(57)【要約】【課題】耐欠陥性及び耐割れ性が良好で、靭性に優れる溶接金属が得られ、かつ溶接作業性が良好なセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤを提供する。【解決手段】ワイヤ全質量に対する質量％で、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｎｉ：１０〜１４％、Ｃｒ：２２．０〜２５．５％、Ｍｏ：２．０〜３．０％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％を含有し、フラックス中に、ＴｉＯ2換算値の合計：４．０〜７．５％、ＳｉＯ2換算値の合計：０．２〜１．８％、ＺｒＯ2換算値の合計：０．０１〜０．１０％、Ａｌ2Ｏ3換算値の合計：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ換算値の合計：０．０１〜０．１０％、Ｎａ換算値及びＫ換算値の合計：０．０１〜０．２０％、Ｆ換算値の合計：０．１〜１．０％を含有することを特徴とする。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステンレス鋼外皮の中にフラックスを充填してなるセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤにおいて、
ワイヤ全質量に対する質量％で、ステンレス鋼外皮とフラックスとの合計で、
Ｃ：０．０４％以下、
Ｓｉ：０．１〜１．０％、
Ｍｎ：０．５〜３．０％、
Ｎｉ：１０〜１４％、
Ｃｒ：２２．０〜２５．５％、
Ｍｏ：２．０〜３．０％、
Ｔｉ：０．０１〜０．５％を含有し、
さらに、ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックス中に、
Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：４．０〜７．５％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：０．２〜１．８％、
Ｚｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計：０．０１〜０．１０％、
Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：０．０１〜０．１０％、
Ｂｉ及びＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値の合計：０．０１〜０．１０％、
Ｎａ化合物のＮａ換算値及びＫ化合物のＫ換算値の１種または２種の合計：０．０１〜０．２０％、
弗素化合物のＦ換算値の合計：０．１〜１．０％を含有し、残部がステンレス鋼外皮のＦｅ分、鉄粉のＦｅ分、鉄合金のＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とするセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シールドガスを必要としないステンレス鋼のセルフシールドアーク溶接に適用され、特に耐欠陥性及び耐割れ性が良好で、靭性に優れる溶接金属が得られ、かつ溶接作業性が良好なセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
セルフシールドアーク溶接法は、自動溶接法の一つであり、溶接時においてワイヤ中に充填されたフラックスが分解して発生するガスにより、アーク中の溶滴及び溶融池が大気と接触するのを防止しながら溶接を行う方法である。このようなセルフシールドアーク溶接法では、溶接トーチからシールドガスを外部から供給しなくても溶接することができる。このため、セルフシールドアーク溶接法は、耐風性に優れていることから、土木及び建築などの屋外作業分野に適用され、シールドガスや溶接環境を無風状態にする天幕設置などのコストが削減できるというメリットがあり、鋼管杭やコンクリートパイルなどの現地溶接継手の一部にセルフシールドアーク溶接が適用されている。また、ステンレス鋼などの構造物においても、シールドガス削減などのコストメリットの点から、一部でセルフシールドアーク溶接が肉盛溶接などに適用されている。
【０００３】
セルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤは、シールドガスが無い状態でステンレス鋼の溶接に用いられるため、アーク雰囲気や溶融池を大気から保護する目的から、シールド剤として弗素化合物や金属炭酸塩などを多量に含んでいる。そのため、通常のガスシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤと比較すると、溶接時のスパッタ発生量が多く、ビード形状が不良などの溶接作業性が悪くなる。また、大気中の窒素が溶融金属中に固溶されてフェライト量が低下するため、耐割れ性が悪くなる。さらに、固溶限界を超えた窒素がブローホールを発生させやすくなり、溶接金属の靭性も悪くなるといった問題がある。以上のことから、耐欠陥性及び耐割れ性が良好で、かつ、靭性に優れる溶接金属が得られ、かつ溶接作業性が良好なセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤの開発が望まれている。
【０００４】
セルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、例えば、特許文献１において、溶接用ワイヤ中にＡｌ、Ｍｇ、金属弗化物、Ｌｉフェライト、オーステナイト系性元素の各含有量を限定したセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤが開示されている。特許文献１に記載のフラックス入りワイヤをセルフシールドアーク溶接に適用した場合、溶接用ワイヤ中のＡｌ及びＭｇの含有量が多いので、溶滴移行中に脱酸反応が過剰に促進されて円滑な溶滴移行が行われず、溶接時のスパッタ発生量が多くなる。
【０００５】
また、特許文献２には、溶接用ワイヤ中にＡｌ、Ｍｇ、ＣａＦ2、金属炭酸塩の各含有量を限定したセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤが開示されている。しかし、特許文献２に記載のワイヤでは、ステンレス鋼の溶接においてスラグ剥離性、ビード外観などの溶接作業性は良好であるものの、溶接金属の靭性が不十分であるといった問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１０−１８０４８７号公報
【特許文献２】特開平６−２６９９９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、シールドガスを必要しないステンレス鋼のセルフシールドアーク溶接に適用され、耐欠陥性及び耐割れ性が良好で、靭性に優れる溶接金属が得られ、かつ溶接作業性が良好なセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係るセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤは、上述した課題を解決するために、ステンレス鋼外皮にフラックスを充填してなるセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全質量に対する質量％で、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｎｉ：１０〜１４％、Ｃｒ：２２．０〜２５．５％、Ｍｏ：２．０〜３．０％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％を含有し、さらに、フラックス中に、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：４．０〜７．５％、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：０．２〜１．８％、Ｚｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計：０．０１〜０．１０％、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ及びＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値の合計：０．０１〜０．１０％、Ｎａ化合物のＮａ換算値及びＫ化合物のＫ換算値の１種または２種の合計：０．０１〜０．２０％、弗素化合物のＦ換算値の合計：０．１〜１．０％を含有し、残部がステンレス鋼外皮のＦｅ分、鉄粉のＦｅ分、鉄合金のＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤによれば、シールドガスを必要しないステンレス鋼のセルフシールドアーク溶接で、耐欠陥性及び耐割れ性が良好で、靭性に優れる溶接金属が得られ、かつ、溶接作業性が良好であるなど、低コストで高品質の溶接部を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明者らは、上記の課題を解決するために、各種成分組成のフラックス入りワイヤを試作して詳細に検討した。その結果、Ｎ固溶度の高いＣｒを調整することによって、大気中から混入するＮをオーステナイト相に固溶し、ブローホールなどの発生を低減させ、耐欠陥性を向上できることを見出した。
【００１１】
ただし、Ｎはオーステナイト生成元素のため、溶接金属中のフェライト量が低くなり、耐高温割れ性が低くなるといった問題がある。そこで、オーステナイト生成元素であるＮｉ添加量の適正化を行うことによって、フェライト量を低く抑え、耐割れ性が向上できることを見出した。
【００１２】
また、大気中のＮをオーステナイト相に固溶させると、溶接金属とスラグ界面に窒化物を生成し、スラグ剥離性が低下するため、さらなる検討を行った結果、ＺｒＯ2を調整することによって、スラグ界面の窒化物を抑制し、スラグ剥離性を向上できることを見出した。
【００１３】
溶接作業性については、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｔｉ酸化物、Ｓｉ酸化物、Ａｌ酸化物、Ｂｉ、Ｎａ化合物とＫ化合物及び弗素化合物を調整することで良好にすることができ、また、溶接金属の機械的性能については、Ｃ、Ｎｉ、Ｍｏ等を調整することで、優れた靭性が得られることを見出した。
【００１４】
本発明を適用したセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤは、ステンレス鋼外皮及び充填フラックスの各成分組成それぞれの単独及び共存による相乗効果によりなし得たものである。以下にそれぞれの各成分組成の添加理由及びその含有量の限定理由を述べる。なお、各成分組成の含有量は、ワイヤ全質量に対する質量％で示し、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計で、以下のとおりに限定する。以下、各成分組成における質量％は、単に％と記載する。
【００１５】
［Ｃ：０．０４％以下］
Ｃは、ステンレス鋼外皮、鉄粉、フェロマンガン及びフェロシリコンマンガン等の合金粉から添加される。Ｃが０．０４％超の場合、Ｃｒ炭化物を生成して溶接金属の靭性を劣化させる。従って、Ｃは０．０４％以下とする。
【００１６】
［Ｓｉ：０．１〜１．０％］
Ｓｉは、ステンレス鋼外皮、金属シリコン、フェロシリコン及びフェロシリコンマンガン等の合金粉から添加され、ビード形状を改善する効果を有する。Ｓｉが０．１％未満では、溶融金属の粘性が高くなるので、ビードが凸形状となりビード形状が不良になる。一方、Ｓｉが１．０％を超えると、溶接時の脱酸反応によって形成されるスラグが過多となり、スラグ被包性が不良になる。従って、Ｓｉは０．１〜１．０％とする。
【００１７】
［Ｍｎ：０．５〜３．０％］
Ｍｎは、ステンレス鋼外皮、金属マンガン、フェロマンガン及びフェロシリコンマンガン等の合金粉から添加され、低融点化合物の偏析を低減して耐割れ性を改善する効果を有する。Ｍｎが０．５％未満では、オーステナイト粒界に低融点化合物が偏析して耐割れ性が不良になる。一方、Ｍｎが３．０％を超えると、溶接時に生じる脱酸反応によって溶滴移行が阻害されてアークが不安定になる。従って、Ｍｎは０．５〜３．０％とする。
【００１８】
［Ｎｉ：１０〜１４％］
Ｎｉは、ステンレス鋼外皮、金属ニッケル及びフェロニッケル等の合金粉から添加され、オーステナイト相を安定化させる元素であり、フェライト量を調整して溶接金属の靱性及び耐割れ性を改善する効果を有する。Ｎｉが１０％未満では、オーステナイトの晶出量が減少してフェライト量が高くなって溶接金属の靭性が低くなる。一方、Ｎｉが１４％を超えると、溶接金属中のフェライトの晶出量が少なくなり、低融点化合物の偏析が助長されて耐割れ性が不良になる。従って、Ｎｉは１０〜１４％とする。
【００１９】
［Ｃｒ：２２．０〜２５．５％］
Ｃｒは、ステンレス鋼外皮、金属クロム及びフェロクロム等の金属粉から添加され、フェライト相を安定化させると共に、Ｎ固溶度を増加させてブローホールなどの耐欠陥性を改善する効果を有する。Ｃｒが２２．０％未満では、固溶限界を超えた窒素によりブローホールなどの溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、Ｃｒが２５．５％を超えると、溶接金属中のＣｒ窒化物の生成が多くなり、溶接金属の靭性が低くなる。従って、Ｃｒは２２．０〜２５．５％とする。
【００２０】
［Ｍｏ：２．０〜３．０％］
Ｍｏは、ステンレス鋼外皮、金属モリブデン及びフェロモリブデン等の合金粉から添加され、溶接金属の靭性を改善する効果を有する。Ｍｏが２．０％未満では、上記の効果が不十分で溶接金属の靭性が低くなる。一方、Ｍｏが３．０％を超えると、溶接金属中にシグマ相が析出して脆化し溶接金属の靭性が低くなる。従って、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＭｏは２．０〜３．０％とする。
【００２１】
［Ｔｉ：０．０１〜０．５％］
Ｔｉは、ステンレス鋼外皮、金属チタン及びフェロチタン等の合金粉から添加され、スラグ剥離性を改善する効果を有する。Ｔｉが０．０１％未満では、スラグ剥離性が悪くなる。一方、Ｔｉが０．５％を超えると、溶滴移行時の脱酸反応によって、溶滴の一部がスパッタとなるのでスパッタ発生量が多くなる。従って、Ｔｉは０．０１〜０．５％とする。
【００２２】
フラックス中に含有する成分組成は、ワイヤ全質量に対する質量％で、以下の通りに含有する。
【００２３】
［Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：４．０〜７．５％］
Ｔｉ酸化物は、ルチール、酸化チタン、チタン酸ソーダ、チタンスラグ、イルミナイト等から添加され、アークを持続して溶滴移行を安定させる効果がある。Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が４．０％未満であると、溶滴の移行が阻害されてアークが不安定になる。一方、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が７．５％を超えると、溶接直後の高温域でスラグが自然剥離してビード表面にテンパーカラーが発生するため、ビード外観が不良になる。従って、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計は４．０〜７．５％とする。
【００２４】
［Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：０．２〜１．８％］
Ｓｉ酸化物は、珪砂、ジルコンサンド等より添加され、スラグ形成剤として作用してビード形状を改善する効果がある。Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が０．２％未満であると、スラグの粘性が高くなってビードが凸形状となりビード形状が不良になる。一方、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が１．８％を超えると、スラグ粘性が低くなり、スラグ被包性が不良になる。従って、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計は０．２〜１．８％とする。
【００２５】
[Ｚｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計：０．０１〜０．１０％]
Ｚｒ酸化物は、ルチールなどのチタン酸化物、カリ長石、硅砂の不純物として含有され、微量でスラグ剥離性を改善する効果を有する。Ｚｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計が０．０１％未満であると、上記の効果が不十分で、スラグ剥離性が不良となる。一方、Ｚｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計が０．１０％を超えると、大気中から侵入するＮとの親和力が高いので、Ｎと化合物を形成してビード表面にスラグが焼付いてスラグ剥離性が不良になる。従って、Ｚｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計は０．０１〜０．１０％とする。
【００２６】
［Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：０．０１〜０．１０％］
Ａｌ酸化物は、アルミナ、ルチールなどのチタン酸化物、カリ長石、硅砂の不純物として含有され、微量でスラグの粘性を改善してスラグ被包性を改善する効果を有する。Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が０．０１％を未満であると、十分な効果が得られず、スラグ被包性が不良となる。一方、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が０．１０％を超えると、スラグの粘性が高くなり、スラグ流動性が悪くなってスラグ被包性が不良になる。従って、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計は０．０１〜０．１０％とする。
【００２７】
［Ｂｉ及びＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値の合計：０．０１〜０．１０％］
Ｂｉは、Ｂｉ及び酸化Ｂｉ等から添加でき、多層盛溶接において溶接スラグの溶接金属からの剥離を促進して、スラグ剥離性を改善する効果を有する。Ｂｉ及びＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値の合計が０．０１％未満であると、スラグ剥離性が不良となる。一方、Ｂｉ及びＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値の合計が０．１０％を超えると、割れが生じやすくなり、溶接金属の靭性が低下する。従って、フラックスのＢｉ及びＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値の合計は０．０１〜０．１０％とする。
【００２８】
［Ｎａ化合物のＮａ換算値及びＫ化合物のＫ換算値の１種または２種の合計：０．０１〜０．２０％]
Ｎａ化合物及びＫ化合物は、珪酸ソーダ、珪酸カリからなる水ガラスの固着分、弗化ソーダ、チタン酸ナトリウム、珪弗化カリ、珪弗化ソーダ等から添加され、アーク長を調整してアーク安定性を改善する効果を有する。Ｎａ化合物のＮａ換算値及びＫ化合物のＫ換算値の１種または２種の合計が０．０１％未満では、アーク長が短くなり、アークが不安定になる。一方、Ｎａ化合物のＮａ換算値及びＫ化合物のＫ換算値の１種または２種の合計が０．２０％を超えると、スラグ流動性が低くなり、スラグ被包性が不良になる。従って、Ｎａ化合物のＮａ換算値及びＫ化合物のＫ換算値の１種または２種の合計は０．０１〜０．２０％とする。
【００２９】
［弗素化合物のＦ換算値の合計：０．１〜１．０％］
弗素化合物は、弗化ソーダ、珪弗化カリ、氷晶石、弗化アルミ、弗化リチウム及び蛍石等から添加され、スラグ融点を調整し、スラグ被包性、スラグ剥離性及びビード形状を良好とする効果がある。弗素化合物のＦ換算値の合計が０．１％未満では、スラグ被包性、スラグ剥離性及びビード形状が不良になる。一方、弗素化合物のＦ換算値の合計が１．０％を超えると、スラグの融点が著しく低下し、ビード形状が不良となる。また、弗素化合物のＦ換算値の合計が１．０％を超えると、蒸気圧が高くなるので、溶接アーク中で蒸発してヒューム発生量が多くなる。従って、弗素化合物のＦ換算値の合計は０．１〜１．０％とする。
【００３０】
本発明のセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤの残部は、Ｆｅ分及び不可避不純物からなる。ここで、Ｆｅ分とは、ステンレス鋼外皮のＦｅ成分、フラックスの鉄粉のＦｅ分、鉄合金（フェロシリコン、フェロマンガン、フェロシロコンマンガン等のフェロアロイ）等からのＦｅ分である。不可避不純物は、不可避的に混入される不純物である。なお、耐割れ性の観点から、不可避不純物中のＰは０．０４０％以下、Ｓは０．０３０％以下であることが好ましい。
【００３１】
以上、本発明を適用したセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤの成分組成の限定理由について説明をしたが、その製造方法は以下の通りである。例えば、ステンレス鋼外皮を帯鋼から管状に成形する場合、配合、撹拌、乾燥した充填フラックスをＵ形に成形した溝に満たした後、丸形に成形し、所定のワイヤ径まで伸線される。この際、成形した外皮シームを溶接してシームレスタイプのフラックス入りワイヤとすることもできる。また、ステンレス鋼外皮がパイプの場合、パイプを振動させてフラックスを充填し、０．８〜３．６ｍｍのワイヤ径まで伸線することができる。
【００３２】
なお、フラックスは、供給及び充填が円滑に行えるように、水ガラス（珪酸カリ及び珪酸ソーダの水溶液）を添加して造粒して用いることもできる。
【実施例】
【００３３】
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
【００３４】
表１に示す化学成分のオーステナイト系ステンレス鋼外皮を用い、表２に示す各種成分組成のセルフシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤを試作した。なお、ワイヤ径は１．２ｍｍとした。
【００３５】
【表１】
2020131234.tif 000002
【００３６】
【表２】
2020131234.tif 000003
【００３７】
溶接作業性は、表３に示す鋼板成分のＳＭ４９０Ａ及びＳＵＳ３０４の鋼板を用い、表４に示す溶接条件で、下向すみ肉溶接姿勢にて調査を行った。溶接作業性の評価は、アーク安定性、スパッタ発生量、ビード形状、ビード外観、ヒューム発生量、スラグ被包性及びスラグ剥離性について調査した。なお、スパッタ発生量、スラグ被包性及びスラグ剥離性については、目視試験にて良否を判断した。
【００３８】
ヒューム発生量は、表３に示すＳＵＳ３０４の鋼板を用い、ＪＩＳ  Ｚ  ３９３０に準拠し、表５に示す溶接条件で３０秒間のヒューム発生量の測定を行い、１分間当りのヒューム発生量が０．４０ｍｇ以下を良好とした。
【００３９】
溶着金属試験は、表３に示すＳＭ４９０Ａの鋼板に二層バタリングを行い、ＪＩＳ  Ｚ  ３３２３に準拠し、表５に示す溶接条件で行った。なお、耐欠陥性については、溶接後にＪＩＳ  Ｚ  ３１０６に準拠してＸ線透過試験を実施し、ブローホール発生状況の調査を行った。また、機械的性能については、ＪＩＳ  Ｚ  ３１１１に準拠し、衝撃試験を行った。耐欠陥性の評価は、Ｘ線透過試験において、きずの像の分類をＪＩＳ  Ｚ  ３１０４に準拠して行い、第１種のきず点数３点未満を良好とした。また、機械的性能の評価は、試験温度−２０℃における吸収エネルギー（ｖＥ−２０℃）が３本の平均値で１５Ｊ以上を良好とした。
【００４０】
耐割れ性は、Ｃ型ジグ拘束突合せ溶接割れ試験を行った。Ｃ型ジグ拘束突合せ溶接割れ試験は、表３に示す成分のＳＵＳ３０４の鋼板を用い、ＪＩＳ  Ｚ  ３１５５に準拠し、試験板のルート間隔２ｍｍとし、表５に示す溶接条件で、試験ビード長さ約８０ｍｍを２本溶接した。評価は、平均割れ率が５％以下のものを良好とした。それらの試験結果を表６にまとめて示す。
【００４１】
【表３】
2020131234.tif 000004
【００４２】
【表４】
2020131234.tif 000005
【００４３】
【表５】
2020131234.tif 000006
【００４４】
【表６】
2020131234.tif 000007
【００４５】
表２及び表６中のワイヤＮｏ．１〜１５が本発明例、ワイヤＮｏ．１６〜２６は比較例である。本願発明であるワイヤＮｏ．１〜１５は、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｔｉ及びフラックス中のＴｉＯ2換算値の合計、ＳｉＯ2換算値の合計、ＺｒＯ2換算値の合計、Ａｌ2Ｏ3換算値の合計の各含有量、Ｂｉ及びＢｉ酸化物のＢｉ換算値の合計、Ｎａ化合物のＮａ換算値及びＫ化合物のＫ換算値の合計及び弗素化合物のＦ換算値の合計が本発明において規定した範囲内にあるので、溶着金属の吸収エネルギー、耐割れ性、耐欠陥性及び溶接作業性も良好であり、極めて満足な結果であった。
【００４６】
比較例中ワイヤＮｏ．１６は、Ｍｏが少ないので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、ＴｉＯ2が多いので、テンパーカラーが発生し、ビード外観が不良であった。さらに、Ｎａ化合物のＮａ換算値及びＫ化合物のＫ換算値の合計が少ないので、アークが不安定であった。
【００４７】
ワイヤＮｏ．１７は、Ｃｒが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、ＳｉＯ2が多いので、スラグ被包性が不良であった。さらに、Ｂｉ及びＢｉ酸化物のＢｉ換算値の合計が少ないので、スラグ剥離性が不良であった。
【００４８】
ワイヤＮｏ．１８は、Ｃｒが少ないので、溶着金属中にブローホールが発生した。また、Ａｌ2Ｏ3が少ないので、スラグ被包性が不良であった。
【００４９】
ワイヤＮｏ．１９は、Ｍｏが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、弗素化合物のＦ換算値の合計が多いので、ビード形状が不良で、ヒューム発生量も多かった。
【００５０】
ワイヤＮｏ．２０は、Ｎｉが多いので、耐割れ性が不良であった。また、ＳｉＯ2が少ないので、ビード形状が不良であった。さらに、Ａｌ2Ｏ3が多いので、スラグ被包性が不良であった。
【００５１】
ワイヤＮｏ．２１は、Ｎｉが少ないので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、ＺｒＯ2が多いので、スラグ剥離性が不良であった。
【００５２】
ワイヤＮｏ．２２は、Ｍｎが多いので、アークが不安定であった。また、ＺｒＯ2が少ないので、スラグ剥離性が不良であった。さらに、Ｂｉ及びＢｉ酸化物のＢｉ換算値の合計が多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低く、耐割れ性も不良であった。
【００５３】
ワイヤＮｏ．２３は、Ｓｉが少ないので、ビード形状が不良であった。また、Ｍｎが少ないので、耐割れ性が不良であった。さらに、Ｔｉが多いので、スパッタ発生量が多かった。
【００５４】
ワイヤＮｏ．２４は、Ｓｉが多いので、スラグが過多となりスラグ被包性が不良であった。また、Ｔｉが少ないので、スラグ剥離性が悪かった。
【００５５】
ワイヤＮｏ．２５は、Ｃが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、弗素化合物のＦ換算値の合計が少ないので、スラグ被包性、スラグ剥離性及びビード形状が不良であった。
【００５６】
ワイヤＮｏ．２６は、ＴｉＯ2が少ないので、アークが不安定であった。また、Ｎａ化合物のＮａ換算値及びＫ化合物のＫ換算値の合計が多いので、スラグ被包性が不良であった。