(57)【要約】【課題】優れた溶接金属の低温靭性が得られ、溶接金属の拡散性水素量が低く、溶接欠陥が無く、溶接作業性が良好な高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスを提供する。【解決手段】高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにおいて、焼成型フラックス全質量に対する質量％で、ＳｉＯ2：１０〜２０％、ＣａＯ：５〜２０％、ＭｇＯ：１５〜２５％、Ａｌ2Ｏ3：１５〜２５％、ＣａＦ2：８〜１８％、Ｌｉ2ＣＯ3：０．５〜２．０％、前記Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算値の合計：３〜８％、Ｓｉ：１．０％超〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜０．８％、Ａｌ：０．１〜０．５％、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．５〜４．５％を含有することを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにおいて、焼成型フラックス全質量に対する質量％で、
ＳｉＯ2：１０〜２０％、
ＣａＯ：５〜２０％、
ＭｇＯ：１５〜２５％、
Ａｌ2Ｏ3：１５〜２５％、
ＣａＦ2：８〜１８％、
Ｌｉ2ＣＯ3：０．５〜２．０％、
前記Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3の１種又は２種のＣＯ2換算値の合計：３〜８％、
Ｓｉ：１．０％超〜２．０％、
Ｍｎ：０．１〜０．８％、
Ａｌ：０．１〜０．５％、
Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．５〜４．５％を含有し、
残部は、鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とする高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、７８０ＭＰａ級の高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスに関し、溶接金属につき優れた低温靭性が得られ、且つ、溶接金属の拡散性水素量が低く、溶接欠陥が無く、溶接作業性が良好な高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスに関する。
【背景技術】
【０００２】
サブマージアーク溶接は、高能率で良好な溶接作業性及び優れた機械性能を有する溶接金属が得られることから、造船、鉄骨、造管、橋梁、車両等の大型構造物を始めとした幅広い分野で適用されている。
【０００３】
近年、エネルギー産業の発展に伴い、鋼材の高強度化及び高靭性化、また構造物の大型化に伴う板厚の極厚化などが検討されており、品質及び生産性の面からサブマージアーク溶接の適用比率が年々増加している。このような高張力鋼のサブマージアーク溶接では、溶接施工における生産性の向上や安全性、耐久性の確保のため、更なる品質向上が求められている。その要求を満足するためには、鋼材特性に見合った溶接金属の強度及び低温靭性、低温割れ防止のために溶接金属の拡散性水素量の低減とともに、良好な溶接作業性が必要となる。
【０００４】
高張力鋼のサブマージアーク溶接は、鋼材に見合った溶接金属の強度及び靭性を確保するため、溶接金属の化学成分を自由に調整することができる焼成型フラックスが適用されており、従来から種々の技術開発が行われてきた。
【０００５】
例えば、特許文献１には、焼成型フラックス組成を適正化して引張強度が７８０ＭＰａ以上、−８０℃における吸収エネルギーが３．５ｋｇｆ・ｍ以上の優れた低温靭性を有する溶接金属が得られるサブマージアーク溶接用焼成型フラックス及びワイヤが開示されている。しかし、特許文献１に記載の焼成型フラックスでは、溶接金属の拡散性水素が高く、耐低温割れ性が不良であった。また、アーク安定剤を含有しないので、アークが不安定で、溶接作業性も不良であった。
【０００６】
また、特許文献２には、焼成型フラックス組成とワイヤ組成を適正化することにより、引張強度が７８０ＭＰａ以上、−６０℃における吸収エネルギーが６９Ｊ以上の優れた低温靭性を有する溶接金属が得られるサブマージアーク溶接用焼成型フラックス及びワイヤが開示されている。しかし、特許文献２に記載の焼成型フラックスは、金属Ｃａが添加されているので、アークが不安定でビード形状が不良であった。また、溶接金属の拡散性水素が高く、耐低温割れ性が不良であった。
【０００７】
特許文献３には、８０ｋｇｆ／ｍｍ2級の高強度でも靭性が良好な溶接金属が得られる高強度鋼用の焼成型フラックスが開示されている。しかし、特許文献３に記載の焼成型フラックスは、ＣａＦ2が多く添加されているので良好なビード形状が得られない。
【０００８】
さらに、特許文献４には、ソリッドワイヤと焼成型フラックスの組合せで得られるサブマージ溶接に関し、溶接金属の成分を適正化することで溶接金属の強度と安定した靭性が得られ、溶接欠陥もなく、溶接作業性も良好なサブマージアーク溶接で多層盛溶接される溶接金属が開示されている。しかし、特許文献４に記載の焼成型フラックスは、ＭｇＯが多いので、ビード外観及びスラグ剥離性が不良となり、良好な溶接作業性が得られないという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平３−５２７９６号公報
【特許文献２】特開２０１３−３９６０４号公報
【特許文献３】特開平６−３２８２９１号公報
【特許文献４】特開２００７−２６０６９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、引張強さが７８０ＭＰａ級の高張力鋼のサブマージアーク溶接を行う上で、優れた低温靭性の溶接金属が得られ、溶接金属の拡散性水素量が低く、溶接欠陥が無く、良好な溶接作業性が得られる高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の要旨は、高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにおいて、焼成型フラックス全質量に対する質量％で、ＳｉＯ2：１０〜２０％、ＣａＯ：５〜２０％、ＭｇＯ：１５〜２５％、Ａｌ2Ｏ3：１５〜２５％、ＣａＦ2：８〜１８％、Ｌｉ2ＣＯ3：０．５〜２．０％、前記Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3の１種又は２種のＣＯ2換算値の合計：３〜８％、Ｓｉ：１．０％超〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜０．８％、Ａｌ：０．１〜０．５％、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．５〜４．５％を含有し、残部は、鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とする高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにある。
【発明の効果】
【００１２】
本発明に係る高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスによれば、７８０ＭＰａ級の高張力鋼用のサブマージアーク溶接において、優れた低温靭性を有する溶接金属が得られ、溶接金属の拡散性水素量が低く、溶接欠陥がなく、良好な溶接作業性が得られるなど、高能率に高品質な溶接部を得ることができる焼成型フラックスを提供することが可能となる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明者らは、７８０ＭＰａ級の高張力鋼用のサブマージアーク溶接方法において、優れた溶接金属の低温靭性が得られ、溶接金属の拡散性水素が低く、溶接欠陥がなく、溶接作業性が良好な高強度鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスの成分組成について種々検討を行った。
【００１４】
その結果、高強度の溶接用ワイヤを適用し、焼成型フラックス中のＳｉ、Ｍｎを適量含有させることによって７８０ＭＰａ級の高強度を確保しつつ、Ａｌ、ＭｇＯ及びＣａＦ2を適量含有させて溶接金属中の脱酸を図ることで、優れた低温靭性が得られることを見出した。
【００１５】
また、Ｌｉ2ＣＯ3を適量含有させるとともに、Ｌｉ2ＣＯ3、ＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3からのＣＯ2換算値との相乗効果で溶接金属中の拡散性水素量を低減できることを見出した。
【００１６】
さらに、アーク安定性にはＡｌ2Ｏ3及びＮａ2ＯとＫ2Ｏの適量化、ビード外観及びビード形状にはＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3及びＣａＯの適量化、スラグ剥離性にはＡｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2を適量含有することによってこれらの溶接作業性が良好になることを見出した。
【００１７】
以下に本発明を適用した高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにおける成分組成の限定理由について説明する。焼成型フラックス中の各成分組成の含有量は、焼成型フラックス全質量に対する質量％で表すこととし、その質量％を表すときには単に％と記載して表すこととする。
【００１８】
［ＳｉＯ2：１０〜２０％］
ＳｉＯ2は、スラグの粘性を増加させ、良好な溶接ビードを形成するための重要な成分である。またＳｉＯ2は、スラグ性状をガラス質にして砕けやすくし、スラグ剥離性を良好にする効果が得られる。ＳｉＯ2が１０％未満では、ビード止端部のなじみが悪くなり、ビード形状が悪くなるとともにスラグ剥離性が不良になる。一方、ＳｉＯ2が２０％を超えると、溶接金属中の酸素量が増加して靭性が低下し、またスラグ巻込みなどの溶接欠陥が発生しやすくなる。したがって、ＳｉＯ2は１０〜２０％とする。
【００１９】
［ＣａＯ：５〜２０％］
ＣａＯは、スラグの融点及び流動性を調整するために重要な成分である。ＣａＯが５％未満では、ビード止端部のなじみが悪く、アンダーカットも生じやすくなり、ビード形状が不良となる。一方、ＣａＯが２０％を超えると、スラグ流動性が悪く、ビード高さが不均一となり、ビード形状及びスラグ剥離性が不良となる。したがって、ＣａＯは５〜２０％とする。なお、ＣａＯは、ＣａＣＯ3のＣａＯ分を含む。
【００２０】
［ＭｇＯ：１５〜２５％］
ＭｇＯは、スラグの塩基度を向上させて溶接金属の靭性を改善させる効果がある。ＭｇＯが１５％未満では、焼成型フラックスの塩基度が低くなり、溶接金属中の酸素量が増加して靭性が低下する。一方、ＭｇＯが２５％を超えると、焼成型フラックスの融点が高くなり、ビード表面に突起物が発生したりビードの波目が荒くなり、スラグ剥離性及びビード外観が不良となる。したがって、ＭｇＯは１５〜２５％とする。なお、ＭｇＯは、ＭｇＣＯ3のＭｇＯ分を含む。
【００２１】
［Ａｌ2Ｏ3：１５〜２５％］
Ａｌ2Ｏ3は、良好なスラグ剥離性及びビード外観を得るためには極めて重要な成分である。またＡｌ2Ｏ3は、アークを安定にする効果もある。Ａｌ2Ｏ3が１５％未満では、アークが不安定となり、ビードの波目が荒くなってビード外観及びスラグ剥離性が不良となる。一方、Ａｌ2Ｏ3が２５％を超えると、凸ビードとなってビード形状が不良になるとともに、スラグ剥離性も不良になる。またＡｌ2Ｏ3が２５％を超えると、スラグ巻込みなどの溶接欠陥が発生しやすくなる。したがって、Ａｌ2Ｏ3は１５〜２５％とする。
【００２２】
［ＣａＦ2：８〜１８％］
ＣａＦ2は、溶接金属の靭性改善に効果があるが、融点が低いため過多になるとビードの平滑性が損なわれる。ＣａＦ2が８％未満では、靭性改善の効果が得られず、溶接金属の靭性が低下する。一方、ＣａＦ2が１８％を超えると、ビードの平滑性が損なわれ、ビード形状が不良となる。したがって、ＣａＦ2は８〜１８％とする。
【００２３】
［Ｌｉ2ＣＯ3：０．５〜２．０％］
Ｌｉ2ＣＯ3は、焼成型フラックスの耐吸湿性を向上し、後述のＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3との併用によって溶接金属の拡散性水素量を低減し、高張力鋼の溶接において溶接金属の低温割れ感受性を低下する。Ｌｉ2ＣＯ3が０．５％未満であると、前記効果が得られず、溶接金属の拡散性水素量が高くなって低温割れ感受性が高くなる。一方、Ｌｉ2ＣＯ3が２．０％を超えると、アークが不安定となり、ビード止端部が不揃いでビード形状が不良となる。したがって、Ｌｉ2ＣＯ3は０．５〜２．０％とする。
【００２４】
［Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算値の合計：３〜８％］
Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算値の合計は、溶接金属の靭性向上に重要であり、溶接中にＬｉ2ＣＯ3、ＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3が分解して発生するＣＯまたはＣＯ2ガスがアーク雰囲気中の窒素分圧を下げ、溶接金属の窒素量を低減する効果がある。また、前記Ｌｉ2ＣＯ3との併用によって溶接金属の拡散性水素量が更に低減する。Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算値の合計が３％未満では、溶接金属中の窒素量が高くなり、溶接金属の靭性が低下し、また溶接金属の拡散性水素量が高くなって低温割れ感受性が高くなる。一方、Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算値の合計が８％を超えると、ビード表面にポックマークやピットが発生しやすくなってビード外観が不良になるとともに、溶接金属中の酸素量が増加して靭性が低下する。したがって、Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算値の合計は３〜８％とする。
【００２５】
［Ｓｉ：１．０％超〜２．０％］
金属Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ及びＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等を原料とするＳｉは、脱酸元素であり溶接金属の酸素量を低減する。Ｓｉが１．０％以下では、脱酸効果が得られず溶接金属の靭性が低下する。またＳｉが１．０％以下では、ビード表面にポックマークが発生しやすくなってビード外観が不良になる。一方、Ｓｉが２．０％を超えると、溶接金属の強度が過剰に高くなり、またスラグ巻き込みなどの溶接欠陥が発生しやすくなる。したがって、Ｓｉは１．０％超〜２．０％とする。
【００２６】
［Ｍｎ：０．１〜０．８％］
金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ及びＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等を原料とするＭｎは、Ｓｉと同様に脱酸剤として作用して溶接金属の酸素量を低減するとともに、溶接金属の強度を向上させる効果がある。Ｍｎが０．１％未満であると、必要な溶接金属の強度が得られなくなるとともに、脱酸効果が得られず溶接金属の靭性が低下する。一方、Ｍｎが０．８％を超えると、溶接金属に過剰に歩留って溶接金属の引張強度が過剰に高くなり、靭性が低下する。したがって、Ｍｎは０．１〜０．８％とする。
【００２７】
［Ａｌ：０．１〜０．５％］
金属Ａｌ、Ｆｅ−Ａｌ等を原料とするＡｌは、Ｓｉ、Ｍｎと同様に脱酸剤として作用して溶接金属の酸素量を低減する効果がある。Ａｌが０．１％未満であると、脱酸効果が得られず溶接金属の靭性が低下する。一方、Ａｌが０．５％を超えると、溶融金属内にＡｌ酸化物が形成され、溶接金属中に残存し、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Ａｌは０．１％〜０．５％とする。
【００２８】
［Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．５〜４．５％］
水ガラス（珪酸ソーダ、珪酸カリウム）を主原料とするＮａ2Ｏ及びＫ2Ｏは、アークを安定にする効果がある。Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計が０．５％未満であると、アークが不安定になる。一方、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計が４．５％を超えると、アンダーカットが生じやすくなり、ビード形状が不良となる。したがって、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計は０．５〜４．５％とする。
【００２９】
焼成型フラックスの残部の成分は、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ａｌ等の鉄合金からのＦｅ分及びＰ、Ｓ等の不可避不純物であり、Ｐ及びＳは共に低融点の化合物を生成して溶接金属の靭性を低下させるので、できる限り低いことが好ましい。
【実施例】
【００３０】
以下、実施例により本発明の効果をさらに詳細に説明する。
【００３１】
表１に示す各種成分の焼成型フラックスを試作し、表２に示す３種のソリッドワイヤを組み合せ、表３に示す化学成分からなる板厚２５ｍｍの７８０ＭＰａ級鋼板を開先角度３０°、ルート間隔１３ｍｍの開先形状に加工し、裏当金を当てて表４に示す溶接条件で多層盛溶接試験を実施した。また、表１の焼成型フラックスと表２に示すソリッドワイヤを組み合せで拡散性水素量についても測定した。
【００３２】
なお、表１に示す焼成型フラックスは各種鉱物原材料を配合、混合し、水ガラスを固着剤として造粒した後、３５０〜４００℃で２時間焼成して粒径を１．４×０．１５ｍｍに整粒した。また、表２に示すソリッドワイヤは原線を縮径、焼鈍、めっきして素線とし、それらの素線を４．０ｍｍまで伸線して用いた。
【００３３】
【表１】
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【００３４】
【表２】
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【００３５】
【表３】
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【００３６】
【表４】
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【００３７】
溶接金属の機械的性能評価は、ＡＷＳ．５．２３に準拠した引張試験片及び衝撃試験片を採取して機械試験を実施した。引張強度の評価は、７６０〜８９０ＭＰａを良好とした。靭性の評価は、―７３℃における衝撃試験を行い、吸収エネルギーが３本の平均値で６０Ｊ以上を良好とした。
【００３８】
溶接金属の拡散性水素量の測定は、ＪＩＳ  Ｚ  ３１１８に準じて行った。溶接金属の拡散性水素量は３ｍｌ／１００ｇ以下を良好とした。溶接作業性は、多層盛溶接時のアークの安定性、スラグ剥離性及びビード外観・形状を調べた後、Ｘ線透過試験により溶接欠陥の有無を調査した。これらの調査結果を表５にまとめて示す。
【００３９】
【表５】
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【００４０】
表５中フラックス記号Ｆ１〜Ｆ１３が本発明例、フラックス記号Ｆ１４〜Ｆ２６は比較例である。本発明例であるフラックス記号Ｆ１〜Ｆ１３はフラックスの成分が適量であるので、溶接金属の適正な引張強さ及び優れた低温靭性が得られ、拡散性水素量も低く、アークが安定でスラグ剥離性及びビード外観・形状が良好で極めて満足な結果であった。
【００４１】
比較例中のフラックス記号Ｆ１４は、ＭｇＯが少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、Ｎａ2ＯとＫ2Ｏの合計が少ないので、アークが不安定であった。
【００４２】
フラックス記号Ｆ１５は、ＳｉＯ2が多いので、スラグ巻込みが発生し、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、ＣａＯが少ないので、ビード止端部のなじみが悪く、アンダーカットが発生してビード形状が不良であった。さらに、Ｌｉ2ＣＯ3が少ないので、溶接金属中の拡散性水素量が高かった。
【００４３】
フラックス記号Ｆ１６は、ＣａＯが多いので、ビード高さが不均一でビード形状及びスラグ剥離性が不良であった。また、ＣａＦ2が少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
【００４４】
フラックス記号Ｆ１７は、ＭｇＯが多いので、ビード表面に突起が発生してビード外観及びスラグ剥離性が不良であった。また、Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3のＣＯ2換算値の合計が少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値で、拡散性水素量が高かった。
【００４５】
フラックス記号Ｆ１８は、Ａｌ2Ｏ3が少ないので、アークが不安定で、ビードの波目が荒く、ビード外観及びスラグ剥離性が不良であった。また、Ｍｎが少ないので、溶接金属の引張強さが低く、吸収エネルギーが低値であった。
【００４６】
フラックス記号Ｆ１９は、Ａｌ2Ｏ3が多いので、凸ビードとなり、ビード形状及びスラグ剥離性が不良であった。また、溶接金属中にスラグ巻込みが発生した。さらに、Ｍｎが高いので、溶接金属の引張強さが高く、吸収エネルギーが低値であった。
【００４７】
フラックス記号Ｆ２０は、ＣａＦ2が多いので、ビードに平滑性が無く、ビード形状が不良であった。また、Ａｌが少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
【００４８】
フラックス記号Ｆ２１は、Ｌｉ2ＣＯ3が多いので、アークが不安定で、ビード止端部のなじみが悪く、ビード形状が不良であった。また、Ａｌが多いので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
【００４９】
フラックス記号Ｆ２２は、Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算値とＣａＣＯ3及びＭｇＣＯ3のＣＯ2換算値の合計が多いので、ポックマーク及びアンダーカットが発生してビード形状が不良であった。また、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
【００５０】
フラックス記号Ｆ２３は、Ｓｉが少ないので、ポックマークが発生してビード外観が不良であった。また、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
【００５１】
フラックス記号Ｆ２４は、Ｓｉが多いので、スラグ巻き込みが発生した。また、溶接金属の引張強さが高かった。
【００５２】
フラックス記号Ｆ２５は、Ｎａ2ＯとＫ2Ｏの合計が多いので、アンダーカットが発生してビード形状が不良であった。
【００５３】
フラックス記号Ｆ２６は、ＳｉＯ2が少ないので、ビード止端部のなじみが悪く、ビード形状及びスラグ剥離性が不良であった。