(57)【要約】      （修正有）【課題】スイッチング素子の損失を抑制しつつ、独立したローパスフィルタを省略する電力変換装置を提供する。【解決手段】電力変換装置は、二次回路１６の磁路に設けた第１巻線Ｌ３ａ、Ｌ３ｂおよび第２巻線Ｌ４ａ、Ｌ４ｂと、第１巻線の第１端と第２巻線の第１端とを接続する第１コンデンサＣｔａｎｋ，ａと、第１巻線の第２端と第２巻線の第２端とを接続する第２コンデンサＣｔａｎｋ，ｂと、第１巻線の第２端と第２巻線の第１端とを接続する第１スイッチング素子Ｓ３と、第１巻線の第１端と第２巻線の第２端とを接続する第２スイッチング素子Ｓ４と、含む。第１巻線および第２巻線は、それぞれセンタータップを有する。センタータップが入出力ポートを構成し、第１スイッチング素子Ｓ３および第２スイッチング素子Ｓ４を交互にスイッチングして第１巻線および第２巻線に交流電流を流す。【選択図】図７
2020102962.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
磁路によって結合する１次側回路および２次側回路を含み、前記１次側回路と前記２次側回路の間で電力を交換する電力変換装置であって、
前記１次側回路または前記２次側回路の一方は、
前記磁路に設けた第１巻線および第２巻線と、
前記第１巻線の第１端と前記第２巻線の第１端とを接続する第１コンデンサと、
前記第１巻線の第２端と前記第２巻線の第２端とを接続する第２コンデンサと、
前記第１巻線の第２端と前記第２巻線の第１端とを接続する第１スイッチング素子と、
前記第１巻線の第１端と前記第２巻線の第２端とを接続する第２スイッチング素子と、
含み、
前記第１巻線および前記第２巻線は、それぞれセンタータップを有し、前記センタータップが入出力ポートを構成し、前記第１スイッチング素子および前記第２スイッチング素子を交互にスイッチングして前記第１巻線および前記第２巻線に交流電流を流す、
電力変換装置。
【請求項２】
請求項１に記載の電力変換装置であって、
前記１次側回路または前記２次側回路の一方が、低圧側回路であり、
前記１次側回路または前記２次側回路の他方は、高圧側回路であり、
前記高圧側回路は、
前記磁路に設けた第３巻線および第４巻線と、
前記第３巻線の第１端と前記第４巻線の第１端とを接続する第３コンデンサおよび第４コンデンサの直列接続と、
前記第３巻線の第２端と前記第４巻線の第２端とを接続する第５コンデンサと、
前記第３巻線の第２端と第３コンデンサおよび第４コンデンサの直列接続の中点とを接続する第３スイッチング素子と、
前記第４巻線の第２端と第３コンデンサおよび第４コンデンサの直列接続の中点とを接続する第４スイッチング素子と、
含み、
前記第３巻線の第１端と、前記第４巻線の第１端が入出力ポートを構成し、前記第３スイッチング素子および前記第４スイッチング素子を交互にスイッチングして前記第３巻線および前記第４巻線に交流電流を流す、
電力変換装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、磁路によって結合する１次側回路および２次側回路を含み、１次側回路と
２次側回路の間で電力を交換する電力変換装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ハイブリッド自動車、電気自動車などの電動車両では、駆動用モータを搭載するため、駆動用モータに電力を供給する高電圧の主機電池（直流電源）も搭載する。また、これら電動車両は、低電圧で動作する各種電気機器（補機）も有するため、これらの駆動のために低電圧の補機電池も搭載する。そして、主機電池と補機電池間で電力を交換するために、電力変換装置（ＤＣ−ＤＣコンバータ）が搭載される。
【０００３】
図１には、特許文献１に従来例として記載された電力変換装置の構成を示す。この構成では、入出力ポートとして第１ポート〜第３ポートを備え、トランスを用いてポート間で電力を交換する。すなわち、トランスは、巻線Ｌ１，Ｌ２およびＬ３の巻線を同一のコアに巻回して構成されており、これら巻線の両端間の電圧がそれぞれ異なる位相で変化するようにスイッチング素子Ｓ１〜Ｓ６のスイッチングを制御することで、各巻線Ｌ１〜Ｌ３に流れる電流を制御し、第１ポート、第２ポートおよび第３ポートの間での伝送電力を制御する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１８−７８７４５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
このような電力変換装置の１つの巻線Ｌについての電流の流れを図２に示す。巻線Ｌに交流電流を流すために、スイッチング素子Ｓ１のオン（上アームオン）とスイッチング素子Ｓ２のオン（下アーム）を所定の周期で繰り返す。この際に、入出力ポートからの電流は一方向の電流であるが、入出力ポート間に配置しているコンデンサＣの電流は、図に示すようにスイッチングの際に大きく変化する。
【０００６】
従って、入出力ポート間において電圧が変動することになり、この変動を防止するために入出力ポートと、コンデンサＣとの間にローパスフィルタを配置する必要がある。
【０００７】
また、スイッチング素子のオンオフに伴い、図３に示すように、スイッチング素子Ｓ１，Ｓ２のスイッチングに伴う高周波ノイズが発生する。この高周波ノイズには、電源ライン間に伝達される（実線で示す）ディファレンシャルノイズ、浮遊容量を介し電源に向けて伝達される（破線で示す）コモンモードノイズがあるが、これらの高周波ノイズを平滑化するためにローパスフィルタが必要になる。
【０００８】
しかし、入出力ポートにローパスフィルタを設けると、回路が大きくなってしまうという問題がある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、磁路によって結合する１次側回路および２次側回路を含み、前記１次側回路と前記２次側回路の間で電力を交換する電力変換装置であって、前記１次側回路または前記２次側回路の一方は、前記磁路に設けた第１巻線および第２巻線と、前記第１巻線の第１端と前記第２巻線の第１端とを接続する第１コンデンサと、前記第１巻線の第２端と前記第２巻線の第２端とを接続する第２コンデンサと、前記第１巻線の第２端と前記第２巻線の第１端とを接続する第１スイッチング素子と、前記第１巻線の第１端と前記第２巻線の第２端とを接続する第２スイッチング素子と、含み、前記第１巻線および前記第２巻線は、それぞれセンタータップを有し、前記センタータップが入出力ポートを構成し、前記第１スイッチング素子および前記第２スイッチング素子を交互にスイッチングして前記第１巻線および前記第２巻線に交流電流を流す。
【００１０】
また、前記１次側回路または前記２次側回路の一方が、低圧側回路であり、前記１次側回路または前記２次側回路の他方は、高圧側回路であり、前記高圧側回路は、前記磁路に設けた第３巻線および第４巻線と、前記第３巻線の第１端と前記第４巻線の第１端とを接続する第３コンデンサおよび第４コンデンサの直列接続と、前記第３巻線の第２端と前記第４巻線の第２端とを接続する第５コンデンサと、前記第３巻線の第２端と第３コンデンサおよび第４コンデンサの直列接続の中点とを接続する第３スイッチング素子と、前記第４巻線の第２端と第３コンデンサおよび第４コンデンサの直列接続の中点とを接続する第４スイッチング素子と、含み、前記第３巻線の第１端と、前記第４巻線の第１端が入出力ポートを構成し、前記第３スイッチング素子および前記第４スイッチング素子を交互にスイッチングして前記第３巻線および前記第４巻線に交流電流を流す。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、トランスにフィルタ機能を持たせつつ、かつスイッチング素子の電流を小さくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】従来例の電力変換装置の構成を示す図である。
【図２】従来例の電力変換装置の１つの巻線についての電流を示す図である。
【図３】スイッチング素子のオンオフに伴い発生する高周波ノイズを示す図である。
【図４】ローパスフィルタをトランスに組み込んだフィルタビルトイン型の電力変換装置の構成を示す図である。
【図５】図４の回路におけるスイッチング素子および出力電流を示す図である。
【図６】従来例の電力変換装置に昇圧回路を組み込んだ構成を示す図である。
【図７】実施形態に係る電力変換装置の構成を示す図である。
【図８】図７の構成における各部の波形を示す図である。
【図９】図７の構成における一部を取り出した図であり、（ａ）は巻線Ｌ４の動作のための回路、（ｂ）は巻線Ｌ３の動作のための回路を示す。
【図１０】図９に示す回路と、図７の電力変換装置の関係を説明する図である。
【図１１】図７の回路のスイッチング素子Ｓ１，Ｓ２をノイズ源とみなした場合の回路を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態について、図面に基づいて説明する。なお、本発明は、ここに記載される実施形態に限定されるものではない。
【００１４】
「フィルタビルトイン」
図４に、ローパスフィルタをトランスに組み込んだフィルタビルトイン型の電力変換装置の構成を示す。この電力変換装置は、一次側回路１４、二次側回路１６を備えている。
【００１５】
一次側回路１４は、巻線Ｌ１、コンデンサＣ１、スイッチング素子Ｓ１、巻線Ｌ２、コンデンサＣ２、スイッチング素子Ｓ２、一次側コンデンサＣａ、入出力端子１，２を備えている。
【００１６】
入出力端子１，２の間には、コンデンサＣ１と、コンデンサＣ２の直列接続が配置されている。また、入出力端子１には、巻線Ｌ１の一端が接続され、巻線Ｌ２には、巻線Ｌ２の一端が接続されており、巻線Ｌ１の他端と巻線Ｌ２の他端は、一次側コンデンサＣａによって接続されるとともに、スイッチング素子Ｓ１とスイッチング素子Ｓ２の直列接続によって接続されている。そして、スイッチング素子Ｓ１とスイッチング素子Ｓ２の接続点（中点）が、コンデンサＣ１と、コンデンサＣ２の直接接続の接続点（中点）と接続されている。なお、スイッチング素子Ｓ１には、巻線Ｌ１の他端に接続される側をカソードとして寄生ダイオードが並列に接続されており、スイッチング素子Ｓ２には、巻線Ｌ２の他端に接続される側をカソードとして寄生ダイオードが並列に接続されている。
【００１７】
二次側回路１６は、一次側回路１４と同様の構成を有しており、巻線Ｌ３、コンデンサＣ３、スイッチング素子Ｓ３、巻線Ｌ４、コンデンサＣ４、スイッチング素子Ｓ４、二次側コンデンサＣｂ、入出力端子３，４からなる入出力ポートを備えている。
【００１８】
磁性体コアＦｐは、鉄、フェライト等の磁性体材料によって形成され、巻線Ｌ１、巻線Ｌ２、巻線Ｌ３および巻線Ｌ４は、磁性体コアＦｐに巻き付けられた導線によって形成されている。磁性体コアＦｐは、各巻線Ｌ１〜Ｌ４が発生する磁束に対する磁路を形成する。
【００１９】
スイッチング素子Ｓ１およびスイッチング素子Ｓ２は、交互に（相補的に）オンオフを繰り返す。すなわち、スイッチング素子Ｓ１がオンのときにスイッチング素子Ｓ２はオフになり、スイッチング素子Ｓ１がオフのときにスイッチング素子Ｓ２はオンになる。同様に、スイッチング素子Ｓ３およびスイッチング素子Ｓ４も交互にオンオフを繰り返す。これによって、各巻線に交流電流が流れる。
【００２０】
ここで、巻線Ｌ１および巻線Ｌ２の巻き方向は互いに逆向きであり、巻線Ｌ１において点が付された側を正とする誘導起電力が発生したときは、巻線Ｌ２において点が付された側を正とする巻線Ｌ１とは逆向きの誘導起電力が発生する。また、巻線Ｌ３および巻線Ｌ４の巻き方向は互いに逆向きであり、同様の誘導起電力が発生する。
【００２１】
このような構成において、一次側回路１４および二次側回路１６のスイッチングタイミングが同一である場合、一次側回路１４の巻線Ｌ１，Ｌ２と二次側回路１６の巻線Ｌ３，Ｌ４は、その印加電圧の極性が同一となる。従って、発生する磁束、誘導起電力は相殺され、一次側回路１４と二次側回路１６との間で伝送される電力は０である。一方、一次側回路１４および二次側回路１６のスイッチングタイミング（位相）をずらした場合、一次側回路１４の巻線Ｌ１，Ｌ２と二次側回路１６の巻線Ｌ３，Ｌ４は、その印加電圧の逆極性となる期間が生じ、これによって、一次側回路１４と二次側回路１６との間で電力が伝送される。すなわち、一次側回路１４の入出力端子１，２から直流の入力電流Ｉａが流れ、入出力端子３，４から直流の出力電流Ｉｂが流れる。位相差が０以上π以下の範囲内で大きい程、伝送される電力は大きくなる。また、一次側の巻線Ｌ１，Ｌ２と二次側の巻線Ｌ３，Ｌ４の巻線比に応じて、一次側の入力電圧Ｖａと二次側の出力電圧Ｖｂの比が決まる。
【００２２】
図４の回路では、図５に示すように、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４に交互に電流が流れ、両者が足し合わされて、一定の出力電流Ｉ０が得られる。
【００２３】
このように、互いに逆方向の電流が流れる一対の巻線により発生する電流を足し合わせてインターリーブ構成によって電流リプルを相殺して出力の電流リプルを抑制することができる。また、各スイッチング素子のスイッチングによって発生するスイッチングノイズに対し、これを伝達する巻線の漏れインダクタンスがＬＣローパスフィルタとして機能する。従って、別途ローパスフィルタを設けることなく、入出力端子におけるリプルを除去することができる。
【００２４】
ここで、例えば一次側回路１４の入力電圧が３５０Ｖであり、二次側回路１６の出力電圧が１２Ｖである場合には、一次側回路１４から二次側回路１６に伝達される電力に応じた電流は２次側において大きくなり、従って２次側の巻線電流およびスイッチング素子に流れる電流が大きくなる。
【００２５】
そして、図４に示す回路では、図５に示すように、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４には、出力電流Ｉ０の２倍である２Ｉ０が流れることになる。これは、オフされているスイッチング素子Ｓ３，Ｓ４の寄生ダイオードを介し、出力電流とは反対方向の電流が流れるからである。スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４の導通損失は電流の２乗で増加するため銅損が大きくなり低電圧・大電流用途では変換効率が悪化する。
【００２６】
このため、低圧側である二次側回路１６においては、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４に流れる電流を小さくしたいという要求がある。
【００２７】
「昇圧回路の組み込み」
図６に昇圧回路を組み込んだ構成を示す。この回路では、二次側回路１６の入出力端子３をコンデンサＣ３，Ｃ４の中点としている。この構成において、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４をデューティー比０．５でスイッチングすると、コンデンサＣｂに掛かる電圧は２４Ｖになる。従って、入出力端子３，４間の電圧を１２Ｖとしながら、スイッチング素子Ｓ３に流れる電流を低減（ほぼ０）して、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４に流れる電流の和を出力電流と同じＩ０にできる。なお、スイッチング素子Ｓ４に流れる電流は２Ｉ０、印加される電圧は２Ｖ０となる。
【００２８】
この回路では、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４に流れる電流を低減して、図４の回路に比べ損失を低減できる。しかし、図６に示すように、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４に流れる電流の変動が大きくなってしまい、出力電流の電流リプルが大きくなってしまう。
【００２９】
「実施形態の回路」
図７に実施形態に係る電力変換装置の構成を示す。一次側回路１４が高圧側回路であり、二次側回路１６が低圧側回路である。また、一次側入力電圧が３５０Ｖ程度、二次側出力電圧が１２Ｖ程度を想定している。この例では、高圧側回路である一次側回路１４には、図４の回路をそのまま用いているが、図示の二次側回路１６の構成を一次側回路のみに採用してもよいし、一次側および二次側の両方に採用してもよい。さらに、二次側回路１６における、巻線Ｌ３，Ｌ４を第１および第２巻線、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４を第１および第２スイッチング素子、コンデンサＣｔａｎｋ，ａ，Ｃｔａｎｋ，ｂを第１および第２コンデンサと呼び、一次側回路１４における、巻線Ｌ１，Ｌ２を第３および第４巻線、スイッチング素子Ｓ１，Ｓ２を第３および第４スイッチング素子、コンデンサＣ１，Ｃ２，Ｃａを第３、第４および第５コンデンサと呼ぶ。また、図における巻線Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４において、外側を第１端、内側を第２端とする。
【００３０】
二次側回路１６は、磁路となる磁性体コアＦｐに設けた２つの巻線Ｌ３，Ｌ４を有する。これら巻線Ｌ３，Ｌ４は、センタータップを有し、それぞれ２つの巻線に分割されている。すなわち、巻線Ｌ３は、巻線Ｌ３ａ，Ｌ３ｂに、巻線Ｌ４は、巻線Ｌ４ａ，Ｌ４ｂに分割されている。巻線Ｌ３，Ｌ４の巻き方向は反対である。
【００３１】
２つのセンタータップが出力ポートである入出力端子３，４に接続されている。また、この入出力端子３，４間には、平滑用の出力コンデンサＣｏｕｔが接続されている。
【００３２】
巻線Ｌ３の第１端と、巻線Ｌ４の第１端とはコンデンサＣｔａｎｋ，ａにより接続され、巻線Ｌ３の第２端と巻線Ｌ４の第２端とは、コンデンサＣｔａｎｋ，ｂにより接続されている。そして、巻線Ｌ３の第２端がスイッチング素子Ｓ３を介し、巻線Ｌ４の第１端に接続されており、巻線Ｌ４の第２端がスイッチング素子Ｓ４を介し、巻線Ｌ３の第１端に接続されている。
【００３３】
このような構成において、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４を交互にスイッチングし、一次側回路１４のスイッチング素子Ｓ１，Ｓ２のスイッチングタイミングに対し位相をずらすことで、一次側回路１４からの電力を二次側回路１６の入出力端子３，４から出力する（出力電流ｉｏｕｔ）。
【００３４】
図８には、各部における波形を示してある。この例では、一次側回路１４におけるスイッチング素子Ｓ１，Ｓ２と、低圧側のスイッチング素子Ｓ３，Ｓ４のスイッチングタイミングをΦ（位相差）だけずらしてある。すなわち、一次側と二次側のスイッチングタイミングについて、スイッチング周期をＴとした場合に、（Φ／２π）Ｔの時間差を与えている。
【００３５】
図においては、一次側回路１４においてスイッチング状態が切り替わった時点が開始時点０になっている。この時、スイッチング素子Ｓ１がオンとなりスイッチング素子Ｓ２がオフになる。一方、スイッチング素子Ｓ４はオンであり、スイッチング素子Ｓ３がオフであり、一次側回路と二次側回路のスイッチング素子のオンオフが逆極性になっている。
【００３６】
そして、逆極性の時間（Φ／２π）Ｔ経過した際に、スイッチング素子Ｓ３がオン、スイッチング素子Ｓ４がオフに切り替わり同極性になる。また、巻線Ｌ１，Ｌ２に印加される電圧は、入力電圧をＶｉｎとして、＋Ｖｉｎ／２と−Ｖｉｎ／２を繰り返し、巻線Ｌ３，Ｌ４に印加される電圧は、出力電圧をＶｏｕｔとして、＋Ｖｏｕｔ／２と−Ｖｏｕｔ／２を繰り返す。
【００３７】
スイッチング素子Ｓ１，Ｓ２のスイッチングによって、巻線Ｌ１，Ｌ２には、同極性の期間において傾きが小さく逆極性の期間において傾きが大きい台形状の電流ｉＬ１，ｉＬ２が流れ、ポートからの入力電流ｉｉｎは電流ｉＬ１，ｉＬ２の平均の電流となる。なお、スイッチング素子Ｓ１，Ｓ２のスイッチングによって、巻線Ｌ１，Ｌ２に流れる電流の方向が反転するので、入力電流ｉａの方向は変わらない。
【００３８】
また、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４のスイッチングによって、巻線Ｌ３ａ，Ｌ３ｂには、逆方向の電流が流れ、これらの合計がセンタータップを介し入出力端子３，４からの出力電流ｉｏｕｔとなる。すなわち、逆極性の期間にコンデンサＣｔａｎｋ，ａ，Ｃｔａｎｋ，ｂに充電された電荷が同極性の期間に放出され、これが巻線Ｌ３，Ｌ４において、それぞれ結合され、出力電流ｉｏｕｔが入出力端子３，４から出力される。スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４に流れる電流は、巻線Ｌ３，Ｌ４のセンタータップまでの部分に流れる電流であり、その電流値はＩ０でよい。また、後述するように、インターリーブ構成による電流リプルの低減およびビルトインＬＣフィルタによるスイッチングノイズの除去機能を維持することができる。
【００３９】
また、巻線Ｌ３，Ｌ４には、ＤＣ成分の乗った台形電流が流れるが、この電流は各巻線においてセンタータップを中心として正負が逆のＤＣ成分である（ｉＬ３，ａとｉＬ３，ｂ、ｉＬ４，ａとｉＬ４，ｂはそれぞれその電流の方向が逆）。従って、磁性体コアＦｐには、ＤＣ磁束は発生せず、磁性体コアＦｐにＤＣ成分をカットするためのギャップを設ける必要はない。
【００４０】
「電流リプルの低減について」
図９（ａ）には、巻線Ｌ４のみの動作のための回路を取り出して示してある。この回路によれば、入出力端子３，４からの出力電流は、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４のスイッチングによって山形の電流リプルを含む波形になる。
【００４１】
図９（ｂ）には、巻線Ｌ３のみの動作のための回路を取り出して示してある。この回路によれば、入出力端子３，４からの出力電流は、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４のスイッチングによって、図９（ａ）とは逆極性の電流リプルを含む山形の波形になる。
【００４２】
このようなインターリーブ構成によって、図７の回路における入出力端子３，４からの出力電流における電流リプルを低減することができる。
【００４３】
図１０（ａ），（ｂ）には、図９（ａ），（ｂ）の回路に接続関係を維持しつつ書き換えた等価回路を示す。そして、図１０（ａ），（ｂ）の回路を結合した回路を図１０（ｃ）に示す。図１０（ｃ）の回路によれば、図（ａ），（ｂ）に示された電流が結合され、電流リプルが相殺される。なお、図１０（ｃ）の回路は、図７に示す本実施形態の回路と等価である。
【００４４】
「ローパスフィルタとしての機能」
図１１（ａ）には、図７の回路のスイッチング素子Ｓ１，Ｓ２をノイズ源とみなし、交流電源の表示に置き換えた回路を示す。さらに、図１１（ｂ）には、上段の回路をノイズ源と入出力端子の間で有効なインダクタンス成分に注目して書き換えた図を示す。
【００４５】
このように、ノイズ源と出力ポートの間には、ＬＣローパスフィルタが構成されており、これによってディファレンシャルノイズおよびコモンモードノイズを除去することができる。なお、出力コンデンサＣｏｕｔを設けたことで、出力を平滑する機能が増強できるが、これを設けなくても、ノイズ除去の効果は得られる。
【００４６】
なお、インダクタンス成分は、２つの巻線Ｌ３，Ｌ４の結合によって変化する。この結合係数をｋ３４とすると、図に示すように巻線Ｌ３ａ，Ｌ３ｂ，Ｌ４ａ，Ｌ４ｂのそれぞれのインダクタンスは、各巻線のインダクタンスに（１−ｋ３４）を乗算したものになる。
【００４７】
「実施形態の効果」
このように、図７の回路によれば、位相差Φを制御することで、電力変換を制御することができる。そして、独立したローパスフィルタを必要とせずに、電流リプルを相殺することができるとともにスイッチングノイズをフィルタリングすることが可能となる。さらに、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４における電流を大きくする必要がなく、損失の増加を抑制できる。なお、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４に電流が流れる期間（デューティー）は５０％であり、耐圧は出力電圧の２倍の電圧になる。
【符号の説明】
【００４８】
１４  一次側回路、１６  二次側回路、Ｃ  コンデンサ、Ｌ  巻線、  Ｓ  スイッチング素子。
【図１】
2020102962.tif 000003
【図２】
2020102962.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
2020102962.tif 000011
【図１０】
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【図１１】
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