(57)【要約】【課題】溶接部において必要とされる靱性を確保しつつ、高温強度が優れた溶接金属を得ることができる高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒を提供する。【解決手段】高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒は、鋼製心線と、該心線を被覆する被覆剤と、を有する被覆アーク溶接棒であって、被覆アーク溶接棒全質量あたり、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃｏ、Ｂ、Ｎｂ、Ｗ、Ｎ及びＦｅをそれぞれ所定範囲で含有するとともに、スラグ形成剤を含有し、Ｗの含有量とＣｏの含有量との合計が２．８質量％以上である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼製心線と、該心線を被覆する被覆剤と、を有する被覆アーク溶接棒であって、
被覆アーク溶接棒全質量あたり、
Ｃ：０．０４質量％以上０．１２質量％以下、
Ｓｉ：０．８質量％以上２．０質量％以下、
Ｍｎ：０．３質量％以上１．０質量％以下、
Ｎｉ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、
Ｃｒ：６．０質量％以上７．６質量％以下、
Ｍｏ：０．０２質量％以上０．２０質量％以下、
Ｖ：０．１質量％以上０．３質量％以下、
Ｃｏ：１．８質量％以上４．０質量％以下、
Ｂ：０．０４質量％以上０．１２質量％以下、
Ｎｂ：０．０５質量％以上０．３５質量％以下、
Ｗ：１．０質量％以上２．５質量％以下、
Ｎ：０．０１質量％以上０．０３質量％以下、
Ｆｅ：５０質量％以上８０質量％以下、
及びスラグ形成剤を含有し、
前記Ｗの含有量と前記Ｃｏの含有量との合計が２．８質量％以上であることを特徴とする被覆アーク溶接棒。
【請求項２】
被覆アーク溶接棒全質量あたり、
Ｐ：０．０５質量％以下、
Ｓ：０．００８質量％以下、
Ｃｕ：０．１０質量％以下、
Ｔｉ：０．５質量％以下、
Ａｌ：０．１０質量％以下のいずれか一つを満たすことを特徴とする請求項１に記載の被覆アーク溶接棒。
【請求項３】
前記被覆剤の被覆率が２０％以上４５％以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の被覆アーク溶接棒。
【請求項４】
前記スラグ形成剤が、被覆アーク溶接棒全質量あたり、１５質量％以上３５質量％以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の被覆アーク溶接棒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高Ｃｒフェライト系耐熱鋼の溶接に適した被覆アーク溶接棒に関する。
【背景技術】
【０００２】
被覆アーク溶接は、心線に被覆剤と呼ばれるフラックスや保護材などを設けた被覆アーク溶接棒（単に、「溶接棒」や「手棒」などと呼称されることもある）を電極とし、母材との間にアークを発生させ、アーク熱で溶接棒と母材を溶融させることにより、対象物を接合する溶接方法である。被覆アーク溶接は、シールドガスを必要としない最も簡素な溶接方法であり、風が強い屋外などでも溶接することができ、各種製造工場、ビル、船舶、車両などで広く用いられている。
【０００３】
被覆アーク溶接等により製造される構造物のうち、例えば、発電用ボイラー及びタービン並びに各種耐熱耐圧鋼管は、高温高圧の条件下で使用されることから、特に、高温強度及び耐割れ性が優れていることを要求される。高Ｃｒフェライト系耐熱鋼はこのような要求に対して開発されたものであり、これに使用される被覆アーク溶接棒も各施工方法において提案がなされている。例えば、特許文献１には、クリープ破断特性及び靱性が優れた溶接金属を得ることができる被覆アーク溶接棒が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１８−１２２３２９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記のようなボイラー等の構造物の蒸気温度及び蒸気圧は、熱効率向上の観点からますます高くなっており、特に、溶接金属の高温強度については更なる向上が要求されている。
【０００６】
本発明は、上述した状況に鑑みてなされたものであり、溶接部において必要とされる靱性を確保しつつ、高温強度が優れた溶接金属を得ることができる高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の一態様に係る高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒は、
鋼製心線と、該心線を被覆する被覆剤と、を有する被覆アーク溶接棒であって、
被覆アーク溶接棒全質量あたり、
Ｃ：０．０４質量％以上０．１２質量％以下、
Ｓｉ：０．８質量％以上２．０質量％以下、
Ｍｎ：０．３質量％以上１．０質量％以下、
Ｎｉ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、
Ｃｒ：６．０質量％以上７．６質量％以下、
Ｍｏ：０．０２質量％以上０．２０質量％以下、
Ｖ：０．１質量％以上０．３質量％以下、
Ｃｏ：１．８質量％以上４．０質量％以下、
Ｂ：０．０４質量％以上０．１２質量％以下、
Ｎｂ：０．０５質量％以上０．３５質量％以下、
Ｗ：１．０質量％以上２．５質量％以下、
Ｎ：０．０１質量％以上０．０３質量％以下、
Ｆｅ：５０質量％以上８０質量％以下、
及びスラグ形成剤を含有し、
前記Ｗの含有量と前記Ｃｏの含有量との合計が２．８質量％以上である。
【０００８】
上記高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒は、
被覆アーク溶接棒全質量あたり、
Ｐ：０．０５質量％以下、
Ｓ：０．００８質量％以下、
Ｃｕ：０．１０質量％以下、
Ｔｉ：０．５質量％以下、
Ａｌ：０．１０質量％以下のいずれか一つを満たすことが好ましい。
【０００９】
また、上記高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒は、前記被覆剤の被覆率が２０％以上４５％以下であることが好ましい。
【００１０】
さらに、上記高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒は、前記スラグ形成剤が、被覆アーク溶接棒全質量あたり、１５質量％以上３５質量％以下であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、溶接部において必要とされる靱性を確保しつつ、高温強度が優れた溶接金属を得ることができる高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明を実施するための形態について詳細に説明する。なお、本発明は、以下に説明する実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、任意に変更して実施することができる。
【００１３】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究した結果、強度を向上させる効果を有するＷの含有量を増加させると、脆性組織であるδフェライトが生成されやすくなり、これが溶接金属の靱性を低下させるため、Ｗの含有量とともに、δフェライトの生成を抑制する効果を有するＣｏの含有量、そして、これらの合計の含有量を適切に調整し、更に、溶接金属の高温強度に影響を与える元素である、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｖ及びＢの含有量をバランスよく制御することにより、所望の靱性を確保しつつ、高温強度が優れた溶接金属を得ることができることを見出した。
【００１４】
〔被覆アーク溶接棒の組成〕
以下、本実施形態に係る被覆アーク溶接棒について、その成分添加理由及び組成限定理由について詳細に説明する。なお、下記の成分は、鋼製心線及び被覆剤の一方に添加してもよく、あるいは両方に添加してもよい。また、以下における被覆アーク溶接棒中の各合金成分量（％）は、被覆アーク溶接棒全質量あたりの含有量として質量％で表している。
【００１５】
＜Ｃ：０．０４質量％以上０．１２質量％以下＞
Ｃは、炭化物を形成し、溶接金属のクリープ破断特性を改善するのに寄与する元素である。
Ｃ含有量が０．０４質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＣ含有量は０．０４質量％以上とし、好ましくは０．０７質量％以上とする。
一方、Ｃ含有量が０．１２質量％を超えると、炭化物が粗大化しすぎて溶接金属の靭性が低下することがある。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＣ含有量は０．１２質量％以下とし、好ましくは０．１１質量％以下とする。
なお、Ｃを被覆剤から添加する場合は、他の金属原料に含有させて添加することができる。
【００１６】
＜Ｓｉ：０．８質量％以上２．０質量％以下＞
Ｓｉは、脱酸剤として機能して、溶接金属の強度及び靱性を向上させる効果を有する元素である。
Ｓｉ含有量が０．８質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。また、Ｓｉは溶接時の作業性向上に寄与する元素であり、Ｓｉ量が０．８質量％未満であると溶接作業性が劣化して溶接金属中に欠陥が生じる。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＳｉ含有量は０．８質量％以上とし、好ましくは１．２質量％以上とする。
一方、Ｓｉ含有量が２．０質量％を超えると、溶接金属の過剰な強度上昇が生じ、靭性の劣化を招く。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＳｉ含有量は２．０質量％以下とし、好ましくは１．６質量％以下とする。
なお、本実施形態において、Ｓｉとは、金属又は合金のＳｉ換算値とＳｉＯ２のＳｉ換算値との総量を示す。また、Ｓｉを被覆剤から添加する場合は、Ｆｅ−Ｓｉ等により添加することができる。
【００１７】
＜Ｍｎ：０．３質量％以上１．０質量％以下＞
Ｍｎは、脱酸剤として機能して、溶接金属の強度及び靱性を向上させる効果を有する元素である。
Ｍｎ含有量が０．３質量％未満では、溶接時にδフェライトが生成しやすくなり、生成したδフェライトは溶接後熱処理を施しても消失しないため、溶接時に生成したδフェライトが溶接金属のクリープ破断特性及び靭性に悪影響をおよぼす可能性がある。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＭｎ含有量は０．３質量％以上とし、好ましくは０．４質量％以上とする。
一方、Ｍｎはオーステナイト生成元素であるため、Ｍｎ含有量が１．０質量％を超えると、熱処理中に逆変態オーステナイトを生成し、靱性が劣化する。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＭｎ含有量は１．０質量％以下とし、好ましくは０．８質量％以下とする。
なお、Ｍｎを被覆剤から添加する場合は、Ｆｅ−Ｍｎ等により添加することができる。
【００１８】
＜Ｎｉ：０．０１質量％以上１．００質量％以下＞
Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、靱性に悪影響を及ぼすフェライトの生成を抑制する効果を有する元素である。また、Ｎｉはマトリクス中の合金元素の拡散を促進する元素でもある。
Ｎｉ含有量が０．０１質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＮｉ含有量は０．０１質量％以上とし、好ましくは０．３０質量％以上とする。
一方、Ｎｉ含有量が１．００質量％を超えるとＢの拡散が助長され、Ｃｒ、Ｆｅ及びＭｏ等の金属元素をＭと表記したとき、Ｍ２３Ｃ６で表される炭化物粒子（以下、単に「Ｍ２３Ｃ６粒子」ともいう）のオストワルド成長が進行しやすくなり、溶接金属のクリープ破断特性が劣化する。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＮｉ含有量は１．００質量％以下とし、好ましくは０．９０質量％以下とする。
なお、Ｎｉを被覆剤から添加する場合は、Ｆｅ−Ｎｉ等により添加することができる。
【００１９】
＜Ｃｒ：６．０質量％以上７．６質量％以下＞
Ｃｒは、本実施形態に係る被覆アーク溶接棒の溶接対象である、高Ｃｒフェライト系耐熱鋼に含有される主要合金元素である。また、Ｃｒは、Ｍ２３Ｃ６粒子を形成し、溶接金属のクリープ破断特性を改善するとともに、溶接金属の耐酸化性及び耐食性等を確保するために必要不可欠である。
Ｃｒ含有量が６．０質量％未満では、上記溶接金属の特性を十分に確保することができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＣｒ含有量は６．０質量％以上とし、好ましくは６．５質量％以上とする。
一方、Ｃｒ含有量が７．６質量％を超えると、溶接時にδフェライトが生成しやすくなり、生成したδフェライトは溶接後熱処理を施しても消失しないため、溶接時に生成したδフェライトが溶接金属のクリープ破断特性及び靭性の改善に悪影響をおよぼす可能性がある。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＣｒ含有量は７．６質量％以下とし、好ましくは７．１質量％以下とする。
なお、Ｃｒを被覆剤から添加する場合は、Ｆｅ−Ｃｒ等により添加することができる。
【００２０】
＜Ｍｏ：０．０２質量％以上０．２０質量％以下＞
Ｍｏは、固溶強化により溶接金属のクリープ破断特性を改善する元素である。
Ｍｏ含有量が０．０２質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＭｏ含有量は０．０２質量％以上とし、好ましくは０．０６質量％以上とする。
一方、Ｍｏが０．２０質量％を超えると、溶接時にδフェライトが生成しやすくなり、生成したδフェライトは溶接後熱処理を施しても消失しないため、溶接時に生成したδフェライトが溶接金属のクリープ破断特性及び靭性の改善に悪影響をおよぼす可能性がある。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＭｏ含有量は０．２０質量％以下とし、好ましくは０．１８質量％以下とする。
なお、Ｍｏを被覆剤から添加する場合は、Ｆｅ−Ｍｏ等により添加することができる。
【００２１】
＜Ｖ：０．１質量％以上０．３質量％以下＞
Ｖは、ＭＸ型炭窒化物（［Ｍ：Ｎｂ、Ｖ］、［Ｘ：Ｃ、Ｎ］）を形成して溶接金属のクリープ破断特性を改善する元素である。また、ＭＸ型炭窒化物としてＮを固定することで、ＢＮとして生成するＢ量を減らす効果があり、Ｍ２３Ｃ６粒子に溶け込むＢ量を増加させることで、Ｍ２３Ｃ６粒子のオストワルド成長を抑制する。
Ｖ含有量が０．１質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＶ含有量は０．１質量％以上とし、好ましくは０．１２質量％以上とする。
一方、Ｖ含有量が０．３質量％を超えると、溶接時にδフェライトが生成するとともに、高温でのＭＸ型炭窒化物のオストワルド成長を招き、その結果、溶接金属のクリープ破断特性及び靭性が劣化する。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＶ含有量は０．３質量％以下とし、好ましくは０．２８質量％以下とする。
なお、Ｖを被覆剤から添加する場合は、他の金属原料に含有させて添加することができる。
【００２２】
＜Ｃｏ：１．８質量％以上４．０質量％以下＞
Ｃｏは、溶接時にδフェライトが生成することを抑制し、溶接金属のクリープ破断特性及び靭性を改善する元素である。本実施形態では、溶接金属の強度を高める一方で、δフェライトの生成を促進させるＷ含有量の上限を２．５質量％とし、δフェライトの生成を抑制する効果を有するＣｏの含有量を調整することにより、必要とされる靱性を確保しつつ、溶接金属の高温強度を高めることができる。
Ｃｏ含有量が１．８質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＣｏ含有量は１．８質量％以上とし、好ましくは２．０質量％以上であり、より好ましくは２．２質量％以上とする。
一方、Ｃｏが４．０質量％を超えると、溶接金属の強度の過大な上昇を招き、靭性を劣化させる。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＣｏ含有量は４．０質量％以下とし、好ましくは３．９質量％以下であり、より好ましくは３．８質量％以下とする。
なお、Ｃｏは、被覆剤から添加する場合はＦｅ−Ｃｏ等により添加することができる。
【００２３】
＜Ｂ：０．０４質量％以上０．１２質量％以下＞
Ｂは、Ｍ２３Ｃ６粒子に溶け込むことで、Ｍ２３Ｃ６粒子のオストワルド成長を抑制し、溶接金属のクリープ破断特性を改善する効果を有する元素である。
Ｂ含有量が０．０４質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＢは０．０４質量％以上とし、好ましくは０．０５質量％以上とする。
一方、Ｂ含有量が０．１２質量％を超えると、溶接金属の強度が過大に上昇し、必要とされる靭性が確保できなくなる。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＢ含有量は０．１２質量％以下とし、好ましくは０．１１質量％以下とする。
なお、Ｂを被覆剤から添加する場合は、他の金属原料に含有させて添加することができる。
【００２４】
＜Ｎｂ：０．０５質量％以上０．３５質量％以下＞
Ｎｂは、ＭＸ型窒化物を形成して、溶接金属のクリープ破断特性を改善する効果を有する元素である。
Ｎｂ含有量が０．０５質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＮｂ含有量は０．０５質量％以上とし、好ましくは０．０７質量％以上とする。
一方、Ｎｂ含有量が０．３５質量％を超えると、溶接金属の強度の過大な上昇を招き、靭性を劣化させる。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＮｂ含有量は０．３５質量％以下とし、好ましくは０．３０質量％以下とする。
なお、Ｎｂを被覆剤から添加する場合は、他の金属原料に含有させて添加することができる。
【００２５】
＜Ｗ：１．０質量％以上２．５質量％以下＞
Ｗは、Ｍｏと同様に、固溶強化元素として溶接金属のクリープ破断特性を改善する効果を有するとともに、高温でＬａｖｅｓ相として粒界に析出し、粒界におけるＢ拡散を妨げることにより、Ｍ２３Ｃ６粒子のオストワルド成長を抑制する作用が期待される元素である。
Ｗ含有量が１．０質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＷ含有量は１．０質量％以上とし、好ましくは１．２質量％以上であり、より好ましくは１．５質量％以上とする。
一方、被覆アーク溶接棒中にＷが過剰に含有されていると、溶接時にδフェライトが生成しやすくなり、生成したδフェライトは溶接後熱処理を施しても消失しないため、溶接時に生成したδフェライトが溶接金属のクリープ破断特性及び靭性の改善に悪影響をおよぼす可能性がある。
ただし、本実施形態では上述の通り、Ｗ含有量の上限を２．５質量％とし、δフェライトの生成を抑制する効果を有するＣｏの含有量とともに調整することにより、必要とされる靱性を確保しつつ、溶接金属の強度を高めることができる。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＷ含有量は２．５質量％以下とし、好ましくは２．３質量％以下であり、より好ましくは２．１質量％以下とする。
なお、Ｗを被覆剤から添加する場合は、Ｆｅ−Ｗ等により添加することができる。
【００２６】
＜［Ｗ］＋［Ｃｏ］：２．８質量％以上＞
上述の通り、Ｗは溶接金属の強度を高める効果を有する元素であるが、δフェライトの生成を促進させて溶接金属の靱性を低下させる元素でもある。一方、Ｃｏはδフェライトの生成を抑制する効果を有するため、溶接金属の強度を高めるためにＷ含有量を増加させた場合であっても、Ｃｏの含有量を調整することにより、溶接金属の靱性の低下を防止することができる。
被覆アーク溶接棒全質量に対するＷの含有量を［Ｗ］、Ｃｏの含有量を［Ｃｏ］としたとき、Ｗ及びＣｏの各含有量が上記範囲に調整されているとともに、［Ｗ］＋［Ｃｏ］（Ｗの含有量とＣｏの含有量との合計）が２．８質量％以上であれば、靱性を確保しつつ、高温強度が優れた溶接金属を得ることができる。
なお、［Ｗ］＋［Ｃｏ］は３．０質量％以上であることが好ましく、３．６質量％以上であることがより好ましく、４．２質量％超であることが特に好ましい。
【００２７】
＜Ｎ：０．０１質量％以上０．０３質量％以下＞
Ｎは、Ｎｂと同様に、ＭＸ型炭窒化物を形成して、溶接金属のクリープ破断特性を改善する効果を有する元素である。
Ｎ含有量が０．０１質量％未満では、上記効果を十分に得ることができない。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＮ含有量は０．０１質量％以上とし、好ましくは０．０１２質量％以上とする。
一方、Ｎ含有量が０．０３質量％を超えると、溶接金属の強度の過大な上昇を招き、靭性を劣化させる。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＮ含有量は０．０３質量％以下とし、好ましくは０．０２８質量％以下とする。
なお、Ｎを被覆剤から添加する場合は、他の金属原料に含有させて添加することができる。
【００２８】
＜Ｐ：０．０５質量％以下（０質量％を含む）＞
Ｐは、高温割れを高める元素であり、溶接金属の形成過程におけるような凝固温度範囲及びその直下の温度において、Ｐ含有量が０．０５質量％以下では、高温割れを抑制できる。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＰ含有量は、好ましくは０．０５質量％以下とし、より好ましくは０．０１質量％以下、特に好ましくは０．００８質量％以下とする。
【００２９】
＜Ｓ：０．００８質量％以下（０質量％を含む）＞
Ｓは高温割れ感受性を高める元素であり、Ｓ含有量が０．００８質量％以下では、溶接金属の高温割れを抑制できる。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＳ含有量は、好ましくは０．００８質量％以下とし、より好ましくは０．００６質量％以下とする。
【００３０】
＜Ｃｕ：０．１０質量％以下（０質量％を含む）＞
Ｃｕは、オーステナイト生成元素であり、靱性に悪影響を及ぼすδフェライトの生成を抑制する効果を有する。
Ｃｕ含有量が０．１０質量％以下であると、溶接金属の耐割れ性が向上するとともに、クリープ強度が向上する。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＣｕ含有量は、好ましくは０．１０質量％以下とし、より好ましくは０．０５質量％以下、特に好ましくは０．０３質量％以下とする。
なお、Ｃｕ含有量は、０．００１質量％以上であることが好ましく、０．００５質量％以上であることがより好ましい。
【００３１】
＜Ｔｉ：０．５質量％以下（０質量％を含む）＞
Ｔｉは、ＭＸ型炭窒化物を形成し、溶接金属のクリープ破断特性の改善に寄与する元素である。
Ｔｉ含有量が０．５質量％以下では、溶接金属の強度が過大になることを抑制し、靭性が向上する。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＴｉ含有量は、好ましくは０．５質量％以下とし、より好ましくは０．１質量％以下、特に好ましくは０．０８質量％以下とする。
なお、Ｔｉ含有量は、０．００１質量％以上であることが好ましく、０．００５質量％以上であることがより好ましい。
【００３２】
＜Ａｌ：０．１０質量％以下（０質量％を含む）＞
Ａｌは、脱酸剤として作用する元素である。
Ａｌ含有量が０．１０質量％以下では、粗大な酸化物の生成が抑制され、溶接金属の靭性が向上する。したがって、被覆アーク溶接棒全質量に対するＡｌ含有量は、好ましくは０．１０質量％以下とし、より好ましくは０．０５質量％以下、特に好ましくは０．０４質量％以下とする。
なお、Ａｌ含有量は、０．００１質量％以上であることが好ましく、０．０１質量％以上であることがより好ましい。
【００３３】
＜残部＞
本実施形態に係る被覆アーク溶接棒は、上記元素の他に、Ｆｅ及びスラグ形成剤を含有する。スラグ形成剤は、スラグ形成を主目的とするものの他に、アーク安定剤やガス発生剤としての目的を兼ねるものも含まれる。スラグ形成剤としては、ＣａＣＯ３、ＣａＦ２、ＢａＣＯ３、ＢａＦ２、ＳｉＯ２、Ｋ２Ｏ、Ａｌ２Ｏ３、ＣａＳＯ４等が挙げられる。
スラグ形成剤は、被覆アーク溶接棒全質量あたり、１５質量％以上とすることが好ましく、２０質量％以上とすることがより好ましい。スラグ形成剤は、被覆アーク溶接棒全質量あたり、３５質量％以下とすることが好ましく、３０質量％以下とすることがより好ましい。
本実施形態に係る被覆アーク溶接棒は、Ｆｅ含有量を、被覆アーク溶接棒全質量あたり、５０質量％以上とし、５５質量％以上とすることが好ましく、６０質量％以上とすることがより好ましい。Ｆｅ含有量は、被覆アーク溶接棒全質量あたり、８０質量％以下とし、７５質量％以下とすることが好ましく、７０質量％以下とすることがより好ましい。
また、不可避的不純物としては、Ｚｒ、Ｌｉ、Ｓｎ、Ｓｂ及びＡｓ等が挙げられる。なお、上記説明した成分の他に、本発明の効果を逸脱しない範囲で他の成分を含有してもよい。
【００３４】
本実施形態に係る被覆アーク溶接棒において、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃｏ、Ｂ、Ｎｂ、Ｗ、Ｎ、Ｆｅ及びスラグ形成剤の合計は、被覆アーク溶接棒全質量あたり、９０質量％以上であることが好ましく、９３質量％以上であることがより好ましく、９６質量％以上であることがさらに好ましく、９８質量％以上であることが特に好ましい。
【００３５】
次に、心線及び被覆率について説明する。
〔心線〕
本実施形態における心線は特に限定されないが、例えば直径が２．６ｍｍ〜６．０ｍｍのものを使用することができ、特に直径が４．０ｍｍのものを好適に使用できる。
【００３６】
〔被覆率〕
本実施形態において、被覆剤の心線外周への被覆率は、特に限定はされないが、被覆剤の強度確保等の観点から、例えば２０％以上とすることが好ましく、２５％以上とすることがより好ましく、３０％以上とすることが特に好ましい。また、アーク安定性等の観点から、例えば４５％以下とすることが好ましく、４０％以下とすることがより好ましく、３６％以下とすることが特に好ましい。
【００３７】
〔被覆アーク溶接棒の製造方法〕
上述した被覆アーク溶接棒の製造方法としては、特に限定されるものではない。例えば、被覆剤原料を水ガラスとともに混練し、これを心線外周に塗布し、乾燥及び焼成を行うことにより、本実施形態に係る被覆アーク溶接棒を製造することができる。
【実施例】
【００３８】
以下、発明例及び比較例を挙げて本発明についてより詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００３９】
［被覆アーク溶接棒の製造］
直径が５．０ｍｍ、４．０ｍｍである２種類の心線を準備し、各心線の外周に３４％の被覆率で被覆剤を塗布、乾燥させることにより、下記表１に示す成分組成（残部は、Ｆｅ、スラグ形成剤及び不可避的不純物など）及び心線の直径を有する被覆アーク溶接棒を製作した。なお、表１に示す各化学成分の含有量は、被覆アーク溶接棒全質量あたりの含有量として質量％で表している。
【００４０】
【表１】
2020163468.tif 000002
【００４１】
［溶接］
次に、上記被覆アーク溶接棒を使用して、軟鋼の鋼板に対して３層バタリングを実施した。このとき、裏当て材部分は２層バタリングとした。その後、所定の条件で本溶接し、７４０〜７８０℃の温度で溶接後熱処理（ＰＷＨＴ：Ｐｏｓｔ  Ｗｅｌｄ  Ｈｅａｔ  Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ）を実施した。心線の直径が５．０ｍｍ、４．０ｍｍそれぞれの場合における、母材、溶接条件及びＰＷＨＴ条件を、下記表２に示す。
【００４２】
【表２】
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【００４３】
［評価］
続いて、下記表３に示す温度及び時間でのＰＷＨＴ後の溶接金属について、次の各種試験を行い、溶接金属の高温強度及び靱性、更に耐割れ性を評価した。各種試験の評価結果を下記表３に併せて示す。
【００４４】
＜高温強度＞
ＰＷＨＴ後の溶接金属について、ＪＩＳ  Ｚ３１１１に準じて６５０℃での高温引張試験を実施し、０．２％耐力を算出した。なお、得られた値が２２０ＭＰａ以上のものを合格とした。
【００４５】
＜靱性＞
ＰＷＨＴ後の溶接金属について、ＪＩＳ  Ｚ２２４２に準じて２０℃でシャルピー衝撃試験を実施することにより、吸収エネルギーｖＥ（Ｊ）を測定し、靱性を評価した。なお、測定により得られた吸収エネルギーが１５Ｊ以上となる溶接金属を靱性が良好であると評価した。
【００４６】
＜耐割れ性＞
ＰＷＨＴ後の溶接金属について、ビード表面を目視で割れの有無を観察することにより、耐割れ性を評価した。なお、割れがなかったものを合格とした。
【００４７】
【表３】
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【００４８】
上記表１及び表３に示すように、発明例Ａ〜Ｇは、被覆アーク溶接棒中の全ての化学成分の含有量が本発明の範囲内であるため、これらの被覆アーク溶接棒を使用して溶接した結果、必要とされる靱性を確保しつつ、高温強度及び耐割れ性が優れた溶接金属を得ることができた。
【００４９】
一方、比較例Ｈは被覆アーク溶接棒中のＳｉ及びＶの含有量が本発明範囲の下限未満であるとともに、Ｎｉ含有量が本発明範囲の上限を超えている。
また、比較例Ｉは被覆アーク溶接棒中のＣｒ含有量が本発明範囲の下限未満であるとともに、Ｎｉ含有量が本発明範囲の上限を超えている。
さらに、比較例Ｊは被覆アーク溶接棒中のＢ含有量が本発明範囲の下限未満である。
したがって、比較例Ｈ〜Ｊはいずれも、高温強度が低いものとなった。
【００５０】
以上詳述したように、本発明によれば、溶接部において必要とされる靱性を確保しつつ、高温強度が優れた溶接金属を得ることができる高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒を提供することができる。