(57)【要約】【課題】圧縮機の内部でＨＦＯ−１１２３冷媒と高沸点冷媒とを混合した非共沸混合冷媒に不均化反応が生じることを抑制できる空気調和装置を提供する。【解決手段】空気調和装置１では、圧縮機２１を停止させた時点から所定時間が経過するまでの間、蒸発器ファンを駆動し続ける。例えば、空気調和装置１が暖房運転を行っていた場合では、圧縮機２１を停止させた時点から所定時間が経過するまで、室外ファン２８を停止させずに駆動し続ける。これにより、空調運転停止後に、空調運転中に蒸発器として機能していた熱交換器の内部で、蒸発器のファンを駆動しない場合と比べて高沸点冷媒を多く蒸発させることができるので、室外熱交換器２３の暖房運転時の冷媒出口側不均、および、室外熱交換器２３に接続される冷媒配管６２における室外熱交換器２３側に滞留するガス冷媒における、ＨＦＯ−１１２３冷媒の比率を減少させることができる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器が冷媒配管で接続されて形成される冷媒回路と、
前記蒸発器に送風する蒸発器ファンと、
を有し、
前記冷媒回路には、ＨＦＯ−１１２３冷媒と、前記ＨＦＯ−１１２３冷媒よりも沸点が高く、かつ前記ＨＦＯ−１１２３冷媒よりも不均化反応を起こし難い少なくとも１種類の高沸点冷媒とを混合した非共沸混合冷媒が充填され、
前記圧縮機を停止した時点から所定時間が経過するまでの間、前記蒸発器ファンを駆動し続ける、
ことを特徴とする空気調和装置。
【請求項２】
前記所定時間は、前記圧縮機を停止した時点から、前記冷媒回路における高圧と低圧との圧力差が所定値より小さくなる均圧状態となる時点までの時間である、
ことを特徴とする請求項１に記載の空気調和装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気調和装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、空気調和機、冷蔵機器、給湯器等の空気調和装置では、冷媒が循環する冷媒回路に冷媒として、ＧＷＰ（Global  Warming  Potential:地球温暖化係数）が低いＨＦＯ−１１２３冷媒を使用することが提案されている。ＨＦＯ−１１２３冷媒は、大きな発熱を伴う不均化反応を起こし易い。ＨＦＯ−１１２３冷媒は、例えば、圧縮機の内部の摺動部分で発生する異常摩耗に伴う高温が着火源となって不均化反応を起こす。空気調和装置において不均化反応が生じた場合、温度や圧力の急激な上昇によって、冷媒回路に接続される圧縮機などの装置や冷媒配管が損傷するおそれがある。
【０００３】
このため、ＨＦＯ−１１２３冷媒を使用する場合は、ＨＦＯ−１１２３冷媒と不均化反応を起こさない冷媒を混合した混合冷媒を用いることにより、ＨＦＯ−１１２３冷媒を単体で用いる場合と比べて、ＨＦＯ−１１２３冷媒の不均化反応が起きることを抑える技術がある。例えば、特許文献１には、ＨＦＯ−１１２３冷媒に不均化反応を起こさないＲ１２３４ｙｆ冷媒を混合した混合冷媒を空気調和装置に用い、ＨＦＯ−１１２３冷媒とＲ１２３４ｙｆ冷媒の合計量に対するＨＦＯ−１１２３冷媒の比率を所定の範囲とすることで、不均化反応を抑えることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】国際公開第２０１７／１４５２４５号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ＨＦＯ−１１２３冷媒に混合する冷媒として、ＨＦＯ−１１２３冷媒よりも沸点温度が高く、かつ、ＨＦＯ−１１２３冷媒よりも不均化反応を起こし難いまたは不均化反応を起こさない冷媒（以下、高沸点冷媒と称する。）をＨＦＯ−１１２３冷媒と混合した非共沸混合冷媒を空気調和装置に使用した場合、空気調和装置が停止した後に空調運転中に蒸発器として機能していた熱交換器において、以下に説明するような非共沸混合冷媒におけるＨＦＯ−１１２３冷媒と高沸点冷媒の比率に変化が生じる。なお、沸点温度は通常、標準大気圧（１０１．３２５ｋＰａ）下での飽和温度を指すが、以下の説明では、同じ圧力条件下での冷媒の各成分の蒸発温度を「沸点温度」と記載している。
【０００６】
空気調和装置が空調運転を行っているとき、蒸発器として機能している熱交換器においては、圧縮機の駆動や膨張弁の開度調整により、ＨＦＯ−１１２３冷媒の沸点温度や高沸点冷媒の沸点温度を蒸発器の周囲の空気温度よりそれぞれ低くしている。このため、空調運転時に熱交換器の近傍に配置されるファンの駆動により蒸発器に空気が流入すれば、ＨＦＯ−１１２３冷媒も高沸点冷媒もともに蒸発してガス冷媒となって、蒸発器から流出する。
【０００７】
空気調和装置が空調運転を停止すると圧縮機が停止されるので、圧縮機を停止した時点から時間が経つにつれて、空気調和装置の冷媒回路における高圧と低圧との圧力差が徐々に小さくなる。そして、圧縮機を停止した時点からある程度の時間が経過すれば、冷媒回路が、高圧と低圧との圧力差がほぼ０となる均圧状態となる。
【０００８】
上記のような、圧縮機が停止した時点から冷媒回路が均圧状態となるまでの間、低圧が徐々に上昇することによってＨＦＯ−１１２３冷媒の沸点温度や高沸点冷媒の沸点温度も上昇する。そして、低圧が上昇し続けると、まず、高沸点冷媒の沸点温度が蒸発器の周囲温度より高い温度となって、高沸点冷媒が蒸発せずに液状態で蒸発器に滞留する。一方、ＨＦＯ−１１２３冷媒の沸点温度も上昇しているが、高沸点冷媒の沸点温度が蒸発器の周囲温度より高い温度となったときは、まだＨＦＯ−１１２３冷媒の沸点温度は蒸発器の周囲温度より低い。このため、高沸点冷媒の沸点温度が蒸発器の周囲温度より高い温度となった時点以降は、ＨＦＯ−１１２３冷媒のみ蒸発し続けることとなる。
【０００９】
以上に説明したように、空気調和装置が運転を停止した時点から冷媒回路が均圧状態となるまでの間における、高沸点冷媒の沸点温度が蒸発器の周囲温度より高い温度となった時点以降は、蒸発器の内部に滞留するガス状態の冷媒にはＨＦＯ−１１２３冷媒が多く含まれ、蒸発器の内部に滞留する液状態の冷媒には高沸点冷媒が多く含まれる状態となる。このような状態で、空気調和装置の運転が再開されて圧縮機が再起動すれば、ＨＦＯ−１１２３冷媒が多く含まれ液冷媒より密度が低いガス冷媒が、高沸点冷媒が多く含まれる液冷媒より早く圧縮機に吸入されることとなり、圧縮機の内部でＨＦＯ−１１２３冷媒の比率が高い非共沸混合冷媒が圧縮されるので、圧縮機の内部で不均化反応が起こりやすくなるという問題があった。
【００１０】
開示の技術は、上記の問題点に鑑みてなされたものであって、圧縮機の内部でＨＦＯ−１１２３冷媒と高沸点冷媒とが混合された非共沸混合冷媒に不均化反応が生じることを抑制できる空気調和装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本願の開示する空気調和装置は、圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器が冷媒配管で接続されて形成される冷媒回路と、蒸発器に送風する蒸発器ファンとを有する。冷媒回路には、ＨＦＯ−１１２３冷媒と、このＨＦＯ−１１２３冷媒よりも沸点が高く、かつ、ＨＦＯ−１１２３冷媒よりも不均化反応を起こし難い少なくとも１種類の高沸点冷媒とを混合した非共沸混合冷媒が充填される。そして、圧縮機を停止した時点から所定時間が経過するまでの間、蒸発器ファンを駆動し続ける。
【発明の効果】
【００１２】
本願の開示する空気調和装置によれば、圧縮機の内部でＨＦＯ−１１２３冷媒と高沸点冷媒とを混合した非共沸混合冷媒に不均化反応が生じることを抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本実施形態における空気調和装置の冷媒回路図である。
【図２】空気調和装置が空調運転を停止した後の冷媒回路図である。
【図３】非共沸混合冷媒について、不均化反応を起こす圧力とＨＦＯ１１２３の非共沸混合冷媒における比率との関係を説明するグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下に、本願の開示する空気調和装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施例によって、本願の開示する空気調和装置が限定されるものではない。
【実施例】
【００１５】
実施例の空気調和装置では、ＨＦＯ−１１２３冷媒と、ＨＦＯ−１１２３冷媒よりも沸点が高く、かつＨＦＯ−１１２３冷媒よりも不均化反応を起こし難いまたは不均化反応を起こさない少なくとも１種類の高沸点冷媒とを混合した非共沸混合冷媒が用いられる。高沸点冷媒としては、例えば、Ｒ３２冷媒等が用いられる。ここで、不均化反応を起こし難い冷媒とは、非共沸混合冷媒における比率がＨＦＯ−１１２３冷媒と同じであるときに、ＨＦＯ−１１２３冷媒よりも高い温度または圧力で不均化反応を起こす冷媒である。また、非共沸混合冷媒は、ＨＦＯ−１１２３冷媒と、２種類以上の高沸点冷媒とが混合されてもよい。２種類以上の高沸点冷媒を混合する組み合わせとしては、例えば、ＨＦＯ−１１２３冷媒と、Ｒ３２冷媒と、Ｒ１２３４ｙｆ冷媒とが混合されてよい。この組み合わせの場合、ＨＦＯ−１１２３冷媒が少なくとも４０［ｗｔ％］、Ｒ３２冷媒が少なくとも４０［ｗｔ％］、Ｒ１２３４ｙ冷媒が少なくとも１５［ｗｔ％］である。以下、単に冷媒と記載した場合には、上述した非共沸混合冷媒を指している。
【００１６】
図１に示すように、本実施形態の空気調和装置１は、屋外に設置される室外機２と、屋内に設置され、室外機２に液管８及びガス管９で接続された室内機３とを有する。室外機２の閉鎖弁２５と室内機３の液管接続部３３とが液管４で接続されている。室外機２の閉鎖弁２６と室内機３のガス管接続部３４とがガス管５で接続されている。以上により、空気調和装置１の冷媒回路１０が形成されている。
【００１７】
＜室外機の構成＞
まずは、室外機２について説明する。室外機２は、圧縮機２１と、四方弁２２と、室外熱交換器２３と、膨張弁２４と、液管８の一端が接続された閉鎖弁２５と、ガス管９の一端が接続された閉鎖弁２６と、アキュムレータ２７と、室外ファン２８とを備えている。そして、室外ファン２８を除くこれら各装置は、後述する各冷媒配管を介して相互に接続されており、冷媒回路１０の一部をなす室外機冷媒回路１０ａを形成している。
【００１８】
圧縮機２１は、インバータにより回転数が制御される図示しないモータによって駆動されることで、運転容量を可変できる能力可変型の圧縮機である。圧縮機２１の冷媒吐出側と後述する四方弁２２のポートａとが、吐出管６１で接続されている。圧縮機２１の冷媒吸入側とアキュムレータ２７の冷媒流出側とが、吸入管６２で接続されている。
【００１９】
四方弁２２は、冷媒回路１０における冷媒の流れる方向を切り換えるための弁であり、４つのポートａ、ｂ、ｃ、ｄを有している。ポートａは、上述したように圧縮機２１の冷媒吐出側と吐出管６１で接続されている。ポートｂと室外熱交換器２３の一方の冷媒出入口とが、冷媒配管６２で接続されている。ポートｃはとアキュムレータ２７の冷媒流入側とが、冷媒配管６５で接続されている。そして、ポートｄと閉鎖弁２６とが、室外機ガス管６４で接続されている。
【００２０】
室外熱交換器２３は、冷媒と、後述する室外ファン２８の回転よって室外機２の内部に取り込まれた外気とを熱交換させる。室外熱交換器２３の一方の冷媒出入口は、上述のように四方弁２２のポートｂと冷媒配管６２で接続されており、他方の冷媒出入口と閉鎖弁２５とが、室外機液管６３で接続されている。
【００２１】
膨張弁２４は、室外機液管６３に設けられている。膨張弁２４は、電子膨張弁であり、その開度が調整されることにより、室外熱交換器２３に流入する冷媒量、または、室外熱交換器２３から流出する冷媒量を調整する。膨張弁２４の開度は、後述する吐出温度センサ７３が検出した圧縮機２１の吐出温度が、室内機３で要求される空調能力に基づいて決定された目標温度となるように調整される。
【００２２】
アキュムレータ２７は、前述したように、冷媒流入側と四方弁２２のポートｃとが冷媒配管６５で接続され、冷媒流出側と圧縮機２１の冷媒吸入側とが吸入管６６で接続されている。アキュムレータ２７は、冷媒配管６５からアキュムレータ２７の内部に流入した気液二相冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離し、分離したガス冷媒のみを吸入管６６を介して圧縮機２１に吸入させる。
【００２３】
室外ファン２８は、樹脂材で形成されたプロペラファンであり、室外熱交換器２３の近傍に配置されている。室外ファン２８は、図示しないファンモータによって回転されることで、室外機２の図示しない吸込口から室外機２の内部へ外気を取り込み、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換した外気を、図示しない吹出口から室外機２の外部へ放出する。
【００２４】
また、室外機２は、上述した構成に加えて、各種のセンサを有している。図１に示すように、吐出管６１には、圧縮機２１から吐出される冷媒の圧力である吐出圧力を検出する吐出圧力センサ７１と、圧縮機２１から吐出される冷媒の温度を検出する吐出温度センサ７３が設けられている。冷媒配管６５におけるアキュムレータ２７の冷媒流入側の近傍には、圧縮機２１に吸入される冷媒の圧力を検出する吸入圧力センサ７２と、圧縮機２１に吸入される冷媒の温度を検出する吸入温度センサ７４とが設けられている。
【００２５】
室外機液管６３における室外熱交換器２３と膨張弁２４との間には、室外熱交換器２３に流入する冷媒の温度、または室外熱交換器２３から流出する冷媒の温度を検出するための熱交温度センサ７５が設けられている。そして、室外機２の図示しない吸込口の近傍には、室外機２の内部に流入する外気の温度、すなわち外気温度を検出する外気温度センサ７６が設けられている。
【００２６】
＜室内機の構成＞
次に図１を用いて、室内機３について説明する。室内機３は、室内熱交換器３１と、液管４の他端が接続された液管接続部３３と、ガス管５の他端が接続されたガス管接続部３４と、室内ファン３２を備えている。そして、室内ファン３２を除くこれら各々の装置が以下で詳述する各々の冷媒配管で相互に接続されて、冷媒回路１０の一部をなす室内機冷媒回路１０ｂを構成している。
【００２７】
室内熱交換器３１は、冷媒と、室内ファン３２の回転により図示しない吸込口から室内機３の内部に取り込まれた室内空気を熱交換させるものである。室内熱交換器３１の一方の冷媒出入口が液管接続部３３と室内機液管６７で接続され、他方の冷媒出入口がガス管接続部３４と室内機ガス管６８で接続されている。室内熱交換器３１は、室内機３が冷房運転を行う場合は蒸発器として機能し、室内機３が暖房運転を行う場合は凝縮器として機能する。尚、液管接続部３３やガス管接続部３４では、各々の冷媒配管が溶接やフレアナット等により接続されている。
【００２８】
室内ファン３２は樹脂材で形成されており、室内熱交換器３１の近傍に配置されている。室内ファン３１は、図示しないファンモータによって回転することで、図示しない吸込口から室内機３の内部に室内空気を取り込み、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換した室内空気を図示しない吹出口から室内へ吹き出す。
【００２９】
また、室内機３は、上述した構成に加えて各種のセンサを有している。室内機液管６７には、室内熱交換器３１に出入りする冷媒の温度を検出する液側温度センサ７７が設けられている。室内機ガス管６８には、室内熱交換器３１に出入りする冷媒の温度を検出するガス側温度センサ７８が設けられている。そして、室内機３の図示しない吸込口の近傍には、室内機３の内部に流入する室内空気の温度、すなわち室内温度を検出する室内温度センサ７９が備えられている。
【００３０】
＜空調運転時の動作＞
次に、本実施形態における空気調和機１の空調運転時の冷媒回路１０における冷媒の流れや各々の装置の動作について、図１を用いて説明する。尚、以下の説明では、空気調和機１が暖房運転を行う場合について説明し、冷房運転を行う場合については詳細な説明を省略する。また、図１における矢印は暖房運転時の冷媒の流れを示している。
【００３１】
図１に示すように、空気調和機１が暖房運転を行う場合は、四方弁２２が実線で示す状態、すなわち、四方弁２２のポートａとポートｄが連通するよう、また、ポートｂとポートｃが連通するよう、切り換えられる。これにより、冷媒回路１０が、室外熱交換器２３が蒸発器として機能するとともに室内熱交換器３１が凝縮器として機能する暖房サイクルとなる。
【００３２】
圧縮機２１から吐出された高圧の冷媒は、吐出管６１を流れて四方弁２２に流入し、四方弁２２から室外機ガス管６４、閉鎖弁２６、ガス管５、ガス管接続部３４の順に流れて室内機３に流入する。室内機３に流入した冷媒は、室内機ガス管６８を流れて室内熱交換器３１に流入し、室内ファン３２の回転により室内機３の内部に取り込まれた室内空気と熱交換を行って凝縮する。このように、室内熱交換器３１が凝縮器として機能し、室内熱交換器３１で冷媒と熱交換を行って加熱された室内空気が図示しない吹出口から室内に吹き出されることによって、室内機３が設置された室内の暖房が行われる。
【００３３】
室内熱交換器３１から流出した冷媒は、室内機液管６７を流れ液管接続部３３を介して液管４に流出する。液管４を流れる冷媒は、閉鎖弁２５を介して室外機２に流入する。室外機２に流入した冷媒は室外機液管６３を流れ、膨張弁２４を通過する際に減圧される。膨張弁２４で減圧された冷媒は、冷媒導入部２９、室外熱交換器２３の順に流れて、室外熱交換器２３で室外ファン２８の回転によって吸込口２１１から室外機３の熱交換器室２００ｂに流入する外気と熱交換を行って蒸発する。
【００３４】
室外熱交換器２３から冷媒配管６２に流出した冷媒は、四方弁２２、冷媒配管６５と流れてアキュムレータ２７に流入し、アキュムレータ２７で液冷媒とガス冷媒に分離される。そして、分離されたガス冷媒は、吸入管６６を介して圧縮機２１に吸入されて再び圧縮される。
【００３５】
尚、室内機３が冷房運転を行う場合は、四方弁２２が破線で示す状態、すなわち、四方弁２２のポートａとポートｂが連通するよう、また、ポートｃとポートｄが連通するよう、切り換えられる。これにより、冷媒回路１０が、室外熱交換器２３が凝縮器として機能するとともに室内熱交換器３１が蒸発器として機能する冷房サイクルとなる。
【００３６】
＜空調運転停止後の蒸発器ファンの駆動について＞
次に、図１乃至図３を用いて、空気調和装置１が空調運転を停止した後、空調運転時に蒸発器として機能していた熱交換器の内部で非共沸混合冷媒におけるＨＦＯ１１２３冷媒の比率が変化する理由と、空調運転停止後に蒸発器に送風するファン（以降、蒸発器ファンと記載する場合がある）を駆動して非共沸混合冷媒におけるＨＦＯ１１２３冷媒の比率の変化を抑制する方法について説明する。
【００３７】
なお、以下の説明では、一例として空気調和装置１が前述した暖房運転を行っている状態から暖房運転を停止した場合を用いて説明する。この場合、暖房運転時に蒸発器として機能する熱交換器は室外熱交換器２３であり、蒸発器ファンが室外ファン２８となる。
【００３８】
本実施形態の空気調和装置１のように、ＨＦＯ−１１２３とこのＨＦＯ−１１２３冷媒よりも不均化反応を起こし難いまたは不均化反応を起こさない高沸点冷媒を混合した非共沸混合冷媒を冷媒回路１０に充填して使用する場合、空気調和装置１が停止した後に空調運転中に蒸発器として機能していた室外熱交換器２３において、以下に説明するような非共沸混合冷媒におけるＨＦＯ−１１２３冷媒と高沸点冷媒の比率に変化が生じる。
【００３９】
空気調和装置１が暖房運転を行っているとき、蒸発器として機能している室外熱交換器２３においては、圧縮機２１の駆動や膨張弁２４の開度調整により、室外熱交換器２３を通過する外気温度よりＨＦＯ−１１２３冷媒の沸点温度や高沸点冷媒の沸点温度をそれぞれ低くしている。このため、室外熱交換器２３の近傍に配置される室外ファン２８の駆動により室外熱交換器２３に空気が流入すれば、ＨＦＯ−１１２３冷媒も高沸点冷媒もともに蒸発してガス冷媒となって、室外熱交換器２３から流出する。
【００４０】
空気調和装置１が暖房運転を停止すると圧縮機２１が停止されるので、圧縮機２１を停止した時点から時間が経つにつれて、冷媒回路１０における高圧と低圧との圧力差が徐々に小さくなる。そして、圧縮機２１を停止した時点からある程度の時間が経過すれば、冷媒回路１０が、高圧と低圧との圧力差がほぼ０となる均圧状態となる。
【００４１】
上記のような、圧縮機２１が停止した時点から冷媒回路１０が均圧状態となるまでの間、低圧が徐々に上昇することによってＨＦＯ−１１２３冷媒の沸点温度や高沸点冷媒の沸点温度も上昇する。そして、低圧が上昇し続けると、まず、高沸点冷媒の沸点温度が室外熱交換器２３を通過する外気温度より高い温度となって、高沸点冷媒が蒸発せずに液状態で室外熱交換器２３に滞留する。一方、ＨＦＯ−１１２３冷媒の沸点温度も上昇しているが、高沸点冷媒の沸点温度が室外熱交換器２３を通過する外気温度より高い温度となったときは、まだＨＦＯ−１１２３冷媒の沸点温度は室外熱交換器２３を通過する外気温度より低い。このため、高沸点冷媒の沸点温度が室外熱交換器２３を通過する外気温度より高い温度となった時点以降は、ＨＦＯ−１１２３冷媒のみ蒸発し続けることとなる。
【００４２】
以上に説明したように、空気調和装置１が暖房運転を停止した時点から冷媒回路１０が均圧状態となるまでの間の、高沸点冷媒の沸点温度が室外熱交換器２３を通過する外気温度より高い温度となった時点以降は、室外熱交換器２３の内部に滞留するガス状態の冷媒にはＨＦＯ−１１２３冷媒が多く含まれ、室外熱交換器２３の内部に滞留する液状態の冷媒には高沸点冷媒が多く含まれる状態となる。そして、冷媒回路１０が均圧状態となるまでの間は冷媒回路１０に高圧と低圧との圧力差があるため、ＨＦＯ−１１２３冷媒が多く含まれ液状態の冷媒より密度が低いガス冷媒が、図２にＧｒで示すように、室外熱交換器２３の四方弁２２側、および、室外熱交換器２３に接続されている冷媒配管６２のうちの室外熱交換器２３に近い箇所、つまり、圧縮機２１の冷媒吸入側に近い箇所に偏って滞留する。
【００４３】
上記のように、ＨＦＯ−１１２３冷媒が多く含まれるガス冷媒が圧縮機２１の冷媒吸入側に近い箇所に偏って滞留する状態で、空気調和装置１の暖房運転が再開されて圧縮機２１が再起動すれば、ＨＦＯ−１１２３冷媒が多く含まれるガス冷媒が、高沸点冷媒が多く含まれる液冷媒より早く圧縮機２１に吸入されることとなる。そして、圧縮機２１の内部でＨＦＯ−１１２３冷媒の比率が高い非共沸混合冷媒が圧縮されるので、圧縮機２１の内部で不均化反応が起こりやすい状態となる。
【００４４】
図３は、本実施形態で使用する非共沸混合冷媒について、不均化反応を起こす圧力［ＭＰａ］と、ＨＦＯ−１１２３冷媒の重量比［ｗｔ％］との関係を説明するためのグラフである。図３においては、非共沸混合冷媒の温度が８５［℃］のときに非共沸混合冷媒に不均化反応が生じる発生領域を斜線部分で示している。
【００４５】
図３に示すように、温度が８５［℃］の非共沸混合冷媒では、高沸点冷媒の重量比［ｗｔ％］が減少し、ＨＦＯ−１１２３冷媒の重量比が６０［ｗｔ％］から７０［ｗｔ％］に増加するにつれて、不均化反応が起きる圧力が低下し、ＨＦＯ−１１２３冷媒の重量比が７０［ｗｔ％］以上となれば、圧力が６．０ＭＰａ以下で不均化反応が起こる。
【００４６】
従って、空気調和装置１が暖房運転を停止した後に室外熱交換器２３でＨＦＯ−１１２３冷媒が多く含まれたガス冷媒が生成され、暖房運転を再開したときにＨＦＯ−１１２３冷媒が多く含まれたガス冷媒が圧縮機２１に吸入されたとき、このガス冷媒におけるＨＦＯ−１１２３冷媒の重量比が７０［ｗｔ％］以上となっていれば、圧縮機２１の内部の圧力が６．０ＭＰａ以下で不均化反応が起こる恐れがある。
【００４７】
そこで、本実施形態の空気調和装置１では、空調運転を停止して圧縮機２１を停止させた時点から所定時間が経過するまでの間、蒸発器ファンを駆動し続ける。上述した空気調和装置１が暖房運転を行っていた場合では、圧縮機２１を停止させた時点から所定時間が経過するまで、室外ファン２８を停止させずに駆動し続ける。これにより、空調運転停止後に、空調運転中に蒸発器として機能していた熱交換器の内部で、蒸発器のファンを駆動しない場合と比べて高沸点冷媒を多く蒸発させることができるので、図２にＧｒで示すガス冷媒におけるＨＦＯ−１１２３冷媒の比率を減少させることができる。
【００４８】
ここで、上述した所定時間は、圧縮機２１を停止させた時点から冷媒回路１０が均圧状態となる時点までの間の時間（以降、均圧時間と記載する場合がある）とすればよい。前述したように、空気調和装置１が運転を停止した時点から冷媒回路１０が均圧するまでの間に、蒸発器として機能する熱交換器の内部において、ＨＦＯ−１１２３冷媒が多く含まれたガス冷媒が生成される。このため、均圧時間中は蒸発器のファンを駆動し続けて、できる限り高沸点冷媒も蒸発させればよい。
【００４９】
なお、上記所定時間は、予め試験などを行って冷媒回路１０が均圧状態となるのにかかる時間を求めて、図示しない室外機２の圧縮機２１や室外ファン２８などの駆動制御や室内機３の室内ファン３２の駆動制御などを行う制御手段に記憶させておけばよい。あるいは、吐出圧力センサ７１で検出した吐出圧力（高圧）と、吸入圧力センサ７３で検出した吸入圧力（低圧）とをそれぞれ検出し、両者の圧力差が例えば０．１ＭＰａ以下となるまでの時間としてもよい。
【００５０】
また、以上に説明した実施形態では、空気調和装置１が暖房運転を行っている場合を例に挙げて説明したが、空気調和装置１が冷房運転を行っている場合にも、本発明を適用できる。この場合、冷房運転時に蒸発器として機能する熱交換器は室内熱交換器３１であり、蒸発器ファンが室内ファン３２となる。そして、空気調和装置１が冷房運転を停止した後、冷房運転を停止した時点から所定時間が経過するまでの間、室内ファン３２を停止させずに駆動し続ければよい。
【符号の説明】
【００５１】
１  空気調和装置
２  室外機
３  室内機
１０  冷媒回路
２１  圧縮機
２３  室外熱交換器
２８  室外ファン
３１  室内熱交換器
３２  室内ファン
７１  吐出圧力センサ
７３  吸入圧力センサ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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