(57)【要約】【課題】ユニバーサル圧延で製造されるＨ形鋼の製造ラインにて、ユニバーサル圧延で生じやすいウェブ中心位置精度の低下を防ぎ、圧延造形の生産性と製品品質を高める。【解決手段】Ｈ形鋼の圧延過程での中間材である被圧延材に対し、当該被圧延材のウェブ部の板厚中心をフランジ部の幅中央位置に修正するウェブ中心位置修正圧延機であって、上下対称形状の水平ロール対、及び左右対称形状の竪ロール対を備え、前記水平ロール対には、該水平ロール対の側面部のフランジ先端対応部付近に逃がし部が設けられ、前記竪ロール対には、被圧延材のフランジ先端部を拘束する鍔が設けられることを特徴とする、ウェブ中心位置修正圧延機。【選択図】図６
2020163418.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｈ形鋼の圧延過程での中間材である被圧延材に対し、当該被圧延材のウェブ部の板厚中心をフランジ部の幅中央位置に修正するウェブ中心位置修正圧延機であって、
上下対称形状の水平ロール対、及び左右対称形状の竪ロール対を備え、
前記水平ロール対には、該水平ロール対の側面部のフランジ先端対応部付近に逃がし部が設けられ、
前記竪ロール対には、被圧延材のフランジ先端部を拘束する鍔が設けられることを特徴とする、ウェブ中心位置修正圧延機。
【請求項２】
前記水平ロール対は、上ロール、下ロールのいずれも左右対に分割して構成され、
当該左右対の間隔は変更自在に構成されることを特徴とする、請求項１に記載のウェブ中心位置修正圧延機。
【請求項３】
前記竪ロール対は、左ロール、右ロールのいずれも上下対に分割して構成され、
当該上下対の間隔は変更自在に構成されることを特徴とする、請求項１又は２に記載のウェブ中心位置修正圧延機。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載のウェブ中心位置修正圧延機を仕上圧延機の前面に配置し、
素材から粗圧延、中間ユニバーサル圧延、及び、エッジャー圧延を経て造形された中間材、又は、粗圧延、中間ユニバーサル圧延、エッジャー圧延、及び、ウェブ内法拡幅圧延により造形された中間材を、前記ウェブ中心位置修正圧延機のロール隙に通してウェブ中心位置を修正した後、仕上ユニバーサル圧延を行いＨ形鋼製品を製造することを特徴とする、Ｈ形鋼の圧延方法。
【請求項５】
請求項２に記載のウェブ中心位置修正圧延機を仕上圧延機の前面に配置し、
素材から粗圧延、中間ユニバーサル圧延、及び、エッジャー圧延を経て造形された中間材、又は、粗圧延、中間ユニバーサル圧延、エッジャー圧延、及び、ウェブ内法拡幅圧延により造形された中間材に関し、
当該中間材のウェブ内法寸法に対応して前記水平ロール対の上ロール及び下ロールの左右対の間隔を調整し、前記中間材のウェブ部及びフランジ部の板厚寸法に対応して前記水平ロール対のロール隙、及び、前記水平ロール対の側面部と前記竪ロール対の円周部の隙を調整して、前記中間材の断面のウェブ内法、フランジ幅及びフランジ厚の圧下率が１％以下となる条件下で、前記中間材を前記ウェブ中心位置修正圧延機に通してウェブ中心位置を修正した後、仕上ユニバーサル圧延を行いＨ形鋼製品を製造することを特徴とする、Ｈ形鋼の圧延方法。
【請求項６】
請求項３に記載のウェブ中心位置修正圧延機を仕上圧延機の前面に配置し、
素材から粗圧延、中間ユニバーサル圧延、及び、エッジャー圧延を経て造形された中間材、又は、粗圧延、中間ユニバーサル圧延、エッジャー圧延、及び、ウェブ内法拡幅圧延により造形された中間材に関し、
当該中間材の断面のフランジ幅寸法に対応して前記竪ロール対の左ロール及び右ロールの上下対の間隔を調整し、前記中間材のウェブ部及びフランジ部の板厚寸法に対応して前記水平ロール対のロール隙、及び、前記水平ロール対の側面部と前記竪ロール対の円周部の隙を調整して、前記中間材の断面のウェブ内法、フランジ幅及びフランジ厚の圧下率が１％以下となる条件下で、前記中間材を前記ウェブ中心位置修正圧延機に通してウェブ中心位置を修正した後、仕上ユニバーサル圧延を行いＨ形鋼製品を製造することを特徴とする、Ｈ形鋼の圧延方法。
【請求項７】
前記中間材のフランジ内側部に当接する前記水平ロール対の側面部のテーパ角、及び、前記中間材のフランジ外側部に当接する前記竪ロール対の円周部のテーパ角を、前記中間材のフランジ傾斜角より小さく設定し、前記中間材のフランジ部の傾斜角を縮小しつつ前記中間材のウェブ中心位置を修正することを特徴とする、請求項４〜６のいずれか一項に記載のＨ形鋼の圧延方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧延によって製造されるＨ形鋼のウェブ中心位置を修正するための装置及び方法に関し、詳しくは中間圧延を施した直後の仕上ユニバーサル圧延直前の被圧延材に対して、該被圧延材のウェブ中心位置を修正するためのウェブ中心位置修正圧延機及びＨ形鋼の圧延方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
図１０（ａ）、（ｂ）に製造ラインＬ上で熱間圧延によってＨ形鋼を製造するための圧延設備１の例を示す。図１０（ａ）の例では、まず最初に素材の矩形断面スラブ１１を加熱炉３で熱間圧延に必要な温度まで加熱し、該素材に対し粗圧延機４の上下ロール対に刻設された孔型列により粗圧延を施して断面の形状寸法がＨ形粗形の材料（以下、Ｈ形粗形材１３と呼ぶ）を造形する。続いて、該Ｈ形粗形材１３に対して中間ユニバーサル圧延機５により該Ｈ形粗形材１３のウェブ部１０やフランジ部１２の板厚を圧下し、併せて前記中間ユニバーサル圧延機５に近接したエッジャー圧延機９によって前記Ｈ形粗形材１３のフランジ部１２に対し幅圧下や端面の鍛錬と整形を施して第１中間材１４を造形する。そして、該第１中間材１４に対して仕上ユニバーサル圧延機８により板厚を軽く圧下して傾斜した左右のフランジ部１２を真っ直ぐに矯正するとともに、これをウェブ部１０に対して垂直に矯正し、Ｈ形鋼製品１６を製造する。
【０００３】
なお、図１０（ｂ）のように前記中間ユニバーサル圧延機５・前記エッジャー圧延機９と前記仕上ユニバーサル圧延機８の間に斜行ロール圧延機７（スキューロール圧延機）を配置し、当該斜行ロール圧延機７により第１中間材１４のウェブ内法（（ウェブ高さ−２×フランジ厚）で示されるウェブ幅寸法）を所定の寸法に拡幅・整形（以下、ウェブ内法拡幅圧延と呼ぶ）して第２中間材１５を造形し、該第２中間材１５に対して仕上ユニバーサル圧延機８により圧下を加えてＨ形鋼製品１６を製造する場合もある。
【０００４】
Ｈ形鋼はその用途が多岐にわたり、その断面サイズの数が非常に多い鉄鋼製品であり、ウェブ部及びフランジ部の板厚のみならず、ウェブ内法、フランジ片幅（（フランジ幅−ウェブ厚）／２で示されるフランジ片側分の幅長さ）が異なる様々な断面寸法の製品が製造される。Ｈ形鋼のウェブ部及びフランジ部の板厚は中間ユニバーサル圧延機５で、フランジ幅とフランジ片幅はエッジャー圧延機９で、またウェブ内法は斜行ロール圧延機７と胴幅可変水平ロールを組み込んだ仕上ユニバーサル圧延機８で、圧延ロールを組み替えることなしに造り分けられる。なお、以下では、説明のために製造ラインＬ上の鋼材を、総称して「被圧延材」と記載する場合がある。
【０００５】
ところで、エッジャー圧延機９は、被圧延材のフランジ部１２に対し幅圧下を施したり、その端面に対し鍛錬や整形を施す機能の他に、前記被圧延材のウェブ部１０の板厚中心をフランジ部１２の幅中央位置に修正する、所謂ウェブ中心位置修正機能を有している。
【０００６】
図１１は古くから用いられている最も基本的な上下エッジャーロール対９ａ、９ｂが組み込まれたエッジャー圧延機９によって、被圧延材のウェブ中心位置が修正される状況を示す。図１１（ａ）はエッジャー圧延を側面から（ロール軸に平行に）見た断面図であり、被圧延材Ｍは右から左方向に進行している。上下エッジャーロール対９ａ、９ｂのロール軸直下の断面（出口断面）Ｏ−Ｏを（ｂ）に、入側にある断面Ｂ−Ｂとその上流の断面Ａ−Ａを（ｃ）と（ｄ）に示す。エッジャー圧延前において、例えば（ｄ）のように被圧延材Ｍにはウェブ中心偏り（フランジ部の幅中央位置に対するウェブ部の板厚中心のずれ）があり、フランジ部１２の幅中央位置に対してウェブ部１０の板厚中心が上方にｓだけずれているとする。この場合、（ｃ）のように、断面Ｂ−Ｂで上下エッジャーロール対９ａ、９ｂのフランジ幅圧下部９ａ−２、９ｂ−２により被圧延材Ｍのフランジ部１２はその上下の先端部が拘束され、被圧延材Ｍのウェブ部１０に対して上ロール９ａのウェブ拘束部９ａ−１が下ロール９ｂのウェブ拘束部９ｂ−１よりも先に接触する。そして、出口断面Ｏ−Ｏに向かって上下ロール隙が閉じていくにつれて、被圧延材Ｍのフランジ部１２が上下エッジャーロール対９ａ、９ｂのフランジ幅圧下部９ａ−２、９ｂ−２によって幅圧下されるとともに、ウェブ部１０がウェブ拘束部９ａ−１によって下方に押し下げられていく。この間、押し下げ力Ｐｗによってフランジ部１２とウェブ部１０の接続部が剪断され、ウェブ部１０の板厚中心はフランジ部１２の幅中央位置に向かって移動し、出口断面Ｏ−Ｏではウェブ部１０に下ロール９ｂのウェブ拘束部９ｂ−１も接触する。このような過程を経てｓ値は０になりウェブ中心位置修正が完了する。エッジャー圧延においては、（ａ）に示すように被圧延材Ｍには、エッジャーロール対９ａ、９ｂからフランジ部１２に対して下方向にＰ１、上方向にＰ２の力が作用し、またウェブ部１０に対して下方向にＰｗの力が作用し、力の釣り合いから以下の式（１）の関係がある。
Ｐ２−Ｐ１＝Ｐｗ  ・・・（１）
【０００７】
Ｈ形鋼のウェブ中心偏りを小さくし、ウェブ中心位置精度を高めることは、圧延造形の生産性及び製品品質の両面から極めて重要であり、ウェブ中心偏りの小さい中間材及び製品を製造するために、これまで様々なエッジャー圧延機が創案されている。例えば、特許文献１には、エッジャー圧延機の上下ロールの作動面（すなわち、フランジ幅圧下部）から軸方向に近接した外周面に、軸受を介して偏心リングを回動自在に設け、偏心リングの外周面に当該偏心リングの外形円と同心に軸受を介してウェブ拘束リングロール（すなわち、ウェブ拘束部）を回動自在に設けたエッジャー圧延機の構成が開示されている。このエッジャー圧延機は、被圧延材のフランジ片幅が異なってもクリアランス（上下ロールのウェブ拘束リングロール隙と被圧延材のウェブ厚の差）を０に設定することができる。これにより、上下エッジャーロール対を組み替えることなく高いウェブ中心位置精度で、被圧延材のフランジ幅及びフランジ片幅を造り分けることができる。
【０００８】
特許文献１に基づく上下エッジャーロール対９ａ、９ｂが組み込まれたエッジャー圧延機９によって、被圧延材のウェブ中心位置が修正される状況を図１２に示す。ウェブ中心位置修正の原理は図１１と同じであるが、フランジ幅圧下部９ａ−２、９ｂ−２とウェブ拘束部９ａ−１、９ｂ−１が一体物ではなく、図示しない偏心リングの回動位置を調整することによってそれぞれが独立に動くことができ、被圧延材Ｍのフランジ片幅が異なってもクリアランスを０に設定できるという特長を有する。
【０００９】
また、特許文献２には、偏心リングを駆動軸に設け、ウェブ拘束リングロール（すなわち、ウェブ拘束部）の外側面幅を被圧延材のフランジ片幅より大きく形成することにより、被圧延材のフランジ部の内側にウェブ拘束リングロールの内周面と偏心リングとの摺動面が位置している構成を回避し、各ロール部材の間隙にスケール、冷却水、粉塵等が進入するのを防止する技術が開示されている。なお、この特許文献２は上記特許文献１の改良発明である。
【００１０】
また、特許文献３には、エッジングロール（すなわち、フランジ幅圧下部）について偏心リングに対して相対的軸方向位置の微調整を可能にし、フランジ部の内側面全体にウェブ拘束リングロール（すなわち、ウェブ拘束部）と偏心リングが当接するような構成とし、被圧延材が遊動してしまうといった問題を回避して、フランジ部の座屈を起こりにくくし、フランジ部（特に先端部）の形状を正常にする技術が開示されている。この特許文献３も上記特許文献１の改良発明である。
【００１１】
また、特許文献４には、図１３のようにエッジャー圧延機を４ロールユニバーサル型とし、ウェブ中心位置修正の原理は図１１と同じであるが、エッジャー圧延時に竪ロール対９ｃ、９ｄによって被圧延材のフランジ外側部を拘束し、フランジ部が座屈しにくい状態でフランジ部に対する幅圧下を実施する技術が開示されている。
【００１２】
また、特許文献５には、エッジャー圧延機を、ピッチラインに対して上下対称な上ロール対及び下ロール対を備え、前記上ロール対は圧延機中心に対して左右対称な上左ロール及び上右ロールからなり、前記下ロール対は圧延機中心に対して左右対称な下左ロール及び下右ロールからなり、前記上左ロール、上右ロール、下左ロール及び下右ロールのロール軸は、圧延時に当該各ロールが当接する被圧延材のフランジ部の傾斜角度と同じ角度だけ傾斜して構成される技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特公平５−３２１２８号公報
【特許文献２】特公平７−４１２９４号公報
【特許文献３】特開昭６３−６０００８号公報
【特許文献４】特開平９−１０８７０４号公報
【特許文献５】特開２０１６−１４４８１１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
しかしながら、上記特許文献１〜３に記載の技術では、被圧延材のフランジ外側部が拘束されないので、フランジ幅圧下の際にフランジ部が座屈する恐れがある。フランジ部が座屈すると、エッジャー圧延のフランジ幅圧下効率が低下したり（例えば、幅圧下しても後続のユニバーサル圧延パスで板厚圧下を加えると幅が元に戻るといった現象）、ウェブ中心位置精度やフランジ幅精度が低下する。特に、被圧延材の尾端部は周囲からの拘束が弱いため、フランジ幅圧下量が小さくても尾端抜け時にフランジ部が座屈しやすく、このような問題が生じやすい。また、フランジ外側部が拘束されないので、図１４のように出口断面Ｏ−Ｏにおいてフランジ部１２の内面が上下エッジャーロール対９ａ、９ｂのウェブ拘束部９ａ−１、９ｂ−１の側面部から離れ、フランジ部１２とウェブ部１０の境界で剪断変形が起こらずに、ウェブ部１０が前記境界付近で局所的に曲がり、ウェブ中心位置修正機能が不十分になる懸念がある。
【００１５】
また、エッジャー圧延によるフランジ部に対する幅圧下に伴って、フランジ部の厚みが局所的に増加する（バルジングを起こす）。エッジャー圧延の入側で被圧延材にウェブ中心偏りがあれば、図１１（ｂ）、図１２（ｂ）のように出側において上下フランジ部のバルジングδ１、δ２の間に差が生じる。そのメカニズムについては後述する。
【００１６】
上下フランジ部間にバルジング差のある被圧延材を後続のユニバーサル圧延パスで板厚圧下を加えると、フランジ部の内側面が水平ロール側面部から受ける摩擦力の上下方向分力の上下差により、フランジ部が上下方向に移動し、ウェブ中心位置精度を低下させる。この状況を図１５で説明する。図１５は、仕上ユニバーサル圧延機８によって被圧延材Ｍ（第１中間材１４又は第２中間材１５）が圧延されてＨ形鋼製品１６が造形される様子を示す。図１５（ａ）は仕上ユニバーサル圧延を側面から（水平ロール軸に平行に）見た断面図であり、被圧延材Ｍは右から左方向に進行している。図１５（ａ）の出口断面Ｏ−Ｏを（ｂ）に、入側にある断面Ｂ−Ｂとその上流の断面Ａ−Ａを（ｃ）と（ｄ）に示す。（ｄ）のように被圧延材Ｍの上フランジにバルジングδ１、下フランジにバルジングδ２があり、δ１<δ２であるとする。断面Ｂ−Ｂでは、（ｃ）のように左右竪ロール対６４、６５が被圧延材Ｍのフランジ部１２の外側部を押圧し、水平ロール６０ａ、６０ｂ、６１ａ、６１ｂの側面部との間で厚み圧下が始まる。フランジ部１２の厚みが圧下されるとロール面に反力が作用するため、図１５（ａ）のように水平ロール６０ａ、６０ｂ、６１ａ、６１ｂの側面部から該側面部の周方向の摩擦力Ｆｔ、Ｆｂが作用する。Ｆｔは上ロール６０ａ、６０ｂから被圧延材Ｍのフランジ部１２の内側部に対し斜め下方に働く摩擦力であり、Ｆｂは下ロール６１ａ、６１ｂから被圧延材Ｍのフランジ部１２に内側部に対し斜め上方に働く摩擦力である。δ１<δ２であることからＦｔ<Ｆｂであり、Ｆｔ、Ｆｂの鉛直成分Ｆｔｙ、ＦｂｙについてもＦｔｙ<Ｆｂｙの関係がある。そのため、フランジ部１２は出口断面Ｏ−Ｏに向かうに従って上方に移動し、出口断面Ｏ−Ｏでは図１５（ｂ）のようにフランジ部１２の幅中央位置がウェブ部の板厚中心よりも上方に位置するようになり、ウェブ中心偏りｓが発生している。
【００１７】
次に、上記特許文献４に記載の技術を適用すれば、フランジ部の座屈やウェブ部の局所的曲がりは、フランジ外側部に対する竪ロールの支持によって起こりにくくなる。しかしながら、フランジ部の先端近傍は板厚方向に拘束されていないため、エッジャー圧延によるフランジ幅圧下に伴いフランジ部の先端にバルジングが生じる。被圧延材にウェブ中心偏りがあれば、上記と同様に上下フランジ部のバルジングの間に差が生じ、後続のユニバーサル圧延パスで板厚圧下を加えたときウェブ中心偏りが発生する。
【００１８】
ここで、図１１を用いてエッジャー圧延の入側で被圧延材にウェブ中心偏りがあれば、上下フランジ部のバルジングの間に差が生じるメカニズムを説明する（図１２、図１３でも同様の説明が可能である）。図１１（ａ）のように、上下水平ロール対９ａ、９ｂのフランジ幅圧下部９ａ−２、９ｂ−２の半径をｒ、ウェブ拘束部９ａ−１の半径をＲとし、フランジ幅圧下部９ａ−２によるフランジ幅圧下量をΔｈ１、フランジ幅圧下部９ｂ−２によるフランジ幅圧下量をΔｈ２とおく。また、フランジ幅圧下部９ａ−２からフランジ部１２に作用する荷重をＰ１、フランジ幅圧下部９ｂ−２からフランジ部１２に作用する荷重をＰ２、ウェブ拘束部９ａ−１からウェブ部１０に作用する荷重をＰｗとする。Ｐ１、Ｐ２はそれぞれ図１１（ａ）に記載したフランジ幅圧下の投影接触弧長ｌｄ１、ｌｄ２に比例すると考えられ、以下の式（２）、式（３）が成り立つ。
Ｐ１∝ｌｄ１≒（２ｒΔｈ１）１／２  ・・・（２）
Ｐ２∝ｌｄ２≒（２ｒΔｈ２）１／２  ・・・（３）
また、Ｐｗは図１１（ａ）に記載したウェブ面に対するウェブ拘束部９ａ−１の投影接触弧長ｌｄに比例すると考えられ、ウェブ部１０は出口断面Ｏ−Ｏに至るまでに入側における被圧延材Ｍのウェブ中心偏りｓに等しい量の押圧を受けるから以下の式（４）が成り立つ。
Ｐｗ∝ｌｄ≒（２Ｒｓ）１／２  ・・・（４）
上記式（２）、（３）、（４）に上記式（１）を考慮すると、以下の式（５）が成り立つことが分かる。
（Δｈ２）１／２−（Δｈ１）１／２
∝（ｓ・Ｒ／ｒ）１／２  ・・・（５）
【００１９】
一方、図１１（ｂ）に示すバルジングδ１、δ２はそれぞれフランジ幅圧下量Δｈ１、Δｈ２に比例すると考えられ、以下の式（６）、（７）が成り立つ。
δ１∝Δｈ１  ・・・（６）
δ２∝Δｈ２  ・・・（７）
即ち、上記式（５）、（６）、（７）より、以下の式（８）が成り立つ。
（δ２）１／２−（δ１）１／２
∝ （ｓ・Ｒ／ｒ）１／２  ・・・（８）
上記式（８）から、エッジャー圧延の入側で被圧延材Ｍにウェブ中心偏りｓがあれば、上下フランジ部のバルジングδ１、δ２の間に差が生じる。従って、上記特許文献１〜４に開示された技術については、被圧延材のウェブ中心位置の修正に伴いフランジ部の間にバルジング差が生じることを避けることができない。
【００２０】
次に、特許文献５の技術は、孔型ロール形状を袋形にし、ロール軸を被圧延材のフランジ対応部の傾斜角度と同じ角度だけ傾斜させた片持ち式４ロール式とすることにより被圧延材のフランジ部全体を包み込み、フランジ部がバルジングしないようにしたものである。これによりフランジ部の間にバルジング差を生じる問題は解決された。しかしながら、フランジ幅圧下に伴うフランジ部のバルジングを袋孔のロール面で拘束することから、ロール面にはフランジ内外側部から強い内圧を受ける。そして、ロール軸がフランジ対応部の傾斜角度と同じ角度だけ傾斜しているので、ロール面は拘束するフランジ表面の接線方向に動くため、被圧延材のフランジ部がロール面に焼き付き、すり疵を生じやすいといった問題がある。
【００２１】
Ｈ形鋼の圧延造形の生産性及び製品品質を高めることは極めて重要であり、上記事情に鑑み、本発明の目的は、Ｈ形鋼の圧延過程における中間材に対し、該中間材のウェブ中心位置を修正するための、ウェブ中心位置修正圧延機及びＨ形鋼の圧延方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２２】
前記の目的を達成するため、本発明によれば、Ｈ形鋼の圧延過程での中間材である被圧延材に対し、当該被圧延材のウェブ部の板厚中心をフランジ部の幅中央位置に修正するウェブ中心位置修正圧延機であって、上下対称形状の水平ロール対、及び左右対称形状の竪ロール対を備え、前記水平ロール対には、該水平ロール対の側面部のフランジ先端対応部付近に逃がし部が設けられ、前記竪ロール対には、被圧延材のフランジ先端部を拘束する鍔が設けられることを特徴とする、ウェブ中心位置修正圧延機が提供される。
【００２３】
前記水平ロール対は、上ロール、下ロールのいずれも左右対に分割して構成され、
当該左右対の間隔は変更自在に構成されても良い。
【００２４】
前記竪ロール対は、左ロール、右ロールのいずれも上下対に分割して構成され、
当該上下対の間隔は変更自在に構成されても良い。
【００２５】
また、別の観点からの本発明によれば、上記記載のウェブ中心位置修正圧延機を仕上圧延機の前面に配置し、素材から粗圧延、中間ユニバーサル圧延、及び、エッジャー圧延を経て造形された中間材、又は、粗圧延、中間ユニバーサル圧延、エッジャー圧延、及び、ウェブ内法拡幅圧延により造形された中間材を、前記ウェブ中心位置修正圧延機のロール隙に通してウェブ中心位置を修正した後、仕上ユニバーサル圧延を行いＨ形鋼製品を製造することを特徴とする、Ｈ形鋼の圧延方法が提供される。
【００２６】
また、本発明によれば、上記記載のウェブ中心位置修正圧延機を仕上圧延機の前面に配置し、素材から粗圧延、中間ユニバーサル圧延、及び、エッジャー圧延を経て造形された中間材、又は、粗圧延、中間ユニバーサル圧延、エッジャー圧延、及び、ウェブ内法拡幅圧延により造形された中間材に関し、当該中間材のウェブ内法寸法に対応して前記水平ロール対の上ロール及び下ロールの左右対の間隔を調整し、前記中間材のウェブ部及びフランジ部の板厚寸法に対応して前記水平ロール対のロール隙、及び、前記水平ロール対の側面部と前記竪ロール対の円周部の隙を調整して、前記中間材の断面のウェブ内法、フランジ幅及びフランジ厚の圧下率が１％以下となる条件下で、前記中間材を前記ウェブ中心位置修正圧延機に通してウェブ中心位置を修正した後、仕上ユニバーサル圧延を行いＨ形鋼製品を製造することを特徴とする、Ｈ形鋼の圧延方法が提供される。
【００２７】
また、本発明によれば、上記記載のウェブ中心位置修正圧延機を仕上圧延機の前面に配置し、素材から粗圧延、中間ユニバーサル圧延、及び、エッジャー圧延を経て造形された中間材、又は、粗圧延、中間ユニバーサル圧延、エッジャー圧延、及び、ウェブ内法拡幅圧延により造形された中間材に関し、当該中間材の断面のフランジ幅寸法に対応して前記竪ロール対の左ロール及び右ロールの上下対の間隔を調整し、前記中間材のウェブ部及びフランジ部の板厚寸法に対応して前記水平ロール対のロール隙、及び、前記水平ロール対の側面部と前記竪ロール対の円周部の隙を調整して、前記中間材の断面のウェブ内法、フランジ幅及びフランジ厚の圧下率が１％以下となる条件下で、前記中間材を前記ウェブ中心位置修正圧延機に通してウェブ中心位置を修正した後、仕上ユニバーサル圧延を行いＨ形鋼製品を製造することを特徴とする、Ｈ形鋼の圧延方法が提供される。
【００２８】
前記中間材のフランジ内側部に当接する前記水平ロール対の側面部のテーパ角、及び、前記中間材のフランジ外側部に当接する前記竪ロール対の円周部のテーパ角を、前記中間材のフランジ傾斜角より小さく設定し、前記中間材のフランジ部の傾斜角を縮小しつつ前記中間材のウェブ中心位置を修正しても良い。
【発明の効果】
【００２９】
本発明によれば、Ｈ形鋼のユニバーサル圧延で避けることの難しいウェブ中心偏り、すなわち被圧延材のウェブ部の板厚中心のフランジ部の幅中央部からのずれを修正し、Ｈ形鋼の圧延造形の生産性及び製品品質を高めることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明技術の実施に係るＨ形鋼の製造ラインについて、（ａ）、（ｂ）の二例を示す説明図である。
【図２】本発明技術の実施に係るウェブ中心位置修正圧延機による被圧延材のウェブ中心位置修正過程を示す説明図であり、（ａ）はウェブ中心位置修正圧延機の側面から（水平ロール軸に平行に）見た断面図であり、（ｂ）は出口断面Ｏ−Ｏ、（ｃ）は入側にある断面Ｂ−Ｂ、（ｄ）はその上流の断面Ａ−Ａを示す。
【図３】本発明技術の実施に係るフランジ角度の変更を伴う、ウェブ中心位置修正圧延機による被圧延材のウェブ中心位置修正過程を示す説明図であり、（ａ）はウェブ中心位置修正圧延機の側面から（水平ロール軸に平行に）見た断面図であり、（ｂ）は出口断面Ｏ−Ｏ、（ｃ）は入側にある断面Ｂ−Ｂ、（ｄ）はその上流の断面Ａ−Ａを示す。
【図４】フランジ幅が異なる被圧延材のウェブ中心位置を修正するときのウェブ中心位置修正圧延機の出口断面を示す説明図であり、（ａ）は被圧延材のフランジ幅が広幅のとき、（ｂ）は被圧延材のフランジ幅が細幅のときを示す。
【図５】フランジ幅、ウェブ高さが異なる被圧延材のウェブ中心位置を修正するときのウェブ中心位置修正圧延機の出口断面を示す説明図であり、（ａ）は被圧延材のフランジ幅が広幅でウェブ高さが小さいとき、（ｂ）は被圧延材のフランジ幅が細幅でウェブ高さが小さいとき、（ｃ）は被圧延材のフランジ幅が広幅でウェブ高さが大きいとき、（ｄ）は被圧延材のフランジ幅が細幅でウェブ高さが大きいときのときを示す。
【図６】本発明技術の実施に係るウェブ中心位置修正圧延機のロール（上下水平ロール対と左右竪ロール対）を示す説明図であり、（ａ）は基本形状のロール、（ｂ）は竪ロールを上下分割型にしたもの、（ｃ）は竪ロールを上下分割型にし、且つ、水平ロールを左右分割型にしたものを示す。
【図７】本発明技術の実施に係るウェブ中心位置修正圧延機による被圧延材のウェブ中心位置修正過程が（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の順に進行していくことを、被圧延材の右半分の断面について示す説明図であり、（ａ）は被圧延材のフランジ部が竪ロールの上下の鍔の間の空間に導入される断面図であり、（ｂ）はフランジ部の上下先端部がそれぞれ前記上下の鍔に接触し拘束された瞬間の断面図であり、（ｃ）はウェブ中心位置修正圧延機のロール軸直下の断面（出口断面）を示す。
【図８】本発明技術の実施に係るウェブ中心位置修正圧延機による被圧延材のウェブ中心位置修正過程における不具合の一つを示す説明図であり、フランジ部の上下先端部が竪ロールの上下の鍔に均等に拘束されずに倒れて導入される状況を示す。
【図９】本発明技術の実施に係る、ウェブ中心位置修正試験に基づくウェブ内法圧下率、フランジ幅圧下率、フランジ厚圧下率の適正条件範囲を求めた根拠となるデータであり、ウェブ内法圧下率を（ａ）は０％、（ｂ）は１．０％、（ｃ）は１．５％のもとで、フランジ幅圧下率とフランジ厚圧下率を変えたときのウェブ中心位置修正の安定性を表す説明図である。
【図１０】従来におけるＨ形鋼の製造ラインについて、（ａ）、（ｂ）の二例を示す説明図である。
【図１１】従来におけるＨ形鋼のエッジャー圧延機による被圧延材のウェブ中心位置修正過程を示す説明図であり、（ａ）はエッジャー圧延の側面から（水平ロール軸に平行に）見た断面図であり、（ｂ）は出口断面Ｏ−Ｏ、（ｃ）は入側にある断面Ｂ−Ｂ、（ｄ）はその上流の断面Ａ−Ａを示す。
【図１２】従来における水平ロールのウェブ拘束部とフランジ幅圧下部が偏心リングの回動位置を調整することによってそれぞれ独立に動くようにした、Ｈ形鋼のエッジャー圧延機による被圧延材のウェブ中心位置修正過程を示す説明図であり、（ａ）はエッジャー圧延の側面から（水平ロール軸に平行に）見た断面図であり、（ｂ）は出口断面Ｏ−Ｏ、（ｃ）は入側にある断面Ｂ−Ｂ、（ｄ）はその上流の断面Ａ−Ａを示す。
【図１３】従来における竪ロールを配置したＨ形鋼のエッジャー圧延機による被圧延材のウェブ中心位置修正過程を示す説明図であり、（ａ）はエッジャー圧延の側面から（水平ロール軸に平行に）見た断面図であり、（ｂ）は出口断面Ｏ−Ｏ、（ｃ）は入側にある断面Ｂ−Ｂ、（ｄ）はその上流の断面Ａ−Ａを示す。
【図１４】竪ロールを配置しないＨ形鋼のエッジャー圧延機で被圧延材のウェブ中心位置を修正したときに生じるウェブ部の局所的な曲がりを示す説明図である。
【図１５】上下フランジ部の間にバルジング差があり、下フランジ部のバルジングδ２が上フランジ部のバルジングδ１より大きいときにウェブ中心偏りｓが生じる過程を示す説明図であり、（ａ）はエッジャー圧延の側面から（水平ロール軸に平行に）見た断面図であり、（ｂ）は出口断面Ｏ−Ｏ、（ｃ）は入側にある断面Ｂ−Ｂ、（ｄ）はその上流の断面Ａ−Ａを示す。
【図１６】エッジャー圧延機の水平ロールのフランジ幅圧下部が巨大な直径であるときのエッジャー圧延の状況を示す説明図である。
【図１７】仕上圧延機に噛み込む被圧延材（中間材）のフランジ傾斜角が大きい場合、被圧延材の噛み込み姿勢が崩れることを示す説明図であり、（ａ）は被圧延材のフランジ傾斜角が小さいとき、（ｂ）は被圧延材のフランジ傾斜角が大きいときを示す。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
【００３２】
図１は、本実施の形態にかかる圧延設備１を含むＨ形鋼の製造ラインＬについての説明図である。図１（ａ）については、製造ラインＬには上流側から順に、加熱炉３、粗圧延機４、中間ユニバーサル圧延機５、該中間ユニバーサル圧延機５に近接してエッジャー圧延機９、ウェブ中心位置修正圧延機１９、仕上ユニバーサル圧延機８が配置されている。また図１（ｂ）では、エッジャー圧延機９とウェブ中心位置修正圧延機１９の間に斜行ロール圧延機７によるウェブ内法拡幅圧延が行われる。
【００３３】
以下では、図１に示した各圧延機における被圧延材の圧延について図面を参照して説明する。なお、加熱炉３、粗圧延機４、中間ユニバーサル圧延機５、エッジャー圧延機９、斜行ロール圧延機７、仕上ユニバーサル圧延機８については従来より形鋼の製造に用いられているものと同一であり、その構成は既知であるため本明細書では説明を省略する。
【００３４】
図６は本発明技術の実施に係るウェブ中心位置修正圧延機１９のロール（上下水平ロール対１９ａ、１９ｂと左右竪ロール対１９ｃ、１９ｄ）を示す説明図であり、（ａ）は基本形状のロール、（ｂ）は竪ロールを上下分割型にしたもの、（ｃ）は竪ロールを上下分割型にするとともに水平ロールを左右分割型にしたものを示す。（ａ）については、中間ユニバーサル圧延機５−エッジャー圧延機９で造形された第１中間材１４、又は斜行ロール圧延機７で造形された第２中間材１５を被圧延材として、該被圧延材を水平ロール対１９ａ、１９ｂと左右竪ロール対１９ｃ、１９ｄで形成するＨ形形状のロール隙に導入する。（ｂ）は、左右竪ロール対１９ｃ、１９ｄの左ロール１９ｃ及び右ロール１９ｄをそれぞれ上下対１９ｃ１、１９ｃ２及び上下対１９ｄ１、１９ｄ２に分割し、該上下対の間隔を変更自在に構成しており、これによりフランジ幅の異なる被圧延材に対応できる。これに加えて（ｃ）は、上下水平ロール対１９ａ、１９ｂの上ロール１９ａ及び下ロール１９ｂをそれぞれ左右対１９ａ１、１９ａ２及び左右対１９ｂ１、１９ｂ２に分割し、該左右対の間隔を変更自在に構成しており、これによりフランジ幅及びウェブ高さの異なる被圧延材に対応できる。
【００３５】
図６（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）において、水平ロール対１９ａ（又は１９ａ１、１９ａ２）、１９ｂ（又は１９ｂ１、１９ｂ２）は、該水平ロール対の側面部のフランジ先端対応部付近に逃がし部１９−１を設け、竪ロール対１９ｃ（又は１９ｃ１、１９ｃ２）、１９ｄ（又は１９ｄ１、１９ｄ２）には、該竪ロールの軸方向の両端部に鍔１９−２を設けている。竪ロール対の鍔１９−２は被圧延材のフランジ先端部に当接してこれを拘束し、該被圧延材を上下方向に固定するためのものであり、水平ロール対の側面部の逃がし部１９−１は、前記竪ロール対の鍔１９−２と水平ロール対の側面部が干渉しないように設けるものである。この逃がし部１９−１のために、被圧延材のフランジ内側部の先端部付近には水平ロール側面部は接触しない。また、竪ロール対１９ｃ（又は１９ｃ１、１９ｃ２）、１９ｄ（又は１９ｄ１、１９ｄ２）には、鍔１９−２以外の部分で、被圧延材のフランジ外側部に当接してこれを拘束する円周部１９−４が設けられ、水平ロール対１９ａ（又は１９ａ１、１９ａ２）、１９ｂ（又は１９ｂ１、１９ｂ２）には被圧延材のウェブの表面全体又は一部に当接してこれを拘束する円周部１９−３が設けられる。
【００３６】
次に、前記ウェブ中心位置修正圧延機を用いた圧延法について図２を用いて説明する。図２はウェブ中心位置修正圧延機１９による被圧延材Ｍのウェブ中心位置修正過程を示す説明図であり、（ａ）はウェブ中心位置修正圧延機１９の側面から（水平ロール軸に平行に）見た断面図であり、（ｂ）は出口断面Ｏ−Ｏ、（ｃ）は入側にある断面Ｂ−Ｂ、（ｄ）はその上流の断面Ａ−Ａを示す。（ｄ）に示すように、被圧延材（前記中間材）Ｍには入側においてウェブ中心偏りｓがあり、図ではウェブ部１０の板厚中心がフランジ部１２の幅中央位置よりｓだけ上にある。また、フランジ部１２は鉛直方向に対してαだけ傾斜している（以下、フランジ傾斜角と呼ぶ）。出口断面Ｏ−Ｏに向かってロール隙が閉じていくと、図２（ｃ）のように被圧延材Ｍのフランジ部１２の先端部が竪ロール対１９ｃ、１９ｄの鍔１９−２によって上下方向に拘束される。その直後に、上水平ロール１９ａが被圧延材Ｍのウェブ部１０の上面に接触しウェブ部１０を下方に押し下げ、ウェブ中心位置を修正する。そして、出口断面Ｏ−Ｏでは、図２（ｂ）のようにフランジ外側部の全体を竪ロール対１９ｃ、１９ｄの円周部１９−４が支持し、同時に水平ロール対１９ａ、１９ｂがその円周部１９−３で被圧延材Ｍのウェブ部１０を上下から整形する。このような圧延過程では、被圧延材Ｍのフランジ部１２の外側部全体が竪ロール対１９ｃ、１９ｄの円周部１９−４で拘束されるのでフランジ部１２は座屈しにくく、また図１４のようなウェブ部の局所的な曲がりは発生せず、フランジ部１２とウェブ部１０の境界で剪断変形が起こり、効率的にウェブ中心位置の修正が行われる。
【００３７】
一方、被圧延材Ｍのフランジ内側部の先端部付近には水平ロール対１９ａ、１９ｂの側面部は接触しないので、フランジ部１２の先端部にバルジングを生じるのは避けられない。しかしながら、上フランジのバルジングδ１、下フランジのバルジングδ２を小さく抑えることができ、また両者の差δ２−δ１も小さくすることができる。以下、その理由を説明する。
【００３８】
上記バルジングδ１、バルジングδ２を小さく抑えられるのは、被圧延材Ｍのフランジ先端部を拘束する竪ロール対１９ｃ、１９ｄの鍔１９−２の押圧面の曲率半径が非常に大きいからである。すなわち、上記式（８）の右辺のｒの値が非常に大きくｒ≫Ｒであり、その場合、上記式（８）の右辺の値は小さく、従って上下フランジ部間のバルジング差δ２−δ１の値が小さい。ウェブ中心位置の修正に、図１１のような従来のエッジャー圧延機の水平ロール対を用いた場合には、ｒ＜Ｒであることからδ２−δ１の値が大きくなる。ｒが大きい場合、図１６のように上下のフランジ幅圧下部によるフランジ幅圧下の接触弧長ｌｄ１、ｌｄ２は大きくなり、フランジ部１２の先端部に加わる荷重Ｐ１、Ｐ２が増大するので圧下量Δｈ１、Δｈ２は大きくできない。そのため、本発明技術のウェブ中心位置修正圧延機１９はフランジ幅を積極的に圧下することはしないので、バルジングの値δ１、δ２は小さい。そのため、すでに図１５を用いて説明したメカニズムによるウェブ中心偏りはほとんど発生しない。フランジ幅の圧下率は１％以下であり、またウェブ中心位置修正のプロセスを安定させるには、ウェブを大きく座屈させることは好ましくなくウェブ内法の圧下率についても１％以下とする。さらにフランジ厚の圧下についても、形状を整えるために１％以下の軽圧下とする。以下、その根拠を説明する。
【００３９】
ウェブ中心位置修正圧延機による被圧延材Ｍのウェブ中心位置修正過程は図７の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の順に進行していく。図７では簡単のため被圧延材Ｍの右半分の断面について示す。（ａ）は被圧延材Ｍのフランジ部１２が竪ロールの上下の鍔１９−２の間の空間に導入される断面図であり、（ｂ）はフランジ部１２の上下先端部がそれぞれ前記上下の鍔に接触し拘束された瞬間の断面図であり、（ｃ）はウェブ中心位置修正圧延機のロール軸直下の断面（出口断面）を示す。
【００４０】
入側では図７（ａ）のように、被圧延材Ｍの寸法は、ウェブ内法Ｈｉ、フランジ幅Ｆｉｔ＋Ｆｉｂ（ウェブ中心偏りｓが存在するために上フランジ幅Ｆｉｔと下フランジ幅Ｆｉｂは一般には異なる）、フランジ厚ｈｆｉである。図７（ｂ）のように被圧延材Ｍのフランジ部１２の上下先端部が竪ロール１９ｄの上下の鍔１９−２に拘束されて上下方向の動きを止められた後、ロール隙が閉じて行くに従ってウェブ内法、フランジ幅及びフランジ厚が圧下され、図７（ｃ）のようにウェブ中心位置修正圧延機のロール軸直下の断面（出口断面）ではウェブ内法Ｈｏ、フランジ幅Ｆｏ、フランジ厚ｈｆｏになり、ウェブ中心偏りが解消される。Ｈｏは水平ロールの上下対１９ａ、１９ｂの胴幅に等しい。このとき、ウェブ内法、フランジ幅、フランジ厚の圧下率は、それぞれ下記の式（９）、（１０）、（１１）で定義される。
ウェブ内法圧下率＝（Ｈｉ−Ｈｏ）/Ｈｉ×１００（％）  ・・・（９）
フランジ幅圧下率＝（Ｆｉｔ＋Ｆｉｂ−Ｆｏ）/（Ｆｉｔ＋Ｆｉｂ）×１００（％）  ・・・（１０）
フランジ厚圧下率＝（ｈｆｉ−ｈｆｏ）/ｈｆｉ×１００（％）  ・・・（１１）
【００４１】
上記式（９）、（１０）、（１１）で定義されるウェブ内法圧下率、フランジ幅圧下率、フランジ厚圧下率の大きさは、図７（ａ）、（ｂ）、（ｃ）のような変形過程の安定性に大きく影響し、これらはいずれも０に近いほど安定し、特にウェブ内法圧下率については上記式（９）で定義される値が負の方が安定する。
【００４２】
図７（ｂ）に示すように、被圧延材Ｍのフランジ部１２の上下先端部が竪ロール１９ｄの上下の鍔１９−２に拘束されて上下方向の動きを止められる断面においてロール面との間に隙間Ａ、Ｂ、Ｃがある。これらの隙間が大きいほど変形過程は不安定になり、ウェブ内法圧下率、フランジ幅圧下率、フランジ厚圧下率が大きいほど、この隙間も大きい。上記隙間が大きいと、例えば図８に示すように、フランジ部１２が倒れてウェブが折れ曲がる。この状態になると、出口断面においてフランジ部１２の外側部を竪ロール１９ｄの円周部１９−４によってフランジ幅方向均等に拘束することができなくなり、ウェブ中心位置の修正に支障を来してしまう。
【００４３】
そこで、本発明者らは、いくつかのサイズのＨ形鋼についてウェブ内法圧下率、フランジ幅圧下率、フランジ厚圧下率を変えたウェブ中心位置修正試験を行い、図８のようなフランジ部１２又はウェブ部１０に倒れや変形を起こさないための条件を見いだすことにした。被試験材は、Ｈ９００×３００×１６／２８（ウェブ高さ９００ｍｍ、ウェブ内法８４４ｍｍ、ウェブ厚１６ｍｍ、フランジ厚２８ｍｍ）、Ｈ６００×２００×１１／１７（ウェブ高さ６００ｍｍ、ウェブ内法５６６ｍｍ、ウェブ厚１１ｍｍ、フランジ厚１７ｍｍ）の仕上圧延直前の断面、従ってフランジ傾斜角が６度の鋼材を用いた熱間圧延実験を行った。このときウェブ中心偏りｓはいずれも２ｍｍでフランジ幅中央位置に対してウェブ板厚中心が上に２ｍｍだけずれている材料を製作した。
【００４４】
上記試験の結果を図９に示す。図９（ａ）はウェブ内法圧下率を０％、（ｂ）は１．０％、（ｃ）は１．５％として、フランジ幅圧下率とフランジ厚圧下率を変えて試験をし、被圧延材に図８のような不具合が生じなかった場合（○、●）と不具合が生じた場合（△、▲）に分けた。図９から、ウェブ内法圧下率が１．０％以下、フランジ幅圧下率が１．０％以下、フランジ厚圧下率が１．０％以下のときに、ほぼ安定してウェブ中心位置修正が行えることが分かる。従って、ウェブ中心位置修正については、それを安定的に行うためには板厚や板幅の圧下率を１．０％以下で極軽く圧下するか、又は、ほとんど圧下しない条件とすべきであると言える。
【００４５】
以上、図１、図２及び図６を参照して説明したウェブ中心位置修正圧延機１９を用いたＨ形鋼の製造技術においては、Ｈ形鋼の圧延過程における中間材（第１中間材１４あるいは第２中間材１５）に対し、ウェブ中心偏りの修正を効率的に行い、Ｈ形鋼の圧延造形の生産性及び製品品質を高めることが可能となる。
【００４６】
以上、本発明の実施の形態の一例を説明したが、本発明は図示の形態に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された思想の範疇内において、各種の変更例又は修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【００４７】
本発明の他の実施の形態について図３を参照して説明する。図３（ｄ）に示すように、被圧延材（前記中間材）Ｍには入側においてウェブ中心偏りｓがあり、フランジ部１２は鉛直方向に対してαだけ傾斜している点は図２と同様である。異なる点は、被圧延材Ｍのフランジ内側部に当接する水平ロール対１９ａ、１９ｂの側面部のテーパ角、及び前記被圧延材Ｍのフランジ外側部に当接する竪ロール対１９ｃ、１９ｄの円周部１９−４のテーパ角を前記被圧延材Ｍのフランジ傾斜角より小さいβ（＜α）に設定しておき、前記被圧延材Ｍのフランジ部の傾斜角をβに縮小しつつ前記中間材のウェブ中心位置を修正する点であり、この技術についても本発明技術の範疇に入る。
【００４８】
図３に示すような形態によれば、被圧延材（中間材）Ｍを、フランジ傾斜角を縮小して仕上ユニバーサル圧延機８に噛み込ませることで、仕上ユニバーサル圧延でのウェブ中心位置精度の低下を抑制することができる。図１７は、被圧延材Ｍのフランジ傾斜角の小さい場合の（ａ）とフランジ傾斜角の大きい場合の（ｂ）を比較している。被圧延材Ｍのフランジ傾斜角が大きい（ｂ）のとき、フランジ傾斜角が小さい（ａ）に比べて出口断面から上流方向の遠い位置で竪ロール対６４、６５によるフランジ外側部に対する押圧が始まる。そのため、そのときの水平ロールの上下対６０ａ、６１ａ及び６０ｂ、６１ｂの隙ｇｈが大きいので、被圧延材Ｍのウェブ部１０に対する上下方向の拘束が緩いので、（ｂ）のように被圧延材Ｍの噛み込み姿勢が崩れ、仕上ユニバーサル圧延で再びウェブ中心偏りが発生する危険が増す。仕上ユニバーサル圧延ではフランジ傾斜角の縮小をできるだけ抑えることが望ましく、その意味でウェブ中心位置修正圧延機１９によるフランジ傾斜角の縮小は効果的である。
【００４９】
また、ウェブ中心位置修正圧延機１９は、サイズフリー化に対応させることも可能であり、図４のように竪ロールを上下分割型にして上下対とし、該上下対の間隔ｃを変更することにより、異なるフランジ幅の被圧延材に対応できる。また、図５のように、水平ロールについても左右分割型にして左右対とし、該左右対の間隔ｄを変更することにより、異なるウェブ高さの被圧延材にも対応できる。これらについても本発明の技術的範囲に属する。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明は、圧延によって製造されるＨ形鋼のウェブ中心位置を修正するための装置及び方法に関し、詳しくは中間圧延を施した直後の仕上ユニバーサル圧延直前の被圧延材に対して、該被圧延材のウェブ中心位置を修正するための修正圧延機及びＨ形鋼の圧延方法に適用できる。
【符号の説明】
【００５１】
１…圧延設備
３…加熱炉
４…粗圧延機
５…中間ユニバーサル圧延機
７…斜行ロール圧延機
８…仕上ユニバーサル圧延機
９…エッジャー圧延機
９ａ、９ｂ…エッジャー圧延機の水平ロールの上下対
９ａ−１、９ｂ−１…エッジャー圧延機の水平ロールの上下対のウェブ拘束部
９ａ−２、９ｂ−２…エッジャー圧延機の水平ロールの上下対のフランジ幅圧下部
９ｃ、９ｄ…エッジャー圧延機の竪ロールの左右対
１０…Ｈ形断面のウェブ部
１１…矩形断面スラブ
１２…Ｈ形断面のフランジ部
１３…Ｈ形粗形材
１４…第１中間材（中間ユニバーサル圧延機とエッジャー圧延機で圧延造形した直後）
１５…第２中間材（斜行ロール圧延機でウェブ内法を拡幅した直後）
１６…Ｈ形鋼製品
１７…第３中間材（ウェブ中心位置修正圧延機で被圧延材のウェブ中心位置を修正した直後）
１９…ウェブ中心位置修正圧延機
１９ａ、１９ｂ…ウェブ中心位置修正圧延機の水平ロールの上下対
１９ａ１、１９ａ２…ウェブ中心位置修正圧延機の上水平ロールの左右対
１９ｂ１、１９ｂ２…ウェブ中心位置修正圧延機の下水平ロールの左右対
１９ｃ、１９ｄ…ウェブ中心位置修正圧延機の竪ロールの左右対
１９ｃ１、１９ｃ２…ウェブ中心位置修正圧延機の左竪ロールの上下対
１９ｄ１、１９ｄ２…ウェブ中心位置修正圧延機の右竪ロールの上下対
１９−１…ウェブ中心位置修正圧延機の水平ロールの逃がし部
１９−２…ウェブ中心位置修正圧延機の竪ロールの鍔
１９−３…ウェブ中心位置修正圧延機の水平ロールの円周部
１９−４…ウェブ中心位置修正圧延機の竪ロールの円周部
６０、６１…仕上ユニバーサル圧延機の水平ロールの上下対
６０ａ、６０ｂ…仕上ユニバーサル圧延機の上水平ロールの左右対
６１ａ、６１ｂ…仕上ユニバーサル圧延機の下水平ロールの左右対
６４、６５…仕上ユニバーサル圧延機の竪ロールの左右対
Ｌ…製造ライン
Ｍ…被圧延材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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