(57)【要約】【課題】その硬化物が耐熱性および耐摩耗性に優れ、低コストで製造できる熱硬化性樹脂組成物、ならびに当該熱硬化性樹脂組成物から製造される摩擦材を提供する。【解決手段】フェノール樹脂と、ヘキサメチレンテトラミンと、メラミン、メラミンシアヌレート、グアナミン、アジポグアナミン、ベンゾグアナミン、アセトグアナミン、サクシノグアナミン、メラム、メレム、ポリリン酸メラミン、硫酸メラミン、および炭酸グアニジンからなる群より選択される少なくとも１つのトリアジン化合物と、を含む摩擦材用熱硬化性樹脂組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
フェノール樹脂と、
ヘキサメチレンテトラミンと、
メラミン、メラミンシアヌレート、グアナミン、アジポグアナミン、ベンゾグアナミン、アセトグアナミン、サクシノグアナミン、メラム、メレム、ポリリン酸メラミン、硫酸メラミン、および炭酸グアニジンからなる群より選択される少なくとも１つのトリアジン化合物と、を含む摩擦材用熱硬化性樹脂組成物。
【請求項２】
前記トリアジン化合物が、前記フェノール樹脂に対して、１０質量％以上５０質量％以下の量である、請求項１に記載の摩擦材用熱硬化性樹脂組成物。
【請求項３】
前記フェノール樹脂が、ノボラック型フェノール樹脂である、請求項１に記載の摩擦材用熱硬化性樹脂組成物。
【請求項４】
前記トリアジン化合物が、前記フェノール樹脂中に分散している、請求項１乃至３のいずれかに記載の摩擦材用熱硬化性樹脂組成物。
【請求項５】
当該摩擦材用熱硬化性樹脂組成物の硬化物の５％重量減少温度が、２５０℃以上３５０℃以下である、請求項１乃至４のいずれかに記載の摩擦材用熱硬化性樹脂組成物。
【請求項６】
メラミン樹脂を実質的に含まない、請求項１乃至５のいずれかに記載の摩擦材用熱硬化性樹脂組成物。
【請求項７】
請求項１乃至６のいずれかに記載の摩擦材用熱硬化性樹脂組成物の硬化物からなる摩擦材。
【請求項８】
ブレーキパッド、ブレーキライニング、またはクラッチフェーシングである、請求項７に記載の摩擦材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摩擦材用熱硬化性樹脂組成物および摩擦材に関する。より詳細には、ブレーキパッド等の摩擦材の材料として用いられる熱硬化性樹脂組成物、およびそれを用いて製造される摩擦材に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェノール樹脂は、耐熱性、機械的強度、成型加工性などにおいて優れた特性を有していることから、従来より、成型材料として使用されたり、または接着、含浸等の加工を経て、各種工業材料用として使用されてきた。近年、耐熱性や耐久性の向上の要求は、高温で使用する材料、例えば自動車用摩擦材などで更に高まり、摩擦材に使用される基材も、従来のガラスの様な無機繊維に代わり、耐熱性の高いアラミド繊維やカーボン繊維などが普及している。そのため、摩擦材の結合剤として使用されるフェノール樹脂に対しても、このような耐熱性の高い繊維に適合可能であるとともに、耐熱性や耐久性のさらなる向上が要求されてきた。これらの要求に応えるため、フェノール樹脂を改質（変性）し、耐熱性を改善するための様々な技術が開発されている。
【０００３】
摩擦材の耐熱性を改善するための技術として、例えば、特許文献１では、ビスフェノールと、トリアジンと、アルデヒド類と、ノボラック型フェノール樹脂とを反応させて得られるトリアジン変性レゾール型フェノール樹脂を用いて、耐熱性に優れた摩擦材を製造する方法が開示されている。
【０００４】
摩擦材の耐摩耗性を改善するための技術として、例えば、特許文献２では、メラミン樹脂硬化物を用いる技術が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１３−１４２１４２号公報
【特許文献２】特開平５−１１２７７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、本発明者が検討した結果、特許文献１の摩擦材において、その耐摩耗性において改善の余地があることが判明した。また、特許文献２に記載の摩擦材は、高価なメラミン樹脂を用いているため、製造コストの点で不利であった。
【０００７】
本発明は、優れた耐熱性および耐摩耗性を有するとともに、製造コストが低く、摩擦材として好適に使用できる熱硬化性樹脂組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、特定のトリアジン化合物を用いることにより、その硬化物が耐熱性および耐摩耗性に優れた熱樹脂組成物を低コストで得られることを見出し、本発明を完成させた。
【０００９】
本発明によれば、
フェノール樹脂と、
ヘキサメチレンテトラミンと、
メラミン、メラミンシアヌレート、グアナミン、アジポグアナミン、ベンゾグアナミン、アセトグアナミン、サクシノグアナミン、メラム、メレム、ポリリン酸メラミン、硫酸メラミン、および炭酸グアニジンからなる群より選択される少なくとも１つのトリアジン化合物と、を含む摩擦材用熱硬化性樹脂組成物が提供される。
【００１０】
また本発明によれば、上記摩擦材用熱硬化性樹脂組成物の硬化物からなる摩擦材が提供される。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、その硬化物が耐熱性および耐摩耗性に優れ、低コストで製造できる熱硬化性樹脂組成物、ならびに当該熱硬化性樹脂組成物から製造される摩擦材が提供される。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態について説明する。
【００１３】
（摩擦材用熱硬化性樹脂組成物）
本実施形態の摩擦材用熱硬化性樹脂組成物（以下、「熱硬化性樹脂組成物」とも称する）は、フェノール樹脂と、ヘキサメチレンテトラミンと、トリアジン化合物とを含む。本実施形態において、トリアジン化合物は、メラミン、メラミンシアヌレート、グアナミン、アジポグアナミン、ベンゾグアナミン、アセトグアナミン、サクシノグアナミン、メラム、メレム、ポリリン酸メラミン、硫酸メラミン、または炭酸グアニジン、あるいはこれらの組み合せである。
【００１４】
本実施形態の熱硬化性樹脂組成物は、上記成分を組み合わせて含むことにより、その硬化物が耐摩耗性および耐熱性に優れる。この理由は必ずしも明らかではないが、高温（たとえば、３００℃以上）下では、硬化物中に含まれるトリアジン化合物が熱分解してガス化して、生成した不活性なガスが硬化物の酸化分解を抑制し、硬化物自体の摩耗量が低減されるためと考えられる。また当該熱硬化性樹脂組成物は、高価なメラミン樹脂を含まないため、低コストで製造できる。
【００１５】
本実施形態の熱硬化性樹脂組成物に用いられるフェノール樹脂としては、ノボラック型フェノール樹脂が好適に用いられる。ノボラック型フェノール樹脂は、フェノール類とアルデヒド類とを酸触媒下で反応させて得られるフェノール樹脂である。ノボラック型フェノール樹脂としては、フェノールノボラック型樹脂、クレゾールノボラック型樹脂、レゾルシンノボラック型樹脂、キシレノールノボラック型樹脂、アルキルフェノールノボラック型樹脂、ナフトールノボラック型樹脂、ビスフェノールＡノボラック型樹脂、フェノールアラルキルノボラック型樹脂、フェノールジフェニルアラルキルノボラック型樹脂、フェノールナフタレンノボラック型樹脂、フェノールジシクロペンタジエンノボラック型樹脂、及びカシューナッツ油、テルペン、トール油、ロジン、ゴム等より得られるノボラック型変性フェノール樹脂などが挙げられる。
【００１６】
ノボラック型フェノール樹脂を合成するために用いられるフェノール類としては、例えば、フェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール等のクレゾール、２，３−キシレノール、２，４−キシレノール、２，５−キシレノール、２，６−キシレノール、３，４−キシレノール、３，５−キシレノール等のキシレノール、ｏ−エチルフェノール、ｍ−エチルフェノール、ｐ−エチルフェノール等のエチルフェノール、イソプロピルフェノール、ブチルフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール等のブチルフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ−アミルフェノール、ｐ−オクチルフェノール、ｐ−ノニルフェノール、ｐ−クミルフェノール等のアルキルフェノール、ｐ−フェニルフェノール、アミノフェノール、ニトロフェノール、ジニトロフェノール、トリニトロフェノール、カルダノール等の１価フェノール置換体、１−ナフトール、２−ナフトール等の１価のフェノール類、レゾルシン、アルキルレゾルシン、ピロガロール、カテコール、アルキルカテコール、ハイドロキノン、アルキルハイドロキノン、フロログルシン、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦ、ビスフェノールＳ、ジヒドロキシナフタリン等の多価フェノール類、フェノール系化合物を含有するカシューナッツ油等の油脂類が挙げられる。フェノール類は、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００１７】
ノボラック型フェノール樹脂を合成するために用いられるアルデヒド類としては、例えば、ホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、トリオキサン、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド、ポリオキシメチレン、クロラール、ヘキサメチレンテトラミン、フルフラール、グリオキザール、ｎ−ブチルアルデヒド、カプロアルデヒド、アリルアルデヒド、ベンズアルデヒド、クロトンアルデヒド、アクロレイン、テトラオキシメチレン、フェニルアセトアルデヒド、ｏ−トルアルデヒド、サリチルアルデヒド、パラキシレンジメチルエーテル等が挙げられる。アルデヒド類は、１種を単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００１８】
上述のフェノール類とアルデヒド類とを反応させてノボラック型フェノール樹脂を合成する方法において、フェノール類に対するアルデヒド類のモル比（アルデヒド類／フェノール類）は、０．５〜０．９であることが好ましく、０．５５〜０．８７であることがより好ましい。モル比を上記範囲とすることにより、得られる反応生成物がゲル化することなく、所望の分子量を有するフェノール樹脂を得ることができる。
【００１９】
ノボラック型フェノール樹脂の合成に用いられる酸触媒としては、例えば、シュウ酸などの有機酸、塩酸、硫酸、燐酸などの鉱物酸、ジエチル硫酸、パラトルエンスルホン酸、パラフェノールスルホン酸などが挙げられる。
【００２０】
本実施形態の熱硬化性樹脂組成物は、ヘキサメチレンテトラミンを含む。ヘキサメチレンテトラミンを含むことにより、フェノール樹脂の硬化が促進される。
【００２１】
ヘキサメチレンテトラミンの量は、フェノール樹脂に対して、好ましくは、２質量％以上２０質量％以下であり、より好ましくは、５質量％以上１７質量％以下であり、さらに好ましくは、８質量％以上１５質量％以下である。ヘキサメチレンテトラミンの配合量が上記下限値未満では、フェノール樹脂の硬化が不十分になる場合があり、また、上記上限値を超えると、ヘキサメチレンテトラミンの分解により発生するガスにより、得られる熱硬化性樹脂組成物の硬化物に亀裂や膨れが生じる場合がある。
【００２２】
本実施形態の熱硬化性樹脂組成物は、トリアジン化合物を含む。トリアジン化合物は、フェノール樹脂に対して反応性の基を有さず、よってフェノール樹脂と反応せず、フェノール樹脂中に分散され得る化合物である。フェノール樹脂中に分散されたトリアジン化合物は、３００℃を超える高温環境下では熱分解してガス化する。このようにして生成した不活性なガスは、硬化物の酸化分解を抑制し、これにより硬化物中のフェノール樹脂の摩耗が抑制される。よって、高温環境下で摩擦した場合の、熱硬化性樹脂組成物の硬化物の摩耗量が低減し得る。このようなトリアジン化合物としては、メラミン、メラミンシアヌレート、グアナミン、アジポグアナミン、ベンゾグアナミン、アセトグアナミン、サクシノグアナミン、メラム、メレム、ポリリン酸メラミン、硫酸メラミン、および炭酸グアニジンが挙げられる。
【００２３】
トリアジン化合物の量は、フェノール樹脂１００質量部に対して、好ましくは、１０質量％以上５０質量％以下であり、より好ましくは、１２質量部以上４５質量部以下であり、さらにより好ましくは、１５質量部以上４２質量部以下である。トリアジン化合物の量が上記範囲内であれば、得られる熱硬化性樹脂組成物の硬化物は、摩擦材として使用するのに適切な程度の耐摩耗性を備え得る。
【００２４】
本実施形態の熱硬化性樹脂組成物は、従来の摩擦材に使用されていたメラミン樹脂を実質的に含まない。メラミン樹脂は高価であるため、これを用いることは、従来の摩擦材用樹脂組成物のコスト上昇につながっていた。しかし、本実施形態の熱硬化性樹脂組成物は、高価なメラミン樹脂を含まないため、低コストで製造することができる。
【００２５】
本実施形態の熱硬化性樹脂組成物は、上述のトリアジン化合物が、上述のフェノール樹脂に分散されていることに起因して、その硬化物の５％重量減少温度が２５０℃以上３５０℃以下の範囲であり得る。
【００２６】
本実施形態の熱硬化性樹脂組成物は、例えば、フェノール樹脂とヘキサメチレンテトラミンとトリアジン化合物を溶融混合する方法、フェノール樹脂とヘキサメチレンテトラミンとトリアジン化合物とを溶融混合した後に粉砕する方法、各々粉砕されたフェノール樹脂とヘキサメチレンテトラミンとトリアジン化合物とを乾式混合する方法、あるいは、フェノール樹脂とヘキサメチレンテトラミンとメラミン化合物とを同時に粉砕して混合する方法、などにより調製することができる。
【００２７】
本発明の熱硬化性樹脂組成物は、ブレーキ―パッド、ブレーキライニング、クラッチフェーシングといった摩擦材の製造に好適に用いることができる。摩擦材は、本実施形態の熱硬化性樹脂組成物を、例えば、１５０℃の温度下でプレス成形することにより製造することができる。本実施形態の熱硬化性樹脂組成物は、高価なメラミン樹脂を含まないため、低コストで製造できる。
【００２８】
本発明の熱硬化性樹脂組成物は、硬化触媒を含んでもよい。硬化触媒としては、例えば、トリフェニルホスフィン、トリブチルホスフィンなどの有機ホスフィン化合物、安息香酸、サリチル酸などの芳香族カルボン酸、フタル酸などのジカルボン酸、無機塩基性化合物、有機塩基性化合物である塩基性化合物などが挙げられる。また、これらは、単独でかまたは複数を組み合わせて使用することができる。
【００２９】
上記硬化触媒の配合割合としては、特に限定されないが、熱硬化性樹脂組成物の固形分１００質量部に対して、０．１質量％以上５質量％以下であることが好ましく、０．５質量部以上５質量部以下であることがより好ましい。硬化触媒の配合割合が上記下限値以上であれば、樹脂の硬化が十分に促進される。一方、上記上限値以下であれば、成形時に組成物の流動性が低下することなく、良好な機械的強度を有する硬化物を得ることができる。
【００３０】
硬化触媒として用いられる無機塩基性化合物としては、アルカリ金属の水酸化物、及び／またはアルカリ土類金属の水酸化物が挙げられ、これらの具体例としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、水酸化バリウム、水酸化マグネシウム、及び水酸化アルミニウムが挙げられる。また、これらの中の１種類を単独で用いることもできるし、２種類以上を併用して用いることもできる。
【００３１】
硬化触媒として用いられる有機塩基性化合物としては、脂肪族または脂環族の、第一級、第二級または第三級アミン、芳香環を有する脂肪族アミン、芳香族アミン、複素環式アミン、含窒素芳香複素環化合物、イミダゾ−ル類、スルフェンアミド類、チアゾ−ル類、アゾ化合物などの複素環式化合物が挙げられる。
【００３２】
硬化触媒として用いられる有機塩基性化合物としては、例えば、トリエチルアミン、ベンジルジメチルアミン、α−メチルベンジルジメチルアミン、トリエタノ−ルアミン、ｎ−ブチルアミン、ジフェニルアミン、エチルアミン、ジエチルアミン、トリエチルアミン、ジプロピルアミン、エチレンジアミン、アニリン、メチルアニリン、１−アミノアダマンタン、４−アミノジフェニルアミン、１−ナフチルアミン、オクタデシルアミン、ジフェニルアミン、Ｎ−イソプロピル−Ｎ'−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、フェニルアミン、ジフェニルアミン、トリフェニルアミン、イミダゾ−ル類、スルフェンアミド類、チアゾ−ル類、２−メチルイミダゾ−ル、２−ウンデシルイミダゾ−ル、２−ヘプタデシルイミダゾ−ル、２−フェニルイミダゾ−ル、２−フェニル−４−メチルイミダゾ−ル、１−シアノエチル−２−ウンデシルイミダゾ−ル、１−シアノエチル−２−フェニルイミダゾ−ル、２，４−ジアミノ−６−［２'−メチルイミダゾリル−（１'）］−エチル−ｓ−トリアジン、２，４−ジアミノ−６−［２'−ウンデシルイミダゾリル−（１'）］−エチル−ｓ−トリアジン、２，４−ジアミノ−６−［２'−エチル−４'−メチルイミダゾリル−（１'）］−エチル−ｓ−トリアジン、２−フェニル−４，５−ジヒドロキシメチルイミダゾ−ル、２−フェニル−４−メチル−５−ヒドロキシメチルイミダゾ−ル、２，３−ジヒドロ−１Ｈ−ピロロ［１，２−ａ］ベンズイミダゾ−ル、２−メチルイミダゾリン、２−フェニルイミダゾリン、２，４−ジアミノ−６−ビニル−ｓ−トリアジン、２，４−ジアミノ−６−メタクリロイルオキシエチル−ｓ−トリアジン、Ｎ−シクロへキシル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ−オキシジエチレン−２−ベンゾチアゾリンスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、２−メルカプトベンゾチアゾール、２−（２，４−ジニトロフェニル）メルカプトベンゾチアゾール、２−（２，４−ジニトロフェニルチオ）メルカプトベンゾチアゾール、２−（２，６−ジエチル−４−モリホリノチオ）ベンゾチアゾール、ジアザビシクロウンデセン、キヌクリジン、ピペラジン、１，４−ジアザビシクロ［２．２．２］オクタン、環状ポリアミンなどが挙げられる。これらは単独でかまたは２種類以上組み合わせて使用することができる。これらの中でも、熱硬化性樹脂組成物の硬化物が向上した機械的強度を有することから、２−メチルイミダゾ−ル、２−フェニルイミダゾール、２，４−ジアミノ−６−［２'−メチルイミダゾリル−（１'）］−エチル−ｓ−トリアジン、及びジアザビシクロウンデセン等の含窒素芳香複素環化合物を用いることが好ましい。これらの硬化触媒は、１種類を単独で用いることもできるし、２種類以上を併用して用いることもできる。
【００３３】
本実施形態の熱硬化性樹脂組成物は、フィラーを含んでもよい。フィラーとしては、繊維基材や充填材が挙げられる。
【００３４】
繊維基材としては、例えば、スチール繊維、銅繊維、ガラス繊維、セラミック繊維、チタン酸カリウム繊維などの無機繊維、アラミド繊維などの有機繊維が挙げられる。また、これらは単独でかまたは複数を組み合わせて使用することができる。繊維基材は、得られる硬化物が摩擦材として使用するのに十分な機械強度を有するように、熱硬化性樹脂組成物の固形分全体に対して、１質量％以上２０質量％以下、好ましくは、５質量％以上１５質量％以下の量で使用され得る。
【００３５】
充填材としては、例えば、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム、硫酸バリウム、雲母、アブレーシブ、カリオン、タルクなどの無機充填材、カシューダスト、ラバーダストなどの有機充填材、グラファイト、三流化アンチモン、二硫化モリブデン、二硫化亜鉛などの潤滑材が挙げられる。また、これらは単独でかまたは複数を組み合わせて使用することができる。充填材の含有量は、得られる熱硬化性樹脂組成物の硬化物の用途、特に、所望する摩耗特性に応じて適宜調整することができる。充填材の含有量は、熱硬化性樹脂組成物の固形分全体に対して、例えば、５０質量％以上９０質量％以下であり、好ましくは、６０質量％以上９０質量％以下である。
【００３６】
（摩擦材の製造）
本実施形態の摩擦材は、上述の熱硬化性樹脂組成物を硬化することにより製造することができる。例えば、上述の熱硬化性樹脂を、熱硬化することにより摩擦材を製造することができ、より具体的には、上述の熱硬化性樹脂組成物を金型に充填し、１３０℃〜１８０℃、１０〜１００ＭＰａの条件で、５〜２０分間、加熱圧縮成形し、その後、必要に応じて１６０℃〜２５０℃でポストキュアー処理をすることにより製造することができる。
【００３７】
本実施形態の摩擦材は、例えば、ブレーキパッド、ブレーキライニング、クラッチフェーシング等として好適に使用することができる。
【００３８】
以上、本発明の実施形態について述べたが、これらは本発明の例示であり、上記以外の様々な構成を採用することもできる。
【実施例】
【００３９】
以下、本発明を実施例および比較例により説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００４０】
（実施例Ａ１〜Ａ２、比較例Ａ１〜Ａ２）
（合成例１：フェノール樹脂の合成）
フェノール１０００部、３７％ホルマリン５７０部、蓚酸１０部の混合物を、１００℃で３時間反応させた後、反応混合物の温度が１４０℃になるまで、常圧蒸留で脱水し、更に、０．９ｋＰａまで、徐々に減圧しながら、反応混合物の温度が２２０℃になるまで減圧蒸留で脱水、脱モノマーし、ノボラック型フェノール樹脂９０５部を得た。ノボラック型フェノール樹脂の軟化点は８８℃であった。
【００４１】
（熱硬化性樹脂組成物の調製）
各実施例および各比較例において、フェノール樹脂、メラミンまたはメラミン樹脂、およびヘキサメチレンテトラミンを表１に示す配合量で用い、小型粉砕機で粉砕混合を行い、メディアン径３０μｍの熱硬化性樹脂組成物を得た。表１中で用いた材料の詳細は以下のとおりである。
・フェノール樹脂１：合成例１で調製したノボラック型フェノール樹脂
・ヘキサメチレンテトラミン：三菱ガス化学株式会社製、商品名「ヘキサミン」
・メラミン：日産化学工業株式会社製、商品名「メラミン」
・メラミン樹脂：日本カーバイト社製、商品名「ニカレジン  Ｓ−２６０」
【００４２】
（熱硬化性樹脂組成物の特性評価）
得られた熱硬化性樹脂組成物Ａ〜Ｄを２００℃で１時間で硬化させて得られた硬化物を、小型粉砕機で粉砕を行いサンプルとし、ＴＧ−ＤＴＡでサンプル量１０ｍｇ、昇温速度１０℃／ｍｉｎ、測定温度範囲３０−６００℃、空気雰囲気下で、５％重量減少温度（℃）を測定をした。結果を表１に示す。
【００４３】
【表１】
2020169245.tif 000002
【００４４】
（実施例Ｂ１〜Ｂ２、比較例Ｂ１〜Ｂ２）
（摩擦材の作製）
上記で調製した熱硬化性樹脂組成物、繊維基材としてのアラミド繊維、無機充填剤としての炭酸カルシウム、および硫酸バリウムを、表２に示す配合で混合して、摩擦材用混合物を得た。表２中に記載の材料の詳細は以下のとおりである。
（熱硬化性樹脂組成物）
・熱硬化性樹脂組成物Ａ：実施例Ａ１の熱硬化性樹脂組成物
・熱硬化性樹脂組成物Ｂ：実施例Ａ２の熱硬化性樹脂組成物
・熱硬化性樹脂組成物Ｃ：比較例Ａ１の熱硬化性樹脂組成物
・熱硬化性樹脂組成物Ｄ：比較例Ａ２の熱硬化性樹脂組成物
（繊維基材）
・アラミド繊維：ＤＵＰＯＮＴ社製、商品名「ケブラー」
（無機充填材）
・炭酸カルシウム：三共精粉株式会社製の炭酸カルシウム
・硫酸バリウム：堺化学工業株式会社製の簸性硫酸バリウム
【００４５】
得られた摩擦材用混合物を、温度１５０℃、圧力１５ＭＰａで２４０秒間硬化成形し、その成型体を２００℃、３時間で焼成して成形体（摩擦材）を作製した。成形体を、面積４．５ｃｍ２の直方体の試験片に加工し、得られた試験片の摩耗性について評価した。
【００４６】
（２００℃で摩擦した場合の摩耗量）
得られた試験片に対し、スケールダイナモメーターを用いて摺り合わせ試験を行った。ローターは鋳鉄を用い、１制動は初速度１００ｋｍ／ｈ、制動前ブレーキ温度２００℃以下、および減速度５．０ｍ／ｓｅｃ２の条件でブレーキを作動させ、停止するまでとし、同条件で５０回制動を実施し、その間の試験片の摩擦量を測定した。摩耗量は、試験前、試験後の試験片の厚みを測定して、摩耗した厚みを摩耗量（μｍ）とした。結果を「摩耗量（２００℃）」として表２に示す。
【００４７】
（３００℃で摩擦した場合の摩耗量）
得られた試験片に対し、スケールダイナモメーターを用いて摺り合わせ試験を行った。ローターは鋳鉄を用い、１制動は初速度１３０ｋｍ／ｈ、制動前ブレーキ温度３００℃以下、および減速度５．０ｍ／ｓｅｃ２の条件でブレーキを作動させ、停止するまでとし、同条件で５０回制動を実施し、その間の試験片の摩擦量を測定した。摩耗量は、試験前、試験後の試験片の厚みを測定して、摩耗した厚みを摩耗量（μｍ）とした。結果を「摩耗量（３００℃）」として表２に示す。
【００４８】
【表２】
2020169245.tif 000003
【００４９】
実施例の摩擦材は、３００℃で摩擦した場合の摩耗量が、比較例の摩擦材に比べて低減した。