(57)【要約】【課題】低いねじ込みトルクでねじ込みでき、かつ、高い破断トルクで締結できるとともに、製造が容易なタッピンねじ、および、その締結構造を提供することにある。【解決手段】頭部１１と、前記頭部１１の座面１３から突出する首下部３０と、前記首下部３０に連続し、かつ、同一の直径を有する中間部３１と、前記中間部３１に連続し、かつ、自由端に向けて前記中間部３１よりも細くなる先端部３２とを備えた軸部２０とからなり、前記先端部３２から前記首下部３０まで連続する第１、第２、第３ねじ山部２１，２２，２３を有するタッピンねじ１０であって、第１ねじ山部２１のねじ山高さが中間部３１から首下部３０まで一様なねじ山高さを有する一方、第２，第３ねじ山部２２，２３のねじ山高さが、中間部３１において第１ねじ山部２１よりも低い一様なねじ山高さを有するとともに、首下部３０において第１ねじ山部２１と同一のねじ山高さを有するタッピンねじ１０。【選択図】図１３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
頭部と、
前記頭部の座面から突出する首下部と、前記首下部に連続し、かつ、同一の直径を有する中間部と、前記中間部に連続し、かつ、自由端に向けて前記中間部よりも細くなる先端部とを備えた軸部とからなり、
前記先端部から前記首下部まで連続する複数条のねじ山部を有するタッピンねじであって、
第１ねじ山部のねじ山高さが中間部から首下部まで一様なねじ山高さを有する一方、
第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さが、中間部において第１ねじ山部よりも低い一様なねじ山高さを有するとともに、首下部において第１ねじ山部と同一のねじ山高さを有することを特徴とするタッピンねじ。
【請求項２】
中間部における第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さが、中間部における第１ねじ山部のねじ山高さの２５％ないし７５％であることを特徴とする請求項１に記載のタッピンねじ。
【請求項３】
中間部における第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さから首下部における第１ねじ山部のねじ山高さに到達するまでの領域である傾斜部の軸心方向の長さ寸法が、前記軸部を４５度ないし３１５度回転させて進む距離であることを特徴とする請求項１または２のいずれか１項に記載のタッピンねじ。
【請求項４】
傾斜部の軸心方向の長さ寸法が、軸部を９０度ないし１８０度回転させたときに進む距離であることを特徴とする請求項３に記載のタッピンねじ。
【請求項５】
第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さが、中間部において同一のねじ山高さを有することを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載のタッピンねじ。
【請求項６】
第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さが、中間部において異なるねじ山高さを有することを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載のタッピンねじ。
【請求項７】
３条のねじ山部を有することを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１項に記載のタッピンねじ。
【請求項８】
第１ねじ山部以外の第２ねじ山部および第３ねじ山部のねじ山高さが、中間部において同一のねじ山高さを有することを特徴とする請求項７に記載のタッピンねじ。
【請求項９】
第１ねじ山部以外の第２ねじ山部および第３ねじ山部のねじ山高さが、中間部において異なるねじ山高さを有することを特徴とする請求項７に記載のタッピンねじ。
【請求項１０】
軸部のねじ先部が、円錐台形であることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１項に記載のタッピンねじ。
【請求項１１】
軸部のねじ先部が、円錐形であることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１項に記載のタッピンねじ。
【請求項１２】
軸部のねじ先部が、ドーム形であることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１項に記載のタッピンねじ。
【請求項１３】
請求項１ないし１２のいずれか１項に記載のタッピンねじで、薄板状締結材に被締結部材を締結したことを特徴とするタッピンねじの締結構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はタッピンねじ、特に、薄板状締結材に他の部品である被締結部材を、低いねじ込みトルクでねじ込みでき、かつ、高い破断トルクで締結できるタッピンねじ、および、その締結構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、薄板状締結材に被締結部材を締結できるタッピンねじとしては、例えば、
「締結に供する本体ねじ部の一端に回転工具の係合部を設けた頭部を有し、他端に雌ねじを成形する先細りの進入端ねじ部を有するタッピンねじであって、前記進入端ねじ部が、非円形多条ねじ山に形成され、前記本体ねじ部が、前記非円形多条ねじ山に連続する円形平行多条ねじ山に形成されていることを特徴とする多条タッピンねじ」が開示されている（特許文献１）。この多条タッピンねじによれば、成形された雌ねじと、締結に供する本体ねじ部との接触面積が大きく、大きな締付け破断トルクが得られるとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−１２４０３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に係る多条タッピンねじでは、ねじ込み初期のねじ込みトルクを小さくするため、進入端ねじ部が非円形多条ねじ山に形成され、本体ねじ部が前記非円形多条ねじ山に連続する円形平行多条ねじ山に形成されている。このため、従来のタッピンねじでは、２段階の製造工程に分けて製造する必要があり、製造に手間がかかる。
特に、薄板状締結材に締結するためのタッピンねじを製造しようとすると、軸部自体が短くなり、非円形多条ねじ山がより一層形成しにくくなる。このため、高い寸法精度で形成しにくく、ねじ込みトルクおよび破断トルクにバラツキが生じやすいので、安定した締結作業が困難になるという問題点がある。
本発明は、前述の問題点に鑑み、低いねじ込みトルクでねじ込みでき、かつ、高い破断トルクで締結できるとともに、製造が容易なタッピンねじ、および、その締結構造を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明に係るタッピンねじは、前記課題を解決すべく、
頭部と、
前記頭部の座面から突出する首下部と、前記首下部に連続し、かつ、同一の直径を有する中間部と、前記中間部に連続し、かつ、自由端に向けて前記中間部よりも細くなる先端部とを備えた軸部とからなり、
前記先端部から前記首下部まで連続する複数条のねじ山部を有するタッピンねじであって、
第１ねじ山部のねじ山高さが中間部から首下部まで一様なねじ山高さを有する一方、
第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さが、中間部において第１ねじ山部よりも低い一様なねじ山高さを有するとともに、首下部において第１ねじ山部と同一のねじ山高さを有する構成としてある。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、軸部の先端部から複数条のねじ山部が形成されている。このため、薄板状締結材の下穴にタッピンねじの先端部を差し込んでねじ込み作業を行う場合であっても、複数条のねじ山部が下穴の開口縁部に同時に食い込み、タッピンねじにぐらつきが生じにくい。この結果、作業者は安定したねじ込み作業を行うことでき、作業性が高い。
また、軸部の中間部においては、第１ねじ山部の高さよりも、第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さが低い。このため、軸部の中間部においては低いねじ込みトルクでねじ込み作業を行うことができ、作業性がより一層高くなる。
そして、軸部の首下部において、全てのねじ山部のねじ山高さが同一の高さ寸法となるので、高い破断トルクが得られる。
さらに、締結初期のねじ込みトルクと破断トルクとの差が大きいので、ねじ込み作業を電動ドライバで行う場合、電動ドライバの設定トルク値の調整範囲が広く、使い勝手の良いタッピンねじが得られる。
特に、中間部におけるねじ込み作業によって生じるねじ込みトルクと、首下部におけるねじ込み作業によって生じる破断トルクとの差が大きい。このため、作業者は電動ドライバによるねじ込み作業が完了したという手応えを感じやすい。この結果、作業者による電動ドライバの過回転を防止でき、タッピンねじの空転を防止できるので、組立作業性がより一層向上する。
また、従来例のように複雑な形状を有する非円形多条ねじ山を形成する必要がない。このため、製造が容易であり、生産性が高いとともに、寸法精度の高いタッピンねじを製造でき、ねじ込みトルクおよび破断トルクのバラツキが小さいタッピンねじが得られる。
【０００７】
本発明の実施形態としては、中間部における第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さが、中間部における第１ねじ山部のねじ山高さの２５％ないし７５％であってもよい。
本実施形態によれば、中間部におけるねじ込み作業時のねじ込みトルクを低減できる。
【０００８】
本発明の他の実施形態としては、中間部における第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さから首下部における第１ねじ山部のねじ山高さに到達するまでの領域である傾斜部の軸心方向の長さ寸法は、前記軸部を４５度ないし３１５度回転させて進む距離であってもよい。
本実施形態によれば、所望の低いねじ込みトルクを確保しつつ、所望の高い破断トルクを確保できる。
【０００９】
本発明の別の実施形態としては、傾斜部の軸心方向の長さ寸法が、軸部を９０度ないし１８０度回転させたときに進む距離であってもよい。
本実施形態によれば、所望の低いねじ込みトルクを確保しつつ、所望の高い破断トルクを確保できる。
【００１０】
本発明の異なる実施形態としては、第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さが、中間部において同一のねじ山高さを有していてもよい。
本実施形態によれば、中間部において第１ねじ山部以外のねじ山部が同一のねじ山高さを有するので、製造が容易になる。
【００１１】
本発明の他の実施形態としては、第１ねじ山部以外のねじ山部のねじ山高さが、中間部において異なるねじ山高さを有していてもよい。
本実施形態によれば、中間部におけるねじ込みトルクを所望の数値に調整できる。
【００１２】
本発明の別の実施形態としては、３条のねじ山部を有していてもよい。
本実施形態によれば、軸部の先端部から３条のねじ山部が形成されている。このため、薄板状締結材の下穴にタッピンねじの先端部を差し込んでねじ込み作業を行う場合であっても、３条のねじ山部が下穴の開口縁部に同時に食い込み、タッピンねじにぐらつきが生じにくい。この結果、作業者は安定したねじ込み作業を行うことでき、作業性が高い。
また、軸部の中間部においては、第１ねじ山部の高さよりも、第２ねじ山部および第３ねじ山部のねじ山高さが低い。このため、軸部の中間部においては、低いねじ込みトルクでねじ込み作業を行うことができ、作業性がより一層高くなる。
そして、軸部の首下部において、全てのねじ山部のねじ山高さが同一の高さ寸法となるので、高い破断トルクが得られる。
さらに、締結初期のねじ込みトルクと破断トルクとの差が大きくなるので、ねじ込み作業を電動ドライバで行う場合、電動ドライバの設定トルク値の調整範囲が広く、使い勝手の良いタッピンねじが得られる。
特に、中間部におけるねじ込み作業によって生じるねじ込みトルクと、首下部におけるねじ込み作業によって生じる破断トルクとの差が大きい。このため、作業者は電動ドライバによるねじ込み作業が完了したという手応えを感じやすくなる。この結果、作業者による電動ドライバの過回転を防止でき、タッピンねじの空転を防止できるので、組立作業性がより一層向上するという効果がある。
また、従来例のように複雑な形状を有する非円形多条ねじ山を形成する必要がない。このため、製造が容易であり、生産性が高いとともに、寸法精度の高いタッピンねじを製造でき、ねじ込みトルクおよび破断トルクのバラツキが小さいタッピンねじが得られる。
【００１３】
本発明の異なる実施形態としては、第１ねじ山部以外の第２ねじ山部および第３ねじ山部のねじ山高さが、中間部において同一のねじ山高さを有していてもよい。
本実施形態によれば、中間部において第２ねじ山部おいて第３ねじ山部が同一のねじ山高さを有するので、製造が容易になる。
【００１４】
本発明の他の実施形態としては、第１ねじ山部以外の第２ねじ山部および第３ねじ山部のねじ山高さが、中間部において異なるねじ山高さを有していてもよい。
本実施形態によれば、中間部におけるねじ込みトルクを所望の数値に調整できる。
【００１５】
本発明の異なる実施形態としては、軸部のねじ先部が円錐台形であってもよく、円錐形であってもよく、また、ドーム形であってもよい。
本実施形態によれば、タッピンねじの先端部の形状を必要に応じて選択でき、ねじ込み作業の組立作業性がより一層高くなる。
【００１６】
本発明に係るタッピンねじの締結構造は、前述に記載のタッピンねじで薄板状締結材に被締結部材を締結した構成としてある。
【００１７】
本発明によれば、軸部の先端部から複数条のねじ山部が形成されている。このため、基板の下穴にタッピンねじの先端部を差し込んでねじ込み作業を行う場合であっても、複数のねじ山部が下穴の開口縁部に同時に食い込み、タッピンねじにぐらつきが生じにくい。この結果、安定したねじ込み作業を行うことでき、作業性が高い締結構造が得られる。
また、軸部の中間部においては、第１ねじ山部の高さよりも、第１ねじ山部以外のねじ山部の高さが低いので、低いねじ込みトルクでねじ込み作業を行うことができ、作業性がより一層高いタッピンねじの締結構造が得られる。
そして、軸部の首下部においては、全てのねじ山部の高さ寸法が同一の完全ねじ山の高さとなるので、高い破断トルクを有する締結構造が得られる。
さらに、締結初期のねじ込みトルクと破断トルクとの差が大きいので、ねじ込み作業を電動ドライバで行う場合、電動ドライバの設定トルク値の調整範囲が広く、使い勝手の良いタッピンねじを使用できるタッピンねじの締結構造が得られる。
特に、中間部におけるねじ込み作業によって生じるねじ込みトルクと、首下部におけるねじ込み作業によって生じる破断トルクとの差が大きい。このため、作業者は電動ドライバによるねじ込み作業が完了したという手応えを感じやすい。この結果、作業者による電動ドライバの過回転を防止でき、タッピンねじの空転を防止できるので、組立作業性に優れたタッピンねじの締結構造が得られる。
また、従来例のように複雑な形状を有する非円形多条ねじ山を形成する必要がない。このため、製造が容易であり、生産性が高いとともに、寸法精度の高いタッピンねじを製造でき、ねじ込みトルクおよび破断トルクのバラツキが小さいタッピンねじの締結構造が得られるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明に係るタッピンねじの第１実施形態を示す斜視図である。
【図２】図１に示したタッピンねじの正面図である。
【図３】図１に示したタッピンねじの背面図である。
【図４】図１に示したタッピンねじの平面図である。
【図５】図１に示したタッピンねじの底面図である。
【図６】図１に示したタッピンねじの左側面図である。
【図７】図１に示したタッピンねじの右側面図である。
【図８】図４に示したVIII−VIII線縦断面図である。
【図９】図４に示したIX−IX線縦断面図である。
【図１０】図２に示したX−X線横断面図である。
【図１１】図２に示したXI−XI線横断面図である。
【図１２】図２に示したXII−XII線横断面図である。
【図１３】図２に示したタッピンねじのねじ山高さの変化を示すグラフ図である。
【図１４】図１３に示したねじ山高さの変化の位置を示す部分破断図である。
【図１５】図１３に示したねじ山高さの変化を示す部分破断図である。
【図１６】本発明に係るタッピンねじの第２実施形態を示す上方斜視図である。
【図１７】本発明に係るタッピンねじの第２実施形態を示す下方斜視図である。
【図１８】図１６に示したタッピンねじの正面図である。
【図１９】図１６に示したタッピンねじの背面図である。
【図２０】図１６に示したタッピンねじの平面図である。
【図２１】図１６に示したタッピンねじの底面図である。
【図２２】図１６に示したタッピンねじの左側面図である。
【図２３】図１６に示したタッピンねじの右側面図である。
【図２４】図１８に示したXXIV-XXIV線横断面図である。
【図２５】図１８に示したXXV-XXV線横断面図である。
【図２６】図１８に示したXXVI-XXVI線横断面図である。
【図２７】図２０に示したXXVII-XXVII線縦断面図である。
【図２８】図２０に示したXXVIII-XXVIII線縦断面図である。
【図２９】図１６に示したタッピンねじのねじ山高さの変化を示すグラフ図である。
【図３０】本発明に係るタッピンねじの第３実施形態を示す斜視図である。
【図３１】図３０に示したタッピンねじの正面図である。
【図３２】図３０に示したタッピンねじの縦断面図である。
【図３３】図１６に示したタッピンねじに係る実施例１と、比較例１との測定結果を示す図表である。
【図３４】図３３に示した実施例１のグラフ図である。
【図３５】図３３に示した比較例１のグラフ図である。
【図３６】図１６に示したタッピンねじに係る実施例２，３，４の測定結果を示す図表である。
【図３７】比較例２，３，４の測定結果を示す図表である。
【図３８】図３６に示した実施例２のグラフ図である。
【図３９】図３７に示した比較例２のグラフ図である。
【図４０】図３６に示した実施例３のグラフ図である。
【図４１】図３７に示した比較例３のグラフ図である。
【図４２】図３６に示した実施例４のグラフ図である。
【図４３】図３７に示した比較例４のグラフ図である。
【図４４】図１６に示したタッピンねじに係る実施例５，６，７の測定結果を示す図表である。
【図４５】比較例５，６，７の測定結果を示す図表である。
【図４６】図４４に示した実施例５を示すグラフ図である。
【図４７】図４５に示した比較例５を示すグラフ図である。
【図４８】図４４に示した実施例６を示すグラフ図である。
【図４９】図４５に示した比較例６を示すグラフ図である。
【図５０】図４４に示した実施例７を示すグラフ図である。
【図５１】図４５に示した比較例７を示すグラフ図である。
【図５２】図１６に示したタッピンねじ係る実施例８，９，１０，１１，１２の測定結果を示す図表である。
【図５３】比較例８，９，１０，１１，１２の測定結果を示す図表である。
【図５４】図５２に示した実施例８のグラフ図である。
【図５５】図５３に示した比較例８のグラフ図である。
【図５６】図５２に示した実施例９のグラフ図である。
【図５７】図５３に示した比較例９のグラフ図である。
【図５８】図５２に示した実施例１０のグラフ図である。
【図５９】図５３に示した比較例１０のグラフ図である
【図６０】図５２に示した実施例１１のグラフ図である。
【図６１】図５３に示した比較例１１のグラフ図である。
【図６２】図５２に示した実施例１２のグラフ図である。
【図６３】図５３に示した比較例１２のグラフ図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本発明に係るタッピンねじの実施形態を図１ないし図３２の添付図面に従って説明する。
第１実施形態に係るタッピンねじは、図１ないし図１５に示すように、３条のタッピンねじ１０に適用した場合であり、十文字穴付きトラス頭の頭部１１と、軸部２０とを有している。
【００２０】
前記頭部１１には、図２に示すように、その上面に十文字ドライバで締め付け可能な十文字のねじ穴１２を有するとともに、その座面１３の中央から軸部２０が突出している。
なお、前記頭部１１の形状は、例えば、皿頭、丸皿頭、トラス頭、なべ頭、六角頭であってもよく、ワッシャーヘッドであってもよい。
また、前記頭部１１には、例えば、すりわり、プラスマイナス穴、四角穴、六角穴、あるいは、星形穴を設けてもよい。
【００２１】
前記軸部２０は、図２ないし図９に示すように、前記頭部１１の座面１３の中央から延在し、その表面に３本の第１，第２，第３ねじ山部２１，２２，２３を形成してある。そして、図１３ないし図１５に示すように、軸部２０は、首下部３０と、中間部３１と、先端部３２と、に分けられる。首下部３０は、第１，第２，第３ねじ山部２１，２２，２３のねじ山高さが同一高さに揃っている領域である。中間部３１は、第１ねじ山部２１のねじ山高さよりも第２，第３ねじ山部２２，２３のねじ山高さが低い領域である。そして、先端部３２は、第１，第２，第３ねじ山部２１，２２，２３が形成され始める領域である。
なお、軸部２０の自由端に位置するねじ先部２４は円錐台形となっている。しかし、前記ねじ先部２４は円錐台形に限らず、例えば、円錐形、ドーム形であってもよく、必要に応じて適宜選択できる。
【００２２】
第１ねじ山部２１は、図１３に示すように、先端部３２から形成され始め、軸部２０の中間部３１において完全ねじ山を形成し、座面１３近傍まで同一のねじ山高さとなっている。
【００２３】
第２ねじ山部２２、第３ねじ山部２３は、第１ねじ山部２１と同様、先端部３２から形成され始め、中間部では第１ねじ山部のねじ山高さの２５％ないし７５％のねじ山高さに形成される。２５％未満であると、ガイド効果が得られないからであり、７５％を超えると、ねじ込み時の機械的抵抗が大きくなり、所望の低いねじ込みトルクが得られないからである。そして、第２ねじ山部２２、第３ねじ山部２３は、首下部３０において第１ねじ山部２１と同一のねじ山高さに形成されている。所望の破断トルクを確保するためである。
【００２４】
なお、前記首下部３０の長さ寸法は、締結される薄板状締結材と被締結部材との厚さ寸法によって適宜、決定できる。
【００２５】
より具体的には、例えば、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍの３条のタッピンねじである場合には、第１ねじ山部２１が完全ねじ山を形成する位置は、頭部１１の座面１３から５．９４ｍｍとしてある。また、第２ねじ山部２２，第３ねじ山部２３は中間部３１、すなわち、座面１３から５．９４ｍｍだけ離れた位置から、座面から２．１４ｍｍだけ離れた位置までの間で、第１ねじ山部２１よりも低いねじ山高さを有している。さらに、第２ねじ山部２２，第３ねじ山部２３は、座面から２．１４ｍｍの位置から始まる首下部３０において第１ねじ山部２１と同一のねじ山高さを有している。
【００２６】
特に、図１３および図１４に示す傾斜部３３は、中間部３１におけるねじ山高さから首下部３０におけるねじ山高さに到達するまでの領域を示す。そして、傾斜部３３の軸心方向の長さ寸法は、軸部２０が４５度ないし３１５度、好ましくは９０度ないし１８０度回転したときに進む距離となっている。４５度未満であると、所望の低いねじ込みトルクが得られないからであり、３１５度を超えると、所望の高い破断トルクが得られないからである。
そして、傾斜部３３の傾斜角度は、図１３に示すように、予め定められた条件に基づき、薄板状締結材の厚さに応じて第２，第３ねじ山部２２，２３の中間部の長さ寸法が変化しても、一定であることが好ましい。
また、傾斜部３３の傾斜角度は、図１３に示すように、予め定められた条件に基づき、第２，第３ねじ山部２２，２３のねじ山高さが太い点線で示すように変化しても、一定であることが好ましい。
なお、傾斜部３３の傾斜角度は、薄板状締結材の板厚、下穴の直径、所望のねじ込みトルクおよび破断トルク等に基づいて変化してもよいことは勿論である。
【００２７】
前記軸部２０は外径が２ｍｍから１０ｍｍであればよい。２ｍｍ未満であると、実用的でないからであり、１０ｍｍを越えると、あえて３条のねじ山部の形状を調整するまでもなく所望のトルクが得られるので、必要性に乏しいからである。
【００２８】
また、前記軸部２０のねじ山部は、３条である場合に限らず、例えば、２条のねじ山部を有する場合、または、４条のねじ山を有する場合であってもよい。ただし、複数条のねじ山部のうち、その１本の第１ねじ山部２１は中間部３１および首下部３０において同一のねじ山高さを有する完全ねじ山部としてある。そして、第１ねじ山部２１以外のねじ山部は、中間部３１においては第１ねじ山部２１のねじ山高さよりも低く形成され、かつ、首下部３０においては第１ねじ山部２１と同一のねじ山高さに形成されている。ねじ込みトルクを低くするとともに、高い破断トルクを確保するためである。
【００２９】
前記タッピンねじ１０のリード角は、５度ないし２５度が好ましい。リード角が５度未満であると、ねじの谷部が十分に確保できず、締め付け強度が低下するためである。また、リード角が２５度を超えると、ねじの山部がねじ込み方向において耐えうる荷重が小さくなるとともに、戻り回転しやすくなり、ねじ本来の機能を得にくくなるからである。
【００３０】
適用される薄板状締結材は、材質は特に限定するものではないが、例えば、冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）、ステンレス鋼材（ＳＵＳ）、スズメッキ鋼材（ＳＰＴＥ）、あるいは、ジュラルミン等の軽合金が挙げられ、金属材に限らず、グラスファイバーからなる樹脂強化板であってもよい。そして、前記薄板状締結材の板厚は、例えば、タッピンねじの呼び径ｄの０．０５ｄないし０．２５ｄであってもよい。０．０５ｄ未満であると、薄板状締結材それ自体の強度が小さくなりすぎるからであり、０．２５ｄを越えると、本発明の特異性が小さくなるからである。例えば、呼び径ｄが４ｍｍのタッピンねじであれば、板厚１．０ｍｍ以下の薄板状締結材にも締結できる。
【００３１】
下穴の直径は、タッピンねじの呼び径ｄの６０％ないし９０％が好ましい。６０％未満であると、ねじ込み作業が困難となり、実用的でないからであり、９０％を越えると、所望の破断トルクが得られないからである。例えば、呼び径ｄが４ｍｍのタッピンねじであれば、直径２．４ｍｍないし３．６ｍｍが好ましい。
【００３２】
第２実施形態に係るタッピンねじ１０は、図１６ないし図２９に示すように、外径４ｍｍ、軸長さ６ｍｍ、頭部が十文字穴付きトラス頭の３条のタッピンねじ１０に適用した場合である。
本実施形態は軸部２０の長さを除き、他は前述の第１実施形態とほぼ同様であるので、同一部分に同一番号を附して説明を省略する。
【００３３】
第３実施形態に係るタッピンねじ１０は、図３０ないし図３２に示すように、外径４ｍｍ、軸長さ６ｍｍ、頭部が十文字穴付きなべ頭の３条のタッピンねじ１０に適用した合である。
本実施形態は、頭部１１をなべ頭形状とした点を除き、他は前述の第２実施形態とほぼ同様であるので、同一部分に同一番号を附して説明を省略する。
【実施例】
【００３４】
（実施例１）
第２実施形態に係る外径４ｍｍ、軸長さ６ｍｍ、ＳＵＳ４１０製の３条タッピンねじ（サンプル数５本）を使用し、実施例１の締結試験を行った。
実施例１の締結条件は、直径２．７ｍｍの下穴を有する厚さ０．２ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材に、直径４．５ｍｍの下穴を有する厚さ０．２ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の被締結部材を重ね合わせた。ついで、下方に位置する薄板状締結材の下穴にタッピンねじをねじ込み、ねじ込みトルク（Driving Torque  以下、「ＤＴ」という。）および破断トルク（Stripping Torque  以下、「ＳＴ」という。）を測定した。その測定結果を図３３に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図３４のグラフ図に示す。
【００３５】
（比較例１）
比較例１として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用し、他は実施例１と同一の締結条件で締結試験を行い、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図３３に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図３５のグラフ図に示す。
【００３６】
図３３ないし図３５から明らかなように、実施例１に係るねじ込みトルク（ＤＴ）と破断トルク（ＳＴ）とのトルク差の平均値が１．４４であるのに対し、比較例１に係るねじ込みトルク（ＤＴ）と破断トルク（ＳＴ）とのトルク差の平均値が０．６２である。このため、実施例１のトルク差の平均値が、比較例のトルク差の平均値の２．３２倍であることが判った。このため、厚さ０．２ｍｍの薄板状締結材にタッピンねじを電動ドライバで締結する場合、電動ドライバに設定できる設定トルク値の範囲が広いので、使い勝手の良いタッピンねじが得られることが判った。
また、薄板状締結材に対しては短いタッピンねじであっても、長いタッピンねじよりも大きな破断トルク（ＳＴ）が得られ、材料を節約できることが判った。
そして、図３５に示すように、比較例１では破断トルク周辺の波形のバラツキが大きく、不安定あることが判った。これは、首下不完全ねじ部での締結が原因であると考えられる。
【００３７】
（実施例２ないし実施例４）
実施例２として、第２実施形態に係る外径４ｍｍ、軸長さ６ｍｍ、ＳＵＳ４１０製の３条タッピンねじ（サンプル数５本）を使用し、締結試験を行った。実施例２の締結条件は、直径２．６ｍｍの下穴を有する厚さ０．４ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材に、直径４．５ｍｍの下穴を有する厚さ０．４ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の被締結部材を重ね合わせる。ついで、下方に位置する薄板状締結材の下穴にタッピンねじをねじ込み、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図３６に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図３８のグラフ図に示す。
実施例３として、下穴を直径２．７ｍｍとした薄板状締結材を使用し、他は実施例２と同一の締結条件で処理し、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図３６に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図４０のグラフ図に示す。
実施例４として、下穴を直径２．８ｍｍとした薄板状締結材を使用し、他は実施例２と同一の締結条件で処理し、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図３６に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図４２のグラフ図に示す。
【００３８】
（比較例２ないし比較例４）
比較例２として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用し、他は実施例２と同一条件の締結試験を行い、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図３７に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図３９のグラフ図に示す。
比較例３として、下穴を直径２．７ｍｍとした薄板状締結材を使用し、他は比較例２と同一の締結条件で処理し、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図３７に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図４１のグラフ図に示す。
比較例４として、下穴を直径２．８ｍｍとした薄板状締結材を使用し、他は比較例２と同一の締結条件で処理し、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図３７に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図４３のグラフ図に示す。
【００３９】
図３６および図３７から明らかなように、実施例２に係るねじ込みトルクと締結トルクとのトルク差が、比較例２に係るねじ込みトルクと締結トルクとのトルク差の１．７８倍も大きいことが判った。同様に、実施例３と比較例３とでは２．００倍、実施例４と比較例４とでは、１．８７倍となることが判った。このため、厚さ０．４ｍｍの薄板状締結材に直径が異なる下穴を設け、タッピンねじを電動ドライバで締結するときであっても、実施例２ないし実施例４の方が電動ドライバに設定できる設定トルク値の範囲が広く、使い勝手の良いタッピンねじが得られることが判った。この結果から、現場において下穴の加工精度が低く、下穴の直径にバラツキがあっても、締結不良のない信頼性の高いタッピンねじを得られることが明らかとなった。
また、薄板状締結材に対しては短いタッピンねじであっても、長いタッピンねじよりも大きな破断トルク（ＳＴ）が得られ、材料を節約できることが判った。
【００４０】
（実施例５ないし実施例７）
実施例５として、第２実施形態に係る外径４ｍｍ、軸長さ６ｍｍ、ＳＵＳ４１０製の３条タッピンねじ（サンプル数５本）を使用し、締結試験を行った。実施例５の締結条件は、直径３．０ｍｍの下穴を有する厚さ０．６ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材に、直径４．５ｍｍの下穴を有する厚さ０．４ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の被締結部材を重ね合わせる。ついで、下方に位置する薄板状締結材の下穴にタッピンねじをねじ込み、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図４４に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図４６のグラフ図に示す。
実施例６として、直径３．０ｍｍの下穴を有する厚さ０．８ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材を使用した。他は前述の実施例５と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図４４に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図４８のグラフ図に示す。
実施例７として、直径３．０ｍｍの下穴を有する厚さ１．０ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材を使用した。他は前述の実施例５と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図４４に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図５０のグラフ図に示す。
【００４１】
（比較例５ないし比較例７）
比較例５として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用し、締結試験を行った。他は実施例５と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図４５に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図４７のグラフ図に示す。
比較例６として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用し、他は実施例６と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図４５に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図４９のグラフ図に示す。
比較例７として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用し、他は実施例７と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図４５に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図５１のグラフ図に示す。
【００４２】
図４４および図４５から明らかなように、実施例５のねじ込みトルクと締結トルクとのトルク差が、比較例５のねじ込みトルクと締結トルクとのトルク差の１．９３倍も大きいことが判った。同様に、実施例６と比較例６とでは１．８７倍、実施例７と比較例７とでは１．３４倍になることが判った。このため、厚さの異なる薄板状締結材に同一直径の下穴をそれぞれ設け、タッピンねじを電動ドライバで締結するときであっても、実施例５ないし実施例７の方が、電動ドライバに設定できる設定トルク値の範囲が広く、使い勝手の良いタッピンねじが得られることが判った。
また、薄板状締結材に対しては短いタッピンねじであっても、長いタッピンねじよりも大きな破断トルク（ＳＴ）が得られ、材料を節約できることが判った。
【００４３】
次に、本発明に係るタッピンねじの有用性について説明する。
通常、実施例５ないし実施例７に係るタッピンねじを電動ドライバで締結する場合、作業現場では、電動ドライバの設定トルク値が下記の式で求められる数値を使用する。
設定トルク値＝ねじ込みトルクの平均値＋トルク差の平均値×０．５
例えば、実施例６に係る板厚０．８ｍｍの薄板状締結材を基準にして計算すると、
設定トルク値＝１．８４＋４．１２×０．５＝３．９０Ｎ・ｍ
となる。
同様に、比較例６に係る板厚０．８ｍｍの薄板状締結材を基準に計算すると、
設定トルク値＝１．３２＋２．２０×０．５＝２．４２Ｎ・ｍ
となる。
そして、電動ドライバの締め付け精度を±１０％を考慮すると、実施例６の設定トルク値は３．５１Ｎ・ｍないし４．２９Ｎ・ｍになる。
一方、比較例６の設定トルク値は２．１８Ｎ・ｍないし２．６６Ｎ・ｍになる。
【００４４】
作業現場では、ねじ込みトルク（ＤＴ）としては最大数値、破断トルク（ＳＴ）としては最小数値を選択する(図４４，図４５中の数値をハッチングして示す。)。
この結果、実施例６を基準にして設定した設定トルク値のうち、電動ドライバの設定トルク値を最小の３．５１Ｎ・ｍとすると、板厚１．０ｍｍの薄板状締結材に係る実施例７のねじ込みトルク３．２２Ｎ・ｍを超えているので、問題なくねじ込むことができる。
また、実施例６を基準にして設定した設定トルク値のうち、電動ドライバの設定トルク値を最大の４．２９Ｎ・ｍとすると、板厚０．６ｍｍの薄板状締結材に係る実施例５の破断トルク４．３８Ｎ・ｍよりも小さいので、薄板状締結材は破損しない。
【００４５】
一方、比較例５ないし比較例７では、比較例６を基準にして設定した設定トルク値のうち、電動ドライバの設定トルク値を最小の２．１８Ｎ・ｍとすると、板厚１．０ｍｍの薄板状締結材に係る比較例７のねじ込みトルクの２．４６Ｎ・ｍよりも小さいので、ねじ込み作業が実施不能となる。
また、比較例５ないし比較例７では、比較例６を基準にして設定した設定トルク値のうち、電動ドライバの設定トルク値を最大の２．６６Ｎ・ｍとすると、板厚０．６ｍｍの薄板状締結材に係る比較例５の破断トルク２．３０Ｎ・ｍを超えているので、薄板状締結材が破損してしまう。
【００４６】
要するに、比較例５ないし比較例７に係るタッピンねじでは、中間部において生じるねじ込みトルクと、首下部において生じる破断トルクとの差が小さい。このため、板厚０．８ｍｍを基準にして電動ドライバの設定トルク値を設定すると、その電動ドライバを板厚０．６ｍｍ、１．０ｍｍの薄板状締結材の締結作業に使用できない。このため、比較例５ないし比較例７では、薄板状締結材の板厚ごとに電動ドライバの設定トルク値を設定し直す必要があり、手間がかかり、使い勝手の良いタッピンねじは得られない。
これに対し、実施例５ないし実施例７にかかるタッピンねじであれば、中間部において生じるねじ込みトルクと、首下部において生じる破断トルクとの差が大きい。このため、１つの設定トルク値で板厚０．６ｍｍないし１．０ｍｍの全ての薄板状締結材を締結できるので、手間がかからず、使い勝手の良いタッピンねじが得られる。
【００４７】
以上の結果から、実施例５ないし実施例７によれば、下穴の直径が一定で、かつ、板厚が異なる薄板状締結材であっても、同一の設定トルク値で締結作業できるタッピンねじを得られることが判った。
【００４８】
（実施例８ないし実施例１２）
実施例８として、第２実施形態に係る外径４ｍｍ、軸長さ６ｍｍ、ＳＵＳ４１０製の３条タッピンねじ（サンプル数５本）を使用し、締結試験を行った。実施例８の締結条件は、直径２．７ｍｍの下穴を有する板厚０．２ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材に、直径４．５ｍｍの下穴を有する厚さ０．２ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の被締結部材を重ね合わせる。ついで、下方に位置する締結材の下穴にタッピンねじをねじ込み、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５２に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図５４のグラフ図に示す。
実施例９として、直径２．７ｍｍの下穴を有する板厚０．４ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材を使用した。また、被締結部材として板厚０．４ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）を使用した。そして、他は実施例８と同一の締結条件でタッピンねじをねじ込み、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５２に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図５６のグラフ図に示す。
実施例１０として、直径２．７ｍｍの下穴を有する板厚０．５ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材を使用した。そして、他は実施例９と同一の締結条件でタッピンねじをねじ込み、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５２に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図５８のグラフ図に示す。
実施例１１として、被締結部材に直径２．７ｍｍの下穴を有する板厚０．６ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材を使用した。そして、他は実施例９と同一の締結条件でタッピンねじをねじ込み、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５２に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図６０のグラフ図に示す。
実施例１２として、直径２．７ｍｍの下穴を有する板厚０．８ｍｍの冷間圧延鋼材（ＳＰＣＣ）の薄板状締結材を使用した。そして、他は実施例９と同一の締結条件でタッピンねじをねじ込み、ねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５２に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図６２のグラフ図に示す。
【００４９】
（比較例８ないし比較例１２）
比較例８として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用した。そして、他は実施例８と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５３に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図５５のグラフ図に示す。
比較例９として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用した。そして、他は実施例９と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５３に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図５７のグラフ図に示す。
比較例１０として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用した。そして、他は実施例１０と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５３に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図５９のグラフ図に示す。
比較例１１として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用した。そして、他は実施例１１と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５３に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図６１のグラフ図に示す。
比較例１２として、外径４ｍｍ、軸長さ８ｍｍ、ＪＩＳタッピンねじ１種（１条ねじ）（サンプル数５本）を使用した。そして、他は実施例１２と同一の締結条件でねじ込みトルク（ＤＴ）および破断トルク（ＳＴ）を測定した。その測定結果を図５３に示すとともに、締結試験中のトルクの変化を図６３のグラフ図に示す。
【００５０】
図５２および図５３から明らかなように、実施例８のねじ込みトルクと締結トルクとのトルク差は、比較例８のねじ込みトルクと締結トルクとのトルク差よりもの２．３２倍も大きいことが判った。同様に、実施例９と比較例９とでは２．０１倍、実施例１０と比較例１０とでは１．８３倍、実施例１１と比較例１１とでは１．７４倍、実施例１２と比較例１２とでは１．６１倍、になることが判った。このため、厚さの異なる薄板状締結材に同一直径の下穴をそれぞれ設け、タッピンねじを電動ドライバで締結するときであっても、電動ドライバに設定できる設定トルク値の範囲が広く、使い勝手の良いタッピンねじが得られることが判った。
また、薄板状締結材に対しては短いタッピンねじであっても、長いタッピンねじよりも大きな破断トルク（ＳＴ）が得られ、材料を節約できることが判った。
【００５１】
次に、実施例５ないし実施例７と同様、本発明に係るタッピンねじの有用性について説明する。
作業現場では、実施例８ないし実施例１２に係るタッピンねじを電動ドライバで締結する場合、電動ドライバの設定トルク値を下記の式で求めた数値を使用する。
設定トルク値＝ねじ込みトルクの平均値＋トルク差の平均値×０．５
例えば、実施例１０に係る板厚０．５ｍｍの薄板状締結材を基準にして計算すると、
設定トルク値＝０．６６＋２．７５×０．５＝２．０３５Ｎ・ｍ
となる。
同様に、比較例１０に係る板厚０．５ｍｍの薄板状締結材を基準に計算すると、
設定トルク値＝０．７５＋１．８３×０．５＝１．６６５Ｎ・ｍ
となる。
そして、電動ドライバの締め付け精度を±１０％を考慮すると、実施例１０を基準にすると、設定トルク値の範囲は１．８３Ｎ・ｍないし２．２４Ｎ・ｍになる。
一方、比較例１０を基準にすると、設定トルク値の範囲は１．５０Ｎ・ｍないし１．８３Ｎ・ｍになる。
【００５２】
そして、ねじ込みトルク（ＤＴ）としては、例えば、実施例９ないし実施例１１の最大数値のもの、破断トルク（ＳＴ）としては実施例９ないし実施例１１の最小数値のものを選択する(図５２，図３中の数値をハッチングして示す)。
この結果、実施例１０を基準にして設定した設定トルク値のうち、電動ドライバの設定トルク値を最小の１．８３Ｎ・ｍとしても、実施例１１に係る最大のねじ込みトルク１．４１Ｎ・ｍを超えているので、ねじ込み可能である。
また、実施例１０を基準にして設定した設定トルク値のうち、電動ドライバの設定トルク値を最大の設定トルク値２．２４Ｎ・ｍとしても、実施例９の最小の破断トルク２．９３Ｎ・ｍを超えないので、薄板状締結材は破損しない。
【００５３】
一方、例えば、比較例９ないし比較例１１であれば、板厚０．５ｍｍを基準にして設定した電動ドライバの設定トルク値のうち、電動ドライバの設定トルク値を最大の１．８３Ｎ・ｍとすると、比較例９に係る最小の破断トルク１．７０Ｎ・ｍを超え、薄板状締結材が破損するので、使用できない。
【００５４】
要するに、比較例９ないし比較例１０に係るタッピンねじであれば、中間部において生じるねじ込みトルクと、首下部において生じる破断トルクとの差が小さい。このため、板厚０．５ｍｍの比較例１０を基準にして電動ドライバの設定トルク値を設定すると、そのままの設定トルク値では比較例９に係る板厚０．４ｍｍの薄板状締結材に使用できない。このため、比較例９に係るタッピンねじを薄板状締結材に締結する場合には、電動ドライバの設定トルク値を設定し直す必要があり、手間がかかり、使い勝手が悪い。
これに対し、実施例９ないし実施例１１にかかるタッピンねじであれば、中間部において生じるねじ込みトルクと、首下部において生じる破断トルクとの差が大きい。このため、実施例１０を基準にして設定した１つの設定トルク値で板厚０．４ｍｍないし０．６ｍｍの薄板状締結材に使用できる。この結果、電動ドライバの設定トルク値を設定し直す必要がないので、手間がかからず、使い勝手の良いタッピンねじが得られることが判った。
【００５５】
以上の結果から、実施例９ないし実施例１１によれば、下穴の直径が一定で、かつ、板厚が異なる薄板状締結材であっても、同一の設定トルク値で締結作業できるタッピンねじを得られることが判った。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
本発明に係るタッピンねじは、前述の３条タッピンねじに限らず、例えば、２条あるいは４条タッピンねじに適用してもよい。また、十文字付きタッピンねじに限らず、例えば、すりわり付きタッピンねじ、六角タッピンねじに適用してもよいことは勿論である。
【符号の説明】
【００５７】
１０  タッピンねじ
１１  頭部
１２  ねじ穴
１３  座面
２０  軸部
２１  第１ねじ山部
２２  第２ねじ山部
２３  第３ねじ山部
２４  ねじ先部
３０  首下部
３１  中間部
３２  先端部
３３  傾斜部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
2020169692.tif 000019
【図１８】
2020169692.tif 000020
【図１９】
2020169692.tif 000021
【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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【図３９】
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【図４０】
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【図４１】
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【図４２】
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【図４３】
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【図４４】
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【図４５】
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【図４６】
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【図４７】
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【図４８】
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【図４９】
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【図５０】
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【図５１】
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【図５２】
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【図５３】
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【図５４】
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【図５５】
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【図５６】
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【図５７】
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【図５８】
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【図５９】
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【図６０】
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【図６１】
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【図６２】
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【図６３】
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