(57)【要約】【課題】超極細繊維の製造に適した海島型複合繊維紡糸用口金を提供する。【解決手段】一本の単繊維中に多数の島成分ポリマーが互いに分離した状態でその繊維軸方向に沿って海成分ポリマー中にそれぞれ独立して延在する海島型複合繊維群を溶融紡糸するための紡糸口金において、島成分ポリマー成分からなる芯と、海成分ポリマーからなる鞘との複合流を、１つの吐出孔内で２つ以上の一体流として徐々に細化させながら紡出する。【選択図】図１
2020165026.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一本の単繊維中に多数の島成分ポリマーが互いに分離した状態でその繊維軸方向に沿って海成分ポリマー中にそれぞれ独立して延在する海島型複合繊維群を溶融紡糸するための紡糸口金であって、
該紡糸口金は、
（ａ）島成分ポリマーを複数条のポリマー細流にそれぞれ分流する管状体群（４）と、
（ｂ）前記管状体群（４）が内部に突設され、かつ各管状体群（４）のそれぞれを囲繞するように海成分ポリマーを内部に分配する分配室（１０）と、
（ｃ）前記管状体群（４）のそれぞれに一対一に対応して前記分配室（１０）の直下に穿設され、かつ前記管状体群（４）からそれぞれ供給された各島成分ポリマーが、前記分配室（１０）に供給された海成分ポリマーと合流して管状体群（４）の数に対応する芯鞘複合流群を形成しながら流下する合流孔群（６）と、
（ｄ）前記、合流孔群（６）の各下端部から流入する前記芯鞘複合流群を２つ以上集合させて一体流とする、漏斗状の形状を有する導入孔が上方に形成され、前記の一体流を徐々に細化させながら下方へ導いた後に紡出する吐出孔、
とを有することを特徴とする海島型複合繊維用紡糸口金。
【請求項２】
前記管状体の内径Ｄｉと、その肉厚ｔとが下記式（イ）を満足する請求項１に記載の海島型複合繊維用紡糸口金。
０．０５≦（ｔ／Ｄｉ）≦０．３５    （イ）
【請求項３】
前記管状体の外径Ｄｏと、前記合流孔の導入部直径ｄとが下記式（ロ）を満足する請求項１又は２に記載の海島型複合繊維用紡糸口金。
０．８５≦（ｄ／Ｄｏ）≦２．０    （ロ）
【請求項４】
前記管状体の外径Ｄｏと、前記芯鞘複合流群を２つ以上集合させて一体流とする、漏斗状の形状を有する導入孔の外縁と、前記芯鞘流群との間隔のうち最も小さい距離をＤｒとが下記式（ハ）を満足する請求項１〜３のいずれか１項に記載の海島型複合繊維用紡糸口金。
Ｄｏ≦Ｄｒ≦５Ｄｏ    （ハ）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、超極細繊維束の製造に適した海島型複合繊維用紡糸口金に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から糸条を構成する一本の単繊維（フィラメント）を取り出してみた場合に、この単繊維を構成する海成分ポリマー中に、繊維軸方向に実質的に連続した複数条の島成分ポリマーを独立して存在させた「海島型複合繊維」が知られている。このような海島型複合繊維は、紡糸後に海成分だけを除去することにより島成分からなる極細繊維束が得られるために、不織布、織物の構成材料として広く利用されている。特に、人工皮革、人工皮革様織物などの皮革様シート素材として有用である。
【０００３】
さらに、上記極細繊維束は、上記素材に限らず新しい特性を有する有用な多くの製品を作ることができ、各種工業用途やファッション分野などでの合成繊維の用途をさらに広げるものである。そのため、これらの海島型複合繊維を溶融紡糸するために種々の紡糸口金が提案されている。
【０００４】
例えば、特許文献１には、島成分ポリマーを海成分ポリマー中に導入するためのパイプ（管状体）の数を増やした海島型複合単繊維群からなるマルチフィラメント糸の複合紡糸用口金が提案されている。確かに、この手法によれば、島成分ポリマーを導入するためのパイプの数を増やしていくことにより、１本の単繊維（フィラメント）中に１００島、あるいは１０００島を有する海島型複合単繊維でも紡糸可能である。
【０００５】
しかしながら、特許文献１においては、島成分を導入するパイプの数を増やして超多島化を実現することによって、超極細繊維は得ることはできるが、多島化につれ海島複合繊維の断面形成が難しくなるという問題がある。一方、特に直径が数十〜４００ｎｍとなる島径の海島型複合繊維を作製しようとする際、海島型複合繊維１本あたりの繊維径が小さくなり、糸切れの原因となることから、連続的に安定して作製することは困難であった。
【０００６】
また特許文献２には、各島成分ポリマー同士が互いに接合することのないよう海成分ポリマーの進入流路を形成した海島型複合繊維紡糸用口金が提案されている。しかしながら、特許文献２においては、海成分ポリマーの進入流路を形成させるために、島成分を流すパイプを密に配設することが機械的に困難になるという問題がある。
【０００７】
一方、近年極細繊維においても、ナノオーダーの糸径を持つ超極細繊維がその独特の風合いや、糸表面積が多いことによる独自の機能性があるため需要が大きくなり、それに伴って特に直径が数十〜４００ｎｍとなる島径の海島型複合単繊維を安定的に工業生産をする上でこれらの問題の解決が望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０１０−２０３００３号公報
【特許文献２】特開２００９−９１６８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は上記の背景に鑑みなされたものであり、その目的は超極細繊維（特に繊維径４００ｎｍ以下）の製造に適した海島型複合繊維紡糸用口金、それから作製される海島型複合繊維、及び扁平断面形状極細繊維を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者は、上記の課題を解決するために鋭意検討をおこなった結果、従来の海島型複合繊維用紡糸口金において、１つの吐出孔内で２つ以上の芯鞘複合流群を一体流として徐々に細化させながら紡出するとき、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１１】
すなわち本発明によれば、
１．一本の単繊維中に多数の島成分ポリマーが互いに分離した状態でその繊維軸方向に沿って海成分ポリマー中にそれぞれ独立して延在する海島型複合繊維群を溶融紡糸するための紡糸口金であって、
該紡糸口金は、
（ａ）島成分ポリマーを複数条のポリマー細流にそれぞれ分流する管状体群（４）と、
（ｂ）前記管状体群（４）が内部に突設され、かつ各管状体群（４）のそれぞれを囲繞するように海成分ポリマーを内部に分配する分配室（１０）と、
（ｃ）前記管状体群（４）のそれぞれに一対一に対応して前記分配室（１０）の直下に穿設され、かつ前記管状体群（４）からそれぞれ供給された各島成分ポリマーが、前記分配室（１０）に供給された海成分ポリマーと合流して管状体群（４）の数に対応する芯鞘複合流群を形成しながら流下する合流孔群（６）と、
（ｄ）前記、合流孔群（６）の各下端部から流入する前記芯鞘複合流群を２つ以上集合させて一体流とする、漏斗状の形状を有する導入孔が上方に形成され、前記の一体流を徐々に細化させながら下方へ導いた後に紡出する吐出孔、
とを有することを特徴とする海島型複合繊維用紡糸口金、
が提供される。
【００１２】
そして、本発明においては、
２．前記管状体の内径Ｄｉと、その肉厚ｔとが下記式（イ）を満足する上記１に記載の海島型複合繊維用紡糸口金、
０．０５≦（ｔ／Ｄｉ）≦０．３５    （イ）
が好ましい。
【００１３】
また、本発明においては、
３．前記管状体の外径Ｄｏと、前記合流孔の導入部直径ｄとが下記式（ロ）を満足する上記１又は２に記載の海島型複合繊維用紡糸口金、
０．８５≦（ｄ／Ｄｏ）≦２．０    （ロ）
が好ましい。
【００１４】
また、本発明においては、
４．前記管状体の外径Ｄｏと、前記芯鞘複合流群を２つ以上集合させて一体流とする、漏斗状の形状を有する導入孔の外縁と、前記芯鞘流群との間隔のうち最も小さい距離をＤｒとが下記式（ハ）を満足する上記１〜３のいずれかに記載の海島型複合繊維用紡糸口金、
Ｄｏ≦Ｄｒ≦５Ｄｏ    （ハ）
が好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、芯鞘複合流を２つ以上集合させて一体流とし紡出することにより、超多島海島型複合繊維を製造できることから、繊度が超極細、かつ均一で、島成分の接合もない極めて品質に優れた扁平断面超極細繊維を得ることができる。
【００１６】
また上記口金を用いた海島型複合繊維は芯鞘複合流群を２つ以上集合させているため、島形状が扁平断面となる。その後海ポリマーを減量加工することによって扁平断面形状の極細繊維を作製することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の海島型複合繊維紡糸用口金の１例を例示した断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明について詳細を説明する。
【００１９】
本発明においては、島成分ポリマーＡとして特に限定をする必要はないが、例えば、ポリエチレンテレフタレートおよびその共重合物、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリアクリレート、ポリアミド、ポリ乳酸等の溶融成形可能なポリマーが好ましく例示できる。
【００２０】
その際、酸化チタン、シリカ、酸化バリウム等の無機質、カーボンブラック、染料や顔料等の着色剤、難燃剤、蛍光増白剤、酸化防止剤、あるいは紫外線吸収剤等の各種添加剤を上記ポリマー中に含んでいてもよい。
【００２１】
また、海成分ポリマーＢとしては、例えば、共重合ポリエチレンテレフタレート、ポリアミド、ポリスチレンおよびその共重合体、ポリエチレン、ポリビニルアルコール等の溶融成形が可能で、紡糸後、溶解抽出が可能なポリマーが挙げられる。
【００２２】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。  
ここで、図１は、本発明の海島型複合繊維紡糸用口金の１例を例示した断面図である。なお、図１には、一本のフィラメントである海島型複合単繊維を紡糸するための、口金に設けられる一つの吐出孔ユニットしか例示していないが、一般に、これらのユニットが口金に多数個設けられて多数本の海島型複合単繊維群からなるマルチフィラメント糸が紡糸されることは周知の事実である。
【００２３】
また、図１では、図示した３枚の口金板よりも上流側にもポリマーの分配流路が設けられるが、これらの分配流路に関しては、適宜容易に実施可能な設計事項であり、また、本発明の特徴事項でもないので図示省略した。
【００２４】
図１に例示した本発明に係る紡糸口金の実施形態において、図中の参照符号ＡとＢとは、それぞれ島成分ポリマーと海成分ポリマーとを表わし、これら島成分ポリマーＡと海成分ポリマーＢは、それぞれ図中の矢印方向から口金板に流入する。当然のことながら、紡糸口金パック内を流れる前記島成分ポリマーＡ及び海成分ポリマーＢ、或いはこれらの複合流は、極めて安定した層流状態を維持している。
【００２５】
それ故、これらのポリマー流が形成する流線は、乱流とは異なって互いに交差したり入れ違ったりすることはない。このため、海島型複合繊維、芯鞘型複合繊維、サイド・バイ・サイド型複合繊維といった複合繊維が安定に形成され、複合繊維の溶融紡糸を実施することができることはいうまでもない。
【００２６】
次に、図１の参照符号１，２及び３は、この実施形態例においては３枚の口金板を形成しており、それぞれ上口金板１、中口金板２、そして、下口金板３から構成されている。
【００２７】
しかしながら、口金板群を本例のように３枚で構成することに限定する特別な理由はなく、必要に応じて、その数を増やすこともできる。更に、参照符号４は管状体群、参照符号５は海成分導入孔、参照符号６は合流孔群、参照符号７は吐出孔、参照符号８は島成分ポリマーＡの分配室、参照符号９は海成分ポリマーＢの導入流路、そして参照符号１０は海成分ポリマーＢの分配室をそれぞれ示す。
【００２８】
ここで、前記上口金板１に穿設された前記１ユニット分のポリマー流路について説明する。先ず、前記ユニットの中央部上方には、島成分ポリマーＡの分配室８がその上端から下流側にかけて図１に例示したように設けられ、そして、多数の管状体群４が前記分配室８の底部から上口金板１の下端近傍に達するまで間にわたって植設されている。なお、前記管状体群４は、上口金板１の下端から上流側に向って形成された海成分ポリマーＢの分配室１０の中に突設されており、そして、この海成分ポリマーＢの分配室１０へは、海ポリマーＢが導入流路９を介して供給される構造となっている。
【００２９】
次に、前記中口金板２に穿設された前記１ユニット分のポリマー流路について説明する。この前記中口金板２には、上口金板１に植設された多数の管状体群４のそれぞれに一対一に対応して合流孔群６からなる貫通孔群が設けられており、分配室１０へ供給された海成分ポリマーＢと、この分配室１０に突設された管状体群４から供給された島成分ポリマーＡとが芯鞘複合流を形成して通過するようにされている。なお、この芯鞘複合流について簡単に補足説明すると、分配室１０へ供給された海成分ポリマーＢが鞘部を形成して、前記管状体群４を取囲むように流れるので、各管状体群４のそれぞれから供給される島成分ポリマーＡは芯鞘複合流の芯部を形成することになる。
【００３０】
そして、最後に下口金板３に穿設された前記１ユニット分のポリマー流路について説明する。この下口金板３には、図１に例示したように、漏斗状の導入部を有する吐出孔７が穿設されており、前記芯鞘複合流の２つ以上がこの吐出孔７へ合流・流入して、互いに合体することでする超多島海島複合単繊維が紡出されることとなる。
【００３１】
本願は、このような島成分と、海成分の流路がユニット中に２つ以上あり、ひとつの吐出孔７に芯鞘複合流を合流させて吐出されるのが特徴である。
【００３２】
以上に説明したのは２つ以上のユニットから超多島海島複合単繊維が１本のフィラメントとして紡出する紡糸口金構造の説明であった。しかしながら、本発明は、以上に説明した多数のユニットが同時に設けられた紡糸口金を用いて、超多島海島複合単繊維群からなるマルチフィラメント糸を溶融紡糸することを大きな特徴とするものである。
【００３３】
以上の説明からも容易に分かるように、前記芯鞘複合流は管状体群４の数（合流孔群６の数でもある）分だけ形成されることは容易に理解できるものと考える。したがって、管状体群の４の数を増やせば増やすほど、超多島化を実現可能なことも容易に理解できるものと考える。ところが、管状体群の４の数を増やしすぎた場合は、島ポリマー同士の融着により良好な海島複合繊維が得られない。
【００３４】
そこで１つの管状体群４の数は１５００以下までが好ましく、さらに好ましくは１０００以下とすることが好ましい。一方、直径４００ｎｍ以下の超極細繊維を作る場合、１つの管状体群を１本の複合繊維にしようとした場合、単糸繊度が糸の直径とともに細くなり、糸の巻取が困難になる。そこで２つ以上のユニットから超多島海島複合単繊維が１本のフィラメントとして紡出する紡糸口金構造が必要不可欠となる。
【００３５】
以上に説明したような様々な手段を講じることによって、超多島化された海島型複合単繊維群からなるマルチフィラメントを安定して紡糸できる口金を設計できる。しかしながら、このような特徴を有する紡糸口金であっても、島成分ポリマーＡと海成分ポリマーＢの選定によっては、ポリマーの粘度、粘度比、ポリマーの界面特性、紡糸温度、乾燥の程度による粘度変化が影響し、安定した海島型複合繊維を得ることが難しい場合が生じることが分かった。
【００３６】
そこで、本発明者は更に鋭意検討を進めた結果、管状体群４、合流孔群６、吐出孔７についての条件を最適化すれば、より良い結果が得られ、更にコンパクトな紡糸口金を設計できることが判明した。以下、この点について、詳細に説明する。
【００３７】
先ず、管状体４の管内径Ｄｉとその管長Ｌについて検討したところ、島成分ポリマーＡが各管状体４間へ均等に分配されるようにするためには、合流孔６の上部に適当な背圧が得られるように設計する必要がある。しかしながら、その値に関しては海成分ポリマーＢと島成分ポリマーＡの性状によるところが多く、その意味からこれらは実際に使用するポリマーを用いて実験により決定することが好ましい。ただし、紡糸後に残留ポリマーによって生じる目詰まりを防止する意味から、管状体４の管内径Ｄｉとしては、０．１ｍｍ以上とすることが好ましい。ただし、管内径Ｄｉが大きすぎると、管状体４の配列可能な数が少なくなるため、管状体４の肉厚ｔにもよるが、その上限値は、好ましくは０．５ｍｍである。
【００３８】
なお、本発明者の実験によれば、管状体４の肉厚ｔに関しては、前述の管内径Ｄｉをもとに、０．０５≦（ｔ／Ｄｉ）≦０．３５    （イ）
という関係式を満足するようにすることが望ましい。なお、当然のことながら、管状体４の管外径をＤｏとすると、管状体４の肉厚ｔは「ｔ＝（Ｄｏ−Ｄｉ）／２」と表せる。
【００３９】
その理由は、もし、（ｔ／Ｄｉ）＜０．０５とした場合は、内径対比で管状体４の肉厚ｔが小さくなってしまうため、管状体４の成形が難しいだけでなく、その後の紡糸口金に管状体４を組み込む場合などにおいて、変形や屈曲が生じやすくなって取り扱いいが難しくなり、紡糸口金としての耐久性に関しても問題が生じることが挙げられる。
【００４０】
また、（ｔ／Ｄｉ）＞０．３５の場合は、管状体４の肉厚ｔが大きくなって必然的にその外径Ｄｏも大きくなるので、その下部に穿設される合流孔６の径が大きくなる。したがって、これにより合流孔６に流入する前後の海成分ポリマーＢの流速が大きく変動して、ポリマー流れが不安定となる。その結果、合流孔６内で島成分ポリマーＡが偏芯した状態で芯鞘型海島複合流れが形成される可能性が高まり、安定な繊維断面の形成性が阻害される。また、１島当りの合流孔６の必要開口面積が大きくなり、超多島化を実現するには望ましくない。
【００４１】
次に、管状体４の外径Ｄｏと合流孔６のポリマー導入部の孔径ｄとの間の関係は、
０．８５≦（ｄ／Ｄｏ）≦２．０    （ロ）
という関係式を満たしているのが望ましい。何故ならば、「（ｄ／Ｄｏ）＜０．８５」の場合は、上口金板１と中口金板２とを組合わせる時に、上口金板１に設けられる管状体４と中口金板２に設けられる導入孔との間の位置決め精度の影響が敏感に作用するからである。そして、島成分ポリマーＡが海成分ポリマーＢの中で偏芯した状態で芯鞘複合繊維流れが形成される確率が高まり、島成分ポリマーＡが最初に狙った位置とは異なる位置にずれたりして島同士が接合したりするために、繊維横断面内での島形成性が悪くなる。なお、（ｄ／Ｄｏ）＞２．０の場合は、前述の（ｔ／Ｄｉ）＞０．３５にした場合と同様の理由で望ましくない。
【００４２】
最後に、前記島成分ポリマーを複数条のポリマー細流にそれぞれ分流する管状体群の外径Ｄｏと、前記芯鞘流群を２つ以上集合させて一体流とする、漏斗状の形状を有する導入孔の外縁と、前記芯鞘複合流群との間隔のうち最も小さい距離Ｄｒとが
Ｄｏ≦Ｄｒ≦５Ｄｏ    （ハ）
とすることが好ましい。Ｄｏ＜Ｄｒ」とした場合、２つ以上の芯鞘複合流を合流させた場合、最外層の島成分同士の密着が生じるため好ましくない。またＤ＞５Ｄｏとした場合は、前述の（ｔ／Ｄｉ）＞０．３５にした場合と同様の理由で望ましくない。
【００４３】
本発明においては、上記のような海島複合繊維口金を用いることで島成分の直径が数十〜４００ｎｍとなる海島型複合繊維を作製することができる。また２つ以上の管状体群を１本の複合繊維にすることで、合流孔６〜吐出孔７の間のポリマー細化段階で不均一な圧力が加わり、得られる海島型複合繊維の島成分が楕円形に変形する。この楕円形の長径と短径の比は１．２≦（長径）／（短径）≦６とすることが好ましい。この値を１．２より小さくすることは難しく、一方、６より大きくした場合、隣接する島成分と合流してしまい、減量加工できない部分が生じてしまうので、極細繊維を製造することが難しくなる。また楕円の長径と短径の比の変動係数は１０％以上５０％以下とすることが好ましい。変動係数を１０％よりも小さくすることは難しく、一方、５０％よりも大きい場合、隣接島成分と合流してしまい減量加工できない部分が生じてしまい、極細繊維を製造することが難しくなる。
【実施例】
【００４４】
次に本発明の実施例及び比較例を詳述するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例中の各測定項目は下記の方法で測定した。
【００４５】
（１）海島型複合繊維の島成分長径
透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いて、倍率３００００倍で、繊維軸方向に対して垂直の繊維断面写真を撮影し、海島型複合繊維の島成分の外接円を算出し、その平均値（ｎ数＝１００）から海島型複合繊維の島成分長径を算出した。
【００４６】
（２）海島型複合繊維の島成分短径
透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いて、倍率３００００倍で、繊維軸方向に対して垂直の繊維断面写真を撮影し、海島型複合繊維の島成分の内接円を算出し、その平均値（ｎ数＝１００）から海島型複合繊維の島成分短径を算出した。
【００４７】
（３）島成分の長径と短径の比の変動係数
（１）および（２）の方法で求めた島成分毎の長径と短径から長径／短径の比（ｆ）を求め（ｎ数＝１００）、その平均値（ｆ１）と標準偏差（σ１）を求めて、下記の式をもって変動係数とした。
変動係数（ｃｖ％）＝σ１／ｆ１×１００
【００４８】
（４）極細繊維の繊維径の均一性
海島型複合繊維の海成分を溶解除去して得られた極細繊維における繊維径の均一性として、繊維直径のばらつき（ｃｖ％）を算出し、評価した。倍率３００００倍で繊維断面写真を撮影し、極細繊維の各単一糸の外接円を算出し、その外接円長径を求め、ランダムに選択した１００個の極細繊維の各単一糸の外接円直径データから平均繊維径（ｒ２）と標準偏差（σ２）を算出し、以下に定義する繊維径変動係数（ｃｖ）を算出した。
繊維径変動係数（ｃｖ％）＝σ２／ｒ２×１００
【００４９】
［実施例１］
島成分に溶融粘度が１００Ｐａ・ｓｅｃ、のポリエチレンエテレフタレート（帝人社製）、海成分に２７０℃における溶融粘度が１５０Ｐａ・ｓｅｃであり、分子量４０００のポリエチレングリコール（ＰＥＧ）を３重量％、５−ナトリウムスルホイソフタル酸（ＳＩＰ）を９ｍｏｌ％、ジアルコール成分としてエチレングリコール（ＥＧ）を用いて共重合したポリエステル（改質ＰＥＴ１）を使用し、海：島＝５０：５０の海島比率で７２０島３２本の芯鞘複合流を吐出までに２本を１本へ合流し、１４４０島１６フィラメントの海島複合繊維として紡糸し、紡糸速度１０００ｍ／ｍｉｎで引き取り、未延伸糸を得た。
【００５０】
続いて上記未延伸糸をホットロール−ホットロール系延伸機を用いて、延伸温度９０℃、熱セット温度１８０℃で延伸倍率４倍にて延伸を行い、２８ｄｔｅｘの海島型複合マルチフィラメントを得た。得られた海島複合繊維は島成分が楕円形状を有しており、島成分の長径は２５０ｎｍであった。短径は２００ｎｍであった。
【００５１】
上記海島型複合繊維を束ねて４％ＮａＯＨ水溶液８０℃にて３０分間浸漬し、得られたポリエステルからなる極細繊維束を得た。この繊維径変動係数は２０％であった。
【００５２】
［比較例１］
島成分に溶融粘度が１００Ｐａ・ｓｅｃ、のポリエチレンエテレフタレート（帝人社製）、海成分に２７０℃における溶融粘度が１５０Ｐａ・ｓｅｃであり、分子量４０００のポリエチレングリコール（ＰＥＧ）を３重量％、５−ナトリウムスルホイソフタル酸（ＳＩＰ）を９ｍｏｌ％、ジアルコール成分としてエチレングリコール（ＥＧ）を用いて共重合したポリエステル（改質ＰＥＴ１）を使用し、海：島＝５０：５０の海島比率で１４４０島１６本の芯鞘複合流を合流させることなく１４４０島１６フィラメントの海島複合繊維として紡糸し、紡糸速度１０００ｍ／ｍｉｎで引き取り、未延伸糸を得た。
【００５３】
続いて上記未延伸糸をホットロール−ホットロール系延伸機を用いて、延伸温度９０℃、熱セット温度１８０℃で延伸倍率４倍にて延伸を行い、２８ｄｔｅｘの海島型マルチフィラメントを得た。海島型複合繊維の断面形状を確認したところ、島成分の融着がみられた。得られたポリマーをＮａＯＨ水溶液８０℃にて３０分間浸漬しても繊維間の融着が起こり、極細繊維を得ることはできなかった。
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明の海島型複合繊維用口金を用いることで、直径４００ｎｍよりもさらに細繊度の超極細繊維長繊維束を製造することができる。
【符号の説明】
【００５５】
１  上口金板
２  中口金板
３  下口金板
４  管状体
５  海成分導入孔
６  合流孔
７  吐出孔
８  島成分ポリマーの分配室
９  海成分ポリマーの導入流路
１０  海成分ポリマーの分配室
【図１】
2020165026.tif 000003