(57)【要約】【課題】管外表面において熱伝達性能を向上させることができる蒸発器用伝熱管を提供する。【解決手段】冷水用伝熱管９ａは、内部に冷水が流通する本体管部９ｂと、本体管部９ｂの全体にわたって隣接するように設けられ、本体管部９ｂから外方向へ突出するとともに、内部に空洞Ｓが形成されるように先端部９ｃ１が折り曲げられた複数のフィン９ｃと、を備えている。本体管部９ｂを外方向から見た場合に、隣接するフィン９ｃの隙間ＢＬの面積に相当する代表直径をＬ、隣接するフィン９ｃの根元間の幅をトンネル幅Ｂｔとしたとき、Ｌ／Ｂｔが０．１５以上０．５以下とされている。【選択図】図３Ｃ
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部に流体が流通する本体管部と、
前記本体管部の全体にわたって隣接するように設けられ、該本体管部から外方向へ突出するとともに、内部に空洞が形成されるように先端部が折り曲げられた複数のフィンと、
を備え、
前記本体管部を前記外方向から見た場合に、隣接する前記フィンの間の隙間の面積に相当する代表直径をＬ、隣接する前記フィンの根元間の幅をＢｔとしたとき、
Ｌ／Ｂｔが０．１５以上０．５以下とされている蒸発器用伝熱管。
【請求項２】
前記Ｌ／Ｂｔは、０．１５以上０．２５以下とされている請求項１に記載の蒸発器用伝熱管。
【請求項３】
前記本体管部の長手方向において前記Ｌ／Ｂｔが異なる請求項１又は２に記載の蒸発器用伝熱管。
【請求項４】
請求項１から３のいずれかに記載の蒸発器用伝熱管を備えた蒸発器。
【請求項５】
第１の流路にわたって設けられた第１の前記蒸発器用伝熱管と、
前記第１の流路とは異なる第２の流路にわたって設けられた第２の前記蒸発器用伝熱管と、
を備え、
前記第１の前記蒸発器用伝熱管と前記第２の前記蒸発器用伝熱管とは、前記Ｌ／Ｂｔが異なる請求項４に記載の蒸発器。
【請求項６】
冷媒を圧縮するターボ圧縮機と、
前記ターボ圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、
前記凝縮器によって凝縮された冷媒を膨張させる膨張弁と、
前記膨張弁によって膨張した冷媒を蒸発させる請求項４又は５に記載の蒸発器と、
を備えたターボ冷凍機。
【請求項７】
内部に流体が流通する本体管部と、
前記本体管部の全体にわたって隣接するように設けられ、該本体管部から外方向へ突出するとともに、内部に空洞が形成するように先端が折り曲げられた複数のフィンと、
を備えた蒸発器用伝熱管の設計方法であって、
前記本体管部を前記外方向から見た場合に、隣接する前記フィンの隙間の面積に相当する代表直径をＬ、隣接する前記フィンの根元間の幅をＢｔとしたとき、
Ｌ／Ｂｔを０．１５以上０．５以下とする蒸発器用伝熱管の設計方法。
【請求項８】
前記本体管部の長手方向において前記Ｌ／Ｂｔを変化させる請求項７に記載の蒸発器用伝熱管の設計方法。
【請求項９】
内部に流体が流通する本体管部と、
前記本体管部の全体にわたって隣接するように設けられ、該本体管部から外方向へ突出するとともに、内部に空洞が形成するように先端が折り曲げられた複数のフィンと、
を備えた蒸発器用伝熱管を備えた蒸発器の設計方法であって、
前記本体管部を前記外方向から見た場合に、隣接する前記フィンの隙間の面積に相当する代表直径をＬ、隣接する前記フィンの根元間の幅をＢｔとしたとき、
Ｌ／Ｂｔを０．１５以上０．５以下とし、
第１の流路にわたって設けられた第１の前記蒸発器用伝熱管の前記Ｌ／Ｂｔと、前記第１の流路とは異なる第２の流路にわたって設けられた第２の前記蒸発器用伝熱管の前記Ｌ／Ｂｔと、を異ならせる蒸発器の設計方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸発器用伝熱管、これを備えた蒸発器、及びこれを備えたターボ冷凍機、並びに蒸発器用伝熱管の設計方法及び蒸発器の設計方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
下記特許文献１及び２には、伝熱管の外表面に複数のフィンが形成され、内部に空洞が形成されるように各フィンの先端が折り曲げられた伝熱管が示されている。このような伝熱管は、蒸発器に用いられ、伝熱管の外表面で外周を流れる冷媒が沸騰して蒸発する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】米国特許出願公開第２００６／００７５７７２号明細書
【特許文献２】米国特許出願公開第２００６／００７５７７３号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
伝熱管の外表面と冷媒との熱伝達を向上させるために種々の形状が提案されている。しかし、どのような形状が伝熱性能に影響を及ぼすのかについては未だ明確に整理されていない。
【０００５】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、管外表面において熱伝達性能を向上させることができる蒸発器用伝熱管、これを備えた蒸発器、及びこれを備えたターボ冷凍機、並びに蒸発器用伝熱管の設計方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の一態様に係る蒸発器用伝熱管は、内部に流体が流通する本体管部と、前記本体管部の全体にわたって隣接するように設けられ、該本体管部から外方向へ突出するとともに、内部に空洞が形成されるように先端部が折り曲げられた複数のフィンと、を備え、前記本体管部を前記外方向から見た場合に、隣接する前記フィンの間の隙間の面積に相当する代表直径をＬ、隣接する前記フィンの根元間の幅をＢｔとしたとき、Ｌ／Ｂｔが０．１５以上０．５以下とされている。
【０００７】
蒸発器用伝熱管の外側で行われる沸騰熱伝達を促進するためには、本体管部とフィンとの間の空洞における液体の薄膜化とドライアウトの抑制が有効であることを見出した。そこで、隣接するフィン間の隙間の面積に相当する代表直径であるＬと隣接するフィンの根元間の幅であるＢｔとの比であるＬ／Ｂｔを用いて蒸発器用伝熱管の外表面形状を規定することとした。種々検討の結果、Ｌ／Ｂｔは０．１５以上０．５以下が好ましい。より好ましくは、Ｌ／Ｂｔは、０．１５以上０．２５以下、更に好ましくは０．２程度とされる。
Ｌは、隣接するフィン間の隙間をＡ０とした場合、２×（Ａ０／π）１／２として得ることができる。
【０００８】
さらに、本発明の一態様に係る蒸発器用伝熱管は、前記本体管部の長手方向において前記Ｌ／Ｂｔが異なる。
【０００９】
本体管部の長手方向において沸騰状態が変化する。そこで、本体管部の長手方向においてＬ／Ｂｔを異ならせることとした。これにより、蒸発器用伝熱管の長手方向においても熱伝達性能を最適化することができる。
【００１０】
また、本発明の一態様に係る蒸発器は、上記に記載の蒸発器用伝熱管を備えている。
【００１１】
さらに、本発明の一態様に係る蒸発器は、第１の流路にわたって設けられた第１の前記蒸発器用伝熱管と、前記第１の流路とは異なる第２の流路にわたって設けられた第２の前記蒸発器用伝熱管と、を備え、前記第１の前記蒸発器用伝熱管と前記第２の前記蒸発器用伝熱管とは、前記Ｌ／Ｂｔが異なる。
【００１２】
例えば上流側のパスと下流側のパスのように流路が異なると、それぞれの流路（パス）で伝熱状態が異なる。そこで、流路ごとにＬ／Ｂｔを異ならせて、流路（パス）ごとに熱伝達性能を最適化することとした。
【００１３】
また、本発明の一態様に係るターボ冷凍機は、冷媒を圧縮するターボ圧縮機と、前記ターボ圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、前記凝縮器によって凝縮された冷媒を膨張させる膨張弁と、前記膨張弁によって膨張した冷媒を蒸発させる上記の蒸発器と、を備えている。
【００１４】
また、本発明の一態様に係る蒸発器用伝熱管の設計方法は、内部に流体が流通する本体管部と、前記本体管部の全体にわたって隣接するように設けられ、該本体管部から外方向へ突出するとともに、内部に空洞が形成するように先端が折り曲げられた複数のフィンと、を備えた蒸発器用伝熱管の設計方法であって、前記本体管部を前記外方向から見た場合に、隣接する前記フィンの隙間の面積に相当する代表直径をＬ、隣接する前記フィンの根元間の幅をＢｔとしたとき、Ｌ／Ｂｔを０．１５以上０．５以下とする。
【００１５】
蒸発器用伝熱管の外側で行われる沸騰熱伝達を促進するためには、本体管部とフィンとの間の空洞における液体の薄膜化とドライアウトの抑制が有効であることを見出した。そこで、隣接するフィン間の隙間の面積に相当する代表直径であるＬと隣接するフィンの根元間の幅であるＢｔとの比であるＬ／Ｂｔを用いて蒸発器用伝熱管の外表面形状を規定することとした。種々検討の結果、Ｌ／Ｂｔは０．１５以上０．５以下が好ましい。より好ましくは、Ｌ／Ｂｔは、０．１５以上０．２５以下、更に好ましくは０．２程度とされる。
Ｌは、隣接するフィン間の隙間をＡ０とした場合、２×（Ａ０／π）１／２として得ることができる。
【００１６】
さらに、本発明の一態様に係る蒸発器用伝熱管の設計方法は、前記本体管部の長手方向において前記Ｌ／Ｂｔを変化させる。
【００１７】
本体管部の長手方向において沸騰状態が変化する。そこで、本体管部の長手方向においてＬ／Ｂｔを異ならせることとした。これにより、蒸発器用伝熱管の長手方向においても熱伝達を最適化することができる。
【００１８】
本発明の一態様に係る蒸発器の設計方法は、内部に流体が流通する本体管部と、前記本体管部の全体にわたって隣接するように設けられ、該本体管部から外方向へ突出するとともに、内部に空洞が形成するように先端が折り曲げられた複数のフィンと、を備えた蒸発器用伝熱管を備えた蒸発器の設計方法であって、前記本体管部を前記外方向から見た場合に、隣接する前記フィンの隙間の面積に相当する代表直径をＬ、隣接する前記フィンの根元間の幅をＢｔとしたとき、Ｌ／Ｂｔを０．１５以上０．５以下とし、第１の流路にわたって設けられた第１の前記蒸発器用伝熱管の前記Ｌ／Ｂｔと、前記第１の流路とは異なる第２の流路にわたって設けられた第２の前記蒸発器用伝熱管の前記Ｌ／Ｂｔと、を異ならせる。
【００１９】
例えば上流側のパスと下流側のパスのように流路が異なると、それぞれの流路（パス）で伝熱状態が異なる。そこで、流路ごとにＬ／Ｂｔを異ならせて、流路（パス）ごとに熱伝達性能を最適化することとした。
【発明の効果】
【００２０】
本体管部とフィンとの間の空洞における液体の薄膜化とドライアウトの抑制を行うことで、管外表面における熱伝達性能を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の一実施形態に係るターボ冷凍機を示した概略構成図である。
【図２Ａ】蒸発器の概略構成を示した斜視図である。
【図２Ｂ】図２Ａの蒸発器の縦断面図である。
【図２Ｃ】図２Ａの蒸発器の冷水及び冷媒の流れを示した斜視図である。
【図３Ａ】冷水用伝熱管を示した斜視図である。
【図３Ｂ】図３Ａの冷水用伝熱管の外表面の一部を拡大して示した部分拡大斜視図である。
【図３Ｃ】１つのフィンの周囲を示した斜視図である。
【図４】冷水用伝熱管の管外熱伝達率を示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下に、本発明に係る一実施形態について、図面を参照して説明する。
図１に示されているように、ターボ冷凍機１は、冷媒を圧縮するターボ圧縮機３と、ターボ圧縮機３によって圧縮された高温高圧のガス冷媒を凝縮する凝縮器５と、凝縮器５から導かれた液冷媒を膨張させる膨張弁７と、膨張弁７によって膨張された液冷媒を蒸発させる蒸発器９とを備えている。
【００２３】
冷媒としては、例えばＲ１２３３ｚｄ（Ｅ）といった低圧冷媒が用いられており、運転中には蒸発器等の低圧部が大気圧以下となる場合がある。なお、Ｒ１２３３ｚｄ（Ｅ）等の低圧冷媒に対して、高圧冷媒は例えばＲ１３４ａが挙げられる。
【００２４】
ターボ圧縮機３は、遠心式圧縮機であり、インバータによって回転数制御された電動機１１によって駆動されている。インバータは、制御部（図示せず）によってその出力が制御されている。
【００２５】
ターボ圧縮機３は、回転軸３ｂ周りに回転する羽根車３ａを備えている。回転軸３ｂには、増速歯車１２を介して電動機１１から回転動力が伝達される。
【００２６】
凝縮器５は、例えばシェルアンドチューブ型とされた熱交換器とされている。凝縮器５には、冷媒を冷却するための冷却水が内部を流通する冷却水用伝熱管５ａが挿通されている。冷却水用伝熱管５ａには、冷却水往き配管６ａと冷却水戻り配管６ｂとが接続されている。冷却水往き配管６ａを介して凝縮器５に導かれた冷却水は、冷却水戻り配管６ｂを介して図示しない冷却塔に導かれ外部へと排熱した後に、冷却水往き配管６ａを介して再び凝縮器５へと導かれるようになっている。冷却水往き配管６ａには、冷却水を送水する冷却水ポンプ１４が設けられている。
【００２７】
膨張弁７は、電動式とされており、制御部によって開度が任意に設定されるようになっている。
【００２８】
蒸発器９は、例えばシェルアンドチューブ型とされた熱交換器とされている。蒸発器９には、冷媒と熱交換する冷水が内部を流通する冷水用伝熱管（蒸発器用伝熱管）９ａが挿通されている。冷水用伝熱管９ａには、冷水往き配管１０ａと冷水戻り配管１０ｂとが接続されている。冷水往き配管１０ａを介して蒸発器９に導かれた冷水は、定格温度（例えば７℃）まで冷却され、冷水戻り配管１０ｂを介して図示しない外部負荷に導かれて冷熱を供給した後に、冷水往き配管１０ａを介して再び蒸発器９へと導かれるようになっている。冷水往き配管１０ａには、冷水を送水する冷水ポンプ１３が設けられている。
【００２９】
図２Ａには、蒸発器９の斜視図が示されている。同図に示されているように、シェル１６内に冷媒室２０が形成されている。シェル１６は、略水平方向に中心軸線を有する略円筒形状とされている。シェル１６の両端には水室１８，１９がそれぞれ設けられている。シェル１６の内部空間は、両端に設けられた管板２２，２３によって仕切られている。管板２２，２３によって、水室１８，１９と冷媒室２０とが分けられている。
【００３０】
シェル１６の一端側（同図において左側）の水室１８は、水室仕切板２５によって、入口水室２７と出口水室２８とに仕切られている。入口水室２７には冷水戻り配管１０ｂが接続され、出口水室２８には冷水往き配管１０ａが接続されている。
【００３１】
シェル１６の他端側（同図において右側）の水室１９は、流れ込んだ冷水が折り返して流出できるように一つの空間とされている。入口水室２７と水室１９との間には、内部に冷水が流れる冷水用伝熱管９ａが多数本並列に設けられ、水室１９と出口水室２８との間にも、内部に冷水が流れる冷水用伝熱管９ａが設けられている。冷水用伝熱管９ａは、両端部に配置された管板２２，２３によって支持されている。
【００３２】
冷媒室２０の下部には、膨張弁７から冷媒が導かれる冷媒入口配管３０が接続されている。冷媒室２０の上部には、冷媒室２０にて蒸発したガス冷媒がターボ圧縮機３側に排出される冷媒出口配管３１が接続されている。
【００３３】
図２Ｂに示されているように、多数の冷水用伝熱管９ａは、複数の管群に分けられて設けられている。全ての管群の下方には、冷媒を分散させるディストリビュータ３３が設けられている。全ての管群の上方には、ミスト状の冷媒を補足するデミスタ３４が設けられている。
【００３４】
図２Ｃには、冷水と冷媒の流れが矢印で示されている。白抜き矢印で示された冷水は左方から右方へ流れた後に折り返し、右方から左方へと流れる。黒塗り矢印で示された冷媒は、下方から供給され、冷水用伝熱管９ａで形成された群の中を通過する間に蒸発し、ガス冷媒が上方へと流れる。
【００３５】
図３Ａに示すように、冷水用伝熱管９ａは、本体管部９ｂと、本体管部９ｂの外周に形成された多数のフィン９ｃとを備えている。本体管部９ｂの内部には冷水が流通する。本体管部９ｂの外周およびフィン９ｃには冷媒が接触する。
【００３６】
フィン９ｃは、本体管部９ｂの全体にわたって隣接するように、本体管部９ｂの長手方向及び周方向に多数設けられている。フィン９ｃは、本体管部９ｂから外方向へ突出するとともに、内部に空洞Ｓが形成されるように先端部９ｃ１が折り曲げられた形状とされている（図３Ｃ参照）。
【００３７】
図３Ｂには、冷水用伝熱管９ａの外表面の一部Ｐ（図３Ａ参照）が拡大して示されている。同図に示すように、各フィン９ｃは、先端部９ｃ１が面状に折り曲げられている。面状とされた先端部９ｃ１が冷水用伝熱管９ａの長手方向及び周方向に連なることによって、冷水用伝熱管９ａの外周面を形成している。なお、各先端部９ｃ１の外表面の略中央部が凹むように凹部を設けることとしても良い。
【００３８】
隣り合うフィン９ｃ間には、隙間ＢＬが形成されている。一対のフィン９ｃ間に形成される１つの隙間ＢＬ（同図において塗りつぶした部分）の面積をＡ０とした場合、この面積Ａ０に相当する代表直径をＬとする。代表直径Ｌは、下式から求められる。
Ｌ＝２×（Ａ０／π）１／２
【００３９】
図３Ｃには、１つのフィン９ｃの周囲を拡大した斜視図が示されている。空洞Ｓ内で沸騰熱伝達が行われる。本体管部９ｂの外表面およびフィン９ｃの内表面には冷媒の液膜Ｆが形成される。液膜Ｆは熱伝達向上のため薄膜化することが好ましい。
【００４０】
フィン９ｃの面状に折り曲げられた先端部９ｃ１は、フィン９ｃの突出方向の全体長さに対して４０〜５０％とされているのが好ましい。
【００４１】
フィン９ｃの根元の厚さ寸法Ｂｆは、好ましくは０．２〜０．２５ｍｍとされている。フィン９ｃの根元と本体管部９ｂとの間の角部Ｂｃは、可及的に滑らかな形状とするのが好ましい。具体的には、角部Ｂｃは、Ｒ形状とし、曲率半径は０．０４〜０．０６ｍｍが好ましい。低圧冷媒は高圧冷媒に比べて表面張力が大きいので、濡れ性が良くなるようにするためである。
フィン９ｃの傾斜角度αは、鈍角側で、１００〜１２０°とするのが好ましい。
【００４２】
隙間ＢＬの代表直径Ｌは、隣接するフィン９ｃの根元間の幅であるトンネル幅Ｂｔとの関係で決定される。具体的には、トンネル幅Ｂｔに対する代表直径Ｌの比であるＬ／Ｂｔを用いて、
０．１５≦  Ｌ／Ｂｔ  ≦０．５
とする。より好ましくは、Ｌ／Ｂｔは、０．１５以上０．２５以下、更に好ましくは０．２程度とされる。
【００４３】
Ｌ／Ｂｔの値は、冷水用伝熱管９ａの長手方向において異なるように設定しても良い。すなわち、冷水用伝熱管９ａの長手方向においてＬ／Ｂｔの値を最適化しても良い。
【００４４】
Ｌ／Ｂｔの値は、多数の冷水用伝熱管９ａの管群ごとに異なるように設定しても良い。すなわち、異なる流路（パス）ごとにＬ／Ｂｔを異ならせても良い。例えば、入口水室２７（図２Ａ参照）に冷水流れの上流側が接続された管群と、出口水室２８（図２Ａ参照）に下流端が接続された管群とでＬ／Ｂｔを異ならせる。
【００４５】
上記のような数値範囲とした理由は以下の通りである。
代表直径Ｌとトンネル幅Ｂｔを変化させて、種々の形状のフィン９ｃについて試験を行った。冷媒は低圧冷媒であるＲ１２３３ｚｄ（Ｅ）を用い、飽和温度は６℃とした。
【００４６】
図４には、４つのグラフが示されており、縦軸は管外熱伝達率すなわちフィン９ｃによる熱伝達特性を示している。横軸は、左から順に、トンネル幅Ｂｔ、凹部面積割合、開口部代表長さ（すなわち代表直径Ｌ）、開口部代表長さ／トンネル幅（すなわちＬ／Ｂｔ）を示している。なお、凹部面積割合は、フィン９ｃの先端部９ｃ１の外表面に設けられた凹部の面積割合を示す。
【００４７】
図４に示すように、□印のＴＵＢＥ  Ｄの形状のフィン９ｃが最も管外熱伝達率が良いが、トンネル幅Ｂｔによる有意な差異は見られない。代表直径Ｌである開口部代表長さによる有意な差が認められるが、Ｌ／Ｂｔ（開口部代表長さ／トンネル幅）で整理すると、さらに各フィン９ｃ形状の差が認められる。したがって、Ｌ／Ｂｔで整理し、０．１５以上０．５の範囲でフィン９ｃの形状を設計することが好ましいことが分かる。このようなパラメータ範囲は、空洞Ｓにおける冷媒（液）の薄膜化とドライアウトの抑制を可能とする。
たとえは、Ｒ１３４ａのような高圧冷媒に比べて比体積の大きい低圧冷媒は、より大きな空洞Ｓとする設計が可能である。さらに、高圧冷媒に比べて低圧冷媒の方が液とガスの密度差が大きく浮力が大きくなるため、ガス冷媒が空洞Ｓから流出し難いように（液冷媒供給過多で液膜が厚くならないように）、隙間ＢＬの面積を小さくするという設計が可能である。
【００４８】
以上の通り、本実施形態によれば以下の作用効果を奏する。
Ｌ／Ｂｔは０．１５以上０．５以下としたので、本体管部９ｂとフィン９ｃとの間の空洞Ｓにおける液膜Ｆの薄膜化とドライアウトの抑制が行われ、冷水用伝熱管９ａの外側で行われる沸騰熱伝達を促進することができる。
【００４９】
冷水用伝熱管９ａの長手方向において沸騰状態が変化するので、冷水用伝熱管９ａの長手方向においてＬ／Ｂｔを異ならせることとした。これにより、冷水用伝熱管９ａの長手方向においても熱伝達性能を最適化することができる。
【００５０】
多数の冷水用伝熱管９ａの管群ごとにＬ／Ｂｔを異ならせることとした。これにより、管群ごとの伝熱状態に応じて熱伝達性能を最適化することができる。
【符号の説明】
【００５１】
１  ターボ冷凍機
３  ターボ圧縮機
３ａ  羽根車
３ｂ  回転軸
５  凝縮器
７  膨張弁
９  蒸発器
９ａ  冷水用伝熱管（蒸発器用伝熱管）
９ｂ  本体管部
９ｃ  フィン
９ｃ１  先端部
１０ａ  冷水往き配管
１０ｂ  冷水戻り配管
１１  電動機
１２  増速歯車
１３  冷水ポンプ
１４  冷却水ポンプ
１６  シェル
１８，１９  水室
２０  冷媒室
２２，２３  管板
２５  水室仕切板
２７  入口水室
２８  出口水室
３０  冷媒入口配管
３１  冷媒出口配管
３３  ディストリビュータ
３４  デミスタ
ＢＬ  隙間
Ｂｔ  トンネル幅
Ｆ  液膜
Ｌ  代表直径
Ｓ  空洞
α  （フィンの）傾斜角度
【図１】
2020165595.tif 000003
【図２Ａ】
2020165595.tif 000004
【図２Ｂ】
2020165595.tif 000005
【図２Ｃ】
2020165595.tif 000006
【図３Ａ】
2020165595.tif 000007
【図３Ｂ】
2020165595.tif 000008
【図３Ｃ】
2020165595.tif 000009
【図４】
2020165595.tif 000010