(57)【要約】【課題】  高い耐熱性と断熱性を有し且つ施工性にも優れた複合断熱材を提供する。【解決手段】  好適にはアルミナ繊維、シリカ−アルミナ繊維又は生体溶解性繊維からなるかさ密度が８５〜２２０ｋｇ／ｍ３の無機繊維からなる第１のブランケット１と、好適にはコロイダルシリカからなる硬化剤により硬化された好適にはアルミナ繊維、シリカ−アルミナ繊維又は生体溶解性繊維からなる無機繊維からなる第２のブランケット２と、これらを互いに接着する無機系接着剤３とからなる積層構造の複合断熱材であって、積層方向に凸となるように全体的に湾曲している。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
かさ密度が８５〜２２０ｋｇ／ｍ３の無機繊維からなる第１のブランケットと、硬化剤により硬化された無機繊維からなる第２のブランケットと、これらを互いに接着する無機系接着剤とからなる積層構造の複合断熱材であって、積層方向に凸となるように全体的に湾曲していることを特徴とする複合断熱材。
【請求項２】
前記無機繊維が、アルミナ繊維、シリカ−アルミナ繊維又は生体溶解性繊維であることを特徴とする、請求項１に記載の複合断熱材。
【請求項３】
前記硬化剤が、コロイダルシリカであることを特徴とする、請求項１又は２に記載の複合断熱材。
【請求項４】
前記無機系接着剤が、シリカ及びアルミナを合計８５質量％以上含有していることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載の複合断熱材。
【請求項５】
前記第１のブランケットは、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が３.０%以下及び６００℃での熱伝導率が０.２５Ｗ／(ｍ・Ｋ)以下であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の複合断熱材。
【請求項６】
前記硬化剤により硬化させた無機繊維からなるブランケットはシリカを６０〜９６質量％含有していることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の複合断熱材。
【請求項７】
前記第１のブランケットのうち、前記第２のブランケットと対向する面とは反対側の面が凸となるように湾曲していることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載の複合断熱材。
【請求項８】
横方向両端部から中央部に向かって徐々に高くなるように全体的に凸状に湾曲する底面か又は徐々に低くなるように全体的に凹状に湾曲する底面を有する型内において、該底面に沿って敷かれている硬化された無機繊維からなるブランケットの上面に接着剤を塗布し、その上に無機繊維からなるブランケットを重ね合わせた後、該接着剤を乾燥処理することでこれら両ブラケットを一体化させることを特徴とする複合断熱材の製造方法。
【請求項９】
前記硬化された無機繊維からなるブランケットは、無機繊維からなるブランケットを硬化剤を含む溶液に含浸させた後、該含浸させたブランケットを湿潤状態のまま前記底面上に載せて乾燥処理することで硬化させることを特徴とする、請求項８に記載の複合断熱材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加熱炉等の各種炉を保護する複合断熱材及びその製造方法に関し、特に強度の異なる２種類の断熱材からなる複合断熱材及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
加熱炉、熱処理炉等の各種炉の断熱のため、無機繊維からなるブランケットの形態の断熱材（以下、単にブランケットとも称する）が知られている。例えば特許文献１には、無機繊維からなる複数のブランケットを積層し、その積層方向の一面にアルミナゾルなどを塗布して耐食性を向上させる技術が開示されている。また、特許文献２には、生体溶解性無機繊維からなるブランケットにコロイダルシリカ液を含浸させた湿潤ブランケットが開示されている。
【０００３】
上記のようなブランケットの形態を有する可撓性断熱材は、施工箇所が曲面形状を有していてもそれらの形状に合わせて容易に施工することができるという利点を有している。例えば加熱対象物を燃焼ガス等の熱源に接触させないために耐火物の隔壁（マッフル）で形成されたインナーケースに該加熱対象物を収容してその外側から加熱する構造のマッフル炉では、インナーケースの保護カバーとしてブランケット形態の断熱材が使われることが多く、特に回転炉床式マッフル炉では曲面で構成されるインナーケースの周囲にブランケットを巻き付けてピン止めにより固定することが行われている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３９４８５７９号明細書
【特許文献２】特許第４９０２７９７号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記の回転炉床式マッフル炉のような可動部を有するマッフル炉では、例えばマッフルの昇降時の振動や衝撃がブランケットに加わることがあり、また、加熱時や冷却時のマッフル自体の伸び縮みにブランケットが良好に追従できない場合もあるため、互いに隣接する固定用のピンとピンとの間でブランケットが盛り上がったり、亀裂が発生したりする問題が生ずることがあった。
【０００６】
本発明は、上記した従来のブランケットの形態の断熱材が抱える問題点に鑑みてなされたものであり、高い耐熱性と断熱性を有し且つ施工性にも優れた複合断熱材を提供することを目的とする。なお、本発明においては、高い耐熱性とは高温加熱時に加熱線収縮率が小さいことを意味している。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するため、本発明に係る複合断熱材は、かさ密度が８５〜２２０ｋｇ／ｍ３の無機繊維からなる第１のブランケットと、硬化剤により硬化された無機繊維からなる第２のブランケットと、これらを互いに接着する無機系接着剤とからなる積層構造の複合断熱材であって、積層方向に凸となるように全体的に湾曲していることを特徴とする。
【０００８】
また、本発明に係る複合断熱材の製造方法は、横方向の両端部から中央部に向かって徐々に高くなるように全体的に凸状に湾曲する底面か又は徐々に低くなるように全体的に凹状に湾曲する底面を有する型内において、該底面に沿って敷かれている硬化された無機繊維からなるブランケットの上面に接着剤を塗布し、その上に無機繊維からなるブランケットを重ね合わせた後、該接着剤を乾燥処理することでこれら両ブラケットを一体化させることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、高い耐熱性と断熱性を有し且つ施工性に優れた複合断熱材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明に係る複合断熱材の一具体例の斜視図である。
【図２】本発明に係る複合断熱材の製造方法の一具体例を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明に係る複合断熱材の実施形態について説明する。この本発明の実施形態の複合断熱材は、図１に示すように、かさ密度が８５〜２２０ｋｇ／ｍ３の無機繊維からなる第１のブランケット１と、硬化剤により硬化された無機繊維からなる第２のブランケット２と、これらを互いに接着する無機系接着剤３とからなる積層構造を有している。この複合断熱材は、高い耐熱性と断熱性とを有しており、具体的には１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が３.０％以下であって、６００℃での熱伝導率が０.２５Ｗ／(ｍ・Ｋ)以下、より好適には０.１９Ｗ／(ｍ・Ｋ)以下である。更に、この複合断熱材は、積層方向に凸となるように全体的に湾曲しており、よってこの複合断熱材自体自立性を有している。
【００１２】
上記の本発明の実施形態の複合断熱材を構成する第１のブランケット１及び第２のブランケット２に使用する無機繊維は、アルミナ繊維、シリカ−アルミナ繊維又は生体溶解性繊維からなることが好ましい。なお第１のブランケット１に使用する無機繊維と第２のブランケット２に使用する無機繊維の種類は同一でもよいし、互いに異なっていてもよい。ここで、アルミナ繊維とは、アルミナとシリカの合計含有量が６０質量％以上の結晶質繊維のことであり、ＰＣＷ（Polycrystalline Wool）とも称する。一方、シリカ−アルミナ繊維とは非晶質の繊維のことであり、ＲＣＦ（Refractory Ceramic Fiber）とも称する。
【００１３】
無機繊維として好適なこれらアルミナ繊維、シリカ−アルミナ繊維、又は生体溶解性繊維を、コロイダルシリカ等の硬化剤で含浸処理した後、乾燥処理により硬化させることで上記の第２のブランケット２が得られる。この硬化剤にコロイダルシリカを用いることで、コロイダルシリカのマイグレーションが起こり、ブランケット表面に硬化層を形成する。ここでマイグレーションとは、乾燥処理時におけるブランケットの表面からの水分の蒸発によって、ブランケットの内部の水分が該表面に移動し、これに伴ってコロイダルシリカの粒子も該表面に移動して該表面部で濃縮される現象である。このマイグレーションにより表面部で濃縮したコロイダルシリカは乾燥が進むと硬化層を形成することで、湾曲した状態を維持し自立性を有する。このマイグレーション現象は、アルミナ繊維、シリカ−アルミナ繊維、及び生体溶解性繊維のいずれのブランケットでも起こり、表面で硬化層を形成することで、湾曲した状態を維持し自立性を有する。
【００１４】
上記の硬化剤により硬化された無機繊維からなる第２のブランケット２は、シリカを６０〜９６質量％含有していることが好ましく、７０〜９１質量％含有していることがより好ましい。また、該第２のブランケット２は、１１００℃×２４ｈｒでの加熱線収縮率が３.０％以下であって且つ６００℃での熱伝導率が０.２５Ｗ／(ｍ・Ｋ)以下のものが好ましく、１１００℃×２４ｈｒでの加熱線収縮率が２.０％以下であって且つ６００℃での熱伝導率が０.１９Ｗ／(ｍ・Ｋ)以下のものがより好ましく、１１００℃×２４ｈｒでの加熱線収縮率が１.０％以下であって且つ６００℃での熱伝導率が０.１５Ｗ／(ｍ・Ｋ)以下のものが更に好ましく、１１００℃×２４ｈｒでの加熱線収縮率が０.５％以下であって且つ６００℃での熱伝導率が０.１０Ｗ／(ｍ・Ｋ)以下のものが最も好ましい。この第２のブランケット２の１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率の下限値は−０.１０％であるのが好ましく、また６００℃での熱伝導率の下限値は０.０５Ｗ／(ｍ・Ｋ)であるのが好ましい。
【００１５】
一方、上記の無機繊維からなる第１のブランケット１は、１１００℃×２４ｈｒでの加熱線収縮率が３.０％以下であって且つ６００℃での熱伝導率が０.２５Ｗ／(ｍ・Ｋ)以下であるのが好ましい。なお、上記の加熱線収縮率は、ＪＩＳ  Ｒ３３１１に基づいて測定したものであり、熱伝導率は、ＪＩＳ  Ａ１４１２−１に基づいて測定したものである。
【００１６】
上記の本発明の実施形態の複合断熱材においては、無機系接着剤３がシリカ及びアルミナを合計８５質量％以上含有していることが好ましく、９０質量％以上含有していることがより好ましく、９４質量％以上含有していることが最も好ましい。なお、このシリカとアルミナの合計含有量の上限は９６質量％が好ましい。上記の無機系接着剤３は、これらシリカ及びアルミナ以外の化合物としては、ＴｉＯ２、Ｆｅ２Ｏ３、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｋ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、ＺｒＯ２、ＭｎＯ、Ｐ２Ｏ５等を含んでもよい。但し、シリカ及びアルミナ以外のこれら化合物の含有率が高くなると繊維が低融点化し、耐熱性が低下するため、上記したようにシリカとアルミナの含有量は合計８５質量％以上であることが好ましい。
【００１７】
上記の第１のブランケット１及び第２のブランケット２は、いずれも湾曲のない縦方向の長さと湾曲している横方向の長さの比が１：１〜１：５の範囲内であることが好ましい。これら両ブランケットが積層した構造の本発明の実施形態の複合断熱材は、積層方向に凸となるように全体的に湾曲しており、これにより上記の湾曲していない縦方向を鉛直方向にして該複合断熱材自体で自立させることができる。この湾曲した形状を有する複合断熱材は、好適には第１のブランケット１が外側で、第２のブランケット２が内側の２層構造の円筒部材をその中心軸を通る平面で２〜１２分割したうちの１つの形状を有していることが好ましい。
【００１８】
例えば、第１のブランケット１において第２のブランケット２と対向する面とは反対側の湾曲面が凸側となるように、該第１のブランケット１の寸法が縦４７０ｍｍ、横５８２ｍｍ、厚み１２.５ｍｍであって、第２のブランケット２の寸法が縦４７０ｍｍ、横５７７ｍｍ、厚み１２.５ｍｍの場合、該第２のブランケット２において第１のブランケット１と対向する面とは反対側の湾曲面のＲ（すなわち、横方向に湾曲する面の曲率半径）は１８５〜１１１２ｍｍであることが好ましい。なお、複合断熱材の形態は上記に限定されるものではなく、図１の第１のブランケット１と第２のブランケット２との位置関係が逆であってもよい。すなわち、第２のブランケット２において第１のブランケット１と対向する面とは反対側の湾曲面が凸側であってもよい。
【００１９】
このように、複合断熱材を積層方向に凸となるように全体的に湾曲した形状にすることで、該複合断熱材自体を自立させることができる、よって、例えば回転炉床式マッフル炉のインナーケースカバーとして施工する際にインナーケースと一体にしなくてもよいので、インナーケースの熱変形や振動等に拘束されることなく複合断熱材を自在に変形や移動等させることができるので、複合断熱材を長寿命化することができる。
【００２０】
次に、上記した本発明の実施形態の複合断熱材の製造方法について説明する。まず、硬化剤により硬化させた無機繊維からなる第２のブランケット２を作製すべく、無機繊維からなるブランケットを硬化剤に浸漬して含浸させた後、この硬化剤が含浸したブランケットを、横方向の両端部から中央部に向かって徐々に高くなるように全体的に凸状に湾曲する底面を有する型内か、又は横方向の両端部から中央部に向かって徐々に低くなるように全体的に凹状に湾曲する底面を有する型内に、該底面に沿って湿潤状態のまま載せ、乾燥処理することで硬化させる。この乾燥処理は８０〜１０５℃で１２〜２４時間かけて大気圧雰囲気で乾燥するのが好ましい。
【００２１】
上記の硬化剤にはコロイダルシリカ含有液を用いることが好ましく、これによりコロイダルシリカのマイグレーションによりブランケット表面部で硬化層が形成されるため、より確実に自立性を付与できる。また、コロイダルシリカは主成分がシリカであるため、加熱により生成される鉱物が上記無機繊維の真比重より小さくなって、収縮が抑制されるのでこの点においても好ましい。
【００２２】
次に、上記の硬化剤により硬化させた第２のブランケット２を、図２（ａ）に示すように横方向の両端部から中央部に向かって徐々に高くなるように全体的に凸状に湾曲する底面を有する型Ｍ１内に設置するか、又は図２（ｂ）に示すように横方向の両端部から中央部に向かって徐々に低くなるように全体的に凹状に湾曲する底面を有する型Ｍ２内に設置し、この第２のブランケット２の上面に無機系接着剤を塗布し、その上に無機繊維からなる第１のブランケット１を重ね合わせて乾燥処理する。これにより、複合断熱材を作製することができる。なお、この複合断熱材に用いる型Ｍ１や型Ｍ２は、前述した第２のブランケット２を硬化剤により硬化する際に用いた型を用いてもよいし、別の型を用いてもよい。
【００２３】
あるいは、先ず無機繊維からなる第１のブランケット１を、図２（ｃ）に示すように横方向の両端部から中央部に向かって徐々に高くなるように全体的に凸状に湾曲する底面を有する型Ｍ１内に設置するか、又は図２（ｄ）に示すように横方向の両端部から中央部に向かって徐々に低くなるように全体的に凹状に湾曲する底面を有する型Ｍ２内に設置し、この第１のブランケット１の上面に無機系接着剤を塗布し、その上に硬化剤により硬化させた第２のブランケット２を重ね合わせて乾燥処理することで複合断熱材を作製してもよい。
【００２４】
上記の図２（ａ）〜（ｄ）のいずれの方法であっても、第１のブランケット１による柔軟で圧縮力に強い特性と、第２のブランケット２による高強度の特性の両方の特性を兼ね備え、且つ自立可能な施工性に優れた複合断熱材を作製することができる。なお、上記の図２（ａ）、（ｃ）の場合は、型内の凸状に湾曲する底面の曲率半径Ｒが複合断熱材の内周側の曲率半径Ｒに相当し、上記の図２（ｂ）、（ｄ）の場合は、型内の凹状に湾曲する底面の曲率半径Ｒが複合断熱材の外周側の曲率半径Ｒに相当する。この複合断熱材を回転炉床式マッフル炉に施工する時は、インナーケースの周囲にリブを設置し、断熱材の成形体をリブにはめ込むことでマッフル自体の伸縮の影響を受けにくくすることができる。
【実施例】
【００２５】
［実施例１］
無機繊維からなるブランケットとして、かさ密度が９６ｋｇ／ｍ３、１１００℃×２４ｈｒでの加熱線収縮率が０.３９％、及び６００℃の熱伝導率が０.１０Ｗ／(ｍ・Ｋ)であって、最高使用温度が１６００℃であるアルミナ繊維からなるブランケット（株式会社ＩＴＭ社製、商品名ファイバーマックス１６００ブランケット）を２枚用意し、そのうちの一方を４７０×５８２×１２.５ｍｍに裁断した。かさ密度は、ＪＩＳ  Ｒ３３１１に基づいて求めた。以降に示すかさ密度も同様にして求めた。
【００２６】
次に、もう一方のブランケットを４７０×５７７×１２.５ｍｍに裁断した後、硬化剤としてのコロイダルシリカの含有液に浸漬することで含浸させた。この硬化剤が含浸したブランケットを、横方向の両端部から中央部に向かって徐々に高くなるように全体的にＲ８０７ｍｍで湾曲する底面を有する型の上に該底面に沿って湿潤状態のまま載せ、１０５℃の大気圧雰囲気の下で２４時間かけて乾燥処理して硬化させた。得られた硬化されたブランケットは、シリカ含有量が７２質量％、アルミナ含有量が２８質量％であった。
【００２７】
次に、上記の硬化されたブランケットの表面に無機系接着剤（イソライト工業株式会社製の商品名カオスティック）を薄く塗布した。この無機系接着剤には、シリカ含有量５６.９質量％、アルミナ含有量３６.２質量％、その他の含有量６.９質量％の化学組成を有するものを用いた。その後、この無機系接着剤の上に上記の硬化処理しない方のブランケットを重ね合わせ、１０５℃の大気圧雰囲気の下で２４時間かけて乾燥処理した。このようにして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。この複合断熱材は硬化されたブランケットにおいて、硬化されていないブランケットと対向する面とは反対側の湾曲面のＲは８０７ｍｍであり、該湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができた。
【００２８】
得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が０.０２％、６００℃の熱伝導率が０.０８８Ｗ／(ｍ・Ｋ)であった。なお、上記の加熱線収縮率はＪＩＳ  Ｒ３３１１に準拠して測定し、上記の熱伝導率はＪＩＳ  Ａ１４１２−１に準拠して測定した。以降に示す加熱線収縮率及び熱伝導率においても同様にして測定した。
【００２９】
［実施例２］
無機繊維からなるブランケットとして、かさ密度が８５ｋｇ／ｍ３、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が０.３５％、及び６００℃の熱伝導率が０.０９４Ｗ／(ｍ・Ｋ)であって、最高使用温度が１６００℃のものを用いた以外は上記実施例１と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が０.０１％及び６００℃の熱伝導率が０.０８３Ｗ／(ｍ・Ｋ)であり、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができた。
【００３０】
［実施例３]
無機繊維からなるブランケットとして、かさ密度が１４４ｋｇ／ｍ３、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が−０.１％、及び６００℃の熱伝導率が０.０６７Ｗ／(ｍ・Ｋ)であって、最高使用温度が１６００℃であるアルミナ繊維からなるブランケット（デンカ株式会社製、商品名デンカアルセン  ＮＢＫ−８０）を用い、これを硬化して得たブランケットは、シリカ含有量が６３質量％、アルミナ含有量が３６質量％であったこと以外は上記実施例１と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が−０.１％及び６００℃の熱伝導率が０.０７４Ｗ／(ｍ・Ｋ)であり、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができた。
【００３１】
［実施例４]
無機繊維からなるブランケットとして、かさ密度が２２０ｋｇ／ｍ３、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が１.８％、及び６００℃の熱伝導率が０.１４Ｗ／(ｍ・Ｋ)であって、最高使用温度が１２６０℃であるシリカ−アルミナ繊維からなるブランケット（イソライト工業株式会社製、商品名イソウール１２６０ブランケット）を用い、これを硬化したブランケットは、シリカ含有量が７７質量％、アルミナ含有量が２２質量％であったこと以外は上記実施例１と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が１.７％及び６００℃の熱伝導率が０.１３Ｗ／(ｍ・Ｋ)であり、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができた。
【００３２】
［実施例５]
無機繊維からなるブランケットとして、かさ密度が９６ｋｇ／ｍ３、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率１.８％及び６００℃の熱伝導率が０.１６Ｗ／(ｍ・Ｋ)であって、最高使用温度が１３００℃である生体溶解性繊維からなるブランケット（イソライト工業株式会社製、商品名イソウールＢＳＳＲ１３００ブランケット）を用い、これを硬化したブランケットは、シリカ含有量が８８質量％、アルミナ含有量が１質量％であったこと以外は上記実施例１と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が２.０％及び６００℃の熱伝導率が０.１８Ｗ／(ｍ・Ｋ)であり、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができた。
【００３３】
［実施例６]
無機系接着剤を株式会社ＩＴＭ社製のモルダブルＤに変更した以外は上記実施例１と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。無機系接着剤の化学成分はシリカ含有量４３.５％、アルミナ含有量５６.１％、その他含有量０.４％であった。得られた複合断熱材は１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率で−０.０６％及び６００℃の熱伝導率が０.０７８Ｗ／(ｍ・Ｋ)であり、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができた。
【００３４】
［実施例７] 
硬化剤により硬化させた無機繊維からなるブランケットのシリカ含有率を７２質量％から８７質量％に変更し、残部をアルミナとした以外は上記実施例１と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率で０.０１％及び６００℃の熱伝導率が０.０９７Ｗ／(ｍ・Ｋ)であり、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができた。
【００３５】
［実施例８]
硬化剤により硬化させた無機繊維からなるブランケットのシリカ含有率を７２質量％から６１質量％に変更し、残部をアルミナとした以外は上記実施例１と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率で−０.０１％及び６００℃の熱伝導率が０.０９１Ｗ／(ｍ・Ｋ)であり、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができた。
【００３６】
［実施例９]
硬化処理しない方のブランケットに実施例１と同じ無機繊維からなるブランケットを使用し、硬化剤により硬化させた方のブランケットに実施例４と同じ硬化剤により硬化させた無機繊維からなるブランケットを使用した以外は上記実施例１と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率で１.８％及び６００℃の熱伝導率が０.１２Ｗ／(ｍ・Ｋ)であり、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができた。
【００３７】
［比較例１]
無機繊維からなるブランケットとして、かさ密度６４ｋｇ／ｍ３の無機繊維からなるブランケットを用いた以外は実施例４と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率が１.９％及び６００℃の熱伝導率が０.２２Ｗ／(ｍ・Ｋ)であったが、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができなかった。
【００３８】
［比較例２]
硬化剤により硬化させた無機繊維からなるブランケットをコロイダルシリカの含有液に浸漬することに代えて純水に浸漬した以外は上記実施例１と同様にして積層方向に凸となるように全体的に湾曲した複合断熱材を作製した。得られた複合断熱材は、１１００℃×２４ｈｒの加熱線収縮率で−０.０５％及び６００℃の熱伝導率が０.０９５Ｗ／(ｍ・Ｋ)であったが、湾曲面を床面に垂直にした状態で自立させることができなかった。
【００３９】
１  無機繊維からなる第１のブランケット
２  硬化剤により硬化させた無機繊維からなる第２のブランケット
３  無機系接着剤
Ｍ１、Ｍ２  型
【図１】
2020008198.tif 000003
【図２】
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