(57)【要約】【課題】  不織布層と布帛層とからなる積層不織布について、優れた捕集性能を有し、かつ折り曲げ加工時に亀裂や破れが発生しにくい積層不織布を提供すること。【解決手段】  本発明の積層不織布は、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維で構成されてなる不織布層（Ａ）と、熱可塑性樹脂を主成分とする布帛層（B）とが、部分的に融着されてなり、前記不織布層（Ａ）の繊維の平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下であって、前記不織布層（Ａ）と前記布帛層（Ｂ）との間の融着面積率が１％以上５０％以下であって、かつ、前記不織布層（Ａ）と前記布帛層（Ｂ）との間の融着部分の厚さ（ｔ１）と非融着部分の厚さ（ｔ０）の比率（ｔ１／ｔ０）が０．０５以上０．８０以下である。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂を主成分とする繊維で構成されてなる不織布層（Ａ）と、熱可塑性樹脂を主成分とする布帛層（B）とが、部分的に融着されてなる積層不織布であって、前記不織布層（Ａ）の繊維の平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下であって、前記不織布層（Ａ）と前記布帛層（Ｂ）との間の融着面積率が１％以上５０％以下であって、かつ、前記不織布層（Ａ）と前記布帛層（Ｂ）との間の融着部分の厚さ（ｔ１）と非融着部分の平均厚さ（ｔ０）との比率（ｔ１／ｔ０）が０．０５以上０．８０以下である、積層不織布。
【請求項２】
前記積層不織布の単位目付当たりの通気量が１．７×１０−３（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以上５．１×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以下である、請求項1に記載の積層不織布。
【請求項３】
前記不織布層（Ａ）の厚さが、０．１ｍｍ以上０．５ｍｍ以下である、請求項１または２に記載の積層不織布。
【請求項４】
前記不織布層（Ａ）の熱可塑性樹脂の主成分がポリフェニレンスルフィドあるいはポリエチレンテレフタレートである、請求項１〜３のいずれかに記載の積層不織布。
【請求項５】
熱可塑性樹脂を溶融して平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下の長繊維を紡出して不織布層（Ａ）を形成し、前記不織布層（Ａ）と熱可塑性樹脂を主成分とする布帛層（Ｂ）とを部分的に融着させる工程を有する、請求項１〜４のいずれかに記載の積層不織布の製造方法であって、前記部分的に融着させる工程において、融着のみにかかる総エネルギー量が、一つの融着部分について、０．４５Ｊ／ｍｍ２以上３０Ｊ／ｍｍ２以下の条件で部分的に融着する、積層不織布の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性樹脂からなる積層不織布およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、中華人民共和国をはじめとした経済成長の著しい国においても、環境に対する意識が高まっている。その一例として、石炭ボイラーなどから排出され、ＰＭ２．５の増加の原因となる高温排ガス処理に対する環境政策が挙げられる。
【０００３】
前記の高温排ガス処理設備で用いられるような、バグフィルターとして使用される耐熱性濾材は、１５０〜２６０℃と高温な排ガスにさらされるため、通常の気体向けフィルターよりも高い耐熱性が要求されている。さらに、濾材に使用時の耐久性を持たせ、強度を向上させることも要求されている。そのため、例えば、特許文献１に開示されるような、熱可塑性樹脂の中でも比較的耐熱性の高いポリフェニレンスルフィドからなる微細繊維層とポリフェニレンスルフィドからなる長繊維層をカレンダー加工法あるいはニードルパンチ法により接着させてなる濾材が提案されている。
【０００４】
また、例えば特許文献２に開示されるような、排ガスや粉体の濾過を行う際にインレット側の層であるダスト捕集部をポリフェニレンスルフィドからなる長繊維層とし、強度保持部を織物、あるいは編み物とし、さらに、これら２層を水流交絡法により密に絡み合わせてなる濾材も提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１８−１７８３３７号公報
【特許文献２】特開２０１０−２６４４３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、前記の特許文献１に開示されるような濾材では、熱圧着による貼り合わせを実施しているため、微細繊維層と長繊維層の繊維全体が融着してしまうことがある。この結果、濾材に力を加え折り曲げるようにしてバグフィルターとして成形する際においては、所望とする形状に追従できずに亀裂や破れが発生する場合がある。また、特許文献２に開示されるような濾材においても、長繊維層と織物、編み物層の接着点が緻密であるため、バグフィルター成形時に長繊維層で亀裂が見られる場合がある。さらに、交絡による積層加工を実施しているため、絡合させた箇所からダストが漏れ出してしまい、濾過性能が低下する場合もある。
【０００７】
つまり、特許文献１や特許文献２に開示されるような濾材は、不織布層と布帛とが強固に接着されるため、濾材に力を加え、折り曲げるようにしてバグフィルターなどに成形する際、不織布層の強度が相対的に低いため、不織布層がより曲率半径の大きい側となる箇所においては、亀裂や破れが発生しやすくなる。
【０００８】
本発明が解決しようとする課題は、上記の事情に鑑みてなされたものであって、不織布層と布帛層とからなる積層不織布について、優れた捕集性能を有し、かつ折り曲げ加工時に亀裂や破れが発生しにくい積層不織布を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記目的を達成するべく検討を行った結果、単に不織布層と布帛との間の融着を弱めただけでは、折り曲げ加工時に融着させた箇所において剥がれが発生してしまうことが分かった。そこで、さらに鋭意検討を重ねた結果、過度に濾材を密な構造としないよう、特定の条件の下で、積層不織布の融着を離散的に行うことで、理想的な通気性と捕集性能とを両立できるという知見を得た。また、その積層不織布が特定の断面形状であることによって、バグフィルター成形時の亀裂や破れを抑制できることを見出した。
【００１０】
本発明は、この知見に基づいて完成に至ったものであり、本発明によれば、以下の発明が提供される。
【００１１】
本発明の積層不織布は、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維で構成されてなる不織布層（Ａ）と、熱可塑性樹脂を主成分とする布帛層（Ｂ）とが、部分的に融着されてなる積層不織布であって、前記の繊維の平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下であって、前記不織布層（Ａ）と前記布帛層（Ｂ）との間の融着面積率が１％以上５０％以下であって、かつ前記不織布層（Ａ）と前記布帛層（Ｂ）との間の融着部分の厚さ（ｔ１）と非融着部分の厚さ（ｔ０）との比率（ｔ１／ｔ０）が０．０５以上０．８０以下である。
【００１２】
本発明の積層不織布の好ましい態様によれば、前記の積層不織布の通気量が１．７×１０−３（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以上５．１×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以下である。
【００１３】
本発明の積層不織布の好ましい態様によれば、前記の不織布層（A）の厚さが０．１ｍｍ以上０．５ｍｍ以下である。
【００１４】
本発明の積層不織布の好ましい態様によれば、前記の不織布層（A）の熱可塑性樹脂の主成分がポリフェニレンスルフィドあるいはポリエチレンテレフタレートである。
【００１５】
また、本発明の積層不織布の製造方法は、熱可塑性樹脂を溶融して平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下の長繊維を紡出して不織布層（Ａ）を形成し、前記不織布層（Ａ）と熱可塑性樹脂を主成分とする布帛層（Ｂ）とを部分的に融着させる工程を有する、請求項１〜４のいずれかに記載の積層不織布の製造方法であって、前記部分的に融着させる工程において、融着のみにかかる総エネルギー量が、一つの融着部分について、０．４５Ｊ／ｍｍ２以上３０Ｊ／ｍｍ２以下の条件で部分的に融着する。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の積層不織布は、前記のように平均単繊維径０．１μｍ以上１０．０μｍ以下である不織布を用いているので、微細ダストを捕集するのに適している。また、不織布層（A）と布帛層（B）とが部分的に均等な間隔で融着していることから、バグフィルターを成形する際などに積層不織布を折り曲げるような加工をしたとしても、亀裂や破れが発生しにくく、さらに高いハンドリング性が発揮される。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】図１は、本発明の積層不織布に係る融着部分の態様を例示する、上面概念図である。
【図２】図２は、本発明の積層不織布に係る融着部分の別の態様を例示する、上面概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明の積層不織布は、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維で構成されてなる不織布層（Ａ）と、熱可塑性樹脂を主成分とする布帛層（Ｂ）とが、部分的に融着されてなる積層不織布であって、前記繊維の平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下であって、前記の不織布層（Ａ）と前記の布帛層（Ｂ）との間の融着面積率が１％以上５０％以下であって、かつ前記の不織布層（Ａ）と前記の布帛層（Ｂ）との間の融着部分の厚さ（ｔ１）と非融着部分の厚さ（ｔ０）との比率（ｔ１／ｔ０）が０．０５以上０．８０以下である。
【００１９】
また、本発明の積層不織布の製造方法は、熱可塑性樹脂を溶融して平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下の長繊維を紡出して不織布層（Ａ）を形成し、前記の不織布層（Ａ）と熱可塑性樹脂を主成分とする布帛層（Ｂ）とを部分的に融着させる工程を有するものであって、前記の部分的に融着させる工程において、融着のみにかかる総エネルギー量が、一つの融着部分について、０．４５Ｊ／ｍｍ２以上３０Ｊ／ｍｍ２以下の条件で部分的に融着する。この詳細について、製造方法の各工程に従って説明する。
【００２０】
［不織布層（Ａ）の形成］
本発明の積層不織布の製造方法においては、まず、熱可塑性樹脂を溶融して平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下の長繊維を紡出して不織布層（Ａ）を形成する。以下にそれぞれ詳細を説明する。
【００２１】
（熱可塑性樹脂）
本発明の積層不織布の不織布層（Ａ）に用いられる熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、ポリスルホン、ポリフェニレンエーテル、ポリエステル、ポリアリレート、ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリカーボネート、ポリオレフィン、およびポリエーテルエーテルケトンなどの熱可塑性樹脂や、これらを共重合した熱可塑性樹脂が挙げられる。
【００２２】
これらの中でも、ポリフェニレンスルフィドを主成分とする樹脂、あるいは、ポリエステル樹脂を主成分とする樹脂などは、繊維の曳糸性に優れており、さらに、後述するようなメルトブロー法により熱寸法安定性を付与することできるため、高温下での使用が可能となり、好ましい。特に、ポリフェニレンスルフィドは融点が高いため耐熱性に優れているだけでなく、耐薬品性にも優れているため好ましい。なお、本発明において、「主成分とする」とは、「当該成分を８５質量％以上含有し、当該成分のみからなる場合も含まれること」を意味する。
【００２３】
前記の熱可塑性樹脂には、本発明の効果を発揮する範囲内において、所望の特性に合わせ、結晶核剤、艶消し剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、光安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、充填剤、滑剤および親水剤などを添加することができる。
【００２４】
本発明におけるポリフェニレンスルフィド樹脂はＡＳＴＭ  Ｄ１２３８（測定温度３１５℃、測定荷重５．０ｋｇ荷重）に準じて測定するメルトフローレート（以下、ＭＦＲという）が１００〜３０００ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましい。ＭＦＲが１００ｇ／１０ｍｉｎ以上、より好ましくは３００ｇ／１０ｍｉｎ以上とすることで、良好な流動性をとり、容易に繊維状に細化することができる。一方、３０００ｇ／１０ｍｉｎ以下、より好ましくは２０００ｇ／１０ｍｉｎ以下とすることで、口金の背面圧を適度に有し、紡糸安定性に優れるものとなる。
【００２５】
（不織布層（Ａ）の形成）
続いて、前記の熱可塑性樹脂を溶融して平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下の長繊維を紡出して不織布層（Ａ）を形成する。
【００２６】
特に、本発明においては、不織布層（Ａ）の形成に、メルトブロー法が用いられる。このメルトブロー不織布は、一般的に、溶融した熱可塑性樹脂を口金より押し出し、押し出された熱可塑性樹脂に熱風を吹き当てながら開繊する。さらに、開繊された繊維群を引き伸ばすことにより繊維径を細くし、ネット上に捕集して製布されるものである。
【００２７】
本発明の積層不織布に係る不織布層（Ａ）においては、不織布層（Ａ）を構成する繊維の平均単繊維直径が０．１μｍ以上１０μｍ以下であることが重要である。平均単繊維直径を０．１μｍ以上とすることで、フィルター用濾材として適切な通気量を確保することができる。一方、１０μｍ以下、好ましくは５μｍ以下とすることによって、不織布層の目が細かくなり、微細なダストを捕集することができるので、耐熱バグフィルター用濾材として使用する積層不織布には好適である。
【００２８】
不織布層（Ａ）の厚さは、０．１ｍｍ以上０．５ｍｍ以下であることが好ましい。厚さを０．１ｍｍ以上とすることにより、布帛層との密着性を向上させ、長時間使用しても耐久性を維持することができる。一方、０．５ｍｍ以下、好ましくは０．４ｍｍ以下とすることにより、通気抵抗を下げることができ、フィルターとして好適である。
【００２９】
また、不織布層（Ａ）単体の単位目付あたりの通気量は、０．２５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以上２５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以下であることが好ましい。単位目付あたりの通気量を０．２５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは０．３０（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以上とすることで、濾材不織布の高密度化を抑制し圧力損失の低いフィルター濾材貼り合わせ用不織布となる。一方、２５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以下、より好ましくは３．５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以下とすることにより、濾過性能を低下させることのない濾材となる。
【００３０】
なお、不織布層（Ａ）の厚みや通気量を前記の範囲とするために、この段階で熱処理を行うことができる。この熱処理は、ピンテンター装置により不織布層（Ａ）の両端のみをピンで把持した状態で熱風を吹き付ける方法や、ベルトプレス装置により不織布層（Ａ）の全体を、表面を昇温させた１組のベルトコンベア間に通すことで熱処理を実施する方法などによって行うことが好ましい。
【００３１】
［布帛層（Ｂ）の形成］
本発明の積層不織布の製造方法においては、さらに、熱可塑性樹脂を主成分とする布帛層（Ｂ）を形成する。
【００３２】
布帛層（Ｂ）を構成する繊維に用いられる熱可塑性樹脂としては、ポリフェニレンスルフィド、メタアラミド樹脂、ポリイミド、フッ素樹脂が挙げられるが、不織布層（Ａ）と融着する際の操業性や、使用後の廃棄処理の簡便さから、不織布層（Ａ）と同じ種類の熱可塑性樹脂を主成分とすることがより好ましい。
【００３３】
本発明に係る熱可塑性樹脂を主成分としてなる布帛層（Ｂ）の形態としては、不織布層（Ａ）よりも強度を保持し、通気性に優れ、かつ厚さが厚いものが好ましく、「スパンボンド不織布、ニードルパンチ加工してなる不織布、高目付の短繊維不織布など」の不織布、フェルト、織物および編物の群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。また、布帛層（Ｂ）を構成する繊維の形状には特に制限はなく、短繊維を用いることもできるし、長繊維を用いることもできる。中でも、後述する工程によって形成されるフェルトが、圧力損失が低く、かつ強度も保持できることから、より好ましい。
【００３４】
布帛層（Ｂ）の製造方法は、布帛層（Ｂ）の形態に合わせて公知の方法を採ることができる。中でも、布帛層（Ｂ）としてフェルトを用いる場合には、骨材となる織物または編物の両面に繊維ウェブを重ね合わせ、さらに、ニードルパンチ工程を経てフェルトにすることが好ましい。具体的には、前記の熱可塑性樹脂からなる短繊維から紡績糸を得たのち、その紡績糸から平織り組織の織物を製織したもの、あるいは、たて編組織の編物を骨材とする。その骨材の両面に、熱可塑性樹脂からなる短繊維を開繊処理し、カーディング処理した後、仮ニードルパンチして得られた繊維ウェブを重ね合わせ、ニードルパンチ加工により骨材と前記の繊維ウェブとを交絡させることで布帛層（Ｂ）を得ることが好ましい。なお、骨材としては、積層不織布の厚さや強度の観点から織物を用いることがより好ましい。
【００３５】
布帛層（Ｂ）の強度はＭＤ方向、ＣＤ方向いずれも１００Ｎ／５ｃｍ以上３０００Ｎ／５ｃｍ以下であることが好ましい。１００Ｎ／５ｃｍ以上、より好ましくは９００Ｎ／５ｃｍ以上とすることで、強度保持層として適度な強度を持つ布帛となる。一方で３０００Ｎ／５ｃｍ以下、より好ましくは２０００Ｎ／５ｃｍ以下とすることで、バグフィルターとして成形する際に加工しやすくなる。
【００３６】
布帛層（Ｂ）の、布帛層（Ｂ）単体の単位目付あたりの通気量は５．０×１０−３（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以上８．０×１０−１（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以下であることが好ましい。５．０×１０−３（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは２．０×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以上とすることで、高密度化を制御し、通気性に優れた布帛となる。一方で８．０×１０−１（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以下、より好ましくは５．０×１０−１（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以下とすることで、濾過性能を低下させることのない布帛となる。
【００３７】
布帛層（B）の厚さは１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることが好ましく、１．０ｍｍ以上、より好ましくは１．５ｍｍ以上とすることで、フィルターの寿命を保持できる。一方で３．０ｍｍ以下、より好ましくは２．０ｍｍ以下とすることで、バグフィルター成形効率を維持できる。
【００３８】
また、布帛層（B）の目付は、６０ｇ／ｍ２以上１０００ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。目付を６０ｇ／ｍ２以上、より好ましくは２００ｇ／ｍ２以上とすることで、強度を保持した布帛となる。一方で１０００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは８００ｇ／ｍ２以下とすることで、圧力損失の上昇を制御できる。
【００３９】
［不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）とを部分的に融着させる工程］
本発明の積層不織布の製造方法においては、前記の不織布層（Ａ）を形成させる工程、および、前記の布帛層（Ｂ）を形成させる工程の後に、さらに前記の不織布層（Ａ）と前記の布帛層（Ｂ）とを部分的に融着させる工程（融着工程）を有することが重要である。
【００４０】
一般に、不織布とその他の布帛との接合方法には、熱圧着によって融着させ、接合させる方法やニードルパンチ、水流交絡によって機械的に絡合させ接合させる方法、あるいは、フレームラミネートのような火炎溶融法によって融着させ、接合させる方法が挙げられる。しかしながら、一般的な接合方法では、不織布層と布帛層とを接合させた積層不織布の接合面が非常に緻密な構造となってしまう。このような状態となると、バグフィルター成形時の折り曲げた際に亀裂や破れが発生することがある。
【００４１】
そこで、本発明の積層不織布の製造方法においては、これらを防ぐため、不織布層と布帛層とを重ね合わせたものの一部に、例えば、超音波が発振されるホーンを当接させることなどによりエネルギーをかけ、不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）の繊維を部分的に融着させて、積層不織布とする方法がより好ましい。
【００４２】
この融着工程において、融着のみにかかる総エネルギー量が、一つの融着部分について、０．４５Ｊ／ｍｍ２以上３０Ｊ／ｍｍ２以下で部分的に融着する。一つの融着箇所について、総エネルギー量を０．４５Ｊ／ｍｍ２以上、より好ましくは１．０Ｊ／ｍｍ２以上とすることで、不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）を剥離することなく確実に融着することができる。一方で３０Ｊ／ｍｍ２以下、より好ましくは２５Ｊ／ｍｍ２以下とすることで、適度な通気量を保持した積層不織布となる。なお、これらの総エネルギー量とするためには、融着させる面に超音波が発振されるホーンを当接させる融着時間、および／または、その発振周波数を適宜設定することで達成できる。
【００４３】
また、超音波が発振されるホーンを当接させる以外の融着方法としては、例えばレーザー光、特に赤外線レーザー光を利用する方法、振動融着法、加熱した金属板などを当接する方法、加熱した気体を局所的に当てる方法なども挙げられる。ただし、融着時の操業性や仕上がり時の見栄え、また再現性の高さの観点から、超音波が発振されるホーンを当接させる方法がより好ましい。
【００４４】
融着部分は、融着部分の中心が、一辺の長さが１〜５０ｍｍの範囲にある多角形状の格子状に配置されたり、融着部分を水平方向およびそれに対し垂直方向に、それぞれ均一な間隔で直線状に配置させたりすることにより、耐熱バグフィルター濾過材としてモジュール化する際、融着部分が均一な位置関係を保ったままの状態で変形しやすくなるため、亀裂や破れが発生しにくくなり、バグフィルターとしての耐久性が向上する。
【００４５】
ここで、融着部分の中心が多角形上の格子状に配置されるとは、例えば、複数の融着部分が一辺の長さが所定の長さの多角形の格子の頂点に配置されていることを指し、この一片の長さが配置間隔となる。本発明における多角形の格子とは、長方形格子（図１（ａ））、三角形格子（図１（ｂ））、六角形格子（図１（ｃ））などの形態をとることができるほか、台形、平行四辺形、ひし形といった形状から構成される格子といった形態をとることができる。なお、前記の長方形格子、三角形格子、六角形格子には、当然、それぞれ正方形格子、正三角形格子、正六角形格子というように、格子の一辺、すなわち、配置間隔の長さが等しい格子も含まれる。これらの場合において、融着部分の形状は、円形、楕円形、あるいは、正方形、長方形などの四角形状、および角が丸くなった四角形状など所望の用途あるいは融着方法に合わせて選択することができる。また、融着部分を水平方向およびそれに対し垂直方向に、それぞれ均一な配置間隔で直線状に配置するとは、図２のように、融着部分そのものが前記の格子となっているものを指す。このような形態の場合における融着部分の中心とは、格子を形成している融着部分の中心線を指し、前記の「均一な配置間隔」における「配置間隔」とは、融着部分の中心線同士の間隔のことを指す。
【００４６】
本発明において、積層不織布の表面全体の面積に対する、融着部分の面積の総和の割合である、融着面積率は１％以上５０％以下であることが好ましい。融着面積率が１％以上、より好ましくは３％以上、さらに好ましくは５％以上とすることで、積層不織布の強度を向上させ、フィルターとして用いる際には捕集性能を高めることができる。一方、融着面積率を５０％以下とすることで、積層不織布として適切な通気量を確保し、フィルターとして用いる際には、圧力損失を小さくすることができる。
【００４７】
本発明の積層不織布において、融着部分以外（これを、本発明においては非融着部分と称する）の積層不織布全体の平均厚みを（ｔ０）、融着部分における、布帛層（Ｂ）の下面から不織布層（Ａ）の上面までの厚みを（ｔ１）とした際の厚み比率（ｔ１／ｔ０）は０．０５以上、０．８０以下であることが好ましい。厚み比率（ｔ１／ｔ０）を０．０５以上、より好ましくは０．１０以上とすることで、適度な通気性を保持した積層不織布となる。一方、厚み比率（ｔ１／ｔ０）を０．８０以下、より好ましくは０．７０以下とすることで、不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）が剥離することなくフィルターとしての強度を保つことができる。
【００４８】
積層不織布の通気量は形成された濾過材の特性として発現されるものであり、積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は１．７×１０−３（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））（ｇ／ｍ２）以上５．１×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）以下であることが好ましい。単位目付あたりの通気量を１．７×１０−３（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは５．０×１０−３（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））（ｇ／ｍ２）以上とすることで、濾材の高密度化を抑制し圧力損失の低いフィルター濾材用積層不織布となる。一方、５．１×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））（ｇ／ｍ２）以下、より好ましくは４．８×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））（ｇ／ｍ２）以下とすることで、濾過性能を低下させることのない積層不織布となる。
【００４９】
なお、積層不織布の厚みや通気量を前記の範囲とするために、この段階でも熱処理を行うことができる。この熱処理は、ピンテンター装置により積層不織布の両端のみをピンで把持した状態で熱風を吹き付ける方法などによって行うことが好ましい。
【００５０】
本発明の積層不織布は、貼り合わせ加工性に優れ、バグフィルター成形時に積層不織布を折り曲げても亀裂や破れを発生することなく、ハンドリング性に優れ、さらには濾過性能に優れることからフィルターなどの産業用途に使用することができる。また、耐熱性や耐薬品性が必要であり、より高濾過性能が求められている石炭ボイラーなどのフィルター材の用途に好適に用いることができる。
【実施例】
【００５１】
次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。なお、各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。
【００５２】
［測定方法］
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０ｍｉｎ）
ポリフェニレンスルフィド樹脂のＭＦＲは、ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８−７０に準じて、測定温度が３１５．５℃で、測定荷重が５ｋｇの条件で３回測定し、その平均値をＭＦＲとした。
【００５３】
（２）固有粘度（ＩＶ）
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ）は、次の方法で３回測定し、その平均値をとった。オルソクロロフェノール１００ｍｌに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηｒを、下記式により求めた。
・ηｒ＝η／η０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ０×ｄ０）
ここで、ηはポリマー溶液の粘度、η０はオルソクロロフェノールの粘度、ｔは溶液の落下時間（ｓｅｃ）、ｄは溶液の密度（ｇ／ｃｍ３）、ｔ０はオルソクロロフェノールの落下時間（ｓｅｃ）、ｄ０はオルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ３）を、それぞれ表す。次いで、上記の相対粘度ηｒから下記式により、固有粘度（ＩＶ）を算出した。
・固有粘度（ＩＶ）＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４。
【００５４】
（３）融点（℃）
使用した熱可塑性樹脂の融点は、示差走査熱量計（ＴＡ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製「Ｑ１００」）を用いて、次の条件で３回測定し、吸熱ピーク頂点温度の平均値を算出して、測定対象の融点とした。繊維形成前の熱可塑性樹脂において吸熱ピークが複数存在する場合は、最も高温側のピーク頂点温度とする。また、繊維を測定対象とする場合には、同様に測定し、複数の吸熱ピークから各成分の融点を推定することができる。
・測定雰囲気：窒素流（１５０ｍｌ／ｍｉｎ）
・温度範囲：３０〜３５０℃
・昇温速度：２０℃／ｍｉｎ
・試料量：５ｍｇ。
【００５５】
（４）平均単繊維径（μｍ）
コンベアベルト上に捕集した不織布層（Ａ）からランダムに小片サンプル３個を採取し、キーエンス社製「ＶＨＸ−Ｄ５００」の走査型電子顕微鏡で３０００〜６０００倍で表面写真を撮影し、各サンプルから１００本ずつ、計３００本の繊維の幅を測定し、その平均値を算出した。単繊維の幅平均値から、小数点以下第二位を四捨五入して繊維径とした。
【００５６】
（５）不織布層（Ａ）および積層不織布の目付（ｇ／ｍ２）
ＪＩＳ  Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．２  単位面積当たりの質量（ＩＳＯ法）」に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００５７】
（６）不織布層（Ａ）および積層不織布の厚さ（ｍｍ）
不織布層（Ａ）の厚さは、ＪＩＳ  Ｌ１９０６：２０００「一般長繊維不織布試験方法」の「５．１  厚さ」に準じて、直径１０ｍｍの加圧子を使用し、荷重１０ｋＰａで不織布の平面方向等間隔に１０点の厚さを０．０１ｍｍ単位で測定し、その平均値の小数点以下第三位を四捨五入した。
【００５８】
また、積層不織布の融着部分および非融着部分の厚さは、キーエンス社製「ＶＨＸ−Ｄ５００」の走査型電子顕微鏡で３００〜１５００倍で断面写真を撮影し、積層不織布の平面方向に融着部分、非融着部分のそれぞれ１０点の厚さを０．０１ｍｍ単位で測定し、その平均値の小数点以下第三位を四捨五入した。
【００５９】
（７）積層不織布の融着面積率（％）
積層不織布の融着面積率は、以下の手順で行った。
（ｉ）  キーエンス社製「ＶＨＸ−Ｄ５００」の走査型電子顕微鏡を用い、２０〜５００倍の倍率で積層不織布の不織布層（Ａ）側より表面写真を撮影した。
（ｉｉ）  表面写真の描画領域のうち、積層不織布の融着部分が占める面積（ＳＡ）を算出し、描画領域の面積（Ｓ）で除して、当該領域の融着面積率（ＳＡ／Ｓ×１００（％））を算出した。
（ｉｉｉ）  これを積層不織布上の１０カ所で行い、これらの算術平均値を積層不織布の融着面積率とした。
【００６０】
（８）不織布層（Ａ）および積層不織布の単位目付あたりの通気量（（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２））
不織布層（Ａ）および積層不織布の通気量は、ＪＩＳ  Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．８  通気性（ＪＩＳ法）」の「６．８．１  フラジール形法」に準じて、１５ｃｍ角にカットした繊維シート１０枚を、テクステスト社製の通気性試験機「ＦＸ３３００」を用いて、試験圧力１２５Ｐａで測定した。得られた値の平均値から、小数点以下第二位を四捨五入した値をシートの目付で除したものを単位目付あたりの通気量とした。
【００６１】
（９）融着性
貼り合わせた積層不織布を手で剥がし、積層不織布の不織布層（A）と布帛層（B）の融着性を比較した。表１では、手で各層に剥離することができないレベルにまで十分融着されている場合は良好「○」、端部や一部のみが剥離あるいは各層が容易に剥離する場合は不良「×」と表記し、「○」を合格とした。
【００６２】
（１０）積層不織布の乾熱収縮率（％）
ＪＩＳ  Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．１０  寸法変化率（ＪＩＳ法）」の「６．１０．３  乾熱寸法変化率」に準じて測定した。恒温乾燥機内の温度を１８０℃とし、１０分間熱処理した。
【００６３】
（１１）折り曲げた際の亀裂・破れ発生有無
恒温乾燥機内の温度を１８０℃とし、１６８時間熱処理した積層不織布を、不織布層（Ａ）を外側、布帛層（B）を内側となるように折り曲げ、不織布層（A）に亀裂や破れが発生しない場合を良好「○」、発生する場合は不良「×」と表記し、「○」を合格とした。
【００６４】
（１２）濾過性能評価
ＶＤＩ３９２６に準じてフィルター積層体の性能測定を実施した。測定用サンプルは直径１５０ｍｍとし、入口ダスト濃度を５．０±０．５ｇ／ｃｍ３、濾過風速２ｍ／ｍｉｎとし、１０００Ｐａに到達するとパルスにより濾過材表面のダストを払い落とす作業を実施し、初期３０回＋老化５０００回＋最後３０回実施し、出口ダスト濃度を下記の方法により求めた。
・出口ダスト濃度（ｍｇ／ｍ３）＝濾過材貫通ダスト重量／（１．８５×循環時間（ｓｅｃ）／３６００）
［実施例１］
（紡糸とシート化）
ＭＦＲが６００ｇ／１０ｍｉｎで、融点が２８１℃のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂を、窒素雰囲気中で１５０℃の温度で２４時間乾燥して用いた。このポリフェニレンスルフィド樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度が３１０℃で、孔径（直径）φが０．４０ｍｍの紡糸口金から単孔吐出量０．２３ｇ／ｍｉｎで紡出し、これに空気加熱器で加熱した３２５℃の温度の圧縮空気を圧力０．１８ＭＰａで吹き当てて、上記の紡糸口金からの距離１００ｍｍの位置にある移動するベルトコンベア上に捕集して、目付が４０ｇ／ｍ２の不織布層（Ａ）を得た。得られた不織布層（Ａ）を構成する繊維の平均単繊維径は３．４μｍであり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００６５】
（不織布層（Ａ）の熱処理）
実施例１では、この段階において不織布層（Ａ）の熱処理を実施しなかった。
【００６６】
（不織布層（Ａ）の物性）
製布後の不織布層（A）の厚さは０．２１ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は０．８５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【００６７】
（不織布層（A）と布帛層（B）の積層）
目付１２０ｇ／ｍ２、２．２ｄｔｅｘのポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）織物を骨材とし、この両面に、平均単繊維径１４．５μｍのポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）短繊維をカード、クロスラップを実施した後ニードルパンチ加工を施し、５５０ｇ／ｍ２のＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ）、表１、２の「形態」の欄では「フェルト」と記載した）を得た。その後、不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）を重ね合わせたものに対し、１．５ｍｍ×５．５ｍｍの略長方形の融着部分が、１０ｍｍの配置間隔で直線状に配置される（図２の態様）ように、周波数２８．９ｋＨｚ、エネルギー量１５Ｊ／ｍｍ２の条件で超音波が発振されるホーンを当接させて（表３の「融着方法」の欄では「超音波」と記載した）融着加工を実施し、融着面積率３８％の積層不織布を得た。
【００６８】
（積層不織布の熱処理）
ピンテンター装置により清掃不織布の両端のみをピンで把持した状態で、速度１ｍ／ｍｉｎで搬送し、温度１８０℃の熱風を6分間吹きつけ、熱処理を施した。熱処理後の積層不織布の波打ち発生、地合の悪化および表面凹凸の発生は見られなかった。
【００６９】
（積層不織布の物性）
積層不織布の融着性は良好であり、積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は１．４×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）、融着部分と非融着部分の厚さ比率（ｔ１／ｔ０）は０．６４であった。またこの積層不織布の乾熱収縮率は０％であり、折り曲げ性は良好であった。
【００７０】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．０７ｍｇ／ｍ３であった。
【００７１】
［実施例２］
（紡糸とシート化）
実施例１と同じ条件で、不織布層（Ａ）を製布した。
【００７２】
（不織布層（Ａ）の熱処理）
実施例１では、この段階において不織布層（Ａ）の熱処理を実施しなかった。
【００７３】
（不織布層（Ａ）の物性）
製布後の不織布層（Ａ）の厚さは０．２１ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は０．８５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【００７４】
（不織布層（Ａ）と布帛層（B）の積層）
実施例１と同じ条件で得られたＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ））を用いた。そして、実施例１の融着条件について、融着部分が、２０ｍｍの配置間隔で正方形格子上に配置される（図１（ａ）における、格子（１３）の一片の長さが等しい場合の態様）ようにし、周波数２８．９ｋＨｚ、エネルギー量７Ｊ／ｍｍ２に変えた以外は同様にして融着加工を実施し、融着面積率１．２％の積層不織布を得た。
【００７５】
（積層不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層不織布の熱処理を実施した。
【００７６】
（積層不織布の物性）
積層不織布の融着性は良好であり、積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は１．７×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）、融着部分と非融着部分の厚さ比率（ｔ１／ｔ０）は０．１１であった。またこの積層不織布の乾熱収縮率は０．１％であり、折り曲げ性は良好であった。
【００７７】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．１０ｍｇ／ｍ３であった。
【００７８】
［実施例３］
（紡糸とシート化）
実施例１と同じ条件で、不織布層（Ａ）を製布した。
【００７９】
（不織布層（Ａ）の熱処理）
実施例１では、この段階において不織布層（Ａ）の熱処理を実施しなかった。
【００８０】
（不織布層（Ａ）の物性）
製布後の不織布層（Ａ）の厚さは０．２１ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は０．８５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【００８１】
（不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）の積層）
実施例１と同じ条件で得られたＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ））を用いた。そして、実施例１の融着条件について、融着部分の配置間隔を５ｍｍになるようにし、周波数２８．９ｋＨｚ、エネルギー量１４Ｊ／ｍｍ２に変えた以外は同様にして融着加工を実施し、融着面積率４７％の積層不織布を得た。
【００８２】
（積層不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層不織布の熱処理を実施した。
【００８３】
（積層不織布の物性）
積層不織布の融着性は良好であり、積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は９．０×１０−３（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）、融着部分と非融着部分の厚さ比率（ｔ１／ｔ０）は０．６７であった。またこの積層不織布の乾熱収縮率は０％であり、折り曲げ性は良好であった。
【００８４】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．１０ｍｇ／ｍ３であった。
【００８５】
［実施例４］
（紡糸とシート化）
実施例１と同じポリフェニレンスルフィド樹脂を原料として用いた。単孔吐出量を０．１６ｇ／ｍｉｎ、熱風圧力を０．２４ＭＰａとし、上記の紡糸口金からの距離９０ｍｍの位置にある移動するベルトコンベア上に捕集して、目付が４０ｇ／ｍ２の不織布層（Ａ）を得た。得られた不織布層（Ａ）を構成する繊維の平均単繊維径は１．８μｍであり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００８６】
（不織布層（Ａ）の熱処理）
実施例１では、この段階において不織布層（Ａ）の熱処理を実施しなかった。
【００８７】
（不織布層（Ａ）の物性）
製布後の不織布層（Ａ）の厚さは０．１７ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は０．３８（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【００８８】
（不織布層（A）と布帛層（B）の積層）
実施例１と同じ条件で得られたＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ））を用いた。そして、実施例１の融着条件について、周波数２８．９ｋＨｚ、エネルギー量１５Ｊ／ｍｍ２に変えた以外は同様にして融着加工を実施し、融着面積率３８％の積層不織布を得た。
【００８９】
（積層不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層不織布の熱処理を実施した。
【００９０】
（積層不織布の物性）
積層不織布の融着性は良好であり、積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は７．０×１０−３（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）、融着部分と非融着部分の厚さ比率（ｔ１／ｔ０）は０．３８であった。また、この積層不織布の乾熱収縮率は０％であり、折り曲げ性は良好であった。
【００９１】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．１０ｍｇ／ｍ３であった。
【００９２】
［実施例５］
（紡糸とシート化）
実施例１と同じポリフェニレンスルフィド樹脂を原料として用いた。単孔吐出量を０．３０ｇ／ｍｉｎとした以外は実施例１と同じ条件で目付が４０ｇ／ｍ２の不織布層（Ａ）を得た。得られた不織布層（Ａ）を構成する繊維の平均単繊維径は４．４μｍであり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００９３】
（不織布層（Ａ）の熱処理）
実施例１では、この段階において不織布層（Ａ）の熱処理を実施しなかった。
【００９４】
（不織布層（Ａ）の物性）
製布後の不織布層（Ａ）の厚さは０．２２ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は１．１（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【００９５】
（不織布層（Ａ）と布帛層（B）の積層）
実施例１と同じ条件で得られたＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ））を用いた。そして、実施例１の融着条件について、周波数２８．９ｋＨｚ、エネルギー量１５Ｊ／ｍｍ２に変えた以外は同様にして融着加工を実施し、融着面積率３８％の積層不織布を得た。
【００９６】
（積層不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層不織布の熱処理を実施した。
【００９７】
（積層不織布の物性）
積層不織布の融着性は良好であり、積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は１．６×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）、融着部分と非融着部分の厚さ比率（ｔ１／ｔ０）は０．４８であった。またこの積層不織布の乾熱収縮率は０％であり、折り曲げ性は良好であった。
【００９８】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．０８ｍｇ／ｍ３であった。
【００９９】
［実施例６］
（紡糸とシート化）
実施例１と同じポリフェニレンスルフィド樹脂を原料として用いた。単孔吐出量を０．５０ｇ／ｍｉｎ、熱風圧力を０．１０ＭＰａとし、上記の紡糸口金からの距離１３０ｍｍの位置にある移動するベルトコンベア上に捕集して、目付が４０ｇ／ｍ２の不織布層（Ａ）を得た。得られた不織布層（Ａ）を構成する繊維の平均単繊維径は９．７μｍであり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【０１００】
（不織布層（Ａ）の熱処理）
実施例１では、この段階において不織布層（Ａ）の熱処理を実施しなかった。
【０１０１】
（不織布層（Ａ）の物性）
製布後の不織布層（Ａ）の厚さは０．２４ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は２．８（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【０１０２】
（不織布層（A）と布帛層（B）の積層）
実施例１と同じ条件で得られたＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ））を用いた。そして、実施例１の融着条件について、周波数２８．９ｋＨｚ、エネルギー量１５Ｊ／ｍｍ２に変えた以外は同様にして融着加工を実施し、融着面積率３８％の積層不織布を得た。
【０１０３】
（積層不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層不織布の熱処理を実施した。
【０１０４】
（積層不織布の物性）
積層不織布の融着性は良好であり、積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は３．９×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）、融着部分と非融着部分の厚さ比率（ｔ１／ｔ０）は０．５０であった。またこの積層不織布の乾熱収縮率は０％であり、折り曲げ性は良好であった。
【０１０５】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．０９ｍｇ／ｍ３であった。
【０１０６】
［実施例７］
（紡糸とシート化）
実施例１と同じ条件で、不織布層（Ａ）を製布した。
【０１０７】
（不織布層（Ａ）の熱処理）
ガラス繊維を芯材として編み込んだ“テフロン”（登録商標）樹脂ベルトからなり、ベルトの厚さが０．３１ｍｍのベルトコンベアを、ベルト間のクリアランスが０となるように上下に配置した。不織布層（Ａ）の先端３０ｍｍ×全幅にＰＴＦＥ加工した離型紙を挟み、このベルトコンベア間に通し、速度２ｍ／ｍｉｎで搬送し、ベルト表面の温度を不織布層（Ａ）の上面側、下面側ともに１４０℃とし、加熱した長さ１ｍの熱処理ゾーンを通過させて３０秒間熱処理を施した。熱処理後の不織布層（Ａ）の波打ち発生、地合の悪化および表面凹凸の発生は見られなかった。
【０１０８】
（不織布層（Ａ）の物性）
熱処理後の不織布（Ａ）の厚さは０．１６ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は０．７５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【０１０９】
（不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）の積層）
実施例１と同じ条件で得られたＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ））を用いた。そして、実施例１の融着条件について、融着部分が、１０ｍｍの配置間隔で正三角形格子上に配置される（図１（ｂ）における、格子（１３）の一片の長さが等しい場合の態様）ようにし、周波数２８．９ｋＨｚ、エネルギー量２０Ｊ／ｍｍ２に変えた以外は同様にして融着加工を実施し、融着面積率２５％の積層不織布を得た。
【０１１０】
（積層不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層不織布の熱処理を実施した。
【０１１１】
（積層不織布の物性）
積層不織布の融着性は良好であり、積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は１．６×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）、融着部分と非融着部分の厚さ比率ｔ１／ｔ０は０．６８であった。またこの積層不織布の乾熱収縮率は０％であり、折り曲げ性は良好であった。
【０１１２】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．０６ｍｇ／ｍ３であった。
【０１１３】
［実施例８］
（紡糸とシート化）
固有粘度（ＩＶ）が０．５１で、融点が２６０℃のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂を、窒素雰囲気中で１５０℃の温度で２４時間乾燥して用いた。このポリエチレンテレフタレート樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度が３００℃で、孔径（直径）が０．４０ｍｍの紡糸口金から単孔吐出量０．２１ｇ／ｍｉｎで紡出し、空気加熱器で加熱した３２０℃の温度の圧縮空気を圧力０．１３ＭＰａで吹き当てて、上記の紡糸口金からの距離１５０ｍｍの位置にある移動するベルトコンベア上に捕集して、目付が４０ｇ／ｍ２の不織布層（Ａ）を得た。得られた不織布層（Ａ）の平均単繊維径は２．８μｍであり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった
（不織布層（Ａ）の熱処理）
得られた不織布層（Ａ）を、実施例７の（不織布層（Ａ）の熱処理）と同じ条件で、熱処理を実施した。
【０１１４】
（不織布層（Ａ）の物性）
熱処理後の不織布層（Ａ）の厚さは０．１８ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は０．７０（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【０１１５】
（不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）の積層）
実施例１と同じ条件で得られたＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ））を用いた。そして、実施例１の融着条件について、融着部分が、１０ｍｍの配置間隔で正三角形格子上に配置される（図１（ｂ）における、格子（１３）の一片の長さが等しい場合の態様）ようにし、周波数２８．９ｋＨｚ、エネルギー量２０Ｊ／ｍｍ２に変えた以外は同様にして融着加工を実施し、融着面積率２５％の積層不織布を得た。
【０１１６】
（積層不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層不織布の熱処理を実施した。
【０１１７】
（積層不織布の物性）
積層不織布の融着性は良好であり、積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は１．５×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）、融着部分と非融着部分の厚さ比率（ｔ１／ｔ０）は０．５０であった。またこの積層不織布の乾熱収縮率は０％であり、折り曲げ性は良好であった。
【０１１８】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．０６ｍｇ／ｍ３であった。
【０１１９】
［比較例１］
（紡糸とシート化）
実施例１と同じ条件で、不織布層（Ａ）を製布した。
【０１２０】
（不織布層（Ａ）の熱処理）
得られた不織布層（Ａ）を、実施例７の（不織布層（Ａ）の熱処理）と同じ条件で、熱処理を実施した。
【０１２１】
（不織布層（Ａ）の物性）
熱処理後の不織布（Ａ）の厚さは０．１７ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は０．７５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【０１２２】
（不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）の積層）
実施例１と同じ条件で得られたＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ））を用いた。その後、不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）を重ね合わせたものを火炎加工により不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）との層間が完全に融着するように加工を実施し（表４の「融着方法」の欄では、「火炎」と記載した）、積層不織布を得た。火炎加工による融着は実施例１〜８のような融着方法とは異なるが、前記の層間が完全に融着していたため、融着率が１００％であるとした。
【０１２３】
（積層不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層不織布の熱処理を実施した。
【０１２４】
（積層不織布の物性）
積層不織布の融着性は全面が融着されていることもあり、良好であった。また積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は１．１×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であり、火炎加工によりシート全体が融着されていることから、厚さ比率（ｔ１／ｔ０）は１とした。この積層不織布の乾熱収縮率は０％であり、折り曲げ性については、積層不織布の不織布層（Ａ）側に亀裂が確認できた。
【０１２５】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．０７ｍｇ／ｍ３であった。
【０１２６】
［比較例２］
（紡糸とシート化）
実施例１と同じ条件で、不織布層（Ａ）を製布した。
【０１２７】
（不織布層（Ａ）の熱処理）
得られた不織布層（Ａ）を、実施例７の（不織布層（Ａ）の熱処理）と同じ条件で、熱処理を実施した。
【０１２８】
（不織布層（Ａ）の物性）
熱処理後の不織布（Ａ）の厚さは０．２１ｍｍであり、単位目付あたりの通気量は０．８５（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。
【０１２９】
（不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）の積層）
実施例１と同じ条件で得られたＰＰＳフェルト（布帛層（Ｂ））を用いた。その後、不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）とを重ね合わせたものに対し、ニードルパンチ加工を実施して接合し（比較例２においては、融着を全く行っていないが、便宜上、表４の「融着方法」の欄では「−（ニードルパンチ）」と記載した）、積層不織布を得た。
【０１３０】
（積層不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層不織布の熱処理を実施した。
【０１３１】
（積層不織布の物性）
本比較例の積層不織布は、不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）とを重ね合わせたものをニードルパンチ加工で接合しているため、両者が融着しているものではない。そのため、表４の「融着性」の欄では「−」としている。ただし、不織布（Ａ）を構成する繊維と布帛層（Ｂ）を構成する繊維とが十分に絡合していたことから、手で各層に剥離することはできなかった。また積層不織布単体の単位目付あたりの通気量は１．０×１０−２（ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓｅｃ））／（ｇ／ｍ２）であった。この積層不織布の乾熱収縮率は０．１％であり、折り曲げ性は良好であった。
【０１３２】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、出口ダスト濃度は０．２０ｍｇ／ｍ３であった。
【０１３３】
実施例１〜８、および、比較例１、２における、不織布層（Ａ）、布帛層（Ｂ）の製造条件、特性などを表１、表２に示す。また、実施例１〜８、および、比較例１、２における、積層不織布の製造条件、特性などを表３、表４に示す。
【０１３４】
【表１】
2020165001.tif 000002
【０１３５】
【表２】
2020165001.tif 000003
【０１３６】
【表３】
2020165001.tif 000004
【０１３７】
【表４】
2020165001.tif 000005
【０１３８】
表３に示すとおり、実施例１〜８のように不織布層（Ａ）と布帛層（Ｂ）を部分的に融着させることで、熱処理後の積層不織布をバグフィルター成形時のように折り曲げても、亀裂や破れが発生することがなく、また低出口ダスト濃度であり、フィルター濾過性能に優れる積層不織布であった。
【０１３９】
一方、表４に示すとおり、比較例１のようにシート全面が融着している積層不織布では、低出口ダスト濃度でありフィルター濾過性能は良好であったものの、濾材に力を加え、折り曲げるようにしてバグフィルターを成形する際、不織布層の強度が相対的に低いため、不織布層がより曲率半径の大きい側となる箇所においては、布帛層に追従できず、亀裂や破れが発生する結果となった。また、比較例２のように交絡処理を実施すると、交絡部よりダストが侵入し、出口ダスト濃度が悪化した。
【符号の説明】
【０１４０】
１、２：  積層不織布
１１、２１：  融着部分
１２、２２：  非融着部分
１３：  格子
【図１】
2020165001.tif 000006
【図２】
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