(57)【要約】【課題】ＣＯＰ値の悪化を抑制するヒートポンプサイクル装置を提供する。【解決手段】ヒートポンプサイクル装置１００が暖房運転を行っているとき、実冷媒過冷却度を目標冷媒過冷却度とするために膨張弁４の開度を調整する。このとき、戻り温度センサ５９で検出した戻り温度と、冷媒温度センサ５５で検出した冷媒出口温度とを比較し、この比較結果に応じて目標冷媒過冷却度を補正する。具体的には、実冷媒過冷却度から目標冷媒過冷却度を減じた過冷却度差が所定範囲内の値であり、かつ、冷媒出口温度から戻り温度を減じた温度差が第１所定値より大きい値となっていれば、目標冷媒過冷却度に第２所定値を加えて補正目標冷媒過冷却度を算出する。そして、実冷媒過冷却度を補正目標冷媒過冷却度とするために膨張弁４の開度を調整する。【選択図】図３
2020165540.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機と水冷媒熱交換器と膨張弁と熱源側熱交換器とが順次冷媒配管で接続された冷媒回路と、
前記水冷媒熱交換器と利用側ユニットと循環ポンプとが順次水配管で接続された温水回路と、
前記膨張弁の開度を調整する制御手段と、
前記水冷媒熱交換器から流出する冷媒の温度である冷媒出口温度を検出する冷媒温度センサと、
前記水冷媒熱交換器に流入する水の温度である戻り温度を検出する戻り温度センサと、
前記水冷媒熱交換器が凝縮器として機能する際に、前記水冷媒熱交換器における冷媒の凝縮圧力を検出する凝縮圧力センサと、
を有し、
前記制御手段は、暖房運転を行っているとき、
前記冷媒の凝縮圧力を用いて求めた冷媒の凝縮温度から前記冷媒出口温度を減じて求めた実冷媒過冷却度が、前記凝縮圧力と前記圧縮機の回転数に基づいて定められた目標冷媒過冷却度となるように、前記膨張弁の開度を調整し、
前記目標冷媒過冷却度から前記実冷媒過冷却度を減じて求めた過冷却度差が所定範囲内の値であり、かつ、前記冷媒出口温度から前記戻り温度を減じて求めた温度差が第１所定値より大きい値である場合は、前記目標冷媒過冷却度に第２所定値を加算する、
ことを特徴とするヒートポンプサイクル装置。
【請求項２】
前記制御手段は、
前記実冷媒過冷却度が、前記目標冷媒過冷却度に第２所定値を加算した値となるように、前記膨張弁の開度を調整する、
ことを特徴とする請求項１に記載のヒートポンプサイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ヒートポンプサイクル装置に係わり、詳細には、冷媒と熱交換を行って加熱した温水を利用側ユニットに供給するヒートポンプサイクル装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
ヒートポンプサイクル装置において、利用側熱交換器が冷媒と水とを熱交換させる水冷媒熱交換器であり、この水冷媒熱交換器と床暖房装置やラジエタといった暖房ユニットや温水を貯留する貯湯タンクなどの利用側ユニットとを水配管で接続して形成される温水回路を備え、水冷媒熱交換器で加熱した温水を温水回路を循環させて利用側ユニットに供給するものが知られている。このようなヒートポンプサイクル装置として、水冷媒熱交換器の冷媒出口側における冷媒過冷却度（以降、実冷媒過冷却度と記載する）が、圧縮機の回転数と水冷媒熱交換器における凝縮圧力とに基づいて定められた目標冷媒過冷却度となるように膨張弁の開度が調整されることで、ＣＯＰ（Coefficient  Of  Performanceの略。エネルギー消費効率）値の最大化を実現するものが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１１−６９５７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、特許文献１で提案されているヒートポンプサイクル装置では、水冷媒熱交換器と利用側ユニットが接続される温水回路における、単位時間当たりの水の流量（以降、単に「流量」と記載する場合がある）の変化がＣＯＰ値に与える影響については言及されていない。上述した、水冷媒熱交換器を有するヒートポンプサイクル装置では、温水回路に設けられる循環ポンプの回転数を変化させることによって、あるいは、ヒートポンプサイクル装置が設置される場所によって温水回路の水配管の長さや内径寸法が異なることにより、温水回路側の水の流量が変化することがあり、温水回路における水の流量の変化に応じて、利用側ユニットから水冷媒熱交換器に戻ってきた水の温度（以降、戻り温度と記載する）や利用側ユニットから温水回路に流出する水の温度（以降、往き温度と記載する）が変化する。
【０００５】
一般的に、利用側ユニットで発揮される暖房能力や給湯能力は、温水回路における水の流量と、往き温度と戻り温度との温度差の積に比例する。言い換えれば、利用側ユニットで発揮される暖房能力や給湯能力を一定としたとき、往き温度と戻り温度との温度差は水の流量に反比例し、水の流量が増加すれば往き温度と戻り温度との温度差は小さくなり、水の流量が減少すれば往き温度と戻り温度との温度差は大きくなる。このとき、圧縮機の回転数が固定されていれば、水の流量が増加して温度差が小さくなるときは往き温度が低下し、水の流量が減少して温度差が大きくなるときは往き温度が上昇する。
【０００６】
以上に説明したように、温水回路における水の流量の変化に起因して往き温度が変化する。また、ヒートポンプサイクル装置では、往き温度が利用側ユニットで要求される暖房能力や給湯能力に応じて定められた目標温度となるように、圧縮機の回転数が制御される。特許文献１に記載のヒートポンプサイクル装置では、前述したように圧縮機の回転数と凝縮圧力とに基づいて目標冷媒過冷却度が定められており温水回路における水の流量は考慮されていない。従って、温水回路における水の流量が変化した場合は、実冷媒過冷却度が変更された圧縮機の回転数に基づいて決定された目標冷媒過冷却度となっても、ＣＯＰ値を最大化できない恐れがあった。
【０００７】
本発明は以上述べた問題点を解決するものであり、温水回路側の水の流量に関わらずＣＯＰ値を最大化できるヒートポンプサイクル装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は上述の課題を解決するものであって、本発明のヒートポンプサイクル装置は、圧縮機と水冷媒熱交換器と膨張弁と熱源側熱交換器とが順次冷媒配管で接続された冷媒回路と、水冷媒熱交換器と利用側ユニットと循環ポンプとが順次水配管で接続された温水回路と、膨張弁の開度を調整する制御手段と、水冷媒熱交換器から流出する冷媒の温度である冷媒出口温度を検出する冷媒温度センサと、水冷媒熱交換器に流入する水の温度である戻り温度を検出する戻り温度センサと、水冷媒熱交換器が凝縮器として機能する際に、水冷媒熱交換器における冷媒の凝縮圧力を検出する凝縮圧力センサを有する。制御手段は、暖房運転を行っているとき、冷媒の凝縮圧力を用いて求めた冷媒の凝縮温度から冷媒出口温度を減じて求めた実冷媒過冷却度が、凝縮圧力と圧縮機の回転数に基づいて定められた目標冷媒過冷却度となるように、膨張弁の開度を調整し、目標冷媒過冷却度から実冷媒過冷却度を減じて求めた過冷却度差が所定範囲内の値であり、かつ、冷媒出口温度から戻り温度を減じて求めた温度差が第１所定値より大きい値である場合は、目標冷媒過冷却度に第２所定値を加算する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のヒートポンプサイクル装置は、過冷却度差が所定範囲内の値であり、かつ、冷媒出口温度から戻り温度を減じて求めた温度差が第１所定値より大きい場合に、目標冷媒過冷却度に第２所定値を加算する。これにより、温水回路側の水の流量に関わらずＣＯＰ値を最大化できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の実施形態における、ヒートポンプサイクル装置の構成図である。
【図２】本発明の実施形態における、目標冷媒過冷却度テーブルである。
【図３】本発明の実施形態における、膨張弁の開度調整を行う際の処理の流れを説明するフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に基づいて詳細に説明する。尚、本発明は以下の実施形態に限定されることはなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲で種々変形することが可能である。
【実施例】
【００１２】
図１は、本実施形態のヒートポンプサイクル装置であるヒートポンプ式温水暖房装置１００の構成を示している。このヒートポンプ式温水暖房装置１００は、圧縮機１と、四方弁２と、冷媒と水との熱交換を行う水冷媒熱交換器３と、膨張弁４と、熱源側熱交換器５と、アキュムレータ６とが順に冷媒配管１１で接続された冷媒回路１０を有する。また、ヒートポンプ式温水暖房装置１００は、水冷媒熱交換器３と、流量計３１と、室内ユニット４０と、循環ポンプ３０とが順に水配管１６で接続された温水回路２０を有する。さらに、ヒートポンプ式温水暖房装置１００は、制御手段６０を有する。
【００１３】
＜冷媒回路について＞
まず、冷媒回路１０を構成する装置や部材について説明する。圧縮機１は、インバータにより回転数が制御される図示しないモータによって駆動されることで、運転容量を可変できる能力可変型圧縮機である。四方弁２は、冷媒回路１０における冷媒が循環する方向を切り換えるための弁である。水冷媒熱交換器３は、冷媒配管１１を流れて水冷媒熱交換器３に流入した冷媒と水配管１６を流れて水冷媒熱交換器３に流入した水とを熱交換させる。膨張弁４は、図示しないステッピングモータを用いてパルス制御により弁の開度を制御するものであり、水冷媒熱交換器３に流入あるいは水冷媒熱交換器３から流出する冷媒量を調整する。熱源側熱交換器５は、流入した冷媒と図示しないファンの回転により取り込まれた外気とを熱交換させる。アキュムレータ６は、四方弁２から流入した冷媒をガス冷媒と液冷媒に分離し、ガス冷媒のみを圧縮機１に吸入させる。
【００１４】
また、冷媒回路１０には、以下に説明する各種センサが設けられている。冷媒配管１１における圧縮機１の吐出口付近には、圧縮機１から吐出された冷媒の圧力である吐出圧力を検出する吐出圧力センサ５１と、圧縮機１から吐出された冷媒の温度である吐出温度を検出する吐出温度センサ５２とが備えられている。冷媒配管１１におけるアキュムレータ６の冷媒流入側付近には、圧縮機１に吸入される冷媒の圧力である吸入圧力を検出する吸入圧力センサ５３と、圧縮機１に吸入される冷媒の温度である吸入温度を検出する吸入温度センサ５４とが備えられている。なお、吐出圧力センサ５１が本発明の凝縮圧力センサである。
【００１５】
冷媒配管１１における水冷媒熱交換器３の冷媒出口側付近には、暖房運転時に水冷媒熱交換器３から流出する冷媒の温度である冷媒出口温度を検出する冷媒温度センサ５５が備えられている。冷媒配管１１における膨張弁４と熱源側熱交換器５との間には、暖房運転時に熱源側熱交換器５に流入する冷媒の温度を検出する熱交温度センサ５７が備えられている。そして、熱源側熱交換器５の近傍には、図示しない送風ファンの回転によって熱源側熱交換器５へと導かれる外気温度を検出するための外気温度センサ５５が設けられている。
【００１６】
＜温水回路の構成について＞
次に、温水回路２０を構成する装置や部材について説明する。水冷媒熱交換器３は、例えば二重管熱交換器であり、一方の流路に冷媒配管１１が接続され、他方の流路に水配管１６が接続されている。循環ポンプ３０は、図示しない回転数変更可能なモータによって駆動され、循環ポンプ３０が駆動することで、温水回路２０を図１に示す矢印８０の方向に水が循環する。室内ユニット４０は、床暖房装置やラジエタなどといった室内を暖房する暖房ユニットである。流量計３１は、温水回路２０における単位時間あたりの水の流量を計測する。なお、室内ユニット４０が、本発明の利用側ユニットである。
【００１７】
また、温水回路２０には、以下に説明する各種センサが設けられている。水配管１６における水冷媒熱交換器３の水の出口側には、水冷媒熱交換器３から流出するする水の温度である往き温度を検出する往き温度センサ５８が備えられている。水配管１６における水冷媒熱交換器３の水の入口側には、水冷媒熱交換器３に流入する水の温度である戻り温度を検出する戻り温度センサ５９が備えられている。
【００１８】
＜制御手段について＞
次に、制御手段６０について説明する。制御手段６０は、それぞれ図示は省略するが、ヒートポンプ式温水暖房装置１００の運転制御に関わる各種プログラムや後述する目標冷媒過冷却度テーブル２００を記憶する記憶部と、上述した冷媒回路１０や温水回路２０に備えられた各種センサでの検出値を取り込むセンサ入力部と、室内ユニット４０を操作するための図示しないリモコンから送信される信号を受信する受信部を有する。制御手段６０は、各種センサで検出した値をセンサ入力部を介して取り込み、また、使用者のリモコン操作によって送信される室内ユニット４０の運転に関わる各種要求を受信部を介して取り込む。そして、制御手段６０は、取り込んだ各種センサで検出した値や運転に関わる各種要求に基づいて、圧縮機１や循環ポンプ３０の駆動制御、四方弁２の切り換え制御、膨張弁４の開度調整などといった、ヒートポンプ式温水暖房装置１００の各装置の制御を行う。
【００１９】
＜冷媒回路および温水回路の動作＞
次に、本実施形態のヒートポンプ式温水暖房装置１００が運転を行う際の、冷媒回路１０における冷媒の流れや各部の動作、および、温水回路２０における水の流れや各部の動作について、図１を用いて説明する。以下の説明では、ヒートポンプ式温水暖房装置１００が暖房運転を行う場合について説明し、その他の運転、例えば、暖房運転中に熱源側熱交換器５で発生した霜を融かす除霜運転などについては、説明を省略する。
【００２０】
ヒートポンプ式温水暖房装置１００が暖房運転を行う場合は、制御手段６０により四方弁２が操作されて冷媒回路１０が暖房サイクルとされる。この状態で圧縮機１が駆動すると、冷媒回路１０を図１に実線矢印７０の方向に冷媒が流れる。具体的には、圧縮機１から吐出された冷媒は、冷媒配管１１を流れて四方弁２を経て水冷媒熱交換器３に流入する。ここで、圧縮機１の回転数は、往き温度センサ５８で検出する水温である往き温度が、室内ユニット４０で使用者が要求する暖房能力に応じた目標往き温度となるように制御される。
【００２１】
水冷媒熱交換器３に流入した冷媒は、温水回路２０を循環して水冷媒熱交換器３に流入した水と熱交換を行って凝縮する。水冷媒熱交換器３から冷媒配管１１に流出した冷媒は、膨張弁４を通過する際に減圧されて熱源側熱交換器５に流入する。ここで、膨張弁４の開度は、水冷媒熱交換器３の冷媒出口側（暖房運転時の膨張弁４側）における冷媒過冷却度である実冷媒過冷却度が目標冷媒過冷却度となるように調整される。尚、目標冷媒過冷却度については、後に詳細に説明する。
熱源側熱交換器５に流入した冷媒は、外気と熱交換を行って蒸発する。熱源側熱交換器５から冷媒配管１１に流出した冷媒は、四方弁２、アキュムレータ６を介して圧縮機１に吸入されて再び圧縮される。
【００２２】
一方、温水回路２０では、循環ポンプ３０が駆動することで温水回路２０を図１に示す実線矢印８０の方向に水が流れる。水配管１６を流れて水冷媒熱交換器３に流入した水は冷媒によって加熱されて温水となって、室内ユニット４０に流入する。室内ユニット４０に温水が流れることで、室内ユニット４０が設置された部屋の暖房が行われる。
【００２３】
＜目標冷媒過冷却度を用いた膨張弁の開度調整＞
次に、図１および図２を用いて、本実施形態のヒートポンプ式温水暖房装置１００が、暖房運転中に行う膨張弁４の開度調整について説明する。ヒートポンプ式温水暖房装置１００が暖房運転を行っているとき、制御手段６０は、吐出圧力センサ５１で検出した吐出圧力を取り込み、取り込んだ吐出圧力を水冷媒熱交換器３における凝縮圧力とみなし、これを用いて暖房運転時に凝縮器として機能する水冷媒熱交換器３における凝縮温度を求め、求めた凝縮温度から冷媒温度センサ５５で検出した冷媒出口温度を減じて、実冷媒過冷却度を算出する。そして、制御手段６０は、算出した実冷媒過冷却度が、図２に示す目標冷媒過冷却度テーブル２００に掲載された目標冷媒過冷却度となるように、膨張弁４の開度を調整する。
【００２４】
図２に示す目標冷媒過冷却度テーブル２００は、予め試験などを行って求められて制御手段６０に記憶されているものであり、この目標冷媒過冷却度テーブル２００に記憶されている各目標冷媒過冷却度の値は、温水回路２０における水の流量をある一定の値としたときに実冷媒過冷却度をこの目標冷媒過冷却度とすることで、暖房運転中のＣＯＰ値を最大化できるように定められている。なお、目標冷媒過冷却度テーブル２００では、圧縮機１の回転数をＲ（単位：ｒｐｓ）、暖房運転中に凝縮器として機能する水冷媒熱交換器３における凝縮圧力をＰｃ（単位：ＭＰａ）としている。
【００２５】
目標冷媒過冷却度テーブル２００では、圧縮機１の回転数Ｒと凝縮圧力Ｐｃとに応じて複数の目標冷媒過冷却度が定められている。具体的には、圧縮機１の回転数Ｒが４０ｒｐｓ未満である場合、凝縮圧力Ｐｃの上昇時で３．０ＭＰａ未満／下降時で２．８ＭＰａである場合の目標冷媒過冷却度が６ｄｅｇ、凝縮圧力Ｐｃの上昇時で３．０ＭＰａ以上３．６ＭＰａ未満／下降時で２．８ＭＰａ以上３．４ＭＰａ未満である場合の目標冷媒過冷却度が１０ｄｅｇ、凝縮圧力Ｐｃの上昇時で３．６ＭＰａ以上／下降時で３．４ＭＰａである場合の目標冷媒過冷却度が１２ｄｅｇとされている。
【００２６】
圧縮機１の回転数Ｒが４０ｒｐｓ以上７０ｒｐｓ未満である場合、凝縮圧力Ｐｃの上昇時で３．０ＭＰａ未満／下降時で２．８ＭＰａである場合の目標冷媒過冷却度が５ｄｅｇ、凝縮圧力Ｐｃの上昇時で３．０ＭＰａ以上３．６ＭＰａ未満／下降時で２．８ＭＰａ以上３．４ＭＰａ未満である場合の目標冷媒過冷却度が８ｄｅｇ、凝縮圧力Ｐｃの上昇時で３．６ＭＰａ以上／下降時で３．４ＭＰａである場合の目標冷媒過冷却度が１０ｄｅｇとされている。圧縮機１の回転数Ｒが７０ｒｐｓ以上である場合、凝縮圧力Ｐｃの上昇時で３．０ＭＰａ未満／下降時で２．８ＭＰａである場合の目標冷媒過冷却度が４ｄｅｇ、凝縮圧力Ｐｃの上昇時で３．０ＭＰａ以上３．６ＭＰａ未満／下降時で２．８ＭＰａ以上３．４ＭＰａ未満である場合の目標冷媒過冷却度が６ｄｅｇ、凝縮圧力Ｐｃの上昇時で３．６ＭＰａ以上／下降時で３．４ＭＰａである場合の目標冷媒過冷却度が７ｄｅｇとされている。
【００２７】
つまり、目標冷媒過冷却度テーブル２００では、圧縮機１の回転数Ｒが高くなるのにつれて目標冷媒過冷却度の値が小さくなるように定められており、また、凝縮圧力Ｐｃが高くなるのにつれて目標冷媒過冷却度の値が大きくなるように定められている。また、凝縮圧力Ｐｃの上昇時と下降時で凝縮圧力Ｐｃの範囲を定める値を異ならせているのは、実測した凝縮圧力Ｐｃがこの範囲を定める値の付近の値を上下することによって目標冷媒過冷却度の値が頻繁に変化することに起因して膨張弁４の開度も頻繁に変化する、所謂制御のハンチングを防ぐためである。
【００２８】
ヒートポンプサイクル装置１００が暖房運転を行っているとき、制御手段６０は、前述した方法で実冷媒過冷却度を定期的（例えば、２分毎）に算出する。また、制御手段６０は、実冷媒過冷却度を算出するタイミングに合わせて、現在の圧縮機１の回転数Ｒと吐出圧力センサ５１で検出した吐出圧力を凝縮圧力Ｐｃとして用い、目標冷媒過冷却度テーブル２００を参照して目標冷媒過冷却度を選択する。
【００２９】
そして、制御手段６０は、選択した目標冷媒過冷却度から実冷媒過冷却度を減じた過冷却度差を用いて、膨張弁４の開度調整を行う。具体的には、実冷媒過冷却度が目標冷媒過冷却度より小さい値の場合は、求めた過冷却度差の値に応じて膨張弁４の開度を小さくする。これにより、水冷媒熱交換器３において水と熱交換を行う冷媒の流量が減少して冷媒の蒸発が促進されるので、実冷媒過冷却度の値が上昇して目標冷媒過冷却度に近づく。一方、実冷媒過冷却度が目標冷媒過冷却度より大きい値の場合は、求めた過冷却度差の値に応じて膨張弁４の開度を大きくする。これにより、水冷媒熱交換器３において水と熱交換を行う冷媒の流量が増加して冷媒の蒸発が抑制されるので、実冷媒過冷却度の値が低下して目標冷媒過冷却度に近づく。
【００３０】
＜目標冷媒過冷却度の補正について＞
上述したように、実冷媒過冷却度が目標冷媒過冷却度より小さい値の場合、目標冷媒過冷却度から実冷媒過冷却度を減じた過冷却度差を小さくするために、膨張弁４の開度を小さくして実冷媒過冷却度を上昇させて目標冷媒過冷却度に近づけていく。このとき、冷媒回路１０において、水冷媒熱交換器３を流れる冷媒が水に与える熱量が増加して冷媒出口温度が低くなっていく。一方で、温水回路２０においては、水冷媒熱交換器３を流れる水が冷媒から受ける熱量が増加することによって往き温度は上昇する。このとき、室内ユニット４０における空調負荷が急激に変化する（例えば、室内ユニット４０が設置された部屋の窓が開けられる）ことがない限りは、往き温度の上昇に応じて戻り温度も上昇する。水冷媒熱交換器３では、冷媒が水を加熱するために冷媒出口温度が戻り温度より低い温度となることはないこと、および、冷媒出口温度が低くなっていく一方で戻り温度が上昇することにより、実冷媒過冷却度が目標冷媒過冷却度に近づいていくときは、冷媒出口温度から戻り温度を減じた温度差が小さくなっていく。このように、温度差が小さくなる、つまり、実冷媒過冷却度が目標冷媒過冷却度に近い値となるときは、水冷媒熱交換器３における冷媒と水との熱交換量が増加しており、これに起因してＣＯＰ値の高い暖房運転が行えている。
【００３１】
しかし、目標冷媒過冷却度テーブル２００を定めた場合と比べて、温水回路２０に設けられる循環ポンプ３０の回転数を変化させることによって、あるいは、ヒートポンプサイクル装置１００が設置される場所によって温水回路２０の水配管１６の長さや内径寸法が異なることにより、温水回路２０における水の流量が変化する。温水回路２０における水の流量が変化すれば、戻り温度や往き温度が変化する。一般的に、室内ユニット４０で発揮される暖房能力は、温水回路２０における水の流量と、往き温度と戻り温度との温度差の積に比例する。言い換えれば、室内ユニット４０で発揮される暖房能力を一定としたとき、往き温度と戻り温度との温度差は水の流量に反比例し、水の流量が増加すれば往き温度と戻り温度との温度差は小さくなり、水の流量が減少すれば往き温度と戻り温度との温度差は大きくなる。このとき、圧縮機１の回転数が固定されていれば、水の流量が増加して温度差が小さくなるときは往き温度が低下し、水の流量が減少して温度差が大きくなるときは往き温度が上昇する。
【００３２】
以上に説明したように、温水回路２０における水の流量の変化に起因して往き温度が変化する。また、ヒートポンプサイクル装置１００では、往き温度が室内ユニット４０で要求される暖房能力に応じて定められた目標温度となるように、圧縮機１の回転数が制御される。このとき、圧縮機１の回転数と凝縮温度とに基づいて目標冷媒過冷却度テーブル２００を参照して目標冷媒過冷却度を決定すれば、温水回路２０における水の流量を考慮せずに目標冷媒過冷却度を決定することとなり、実冷媒過冷却度が決定した目標冷媒過冷却度となるように膨張弁４の開度を調整しても、温水回路２０における水の流量が変化していることに起因してＣＯＰ値を最大化できない恐れがあった。
【００３３】
そこで、本実施形態のヒートポンプサイクル装置１００では、実冷媒過冷却度を目標冷媒過冷却度とするために膨張弁４の開度を調整しているときに、実冷媒過冷却度と目標冷媒過冷却度との差である過冷却度差が所定範囲内の値であり、かつ、冷媒出口温度から戻り温度を減じた温度差が第１所定値より大きい値となっていれば、目標冷媒過冷却度に第２所定値を加えて補正目標冷媒過冷却度を算出する。そして、実冷媒過冷却度を補正目標冷媒過冷却度とするために膨張弁４の開度を調整する。
【００３４】
ここで、所定範囲、第１所定値、および、第２所定値は、それぞれ予め試験などを行って求められて、制御手段６０に記憶されている値である。所定範囲、および、第２所定値は、ヒートポンプサイクル装置１００が暖房運転を行っているときの動作環境が、目標冷媒過冷却度テーブル２００を定めた動作環境である場合に、過冷却度差が所定範囲内の値となっており、かつ、冷媒出口温度から戻り温度を減じた温度差が第１所定値以下の値となっていれば、ＣＯＰ値を最大化できていると見込める値である。なお、一例として、所定範囲は±１ｄｅｇであり、第１所定値は２℃である。
【００３５】
また、第２所定値は、温水回路２０における水の流量が減少したことに起因して、実冷媒過冷却度が選択されている目標冷媒過冷却度となっても冷媒出口温度から戻り温度を減じた温度差が大きい場合、つまり、目標冷媒過冷却度テーブル２００を定めた動作環境と異なる場合に、この第２所定値を目標冷媒過冷却度に加えて補正し、実冷媒過冷却度がこの補正目標冷媒過冷却度となるように膨張弁２４の開度を調整すれば、ＣＯＰ値を改善して最大化できることが判明している値である。なお、一例として、第２所定値は０．５ｄｅｇである。
【００３６】
このように、目標冷媒過冷却度が補正されて、現在の目標冷媒過冷却度より大きい値である補正目標冷媒過冷却度とされると、この補正目標冷媒過冷却度と実冷媒過冷却度との差である補正過冷却度差が、元の目標冷媒過冷却度の場合の過冷却度差より大きな値となる。そして、この補正過冷却度差が小さくなるように膨張弁４の開度が小さくされることで、水冷媒熱交換器３における冷媒と水との熱交換量が増加するので、実冷媒過冷却度が大きな値となっていき冷媒出口温度が低い温度になっていくとともに、戻り温度が高い温度となって、冷媒出口温度と戻り温度との温度差が小さくなっていく。また、戻り温度の上昇に伴って往き温度も上昇するので、圧縮機１の回転数Ｒを上昇させる必要がない。これら、冷媒出口温度と戻り温度との温度差が小さくなっていくこと、および、温水回路２０における水の流量の変化によって低下した往き温度が膨張弁４の開度調整によって上昇することにより圧縮機１の回転数Ｒを上昇させる必要がないことによって、ヒートポンプサイクル装置１００の暖房運転時のＣＯＰ値の悪化を抑制できる。
【００３７】
＜膨張弁の開度調整に関わる処理の流れについて＞
次に、図３を用いて、ヒートポンプサイクル装置１００の暖房運転時の膨張弁の開度調整に関わる処理の流れについて説明する。図３に示すのは、制御手段６０が暖房運転時に行う膨張弁の開度調整に関わる処理を示すフローチャートである。図３において、ＳＴは処理のステップを表し、これに続く数字はステップの番号を表している。なお、図３では、本発明に関わる処理にのみ言及しており、ヒートポンプサイクル装置１００に関わるその他の一般的な制御については、記載と説明を省略する。
【００３８】
また、図３では、前述した凝縮圧力Ｐｃに加えて、実冷媒過冷却度をＳＣｐ、目標冷媒過冷却度をＳＣｄ、目標冷媒過冷却度ＳＣｄと実冷媒過冷却度ＳＣｐとの差である過冷却度差をΔＳＣ、目標冷媒過冷却度ＳＣｄを補正する際にこの目標冷媒過冷却度ＳＣｄに加算する加算冷媒過冷却度（本発明の第２所定値に相当）をＳＣａ、補正冷媒過冷却度をＳＣｄｎ、補正冷媒過冷却度ＳＣｄｎと実冷媒過冷却度ＳＣｐとの差である補正過冷却度差をΔＳＣｎ、冷媒出口温度をＴｒｏ、戻り温度をＴｗｂ、冷媒出口温度Ｔｒｏから戻り温度Ｔｗｂを減じた温度差をΔＴとしている。
【００３９】
ヒートポンプサイクル装置１００が暖房運転を開始すると、制御手段６０は、膨張弁４の開度を初期開度とする（ＳＴ１）。ここで、膨張弁４の初期開度は、予め定められて制御手段６０に記憶されている値であり、例えば、膨張弁４のステッピングモータに加えるパルス数で１００パルスに相当する開度である。そして、制御手段６０は、圧縮機１を予め定められた起動時回転数で起動し、この後は、前述したように往き温度センサ５８で検出した往き温度が、室内ユニット４０で要求される暖房能力に応じて定められた目標温度となるように、回転数が制御される。
【００４０】
次に、制御手段６０は、冷媒出口温度Ｔｒｏと戻り温度Ｔｗｂと凝縮圧力Ｐｃとを取り込む（ＳＴ２）。具体的には、制御手段６０は、冷媒温度センサ５５で検出した冷媒出口温度Ｔｒｏを取り込み、戻り温度センサ５９で検出した戻り温度Ｔｗｂを取り込み、吐出圧力センサ５１で検出した吐出圧力を水冷媒熱交換器３における凝縮圧力Ｐｃとして取り込む。制御手段６０は、上記各値を定期的（例えば、２分毎）に取り込む。
【００４１】
次に、制御手段６０は、実冷媒過冷却度ＳＣｐを算出する（ＳＴ３）。具体的には、制御手段６０は、ＳＴ２で取り込んだ凝縮圧力Ｐｃを用いて水冷媒熱交換器３における凝縮温度を求め、ＳＴ２で取り込んだ冷媒出口温度Ｔｒｏを減じて、実冷媒過冷却度ＳＣｐを算出する。
【００４２】
次に、制御手段６０は、過冷却度差ΔＳＣを算出する（ＳＴ４）。具体的には、制御手段６０は、目標冷媒過冷却度ＳＣｄからＳＴ３で算出した実冷媒過冷却度ＳＣｐを減じて、過冷却度差ΔＳＣを算出する。なお、目標冷媒過冷却度ＳＣｄは、前述したように、制御手段６０が図２に示す目標冷媒過冷却度テーブル２００を参照し、現在の圧縮機１の回転数ＲとＳＴ２で取り込んだ凝縮圧力Ｐｃとに応じた目標冷媒過冷却度ＳＣｄを目標冷媒過冷却度テーブル２００から選択する。
【００４３】
次に、制御手段６０は、ＳＴ４で算出した過冷却度差ΔＳＣが１ｄｅｇ（本発明の所定範囲）以内の値であるか否かを判断する（ＳＴ５）。過冷却度差ΔＳＣが１ｄｅｇ以内の値であれば（ＳＴ５−Ｙｅｓ）、制御手段６０は、温度差ΔＴを算出する（ＳＴ６）。具体的には、制御手段６０は、ＳＴ２で取り込んだ冷媒出口温度Ｔｒｏから、同じくＳＴ２で取り込んだ戻り温度Ｔｗｂを減じて、温度差ΔＴを算出する。
【００４４】
次に、制御手段６０は、ＳＴ６で算出した温度差ΔＴが２℃（本発明の第１所定値）より大きい値であるか否かを判断する（ＳＴ７）。温度差ΔＴが２℃より大きい値であれば（ＳＴ７−Ｙｅｓ）、制御手段６０は、補正冷媒過冷却度ＳＣｄｎを算出する（ＳＴ８）。具体的には、制御手段６０は、ＳＴ４で過冷却度差ΔＳＣを算出する際に選択した目標冷媒過冷却度ＳＣｄに記憶している加算冷媒過冷却度Ｃａ（本発明の第２所定値。本実施形態では０．５ｄｅｇ）を加算して、補正冷媒過冷却度ＳＣｄｎを算出する。
【００４５】
次に、制御手段６０は、補正冷媒過冷却度差ΔＳＣｎを算出する（ＳＴ９）。具体的には、制御手段６０は、ＳＴ８で算出した補正冷媒過冷却度ＳＣｄｎからＳＴ３で算出した実冷媒過冷却度ＳＣｐを減じて、補正冷媒過冷却度差ΔＳＣｎを算出する。
【００４６】
そして、制御手段６０は、ＳＴ９で算出した補正冷媒過冷却度ＳＣｄｎに基づいて膨張弁４の開度を調整し（ＳＴ１０）、ＳＴ２に処理を戻す。なお、ＳＴ５において、過冷却度差ΔＳＣが１ｄｅｇ以内の値でない場合（ＳＴ５−Ｎｏ）、および、温度差ΔＴが２℃大きい値でなければ（ＳＴ７−Ｎｏ）、制御手段６０は、ＳＴ４で算出した過冷却度差ΔＳＣに基づいて膨張弁４の開度を調整し（ＳＴ１１）、ＳＴ２に処理を戻す。
【００４７】
以上説明したように、本実施形態のヒートプンプサイクル装置１００では、暖房運転時に膨張弁４の開度調整を行う際に、目標冷媒過冷却度ＳＣｄから実冷媒過冷却度ＳＣｐを減じて求める過冷却度差ΔＳＣの値が第１所定値以内の値であり、かつ、冷媒出口温度Ｔｒｏから戻り温度Ｔｗｂを減じて求める温度差ΔＴの値が第２所定値より大きい値である場合に、加算冷媒過冷却度ＳＣａを用いて目標冷媒過冷却度ＳＣｄを補正する。これにより、温水回路２０における水の流量が変化したことよって、暖房運転時のＣＯＰ値が最大化できなくなった場合に、目標冷媒過冷却度ＳＣｄを補正することによってＣＯＰ値を最大化できる。
【符号の説明】
【００４８】
１  圧縮機
３  水冷媒熱交換器
４  膨張弁
５  熱源側熱交換器
１０  冷媒回路
２０  温水回路
３０  循環ポンプ
４０  室内ユニット
５１  吐出圧力センサ
５５  冷媒温度センサ
５９  戻り温度センサ
１００  ヒートポンプサイクル装置
２００  目標冷媒過冷却度テーブル
Ｐｄ  吐出圧力
ＳＣｄ  目標冷媒過冷却度
ＳＣｐ  実冷媒過冷却度
ＳＣｄｎ  補正目標冷媒過冷却度
ＳＣａ  加算冷媒過冷却度
ΔＳＣ  過冷却度差
ΔＳＣｎ  補正過冷却度差
Ｔｒｏ  冷媒出口温度
Ｔｗｂ  戻り温度
ΔＴ  温度差
【図１】
2020165540.tif 000003
【図２】
2020165540.tif 000004
【図３】
2020165540.tif 000005