(57)【要約】【課題】鳴きを抑制しつつ、ブレーキフィーリングあるいは引き摺りトルクの増加による燃費等の悪化を抑制する。【解決手段】一実施形態のブレーキパッドは、銅の配合量が０．５重量％以下の摩擦材と、バックプレートと、前記摩擦材と前記バックプレートとの間に積層され、曲げモードにおける−５０℃〜０℃における平均損失弾性率が５００ＭＰａ以上とされた前記アンダーレイヤ材と、を備える。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
銅の配合量が０．５重量％以下の摩擦材と、
バックプレートと、
前記摩擦材と前記バックプレートとの間に配置され、
曲げモードにおいて−５０℃〜０℃における平均損失弾性率が５００ＭＰａ以上であるアンダーレイヤ材を有する、ブレーキパッド。
【請求項２】
前記アンダーレイヤ材は、熱硬化性樹脂、摩擦調整剤、ゴムおよびアラミド繊維を含んで構成される、請求項１に記載のブレーキパッド。
【請求項３】
前記アンダーレイヤ材における前記ゴムの量は、２０体積％以上であり、かつ、
前記アンダーレイヤ材における前記アラミド繊維の量は、６体積％以下である、請求項２に記載のブレーキパッド。
【請求項４】
前記アンダーレイヤ材は、鉄繊維および鉱物繊維を含み、かつ前記アンダーレイヤ材における前記鉄繊維および前記鉱物繊維の合計量は、２５体積％以上である、請求項１〜３のいずれか一項に記載のブレーキパッド。
【請求項５】
前記アンダーレイヤ材は、２０体積％〜４０体積％の量のゴムで構成される、請求項１〜４のいずれか一項に記載のブレーキパッド。
【請求項６】
前記アンダーレイヤ材は、３体積％〜６体積％の量のアラミド繊維で構成される、請求項１〜５のいずれか一項に記載のブレーキパッド。
【請求項７】
前記アンダーレイヤ材は、２５体積％〜５０体積％の量の鉄繊維および鉱物繊維で構成される、請求項１〜６のいずれか一項に記載のブレーキパッド。
【請求項８】
銅の配合量が０．５重量％  以下の摩擦材およびバックプレートを有するブレーキパッドに用いられ、前記摩擦材と前記バックプレートとの間に積層されるアンダーレイヤ材を構成するアンダーレイヤ材組成物であって、
曲げモードにおいて−５０℃〜０℃の平均損失弾性率が５００ＭＰａ以上である、アン
ダーレイヤ材組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ブレーキパッドおよびアンダーレイヤ材組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
昨今の技術革新に伴いエンジンや車体等のノイズが飛躍的に改善されている。これら以外の望ましくない車両ノイズの別の発生源として、ブレーキ操作に付随するブレーキ鳴き（以下、鳴きとよぶ）  がある。この鳴きは、運転者によって比較的頻繁に認識され、他の車両ノイズより大きな問題となる場合がある。
【０００３】
この鳴きはブレーキ構成部品同士の複雑な関係により発生することからブレーキシステム全体で解析が進められ、個々の部品の問題として対処される傾向がある。
【０００４】
さらに、鳴きは、自励振動現象であることから、そのメカニズムは、起振動、共振／結合および減衰などの様々な観点から研究され、対策が提案されてきた。
【０００５】
具体的には、鳴きに対する既知の対策例として、圧縮変形量を高めて連成を緩和する方法、減衰性の高いブレーキパッドシムを用いる方法、および摩擦材およびアンダーレイヤにゴムを添加する方法があげられる。
【０００６】
特開２００７―１５４１５４号公報は、非アスベストの摩擦材を用いて、摩擦および摩耗性能に関する摩擦材自体の性能を著しく損なうことなくブレーキ鳴きに対処する別の方法を開示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００７―１５４１５４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、これらは、ブレーキパッドアッセンブリにおける圧縮変形量の増大による運転者のブレーキフィーリングの低下、引き摺りトルクの増加に起因する燃費の悪化、といったものを生じさせる可能性があり、新たな問題が提起され得る。
【０００９】
そこで、本発明では、鳴きを抑制しつつ、ブレーキフィーリングあるいは引き摺りトルクの増加による燃費等の悪化を抑制することが可能なブレーキパッドおよびアンダーレイヤ材組成物を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題の解決に向け鋭意研究を行った結果、アンダーレイヤ材における原料の配向により、圧縮変形量と動的粘弾性に異方性が生じることを突き止め、圧縮変形量の増大を抑え、鳴き低減効果が期待される動的弾性率の減衰能を向上できる可能性を見出した。この減衰能については、具体的には曲げモードにおける損失弾性率ＬＭを示し、その値を増大させることで、ブレーキパッドの曲げ振動の減衰性が向上され、鳴き低減効果があることを究明した。
【００１１】
本発明によるブレーキパッドは、銅の配合量が０．５重量％以下の摩擦材と、バックプレートと、前記摩擦材と前記バックプレートとの間に積層され、曲げモードにおいて−５０℃〜０℃の平均損失弾性率が５００ＭＰａ以上とされたアンダーレイヤ材と、を備える。
【００１２】
上述の構成において、アンダーレイヤ材は、熱硬化性樹脂、摩擦調整剤、ゴムおよびアラミド繊維を含有してもよく、この場合、ゴムの量は、好ましくは、２０体積％〜４０体積％であり、アラミド繊維の量は、好ましくは、３体積％〜６体積％である。
【００１３】
上述の構成において、アンダーレイヤ材は、鉄繊維および鉱物繊維を含んでもよく、この場合、鉄繊維および鉱物繊維の量は、好ましくは、２５体積％〜５０体積％である。
【００１４】
この構成では、高い減衰および適切な圧縮性を保持することができ、アンダーレイヤ材の成形性も確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１Ａ】図１Ａは、一実施形態におけるブレーキパッドの説明図である。
【図１Ｂ】図１Ｂは、同じくブレーキパッドの説明図である。
【図２】図２は、鳴き発生率と損失弾性率ＬＭとの相関を示す説明図である。
【図３】図３は、実施例、比較例および性能評価の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明によるアンダーレイヤ材およびブレーキパッドについて詳述する。
【００１７】
以下に示される実施形態におけるブレーキパッドの構成、ならびに当該構成によってもたらされる作用および結果（効果）は一例であり、当該構成以外によっても実現可能である。
【００１８】
図１Ａおよび図１Ｂは、一実施形態におけるブレーキパッドの説明図である。
【００１９】
図１Ａは、一実施形態におけるブレーキパッドの外観斜視図であり、図１Ｂは、図１Ａの切断線１Ｂ−１Ｂに沿った断面図である。
【００２０】
図１Ａ、Ｂに示すように、ブレーキパッド１０は、鉄製で第１の表面Ｆ１を有するバックプレート１１と、第１の表面Ｆ１に面しかつ第１の表面Ｆ１と接触する第２の表面Ｆ２を有するアンダーレイヤ材１２と、第２の表面Ｆ２に面しかつ第２の表面Ｆ２と接触する第３の表面Ｆ３を有する摩擦材（ライニング）１３とを含む。したがって、第３の表面Ｆ３は、第２の表面Ｆ２に対向し同時に第２の表面Ｆ２に略平行でもあるように位置合わせされる。同様に、第２の表面Ｆ２は、第１の表面Ｆ１に対向し同時に第１の表面Ｆ１に略平行でもあるように位置合わせされる。
【００２１】
この場合、アンダーレイヤ材１２は、バックプレート１１と摩擦材１３との間に積層された状態で配置される。アンダーレイヤ材１２は、約１．０ｍｍ〜２．５ｍｍの厚さ、より好ましくは１．２ｍｍ〜２．２ｍｍ、さらに好ましくは１．５ｍｍ〜２．０ｍｍの厚さを有する。
【００２２】
アンダーレイヤ材１２は、摩擦性能よりも主に圧縮変形量および耐久性を補完するように機能することから、アンダーレイヤ材１２は、摩擦材１３よりも設計上、高い自由度を有する。
【００２３】
したがって、本実施形態においては、アンダーレイヤ材１２を、鳴き性能を向上させるように用いることとした。
【００２４】
以下、鳴き性能を向上させることが可能な一実施形態のアンダーレイヤ材１２の構成等について説明する。
【００２５】
第１に、このアンダーレイヤ材では、原料が平面方向（図１におけるＸＹ平面）に配向し、その特徴が動的粘弾性に現れることから、ブレーキパッド１１が曲げ振動する時の減衰に寄与すると考え、曲げ振動モードでの動的粘弾性を測定した。
【００２６】
試験片は、ブレーキパッド１０が曲げ振動する時の振動方向を想定して、図１に示したＸ方向長さ、Ｙ方向長さ、およびＺ方向厚さを有する試料を作成し、ＮＥＴＺＳＣＨ社のＤＭＡ２４２Ｅ  Ａｒｔｅｍｉｓモデルを用い、以下の測定条件で測定を行った。
【００２７】
［曲げ振動モードでの動的粘弾性測定条件］
・測定方法：３点曲げモード
・試験片のサイズ：５０ｍｍｘ８ｍｍｘ２ｍｍ（＝Ｘ方向長さ×Ｙ方向長さ×Ｚ方向厚さ）
・温度：−１００℃〜３００℃（昇温速度２℃／分）
・周波数：１Ｈｚ、５Ｈｚ、１０Ｈｚ
【００２８】
ところで、アンダーレイヤ材１２の曲げ振動モードにおける動的粘弾性と鳴き性能との関係を考察する上では、温度特性だけでなく周波数特性にも配慮する必要がある。
【００２９】
このため、１Ｈｚ、５Ｈｚ、１０Ｈｚの周波数についてそれぞれ−１００℃〜３００℃の温度領域で測定を行った後、Williams-Landel-Ferry  Equationを用いて温度周波数換算を行い、周波数特性を示すマスターカーブを作成することで、実際に鳴き発生の周波数帯となる１ｋＨｚ〜２０ｋＨｚ付近に対応する温度範囲を求めた。得られた範囲として−５０〜０℃の損失弾性率ＬＭの平均値を減衰性のパラメータとして用いることとした。
【００３０】
以下、鳴き試験について説明する。
【００３１】
この場合、ブレーキパッドとしては、同一の摩擦材を用いることで摩擦係数を同等とし、圧縮変形量も８８〜９０μm  のサンプルを用いることで、アンダーレイヤ材の損失弾性率ＬＭの鳴き性能への影響を確認した。
【００３２】
鳴き試験に用いるブレーキ仕様として、２ピストンフローティング型ブレーキキャリパおよび鋳鉄ロータの組合せを使用し、ブレーキパッドにはクリップ型のシムおよび面取り加工部分を設けた。
【００３３】
上記仕様により、冷間の鳴きマトリックス評価を実施した。
【００３４】
図２は、鳴き発生率と平均損失弾性率ＬＭとの相関性を示す説明図である。
【００３５】
図２に示すように、曲げ振動モードにおけるアンダーレイヤ材１２の平均損失弾性率ＬＭが５００ＭＰａ以上である場合、６．０％以下の鳴き発生率を達成することができ、これは、実用的な観点からすれば十分かつ望ましいものである。ここで、アンダーレイヤ材を、曲げモードにおいて−５０℃〜０℃で５００ＭＰａ以上の平均損失弾性率を達成する組成物で構成すると、鳴き低減の点で望ましい結果が生じることがわかった。
【００３６】
以下、具体例を述べる。
【００３７】
図３は、本発明によるアンダーレイヤ材の実施例および比較例を示したものである。
【００３８】
［１］実施例
［１．１］第１の実施例
以下、第１の実施例によるアンダーレイヤ材の組成について述べる。
【００３９】
実施例の配合組成物としては、大別すると、アラミド繊維、ゴム、鉄繊維および鉱物繊維の他、熱硬化性樹脂、摩擦調整剤等を含むその他の材料が挙げられる。
【００４０】
アラミド繊維は、耐熱性の比較的高い合成繊維である。鉱物繊維は、無機繊維であってもよく、例えば、ロックウールおよびスラグウールなどの様々なタイプのミネラルウールが挙げられる。アンダーレイヤ材に使用され得る摩擦調整剤および熱硬化性樹脂は、当業者において既知なものである。
【００４１】
以下、第１の実施例におけるアンダーレイヤ材の組成について詳述する。
【００４２】
第１の実施例においては、アラミド繊維が３体積％、ゴムが３２体積％配合されている。
【００４３】
また、上記の材料に対して鉄繊維および鉱物繊維として合計２９体積％が配合されている。
【００４４】
さらに、上記の材料に対して、熱硬化性樹脂や摩擦調整剤を含むその他の材料を混合して、合計１００体積％とした。
【００４５】
アラミド繊維、ゴム、鉄繊維、鉱物繊維および他の材料の混合物または組成物は、ブレーキパッド用の既知のアンダーレイヤ材を製造するための既知のプロセス／方法を用いて製造または成形されてもよい。
【００４６】
［１．２］第２の実施例
以下、第２の実施例におけるアンダーレイヤ材の組成について詳述する。
【００４７】
第２の実施例において、組成物は、６体積％のアラミド繊維および２１体積％のゴムを含み、これらの２つの材料が混合されている。
【００４８】
また、上記の混合された材料に対して鉄繊維および鉱物繊維として合計３３体積％が配合されている。
【００４９】
さらに、上記の材料に対して、熱硬化性樹脂や摩擦調整剤を含むその他の材料を４０体積％配合し、合計１００体積％とした。
【００５０】
［２］比較例
［２．１］第１の比較例
以下、第１の比較例におけるアンダーレイヤ材の組成について詳述する。
【００５１】
第１の比較例においては、アラミド繊維が１５体積％、およびゴムが６体積％配合されている。
【００５２】
また、上記の材料に対して鉄繊維および鉱物繊維として合計３０体積％が配合されている。
【００５３】
さらに、上記の材料に対して、熱硬化性樹脂や摩擦調整剤を含むその他の材料を４９体積％配合し、合計１００体積％とした。
【００５４】
［２．２］第２の比較例
以下、第２の比較例におけるアンダーレイヤ材の組成について詳述する。
【００５５】
第２の比較例においては、アラミド繊維が１５体積％、ゴムが６体積％配合されている。
【００５６】
また、上記の材料に対して鉄繊維および鉱物繊維として合計３３体積％が配合されている。
【００５７】
さらに、上記の材料に対して、熱硬化性樹脂や摩擦調整剤を含むその他の材料を４６体積％配合し、合計１００体積％とした。
【００５８】
［２．３］第３の比較例
以下、第３の比較例におけるアンダーレイヤ材の組成について詳述する。
【００５９】
第３の比較例においては、アラミド繊維が６体積％、ゴムが１６体積％配合されている。
【００６０】
また、上記の材料に対して鉄繊維および鉱物繊維として合計３３体積％が配合されている。
【００６１】
さらに、上記の材料に対して、熱硬化性樹脂や摩擦調整剤を含むその他の材料を４５体積％配合し、合計１００体積％とした。
【００６２】
［２．４］第４の比較例
以下、第４の比較例におけるアンダーレイヤ材の組成について詳述する。
【００６３】
第４の比較例においては、アラミド繊維が８体積％、ゴムが２７体積％配合されている。
【００６４】
また、上記の材料に鉄繊維および鉱物繊維として合計３３体積％が配合されている。
【００６５】
さらに、上記の材料に対して、熱硬化性樹脂や摩擦調整剤を含むその他の材料を３２体積％配合し、合計１００体積％とした。
【００６６】
［３］特性および性能評価
上述の実施例および比較例の各々を、曲げ振動モードにおける損失弾性率ＬＭ、アンダーレイヤ材のみの圧縮変形量、摩擦材とアンダーレイヤ材との全体としての（合計）圧縮変形量、成形性および鳴き発生率について評価した。アンダーレイヤ材と摩擦材との合計圧縮変形量の測定に関しては、アンダーレイヤ材を通常通りバックプレート１１（図１に示す）と摩擦材１３（図１に示す）との間に配置させて行った。アンダーレイヤ材のみの圧縮変形量の測定に関しては、アンダーレイヤ材のみの厚さがアンダーレイヤ材１２の厚さと摩擦材１３の厚さとを足し合わせた厚さと等しくなるよう行った。例えば図１に示すバックプレート１１が厚さｔ１を有し、図１に示すアンダーレイヤ材１２が厚さｔ２を有し、かつ図１における摩擦材１３が厚さｔ３を有するものとする。
アンダーレイヤ材と摩擦材との合計圧縮変形量は、厚さｔ１を有するバックプレート１１と、厚さｔ３を有する摩擦材１３と、その間に配置された、厚さｔ２を有するアンダーレイヤ材との全体を対象として測定される。一方で、図３に示す、アンダーレイヤ材のみの圧縮変形量は、厚さｔ１を有するバックプレート１１に貼り合わされた厚さｔ２＋ｔ３を有するアンダーレイヤ材を対象として測定される。
【００６７】
［３．１］損失弾性率ＬＭ
曲げ振動モードにおける損失弾性率ＬＭを、上述の方法で測定した。
【００６８】
曲げ振動モードにおける損失弾性率ＬＭは、第１の実施例（７３７ＭＰａ）および第２の実施例（５１３ＭＰａ）で５００ＭＰａを超えたが、第１、第２および第３の比較例では５００ＭＰａを大幅に下回った（３１１ＭＰａ〜３４０ＭＰａ）。
【００６９】
曲げ振動モードにおける第４の比較例の損失弾性率ＬＭは、成形性が悪いことから評価することができなかった。
【００７０】
［３．２］アンダーレイヤ材の圧縮変形量
２つの実施例および複数の比較例によるアンダーレイヤ材の圧縮変形量は、成形性が悪く評価できなかった第４の比較例を除いて、互いに略等しかった（５９μｍ〜７４μｍ）。
【００７１】
［３．３］全体の圧縮変形量（摩擦材およびアンダーレイヤ材）
２つの実施例および４つの比較例による、摩擦材とアンダーレイヤ材とを併せた全体の圧縮変形量は、成形性が悪く評価することができなかった第４の比較例を除いて、互いに略等しかった（８８μｍ〜９０μｍ）。
【００７２】
［３．４］成形性
各実施例および各比較例の成形性については、成形が容易である（良［○］）、実用上成形に問題はない（可［△］）および実用上成形に問題がある（不可［ｘ］）、の三段階で評価した。
【００７３】
図３に示すように、第１の実施例の成形性および第１の比較例、第２の比較例および第３の比較例の成形性は、好ましく（良［○］）、第２の実施例の成形性は、許容されるもの（可［△］）であった。
【００７４】
第４の比較例は、成形性が悪く、ブレーキパッドには使用できないレベルであった（不可［ｘ］）。
【００７５】
［３．５］鳴き発生率
鳴き発生率を評価して、７０ｄＢを超える鳴きの発生率が６．０％を大きく下回る事例を非常に良い（優［◎］）と評価し、この発生率が６．０％未満の事例を好ましい（良［○］）と評価し、かつこの発生率が６．０％を超える事例を可（△）と評価した。
【００７６】
図３に示すように、損失弾性率が５００ＭＰａを超えた第１の実施例および第２の実施例では、鳴き発生率が好ましかった（優［◎］または良［○］：鳴き発生率６．０％未満）。これに対して、第１、第２および第３の比較例の鳴き発生率は、許容される、または十分な鳴き抑制特性を示すが（可［△］）、優または良好な鳴き抑制特性を示すものではない。
【００７７】
［３．６］総合評価結果
総合評価については、上述の５つの評価、すなわち損失弾性率、アンダーレイヤ材のみの圧縮変形量、摩擦材とアンダーレイヤ材とを合わせた圧縮変形量、成形性および鳴き発生率に基づき判定した。図３に示すように、第１の実施例の総合評価は優であり、第２の実施例の総合評価は良、その他の４つの比較例の総合評価は、全て不可であった。
【００７８】
この結果、アンダーレイヤ材が熱硬化性樹脂、摩擦調整剤、ゴムおよびアラミド繊維を含み、ゴムの量が２０体積％以上であって、アラミド繊維の量が０体積％より多く６体積％以下である場合、鳴きを抑制可能な曲げ振動モードにおける損失弾性率を得られることがわかった。なお、アンダーレイヤ材へのゴムの添加量は、２０体積％〜４０体積％が好ましい。
【００７９】
また、アンダーレイヤ材が鉄繊維および鉱物繊維を含み、鉄繊維および鉱物繊維の総合計量が２５体積％以上である場合、鳴きを抑制可能な曲げ振動モードにおける損失弾性率を得られることがわかった。なお、アンダーレイヤ材中の鉄繊維の量と鉱物繊維の量との合計は、好ましくは２５体積％〜５０体積％である。
【００８０】
以上の説明のように、本実施形態によれば、曲げモードにおける減衰性が高いアンダーレイヤ材を用いることで、鳴き性能を向上させることができる。
【００８１】
以上のブレーキパッドおよびアンダーレイヤ材組成物は、上述したフローティング型のディスクブレーキの他、押圧部材としてのピストンが対向配置され、これらピストンが一対のブレーキパッドをディスクロータ（被摩擦材）に押し付ける構成の所謂オポースド型（対向ピストン型）等のブレーキパッドにも適用が可能である。
【００８２】
上述の詳細な説明は、本明細書に開示する本発明によるアンダーレイヤ材およびブレーキパッドの一例であり、記述通りの実施形態および変形例に限定されない。当業者は、添付の特許請求の範囲で規定される本発明の趣旨および範囲を逸脱することなく、様々な変更、改変および等価物を実行することができる。
【図１Ａ】
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【図１Ｂ】
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【図２】
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【図３】
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