(57)【要約】【課題】ダイナミックダンパの振動減衰性能をより向上させる。【解決手段】本開示のダイナミックダンパの製造方法は、回転要素にトルクが伝達されていないときに、一対の弾性体の一方が、質量体の第５トルク伝達面と回転要素の第２トルク伝達面との間または回転要素の第１トルク伝達面と質量体の第６トルク伝達面との間で予め圧縮されると共に、一対の弾性体の他方が、回転要素の第３トルク伝達面と質量体の第８トルク伝達面との間または質量体の第７トルク伝達面と回転要素の第４トルク伝達面との間で予め圧縮され、かつ回転要素と質量体との相対ねじれ角の増加に応じて一対の弾性体の何れか一方が一旦圧縮されなくなって自然長に戻ってから再度圧縮されるように、回転要素に第１、第２、第３および第４トルク伝達面を形成すると共に質量体に第５、第６、第７および第８トルク伝達面を形成する。【選択図】図３
2020165475.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動装置からのトルクにより回転する回転要素と、質量体との間で互いに並列に作用する一対の弾性体を複数組含み、前記回転要素が、前記一対の弾性体の一方の一端との間でトルクを授受する第１トルク伝達面、前記一対の弾性体の前記一方の他端との間でトルクを授受する第２トルク伝達面、前記一対の弾性体の他方の一端との間でトルクを授受する第３トルク伝達面、および前記一対の弾性体の前記他方の他端との間でトルクを授受する第４トルク伝達面を含み、前記質量体が、前記一対の弾性体の前記一方の前記一端との間でトルクを授受する第５トルク伝達面、前記一対の弾性体の前記一方の前記他端との間でトルクを授受する第６トルク伝達面、前記一対の弾性体の前記他方の前記一端との間でトルクを授受する第７トルク伝達面、および前記一対の弾性体の前記他方の前記他端との間でトルクを授受する第８トルク伝達面を含むダイナミックダンパの製造方法であって、
前記回転要素にトルクが伝達されていないときに、前記一対の弾性体の前記一方が、前記質量体の前記第５トルク伝達面と前記回転要素の前記第２トルク伝達面との間または前記回転要素の前記第１トルク伝達面と前記質量体の前記第６トルク伝達面との間で予め圧縮されると共に、前記一対の弾性体の前記他方が、前記回転要素の前記第３トルク伝達面と前記質量体の前記第８トルク伝達面との間または前記質量体の前記第７トルク伝達面と前記回転要素の前記第４トルク伝達面との間で予め圧縮され、かつ前記回転要素と前記質量体との相対ねじれ角の増加に応じて前記一対の弾性体の前記質量体の回転方向に応じた何れか一方が一旦圧縮されなくなって自然長に戻ってから再度圧縮されるように、前記回転要素に前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面を形成すると共に前記質量体に前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面を形成するダイナミックダンパの製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載のダイナミックダンパの製造方法において、
前記回転要素の前記第１トルク伝達面と前記第２トルク伝達面との間隔、前記回転要素の前記第３トルク伝達面と前記第４トルク伝達面との間隔、前記質量体の前記第５トルク伝達面と前記第６トルク伝達面との間隔、および前記質量体の前記第７トルク伝達面と前記第８トルク伝達面との間隔が前記弾性体の自然長以上になり、かつ前記回転要素の前記第２トルク伝達面と前記第３トルク伝達面との間隔と、前記質量体の前記第６トルク伝達面と前記第７トルク伝達面との間隔とが異なる長さになるように、前記回転要素に前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面を形成すると共に前記質量体に前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面を形成するダイナミックダンパの製造方法。
【請求項３】
請求項１または２に記載のダイナミックダンパの製造方法において、
前記回転要素の前記第１トルク伝達面と前記第２トルク伝達面との間隔の基準値を“ａ”とすると共に、前記基準値ａに対する公差を“±Δａ”とし、
前記回転要素の前記第３トルク伝達面と前記第４トルク伝達面との間隔の基準値を“ｂ”とすると共に、前記基準値ｂに対する公差を“±Δｂ”とし、
前記回転要素の前記第２トルク伝達面と前記第３トルク伝達面との間隔の基準値を“ｃ”とすると共に、前記基準値ｃに対する公差を“±Δｃ”とし、
前記質量体の前記第５トルク伝達面と前記第６トルク伝達面との間隔の基準値を“ｄ”とすると共に、前記基準値ｄに対する公差を“±Δｄ”とし、
前記質量体の前記第７トルク伝達面と前記第８トルク伝達面との間隔の基準値を“ｅ”とすると共に、前記基準値ｅに対する公差を“±Δｅ”とし、
前記質量体の前記第６トルク伝達面と前記第７トルク伝達面との間隔の基準値を“ｆ”とすると共に、前記基準値ｆに対する公差を“±Δｆ”とし、
前記回転要素にトルクが伝達されていないときの前記質量体の前記第５トルク伝達面と前記回転要素の前記第２トルク伝達面との間隔を“ｇ”とし、
前記回転要素にトルクが伝達されていないときの前記回転要素の前記第３トルク伝達面と前記質量体の前記第８トルク伝達面との間隔を“ｈ”とし、
前記弾性体の自然長の基準値を“Ｌ”とすると共に、前記基準値Ｌに対する公差を±ΔＬとしたときに、
ａ−Δａ，ｂ−Δｂ，ｄ−Δｄおよびｅ−ΔｅのすべてがＬ＋ΔＬ以上になり、ｆ＋Δｆがｃ−Δｃ未満になり、かつｇおよびｈがＬ−ΔＬ未満になるように、前記回転要素に前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面を形成すると共に前記質量体に前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面を形成するダイナミックダンパの製造方法。
【請求項４】
請求項１または２に記載のダイナミックダンパの製造方法において、
前記回転要素の前記第１トルク伝達面と前記第２トルク伝達面との間隔の基準値を“ａ”とすると共に、前記基準値ａに対する公差を“±Δａ”とし、
前記回転要素の前記第３トルク伝達面と前記第４トルク伝達面との間隔の基準値を“ｂ”とすると共に、前記基準値ｂに対する公差を“±Δｂ”とし、
前記回転要素の前記第２トルク伝達面と前記第３トルク伝達面との間隔の基準値を“ｃ”とすると共に、前記基準値ｃに対する公差を“±Δｃ”とし、
前記質量体の前記第５トルク伝達面と前記第６トルク伝達面との間隔の基準値を“ｄ”とすると共に、前記基準値ｄに対する公差を“±Δｄ”とし、
前記質量体の前記第７トルク伝達面と前記第８トルク伝達面との間隔の基準値を“ｅ”とすると共に、前記基準値ｅに対する公差を“±Δｅ”とし、
前記質量体の前記第６トルク伝達面と前記第７トルク伝達面との間隔の基準値を“ｆ”とすると共に、前記基準値に対する公差を“±Δｆ”とし、
前記回転要素にトルクが伝達されていないときの前記回転要素の前記第１トルク伝達面と前記質量体の前記第６トルク伝達面との間隔を“ｉ”とし、
前記回転要素にトルクが伝達されていないときの前記質量体の前記第７トルク伝達面と前記回転要素の前記第４トルク伝達面との間隔を“ｊ”とし、
前記弾性体の自然長の基準値を“Ｌ”とすると共に、前記基準値Ｌに対する公差を±ΔＬとしたときに、
ａ−Δａ，ｂ−Δｂ，ｄ−Δｄおよびｅ−ΔｅのすべてがＬ＋ΔＬ以上になり、ｃ＋Δｃがｆ−Δｆ未満になり、かつｉおよびｊがＬ−ΔＬ未満になるように、前記回転要素に前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面を形成すると共に前記質量体に前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面を形成するダイナミックダンパの製造方法。
【請求項５】
請求項３または４に記載のダイナミックダンパの製造方法において、
前記弾性体は、コイルスプリングであり、
前記回転要素の前記第１トルク伝達面と前記第２トルク伝達面との間隔、前記回転要素の前記第３トルク伝達面と前記第４トルク伝達面との間隔、前記回転要素の前記第２トルク伝達面と前記第３トルク伝達面との間隔、前記質量体の前記第５トルク伝達面と前記第６トルク伝達面との間隔、前記質量体の前記第７トルク伝達面と前記第８トルク伝達面との間隔、前記質量体の前記第６トルク伝達面と前記第７トルク伝達面との間隔、前記回転要素にトルクが伝達されていないときの前記質量体の前記第５トルク伝達面と前記回転要素の前記第２トルク伝達面との間隔または前記回転要素の前記第１トルク伝達面と前記質量体の前記第６トルク伝達面との間隔、および前記回転要素にトルクが伝達されていないときの前記回転要素の前記第３トルク伝達面と前記質量体の前記第８トルク伝達面との間隔または前記質量体の前記第７トルク伝達面と前記回転要素の前記第４トルク伝達面との間隔は、前記回転要素および前記質量体の回転中心を中心とすると共に前記弾性体の両端部の中心を通る円周と、前記回転要素の前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面、並びに前記質量体の前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面のうちの互いに対応する２つの一方を含む平面との交点と、前記円周と、前記回転要素の前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面、並びに前記質量体の前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面のうちの前記互いに対応する２つの他方を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さであるダイナミックダンパの製造方法。
【請求項６】
請求項５に記載のダイナミックダンパの製造方法において、
前記一対の弾性体は、同一諸元のストレートコイルスプリングであり、ａ＝ｂ＝ｄ＝ｅであるダイナミックダンパの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、質量体と、当該質量体と駆動装置からの動力により回転する回転要素との間に配置される弾性体とを含むダイナミックダンパの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、発進装置のタービンランナやタービンハブと共に質量体を構成する連結部材と、当該連結部材と発進装置のダンパ装置に含まれる回転要素（中間要素）との間に配置される複数のスプリングとを含み、ダンパ装置の共振周波数（固有振動数）付近での振動を減衰するダイナミックダンパが知られている（例えば、特許文献１参照）。このダイナミックダンパの連結部材は、タービンランナに固定される環状の固定部と、当該固定部から延出された複数のスプリング当接部とを含む。複数のスプリング当接部は、２個（一対）ずつ互いに近接するようにダンパ装置の軸心に関して対称に形成される。互いに対をなす２個のスプリング当接部は、スプリングの自然長に応じた間隔をおいて対向し、両者の間には、スプリングが１個ずつ配置される。また、各スプリングの両端部は、ダンパ装置の取付状態において、上記回転要素（中間要素）に形成されたスプリング当接部に当接する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】国際公開第２０１５／０４６０７６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記従来のダイナミックダンパでは、回転要素にトルクが伝達されていないときに、構成部材の寸法のばらつき等に起因して、スプリングとスプリング当接部との間にガタが生じたり、一対のスプリング当接部間でスプリングが圧縮（予圧）されたりすることがある。そして、このようなスプリングのガタつきや予圧を生じた場合、ダイナミックダンパの実際（見た目）の剛性が変化することで、当該ダイナミックダンパの共振周波数が狙いの値からずれてしまい、本来の振動減衰性能が得られなくなるおそれがある。すなわち、スプリングとスプリング当接部との間にガタが生じている場合、回転要素に伝達されるトルク（変動トルク）がガタを詰めるのに用いられることでダイナミックダンパが実質的に低剛性化される。また、スプリングが予圧されている場合、回転要素に伝達されるトルク（変動トルク）が予圧されたスプリングからの力を打ち消すのに用いられることでダイナミックダンパが実質的に高剛性化される。従って、上記従来のダイナミックダンパでは、実際の剛性のばらつきが大きくなり、振動減衰性能の更なる向上を図る上で、なお改善の余地が残されている。
【０００５】
そこで、本開示は、ダイナミックダンパの振動減衰性能をより向上させることを主目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本開示のダイナミックダンパの製造方法は、駆動装置からのトルクにより回転する回転要素と、質量体との間で互いに並列に作用する一対の弾性体を複数組含み、前記回転要素が、前記一対の弾性体の一方の一端との間でトルクを授受する第１トルク伝達面、前記一対の弾性体の前記一方の他端との間でトルクを授受する第２トルク伝達面、前記一対の弾性体の他方の一端との間でトルクを授受する第３トルク伝達面、および前記一対の弾性体の前記他方の他端との間でトルクを授受する第４トルク伝達面を含み、前記質量体が、前記一対の弾性体の前記一方の前記一端との間でトルクを授受する第５トルク伝達面、前記一対の弾性体の前記一方の前記他端との間でトルクを授受する第６トルク伝達面、前記一対の弾性体の前記他方の前記一端との間でトルクを授受する第７トルク伝達面、および前記一対の弾性体の前記他方の前記他端との間でトルクを授受する第８トルク伝達面を含むダイナミックダンパの製造方法であって、前記回転要素にトルクが伝達されていないときに、前記一対の弾性体の前記一方が、前記質量体の前記第５トルク伝達面と前記回転要素の前記第２トルク伝達面との間または前記回転要素の前記第１トルク伝達面と前記質量体の前記第６トルク伝達面との間で予め圧縮されると共に、前記一対の弾性体の前記他方が、前記回転要素の前記第３トルク伝達面と前記質量体の前記第８トルク伝達面との間または前記質量体の前記第７トルク伝達面と前記回転要素の前記第４トルク伝達面との間で予め圧縮され、かつ前記回転要素と前記質量体との相対ねじれ角の増加に応じて前記一対の弾性体の前記質量体の回転方向に応じた何れか一方が一旦圧縮されなくなって自然長に戻ってから再度圧縮されるように、前記回転要素に前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面を形成すると共に前記質量体に前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面を形成するものである。
【０００７】
かかる方法により製造されるダイナミックダンパでは、回転要素にトルクが伝達されていないときに、互いに並列に作用する一対の弾性体が回転要素と質量体との間で予め圧縮されている。これにより、回転要素にトルクが伝達されていないときに、各弾性体と対応するトルク伝達面との間のガタを無くすと共に、圧縮された一対の弾性体の一方からの力と圧縮された一対の弾性体の他方からの力とを相殺することができる。従って、回転要素と質量体との相対移動が開始されるときのダイナミックダンパの剛性を一対の弾性体の剛性の和で表すことが可能となる。また、回転要素に伝達されたトルク（変動トルク）に応じて質量体が揺動する際に、当該質量体が一側または他側に回転することで回転要素と質量体との相対ねじれ角が増加していくと、一対の弾性体の質量体の回転方向に応じた何れか一方は、徐々に伸長していき、一旦圧縮されなくなって自然長に戻ってから再度圧縮されることになる。これにより、一対の弾性体の何れか一方が一旦圧縮されなくなって自然長に戻ってから再度圧縮されるまでに遅れを生じることもある。この場合、一時的に一対の弾性体の他方のみが回転要素と質量体との間でトルク（変動トルク）を伝達することから、ダイナミックダンパの実際（見た目）の剛性が低剛性側に若干ズレることになる。その一方で、回転要素と質量体との相対ねじれ角の増加に応じて伸長した一対の弾性体の何れか一方が、完全に圧縮されなくなる前すなわち自然長に戻る前に再度圧縮されることはない。従って、圧縮されたままの弾性体からの力を回転要素に伝達されるトルク（変動トルク）により打ち消す必要がなくなり、ダイナミックダンパの実際（見た目）の剛性が高剛性側にズレてしまうのを抑制することができる。この結果、ダイナミックダンパの実際の剛性のばらつきを小さくして当該ダイナミックダンパの共振周波数が狙いの値からずれてしまうのを抑制することが可能となるので、ダイナミックダンパの振動減衰性能をより向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本開示の製造方法により製造されるダイナミックダンパを含む発進装置を示す概略構成図である。
【図２】本開示の製造方法により製造されるダイナミックダンパを示す概略構成図である。
【図３】本開示の製造方法により製造されるダイナミックダンパを示す要部拡大図である。
【図４】（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ），（ｅ）および（ｆ）は、本開示の製造方法により製造されるダイナミックダンパの動作を説明するための模式図である。
【図５】本開示の製造方法により製造されるダイナミックダンパにおける回転要素と質量体との相対ねじれ角と、当該回転要素に伝達される変動トルクとの関係を示す図表である。
【図６】（ａ），（ｂ），（ｃ）および（ｄ）は、本開示の製造方法により製造されるダイナミックダンパの動作を説明するための模式図である。
【図７】（ａ），（ｂ），（ｃ）および（ｄ）は、比較例のダイナミックダンパの動作を説明するための模式図である。
【図８】比較例のダイナミックダンパにおける回転要素と質量体との相対ねじれ角と、当該回転要素に伝達される変動トルクとの関係を示す図表である。
【図９】本開示の他の製造方法により製造されるダイナミックダンパを示す要部拡大図である。
【図１０】本開示の製造方法により製造されるダイナミックダンパを含む他の発進装置を示す概略構成図である。
【図１１】本開示の製造方法により製造されるダイナミックダンパを含む更に他の発進装置を示す概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
次に、図面を参照しながら、本開示の発明を実施するための形態について説明する。
【００１０】
図１は、本開示の製造方法により製造されるダイナミックダンパ２０を含む発進装置１を示す概略構成図である。同図に示す発進装置１は、例えば駆動装置としてのエンジン（内燃機関）ＥＧを備えた車両に搭載されて当該エンジンＥＧからの動力を車両の図示しないドライブシャフトに伝達するためのものである。発進装置１は、ダイナミックダンパ２０に加えて、エンジンＥＧのクランクシャフトに連結される入力部材としてのフロントカバー３や、フロントカバー３に固定されて当該フロントカバー３と一体に回転するポンプインペラ（入力側流体伝動要素）４、ポンプインペラ４と同軸に回転可能なタービンランナ（出力側流体伝動要素）５、自動変速機（ＡＴ）、無段変速機（ＣＶＴ）、デュアルクラッチトランスミッション（ＤＣＴ）、ハイブリッドトランスミッションあるいは減速機等である変速機（動力伝達装置）ＴＭの入力軸ＩＳに固定される出力部材としてのダンパハブ７、ロックアップクラッチ（発進クラッチ）８、ダンパ装置１０等を含む。
【００１１】
なお、以下の説明において、「軸方向」は、特に明記するものを除いて、発進装置１やダンパ装置１０（ダイナミックダンパ２０）の中心軸（軸心）の延在方向を示す。また、「径方向」は、特に明記するものを除いて、発進装置１やダンパ装置１０、当該ダンパ装置１０等の回転要素の径方向、すなわち発進装置１やダンパ装置１０の中心軸から当該中心軸と直交する方向（半径方向）に延びる直線の延在方向を示す。更に、「周方向」は、特に明記するものを除いて、発進装置１やダンパ装置１０、当該ダンパ装置１０等の回転要素の周方向、すなわち当該回転要素の回転方向に沿った方向を示す。
【００１２】
ポンプインペラ４は、フロントカバー３に密に固定される図示しないポンプシェルと、ポンプシェルの内面に配設された複数のポンプブレード（図示省略）とを含む。タービンランナ５は、何れも図示しないタービンシェルと、タービンシェルの内面に配設された複数のタービンブレードとを含む。本実施形態において、タービンランナ５のタービンシェルの内周部は、複数のリベットを介してダンパハブ７に固定される。ポンプインペラ４とタービンランナ５とは、互いに対向し合い、両者の間には、タービンランナ５からポンプインペラ４への作動油（作動流体）の流れを整流するステータ６が同軸に配置される。ステータ６は、複数のステータブレードを含み、ステータ６の回転方向は、ワンウェイクラッチ６０により一方向のみに設定される。これらのポンプインペラ４、タービンランナ５およびステータ６は、作動油を循環させるトーラス（環状流路）を形成し、トルク増幅機能をもったトルクコンバータ（流体伝動装置）として機能する。ただし、発進装置１において、ステータ６やワンウェイクラッチ６０を省略し、ポンプインペラ４およびタービンランナ５を流体継手として機能させてもよい。
【００１３】
ロックアップクラッチ８は、ダンパ装置１０を介してフロントカバー３とダンパハブ７すなわち変速機ＴＭの入力軸ＩＳとを連結するロックアップを実行すると共に当該ロックアップを解除する油圧式多板クラッチである。ロックアップクラッチ８は、何れも図示しないロックアップピストンや、クラッチドラム、クラッチハブ、クラッチドラムにスプライン嵌合される複数の第１摩擦係合プレート（摩擦板）、クラッチハブにスプライン嵌合される複数の第２摩擦係合プレート（セパレータプレート）等を含む。ただし、ロックアップクラッチ８は、油圧式単板クラッチであってもよい。
【００１４】
ダンパ装置１０は、図１に示すように、回転要素として、ドライブ部材（入力要素）１１、第１中間部材（中間要素）１２、第２中間部材（中間要素）１５およびドリブン部材（出力要素）１６を含む。また、ダンパ装置１０は、トルク伝達要素（トルク伝達弾性体）として、ダンパ装置１０の外周に近接して配置される複数（本実施形態では、例えば３個）の外側スプリング（第１弾性体）ＳＰ１と、外側スプリングＳＰ１よりも内側に配置されるそれぞれ複数かつ同数（本実施形態では、例えば３個ずつ）の第１内側スプリング（第２弾性体）ＳＰ２１および第２内側スプリング（第３弾性体）ＳＰ２２とを含む。
【００１５】
本実施形態では、外側スプリングＳＰ１として、荷重が加えられてないときに円弧状に延びる軸心を有するように巻かれた金属材からなるアークコイルスプリングが採用される。また、第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２としては、荷重が加えられてないときに真っ直ぐに延びる軸心を有するように螺旋状に巻かれた金属材からなるストレートコイルスプリングが採用される。更に、本実施形態において、第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２として、同一の諸元（剛性すなわちバネ定数等）を有するものが採用される。ただし、第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２の諸元は、互いに異なっていてもよい。また、第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２として、いわゆる親子バネが採用されてもよい。
【００１６】
ドライブ部材１１は、ロックアップクラッチ８の図示しないクラッチドラムと、当該クラッチドラムに連結される環状のドライブプレート（図示省略）とを含む。ドライブ部材１１、すなわちクラッチドラムおよびドライブプレートは、外側スプリングＳＰ１の端部に当接する複数（本実施形態では、例えば３個）のスプリング当接部をそれぞれ含み、複数の外側スプリングＳＰ１をダンパ装置１０の外周に沿って周方向に間隔をおいて（等間隔に）並ぶように支持する。また、ドライブ部材１１の各当接部は、ダンパ装置１０の取付状態において、互いに隣り合う外側スプリングＳＰ１の間で両者の端部に当接する。
【００１７】
第１中間部材１２は、タービンランナ５側に配置される環状の第１プレート部材１３（図２参照）と、ダンパハブ７により回転自在に支持されてフロントカバー３側に配置されると共に複数のリベットを介して第１プレート部材１３に連結（固定）される図示しない環状の第２プレート部材とを含む。第１中間部材１２、すなわち第１プレート部材１３および第２プレート部材は、周方向に間隔をおいて（等間隔に）並ぶ複数（本実施形態では、例えば３個）のスプリング収容窓と、互いに隣り合うスプリング収容窓の間に形成された複数（本実施形態では、例えば３個）の内側スプリング当接部とをそれぞれ含む。
【００１８】
第１プレート部材１３および第２プレート部材の各スプリング収容窓には、第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２が１個ずつ配置され、第１中間部材１２の各内側スプリング当接部は、互いに異なるスプリング収容窓内に配置された第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２の間で両者の端部に当接する。また、第１中間部材１２の第２プレート部材は、スプリング収容窓や内側スプリング当接部よりも径方向外側に形成された複数（本実施形態では、例えば６個）の外側スプリング当接部を含む。第１中間部材１２の複数の外側スプリング当接部は、２個ずつ対をなすように形成されており、互いに対をなす２個の外側スプリング当接部は、ダンパ装置１０の取付状態において、対応する外側スプリングＳＰ１の両端部に当接する。
【００１９】
第２中間部材１５は、第１中間部材１２の第１プレート部材１３と第２プレート部材との間に配置されてドリブン部材１６を包囲する環状のプレート部材である。第２中間部材１５は、その内周面から径方向内側に突出すると共に周方向に間隔をおいて（等間隔に）並ぶ複数（本実施形態では、例えば３個）のスプリング当接部を含む。第２中間部材１５の各スプリング当接部は、互いに対をなす第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２の間で両者の端部に当接する。
【００２０】
ドリブン部材１６は第１中間部材１２の第１プレート部材１３と第２プレート部材との間に配置されると共に複数のリベットを介してダンパハブ７に固定される環状のプレート部材である。ドリブン部材１６は、それぞれダンパ装置１０（ドリブン部材１６）の径方向における外側に突出するように周方向に間隔をおいて（等間隔に）形成された複数（本実施形態では、例えば３個）のスプリング当接部を含む。ダンパ装置１０の取付状態において、ドリブン部材１６の各スプリング当接部は、対をなさない第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２の間で両者の端部に当接する。
【００２１】
この結果、ドリブン部材１６は、複数の外側スプリングＳＰ１、第１中間部材１２、複数の第１内側スプリングＳＰ２１、第２中間部材１５、および複数の第２内側スプリングＳＰ２２を介してドライブ部材１１に連結される。また、互いに対をなす第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２は、第１中間部材１２とドリブン部材１６との間で、第２中間部材１５のスプリング当接部を介して直列に連結される。これにより、ダンパ装置１０の径方向における外側スプリングＳＰ１の内側に配置されて、第１中間部材１２とドリブン部材１６との間でトルクを伝達する弾性体の剛性、すなわち第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２の合成ばね定数をより小さくすることができる。なお、外側スプリングＳＰ１、第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２の端部には、図示しないスプリングシートが装着されてもよい。
【００２２】
更に、ダンパ装置１０は、図１に示すように、ドライブ部材１１とドリブン部材１６との相対回転を規制する回転規制ストッパとして、ドライブ部材１１と第１中間部材１２との相対回転を規制する第１ストッパ１７と、第１中間部材１２と第２中間部材１５との相対回転を規制する第２ストッパ１８と、第２中間部材１５とドリブン部材１６との相対回転を規制する第３ストッパ１９とを含む。本実施形態において、第１から第３ストッパ１７−１９は、第１ストッパ１７がドライブ部材１１と第１中間部材１２との相対回転を規制する前に、第２および第３ストッパ１８，１９が第１および第２中間部材１２，１５の相対回転と第２中間部材１５およびドリブン部材１６の相対回転とを同時に規制するように構成される。ただし第２および第３ストッパ１８，１９は、第１および第２中間部材１２，１５の相対回転と第２中間部材１５およびドリブン部材１６の相対回転とを異なるタイミングで規制するように構成されてもよい。
【００２３】
ダイナミックダンパ２０は、環状の質量体２１と、当該質量体２１とダンパ装置１０の回転要素である第１中間部材１２との間に配置される複数（本実施形態では、例えば６個）の吸振スプリング（吸振弾性体）ＳＰｄとを含む。ここで、「ダイナミックダンパ」は、振動体の共振周波数に一致する周波数（エンジン回転数）で当該振動体に逆位相の振動を付加して振動を減衰する機構であり、振動体（本実施形態では、第１中間部材１２）に対してトルク（平均トルク）の伝達経路に含まれないようにスプリング（弾性体）と質量体とを連結することにより構成される。すなわち、吸振スプリングＳＰｄの剛性と質量体２１の重さを調整することで、ダイナミックダンパ２０により所望の周波数の振動を減衰することが可能となる。また、本実施形態では、吸振スプリングＳＰｄとして、同一諸元のストレートコイルスプリングが採用される。
【００２４】
かかるダイナミックダンパ２０の連結対象である第１中間部材１２の第１プレート部材１３は、外周側の半部がタービンランナ５に近接するように軸方向にオフセットされており、当該外周側の半部と内周側の半部との間には、質量体２１の一部を回転自在に支持（調心）する短尺の筒状部が形成されている。また、第１プレート部材１３は、図２および図３に示すように、それぞれ外周から径方向内側に窪むように形成された複数（本実施形態では、例えば３個）の凹部１３ａおよび複数（本実施形態では、例えば３個）の凹部１３ｂを含む。複数の凹部１３ａは、第１プレート部材１３の外周部に周方向に間隔をおいて（等間隔に）形成され、複数の凹部１３ｂは、それぞれ対応する凹部１３ａに近接するように第１プレート部材１３の外周部に周方向に間隔をおいて（等間隔に）形成される。すなわち、第１プレート部材１３の外周部には、互いに隣り合う凹部１３ａおよび１３ｂの組が周方向に間隔をおいて複数（本実施形態では、例えば３組）配設され、対をなす（隣り合う）凹部１３ａおよび１３ｂの間には、凸部１３ｃが形成される。
【００２５】
そして、第１プレート部材１３の外周部には、凹部１３ａ，１３ｂおよび凸部１３ｃにより、それぞれ複数（本実施形態では、３個ずつ）の第１トルク伝達面１３１、第２トルク伝達面１３２、第３トルク伝達面１３３および第４トルク伝達面１３４が画成される。各第１トルク伝達面１３１は、対応する凸部１３ｃから周方向における一側（図２および図３における反時計方向側）に離間した位置で第１プレート部材１３の径方向に延在し、対応する吸振スプリングＳＰｄの端部との間でトルクを授受する。各第２トルク伝達面１３２は、凸部１３ｃの凹部１３ａ側の側面により画成されて第１プレート部材１３の径方向に延在し、対応する吸振スプリングＳＰｄの端部との間でトルクを授受する。各第３トルク伝達面１３３は、凸部１３ｃの凹部１３ｂ側の側面により画成されて第１プレート部材１３の径方向に延在し、対応する吸振スプリングＳＰｄの端部との間でトルクを授受する。各第４トルク伝達面１３４は、対応する凸部１３ｃから周方向における他側（図２および図３における時計方向側）に離間した位置で第１プレート部材１３の径方向に延在し、対応する吸振スプリングＳＰｄの端部との間でトルクを授受する。
【００２６】
また、ダイナミックダンパ２０の質量体２１は、図２および図３に示すように、それぞれ内周から径方向外側に窪むように形成された複数（本実施形態では、例えば３個）の凹部２１ｄおよび複数（本実施形態では、例えば３個）の凹部２１ｅを含む。複数の凹部２１ｄは、質量体２１の内周部に周方向に間隔をおいて（等間隔に）形成され、複数の凹部２１ｅは、それぞれ対応する凹部２１ｄに近接するように質量体２１の内周部に周方向に間隔をおいて（等間隔に）形成される。すなわち、質量体２１の内周部には、互いに隣り合う凹部２１ｄおよび２１ｅの組が周方向に間隔をおいて複数（本実施形態では、例えば３組）配設され、対をなす（隣り合う）凹部２１ｄおよび２１ｅの間には、第１プレート部材１３の凸部１３ｃよりも細幅の凸部２１ｆが形成される。
【００２７】
更に、質量体２１の内周部には、凹部２１ｄ，２１ｅおよび凸部２１ｆにより、それぞれ複数（本実施形態では、３個ずつ）の第５トルク伝達面２１１、第６トルク伝達面２１２、第７トルク伝達面２１３および第８トルク伝達面２１４が画成される。各第５トルク伝達面２１１は、対応する凸部２１ｆから周方向における一側（図２および図３における反時計方向側）に離間した位置で質量体２１の径方向に延在し、対応する吸振スプリングＳＰｄの端部との間でトルクを授受する。各第６トルク伝達面２１２は、凸部２１ｆの凹部２１ｄ側の側面により画成されて質量体２１の径方向に延在し、対応する吸振スプリングＳＰｄの端部との間でトルクを授受する。各第７トルク伝達面２１３は、凸部２１ｆの凹部２１ｅ側の側面により画成されて質量体２１の径方向に延在し、対応する吸振スプリングＳＰｄの端部との間でトルクを授受する。各第８トルク伝達面２１４は、対応する凸部２１ｆから周方向における他側（図２および図３における時計方向側）に離間した位置で質量体２１の径方向に延在し、対応する吸振スプリングＳＰｄの端部との間でトルクを授受する。本実施形態では、上述のように質量体２１の凸部２１ｆが第１プレート部材１３の凸部１３ｃよりも細幅に形成される。従って、質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第８トルク伝達面２１４との周方向における間隔は、第１プレート部材１３の第１トルク伝達面１３１と第４トルク伝達面１３４との周方向における間隔よりも狭くなる。
【００２８】
図２に示すように、質量体２１は、第１中間部材１２の第１プレート部材１３の上記筒状部により支持されて当該第１プレート部材１３を包囲する。また、各吸振スプリングＳＰｄは、両端部の中心が図３に示す円周Ｃ上に位置するように、質量体２１の第５トルク伝達面２１１と、それに対向する第１プレート部材１３の第２トルク伝達面１３２との間、または第１プレート部材１３の第３トルク伝達面１３３と、それに対向する質量体２１の第８トルク伝達面２１４との間に配置される。円周Ｃは、第１プレート部材１３および質量体２１の回転中心を中心とする第１プレート部材１３の外周と質量体２１の内周との中央を通る円周である。
【００２９】
このように、各吸振スプリングＳＰｄは、取付状態において、対応する第５トルク伝達面２１１および第２トルク伝達面１３２、または対応する第３トルク伝達面１３３および第８トルク伝達面２１４により保持される。これにより、質量体２１および吸振スプリングＳＰｄ、すなわちダイナミックダンパ２０が、ダンパ装置１０の第１中間部材１２に連結される。更に、第１プレート部材１３の凸部１３ｃおよび質量体２１の凸部２１ｆの両側に配置された２つの吸振スプリングＳＰｄは対をなし、第１プレート部材１３と質量体２１との間で並列に作用する。すなわち、ダイナミックダンパ２０は、エンジンＥＧからの動力（トルク）により回転する回転要素としての第１中間部材１２（第１プレート部材１３）と、質量体２１との間で互いに並列に作用する一対の吸振スプリングＳＰｄを複数組（本実施形態では、例えば３組）含む。なお、各吸振スプリングＳＰｄの端部には、図示しないスプリングシートが装着されてもよい。
【００３０】
また、本実施形態において、ダイナミックダンパ２０の質量体２１および複数の吸振スプリングＳＰｄは、タービンランナ５の外周部とダンパ装置１０の外側スプリングＳＰ１との軸方向における間に位置するように、フロントカバー３とポンプインペラ４のポンプシェルとにより画成される流体室９（図１参照）の外周側領域に配置される。この結果、デッドスペースとなりがちなタービンランナ５の外周部近傍の領域をダイナミックダンパ２０すなわち質量体２１および吸振スプリングＳＰｄの配置スペースとして有効に利用し、装置全体のスペース効率を向上させることが可能となる。更に、質量体２１を流体室９の外周側領域に配置することで、当該質量体２１の慣性モーメント（イナーシャ）をより増加させてダイナミックダンパ２０の減衰性能をより向上させることができる。また、ダイナミックダンパ２０には、第１中間部材１２と質量体２１との相対回転を規制する第４ストッパ２２が設けられている。本実施形態において、第４ストッパ２２は、吸振スプリングＳＰｄの何れかが完全に収縮する前に第１中間部材１２と質量体２１との相対回転を規制するように構成される。
【００３１】
ここで、図３に示すように、第１プレート部材１３の第１トルク伝達面１３１と第２トルク伝達面１３２との間隔の基準値を“ａ”とすると共に、基準値ａに対する公差を“±Δａ”とする。第１トルク伝達面１３１と第２トルク伝達面１３２との間隔は、各吸振スプリングＳＰｄの両端部の中心を通る円周Ｃと第１トルク伝達面１３１を含む平面との交点と、円周Ｃと第２トルク伝達面１３２を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さ（交点同士の直線距離）である。また、第１プレート部材１３の第３トルク伝達面１３３と第４トルク伝達面１３４との間隔の基準値を“ｂ”とすると共に、基準値ｂに対する公差を“±Δｂ”とする。第３トルク伝達面１３３と第４トルク伝達面１３４との間隔は、円周Ｃと第３トルク伝達面１３３を含む平面との交点と、円周Ｃと第４トルク伝達面１３４を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さ（交点同士の直線距離）である。更に、第１プレート部材１３の第２トルク伝達面１３２と第３トルク伝達面１３３との間隔の基準値を“ｃ”とすると共に、基準値ｃに対する公差を“±Δｃ”とする。第２トルク伝達面１３２と第３トルク伝達面１３３との間隔は、円周Ｃと第２トルク伝達面１３２を含む平面との交点と、円周Ｃと第３トルク伝達面１３３を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さ（交点同士の直線距離）である。
【００３２】
また、質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第６トルク伝達面２１２との間隔の基準値を“ｄ”とすると共に、基準値ｄに対する公差を“±Δｄ”とする。第５トルク伝達面２１１と第６トルク伝達面２１２との間隔は、円周Ｃと第５トルク伝達面２１１を含む平面との交点と、円周Ｃと第６トルク伝達面２１２を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さ（交点同士の直線距離）である。更に、質量体２１の第７トルク伝達面２１３と第８トルク伝達面２１４との間隔の基準値を“ｅ”とすると共に、基準値ｅに対する公差を“±Δｅ”とする。第７トルク伝達面２１３と第８トルク伝達面２１４との間隔は、円周Ｃと第７トルク伝達面２１３を含む平面との交点と、円周Ｃと第８トルク伝達面２１４を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さ（交点同士の直線距離）である。また、質量体２１の第６トルク伝達面２１２と第７トルク伝達面２１３との間隔の基準値を“ｆ”とすると共に、基準値ｆに対する公差を“±Δｆ”とする。第６トルク伝達面２１２と第７トルク伝達面２１３との間隔は、円周Ｃと第６トルク伝達面２１２を含む平面との交点と、円周Ｃと第７トルク伝達面２１３を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さ（交点同士の直線距離）である。
【００３３】
更に、第１中間部材１２にトルクが伝達されていないときの質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第１プレート部材１３の第２トルク伝達面１３２との間隔を“ｇ”とする。第５トルク伝達面２１１と第２トルク伝達面１３２との間隔は、円周Ｃと第５トルク伝達面２１１を含む平面との交点と、円周Ｃと第２トルク伝達面１３２を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さ（交点同士の直線距離）である。また、第１中間部材１２にトルクが伝達されていないときの第１プレート部材１３の第３トルク伝達面１３３と質量体２１の第８トルク伝達面２１４との間隔を“ｈ”とする。第３トルク伝達面１３３と第８トルク伝達面２１４との間隔は、円周Ｃと第３トルク伝達面１３３を含む平面との交点と、円周Ｃと第８トルク伝達面２１４を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さ（交点同士の直線距離）である。更に、吸振スプリングＳＰｄの自然長の基準値を“Ｌ”とすると共に、基準値Ｌに対する公差を±ΔＬとする。
【００３４】
本実施形態において、第１プレート部材１３の第１トルク伝達面１３１と第２トルク伝達面１３２との間隔の基準値ａ、第１プレート部材１３の第３トルク伝達面１３３と第４トルク伝達面１３４との間隔の基準値ｂ、質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第６トルク伝達面２１２との間隔の基準値ｄ、および質量体２１の第７トルク伝達面２１３と第８トルク伝達面２１４との間隔の基準値ｅは、ａ＝ｂ＝ｄ＝ｅを満たす。そして、第１プレート部材１３の第１、第２、第３および第４トルク伝達面１３１，１３２，１３３，１３４、並びに質量体２１の第５、第６、第７および第８トルク伝達面２１１，２１２，２１３，２１４は、上記各間隔の交差を考慮した最小値であるａ−Δａ，ｂ−Δｂ，ｄ−Δｄおよびｅ−ΔｅのすべてがＬ＋ΔＬ以上になり、ｆ＋Δｆがｃ−Δｃ未満になり、かつｇおよびｈがＬ−ΔＬ未満になるように、第１プレート部材１３または質量体２１に形成される。
【００３５】
これにより、ダイナミックダンパ２０は、第１プレート部材１３の第１トルク伝達面１３１と第２トルク伝達面１３２との間隔、第３トルク伝達面１３３と第４トルク伝達面１３４との間隔、質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第６トルク伝達面２１２との間隔、および第７トルク伝達面２１３と第８トルク伝達面２１４との間隔が吸振スプリングＳＰｄの自然長以上になり、かつ第１プレート部材１３の第２トルク伝達面１３２と第３トルク伝達面１３３との間隔（凸部１３ｃの幅）が、質量体２１の第６トルク伝達面２１２と第７トルク伝達面２１３との間隔（凸部２１ｆの幅）よりも長くなるように製造されることになる。
【００３６】
また、図３に示すように、第１プレート部材１３の凸部１３ｃの中心と、質量体２１の凸部２１ｆの中心が同一半径上に位置するときに、質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第１プレート部材１３の第２トルク伝達面１３２との間隔（ｇ）と、第１プレート部材１３の第３トルク伝達面１３３と質量体２１の第８トルク伝達面２１４との間隔（ｈ）とは、何れも吸振スプリングＳＰｄの自然長よりも短くなる。従って、各吸振スプリングＳＰｄは、取付状態において、質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第１プレート部材１３の第２トルク伝達面１３２との間、または、第１プレート部材１３の第３トルク伝達面１３３と質量体２１の第８トルク伝達面２１４との間に予め圧縮された状態で配置されることになる。
【００３７】
続いて、上述のように構成される発進装置１の動作について説明する。
【００３８】
発進装置１のロックアップクラッチ８によりロックアップが解除されているときには、図１からわかるように、エンジンＥＧからフロントカバー３に伝達されたトルク（動力）が、ポンプインペラ４、タービンランナ５、ダンパハブ７という経路を介して変速機ＴＭの入力軸ＩＳへと伝達される。これに対して、発進装置１のロックアップクラッチ８によりロックアップが実行されると、エンジンＥＧからのトルクが、フロントカバー３、ロックアップクラッチ８、ドライブ部材１１、外側スプリングＳＰ１、第１中間部材１２、第１内側スプリングＳＰ２１、第２中間部材１５、第２内側スプリングＳＰ２２、ドリブン部材１６、ダンパハブ７という経路を介して変速機ＴＭの入力軸ＩＳへと伝達される。この際、フロントカバー３に入力されるトルクの変動（変動トルク）は、主に直列に作用するダンパ装置１０の外側スプリングＳＰ１と、第１および第２内側スプリングＳＰ２１，ＳＰ２２とにより減衰（吸収）される。従って、発進装置１では、ロックアップクラッチ８によりロックアップが実行されているときに、フロントカバー３に入力されるトルクの変動をダンパ装置１０により良好に減衰（吸収）することが可能となる。
【００３９】
また、ロックアップの実行時にエンジンＥＧからのトルクが第１中間部材１２に伝達されると、当該第１中間部材１２に伝達された変動トルクに応じて質量体２１が第１中間部材１２に対して揺動し、揺動する質量体２１から第１プレート部材１３に逆位相の振動を付加して第１中間部材１２の振動を減衰することができる。これにより、発進装置１では、ダイナミックダンパ２０によっても、エンジンＥＧからの振動を減衰（吸収）すること、より詳しくは、振動のピークを２つに分けつつ全体の振動レベルを低下させることが可能となる。
【００４０】
更に、ダイナミックダンパ２０では、第１中間部材１２にトルクが伝達されていないときに、図４（ａ）に示すように、一対の吸振スプリングＳＰｄの一方が質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第１プレート部材１３の第２トルク伝達面１３２との間で予め圧縮されると共に、一対の吸振スプリングＳＰｄの他方が第１プレート部材１３の第３トルク伝達面１３３と質量体２１の第８トルク伝達面２１４との間で予め圧縮される。これにより、第１中間部材１２にトルクが伝達されていないときに、各吸振スプリングＳＰｄと対応するトルク伝達面２１１，１３２，１３３，２１４との間のガタを無くすと共に、図５からわかるように、圧縮された一対の吸振スプリングＳＰｄの一方からの力と圧縮された一対の吸振スプリングＳＰｄの他方からの力とを相殺することができる（図中一点鎖線および二点鎖線参照）。従って、図５において実線で示すように、第１中間部材１２と質量体２１との相対移動が開始されるとき、すなわち第１中間部材１２（第１プレート部材１３）と質量体２１との相対ねじれ角θが増加し始めるときのダイナミックダンパ２０の剛性（等価剛性）を一対の吸振スプリングＳＰｄのばね定数の和で表すことが可能となる。
【００４１】
また、第１中間部材１２に伝達された変動トルクに応じて質量体２１が揺動する際に、当該質量体２１が一側（例えば図４における右側）または他側（例えば図４における左側）に回転することで第１中間部材１２と質量体２１との相対ねじれ角θが増加していくと、一対の吸振スプリングＳＰｄの質量体２１の回転方向（移動方向）に応じた一方が更に圧縮されて収縮するのに対して、他方が徐々に伸長していく。すなわち、図４の例では、図４（ｂ）における左側の吸振スプリングＳＰｄが質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第１プレート部材１３の第２トルク伝達面１３２との間で圧縮されて収縮していくのに対して、図４（ｂ）における右側の吸振スプリングＳＰｄは、第１プレート部材１３の第３トルク伝達面１３３と質量体２１の第８トルク伝達面２１４とが互いに離間するのに伴って伸張していく。
【００４２】
本実施形態において、ダイナミックダンパ２０は、上述のように、第１プレート部材１３の第１トルク伝達面１３１と第２トルク伝達面１３２との間隔、第３トルク伝達面１３３と第４トルク伝達面１３４との間隔、質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第６トルク伝達面２１２との間隔、および第７トルク伝達面２１３と第８トルク伝達面２１４との間隔が吸振スプリングＳＰｄの自然長以上になるように製造されている。これにより、図４（ｃ）および（ｄ）に示すように、図中右側の吸振スプリングＳＰｄは、相対ねじれ角θの増加に応じて第１プレート部材１３の第３トルク伝達面１３３または質量体２１の第８トルク伝達面２１４と接触しなくなり（図５におけるθ＝θ１）、第１プレート部材１３および質量体２１による当該吸振スプリングＳＰｄの圧縮が一旦解除されることで、自然長に戻って第３トルク伝達面１３３と第８トルク伝達面２１４との間でトルクを伝達しなくなる（図５における二点鎖線参照）。
【００４３】
そして、相対ねじれ角θが更に増加すると、図４中右側の吸振スプリングＳＰｄは、図４（ｅ）に示すように、質量体２１の第７トルク伝達面２１３および第１プレート部材１３の第４トルク伝達面１３４に接触する（図５におけるθ＝θ１）。これにより、図４中右側の吸振スプリングＳＰｄは、図４（ｆ）に示すように、相対ねじれ角θの増加に応じて質量体２１の第７トルク伝達面２１３と第１プレート部材１３の第４トルク伝達面１３４との間で圧縮され、当該第７トルク伝達面２１３と第４トルク伝達面１３４との間でトルクを伝達するようになる。
【００４４】
このように、ダイナミックダンパ２０では、第１中間部材１２と質量体２１との相対ねじれ角θの増加に応じて、第１中間部材１２および質量体２１による一対の吸振スプリングＳＰｄの何れか一方の圧縮を一旦解除し、圧縮が解除されて自然長に戻った当該一対の吸振スプリングＳＰｄの何れか一方を第１中間部材１２および質量体２１により再度圧縮していくことが可能となる。また、第１プレート部材１３の第１トルク伝達面１３１と第２トルク伝達面１３２との間隔、第３トルク伝達面１３３と第４トルク伝達面１３４との間隔、質量体２１の第５トルク伝達面２１１と第６トルク伝達面２１２との間隔、および第７トルク伝達面２１３と第８トルク伝達面２１４との間隔が吸振スプリングＳＰｄの自然長に一致する場合には（理想状態では）、図６（ａ），（ｂ），（ｃ）および（ｄ）に示すように、相対ねじれ角θの増加に応じて、第１中間部材１２および質量体２１による一対の吸振スプリングＳＰｄの何れか一方の圧縮の解除（自然長への復帰）と同時に当該一対の吸振スプリングＳＰｄの何れか一方を第１中間部材１２および質量体２１により再度圧縮していくことが可能となる。
【００４５】
これにより、ダイナミックダンパ２０では、一対の吸振スプリングＳＰｄの何れか一方が一旦圧縮されなくなって自然長に戻ってから再度圧縮されるまでに遅れ（図５におけるθ＝θ１−θ２の範囲）を生じることもあり、その場合、一時的に一対の吸振スプリングＳＰｄの他方のみが第１中間部材１２と質量体２１との間でトルク（変動トルク）を伝達することから、ダイナミックダンパ２０の実際（見た目）の剛性（図５における破線参照）が理想状態（図５における点線参照）よりも低剛性側に若干ズレることになる。その一方で、ダイナミックダンパ２０では、第１中間部材１２と質量体２１との相対ねじれ角θの増加に応じて伸長した一対の吸振スプリングＳＰｄの何れか一方が、図７（ａ），（ｂ），（ｃ）および（ｄ）に示すように完全に圧縮されなくなる前に再度圧縮されることはなく、圧縮されたままの吸振スプリングＳＰｄからの力を第１中間部材１２に伝達されるトルク（変動トルク）により打ち消す必要がなくなる。これにより、ダイナミックダンパ２０では、図８に示すように、実際（見た目）の剛性が理想状態（図中点線参照）よりも高剛性側（図中実線および破線参照）にズレてしまうのを抑制することができる。この結果、ダイナミックダンパ２０の実際の剛性のばらつきを小さくして当該ダイナミックダンパ２０の共振周波数が狙いの値からずれてしまうのを抑制することが可能となり、ダイナミックダンパ２０の振動減衰性能をより向上させることができる。
【００４６】
図９は、本開示の他の製造方法により製造されるダイナミックダンパ２０Ｂを示す要部拡大図である。なお、ダイナミックダンパ２０Ｂの構成要素のうち、上述のダイナミックダンパ２０と同一の要素については同一の符号を付し、重複する説明を省略する。
【００４７】
図９に示すダイナミックダンパ２０Ｂの質量体２１Ｂには、対をなす（隣り合う）凹部２１ｄおよび２１ｅの間に位置するように、第１中間部材１２Ｂの第１プレート部材１３Ｂの凸部１３ｃよりも太幅の凸部２１ｆが形成される。従って、質量体２１Ｂの第５トルク伝達面２１１と第８トルク伝達面２１４との周方向における間隔は、第１プレート部材１３Ｂの第１トルク伝達面１３１と第４トルク伝達面１３４との周方向における間隔よりも広くなる。また、ダイナミックダンパ２０Ｂにおいても、第１プレート部材１３Ｂの第１トルク伝達面１３１と第２トルク伝達面１３２との間隔の基準値ａ、第１プレート部材１３Ｂの第３トルク伝達面１３３と第４トルク伝達面１３４との間隔の基準値ｂ、質量体２１Ｂの第５トルク伝達面２１１と第６トルク伝達面２１２との間隔の基準値ｄ、および質量体２１Ｂの第７トルク伝達面２１３と第８トルク伝達面２１４との間隔の基準値ｅは、ａ＝ｂ＝ｄ＝ｅを満たす。
【００４８】
そして、第１プレート部材１３Ｂの第１、第２、第３および第４トルク伝達面１３１，１３２，１３３，１３４、並びに質量体２１Ｂの第５、第６、第７および第８トルク伝達面２１１，２１２，２１３，２１４は、各間隔の交差を考慮した最小値であるａ−Δａ，ｂ−Δｂ，ｄ−Δｄおよびｅ−ΔｅのすべてがＬ＋ΔＬ以上になり、ｃ＋Δｃがｆ−Δｆ未満になり、かつ図９に示す“ｉ”および“ｊ”がＬ−ΔＬ未満になるように、第１プレート部材１３Ｂまたは質量体２１Ｂに形成される。ただし、“ｉ”は、第１中間部材１２Ｂにトルクが伝達されていないときの第１プレート部材１３Ｂの第１トルク伝達面１３１と質量体２１Ｂの第６トルク伝達面２１２との間隔であり、“ｊ”は、第１中間部材１２Ｂにトルクが伝達されていないときの質量体２１Ｂの第７トルク伝達面２１３と第１プレート部材１３Ｂの第４トルク伝達面１３４との間隔である。
【００４９】
これにより、ダイナミックダンパ２０Ｂは、第１プレート部材１３Ｂの第１トルク伝達面１３１と第２トルク伝達面１３２との間隔、第３トルク伝達面１３３と第４トルク伝達面１３４との間隔、質量体２１Ｂの第５トルク伝達面２１１と第６トルク伝達面２１２との間隔、および第７トルク伝達面２１３と第８トルク伝達面２１４との間隔が吸振スプリングＳＰｄの自然長以上になり、かつ第１プレート部材１３Ｂの第２トルク伝達面１３２と第３トルク伝達面１３３との間隔（凸部１３ｃの幅）が、質量体２１Ｂの第６トルク伝達面２１２と第７トルク伝達面２１３との間隔（凸部２１ｆの幅）よりも短くなるように製造されることになる。
【００５０】
また、図９に示すように、第１プレート部材１３の凸部１３ｃの中心と、質量体２１の凸部２１ｆの中心が同一半径上に位置するときに、第１プレート部材１３Ｂの第１トルク伝達面１３１と質量体２１Ｂの第６トルク伝達面２１２との間隔と、質量体２１Ｂの第７トルク伝達面２１３と第１プレート部材１３Ｂの第４トルク伝達面１３４との間隔は、吸振スプリングＳＰｄの自然長よりも短くなる。従って、各吸振スプリングＳＰｄは、取付状態において、第１プレート部材１３Ｂの第１トルク伝達面１３１と質量体２１Ｂの第６トルク伝達面２１２との間、または、質量体２１Ｂの第７トルク伝達面２１３と第１プレート部材１３Ｂの第４トルク伝達面１３４との間に予め圧縮された状態で配置されることになる。
【００５１】
かかるダイナミックダンパ２０では、第１中間部材１２Ｂにトルクが伝達されていないときに、一対の吸振スプリングＳＰｄの一方が、第１プレート部材１３Ｂの第１トルク伝達面１３１と質量体２１Ｂの第６トルク伝達面２１２との間で予め圧縮されると共に、一対の吸振スプリングＳＰｄの他方が質量体２１Ｂの第７トルク伝達面２１３と第１プレート部材１３Ｂの第４トルク伝達面１３４との間で予め圧縮される。そして、第１中間部材１２Ｂと質量体２１Ｂとの相対ねじれ角θが増加していくと、一対の吸振スプリングＳＰｄの何れか一方は、徐々に伸長して第１プレート部材１３Ｂの第１トルク伝達面１３１および質量体２１Ｂの第６トルク伝達面２１２との間、あるいは質量体２１Ｂの第７トルク伝達面２１３および第１プレート部材１３Ｂの第４トルク伝達面１３４との間でトルクを伝達しなくなり、質量体２１Ｂの第５トルク伝達面２１１および第１プレート部材１３Ｂの第２トルク伝達面１３２との間、あるいは第１プレート部材１３Ｂの第３トルク伝達面１３３および質量体２１Ｂの第８トルク伝達面２１４との間でトルクを伝達するようになる。これにより、第１中間部材１２Ｂと質量体２１Ｂとの相対ねじれ角θの増加に応じて、第１中間部材１２Ｂおよび質量体２１Ｂによる一対の吸振スプリングＳＰｄの何れか一方の圧縮を一旦解除し、圧縮の解除（自然長への復帰）と同時または圧縮の解除後に当該一対の吸振スプリングＳＰｄの何れか一方を第１中間部材１２Ｂおよび質量体２１Ｂにより再度圧縮していくことが可能となる。
【００５２】
なお、ダイナミックダンパ２０，２０Ｂの質量体２１，２１Ｂは、タービンランナ５を含んでもよい。また、ダイナミックダンパ２０，２０Ｂが連結される回転要素は、ダンパ装置１０の第１中間部材１２には限られず、ドライブ部材１１、第２中間部材１５あるいはドリブン部材１６であってもよい。更に、ダイナミックダンパ２０，２０Ｂは、図１０に示す発進装置１Ｃに適用されてもよい。発進装置１Ｃのダンパ装置１０Ｃは、回転要素として、ドライブ部材（入力要素）１１Ｃと、中間部材（中間要素）１２Ｃと、ドリブン部材（出力要素）１６Ｃとを含み、トルク伝達要素として、ドライブ部材１１Ｃと中間部材１２Ｃとの間に配置されて両者の間でトルク（回転トルク）を伝達する複数の第１スプリング（第１弾性体）ＳＰ１０と、中間部材１２Ｃとドリブン部材１６Ｃとの間に配置されて両者の間でトルク（回転トルク）を伝達する複数の第２スプリング（第２弾性体）ＳＰ２０とを含むものである。かかる発進装置１Ｃにおいて、ダイナミックダンパ２０，２０Ｂは、図示するようにダンパ装置１０Ｃの中間部材１２Ｃに連結されてもよく、図中二点鎖線で示すように、ドライブ部材１１Ｃあるいはドリブン部材１６Ｃに連結されてもよい。
【００５３】
また、ダイナミックダンパ２０，２０Ｂは、図１０に示す発進装置１Ｄに適用されてもよい。発進装置１Ｄのダンパ装置１０Ｄは、回転要素としてドライブ部材（入力要素）１１Ｄおよびドリブン部材（出力要素）１６Ｄを含むと共に、トルク伝達要素としてドライブ部材１１Ｄとドリブン部材１６Ｄとの間に配置される複数のスプリングＳＰを含むものである。かかる発進装置１Ｄにおいて、ダイナミックダンパ２０，２０Ｂは、図示するようにダンパ装置１０Ｄのドリブン部材１６Ｄに連結されてもよく、図中二点鎖線で示すように、ドライブ部材１１Ｄに連結されてもよい。更に、発進装置１に含まれるダンパ装置は、例えば径方向に離間して配置される複数のスプリング（弾性体）が並列に作用するように構成された並列式ダンパ装置であってもよい。また、上述の発進装置１は、いわゆる湿式の発進装置として構成されるが、ダイナミックダンパ２０，２０Ｂを含む発進装置は、ポンプインペラ、タービンランナ、ステータ等を含む流体伝動装置が省略された、いわゆる乾式の発進装置であってもよい。
【００５４】
以上説明したように、本開示のダイナミックダンパの製造方法は、駆動装置（ＥＧ）からのトルクにより回転する回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）と、質量体（２１，２１Ｂ）との間で互いに並列に作用する一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）を複数組含み、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）が、前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の一方の一端との間でトルクを授受する第１トルク伝達面（１３１）、前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の前記一方の他端との間でトルクを授受する第２トルク伝達面（１３２）、前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の他方の一端との間でトルクを授受する第３トルク伝達面（１３３）、および前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の前記他方の他端との間でトルクを授受する第４トルク伝達面（１３４）を含み、前記質量体（２１，２１Ｂ）が、前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の前記一方の前記一端との間でトルクを授受する第５トルク伝達面（２１１）、前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の前記一方の前記他端との間でトルクを授受する第６トルク伝達面（２１２）、前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の前記他方の前記一端との間でトルクを授受する第７トルク伝達面（２１３）、および前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の前記他方の前記他端との間でトルクを授受する第８トルク伝達面（２１４）を含むダイナミックダンパ（２０，２０Ｂ）の製造方法であって、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）にトルクが伝達されていないときに、前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の前記一方が、前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第５トルク伝達面（２１１）と前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第２トルク伝達面（１３２）との間または前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第１トルク伝達面（１３１）と前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第６トルク伝達面（２１２）との間で予め圧縮されると共に、前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の前記他方が、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第３トルク伝達面（１３３）と前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第８トルク伝達面（２１４）との間または前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第７トルク伝達面（２１３）と前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第４トルク伝達面（１３４）との間で予め圧縮され、かつ前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）と前記質量体（２１，２１Ｂ）との相対ねじれ角（θ）の増加に応じて前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）の前記質量体（２１，２１Ｂ）の回転方向に応じた何れか一方が一旦圧縮されなくなって自然長に戻ってから再度圧縮されるように、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）に前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面（１３１，１３２，１３３，１３４）を形成すると共に前記質量体（２１，２１Ｂ）に前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面（２１１，２１２，２１３，２１４）を形成するものである。
【００５５】
かかる方法により製造されるダイナミックダンパでは、回転要素にトルクが伝達されていないときに、互いに並列に作用する一対の弾性体が回転要素と質量体との間で予め圧縮されている。これにより、回転要素にトルクが伝達されていないときに、各弾性体と対応するトルク伝達面との間のガタを無くすと共に、圧縮された一対の弾性体の一方からの力と圧縮された一対の弾性体の他方からの力とを相殺することができる。従って、回転要素と質量体との相対移動が開始されるときのダイナミックダンパの剛性を一対の弾性体の剛性の和で表すことが可能となる。また、回転要素に伝達されたトルク（変動トルク）に応じて質量体が揺動する際に、当該質量体が一側または他側に回転することで回転要素と質量体との相対ねじれ角が増加していくと、一対の弾性体の質量体の回転方向に応じた何れか一方は、徐々に伸長していき、一旦圧縮されなくなって自然長に戻ってから再度圧縮されることになる。これにより、一対の弾性体の何れか一方が一旦圧縮されなくなって自然長に戻ってから再度圧縮されるまでに遅れを生じることもある。この場合、一時的に一対の弾性体の他方のみが回転要素と質量体との間でトルク（変動トルク）を伝達することから、ダイナミックダンパの実際（見た目）の剛性が低剛性側に若干ズレることになる。その一方で、回転要素と質量体との相対ねじれ角の増加に応じて伸長した一対の弾性体の何れか一方が、完全に圧縮されなくなる前すなわち自然長に戻る前に再度圧縮されることはない。従って、圧縮されたままの弾性体からの力を回転要素に伝達されるトルク（変動トルク）により打ち消す必要がなくなり、ダイナミックダンパの実際（見た目）の剛性が高剛性側にズレてしまうのを抑制することができる。この結果、ダイナミックダンパの実際の剛性のばらつきを小さくして当該ダイナミックダンパの共振周波数が狙いの値からずれてしまうのを抑制することが可能となるので、ダイナミックダンパの振動減衰性能をより向上させることができる。
【００５６】
また、前記方法は、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第１トルク伝達面（１３１）と前記第２トルク伝達面（１３２）との間隔、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第３トルク伝達面（１３３）と前記第４トルク伝達面（１３４）との間隔、前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第５トルク伝達面（２１１）と前記第６トルク伝達面（２１２）との間隔、および前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第７トルク伝達面（２１３）と前記第８トルク伝達面（２１４）との間隔が前記弾性体（ＳＰｄ）の自然長以上になり、かつ前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第２トルク伝達面（１３２）と前記第３トルク伝達面（１３３）との間隔と、前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第６トルク伝達面（２１２）と前記第７トルク伝達面（２１３）との間隔とが異なる長さになるように、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）に前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面（１３１，１３２，１３３，１３４）を形成すると共に前記質量体（２１，２１Ｂ）に前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面（２１１，２１２，２１３，２１４）を形成するものであってもよい。
【００５７】
更に、前記回転要素（１２，１３）の前記第１トルク伝達面（１３１）と前記第２トルク伝達面（１３２）との間隔の基準値を“ａ”とすると共に、前記基準値ａに対する公差を“±Δａ”とし、前記回転要素（１２，１３）の前記第３トルク伝達面（１３３）と前記第４トルク伝達面（１３４）との間隔の基準値を“ｂ”とすると共に、前記基準値ｂに対する公差を“±Δｂ”とし、前記回転要素（１２，１３）の前記第２トルク伝達面（１３２）と前記第３トルク伝達面（１３３）との間隔の基準値を“ｃ”とすると共に、前記基準値ｃに対する公差を“±Δｃ”とし、前記質量体（２１）の前記第５トルク伝達面（２１１）と前記第６トルク伝達面（２１２）との間隔の基準値を“ｄ”とすると共に、前記基準値ｄに対する公差を“±Δｄ”とし、前記質量体（２１）の前記第７トルク伝達面（２１３）と前記第８トルク伝達面（２１４）との間隔の基準値を“ｅ”とすると共に、前記基準値ｅに対する公差を“±Δｅ”とし、前記質量体（２１）の前記第６トルク伝達面（２１２）と前記第７トルク伝達面（２１３）との間隔の基準値を“ｆ”とすると共に、前記基準値ｆに対する公差を“±Δｆ”とし、前記回転要素（１２，１３）にトルクが伝達されていないときの前記質量体（２１）の前記第５トルク伝達面（２１１）と前記回転要素（１２，１３）の前記第２トルク伝達面（１３２）との間隔を“ｇ”とし、前記回転要素（１２，１３）にトルクが伝達されていないときの前記回転要素（１２，１３）の前記第３トルク伝達面（１３３）と前記質量体（２１）の前記第８トルク伝達面（２１４）との間隔を“ｈ”とし、前記弾性体（ＳＰｄ）の自然長の基準値を“Ｌ”とすると共に、前記基準値Ｌに対する公差を±ΔＬとしたときに、ａ−Δａ，ｂ−Δｂ，ｄ−Δｄおよびｅ−ΔｅのすべてがＬ＋ΔＬ以上になり、ｆ＋Δｆがｃ−Δｃ未満になり、かつｇおよびｈがＬ−ΔＬ未満になるように、前記回転要素（１２，１３）に前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面（１３１，１３２，１３３，１３４）を形成すると共に前記質量体（２１）に前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面（２１１，２１２，２１３，２１４）を形成してもよい。
【００５８】
かかる方法により製造されたダイナミックダンパでは、回転要素にトルクが伝達されていないときに、一対の弾性体の一方が、質量体の第５トルク伝達面と回転要素の第２トルク伝達面との間で予め圧縮されると共に、一対の弾性体の他方が回転要素の第３トルク伝達面と質量体の第８トルク伝達面との間で予め圧縮される。そして、回転要素と質量体との相対ねじれ角が増加していくと、一対の弾性体の何れか一方は、徐々に伸長して回転要素の第３トルク伝達面および質量体の第８トルク伝達面との間、あるいは質量体の第５トルク伝達面および回転要素の第２トルク伝達面との間でトルクを伝達しなくなり、質量体の第７トルク伝達面および回転要素の第４トルク伝達面との間、あるいは回転要素の第１トルク伝達面および質量体の第６トルク伝達面との間でトルクを伝達するようになる。これにより、回転要素と質量体との相対ねじれ角の増加に応じて、回転要素および質量体による一対の弾性体の何れか一方の圧縮を一旦解除し、圧縮の解除（自然長への復帰）と同時または圧縮の解除後に当該一対の弾性体の何れか一方を回転要素および質量体により再度圧縮していくことが可能となる。
【００５９】
また、前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）の前記第１トルク伝達面（１３１）と前記第２トルク伝達面（１３２）との間隔の基準値を“ａ”とすると共に、前記基準値ａに対する公差を“±Δａ”とし、前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）の前記第３トルク伝達面（１３３）と前記第４トルク伝達面（１３４）との間隔の基準値を“ｂ”とすると共に、前記基準値ｂに対する公差を“±Δｂ”とし、前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）の前記第２トルク伝達面（１３２）と前記第３トルク伝達面（１３３）との間隔の基準値を“ｃ”とすると共に、前記基準値ｃに対する公差を“±Δｃ”とし、前記質量体（２１Ｂ）の前記第５トルク伝達面（２１１）と前記第６トルク伝達面（２１２）との間隔の基準値を“ｄ”とすると共に、前記基準値ｄに対する公差を“±Δｄ”とし、前記質量体（２１Ｂ）の前記第７トルク伝達面（２１３）と前記第８トルク伝達面（２１４）との間隔の基準値を“ｅ”とすると共に、前記基準値ｅに対する公差を“±Δｅ”とし、前記質量体（２１Ｂ）の前記第６トルク伝達面（２１２）と前記第７トルク伝達面（２１３）との間隔の基準値を“ｆ”とすると共に、前記基準値に対する公差を“±Δｆ”とし、前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）にトルクが伝達されていないときの前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）の前記第１トルク伝達面（１３１）と前記質量体（２１Ｂ）の前記第６トルク伝達面（２１２）との間隔を“ｉ”とし、前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）にトルクが伝達されていないときの前記質量体（２１Ｂ）の前記第７トルク伝達面（２１３）と前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）の前記第４トルク伝達面（１３４）との間隔を“ｊ”とし、前記弾性体（ＳＰｄ）の自然長の基準値を“Ｌ”とすると共に、前記基準値Ｌに対する公差を±ΔＬとしたときに、ａ−Δａ，ｂ−Δｂ，ｄ−Δｄおよびｅ−ΔｅのすべてがＬ＋ΔＬ以上になり、ｃ＋Δｃがｆ−Δｆ未満になり、かつｉおよびｊがＬ−ΔＬ未満になるように、前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）に前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面（１３１，１３２，１３３，１３４）を形成すると共に前記質量体（２１Ｂ）に前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面（２１１，２１２，２１３，２１４）を形成してもよい。
【００６０】
かかる方法により製造されたダイナミックダンパでは、回転要素にトルクが伝達されていないときに、一対の弾性体の一方が、回転要素の第１トルク伝達面と質量体の第６トルク伝達面との間で予め圧縮されると共に、一対の弾性体の他方が質量体の第７トルク伝達面と回転要素の第４トルク伝達面との間で予め圧縮される。そして、回転要素と質量体との相対ねじれ角が増加していくと、一対の弾性体の何れか一方は、徐々に伸長して回転要素の第１トルク伝達面および質量体の第６トルク伝達面との間、あるいは質量体の第７トルク伝達面および回転要素の第４トルク伝達面との間でトルクを伝達しなくなり、質量体の第５トルク伝達面および回転要素の第２トルク伝達面との間、あるいは回転要素の第３トルク伝達面および質量体の第８トルク伝達面との間でトルクを伝達するようになる。これにより、回転要素と質量体との相対ねじれ角の増加に応じて、回転要素および質量体による一対の弾性体の何れか一方の圧縮を一旦解除し、圧縮の解除（自然長への復帰）と同時または圧縮の解除後に当該一対の弾性体の何れか一方を回転要素および質量体により再度圧縮していくことが可能となる。
【００６１】
更に、前記弾性体（ＳＰｄ）は、コイルスプリングであってもよく、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第１トルク伝達面（１３１）と前記第２トルク伝達面（１３２）との間隔、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第３トルク伝達面（１３３）と前記第４トルク伝達面（１３４）との間隔、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第２トルク伝達面（１３２）と前記第３トルク伝達面（１３３）との間隔、前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第５トルク伝達面（２１１）と前記第６トルク伝達面（２１２）との間隔、前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第７トルク伝達面（２１３）と前記第８トルク伝達面（２１４）との間隔、前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第６トルク伝達面（２１２）と前記第７トルク伝達面（２１３）との間隔、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）にトルクが伝達されていないときの前記質量体（２１）の前記第５トルク伝達面（２１１）と前記回転要素（１２，１３）の前記第２トルク伝達面（１３２）との間隔または前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）の前記第１トルク伝達面１３１と前記質量体（２１Ｂ）の前記第６トルク伝達面（２１２）との間隔、および前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）にトルクが伝達されていないときの前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第３トルク伝達面（１３３）と前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第８トルク伝達面（２１４）との間隔または前記質量体（２１Ｂ）の前記第７トルク伝達面（２１３）と前記回転要素（１２Ｂ，１３Ｂ）の前記第４トルク伝達面（１３４）との間隔は、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）および前記質量体（２１，２１Ｂ）の回転中心を中心とすると共に前記弾性体（ＳＰｄ）の両端部の中心を通る円周（Ｃ）と、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面（１３１，１３２，１３３，１３４）並びに前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面（２１１，２１２，２１３，２１４）のうちの互いに対応する２つの一方を含む平面との交点と、前記円周（Ｃ）と、前記回転要素（１２，１２Ｂ，１３，１３Ｂ）の前記第１、第２、第３および第４トルク伝達面（１３１，１３２，１３３，１３４）並びに前記質量体（２１，２１Ｂ）の前記第５、第６、第７および第８トルク伝達面（２１１，２１２，２１３，２１４）のうちの前記互いに対応する２つの他方を含む平面との交点とを結ぶ線分の長さであってもよい。
【００６２】
更に、前記一対の弾性体（ＳＰｄ，ＳＰｄ）は、同一諸元のストレートコイルスプリングであってもよく、ａ＝ｂ＝ｄ＝ｅであってもよい。
【００６３】
そして、本開示の発明は上記実施形態に何ら限定されるものではなく、本開示の外延の範囲内において様々な変更をなし得ることはいうまでもない。更に、上記発明を実施するための形態は、あくまで発明の概要の欄に記載された発明の具体的な一形態に過ぎず、発明の概要の欄に記載された発明の要素を限定するものではない。
【産業上の利用可能性】
【００６４】
本開示の発明は、ダイナミックダンパの製造産業において利用可能である。
【符号の説明】
【００６５】
１，１Ｃ，１Ｄ  発進装置、３  フロントカバー、４  ポンプインペラ、５  タービンランナ、６  ステータ、６０  ワンウェイクラッチ、７  ダンパハブ、８  ロックアップクラッチ、９  流体室、１０，１０Ｃ，１０Ｄ  ダンパ装置、１１，１１Ｃ，１１Ｄ  ドライブ部材、１２，１２Ｂ  第１中間部材、１２Ｃ  中間部材、１３，１３Ｂ  第１プレート部材、１３ａ，１３ｂ，２１ｄ，２１ｅ  凹部、１３ｃ，２１ｆ  凸部、１５  第２中間部材、１６，１６Ｃ，１６Ｄ  ドリブン部材、１７  第１ストッパ、１８  第２ストッパ、１９  第３ストッパ、２０，２０Ｂ  ダイナミックダンパ、２１，２１Ｂ  質量体、２２  第４ストッパ、１３１  第１トルク伝達面、１３２  第２トルク伝達面、１３３  第３トルク伝達面、１３４  第４トルク伝達面、２１１  第５トルク伝達面、２１２  第６トルク伝達面、２１３  第７トルク伝達面、２１４  第８トルク伝達面、Ｃ  円周、ＥＧ  エンジン、ＩＳ  入力軸、ＳＰ  スプリング、ＳＰ１  外側スプリング、ＳＰ１０  第１スプリング、ＳＰ２０  第２スプリング、ＳＰ２１  第１内側スプリング、ＳＰ２２  第２内側スプリング、ＴＭ  変速機。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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