(57)【要約】【課題】硬化前の室温での高い流動性と、硬化後の高い機械強度を備える新規な磁石固定用樹脂組成物を提供する。【解決手段】磁石固定用樹脂組成物は、ロータコアのスロット内に磁石を固定化するための磁石固定用樹脂組成物であって、レゾール型フェノール樹脂と無機フィラーとを含み、前記無機フィラーの含有量が、磁石固定用樹脂組成物の３０質量％以上である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ロータコアに設けられたスロットの内側に磁石を固定するための樹脂組成物であって、
フェノール樹脂と無機フィラーとを含み、
前記フェノール樹脂として、少なくともレゾール型フェノール樹脂を含み、
前記フェノール樹脂と前記無機フィラーとの合計量に対し、前記無機フィラーの含有量が３０質量％以上である、樹脂組成物。
【請求項２】
前記フェノール樹脂として、ノボラック型フェノール樹脂をさらに含む、請求項１に記載の樹脂組成物。
【請求項３】
前記レゾール型フェノール樹脂の、前記ノボラック型フェノール樹脂に対する質量比が、９５／５〜５／９５である、請求項２に記載の樹脂組成物。
【請求項４】
前記レゾール型フェノール樹脂は、重量平均分子量が１，８００〜８，５００である、請求項１〜３の何れか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項５】
前記ノボラック型フェノール樹脂は、重量平均分子量が８００〜７，０００である、請求項２又は３に記載の樹脂組成物。
【請求項６】
前記フェノール樹脂の、前記無機フィラーに対する質量比が、５／９５〜７０／３０である、請求項１〜５の何れか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項７】
前記無機フィラーはシリカである、請求項１〜６の何れか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項８】
粉末状、粒状、顆粒状、又はタブレット状である、請求項１〜７の何れか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項９】
前記樹脂組成物を金型から脱型した直後に測定したスパイラルフローと、同じ樹脂組成物を２５℃で２０００時間保管した後のスパイラルフローとの変化率が、５０％以上１５０％未満である、請求項１〜８の何れか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項１０】
請求項１〜９の何れか１項に記載の樹脂組成物によって磁石を固定してなるロータコア。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータコアに設けられたスロットの内側に磁石を固定するための樹脂組成物、及び当該樹脂組成物によって磁石を固定したロータコアに関する。
【背景技術】
【０００２】
ハイブリッド車及び電気自動車等に搭載される駆動用モーター等は、そのロータコアの内縁部に磁石を挿入するためのスロット部が設けられている。ロータコアは、それぞれのスロット部に磁石を挿入した後、スロット部と磁石との間に生じる間隙部に樹脂を注入し、当該樹脂を硬化することによって磁石が固定され、封止されている。
【０００３】
磁石を固定し、封止するための樹脂材料は、半導体封止材料に近い組成の材料が用いられ、エポキシ樹脂、ノボラック型フェノール樹脂、エポキシ硬化剤、無機充填剤を主成分とする樹脂材料が広く使用されている。
【０００４】
例えば、特許文献１〜３には、エポキシ樹脂を主成分とした樹脂組成物であって、高温で長時間使用できる磁石固定用の樹脂組成物が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１４−１３２８０２号公報
【特許文献２】特開２０１３−１８３６２７号公報
【特許文献３】特開２０１３−１８３６２９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１〜３に記載の樹脂組成物に主成分として含まれるエポキシ樹脂は、硬化温度が高く、硬化反応が終了するまでの時間が長い。このため、特許文献１〜３に記載の樹脂組成物は、エポキシ樹脂に硬化促進剤を大量に加えることが必要である。しかしながら、樹脂組成物に硬化促進剤を大量に加えると室温において反応が進行する。このため、特許文献１〜３に記載の樹脂組成物は、室温で安定に樹脂組成物を貯蔵することができず、さらには継時的に流動性が低下するという問題がある。また、スロット内部に磁石を固定するためには、エポキシ樹脂を主成分とする樹脂組成物では機械強度が不十分であるという問題がある。
【０００７】
本発明は、前記の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ロータコアのスロットに磁石を固定するために用いられる樹脂組成物であり、融解したときにおいて高い流動性を備え、加熱硬化後において高い機械強度を備える、かつ室温で安定に貯蔵することができる樹脂組成物及びその関連技術を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の課題を解決するために、本発明の一態様に係る樹脂組成物は、ロータコアに設けられたスロットの内側に磁石を固定するための樹脂組成物であって、フェノール樹脂と無機フィラーとを含み、前記フェノール樹脂として、少なくともレゾール型フェノール樹脂を含み、前記フェノール樹脂と前記無機フィラーとの合計量に対し、前記無機フィラーの含有量が３０質量％以上である。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、ロータコアのスロットに磁石を固定するために用いられる樹脂組成物であり、融解したときにおいて高い流動性を備え、加熱硬化後において高い機械強度を備え、かつ室温で安定に貯蔵することができる、新規な樹脂組成物、及びその関連技術を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】（ａ）は、本発明の一態様に係る樹脂組成物によって磁石を固定するロータコアの概要を示す上面図であり、（ｂ）は、前記ロータコアにおけるＡ−Ａ’矢視断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下に、本実施形態に係る磁石固定用樹脂組成物の組成について詳細に説明する。以下、磁石固定用樹脂組成物を単に樹脂組成物とも称する。また、本明細書において特記しない限り、数値範囲を表す「Ａ〜Ｂ」は、「Ａ以上、Ｂ以下」を意味する。
【００１２】
本明細書において、「樹脂組成物」とは、スロットに注入され、固化する前の状態、つまり、加熱により硬化していない状態である樹脂組成物のことを意味する。ここで、「樹脂組成物」とは、粉末状、粒子状及びタブレット状等、その形状については限定されない。また、本明細書において「成形物」とは例えば、粉末状、粒子状、及びタブレット状等に成形された「樹脂組成物」のことを意味する。また、本明細書において、「固定部材」とは「樹脂組成物」（或いは「成形物」）を加熱硬化させて得られた部材を意味する。
【００１３】
＜樹脂組成物＞
本発明の一態様に係る樹脂組成物は、フェノール樹脂と無機フィラーとを含んでいる。
【００１４】
これにより、融解したときにおいて高い流動性を備え、加熱硬化後において高い機械強度を備える樹脂組成物を得ることができる。よって、ロータコアに設けられたスロットの内側に磁石を固定するための樹脂組成物として好適に用いることができる。
【００１５】
〔フェノール樹脂〕
フェノール樹脂は、樹脂組成物における無機フィラーのバインダーとして機能する。フェノール樹脂は、一般的にフェノール類と、アルデヒド類とを反応させて得られ、合成条件によってレゾール型フェノール樹脂と、ノボラック型フェノール樹脂とにわけられる。
【００１６】
本明細書において、単に「フェノール樹脂」と記載する場合、当該「フェノール樹脂」は、「レゾール型フェノール樹脂」と「ノボラック型フェノール樹脂」との両方の意味、若しくは、「レゾール型フェノール樹脂」と「ノボラック型フェノール樹脂」とのうち何れか一方の意味を包含する。また、「レゾール樹脂」とは、「レゾール型フェノール樹脂」のことを意味し、「ノボラック樹脂」とは、「ノボラック型フェノール樹脂」のことを意味する。
【００１７】
（レゾール型フェノール樹脂）
本発明の一実施形態に係る樹脂組成物は、フェノール樹脂として少なくともレゾール型フェノール樹脂を含む。樹脂組成物が、フェノール樹脂として少なくともレゾール型フェノール樹脂を含んでいることにより、室温にて貯蔵するときにおける高い安定性を備えた樹脂組成物を得ることができる。また、レゾール型フェノール樹脂を含んでいることにより、加熱硬化することによって、高い機械強度を備えた固定部材を成形できる樹脂組成物を得ることができる。ここで、機械強度とは、典型的には、曲げ強度である。
【００１８】
レゾール型フェノール樹脂を合成するために用いられる原料には、フェノール類と、アルデヒド類とを挙げることができ、これらを塩基性触媒、又は２価の金属塩触媒等の存在下において重合させる。
【００１９】
フェノール類としては、フェノール、カルダノール、カシューナットシェルリキッドを挙げることができ、その他のフェノール類として、例えば、クレゾール類、キシレノール類、アルキルフェノール類、ビスフェノール類、及び多価フェノール類等を挙げることができる。ここで、クレゾール類には、例えば、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、及びｐ−クレゾール等を挙げることができ、キシレノール類には、例えば、２，３−キシレノール、２，４−キシレノール、２，５−キシレノール、２，６−キシレノール、３，４−キシレノール、及び３，５−キシレノール等を挙げることができる。アルキルフェノール類には、例えば、イソプロピルフェノール、ｐ−イソブチルフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール等のブチルフェノール、ｐ−オクチルフェノール、ｐ−ノニルフェノール、ｐ−クミルフェノール等のアルキルフェノール等を挙げることができる。ビスフェノール類には、例えば、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦ、及びビスフェノールＳ等を挙げることができる。多価フェノール類には、例えば、レゾルシン、ピロガロール、及びカテコール等を挙げることができる。これらフェノール類のうち、フェノール、クレゾール類、カルダノール、カシューナットシェルリキッド、及びビスフェノールＡ等を、フェノール樹脂の原料として用いることがより好ましく、これにより、硬化性と、靭性等の機械的な強度とのバランスに優れたフェノール樹脂を得ることができる。なお、これらフェノール類は、単独で、又は、２種類以上を混合して使用することができる。
【００２０】
また、アルデヒド類には、例えば、ホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、トリオキサン、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド、グリオキザール、ベンズアルデヒド、及びサリチルアルデヒド等を挙げることができ、これらのアルデヒド類のうち、フェノール樹脂の硬化性を高めることができること、及びコスト的な観点から、ホルムアルデヒド、及びパラホルムアルデヒド等を用いることがより好ましい。なお、これらアルデヒド類は、単独で、又は、２種類以上を混合して使用することができる。
【００２１】
レゾール型フェノール樹脂の重量平均分子量は、１，８００〜８，５００であることが好ましく、２，０００〜７，５００であることがさらに好ましい。レゾール型フェノール樹脂の重量平均分子量が１，８００〜８，５００であることが好ましい理由は以下に示す通りである。
【００２２】
１つ目の理由は、樹脂組成物を製造するときにおいて、レゾール型フェノール樹脂の重量平均分子量が、１，８００〜８，５００範囲内においてより小さい程、製造設備内で樹脂組成物がゲル化することをより好適に防止することができることである。これにより、樹脂組成物及びその成形物を安定的に生産できる。また、レゾール型フェノール樹脂の重量平均分子量が、１，８００〜８，５００範囲内においてより大きい程、樹脂組成物から成形された成形物がブロッキングすることを好適に防止することができる。
【００２３】
２つ目の理由は、製造された樹脂組成物をロータコアのスロットに注入するときにおいて、レゾール型フェノール樹脂の重量平均分子量が、１，８００〜８，５００範囲内においてより小さい程、プレヒーターや加熱筒、ポットにて予備加熱することで融解した樹脂組成物をロータコアに設けられたスロット内に注入するときにおける樹脂組成物の流動性を高めることができることである。これにより、ポット内部に残留する樹脂組成物の硬化物の量を低減することができる。
【００２４】
３つ目の理由は、樹脂組成物をスロット内に注入し、硬化させることで得られた固定部材により磁石を固定した後において、レゾール型フェノール樹脂の重量平均分子量が、１，８００〜８，５００範囲内においてより大きい程、当該固定部材の耐熱性及び機械強度を高めることができることである。これにより、モーター使用時に発生する振動等による、樹脂組成物の硬化物からなる固定部材の割れを抑制することができるロータコアを得ることができる。
【００２５】
樹脂組成物に配合するレゾール型フェノール樹脂の形態は、水溶液、アルコール溶液、及び溶剤を含まないもの何れであってもよいが、無溶剤タイプである固形状のレゾール型フェノール樹脂を用いることが、樹脂組成物から成形された成形物が粘土状となることによりブロッキングすることを好適に防止することができるという観点からより好ましい。
【００２６】
また、樹脂組成物に配合するレゾール型フェノール樹脂の形態は、樹脂組成物の成形物をロータコアのスロット部に注入する方法によって適宜選択してもよい。例えば、トランスファー成形に用いられる樹脂組成物を製造する場合、樹脂組成物の流動性を高める観点から、レゾール型フェノール樹脂の重量平均分子量は、１，８００〜８，５００の範囲内においてより小さいことが好ましく、射出成型に用いられる樹脂組成物を製造する場合、ブロッキングを抑制できる固体粒状の成形物を得ることができ、それにより射出成形機ホッパーから加熱筒への材料の投入が容易になるという観点から、１，８００〜８，５００の範囲内においてより大きいことが好ましい。
【００２７】
（ノボラック型フェノール樹脂）
樹脂組成物は、ノボラック型フェノール樹脂を含んでいることがより好ましい。
【００２８】
樹脂組成物はノボラック型フェノール樹脂を含んでいることにより、当該樹脂組成物を融解したときにおける流動性を高めることができる。また、レゾール型フェノール樹脂とノボラック型フェノール樹脂とを併用することにより、レゾール型フェノール樹脂が有している官能基によってノボラック型フェノール樹脂を硬化させることができる。すなわち、レゾール型フェノール樹脂とノボラック型フェノール樹脂とを併用することによって、樹脂組成物は、レゾール型フェノール樹脂によりもたらされる高い機械強度を備えつつ、ノボラック型フェノール樹脂によりもたらされる融解したときにおける高い流動性を備えることができる。このため、融解した樹脂組成物を、スロット部と、磁石との間隙部に注入する際、より薄い間隙部への注入が可能となる。また、樹脂組成物を加熱硬化して得られる固定部材に高い靱性と、高い機械強度を付与することができる。
【００２９】
樹脂組成物が含むノボラック型フェノール樹脂の重量平均分子量は、８００〜７，０００であることが好ましく、１，５００〜６，０００であることがさらに好ましい。ノボラック型フェノール樹脂の重量平均分子量が、８００〜７，０００の範囲内において小さい程、融解した樹脂組成物に高い流動性を付与することができる。また、ノボラック型フェノール樹脂の重量平均分子量が、８００〜７，０００の範囲内において大きい程、樹脂組成物を加熱硬化させて得られる固定部材に高い機械強度を付与することができる。
【００３０】
ノボラック型フェノール樹脂を合成するために用いられる原料には、フェノール類と、アルデヒド類とを挙げることができる。これら原料を酸触媒等の存在下において重合させることで、ノボラック型フェノール樹脂を生成する。フェノール類、及びアルデヒド類は、レゾール型フェノール樹脂を合成するために用いられるものと同じである。
【００３１】
また、ノボラック型フェノール樹脂は、エラストマー変性されたものであってもよい。エラストマー変性されたノボラック型フェノール樹脂におけるエラストマーの構成単位としては、例えば、アクリルゴム、スチレンブタジエンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、イソプレンゴム、シリコーン樹脂等を含んでなる構成単位を挙げることができ、その他、カルダノール、カシューナッツシェルリキッド、桐油、及び、ロジン等の乾性油をエラストマーの構成単位として用いることができる。これらのうち、エラストマーの構成単位としては、例えば、アクリルゴム、アクリロニトリルブタジエンゴムであることがより好ましい。ノボラック型フェノール樹脂をアクリルゴム、及び／又はアクリロニトリルブタジエンゴムによって変性することにより、当該成形材料から成形される成形物に高い耐熱性と、高い靭性とを付与することができる。
【００３２】
（フェノール樹脂の配合比）
レゾール型フェノール樹脂と、ノボラック型フェノール樹脂とを併用する場合、レゾール型フェノール樹脂と、ノボラック型フェノール樹脂との質量比（レゾール型フェノール樹脂／ノボラック型フェノール樹脂）は、９５／５〜５／９５であることが好ましく、９０／１０〜１０／９０であることがさらに好ましい。レゾール型フェノール樹脂／ノボラック型フェノール樹脂（質量比）が、９５／５以下であれば樹脂組成物の流動性が高くなる。また、レゾール型フェノール樹脂／ノボラック型フェノール樹脂（質量比）が、５／９５以上であれば、樹脂組成物を例えば、トランスファー成形において金型から抜型可能となる時間を短くすることができる。また、樹脂組成物をスロット部と、磁石との薄い間隙部に注入した際、硬化させる時間を短くすることができる。さらに、成形物を加熱硬化して得られる固定部材の機械強度を高めることができる。
【００３３】
（その他の樹脂）
一態様に係る樹脂組成物は、本発明の効果である、室温にて安定して貯蔵することができるという効果、及び機械強度を損なわない程度の量において、適宜、フェノール樹脂以外のその他の樹脂を含んでいてもよい。例えば、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、フラン樹脂等が挙げられる。
【００３４】
また、その他の樹脂として、シリコーン樹脂等の熱硬化性樹脂、スチレンブタジエンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、ポリビニルブチラール等のエラストマー等を応力緩和剤として配合してもよい。
【００３５】
〔硬化助剤〕
本実施形態に係る樹脂組成物は、フェノール樹脂を硬化させるための硬化助剤を含んでいることが好ましい。フェノール樹脂を硬化させるための硬化助剤は、硬化された固定部材より、硬化助剤が拡散されても、周囲の金属を腐食させることがないという観点、及び、レゾール樹脂の硬化が室温付近で進行せず、室温での保存安定性に優れるという観点より、アルカリ化合物であることが好ましい。好ましくは、アルカリ性の金属酸化物、及びアルカリ性の金属塩が挙げられ、より具体的には、水酸化カルシウム、酸化カルシウム、及び酸化マグシウム等を挙げることができる。
【００３６】
なお、アミン類は硬化助剤として機能するものの、硬化された固定部材よりこれらアミン類が徐々に放散され、周囲の金属を腐食させるため好ましくない。また、プロトン酸、ルイス酸は硬化助剤として機能するものの、レゾール樹脂の硬化が室温付近でも進行するため、室温での保存安定性の観点から好ましくない。
【００３７】
〔無機フィラー〕
樹脂組成物が含む無機フィラーは、公知のものを使用することができる。例えば、シリカ、炭酸カルシウム、タルク、焼成クレー、未焼成クレー、アルミナ、水酸化アルミニウム、ガラス繊維、炭素繊維等、一般的な樹脂組成物に使用されている無機フィラーを使用することができる。無機フィラーは、１種、または複数種を併用することができる。高湿度条件下であっても膨張せず、体積が一定に保たれるという観点より、無機フィラーはシリカであることが好ましい。
【００３８】
シリカの形状としては、特に限定されず、粉砕シリカ、球状シリカ等が挙げられるが、球状シリカであることが好ましい。球状シリカを用いることにより、樹脂組成物の流動性が高く、樹脂組成物製造時、及び成形物の成形時に生じる設備摩耗を低減することができる。
【００３９】
また、無機フィラーの表面は、表面処理剤等によって表面処理がされていてもよい。例えば、無機フィラーがシリカの場合、シリカと、シランカップリング剤とを反応させることにより、表面処理を施したシリカを用いてもよい。このように、表面処理がされることで、フェノール樹脂との界面接着強度を向上させることができる。
【００４０】
無機フィラーの平均粒径は、１μｍ〜２００μｍであることが好ましく、１０μｍ〜１８０μｍであることがより好ましく、８０μｍ〜１８０μｍであることが特に好ましい。無機フィラーの平均粒径が、１μｍ以上であれば、流動性に優れ、２００μｍ以下であれば、スロットと磁石の間隙が非常に薄い場合でも樹脂組成物成分が均一に注入されることが可能となる。ここで、平均粒径とは、累積（又は頻度）分布におけるメディアン径（Ｄ５０）のことを指す。
【００４１】
樹脂組成物に含まれるフェノール樹脂と、無機フィラーとの配合比は、フェノール樹脂の、無機フィラーに対する質量比（フェノール樹脂／無機フィラー）が、５／９５〜７０／３０であることが好ましく、１７／８３〜６７／３３がより好ましい。フェノール樹脂の、無機フィラーに対する質量比が、５／９５以下であれば、樹脂組成物の流動性が高く、７０／３０以上であれば、成形物の機械強度が高くなる。
【００４２】
〔その他のフィラー〕
また、本実施形態に係る樹脂組成物は、無機フィラーとは別に、木粉、ヤシ殻、籾殻、パルプ、ケナフ、綿糸、ポリエステル繊維、ビニロン繊維、アクリル繊維、アラミド繊維等の有機フィラーを必要に応じて配合してもよい。
【００４３】
〔その他の成分〕
離型剤、着色剤、カップリング剤、応力緩和剤、難燃剤、フィラーの表面処理剤等、一般的な樹脂組成物に配合される成分を含んでいてもよい。着色剤には、例えば、カーボンブラック、酸化チタン、硫酸バリウム、鉄黒、弁柄等の公知の顔料、又は、例えば、アニリンブラック、アリザニン等の公知の染料を挙げることができる。離型剤には、例えば、合成ポリエチレンワックス、シリコーンワックス、カルナバワックス、モンタン酸ワックス、ステアリン酸亜鉛等の脂肪酸金属石鹸、脂肪酸エステル、及び脂肪酸アマイド等の公知の離形剤を挙げることができる。難燃剤には、赤リン、リン酸エステル、水酸化アルミニウム等を挙げることができる。また、フィラーの表面処理剤には、カチオニック・アンモニウム塩、及びカップリング剤を挙げることができ、カップリング剤としては、アミノ基、メルカプト基、カルボキシル基、エポキシ基、イソシアネート基、ビニル基等の不飽和二重結合を有するカップリング剤を用いることができ、これらの中でも、アミノ基、エポキシ基を有するカップリング剤を用いることがより好ましい。
【００４４】
〔樹脂組成物の形状〕
本実施形態に係る樹脂組成物の形態は、特に限定されず、粉末状、粒状、顆粒状、これらを圧縮したタブレット状、液状等が挙げられる。樹脂組成物の成形への利用、輸送、貯蔵等の作業性が容易になるという観点より、粉末状、粒状、顆粒状、及びタブレット状のうち何れか１つであることが好ましい。
【００４５】
〔樹脂組成物の製造方法〕
樹脂組成物の製造方法は、フェノール樹脂と、無機フィラーとを混合し、その後、粗砕機にて混合物を粗砕することによって、粉末状及び粒状に成形してもよい。なお、溶剤を含むレゾール型フェノール樹脂を使用する場合、一態様において、樹脂組成物に含まれる溶剤を除去してもよい。
【００４６】
フェノール樹脂と無機フィラーとを混合するための混合装置としては、例えば、２軸ロール型の混合装置、１軸又は２軸押出機、ヘンシェルミキサー、加圧ニーダー、及び、バンバリーミキサー等を挙げることができる。なお、混合装置における混合のための条件は、装置のスケール、及び、樹脂組成物の混合効率を考慮して適宜設計すればよい。
【００４７】
樹脂組成物を粗砕するための粗砕機は、例えば、スクリーン（多孔板）を有するスピードミル等が挙げられる。スクリーンの穴径は特に限定されないが、成形に利用しやすいという観点より、０．１〜１０．０ｍｍであることが好ましい。
【００４８】
樹脂組成物を粗砕した後、粒状、粉状、又は、粒状と、粉状との混合状樹脂組成物を得ることができる。これにより、混合物を粒粗砕し、例えば、タブレット状に成形してもよい。
【００４９】
粗砕後の粒及び粉混合状の樹脂組成物を、フェノール樹脂の融点以上の温度であり、硬化が進まない温度以下の温度に樹脂組成物を加熱しながら撹拌する。フェノール樹脂を融解し、当該フェノール樹脂成分によって、無機フィラーを結着させて、顆粒状にしてもよい。
【００５０】
また、金型を用いることによって、タブレット状等に成形してもよい。これにより、ロータコアへの適用、貯蔵等の作業性が容易になる。
【００５１】
樹脂組成物の混合、溶剤の除去、樹脂組成物の破砕、造粒若しくはタブレットへの成形は、いずれも、フェノール樹脂が硬化しない程度の温度にて行なうことが好ましいことは言うまでもない。
【００５２】
〔樹脂組成物の物性〕
以下に、本実施形態に係る樹脂組成物及びその成形物の物性について説明する。
【００５３】
（薄肉流動性）
本実施形態に係る樹脂組成物は、融解したときにおける薄肉流動性に優れる。樹脂組成物の薄肉流動性について説明する。トランスファーモールド装置として、トランスファーモールディングプレスＴＦＰ１２−１６（藤和精機製１２トン）を用いる。トランスファーモールド装置にセットした、厚さ０．１０ｍｍ、幅５．００ｍｍ、長さ７０ｍｍの薄肉直線状の流路を持ったトランスファー成形用金型を１７５℃にして、薄片状の樹脂組成物を得る。この薄片状の樹脂組成物が脱型された直後の時点を「製造直後」として規定する。
【００５４】
樹脂組成物１０．０ｇを装置のポットに投入し、直ちにプランジャー圧力２．９ＭＰａ、又は５．９ＭＰａにて加圧する。加圧開始から１２０秒後に金型から樹脂組成物を脱型し、その際の薄片状樹脂組成物の長さがプランジャー圧力２．９ＭＰａでも、５．９ＭＰａでも、２．５ｃｍ以上であることが好ましい。
【００５５】
（経時変化による材料流動性：スパイラルフロー保持率）
トランスファーモールド装置として、トランスファーモールディングプレスＴＦＰ１２−１６を用いる。トランスファーモールド装置にセットした、ＥＩＭＳ  Ｔ９０１に準拠したスパイラルフロー測定用金型を１７５℃にする。樹脂組成物２０．０ｇを装置のポットに投入し、直ちにプランジャー圧力２．９ＭＰａにて加圧する。加圧開始から１２０秒後に金型から樹脂組成物を脱型し、その際のスパイラル状樹脂組成物の長さが２０．０ｃｍ以上であることが好ましい。
【００５６】
製造直後のスパイラル状樹脂組成物の長さを２０．０ｃｍ位以上に調整する具体的な方法としては、例えば、以下の（１）〜（４）の方法が挙げられる。
【００５７】
（１）測定時の金型温度において、樹脂組成物の溶融粘度が低くなるよう、重量平均分子量の小さいレゾール型フェノール樹脂を使用する方法。
【００５８】
（２）測定時の金型温度において、樹脂組成物の溶融粘度が低くなるよう、重量平均分子量の小さいノボラック型フェノール樹脂を使用する方法。
【００５９】
（３）レゾール型フェノール樹脂／ノボラック型フェノール樹脂の質量比を小さくし、樹脂組成物中のフェノール樹脂成分のゲル化時間を長くする方法。
【００６０】
（４）樹脂組成物に配合する無機フィラーの配合比を少なくし、樹脂組成物の溶融粘度を低くする方法。
これら（１）〜（４）の中から１種の方法を単独で用いてもよく、又は、複数の方法を併用してもよい。
【００６１】
また、スパイラル状樹脂組成物を保管温度５℃、及び、２５℃における２６８８時間（１６週間）後のスパイラルフロー（流動性）をさらに測定したときに、下記（式１）に従って算出したスパイラルフロー保持率の値が５０〜１５０％の範囲であることが好ましい。これによれば、低温（５℃程度）にて保存せずとも、室温（２５℃程度）において樹脂組成物を保管することができる。スパイラルフロー保持率とは、樹脂組成物の流動性の値に対し、所定温度で、所定時間保管した後の流動性の値の比率のことである。
スパイラルフロー保持率（％）＝１００×（Ｘ２）／（Ｘ１）・・・（式１）
ここで、（Ｘ１）は樹脂組成物のスパイラルフロー測定値であり、（Ｘ２）は樹脂組成物保管温度５℃、又は、２５℃における規定時間後の樹脂組成物のスパイラルフローの値を示す。
【００６２】
（曲げ強度）
樹脂組成物から製造される固定部材の好ましい曲げ強度について説明する。ＪＩＳ  Ｋ６９１１に準じ、樹脂組成物をトランスファー成形にて、金型温度１７５℃で３分間成形することにより、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍの曲げ強度測定用試験片（成形物）を作製する。作製した試験片を、１７５℃で４時間熱処理することで硬化させ、室温まで冷却後、ストログラフＶＣ１０−Ｃ（東洋精機製）によって測定したときの曲げ強度の値が８０ＭＰａ以上であることが好ましく、１１０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。曲げ強度の値が８０ＭＰａ以上であれば、磁石固定用に用いる成形物として十分の機械強度を備えているといえる。
【００６３】
（耐ＡＴＦ試験：曲げ強度、曲げ強度保持率）
ＡＴＦ（オートマチックトランスミッションフィールド）に浸漬した後の固定部材の曲げ強度について説明する。本実施形態に係る固定部材は、（曲げ強度）と同じ方法で作製した試験片を１５０℃のＡＴＦ中に２０００時間浸漬した後の曲げ強度保持率が９０％以上の値であることが好ましい。曲げ強度保持率は、下記（式２）に従って算出する。
曲げ強度保持率（％）＝１００×（Ｓ２）／（Ｓ１）・・・（式２）
ここで、（Ｓ１）はＡＴＦ浸漬前の曲げ強度、（Ｓ２）は１５０℃のＡＴＦに２０００時間浸漬後の曲げ強度である。曲げ強度は、（曲げ強度）と同じ方法で測定する。
【００６４】
ここで、使用するＡＴＦは、一般的に使用されているものであれば特に限定されず、基油に各種添加剤を含む。基油は、鉱油系基油、合成油系基油、またはこれらの混合物であってよい。添加剤成分としては、粘度調整剤、摩擦調整剤等が挙げられる。
【００６５】
（耐ＡＴＦ試験：重量変化率、体積変化率）
また、上述の（曲げ強度）と同じ方法で作製した試験片についてＡＴＦ浸漬前の試験片の重量（Ｗ１）及び体積（Ｖ１）と、ＡＴＦ浸漬後の試験片の重量（Ｗ２）及び体積（Ｖ２）とを測定し、下記（式３）、及び（式４）に従い重量変化率と、体積変化率とを求める。ＡＴＦに浸漬させる時間は、例えば、５００時間、１０００時間、及び、２０００時間である。それぞれの時間浸漬後の試験片の重量変化率は、−１．００〜１．００％であることが好ましく、−０．７５〜０．７５％であることがより好ましく、−０．５〜０．５％であることが特に好ましい。また、それぞれの時間浸漬後の試験片の体積変化率は−１．００〜１．５０％であることが好ましく、−０．７５〜１．００％であることがより好ましく、−０．５０〜０．５０％であることが特に好ましい。
重量変化率（％）＝１００×（Ｗ２−Ｗ１）／Ｗ１・・・（式３）
耐ＡＴＦ体積変化率（％）＝１００×（Ｖ２−Ｖ１）／Ｖ１・・・（式４）
＜ロータコア＞
本発明の一実施形態に係る樹脂組成物によって、磁石を固定したロータコアも発明の範疇である。
【００６６】
樹脂組成物による磁石の固定は、スロット部と、磁石との間隙部へ樹脂組成物を注入した後、硬化することにより行われる。樹脂組成物を硬化させるときにおける固定部材の成形方法としては、圧縮成形、トランスファー成形、射出成型、及び押出成形等の公知の方法によって成形物を成形すればよい。
【００６７】
樹脂組成物が充填されるロータコアの一例について、図１を用いて説明する。
【００６８】
図１の（ａ）は、本発明の一態様に係る樹脂組成物によって磁石を固定するロータコア１１０の概要を示す上面図であり、図１の（ｂ）は、前記ロータコア１１０におけるＡ−Ａ’矢視断面図である。図１の（ａ）に示すように、ロータ１００は、ロータコア１１０と、ロータコアの内周縁部に設けられたスロット部１３０と、スロット部１３０に挿入された磁石１２０と、を備えている。図１の（ａ）に示されているように、ロータコア１１０は、Ａ点を中心点とするドーナツ状の円盤形状をしている。また、図１の（ｂ）に示されているように、ロータコア１１０は、複数の電磁鋼板１１２を積層するようにして構成されている。ロータ１００は、破線で示すエンドローラを装着し、シャフト（ロータ）を送入することによって、例えば、ハイブリッド車及び電気自動車等に搭載される駆動用モーターとして利用される。本発明の一態様に係る樹脂組成物は、スロット部１３０に挿入された磁石１２０を固定するために、スロット部１３０の内壁と、磁石１２０との間隙部に注入され、硬化される。ここで、ロータコア１１０は、一態様に係る樹脂組成物によって形成されているため、機械強度、特に曲げ強度が高められている。このため、駆動用モーターの耐久性を高めることができる。よって、一態様に係る樹脂組成物を用いて製造されたロータコアも、本発明の範疇である。
【００６９】
また、本実施形態に係る樹脂組成物は、応用として、コイル封止、電気部品、機械部品、民生部品等に使用することができる。
【００７０】
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
【実施例】
【００７１】
実施例１〜１５、並びに比較例１及び２の樹脂組成物（磁石固定用樹脂組成物）を作製し、次いで、各樹脂組成物の薄肉流動性、及び各樹脂組成物を硬化した成形物の曲げ強度の評価を行った。
【００７２】
〔樹脂組成物の作製〕
実施例１〜１５、並びに比較例１及び２に用いた各材料の詳細は、以下に示す通りである。
≪レゾール型フェノール樹脂≫
・レゾール型フェノール樹脂ＰＳ−４１２２Ｂ（レゾール型固形フェノール樹脂、Ｍｗ＝６，９００、固形分１００％、群栄化学工業社製）
・レゾール型フェノール樹脂ＰＬ−２２１１（メタノール溶性レゾール型フェノール樹脂、Ｍｗ＝２，１２０、固形分６０％、群栄化学工業社製）
・レゾール型フェノール樹脂ＰＬ−３２２４（メタノール溶性レゾール型フェノール樹脂、Ｍｗ＝８００、固形分７０％、群栄化学工業社製）
≪ノボラック型フェノール樹脂≫
・ノボラック型フェノール樹脂ＰＳ−１３１７（ノボラック型フェノール樹脂、Ｍｗ＝６，５６０、固形分１００％、群栄化学工業社製）
・ノボラック型フェノール樹脂ＰＳＫ−２３２０（ノボラック型フェノール樹脂、Ｍｗ＝５，６５０、固形分１００％、群栄化学工業社製）
・ノボラック型フェノール樹脂ＰＳＭ−４３２４（ノボラック型フェノール樹脂、Ｍｗ＝１，６９０、固形分１００％、水酸基等量１０７、群栄化学工業社製）
・ノボラック型フェノール樹脂Ｎｄ１００（ノボラック型フェノール樹脂、Ｍｗ＝１，１４０、固形分１００％、群栄化学工業社製）
・ノボラック型フェノール樹脂ＰＳＭ−４２７１（ノボラック型フェノール樹脂、Ｍｗ＝８７０、固形分１００％）
≪その他の樹脂≫
・エポキシ樹脂ＥＯＣＮ−１０２０−７０（オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、エポキシ等量１９９、Ｍｗ＝１，９００、固形分１００％）
≪無機フィラー≫
・シリカ：球状溶融シリカＲＳ−３０、平均粒径８０μｍ、東海ミネラル社製
≪その他の成分≫
・硬化触媒：水酸化カルシウム（有恒鉱業社製）（レゾール型フェノール樹脂ＰＳ−４１２２Ｂの硬化触媒）
・硬化促進剤：トリフェニルホスフィン（北興化学工業社製）（エポキシ樹脂ＥＯＣＮ−１０２０−７０の硬化促進剤）
・着色剤（カーボンブラック♯４０、三菱化学社製）
・応力緩和剤（ＫＲ−２７２、信越化学工業社製）
・離型剤（ステアリン酸亜鉛：アデカ社製）
・離型剤（カルナバワックス♯１：日本ワックス社製）
・シランカップリング剤（３−アミノプロピルトリメトキシシラン：ＫＢＥ−９０３、信越化学工業社製）
・シランカップリング剤（３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン：ＫＢＥ−４０３、信越化学工業社製）。
≪樹脂固形分試験方法≫
樹脂組成物に含まれる各フェノール樹脂の質量は、溶剤を含んでいないフェノール樹脂自身の質量を固形分の質量として採用する。フェノール樹脂における固形分の質量を算出する方法について説明する。予め恒量した内径５０ｍｍ、高さ１５ｍｍのアルミシャーレを精秤後、対象樹脂１．５ｇを精秤し、１３５℃中の恒温器中に６０分間熱処理した後、デシケータ中で放冷した。この質量を測定し、下記（式５）に従い樹脂固形分を算出した。
樹脂固形分（％）＝１００×（Ｍ２−Ｍ０）／（Ｍ１）・・・（式５）
ここに（Ｍ０）は恒量済のアルミシャーレの質量、（Ｍ１）はアルミシャーレ中に入れた樹脂質量、（Ｍ２）は熱処理後のアルミシャーレと、樹脂成分とを合わせた質量を表す。
【００７３】
（実施例１）
まず、実施例１の樹脂組成物として、以下の表１に示す組成に基づき、レゾール型フェノール樹脂ＰＳ−４１２２Ｂ、ノボラック型フェノール樹脂ＰＳＭ−４３２４、レゾール型フェノール樹脂ＰＳ−４１２２Ｂの硬化触媒として水酸化カルシウム、無機フィラーとしてシリカ、その他の原料として、ステアリン酸亜鉛、カーボンブラック、及び３−アミノプロピルトリメトキシシランを、ビニール袋に投入し、振とうしてプリミックスを行うことにより、混合物を得た。混合物を、９５℃にした２軸ロールで５分間混練し、室温まで冷却した後、４ｍｍ径のスクリーンを付した粗砕機にて粗砕し、粒及び粉の混合状の樹脂組成物を得た。
【００７４】
（実施例２）
実施例１の樹脂組成物から、分子量の異なるレゾール型フェノール樹脂ＰＬ−２２１１に変えて、実施例２の樹脂組成物を作製した。
【００７５】
（実施例３）
実施例１の樹脂組成物から、分子量の異なるノボラック型フェノール樹脂ＰＳＫ−２３２０に変えて、実施例３の樹脂組成物を作製した。
【００７６】
（実施例４）
実施例３の樹脂組成物から、分子量の異なるノボラック型フェノール樹脂Ｎｄ１００に変えて、実施例４の樹脂組成物を作製した。
【００７７】
（実施例５）
実施例４の樹脂組成物から、レゾール型フェノール樹脂及びノボラック型フェノール樹脂の配合比率を変えて、実施例５の樹脂組成物を作製した。
【００７８】
（実施例６）
実施例５の樹脂組成物から、分子量の異なるノボラック型フェノール樹脂ＰＳＭ−４３２４に変えて、実施例６の樹脂組成物を作製した。
【００７９】
（実施例７）
実施例４の樹脂組成物から、無機フィラーの配合比率を大きくして、実施例７の樹脂組成物を作製した。
【００８０】
（実施例８）
実施例３の樹脂組成物から、無機フィラーの配合比率を小さくして、実施例８の樹脂組成物を作製した。
【００８１】
（実施例９）
実施例４の樹脂組成物に、応力緩和剤を加えて、実施例９の樹脂組成物を作製した。
【００８２】
（実施例１０）
実施例１の樹脂組成物から、分子量の異なるレゾール型フェノール樹脂ＰＬ−３２２４に変えて、実施例１０の樹脂組成物を作製した。
【００８３】
（実施例１１）
実施例１の樹脂組成物から、分子量の異なるノボラック型フェノール樹脂ＰＳＭ−４２７１に変えて、実施例１１の樹脂組成物を作製した。
【００８４】
（実施例１２）
実施例１の樹脂組成物から、分子量の異なるノボラック型フェノール樹脂ＰＳ−１３１７に変えて、実施例１２の樹脂組成物を作製した。
【００８５】
（実施例１３）
実施例１の樹脂組成物から、ノボラック型フェノール樹脂を除き、実施例１３の樹脂組成物を作製した。
【００８６】
（実施例１４）
実施例１の樹脂組成物から、レゾール型フェノール樹脂及びノボラック型フェノール樹脂の配合比率を変えて、実施例１４の樹脂組成物を作製した。
【００８７】
（実施例１５）
実施例１の樹脂組成物から、無機フィラーの配合比率を大きくして、実施例１５の樹脂組成物を作製した。
【００８８】
（比較例１）
以下の表１に示す組成に基づき、ノボラック型フェノール樹脂ＰＳＭ−４３２４、エポキシ樹脂ＥＯＣＮ−１０２０−７０、シリカ、カルナバワックス、カーボンブラック、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシランを、ビニール袋に投入し、振とうしてプリミックスを行い、混合物を得た。混合物を９５℃にした２軸ロールで５分間混練した。２軸ロール上にある製造途中のシート状の樹脂組成物にエポキシ樹脂ＥＯＣＮ−１０２０−７０の硬化促進剤としてトリフェニルホスフィンを投入し、９５℃にした２軸ロールでさらに５分間混練し、室温まで冷却後、４ｍｍ径のスクリーンを備えた粗砕機にて粗砕し、粒及び粉の混合状の樹脂組成物を得た。
【００８９】
（比較例２）
実施例１の樹脂組成物から、無機フィラーの配合比率を小さくして、比較例２の樹脂組成物を作製した。
【表１】
2020070393.tif 000003
2020070393.tif 000004
次いで、上記表１に示された実施例１〜１５、及び比較例１及び２の樹脂組成物の物性を評価した。
【００９０】
〔フェノール樹脂分子量〕
フェノール樹脂の分子量（Ｍｗ）は、下記のＧＰＣ測定装置及びカラムを使用し、標準物質にポリスチレンを用いて測定した。
ＧＰＣ測定装置：東ソー社製ＨＰＬＣ８３２０ＧＰＣ
カラム：ＴＳＫｇｅｌ  Ｇ３０００ＨＸＬ＋Ｇ２０００ＨＫＬ＋Ｇ２０００ＨＫＬ（東ソー社製）
〔薄肉流動性〕
各実施例及び各比較例の樹脂組成物について、１２トントランスファーモールディングプレスＴＦＰ１２−１６（藤和精機製）にセットした厚さ０．１０ｍｍ、幅５．００ｍｍ、長さ７０ｍｍの流路を備えたトランスファー成形用金型を１７５℃にし、薄片状の樹脂組成物を得た。樹脂組成物１０．０ｇを装置のポットに投入後、プランジャー圧力２．９ＭＰａ、又は、５．９ＭＰａにて加圧する。加圧開始から１２０秒後に金型から樹脂組成物を脱型し、このときの薄片状樹脂組成物の長さを読み取り、この値を薄肉流動性の値とした。
【００９１】
〔経時変化による流動性保持率：スパイラルフロー保持率〕
１２トントランスファーモールディングプレスＴＦＰ１２−１６（藤和精機製）にセットしたＥＩＭＳ  Ｔ９０１に準拠したスパイラルフロー測定用金型を１７５℃にし、２０．０ｇの樹脂組成物を装置のポットに投入後、プランジャー圧力２．９ＭＰａにて加圧する。加圧開始から１２０秒後に金型から樹脂組成物を脱型し、このときのスパイラル状樹脂組成物の長さを読み取り、この値をスパイラルフローの値とした。
【００９２】
スパイラルフローについて、樹脂組成物製造後、及び、樹脂組成物保管温度５℃、２５℃における３３６時間後、６７２時間後、１３４４時間後、２０１６時間後、２６８８時間後のスパイラルフローの値を測定し、下記（式１）に従ってスパイラルフロー保持率を算出した。
スパイラルフロー保持率（％）＝１００×（Ｘ２）／（Ｘ１）・・・（式１）
ここで、（Ｘ１）は樹脂組成物のスパイラルフロー測定値であり、（Ｘ２）は樹脂組成物保管温度５℃、又は、２５℃における規定時間後の樹脂組成物のスパイラルフローの値を示す。
【００９３】
〔曲げ強度〕
ＪＩＳ  Ｋ  ６９１１（１９９５年版）に準じ、各実施例及び各比較例の樹脂組成物をトランスファー成形にて１７５℃で３分間成形することにより、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍの曲げ強度測定用試験片（成形物）を成形した。この試験片を１７５℃で４時間熱処理し、室温まで冷却後、ストログラフＶ１０−Ｃ（東洋精機製）を使用して曲げ強度を測定した。曲げ強度測定時のクロスヘッドスピードは、２ｍｍ／分とした。
【００９４】
〔曲げ強度（耐ＡＴＦ試験）〕
上述した〔曲げ強度〕と同じ方法で作製した曲げ強度測定用試験片について、試験片を１５０℃のＡＴＦ（トヨタ自動車製、オートフルードタイプＴ−ＩＶ）中に２０００時間浸漬した後の曲げ強度を測定した。
【００９５】
〔曲げ強度（耐ＡＴＦ試験）〕
１５０℃にしたＡＴＦに２０００時間浸漬後の試験片について、下記（式２）に従い、曲げ強度保持率を算出した。
曲げ強度保持率（％）＝１００×（Ｓ２）／（Ｓ１）・・・（式２）
ここで、（Ｓ１）はＡＴＦ浸漬前の曲げ強度、（Ｓ２）は１５０℃のＡＴＦに２０００時間浸漬後の曲げ強度である。
【００９６】
また、上述した〔曲げ強度〕と同じ方法で作製した曲げ強度測定用試験片について、シリカゲルを入れたデシケータ内で２４時間放置後の重量（Ｗ１）、体積（Ｖ１）を測定した。この試験片を１５０℃としたＡＴＦに浸漬させ、５００時間、１０００時間、及び、２０００時間経過ごとに重量（Ｗ２）、体積（Ｖ２）を測定し、下記（式３）、及び（式４）に従い重量変化率と、体積変化率とを測定した。
耐ＡＴＦ重量変化率（％）＝１００×（Ｗ２−Ｗ１）／Ｗ１・・・（式３）
耐ＡＴＦ体積変化率（％）＝１００×（Ｖ２−Ｖ１）／Ｖ１・・・（式４）
以下の表２に、実施例１〜１４、及び比較例１、２のそれぞれの成形物の薄肉流動性、経時変化によるスパイラルフロー保持率、曲げ強度、及び、耐ＡＴＦ試験（曲げ強度、曲げ強度保持率、重量変化率、体積変化率）の結果を示した。
【表２】
2020070393.tif 000005
2020070393.tif 000006
表１及び表２に示す結果より、以下のことが確認できる。
【００９７】
実施例１、及び比較例２を比較すると、実施例１では無機フィラーの含有量が、樹脂組成物全体の７８.６６質量％であるのに対し、比較例２では２３．９４質量％である。その結果、実施例１と、比較例２とでは、成形物の曲げ強度において大きな違いが現れた。実施例１では、成形物の曲げ強度が１８４ＭＰａであったのに対し、比較例２では、５８ＭＰａであり、無機フィラーを多く含む実施例１の成形物の方が曲げ強度が高いことが確認できた。
【００９８】
また、実施例８、及び比較例２を比較すると、実施例８では無機フィラーの含有量が、樹脂組成物の３２．２６質量％であるのに対し、比較例２では２３．９４質量％である。その結果、実施例８では、成形物の曲げ強度が１１５ＭＰａであり、成形物として好ましい曲げ強度である１１０ＭＰより高い値であったのに対し、比較例２では、５８ＭＰａであった。よって、無機フィラーの含有量が、樹脂組成物の３０質量％以上であることにより、曲げ強度が高い成形物を得ることができることを確認した。
【００９９】
実施例１、２、１０の成形物の比較により、レゾール型フェノール樹脂の重量平均分子量が１，８００〜８，５００の範囲にある、実施例１、及び２の成形物が、実施例１０の成形物より曲げ強度が高いことが確認できた。実施例１、及び２の成形物の曲げ強度は１１０ＭＰａ以上であるのに対し、実施例１０の成形物の曲げ強度は１１０ＭＰａ未満であった。
【０１００】
実施例１及び１３の樹脂組成物の比較により、ノボラック型フェノール樹脂をさらに含む実施例１の樹脂組成物は、薄肉流動性、及び経時変化によるスパイラルフロー保持率が、レゾール型フェノール樹脂のみを含む実施例１３の成形物よりも高いことが確認できた。
【０１０１】
実施例３及び４の樹脂組成物の比較により、重量平均分子量が小さいノボラック型フェノール樹脂を含む実施例４の樹脂組成物は、薄肉流動性、及び経時変化によるスパイラルフロー保持率が、実施例３の樹脂組成物よりも高いことが確認できた。
【０１０２】
実施例５、６、１４の成形物の比較により、レゾール型フェノール樹脂の、ノボラック型樹脂に対する質量比が大きいほど、成形物曲げ強度、及び耐ＡＴＦ試験曲げ強度が高く、耐ＡＴＦ試験曲げ強度保持率が高く、耐ＡＴＦ試験重量変化率が低いことが確認できた。
【０１０３】
実施例７、８、１５、及び比較例２の樹脂組成物の比較により、フェノール樹脂の、無機フィラーに対する質量比が多いほど、薄肉流動性、及び製造直後の流動性が高いことが確認できた。比較例２の樹脂組成物のように、フェノール樹脂の、無機フィラーに対する質量比が多すぎると（フェノール樹脂／無機フィラー＝７５／２５）、成形物の曲げ強度、耐ＡＴＦ試験の曲げ強度、及び耐ＡＴＦ試験の曲げ強度保持率が低くなることが確認できた。
【０１０４】
また、実施例１〜１５、及び比較例２の成形物と、比較例１の樹脂組成物との比較により、レゾール樹脂を含む実施例１〜１５、及び比較例２の樹脂組成物は、レゾール樹脂を含まない比較例１の樹脂組成物よりも経時変化によるスパイラルフロー保持率が高いことが確認できた。実施例１〜１５、及び比較例２の樹脂組成物は、製造直後の樹脂組成物に対し、２５℃で２０１６時間保管した後の樹脂組成物のスパイラルフロー保持率が５０％以上１５０％未満であった。
【産業上の利用可能性】
【０１０５】
本発明は、磁石固定用材料、民生部品、電気電子部品、自動車部品等に用いられる樹脂組成物、及び成形物として利用することができる。
【符号の説明】
【０１０６】
１００  ロータ
１１０  ロータコア
１２０  磁石
１３０  スロット
【図１】
2020070393.tif 000007