(57)【要約】【課題】本開示の目的は、高いＦｅ量を有するアモルファス系軟磁性材料を効率的に製造することができる方法を提供することである。【解決手段】本実施形態は、所定の組成式で表されるアモルファス系軟磁性材料の製造方法であって、前記組成式（１）の組成が得られるように原料を混合して溶解することにより、合金を得る工程と、前記合金の溶湯を、ゲージ圧が−９３ｋＰａ以下の真空雰囲気下で、表面粗さＲａが０．４ｍｍ以上である冷却ロールに噴射する工程と、を含む、アモルファス系軟磁性材料の製造方法である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記組成式（１）：
Ｆｅ１００−ｘ−ｙＢｘＮｉｙ  ・・・（１）
（式中、ｘは、原子％で、１０≦ｘ≦１６を満たし、ｙは、原子％で、０＜ｙ≦４を満たし、Ｂの一部はＳｉ、Ｐ及びＣからなる群から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよく、ここで、該Ｂの一部は組成全体の３原子％以下であり、Ｆｅ及びＮｉの一部はＮｂ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｙ及び希土類元素から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよく、ここで、該Ｆｅ及びＮｉの一部は組成全体の３原子％以下である）
で表されるアモルファス系軟磁性材料の製造方法であって、
前記組成式（１）の組成が得られるように原料を混合して溶解することにより、合金を得る工程と、
前記合金の溶湯を、ゲージ圧が−９３ｋＰａ以下の真空雰囲気下で、表面粗さＲａが０．４ｍｍ以上である冷却ロールに噴射する工程と、
を含む、アモルファス系軟磁性材料の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、アモルファス系軟磁性材料の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アモルファス系軟磁性材料を製造する方法として、液体急冷法が広く知られている。液体急冷法としては、単ロール法、双ロール法、遠心法等が挙げられるが、生産性及びメンテナンス性の観点から、高速で回転する一つの冷却ロール上に金属溶湯を供給して、急冷凝固させて薄帯を得る単ロール法が優れている。
【０００３】
このような単ロール法の開発例として、例えば、特許文献１は、合金溶湯を冷却ロール上で急冷、鋳造するアモルファス合金薄帯の製造方法であって、鋳造中に上記合金溶湯に向かってＣＯ２を主体とするガスを導入しつつ、冷却ロールの研磨を行うことを特徴とするアモルファス合金薄帯の製造方法を開示している。特許文献１には、当該技術により、ＣＯ２ガスによって薄帯の冷却ロール接触面側の表面形態が改善される効果を損なうことなく、脆化、結晶化を生じず、端部の形状に優れた薄帯を連続的な製造を可能とする製造方法を提供できると記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−３１６２４３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
一方、モータやリアクトル等の磁性部品の高性能化には、コア部に使用される軟磁性材料における高飽和磁化と低保磁力の両立が求められる。アモルファス系軟磁性材料やナノ結晶系軟磁性材料等の軟磁性材料の飽和磁化を高めるには、合金中のＦｅ量を多くする必要がある。しかし、Ｆｅ量を増加させると、アモルファス形成元素が減少してしまい、急冷によりアモルファス構造が形成され難くなる。このような傾向は、特に、薄帯の厚さや幅が大きい場合に、特に顕著に現れる。
【０００６】
そこで、本開示の目的は、高いＦｅ量を有するアモルファス系軟磁性材料を効率的に製造することができる方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
そこで、本実施形態の態様例は以下の通りである。
【０００８】
［１］  下記組成式（１）：
Ｆｅ１００−ｘ−ｙＢｘＮｉｙ  ・・・（１）
（式中、ｘは、原子％で、１０≦ｘ≦１６を満たし、ｙは、原子％で、０＜ｙ≦４を満たし、Ｂの一部はＳｉ、Ｐ及びＣからなる群から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよく、ここで、該Ｂの一部は組成全体の３原子％以下であり、Ｆｅ及びＮｉの一部はＮｂ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｙ及び希土類元素から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよく、ここで、該Ｆｅ及びＮｉの一部は組成全体の３原子％以下である）
で表されるアモルファス系軟磁性材料の製造方法であって、
前記組成式（１）の組成が得られるように原料を混合して溶解することにより、合金を得る工程と、
前記合金の溶湯を、ゲージ圧が−９３ｋＰａ以下の真空雰囲気下で、表面粗さＲａが０．４ｍｍ以上である冷却ロールに噴射する工程と、
を含む、アモルファス系軟磁性材料の製造方法。
【発明の効果】
【０００９】
本開示により、高いＦｅ量を有するアモルファス系軟磁性材料を効率的に製造することができる方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】実施例で用いた急冷装置の構成を示す模式的概念図である。
【図２】実施例２で得られた軟磁性材料Ｅ２の表面のＳＥＭ画像である。
【図３】比較例２で得られた軟磁性材料Ｃ２の表面のＳＥＭ画像である。
【図４】比較例５で得られた軟磁性材料Ｃ５の表面のＳＥＭ画像である。
【図５】実施例２で得られた軟磁性材料Ｅ２について測定したＸＲＤ分析結果である。
【図６】比較例２で得られた軟磁性材料Ｃ２について測定したＸＲＤ分析結果である。
【図７】比較例５で得られた軟磁性材料Ｃ５について測定したＸＲＤ分析結果である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本実施形態は、下記組成式（１）：
Ｆｅ１００−ｘ−ｙＢｘＮｉｙ  ・・・（１）
（式中、ｘは、原子％で、１０≦ｘ≦１６を満たし、ｙは、原子％で、０＜ｙ≦４を満たし、Ｂの一部はＳｉ、Ｐ及びＣからなる群から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよく、ここで、該Ｂの一部は組成全体の３原子％以下であり、Ｆｅ及びＮｉの一部はＮｂ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｙ及び希土類元素から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよく、ここで、該Ｆｅ及びＮｉの一部は組成全体の３原子％以下である）
で表されるアモルファス系軟磁性材料の製造方法を対象とする。また、本実施形態に係る製造方法は、前記組成式（１）の組成が得られるように原料を混合して溶解することにより、合金を得る工程と、前記合金の溶湯を、ゲージ圧が−９３ｋＰａ以下の真空雰囲気下で、表面粗さＲａが０．４ｍｍ以上である冷却ロールに噴射する工程と、を含む。
【００１２】
本実施形態により、高いＦｅ量を有する組成であっても、アモルファス系軟磁性材料を効率的に製造することができる方法を提供することができる。具体的には、ゲージ圧が−９３ｋＰａ以下の真空雰囲気下で溶湯を急冷することにより、ガスの巻込みが低減される。その結果、溶湯と冷却ロールとの密着性を向上させることができ、溶湯の冷却速度を向上することができる。また、冷却ロールの表面粗さＲａを０．４ｍｍ以上とすることにより、溶湯と冷却ロールとの接触面積が増加する。その結果、溶湯の冷却速度を向上することができる。さらに、表面粗さが大きいと、溶湯と冷却ロールとの密着力がアンカー効果により向上するため、溶湯の冷却ロールへの接触時間が増加する。その結果、溶湯をより効率的に冷却することができる。このような冷却速度向上効果により、本実施形態に係る製造方法は、高いＦｅ量を含む合金、すなわち式（１）で表される軟磁性材料であっても、アモルファス系軟磁性材料を効率的に製造することができる。また、本実施形態に係る製造方法は、厚い薄帯（例えば３０μｍ超）も効率的に製造することができ、また、薄帯の幅広化にも有効に利用できる。
【００１３】
また、本実施形態に係る製造方法では、表面粗さが大きい薄帯が形成される。表面粗さが大きいと、モータやリアクトル等の積層コアを作製する際に接触抵抗を大きくすることができ、その結果、層間絶縁性を向上することができる。そのため、コアの渦電流損失を下げる効果も期待できる。
【００１４】
以下、適宜図面を参照して、本実施形態に係るアモルファス系軟磁性材料の製造方法について詳細に説明する。
【００１５】
［合金準備工程］
本実施形態に係る製造方法は、組成式（１）の組成が得られるように原料を混合して溶解することにより、合金を得る工程を含む。
【００１６】
式（１）の組成を有する合金は、該組成が得られるように複数の原料を秤量・混合し、アーク溶解等により溶解すことにより得ることができる。
【００１７】
軟磁性材料の組成式は、上述の通り、式（１）
Ｆｅ１００−ｘ−ｙＢｘＮｉｙ  ・・・（１）
（式中、ｘは、原子％で、１０≦ｘ≦１６を満たし、ｙは、原子％で、０＜ｙ≦４を満たし、Ｂの一部はＳｉ、Ｐ及びＣからなる群から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよく、ここで、該Ｂの一部は組成全体の３原子％以下であり、Ｆｅ及びＮｉの一部はＮｂ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｙ及び希土類元素から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよく、ここで、該Ｆｅ及びＮｉの一部は組成全体の３原子％以下である）
で表される。
【００１８】
組成式（１）の軟磁性材料において、主成分がＦｅである。Ｆｅの含有量は、Ｂ及びＮｉの残部で表される。高い飽和磁化の観点から、Ｆｅの含有量は、好ましくは８２原子％以上、より好ましくは８４原子％以上である。
【００１９】
Ｂ（ボロン）は、溶湯を急冷したときに、アモルファス相の形成を促進する。軟磁性材料のＢの含有量は、好ましくは、組成全体の１１原子％以上であり、より好ましくは組成全体の１２原子％以上である。一方、軟磁性材料のＢの含有量が組成全体の１６原子％以下であれば、アモルファス相の結晶化のときにＦｅ−Ｂ化合物の形成を回避し易くなる。化合物の形成を回避する観点からは、軟磁性材料のＢの含有量は、好ましくは組成全体の１５原子％以下、より好ましくは組成全体の１４原子％以下である。
【００２０】
軟磁性材料は、Ｎｉ（ニッケル）を含む。軟磁性材料がＮｉを含有することにより、誘導磁気異方性の大きさを制御することができる。当該作用の発揮が明瞭になる観点からは、Ｎｉの含有量は、好ましくは０．２原子％以上、より好ましくは０．５原子％以上、さらに好ましくは１原子％以上である。一方、Ｎｉの含有量が４原子％以下（好ましくは３．５原子％以下、より好ましくは３原子％以下）であれば、軟磁性材料の別の必須元素であるＦｅ及びＢが過剰に少なくなることはなく、その結果、軟磁性材料を急速昇温及び保持して得た軟磁性材料は、高飽和磁化と低保磁力を両立することができる。
【００２１】
軟磁性材料では、当該組成式において、Ｂの一部は、Ｓｉ、Ｐ及びＣからなる群から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよい。ここで、Ｂの一部は、組成全体の３原子％以下、好ましくは２原子％以下である。なお、Ｂの一部として、２種類以上の元素が選択される場合、Ｂの一部は、それらの元素の含有量の合計である。
【００２２】
Ｓｉはアモルファス形成を担う元素であり、かつＳｉを添加することで結晶磁気異方性の大きなＦｅ−Ｂ化合物が生成する温度が高くなるため、熱処理温度を高温化することが可能となる。また、溶湯の粘度も低下するため、吐出し易くなり、ノズル閉塞を抑制することができる。なお、Ｓｉの他にアモルファス形成元素Ｐ、Ｃを添加することで原子のランダム性が向上しアモルファス形成能やナノ結晶の安定性を高めることができる。
【００２３】
軟磁性材料では、当該組成式において、Ｆｅ及びＮｉの一部は、Ｎｂ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｙ及び希土類元素から選択される少なくとも１種の元素で置換されていてもよい。ここで、Ｆｅ及びＮｉの一部は、組成全体の３原子％以下、好ましくは２原子％以下である。なお、Ｆｅ及びＮｉの一部として、２種類以上の元素が選択される場合、Ｆｅ及びＮｉの一部は、それらの元素の含有量の合計である。
【００２４】
耐食性の改善や結晶粒成長の抑制、核生成頻度の向上のため、飽和磁化を著しく低下させない範囲でＦｅやＮｉの一部を各原子（Ｎｂ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｙ及び希土類元素）で置換しても良い。
【００２５】
軟磁性材料は、さらに、Ｍｎ、Ｓ、Ｃｒ、Ｏ、及びＮ等の不可避的不純物を含んでもよい。不可避的不純物とは、原材料に含まれる不純物等、その含有を回避することが避けられない、あるいは、回避するためには著しい製造コストの上昇を招くような不純物のことをいう。このような不可避的不純物を含んだときの軟磁性材料の純度は、好ましくは９７質量％以上、より好ましくは９８質量％以上、さらに好ましくは９９質量％以上である。
【００２６】
［急冷工程］
次に、本実施形態に係る製造方法は、前記合金の溶湯を、ゲージ圧が−９３ｋＰａ以下の真空雰囲気下で、表面粗さＲａが０．４ｍｍ以上である冷却ロールに噴射する工程を含む。
【００２７】
合金の溶湯は、例えば、合金を高周波加熱等の加熱手段で溶解することにより得ることができる。
【００２８】
合金の溶湯は、冷却されて所定の回転速度で回転している冷却ロール上に噴射される。この際、噴射は、ゲージ圧が−９３ｋＰａ以下の真空雰囲気下で行われる。このような真空雰囲気下で溶湯を冷却ロールに噴射することにより、ガスの巻込みを低減することができる。その結果、溶湯と冷却ロールとの密着性を向上させることができ、溶湯の冷却速度を向上することができる。また、噴射を真空雰囲気下で行うためには、噴射装置のみならず、冷却ロールや高周波加熱等の加熱手段も含めて真空雰囲気下に配置される。
【００２９】
本実施形態において、真空雰囲気のゲージ圧は、−９３ｋＰａ以下であり、好ましくは−９５ｋＰａ以下であり、より好ましくは−９７ｋＰａ以下であり、さらに好ましくは−９９ｋＰａ以下であり、特に好ましくは−１００ｋＰａ以下である。真空雰囲気の圧力が低下するほど、ガスの巻込みを防ぐことができる。
【００３０】
合金溶湯は、通常、不活性ガス（例えばアルゴンや窒素）を使用して、噴射ノズルから噴射される。溶湯温度、噴射圧力、噴射ノズル径等は適宜調整され得る。本実施形態では、このような不活性ガスの噴射中も、ゲージ圧が所定の範囲となるように真空ポンプ等により吸引されている。
【００３１】
冷却ロールの表面粗さＲａは、０．４ｍｍ以上である。表面粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１に記載の方法に従って測定される。冷却ロールの表面粗さＲａを０．４ｍｍ以上と大きくすることにより、溶湯と冷却ロールとの接触面積が増加する。その結果、溶湯の冷却速度を向上することができる。さらに、表面粗さが大きいと、溶湯と冷却ロールとの密着力がアンカー効果により向上するため、溶湯の冷却ロールへの接触時間が増加する。その結果、溶湯をより効率的に冷却することができる。
【００３２】
冷却ロールの材質や大きさ等については、特に制限されるものではない。例えば、冷却ロールとしては、Ｃｒメッキを施した銅製のロールを用いることが可能である。冷却ロールの大きさは、製造スケールに応じて適宜決定されるべきである。
【００３３】
急冷速度は、溶湯噴射ノズル径、クリアランス（噴射ノズルから冷却ロールまでの距離）、噴射圧力、ロール速度、溶湯温度、冷却ロールの表面粗さ等によってもさらに制御可能である。
【００３４】
以上の工程により、リボン状のアモルファス系軟磁性材料（薄帯）が製造される。
【００３５】
［アモルファス系軟磁性材料］
アモルファス系軟磁性材料は、主構造としてアモルファス相を有する軟磁性材料である。主構造がアモルファス相であるとは、材料中のアモルファス相の含有量が５０体積％以上であることをいう。また、アモルファス系軟磁性材料は、Ｘ線回折パターンに明瞭なピークではなく、ブロードなハローパターンが観測される。
【００３６】
アモルファス系軟磁性材料に熱処理を加えることで、ナノ結晶系軟磁性材料を形成することができる。例えば、アモルファス系軟磁性材料を５０℃／ｓ以上の昇温速度で結晶化温度以上まで加熱し、ナノ結晶系軟磁性材料を得ることができる。ナノ結晶系軟磁性材料の飽和磁化は、１．８Ｔ以上であることが好ましく、保磁力は、２０Ａ／ｍ未満であることが好ましい。
【００３７】
なお、ナノ結晶構造を有するナノ結晶系軟磁性材料では、結晶面の格子間隔に対応する位置に回折ピークが観測される。その回折ピークの幅からＳｃｈｅｒｒｅｒの式を用いて結晶子径を算出することができる。一般に、ナノ結晶とは、Ｘ線回折の回折ピークの半値幅からＳｃｈｅｒｒｅｒの式で算出される結晶子径が１μｍ未満のものをいう。本実施形態において、ナノ結晶の結晶子径（Ｘ線回折の回折ピークの半値幅からＳｃｈｅｒｒｅｒの式で算出される結晶子径）は、好ましくは１００ｎｍ以下であり、より好ましくは５０ｎｍ以下である。また、ナノ結晶の結晶子径は、好ましくは５ｎｍ以上である。ナノ結晶の結晶子径がこのような大きさである場合、軟磁気特性が向上するため好ましい。
【００３８】
得られた軟磁性材料は、必要に応じてさらなる加工が施され、所望の磁性部品に使われ得る。磁性部品としては、特に制限されるものではないが、例えば、回転機やリアクトル等のコア材料、変圧器、又は点火プラグ等が挙げられる。
【実施例】
【００３９】
以下、本実施形態について実施例に基づき説明する。なお、本実施形態は以下の実施例により制限されるものではない。
【００４０】
［実施例１］
組成がＦｅ８４Ｂ１４Ｎｉ２になるように、原材料（純Ｆｅ、Ｆｅ−Ｂ合金、純Ｎｉ等）を秤量してアーク溶解し、鋳塊を作製した。当該工程では、鋳塊が均質になるように、反転させて繰返し溶解した（３回〜５回）。次に、細かく切断した鋳塊を急冷装置（図１参照）のノズルに装入した。なお、図１において、符号１は噴射口（吐出口）、符号２は坩堝、符号３は高周波加熱ヒーター、符号４は銅ロール、符号５は薄帯を示す。これらは不図示のチャンバー内に格納されている。次に、チャンバーのゲージ圧が−１００ｋＰａとなるように真空ポンプで吸引した。次に、鋳塊を高周波加熱で溶解し、溶湯を得た。次に、溶湯を、周速３０ｍ／ｓ〜７０ｍ／ｓの銅ロールに噴射して急冷することで、幅１１ｍｍの薄帯を得た。溶湯の噴射中も常にゲージ圧が−１００ｋＰａとなるように真空ポンプで吸引を行った。吐出時の温度は、融点＋５０℃〜２００℃とした。また、ノズルと冷却ロールとの間のギャップを０．３ｍｍとした。銅ロールの表面粗さＲａは、研磨ロールを用いて０．６μｍとなるように調整した。
【００４１】
得られた軟磁性材料Ｅ１について、ガスの巻込みの有無、保磁力［Ａ／ｍ］、厚さ［μｍ］について評価した。結果を表１に示す。なお、ガスの巻込みの有無はＳＥＭ画像で判断し、保磁力は直流ＢＨアナライザーで測定し、厚さはマイクロメーターで測定した。
【００４２】
［実施例２］
銅ロールの表面粗さＲａを０．４μｍとなるように調整したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｅ２を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００４３】
［実施例３］
ゲージ圧が−９３ｋＰａとなるように設定し、かつ銅ロールの表面粗さＲａを０．４μｍとなるように調整したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｅ３を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００４４】
［実施例４］
組成がＦｅ８５．５Ｂ１４Ｎｉ０．５になるように原材料を秤量して鋳塊を作製したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｅ４を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００４５】
［実施例５］
組成がＦｅ８６Ｂ１３．５Ｎｉ０．５になるように原材料を秤量して鋳塊を作製したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｅ５を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００４６】
［実施例６］
組成がＦｅ８５．５Ｂ１３．５Ｎｉ１になるように原材料を秤量して鋳塊を作製したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｅ６を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００４７】
［実施例７］
組成がＦｅ８５Ｂ１３．５Ｎｉ１．５になるように原材料を秤量して鋳塊を作製したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｅ７を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００４８】
［実施例８］
組成がＦｅ８３Ｂ１３．５Ｓｉ１Ｃ０．５Ｎｉ２になるように原材料を秤量して鋳塊を作製したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｅ８を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００４９】
［比較例１］
銅ロールの表面粗さＲａを０．３μｍとなるように調整したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｃ１を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００５０】
［比較例２］
銅ロールの表面粗さＲａを０．１μｍとなるように調整したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｃ２を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００５１】
［比較例３］
ゲージ圧が−９３ｋＰａとなるように設定し、かつ銅ロールの表面粗さＲａを０．３μｍとなるように調整したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｃ３を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００５２】
［比較例４］
ゲージ圧が−８７ｋＰａとなるように設定し、かつ銅ロールの表面粗さＲａを０．４μｍとなるように調整したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｃ４を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００５３】
［比較例５］
ゲージ圧が−８７ｋＰａとなるように設定し、かつ銅ロールの表面粗さＲａを０．３μｍとなるように調整したこと以外は、実施例１と同様にして軟磁性材料Ｃ５を作製し、評価した。結果を表１に示す。
【００５４】
【表１】
2020146714.tif 000003
【００５５】
軟磁性材料Ｅ２並びに軟磁性材料Ｃ２及びＣ５について、それぞれの表面のＳＥＭ画像を図２〜４に示す。軟磁性材料Ｅ２及び軟磁性材料Ｃ２（図２及び３）ではガスの巻込み跡は観察されなかったが、軟磁性材料Ｃ５（図４）ではガスの巻込み跡が観察された。
【００５６】
実施例で得られた軟磁性材料Ｅ１〜Ｅ８は、ＸＲＤ分析によりアモルファス構造を有することが確認された。その代表例として、軟磁性材料Ｅ２について測定したＸＲＤ分析結果を図５に示す。図５に示されるように、軟磁性材料Ｅ２はアモルファス系軟磁性材料であることが確認された。また、比較例で得られた軟磁性材料Ｃ２及びＣ５について測定したＸＲＤ分析結果を図６〜７に示す。軟磁性材料Ｃ２及びＣ５（図６及び７）では結晶生成が確認された。
【００５７】
当業者であれば本開示を最大限に利用するために上記の説明を用いることができる。本明細書に開示した特許請求の範囲及び実施形態は、単に説明的及び例示的なものであり、いかなる意味でも本開示の範囲を限定しないと解釈すべきである。本開示の助けを借りて、本開示の基本原理から逸脱することなく上記の実施形態の詳細に変更を加えることができる。換言すれば、上記の明細書に具体的に開示した実施形態の種々の改変及び改善は、本開示の範囲内である。
【符号の説明】
【００５８】
１      噴射口（吐出口）
２      坩堝
３      高周波加熱ヒーター
４      銅ロール
５      薄帯
【図１】
2020146714.tif 000004
【図２】
2020146714.tif 000005
【図３】
2020146714.tif 000006
【図４】
2020146714.tif 000007
【図５】
2020146714.tif 000008
【図６】
2020146714.tif 000009
【図７】
2020146714.tif 000010