(57)【要約】【課題】嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を兼ね備えた不織布が得られる熱接着性複合繊維を提供する。【解決手段】芯成分がポリアミド、鞘成分がポリオレフィンである熱接着性複合繊維であり、繊度が４．０〜９．０ｄｔｅｘ、初期引抵抗度が２０００Ｎ／ｍｍ２以下であることを特徴とする熱接着性複合繊維、及び前記熱接着性複合繊維を３０％以上含有する不織布であって、不織布の比容積が５０ｃｍ３／ｇ以上、且つ、耐久通液時間が３秒以下、初期液戻り量が０．３ｇ以下であることを特徴とする不織布。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
芯成分がポリアミド、鞘成分がポリオレフィンである熱接着性複合繊維であり、繊度が４．０〜９．０ｄｔｅｘ、初期引張抵抗度が２０００Ｎ／ｍｍ２以下であることを特徴とする熱接着性複合繊維。
【請求項２】
請求項１に記載の熱接着性複合繊維を３０重量％以上含有する不織布。
【請求項３】
比容積が５０ｃｍ３／ｇ以上であることを特徴とする請求項２記載の不織布。
【請求項４】
耐久通液時間が３秒以下であることを特徴とする請求項２または３に記載の不織布。
【請求項５】
初期液戻り量が０．３ｇ以下であることを特徴とする請求項２〜４のいずれかに記載の不織布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を兼ね備えた不織布が得られる熱接着性複合繊維とその不織布に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
熱風や加熱ロールの熱エネルギーを利用して、熱接着性樹脂成分の融着による不織布形態の固定ができる熱接着性複合繊維は、有機溶剤を溶媒とする接着剤を用いずに済み、環境への有害物排出が少ないだけでなく、生産速度向上及びそれに伴うコストダウンのメリットが大きいため、従来から紙おむつ、生理用ナプキン、パッド等の衛生材料、或いは生活用品やフィルター等の産業資材等に広く用いられている。
【０００３】
特に鞘成分にポリオレフィン、芯成分にポリエステルを使用した熱接着性複合繊維は嵩高性とソフトな風合いを兼ね備えた不織布が得やすいため、紙おむつ、生理用ナプキン等の衛生材料の表面不織布を中心に広く使用されている。紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料に代表される肌に直接接するような用途の不織布については、主にエアスルー法で製造されている。エアスルー法では、熱接着性複合短繊維をカーディングによりウェブ化した後、ウェブ全体に熱風を吹き付けて通過させ、繊維の交点を溶融接着するため、得られる不織布はウェブの嵩高さが残りやすく、かつ圧着しないため、部分的に硬くなる領域もなく、表面のタッチがソフトで滑らかなものとなるといった特徴を有する。エアスルー法で製造される衛生材料用途の不織布については、肌への刺激を少なくするために、ペーパーライクでない適度な嵩高性とソフトな風合いを有し、かつ体液による肌のかぶれを防ぐために、通液し易く、保水し難いというドライ性も有する不織布が求められている。
【０００４】
これらの背景を鑑み、嵩高性でソフトな風合いとドライ性の両立を図ったエアスルー不織布を与える熱接着性複合繊維を得る方法が数多く提案されてきた。
【０００５】
例えば、特許文献１では、オキシメチレン構造単位を有する重合体を含むポリアセタール繊維を用いた不織布が提案されている。ポリアセタールの融点は１７５℃程度とポリプロピレンと近似しており、製品加工性を考慮すると、単成分繊維で用いるか、芯成分にポリエチレンテレフタレート等の高融点ポリマーを配した芯鞘複合繊維として用いる必要があるため、不織布においてソフトな風合いを得るためには、２ｄｔｅｘ以下の繊度しなければならないことが示されている。しかし、ソフト風合い追求のために極細繊度化したポリアセタール繊維で構成された不織布は緻密化されており、繊維間空隙が狭まっているため、ポリエチレンテレフタレートと近似する親水性を有するポリアセタールでは、液の透過性が低下してしまい、保水し易くなるという課題があった。
【０００６】
また、特許文献２では、直鎖状低密度ポリエチレンを鞘成分、ポリエチレンテレフタレートを芯成分とし、芯成分の重心が繊維の重心からずれている、立体捲縮を有した第１偏心芯鞘型複合繊維を第１層に配し、高密度ポリエチレンを鞘成分、ポリエチレンテレフタレートを芯成分とし、芯成分の重心が繊維の重心からずれている、立体捲縮を有した第２偏心芯鞘型複合繊維を第２層に配し、第１層と第２層に含まれる第１偏心芯鞘型複合繊維の鞘成分と第２偏心芯鞘型複合繊維の鞘成分を熱接着させた不織布が提案されている。しかし、偏心芯鞘型複合繊維は紡糸機の口金からポリマーを紡出した際に、糸曲がりが発生し易く、紡糸安定性に劣るため、異常糸が生じる頻度が高く、不織布とした場合に欠点が多くなるという課題があった。また、偏心芯鞘型複合繊維により立体捲縮を発現させているため、不織布として熱接着加工をした場合に、鞘成分のポリオレフィンが溶融すると、偏心形状に変形が生じてしまい、嵩高性とソフトな風合いを損なってしまうという課題があった。
【０００７】
すなわち、従来技術では熱接着性複合繊維を用いて嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を兼ね備えた不織布を得ることは困難であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００９−１９３０号公報
【特許文献２】特開２０１５−１６５０６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を兼ね備えた不織布が得られる熱接着性複合繊維とその不織布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、芯成分がポリアミド、鞘成分がポリオレフィンである熱接着性複合繊維であり、繊度が４．０〜９．０ｄｔｅｘ、初期引張抵抗度が２０００Ｎ／ｍｍ２以下であることを特徴とする熱接着性複合繊維を見出し、本発明に到達した。
【００１１】
また、本発明の不織布は、本発明の前記熱接着性複合繊維を３０％以上含有する不織布であって、不織布の比容積が５０ｃｍ３／ｇ以上、耐久通液時間が３秒以下、初期液戻り量が０．３ｇ以下であることを特徴とする不織布である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の熱接着性複合繊維は、嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を兼ね備えた衛生材料用途向けエアスルー不織布を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明の熱接着性複合繊維は、芯成分と鞘成分とからなる芯鞘型の複合繊維である。
【００１４】
本発明の熱接着性複合繊維において、芯成分はポリアミドであり、一般的に繊維製造に用いられるポリアミドであれば用いることができ、例えばナイロン６やナイロン６６あるいは両者の共重合体や、ナイロン１２などが用いられる。これらのポリアミドの中でもナイロン６またはナイロン６６を採用することが好ましく、ナイロン６を採用することがより好ましい。なお、各種ポリアミドの混合物としてもよい。
【００１５】
本発明で使用するポリアミドの重合度については、製糸性や繊維の物理特性を良好とする観点より、２５℃における９８％硫酸相対粘度（ηｒ）が１．８以上で４．５以下であることが好ましい。さらに好ましくは、２．５以上で３．５以下である。
【００１６】
本発明で使用するポリアミドのアミノ末端基量としては、染色性への影響を考慮し、４×１０−５モル／ｇ以上、６×１０−５モル／ｇ以下であることが好ましい。
【００１７】
ポリアミドには各種添加剤が添加されていても良く、例えば、難燃剤、酸化防止剤、耐熱安定剤、紫外線吸収剤、耐候安定剤などの安定剤の他、滑剤、触媒失活剤、結晶核剤、結晶化促進剤、染顔料などの着色剤、帯電防止剤、発泡剤、可塑剤、耐衝撃性改良剤などが挙げられる。
【００１８】
本発明の熱接着性複合繊維において、鞘成分はポリオレフィンであり、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン−１、ポリヘキセン−１、ポリオクテン−１、ポリ４−メチルペンテン−１、ポリメチルペンテン、１，２−ポリブタジエン、１，４−ポリブタジエンなどが使用できる。また、これらの重合体に、エチレン、プロピレン、ブテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１または４−メチルペンテン−１等のα−オレフィンが共重合成分として少量含有されていてもよい。
【００１９】
本発明で使用するポリオレフィンとしては、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が好ましく用いられる。高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）は、紡糸可能な範囲であれば特に限定されることはないが、８〜２５ｇ／１０分が好ましく、より好ましくは、１０〜２０ｇ／１０分である。
【００２０】
本発明の芯成分がポリアミド（Ａ）、鞘成分がポリオレフィン（Ｂ）である熱接着複合繊維の複合比率は、質量比で（Ａ）／（Ｂ）＝７０／３０〜３０／７０の範囲である。より好ましくは質量比で（Ａ）／（Ｂ）＝６０／４０〜４０／６０の範囲である。
【００２１】
芯成分であるポリアミドが７０質量％を超えると、不織布のソフトな風合いが悪化する。更には、熱接着性成分である鞘成分のポリオレフィン比率が小さくなるため、不織布の接着強力が低下する。一方、鞘成分であるポリオレフィンが７０質量％を超えると、芯成分のポリアミドの比率が小さくなるため、不織布の嵩高が小さくなり、機械的強度も低下する。
【００２２】
本発明の熱接着性複合繊維の芯鞘複合の形態については、紡糸性と不織布加工後の嵩高さを考慮すると、芯成分と鞘成分は同心型であることが好ましいが、特に限定されるものではなく、紡糸性と不織布加工後の嵩高さを損なわなければ偏心型であっても良く、また、繊維断面において芯成分は鞘成分から一部露出しても良く、更に、芯成分に中空部があっても良い。
【００２３】
本発明の熱接着性複合繊維の単繊維繊度は、３．０〜１０．０ｄｔｅｘが好ましく、さらに好ましくは、４．０〜９．０ｄｔｅｘである。単繊維繊度が３．０ｄｔｅｘ未満になると、繊維のコシが不足して不織布での嵩高が低下し、かつ不織布が緻密となり、通液時間が遅くなる傾向があり、ドライ性を損なう。一方、単繊維繊度が１０．０ｄｔｅｘを超えると、不織布の風合いが硬化しすぎてしまい、ソフトな風合いが得られなくなる。
【００２４】
本発明の熱接着性複合繊維は捲縮を有することが好ましく、その捲縮数は１０〜２０山／２５ｍｍが好ましく、さらに好ましくは、１２〜１８山／２５ｍｍである。捲縮数が１０山／２５ｍｍ未満になると、繊維の絡合性が弱くなりすぎてしまい、不織布製造工程でのカード通過性が悪化し、得られた不織布の地合いが悪くなる。一方、捲縮数が２０山／２５ｍｍを超えると、繊維の絡合性が強くなりすぎてしまい、不織布製造工程でのカード通過性が悪化し、得られた不織布の地合いが悪くなる。
【００２５】
また、本発明の熱接着性複合繊維の捲縮率は、１０〜２５％が好ましく、さらに好ましくは、１２〜２０％である。捲縮率が１０％未満になると、繊維の絡合性が弱くなりすぎてしまい、不織布製造工程でのカード通過性が悪化し、得られた不織布の地合いが悪くなる。一方、捲縮率が２５％を超えると、繊維の絡合性が強くなりすぎてしまい、不織布製造工程でのカード通過性が悪化し、得られた不織布の地合いが悪くなる。なお、本発明における捲縮数及び捲縮率は、後述した方法で測定したものをいう。
【００２６】
本発明の熱接着性複合繊維のウェブ引抜強力は、１０〜４０ｃＮ／ｇが好ましい。短繊維を混繊・開繊し、ウェブとしたときの繊維間の絡合性を示す指標であり、ウェブ引抜強力が１０ｃＮ／ｇ未満になると、繊維の絡合性が低下することで、不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。４０ｃＮ／ｇを超えると、繊維の絡合性が強く、繊維の開繊性が悪くなることで不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。なお、本発明におけるウェブ引抜強力は、後述した方法で測定したものをいう。
【００２７】
本発明の熱接着性複合繊維の初期引張抵抗度は２０００Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましい。初期引張抵抗度を好ましくは２０００Ｎ／ｍｍ２以下、より好ましくは１５００Ｎ／ｍｍ２以下とすることにより、単繊維繊度が４．０〜９．０ｄｔｅｘの範囲においても、不織布でのソフトな風合いを発現し、嵩高性とソフトな風合いを両立させることができる。また、初期引張抵抗度は、不織布への加工性や不織布化した時のハンドリング性、衛生材料への加工性の観点から、好適には５００Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましい。なお、本発明における初期引張抵抗度は、後述した方法で測定したものをいう。
【００２８】
本発明で用いられる熱接着性複合繊維の製造方法について、具体的に一態様を例示して説明する。
【００２９】
本発明の一態様の熱接着性複合繊維は、芯成分をポリアミド、鞘成分をポリオレフィンとした２成分を芯鞘型の複合形態となるように溶融紡出して未延伸糸を得、熱延伸した後、捲縮を付与する前に４０〜１００℃のスチーム等の加熱媒体による加熱装置を利用して加熱処理を施し、スタッファボックス式捲縮機などの捲縮機を用いて捲縮を付与した繊維を、８０〜１１５℃の熱風で弛緩熱処理し、２０〜２００ｍｍ程度に切断することで製造する。以下、これについてさらに詳述する。
【００３０】
まず、ポリアミドおよびポリオレフィンを溶融し、断面形状が丸形の吐出孔を、好ましくは１００〜４００孔有する芯鞘複合口金よりポリマーを吐出する。
【００３１】
ポリマーの冷却は、糸条の片側からのみ風を吹き出すユニフロータイプ、もしくは糸条の外周部の全方位から内周部に向けて均一に風を吹き出す環状タイプで実施する。
【００３２】
ユニフロータイプでの冷却では、ポリマー紡出直後に、風温１０〜２５℃、風速６０〜１３０ｍ／分、冷却長３００〜９００ｍｍで糸条を冷却する。冷却風温は１０℃未満であっても、利点は見られず、むしろ、エネルギー原単位の悪化に繋がる。２５℃を超えるとポリマーが固化し難くなり、糸切れや単糸融着が発生し、紡糸操業性が悪化する。ポリマー紡出直後の風速が６０ｍ／分未満であればポリマー固化し難くなり、糸切れや単糸融着が発生し、１３０ｍ／分を超えると風圧に単糸が耐えられず、糸切れが発生し、紡糸操業性が悪化する。また、冷却長が３００ｍｍ未満であれば、ポリマー固化し難くなり、糸切れや単糸融着が発生し、９００ｍｍを超えると糸条に与える風圧が大きくなり、糸切れが発生して紡糸操業性が悪化する場合があり、利点は見られず、むしろ、エネルギー原単位の悪化に繋がる。
【００３３】
環状タイプでの冷却では、ポリマー紡出直後に、風温１０〜２５℃、風速４０〜１２０ｍ／分、冷却長２００〜５００ｍｍで糸条を冷却する。冷却風温が１０℃未満であっても、利点は見られず、むしろ、エネルギー原単位が悪化に繋がる。２５℃を超えるとポリマーが固化し難くなり、糸切れや単糸融着が発生し、紡糸操業性が悪化する。ポリマー紡出直後の風量が４０ｍ／分未満であればポリマー固化し難くなり、糸切れや単糸融着が発生し、１２０ｍ／分を超えても風圧に単糸が耐えられず、糸切れが発生し、紡糸操業性が悪化する。冷却長が２００ｍｍ未満であれば、ポリマー固化し難くなり、糸切れや単糸融着が発生し、５００ｍｍを超えると糸条に与える風圧が大きくなり、糸切れが発生して紡糸操業性が悪化する場合があり、利点は見られず、むしろ、エネルギー原単位の悪化に繋がる。
【００３４】
冷却した糸条には紡糸油剤を付与し、好ましくは引き取り速度９００〜１５００ｍ／分で、缶に納めることにより未延伸糸トウを得る。
【００３５】
次いで、得られた未延伸糸トウを好ましくは温度８０〜１００℃の液浴を用いて、２．０〜４．０倍の延伸倍率で延伸し、捲縮を付与する前に４０〜１００℃のスチーム等の加熱媒体による加熱装置を利用して加熱処理を施し、スタッファボックス式捲縮機などの捲縮機を用いて、１０〜２０山／２５ｍｍの捲縮を付与し、８０〜１１５℃の熱風で弛緩熱処理後する。弛緩熱処理温度が８０℃未満であれば、捲縮形態の固定が不十分となり、その後の繊維切断工程で捲縮が伸びることで、不織布製造工程でのカード通過性が悪化し、得られた不織布の地合いが悪くなる。１１５℃を超え、鞘成分のポリオレフィンの融点と近くなる場合には、繊維融着が発生し、品質のよい繊維を得ることが出来ない。
【００３６】
最後に、得られた繊維を２０〜２００ｍｍの長さに切断し、短繊維とする。
【００３７】
次に本発明の不織布について説明する。
【００３８】
本発明の不織布は、前記した本発明の熱接着性複合繊維を３０重量％以上含有するものである。本発明の熱接着性複合繊維を３０質量％以上含有しない場合は、本発明の効果である嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を兼ね備えた不織布を得ることが出来ない。
【００３９】
本発明の不織布の比容積は、５０ｃｍ３／ｇ以上であることが好ましい。さらに好ましくは、６０ｃｍ３／ｇ以上である。ここでいう比容積とは、不織布の単位質量あたりの体積を示しており、この数値が高いほど、不織布が嵩高であると判断できる。紙おむつ等の衛生材料に使用する際、不織布は嵩高性に優れるほどクッション性やソフトな風合い、ドライ性などが付与でき、好ましい様態であるが、衛生材料用途での実用を鑑みると、製品における梱包性や運送上の欠点等が生じるため、１００ｃｍ３／ｇ以下であることが好ましい。
【００４０】
本発明の不織布の耐久通液時間は、３秒以下であることが好ましい。さらに好ましくは、２．５秒以下である。ここでいう耐久通液時間とは、一定目付で作製したエアスルー不織布に０．９ｗｔ％生理食塩水を３回注いだ際の３回目の通液時間を示しており、この数値が小さいほど、不織布が液体を通過させやすく、不織布表面に液体が滞留し難いため、ドライ性が高いと判断できる。なお、耐久通液時間は、実施例の欄に記載された方法で測定した値をいう。
【００４１】
本発明の不織布の初期液戻り量は、０．３ｇ以下であることが好ましい。さらに好ましくは、０．２ｇ以下である。ここでいう初期液戻り量とは、一定目付で作製したエアスルー不織布の下に０．９ｗｔ％生理食塩水で飽和した吸収紙を敷き、エアスルー不織布上に乾燥した吸収紙を置き、さらにその吸収紙の上から一定時間加重を加えた後、吸収紙に吸収された液量を示しており、この数値が小さいほど、不織布から液体が染み出し難く、不織布表面にまで液体が到達し難いため、ドライ性が高いと判断できる。なお、初期液戻り量は、実施例の欄に記載された方法で測定した値をいう。
【００４２】
続いて、本発明の不織布を製造する方法の一例を説明する。
【００４３】
本発明の不織布としては、短繊維を使用し、カードを用いて繊維ウェブを形成させた後に、熱風処理を施して得られるエアスルー不織布を採用することができる。エアスルー不織布は嵩高性が良好なものが得られるため、好ましく用いられる。本発明の不織布を製造する方法は公知のエアスルー不織布の製造方法を適用することができる。
【００４４】
エアスルー法は、原綿である短繊維をカード機に通過させることにより、短繊維を開繊し、ウェブ状態に成型した後、熱処理により不織布化する製造方法である。
【００４５】
熱処理の方法については、例えば、熱風処理による熱接着や超音波による融着や、上下一対のロール表面に、それぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど各種ロールによる熱圧着、またそれぞれの組み合わせを適用することができる。
【００４６】
なかでも、熱風処理による熱接着が不織布の厚みを維持することができるので、好ましい。熱風処理による熱接着の場合、熱風温度は、低融点成分の融点＋１℃〜＋３０℃の範囲とすることが好ましく、より好ましくは＋１℃〜＋１５℃の範囲であり、さらに好ましくは＋１℃〜＋１０℃の範囲である。低融点成分の融点＋１℃以上とすることにより、十分な熱接着性を得ることができる。また、熱風温度を、好ましくは低融点樹脂の融点＋３０℃以下、より好ましくは＋１５℃以下、さらに好ましくは１０℃以下とすることにより、熱による不織布の硬化を抑えることができ、紙おむつ等の衛生材料用不織布として、ソフトな風合いを維持することができる。
【００４７】
熱風風速については、１．０〜５．０ｍ／秒であることが好ましい。熱風風速を１．０ｍ／秒以上とすることにより、衛生材料用不織布に熱風を通気させることができ、十分な接着性を得ることができる。一方、熱風風速を５．０ｍ／秒以下とすることにより、熱処理時のウェブ乱れを抑制することができる。
【００４８】
次工程として、不織布を所定の厚みとすることを目的にカレンダー加工やエンボス加工の熱処理を施すことも好ましく採用できる。
【００４９】
エンボス加工におけるエンボス接着面積率は、５〜３０％であることが好ましい。接着面積を５％以上、より好ましくは１０％以上とすることにより、実用に供しうる強度を得ることができる。一方、エンボス接着面積率を３０％以下、より好ましくは２０％以下とすることにより、ソフトな風合いを維持することができる。
【００５０】
ここでいうエンボス接着面積率とは、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合は、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって不織ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことをいう。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱処理する場合は、凹凸を有するロールの凸部が不織ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことをいう。
【００５１】
熱エンボスロールに施される彫刻の形状としては、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形および正八角形などの形状を用いることができる。
【００５２】
熱エンボスロールの表面温度は、使用している樹脂のうち、最も低融点の樹脂の融点に対し−５０〜−１℃とすることが好ましい。熱エンボスロールの表面温度を、低融点樹脂の融点に対し−５０℃以上、より好ましくは−３０℃以上、さらに好ましくは−１０℃以上とすることにより、十分に熱接着させ強度をもたせ毛羽の発生を抑えやすくすることができる。
【００５３】
また、熱エンボスロールの表面温度を、低融点樹脂の融点に対し−１℃以下とすることにより、繊維の融解により樹脂同士の剥離が発生するのを防ぎやすくすることができる。
【００５４】
また、カレンダーもしくはエンボス加工による熱処理時のロールの線圧は、１０〜５００Ｎ／ｃｍであることが好ましい。前記の線圧を１０Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは１５Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは２０Ｎ／ｃｍ以上とすることにより、十分な熱処理が可能となり、厚みを制御することができる。一方、前記の線圧を５００Ｎ／ｃｍ以下、より好ましくは４００Ｎ／ｃｍ以下、さらに好ましくは３００Ｎ／ｃｍ以下とすることにより、ロールの応力がかかりすぎないことにより不織布の風合いを維持することができる。ロールの線圧は、目的とする不織布の厚みにより適宜調整できる。
【００５５】
また、カレンダーもしくはエンボス加工による熱処理時のロールの温度は、低融点樹脂の融点に対し−１℃以下とすることが好ましい。ロール温度を低融点成分の融点に対し−１℃以下とすることにより、熱処理後の不織布表面が硬化することを防ぐことができる。ロール温度は、目的とする不織布の厚みにより適宜調節できる。
【００５６】
前記の通り製造された本発明の不織布は、例えば紙おむつ、生理用ナプキン、失禁パット等の衛生材料や、ペットシート、ペット用おむつ等のペット用品といった吸収性物品、一般医療材、介護用品など、ソフトな風合いを有し嵩高性及びドライ性が要求される様々な繊維製品への用途に利用することができる。
【実施例】
【００５７】
次に、本発明の熱接着性複合繊維およびその不織布について、実施例を用いて詳細に説明する。物性等の測定方法は、次のとおりである。
【００５８】
（１）単繊維繊度（ｄｔｅｘ）；
ＪＩＳ  Ｌ１０１５（２０１０年）８．５．１に準拠して測定した。
【００５９】
（２）捲縮数（山／２５ｍｍ）；
ＪＩＳ  Ｌ１０１５（２０１０年）８．１２．１に準拠して測定した。
【００６０】
（３）捲縮率（％）；
ＪＩＳ  Ｌ１０１５（２０１０年）８．１２．２に準拠して測定した。
【００６１】
（４）初期引張抵抗度（Ｎ／ｍｍ２）；
ＪＩＳ  Ｌ１０１５（２０１０年）８．１１に準拠して測定した。
【００６２】
（５）ウェブ引抜強力（ｃＮ／ｇ）；
ウェブ引抜強力は以下の手順で測定した。
［１］：熱接着性複合繊維をシングルビーターオープナーで解繊する。
［２］：解繊された熱接着性複合繊維の２０ｇを均一に３０ｃｍ幅のミニチュアローラーカードに投入し、ほぼ全量の熱接着性複合繊維が該カードから出るまでのウェブをドラムに巻き取りウェブを作製する。
［３］：作製したウェブをドラムより外し、分割して繊維軸（ＭＤ）方向を該カードのコンベア進行方向に対して９０°としたウェブを再度カードに投入し、ほぼ全量の熱接着性複合繊維が該カードから出るまでのウェブをドラムに巻き取りウェブを作製する。
［４］：作製したウェブを張力が掛からないようにドラムより外し、ウェブを幅方向（ＣＤ）に４つ折りし、ＭＤ方向長さを２５ｃｍとしてカットして、測定用ウェブサンプルとする。
［５］：測定用ウェブサンプルの重量（単位：ｇ）を計量する。
［６］：５０Ｎロードセル、チャック長２０ｃｍに設定したテンシロンにセットする。
［７］：テンシロン引張速度１００ｍｍ／分にて引張り破断応力（単位：ｃＮ）を求める。
［８］：求めた前記引張り破断応力を計量した前記測定用ウェブサンプル重量で除した数値をウェブ引抜強力（単位：ｃＮ／ｇ）とする。
［９］：［２］〜［８］の操作を５回行い、その平均値をウェブ引抜強力とする。
【００６３】
（７）不織布の目付（ｇ／ｍ２）；
不織布の目付は、ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）６．２「単位面積当たりの質量」に準拠して測定した。
【００６４】
（８）不織布の厚さ（ｍｍ）；
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）６．１に準拠して測定した。
【００６５】
（９）不織布の比容積（ｃｍ３／ｇ）；
測定した上記の不織布の目付と厚さから、不織布の比容積を算出した。この数値が高いほど、嵩高性に優れていると評価した。
【００６６】
（１０）不織布の風合い評価；
サイズ１００ｍｍ×１００ｍｍの不織布サンプルを採取し、パネラー２０人が不織布を触り、風合いを下記基準の５段階評価で判断した。それぞれのパネラーの判断した点数の合計点数で、不織布の風合いを評価した。従って合計点数は、最低０点から最高１００点となり、８５点以上を合格とし、ソフトな風合いを有すると判断した。
５点  非常に良い
（不織布に触れた際に、不織布のクッション性、タッチ性ともにソフトで優れた心地よさを感じる。）
４点  良い
（５点と３点の中間）
３点  普通
（不織布に触れた際に、不織布のクッション性、タッチ性がソフトに感じる。）
２点  悪い
（３点と１点の中間）
１点  非常に悪い
（不織布に触れた際に、不織布のクッション性、タッチ性のどちらか一方でソフトに感じない。）。
【００６７】
（１１）耐久通液時間（秒）；
耐久通液時間は通液度測定機（インテック（株）、型式：Ｌｉｓｔｅｒ  ＡＣ）を用いて、以下の手順で測定した。また、耐久通液時間は３．０秒以下であれば、良好なドライ性を有すると判断した。
［１］：１２５ｍｍ×１２５ｍｍ、目付２０±５ｇ／ｍ２の不織布サンプルを吸収紙上に乗せ、通液度測定機にセットする。
［２］：０．９ｗｔ％生理食塩水５ｍＬを通液度測定機に注入し、セットした不織布サンプル上に滴下して、通液度測定機に表示される通液時間（秒）を確認する。
［３］：不織布サンプル下の吸収紙を新しいものに交換し、再度通液度測定機にセットする。
［４］：［２］〜［３］記載の手順を繰り返し行い、３回目に得られた通液時間（秒）を耐久通液時間とする。
【００６８】
（１２）初期液戻り量（ｇ）；
初期液戻り量は液戻り測定機（インテック（株）、型式：Ｗｅｔｂａｃｋ）を用いて、以下の手順で測定した。初期液戻り量は０．３ｇ以下であれば、良好なドライ性を有すると判断した。
［１］：１２５ｍｍ×１２５ｍｍ、目付２０±５ｇ／ｍ２の不織布サンプルを吸収紙上に載せ、吸収紙が保持できる飽和量まで０．９ｗｔ％生理食塩水を滴下して液戻り測定機にセットする。
［２］：液戻り測定機にセットした不織布サンプルに荷重を３分間掛ける。
［３］：新しい吸収紙の重量（Ａ（ｇ））を量る。
［４］：液戻り測定機にセットした不織布サンプル上に、重量測定した新しい吸収紙を乗せ、再度荷重を掛け、２分後に荷重を除す。
［５］：不織布サンプル上の吸収紙を取り出し、重量（Ｂ（ｇ））を量る。
［６］：下記式１
式１：Ｂ（ｇ）−Ａ（ｇ）＝初期液戻り量（ｇ）
より算出した重量（ｇ）を初期液戻り量とする。
【００６９】
（実施例１）
（繊維）
熱接着性複合繊維を、次の方法で製造した。２５℃における９８％硫酸相対粘度（ηｒ）が２．７、アミノ末端基量が４．７×１０−５モル／ｇ、のナイロン６（Ａ）とメルトマスフローレイトが１９ｇ／１０分の高密度ポリエチレン（Ｂ）を質量比で（Ａ）／（Ｂ）＝５０／５０となるように溶融し、吐出孔を３００孔有する芯鞘複合口金を通して紡出した。ユニフロータイプでの冷却で、ポリマー紡出直後に、風温２０℃、風速６５ｍ／分、冷却長６００ｍｍで糸条を冷却し、引取速度１０００ｍ／分で未延伸糸を得た。
【００７０】
次いで、得られた未延伸糸トウを、９０℃の温度の液浴を用いて、３．０倍の延伸倍率で１段延伸を施し、捲縮付与前にトウ温度をスチームで７０℃に加熱した後、スタフィングボックス式捲縮機を用いて捲縮を付与、１１５℃で乾燥し、繊維長３８ｍｍで切断した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が４．０ｄｔｅｘ、捲縮数が１５．５山／２５ｍｍ、捲縮率が１８．６％であり、ウェブ引抜強力が３０ｃＮ／ｇ、初期引張抵抗度が１３３０Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７１】
（不織布）
上記の熱接着性複合繊維を繊維構成比１００重量％で使用し、カード工程を経て、積層繊維ウェブを形成した。次いで、得られた積層繊維ウェブを、熱処理機を用いて、温度１６０℃、熱風風量３．３ｍ／分の条件で１２秒間熱処理した後、上下フラットロールのカレンダー装置を用いて、温度が３０℃、線圧が１６０Ｎ／ｃｍの条件で熱処理し、不織布を得た。得られた不織布の目付は１８ｇ／ｍ２、比容積は６５ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の風合い評価は９０点と合格であり、耐久通液時間は２．０秒、初期液戻り量は０．２ｇとドライ性も優れており、良好な嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を有していた。結果を表１に示す。
【００７２】
（実施例２）
（繊維）
単繊維繊度が９．０ｄｔｅｘになるようにポリマー吐出量を上げた以外は、実施例１と同じ条件で熱接着性複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が９．０ｄｔｅｘ、捲縮数が１２．６山／２５ｍｍ、捲縮率が１７．３％であり、ウェブ引抜強力が２６ｃＮ／ｇ、初期引張抵抗度が１９８４Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７３】
（不織布）
上記の熱接着性複合繊維を使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２０ｇ／ｍ２、比容積は７５ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の風合い評価は８５点と合格であり、耐久通液時間は１．０秒、且つ、初期液戻り量は０．１ｇであり、良好な嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を有していた。結果を表１に示す。
【００７４】
（実施例３）
（繊維）
芯成分を固有粘度が０．６５のポリエチレンテレフタレートとし、単繊維繊度を２．４ｄｔｅｘとなるように吐出量と引取速度を調整した以外は、実施例１と同じ条件で熱接着性複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が２．４ｄｔｅｘ、捲縮数が１４．８山／２５ｍｍ、捲縮率が１８．４％であり、ウェブ引抜強力が３１ｃＮ／ｇ、初期引張抵抗度が２１００Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７５】
（不織布）
上記の熱接着性複合繊維を５０重量％、実施例１で作製した熱接着性複合繊維を５０重量％で使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２５ｇ／ｍ２、比容積は７０ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の風合い評価は９３点で合格であり、耐久通液時間は２．５秒、且つ、初期液戻り量は０．２ｇであり、良好な嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を有していた。結果を表１に示す。
【００７６】
（実施例４）
（不織布）
実施例２で作製した熱接着性複合繊維を５０重量％、実施例３で作製した熱接着性複合繊維（芯成分が０．６５のポリエチレンテレフタレートの熱接着性複合繊維）を５０重量％で使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２５ｇ／ｍ２、比容積は８０ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の風合い評価は８９点で合格であり、耐久通液時間は２．０秒、且つ、初期液戻り量は０．１ｇであり、良好な嵩高性とソフトな風合い、ドライ性を有していた。結果を表１に示す。
【００７７】
（比較例１）
（不織布）
実施例３で作製した熱接着性複合繊維（芯成分が０．６５のポリエチレンテレフタレートの熱接着性複合繊維）を繊維構成比１００重量％で使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は１８ｇ／ｍ２、比容積は７１ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の風合い評価は９１点と合格であり、良好な嵩高性とソフトな風合いを有していたが、初期液戻り量は０．２ｇであるものの、耐久通液時間は３．５秒であり、十分なドライ性が得られなかった。結果を表１に示す。
【００７８】
（比較例２）
（繊維）
単繊維繊度が２．７ｄｔｅｘとなるよう、吐出量と引取速度を調整した以外は、実施例１と同じ条件で熱接着性複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が２．７ｄｔｅｘ、捲縮数が１５．３山／２５ｍｍ、捲縮率が１８．７％であり、ウェブ引抜強力が４２ｃＮ／ｇ、初期引張抵抗度が９５０Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７９】
（不織布）
上記の本比較例で作製した熱接着性複合繊維を繊維構成比１００重量％で使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は１９ｇ／ｍ２、比容積は４９ｃｍ３／ｇであり、十分な嵩高性が得られなかった。また、同不織布の風合い評価は８３点と不合格であり、耐久通液時間は３．５秒、且つ、初期液戻り量は０．４ｇであり、十分なソフト風合い、ドライ性を得ることができなかった。結果を表１に示す。
【００８０】
（比較例３）
（繊維）
単繊維繊度が１０．０ｄｔｅｘとなるよう、吐出量と引取速度を調整した以外は、実施例１と同じ条件で熱接着性複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が１０．０ｄｔｅｘ、捲縮数が１２．５山／２５ｍｍ、捲縮率が１６．３％であり、ウェブ引抜強力が２６ｃＮ／ｇ、初期引張抵抗度が２０２０Ｎ／ｍｍ２であった。
【００８１】
（不織布）
上記の本比較例で作製した熱接着性複合繊維を使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２０ｇ／ｍ２、比容積は７５ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、耐久通液時間は１．０秒、且つ、初期液戻り量は０．１ｇであり、良好なドライ性を有していたものの、同不織布の風合い評価は８３点と不合格であり、十分なソフト風合いが得られなかった。結果を表１に示す。
【００８２】
（比較例４）
（不織布）
実施例１で作製した熱接着性複合繊維を２５重量％、実施例３で作製した熱接着性複合繊維（芯成分が０．６５のポリエチレンテレフタレートの熱接着性複合繊維）を７５重量％で使用した以外は、上記の本比較例で作製した熱接着性複合繊維を使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２５ｇ／ｍ２、比容積は７０ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の風合い評価は９２点と合格であり、良好なソフト風合いを有するものの、耐久通液時間は３．５秒、且つ、初期液戻り量は０．２ｇであり、十分なドライ性は得られなかった。結果を表１に示す。
【００８３】
【表１】
2020147857.tif 000002