(57)【要約】【課題】十分な強度を有ししかもストレート積みとＡＢＣ積みの両方が可能な３７孔のチェッカーれんがを提供する。【解決手段】外形が正六角柱形状をしており、上面と下面を貫通する断面が正六角形の３７個のガス流路２２を有するチェッカーれんがにおいて、上面又は下面のいずれか一方に筒状の凸ダボ２３を３個設けるとともに、上面又は下面のいずれか他方に凹ダボを３個設けている。ガス流路２２の内孔のコーナー部にはＲを有し、凸ダボ２３の先端部最小肉厚は３ｍｍ以上である。しかも凸ダボ２３の基部外径ＯＤｄが以下の式を満足する。  ＯＤｄ＝Ｌｃ＋２Ｔｒ×Ｋ  （Ｌｃ：ガス流路の内接円の直径（ｍｍ）、Ｔｒ：壁の厚み（ｍｍ）、Ｋ：凸ダボ係数（ただし、０＜Ｋ≦０．９））【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外形が正六角柱形状をしており、上面と下面を貫通する断面が正六角形の３７個のガス流路を有するチェッカーれんがであって、
上面又は下面のいずれか一方に、外形の正六角形の頂点と中心とを結ぶ線分の中点に位置するガス流路の中心を中心とする筒状の凸ダボを、互いに中心間の角度が１２０度離れるように３個有し、
上面又は下面のいずれか他方に、外形の正六角形の頂点と中心とを結ぶ線分の中点に位置するガス流路の中心を中心とする凹ダボを、凸ダボに対して中心間の角度が６０度離れるように３個有し、
ガス流路の内孔のコーナー部にはＲを有し、
かつ、凸ダボの先端部最小肉厚が３ｍｍ以上であり、
しかも凸ダボの基部外径ＯＤｄが以下の式を満足する、チェッカーれんが。
ＯＤｄ＝Ｌｃ＋２Ｔｒ×Ｋ
Ｌｃ：ガス流路の内接円の直径（ｍｍ）
Ｔｒ：壁の厚み（ｍｍ）
Ｋ：凸ダボ係数（ただし、０＜Ｋ≦０．９）
【請求項２】
ガス流路の内孔のコーナー部のＲは３Ｒ以上７Ｒ以下である、請求項１に記載のチェッカーれんが。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱風炉の蓄熱室内に組み込まれるチェッカーれんがに関する。
【背景技術】
【０００２】
製銑用の高炉への熱風供給を行うために、熱風炉が用いられている。熱風炉の蓄熱室内には、蓄熱材として、外形が正六角柱形状をした耐火れんが製のチェッカーれんが（ギッターれんがとも称する）が多数配列され、複数層に重ねて築造されている。
【０００３】
チェッカーれんがは、耐火れんが材で形成された正六角柱形状の本体を有し、本体の上面及び下面は平行とされている。本体には、断面形状が丸形又は六角形のガス流路が複数、鉛直方向に貫通形成されており、各々は本体の上下面に開口されている。また、チェッカーれんがは空目地で築炉されるため、れんがどうしのずれを防止するために上面又は下面のいずれか一方に凸ダボ（凸状のダボ）、上面又は下面のいずれか他方に凹ダボ（凹状のダボ）を有している。
【０００４】
近年、熱効率の向上を狙って、チェッカーれんが単位面積当たりのガス流路数（孔数）が増加する傾向にあり、れんが１個当たりの流路数は７孔から１９孔、更に最近では３７孔のチェッカーれんがも使用されるようになってきている。ところが、特に３７孔のチェッカーれんがでは、ガス流路を仕切る壁の厚みが例えば１７ｍｍ以下と薄くなることから、製造し難くなる問題がある。更に、従来のダボの大きさや位置では、ダボがガス流路にまたがることになり、ダボの大きさ及び位置の設計が難しくなってくる問題もある。
【０００５】
このような問題が指摘されるなか、特許文献１には、壁の厚みが１５ｍｍの３７孔のチェッカーれんがにおいて、凸ダボと凹ダボとをガス流路の間の中実部（壁）に形成することで薄肉部が形成されず、薄肉化に起因するれんがの破損を防止することができることが開示されている。しかし、この特許文献２のチェッカーれんがでは、ＡＢＣ積みはできるものの、ストレート積みができないという問題がある。
ここでＡＢＣ積みとは、Ａパターンの第１層、Ｂパターンの第２層、及びＣパターンの第３層を繰り返し積層する積み方であり、ストレート積みとは、下層のチェッカーれんがの真上に上層のチェッカーれんがを重ねて行く積み方である。
【０００６】
熱風炉の築炉作業は、炉内で人がチェッカーれんがを１個ずつ積み上げて行うが、チェッカーれんがを１００段以上積み上げなければならず、今後、熱風炉の築炉作業時間短縮をしようとする際のネックとなっている。
そこで、あらかじめ数十個単位でチェッカーれんがを接合し一体化ブロックとしておき、炉内に一体化ブロックを搬入し施工することで築炉作業時間を短縮することが考えられる。このとき、特許文献１に開示されたチェッカーれんがを使用して、例えば直径が１ｍ程度で高さが５段のれんがブロックを製作しようとした場合、ＡＢＣ積みしかできないため、一体化ブロックの側面が凹凸となり、一体化ブロックどうしの接合が困難になる。
このように一体化ブロックを事前に製作する場合には、ストレート積みとＡＢＣ積みとを組み合わせて積むことができれば炉内での築炉作業が容易になる。
【０００７】
一方、ＡＢＣ積みとストレート積みの両方を可能とするため、特許文献２には、れんがの上面又は下面のいずれか一方に、れんが外形の正六角形の頂点と中心とを結ぶ線分の中点を中心とする凸ダボを互いに中心間の角度を１２０度離して３個設け、れんがの上面又は下面のいずれか他方に、れんが外形の正六角形の頂点と中心とを結ぶ線分の中点を中心とする凹ダボを凸ダボに対して中心間の角度を６０度離して設けた１９孔のチェッカーれんがが開示されている。しかし、この１９孔のチェッカーれんがにおけるダボ部の配置構造を、特許文献１のような壁の厚みが１５ｍｍと薄くしかもガス流路の断面が六角形をした３７孔のチェッカーれんがにそのまま適用すると、ダボ部の強度が不十分になる問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特許第５９９３２９７号公報
【特許文献２】中国実用新案公告第２０１８０９３７２号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明が解決しようとする課題は、十分な強度を有ししかもストレート積みとＡＢＣ積みの両方が可能な３７孔のチェッカーれんがを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、３７孔のチェッカーにおいて、れんがの上面又は下面のいずれか一方に、れんが外形の正六角形の頂点と中心とを結ぶ線分の中点を中心とする凸ダボを互いに中心間の角度を１２０度離して３個設け、れんがの上面又は下面のいずれか他方に、れんが外形の正六角形の頂点と中心とを結ぶ線分の中点を中心とする凹ダボを凸ダボに対して中心間の角度を６０度離して設けることでストレート積みとＡＢＣ積みの両方が可能となることに着目して試験を行った。その結果、３７孔のチェッカーでは凸ダボがガス流路を包含する筒状となり、この筒状の凸ダボの肉厚が薄い部分に、成形時や積層時に欠けや亀裂が発生しやすい問題があることがわかった。そして、凸ダボに包含されるガス流路のコーナー部にＲを設け、更に筒状の凸ダボの先端部最小肉厚を３ｍｍ以上とすることで、筒状の凸ダボに十分な強度を有するチェッカーれんがが得られることを知見した。
【００１１】
すなわち、本発明によれば次のチェッカーれんがが提供される。
外形が正六角柱形状をしており、上面と下面を貫通する断面が正六角形の３７個のガス流路を有するチェッカーれんがであって、
上面又は下面のいずれか一方に、外形の正六角形の頂点と中心とを結ぶ線分の中点に位置するガス流路の中心を中心とする筒状の凸ダボを、互いに中心間の角度が１２０度離れるように３個有し、
上面又は下面のいずれか他方に、外形の正六角形の頂点と中心とを結ぶ線分の中点に位置するガス流路の中心を中心とする凹ダボを、凸ダボに対して中心間の角度が６０度離れるように３個有し、
ガス流路の内孔のコーナー部にはＲを有し、
かつ、凸ダボの先端部最小肉厚が３ｍｍ以上であり、
しかも凸ダボの基部外径ＯＤｄが以下の式を満足する、チェッカーれんが。
ＯＤｄ＝Ｌｃ＋２Ｔｒ×Ｋ
Ｌｃ：ガス流路の内接円の直径（ｍｍ）
Ｔｒ：壁の厚み（ｍｍ）
Ｋ：凸ダボ係数（ただし、０＜Ｋ≦０．９）
【発明の効果】
【００１２】
本発明のチェッカーれんがは、凸ダボ及び凹ダボを３個ずつ所定の位置に有することから、ストレート積みとＡＢＣ積みの両方が可能となる。しかも、筒状となる凸ダボに十分な強度を確保できる形状としていることから、れんがの強度も十分となる。これにより、一体化ブロックをストレート積みで問題なく製作することができるようになり、一体化ブロックを使用して築炉作業を行うときに隣接する一体化ブロックどうしの接合を容易に行うことができる。そして、上下方向の一体化ブロックの接合は、一体化ブロックの層毎でＡＢＣ積みが可能となるので、一体化ブロックの六角形の頂点が一致しないように積み重ね、より均一な荷重分散を図ることができるとともに、全てのガス流路が、いずれかの階層で一体化ブロックの中心位置を通るため、一体化ブロック間の開きの発生を防止することができる。
また、一体化ブロックを使用しない従来の築炉作業においても、部分的にストレート積みを使用しており、ストレート積みとＡＢＣ積みの両方が可能であることで作業能率が向上する。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の一実施形態であるチェッカーれんがの上面側を示す斜視図。
【図２】前記チェッカーれんがの下面側を示す斜視図。
【図３】前記チェッカーれんがの上面を示す平面図。
【図４】前記チェッカーれんがの縦断面を示す断面図。
【図５】前記チェッカーれんがの下面を示す底面図。
【図６Ａ】前記チェッカーれんがの凸ダボ部分の拡大縦断面図。
【図６Ｂ】前記チェッカーれんがの凸ダボ部分の拡大平面図。
【図６Ｃ】前記チェッカーれんがの凹ダボ部分の拡大縦断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
図１ないし図５に、本発明の一実施形態であるチェッカーれんが２０を示している。図１はチェッカーれんが２０の上面側を斜めに見た状態、図２はチェッカーれんが２０の下面側を斜めに見た状態である。図３はチェッカーれんが２０の上面を示し、図４はチェッカーれんが２０の縦断面を示し、図５はチェッカーれんが２０の下面を示す。
【００１５】
各図に示すように、チェッカーれんが２０は、上面２５、下面２６、６つの側面２７及び側面２７が互いに交わる６つの角部３０を有する正六角柱状のれんが本体２１を有する。
れんが本体２１は、その上面２５から下面２６へと上下方向に貫通する複数のガス流路２２と、れんが本体２１の上面２５にその六角形の中心から見て１２０度間隔で設けられる３個の凸ダボ２３と、れんが本体２１の下面２６にその六角形の中心から見て１２０度間隔で設けられる３個の凹ダボ３１と、れんが本体２１の６つの側面２７それぞれに形成される４つの側面平部２７１及び上下方向に形成された３本の第１流路溝２８と、６つの角部３０それぞれに形成される１本の第２流路溝２９とを備えている。
【００１６】
れんが本体２１は、耐火れんが材を型枠成型により正六角柱状に形成したものであり、熱風炉の蓄熱領域に設置される際に、多数のチェッカーれんが２０を上下に積み重ねた場合でも破壊されない十分な圧縮強度を有する。
【００１７】
ガス流路２２は、れんが本体２１を上下方向（正六角柱状の軸心方向）に貫通する貫通孔とされている。
ガス流路２２は、れんが本体２１の６つの側面２７のうち、平行に相対する２つの側面２７間に、それぞれ４個、５個、６個、７個、６個、５個、４個となるように７列に配置され、合計で３７個形成されている。
ガス流路２２は、れんが本体２１の上面２５に形成された開口２２１と、れんが本体２１の下面２６に形成された開口２２２とを有する。ガス流路２２は、好ましくは上向きに拡径したテーパ状の貫通孔とされ、下面２６の開口２２２に対して上面２５の開口２２１がやや大きく形成されている。
ガス流路２２の断面形状は正六角形とされ、したがって開口２２１，２２２も正六角形である。ただし、これらの六角形は頂点が丸められている。
ガス流路２２は、六角形の互いの辺が対向するように配置され、ガス流路２２間に形成される壁２１０は略一定厚みでリブ状に連続するように形成されている。
このような形状により、ガス流路２２に臨む表面からの壁２１０の厚さが一定となり、壁２１０を構成する耐火れんが材を蓄熱材として無駄なく機能させることができる。したがって、このような正六角形のガス流路２２を用いることで、チェッカーれんが２０としての蓄熱効率を最大にすることができる。
【００１８】
第１流路溝２８は、れんが本体２１の６つの側面２７の中間部分（上面２５及び下面２６の六角形の辺にあたる部分の中間）において、それぞれ上面２５から下面２６まで連続して形成されている。
第１流路溝２８の断面形状は、ガス流路２２の断面形状である正六角形を、対向する辺の中点を結ぶ線（内接円の直径となる線分）で半分つまり１／２に切断した形状とされている。したがって、チェッカーれんが２０を隣り合わせに配置した際には、他のチェッカーれんが２０の第１流路溝２８と互いに向かい合わせに配置され、これら２本の向かい合う第１流路溝２８によりガス流路２２に相当する空間が形成されるようになっている。
第１流路溝２８は、１つの側面２７あたり３個、れんが本体２１では合計１８個形成されている。
【００１９】
第２流路溝２９は、れんが本体２１の６つの側面２７が互いに交わる角部３０（上面２５及び下面２６の六角形の頂点にあたる部分）において、それぞれ上面２５から下面２６まで連続して形成されている。
第２流路溝２９の断面形状は、ガス流路２２の断面形状である正六角形を、一つの辺を挟む一対の辺の中点と六角形の中心とを結ぶ線で１／３に切断した形状とされている。したがって、３個のチェッカーれんが２０を隣り合わせに配置した際には、他の２個のチェッカーれんが２０の第２流路溝２９と互いに向かい合わせに配置され、これら計３本の向かい合う第２流路溝２９によりガス流路２２に相当する空間が形成されるようになっている。
第２流路溝２９は、れんが本体２１の各角部分に１個、れんが本体２１全体では合計６個形成されている。
【００２０】
一般に、チェッカーれんが２０に類するチェッカーれんがとしては、幅が１８０〜３２０ｍｍ、高さが１２０〜１８０ｍｍのものが使用されているが、蓄熱室３内におけるチェッカーれんが２０の積み上げ高さは、約３０〜４０ｍにも達するため、チェッカーれんが２０にかかる荷重と熱膨張時の応力を考慮すると、経験的に圧縮強さは４０ＭＰａ以上であることが好ましい。
【００２１】
本実施形態のチェッカーれんが２０では、前述したとおり、れんが本体２１にガス流路２２が３７個形成されているほか、１／２断面の第１流路溝２８が１８個、１／３断面の第２流路溝２９が６個設けられている。
【００２２】
凸ダボ２３は、図１及び図３に示すように、れんが本体２１の上面２５から凸状に隆起して形成されており、全体として円錐台状（テーパ状）とされ、その上面は上面２５と同様に水平であるが、側面は上面２５に対して所定角度の円錐面とされている。
【００２３】
凸ダボ２３は、図３に示すように、その中心Ｃ１が、上面２５の六角形の頂点Ｐ１（２つの側面２７が交差する位置）から上面２５の中心Ｃ２に至る線分Ｓ上に配置されている。線分Ｓ上には、中心Ｃ２と同心のものを除いて３個のガス流路２２がある。この３個のガス流路のうち中央のガス流路２２Ａの中心Ｃ１は、線分Ｓの中点に位置する。凸ダボ２３は、線分Ｓ上でしかも中央のガス流路２２Ａの中心と同じ中心Ｃ１を有し、しかもガス流路２２Ａを包含する筒状をしている。すなわち、凸ダボ２３は、その外形は円錐台形状で断面が正六角形のガス流路２２Ａを有している。
【００２４】
図６Ａは凸ダボ２３部分の拡大縦断面図、図６Ｂは凸ダボ２３部分の拡大平面図である。図６Ｂに示すように凸ダボ２３に包含されているガス流路２２の６か所のコーナー部２２３は、全て５Ｒとしている。また、凸ダボ２３の先端部３１２の外径ＯＤｔは３９ｍｍ、基部３１１の外径ＯＤｄは４６ｍｍ、高さＨは５ｍｍ、ガス流路２２の最大内径Ｌｍは２９ｍｍ、ガス流路２２の内接円の直径Ｌｃは２５ｍｍである。そして、凸ダボ２３の先端部最小肉厚Ｔｐは（ＯＤｔ（３９ｍｍ）−Ｌｍ（２９ｍｍ））／２＝５ｍｍである。なお、れんが本体の壁２１０の厚みＴｒは１５ｍｍである。
【００２５】
このように凸ダボ２３は、平面視において正六角形のガス流路２２を包含する筒状になっているため、この正六角形のコーナー部２２３をＲとすることで、れんがの成形時に亀裂や欠けの起点となることを防止している。このＲは亀裂や欠けの防止効果をより高めたい場合には３Ｒ以上することができる。また、伝熱効率の面からガス流路の面積を確保したい場合には７Ｒ以下とすることもできる。なお、本発明においては、このように平面視において正六角形のコーナー部２２３をＲとしたガス流路２２も正六角形とみなしている。
【００２６】
また、凸ダボ２３は円錐台形となっているため先端部３１２の肉厚が薄くなっており、しかも正六角形のガス流路のコーナー部２２３の肉厚（先端部最小肉厚Ｔｐ）が最も薄くなっている。この先端部最小肉厚Ｔｐが薄くなりすぎると、れんがの成形時に凸ダボの先端部が欠けやすくなるため、欠けを防止するために、凸ダボ２３の先端部最小肉厚Ｔｐは３ｍｍ以上とする。
【００２７】
更に、凸ダボ２３は、外径が大きすぎるとその側面に壁２１０の一部が突起状に形成されるため、この突起がれんがの成形時に欠けやすくなりダボ部の強度低下を招く。そこで、本発明では、凸ダボ２３の基部外径ＯＤｄが以下の式を満足するようにしている。
ＯＤｄ＝Ｌｃ＋２Ｔｒ×Ｋ
Ｌｃ：ガス流路の内接円の直径（ｍｍ）
Ｔｒ：壁の厚み（ｍｍ）
Ｋ：凸ダボ係数（ただし、０＜Ｋ≦０．９）
また、施工作業時や使用中の凸ダボの強度を確保するためには、凸ダボ係数Ｋは０．５以上とすることが好ましい。
なお、本実施形態のようにガス流路２２がテーパ状である場合、ガス流路２２の内接円の直径Ｌｃ及び壁２１０の厚みＴｒは上下方向で異なるが、この場合、ガス流路２２の内接円の直径Ｌｃ及び壁２１０の厚みＴｒは、いずれも凸ダボが形成されている面（本実施形態では上面）において特定するものとする。
【００２８】
また、凸ダボ２３には、基部と先端部にそれぞれＲを設けることで、施工作業時や使用中の破損を抑制する効果が得られ、具体的には２Ｒ以上５Ｒ以下のＲを設けることができる。
更に、凸ダボ２３は筒状になっているため、凸ダボ２３の高さが高すぎると取扱い中にダボ部が欠けやすくなるが、高さが低すぎるとれんがのダボ部どうしの嵌め合いが難くなるため、凸ダボ２３の高さは３ｍｍ以上８ｍｍ以下とすることができる。
また、れんが本体の壁２１０の厚みＴｒは凸ダボ２３に十分な強度を持たせるためには１３ｍｍ以上とすることが好ましい。
【００２９】
凹ダボ３１は、図２及び図５に示すように、れんが本体２１の下面２６から凹状に窪んだ形状とされている。凹ダボ３１の内側形状は、円錐台状（テーパ状）とされ、その底面は下面２６と同様に水平であるが、側面は下面２６に対して所定角度の円錐面とされている。
【００３０】
凹ダボ３１は、図５に示すように、その中心Ｃ１が、下面２６の六角形の頂点Ｐ１（２つの側面２７が交差する位置）から下面２６の中心Ｃ２に至る線分Ｓ上に配置されている。線分Ｓ上には、中心Ｃ２と同心のものを除いて３個のガス流路２２がある。この３個のガス流路のうち中央のガス流路２２Ａの中心は、線分Ｓの中点に位置する。凹ダボ３１は、線分Ｓ上でしかも中央のガス流路２２Ａの中心と同じ中心Ｃ１を有しており、ガス流路２２Ａを形成する周囲の壁２１０に形成されている。
また、凹ダボ３１は、チェッカーれんが２０を上下に積み重ねる際、凸ダボ２３に嵌め込む操作が円滑に行えるように、上下方向（高さ方向）にテーパが形成され、具体的には上面側（凹状の底面側）が小径で下面２６に開口する部分では大径とされている。
【００３１】
凹ダボ３１は凸ダボ２３に対して通常、作業性と使用時のれんがの熱膨張による破損を防止する目的から、凸ダボ２３と凹ダボ３１の嵌合時に側面は片側２〜５ｍｍ、底面は２〜５ｍｍの隙間を有するように形成されており、本発明においても凸ダボ２３の大きさに合わせてこれらの公知技術を適用して凹ダボ３１の大きさを設計することができる。なお、凹ダボ３１を形成することでガス流路２２Ａを囲む壁２１０の厚みの一部が削られたりあるいは薄くなるが、このガス流路２２Ａを囲む壁２１０は周囲の６個の壁２１０と繋がって補強されているため、凸ダボ２３のように欠けや亀裂が発生する可能性は小さい。また、たとえ欠けが発生しても周囲の６個の壁２１０で補強されているため、欠けの広がりが抑制されるため問題にはならない。本実施形態では具体的には凹ダボ３１は、図６Ｃに示すように開口部側の内径ＩＤｔが５４ｍｍ、底面の内径ＩＤｄが４５ｍｍ、深さＦが８ｍｍである。
【００３２】
ここで、凸ダボ２３はれんが本体２１の上面２５にその六角形の中心から見て１２０度間隔で３個配置され、凹ダボ３１はれんが本体２１の下面２６に凸ダボ２３に対して、六角形の中心から見て６０度間隔で３個配置されている。すなわち、凸ダボ２３及び凹ダボ３１は互いに６０度ずつずれた位置に配置されている。そして、凸ダボ２３及び凹ダボ３１は頂点Ｐ１からの距離が線分Ｓの１／２とされている。凸ダボ２３及び凹ダボ３１をこのように配置することで、前述の特許文献２と同様にＡＢＣ積みとストレート積みの両方の積み方が可能となる。
【実施例】
【００３３】
３７孔のチェッカーれんがの製造試験を行った結果を表１に示す。
表１に示す実施例及び比較例では、れんが本体の対向する側面間の距離が２８０ｍｍ、高さが１３０ｍｍで、ガス流路の配列パターンが図１〜図５と同じチェッカーれんがを各１０個製造した。れんが本体の材質は、特開２０１８−５２７７６号公報に開示されているアルミナシリカ系とした。なお、それぞれの凹ダボはそれぞれの凸ダボに対して嵌合時の側面は片側で４ｍｍ、底面は３ｍｍの隙間となる大きさとした。
【００３４】
【表１】
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【００３５】
実施例１から実施例３は、凸ダボ係数と凸ダボの先端部最小肉厚が異なるものであるが、成形後及び焼成後も凸ダボの状態は良好であった。
比較例１は、凸ダボの先端部最小肉厚が２ｍｍと本発明の下限値よりも小さいため、１０個中８個に成形後に凸ダボの先端部に欠けが発生した。
比較例２はガス流路の内孔のコーナー部にＲを設けていないものであるが、１０個中５個に成形後の凸ダボの先端部に欠けが発生した。
比較例３は、凸ダボ係数が１.２と本発明の上限値よりも大きいため、１０個中４個に成形後に凸ダボの側面に欠けが発生した。
実施例４は、壁の厚みが１３ｍｍのものであるが良好な結果であった。
【符号の説明】
【００３６】
２０  チェッカーれんが
２１  れんが本体
２１０  中実部
２２  ガス流路
２２１  開口
２２２  開口
２３  凸ダボ
２５  上面
２６  下面
２７  側面
２７１  側面平部
２８  第１流路溝
２９  第２流路溝
３０  角部
３１  凹ダボ
Ｃ１  中心
Ｃ２  中心
Ｐ１  頂点
Ｐ２  頂点
Ｓ  線分
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図６Ｃ】
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