(57)【要約】      （修正有）【課題】冷媒供給のための圧力損失を抑制しつつ、冷却効率を向上すること。【解決手段】冷却装置は、ウォータージャケット２と、速度センサ及び温度センサと、乱流制御ユニット５と、を有している。ウォータージャケット２は、冷媒流路６から冷媒が流入される。速度センサ及び温度センサは、冷媒流路６を流れる冷媒の状態を検知する。乱流制御ユニット５は、速度センサ及び温度センサの検知による冷媒状態に応じて、冷媒流路６を流れる冷媒の有効断面積を変えずに通流状態を変化させる。【選択図】図１
2020085274.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒流路から冷媒が流入される冷却器と、
前記冷媒流路を流れる冷媒の状態を検知するセンサと、
前記センサの検知による冷媒状態に応じて、前記冷媒流路を流れる冷媒の有効断面積を変えずに通流状態を変化させる乱流制御部と、
を有することを特徴とする冷却装置。
【請求項２】
請求項１に記載された冷却装置において、
前記乱流制御部は、前記冷媒流路に設けられた整流板と、前記整流板の角度を変更するアクチュエータと、前記アクチュエータを駆動するコントローラと、を有し、
前記コントローラは、前記アクチュエータの駆動によって冷媒の流れ方向に対する前記整流板の角度を変更して、冷媒の通流状態によるレイノルズ数を変化させる制御を行う
ことを特徴とする冷却装置。
【請求項３】
請求項２に記載された冷却装置において、
前記センサは、冷媒の速度、冷媒の流れた距離、冷媒の粘性係数、冷媒の動粘性係数、冷媒の密度の少なくとも一つを検知するセンサであり、
前記コントローラは、
前記センサの検知結果により、前記冷媒流路を流れる冷媒のレイノルズ数を推定するレイノルズ数推定部を有し、
前記レイノルズ数推定部が推定した推定レイノルズ数が、冷却効率が最大となる目標レイノルズ数領域に入る制御を行う
ことを特徴とする冷却装置。
【請求項４】
請求項２又は３に記載された冷却装置において、
前記乱流制御部は、一方の面に前記整流板を複数配置し、他方の面に前記アクチュエータを取り付けたロータ板を有し、
前記整流板を、前記冷媒流路を形成する内壁の一方の側に設け、
前記コントローラは、前記アクチュエータの駆動によって前記ロータ板を回転させ、レイノルズ数を変化させる制御を行う
ことを特徴とする冷却装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、冷却装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の冷凍装置は、コンプレッサ、コンデンサ及びエバポレータにより閉回路を形成し、潤滑油と共に冷媒を循環させる。この装置において、作動状態検出手段とレイノルズ数決定手段と制御手段を設ける。作動状態検出手段は、冷凍装置の作動状態を検出し、レイノルズ数決定手段は、作動状態検出手段の検出結果に応じエバポレータの出口におけるレイノルズ数を決定する。そして、制御手段は、レイノルズ数が所定値以下のときエバポレータからの冷媒の流出断面積を減少させるように制御する（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平04-227437号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来の装置では、流出断面積の減少により冷媒の流速が上げられて、レイノルズ数が大きくされる。しかしながら、流出断面積を減少させると、入口圧が高まり冷媒を供給するための圧力損失が生じ、冷却効率が低下してしまう、という問題がある。
【０００５】
本開示は、上記問題に着目してなされたもので、冷媒供給のための圧力損失を抑制しつつ、冷却効率を向上することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため、本開示の冷却装置は、冷却器と、センサと、乱流制御部と、を有している。冷却器は、冷媒流路から冷媒が流入される。センサは、冷媒流路を流れる冷媒の状態を検知する。乱流制御部は、センサの検知による冷媒状態に応じて、冷媒流路を流れる冷媒の有効断面積を変えずに通流状態を変化させる。
【発明の効果】
【０００７】
このように、冷媒供給のための圧力損失を抑制しつつ、冷却効率を向上することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】実施例１における冷却装置を示す全体構成図である。
【図２】実施例１における乱流制御ユニットを示す側面図である。
【図３】実施例１における乱流制御ユニットを示す平面図であって、冷媒の流れ方向に対する整流板の角度がゼロの状態を示す図である。
【図４】実施例１における乱流制御ユニットを示す平面図であって、冷媒の流れ方向に対する整流板の角度が変更された状態を示す図である。
【図５】実施例１における乱流制御ユニットを示す底面図であって、冷媒の流れ方向に対する整流板の角度がゼロの状態を示す図である。
【図６】実施例１における乱流制御ユニットを示す底面図であって、冷媒の流れ方向に対する整流板の角度が変更された状態を示す図である。
【図７】目標レイノルズ数領域を示す図である。
【図８】実施例１のコントローラにて実行される乱流制御処理の流れを示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本開示の冷却装置を実現する最良の形態を、図面に示す実施例１に基づいて説明する。
【実施例１】
【００１０】
実施例１における冷却装置は、車両に搭載されるベルト式無段変速機用のマイルドＨＥＶシステムのモータ・ジェネレータに適用されるものである。以下、実施例１の構成を、「冷却装置の全体構成」と「乱流制御ユニットの要部構成」に分けて説明する。
【００１１】
図１に基づいて、冷却装置１の全体構成を説明する。
【００１２】
冷却装置１は、モータ・ジェネレータのステータコイルを冷却する装置である。なお、モータ・ジェネレータは、モータケースに収容され、ステータコイルは、モータケースに固定されている。冷却装置１は、ウォータージャケット２（冷却器）と、冷媒流路管３と、循環ポンプ４と、乱流制御ユニット５（乱流制御部）と、を有している。冷媒流路管３と乱流制御ユニット５により、冷媒流路６が形成されている。
【００１３】
ウォータージャケット２は、モータケース内に形成され、モータケースと同様にステータコイルの外周を覆っている。ウォータージャケット２は、冷媒流路管３と接続され、冷媒流路６から冷媒が流入される。
【００１４】
冷媒流路管３は、ウォータージャケット２へ冷媒（例えば、冷却水）を流入する冷媒流入管３１と、ウォータージャケット２から冷媒が流出する冷媒流出管３２と、を有している。冷媒流入管３１と冷媒流出管３２は、断面が円形形状であり、ウォータージャケット２とラジエータを通じて接続されている。なお、ラジエータは、モータ・ジェネレータを冷却する冷媒を外気で冷やす熱交換器である。冷媒流入管３１は、乱流制御ユニット５の入口側（上流側）に接続される入口管３１ａと、乱流制御ユニット５の出口側（下流側）に接続される出口管３１ｂと、を有している。即ち、入口管３１ａは、ラジエータと乱流制御ユニット５に接続され、出口管３１ｂは、乱流制御ユニット５とウォータージャケット２に接続されている。入口管３１ａの途中には電動の循環ポンプ４が設けられている。このため、冷媒は、循環ポンプ４の駆動により、ウォータージャケット２と冷媒流路管３と乱流制御ユニット５とラジエータを循環する。
【００１５】
図２〜図７に基づいて、乱流制御ユニット５の要部構成を説明する。
【００１６】
乱流制御ユニット５は、図２と図３等に示すように、ユニットケース５０と、冷媒流路角管５１と、ロータ板５２と、整流板５３と、を有している。更に、乱流制御ユニット５は、図２と図３等に示すように、アクチュエータ機構５４（アクチュエータ）と、速度センサ５５（センサ）と、温度センサ５６（センサ）と、コントローラ５７と、を有している。乱流制御ユニット５は、速度センサ５５と温度センサ５６の検知による冷媒状態に応じて、冷媒流路６を流れる冷媒の有効断面積を変えずに通流状態を変化させる。
【００１７】
ユニットケース５０には、冷媒流路角管５１と、ロータ板５２と、整流板５３と、アクチュエータ機構５４（アクチュエータ）の一部と、が収容されている。
【００１８】
冷媒流路角管５１は、断面が矩形形状であり、ユニットケース５０により形成されている。冷媒流路角管５１の入口側（上流側）に入口管３１ａが接続され、冷媒流路角管５１の出口側（下流側）に出口管３１ｂが接続されている。冷媒流路角管５１の鉛直方向Ｙの長さは、図２に示すように、入口管３１ａと出口管３１ｂの鉛直方向Ｙの直径の長さと同一である。鉛直方向Ｙに直交する冷媒流路角管５１の幅方向Ｘの幅の長さは、図３等に示すように、入口管３１ａと出口管３１ｂの幅方向Ｘの直径の長さより長く設定されている。
【００１９】
ロータ板５２の上面５２ａ（一方の面）と下面５２ｂ（他方の面）は、円形形状に形成されている。上面５２ａには、図２と図３等に示すように、整流板５３が複数配置され、下面５２ｂには、図２と図５等に示すように、アクチュエータ機構５４が接続されている。
【００２０】
整流板５３は、図２と図３等に示すように、直方体形状であり、ロータ板５２の上面５２ａに等間隔に４つ取り付けられ、冷媒流路６を形成する冷媒流路角管５１の内壁５１ａの下方の側に設けられている。即ち、整流板５３は、図２等に示すように、冷媒流路６に設けられている。鉛直方向Ｙに直交する４つの整流板５３の幅方向Ｘの幅の長さは、図３等に示すように、入口管３１ａと出口管３１ｂの幅方向Ｘの直径の長さと同じである。
【００２１】
アクチュエータ機構５４は、整流板５３の角度を変更する。アクチュエータ機構５４は、図５等に示すように、リニアソレノイド５４ａと、第１引張コイルばね５４ｂと、連結板５４ｃと、第２引張コイルばね５４ｄと、固定ピン５４ｅと、を有している。リニアソレノイド５４ａは、ソレノイド本体５４ａ１とプランジャ５４ａ２を有している。プランジャ５４ａ２の先端部には、第１連結ピン５４ｆが設けられ、連結板５４ｃの一端部には、第２連結ピン５４ｇが設けられている。
【００２２】
ソレノイド本体５４ａ１は、ユニットケース５０に取り付けられ、プランジャ５４ａ２は、ソレノイド本体５４ａ１に抜け止めされ、ユニットケース５０内に延びている。プランジャ５４ａ２は、図５と図６等に示すように、電流の印加によりユニットケース５０内にて連続的に伸縮する。具体的には、プランジャ５４ａ２は、第２引張コイルばね５４ｄの負荷と、印加された電流に応じてリニアソレノイド５４ａのソレノイドコイルに発生する磁気力と、の関係により連続的に伸縮する。例えば、プランジャ５４ａ２は、無通電時には、第２引張コイルばね５４ｄの負荷により固定ピン５４ｅ側に最も引っ張られる。
【００２３】
第１引張コイルばね５４ｂは、プランジャ５４ａ２と連結板５４ｃを連結する。具体的には、第１引張コイルばね５４ｂの一端のフックが、第１連結ピン５４ｆに引っ掛けられ、第１引張コイルばね５４ｂの他端のフックが、第２連結ピン５４ｇに引っ掛けられている。
【００２４】
連結板５４ｃは、直方体形状であり、ロータ板５２に取り付けられている。
【００２５】
第２引張コイルばね５４ｄは、連結板５４ｃと固定ピン５４ｅを連結する。具体的には、第２引張コイルばね５４ｄの一端のフックが、第２連結ピン５４ｇに引っ掛けられ、第２引張コイルばね５４ｄの他端のフックが、固定ピン５４ｅに引っ掛けられている。
【００２６】
固定ピン５４ｅは、ユニットケース５０内に固定されている。
【００２７】
速度センサ５５と温度センサ５６は、図３等に示すように、ユニットケース５０に取り付けられ、冷媒流路６を流れる冷媒の状態を検知するセンサである。具体的には、速度センサ５５は、冷媒流路６を流れる冷媒の流速を検知し、温度センサ５６は、冷媒流路６を流れる冷媒の温度を検知する。そして、検知された冷媒の流速と温度は、コントローラ５７に出力される。
【００２８】
コントローラ５７には、検知された冷媒の流速と温度に応じて、アクチュエータ機構５４を駆動する。即ち、コントローラ５７は、速度センサ５５と温度センサ５６の検知による冷媒状態に応じて、プランジャ５４ａ２の伸縮によってロータ板５２を回転させ、冷媒の流れ方向Ｆに対する整流板５３の角度θを変更する制御を行う。そして、コントローラ５７は、冷媒の通流状態によるレイノルズ数Ｒｅを変化させる制御を行う。なお、整流板５３の角度θがゼロのときは、冷媒の流れ方向Ｆと整流板５３が平行状態である（図３と図５）。コントローラ５７は、速度センサ５５と温度センサ５６の検知結果により、冷媒流路６を流れる冷媒のレイノルズ数Ｒｅを推定するレイノルズ数推定部５７ａを有している。
【００２９】
ここで、コントローラ５７の具体的な制御について説明する。まず、レイノルズ数推定部５７ａにより、レイノルズ数Ｒｅを推定する。レイノルズ数推定部５７ａは、速度センサ５５により検知された流速から、冷媒の速度である物体の流れに対する相対的な平均速度ｖ（ｍ／ｓ）と、単位時間あたりの冷媒の流れた距離Ｌと、を算出する。更に、レイノルズ数推定部５７ａは、温度センサ５６により検知された温度から、冷媒の粘性係数μ（Ｐａ・ｓ、Ｎ・ｓ／ｍ2、ｋｇ／（ｍ・ｓ））と、動粘性係数ν（ν＝μ／ρ）（ｍ2／ｓ）と、冷媒の密度ρ（ｋｇ／ｍ3）と、に変換する。
【００３０】
次に、レイノルズ数推定部５７ａは、これらの値から、次式（１）を用いて、レイノルズ数Ｒｅを推定する。
2020085274.tif 000003
【００３１】
続いて、コントローラ５７は、レイノルズ数推定部５７ａが推定した推定レイノルズ数Ｒｅ＃が、冷却効率が最大となる目標レイノルズ数Ｒｅ＊領域に入る制御を行う。即ち、コントローラ５７は、推定レイノルズ数Ｒｅ＃の大きさに応じて、電源からリニアソレノイド５４ａへ印加する指示電流値Ｉを算出し、算出した指示電流値Ｉを電源に出力する。電源は、リニアソレノイド５４ａへ指示電流値Ｉの電流を印加する。これにより、コントローラ５７は、プランジャ５４ａ２の伸縮によってロータ板５２を回転させ、冷媒の流れ方向Ｆに対する整流板５３の角度θを変更して、冷媒の通流状態によるレイノルズ数Ｒｅを変化させる制御を行う。
【００３２】
ここで、「目標レイノルズ数Ｒｅ＊領域」とは、乱流による最適な冷却効率の領域である。目標レイノルズ数Ｒｅ＊領域は、図７に示すように、乱流が発生するレイノルズ数Ｒｅの領域のうち、所定の体積流量Ｑ１以上である第１レイノルズ数Ｒｅ１以上、最大の体積流量Ｑｍａｘであると共に閉塞乱流にならない第２レイノルズ数Ｒｅ２（最大レイノルズ数）以下の領域である。なお、乱流が発生する条件は、レイノルズ数Ｒｅが１００００以上とする。
【００３３】
次に、実施例１の作用を説明する。
【００３４】
図３〜図６と図８に基づいて、乱流制御処理作用を説明する。図８の処理は、コントローラ５７とレイノルズ数推定部５７ａにより実行される。この処理は、車両のイグニッションスイッチがＯＮ状態で、ステータコイルを冷却するときにスタートされる。スタートすると、Ｓ１１及びＳ１３の順に進む。
【００３５】
まず、レイノルズ数推定部５７ａにより、レイノルズ数Ｒｅが推定される（Ｓ１１）。次に、コントローラ５７により、レイノルズ数推定部５７ａが推定した推定レイノルズ数Ｒｅ＃が、目標レイノルズ数Ｒｅ＊領域（Ｒｅ１≦Ｒｅ＃≦Ｒｅ２）か否かが判断される（Ｓ１３）。
【００３６】
Ｓ１３の判断が肯定されると、Ｓ１５及びリターンの順に進む。そして、コントローラ５７により、現在の整流板５３の角度θが維持され（Ｓ１５）、リターンに進む。即ち、コントローラ５７により、継続して、現在の指示電流値Ｉが電源に継続的に出力される。
【００３７】
一方、Ｓ１３の判断が否定されると、Ｓ１７又はＳ１９に進む。「Ｒｅ＃＜Ｒｅ１」の状態でＳ１３の判断が否定されると、Ｓ１７及びリターンの順に進む。そして、コントローラ５７により、現在の整流板５３の角度θが大きくされ（Ｓ１７）、リターンに進む。即ち、コントローラ５７により、現在の指示電流値Ｉよりも小さい指示電流値Ｉが電源に出力される。具体的には、プランジャ５４ａ２が、電流の減少によって第２引張コイルばね５４ｄの負荷により引っ張られて、幅方向Ｘにおいて固定ピン５４ｅ側に伸びる（図５と図６参照）。これにより、図４に示すように、ロータ板５２は第１回転方向Ｒ１に回転され、現在の整流板５３の角度θが大きくなる。そして、冷媒流路６を流れる冷媒のレイノルズ数Ｒｅが増大される。このため、推定レイノルズ数Ｒｅ＃が目標レイノルズ数Ｒｅ＊領域に入る。
【００３８】
更に、「Ｒｅ２＜Ｒｅ＃」の状態でＳ１３の判断が否定されると、Ｓ１９及びリターンの順に進む。そして、コントローラ５７により、現在の整流板５３の角度θが小さくされ（Ｓ１９）、リターンに進む。即ち、コントローラ５７により、現在の指示電流値Ｉよりも大きい指示電流値Ｉが電源に出力される。具体的には、プランジャ５４ａ２が、電流の増大によってリニアソレノイド５４ａのソレノイドコイルに発生する磁気力により引っ張られて、幅方向Ｘにおいてソレノイド本体５４ａ１側に縮む（図５と図６参照）。これにより、図４に示すように、ロータ板５２は第２回転方向Ｒ２に回転され、現在の整流板５３の角度θが小さくなる。これにより、冷媒流路６を流れる冷媒のレイノルズ数Ｒｅが減少される。このため、推定レイノルズ数Ｒｅ＃が目標レイノルズ数Ｒｅ＊領域に入る。
【００３９】
このように、レイノルズ数推定部５７ａにより冷媒流路６を流れる冷媒のレイノルズ数Ｒｅが推定されて、コントローラ５７により整流板５３の角度θが変更される。即ち、冷媒流路６を流れる冷媒の有効断面積を変えずに、ロータ板５２を回転させるだけで、冷媒流路６を流れる冷媒の通流状態すなわちレイノルズ数Ｒｅを変化させる制御が行われる。このため、流出断面積を減少させるよりも、冷媒流路角管５１の入口圧の高まりが抑制され、冷媒を供給するための圧力損失が抑制される。この結果、圧力損失が抑制された分、冷却効率が向上される。つまり、レイノルズ数Ｒｅの制御を行うことにより、冷媒流路６にて冷媒の乱流を使用して、冷媒流路６内の冷媒の体積流量Ｑを増大させる。そして、この体積流量Ｑを増大させた冷媒がウォータージャケット２へ流入され、ウォータージャケット２内に流入された冷媒により、ステータコイルで発生する熱が抜熱される。換言すると、ウォータージャケット２の冷媒と、モータ・ジェネレータの駆動時に発生するステータコイルの熱とが、の熱交換することにより、ステータコイルが冷却される。このように、レイノルズ数Ｒｅの制御を行って、冷媒流路６内の冷媒の体積流量Ｑを増大させておくことで、ステータコイルの放熱が促進される。
【００４０】
ここで、例えば、流出断面積すなわち流路の開度の調整により冷媒の流速を制御して、レイノルズ数Ｒｅを変化させる装置においては、レイノルズ数Ｒｅを増大させて冷却能力の向上のために、冷媒の流速を上げる必要がある。冷媒の流速を上げるためには、流路の開度を絞らなければならい。しかし、流路の開度を絞ると、入口圧が高まり冷媒を供給するための圧力損失が生じる。そうすると、流路の開度を絞るとき、冷媒供給のための圧力が必要になり、圧力が高くなれば冷媒供給側のエネルギーの損失やポンプの大型化が問題になる。
【００４１】
これに対し、実施例１では、冷媒流路６を流れる冷媒の有効断面積を変えずに、冷媒流路６を流れる冷媒のレイノルズ数Ｒｅを変化させる。このため、流出断面積を減少させる場合すなわち流路の開度を絞る場合に比べ、実施例１では、レイノルズ数Ｒｅを高くするために必要なポンプ圧を小さくできる。これにより、高圧を発生させる際の冷媒供給のための圧力損失を抑制することができる。また、高圧のために必要なポンプの能力も抑えられ、ポンプの大型化を避けることができる。
【００４２】
更に、実施例１では、整流板５３の角度θが変更されるだけで、レイノルズ数Ｒｅを変化させる。換言すると、整流板５３の角度θが変更されるだけで、冷媒流路６を流れる冷媒の乱流状態を変化させる。これにより、流路の開度を絞って流速を速くする場合に比べ、レイノルズ数Ｒｅを変化させるためのエネルギーを小さくできる。このため、流路の開度を絞って流速を速くする場合に比べ、実施例１ではより冷却効率が向上される。
【００４３】
更にまた、実施例１では、推定レイノルズ数Ｒｅ＃が、冷却効率が最大となる目標レイノルズ数Ｒｅ＊領域に入る制御が行われる。即ち、推定レイノルズ数Ｒｅ＃に応じて、整流板５３の角度θが変更される。このため、精度良くレイノルズ数Ｒｅの制御が行われる。
【００４４】
更に、実施例１では、ロータ板５２に複数の整流板５３が配置される。このため、４つの整流板５３の角度θが、ロータ板５２の回転により容易に変更される。加えて、コントローラ５７により、アクチュエータ機構５４によってロータ板５２を回転させて４つの整流板５３の角度θを変更し、レイノルズ数Ｒｅを変化させる制御が行われる。このため、１つの整流板に比べ、４つの整流板５３の方が容易にレイノルズ数Ｒｅを変化させることができる。
【００４５】
以上説明したように、実施例１の冷却装置にあっては、下記に列挙する効果が得られる。
【００４６】
（１）冷却装置１は、冷却器（ウォータージャケット２）と、センサ（速度センサ５５と温度センサ５６）と、乱流制御部（乱流制御ユニット５）と、を有する。冷却器（ウォータージャケット２）は、冷媒流路６から冷媒が流入される。センサ（速度センサ５５と温度センサ５６）は、冷媒流路６を流れる冷媒の状態を検知する。乱流制御部（乱流制御ユニット５）は、センサ（速度センサ５５と温度センサ５６）の検知による冷媒状態に応じて、冷媒流路６を流れる冷媒の有効断面積を変えずに通流状態を変化させる（図１等）。
【００４７】
従って、冷媒供給のための圧力損失を抑制しつつ、冷却効率を向上する冷却装置１を提供できる。加えて、高圧を発生させる際の冷媒供給のための圧力損失を抑制することができる。また、高圧のために必要なポンプの能力も抑えられ、ポンプの大型化を避けることができる。
【００４８】
（２）乱流制御部（乱流制御ユニット５）は、冷媒流路６に設けられた整流板５３と、整流板５３の角度を変更するアクチュエータ（アクチュエータ機構５４）と、アクチュエータ（アクチュエータ機構５４）を駆動するコントローラ５７と、を有している（図３等）。コントローラ５７は、アクチュエータ（アクチュエータ機構５４）の駆動によって冷媒の流れ方向Ｆに対する整流板５３の角度θを変更して、冷媒の通流状態によるレイノルズ数Ｒｅを変化させる制御を行う（図８等）。
【００４９】
従って、流路の開度を絞って流速を速くする場合に比べ、より冷却効率を向上することができる。
【００５０】
（３）センサは、冷媒の速度（物体の流れに対する相対的な平均速度ｖ）、冷媒の流れた距離（単位時間あたりの冷媒の流れた距離Ｌ）を検知する速度センサ５５と、冷媒の粘性係数μ、冷媒の動粘性係数ν、冷媒の密度ρを検知する温度センサ５６である（図３等）。そして、コントローラ５７は、センサの検知結果により、冷媒流路６を流れる冷媒のレイノルズ数Ｒｅを推定するレイノルズ数推定部５７ａを有している（図３等）。更に、コントローラ５７は、レイノルズ数推定部５７ａが推定した推定レイノルズ数Ｒｅ＃が、冷却効率が最大となる目標レイノルズ数Ｒｅ＊領域に入る制御を行う（図８等）。
【００５１】
従って、精度良くレイノルズ数Ｒｅの制御を行うことができる。換言すると、適切に、レイノルズ数Ｒｅの制御を行うことができる。
【００５２】
（４）乱流制御部（乱流制御ユニット５）は、一方の面（上面５２ａ）に整流板５３を複数（４つ）配置し、他方の面（下面５２ｂ）にアクチュエータ（アクチュエータ機構５４）を取り付けたロータ板５２を有している（図３と図５等）。  整流板５３を、冷媒流路６を形成する内壁（冷媒流路角管５１の内壁５１ａ）の一方（下方）の側に設けている（図２）。コントローラ５７は、アクチュエータ（アクチュエータ機構５４）の駆動によってロータ板５２を回転させ、レイノルズ数Ｒｅを変化させる制御を行う（図５と図６と図８等）。
【００５３】
従って、複数（４つ）の整流板５３の角度θが、ロータ板５２の回転により容易に変更することができる。加えて、１つの整流板に比べ、複数（４つ）の整流板５３の方が容易にレイノルズ数Ｒｅを変化させることができる。
【００５４】
以上、本開示の冷却装置を実施例１に基づき説明してきたが、具体的な構成については、この実施例に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。
【００５５】
実施例１では、コントローラ５７が、乱流制御部としての乱流制御ユニット５の整流板５３の角度θを変更して、冷媒の通流状態によるレイノルズ数Ｒｅを変化させる制御を行う例を示した。しかし、これに限られない。要するに、乱流制御部によって、センサの検知による冷媒状態に応じて、冷媒流路を流れる冷媒の有効断面積を変えずに通流状態を変化させることができれば良い。
【００５６】
実施例１では、アクチュエータとしてリニアソレノイド５４ａ等のアクチュエータ機構５４により整流板５３の角度を変更する例を示した。しかし、これに限られない。即ち、アクチュエータにより整流板の角度を変更できれば良い。
【００５７】
実施例１では、プランジャ５４ａ２をユニットケース５０内にて連続的に伸縮する例を示した。しかし、これに限られない。例えば、プランジャをユニットケース内にて段階的に伸縮させても良い。要するに、プランジャの伸縮を調整できれば良い。
【００５８】
実施例１では、センサとして、速度センサ５５と温度センサ５６を有する例を示した。しかし、これに限られない。例えば、センサとして、速度センサ又は温度センサのどちらかを有していれば良い。要するに、センサとして、冷媒の速度、冷媒の流れた距離、冷媒の粘性係数、冷媒の動粘性係数又は冷媒の密度の少なくとも一つを検知するセンサを有していれば良い。
【００５９】
実施例１では、本開示の冷却装置１を、車両に搭載されるベルト式無段変速機用のマイルドＨＥＶシステムのモータ・ジェネレータに適用する例を示した。しかし、本開示の冷却装置は、インバータ等の発熱体に適用しても良い。
【符号の説明】
【００６０】
１  冷却装置
２  ウォータージャケット（冷却器）
３  冷媒流路管
４  循環ポンプ
５  乱流制御ユニット（乱流制御部）
５１  冷媒流路角管
５１ａ  内壁
５２  ロータ板
５２ａ  上面（一方の面）
５２ｂ  下面（他方の面）
５３  整流板
５４  アクチュエータ機構（アクチュエータ）
５５  速度センサ（センサ）
５６  温度センサ（センサ）
５７  コントローラ
５７ａ  レイノルズ数推定部
６  冷媒流路
Ｆ  冷媒の流れ方向
Ｌ  冷媒の流れた距離
Ｒｅ  レイノルズ数
Ｒｅ＃  推定レイノルズ数
Ｒｅ＊  目標レイノルズ数
ｖ  平均速度（冷媒の速度）
θ  角度
μ  冷媒の粘性係数
ν  冷媒の動粘性係数
ρ  冷媒の密度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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