(57)【要約】【課題】高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着を抑制しつつ、極めて短時間の熱水処理のみで織編物に優れたソフト感を付与可能な割繊型芯鞘複合繊維を提供する。【解決手段】溶融成形可能な芯成分Ａと鞘成分Ｂからなる芯鞘複合繊維であり、繊維横断面において芯成分Ａが下記（１）〜（３）を全て満たす星形状多角形を形成することを特徴とする芯鞘複合繊維であって、かつ、９０℃の熱水に６０秒間浸漬した際の鞘成分Ｂの割繊率が９０〜１００％である割繊型芯鞘複合繊維により解決される。（１）６０°以下の凸角Ｎ個と２４０°以上の凹角Ｎ個が交互に配置された星形状多角形、あるいはその凸角頂点の少なくとも１つが繊維表面にて切断され凸角頂点を喪失した星形状多角形（２）芯成分Ａの繊維表面露出度が０〜５％（３）Ｎは４〜１２の整数【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融成形可能な芯成分Ａと鞘成分Ｂからなる芯鞘複合繊維であり、繊維横断面において芯成分Ａが下記（１）〜（３）を全て満たす星形状多角形を形成することを特徴とする芯鞘複合繊維であって、かつ、９０℃の熱水に６０秒間浸漬した際の鞘成分Ｂの割繊率が９０〜１００％である割繊型芯鞘複合繊維。
（１）６０°以下の凸角Ｎ個と２４０°以上の凹角Ｎ個が交互に配置された星形状多角形、あるいはその凸角頂点の少なくとも１つが繊維表面にて切断され凸角頂点を喪失した星形状多角形
（２）芯成分Ａの繊維表面露出度が０〜５％
（３）Ｎは４〜１２の整数
【請求項２】
芯成分Ａが形成する星形状多角形が、繊維表面で切断されない凸角頂点を少なくとも１つ有する割繊型芯鞘複合繊維であって、繊維横断面の半径をｒとした場合に、凸角頂点と繊維横断面中心の平均距離が０．９０ｒ〜ｒであることを特徴とする請求項１に記載の割繊型芯鞘複合繊維。
【請求項３】
繊維横断面において、芯成分Ａの占める面積比率が１０〜４５％であることを特徴とする請求項１または２に記載の割繊型芯鞘複合繊維。
【請求項４】
芯成分Ａが下記（４）〜（６）の全てを満たす共重合ポリエステル組成物であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の割繊型芯鞘複合繊維。
（４）ジカルボン酸および／またはそのエステル形成性誘導体とアルキレングリコールの重縮合反応により得られる
（５）テレフタル酸成分が全酸成分に対して４０．０モル％以上６８．０モル％以下である
（６）金属スルホネート基含有イソフタル酸成分が全酸成分に対して４．０モル％以上１０．０モル％未満である
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱水処理によって極細異形繊維に割繊可能な芯鞘複合繊維に関するものである。更に詳しくは、短時間の熱水処理のみで高い割繊率を示す割繊型芯鞘複合繊維に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
機能性繊維は、衣料用途のみならずインテリアや車輌内装、産業用途等幅広く利用されており、産業上の価値は極めて高い。一方で、求められる要求特性は多様化しており、単一成分のポリマーからなる単成分繊維では対応できない場合がある。このような状況下、複数のポリマーを組み合わせて得られる複合繊維の開発が盛んとなっている。
【０００３】
複合繊維の中でも、二成分のポリマーからなる異形芯鞘複合繊維を繊維軸方向に割繊処理することで得られる極細異形繊維は、滑らかな風合いを持った高密度織物として高い価値を有することが知られている。芯鞘複合繊維の割繊には、片方のポリマー成分を薬剤によって収縮、膨潤、あるいは溶出させる手法を取ることが一般的である（特許文献１、２）。また、薬剤不使用化によるコスト低減等を目的とし、熱水処理のみで割繊可能な割繊型複合繊維が提案されている（特許文献３、４）。
【０００４】
特許文献１、２に記載の割繊型複合繊維は、割繊に薬剤処理工程や回収工程が必要であるため、工程が複雑化し高コストとなる等の課題があった。また、薬剤処理の省略が可能な特許文献３、４に記載の熱水割繊型芯鞘複合繊維は、熱水中での割繊効率を向上させるため低耐熱性の芯成分ポリマーを繊維表面に大きく露出させる、あるいは芯成分の複合比率を高める繊維設計であるため、高温延伸・仮撚工程において単繊維間融着が発生し、複合繊維の品質管理が困難となる課題があった。また、優れたソフト感の付与には１０分以上の熱水処理が必要であり、効率的な織編物の生産が困難である課題も有していた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭６１−１０８７６６号公報
【特許文献２】国際公開第２０１３／４７０５１号パンフレット
【特許文献３】特開平８−１０９５２１号公報
【特許文献４】特開２００５−２００７８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着を抑制しつつ、極めて短時間の熱水処理のみで織編物に優れたソフト感を付与可能な割繊型芯鞘複合繊維の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題は、溶融成形可能な芯成分Ａと鞘成分Ｂからなる芯鞘複合繊維であり、繊維横断面において芯成分Ａが下記（１）〜（３）を全て満たす星形状多角形を形成することを特徴とする芯鞘複合繊維であって、かつ、９０℃の熱水に６０秒間浸漬した際の鞘成分Ｂの割繊率が９０〜１００％である割繊型芯鞘複合繊維により解決される。
（１）６０°以下の凸角Ｎ個と２４０°以上の凹角Ｎ個が交互に配置された星形状多角形 、あるいはその凸角頂点の少なくとも１つが繊維表面にて切断され凸角頂点を喪失した星形状多角形
（２）芯成分Ａの繊維表面露出度が０〜５％
（３）Ｎは４〜１２の整数
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着を抑制しつつ、極めて短時間の熱水処理のみで織編物に優れたソフト感を付与可能な割繊型芯鞘複合繊維が得られる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】（ａ）〜（ｃ）は、本発明の割繊型芯鞘複合繊維における繊維横断面形状を模式的に例示する繊維横断面図であり、（ａ）〜（ｃ）はそれぞれ好適な例を示す。
【図２】本発明の割繊型芯鞘複合繊維の一実施の形態における、芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角頂点と繊維横断面中心との距離算出例を示す繊維断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維は、溶融成形可能な芯成分Ａと鞘成分Ｂからなる芯鞘複合繊維であり、芯成分Ａが繊維横断面において星形状多角形を形成する芯鞘複合繊維である。
【００１１】
本発明の芯鞘複合繊維中で芯成分Ａが形成する星形状多角形は、図１（ａ）、（ｂ）に例示するように、６０°以下の凸角Ｘと２４０°以上の凹角Ｙが交互に同数配置された星形状多角形であるか、または図１（ｃ）に例示するように、その凸角頂点の少なくとも１つが繊維表面にて切断され凸角頂点を喪失した星形状多角形であることが必須である。凸角度が６０°より大きい場合、または凹角度が２４０°未満の場合、鞘成分Ｂが製糸工程時に剥離しやすくなり、毛羽発生によるタフネス低下や高温延伸・仮撚工程での単繊維間融着が発生し、複合繊維の品質管理が困難となる。単繊維間融着を抑制しつつ優れたタフネスの複合繊維が得られる点から、凸角度は４０°以下が好ましく、３０°以下がより好ましく、２０°以下がさらに好ましい。同様に、単繊維間融着を抑制しつつ優れたタフネスの複合繊維が得られる点から、凹角度は２７０°以上が好ましく、２８５°以上がより好ましく、３００°以上がさらに好ましい。
【００１２】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維で芯成分Ａが形成する星形状多角形は、凸角数および凹角数が等しく、その数Ｎが４〜１２のいずれかの整数であることが必須である。ただし、ここでの凸角数は頂点が繊維表面で切断されたものも含む。Ｎが４未満の場合、複合繊維を割繊処理した際の分割数が少なく、織編物へ十分なソフト感を付与することができない。一方、Ｎが１２より大きい場合、高温延伸・仮撚工程において繊維横断面が熱変形しやすく、単繊維間融着の発生により複合繊維の品質管理が困難となる。凸角数Ｎおよび凹角数Ｎは、織編物を作成し割繊処理を行った際に優れたソフト感を付与できる点から６〜１２の範囲がより好ましく、８〜１２の範囲がより好ましい。また、高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着をより抑制できる点から、８〜１０の範囲がさらに好ましい。
【００１３】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維中で芯成分Ａが形成する星形状多角形が、図１（ｃ）に例示するように、凸角頂点の少なくとも１つが繊維表面にて切断され凸角頂点を喪失した星形状多角形である場合、芯成分Ａの繊維表面露出度は０〜５％であることが必須である。繊維表面露出度が５％より大きい場合、高温延伸・仮撚工程において低耐熱性を示す芯成分Ａの露出部分を起点に単繊維間融着が生じ、複合繊維の品質管理が困難となる。高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着を十分抑制できる点から、繊維表面露出度は０〜２％であることが好ましく、０％であることがより好ましい。なお、繊維表面露出度とは、下記Ｃ項で定義される値をいう。
【００１４】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維は、織編物を作製し割繊処理を実施した際の優れたソフト感付与と高い生産性を両立するため、９０℃の熱水に６０秒間浸漬すると鞘成分Ｂを割繊率９０〜１００％の範囲で分割できることが必須である。割繊率が９０％に到達しない場合、得られる織編物はソフト感に劣ったものとなる。また、割繊率９０％到達に６０秒よりも長時間の処理を要する場合、織編物の割繊処理を効率的に実施することが難しく高い生産性を達成することができない。６０秒以内の処理で割繊率９０％以上に分割可能であれば、例えば、衣料用ポリエステル織編物の製造に際して一般的に実施される連続的な精錬処理工程と並行して割繊処理を実施することができ、生産性を飛躍的に向上させることが可能となる。割繊後の織編物に十分優れたソフト感を付与できる点から、６０秒間の浸漬で到達する割繊率は９５〜１００％であることが好ましく、９８〜１００％であることがより好ましい。また、生産効率をさらに向上させる点から、割繊率９０％到達に要する熱水処理時間は３０秒間であることが好ましく、１５秒間であることがより好ましい。なお、割繊率とは、下記Ｆ項で定義される値をいう。
【００１５】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維中で芯成分Ａが形成する星形状多角形が、図２に例示するように、少なくとも１つの繊維表面で切断されない凸角頂点を有し、かつ、繊維横断面の半径をｒとした場合、凸角頂点と繊維横断面中心の平均距離は０．９０ｒ〜ｒの範囲であることが好ましい。凸角頂点と繊維横断面中心の平均距離がこれらの範囲であるとき、高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着の抑制と、織編物への優れたソフト感付与の両立が容易となる。凸角頂点と繊維横断面中心の平均距離は、織編物への優れたソフト感付与が容易である繊維から０．９５ｒ〜ｒの範囲であることがより好ましく、高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着の抑制が容易となる点から、０．９５ｒ〜０．９９ｒの範囲であることがさらに好ましい。
【００１６】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維において、繊維横断面に占める芯成分Ａの面積比率は１０〜４５％であることが好ましい。芯成分Ａの面積比率がこの範囲にあるとき、高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着の抑制と、織編物への優れたソフト感付与の両立が容易となる。芯成分Ａの面積比率は、織編物への優れたソフト感付与が容易である点から１５〜４５％がより好ましく、２０〜４５％がさらに好ましく、高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着の抑制が容易となる点から、２０〜３０％が最も好ましい。
【００１７】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維には、繊維横断面で芯成分Ａによって星形状多角形を形成させつつ、９０℃の熱水に６０秒間浸漬すると鞘成分Ｂを割繊率９０〜１００％の範囲で分割できる性能を容易に発揮させるため、優れた溶融成形性と熱水膨潤性能を有した共重合ポリエステル組成物を芯成分Ａとして適用することが好ましい。具体的には、熱水膨潤率が６０％以上の共重合ポリエステル組成物を適用することが好ましく、熱水膨潤率が３００％以上の共重合ポリエステル組成物を適用することがより好ましく、熱水膨潤率が４００％以上の共重合ポリエステル組成物を適用することがさらに好ましい。このような性能を有する共重合ポリエステル組成物を芯成分Ａに適用することで、本発明に記載の性能を有する芯鞘複合繊維が容易に得られ、高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着の抑制と、織編物への優れたソフト感付与の両立を達成できる。なお、熱水膨潤率とは、下記Ｎ項で定義される値をいう。
【００１８】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維の芯成分Ａに好適な、優れた溶融成形性と熱水膨潤性能を両立した共重合ポリエステル組成物としては、ジカルボン酸および／またはそのエステル形成性誘導体とアルキレングリコールの重縮合反応により得られる共重合ポリエステル組成物であって、テレフタル酸成分が全酸成分に対して４０．０モル％以上６８．０モル％以下共重合され、かつ、金属スルホネート基含有イソフタル酸成分が全酸成分に対して４．０モル％以上１０．０モル％未満共重合されたポリエステル組成物を挙げることができる。以下、本発明の割繊型芯鞘複合繊維の芯成分Ａに好適な共重合ポリエステル組成物について詳述する。
【００１９】
テレフタル酸のエステル形成性誘導体としては、それらのメチルエステル、エチルエステルなどのアルキルエステルが挙げられる。例えば、重縮合反応性に優れる点からメチルエステルを用いることが好ましい。
【００２０】
テレフタル酸成分の組成比率は、ポリエステル組成物の耐熱性を向上させる点から４０．０モル％以上が好ましい。一方、組成物中におけるテレフタル酸成分由来の結晶構造が緩和して分子間の拘束力が低下し、熱水膨潤性能が発現する点から、組成比率は６８．０モル％以下が好ましい。より耐熱性が向上する点から、組成比率は５０．０モル％以上がより好ましく、５５．０モル％以上がさらに好ましい。また、優れた熱水膨潤性能が得られる点から、組成比率は６５．０モル％以下がより好ましく、６０．０モル％以下がさらに好ましい。
【００２１】
金属スルホネート基含有イソフタル酸としては、４−スルホイソフタル酸ナトリウム塩、４−スルホイソフタル酸カリウム塩、５−スルホイソフタル酸ナトリウム塩、５−スルホイソフタル酸カリウム塩などが挙げられる。中でも、重合性に優れる点から５−スルホイソフタル酸ナトリウム塩、５−スルホイソフタル酸カリウム塩が好ましく、５−スルホイソフタル酸ナトリウム塩が特に好ましい。なお、これら金属スルホネート基を含有するイソフタル酸は、１種類の化学構造のものを用いても良く、２種類以上を組み合わせたものを用いても良い。
【００２２】
金属スルホネート基含有イソフタル酸のエステル形成性誘導体としては、それらのメチルエステル、エチルエステルなどのアルキルエステル、それらの酸塩化物や酸臭化物などの酸ハロゲン化物、さらにはイソフタル酸無水物などが挙げられる。例えば、重縮合反応性に優れる点から、メチルエステルやエチルエステルなどのアルキルエステルが好ましく、メチルエステルがより好ましい。
【００２３】
金属スルホネート基含有イソフタル酸成分の組成比率は、ポリエステル組成物が適正な親水性とカチオン架橋構造を有し優れた熱水膨潤性能を示す点から、４．０モル％以上１０．０モル％未満が好ましい。４．０モル％未満では十分にカチオン架橋構造が形成されず目的の熱水膨潤性能を示さない。１０．０モル％以上では親水性が過剰となり、熱水中への溶解が膨潤に先行して進むことから目的の熱水膨潤性能を示さない。より優れた膨潤性能を示す点から、組成比率は９．５モル％以下がより好ましく、８．０モル％以下がさらに好ましく、６．０モル％以上８．０モル％以下が最も好ましい。
【００２４】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維の芯成分Ａに好適な共重合ポリエステル組成物は、テレフタル酸成分、金属スルホネート基含有イソフタル酸成分に加え、それらと共重合性を有するその他のジカルボン酸成分を含んでもよい。その他のジカルボン酸成分としては、例えば、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、および／またはそのアルキルエステルが挙げられるが、これらに限定されない。その他のジカルボン酸成分としては、１種類の化合物種を使用しても良く、２種類以上を組み合わせてもよい。テレフタル酸成分由来の結晶構造形成を効率的に阻害でき優れた熱水膨潤性能が得られる点から、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸、および／またはそのアルキルエステルを用いることがより好ましく、入手が容易でコスト的に有利である点からイソフタル酸および／またはそのアルキルエステルを用いることがさらに好ましい。
【００２５】
アルキレングリコールとしては、優れたエステル形成性を有し、得られるポリエステル組成物が曳糸性を有する点からエチレングリコール、１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオールを用いることが好ましく、共重合ポリエステル組成物の耐熱性を向上させる点からエチレングリコール、１，４−ブタンジオールを用いることがより好ましく、エチレングリコールを用いることがさらに好ましい。
【００２６】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維の芯成分Ａに好適な共重合ポリエステル組成物は、優れた熱水膨潤性能を示す点から、示差走査熱量測定により求められる結晶融解熱量が１０Ｊ／ｇ以下であることが好ましい。より優れた熱水膨潤性能を示す点から、結晶融解熱量は５Ｊ／ｇ以下であることが好ましく、２Ｊ／ｇ以下であることがさらに好ましく、０Ｊ／ｇ（非晶性）であることが最も好ましい。
【００２７】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維の芯成分Ａに好適な共重合ポリエステル組成物は、耐熱性を損なわない範囲にて下記化学式（１）で表されるポリアルキレンオキサイド化合物を含有してもよい。含有したポリアルキレンオキサイド化合物はポリエステル中に共重合されていてもよく、未反応の状態でポリエステル組成物中に存在してもよい。ポリアルキレンオキサイド化合物が含有されたポリエステルは分子運動性および親水性が向上し、優れた熱水膨潤性能を示す。
Ｈ［−Ｏ−Ｒ］ｎ−Ｏ−Ｈ      式（１）
上記式（１）において、Ｒは炭素数１〜１２のアルキレン基から選択される少なくとも１種であり、１〜４のアルキレン基から選択される少なくとも１種であることが好ましい。具体例としては、例えばメチレン基、エチレン基、プロピレン基、トリメチレン基、テトラメチレン基が挙げられ、エチレン基、プロピレン基、テトラメチレン基がより好ましく、エチレン基、プロピレン基、トリメチレン基がさらに好ましく、エチレン基が特に好ましい。
【００２８】
上記式（１）における繰返し構造単位−（Ｏ−Ｒ）−は、１種類のみを使用しても良いし、２種類以上を組み合わせて使用してもいい。２種類以上を組み合わせる場合は、繰り返し構造単位のランダム共重合、ブロック共重合、交互共重合いずれでも良い。
【００２９】
上記式（１）に示すポリアルキレンオキサイド化合物は、効率的に分子運動性および親水性を向上させる点から、重量平均分子量が１０００〜１００００の範囲であることが好ましい。
【００３０】
ポリアルキレンオキサイド化合物を含有する場合は、熱水膨潤性能を効率的に向上させる点から、得られる共重合ポリエステル組成物に対して１重量％以上含有させることが好ましく、５重量％以上含有させることがより好ましい。一方、耐熱性の悪化を防ぐため、１５重量％以下であることが好ましく、１０重量％以下であることがより好ましい。ここで記載している含有量はＮＭＲ測定によって求めることができる。
【００３１】
また、本発明の割繊型芯鞘複合繊維の芯成分Ａに好適な共重合ポリエステル組成物には、成形加工工程での繊維表面露出部分と各種ガイド、ローラー等の接触物との摩擦を低減し、工程通過性を向上させる目的や、製品の色調を調整する目的で粒子が含まれていてもよい。この含まれる粒子の種類は任意である。具体例を示すと二酸化ケイ素、二酸化チタン、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム等の無機粒子や、架橋ポリスチレン等の有機高分子粒子を用いることができる。これらの粒子の中でも、二酸化チタン粒子は、ポリマー中での分散性が良好で、比較的低コストであることから好ましい。
【００３２】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維の鞘成分Ｂに好適なポリマーとしては、２２０〜３００℃の範囲で溶融紡糸可能な熱可塑性ポリマーであることが好ましく、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ポリプロピレン、ポリ乳酸、およびこれらを主成分として５０％以上含むブレンドポリマーや共重合ポリマーが挙げられるが、これらに限定されない。
【００３３】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維の鞘成分Ｂは、繊維表面の大部分または全てを占めるため、高温延伸・仮撚工程において鞘成分Ｂを起点とした熱変形や単繊維間融着が発生しないよう高い結晶融解熱量を有することが好ましい。具体的には、示差走査熱量測定により求められる結晶融解熱量が２０Ｊ／ｇ以上であることが好ましく、４０Ｊ／ｇ以上であることがより好ましい。
【００３４】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維に高温延伸・仮撚加工を行う場合、１段ヒーターのみ使用する、いわゆるウーリー加工以外に、１段ヒーターと２段ヒーターの両方を使用する、いわゆるブレリア加工を適宜選択することができる。ヒーターの加熱方法は、接触式、非接触式のいずれであってもよい。仮撚加工機の具体例として、フリクションディスク式、ベルトニップ式、ピン式などが挙げられるが、これらに限定されない。
【００３５】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維に高温延伸・仮撚加工を行う場合、ヒーター温度は１６０〜２１０℃であることが好ましい。ヒーター温度が１６０℃以上であれば、織編物を作製した際のソフト感や嵩高性を向上させることができる。一方、ヒーター温度が２１０℃以下であれば、加熱ヒーターとの接触に伴う単繊維間融着の発生を抑制することができ、糸切れや加熱ヒーター等の汚れも少なく、複合繊維の品質管理が容易となる。
【００３６】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維に高温延伸・仮撚加工を行う場合、延伸倍率は加工前の繊維の伸度や、加工後の繊維の伸度やタフネスなどに応じて適宜選択することができるが、１．０１〜２．５倍であることが好ましい。延伸倍率が１．０１倍以上であれば、延伸によって繊維の強度や伸度などの機械的特性を向上させることができ、延伸倍率が２．５倍以下であれば、高温延伸・仮撚工程での糸切れが抑制され、安定した仮撚加工を行うことができる。
【００３７】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維に高温延伸・仮撚加工を行う場合、加工速度は２００〜１０００ｍ／分であることが好ましい。加工速度がこの範囲にあるとき、走行糸条が安定して仮撚加工時の糸切れが抑制され、効率的に仮撚加工を行うことができる。
【００３８】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維を仮撚加工して得られる仮撚加工糸の単繊維繊度は、特に制限がなく用途や要求特性に応じて適宜選択することができるが、良好な織編物への加工性を示し、織編物へのソフト感付与が容易である点から１．０〜４．０ｄｔｅｘの範囲であることが好ましい。また、割繊処理後の織編物に十分優れたソフト感を付与でき、かつ、極度の極細化に伴う光の乱反射に起因した織編物の発色性低下を抑制する点から、２．５〜３．５ｄｔｅｘの範囲であることがより好ましい。
【００３９】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維を仮撚加工して得られる仮撚加工糸の伸度は、特に制限がなく用途や要求特性に応じて適宜選択することができるが、耐久性の観点から１０〜６０％であることが好ましい。芯鞘複合繊維の伸度が１０％以上であれば、複合繊維の耐久性が良好となるため好ましい。一方、芯鞘複合繊維の伸度が６０％以下であれば、複合繊維の寸法安定性が良好となるため好ましい。
【００４０】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維を仮撚加工して得られる仮撚加工糸のタフネスは、織編物の加工性に優れる点から１４以上であることが好ましい。また、作繊維した織編物が耐久性に優れる点からタフネスは１７以上がより好ましく、２０以上がさらに好ましく、２８以上が最も好ましい。
【００４１】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維、またはその仮撚加工糸は、浴比１：１００とした９０℃の熱水に６０秒間浸漬させて割繊処理を行った後において、芯成分Ａポリマー単独からなる星形状多角形繊維と鞘成分Ｂポリマー単独からなる三角状繊維の複合体であってもよく、芯成分Ａポリマーを割繊処理後に薬剤処理や９８℃沸騰水処理等で溶出除去し鞘成分Ｂポリマー単独からなる三角状繊維のみの集合体としてもよい。これらは織編物の用途や要求特性に応じて適宜選択することができる。
【００４２】
本発明の割繊型芯鞘複合繊維、またはその仮撚加工糸を用いた織編物の形態は特に制限がない。いかなる織組織または編組織に用いてもよく、平織、綾織、朱子織あるいはこれらの変化織や、経編、緯編、丸編、レース編あるいはこれらの変化編などへ好適に採用できる。また、織編物に用いる際、交織や交編などによって他の繊維と組み合わせてもよく、他の繊維との混繊糸として用いてもよい。
【実施例】
【００４３】
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。また、本発明の割繊型芯鞘型複合繊維の測定、評価方法は以下の通りである。
【００４４】
Ａ．透過型電子顕微鏡による複合繊維横断面の観察
実施例・比較例によって得られた繊維をエポキシ樹脂で包埋し、Ｒｅｉｃｈｅｒｔ製ＦＣ・４Ｅ型クライオセクショニングシステムで凍結し、ダイヤモンドナイフを具備したＲｅｉｃｈｅｒｔ−Ｎｉｓｓｅｉ  ｕｌｔｒａｃｕｔ  Ｎ（ウルトラミクロトーム）で切削した。その後、切削面すなわち繊維横断面を、日立製作所製透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）Ｈ−７１００ＦＡ型を用いて１０００倍で観察し、繊維横断面の顕微鏡写真を撮影した。得られた写真から、凸・凹角数Ｎを確認した。
【００４５】
Ｂ．繊維横断面において芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角度および凹角度
上記Ａ．記載の方法で繊維横断面を撮影した後、得られた写真から無作為に単繊維１０本を抽出した。単繊維それぞれについて、画像処理ソフト（三谷商事製ＷＩＮＲＯＯＦ）を用いて芯成分が形成する星形状多角形をなぞるように凸角頂点と凹角頂点を線分で結び、星形多角形を作図した。凸角頂点が繊維表面にて切断された星形状多角形であるとみなせる場合は、図１（ｃ）に例示するように、凹角頂点から繊維表面の芯成分と鞘成分の境界点を通過するように繊維横断面外へ線分を延長して星形多角形を作図した。作図した星形多角形は、凸角頂点数と凹角頂点数が同数かつ交互に配置され、全て直線で構成される。作図した多角形が形成する全ての凸角度を測定し、最少角度（°）と最大角度（°）を確認した。同様に、全ての凹角度を測定し、最少角度（°）と最大角度（°）を確認した。
【００４６】
Ｃ．芯成分ポリマーの繊維表面露出度
上記Ａ．記載の方法で繊維横断面を撮影した後、得られた写真から無作為に単繊維１０本を抽出した。画像処理ソフト（三谷商事製ＷＩＮＲＯＯＦ）を用いて繊維横断面周長および芯成分ポリマーの繊維表面露出長を測定し、表面露出度を下式
繊維表面露出度（％）＝｛（芯成分ポリマーの繊維表面露出長）／（繊維横断面周長）｝×１００
のとおり算出した。
【００４７】
Ｄ．芯成分ポリマーが形成する凸角頂点−繊維横断面中心間距離
上記Ａ．記載の方法で繊維横断面を撮影した後、得られた写真から無作為に単繊維１０本を抽出した。画像処理ソフト（三谷商事製ＷＩＮＲＯＯＦ）を用いて抽出した全ての単繊維の繊維半径を測定し、その平均値を繊維半径ｒと定義した。繊維横断面は必ずしも真円とは限らないため、真円でない場合には、繊維横断面の外接円の半径を繊維半径として採用した。続いて、繊維横断面またはその外接円の中心点から芯成分Ａが形成する星形状多角形の各凸角頂点までの距離を測定し、その平均値を繊維半径ｒの倍数で表した数値を凸角頂点−繊維横断面中心間距離とした。なお、芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角頂点が、全て繊維表面にて切断され喪失している場合、本数値は算出不可とする。
【００４８】
Ｅ．繊維横断面中において芯成分ポリマーが占める面積比率
上記Ａ．記載の方法で繊維横断面を撮影した後、得られた写真から無作為に単繊維１０本を抽出した。画像処理ソフト（三谷商事製ＷＩＮＲＯＯＦ）を用いて抽出した全ての単繊維の繊維横断面積、および星形状多角形の面積をそれぞれ算出した。繊維横断面積の平均値と星形状多角形面積の平均値から、芯成分ポリマーが占める面積比率を下式
面積比率（％）＝｛（星形多角形面積の平均値）／（繊維横断面積の平均値）｝×１００
のとおり算出した。
【００４９】
Ｆ．９０℃熱水へ１５秒、３０秒、６０秒浸漬した際の割繊率
実施例・比較例によって得られたフィラメント数：ｍ、単繊維横断面中の芯成分が形成する凸・凹角数：Ｎの繊維を、延伸仮撚機（加撚部：フリクションディスク式、ヒーター部：接触式）を用いて、ヒーター温度１８０℃、倍率１．４倍の条件で延伸仮撚した。得られた仮撚加工糸を、温度２０℃、湿度６５％ＲＨの環境下において、ＩＮＴＥＣ製電動検尺機を用いて１００ｍかせ取りし、単繊維同士が分離しないよう両端を結束した。続いて、かせの重量に対し浴比１：１００とした９０℃のイオン交換水中 に１５秒、３０秒、または６０秒間浸漬した後、４時間以上風乾した。かせから繊維糸条を取り出し、上記Ａ．記載の方法において繊維横断面を倍率３０００倍の条件で観察し、顕微鏡写真を撮影した。得られた写真から、鞘成分に由来した、完全に独立した状態の三角状極細繊維の本数を求めた。完全に独立した状態とは、鞘成分に由来する三角状極細繊維が他の三角状極細繊維と全く接続されておらず、かつ、芯成分に由来する星形状多角形繊維とも全く接続されていない状態のことである。上記操作を３回実施して独立した三角状極細繊維の平均本数ｎを求め、割繊率を下式
割繊率（％）＝（独立した三角状極細繊維の平均本数ｎ）／｛（フィラメント数ｍ）×（凸・凹角数Ｎ）｝×１００
のとおり算出した。
【００５０】
Ｇ．総繊度
実施例・比較例によって得られた繊維を、延伸仮撚機（加撚部：フリクションディスク式、ヒーター部：接触式）を用いて、ヒーター温度１８０℃、倍率１．４倍の条件で延伸仮撚した。得られた仮撚加工糸を、温度２０℃、湿度６５％ＲＨの環境下において、ＩＮＴＥＣ製電動検尺機を用いて１００ｍかせ取りした。得られたかせの重量を測定し、下記のとおり総繊度（ｄｔｅｘ）を算出した。
【００５１】
総繊度（ｄｔｅｘ）＝繊維１００ｍの重量（ｇ）×１００
なお、測定は１試料につき５回行い、その平均値を総繊度とした。
【００５２】
Ｈ．強度、伸度
実施例・比較例によって得られた繊維を、延伸仮撚機（加撚部：フリクションディスク式、ヒーター部：接触式）を用いて、ヒーター温度１８０℃、倍率１．４倍の条件で延伸仮撚した。得られた仮撚加工糸を試料とし、ＪＩＳ  Ｌ１０１３：２０１０（化学繊維フィラメント糸試験方法）８．５．１に準じて算出した。温度２０℃、湿度６５％ＲＨの環境下において、リエンテック製テンシロンＵＴＭ−ＩＩＩ−１００型を用いて、初期試料長２０ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／分の条件で引張試験を行った。最大荷重を示す点の応力（ｃＮ）を総繊度（ｄｔｅｘ）で除して強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）を算出し、最大荷重を示す点の伸び（Ｌ１）と初期試料長（Ｌ０）を用いて下式のとおり伸度（％）を算出した。
【００５３】
伸度（％）＝｛（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
なお、測定は１試料につき１０回行い、その平均値を強度および伸度とした。
【００５４】
Ｉ．タフネス
上記Ｈ．記載の方法で算出した強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）と伸度（％）を用いて下記
タフネス＝（強度）×（伸度）１／２
のとおりにタフネスを算出した。
【００５５】
Ｊ．単繊維間融着の評価
実施例・比較例によって得られた繊維を、延伸仮撚機（加撚部：フリクションディスク式、ヒーター部：接触式）を用いて、ヒーター温度１８０℃、倍率１．４倍の条件で延伸仮撚した。得られた仮撚加工糸の繊維横断面を上記Ａ．記載の方法で観察し、フィラメント数に対する融着した単繊維数の割合を求めた。上記操作を３回実施して、融着した単繊維の平均数および平均割合を求め、単繊維間融着の状態について次の基準に基づき５段階評価した。なお、評価：５〜２を合格とした。
５：単繊維間融着が全くない
４：単繊維の１〜８％が融着している
３：単繊維の９〜１５％が融着している
２：単繊維の１６〜１９％が融着している
１：単繊維の２０％以上が融着し、品質管理不可能
Ｋ．ソフト感の評価
実施例・比較例によって得られた繊維を、延伸仮撚機（加撚部：フリクションディスク式、ヒーター部：接触式）を用いて、ヒーター温度１８０℃、倍率１．４倍の条件で延伸仮撚した。得られた仮撚加工糸から、織密度がウェール１４０本／２．５４ｃｍ、コース１０５本／２．５４ｃｍの平織地を作成し、９０℃に加熱したイオン交換水中に６０秒間浸漬後、４時間以上風乾した。得られた平織地のソフト感について、５年以上の判定経験を有する検査員５名の多数決によって次の基準に基づき４段階評価した、なお、評価４〜２を合格とした。
４：ソフト感が非常に良い
３：ソフト感がやや良い
２：ソフト感があまりない
１：ソフト感がない
Ｌ．芯成分ポリマーの組成分析
芯成分ポリマーの組成分析は、核磁気共鳴装置（ＮＭＲ）を用いて実施した。
装置：日本電子株式会社製  ＡＬ−４００
重溶媒：重水素化ＨＦＩＰ
積算回数：１２８回
サンプル濃度：測定サンプル５０ｍｇ／重溶媒１ｍＬ
Ｍ．芯成分ポリマーの熱特性分析
芯成分ポリマーのガラス転移点、結晶融解熱量の分析は、示唆走査熱量計を用いて実施した。
装置：ＴＡ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製  Ｑ−２０００
昇温速度：１６℃／分、２０℃から３００℃まで
Ｎ．芯成分ポリマーの熱水膨潤率
芯成分ポリマーの熱水膨潤率は次の手順で測定した。まず、円柱状である芯成分ポリマーのペレットを、０．１ＫＰａ以下に減圧した真空乾燥機にてペレットが変形・融着しない上限温度で含水率３００ｐｐｍ以下となるまで乾燥した。その後、ポリエステル組成物の重量に対するイオン交換水の重量で表される浴比が１：１００となるようにイオン交換水を加え、室温から９０℃へ４℃／分で昇温した後、９０℃×６０分間の熱水処理を行った。昇温開始から５分毎に円柱状ペレットの採寸を測定して体積を算出し、熱水処理終了までに示した最大体積から芯成分ポリマーの熱水膨潤率を算出した。
熱水膨潤率（％）＝｛（Ｄ−Ｃ）／Ｃ｝×１００
Ｃは熱水処理前の芯成分ポリマーの体積（ｍｍ３）
Ｄは熱水処理中に芯成分ポリマーが示す最大体積（ｍｍ３）
ｎ数＝３の平均値を熱水膨潤率とした。
【００５６】
Ｏ．ポリエステルの固有粘度ＩＶ
芯成分または鞘成分がポリエステル組成物である場合、試料をオルソクロロフェノールに溶解し、オストワルド粘度計を用いて２５℃で測定することで固有粘度ＩＶを求めた。
【００５７】
Ｐ．ポリアミドの９８％硫酸相対粘度（ηｒ）
芯成分または鞘成分がポリアミド組成物である場合、オストワルド粘度計にて下記溶液の２５℃での落下秒数を測定し、下式により９８％硫酸相対粘度（ηｒ）を算出した。
（ηｒ）＝Ｔ１／Ｔ２
Ｔ１はポリアミド組成物を１ｇ／１００ｍｌとなるように溶解した９８％濃硫酸
Ｔ２は９８％濃硫酸
［実施例１］
（芯成分Ａの調製方法）
ジメチルテレフタル酸（ＤＭＴ）５．６ｋｇ（全酸成分に対して５７．０モル％）、ジメチル５−スルホイソフタル酸ナトリウム（ＳＳＩＡ）１．２ｋｇ（全酸成分に対して８．０モル％）、イソフタル酸ジメチル（ＤＭＩ）３．４ｋｇ（全酸成分に対して３５．０モル％）、エチレングリコール（ＥＧ）５．８ｋｇ、酢酸マンガン４水和物（ＭＮ）３．０ｇ、酢酸リチウム２水和物（ＬＡＨ）５０．０ｇ、三酸化アンチモン（ＡＯ）２．５ｇを加え、１４０〜２３０℃でメタノールを留出しつつエステル交換（ＥＩ）反応を行い、２１０分後、リン酸（ＰＡ）１．０ｇを添加した。さらに、重量平均分子量１０００のポリエチレングリコールを１．１ｋｇ（得られる組成物に対して１０重量％）、［ペンタエリスリトール−テトラキス（３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェノール）プロピオネート）］（ＢＡＳＦ製“Ｉｒｇａｎｏｘ（登録商標。以下同じ。）１０１０”）２５．０ｇ、シリコーンオイル（モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ製“ＴＳＦ４３３”）１０．０ｇを加え、減圧および昇温開始し、重縮合反応を開始した。徐々に０．１ｋＰａ以下まで減圧し、同時に２９０℃まで昇温し、重合開始１２０分後、反応系を窒素パージして常圧に戻して重縮合反応を停止させ、口金からストランド状に押出して水槽冷却し、ペレット状にカッティングを実施して共重合ポリエステル組成物を得た。ポリマー特性を表１に示す。
【００５８】
（紡糸方法）
上記ポリエステル組成物を芯成分Ａとし、ηｒ：２．６のナイロン６を鞘成分Ｂとして用いた。芯成分Ａと鞘成分Ｂを各個別々のプレッシャーメルターで２６０℃にて溶融させ、紡糸パック、口金に合流、芯鞘複合形成させて紡糸口金より吐出させた。芯成分Ａと鞘成分Ｂの吐出重量および使用する紡糸口金は、単繊維横断面中で芯成分Ａの形成する星形状多角形が凸・凹角数Ｎ：８、全凸角度：１５°、全凹角度：３００°、芯成分Ａの繊維表面露出度：０％、凸角頂点−繊維横断面中心間距離：ｒ、およびフィラメント数：２４となるよう決定した。また、紡糸温度は２６０℃とした。紡糸口金より吐出後、紡出糸条を風温２０℃、風速２０ｍ／分の冷却風で冷却し、給油装置で油剤を付与して収束させ、１０００ｍ／分で回転する第１ゴデットローラーで引き取り、２８６０ｍ／分で回転する第２ゴデットローラーを介して、ワインダーで巻き取って部分配向未延伸糸を得た。
【００５９】
（評価）
得られた繊維は、必要に応じて延伸仮撚機（加撚部：フリクションディスク式、ヒーター部：接触式）を用いヒーター温度１８０℃、倍率１．４倍の条件で延伸仮撚を行い、各種繊維特性の評価を実施した。各種評価結果を表１に示す。
【００６０】
繊維横断面中で芯成分Ａが形成する星形状多角形は本発明の範囲を満たすものであり、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率は９０％以上を示した。高温延伸・仮撚工程での単繊維間融着抑制、および平織地を作成し割繊処理を実施した際のソフト感ともに優れるものであった。
【００６１】
［実施例２、３］
実施例１における芯成分Ａの繊維表面露出度を表１に記載の数値に変更し、凸角頂点−繊維横断面中心間距離が算出不可となった以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表１に示す。
【００６２】
［実施例４〜６］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角頂点−繊維横断面中心間距離を表１に記載の数値に変更した以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表１に示す。
【００６３】
［実施例７〜９］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸・凹角度、および凸角頂点−繊維横断面中心間距離を表１に記載の数値に変更した以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表１に示す。
【００６４】
［実施例１０〜１３］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸・凹角数Ｎ、凸・凹角度、および凸角頂点−繊維横断面中心間距離を表１に記載の数値に変更した以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表１に示す。
【００６５】
【表１】
2020063536.tif 000003
【００６６】
［実施例１４〜２８］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角頂点−繊維横断面中心間距離、および使用する芯成分Ａを表２、３に記載のとおり変更した以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表２、３に示す。
【００６７】
［実施例２９、３０］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角頂点−繊維横断面中心間距離を表３に記載のとおり変更し、鞘成分ＢをＩＶ：０．６６のポリエチレンテレフタレート、あるいはＳＳＩＡ成分を１．５モル％と重量平均分子量１０００のポリエチレングリコール２．０重量％を共重合したカチオン染料可染型ポリエチレンテレフタレートに変更し、第１・第２ゴデットローラーの回転速度を２７００ｍ／分に変更した以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表３に示す。
【００６８】
【表２】
2020063536.tif 000004
【００６９】
【表３】
2020063536.tif 000005
【００７０】
［比較例１］
実施例１における芯成分Ａの繊維表面露出度を表４に記載の数値に変更し、凸角頂点−繊維横断面中心間距離が算出不可となった以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表４に示す。
【００７１】
芯成分Ａの繊維表面露出度が５％より大きくなったため、高温延伸・仮撚工程において重度の単繊維間融着が発生した。
【００７２】
［比較例２］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角頂点−繊維横断面中心間距離を表４に記載の数値に変更し、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率を９０％未満とした以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表４に示す。
【００７３】
９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率が９０％未満であったため、仮撚糸を用いて作成した平織地を割繊処理した際、十分にソフト感が発現しなかった。
【００７４】
［比較例３］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸・凹角度、および凸角頂点−繊維横断面中心間距離を表４に記載の数値に変更した以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表４に示す。
【００７５】
芯成分Ａの形成する星形状多角形の凸角度が過剰および凹角度が不足しているため、鞘成分Ｂが紡糸工程において剥離して毛羽を形成し、タフネスの低下、および高温延伸・仮撚工程において重度の単繊維間融着が発生した。
【００７６】
［比較例４、５］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸・凹角数Ｎ、凸・凹角度、および凸角頂点−繊維横断面中心間距離を表４に記載の数値に変更した以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表４に示す。
【００７７】
比較例４は凸・凹角数Ｎが不足しているため複合繊維の分割数が少なく、仮撚糸を用いて作成した平織地を割繊処理した際、十分にソフト感が発現しなかった。
【００７８】
比較例５は凸・凹角数Ｎが過剰であることに起因して高温延伸・仮撚工程で繊維横断面が熱変形し、重度の単繊維間融着が発生した。
【００７９】
［比較例６〜９］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角頂点−繊維横断面中心間距離、および使用する芯成分Ａを表４に記載のとおり変更し、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率を９０％未満とした以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表４に示す。
【００８０】
芯成分Ａに適用するポリマーが不適当であることに起因し、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率が９０％未満となり、仮撚糸を用いて作成した平織地を割繊処理した際、十分にソフト感が発現しなかった。なお、比較例６に用いた芯成分ＡはＳＳＩＡ成分が過剰、比較例７に用いた芯成分Ａはテレフタル酸成分が過剰、比較例８に用いた芯成分ＡはＳＳＩＡ成分が不足、比較例９に用いた芯成分Ａはガラス転移点が高く、９０℃イオン交換水中での熱水膨潤率が不足した共重合ポリエステル組成物であった。
【００８１】
［比較例１０］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角頂点−繊維横断面中心間距離、芯成分Ａの繊維表面露出度、および使用する芯成分Ａを表４に記載のとおり変更し、鞘成分ＢをＩＶ：０．６６のポリエチレンテレフタレートに変更し、第１・第２ゴデットローラーの回転速度を２７００ｍ／分に変更し、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率を９０％未満とした以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表４に示す。
【００８２】
芯成分Ａの繊維表面露出度が５％より大きくなったため、高温延伸・仮撚工程において重度の単繊維間融着が発生した。また、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率が９０％未満であったため、仮撚糸を用いて作成した平織地を割繊処理した際、十分にソフト感が発現しなかった。
【００８３】
［比較例１１］
実施例１における芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角頂点−繊維横断面中心間距離、芯成分Ａの繊維表面露出度、および使用する芯成分Ａを表４に記載のとおり変更し、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率を９０％未満とした以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表４に示す。
【００８４】
芯成分Ａの繊維表面露出度が５％より大きくなったものの、結晶加速度に優れるポリマーを適用したため高温延伸・仮撚工程における単繊維間融着をわずかに抑制できた。しかし、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率が９０％未満であったため、仮撚加工糸を用いて作成した平織地を割繊処理した際、十分にソフト感が発現しなかった。
【００８５】
［比較例１２、１３］
実施例１における芯成分Ａをηｒ：２．６のナイロン６、またはηｒ：２．６のナイロン６とηｒ：２．１のイソフタル酸（７０ｍｏｌ％）／テレフタル酸（３０ｍｏｌ％）／ヘキサメチレンジアミン重縮合体との７０：３０ブレンドポリアミドに変更し、鞘成分ＢをＩＶ：０．６６のポリエチレンテレフタレートに変更し、第１・第２ゴデットローラーの回転速度を２７００ｍ／分に変更し、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率を９０％未満とした以外は実施例１と同様に実施し、芯鞘複合繊維を得た。各種評価結果を表４に示す。
【００８６】
芯成分Ａに適用するポリマーが不適当であることに起因し、９０℃の熱水に６０秒浸漬した際の割繊率が９０％未満であったため、仮撚糸を用いて作成した平織地を割繊処理した際、十分にソフト感が発現しなかった。なお、比較例１２、１３に用いた芯成分Ａは高結晶性を有するポリアミドが主体であり、ベンジルアルコール等の薬剤膨潤率に優れるものの、熱水膨潤率は不足したポリマーであった。
【００８７】
【表４】
2020063536.tif 000006
【符号の説明】
【００８８】
Ａ：芯成分
Ｂ：鞘成分
Ｃ：繊維表面
Ｘ：芯成分Ａが形成する星形状多角形の凸角度
Ｙ：芯成分Ａが形成する星形状多角形の凹角度
ｒ：繊維横断面またはその外接円の半径
ｒ´：凸角頂点と繊維横断面中心の平均距離
【図１】
2020063536.tif 000007
【図２】
2020063536.tif 000008