(57)【要約】【課題】高速回転条件下で使用した場合であっても、焼き付きや破損が生じない多列組合せ軸受装置を提供する。【解決手段】多列組合せ軸受装置１１は、内輪および外輪と、この内・外輪間に介在する複数の転動体と、この転動体を保持する保持器とを有する転がり軸受を軸方向に３以上配列してなり、ｄｍ・ｎ値１００×１０4以上の高速回転で使用され、複数のアンギュラ玉軸受１ａ〜１ｄのうち、少なくとも軸方向の内側のアンギュラ玉軸受１ｂ、１ｃの保持器は、樹脂組成物を射出成形体であり、該樹脂組成物は、ジカルボン酸成分とジアミン成分とからなるポリアミド樹脂をベース樹脂とし、これに繊維状補強材を配合してなる組成物であり、ジカルボン酸成分がテレフタル酸を主成分とし、ジアミン成分が１，１０−デカンジアミンを主成分とし、繊維状補強材として、樹脂組成物全体に対して、ガラス繊維を１５〜５０質量％、または、炭素繊維を１５〜３０質量％含む。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内輪および外輪と、この内・外輪間に介在する複数の転動体と、この転動体を保持する保持器とを有する転がり軸受を軸方向に３以上配列してなり、ｄｍ・ｎ値１００×１０4以上の高速回転で使用される軸受装置であり、
前記複数の転がり軸受のうち、少なくとも軸方向の内側の転がり軸受の保持器は、樹脂組成物の射出成形体であり、
前記樹脂組成物は、ジカルボン酸成分とジアミン成分とからなるポリアミド樹脂をベース樹脂とし、これに繊維状補強材を配合してなる組成物であり、前記ジカルボン酸成分がテレフタル酸を主成分とし、前記ジアミン成分が１，１０−デカンジアミンを主成分とし、前記繊維状補強材として、前記樹脂組成物全体に対して、ガラス繊維を１５〜５０質量％、または、炭素繊維を１５〜３０質量％含むことを特徴とする多列組合せ軸受装置。
【請求項２】
前記ポリアミド樹脂は、融点が３１０℃以上であることを特徴とする請求項１記載の多列組合せ軸受装置。
【請求項３】
前記保持器が、内輪案内方式または外輪案内方式の保持器であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の多列組合せ軸受装置。
【請求項４】
前記多列組合せ軸受装置において、軸方向の内側の前記転がり軸受の転動体がセラミックス製であることを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか１項記載の多列組合せ軸受装置。
【請求項５】
前記多列組合せ軸受装置が、ビルトインモータ主軸を有するスピンドル装置に使用されることを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれか１項記載の多列組合せ軸受装置。
【請求項６】
前記複数の転がり軸受が、エアオイル潤滑またはオイルミスト潤滑で潤滑されることを特徴とする請求項１から請求項５までのいずれか１項記載の多列組合せ軸受装置。
【請求項７】
前記複数の転がり軸受が、グリース潤滑で潤滑されることを特徴とする請求項１から請求項５までのいずれか１項記載の多列組合せ軸受装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車、モータ、工作機械などで用いられる多列組合せ軸受装置に関し、特に、所定の樹脂組成物を成形してなる樹脂製の転がり軸受用保持器を有する多列組合せ軸受装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
転がり軸受は、内輪および外輪と、内輪の軌道面と外輪の軌道面との間に円周方向に配置された複数の転動体と、転動体を転動自在に保持する保持器とを備えてなり、該保持器として、一般的にプレス成形された鉄製のものが使用されている。しかし、転がり軸受の回転速度が速くなった場合、鉄製の保持器では転動体と該保持器の滑り接触による摩擦が大きくなり、該軸受の昇温が大きくなり、その結果、焼き付きに至るおそれがあった。そこで、保持器の材料として、自己潤滑性、低摩擦特性、軽量などの点で鉄製よりも優れる合成樹脂を用いることが有効と考えられる。合成樹脂として、一般的には、ポリアミド６樹脂、ポリアミド６６樹脂、ポリアミド４６樹脂などが用いられ、必要に応じてこれらにガラス繊維を含有させ強化したものが用いられる（特許文献１参照）。また、寸法安定性、耐熱性、耐薬品性をより向上させる目的で耐熱ポリアミド樹脂を使用した保持器も提案されている（特許文献２、３、４参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０００−２２７１２０号公報
【特許文献２】特開２００１−３１７５５４号公報
【特許文献３】特開２００６−２０７６８４号公報
【特許文献４】特開２０１６−１２１７３５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年、工作機械の分野では加工効率の向上や重切削への対応が求められている。これに対応するため、軸受には、高速化、高剛性が要求される。この要求に対し主軸の剛性を高めるために、３列以上の組合せ転がり軸受が使用されることが多くなっている。このような多列組合せ軸受として、例えば４列組合せ軸受の場合、軸方向の内側（フロント側から２列目、３列目）の軸受は、軸方向の両端（フロント側から１列目、４列目）の軸受の発熱と昇温に阻まれているため、熱伝導性が悪くなり、軸受自身の転がり摩擦による発熱分を外部に逃すことが困難であり、蓄熱状態になる。その結果、転動体案内方式の保持器の場合には保持器が転動体を案内していることから、高速回転時における転動体と保持器との摩擦熱も加わり、保持器のポケット部が溶融するおそれがある。
【０００５】
また、最近では、工作機械として主軸にモータを搭載したビルトインモータタイプが増えてきている。このモータによる発生熱量が軸部分を伝わり軸受部分にも伝達されるので、軸受にとってさらに厳しい条件となる。このため、軸受としては低昇温化が必要になってくる中で、軸受構成部品の１つである樹脂保持器には耐熱性と、高速回転によって発生する遠心力により変形しないことが要求される。
【０００６】
しかしながら、合成樹脂はガラス転移温度を境にして、機械的特性が大きく変化し、高温では、強度や弾性率が低下する。特許文献１に記載される一般的な保持器材質であるポリアミド６６樹脂やポリアミド４６樹脂は、そのガラス転移温度がそれぞれ約５０℃、約８０℃であり、それをこえる温度では、上述のように、遠心力による変形の発生、保持器と転動体との滑り摩擦による発熱の増大、軸受温度の更なる上昇を経て、保持器と外輪が接触し、焼き付きや保持器破損に至る可能性がある。このため、例えば、ｄｍ・ｎ値（転動体のピッチ円径ｄｍと軌道輪回転数ｎとの積）が６０×１０4以上（更には８０×１０4以上）となる高速回転で使用した場合、焼き付きによる損傷や保持器破損を防ぐことが困難であった。また、ポリアミド６６樹脂やポリアミド４６樹脂は、吸水率が高く、それに伴って保持器寸法が変化するため、吸湿された状態で寸法管理して使用する必要がある。また、吸湿後の強度および弾性率は吸湿前に比較して大きく低下する。
【０００７】
一方、特許文献２、３に記載されるポリアミド９Ｔ樹脂は、そのガラス転移温度が１２５℃であり、上述のポリアミド６６樹脂やポリアミド４６樹脂のガラス転移温度と比較して高い。しかし、ポリアミド９Ｔ樹脂においても、高速回転条件下での温度上昇に対して、何らかの要因で潤滑状態が悪くなった場合、保持器温度がそのガラス転移温度以上となり、変形などの問題が発生するおそれがある。
【０００８】
また、ポリアミド９Ｔ樹脂は、芳香族ポリアミドであることから、ポリアミド６６樹脂やポリアミド４６樹脂のような脂肪族ポリアミドと比較して吸水性は低くなる。しかし、射出成形で製造される樹脂製の保持器には、成形時に樹脂組成物が合流する領域に形成されるウエルド部が必ず存在する。ポリアミド９Ｔ樹脂は、弾性率が高く、靱性が低いことから、使用時に該ウエルド部への応力集中が発生し、ウエルド部での割れが発生しやすくなり、保持器としての強度が低下するおそれがある。
【０００９】
これらの点に関して、特許文献２には、ポリアミド９Ｔ樹脂を使用した保持器の提案こそなされているが、その耐焼付き性能については示唆されていない。また、特許文献３では、温度上昇についてｄｍ・ｎ値が６０×１０4以上の条件として９０×１０4程度までの記載はあるが、それ以上の回転速度の性能は示唆されていない。
【００１０】
また、特許文献４に記載されるテレフタル酸と１，１０−デカンジアミンを主成分としたポリアミド樹脂を用いた場合では、アンギュラ玉軸受をｄｍ・ｎ値８０×１０4まで回転させる軸受温度試験が実施されているが、それ以上の回転速度の性能は示唆されていない。
【００１１】
本発明はこのような問題に対処するためになされたものであり、転がり軸受を３列以上配列した多列組合せ軸受装置を高速回転条件下で使用した場合（例えば、ビルトインモータ主軸の軸受装置に使用した場合）であっても、焼き付きや破損が生じない多列組合せ軸受装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の多列組合せ軸受装置は、内輪および外輪と、この内・外輪間に介在する複数の転動体と、この転動体を保持する保持器とを有する転がり軸受を軸方向に３以上配列してなり、ｄｍ・ｎ値１００×１０4以上の高速回転で使用される軸受装置であり、上記複数の転がり軸受のうち、少なくとも軸方向の内側の転がり軸受の保持器は、樹脂組成物の射出成形体であり、上記樹脂組成物は、ジカルボン酸成分とジアミン成分とからなるポリアミド樹脂をベース樹脂とし、これに繊維状補強材を配合してなる組成物であり、上記ジカルボン酸成分がテレフタル酸を主成分とし、上記ジアミン成分が１，１０−デカンジアミンを主成分とし、上記繊維状補強材として、上記樹脂組成物全体に対して、ガラス繊維を１５〜５０質量％、または、炭素繊維を１５〜３０質量％含むことを特徴とする。なお、「軸方向の内側の転がり軸受」とは、軸方向に配列された３個以上の転がり軸受のうち、両端の転がり軸受以外の転がり軸受のことをさす。
【００１３】
上記ポリアミド樹脂は、融点が３１０℃以上であることを特徴とする。また、上記保持器が、内輪案内方式または外輪案内方式の保持器であることを特徴とする。
【００１４】
上記多列組合せ軸受装置において、軸方向の内側の上記転がり軸受の転動体がセラミックス製であることを特徴とする。
【００１５】
上記多列組合せ軸受装置が、ビルトインモータ主軸を有するスピンドル装置に使用されることを特徴とする。
【００１６】
上記複数の転がり軸受が、エアオイル潤滑またはオイルミスト潤滑で潤滑されることを特徴とする。
【００１７】
上記複数の転がり軸受が、グリース潤滑で潤滑されることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の多列組合せ軸受装置において、軸方向に配列した複数（３以上）の転がり軸受のうち、少なくとも軸方向の内側の転がり軸受の保持器は、ジカルボン酸成分がテレフタル酸を、ジアミン成分が１，１０−デカンジアミンを、それぞれ主成分とする所定のポリアミド樹脂に、ガラス繊維を１５〜５０質量％、または、炭素繊維を１５〜３０質量％配合してなる樹脂組成物の射出成形体であるので、剛性（弾性率）が高く、高温高速回転となる条件下においても、蓄熱性の高い内側の転がり軸受の保持器の変形を小さくできる。以上より、ｄｍ・ｎ値が１００×１０4以上となる高速回転で使用しても、発熱量を小さくでき、焼付きや破損を防止できる。
【００１９】
また、ジカルボン酸成分がテレフタル酸をジアミン成分が１，１０−デカンジアミンをそれぞれ主成分とするポリアミド樹脂をベース樹脂とするので、非常に結晶化速度が速く、成形時のサイクルタイムを短くすることができ、生産性を向上できる。
【００２０】
ベース樹脂とする上記ポリアミド樹脂は、融点が３１０℃以上であるので、保持器材料として最も多く用いられているポリアミド６６樹脂（融点２６７℃）、ポリアミド４６樹脂（融点２９５℃）と比較して、非常に高い耐熱性を備える。また、ポリアミド９Ｔ樹脂（融点３００℃）と比較しても、同等以上の耐熱性を備える。このため、高温高速回転となる条件下でも変形を小さくできる。
【００２１】
また、耐油性、耐薬品性において、上記他のポリアミド樹脂よりも優れており、従来よりも厳しい使用条件、例えば高温、油中などでも使用可能となる。さらに、吸水率も、ポリアミド９Ｔ樹脂と同等程度であり、ポリアミド６６樹脂やポリアミド４６樹脂と比較して非常に少なく、吸水による寸法変化、物性低下を極力抑制できる。
【００２２】
保持器が、内輪案内方式または外輪案内方式の保持器であるので、転動体案内方式の場合に比べ、高速回転時における転動体と保持器との滑り摩擦を小さくでき、それに伴う発熱を抑えることができる。
【００２３】
多列組合せ軸受装置において、軸方向の内側の転がり軸受の転動体をセラミックス製にすることで、鋼製の転動体に比べて、転動体と保持器との滑り摩擦や転動体と軌道輪との摩擦を低減でき、蓄熱性の高い内側の転がり軸受の軸受温度の上昇を抑制できる。さらに、セラミックス製の転動体は、鋼製の転動体に比べて軽量であるので、転動体が保持器に衝突する際の衝撃を抑えることができ、保持器の損傷防止にも効果的である。
【００２４】
主軸にモータを搭載したスピンドル装置は、例えばｄｍ・ｎ値が１００×１０4以上となるような高速回転条件下で使用される。本発明の転がり軸受は、ｄｍ・ｎ値が１００×１０4以上でも焼付きや破損することなく使用できるので、そのようなスピンドル装置への使用に適している。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明に用いる転がり軸受の一例の軸方向一部断面図である。
【図２】本発明に用いる転がり軸受の保持器を示す斜視図である。
【図３】本発明の多列組合せ軸受装置を用いたスピンドル装置を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
本発明者らは、高速回転条件下でも安定して使用可能な複列組合せ軸受装置を得るべく鋭意検討したところ、少なくとも軸方向の内側の転がり軸受の保持器を所定の樹脂組成物からなる樹脂製保持器とすることで、１００×１０4以上の高速回転条件下でも、焼き付くことなく使用できることを見出した。本発明は、このような知見に基づくものである。
【００２７】
本発明の複列組合せ軸受装置の転がり軸受に用いられる保持器は、樹脂組成物を射出成形してなる樹脂製の保持器である。樹脂材料とする樹脂組成物は、所定のポリアミド樹脂をベース樹脂とし、これに所定量の繊維状補強材（ガラス繊維または炭素繊維）を配合してなる。
【００２８】
本発明で用いるポリアミド樹脂は、ジカルボン酸成分とジアミン成分とからなり、各成分を構成するジカルボン酸とジアミンとを重縮合して得られる。上記ポリアミド樹脂を構成するジカルボン酸成分は、テレフタル酸を主成分とする。テレフタル酸を主成分とすることで、ポリアミド樹脂の高温剛性などに優れる。また、上記ポリアミド樹脂を構成するジアミン成分は、１，１０−デカンジアミンを主成分とする。１，１０−デカンジアミンは 直鎖状の脂肪族ジアミンである。テレフタル酸および１，１０−デカンジアミンは、いずれも化学構造の対称性が高いため、これらを主成分とすることで、高い結晶性のポリアミド樹脂が得られる。
【００２９】
本発明では、上記ポリアミド樹脂を構成するジアミン成分について、上述のとおり、炭素数が１０である直鎖状の１，１０−デカンジアミンを主成分として用いている。主成分とするジアミン成分のモノマー単位の炭素数が１０であり、偶数であるので、奇数である場合と比較して、より安定な結晶構造をとり、結晶性が向上する（偶奇効果）。また、主成分とするジアミン成分の炭素数が８以下の場合には、上記ポリアミド樹脂の融点が分解温度を上回るおそれがある。ジアミン成分の炭素数が１２以上の場合には、上記ポリアミド樹脂の融点が低くなり、高温、高速条件下で使用する場合に保持器が変形する等のおそれがある。なお、炭素数９、１１のジアミンでは、ポリアミド樹脂の上記偶奇効果により、結晶性が不足するおそれがある。
【００３０】
上記ポリアミド樹脂は、ジカルボン酸成分であるテレフタル酸およびジアミン成分である１，１０−デカンジアミンの一部を、他の共重合成分で置き換えたものとしてもよい。ただし、他の共重合成分が多くなると、融点および結晶性が低下することから、主成分となるテレフタル酸および１，１０−デカンジアミンの総量は、原料モノマーの総モル数（１００モル％）に対して、９５モル％以上とすることが好ましい。また、実質的にテレフタル酸および１，１０−デカンジアミンのみから構成し、他の共重合成分を実質的に含まないことが特に好ましい。
【００３１】
他の共重合成分として用いる、テレフタル酸以外のジカルボン酸成分としては、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸などの脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸、フタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸が挙げられる。また、他の共重合成分として用いる、１，１０−デカンジアミン以外のジアミン成分としては、１，２−エタンジアミン、１，３−プロパンジアミン、１，４−ブタンジアミン、１，５−ペンタンジアミン、１，６−ヘキサンジアミン、１，７−ヘプタンジアミン、１，８−オクタンジアミン、１，９−ノナンジアミン、１，１１−ウンデカンジアミン、１，１２−ドデカンジアミンなどの脂肪族ジアミン、シクロヘキサンジアミンなどの脂環族ジアミン、キシリレンジアミンなどの芳香族ジアミンが挙げられる。また、上記ポリアミド樹脂には、カプロラクタムなどのラクタム類を共重合させてもよい。
【００３２】
上記ポリアミド樹脂の重量平均分子量は、好ましくは１５０００〜５００００であり、より好ましくは２６０００〜５００００である。上記ポリアミド樹脂の重量平均分子量が１５０００未満であると、該樹脂の剛性が低下し、高速回転時に保持器が変形するおそれがある。一方、上記ポリアミド樹脂の重量平均分子量が５００００をこえると、結晶化が遅くなり射出成形時の流動性が低下する。また、上記ポリアミド樹脂の相対粘度は、特に限定されないが、保持器の成形を容易にするためには、９６質量％硫酸を溶媒とし、濃度１ｇ／ｄＬ、２５℃で測定される相対粘度を２．０以上とすることが好ましい。
【００３３】
上記ポリアミド樹脂は、その融点が３１０℃以上であることが好ましい。また、上限は特に限定されないが、成形加工性などを考慮して３２０〜３４０℃程度とすることが好ましい。保持器材料として一般に使用される他のポリアミド樹脂（ポリアミド６６樹脂（同２６７℃）、ポリアミド４６樹脂（同２９５℃）、ポリアミド９Ｔ樹脂（同３００℃））よりも融点が高く、耐熱性に優れるので、高温、高速回転で使用されても、保持器の変形、焼付き、破損などを防止できる。なお、融点は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、不活性ガス雰囲気下で、上記ポリアミド樹脂を溶融状態から２０℃／分の降温速度で２５℃まで降温した後、２０℃／分の昇温速度で昇温した場合に現れる吸熱ピークの温度（Ｔｍ）として測定できる。
【００３４】
上記ポリアミド樹脂は、そのガラス転移温度が１３０℃以上であることが好ましい。より好ましくは１５０℃以上である。保持器材料として一般に使用される他のポリアミド樹脂（ポリアミド６６樹脂（同４９℃）、ポリアミド４６樹脂（同７８℃）、ポリアミド９Ｔ樹脂（同１２５℃）よりもガラス転移温度が高いので、高温、高速回転で使用されても、保持器の変形を抑制でき、転動体と保持器の滑り摩擦による発熱を小さくできる。なお、ガラス転移温度は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、不活性ガス雰囲気下で、上記ポリアミド樹脂を急冷した後、２０℃／分の昇温速度で昇温した場合に現れる階段状の吸熱ピークの中点の温度（Ｔｇ）として測定できる（ＪＩＳ Ｋ７１２１）。
【００３５】
ベース樹脂とする上記ポリアミド樹脂に配合する繊維状補強材としては、ガラス繊維または炭素繊維を用いる。ガラス繊維は、ＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｆｅ2Ｏ3などを主成分とする無機ガラスから紡糸して得られる。一般に、無アルカリガラス（Ｅガラス）、含アルカリガラス（Ｃガラス、Ａガラス）などを使用できる。上記ポリアミド樹脂への影響を考慮すれば無アルカリガラスが好ましい。無アルカリガラスは、組成物中にアルカリ成分をほとんど含んでいないホウケイ酸ガラスである。アルカリ成分がほとんど入っていないので、ポリアミド樹脂への影響がほとんどなく樹脂組成物の特性が変化しない。ガラス繊維としては、例えば、旭ファイバーグラス社製：０３ＪＡＦＴ６９２、ＭＦ０３ＭＢ１２０、ＭＦ０６ＭＢ１２０などが挙げられる。
【００３６】
炭素繊維は、ポリアクリロニトリル系（ＰＡＮ系）、ピッチ系、レーヨン系、リグニン−ポバール系混合物など原料の種類によらないで使用できる。ピッチ系炭素繊維としては、例えば、クレハ社製：クレカ Ｍ−１０１Ｓ、同Ｍ−１０７Ｓ、同Ｍ−１０１Ｆ、同Ｍ−２０１Ｓ、同Ｍ−２０７Ｓ、同Ｍ−２００７Ｓ、同Ｃ−１０３Ｓ、同Ｃ−１０６Ｓ、同Ｃ−２０３Ｓなどが挙げられる。また、ＰＡＮ系炭素繊維としては、例えば、東邦テナックス社製：ベスファイトＨＴＡ−ＣＭＦ０１６０−０Ｈ、同ＨＴＡ−ＣＭＦ００４０−０Ｈ、同ＨＴＡ−Ｃ６、同ＨＴＡ−Ｃ６−Ｓ、または、東レ社製：トレカＭＬＤ−３０、同ＭＬＤ−３００、同Ｔ００８、同Ｔ０１０などが挙げられる。
【００３７】
繊維状補強材としてガラス繊維を用いる場合、その配合量は、樹脂組成物全体に対して１５〜５０質量％とする。繊維状補強材として炭素繊維を用いる場合、その配合量は、樹脂組成物全体に対して１５〜３０質量％とする。ガラス繊維または炭素繊維を上記範囲とすることで、保持器の剛性を高め、高温、高速回転となる条件下でも保持器の変形を小さくし、発熱量を小さくできる。さらに、転がり軸受保持器の形状を射出成形時に無理抜きする形状とする場合や、転がり軸受に組み付ける際のウエルド部の十分な強度（引張強度）を確保することを考慮すれば、ガラス繊維を用いる場合は樹脂組成物全体に対して２０〜３０質量％が好ましく、炭素繊維を用いる場合は樹脂組成物全体に対して２０〜３０質量％が好ましい。
【００３８】
本発明における樹脂組成物には、保持器機能や射出成形性を損なわない範囲であれば、必要に応じて、上記繊維状補強材以外の添加剤を配合してもよい。他の添加剤として、例えば、固体潤滑剤、無機充填材、酸化防止剤、帯電防止剤、離型材などを配合できる。
【００３９】
上記樹脂組成物を構成する各材料を、必要に応じて、ヘンシェルミキサー、ボールミキサー、リボンブレンダーなどにて混合した後、二軸混練押出し機などの溶融押出し機にて溶融混練し、成形用ペレットを得ることができる。なお、充填材の投入は、二軸押出し機などで溶融混練する際にサイドフィードを採用してもよい。この成形用ペレットを用いて射出成形により保持器を成形する。射出成形時は、樹脂温度を上述のポリアミド樹脂の融点以上とし、金型温度を該ポリアミド樹脂のガラス転移温度未満に保持して行なう。
【００４０】
本発明に用いる樹脂製保持器は、上述のとおり、所定のポリアミド樹脂に所定量の繊維状補強材（ガラス繊維または炭素繊維）を配合した樹脂組成物からなるので、融点およびガラス転移温度が高く、優れた耐熱性、耐油性、耐薬品性、寸法安定性、靱性を示すとともに高い機械的性質を有する。このため、上記保持器は、高速回転域などの過酷な環境条件（高温雰囲気、油や薬品と接触する条件、高速回転条件、高負荷条件、多湿環境など）で長時間の使用に耐え得る保持器となる。
【００４１】
また、上記樹脂組成物は、吸水性が小さいため、吸水・吸湿による膨潤、膨張に伴う寸法変化や物性低下を抑制できる。上記保持器は、寸法安定性に優れ、精度の要求される用途の保持器として安価に提供できる。
【００４２】
本発明で用いるポリアミド樹脂において、ジカルボン酸成分またはジアミン成分として、植物由来の原料を用いてもよい。例えば、ひまし油を出発原料とした１，１０−デカンジアミンを使用できる。植物のようなバイオマス由来原料を採用することで、樹脂製保持器の焼却処分に伴う二酸化炭素の実質的な排出量を、バイオマス由来原料を用いない場合よりも低減できる。ここで、バイオマス由来原料を用いた植物性プラスチックであるかどうかは、樹脂を構成している炭素について、放射性同位元素である１４Ｃの濃度を測定することで判別できる。１４Ｃの半減期は５７３０年であることから、１千万年以上の歳月を経て生成されるとされる化石資源由来の炭素には１４Ｃが全く含まれない。このことから樹脂中に１４Ｃが含まれていれば、少なくともバイオマス由来の原料を用いていると判断できる。
【００４３】
本発明の多列組合せ軸受装置で使用する転がり軸受および該軸受に用いる保持器を図１および図２に基づいて説明する。図１は、本発明で使用する転がり軸受の一例であるアンギュラ玉軸受の軸方向一部断面図であり、図２は、図１の転がり軸受における保持器（もみ抜き型）の斜視図である。
【００４４】
図１に示すように、アンギュラ玉軸受１は、外周面に軌道面２ａを有する内輪２と、内周面に軌道面３ａを有する外輪３と、内輪２の軌道面２ａと外輪３の軌道面３ａとの間を転動する玉４と、玉４を転動自在に保持する保持器５とを備えている。内輪２および外輪３と、玉４とは径方向中心線に対して所定の角度θ（接触角）を有して接触しており、ラジアル荷重と一方向のアキシアル荷重を負荷できる。保持器５は、外輪案内方式であり、該保持器の外周面の一部（軸方向片側）に外輪３に案内される外輪案内部５ａを有している。図１の構成では、外輪案内部５ａが外輪３の内周面と接触することで、保持器５が外輪３に案内される。なお、保持器の案内形式は、外輪案内形式に限らず、内輪案内形式でもよい。
【００４５】
軌道輪案内方式は、転動体案内方式に比べて、保持器の軌道輪との接触による摩擦熱が発生するため、保持器が変形するおそれがある。保持器が変形すると、外輪と局部的な接触が起こり、この接触による摩擦熱によって樹脂が溶融して転がり軸受が焼き付く場合がある。本発明では、後述するように、保持器を上記樹脂組成物の射出成形体とすることで、保持器の剛性を高め、高温回転条件下でも保持器の変形を小さくし、樹脂の溶融や軸受の焼き付きを効果的に抑制できる。
【００４６】
アンギュラ玉軸受１において、内輪２および外輪３はいずれも鋼材からなっている。上記鋼材には、軸受材料として一般的に用いられる任意の材料を用いることができる。例えば、高炭素クロム軸受鋼（ＳＵＪ１、ＳＵＪ２、ＳＵＪ３、ＳＵＪ４、ＳＵＪ５など；ＪＩＳ Ｇ ４８０５）、浸炭鋼（ＳＣｒ４２０、ＳＣＭ４２０など；ＪＩＳ Ｇ ４０５３）、ステンレス鋼（ＳＵＳ４４０Ｃなど；ＪＩＳ Ｇ ４３０３）などを用いることができる。
【００４７】
また、アンギュラ玉軸受１において、玉４は鋼材だけでなく、軽量のセラミックス材料を用いることができる。セラミックス材料を用いることで、高速回転時の遠心力による予圧増大が抑制でき、さらに耐焼付性を向上させることができるため好ましい。セラミックス材料としては、窒化ケイ素、炭化ケイ素、酸化アルミニウム（アルミナ）、酸化ジルコニウム（ジルコニア）、サイアロン、ガラスなどが挙げられる。これらの中でも、耐熱性に優れる窒化ケイ素がより好ましい。
【００４８】
図２には、保持器の斜視図を示す。図２に示すように、保持器５には、円環状の保持器本体５ｂに転動体である玉を収納するポケット部６が周方向に一定間隔で複数設けられている。なお、ポケット部６は、上述の樹脂組成物を射出成形して得られた成形体に対して、切削加工する等して形成される。
【００４９】
図３は、本発明の多列組合せ軸受装置を用いた工作機械主軸用スピンドル装置の例である。スピンドル装置１３は、軸受ハウジング１４内において、主軸１５をフロント側軸受およびリア側軸受で回転自在に保持しており、主軸１５の中間部のビルトインモータ１６により主軸１５が回転駆動される。図３に示すように、多列組合せ軸受装置１１は、スピンドル装置１３の主軸１５のフロント側軸受として使用される。また、主軸１５のリア側軸受としては単列のアンギュラ玉軸受１２が使用される。
【００５０】
多列組合せ軸受装置１１は、軸方向に配列した４個のアンギュラ玉軸受１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄを有している。４個のアンギュラ玉軸受１ａ〜１ｄは、内輪側と外輪側とにそれぞれ介在する内輪間座と外輪間座によって位置決めされる。図３において、４個のアンギュラ玉軸受の組合せ方法は、前部（図中左側）２列のアンギュラ玉軸受１ａ、１ｂと、後部（図中右側）２列のアンギュラ玉軸受１ｃ、１ｄとが互いに背面合せで配列されている。なお、前部のアンギュラ玉軸受１ａ、１ｂと後部のアンギュラ玉軸受１ｃ、１ｄとを正面合せ（接触角が逆ハの字方向の組合せ）で配列してもよい。図３において、４個のアンギュラ玉軸受１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄの内径寸法および外径寸法は互いに同じである。また、これら軸受の内径寸法および外径寸法は、アンギュラ玉軸受１２の内径寸法および外径寸法と異なっている。
【００５１】
ビルトインモータ１６は、多列組合せ軸受装置１１とアンギュラ玉軸受１２の間の主軸に設けられる。ビルトインモータ１６は、主軸１５に固定されたロータ１７と、このロータ１７に対向して軸受ハウジング１４の内周に設けられたステータ１８とからなる。
【００５２】
図３に示すように、４列のアンギュラ玉軸受１ａ〜１ｄの４列の場合、軸方向の内側に配置されたアンギュラ玉軸受１ｂ、１ｃは、軸方向の両端に配置されたアンギュラ玉軸受１ａ、１ｄに比べて、軸受内で発生した熱が放熱されにくく、高温になりやすい。そのため、本発明の多列組合せ軸受装置では、複数の転がり軸受のうち少なくとも内側の転がり軸受（図３の１ｂ、１ｃ）の保持器が上記樹脂組成物からなるので耐熱性に優れ、高速回転条件下においても該保持器の変形を抑制できる。また、上記樹脂組成物は、自己潤滑性および低摩擦特性にも優れる。
【００５３】
図３において、例えば、アンギュラ玉軸受１ｂ、１ｃの保持器にのみ上記樹脂組成物を用い、アンギュラ玉軸受１ａ、１ｄの保持器には他のポリアミド樹脂（ポリアミド６６樹脂、ポリアミド４６樹脂、ポリアミド９Ｔ樹脂）をベース樹脂とする樹脂組成物を用いる形態としてもよい。また、アンギュラ玉軸受１ｂ、１ｃ、１ｄの保持器にのみ上記樹脂組成物を用い、アンギュラ玉軸受１ａの保持器には他のポリアミド樹脂（ポリアミド６６樹脂、ポリアミド４６樹脂、ポリアミド９Ｔ樹脂）をベース樹脂とする樹脂組成物を用いる形態としてもよい。この形態では、モータ発熱の影響を受けやすいアンギュラ玉軸受１ｄの保持器の変形も抑制できる。他の形態として、全てのアンギュラ玉軸受１ａ〜１ｄの保持器に上記樹脂組成物を用いてもよい。
【００５４】
また、本発明の多列組合せ軸受装置は、セラミックス製の転動体と併用することで、転動体と保持器との摩擦による発熱を一層小さくでき、温度上昇を抑えることができる。この場合、全ての転がり軸受の転動体をセラミックス製としてもよい。また、内側の転がり軸受（図３の１ｂ、１ｃ）の転動体のみをセラミックス製とし、両端の転がり軸受（図３の１ａ、１ｄ）の転動体を鋼製としてもよい。後者の場合、セラミックスへの変更に伴うコスト増を抑えつつ、耐熱性が要求される軸受の発熱を抑えることができる。以上より、本発明の多列組合せ軸受装置は、高速回転条件下でも焼き付きや破損がなく長時間運転することができる。
【００５５】
上記転がり軸受における潤滑方法としては、例えば、グリース潤滑、オイルミスト潤滑、エアオイル潤滑、ジェット潤滑などの方法があり、いずれも採用できる。これら潤滑方法のうち、例えばスピンドル装置の主軸構造の簡素化という観点では、付属部品や付帯設備の不要なグリース潤滑が好ましい。本発明に用いる転がり軸受は、潤滑方法にかかわらず高速回転可能な構成となっているため、グリース潤滑でもｄｍ・ｎ値１００×１０4以上で十分使用可能である。好ましくはｄｍ・ｎ値１２０×１０4以上で使用され、より好ましくはｄｍ・ｎ値１５０×１０4以上で使用される。一方、さらに高速の回転条件下では、オイルミスト潤滑またはエアオイル潤滑が好ましい。オイルミスト潤滑またはエアオイル潤滑の場合、ｄｍ・ｎ値２００×１０4以上でも使用可能である。
【００５６】
なお、図３に示した多列組合せ軸受装置１１の構成やスピンドル装置１３の構成は、これに限らない。多列組合せ軸受装置１１の転がり軸受としてアンギュラ玉軸受を例に説明したが、軸受形式はこれに限定されず、他の玉軸受、円すいころ軸受、自動調心ころ軸受、針状ころ軸受などにも適用できる。また、多列組合せ軸受装置１１は、３列以上の転がり軸受が組合されていればよく、例えば、３列でも、５列でもよい。３列の構成の場合、内側の転がり軸受はフロント側から２列目の軸受である。なお、３列の構成の場合、軸受はＤＢＴ組合せで配列される。具体的には、フロント側２列の軸受とフロント側から３列目の軸受とが互いに背面合せで配列される。５列の構成の場合、内側の転がり軸受はフロント側から２列目、３列目、４列目の軸受である。また、スピンドル装置１２は、例えば、マシニングセンタ、旋盤、フライス盤、研削盤などの各種工作機械に適用できる。
【実施例】
【００５７】
以下に実施例を挙げて本発明をさらに説明するが、本発明はこれにより何ら制限されるものではない。
【００５８】
実施例および比較例に用いる原材料を一括して以下に示す。
（１）樹脂材料 
ポリアミド樹脂Ａ：テレフタル酸と１，１０−デカンジアミンを主原料に使用した樹脂（ユニチカ社製ＸｅｃｏＴ ＸＮ５００）
ポリアミド６６樹脂：東レ社製アミランＣＭ３００１
ポリアミド４６樹脂：ＤＳＭ社製スタニールＴＷ３００
ポリアミド９Ｔ樹脂：クラレ社製ジェネスタＮ１０００
（２）繊維状補強材
ガラス繊維：旭ファイバーグラス社製０３ＪＡＦＴ６９２（平均繊維径１０μｍ、平均繊維長３ｍｍ）
炭素繊維：東邦テナックス社製ＨＴＡ−Ｃ６（平均繊維径７μｍ、平均繊維長６ｍｍ）
【００５９】
実施例１〜７、比較例１〜６において、各原材料を表１に示す割合で配合した樹脂組成物を用いて、実施例と比較例の保持器を作製し、各種の試験を実施した。樹脂組成物の製造には二軸押出機を用いた。ガラス繊維、炭素繊維は折損を防止するために定量サイドフィーダーを用いて供給し、押し出して造粒した。得られた成形用ペレットを用い、インラインスクリュー式射出成形機にて成形し、所望の保持器形状（外径９３ｍｍ、内径８８ｍｍ、幅１３ｍｍ）とした。なお、保持器の形状は、図２に示すもみ抜き型保持器とした。成形後、８０℃、９５％相対湿度の雰囲気にて調湿処理を実施し、吸水させたものについて各試験を実施した。得られた保持器の調湿前後の質量から以下に示す算出式により吸水率を測定した。結果を表１に示す。
【００６０】
［吸水率の算出式］吸水率（質量％）＝（調湿後の質量−調湿前の質量）× １００／調湿前の質量
【００６１】
［軸受温度試験］
軸受温度試験に用いた軸受は、上記保持器およびセラミックス球（材質：窒化ケイ素）を組み込んだアンギュラ玉軸受とした。保持器の案内方式は、外輪案内方式とした。図３に示すように、該アンギュラ玉軸受を４列配列したビルトインモータを内蔵するスピンドル装置とした。リア側の軸受は、単列の円筒ころ軸受を使用した。軸受の潤滑方式はエアオイル潤滑またはグリース潤滑とした。装置内のビルトインモータを駆動させることで主軸を回転させ、エアオイル潤滑ではｄｍ・ｎ値２５０×１０4まで回転速度を順次上げていき、グリース潤滑ではｄｍ・ｎ値１７０×１０4まで回転速度を順次上げていく試験を実施した。回転速度の上昇の過程において、少なくとも１以上の保持器が溶融した場合を「あり」とし、保持器が溶融しなかった場合を「なし」として、結果を表１に併記した。
【００６２】
【表１】
2020041597.tif 000003
【００６３】
表１に示すように、比較例１、４（ポリアミド６６）、比較例２、５（ポリアミド４６）、比較例３、６（ポリアミド９Ｔ）はエアオイル潤滑、グリース潤滑ともに回転速度を上げていく際に保持器が溶融した。特に、内側のアンギュラ玉軸受の保持器が溶融した。なお、比較例の中においては、ポリアミド９Ｔ、ポリアミド４６、ポリアミド６６の順で劣る結果となった。これに対し、実施例１〜７の保持器ではエアオイル潤滑、グリース潤滑ともに回転速度を上げても保持器が溶融することなく回転することが確認できた。
【産業上の利用可能性】
【００６４】
本発明の多列組合せ軸受装置は、高温、高速条件下においても焼付きや破損を生じないので、自動車、モータ、工作機械などで用いられる多列組合せ軸受装置として利用できる。特に、ｄｍ・ｎ値が１００×１０4以上となるような高速回転で使用される多列組合せ軸受装置として好適である。
【符号の説明】
【００６５】
１  アンギュラ玉軸受（転がり軸受）
２  内輪
３  外輪
４  玉
５  保持器
６  ポケット部
１１  多列組合せ軸受装置
１２  アンギュラ玉軸受
１３  スピンドル装置
１４  軸受ハウジング
１５  主軸
１６  ビルトインモータ
１７  ロータ
１８  ステータ
【図１】
2020041597.tif 000004
【図２】
2020041597.tif 000005
【図３】
2020041597.tif 000006