(57)【要約】【課題】蒸発器に十分な熱が存在する間にポンプが停止する事態を避けて、作動流体が異常な高温高圧になることを防ぐ排熱回収システムを提供する。【解決手段】作動流体Ｆ１の流れに関して環状に配置された蒸発器１１、膨張器１２、凝縮器１３、及び、ポンプ１４を備える排熱回収システム１０は、ポンプ１４の駆動軸１７の一端側に配置されて駆動軸１７及び車両１の動力伝達軸５の間の動力を断接する第一クラッチ１８と、駆動軸１７の他端側に配置されて駆動軸１７及び膨張器１２の回転軸１６の間の動力を断接する第二クラッチ１９とを備え、第一クラッチ１８が動力伝達軸５の回転数Ｎ１が閾値Ｎａ以上の場合に駆動軸１７及び動力伝達軸５の間で動力を伝達可能に接続し、第二クラッチ１９が回転軸１６の回転数Ｎ２が動力伝達軸５の回転数Ｎ１以上の場合に駆動軸１７及び回転軸１６の間で動力を伝達可能に接続する構成である。【選択図】図１
2020067049.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動流体の流れに関して環状に配置された蒸発器、膨張器、凝縮器、及び、ポンプを備え、前記蒸発器の熱源として車両に搭載されたエンジンの排気を利用する排熱回収システムにおいて、
前記ポンプの駆動軸の一端側に配置されてその駆動軸及び前記車両の動力伝達軸の間の動力を断接する第一クラッチと、前記ポンプの駆動軸の他端側に配置されてその駆動軸及び前記膨張器の回転軸の間の動力を断接する第二クラッチとを備え、
前記第一クラッチが前記動力伝達軸の回転数が予め設定した閾値以上の場合に前記駆動軸及び前記動力伝達軸の間で動力を伝達可能に接続し、前記第二クラッチが前記回転軸の回転数が前記動力伝達軸の回転数以上の場合に前記駆動軸及び前記回転軸の間で動力を伝達可能に接続する構成であることを特徴とする排熱回収システム。
【請求項２】
前記第一クラッチは、前記動力伝達軸の回転数が前記閾値以上の場合に接続し、前記動力伝達軸の回転数が前記閾値未満の場合に切断する遠心クラッチである請求項１に記載の排熱回収システム。
【請求項３】
前記第二クラッチは、前記回転軸の回転数が前記動力伝達軸の回転数以上の場合に接続し、前記回転軸の回転数が前記動力伝達軸の回転数未満の場合に切断するワンウェイクラッチである請求項１又は２に記載の排熱回収システム。
【請求項４】
前記動力伝達軸の回転数及び前記駆動軸の回転数が、前記第二クラッチが接続されて前記回転軸と前記駆動軸との間の動力が伝達可能な状態を、前記膨張器を通過する気体の作動流体の質量流量と前記ポンプから吐出される液体の作動流体の質量流量とが略一致した状態にする回転数に設定される請求項１〜３のいずれか１項に記載の排熱回収システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、排熱回収システムに関し、より詳細には、車両に搭載されたエンジンの熱効率を向上する排熱回収システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
車両に搭載されたエンジンから排出された排気を利用した排熱回収システム（ランキンサイクルシステムともいう）が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１３−２１７３４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、排熱回収システムにおいては、システムが作動し始めて蒸発器に十分な熱が存在する状態で、作動流体を循環させるポンプが停止した場合に、蒸発器の内部の作動流体が異常な高温高圧になるという問題がある。
【０００５】
そこで、膨張器の回転軸とポンプの駆動軸とを連結して、蒸発器に十分な熱が存在する状態では、膨張器が生じる動力によりポンプを駆動させるものがある。しかし、ポンプの駆動源として膨張器を利用する場合には、作動流体が十分に温まるまで、ポンプを駆動することができないという別の問題がある。
【０００６】
本開示の目的は、蒸発器に十分な熱が存在する間にポンプが停止する事態を避けて、作動流体が異常な高温高圧になることを防ぐ排熱回収システムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の目的を達成する本発明の一態様の排熱回収システムは、作動流体の流れに関して環状に配置された蒸発器、膨張器、凝縮器、及び、ポンプを備え、前記蒸発器の熱源として車両に搭載されたエンジンの排気を利用する排熱回収システムにおいて、前記ポンプの駆動軸の一端側に配置されてその駆動軸及び前記車両の動力伝達軸の間の動力を断接する第一クラッチと、前記ポンプの駆動軸の他端側に配置されてその駆動軸及び前記膨張器の回転軸の間の動力を断接する第二クラッチとを備え、前記第一クラッチが前記動力伝達軸の回転数が予め設定した閾値以上の場合に前記駆動軸及び前記動力伝達軸の間で動力を伝達可能に接続し、前記第二クラッチが前記回転軸の回転数が前記動力伝達軸の回転数以上の場合に前記駆動軸及び前記回転軸の間で動力を伝達可能に接続する構成であることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の一態様によれば、蒸発器に十分な熱が存在する間にポンプが停止する事態を避けて、作動流体が異常な高温高圧になることを防ぐことができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】排熱回収システムの実施形態を例示する構成図であり、第一クラッチが接続し、第二クラッチが切断した状態を示す。
【図２】排熱回収システムの実施形態を例示する構成図であり、第一クラッチが接続し、第二クラッチが接続した状態を示す。
【図３】排熱回収システムにおける経過時間と各軸の回転数との関係を例示する関係図であり、車両の走行開始時を示す。
【図４】排熱回収システムにおける経過時間と各軸の回転数との関係を例示する関係図であり、車両の走行停止時を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下に、排熱回収システム１０の実施形態について説明する。図中では、作動流体Ｆ１、排気Ｇ１、冷却媒体Ｗ１の流れを実線の矢印で示し、車両１の動力伝達系からの動力の伝達を点線の矢印で示し、動力伝達系への動力の伝達を一点鎖線で示すものとする。
【００１１】
図１及び図２に例示するように、排熱回収システム１０は、蒸発器１１の熱源として車両１に搭載されたエンジン２から排出された排気Ｇ１を利用して、動力に変換するものである。排熱回収システム１０は、ランキンサイクルシステムともいい、蒸発器１１、膨張器１２、凝縮器１３、及び、ポンプ１４が作動流体用配管１５により作動流体Ｆ１の流れに関して環状に配置される。
【００１２】
排熱回収システム１０は、非可逆熱サイクルを利用するシステムである。具体的に、排熱回収システム１０は、ポンプ１４が液体の作動流体Ｆ１を圧送して、蒸発器１１が排気Ｇ１を利用して液体の作動流体Ｆ１を蒸発させ、膨張器１２が蒸発した作動流体Ｆ１の圧力により駆動し、凝縮器１３が膨張器１２を駆動した後の作動流体Ｆ１を液化させることで、膨張器１２から動力を取り出すシステムである。
【００１３】
作動流体Ｆ１としては、水よりも沸点が低いものが好ましく、例えば、アンモニア、エタノール、ハイドロフルオロカーボン類の代替フロンガスが例示される。排熱回収システム１０に沸点が低い作動流体Ｆ１を用いることで、エンジン２から排出される排気Ｇ１の温度が比較的に低い状態でも排熱を回収するには有利になる。
【００１４】
蒸発器１１は、エンジン２から排出される排気Ｇ１と作動流体Ｆ１との間で熱交換を行わせて、排気Ｇ１の排熱により作動流体Ｆ１を蒸発させるものである。蒸発器１１は、エンジン２から排出された排気Ｇ１が通過する排気通路３の中途位置に配置される。蒸発器１１としては、排気通路３に配置されていればよく、排気Ｇ１の流れに関して図示しないターボチャージャのタービンよりも上流側に配置されてもよく、図示しない排気浄化装置の下流側に配置されてもよい。
【００１５】
膨張器１２は、蒸発器１１で蒸発し気体となった作動流体Ｆ１の圧力により駆動し、回転軸１６から動力を出力するものである。膨張器１２としては、タービン式、ピストン式、ロータリー式、スクロール式、及び、スクリュー式の膨張器が例示される。
【００１６】
凝縮器１３は、膨張器１２を駆動させた後の気体の作動流体Ｆ１と冷却媒体Ｗ１との間で熱交換を行わせて、冷却媒体Ｗ１により作動流体Ｆ１を凝縮（液化）するものである。冷却媒体Ｗ１は、この実施形態でエンジン２を冷却し冷却配管４を流れる冷却水を用いるが、冷却媒体Ｗ１としては、車速風も例示される。
【００１７】
ポンプ１４は、液体の作動流体Ｆ１を循環させるものであり、駆動軸１７が回転することで駆動するものである。ポンプ１４としては、回転式や往復式の容積ポンプが例示される。
【００１８】
排熱回収システム１０は、ポンプ１４の駆動源を二重系にしたシステムであり、ポンプ１４の駆動軸１７の一端側に配置される第一クラッチ１８と、駆動軸１７の他端側に配置される第二クラッチ１９とを備える。
【００１９】
第一クラッチ１８は、ポンプ１４の駆動軸１７及び車両１の動力伝達軸５の間の動力を断接するクラッチであり、動力伝達軸５の回転数Ｎ１が予め設定した閾値Ｎａ以上の場合に駆動軸１７及び動力伝達軸５の間で動力を伝達可能に接続するクラッチである。
【００２０】
動力伝達軸５は、車両１の動力伝達機構との間で動力を伝達可能な軸であればよく、少なくとも車両１が走行中に回転可能な軸が好ましく、動力伝達機構と無端状のベルトやチェーン、あるいはギア機構を介して連結される軸である。本開示において、車両１の動力伝達機構とは、エンジン２や図示しないモータージェネレータの回転動力を駆動輪に伝達する機構であり、クランクシャフト６、トランスミッション７、プロペラシャフト８、及び、ドライブシャフト９が例示される。動力伝達軸５が、エンジン２やモータージェネレータなどの駆動源が停止中の車両１の走行中にも回転可能な軸（例えば、トランスミッション７、プロペラシャフト８、及び、ドライブシャフト９に連結された軸）で構成されると、駆動源でエネルギーを消費せずに駆動軸１７との間の動力伝達が可能となる。動力伝達軸５が、車両１の走行が停止中にも回転可能な軸（例えば、クランクシャフト６に連結された軸やモータージェネレータに連結された軸）で構成されると、車両１の停止中にも駆動軸１７との間の動力伝達が可能となる。この実施形態の動力伝達軸５はプロペラシャフト７に連結され、車両１の走行中に回転し、走行停止中に回転が停止する。
【００２１】
閾値Ｎａは、ポンプ１４の最低回転数に基づいて設定される。本開示で、ポンプ１４の最低回転数は、ポンプ１４から液体の作動流体Ｆ１を圧送可能な回転数のうちで最も低い回転数である。この実施形態の閾値Ｎａは、車両１が徐行運転時の速度よりも速い速度で走行した場合に、動力伝達軸５からポンプ１４の駆動軸１７に動力が伝達されるとポンプ１４の回転数が最低回転数以上となる値に設定される。なお、動力伝達軸５がクランクシャフト６に連結される場合に、閾値Ｎａはエンジン２のエンジン回転数がアイドル回転数に達した場合に、動力伝達軸５からポンプ１４の駆動軸１７に動力が伝達されるとポンプ１４の回転数が最低回転数以上となる値に設定される。
【００２２】
第一クラッチ１８は、動力伝達軸５の回転数Ｎ１が閾値Ｎａ以上の場合に接続し、その回転数Ｎ１が閾値Ｎａ未満の場合に切断する遠心クラッチで構成されることが望ましい。第一クラッチ１８は、動力伝達軸５の回転数Ｎ１が閾値Ｎａ以上の場合に接続し、その回転数Ｎ１が閾値Ｎａ未満の場合に切断するクラッチであればよく、電気制御式クラッチでもよい。但し、この実施形態のように第一クラッチ１８が、動力伝達軸５の回転数に応じて断接する遠心クラッチで構成されることで、センサによる各軸の回転数のセンシングや制御装置による制御を省くことができ、機械的に排熱回収システム１０を作動させるには有利になる。
【００２３】
第二クラッチ１９は、ポンプ１４の駆動軸１７及び膨張器１２の回転軸１６の間の動力を断接するクラッチであり、回転軸１６の回転数Ｎ２が動力伝達軸５の回転数Ｎ１以上の場合に駆動軸１７及び回転軸１６の間で動力を伝達可能に接続するクラッチである。
【００２４】
第二クラッチ１９は、回転軸１６の回転数Ｎ２が動力伝達軸５の回転数Ｎ１以上の場合に接続し、回転軸１６の回転数Ｎ２が動力伝達軸５の回転数Ｎ１未満の場合に切断するワンウェイクラッチで構成されることが望ましい。第二クラッチ１９は、回転軸１６の回転数Ｎ２が動力伝達軸５の回転数Ｎ１以上の場合に接続し、その回転数Ｎ１未満の場合に切断するクラッチであればよく、電気制御式クラッチでもよい。但し、この実施形態のように第二クラッチ１９が、回転軸１６の回転数Ｎ２と動力伝達軸５の回転数Ｎ１との関係に応じて断接するワンウェイバルブクラッチで構成されることで、センサによる各軸の回転数のセンシングや制御装置による制御を省くことができ、機械的に排熱回収システム１０を作動させるには有利になる。
【００２５】
第二クラッチ１９が接続して、膨張器１２の回転軸１６とポンプ１４の駆動軸１７との間の動力が伝達可能な状態は、膨張器１２を通過する気体の作動流体Ｆ１の質量流量と、ポンプ１４から吐出される液体の作動流体Ｆ１の質量流量とが略一致した状態であることが望ましい。そこで、そのような状態になるように、ポンプ１４の最高回転数Ｎｍａｘや動力伝達軸５の回転数Ｎ１の最高回転数を調節するとよい。
【００２６】
図３及び図４において、横軸は経過時間、縦軸は回転数を示し、実線は動力伝達軸５の回転数Ｎ１を、一点鎖線は回転軸１６の回転数Ｎ２を、点線はプロペラシャフト７の回転数Ｎｐを、それぞれ示している。
【００２７】
図３に例示するように、車両１の走行が開始して、時間ｔ１でプロペラシャフト７の回転数Ｎｐが所定の回転数Ｎｂに達すると、動力伝達軸５の回転数Ｎ１が閾値Ｎａになる。このとき、第一クラッチ１８が接続した状態になり、動力伝達軸５からポンプ１４の駆動軸１７へ動力が伝達される（図１に示す状態）。また、ポンプ１４の駆動軸１７の回転数Ｎ３は回転数Ｎ１と等しくなる。加えて、第二クラッチ１９が切断した状態であり、膨張器１２の回転軸１６は回転駆動していない状態である。
【００２８】
次いで、時間ｔ２で排熱回収システム１０における膨張器１２の駆動が開始される。このとき、第二クラッチ１９が切断した状態であり、膨張器１２の回転軸１６は空転した状態である。
【００２９】
次いで、時間ｔ３で膨張器１２の回転軸１６の回転数Ｎ２が動力伝達軸５の回転数Ｎ１と等しくなる。このとき、第一クラッチ１８が接続した状態を維持し、第二クラッチ１９が接続した状態になり、膨張器１２の回転軸１６からポンプ１４の駆動軸１７へ動力が伝達されるとともに、動力伝達軸５にも動力が伝達される（図２に示す状態）。また、ポンプ１４の駆動軸１７の回転数Ｎ３は回転数Ｎ２と等しくなる。以降、膨張器１２の回転軸１６の回転数Ｎ２が動力伝達軸５の回転数Ｎ１未満になるまで、排気Ｇ１の排熱を利用した動力の取り出しが行われる。
【００３０】
図４に例示するように、時間ｔ４で車両１の減速が開始される。次いで、時間ｔ５で膨張器１２の回転軸１６の回転数Ｎ２が動力伝達軸５の回転数Ｎ１と等しくなる。これ以降、第一クラッチ１８が接続した状態を維持し、第二クラッチ１９が切断した状態になり、動力伝達軸５からポンプ１４の駆動軸１７へ動力が伝達される（図１に示す状態）。また、ポンプ１４の駆動軸１７の回転数Ｎ３は回転数Ｎ１と等しくなる。加えて、蒸発器１１には余熱が残っている状態であり、膨張器１２の回転軸１６がその余熱により蒸発した作動流体Ｆ１の圧力により回転し続け、膨張器１２の回転軸１６は空転した状態になる。
【００３１】
次いで、時間ｔ６で蒸発器１１の余熱が略無い状態になり、膨張器１２の駆動が停止する。次いで、時間ｔ７でプロペラシャフト７の回転数Ｎｐが所定の回転数になり、動力伝達軸５の回転数Ｎ１が閾値Ｎａになる。これ以降、第一クラッチ１８が切断した状態になり、ポンプ１４の駆動軸１７へ動力の伝達が停止される。
【００３２】
以上のように、排熱回収システム１０は、ランキンサイクルにおけるポンプ１４の駆動源を二重系にすることで、一方の駆動源が故障したり、停止したりした場合でも、蒸発器１１に余熱が存在する間はポンプ１４を駆動させて作動流体Ｆ１を循環させることができる。これにより、蒸発器１１に十分な熱が存在する間にポンプ１４が停止する事態を避けるには有利になり、作動流体Ｆ１が異常な高温高圧になることを防ぐことができる。
【００３３】
また、排熱回収システム１０は、第一クラッチ１８及び第二クラッチ１９の両方を各軸の回転数に応じて機械的に動作するクラッチで構成することが好ましく、第一クラッチ１８を遠心クラッチで構成し、第二クラッチ１９をワンウェイクラッチで構成することがより好ましい。第一クラッチ１８及び第二クラッチ１９の両方を各軸の回転数に応じて機械的に動作するクラッチで構成することで、センサによる各軸の回転数のセンシングや制御装置による制御を省くことができ、機械的に排熱回収システム１０を作動させるには有利になることに加えて、システムの部品点数を低減することもできる。
【００３４】
排熱回収システム１０において、動力伝達軸５の回転数Ｎ１及び駆動軸１７の回転数が、第二クラッチ１９が接続された状態を、膨張器１２を通過する気体の作動流体Ｆ１の質量流量とポンプ１４から吐出される液体の作動流体Ｆ１の質量流量とが略一致した状態にする回転数に設定されることが望ましい。このように各軸の回転数を設定することで、ランキンサイクルとしてエネルギーの回収効率を高めることができる。
【符号の説明】
【００３５】
１  車両
２  エンジン
５  動力伝達軸
１０  排熱回収システム
１１  蒸発器
１２  膨張器
１３  凝縮器
１４  ポンプ
１６  回転軸
１７  駆動軸
１８  第一クラッチ
１９  第二クラッチ
Ｆ１  作動流体
Ｎ１  動力伝達軸の回転数
Ｎ２  回転軸の回転数
Ｎａ  閾値
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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