(57)【要約】      （修正有）【課題】複数のコンプレッサの各コンプレッサが、それぞれのモータによって駆動される、マルチコンプレッサプラントにおける脈動レベルを低減するための方法を提供する。【解決手段】第１のコンプレッサ１００の第１のモータ１１０を始動し、次いで、他のモータの各々を、特定の位相シフトで、すべてのモータを互いの間で同調させるような方法で、連続して始動することにより、脈動レベルを低減するように管理する。列して動作するコンプレッサの数を評価して、動作している単一のコンプレッサ１００で、もっとも不利な圧力脈動の合計を判定し、並列して動作している複数のコンプレッサで、もっとも不利な圧力脈動の合計を判定して、Ｎｃを動作中のコンプレッサの最大の数とする、３６０度／Ｎｃに等しい位相を用いてコンプレッサ１００間に異なる位相シフトを実現する。【選択図】図１３
2020041540.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
マルチコンプレッサプラントにおける圧力脈動レベルの低減方法であって、
前記マルチコンプレッサプラントが、ガスパイプシステムに並列して接続された複数のレシプロコンプレッサ（１００）を備え、
各レシプロコンプレッサ（１００）が、それぞれのモータ（１１０）によって駆動され、
前記方法が、
並列して動作するコンプレッサの数を評価すること（２００）と、
もっとも不利な動作条件の判定により、動作している単一のコンプレッサで、もっとも不利な圧力脈動の合計を判定すること（２１０）と、
コンプレッサ間に０度の位相を課す、もっとも不利な動作条件の前記判定により、並列して動作している複数のコンプレッサで、もっとも不利な圧力脈動の合計を判定すること（２２０）と、
Ｎｃを動作中のコンプレッサの最大の数とする、３６０度／Ｎｃに等しい位相から開始する、コンプレッサ間に異なる位相を課す、最適な圧力脈動の合計を判定すること（２３０）と、
各容量制御のケースに関し、組合せの結果として生じる主要な周波数が、可能な限りもっとも高い条件下で、各コンプレッサによって生成された前記圧力脈動のピークが、重なることを避けるように分布された際に、コンプレッサ間の最適な位相シフトを判定することと、
第１のレシプロコンプレッサ（１００）の第１のモータ（１１０）を始動することと、
前記判定された位相シフトで、互いの間で、すべてのモータ（１１０）を同調させるために、モータ（１１０）を互いに連続して始動することと、
を含む、前記低減方法。
【請求項２】
特定の位相シフトで、互いの間ですべてのモータ（１１０）を同調させるステップが、前記レシプロコンプレッサのクランクシャフトを、特定の機械的シフトを伴って、それぞれの前記モータのシャフト（１１０）と結合することによって実施される、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
特定の位相シフトで、互いの間ですべてのモータ（１１０）を同調させる前記ステップが、既に動いているモータ（１１０）の同じポール上の、連続したモータ（１１０）の各々を始動させることによって実施される、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
各モータ（１１０）の各シャフトの明確な位置が、各モータシャフト（１２０）に置かれた位置センサ（１３０）によって判定される、請求項１から請求項３の１つまたは複数に記載の方法。
【請求項５】
各レシプロコンプレッサに、複動式シリンダが設けられている、請求項１から請求項４の１つまたは複数に記載の方法。
【請求項６】
レシプロコンプレッサ間の前記特定の位相シフトが、０度から１８０度の間に含まれる、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
各レシプロコンプレッサに、単動式のシリンダが設けられている、請求項１から請求項６の１つまたは複数に記載の方法。
【請求項８】
レシプロコンプレッサ間の前記特定の位相シフトが、０度から３６０度の間に含まれる、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
前記複数のレシプロコンプレッサ（１００）が並列してパイプシステムに接続され、天然ガスを、リザーバに注入、及び、リザーバから抽出するのに適切である、請求項１から請求項８の１つまたは複数に記載の方法。
【請求項１０】
前記マルチコンプレッサプラントには、４つのレシプロコンプレッサ（１００）が設けられ、
各レシプロコンプレッサ（１００）が、２つのバランスが取られた両側のバンクに分けられた６つの複動式シリンダ（１４０から１４５）を有している、請求項５に記載の方法。
【請求項１１】
レシプロコンプレッサ間の前記特定の位相シフトが９０度である、請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】
前記方法が、同期電気モータの動作によって実施される、請求項１から請求項１１の１つまたは複数に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
コンプレッサ、特に、レシプロコンプレッサが、様々な用途に使用される場合がある。
【０００２】
たとえば、レシプロコンプレッサは、天然ガス設備で使用される。そのような設備、またはプラントは、天然ガスを季節貯蔵するために、ガスの配管網に接続されている。主として、ガスは、夏期にリザーバ内に移動され、冬期にリザーバから移動される。
【０００３】
既知であるように、貯蔵設備は、天然ガスの需要の季節的なトレンドに従っている。
【０００４】
冬期の月では需要が増大し（家庭の地区に関して需要が高い）、温暖な月では需要が低下する。
【０００５】
天然ガスプラントは、３つの基本的な動作構成を有する場合がある。
・注入：ガスの配管網からガスを運び入れ、コンプレッサを使用して、空になったガスのリザーバ内に、適切な坑口装置を介して注入する。
・提供：貯蔵されたガスをリザーバから、自由流れであるリザーバの圧力を使用して、ガスの配管網に戻すように運び出す。
・抽出：貯蔵されたガスをリザーバから、並列な構成のレシプロコンプレッサを使用して、ガスの配管網に戻すように運び出す。このモードは、リザーバの圧力が、自由流れ条件の下でガスの配管網に戻すように運び出すことを達成するのに不十分である場合に使用される。
【０００６】
配管網の圧力が、坑口装置よりも、適切な余地（５ｂａｒまで）だけ高い場合、リザーバ内への自由流れが可能である。
【０００７】
並列して動作するいくつかのレシプロコンプレッサに接続されたシステムでは、システムに伝播する圧力脈動が、個別のコンプレッサの各々によって生じる脈動の影響の合成によって与えられる。同じＲＰＭで動作する並列なコンプレッサの場合、生じ得る最大の圧力脈動レベルは、各レシプロコンプレッサによって生じる脈動の合計である。
【０００８】
レシプロコンプレッサ間のクランクシャフトの位相がランダムであることを考慮すると、脈動は、追加のコンプレッサが始動する際にはいつでも変化し、結果として、脈動レベルが、（名目上は）ゼロから、完全に単一の信号の合計との間で変化し得ることになる。シリンダの数、動的な影響の数、及び、同じコンプレッサのシリンダ間のシャフトの位相は、脈動の合計に影響する。
【０００９】
並列なコンプレッサの研究を実施するための慣例は、利用可能なコンプレッサの最大数までの動作の様々なケースにおいて、レシプロコンプレッサのクランクシャフトすべてに、同じ位相を課す、動作しているレシプロコンプレッサすべてを考慮することである。クランクシャフトすべてに同じ位相を課すことは、通常、もっとも不利なケースである。
【００１０】
代替的には、使用されるアプローチは、単一のレシプロコンプレッサの寄与のみを計算し、もっとも不利なケースにおいては、すべての合計になると仮定するものとすることができる。
【００１１】
両方のケースにおいて、アクティブなレシプロコンプレッサの数が増大すると、システムに印加される圧力脈動の合計も、比例して増大する。このため、計算された値は、並列な動作では、レシプロコンプレッサの相互作用が、プラントの減衰／フィルタリング要素によってほとんど除去されない限り、しばしば、現在の規則（ＡＰＩ６１８）を超える。
【００１２】
レシプロコンプレッサ間の相互作用は、（Ｈｅｌｍｈｏｌｔｚの周波数フィルタリング現象を使用するように、単一のコンプレッサから特定の距離に位置する一定容量の）大型のドラムまたは分離機（Ｂｉｇ  Ｄｒｕｍ  ｏｒ  Ｓｅｐａｒａｔｏｒ）によって低減することができるが、通常は、実際のプラントにおいて、プロセスの理由のために、これらがすでに予見されていない限り、これら要素を収容することは不可能である。
【００１３】
この理由のために、技術的規格ＡＰＩ６１８は、圧力脈動の制限を超える場合があることを明記し、配管に印加される、結果として生じる力が、許容可能な振動レベル内、及び、許容可能な周期的ストレスとなることを確認している。
【００１４】
いずれのケースでも、数千ものプラントの研究により、脈動の研究の専門家によって得られた経験から、圧力脈動の計算された合計が、並列して動作するコンプレッサの数の平方根に関して乗算された、単一のコンプレッサに関して計算された圧力脈動の値を超えることが決してないことが示唆されている。
【発明の概要】
【００１５】
本発明の目的は、プラント内で同時に動作しているレシプロコンプレッサによって生じる圧力脈動の合計を最小にすることである。
【００１６】
別の目的は、プラント内の振動を制限するために、関連する揺れの力を制限することである。
【００１７】
これら及び他の目的は、独立請求項に述べられた特徴を有する方法によって達成される。
【００１８】
従属請求項は、好ましい、及び／または、特に有利である態様を描写する。
【００１９】
本開示の実施形態は、マルチコンプレッサプラントにおける脈動レベルの低減方法であって、マルチコンプレッサプラントが、システム、たとえばパイプシステムに並列して接続され、天然ガスを、リザーバに注入、及び、リザーバから抽出するのに適切である、複数のレシプロコンプレッサを備え、各レシプロコンプレッサが、それぞれのモータによって駆動され、方法が、第１のレシプロコンプレッサの第１のモータを始動するステップと、特定の位相シフトで、互いの間で、すべてのモータを同調させるために、モータを互いに連続して始動するステップと、を含んでいる、低減方法を提供する。
【００２０】
この実施形態の利点は、電気モータによって駆動され、同じプラント内で並列して動作する複数のレシプロコンプレッサの始動を同調させることが可能であり、それにより、異なるコンプレッサのクランクシャフトの位相が、プラント内で生成される圧力脈動レベルを最小にするように、前もって計算された値に設定されるようになっている、システムを設計することを可能にすることである。
【００２１】
この機能は、プラント内で生成された圧力脈動を最小にするように、最適な位相の構成を見出すために、並列して動作する複数のコンプレッサの相互作用を分析することによって達成される。位相構成は、こうして達成され、コンプレッサドライバ（電気モータ）のスマートな始動シークエンスの設計を通して実施する。
【００２２】
したがって、本発明の実施形態により、同じプラント内で並列して動作する複数のレシプロコンプレッサによって生成される圧力脈動を低減することが可能になる。
【００２３】
さらなる利点として、本発明の実施形態により、圧力脈動の低減のための制御デバイス、すなわち、圧力ダンパのサイズを低減することが可能になり、結果としてコストが低減される。
【００２４】
さらに、本発明の実施形態により、圧力脈動を制御するために必要とされる、集中した圧力損失の低減を可能にし、結果として、出力効率が向上する。
【００２５】
様々な実施形態が、例として、添付図面を参照しつつ、ここで記載される。ここで、同様の参照符号は、同様の要素を示している。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】モータシャフトの回転の関数として、１つのコンプレッサに関する吸引圧力脈動を示すカーブを示す図である。
【図２】図１のケースに関する、関連する共鳴スペクトルを示すグラフである。
【図３】０度の位相における、４つのコンプレッサに関する吸引圧力脈動の理論上の合計を示すカーブを示す図である。
【図４】図３のケースに関する、関連する共鳴スペクトルを示すグラフである。
【図５】ランダムな位相における、４つのコンプレッサに関する吸引圧力脈動の理論上の合計を示すカーブを示す図である。
【図６】図５のケースに関する、関連する共鳴スペクトルを示すグラフである。
【図７】４つのコンプレッサに関する吸引圧力脈動の合計に関する、もっとも不利なケースのシナリオを示す図である。
【図８】図７のケースに関する、関連する共鳴スペクトルを示すグラフである。
【図９】本発明の実施形態に係る、１００％の負荷における４つのコンプレッサに関する吸引圧力脈動の合計に関する、最適なケースのシナリオを示す図である。
【図１０】図９のケースに関する、関連する共鳴スペクトルを示すグラフである。
【図１１】本発明の実施形態に係る、８３％の負荷における４つのコンプレッサに関する吸引圧力脈動の合計に関する、最適なケースのシナリオを示す図である。
【図１２】図９のケースに関する、関連する共鳴スペクトルを示すグラフである。
【図１３】６つの複動式シリンダのコンプレッサの概略的なプラントの図である。
【図１４】本発明の方法の例示的実施形態のフローチャートを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
ここで、例示的実施形態を、用途及び使用を限定する意図なしに、添付図面を参照して記載する。
【００２８】
第１の例示的実施形態によれば、複数のコンプレッサの各コンプレッサが、それぞれのモータによって駆動される、マルチコンプレッサプラントにおける脈動レベルを低減するための方法が開示される。開示の方法は、第１のコンプレッサの第１のモータを始動し、次いで、他のモータの各々を、特定の、所定の位相シフトで、すべてのモータを互いの間で同調させるような方法で、連続して始動することにより、脈動レベルを低減するように管理する。
【００２９】
より具体的には、本発明の実施形態は、ここで、４つのレシプロコンプレッサ１００が設けられたプラントを参照して記載される。ここで、レシプロコンプレッサ１００の各々は、２つのバランスが取れた両側のバンクに分けられた、６つの複動式シリンダ１４０から１４５を有している。この構成は、本発明の実施形態の非限定的な実施例に過ぎず、本発明の方法の実施形態を、異なるプラント、及び／または、異なるコンプレッサの構成及びタイプ、たとえば、単動式のシリンダが設けられたレシプロコンプレッサに適用することが可能である。
【００３０】
２つのバランスが取れた両側のバンクに分けられた、６つの複動式シリンダ１４０から１４５を有する、レシプロコンプレッサ１００が、図１３に概略的に示されている。
【００３１】
図１３は、モータシャフト１２０に接続されたモータ１１０を有する、レシプロコンプレッサ１００を記載している。モータシャフト１２０は、次いで、クランクシャフトにより、６つの複動式シリンダ１４０から１４５に接続されている。モータ１００は、同期電気モータとすることができる。
【００３２】
好ましくは、位置センサ１３０、たとえば、誘導センサを、回転位置、すなわち、モータシャフト１２０の位相を監視するために、モータシャフト１２０上に配置した。
【００３３】
マルチコンプレッサプラントは、パイプシステムに接続され、天然ガスを、リザーバに注入、及び、リザーバから抽出するのに適切である、複数のレシプロコンプレッサ１００を備えている。
【００３４】
たとえば、各々が６つの複動式シリンダを有する、４つのレシプロコンプレッサを有するプラントでは、作動させることができるか、負荷を除くことができる、４８の異なる励起状態が存在する。
【００３５】
上述のケースのための最適な位相シフトを見出すために、追加のレシプロコンプレッサの始動の各々において、ランダムであるレシプロコンプレッサ間の位相が変化し、こうして、脈動の合計における著しい変化を引き起こすことも考慮して、研究を実施した。
【００３６】
妥当な時間内での研究の実行を維持するために、確認される各フェイズに関し、数百回の動作を行わなければならないことを考慮して、最初に、プラントの影響を無視した、純粋に理論上のアプローチを使用して、可能性のある最適な位相を選択することを決定した。その後に、圧力脈動の合計、及び関連する、脈動によって惹起された力を理論上制限した位相のケースに関してのみ、完全な研究を行った。
【００３７】
図１は、モータシャフトの回転の関数として、１つのレシプロコンプレッサに関する吸引圧力脈動を示すカーブを示す図である。ピークからピークまでの差異が、１．２６９ｂａｒにほぼ等しく、単一の完全な負荷のＧＥモデル６ＨＧ／２のコンプレッサの、吸引シリンダフランジにおける、関連する共鳴スペクトル（図２−この図２において、もっとも重要な共鳴は、６番目のものである）が、この研究のために使用されている。
【００３８】
図３は、理論上可能性のある圧力脈動の合計である（ピークからピークまでが、５，０７７ｂａｒである）。４つのコンプレッサすべてが、４つの完全な負荷の６ＨＧ／２のコンプレッサの吸引マニホルドに関し、プラントが寄与することなく、同位相で、かつ、シリンダ間で直接接続されて、クランクシャフトとともに動作していることを仮定する。一方、図４は、図３のケースに関する、関連する共鳴スペクトルを示している。ここでは、もっとも重要な共鳴は、６番目のものである。
【００３９】
１つのコンプレッサ（図１及び図２）の理論上の圧力脈動を、０度の、完全な負荷の、４つのコンプレッサ（図３及び図４）と比較すると、ピークからピークまでの圧力が、コンプレッサの数と相関して増大している（ピークからピークが１．２６９ｂａｒ対５．０７７ｂａｒであり、これは、約４倍の増大である）ことが明らかである。
【００４０】
図５は、ランダムに始動した、４つの完全な負荷の６ＨＧ／２のコンプレッサに関する、圧力の合計、及び、その共鳴スペクトルを示している。図３の結果を図５と比較すると、ピークからピークまでの圧力が低くなっている（ピークからピークが、２．４６９ｂａｒ対５．０７７ｂａｒ）。
【００４１】
図６は、共鳴スペクトルの変化が、どのように、異なる共鳴分布、特に、より低い共鳴モジュールでの共鳴の分布に繋がったかを、示している。
【００４２】
ランダム始動シークエンスの主要な問題が、このランダム始動シークエンスにより、すべての始動において、プラントに課されるストレスに関する不確実性が生じることであることに留意しなければならない。
【００４３】
いくつかの異なるランダムの始動が研究されており、様々な吸引圧力カーブを生じているが、各ケースにおいて、ピークからピークの圧力が、もっとも不利な理論上のケースに対し、より低くなっている。
【００４４】
実際、様々な負荷のいくつかのケースを分析すると、理論上可能性のある、もっとも不利な圧力脈動の合計が発見された（８．５９４ｂａｒのピークからピークの差異を示す図７を参照）。
【００４５】
このことは、８３％の負荷で、同位相でクランクシャフトとともに動作する４つのレシプロコンプレッサに関する。
【００４６】
図８は、第１の共鳴の主要な構成要素を有する、異なる脈動スペクトルを記載している。
【００４７】
このことは、この共鳴が、既知の圧力制御ダンパにより、効率のあまりよくない方法でフィルタリングすることができるため、特に面倒である。
【００４８】
並列して動作するレシプロコンプレッサ間の、上述の理論上の位相の実施例すべてにより、脈動の合計が、各始動及び容量制御で変化することが明確に示された。この複雑な用途において、もっとも不利なケースの合計の慣習的なアプローチを使用することにより、サポート及び構造の要求において、保守的な提案に繋がる場合がある。同時に、よりゆとりのあるアプローチ（たとえば、単一のコンプレッサに起因する力のみを考慮する）を使用すると、ランダムな始動の位相に起因する不確実性が、実際の脈動によって励起される力を過小評価することに繋がる場合がある。このことは、カスケードでは、関連する配管のサポートの要請を過小評価することに繋がる場合があり、配管が過度に振動する結果となる。そのため、もっとも不利なケースの脈動の合計は、この現象を適切に制御する唯一の方法のままである。同時に、上述の理論上の実施例は、特定の位相を採用することで、脈動の合計が低減される場合があることを暗示した。
【００４９】
別の重要な、精製された共鳴の解決策を導入することができる。このことは、圧力脈動の合計を効率的に制御するための、レシプロコンプレッサシャフト間の最適な位相を調査し、すべての可能性のある動作の組合せのケースを考慮し、次いで、レシプロコンプレッサのクランクシャフトの位相を課す方法を見出し、記載したランダムの始動の不確実性を除去することによって達成される。
【００５０】
４つのコンプレッサ間の最適な位相を見出すために、そのような複雑な用途において、相互作用に関与するものを識別することが必要である。ここで以下に列挙する。
・コンプレッサモデルは、２つのバランスが取れた両側のバンクに分けられた６つのシリンダ（複動式）を有するＧＥ  ６ＨＧ／２である。各バンクは、それらの間が１２０度である３つのシリンダを有している。完全な負荷で個別に取られる各コンプレッサは、完璧にバランスが取られ、各シリンダを１２０度毎に配置している。
・様々な影響を除く、いくつかの容量制御が存在し、いくつかの異なる共鳴の構成要素を生成する。
・正常な動作は、４つのコンプレッサの並列した動作であるが、１つ、２つ、及び３つのコンプレッサの条件も、位相の選択に関し、確認及び考慮しなければならない。
【００５１】
最適化されるケースが、４つのコンプレッサのケースであると考慮して、理論上の試行を、様々なレシプロコンプレッサの位相シフトで繰り返した。この単純化された分析は、すべての動作のケースに関するコンプレッサのクランクシャフト間の、よりよい位相として、９０度（図１１を参照、４つのコンプレッサが８３％の負荷である）を選択することに繋がった。
【００５２】
図１２は、図１１のケースに関する、関連する共鳴スペクトルを示している。
【００５３】
このことを、図７に示すもっとも不利な理論上のケースと比較すると、圧力脈動の合計の低減が著しい（１．７２１ｂａｒのピークからピークに対し、８，５９４ｂａｒ）ことに注目することができる。
【００５４】
分析は、コンプレッサの数が低減され、負荷が部分的である条件の、他のケースすべても、調査を継続する。
【００５５】
図９は、たとえば、１００％の負荷かつ９０度の位相における４つのコンプレッサに関する吸引圧力脈動の合計に関する、最適なケースのシナリオを示す図である。
【００５６】
図１０は、図９のケースに関する、関連する共鳴スペクトルを示すグラフである。
【００５７】
この場合、吸引圧力のカーブが、１．２ｂａｒのピークからピークの谷に、より分布されており、支配的な共鳴の共鳴スペクトル、１２番目と２４番目の共鳴が、そうして、４８の異なる励起状態を有するシステムに関する最適なバランスを得ている。
【００５８】
この単純化された分析により、９０度の位相が、３つのアクティブなコンプレッサを有する条件に関しても、最適な解決策であることが示されている。理論上は、３つのコンプレッサのクランクシャフトの最適な位相が１２０度であると考えることができるが、存在するシリンダの総数、これらの間の位相、動的な影響（前進及び後退）の数を考慮すると、１２０度の位相が、０度の位相の条件に等しい構成に繋がる。この０度の位相の条件は、もっとも不利なケースの合計としてすでに識別されている。実施された様々なシミュレーションにより、いくつかの容量の制御のケースに関し、最適な位相が４５度であったが、他のケースの下では、４５度の位相が、９０度の位相よりも劣るものであることに注意すべきである。試行は、動作している２つのコンプレッサに関して繰り返した。また、この並列の動作においても、最適な位相は、９０度であった。
【００５９】
プラントの様々な部分に関して行われた、理論上の試行の条件は、結果として得られる最適な位相が９０度であることであった。
【００６０】
以下の表１は、研究され、論じられた、ピークからピークの値及び共鳴の値を要約している。
【表１】
2020041540.tif 000003
【００６１】
上述の分析の観点から、本発明の方法の実施形態には、第１のコンプレッサ１００の第１のモータ１１０を始動するステップと、特定の位相シフトで、互いの間で、すべてのモータ１１０を同調させるために、モータ１１０を互いに連続して始動するステップと、が含まれている。
【００６２】
上述のように、または、検査したケースのように、コンプレッサ間の明確化された位相シフトは、９０度である。
【００６３】
上に明記した位相シフトで、互いの間ですべてのモータ１１０を同調させるステップは、スマートな始動シークエンスを実施するために、脈動の研究の結果に基づき、コンプレッサクランクシャフトを、それぞれのモータシャフト１１０と、特定の機械的シフト（第１のシステムに関しては０度、第２のシステムに関しては９０度、第３のシステムに関しては１８０度、第４のシステムに関しては２７０度）を伴って結合することによって実施される。
【００６４】
特定の位相シフトで、互いの間ですべてのモータ１１０を同調させるステップは、既に動いているモータ１１０の同じポール上の、連続したモータ１１０の各々を始動させることによって実施される。
【００６５】
図１４は、本発明の方法、及び、考慮されるデータの実施形態のフローチャートを示す図である。
【００６６】
本方法の第１のステップには、２／３／４／５／６、またはそれ以上の、並列して動作しているコンプレッサの数の評価が含まれ得る（ブロック２００）。
【００６７】
前述のように、記載の方法の用途に関する可能性のあるケースは、たとえば、４つのコンプレッサの通常のケースに関する最適化である場合があるが、２、３のコンプレッサの通常のケースも確認することができる（ブロック３００）。
【００６８】
次いで、単一のコンプレッサを使用した、もっとも不利な圧力脈動の合計を判定するステップが、すべてのケースを調査する、もっとも不利な動作条件の判定によって実施される（ブロック２１０）。
【００６９】
考慮されるデータには、完全な負荷におけるすべてのガスの動作条件、及び／または、部分的な負荷におけるすべてのガスの動作条件が含まれる場合がある（ブロック３１０）。
【００７０】
次いで、並列して動作している異なるコンプレッサとの、もっとも不利な圧力脈動の合計のステップが、コンプレッサ間に０度の位相を課すすべてのケースを調査する、もっとも不利な動作条件の判定によって実施される（ブロック２２０）。
【００７１】
考慮されるデータには、完全な負荷におけるすべてのガスの動作条件、部分的な負荷におけるすべてのガスの動作条件、及び、コンプレッサ間の動作／スタンバイのすべての可能性のある組合せが含まれる場合がある（ブロック３２０）。
【００７２】
次は、Ｎｃを動作中のコンプレッサの最大の数とする、３６０度／Ｎｃに等しい位相から開始する、コンプレッサ間に異なる位相を課すすべてのケースを調査する、最適な圧力脈動の合計の判定のステップである（ブロック２３０）。
【００７３】
位相は、ポールの電気モータの数の関数として付随して選択することができる（たとえば、１２のポールでは、可能性のある位相シフトは、３６０度／１２＝３０度の倍数である）（ブロック３３０）。
【００７４】
最適な位相が（動作しているコンプレッサの数に応じて）異なり、プラントの能力が、負荷共有システムによって制御されているケースでは、異なる位相を、プラントの動作条件に対して調整することができる（ブロック２４０）。
【００７５】
モータの始動時の位相は、専用のソフトウェアの選択により、異なるポールを使用して選択することができることに留意された（ブロック３４０）。
【００７６】
次いで、各コンプレッサによって生成される圧力脈動のピークを、可能な限り、重ねて配置されることを避けて配置しなければならない、コンプレッサ間の最適な位相に達するステップが実施される。
【００７７】
容量制御のケース（たとえば、１００％、７５％、５０％）の各々に関し、結果として得られる、組合せの主要な周波数は、できるだけ高くしなければならない（すなわち、同位相のコンプレッサのすべてで得られた主要な周波数より高い）。
【００７８】
最終的な圧力脈動の合計は、動作している単一のコンプレッサで得られたものに類似か、それより低いもの（各コンプレッサが、各段に関して１か２のシリンダを有するケース）であるべきである（ブロック２５０）。
【００７９】
次いで、所望の結果が得られたかを確認するためのチェックが実施される（ブロック２６０）。
【００８０】
このチェックに対する回答が負である場合、コンプレッサ間に異なる位相を課すすべてのケースを調査する、最適な圧力脈動の合計の判定の新たなステップが、ブロック２３０のように実施される。
【００８１】
逆に、回答が正である場合、最小の圧力脈動の合計を有するために、選択された位相または複数の位相を使用して、電気モータを同調させることができる（ブロック２７０）。
【００８２】
少なくとも１つの例示的実施形態が、前述の概要及び詳細な説明で提供されてきたが、膨大な数の変形形態が存在することを理解されたい。例示的実施形態または複数の例示的実施形態が、実施例に過ぎず、範囲、適用可能性、または構成を、いずれの方法においても制限することは意図していないことも、理解されたい。むしろ、前述の概要及び詳細な説明は、当業者に、少なくとも１つの例示的実施形態を実施するための、都合のよいロードマップを与えるものであり、様々な変更が、添付の特許請求の範囲、及び、その合法的な均等に説明される範囲から逸脱することなく、例示的実施形態に記載の要素の機能及び配置において行われ得ることを理解されたい。
【００８３】
明細書を通して、「１つの実施形態（ｏｎｅ  ｅｍｂｏｄｉｍｅｎｔ）」または「一実施形態（ａｎ  ｅｍｂｏｄｉｍｅｎｔ）」の参照は、一実施形態に関して記載した特定の特徴、構造、または特性が、開示の主題の少なくとも１つの実施形態に含まれることを意味している。このため、明細書を通しての様々な場所における「１つの実施形態において（ｉｎ  ｏｎｅ  ｅｍｂｏｄｉｍｅｎｔ）」または「一実施形態において（ｉｎ  ａｎ  ｅｍｂｏｄｉｍｅｎｔ）」とのフレーズの出現は、必ずしも、同じ実施形態を参照するものではない。さらに、特定の特徴、構造、または特性は、１つまたは複数の実施形態において、任意の適切な方式で組み合わせられる場合がある。例示的実施形態の詳細な説明は、添付図面を参照する。異なる図における同じ参照符号は、同じであるか同様の要素を識別している。この詳細な説明は、本発明を限定するものではない。その代わりに、本発明の範囲は、添付の特許請求の範囲によって規定されている。 
【図１】
2020041540.tif 000004
【図２】
2020041540.tif 000005
【図３】
2020041540.tif 000006
【図４】
2020041540.tif 000007
【図５】
2020041540.tif 000008
【図６】
2020041540.tif 000009
【図７】
2020041540.tif 000010
【図８】
2020041540.tif 000011
【図９】
2020041540.tif 000012
【図１０】
2020041540.tif 000013
【図１１】
2020041540.tif 000014
【図１２】
2020041540.tif 000015
【図１３】
2020041540.tif 000016
【図１４】
2020041540.tif 000017