(57)【要約】【課題】油滴の飛翔距離を維持することができ、しかも、飛沫油の発生を抑制する。【解決手段】給油装置は、潤滑油を油滴として噴出するポンプ４３を備える。ポンプ４３は、潤滑油を吐出する吐出孔５０及び吐出孔５０と繋がる圧力室５１が形成されているポンプ本体５２と、電圧が印加されることによって圧力室５１を変形させるピエゾ素子５２と、を有し、ポンプ４３は、ピエゾ素子５２に電圧が印加されることで圧力室５１の潤滑油を加圧して吐出孔５０から潤滑油を油滴として噴出可能である。潤滑油の動粘度をＸ（ただし、単位はｍｍ＾２／秒）とした場合に、ピエゾ素子５２に印加する前記電圧（ただし、単位はボルト）が、下記に定義する上限値と、下記に定義する下限値との間の範囲である。上限値：０．０７９Ｘ＋１４．９。下限値：０．２２Ｘ＋５．３。【選択図】      図３
2020063824.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
潤滑油を油滴として噴出するポンプを備えた給油装置であって、
前記ポンプは、前記潤滑油を吐出する吐出孔及び当該吐出孔と繋がる圧力室が形成されているポンプ本体と、電圧が印加されることによって前記圧力室を変形させるピエゾ素子と、を有し、当該ポンプは、前記ピエゾ素子に電圧が印加されることで前記圧力室の前記潤滑油を加圧して前記吐出孔から前記潤滑油を油滴として噴出可能であり、
前記潤滑油の動粘度をＸ（ただし、単位はｍｍ＾２／秒）とした場合に、前記ピエゾ素子に印加する前記電圧（ただし、単位はボルト）が、下記に定義する上限値と、下記に定義する下限値との間の範囲である、給油装置。
上限値：０．０７９Ｘ＋１４．９
下限値：０．２２Ｘ＋５．３
【請求項２】
前記上限値は、下記に定義する値である、請求項１に記載の給油装置。
上限値：０．１０Ｘ＋１３．８
【請求項３】
内輪、外輪、及び、前記内輪と前記外輪との間に介在する複数の転動体を有する軸受部と、
前記軸受部の軸方向の隣に設けられ当該軸受部に潤滑油を供給する給油装置と、を備え、
前記給油装置が、請求項１又は２に記載の給油装置である、転がり軸受装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、給油装置、及び、軸受部に潤滑油を供給する給油装置を備えた転がり軸受装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、各種工作機械では、加工効率及び生産効率の向上のために主軸の高速化が要求されている。主軸が高速で回転すると、これを支持する軸受部において特に潤滑性が問題となる。そこで、軸受部に潤滑油を供給するポンプを備えた給油装置が、軸受部の軸方向の隣に設けられた転がり軸受装置が提案されている（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１８−８７５９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に開示されている給油装置のポンプは、ピエゾ素子（圧電素子）の動作によって微量の油滴を軸受部の一部に向けて噴出する構成を有する。このため、消費される潤滑油量が、オイルエア潤滑による給油方式と比較して、例えば１／１０００以下とすることが可能となる。
【０００５】
図９は、ポンプ９０が油滴９９を吐出した状態を示す説明図である。ポンプ９０の吐出孔９１から潤滑油を油滴９９として噴出すると、先頭の油滴９９の後に、潤滑油が糸状となった飛沫油９８（サテライト油とも称される。）が形成される場合がある。飛沫油９８は、先頭の油滴９９から分離され、粘性によってポンプ９０側へ戻る。ポンプ９０側へ戻った飛沫油９８は、ポンプ９０の内部に回収されず、図１０に示されるように、吐出孔９１が開口するポンプ本体９３の外面９４に付着する。飛沫油９８が外面９４に付着すると吐出孔９１を塞ぐことがあり、この場合、後に潤滑油を吐出孔９１から吐出する際に障害となり、潤滑油の吐出不良となる可能性がある。
【０００６】
前記のようなピエゾ素子の駆動により潤滑油を油滴として噴出するポンプ９０の場合、ピエゾ素子に印加する電圧を高く設定すると、油滴の飛翔距離が延びる。また、ピエゾ素子に印加する電圧が高く、定格電圧に近い条件に設定されると、飛沫油９８は発生しやすいことが、本発明の発明者によって経験的に見出された。
【０００７】
つまり、ピエゾ素子に印加する電圧を高く設定すると、油滴の飛翔距離を確保できるが、飛沫油が発生しやすく、飛沫油がポンプの吐出孔を塞ぎやすくなる。飛沫油の発生を抑えるために電圧を低く設定すると、油滴の飛翔距離が短くなる場合がある。
【０００８】
そこで、本発明は、油滴の飛翔距離を維持することができ、しかも、飛沫油の発生を抑制することが可能となる給油装置、及び、このような給油装置を備える転がり軸受装置を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、潤滑油を油滴として噴出するポンプを備えた給油装置であって、前記ポンプは、前記潤滑油を吐出する吐出孔及び当該吐出孔と繋がる圧力室が形成されているポンプ本体と、電圧が印加されることによって前記圧力室を変形させるピエゾ素子と、を有し、当該ポンプは、前記ピエゾ素子に電圧が印加されることで前記圧力室の前記潤滑油を加圧して前記吐出孔から前記潤滑油を油滴として噴出可能であり、前記潤滑油の動粘度をＸ（ただし、単位はｍｍ＾２／秒）とした場合に、前記ピエゾ素子に印加する前記電圧（ただし、単位はボルト）が、下記に定義する上限値と、下記に定義する下限値との間の範囲である。
上限値：０．０７９Ｘ＋１４．９
下限値：０．２２Ｘ＋５．３
【００１０】
前記給油装置によれば、ピエゾ素子に電圧が印加されることでポンプの内部（圧力室）の圧力が高くなり、ポンプは吐出孔から潤滑油を油滴として噴出する。ピエゾ素子に印加する電圧が前記上限値と前記下限値との間の範囲に設定されることで、油滴の飛翔距離を維持することができ、潤滑油を安定して供給することが可能である。しかも、ポンプの吐出孔を塞ぐ可能性のある飛沫油の発生を抑制することが可能となる。
【００１１】
また、前記上限値は、下記に定義する値であってもよい。
上限値：０．１０Ｘ＋１３．８
つまり、ピエゾ素子に印加する電圧（ただし、単位はボルト）が、式「０．１０Ｘ＋１３．８」によって定義される上限値と、「０．２２Ｘ＋５．３」によって定義される下限値との間の範囲となる。この場合、油滴が湾曲して飛翔することがなく、油滴が所望の位置に到達しやすい。
【００１２】
本発明の転がり軸受装置は、内輪、外輪、及び、前記内輪と前記外輪との間に介在する複数の転動体を有する軸受部と、前記軸受部の軸方向の隣に設けられ当該軸受部に潤滑油を供給する前記給油装置とを備える。
この転がり軸受装置によれば、給油装置が有するポンプのピエゾ素子に印加する電圧が前記上限値と前記下限値との間の範囲に設定される。このため、油滴の飛翔距離を維持することができ、潤滑油を安定して供給することが可能である。しかも、ポンプの吐出孔を塞ぐ可能性のある飛沫油の発生を抑制することが可能となる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、油滴の飛翔距離を維持することができ、しかも、飛沫油の発生を抑制することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】転がり軸受装置の一例を示す断面図である。
【図２】給油装置を軸方向から見た図である。
【図３】ポンプの概略構成を説明するための断面図である。
【図４】ピエゾ素子に印加する電圧の範囲を示す説明図である。
【図５】ピエゾ素子に印加する電圧とポンプからの油滴の飛翔距離との関係を示すグラフである。
【図６】ピエゾ素子に印加する電圧を変化させた場合のポンプからの油滴の飛翔距離と飛翔速度との関係を示すグラフである。
【図７】ポンプから吐出された油滴の飛翔軌跡のイメージ図である。
【図８】ピエゾ素子に印加する電圧の範囲を示す説明図である。
【図９】ポンプが油滴を吐出した状態を示す説明図である。
【図１０】潤滑油が吐出孔を塞いだ状態の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
〔全体構成について〕
図１は、転がり軸受装置の一例を示す断面図である。図１に示す転がり軸受装置１０（以下、「軸受装置１０」と称する。）は、図示しないが、工作機械が有する主軸装置の主軸（軸）を回転可能に支持するものであり、主軸装置の軸受ハウジング内に収容される。なお、この軸受装置１０は工作機械以外においても適用可能である。
【００１６】
軸受装置１０は、軸受部２０と給油装置（給油ユニット）４０とを備える。軸受部２０は、内輪２１、外輪２２、複数の玉（転動体）２３、及び、これら複数の玉２３を保持する保持器２４を有しており、玉軸受（転がり軸受）を構成している。更に、軸受装置１０は、円筒状である内輪間座１７及び外輪間座１８を備える。内輪２１及び内輪間座１７が前記主軸と一体回転する。
【００１７】
軸受部２０（内輪２１）の中心線Ｃに沿った方向を軸受部２０の「軸方向」とし、ここでは、中心線Ｃに平行な方向も「軸方向」に含まれるものとする。また、図１において、右側が、軸受部２０の軸方向の一方側であり、これを「軸方向一方側」と称し、左側が、軸受部２０の軸方向の他方側であり、これを「軸方向他方側」と称する。
【００１８】
給油装置４０は、全体として円環状であり、外輪間座１８の内周側に設けられている。給油装置４０は、軸受部２０の軸方向一方側の隣に位置している。給油装置４０は、軸受部２０へ給油を行うポンプ４３等を有する。給油装置４０の構成等については後に説明する。図１の形態では、給油装置４０が有する後述の本体部４１と外輪間座１８とは別部材であるが、これらは同一部材により構成されていてもよい。
【００１９】
内輪２１は、前記主軸に外嵌する円筒状の部材であり、その外周に軌道（以下、内輪軌道２５と称する。）が形成されている。内輪２１と内輪間座１７とは別部材であるが、図示しないが、これらは同一部材により構成されていてもよい。外輪２２は、前記軸受ハウジングの内周面に取り付けられる円筒状の部材であり、その内周に軌道（以下、外輪軌道２６と称する。）が形成されている。外輪２２と外輪間座１８とは別部材であるが、図示しないが、これらは同一部材により構成されていてもよい。玉２３は、内輪２１と外輪２２との間に介在しており、内輪２１が回転すると、内輪軌道２５及び外輪軌道２６を転がる。保持器２４は環状であり、周方向に沿って、玉２３が収容されるポケット２７が複数形成されている。玉２３及び保持器２４は、内輪２１と外輪２２との間に形成されている環状空間１１に設けられている。
【００２０】
図２は、給油装置４０を軸方向から見た図である。給油装置４０は、ポンプ４３の他に、タンク４２、制御部４４、及び電源部４５を備える。本実施形態では、タンク４２、ポンプ４３、制御部４４、及び電源部４５は、給油装置４０が有している環状の本体部４１に設けられている。タンク４２は、潤滑油（オイル）を溜め、潤滑油をポンプ４３へ補給するために配管（チューブ）４６を通じてポンプ４３と繋がっている。電源部４５は、ポンプ４３の動作用の電力を供給する。制御部４４は、ポンプ４３を動作させるタイミング等を制御する。
【００２１】
制御部４４は、例えばプログラマブルロジックコントローラにより構成される。制御部４４は、後に説明するが、ポンプ４３が有するピエゾ素子５３に駆動信号を出力する機能を有する。
【００２２】
本体部４１は、外輪間座１８の内周側に取り付けられていて、ポンプ４３等を保持するフレームとしての機能を有する。本体部４１は円環状の部材であるが中空空間が形成されており、この中空空間にタンク４２、ポンプ４３、制御部４４、及び電源部４５が設けられる。これにより、本体部４１、タンク４２、ポンプ４３、制御部４４、及び電源部４５を含む給油装置４０は、一体として構成される。
【００２３】
〔ポンプ４３について〕
図３は、ポンプ４３の概略構成を説明するための断面図である。ポンプ４３は、ポンプ本体５２とピエゾ素子（圧電素子）５３とを有する。ポンプ本体５２には圧力室（内部空間）５１が形成されている。ピエゾ素子５３が動作することで圧力室５１の容積を変化させ、圧力室５１の潤滑油を吐出孔５０から噴出する。吐出孔５０は、圧力室５１と繋がっており、図１に示されるように、内輪軌道２５に向かって開口している。吐出孔５０は、ポンプ本体５２の壁部４９に形成されている直線状の微小の貫通孔によって構成されている。吐出孔５０の中心線と圧力室５１の中心線とは、共通する水平線Ｌ１上に位置する。ピエゾ素子５３が動作することにより、吐出孔５０から潤滑油が油滴となって初速を有して吐出される。つまり、例えば印刷技術で用いられるインクジェットのヘッドに形成されている吐出孔からインクが吐出されるように、ポンプ４３の吐出孔５０から油滴は飛翔する。図１では、油滴の噴出方向が矢印Ｊで示されている。
【００２４】
本実施形態で使用されるポンプ４３は、クラスターテクノロジー株式会社製のパルスインジェクター（インクジェットヘッド）である。駆動方式がピエゾ駆動によるドロップオンデマンド方式であり、ノズル径（吐出孔５０の直径）が２５マイクロメートルのものである。
【００２５】
潤滑油の種類は、一般的な作動油である。本実施形態で使用される潤滑油は、モービルベロシティオイルナンバー１０である。なお、この潤滑油は一例であり、他の種類を採用してもよい。
【００２６】
ポンプ４３の動作について更に説明する（図３参照）。制御部４４からピエゾ素子５３に対して間欠的に駆動信号が出力される。この駆動信号には、ピエゾ素子５３を変形させる駆動電圧が含まれる。ピエゾ素子５３には短時間について駆動電圧が印加される。なお、この駆動電圧は電源部４５から供給される。ピエゾ素子５３に電圧（駆動電圧）が印加されるとピエゾ素子５３は変形する。電圧の印加が解除されるとその変形が復元される。本実施形態では、ピエゾ素子５３に電圧（駆動電圧）が印加されると、その変形によって、圧力室５１の壁面５１ａの一部を構成する弾性膜５４が弾性変形し、圧力室５１の容積が拡大する。電圧の印加の解除により弾性膜５４の弾性復元力により圧力室５１の容積が縮小する。これにより、圧力室５１の潤滑油が吐出孔５０から外部へ吐出される。なお、圧力室５１の容積の拡大により、タンク４２側から圧力室５１へ潤滑油が補充される。
【００２７】
このように、ピエゾ素子５３に駆動信号が出力されると、圧力室５１の内圧が上昇し、潤滑油が吐出される。このポンプ４３では、ピエゾ素子５３に印加する電圧を高くするにしたがって、圧力室５１の圧力上昇が大きくなり、この結果、潤滑油の吐出速度が高くなる。これにより、潤滑油の飛翔距離が長くなる。ただし、後に説明するように、吐出速度（飛翔距離）の上昇には限界があり、ある電圧で吐出速度（飛翔距離）のピークが発生する。ピエゾ素子５３に駆動信号を出力していない状態では、圧力室５１の内圧は変化せず（低圧のままであり）潤滑油は吐出されない。
【００２８】
以上より、給油装置４０は（図３参照）、潤滑油を溜めるタンク４２と、タンク４２と潤滑油の流路（前記配管４６）を介して繋がるポンプ４３とを備える。ポンプ４３は、ポンプ本体５２とピエゾ素子５３とを有する。ポンプ本体５２の内部には、壁部４９の外面４９ａの一部において開口する吐出孔５０と、吐出孔５０と繋がる圧力室５１とが形成されている。ピエゾ素子５３は、電圧が印加されることによって圧力室５１を構成する壁面５１ａの一部を変形させる。ピエゾ素子５３に電圧が印加されることで、圧力室５１の潤滑油が加圧されて、吐出孔５０から潤滑油が油滴として噴出する。
【００２９】
ポンプ４３は（図１参照）軸受部２０の軸方向一方側の隣に設けられていて、内輪２１に向かって潤滑油を油滴として噴出する。潤滑油の効率的利用の観点から、ポンプ４３において１回の吐出動作で定められた量の油滴を噴出させ、この油滴を軸受部２０の一部（例えば、内輪軌道面２５）に到達させる。ポンプ４３の１回の動作で、吐出孔５０から数ピコリットル〜数ナノリットルの潤滑油が油滴として噴出される。本実施形態のポンプ４３は、約５ピコリットル以上、０．８ナノリットルの潤滑油が油滴として噴出される。
【００３０】
〔ポンプ４３の駆動電圧について〕
ポンプ４３の駆動電圧、つまり、ピエゾ素子５３に印加する電圧について説明する。本実施形態の給油装置４０では、ポンプ４３から吐出された油滴９９（図９参照）の飛翔距離を維持することができ、しかも、飛沫油９８の発生を抑制する。そのために、ピエゾ素子５３に印加する電圧は、次のように設定される。
【００３１】
潤滑油の動粘度をＸ（ただし、単位はｍｍ＾２／秒）とした場合に、ピエゾ素子５３に印加する電圧（ただし、単位はボルト）は、下記の式１によりに定義される上限値と、下記の式２により定義される下限値との間の範囲に設定される。
上限値：０．０７９Ｘ＋１４．９      ・・・（式１）
下限値：０．２２Ｘ＋５．３          ・・・（式２）
【００３２】
ポンプ４３は、前記のように、パルスインジェクター（インクジェットヘッド）であって駆動方式がピエゾ駆動によるドロップオンデマンド方式のものである。ノズル径（吐出孔５０の直径）が２５マイクロメートルである。使用される潤滑油は、モービルベロシティオイルナンバー１０である。
【００３３】
図４は、ピエゾ素子５３に印加する電圧の範囲を示す説明図である。図４において、前記上限値（式１）と前記下限値（式２）との間のハッチで示される範囲で、潤滑油の動粘度に応じてピエゾ素子５３に印加する電圧が設定される。
【００３４】
前記上限値（式１）は、次のようにして求められる。
図５は、ピエゾ素子５３に印加する電圧とポンプ４３からの油滴の飛翔距離との関係を示すグラフである。このグラフは、試験により得られたものである。試験において、飛翔距離の計測対象とする前記油滴は、図９に示される飛沫油９８ではなく、先頭の油滴９９である。ポンプ４３及びその内部の潤滑油の温度は所定温度で一定であり、潤滑油の動粘度（粘度）が所定値で一定である。図５に示されるように、潤滑油の動粘度を一定とし、ピエゾ素子５３に印加する電圧を変化させた場合、電圧が１０ボルトから高くなるにしたがって、飛翔距離が延びる。しかし、電圧が１７ボルトで飛翔距離の変化はピークを有し、ポンプ４３の使用電圧（定格電圧）の範囲内で、それ以上、飛翔距離は延びない。このような試験を、潤滑油の動粘度を様々変化させて行い、各動粘度での油滴９９の飛翔距離のピークを示す電圧を取得する。図４中の菱形で示されるプロットは、所定の動粘度での飛翔距離のピークを示す電圧である。潤滑油の動粘度と、ピークを示す電圧との関係から、前記上限値（式１）が得られる。（式１）は、例えば最小二乗法により得られる。動粘度の変化は、ポンプ４３及び潤滑油の温度を変化させることで行われる。
【００３５】
図９に示される油滴９９の飛翔距離の変化については前記のとおりピークが生じるが、飛沫油９８については、ピークを有することなく、ピエゾ素子５３に印加する電圧を高くするほど、発生しやすく、飛沫油９８の飛翔距離が延びる。よって、飛沫油９８を抑制するためには、ピエゾ素子５３に印加する電圧をできるだけ低く設定するのが好ましい。
【００３６】
前記下限値（式２）は、次のようにして求められる。
図６は、ピエゾ素子５３に印加する電圧を変化させた場合のポンプ４３からの油滴９９の飛翔距離と飛翔速度との関係を示すグラフである。このグラフは、ピエゾ素子５３に印加する電圧を変化させ、各電圧における油滴の初速度から各飛翔距離における速度を計算により得たものである。ポンプ４３から噴出した油滴９９を軸受部２０（図１参照）の玉２３に接触させるとする。そこで、吐出孔５０が開口するポンプ４３の表面から玉２３までの距離をＬミリメートルとする（本実施形態では、Ｌは７ミリメートルである）。油滴９９を玉２３に到達させるためには、その飛翔距離がＬミリメートルの地点で油滴９９の飛翔速度がゼロ以上である必要がある。そこで、図６において、飛翔距離がＬミリメートルの地点で油滴９９の飛翔速度がゼロとなる場合の電圧を取得する。本実施形態では、Ｌは７ミリメートルであり、図６の場合、７ミリメートルの地点で油滴９９の飛翔速度がゼロとなる場合の電圧（最小電圧）は１３ボルトとなる。なお、ポンプ４３及びその内部の潤滑油の温度を所定温度で一定とし、潤滑油の動粘度（粘度）を所定値で一定とする。このような試験を、前記潤滑油の動粘度を様々変化させて行い、各動粘度においてＬミリメートル（７ミリメートル）の地点で油滴９９の飛翔速度がゼロとなる場合の電圧（最小電圧）を取得する。図４中の丸形で示されるプロットは、所定の動粘度においてＬミリメートル（７ミリメートル）の地点で油滴９９の飛翔速度がゼロとなる場合の電圧である。動粘度と前記電圧との関係から、前記下限値（式２）が得られる。（式２）は、例えば最小二乗法により得られる。動粘度の変化は、ポンプ４３及び潤滑油の温度を変化させることで行われる。なお、前記Ｌミリメートルは変更可能であり、５ミリメートル≦Ｌ≦１０ミリメートルの範囲で、下限値を示す（式２）が成立する。
【００３７】
以上のように、本実施形態の給油装置によれば、ピエゾ素子５３に電圧が印加されることでポンプ４３の内部（圧力室５１）の圧力が高くなり、ポンプ４３は吐出孔５０から潤滑油を油滴として噴出する。ピエゾ素子５３に印加する電圧が前記上限値（式１）と前記下限値（式２）との間の範囲に設定される。前記下限値の設定によって、油滴９９の飛翔距離を維持することができ、潤滑油を安定して供給することが可能である。しかも、前記上限値の設定によって、ポンプ４３の吐出孔５０を塞ぐ可能性のある飛沫油９８（図９参照）の発生を抑制することが可能となる。
【００３８】
前記上限値について、前記（式１）ではなく、次の（式３）を採用してもよい。
上限値：０．１０Ｘ＋１３．８      ・・・（式３）
【００３９】
前記上限値（式３）は、次のようにして求められる。
図７は、ポンプ４３から吐出された油滴９９の飛翔軌跡のイメージ図である。ポンプ４３及びその内部の潤滑油の温度を所定温度で一定とし、潤滑油の動粘度（粘度）を所定値で一定とする。ピエゾ素子５３に印加する電圧を変化させて、油滴９９の飛翔軌跡を取得する。この飛翔軌跡は油滴９９をカメラで撮影することによって取得される。図７に示されるように、ピエゾ素子５３に印加する電圧を、１６ボルト、１７ボルト、１８ボルト・・・と変化させると、ある電圧（ここでは１７ボルト）以上で、油滴９９の飛翔軌跡が湾曲した軌跡となる。これは、電圧を高くすると、吐出孔５０内において潤滑油の流速が高くなるが、これにより吐出孔５０で乱流が発生するためであると推測される。
【００４０】
そこで、潤滑油の動粘度を変化させ、各動粘度において、油滴９９の飛翔軌跡が湾曲する場合の電圧を取得する。図８は、ピエゾ素子５３に印加する電圧の範囲を示す説明図である。図８中の四角で示されるプロットは、所定の動粘度において油滴９９の飛翔距離が湾曲する場合の電圧である。動粘度と前記電圧との関係から、前記上限値（式３）が得られる。（式３）は、例えば最小二乗法により得られる。動粘度の変化は、ポンプ４３及び潤滑油の温度を変化させることで行われる。図８において、前記（式３）が実線で示され、前記（式１）が破線で示されている。
【００４１】
このように、潤滑油の動粘度をＸ（ただし、単位はｍｍ＾２／秒）とした場合に、ピエゾ素子５３に印加する電圧（ただし、単位はボルト）の上限値が、前記（式３）により定義されてもよい。つまり、ピエゾ素子５３に印加する電圧（ただし、単位はボルト）が、（式３）「０．１０Ｘ＋１３．８」によって定義される上限値と、前記（式２）「０．２２Ｘ＋５．３」によって定義される下限値との間の範囲となる。この場合、飛沫油９８の発生を抑制すると共に、油滴９９が湾曲して飛翔することがなく、油滴９９が所望の位置に到達しやすい。
【００４２】
潤滑油の種類が異なっていても動粘度が同じであれば、前記上限値（式１及び式２）及び前記下限値（式２）の式は成立する。潤滑油の種類は、一般的な作動油であり、一例としてはモービルベロシティオイルナンバー１０である。ポンプ４３の吐出孔５０の径（直径）は１５マイクロメートル以上、４０マイクロメートル以下のポンプであり、本実施形態では２５マイクロメートルである。潤滑油の動粘度は、ＪＩＳ  Ｚ  ８８０３：２０１１に基づく。
【００４３】
〔その他について〕
前記実施形態では（図１参照）、軸受部２０がアンギュラ玉軸受である場合について説明したが、軸受の形式はこれに限らず、深溝玉軸受であってもよく、また、円すいころ軸受や、円筒ころ軸受であってよい。つまり、転がり軸受装置１０は、内輪２１、外輪２２、及び、これら内輪２１と外輪２２との間に介在する複数の転動体を有する軸受部２０と、給油装置４０とを備える。給油装置４０は、軸受部２０の軸方向の隣に設けられており、軸受部２０に潤滑油を供給する機能を有する。この給油装置４０が、前記形態の給油装置であればよい。この転がり軸受装置１０によれば、給油装置４０が有するポンプ４３のピエゾ素子５３に印加する電圧が前記上限値と前記下限値との間の範囲に設定される。このため、油滴の飛翔距離を維持することができ、潤滑油を安定して供給することが可能である。しかも、ポンプ４３の吐出孔５０を塞ぐ可能性のある飛沫油の発生を抑制することが可能となる。
【００４４】
今回開示した実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではない。本発明の権利範囲は、上述の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された構成と均等の範囲内でのすべての変更が含まれる。
【符号の説明】
【００４５】
１０：転がり軸受装置        ２０：軸受部            ２１：内輪
２２：外輪                  ２３：玉（転動体）      ４０：給油装置
４３：ポンプ                ５０：吐出孔            ５１：圧力室
５２：ポンプ本体            ５３：ピエゾ素子        ９９：油滴
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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