(57)【要約】【課題】回転切削工具を長寿命化する。【解決手段】台金は、金属で構成され、軸方向に延在する。チップは、台金の上記軸方向の先端部に取り付けられ、逃げ面、すくい面およびこれらの間に形成された切刃を有する。チップは、単結晶ダイヤモンドまたは多結晶ダイヤモンドから形成されている。上記多結晶ダイヤモンドは、実質的にダイヤモンドのみからなり、最大粒径が１０００ｎｍ以下、かつ、平均粒径が１００ｎｍ以下である。台金の上記先端部およびチップに連続したフルートが設けられている。切刃は、チップの上記軸方向の先端に位置している。すくい面は、チップのフルートに形成されている。逃げ面およびすくい面の各々に、上記単結晶ダイヤモンドまたは上記多結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層１１０ｇが設けられている。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属で構成され、軸方向に延在する台金と、
前記台金の前記軸方向の先端部に取り付けられ、逃げ面、すくい面およびこれらの間に形成された切刃を有するチップとを備え、
前記チップは、単結晶ダイヤモンドまたは多結晶ダイヤモンドから形成されており、
前記多結晶ダイヤモンドは、実質的にダイヤモンドのみからなり、最大粒径が１０００ｎｍ以下、かつ、平均粒径が１００ｎｍ以下であり、
前記台金の前記先端部および前記チップに連続したフルートが設けられており、
前記切刃は、前記チップの前記軸方向の先端に位置しており、
前記すくい面は、前記チップの前記フルートに形成されており、
前記逃げ面および前記すくい面の各々に、前記単結晶ダイヤモンドまたは前記多結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている、回転切削工具。
【請求項２】
前記逃げ面および前記すくい面の各々のラマンスペクトルにおいて、ダイヤモンドのピーク強度をＩｄ、グラファイトのピーク強度をＩｇとすると、ダイヤモンドのピーク強度Ｉｄに対するグラファイトのピーク強度Ｉｇの割合を示すピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)が、０．０１以上１．０以下である、請求項１に記載の回転切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転切削工具に関する。
【背景技術】
【０００２】
ダイヤモンドを含むチップを有する切削工具を開示した先行文献として、特開２００５−８８１７８号公報(特許文献１)、特開２００６−２８１３８６号公報(特許文献２)、および、特開２０１２−６６３２４号公報(特許文献３)がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−８８１７８号公報
【特許文献２】特開２００６−２８１３８６号公報
【特許文献３】特開２０１２−６６３２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
アルミニウム合金または銅合金などの非鉄金属の切削加工において切削抵抗が大きい場合、切削熱が高くなり、溶着またはチッピングなどによって切刃の欠けまたは摩耗が発生し、回転切削工具の寿命が短くなる。
【０００５】
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであって、長寿命化された回転切削工具を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に基づく回転切削工具は、台金とチップとを備える。台金は、金属で構成され、軸方向に延在する。チップは、台金の上記軸方向の先端部に取り付けられ、逃げ面、すくい面およびこれらの間に形成された切刃を有する。チップは、単結晶ダイヤモンドまたは多結晶ダイヤモンドから形成されている。上記多結晶ダイヤモンドは、実質的にダイヤモンドのみからなり、最大粒径が１０００ｎｍ以下、かつ、平均粒径が１００ｎｍ以下である。台金の上記先端部およびチップに連続したフルートが設けられている。切刃は、チップの上記軸方向の先端に位置している。すくい面は、チップのフルートに形成されている。逃げ面およびすくい面の各々に、上記単結晶ダイヤモンドまたは上記多結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、回転切削工具を長寿命化することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明の一実施形態に係る回転切削工具の正面図である。
【図２】図１の回転切削工具を矢印ＩＩ方向から見た側面図である。
【図３】図１中のＩＩＩ部を拡大して示す側面図である。
【図４】本発明の一実施形態に係る回転切削工具が備えるチップの逃げ面およびすくい面の各々の厚さ方向の組成分布を模式的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
[本発明の実施形態の説明]
本発明の一態様に係る回転切削工具は、台金とチップとを備える。台金は、金属で構成され、軸方向に延在する。チップは、台金の上記軸方向の先端部に取り付けられ、逃げ面、すくい面およびこれらの間に形成された切刃を有する。チップは、単結晶ダイヤモンドまたは多結晶ダイヤモンドから形成されている。上記多結晶ダイヤモンドは、実質的にダイヤモンドのみからなり、最大粒径が１０００ｎｍ以下、かつ、平均粒径が１００ｎｍ以下である。台金の上記先端部およびチップに連続したフルートが設けられている。すくい面は、チップのフルートに形成されている。切刃は、チップの上記軸方向の先端に位置している。逃げ面およびすくい面の各々に、上記単結晶ダイヤモンドまたは上記多結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている。
【００１０】
本発明の一態様に係る回転切削工具においては、硬く、かつ、熱伝導率が高い、単結晶ダイヤモンドまたは実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドから、チップが形成されているため、切削熱を効率よく放熱し、溶着またはチッピングなどによって切刃の欠け若しくは摩耗が生じることを抑制することができる。また、逃げ面およびすくい面の各々に、上記単結晶ダイヤモンドまたは上記多結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられているため、逃げ面およびすくい面の各々に潤滑性を付与することができる。逃げ面に潤滑性を付与することにより、逃げ面に切り屑が溶着することを抑制するとともに切削抵抗を低減することができる。すくい面に潤滑性を付与することにより、切り屑の排出性を向上できる。これらの結果、溶着またはチッピングなどによって切刃の欠けまたは摩耗の発生を抑制して、回転切削工具を長寿命化することができる。
【００１１】
好ましくは、逃げ面およびすくい面の各々のラマンスペクトルにおいて、ダイヤモンドのピーク強度をＩｄ、グラファイトのピーク強度をＩｇとすると、ダイヤモンドのピーク強度Ｉｄに対するグラファイトのピーク強度Ｉｇの割合を示すピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)が、０．０１以上１．０以下である。逃げ面およびすくい面の各々のラマンスペクトルにおけるピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)が、０．０１未満である場合、グラファイト層によって逃げ面およびすくい面の各々に付与できる潤滑性が不十分となり、１．０を超える場合、グラファイト層が厚くなりすぎて逃げ面およびすくい面の各々が摩耗しやすくなる。
【００１２】
(一実施形態)
以下、本発明の一実施形態に係る回転切削工具について図を参照して説明する。以下の実施形態の説明においては、図中の同一または相当部分には同一符号を付して、その説明は繰り返さない。
【００１３】
図１は、本発明の一実施形態に係る回転切削工具の正面図である。図２は、図１の回転切削工具を矢印ＩＩ方向から見た側面図である。図３は、図１中のＩＩＩ部を拡大して示す側面図である。
【００１４】
図１〜図３に示すように、本発明の一実施形態に係る回転切削工具１は、ドリルである。回転切削工具１は、台金１０とチップ１００とを備える。台金１０は、軸方向に延在している。台金１０は、略円柱状の外形を有している。
【００１５】
台金１０は、大径部１１、小径部１３、大径部１１と小径部１３との間に位置するテーパ部１２を有している。台金１０の上記軸方向の先端面１０ａに、チップ１００が取り付けられている。具体的には、小径部１３の上記軸方向の先端に、チップ１００がろう付けされている。台金１０の小径部１３の上記軸方向の先端部およびチップ１００に、連続したフルート１４が設けられている。台金１０は、超硬合金などの金属で構成されている。
【００１６】
図２および図３に示すように、チップ１００は、逃げ面１１２、すくい面１１１およびこれらの間に形成された切刃１１０を有する。切刃１１０は、チップ１００の上記軸方向の先端に位置している。すくい面１１１は、チップ１００のフルート１４に形成されている。すくい面１１１は、切刃１１０に対してチップ１００の回転方向の前方に位置している。
【００１７】
チップ１００は、マージン１１３をさらに有する。マージン１１３は、チップ１００の回転方向における切刃１１０の後方に設けられている。マージン１１３は、被削物の加工部位と接触する部分である。逃げ面１１２は、マージン１１３の後端からチップ１００の回転方向の後方に延在する。逃げ面１１２は、被削物の加工部位と接触しない部分である。
【００１８】
チップ１００は、実質的にダイヤモンドのみからなり、最大粒径が１０００ｎｍ以下、かつ、平均粒径が１００ｎｍ以下である、多結晶ダイヤモンドで構成されている。好ましくは、実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドは、最大粒径が３００ｎｍ以下、かつ、平均粒径が５０ｎｍ以下である。なお、チップ１００は、単結晶ダイヤモンドで構成されていてもよい。
【００１９】
ダイヤモンド粒子の平均粒径を測定するには、多結晶ダイヤモンドの表面または任意の断面を鏡面研磨し、真空焼結炉を用いて、圧力が３．０×１０-3Ｐａ以上６．３×１０-3Ｐａ以下、温度が１０００℃以上１２００℃以下、かつ、保持時間が３０分以上６０分以下である、条件にて熱食刻を行なう。走査型電子顕微鏡により、熱食刻された研磨面を２μｍ×２μｍの範囲で、任意の１０ヶ所の反射電子像を写真撮影する。写真撮影された画像から、個々のダイヤモンド粒子を抽出し、抽出したダイヤモンド粒子を２値化処理して各ダイヤモンド粒子の面積を算出する。そして、各ダイヤモンド粒子と同じ面積を持つ円を想定し、この円の直径をダイヤモンド粒子の粒径とする。各ダイヤモンド粒子径の算術平均値を平均粒径とする。ダイヤモンド粒子の最大粒径は、上記の方法により抽出されたダイヤモンド粒子のうちの最も粒径が大きいダイヤモンド粒子の粒径とする。
【００２０】
好ましくは、実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドにおけるダイヤモンド以外の不純物成分の含有率が１質量％以下である。より好ましくは、実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドにおける不純物成分の含有率は、０．５質量％以下である。不純物成分は、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｗ、Ｔａ、ＣｒおよびＶなどの、多結晶ダイヤモンドのバインダとして機能する元素の少なくとも１種を含んでいてもよい。また、不純物成分は、上記のバインダとして機能する元素および炭素以外の、たとえば、希土類元素、アルカリ土類金属、窒素、酸素、ホウ素および水素などの元素のうちの少なくともいずれか１種を含んでいてもよい。なお、実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドにおける不純物成分の含有率は、０質量％であってもよい。
【００２１】
不純物成分の含有率を測定するには、以下のように行なう。エネルギ分散型Ｘ線分析(ＥＤＸ：Energy dispersive X-ray spectrometry)または波長分散型Ｘ線分析(ＷＤＳ：Wavelength Dispersive x-ray Spectroscopy)により、多結晶ダイヤモンドの特性Ｘ線を測定し、横軸にエネルギ値、縦軸に強度を示したスペクトルを得る。次に、スペクトル分析を行ない、Ｃ原子の質量％を求め、１００−(Ｃ原子の質量％)を計算することにより、不純物成分の含有率を算出する。Ｃ原子の質量％は、解析ソフトウェアによって以下のように求められる。三次式近似を用いてスペクトルのバックグラウンド除去を行ない、プロファイルフィティングを行なうことにより、各エネルギのピーク強度が求められる。次に、各ピークの積分値が求められ、Ｃ原子のピーク強度の割合が算出され、ピーク強度の積分値からＣ原子の質量％が導出される。
【００２２】
チップ１００における逃げ面１１２およびすくい面１１１の各々は、レーザ加工によって形成されている。レーザ加工された際に、逃げ面１１２およびすくい面１１１の各々には、多結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている。なお、チップ１００が単結晶ダイヤモンドで構成されている場合には、レーザ加工された際に、逃げ面１１２およびすくい面１１１の各々には、単結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている。マージン１１３は、表面を研磨加工されており、グラファイト層が除去されている。
【００２３】
図４は、本発明の一実施形態に係る回転切削工具が備えるチップの逃げ面およびすくい面の各々の厚さ方向の組成分布を模式的に示す図である。図４に示すように、チップ１００における逃げ面１１２およびすくい面１１１の各々において、表層にグラファイト層１１０ｇが設けられている。グラファイト層１１０ｇにおいては、表層から離れるにしたがって、グラファイト成分が減少している。グラファイト層１１０ｇの下側に、ダイヤモンドで構成されているダイヤモンド部１１０ｄが位置している。
【００２４】
逃げ面１１２およびすくい面１１１の各々のラマンスペクトルにおいて、ダイヤモンドのピーク強度をＩｄ、グラファイトのピーク強度をＩｇとすると、ダイヤモンドのピーク強度Ｉｄに対するグラファイトのピーク強度Ｉｇの割合を示すピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)が、０．０１以上１．０以下である。
【００２５】
ピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)を測定するには、以下のように行なう。各試料について、波長５３２ｎｍのレーザを励起光として、室温でラマン分光分析を行なう。０．２５ｃｍ-1以下の波数分解能を持つ分光器を用いてスペクトル解析を行なって得られたフォノンピークに、ローレンツ関数とガウス関数との複合関数を最小二乗法でフィッティングし、ピーク強度を求める。具体的には、１３３３ｃｍ-1付近のダイヤモンドピークおよび１５９０ｃｍ-1付近のグラファイトピークのピーク強度を測定し、そのピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)を求めた。逃げ面およびすくい面の各々において、任意の５箇所についてピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)を測定し、その平均値を逃げ面およびすくい面の各々のピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)とする。
【００２６】
(実験例)
ここで、本発明の一実施形態に係る回転切削工具による効果を検証した実験例について説明する。
【００２７】
本実験例においては、試料番号１〜１６の回転切削工具を用いて孔加工を行ない、相対工具寿命(％)、溶着の程度、切り屑の排出状況、および、切刃の状況の４つの評価項目に基づいて検証した。
【００２８】
試料１〜７の回転切削工具のチップは、単結晶ダイヤモンドで構成されている。試料８および９の回転切削工具のチップは、バインダを１０体積％含む多結晶ダイヤモンドで構成されている。試料１０〜１６の回転切削工具のチップは、不純物成分の含有率が０．５質量％以下の実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドで構成されている。
【００２９】
試料番号１〜１６の回転切削工具のチップの諸条件および評価結果は、下記の表１に示す通りである。
【００３０】
【表１】
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【００３１】
孔加工の加工条件は、下記の通りである。
被削物は、下孔が設けられていない単結晶シリコンとした。工具径は、直径で３ｍｍとした。切削速度は、９０ｍ／ｍｉｎとした。工具送り速度は、２５ｍｍ／ｒｅｖとした。加工深さは、１０．５ｍｍとした。給油条件は、ポンプ圧を１．５ＭＰａとして強制潤滑した。クーラントとして、１０％に希釈した水溶性エマルジョンを用いた。
【００３２】
工具の寿命判定基準として、切刃にチッピングが発生して加工精度が悪化した場合は、チッピングが発生した時点で寿命に達したと判定する。加工精度は、加工孔の真円度および加工孔の表面粗さから判定した。切刃にチッピングが発生する前に、加工孔の孔径が工具径より１０μｍ小さくなった場合は、その時点で寿命に達したと判定する。工具が寿命に達するまで、繰り返し孔加工を行なった。溶着の程度、切り屑の排出状況、および、切刃の状況の各々は、孔加工を３０回行なった時点、または、孔加工を３０回行なう前に工具が寿命に達した場合は、工具が寿命に達した時点での評価結果である。
【００３３】
相対工具寿命(％)について、単結晶ダイヤモンドから形成されている試料１〜７の回転切削工具のチップにおいては、試料３の回転切削工具のチップに対する相対工具寿命(％)であり、多結晶ダイヤモンドから形成されている試料８〜１６の回転切削工具のチップにおいては、試料１２の回転切削工具のチップに対する相対工具寿命(％)である。
【００３４】
本実験例では、逃げ面およびすくい面の各々のグラファイト層をレーザ加工にて同様に形成しており、逃げ面およびすくい面のピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)は互いに略同一であるため、表１においては、逃げ面およびすくい面の各々のピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)を共通の欄で記載している。
【００３５】
まず、試料４，８，１３の評価結果について説明する。
表１に示すように、試料１２に対する、試料８の相対工具寿命は２５％であり、試料１３の相対工具寿命は８２０％であった。なお、試料８の工具寿命は、試料４の工具寿命より短かった。
【００３６】
上記の試料４，８，１３の評価結果は、以下の理由によると考えられる。
ダイヤモンド焼結体のような、バインダを含む多結晶ダイヤモンドで構成されたチップは、バインダを含むため、硬さが低下するとともに、熱伝導率が低下する。また、バインダを含む多結晶ダイヤモンドで構成されたチップにおいては、バインダが摩耗してダイヤモンド粒子が脱落することにより、切刃に欠けが発生することがある。
【００３７】
一方、単結晶ダイヤモンドおよび実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドの各々は、バインダを含んでいないため、切刃の欠けが発生しにくい。単結晶ダイヤモンドおよび実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドの各々は、バインダを含む多結晶ダイヤモンドより硬いため、単結晶ダイヤモンドおよび実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドのいずれか一方で構成されたチップは、摩耗しにくい。
【００３８】
また、単結晶ダイヤモンドおよび実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドの各々は、バインダを含む多結晶ダイヤモンドと比較して、熱伝導率が高いため、加工部位で発生した切削熱を効率よく放熱することができる。単結晶ダイヤモンドおよび実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドのいずれか一方で構成されたチップは、切削熱を効率よく放熱することにより、溶着またはチッピングなどによって切刃の欠け若しくは摩耗が生じることを抑制することができる。
【００３９】
上記のように、単結晶ダイヤモンドおよび実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドのいずれか一方で構成されたチップは、バインダを含む多結晶ダイヤモンドで構成されたチップに比較して、工具寿命を長くすることができる。
【００４０】
次に、試料１〜３の評価結果について説明する。
表１に示すように、逃げ面にグラファイト層が設けられている試料１，３においては、逃げ面に切り屑の溶着は認められず、切刃は正常摩耗していた。一方、逃げ面にグラファイト層が設けられていない試料２においては、逃げ面の大きな部分に切り屑の溶着が認められ、切刃にチッピングが発生していた。
【００４１】
すくい面にグラファイト層が設けられている試料１，２においては、切り屑の排出状況が良好であった。一方、すくい面にグラファイト層が設けられていない試料３においては、フルートに切り屑の詰まりが認められた。
【００４２】
相対工具寿命は、逃げ面にグラファイト層が設けられている試料３、すくい面にグラファイト層が設けられている試料２、逃げ面およびすくい面の両方にグラファイト層が設けられている試料１、の順に長くなっていた。
【００４３】
上記の試料１〜３の評価結果は、以下の理由によると考えられる。
逃げ面に、単結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている場合、逃げ面に潤滑性を付与して、逃げ面に切り屑が溶着することを抑制するとともに切削抵抗を低減することができる。これにより、溶着またはチッピングなどによって切刃の欠けまたは摩耗の発生を抑制して、回転切削工具を長寿命化することができる。すくい面に、単結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている場合、すくい面に潤滑性を付与して切り屑の排出性を向上できるため、溶着またはチッピングなどによって切刃の欠けまたは摩耗が生じることを抑制することができる。
【００４４】
次に、試料１０〜１２の評価結果について説明する。
表１に示すように、逃げ面にグラファイト層が設けられている試料１０，１２においては、逃げ面に切り屑の溶着は認められず、切刃は正常摩耗していた。一方、逃げ面にグラファイト層が設けられていない試料１１においては、逃げ面の大きな部分に切り屑の溶着が認められ、切刃にチッピングが発生していた。
【００４５】
すくい面にグラファイト層が設けられている試料１０，１１においては、切り屑の排出状況が良好であった。一方、すくい面にグラファイト層が設けられていない試料１２においては、フルートに切り屑の詰まりが認められた。
【００４６】
相対工具寿命は、逃げ面にグラファイト層が設けられている試料１２、すくい面にグラファイト層が設けられている試料１１、逃げ面およびすくい面の各々にグラファイト層が設けられている試料１０、の順に長くなっていた。
【００４７】
上記の試料１０〜１２の評価結果は、以下の理由によると考えられる。
逃げ面に、実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている場合、逃げ面に潤滑性を付与して、逃げ面に切り屑が溶着することを抑制するとともに切削抵抗を低減することができる。これにより、溶着またはチッピングなどによって切刃の欠けまたは摩耗の発生を抑制して、回転切削工具を長寿命化することができる。すくい面に、実質的にダイヤモンドのみからなる多結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている場合、すくい面に潤滑性を付与して切り屑の排出性を向上できるため、溶着またはチッピングなどによって切刃の欠けまたは摩耗が生じることを抑制することができる。
【００４８】
次に、試料８，９の評価結果について説明する。
表１に示すように、試料８，９の各々において、逃げ面およびすくい面の各々の大きな部分に切り屑の溶着が認められ、切刃にチッピングが発生していた。
【００４９】
相対工具寿命は、逃げ面およびすくい面の各々にグラファイト層が設けられている試料８の方が、逃げ面およびすくい面の両方にグラファイト層が設けられていない試料９より長くなっていた。
【００５０】
上記の試料８，９の評価結果は、以下の理由によると考えられる。
逃げ面およびすくい面の各々に、バインダを１０体積％含む多結晶ダイヤモンドがグラファイト化したグラファイト層が設けられている場合、グラファイト層中にバインダの成分であるコバルトが含まれる。コバルトが溶着発生の起点となって溶着が大きく成長するため、グラファイト層によって逃げ面およびすくい面の各々に潤滑性を付与することができなくなる。
【００５１】
上記の試料４〜７，１３〜１６の評価結果について説明する。
表１に示すように、逃げ面およびすくい面の各々のラマンスペクトルにおけるピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)が０．０１以上１．０以下である試料４，５，６，１３，１４，１５においては、逃げ面に切り屑の溶着はほとんど認められず、切刃は正常摩耗しており、切り屑の排出状況は概ね良好であった。逃げ面およびすくい面の各々のラマンスペクトルにおけるピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)が０．０１である試料４，１３においては、逃げ面の僅かな部分に切り屑の溶着が認められたが、切刃は正常摩耗しており、切り屑の排出状況はやや良好であった。逃げ面およびすくい面の各々のラマンスペクトルにおけるピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)が１．０を超える試料７，１６においては、逃げ面に切り屑の溶着は認められず、切り屑の排出状況は良好であったが、逃げ面摩耗が大きくなって切刃稜にまで達していた。
【００５２】
上記の試料４〜７，１３〜１６の評価結果は、以下の理由によると考えられる。
逃げ面およびすくい面の各々のラマンスペクトルにおけるピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)が、０．０１未満である場合、グラファイト層によって逃げ面およびすくい面の各々に付与できる潤滑性が不十分となり、１．０を超える場合、グラファイト層が厚くなりすぎて逃げ面およびすくい面の各々が摩耗しやすくなる。逃げ面およびすくい面の各々のラマンスペクトルにおけるピーク強度比(Ｉｇ／Ｉｄ)が０．０１以上１．０以下であることにより、適度な厚さのグラファイト層を設け、逃げ面およびすくい面の各々に十分な潤滑性を付与しつつ大きな逃げ面摩耗が発生することを抑制できる。
【００５３】
今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【符号の説明】
【００５４】
１  回転切削工具、１０  台金、１０ａ  先端面、１１  大径部、１２  テーパ部、１３  小径部、１４  フルート、１００  チップ、１１０  切刃、１１０ｄ  ダイヤモンド部、１１０ｇ  グラファイト層、１１１  面、１１２  逃げ面、１１３  マージン。
【図１】
2020044640.tif 000004
【図２】
2020044640.tif 000005
【図３】
2020044640.tif 000006
【図４】
2020044640.tif 000007