(57)【要約】【課題】ベントナイトと地盤との混合性に問題がなく、かつ十分な強度を有する遮水壁を構築することができる遮水壁の構築方法を提供する。【解決手段】遮水壁の構築方法を、交換性陽イオンを有するベントナイトの液体ＢＷを地盤Ｇに供給し、次いでアルカリ土類金属型ベントナイトの粉体ＣＰ及びイオン交換剤の粉体ＩＰを地盤Ｇに供給し、適宜地盤Ｇを攪拌するものとする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
地盤にベントナイトを供給して攪拌する遮水壁の構築方法であり、
交換性陽イオンを有するベントナイトの液体を前記地盤に供給し、
次いでアルカリ土類金属型ベントナイトの粉体及びイオン交換剤の粉体を前記地盤に供給する、
ことを特徴とする遮水壁の構築方法。
【請求項２】
前記交換性陽イオンを有するベントナイトの液体が、アルカリ土類金属型ベントナイトの液体であり、
当該アルカリ土類金属型ベントナイトの液体の濃度が、５〜６０Ｗ/Ｖ％である、
請求項１に記載の遮水壁の構築方法。
【請求項３】
前記地盤１ｍ3当たりの前記アルカリ土類金属型ベントナイトの液体の供給量が５０〜２００Ｌであり、
前記アルカリ土類金属型ベントナイトの粉体の供給量が、前記地盤１ｍ3当たりに供給するベントナイトの総量が５０〜３００ｋｇとなる量である、
請求項２に記載の遮水壁の構築方法。
【請求項４】
前記イオン交換剤が炭酸ナトリウムであり、
前記アルカリ土類金属型ベントナイト１ｋｇに対する前記イオン交換剤の供給量が０．０１〜０．２ｋｇである、
請求項２又は請求項３に記載の遮水壁の構築方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遮水壁の構築方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
遮水壁の構築方法としては、例えば、特許文献１が開示するものが存在する。同文献が開示する方法は、Ｃａ型ベントナイト等の泥水を地中に供給して混合し、更にＣａ型ベントナイト等をＮａ型ベントナイト等に改質するイオン交換剤の液体を地中に供給して混合するものである。同文献は、ベントナイトの粉体を投入すると均質な混合性に問題があるとし、Ｃａ型ベントナイト等及びイオン交換剤を液体で供給するとするものである。
【０００３】
しかしながら、同方法によると、地中に注入する水分が多く、遮水壁が柔らかくなってしまうと思われる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第６１６３１７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明が解決しようとする主たる課題は、ベントナイトと地盤との混合性に問題がなく、かつ十分な強度を有する遮水壁を構築することができる遮水壁の構築方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するための手段は、次のとおりである。
（請求項１に記載の手段）
地盤にベントナイトを供給して攪拌する遮水壁の構築方法であり、
交換性陽イオンを有するベントナイトの液体を前記地盤に供給し、
次いでアルカリ土類金属型ベントナイトの粉体及びイオン交換剤の粉体を前記地盤に供給する、
ことを特徴とする遮水壁の構築方法。
【０００７】
（請求項２に記載の手段）
前記交換性陽イオンを有するベントナイトの液体が、アルカリ土類金属型ベントナイトの液体であり、
当該アルカリ土類金属型ベントナイトの液体の濃度が、５〜６０Ｗ/Ｖ％である、                                                  
請求項１に記載の遮水壁の構築方法。
【０００８】
（請求項３に記載の手段）
前記地盤１ｍ3当たりの前記アルカリ土類金属型ベントナイトの液体の供給量が５０〜２００Ｌであり、
前記アルカリ土類金属型ベントナイトの粉体の供給量が、前記地盤１ｍ3当たりに供給するベントナイトの総量が５０〜３００ｋｇとなる量である、
請求項２に記載の遮水壁の構築方法。
【０００９】
（請求項４に記載の手段）
前記イオン交換剤が炭酸ナトリウムであり、
前記アルカリ土類金属型ベントナイト１ｋｇに対する前記イオン交換剤の供給量が０．０１〜０．２ｋｇである、
請求項２又は請求項３に記載の遮水壁の構築方法。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によると、ベントナイトと地盤との混合性に問題がなく、かつ十分な強度を有する遮水壁を構築することができる遮水壁の構築方法となる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】遮水壁の構築方法の手順を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
次に、本発明を実施するための形態を説明する。なお、本実施の形態は本発明の一例である。本発明の範囲は、本実施の形態の範囲に限定されない。
【００１３】
図１に示すように、本形態の遮水壁の構築方法においては、まず、層間陽イオンである交換性陽イオンを有するベントナイトの液体ＢＷを地盤Ｇに供給（注入）する（先行処理１００）。次に、層間陽イオンとして多価の陽イオンであるアルカリ土類金属イオンを有するアルカリ土類金属型ベントナイトの粉体ＣＰ及びイオン交換剤の粉体ＩＰを地盤Ｇに供給（投入）する（後行処理２００）。
【００１４】
そして、適宜の段階で地盤Ｇを攪拌してベントナイト等と地盤Ｇとを混合する。この混合は、液体ＢＷ若しくは粉体ＣＰ，ＩＰを供給する過程（１００，２００）で、又はこの過程（１００，２００）に前後して行うことができる。具体的には、例えば、先行処理１００及び後行処理２００の後や、後行処理２００の後のみ、先行処理１００や後行処理２００の途中（過程）において行うことができる。
【００１５】
本形態においてベントナイトとは、モンモリロナイトを主成分とする粘土を意味する。また、層間陽イオンとは、モンモリロナイトの層間に存在するイオンを意味する。層間陽イオンとしては、例えば、ナトリウムイオンやリチウムイオン等の１価の陽イオンや、カルシウムイオンやマグネシウムイオン等の２価又は３価以上の陽イオンなどが存在する。以下では、各種ベントナイトについて、層間陽イオンとしてナトリウムイオン等のアルカリ金属イオンが多く含まれる場合を「Ｎａ型ベントナイト」又は「アルカリ金属型ベントナイト」と言う。また、層間陽イオンとしてカルシウムイオンやマグネシウムイオン等のアルカリ土類金属イオンが多く含まれる場合を「Ｃａ型ベントナイト」又は「アルカリ土類金属型ベントナイト」と言う。
【００１６】
Ｎａ型ベントナイトは、膨潤性や、増粘性に優れる。したがって、遮水壁を構築するのに適する。しかしながら、Ｎａ型ベントナイトを泥水（液体）にする場合においては、高濃度化するのに困難を伴う。他方、Ｃａ型ベントナイトは、膨潤性や、増粘性に劣る。したがって、遮水壁を構築するには不向きである。しかしながら、泥水（液体）にする場合においては、高濃度化するのが容易であるとの利点を有する。
【００１７】
一方、モンモリロナイトの層間陽イオンは、他の陽イオンとイオン交換するのが容易であり、交換性陽イオンである。そこで、イオン交換剤を使用してＮａ型ベントナイトとＣａ型ベントナイトとの両特性を生かすのが本形態の特徴の１つである。したがって、本形態においてイオン交換剤とは、Ｃａ型ベントナイトをＮａ型ベントナイトに改質（イオン交換）することができる薬剤を意味する。
【００１８】
なお、Ｃａ型ベントナイトをイオン交換（改質）して得たＮａ型ベントナイトは、改質Ｎａ型ベントナイト又は活性化Ｎａ型ベントナイトなどとも言われる。また、炭酸ナトリウムを使用してイオン交換した場合の反応式は、次のとおりである。
Ｂｅ−Ｃａ  ＋  Ｎａ2ＣＯ3  →  Ｂｅ−Ｎａ  ＋  ＣａＣＯ3
【００１９】
先行処理１００においては、交換性陽イオンを有するベントナイトの液体ＢＷを広く使用することができる。ただし、交換性陽イオンを有するベントナイトの液体ＢＷとしては、Ｃａ型ベントナイトの液体を使用するのが好ましい。前述したようにＣａ型ベントナイトは、高濃度とすることができ、地盤Ｇに対する水分の注入を減らすことができる。水分の注入を減らすと、排泥量が減り、また、遮水壁の強度が向上する。さらに、高濃度とすれば、ベントナイトの分散性が向上する。
【００２０】
Ｃａ型ベントナイトの液体を使用する場合、当該液体の濃度は、好ましくは１〜８０Ｗ／Ｖ％、より好ましくは３〜７０Ｗ／Ｖ％、特に好ましくは５〜６０Ｗ／Ｖ％である。濃度が１Ｗ／Ｖ％を下回ると、ベントナイトの液体ＢＷの造壁性（例えば、地盤Ｇが崩れるのを防ぐ性能。）が不十分となるおそれがある。他方、濃度が８０Ｗ／Ｖ％を上回るものとするには、作液に困難を伴うおそれがある。
【００２１】
Ｃａ型ベントナイトの液体の濃度は、スラリー（泥水）作液用水１ｍ3当たりにおけるベントナイトの質量（ｋｇ）の割合（％）を意味する（外割）。したがって、例えば、５〜６０Ｗ／Ｖ％であれば、５０〜６００ｋｇ／ｍ3を意味する。
【００２２】
後行処理２００においては、Ｃａ型ベントナイトの粉体ＣＰを使用する。Ｃａ型ベントナイトは、膨潤性や増粘性等に劣るが、たとえ粉体であっても地盤Ｇとの混合が容易である。これは、Ｃａ型ベントナイトの粉体はＮａ型ベントナイトの粉体と比較して吸水膨潤性が小さいため、水に添加して混合しても継粉（ままこ）にならず、均一に分散されるためである。また、後行処理２００において、Ｃａ型ベントナイトを供給することで、先行処理１００におけるベントナイトの供給を減らすことができる。さらに、粉体であると地盤Ｇに供給（注入）する水分が減るため、得られる遮水壁の強度が向上する。つまり、粉体であると、遮水壁を硬くすることができ、かつ、地盤Ｇに必要ベントナイト量を供給しつつも、排泥を少なくすることができるメリットがある。
【００２３】
ただし、地盤Ｇに供給する水分を減らすという観点からは、先行処理１００において高濃度のＣａ型ベントナイトの液体を使用するのが好ましく、Ｃａ型ベントナイトを先行処理１００及び後行処理２００において以下の割合で使用するのがより好ましい。
【００２４】
まず、先行処理１００においては、地盤Ｇ（１ｍ3）当たりのＣａ型ベントナイトの液体ＢＷ（濃度５〜６０Ｗ／Ｖ％）の注入量は、対象地盤の土質により異なるが、好ましくは１０〜４００Ｌ、より好ましくは２０〜３００Ｌ、特に好ましくは５０〜２００Ｌである。
【００２５】
他方、後行処理２００においては、Ｃａ型ベントナイトの粉体ＣＰの投入量が、好ましくは地盤Ｇ（１ｍ3）当たりに供給するベントナイトの総量（本実施の形態では、ベントナイトの液体ＢＷ及びベントナイトの粉体ＣＰを合わせた量）が５０〜３００ｋｇとなる量である。
【００２６】
なお、Ｎａ型ベントナイトの泥水は１０％前後の濃度でポンプ送液限度になる場合もあるが、Ｃａ型ベントナイトの泥水は５０〜６０％の高濃度でも送液可能である。そこで、高濃度のＣａベントナイトの泥水を使用すると、同じ注入量でもベントナイトを多く地盤Ｇに供給することができ、その分、その後のベントナイトの粉体の供給量を少なくすることができる。例えば、後述実施例から明らかであるように、地盤Ｇ中のベントナイト総量が１００ｋｇとなるように施工する場合、濃度（５％）の泥水１００Ｌ注入後のＣａ型ベントナイト粉体の供給量は９５ｋｇ（表１参照）であるのに対して、濃度（５０％）の泥水１００Ｌ注入後のＣａ型ベントナイト粉体の供給量は５８ｋｇ（表２参照）となり、約４０％の低減が可能になる。
【００２７】
本形態において、イオン交換剤としては、Ｃａ型ベントナイトをＮａ型ベントナイトに改質（イオン交換）することができる薬剤一般を使用することができる。具体的には、例えば、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、過炭酸ナトリウム、水酸化ナトリウム、クエン酸ナトリウム、珪酸ナトリウム等からなるイオン交換剤や、リン酸系のイオン交換剤、シリカ系のイオン交換剤などの中から１種又は２種以上を選択して使用することができる。ただし、ナトリウムイオン等のアルカリ金属イオンとカルシウムイオン等のアルカリ土類金属イオンとをイオン交換し、析出したアルカリ土類金属イオンを不溶化又はキレート化して沈降させるイオン交換剤を使用するのが好ましい。このようなイオン交換剤としては、例えば、硫酸系塩、リン酸系塩、ケイ酸系塩、エチレンジアミン塩、カルボン酸系塩等のイオン交換剤を使用するのが好ましく、炭酸ナトリウムを使用するのがより好ましい。
【００２８】
イオン交換剤の投入量は、Ｃａ型ベントナイト（１ｋｇ）に対して、好ましくは０．０１〜０．２ｋｇ、より好ましくは０．０２〜０．１５ｋｇ、特に好ましくは０．０３〜０．１ｋｇである。投入量が０．０１ｋｇを下回ると、Ｃａ型ベントナイトを十分に改質することができないおそれがある。他方、投入量が０．２ｋｇを上回ると、イオン交換剤の余剰となるおそれがある。
【００２９】
イオン交換剤の粉体ＩＰは、Ｃａ型ベントナイトの粉体ＣＰと別々に地盤Ｇに供給しても、混合したうえで地盤Ｇに供給してもよい。
【００３０】
（その他）
本形態の工法は、例えば、特開２００５−１６２９５号公報に開示されるような「移動可能なベースマシンと地盤を溝掘削するカッターとを備えたチェーンカッター方式掘削装置」を用いて遮水壁を構築する場合（等厚式）や、特開２００６−２９１７０３号公報に開示されるような「単軸又は多軸の掘削軸を備えた掘削装置」を用いて遮水壁を構築する場合（柱列式）、バケットが備わるバックホー用いて遮水壁を構築する場合などに適用することができる。
【実施例】
【００３１】
次に、本発明の実施例について説明する。
（試験１）
本試験においては、まず、砂（Ａ）にベントナイト泥水を添加して混合した（第一混合）。ベントナイト泥水としては、低濃度（５％）のＣａ型ベントナイトの液体（泥水）又は活性化Ｃａ型ベントナイトの液体（泥水）を使用した。次に、第一混合後の砂にＣａ型ベントナイトの粉体及びソーダ灰（炭酸ナトリウム）の粉体を添加して混合した（第二混合）。第一混合後及び第二混合後のテーブルフロー値、並びに透水係数を表１に示した。なお、透水係数に関しては、以下の基準が存在する。
環境現場条件：１×１０-8ｍ／ｓｅｃ以下
土木現場条件：１×１０-6ｍ／ｓｅｃ以下
【００３２】
また、テーブルフロー値は、流動性の指標であり、掘削時に相当するのが第一混合時であり、造成時に相当するのが第二混合時である。例えば、造成時のテーブルフロー値が１３０以下であれば、ほぼ流動化せず、また規定のベントナイト量が添加された状態であれば、環境現場用としての遮水性に問題のない硬さになる。
【００３３】
【表１】
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【００３４】
（試験２）
本試験においては、まず、砂（Ａ）にベントナイト泥水、更にソーダ灰を添加して混合した（第一混合）。ベントナイト泥水としては、高濃度（５０％）のＣａ型ベントナイトの液体（泥水）を使用した。次に、第一混合後の砂に何も添加せず、又はＣａ型ベントナイトの粉体及びソーダ灰の粉体を添加して混合した（第二混合）。第一混合後及び第二混合後のテーブルフロー値、並びに透水係数を表２に示した。
【００３５】
【表２】
2020090809.tif 000004
【００３６】
表２から、ソーダ灰のみではなく、Ｃａ型ベントナイトの粉体も添加する方が好ましいことが分かる。
【００３７】
（試験３）
本試験においては、まず、砂（Ａ）にベントナイト泥水、Ｃａ型ベントナイトの粉体、及びソーダ灰の粉体を添加して混合した（第一混合）。ベントナイト泥水としては、Ｃａ型ベントナイトの液体（泥水）を使用した。次に、第一混合後の砂にＣａ型ベントナイトの粉体及びソーダ灰の粉体を添加して混合した（第二混合）。第一混合後及び第二混合後のテーブルフロー値、並びに透水係数を表３に示した。さらに産地の異なるＣａ型ベントナイト（Ｂ）を使用して同様の試験を行った（試験例１５及び試験例１６）。
【００３８】
【表３】
2020090809.tif 000005
【００３９】
表３から、第一混合時に泥水と共にＣａ型ベントナイトの粉体を添加することにより、適度な流動性に調整することができることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００４０】
本発明は、遮水壁の構築方法として利用可能である。
【符号の説明】
【００４１】
１００  先行処理
２００  後行処理
ＢＷ  ベントナイト泥水
ＣＰ  Ｃａ型ベントナイトの粉体
ＩＰ  イオン交換剤の粉体
Ｇ  地盤
【図１】
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