(57)【要約】      （修正有）【課題】加工物の表面領域での未再結晶粒をなくすための加工法の提供。【解決手段】成分組成を規定する金属合金を、再結晶温度から金属合金の融解開始温度未満の温度までである加工温度範囲内の温度に合金を加熱することと、合金を加工する。この時、少なくとも表面領域を、加工温度範囲内の温度に加熱する。金属合金の表面領域を再結晶させる時間中、表面領域を加工温度範囲内で維持し、そして結晶粒成長を最小限にするために合金を冷却する。スーパーオーステナイト及びオーステナイトステンレス鋼合金を含む実施形態においては、加工温度及び加工回数は、有害な金属間化合物シグマ相が析出しないよう選択する。合金全体にわたって等軸結晶粒を有する熱加工したスーパーオーステナイトステンレス鋼合金も開示する。【選択図】図８
2020041221.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
合金総重量に基づく重量パーセントで、０．２以下の炭素；２０以下のマンガン；０．１〜１．０のケイ素；１４．０〜２８．０のクロム；１５．０〜３８．０のニッケル；２．０〜９．０のモリブデン；０．１〜３．０の銅；０．０８〜０．９の窒素；０．１〜５．０のタングステン；０．５〜５．０のコバルト；１．０以下のチタン；０．０５以下のホウ素；０．０５以下のリン；０．０５以下の硫黄；鉄；及び不可避不純物を含む組成と；
前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の断面を通して等軸に再結晶した結晶粒構造と；
ＡＳＴＭ指示Ｅ１１２−１２に従って、ＡＳＴＭ  ００〜ＡＳＴＭ  ３の範囲のＡＳＴＭ結晶粒サイズ数を有する平均結晶粒サイズと；
を含む熱加工したスーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金であって、
前記等軸に再結晶した結晶粒構造には、金属間化合物シグマ相析出物が実質的にない、スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金。
【請求項２】
請求項１記載の熱加工したスーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を含む工場生産品。
【請求項３】
前記工場生産品が、棒、プレート、シート、及び押出成形物から選択される請求項２記載の工場生産品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は金属合金を熱機械的に加工する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えばインゴット、棒またはビレット等の金属合金加工物が熱機械的に加工される（すなわち熱加工される）場合、加工物表面は、加工物内部よりも速く冷却する。この現象の具体例は、ラジアル鍛造プレスまたは自由プレス鍛造を使用して金属合金棒が加熱され、次いで鍛造される際に生じる。熱間鍛造中、型の作用により金属合金の結晶粒構造は変形する。変形中の金属合金温度が合金の再結晶温度よりも低い場合、合金は再結晶せず、その結果結晶粒構造は、再結晶していない細長い結晶粒からなる。一方、変形中の合金温度が合金の再結晶温度よりも高いかまたは同じである場合、合金は再結晶して等軸構造になる。
【０００３】
金属合金加工物は、通常、熱間鍛造前に合金の再結晶温度よりも高い温度に加熱されるので、加工物表面ほど速く冷却しない加工物の内部は、通常、熱間鍛造時には完全に再結晶した構造を示す。しかしながら加工物の表面は再結晶していない結晶粒と完全に再結晶した結晶粒の混合物を示し得る。これは、相対的に速く冷却する結果、表面での温度はより低温となるためである。この現象の見本として、図１はＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金のラジアル鍛造棒のマクロ構造を示しており、棒の表面領域の再結晶していない結晶粒を示している。Ｄａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金は、米国ノースカロライナ州モンローのＡＴＩ  Ａｌｌｖａｃから入手可能なスーパーオーステナイトステンレス鋼合金である。表面領域の再結晶していない結晶粒は望ましくなく、なぜなら例えば超音波試験中のノイズレベルを増加させてこのような試験の有用性を減少させるからである。超音波検査は、重要な用途で使用する金属合金加工物の状態を確かめるのに必要とされてもよい。第２に、再結晶していない結晶粒は、合金の高サイクル耐疲労性を減少させる。
【０００４】
熱機械的に加工した、例えば鍛造棒等の金属合金加工物の表面領域で、再結晶していない結晶粒を無くす従来の試みは不十分であることがわかっている。例えば、表面領域の再結晶していない結晶粒を無くす処理中に、合金加工物の内部で結晶粒の過剰成長が生じている。特大の結晶粒も、金属合金の超音波検査を困難にし得る。内部での過剰な結晶粒成長は、合金加工物の耐疲労性も許容できないレベルまで減少させ得る。さらに、熱機械的に加工した合金加工物の表面領域で再結晶していない結晶粒を無くす試みにより、例えばシグマ相（σ相）等の有害な金属間化合物析出物の析出が生じている。このような析出物の存在は、耐食性を減少させ得る。
【０００５】
加工物の表面領域で再結晶していない結晶粒を最小限にするかまたは無くすような方法で、金属合金加工物を熱機械的に加工する方法を開発することは有利であろう。加工物の断面を通して等軸に再結晶した結晶粒構造を提供するために、金属合金加工物を熱機械的に加工する方法を開発することもまた有利であろう。この断面は、等軸結晶粒構造の平均結晶粒サイズを限定するが、有害な金属間化合物析出物を実質的に有しない。
【発明の概要】
【０００６】
本開示の一非限定的態様に従って、金属合金を加工する方法は、加工温度範囲内の温度に金属合金を加熱することを含む。この加工温度範囲は、金属合金の再結晶温度から、金属合金の融解開始温度直下の温度までである。次いで金属合金を加工温度範囲内の温度で加工する。金属合金を加工後、金属合金の表面領域を加工温度範囲内の温度まで加熱する。金属合金の表面領域は、金属合金の表面領域を再結晶させ、且つ金属合金内部での結晶
粒成長を最小限にするのに十分な時間、加工温度範囲内で維持する。金属合金は、加工温度範囲から、金属合金における結晶粒成長を最小限にする温度まで、金属合金における結晶粒成長を最小限にする冷却速度で冷却する。
【０００７】
本開示の別の態様に従って、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金を加工する方法の非限定的実施形態は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金を、金属間化合物相溶解温度範囲内の温度まで加熱することを含む。金属間化合物相溶解温度範囲は、金属間化合物相のソルバス温度からスーパーオーステナイトステンレス鋼合金の融解開始温度直下までであってもよい。非限定的実施形態においては、金属間化合物相はシグマ相（σ相）であり、シグマ相はＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ金属間化合物からなる。スーパーオーステナイトステンレス鋼合金は、金属間化合物相を溶解させ、且つスーパーオーステナイトステンレス鋼合金における結晶粒成長を最小限にするのに十分な時間、金属間化合物相溶解温度範囲内で維持する。その後、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の金属間化合物相における時間−温度−変態曲線の頂点温度のすぐ上から、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の融解開始温度直下までの加工温度範囲内の温度で、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金を加工する。加工後、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の表面領域を焼きなまし温度範囲内の温度に加熱する。この焼きなまし温度範囲は、合金の金属間化合物相における時間−温度−変態曲線の頂点温度のすぐ上から、合金の融解開始温度直下までである。スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の温度は、時間中、時間−温度−変態曲線と交差するところまで冷却しない。この時間中とは、合金を加工することから、合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度範囲内の温度に加熱することまでの時間である。スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の表面領域は、表面領域を再結晶させ、且つスーパーオーステナイトステンレス鋼合金における結晶粒成長を最小限にするのに十分な時間、焼きなまし温度範囲内で維持する。合金は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の金属間化合物析出物の生成を妨げ且つ結晶粒成長を最小限にする温度まで、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の金属間化合物析出物の生成を妨げ且つ結晶粒成長を最小限にする冷却速度で冷却する。
【０００８】
本開示の別の非限定的態様に従って、熱加工されたスーパーオーステナイトステンレス鋼合金は、合金総重量に基づく重量パーセントで０．２以下の炭素、２０以下のマンガン、０．１〜１．０のケイ素、１４．０〜２８．０のクロム、１５．０〜３８．０のニッケル、２．０〜９．０のモリブデン、０．１〜３．０の銅、０．０８〜０．９の窒素、０．１〜５．０のタングステン、０．５〜５．０のコバルト、１．０以下のチタン、０．０５以下のホウ素、０．０５以下のリン、０．０５以下の硫黄、鉄、及び不可避不純物を含む。スーパーオーステナイトステンレス鋼合金は、合金の断面を通して等軸に再結晶した結晶粒構造と、ＡＳＴＭ  ００〜ＡＳＴＭ  ３の範囲の平均結晶粒サイズとを含む。熱加工されたスーパーオーステナイトステンレス鋼合金の等軸に再結晶した結晶粒構造では、金属間化合物シグマ相析出物は実質的に無い。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
本明細書において記載される方法、合金、及び物品の特徴及び利点は、添付の図面を参照することによって、より深い理解がなされてもよい。図面は以下のとおりである。
【００１０】
【図１】図１は、棒の表面領域において再結晶していない結晶粒を含むＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）スーパーオーステナイトステンレス鋼合金のラジアル鍛造棒のマクロ構造を示す。
【図２】図２は、高温（２１５０°Ｆ）で焼きなましたＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）スーパーオーステナイトステンレス鋼合金のラジアル鍛造棒のマクロ構造を示す。
【図３】図３は、本開示に従って金属合金を加工する方法の非限定的実施形態を例示しているフローチャートである。
【図４】図４は、オーステナイトステンレス鋼合金のシグマ相金属間化合物析出物の典型的な等温変態曲線である。
【図５】図５は、本開示に従ってスーパーオーステナイトステンレス鋼合金を加工する方法の非限定的実施形態を例示しているフローチャートである。
【図６】図６は、本開示の特定の非限定的な方法の実施形態の、時間に対する加工温度の図である。
【図７】図７は、本開示の特定の非限定的な方法の実施形態の、時間に対する加工温度の図である。
【図８】図８は、図６の時間に対する加工温度の図に従って加工したＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）スーパーオーステナイトステンレス鋼合金を含む工場生産品のマクロ構造を示す。
【図９】図９は、図７の時間に対する加工温度の図に従って加工したＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）スーパーオーステナイトステンレス鋼合金を含む工場生産品のマクロ構造を示す。
【００１１】
本開示の特定の非限定的実施形態についての以下の詳細な記載を考慮することによって、上述の詳細及びその他を読者は理解するであろう。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本明細書において記載される実施形態についての特定の記載は簡素化されており、開示される実施形態を明白に理解することに関連した実施形態の工程、要素、特徴、及び／または態様のみを例示しており、明確化の目的で、他の工程、要素、特徴、及び／または態様は除いていることを理解する必要がある。他の工程、要素、及び／または特徴は、開示される実施形態の特定の実施または用途においては望ましくてもよいことを、開示される実施形態についての本記載を考慮することにより当業者は理解するであろう。しかしながら、かかる他の工程、要素、及び／または特徴は、開示される実施形態についての本記載を考慮することにより当業者によって容易に確認され、実施されてもよく、したがって開示される実施形態を完全に理解することに対して必要なものではないため、かかる工程、要素、及び／または特徴は本明細書においては提供されていない。よって、本明細書の記載は、開示される実施形態の単なる好例及び例示であり、特許請求の範囲によってのみ規定される本発明の範囲を限定することを意図するものではないことを理解する必要がある。
【００１３】
また、本明細書において記載されるあらゆる数の範囲は、その範囲に包含される全ての部分範囲を含むよう意図される。例えば、「１〜１０」の範囲は、記載される最小値の１から、記載される最大値の１０の間の（及びそれらの値を含む）全ての部分範囲、すなわち１以上の最小値と１０以下の最大値とを有する全ての部分範囲を含むよう意図される。本明細書に記載されるあらゆる最大数値限定は、その中に包含されるそれよりも低い全ての数値限定を含むよう意図され、また本明細書に記載されるあらゆる最小数値限定は、その中に包含されるそれよりも高い全ての数値限定を含むよう意図される。したがって、本出願者は、特許請求の範囲を含む本明細書を、本明細書に明記される範囲内に包含される任意の部分範囲を明記するよう補正する権利を有する。全てのかかる範囲は、任意のかかる部分範囲を明記する補正が米国特許法第１１２条第１章、及び米国特許法第１３２条（ａ）の要件に準拠するように、本明細書において本質的に開示されるよう意図される。
【００１４】
本明細書において使用される場合、文法的冠詞の「１つの（ｏｎｅ）」、「ａ」、「ａｎ」、及び「その（ｔｈｅ）」は、別途指定されない限り、「少なくとも１つ」または「１つ以上」を含むよう意図される。したがって、本明細書においては、冠詞は、１つまたは複数（すなわち、少なくとも１つ）の、その冠詞の文法的目的語を指すのに使用される。例として、「構成要素」は、１つ以上の構成要素を意味し、したがって、場合により複
数の構成要素が意図され、記載される実施形態の実施に利用または使用されてもよい。
【００１５】
参照により全体的または部分的に本明細書に援用されると述べられている任意の特許、刊行物、または他の開示資料は、援用される資料が本明細書に記載される目下の規定、記述、または他の開示資料と矛盾しない範囲でのみ本明細書に援用される。そのようにして、且つ必要な範囲において、本明細書に記載される開示は、参照により本明細書に援用され矛盾している任意の資料を破棄する。参照により本明細書に援用されると述べられているが、本明細書に記載される目下の規定、記述、または他の開示資料と矛盾する任意の資料またはその一部は、援用される資料と目下の開示資料との間に矛盾が生じない範囲でのみ援用される。
【００１６】
本開示は様々な実施形態の記載を含む。本明細書において記載される全ての実施形態は典型的なものであり、例示するものであり、且つ非限定的なものであることを理解する必要がある。したがって、本発明は、様々な典型的な実施形態、例示の実施形態、及び非限定的実施形態によって限定されない。反対に、本発明は特許請求の範囲によってのみ規定されるものであり、特許請求の範囲は、本開示において明記されるかまたは本質的に記載される任意の特徴を記載するよう、あるいは本開示によって明白に支持されるかまたは本質的に支持される任意の特徴を記載するよう補正されてもよい。
【００１７】
焼きなまし熱処理を行い、それにより合金の再結晶温度を超える焼きなまし温度に合金を加熱し、再結晶が完了するまでその温度で維持することによって、熱加工した金属合金棒または他の加工物において再結晶していない表面結晶粒を除去することは可能である。しかしながら、この方法で加工した際、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金及び特定の他のオーステナイトステンレス鋼合金では、シグマ相析出物等の有害な金属間化合物析出物が生成しやすい。これらの合金のより大きいサイズの棒及び他の大きい素材成形物を焼きなまし温度まで加熱すると、例えば、特に素材成形物の中心領域において有害な金属間化合物が析出し得る。したがって、焼きなまし回数及び焼きなまし温度は、表面領域結晶粒を再結晶させるだけでなく、任意の金属間化合物を溶解させるよう選択しなければならない。大きな棒の断面を通して金属間化合物が溶解していることを確実にするために、例えば有意な時間、棒を高温で維持することが必要であってもよい。棒の直径は、有害な金属間化合物を十分に溶解するのに必要な最小維持時間を決定する因子であるが、最小維持時間は１〜４時間、またはそれ以上の長さであることができる。非限定的実施形態においては、最小維持時間は２時間、２時間超、３時間、４時間、または５時間である。金属間化合物を溶解すること、及び表面領域の再結晶していない結晶粒を再結晶させることの両方が行われる温度及び維持時間を選択することが可能であってもよいが、溶解温度で長い時間維持することによって、結晶粒を許容できないほど大きな寸法に成長させる可能性もある。例えば、高温（２１５０°Ｆ）で長い時間焼きなましたＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）スーパーオーステナイトステンレス鋼合金のラジアル鍛造棒のマクロ構造を図２に示す。図２において明らかな、加熱中に形成された過剰に大きな結晶粒は、棒を超音波検査して、特定の需要ある工業用途への適合性を保証することを困難にする。さらに、過剰に大きな結晶粒は、許容できないほど低いレベルに金属の耐疲労性を減少させた。
【００１８】
ＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金は、例えば米国特許出願第１３／３３１，１３５号において概して記載されており、当該出願は参照によりその全体が本明細書に援用される。図２に示すＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）スーパーオーステナイトステンレス鋼合金棒の実測化学組成は、合金総重量に基づく重量パーセントで０．００６の炭素；４．３８のマンガン；０．０１３のリン；０．０００４の硫黄；０．２６のケイ素；２１．８０のクロム；２９．９７のニッケル；５．１９のモリブデン；１．１７の銅；０．９１のタングステン；２．７０のコバルト；０．０１未満のチタン；０．０１未
満のニオブ；  ０．０４のバナジウム；０．０１未満のアルミニウム；０．３８０の窒素；０．０１未満のジルコニウム；残部の鉄、及び未検出不可避不純物であった。概してＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）スーパーオーステナイトステンレス鋼合金は、合金総重量に基づく重量パーセントで０．２以下の炭素、２０以下のマンガン、０．１〜１．０のケイ素、１４．０〜２８．０のクロム、１５．０〜３８．０のニッケル、２．０〜９．０のモリブデン、０．１〜３．０の銅、０．０８〜０．９の窒素、０．１〜５．０のタングステン、０．５〜５．０のコバルト、１．０以下のチタン、０．０５以下のホウ素、０．０５以下のリン、０．０５以下の硫黄、鉄、及び不可避不純物を含む。
【００１９】
図３に関しては、本開示の態様に従って、金属合金を加工する方法の非限定的実施形態１０の特定の工程が模式的に示されている。方法１０は、金属合金を加工温度範囲の温度まで加熱すること１２を含んでもよい。この加工温度範囲は、金属合金の再結晶温度から、金属合金の融解開始温度直下の温度までであってもよい。方法１０の一非限定的実施形態においては、金属合金はＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）スーパーオーステナイトステンレス鋼合金であり、加工温度範囲は、１９００°Ｆ超から２１５０°Ｆ以下である。さらに、金属合金がスーパーオーステナイトステンレス鋼合金または別のオーステナイトステンレス鋼合金である場合、合金は、合金中に存在する金属間化合物相析出物を溶解するのに十分高い程度の加工温度範囲内の温度に加熱すること１２が好ましい。
【００２０】
加工温度範囲内の温度に加熱したら、金属合金を加工温度範囲内で加工１４する。非限定的実施形態においては、金属合金を加工温度範囲内で加工することにより、金属合金の少なくとも内部領域の結晶粒が再結晶する。例えば加工型との接触による冷却に起因し、金属合金の表面領域はより速く冷却する傾向があるため、金属合金の表面領域の結晶粒は、加工温度範囲よりも低い温度に冷却してもよく、加工中に再結晶しなくてもよい。本明細書の様々な非限定的実施形態においては、金属合金または金属合金加工物の「表面領域」は、表面から、合金または加工物の内部への深さ０．００１インチ、０．０１インチ、０．１インチ、または１インチ以上までの領域を指す。加工１４中に再結晶しない表面領域の深さは複数の要因に依存し、例えば金属合金の組成、加工開始時の合金温度、合金の直径または厚さ、加工型の温度、及び同種の物といった要因に依存することが理解されるであろう。加工中に再結晶しない表面領域の深さは、必要以上な実験を行うことなく当業者によって容易に決定されるので、よって本開示の方法の任意の特定の非限定的実施形態中に再結晶しない表面領域の深さについては、本明細書においてさらなる議論がなされる必要は無い。
【００２１】
表面領域は加工中に再結晶しなくてもよいため、金属合金を加工後、合金の任意の意図的な冷却前に、合金の少なくとも表面領域を加工温度範囲内の温度まで加熱１８する。任意に、金属合金の加工１４後、合金を加熱装置に移動１６させる。様々な非限定的実施形態においては、加熱装置は、１つ以上の炉、火炎加熱場所、誘導加熱場所、または当業者に公知の任意の他の好適な加熱装置を含む。加熱装置は加工場所の所定位置にあってもよく、または型、ロール、もしくは加工場所にある任意の他の熱加工装置を加熱して、合金の接触した表面領域の加工中の冷却を最小限にしてもよいことが認識されるであろう。
【００２２】
金属合金の少なくとも表面領域を加工温度範囲内まで加熱１８後、表面領域の温度を、金属合金の表面領域を再結晶させるのに十分な時間、加工温度範囲内に維持２０し、金属合金の全断面を再結晶させる。スーパーオーステナイトステンレス鋼合金及びオーステナイト合金に使用される場合、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金またはオーステナイトステンレス鋼合金の温度は、合金を加工すること１４から合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度範囲内の温度に加熱すること１８までの時間内では、時間−温度−変態曲線と交差するところまで冷却しない。これにより、例えばシグマ相等の有害な金属間化合物相が、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金またはオーステナイト合金中に析出
することが妨げられる。この制限について、以下でさらに説明する。スーパーオーステナイトステンレス鋼合金及び他のオーステナイトステンレス鋼合金に使用される本開示の方法の特定の非限定的実施形態においては、加熱した表面領域の温度を焼きなまし温度範囲内で維持２０する時間は、表面領域の結晶粒を再結晶させ、且つ任意の有害な金属間化合物析出物相を溶解させるのに十分な時間である。
【００２３】
金属合金を加工温度範囲内で維持２０して合金の表面領域を再結晶させた後、合金を冷却２２する。特定の非限定的実施形態においては、金属合金は、周囲温度に冷却してもよい。特定の非限定的実施形態においては、金属合金は、加工温度範囲から、金属合金中の結晶粒成長を最小限にするのに十分な温度まで、金属合金中の結晶粒成長を最小限にするのに十分な冷却速度で冷却してもよい。非限定的実施形態においては、冷却工程中の冷却速度は、０．３華氏温度毎分から１０華氏温度毎分の範囲内である。本開示の典型的な冷却方法としては、焼入れ（例えば水焼入れ及び油焼入れ等）、強制空冷、ならびに空冷が挙げられるが、これらに限定されるものではない。金属合金中の結晶粒成長を最小限にする冷却速度は多くの要因に依存し、その要因としては金属合金の組成、加工開始温度、及び金属合金の直径または厚さが挙げられるが、これらに限定されるものではない。金属合金の少なくとも表面領域を加工温度範囲に加熱１８する工程と、表面領域を、加工温度範囲内で、表面領域を再結晶化させる時間維持２０する工程との組合せは、本明細書において「瞬間焼なまし」と呼んでもよい。
【００２４】
本方法と関連して本明細書において使用される場合、「金属合金」という用語は、ベース金属元素または主金属元素と、１つ以上の意図的合金化付加物と、不可避不純物とを含む材料を包含する。本明細書において使用される場合、「金属合金」には、「工業用純」材料、ならびに金属元素及び不可避不純物からなる他の材料が含まれる。本方法は、任意の好適な金属合金に使用されてもよい。非限定的実施形態に従って、本開示の方法は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金、オーステナイトステンレス鋼合金、チタン合金、工業用純チタン、ニッケル合金、ニッケル系超合金、及びコバルト合金から選択される金属合金において行われてもよい。非限定的実施形態においては、金属合金はオーステナイト材料を含む。非限定的実施形態においては、金属合金は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金及びオーステナイトステンレス鋼合金のうちの１つを含む。別の非限定的実施形態においては、金属合金は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金を含む。特定の非限定的実施形態においては、本開示の方法によって加工される合金は、以下の合金から選択される。ＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金（ＵＮＳ番号無し）；ＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ２（登録商標）ＥＳＲ合金（ＵＮＳ番号無し）；Ａｌｌｏｙ２５−６ＨＮ（ＵＮＳ  Ｎ０８３６７）；Ａｌｌｏｙ６００（ＵＮＳ  Ｎ０６６００）；Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｇ−２（商標）合金（ＵＮＳ  Ｎ０６９７５）；Ａｌｌｏｙ６２５（ＵＮＳ  Ｎ０６６２５）；Ａｌｌｏｙ８００（ＵＮＳ  Ｎ０８８００）；Ａｌｌｏｙ８００Ｈ（ＵＮＳ  Ｎ０８８１０）、Ａｌｌｏｙ８００ＡＴ（ＵＮＳ  Ｎ０８８１１）；Ａｌｌｏｙ８２５（ＵＮＳ  Ｎ０８８２５）；Ａｌｌｏｙ  Ｇ３（ＵＮＳ  Ｎ０６９８５）；Ａｌｌｏｙ２５３５（ＵＮＳ  Ｎ０８５３５）；Ａｌｌｏｙ２５５０（ＵＮＳ  Ｎ０６２５５）；及びＡｌｌｏｙ３１６Ｌ（ＵＮＳ  Ｓ３１６０３）。
【００２５】
ＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ２（登録商標）ＥＳＲ合金は、米国ノースカロライナ州モンローのＡＴＩ  Ａｌｌｖａｃから入手可能であり、国際特許出願公開第ＷＯ９９／２３２６７号において概して記載されており、当該出願は参照によりその全体が本明細書に援用される。ＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ２（登録商標）ＥＳＲ合金は、合金総重量に基づく重量パーセントで、以下の化学組成を有する。０．０３の炭素；０．３０のケイ素；１５．１のマンガン；１５．３のクロム；２．１のモリブデン；２．３のニッケル；０．４の窒素；及び残部の鉄、及び不可避不純物。概してＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ２（登録商標）合金は、合金総重量に基づく重量パーセントで０．０５以下の炭素；１．０以下のケイ素
；１０〜２０のマンガン；１３．５〜１８．０のクロム；１．０〜４．０のニッケル；１．５〜３．５のモリブデン；０．２〜０．４の窒素；鉄；及び不可避不純物を含む。
【００２６】
スーパーオーステナイトステンレス鋼合金は、ステンレス鋼の古典的な規定には適合しないが、これは鉄が占めるのはスーパーオーステナイトステンレス鋼合金の５０重量パーセント未満であるためである。従来のオーステナイトステンレス鋼と比べて、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金は、ハロゲン化物を含む環境において優れた耐孔食性と耐隙間腐食性とを示す。
【００２７】
本方法に従って高温で金属合金を加工する工程は、公知技術のいずれかを使用して行ってもよい。本明細書において使用される場合、「成形」、「鍛造」、及び「ラジアル鍛造」という用語は熱機械的加工（ｔｈｅｒｍｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌ  ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ）（「ＴＭＰ」）を指す。熱機械的加工は、本明細書においては、「熱機械的加工（ｔｈｅｒｍｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌ  ｗｏｒｋｉｎｇ）」、または単純に「加工」とも呼ばれてもよい。本明細書において使用される場合、別段の定めがない限り、「加工」は「熱加工」を指す。本明細書において使用される場合、「熱加工」は、金属合金の再結晶温度以上の温度で金属合金を成形する、制御された機械操作を指す。熱機械的加工は、制御された加熱と変形とを組み合わせて相乗効果を得る、いくつかの金属合金成形プロセスを包含する。この相乗効果とは、靱性を失うことなく強度が改善すること等である。例えば、ＡＳＭ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ｄｉｃｔｉｏｎａｒｙ、Ｊ．Ｒ．Ｄａｖｉｓ、ＡＳＭ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ編（１９９２）、４８０頁を参照のこと。
【００２８】
本開示の方法１０の様々な非限定的実施形態においては、図３に関して、金属合金の加工１４は、金属合金の鍛造、圧延、分塊、押出し、及び成形のうちの１つ以上を含む。様々な、より詳細な非限定的実施形態においては、金属合金の加工１４は、金属合金の鍛造を含む。様々な非限定的実施形態は、ロール鍛造、スエージング、鍛伸、自由鍛造、彫込み型鍛造、圧縮鍛造、自動熱間鍛造、ラジアル鍛造、及び据込み鍛造から選択される１つ以上の鍛造技術を使用した、金属合金の加工１４を含んでもよい。非限定的実施形態においては、加熱した型、加熱したロール、及び／または同種の物を使用して、加工中、金属合金の表面領域の冷却を減少させてもよい。
【００２９】
本開示の方法の特定の非限定的実施形態においては、再度図３に関し、金属合金の表面領域を加工温度範囲内の温度に加熱すること１８は、焼きなまし炉または別の種類の炉に合金を配置することによって表面領域を加熱することを含んでもよい。本開示の方法の特定の非限定的実施形態においては、表面領域を加工温度範囲に加熱すること１８は、炉加熱、火炎加熱、及び誘導加熱のうちの１つ以上を含む。
【００３０】
本開示の方法の特定の非限定的実施形態においては、再度図３に関し、金属合金の表面領域を加工温度範囲内で維持すること２０は、加熱した金属合金の表面領域を再結晶させ、且つ金属合金中の結晶粒成長を最小限にするのに十分な時間、表面領域を加工温度範囲内で維持することを含んでもよい。金属合金中の結晶粒が過剰に大きいサイズへ成長することを避けるために、例えば、特定の非限定的実施形態においては、表面領域の温度を加工温度範囲内で維持する時間は、加熱した金属合金の表面領域を再結晶させ、その結果金属合金の全断面を通して結晶粒が再結晶するのに必要な時間を超過しない時間に制限されてもよい。他の非限定的実施形態においては、維持すること２０は、金属合金の温度を、金属合金成形物の表面から中心まで均一にさせるのに十分な時間、金属合金を加工温度範囲内で維持することを含む。詳細な非限定的実施形態においては、金属合金は、１分〜２時間、５分〜６０分、または１０分〜３０分の時間、加工温度範囲内で維持２０する。
【００３１】
さらに、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金及びオーステナイトステンレス鋼合金に使用される本方法の非限定的実施形態においては、好ましくは合金を加工１４し、表面領域を加熱１８し、且つ合金を加工温度範囲内の温度で維持２０する。この加工温度範囲は、これらの工程中、合金の機械特性または物理特性に有害である金属間化合物相を固溶体中で保つのに十分に高温であるか、または任意の金属間化合物析出物相を固溶体へ溶解させるのに十分に高温である。非限定的実施形態においては、金属間化合物相を固溶体中で保つことにより、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金及びオーステナイトステンレス鋼合金の温度が、時間中、時間−温度−変態曲線と交差するところまで冷却することが妨げられる。上記の時間中とは、合金を加工することから、合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度範囲内の温度に加熱することまでの時間である。これを以下でさらに説明する。スーパーオーステナイトステンレス鋼合金及びオーステナイトステンレス鋼合金に使用される本開示の方法の特定の非限定的実施形態においては、加熱した表面領域の温度を加工温度範囲内で維持２０する時間は、表面領域の結晶粒を再結晶させ、任意の有害な金属間化合物析出物相を溶解し、且つ合金中の結晶粒成長を最小限にするのに十分な時間である。上記の金属間化合物析出物相は、加工１４中の表面領域の意図しない冷却に起因して、加工１４工程中に析出していてもよい。このような時間の長さは、金属合金の組成、及び金属合金成形物の寸法（例えば直径または厚さ）を含めた因子に依存することが認識されるであろう。特定の非限定的実施形態においては、金属合金の表面領域は、１分〜２時間、５分〜６０分、または１０分〜３０分の時間、加工温度範囲内で維持２０してもよい。
【００３２】
金属合金がスーパーオーステナイトステンレス鋼合金及びオーステナイトステンレス鋼合金のうちの１つである本開示の方法の特定の非限定的実施形態においては、加熱すること１２は、金属間化合物析出物相のソルバス温度から金属合金の融解開始温度直下までの加工温度範囲に加熱することを含む。金属合金がスーパーオーステナイトステンレス鋼合金及びオーステナイトステンレス鋼合金のうちの１つである本開示の方法の特定の非限定的実施形態においては、金属合金を加工１４する工程中の加工温度範囲は、金属合金の金属間化合物シグマ相析出物のソルバス温度直下の温度から金属合金の融解開始温度直下の温度までである。
【００３３】
いかなる特定の理論にも拘束されることを意図するものではないが、特定の金属間化合物相の析出に対する合金の等温変態曲線のノーズ温度または頂点温度以下の温度へと、合金の任意の部分の温度が冷却する際、析出の反応速度論は、合金中で析出を生じさせるのに十分な程度に速いため、金属間化合物析出物は、オーステナイトステンレス鋼合金及びスーパーオーステナイトステンレス鋼合金中で主として生成すると考えられる。図４は典型的な等温変態曲線４０である。等温変態曲線は、時間−温度−変態図または時間−温度−変態曲線（「ＴＴＴ図」または「ＴＴＴ曲線」）としても知られる。図４は、典型的なオーステナイトステンレス鋼合金中の０．１重量パーセントのシグマ相（σ相）金属間化合物析出物の反応速度論を予測する。図４より、金属間化合物析出物は、等温変態曲線４０を含む「Ｃ」曲線の頂点４２または「ノーズ」において、最も速く、すなわち最も短い時間で生じることがわかるであろう。したがって本開示の方法の特定の非限定的実施形態においては、加工温度範囲に関して、金属合金の金属間化合物シグマ相析出物の「頂点温度のすぐ上」という句は、特定の合金のＴＴＴ図にあるＣ曲線の頂点４２温度のすぐ上の温度を指す。他の非限定的実施形態においては、「頂点温度のすぐ上の温度」という句は、金属合金の金属間化合物シグマ相析出物の頂点４２温度の５華氏温度、または１０華氏温度、または２０華氏温度、または３０華氏温度、または４０華氏温度、または５０華氏温度上の範囲内の温度を指す。
【００３４】
本開示の方法を、オーステナイトステンレス鋼合金またはスーパーオーステナイトステンレス鋼合金において行う場合、金属合金を冷却２２する工程は、金属合金における金属
間化合物シグマ相析出物の析出を妨げるのに十分な速度で冷却することを含んでもよい。非限定的実施形態においては、冷却速度は、０．３華氏温度毎分から１０華氏温度毎分の範囲内である。本開示の典型的な冷却方法としては、例えば水焼入れ及び油焼入れ等の焼入れ、強制空冷、ならびに空冷が挙げられるが、これらに限定されるものではない。
【００３５】
本開示の方法を使用して加工してもよいオーステナイト材料の具体例としては以下の物が挙げられるが、これらに限定されるものではない。ＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金（ＵＮＳ番号無し）；ＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ２（登録商標）ＥＳＲ合金（ＵＮＳ番号無し）；Ａｌｌｏｙ２５−６ＨＮ（ＵＮＳ  Ｎ０８３６７）；Ａｌｌｏｙ６００（ＵＮＳ  Ｎ０６６００）；Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｇ−２（商標）合金（ＵＮＳ  Ｎ０６９７５）；Ａｌｌｏｙ６２５（ＵＮＳ  Ｎ０６６２５）；Ａｌｌｏｙ８００（ＵＮＳ  Ｎ０８８００）；Ａｌｌｏｙ８００Ｈ（ＵＮＳ  Ｎ０８８１０）、Ａｌｌｏｙ８００ＡＴ（ＵＮＳ  Ｎ０８８１１）；Ａｌｌｏｙ８２５（ＵＮＳ  Ｎ０８８２５）；Ａｌｌｏｙ  Ｇ３（ＵＮＳ  Ｎ０６９８５）；Ａｌｌｏｙ２５５０（ＵＮＳ  Ｎ０６２５５）；Ａｌｌｏｙ２５３５（ＵＮＳ  Ｎ０８５３５）；及びＡｌｌｏｙ３１６Ｌ（ＵＮＳ  Ｓ３１６０３）。
【００３６】
さて図５〜７に関しては、本開示の態様に従って、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金及びオーステナイトステンレス鋼合金のうちの１つを加工する方法５０の非限定的実施形態は、図５のフローチャートと、図６及び７の時間−温度図とに示す。方法５０の非限定的実施形態の以下の記載は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金とオーステナイトステンレス鋼合金の両方、及び他のオーステナイト材料に等しく適用されることが認識される必要がある。便宜上、図５はスーパーオーステナイトステンレス鋼のみに関する。また、図６及び７は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金であるＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金に使用される方法の時間−温度プロットであるが、概して異なる温度を使用した同様のプロセス工程は、オーステナイトステンレス鋼合金及び他のオーステナイト材料に適用可能である。
【００３７】
方法５０は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金を、例えば金属間化合物相析出物溶解温度範囲内の温度に加熱５２することを含む。この金属間化合物相析出物溶解温度範囲とは、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金中の金属間化合物相析出物のソルバス温度から、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の融解開始温度直下の温度までである。Ｄａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金での特定の非限定的な方法の実施形態においては、金属間化合物析出物溶解温度範囲は、１９００°Ｆ超〜２１５０°Ｆである。非限定的実施形態においては、金属間化合物相はシグマ相（σ相）であり、シグマ相はＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ金属間化合物からなる。
【００３８】
スーパーオーステナイトステンレス鋼は、金属間化合物相析出物を溶解し、且つスーパーオーステナイトステンレス鋼合金での結晶粒成長を最小限にするのに十分な時間、金属間化合物相析出物溶解温度範囲内で維持５３する。非限定的実施形態においては、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金またはオーステナイトステンレス鋼合金は、１分〜２時間、５分〜６０分、または１０分〜３０分の時間、金属間化合物相析出物溶解温度範囲内で維持してもよい。スーパーオーステナイトステンレス鋼合金またはオーステナイトステンレス鋼合金を金属間化合物相析出物溶解温度範囲内で維持５３して金属間化合物相析出物を溶解するのに必要な最小時間は、例えば合金の組成、加工物の厚さ、及び使用する金属間化合物相析出物溶解温度範囲内の特定温度といった因子に依存することが認識されるであろう。本開示を考慮することにより、当業者は、金属間化合物相の溶解に必要な最小時間を、必要以上の実験を行うことなく決定することができることが理解されるであろう。
【００３９】
維持工程５３後、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金は、合金の金属間化合物相析出物におけるＴＴＴ曲線の頂点温度のすぐ上から、合金の融解開始温度直下までの加工温度範囲内の温度で加工５４する。
【００４０】
表面領域は加工５４中に再結晶しなくてもよいため、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金を加工後、合金の任意の意図的な冷却前に、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度範囲内の温度まで加熱５８する。非限定的実施形態においては、焼きなまし温度範囲は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の金属間化合物相析出物における時間−温度−変態曲線の頂上温度（例えば図４の点４２を参照のこと）のすぐ上の温度から、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の融解開始温度直下までである。
【００４１】
任意に、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の加工５４後、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金を加熱装置に移動５６させてもよい。様々な非限定的実施形態においては、加熱装置は、１つ以上の炉、火炎加熱場所、誘導加熱場所、または当業者に公知の任意の他の好適な加熱装置を含む。例えば、加熱装置は加工場所の所定位置にあってもよく、または型、ロール、もしくは加工場所にある任意の熱加工装置を加熱して、金属合金の接触した表面領域の意図しない冷却を最小限にしてもよい。
【００４２】
加工５４後、合金の表面領域を焼きなまし温度範囲内の温度に加熱５８する。加熱５８工程においては、焼きなまし温度範囲は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の金属間化合物相析出物における時間−温度−変態曲線の頂上温度（例えば図４の点４２を参照のこと）のすぐ上の温度から、合金の融解開始温度直下までである。スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の温度は、時間中、時間−温度−変態曲線と交差するところまで冷却しない。上記の時間中とは、合金を加工５４することから、合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度範囲内の温度に加熱５８することまでの時間である。しかしながら、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の表面領域は、合金の内部領域よりも速く冷却するため、加工５４中、合金の表面領域が焼きなまし温度範囲よりも低い温度に冷却し、その結果表面領域に有害な金属間化合物相析出物が析出する危険性があることが認識されるであろう。
【００４３】
非限定的実施形態においては、図５〜７に関し、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の表面領域は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金の表面領域を再結晶させ、且つ表面領域で析出していてもよい任意の有害な金属間化合物析出物相を溶解させるのに十分であるが合金中で過剰な結晶粒成長が生じない時間、焼きなまし温度範囲内で維持６０する。
【００４４】
再度図５〜７に関し、合金を焼きなまし温度範囲内で維持６０した後、合金は、スーパーオーステナイトステンレス鋼合金中で金属間化合物シグマ相析出物の生成を妨げるのに十分な冷却速度で、金属間化合物シグマ相析出物の生成を妨げるのに十分な温度まで冷却６２する。方法５０の非限定的実施形態においては、合金を冷却６２した際の合金の温度は、特定のオーステナイト合金におけるＴＴＴ図のＣ曲線の頂上温度未満の温度である。別の非限定的実施形態においては、冷却６２した際の合金の温度は、周囲温度である。
【００４５】
本開示の別の態様は、特定の金属合金工場生産品に関する。本開示の特定の金属合金工場生産品は、本開示の方法のいずれかによって加工された金属合金を含むか、またはその金属合金からなり、その金属合金は、研磨することまたは別の機械的材料除去技術によって、再結晶していない表面領域を除去するよう加工されていない。特定の非限定的実施形態においては、本開示の金属合金工場生産品は、本開示の方法のいずれかによって加工されたオーステナイトステンレス鋼合金またはスーパーオーステナイトステンレス鋼合金を含むか、またはその合金からなる。特定の非限定的実施形態においては、金属合金工場生産品の金属合金の結晶粒構造は、金属合金の断面を通して等軸に再結晶した結晶粒構造を含む。金属合金の平均結晶粒サイズは、ＡＳＴＭ指示Ｅ１１２−１２に従って測定した場合、００〜３、または００〜２、または００〜１のＡＳＴＭ結晶粒サイズ数範囲内である。非限定的実施形態においては、金属合金の等軸に再結晶した結晶粒構造では、金属間化合物シグマ相析出物が実質的に無い。
【００４６】
特定の非限定的実施形態に従って、本発明の金属合金工場生産品は、工場生産品の断面全体にわたって等軸に再結晶した結晶粒構造を有するスーパーオーステナイトステンレス鋼合金またはオーステナイトステンレス鋼合金を含むか、またはその合金からなり、その合金の平均結晶粒サイズは、ＡＳＴＭ指示Ｅ１１２−１２に従って測定した場合、００〜３、もしくは００〜２、もしくは００〜１、もしくは３〜４のＡＳＴＭ結晶粒サイズ数範囲内であるか、または４よりも大きいＡＳＴＭ結晶粒サイズ数である。非限定的実施形態においては、合金の等軸に再結晶した結晶粒構造では、金属間化合物シグマ相析出物が実質的に無い。
【００４７】
本開示の金属合金工場生産品に含まれてもよい金属合金の例としては、以下のものうちのいずれかが挙げられるが、これらに限定されるものではない。ＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金（ＵＮＳ番号無し）；ＡＴＩ  Ｄａｔａｌｌｏｙ２（登録商標）ＥＳＲ合金（ＵＮＳ番号無し）；Ａｌｌｏｙ２５−６ＨＮ（ＵＮＳ  Ｎ０８３６７）；Ａｌｌｏｙ６００（ＵＮＳ  Ｎ０６６００）；（登録商標）Ｇ−２（商標）（ＵＮＳ  Ｎ０６９７５）；Ａｌｌｏｙ６２５（ＵＮＳ  Ｎ０６６２５）；Ａｌｌｏｙ８００（ＵＮＳ  Ｎ０８８００）；Ａｌｌｏｙ８００Ｈ（ＵＮＳ  Ｎ０８８１０）、Ａｌｌｏｙ８００ＡＴ（ＵＮＳ  Ｎ０８８１１）；Ａｌｌｏｙ８２５（ＵＮＳ  Ｎ０８８２５）；Ａｌｌｏｙ  Ｇ３（ＵＮＳ  Ｎ０６９８５）；Ａｌｌｏｙ２５３５（ＵＮＳ  Ｎ０８５３５）；Ａｌｌｏｙ２５５０（ＵＮＳ  Ｎ０６２５５）；Ａｌｌｏｙ２５３５（ＵＮＳ  Ｎ０８５３５）；及びＡｌｌｏｙ３１６Ｌ（ＵＮＳ  Ｓ３１６０３）。
【００４８】
本開示の様々な態様に関して、本開示の方法の様々な非限定的実施形態に従って作製される金属合金棒または他の金属合金工場生産品の結晶粒サイズは、様々な方法の工程において使用する温度を変えることによって調整してもよいことが予想される。例えば、限定するわけではないが、金属合金棒または他の成形物の中心領域の結晶粒サイズは、本方法において金属合金を加工する温度を下げることによって減少させてもよい。結晶粒サイズの減少を達成する可能性のある方法としては、加工した金属合金成形物を、前の加工工程中に生成した任意の有害な金属間化合物析出物を溶解させるのに十分高温である温度へ加熱することが挙げられる。例えばＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金の場合に、合金は、約２１００°Ｆの温度に加熱してもよく、この温度は、合金のシグマ相ソルバス温度よりも高い温度である。本明細書において記載されるように加工されてもよいスーパーオーステナイトステンレス鋼のシグマ−ソルバス温度は、通常、１６００°Ｆ〜１８００°Ｆの範囲内である。その後、合金は、シグマ相のＴＴＴ図の頂点温度よりも低い温度へ温度を下げずに、例えばＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金では約２０５０°Ｆである加工温度へと直ちに冷却してもよい。合金は、ソルバス温度とＴＴＴ図の頂点温度の間での加工時間をＴＴＴ頂点までの時間よりも長くせずに、もしくはこの間にシグマ相のＴＴＴ図の頂点よりも低い温度へと温度を冷却させずに、またはスーパーオーステナイトステンレス鋼合金の温度が、合金の加工から合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度範囲内の温度に加熱することまでの時間中、時間−温度−変態曲線と交差するところまで冷却しないように、例えばラジアル鍛造によって所望の直径に熱加工し、その後直ちに炉へ移動させて再結晶していない表面結晶粒を再結晶させてもよい。その後合金は、再結晶工程から、合金中での有害な金属間化合物析出物の生成を妨げる温度まで、その金属間化合物析出物の生成を妨げる冷却速度で冷却してもよい。十分に速い冷却速度は、例えば合金の水焼入れによって達成してもよい。
【００４９】
以下の実施例は、本発明の範囲を限定することなく、特定の非限定的実施形態をさらに記載することを意図するものである。以下の実施例の変形は本発明の範囲内で可能であり、本発明の範囲は特許請求の範囲によってのみ規定されることを当業者は理解するであろう。
【実施例】
【００５０】
実施例１
ＡＴＩ  Ａｌｌｖａｃから入手可能なＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金の直径２０インチのインゴットを、アルゴン酸素脱炭工程とエレクトロスラグ再溶融工程とを組み合わせた従来の溶融技術を使用して調製した。インゴットは、合金総重量に基づく重量パーセントで以下の実測化学組成を有した。０．００７の炭素；４．３８のマンガン；０．０１５のリン；０．０００３未満の硫黄；０．２７２のケイ素；２１．７のクロム；３０．１１のニッケル；５．２３のモリブデン；１．１７の銅；残部の鉄、及び未検出不可避不純物。インゴットは、２２００°Ｆで均質化させ、自由プレス鍛造炉で複数回の再加熱をしながら据込みと展伸とを行って、直径１２．５インチのビレットにした。鍛造したビレットを、以下の工程によってさらに加工した。これは図６の参照によって理解してもよい。直径１２．５インチのビレットを、本開示の金属間化合物相析出物溶解温度範囲内の温度である２２００°Ｆの金属間化合物相析出物溶解温度に加熱し（例えば図５の工程５２を参照のこと）、２時間よりも長い間その温度で維持５３して、あらゆるシグマ相金属間化合物析出物を溶解させた。ビレットを、本開示の加工温度範囲内の温度である２１００°Ｆに冷却し、次いでラジアル鍛造（５４）して直径９．８４インチのビレットにした。ビレットを、本開示のこの合金用の焼きなまし温度範囲内の温度である２１００°Ｆに設定した炉に直ちに移動（５６）させ、合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度で加熱（５８）した。ビレットを炉内で２０分間保ち、合金中で過剰な結晶粒成長を生じさせることなく表面領域を再結晶させ、且つ表面領域のあらゆる有害な金属間化合物析出物相を溶解させるのに十分な時間、表面領域の温度を焼きなまし温度範囲内で維持（６０）した。ビレットを、水焼入れによって室温に冷却（６２）した。得られたビレットの断面を通したマクロ構造を図８に示す。図８に示されるマクロ構造は、鍛造棒の外周領域で（すなわち表面領域で）再結晶していない結晶粒の形跡を示していない。等軸結晶粒のＡＳＴＭ結晶粒サイズ数は、ＡＳＴＭ  ０〜１である。
【００５１】
実施例２
ＡＴＩ  Ａｌｌｖａｃから入手可能なＤａｔａｌｌｏｙ  ＨＰ（商標）合金の直径２０インチのインゴットを、アルゴン酸素脱炭工程とエレクトロスラグ再溶融工程とを組み合わせた従来の溶融技術を使用して調製した。インゴットは、合金総重量に基づく重量パーセントで以下の実測化学組成を有した。０．００６の炭素；４．３９のマンガン；０．０１５のリン；０．０００４の硫黄；０．２７２のケイ素；２１．６５のクロム；３０．０１のニッケル；５．２４のモリブデン；１．１７の銅；残部の鉄、及び未検出不可避不純物。インゴットは、２２００°Ｆで均質化させ、自由プレス鍛造炉で複数回の再加熱をしながら据込みと展伸とを行って、直径１２．５インチのビレットにした。ビレットを以下の加工工程に付した。これは図７の参照によって理解してもよい。直径１２．５インチのビレットを、本開示の金属間化合物相析出物溶解温度範囲内の温度である２１００°Ｆに加熱し（例えば図５の工程５２を参照のこと）、２時間よりも長い間その温度で維持（５３）して、あらゆるシグマ相金属間化合物析出物を溶解させた。ビレットを、本開示の加工温度範囲内の温度である２０５０°Ｆに冷却し、次いでラジアル鍛造（５４）して直径９．８４インチのビレットにした。ビレットを、本開示のこの合金用の焼きなまし温度範囲内の温度である２０５０°Ｆに設定した炉に直ちに移動（５６）させ、合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度で加熱（５８）した。ビレットを炉内で４５分間保ち、合金
中で過剰な結晶粒成長を生じさせることなく表面領域を再結晶させ、且つ表面領域のあらゆる有害な金属間化合物析出物相を溶解させるのに十分な時間、表面領域の温度を焼きなまし温度範囲内で維持（６０）した。ビレットを、水焼入れによって室温に冷却（６２）した。得られたビレットの断面を通したマクロ構造を図９に示す。図９に示されるマクロ構造は、鍛造棒の外周領域で（すなわち表面領域で）再結晶していない結晶粒の形跡を示していない。等軸結晶粒のＡＳＴＭ結晶粒サイズ数は、ＡＳＴＭ  ３である。
【００５２】
実施例３
ＡＴＩ  Ａｌｌｖａｃ  ＡＬ−６ＸＮ（登録商標）オーステナイトステンレス鋼合金（ＵＮＳ  Ｎ０８３６７）の直径２０インチのインゴットを、アルゴン酸素脱炭工程とエレクトロスラグ再溶融工程とを組み合わせた従来の溶融技術を使用して調製する。インゴットは、合金総重量に基づく重量パーセントで以下の実測化学組成を有する。０．０２の炭素；０．３０のマンガン；０．０２０のリン；０．００１の硫黄；０．３５のケイ素；２１．８のクロム；２５．３のニッケル；６．７のモリブデン；０．２４の窒素；０．２の銅；残部の鉄、及び他の不可避不純物。以下の加工工程は、図６を参照してより深く理解してもよい。インゴットを、本開示の金属間化合物相析出物溶解温度範囲内の温度である２３００°Ｆに加熱（５２）し、その温度で６０分間維持（５３）して、あらゆるシグマ相金属間化合物析出物を溶解させる。インゴットを、加工温度範囲内の温度である２２００°Ｆに冷却し、次いで熱間圧延（５４）して１インチの厚板にする。この板を、２０５０°Ｆに設定した焼きなまし炉へ直ちに移動（５６）させ、板の少なくとも表面領域を焼きなまし温度に加熱（５８）する。焼きなまし温度は、オーステナイトステンレス鋼合金の金属間化合物シグマ相析出物における時間−温度−変態曲線の頂上温度のすぐ上の温度から、オーステナイトステンレス鋼合金の融解開始温度直下までである、焼きなまし温度範囲内の温度である。板は、熱間圧延（５４）工程及び移動（５６）工程中、シグマ相の時間−温度−変態図と交差する温度まで冷却しない。合金の表面領域を、焼きなまし温度範囲内で１５分間維持（６０）する。１５分は、表面領域を再結晶させ、且つ任意の有害な金属間化合物析出物相を溶解させるのに十分であるが、合金の表面領域で過剰な結晶粒成長は生じない。次いで合金を、水焼入れによって冷却（６２）する。この水焼入れは、合金中の金属間化合物シグマ相析出物の生成を妨げるのに十分な冷却速度を提供する。マクロ構造は、圧延した板の表面領域で再結晶していない結晶粒の形跡を示さない。等軸結晶粒のＡＳＴＭ結晶粒サイズ数は、ＡＳＴＭ  ３である。
【００５３】
実施例４
Ｇｒａｄｅ３１６Ｌ（ＵＮＳ  Ｓ３１６０３）オーステナイトステンレス鋼合金の直径２０インチのインゴットを、アルゴン酸素脱炭工程とエレクトロスラグ再溶融工程とを組み合わせた従来の溶融技術を使用して調製する。インゴットは、合金総重量に基づく重量パーセントで以下の実測化学組成を有する。０．０２の炭素；１７．３のクロム；１２．５のニッケル；２．５のモリブデン；１．５のマンガン；０．５のケイ素；０．０３５のリン；０．０１の硫黄；残部の鉄、及び他の不可避不純物。以下の加工工程は、図３の参照によってより深く理解してもよい。金属合金を、合金の加工温度範囲内、すなわち合金の再結晶温度から合金の融解開始温度直下までの範囲内である２１９０°Ｆに加熱（１２）する。加熱したインゴットを加工（１４）する。詳細には、加熱したインゴットを、自由プレス鍛造炉で複数回の再加熱をしながら据込みと展伸とを行って、直径１２．５インチのビレットにする。インゴットを２１９０°Ｆに再加熱し、ラジアル鍛造（１４）して直径９．８４インチのビレットにする。このビレットを、２０４８°Ｆに設定した焼きなまし炉へ直ちに移動（１６）させる。炉の温度は、合金の再結晶温度から合金の融解開始温度直下までの範囲である焼きなまし温度範囲内である。合金の表面領域を、焼きなまし温度で２０分間維持（２０）する。２０分は、合金の表面領域を再結晶させるのに十分な維持時間である。次いで合金を、水焼入れによって周囲温度に冷却する。水焼入れは、合金における結晶粒成長を最小限にするのに十分な冷却速度を提供する。
【００５４】
実施例５
ＡＴＩ  Ａｌｌｖａｃから入手可能なＡｌｌｏｙ２５３５（ＵＮＳ  Ｎ０８５３５）の直径２０インチのインゴットを、アルゴン酸素脱炭工程とエレクトロスラグ再溶融工程とを組み合わせた従来の溶融技術を使用して調製する。インゴットは、２２００°Ｆで均質化させ、自由プレス鍛造炉で複数回の再加熱をしながら据込みと展伸とを行って、直径１２．５インチのビレットにする。直径１２．５インチのビレットを、本開示の金属間化合物相析出物溶解温度範囲内の温度である２１００°Ｆの金属間化合物相析出物溶解温度に加熱し（例えば図５の工程５２を参照のこと）、２時間よりも長い間その温度で維持（５３）して、あらゆるシグマ相金属間化合物析出物を溶解させる。ビレットを、本開示の加工温度範囲内の温度である２０５０°Ｆに冷却し、次いでラジアル鍛造（５４）して直径９．８４インチのビレットにする。ビレットを、本開示のこの合金用の焼きなまし温度範囲内の温度である２０５０°Ｆに設定した炉に直ちに移動（５６）させる。ビレットの温度は、鍛造及び移動の時間中、合金中のシグマ相の時間−温度−変態図と交差するところまで冷却しない。合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度で加熱（５８）する。ビレットを炉内で４５分間保ち、合金中で過剰な結晶粒成長を生じさせることなく表面領域を再結晶させ、且つ表面領域のあらゆる有害な金属間化合物析出物相を溶解させるのに十分な時間、表面領域の温度を焼きなまし温度範囲内で維持（６０）する。ビレットを、水焼入れによって室温に冷却（６２）する。マクロ構造は、鍛造棒の外周領域で（すなわち表面領域で）再結晶していない結晶粒の形跡を示さない。等軸結晶粒のＡＳＴＭ結晶粒サイズ数は、ＡＳＴＭ  ２である。
【００５５】
実施例６
ＡＴＩ  Ａｌｌｖａｃから入手可能なＡｌｌｏｙ２５５０（ＵＮＳ  Ｎ０６２５５）の直径２０インチのインゴットを、アルゴン酸素脱炭工程とエレクトロスラグ再溶融工程とを組み合わせた従来の溶融技術を使用して調製する。インゴットは、２２００°Ｆで均質化させ、自由プレス鍛造炉で複数回の再加熱をしながら据込みと展伸とを行って、直径１２．５インチのビレットにする。直径１２．５インチのビレットを、本開示の金属間化合物相析出物溶解温度範囲内の温度である２１００°Ｆの金属間化合物相析出物溶解温度に加熱し（例えば図５の工程５２を参照のこと）、２時間よりも長い間その温度で維持（５３）して、あらゆるシグマ相金属間化合物析出物を溶解させる。ビレットを、本開示の加工温度範囲内の温度である１９７５°Ｆに冷却し、次いでラジアル鍛造（５４）して直径９．８４インチのビレットにする。ビレットを、本開示のこの合金用の焼きなまし温度範囲内の温度である１９７５°Ｆに設定した炉に直ちに移動（５６）させ、合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度で加熱（５８）する。ビレットの温度は、鍛造及び移動の時間中、合金中のシグマ相の時間−温度−変態図と交差するところまで冷却しない。ビレットを炉内で７５分間保ち、合金中で過剰な結晶粒成長を生じさせることなく表面領域を再結晶させ、且つ表面領域のあらゆる有害な金属間化合物析出物相を溶解させるのに十分な時間、表面領域の温度を焼きなまし温度範囲内で維持（６０）する。ビレットを、水焼入れによって室温に冷却（６２）する。マクロ構造は、鍛造棒の外周領域で（すなわち表面領域で）再結晶していない結晶粒の形跡を示さない。等軸結晶粒のＡＳＴＭ結晶粒サイズ数は、ＡＳＴＭ  ３である。
【００５６】
本記載は、本発明を明確に理解することに関する発明の態様を例示するものであることが理解されるであろう。本明細書の簡略化のため、当業者に明らかである特定の態様、及び、すなわち本発明のより深い理解を助けるものではない特定の態様は示されていない。本明細書においては、本発明の限られた数の実施形態のみがやむをえず記載されているが、前述の記載を考慮することにより、当業者は多くの改造形態及び変形形態が使用されてもよいことを認識するであろう。このような本発明の変形形態及び改造形態の全ては、前述の明細書及び以下の特許請求の範囲によって網羅されるべきものである。
［発明の態様］
［１］金属合金の加工方法であって、
金属合金を加工温度範囲内の温度に加熱することであって、前記加工温度範囲は、前記金属合金の再結晶温度から前記金属合金の融解開始温度直下の温度までである加熱すること；
前記金属合金を前記加工温度範囲内の温度で加工すること；
前記金属合金の少なくとも表面領域を前記加工温度範囲内の温度に加熱すること；
前記金属合金の前記表面領域を、前記金属合金の前記表面領域を再結晶させ、且つ前記金属合金における結晶粒成長を最小限にするのに十分な時間、前記加工温度範囲内で維持すること；及び
前記金属合金を、前記焼きなまし温度範囲から、前記金属合金における結晶粒成長を最小限にする温度まで、前記金属合金における結晶粒成長を最小限にする冷却速度で冷却すること
を含む、前記方法。
［２］前記金属合金を加工することと、前記金属合金の表面領域を加熱することとの間に、前記金属合金を加熱装置に移動させることをさらに含む［１］の方法。
［３］前記金属合金が、スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金、オーステナイト系ステンレス鋼合金、チタン合金、ニッケル合金、ニッケル系超合金、及びコバルト合金のうちの１つである［１］の方法。
［４］前記金属合金が、スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金及びオーステナイト系ステンレス鋼合金のうちの１つを含む［１］の方法。
［５］前記金属合金がスーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を含む［１］の方法。
［６］前記金属合金が、合金総重量に基づく重量パーセントで、０．２以下の炭素；２０以下のマンガン；０．１〜１．０のケイ素；１４．０〜２８．０のクロム；１５．０〜３８．０のニッケル；２．０〜９．０のモリブデン；０．１〜３．０の銅；０．０８〜０．９の窒素；０．１〜５．０のタングステン；０．５〜５．０のコバルト；１．０以下のチタン；０．０５以下のホウ素；０．０５以下のリン；０．０５以下の硫黄；鉄；及び不可避不純物を含む［１］の方法。
［７］前記金属合金が、合金総重量に基づく重量パーセントで、０．０５以下の炭素；１．０以下のケイ素；１０〜２０のマンガン；１３．５〜１８．０のクロム；１．０〜４．０のニッケル；１．５〜３．５のモリブデン；０．２〜０．４の窒素；鉄；及び不可避不純物を含む［１］の方法。
［８］前記金属合金が、ＵＮＳ  Ｎ０８３６７合金；ＵＮＳ  Ｎ０６６００合金；ＵＮＳ  Ｎ０６９７５合金；ＵＮＳ  Ｎ０６６２５合金；ＵＮＳ  Ｎ０８８００合金；ＵＮＳ  Ｎ０８８１０合金、ＵＮＳ  Ｎ０８８１１合金；ＵＮＳ  Ｎ０８８２５合金；ＵＮＳ  Ｎ０６９８５合金；ＵＮＳ  Ｎ０８５３５合金；ＵＮＳ  Ｎ０６２５５合金；及びＵＮＳ  Ｓ３１６０３合金のうちの１つを含む［１］の方法。
［９］前記金属合金を加工することが、前記金属合金を鍛造すること、圧延すること、分塊すること、押出しすること、及び成形することのうちの１つ以上を含む［１］の方法。
［１０］前記金属合金を加工することが、前記金属合金をロール鍛造すること、スエージングすること、鍛伸すること、自由鍛造すること、彫込み型鍛造すること、圧縮鍛造すること、自動熱間鍛造すること、ラジアル鍛造すること、及び据込み鍛造することのうちの１つ以上を含む［１］の方法。
［１１］前記金属合金の少なくとも表面領域を加熱することが、前記金属合金の前記表面領域を炉加熱すること、火炎加熱すること、及び誘導加熱することのうちの１つ以上を含む［１］の方法。
［１２］前記金属合金の前記表面領域を再結晶させる時間、前記金属合金の前記表面領域を前記加工温度範囲内で維持することが、５分〜６０分間、前記金属合金の前記表面領域を前記加工温度範囲内で維持することを含む［１］の方法。
［１３］前記冷却速度が、０．３華氏温度毎分〜１０華氏温度毎分の範囲を含む［１］の方法。
［１４］前記金属合金が、スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金及びオーステナイト系ステンレス鋼合金のうちの１つを含み；
前記金属合金を前記加工温度範囲に加熱することが、前記金属を、前記金属合金の金属間化合物シグマ相析出物のソルバス温度から、前記金属合金の融解開始温度直下までの温度に加熱することを含み；
前記金属合金を加工する前記加工温度は、前記金属合金の前記金属間化合物シグマ相析出物の時間−温度−変態図の頂点温度のすぐ上から、前記金属合金の融解開始温度直下までの加工温度範囲を含み；
前記金属合金の前記表面領域を維持する前記加工温度は、前記金属合金の前記金属間化合物シグマ相析出物の時間−温度−変態図の頂点温度のすぐ上から、前記金属合金の融解開始温度直下までの加工温度範囲を含み；且つ
前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金及びオーステナイト系ステンレス鋼合金の温度は、前記金属合金の加工中及び前記金属合金の少なくとも前記表面領域の加熱前に、前記金属合金の前記金属間化合物シグマ相析出物の前記時間−温度−変態図と交差しない
［１］の方法。
［１５］前記金属合金を加工することが、前記金属合金を鍛造すること、圧延すること、分塊すること、押出しすること、及び成形することのうちの１つ以上を含む［１４］の方法。
［１６］前記金属合金を鍛造することが、前記金属合金をロール鍛造すること、スエージングすること、鍛伸すること、自由鍛造すること、彫込み型鍛造すること、圧縮鍛造すること、自動熱間鍛造すること、ラジアル鍛造すること、及び据込み鍛造することのうちの１つ以上を含む［１４］の方法。
［１７］前記金属合金の表面領域を加熱することが、前記表面領域を炉加熱すること、火炎加熱すること、及び誘導加熱することのうちの１つ以上を含む［１４］の方法。
［１８］前記金属合金の前記表面領域を前記加工温度範囲内で維持することが、前記表面領域を再結晶させ、前記表面領域にある前記金属合金の前記金属間化合物シグマ相析出物を溶解させ、且つ前記金属合金における結晶粒成長を最小限にするのに十分な時間、前記金属合金の前記表面領域を前記焼きなまし温度範囲内で維持することを含む［１４］の方法。
［１９］前記金属合金の前記表面領域を前記加工温度範囲内で維持することが、前記金属合金の前記表面領域を、５分〜６０分間、前記加工温度範囲内で維持することを含む［１４］の方法。
［２０］前記金属合金を冷却することが、前記金属合金における金属間化合物シグマ相析出物の析出を妨げるのに十分な速度で冷却することを含む［１４］の方法。
［２１］前記冷却速度が、０．３華氏温度毎分〜１０華氏温度毎分の範囲を含む［１４］の方法。
［２２］前記金属合金を冷却することが、前記金属合金を焼入れすること、強制空冷すること、及び空冷することのうちの１つを含む［１４］の方法。
［２３］前記金属合金を冷却することが、前記金属合金を水焼入れすること及び油焼入れすることのうちの１つを含む［１４］の方法。
［２４］前記金属合金が、ＵＮＳ  Ｎ０８３６７合金；ＵＮＳ  Ｎ０６６００合金；ＵＮＳ  Ｎ０６９７５合金；ＵＮＳ  Ｎ０６６２５合金；ＵＮＳ  Ｎ０８８００合金；ＵＮＳ  Ｎ０８８１０合金；ＵＮＳ  Ｎ０８８１１合金；ＵＮＳ  Ｎ０８８２５合金；ＵＮＳ  Ｎ０６９８５合金；ＵＮＳ  Ｎ０８５３５合金；ＵＮＳ  Ｎ０６２５５合金；及びＵＮＳ  Ｓ３１６０３合金のうちの１つを含む［１４］の方法。
［２５］スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の加工方法であって、前記方法が
スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を、金属間化合物相析出物溶解温度範囲内の金属間化合物相析出物溶解温度に加熱することであって、前記金属間化合物相析出物溶解温度範囲は、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の金属間化合物相析出物のソルバス温度から、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の融解開始温度直下の温度までである加熱すること；
前記金属間化合物相析出物を溶解させ、且つ前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金における結晶粒成長を最小限にするのに十分な時間、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼を前記金属間化合物相析出物溶解温度範囲内で維持すること；
前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記金属間化合物相析出物の時間−温度−変態曲線の頂点温度のすぐ上から、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の融解開始温度直下までの加工温度範囲内の加工温度で、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を加工することであって；
前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金は、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を加工することから、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の少なくとも表面領域を焼きなまし温度範囲内の温度に加熱することまでの時間、前記頂点温度まで冷却しない加工すること；
前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記金属間化合物相析出物の前記時間−温度−変態曲線の前記頂点温度のすぐ上の温度から、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記融解開始温度直下までの前記焼きなまし温度範囲内の温度に前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の少なくとも表面領域を加熱することであって、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の温度は、前記合金を加工することから前記合金の少なくとも表面領域を前記焼きなまし温度範囲内の温度に加熱することまでの時間中、前記時間−温度−変態曲線と交差するところまで冷却しない加熱すること；
前記表面領域を再結晶させ、且つ前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金における結晶粒成長を最小限にするのに十分な維持時間の間、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記表面領域を前記焼きなまし温度範囲内で維持すること；及び
前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を、前記金属間化合物相析出物の生成を妨げ且つ結晶粒成長を最小限にする冷却速度で、前記金属間化合物相析出物の生成を妨げ且つ結晶粒成長を最小限にする温度に冷却すること
を含む方法。
［２６］前記金属間化合物析出物相がシグマ相を含む［２５］の方法。
［２７］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を加工することと、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の少なくとも表面領域を加熱することとの間に、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を加熱装置に移動させることをさらに含む［２５］の方法。
［２８］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を加工することが、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を鍛造すること、圧延すること、分塊すること、押出しすること、及び成形することのうちの１つ以上を含む［２５］の方法。
［２９］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を加工することが、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金をロール鍛造すること、スエージングすること、鍛伸すること、自由鍛造すること、彫込み型鍛造すること、圧縮鍛造すること、自動熱間鍛造すること、ラジアル鍛造すること、及び据込み鍛造することのうちの１つ以上を含む［２５］の方法。
［３０］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を加工することが、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金をラジアル鍛造することを含む［２５］の方法。
［３１］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の表面領域を加熱することが、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記表面領域を炉加熱すること、火炎加熱すること、及び誘導加熱することのうちの１つ以上を含む［２５］の方法。
［３２］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記表面領域を前記焼きなまし温度範囲内で維持することが、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記表面領域を再結晶させ、且つ結晶粒成長を最小限にするのに十分な時間、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記表面領域を前記焼きなまし温度範囲内で維持することを含む［２５］の方法。
［３３］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記表面領域を再結晶させる時間、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記表面領域を、前記焼きなまし温度範囲内で維持することが、１分〜２時間、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の前記表面領域を前記焼きなまし温度範囲内で維持することを含む［２５］の方法。
［３４］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を冷却することが、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を焼入れすること、強制空冷すること、及び空冷することのうちの１つを含む［２５］の方法。
［３５］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を冷却することが、前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を水焼入れすること、及び油焼入れすることのうちの１つを含む［２６］の方法。
［３６］前記冷却速度が、０．３華氏温度毎分〜１０華氏温度毎分の範囲を含む［２５］の方法。
［３７］前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金が、合金総重量に基づく重量パーセントで、０．２以下の炭素；２０以下のマンガン；０．１〜１．０のケイ素；１４．０〜２８．０のクロム；１５．０〜３８．０のニッケル；２．０〜９．０のモリブデン；０．１〜３．０の銅；０．０８〜０．９の窒素；０．１〜５．０のタングステン；０．５〜５．０のコバルト；１．０以下のチタン；０．０５以下のホウ素；０．０５以下のリン；０．０５以下の硫黄；鉄；及び不可避不純物を含む［２５］の方法。
［３８］合金総重量に基づく重量パーセントで、０．２以下の炭素；２０以下のマンガン；０．１〜１．０のケイ素；１４．０〜２８．０のクロム；１５．０〜３８．０のニッケル；２．０〜９．０のモリブデン；０．１〜３．０の銅；０．０８〜０．９の窒素；０．１〜５．０のタングステン；０．５〜５．０のコバルト；１．０以下のチタン；０．０５以下のホウ素；０．０５以下のリン；０．０５以下の硫黄；鉄；及び不可避不純物を含む組成と；
前記スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金の断面を通して等軸に再結晶した結晶粒構造と；
ＡＳＴＭ指示Ｅ１１２−１２に従って、ＡＳＴＭ  ００〜ＡＳＴＭ  ３の範囲のＡＳＴＭ結晶粒サイズ数を有する平均結晶粒サイズと；
を含む熱加工したスーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金であって、
前記等軸に再結晶した結晶粒構造には、金属間化合物シグマ相析出物が実質的にない、スーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金。
［３９］［３８］の熱加工したスーパーオーステナイト系ステンレス鋼合金を含む工場生産品。
［４０］前記工場生産品が、棒、プレート、シート、及び押出成形物から選択される［３９］の工場生産品。
【図１】
2020041221.tif 000003
【図２】
2020041221.tif 000004
【図３】
2020041221.tif 000005
【図４】
2020041221.tif 000006
【図５】
2020041221.tif 000007
【図６】
2020041221.tif 000008
【図７】
2020041221.tif 000009
【図８】
2020041221.tif 000010
【図９】
2020041221.tif 000011