(57)【要約】【課題】回転軸に取り付けられた撹拌翼によって被処理物を撹拌して混合する混合装置を用いた場合に、回転軸および撹拌翼の回転駆動力の低減を図る。【解決手段】有底円筒形の混合槽１と、この混合槽１内部の底部１ｂ中央に立設された軸線Ｏ回りに回転される回転軸６に取り付けられた撹拌翼とを備えた混合装置により、混合槽１内部に供給された被処理物を撹拌して混合する被処理物の混合方法であって、回転軸６は、混合槽１の外部から供給されて混合槽１内部の底部１ｂ中央から排出されるシールガスＧによってガスパージされ、混合槽１内部におけるシールガスＧの空塔速度が、被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上となるようにシールガスＧを供給する。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
有底円筒形の混合槽と、この混合槽の内部における底部の中央に立設された軸線回りに回転される回転軸に取り付けられた撹拌翼とを備えた混合装置により、上記混合槽の内部に供給された被処理物を撹拌して混合する被処理物の混合方法であって、
上記回転軸は、上記混合槽の外部から供給されて上記混合槽の内部の上記底部の中央から排出されるシールガスによってガスパージされており、
上記混合槽の内部における上記シールガスの空塔速度が、上記被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上となるように上記シールガスを供給することを特徴とする被処理物の混合方法。
【請求項２】
上記混合槽の内部における上記シールガスの空塔速度が、上記被処理物の最小流動化速度の１．５倍以下となるように上記シールガスを供給することを特徴とする請求項１に記載の被処理物の混合方法。
【請求項３】
上記撹拌翼は、上記混合槽の底部寄りの上記回転軸の下部に位置する下部撹拌翼を備えており、
上記回転軸の回転数は、上記シールガスが気泡となって上記被処理物中を上昇するときに、すべての気泡が少なくとも１回は上記下部撹拌翼に衝突する回転数に設定されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の被処理物の混合方法。
【請求項４】
上記撹拌翼は、上記回転軸の上部に位置する上部撹拌翼を備えて、この上部撹拌翼により上記混合槽の中央部において上記軸線の周りに下向流を生じさせるとともに、
上記シールガスは、上記混合槽の内部の底部中央から上記軸線に対する径方向外周側に排出されることを特徴とする請求項１から請求項３のうちいずれか一項に記載の被処理物の混合方法。
【請求項５】
上記混合槽の底部と周壁部との少なくとも一方は内部が中空とされたジャケット構造とされていて、上記ジャケット構造の内部に熱媒体を供給しつつ上記被処理物を混合することを特徴とする請求項１から請求項４のうちいずれか一項に記載の被処理物の混合方法。
【請求項６】
上記熱媒体は、上記被処理物よりも低温の冷却媒体であることを特徴とする請求項５に記載の被処理物の混合方法。
【請求項７】
有底円筒形の混合槽と、この混合槽の内部における底部の中央に立設された軸線回りに回転される回転軸の少なくとも上記底部寄りに取り付けられた撹拌翼とを備えた被処理物の混合装置であって、
上記回転軸は、上記混合槽の外部から供給されて上記混合槽の内部の上記底部の中央から排出される、上記混合槽の内部における空塔速度が上記被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上のシールガスによってガスパージされていることを特徴とする被処理物の混合装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、粉粒体等の被処理物を撹拌して混合するための被処理物の混合方法および混合装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
このような被処理物の混合方法に用いられる混合装置として、例えば特許文献１には、混合槽（処理容器）内にその底面から垂直に回転軸（回転駆動軸）を設け、その回転軸に撹拌翼（撹拌羽根）を取り付けた混合装置（撹拌造粒装置）であって、上記撹拌羽根は、回転方向に下り勾配で傾斜するとともに、混合槽の中心から径方向外側に向けて下り勾配で傾斜しているものが記載されている。
【０００３】
また、この特許文献１には、撹拌羽根の回転軸にエアーパージ口を設けて、運転中や洗浄中に回転軸のエアーパージ口からシールガス（圧縮空気）を送り込んで、回転軸の周側面に沿って噴出させることで軸封を可能とすることにより、回転軸の駆動部側に粉体などが混入することを防止して、オイルシールやベアリングの保護を図ることも記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−２０２２８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、このような混合装置においては、被処理物の物性値等によっては撹拌翼を回転させる回転軸の回転駆動力が大きくなってしまうことがある。また、特に被処理物を撹拌して混合しつつ冷却を行う場合には、撹拌翼が被処理物と衝突、擦過するときに発生する撹拌熱により被処理物の冷却効果が低減されるため、必要な温度まで被処理物を冷却するのに時間がかかってしまい、その間も大きな回転駆動力で回転軸および撹拌翼を回転させなければならないので、非効率的である。
【０００６】
本発明は、このような背景の下になされたもので、回転軸に取り付けられた撹拌翼によって被処理物を撹拌して混合する混合装置を用いた場合に、回転軸および撹拌翼の回転駆動力の低減を図ることが可能な処理物の混合方法、およびこのような混合方法に用いられる処理物の混合装置を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
ここで、本発明の発明者等は、上述したような混合槽内に底面から回転軸を設けて該回転軸に撹拌翼を取り付けるとともに、回転軸をシールガスによってパージするようにした混合装置において、混合槽の内部のシールガスの空塔速度を上昇させることで、撹拌翼による被処理物の流動化を加勢し、回転軸および撹拌翼の回転駆動力を低減させることが可能であることを見いだした。
【０００８】
そして、混合槽の内部におけるシールガスの空塔速度と回転軸および撹拌翼の回転駆動力との関係を種々研究した結果、混合槽の内部におけるシールガスの空塔速度が、被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上となるようにシールガスを供給すると、回転軸および撹拌翼の回転駆動力が低減されるとの知見を得るに至った。
【０００９】
この点、特許文献１に記載されたような従来の混合方法および混合装置では、混合槽の内部におけるシールガスの空塔速度は、シールガスによって回転軸の駆動部側に粉体などの被処理物が混入するのを防止することができればよいので、被処理物の最小流動化速度に対しては５／１００００〜１／５００倍程度の速度である。
【００１０】
そこで、このような知見に基づき、上記課題を解決して、上述の目的を達成するため、本発明の処理物の混合方法は、有底円筒形の混合槽と、この混合槽の内部における底部の中央に立設された軸線回りに回転される回転軸の少なくとも上記底部寄りに取り付けられた撹拌翼とを備えた混合装置により、上記混合槽の内部に供給された被処理物を撹拌して混合する被処理物の混合方法であって、上記回転軸は、上記混合槽の外部から供給されて上記混合槽の内部の上記底部の中央から排出されるシールガスによってガスパージされており、上記混合槽の内部における上記シールガスの空塔速度が、上記被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上となるように上記シールガスを供給することを特徴とする。
【００１１】
また、本発明の処理物の混合装置は、有底円筒形の混合槽と、この混合槽の内部における底部の中央に立設された軸線回りに回転される回転軸の少なくとも上記底部寄りに取り付けられた撹拌翼とを備えた被処理物の混合装置であって、上記回転軸は、上記混合槽の外部から供給されて上記混合槽の内部の上記底部の中央から排出される、上記混合槽の内部における空塔速度が上記被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上のシールガスによってガスパージされていることを特徴とする。
【００１２】
従って、このような被処理物の混合方法および混合装置によれば、上記知見に基づき、被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上の空塔速度で混合槽内に供給されるシールガスによって、撹拌翼による被処理物の流動化が加勢され、これにより撹拌翼が被処理物を撹拌する際の抵抗が減少するため、回転軸および撹拌翼の回転駆動力を低減することができる。ここで、シールガスの混合槽内部における空塔速度が被処理物の最小流動化速度の０．１倍を下回ると、後述する実施例で示すように、回転軸および撹拌翼の回転駆動力を低減することができない。
【００１３】
なお、シールガスの空塔速度が被処理物の最小流動化速度に達すると、被処理物は完全な流動状態となり、それ以上シールガスの空塔速度を上昇させても、被処理物の流動高さが高くなるだけで、回転軸および撹拌翼の回転駆動力の低減効果は変わらない。むしろ、シールガスの供給量を必要以上に多くしなければならなくなるので、混合槽の内部におけるシールガスの空塔速度が被処理物の最小流動化速度の１．５倍以下となるようにシールガスを供給するのが望ましい。
【００１４】
また、混合槽に供給されたシールガスは、被処理物中を気泡となって上昇するが、大きな気泡のまま被処理物中を上昇すると、被処理物の流動化が促進されずに回転軸および撹拌翼の回転駆動力の低減効果が損なわれるおそれがある。このため、上記撹拌翼に、上記混合槽の底部寄りの上記回転軸の下部に位置する下部撹拌翼を備えて、上記回転軸の回転数を、上記シールガスが気泡となって上記被処理物中を上昇するときに、全ての気泡が少なくとも１回は上記下部撹拌翼に衝突する回転数に設定して、大きな気泡となるシールガスを微細化することが望ましい。
【００１５】
さらに、上記撹拌翼が、上記回転軸の上部に位置する上部撹拌翼を備えて、この上部撹拌翼により上記混合槽の中央部において上記軸線の周りに下向流を生じさせるものである場合には、上記シールガスを、上記混合槽の内部の底部中央から上記軸線に対する径方向外周側に排出することにより、混合槽の底部において上記軸線の周りの下向流から軸線に対する径方向外周側に向かう方向に流れの向きを変える被処理物に対し、同じ方向に向けてシールガスを供給することができるので、効率的な被処理物の流動を促すことが可能となる。
【００１６】
また、上記混合槽の底部と周壁部との少なくとも一方を内部が中空とされたジャケット構造として、上記ジャケット構造の内部に熱媒体を供給しつつ上記被処理物を混合することにより、被処理物の混合処理と併せて加熱処理や乾燥処理、冷却処理を行うことができる。
【００１７】
そして、特にこの場合には、上記熱媒体として、上記被処理物よりも低温の冷却媒体を供給することにより、上述のように被処理物の冷却処理を行うことができ、このように冷却処理を行う場合に、撹拌熱によって必要な温度まで被処理物を冷却するのに時間がかかっても、本発明によれば回転軸および撹拌翼の回転駆動力を低減するとともに、撹拌熱による被処理物の温度上昇を抑制することができるので、効率的な混合処理と冷却処理を図ることができる。
【発明の効果】
【００１８】
以上説明したように、本発明によれば、被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上の空塔速度で混合槽内に供給されるシールガスによって被処理物を流動化させることにより、撹拌翼が被処理物を撹拌する際の抵抗を減少させることができ、これによって回転軸および撹拌翼の回転駆動力を低減するとともに、撹拌熱による被処理物の温度上昇を抑制することができて、効率的な被処理物の混合処理を行うことが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の被処理物の混合装置の一実施形態を示す一部を破断した側面図である。
【図２】図１に示す実施形態のバグフィルターを除いた平面図である。
【図３】図１に示す実施形態の混合槽底部への回転軸の挿通部分の拡大断面図である（ただし、下部撹拌翼は図示が略されている。）。
【図４】本発明の実施例におけるシールガスの混合槽内での空塔速度と被処理物の最小流動化速度との比と、回転軸および撹拌翼の回転駆動力の低減率との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
図１〜図３は、本発明の被処理物の混合装置の一実施形態を示すものである。本実施形態において、混合槽１は、ステンレス鋼等により縦方向に延びる軸線Ｏを中心とした有底円筒形に形成されていて、開口部を上向きにして架台２上に支持されており、この開口部は蓋体３によって開閉可能とされ、この開口部から混合槽１内に被処理物が供給されて混合処理が行われる。なお、蓋体３に供給口を設けて被処理物を供給してもよい。混合処理は、単一の被処理物を混合する処理でもよく、複数の被処理物を混合する処理でもよい。また、この蓋体３には、バグフィルター４が備えられている。
【００２１】
さらに、混合槽１の周壁部１ａの底部１ｂ側には、混合された被処理物の排出口１ｃが開口しており、この排出口１ｃは、被処理物の混合処理中はシリンダー５ａによって水平方向に進退可能とされた開閉弁５ｂによって密封されている。また、排出口１ｃの外部には、排出口１ｃを覆うとともにシリンダー５ａを支持する、下部が開口した排出ボックス５ｃが設けられている。
【００２２】
さらにまた、本実施形態では、上記排出口１ｃを除いた混合槽１の周壁部１ａと、上記軸線Ｏ周辺の中央部を除いた混合槽１の底部１ｂとは、内部が中空とされたジャケット構造とされている。そして、本実施形態によれば、被処理物の混合処理と併せて、このジャケット構造の内部に被処理物よりも高温の熱媒体を供給することにより被処理物の加熱処理や乾燥処理を行うことができるとともに、熱媒体として被処理物よりも低温の冷却媒体を供給することにより冷却処理を行うことができる。
【００２３】
また、混合槽１の内部における底部１ｂの中央部には、回転軸６が上記軸線Ｏに沿って底部１ｂを貫通するように立設されており、この回転軸６は、混合槽１の下方の架台２に備えられたモーターおよび減速機等の回転駆動装置７によって軸線Ｏ回りに回転可能に支持されている。
【００２４】
さらに、この回転軸６には撹拌翼８が一体に回転可能に取り付けられている。本実施形態において、この撹拌翼８は、回転軸６の混合槽１の内部における底部１ｂ寄りの下部に下部撹拌翼８ａを備えるとともに、回転軸６の上端部には上部撹拌翼８ｂを備えたものとされている。
【００２５】
このうち、下部撹拌翼８ａは、図１に示すように上部撹拌翼８ｂよりも軸線Ｏに対する半径方向の長さが長くされて、混合槽１の周壁部１ａの内径よりも僅かに小さい程度の長さとされている。また、下部撹拌翼８ａの外周部は内周部よりも底部１ｂからの高さが僅かに高くなるように幅広に形成されている。
【００２６】
さらに、この下部撹拌翼８ａは、回転軸６の回転方向を向く側面が、この回転方向とは反対側に向かうに従い上方に向かうように傾斜しており、特に幅広とされた外周部において撹拌された被処理物が上方に向かうように上向流を形成するようにされている。なお、下部撹拌翼８ａの下端縁は水平に延びていて、混合槽１の底部１ｂとの間に僅かな間隔をあけるように配設されている。
【００２７】
一方、上部撹拌翼８ｂは、同じく図１に示すように軸線Ｏに対する半径方向の外周側に向かうに従い上方に向かうように延びている。そして、この上部撹拌翼８ｂの回転軸６の回転方向を向く側面は、下部撹拌翼８ａとは逆に回転軸６の回転方向に向かうに従い上方に傾斜しており、混合槽１の中央部において軸線Ｏの周りに撹拌された被処理物が下方に向かうように下向流を生じさせる。本実施形態では、このような下部撹拌翼８ａと上部撹拌翼８ｂとが周方向に等間隔に複数（３つ）ずつ、隣接する下部撹拌翼８ａ同士の周方向の中央部に上部撹拌翼８ｂが位置するように配設されている。
【００２８】
さらに、図３に示すように、混合槽１の底部１ｂにおける回転軸６の挿通部にはシール９が回転軸６と摺接可能に配設されている。また、このシール９の上部から混合槽１の底部１ｂ上面の中央部を覆うように、回転軸６にはリング１０が一体に回転可能に取り付けられている。
【００２９】
このリング１０の下面と混合槽１の底部１ｂ上面との間には、軸線Ｏ方向に僅かな間隔があけられている。なお、このリング１０は、混合槽１の底部１ｂに環状に形成された凹部または凸部に間隔をあけて嵌まり込む環状の凸部または凹部が形成されたラビリンスリングであってもよい。
【００３０】
また、シール９よりも外周側の混合槽１の底部１ｂには、このリング１０の下面と混合槽１の底部１ｂ上面との間の間隔部分に連通する流路１ｄが形成されており、この流路１ｄには、混合槽１の外部においてプラグ１１が接続されている。混合処理中は、このプラグ１１を介して混合槽１の外部から流路１ｄにシールガスＧが供給され、リング１０の下面と混合槽１の底部１ｂ上面との間の間隔部分から混合槽１の内部に噴出させられることによって回転軸６がガスパージされ、回転軸６とシール９との間に粉粒体等の被処理物が噛み込まれるのを防止する。
【００３１】
なお、シールガスＧは、被処理物の種類によっては圧縮空気であってもよく、また混合処理に併せて加熱処理を行い溶剤を回収するような場合には窒素やアルゴン等の不活性ガスであってもよい。さらに、シールガスＧの供給量は、図示されない流量計および調節弁によって制御される。
【００３２】
そして、通常は、上述のように回転軸６とシール９との間への被処理物の噛み込みを防ぐためなら、混合槽１内に噴出させられるシールガスＧの空塔速度は被処理物の最小流動化速度の５／１００００〜１／５００倍程度であるのに対し、本実施形態の被処理物の混合方法および混合装置においては、混合槽１内に噴出させられるシールガスＧの空塔速度が被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上とされている。こうして噴出されるシールガスＧは、混合槽１の内部における底部１ｂの中央から上記軸線Ｏに対する径方向外周側に放射状に排出される。
【００３３】
従って、混合槽１の内部の撹拌翼８による被処理物の流動を、このように高速で供給されるシールガスＧによって加勢し、これによって撹拌翼８（下部撹拌翼８ａおよび上部撹拌翼８ｂ）が被処理物を撹拌する際の抵抗が減少するので、回転軸６および撹拌翼８の回転駆動力の低減を図ることができる。このため、上記構成の被処理物の混合方法および混合装置によれば、回転駆動装置７において少ない回転駆動力によって効率的な被処理物の混合を行うことが可能となる。
【００３４】
ここで、混合槽１の内部におけるシールガスＧの空塔速度が被処理物の最小流動化速度の０．１倍を下回ると、下部撹拌翼８ａおよび上部撹拌翼８ｂが被処理物を撹拌する際の抵抗が減少することができなくなる。従って、回転軸６および撹拌翼８の回転駆動力の低減を図ることもできなくなるので、混合槽１の内部におけるシールガスＧの空塔速度は、被処理物の最小流動化速度の０．１倍以上とされる。
【００３５】
なお、この混合槽１の内部におけるシールガスＧの空塔速度が被処理物の最小流動化速度の１．０倍となって最小流動化速度に達すると、被処理物は完全な流動状態となり、それ以上シールガスＧの空塔速度を上昇させても、被処理物の流動高さが高くなるだけで、回転軸６および撹拌翼８の回転駆動力が増加することはないものの、回転駆動力の低減効果は変わることがない。
【００３６】
むしろ、混合槽１内部のシールガスＧの空塔速度を上昇させるには、混合槽１に必要以上に多くのシールガスＧを供給しなければならなくなって、却って効率的な被処理物の混合が妨げられることになるので、混合槽１の内部におけるシールガスＧの空塔速度が被処理物の最小流動化速度の１．５倍以下、望ましくは１．０倍以下となるように制御してシールガスＧを供給するのが望ましい。
【００３７】
また、混合槽１に供給されたシールガスＧは、被処理物中を気泡となって上昇する。ところが、シールガスＧが大きな気泡のまま被処理物中を上昇すると、被処理物の流動化が促進されなくなって、回転軸６および撹拌翼８の回転駆動力の低減効果が損なわれるおそれがある。
【００３８】
このため、上記回転軸６の回転数は、シールガスＧが気泡となって被処理物中を上昇するときに、すべての気泡が少なくとも１回は撹拌翼８のうち混合槽１の底部１ｂ寄りの回転軸６の下部に位置する下部撹拌翼８ａに衝突する回転数に設定して、大きな気泡となるシールガスＧを微細化することが望ましい。なお、このような回転数は、下部撹拌翼８ａの大きさ（高さ）や枚数、シールガスＧの供給量や種類、被処理物の比重や平均粒径から算出することができる。
【００３９】
さらに、本実施形態では、撹拌翼８のうちの上部撹拌翼８ｂは、上述のように回転軸６の回転方向を向く側面が回転軸６の回転方向に向かうに従い上方に傾斜して、混合槽１の中央部において軸線Ｏの周りに撹拌された被処理物が下方に向かうように下向流を生じさせるものであるのに対し、シールガスＧは、混合槽１の内部の底部１ｂ中央から軸線Ｏに対する径方向外周側に排出される。
【００４０】
従って、混合槽１の底部１ｂにおいては、軸線Ｏの周りの下向流から軸線Ｏに対する径方向外周側に向かう方向に流れの向きを変える被処理物に対して、同じ方向に向けてシールガスＧを噴出して供給することができる。このため、本実施形態によれば、一層効率的に被処理物を流動させることができる。
【００４１】
一方、本実施形態では、混合槽１の周壁部１ａのうち排出口１ｃを除く部分と、底部１ｂのうち回転軸６が挿通される中央部を除く部分とが、内部が中空とされたジャケット構造とされており、このジャケット構造の内部に熱媒体を供給しつつ被処理物を混合することにより、上述のように被処理物の混合処理と併せて加熱処理や乾燥処理、冷却処理を行うことができる。なお、ジャケット構造とされるのは、周壁部１ａと底部１ｂの一方、特に周壁部１ａだけであってもよい。
【００４２】
そして、上記構成の被処理物の混合方法および混合装置においては、上述したように混合槽１内におけるシールガスＧの空塔速度を被処理物の最小流動化速度０．１倍以上とすることにより、回転軸６および撹拌翼８の回転駆動力の低減を図ることができるので、特に被処理物の冷却処理を行う場合に撹拌熱によって必要な温度まで被処理物を冷却するのに時間がかかっても、回転駆動力を低減するとともに、撹拌熱による被処理物の温度上昇を抑制することができて、効率的な混合処理と冷却処理を行うことができる。
【実施例】
【００４３】
次に、本発明の実施例を挙げて、本発明の効果について実証する。本実施例では、上記実施形態に基づいて、内部の直径が１０００ｍｍ、深さが６６０ｍｍの混合槽１に、被処理物として平均粒径１８０μｍの無機物（珪砂）を１１０ｋｇ供給した。この被処理物の最小流動化速度は０．０６６ｍ／ｓである。
【００４４】
そして、回転軸６の回転数を２０ｒｐｍと５０ｒｐｍに設定して、それぞれの回転数において混合槽１の内部におけるシールガスＧの空塔速度を被処理物の最小流動化速度に対して０倍から１．５倍まで変化させ、回転軸６および撹拌翼８の回転駆動力の変化を測定した。この結果を、シールガスＧの空塔速度と被処理物の最小流動化速度との比を横軸とするとともに、シールガスＧの空塔速度が０ｍ／ｓ（被処理物の最小流動化速度との比が０倍）のときの回転駆動力を１００％とした場合の回転駆動力の低減率を縦軸にして、図４に示す。
【００４５】
なお、図４に破線で示す回転軸６の回転数が２０ｒｐｍの場合は、混合槽１内に供給されたシールガスＧが気泡となって被処理物を上昇するときに、１回も撹拌翼８（下部撹拌翼８ａ）に衝突することがない気泡が存在する場合であり、また図４に実線で示す回転軸６の回転数が５０ｒｐｍの場合は、同じく混合槽１内に供給されたシールガスＧが気泡となって被処理物を上昇するときに、すべての気泡が少なくとも１回は撹拌翼８（下部撹拌翼８ａ）に衝突する場合である。
【００４６】
この図４の結果より、回転数が２０ｒｐｍの場合も５０ｒｐｍの場合も、シールガスＧの空塔速度が被処理物の最小流動化速度に対して０．１倍までの範囲では、回転軸６および撹拌翼８の回転駆動力はシールガスＧの空塔速度が０ｍ／ｓのときと変わらず、回転駆動力の低減率は１００％のままであるが、シールガスＧの空塔速度が被処理物の最小流動化速度に対して０．１倍以上となると回転駆動力が低減され始め、この回転駆動力の低減傾向はシールガスＧの空塔速度が被処理物の最小流動化速度に対して１．０倍となるまで続いている。
【００４７】
特に、シールガスＧが気泡となって被処理物を上昇するときに、１回も撹拌翼８に衝突することがない気泡が存在する回転軸６の回転数が２０ｒｐｍの場合は、この回転駆動力の低減傾向が緩やかであるのに対し、同じくシールガスＧが気泡となって被処理物を上昇するときに、すべての気泡が少なくとも１回は撹拌翼８に衝突する回転軸６の回転数が５０ｒｐｍの場合では、回転駆動力の低減傾向が顕著であり、シールガスＧの空塔速度が被処理物の最小流動化速度に対して１．０倍以上の範囲では、０倍のときの回転駆動力に対して２０％近くまで回転駆動力が低減されていた。
【符号の説明】
【００４８】
１  混合槽
１ａ  混合槽１の周壁部
１ｂ  混合槽１の底部
１ｃ  排出口
１ｄ  流路
３  蓋体
５ａ  シリンダー
５ｂ  開閉弁
６  回転軸
７  回転駆動装置
８  撹拌翼
８ａ  下部撹拌翼
８ｂ  上部撹拌翼
９  シール
１０  リング
１１  プラグ
Ｏ  回転軸６の軸線
Ｇ  シールガス
【図１】
2020192499.tif 000003
【図２】
2020192499.tif 000004
【図３】
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【図４】
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