(57)【要約】【課題】本発明の課題は、メルトフローレートと機械強度に優れた再生ポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物、その製造方法及び射出成形方法を提供することである。【解決手段】本発明の樹脂混合物は、２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物であって、メルトフローレート（ｍｅｌｔ  ｆｌｏｗ  ｒａｔｅ：ＭＦＲ）測定装置を用いて、温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件下で測定した、前記ポリカーボネートの粒子の混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）と前記ポリカーボネートの粒子の混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）との関係が、下記式（１）を満たすことを特徴とする。  式（１）  ＭＦＲ−２＜ＭＦＲ−１【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物であって、
メルトフローレート（ｍｅｌｔ  ｆｌｏｗ  ｒａｔｅ：ＭＦＲ）測定装置を用いて、温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件下で測定した、前記ポリカーボネートの粒子の混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）と前記ポリカーボネートの粒子の混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）との関係が、下記式（１）を満たすことを特徴とする樹脂混合物。
式（１）  ＭＦＲ−２＜ＭＦＲ−１
【請求項２】
前記重量平均分子量の低い成分からなるポリカーボネートの粒子の表面積が、前記混合物１００ｇ当たり２５０ｃｍ２以下であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂混合物。
【請求項３】
前記重量平均分子量の低い成分からなるポリカーボネートの粒子の１粒子当たりの体積が、１２０ｍｍ３以上であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の樹脂混合物。
【請求項４】
前記混合物が、重量平均分子量３７０００〜４７０００の範囲内のポリカーボネートの粒子と、重量平均分子量２５０００〜３００００の範囲内のポリカーボネートの粒子との混合物であることを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【請求項５】
前記重量平均分子量の高いポリカーボネートの粒子と前記重量平均分子量の低いポリカーボネートの粒子との混合比の値が、６７：３３〜９０：１０（質量％）の範囲内であることを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【請求項６】
前記重量平均分子量の高いポリカーボネートの粒子が分岐型のポリカーボネートを含有し、前記重量平均分子量の低いポリカーボネートの粒子が直鎖型のポリカーボネートを含有することを特徴とする請求項１から請求項５までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【請求項７】
温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件下で測定する前記混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）が、混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）に比べて、１０ｇ／１０ｍｉｎ以上高いことを特徴とする請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【請求項８】
前記ポリカーボネートが、再生樹脂であることを特徴とする請求項１から請求項７までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【請求項９】
請求項１から請求項８までのいずれか一項に記載の樹脂混合物を製造する樹脂混合物の製造方法であって、
前記樹脂混合物が、ポリカーボネートの廃材から再資源化した樹脂混合物であり、下記工程（ａ）〜工程（ｄ）を有することを特徴とする樹脂混合物の製造方法。
（ａ）同じ用途に使用されている廃材を集める工程、
（ｂ）集められたポリカーボネートの廃材の重量平均分子量を測定する工程、
（ｃ）前記ポリカーボネートを所定のサイズの粒子に、溶融して加工する工程、
（ｄ）前記粒子を所定の割合に計量して、混合機で混合する工程
【請求項１０】
請求項１から請求項８までのいずれか一項に記載の樹脂混合物を、成形機により加熱溶融させて射出成形することを特徴とする射出成形方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂混合物、その製造方法及び射出成形方法に関する。より詳しくは、メルトフローレートと機械強度に優れた再生ポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物等に関する。
【背景技術】
【０００２】
廃樹脂のリサイクルは、マテリアルリサイクル（素材としての再利用）とサーマルリサイクル（熱としての再利用）に区分される。軽量で機械的強度に優れる樹脂は、家電製品、ＯＡ機器、通信機器等の内部部品や外装材料、包装材料、容器等に多用されている。また、従来の大量生産・大量廃棄の経済から循環型経済への変換が求められる中で樹脂製品のマテリアルリサイクルが盛んに行われるようになった。
【０００３】
廃樹脂のマテリアルリサイクルの一般的な処理方法では、（ａ）廃棄樹脂を単一材料に分別した後、（ｂ）樹脂専用破砕機にて適切な大きさに破砕し、（ｃ）汚れを取るために洗浄し、（ｄ）混入した異物を分離除去し、（ｅ）異物を分離除去した破砕物を乾燥し、（ｆ）一定の大きさに分級した後、（ｇ）押出機にてルーダ加工してペレット化した後、（ｈ）成形機にて任意の形状に成形加工する。
【０００４】
再生樹脂を再利用するときは、もともと長期使用による劣化、加工工程での熱劣化により、機械強度が低下するため、再生樹脂でも高分子量のものを使用する必要があるが、高分子量化したときの問題はメルトフローレートが低いことである。
【０００５】
ポリカーボネートの再生においても、機械強度を上げるため高分子量のポリカーボネートを用いると、メルトフローレートに問題があり、例えば、樹脂の成形加工時に熱等が均一にかからず、成形ムラ等の問題が発生する。
【０００６】
特許文献１には、光学ディスク用の低分子量ポリカーボネートを使用して、機械的物性に優れ、かつ良好なメルトフローレートを有し、成形性にも優れたポリカーボネート含有の樹脂組成物を得る技術が開示されている。
【０００７】
しかしながら、上記技術は、ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂）やＡＳ（アクリロニトリル−スチレン樹脂）を改質剤として、低分子量ポリカーボネートに混合して、機械的物性に優れ、かつ良好なメルトフローレートを具備させる技術であり、高分子量のポリカーボネート主体のマテリアルリサイクル技術とはいえない。
【０００８】
また、特許文献２には、粘度平均分子量が１５０００〜１９０００のポリカーボネートに、特定のポリカーボネートオリゴマー、二価フェノール系化合物と分岐化剤とを配合して、メルトフローレートを改善する試みが開示されている、しかしながら、同様に、高分子量のポリカーボネート主体のマテリアルリサイクルについては言及していない。
【０００９】
したがって、再生樹脂の機械強度を向上するために、高分子量のポリカーボネートを用いたマテリアルリサイクルにおいて、メルトフローレートと機械強度に優れた再生ポリカーボネートの樹脂混合物を得る方法が望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００７−２１２９号公報
【特許文献２】特開昭６１−１２３６５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、上記問題・状況に鑑みてなされたものであり、その解決課題は、メルトフローレートと機械強度に優れた再生ポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物、その製造方法及び射出成形方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者は、上記課題を解決すべく、上記問題の原因等について検討する過程において、２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物を得る上で、当該ポリカーボネートの粒子の混合物と混練物とが、特定のメルトフローレートの関係を有する樹脂混合物によって、メルトフローレートと機械強度に優れた再生ポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物が得られることを見出した。
【００１３】
すなわち、本発明に係る上記課題は、以下の手段により解決される。
【００１４】
１．２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物であって、
メルトフローレート（ｍｅｌｔ  ｆｌｏｗ  ｒａｔｅ：ＭＦＲ）測定装置を用いて、温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件下で測定した、前記ポリカーボネートの粒子の混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）と前記ポリカーボネートの粒子の混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）との関係が、下記式（１）を満たすことを特徴とする樹脂混合物。
式（１）  ＭＦＲ−２＜ＭＦＲ−１
【００１５】
２．前記重量平均分子量の低い成分からなるポリカーボネートの粒子の表面積が、前記混合物１００ｇ当たり２５０ｃｍ２以下であることを特徴とする第１項に記載の樹脂混合物。
【００１６】
３．前記重量平均分子量の低い成分からなるポリカーボネートの粒子の１粒子当たりの体積が、１２０ｍｍ３以上であることを特徴とする第１項又は第２項に記載の樹脂混合物。
【００１７】
４．前記混合物が、重量平均分子量３７０００〜４７０００の範囲内のポリカーボネートの粒子と、重量平均分子量２５０００〜３００００の範囲内のポリカーボネートの粒子との混合物であることを特徴とする第１項から第３項までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【００１８】
５．前記重量平均分子量の高いポリカーボネートの粒子と前記重量平均分子量の低いポリカーボネートの粒子との混合比の値が、６７：３３〜９０：１０（質量％）の範囲内であることを特徴とする第１項から第４項までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【００１９】
６．前記重量平均分子量の高いポリカーボネートの粒子が分岐型のポリカーボネートを含有し、前記重量平均分子量の低いポリカーボネートの粒子が直鎖型のポリカーボネートを含有することを特徴とする第１項から第５項までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【００２０】
７．温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件下で測定する前記混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）が、混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）に比べて、１０ｇ／１０ｍｉｎ以上高いことを特徴とする第１項から第６項までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【００２１】
８．前記ポリカーボネートが、再生樹脂であることを特徴とする第１項から第７項までのいずれか一項に記載の樹脂混合物。
【００２２】
９．第１項から第８項までのいずれか一項に記載の樹脂混合物を製造する樹脂混合物の製造方法であって、
前記樹脂混合物が、ポリカーボネートの廃材から再資源化した樹脂混合物であり、下記工程（ａ）〜工程（ｄ）を有することを特徴とする樹脂混合物の製造方法。
（ａ）同じ用途に使用されている廃材を集める工程、
（ｂ）集められたポリカーボネートの廃材の重量平均分子量を測定する工程、
（ｃ）前記ポリカーボネートを所定のサイズの粒子に、溶融して加工する工程、
（ｄ）前記粒子を所定の割合に計量して、混合機で混合する工程
【００２３】
１０．第１項から第８項までのいずれか一項に記載の樹脂混合物を、成形機により加熱溶融させて射出成形することを特徴とする射出成形方法。
【発明の効果】
【００２４】
本発明の上記手段により、メルトフローレートと機械強度に優れた再生ポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物、その製造方法及び射出成形方法を提供することができる。
【００２５】
本発明の効果の発現機構ないし作用機構については、明確にはなっていないが、以下のように推察している。
通常、２種類の固体を混ぜるときに、「混合」と「混練」という手法が用いられる。
最初に、本発明で用いる「混合物」と「混練物」の違いを定義する。
図１は、本発明に係る「混合物」と「混練物」の違いを説明する模式図である。
図１（ａ）は「混合物」を示し、図１（ｂ）は「混練物」を示す。
図中、混合又は混練前は、重量平均分子量（以下、単に「分子量」ともいう。）の高い成分１と分子量の低い成分２が存在する。
【００２６】
図１（ａ）で示す「混合物」とは、２種の固体粒子を軟化点以下の温度で、固体状態で混ぜられた状態をいい、一つ一つの固体粒子は、混合前とその性質は同じ状態である。この操作を「ドライブレンド」ともいう。したがって、分子量の高い成分１と分子量の低い成分２がそのまま存在する。「軟化点」とは、樹脂が温度の上昇によって軟化し、変形を始めるときの温度をいう。
【００２７】
図１（ｂ）で示す「混練物」とは、２種の固体粒子を溶融温度以上に加熱して、粘稠な状態でせん断力を加えて練りこむことであり、一つ一つの固体粒子が、混練前とその性質は異なる状態になる。この場合は、性質の異なる成分３が生じる。なお、図中、成分３は混練後に混練物を粉砕し粒子状に加工した状態を示している。
【００２８】
通常、再生樹脂は、熱をかけて混練すると分子量が低下して、メルトフローレートは高くなる。但し、分子量が低下すると強度が下がるため、再生樹脂の強度を増すために、分子量の高い樹脂を用いると、逆にメルトフローレートが低くなりやすい。当該メルトフローレートが低いと射出成形時に所望の形状を形成しにくく、成形不良が発生しやすくなるという問題につながる。
【００２９】
また、メルトフローレートが高い樹脂と、メルトフローレートの低い樹脂を混合するときに、その界面が小さいほど、メルトフローレートの高い成分の影響が大きくなるが、その界面が大きくなるとメルトフローレートの高い成分が、メルトフローレートの低い成分に拘束されるので、全体のメルトフローレートが低くなる。
【００３０】
図２は、２種の重量平均分子量が異なる樹脂の混合状態と混練状態を示す模式図である。
図２（ａ）は、「混合物」に熱をかけて溶融させた状態を示す模式図である。図中、分子量の低い成分２は、図中、分子量の高い成分１との界面部分４の表面積が小さいため、分子量の高い成分１に分子量の低い成分２が拘束されにくく、全体のメルトフローレートは高い。
【００３１】
一方、図２（ｂ）は、「混練物」に熱をかけて溶融させた状態を示す模式図である。図中、分子量の低い成分２は、混練すると、細かく均一に分散して、図中、分子量の高い成分１との界面部分４の表面積が大きくなるため、分子量の高い成分１に分子量の低い成分２が拘束され、全体のメルトフローレートは低くなる。
【００３２】
このように２種の異なる分子量の樹脂を用い、前記「混練物」ではなく、前記「混合物」とすることで、分子量の高い樹脂を用いても、メルトフローレートが高くなることで成形性に優れ、また、分子量の高い樹脂を用いているため、強度の高い成形物を製造することができるものと推察される。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】「混合物」と「混練物」の違いを説明する模式図
【図２】２種の重量平均分子量が異なる樹脂の混合状態と混練状態を示す模式図
【発明を実施するための形態】
【００３４】
本発明の樹脂混合物は、２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物であって、メルトフローレート（ｍｅｌｔ  ｆｌｏｗ  ｒａｔｅ：ＭＦＲ）測定装置を用いて、温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件下で測定した、前記ポリカーボネートの粒子の混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）と前記ポリカーボネートの粒子の混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）との関係が、前記式（１）を満たすことを特徴とする。この特徴は、下記実施態様に共通する又は対応する技術的特徴である。
【００３５】
本発明の実施態様としては、本発明の効果発現の観点から、前記重量平均分子量の低い成分からなるポリカーボネートの粒子の表面積が、前記混合物１００ｇ当たり２５０ｃｍ２以下であることが、好ましい。これは、メルトフローレートの低い樹脂の表面積が小さければ界面の面積が小さくなることから、メルトフローレートの高い成分が、メルトフローレートの低い成分に拘束されることを抑制し、全体のメルトフローレートを高くすることができる。
【００３６】
前記重量平均分子量の低い成分からなるポリカーボネートの粒子の１粒子当たりの体積が、１２０ｍｍ３以上であることが、好ましい。これは、メルトフローレートの低い樹脂の一粒子当たりの体積が大きい方が、界面の面積が小さくなる観点から、上記と同様に全体のメルトフローレートを高くすることができる。
【００３７】
また、前記混合物が、重量平均分子量３７０００〜４７０００の範囲内のポリカーボネートの粒子と、重量平均分子量２５０００〜３００００の範囲内のポリカーボネートの粒子との混合物であることが、好ましい。これは、前述のように、樹脂の分子量が高いと強度が高くなるが、メルトフローレートは低くなり、樹脂の分子量が低いと強度が低くなるが、メルトフローレートは高くなる。したがって、用いるポリカーボネートの分子量があまり高すぎると、メルトフローレートを高くするためより多量の分子量の低い樹脂を混合する必要があり、全体に低分子量化することから、上記範囲の重量平均分子量を有する２種のポリカーボネートを用いることが、強度とメルトフローレートをバランスさせる上で、好ましい態様である。
【００３８】
前記重量平均分子量の高いポリカーボネートの粒子と前記重量平均分子量の低いポリカーボネートの粒子との混合比の値が、６７：３３〜９０：１０（質量％）の範囲内であることが、好ましい。これは、分子量の低い成分が少ないと、メルトフローレートをあげる効果が小さく、分子量の低い成分が多くなると、強度が保てないことから、本発明の効果を発現する観点から、好ましい範囲である。
【００３９】
また、前記重量平均分子量の高いポリカーボネートの粒子が分岐型のポリカーボネートを含有し、前記重量平均分子量の低いポリカーボネートの粒子が直鎖型のポリカーボネートを含有することが、好ましい。これは、分岐型ポリカーボネートは、分子量が同じ直鎖型ポリカーボネートに比べて、メルトフローレートが低いため分子量の低い直鎖型のポリカーボネートと混合したときにメルトフローレートの改善効果が大きくなるためである。
【００４０】
温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件下で測定する前記混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）が、混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）に比べて、１０ｇ／ｍｉｎ以上高いことが、本発明の効果をより高める観点から、好ましい。
【００４１】
また、前記ポリカーボネートが、再生樹脂であることが、マテリアルリサイクルの対象物として好ましい。ここで「再生樹脂」とは、一度市場に出た製品（使用済み製品）からリサイクルされた樹脂をいい、本発明では、分別・粗破砕等のリサイクルの準備処理が施されたものも含む。
【００４２】
本発明の樹脂混合物の製造方法は、前記樹脂混物が、ポリカーボネートの廃材から再資源化した樹脂混合物であり、前記工程（ａ）〜工程（ｄ）を有することを特徴とする。
【００４３】
また、本発明の樹脂混合物を、成形機により加熱溶融させて射出成形することが、マテリアルリサイクルの観点から、好ましい成形法である。
【００４４】
以下、本発明とその構成要素、及び本発明を実施するための形態・態様について詳細な説明をする。なお、本願において、「〜」は、その前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む意味で使用する。
【００４５】
≪本発明の樹脂混合物の概要≫
本発明の樹脂混合物は、２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物であって、メルトフローレート（ｍｅｌｔ  ｆｌｏｗ  ｒａｔｅ：ＭＦＲ）測定装置を用いて、温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件下で測定した、前記ポリカーボネートの粒子の混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）と前記ポリカーボネートの粒子の混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）との関係が、下記式（１）を満たすことを特徴とする。
【００４６】
式（１）  ＭＦＲ−２＜ＭＦＲ−１
さらに、温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件で測定する前記混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）が、混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）に比べて、１０ｇ／ｍｉｎ以上高いことが、好ましい。
【００４７】
ここで、本発明に係る重量平均分子量、メルトフローレート、表面積及び体積の測定について説明する。
【００４８】
〈重量平均分子量〉
重量平均分子量は以下の手順にて測定する。
【００４９】
測定対象となる樹脂を、濃度１ｍｇ／ｍＬとなるようにテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）に溶解させ、次いで、ポアサイズ０．２μｍのメンブレンフィルターを用いて濾過し、得られた溶液をＧＰＣ測定用のサンプルとして用いた。ＧＰＣ測定条件は、下記に示すＧＰＣ分析条件を採用し、サンプル中に含まれる樹脂の重量平均分子量を測定する。
【００５０】
（ＧＰＣ測定条件）
ＧＰＣ装置として「ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ／ＵＶ−８３２０（東ソー株式会社製）」を用い、カラムとして「ＴＳＫｇｅｌ、ＳｕｐｅｒｍｕｌｔｉｐｏｒｅＨＺ−Ｈ（東ソー株式会社製４．６ｍｍＩＤ×１５ｃｍ）」を２本用い、溶離液としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いた。分析は、流速０．３５ｍＬ／ｍｉｎ、サンプル注入量２０μＬ、測定温度４０℃、ＲＩ検出器を用いて行った。また、検量線は東ソー社製「ｐｏｌｙｓｔｙｌｅｎｅ標準試料ＴＳＫ  ｓｔａｎｄａｒｄ」：「Ａ−５００」、「Ｆ−１」、「Ｆ−１０」、「Ｆ−８０」、「Ｆ−３８０」、「Ａ−２５００」、「Ｆ−４」、「Ｆ−４０」、「Ｆ−１２８」、「Ｆ−７００」の１０サンプルから作製した。なお、試料解析におけるデータ収集間隔は３００ｍｓとした。
【００５１】
〈メルトフローレート〉
メルトフローレート（ｍｅｌｔ  ｆｌｏｗ  ｒａｔｅ  −  ＭＦＲ）は、ヒーターで加熱された円筒容器内で一定量の合成樹脂を、定められた温度で加熱・加圧し、容器底部に設けられた開口部（ノズル）から１０分間あたりに押出された樹脂量を測定する。当該メルトフローレートの測定は、ＪＩＳ  Ｋ７２１０−１（２０１４）にメルトマスフローレートとメルトボリュームフローレートの２種について規定されており、本発明においては、メルトマスフローレートを用いる。
【００５２】
本発明では、「樹脂混合物」と「樹脂混練物」とを、それぞれ温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件で測定する。なお、「樹脂混練物」は、通常２種の樹脂を混練した後、ペレット化され、当該ペレットを測定試料として用いる。
【００５３】
試験機械はＪＩＳ  Ｋ６７６０で定められた押出し形プラストメータを用い、測定方法はＪＩＳ  Ｋ７２１０−１（２０１４）で規定されている。測定値は単位：ｇ／１０ｍｉｎで表示される。同様な測定機器としては、高化式フローテスター、ロッシーピークス流れ試験機などがあり、測定方法に若干の違いはあるが原理的には同じく樹脂の吐出量でメルトフローレートを計測する。
【００５４】
ポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物の３００℃かつ荷重１．２ｋｇにおけるメルトフローレートは、１０〜４０ｇ／１０ｍｉｎの範囲が好ましい。特に、メルトフローレートが２０〜３０ｇ／１０ｍｉｎの範囲のものは、低温押出が可能であることから、より好ましい。
【００５５】
下記に説明するポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物の表面積と体積の測定は、廃棄樹脂を樹脂専用破砕機にて適切な大きさに破砕し、一定の大きさに分級した後、樹脂混合物として調製したものを測定用試料として用いる。
【００５６】
〈樹脂混合物の表面積測定〉
ポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物を１００ｇ計量して、写真撮影し、撮影画像を画像処理を行って、２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子の表面積を求める。単位は、ｃｍ２であり、本発明では、重量平均分子量の低い成分からなる粒子の表面積は、前記混合物１００ｇ当たり２５０ｃｍ２以下であることが好ましい。
【００５７】
〈樹脂混合物に用いたポリカーボネートの粒子の１粒子当たりの体積測定〉
前記２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子（粉砕物）を、それぞれ１０ｇ計量して、空気中の質量と水中での質量の差から体積を算出する。その際、粒子の個数を計測し、１粒子当たりの体積に換算する。単位は、ｍｍ３である。本発明では、重量平均分子量の低い成分の１粒子当たりの体積が、１２０ｍｍ３以上であることが好ましい。
【００５８】
また、本発明の樹脂混合物から成型された再生ポリカーボネートは、機械強度に優れるが、機械強度は以下の「曲げ強度」と「衝撃強度」によって、評価できる。
【００５９】
曲げ強度は、テンシロンにて、ＪＩＳ  Ｋ７１７１（２００８）の試験条件で測定する。例えば、再生ポリカーボネートの試験片を、ＪＩＳ  Ｋ７１７１に準拠し、曲げ速度１００ｍｍ／分、治具先端Ｒ５ｍｍ、スパン間隔１００ｍｍ、試験片（幅５０ｍｍ×長さ１５０ｍｍ×厚さ４ｍｍ）の条件にて測定して求める。
【００６０】
曲げ強度は、６０ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは８０ＭＰａ以上、特に好ましくは９０ＭＰａ以上である。
【００６１】
また、衝撃強度は、衝撃試験機にて、ＪＩＳ  Ｋ７１１０（１９９９）の試験条件で、温度２３℃、湿度５０％ＲＨに１６時間試験片を放置した後測定する。例えば、衝撃試験機は神栄テストマシナリー製ＰＳＴ−３００を用い、温度２３℃、湿度５５％ＲＨの条件下で行う。
【００６２】
衝撃強度は、１０ｋＪ／ｍｍ２であることが好ましく、より好ましくは３０ｋＪ／ｍｍ２以上、特に好ましくは、５０ｋＪ／ｍｍ２以上である。
【００６３】
以下、本発明の構成を詳細に説明する。
〔１〕ポリカーボネート
本発明に係るポリカーボネートは、２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物に用いられるものであって、メルトフローレートにおいて、当該ポリカーボネートの粒子の混合物のメルトフローレート（ＭＦＲ−１）と当該ポリカーボネートの粒子の混練物のメルトフローレート（ＭＦＲ−２）との関係が、下記式（１）を満たすことを特徴とする。
【００６４】
式（１）  ＭＦＲ−２＜ＭＦＲ−１
この関係を満たすには、ポリカーボネートの種類及び重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子を選択することで達成することができる。
【００６５】
本発明に係るポリカーボネートは、重量平均分子量３７０００〜４７０００の範囲内のポリカーボネートの粒子と、重量平均分子量２５０００〜３００００の範囲内のポリカーボネートの粒子を用いて混合物とすることが好ましい。混合比率は、重量平均分子量の高いポリカーボネートの粒子と前記重量平均分子量の低いポリカーボネートの粒子との混合比の値が、６７：３３〜９０：１０（質量％）の範囲内であることが、好ましい。
【００６６】
本発明でいうポリカーボネートは、式：−［−Ｏ−Ｘ−Ｏ−Ｃ（＝Ｏ）−］−で示される炭酸結合を有する基本構造の重合体である。式中、Ｘは連結基を表し、一般には炭化水素であるが、種々の特性付与のためヘテロ原子、ヘテロ結合の導入されたＸを用いてもよい。
【００６７】
一般に、ポリカーボネートは脂肪族ポリカーボネートと芳香族ポリカーボネートが知られている。脂肪族ポリカーボネートは熱分解温度が低く成形加工できる温度が低いため、通常耐熱性を向上させる方法が取られる。例えば、脂肪族ポリカーボネートの末端水酸基とイソシアネート化合物を反応させることで熱分解温度が向上する。また、二酸化炭素とエポキシドとを金属触媒存在下で共重合する脂肪族ポリカーボネートは、耐衝撃性、軽量性、透明性、耐熱性等の優れた特性を有し、さらに生分解性であることから、環境負荷が低く、また、その特性からエンジニアプラスチック材料、医療用材料としても重要な樹脂である。
【００６８】
一方、芳香族ポリカーボネート樹脂は、耐熱性、透明性、衛生性、並びに機械的強度等、優れた諸物性を有しており、種々の用途に広く使用されている。「芳香族ポリカーボネート」とは、炭酸結合に直接結合する炭素がそれぞれ芳香族炭素であるポリカーボネートをいう。例えば、ポリカーボネートを構成するジオール成分として、ビスフェノールＡ等の芳香族基を含むジオール成分を使用したポリカーボネートが挙げられる。特に、芳香族基を含むジオール成分のみを使用したポリカーボネートが好ましい。またその製造方法は、ビスフェノールＡなどの芳香族ジヒドロキシ化合物とホスゲンとを反応させる方法（界面法）や、ビスフェノールＡなどの芳香族ジヒドロキシ化合物やその誘導体とジフエ二ルカーボネートなどの炭酸ジエステル化合物とを、溶融状態でエステル（交換）反応させる方法（溶融法、又はエステル交換法）等が、知られている。
【００６９】
本発明では、なかでも、耐熱性、機械的物性、電気的特性等の観点から、芳香族ポリカーボネートを用いることが好ましい。
【００７０】
前記芳香族ポリカーボネートは、直鎖型ポリカーボネートと分岐型ポリカーボネートが知られているが、前記重量平均分子量の低いポリカーボネートが直鎖型のポリカーボネートを含有することが、好ましい。これは、分岐型ポリカーボネートは、分子量が同じ直鎖型ポリカーボネートに比べて、メルトフローレートが低いため、分子量の低い直鎖型のポリカーボネートと混合したときにメルトフローレートの改善効果が大きくなるためである。
【００７１】
本発明に用いられる分岐型の芳香族ポリカーボネートは、芳香族ジヒドロキシ化合物のモノマー１０００単位あたり１．５〜１０の分岐度を有するものが好ましく、２．５〜５．０の分岐度を有するものがより好ましい。
【００７２】
分岐型の芳香族ポリカーボネートを得るには、例えば、特開２００６−８９５０９号公報や国際公開第２０１２／００５２５０号記載の炭酸ジエステルに対する反応性のある官能基を分子中に３つ以上有する多官能化合物由来の分岐を有する分岐型の芳香族ポリカーボネートや国際公開第２０１４／０２４９０４号に記載されている３官能以上の脂肪族ポリオール化合物を含む連結剤を、エステル交換触媒の存在下、減圧条件でエステル交換反応させて、分岐型の芳香族ポリカーボネートを製造する方法等を参照することができる。
【００７３】
芳香族ポリカーボネートは、二価フェノールとカーボネート前駆体とを反応させて得られるものである。反応方法の一例として界面重合法、溶融エステル交換法、カーボネートプレポリマーの固相エステル交換法、及び環状カーボネート化合物の開環重合法などを挙げることができる。
【００７４】
ここで使用される二価フェノールの代表的な例としては、ハイドロキノン、レゾルシノール、４，４’−ビフェノール、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通称ビスフェノールＡ）、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−１−フェニルエタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ペンタン、４，４’−（ｐ−フェニレンジイソプロピリデン）ジフェノール、４，４’−（ｍ−フェニレンジイソプロピリデン）ジフェノール、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−４−イソプロピルシクロヘキサン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）オキシド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルフィド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホキシド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ケトン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）エステル、ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）スルフィド、９，９−ビス（４−ヒドロキシフェニル）フルオレン及び９，９−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）フルオレンなどが挙げられる。好ましい二価フェノールは、ビス（４−ヒドロキシフェニル）アルカンであり、なかでも耐衝撃性の点からビスフェノールＡ（以下“ＢＰＡ”と略称することがある）が特に好ましく、汎用されている。
【００７５】
本発明では、汎用のポリカーボネートであるビスフェノールＡ系のポリカーボネート以外にも、他の二価フェノール類を用いて製造した特殊なポリカーボネ−トを使用することが可能である。
【００７６】
例えば、二価フェノール成分の一部又は全部として、４，４’−（ｍ−フェニレンジイソプロピリデン）ジフェノール（以下“ＢＰＭ”と略称することがある）、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン（以下“Ｂｉｓ−ＴＭＣ”と略称することがある）、９，９−ビス（４−ヒドロキシフェニル）フルオレン及び９，９−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）フルオレン（以下“ＢＣＦ”と略称することがある）を用いたポリカーボネ−ト（単独重合体又は共重合体）は、吸水による寸法変化や形態安定性の要求が特に厳しい用途に適当である。これらのＢＰＡ以外の二価フェノールは、該ポリカーボネートを構成する二価フェノール成分全体の５モル％以上、特に１０モル％以上、使用するのが好ましい。
【００７７】
殊に、高剛性かつより良好な耐加水分解性が要求される場合には、樹脂組成物を構成するＡ成分が次の（１）〜（３）の共重合ポリカーボネートであるのが特に好適である。
（１）該ポリカーボネートを構成する二価フェノール成分１００モル％中、ＢＰＭが２０〜８０モル％（より好適には４０〜７５モル％、さらに好適には４５〜６５モル％）であり、かつＢＣＦが２０〜８０モル％（より好適には２５〜６０モル％、さらに好適には３５〜５５モル％）である共重合ポリカーボネート。
（２）該ポリカーボネートを構成する二価フェノール成分１００モル％中、ＢＰＡが１０〜９５モル％（より好適には５０〜９０モル％、さらに好適には６０〜８５モル％）であり、かつＢＣＦが５〜９０モル％（より好適には１０〜５０モル％、さらに好適には１５〜４０モル％）である共重合ポリカーボネート。
（３）該ポリカーボネートを構成する二価フェノール成分１００モル％中、ＢＰＭが２０〜８０モル％（より好適には４０〜７５モル％、さらに好適には４５〜６５モル％）であり、かつＢｉｓ−ＴＭＣが２０〜８０モル％（より好適には２５〜６０モル％、さらに好適には３５〜５５モル％）である共重合ポリカーボネート。
【００７８】
これらのポリカーボネートは、単独で用いてもよく、２種以上を適宜混合して使用してもよい。また、これらを汎用されているビスフェノールＡ型のポリカーボネートと混合して使用することもできる。
【００７９】
これらのポリカーボネートの製法及び特性については、例えば、特開平６−１７２５０８号公報、特開平８−２７３７０号公報、特開２００１−５５４３５号公報及び特開２００２−１１７５８０号公報等に詳しく記載されている。
【００８０】
ポリカーボネートのガラス転移温度Ｔｇは、１６０〜２５０℃、好ましくは１７０〜２３０℃である。
【００８１】
Ｔｇ（ガラス転移温度）は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠した示差走査熱量計（ＤＳＣ）測定により求められる値である。
【００８２】
カーボネート前駆体としてはカルボニルハライド、炭酸ジエステル又はハロホルメートなどが使用され、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボネート又は二価フェノールのジハロホルメートなどが挙げられる。
【００８３】
前記二価フェノールとカーボネート前駆体を界面重合法によって芳香族ポリカーボネートを製造するに当っては、必要に応じて触媒、末端停止剤、二価フェノールが酸化するのを防止するための酸化防止剤などを使用してもよい。また本発明に係る芳香族ポリカーボネート樹脂は三官能以上の多官能性芳香族化合物を共重合した分岐ポリカーボネート樹脂、芳香族又は脂肪族（脂環族を含む）の二官能性カルボン酸を共重合したポリエステルカーボネート、二官能性アルコール（脂環族を含む）を共重合した共重合ポリカーボネート、並びにかかる二官能性カルボン酸及び二官能性アルコールを共に共重合したポリエステルカーボネートを含む。また、得られた芳香族ポリカーボネートの２種以上を混合した混合物であってもよい。
【００８４】
分岐ポリカーボネートは、本発明の樹脂組成物の溶融張力を増加させ、かかる特性に基づいて押出成形、発泡成形及びブロー成形における成形加工性を改善できる。結果として寸法精度により優れた、これらの成形法による成形品が得られる。
【００８５】
分岐ポリカーボネート樹脂に使用される三官能以上の多官能性芳香族化合物としては、４，６−ジメチル−２，４，６−トリス（４−ヒドロキジフェニル）ヘプテン−２、２，４，６−トリメチル−２，４，６−トリス（４−ヒドロキシフェニル）ヘプタン、１，３，５−トリス（４−ヒドロキシフェニル）ベンゼン、１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）エタン、２，６−ビス（２−ヒドロキシ−５−メチルベンジル）−４−メチルフェノール、及び４−｛４−［１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エチル］ベンゼン｝−α，α−ジメチルベンジルフェノール等のトリスフェノールが好適に例示される。その他多官能性芳香族化合物としては、フロログルシン、フロログルシド、テトラ（４−ヒドロキシフェニル）メタン、ビス（２，４−ジヒドロキシフェニル）ケトン、１，４−ビス（４，４−ジヒドロキシトリフェニルメチル）ベンゼン、並びにトリメリット酸、ピロメリット酸、ベンゾフェノンテトラカルボン酸及びこれらの酸クロライド等が例示される。中でも１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタン及び１，１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）エタンが好ましく、特に１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタンが好ましい。
【００８６】
分岐ポリカーボネート樹脂における多官能性芳香族化合物から誘導される構成単位は、二価フェノールから誘導される構成単位とかかる多官能性芳香族化合物から誘導される構成単位との合計１００モル％中、０．０３〜１モル％、好ましくは０．０７〜０．７モル％、特に好ましくは０．１〜０．４モル％である。
【００８７】
また、分岐構造単位は、多官能性芳香族化合物から誘導されるだけでなく、溶融エステル交換反応時の副反応の如き、多官能性芳香族化合物を用いることなく誘導されるものであってもよい。尚、かかる分岐構造の割合については１Ｈ−ＮＭＲ測定により算出することが可能である。
【００８８】
脂肪族の二官能性のカルボン酸は、α，ω−ジカルボン酸が好ましい。脂肪族の二官能性のカルボン酸としては例えば、セバシン酸（デカン二酸）、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、オクタデカン二酸、イコサン二酸などの直鎖飽和脂肪族ジカルボン酸、並びにシクロヘキサンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸が好ましく挙げられる。二官能性アルコールとしては脂環族ジオールがより好適であり、例えばシクロヘキサンジメタノール、シクロヘキサンジオール、及びトリシクロデカンジメタノールなどが例示される。
さらにポリオルガノシロキサン単位を共重合した、ポリカーボネート−ポリオルガノシロキサン共重合体の使用も可能である。
【００８９】
界面重合法による反応は、通常二価フェノールとホスゲンとの反応であり、酸結合剤及び有機溶媒の存在下に反応させる。酸結合剤としては例えば水酸化ナトリウムや水酸化カリウムなどのアルカリ金属水酸化物、ピリジンなどが用いられる。
【００９０】
有機溶媒としては例えば塩化メチレン、クロロベンゼンなどのハロゲン化炭化水素が用いられる。
【００９１】
また、反応促進のために例えば第三級アミンや第四級アンモニウム塩などの触媒を用いることができ、分子量調節剤として例えばフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、ｐ−クミルフェノールなどの単官能フェノール類を用いるのが好ましい。さらに単官能フェノール類としては、デシルフェノール、ドデシルフェノール、テトラデシルフェノール、ヘキサデシルフェノール、オクタデシルフェノール、エイコシルフェノール、ドコシルフェノール及びトリアコンチルフェノールなどを挙げることができる。これらの比較的長鎖のアルキル基を有する単官能フェノール類は、メルトフローレートや耐加水分解性の向上が求められる場合に有効である。
【００９２】
反応温度は通常０〜４０℃、反応時間は数分〜５時間、反応中のｐＨは通常１０以上に保つのが好ましい。
【００９３】
溶融エステル交換法による反応は、通常二価フェノールと炭酸ジエステルとのエステル交換反応であり、不活性ガスの存在下に二価フェノールと炭酸ジエステルを混合し、減圧下通常１２０〜３５０℃で反応させる。減圧度は段階的に変化させ、最終的には１３３Ｐａ以下にして生成したフェノール類を系外に除去させる。反応時間は通常１〜４時間程度である。
【００９４】
炭酸ジエステルとしては、例えばジフェニルカーボネート、ジナフチルカーボネート、ビス（ジフェニル）カーボネート、ジメチルカーボネート、ジエチルカーボネート及びジブチルカーボネートなどが挙げられ、なかでもジフェニルカーボネートが好ましい。
重合速度を速めるために重合触媒を使用することができ、重合触媒としては、例えば水酸化ナトリウムや水酸化カリウムなどのアルカリ金属やアルカリ土類金属の水酸化物、ホウ素やアルミニウムの水酸化物、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、第４級アンモニウム塩、アルカリ金属やアルカリ土類金属のアルコキシド、アルカリ金属やアルカリ土類金属の有機酸塩、亜鉛化合物、ホウ素化合物、ケイ素化合物、ゲルマニウム化合物、有機錫化合物、鉛化合物、アンチモン化合物、マンガン化合物、チタン化合物、ジルコニウム化合物などの通常エステル化反応やエステル交換反応に使用される触媒があげられる。触媒は単独で使用してもよいし、二種類以上を併用して使用してもよい。これらの重合触媒の使用量は、原料の二価フェノール１モルに対し、好ましくは１×１０−９〜１×１０−５当量、より好ましくは１×１０−８〜５×１０−６当量の範囲で選ばれる。
【００９５】
溶融エステル交換法による反応では、フェノール性の末端基を減少するために、重縮反応の後期又は終了後に、例えば２−クロロフェニルフェニルカーボネート、２−メトキシカルボニルフェニルフェニルカーボネート及び２−エトキシカルボニルフェニルフェニルカーボネートなどの化合物を加えることができる。
【００９６】
さらに溶融エステル交換法では触媒の活性を中和する失活剤を用いることが好ましい。かかる失活剤の量としては、残存する触媒１モルに対して０．５〜５０モルの割合で用いるのが好ましい。また重合後の芳香族ポリカーボネート樹脂に対し、０．０１〜５００ｐｐｍの割合、より好ましくは０．０１〜３００ｐｐｍ、特に好ましくは０．０１〜１００ｐｐｍの割合で使用する。失活剤としては、ドデシルベンゼンスルホン酸テトラブチルホスホニウム塩などのホスホニウム塩、テトラエチルアンモニウムドデシルベンジルサルフェートなどのアンモニウム塩などが好ましく挙げられる。
【００９７】
前記以外の反応形式の詳細についても、各種文献及び特許公報などで良く知られている。
【００９８】
ポリカーボネートの重量平均分子量は、特に限定されないが、好ましくは２００００〜５００００の範囲であり、より好ましくは２５０００〜４７０００の範囲であり、さらに２９０００〜４５０００の範囲である。粘度平均分子量が２００００〜５００００の範囲であるポリカーボネートによると、耐熱性などの機械的特性とメルトフローレートのバランスに優れる成形加工性の良好な芳香族ポリカーボネート樹脂混合物となり、強度低下や成形加工時の金型取出し後の後収縮によるヒケの発生しにくい機械的特性と表面外観に特に優れるポリカーボネート樹脂混合物となる。
【００９９】
本発明の樹脂混合物には、他の樹脂成分を用いることもできる。
【０１００】
例えば、ＡＢＳ樹脂を配合することも好ましい。ＡＢＳ樹脂は、ジエン系ゴム成分にシアン化ビニル化合物と芳香族ビニル化合物とをグラフト共重合した熱可塑性グラフト共重合体からなる樹脂をいう。
【０１０１】
ＡＢＳ樹脂のジエン系ゴム成分としては、例えば、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体等のゴム成分が用いられ、かかるジエン系ゴム成分のＡＢＳ樹脂中の割合は、ＡＢＳ樹脂１００質量％中、好ましくは５〜８０質量％の範囲であり、より好ましくは７〜５０質量％の範囲であり、さらに好ましくは８〜２５質量％の範囲であり、特に好ましくは９〜１８質量％の範囲である。
【０１０２】
ＡＢＳ樹脂における芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ビニルキシレン、エチルスチレン、ジメチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、ビニルナフタレン、メトキシスチレン、モノブロムスチレン、ジブロムスチレン、フルオロスチレン、トリブロムスチレン等が挙げられ、特にスチレンが好ましい。
【０１０３】
ＡＢＳ樹脂におけるシアン化ビニル化合物としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル等が挙げられ、特にアクリロニトリルが好ましい。
【０１０４】
シアン化ビニル化合物及び芳香族ビニル化合物の量は、その合計量１００質量％に対して、シアン化ビニル化合物が好ましくは５〜５０質量％、より好ましくは１５〜３５質量％、芳香族ビニル化合物が好ましくは９５〜５０質量％、より好ましくは６５〜８５質量％である。
【０１０５】
ＡＢＳ樹脂の具体例としては、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン−α−メチルスチレン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン−Ｎ−フェニルマレイミド共重合体等が好ましく例示される。
【０１０６】
また、本発明の樹脂混合物には、熱可塑性ポリエステル樹脂を配合することもできる。例えば、ポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ）、ポリプロピレンテレフタレート樹脂（ＰＰＴ）、ポリブチレンテレフタレート樹脂（ＰＢＴ）、ポリへキシレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂（ＰＥＮ）、ポリブチレンナフタレート樹脂（ＰＢＮ）、ポリ（１，４−シクロヘキサンジメチレンテレフタレ−ト）樹脂（ＰＣＴ）、ポリシクロヘキシルシクロヘキシレート（ＰＣＣ）等が挙げられる。中でもポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート樹脂（ＰＢＴ）がメルトフローレート、耐衝撃性の点から好ましい。
【０１０７】
本発明の樹脂混合物には、さらに、エラストマーを配合することも好ましい。エラストマーを配合することで、得られる樹脂組成物の耐衝撃性を改良することができる。
【０１０８】
本発明に用いるエラストマーは、機械的特性や表面外観の面から、ポリブタジエンゴム、ブタジエン−スチレン共重合体、ポリアルキルアクリレートゴム、ポリオルガノシロキサンゴム、ポリオルガノシロキサンゴムとポリアルキルアクリレートゴムとからなるＩＰＮ（Ｉｎｔｅｒｐｅｎｅｔｒａｔｉｎｇ  Ｐｏｌｙｍｅｒ  Ｎｅｔｗｏｒｋ）型複合ゴムが好ましい。
【０１０９】
また、本発明の樹脂混合物には、樹脂添加剤を適宜用いることも好ましく、例えば、熱安定剤（例えば、リン系化合物等）、酸化防止剤（例えば、ヒンダードフェノール系酸化防止剤等）、離型剤（例えば、脂肪族カルボン酸、脂肪族カルボン酸とアルコールとのエステル、脂肪族炭化水素化合物、ポリシロキサン系シリコーンオイル等）、充填材、ガラス繊維、紫外線吸収剤、染顔料（カーボンブラックを含む）、酸化チタン、帯電防止剤、防曇剤、滑剤、アンチブロッキング剤、メルトフローレート改良剤、可塑剤、分散剤、抗菌剤などが挙げられる。なお、樹脂添加剤は１種が配合されていてもよく、２種以上が任意の組み合わせ及び比率で配合されていても良い。
〔２〕樹脂混合物の製造方法
通常、廃樹脂から再生樹脂の製造は、前述のとおり、分別工程、粉砕工程、洗浄工程、分離工程、乾燥工程、分級工程、ペレット化工程及び成形加工工程で処理することにより行われている。
【０１１０】
本発明の樹脂混合物の製造方法は、ポリカーボネートの廃材から、再資源化したポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物であり、上記工程に加えて、下記工程（ａ）〜工程（ｄ）を加えることを特徴とする。
【０１１１】
（ａ）同じ用途に使用されている廃材を集める工程、
（ｂ）集められたポリカーボネートの廃材の重量平均分子量を測定する工程、
（ｃ）前記ポリカーボネートを所定のサイズの粒子に、溶融して加工する工程、
（ｄ）前記粒子を所定の割合に計量して、混合機で混合する工程
上記同じ用途とは、例えば、遊技機や複写機の筐体、ガロンボトル及びＣＤ等の光ディスクなどに使用されていた廃材等が例示される。
【０１１２】
次いで、ポリカーボネートの廃材の分子量を前記重量平均分子量の測定手順にて測定し、当該分子量に応じて区分けし、それぞれを溶融して、本発明に係るポリカーボネートの粒子の表面積及び体積が好ましい範囲に入るように加工してポリカーボネート加工品を得る。次いで、高い分子量のポリカーボネートの加工品である粒子と低い分子量のカーボネート加工品である粒子を所定の割合に計量して、混合機で混合し、混合品として調製して再生樹脂混合物が製造される。
【０１１３】
混合機としては、例えばタービュラーミキサー、ヘンシェルミキサー、ナウターミキサー及びＶ型混合機などの各種混合機を用いることが好ましい。
【０１１４】
次いで、前記再生樹脂混合物を、成形機により加熱溶融させて射出成形し再生樹脂成形品を得る。本発明の樹脂混合物は、メルトフローレートに優れることにより、成形機内で均一に加熱や圧力を受けるため、成形性に優れる。
【０１１５】
成形品として成形する方法としては、特に制限されず、従来公知の成形法を採用でき、例えば、射出成形法、射出圧縮成形法、押出成形法、異形押出法、トランスファー成形法、中空成形法、ガスアシスト中空成形法、ブロー成形法、押出ブロー成形、ＩＭＣ（インモールドコ−ティング成形）成形法、回転成形法、多層成形法、２色成形法、インサート成形法、サンドイッチ成形法、発泡成形法、加圧成形法等が挙げられる。
【０１１６】
中でも、射出成形法を用いて成形品を作製することが好ましい。
【０１１７】
再生ポリカーボネート樹脂混合物を成形した成形品は、例えば、電気電子部品、家電部品、自動車用部品、各種建材、容器、雑貨等の各種用途に好適に使用できる。
【実施例】
【０１１８】
以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例において「部」又は「％」の表示を用いるが、特に断りがない限り「質量部」又は「質量％」を表す。
【０１１９】
〈再生樹脂１ａ：直鎖型ポリカーボネート〉
遊技機由来のポリカーボネートを粉砕して、下記ＧＰＣ測定条件にしたがって重量平均分子量を測定して、所定の重量平均分子量のものに選別した。
【０１２０】
〈再生樹脂１ｂ：分岐型ポリカーボネート〉
ガロンボトル由来のポリカーボネートを粉砕して、同様に重量平均分子量を測定して、所定の重量平均分子量のものに選別した。
【０１２１】
〈再生樹脂２：直鎖型ポリカーボネート〉
光ディスク由来のポリカーボネートを粉砕して、同様に重量平均分子量を測定して、所定の重量平均分子量のものに選別した。
【０１２２】
なお、重量平均分子量は以下の測定法を用い、表Ｉに結果を示した。
【０１２３】
〈重量平均分子量〉
測定対象となる樹脂を、濃度１ｍｇ／ｍＬとなるようにテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）に溶解させ、次いで、ポアサイズ０．２μｍのメンブレンフィルターを用いて濾過し、得られた溶液をＧＰＣ測定用のサンプルとして用いた。ＧＰＣ測定条件は、下記に示すＧＰＣ分析条件を採用し、サンプル中に含まれる樹脂の重量平均分子量を測定した。
【０１２４】
（ＧＰＣ測定条件）
ＧＰＣ装置として「ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ／ＵＶ−８３２０（東ソー株式会社製）」を用い、カラムとして「ＴＳＫｇｅｌ、ＳｕｐｅｒｍｕｌｔｉｐｏｒｅＨＺ−Ｈ（東ソー株式会社製４．６ｍｍＩＤ×１５ｃｍ）」を２本用い、溶離液としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いた。分析は、流速０．３５ｍＬ／ｍｉｎ、サンプル注入量２０μＬ、測定温度４０℃、ＲＩ検出器を用いて行った。また、検量線は東ソー社製「ｐｏｌｙｓｔｙｌｅｎｅ標準試料ＴＳＫ  ｓｔａｎｄａｒｄ」：「Ａ−５００」、「Ｆ−１」、「Ｆ−１０」、「Ｆ−８０」、「Ｆ−３８０」、「Ａ−２５００」、「Ｆ−４」、「Ｆ−４０」、「Ｆ−１２８」、「Ｆ−７００」の１０サンプルから作製した。なお、試料解析におけるデータ収集間隔は３００ｍｓとした。
【０１２５】
【表１】
2020111716.tif 000003
【０１２６】
選別したポリカーボネートを、神戸製鋼所社製二軸混練機ＫＴＸ−３０で、温度２６０℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで、１０ｋｇ／ｈｒで押し出し、それぞれ樹脂粒子を得た。
【０１２７】
＜樹脂混合物１〜９の作製＞
表IIに記載の割合で所定のポリカーボネートの粒子を計量し、タンブラー（混合機）で、１０分間混合し、１００℃４時間オーブンで乾燥後に、日本製鋼所社製射出成型機ＪＳＷ−１１０ＡＤで、成形温度２８０℃、射出速度３０ｍｍ／ｍｉｎ、射出成形厚さ４ｍｍの条件で曲げ強度／衝撃試験用試験片を成形した。
【０１２８】
＜樹脂混合物１０＞
表IIに記載の割合で所定のポリカーボネートを計量して、タンブラー（混合機）で、１０分間混合し、再度、神戸製鋼所製二軸混練機ＫＴＸ−３０で、温度２６０℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで、１０ｋｇ／ｈｒで押し出し樹脂混練物とした。
【０１２９】
その後、１００℃４時間オーブンで乾燥後に、ＪＳＷ日本製鋼所製射出成型機ＪＳＷ−１１０ＡＤで、成形温度２８０℃、射出速度３０ｍｍ／ｍｉｎ、射出成形厚さ４ｍｍの条件で、曲げ強度／衝撃試験用試験片を成形した。
【０１３０】
実施例の評価方法及び評価結果を下記に示す。
【０１３１】
（１）樹脂混合物の表面積測定
ポリカーボネートの粒子からなる樹脂混合物を１００ｇ計量して、写真撮影し、撮影画像を画像処理を行って、２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子の表面積を求めた。単位は、ｃｍ２である。表II中には、重量平均分子量の低い成分からなるポリカーボネートの粒子の表面積を記載した。
【０１３２】
（２）樹脂混合物の一粒子当たりの体積測定
ポリカーボネートの樹脂混合物に用いられる２種の重量平均分子量の異なるポリカーボネートの粒子（粉砕物）を、それぞれ１０ｇ計量して、空気中の質量と水中での質量の差から体積を算出した。その際、上記粉砕物の個数を計測し、１粒子当たりの体積に換算した。単位は、ｍｍ３である。
（３）メルトフローレート
上記樹脂混合物（ドライブレンド品）と下記樹脂混練物をメルトフローレート（ＭＦＲ）をＭＦＲ測定装置（立山化学製  卓上型メルトインデグサL-260）にて、ＪＩＳ  Ｋ７２１０−１（２０１４）の試験条件で測定した。温度３００℃かつ荷重１．２ｋｇの条件で測定した。
【０１３３】
なお、樹脂混練物は、所定のポリカーボネートの粒子を計量して、タンブラー（混合機）で、１０分間混合し、再度、神戸製鋼所製二軸混練機ＫＴＸ−３０で、温度２６０℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで、１０ｋｇ／ｈｒで押し出し溶融脂混練物とした。
【０１３４】
◎  ２６ｇ／ｍｉｎ以上であると、メルトフローレートが特に好ましい
〇  ２３ｇ／ｍｉｎ以上、２６ｇ／ｍｉｎ未満の範囲は、メルトフローレートが好ましい
△  ２０ｇ／ｍｉｎ以上、２３ｇ／ｍｉｎ未満の範囲は、メルトフローレートが実用上問題ない
×  ２０ｇ／ｍｉｎ未満は、メルトフローレートに実用上問題がある
（４）曲げ強度
曲げ強度をテンシロンにて、ＪＩＳ  Ｋ７１７１（２００８）の試験条件で測定した。上記試験片を、ＪＩＳ  Ｋ７１７１に準拠し、曲げ速度１００ｍｍ／分、治具先端Ｒ５ｍｍ、スパン間隔１００ｍｍ、試験片（幅５０ｍｍ×長さ１５０ｍｍ×厚さ４ｍｍ）の条件にて測定して求めた。
【０１３５】
測定装置は、オリエンテック社製テンシロンＲＴＣ−１２２５Ａを用い、温度２３℃、湿度５５％ＲＨ下で行った。
【０１３６】
◎  ９０ＭＰａ以上であると、機械強度に特に優れる
〇  ８０以上、９０ＭＰａ未満の範囲であると機械強度に優れる
△  ６０以上、８０ＭＰａ未満の範囲であると実用上問題ない
×  ６０ＭＰａ未満の範囲であると、機械強度に問題がある
（５）衝撃強度
衝撃試験機にて、ＪＩＳ  Ｋ７１１０（１９９９）の試験条件で、温度２３℃、湿度５０％ＲＨに１６時間試験片を放置した後測定した。衝撃試験機は安田精機製２５８を用い、温度２３℃、湿度５５％ＲＨの条件下で行った。
【０１３７】
◎  ５０ｋＪ／ｍｍ２以上であると、機械強度に特に優れる
〇  ３０以上、５０ｋＪ／ｍｍ２未満の範囲であると機械強度に優れる
△  １０以上、３０ｋＪ／ｍｍ２未満の範囲であると実用上問題ない
×  １０ｋＪ／ｍｍ２未満であると、実用上機械強度に問題がある
【表２】
2020111716.tif 000004
【０１３８】
表IIより、本発明の樹脂混合物は、比較例に対して、メルトフローレート、及び曲げ強度、及び衝撃強度等の機械強度に優れていることが明らかである。
【０１３９】
また、樹脂混合物と樹脂混練物のメルトフローレートの差は、１０ｇ／ｍｉｎ以上であると、機械強度に特に優れる結果であることが分かった。
【符号の説明】
【０１４０】
１  分子量の高い成分
２  分子量の低い成分
３  性質の異なる成分
４  界面部分
【図１】
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【図２】
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