(57)【要約】【課題】サイジングプレスによってスラブの全長を幅圧下するときの能率を向上させることができる、スラブの幅圧下方法を提供すること。【解決手段】一対の金型３ａ，３ｂを用いたスラブ２の幅圧下方法において、一対の金型３ａ，３ｂの間に配されたスラブ２を、搬送方向２ａに搬送量Ｄだけ搬送する搬送工程と、一対の金型３ａ，３ｂをスラブ２の板幅方向に移動させることで、スラブ２を幅圧下する幅圧下工程と、を備え、一対の金型３ａ，３ｂとして、搬送方向２ａの前方側に形成される平行部３２と、平行部３２よりも搬送方向の後方側に設けられ、搬送方向２ａの後方側が板幅方向に広がるように傾斜した傾斜部３１とをそれぞれ有するものを用い、一対の金型３ａ，３ｂによるスラブ２の幅圧下量の半分の値が、一対の金型３ａ，３ｂの金型ストロークＳ未満であり、搬送量Ｄが（１）式を満たす。Ｓ／ｔａｎθ≦Ｄ≦Ｌ１  ・・・（１）【選択図】図１
2020019036.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一対の金型を用いた間欠的な鍛造によりスラブを幅圧下するスラブの幅圧下方法において、
前記一対の金型の間に配された前記スラブを、搬送方向に搬送量Ｄだけ搬送する搬送工程と、
前記一対の金型を前記スラブの板幅方向に移動させることで、搬送された前記スラブを幅圧下する幅圧下工程と、
を備え、
前記一対の金型として、前記搬送方向の前方側に前記スラブの端面と平行に形成される平行部と、前記平行部よりも前記搬送方向の後方側に設けられ、前記搬送方向の後方側が前記板幅方向に広がるように傾斜した傾斜部とをそれぞれ有するものを用い、
前記一対の金型による前記スラブの幅圧下量の半分の値が、前記幅圧下工程における前記一対の金型の前記板幅方向の移動量である金型ストローク未満であり、
前記搬送量Ｄが下記（１）式を満たす、スラブの幅圧下方法。
Ｓ／ｔａｎθ≦Ｄ≦Ｌ１  ・・・（１）
Ｓ：金型ストローク（ｍ）
θ：傾斜部の傾斜角度（°）
Ｌ１：平行部の長さ（ｍ）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スラブの幅圧下方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、熱延鋼板の製造ライン（ホットストリップミル）では、加熱されたスラブが粗圧延工程や仕上圧延工程などの製造工程を経ることで、所定の板幅及び板厚の鋼板が製造される。
粗圧延工程では、スラブを所定の厚さに圧延する水平圧延や、水平圧延の前にスラブを幅方向に圧下（幅圧下）する幅圧下プレスなどが行われる。幅圧下プレスでは、スラブの幅方向に配される一対の金型を有するサイジングプレスを用いて、一対の金型でスラブを間欠的に鍛造しながら、スラブを長手方向に搬送することで、スラブの長手方向にわたって幅圧下が行われる。また、幅圧下毎にスラブを搬送するときのスラブの移動量を搬送量という。
【０００３】
サイジングプレスは、間欠的にスラブを鍛造しながらスラブを搬送させるので、粗圧延や仕上圧延などその他のプロセスと比較して能率が悪く、熱延鋼板の製造ライン全体の能率を低下させることが多い。このため、サイジングプレスの能率を上げるために様々な技術が検討されてきた。
例えば、特許文献１には、幅圧下時に金型を動かすためのクランク軸に生じるトルクを予測して、クランク軸が許容できる最大のトルクとなるように幅圧下速度を設定することでサイジングプレスの能率を向上させる方法が開示されている。
さらに、特許文献２には、幅圧下時の増厚挙動に着目し、先端部と尾端部とでは、尾端部のほうが幅圧下時の増厚が小さいことから、サイジングプレスの後に続く工程である圧延において、尾端側から圧延機に噛み込ませることで、粗圧延によるパス数を減らし、粗圧延工程全体の能率を向上させる方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−２３１３６４号公報
【特許文献２】特開平１１-２８５７０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１に開示された方法では、クランク軸のトルク許容限界に応じた回転速度までしか上げることができず、設備仕様に応じて能率向上効果の限界が決定してしまう。
また、特許文献２に開示された方法では、圧延の噛込端をサイジングプレス時の尾端側にするために、スラブを旋回させる必要が生じる。また、スラブを前方側から後方側に搬送させながら幅圧下を実施する必要が生じる。このため、特許文献２に開示された方法では、時間的なロスが生じることが問題となる。
【０００６】
そこで、本発明は、上記の課題に着目してなされたものであり、サイジングプレスによってスラブの全長を幅圧下するときの能率を向上させることができる、スラブの幅圧下方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の一態様によれば、一対の金型を用いた間欠的な鍛造によりスラブを幅圧下するスラブの幅圧下方法において、上記一対の金型の間に配された上記スラブを、搬送方向に搬送量Ｄだけ搬送する搬送工程と、上記一対の金型を上記スラブの板幅方向に移動させることで、搬送された上記スラブを幅圧下する幅圧下工程と、を備え、上記一対の金型として、上記搬送方向の前方側に上記スラブの端面と平行な平行部と、上記平行部よりも上記搬送方向の後方側に設けられ、上記搬送方向の後方側が上記板幅方向に広がるように傾斜した傾斜部とをそれぞれ有するものを用い、上記一対の金型による上記スラブの幅圧下量の半分の値が、上記幅工程における上記一対の金型の上記板幅方向の移動量である金型ストローク未満であり、上記搬送量Ｄが下記（１）式を満たす、スラブの幅圧下方法が提供される。
Ｓ／ｔａｎθ≦Ｄ≦Ｌ１  ・・・（１）
Ｓ：金型ストローク（ｍ）
θ：傾斜部の傾斜角度（°）
Ｌ１：平行部の長さ（ｍ）
【発明の効果】
【０００８】
本発明の一態様によれば、サイジングプレスによってスラブの全長を幅圧下するときの能率を向上させることができる、スラブの幅圧下方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の一実施形態におけるサイジングプレスを示す平面図である。
【図２】搬送量ＤがＬ１以上となる場合における、幅圧下工程直前の状態を示す平面図である。
【図３】スラブの幅圧下量の半分の値が、金型の金型ストローク以上となる条件における、搬送工程及び幅圧下工程を示す説明図である。
【図４】スラブの幅圧下量の半分の値が、金型の金型ストローク未満となる条件における、搬送工程及び幅圧下工程を示す説明図である。
【図５】本実施形態に係る幅圧下方法における、幅圧下工程直前の状態を示す平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下の詳細な説明では、本発明の完全な理解を提供するように、本発明の実施形態を例示して多くの特定の細部について説明する。しかしながら、かかる特定の細部の説明がなくても１つ以上の実施態様が実施できることは明らかである。また、図面は、簡潔にするために、周知の構造及び装置が略図で示されている。
【００１１】
＜スラブの幅圧下方法＞
図面を参照して、本発明の一実施形態に係るスラブの幅圧下方法について説明する。本実施形態では、図１に示すサイジングプレス１を用いて、スラブ２の幅圧下を行う。サイジングプレス１は、搬送されるスラブ２の板幅方向（図１の上下方向）に対向して配される一対の金型３ａ，３ｂを有する。
【００１２】
一対の金型３ａ，３ｂは、スラブ２との接触面（互いに対向する端面）において、傾斜部３１と、平行部３２と、補助傾斜部３３とを有する。傾斜部３１、平行部３２及び補助傾斜部３３は、スラブ２の搬送方向２ａ（図１の左側から右側に向かう方向）の後方側から順に連続して形成される。傾斜部３１は、図１に示す平面視にて、搬送方向２ａの後方側が板幅方向の外側となるように、搬送方向２ａに対して一定の角度で傾斜して形成される端面である。搬送方向２ａ及び平行部３２に対する傾斜部３１の傾斜角度θは、１３°以上１７°以下とすることが好ましい。平行部３２は、図１に示す平面視にて、傾斜部３１の搬送方向２ａの前方側に、搬送方向２ａ及び搬送されるスラブ２の端面に平行に延在して形成される端面である。また、平行部３２の搬送方向２ａに平行な長さを、Ｌ１とする。補助傾斜部３３は、図１に示す平面視にて、平行部３２の搬送方向２ａの前方側に、搬送方向２ａに対して一定の角度で、傾斜部３１とは逆側に傾斜して形成される端面である。搬送方向２ａ及び平行部３２に対する補助傾斜部３３の傾斜角度は、１３°以上２５°以下とすることが好ましい。なお、一対の金型３ａ，３ｂは、同じ形状であり、図１に示す平面視において、上下反転した形状となる。
【００１３】
また、一対の金型３ａ，３ｂは、圧下スクリュー（不図示）を通してクランク軸（不図示）に接続されており、クランク軸が回転することで、互いに対向する方向、つまり搬送されるスラブ２の板幅方向に周期的に移動する。この際、一対の金型３ａ，３ｂは、互いの離間距離が短くなる方向、及びこの離間距離が長くなる方向へと連動して移動するように構成される。一対の金型３ａ，３ｂが周期的に移動するときの移動量である振幅は、クランク軸の偏心量に依存しており、常に一定となる。この振幅を金型ストロークＳと呼ぶ。また、一対の金型３ａ，３ｂ同士が最も離れた位置にある状態を第１状態といい、一対の金型３ａ，３ｂ同士が最も近づいた状態を第２状態という。つまり、一対の金型３ａ，３ｂは、クランク軸の回転によって、第１状態及び第２状態に位置が繰り返し変化するように、周期的に移動する。なお、一対の金型３ａ，３ｂが第１状態から第２状態へと位置が移動する動作、つまり一対の金型３ａ，３ｂが閉まる動作を閉動作といい、一対の金型３ａ，３ｂが第２状態から第１状態へと位置が移動する動作、つまり一対の金型３ａ，３ｂが開く動作を開動作という。
【００１４】
さらに、サイジングプレス１は、スラブ２の板幅方向に対向して配される一対の金型３ａ，３ｂと、一対の金型３ａ，３ｂの後方側及び前方側に設けられるピンチロール（不図示）とを有する。サイジングプレス１は、ピンチロールを用いてスラブを間欠的に搬送しながら、一対の金型３ａ，３ｂを板幅方向に動かし、スラブ２を板幅方向に圧下することでスラブ２の板幅を小さくする。ピンチロールは、スラブ２を後方側から前方側へ向かう前進方向に搬送（順送）及び前進方向の逆方向となる後進方向に搬送（逆走）することができる。
【００１５】
サイジングプレス１は、ピンチロールを用いてスラブを間欠的に搬送しながら、一対の金型３ａ，３ｂを板幅方向に動かし、スラブ２を板幅方向に圧下することでスラブ２の板幅を小さくする。ピンチロールは、スラブ２を後方工程側から前方工程側へ向かう前進方向に搬送（順送）及び前進方向の逆方向となる後進方向に搬送（逆走）することができる。
【００１６】
さらに、本実施形態では、幅圧下の条件として、スラブ２の幅圧下量の半分の値が、金型３ａ，３ｂの金型ストロークＳ未満となるものとする。
スラブ２の幅圧下量は、幅圧下によるスラブ２の板幅の変化量であり、幅圧下前のスラブ２の板幅Ｗ０から幅圧下後のスラブ２の板幅Ｗ１を差し引いた長さ（Ｗ０−Ｗ１）である。スラブ２の幅圧下は、詳細は後述するように、一対の金型３ａ，３ｂの間の中央にスラブ２が配された状態で、一対の金型３ａ，３ｂが第１状態（図１の実線）から第２状態（図１の一点鎖線）に移動することで、スラブ２を幅方向に圧下する。このため、スラブ２の幅圧下量は、スラブ２の幅圧下前の板幅Ｗ０と、一対の金型３ａ，３ｂの設置位置と、金型ストロークＳとに応じて決定される。つまり、スラブ２の幅圧下量の半分の値が金型３ａ，３ｂの金型ストロークＳ以下となる場合において、第１状態では、図１に示すように、一対の金型３ａ，３ｂの離間距離（平行部３２同士の離間距離）が幅圧下前のスラブ２の板幅Ｗ０よりも大きな値となっている。
【００１７】
本実施形態に係るスラブ２の幅圧下方法では、スラブ２の先端の搬送方向２ａに対する位置が金型３ａ，３ｂの平行部３２の位置となるように、第１状態の一対の金型３ａ，３ｂの間にスラブ２を搬送する。
次いで、スラブ２を停止させた状態で、一対の金型３ａ，３ｂを閉動作させ、第１状態から第２状態とすることで、スラブ２の先端側を幅圧下（幅方向に圧下）する（幅圧下工程）。
【００１８】
さらに、一対の金型３ａ，３ｂを開動作させ、第２状態から第１状態とするとともに、スラブ２を搬送方向２ａに、搬送量Ｄ（ｍ）だけ搬送させる（搬送工程）。この際、搬送量Ｄは、下記の（１）式を満たす距離である。上述のように、（１）式において、Ｓは金型ストローク（ｍ）であり、θは傾斜部３１の傾斜角度（°）であり、Ｌ１は平行部３２の長さ（ｍ）である。
Ｓ／ｔａｎθ≦Ｄ≦Ｌ１  ・・・（１）
【００１９】
搬送量ＤがＬ１超となる場合、搬送工程後の状態において、板幅Ｌ１まで幅圧下されていない箇所が、平行部３２よりも搬送方向２ａの前方側に位置してしまう。このため、図２に示すように、幅圧下後のスラブ２に未圧下部が生じることとなる。
一方、搬送量ＤがＳ／ｔａｎθ未満となる場合、搬送量Ｄが従来の幅圧下方法と同程度となり、幅圧下の能率を向上させることができないことから、本実施形態に係る幅圧下方法では不適となる。ここで、従来の幅圧下方法では、一対の金型３ａ，３ｂとスラブ２との位置関係から、搬送工程における搬送量ＤをＳ／ｔａｎθ未満とする制御が行われてきた。搬送量ＤをＳ／ｔａｎθ未満とする理由について、図３を参照して説明する。
【００２０】
図３に示す例では、幅圧下の条件が、スラブ２の幅圧下量の半分の値が金型３ａ，３ｂの金型ストロークＳ以上となる場合における幅圧下の様子として、図３（ａ）に示す幅圧下工程の後、図３（ｂ）に示す搬送工程が行われる状態を示す。図３に示す幅圧下の条件の場合、一対の金型３ａ，３ｂが第１状態（図３（ｂ）の実線の状態）でスラブ２を搬送させようとすると、搬送量Ｄが大きいと一対の金型３ａ，３ｂとスラブ２とが接触してしまう。このとき、一対の金型３ａ，３ｂとスラブ２との幾何学的な位置関係から、搬送量ＤがＳ／ｔａｎθ以上となる場合に、一対の金型３ａ，３ｂ（傾斜部３１）とスラブ２（板幅がＷ１超Ｗ０未満となるまで幅圧下されたスラブ２の傾斜部）とが接触することとなる。なお、Ｓ／ｔａｎθは、幅圧下工程後に一対の金型３ａ，３ｂが開動作し第１状態となった場合における、搬送方向２ａにおける、金型３ａ，３ｂの傾斜部３１とスラブ２の傾斜部との距離である。このため、従来の幅圧下方法では、幅圧下の条件に関わらず、設備レイアウトによる幾何学的な制約による搬送工程における一対の金型３ａ，３ｂとスラブ２との接触を防止するため、搬送量ＤをＳ／ｔａｎθ未満とする条件で幅圧下が行われてきた。
【００２１】
しかし、本発明者らは、幅圧下の条件が、スラブ２の幅圧下量の半分の値が、金型３ａ，３ｂの金型ストロークＳ未満となる場合には、搬送工程における一対の金型３ａ，３ｂとスラブ２との接触が起きないことから、搬送量Ｄを大きくできることを知見した。図４に示す例には、幅圧下の条件が、スラブ２の幅圧下量の半分の値が金型３ａ，３ｂの金型ストロークＳ未満となる場合における、幅圧下の様子として、図４（ａ）に示す幅圧下工程の後、図４（ｂ）に示す搬送工程を行う状態を示す。図４に示す幅圧下の条件の場合、搬送量ＤがＳ／ｔａｎθ以上と大きな場合でも、一対の金型３ａ，３ｂとスラブ２とが接触することはない。つまり、本実施形態のように、スラブ２の幅圧下量の半分の値が、金型３ａ，３ｂの金型ストロークＳ未満となる幅圧下の条件の場合においては、搬送量ＤをＳ／ｔａｎθ以上とすることができ、幅圧下の能率を向上させることができる。
【００２２】
そして、幅圧下工程の後、さらに、上述の搬送工程及び幅圧下工程を順に繰り返し行うことで、スラブ２の長手方向の全長にわたって、幅圧下が行われることで、長手方向全長の板幅が全てＷ１となるスラブ２が製造される。図５には、搬送工程と幅圧下工程とを複数回行った後、さらに幅圧下工程が行われる直前の状態を示す。図５に示すように、本実施形態では、搬送量Ｄを（１）式の範囲とすることにより、板幅がＷ０となる位置についても、平行部３２にて圧下できるようになり、より少ない鍛造回数（プレス回数）でスラブ２の長手方向全長にわたって幅圧下を行うことができる。幅圧下が施されたスラブ２は、その後、次工程へと搬送され、熱間圧延等の処理が施されることで、鋼帯が製造される。
なお、本実施形態では、スラブ２の幅圧下量の半分の値が、金型３ａ，３ｂの金型ストロークＳ未満となる条件について説明したが、スラブ２の幅圧下量の半分の値が、金型３ａ，３ｂの金型ストロークＳ以上となる場合には、搬送量ＤはＳ／ｔａｎθ未満となる。
【００２３】
＜変形例＞
以上で、特定の実施形態を参照して本発明を説明したが、これら説明によって発明を限定することを意図するものではない。本発明の説明を参照することにより、当業者には、開示された実施形態とともに種々の変形例を含む本発明の別の実施形態も明らかである。従って、特許請求の範囲に記載された発明の実施形態には、本明細書に記載したこれらの変形例を単独または組み合わせて含む実施形態も網羅すると解すべきである。
【００２４】
例えば、上記実施形態では、一対の金型３ａ，３ｂが、傾斜部３１と平行部３２とを有するとしたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、一対の金型３ａ，３ｂは、複数の平行部を有してもよい。この場合、一対の金型３ａ，３ｂには、搬送方向２ａの後方側から傾斜部と平行部とが順に複数形成される。例えば、図１に示す金型３ａ，３ｂにおいて、傾斜部３１の位置に、傾斜部と、平行部と、傾斜部とが順にされた形状としてもよい。また、傾斜部の傾斜角度θは、傾斜部毎に異なる角度であってもよい。さらに、平行部や傾斜部が複数設けられる場合には、（１）式における傾斜角度θには、複数の傾斜部のうち最も傾斜角度の小さい傾斜部のものが用いられる。
【００２５】
さらに、上記実施形態では、搬送工程にてスラブ２を搬送方向２ａに送り、スラブ２を搬送方向２ａの前方側から幅圧下するとしたが、本発明はかかる例に限定されない。上記の実施形態と同様にスラブ２を搬送方向２ａの前方側から幅圧下した後、一対の金型３ａ，３ｂの搬送方向２ａの前方側にあるスラブ２を、搬送方向２ａの後方側から幅圧下するようにしてもよい。この場合、搬送工程でスラブ２を搬送方向２ａと逆側に搬送させた後、幅圧下工程を行うことで、スラブ２が搬送方向２ａの後方側から幅圧下される。また、幅圧下工程では、平行部３２と補助傾斜部３３とによって、スラブ２の幅圧下が行われる。さらに、搬送工程では、（１）式の傾斜角度θとして補助傾斜部３３のものが用いられて搬送量Ｄが決定される。このようにすることで、スラブ２の幅圧下を２段階で行うことができるようになるため、より大きな幅圧下量でスラブ２を幅圧下することができる。なお、このような幅圧下は、サイジングプレスの能率を低下させるものであるため、幅圧下するスラブ２が少ない等の設備能力に余力がある場合に行うことが好ましい。また、搬送方向２ａにのみしかスラブ２を搬送させない場合には、一対の金型３ａ，３ｂには、補助傾斜部３３が形成されなくてもよい。
【００２６】
＜実施形態の効果＞
本発明の一態様に係るスラブ２の幅圧下方法は、一対の金型３ａ，３ｂを用いた間欠的な鍛造によりスラブ２を幅圧下するスラブ２の幅圧下方法において、一対の金型３ａ，３ｂの間に配されたスラブ２を、搬送方向２ａに搬送量Ｄだけ搬送する搬送工程と、一対の金型３ａ，３ｂをスラブ２の板幅方向に移動させることで、搬送されたスラブ２を幅圧下する幅圧下工程と、を備え、一対の金型３ａ，３ｂとして、搬送方向２ａの前方側にスラブ２の端面と平行に形成される平行部３２と、平行部３２よりも搬送方向の後方側に設けられ、搬送方向２ａの後方側が板幅方向に広がるように傾斜した傾斜部３１とをそれぞれ有するものを用い、一対の金型３ａ，３ｂによるスラブ２の幅圧下量の半分の値が、幅圧下工程における一対の金型３ａ，３ｂの板幅方向の移動量である金型ストロークＳ未満であり、搬送量Ｄが（１）式を満たす。
【００２７】
上記構成の幅圧下方法によれば、スラブ２を搬送させる際において、スラブ２と一対の金型３ａ，３ｂとの接触の懸念がないことから、搬送量ＤをＳ／ｔａｎθ以上とすることができ、サイジングプレス１の能率を向上させることができる。また、搬送量ＤをＬ１以下とすることで、未圧下部の発生を防止することができる。
【実施例】
【００２８】
次に、本発明者らが行った実施例について説明する。実施例では、長さ１００００ｍｍ、幅１５００ｍｍ、厚み２６０ｍｍのスラブ２を用意した。サイジングプレス１の金型ストロークＳは１００ｍｍ、金型３ａ，３ｂの傾斜角度θは１３°、金型３ａ，３ｂの平行部３２の長さＬ１は５６０ｍｍであった。
表１に、実施例及び比較例の幅圧下プレスの条件及び、スラブの幅圧下後の調査結果を示す。
【００２９】
【表１】
2020019036.tif 000003
【００３０】
比較例１−１は、幅圧下量が５０ｍｍで搬送量Ｄが３５０ｍｍであった。このとき、スラブ２の長手方向の全長に幅圧下するのに要したプレス回数は３０回で、スラブ２の長手方向の全長を幅圧下するのに要した時間は４２．０ｓｅｃであった。
実施例１−１は、幅圧下量が５０ｍｍで搬送量Ｄが４５０ｍｍであった。このとき、スラブ２の長手方向の全長に幅圧下するのに要したプレス回数は２３回で、スラブ２の長手方向の全長を幅圧下するのに要した時間は３２．２ｓｅｃであった。
【００３１】
実施例１−２は、幅圧下量が５０ｍｍで搬送量Ｄが５５０ｍｍであった。このとき、スラブ２の長手方向の全長に幅圧下するのに要したプレス回数は１９回で、スラブ２の長手方向の全長を幅圧下するのに要した時間は２６．６ｓｅｃであった。
比較例１−２は、幅圧下量が５０ｍｍで搬送量Ｄが６５０ｍｍであった。このとき、スラブ２の長手方向の全長に幅圧下するのに要したプレス回数は１６回で、スラブ２２の長手方向の全長を幅圧下するのに要した時間は２２．４ｓｅｃであった。また、搬送量が金型平行部長さより長く、板幅がＷ１となっていない未圧下部が生じた。
【００３２】
比較例１−１と実施例１−１，１−２とを比較すると分かるように、搬送量Ｄを上げることでサイジングプレス１で全長を幅圧下するのに要する時間が減っており、能率を向上させることができている。また比較例１−２では、搬送量Ｄを上げて能率を向上させることはできているが未圧下部が生じている。
比較例２−１は、幅圧下量が１５０ｍｍで搬送量Ｄが３５０ｍｍであった。このとき、スラブ２の長手方向の全長に幅圧下するのに要したプレス回数は３２回で、スラブ２の長手方向の全長を幅圧下するのに要した時間は４４．８ｓｅｃであった。
【００３３】
実施例２−１は、幅圧下量が１５０ｍｍで搬送量Ｄが４５０ｍｍであった。このとき、スラブ２の長手方向の全長に幅圧下するのに要したプレス回数は２４回で、スラブ２の長手方向の全長を幅圧下するのに要した時間は３３．６ｓｅｃであった。
実施例２−２は、幅圧下量１５０ｍｍで搬送量が５５０ｍｍであった。このとき、スラブ２の長手方向の全長に幅圧下するのに要したプレス回数は２０回で、スラブ２の長手方向の全長を幅圧下するのに要した時間は２８．０ｓｅｃであった。
【００３４】
比較例２−２は、幅圧下量が１５０ｍｍで搬送量が６５０ｍｍであった。このとき、スラブ２の長手方向の全長に幅圧下するのに要したプレス回数は１７回で、スラブ２の長手方向の全長を幅圧下するのに要した時間は２３．８ｓｅｃであった。また、搬送量Ｄが平行部３２の長さＬ１より長く、未圧下部が生じた。
比較例２−１と実施例２−１，２−２とを比較すると分かるように、搬送量Ｄを上げることでサイジングプレス１で全長を幅圧下するのに要する時間が減っており、能率を向上させることができている。また比較例２−２では、搬送量Ｄを上げて能率を向上させることはできているが未圧下部が生じている。
以上の本発明によれば、サイジングプレス１の能率が向上できることを確認した。
【符号の説明】
【００３５】
１  サイジングプレス
２  スラブ
２ａ  搬送方向
３ａ，３ｂ  金型
３１  傾斜部
３２  平行部
３３  補助傾斜部
【図１】
2020019036.tif 000004
【図２】
2020019036.tif 000005
【図３】
2020019036.tif 000006
【図４】
2020019036.tif 000007
【図５】
2020019036.tif 000008