(57)【要約】【課題】流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を運転中に低減し得る、流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を十分にかつ簡便に抑制し得る洗浄方法を提供する。【解決手段】流動接触分解装置の原料油熱交換器の洗浄方法であって、脱硫減圧軽油および直接脱硫重油から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、１５℃における密度が０．８５〜１．０ｋｇ／ｃｍ３、アスファルテン含有量が１．０質量％以下である流動接触分解装置用原料油を９０〜９９容量％含有するとともに、接触分解軽油、潤滑油を製造する際のフルフラール抽出工程により得られるエキストラクトおよび混合キシレンを蒸留分離する装置より得られるトルエン留分から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、芳香族含有量が４０〜８０容量％である燃料油基材を１〜１０容量％含有する洗浄用原料油を、流動接触分解装置の原料油熱交換器に流通することを特徴とする流動接触分解装置の原料油熱交換器の洗浄方法である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
流動接触分解装置の原料油熱交換器の洗浄方法であって、
脱硫減圧軽油および直接脱硫重油から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、１５℃における密度が０．８５〜１．０ｋｇ／ｃｍ３、アスファルテン含有量が１．０質量％以下である流動接触分解装置用原料油を９０〜９９容量％含有するとともに、
接触分解軽油、潤滑油を製造する際のフルフラール抽出工程により得られるエキストラクトおよび混合キシレンを蒸留分離する装置より得られるトルエン留分から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、芳香族含有量が４０〜８０容量％である燃料油基材を１〜１０容量％含有する洗浄用原料油を、
流動接触分解装置の原料油熱交換器に流通する
ことを特徴とする流動接触分解装置の原料油熱交換器の洗浄方法。
【請求項２】
前記流動接触分解装置の原料油熱交換器に対し、流動接触分解装置用被処理油のみを流通させた後、前記洗浄用原料油を流通させる処理を繰り返し行う請求項１に記載の洗浄方法。
【請求項３】
前記洗浄方法が以下の式（Ｉ）
｛（Ｖ２×Ｃ）／Ｖ１｝≧０．２０    （Ｉ）
（ただし、Ｖ１は、洗浄用原料油を流通させる前に流通させた流動接触分解装置用被処理油の流通量（Ｌ）、Ｖ２は前記洗浄用原料油を流通させたときの洗浄用原料油中に含まれる燃料用基材の流通量（Ｌ）、Ｃは前記洗浄用原料油中の燃料用基材の含有割合（容量％）である。）
を満たすように前記洗浄用原料油を流通させることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の洗浄方法。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流動接触分解装置（Ｆｌｕｉｄ  Ｃａｔａｌｙｔｉｃ  Ｃｒａｃｋｉｎｇ（ＦＣＣ））の原料油熱交換器を洗浄する方法に関する。
【０００２】
流動接触分解装置（ＦＣＣ）は、石油精製プロセスにおいて、分子量の大きな重質油留分を低分子のガソリン留分や中間留分に分解する装置であり、５００℃以上の高温で重質油と流動接触分解触媒とを接触させることにより重質油留分を分解処理する装置である（例えば、特許文献１（特開平１１−１０２０４号公報）参照）。
流動接触分解装置によれば、環境負荷等の関係からそのままでは使用し難い重質油からガソリン留分等を製造し得るため、石油精製分野では非常に重要な装置であると同時に、限りある資源を有効に活用できる、環境にやさしい処理装置である。
【０００３】
上記流動接触分解装置の処理対象となる原料油としては、脱硫重油や熱分解脱硫重油、間接脱硫重油、直接脱硫重油などが使用され、これらの原料油は熱交換器（場合によっては熱交換器と加熱炉）で３００℃付近まで予熱されてから流動接触分解装置に投入される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−１０２２０４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、本発明者が検討したところ、上述したとおり、流動接触分解装置の処理対象となる原料油は重質油からなるものであることから、熱交換器を用いて予熱すると熱交換部位に堆積物（汚れ）が付着して熱交換効率が低下し易くなることが判明した。熱交換効率が低下すると流動接触分解装置に投入される原料油が十分に加温されないために、流動接触分解装置で処理する際により大きなエネルギーが必要となることから、急激な温度上昇に伴って触媒や反応装置の寿命を縮めたり、生産コストの上昇を招きやすくなる。
【０００６】
このような状況下、本発明は、流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を運転中に低減し得る、流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を十分にかつ簡便に抑制し得る洗浄方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記技術課題を解決するために本発明者等が鋭意検討したところ、予熱用熱交換器に付着する汚れ分の原因成分に対して溶解性を示す原料油基材を一定程度含む組成物であれば、熱交換器の壁面への汚れ分の付着を抑制するか、一旦付着した汚れ分を好適に溶解し得ることを着想した。
【０００８】
上記知見に基づいて本発明者等がさらに検討したところ、流動接触分解装置の原料油熱交換器の洗浄方法であって、脱硫減圧軽油および直接脱硫重油から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、１５℃における密度が０．８５〜１．０ｋｇ／ｃｍ３、アスファルテン含有量が１．０質量％以下である流動接触分解装置用原料油を９０〜９９容量％含有するとともに、接触分解軽油、潤滑油を製造する際のフルフラール抽出工程により得られるエキストラクトおよび混合キシレンを蒸留分離する装置より得られるトルエン留分から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、芳香族含有量が４０〜８０容量％である燃料油基材を１〜１０容量％含有する洗浄用原料油を、流動接触分解装置の原料油熱交換器に流通する方法により、上記目的を達成し得ることを見出し、本知見に基づいて本発明を完成するに至ったものである。
【０００９】
すなわち、本発明は、
（１）流動接触分解装置の原料油熱交換器の洗浄方法であって、
脱硫減圧軽油および直接脱硫重油から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、１５℃における密度が０．８５〜１．０ｋｇ／ｃｍ３、アスファルテン含有量が１．０質量％以下である流動接触分解装置用原料油を９０〜９９容量％含有するとともに、
接触分解軽油、潤滑油を製造する際のフルフラール抽出工程により得られるエキストラクトおよび混合キシレンを蒸留分離する装置より得られるトルエン留分から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、芳香族含有量が４０〜８０容量％である燃料油基材を１〜１０容量％含有する洗浄用原料油を、
流動接触分解装置の原料油熱交換器に流通する
ことを特徴とする流動接触分解装置の原料油熱交換器の洗浄方法、
（２）前記流動接触分解装置の原料油熱交換器に対し、流動接触分解装置用被処理油のみを流通させた後、前記洗浄用原料油を流通させる処理を繰り返し行う上記（１）に記載の洗浄方法、
（３）前記洗浄方法が以下の式（Ｉ）
｛（Ｖ２×Ｃ）／Ｖ１｝≧０．２０    （Ｉ）
（ただし、Ｖ１は、洗浄用原料油を流通させる前に流通させた流動接触分解装置用被処理油の流通量（Ｌ）、Ｖ２は前記洗浄用原料油を流通させたときの洗浄用原料油中に含まれる燃料用基材の流通量（Ｌ）、Ｃは前記洗浄用原料油中の燃料用基材の含有割合（容量％）である。）
を満たすように前記洗浄用原料油を流通させることを特徴とする上記（１）または（２）に記載の洗浄方法
を提供するものである。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を運転中に低減し得る、流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を十分にかつ簡便に抑制し得る洗浄方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の実施例および比較例で使用した熱交換器の汚れ評価装置の概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明に係る流動接触分解装置の原料油熱交換器の洗浄方法は、流動接触分解装置の原料油熱交換器の洗浄方法であって、
脱硫減圧軽油および直接脱硫重油から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、１５℃における密度が０．８５〜１．０ｋｇ／ｃｍ３、アスファルテン含有量が１．０質量％以下である流動接触分解装置用原料油を９０〜９９容量％含有するとともに、
接触分解軽油、潤滑油を製造する際のフルフラール抽出工程により得られるエキストラクトおよび混合キシレンを蒸留分離する装置より得られるトルエン留分から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、芳香族含有量が４０〜８０容量％である燃料油基材を１〜１０容量％含有する洗浄用原料油を、
流動接触分解装置の原料油熱交換器に流通する
ことを特徴とするものである。
【００１３】
本発明において用いられる洗浄用原料油は、脱硫減圧軽油および直接脱硫重油から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、１５℃における密度が０．８５〜１．０ｋｇ／ｃｍ３、アスファルテン含有量が１．０質量％以下である流動接触分解装置用原料油を９０〜９９容量％含有する。
【００１４】
本発明において、流動接触分解装置用原料油の１５℃における密度は、０．８５〜１．０ｋｇ／ｃｍ３であり、０．８５〜０．９５ｋｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．８６〜０．９５ｋｇ／ｃｍ３であることがより好ましく、０．８６〜０．９４ｋｇ／ｃｍ３であることがさらに好ましい。
【００１５】
流動接触分解装置用原料油の１５℃における密度が上記範囲内にあることにより、十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮して、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを容易に抑制することができる。
なお、本出願書類において、１５℃における密度は、ＪＩＳ  Ｋ２２４９−１：２０１１により測定される値を意味する。
【００１６】
本発明において、流動接触分解装置用原料油の沸点範囲は、１７０〜７５０℃であることが好ましく、１７５〜７５０℃であることがより好ましく、１７５〜７４５℃であることがさらに好ましい。
なお、本出願書類において、沸点範囲は、ＪＩＳ  Ｋ２２５４：１９９８で測定される値を意味する。
【００１７】
本発明において、流動接触分解装置用原料油の芳香族含有量は、５〜３０質量％であることが好ましく、８〜３０質量％であることがより好ましく、１０〜３０質量％であることがさらに好ましい。
なお、本出願書類において、芳香族含有量は、ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７で測定される値を意味する。
【００１８】
本発明において、流動接触分解装置用原料油のアスファルテン含有量は、１．０質量％以下であり、０．９質量％以下が好ましく、０．８質量％以下がより好ましい。
流動接触分解装置用原料油のアスファルテン含有量が上記範囲内であることにより、原料油熱交換器に付着する汚れを容易に低減または抑制することができ、また、工業炉やボイラーなどで使用した際に、スラッジ堆積量を容易に抑制することができる。
なお、本出願書類において、アスファルテン含有量は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定される値を意味する。
【００１９】
本発明において、流動接触分解装置用原料油の９０容量％留出温度は、４５０〜６５０℃であることが好ましく、４５０〜６４０℃であることがより好ましく、４５０〜６３０℃であることがさらに好ましい。
流動接触分解装置用原料油の９０容量％留出温度が上記範囲内であることにより、熱交換器の汚れ原因と考えられる重質なワックス留分の含有量が抑制され、効果的に汚れを低減することができる。
なお、本出願書類において、９０容量％留出温度は、ＪＩＳ  Ｋ２２５４：１９９８で測定される値を意味する。
【００２０】
本発明において、脱硫減圧軽油の１５℃における密度は、０．８５〜０．９２ｋｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．８６〜０．９２ｋｇ／ｃｍ３であることがより好ましく、０．８６〜０．９１ｋｇ／ｃｍ３であることがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の密度が上記範囲内であることにより、十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを容易に抑制することができる。
【００２１】
本発明において、脱硫減圧軽油の芳香族含有量は、５〜１８質量％であることが好ましく、８〜１８質量％であることがより好ましく、１０〜１８質量％であることがさらに好ましい。
【００２２】
本発明において、脱硫減圧軽油のアスファルテン量は、２．０質量％以下であることが好ましく、１．９質量％以下であることがより好ましく、１．８質量％以下であることがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油のアスファルテン量が上記範囲内であることにより、原料油熱交換器に付着する汚れを低減または抑制することができる。また、工業炉やボイラーなどで使用した際に、スラッジ堆積量を抑制することができる。
【００２３】
本発明において、脱硫減圧軽油の９０容量％留出温度は、４５０〜６５０℃であることが好ましく、４５０〜６４０℃であることがより好ましく、４５０〜６３０℃であることがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の９０容量％留出温度が上記範囲内にあることにより、熱交換器の汚れ原因と考えられる重質なワックス留分の含有量が抑制され、効果的に汚れを低減することができる。
【００２４】
本発明において、直接脱硫軽油の１５℃における密度は、０．８５〜０．９２ｋｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．８６〜０．９２ｋｇ／ｃｍ３であることがより好ましく、０．８６〜０．９１ｋｇ／ｃｍ３であることがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の密度が上記範囲内にあることにより、十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
【００２５】
本発明において、直接脱硫軽油の芳香族含有量は、１０〜３０質量％であることが好ましく、１５〜３０質量％であることがより好ましく、１８〜３０質量％であることがさらに好ましい。
【００２６】
本発明において、直接脱硫軽油のアスファルテン量は、２．０質量％以下であることが好ましく、１．９質量％であることがより好ましく、１．８質量％以下であることがさらに好ましい。
直接脱硫軽油のアスファルテン量が上記範囲内にあることにより、原料油熱交換器に付着する汚れを低減または抑制することができる。また、工業炉やボイラーなどで使用した際に、スラッジ堆積量を容易に抑制することができる。
【００２７】
本発明において、直接脱硫軽油の９０容量％留出温度は、４５０〜６５０℃であることが好ましく、４５０〜６４０℃であることがより好ましく、４５０〜６３０℃であることがさらに好ましい。
直接脱硫軽油の９０容量％留出温度が上記範囲内であることにより、熱交換器の汚れ原因と考えられる重質なワックス留分の含有量が抑制され、効果的に汚れを低減することができる。
【００２８】
本発明において用いられる洗浄用原料油は、接触分解軽油、潤滑油を製造する  際のフルフラール抽出工程により得られるエキストラクトおよび混合キシレンを蒸留分離する装置より得られるトルエン留分から選ばれる少なくとも１種以上の炭化水素油を含み、芳香族含有量が４０〜８０容量％である燃料油基材を１〜１０容量％含有する。
【００２９】
本発明において、燃料油基材の芳香族含有量は、４０〜８０質量％であり、４２〜８０質量％であることが好ましく、４５〜８０質量％であることがより好ましい。
燃料油基材の芳香族含有量が上記範囲内にあることにより、洗浄用原料油がが優れた溶解力を発揮して、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
【００３０】
本発明において、燃料油基材の９０容量％留出温度は、７０〜６００℃であることが好ましく、７２〜６００℃であることがより好ましく、７５〜６００℃であることがさらに好ましい。
燃料油基材の９０容量％留出温度が上記範囲内にあることにより、熱交換器の汚れ原因と考えられる重質なワックス留分の含有量が抑制され、効果的に汚れを低減することができる。
【００３１】
本発明において、燃料油基材のアスファルテン含有量は、１．０質量％以下であることが好ましく、０．８質量％以下であることがより好ましく、０．５質量％以下であることがさらに好ましい。
燃料油基材のアスファルテン含有量が上記範囲内であることにより、原料油熱交換器に付着する汚れを容易に低減または抑制することができる。また、工業炉やボイラーなどで使用した際に、スラッジ堆積量を容易に抑制することができる。
【００３２】
本発明において、燃料油基材は、接触分解軽油、潤滑油を製造する際のフルフラール抽出工程により得られるエキストラクトまたは混合キシレンを蒸留分離する装置より得られるトルエンから選ばれる少なくとも１種以上の留分を含む。
燃料油基材が上記留分を含むことにより、流動接触分解反応への影響を抑制しつつ、原料油の処理量をさほど落とすことなく、流動接触分解装置の連続運転を止めずに原料油熱交換器に付着した汚れを低減させることができる。
【００３３】
本発明において、接触分解軽油とは、重質油を接触分解処理したときに中間留分として得られる接触分解軽油、すなわちライトサイクルオイルを意味する。
【００３４】
本発明において、接触分解軽油の芳香族含有量は、４０〜８０容量％であることが好ましく、４２〜８０容量％であることがより好ましく、４５〜８０容量％であることがさらに好ましい。
接触分解軽油の芳香族含有量が上記範囲内であることにより、混合された流動接触分解装置用原料油の溶解力が向上し、効果的に原料油熱交換器に付着した汚れを低減することができる。
【００３５】
本発明において、接触分解軽油の９０容量％留出温度は、２８０〜３９０℃であることが好ましく、２９０〜３９０℃であることがより好ましく、３００〜３９０℃であることがさらに好ましい。
接触分解軽油の９０容量％留出温度が上記範囲内にあることにより、（原料油に混合する際、重質なワックスの含有量が容易に抑制され、効果的に汚れを低減できる。
【００３６】
本発明において、接触分解軽油のアスファルテン含有量は、０．１質量％以下であることが好ましく、０．０５質量％以下であることがより好ましく、０．０１質量％以下であることがさらに好ましい。
接触分解軽油のアスファルテン含有量が上記範囲内にあることにより、原料油熱交換器に付着する汚れを容易に低減または抑制することができる。また、工業炉やボイラーなどで使用した際に、スラッジ堆積量を容易に抑制することができる。
【００３７】
本発明において、エキストラクトとは、原油の常圧蒸留残渣油を減圧蒸留して得られる中質・重質の減圧蒸留留出油あるいは減圧蒸留残渣油の脱歴油（ブライトストック油）をフルフラール等で抽出分離した油を意味する。
上記フルフラール等で抽出した残分は、ラフィネートと称される潤滑油基油として使用されることから、エキストラクトは工業的には潤滑油製造工程で得られるものである。
【００３８】
本発明において、エキストラクトの芳香族含有量は、４０〜７０質量％であることが好ましく、４５〜７０質量％であることがより好ましく、５０〜７０質量％であることがさらに好ましい。
エキストラクトの芳香族含有量が上記範囲内にあることにより、混合された流動接触分解装置用原料油の溶解力が向上し、効果的に原料油熱交換器に付着した汚れを低減することができる。
【００３９】
本発明において、エキストラクトの９０容量％留出温度は、５００〜６００℃であることが好ましく、５１０〜６００℃であることがより好ましく、５２０〜６００℃であることがさらに好ましい。
エキストラクトの９０容量％留出温度が上記範囲内にあることにより、原料油に混合する際、重質なワックスの含有量が容易に抑制され、効果的に汚れを低減できる。
【００４０】
本発明において、エキストラクトのアスファルテン含有量は、１．０質量％以下であることが好ましく、０．８質量％以下であることがより好ましく、０．５質量％以下であることがさらに好ましい。
エキストラクトのアスファルテン含有量が上記範囲内であることにより、原料油熱交換器に付着する汚れを低減または抑制することができる。また、工業炉やボイラーなどで使用した際に、スラッジ堆積量を抑制することができる。
【００４１】
本発明において、トルエン留分は、混合キシレンを蒸留分離する装置より得られるトルエンを主成分とした留分を意味し、沸点範囲が、７０〜１３０℃であるものが好ましく、７２〜１３０℃であるものがより好ましく、７５〜１３０℃であるものがさらに好ましい。
混合キシレンを蒸留分離する装置とは、重質改質ナフサを蒸留して、ｏ−キシレン及びｐ−キシレンを主成分とした混合キシレンを得るための装置であり、副生物としてトルエンを蒸留分離することができる。
【００４２】
本発明において、トルエン留分の芳香族含有量は、６０〜８０質量％であることが好ましく、６２〜８０質量％であることがより好ましく、６５〜８０質量％であることがさらに好ましい。
トルエン留分の芳香族含有量が上記範囲内にあることにより、混合された流動接触分解装置用原料油の溶解力が容易に向上し、効果的に原料油熱交換器に付着した汚れを低減することができる。
【００４３】
本発明において、洗浄用原料油を構成する流動接触分解用原料油の含有割合は、９０〜９９容量％であり、９０〜９８．５容量％であることが好ましく、９０〜９８容量％であることがより好ましい。
また、本発明において、洗浄用原料油を構成する燃料油基材の含有割合は、１〜１０容量％であり、１．５〜１０容量％であることが好ましく、２〜１０容量％であることがより好ましい。
洗浄用原料油を構成する燃料油基材の含油割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置の連続運転を止めずに原料油熱交換器に付着した汚れを低減させることができ、流動接触分解装置の連続運転を停止して熱交換器を解放洗浄するまでの期間を延長することができる。また、原料油の処理量をさほど落とすことなく、さらに洗浄のために使用する付加価値の高い燃料油基材の使用量を抑えつつ、経済的に処理することができる。
【００４４】
本発明に係る洗浄方法においては、上記流動接触分解装置の原料油熱交換器に対し、流動接触分解装置用被処理油のみを流通させた後、前記洗浄用原料油を流通させる処理を繰り返し行うことが好ましい。
流動接触分解装置用被処理油としては、上述した流動接触分解装置用原料油と同様のものを挙げることができる。
流動接触分解装置用被処理油の流通後の洗浄用原料油の流通は定期的に行ってもよいし、非定期的に行ってもよいが、定期的に行うことが好ましい。
このように、流動接触分解装置用被処理油の流通と、洗浄用原料油の流通を交互に行うことにより、流動接触分解装置の連続運転を止めずに原料油熱交換器に付着した十分にかつ簡便に低減することができる。
【００４５】
本発明に係る洗浄方法においては、以下の式（Ｉ）
｛（Ｖ２×Ｃ）／Ｖ１｝≧０．２０    （Ｉ）
（ただし、Ｖ１は、洗浄用原料油を流通させる前に流通させた流動接触分解装置用被処理油の流通量（Ｌ）、Ｖ２は前記洗浄用原料油を流通させたときの洗浄用原料油中に含まれる燃料用基材の流通量（Ｌ）、Ｃは前記洗浄用原料油中の燃料用基材の含有割合（容量％）である。）
を満たすように洗浄用原料油を流通させることが好ましい。
【００４６】
式（Ｉ）において、流動接触分解装置用被処理油の流通と、洗浄用原料油の流通を各々１回づつ行ったときは、Ｖ１およびＶ２は、各々の流通量（Ｌ）である。
式（Ｉ）において、流動接触分解装置用被処理油のみを流通させた後、洗浄用原料油を流通させる処理を繰り返し行ったときは、流動接触分解装置用被処理油のみの流通とその直後の洗浄用原料油の流通を１つの処理として、各処理時における、流動接触分解装置用被処理油の流通量をＶ１（Ｌ）、洗浄用原料油の流通量をＶ２（Ｌ）として、上記比を算出する。
【００４７】
上記式｛（Ｖ２×Ｃ）／Ｖ１｝で表される値は、０．２０以上であり、０．２２以上が好ましく、０．２５以上がより好ましい。
【００４８】
本発明に係る洗浄方法において式（Ｉ）を満たすように定期的ないし非定期的に洗浄用原料油を流通させることにより、流動接触分解装置の連続運転を止めずに原料油熱交換器に付着した汚れを低減させることができ、流動接触分解装置の連続運転を停止して熱交換器を解放洗浄するまでの期間を延長することができる。また、原料油の処理量をさほど落とすことなく、さらに洗浄のために使用する付加価値の高い燃料油基材の使用量を抑えることができ、経済的な処理が可能となる。
【００４９】
本発明によれば、流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を運転中に低減し得る、流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を十分にかつ簡便に抑制し得るの洗浄方法を提供することができる。
【実施例】
【００５０】
以下、本発明を実施例および比較例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれ等の例により何ら限定されるものではない。
【００５１】
（実施例１）
（１）基材の調整
流動接触分解装置用原料油を構成する基材として、各々表１に示す物性を有する基材Ａ（脱硫減圧軽油（ＶＧＯ））および基材Ｂ（直接脱硫重油（ＤＤＳＰ））を用意するとともに、燃料油基材Ｃとして、表１に示す物性を有する接触分解軽油（ＬＣＯ）を用意した。
また、基材Ａを７０容量％、基材Ｂを３０容量％の割合で混合した原料油と、基材Ａを６３容量％、基材Ｂを２７容量％および基材Ｃを１０容量％の割合で混合した洗浄用原料油とを用意した。
各基材および原料油の物性を以下に示す。
【００５２】
【表１】
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【００５３】
（２）洗浄方法
図１に概略断面図で示すように、原料油タンクＴ１に貯蔵されホットプレートＨＰにより７０℃に加温された１．２Ｌの上記原料油を、同じく（図示しない）リボンヒーターにより流路全体が７０℃に維持された流通配管ｃ（直６．５ｍｍ）内に毎分１０ｍＬで送液しつつ、上記原料油の流通配管内に各々ヒーターロッドＲ（ステンレス鋼製、長さ２００ｍｍ、直径６ｍｍ）を配置した加熱ヒーターＨＴ１および加熱ヒーターＨＴ２でそれぞれ設定温度T１（１７０℃）、Ｔ２（３００℃）で順次加熱して上記原料油タンクＴ１に返送する操作を３７０分間継続した後、バルブＶ１を切り替え、洗浄タンクＴ２に貯蔵された洗浄用原料油を毎分１０ｍＬで１０分間通油した。この際バルブＶ２を開くことで洗浄用原料油が原料タンクに混入しないようにした。１０分後バルブＶ１を原料タンク側に戻し、流路内の洗浄油が完全に排出されたのちバルブＶ２を閉じ、原料油の通油を再開し、２６０分間継続した。上記加熱ヒーターＨＴ２の原料油出口に配置された原料油温度計測手段Ｔｍ２ｏｕｔで原料油のヒーター出口温度Ｔ３を測定したときの結果を表２に示す。
【００５４】
（実施例２）
原料油を運転開始から５００分間継続した後に、洗浄用原料油を毎分１０ｍＬで１０分間通油した以外は実施例１と同じ条件でヒーター出口温度Ｔ３を測定した。結果を表２に示す。
【００５５】
（実施例３）
原料油を運転開始から３００分間継続した後に、洗浄用原料油を毎分１０ｍＬで１０分間通油し、その後原料油を６０分間通油した。その後、洗浄油原料油を毎分１０ｍＬで１０分間通油し、原料油を６０分間通油した。さらにその後、洗浄用原料油を毎分１０ｍＬで１０分間通油し、原料油を６０分間通油した。さらにその後、洗浄用原料油を毎分１０ｍＬで１０分間通油し、原料油を１２０分間通油した以外は実施例１と同じ条件でヒーター出口温度Ｔ３を測定した。結果を表２に示す。
【００５６】
（比較例１）
洗浄用原料油を通油しない以外は実施例１と同じ条件でヒーター出口温度Ｔ３を測定した。結果を表２に示す。
【００５７】
また、各実施例および比較例における式｛（Ｖ２×Ｃ）／Ｖ１｝の算出結果を表３に示す。
【００５８】
【表２】
2020164683.tif 000003
【００５９】
【表３】
2020164683.tif 000004
【００６０】
表２より、実施例１は測定開始後３７０〜３８０分の間に、実施例２は測定開始後５００〜５１０分の間に、実施例３は測定開始後３００〜３１０分、３７０〜３８０分、４４０〜４５０分、５１０〜５２０分の間に洗浄用原料油が通油されたことにより、ヒーター出口温度Ｔ３がその前後で下降傾向から上昇傾向に転じていることがわかる。
【００６１】
一方、表２より、比較例１は洗浄用原料油を混合しないために、ヒーター出口温度が測定期間中にほぼ減少傾向にあり、測定開始時点から約５０℃も低下していることが分かる。洗浄用原料油を混合した実施例１〜実施例３では、測定終了時において比較例１と比べ、ヒーター出口温度が高いことから、原料油の通油によりヒーターロッドＲに付着した汚れが洗浄により低減されたことを示している。また実施例３のように洗浄用原料油を繰り返し通油することで、熱交換器による汚れ付着が軽減され、流動接触分解装置および原料油熱交換器の連続運転の期間を延長することができることが分かる。
【００６２】
また表２および３より、式｛（Ｖ２×Ｃ）／Ｖ１｝≧２．０を満たすように洗浄用原料油を流通した実施例１〜実施例３は、ヒーター出口温度が洗浄用原料油の流通後すぐに上昇していることから、洗浄用原料油の流通前に付着した汚れを効果的に低減できていることがわかる。また最も汚れが付着している実施例２の式｛（Ｖ２×Ｃ）／Ｖ１｝により算出される値が０．２０であり所望の効果が得られていること、汚れの原因となる原料油の流通量がより少なく式｛（Ｖ２×Ｃ）／Ｖ１｝により算出される値が実施例２より大きい実施例１や実施例３でも所望の効果が得られていることから、洗浄用原料油の流通量と原料油の比である式｛（Ｖ２×Ｃ）／Ｖ１｝により算出される値が０．２以上であれば所望の効果が得られることがわかる。
一方、比較例１では、洗浄油原料油を投入していないことにより、原料油の流通量が増えるとともに付着した汚れが低減されることなく、その結果、ヒーター出口温度が下降していることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明によれば、流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を運転中に低減し得る、流動接触分解装置の原料油熱交換器への汚れの付着を十分にかつ簡便に抑制し得る洗浄方法を提供することができる。
【符号の説明】
【００６４】
Ｔ１、Ｔ２            ：タンク
Ｖ１、Ｖ２            ：切り替えバルブ
ＨＰ                  ：ホットプレート
ｃ                    ：流通配管
ＨＴ１、ＨＴ２        ：加熱ヒーター
Ｒ                    ：ヒーターロッド
Ｐ                    ：ポンプ
【図１】
2020164683.tif 000005