(57)【要約】【課題】マグネシアカーボンれんがに発生する迫割れ等の機械的スポーリングを低減する。【解決手段】レーザー回折・散乱法により測定した粒度分布において粒子径１０μｍ以下の相対粒子量（体積基準）が９０質量％以上であるマグネシア微粉をマグネシア原料とカーボン原料の混合物に加えるとともに、固定炭素分２５質量％未満の有機バインダーを加える。これによって、マグネシアカーボン質耐火物にクリープ性が付与され、迫割れ等の機械的スポーリングが低減する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
マグネシア原料とカーボン原料を含むマグネシアカーボン質耐火組成物であって、
レーザー回折・散乱法により測定した粒度分布において粒子径１０μｍ以下の相対粒子量（体積基準）が９０質量％以上であるマグネシア微粉を、前記マグネシア原料とカーボン原料の混合物１００質量％の１〜２０質量％含み、
固定炭素分２５質量％未満の有機バインダーを外掛け１〜５質量％添加したマグネシアカーボン質耐火組成物。
【請求項２】
前記固定炭素分２５質量％未満の有機バインダーが還元澱粉糖化物および／または廃糖蜜である請求項１に記載のマグネシアカーボン質耐火組成物。
【請求項３】
請求項１または２のマグネシアカーボン質耐火組成物を成形後熱処理して得られるマグネシアカーボン質不焼成れんがの製造方法。
【請求項４】
請求項１または２のマグネシアカーボン質耐火組成物を成形後熱処理し、さらに還元焼成して得られるマグネシアカーボン質焼成れんがの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マグネシアカーボン質耐火組成物およびマグネシアカーボン質れんがの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
マグネシアカーボン質耐火物は耐熱スポーリング性に優れており、鉄鋼精錬、例えば転炉や、溶鋼鍋スラグライン、真空脱ガス炉などの内張り材として広く使用されている。しかしその原料であるカーボンは熱伝導率が高いので、溶融金属の温度降下の原因となる。またカーボンは溶鋼汚染の原因ともなるため、近年はカーボン量を低減したマグネシアカーボン質耐火物が使用されるようになっている。
【０００３】
特許文献１は、「ＭｇＯ−Ｃれんが耐火物の低カーボン化は、れんが耐火物の耐スポーリング性を低下させる。」と指摘し、「粒径１μｍ以下の微細粒子同士の合成反応により、酸化物系ウィスカーを生成させたカーボン含有焼成れんが耐火物」を開示している。
【０００４】
また、マグネシアカーボン質耐火物を成形してれんがに仕上げる工程で、加熱を必要とする。このバインダーとしてフェノール樹脂を用いると、前記の加熱工程で異臭が発生するところから、当該異臭を抑制する試みもなされている。すなわち、特許文献２は「異臭の分解ガスの発生が少ない炭素含有耐火物を提供」することを目的として、「澱粉糖化物及び／又は還元澱粉糖化物を使用した炭素含有耐火物」を開示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１７−８１８１０号公報
【特許文献２】特開平９−２２１３７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１は熱衝撃破壊を低減させることを目的としたものである。しかし実際には緩やかな温度変化であっても迫割れによる破壊が問題となることが多い。これはマグネシアカーボン質耐火物のカーボン含有量を低減すると熱膨張率の大きいマグネシア原料が相対的に増加するため、熱膨張に伴う内部応力を吸収できないためと考えられる。
【０００７】
本発明は上記従来の事情に鑑みて提案されたものであって、クリープ特性を付与して迫割れを抑制したマグネシアカーボン耐火物とその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、マグネシア原料とカーボン原料を含むマグネシアカーボン質耐火組成物であって、レーザー回折・散乱法により測定した粒度分布において粒子径１０μｍ以下の相対粒子量（体積基準）が９０質量％以上であるマグネシア微粉を、マグネシア原料とカーボン原料の混合物１００質量％に対し１〜２０質量％含むとともに、固定炭素分２５質量％未満の有機バインダーを外掛け１〜５質量％添加したものである。
【０００９】
前記固定炭素分２５質量％未満の有機バインダーとしては、還元澱粉糖化物および／または廃糖蜜を使用することができる
前記のマグネシアカーボン質耐火組成物は、成形後熱処理することによって得られる不焼成れんがとすることができ、また、前記成形熱処理の後、更に還元焼成することによって得られる還元焼成れんがとすることができる。
【発明の効果】
【００１０】
上記したように、本発明は、マグネシア原料とカーボン原料の混合物に、特定の粒径のマグネシア微粉を特定量含むようにし、更に、特定の有機バインダーを併用しているので、マグネシアカーボン質耐火物にクリープ性が付与され、迫割れ等の機械的スポーリングが低減する。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】マグネシア微粉の粒度分布の一例を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
＜原則＞
一般にクリープ性の低い材料ほど変形性に乏しいので、周囲に拘束された状態では熱膨張に伴う内部応力の発生により迫割れ等による損傷が発生しやすい。マグネシアカーボン質耐火物は、高温でクリープ変形しにくいが、これにクリープ性が付与されれば、迫割れ等による損傷が低減できることになる。
【００１３】
以下に実施例を以って説明するように、マグネシアカーボン質耐火組成物にクリープ性を付与するためには、マグネシア原料とカーボン原料の混合物に特定の粒径のマグネシア微粉を特定量含み、加えてバインダーとして特定の有機バインダーを併用することにより実現できることが確認された。
【００１４】
＜組成＞
［マグネシア微粉］
上記マグネシア微粉は、レーザー回折・散乱法による粒度分布測定結果において、１０μｍ以下の相対粒子量（体積基準）が９０％以上のものとする。１０μｍ以下の相対粒子量（体積基準）が９０％未満であるとクリープ性が得られない。
【００１５】
本発明に使用できるマグネシア微粉の粒度分布の一例を図１に示す。図１において、横軸は粒子径（対数目盛）で縦軸は相対粒子量（体積基準）である。前記マグネシア微粉は、マグネシア原料とカーボン原料の混合物１００質量％のうち、１〜２０質量％含有することができる。前記マグネシア微粉が１質量％未満ではクリープ性が得られず、２０質量％を超えると成形性が悪くなるため好ましくない。より好ましくは３〜１０質量％の範囲である。
【００１６】
尚、当該粒度分布の測定は島津製作所製レーザ回折式粒子径分布測定装置SALD-2200（"SALD"は登録商標）を使用した。
【００１７】
［有機バインダー］
前記マグネシア微粉を含むマグネシア原料、カーボン原料を主原料とする耐火物原料をれんがに成型するときに、バインダーを必要とする。当該バインダーとして、固定炭素分２５質量％未満の有機バインダーを前記マグネシア原料とカーボン原料の混合物に対して外掛け１〜５質量％添加する。
【００１８】
当該有機バインダーの固定炭素分が２５質量％以上であるとクリープ性が得られず好ましくない。また、当該有機バインダーの添加量が前記混合物に対して、外掛けで１質量％未満であると、バインダーとしての機能を果たせない。また、５質量％を超えると成形時に金型に付着し成形性が悪化するため好ましくない。
【００１９】
固定炭素分が２５質量％未満の有機バインダーとして、還元澱粉糖化物（還元水あめ）および／または廃糖蜜を使用することができる。還元澱粉糖化物（還元水あめ）は、水あめを水素添加することで製造される糖アルコールの一種である。また、廃糖蜜は、砂糖を精製する時に発生する、糖分以外の成分も含んだ粘状で黒褐色の液体である。いずれもマグネシアカーボン質耐火物の結合剤として機能する。
【００２０】
当該バインダーとして固定炭素分が２５質量％未満のフェノール樹脂も使用できるが、還元澱粉糖化物または廃糖蜜は一般的なフェノール樹脂よりも固定炭素分が低いので好適に使用できるとともに、フェノール樹脂は加熱処理時に異臭を放つ欠点がある。
【００２１】
なお本発明で規定する固定炭素分は、ＪＩＳ Ｋ２４２５：２００６（クレオソート油，加工タール及びタールピッチ試験方法）を準用して測定したものとする。
【００２２】
［マグネシア原料］
本発明に使用するマグネシア原料の種類は特に限定されない。例えば、供給源による分類では天然マグネシア、海水マグネシアがあり、処理方法として焼結マグネシアクリンカー、電融マグネシアクリンカーがあるが、それらのいずれも使用することができる。なお、極めて高い耐用性が要求される場合は、結晶粒径の大きい、高純度の電融マグネシアを使用することが好ましい。
【００２３】
［カーボン原料］
カーボン原料は、例えば、鱗状黒鉛、土状黒鉛、カーボンブラック、無煙炭、人造黒鉛などが使用可能であり、これらを単独、あるいは２種以上を組み合わせて使用できる。マグネシア原料とカーボン原料の比率は、マグネシアカーボン耐火物の用途によって適宜選択できるが、通常はマグネシア原料とカーボン原料の合計に対し、カーボン原料が１〜２０質量％が好ましい。カーボン原料が１質量％未満では耐スポーリング性が低下し、２０質量％を超えると耐食性が低下する。
【００２４】
［酸化防止剤］
酸化防止材として、金属Ａｌ、金属Ｓｉなどの金属粉、Ａｌ−Ｍｇ、Ｆｅ−Ｓｉなどの合金粉、Ｂ4ＣやＢＮ、ＳｉＣのような非金属粉の１種または２種以上を配合することもできる。酸化防止材の配合量（合量）は、外掛けで５質量％以下、好ましくは４質量％以下の範囲内である。酸化防止材の配合量が５質量％を超えると、加熱後の弾性率が高くなり、耐スポーリング性が著しく低下するために好ましくない。
【００２５】
［成形・熱処理］
上記の耐火組成物を原料としたマグネシアカーボン質れんがの製造方法は、特に限定されるものではなく、例えば、配合された原料を一括あるいは分割して、混合機もしくは混練機により混合及び混練する。
【００２６】
混合もしくは混練時間は、原料の種類、配合量、結合材の種類、温度、混合機もしくは混練機の種類や大きさによって異なるが、通常数分から数時間である。
【００２７】
前記混練物は、プレス成形機等によって成形することができる。プレス成形機による成形圧力や締め回数は、成形されるれんがの大きさ、原料の種類、配合量、結合材の種類、温度、成形機の種類や大きさによって異なるが、成形圧力は通常２０〜３００ＭＰａであり、締め回数は１回から十数回である。
【００２８】
上記のようにマグネシアカーボン質耐火組成物を、成形後に熱処理することでれんがとしての強度を得ることができる。熱処理条件はれんがのサイズによって適宜選択できるが、一般的には２００〜５００℃で１２〜３６時間程度である。
【００２９】
上記のように熱処理したマグネシアカーボン質れんがは、本発明の特性を損なわない範囲で、必要に応じ１０００℃前後の還元雰囲気下で焼成し、さらにピッチ等の有機物を含浸処理することもできる。還元焼成、ピッチ等の有機物含浸の方法は、特に限定されるものではなく、常用される方法を採用することができる
【実施例】
【００３０】
以下に本発明の実施例・比較例について説明する。
【００３１】
表１、２、３に配合比率を示す。実施例１〜８はレーザー回折・散乱法による粒度分布測定結果において、１０μｍ以下の相対粒子量（体積基準）が９０％以上であるマグネシア微粉を１〜２０質量％使用するとともに、固定炭素分１４質量％の還元水あめを２質量％使用したものである。
【００３２】
また実施例９〜１２はレーザー回折・散乱法による粒度分布測定結果において、１０μｍ以下の相対粒子量（体積基準）が９０％以上であるマグネシア微粉を７質量％使用するとともに、固定炭素分１４質量％の還元水あめを１〜５質量％使用したものである。
【００３３】
さらに実施例１３〜１７はレーザー回折・散乱法による粒度分布測定結果において、１０μｍ以下の相対粒子量（体積基準）が９０％以上であるマグネシア微粉を７質量％使用するとともに、固定炭素分１４質量％の廃糖蜜を１〜５質量％使用したものである。
【００３４】
比較例１、２は１０μｍ以下の相対粒子量（体積基準）が９０％以上であるマグネシア微粉の量が本発明の範囲を外れる例、比較例３、４は固定炭素分１４質量％の還元水あめの量が本発明の範囲を外れる例、比較例５、６は固定炭素分１４質量％の廃糖蜜の量が本発明の範囲を外れる例、比較例７は固定炭素分２５質量％のフェノールレジンを使用し本発明の範囲を外れる例である。
【００３５】
これらの配合比率に従って原料を調合し、高速ミキサーで混練、真空プレスを用いて長さ１５０ｍｍ、高さ７５ｍｍ、幅６０ｍｍの直方体形状に成形した。成形後乾燥器を使用し、１８時間で２３０℃まで昇温し、その後６ｈ保持し試験片を得た。
【００３６】
クリープ性は、ＪＩＳ Ｒ２６５８（耐火物の圧縮クリープの試験方法）に準じて評価した。但し昇温時には載荷せず、１５００℃に達した時点で２．０ＭＰａの荷重を載荷し、３ｈ保持後の変形率で評価した。変形率が１．５%以上であれば◎、０．７%以上１．５%未満であれば〇、０．７%より小さい場合は×と表示した。成形性は、問題なく成形できたものを〇、脱枠時にれんが表面がはがれたものを△、脱枠時稜線や角が崩れたものを×と評価した。
【００３７】
【表１】
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【００３８】
【表２】
2020121907.tif 000003
【００３９】
【表３】
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【００４０】
以上の結果、実施例はいずれも比較例に対し総合評価で優れていることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００４１】
本発明は上記のように、マグネシアカーボンれんがにクリープ性を持たせたので、迫割れ等の機械的スポーリングを低減することができることになる。
【図１】
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