(57)【要約】【課題】  押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速が最外周以外の部分から押し出される原料の流速に比べて速くなることを抑制することが可能な押出成形用金型を提供すること。【解決手段】  第一の面と第二の面を備える口金と、上記口金の上記第一の面の外周を覆う押さえ枠と、からなる押出成形用金型であって、上記口金は、上記第二の面から上記第一の面に向かって原料が導入される裏穴部と、上記裏穴部と繋がっていて上記第一の面から原料が押し出されるスリット部とを有しており、上記押出成形用金型の上記裏穴部及び上記スリット部の長手方向に沿った断面形状において、上記口金の上記第一の面の外周は面取り形状となっていて、上記面取り形状は、上記裏穴部に中心が凹となるＲ面取り形状を含んでおり、上記押さえ枠の内周も面取り形状となっていて、上記口金の上記裏穴部のＲ面取り形状に対向する部位における上記押さえ枠の内周の形状は、中心が凸となるＲ面取り形状であることを特徴とする押出成形用金型。【選択図】  図１
2020015258.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第一の面と第二の面を備える口金と、
前記口金の前記第一の面の外周を覆う押さえ枠と、からなる押出成形用金型であって、
前記口金は、前記第二の面から前記第一の面に向かって原料が導入される裏穴部と、前記裏穴部と繋がっていて前記第一の面から原料が押し出されるスリット部とを有しており、前記押出成形用金型の前記裏穴部及び前記スリット部の長手方向に沿った断面形状において、
前記口金の前記第一の面の外周は面取り形状となっていて、前記面取り形状は、前記裏穴部に中心が凹となるＲ面取り形状を含んでおり、
前記押さえ枠の内周も面取り形状となっていて、前記口金の前記裏穴部のＲ面取り形状に対向する部位における前記押さえ枠の内周の形状は、中心が凸となるＲ面取り形状であることを特徴とする押出成形用金型。
【請求項２】
前記押さえ枠の内周のＲ面取り形状の曲率半径が１〜４．５ｍｍである請求項１に記載の押出成形用金型。
【請求項３】
前記口金の前記第一の面から見た正面視において、前記口金の前記第一の面の外周と前記押さえ枠の内周の間の幅が０．３〜１．０ｍｍである請求項１又は２に記載の押出成形用金型。
【請求項４】
前記裏穴部及び前記スリット部の長手方向に沿った断面形状において、前記口金の前記第一の面の外周と前記押さえ枠の内周の間の隙間に繋がる裏穴の配列数は２又は３列である請求項１〜３のいずれかに記載の押出成形用金型。
【請求項５】
セリア−ジルコニア複合酸化物粒子、無機粒子及び無機繊維を含む原料を請求項１〜４のいずれかに記載の押出成形用金型を使用して押出成形する工程を含むことを特徴とする、ハニカム構造体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、押出成形用金型及びハニカム構造体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の内燃機関から排出される排ガスには、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）、炭化水素（ＨＣ）等の有害ガスが含まれている。そのような有害ガスを分解する排ガス浄化触媒は三元触媒とも称され、コージェライト等からなるハニカム状のモノリス基材（ハニカム構造体）に触媒活性を有する貴金属粒子を含むスラリーをウォッシュコートして触媒層を設けたものが一般的である。
【０００３】
一般に、ハニカム構造体を製造する際には、セラミック粉末を含む成形体作製用の混合組成物を調製した後、この混合組成物を押出成形用金型を備えた押出成形装置に投入し、押出成形を行うことにより、多数のセルが隔壁を隔てて長手方向に並設された柱形状のハニカム成形体を作製する。
続いて、得られたハニカム成形体をヒーター等を用いて乾燥させた後、ハニカム成形体中のバインダー等を熱分解させる脱脂工程、及び、セラミックの焼成を行う焼成工程を行うことによってハニカム構造体を製造している。
【０００４】
特許文献１には、ハニカム成形体を作製するための押出成形用金型として、成形原料を導入する裏孔部と成形原料を押し出すスリット部を備える口金と、口金を固定する押さえ板とを有する金型が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００２−２８３３２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１に記載された押出成形用金型は、押さえ板と口金の間の隙間部の隙間間隔を可変とする隙間調節手段を備えており、隙間部の隙間間隔を調節して原料を押し出すことにより、均一な厚さの外壁を形成し得るものとされている。
【０００７】
特許文献１に記載された押出成形用金型を使用した場合、最外周において原料が押し出される流速が、最外周以外の部分から押し出される原料の流速に比べて速くなるという現象が見られることがあった。
この現象は、原料が無機繊維を含んでいる場合等、流動性が低い原料を使用した場合に特に顕著に現れており、ときに成形体の最外周において原料の切れ、セルの形の歪みが生じることがあった。また、焼成工程後のハニカム構造体の最外周にクラックが発生することもあった。
【０００８】
本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速が最外周以外の部分から押し出される原料の流速に比べて速くなることを抑制することが可能な押出成形用金型を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の押出成形用金型は、第一の面と第二の面を備える口金と、上記口金の上記第一の面の外周を覆う押さえ枠と、からなる押出成形用金型であって、上記口金は、上記第二の面から上記第一の面に向かって原料が導入される裏穴部と、上記裏穴部と繋がっていて上記第一の面から原料が押し出されるスリット部とを有しており、上記押出成形用金型の上記裏穴部及び上記スリット部の長手方向に沿った断面形状において、上記口金の上記第一の面の外周は面取り形状となっていて、上記面取り形状は、上記裏穴部に中心が凹となるＲ面取り形状を含んでおり、上記押さえ枠の内周も面取り形状となっていて、上記口金の上記裏穴部のＲ面取り形状に対向する部位における上記押さえ枠の内周の形状は、中心が凸となるＲ面取り形状であることを特徴とする。
【００１０】
本発明の押出成形用金型を使用して押出成形を行うと、口金の第一の面の外周と押さえ枠の内周の間の隙間を原料が通って成形体の最外周に外周壁が形成される。口金の第一の面の外周と押さえ枠の内周が共に面取り形状となっていて、これらの面取り形状がいずれもＲ面取り形状を含んでいると、押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速が速くなることが抑制される。その結果、成形体の最外周において原料の切れ、セルの形の歪みが生じることを防止することができる。
【００１１】
本発明の押出成形用金型では、上記押さえ枠の内周のＲ面取り形状の曲率半径が１〜４．５ｍｍであることが好ましく、曲率半径が１〜３ｍｍであることがより好ましい。
【００１２】
押さえ枠の内周のＲ面取り形状の曲率半径が上記範囲であると、押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速が、最外周以外の部分から押し出される原料の流速により近くなる。
【００１３】
本発明の押出成形用金型では、上記口金の上記第一の面から見た正面視において、上記口金の上記第一の面の外周と上記押さえ枠の内周の間の幅が０．３〜１．０ｍｍであることが好ましい。
【００１４】
口金の第一の面の外周と押さえ枠の内周の間の幅は、押出成形により形成される外周壁の厚さに対応する。本発明の押出成形用金型は、成形体の外周壁の厚さを０．３〜１．０ｍｍとする場合に特に好適に使用することができる。
【００１５】
本発明の押出成形用金型では、上記裏穴部及び上記スリット部の長手方向に沿った断面形状において、上記口金の上記第一の面の外周と上記押さえ枠の内周の間の隙間に繋がる裏穴の配列数は２又は３列であることが好ましい。
【００１６】
口金の第一の面の外周と押さえ枠の内周の間の隙間に繋がる裏穴の配列数を２又は３列にすることによって、押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速を、最外周以外の部分から押し出される原料の流速にさらに近づけることができる。
【００１７】
本発明のハニカム構造体の製造方法は、セリア−ジルコニア複合酸化物粒子、無機粒子及び無機繊維を含む原料を本発明の押出成形用金型を使用して押出成形する工程を含むことを特徴とする。
【００１８】
セリア−ジルコニア複合酸化物粒子、無機粒子及び無機繊維を含む原料は、無機繊維を含むことに起因して、流動性が低い。そのため、特許文献１に記載されたような従来の押出成形用金型を使用した場合に、最外周において原料が押し出される流速が速くなりやすい原料である。
本発明の押出成形用金型を使用すると、このような流動性の低い原料に対して最外周において原料が押し出される流速が速くなることを抑制して押出成形を行うことができる。そのため、成形体の最外周において原料の切れ、セルの形の歪みが生じることを防止して、ハニカム構造体を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】図１（ａ）は、本発明の押出成形用金型を構成する押さえ枠及び口金の一例を模式的に示す斜視図であり、図１（ｂ）は、本発明の押出成形用金型の一例を模式的に示す斜視図である。
【図２】図２は、図１（ｂ）におけるＡ−Ａ線断面図である。
【図３】図３は、本発明のハニカム構造体の製造方法により製造されるハニカム構造体の一例を模式的に示す斜視図である。
【図４】図４は、比較例１に係る押出成形用金型を模式的に示す断面図である。
【００２０】
（発明の詳細な説明）
まず、本発明の押出成形用金型について説明する。
【００２１】
図１（ａ）は、本発明の押出成形用金型を構成する押さえ枠及び口金の一例を模式的に示す斜視図であり、図１（ｂ）は、本発明の押出成形用金型の一例を模式的に示す斜視図である。図１（ａ）及び図１（ｂ）に示すように、押出成形用金型１は、口金２０と押さえ枠１０とからなる。
図１（ｂ）に示すように、口金２０の第一の面２０ａには押さえ枠１０が配置されている。
口金２０の第一の面２０ａのうち、押さえ枠１０が配置される部分の一部には面取りが施されている。
また口金２０の第一の面２０ａのうち、押さえ枠１０により覆われていない部分にはスリット２２ａが設けられている。
【００２２】
続いて、本発明の押出成形用金型のより詳細な構造について、図２を用いて説明する。
図２は、図１（ｂ）におけるＡ−Ａ線断面図である。
図２に示すように、口金２０は、押さえ枠１０が配置される第一の面２０ａと、第一の面２０ａに対向する第二の面（図示しない）とを有している。さらに口金２０は、第二の面から第一の面２０ａに向かって原料を導入する裏穴２４ａと、裏穴２４ａから繋がっていて第一の面２０ａから原料が押し出されるスリット２２ａとを有している。
裏穴２４ａが形成されている部分が裏穴部２４であり、スリット２２ａが形成されている部分がスリット部２２である。
【００２３】
口金２０の第一の面２０ａの外周２０ｃは面取り形状となっており、面取りされた部分には裏穴２４ａが露出している。第一の面２０ａの外周２０ｃのうち、Ｒ１で示される箇所には、中心が凹となるＲ面取り形状（以下、隅Ｒ面取り形状ともいう）が設けられており、該隅Ｒ面取り形状に対向する押さえ枠１０の内周１０ｃのうち、Ｒ２で示される箇所には、中心が凸となるＲ面取り形状（以下、角Ｒ面取り形状ともいう）が設けられている。
なお、本発明の押出成形用金型において、Ｒ面取り形状とは、曲率半径が０．１ｍｍを超える形状を指し、曲率半径が０．１ｍｍ以下のＲ面取り形状については、Ｒ面取り形状ではないもの（いわゆるピン角）とする。
【００２４】
また、第一の面２０ａを正面視した際に、押さえ枠１０の内周１０ｃと口金２０の第一の面２０ａの外周２０ｃとの間には、所定の幅（図２中、ｔ１で示される長さ）の隙間が設けられている。図２において、この隙間に繋がる裏穴の配列数は２列である。
【００２５】
なお、第一の面２０ａの外周２０ｃとは、第一の面２０ａのうち面取りにより露出する部分全てを指している。従って、第一の面２０ａの外周に施された面取り形状は、隅Ｒ面取り形状以外の形状を有していてもよい。
例えば、図２に示す口金２０では、口金２０の第一の面２０ａの外周２０ｃのうち、面取りにより露出した表面の一部（スリット部２２の側面の一部）に傾斜がつくよう加工されている。傾斜の角度は５〜２０°であることが好ましい。傾斜をつけることで、押し出されたハニカム成形体の外周壁の密度を高くすることができる。
【００２６】
図２に示すような、裏穴部及びスリット部の長手方向に沿った断面形状において、口金の第一の面の外周と押さえ枠の内周の間の隙間に繋がる裏穴の配列数は特に限定されないが、２又は３列であることが好ましい。
口金の第一の面の外周と押さえ枠の内周の間の隙間に繋がる裏穴の配列数が２又は３列であると、隔壁を押し出す速度と同じ速度で、充分な機械的強度を備えたハニカム成形体の外周壁を成形しやすくなる。
【００２７】
第一の面２０ａからみた正面視における、口金２０の第一の面２０ａの外周２０ｃと押さえ枠１０の内周１０ｃの間の幅（図２中、ｔ１で示される長さ）は特に限定されないが、０．３〜１．０ｍｍであることが好ましい。
【００２８】
スリット２２ａの幅（図２中、ｔ２２で示される長さ）は特に限定されないが、０．０５〜０．５ｍｍであることが好ましい。
【００２９】
スリット２２ａの深さ（図２中、ｄ２２で示される長さ）は特に限定されないが、１〜５ｍｍであることが好ましい。
【００３０】
押さえ枠１０の内周１０ｃに設けられたＲ面取り形状（角Ｒ面取り形状）の曲率半径は特に限定されないが、１〜４．５ｍｍであることが好ましく、１〜３ｍｍであることがより好ましい。
押さえ枠の内周の角Ｒ面取り形状の曲率半径が上記範囲であると、押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速が、最外周以外の部分から押し出される原料の流速により近くなる。
【００３１】
口金２０の第一の面２０ａの外周２０ｃに設けられたＲ面取り形状（隅Ｒ面取り形状）の曲率半径は特に限定されないが、１〜４．５ｍｍであることが好ましく、１〜３ｍｍであることがより好ましい。
【００３２】
面取りの深さ（図２中、ｄ２０で示される長さ）はスリットの深さよりも深ければよく、例えば２〜１０ｍｍであることが好ましい。
【００３３】
裏穴部の断面形状は特に限定されず、円形であっても多角形であってもよいが、円形であることが好ましい。
裏穴部の断面積は特に限定されないが、０．５〜３．２ｍｍ２であることが好ましい。
【００３４】
裏穴２４ａの幅（図２中、ｔ２４で示される長さ）は特に限定されないが、０．８〜２．０ｍｍであることが好ましい。
【００３５】
口金を第一の面から上面視した場合において、スリットの交点と裏穴の中心は、一致していてもよく一致していなくてもよいが、一致していることが好ましい。
【００３６】
押出成形用金型の素材は、炭化タングステンとコバルトとを混合して焼結した超硬合金、炭化タングステンとコバルトとその他微量粒子（例えば、ＴｉＣ、ＴｉＮ等）とを混合して焼結した超硬合金、工具鋼、ステンレス鋼、又は、アルミニウム合金等であることが好ましく、工具鋼又はステンレス鋼であることがより好ましい。
【００３７】
次に、本発明の押出成形用金型を製造する方法について説明する。
本発明の押出成形用金型は、例えば、従来公知の押出成形用金型の製造方法において、口金となる金属素材の一方の主面の外周を面取りして、隅部にＲ面取り形状を形成する工程と、該面取りにより形成された形状に対応した押さえ枠を準備する工程とを行うことにより作製することができる。
【００３８】
口金を面取りする方法としては、例えばエンドミル等による切削加工や放電加工等が挙げられる。
なお、口金となる金属素材の一方の主面の外周を面取りする方法に代わって、ニアネットシェイプ成形のように、一方の主面に予め面取りが施された形状となるように金型素材を形成する方法を用いてもよい。
【００３９】
口金となる金型素材に貫通孔、非貫通孔及びスリットを形成する方法としては、例えばブレード加工等が挙げられる。
【００４０】
本発明のハニカム構造体の製造方法は、セリア−ジルコニア複合酸化物粒子（以下、ＣＺ粒子ともいう）、無機粒子及び無機繊維を含む原料を本発明の押出成形用金型を使用して押出成形する工程を含むことを特徴とする。
【００４１】
ＣＺ粒子、無機粒子及び無機繊維を含む原料は、無機繊維を含むことに起因して、流動性が低い。そのため、特許文献１に記載されたような従来の押出成形用金型を使用した場合に、最外周において原料が押し出される流速が速くなりやすい原料である。
本発明の押出成形用金型を使用すると、このような流動性の低い原料に対して最外周において原料が押し出される流速が速くなることを抑制して押出成形を行うことができる。そのため、成形体の最外周において原料の切れ、セルの形の歪みが生じることを防止して、ハニカム構造体を製造することができる。
【００４２】
本発明のハニカム構造体の製造方法の例を以下に説明する。
【００４３】
（１）ＣＺ粒子、無機粒子及び無機繊維を含む原料（以下、押出成形用原料ともいう）は、例えば、ＣＺ粒子と、無機粒子と、無機繊維と、有機バインダと、液状の可塑剤と、潤滑剤と、水とを混合することにより調製することができる。
【００４４】
このとき、押出成形用原料は少なくともＣＺ粒子、無機粒子及び無機繊維を含むことが好ましい。ＣＺ粒子、無機粒子及び無機繊維を含む原料（押出成形用原料）は無機繊維を含むことに起因して、流動性が低いため、最外周において原料が押し出される流速が速くなりやすい。本発明のハニカム構造体の製造方法では、本発明の押出成形用金型を用いるため、このような流動性の低い原料に対して最外周において原料が押し出される流速が速くなることを抑制して押出成形を行うことができる。そのため、ＣＺ粒子、無機粒子及び無機繊維を含む原料を用いてハニカム構造体を作製する場合であっても、成形体の最外周において原料の切れ、セルの形の歪みが生じることを防止することができる。
【００４５】
（２）次に、上記原料を押出成形し、マイクロ波乾燥機、熱風乾燥機、誘電乾燥機、減圧乾燥機、真空乾燥機、凍結乾燥機等を用いて乾燥させることにより、所定の形状のハニカム成形体を作製する。
この際、本発明の押出成形用金型を用いて押出成形を行う。
【００４６】
（３）その後、ハニカム成形体を、所定の条件で脱脂処理（例えば、２００〜５００℃）、及び、焼成処理（例えば、１４００〜２３００℃）を行う。
上記の工程を経ることにより、多数のセルがセル壁を隔てて長手方向に並設され、周囲に外周壁が形成されたハニカム焼成体を作製することができる。
なお、上記ハニカム成形体の乾燥体の脱脂処理及び焼成処理の条件は、従来からハニカム焼成体を作製する際に用いられている条件を適用することができる。
【００４７】
本発明のハニカム構造体の製造方法により得られるハニカム構造体について説明する。
図３は、本発明のハニカム構造体の製造方法により製造されるハニカム構造体の一例を模式的に示す斜視図である。
図３に示すハニカム構造体１００は、複数の貫通孔１２０が隔壁１１０を隔てて長手方向に並設され、外周に外周壁１３０が形成された単一のハニカム焼成体を備えている。
図３に示すハニカム構造体１００は単一のハニカム焼成体からなるが、本発明のハニカム構造体の製造方法により製造されるハニカム構造体は、本発明の押出成形用金型を用いて製造された複数個のハニカム焼成体で構成されていてもよい。
【００４８】
本発明のハニカム構造体の製造方法においては、セルのいずれか一方の端部が封止されたハニカム焼成体を作製することもできる。この場合、上記（３）の工程において、乾燥後、ハニカム成形体の乾燥体が有するセルの所定の端部に、封止材となる封止材ペーストを所定量充填してセルを封止する。その後、上述した脱脂処理及び焼成処理を行うことにより、セルのいずれか一方の端部が封止されたハニカム焼成体を作製することができる。なお、セルを封止する処理は、焼成処理以降に行うこともできる。
ここで、封止材ペーストとしては、ハニカム成形体を作製した原料と同じものを用いることができる。
【００４９】
セルのいずれか一方の端部が封止されたハニカム焼成体を含むハニカム構造体は、セラミックフィルタとして好適に使用することができる。また、セルのいずれの端部も封止されていないハニカム焼成体を含むハニカム構造体は、触媒担持体として好適に使用することができる。
【００５０】
複数のハニカム焼成体を接着剤を介して複数のハニカム焼成体を結束したセラミックブロックとしてもよい。
接着剤としては、ハニカム成形体を作製した原料と同じものを用いることができる。
得られたセラミックブロックは、必要に応じてその外周を切削加工してもよい。
また、切削加工した表面に外周コート材ペーストを塗布し、乾燥固化して外周コート層を形成してもよい。
【００５１】
（実施例）
以下、本実施形態をより具体的に開示した実施例を示す。なお、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。
【００５２】
（実施例１）
（１）押出成形用金型の製造
まず、口金の金型素材として、厚さ２０ｍｍの工具鋼を準備した。ここで、金型素材の硬度は、７５０Ｈｖであった。
この金型素材の第一の面の外周を深さ５．０ｍｍまで削り取ることにより面取りを行った以外は、従来公知の方法で、図２に示すようなパターンとなるようスリット及び裏穴を形成し、隅にＲ面取り形状（隅Ｒ面取り形状）を形成した。形成した隅Ｒ面取り形状の曲率半径は、２．０ｍｍであった。
また、製造した口金は、第一の面のうち面取りが施されていない領域にスリットが形成されており、面取りが施された領域には裏穴部が露出していた。面取りが施されていない領域は直径１４４．５ｍｍの円形であり、幅０．１７６ｍｍのスリットが一の方向とこれに直交する方向にそれぞれ１．１９８ｍｍの等間隔で配置されており、スリットの深さは２．０ｍｍ、裏穴の直径は０．９５ｍｍ、裏穴の深さは１８ｍｍであった。
【００５３】
口金と同様の工具鋼を厚さ５．０ｍｍの環状に切削し、押さえ枠とした。
押さえ枠の上面視形状は、外寸が口金と同じであり、内寸が、口金の第一の面に押さえ枠を配置した際に、押さえ枠の外周と口金の第一の面の外周との間に隙間が設けられる形状であった。押さえ枠の内周の一方の角（口金に設けられた隅Ｒ面取り形状に対応する部位）に対して、切削加工によりＲ加工を施し、角にＲ面取り形状（角Ｒ面取り形状）を形成した。得られた押さえ枠の形状は図２に示すような形状であり、角Ｒ面取り形状の曲率半径は４．４２ｍｍであった。また、押さえ枠の内周と口金の第一の面の外周との間の距離は０．８５ｍｍであった。
【００５４】
（２）ハニカム成形体の製造
（２−１）成形原料組成物準備工程
ＣＺ粒子（平均粒子径：２μｍ）を２６．４重量％、θ−アルミナ粒子（平均粒子径：２μｍ）を１３．２重量％、アルミナ繊維（平均繊維径：３μｍ、平均繊維長：６０μｍ）を５．３重量％、無機バインダとしてベーマイトを１１．３重量％、有機バインダとしてメチルセルロースを５．３重量％、造孔剤としてアクリル樹脂を２．１重量％、同じく造孔剤としてコークスを２．６重量％、成形助剤として界面活性剤であるポリオキシエチレンオレイルエーテルを４．２重量％、及び、イオン交換水を２９．６重量％混合混練して、成形原料組成物を調製した。
（２−２）押出成形工程
上記（１）で製造した押出成形用金型を押出成形装置に取付け、上記（２−１）で準備した成形原料組成物を押出成形装置内に投入した。その後、成形速度１５０ｍｍ／ｍｉｎで成形体を連続的に作製した後、切断、及び、乾燥させることにより、多数のセルがセル壁を隔てて長手方向に並設された、実施例１に係るハニカム成形体を作製した。
なお、作製したハニカム成形体の長手方向の長さは１５０ｍｍであり、長手方向に垂直な断面において、断面形状は円形で、直径は１４４．５ｍｍ、外周壁の厚さは０．８５ｍｍ、隔壁の厚さは０．１７６ｍｍ、隔壁によって区画された貫通孔の平面視寸法は、外周部以外において１．１９８ｍｍ×１．１９８ｍｍであった。
このハニカム成形体を１１００℃で１０時間脱脂・焼成することにより、実施例１に係るハニカム焼成体（ハニカム構造体）を得た。
【００５５】
（実施例２〜３）
製造した押出成形用金型のうち、押さえ枠に設けた角Ｒ面取り形状の曲率半径を、それぞれ、２．５ｍｍ、１．５ｍｍに変更したほかは、実施例１と同様の手順で押出成形用金型を製造し、その後、上記押出成形用金型を用いてハニカム成形体及びハニカム焼成体（ハニカム構造体）を作製した。
【００５６】
（比較例１）
口金の製造において、隅部にＲを設けず（曲率半径が０．１ｍｍのピン角を形成し）、さらに押さえ枠の製造において、口金の隅部に対応する部位に、２ｍｍの寸法でＣ面取りを施したほかは、実施例１と同様の手順で、図４に示すような押出成形用金型を製造し、その後、上記押出成形用金型を用いてハニカム成形体及びハニカム焼成体（ハニカム構造体）を作製した。図４は、比較例１に係る押出成形用金型を模式的に示す断面図である。
図４に示すように、比較例１に係る押出成形用金型１’では、押さえ枠１０’の内周１０ｃ’にＣ面取り形状が施されており、口金２０’の第一の面２０ａの外周２０ｃ’にピン角が設けられている。
【００５７】
（良品率の算出）
実施例１〜３及び比較例１に係る押出成形用金型を用いて、ハニカム成形体をそれぞれ１００個ずつ作製した。そして、外周壁が切れていない、外周壁に穴が開いていない、かつ、外周壁が波打っていないハニカム成形体を良品であるとして、良品率を下記式（１）に基づき算出した。算出した良品率を表１に示す。
【数１】
2020015258.tif 000003
【００５８】
（押出速度のシミュレーション）
以下の方法により、実施例１〜３及び比較例１で用いた押出成形用金型を用いた際の、押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速と、中央付近から押し出される原料の流速とをシミュレーションした。中央付近における原料の平均流速と、外周付近における原料の最大流速とを比較し、中央付近における原料の平均流速からの変化値が最も大きい原料の流速に対する中央付近のセルの平均流速の割合を表１に示す。
【００５９】
【表１】
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【００６０】
表１の結果より、本発明の押出成形用金型は、押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速が最外周以外の部分から押し出される原料の流速に比べて速くなっていないことがわかる。そのため、外周壁の成形不良が発生しにくくなっているものと推察される。
一方、比較例１に係る押出成形用金型では、押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速が最外周以外の原料の流速に比べて速くなっている。
そのため、表１に示したように、本発明の押出成形用金型を使用すると、ハニカム成形体の最外周において原料の切れ、セルの形の歪みが生じにくく、良品率が高くなると考えられる。
特に、押さえ枠の角Ｒ面取り形状の曲率半径を１〜３ｍｍとした実施例２及び３では、特に押出成形用金型の最外周から押し出される原料の流速が最外周以外の部分から押し出される原料の流速に近く、ハニカム成形体の成形性が良好であることがわかる。
【符号の説明】
【００６１】
１、１’          押出成形用金型
１０、１０’      押さえ枠
１０ｃ、１０ｃ’  押さえ枠の内周
２０、２０’      口金
２０ａ            口金の第一の面
２０ｃ、２０ｃ’  口金の第一の面の外周
２２              スリット部
２２ａ            スリット
２４              裏穴部
２４ａ            裏穴
１００            ハニカム構造体
１１０            隔壁
１２０            貫通孔
１３０            外周壁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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