(57)【要約】【課題】複数のフラットネス測定機のなかから測定精度の高いフラットネス測定機を選定し、信頼性及び測定精度の高いウェーハの平坦度測定を可能にするウェーハのフラットネス測定機の選定方法を提供する。【解決手段】予めフラットネスの異なる複数のウェーハを準備し、複数回測定した複数のウェーハの厚み分布から、厚み分布の差分プロファイル、差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲ、ＥＳＦＱＲの少なくともいずれかの値を算出し、差分プロファイルの平均プロファイル中の最大値と最小値の差、Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値の平均値、ＥＳＦＱＲの最大値の平均値の少なくともいずれかが所定の値より小さいフラットネス測定機、及び／又は、複数回測定において得られたＥＳＦＱＲ同士の相関関係から、相関度が所定の値より大きいフラットネス測定機を選ぶことで、測定精度の高い測定機を選定するウェーハのフラットネス測定機の選定方法。【選択図】図１
2020176847.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のフラットネス測定機の中から測定精度の高いフラットネス測定機を選定する方法であって、
予めフラットネスの異なる複数のウェーハを準備し、
該複数のウェーハの厚み分布を、前記複数のフラットネス測定機において、それぞれ複数回測定し、
該複数回測定した複数のウェーハの厚み分布から、それぞれのウェーハの厚み分布の差分プロファイル、該差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲ、前記測定毎のＥＳＦＱＲの少なくともいずれかの値を算出し、
前記差分プロファイルの前記複数のウェーハの平均プロファイル中の最大値と最小値の差、前記Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値の前記複数のウェーハの平均値、前記ＥＳＦＱＲの前記測定毎の最大値の前記複数のウェーハの平均値の少なくともいずれかが所定の値より小さいフラットネス測定機、及び／又は、
前記ＥＳＦＱＲのうち、前記複数回測定において得られた前記ＥＳＦＱＲ同士の相関関係から、相関度が所定の値より大きいフラットネス測定機、
を選ぶことで、測定精度の高い測定機を選定することを特徴とするウェーハのフラットネス測定機の選定方法。
【請求項２】
前記複数のフラットネス測定機において、それぞれ複数回測定する際に、前記ウェーハを表裏反転させる前と後でそれぞれ１回以上測定することを特徴とする請求項１に記載のウェーハのフラットネス測定機の選定方法。
【請求項３】
前記複数のフラットネス測定機において、それぞれ複数回測定する際に、前記ウェーハを回転させることで投入角度を変更して複数回測定することを特徴とする請求項１に記載のウェーハのフラットネス測定機の選定方法。
【請求項４】
請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のウェーハのフラットネス測定機の選定方法で選定されたフラットネス測定機を用いてウェーハのフラットネスを測定することを特徴とするウェーハのフラットネスの測定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ウェーハのフラットネス測定機の選定方法及びそれにより選定されたフラットネス測定機を用いたウェーハのフラットネスの測定方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
Ｓｉ単結晶ウェーハは集積回路の原料として広く用いられている。集積回路に求められる性能が向上するにつれて、Ｓｉ単結晶ウェーハの厚み分布（平坦度）もより一層良好なものが求められる。Ｓｉ単結晶ウェーハの平坦度測定には、ＫＬＡ−Ｔｅｎｃｏｒ社（ケーエルエー・テンコール社）のＷａｆｅｒＳｉｇｈｔに代表されるような、Ｓｉ単結晶ウェーハの表面と裏面の変位量を個別に計測し、平坦度として算出される測定機が多く用いられている（特許文献１）。
【０００３】
測定機の精度や機差もデザインルールの狭小化に伴い向上してきた。しかしながら、Ｓｉ単結晶ウェーハに求められる平坦度が一層タイトになるにつれ、製造装置の工程能力に余力が無くなり、フラットネス測定機の測定精度の機差がＳｉ単結晶ウェーハの歩留まりを左右する状況となっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１３−２３８５９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
一定の歩留まりを確保するため、特に悪い検査値を出力する装置を用いないことも可能だが、根拠のない測定機選定となるため、本来必要とされる真の平坦度を知ることもできなくなってしまう。更にそれによって、生産技術開発の方向性をも見失うこととなる。よって、真の値に近い値を出力する測定機を選別し機差を低減することが必要となるが、現段階でその術はない。
【０００６】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、複数のフラットネス測定機のなかから測定精度の高いフラットネス測定機を選定し、信頼性及び測定精度の高いウェーハの平坦度測定を可能にするウェーハのフラットネス測定機の選定方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために、本発明は、複数のフラットネス測定機の中から測定精度の高いフラットネス測定機を選定する方法であって、
予めフラットネスの異なる複数のウェーハを準備し、
該複数のウェーハの厚み分布を、前記複数のフラットネス測定機において、それぞれ複数回測定し、
該複数回測定した複数のウェーハの厚み分布から、それぞれのウェーハの厚み分布の差分プロファイル、該差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲ、前記測定毎のＥＳＦＱＲの少なくともいずれかの値を算出し、
前記差分プロファイルの前記複数のウェーハの平均プロファイル中の最大値と最小値の差、前記Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値の前記複数のウェーハの平均値、前記ＥＳＦＱＲの前記測定毎の最大値の前記複数のウェーハの平均値の少なくともいずれかが所定の値より小さいフラットネス測定機、及び／又は、
前記ＥＳＦＱＲのうち、前記複数回測定において得られた前記ＥＳＦＱＲ同士の相関関係から、相関度が所定の値より大きいフラットネス測定機、
を選ぶことで、測定精度の高い測定機を選定することを特徴とするウェーハのフラットネス測定機の選定方法。
【０００８】
本発明のウェーハのフラットネス測定機の選定方法であれば、複数のフラットネス測定機のなかから、測定機の表面側と裏面側のシステムの個体差が少ない、測定精度の高いフラットネス測定機を選定することができるため、従来よりも信頼性及び測定精度の高いウェーハの平坦度測定が可能となる。また、そのような測定機を用いて測定を行えば、ウェーハの平坦度測定の機差を低減することが可能となる。
【０００９】
このとき、前記複数のフラットネス測定機において、それぞれ複数回測定する際に、前記ウェーハを表裏反転させる前と後でそれぞれ１回以上測定することが好ましい。
【００１０】
このような方法であれば、より確実に測定精度の高い測定機を選定することが可能となる。
【００１１】
また、前記複数のフラットネス測定機において、それぞれ複数回測定する際に、前記ウェーハを回転させることで投入角度を変更して複数回測定することが好ましい。
【００１２】
このような方法であっても、より確実に測定精度の高い測定機を選定することが可能となる。
【００１３】
また、本発明はウェーハのフラットネス測定機の選定方法で選定されたフラットネス測定機を用いてウェーハのフラットネスを測定することを特徴とするウェーハのフラットネスの測定方法を提供する。
【００１４】
このようなウェーハのフラットネスの測定方法であれば、測定精度の高いフラットネス測定機を用いて測定を行うことができるため、信頼性及び測定精度の高いウェーハの平坦度測定が可能である。
【発明の効果】
【００１５】
本発明のウェーハのフラットネス測定機の選定方法であれば、複数のフラットネス測定機のなかから、測定機の表面側と裏面側のシステムの個体差が少ない、測定精度の高いフラットネス測定機を選定することができるため、従来よりも信頼性及び測定精度の高いウェーハの平坦度測定が可能となる。また、そのような測定機を用いて測定を行えば、ウェーハの平坦度測定の機差を低減して精度の高い測定をすることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】ＥＳＦＱＲｍａｘの平均値の測定機平均からのずれを示す図である。
【図２】ノッチ角度毎のＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値の測定機平均からのずれを示す図である。
【図３】一般的なウェーハのフラットネス測定機を示す概略図である。
【図４】テストウェーハのシェイプと表裏反転する前と後の厚み分布の差分プロファイル（ΔＴＨＫ）の関係を示す図である。
【図５】それぞれの測定機の通常測定時のＥＳＦＱＲと反転測定時のＥＳＦＱＲとの自己相関を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明について詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００１８】
上記のように、ウェーハのフラットネス測定機には測定精度の機差が存在し、そのような機差を示す複数のフラットネス測定機のなかから、真の値に近い値を出力する測定機を選別することは困難であった。
【００１９】
本発明者は、創意工夫を重ねた結果、複数回測定した複数のウェーハの厚み分布から、それぞれのウェーハの厚み分布の差分プロファイル、差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲ、測定毎のＥＳＦＱＲの少なくともいずれかの値を算出し、差分プロファイルの複数のウェーハの平均プロファイル中の最大値と最小値の差、Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値の複数のウェーハの平均値、ＥＳＦＱＲの測定毎の最大値の複数のウェーハの平均値の少なくともいずれかが所定の値より小さい、及び／又は、ＥＳＦＱＲ同士の相関度が所定の値より大きいフラットネス測定機を選べば、測定精度の高い測定機を選定することができることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００２０】
即ち、本発明は、複数のフラットネス測定機の中から測定精度の高いフラットネス測定機を選定する方法であって、
予めフラットネスの異なる複数のウェーハを準備し、
該複数のウェーハの厚み分布を、前記複数のフラットネス測定機において、それぞれ複数回測定し、
該複数回測定した複数のウェーハの厚み分布から、それぞれのウェーハの厚み分布の差分プロファイル、該差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲ、前記測定毎のＥＳＦＱＲの少なくともいずれかの値を算出し、
前記差分プロファイルの前記複数のウェーハの平均プロファイル中の最大値と最小値の差、前記Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値の前記複数のウェーハの平均値、前記ＥＳＦＱＲの前記測定毎の最大値の前記複数のウェーハの平均値の少なくともいずれかが所定の値より小さいフラットネス測定機、及び／又は、
前記ＥＳＦＱＲのうち、前記複数回測定において得られた前記ＥＳＦＱＲ同士の相関関係から、相関度が所定の値より大きいフラットネス測定機、
を選ぶことで、測定精度の高い測定機を選定することを特徴とするウェーハのフラットネス測定機の選定方法である。
【００２１】
このようなウェーハのフラットネス測定機の選定方法であれば、複数のフラットネス測定機のなかから、測定機の表面側と裏面側のシステムの個体差が少ない、測定精度の高いフラットネス測定機を選定することができるため、従来よりも信頼性及び測定精度の高いウェーハの平坦度測定が可能となる。また、そのような測定機を用いて測定を行えば、ウェーハの平坦度測定の機差を低減することが可能となる。
【００２２】
本発明のウェーハのフラットネス測定機の選定方法では、まず、予めフラットネスの異なる複数のウェーハを準備する。
【００２３】
次に、複数のウェーハの厚み分布を、複数のフラットネス測定機において、それぞれ複数回測定する。ここで、上記のようにそれぞれ複数回測定する際に、ウェーハを表裏反転させる前と後とでそれぞれ１回以上測定することとすることができる。また、それぞれ複数回測定する際に、ウェーハを回転させることで投入角度を変更して複数回測定することもできる。これらの方法であれば、より確実に測定精度の高い測定機を選定することが可能となる。
【００２４】
次に、複数回測定した複数のウェーハの厚み分布から、それぞれのウェーハの厚み分布の差分プロファイル、該差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲ、測定毎のＥＳＦＱＲの少なくともいずれかの値を算出する。
そして、差分プロファイルの複数のウェーハの平均プロファイル中の最大値と最小値の差、Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値の複数のウェーハの平均値、ＥＳＦＱＲの測定毎の最大値の複数のウェーハの平均値の少なくともいずれかが所定の値より小さいフラットネス測定機、及び／又は、ＥＳＦＱＲのうち、複数回測定において得られたＥＳＦＱＲ同士の相関関係から、相関度が所定の値より大きいフラットネス測定機を選ぶことで、測定精度の高い測定機を選定する。
【００２５】
以下、ウェーハを表裏反転させる前と後でそれぞれ１回ずつ測定する場合を例として、より詳細に説明するが、それぞれのウェーハについて複数回測定すれば、測定方法、回数は限定されるものではない。
【００２６】
ウェーハの平坦度を測定する際には、ウェーハの表裏面の変位量を個別に計測する必要がある。図３は一般的なウェーハのフラットネス測定機を示す概略図である。通常は、ウェーハＷの表面はフラットネス測定機１００の表面側のシステム１０１で、裏面は裏面側のシステム１０２でそれぞれ変位量を測定し、両者の差から厚みの平坦度を算出している。
【００２７】
これに対して、ウェーハを表裏反転させた後の測定は、ウェーハを反転させてウェーハの表面を裏面側のシステムで、ウェーハの裏面を表面側のシステムで変位量を測定し、両者の変量の差から厚みの平坦度を算出する。ウェーハの厚みデータはｒ−ｔｈｅｔａ（θ）座標系で表現することができるが、表裏反転させた後の測定の厚み平坦度を出力する際には、反転測定を考慮して、ウェーハの厚みデータのｔｈｅｔａの位相を反転させればよい。
【００２８】
次に、差分プロファイルの複数のウェーハの平均プロファイル中の最大値と最小値の差、Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値の複数のウェーハの平均値、ＥＳＦＱＲの測定毎の最大値の複数のウェーハの平均値、複数回測定において得られたＥＳＦＱＲ同士の相関関係の相関度の基準によりフラットネス測定機を選定する方法について説明する。これらの基準のうち、少なくともいずれか一つの基準によりフラットネス測定機を選定する。
【００２９】
［差分プロファイルの平均プロファイル中の最大値と最小値の差］
上記のようにして表裏反転させる前の通常測定による厚みの平坦度（厚み分布）と表裏反転させた後のウェーハ反転測定による厚みの平坦度を比較した場合、表裏反転とはいえども同一の測定機で測定しているため、測定結果は同一となり、両者の差は０になることが望ましい。しかしながら、一般的なフラットネス測定機は、ウェーハの表裏面を個別に測定する表面側と裏面側のシステムに個体差があることから、この差は必ずしも０にならないことが多く、この差の大きさは大小さまざまである。
【００３０】
また、このような表裏反転測定によるウェーハの厚み分布から算出される差分プロファイルは、元々のウェーハのシェイプと相関が有ることが分かり、このことから、フラットネス測定機の表裏面の各変位量測定システムのウェーハシェイプに対する変位量測定のダイナミックレンジ等によるシステム差を表すことができることに想到した。以上のことから、通常測定とウェーハ反転測定との厚み分布の差分プロファイルの最大値と最小値の差（高低差）から測定機の良し悪しを判断することができる。例えば、差分プロファイルの高低差が０に近い測定機は、測定したウェーハの差分プロファイルとシェイプとの相関度が低く、測定精度が高いといえ、差分プロファイルの高低差が大きい測定機は、測定したウェーハの差分プロファイルとシェイプとの相関度が高く測定精度が低いといえる。
従って、複数のフラットネス測定機の中から、差分プロファイルの複数のウェーハの平均プロファイルをとり、その平均プロファイル中の最大値と最小値の差が所定の値よりも小さいフラットネス測定機を選ぶことで、差分プロファイルの最大値と最小値の差が平均的に小さい、即ち、測定精度の高い測定機を選定することができる。ここで、平均プロファイルは、複数のウェーハの厚みデータのｒ−ｔｈｅｔａ（θ）座標に基づいて、複数のウェーハの差分プロファイルの対応する座標の平均をとればよい。
【００３１】
差分プロファイルと元々のウェーハのシェイプとの相関、及び、測定機の測定精度の機差が生じることについては、以下のような理由が考えられる。例えば、ＷａｆｅｒＳｉｇｈｔに代表されるような光学干渉式の変位量測定機の場合、ウェーハそのもののシェイプ（ソリや凹凸）によってウェーハ像を正確に結像出来ないことが起こりえる。また、フラットネス測定機においてウェーハを保持するグリッパーは力学的にウェーハを変形させることが知られているため、グリッパーによる変形とウェーハそのもののシェイプが干渉した場合、そのソリ量や凹凸は更に大きくなることが容易に想像できる。更に、光学干渉式の測定においては、測定対象のウェーハよりも大きな口径のレンズやミラーといった光学部品が用いられるが、これらの形状個体差がウェーハシェイプと干渉し、理想的な結像が行えない部位がウェーハには存在すると考えられる。このような不確定要素によって、差分プロファイルと元々のウェーハのシェイプとの相関、測定機の測定精度の機差は発生すると考えられる。また、これらのことから、測定精度の低い測定機では、本来一致するはずの、ウェーハを表裏反転させる前と後の厚み分布が一致せず、差分プロファイルを算出してもウェーハのシェイプの影響が残り、差分プロファイルの複数のウェーハの平均プロファイル中の最大値と最小値の差が大きくなってしまうと考えられる。
【００３２】
［Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値の平均値］
この場合、上記のように、［通常測定による厚み分布のプロファイル］−［ウェーハ反転測定による厚み分布のプロファイル］の引き算から表裏反転測定における厚み分布の差分プロファイルを得、得られた差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値（Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲｍａｘ）を算出する。差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲとは、例えば直径３００ｍｍのＳｉ単結晶ウェーハの場合、ｒ−ｔｈｅｔａ座標系で表現されたウェーハの差分プロファイルの角度１度毎に半径１１８ｍｍ〜１４８ｍｍの差分プロファイルを出力したのちに、これに最小二乗線を適用した際の、最小二乗線からの差分プロファイルの変位のレンジ（Ｍａｘ−Ｍｉｎ）とすることができる。ひとつの円盤状データからは３６０個のＬｉｎｅ  ＳＦＱＲが得られるが、その最大値がＬｉｎｅ  ＳＦＱＲｍａｘとなる。
このように算出されたＬｉｎｅ  ＳＦＱＲｍａｘも、上記差分プロファイルの複数のウェーハの平均プロファイル中の最大値と最小値の差と同様に、フラットネス測定機の表面側と裏面側のシステムの個体差やウェーハのシェイプが変位量測定に影響を及ぼしているかどうかの指標とすることができる。このため、複数のフラットネス測定機の中から、上記Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲｍａｘの複数のウェーハの平均値が所定の値よりも小さいフラットネス測定機を選ぶことで測定精度の高い測定機を選定することができる。
【００３３】
［ＥＳＦＱＲの測定毎の最大値の平均値］
この場合、複数のウェーハの表裏反転させる前と後の厚み分布において、それぞれ厚み分布のＥＳＦＱＲの最大値（ＥＳＦＱＲｍａｘ）の平均値を算出する。ここでＥＳＦＱＲとは、例えば直径３００ｍｍのＳｉ単結晶ウェーハの場合、半径１１８ｍｍ〜１４８ｍｍ、角度５度の領域における裏面基準の厚み分布に対して最小二乗面を適用し、最小二乗面からの変位のレンジ（Ｍａｘ−Ｍｉｎ）とすることができる。ひとつの円盤状の厚み分布のデータからは７２個のＥＳＦＱＲが得られるが、その最大値がＥＳＦＱＲｍａｘとなる。ＥＳＦＱＲｍａｘを、複数のウェーハについて表裏反転させる前と後とでそれぞれ算出し、それらのＥＳＦＱＲｍａｘの複数のウェーハの平均値を求める。
このように算出されたＥＳＦＱＲｍａｘの複数のウェーハの平均値も、上記と同様に、フラットネス測定機の表面側と裏面側のシステムの個体差やウェーハのシェイプが変位量測定に影響を及ぼしているかどうかの指標とすることができる。このため、複数のフラットネス測定機の中から、ＥＳＦＱＲｍａｘの複数のウェーハの平均値が所定の値よりも小さいフラットネス測定機を選ぶことで測定精度の高い測定機を選定することができる。
【００３４】
［ＥＳＦＱＲ同士の相関関係の相関度］
この場合、上記のように算出された表裏反転させる前と後のそれぞれの厚み分布のＥＳＦＱＲ同士の相関関係から、その相関度を求める。上記記載したように、表裏反転させた後の測定の厚み分布からＥＳＦＱＲを算出する際に、ｒ−ｔｈｅｔａ座標におけるｔｈｅｔａの位相を表裏反転させる前の通常測定と合わせるため、平坦度プロファイルデータおよびＥＳＦＱＲのｔｈｅｔａ座標を反転させ、表裏反転させる前と後のＥＳＦＱＲの自己相関を算出する。
同一ウェーハの対応する領域のＥＳＦＱＲは、表裏反転させる前後の異なる測定においても同一の値を示すはずであるため、測定精度が高い測定機であれば、複数回測定において得られたＥＳＦＱＲ同士の相関関係の相関度は高くなるはずである。このため、複数のフラットネス測定機の中から、上記相関度が所定の値よりも大きいフラットネス測定機を選ぶことで測定精度の高い測定機を選定することができる。
【００３５】
また、複数のウェーハの厚み分布を、複数のフラットネス測定機において、それぞれ複数回測定する際に、ウェーハを回転させることで投入角度を変更して複数回測定する場合、差分プロファイルの複数のウェーハの平均プロファイルは、異なる角度間の差分プロファイルを算出し、それらを複数のウェーハについて平均すればよい。またこのとき、差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲは、上記算出した異なる角度間の差分プロファイルを基に、上記記載の表裏反転測定時と同様に算出することができる。またこのとき、ＥＳＦＱＲの測定毎の最大値の平均値は、上記記載の表裏反転測定時と同様に算出することができ、ＥＳＦＱＲ同士の相関関係は、投入角度を考慮して、厚み分布のｔｈｅｔａ座標を回転させて、対応する領域のＥＳＦＱＲの相関関係を求めればよい。
【００３６】
また、上記の方法により、測定精度の高いフラットネス測定機に選定されなかったフラットネス測定機は、表裏反転測定等の複数回測定を行っても同一の平坦度の結果が出るように測定機の調整を行えばよい。また、調整後の測定機の評価については、上記と同様に、複数のウェーハの厚み分布を測定し、差分プロファイルの複数のウェーハの平均プロファイル中の最大値と最小値の差、Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値の複数のウェーハの平均値、ＥＳＦＱＲの測定毎の最大値の複数のウェーハの平均値の少なくともいずれかが所定の値よりも小さいこと、及び／又は、複数回測定において得られたＥＳＦＱＲ同士の相関関係の相関度が所定の値よりも大きいことにより判断することができる。
【００３７】
また、上記選定方法により選定されたフラットネス測定機を用いてウェーハのフラットネスを測定すれば、測定精度の高いフラットネス測定機を用いて測定を行うため、信頼性及び測定精度の高いウェーハの平坦度測定が可能となる。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例を示し、本発明をより具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【００３９】
［実施例１］
フラットネス測定機を５台（測定機（Ｍ／＃）Ａ〜Ｅ）、この５台のフラットネス測定機から測定精度の高い測定器を選定するために用いる直径３００ｍｍのテストウェーハを１５枚準備した。この際、結晶スラブからウェーハを切り取る際に発生するソーマークや熱変形によるお椀状のシェイプを持つテストウェーハを用いた。
【００４０】
準備した１５枚のテストウェーハの表面をフラットネス測定機の表面側変位量測定システムでそれぞれ測定し、テストウェーハの裏面を裏面側変位量測定システムでそれぞれ測定し、表裏面の変位量の通常測定を行った。そして、両者の差分から、それぞれのテストウェーハの厚み分布を得、それぞれのテストウェーハのＥＳＦＱＲを算出した。ここでＥＳＦＱＲは、半径１１８ｍｍ〜１４８ｍｍ、角度５度の領域における裏面基準の厚み分布に対して最小二乗面を適用したときの、最小二乗面からの変位のレンジ（Ｍａｘ−Ｍｉｎ）である。
また、上記と同様のテストウェーハの表面を上記と同様のフラットネス測定機の裏面側変位量測定システムで測定し、テストウェーハの裏面を表面側変位量測定システムで測定し、表裏面の変位量の反転測定を行った。そして、両者の差分から、それぞれのテストウェーハの反転測定における厚み分布を得、それぞれのテストウェーハの反転測定におけるＥＳＦＱＲを算出した。この際、ｒ−ｔｈｅｔａ座標におけるｔｈｅｔａの位相を通常測定と合わせるため、厚み分布およびＥＳＦＱＲのｔｈｅｔａ座標を反転させた。
【００４１】
上記通常測定及び反転測定を５台のフラットネス測定機で行った。
【００４２】
［通常測定による厚み分布のプロファイル］−［ウェーハ反転測定による厚み分布のプロファイル］の引き算から、それぞれのテストウェーハについて、通常測定と反転測定との厚み差分プロファイル（ΔＴＨＫ）を得、得られた差分プロファイルに対して外周３０ｍｍ、  ２ｍｍＥＥにおけるＬｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値（Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲｍａｘ）を算出した。ここでＬｉｎｅ  ＳＦＱＲは、１度毎に半径１１８ｍｍ〜１４８ｍｍの差分プロファイルを出力したのちに、これに最小二乗線を適用したときの、最小二乗線からの差分プロファイルの変位のレンジ（Ｍａｘ−Ｍｉｎ）である。ひとつの円盤状データからは３６０個のＬｉｎｅ  ＳＦＱＲが得られるが、その最大値をＬｉｎｅ  ＳＦＱＲｍａｘとした。
また、表裏反転時（通常測定及び反転測定）のＥＳＦＱＲの自己相関を算出した。
【００４３】
以下の表１に、ＥＳＦＱＲの自己相関（傾き、切片、及び、決定係数Ｒ２）、差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値（ΔＴＨＫ  Ｌｉｎｅ  ＳＦＱＲｍａｘ）を示す。また図５に、それぞれの測定機の通常測定時のＥＳＦＱＲと反転測定時のＥＳＦＱＲとの自己相関を示す。
【００４４】
【表１】
2020176847.tif 000003
【００４５】
通常測定及び反転測定における厚みの差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値が小さいもの、ＥＳＦＱＲの自己相関の相関度を示す決定係数Ｒ２が高いものの順にそれぞれ５台の装置のデータを並べ、最も測定機の表裏面の測定システムの差が小さい測定機を選出した結果、測定機Ｅが最も好調で測定機Ｄが最も不調であると判断された。
【００４６】
また、表裏反転させる前と後のそれぞれ厚み分布における、ＥＳＦＱＲの最大値であるＥＳＦＱＲｍａｘを算出し、それぞれのフラットネス測定機においてＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値を求めた。図１にＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値の測定機平均からのずれ（ＥＳＦＱＲｍａｘのずれ）を示す。ここで、測定機平均とは、すべてのフラットネス測定機の、ＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値を平均したものである。
【００４７】
上記で最も不調と判断された測定機Ｄは同一サンプルを測定しても最も高いＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値を示した。
【００４８】
また、図１に示したＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値を比較した場合、測定機Ｂが最も平均値に近い値を示しているが、表裏反転による自己相関において、測定機Ｂは測定機Ｅの自己相関より劣っている（表１参照）。このことより、平均値に近い値を示していることは、測定機自体の自己相関性、すなわち健全性が保たれていることとは言えず、自己相関の良し悪しが測定機の健全性を比較する重要な指標となる。
【００４９】
また、表裏反転する前と後の厚み分布の差分プロファイルの１５枚のウェーハの平均プロファイルの最大値と最小値の差も、上記で最も不調と判断された測定機Ｄで最も大きな値を示した。この結果から、測定機Ｄが最もウェーハシェイプの影響を強く受け、更に差分プロファイルの高低差が大きいことから表裏面の変位量測定システム差が大きいと判断された。一方、測定機Ｅは最もウェーハシェイプの影響を受けにくく、差分プロファイルの高低差も小さいことから表裏面の変位量測定システム差が小さいと判断できた。
これらのことは、図４に示したテストウェーハのシェイプと表裏反転する前と後の厚み分布の差分プロファイル（ΔＴＨＫ）の関係からも確認できる。図４には、例として、１５枚のテストウェーハのうちの５枚のテストウェーハ（Ｓ／＃０１〜０５）のウェーハシェイプと、それぞれのテストウェーハを５台の測定機（Ｍ＃Ａ〜Ｅ）で表裏反転測定したときのΔＴＨＫとの関係を示している。図４において、シェイプ及びΔＴＨＫの濃淡は高低差を表している。このとき、測定機の測定精度が高い場合は表裏反転する前と後の厚み分布に差がないと考えられるため、ウェーハシェイプによらず、ΔＴＨＫ中の高低差は小さくなり、濃淡の変化は少なくなる。図４から明らかなように、ＥＳＦＱＲの自己相関から測定精度が高いと判断された測定機Ｅは、様々なシェイプのテストウェーハについて、平坦なΔＴＨＫを示した。一方、最も不調であると判断された測定機Ｄでは、ΔＴＨＫがウェーハシェイプの影響を大きく受けていることが分かる。
【００５０】
上記の結果から、複数枚のウェーハを測定した際の表裏面差分プロファイルの平均プロファイルの最大値と最小値との差、同差分プロファイルのＬｉｎｅ  ＳＦＱＲの最大値、表裏反転させて得られる厚み形状をｔｈｅｔａで補正したＥＳＦＱＲの相関係数や傾き、切片等（図５、表１参照）に一定の閾値を設け、閾値より大きい又は小さい測定機を選別することによって、真の値に近く測定精度の高い測定機を選別することができることが示された。
【００５１】
［実施例２］
実施例１と同様のテストウェーハのセットと測定機（Ｍ／＃  Ａ〜Ｅ）を用い、テストウェーハの通常測定を行った。ここで、実施例２では、測定の際、テストウェーハを回転させることで投入角度（ノッチ角度）を変更した。実施例１と同様にＥＳＦＱＲｍａｘを算出し、投入角度とＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値との関係を評価した。図２に、ノッチ角度毎のＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値の測定機平均からのずれを示す。
【００５２】
測定精度の高い装置であれば、ノッチ角度によるＥＳＦＱＲｍａｘの変動は無いことが理想的だが、実際は、図２に示すノッチ角度毎のＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値のように測定機への投入角度によって、ＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値は変動することが分かった。更に、下記表２に示すように、ＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値の変動の大きさとＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハ及び全ノッチ角度の平均値の絶対値の大小関係も一致していた。このことから、全ウェーハ及びノッチ角度の平均値が所定の値より小さいものを選べば、ノッチ角度によるＥＳＦＱＲｍａｘの変動が無く、測定精度の高い測定機を選定することができることが明らかとなった。また、投入角度によるＥＳＦＱＲｍａｘの全ウェーハの平均値の変動（ＥＳＦＱＲｍａｘのバラツキ）からも装置の良し悪しが判断できると言える。
【００５３】
【表２】
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【００５４】
なお、本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。上記実施形態は例示であり、本発明の特許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなるものであっても本発明の技術的範囲に包含される。
【符号の説明】
【００５５】
１００…フラットネス測定機、
１０１…表面側のシステム、  １０２…裏面側のシステム。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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