(57)【要約】【課題】地球温暖化係数が低く且つ難燃性の冷媒を用いつつ、封入冷媒量を少なくする。【課題手段】冷凍空調装置は、密閉容器内に圧縮機構部と電動機部と油溜り部を有する密閉型電動圧縮機、室外側熱交換器、膨張弁、室内側熱交換器が順次冷媒配管により接続されて冷凍サイクルを構成している。また、前記密閉型電動圧縮機の吐出側に設けられ冷媒から油を分離するオイルセパレータと、前記オイルセパレータから前記密閉型電動圧縮機の油溜り部に油を戻す油戻し配管を備え、前記冷凍サイクルを循環する冷媒は、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を含む混合冷媒であり、前記密閉型電動圧縮機に使用される冷凍機油は、前記混合冷媒に対して非相溶の油である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に圧縮機構部と電動機部と油溜り部を有する密閉型電動圧縮機、室外側熱交換器、膨張弁、室内側熱交換器が順次冷媒配管により接続されて冷凍サイクルを構成している冷凍空調装置において、
前記密閉型電動圧縮機の吐出側に設けられ冷媒から油を分離するオイルセパレータと、
前記オイルセパレータから前記密閉型電動圧縮機の油溜り部に油を戻す油戻し配管を備え、
前記冷凍サイクルを循環する冷媒は、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を含む混合冷媒であり、
前記密閉型電動圧縮機に使用される冷凍機油は、前記混合冷媒に対して非相溶の油であることを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項２】
請求項１に記載の冷凍空調装置において、
前記密閉型電動圧縮機は、密閉容器内がほぼ吐出圧力の雰囲気となる高圧チャンバタイプの圧縮機であることを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項３】
請求項１に記載の冷凍空調装置において、
前記オイルセパレータは、前記密閉型電動圧縮機から吐出された冷媒と油の混合物が流入する入口部と、分離した油が流出する油出口部と、前記冷媒が流出する冷媒出口部とを有し、
前記オイルセパレータの前記油出口部はオイルセパレータの底部に形成され、この油出口部には前記油戻し配管が接続され、この油戻し配管は前記密閉型電動圧縮機の前記油溜り部に形成される油面よりも低い位置で前記密閉型電動圧縮機に接続され、且つ
前記オイルセパレータの前記底部は、油溜り部に形成される油面よりも上方に位置するように構成されていることを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項４】
請求項３に記載の冷凍空調装置において、
前記密閉容器及び前記オイルセパレータは略円筒形であり、前記オイルセパレータの内径は前記密閉容器の油溜り部の内径の「１／（１．５〜２．５）」であることを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項５】
請求項３に記載の冷凍空調装置において、
前記オイルセパレータは、遠心力を利用して冷媒と油に分離する遠心分離式またはデミスタにより冷媒から油を分離するデミスタ式のものであることを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項６】
請求項１に記載の冷凍空調装置において、
前記冷凍サイクルを循環する冷媒は、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）を５０〜９９．８ｗｔ％と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を０．２〜５０ｗｔ％を含む混合冷媒であることを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項７】
請求項６に記載の冷凍空調装置において、
前記ヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）は、ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）を含むことを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項８】
請求項７記載の冷凍空調装置において、
前記ヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）は、更にペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）を含むことを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項９】
請求項８に記載の冷凍空調装置において、
前記混合冷媒は、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を３０〜５０ｗｔ％含み、ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）を４０〜６０ｗｔ％含むことを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項１０】
請求項９に記載の冷凍空調装置において、
前記混合冷媒は、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）とジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）を合せて８５〜９５ｗｔ％含むことを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項１１】
請求項１に記載の冷凍空調装置において、
前記混合冷媒に対して非相溶の油は、鉱油、アルキルベンゼン油、ポリアルキレングリコール油の何れかであることを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項１２】
請求項１〜１１の何れか１項に記載の冷凍空調装置に使用される密閉型電動圧縮機であって、
前記密閉型電動圧縮機は、密閉容器内に、冷媒を圧縮する圧縮機構部、前記圧縮機構部を駆動する電動機部及び油溜り部を有する高圧チャンバタイプの密閉型電動圧縮機であり、
前記油溜り部に貯留される冷凍機油は、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を含む混合冷媒に対して非相溶の油であり、
冷凍サイクルに設けられたオイルセパレータで分離された油を、前記油溜り部の油面よりも低い位置に戻す油戻し部を備えることを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項１３】
請求項１２に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記電動機部の回転を前記圧縮機構部に伝達する回転軸と、
前記回転軸を、前記電動機部の上方で支持する主軸受と、前記電動機部の下方で支持する副軸受と、
前記副軸受を支持し、前記油溜り部に形成される油面よりも上方に配置された副軸受ハウジングと、を備え、
前記副軸受ハウジングは、前記オイルセパレータの底部よりも下方に設置されていることを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍空調装置及びこれに用いる密閉型電動圧縮機に関し、空気調和機、冷蔵庫、冷凍庫、冷蔵・冷凍ショーケースなどの冷凍空調装置に好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
冷凍機、空気調和機、冷蔵庫などに用いられる冷媒としては、例えば、Ｒ１３４ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０７Ｃなどが使用されている。これらの冷媒は、オゾン層への影響が少ないものの地球温暖化係数（ＧＷＰ）が大きい。これに対する代替冷媒として、例えばＲ３２（ジフルオロメタン）が提案されている。Ｒ３２は、Ｒ４１０Ａと比較すると地球温暖化係数が約三分の一程度である。
【０００３】
しかし、Ｒ３２はＧＷＰが６７５と低いものの、ＧＷＰの更なる低減が求められている。
特開２０１８−４４１６９号公報（特許文献１）のものには、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（以下、ＨＦＣともいう）を約４０〜９９．８ｗｔ（重量）％と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を約０．１〜５０ｗｔ％と、少なくとも１種の炭化水素（ＨＣ）を約０．１〜１０ｗｔ％とを含む冷媒組成物が記載され、また、鉱油またはアルキルベンゼンを含む潤滑剤（冷凍機油）が上記冷媒組成物に対して実質的に完全に溶解することが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１８−４４１６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載の冷媒組成物は、鉱油またはアルキルベンゼンを含む冷凍機油に対して実質的に完全に溶解、即ち相溶性を有するようにするため、ＨＣ冷媒を混合させている。
【０００６】
しかし、ＨＣ冷媒は強燃性を有しており、安全上の取り扱いが難しく、強燃性冷媒であるＨＣ冷媒を含む冷媒組成物を採用する場合、冷媒漏洩上の課題がある。
【０００７】
また、特許文献１のものでは、冷媒組成物と冷凍機油とが相溶性を有するため、冷凍機油に溶け込む分の冷媒の量を加味して冷媒封入量を決定しなければならず、封入冷媒量を増加させる必要がある。
【０００８】
本発明の目的は、地球温暖化係数が低く且つ難燃性の冷媒を用いつつ、封入冷媒量を少なくすることのできる冷凍空調装置及びこれに用いる密閉型電動圧縮機を得ることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明は、密閉容器内に圧縮機構部と電動機部と油溜り部を有する密閉型電動圧縮機、室外側熱交換器、膨張弁、室内側熱交換器が順次冷媒配管により接続されて冷凍サイクルを構成している冷凍空調装置において、前記密閉型電動圧縮機の吐出側に設けられ冷媒から油を分離するオイルセパレータと、前記オイルセパレータから前記密閉型電動圧縮機の油溜り部に油を戻す油戻し配管を備え、前記冷凍サイクルを循環する冷媒は、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を含む混合冷媒であり、前記密閉型電動圧縮機に使用される冷凍機油は、前記混合冷媒に対して非相溶の油であることを特徴とする。
【００１０】
本発明の他の特徴は、上記冷凍空調装置に使用される密閉型電動圧縮機であって、前記密閉型電動圧縮機は、密閉容器内に、冷媒を圧縮する圧縮機構部、前記圧縮機構部を駆動する電動機部及び油溜り部を有する高圧チャンバタイプの密閉型電動圧縮機であり、前記油溜り部に貯留される冷凍機油は、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を含む混合冷媒に対して非相溶の油であり、冷凍サイクルに設けられたオイルセパレータで分離された油を、前記油溜り部の油面よりも低い位置に戻す油戻し部を備えることにある。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、地球温暖化係数が低く且つ難燃性の冷媒を用いつつ、封入冷媒量を低減することのできる冷凍空調装置及びこれに用いる密閉型電動圧縮機を得ることができる効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の冷凍空調装置としての空気調和機の一例を示す冷凍サイクル構成図である。
【図２】図１に示す密閉型電動圧縮機の一例を示す縦断面図である。
【図３】図１に示す圧縮機とオイルセパレータの部分の概略構成図である。
【図４】本発明の実施例２を説明する図で、図３に相当する図である。
【図５】本発明の実施例３を説明する図で、図１に示すオイルセパレータ３として使用される遠心分離式のオイルセパレータの例を説明する図である。
【図６】本発明の実施例３を説明する図で、図１に示すオイルセパレータ３として使用されるデミスタ式のオイルセパレータ３の例を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明は、地球温暖化係数が低く且つ難燃性の冷媒を用いつつ、冷媒量を少なくすることのできる冷凍空調装置及びこれに用いる密閉型電動圧縮機を得るために、以下説明する構成としたものである。
【００１４】
即ち、本発明は、密閉容器内に圧縮機構部と電動機部と油溜り部を有する密閉型電動圧縮機、室外側熱交換器、膨張弁、室内側熱交換器が順次冷媒配管により接続されて冷凍サイクルを構成している冷凍空調装置において、前記密閉型電動圧縮機の吐出側に設けられ冷媒から油を分離するオイルセパレータと、前記オイルセパレータから前記密閉型電動圧縮機の油溜り部に油を戻す油戻し配管を備え、前記冷凍サイクルを循環する冷媒は、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を含む混合冷媒であり、前記密閉型電動圧縮機に使用される冷凍機油は、前記混合冷媒に対して非相溶の油としたものである。
【００１５】
前記冷凍サイクルを循環する冷媒として、本実施形態では、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（以下、ＨＦＣともいう）と、トリフルオロヨードメタン（以下、ＣＦ３Ｉともいう）を含む混合冷媒が用いられている。前記混合冷媒として、好ましくは、少なくとも１種のＨＦＣを５０〜９９．８ｗｔ％（重量％）、ＣＦ３Ｉを０．２〜５０ｗｔ％含む混合冷媒にすることが好ましい。
【００１６】
また、前記ＨＦＣとしては、ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）を含むことが好ましい。この場合、適切なＧＷＰ、不燃性、蒸気圧を得るため、ＣＦ３Ｉを３０ｗｔ％以上含むことが好ましく、前記ＣＦ３Ｉを３０〜５０ｗｔ％含むようにすることが更に好ましい。なお、前記ジフルオロメタン（以下、ＨＦＣ３２ともいう）については、同様の理由により、前記混合冷媒に４０〜６０ｗｔ％含ませることが好ましい。前記混合冷媒は、同様の理由により、ＣＦ３ＩとＨＦＣ３２とを合せて８５〜９５ｗｔ％含むことが好ましい。
【００１７】
前記混合冷媒は、ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）を更に含むようにすると良く、このペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）は前記混合冷媒に５〜１５ｗｔ％含ませることが好ましい。
【００１８】
前記密閉型電動圧縮機に使用される冷凍機油は、本実施例では、前記混合冷媒に対して非相溶の油を使用する。非相溶の油とは、混合冷媒に対して混ざり合わない冷凍機油である。このような非相溶の冷凍機油としては、鉱油、アルキルベンゼン油、ポリアルキレングリコール油の何れかを使用すると良い。
【００１９】
前記冷凍機油として、４０℃における動粘度が３０〜１００ｍｍ２／ｓの冷凍機油を用いることが好ましい。動粘度は、ISO（International Organization for Standardization，国際標準化機構）3104、ASTM（American Society for Testing and Materials，米国材料試験協会）D445、D7042等の規格に基づいて測定される。冷媒と冷凍機油との低温側臨界溶解温度は、＋１０℃以下であることが好ましい。
【００２０】
以下、本発明の具体的実施例を、冷凍空調装置としての空気調和機を例にとり、図面に基づいて説明する。各図において、同一符号を付した部分は同一或いは相当する部分である。
【実施例１】
【００２１】
本発明の冷凍空調装置の実施例１を図１〜図３を用いて説明する。
図１は冷凍空調装置の一例としての空気調和機の冷凍サイクル構成図である。
【００２２】
図１に示すように、冷凍空調装置としての空気調和機１は、室外機１Ａと室内機１Ｂを備える。室外機１Ａには、密閉型電動圧縮機（以下、単に圧縮機ともいう）２、この圧縮機２からの吐出側冷媒配管（冷媒配管）１４に設けられたオイルセパレータ（油分離器）３、このオイルセパレータ３に溜まった油（以下、冷凍機油または潤滑油ともいう）を前記圧縮機２における密閉容器内下部に設けられた油溜り部９（図３参照）に戻すための油戻し配管１２、冷媒循環方向を切換える四方切換弁（以下、四方弁ともいう）４、送風機５が付設されている室外側熱交換器６、暖房用の電子膨張弁（膨張弁）７、レシーバ８、冷房用の電子膨張弁（膨張弁）９、送風機１０が付設されている室内側熱交換器１１、圧縮機２の吸入側冷媒配管（冷媒配管）１３、この吸入側冷媒配管１３に設けられたアキュームレータ１５が、順次前記冷媒配管により接続されて閉サイクルの冷凍サイクルを構成している。１６は室外機１Ａ側と室内機１Ｂ側を接続する接続冷媒配管（冷媒配管）である。
【００２３】
前記密閉型電動圧縮機２は、冷凍サイクルの作動媒体である冷媒を圧縮機構部で圧縮するものであり、圧縮機構部を潤滑するための冷凍機油が内部に封入されている。前記圧縮機２としては、図２を用いて後述するが、密閉容器内がほぼ吐出圧力の雰囲気となる高圧チャンバタイプの密閉型電動圧縮機を使用している。
【００２４】
なお、冷凍サイクルを循環する冷媒としては、前述した混合冷媒、即ち、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を含む混合冷媒を用い、前記冷凍機油としては、前記混合冷媒に対して非相溶の油である鉱油、アルキルベンゼン油、ポリアルキレングリコール油の何れかを使用している。また、本実施例では前記冷凍機油は、ISO粘度グレード番号ＶＧ６８（４０℃における動粘度範囲が６１．２〜７４．８ｍｍ２／ｓ）のものを使用している。
【００２５】
前記オイルセパレータ３は、圧縮機２から吐出される冷媒に含まれる冷凍機油を分離して、前記圧縮機２へ直接戻すもので、これにより圧縮機２の潤滑油を適量に保ち、摺動部の焼き付き事故を防止すると共に、圧縮機構部の圧縮室のシール効果を向上する。また、油が熱交換器の冷媒配管内面に付着して油膜が形成されることによる熱交換器の熱交換効率の低下を防止するものである。オイルセパレータ３における油分離方式には、ガス冷媒と油の質量の差を利用して油を分離する遠心分離式や衝突分離式、邪魔板（バッフル板）を設けて油を分離する邪魔板式（バッフル式）、金網などの金属繊維を用いて油を分離するデミスタ式などがある。
【００２６】
空気調和機１を冷房運転する場合、圧縮機２から吐出された高温・高圧のガス状冷媒と油の混合物は、オイルセパレータ３で冷媒と油とに分離される。分離された油は、圧縮機２の内部に戻される。分離された冷媒は、四方弁４を通って室外側熱交換器６で外気に放熱することで凝縮し、高圧の液状冷媒となる。液状冷媒は、レシーバ８を通過後、接続冷媒配管１６を通って室内機１Ｂ側に流れ、冷房用の電子膨張弁９の作用で減圧されて低温低圧の気液二相状態となって室内側熱交換器１１で室内空気の熱を吸収することで蒸発する。室内側熱交換器１１で蒸発した冷媒は、接続冷媒配管１６を通って室外機１Ａへ戻り、四方弁４を通って圧縮機２に流れ、圧縮機２で再び圧縮される。
【００２７】
次に、空気調和機が暖房運転をする場合について説明する。暖房運転の場合では、冷媒流路が四方弁４により冷房運転の場合から切り替えられる。暖房運転の場合、圧縮機２から吐出された高温・高圧のガス状冷媒と油の混合物は、オイルセパレータ３により冷媒と油とに分離される。分離された油は、圧縮機２の内部に戻される。分離された冷媒は、四方弁４及び接続冷媒配管１６を通って室内機１Ｂ側に流れる。室内機１Ｂに入った冷媒は、室内側交換器１１で室内空気に放熱することで凝縮し、高圧の液状冷媒となる。高圧の液状冷媒は、接続冷媒配管１６を通って室外機１Ａ側に流れる。室外機１Ａに入った高圧の液状冷媒は、暖房用の電子膨張弁７で減圧され、低温低圧の気液二相状態となり、室外側熱交換器６に流れ、室外空気の熱を吸収することで蒸発し、ガス状冷媒になる。室外側熱交換器６でガス状となった冷媒は、四方弁４を通って圧縮機２に流れ、圧縮機２で再び圧縮される。
【００２８】
本実施例では、冷媒として、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を含む混合冷媒を用いるので、冷媒は低ＧＷＰで難燃性であり、ビル用マルチエアコンのような大型の空気調和機で、多量の冷媒を使用する冷凍空調装置であっても、火災の発生を防止できる。
【００２９】
また、本実施例によれば、冷凍サイクルを流れる冷媒として、上述した混合冷媒を使用しているので、地球温暖化係数（ＧＷＰ）が低く且つ難燃性の冷媒を用いつつ、冷媒としてＣＦ３Ｉの混合冷媒を用いながら、冷凍能力を確保することができる。また、前記密閉型電動圧縮機に使用される冷凍機油は、前記混合冷媒に対して非相溶の油を使用しているので、冷凍機油に溶け込む冷媒の量を少なくできるから、その分冷媒封入量を低減することもできる。即ち、冷凍機油に溶け込む分の冷媒量を加味せずに冷媒封入量を設定できることから、封入冷媒量を低減することができる。また、冷凍機油の粘度低下も抑制できるから、圧縮機２の信頼性向上も図れる。
【００３０】
更に、前記圧縮機の吐出側に設けられた油分離用のオイルセパレータ３と、前記オイルセパレータ３から圧縮機２の油溜り部に油を戻す油戻し配管１２を備える構成としているので、前記混合冷媒に対して非相溶の油を容易にオイルセパレータ３で分離することができる。従って、室外側熱交換器６や室内側熱交換器１１などの熱交換器側への油流出を抑制でき、前記熱交換器での伝熱効率を増加させると共に、圧縮機内部の油量を確保することが可能となる。これにより、冷凍空調装置（空気調和機等）としての省エネルギー性を向上できる。
【００３１】
次に、図１に示す空気調和機（冷凍空調装置）１に用いている密閉型電動圧縮機２の一例を、図２を用いて具体的に説明する。図２は図１に示す密閉型電動圧縮機の一例を示す縦断面図である。
【００３２】
図２に示す密閉型電動圧縮機（圧縮機）２は、本実施例では、高圧チャンバ方式の密閉型スクロール圧縮機であり、圧縮機構部１８及び電動機部１９が略円筒形の密閉容器（高圧容器）２０内に収容されている。前記圧縮機構部１８は、フレーム１８ａ、旋回スクロール１８ｂ、及び固定スクロール１８ｃを備えている。前記電動機部１９は、固定子１９ａ及び回転子１９ｂを備える。前記圧縮機２は、電動機部１９の回転が回転軸２１によって圧縮機構部１８に伝達される構造となっている。
【００３３】
密閉容器２０は、吸込配管２２、吐出配管２３、油戻し部２４及び電源端子２５を備え、これらにより外部に対して流体及び電気エネルギーの出入りが可能である。前記吸込配管２２は、冷媒を密閉容器２０の内部に流入させる入口となるもので、図１に示す吸入側冷媒配管１３に接続される。吐出配管２３は、冷媒と微量の油の混合物を吐出する出口となるもので、図１に示す吐出側冷媒配管１４に接続される。前記油戻し部２４は、前記混合物から分離された油を高圧容器１４の内部に戻す入口となるもので、図１に示す油戻し配管１２に接続される。電源端子２５は、電動機部１９に電気エネルギーを供給するための端子である。
【００３４】
密閉容器２０は、内部に前述した冷凍機油が封入されており、下部に油溜り部２６が形成されている。図２において、油溜まり部２６に溜まった冷凍機油の油面は、符号２７で示している。密閉容器２０は、油吸込部２８を備え、油溜まり部２６に溜まった冷凍機油は、油吸込部２８により吸い込まれる。冷媒と油の混合物から分離されて密閉容器２０の内部に戻った油が油吸込部２８によって吸い込まれるように、前記油戻し部２４の高さ方向の位置は、油吸込部２８の油の吸込口の高さ方向の位置よりも高く、前記油面２７よりも低い位置に設けられている。
【００３５】
また、本実施例では、前記回転軸２１を、前記電動機部１９の上方で支持する主軸受３１と、前記電動機部１９の下方で支持する副軸受３２と、この副軸受３２を支持し、前記油溜り部２６に形成される油面２７よりも上方に配置された副軸受ハウジング３３を備える。副軸受ハウジング３３は、図１に示すオイルセパレータ３の底部３ａ（図３参照）よりも下方に位置するように設けられている。
【００３６】
電動機部１９が稼動すると、その回転は、回転軸２１によって圧縮機構部１８に伝達され、回転軸２１の上部に設けられた偏心部２１ａと、旋回スクロール１８ｂの背面側に設けられている自転防止部材であるオルダムリング２９により、旋回スクロール１８ｂを旋回運動させる。旋回スクロール１８ｂと固定スクロール１８ｃとが相対的に動くことにより、冷媒は、吸込配管２２から圧縮機構部１８に吸い込まれ、圧縮される。このとき、油溜り部２６の冷凍機油は、油吸込部２８から吸い込まれ、回転軸２１の内部に形成されている油通路２１ｂを通り、圧縮機構部１８に供給される。このようにして、圧縮機構部１８に導入された冷媒と冷凍機油は、圧縮機構部１８に設けられた吐出口３０から密閉容器２０の内部に吐出される。
【００３７】
吐出口３０から吐出された油は、その多くが密閉容器２０の内部の壁面等に衝突・付着して冷媒ガスから分離され、フレーム１８ａと固定スクロール１８ｃの外周面に形成されている軸方向の通路（図示せず）を介して、重力によって高圧容器１４の下部の油溜まり部２０に戻る。しかし、吐出された油の一部は、ミストとなって冷媒と共に吐出配管２３から密閉容器２０の外部に流出する。
【００３８】
次に、図１に示す空気調和機１に用いられている圧縮機２とオイルセパレータ３の部分の構成を、図３を用いて説明する。図３は図１に示す圧縮機とオイルセパレータの部分の概略構成図である。
【００３９】
この図３を用いて、圧縮機２とオイルセパレータ３との接続及び配置関係について説明する。なお、図３では簡単のために圧縮機２の内部構造を省略して描いているが、圧縮機２の詳細は、図２を用いて説明した通りである。
【００４０】
オイルセパレータ３は、略円筒形の形状をしており、圧縮機２から吐出された冷媒と油の混合物を、例えば、流体に働く遠心力を利用して冷媒と油に分離する。本実施例では、このような遠心分離式、或いはオイルセパレータの容器壁面に油を含む冷媒を衝突させて分離する衝突分離式のオイルセパレータ３を用いているが、前述した他の形式のオイルセパレータ、例えば金属の網などに油のミストを付着させて分離するデミスタ式のオイルセパレータなどを用いても良い。オイルセパレータ３を構成している容器内には、分離した油を溜めることができるようになっている。
【００４１】
圧縮機２の密閉容器２０とオイルセパレータ３とは、吐出側冷媒配管１４及び油戻し配管１２により互いに接続される。油戻し配管１２は、オイルセパレータ３の底部に設けられた油出口部３４と密閉容器２０の油戻し部２４とを接続する。圧縮機２の吐出配管２３から吐出された冷媒と油との混合物は、吐出側冷媒配管１４を介して、オイルセパレータ３の入口部３５からオイルセパレータ３の内部に流入し、冷媒と油とに分離される。オイルセパレータ３で分離された冷媒は、オイルセパレータ３の上部に設けられた冷媒出口部３６から流出する。冷媒出口部３６には、該冷媒出口部３６から流出した冷媒が流れる冷媒配管３７が接続され、冷媒は図１に示す四方弁４側に流れる。
【００４２】
オイルセパレータ３で分離された油は、オイルセパレータ３の油出口部３４から油戻し配管１２を流れ、油戻し部２４を通って密閉容器２０の油溜り部２６に溜められる。密閉容器２０の内部には、油溜り部２０の油面２７の高さ方向の位置が、オイルセパレータ３の底部３ａの高さ方向の位置よりも低く、且つ密閉容器２０の油戻し部２４の高さ方向の位置よりも高くなるように、量を調整して油を封入する。油戻し部２４は、密閉容器２０の側面に対して水平に接続している。即ち、油戻し配管１２は、密閉容器２０の側面に水平に接続するための水平部を有し、この水平部は油で満たされている。
このように構成することにより、密閉容器２０内の高圧冷媒ガスがオイルセパレータ３に逆流するのを防止することができる。
【００４３】
また、本実施例では、密閉容器２０及びオイルセパレータ３は略円筒形に構成され、オイルセパレータ３の内径は密閉容器２０の油溜り部２６の内径よりも小さく構成されている。好ましくは、前記オイルセパレータ３の内径は前記密閉容器２０の油溜り部２６の内径の「１／（１．５〜２．５）」の関係にすると良く、更に好ましくは、オイルセパレータ３の内径を密閉容器２０の油溜り部２６の内径の約１／２にすると良い。
【００４４】
冷媒と油の混合物が吐出側冷媒配管１４を流れる際には流動損失が発生するため、オイルセパレータ３の内部の圧力は、圧縮機２の密閉容器２０の内部の圧力よりも若干低下する。しかし、本実施例では、オイルセパレータ３の底部３ａの高さ方向の位置が、圧縮機２の油溜り部２６に溜まった油の油面２７の高さ方向の位置よりも高く、更に油戻し配管１２の密閉容器２０との接続部（油戻し部２４）の高さ方向の位置が、油面２７の高さ方向の位置よりも低い。このため、油分離器３に溜まった油の油面の高さ方向の位置と、油溜り部２６の油面２７の高さ方向の位置との高さの差に起因する油のヘッド差により、オイルセパレータ３の油は、オイルセパレータ３から圧縮機２の密閉容器２０に流れることができる。即ち、圧縮機２から吐出された冷媒と油の混合物をオイルセパレータ３で冷媒と油とに分離し、分離した油をオイルセパレータ３から圧縮機２の密閉容器２０の内部に直接戻すことができる。
【００４５】
また、前記オイルセパレータ３の内径を前記密閉容器２０の油溜り部２６の内径の「１／（１．５〜２．５）」の関係になるように構成することにより、以下の効果が得られる。
即ち、圧縮機２の回転数を増加させ、空調能力を増加させた場合、吐出側冷媒配管１４での冷媒と油の混合物の流動損失が増加する。このため、圧縮機２の密閉容器２０内部とオイルセパレータ３内部との圧力差が大きくなる。これに伴い、密閉容器２０の油溜り部２６の油が、オイルセパレータ３に一時的に逆流し、オイルセパレータ３の油面の高さ方向の位置はより高くなり、密閉容器２０の油溜り部２０の油面２７の高さ方向の位置はより低くなる。
【００４６】
従って、吐出側冷媒配管１４での冷媒と油の混合物の流動損失の増加に対応する分だけ、油のヘッド差が大きくなる。しかも、本実施例では、オイルセパレータ３の内径を密閉容器２０の油溜り部２６の内径よりも小さく構成しているので、油溜り部２６の油面高さの変化に対し、オイルセパレータ３の油面高さの変化はより大きくなる。例えば、オイルセパレータ３の内径を密閉容器２０の油溜り部２６の内径の１／２とした場合、油溜り部２６の油面高さの低下に対し、オイルセパレータ３の油面高さの上昇は４倍になる。
このように、本実施例によれば、オイルセパレータ３から密閉容器２０の油溜り部２６に戻る油の量は、油のヘッド差により自動的に調整され、圧縮機２の高速回転時においても、油溜り部２６の油面２７の高さを、常に適切に調整することができる。
【００４７】
即ち、本実施例による空気調和機では、圧縮機２の密閉容器２０の内部の油面２７の高さ方向の位置の変動を抑えつつ、効果的に油のヘッド差を作り出すことができるので、密閉容器２０の内部の油切れのリスクを低減することができる。
【００４８】
以上説明したように、本実施例によれば、冷媒として、少なくとも１種のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）と、トリフルオロヨードメタン（ＣＦ３Ｉ）を含む混合冷媒を使用し、圧縮機に使用される冷凍機油は、前記混合冷媒に対して非相溶の油を使用し、且つ圧縮機２の吐出側に設けられ冷媒から油を分離するオイルセパレータ３を備える構成としているので、以下の効果が得られる。
（１）地球温暖化係数が低く且つ難燃性の冷媒を用いつつ、冷媒としてＣＦ３Ｉの混合冷媒を用いながら、冷凍能力を確保することができる。
（２）圧縮機２に使用される冷凍機油は、前記混合冷媒に対して非相溶の油を使用しているので、冷凍機油に溶け込む冷媒の量を少なくでき、これにより冷媒封入量を低減することもできる。また、冷凍機油の粘度低下も抑制できるから、圧縮機２の信頼性向上も図れる。
（３）前記混合冷媒に対して非相溶の油を使用していることから、オイルセパレータ３での油の分離効率を向上することができ、圧縮機２の密閉容器２０内の油量を適切に保持できる。また、室外側熱交換器６や室内側熱交換器１１などの熱交換器側への油流出を抑制できるから、前記熱交換器での伝熱効率を増加させることができる。
【実施例２】
【００４９】
本発明の冷凍空調装置の実施例２としての空気調和機を、図４を用いて説明する。本実施例２における空気調和機の基本的な構成は、実施例１で説明した空気調和機と同様であり、図１に示す冷凍サイクルの構成、図２に示す密閉型電動圧縮機の構成は実施例１と同様である。以下の説明では、実施例１と異なる部分を中心に説明する。
【００５０】
図４は、本実施例２を説明する図で、図３に相当する図であり、図４において、図３と同一符号を付した部分は、同一又は相当する構成を示している。
図４に示すように、本実施例２の構成において、図３に示す実施例１と異なる部分は、油戻し配管１２の途中に、オイルセパレータ３の油出口部３４から圧縮機２の密閉容器２０の方向へのみ油が流れるように、逆止弁３８を設けている点が異なっている。他の構成は実施例１と同様である。
【００５１】
前記逆止弁３８を備えることにより、密閉容器２０内の油溜り部２６の油がオイルセパレータ３側へ逆流するのを防止することができ、密閉容器２０の内の油溜り部２６に油がなくなるリスクを更に低減することができる。従って、本実施例２の空気調和機によれば、密閉型電動圧縮機２内での油切れを防止して信頼性を更に向上することができる。また、油溜り部２６からオイルセパレータ３側への油の逆流を防止できることから、オイルセパレータ３内の油面が異常に上昇して油分離効率が低下することも防止できる。従って、冷凍サイクルへ油が吐出されてしまうことも抑制できるから、室外側熱交換器６や室内側熱交換器１１などの熱交換器側への油流出を抑制して、前記各熱交換器での伝熱効率を増加させることができ、省エネルギー性を更に向上できる。
【実施例３】
【００５２】
本発明の冷凍空調装置の実施例３としての空気調和機を、図５、図６を用いて説明する。本実施例３における空気調和機の基本的な構成は、実施例１で説明した空気調和機と同様であり、図１に示す冷凍サイクルの構成、図２に示す密閉型電動圧縮機の構成は実施例１と同様である。以下の説明では、実施例１と異なる部分を中心に説明する。
【００５３】
図５、図６は、それぞれ図１で説明したオイルセパレータ３の他の例を説明する図で、オイルセパレータ３としてのより好ましい例を示すものである。
【００５４】
図５はより好ましい遠心分離式のオイルセパレータ３の例を示すもので、このオイルセパレータ３は、縦長の外筒３ｂと、この外筒３ｂの内側上部に前記外筒３ｂと同心となるように取り付けられた内筒３ｃを備え、前記外筒３ｂと前記内筒３ｃとの間には円周流路３ｄを形成している。
【００５５】
前記円周流路３ｄには、外筒３ｂの内面に沿って油を含む冷媒ガスを吐出させる入口部３５が設けられ、この入口部３５には圧縮機２から吐出された冷媒を導く吐出側冷媒配管１４が接続されている。
【００５６】
前記内筒３ｃの内面上部には内筒３ｃの内部に開口する冷媒出口部３６が設けられ、この冷媒出口部３６には四方弁４（図１参照）側に冷媒を流す冷媒配管３７が接続されている。また、前記外筒３ｂ内の底部３ａの中央には、分離された油の出口となる油出口部３４が設けられ、この油出口部３４には、分離された油を前記圧縮機２の油溜り部２６に戻す油戻し配管１２が接続されている。
【００５７】
圧縮機２から吐出された油を含む冷媒ガスをオイルセパレータ３の入口部３５から前記円周流路３ｄに吐出させることで、油と冷媒の混合物は前記円周流路３ｄに沿って旋回しながら下降し、その時の遠心力により油は冷媒ガスから分離されて外筒３ｂ内面に沿って流下し、オイルセパレータ３の底部３ａに溜まる。オイルセパレータ３の底部３ａに溜まった油は油戻し配管１２を介して前記圧縮機２の油溜り部２６に戻される。一方、油を分離した冷媒ガスは前記内筒３ｃ内に流入し、ここから前記冷媒配管３７に流出する。
【００５８】
オイルセパレータ３として、このような構成の遠心分離式のオイルセパレータ３を用いることにより、旋回流を発生させ遠心力を利用して油を分離できるので、より油分離効率を向上させることができる。従って、室外側熱交換器６や室内側熱交換器１１に冷媒と非相溶の油が流れて滞留し、前記各熱交換器における伝熱作用が油により阻害されるのを防ぐことができる。
【００５９】
図６は、図１に示すオイルセパレータ３のより好ましいオイルセパレータ３としてのデミスタ式のオイルセパレータ３を示すものである。図６において、図５と同一符号を付した部分は同一或いは相当する部分であり、図５の例と異なる部分の構成を中心に説明する。
【００６０】
デミスタ式のオイルセパレータ３は、オイルセパレータ３内に金網等の線状で構成された網目状のデミスタ３ｅを、嵌合等により固定して設けたものである。このデミスタ３ｅの下部空間３ｆの上側には油を含む冷媒ガスが導かれる入口部３５が設けられ、この入口部３５には圧縮機２から吐出された冷媒を導く吐出側冷媒配管１４が接続されている。
【００６１】
前記デミスタ３ｅの上部空間３ｇには冷媒出口部３６が設けられ、この冷媒出口部３６には前記冷媒配管３７が接続されている。また、オイルセパレータ３内の底部３ａの中央には、分離された油の出口となる油出口部３４が設けられ、この油出口部３４には前記油戻し配管１２が接続されている。なお、オイルセパレータ３を構成している容器と前記デミスタ３ｅの外周部分との間から、油を含む冷媒ガスが漏洩して流れるのを防止するため、その部分にバッフルを設けると良い。
【００６２】
圧縮機２から吐出された油を含む冷媒ガスをオイルセパレータ３の入口部３５からオイルセパレータ３内の下部空間３ｆに吐出させると、油を含む冷媒ガスは、デミスタ３ｅを通過して上部空間３ｇ側に流れる。このとき、冷媒ガス中の油（油滴）は前記デミスタ３ｅにおける線条で捕らえられて分離され、オイルセパレータ３の底部３ａに溜まる。オイルセパレータ３の底部３ａに溜まった油は油戻し配管１２を介して前記圧縮機２の油溜り部２６に戻される。一方、油を分離した冷媒ガスは上部空間３ｇから冷媒配管３７に流出する。
【００６３】
このように、オイルセパレータ３として、デミスタ式のオイルセパレータ３を用いることにより、油分離効率をより向上させることができ、図５に示した例とほぼ同様の効果を得ることができる。
【００６４】
本実施例３では、遠心分離式とデミスタ式のオイルセパレータについて説明したが、前記オイルセパレータ３として、邪魔板（バッフル板）を設けて油を分離する邪魔板式（バッフル式）などを用いても良い。
【００６５】
なお、地球温暖化係数（Ｇｌｏｂａｌ Ｗａｒｍｉｎｇ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ：ＧＷＰ）、蒸気圧、および難燃化パラメーター調整するため、冷媒として、トリフルオロヨードメタン、ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）、ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）、およびヘキサフルオロプロペン（ＦＯ１２１６）の１種以上を用いることが好ましい。また、機器の能力に合う蒸気圧を得るために、冷媒にＨＦＯ１２３４ｙｆ、ＨＦＯ１２３４ｚｅ、１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ１３４ａ）、ＨＦＯ１１２３などを含め、能力に関係する蒸気圧や効率に影響する温度勾配度合いを混合濃度により調整することが好ましい。
【００６６】
ＧＷＰは、気候変動に関する政府間パネル（ＩＰＣＣ）第４次評価報告書（ＡＲ４）の値（１００年値）が用いられる。また、ＡＲ４に記載されていない冷媒のＧＷＰは、ＩＰＣＣ第５次評価報告書（ＡＲ５）の値を用いてもよいし、他の公知文献に記載された値を用いてもよいし、公知の方法を用いて算出または測定した値を用いてもよい。ＡＲ４によると、トリフルオロヨードメタンのＧＷＰは０．４であり、ＨＦＣ３２のＧＷＰは６７５であり、ＨＦＣ１２５のＧＷＰは３，５００である。
【００６７】
冷媒のＧＷＰは、７５０以下であり、好ましくは５００以下であり、より好ましくは１５０以下であり、更に好ましくは１００以下であり、特に好ましくは７５以下である。
冷媒の２５℃の蒸気圧は、好ましくは１．４ＭＰａから１．８ＭＰａの範囲である。
また、数式（１）で示される冷媒の難燃化パラメーターは、好ましくは０．４６以下である。
【００６８】
Ｆｍｉｘ＝Σｉ Ｆｉ ｘｉ      …（１）
なお、Ｆｍｉｘは混合冷媒の難燃化パラメーター、Ｆｉは各冷媒成分の難燃化パラメーター、ｘｉは各冷媒成分のモル分率を示す。
【００６９】
なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。
例えば、上述した実施例では、冷凍空調装置に用いる密閉型電動圧縮機として、密閉型スクロール圧縮機を採用した例について説明したが、高圧チャンバ方式の圧縮機であれば、任意の圧縮機、例えば、密閉型のロータリー圧縮機やスイングタイプ或いはレシプロタイプの圧縮機を使用するようにしても良い。また、縦型の密閉型電動圧縮機について説明したが、横型のものにも適用できる。更に、単段（１段）の密閉型電動圧縮機に限らず、多段圧縮の密閉型電動圧縮機を使用する冷凍空調装置にも同様に適用できる。
また、上記した実施例は本発明で分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。
【符号の説明】
【００７０】
１：空気調和機（冷凍空調装置）、１Ａ：室外機、１Ｂ：室内機、
２：密閉型電動圧縮機（圧縮機）、３：オイルセパレータ、
３ａ：底部、３ｂ：外筒、３ｃ：内筒、３ｄ：円周流路、３ｅ：デミスタ、
３ｆ：下部空間、３ｇ：上部空間、
４：四方切換弁（四方弁）、５，１０：送風機、６：室外側熱交換器、
７，９：電子膨張弁（膨張弁）、８：レシーバ、１１：室内側熱交換器、
１２：油戻し配管、１３：吸入側冷媒配管（冷媒配管）、
１４：吐出側冷媒配管（冷媒配管）、１５：アキュームレータ、
１６：接続冷媒配管（冷媒配管）、１８：圧縮機構部、
１８ａ：フレーム、１８ｂ：旋回スクロール、１８ｃ：固定スクロール、
１９：電動機部、１９ａ：固定子、１９ｂ：回転子、
２０：密閉容器、２１：回転軸、２１ａ：偏心部、２１ｂ：油通路、
２２：吸込配管、２３：吐出配管、２４：油戻し部、２５：電源端子、
２６：油溜り部、２７：油面、２８：油吸込部、２９：オルダムリング、
３０：吐出口、３１：主軸受、３２：副軸受、３３：副軸受ハウジング、
３４：油出口部、３５：入口部、３６：冷媒出口部、３７：冷媒配管、３８：逆止弁。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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