(57)【要約】【課題】形態により、引き摺りトルクの低減を達することができる湿式摩擦材を提供する。【解決手段】リング形状をなすコアプレート２と、コアプレート２の主面２ａに配置された複数のセグメントピース３と、を有する湿式摩擦材１であって、セグメントピース３は、各々、略Ｗ字形状をなし、略Ｗ字形状は、コアプレートの遠心方向Ｄ１に伸びる長辺と、コアプレートの回転方向Ｄ２に伸びる短辺と、を有する略長方形状の原形に、長辺右側部又は長辺左側部のいずれか一方の側部に２つの切欠凹部６１、６２を、他方の側部に１つの切欠凹部６３を、設けた形状であり、複数のセグメントピース３のいずれの隣り合った２つのセグメントピースも、第１のセグメントピース３０１が有する１つの切欠凹部６３と、第２のセグメントピース３０２が有する２つの切欠凹部６１、６２間に挟まれてなる凸部６５とが、対面されている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
リング形状をなすコアプレートと、
前記コアプレートの主面に配置された複数のセグメントピースと、を有する湿式摩擦材であって、
前記セグメントピースは、各々、略Ｗ字形状をなし、
前記略Ｗ字形状は、前記コアプレートの遠心方向に伸びる長辺と、前記コアプレートの回転方向に伸びる短辺と、を有する略長方形状の原形に、長辺右側部又は長辺左側部のいずれか一方の側部に２つの切欠凹部を、他方の側部に１つの切欠凹部を、設けた形状であり、
前記複数のセグメントピースのいずれの隣り合った２つのセグメントピースも、第１のセグメントピースが有する前記１つの切欠凹部と、第２のセグメントピースが有する前記２つの切欠凹部間に挟まれてなる凸部とが、対面されていることを特徴とする湿式摩擦材。
【請求項２】
前記セグメントピースは、前記１つの切欠凹部を有した側部のうち、前記コアプレートの外周側に位置する角部が切欠かれた形状である請求項１に記載の湿式摩擦材。
【請求項３】
前記コアプレートの回転中心から遠心方向へ向かって仮想直線を引いた場合に、前記コアプレートの内周側から外周側まで、前記セグメントピースと接しない仮想直線を有する請求項１又は２に記載の湿式摩擦材。
【請求項４】
前記切欠凹部の切込深さは、前記原形の幅の１／２以下である請求項１乃至３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。
【請求項５】
前記セグメントピースは、前記コアプレートの回転方向に前記セグメントピースを横断した溝を有する請求項１乃至４のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。
【請求項６】
前記溝の一端は、前記切欠凹部のうちの最も切込みの深い位置を含む請求項５に記載の湿式摩擦材。
【請求項７】
前記溝の深さは、前記セグメントピースの厚さを越えない請求項５又は６に記載の湿式摩擦材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は湿式摩擦材に関する。更に詳しくは、潤滑油の存在下で利用される湿式摩擦材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、湿式摩擦材を用いた湿式クラッチや湿式ブレーキが、トルク伝達や制動等に利用されている。例えば、自動車等の自動変速機では、湿式クラッチ内に湿式摩擦材が利用されている。
湿式クラッチは、複数枚の湿式摩擦材と複数枚のセパレータプレートとを小さなクリアランスを介して交互に配置され、両者を圧接・離間することでトルク伝達・非伝達を行う構造となっている。また、クラッチ内には、この圧接・離間における湿式摩擦材の摩擦低減や摩擦に伴う摩擦熱を吸収する目的等から、潤滑油が供給されている。このクラッチは、非締結時には、湿式摩擦材とセパレータプレートとが離間されて相対回転されており、その際に引き摺りトルクと称されるトルクを生じることが知られている。
この引き摺りトルクは、クラッチの空転時に不要なエネルギーを消費するため、近年、急速に進展されている低燃費化対策として、その低減が望まれている。例えば、ロックアップクラッチでは、昨今、車両の変速フィーリング向上のため、湿式摩擦材を多板化する試みがなされているが、多板化されると、単板である場合に比べて引き摺りトルクが顕在化される。例えば、潤滑油が低温である場合等には、引き摺りトルクが顕著に増大する可能性があり、これを低減することが求められる。この点、引き摺りトルク低減の技術として下記特許文献１及び２の技術が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−２８２６４８号公報
【特許文献２】特開２０１６−００１００４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１には、油溝を挟んで対向したセグメントピースの中間部分が対称にＶ字形状や矩形状に切り取られていると、潤滑油が、これらのＶ字形状や矩形状に拡がった部分に当接して摩擦材基材の摩擦面に供給され、セパレータプレートと摩擦面との接触を抑制して引き摺りトルクを抑制できることが開示されている（図６（ｂ）、図６（ｅ）、［００５５］、［００５６］、［００６２］）。
特許文献２には、セグメントピースがピース内で終端する周方向に延びる周溝を有することで、この周溝からあふれ出た油が軸方向に流動して、摩擦面に圧力を発生させ、引き離し効果が生まれることにより、引き摺りトルクを低減できることが開示されている（［００１４］）。
【０００５】
しかしながら、特許文献１の湿式摩擦材は、その図５に開示されるように相対回転数が高くなるに従い引き摺りトルクが低減される特性を有することが分かる。一方で、特許文献２の湿式摩擦材は、その図１１に開示されるように相対回転数が高くなるに従い引き摺りトルクが増大する特性を有することが分かる。このように高回転から低回転までの全域で引き摺りトルクを一様に低減できる湿式摩擦材は存在しない。従って、様々な製品要求に応じて最適な形態を選択することで引き摺りトルク低減を顕在化させる必要がある。即ち、より多くの選択肢をプールできることが求められ、より多くの引き摺りトルク低減の形態が求められている。
【０００６】
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、従来と異なる形態により、引き摺りトルクの低減を達することができる湿式摩擦材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は以下の通りである。
〔１〕本湿式摩擦材は、リング形状をなすコアプレートと、
前記コアプレートの主面に配置された複数のセグメントピースと、を有する湿式摩擦材であって、
前記セグメントピースは、各々、略Ｗ字形状をなし、
前記略Ｗ字形状は、前記コアプレートの遠心方向に伸びる長辺と、前記コアプレートの回転方向に伸びる短辺と、を有する略長方形状の原形に、長辺右側部又は長辺左側部のいずれか一方の側部に２つの切欠凹部を、他方の側部に１つの切欠凹部を、設けた形状であり、
前記複数のセグメントピースのいずれの隣り合った２つのセグメントピースも、第１のセグメントピースが有する前記１つの切欠凹部と、第２のセグメントピースが有する前記２つの切欠凹部間に挟まれてなる凸部とが、対面されていることを特徴とする。
〔２〕他の形態の湿式摩擦材は、上記〔１〕に記載の湿式摩擦材において、前記セグメントピースは、前記１つの切欠凹部を有した側部のうち、前記コアプレートの外周側に位置する角部が切欠かれた形状であることを要旨とする。
〔３〕他の形態の湿式摩擦材は、上記〔１〕又は〔２〕に記載の湿式摩擦材において、前記コアプレートの回転中心から遠心方向へ向かって仮想直線を引いた場合に、前記コアプレートの内周側から外周側まで、前記セグメントピースと接しない仮想直線を有することを要旨とする。
〔４〕他の形態の湿式摩擦材は、上記〔１〕乃至〔３〕のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材において、前記切欠凹部の切込深さは、前記原形の幅の１／２以下であることを要旨とする。
〔５〕他の形態の湿式摩擦材は、上記〔１〕乃至〔４〕のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材において、前記セグメントピースは、前記コアプレートの回転方向に前記セグメントピースを横断した溝を有することを要旨とする。
〔６〕他の形態の湿式摩擦材は、上記〔５〕に記載の湿式摩擦材において、前記溝の一端は、前記切欠凹部のうちの最も切込みの深い位置を含むことを要旨とする。
〔７〕他の形態の湿式摩擦材は、上記〔５〕又は〔６〕に記載の湿式摩擦材において、前記溝の深さは、前記セグメントピースの厚さを越えないことを要旨とする。
【発明の効果】
【０００８】
本湿式摩擦材によれば、従来と異なる形態により、引き摺りトルクの低減を達することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本湿式摩擦材（実施例１及び２）の一例を示す平面図（ａ）及びその一部を拡大して示す斜視図（ｂ）である。
【図２】原形を説明する平面図である。
【図３】セグメントピースを説明する平面図である。
【図４】切欠凹部の切込深さを説明する平面図である。
【図５】原形及びセグメントピースのバリエーションを説明する平面図である。
【図６】原形及びセグメントピースのバリエーションを説明する平面図である。
【図７】原形及びセグメントピースのバリエーションを説明する平面図である。
【図８】原形及びセグメントピースのバリエーションを説明する平面図である。
【図９】凸部と切欠凹部との相関の一例を説明する平面図である。
【図１０】凸部と切欠凹部との相関の他例を説明する平面図である。
【図１１】凸部と切欠凹部との相関の他例を説明する平面図である。
【図１２】セグメントピースを横断した溝の一例を説明する斜視図である。
【図１３】セグメントピースを横断した溝の他例を説明する斜視図である。
【図１４】セグメントピースを横断した溝を説明する平面図である。
【図１５】セグメントピースを横断した溝のバリエーションを説明する断面図である。
【図１６】セグメントピースの表面における潤滑油の流れを説明する説明図である。
【図１７】実施例１〜７及び比較例１〜２の各湿式摩擦材の概形を説明する説明図である。
【図１８】実施例１、比較例１〜２の各湿式摩擦材の引き摺りトルクの相関を示すグラフである。
【図１９】実施例２〜７の各湿式摩擦材の引き摺りトルクの相関を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明を、図を参照しながら説明する。また、本明細書において各部の平面形状を説明する際には、時計文字盤における１２時位置に配置したものを想定して形状の説明を行う。更に、本明細書では、セグメントピースの説明をする際には、当該セグメントピースを、時計文字盤の１２時位置においた場合を想定して説明する。従って、所定のセグメントピースにおいて、「右」は、時計文字盤の９時位置から３時位置へ向かう方向を意味し、「左」は、時計文字盤の３時位置から９時位置へ向かう方向を意味する。更に、「上」は、時計文字盤の６時位置から１２時位置へ向かう方向を意味し、「下」は、時計文字盤の１２時位置から６時位置へ向かう方向を意味する。
【００１１】
本発明の湿式摩擦材（１）は、リング形状をなすコアプレート（２）と、
コアプレート（２）の主面（２ａ）に配置された複数のセグメントピース（３）と、を有する（図１参照）。
【００１２】
［１］コアプレート
上記コアプレート２は、リング形状をなす。即ち、通常、板体中央が開孔された環形状である。このコアプレート２は、リング形状の中心を回転中心Ｐとしている。コアプレート２が有する主面２ａは、その面に複数のセグメントピース３が接合される面である。主面２ａは、コアプレート２の一面のみに有してよいし、両面に有してもよい。即ち、セグメントピース３は、コアプレート２の一面のみに配されてもよいし、コアプレート２の両面に配されていてもよい。
【００１３】
また、コアプレート２は、上記主面２ａ以外に、適宜、必要な他構成を備えることができる。他構成としては、例えば、係合歯が挙げられる。係合歯は、コアプレート２の内周面や外周面から突設して設けることができる。具体的には、図１に示すように、内周面から突設された係合歯８を有することができる。係合歯８は、湿式摩擦材１に対して回転軸となるハブの外周に配置されたスプラインと噛み合うことができるように設けることができる。
【００１４】
コアプレート２の大きさ等は限定されず、外径と内径との相関も限定されないが、例えば、外径をＲ１（外周の直径）、内径をＲ２（係合歯８を有する場合には、係合歯８を除いた内周面を基準とする）とした場合、これらの比Ｒ１／Ｒ２は、１＜Ｒ１／Ｒ２≦１０とすることができ、１．０５≦Ｒ１／Ｒ２≦５とすることができ、１．１≦Ｒ１／Ｒ２≦３とすることができる。
また、コアプレート２の厚さをＤ（ｍｍ）とした場合、厚さＤは限定されないが、例えば、０．１≦Ｄ（ｍｍ）≦１０ｍｍとすることができ、０．３≦Ｄ（ｍｍ）≦７とすることができ、０．５≦Ｄ（ｍｍ）≦５とすることができる。
更に、コアプレート２は、どのような材料から形成されてもよいが、例えば、各種炭素鋼（Ｓ３５Ｃ、Ｓ５５Ｃ等）、冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ、ＳＰＣＣＴ等）、低炭素ハイテン鋼（ＮＣＨ７８０等）などを用いることができる。
【００１５】
［２］セグメントピース
上記セグメントピース３は、各々、略Ｗ字形状をなしている（図１及び図３〜図８参照）。
更に詳しくは、この略Ｗ字形状は、コアプレート２の遠心方向Ｄ１に伸びる長辺５１と、コアプレート２の回転方向Ｄ２に伸びる短辺５２と、を有する略長方形状の原形５（図２参照）に、下記３つの切欠凹部６１、６２及び６３を設けた形状を有する（図３参照）。即ち、原形５の長辺右側部５５Ｒ又は長辺左側部５５Ｌのいずれか一方の側部５５に２つの切欠凹部６１、６２を設け、他方の側部５５に１つの切欠凹部６３を、設けた形状を有する。即ち、略Ｗ字形状は、一方の側部５５に２つの切欠凹部６１及び６２を有し、他方の側部５５に１つの切欠凹部６３を有する形状である。
これら切欠凹部６１、６２及び６３は、いずれも略台形状であることが好ましく、特にセグメントピース３の内側に向かって開口幅が狭くなる狭窄形状の台形状であることが好ましい。
【００１６】
これらの切欠凹部６１、６２及び６３を有した略Ｗ字形状のセグメントピース３を有することにより、引き摺りトルクを低減できる理由は定かではないものの、図１６に示すように、潤滑油を、矢印Ｔ１及び矢印Ｔ２に沿って流れやすく整流できるためと考えられる。より具体的には、切欠凹部６２を有することにより、切欠凹部６２によって潤滑油の流れを堰き止めるとともに、セグメントピース３の摩擦面へ潤滑油を乗り上げさせることができる。この際、長辺右側部５５Ｒには切欠凹部（６１及び６２）を２つ有するために、切欠凹部６２は、外周側ＳＯへシフトして配置される。これにより、切欠凹部６１を介して摩擦面へ乗り上げた潤滑油は、切欠凹部６３へと抜けることになる。このように、切欠凹部６２と切欠凹部６３とを斜めに対向させることにより、摩擦面に乗り上げている潤滑油の流路を短くすることができる。これにより摩擦面へも十分な潤滑油を供給しながらも、その流路を短くすることにより潤滑油が摩擦面に滞留する時間を短くすることができる。このような作用が引き摺りトルク低減に寄与しているものと考えることができる。
【００１７】
同様に、切欠凹部６１を有することにより、切欠凹部６１によって潤滑油の流れを堰き止めるとともに、セグメントピース３の摩擦面へ潤滑油を乗り上げさせることができる。この際、長辺右側部５５Ｒには切欠凹部（６１及び６２）を２つ有するために、切欠凹部６１は、外周側ＳＯへシフトして配置される。これにより、切欠凹部６１を介して摩擦面へ乗り上げた潤滑油は、外周側ＳＯの短辺５２へと抜けることになるが、その流路を短くすることができる。更に、切欠部６７を有する場合には、切欠凹部６１から乗り上げた潤滑油が摩擦面を流れる流路をより短くすることができる。このように、切欠凹部６１と切欠部６７とを斜めに対向させることにより、摩擦面に乗り上げている潤滑油の流路を短くできる。これにより摩擦面へも十分な潤滑油を供給しながらも、その流路を短くし、潤滑油が摩擦面に滞留する時間を短縮できる。
【００１８】
各部の寸法は限定されないが、例えば、以下の通りにすることができる（図４ａ及び図４ｂ参照）。
切欠凹部（６１、６２及び６３）の切込深さ（ＷＯ６１、ＷＯ６２及びＷＯ６３）は、原形５の幅の１／２以下にすることができる。この範囲とすることにより、摩擦面積を確保しながら高い引き摺りトルク低減効果を得ることができる。この切欠凹部（６１、６２及び６３）の切込深さ（ＷＯ６１、ＷＯ６２及びＷＯ６３）は、更に、原形５の幅の０．２０〜０．３０にすることが好ましく、０．２５〜０．２８にすることがより好ましい。
【００１９】
より具体的には、切欠凹部６１の切込深さＷＯ６１は、ＷＯ６１≦｛ＷＤ６１×１／２｝である。切欠凹部６１の切込深さＷＯ６１は、原形５の外周５Ｓと切欠凹部６１の底部６１Ｂとの間の直線距離である。この底部６１Ｂは、切欠凹部６１内の最も深く切り込まれた部位であり、図４（ａ）のように底部６１Ｂが同じ切込深さの部位を有する場合には、底部６１Ｂの中央で切込深さＷＯ６１は測定される。また、原形５の幅ＷＤ６１は、底部６１Ｂを測定する位置における原形５の幅である。従って、図４（ａ）に示すように、原形５が、略長方形状であるものの、内周側ＳＩの短辺５２Ｉが、外周側ＳＯの短辺５２Ｏよりも短い場合には、原形５の幅は、各切込深さＷＯ６１、切込深さＷＯ６２及び切込深さＷＯ６３で異なる。
【００２０】
また、切欠凹部６２の切込深さＷＯ６２は、ＷＯ６２≦｛ＷＤ６２×１／２｝である。切欠凹部６２の切込深さＷＯ６２は、原形５の外周５Ｓと切欠凹部６２の底部６２Ｂとの間の直線距離である。この底部６２Ｂは、切欠凹部６２内の最も深く切り込まれた部位であり、図４（ａ）のように底部６２Ｂが同じ切込深さの部位を有する場合には、底部６２Ｂの中央で切込深さＷＯ６２は測定される。また、原形５の幅ＷＤ６２は、底部６２Ｂを測定する位置における原形５の幅である。
同様に、切欠凹部６３の切込深さＷＯ６３は、ＷＯ６３≦｛ＷＤ６３×１／２｝である。切欠凹部６３の切込深さＷＯ６３は、原形５の外周５Ｓと切欠凹部６３の底部６３Ｂとの間の直線距離である。この底部６３Ｂは、切欠凹部６３内の最も深く切り込まれた部位であり、図４（ａ）のように底部６３Ｂが同じ切込深さの部位を有する場合には、底部６３Ｂの中央で切込深さＷＯ６３は測定される。また、原形５の幅ＷＤ６３は、底部６３Ｂを測定する位置における原形５の幅である。
【００２１】
更に、切欠凹部（６１、６２及び６３）は、原形５のいずれか一方の側部５５（長辺右側部５５Ｒ又は長辺左側部５５Ｌ）に２つの切欠凹部６１、６２を有し、他方の側部５５に１つの切欠凹部６３を有すればよく、各々形成位置は限定されない。
そのうえで、例えば、切欠凹部６２は、セグメントピースの高さＨ３の１／２の高さ位置より更に内周側ＳＩに位置させることができる。より具体的には、切欠凹部６２の切込深さＷＯ６２が最も深い位置（Ｘ６２）とセグメントピースの高さＨ３の１／２の高さ位置（ＸＨＦ）との間の直線距離Ｈ６２は、セグメントピースの高さＨ３の２０％以上であることが好ましい（図４ｂ参照）。即ち、Ｈ６２／Ｈ３≧０．２０であることが好ましい。この値（Ｈ６２／Ｈ３）は、更に、０．２０≦Ｈ６２／Ｈ３≦０．３０が好ましく、０．２３≦Ｈ６２／Ｈ３≦０．２７が好ましい。
【００２２】
また、切欠凹部６１は、セグメントピースの高さＨ３の１／２の高さ位置より更に外周側ＳＯに位置させることができる。より具体的には、切欠凹部６１の切込深さＷＯ６１が最も深い位置（Ｘ６１）とセグメントピースの高さＨ３の１／２の高さ位置（ＸＨＦ）との間の直線距離Ｈ６１は、セグメントピースの高さＨ３の３５％以下であることが好ましい（図４ｂ参照）。即ち、Ｈ６１／Ｈ３≦０．３５であることが好ましい。この値（Ｈ６１／Ｈ３）は、更に、０．２０≦Ｈ６１／Ｈ３≦０．３０が好ましく、０．２３≦Ｈ６１／Ｈ３≦０．２７が好ましい。
【００２３】
更に、切欠凹部６３は、セグメントピースの高さＨ３の１／２の高さ位置を含む箇所に位置させることができる。より具体的には、切欠凹部６３の切込深さＷＯ６３が最も深い位置（Ｘ６３）と、切欠凹部６３の外周側ＳＯに配置された凸部６６の最も突出した位置（Ｘ６６）と、の間の直線距離Ｈ６３は、セグメントピースの高さＨ３の３５％以下であることが好ましい（図４ｂ参照）。即ち、Ｈ６３／Ｈ３≦０．３５であることが好ましい。この値（Ｈ６３／Ｈ３）は、更に、０．２５≦Ｈ６３／Ｈ３≦０．３５が好ましく、０．２８≦Ｈ６３／Ｈ３≦０．３２が好ましい。
【００２４】
また、切欠凹部（６１、６２及び６３）の切込み角度（θ６１ａ、θ６２ａ及びθ６３ｂ）、切欠凹部（６１、６２及び６３）の逃げ角度（θ６１ｂ、θ６２ｂ及びθ６３ａ）、切欠部６７の切欠き角度（θ６７）は、いずれも４０度以上であることが好ましい。これらの各角度は同じであってもよいし、異なってもよい。各角度を上記範囲とすることにより、高い引き摺りトルク低減効果を得ることができる。これらの角度は、更に、４３度以上６５度以下とすることが好ましく、４５度以上６０度以下とすることがより好ましく、４５度以上５５度以下とすることが特に好ましい（図４ｂ参照）。
【００２５】
上述したようなセグメントピース３のバリエーションとしては、例えば、図５（ｂ〜ｃ
）〜図８（ｂ〜ｃ）に示すものを例示することができる。本湿式摩擦材１は、これらのセグメントピース３のうちの１種のみを複数有してもよいし、これらのうちの２種以上が併用されてもよい。
このうち、図５に示すセグメントピース３（３Ａ及び３Ｂ）は、左右の長辺５１の長さが同じであり、内周側ＳＩ及び外周側ＳＯの短辺５２の長さが同じであり、四隅が直角である長方形を原形５（図５ａ）としている。そして、セグメントピース３Ａ（図５ｂ）は、長辺右側部５５Ｒに２つの切欠凹部６１、６２を有し、長辺左側部５５Ｌに１つの切欠凹部６３を有する。更に、セグメントピース３Ｂ（図５ｂ）は、セグメントピース３Ａと同様に切欠凹部６１、６２及び６３を有することに加え、長辺左側部５５Ｌのうちのコアプレート２の外周側ＳＯに位置する角部６７が切欠かれた形状を有する。即ち、セグメントピース３Ｂ（図５ｂ）は、長辺左側部５５Ｌのうち外周側ＳＯに切欠部６７を有する（便宜的に角部６７と切欠部６７とは同じ符号を利用して説明する。以下同様）。
【００２６】
また、図６に示すセグメントピース３（３Ａ及び３Ｂ）は、左右の長辺５１の長さが同じであり、内周側ＳＩ及び外周側ＳＯの短辺５２の長さが同じであり、四隅がＲ形状に面取りされた略長方形を原形５（図６ａ）としている。そして、セグメントピース３Ａ（図６ｂ）は、長辺右側部５５Ｒに２つの切欠凹部６１、６２を有し、長辺左側部５５Ｌに１つの切欠凹部６３を有する。更に、セグメントピース３Ｂ（図６ｂ）は、セグメントピース３Ａと同様に切欠凹部６１、６２及び６３を有することに加え、長辺左側部５５Ｌのうちのコアプレート２の外周側ＳＯに位置する角部６７が切欠かれた形状を有する。即ち、セグメントピース３Ｂ（図６ｂ）は、長辺左側部５５Ｌのうち外周側ＳＯに切欠部６７を有する。加えて、切欠凹部６１、６２及び６３並びに切欠部６７を形成している角部はいずれも面取りされて緩やかにカーブする形状となっている。
【００２７】
更に、図７に示すセグメントピース３（３Ａ及び３Ｂ）は、左右の長辺５１の長さが同じであり、内周側ＳＩの短辺５２が外周側ＳＯの短辺５２よりも短く、四隅がＲ形状に面取りされていない略長方形を原形５（図７ａ）としている。そして、セグメントピース３Ａ（図７ｂ）は、長辺右側部５５Ｒに２つの切欠凹部６１、６２を有し、長辺左側部５５Ｌに１つの切欠凹部６３を有する。更に、セグメントピース３Ｂ（図７ｂ）は、セグメントピース３Ａと同様に切欠凹部６１、６２及び６３を有することに加え、長辺左側部５５Ｌのうちのコアプレート２の外周側ＳＯに位置する角部６７が切欠かれた形状を有する。即ち、セグメントピース３Ｂ（図７ｂ）は、長辺左側部５５Ｌのうち外周側ＳＯに切欠部６７を有する。
【００２８】
尚、図７ａ及び図７ｂに示す原形５では、より長い短辺５２（外周側ＳＯの短辺）の長さをＬ１とし、より短い方の短辺５２（内周側ＳＩの短辺）の長さをＬ２とした場合に、０．８≦Ｌ２／Ｌ１≦１であることが好ましい。更に、原形５の内角が非直角でる場合には、内角の大きさは８０度以上１００度以下であることが好ましい。
【００２９】
また、図８に示すセグメントピース３（３Ａ及び３Ｂ）は、左右の長辺５１の長さが同じであり、内周側ＳＩの短辺５２が外周側ＳＯの短辺５２よりも短く、四隅がＲ形状に面取りされた略長方形を原形５（図８ａ）としている。そして、セグメントピース３Ａ（図８ｂ）は、長辺右側部５５Ｒに２つの切欠凹部６１、６２を有し、長辺左側部５５Ｌに１つの切欠凹部６３を有する。更に、セグメントピース３Ｂ（図８ｂ）は、セグメントピース３Ａと同様に切欠凹部６１、６２及び６３を有することに加え、長辺左側部５５Ｌのうちのコアプレート２の外周側ＳＯに位置する角部６７が切欠かれた形状を有する。即ち、セグメントピース３Ｂ（図８ｂ）は、長辺左側部５５Ｌのうち外周側ＳＯに切欠部６７を有する。加えて、切欠凹部６１、６２及び６３並びに切欠部６７を形成している角部はいずれも面取りされて緩やかにカーブする形状となっている。
【００３０】
更に、本湿式摩擦材１において、複数のセグメントピース３は、いずれの隣り合った２つのセグメントピース３も、第１のセグメントピース３０１が有する１つの切欠凹部６３と、第２のセグメントピース３０２が有する２つの切欠凹部６１及び６２間に挟まれてなる凸部６５とが、対面されるように配置される（図９〜図１１参照）。即ち、第１のセグメントピース３０１が有する切欠凹部６３の底部６３Ｂと、第２のセグメントピース３０２が有する凸部６５の頂部６５Ｔと、が対面して配置されるとも換言することができる。
【００３１】
このように、第１のセグメントピース３０１の切欠凹部６３と、第２のセグメントピース３０２の凸部６５とが対面されることにより、湿式摩擦材１の表面で潤滑油を流れやすく整流する作用（図１６参照、矢印Ｔ１及び矢印Ｔ２）が得られると考えられる。即ち、上記の対面によって、矢印Ｔ１に沿った流れを形成できる流路を確保でき、また、矢印Ｔ２に沿った流れを形成できる流路を確保できる。
尚、２つの隣り合った２つのセグメントピース３同士の区画された間隙は、油溝４として機能される。油溝４は潤滑油の流路となる溝である。
【００３２】
上述の対面の具体的な形態は限定されないが、コアプレート２の回転中心Ｐから遠心方向Ｄ１へ向かって仮想直線を引いた場合に、コアプレート２の内周側ＳＩから外周側ＳＯまで、セグメントピース３と接しない仮想直線Ｌを有する形態（図９及び図１０参照）であることが好ましい。この構成により、摩擦面積の低下を抑制しながら、矢印Ｔ１に沿った流れを形成できる流路（図９〜図１１の網掛け部を参照）をより大きく確保することができる。
【００３３】
より具体的には、図１１の形態は、コアプレート２の回転中心Ｐから遠心方向Ｄ１へ向かって仮想直線を引いた場合に、コアプレート２の内周側ＳＩから外周側ＳＯまで、セグメントピース３と接する仮想直線Ｌ’のみを有する形態を示している。このように、セグメントピース３０１と３０２との間隙が狭いと、矢印Ｔ１に沿った流れを形成できる流路（図１１の網掛け部）も狭く且つ短くなる傾向にあり、前述した整流効果を発揮させ難くなる傾向にある。
【００３４】
これに対して、図１０の形態のように、仮想直線を引いた場合に、コアプレート２の内周側ＳＩから外周側ＳＯまで、セグメントピース３と接しない仮想直線Ｌを有することができる場合には、矢印Ｔ１に沿った流れを形成できる流路（図１０の網掛け部）は広く且つ長く確保できる傾向にあり、前述した整流効果を発揮させ易くなる。
更に、図９の形態のように、仮想直線を引いた場合に、コアプレート２の内周側ＳＩから外周側ＳＯまで、セグメントピース３と接しない仮想直線Ｌを形成できる幅が広い場合には、矢印Ｔ１に沿った流れを形成できる流路（図９の網掛け部）をより広く且つ長く確保できる傾向にあり、前述した整流効果を更に発揮させ易くなる。図９においてＬ３０１（最も右に寄ったＬ）とＬ３０２（最も左に寄ったＬ）との間隔ＬＤ（セグメントピース３の内周側ＳＩ）は、限定されないが、例えば、０≦ＬＤ（ｍｍ）≦３．０とすることができる。
【００３５】
また、セグメントピース３は、コアプレート２の回転方向Ｄ２にセグメントピース３を横断した溝７（以下、単に「横断溝」ともいう）を有することができる（図１２〜図１４参照）。この湿式摩擦材１では、セグメントピース３が、横断溝７を有しなくてもよいが、横断溝７を有する方が、横断溝７を有しない場合に比べてより優れた引き摺りトルク低減効果を発揮できる。
この横断溝７は、図１２、図１５ａ、図１５ｂ及び図１５ｃに示すように、セグメントピース３を分断しない深さの横断溝７であってもよいし、図１３、図１５ｄ及び図１５ｅに示すように、セグメントピース３を分断した横断溝７であってもよい。これらのうちでは、前者が好ましい。即ち、横断溝７の深さは、セグメントピース３の厚さを越えないことが好ましい。
【００３６】
また、横断溝７の断面形状も限定されないが、例えば、図１５に例示される。即ち、溝の深さに関わらず一定の溝幅の形状とすることができる（図１５ａ）し、溝の深さが深くなるに従って溝幅が狭くなる形状とすることができる（図１５ｂ、図１５ｃ及び図１５ｅ）し、溝の深さに関わらず一定の溝幅を有した形状とすることができる（図１５ｃ）。
これらの横断溝７の形成方法は限定されないが、例えば、図１５ａ、図１５ｂ及び図１５ｃに示す断面形状を有する横断溝７は、セグメントピース３を主面２ａに接合した状態の湿式摩擦材１に対してプレスを行って形成することができる。一方、図１５ｄ及び図１５ｅに示す断面形状を有する横断溝７は、セグメントピース３を主面２ａに接合した状態の湿式摩擦材１を切削することによって形成できる。
【００３７】
更に、横断溝７は、セグメントピース３のどの部位に何本が形成されてもよいが、１つのセグメントピース３に対して１本以上３本以下を有することが好ましい。３本以下であれば、摩擦面積の減少を抑制しつつ優れた引き摺りトルク低減効果を得ることができる。更に、各横断溝７の形成位置は限定されないが、切欠凹部（６１、６２及び６３）に対応した箇所に有することが好ましい。具体的には、横断溝７の一端が、切欠凹部のうちの最も切込みの深い位置を含む形態であることが好ましい。
より具体的には、図１４に示すように、切欠凹部６１に対応した横断溝７は、その一端が、切欠凹部６１のうちの最も切込みの深い位置６１Ｂを含む位置に形成されていることが好ましい。同様に、切欠凹部６２に対応した横断溝７は、その一端が、切欠凹部６２のうちの最も切込みの深い位置６２Ｂを含む位置に形成されていることが好ましい。更に同様に、切欠凹部６３に対応した横断溝７は、その一端が、切欠凹部６３のうちの最も切込みの深い位置６３Ｂを含む位置に形成されていることが好ましい。
【００３８】
本湿式摩擦材１において、コアプレート２の１つの主面２ａに配置されるセグメントピース３の数は限定されないが、例えば、１０以上１００以下とすることができる。この数は、１５以上９０以下が好ましく、２０以上８０以下がより好ましく、２５以上６０以下が特に好ましい。
【００３９】
これらのセグメントピース３を構成する材料は限定されず、例えば、基材繊維及び充填材を含んだ抄紙体を硬化性樹脂によって固めたものを利用できる。
このうち、基材繊維としては、各種の合成繊維、再生繊維、無機繊維、天然繊維等を利用できる。具体的には、セルロース繊維（パルプ）、アクリル繊維、アラミド繊維等が好ましい。更に、充填材としては、摩擦調整剤としてのカシューダスト、固体潤滑剤としてのグラファイト及び／又は二硫化モリブデン、体質顔料としてのケイソウ土等を用いることができる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。更に、熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂及び／又はその変性樹脂を用いることができる。
また、セグメントピース３は、コアプレート２の主面２ａに対して、通常、接合して固定されるが、コアプレート２との接合方法は限定されず、熱融着、接着剤等を介した貼着（接着）等の方法を用いることができる。
【実施例】
【００４０】
以下では、本発明を実施例によって説明する。尚、各実施例に共通する説明は省略する。
［１］セグメントピース形状による引き摺りトルク低減の効果
（１）湿式摩擦材の調整
［実施例１］
下記構成を用いて実施例１の湿式摩擦材を得た（図１及び図１７ａ参照）。
コアプレート：平板なリング形状（外径Ｒ１＝１８１ｍｍ、内径Ｒ２＝１４９ｍｍ、比Ｒ１／Ｒ２＝１．２１）をなし、内周から突設されたスプライン歯８（係合歯８）を有する。
セグメントピース：切欠部６７を有した略Ｗ字形状をなす。この略Ｗ字形状は、コアプレート２の遠心方向Ｄ１に伸びる長辺５１と、コアプレート２の回転方向Ｄ２に伸びる短辺５２と、を有する略長方形状の原形５（図８ａ）に、長辺右側部５５Ｒに２つの切欠凹部６１及び６２を、長辺左側部５５Ｌに１つの切欠凹部６３を、設けた形状（図８ｃ）である。また、ＷＯ６１／ＷＤ６１≦０．５であり、ＷＯ６２／ＷＤ６２≦０．５であり、ＷＯ６３／ＷＤ６３≦０．５であり、θ６１ａ、θ６１ｂ、θ６１ａ及びθ６７はいずれも５０度であり、Ｈ６１／Ｈ３は０．３０であり、Ｈ６２／Ｈ３は０．２５であり、Ｈ６３／Ｈ３は０．３０であり、Ｗは１０．７ｍｍである。
配列：セグメントピース３は、コアプレート２の片面に４５ピースが接合された形態であり、いずれの隣り合った２つのセグメントピースも切欠凹部６３と凸部６５とが仮想直線Ｌを有する形態で対面されて、均等にリング状に配置されている。
【００４１】
［比較例１］
下記構成を用いて比較例１の湿式摩擦材を得た（図１７ｇ参照）。
コアプレート：実施例１と同様。
セグメントピース：実施例１のセグメントピース３に対して切欠凹部６１、６２及び６３並びに切欠部６７を有さない原形５（図８ａ）のままの形状である。
配列：セグメントピースは、コアプレート２の片面に４５ピースが接合された形態であり、均等にリング状に配置されている。
【００４２】
［比較例２］
下記構成を用いて比較例２の湿式摩擦材を得た（図１７ｈ参照）。
コアプレート：実施例１と同様。
セグメントピース：実施例１の原形５（図８ａ）の長辺右側部５５Ｒ及び長辺左側部５５Ｌの各外周側ＳＯの角部を切り欠いた切欠部を有する形状である。
配列：セグメントピースは、コアプレート２の片面に４５ピースが接合された形態であり、均等にリング状に配置されている。
【００４３】
尚、各セグメントピース３は、パルプ及びアラミド繊維等の繊維基材と、カシューダスト等の摩擦調整剤と、珪藻土等の充填剤と、を抄造して得られた抄紙体に、硬化性樹脂を含浸させたのち硬化させたものである。そして、各セグメントピースは、コアプレート２の主面２ａに加圧加熱により接合している。
【００４４】
（２）引き摺りトルクの測定
上記（１）の実施例１及び比較例１−２の各湿式摩擦材を、各々４枚用いて、下記条件下でＳＡＥ摩擦試験機を用いて引き摺りトルク（Ｎ・ｍ）を測定した。得られた結果を図１８にグラフにして示した。
潤滑油：ボンノックＭ６８０（ＪＸＴＧエネルギー製）、油温：２５℃、油量：５００ｍＬ／分（軸心潤滑・フルディップ）、パッククリアランス：０．１８ｍｍ／枚、相対回転速度９５０ｒｐｍ固定
【００４５】
（３）実施例の効果
図１８の結果から、比較例１のようにセグメントピースの形状を原形のままとした湿式摩擦材に比べて、比較例２のように、外周側の角部を切り欠くことにより潤滑油の排出性を向上させたセグメントピースを用いた湿式摩擦材では、引き摺りトルクを３０％小さく抑制できていることが分かる。
更に、本発明の態様である実施例１の湿式摩擦材を用いた場合には、比較例２よりも更に２８．６％もの顕著な引き摺りトルク低減を達成できることが分かる。これは、比較例１と比較した場合、比較例１の引き摺りトルクの５０％の値に相当する。このように、特定形状のセグメントピースを用いることで、従来に比べて顕著な引き摺りトルク低減を達することができる。
【００４６】
［２］横断溝の有無とその配置による引き摺りトルク低減の効果
（１）湿式摩擦材の調整
［実施例２］
下記構成を用いて実施例２の湿式摩擦材を得た（図１及び図１７ａ参照）。
コアプレート：平板なリング形状（外径Ｒ１＝１６５．１ｍｍ、内径Ｒ２＝１３４．３ｍｍ、比Ｒ１／Ｒ２＝１．２３）をなし、内周から突設されたスプライン歯８（係合歯８）を有する。
セグメントピース：切欠部６７を有した略Ｗ字形状をなす。この略Ｗ字形状は、コアプレート２の遠心方向Ｄ１に伸びる長辺５１と、コアプレート２の回転方向Ｄ２に伸びる短辺５２と、を有する略長方形状の原形５（図８ａ）に、長辺右側部５５Ｒに２つの切欠凹部６１及び６２を、長辺左側部５５Ｌに１つの切欠凹部６３を、設けた形状（図８ｃ）である。また、ＷＯ６１／ＷＤ６１≦０．５であり、ＷＯ６２／ＷＤ６２≦０．５であり、ＷＯ６３／ＷＤ６３≦０．５であり、θ６１ａ、θ６１ｂ、θ６１ａ及びθ６７はいずれも５０度であり、Ｈ６１／Ｈ３は０．３０であり、Ｈ６２／Ｈ３は０．２５であり、Ｈ６３／Ｈ３は０．３０であり、Ｗは９．５ｍｍである。尚、全てのセグメントピース３が横断溝７を有さない。
配列：セグメントピース３は、コアプレート２の片面に４５ピースが接合された形態であり、いずれの隣り合った２つのセグメントピースも切欠凹部６３と凸部６５とが仮想直線Ｌを有する形態で対面されて、均等にリング状に配置されている。
【００４７】
［実施例３］
下記構成を用いて実施例３の湿式摩擦材を得た（図１７ｂ参照）。
コアプレート：実施例２と同様。
セグメントピース：横断溝７を設けている点に関してのみ実施例２と異なる。横断溝７は、全てのセグメントピース３に対して１本づつをプレスにより設けている（コアプレート２に接合後にプレス付加）。このため、どの横断溝７も、セグメントピースの厚さを越えない深さである。各横断溝７は、その一端が、切欠凹部６３の最も切込みの深い位置６３Ｂを含む。
配列：実施例２と同様である。
【００４８】
［実施例４］
下記構成を用いて実施例４の湿式摩擦材を得た（図１７ｃ参照）。
コアプレート：実施例２と同様。
セグメントピース：横断溝７を設けている点に関してのみ実施例２と異なる。横断溝７は、全てのセグメントピース３に対して３本づつをプレスにより設けている（コアプレート２に接合後にプレス付加）。このため、どの横断溝７も、セグメントピースの厚さを越えない深さである。各横断溝７は、その一端が、切欠凹部６１、６２、６３の最も切込みの深い位置６１Ｂ、６２Ｂ、６３Ｂを各々含む。
配列：実施例２と同様である。
【００４９】
［実施例５］
下記構成を用いて実施例５の湿式摩擦材を得た（図１７ｄ参照）。
コアプレート：実施例２と同様。
セグメントピース：横断溝７を設けている点に関してのみ実施例２と異なる。横断溝７は、全てのセグメントピース３に対して１本づつをプレスにより設けている（コアプレート２に接合後にプレス付加）。このため、どの横断溝７も、セグメントピースの厚さを越えない深さである。また、第１のセグメントピース３０１、第２のセグメントピース３０２、第３のセグメントピース３０３の順に時計回りに隣り合ったワンセットのセグメントピースに対して、規則的な横断溝７０１〜７０３を設けた。この横断溝７は横断溝７０１〜７０３を１つのサイクルとして繰り返されている。このうち、横断溝７０１は、第１のセグメントピース３０１に設けられており、一端が切欠凹部６１の最も切込みの深い位置６１Ｂを含む形態である。横断溝７０２は、第２のセグメントピース３０２に設けられており、一端が切欠凹部６３の最も切込みの深い位置６３Ｂを含む形態である。更に、横断溝７０３は、第３のセグメントピース３０３に設けられており、一端が切欠凹部６２の最も切込みの深い位置６２Ｂを含む形態である。
配列：実施例２と同様であり、第１〜第３のセグメントピース（３０１〜３０３）がワンサイクルとして繰り返されるように配列されている。
【００５０】
［実施例６］
下記構成を用いて実施例６の湿式摩擦材を得た（図１７ｅ参照）。
コアプレート：実施例２と同様。
セグメントピース：横断溝７を設けている点に関してのみ実施例２と異なる。横断溝７は、全てのセグメントピース３に対して２本づつをプレスにより設けている（コアプレート２に接合後にプレス付加）。このため、どの横断溝７も、セグメントピースの厚さを越えない深さである。各横断溝７は、その一端が、切欠凹部６１、６２の最も切込みの深い位置６１Ｂ、６２Ｂを各々含む。
配列：実施例２と同様である。
【００５１】
［実施例７］
下記構成を用いて実施例７の湿式摩擦材を得た（図１７ｆ参照）。
コアプレート：実施例７と同様。
セグメントピース：横断溝７を設けている点に関してのみ実施例２と異なる。第１のセグメントピース３０１、第２のセグメントピース３０２、第３のセグメントピース３０３の順に時計回りに隣り合ったワンセットのセグメントピースに対して、規則的な横断溝７０１及び７０３を設けた。この横断溝７は横断溝７０１及び７０３を１つのサイクルとして繰り返されている。このうち、横断溝７０１は、第１のセグメントピース３０１に設けられており、一端が切欠凹部６２の最も切込みの深い位置６２Ｂを含む形態である。そして、第１のセグメントピース３０１の時計周り右隣に位置した第２のセグメントピース３０２は横断溝７を有さない。更に、第２のセグメントピース３０２の時計周り右隣に位置した第３のセグメントピース３０３は横断溝７０３を有する。横断溝７０３は、第３のセグメントピース３０３に設けられており、一端が切欠凹部６１の最も切込みの深い位置６１Ｂを含む形態である。
配列：実施例２と同様であり、第１〜第３のセグメントピース（３０１〜３０３）がワンサイクルとして繰り返されるように配列されている。
【００５２】
（２）引き摺りトルクの測定
上記（１）の実施例１及び比較例１−２の各湿式摩擦材を、各々４枚用いて、下記条件下でＳＡＥ摩擦試験機を用いて引き摺りトルク（Ｎ・ｍ）を測定した。得られた結果を図２０にグラフにして示した。
潤滑油：ボンノックＭ６８０（ＪＸＴＧエネルギー製）、油温：２５℃、油量：５００ｍＬ／分（軸心潤滑・フルディップ）、パッククリアランス：０．１８ｍｍ／枚、相対回転速度９５０ｒｐｍ固定
【００５３】
（３）実施例の効果
図２０の結果から、本発明の態様である実施例１の湿式摩擦材のセグメントピースに対して横断溝７を設けることによって引き摺りトルクを更に低減できることが分かる。
具体的には実施例３の態様の横断溝を設けることにより、横断溝を有さない実施例２に対して２０．６％の引き摺りトルク低減を達することができる。更に、実施例４の態様の横断溝では、実施例２に対して３１．７％の引き摺りトルク低減を達することができる。更に、実施例５の態様の横断溝では、実施例２に対して３９．７％の引き摺りトルク低減を達することができる。更に、実施例６の態様の横断溝では、実施例２に対して４１．３％の引き摺りトルク低減を達することができる。更に、実施例７の態様の横断溝では、実施例２に対して４４．４％の引き摺りトルク低減を達することができる。
【００５４】
尚、本発明においては、上記の具体的実施例に示すものに限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施例とすることができる。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明の湿式摩擦材の用途は特に限定されず、例えば、自動車（四輪自動車、二輪自動車等）、鉄道車両、船舶、飛行機等において広く適用される。このうち自動車用品としては、自動変速機（オートマチックトランスミッション、ＡＴ）、マニュアルトランスミッション、ロックアップクラッチ、トルクリミッター等に好適に用いられる。本湿式摩擦材は、装置内で１枚のみ用いられてもよく、複数枚が用いられてもよいが、複数枚が用いられることが好ましい。本湿式摩擦材は、１つの装置内でより多く用いられる方が、積算的に大きな効果を得ることができる。即ち、湿式摩擦材の利用枚数が多い湿式多板クラッチ等の装置においてより効果的に引き摺りトルクを低減できる。
【符号の説明】
【００５６】
１；湿式摩擦材、
２；コアプレート、２ａ；主面、
３；セグメントピース、
３Ａ、３Ｂ；セグメントピース、
３０１、３０２、３０３；セグメントピース、
４；油溝、
５；原形、５Ｓ；原形の外周、
５１；長辺、５２；短辺、
５５；側部、５５Ｌ；長辺左側部、５５Ｒ；長辺右側部、
６１；切欠凹部、６１Ｂ；底部、
６２；切欠凹部、６２Ｂ；底部、
６３；切欠凹部、６３Ｂ；底部、
６５、６６；凸部、６５Ｔ；頂部、
６７；角部（切欠部）、
７；溝（横断溝）、７０１；横断溝、７０２；横断溝、７０３；横断溝、
８；スプライン歯（係合歯）、
Ｄ１；遠心方向、Ｄ２；回転方向、
ＳＩ；内周側、ＳＯ；外周側、
Ｐ；回転中心。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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