(57)【要約】【課題】  希土類元素化合物を含むコアを伝搬する光の損失を抑制し得る光ファイバの製造方法及び光ファイバの製造装置を提供することを目的とする。【解決手段】  希土類元素化合物を含むシリカガラスから成るコア１０を有する光ファイバ１となる光ファイバ用母材１Ｐの下端部を加熱炉２０において加熱しながら線引きする線引工程を備え、加熱炉２０内の温度分布は、上流側から下流側に向かって最高温度になるまで昇温された後に降温され、最高温度となる箇所より下流側において温度低下が急峻となる変化をする変化点を有し、最高温度は、シリカガラスがガラス転移点以上となると共にシリカガラスが単相である温度である。【選択図】    図２
2020045272.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
希土類元素化合物を含むシリカガラスから成るコアを有する光ファイバとなる光ファイバ用母材の下端部を加熱炉において加熱しながら線引きする線引工程を備え、
前記加熱炉内の温度分布は、上流側から下流側に向かって最高温度になるまで昇温された後に降温され、前記最高温度となる箇所より下流側において温度低下が急峻になる変化をする変化点を有し、
前記最高温度は、前記シリカガラスがガラス転移点以上となると共に前記シリカガラスが単相である温度である
ことを特徴とする光ファイバの製造方法。
【請求項２】
前記加熱炉内の温度分布は、平衡状態において前記希土類元素化合物と純粋なシリカガラスとの組成比がそれぞれ異なる複数の液相に分離する温度で冷却速度が最大となるように設定される
ことを特徴とする請求項１に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項３】
前記加熱炉内の温度分布における前記変化点より上流側の温度分布を下記式（１）で示す正規分布の一部に近似すると共に、前記変化点より下流側の温度分布を下記式（２）で示す正規分布の一部に近似し、
前記式（１）で示す正規分布の分散σｔと前記式（２）で示す正規分布の分散σｂとの比σｔ／σｂが２以上となるように、前記加熱炉の温度を設定する
ことを特徴とする請求項１または２に記載の光ファイバの製造方法。
【数１】
2020045272.tif 000018
【数２】
2020045272.tif 000019
ただし、上記式（１）及び式（２）において、Ｔは前記加熱炉内の任意の地点での温度であり、Ａ及びＢは定数であり、ｘは前記最高温度となる位置を基準点として下流側を正方向としたときの前記基準点から前記任意の地点までの距離であり、ｘｃは前記基準点から前記変化点となる位置までの距離であり、ｘ０は上記式（２）で求められるＴが計算上の最高温度となる位置の前記基準点からの距離である。
【請求項４】
前記比σｔ／σｂが３以上となるように前記加熱炉の温度を設定する
ことを特徴とする請求項３に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項５】
前記比σｔ／σｂが８以下となるように前記加熱炉の温度を設定する
ことを特徴とする請求項４に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項６】
前記分散σｔが１００ｍｍ以上３００ｍｍ以下とされる
ことを特徴とする請求項３から５のいずれか1項に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項７】
前記変化点の温度Ｔｃと前記最高温度Ｔｍａｘとの比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．５以上とされる
ことを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項８】
前記比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．７以上とされる
ことを特徴とする請求項７に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項９】
前記希土類元素化合物に含まれる希土類元素がイッテルビウム（Ｙｂ）であり、
前記コアにおける前記希土類元素の濃度が２．０ｗｔ％以上３．１ｗｔ％以下である
ことを特徴とする請求項１から８のいずれか１項に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項１０】
前記コアには、３．０％ｗｔ以上５．３ｗｔ％以下のアルミニウム（Ａｌ）と、１．７ｗｔ％以上５．６ｗｔ％以下のリン（Ｐ）とがさらに含まれる
ことを特徴とする請求項９に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項１１】
希土類元素化合物を含むシリカガラスから成るコアを有する光ファイバとなる光ファイバ用母材を発熱体により加熱する加熱炉を備え、
前記加熱炉内の温度分布は、上流側から下流側に向かって最高温度になるまで昇温された後に降温され、前記最高温度となる箇所より下流側において温度低下が急峻になる変化をする変化点を有し、
前記最高温度は、前記シリカガラスがガラス転移点以上となると共に前記シリカガラスが単相である温度である
ことを特徴とする光ファイバの製造装置。
【請求項１２】
前記光ファイバ用母材から線引きされるガラス線を冷却する冷却部材が前記発熱体よりも下側に設けられる
ことを特徴とする請求項１１に記載の光ファイバの製造装置。
【請求項１３】
前記冷却部材は前記ガラス線を囲い、
前記冷却部材の内周面と前記ガラス線の表面との間に下から上に向けて冷却ガスが吹き込まれる
ことを特徴とする請求項１２に記載の光ファイバの製造装置。
【請求項１４】
前記発熱体よりも下側に、前記加熱炉の内側の熱を前記加熱炉の外側に伝達する放熱材が設けられる
ことを特徴とする請求項１１から１３のいずれか１項に記載の光ファイバの製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光ファイバの製造方法及び光ファイバの製造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
ファイバレーザ装置は、集光性に優れ、パワー密度が高く、小さなビームスポットとなる光が得られることから、レーザ加工分野、医療分野等の様々な分野において用いられている。このようなファイバレーザ装置では、希土類元素が添加されたコアを有する希土類添加光ファイバが用いられる。
【０００３】
ところで、光ファイバは、光ファイバ用母材を加熱炉において加熱して線引きすることによって得られる。このようにして光ファイバを製造する方法が下記特許文献１に記載されている。下記特許文献１の光ファイバの製造方法では、線引きされた光ファイバの表面に傷が付くことを抑制するために、線引きされた光ファイバの側面に垂直にガスを吹き付けることで光ファイバを急冷し、光ファイバの表面に圧縮応力を付与して光ファイバを強化している。
【０００４】
しかし、光通信に用いられる光ファイバのように長距離に渡って光の伝送損失を低減することが求められる場合には、線引きされた光ファイバを徐冷することによってレイリー散乱係数を小さくし、光の伝送損失を小さくすることが好ましい。例えば下記特許文献２には、光ファイバの表面のみを急激に冷却し、光ファイバの内部を徐冷することができる光ファイバの製造方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭５３−１２５８５７号公報
【特許文献２】特開２０１７−３６１９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記特許文献１及び特許文献２に記載されている光ファイバのコアは希土類元素を含んでいない。希土類元素を含まないシリカガラスからなるコアは、光ファイバの製造過程において結晶化が生じ難い。一方、希土類添加光ファイバの場合、製造過程において希土類元素が添加されたシリカガラスから成るコアが結晶化し易い。希土類添加光ファイバのコアでこのような結晶化が起こると、コアを伝搬する光の損失が増大することが懸念される。また、希土類元素が添加されたシリカガラスは、所定の温度において、組成比がそれぞれ異なる複数の液相に分離する相分離を起こすことがある。このような相分離が起こることによっても、コアを伝搬する光の損失が増大することが懸念される。
【０００７】
上記特許文献１及び特許文献２の光ファイバの製造方法は、コアに希土類元素を含まない光ファイバの製造を前提としているため、上記のようなコアにおける結晶化や相分離についての検討がなされていない。したがって、上記特許文献１及び特許文献２に記載の光ファイバの製造方法によって希土類元素化合物を含むコアを有する光ファイバを製造する場合、コアを伝搬する光の損失を十分に抑制し得ない懸念がある。
【０００８】
そこで、本発明は、希土類元素化合物を含むシリカガラスから成るコアを伝搬する光の損失を抑制し得る光ファイバの製造方法及び光ファイバの製造装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するための本発明の光ファイバの製造方法は、希土類元素化合物を含むシリカガラスから成るコアを有する光ファイバとなる光ファイバ用母材の下端部を加熱炉において加熱しながら線引きする線引工程を備え、前記加熱炉内の温度分布は、上流側から下流側に向かって最高温度になるまで昇温された後に降温され、前記最高温度となる箇所より下流側において温度低下が急峻になる変化をする変化点を有し、前記最高温度は、前記シリカガラスがガラス転移点以上となると共に前記シリカガラスが単相である温度であることを特徴とする。
【００１０】
希土類元素化合物を含むシリカガラスにおいて、希土類元素化合物の結晶化や相分離は、希土類元素化合物を含むシリカガラスがガラス転移点以上において、単相である温度よりも低い温度で起こる。よって、希土類元素化合物を含むシリカガラスをガラス転移点以上であると共に単相である温度まで一旦加熱した後に冷却速度を早めて所定の温度まで冷却することによって、希土類元素化合物の結晶化や相分離が抑制され得る。そのため、本発明の光ファイバの製造方法は、希土類元素化合物を含むコアを伝搬する光の損失を抑制し得る。
【００１１】
また、前記加熱炉内の温度分布は、平衡状態において前記希土類元素化合物と純粋なシリカガラスとの組成比がそれぞれ異なる複数の液相に分離する温度で冷却速度が最大となるように設定されることが好ましい。
【００１２】
希土類元素化合物を含むシリカガラスにおいて相分離が起きる温度領域で冷却速度が最大とされることによって、希土類元素化合物を含むシリカガラスの相分離がより抑制され得る。
【００１３】
また、前記加熱炉内の温度分布における前記変化点より上流側の温度分布を下記式（１）で示す正規分布の一部に近似すると共に、前記変化点より下流側の温度分布を下記式（２）で示す正規分布の一部に近似し、前記式（１）で示す正規分布の分散σｔと前記式（２）で示す正規分布の分散σｂとの比σｔ／σｂが２以上となるように、前記加熱炉の温度を設定することが好ましい。
【数１】
2020045272.tif 000003
【数２】
2020045272.tif 000004
ただし、上記式（１）及び式（２）において、Ｔは前記加熱炉内の任意の地点での温度であり、Ａ及びＢは定数であり、ｘは前記最高温度となる位置を基準点として下流側を正方向としたときの前記基準点から前記任意の地点までの距離であり、ｘｃは前記基準点から前記変化点となる位置までの距離であり、ｘ０は上記式（２）で求められるＴが計算上の最高温度となる位置の前記基準点からの距離である。
【００１４】
比σｔ／σｂが大きくなるほど加熱炉内の温度分布の変化点以降の温度低下が急峻になる。また、本発明者は、比σｔ／σｂが２以上とされることによって、加熱炉内における最高温度となる箇所より下流側において、光ファイバ用母材から線引きされるガラス線の冷却速度を十分に大きくし得ることを見出した。
【００１５】
また、前記比σｔ／σｂが３以上となるように前記加熱炉の温度を設定することがより好ましい。
【００１６】
本発明者は、比σｔ／σｂが３以上とされることによって、加熱炉内における最高温度となる箇所より下流側において、光ファイバ用母材から線引きされるガラス線の冷却速度をより大きくし得ることを見出した。
【００１７】
更に、前記比σｔ／σｂが８以下となるように前記加熱炉の温度を設定することがより好ましい。
【００１８】
上記のように、比σｔ／σｂが２以上とされることによって、加熱炉内における最高温度となる箇所より下流側において、光ファイバ用母材から線引きされるガラス線の冷却速度を十分に大きくし得る。しかし、本発明者は、比σｔ／σｂが８より大きくなると、当該冷却速度の最大値があまり変化しなくなることを見出した。また、比σｔ／σｂが低い値の方が加熱炉内の温度設定がしやすい傾向にある。したがって、比σｔ／σｂが８以下となるように加熱炉の温度を設定することで、当該加熱炉の温度の設定を容易にしつつ、ガラス線の冷却速度をより大きくし得る。
【００１９】
また、前記分散σｔが１００ｍｍ以上３００ｍｍ以下とされることが好ましい。
【００２０】
上記のように、比σｔ／σｂが大きくなるほど加熱炉内の温度分布の変化点以降の温度低下が急峻になる。よって、分散σｔが小さいほど、比σｔ／σｂが小さくなり、加熱炉内の温度分布の変化点以降の温度低下が緩やかになる。すなわち、分散σｔが小さいほど、光ファイバ用母材から線引きされるガラス線の冷却速度は一定の値に漸近し易くなる。本発明者は、分散σｔが１００ｍｍ以上であるときにガラス線の冷却速度を十分に高くし得ることを見出した。一方、分散σｔが大きくなるほどガラスの冷却速度は遅くなる。高い冷却速度とするためには、分散σｔが３００ｍｍ以下であることが好ましい。
【００２１】
また、前記変化点の温度Ｔｃと前記最高温度Ｔｍａｘとの比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．５以上とされることが好ましい。
【００２２】
比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．５以上であれば、光ファイバ用母材から線引きされるガラス線を最高温度まで加熱した後に急冷し易くなる。よって、コアを構成するシリカガラスにおける希土類元素化合物の結晶化や相分離がより抑制され易くなる。
【００２３】
また、前記比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．７以上とされることが好ましい。
【００２４】
比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．７以上であれば、光ファイバ用母材から線引きされるガラス線を最高温度まで加熱した後により急激に冷却し易くなる。よって、コアを構成するシリカガラスにおける希土類元素化合物の結晶化や相分離がさらに抑制され易くなる。
【００２５】
また、前記希土類元素化合物に含まれる希土類元素がイッテルビウム（Ｙｂ）であり、前記コアにおける前記希土類元素の濃度が２．０ｗｔ％以上３．１ｗｔ％以下であってもよい。
【００２６】
Ｙｂは希土類元素であるため、コアに添加されるＹｂの濃度が大きくなるほど、コアに結晶化や相分離が起こりやすくなる。例えば、コアにおけるＹｂの濃度が２．０ｗｔ％以上３．１ｗｔ％以下である場合、コアに結晶化や相分離が起こりやすくなる。しかし、上述のように、この光ファイバの製造方法では、加熱炉内の温度が最大となる位置より下流側において加熱炉内の温度が急峻に下げられるため、２．０ｗｔ％以上３．１％以下のＹｂが添加されている場合であっても、Ｙｂの結晶化や相分離が抑制され、コアを伝搬する光の損失が抑制され得る。
【００２７】
コアに添加されるＹｂの濃度が２．０ｗｔ％以上３．１ｗｔ％以下である場合、前記コアには、３．０％ｗｔ以上５．３ｗｔ％以下のアルミニウム（Ａｌ）と、１．７ｗｔ％以上５．６ｗｔ％以下のリン（Ｐ）とがさらに含まれてもよい。
【００２８】
ＡｌおよびＰがＹｂと共添加される場合、Ｙｂが添加されたコアに結晶化や相分離が起こることが抑制され得る。これに加えて、この光ファイバの製造方法では、上述のように、加熱炉内の温度が最大となる位置より下流側において加熱炉内の温度を急峻に下げられる。このため、コアに結晶化や相分離が起こることがさらに抑制され得る。
【００２９】
また、上記課題を解決するための本発明の光ファイバの製造装置は、希土類元素化合物を含むシリカガラスから成るコアを有する光ファイバとなる光ファイバ用母材を発熱体により加熱する加熱炉を備え、前記加熱炉内の温度分布は、上流側から下流側に向かって最高温度になるまで昇温された後に降温され、前記最高温度となる箇所より下流側において温度低下が急峻になる変化をする変化点を有し、前記最高温度は、前記シリカガラスがガラス転移点以上となると共に前記シリカガラスが単相である温度であることを特徴とする。
【００３０】
上記のように、希土類元素化合物を含むシリカガラスがガラス転移点以上となる共に単相である温度まで一旦シリカガラスを加熱した後に冷却速度を早めて所定の温度まで冷却することで、希土類元素化合物の結晶化や相分離が抑制され得る。そのため、本発明の光ファイバの製造装置は、希土類元素化合物を含むコアを伝搬する光の損失を抑制し得る。
【００３１】
また、前記光ファイバ用母材から線引きされるガラス線を冷却する冷却部材が前記発熱体よりも下側に設けられることが好ましい。
【００３２】
光ファイバ用母材から線引きされるガラス線を冷却する冷却部材が発熱体よりも下側に設けられることによって、加熱炉の下側において加熱炉内の温度を低下させ易くなる。そのため、加熱炉内において、最高温度となる箇所より下流側において温度低下が急峻となる変化点を有する温度分布を容易に形成し得る。
【００３３】
また、前記冷却部材は前記ガラス線を囲い、前記冷却部材の内周面と前記ガラス線の表面との間に下から上に向けて冷却ガスが吹き込まれることが好ましい。
【００３４】
上記のように冷却ガスが吹き込まれることで、加熱炉内において、最高温度となる箇所より下流側における温度低下をより急峻にし得る。また、冷却ガスが下から上に向けて吹き込まれることによって、当該冷却ガスはガラス線に沿って流通する。この場合、上記特許文献１や特許文献２に記載されている方法のようにガラス線の側面に垂直に冷却ガスが吹き付けられる場合に比べて、ガラス線の揺れが抑制され得る。よって、上記特許文献１や特許文献２に記載されている方法に比べて光ファイバが精度良く製造され得る。
【００３５】
また、前記発熱体よりも下側に、前記加熱炉の内側の熱を前記加熱炉の外側に伝達する放熱材が設けられることが好ましい。
【００３６】
このような放熱材が設けられることによって、加熱炉内において発熱体よりも下側において熱を外に放出し易くなる。そのため、加熱炉内において、最高温度となる箇所より下流側において温度低下が急峻となる変化点を有する温度分布を容易に形成し得る。
【発明の効果】
【００３７】
以上のように、本発明によれば、希土類元素化合物を含むコアを伝搬する光の損失を抑制し得る光ファイバの製造方法及び光ファイバの製造装置が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明の実施形態に係る光ファイバの長手方向に垂直な断面を示す図である。
【図２】本発明の実施形態に係る光ファイバの製造装置を概略的に示す図である。
【図３】本発明の実施形態に係る光ファイバの製造方法を示すフローチャートである。
【図４】準備工程で準備される光ファイバ用母材の長手方向に垂直な断面を示す図である。
【図５】加熱炉内の温度分布を示す図である。
【図６】Ｙｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との二元系平衡状態図である。
【図７】図５に示す加熱炉内の温度分布をより詳細に説明するための図である。
【図８】加熱炉内の温度分布、ネックダウン付近におけるガラスの温度分布、およびネックダウンの外径の推定結果を示す図である。
【図９】図８に示す推定結果から得られるガラスの温度とそのときのガラスの冷却速度との関係を示すである。
【図１０】分散σｔ＝１５０ｍｍ、ｘｃ＝０のときの加熱炉内の温度分布を示す図である。
【図１１】分散σｔ＝１５０ｍｍ、ｘｃ＝０のときのガラスの温度分布を示す図である。
【図１２】分散σｔ＝１５０ｍｍ、ｘｃ＝０のときのネックダウンの外径を示す図である。
【図１３】分散σｔ＝１５０ｍｍのときのガラスの温度分布およびネックダウンの外径から見積もった加熱炉内の各位置におけるガラスの冷却速度と、そのときのガラスの温度との関係を示す図である。
【図１４】図１３から得られる冷却速度の最大値と比σｔ／σｂとの関係を示す図である。
【図１５】冷却速度の最大値をσｔ＝σｂのときの冷却速度の最大値で規格化した値と比σｔ／σｂとの関係を示す図である。
【図１６】比σｔ／σｂ＝３．０のときの加熱炉内の温度分布を示す図である。
【図１７】比σｔ／σｂ＝３．０のときのガラスの温度分布を示す図である。
【図１８】比σｔ／σｂ＝３．０のときのネックダウンの外径を示す図である。
【図１９】比σｔ／σｂ＝３．０のときのガラスの温度分布およびネックダウンの外径から見積もった加熱炉内の各位置におけるガラスの冷却速度と、そのときのガラスの温度との関係を示す図である。
【図２０】図１９から得られる冷却速度の最大値を、ｘｃ＝０のときの冷却速度の最大値で規格化した値と比Ｔｃ／Ｔｍａｘとの関係を示す図である。
【図２１】変形例にかかる加熱炉の断面を示す図である。
【図２２】他の変形例にかかる加熱炉の断面を示す図である。
【図２３】更なる他の変形例にかかる加熱炉の断面を示す図である。
【図２４】実施例１で用いた加熱炉の断面を示す図である。
【図２５】実施例１における加熱炉内の温度分布の測定結果を示す図である。
【図２６】比較例１における加熱炉内の温度分布の測定結果を示す図である。
【図２７】実施例２及び比較例２におけるネックダウンの外径を測定した結果を示す図である。
【図２８】実施例２及び比較例２におけるネックダウンの外径から推定されるガラスの温度を示す図である。
【図２９】光ファイバのコアに添加されるＹｂの濃度と上記コアを伝搬する光の損失との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３９】
以下、本発明に係る光ファイバの製造方法及び光ファイバの製造装置の好適な実施形態について図面を参照しながら詳細に説明する。以下に例示する実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定して解釈するためのものではない。本発明は、その趣旨を逸脱することなく、変更、改良することができる。
【００４０】
図１は、本発明の実施形態に係る光ファイバの長手方向に垂直な断面を示す図である。本実施形態の光ファイバ１は、増幅用光ファイバとされる。図１に示すように、本実施形態の光ファイバ１は、コア１０と、コア１０の外周面を隙間なく囲むクラッドである内側クラッド１１と、内側クラッド１１の外周面を被覆する外側クラッド１２と、外側クラッド１２の外周面を被覆する保護層１３と、を主な構成として備える。このように光ファイバ１は、いわゆるダブルクラッド構造とされている。内側クラッド１１の屈折率はコア１０の屈折率よりも低く、外側クラッド１２の屈折率は内側クラッド１１の屈折率よりも低くされている。また、コア１０は、内側クラッド１１の中心に配置されている。
【００４１】
コア１０を構成する材料は、イッテルビウム（Ｙｂ）等の希土類元素が添加されたシリカガラスが挙げられる。このような希土類元素としては、上記Ｙｂの他にツリウム（Ｔｍ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジウム（Ｎｄ）、ユーロピウム（Ｅｕ）、エルビウム（Ｅｒ）等が挙げられる。なお、希土類元素は化合物となってコア１０を構成する材料に含まれる。例えば、Ｙｂは、Ｙｂ２Ｏ３等の酸化化合物となってコア１０中に存在する。また、コア１０を構成する材料には、屈折率を上昇させるゲルマニウム（Ｇｅ）等の元素や、結晶化やフォトダークニングを抑制し得るアルミニウム（Ａｌ）やリン（Ｐ）等の元素が更に添加されてもよい。さらに、コア１０を構成する材料には、屈折率を調整するために、フッ素（Ｆ）やホウ素（Ｂ）等の屈折率を下げる元素が添加されてもよい。
【００４２】
内側クラッド１１を構成する材料としては、例えば、何らドーパントが添加されていない純粋なシリカガラスを挙げることができる。なお、内側クラッド１１を構成する材料には、屈折率を低下させるフッ素（Ｆ）等の元素が添加されてもよい。
【００４３】
外側クラッド１２は、例えば樹脂から成り、当該樹脂としては例えば紫外線硬化性樹脂や熱硬化性樹脂が挙げられる。
【００４４】
保護層１３を構成する材料としては、例えば、紫外線硬化性樹脂や熱硬化性樹脂が挙げられる。外側クラッド１２が樹脂から成る場合、保護層１３を構成する材料は外側クラッド１２を構成する樹脂とは異なる樹脂とされる。
【００４５】
次に、本発明の実施形態に係る光ファイバの製造装置について説明する。
【００４６】
図２は、本実施形態に係る光ファイバの製造装置を概略的に示す図である。図２に示す光ファイバ１の製造装置１００は、母材送り出し装置２１、加熱炉２０、被覆装置５０、ターンプーリー６０、引取装置６１、巻取装置６２を主な構成として備える。光ファイバの製造装置１００によって、上記光ファイバ１が製造される。
【００４７】
母材送り出し装置２１は、光ファイバ１となる光ファイバ用母材１Ｐの上端部に取り付けられ、光ファイバ用母材１Ｐを下端側から加熱炉２０内に所定の速度で送り込むモータを有する装置である。
【００４８】
本実施形態の加熱炉２０は、筐体２３、炉心管２２、発熱体３０、断熱材２５、及び冷却部材４０を主な構成として備える。
【００４９】
筐体２３の外壁内には冷媒が流通する冷媒流路２４が形成されている。冷媒流路２４に冷媒が流通することによって筐体２３が冷却され、熱による筐体２３の損傷が抑制される。また、筐体２３は中心部に上下方向に貫通した貫通孔を有しており、当該貫通孔に炉心管２２が挿入される。本実施形態では、炉心管２２は、筐体２３の上端及び下端のそれぞれから突出している。ただし、炉心管２２は、筐体２３の上端及び下端の少なくとも一方から突出しなくても良い。さらに、筐体２３には当該貫通孔に連通する中空部２０Ｈが形成され、中空部２０Ｈにおいて、炉心管２２の外周面側から炉心管２２を加熱できるように発熱体３０が設けられる。
【００５０】
本実施形態の発熱体３０は、電気が流されるときに電気抵抗によって発熱する。なお、発熱体３０は炉心管２２の一部とされてもよい。この発熱体３０が発する熱を有効に利用するため、中空部２０Ｈにおいて、発熱体３０及び炉心管２２は断熱材２５によって囲われる。断熱材２５の数は特に限定されず、断熱材２５は複数に分割されていてもよい。
【００５１】
加熱炉２０内の最高温度は、光ファイバ用母材１Ｐの大きさや光ファイバ用母材１Ｐから線引きされる光ファイバ裸線１Ｅの目標とする外径や光ファイバ裸線１Ｅに加えられる張力等によるが、２０００℃程度の高温とされる場合がある。そのため、炉心管２２、発熱体３０及び断熱材２５を構成する材料は、例えばカーボンであることが好ましい。炉心管２２、発熱体３０及び断熱材２５にカーボンを用いる場合、加熱炉２０内部は不活性雰囲気とされることが好ましい。よって、炉心管２２の内周面側及び筐体２３の中空部２０Ｈは、例えば、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）等の不活性ガスで満たされることが好ましい。
【００５２】
冷却部材４０は、光ファイバ用母材１Ｐから線引きされるガラス線を冷却する部材であり、加熱炉２０内において炉心管２２の内周面側における発熱体３０よりも下側に設けられる。また、本実施形態の冷却部材４０は、光ファイバ用母材１Ｐから線引きされるガラス線を囲う。このような冷却部材４０は、例えば内部に冷却水が流通する構成とされることが好ましい。この冷却水の温度は、冷却部材４０を流通している間に沸騰しない温度であり、かつ冷却部材４０に過剰な結露を生じさせない温度であることが好ましい。冷却水は、例えば１０℃以上７０℃以下の範囲内の一定の温度で冷却部材４０に供給されることが好ましい。冷却部材４０に供給される冷却水の温度は冷却部材４０内を流通する間に上昇するが、冷却部材４０に供給されるときの冷却水の温度が一定とされることによって、冷却部材４０内の各部位における冷却水の温度の経時変化が抑制され得る。
【００５３】
また、本実施形態の冷却部材４０の内周面側には、下から上に向かって冷却ガスが吹き込まれることが好ましい。この冷却ガスは、冷却部材４０の内周面と光ファイバ用母材１Ｐから線引きされるガラス線の表面との間に下から上に向けて吹き込まれる。このように冷却ガスが吹き込まれることによって、冷却ガスは光ファイバ用母材１Ｐから線引きされるガラス線の表面に沿って流通し易くなる。そのため、ガラス線の表面垂直に冷却ガスが吹き付けられる場合に比べて、ガラス線の揺れが抑制され得る。冷却ガスの種類は特に限定されないが、熱伝導性等の観点から冷却ガスはＨｅやＡｒであることが好ましい。
【００５４】
本実施形態の被覆装置５０は、第１被覆装置５１及び第２被覆装置５２を備える。第１被覆装置５１は、加熱炉２０において線引きされるコア１０及び内側クラッド１１からなる光ファイバ裸線１Ｅが通されることによって、光ファイバ裸線１Ｅの外周面を被覆する外側クラッド１２を形成する装置である。また、第２被覆装置５２は、外側クラッド１２の外周面を被覆する保護層１３を形成する装置である。
【００５５】
引取装置６１は、ターンプーリー６０によって向きが変えられた光ファイバ１を所定の引き取り速度で引き取る装置であり、巻取装置６２は光ファイバ１をボビンに巻き取る装置である。
【００５６】
次に、本発明の実施形態に係る光ファイバの製造方法について説明する。
【００５７】
図３は、本発明の実施形態に係る光ファイバの製造方法を示すフローチャートである。本実施形態の光ファイバの製造方法によって、光ファイバの製造装置１００を用いて上記光ファイバ１が製造される。図３に示すように、本実施形態の光ファイバ１の製造方法は、準備工程Ｐ１及び線引工程Ｐ２を主な工程として備える。
【００５８】
＜準備工程Ｐ１＞
本工程では、まず光ファイバ１のコア１０となるコアガラス体と、内側クラッド１１となるクラッドガラス体とを有する光ファイバ用母材１Ｐを準備する。図４は、準備工程Ｐ１で準備される光ファイバ用母材１Ｐの長手方向に垂直な断面を示す図である。図４に示すように、光ファイバ用母材１Ｐは、光ファイバ１のコア１０となるコアガラス体１０Ｐと、内側クラッド１１となるクラッドガラス体１１Ｐと、を有する。光ファイバ用母材１Ｐの作製方法は特に限定されず、例えば、ＭＣＶＤ法（Modified chemical vapor deposition method）によって光ファイバ用母材１Ｐを作製することができる。
【００５９】
次に、光ファイバ用母材１Ｐを加熱炉２０内に設置する。図２に示すように、光ファイバ用母材１Ｐの上端部は母材送り出し装置２１に固定され、光ファイバ用母材１Ｐは下端部から加熱炉２０の炉心管２２に挿入される。
【００６０】
＜線引工程Ｐ２＞
本工程は、光ファイバ用母材１Ｐの下端部を加熱炉２０において加熱しながら線引きする工程である。
【００６１】
上記のように準備工程Ｐ１において光ファイバ用母材１Ｐを加熱炉２０に設置した後、加熱炉２０の発熱体３０を発熱させて、光ファイバ用母材１Ｐの下端部を加熱する。光ファイバ用母材１Ｐの下端部は、加熱炉２０内において加熱されることによって溶融し、テーパー状のネックダウンＮＤが形成されて縮径される。このように光ファイバ用母材１Ｐの下端部が縮径し、コアガラス体１０Ｐがコア１０となると共にクラッドガラス体１１Ｐが内側クラッド１１となり、コア１０及び内側クラッド１１からなる光ファイバ裸線１Ｅが得られる。
【００６２】
光ファイバ裸線１Ｅの外径、すなわち内側クラッド１１の外径は、母材送り出し装置２１によって光ファイバ用母材１Ｐを加熱炉２０の下流側に送り込む速度と、引取装置６１による光ファイバ１を引き取る速度と、を調整することによって調整される。また、上記のように光ファイバ裸線１Ｅが線引きされるとき、ネックダウンＮＤには下方に引っ張られる力、すなわち線引き張力が加えられる。ネックダウンＮＤに加えられる線引き張力は、加熱炉２０内の温度等が調整されることによって調整される。
【００６３】
図５は加熱炉２０内の温度分布を示す図である。加熱炉２０内の温度分布は、図５に実線で示すように、加熱炉２０の上流側から下流側に向かって最高温度Ｔｍａｘになるまで昇温された後に降温され、最高温度Ｔｍａｘとなる箇所より下流側において温度低下が急峻になる変化をする変化点を有する。この変化点の温度をＴｃ、変化点となる位置をｘｃとする。なお、加熱炉２０内の位置は、最高温度Ｔｍａｘとなる箇所を基準点（０）として当該基準点から下流側を正方向、上流側を負方向として定義する。
【００６４】
本実施形態の加熱炉２０では、冷却部材４０が炉心管２２の発熱体３０よりも下側に配置されることによって、加熱炉２０の下部の温度が上部の温度より低くなっている。そのため、加熱炉２０内の温度は上記のような変化点を有する分布となる。
【００６５】
図５に破線で示す温度分布は、冷却部材４０が備えられない場合における上記変化点以降の温度分布を示している。冷却部材４０が備えられない場合、加熱炉２０内の温度分布は概ね正規分布となる。すなわち、冷却部材４０が備えられない場合、加熱炉２０内の温度分布は最高温度Ｔｍａｘとなる基準点の上流側と下流側とで概ね対称となるが、本実施形態の加熱炉２０内の温度分布は、基準点の上流側と下流側とで非対称となる。
【００６６】
加熱炉２０内の最高温度Ｔｍａｘは、コア１０を構成するシリカガラスがガラス転移点以上となると共に当該シリカガラスが単相である温度である。加熱炉２０内の最高温度Ｔｍａｘについて、Ｙｂ２Ｏ３とＳｉＯ２の二元系平衡状態図を用いて説明する。
【００６７】
図６は、Ｙｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との二元系平衡状態図である。
【００６８】
Ｙｂ２Ｏ３を数％含むシリカガラス（ＳｉＯ２）は、１７００℃以上の所定の温度域において、Ｙｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との組成比が互いに異なる２つの液相となる。このような相分離が生じる温度の上限は、シリカガラスに添加されるＹｂ２Ｏ３の量によって異なる。加熱炉２０内の最高温度Ｔｍａｘは、シリカガラスが単相となる温度であり、上記相分離が生じる温度域よりも高い温度とされる。よって、図６に示すように、加熱炉２０内の最高温度Ｔｍａｘは、Ｙｂ２Ｏ３を含むシリカガラスが平衡状態において液相（Ｌｉｑｕｉｄ）となる温度とされる。コア１０を構成するシリカガラスに添加されるＹｂ２Ｏ３は数％であり、加熱炉２０内の最高温度Ｔｍａｘが２２００℃以上とされれば、最高温度Ｔｍａｘはコア１０を構成するシリカガラスがガラス転移点以上になると共に当該シリカガラスが単相である温度となる。ただし、上記のように相分離が生じる温度の上限はＹｂ２Ｏ３の添加量によって異なる。そのため、最高温度Ｔｍａｘは２２００℃より低い温度であってもよい。例えば、コア１０を構成する材料の組成によって、最高温度Ｔｍａｘは、２０００℃程度〜１７３０℃程度であってもよい。
【００６９】
図７は、図５に示す加熱炉２０内の温度分布をより詳細に説明するための図である。図７に示すように、変化点より上流側の温度分布は実線で示される正規分布の一部として近似することができ、変化点より下流側の温度分布は破線で示される正規分布の一部として近似することができる。すなわち、加熱炉２０内の温度分布における変化点より上流側の温度分布を下記式（１）で示す正規分布の一部に近似すると共に、変化点より下流側の温度分布を下記式（２）で示す正規分布の一部に近似することができる。
【数３】
2020045272.tif 000005
【数４】
2020045272.tif 000006
【００７０】
ここで、σｔは変化点より上流側の温度分布を上記式（１）で示す正規分布の一部に近似したときの当該正規分布の分散であり、σｂは変化点より下流側の温度分布を上記式（２）で示す正規分布の一部に近似したときの当該正規分布の分散である。したがって、σｔ＞σｂとなる。また、上記式（１）及び式（２）において、Ｔは加熱炉２０内の任意の地点での温度であり、Ａ及びＢは定数であり、ｘは最高温度Ｔｍａｘとなる位置を基準点（０）として下流側を正方向としたときの基準点から任意の地点までの距離であり、ｘｃは基準点から変化点となる位置までの距離であり、ｘ０は上記式（２）で表されるＴが計算上の最高温度Ｔｍａｘとなる位置の基準点からの距離である。
【００７１】
この場合、式（１）で示す正規分布の半値幅は２√（２ｌｎ２）σｔとなり、式（２）で示す正規分布の半値幅は２√（２ｌｎ２）σｂとなる。
【００７２】
上記式（１）の分散σｔと上記式（２）の分散σｂとの比σｔ／σｂは、以下の計算例で示すように、２以上であることが好ましく、３以上であることがより好ましく、８以下であることが更に好ましい。また、比σｔ／σｂは６以下とされてもよい。
【００７３】
以下に説明する計算例において、ネックダウンＮＤ付近における光ファイバ１を構成するガラスの温度分布及びネックダウンＮＤの外径は、光ファイバ用母材１Ｐの外径、内側クラッド１１の外径、光ファイバ１の引き取り速度、及び加熱炉２０内の温度分布から推定した。この推定計算は、ネックダウンＮＤを形成する際の力の平衡、物質収支、及び熱収支の関係式を解くことにより行われる。以下の計算例では、計算を容易にするため、光ファイバ用母材１Ｐが全て純粋な石英からなる円柱であると仮定している。なお、以下の説明において、ネックダウンＮＤ付近における光ファイバ１を構成するガラスを単にガラスということがある。
【００７４】
ネックダウンＮＤを形成する際の力の平衡からは、下記式（３）の関係式が導出される。
【数５】
2020045272.tif 000007
ここで、ｘは加熱炉２０内の位置、ｔは時間、ｖは位置ｘにおけるガラスの移動速度、Ｓは位置ｘにおけるガラスの断面積、Ｆは線引き張力、βはガラスの伸び粘性係数である。伸び粘性係数βは、純粋な石英の場合、ガラスの温度Ｔａの関数として下記式（４）で表される。
【数６】
2020045272.tif 000008
【００７５】
物質収支からは、下記式（５）の関係式が導出される。
【数７】
2020045272.tif 000009
【００７６】
熱収支からは、下記式（６）の関係式が導出される。なお、下記式（６）中のｇ（Ｔａ）は下記式（７）、ｐ（Ｔａ）は下記式（８）で求められる。
【数８】
2020045272.tif 000010
【数９】
2020045272.tif 000011
【数１０】
2020045272.tif 000012
ここで、Ｔａはガラスの温度、Ｔｂは加熱炉２０内の温度、ρはガラスの比重、Ｃｐはガラスの比熱、Ｅｍは径方向のガラスの熱輻射率、Ｅｎは長手方向のガラスの熱輻射率、σＢはステファンボルツマン定数（５．７６×１０−８Ｊ／ｓｅｃ／ｍ２／Ｋ４）である。以下の計算例では、ρ＝２２００ｋｇ／ｍ３、Ｅｍ＝０．２、Ｅｎ＝０．２とし、Ｃｐは下記式（９）及び式（１０）で近似した。
【数１１】
2020045272.tif 000013
【数１２】
2020045272.tif 000014
【００７７】
（計算例１）
光ファイバ用母材１Ｐの外径を３０ｍｍ、内側クラッド１１の外径を０．２５ｍｍ、光ファイバ１の引取速度を５０ｍ／ｍｉｎ、線引き張力を５０ｇｆ、上記式（１）及び式（２）の定数Ｂを３００Ｋ、分散σｔを１５０ｍｍ、分散σｂを５０ｍｍ、ｘｃを１３５ｍｍとしたときの加熱炉２０内の温度分布、ネックダウンＮＤ付近におけるガラスの温度分布、およびネックダウンＮＤの外径の推定結果を図８に示す。なお、このとき、上記式（１）及び式（２）の定数Ａの値は線引き張力が５０ｇｆとなるように設定しており、比σｔ／σｂ＝３．０、比Ｔｃ／Ｔｍａｘ＝０．７０である。
【００７８】
また、図８に示す推定結果から得られるガラスの温度とそのときのガラスの冷却速度との関係を図９に示す。
【００７９】
（計算例２）
光ファイバ用母材１Ｐの外径を３０ｍｍ、内側クラッド１１の外径を０．２５ｍｍ、引取速度を５０ｍ／ｍｉｎ、線引き張力を５０ｇｆ、上記式（１）及び式（２）の定数Ｂを３００Ｋ、ｘｃを０としたときに、分散σｔを５０ｍｍ〜３００ｍｍ、分散σｂを２０ｍｍ〜３００ｍｍに変化させ、加熱炉２０内の温度分布、ネックダウンＮＤ付近におけるガラスの温度分布、およびネックダウンＮＤの外径の推定を行った。分散σｔを１５０ｍｍとして分散σｂを２０ｍｍ〜１５０ｍｍに変化させたときの加熱炉２０内の温度分布を図１０に示し、同条件におけるガラスの温度分布を図１１に示し、同条件におけるネックダウンＮＤの外径を図１２に示す。
【００８０】
また、分散σｔが１５０ｍｍであるときのガラスの温度分布およびネックダウンＮＤの外径から見積もった加熱炉２０内の各位置におけるガラスの冷却速度と、そのときのガラスの温度との関係を図１３に示す。
【００８１】
図１３から得られる冷却速度の最大値と比σｔ／σｂとの関係を図１４に示し、冷却速度の最大値をσｔ＝σｂのときの冷却速度の最大値で規格化した値と比σｔ／σｂとの関係を図１５に示す。なお、図１４及び図１５には、分散σｔが５０ｍｍ、１００ｍｍ、１５０ｍｍ、２００ｍｍ、３００ｍｍ、４００ｍｍの場合についても同様の計算を行った結果を併記している。図１４および図１５から、比σｔ／σｂの値が大きくなるほど冷却速度も大きくなることがわかる。図１５から、比σｔ／σｂが２未満であるときは冷却速度の最大値の上昇が大きく、比σｔ／σｂが３以上となれば冷却速度の最大値が上昇し難くなっている。このことから、上記のように、比σｔ／σｂは２以上であることが好ましく、３以上であればより好ましいことがわかる。また、比σｔ／σｂが低い値の方が加熱炉内の温度設定がしやすい傾向にあり、図１４から比σｔ／σｂが８より大きくなると、冷却速度の最大値があまり変化しなくなることがわかる。したがって、比σｔ／σｂが低い値に保たれたまま、冷却速度が最大値に近づけられ得る観点から、上記のように比σｔ／σｂが８以下であることが好ましい。また、分散σｔが小さいほど、比σｔ／σｂが小さい値から冷却速度は一定の値に漸近するが、分散σｔが１００ｍｍより小さい場合には冷却速度の最大値は大きくし難いことがわかる。
【００８２】
一方で、分散σｔが３００ｍｍよりも大きい場合には、冷却速度の最大値が小さい値となっていることが分かる。したがって、分散σｔは３００ｍｍ以下であることが好ましい。
【００８３】
（計算例３）
光ファイバ用母材１Ｐの外径を３０ｍｍ、内側クラッド１１の外径を０．２５ｍｍ、引取速度を５０ｍ／ｍｉｎ、線引き張力を５０ｇｆ、定数Ｂを３００Ｋ、分散σｔを１５０ｍｍ、分散σｂを５０ｍｍ（比σｔ／σｂ＝３．０）としたときに、ｘｃを０ｍｍ〜２２５ｍｍに変化させて加熱炉２０内の温度分布、ネックダウンＮＤ付近におけるガラスの温度分布、およびネックダウンＮＤの外径の推定を行った。ｘｃを０ｍｍ〜２２５ｍｍに変化させたときの加熱炉２０内の温度分布を図１６に示し、同条件におけるガラスの温度分布を図１７に示し、同条件におけるネックダウンＮＤの外径を図１８に示す。
【００８４】
また、比σｔ／σｂ＝３．０であるときのガラスの温度分布およびネックダウンＮＤの外径から見積もった加熱炉２０内の各位置におけるガラスの冷却速度と、そのときのガラスの温度との関係を図１９に示す。
【００８５】
図１９から得られる冷却速度の最大値を、ｘｃ＝０のときの冷却速度の最大値で規格化した値と比Ｔｃ／Ｔｍａｘとの関係を図２０に示す。図２０からは、比σｔ／σｂの値によらず比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．５以上であれば冷却速度の最大値の低下は１０％程度に抑えられることがわかる。よって、比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．５以上であれば、光ファイバ用母材１Ｐから線引きされるガラス線を最高温度まで加熱した後に急冷し易くなる。また、比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．７以上であれば冷却速度の最大値の低下は５％程度に抑えられることがわかる。よって、比Ｔｃ／Ｔｍａｘが０．７以上であれば、光ファイバ用母材１Ｐから線引きされるガラス線を最高温度まで加熱した後により急冷し易くなる。なお、変化点は、最高温度となる箇所より下流側であるため、変化点の温度Ｔｃは最高温度Ｔｍａｘよりも低く、Ｔｃ／Ｔｍａｘは１未満とされる。
【００８６】
上記のように温度設定された加熱炉２０内において、光ファイバ用母材１Ｐの下端は加熱されて溶融状態となる。そして、光ファイバ用母材１Ｐからガラス線が溶融して線引きされる。線引きされた溶融状態のガラス線は、加熱炉２０から出ると、すぐに固化して、コアガラス体１０Ｐがコア１０となり、クラッドガラス体１１Ｐが内側クラッド１１となることで、コア１０と内側クラッド１１とから構成される光ファイバ裸線１Ｅとなる。
【００８７】
上記のように光ファイバ裸線１Ｅが作製された後、この光ファイバ裸線１Ｅは、適切な温度まで冷却される。光ファイバ裸線１Ｅは、不図示の冷却装置によって冷却されてもよい。冷却された光ファイバ裸線１Ｅは、第１被覆装置５１において、外側クラッド１２となる紫外線硬化性樹脂で被覆された後に紫外線が照射されることで、当該紫外線硬化性樹脂が硬化してなる外側クラッド１２が形成される。次に外側クラッド１２で被覆された光ファイバ裸線１Ｅは、第２被覆装置５２において、保護層１３となる紫外線硬化性樹脂で被覆された後に紫外線が照射されることで、当該紫外線硬化性樹脂が硬化して保護層１３が形成され、図１に示す光ファイバ１となる。
【００８８】
そして、光ファイバ１は、ターンプーリー６０により方向が変換され、巻取装置６２により巻き取られる。
【００８９】
以上説明したように、本実施形態の光ファイバ１の製造方法は、希土類元素化合物を含むシリカガラスから成るコア１０を有する光ファイバ１となる光ファイバ用母材１Ｐの下端部を加熱炉２０において加熱しながら線引きする線引工程Ｐ２を備える。また、加熱炉２０内の温度分布は、上流側から下流側に向かって最高温度Ｔｍａｘになるまで昇温された後に降温され、最高温度Ｔｍａｘとなる箇所より下流側において温度低下が急峻になる変化をする変化点を有する。さらに、最高温度Ｔｍａｘは、シリカガラスがガラス転移点以上となると共にシリカガラスが単相である温度である。
【００９０】
希土類元素化合物を含むシリカガラスにおいて、希土類元素化合物の結晶化や相分離は、希土類元素化合物を含むシリカガラスがガラス転移点以上において単相である温度よりも低い温度で起こる。よって、希土類元素化合物を含むシリカガラスがガラス転移点以上となると共に単相である温度まで一旦加熱した後に冷却速度を早めて所定の温度まで冷却することによって、図６に示すＴｗｏ  ｌｉｑｕｉｄｓで示される領域に滞在する時間が短くなるため、希土類元素化合物の結晶化や相分離が抑制され得る。そのため、本実施形態の光ファイバ１の製造方法は、希土類元素化合物を含むコア１０を伝搬する光の損失を抑制し得る。
【００９１】
また、本実施形態の光ファイバ１の製造方法において、加熱炉２０内の温度分布は、平衡状態において希土類元素化合物と純粋なシリカガラスとの組成比がそれぞれ異なる複数の液相に分離する温度で冷却速度が最大となるように設定される。希土類元素化合物を含むシリカガラスにおいて相分離が起きる温度領域で冷却速度が最大とされることによって、希土類元素化合物を含むシリカガラスの相分離がより抑制され得る。
【００９２】
また、本実施形態の光ファイバ１の製造装置１００は、希土類元素化合物を含むシリカガラスから成るコア１０を有する光ファイバ１となる光ファイバ用母材１Ｐを加熱する加熱炉２０を備える。加熱炉２０内の温度分布は、上記のように設定される。上記のように、希土類元素化合物を含むシリカガラスをガラス転移点以上であると共に単相となる温度まで一旦加熱した後に冷却速度を速めて所定の温度まで冷却することによって、希土類元素化合物の結晶化や相分離が抑制され得る。そのため、本実施形態の光ファイバ１の製造装置１００は、希土類元素化合物を含むコアを伝搬する光の損失を抑制し得る。
【００９３】
また、本実施形態の光ファイバ１の製造装置１００では、光ファイバ用母材１Ｐから線引きされるガラス線を冷却する冷却部材４０が加熱炉２０を加熱する発熱体３０よりも下側に設けられる。光ファイバ用母材１Ｐから線引きされるガラス線を冷却する冷却部材４０が加熱炉２０を加熱する発熱体３０よりも下側に設けられることによって、加熱炉２０の下側において加熱炉２０内の温度を低下させ易くなる。そのため、加熱炉２０内において、最高温度Ｔｍａｘとなる箇所より下流側において温度低下が急峻となる変化点を有する温度分布を容易に形成し得る。
【００９４】
また、本実施形態の光ファイバ１の製造装置１００において、冷却部材４０は光ファイバ用母材１Ｐから線引きされるガラス線を囲い、冷却部材４０の内周面と当該ガラス線の表面との間に下から上に向けて冷却ガスが吹き込まれることが好ましい。このように冷却ガスが吹き込まれることによって、加熱炉２０内において、最高温度Ｔｍａｘとなる箇所より下流側における温度低下をより急峻にし得る。また、冷却ガスが下から上に向けて吹き込まれることによって、当該冷却ガスはガラス線に沿って流通する。この場合、上記特許文献１や特許文献２に記載されている方法のようにガラス線の側面に垂直に冷却ガスが吹き付けられる場合に比べて、ガラス線の揺れが抑制され得る。よって、上記特許文献１や特許文献２に記載されている方法に比べて光ファイバ１が精度良く製造され得る。
【００９５】
以上、本発明について、実施形態を例に説明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００９６】
例えば、加熱炉２０内において最高温度Ｔｍａｘとなる箇所よりも下流側において温度低下を急峻にする手段は、上記実施形態で例示した冷却部材４０に限定されない。例えば、加熱炉２０を加熱する発熱体３０よりも下側において、加熱炉２０の内側の熱を加熱炉２０の外側に伝達する放熱材が設けられてもよい。放熱材の熱伝導率は、断熱材２５の熱伝導率よりも高くされる。このような放熱材が設けられることによって、加熱炉２０内において上側よりも下部側の方が熱を外に放出し易くなる。そのため、加熱炉２０内において、最高温度Ｔｍａｘとなる箇所より下流側において温度低下が急峻となる変化点を有する温度分布を容易に形成し得る。
【００９７】
図２１から図２３は、このような変形例にかかる加熱炉２０の断面を示す図である。
【００９８】
図２１に示す加熱炉２０は、筐体２３の中空部２０Ｈにおいて、断熱材２５の下方に放熱材として中空管２６を備える。中空管２６は、例えばカーボン等からなる。加熱炉２０の内側の熱を加熱炉２０の外側に伝達し易くする観点から、中空管２６は炉心管２２の外周面及び筐体２３の内周面に接することが好ましい。
【００９９】
図２２に示す加熱炉２０は、断熱材２５の下端部において加熱炉２０の内側から外側に貫通して設けられる金属棒２７を複数備える。金属棒２７は放熱材である。また、金属棒２７は高融点金属によって構成される。金属棒２７を構成する高融点金属として、例えば、Ｗ、Ｒｅ、Ｔａ、Ｏｓ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｉｒ、Ｒｕ、Ｈｆ等が挙げられる。これらの金属は組わせて用いられてもよい。また、金属棒２７の数は特に限定されない。ただし、金属棒２７は、炉心管２２の軸心を対称軸として回転対称となる位置に設けられることが好ましい。このように金属棒２７が複数設けられることによって、加熱炉２０の周方向に均一に熱を放出し易くなる。
【０１００】
図２３に示す加熱炉２０は、断熱材２５の下端部において分散される金属粉２８を備える。金属粉２８は放熱材であり、金属粉２８を構成する金属は、上記金属棒２７と同様である。
【０１０１】
なお、図２１から図２３に示す例は放熱材を設ける場合の一部の例に過ぎず、加熱炉２０の下端部に放熱材を設ける方法はこれらに限定されない。また、図２１から図２３に示す例において、冷却部材４０は必須ではない。
【０１０２】
また、上記実施形態では、光ファイバ１の長手方向に垂直な断面において、内側クラッド１１の外周が円形である例を挙げて説明した。しかし、内側クラッド１１の外周形状は、円形に限定されず、六角形や七角形や八角形等の多角形や多角形の角に丸みを帯びた形状等の非円形とされてもよい。
【０１０３】
以下、実施例及び比較例を挙げて本発明の内容をより具体的に説明するが、本発明はこれに限定されるものでは無い。
【０１０４】
（実施例１）
図２４は、実施例１で用いた加熱炉の断面を示す図である。図２４において、図２と同様の構成のものには同じ符号を付している。実施例で用いた加熱炉２０ａは、断熱材２５が３つに分割されている点と発熱体３０の位置が実施形態で例示した加熱炉２０と異なる。
【０１０５】
通常の操業では加熱炉２０ａ内の温度は２０００℃程度とされるため、加熱炉２０ａ内の温度を実測することは難しい。そのため、加熱炉２０ａ内の温度を実際の操業時の温度よりも低く設定し、Ｉｒ／Ｉｒ−４０％ＲＨ熱電対で加熱炉２０ａ内の温度を実測した。
【０１０６】
発熱体３０の高さ方向の長さは４０ｍｍであり、発熱体３０の下には高さ１３０ｍｍの断熱材２５を配置した。また、発熱体３０の外側には、発熱体３０の下端からの高さが３００ｍｍの断熱材２５を配置した。炉心管２２は、断熱材２５の下端から下方に１６０ｍｍの位置まで延在していた。また、２６℃に保たれた冷却水が内部に供給される冷却部材４０を炉心管２２の下端から挿入した。冷却部材４０は、炉心管２２の下端から１７５ｍｍの位置に上端が配置されるように炉心管２２に挿入されており、冷却部材４０の上端と発熱体３０の中心との高さ方向の距離は１５５ｍｍであった。さらに、炉心管２２の上側からＨｅを６Ｌ／ｍｉｎ、炉心管２２の下側から炉心管２２の内周面と冷却部材４０の外周面との間にＨｅを５Ｌ／ｍｉｎ、Ａｒを３Ｌ／ｍｉｎ、管状の冷却部材４０の内周面側に下側からＨｅを７Ｌ／ｍｉｎで流した。
【０１０７】
このような条件における加熱炉２０ａ内の温度分布の測定結果を図２５に示す。図２５において、太線が測定した加熱炉２０ａ内の温度を示しており、細線が加熱炉２０ａ内の温度分布を近似した正規分布を示している。なお、図２５では、変化点より上流側と下流側とで異なる正規分布に近似しており、それぞれの正規分布を補間する線を破線で示している。
【０１０８】
（比較例１）
加熱炉２０ａに冷却部材４０を挿入せずに、炉心管２２の上側からＨｅを６Ｌ／ｍｉｎ、炉心管２２の下側からＨｅを１０Ｌ／ｍｉｎ、Ａｒを３Ｌ／ｍｉｎで流した以外は実施例１と同様にして、加熱炉２０ａ内の温度分布を測定した。その結果を図２６に示す。
【０１０９】
図２６に示した比較例１の加熱炉内の温度分布は、最高温度となる箇所の上流側と下流側とでほぼ対称となり、分散σ＝１４０ｍｍ、Ａ＝１７１５Ｋ、Ｂ＝３００Ｋとする下記式（１１）で表される正規分布に近似される。
【数１３】
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【０１１０】
一方、図２５に示す実施例１の加熱炉２０ａ内の温度分布は、分散σｔ＝１４０ｍｍ、分散σｂ＝３５ｍｍ、Ａ＝１７１５Ｋ、Ｂ＝３００Ｋとする上記式（１）及び式（２）で表される正規分布に近似される。なお、ｘｃ＝１６０ｍｍ、Ｔｃ＝１２０４Ｋであった。また、比σｔ／σｂ＝４．０、比Ｔｃ／Ｔｍａｘ＝０．７０であった。実施例１の温度分布は、変化点より上流側では比較例１と同様であるが、下流側では冷却部材４０の影響によって温度勾配が急峻となっていた。
【０１１１】
（実施例２）
実施例１と同様の加熱炉２０ａを用いて、コア１０にＹｂが２．３ｗｔ％、Ａｌが３．３ｗｔ％、及びＰが３．８ｗｔ％添加された光ファイバ１を製造した。線引工程Ｐ２終了時に光ファイバ用母材１Ｐの送り出し及び光ファイバ１の引き取りを同時に止めてから加熱炉２０ａ内の温度を下げ、実際の操業に近い状態においてネックダウンＮＤのサンプルを採取した。光ファイバ用母材１Ｐの外径を３０ｍｍ、内側クラッド１１の外径を０．２８ｍｍ、光ファイバ１の引き取り速度を５０ｍ／ｍｉｎとし、線引き張力を５０ｇｆと仮定した。ネックダウンＮＤの外径を測定した結果を図２７に示し、ネックダウンＮＤの外径から推定されるガラスの温度を図２８に示す。図２７及び図２８の横軸はネックダウンＮＤの長手方向の位置であり、加熱炉内の温度が最大となる位置を基準点（０）とし、基準点より下流方向を正方向としている。
【０１１２】
（比較例２）
加熱炉２０ａに冷却部材４０を挿入せずに、光ファイバ１の引取速度を８０ｍ／ｍｉｎとした以外は実施例２と同様にネックダウンＮＤのサンプルを採取した。ネックダウンＮＤの外径を測定した結果を図２７に示し、ネックダウンＮＤの外径から推定されるガラスの温度を図２８に示す。
【０１１３】
図２８に示すように、加熱炉内の温度が最大となる位置より下流側において、冷却部材４０を用いた実施例２のガラスの方が比較例２のガラスよりも急峻に冷却されていることがわかる。
【０１１４】
（比較例３）
コアに添加されるドーパントをＹｂが２．３ｗｔ％、Ａｌが３．１ｗｔ％、及びＰが４．０ｗｔ％とし、加熱炉２０ａに冷却部材４０を挿入しなかった以外は実施例２と同様にして光ファイバを製造した。
【０１１５】
（実施例３−１〜３−１７）
加熱炉２０ａにおける発熱体３０の長さ、冷却部材４０の上端から発熱体３０の中心までの高さ方向の距離、コア１０に添加されるドーパントの含有量、及び、光ファイバ裸線１Ｅの引き取り速度を下記表１に示す通りとしたこと以外は、実施例２と同様にして光ファイバ１を製造した。
【０１１６】
（比較例４−１〜４−１１）
加熱炉２０ａに冷却部材４０を挿入せずに、加熱炉２０ａにおける発熱体３０の長さ、コア１０に添加されるドーパントの含有量、及び、光ファイバ裸線１Ｅの引き取り速度を下記表２に示す通りとしたこと以外は、実施例２と同様にして光ファイバ１を製造した。
【０１１７】
実施例２、実施例３−１〜３−１７のそれぞれの光ファイバ、及び、比較例３、比較例４−１〜４−１１のそれぞれの光ファイバについて、波長１１８０ｎｍの光の損失を測定した。その結果を表１、表２、及び図２９に示す。なお、図２９は実施例２、実施例３−１〜３−１７、比較例３、及び比較例４−１〜４−１１においてコアに添加されたＹｂの濃度と、上記光の損失との関係を示す。
【０１１８】
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【０１１９】
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【０１２０】
表１及び表２において、同じＹｂ濃度を有する実施例における光ファイバと比較例における光ファイバとを比較すると、冷却部材４０を挿入することによって加熱炉２０ａ内の温度が最大となる位置より下流側において加熱炉２０ａ内の温度を急峻に下げている実施例２及び実施例３−１〜３−１７の方が、冷却部材４０が未挿入であり上記温度が急峻に下がらない比較例３及び比較例４−１〜４−１１に比べて、光の損失が抑制されることが分かった。例えば、Ｙｂ濃度が２．５％である比較例４−４の光ファイバと、Ｙｂ濃度が２．５％である実施例３−２の光ファイバとを比較すると、前者における光の損失は５０ｄＢであるのに対して後者における光の損失は９ｄＢに過ぎず、比較例における光の損失に比べて実施例における光の損失が少ないことが分かる。これは、シリカガラスのガラス転移点以上であると共にシリカガラスが単相となる温度までコアを構成するシリカガラスが加熱された後に急冷されることよって、コアにおける希土類元素化合物の結晶化や相分離が抑制されたためであると考えらえる。
【０１２１】
また、図２９に示すように、Ｙｂの濃度が２．０ｗｔ％以上３．１ｗｔ％以下である場合、冷却部材４０を挿入することによって加熱炉２０ａ内の温度が最大となる位置より下流側において加熱炉２０ａ内の温度を急峻に下げている実施例２及び実施例３−１〜３−１７の方が、冷却部材４０が未挿入であり上記温度が急峻に下がらない比較例３及び比較例４−１〜４−１１に比べて、光の損失が小さくなることが分かった。
【産業上の利用可能性】
【０１２２】
以上説明したように、本発明によれば、希土類元素化合物を含むコアを伝搬する光の損失を抑制し得る光ファイバの製造方法及び光ファイバの製造装置が提供され、加工機や医療用レーザ装置等の分野で利用することが期待される。
【符号の説明】
【０１２３】
１・・・光ファイバ
１Ｐ・・・光ファイバ用母材
１０・・・コア
１０Ｐ・・・コアガラス体
１１・・・内側クラッド
１１Ｐ・・・クラッドガラス体
１２・・・外側クラッド
１３・・・保護層
２０，２０ａ・・・加熱炉
２１・・・母材送り出し装置
２２・・・炉心管
２３・・・筐体
２４・・・冷媒流路
２５・・・断熱材
３０・・・発熱体
４０・・・冷却部材
１００・・・光ファイバの製造装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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