(57)【要約】  熱間圧延用潤滑剤は、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュライトから選ばれた粒子状の酸化物系層状物質を１０〜２０重量％含み、硼酸および硼酸化合物から選ばれた結合剤を１０〜２０重量％含み、さらに、窒化硼素、炭化珪素、超分散ナノダイヤモンド、フラーレンＣ６０および酸化鉄（III）から選ばれた固体潤滑粒子を２〜３０重量％含む。これにより、高Ｃｒ−高Ｎｉ材料からなる継目無金属管をマンネスマン・マンドレルミル製管法によって製造する場合、延伸圧延の際に、マンドレルバーと被圧延材との焼き付きを抑制することができる。【特許請求の範囲】
【請求項１】
継目無金属管を製造する際の熱間圧延で用いられる潤滑剤であって、
当該潤滑剤は、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュライトから選ばれた粒子状の酸化物系層状物質を１０〜２０重量％、
硼酸および硼酸化合物から選ばれた結合剤を１０〜２０重量％含み、さらに、
窒化硼素、炭化珪素、超分散ナノダイヤモンド、フラーレンＣ６０および酸化鉄（III）から選ばれた固体潤滑粒子を２〜３０重量％含むこと、
を特徴とする熱間圧延用潤滑剤。
【請求項２】
前記固体潤滑粒子は、平均粒径が１０〜１００μｍの球状であること、
を特徴とする請求項１に記載の熱間圧延用潤滑剤。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マンネスマン・マンドレルミル製管法による継目無金属管の製造で用いられる熱間圧延用潤滑剤に関し、特に、ピアサプラグやマンドレルバーと被圧延材との潤滑に寄与する熱間圧延用潤滑剤に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱間加工による継目無金属管の製造方法として、マンネスマン・マンドレルミル製管法が広く採用されている。この製管法は、次のステップからなる：
（１）穿孔機（ピアサ）により、所定温度に加熱された丸ビレットを穿孔圧延し、中空素管（ホローシェル）に成形する；
（２）延伸圧延機（マンドレルミル）により、中空素管を延伸圧延する；
（３）定径圧延機（例：ストレッチレデューサ）により、延伸圧延した中空素管を所定の外径と肉厚に定径圧延する。【０００３】
マンドレルミルによる延伸圧延においては、被圧延材である中空素管の内面を拘束するための圧延工具として、マンドレルバーが使用される。通常、マンドレルバーの表面には、圧延中に中空素管（被圧延材）の内面との接触により発生する摩擦力を低減し、その摩擦面での焼き付きを防止するため、予め潤滑剤の皮膜が形成される。この熱間圧延用の潤滑剤としては、一般に、黒鉛系の潤滑剤が多用されるが、被圧延材がステンレス鋼や高合金などのＣｒ含有材である場合には、非黒鉛系の潤滑剤が用いられる傾向にある。Ｃｒ含有材を延伸圧延する際に黒鉛系の潤滑剤を用いると、潤滑剤に含まれる黒鉛（炭素）に起因して管内面で浸炭が生じ、これに伴ってＣｒ炭化物が粒界に析出することにより、製品管に本来求められる耐食性が阻害されるからである。【０００４】
非黒鉛系の熱間圧延用潤滑剤についての従来技術は、下記のものがある。【０００５】
特許文献１には、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュライトから選ばれた１種または２種以上の粒子状の酸化物系層状物質１０重量部と、酸化硼素、硼酸およびアルカリ金属硼酸塩から選ばれた１種または２種以上の結合剤１〜５重量部と、からなる熱間圧延用潤滑剤が開示されている。【０００６】
特許文献２には、前記特許文献１に開示される潤滑剤と同じ粒子状の酸化物系層状物質１０重量部と、酸化硼素および硼酸の１種または２種とアルカリ金属硼酸塩とを混合してなる結合剤５重量部超え１０重量部以下と、からなり、且つ、結合剤中のアルカリ金属硼酸塩の重量が結合剤の重量を１として１／９〜８／９である熱間圧延用潤滑剤が開示されている。【０００７】
前記特許文献１、２に開示される潤滑剤では、圧延中に、主成分の酸化物系層状物質が固体潤滑剤として機能する。このとき、結合剤は、圧延中に高温になるのに伴って溶融し、酸化物系層状物質を工具と被圧延材との摩擦面に固着させると同時に、液体潤滑剤として機能する。【０００８】
近年、油井管やボイラー管などの使用環境はますます過酷なものとなっており、それらの管に使用される継目無管には、より高強度で、より優れた耐食性が求められる。このため、近年の油井管などには、ＣｒおよびＮｉを多量に含有する高Ｃｒ−高Ｎｉ材料からなる継目無金属管が適用されつつある。高Ｃｒ−高Ｎｉ材料としては、Ｃｒ：１５〜３０質量％およびＮｉ：６〜５０質量％を含有するオーステナイト系のステンレス鋼やＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ合金などのオーステナイト系合金が挙げられる。この他にも、Ｃｒ：２０〜３５質量％およびＮｉ：３〜１０質量％を含有する二相ステンレス鋼などが挙げられる。【０００９】
しかし、高Ｃｒ−高Ｎｉ材料は圧延時の変形抵抗が大きい。このため、高Ｃｒ−高Ｎｉ材料を熱間圧延（穿孔圧延、延伸圧延）する際、ピアサプラグやマンドレルバーが受ける負荷（面圧）は増加する。これに伴い、前記特許文献１、２に開示される潤滑剤を用いたとしても、焼き付きが発生することがある。【００１０】
したがって、高Ｃｒ−高Ｎｉ材料の継目無金属管を製造する場合は、ピアサプラグやマンドレルバーと被圧延材との焼き付き抑制を図ることが要求され、この要求から潤滑剤のさらなる高性能化が切望される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特許第１９７２３１６号公報
【特許文献２】特許第２６９２４７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は、上記の実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、次の特性を有する熱間圧延用潤滑剤を提供することである：
高Ｃｒ−高Ｎｉ材料からなる継目無金属管をマンネスマン・マンドレルミル製管法によって製造する場合、ピアサプラグやマンドレルバーと被圧延材との焼き付きを抑制できること。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明の要旨は、次の通りである。【００１４】
継目無金属管を製造する際の熱間圧延で用いられる潤滑剤であって、
当該潤滑剤は、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュライトから選ばれた粒子状の酸化物系層状物質を１０〜２０重量％含み、
硼酸（例：Ｈ３ＢＯ３、ＨＢＯ２）および硼酸化合物から選ばれた結合剤を１０〜２０重量％含み、さらに、
窒化硼素（ＢＮ）、炭化珪素（ＳｉＣ）、超分散ナノダイヤモンド（ＵＤＤ：Ultra-Dispersed  Diamonds）、フラーレンＣ６０および酸化鉄（III）（Ｆｅ２Ｏ３）から選ばれた固体潤滑粒子を２〜３０重量％含むこと、
を特徴とする熱間圧延用潤滑剤。
なお、この熱間圧延用潤滑剤の残部は水および分散剤である。【００１５】
この熱間圧延用潤滑剤において、前記固体潤滑粒子は、平均粒径が１０〜１００μｍの球状であること、が好ましい。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の熱間圧延用潤滑剤は、下記の顕著な効果を有する：
高Ｃｒ−高Ｎｉ材料からなる継目無金属管をマンネスマン・マンドレルミル製管法によって製造する場合、ピアサプラグやマンドレルバーと被圧延材との焼き付きを抑制できること。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】図１は、実施例の熱間工具潤滑試験で用いた試験装置の概要を示す模式図である。
【図２】図２は、実施例の試験に用いた被圧延材の寸法形状を示す図である。
【図３】図３は、実施例１の試験結果を示す図である。
【図４】図４は、実施例２の試験結果を示す図である。
【図５】図５は、実施例３の試験結果として潤滑剤中のＢＮ含有量と焼き付き面積の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明者らは、上記目的を達成するため、高Ｃｒ−高Ｎｉ材料の継目無金属管をマンネスマン・マンドレルミル製管法により製造するにあたり、前記特許文献１、２に開示される熱間圧延用潤滑剤を用いて延伸圧延を行う場合において、マンドレルバーと被圧延材との焼き付きが発生する原因を考察した。その結果、焼き付きの発生は、圧延時に摩擦面の面圧が増加することで液体潤滑剤（結合剤）が部分的に途切れ、この液体潤滑剤の欠乏によるマンドレルバーと被圧延材との直接接触（以下、「メタル−メタル接触」という）が原因であると推定した。
【００１９】
そして、そのような高面圧の条件でメタル−メタル接触を回避するためには、液体潤滑剤の成分調整では限界があり、固体潤滑剤を新たに添加することが有効であると考え、前記特許文献１、２に開示される熱間圧延用潤滑剤を改良することを前提にして、固体潤滑剤となる成分を適正量添加することに思い至った。このような検討のもとで種々の試験を行った結果、下記の知見を得た。
【００２０】
固体潤滑剤となる成分として、粒子状の窒化硼素（ＢＮ）を添加することにより、耐焼き付き性が向上する。この場合、添加するＢＮ粒子の形状を工夫することにより、耐焼き付き性のさらなる向上がもたらされる。これは、固体潤滑剤となる成分の粒子形状が球状になることでころがり作用が発現することによる。また、固体潤滑剤となる成分として、ＢＮ以外に、炭化珪素（ＳｉＣ）、超分散ナノダイヤモンド（ＵＤＤ）、フラーレンＣ６０および酸化鉄（III）（Ｆｅ２Ｏ３）でも同様の効果がある。
【００２１】
本発明の熱間圧延用潤滑剤は、以上の知見に基づき完成させたものである。すなわち、本発明の潤滑剤は、主成分の酸化物系層状物質として、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュライトから選ばれた酸化物系層状物質を１０〜２０重量％含み、硼酸および硼酸化合物から選ばれた結合剤を１０〜２０重量％含む。さらに、本発明の潤滑剤は、ＢＮ、ＳｉＣ、ＵＤＤ、フラーレンＣ６０およびＦｅ２Ｏ３から選ばれた固体潤滑粒子を２〜３０重量％含む。なお、この潤滑剤のその他の成分は、溶媒としての水と、上記酸化物系層状物質、結合剤および固体潤滑粒子を分散させるための分散剤である。
【００２２】
本発明の潤滑剤は、マンネスマン・マンドレルミル製管法による高Ｃｒ−高Ｎｉ材料の継目無金属管の製造に好適である。特に、Ｃｒ：１５〜３０質量％およびＮｉ：６〜５０質量％を含有するオーステナイト系のステンレス鋼やＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ合金などのオーステナイト系合金からなる継目無金属管の製造に適している。この他にも、Ｃｒ：２０〜３５質量％およびＮｉ：３〜１０質量％を含有する二相ステンレス鋼からなる継目無金属管の製造に適している。
【００２３】
以下に、本発明の潤滑剤を上記のように規定した理由および好ましい態様について説明する。
【００２４】
（１）酸化物系層状物質
酸化物系層状物質は、固体潤滑剤として機能する主成分であり、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュライトのいずれでもよい。これらの酸化物系層状物質は２種以上を適宜選択して含んでもよい。これらの酸化物系層状物質は、延伸圧延に使用した場合、固体潤滑剤として概ね同等の機能を発揮するからである。また、これらの酸化物系層状物質を使用する上で、その平均粒径は２〜２０μｍが好ましい。
【００２５】
（２）結合剤
結合剤は、酸化物系層状物質および固体潤滑粒子を工具と被圧延材との摩擦面に固着させるために必要であり、液体潤滑剤としても機能する。結合剤は、硼酸および硼酸化合物のいずれでもよい。これらの結合剤は２種以上を適宜選択して含んでもよい。これらの結合剤は、延伸圧延に使用した場合、液体潤滑剤として概ね同等の機能を発揮するからである。
【００２６】
硼酸化合物としては、水溶性の硼酸塩化合物、すなわち硼酸のアルカリ塩である硼酸ナトリウムや硼酸カリウム、硼酸アンモニウム塩、硼酸アルカノールアミン塩、さらには硼酸と水溶性アミンの塩、例えばテトラエチレンペンタミン、シクロヘキシルアミン、ジエチレントリアミン、アルキルアミンなど、並びに非水溶性の硼酸化合物、すなわちＮａ２（Ｂ（ＯＨ）４）Ｃｌ、Ｋ（Ｂ（ＯＨ）４）Ｃｌ、Ｍｇ３（ＢＯ３）２などを挙げることができる。これらの硼酸化合物のうちで、コスト面からは、入手が容易で比較的安価な硼酸アルカノールアミン塩を用いるのが最も好ましい。また、これらの結合剤を使用する上で、その粒度は２〜２０μｍが好ましい。
【００２７】
潤滑剤中の結合剤の含有量は、１０〜２０重量％である。結合剤の含有量が１０重量％未満であると、摩擦面への酸化物系層状物質および固体潤滑粒子の固着が不十分となる上、液体潤滑剤としての機能が発揮されないからである。一方、結合剤の含有量が２０重量％を超えると、酸化物系層状物質の量が相対的に目減りし、潤滑性の低下を招くからである。
【００２８】
（３）固体潤滑粒子
固体潤滑粒子は、焼き付き抑制効果を得るために必要な成分である。固体潤滑粒子は、ＢＮ、ＳｉＣ、ＵＤＤ、フラーレンＣ６０およびＦｅ２Ｏ３のいずれでもよい。これらの固体潤滑粒子は２種以上を適宜選択して含んでもよい。これらの固体潤滑粒子は、延伸圧延に使用した場合、酸化物系層状物質との相乗効果ともあいまって、固体潤滑剤として概ね同等の機能を発揮するからである。その中でも、ＢＮ、ＳｉＣ、ＵＤＤおよびフラーレンＣ６０が好適である。
【００２９】
潤滑剤中の固体潤滑粒子の含有量は、２〜３０重量％である。固体潤滑粒子の含有量が２重量％未満であると、固体潤滑粒子を添加することによる効果が発揮されないからである。一方、固体潤滑粒子の含有量が３０重量％を超えると、液体潤滑成分や酸化物系層状物質の量が相対的に目減りし、潤滑性の低下を招くからである。
【００３０】
また、これらの固体潤滑粒子の形状は、特に限定しない。例えば、球状、板状、燐片状、ハート型状などいずれでもよい。ただし、潤滑性の向上に寄与するころがり作用を発現させ、耐焼き付き性をより向上させる観点から、固体潤滑粒子の形状は球状が好ましい。
【００３１】
また、これらの固体潤滑粒子を使用する上で、その平均粒径は１０〜１００μｍが好ましい。固体潤滑粒子の平均粒径が１０μｍ未満であると、小さすぎてころがり作用が損なわれるからである。一方、固体潤滑粒子の平均粒径が１００μｍを超えると、逆に障害物となり潤滑効果に悪影響をもたらすからである。
【００３２】
（４）その他の成分
本発明の潤滑剤は、溶媒として水を含む。また、本発明の潤滑剤は、酸化物系層状物質、結合剤および固体潤滑粒子を安定して分散させるために、分散剤を添加してもよい。
【実施例】
【００３３】
本発明の熱間圧延用潤滑剤による効果を確認するため、下記の実施例１、２に示すように、マンドレルバーを圧延工具として使用する延伸圧延を模擬して、熱間工具潤滑試験を行った。【００３４】
＜実施例１＞
実施例１の試験条件は、下記の通りである。【００３５】
［試験装置］
図１は、実施例の熱間工具潤滑試験で用いた試験装置の概要を示す模式図である。同図に示すように、本試験装置は片ロール式の熱間圧延試験機であり、一方向に回転駆動が可能な１つのロールと、このロールに対向しロールの回転方向と同一方向にスライド駆動が可能な平板状の工具試片とを備える。この工具試片は、マンドレルバーを想定したものであり、幅が２５ｍｍ、長さが１５０ｍｍ、厚みが１５ｍｍで、基材としてＪＩＳ規格のＳＫＤ６１鋼を採用し、ロールと対向する上面にＣｒめっきを施すとともに、潤滑剤の皮膜を形成したものである。【００３６】
図２は、実施例の試験に用いた被圧延材の寸法形状を示す図であり、同図（ａ）は上面図を、同図（ｂ）は正面図を、同図（ｃ）は側面図をそれぞれ示す。工具試片の上面には、図２に示す寸法形状を有する概ね棒状の被圧延材が載置される。この被圧延材は、延伸圧延での中空素管の肉厚部を想定したものである。前記図１に示す試験装置は、ロールを回転駆動させるとともに、工具試片をスライド駆動させることにより、被圧延材が工具試片のスライド送り速度と異なる速度でスライド移動しながら圧延され、延伸圧延を模擬することができる。【００３７】
［試験条件］
実施例１では、前記図１に示す試験装置を用い、工具試片の表面に塗布する潤滑剤の成分を下記の表１に示す通りに種々変更し、熱間工具潤滑試験を実施した。その際、工具試片は、上面の全域にわたり各種の潤滑剤を約１ｇ塗布することにより、上面に単位面積あたりで２６７ｇ／ｍ２の潤滑剤皮膜を形成し、一晩以上、常温で乾燥させた後に圧延試験に供した。そして、各種の潤滑剤皮膜を形成した工具試片を用い、被圧延材の材質としてＳＵＳ３１０系ステンレス鋼を採用し、その加熱温度を１０００℃、１０５０℃および１１００℃の３条件にそれぞれ調整し、１５分過熱して所定温度に安定した後、圧延試験を行った。圧延試験での圧下率は３０％とし、ロールの回転数は３０ｒｐｍ、工具試片のスライド送り速度は１０ｍｍ／ｓｅｃとした。【００３８】
【表１】
2012096149.tif 000002
【００３９】
［評価方法］
圧延試験後、工具試片の上面を観察し、焼き付きの発生した領域の総面積を算出した。評価は、その焼き付き面積により行った。【００４０】
［試験結果］
図３は、実施例１の試験結果を示す図である。同図では、試験Ｎｏ．３０〜３４の潤滑剤をそれぞれ採用した工具試片ごとに区分し、各種の工具試片を使用する圧延試験で被圧延材の加熱温度を１０００℃、１０５０℃および１１００℃の３条件にそれぞれ設定した場合の焼き付き面積を示している。また、同図中の四角で囲った数値は、各種の工具試片ごとの焼き付き面積の合計値である。【００４１】
図３に示す結果から次のことが示される。試験Ｎｏ．３０は、本発明で規定する条件を満たさない潤滑剤を用いた比較例であり、潤滑剤中に、主成分のＮａ四珪素マイカ（酸化物系層状物質）が含まれているものの、これ以外に固体潤滑粒子が含まれていない。試験Ｎｏ．３１〜３４は、いずれも本発明で規定する条件を満たす潤滑剤を用いた本発明例であり、潤滑剤中に、Ｎａ四珪素マイカ以外に固体潤滑粒子としてＢＮが含まれている。【００４２】
本発明例の試験Ｎｏ．３１〜３４では、工具試片に形成した潤滑剤皮膜にＢＮが含まれているため、比較例の試験Ｎｏ．３０と比較して、焼き付き面積が減少した。特に、本発明例のうちで、潤滑剤中に含まれるＢＮの粒子形状が球状である試験Ｎｏ．３４では、焼き付き面積（合計値）の減少が著しくなった。【００４３】
実施例１の試験結果から、固体潤滑剤として機能する主成分の酸化物系層状物質、および液体潤滑剤として機能する結合剤を含む熱間圧延用潤滑剤に、さらに固体潤滑粒子としてＢＮの粒子を添加し、この潤滑剤の皮膜をマンドレルバー表面に形成することにより、高Ｃｒ−高Ｎｉ材料を延伸圧延する場合であっても、焼き付きを抑制できることが明らかになった。また、その焼き付き抑制効果は、追加で添加する固体潤滑粒子として球状のものを採用することにより、一層高まることが明らかになった。【００４４】
＜実施例２＞
実施例２の試験条件は、下記の通りである。【００４５】
［試験装置、試験条件および評価方法］
実施例２では、上記した実施例１と同様に前記図１に示す試験装置を用い、工具試片の表面に塗布する潤滑剤の成分を下記の表２に示す通りに種々変更し、熱間工具潤滑試験を実施した。その際、各種の潤滑剤皮膜を形成した工具試片を用い、被圧延材の加熱温度を１０００℃に調整し、１５分過熱して所定温度に安定した後、圧延試験を行った。その他の試験条件および評価方法は、上記した実施例１の場合と同様にした。【００４６】
【表２】
2012096149.tif 000003
【００４７】
［試験結果］
図４は、実施例２の試験結果を示す図である。同図では、試験Ｎｏ．４０〜４４の潤滑剤をそれぞれ採用した工具試片ごとに区分し、各種の工具試片を使用する圧延試験で被圧延材の加熱温度を１０００℃に設定した場合の焼き付き面積を示している。【００４８】
図４に示す結果から次のことが示される。試験Ｎｏ．４０は、本発明で規定する条件を満たさない潤滑剤を用いた比較例であり、潤滑剤中に、主成分のＮａ四珪素マイカ（酸化物系層状物質）が含まれているものの、これ以外に固体潤滑粒子が含まれていない。試験Ｎｏ．４１〜４４は、いずれも本発明で規定する条件を満たす潤滑剤を用いた本発明例であり、潤滑剤中に、Ｎａ四珪素マイカ以外に固体潤滑粒子として、ＵＤＤ、フラーレンＣ６０、ナノＳｉＣ、Ｆｅ２Ｏ３がそれぞれ含まれている。【００４９】
本発明例の試験Ｎｏ．４１〜４４では、工具試片に形成した潤滑剤皮膜にＵＤＤ、フラーレンＣ６０、ナノＳｉＣ、Ｆｅ２Ｏ３のいずれかが含まれているため、比較例の試験Ｎｏ．４０と比較して、焼き付き面積が減少した。特に、本発明例のうちで、潤滑剤中にＵＤＤ、フラーレンＣ６０、ナノＳｉＣが含まれる試験Ｎｏ．４１、４２、４３では、焼き付き面積の減少が著しくなった。【００５０】
実施例２の試験結果から、固体潤滑剤として機能する主成分の酸化物系層状物質、および液体潤滑剤として機能する結合剤を含む熱間圧延用潤滑剤に、さらに固体潤滑粒子としてＵＤＤ、フラーレンＣ６０、ナノＳｉＣ、Ｆｅ２Ｏ３の粒子を添加し、この潤滑剤の皮膜をマンドレルバー表面に形成することにより、高Ｃｒ−高Ｎｉ材料を延伸圧延する場合であっても、焼き付きを抑制できることが明らかになった。また、その焼き付き抑制効果は、追加で添加する固体潤滑粒子としてＵＤＤ、フラーレンＣ６０、ナノＳｉＣを採用することにより、顕著であることが明らかになった。【００５１】
＜実施例３＞
実施例３の試験条件は、下記の通りである。【００５２】
［試験装置、試験条件および評価方法］
実施例３では、前記表１に示す試験Ｎｏ．３４の潤滑剤をベースとし、この潤滑剤中の固体潤滑粒子である球状のＢＮの含有量を種々変更して、上記の実施例２と同様に熱間工具潤滑試験を実施し、焼き付き面積を調査した。【００５３】
［試験結果］
図５は、実施例３の試験結果として潤滑剤中のＢＮ含有量と焼き付き面積の関係を示す図である。同図に示す結果から、潤滑剤中のＢＮ含有量の増加に伴って、焼き付き面積が低減し、ＢＮ含有量を２〜３０重量％とすることにより、ＢＮを含まない潤滑剤と比較して、焼き付き面積を２０％以上低減できることが明らかになった。
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明の潤滑剤は、マンネスマン・マンドレルミル製管法による継目無金属管の製造に有効に利用でき、その中でも高Ｃｒ−高Ｎｉ材料からなる継目無金属管を製造する場合の延伸圧延に有用である。また、本発明の潤滑剤は、マンドレルバーによる延伸圧延に限らず、ピアサプラグによる穿孔圧延にも有用である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【国際調査報告】
2012096149.tif 000009
2012096149.tif 000010
2012096149.tif 000011
2012096149.tif 000012
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