(57)【要約】  ラインの幅方向の光の分布が境界のはっきりした矩形であるラインを生成することのできる、ラインジェネレータ用レンズを提供する。  本発明によるレンズは、光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をＸ軸、幅方向をＹ軸、光軸をＺ軸として、Ｘ軸方向にコリメートを行わず、Ｙ軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有し、該光学面の８０％以上の領域において転写加工痕の方向のＸ軸に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲であるレンズである。
2012120566.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をＸ軸、幅方向をＹ軸、光軸をＺ軸として、Ｘ軸方向にコリメートを行わず、Ｙ軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有し、該光学面の８０％以上の領域において転写加工痕の方向のＸ軸に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲であるレンズ。
【請求項２】
光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をＸ軸、幅方向をＹ軸、光軸をＺ軸として、Ｘ軸方向にコリメートを行わず、Ｙ軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有するレンズに使用されるレンズ用金型であって、該光学面の８０％以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のＸ軸に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲であるレンズ用金型。
【請求項３】
光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をＸ軸、幅方向をＹ軸、光軸をＺ軸として、Ｘ軸方向にコリメートを行わず、Ｙ軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有するレンズに使用されるレンズ用金型の加工方法であって、該光学面の８０％以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のＸ軸に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲となるように金型を加工する金型加工方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、半導体レーザ光源などを使用したラインジェネレータに使用されるレンズ、レンズ用金型及び金型加工方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
建築現場、工事現場、工場などにおいて、位置決め、段差測定や不良検出を行うための基準線を設定するために、半導体レーザ、発光ダイオード、光ファイバなどの光源を使用したラインジェネレータが使用されている（たとえば、特許文献１）。【０００３】
ラインジェネレータの光学系は、半導体レーザなどの光源からの拡散する光を、生成されるラインの幅方向にコリメートするとともに、該幅方向と直交する、生成されるラインの長手方向にほぼ一様に分布させてラインを生成する。ここで、生成されるラインの幅方向の光の分布は、境界のはっきりした矩形であるのが望ましい。しかし、要求仕様を満たす光学面を備えたレンズを使用した光学系であっても、ラインの幅方向の境界が不明確になる場合や、ラインの幅方向の外側にゴースト（迷光）が生じる場合があった。【０００４】
このように、ラインの幅方向の光の分布が境界のはっきりした矩形であるラインを生成することのできる、ラインジェネレータ用レンズ、そのようなレンズを成形するためのレンズ用金型、及びそのような金型の加工方法は開発されていなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第4599514号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
したがって、ラインの幅方向の光の分布が境界のはっきりした矩形であるラインを生成することのできる、ラインジェネレータ用レンズ、そのようなレンズを成形するためのレンズ用金型、及びそのような金型の加工方法に対するニーズがある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の第１の態様によるレンズは、光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をＸ軸、幅方向をＹ軸、光軸をＺ軸として、Ｘ軸方向にコリメートを行わず、Ｙ軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有し、該光学面の８０％以上の領域において転写加工痕の方向のＸ軸に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲であるレンズである。【０００８】
本態様のレンズにおいては、光学面の８０％以上の領域において転写加工痕の方向の生成されるラインの長手方向に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲であるので、転写加工痕に起因する回折によりラインの幅方向にゴーストなどが生じることはなく、また光学面の粗さも許容範囲内である。【０００９】
本発明の第２の態様によるレンズ用金型は、光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をＸ軸、幅方向をＹ軸、光軸をＺ軸として、Ｘ軸方向にコリメートを行わず、Ｙ軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有するレンズに使用されるレンズ用金型であって、該光学面の８０％以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のＸ軸に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲であるレンズ用金型である。【００１０】
本態様のレンズ用金型によれば、光学面の８０％以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のＸ軸に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲であるので、転写加工痕に起因する回折によりラインの幅方向にゴーストなどが生じることはなく、また光学面の粗さも許容範囲内であるレンズを成形することができる。【００１１】
本発明の第３の態様による金型加工方法は、光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をＸ軸、幅方向をＹ軸、光軸をＺ軸として、Ｘ軸方向にコリメートを行わず、Ｙ軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有するレンズに使用されるレンズ用金型の加工方法であって、該光学面の８０％以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のＸ軸に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲となるように金型を加工する金型加工方法である。【００１２】
本態様による金型加工方法によれば、光学面の８０％以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のＸ軸に対する傾きが、４０度乃至５０度の範囲となるように金型を加工するので、転写加工痕に起因する回折によりラインの幅方向にゴーストなどが生じることはなく、また光学面の粗さも許容範囲内であるレンズを成形することができるレンズ用金型が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】研削砥石を使用する加工を説明するための図である。
【図２】研削砥石による加工において、加工パス角度と加工後の面粗さとの関係を示す図である。
【図３】第１の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。
【図４】第１の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。
【図５】第２の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。
【図６】第２の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。
【図７】第３の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。
【図８】第３の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。
【図９】第１の実施例の光学系によって生成されたラインの幅方向位置とその位置における相対強度との関係を示す図である。
【図１０】加工パス方向をＸ軸に対して４５度傾けた場合の、第１の実施例の光学系によって生成されたラインの幅方向位置とその位置における相対強度との関係を示す図である。
【図１１】Ｘ軸に対する加工パス方向の角度と相対強度との関係を示す図である。
【図１２】図２と図１１とを組み合わせた図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
ガラス成形品用の金型は硬度が高いので、金型の加工には研削砥石を使用する。研削砥石を使用する加工では、研削砥石を高速で回転させながら所望の加工パスにしたがって移動させて金型を加工する。
【００１５】
図１は、研削砥石を使用する加工を説明するための図である。図１において、研削砥石１の移動方向、すなわち加工パス方向をＸ軸の方向とする。Ｘ軸及びＹ軸が形成する面が、被加工体３の被加工面３１に平行となるようにＹ軸を定める。研削砥石１の回転軸１１は、Ｘ軸とＺ軸が形成する面に平行な平面内において、Ｘ軸の方向からθの角度をなす方向である。ここで、θは、０度から９０度の範囲である。
【００１６】
図１において、加工位置における研削砥石１の回転方向は、Ｙ軸の方向であり、Ｘ軸の方向である加工パス方向とは直角をなす。研削砥石を使用する加工においては、後で説明するように加工後の面粗さの観点から、研削砥石の回転方向（図１のＹ軸の方向）と加工パス方向（図１のＸ軸の方向）とをこのように直角とするのが最も望ましい。
【００１７】
図２は、研削砥石による加工において、加工パス角度と加工後の面粗さとの関係を示す図である。図２の横軸は、加工パス角度を示す。図２の縦軸は、加工後の面粗さを示す。ここで、加工パス角度とは、加工パス方向が基準パス方向となす角度である。基準パス方向とは、研削砥石の回転方向と直角を成す方向である。図１において、基準パス方向は、Ｘ軸の方向である。したがって、図１において、加工パス方向とＸ軸の方向が一致するので、加工パス角度は０度である。図２によると、加工パス角度が０度の場合の面粗さはほぼ０であるが、加工パス角度が９０度の場合、すなわち、図１において加工パス方向をＹ軸方向とした場合の面粗さは２５０ナノメータに達する。したがって、従来、研削砥石による加工において、加工後の面粗さを小さくするように加工パス方向を基準パス方向としていた。
【００１８】
つぎに、レンズ用金型の研削加工について説明する。レンズを製造する場合に、まず研削加工によってレンズ用金型を製造し、その金型を使用してガラスなどを成形することによりレンズを製造する。ここで、レンズの光軸に垂直な面内の互いに直交する２方向で曲率が異なる場合に、レンズ用金型の形状精度を良くするには曲率の大きな方向を研削砥石の回転方向とするのが好ましい。その理由は、研削砥石の回転方向（図１のＹ軸の方向）の加工精度は、回転の芯ブレの精度で決まり、この精度は１０ナノメータ以下に押させることができ、工具の形状に依存する加工パス方向（たとえば、図１のＸ軸の方向）の精度よりも高いからである。
【００１９】
ここで、ラインジェネレータに使用されるレンズを具体例として本発明のレンズを説明する。以下に説明する実施例のレンズはガラス製であり、金型は研削加工によって製造される。なお、本明細書において、「コリメートさせる（する）」という用語は、遠距離の点において集光させる（する）場合を含むものとする。
【００２０】
第１の実施例
図３及び図４は、第１の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。ラインジェネレータは、半導体レーザ光源１０１、シリンダーレンズである第１レンズ１０３及びシリンダーレンズである第２レンズ１０５を含む。図３は、半導体レーザ光源１０１の鉛直方向（Fast-Axis （ＦＡ）方向、速軸方向）の断面を示す図であり、図４は、半導体レーザ光源１０１の水平方向（Slow-Axis SA（ＳＡ）方向、遅軸方向）の断面を示す図である。図３において、半導体レーザ１０１から出射された光は、第１レンズ１０３によって、ＦＡ方向にコリメートされ、３ミリメータの幅の光束となる。コリメート後の光束の幅は、ラインジェネレータによって生成されるラインの幅である。ここで、第１レンズ１０３は、シリンダーレンズであるので、ＳＡ方向にコリメートは行なわれない。第１レンズ１０３によって、ＦＡ方向にコリメートされた光は、第２レンズ１０５によって、ＳＡ方向に拡散されラインが生成される。
【００２１】
本実施例において、第１レンズ１０３は、ラインの幅を定め、第２レンズ１０５は、長手方向に所定の輝度分布を有するラインを生成する。このように、第１レンズ１０３及び第２レンズ１０５の機能がはっきり分離されている。
【００２２】
表１は、第１の実施例によるラインジェネレータの光学系のデータを示す表である。ここで、光源の行の面間隔は、光源と第１レンズとの間隔を示す。第２面の行の面間隔は、第１レンズの厚さを示す。第３面の行の面間隔は、第１レンズと第２レンズとの間隔を示す。第４面の行の面間隔は、第２レンズの厚さを示す。表における長さの単位は、ミリメータである。以下の表についても同様である。
【表１】
2012120566.tif 000003
【００２３】
FＡ方向をｘ軸方向、SＡ方向をｙ軸方向として、第１レンズの光学面（物体側の第２面及び像側の第３面）は以下の式で表せる。
【数１】
2012120566.tif 000004
ここで、ｋは２次曲線の形状を定める定数、ｃは中心曲率、Ｒは中心曲率半径である。また、α2iは補正係数である。
【００２４】
表２は、第２面および第３面を表す式の係数及び定数を示す表である。
【表２】
2012120566.tif 000005
【００２５】
FＡ方向をｘ軸方向、SＡ方向をｙ軸方向として、第２レンズの光学面（物体側の第４面及び像側の第５面）は以下の式で表せる。
【数２】
2012120566.tif 000006
ここで、α2iは補正係数である。
【００２６】
表３は、第４面および第５面を表す式の係数及び定数を示す表である。
【表３】
2012120566.tif 000007
【００２７】
第１の実施例の第１レンズの、金型を使用した製造方法について説明する。
【００２８】
第１の実施例の第１レンズ１０３の物体側の面の、半導体体レーザ光源１０１の速軸方向断面の曲率は、遅軸方向断面の曲率よりも大きい。そこで、第１レンズ１０３の速軸方向断面の方向を研削砥石の回転方向であるＹ軸方向とし、第１レンズ１０３の遅軸方向断面の方向を加工パス方向であるＸ軸方向として、第１レンズ１０３の金型を加工し、成形により第１レンズ１０３を製造した。ここで、光学面を表す上記の座標のｘ軸及びｙ軸は、それぞれ加工に関するＹ軸及びＸ軸に対応する。この結果、金型の、第１レンズ１０３の物体側の面に対応する面にはＸ軸方向の加工痕が生成され、この加工痕は第１レンズ１０３の物体側の面に転写される。したがって、第１レンズ１０３の物体側の面は、Ｘ軸方向の転写加工痕を有する。加工パスのピッチは、２乃至１０マイクロメータであるので、転写加工痕のピッチも２乃至１０マイクロメータである。
【００２９】
第２の実施例
図５及び図６は、第２の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。ラインジェネレータは、半導体レーザ光源２０１、シリンダーレンズである第１レンズ２０３及びシリンダーレンズである第２レンズ２０５を含む。図５は、半導体レーザ光源２０１の鉛直方向（Fast-Axis （ＦＡ）方向、速軸方向）の断面を示す図であり、図６は、半導体レーザ光源２０１の水平方向（Slow-Axis （ＳＡ）方向、遅軸方向）の断面を示す図である。図６において、半導体レーザ２０１から出射された光は、第１レンズ２０３によって、ＳＡ方向にコリメートされ、３ミリメータの幅の光束となる。コリメート後の光束の幅は、ラインジェネレータによって生成されるラインの幅である。ここで、第１レンズ２０３は、シリンダーレンズであるので、ＦＡ方向にコリメートは行なわれない。第１レンズ２０３によって、ＳＡ方向にコリメートされた光は、第２レンズ２０５によって、ＦＡ方向に拡散されラインが生成される。
【００３０】
本実施例において、第１レンズ２０３は、ラインの幅を定め、第２レンズ２０５は、長手方向に所定の輝度分布を有するラインを生成する。このように、第１レンズ２０３及び第２レンズ２０５の機能がはっきり分離されている。
【００３１】
表４は、第２の実施例によるラインジェネレータの光学系のデータを示す表である。
【表４】
2012120566.tif 000008
【００３２】
FＡ方向をｘ軸方向、SＡ方向をｙ軸方向として、第１レンズの光学面（物体側の第２面及び像側の第３面）は以下の式で表せる。
【数３】
2012120566.tif 000009
【００３３】
表５は、第２面および第３面を表す式の係数及び定数を示す表である。
【表５】
2012120566.tif 000010
【００３４】
FＡ方向をｘ軸方向、SＡ方向をｙ軸方向として、第２レンズの光学面（物体側の第４面及び像側の第５面）は以下の式で表せる。
【数４】
2012120566.tif 000011
ここで、ｋは２次曲線の形状を定める定数、ｃは中心曲率、Ｒは中心曲率半径である。また、α2iは補正係数である。
【００３５】
表６は、第４面および第５面を表す式の係数及び定数を示す表である。
【表６】
2012120566.tif 000012
【００３６】
第２の実施例の第１レンズの、金型を使用した製造方法について説明する。
【００３７】
第２の実施例の第１レンズ２０３の物体側及び像側の面の、半導体体レーザ光源２０１の遅軸方向断面の曲率は、速軸方向断面の曲率よりも大きい。そこで、第１レンズ２０３の遅軸方向断面の方向を研削砥石の回転方向であるＹ軸方向とし、第１レンズ２０３の速軸方向断面の方向を加工パス方向であるＸ軸方向として、第１レンズ２０３の金型を加工し、成形により第１レンズ２０３を製造した。ここで、光学面を表す上記の座標のｘ軸及びｙ軸は、それぞれ加工に関するＸ軸及びＹ軸に対応する。この結果、金型の、第１レンズ２０３の物体側及び像側の面に対応する面にはＸ軸方向の加工痕が生成され、この加工痕は第１レンズ２０３の物体側及び像側の面に転写される。したがって、第１レンズ２０３の物体側及び像側の面は、Ｘ軸方向の転写加工痕を有する。加工パスのピッチは、２乃至１０マイクロメータであるので、転写加工痕のピッチも２乃至１０マイクロメータである。
【００３８】
第３の実施例
図７及び図８は、第３の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。ラインジェネレータは、半導体レーザ光源３０１、シリンダーレンズである第１レンズ３０３及びシリンダーレンズである第２レンズ３０５を含む。図７は、半導体レーザ光源３０１の鉛直方向（Fast-Axis （ＦＡ）方向、速軸方向）の断面を示す図であり、図８は、半導体レーザ光源３０１の水平方向（Slow-Axis （ＳＡ）方向、遅軸方向）の断面を示す図である。図８において、半導体レーザ３０１から出射された光は、第１レンズ３０３によって、ＳＡ方向にコリメータされ、３ミリメータの幅の光束となる。コリメート後の光束の幅は、ラインジェネレータによって生成されるラインの幅である。ここで、第１レンズ３０３は、シリンダーレンズであるので、ＦＡ方向にコリメートは行なわれない。第１レンズ３０３によって、ＳＡ方向にコリメートされた光は、第２レンズ３０５によって、ＦＡ方向に拡散されラインが生成される。
【００３９】
表１１は、第４の実施例によるラインジェネレータの光学系のデータを示す表である。
【表７】
2012120566.tif 000013
【００４０】
FＡ方向をｘ軸方向、SＡ方向をｙ軸方向として、第２面（第１レンズの物体側の面）は以下の式で表せる。
【数５】
2012120566.tif 000014
【００４１】
表１２は、第２面を表す式の係数及び定数を示す表である。
【表８】
2012120566.tif 000015
【００４２】
FＡ方向をｘ軸方向、SＡ方向をｙ軸方向として、第３面（第１レンズの像側の面）は以下の式で表せる。第３面は、いわゆる自由曲面である。本実施例では、x軸方向及びy軸方向に軸対称な形状であり、y軸方向のレンズパワーがx軸方向のレンズパワーより大きく、また、y軸方向のレンズパワーがレンズ中心付近と外周部で異なるように自由曲面を定めている。
【数６】
2012120566.tif 000016
【００４３】
表１３は、第３面を表す式の係数及び定数を示す表である。
【表９】
2012120566.tif 000017
【００４４】
FＡ方向をｘ軸方向、SＡ方向をｙ軸方向として、第２レンズの光学面（物体側の第４面及び像側の第５面）は以下の式で表せる。
【数７】
2012120566.tif 000018
ここで、α2iは補正係数である。
【００４５】
表１４は、第４面および第５面を表す式の係数及び定数を示す表である。
【表１０】
2012120566.tif 000019
【００４６】
第３の実施例の第１レンズの、金型を使用した製造方法について説明する。
【００４７】
第３の実施例の第１レンズ３０３の物体側及び像側の面の、半導体体レーザ光源３０１の遅軸方向断面の曲率は、速軸方向断面の曲率よりも大きい。そこで、第１レンズ３０３の遅軸方向断面の方向を研削砥石の回転方向であるＹ軸方向とし、第１レンズ３０３の速軸方向断面の方向を加工パス方向であるＸ軸方向として、第１レンズ３０３の金型を加工し、成形により第１レンズ３０３を製造した。ここで、光学面を表す上記の座標のｘ軸及びｙ軸は、それぞれ加工に関するＸ軸及びＹ軸に対応する。この結果、金型の、第１レンズ３０３の物体側及び像側の面に対応する面にはＸ軸方向の加工痕が生成され、この加工痕は第１レンズ３０３の物体側及び像側の面に転写される。したがって、第１レンズ３０３の物体側及び像側の面は、Ｘ軸方向の転写加工痕を有する。加工パスのピッチは、２乃至１０マイクロメータであるので、転写加工痕のピッチも２乃至１０マイクロメータである。
【００４８】
図３、図６及び図８から明らかなように、Ｙ軸方向は、光学系によって生成されるラインの幅方向である。光源から拡散する光は、ラインの幅を生成するように、第１レンズによってＹ軸方向にほぼコリメートされる。ここで、第１レンズの物体側面及び像側面の少なくとも一方の面にはＸ軸方向に転写加工痕が形成されているので、Ｙ軸方向にほぼコリメートされた光は、Ｘ軸方向に形成された転写加工痕によって回折されＹ軸方向に拡散される。
【００４９】
図９は、第１の実施例の光学系によって生成されたラインの幅方向（Ｙ軸方向）位置とその位置における相対強度との関係を示す図である。図９の横軸は、ラインの幅方向（Ｙ軸方向）位置を示す。０は、ラインの幅方向の中心であることを示す。図９の縦軸は、光の相対強度を示す。図９においてＡで示した、ラインの幅方向の中心における強度が最も高いのでその強度を１とした。縦軸は、ログ目盛りである。図９において、ラインの幅方向の中心から約１．５ミリメータの位置において、Ｂ１及びＢ２で示した、Ａに次ぐ相対強度の第２のピークが生じている。第２のピークの相対強度は０．１を超えている。上記のようなラインの幅方向の光の分布は、Ｘ軸方向に形成された転写加工痕による、Ｙ軸方向の光の拡散が原因であると考えられる。
【００５０】
そこで、Ｘ軸方向に形成された転写加工痕によるラインの幅方向（Ｙ軸方向）の光の拡散を小さくするには、加工パス方向をＸ軸に対して傾けることが考えられる。
【００５１】
図１０は、加工パス方向をＸ軸に対して４５度傾けた場合の、第１の実施例の光学系によって生成されたラインの幅方向位置とその位置における相対強度との関係を示す図である。図１０において、ラインの幅方向の中心から約１．５ミリメータの位置において、Ｃ１及びＣ２で示した、Ａに次ぐ相対強度の第２のピークが生じている。第２のピークの相対強度は約０．０１である。図１０のＣ１及びＣ２で示した、第２のピークの相対強度は、図９のＢ１及びＢ２で示した、第２のピークの相対強度の約１０分の１である。このように。加工パス角度をＸ軸に対して４５度傾けることにより、転写加工痕によるラインの幅方向（Ｙ軸方向）の光の拡散は顕著に減少する。
【００５２】
図１１は、Ｘ軸に対する加工パス方向の角度（加工パス角度）と相対強度との関係を示す図である。図１１の横軸は、Ｘ軸に対する加工パス方向の角度を示す。図１１の縦軸は、ラインの幅方向の中心に次いで、強度の高い位置における相対強度を示す。図１１の相対強度は、加工パス方向がＸ軸と一致する場合には、図１０におけるＢ１またはＢ２の強度であり、加工パス方向をＸ軸に対して４５度傾けた場合には、図１０におけるＣ１またはＣ２の強度である。図１１における相対強度が高いことは、ラインの幅方向の境界付近に大きなゴーストが生じることを意味する。図１１によれば、加工パス角度が小さい場合に、相対強度が高くなるので、ゴーストが大きくなる。他方、加工パス角度を小さくすることによりゴーストは小さくなる。
【００５３】
図１２は、図２と図１１とを組み合わせた図である。図１２の横軸は、Ｘ軸に対する加工パス方向の角度（加工パス角度）を示す。図１２の縦軸は、加工後の面粗さ（右側の目盛り）及びラインの幅方向の中心に次いで、強度の高い位置における相対強度（左側の目盛り）を示す。図１２に示すように、加工後の面粗さは、加工パス角度が増加するにしたがって増加し、相対強度は加工パスが増加するにしたがって減少する。たとえば、加工後の面粗さを約１００ナノメータ以下とするには、加工パス角度を５０度以下とする必要がある。また、たとえば、相対強度を約０．０２以下とするにはＸ軸に対する加工パス方向の角度を４０度以上とする必要がある。したがって、加工パス角度を４０度から５０度の範囲とすることにより、加工後の面粗さ及び相対強度（ゴーストの強さ）の観点から好ましいレンズが得られる。
【００５４】
ここで、加工パス角度は、４０度から５０度の範囲であれば、加工面全体で一定である必要はない。加工パス角度は、加工面の領域により、４０度から５０度の範囲の異なる角度であってもよい。また、加工パスは、加工パス角度が、４０度から５０度の範囲の曲線であってもよい。さらに、加工パス角度は、加工面の領域全体で４０度から５０度の範囲である必要はない。加工面、すなわち、レンズの光学面の８０％以上の領域で、加工パス角度が４０度から５０度の範囲であればよい。ここで、８０％以上としたのは、他の理由により加工パスを変更する領域など、特定の領域を除く趣旨である。
【００５５】
上記において、砥石を使用してガラス用金型を加工する例によって本発明を説明した。上記の例の他に、単結晶ダイヤモンドや多結晶ダイヤモンド工具を使用して、ガラス用金型を加工する場合にも本発明を同様に適用することができる。また、プラスチック用金型を加工する場合にも本発明を同様に適用することができる。
【図１】
2012120566.tif 000020
【図２】
2012120566.tif 000021
【図３】
2012120566.tif 000022
【図４】
2012120566.tif 000023
【図５】
2012120566.tif 000024
【図６】
2012120566.tif 000025
【図７】
2012120566.tif 000026
【図８】
2012120566.tif 000027
【図９】
2012120566.tif 000028
【図１０】
2012120566.tif 000029
【図１１】
2012120566.tif 000030
【図１２】
2012120566.tif 000031
【国際調査報告】
2012120566.tif 000032
2012120566.tif 000033