(57)【要約】  粉体の分級方法において、粉体と液体助剤とを混合する混合工程と、前記混合工程において混合された前記粉体を乾燥する乾燥工程と、前記乾燥工程において乾燥された前記粉体を流体分級機に投入する投入工程と、気体を加熱する加熱工程と、前記加熱工程において加熱された前記気体を前記流体分級機に供給する供給工程と、前記流体分級機において、前記粉体を粒径に基づいて分級する分級工程とを含む。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
粉体の分級方法において、
粉体と液体助剤とを混合する混合工程と、
前記混合工程において混合された前記粉体を乾燥する乾燥工程と、
前記乾燥工程において乾燥された前記粉体を流体分級機に投入する投入工程と、
気体を加熱する加熱工程と、
前記加熱工程において加熱された前記気体を前記流体分級機に供給する供給工程と、
前記流体分級機において、前記粉体を粒径に基づいて分級する分級工程と
を含むことを特徴とする粉体の分級方法。
【請求項２】
粉体の分級方法において、
粉体と液体助剤とを混合する混合工程と、
前記混合工程において混合された前記粉体を乾燥する乾燥工程と、
前記乾燥工程において乾燥された前記粉体を流体分級機に投入する投入工程と、
前記流体分級機に気体を供給する供給工程と、
前記流体分級機において、前記粉体を粒径に基づいて分級する分級工程と
を含むことを特徴とする粉体の分級方法。
【請求項３】
前記乾燥工程における乾燥温度及び乾燥時間は、前記液体助剤の引火点に応じた乾燥温度及び乾燥時間であることを特徴とする請求項１または２記載の粉体の分級方法。
【請求項４】
前記加熱工程は、前記流体分級機内における温度が前記液体助剤の引火点以上かつ２００℃以下となるように前記気体を加熱することを特徴とする請求項１記載の粉体の分級方
法。
【請求項５】
前記供給工程において供給される前記気体は、高圧気体であることを特徴とする請求項１〜４記載の何れか一項に記載の粉体の分級方法。
【請求項６】
前記分級工程において、前記流体分級機内に発生させた旋回気流によって前記粉体を分級することを特徴とする請求項１〜５の何れか一項に記載の粉体の分級方法。
【請求項７】
前記液体助剤は、ジエチレングリコールモノメチルエーテルであることを特徴とする請求項１〜６の何れか一項に記載の粉体の分級方法。
【請求項８】
前記粉体は、チタン酸バリウムの粉体であることを特徴とする請求項１〜７の何れか一項に記載の粉体の分級方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、粒度分布を持つ粉体を所望の分級点（粒径）において効果的に分級する粉体の分級方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ガラス質高炉スラグなどの粉体を微粉と粗粉とに分級する際に、アルコール類などの流体の助剤を予め添加する分級方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。この分級方法においては、極性分子が含まれる助剤を粉体に添加して粉体粒子の極性を電気的に中和することにより、粒子同士が吸着、凝集して粒径の大きい凝集粒子が形成されることを防止し、分級効率の低下を防止している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開昭６４−８５１４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、今日においては、例えば、セラミック積層コンデンサの誘電体として用いられるセラミックは、平均粒径が０．７μｍと極めて小さいチタン酸バリウム（ＢａＴｉＯ３）の微粉体を焼結することによって製造されている。高品質なセラミックを得るためには、平均粒径が極めて小さいだけでなく、粒度分布の幅が極めて狭い、即ち、より均質な微粉体が必要とされている。このような微粉体は、原料としての粉体を例えば遠心分離によって分級することによって得ることができるが、従来の分級方法では、原料の粉体が分級機内の各部に付着して原料の投入口や高圧気体の噴出口が閉塞するため、分級性能の悪化を招き、長時間運転を困難にしていた。【０００５】
本発明の課題は、粒径が１μｍ未満の粉体の分級を行った場合でも、分級機内に粉体を付着させることなく、効率良く分級を行うことができる粉体の分級方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の粉体の分級方法は、粉体の分級方法において、粉体と液体助剤とを混合する混合工程と、前記混合工程において混合された前記粉体を乾燥する乾燥工程と、前記乾燥工程において乾燥された前記粉体を流体分級機に投入する投入工程と、気体を加熱する加熱工程と、前記加熱工程において加熱された前記気体を前記流体分級機に供給する供給工程と、前記流体分級機において、前記粉体を粒径に基づいて分級する分級工程とを含むことを特徴とする。【０００７】
また、本発明の粉体の分級方法は、粉体の分級方法において、粉体と液体助剤とを混合する混合工程と、前記混合工程において混合された前記粉体を乾燥する乾燥工程と、前記乾燥工程において乾燥された前記粉体を流体分級機に投入する投入工程と、前記流体分級機に気体を供給する供給工程と、前記流体分級機において、前記粉体を粒径に基づいて分級する分級工程とを含むことを特徴とする。【０００８】
また、本発明の粉体の分級方法は、前記乾燥工程における乾燥温度及び乾燥時間が、前記液体助剤の引火点に応じた乾燥温度及び乾燥時間であることを特徴とする。【０００９】
また、本発明の粉体の分級方法は、前記加熱工程において、前記流体分級機内における温度が前記液体助剤の引火点以上かつ２００℃以下となるように前記気体を加熱することを特徴とする。【００１０】
また、本発明の粉体の分級方法は、前記供給工程において供給される前記気体が高圧気体であることを特徴とする。【００１１】
また、本発明の粉体の分級方法は、前記分級工程において、前記流体分級機内に発生させた旋回気流によって前記粉体を分級することを特徴とする。【００１２】
また、本発明の粉体の分級方法は、前記液体助剤がジエチレングリコールモノメチルエーテルであることを特徴とする。【００１３】
また、本発明の粉体の分級方法は、前記粉体がチタン酸バリウムの粉体であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の粉体の分級方法によれば、粒径が１μｍ未満の粉体の分級を行った場合でも、流体分級機内に粉体を付着させることなく、効率良く分級を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】第１の実施の形態に係る分級装置の構成を示す概略構成図である。
【図２】第１の実施の形態に係る分級機の内部の構成を示す縦断面図である。
【図３】第１の実施の形態に係る分級機の内部の構成を示す横断面図である。
【図４】第１の実施の形態に係る粉体の分級方法を説明するフローチャートである。
【図５】第２の実施の形態に係る粉体の分級方法を説明するフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、図面を参照して本発明の第１の実施の形態に係る粉体の分級方法について説明する。図１は、この実施の形態に係る粉体の分級方法によって使用される流体分級機である分級装置の構成を示す概略構成図である。
【００１７】
図１に示すように、分級装置２は、内部に発生させた旋回気流によって原料として投入された粉体を分級する分級機（流体分級機）４、分級機４に粉体を投入するフィーダ６、分級機４に高圧気体を供給するコンプレッサー８、供給される高圧気体を所定の温度まで加熱する第１のヒータ１０を備えている。また、分級装置２は、所望の分級点以下にまで分離された微粉を、分級機４内の気体と共に吸入して回収する吸入ブロア１２、分級機４内に発生する負圧によって吸入される大気（常圧気体）を加熱する第２のヒータ１４、遠心分離された粒径の大きい粗粉を回収する回収容器１６を有している。
【００１８】
略円錐形状を有する分級機４は、円錐の頂点が下方を向くようにして設置されており、分級機４の上部には、詳細は後述する遠心分離室２０（図２参照）が形成されている。この遠心分離室２０内には、分級機４の外部に存在する常圧気体としての大気と、コンプレッサー８からの高圧気体が供給されると共に、分級対象としての粉体がフィーダ６から投入される。
【００１９】
フィーダ６は、内部に図示しないスクリューを有し、当該スクリューを回転させることによって、内部に収容されている粉体を定量的に送出することができる。送出された粉体は、分級機４の上面に設けられた投入口２６（図２参照）から分級機４内に投入される。なお、フィーダ６内に収容されている粉体は、詳細は後述する液体助剤と予め混合されている。
【００２０】
コンプレッサー８は、大気を圧縮して高圧気体を生成し、第１のヒータ１０を介して分級機４内へ供給する。第１のヒータ１０は、高圧気体が通過する配管を内部に有し、当該配管内にはフィラメントやエロフィン等からなる加熱手段が設置されている。この加熱手段は、当該配管内を通過する高圧気体を所定の温度まで加熱する。なお、コンプレッサー８と分級機４との間に、高圧気体の含有水分を除去する他の脱水手段を別途設けてもよいし、埃等を除去するフィルタを適宜設けてもよい。
【００２１】
吸入ブロア１２は、分級機４によって分離された微粉を、分級機４の上面の中央に設けられた吸入口３２（図２参照）から分級機４内に存在する気体と共に吸入することによって回収する。なお、吸入口３２と吸入ブロア１２との間にバグフィルタ等のフィルタを適宜設けてもよい。ここで、吸入ブロア１２により気体を吸入すると、分級機４内には負圧が発生するため、分級機４の外部に存在する常圧気体である大気が分級機４内へと吸入される。このようにして常圧気体が吸入されることにより、分級機４の遠心分離室２０内には、高速旋回する旋回気流が形成される。なお、この実施の形態に係る分級装置２は、吸入される常圧気体を加熱する第２のヒータ１４を備えているため、遠心分離室２０内の旋回気流の温度を所定の温度まで加熱することができる。この第２のヒータ１４は、第１のヒータ１０と同様に、常圧気体が通過する配管を内部に有しており、この配管内にはフィラメントやエロフィン等の加熱手段が設置されている。
【００２２】
回収容器１６は、分級機４の最下部に設置されており、遠心分離室２０内において遠心分離された後に分級機４の円錐形状部の斜面に沿って降下した粗粉を回収する。
【００２３】
次に、図２及び図３を参照して、この実施の形態に係る分級機４について説明する。なお、図２は、分級機４の中心軸を含む面による縦断面図であり、図３は、当該中心軸に垂直な平面による遠心分離室２０の位置における横断面図である。なお、他の構成要素（特に、後述する噴出ノズル３０及びガイドベーン４０）との相対的な位置関係を明確にするために、本来は図３においては示されない投入口２６及び噴出ノズル３０を、それぞれ仮想線及び点線で示している。また、噴出ノズル３０は、説明のために２個のみ図示している。
【００２４】
図２に示すように、分級機４内の上部には、扁平な円盤形状を有する上部円盤状部材２２と、内部が中空の円盤形状を有する下部円盤状部材２４とが所定の間隔を保って配置されており、両円盤状部材間には円柱形状の遠心分離室２０が形成されている。この遠心分離室２０の上方には、上述のフィーダ６から投入される粉体が通過する投入口２６が形成されている。また、図３に示すように、遠心分離室２０の外周には、複数のガイドベーン４０が等間隔に配置されており、遠心分離室２０の下方には、下部円盤状部材２４の外周壁に沿って、遠心分離された後に遠心分離室２０から降下した粉体を、再度遠心分離室２０内へ噴き戻す再分級ゾーン２８が形成されている。
【００２５】
再分級ゾーン２８の外周壁の上端部近傍には、上述のコンプレッサー８から供給される高圧気体を噴出する噴出ノズル３０が、噴出方向が当該外周壁の接線方向と略同一になるようにして配置されている。この噴出ノズル３０は、高圧気体を噴出して投入口２６から投入された粉体を分散させると共に、遠心分離室２０内に補助的に気体を供給する。また、再分級ゾーン２８内に存在する微粉を遠心分離室２０内へ噴き戻す。なお、この実施の形態においては、再分級ゾーン２８の外周壁上に複数の噴出ノズル３０を配置しているが、これは一例であり、噴出ノズル３０の配置位置や個数には自由度がある。
【００２６】
遠心分離室２０の上部の中央には、遠心分離されることによって粗粉と分離された微粉を吸入回収する吸入口３２が設置されている。なお、遠心分離された粗粉は、再分級ゾーン２８から分級機４の円錐形状部の斜面を降下し、分級機４の最下部に設置された排出口３４から排出されて上述の回収容器１６内に収容される。
【００２７】
図３に示すように、遠心分離室２０の外周部には、この遠心分離室２０内に旋回気流を形成すると共に、この旋回気流の旋回速度を調整することのできるガイドベーン４０が配置されている。なお、この実施の形態においては、一例として、１６枚のガイドベーン４０を配置している。このガイドベーン４０は、回動軸４０ａにより上部円盤状部材２２と下部円盤状部材２４との間で回動可能に軸支されると共に、ピン４０ｂにより図示されていない回動板（回動手段）に対して係止されており、この回動板を回動させることにより全てのガイドベーン４０を同時に、所定角度回動させるように構成されている。このようにしてガイドベーン４０を所定角度回動させて各ガイドベーン４０の間隔を調整することにより、当該間隔を図２に示す白抜き矢印の方向に通過する常圧気体の流速を変化させ、ひいては遠心分離室２０内の旋回気流の流速を変化させることができる。このようにして旋回気流の流速を変化させることにより、この実施の形態に係る分級機４の分級性能（具体的には、分級点）を変更することができる。なお、上述のように、各ガイドベーン４０の間隔を通過する常圧気体は、第２のヒータ１４によって予め所定の温度まで加熱された常圧気体である。
【００２８】
次に、図４のフローチャートを用いて、この実施の形態に係る粉体の分級方法について説明する。まず、分級対象の粉体と液体助剤との混合を行う（ステップＳ１０）。次に、粉体と液体助剤との混合物を乾燥させることにより液体助剤を気化させる（ステップＳ１２）。
【００２９】
ここで分級対象の粉体としては、チタン酸バリウム、ニッケルなどが挙げられる。液体助剤としては、例えば、エタノール、ジエチレングリコールモノメチルエーテルなどのアルコール類が挙げられる。混合比率としては、通常質量比で粉体１に対して液体助剤を０．０１〜０．１５、好ましくは粉体１に対して液体助剤を０．０３〜０．１添加して混合する。この範囲を満たさない場合には、液体助剤の効果が発現しなかったり、粉体の流動性が著しく低下したりするという問題が生じる。
【００３０】
混合方法としては、攪拌子及びマグネティックスターラを使用した攪拌、遊星攪拌機、二軸攪拌機、三本ロールを用いた攪拌等が挙げられる。本実施の形態においては、混合機（「ハイエックス」：日清エンジニアリング社製）を用いている。
【００３１】
乾燥方法としては、室温における自然乾燥、恒温槽を用いた乾燥等が挙げられる。また、乾燥条件としては、粉体と液体助剤との組み合わせ、特に液体助剤の引火点によって適宜選択することができる。
【００３２】
例えば、粉体がチタン酸バリウムであり、液体助剤がジエチレングリコールモノメチルエーテル（引火点９３℃）である場合には、作業効率の観点から、恒温槽を用いて乾燥温度を通常９３℃〜２００℃、好ましくは１２０℃〜２００℃とし、また、乾燥時間を通常２時間以下、好ましくは３０分〜２時間とする。液体助剤がエタノール（引火点１６℃）である場合には、作業効率の観点から、恒温槽を用いて乾燥温度を通常１６℃〜２００℃、好ましくは１２０℃〜２００℃とし、また、乾燥時間を通常２時間以下、好ましくは３０分〜２時間とする。
【００３３】
分級装置２を稼動させると、吸入ブロア１２によって気体の吸入が開始される（ステップＳ１４）。遠心分離室２０内の気体は、遠心分離室２０の上部中央に設けられた吸入口３２から吸入されるため、遠心分離室２０の中央部の気圧が相対的に低くなる。このようにして遠心分離室２０内に発生した負圧によって、遠心分離室２０の外周に沿って配置された各ガイドベーン４０の間から常圧気体である大気が吸入され、遠心分離室２０内に供給される（ステップＳ１８）。なお、遠心分離室２０内へ吸入される常圧気体は、第２のヒータ１４内に設けられた配管内を通過することにより、所定の温度まで予め加熱されている（ステップＳ１６）。このようにして常圧気体がガイドベーン４０間から吸入されることにより、ガイドベーン４０の回動角度に応じて定まる流速を有する旋回気流が形成される。なお、この実施の形態に係る粉体の分級方法においては、遠心分離室２０内の旋回気流の温度が所望の温度となるように、吸入される常圧気体を加熱している。
【００３４】
次に、コンプレッサー８を用いて分級機４の遠心分離室２０内へ向けて高圧気体の供給を開始する。コンプレッサー８から噴射された高圧気体は、第１のヒータ１０によって所定の温度まで加熱される（ステップＳ２０）。なお、第１のヒータ１０は、第２のヒータ１４と同様に、遠心分離室２０内の旋回気流の温度が所望の温度となるように、当該高圧気体を加熱する。所定の温度まで加熱された高圧気体は、遠心分離室２０の外周壁に設けられた複数の噴出ノズル３０から噴出され、遠心分離室２０内に供給される（ステップＳ２２）。
【００３５】
以上のようにして、加熱された高速旋回気流が遠心分離室２０内を定常的に旋回する状態が形成されると、フィーダ６から定量的に送出される混合粉体が、投入口２６から遠心分離室２０内へと投入される（ステップＳ２４）。なお、投入口２６から投入される混合粉体には上述のステップＳ１２に示す乾燥工程において気化しなかった液体助剤が含まれている。
【００３６】
図２に示すように、投入口２６は、遠心分離室２０の外周部の上方に設置されているため、投入口２６から投入された混合粉体は、遠心分離室２０の外周部を高速で旋回する旋回気流に衝突し急激に分散される。このとき、粉体の微粒子間に混在している液体助剤が急速に気化することにより粉体の分散が促進される。このようにして微粒子単位で分散された粉体は、遠心分離室２０を構成する上部円盤状部材２２や下部円盤状部材２４等の表面に付着することなく遠心分離室２０内を幾度となく旋回し、粉体の粒径に基づいて分級される（ステップＳ２６）。
【００３７】
遠心分離室２０における遠心分離作用の結果、所望の分級点以下の粒径を有する微粉は、遠心分離室２０の中央部に集約され、上部円盤状部材２２及び下部円盤状部材２４のそれぞれの中央部に設けられたリング状の凸部の効果により、吸入ブロア１２によって吸入される気体と共に吸入口３２から回収される（ステップＳ２８）。なお、分級点を越える粒径を有する粗粉は、遠心分離室２０における遠心分離作用によって遠心分離室２０の外周部に集約された後に、再分級ゾーン２８から分級機４の円錐形状部を降下し、排出口３４から排出されて回収容器１６に収容される。
【００３８】
以上のように、遠心分離室２０内を旋回する高温の旋回気流と液体助剤の効果によって効果的に分散された粉体は、遠心分離室２０を構成する部品等の表面に付着することなく遠心分離室２０内を旋回し、所望の分級点以下の微粉と残りの粗粉とに効率よく分級される。なお、粉体と共に分級機４に供給された助剤はすべて気化するため、回収された粉体に含まれることはない。
【００３９】
また、この実施の形態においては、分級機４内の旋回気流が所望の温度となるように供給される気体を加熱しているが、例えば、分級機４内の旋回気流の温度が、粉体と混合された液体助剤の引火点以上かつ２００℃以下となるように供給される気体を加熱することにより効率よく分級を行うことができる。
【００４０】
次に、図面を参照して本発明の第２の実施の形態に係る粉体の分級方法について説明する。なお、この第２の実施の形態に係る粉体の分級方法の構成は、第１の実施の形態に係る粉体の分級方法における常圧気体及び高圧気体の加熱工程を削除したものである。従って、上述の分級装置２と同一の構成についての詳細な説明は省略し、異なる部分のみについて詳細に説明する。また、上述の分級装置２の構成と同一の構成には同一の符号を付して説明する。
【００４１】
図５は、第２の実施の形態に係る粉体の分級方法を説明するフローチャートである。まず、分級対象の粉体と液体助剤との混合を行う（ステップＳ３０）。次に、粉体と液体助剤との混合物を乾燥させることにより液体助剤を気化させる（ステップＳ３２）。なお、ステップＳ３０及びＳ３２に示す処理は、図４のフローチャートのステップＳ１０及びＳ１２に示す処理とそれぞれ同様であるため詳細な説明は省略する。
【００４２】
分級装置２を稼動させると、吸入ブロア１２によって気体の吸入が開始され（ステップＳ３４）、常圧気体である大気が遠心分離室２０内に供給される（ステップＳ３６）。このようにして常圧気体がガイドベーン４０間から吸入されることにより、ガイドベーン４０の回動角度に応じて定まる流速を有する旋回気流が形成される。次に、コンプレッサー８を用いて分級機４の遠心分離室２０内へ向けて高圧気体の供給を開始する（ステップＳ３８）。ここで、高圧気体は、遠心分離室２０の外周壁に設けられた複数の噴出ノズル３０から噴出され、遠心分離室２０内に供給される。なお、本実施の形態においては、常圧気体及び高圧気体の加熱は行わない。
【００４３】
以上のようにして、高速旋回気流が遠心分離室２０内を定常的に旋回する状態が形成されると、フィーダ６から定量的に送出される混合粉体が、投入口２６から遠心分離室２０内へと投入される（ステップＳ４０）。投入された混合粉体は、粉体の粒径に基づいて分級され（ステップＳ４２）、吸入ブロア１２によって吸入される気体と共に吸入口３２から回収される（ステップＳ４４）。また、分級点を越える粒径を有する粗粉は、第１の実施の形態と同様に、排出口３４から排出されて回収容器１６に収容される。
【００４４】
なお、ステップＳ３４、Ｓ３６、Ｓ３８、Ｓ４０、Ｓ４２及びＳ４４に示す処理は、図４のフローチャートのステップＳ１４、Ｓ１８、Ｓ２２、Ｓ２４、Ｓ２６及びＳ２８に示す処理とそれぞれ同様であるため、詳細な説明は省略する。
【００４５】
上述の各実施の形態に係る粉体の分級方法によれば、分級対象である粉体を、液体助剤と混合し、乾燥させた上で、分級機内の遠心分離室に投入すると共に、当該遠心分離室内に吸入される気体によって高速旋回気流が形成されるので、粉体と液体助剤が均一に分散し粒径が１μｍ以下の粉体の分級を効率よく行うことができる。
【実施例】
【００４６】
次に本実施の形態に係る粉体の分級方法ついて、実施例を用いてより具体的に説明を行う。【００４７】
（実施例１）
分級対象の粉体として、チタン酸バリウム（中位径０．６８３μｍ、最大粒子径７．７７８μｍ）の微粉末を用いた。液体助剤としてジエチレングリコールモノメチルエーテルを用いた。混合工程においては、混合機（「ハイエックス」：日清エンジニアリング社製）を用いて、チタン酸バリウムの微粉末にジエチレングリコールモノメチルエーテルを添加し、混合した。ジエチレングリコールモノメチルエーテルの添加量は、質量比でチタン酸バリウム１に対して０．０５とした。【００４８】
乾燥工程においては、チタン酸バリウムとジエチレングリコールモノメチルエーテルとの混合物を恒温槽内において１３０℃で２時間静置乾燥させた。乾燥させた混合物を分級機に投入した。【００４９】
分級機としては、断熱装備を施した分級機を用い、吸入ブロアで吸引する気体量を２ｍ３／分、コンプレッサーが生成する高圧気体の圧力を０．６ＭＰａとして分級を行った。なお、分級機への粉体の投入量は１ｋｇ／時間に設定し、常圧気体及び高圧気体の加熱を行い分級機内の温度は１００℃に設定した。なお、分級機内の温度は、分級装置の吸入ブロアによって分級機内の吸入口から吸入された直後の気体の温度を測定することにより求めている。【００５０】
（実施例２）
常圧気体及び高圧気体の加熱を行わず分級機内の温度を１８℃とした以外は、実施例１と同様の条件により分級を行った。【００５１】
（比較例１）
乾燥工程における乾燥を行わなかった以外は、実施例１と同様の条件により分級を行った。【００５２】
（比較例２）
液体助剤の添加・混合を行わずにチタン酸バリウム（中位径０．６８３μｍ、最大粒子径７．７７８μｍ）の微粉末を分級機に投入した。分級機における分級の条件として、常圧気体及び高圧気体の加熱を行わず分級機内の温度を１６℃とした以外は、実施例１と同様の条件とした。【００５３】
（評価方法）
実施例及び比較例におけるチタン酸バリウムの投入量（乾粉ベース）、製品（微粉）回収量を測定し、製品収率を求めた。また、回収された微粉の製品粒度（中位径及び最大粒子径）を測定した。なお、粒子径の測定は、粒子径測定装置（「マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ」：日機装社製）を用いて行った。これらの測定結果を表１に示す。
【表１】
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【００５４】
表１に示すように、チタン酸バリウムとジエチレングリコールモノメチルエーテルとを混合した後に乾燥させ、かつ分級時に加熱を行った場合（実施例１）には、分級前の乾燥を行わない場合（比較例１）と比べて製品回収率が同等以上になることが分かった。【００５５】
また、チタン酸バリウムとジエチレングリコールモノメチルエーテルとを混合した後に乾燥させ、かつ分級時に加熱を行わなかった場合（実施例２）には、液体助剤を加えず分級前の乾燥を行わない場合（比較例２）と比べて製品回収率が高くなることが分かった。【００５６】
従って、乾燥を行うことによりチタン酸バリウムの製品回収率を上げることができた。【００５７】
なお、上述の実施例１及び２の何れの場合においても、遠心分離を３０分間継続したが、閉塞によって運転が停止することはなかった。また、何れの実験結果においても、回収された微粉の粒度分布は同等であり、液体助剤を添加しても、分級性能自体に何ら影響を及ぼさないことが確認された。
【符号の説明】
【００５８】
２…分級装置、４…分級機、６…フィーダ、８…コンプレッサー、１０…第１のヒータ、１２…吸入ブロア、１４…第２のヒータ、２０…遠心分離室、２２…上部円盤状部材、２４…下部円盤状部材、２６…投入口、３０…噴出ノズル、３２…吸入口、４０…ガイドベーン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【国際調査報告】
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2012124453.tif 000010
2012124453.tif 000011
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