(57)【要約】  本発明に係る、バインダー不使用の、機械加工性を有するゼオライトバルク体は、５０〜１００mass％のゼオライト成分（Ａ）と、５０〜０mass％のα−ＳｉＯ２および／または非晶質ＳｉＯ２からなるシリカ成分（Ｂ）とから構成され、引張強度が３ＭＰａ以上または曲げ強度が３ＭＰａ以上であることを特徴とする。このようなゼオライトバルク体は、疎水性（Ｓｉ／Ａｌ比が３以上）とすることも、親水性（Ｓｉ／Ａｌ比が１以上３未満）とすることもでき、シリカ源（ａ）と、それぞれ該シリカ源中のシリカ（ＳｉＯ２）１モルあたり、アルカリ金属原子換算量として０．１〜３．０モルのアルカリ金属成分（ｂ）と、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）換算量として０〜０．７モルのアルミナ源（ｃ）と、０〜０．１５モルの有機テンプレート（ｄ）と、５〜５０モルの水（ｅ）とを含有する水熱合成用反応溶液を、８０〜２２５℃の温度で６時間〜１０日間水熱合成処理することにより製造することができる。
2012124727.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
５０〜１００mass％のゼオライト成分（Ａ）と、５０〜０mass％のα−ＳｉＯ２および／または非晶質ＳｉＯ２からなるシリカ成分（Ｂ）とから構成され、引張強度が３ＭＰａ以上または曲げ強度が３ＭＰａ以上であることを特徴とする、機械加工性を有するゼオライトバルク体。
【請求項２】
前記ゼオライト成分（Ａ）が６０〜１００mass％であり、前記シリカ成分（Ｂ）が４０〜０mass％である、請求項１に記載のゼオライトバルク体。
【請求項３】
前記引張強度が４ＭＰａ以上または曲げ強度が４ＭＰａ以上である、請求項１または２に記載のゼオライトバルク体。
【請求項４】
体積が０．０５ｃｍ３以上である、請求項１〜３のいずれかに記載のゼオライトバルク体。
【請求項５】
前記ゼオライト成分（Ａ）が、Ｓｉ／Ａｌ比が３以上の疎水性である、請求項１〜４のいずれかに記載のゼオライトバルク体。
【請求項６】
前記ゼオライト成分（Ａ）が、Ｓｉ／Ａｌ比が１以上３未満の親水性である、請求項１〜４のいずれかに記載のゼオライトバルク体。
【請求項７】
シリカ源（ａ）と、それぞれ該シリカ源中のシリカ（ＳｉＯ２）１モルあたり、アルカリ金属原子換算量として０．１〜０．８モルのアルカリ金属成分（ｂ）と、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）換算量として０〜０．０５モルのアルミナ源（ｃ）と、０．０２〜０．１５モルの有機テンプレート（ｄ）と、１０〜４５モルの水（ｅ）とを含有することを特徴とする、請求項５に記載のゼオライトバルク体を製造するための水熱合成用反応溶液。
【請求項８】
シリカ源（ａ）と、それぞれ該シリカ源中のシリカ（ＳｉＯ２）１モルあたり、アルカリ金属原子換算量として０．３〜３．０モルのアルカリ金属成分（ｂ）と、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）換算量として０．０５〜０．７モルのアルミナ源（ｃ）と、０〜０．１モルの有機テンプレート（ｄ）と、５〜５０モルの水（ｅ）とを含有することを特徴とする、請求項６に記載のゼオライトバルク体を製造するための水熱合成用反応溶液。
【請求項９】
請求項７に記載の水熱合成用反応溶液を１７５〜２２５℃の温度で水熱合成処理する工程を含むことを特徴とする、請求項５に記載のゼオライトバルク体の製造方法。
【請求項１０】
前記水熱合成処理の時間が１〜１０日間である、請求項９に記載の製造方法。
【請求項１１】
請求項８に記載の水熱合成用反応溶液を８０〜２００℃の温度で水熱合成処理する工程を含むことを特徴とする、請求項６に記載のゼオライトバルク体の製造方法。
【請求項１２】
前記水熱合成処理の時間が６時間〜５日間である、請求項１１に記載の製造方法。
【請求項１３】
請求項１〜６のいずれかに記載のゼオライトバルク体の機械加工品。
【請求項１４】
請求項１〜６のいずれかに記載のゼオライトバルク体または請求項１３に記載のその機械加工品からなる吸着分離剤。
【請求項１５】
請求項１〜６のいずれかに記載のゼオライトバルク体または請求項１３に記載のその機械加工品からなる触媒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、機械加工が可能なゼオライトバルク体およびその製造方法に関する。より詳しくは、本発明は、バインダー不使用で機械加工が可能な強度を有するゼオライトバルク体、および水熱加工処理を利用したその簡便な製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
工業材料および環境材料として有用なゼオライトは、水熱合成法により一般に粉末状固体として得られるが、機能をより高度に利用するため膜状ゼオライトやバルク状ゼオライトの作製に関する研究が盛んに行われている。【０００３】
ゼオライトをバルク体として利用する場合、焼結法によりゼオライト粉末をバルク体に成型することは困難であるので、従来、成型のために無機系バインダー（無機酸化物、粘土等）または有機系バインダー（セルロース誘導体等、増粘剤）が用いられていた。たとえば、特許文献１（特開２０００−１２６６０２号公報）には、ゼオライト粉体をシリカ、アルミナ、チタニア等のバインダーを用いてペレット状に成型した後、このペレットにパラジウムを均一に高分散担持させるために、アンモニア水で前処理を行うことと、高温熱風の迅速乾燥で後処理を行うことを必須とする、パラジウム担持ゼオライト成型触媒の製造方法が開示されている。【０００４】
しかしながら、そのようなバインダーを利用する方法により得られるバルク体は、ゼオライトの微細な構造がバインダーに埋もれ、本来の吸着やイオン交換能が機能しなくなり、性能が大きく損なわれる可能性がある上、ゼオライトの含有率も低下してしまう。また、有機系バインダーを用いた場合には高温で利用することができず、酸やアルカリにも弱い。【０００５】
それに対し、水熱処理を利用することにより、上記のような問題のあるバインダーを使用することなく、ゼオライトバルク体を製造する方法も提案されている。【０００６】
たとえば、特許文献２（特開平６−１８３７２５号公報）には、合成ＮａＸ型ゼオライト粉末とカオリン型粘土と水酸化ナトリウムとを混合し、成形し、得られた成形体を乾燥し、焼成し、水酸化ナトリウムと珪酸ナトリウムとの混合水溶液と接触させることによってバインダーレスＸ型ゼオライト成形体を製造するにあたり、該カオリン型粘土として平均粒子径１．５μｍ以上のものを用いることにより、Ｘ型ゼオライト含有量が９８ｗｔ％以上のバインダーレスＸ型ゼオライト成形体を製造する方法が開示されている。【０００７】
特許文献３には、（Ｘ型またはＡ型の、粉末状の）ゼオライト１００重量部に対し、カオリン系粘土２０〜３５重量部と、水溶液がアルカリ性で高水溶性の無機系分散剤（縮合リン酸塩、アルミン酸塩等）４〜１０重量部又は／及びセルロース誘導体０．５〜５重量部との混合物から転動造粒によって成形したゼオライトビーズ成形体を焼成した後、水酸化ナトリウム水溶液と接触させることによりバインダーレス化し、活性化することにより、ゼオライト含有率が９５％以上であり、かつ、全粒子の内、粒径が１．７ｍｍ以上である粒子の耐圧強度の平均値が６ｋｇｆ以上である、バインダーレスゼオライトビーズ成形体を製造する方法が開示されている。【０００８】
上記の特許文献２および３に記載の方法では、ゼオライト粉体とカオリン型粘土との混合物を焼成して焼結体とした後に、アルカリ水溶液中で水熱処理によりカオリン型粘土をゼオライトに転換することで、バインダーレスのゼオライト成形体を作製している。しかしながら、これらの方法は、原料の混合および成型工程、焼成工程、水酸化ナトリウム水溶液等を用いた水熱処理工程などを含む複雑なものである。【０００９】
また、特許文献３には、当該文献に記載の方法により、乾燥脱水剤用途に要求される強い強度物性（耐圧強度）を有するゼオライトビーズ成型体が製造できることは記載されているが、このゼオライトビーズ成型体が脆性破壊を生じない機械加工が可能な物性を有するものであることは記載されていない。特に、［００３５］段落には、６ｋｇｆ以上の成型体強度を得るためには、１．７〜２．４ｍｍの範囲が９０％以上のゼオライトビーズ成形体であることが好ましい旨が記載されており、これより大きなサイズのバルク体で機械加工が可能な強度を有するものやその製造方法は、当該文献には記載されていない。特許文献２には、当該文献に記載の方法により得られるゼオライト成型体の強度物性については、何ら具体的に記載されていない。【００１０】
特許文献４（特開２００１−５８８１７号公報）には、アルミニウム成分とアルカリ金属成分とテトラアルキルアンモニウム成分とを含む原料物質をシリカ成型体に担持することにより得られる、式Ｓｉ1ＡｌxＭy（ＳＤＡ）z（ただし、式中、Ｍはアルカリ金属、ＳＤＡはテトラアルキルアンモニウムを表し、ｘは０．０００１〜０．５、ｙは０．０００１〜１、ｚは０．００１〜１の範囲を表す。）で表されるアルミノシリケート前駆体を、飽和水蒸気と接触させることにより、ＺＳＭ−５型結晶構造を有し、該結晶構造を構成するケイ素とアルミニウムとの組成比（原子比）が、ケイ素１に対して、アルミニウムが０．０００１〜０．５の範囲であり、前記結晶格子外のアルミニウムの含有量が前記成型体に含まれる全アルミニウムの３％以下である、バインダーレス結晶性アルミノシリケート成型体を製造する方法が開示されている。【００１１】
特許文献５（特開２００９−１９０９１５号公報）には、アルカリ金属成分と４級アンモニウム塩とを含み、必要に応じてさらにアルミニウム成分を含む原料成分を担持させたシリカ成型体に水蒸気に接触させることによりバインダーレスゼオライト成型体を製造する際に、シリカ成型体として細孔容積が０．３〜０．５５ｃｃ／ｇであるものを使用し、更に４級アンモニウム塩の担持量がシリカ成型体に含まれるケイ素に対して０．００１〜０．０２モルの範囲となるように調整することにより、機械強度が２０Ｎ以上である、ＺＭＳ−５結晶構造を有するバインダーレスゼオライト成型体を製造する方法が開示されている。【００１２】
上記の特許文献４および５に記載の方法では、シリカ成型体をベースとして、これに他の原料成分を担持させたものを水熱合成処理して、バインダーレスゼオライト成形体を作製している。得られるゼオライト成型体の機械的強度は、原料として用いたシリカ成型体の機械的強度に依存するが（たとえば特許文献５［００２３］段落参照）、製造工程を経ることで機械的強度が低下することは避けがたい。そして、ゼオライト成型体を触媒として反応器に充填したときに破壊などの問題が起きない一定の機械的強度を有するゼオライト成型体が得られることは記載されているが（たとえば特許文献５［００３７］段落参照）、そのゼオライト成型体が脆性破壊を生じない機械加工が可能な物性を有するものであることは記載されていない。【００１３】
特許文献６（特開平７−８９７１６号公報）には、シリカ源としてのコロイダルシリカ、アルミナ源、アルカリ金属源、結晶化剤としてのテトラプロピルアンモニウム塩および水からなる水性混合物を耐圧容器中に封入し、0.1〜5℃/分の昇温速度で水熱合成温度迄昇温させ、160〜200℃の水熱合成温度に保持することを特徴とする、合成されたゼオライトが膜状ZSM-5である膜状合成ゼオライトの製造法が開示されている。しかしながら、この文献に記載の方法により得られるゼオライトはあくまでも膜状のものであり、機械加工が可能な強度を有するゼオライトバルク体が得られること、あるいはそのようなゼオライトバルク体が得られる水熱合成用の反応溶液が調製可能であることは記載も示唆もされていない。なお、後記比較例として示す追試結果から分かるように、特許文献６の実施例１１により得られる「膜状」のゼオライトおよび比較例２により得られる「塊状」のゼオライトは、いずれも機械加工性を有さない、本発明のゼオライトバルク体には該当しない物質である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開２０００−１２６６０２号公報
【特許文献２】特開平６−１８３７２５号公報
【特許文献３】特開２００２−６８７３２号公報
【特許文献４】特開２００１−５８８１７号公報（特許第３４４２３４８号公報）
【特許文献５】特開２００９−１９０９１５号公報
【特許文献６】特開平７−８９７１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
脆性破壊を生じない機械加工が可能な強度を有するゼオライトバルク体が得られれば、ゼオライトの用途をより一層拡充させることが可能であるが、そのような物性を有し、かつバインダーを用いることなくゼオライト本来の機能を保持したままの比較的大型のバルク体はこれまでに得られていない。本発明は、機械加工が可能な強度を有する、バインダー不使用の（バインダーレス）ゼオライトバルク体、およびそのようなゼオライトバルク体の極力簡便な製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
発明者らは、水、シリカ源、アルミナ源、アルカリ金属成分、および構造規定剤としての有機テンプレートを所定の比率で含有する反応溶液を用いることにより、適切な反応温度および反応時間条件下における水熱合成処理を利用する簡明な製造方法でありながら、脆性破壊を生じることなく切削加工、ドリル加工、研磨加工等の機械加工ができる強度を有する、粉状や膜状ではなく比較的大型のバルク状のゼオライトを製造することができることを見いだした。さらに、上記の製造方法では、上記反応溶液中のアルミナ源を比較的少量とすることにより疎水性のゼオライトバルク体を製造することができるのみならず、上記反応溶液中に有機テンプレートを配合せず、アルミナ源を比較的多量とすることにより親水性のゼオライトバルク体を製造できることも明らかとなり、本発明を完成させるに至った。【００１７】
すなわち、本発明は下記の事項を包含する。
［１］  ５０〜１００mass％のゼオライト成分（Ａ）と、５０〜０mass％のα−ＳｉＯ２および／または非晶質ＳｉＯ２からなるシリカ成分（Ｂ）とから構成され、引張強度が３ＭＰａ以上または曲げ強度が３ＭＰａ以上であることを特徴とする、機械加工性を有するゼオライトバルク体。
［２］  前記ゼオライト成分（Ａ）が６０〜１００mass％であり、前記シリカ成分（Ｂ）が４０〜０mass％である、［１］に記載のゼオライトバルク体。
［３］  前記引張強度が４ＭＰａ以上または曲げ強度が４ＭＰａ以上である、［１］または［２］に記載のゼオライトバルク体。
［４］  体積が０．０５ｃｍ３以上である、［１］〜［３］のいずれかに記載のゼオライトバルク体。
［５］  前記ゼオライト成分（Ａ）が、Ｓｉ／Ａｌ比が３以上の疎水性である、［１］〜［４］のいずれかに記載のゼオライトバルク体。
［６］  前記ゼオライト成分（Ａ）が、Ｓｉ／Ａｌ比が１以上３未満の親水性である、［１］〜［４］のいずれかに記載のゼオライトバルク体。
［７］  シリカ源（ａ）と、それぞれ該シリカ源中のシリカ（ＳｉＯ２）１モルあたり、アルカリ金属原子換算量として０．１〜０．８モルのアルカリ金属成分（ｂ）と、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）換算量として０〜０．０５モルのアルミナ源（ｃ）と、０．０２〜０．１５モルの有機テンプレート（ｄ）と、１０〜４５モルの水（ｅ）とを含有することを特徴とする、［５］に記載のゼオライトバルク体を製造するための水熱合成用反応溶液。
［８］  シリカ源（ａ）と、それぞれ該シリカ源中のシリカ（ＳｉＯ２）１モルあたり、アルカリ金属原子換算量として０．３〜３．０モルのアルカリ金属成分（ｂ）と、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）換算量として０．０５〜０．７モルのアルミナ源（ｃ）と、０〜０．１モルの有機テンプレート（ｄ）と、５〜５０モルの水（ｅ）とを含有することを特徴とする、［６］に記載のゼオライトバルク体を製造するための水熱合成用反応溶液。
［９］  ［７］に記載の水熱合成用反応溶液を１７５〜２２５℃の温度で水熱合成処理する工程を含むことを特徴とする、［５］に記載のゼオライトバルク体の製造方法。
［１０］  前記水熱合成処理の時間が１〜１０日間である、［９］に記載の製造方法。
［１１］  ［８］に記載の水熱合成用反応溶液を８０〜２００℃の温度で水熱合成処理する工程を含むことを特徴とする、［６］に記載のゼオライトバルク体の製造方法。
［１２］  前記水熱合成処理の時間が６時間〜５日間である、［１１］に記載の製造方法。
［１３］  ［１］〜［６］のいずれかに記載のゼオライトバルク体の機械加工品。
［１４］  ［１］〜［６］のいずれかに記載のゼオライトバルク体または［１３］に記載のその機械加工品からなる吸着分離剤。
［１５］  ［１］〜［６］のいずれかに記載のゼオライトバルク体または［１３］に記載のその機械加工品からなる触媒。【００１８】
なお、本発明の反応溶液が「シリカ源中のシリカ１モルあたり、アルミナ換算量として０モルのアルミナ源（ｃ）を含有する」または「シリカ源中のシリカ１モルあたり、０モルの有機テンプレート（ｄ）を含有する」ことは、それぞれの反応溶液が実質的にアルミナ源（ｃ）または有機テンプレート（ｄ）を含有しないことを意味する。すなわち、アルミナ源（ｃ）の含有量の下限値として「０」が規定されている疎水性ゼオライトバルク体用の反応溶液において、アルミナ源（ｃ）は必須成分ではなく任意成分であり、また有機テンプレート（ｄ）の含有量の下限値として「０」が規定されている親水性ゼオライトバルク体用の反応溶液において、有機テンプレート（ｄ）は必須成分ではなく任意成分である。
【発明の効果】
【００１９】
本発明により、機械加工により任意の形態に加工することができる比較的大型のゼオライトバルク体を、水熱処理加工を利用した簡便な方法で効率的に製造することができるようになる。得られるゼオライトバルク体には、有機バインダーのようなゼオライトの多孔質性を損なう物質は全く用いられていないので、ゼオライトの多孔質性等の特性を利用する各種の用途における高い性能が期待される。【００２０】
このようなゼオライトバルク体は、必要に応じて機械加工により適切な形状に成形した上で、たとえば膜の支持体や触媒担体等として利用することができる。一例として、膜状ゼオライトの優れた支持体として利用することが可能である。ゼオライトの有する吸着、分子ふるい、イオン交換、触媒等の機能をより高度に利用するために、その膜化が注目されている。ゼオライトを膜化する場合、膜自体では強度が十分でないので、従来、アルミナ、ジルコニア、ステンレスなどの多孔質体である支持体上に形成させる場合が多い。しかし、それらの支持体とゼオライト膜との熱膨張などの性質の違いから割れなどが発生しやすいため、ゼオライト膜を高温下では使用することができない。また、それらの支持体はゼオライトとは異なる物質であるため膜との密着性が悪く、耐久性にも不安がある。支持体の成分が膜作製時に溶け出し、触媒作用、分子ふるい、吸着などゼオライトが持つ本来の機能に悪影響を及ぼすおそれもある。これに対し、本発明のゼオライトバルク体から形成された支持体は、熱膨張などの性質が膜と等しいので、膨張の違いによる割れを防ぐことができる。その上、支持体と膜の成分が同じであるので、支持体上に膜を合成する際に支持体から溶け出した成分がゼオライト膜の性能を悪化させることが無く、支持体と一体化した耐熱性のゼオライト膜を作製することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】図１は、実施例１で製造されたゼオライトバルク体（左）およびその機械加工品（右）の写真である。
【図２】図２は、実施例１で製造されたゼオライトバルク体のＸＲＤパターンである。
【図３】図３は、実施例１で製造されたゼオライトバルク体の切断面のＳＥＭ像である。
【図４】図４は、実施例２で製造されたゼオライトバルク体の写真である。
【図５】図５は、実施例２で製造されたゼオライトバルク体のＸＲＤパターンである。
【図６】図６は、参考例２により得られた生成物の写真である。
【図７】図７は、参考例２の熱処理後の生成物のＸＲＤパターンである。
【図８】図８は、参考例２の熱処理後の生成物のＳＥＭ像である。
【図９】図９は、実施例１で作製したバルク体の機械加工品を用いた、蒸気透過法によるエタノール水溶液の分離濃縮装置の概略図である。
【図１０】図１０は、実施例４で製造されたゼオライトバルク体のＸＲＤパターンである。
【図１１】図１１は、実施例５で製造されたゼオライトバルク体（左）およびその機械加工品（右）の写真である。
【図１２】図１２は、実施例５で製造されたゼオライトバルク体のＸＲＤパターンである。
【図１３】図１３は、比較例１で得られた粉末状ゼオライト（上部）および膜状ゼオライト（下部）の写真である。
【図１４】図１４は、比較例２で得られたゼオライト粉末のもろい集合体の写真である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
−水熱合成用反応溶液−
本発明の水熱合成用反応溶液は、シリカ源、アルカリ金属成分、水、必要に応じてアルミナ源および構造規定剤としての有機テンプレートを所定の割合で含有する。ゼオライトバルク体に含まれるゼオライト成分（Ａ）を疎水性のものとするか親水性のものとするかに応じて、上記各成分の配合割合を適切に調整することができる。このような疎水性ゼオライトバルク体用および親水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を、それぞれに適した合成温度、合成時間で水熱合成をすることにより、疎水性および親水性のゼオライトバルク体を製造することができる。以下に、水熱合成用反応溶液に添加する（ａ）シリカ源、（ｂ）アルカリ金属成分、（ｃ）アルミナ源、（ｄ）有機テンプレートとして用いる物質およびその添加量などについて詳細に述べる。
【００２３】
（ａ）シリカ源
シリカ源は、市販されているコロイダルシリカ、ヒュームドシリカ、オルトケイ酸テトラエチル（ＴＥＯＳ）、無定形シリカ、アモルファスシリカなど、公知のゼオライトの合成法と同様の一般的なものを用いることができる。上記各シリカ源は、アルコキシド法により調製されたものであっても、水ガラス（珪酸ナトリウム）から調製されたものであってもよい。シリカの濃度、粒子径、ｐＨなどの性状は特に限定されるものではない。
【００２４】
（ｂ）アルカリ金属成分
疎水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を調製する場合、反応溶液中のアルカリ金属成分の量は、シリカ源中のシリカ１モルあたり、アルカリ金属原子換算量として、通常０．１〜０．８モル、好ましくは０．１５〜０．６５モル、より好ましくは０．２〜０．６５モルの範囲で調整される。
【００２５】
親水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を調製する場合、反応溶液中のアルカリ金属成分の量は、シリカ源中のシリカ１モルあたり、アルカリ金属原子換算量として、通常０．３〜３．０モル、好ましくは０．４〜２．８モル、より好ましくは０．５〜２．５モルの範囲で調整される。
【００２６】
なお、前記アルミニウム成分としてアルミン酸のアルカリ金属塩（アルミン酸ナトリウム等）を用いる場合は、それに含まれるアルカリ金属の量を上記所定の量から差し引いた残りの量のアルカリ金属成分を原料として添加すればよい。
【００２７】
アルカリ金属成分の原料としては、公知のゼオライトの合成法と同様に、リチウム、ナトリウム、カリウム等のアルカリ金属の、水酸化物、ハロゲン化物等を用いることができるが、水酸化ナトリウムが好ましい。
【００２８】
（ｃ）アルミナ源
疎水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を調製する場合、反応溶液中のアルミナ源の量は、シリカ源中のシリカ１モルあたり、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）換算量として、通常０〜０．０５モル、好ましくは０〜０．４５モル、より好ましくは０〜０．０４モルの範囲で調整される。
【００２９】
親水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を調製する場合、反応溶液中のアルミナ源の量は、シリカ源中のシリカ１モルあたり、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）換算量として、通常０．０５〜０．７モル、好ましくは０．０７〜０．６モル、より好ましくは０．１〜０．５モルの範囲で調整される。
【００３０】
アルミニウム成分の量が上記範囲よりも多いと、バルク体は得られても、緻密でなく脆く、機械加工に不適切なものとなる傾向にある。
【００３１】
アルミナ源としては、公知のゼオライトの合成法と同様に、アルミン酸塩またはアルミニウムの硝酸塩、硫酸塩、ハロゲン化物、水酸化物などを用いることができるが、アルミン酸塩が好ましい。たとえば、アルミン酸ナトリウムなどのアルカリ金属塩、アルミン酸第四級アンモニウム、アルミン酸グアニジンなどの有機アミン塩が挙げられるが、中でもアルミン酸ナトリウム（ＮａＡｌＯ２）が特に好ましい。また、アルミニウム粉末または水酸化アルミニウムなどのアルミニウム化合物をアルカリ水溶液（たとえばテトラメチルアンモニウムヒドロキシド水溶液などの第四級アンモニウム水溶液、グアニジン、トリメチルアミンなどの有機アミンを含む水溶液）に溶解させて調製したアルミン酸塩水溶液を原料として用いてもよい。
【００３２】
（ｄ）有機テンプレート
疎水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を調製する場合、反応溶液中の有機テンプレートの量は、シリカ源中のシリカ１モルあたり、通常０．０２〜０．１５モル、好ましくは０．０３〜０．１３モル、より好ましくは０．０４〜０．１２モルの範囲で調整される。
【００３３】
親水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を調製する場合、反応溶液中の有機テンプレートの量は、シリカ源中のシリカ１モルあたり、通常０〜０．１モル、好ましくは０〜０．０７モル、より好ましくは０〜０．０５モルの範囲で調整される。
【００３４】
有機テンプレートには４級アンモニウム塩やクラウンエーテル、アルコールなど、公知のゼオライトの合成法と同様のものを用いることができるが、その中でも４級アンモニウム塩が好ましい。さらに、４級アンモニウム塩の中でもテトラアルキルアンモニウム塩がより好ましい。たとえば、テトラメチルアンモニウム、テトラエチルアンモニウム、テトラ−ｎ−プロピルアンモニウム、テトライソプロピルアンモニウム、テトラ−ｎ−ブチルアンモニウム、テトラ−ｎ−ペンチルアンモニウム、トリエチルメチルアンモニウム、トリエチル−ｎ−プロピルアンモニウム、トリ−ｎ−プロピルメチルアンモニウム、トリ−ｎ−ブチルメチルアンモニウム等のハロゲン化物（たとえば臭化物）、水酸化物が挙げられるが、中でもテトラ−ｎ−プロピルアンモニウムヒドロキシド（ＴＰＡＯＨ）が疎水性のゼオライト等を効率よく合成できる点で特に好ましい。
【００３５】
（ｅ）水
疎水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を調製する場合、反応溶液中の水の量は、シリカ源中のシリカ１モルあたり、通常１０〜４５モル、好ましくは１０〜４０モル、より好ましくは１０〜３５モルの範囲で調整される。
【００３６】
親水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を調製する場合、反応溶液中の水の量は、シリカ源中のシリカ１モルあたり、通常５〜５０モル、好ましくは５〜４７モル、より好ましくは５〜４５モルの範囲で調整される。
【００３７】
ゼオライト成分（Ａ）に含まれるゼオライトの構造によらず全般的に、水の量が上記範囲よりも多いまたは少ないとバルク体に空隙ができやすくなり、特に多いとバルク体が得られにくくなる。
【００３８】
反応溶液中の各成分の配合比によってゼオライトバルク体の生成のしやすさは変動しうるが、当業者であれば過度の試行錯誤を要することなく、ゼオライトバルク体が得られる反応溶液を調製することが可能である。たとえば、水の量を上記範囲内で少なめに調節することによりゼオライトバルク体が生成しやすくなる場合がある。なお、本発明のゼオライトバルク体の製造方法に用いる水の量は、従来の手法によりゼオライト粉末を合成する場合よりも大幅に少ない（約１／４〜１／１０）。
【００３９】
−製造方法−
本発明によるゼオライトバルク体の製造方法は、上記特定の成分を含有する疎水性ゼオライトバルク体用または親水性ゼオライト用の水熱合成用反応溶液を用いた、それぞれに適した条件に基づく水熱合成工程を含むことを特徴とし、必要に応じて、さらに任意の工程を含んでいてもよい。後述するような水熱合成反応の時間および温度の適切な条件は、当業者であれば過度の試行錯誤を要することなく調節することが可能である。
【００４０】
水熱合成用反応溶液は、水熱合成工程の前にあらかじめ調製しておく。前述した所定の配合組成となるよう、原料を適切な容器に投入し、適切な時間撹拌して混合すればよい。通常、水熱合成用反応溶液は、各原料が均一に懸濁した溶液（懸濁液）として調製される。
【００４１】
水熱合成工程は、公知のゼオライトの製造方法における水熱合成工程と同様、反応溶液を耐圧容器（一般的には、内容器がテフロン(登録商標)製のオートクレーブ）に入れ、加熱装置内で所定の時間、所定の温度で加熱することにより行われる。加熱装置内は、あらかじめ水熱合成処理のための温度にまで昇温しておけばよい。上記耐圧容器としては、所望のサイズを有するものを用いることができ、その耐圧容器のサイズに応じた（たとえば、底面の直径が１ｃｍ以上の円錐台状の）ゼオライトバルク体が得られる。ゼオライトバルク体は通常、耐圧容器の底部に生成する。
【００４２】
疎水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を用いる場合、水熱合成工程の処理時間は、１〜１０日間が好ましく、３〜８日間がより好ましい。親水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を用いる場合、水熱合成工程の処理時間は、６時間〜５日間が好ましく、１２時間〜４日間がより好ましい。上記範囲より処理時間が短いとゼオライトバルク体は得られにくく（粉末もしくは非晶質のバルク体となり）、必要に応じてこの工程の後に行われる熱処理によっても非晶質内部の有機テンプレート（ｄ）が除去されず炭化する場合がある。逆に処理時間が長いと、目的とするゼオライト（例えばＺＳＭ−５：構造コードＭＦＩやモルデナイト：構造コードＭＯＲ）よりもそれ以外の構造のゼオライト（例えばアナルサイム：構造コードＡＮＡ）を多く含むバルク体となる場合がある。
【００４３】
疎水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を用いる場合、水熱合成工程の処理温度は、好ましくは１７５〜２２５℃、より好ましくは１９０〜２１０℃の範囲で調整される。親水性ゼオライトバルク体用の反応溶液を用いる場合、水熱合成工程の処理温度は、好ましくは８０〜２００℃、より好ましくは８０〜１８０℃の範囲で調整される。上記範囲より処理温度が低いとバルク体は得られにくく、逆に処理温度が高いと目的とするゼオライト以外の構造のゼオライトを多く含むバルク体となる場合がある。
【００４４】
水熱合成工程の後、必要に応じてさらに、アルカリ分を除去するための水洗工程や、有機テンプレートを除去するための熱処理工程が行われる。これらの工程は、公知のゼオライトの製造方法における工程と同様にして行えばよい。
【００４５】
−ゼオライトバルク体−
本発明のゼオライトバルク体は、機械加工性を有するものであって、典型的には、上述した本発明のゼオライトバルク体の製造方法により得られる。
【００４６】
ゼオライトバルク体は、ゼオライト成分（Ａ）を主体とする。ゼオライトバルク体中のゼオライト成分（Ａ）の量（当該成分が複数の構造のゼオライトを含む場合はそれらの合計量）は、通常５０〜１００mass％であり、好ましくは６０〜１００mass％、より好ましくは７５〜１００mass％である。
【００４７】
また、ゼオライトバルク体は、上記ゼオライト成分（Ａ）の他に、α−ＳｉＯ２（水晶）および／または非晶質ＳｉＯ２からなるシリカ成分（Ｂ）を含んでもよい。ゼオライトバルク体中のシリカ成分（Ｂ）の量（当該成分がα−ＳｉＯ２および非晶質ＳｉＯ２の両方を含む場合はそれらの合計量）は通常５０〜０mass％、好ましくは４０〜０mass％、より好ましくは２５〜０mass％である。
【００４８】
ゼオライトバルク体またはその機械加工品の用途において実際上問題のない範囲であれば、前述した原料に由来する上記成分（Ａ）および（Ｂ）以外の成分がゼオライトバルク体中に多少残存していることも許容される。
【００４９】
ゼオライトバルク体は、脆性破壊を引き起こすことなく機械加工が可能な強度を有する。たとえば、ＪＩＳ  Ｍ  ０３０３：２０００（岩石の引張強さ試験方法）に準拠して測定される「引張強度」を指標とすれば、ゼオライトバルク体の引張強度は、通常３ＭＰａ以上、好ましくは４ＭＰａ以上である。また、ＪＩＳ  Ｒ  １６０１：２００８（ファインセラミックスの室温曲げ強さ試験方法）に準拠して測定される「曲げ強度」を指標とすれば、ゼオライトバルク体の曲げ強度は、通常３ＭＰａ以上、好ましくは４ＭＰａ以上である。
【００５０】
ゼオライトバルク体は、少なくとも微細な粉末状や薄い膜状の形態をとる従来のゼオライトと区別しうる限り、そのサイズは特に限定されるものではない。ゼオライトバルク体のサイズは、一般的には上述した本発明のゼオライトバルク体の製造方法に用いる容器のサイズによって変動しうるが、好ましくは０．０５ｃｍ３以上、より好ましくは０．１ｃｍ３以上、さらに好ましくは０．５ｃｍ３以上である。
【００５１】
なお、反応溶液および製造方法の各条件により、得られたゼオライトバルク体が中実ではなく、内部に多少の空隙が形成されることがあるが、用途に応じて必要な強度や性能が確保できる範囲であれば許容される。
【００５２】
ゼオライトバルク体は、ゼオライト成分（Ａ）に含まれるゼオライトの結晶構造によって、疎水性ともなり得るし、親水性ともなり得る。疎水性および親水性という用語は相対的な表現であるが、本発明においては、ゼオライトバルク体が「疎水性」であるとは、ゼオライト成分（Ａ）のＳｉ／Ａｌ比が３以上である場合を指し、ゼオライトバルク体が「親水性」であるとは、ゼオライト成分（Ａ）のＳｉ／Ａｌ比が１以上３未満である場合を指す（通常、ゼオライトのＳｉ／Ａｌ比が１未満となることはない）。得られたゼオライトバルク体のＳｉ／Ａｌ比は一般的な手法（蛍光Ｘ線分析、ＩＣＰ発光分析など）により求めることができる。 
【００５３】
表１に代表的なゼオライトを示す。疎水性のゼオライトの代表例としては、ＭＦＩ（ＺＳＭ−５）、ＭＯＲ（モルデナイト）などが挙げられ、一方親水性のゼオライトの代表例としては、ＬＴＡ（Ａ型）、ＦＡＵ（Ｘ型またはＹ型）、ＣＡＮ（カンクリナイト）などが挙げられるが、本発明のゼオライトバルク体が含有する結晶構造は疎水性、親水性ともにこれらに限定されるものではない。ゼオライトの結晶構造は、いずれか１種のみで占められていてもよいし、２種以上で占められていてもよい。
【００５４】
【表１】
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【００５５】
ゼオライトバルク体の結晶構造は、前述した製造方法における水熱合成工程の処理時間および処理温度により調整することができる。
【００５６】
ゼオライトバルク体中のゼオライト成分（Ａ）およびシリカ成分（Ｂ）の含有量は、常法に従って、ゼオライトバルク体の結晶構造のＸ線回折（ＸＲＤ）パターンから定量することができる。
【００５７】
−用途−
本発明のゼオライトバルク体は、従来の粉状または膜状のゼオライトや、それらにバインダーを添加して製造される成型体と同様に、分子ふるい能、吸着能、イオン交換能、固体酸性などのゼオライトの特性を活かした各種の用途に利用することができる。
【００５８】
ゼオライトバルク体の用途は特に限定されるものではないが、代表的な用途の一つとして、ゼオライトを構成する原子やゼオライト孔のサイズ等の性質に応じて、様々な分子が混合している液体または気体中から特定の分子を分離ないし吸着する分離・吸着材としての用途が挙げられる。
【００５９】
たとえば、疎水性ゼオライトは、アルコール等の有機物の分離材として利用することができる。一般的なバイオエタノールは濃度５〜１０mass％程度のエタノール水溶液として回収されるが、疎水性ゼオライトを用いて、水の分子をゼオライト孔に近づけないようにしつつ、エタノールにゼオライト孔を通過させることにより、上記エタノール水溶液を濃縮することができる。２〜３回程度濃縮操作を繰り返すことにより、蒸溜等の公知の手法に比べて遙かに効率的に（低エネルギーで）、バイオエタノール燃料として利用可能な９９mass％程度にまでエタノールの濃度を高めることができる。
【００６０】
一方、親水性ゼオライトは、液体または気体中に混合している水をゼオライト孔に吸着させることができるので、脱水・乾燥材として利用することができる。
【００６１】
また、ゼオライトは各種の反応の触媒として利用することができる。たとえば、ガソリンのオクタン価を向上させる目的で、長鎖のアルカンを短鎖にしたり（接触分解）、直鎖状のアルカンを分岐状にしたり（接触改質）する反応が広く行われているが、それらの反応用の触媒としてゼオライト系触媒（たとえばＰｔを担持したゼオライト）などを用いることができる。また、ｐ−キシレンを他の異性体（エチルベンゼンやｍ−キシレンなど）から変換して得る、キシレンの異性化のためにも、ゼオライト系触媒を用いることができる。ゼオライトの中でも特にＺＳＭ−５は、細孔径が目的物のｐ−キシレンに丁度よい大きさのため、不均化を抑制しつつ選択的にｐ−キシレンを生成させることができる。
【００６２】
ゼオライトバルク体は、用途に応じて、切削加工、ドリル加工、研磨加工等の機械加工により任意の形状に加工することが可能である。たとえば、混合溶液の分離やガス分離などの用途のために、両端または一端に開口を有するチューブ状に機械加工することができる。また、膜状ゼオライトの支持体などの用途のために、円盤状に機械加工することもできる。
【実施例】
【００６３】
［実施例１］
コロイダルシリカ（式量６０．０９、純度４０％、残部は水、日産化学工業）、水酸化ナトリウム（式量４０．００、純度９６％、ナカライテスク）、アルミン酸ナトリウム（式量８１．９７、純度６９．５％、関東化学）、ＴＰＡＯＨ（式量２０３．３６、１Ｍ  ｉｎ  Ｈ２Ｏ、ALDRICH）および超純水を、SiO2：0.3NaOH：0.016Al2O3：0.066TPAOH：22.5H2Oの組成比にて混合し、スターラーにて２４時間撹拌して、反応溶液とした。この反応溶液を容積３０ｍｌのテフロン容器に２０ｍｌ入れ、この容器をあらかじめ２００℃に加熱しておいた加熱装置に投入し、合成温度２００℃で５日間水熱合成を施した。その後、アルカリ分を除去するため純水にて２時間超音波処理により洗浄し、有機物を除去するため６００℃、５時間熱処理をした。得られたバルク体の質量は１．９８ｇ、密度は２．１ｇ／ｃｍ２であった。また、バルク体中のZSM-5、α-SiO2、非晶質のSiO2量は、市販のZSM-5粉末とα-SiO2、Siを用いて、XRDにより検量線を作成し、定量された。その結果、ZSM-5：７８mass%、α-SiO2：１２mass%、非晶質SiO２：１０mass%であった。また、ＸＲＤと蛍光Ｘ線により、Si/Al比は約２５と見積もられた。なお、ＸＲＤには、リガクRINT2100/PC（CuKα線，θ−2θ，定時測定法）を、蛍光Ｘ線にはリガクZSX Primus II-R1を用いた。図１（左）に得られたバルク体の写真を示す。【００６４】
さらに、上記実施例で得られたバルク体を円盤状（径１３ｍｍ、厚さ７ｍｍ）に削った後、炭素鋼鉄工ドリル（径８ｍｍ）を付けた電動ドリル（リョービ製）で穿孔して中心部に穴を空けた。図１（右）にこの機械加工品の写真を示す。【００６５】
このバルク体はＸＲＤより疎水性のゼオライトであるＺＳＭ−５（構造コード：ＭＦＩ）に同定された。図２にバルク体のＸＲＤパターンを、図３にバルク体のＳＥＭ像をそれぞれ示す。【００６６】
また、ＪＩＳ  Ｍ  ０３０３（岩石の引張強さ試験方法）に準拠して、バルク体の引張強度を測定した。測定には「オートグラフＤＣＳ−Ｒ−１０ＴＳ」（島津製作所）を用い、クロスヘッドスピードは０．５ｍｍ／ｍｉｎで実施した。その結果、引張強度は４ＭＰａであった。【００６７】
次に、ＪＩＳ  Ｒ  １６０１（ファインセラミックスの室温曲げ強さ試験方法）に準拠して、バルク体の曲げ強度を測定した。測定には「オートグラフ EZ-Test」（島津製作所）を用い、クロスヘッドスピードは０．５ｍｍ／ｍｉｎで実施した。その結果、曲げ強度は５ＭＰａであった。【００６８】
［実施例２］
実施例１と同じ反応溶液を、容積３５０ｍｌのテフロン容器に２００ｍｌ投入し、２４０℃で１時間水熱合成後、２００℃で５日間水熱合成を施した。図４に得られたバルク体の写真を、図５にＸＲＤパターンを示す。得られたバルク体の組成は、ＸＲＤによる定量分析から、ZSM-5：８３mass%、α-SiO2：７mass%、非晶質SiO２：１０mass%であった。【００６９】
［参考例１］
実施例１について、反応溶液におけるＨ２Ｏの組成比を２２．５から１００，５０，１０に変更したところ、１００の場合はバルク体は生成せず、５０の場合はバルク体は生成したものの大きな空孔があり、１０の場合はバルク体は生成したものの多数の空隙があった。【００７０】
［参考例２］
実施例１について、水熱合成の温度を１９０℃、時間を１時間、３時間、１２時間、２４時間、３日間、７日間および９日間のいずれかに変更した以外は同様の処理を行った。【００７１】
図６に、それぞれの処理により得られた（水熱合成後および熱処理後の）生成物の写真を示す。図７に、それぞれの熱処理後の生成物のＸＲＤを示す。図８に、それぞれの熱処理後の生成物のＳＥＭ像を示す。【００７２】
水熱合成の時間が１時間の場合、バルク状のゼオライトは得られなかった。３時間および１２時間の場合、水熱合成後の生成物は非晶質の半透明バルク体であり、熱処理によって非晶質内部の有機物は十分に除去されずに炭化し、その結果、黒くなり破壊された。２４時間および３日間以降の場合、白いバルク体が形成されていた。ＸＲＤパターンよりＺＳＭ−５以外のピークは観察できかった。７日間の場合、α−ＳｉＯ２を含んだゼオライトバルク体が得られ、結晶がさらに大きく成長していた。９日間の場合、得られたバルク体にはアナルサイム、ＺＳＭ−５およびα−ＳｉＯ２が含まれていた。【００７３】
［実施例３］
実施例１で作製したバルク体を直径１０ｍｍ、厚さ３ｍｍに加工し、それを用いて蒸気透過法によるエタノール水溶液の濃縮実験を行った（図９参照）。５mass％、５０mass％、７０mass％、９０mass％のエタノール水溶液２００ｍｌを４０℃に加温し、真空ポンプで３０分間吸引した。透過した溶液をコールドトラップにより凝集させ、ＦＩＤを備えたガスクロマトグラフ（島津製作所、ＧＣ１４Ａ）で凝集体中のエタノール濃度を測定した。表２に結果を示す。５mass％のエタノール水溶液では、濃度約７０mass％のエタノール水溶液２．７ｇが透過した。５０mass％のエタノール水溶液では、濃度約８９mass％のエタノール水溶液５．７ｇが透過した。７０mass％のエタノール水溶液では、濃度約９３mass％のエタノール水溶液７．１ｇが透過した。９０mass％のエタノール水溶液では、濃度９９mass％以上のエタノール水溶液８．２ｇが透過した。【００７４】
【表２】
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【００７５】
［実施例４］
水酸化ナトリウム（式量４０．００、純度９６％、ナカライテスク）、アルミン酸ナトリウム（式量８１．９７、純度６９．５％、関東化学）、ＴＰＡＯＨ（式量２０３．３６、１Ｍ  ｉｎ  Ｈ２Ｏ、ALDRICH）および超純水を、SiO2：0.55NaOH：0.025Al2O3：0.09TPAOH：27.3H2Oの組成比にて混合し、スターラーにて２４時間撹拌して、反応溶液とした後、容積３０ｍｌのテフロン容器に２０ｍｌ入れ、合成温度２００℃で５日間水熱合成を施した。その後、アルカリ分を除去するため純水にて２時間超音波処理により洗浄し、有機物を除去するため６００℃、５時間熱処理をした。【００７６】
得られたバルク体はＸＲＤより疎水性ゼオライトであるモルデナイト（Ｓｉ/Ａｌ＝５、構造コード：ＭＯＲ）に同定された。図１０にバルク体のＸＲＤパターンを示す。            【００７７】
［実施例５］
コロイダルシリカ（式量６０．０９、純度４０％、残部は水、日産化学工業）、水酸化ナトリウム（式量４０．００、純度９６％、ナカライテスク）、アルミン酸ナトリウム（式量８１．９７、純度６９．５％、関東化学）、および超純水を、SiO2:1.3NaOH:0.2Al2O3:7.8H2Oの組成比にて混合し、スターラーにて２４時間撹拌して、反応溶液とした後、容積３０ｍｌのテフロン容器に２０ｍｌ入れ、合成温度１８５℃で２日間水熱合成を施した。その後、アルカリ分を除去するため純水にて２時間超音波処理により洗浄した。その結果、テフロン容器いっぱいにバルク体が出来、切断面を見ても、目立った空隙は無かった。図１１（左）に得られたバルク体の写真を示す。【００７８】
さらに、上記実施例で得られたバルク体を円筒状（径１８ｍｍ、厚さ１３ｍｍ）に削った後、炭素鋼鉄工ドリル（径８ｍｍ）を付けた電動ドリル（リョービ製）で穿孔して中心部に穴を空けた。図１１（右）にこの機械加工品の写真を示す。【００７９】
得られたバルク体はＸＲＤより親水性のゼオライトであるカンクリナイト（Ｓｉ/Ａｌ＝１、構造コード：ＣＡＮ）に同定された。得られたバルク体の組成は、ＸＲＤによる定量分析から、カンクリナイト：８５mass%、α-SiO2：０mass%、非晶質SiO２：１５mass%であった。図１２にバルク体のＸＲＤパターンを示す。また、ＪＩＳ  Ｒ  １６０１（ファインセラミックスの室温曲げ強さ試験方法）に準拠した曲げ強度を、実施例１と同じ条件で測定した。その結果、曲げ強度は４ＭＰａであった。【００８０】
［比較例１］
特許文献６（特開平７−８９７１６）の実施例１１の追実験を行った。すなわち、SiO2/Al2O3=20.0、結晶化剤/SiO2=0.08（結晶化剤＝テトラプロピルアンモニウムブロマイド）、Na2O/SiO2=0.296、H2O/SiO2=20.0の組成の合成母液を調製し、これを用いた水熱合成において、2℃/分の一定昇温速度で180℃まで昇温させ、その温度で36時間保持した。その結果、得られたゼオライトはモルデナイトとNa-Pゼオライトとの混合物と同定され、ZSM-5ではなかった。しかも機械加工が可能なゼオライトバルク体は得られず、テフロン製の反応容器内に粉末状のゼオライト（図１３の上部）とゼオライト粒子が薄く集まった膜状のもの（図１３の下部）が得られた。得られたゼオライト膜は緻密膜とはほど遠く、表面に多数の穴が開いた脆いものであった。追実験を２回行なったが、２回とも同じ結果であった。【００８１】
［比較例２］
特許文献６（特開平７−８９７１６）の比較例２の追実験を行った。すなわち、SiO2/Al2O3=10.0、結晶化剤/SiO2=0.20（結晶化剤＝テトラプロピルアンモニウムブロマイド）、Na2O/SiO2=0.373、H2O/SiO2=20.0の組成の合成母液を調製し、これを用いた水熱合成において、2℃/分の一定昇温速度で180℃まで昇温させ、その温度で36時間保持した。その結果、テフロン製の反応容器の底に塊状のゼオライトが得られたが、これはアナルサイムと同定され、ZSM-5ではなかった。しかし、それを取り出したところ、図１４のように簡単に崩れた。すなわち、この塊は雪を手で軽く固めたような粉末の脆い集合体であった。追実験を２回行なったが、２回とも同じ結果であった。
【図２】
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【図５】
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【図７】
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【図９】
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【図１０】
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【図１２】
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【図１】
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【図３】
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【図４】
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【図６】
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【図８】
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【図１１】
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【図１３】
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【図１４】
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【手続補正書】
【提出日】平成25年5月22日(2013.5.22)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
５０〜１００ｍａｓｓ％のゼオライト成分（Ａ）と、５０〜０ｍａｓｓ％のα−ＳｉＯ２および／または非晶質ＳｉＯ２からなるシリカ成分（Ｂ）とから構成され、前記ゼオライト成分（Ａ）は、Ｓｉ／Ａｌ比が３以上の疎水性であり、引張強度が３ＭＰａ以上または曲げ強度が３ＭＰａ以上である機械加工性を有するゼオライトバルク体またはその機械加工品からなることを特徴とする、アルコール水溶液からアルコールを分離して濃縮するための分離材。
【請求項２】
前記ゼオライト成分（Ａ）が６０〜１００ｍａｓｓ％であり、前記シリカ成分（Ｂ）が４０〜０ｍａｓｓ％である、請求項１に記載の分離材。
【請求項３】
前記引張強度が４ＭＰａ以上または曲げ強度が４ＭＰａ以上である、請求項１または２に記載の分離材。
【請求項４】
体積が０．０５ｃｍ３以上である、請求項１〜３のいずれかに記載の分離材。
【請求項５】
前記アルコールがエタノールである、請求項１〜４のいずれかに記載の分離材。
【請求項６】
（削除）
【請求項７】
シリカ源（ａ）と、それぞれ該シリカ源中のシリカ（ＳｉＯ２）１モルあたり、アルカリ金属原子換算量として０．１〜０．８モルのアルカリ金属成分（ｂ）と、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）換算量として０〜０．０５モルのアルミナ源（ｃ）と、０．０２〜０．１５モルの有機テンプレート（ｄ）と、１０〜４５モルの水（ｅ）とを含有することを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の分離材に用いられるゼオライトバルク体を製造するための水熱合成用反応溶液。
【請求項８】
（削除）
【請求項９】
請求項７に記載の水熱合成用反応溶液を１７５〜２２５℃の温度で水熱合成処理する工程を含むことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の分離材に用いられるゼオライトバルク体の製造方法。
【請求項１０】
前記水熱合成処理の時間が１〜１０日間である、請求項９に記載の製造方法。
【国際調査報告】
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