Méthode de calcul Th7BCE 2012 
399  
Cas de ventilateur à aubes inclinées vers l’avant av ec registre de réglage 
Pour ce cas, la courbe donne un ratio de puissance de 130% pour le débit nominal. 
Si taux de charge de 30 à 100 %  : 
52 , 0 *3679 . 0) (*1607 . 1_arg 2
_arg _ + − =vent ech vent ech DAV vent Taux Taux C  (Eq 625) 
Sinon si taux de charge >0 et inférieur à 30 %  : 
50 , 0_=DAV vent C  (Eq 626) 
Sinon si taux de charge nul : 
0_=DAV vent C  
(Eq 627) 
La consommation électrique du ventilateur est égale  à : 
En période d’occupation ou si Ibch  = 1  ou si Ibfr  = 1  (période de besoins) ou si irelance (h) = 1 (période 
de relance) : 
DAV vent occ soufflé nom soufflé C Pvent Pvent _ _, × =  (Eq 628 ) 
DAV vent occ rep nom rep C Pvent Pvent _ _,× =  (Eq 629 ) 
Dans les autres cas, en inoccupation hors périodes de relance ou de besoin : 
DAV vent inoc soufflé nom soufflé C Pvent Pvent _ _, × =  (Eq 630 ) 
DAV vent inoc rep nom rep C Pvent Pvent _ _,× =  (Eq 631 ) 
Par conséquent : 
( )soufflé rep Pvent Pvent Cvent + =  (Eq 632 ) 
8.3.3.9 Calcul des besoins d'énergie des batteries et de l’humidification 
8.3.3.9.1 Besoin d’énergie du au préchauffage (CTA à débits constants) 
Le besoin d’énergie du au préchauffage est calculé comme suit : 
Si Aut ch,eff (j)=1, alors,  
( ) [ ]s
souf s
souf prechaud Cons s
cond soufflé mpa prechaud TT T qC P2 2 , ,, ; max − × ×= (W)  
Sinon,  
0=prechaud P  (W)  (633) 
8.3.3.9.2 Besoin d’énergie du au prérefroidissement  (CTA à débits constants) 
Le besoin d’énergie du au pré-refroidissement est c alculé comme suit : 
Si Aut fr,eff (j)=1, alors,  
( ) [ ]Dw L T TC qPhum souf prefroid souf pa s
cond soufflé m prefroid ×+ − ×× =, , ,, (W)  
Sinon,  
0=prefroid P   (W)  (634) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
400  
 
8.3.3.9.3 Besoin d’énergie du à l’humidification (C TA à débits constants) 
Le besoin d’énergie du à l’humidification est calcu lé comme suit : 
Si Type_HR = 1 
Si Aut ch,eff (j)=1, alors,  
( ) ( )mel hum souf s
cond soufflé m HRvapeur électrique L q P ω ω − ×× =, ,, , ; 0max   (W)  
Sinon,  
0,=HRvapeur électrique P (W)  (635) 
Si Type_HR = 2  
0,=HRvapeur électrique P (W)  (636) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
401 8.4 C_VEN_Mécanique_double _flux  
8.4.1 INTRODUCTION  
Cette fiche algorithme traite des systèmes de venti lation mécanique double flux. Elle décrit à la fois  
la VMC Double flux et les CTA à débits soufflé et e xtrait constants. 
On peut remarquer que contrairement aux centrales d ouble flux hygiénique (VMC DF) qui 
n’assurent que le prétraitement et la fourniture de  l’air hygiénique, les centrales à débit soufflé et  
extrait constants sont aussi utilisées pour le trai tement thermique des locaux.  
Cette fiche algorithme décrit le calcul des tempéra tures, de l’humidité de l’air repris et soufflé ain si 
que les puissances des auxiliaires. 
Elle décrit aussi l'impact énergétique des ventilat eurs et leurs modes de gestions.  
Cette proposition repose sur la modélisation simpli fiée d’un système de ventilation à débit constant 
ou à double flux hygiénique décrite en Figure 67 et  basé sur la norme européenne EN NF 15241. 
 
 
Figure 67 Modélisation d’une Centrale de Traitement d’Ai r à Débits Constants 
Cette fiche permet de représenter les centrales à d ouble flux : 
g centrale VMC-DFH : système de ventilation mécanique  à double flux, 
g CTA-DAC : centrales double flux à débit d’air const ant : 
o centrale à double flux sans recyclage 
o centrale à recyclage Méthode de calcul Th7BCE 2012 
402 8.4.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 65 donne la nomenclature des différentes  variables de la modélisation des systèmes 
de ventilation mécanique double flux. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 vent I Indicateur de ventilation de  la zone 
(Occ / Inocc) Bool    Gr Aut ch,pro gr (j)  Indicateur de saison propre de 
chauffage. 
1 : le groupe est en saison de 
chauffage. Ent.    
Aut ch,eff (j)  Indicateur de saison de chauffage 
effective de la CTA. 
1 : le groupe est en saison de 
chauffage. Ent.    saisons des 
systèmes Aut fr,eff (j)  Indicateur de saison de 
refroidissement effective de la CTA. 
1 : le groupe est en saison de 
refroidissement.  Ent.    
 fin ig,θ  Température de l’air intérieur du 
groupe à la fin du pas de temps 
précédent °C    
 out air T_ Température en sortie du puits 
climatique au pas de temps h °C    
 ext θ Température extérieure au pas de 
temps h °C    
 wext  Poids d’eau dans l'air extérieur au 
pas de temps h kg/k 
gas    
 prev gi,,ω  Poids d’eau dans l’air extrait du 
groupe g au pas de temps hg1 
d’humidification kg/k 
gas    
 prev gi,,ρ  Masse volumique de l’air extrait du 
groupe g au pas de temps hg1  kg/ 
m3    
 sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au 
niveau du groupe par le système S m3/h     
 sg
souffle spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au 
niveau du groupe par le système S m3/h     
 sg
cond rep q,
, Débit repris par le système S en 
tenant compte des conduits  m3/h     
 sg
cond soufflé q,
, Débit soufflé par le système S en 
tenant compte des conduits  m3/h     
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit 
exprimée en h/semaine h    
 rep cond A, Surface des conduits de reprise m2    
 soufflé cond A, Surface des conduits de soufflage m2    
 Rrep  Résistance thermique de la partie des 
réseaux de reprise située hors 
volume chauffé  m2K/ 
W    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
403  Rsoufflé  Résistance thermique de la partie des 
réseaux de soufflage située hors 
volume chauffé  m2K/ 
W    
 s
CTA souffle air ,_ρmasse volumique de l’air soufflé au 
pas précédent kg/ 
m3    
 te température d’eau froide °C    
 IdbesoinCH 
_inocc_pre 
v indicateur de besoin de chauffage au 
pas précédent en inoccupation dans 
un groupe relié à une CTA DAC avec 
recyclage Bool    
 IdbesoinFR 
_inocc_pre 
v indicateur de besoin de froid au pas 
précédent en inoccupation dans un 
groupe relié à une CTA DAC avec 
recyclage Bool    
 Irelance(h) 
CTA  indicateur de phase de relance entie 
r    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Pventocc rep  Puissance électrique du ventilateur 
de reprise en non résidentiel en 
occupation W 0 +∞ g 
 Pventinocc r
ep  Puissance électrique du ventilateur 
de reprise en non résidentiel en 
inoccupation W 0 +∞  
 Pventocc souf  Puissance électrique du ventilateur 
de soufflage en non résidentiel en 
occupation W 0 +∞ g 
 Pventinocc s
ouf  Puissance électrique du ventilateur 
de soufflage en non résidentiel en 
inoccupation W 0 +∞  
 Pventpoint r
ep  Puissance électrique du  ventilateur 
de reprise en résidentiel en débit de 
pointe W 0 +∞  
 Pventpoint s
ou  Puissance électrique du  ventilateur 
de soufflage en résidentiel en débit 
de pointe W 0 +∞  
 Pventbase re 
p Puissance électrique du  ventilateur 
de reprise en résidentiel en débit de 
base W 0 +∞  
 Pventbase s
oufflé  Puissance électrique du  ventilateur 
de soufflage en résidentiel en débit 
de base W 0 +∞  
  Température extérieure de consigne 
au dessus de laquelle l’échangeur 
peut être bygpassé en période de 
chauffage °C g ∞ +∞ g 
  Température intérieure de consigne 
au dessus de laquelle l’échangeur 
peut être bygpassé en période de 
chauffage     
 été 
pass by ext T−, Température extérieure de consigne 
au dessus de laquelle l’échangeur 
peut être bygpassé hors période de °C g ∞ +∞  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
404 chauffage 
 été 
pass by T−int,  Température intérieure de consigne 
au dessus de laquelle l’échangeur 
peut être bygpassé hors période de 
chauffage     
 S
AN Taux  Taux d’air neuf du système de 
ventilation S ad 0 1 g 
 ENC T Température de l’air neuf 
(température extérieure en absence 
de puits climatique), en dessous de 
laquelle le taux d’air neuf est minimal  °C g ∞ +∞  
 ENF T Température de l’air neuf 
(température extérieure en absence 
de puits climatique), au dessus de 
laquelle le taux d’air neuf est minimal  °C g ∞ +∞  
 Tconsprechaud  Température de consigne de 
préchauffage °C g ∞ +∞ g 
 Tconsprefroid  Température de consigne de 
prérefroidissement °C g ∞ +∞ g 
 b Ratio de prise en compte de la 
présence de locaux non chauffés 
pour la partie des conduits 
correspondante ad 0 1 g 
 Iclimatique  Booléen indiquant le raccordement 
éventuel à un puits climatique Bool Vra 
i Faux g 
 cons ω Poids d’eau de consigne 
d’humidification kg/k 
gas 0 1 g 
 Tex prechaud  température extérieure au dessus de 
laquelle le préchauffage n’est pas 
autorisé     
 Tex prefroid  température extérieure au dessous 
de laquelle le prérefroidissement 
n’est pas autorisé     
 Tsech repLIM  température limite basse de sortie 
coté rejet de l’échangeur     
 Type_hr type d’humidificateur : 1 à vapeur 
2 pulvérisation ou ruissellement     
 Ratfuitevc Ratio des fuites en volume chauffé g 0 1  
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 fr dim_ θ Température de dimensionnement de 
batterie de prérefroidissement (à 
renseignement au niveau des 
réseaux de distribution de froid) °C 0 +∞  
 Pelec, ech  Puissance de l’échangeur W    
 niveau_det 
ail_echang 
eur nature de la représentation de 
l’échangeur : 
0 : représentation détaillée 
1 : représentation simplifiée g g g g 
 εt Efficacité de l’échangeur pour une 
représentation simplifiée, selon NF ad 0 1 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
405 EN 308, en condition de débits réels 
 UA Coefficient d’échange global de 
l’échangeur pour une représentation 
détaillée W/K g g g 
 type_echan 
geur nature de l’échangeur: 
1 : écoulements à contre courant 
2 : écoulements à courants parallèles 
3 : écoulements à courants croisés 
avec les deux fluides brassés g g g g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
 sg
souffle air T,
_ Température de l’air soufflé dans le 
groupe (en provenance de l’extérieur 
ou d’autres groupes) °C    
 sg
souffle air ,
_ω  Humidité de l’air soufflé dans les 
groupes (sortie CTA) kg/k 
gas    
 Cvent  Consommation des ventilateurs de la 
CTA W    
 Pchaud,ag  Puissance nécessaire à la sécurité 
antigel W    
 Cech  Consommation électrique de 
l’échangeur W    
 Pprefroid  Puissance nécessaire au 
prérefroidissement W    
 Pprechaud  Puissance nécessaire au préchauffage 
(zone) W    
 PchaudHR  Puissance nécessaire à 
l’humidification à vapeur W    
 sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au 
niveau du groupe par le système S m3/h     
 sg
souffle spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au 
niveau du groupe par le système S m3/h     
 s
Neuf Air mq_, Débit d’air neuf soufflé kg/s    
 s
fin i,θ température moyenne des groupes 
connectés °C    
 Waux_v S, 
GR  consommation électrique des 
auxiliaires par groupe pour les 
ventilateurs, les auxiliaires de 
l’échangeur W    
 Qm air_extrait  Débit d’air rejeté par la centrale, 
débit utilisé pour les machines 
thermodynamiques sur air extrait. kg/s    
 Tair_extrait  Température de l’air rejeté par la 
centrale, température utilisée pour 
les machines thermodynamiques sur 
air extrait. °C    
 s
CTA souffle air ,_ρ masse volumique de l’air soufflé kg/ 
m3    
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
406 Variables internes 
 Nom Description Unité    
 ext rep cond A,, Surface des conduits de reprise 
donnant sur l’extérieur m2    
 soufflé cond A, Surface des conduits de soufflage 
donnant sur l’extérieur m2    
 ext rep cond H,, Conductivité thermique du conduit de 
reprise W/K    
 ext souf cond H,, Conductivité thermique du conduit de 
soufflage W/K    
 LNC T Température du local non chauffé °C    
 sg
extr T,
1 Température de l’air repris après 
impact des pertes du conduit °C    
 s
extr T1 Température de l’air extrait avant 
impact du ventilateur du système de 
ventilation S °C    
 s
extr T2 Température de l’air repris après 
impact du ventilateur d’extraction du 
système de ventilation S °C    
 s
souf T1 Température de l’air soufflé  après 
impact de l’échangeur du système de 
ventilation S °C    
 s
souf T2 Température de l’air soufflé après 
impact du ventilateur de soufflage du 
système de ventilation S °C    
 s
AN T Température de l’air neuf vu par le 
système de ventilation S (la CTA ou 
la VMC DF) °C    
 min ,ech Te  Température minimale à atteindre 
pour éviter le gel dans l’échangeur °C    
 ag souf T, Température de soufflage antigel °C    
 mel souf T, Température de l’air après la boîte de 
mélange °C    
 prechaud souf T, Température de l’air après la batterie 
de préchauffage °C    
 Tsof,hum  Température de l’air après 
l’humidification °C    
 batt T Température de la batterie de 
prérefroidissement au pas de temps 
h °C    
 prefroid souf T, Température de l’air après la batterie 
de prérefroidissement °C    
 CTA soufflé Air T,_ Température de l’air à la sortie de la 
CTA.  °C    
 Dw  Déshumidification sur la batterie 
froide  kg/k 
gas    
 prev i,ω  Humidité de l’air extrait au pas de 
temps hg1 kg/k 
gas    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
407  mel ω Humidité de l’air après la boîte de 
mélange kg/k 
gas    
 prefroid souf ,ω  Humidité de l’air après la batterie 
froide kg/k 
gas    
 CTA souf ,ω  Humidité de l’air à la sortie de la CTA kg/k 
gas    
 sat ω Poids d’eau de l’air à saturation à 
Tbatt  kg/k 
gas    
 Pvent  Puissance des ventilateurs de la CTA 
(par zone) W    
 me masse d’eau évaporée g/s     
 s
neuf air mq_, Débit massique d’air neuf soufflé par 
la CTA kg/s     
 s
cond souffle mq,, Débit massique soufflé par la CTA kg/s     
 θicond  Température de l’air à l’intérieur des 
conduits d’extraction °C    
 C air_repris  Débit capacitif de l’air repris W/K    
 C air_neuf  Débit capacitif de l’air neuf W/K    
 C rapport du débit capacitif minimal au 
débit maximal des deux fluide de 
l’échangeur g    
 NUT Nombre d’unités de transfert de 
l’échangeur g    
 C air_rejeté  Débit capacitif de l’air rejeté W/K    
 εutile max  Efficacité maximale de l’echangeur 
en l’absence de valeurs certifiés ou 
déclarés. 
εutile max = 0,50      
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 Cpa  Chaleur massique de l’air J/kg. 
K   1006 
 Cpv  Chaleur massique de la vapeur d’eau.  J/kgK    1830 
 Cpe  Chaleur massique de l’eau. J/kgK    4180 
 L Chaleur de vaporisation de l’eau J/kg   25010 
00 
 ρref  masse volumique de l’air de 
référence kg/m 
3   1,2 
 θref  température de référence °C   20 
 pel  Rendement des ventilateurs g  0,8 
       
Tableau 65 : Nomenclature du modèle  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
408 8.4.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
8.4.3.1 Ventilation Mécanique Contrôlé Double Flux 
Les systèmes de ventilation mécanique contrôlé doub le flux sont constitués des éléments de base 
suivant : 
- échangeur (sans batterie antigel), 
- ventilateurs, 
8.4.3.2 Centrales à débits constants 
Pour la description des centrales à traitement d’ai r à débits constants, on retient une prise en 
compte unique sur la base des composants suivants :  
- batterie antigel, 
- échangeur, 
- boîte de mélange, 
- ventilateurs, 
- batteries de préchauffage et prérefroidissement, 
- humidification. 
Pour les centrales à débit soufflé et extrait const ant avec recyclage et batteries régulées en 
fonction de la température intérieure, on conserve une organisation simple des calculs. Cette 
organisation permet d’éviter le croisement de la dr oite du local avec une centrale de traitement 
d’air. La centrale réelle est ainsi représentée par  un système équivalent du point de vue 
énergétique, composé : 
- d’une centrale assurant la fourniture d’air neuf,  le soufflage et l’extraction de l’air, ainsi que 
son prétraitement éventuel. 
Elle calcule la consommation électrique des auxilia ires et les consommations impliquées 
par un prétraitement de l’air. On intègre également  les fonctions de free cooling, 
- d’un ou plusieurs émetteurs locaux permettant de déterminer les besoins de chauffage et 
refroidissement. En présence de batteries terminale s de chauffage, celles-ci sont 
représentées par les émetteurs locaux, 
- de réseaux hydrauliques, qui doivent être tels qu ’ils puissent relier les batteries de 
préchauffage, les batteries terminales le cas échéa nt et les émetteurs locaux aux 
générateurs correspondants. 
En présence de préchauffage et/ou de prérefroidisse ment, un réseau relie la batterie de 
préchauffage à la génération de chaleur et un résea u relie la batterie de prérefroidissement à la 
génération de froid, l’émetteur local est alors rel ié par un réseau sans pertes. En l’absence de 
préchauffage et/ou de prérefroidissement, le réseau  relie alors l’émetteur local et la génération de 
chaleur et la génération de froid. S’il y a des bat teries terminales de chauffage elles sont reliées à  
la génération de chaleur. 
Pour l’émetteur local, on applique la méthode de dé termination des besoins dans les conditions 
suivantes : 
- le débit d’eau est variable dans la batterie, la température de la batterie est déterminée sur 
la base des besoins, 
- pas de calcul de consommation de ventilateur, il est pris en compte dans la CTA. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
409 On décrit successivement le calcul des débits, des consommations de ventilateur, des 
températures et des humidités pour la partie centra le. 
Les sorties sont : 
- la consommation électrique des ventilateurs ainsi  que celles des autres auxiliaires, 
- les besoins de préchauffage et de prérefroidissem ent par type de générateur. 
Si l’humidificateur est de type à vapeur sa consomm ation est dirigée vers le comptage électrique. 
Le modèle tient compte des déperditions thermiques par les conduits. 
8.4.3.3 Gestion 
Les centrales fonctionnent de la façon suivante : 
1. en période d’occupation au sens de la ventilatio n : fonctionnement correspondant au mode 
occupation des scénarios (débits et taux de renouve llement d’air), 
2. en période d’inoccupation au sens de la ventilat ion : fonctionnement correspondant au 
mode inoccupation des scénarios (débits et taux de renouvellement d’air). 
Toutefois : 
- en phase relance du chauffage ou du refroidisseme nt la centrale fonctionne avec les débits 
correspondant à l’occupation et avec un taux d’air neuf d’inoccupation, 
- lorsqu’un besoin de chauffage ou un besoin de ref roidissement est détecté la centrale 
fonctionne au pas de temps suivant avec les débits correspondant à l’occupation et un taux 
d’air neuf d’inoccupation. Lorsque le besoin cesse,  au pas suivant la centrale revient au 
fonctionnement d’inoccupation. 
- si la centrale est reliée à des bouches situées d ans différents groupes, lorsqu’un de ces 
groupes est en phase relance ou lorsqu’il présente un besoin de chaud ou un besoin de 
froid, la central fonctionne comme ci-dessus et tou s les groupes qui lui sont reliés sont 
irrigués. 
Note : Le changement de régime de fonctionnement en  période de relance ou en cas de besoin ne 
concerne que la centrale à recyclage. Celle-ci est en relation avec l’émission par l’intermédiaire 
des bouches de soufflage et de reprise. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
410  
8.4.3.4 Calcul de températures dans la partie extra ction  
On définit dans ce paragraphe la température de l’a ir à la sortie du ventilateur de reprise du 
système de ventilation S. 
Température après impact des pertes de conduit  : 
( )( )( ) 







× ××−−×−−=sg
cond rep prev gi pa sg
ext rep cond 
Lnc icond g
fin isg
extr q abs CHT T,
, ,,,
,,
,,
13600 exp 1
ρθθ  (637) 
Avec : 
( )
sg
cond rep Lnc sg
repris spec sg
cond rep g
fin isg
repris spec 
cond iqT q q q
,
,,
_,
, ,,
_
,* * − +=θθ
 
 (638) 
()ext fin gi Lnc b b T θ θ ×+×−=,,1  (639) 
02 . 0,
,, ,
,,+=g
rep sg
ext rep cond sg
ext rep cond RAH  (640) 
( )sg
rep cond sg
ext rep cond A Ratfuitevc A,
,,
,,1 × −=  (641) 
Afin de prévoir le cas où plusieurs conduits d’extr action sont reliés au groupe d’extraction du 
système de ventilation S, on définit : 
( )
( )∑∑
×××
=
gsg
cond rep prev gigsg
cond rep prev gisg
extr 
s
extr qq T
T,
, ,,,
, ,,,
1
1ρρ
 (642) 
Température après impact ventilateur d'extraction :  



× ×××+=
∑
gsg
cond rep prev gi pa rep s
extr s
extr 
q abs CPvent pel TT
) (3600 
,
, ,,1 2
ρ (643) 
Avec  Pvent rep  défini au paragraphe 8.4.3.8.1. 
On fait l'hypothèse que le ventilateur d'extraction  est situé entre le conduit et l'échangeur (positio n 
favorable). 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
411  
8.4.3.5 Efficacité de l’échangeur et règle de by-pa ss 
Dans le cas où l’air neuf  transite par un  puits climatique  avant d’arriver au réseau d’amenée d’air, 
on a vrai Iatique c=lim . Dans le cas contraire Faux Iatique c=lim . 
 
Si vrai Iatique c=lim , alors on définit : 
out air s
AN TT_=  (644) 
Si Faux Iatique c=lim , alors on définit :  
ext s
AN Tθ=  (645) 
Note : un puits climatique peut être relié à plusie urs CTA. 
L’efficacité de l’échangeur prend la valeur entrée si le by pass n’est pas activé et est nulle lorsque  
le by-pass est activé. 
L’efficacité, εt, de l’échangeur prend une des valeurs suivantes :  
- la valeur issue d’une certification basée sur la no rme NF EN 308 si le produit est certifié par 
un organisme indépendant accrédité selon la norme N F EN 45011 par le COFRAC ou tout 
autre organisme d’accréditation signataire de l’acc ord européen multilatéral pertinent pris 
dans le cadre de la coordination européenne des org anismes d’accréditation, 
- εt = 0.9 x 
εtmes 
, εtmes  étant la valeur justifiée par un essai effectué pa r un laboratoire indépendant et 
accrédité selon la norme NF EN ISO/CEI 17025 par le  COFRAC ou tout autre organisme 
d’accréditation signataire de l’accord européen mul tilatéral pertinent pris dans le cadre de 
la coordination européenne des organismes d’accrédi tation sur la base de la norme NF EN 
308, 
- εt = Min (0.8 x εdecl , εutile 
max )
, εdecl étant la valeur déclarée par le fabricant, 
Concernant les règles de by-pass, on distingue la p ériode de chauffage des autres périodes de 
l’année. La période de chauffage est définie à part ir des groupes desservis par la CTA : si au 
moins un groupe est en saison de chauffage, la CTA l’est également. 
1er  cas : période de chauffage : 1)) ((,=
←jAut MAX gr 
pro ch CTA gr  
Durant la période de chauffage, le by-pass est acti vé pour éviter les surchauffes. Trois conditions 
doivent être respectées simultanément : 
- la température extérieure est inférieure à la tem pérature intérieure, , (possibilité de 
refroidir), 
- la température extérieure est supérieure à une te mpérature de consigne, notée , 
(contrôle de tex) 
- la température intérieure est supérieure à une te mpérature de consigne notée , 
(besoin de froid), Méthode de calcul Th7BCE 2012 
412 Si  <  et si  >  et si  >  
 (646) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
413  
2ème  cas : hors de la période de chauffage : 0)) ((,=
←j Aut MAX gr 
pro ch CTA gr  
Hors de la période de chauffage, les règles de by-p ass prennent en compte les stratégies de free-
cooling. 
Trois conditions doivent être respectées simultaném ent : 
- la température extérieure est inférieure à la tem pérature intérieure, , (possibilité de 
refroidir), 
- la température extérieure est supérieure à une te mpérature de consigne, notée , 
(contrôle de tex) 
- la température intérieure est supérieure à une te mpérature de consigne notée , 
(besoin de froid), 
Si  <  et si  >  et si  >  
 (647) 
On rappelle que par défaut,  le by-pass est désactivé avec par conséquent la va leur du 
paramètre 0=−pass by δ . 
Avec : 
( )
( )∑×∑ ××
=zone 
gsg
cond rep gizone 
gsg
cond rep gisg
fin i
s
fin i
qq
,
, ,,
, ,,
,
,
ρρθ
θ  (648) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
414  
8.4.3.6 Température et humidité dans le réseau d’am enée d’air de la VMC-DFH  
Efficacité de l’échangeur  
Prise en compte du by pass de l’échangeur  
 (649) 
Sinon  
Si niveau_détail_échangeur = 0, prise en compte dét aillée de l’échangeur :  
∑ × ×=− sg
cond rep sg
prev gis
cond rep m q q,
,,
,.1
,, 3600 ρ
 
s
cond rep mpa repris air qC C,, _ ×=
 
s
neuf air mpa neuf air qC C_, _ ×=
 
( )
( )repris air neuf air repris air neuf air 
CCCCC
_ __ _
; max ; min =  (650) 
( )repris air neuf air CCUA NUT 
_ _; min =
 (651) 
 
Si type_echangeur = 1 écoulements à contre courant 
 si C = 1 
1+=NUT NUT ε  (652) 
sinon 
()
( )CNUT CNUT 
eCe
−−−−
−−=1.1.
*11ε  (653) 
 
Si type_echangeur = 2 écoulements à courants parall èles 
()
CeC NUT 
+−=+ −
111.
ε  (654) 
 
Si type_echangeur = 3 écoulements à courants croisé s avec les deux fluides brassés 

−
−+
−=
− −NUT eC
eCNUT NUT 1
1 111
.ε  
(655) 
Note : le coefficient global de l’échangeur, UA, pe ut être déterminé à partir de la performance, ε, 
mesurée pour des débits connus. 
Température après impact de l’échangeur du système de ventilation s Méthode de calcul Th7BCE 2012 
415 ( )( )
neuf air repris air neuf air s
AN s
extr s
AN s
souf CCCTT TT
__ _
2 1; min *−×+=ε  (656) 
Si niveau_détail_échangeur = 1 prise en compte simp lifiée de l’échangeur :  
Utilisation du paramètre efficacité de l’échangeur : εt 
Température après impact de l’échangeur du système de ventilation s 
( )s
AN s
extr ts
AN s
souf TT TT −×+=2 1 ε  (657) 
 fin si  
Remarque :  
L’efficacité sur les écarts de température peut se déduire de l’efficacité fondée sur l’échange 
d’énergie : 
εt = εe * min(C air_neuf ; C air_repris ) / C air_neuf  
Température après impact du ventilateur de soufflag e (considéré comme après l'échangeur) 
( )∑ × ×××+=sg
cond soufflé s
pa s
sou s
souf q abs CPvent pel TT
prev CTA soufflé air ,
,1 2
,,_3600 
ρ (658) 
 
Avec  Pvent rep  défini au paragraphe 8.4.3.8.1. 
La température après impact des pertes du réseau de  soufflage situé hors volume chauffé 
( )







× ××−−×−−=sg
cond soufflé s
prev CTA soufflé air pa sg
ext souf cond 
Lnc s
sou s
sou sg
soufflé air q CHTTT T,
, ,,_,
,,
2 2,
_3600 exp 1
ρ(659) 
Avec  
02 . 0,,
,, ,
,,+=sg
soufflé sg
ext souf cond sg
ext souf cond RAH
 
 (660) 
( )sg
souf cond sg
ext souf cond A Ratfuitevc A,
,,
,,1 × −= (661) 
Avec  CTA soufflé air , _ρ
 défini par l’équation (716). 
ext sg
soufflé air ω ω =,
_ (662) 
 
Le débit massique d’air neuf soufflé par la CTA  est défini comme suit : 
∑ × =sg
cond soufflé s
prev CTA soufflé air s
Neuf Air m q q,
, ,,_ _, ρ  (663) 
 
Débit et température de l’air extrait, utilisés par  les machines thermodynamiques sur air extrait : 
conventionnellement la machine thermodynamique doit  se situer après l’échangeur. 
 
Si niveau_détail_échangeur = 0  prise en compte dét aillée de l’échangeur :  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
416 ( )( )
rejeté air rejeté air neuf air s
ag souf s
extr s
extr s
extrait air CCCTT T T
__ _
, 2 2 _; min *−×−=ε
 
s
rejeté ms
extrait air m q q, _,=  (664) 
Si niveau_détail_échangeur = 1 prise en compte simp lifiée de l’échangeur :  
( )s
ag souf s
extr ts
extr s
extrait air TT T T, 2 2 _ −×−=ε
 s
rejeté ms
extrait air m q q, _,=  (665) 
 
8.4.3.7 Cas du réseau d’amenée d’air de la CTA-DAC  
8.4.3.7.1 Taux d’air neuf et débits massiques d’air  neuf 
Taux d’air neuf pour les centrales à double flux sa ns recyclage  
En occupation  ( Ivent  = vrai), pour les CTA sans recyclage (présence d’u n échangeur et d’une 
sécurité antigel), le taux d’air neuf est le suivan t : 
1=sTaux  (666) 
En inoccupation (Ivent  = Faux),  les centrales sont arrêtées au sens de la ventilati on.  
0=sTaux  (667) 
Taux d’air neuf pour les centrales à double flux à recyclage  
En occupation  ( Ivent  = vrai) 
Pour les CTA avec recyclage, on distingue deux type s de fonctionnement du cycle économiseur 
(free cooling) :  
Régulation standard  : dans ce cas, le taux d’air neuf est toujours min imal en mode 
refroidissement, il est calculé de la façon suivant e : 
Si ENC s
AN TT< S
AN STaux Taux = (668) 
Si ENF s
AN TT> S
AN STaux Taux = (669) 
Sinon ( )()
( )ENC ENF ENC s
AN S
AN S
AN S
TTTTTaux Taux Taux −−× −+ = 1  (670) 
Régulation optimisée  sur la température extérieure et sur la températur e de reprise. Dans 
ce second cas, on maintient un débit d’air neuf sup érieur au débit minimal en mode 
refroidissement si la température extérieure est in férieure à la température intérieure : 
Si ENC s
AN TT< S
AN STaux Taux = (671) 
Sinon, si  ENF s
AN ENC TTT ≤≤  ( )()
( )ENC ENF ENC s
AN S
AN S
AN S
TTTTTaux Taux Taux −−× −+ = 1  (672) 
Sinon, si ENF s
AN TT> 
      et si s
prev fin is
AN T,,θ<  1=STaux  (673) 
Sinon, si ENF s
AN TT> s
AN STaux Taux = (674) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
417       et si s
prev fin is
AN T,,θ>  
En inoccupation (Ivent  = Faux)  
0=S
AN Taux  (675) 
Notes  :  
Taux AN  est le taux minimal d’air neuf dans l’air soufflé en occupation au sens de la ventilation pour 
assurer les besoins hygiéniques. 
Le débit massique soufflé dans un groupe donné est  défini comme suit : 
sg
cond soufflé s
prev CTA soufflé Air sg
cond soufflé m q q,
, ,,_1 ,
,, 3600 × ×=−ρ  (676) 
 
Le débit massique soufflé par la CTA  est défini comme suit 
()∑× ×=−
ssg
cond soufflé s
prev CTA soufflé Air s
cond soufflé m q q,
, ,,_1
,, 3600 ρ  (677) 
Le débit massique d’air neuf soufflé par la CTA  est défini comme suit : 
s
cond soufflé mS s
Neuf Air m qTaux q,, _, ×=  (678) 
Le lien avec le puits climatique a lieu ici. 
8.4.3.7.2 Température et humidité dans le réseau d’ amenée d’air de la CTA 
Sécurité antigel  
La température de l’air en sortie coté rejet ne doi t pas descendre en dessous d’une certaine 
valeur, Tsech LIM , température limite basse de sortie coté rejet, af in d’éviter le givrage de 
l’échangeur. Il faut donc maintenir la température de l’air neuf à l’entrée de l’échangeur au dessus 
d’une valeur limite, . 
si ε ≠ 0 
( )
εS
extr repLIM S
extr ech ThTT Te 2
2 min ,sec −+=  (679) 
sinon   −∞ =min ,ech Te  
Note  : 
Les valeurs par défaut de Tsech LIM  peuvent être utilisées dans le cas où il n’existe pas de valeurs 
données au niveau national : 
Bâtiment résidentiel Tsech LIM : 5 °C 
Echangeurs à plaques en bâtiment non résidentiel : 0 °C 
Echangeurs rotatifs en bâtiment non résidentiel : - 5 °C 
Valeur par défaut pour Tsech LIM  5 °C. 
La température d’entrée de l’échangeur du réseau d’ amenée d’air de soufflage est alors définit 
comme suit : il n’y a pas de sécurité antigel hors de la saison de chauffage Méthode de calcul Th7BCE 2012 
418 Si Aut ch,eff (j)=1, alors,  
( )min , , ;max ech s
AN ag souf Te T T=  (680) 
Sinon, 
s
AN ag souf TT=, (681) 
Température après impact de l’échangeur  
Efficacité de l’échangeur  
Prise en compte du by pass de l’échangeur  
 (682) 
sinon  
Si niveau_détail_échangeur = 0, prise en compte dét aillée de l’échangeur :  
∑ × ×=− sg
cond rep sg
prev gis
cond rep m q q,
,,
,.1
,, 3600 ρ
 
s
cond soufflé ms
neuf air ms
cond rep ms
rejeté m q q q q,, _, ,, , − + =
 
s
rejeté mpa rejeté air qC C, _ ×=
 
s
neuf air mpa neuf air qC C_, _ ×=
 
( )
( )rejeté air neuf air rejeté air neuf air 
CCCCC
_ __ _
; max ; min =  (683) 
( )rejeté air neuf air CCUA NUT 
_ _; min =
 (684) 
 
Si type_echangeur = 1 écoulements à contre courant 
 si C = 1 
1+=NUT NUT ε  (685) 
sinon 
()
( )CNUT CNUT 
eCe
−−−−
−−=1.1.
*11ε  (686) 
 
Si type_echangeur = 2 écoulements à courants parall èles 
()
CeC NUT 
+−=+ −
111.
ε  (687) 
 
Si type_echangeur = 3 écoulements à courants croisé s avec les deux fluides brassés Méthode de calcul Th7BCE 2012 
419 
−
−+
−=
− −NUT eC
eCNUT NUT 1
1 111
.ε  
(688) 
Note : le coefficient global de l’échangeur, UA, pe ut être déterminé à partir de la performance, ε, 
mesurée pour des débits connus.  
Température après impact de l’échangeur du système de ventilation s 
( )( )
neuf air repris air neuf air s
AN s
extr s
AN s
souf CCCTT TT
__ _
2 1; min *−×+=ε  (689) 
Si niveau_détail_échangeur = 1 prise en compte simp lifiée de l’échangeur :  
Utilisation du paramètre efficacité de l’échangeur : εt 
Température après impact de l’échangeur du système de ventilation s 
( )s
AN s
extr ts
AN s
souf TT TT −×+=2 1 ε  (690) 
 fin si  
Remarque :  
L’efficacité sur les écarts de température peut se déduire de l’efficacité fondée sur l’échange 
d’énergie : 
εt = εe * min(C air_neuf ; C air_repris ) / C air_neuf  
 
Débit et température de l’air extrait, utilisés par  les machines thermodynamiques sur air extrait : 
conventionnellement la machine thermodynamique doit  se situer après l’échangeur. 
 
Si niveau_détail_échangeur = 0  prise en compte dét aillée de l’échangeur :  
( )( )
rejeté air rejeté air neuf air s
ag souf s
extr s
extr s
extrait air CCCTT T T
__ _
, 2 2 _; min *−×−=ε
 
s
rejeté ms
extrait air m q q, _,=  (691) 
 
Si niveau_détail_échangeur = 1 prise en compte simp lifiée de l’échangeur :  
( )s
ag souf s
extr ts
extr s
extrait air TT T T, 2 2 _ −×−=ε
 s
rejeté ms
extrait air m q q, _,=  (692) 
 
Boîte de mélange  
Température de l’air et humidité absolue après la b oîte de mélange 
Si  ()hm q
ssg
cond soufflé /10 32 ,
,−>∑  
Alors, la température de l’air à la sortie de boîte  de mélange est calculée comme suit : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
420 ( ) ( )
s
cond souf ms
Neuf Air ms
souf s
Neuf Air ms
cond souf ms
extr s
mel souf qqT q qTT
,,_,1 _, ,, 2
,×+ − ×=  (693) 
 
Et l’humidité absolue de l’air à la sortie de boîte  de mélange est calculée comme suit : 
( ) ( )
s
cond souf ms
Neuf Air ms
cond souf m prev is
Neuf Air mext s
mel qq q q
,,_, ,, , _, − ×+ ×=ω ωω  (694) 
 
Avec : 
( )
( )∑∑
×××
=zone 
gsg
cond rep prev gizone 
gsg
cond rep prev gi prev gi
prev i
qq
,
, ,,,
, ,, ,,
,
ρωρ
ω  (695) 
 
Si non ,  
s
souf s
mel souf T T1 ,=  (696) 
 
prev is
mel ,ωω=  (697) 
 
Ventilateur  
Température après impact ventilateur de soufflage ( considéré après la boîte de 
mélange) 
s
cond soufflé mpa souf s
mel souf s
souf qCPvent pel TT
,,, 2××+=
 (698) 
 
Impact des batteries et de l’humidification  
On notera que la batterie de préchauffage et la bat terie de prérefroidissement ne fonctionnent pas 
simultanément. 
Si Tex,préchaud  ≥ T ex,préfroid  
« Alerte : la température extérieure d’autorisation  de préchauffage est supérieure à 
la température extérieure d’autorisation de prérefr oidissement » (699) 
Outre leurs modes de gestion respectifs, les batter ies de préchauffage, prérefroidissement, 
d’humidification et d’antigel sont asservies aux sa isons de fonctionnement de la CTA, elle-même 
héritées des saisons au niveau des groupes desservi s. Les indicateurs de saison utilisés sont 
Aut ch,eff (j) et Aut fr,eff (j) , calculés au niveau de la fiche « C_Pro_Détermination des saisons des 
systèmes ». Méthode de calcul Th7BCE 2012 
421 Température après la batterie de préchauffage 
La température en sortie de la batterie de préchauf fage est calculée de la façon suivante : 
Si θext  < T ex,préchaud et Aut ch,eff (j)=1, alors,  
( )s
souf prechaud Cons prechaud souf T T T2 , , ; max =
 (700) 
Sinon  
s
souf prechaud souf T T2 ,=
 (701) 
 
Température et humidité après l’humidificateur 
Si Aut ch,eff (j)=1, alors,  
( ) 



+− ×=−
0 .235 34 .4110 8161 .18 exp 10 
,3
préchaud souf sat Tω
 
 (702) 
( )); max ; min( , cons mel sat hum souf ωω ω ω =
 (703) 
 
Si Type_HR = 1     (vapeur) 
préchaud souf hum souf T T, ,= 
Si Type_HR = 2     (pulvérisation ou ruissellement) ) 
 
) (, ,,s
mel s
hum souf s
cond soufflé meQm ω ω − = 
 
 
 (704) 
( ) ( )
( )vs
hum souf v as
cond soufflé meeee prechaud souf s
mel v as
cond soufflé m
hum souf cp cp qLmTcp m T cp cp qT
, ,,, ,,
,ωω
⋅+⋅⋅−⋅⋅+ ⋅⋅+⋅=  
Sinon  

==
mel hum souf prechaud souf hum souf T T
ω ω,, ,
 (705) 
Température et humidité après la batterie de préref roidissement 
La température en sortie de la batterie de prérefro idissement est calculée comme suit : 
Si θext  > T ex,préfroid et Aut fr,eff (j)=1, alors,  
La déshumidification sur la batterie de refroidisse ment, Dw, est déterminée à partir du calcul du 
facteur de by-pass équivalent, BP : 








−−=
batt hum souf batt prefroid Cons 
T TT TBP 
,,; 1min 
 (706) 
( ) ( )()BP Dw hum sou sat −× − = 10 ; min ,ωω
 (707) 
L’écart conventionnel de température entre la batte rie d’eau et l’eau froide est de 2 K. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
422                                                     2dim_ + =fr Batt Tθ
 (708) 
 
Le poids d’eau de l’air à saturation à T batt est calculé comme suit : 
( )



+− ×=−
0 .235 34 .4110 8161 .18 exp 10 3
batt sat Tω
 
 (709) 
( ) ( )prefroid Cons hum souf hum souf prefroid souf T T T T, , , , ; 0max − − =
 (710) 
 
L’humidité en sortie de la batterie froide a pour e xpression : 
Dw hum sou prefroid souf − =, , ω ω  (711) 
Sinon  
hum souf prefroid souf T T, ,=
 (712) 
hum sou prefroid souf , , ω ω = 
Dw = 0  (713) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
423  
En sortie de la CTA  
Température en sortie de la CTA 
La température en sortie de la CTA est finalement d éfinie est égale à : 
prefroid souf s
CTA soufflé Air T T, ,_=
 (714) 
 
Humidité en sortie de la CTA 
L’humidité absolue de l’air en sortie du soufflage de la CTA correspond à celle qui arrive dans les 
groupes. Elle est définie comme suit: 
s
préfroid souf sg
soufflé air ,,
_ω ω =  (715) 
 
Masse volumique de l’air en sortie de la CTA 
()
( )s
CTA souffle air ref ref s
CTA souffle air T,_,_273 273 .
++=θ ρρ  (716) 
 
Température après les pertes du réseau de soufflage  situé hors volume chauffé  
( )







× ××−−×− − =sg
CTA soufflé air sg
cond soufflé pa sg
ext souf cond 
LNC s
CTA soufflé Air s
CTA soufflé Air sg
soufflé air qCHT T T T,
,_,
,,
,,
,_ ,_,
_3600 exp 1ρ(717) 
Avec : 
02 . 0,,
,, ,
,,+=sg
soufflé sg
ext souf cond sg
ext souf cond RAH  (718) 
( )sg
souf cond sg
ext souf cond A Ratfuitevc A,
,,
,,1 × −=  (719) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
424  
8.4.3.8 Calcul des consommations d'énergie des auxi liaires 
La consommation (Wh) consiste à sommer les puissanc es (en Watt) qui sont évaluées à chaque 
heure. 
8.4.3.8.1 Consommation d’énergie des ventilateurs ( VMC DF et CTA à débits constants) 
8.4.3.8.1.1 En non résidentiel (VMC DF et CTA à déb its constants)  
Si Ivent = vrai  rep rep Pventocc Pvent = 
souf souf Pventocc Pvent =  (720) 
 
Si Ivent = Faux  rep rep Pventinocc Pvent =  
souf souf Pventinocc Pvent =  (721) 
si CTA DF avec recyclage et si (IdbesoinCH_inocc_pr ev = vrai ou si 
IdbesoinF_inocc_prev = vrai ou si Irelance(h) CTA  = 1) 
 rep rep Pventocc Pvent = 
souf souf Pventocc Pvent =  (722) 
Par conséquent : 
( )souf rep Pvent Pvent Cvent + =  (723) 
 
8.4.3.8.1.2 En résidentiel, quelque soit Ivent (VMC  DF) 
( ) système du bouches des ensemble lsur Dugd Dugd s
equ '; max = (724) 
( )
168 168 int equ equ Dugd Pventbase Dugd e Pventpo Cvent −× + ×=  (725) 
Avec : 
rep Soufflé e Pventpo e Pventpo e Pventpo int int int + =  (726) 
rep Soufflé Pventbase Pventbase Pventbase + =  (727) 
 
8.4.3.8.2 Consommation d’énergie des auxiliaires de  l’échangeur (CTA à débits constants) 
La consommation électrique de l’échangeur est calcu lée comme suit : 
ech elec ech PC,= (728) 
8.4.3.9 Calcul des besoins d'énergie des batteries,  de l’humidification et de l’antigel 
8.4.3.9.1 Besoin d’énergie due à l’antigel (CTA à d ébits constants) 
La consommation d’énergie due à la sécurité antigel  est donnée par : 
Si Aut ch,eff (j)=1, alors,  ( ) ( ) [ ]s
AN ag souf s
Neuf Air m pa ag chaud TT qC P − × ×=, _, , ; 0max  
Sinon,  
0,=ag chaud P (W) (729) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
425  
8.4.3.9.2 Energie due au préchauffage (CTA à débits  constants) 
La consommation d’énergie due au préchauffage est c alculée comme suit : 
Si Aut ch,eff (j)=1, alors,  
( ) [ ]s
souf s
souf prechaud Cons s
cond soufflé mpa prechaud TT T qC P2 2 , ,, ; max − × ×= (W)  
Sinon,  
0=prechaud P  (W)  (730) 
8.4.3.9.3 Besoin d’énergie du au pré-refroidissemen t (CTA à débits constants) 
La consommation d’énergie due au pré-refroidissemen t est calculée comme suit : 
Si Aut fr,eff (j)=1, alors,  
( ) [ ]Dw L T TC qPprefroid souf hum souf pa s
cond soufflé m prefroid ×+ − ×× =, , ,, (W)  
Sinon,  
0=prefroid P   (W)  (731) 
Rappel : 
( ) ( )prefroid Cons hum souf prefroid souf hum souf T T T T, , , , ; 0max − = −  
 
8.4.3.9.4 Besoin d’énergie du à l’humidification (C TA à débits constants) 
La consommation d’énergie due à l’humidification es t calculée comme suit : 
Si Type_HR = 1 
Si Aut fr,eff (j)=1, alors,  
( ) ( )mel hum souf s
cond soufflé m HRvapeur électrique L q P ω ω − ×× =, ,, , ; 0max   (W)  
Sinon,  
0,=HRvapeur électrique P (W)  (732) 
Si Type_HR = 2  
0,=HRvapeur électrique P (W)  (733) 
 
8.4.3.9.5 Energie par groupe due aux ventilateurs, aux auxiliaires de l’échangeur 
 
( )∑×+=
ssg
soufflé spec sg
soufflé spec GR S
Vaux qqCvent Cech W,
_,
_ ,
_) (
 (734) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
426 8.5 C_VEN_Mécanique_Basse-Pression  
8.5.1 INTRODUCTION  
Cette fiche algorithme décrit le calcul des débits,  températures et humidités d’air repris pour le 
calcul du Cep ainsi que l'impact énergétique des ve ntilateurs pour les systèmes de ventilation 
mécanique basse pression.  
Cette proposition repose sur la modélisation simpli fiée d’un système de ventilation à débit constant 
décrite en Figure 68 (EN NF 15241). 
Textr1  
 Qma,lrep Tlnc 
Ti Local non chauffé Zone occupée 
(groupe) 
Ventilateur, débit Q ma,rep   Qmarep – Qma,lrep Mécanique Basse 
Pression 
 
Figure 68 Modélisation d’un système de ventilation Méca nique Basse Pression 
8.5.2 D EFINITION  
Le système d’extraction mécanique basse pression es t conçu pour les logements collectifs 
équipés de conduits individuels ou de conduits coll ectifs de type SHUNT. Il permet d’assurer le 
fonctionnement permanent de l’assistance mécanique de l’évacuation de l’air vicié. 
Il est composé de (liste non exhaustive) : 
- un ensemble d'entrées d'air, 
- un ensemble de bouches d'extraction, 
- un caisson d’extraction, 
- un réseau de conduits aérauliques. 
On peut consulter une illustration du schéma de pri ncipe du fonctionnement de ce système à la 
page suivante. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
427 
       
Schéma de principe d’un système d’extraction mécani que basse pression  
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
428 8.5.3 N OMENCLATURE  
Le Tableau 66  donne la nomenclature des différentes variables. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 vent I Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) B ool    
 sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du grou pe 
par le système S m3/h     
 sg
cond rep q,
, Débit repris par le système S en tenant compte des 
conduits  m3/h    
 fin i,θ Température de l’air intérieur du groupe à la fin d u pas 
de temps précédent °C    
 ext θ Température extérieure au pas de temps h °C    
 wext  Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps h  kg/kg 
as    
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h    
 sg
rep cond A,
, Surface du conduit de reprise  m2    
 Rrep Résistance thermique de la partie du conduit de 
reprise située hors volume chauffé  m2K/ 
W    
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Isouf  Isouf=0  extraction  
Isouf = 1 insufflation g 0 1 g 
 Pventbase  Puissance électrique du ventilateur en résidentiel en 
base W 0 +∞  
 Pventpointe Puissance électrique du ventilateur en résidentiel en 
pointe W 0 +∞  
 b Ratio de prise en compte de la présence de locaux n on 
chauffés pour la partie des conduits correspondante  ad 0 1 g 
 ITypologie  Indique la typologie : Résidentiel (Maison individu elle  
ou accollée ou logement collectif) ou non résidenti el     
       
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 Cpa Chaleur massique de l’air J/kg.K    1006 
 pel  Rendement des ventilateurs g   0,8 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
429        
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 1extr T Température de l’air repris après impact des pertes  du 
conduit °C    
 2extr T  Température de l’air repris après impact du ventila teur 
d’extraction °C    
 sg
ext rep cond A,
,, Surface du conduit de reprise donnant sur l’extérie ur m2    
 sg
ext rep cond H,
,, Conductivité thermique du conduit de reprise W/K    
 LNC T Température du local non chauffé °C    
 Pvent Puissance du ventilateur W    
 Dugd equ  Durée d’Utilisation équivalente du Grand Débit 
exprimée en h/semaine lorsqu’il y a plusieurs bouche s h    
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du grou pe m3/h     
 Cvent Consommation des ventilateurs de la zone W    
       
Tableau 66 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
430 8.5.4 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
On décrit successivement le calcul des consommation s de ventilateur, des températures et des 
humidités. 
8.5.4.1 Définition des puissances des ventilateurs 
Isouf = 0 et quelque soit Ivent 
( ) système du bouches des ensemble lsur Dugd Dugd s
equ '; max = (735) 
( )
168 168 int equ equ Dugd Pventbase Dugd e Pventpo Pvent −× + ×=  (736) 
 
8.5.4.2 Calcul des consommations électriques de ven tilateur 
La consommation (Wh) consiste à sommer les puissanc es (en Watt) qui sont évaluées à chaque 
heure.  
Pvent Cvent =  (737) 
 
8.5.4.3 Calcul des températures de l’air  
Température après impact pertes du conduit : 
( )( )( ) 







×××
−−×−−=sg
cond rep gisg
ext rep cond 
Lnc cond i fin gisg
extr qabs Cpa H
T T,
, ,,
,,
, ,,,
13600 
exp 1
ρθθ  (738) 
Avec  
( )
sg
cond rep Lnc sg
repris spec sg
cond rep g
fin isg
repris spec 
cond iqT q q q
,
,,
_,
, ,,
_
,* * − +=θθ
 
 (739) 
()ext fin gi Lnc b b T θ θ ×+ ×−=,, 1  (740) 
02 . 0,,
,, ,
,,+=sg
rep sg
ext rep cond sg
ext rep cond RAH  (741) 
( )sg
rep cond sg
ext rep cond A Ratfuitevc A,
,,
,,1 × −=  (742) 
 
Température après impact ventilateur d'extraction :  
( )sg
cond rep gisg
extr sg
extr qabs Cpa Pvent pel TT,
, ,;
1,
23600 
××××+=ρ (743) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
431 8.6 C_VEN_Mécanique_SF  
8.6.1 INTRODUCTION  
Cette fiche algorithme décrit le calcul des débits,  températures et humidités d’air repris et soufflé 
pour le calcul du Cep ainsi que l'impact énergétiqu e des ventilateurs pour les systèmes de 
ventilation mécanique simple flux par extraction ou  par insufflation.  
Cette proposition repose sur la modélisation simpli fiée d’un système de ventilation à débit constant 
décrite en Figure 69  (EN NF 15241). 
 
Ventilateur, débit Q ma,sou  
Tsou1 
 Qma,lsou 
Tsoufflé  
Textr1  
 Qma,lrep Tlnc 
Ti Local non chauffé Zone occupée 
(groupe) TAN  
Ventilateur, débit Q ma,rep   Qmasou – Qma,lsou 
 Qmarep – Qma,lrep Extraction Mécanique  
Ou  
Insufflation Mécanique 
 
Figure 69 Modélisation d’un système de ventilation Méca nique Simple Flux par 
Insufflation ou par Extraction 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
432 8.6.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 67  donne la nomenclature des différentes variables. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 vent I Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) B ool    
 sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe par le système S m3/h     
 sg
souffle spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe par le système S m3/h     
 sg
cond rep q,
, Débit repris par le système S en tenant compte 
des conduits  m3/h    
 sg
cond soufflé q,
, Débit soufflé par le système S en tenant compte 
des conduits  m3/h    
 fin i,θ Température de l’air intérieur du groupe à la fin 
du pas de temps précédent °C    
 ext θ Température extérieure au pas de temps h °C    
 wext  Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps h  kg/kg 
as    
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h    
 out air T_ Température en sortie du puits climatique au pas 
de temps h °C    
 prev gi,,ρ Masse volumique de l’air extrait du groupe g au 
pas de temps hg1 kg/m 3    
 Isaison GR  indicateur de la saison pour chaque groupe 
connecté g    
 Cvent_pc consommation du ventilateur du puits clima tique W    
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Isouf  Isouf = 0 si extraction  
Isouf = 1 si insufflation g 0 1 g 
 Pventocc Puissance électrique du ventilateur de soufflage 
ou de reprise en occupation en non résidentiel W 0 +∞ g 
 Pventinocc Puissance électrique du ventilateur de soufflage 
ou de reprise en non résidentiel en inoccupation W 0 +∞  
 Pventbase  Puissance électrique du ventilateur en résidentiel en 
base W 0 +∞  
 Pventpointe Puissance électrique du ventilateur en résidentiel en 
pointe W 0 +∞  
 atique cIlim  Booléen indiquant le raccordement éventuel à un pui ts 
climatique ou un espace tampon  Bool Vrai Faux  g 
 b Ratio de prise en compte de la présence de locaux n on 
chauffés pour la partie des conduits correspondante  ad 0 1 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
433 chauffés pour la partie des conduits correspondante  
 sg
rep cond A,
, Surface du conduit de reprise  m² 0 +∞  
 sg
soufflé cond A,
, Surface du conduit de soufflage  m² 0 +∞  
 Rrep  Résistance thermique de la partie du conduit de rep rise 
située hors du volume chauffé  m2K/ 
W 0 +∞  
 Rsouf  Résistance thermique de la partie du conduit de 
soufflage située hors du volume chauffé  m2K/ 
W 0 +∞  
 ITypologie  Indique la typologie : Résidentiel (Maison individu elle  ou 
accollée  ou logement collectif) ou non résidentiel     
 Ratfuitevc  Ratio des fuites en volume chauffé g 0 1  
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 Cpa Chaleur massique de l’air J/kg.K    1006 
 pel  Rendement des ventilateurs g   0,8 
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 Pvent Puissance des ventilateurs W    
 Pvent g Puissance des ventilateurs du groupe W    
 sg
extr T,
1 Température de l’air repris après impact des 
pertes du conduit °C    
 s
extr T1 Température de l’air extrait avant impact du 
ventilateur du système de ventilation S °C    
 s
extr T2 Température de l’air repris après impact du 
ventilateur d’extraction du système de ventilation 
S °C    
 s
souf T1 Température de l’air soufflé après impact du 
ventilateur du système de ventilation S °C    
 s
souf T2 Température de l’air soufflé après impact du 
réseau de soufflage du système de ventilation S °C    
 s
AN T Température de l’air neuf vu par le système de 
ventilation S (la CTA ou la VMC DF) °C    
 ext rep cond A,, Surface du conduit de reprise donnant sur 
l’extérieur m2    
 ext souf cond A,, Surface du conduit de soufflage donnant sur 
l’extérieur m2    
 ext rep cond H,, Conductivité thermique du conduit de reprise W/K    
 ext souf cond H,, Conductivité thermique du conduit de soufflage W/K    
 LNC T Température du local non chauffé °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
434  s
AN T Température de l’air neuf vu par le ventilateur 
(système de ventilation S) °C    
 θicond  Température de l’air à l’intérieur des conduits 
d’extraction °C    
 Dugd equ  Durée d’Utilisation équivalente du Grand Débit 
exprimée en h/semaine lorsqu’il y a plusieurs 
bouches h    
Sorties 
 Nom Description Unité    
 sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe m3/h     
 sg
souffle spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe m3/h     
 sg
souffle air T,
_ Température de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur ou d’autres groupes) °C    
 sg
souffle air ,
_ω  Humidité de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur) g/kga 
s    
 Cvent Consommation des ventilateurs de la zone W    
 Cvent g Consommation des ventilateurs du groupe g, part 
du ventilateur du puits climatique comprise le cas 
échéant. W    
 s
fin i,θ température moyenne des groupes connectés à la 
CTA °C    
 Isaison S
 Indicateur de saison vu de la centrale g    
 Qm air_extrait  Débit d’air rejeté par la centrale, débit utilisé p our 
les machines thermodynamiques sur air extrait. kg/s    
 Tair_extrait  Température de l’air rejeté par la centrale, 
température utilisée pour les machines 
thermodynamiques sur air extrait. °C    
 ρgs 
air_soufflé  Masse volumique de l’air soufflé dans les groupes kg/m 3    
 Hvent déperditions par la ventilation W/K    
Tableau 67 : Nomenclature du modèle  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
435 8.6.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
On décrit successivement le calcul des consommation s de ventilateur, des températures et des 
humidités. 
8.6.3.1 Définition des puissances des ventilateurs 
8.6.3.1.1 En non résidentiel 
Ventilation Mécanique Simple flux par extraction 
Isouf = 0  
Si Ivent = vrai  Pventocc Pvent =  (744) 
Si Ivent = faux Pventinocc Pvent =  (745) 
 
Ventilation Mécanique Simple flux par insufflation 
Isouf = 1  
Si Ivent = vrai Pventocc Pvent =  (746) 
Si Ivent = faux Pventinocc Pvent =  (747) 
 
8.6.3.1.2 En résidentiel, quel que soit Ivent 
( ) système du bouches des ensemble lsur Dugd Dugd s
equ '; max =  (748) 
Ventilation Mécanique Simple flux par extraction 
Isouf = 0 et quel que soit Ivent 
( )
168 168 int equ equ Dugd Pventbase Dugd e Pventpo Pvent −× + ×=  (749) 
 
En résidentiel et en non résidentiel, la répartitio n par groupe est définie comme suit :  
( )∑×=
ssg
repris spec sg
repris spec g
qqPvent Pvent ,
_,
_ (750) 
 
Ventilation Mécanique Simple flux par insufflation 
Isouf = 1 et quel que soit Ivent 
( )
168 168 int equ equ Dugd Pventbase Dugd e Pventpo Pvent −× + ×=  (751) 
 
En résidentiel et en non résidentiel, la répartitio n par groupe est définie comme suit :  
( )∑×=
ssg
soufflé spec sg
soufflé spec g
qqPvent Pvent ,
_,
_ (752) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
436  
8.6.3.2 Calcul des consommations électriques de ven tilateur 
La consommation (Wh) consiste à sommer les puissanc es (en Watt) qui sont évaluées à chaque 
heure.  
Pvent Cvent =  (753) 
 
La consommation est définie par groupe de la façon suivante : 
g gPvent Cvent =  (754) 
 
8.6.3.3 Calcul des températures de l’air  
8.6.3.3.1 Simple flux par extraction : Températures  à l'extraction 
Température après impact des pertes de conduit  : 
( )( )( ) 







× ××−−×−−=sg
cond rep prev gi pa sg
ext rep cond 
Lnc cond ig
fin isg
extr q abs CHT T,
, ,,,
,,
, ,,
13600 exp 1
ρθθ  (755) 
Avec : 
( )
sg
cond rep Lnc sg
repris spec sg
cond rep g
fin isg
repris spec 
cond iqT q q q
,
,,
_,
, ,,
_
,* * − +=θθ
 
 (756) 
()ext fin gi Lnc b b T θ θ ×+ ×−=,, 1  (757) 
02 . 0,,, ,
,,+=sg
rep ext rep cond sg
ext rep cond RAH  (758) 
( )sg
rep cond ext rep cond A Ratfuitevc A,
, ,, 1 × −=  (759) 
 
Afin de prévoir le cas où plusieurs conduits d’extr action sont reliés au groupe d’extraction du 
système de ventilation S, on définit : 
( )
( )∑∑
×××
=
gsg
cond rep prev gigsg
cond rep prev gisg
extr 
s
extr qq T
T,
, ,,,
, ,,,
1
1ρρ
 (760) 
 
Température après impact du ventilateur d'extractio n : 



× ×××+=
∑
gsg
cond rep prev gi pa rep s
extr s
extr 
q abs CPvent pel TT
) (3600 
,
, ,,1 2
ρ  (761) 
Débit et température de l’air extrait, utilisés pour les machines thermody namiques sur l’air extrait. 
s
extr extrait air T T2 _=
 ∑ × ×=− sg
cond rep sg
prev gis
extrait air m q q,
,,
,.1
_, 3600 ρ
 (762) 
pa s
extrait air m vent C qH × =_, (763) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
437  
8.6.3.3.2 Simple flux par insufflation : Températur e de l’air soufflé 
Dans le cas où l’air neuf transite par  un puits climatique  avant d’arriver au réseau d’amenée d’air 
neuf, on a vrai Iatique c=lim . Dans le cas contraire, Faux Iatique c=lim . 
Si vrai Iatique c=lim , alors on définit : 
out air S
AN TT_=  (764) 
Si Faux Iatique c=lim , alors on définit : 
ext S
AN Tθ=  (765) 
Température après impact du ventilateur de soufflag e : 
  
( )


∑ × ×××+=
sg
cond soufflé sg
prev souffle air pa s
AN s
sou 
q abs CPvent pel TT
,
,,
,_13600 
ρ 
(766) 
 
La température après impact des pertes du réseau de  soufflage situé hors volume chauffé 
( )








× ××
−−×−−=sg
cond soufflé sg
prev souffle air pa tsg
ex souf cond 
Lnc s
sou s
sou sg
sou q CH
TTTT,
,,
,_,
,,
1 1,
23600 
exp 1
ρ (767) 
Avec  
()ext fin gi Lnc b b T θ θ ×+ ×−=,, 1  (768) 
02 . 0,,, ,
,,+=sg
soufflé ext souf cond sg
ext souf cond RAH (769) 
( )sg
souf cond ext souf cond A Ratfuitevc A,
, ,, 1 × −= (770) 
La température de l’air soufflé dans le groupe par le système S est définie comme suit : 
sg
sou sg
soufflé air T T,
2,
_=  (771) 
L’humidité de l’air soufflé est : 
ext esg
soufflé air ,,
_ω ω =  (772) 
Masse volumique de l’air soufflé 
()
( )sg
souffle air ref ref sg
souffle air T,
_,
,_273 273 .
++=θ ρρ  (773) 
 
La température intérieure moyenne des groupes conne ctés et vue de la centrale d’insufflation pour 
la gestion du puits climatique est déterminée de la  façon suivante : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
438 ( )
( ) ∑ ×∑ × ×
=zone 
gsg
cond soufflé sg
souffle air zone 
gsg
cond soufflé sg
souffle air sg
fin i
s
fin i
qq
,
,,
_,
,,
_,
,
,
ρρθ
θ  (774) 
 
( )


∑ × ×=sg
cond soufflé sg
souffle air pa vent q abs CH,
,,
,_ρ
 (775) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
439 8.7 C_VEN_Ventilation naturelle et hybride par conduits  
8.7.1 INTRODUCTION ET DEFINITION  
Cette fiche algorithme décrit les deux systèmes de ventilation suivant : 
- Le système de ventilation naturelle par conduits,  
- Le système de ventilation hybride.  
Ces dispositifs ne s’appliquent qu’aux usages de ma ison individuelle ou accolée et de logements 
collectifs. 
Ventilation naturelle par conduit  : c’est un système qui permet de ventiler naturell ement ( tirage 
thermique et effets du vent ) un logement par des conduits individuels seuls ou  des conduits 
individuels raccordés à des conduits collectifs. 
      
  
Ventilation naturelle 
Par conduit individuel                                par conduits collectifs (Shunt) 
Figure 70 Schématisation de système de ventilation na turelle par conduit  
Ventilation hybride  : la ventilation hybride est un système qui bascul e d’un mode mécanique à un 
mode naturel et inversement. Le dispositif mécaniqu e permet ainsi de suppléer aux faiblesses 
éventuelles du tirage thermique et des effets du ve nt (tirage naturel). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
440 8.7.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 68 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle de calcul des débits de 
ventilation spécifique pour le calcul du Bbio.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation, j le jour de simulation, s 
la semaine de simulation et m le mois au sens de la décomposition faite pour les  scénarios. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
hleg (h)  Heure légale au pas de temps h. h    
θext (h)  Température extérieure au pas de temps h.  °C    
ωext (h) Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps 
h kg/kg 
as    
ρext (h)  Masse volumique de l’air extérieur au pas de 
temps h. kg/m 3    Environnement extérieur 
vvent,c (h)  Vitesse du vent issue des fichiers 
météorologiques m/s    
 iocc,vent (h)  Indicateur d’occupation de la zone au sens de la 
ventilation. Bool    
 Saison pro (j) Indicateur de la saison Ent    
θi,fin (h31)  Température de l’air intérieur du groupe gr  
associé au système à la fin du pas de temps 
précédent °C    
ρ i,fin (h31)  Masse volumique de l’air intérieur du groupe gr  
associé au système à la fin du pas de temps h. kg/m 3    Résultats au pas de 
temps précédent Pib (h31) Pression différentielle intérieure moyenne au 
niveau du sol calculée sur le pas de temps 
précédent, pour la zone considérée. Pa    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
id usage Usage de la zone considérée. Entier  0 +∞  
δpermea_verticale   Indicateur de transferts d’air verticaux à 
l’intérieur de la zone (perméabilité verticale, 
voir définition dans fiche « C_Bat_Débits 
d’air en Cep  »). 
0 : pas de transferts verticaux entre 
niveaux 
1 : transferts verticaux possibles entre 
niveaux  Bool  0 1 g Zone 
hzone  Hauteur du plancher de la zone par rapport 
au sol  m 0 +∞ g  Nid  Nombre d’ensembles bouche 
équivalente/conduit/extracteur identiques  g 1 +∞  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
441 Asect_base  Section de base de la bouche d’extraction. cm² 0 +∞ g Bouche fixe Asect_pointe  Section de pointe de la bouche d’extraction. cm² 0 +∞ g 
[dP 1,…, dP 6, ] Conditions de mesures de la bouche 
d’extraction autoréglable (pressions de 
référence). Pa 0 +∞ g Bouche auto. [Q v1,…, Qv6, ] Résultats de mesures de la bouche 
d’extraction autoréglable . m3/h 0 +∞ g 
Acond  Surface de l’enveloppe du conduit pour le 
calcul des fuites. m² 0 +∞ g 
Per cond  Périmètre du conduit de ventilation 
naturelle. m 0 +∞ g 
hcond  Hauteur équivalent du conduit de 
ventilation naturelle. m 0 +∞ g 
hmot  Hauteur de tirage thermique du conduit de 
ventilation naturelle. m 0 +∞ g 
Rat fuitevc  Ratio des fuites en volume chauffé du 
réseau de ventilation. 0 1 g g 
Kres  Coefficient de fuite de réseau  de ventilation 
(sous 1 Pa) m3/(s. 
m2) 0 +∞ g 
dP ref Pression de référence dans le conduit pour 
le calcul des fuites  Pa 0 +∞ 20 Propriétés du conduit 
Rrep  Résistance thermique de la partie du 
conduit de reprise située hors volume 
chauffé. m2K/ 
W 0 +∞ 3  Crdbnr  Coefficient de réduction des débits Réel 0 1 1  Cdep  Coefficient de dépassement Réel 0 1.5 g 
Dugd Durée d’Utilisation du grand débit exprimée 
en h/semaine h 0 +∞ g 
qspec,rep,conv_pointe   Débit volumique spécifique conventionnel 
repris en pointe en résidentiel m3/h 0 +∞ g Ventilation 
hybride 
qspec,rep,conv_base  Débit volumique spécifique conventionnel 
repris en base en résidentiel m3/h 0 +∞ g 
       
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv.  id type_vent  Type de ventilation : 
1 : Ventilation naturelle par conduit, 
2 : Ventilation hybride (naturelle assistée). 
 g 1 2 g  id type_bouche Type de bouche d’extraction. 
1 : bouche fixe, 
2 : bouche autoréglable.  g 1 2 g  λcond  Coefficient de pertes de charge du conduit 
sur sa partie droite. g 0 +∞ 0.05 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
442  χcoud  Coefficient de pertes de charge du coude 
équivalent représentant les confluences du 
réseau. g 0 +∞ 1.15 
[v cond,s,j ]j=1 à 8 Tableau des valeurs de vitesse d’air dans le 
conduit pour lesquelles sont défini les C extr 
(8 valeurs). g g∞ +∞ g 
[C extr,j ]j=1 à 8 Tableau des valeurs de coefficient de 
dépression pour un vent horizontal de 
vitesse Vvent, réf  en fonction de la vitesse d’air 
dans le conduit (8 valeurs). g g∞ +∞ g 
Vvent,réf  Vitesse de vent de référence pour la 
caractéristique de l’extracteur statique. m/s 0 +∞ 8 Extrat. statique 
ξextr Coefficient de perte de charge singulière de 
l’extracteur statique. g 0 +∞ g 
θ ext,lim,hyb  Seuil de température pour le basculement 
du système de ventilation naturelle hybride 
en mode mécanique °C g40 +∞ g 
vvent,c,lim,hyb  Seuil de vitesse de vent pour le 
basculement du système de ventilation 
naturelle hybride en mode mécanique m/s  0 +∞ g 
[h gd,1,deb ,h gd,1,fin 
hgd,2deb ,h gd,2,fin ] Horaires fixe (par rapport à hleg ) d’activation 
de l’assistance mécanique (voir Tableau 
70 ). h 1 24 
 
[v vent,reg,k ]k=1à10 Vecteur des vitesses de vent prises en 
compte pour les basculements entre 
régimes de fonctionnement. m/s  0 +∞ g 
[θext,reg,l ]l=1à10 Vecteur des températures extérieures prises 
en compte pour les basculements entre 
régimes de fonctionnement. m/s  0 +∞ g 
[P vent,k,l ] k=1à10, 
l=1à10  Matrice des puissances de ventilateur de 
l’assistance mécanique pour le couple 
[θext ;v vent,c ] considéré. W  0 +∞ g Ventilation hybriqde 
Pvent,pointe  Puissances de ventilateur de l’assistance 
mécanique en période de pointe. W  0 +∞ g 
Variables internes  
 Nom Description Unité    
 Aboucheeq  Section totale de l’ensemble des bouches 
d’extractions associées au système de 
ventilation naturelle par conduits. m2    
 Asection,cond  Aire de la section du conduit. m²    
 Dcond  Diamètre du conduit de reprise relié à 
l’extracteur . m    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
443  Acond,rep,ext  Surface des conduits de reprise donnant sur 
l’extérieur m2    
 Hcond,rep,ext  Conductivité thermique du conduit de reprise W/K     vcond,s Vitesse de l’air dans le conduit. m/s    
vcond,s,corr Vitesse de l’air dans le conduit corrigé en 
fonction de la vitesse de vent au pas de temps 
h, pour la modélisation de l’extracteur. m/s     
vcond,s_lim1 (h) Vitesse d’air limite 1 dans le conduit pour la 
modélisation de l’extracteur statique (voir 
paragraphe associé). m/s    
vcond,s_lim2 (h) Vitesse d’air limite 2 dans le conduit pour la 
modélisation de l’extracteur statique (voir 
paragraphe associé). m/s    
Cextr_lim1 (h) Coefficient de dépression au niveau de 
l’extracteur pour une vitesse vcond,s_lim1 (h).  g    
dP extr_lim1 (h) Dépression au niveau de l’extracteur pour une 
vitesse vcond,s_lim1 (h).  Pa    
dP extr_lim2 (h) Dépression au niveau de l’extracteur pour une 
vitesse vcond,s_lim2 (h).  Pa    Modélisation de l’extracteur statique 
Cextr Coefficient de dépression de l’extracteur 
statique interpolé à partir de la vitesse de vent 
réelle et de la vitesse dans le conduit. g    
dP bouche  (h)  Pertes de charge associées à la bouche 
d’extraction équivalente associée au conduit. Pa    
dP cond (h)  Pertes de charge du conduit de ventilation 
naturelle. Pa    
dP coud (h)  Pertes de charge des confluences du conduit 
de ventilation naturelle, modélisées par un 
coude équivalent. Pa    
dP extr_i (h)  Pertes de charge et effet moteur éventuel de 
l’extracteur statique. Pa    Bilan des pertes de charge du 
conduit  
dP mot (h) Différence de pression associée au tirage 
thermique dans le conduit. Pa    
 qv,fuites,dPref  Débit volumique de fuites du réseau à la 
pression dP ref . m3/h    
 qv,bouches,dPref  Débit volumique à travers les bouches 
d’extraction à dP ref . m3/h    
 [q v,fuites,dP1,…,  
qv,fuites,dP6, ] Débits de fuites pour les différents points de 
mesure de la bouche autoréglable. m3/h     
 qv,bouches (h)  Débit volumique repris total au niveau des 
bouches, sans prise en compte des fuites du 
réseau.  m3/h    
 qv,cond (h)  Débit volumique repris total avec prise en 
compte des fuites du réseau.  m3/h    
 qv,rep,uites (h) Débit volumique repris au travers des fuites de 
réseau. m3/h    
 qrep,dep (h)  Débit repris tenant du coefficient de 
dépassement de la bouche équivalente. m3/h    
 qv,sou,fuites (h) Débit volumique soufflé au travers des 
fuites de réseau. m3/h    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
444  qsou,dep (h)  Débit soufflé tenant du coefficient de 
dépassement de la bouche équivalente. m3/h    
 θet (h) Température des espaces tampons prise en 
compte pour les déperditions du réseau hors 
volume chauffé. °C    
Sorties 
 Nom Description Unité    
 qv,spec,rep (h)  Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe pour le système de ventilation naturelle. m3/h     
 Textr1 (h)  Température de l’air repris après impact des 
pertes du conduit, au niveau de l’extracteur. °C    
 Cvent (h) Consommation du ou des ventilateurs pour le 
groupe. Wh    
 qv,spec,souf (h)  Débit volumique spécifique soufflé au niveau 
du groupe pour le système de ventilation 
naturelle en refoulement. m3/h     
 Tair_soufflé (h) Température de l’air soufflé dans le groupe en 
refoulement (en provenance de l’extérieur) °C    
 ωair_soufflé (h) Humidité de l’air soufflé dans le groupe en 
refoulement (en provenance de l’extérieur) kg/kga 
s    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv.. 
 Cd Coefficient de décharge. Réel   0,68 
 g Accélération de la pesanteur. m.s g2   9,81 
Tableau 68 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
445 8.7.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Du point de vue de l’organisation des calculs, les systèmes de ventilation naturelle par conduits 
(ou hybrides) sont pris en compte comme un système de ventilation standard : 
- dans un premier temps, la méthode prévoit un calc ul du débit total dans les conduits du 
système, ainsi que les propriétés de l’air extrait,  sur la base de la pression intérieure (Pib) 
calculée sur l’heure précédente. A ce titre, la pré sente fiche se substitue à la fiche 
C_Ven_Bouche et conduit . 
- dans un second temps, ce débit moyen approché est  considéré fixe dans le bilan 
aéraulique, permettant d’aboutir à la pression inté rieure au pas de temps actuel. 
Dans le cas de la ventilation hybride, on intègre é galement un calcul de la consommation des 
ventilateurs, sur la base d’une gestion en fonction  de la température extérieure et de la vitesse de 
vent. 
Les systèmes de ventilation naturelle par conduits et de ventilation hybride tels que décrits dans la 
présente fiche ne s’appliquent qu’aux usages de mai son individuelle ou accolée et de logements 
collectifs. 
Les hypothèses retenues sont les suivantes: 
- dans le cas d’un conduit Shunt, on modélise un co nduit équivalent d’une hauteur égale à la 
différence d’altitude entre le débouché et la moyen ne des hauteurs des bouches 
raccordées. 
- dans le cas de conduits unitaires, chaque conduit  est modélisé sur la base de ses vrais 
caractéristiques. 
- si plusieurs bouches d’extraction sont connectées  à un même conduit, on décrit une 
bouche équivalente dont les caractéristiques de dim ensionnement sont calculées sur la 
base de la somme de toutes les bouches raccordées, 
- chaque conduit dispose de son propre extracteur. 
8.7.3.1 Calcul du débit dans le conduit en ventilat ion naturelle 
Le débit dans un conduit qv,cond (h)  est obtenu par résolution d’un bilan aéraulique de  la conduite de 
ventilation naturelle depuis l’intérieur du logemen t jusqu’à l’extérieur. Il peut être positif (situat ion 
normale, extraction) ou négatif (refoulement dans l e conduit). 
Ainsi, dans un premier temps, on exprime chacun des  termes suivants en fonction du débit 
volumique dans la conduite de ventilation naturelle  qv,cond (h): 
- la perte de charge des bouches d'extraction, dP bouche , en prenant en compte le débit total 
incluant les fuites des conduits, 
- la perte de charge du conduit,  dP cond , 
- les pertes de charge aux confluences, dP coud , conventionnellement représentées par un 
coude de coefficient de perte de charge, χcoud  (adimensionnel). 
- la perte de charge et l'effet moteur éventuel sta tique des dispositifs de couronnement dP extr , 
- l’effet moteur associé au tirage thermique dans l a conduite dP mot , fonction de hmot , 
différence d’altitude entre le point de référence p our le calcul de P ib  et le débouché de 
conduit. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
446 Dans un second temps, on résout numériquement l’équ ation : 
0 )(, , =−+++=mot bouche coude cond sextr cond v dP dP dP dP dP qF  (776) 
8.7.3.1.1.1 Bouches d’extraction fixe: id type_bouche =1 
Dans le cas d’une bouche d’extraction fixe, il conv ient de renseigner les sections en base et en 
pointe en cm 2 (les sections seront converties en m 2 pour le logiciel). 
() ()
168 ) 168 (0001 . 0_sec int _sec base t epo t
boucheeq ADugd ADugd A×−+ ××=  (777) 
Dans la pratique, ces caractéristiques sont souvent  définies en grand débit et en petit débit. Pour 
passer du petit débit au grand débit, on utilise un  dispositif  permettant d’agrandir les sections des  
bouches. 
On considère que la pression de référence pour le c alcul du débit par les bouches et par les fuites 
est la même : 
667 . 0
Pr ,, 3600 ref cond ef dfuites v dP AKres q ×××=  (778) 
5 . 0
Pr ,,23600 



×× ××=ref 
ref boucheeq d ef dbouche v dP AC qρ (779) 
Note : cette dernière équation est issue de l’application du théorème de Berno ulli à la bouche 
d’extraction. 
 A un débit dans le conduit donné, on réalise un cal cul approché de la différence de pression au 
niveau de la bouche, en considérant que l’ensemble bouche et fuites se comportent selon la loi de 
la bouche :  
( )2
Pr ,, Pr ,,, , )(
ef dfuites vef dbouche vcond v cond v
ref bouche q qqABS qdP dP 
+××=
 (780) 
8.7.3.1.1.2 Bouche d’extraction autoréglable: id type_bouche =2 
Dans le cas de bouches d’extraction autoréglable, o n se conformera à la courbe caractéristique 
définie suivant la norme EN 13141-2 sous une différ ence de pression de référence  dP n. Les 
valeurs de débit moyen (m 3/h) sont évaluées pour les points 1 à 6 d’échantill onnage de dP bouche , 
afin de couvrir la gamme opérationnelle du disposit if comme indiquée par le fabricant.  
Par conséquent, les valeurs à renseigner prennent l a forme du tableau suivant : 
Mesure (indice j)  1 2 3 4 5 6 
dP (Pa) dP 0=0  dP 1 dP 2 dP 3 dP 4 dP 5 dP 6= 
dP max  
Débit moyen 
(m 3/h) qv0 =0 q v1  q v2  qv3  q v4  qv5  qv6 = 
qv,max  
Tableau 69 : Courbe caractéristiques d’une bouche autor églable 
A partir de ce tableau de caractéristiques, il est possible d’exprimer la différence de pression 
dP bouche  en fonction du débit qv,cond , via l’algorithme suivant. 
On définit également pour chaque valeur de dP (chaq ue indice j), un débit de fuite correspondant : 
667 . 0
,,3600 j cond dPj fuites v dP AKres q ×××=
 (781) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
447 Si max , , v cond vq q>, alors,  
667 . 0
max Pr ,, 3600 dP AKres qcond ef dfuites v ×××= 
2
Pr ,, max ,,
max 



+×=
ef dfuites v vcond v
bouche qqqdP dP  (782) 
Sinon, si 0 , , v cond vq q≤, alors, (refoulement)  
667 . 0
1 Pr ,, 3600 dP AKres qcond ef dfuites v ×××=   
2
Pr ,, 1 ,,
1 



+×−=
ef dfuites v vcond v
bouche qqqdP dP  (783) 
Sinon, (cas max , , 0 , v cond v v q qq < < , on interpole linéairement entre les valeurs de dé bits) 
Si 1 , , v cond vq q≤, alors, 
667 . 0
1 Pr ,, 3600 dP AKres qcond ef dfuites v ×××= 
2
Pr ,, 1 ,,
1 



+×=
ef dfuites v vcond v
bouche qqqdP dP  (784) 
Sinon,  
Soit l’indice entier j correspondant aux colonnes d u tableau 2 : 
j =1 
Tant que dPj fuites vjv cond v qqq,, , , +> , faire, 
j =j+1 ; 
Fin du « tant que » 
) (1,,1, ,
1,,1, ,, ,1
1 − −
− −−
− −−×
−− +−+=dPj fuites v jv cond v
dPj fuites v jv dPj fuites vjvj j
j bouche qqq
qq qqdP dP dP dP   (785) 
8.7.3.1.2 Pertes de charge du conduit 
On considère que la température dans les conduits e st toujours égale à la température d’air 
intérieur du groupe. 
On définit pour chaque conduit un conduit équivalen t de la façon suivante : 
- Pour un conduit shunt, on retient le périmètre et  la section réels du conduit cond Per  et 
cond tion A,sec . La hauteur équivalente cond h doit être prise égale à la différence d’altitude e ntre 
le débouché et la moyenne des hauteurs entre la bou che d’extraction la plus haute et la 
bouche d’extraction la plus basse, plus la hauteur conventionnelle de la bouche par rapport 
au sol.  
- Pour les conduits unitaires, on travaille conduit  par conduit en fonction de leurs 
caractéristiques réelles. 
Dans le cas de la ventilation naturelle  par conduit et de la ventilation hybride , la surface du 
conduit relié au groupe de ventilation s (extracteur) est définie comme suit : 
π42
,sec cond 
cond tion Per A =  (786) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
448 Le diamètre du conduit est défini comme suit : 
cond cond tion 
cond Per AD,sec 4×=  (787) 
La vitesse de l’air dans le conduit est définie com me suit : 
3600 ,sec ,,
,×=
cond tion cond rep v
scond Aqv  (788) 
Les pertes de charges linéaires du conduit sont aus si calculées : 
( )scond scond 
cond cond 
icond cond vabs v
DhdP , , int _5 . 0 ×××


××= ρ λ  (789) 
Les pertes de charges singulières du conduit : 
()scond scond coude coude vabs v dP , , int 5 . 0 ××××= ρχ  (790) 
8.7.3.1.3 Prise en compte de l’extracteur 
8.7.3.1.3.1 Caractérisation de l’extracteur 
La prise en compte du comportement statique des ext racteurs est réalisée par l’intermédiaire de la 
courbe caractéristique décrivant les valeurs du coe fficient de dépression (C extr ), telle que décrite 
dans la norme EN 13141-5. La courbe est obtenue exp érimentalement sous un vent de 8 m/s et 
pour différentes vitesses d’air dans le conduit, da ns les conditions suivantes : 
 Vent de référence =8 m/s 
Indice  j 1 2 3 4 5 6 7 8 
vcond,s,j 0 m/s 0,5 m/s 1 m/s 1,5 m/s 2 m/s 3 m/s 4 m/s 8 m/s 
Pour chacun des essais, une valeur Cextr,j est à renseigner. 
Pour se placer dans les conditions de vent du pas d e temps, on corrige la vitesse de conduite pour 
réaliser l’interpolation entre les valeurs du table au : 
)(._
, ,,hvvv v
cvent réf vent 
scond corr scond ×=  (791) 
Ces coefficients ne sont valables que sur l’interva lle de vitesses dans le conduit prévu par la 
courbe. En dehors de cet intervalle, on utilise la courbe de modélisation de l’extracteur sans vent, 
basé sur le coefficient de pertes de charge singuli ère ξextr , lui aussi issu d’une procédure d’essai. 
Ceci est justifié par le fait que pour un ratio vit esse dans le conduit sur vitesse du vent élevé, l’e ffet 
du vent devient négligeable. 
Les courbes monotones d’un extracteur sont présenté es à titre illustratif sur le graphe suivant.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
449 Courbes caractéristiques d'un extracteur statique 
en fonction de la vitesse du vent 
-10.0 -8.0 -6.0 -4.0 -2.0 0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 
0 100 200 300 400 500 600 700 
débit (m3/h) dépression (pascals) 
référence 7,9 m/s 4 m/s 2 m/s vent nul 
Figure 71: Exemple de profils de dépression de l'extract eur (en Pa) en fonction du 
débit dans le conduit, pour différentes vitesses de ven t 
On définit deux grandeurs vcond,s_lim1   et vcond,s_lim2   permettant le choix du modèle à utiliser, ainsi qu e 
les valeurs de pertes de charge dP extr  associées. Le calcul de ces valeurs n’est réalisé qu’en cas 
de vitesse de vent vvent,c (h)  non-nulle. 
Si 0)(.>hvcvent , alors :  
- vcond,s_lim1   correspond au dernier point d’essai de la courbe c aractéristique : 
)()(
._
8 ,, 1lim _ ,,hvvvh v
cvent réf vent 
scond scond ×=   (792) 
8 , 1lim _)(extr extr Ch C =
 (793) 
( )2
. 1lim _ 1lim _ )().( ). (21)( hvh Ch h dP cvent extr ext extr ρ=  (794) 
- vcond,s_lim2   est la valeur approchée de vitesse dans le conduit  pour laquelle la dépression au 
niveau de l’extracteur calculée à partir du modèle sans vent dépasse celle calculée à partir 
de la courbe caractéristique pour le vent réel. 
vcond,s_lim2   est déterminé à chaque pas de temps par l’algorith me suivant :  
Soit un entier n initialisé à 2 à chaque pas de tem ps. 
Tant que ( ) )( )( ...2)() 1(.21
1lim _2
1lim _ ,,int, h dP h vnh h
extr scond extr ext fin <


 +−ξρ ρ
 et 
n<20, faire, 
n = n+1 ; 
Fin du tant que. 
 
)( .)(1lim _ ,, 2lim _ ,, h vnh vscond scond =
 
( )2
2lim _ ,,int, 
2lim _ )( ..2)() 1(.21)( h vh hh dP scond extr ext fin 
extr ξρ ρ



 +−=  
 (795) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
450 8.7.3.1.3.2 Expression de la dépression de l’extrac teur en fonction de la vitesse 
dans le conduit 
Soit la vitesse dans le conduit vcond,s  calculée en équation (788) et la vitesse du vent au  pas de 
temps h vvent,c (h).  On distingue les cas suivants : 
• Cas  0,≤scond v  ( refoulement ) : on prend la valeur de extr C correspondant à 0,=scond v  
1 ,extr extr CC=
 2
.)(.). (21hvCh dP cvent extr ext extr ρ=  (796) 
• Cas 0)(,>hvcvent  et )( 01lim _ ,, , h vvscond scond ≤<  
On se situe sur la plage de fonctionnement correspo ndant aux courbes caractéristiques des 
extracteurs, telles que définies dans la norme EN 1 3141-5.  
On interpole entre les valeurs de Cextr,j : 
 
Soit l’indice entier j correspondant aux colonnes d u tableau 2 : 
j =2 
Tant que jscond corr scond v v,, ,,> , faire, 
j =j+1 ; 
Fin du « tant que » 
) (1,, ,,
1,, ,,1, ,
1, −
−−
− − ×−−+ =jscond corr scond 
jscond jscond jextr jextr 
jextr extr v vvvCCCC (797) 
 
L’expression de dP extr  en fonction de la vitesse de vent est la suivante : 
2
.)(.).(21hvCh dP cvent extr ext extr ρ=  (798) 
 
• Cas 0)(,>hvcvent  et )( )(2lim _ ,, , 1lim _ ,, h vvh vscond scond scond ≤<  
On se situe sur la transition entre le modèle sans vent basé sur les pertes de charge 
singulière et le modèle de la courbe caractéristiqu e. 
On interpole entre les deux valeurs limites :  
( ) )( )( )( .)( )()(
1lim _ 1lim _ 2lim _
1lim _ ,, 2lim _ ,,1lim _ , , ,h dP h dP h dP h vh vh vvdP extr extr extr 
scond scond scond scond 
extr + −



−−=  (799) 
 
• Cas 0)(,>hvcvent  et )( )(2lim _ ,, , h vhvscond scond >  ou 0)(.=hvcvent  m/s ( 0,>∀scond v) : 
On utilise le modèle sans vent basé sur les pertes de charge singuli ère : 
( )2
,int, ..2)() 1(.21
scond extr ext fin 
extr vh hdP ξρ ρ



 +−=  (800) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
451  
 
8.7.3.1.4 Calcul du tirage thermique  
Pour un conduit i donné, le tirage thermique est ex primé comme suit : 
( ) ) 1() 1( )(int, , , −+− − ××= hPh h gh dP ib fin ext smot smot ρ ρ  (801) 
Elle dépend donc de la différence de température in térieur/extérieur, de la hauteur de tirage 
thermique et de la pression dans la zone (dans le g roupe donc). 
La hauteur de tirage thermique est un paramètre pou vant faire l’objet d’une définition par défaut, 
en fonction de l’indicateur de transferts d’air ent re niveaux de la zone δpermea_verticale  : 
- 0_=verticale permea δ  : pour les zones dont les niveaux sont étanches en tre eux, le calcul 
s’effectue conventionnellement à mi-hauteur de la z one. En considérant une différence 
d’altitude de 2 m entre la bouche et le sol, on ret ient par défaut : 
2, , + =scond smot hh  (m)  (802) 
- 1_=verticale permea δ : pour les zones où les transferts d’air entre nive aux sont possibles et 
significatifs (hauteur de zone supérieure à 3m), la  valeur par défaut est la suivante : 
2, +=zone smot hh (m)  (803) 
 La sortie de toiture est supposée à 2 m au-dessus du plancher haut de la zone. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
452  
8.7.3.2 Calculs des débits repris (ou refoulés) 
8.7.3.2.1 Ventilation naturelle  
Comme il est possible d’avoir plusieurs conduits id entiques, on définit alors le nombre de conduit 
identique par NId . On identifie le débit repris par les bouches et l e débit repris total (hors et dans le 
volume chauffé) en imposant que leur somme est égal e au débit total dans le conduit cond vq,. 
Le débit cond vq, peut être positif (repris) ou négatif (soufflé). S elon le cas, on adapte le jeu de 
données de sortie.  
Note : ci-dessous, les débits d’indice « rep  » ou « souf  » sont considérés du point de vue du 
groupe étudié, alors qu’on se plaçait du point de v ue du conduit dans la résolution. Il y a donc 
inversion de signe. 
Les coefficients Cdep  et Crdbnr  sont déterminés selon les modalités de la fiche « C_Ven_Bouche 
et conduit  ». On rappelle qu’en maison individuelle ou accolé e et logements collectifs, Crdbnr  est 
conventionnellement égal à 1. 
Cas 0,≥cond vq  : 
Le débit de fuites total pour l’ensemble de conduit s identiques est défini comme suit : 
cond vid 
bouche cond 
ref boucheeq dbouche cond 
fuites rep qN
dP ABS AKres ACdP ABS AKres hq,
167 . 05 . 0167 . 0
,
)(2)()( ××
××+



××××−=
ρ (804) 
Les débits aux bouches pour l’ensemble des conduits  identiques, en tenant compte de la 
régulation et du coefficient de dépassement, sont d éfinis comme suit : 
)) ( ( )(, , , hqqNCChqfuites rep cond vid rdbnr dep dep rep +×××−=  (805) 
Les débits insufflés sont nuls : 
0)(,=hqfuites souf 
 0)(,=hqdep souf  (806) 
Cas 0,<cond vq  : 
Dans ce cas, les débits insufflés sont  
cond vid 
bouche cond 
ref boucheeq dbouche cond 
fuites souf qN
dP ABS AKres ACdP ABS AKres hq,
167 . 05 . 0167 . 0
,
)(2)()( ××
××+



××××−=
ρ 
)) ( ( )(, , , hqqNCChqfuites rep cond vid rdbnr dep dep souf +×××−=  (807) 
Les débits repris sont nuls : 
0)(,=hqfuites rep 
 0)(,=hqdep rep  (808) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
453  
8.7.3.2.2 Ventilation hybride : prise en compte de l’assistance mécanique 
Ce paragraphe décrit l’assistance mécanique des sys tèmes de ventilation hybride (naturelle 
assistée). Ce système ne s'applique qu'au secteur r ésidentiel. 
On considère que le système peut fonctionner en nat urel pur ou en mode mécanique.  
Le passage d'un mode à l'autre s'effectue en foncti on: 
- de créneaux horaires fixes,  
- des conditions météorologiques (vitesse de vent e t température d’air extérieur). 
Conventionnellement, on considère que les horaires d’utilisation du grand débit en cuisine sont les 
suivants : 
Dugd  id usage Horaires de passage en 
grands débits au sens de 
hleg (h)  
0 (pas de grand 
débit) / Non appliqué 
Maison Individuelle 
ou accollée  hgd,1,deb =11h à hgd,1,fin =12h 
hgd,2,deb =18h à hgd,2,fin =19h >0 
Logement Collectif hgd,1,deb =11h à hgd,1,fin =13h 
hgd,2,deb =18h à hgd,2,fin =20h 
Tableau 70 : Horaires d'utilisation du grand débit cuisi ne en ventilation hybride 
Des valeurs différentes de durées d'utilisation peu vent être issues d'Avis Techniques ou de 
procédures de certification équivalentes.  
En dehors de ces plages horaires, le débit de base est imposé par l’assistance mécanique 
lorsque : 
- la vitesse de vent est inférieure à la vitesse de  consigne vvent,c,lim,hyb ,  
- la température d’air extérieur est supérieure à l a température de consigne.  
Le débit repris, s’appliquant en occupation et en i noccupation, est alors calculé comme celui  d’un 
système mécanique simple flux standard. 
Les coefficients Cdep  et Crdbnr , ainsi que la durée Dugd , sont déterminés selon les modalités de 
la fiche « C_Ven_Bouche et conduit  ». On rappelle qu’en maison individuelle ou accolé e et 
logements collectifs, Crdbnr  est conventionnellement égal à 1. 
Au final l’algorithme est le suivant : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
454  
Si 

∈∈
];[)(];[)(
, 2 , , 2 ,, 1 , , 1 ,
fin gd deb gd leg fin gd deb gd leg 
hhhhou hhhh
 ou ( hyb cvent cvent vhvlim ,, ,)(<
 et hyb ext ext hlim, ,)(θθ> ), 
alors, 
 ( )
168 168 
)(_,, int _,,
,Dugd qDugd q
Crdbnr Cdep hqbase conv rep spec epo conv rep spec 
dep rep −× +×
× ×−=
 
667 . 0
, 3600 )(ref cond id fuites rep dP AKres Nh q ××××−= 

==
0)(0)(
,,
hqhq
dep souf fuites souf 
 
 
Sinon, 
On applique le calcul de débit en ventilation nature lle (voir 8.7.3.1 et 
8.7.3.2.1). 
 (809) 
Note  : lorsque l’assistance mécanique est activée, les débits de fuites sont calculés sur la base du 
dP ref  (20Pa) correspondant à la basse pression. 
8.7.3.2.3 Débit repris spécifique  
Au final, que l’on soit en ventilation naturelle pa r conduit ou en assistance mécanique (ventilation 
hybride), on définit le débit repris spécifique (po ur le calcul du P ib ) comme suit : 
)( )( )(, , ,, h q Rat hqh qfuites rep fuitevc dep rep rep spec v × + =  (810) 
Note : exceptionnellement ce débit noté repris, peu t être positif, ce qui correspond à une situation 
de refoulement. 
8.7.3.3 Calcul des consommations d'énergie des vent ilateurs  
L’assistance mécanique fonctionne suivant une matri ce de régulation modulant la puissance du 
ventilateur en fonction du tirage naturel à complét er.  
Il convient donc de connaitre : 
- les valeurs de températures extérieures ( l valeurs) et de vitesses de vent ( k valeurs) 
provoquant des basculements entre régimes de foncti onnement, 
- les valeurs de puissance consommée par les ventil ateurs d’assistance pour les différents 
couples de valeurs de températures extérieures et d e vitesses de vent ( k x l valeurs). 
- la valeur de puissance pour les périodes de passa ge en débits de pointe. 
A minima, Pvent,1,1 , θext,lim,hyb et V vent,c,lim,hyb  doivent être définis. 
 
Si plus d’un point de fonctionnement est défini, on  vérifiera : 
 



> ≥ ≥ ∀< ≤ ≤ ≤∀
−−
hyb ext reg ext lreg ext lreg ext hyb cvent reg vent kreg vent kreg vent 
lv v v vk
lim,, 1 ,, 1,, ,,lim,,, 1 ,, 1,, ,,
,0,
θ θ θ θ 
On note kmax , la dimension du vecteur des ][,,kreg vent v, et lmax , la dimension du vecteur des 
][,,lreg ext θ. Le paramétrage est limité à 10 max <k et 10 max <l.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
455  Pvent,1,1  Pvent,1,2  
 … Pvent,1 ,l  
 … Pvent,1,10  
 
Pvent,2,1  
...  
Pvent,k,1  
...  
Pvent,10,1   
 
 Pvent,2,2  
 
 … 
 
  
  
 
 
… 
…  
Pvent,k,l  
   
  
Pvent,10,10  
 … θext,reg,1  θext,reg,2  θext,reg,l31  θext,reg,l  θext,reg9  
vvent,reg,1  
vvent,reg,2  
vvent,reg,k31  
vvent,reg,k  
vvent,reg,9  Valeurs de températures extérieures  de régulation  
Valeurs de 
vent pour la 
régulation  
 
Figure 72 : Format de la description mathématique du com portement de l'assistance 
mécanique : P vent  (W), en fonction des couples θ ext (°C) et v vent,c (m/s) 
Au final l’algorithme est le suivant : 
Si 

∈∈
];[)(];[)(
, 2 , , 2 ,, 1 , , 1 ,
fin gd deb gd leg fin gd deb gd leg 
hhhhou hhhh
, alors, (passage en grand débit) 
 
epo vent vent PhCint ,)(=
 Sinon, si hyb cvent cvent vhvlim ,, ,)(<
 et hyb ext ext hlim, ,)(θθ> , alors, (besoin d’assistance 
mécanique)  
Soit k et l des entiers correspondant aux indices dé crits en figure 3, 
k = 1 
l = 1 
 
Tant que kreg vent cvent vhv,, ,)(< et k<k max , faire, 
k =k+1 ; 
Fin du « tant que » 
 
Tant que lreg ext ext h,,)(θ θ> et l<l max , faire, 
l =l+1 ; 
Fin du « tant que » 
 
lkvent vent PhC,,)(=
 
Sinon, (pas besoin d’assistance)  
)(0)(Wh hCvent =
  (811) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
456 8.7.3.4 Calcul des températures 
8.7.3.4.1 Calcul des températures dans le cas de l’ extraction. 
Température après impact pertes conduit : 
( )( )( ) 







×−−×−− −− =
)( 34 . 0exp 1)() 1() 1()(
,,,
,, ,, 1hqabs Hh h h hT
cond vext rep cond 
et fin gi fin gi extr θ θ θ  (812) 
Avec  
() )( )( 1)(,, hbh b hext fin gi et θ θ θ ×+ ×−=  (813) 
02 .0,,
,,+=RAHext rep cond 
ext rep cond  (814) 
Et : 
( )rep cond fuitevc ext rep cond A Rat A, ,,1 × −=  (815) 
 
8.7.3.4.2 Calcul des températures et des humidités spécifiques dans le cas du refoulement 
En refoulement, on considère que l’air soufflé est à température et humidité spécifique extérieure. 
)()(_ h h Text souffle air θ=  (816) 
)()(_ h hext souffle air ω ω =  (817) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
457 8.8 C_VEN_Aération  
8.8.1 INTRODUCTION  
Cette fiche algorithme décrit les systèmes de venti lation naturelle par ouverture de fenêtres. Elle 
décrit le calcul des débits d’air, de la températur e et de l’humidité de l’air. 
La ventilation par ouverture des fenêtres est repré sentée à l’aide d’une fenêtre équivalente par 
groupe. 
La ventilation par ouverture des fenêtres est trait ée au niveau de chaque groupe qui en est équipé. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
458 8.8.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 71 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle de calcul des débits de 
ventilation spécifique pour le calcul du Cep. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 vent I Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc)  Bool    
 g
souffle spec q_ Débit volumique spécifique soufflé  m3/h     
 wext Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de tem ps h kg/kga 
s    
 ext θ Température extérieure au pas de temps h °C    
 out air T_ Température en sortie de l’espace tempon °C    
 atique cIlim  Indique si l’air neuf fourni  par la fenêtre  transite au 
préalable  par un espace tampon bool    
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv 
. 
       
       
       
 Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Conv 
. 
       
Constantes  
 Nom Description Unité   Conv 
. 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 g
AN T Température de l’air neuf vu par la fenêtre  °C g∞ +∞ g 
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 g
souffle air T_ Température de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur ou d’autres groupes) °C    
 g
souffle air _ω  Humidité de l’air soufflé dans les groupes (sortie CTA) kg/kg 
as    
 g
souffle spec q_ Débit volumique spécifique soufflé  m3/h     
Tableau 71 : Nomenclature du modèle  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
459 8.8.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
8.8.3.1 Calcul de températures  
Dans le cas où l’air neuf fourni par la fenêtre  transite au préalable  par un espace tampon  on a 
vrai Iatique c=lim . Dans le cas contraire Faux Iatique c=lim  . 
Si vrai Iatique c=lim ,  
out air g
AN TT_=  (Eq 818 ) 
Si Faux Iatique c=lim ,  
ext g
AN Tθ=  (Eq 819 ) 
 
La température de l’air fourni est donc : 
g
AN g
soufflé air T T =_ (Eq 820 ) 
 
8.8.3.2 Calcul de Humidité  
L’humidité de l’air neuf fourni au groupe par la fe nêtre est défini comme suit :  
ext g
soufflé air ω ω =_ (Eq 821 ) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
460 8.9 C_BAT_Puits climatique  
8.9.1 INTRODUCTION  
Dans le cadre de la réglementation thermique RT2012 , un modèle stationnaire monodimensionnel, 
issu de la norme NF EN 15241, est développé pour év aluer les performances d’un puits 
climatique.  
Il est décrit dans le présent rapport en termes de données d’entrées, d’algorithmes et de données 
de sorties. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
461 8.9.2 N OMENCLATURE  
Entrées 
 Nom Description Unité    
 θe(h) Température de l’air extérieure (entrant dans le 
puits, est égal à θ airgin ) °C    
 mair (h) Débit d’air massique entrant dans le puits 
climatique kg/s    
 ωext (h) Humidité de l’air extérieur kg/kg 
as    
 δbypass PC (
h)  Indicateur de fonctionnement du bygpass du puits 
climatique g    
       
Paramètres d’intégration du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Type_s 
ol PC  Type de sol dans lequel se trouve le puits climatiq ue 
(0=Sol humide / 1= Sable sec / 2= Sable humide / 
3= Argile humide / 4=Argile mouillée) g 0 4 g 
 Z Profondeur d’enfouissement des conduits m 0 + ∞ g 
       
       
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 nd Nombre de conduits  g 1 + ∞ g 
 L Longueur du conduit m 0 + ∞ g 
 di Diamètre intérieur du conduit m 0 + ∞ g 
 ep Epaisseur du conduit m 0 + ∞ g 
 λtube  Conductivité thermique du conduit W/mK 0 + ∞ g 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 ε Efficacité du puits climatique °C    
 θsol  Température du sol °C    
 hi Coefficient de surface interne entre l’air et la fa ce 
intérieure du conduit W/mK    
 Ug Coefficient d’échange global entre l’air et le sol W/mK    
 Vair  Débit volumique de l’air m3/h    
 v0 Vitesse de l’air dans le conduit m/s    
 JH Heure annuelle h    
 AH Facteur de correction de l’amplitude pour  la 
température du sol g    
 VS Déphasage de la température du sol par rapport à la  
température extérieure h    
 Δθa Amplitude de la variation annuelle de la températur e 
d’air extérieur °C    
 θam  La température extérieure moyenne annuelle  °C    
 gm Coefficient de correction de la température du sol en 
fonction de la nature du sol g    
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
462 Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 ρair  Masse volumique de l’air Kg/m 3   1,22 
 Cp air  Capacité calorifique de l’air J/kgK   1006 
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 θair3
out PC (h) Température de l’air sortant du puits climatique °C     
 mair3
out PC (h) Débit d’air en sortie du puits climatique Kg/s    
 ωair3
out PC (h) Humidité de l’air en sortie du puits climatique kg/kg 
as    
 Iclimatiqu 
e Booléen indiquant le raccordement éventuel à un pui ts 
climatique Bool    
       
 
Tableau 72 : Nomenclature du modèle  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
463 8.9.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
8.9.3.1 Présentation du puits climatique 
Le puits climatique est généralement appelé puits c anadien pour une fonction de chauffage et 
puits provençal pour une fonction de refroidissemen t. Il est constitué d’un ensemble de conduits 
enterrés dans le sol et connectés au système de ven tilation ( Figure 73 ).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figure 73 : Puits climatique connecté à la VMC 
Le but de ce système est d’amortir l’oscillation th ermique journalière ou saisonnière portée par l’air , 
en tirant partie de l’inertie thermique du sol. Le puits climatique est ainsi, un échangeur d’air 
géothermique. 
 
En pratique, les échanges thermiques entre l’air pr ésent dans la canalisation enterrée et la terre, 
permettent un chauffage hivernal ou un refroidissem ent estival de l’air neuf introduit dans le 
bâtiment ventilé. En intersaison, le puits climatiq ue n’est pas forcément nécessaire.  
 
Son utilisation peut être contrôlée par la températ ure de l’air extérieur. La gestion du puits 
climatique est traitée dans la fiche algorithme « G estion-régulation du puits climatique ». 
8.9.3.2 Modèle physique 
8.9.3.2.1 Caractéristiques du modèle 
Le modèle proposé pour l’évaluation des performance s thermiques du puits climatique est issu de 
la norme NF EN 15241. Il est basé sur une approche stationnaire et monodimensionnelle ainsi que 
sur les hypothèses suivantes : 
o Le sol est considéré homogène et non perturbé par l es échanges thermiques air/sol ; 
o La température de la surface extérieure du conduit enterré est la même que celle du sol ; 
o Le conduit enterré est considéré cylindrique, droit  et horizontal ; 
o Les échanges latents sont négligés ; 
o La température à la surface du sol est considérée é gale à la température de l’air ambiant 
extérieur, avec un décalage horaire (pour tenir com pte de l’inertie) ; 
o Le sol est considéré comme une source thermique inf inie. 
Suivant ces hypothèses, le modèle retenu, permet de  déterminer la température de l’air en sortie 
de l’échangeur géothermique. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
464  
8.9.3.2.2 Position du modèle puits climatique dans l’architecture 
Le puits climatique est décrit au niveau d’un bâtim ent. Il peut être relié à plusieurs systèmes de 
traitement d’air (voir fiche d’assemblage). 
8.9.3.2.3 La température du sol 
La température du sol dépend de la température moye nne annuelle d’air extérieur ( θam ), de 
l’amplitude annuelle de la température d’air neuf ( Δθa), de la nature du sol et de la profondeur 
d’enfouissement du conduit (Z).  
Etant donné que les variations de températures dans  le sol sont moins importantes qu’à la surface, 
la température de l’air neuf est corrigée par les c oefficients  AH, VS et gm. Ainsi, la température du  
sol est modélisée sous la forme d’une courbe sinuso ïdale. 
Avec : 
( )0; 000335 , 0 01381 , 0 1993 , 01max 3 2Z Z Z AH ⋅ −⋅+⋅−=  (822) 
) 0195 . 0 3385 . 0 0156 . 1 298 .10 1786 . 0 (24 4 3 2Z Z Z Z VS ×−×+×−×+ ×=  (823) 
 Ou AH  représente l’amplitude et VS  la dérive de la courbe. 
Finalement, la température du sol à une profondeur Z, est déterminée suivant la formule : 
[ ]




⋅+−×⋅⋅⋅−⋅= 25 24 VS JH 8760 π2sin ∆θAH θgm θA AM G  (824) 
TAM  est la moyenne des moyennes mensuelles.  
ATΔ= (La moyenne mensuelle maximale- la moyenne mensue lle minimale)/2. 
Les valeurs par défaut pour le coefficient gm  sont présentées dans le tableau ci-dessous : 
  Type_sol PC  Conductivité 
(W/mK) Masse 
volumique  
(kg/m3) Capacité  
(J/kgK) Facteur correctif  
gm 
0gSol humide 1,5 1400 1400 1,00 
1gSable sec 0,7 1500 920 0,90 
2gSable humide 1,88 1500 1200 0,98 
3gArgile humide 1,45 1800 1340 1,04 
4gArgile mouillée 2,9 1800 1590 1,05 
Tableau 73 : Propositions de gm pour différents types de sol Méthode de calcul Th7BCE 2012 
465 8.9.3.2.4 La température d’air en sortie du puits c limatique 
La température de l’air en sortie du puits climatiq ue est calculée comme suit : 
Si 1=−PC 
pass by δ , 
ePC 
out air θ θ=− 
Si 0=−PC 
pass by δ , 
()esol ePC 
out air θθεθ θ −⋅+=−  (825) 
   Avec : 




⋅⋅−−=
air 
dair g
Cp nmLU
.exp 1ε  (826) 
i ip i
tube g
h dedU
1 2
ln 211
+


⋅+
⋅⋅=
λπ 
(827) 
25 075 0
02
100 0077 , 0100 23 , 013 , 4.
i.
e e
idvh ×





×−×+=θ θ
 (828) 
air dair 
air nmVρ⋅=.
 
(829) 
2 0
2

⋅=
iair 
dVv
π 
(830) 
8.9.3.2.5 L’humidité de l’air en sortie du puits cl imatique 
L’humidité de l’air en sortie du puits climatique e st supposée, par hypothèse, égale à l’humidité de 
l’air extérieur : 
ext PC 
out air ω ω=−  (831) 
8.9.3.2.6 Le débit d’air en sortie du puits climati que 
Le débit d’air dans le puits climatique est une don née d’entrée fournie par le(s) composant(s) de 
traitement d’air, puis compilée au niveau de l’asse mblage puits climatique. Par hypothèse, il n’y a 
pas de pertes de débit entre l’entrée et la sortie du puits climatique. 
air PC 
out air m m =−  (832) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
466 8.10 C_VEN_gestion_régulation_Puits_climatique  
8.10.1 I NTRODUCTION  
Les puits climatiques sont intégrés dans la méthode  réglementaire Th-B-C-E 2012. Dans le 
contexte de bâtiments à la fois confortables et bas se consommation, il est nécessaire que le puits 
climatique soit géré au mieux afin de profiter ou n on (selon les conditions extérieures et 
intérieures) de l’échangeur géothermique. 
Le composant ci-dessous s’inspire des algorithmes d u by-pass d’une ventilation double-flux et 
exprime les équations de gestion-régulation du by-p ass du puits climatique. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
467 8.10.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 74  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 θe(h)  Température extérieure au pas de temps h °C    
 θi,fin PC (h) Température de l’air intérieur vue par le 
puits climatique à la fin du pas de temps 
précédent °C    
 Isaison PC (j) Indicateur de saison propre au puits 
climatique g    
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 type gest_PC  Type de gestion du puits climatique et de 
son bygpass 
0. Pas de bygpass 
1. Gestion du bygpass en fonction 
des températures intérieures et 
extérieures g 0 1 - 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 θint,by3
pass_PC hiver  
 Température intérieure de consigne au 
dessus de laquelle l’échangeur du puits 
climatique peut être bygpassé en période 
de chauffage °C g∞ +∞ g 
 θext,by3
pass_PC hiver  Température extérieure de consigne au 
dessus de laquelle l’échangeur du puits 
climatique peut être bygpassé en période 
de chauffage °C g∞ +∞ g 
 θint,by3pass_PC été  
 Température intérieure de consigne au 
dessus de laquelle l’échangeur du puits 
climatique peut être bygpassé hors période 
de chauffage °C g∞ +∞ g 
 θext,by3
pass_PC été  Température extérieure de consigne au 
dessus de laquelle l’échangeur du puits 
climatique peut être bygpassé hors période 
de chauffage °C g∞ +∞ g 
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 δbypass PC (h)  Indicateur de fonctionnement du bygpass 
du puits climatique g    
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
468  
Variables internes 
 Nom Description Unité    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
       
Tableau 74 : Nomenclature des différentes variables du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
469 8.10.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
8.10.3.1 Les principes de la gestion-régulation du puits climatique 
Ce modèle, décrivant les modes des gestion-régulati on d’un puits climatique, précèdent les calculs 
énergétiques (transfert de chaleur du sol vers l’ai r circulant dans le puits, consommation des 
auxiliaires, etc.) 
Dans ce modèle, la gestion du by-pass n’a d’impact que sur les températures de soufflage d’air. La 
modulation éventuelle des débits est pilotée par le  système de ventilation en aval du puits 
climatique. 
La gestion-régulation d’un puits climatique doit pe rmettre de tirer profit au maximum des gains 
énergétiques apportés par le puits climatique sans altérer le confort de l’occupant. Pour cela, 
lorsque certaines conditions sont assemblées, l’éch angeur géothermique peut être by-passer pour 
souffler à l’intérieur du (ou des) groupe(s) direct ement de l’air extérieur. 
Hypothèse :  le débit et l’humidité de l’air sont supposés iden tiques en entrée et en sortie du puits 
climatique. 
8.10.3.2 Calcul de l’indicateur de by-pass du puits  climatique 
Ce calcul est horaire. 
8.10.3.2.1 Si il n’y a pas de by-pass (type gest_PC =0) 
0=−PC 
pass by δ  (833) 
8.10.3.2.2 Si le by-pass est en gestion manuelle (t ype gest_PC =1) 
Concernant les règles de by-pass, on distingue la p ériode de chauffage du reste de l’année. 
1er  cas : période de chauffage  
Durant la période de chauffage ( Isaison PC =chauffage), le by-pass est activé pour éviter les 
surchauffes. Trois conditions doivent être respecté es simultanément : 
- la température extérieure est inférieure à la tem pérature intérieure vue par le puits 
climatique, , (possibilité de refroidir) ; 
- la température extérieure est supérieure à une te mpérature de consigne, notée 
hiver 
PC pass by ext _ ,−θ , (contrôle de la température de l’air extérieur) ;  
- la température intérieure est supérieure à une te mpérature de consigne notée  ; 
Autrement dit, si PC 
fin i ext ,θθ< et hiver 
PC pass by ext ext _ ,−>θθ  et si hiver 
PC pass by PC 
fin i _ int, , −>θθ , alors 
1=−PC 
pass by δ  (834) 
2ème  cas : hors de la période de chauffage 
Hors de la période de chauffage ( Isaison PC ≠chauffage), les règles de by-pass du puits climatiq ue 
prennent en compte les stratégies de free-cooling. 
Trois conditions doivent être respectées simultaném ent : 
- la température extérieure est inférieure à la tem pérature intérieure, , (possibilité de 
refroidir) ; Méthode de calcul Th7BCE 2012 
470 - la température extérieure est supérieure à une te mpérature de consigne, notée 
été 
PC pass by ext _ ,−θ  (contrôle de la température de l’air extérieur) ; 
- la température intérieure est supérieure à une te mpérature de consigne notée 
été 
PC pass by _ int, −θ  ; 
Autrement dit, si PC 
fin i ext ,θθ< et été 
PC pass by ext ext _ ,−>θθ  et si été 
PC pass by PC 
fin i _ int, , −>θθ , alors 
1=−PC 
pass by δ  (835) 
On rappelle que par défaut,  le by-pass est désactivé avec par conséquent la va leur du 
paramètre 0=−PC 
pass by δ . Méthode de calcul Th7BCE 2012 
471 8.11 S1_BAT_assemblage_puits_climatique  
8.11.1 I NTRODUCTION  
Deux fiches algorithmes liées aux puits climatiques  sont assemblées : 
- la fiche gestion-régulation du puits climatique q ui décrit les modes de gestion du puits 
climatique ainsi que les périodes de fonctionnement  du by-pass ; 
- la fiche puits climatique qui, à partir d’un débi t massique d’air et de la température 
extérieure, calcule ce même couple de données en so rtie, après passage dans l’échangeur 
géothermique. 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
472 8.11.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 75 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées au puits climatique. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité    
θe(h)  Température de l’air extérieure (entrant dans 
le puits) °C    Climat ωext (h)  Humidité de l’air extérieur kg/kg 
as    
θi,fin s(h) Température d’air à la fin du pas de temps 
précédent du système de ventilation s 
connecté au puits climatique  °C    
isaison s(h) Indicateur de saison lié au système de 
ventilation s connecté au puits climatique g    Syst. ventilation qs
m,air_neuf (h) Débit massique d’air neuf en entrée du 
système de ventilation s connecté au puits 
climatique kg/s     
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
  Voir fiche puits climatique     
  Voir fiche gestion3régulation du  puits 
climatique     
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Mode Mode de calcul (0gThgB calcul du Bbio / 1gThg
C calcul du Cep / 2gThgEB calcul du confort 
d’été en mode besoins / 3gThgEC calcul du 
confort d’été en mode consommations) g 0 2 g 
  Voir fiche puits climatique     
  Voir fiche gestion3régulation du  puits 
climatique     
Sorties 
 Nom Description Unité    
 Iclimatique  Booléen indiquant le raccordement éventuel à 
un puits climatique Bool    
 θair3out PC (h)  Température de l’air sortant du puits 
climatique °C    
 mair3out PC (h)  Débit d’air en sortie du puits climatique kg/s    
 ωair3out PC (h)  Humidité de l’air en sortie du puits climatique kg/kg 
as    
       
Variables internes  
 Nom Description Unité    
 δbypass PC (h)  Indicateur de fonctionnement du bygpass du 
puits climatique g    
 θi,fin PC (h) Température d’air à la fin du pas de temps 
précédent vu par le puits climatique  °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
473 précédent vu par le puits climatique  
 mair (h)  Débit d’air massique entrant dans le puits 
climatique kg/s    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
  (Voir fiches de l’assemblage)     
Tableau 75 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
474 8.11.3 A SSEMBLAGE DES COMPOSANTS  
Deux fiches composent l’assemblage : 
- gestion-régulation du puits climatique ; 
 - puits climatique ; 
Hypothèses :  
Pour les calculs en mode Bbio (Th-B), il n’y a pas de puits climatique. 
Pour le calcul des consommations (Th-C) ou du confo rt d’été en mode « consommations » (Th-
EC), un puits climatique peut être connecté au(x) s ystème(s) de ventilation suivant(s) : 
g ventilation SF Insufflation (C_VEN_Mécanique_F) 
g ventilation DF ou DAC (C_VEN_Mécanique_Double_Flux)  
Un PC peut desservir plusieurs systèmes de ventilat ion.  
L’air entrant dans le puits climatique est de l’air  extérieur. 
8.11.3.1 Prétraitement des données 
8.11.3.2 Débit massique en entrée du puits climatiq ue 
Le débit  massique d’air entrant dans le puits clim atique est égal à la somme des débits  
massiques d’air attendus par les systèmes de ventil ation. 
∑
→− =
PC ss
neuf air mPC 
air q m, (836) 
8.11.3.2.1 La température intérieure de gestion-rég ulation du puits climatique 
La température d’air utilisée pour la gestion-régul ation du puits climatique est la moyenne 
pondérée des températures d’air vue par les système s de ventilation. 
( )
( )∑∑
→−→−×
=
PC ss
neuf air mPC ss
neuf air ms
fin i
PC 
fin i
qq
,, ,
,θ
θ  (837) 
8.11.3.2.2 La saison au niveau du puits climatique 
La saison au niveau du PC (utile pour sa gestion-ré gulation) est une compilation des saisons de 
chaque système de ventilation. 
Dès qu’un système de ventilation est en mode chauff age, le puits climatique passe en mode 
chauffage. 
S’il existe au moins un système de ventilation s tel que  
chauffage is
saison = , alors chauffage iPC 
saison =  (838) 
  
8.11.3.2.3 Indicateur de présence d’un puits climat ique 
L’indicateur suivant permet d’informer les systèmes  de ventilation mécanique de la présence d’un Méthode de calcul Th7BCE 2012 
475 puits climatique, pour le calcul des consommations.  
Si Mode  =0 
0lim =atique cI  
Si Mode  =1 
1lim =atique cI  (839) 
8.11.3.2.4 Le puits climatique dans le calcul du co nfort d’été 
Le puits climatique n’intervient pas dans le calcul  de confort d’été en mode « besoins » (Th-EB) : 
Si Mode  =2 
0lim =atique cI  
Si Mode  =3 
1lim =atique cI  (840) 
8.11.3.3 Ordre des calculs 
Pour un puits climatique et pour chaque pas de temp s d’un calcul de Cep : 
1)  Première étape : gestion-régulation du by-pass du puits climatique 
Le puits climatique peut être by passé lorsque l’éc hangeur géothermique n’est pas intéressant d’un 
point de vue énergétique. La gestion-régulation du by-pass est basée sur le même principe que 
celui du by-pass d’une ventilation double flux à sa voir : 
g une distinction entre la période de chauffage et le  reste de l’année ; 
g pour chacune des deux périodes ainsi définies, deux  températures seuils (une pour la 
température intérieure et une pour la température e xtérieure) conditionnent l’utilisation du 
by-pass. 
Un indicateur de by-passage est envoyé aux algorith mes du puits climatiques. 
2)  Deuxième étape : le puits climatique 
Le puits climatique permet de modifier la températu re d’air en entrée du système de ventilation en 
utilisant un échangeur géothermique. A partir des c aractéristiques physiques du puits climatique, 
de la nature du sol,… nous pouvons en déduire la te mpérature en sortie du puits climatique. Cette 
température sera identique pour tous les systèmes d e ventilation reliés au puits climatique. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
476 8.11.3.4 L’assemblage puits climatique 
Assemblage puits climatique Gestion régulation 
du puits climatique 1ère étape Système de 
ventilation (DAC, 
DF ou SF 
insufflation)Climat 
extérieur 
Gestion-régulation 
puits climatique 
type gest_PC 
θhiver 
int,by-pass_PC 
θété 
int,by-pass_PC 
θhiver 
ext,by-pass_PC 
θété 
ext,by-pass_PC 1
θe, ωe
XInterface Assemblage puits climatiques – RT2012 
X
θi,fin s, qm,air-neufs, 
isaison s
1Code 
Puits 
climatique Puits climatique 
Type_sol PC , Z, nd, 
L, di, ep, λtube 2ème étape mair-outPC 
θair-outPC 
ωair-outPC 
Iclimatique 
1
δby-pass PC 
1Prétraitement des données 
Post-traitement des données θi,fin PC , 
isaison PC mair PC 
 
Figure 74 : Schéma d'assemblage du modèle de puits clima tique 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
477 8.11.3.5 Post-traitement des données 
A la suite des algorithmes de l’assemblage puits cl imatique, le système de traitement d’air reçoit 
une température d’air, une humidité et un débit mas sique. A cela s’ajoute un indicateur Iclimatique  
informant le système de ventilation de la présence d’un puits climatique en amont de l’installation 
de ventilation.  
La température de sortie du puits climatique est ut ilisée par tous les systèmes de ventilation reliés 
au puits climatique. 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
478 9. ECLAIRAGE 
9.1 C_ECL_éclairage  
9.1.1 INTRODUCTION  
9.1.1.1 Présentation 
La méthode Th-BCE 2012 reprend certains éléments de  méthode Th-CE de la RT 2005. Les 
principales évolutions sont les suivantes : 
• Deux puissances électriques installées sont prises en compte : 
o Puissance électrique surfacique correspondant au ré gime de fonctionnement 
normal des lampes, sans baisse de puissance due à l a gradation, dans le local 
considéré. 
o Puissance électrique surfacique correspondant au fo nctionnement des 
appareillages et périphériques de gestion lorsque l es lampes sont éteintes. 
• Prise en compte plus détaillée des modes de gestion  de l’éclairage et du taux d’occupation 
effective des locaux par l’intermédiaire d’une matr ice de coefficients C1. 
• Baisse de la puissance installée de référence dans le résidentiel. 
• Le coefficient C34 de la RT 2005 est renommé C2. 
• Introduction de deux modes de gestion marche-arrêt par détection du franchissement d’un 
seuil d’éclairement : 
o Mode marche et arrêt automatiques : l’allumage et l ’extinction sont effectués 
automatiquement lorsque le seuil d’éclairement est franchi. 
o Mode arrêt automatique : seule l’extinction est eff ectuée automatiquement lorsque 
le seuil d’éclairement est dépassé. 
Afin de valoriser différents systèmes de gestion et  l’accès à l’éclairage naturel de parties 
spécifiques d’un groupe, la notion de local est int roduite : 
• un local a une puissance d’éclairage artificiel spé cifique, 
• un local dispose d’un seul mode de mise en marche e t d’extinction de l’éclairage, ce qui se 
traduit par une valeur de C1 spécifique à ce local,  
• tout ou partie de la surface d’un local peut avoir ou non accès à l’éclairement naturel, 
• Si seulement une partie du local a accès à l’éclair ement naturel, il peut y avoir une gestion 
de l’éclairage en fonction de la lumière naturelle uniquement dans cette partie du local 
(fractionnement ou « zonage » de l’installation). O n définit donc deux coefficients C2 par 
local. 
• Le système de gestion fractionné gère indépendammen t la partie ayant accès à 
l’éclairement naturel et la partie n’y ayant pas ac cès. Lorsque le système n’est pas 
fractionné, c’est la partie sans accès à l’éclairem ent naturel qui impose le fonctionnement 
de l’éclairage artificiel pour l’ensemble du local.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
479 9.1.1.2 Types de bâtiments visés 
Cette méthode est applicable à tous les bâtiments. 
Pour les usages Bâtiment à usage d’habitation- mais on individuelle ou accolée et Bâtiment à 
usage d’habitation- logement collectif, le système d’éclairage est conventionnel pour le calcul des 
coefficients Bbio et C. 
Pour les chambres des usages d’enseignement seconda ire (partie nuit), Bâtiment à usage 
d’habitation – Foyer de jeunes travailleurs, Bâtime nt à usage d’habitation – Cité universitaire, 
Bâtiment à usage d’habitation – établissement sanit aire avec hébergement et hôtel partie nuit, le 
système d’éclairage est conventionnel pour le calcu l des coefficients Bbio et C. 
9.1.1.3 Quel éclairage prendre en compte ? 
L’éclairage pris en compte correspond à celui néces saire aux activités des occupants à l’intérieur 
des locaux chauffés. 
Les éclairages suivants ne doivent pas être pris en  compte lors de l’application de la méthode : 
• l’éclairage extérieur, 
• l’éclairage des parkings, 
• l’éclairage de sécurité, 
• l’éclairage destiné à mettre en valeur des objets  ou des marchandises. Cette dernière 
catégorie couvre : 
g les objets d’art tels que les peintures, les sculpt ures, les objets d’art avec un 
éclairage incorporé (lustres…) mais pas les luminai res décoratifs, 
g l’éclairage localisé destiné à mettre en valeur les  tables de restaurant. 
• l’éclairage spécialisé destiné à la réalisation de process particulier. Il n’est pas possible de 
fournir une liste exhaustive de ces éclairages part iculiers mais ils couvrent notamment : 
l’éclairage de scène dans les locaux utilisés pour le spectacle et les loisirs sous réserve 
que cet éclairage vienne en complément d’un éclaira ge général et qu’il soit commandé par 
un système de commande dédié accessible au seul per sonnel autorisé. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
480 9.1.1.4 Types de calcul 
Eclairage pour le calcul du coefficient Bbio : 
Voir §9.1.3.1 
Eclairage pour le calcul du coefficient Cep : 
Voir §9.1.3.2 
Valeurs conventionnelles 
- ratio de la surface totale des parois du groupe à  la surface utile du groupe, fixé à 4,5, 
- coefficient de réflexion lumineuse des parois du groupe, fixé à 0,5, 
- ratio de récupération sous forme convective des a pports d’éclairage, fixé à 0,5, 
- ratio de récupération sous forme radiative des ap ports d’éclairage, fixé à 0,5, 
- part non récupérée des apports d’éclairage, fixée  à 0. 
9.1.1.5 Les types de locaux 
Le paramètre type_bat en entrée du Tableau 77 est r enseigné automatiquement d’après l’usage 
du bâtiment défini au niveau de la zone. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
481 9.1.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 76  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle de consommation 
d’éclairage. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 Flt_1 Flux lumineux entrant sous forme directe par 
les baies lm    
 Flt_2 Flux lumineux entrant sous forme 
hémisphérique par les baies lm    
 Flt_3 Flux lumineux entrant sous forme semi 
hémisphérique orienté vers le plafond par les 
baies lm    
 IEcl  Indice de fonctionnement de l’éclairage de la 
zone dans laquelle se situe le groupe 
0 = éclairage artificiel non autorisé 
1 = éclairage artificiel autorisé 
Cet indice correspond aux plages d’occupation 
données par les scénarios conventionnels. g    
 Jour_astro Indicateur du jour au sens astronomique : 
1 : le soleil est augdessus de l’horizon, période 
de jour, 
0 : le soleil est sous l’horizon, période de nuit g    
 Nbh _occ_Einat_sup (t 
g1) Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat  est 
supérieur à un seuil en occupation de jour au 
pas précédent h    
 Nbh _occ_Einat_inf (t 
g1) Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat  est 
inférieur à un seuil en occupation de jour au 
pas précédent h    
 Nbh _occ_nuit(tg1)  Nombre d’heures en occupation de nuit h    
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 type_local ,l  Type de local (voir Tableau 77) g g g g 
 Agr  Surface utile du groupe m² g g g 
 Ratio local,l  Part de la surface du local l dans celle du groupe  g 0 1 g 
 Ratio écl_nat,l  Part du local l ayant accès à la lumière naturelle  g 0 1 g 
 Fr_ Grad_ecl,l  Fractionnement du type de gestion en fonction 
de l’éclairement naturel 
0 = gestion non fractionnée de l’éclairage dans 
le local 
1 = gestion fractionnée de l’éclairage dans le 
local g 0 1  
 Seuil _auto_lumi  Seuil d’autonomie lumineuse du groupe lux 0 g 300 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
482  
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Pecl_tot,l  Puissance surfacique totale d’éclairage installée 
à poste fixe dans le local l (lampes allumées, 
appareillages d’alimentation et périphériques de 
gestion) 
Correspond aux périodes d’occupation W/m² 0 g g 
 Pecl_aux,l  Puissance surfacique totale des appareillages et 
périphériques de gestion de l’éclairage artificiel 
dans le local l. 
Correspond aux périodes d’inoccupation W/m² 0 g g 
 Eff _immo_projet  zones commerce, magasin, zones 
commerciales : 
Efficacité lumineuse des lampes de l’éclairage 
immobilier du projet pour les locaux aire de 
vente et les petits magasins : 
halogène  
fluocompacte 
fluorescente 
halogénures métalliques 
sodium haute pression lm/W 0 g  
 
20 
70 
80 
90 
110 
 Gest_ecl ,l  Mode de commande de l’éclairage artificiel du 
local l : 
0 = pas de commande manuelle ni de détection 
d’occupation (éclairage permanent pendant les 
plages d’occupation) 
1 = Interrupteur manuel marche/arrêt 
2 = Interrupteur manuel marche/arrêt et 
programmation horaire (horloge) 
3 = Marche et arrêt automatiques par détection 
de présence et d’absence 
4 = Marche manuelle et arrêt automatique par 
détection d’absence g 0 4  
 Grad_ecl ,l  Mode de gestion de l’éclairage artificiel en 
fonction de l’éclairage naturel dans le local l : 
 
0 = gestion impossible avec la lumière du jour 
1 = gestion manuelle de la lumière du jour par 
interrupteur marchegarrêt 
2 = gradation automatique assurant un 
éclairement constant sur la zone de tâche 
3 = allumage et extinction automatiques par 
détection de franchissement d’un seuil de 
éclairement. 
4 = extinction automatique par détection de 
franchissement d’un seuil de éclairement. g 0 4  
 Eff _ecl_immo_proj 
et  zone de bureaux : densité de puissance de 
l’éclairage immobilier du projet pour les locaux 
de bureaux  W/m²/10 
0 lux 0 g g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
483  Ei proj  Zone bureaux : Eclairement requis du projet 
pour les locaux de bureaux Lux 0 g g 
 
Sorties 
 Nom Description Unité    
 CECL_local  Consommation d’énergie finale pour l’éclairage 
d’un local sur une heure kWh    
 CECL_GR  Consommation d’énergie finale pour l’éclairage 
d’un groupe sur une heure kWh    
 Fecl C Flux convectif récupérable de l’éclairage 
artificiel Wh    
 Fecl R Flux radiatif récupérable de l’éclairage artificie l Wh    
 Fecl NE  Flux récupérable de l’éclairage artificiel non 
émis dans le local Wh    
 Nbh _occ_Einat_sup  Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat  est 
supérieur à un seuil en occupation de jour  h    
 Nbh _occ_Einat_inf  Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat  est 
inférieur à un seuil en occupation de jour  h    
 Nbh _occ_nuit  Nombre d’heures en occupation de nuit h    
 Taux _occ_einat_sup  Ratio du nombre d’heures pendant lesquelles 
Ei nat  est supérieur à un seuil en occupation de 
jour g    
 Taux _eclnat  Ratio des surfaces du groupes ayant accès à la 
lumière naturelle g    
 Taux _fond_local  Ratio des surfaces du groupes étant situées en 
fond de local profond g    
 Taux _pas_eclnat  Ratio des surfaces du groupes n’ayant pas 
accès à la lumière naturelle g    
 Grp_sans_accès  Indicateur de groupe sans accès à l’éclairage 
naturel g    
 Grp_accès_mixt 
e Indicateur de groupe avec une partie sans 
accès à l’éclairage naturel et une partie avec 
accès g    
 Grp_accès_total Indicateur de groupe ayant un accès complet 
à l’éclairage naturel g    
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 Aeclnat  Surface du groupe ayant accès à la lumière 
naturelle m²    
 Einat  Eclairement naturel intérieur lux    
 Fl Teq  Flux lumineux total équivalent transmis au 
groupe lm    
 Ei ref  Eclairement intérieur de référence pour le type 
de local considéré 
Les valeurs sont données dans le Tableau 77, 
issues des valeurs d’éclairement à maintenir sur 
la surface de référence de la zone de tâche. 
Ces valeurs sont spécifiées dans la norme NF EN 
12464g1 lux    
 C1 coefficient correspondant au taux d'utilisation de 
l'éclairage en l'absence d'éclairage naturel g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
484 Facteur de dépendance de l’éclairage artificiel à 
l’occupation 
 C2 coefficient correctif de C1 pour les locaux 
bénéficiant d'éclairage naturel 
Facteur de dépendance de l’éclairage artificiel à 
la lumière naturelle g    
 C2 ae  Coefficient C2 pour la partie du local ayant accès 
effectif à l’éclairement naturel g    
 C2 pae  Coefficient C2 pour la partie du local n’ayant pas 
accès effectif à l’éclairement naturel g    
 Pecl _immo_projet  zone commerce, magasin, zones commerciales 
et bureaux : Puissance de l’éclairage ‘immobilier’ 
du projet pour les locaux aire de vente, petits 
magasins et bureaux W/m²    
 Pecl _mob  zone commerce, magasin, zones commerciales 
et bureaux : Puissance de l’éclairage ‘mobilier’ 
du projet pour les locaux aire de vente, petits 
magasins et bureaux W/m²    
 Plim _projet  zone commerce, magasin, zones commerciales: 
Valeur limite de puissance d’éclairage du projet 
en dessous de laquelle un éclairage ‘mobilier’ est 
utilisé pour les locaux aire de vente  W/m²    
 Ecl _immo_projet  zones bureaux : Niveau d’éclairement de 
l’éclairage ‘immobilier’ du projet pour les locaux 
de bureaux Lux    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 R Coefficient de réflexion lumineuse des parois du 
groupe g   0,5 
 Rgr 
A,AT  Ratio de la surface totale des parois du groupe à 
la surface utile du groupe g   4,5 
 
 Crec_ecl_conv  Récupération sous forme convective des apports 
d’éclairage g   0,5 
 Crec_ecl_rad  Récupération sous forme radiative des apports 
d’éclairage g   0,5 
 Crec_ecl_non_emis  Part non récupérée des apports d’éclairage g   0,0  
 Eff _conv  zone commerce, magasin, zones commerciales: 
Efficacité lumineuse conventionnelle pour le 
calcul de la puissance d’éclairage augdessous de 
laquelle un éclairage mobilier est nécessaire 
pour les locaux aire de vente  lm/W   80 
 Plim _conv  zone commerce, magasin, zones commerciales: 
Puissance électrique conventionnelle de 
l’éclairage pour le calcul de la puissance 
d’éclairage augdessous de laquelle un éclairage 
mobilier est nécessaire pour les locaux aire de 
vente  W/m²   20 
 Pecl _mob_petit_m 
agasin  zone commerce, magasin, zones commerciales: 
Puissance de l’éclairage ‘mobilier’ du projet pour 
les locaux petits magasins W/m²   50 
Tableau 76 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
485 9.1.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
9.1.3.1 Calcul de la puissance d’éclairage totale, Pecl_tot,l, pour Th-B 
si Type_bat = Bâtiment à usage d’habitation- maison  individuelle ou accolée, Bâtiment à 
usage d’habitation- logement collectif 
Pecl_tot  = 1.4 W/m²       (841) 
si Type_bat = Enseignement secondaire (partie nuit)  
ou Bâtiment à usage d’habitation – Foyer  de jeunes  travailleurs 
ou Bâtiment à usage d’habitation – Cité universitai re 
ou Bâtiment à usage d’habitation – établissement sa nitaire avec hébergement 
et si Type_local = chambre sans cuisine ni salle de  bain 
ou chambre sans cuisine avec salle de bain 
ou chambre sans cuisine avec salle d’eau 
  P ecl_tot,l = 4 W/m² 
  Pecl_aux,l = 0 W/m² 
  Gest_ecl = 1 
  Grad_ecl = 1 
si Type_bat = hôtel (partie nuit)  
et si Type_local = chambre sans cuisine avec salle de bain 
  P ecl_tot,l = 4,65  W/m² 
  Pecl_aux,l = 0 W/m² 
  Gest_ecl = 1 
  Grad_ecl = 1 
Sinon 
Pecl_tot  = 2 * Ei ref  / 100  W/m²     (842) 
Eiref est issu du Tableau 77. 
9.1.3.2 Calcul de la puissance d’éclairage totale, Pecl_tot,l, pour Th-C 
9.1.3.2.1 Zones hébergement hors hôpitaux 
Ce calcul n’est à mener qu’une seule fois en début de simulation. 
si Type_bat = Enseignement secondaire (partie nuit)  
ou Bâtiment à usage d’habitation – Foyer  de jeunes  travailleurs 
ou Bâtiment à usage d’habitation – Cité universitai re 
ou établissement sanitaire avec hébergement 
et si Type_local = chambre sans cuisine ni salle de  bain 
ou chambre sans cuisine avec salle de bain 
ou chambre sans cuisine avec salle d’eau 
  P ecl_tot,l = 4 W/m² Méthode de calcul Th7BCE 2012 
486   Pecl_aux,l = 0 W/m² 
  Gest_ecl = 1 
  Grad_ecl = 1 
si Type_bat = hôtel (partie nuit)  
et si Type_local = chambre sans cuisine avec salle de bain 
  P ecl_tot,l = 4,65  W/m² 
  Pecl_aux,l = 0 W/m² 
  Gest_ecl = 1 
  Grad_ecl = 1 
9.1.3.2.2 Eclairage d’accentuation de l’aire de ven te des commerces 
Ce calcul n’est à mener qu’une seule fois en début de simulation. 
La consommation d'éclairage résulte de l'éclairage général, opposable et appelé ici immobilier et 
l'éclairage apporté après construction, appelé ici mobilier. Les deux ont bien évidemment un 
impact sur les consommations d'énergie et les appor ts internes alors que seul le premier est 
connu. 
Une contrainte pour cette prise en compte est qu'il  est délicat de prendre en compte le niveau 
d'éclairement requis ou calculé hors du champ d'une  réglementation énergie et qui nécessiterait de 
définir de façon opposable et les niveaux requis et  le mode de calcul du résultat. 
Le principe retenu est de prendre en compte l'effic acité lumineuse moyenne des seules sources de 
l'éclairage immobilier. 
En retenant une valeur conventionnelle de puissance  Plim_conv associée à une efficacité 
lumineuse Eff_conv en-dessous de laquelle on consid ère qu'un éclairage mobilier est nécessaire, 
on peut calculer cette même valeur limite pour une autre efficacité, 
projet immo conv conv projet Eff Eff P P__/_. lim_ lim × =    (843) 
Au dessous de cette valeur, le complément est calcu lé sur la base d'une puissance surfacique de 
50W/m² (mi halogène, mi fluorescente). 
Si Type_bat = commerces magasins ZI 
si Type_local = petit magasin de vente  
Pecl_immo_projet  = 0 
 Pecl _mob_petit_magasin  = 50 W/m² 
 P ecl_tot,l = Pecl _immo_projet  + Pecl _mob_petit_magasin  
si Type_local = aire de vente  
Pecl_immo_projet  = P ecl_tot,l 
On calcule la valeur limite en-dessous de laquelle un éclairage mobilier est utilisé : 
Plim _projet  = Plim _conv  * Eff _conv  / Eff _immo_projet 
L’éclairage mobilier a pour valeur : 
 Pecl _mob  = max {0 ; 50 * (1 – Pecl _immo_projet  / Plim _projet )} 
 La puissance d’éclairage totale installée est alor s : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
487  P ecl_tot,l = Pecl _immo_projet  + Pecl _mob 
On considère que la puissance mobilière et la puiss ance immobilière sont gérées de la même 
façon. 
9.1.3.2.3 Locaux de bureaux des zones de bureaux 
Ce calcul n’est à mener qu’une seule fois en début de simulation. 
La consommation d'éclairage résulte de l'éclairage général, opposable et appelé ici immobilier et 
l'éclairage apporté après construction, appelé ici mobilier. Si l’éclairage immobilier ne permet pas 
d’atteindre l’éclairement requis, l’éclairage mobil ier assure le complément sur la base de 1 
W/m²/100 lux. 
Si Type_bat = bureaux 
si Type_local = bureaux  
Pecl_immo_projet  = P ecl_tot,l 
si Pecl _immo_projet  < 10 W/m² 
Ecl_immo_projet  = 100 * Pecl _immo_projet  / Eff _ecl_immo_projet  
   si Ecl _immo_projet  < Eiproj 
   Pecl _mob  = (Eiproj - Ecl_immo_projet )/100 
   sinon 
   Pecl _mob  = 0 
Pecl_tot,l = Pecl _immo_projet  + Pecl _mob  
sinon 
  P ecl_tot,l = Pecl _immo_projet  
9.1.3.2.4 Autres locaux 
Les caractéristiques des systèmes d’éclairage des a utres locaux sont des données d’entrée. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
488 9.1.3.3 Calcul de la surface du groupe ayant accès à la lumière naturelle (voir §9.1.3.6.1) 
Ce calcul n’est à mener qu’une seule fois en début de simulation : sommation sur les locaux d’un 
groupe. 
lecl_nat, , gr eclnat Ratio ._.Al
goupe llocal Ratio A∑=
∈    (844) 
9.1.3.4 Calcul de l’éclairement naturel dans les pa rties y ayant accès 
Sommation sur le nombre de baies du groupe pour cal culer le flux lumineux équivalent pénétrant 
dans les parties du groupe ayant accès à la lumière  naturelle. 
6 , 0.3_2_2 , 0.1_ Flt Flt Flt Teq Fl + + =    (845) 
Calcul du niveau d’éclairement naturel dans les par ties du groupe ayant accès à la lumière 
naturelle : 
)R-(1 A*. 8 , 1
2
eclnat ,At Agr Teq 
nat RFl Ei =     (846) 
Note : Pour les groupes dont tous les locaux ont un  accès impossible à la lumière naturelle 
(A eclnat  = 0), on prendra Ei nat  = 0 pour tous les locaux du groupe. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
489 9.1.3.5 Calcul de l’autonomie en lumière naturelle 
L’autonomie en lumière naturelle est le nombre d’he ures pendant lesquelles l’éclairage naturel est 
suffisant et pendant lesquelles on n’a pas recours à l’éclairage artificiel. Ainsi, lorsque l’éclairem ent 
naturel intérieur dépasse une valeur de référence S euil_auto_lumi, on incrémente une variable de 
comptage. 
L’évaluation de l’autonomie s’effectue au niveau du  groupe. 
- en occupation au sens de l’éclairage : I Ecl = 1 
Si Jour_astro = 0, alors Nbh _occ_nuit  = Nbh _occ_nuit(t-1)  + 1  heures de nuit 
Sinon si Jour_astro > 0  :     heures de jour 
Si Einat  ≥ Seuil_auto_lumi 
Nbh _occ_Einat_sup  = Nbh _occ_Einat_sup(t-1)  + 1    (847) 
  sinon 
Nbh _occ_Einat_inf  = Nbh _occ_Einat_inf(t-1)  + 1 
On évalue également l’autonomie d’un groupe en lumi ère naturelle par un taux de disponibilité de 
la lumière naturelle pendant les plages d’occupatio n et les heures de jour : 
Taux _occ_einat_sup  = 100*Nbh _occ_Einat_sup  / (Nbh _occ_Einat_sup  + Nbh _occ_Einat_inf ) 
Pour compléter l’indicateur d’autonomie en lumière naturelle, on donne aussi les proportions des 
surfaces du groupe ayant accès à la lumière naturel le. Ainsi, on définit les taux suivants : 
- part de surface du groupe ayant accès à la lumièr e naturelle 
Taux eclnat  = A eclnat  / A gr 
si Taux eclnat  = 0 Grp_sans_accès = 1, Grp_accès_mixte = 0, Grp_a ccès_total = 0 
si 0 < Taux eclnat  < 1 Grp_sans_accès = 0, Grp_accès_mixte = 1, Grp_a ccès_total = 0 
si Taux eclnat = 1 Grp_sans_accès = 0, Grp_accès_mixte = 0, Grp_a ccès_total = 1 
- part de surface du groupe en fond de local profon d ayant accès à la lumière naturelle 
Si Ratio eclnat  > 0  )) Ratio 1 ( . (lecl_nat, 
l, fond_local − ∑=llocal Ratio Taux  
- part de surface du groupe n’ayant pas accès à la lumière naturelle 
Si Ratio eclnat  = 0  ∑=
l, pas_eclnat .llocal Ratio Taux  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
490 9.1.3.6 Calcul des consommations d’éclairage 
9.1.3.6.1 Calcul pour tous usages à l’exception de Bâtiment à usage d’habitation- maison 
individuelle ou accolée et Bâtiment à usage d’habit ation- logement collectif  
Le calcul horaire s’effectue au niveau du groupe en  sommant les contributions des différents 
locaux qui le composent : 
∑=
∈goupe lllocal ECL GR ECL C C,_ _      (848) 
Le calcul de la consommation d’éclairage artificiel  d’un local est la somme de deux contributions : 
• le produit de la puissance d’éclairage artificiel i nstallée par sa durée d’utilisation effective 
sur une heure (lampes allumées), lorsque la zone es t occupée (I ECL =1) 
• le produit de la puissance des appareillages et des  périphériques de gestion par la durée 
de non utilisation, lorsque l’éclairage artificiel est éteint 
Lorsque le local est en période d’occupation mais q ue les lampes sont éteintes par le dispositif de 
gestion de la lumière naturelle, il doit subsister la consommation des appareillages et des 
périphériques de gestion. C’est pourquoi la consomm ation horaire n’est pas nécessairement 
strictement nulle et est au minimum égale à la cons ommation horaire de ces appareillages et 
périphériques de gestion. 
En l’absence de dispositifs de gestion, la consomma tion des périphériques de gestion est nulle : 
si Gest_ecl = 0 ou si Gest_ecl = 1 ou si Gest_ecl =  2  
ou si Grad_ecl = 0 ou si Grad_ecl = 1 
alors 
Pecl_aux  = 0 
CECL_local,l = 1/1000 * Maximum { 
(P ecl_tot,l*A local,l*C1 ,l* I Ecl)*[Ratio écl_nat,l*C2 ae,l + (1-Ratio écl_nat,l)*C2 pae,l] + P ecl_aux,l*A local*(1- IEcl) ; 
Pecl_aux,l *A local }         (849) 
avec : A local_l = A gr  . Ratio local_l 
Puissances surfaciques d’éclairage  
Les puissances surfaciques d’éclairage sont définie s au niveau du local. 
Pecl_tot  est la puissance surfacique installée pour l’éclai rage intérieur des locaux. Elle inclut la 
puissance des lampes et accessoires, y compris le s ystème de gestion intégré dans les luminaires 
ou associé à ces derniers. Tous les dispositifs d’é clairage installés à poste fixe ainsi que les 
éclairages d’appoint des postes de travail doivent être pris en compte, à l’exclusion des dispositifs 
d’éclairage de sécurité. 
Pecl_aux  est la puissance surfacique des appareillages et d es périphériques de gestion intégrés 
dans les luminaires ou associés à ces derniers, lor sque les lampes sont éteintes. Il s’agit de la 
puissance résiduelle correspondant aux périodes d’i noccupation ainsi qu’aux périodes 
d’occupation durant lesquelles les lampes sont étei ntes.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
491 Prise en compte du type de commande d’éclairage : c oefficient C1  
Le coefficient C1 correspond à un pourcentage moyen  d'utilisation qui dépend d’une part du mode 
d’allumage et d’extinction de l'éclairage artificie l et d’autre part du type de local. En effet, chaqu e 
local peut être associé à un taux d’occupation effe ctive spécifique (voir la norme NF EN 15193). 
Les différents modes de gestion sont les suivants :  
 
• Systèmes sans détection automatique de présence et/o u d’absence 
o Pas d’interrupteur manuel, ni de détecteur de prése nce ou d’absence (éclairage 
permanent pendant les plages d’occupation) : Gest_e cl = 0 
/square4 Remarque : Si Gest_ecl = 0, P ecl_aux = 0 
o Interrupteur manuel marche/arrêt : Gest_ecl = 1 
/square4 Remarque : Si Gest_ecl = 1, P ecl_aux = 0 
o Interrupteur manuel marche/arrêt et système de prog rammation horaire (horloge) : 
Gest_ecl = 2 
/square4 Remarque : Si Gest_ecl = 2, P ecl_aux = 0 
• Systèmes avec détection automatique de présence et/ ou d’absence 
o Marche et arrêt automatiques : Gest_ecl = 3 
Le système de gestion allume automatiquement le ou les luminaires à chaque fois qu’il 
y a une présence dans la partie à éclairer et les é teint automatiquement et 
complètement au maximum 15 min après détection de l a dernière présence dans cette 
partie. 
o Marche manuelle et arrêt automatique : Gest_ecl = 4  
Le ou les luminaires ne peuvent être allumés qu’à l ’aide d’un interrupteur manuel dans 
la partie à éclairer (ou tout près de cette zone) e t, s’ils ne sont pas éteints 
manuellement, ils sont automatiquement et complètem ent éteints par un système de 
gestion automatique 15 min au plus tard après détec tion de la dernière présence dans 
cette partie. 
Lorsqu’il n’y a aucun interrupteur ou détecteur d’o ccupation dans le local (Gest_ecl=0), C1 est 
toujours pris égal à 1. On suppose que l’éclairage est déclenché automatiquement pendant les 
plages d’occupation. Ce cas peut correspondre à un local à éclairement permanent (escalier, 
etc.) : 
Si Gest_ecl = 0 : C1 =1 
Les valeurs de C1 pour les autres types de commande  sont données dans le Tableau 77 . Elles 
ont été calculées à partir de la méthode donnée dan s la norme NF EN 15193 « Exigences 
énergétiques pour l’éclairage ». Méthode de calcul Th7BCE 2012 
492  
type de zone type de local interrupteur manuel            
Gest_ecl = 1  interrupteur manuel 
et système de 
programmation 
horaire             
Gest_ecl = 2 Marche et arrêt 
automatiques        
Gest_ecl = 3 Marche manuelle / 
arrêt automatique    
Gest_ecl = 4 Eréf (lux) 
Bureau 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
salle de réunion 0,7 0,65 0,6 0,5 500 
Circulation Accueil 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
salles de jeux (hors 
restauration et bureau) 0,95 0,9 0,85 0,75 300 
salle de repos 0.8 0.75 0.7 0.6 300 
Bureau 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
salle de réunion 0.8 0.75 0.7 0.6 500 
Circulation Accueil 0.6 0.55 0.5 0.4 100 
Sanitaires vestiaire 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
salles de classe 0.95 0.9 0.85 0.75 300 
Bureau 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
salle de réunion 0.8 0.75 0.7 0.6 300 
salle de repos 0.8 0.75 0.7 0.6 300 
Circulation Accueil 0.6 0.55 0.5 0.4 100 
Sanitaires vestiaire 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
salles de classes 0.95 0.9 0.85 0.75 300 
salle de réunion 0.8 0.75 0.7 0.6 300 
salles enseignement 
informatique 0.95 0.9 0.85 0.75 300 
Salle de conférence salle 
polyvalente 0.8 0.75 0.7 0.6 300 
Bureau standard 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
centre de documentation 0.8 0.75 0.7 0.6 500 
Salle des professeurs 0.8 0.75 0.7 0.6 300 
Circulation Accueil 0.6 0.55 0.5 0.4 100 
Sanitaire collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Sanitaire collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Circulation 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
chambre sans cuisine ni salle 
de bain 0.6 0.55 0.5 0.4 300 
salles de classe 0.95 0.9 0.85 0.75 300 
amphithéatres, salle de 
conférence 0.8 0.75 0.7 0.6 300 
salles enseignement 
informatique 0.95 0.9 0.85 0.75 300 
centre de documentation 0.8 0.75 0.7 0.6 500 
Bureaux 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
salle de réunion 0.8 0.75 0.7 0.6 300 
Accueil hall d'entrée 
circulation 0.6 0.55 0.5 0.4 100 
Sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Salle de conférence 0.8 0.75 0.7 0.6 300 
Chambre sans cuisine avec 
salle de bain 0.6 0.55 0.5 0.4 300 
Bureau standard 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
Circulation Accueil 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Foyer 0.8 0.75 0.7 0.6 500 
Douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Chambre sans cuisine avec 
salle de bain 0.6 0.55 0.5 0.4 300 
Bureau standard 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
Circulation/Accueil 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 Bâtiment à usage 
d'habitation - Cité 
universitaire Bureaux 
Etablissement 
d'accueil de la 
petite enfance 
(crèche, halte- 
garderie) 
Enseignement 
secondaire (partie 
jour) 
Enseignement 
secondaire (partie 
nuit) 
Enseignement - 
université 
Bâtiment à usage 
d'habitation - 
Foyer de jeunes 
travailleurs Enseignement 
primaire 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
493  
 
 chambre sans cuisine avec 
salle de bain 0.6 0.55 0.5 0.4 300 
sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
Circulation 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
chambre sans cuisine avec 
salle de bain 0.6 0.55 0.5 0.4 300 
sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Locaux de services 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Circulation 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
chambre sans cuisine avec 
salle de bain 0.6 0.55 0.5 0.4 300 
sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
Circulation 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
chambre sans cuisine avec 
salle de bain 0.6 0.55 0.5 0.4 300 
sanitaires collectifs 1 0.95 0.9 0.8 150 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
Circulation 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Bureau standard 0.8 0.75 0.7 0.6 500 
sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Circulation Accueil 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Salle à manger (petit 
déjeuner) 1 1 1 1 200 
Bureau standard 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Circulation Accueil 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Bar 1 1 1 1 200 
Salle à manger (petit 
déjeuner) 1 1 1 1 200 
salle de séminaires  réunion 0.8 0.75 0.7 0.6 500 
Salle restaurant 1 1 1 1 200 
Cuisine 1 1 1 1 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
Salle restaurant 1 1 1 1 200 
Cuisine 1 1 1 1 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
Salle restaurant 1 1 1 1 200 
Cuisine 1 1 1 1 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
Salle restaurant 1 1 1 1 200 
Cuisine 1 1 1 1 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
Salle restaurant 1 1 1 1 200 
Cuisine 1 1 1 1 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
Salle restaurant 1 1 1 1 200 
Cuisine 1 1 1 1 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
salle de sport 0.9 0.85 0.8 0.7 300 
Circulation Accueil 1 0.95 0.9 0.8 150 
Sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
salle de sport 0.9 0.85 0.8 0.7 300 
Circulation Accueil 1 0.95 0.9 0.8 150 
Sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
chambres sans cuisine avec 
salle d'eau 1 1 1 1 500 
Circulation accueil 1 1 1 1 200 
Douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
bureau 0,9 0,85 0,8 0,7 500 Etablissement 
sportif scolaire 
Etablissement 
sportif municipal 
ou privé 
Bâtiment à usage 
d'habitation : 
établissement 
sanitaire avec 
hébergement Hotel 0 et 1* 
(partie nuit) 
Hotel 2* (partie 
nuit) 
Hotel 3* (partie 
nuit) 
Hotel 4* ou 5* 
(partie nuit) 
Hotel 0*1* 2* 
(partie jour) 
Hotel 3*, 4* ou 5* 
(partie jour) 
Restauration -  1 
repas/jour, 5j/7 
Restauration 
scolaire - 3 
repas/jour, 5j/7 
Restauration  2 
repas/jour,  6j/7 
Restauration -  2 
repas/jour, 7/7 
Restauration 
commerciale en 
continu (18h/j 
7j/7) Restauration 
scolaire - 1 
repas/jour, 5j/7 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
494  
 Chambres sans cuisine avec 
salle d'eau 1 1 1 1 500 
Douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Circulation accueil 1 1 1 1 200 
Locaux soins et offices 1 1 1 1 500 
Bureau 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
Salle d'attente et urgence 
consultation 1 1 1 1 500 
Aire de production 1 0.95 0.9 0.8 500 
Aire de production 1 0.95 0.9 0.8 500 
sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Circulation accueil 1 1 1 1 200 
Douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Salle d'attente et consultation 1 1 1 1 500 
Bureau 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
salle de réunion 0,7 0,65 0,6 0,5 500 
Bureaux standard 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
Circulation Accueil 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Aire de production 1 1 1 1 300 
Sanitaire vestiaire 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
Bureaux standard 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
Circulation Accueil 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Aire de production 1 1 1 1 300 
Sanitaire vestiaire 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
bureaux standards 0.9 0.85 0.8 0.7 500 
Accueil salle des pas perdus 1 1 1 1 300 
Attente gardée 0.9 0.85 0.8 0.7 500 
Salle d'audience 
correctionelle 0.9 0.85 0.8 0.7 500 
Salle d'audience civile 0.9 0.85 0.8 0.7 500 
bibliothèque 0.9 0.85 0.8 0.7 500 
circulation 0.8 0.75 0.7 0.6 100 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
sanitaires vestiaires 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Voyageurs 1 1 1 1 200 
Galeries de circulation 1 0,75 0,7 0,6 150 
Commerces 1 1 1 1 300 
Bureaux 0,9 0,85 0,8 0,7 500 
Inspection filtrage 1 1 1 1 500 
Sanitaire vestiaire 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Petit magasin de vente 1 1 1 1 300 
Aire de vente (surpérieure à  
300m²) 1 1 1 1 300 
Circulation (mail) 1 1 1 1 300 
sanitaires collectifs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
douches collectives 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
Locaux de services 0,06 0,05 0,04 0,02 200 Industrie - 3x8h 
Industrie - 8h à 
18h 
Tribunal Hôpital (partie 
nuit) 
Hôpital (partie 
jour) 
Commerce / 
Magasin Zone 
commerciale Transport - 
Aérogare 
 
Tableau 77 : Valeurs du coefficient C1 et de l’éclair ement intérieur de référence Méthode de calcul Th7BCE 2012 
495 Prise en compte de la gestion de l’éclairage artific iel selon les apports de lumière 
naturelle : coefficient C2  
L’utilisation de l’éclairage artificiel peut être a vantageusement adaptée aux apports de lumière 
naturelle. En effet, il existe plusieurs modes de g estion qui permettent de réduire le temps effectif 
d’utilisation et/ou la puissance effective de l’écl airage. 
Le coefficient C2 correspond à un pourcentage moyen  d'utilisation qui dépend du mode de gestion 
de l'éclairage en fonction des apports de lumière n aturelle. 
Les modes de gestion de l’éclairage artificiel selo n les apports de lumière naturelle sont tous basés 
sur un seuil d’éclairement qui correspond à un écla irement à maintenir sur une surface de 
référence de la zone de travail dans le local consi déré.  
On rappelle que les valeurs de référence de l’éclai rement à maintenir sur la zone de tâche Ei ref 
sont données dans le Tableau 77  selon le type de local considéré. Ces valeurs prov iennent des 
exigences de la norme NF EN 12464-1 (Eclairage des lieux de travail — Partie 1 : Lieux de travail 
intérieurs).  
L’efficacité de ces modes de gestion est liée au bo n montage des capteurs de niveau 
d’éclairement. Ils doivent se trouver dans des posi tions adéquates pour détecter les variations de 
l’éclairement de la zone de tâche. 
Ces modes de gestion n’apportent pas tous les mêmes  gains énergétiques, ce qui conduit à des 
coefficients C2 différents. 
• Gestion par gradation automatique à éclairement con stant : Grad_ecl = 2 
La gradation automatique permet d’apporter le compl ément de lumière artificielle lorsque 
l’éclairement naturel intérieur n’est pas suffisant , de manière à maintenir un éclairement total 
(naturel et artificiel) constant. 
Lorsque l’éclairement naturel intérieur dépasse l’é clairement intérieur à maintenir, l’éclairage 
artificiel est automatiquement réduit à son minimum . On considère alors, dans ce mode, que la 
puissance effective de l’éclairage artificiel au ni veau minimal est égale à 15% de la puissance de 
fonctionnement au niveau maximal. 
Au-delà d’un niveau d’éclairement naturel intérieur  plus important, égal à 2 fois l’éclairement 
intérieur à maintenir dans le local, on considère q ue les lampes sont automatiquement éteintes et 
que seuls les périphériques et appareillages de ges tion continuent de fonctionner. 
• Gestion par détection de franchissement de seuil d’ éclairement (interrupteur 
crépusculaire) : 
o Allumage et extinction automatiques par détection d e franchissement de seuil 
d’éclairement : Grad_ecl = 3 
Ce mode de gestion consiste à allumer automatiqueme nt l’éclairage artificiel lorsque l’éclairement 
naturel intérieur est inférieur à l’éclairement à m aintenir dans le local. De plus, l’éclairage artifi ciel 
est automatiquement éteint lorsque l’éclairement na turel intérieur est supérieur à l’éclairement à 
maintenir dans le local. 
o Extinction automatique par détection de franchissem ent de seuil d’éclairement : 
Grad_ecl = 4 
Ce mode de gestion consiste à éteindre automatiquem ent l’éclairage artificiel lorsque l’éclairement 
naturel intérieur est supérieur à l’éclairement à m aintenir dans le local.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
496 Lorsque que l’éclairement naturel intérieur est inf érieur à l’éclairement à maintenir dans le local, c e 
mode de gestion autorise l’allumage de l’éclairage artificiel par l’utilisation d’un interrupteur manu el 
ou d’un détecteur de présence.  
Pour les locaux sans système de gestion de la lumiè re naturelle mais munis d’interrupteurs 
manuels marche-arrêt (Grad_ecl=1), on suppose que l ’usager intervient lui-même sur l’éclairage 
artificiel en fonction de l’éclairement naturel int érieur. Le coefficient C2 suit alors une loi modéli sée 
par la courbe correspondante de la figure 1, qui co rrespond à un comportement statistique moyen 
de l’usager. 
Détermination de l’accès à l’éclairage naturel d’un  local  
1) Accès effectif 
Les locaux ayant un accès effectif à l’éclairage na turel sont constitués : 
• des groupes munis de baies et dont la profondeur es t inférieure ou égale à 
2,5*(h Li  – h Ta )  [m] 
hLi étant la hauteur du linteau par rapport au sol [m]  et h Ta  la hauteur du plan de travail (plan de 
référence) par rapport au sol [m]. 
• pour les groupes d’une profondeur plus importante, des parties des groupes situées à une 
distance d’une baie inférieure à 2,5*(h Li – h Ta ), sous réserve que les luminaires éclairant ces 
parties soient commandés de façon indépendante, 
• des parties du groupe munies de parties vitrées uni formément réparties en toiture (éclairage 
zénithal, sheds, lanterneaux). 
On appelle profondeur, la distance, perpendiculaire  au centre de la paroi vitrée, entre celle-ci et 
une autre paroi du local. 
2) Accès réduit 
Les locaux ayant un accès réduit à l’éclairage natu rel sont constitués : 
• pour les groupes munis de baies et dont la profonde ur est supérieure à 
2,5*(h Li  – h Ta )  [m] 
des parties des groupes situées à une distance d’un e baie supérieure à 2,5*(h Li – h Ta ), 
des parties des groupes situées à une distance d’un e baie inférieure à 2,5*(h Li – h Ta ), sous réserve 
que les luminaires éclairant ces parties soient com mandés par un dispositif commun à toutes les 
parties du local, 
3) Accès impossible 
L’accès à l’éclairage naturel est impossible pour l es locaux sans baies. 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
497 Prise en compte du fractionnement de l’éclairage ar tificiel en fonction des apports de lumière 
naturelle :  
On suppose que : 
• toute ou partie de la surface d’un local peut avoir  ou non accès à l’éclairement naturel, 
• Si seulement une partie du local a accès à l’éclair ement naturel, il peut y avoir une gestion 
de l’éclairage en fonction de la lumière naturelle uniquement dans cette partie du local. On 
définit donc deux coefficients C2 par local :  
g C2 ae, l dans la partie du local l avec accès à la lumière naturelle 
g C2 pae,l dans la partie du local l sans accès à la lumière naturelle 
• Le système de gestion fractionné gère indépendammen t la partie ayant accès à 
l’éclairement naturel et la partie n’y ayant pas ac cès. Lorsque le système n’est pas 
fractionné, c’est la partie sans accès à l’éclairem ent naturel qui impose le fonctionnement 
de l’éclairage artificiel pour l’ensemble du local.  
• Lorsqu’une partie seulement de local a accès à la l umière naturelle, on considère que 
l’éclairement naturel intérieur dans la zone n’y ay ant pas accès n’est pas nulle mais est 
égal au quart de l’éclairement naturel intérieur de  la zone y ayant accès (Ei nat /4). 
Si Fr_ Grad_ecl,l  = 0 (le système de gestion n’est pas fractionné) :  
Si 0 < Ratio_ écl_nat,l  < 1  (une partie du local n’a pas accès à la lumiè re naturelle) 
C2 ae,l  = C2 pae,l   calculés à l’aide des données du Tableau 78 avec Ei nat /4 
Sinon si Ratio_ écl_nat,l  = 1 (tout le local a accès à la lumière naturelle)  
C2 ae,l  = C2 pae,l    calculés à l’aide des données du Tableau 78 avec  Ei nat  
 
Sinon  (le système de gestion est fractionné) : 
 Si 0 < Ratio_ écl_nat,l  < 1  (une partie du local n’a pas accès à la lumiè re naturelle) 
  C2 pae,l    calculés à l’aide des données du Tableau 78 avec  Ei nat /4 
C2 ae,l    calculé à l’aide des données du Tableau 78 avec Ei nat  
Si Ratio_ écl_nat,l  = 1  (tout le local a accès à la lumière naturelle ) 
  C2 pae,l  = C2 ae,l   calculés à l’aide des données du Tableau 78 avec Einat 
Si Ratio_ écl_nat,l  = 0   (tout le local n’a pas accès à la lumière na turelle) 
 C2 ae,l  = C2 pae,l  = 1 
Les valeurs des coefficients C2 sont données par de s fonctions affines par morceaux, illustrées 
par la Figure 75 et la Figure 76. Les coordonnées d es points de références de ces fonctions sont 
données par le Tableau 78. Les valeurs de C2 sont o btenues par interpolation linéaire entre ces 
points de référence. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
498  
 
Grad_ecl Points de référence pour les coefficients C2 
indiqués dans la Figure 75 
0 : Pas de système de gestion de la 
lumière naturelle et pas d’interrupteur 
manuel  C2 = 1 
1 : Gestion manuelle de l’éclairage en 
fonction de la lumière du jour 
(interrupteur manuel) Point A : (Ei nat  = 0 ; C2 = 1) 
Point B : (Ei nat  = 100 ; C2 = 1) 
Point G : (Ei nat  = 700 ; C2 = 0,3) 
Point J : (Ei nat  = 2800 ; C2 = 0) 
pour Ei nat  > 2800, on a C2 = 0 
2 : Gradation automatique à 
éclairement constant Point A : (Ei nat  = 0 ; C2 = 1) 
Point B : (Ei nat  = 100 ; C2 = 1) 
Point E : (Ei nat  = EiRef,l ; C2 = 0,15) 
Point H : (Ei nat  = 2* Ei Ref,l ; C2 = 0,15) 
Point I : (Ei nat  = 2* Ei Ref,l ; C2 = 0) 
pour Ei nat  > 2* Ei Ref,l, on a C2 = 0 
3 : allumage et extinction 
automatiques par détection de 
franchissement d’un seuil 
d’éclairement. Point A : (Ei nat  = 0 ; C2 = 1) 
Point C : (Ei nat  = EiRef,l ; C2 = 1) 
Point F : (Ei nat  = EiRef,l ; C2 = 0) 
pour Ei nat  > EiRef,l,  on a C2 = 0 
4 : extinction automatique par 
détection de franchissement d’un 
seuil d’éclairement. Point A : (Ei nat  = 0 ; C2 = 1) 
Point B : (Ei nat  = 100 ; C2 = 1) 
 
• Si EiRef,l < 700 (voir figure 1) : 
Point D : (Ei nat  = EiRef,l; C2 = (1/6)*(6,7 – 7* Ei Ref,l /1000)) 
Point F : (Ei nat  = EiRef,l ; C2 = 0) 
pour Ei nat  > EiRef,l , on a C2 = 0 
 
• Si Ei,l ≥ 700 (voir figure 2) : 
Point G : (Ei nat  = 700 ; C2 = 0,3) 
Point D : (Ei nat  = EiRef,l ; C2 = 0,4 –  Ei Ref,l /7000)) 
Point F : (Ei nat  = EiRef,l ; C2 = 0) 
pour Ei nat  > EiRef,l , on a C2 = 0 
Tableau 78 : Points de référence pour calculer les v aleurs des coefficients C2.   
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
499 Coefficient C2 
00.2 0.4 0.6 0.8 1
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 
Eclairement naturel intérieur Einat (lux) interrupteur manuel
Gradation automatique 
Allumage et extinction automatiques par 
détection de franchissement de seuil
d'éclairement 
Extinction automatique par 
franchissement de seuil d'éclairement 
EiRef ,lABC
D
E
FG
H
IJ
2*EiRef ,l
 
Figure 75 : Courbes donnant les valeurs de C2 selon l ’éclairement naturel intérieur et 
le mode de gestion des apports de lumière naturelle. E xemple pour un éclairement 
intérieur Ei Ref,l  inférieur à 700 lux. 
 
Coefficient C2 
00.2 0.4 0.6 0.8 1
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 
Eclairement naturel intérieur Einat (lux) interrupteur manuel
Gradation automatique 
Allumage et extinction automatiques par 
détection de franchissement de seuil
d'éclairement 
Extinction automatique par 
franchissement de seuil d'éclairement 
EiRef ,lAB C
D
E
FG
H
I J
2*EiRef ,l 
Figure 76 : Courbes donnant les valeurs de C2 selon l ’éclairement naturel intérieur et 
le mode de gestion des apports de lumière naturelle. E xemple pour un éclairement 
intérieur Ei Ref,l  supérieur à 700 lux. 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
500 9.1.3.6.2 Bâtiment à usage d’habitation- maison ind ividuelle ou accolée, Bâtiment à usage 
d’habitation- logement collectif 
Le calcul est entièrement conventionnel. L'impact s ur les consommations ne résulte donc que des 
caractéristiques des baies. 
 
Les formules définies ci-dessus sont utilisées avec  les valeurs suivantes : 
 
• Puissance surfacique d'éclairage installée conventi onnelle : P ecl_tot  = 1.4 W/m² 
Note : cette valeur résulte d'une puissance totale installée de 14 W/m2 et d'un facteur de 
non simultanéité d'utilisation des différents point s d'éclairage. 
 
• Puissance surfacique des appareillages et des périp hériques de gestion :  
Pecl_aux  = 0 W/m²  
 
• Ratio _ecl_nat  = 1 
 
• Gest_ecl = 1 
C1 = 0.9 - type de contrôle : interrupteur seul 
• Grad_ecl = 1 
La valeur de C2 est obtenue par interpolation linéa ire entre les points suivants : 
 
Points de référence pour le coefficient C2 
indiqué dans le Tableau 78  
Point A : (Ei nat  = 0 ; C2 = 1) 
Point B : (Ei nat  = 100 ; C2 = 1) 
Point G : (Ei nat  = 200 ; C2 = 0,05) Point J : (Ei nat  = 2800 ; C2 = 0) 
Pour Ei nat  > 2800, on a C2 = 0 
 
 
Figure 77 : Courbe donnant les valeurs de C2 selon l’é clairement naturel intérieur en 
résidentiel Méthode de calcul Th7BCE 2012 
501  
9.1.3.7 Calcul des apports récupérables dus à l’écl airage 
Les flux émis s'expriment de la manière suivante :  
g flux convectif, 
Fecl C = C rec_ecl_conv  C ECL_GR  
g flux radiatif, 
Fecl R = C rec_ecl_rad  C ECL_GR  
g flux non émis dans le local 
Fecl NE  = C rec_ecl_non_emis  C ECL_GR 
Conventionnellement : 
Crec_ecl_conv  = 0,5 C rec_ecl_rad  = 0,5 C rec_ecl_non_emis  = 0 
Les valeurs de Fecl C et de Fecl R sont ajoutées respectivement au flux convectif dû à des 
sources internes et au flux radiatif dû à des sourc es internes. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
502  
10. CHAUFFAGE, REFROIDISSEMENT 
 
10.1 C-Emi-Systèmes Emissions du groupe en chaud et en f roid  
10.1.1 I NTRODUCTION   
Cette fiche permet la définition d’ une émission équivalente en chauffage et une émissi on 
équivalente en refroidissement, caractérisée par : 
g Ses propriétés physiques : variation spatiale, pert es au dos, température de 
fonctionnement, parts des phénomènes convectifs et radiatifs dans les échanges avec 
l’ambiance  
g La part de la demande en énergie du groupe assurée par l’émission équivalente pour le 
chaud et pour le froid, 
g Son dispositif de régulation, lui-même défini par u ne variation temporelle et une mesure de 
température. 
g Ses ventilateurs locaux, définis par une consommati on électrique et une énergie transmise 
à l’ambiance sous forme de chaleur, 
A partir de ces émissions équivalentes, on détermin era : 
g Les besoins totaux du groupe en énergie, 
g Les demandes en énergie de chacun des émetteurs pré sents dans le groupe, 
g Les températures finales du groupe atteintes suite à la transmission de l’énergie au groupe 
via les émetteurs, 
Les étapes de calcul sont les suivantes : 
 
1. Dans un premier temps, on déterminera les propri étés des deux émetteurs équivalents, l’un 
pour l’émission de chaud, l’autre pour l’émission d e froid. On calculera également les 
consommations des ventilateurs locaux équivalentes pour l’ensemble du groupe, 
2. Dans un deuxième temps, il faut déterminer si le  système a besoin de chaud, de froid, ou 
pas de besoins. Pour cela, il faut calculer la temp érature vue par le régulateur de l’émetteur 
effectif, et la comparer aux températures de consig ne. 
3. Ensuite, on calcule la relation entre puissance totale de l’émetteur équivalent et 
température moyenne vue par la sonde (droite du gro upe). 
4. On interpole à la température de consigne pour o btenir la puissance requise totale pour le 
groupe. 
5. On calcule la puissance requise par émetteur et toutes les températures obtenues à la fin 
du pas de temps en prenant en compte l’émission. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
503  
10.1.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 79 donne la nomenclature des différentes  variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
iocc_zone (h) Indicateur d’occupation au temps h Ent.     
iocc_zone (h31) Indicateur d’occupation au temps hg1 Ent.    
θi,moy(0;0) (h) Température moyenne de l’air à 
puissance nulle °C    
θi,moy(10;0) (h) Température moyenne de l’air pour une 
puissance émise de 10 W/m² 
intégralement convective. °C    
θi,moy(0;10) (h) Température moyenne de l’air pour une 
puissance émise de 10 W/m² 
intégralement radiative. °C    
θs,moy(0;0) (h) Température moyenne secondaire  du 
groupe à puissance nulle °C    
θs,moy(10;0) (h) Température moyenne secondaire  pour 
une puissance émise de 10 W/m² 
intégralement convective. °C    
θs,moy(0;10) (h) Température moyenne secondaire  pour 
une puissance émise de 10 W/m² 
intégralement radiative. °C    
θm,moy(0;0) (h) Température moyenne de masse à 
puissance nulle °C    
θm,moy(10;0) (h) Température moyenne de masse pour 
une puissance émise de 10 W/m² 
intégralement convective. °C    
θm,moy(0;10) (h) Température moyenne de masse pour 
une puissance émise de 10 W/m² 
intégralement radiative. °C    
θrm,moy(0;0) (h) Température radiante moyenne à 
puissance nulle °C    
θrm,moy(10;0) (h) Température radiante moyenne pour 
une puissance émise de 10 W/m² 
intégralement convective. °C    
θrm,moy(0;10) (h) Température radiante moyenne pour 
une puissance émise de 10 W/m² 
intégralement radiative. °C    
θop,moy(0;0) (h) Température opérative moyenne 
ressentie à puissance nulle °C    
θop,moy(10;0) (h) Température opérative moyenne une 
puissance émise de 10 W/m² 
intégralement convective. °C    Comportement themrique du groupe 
θop,moy(0;10) (h) Température opérative moyenne 
ressentie pour une puissance émise de 
10 W/m² intégralement radiative. °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
504 irelance (h) Indicateur de période de relance au pas 
de temps h. Ent.    
θiich_relance (h) Température de consigne initiale de 
chauffage définie par le scénario de 
relance au pas de temps h. °C    Relance 
θiifr_relance (h) Température de consigne initiale de 
refroidissement définie par le 
scénario de relance au pas de 
temps h. °C    
θiich (h)  Température de consigne initiale  de 
chauffage au pas de temps h. °C    Environnement 
intérieur θiifr  (h) Température de consigne initiale  de 
refroidissement au pas de temps h °C    
Aut ch,eff (j)  Indicateur de saison effective de 
chauffage. 
1 : le groupe est en saison de 
chauffage. Ent.    C_Ein_Determination 
des saisons  
Aut fr,eff (j)  Indicateur de saison effective de 
refroidissement. 
1 : le groupe est en saison de 
refroidissement.  Ent.    
Qsys_lat em  (h)  Energie latente fournie par 
l’émetteur  em  au pas de temps h.  Wh    Déshum. (après 
croisement) Qsys_lat  (h)  Energie latente fournie par 
l’ensemble des émetteurs au pas de 
temps h. Wh    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
id em_chaud em 
 Booléen indiquant si l’émetteur em  
a une fonction de chauffage. Bool 0 1 g 
id em_froid em  Booléen indiquant si l’émetteur em  
a une fonction de refroidissement 
(un émetteur peut avoir les deux 
fonctions). Bool 0 1 g 
δθvs_ch em Variation spatiale en mode 
chauffage. °C g∞ +∞  
δθvs_fr em  Variation spatiale en mode 
refroidissement.  °C g∞ +∞  
Pemconv_ch em 
 Ratio d’énergie convective sur 
l’énergie totale transmise pour le 
chaud. g 0 1 g 
Pemconv_fr em  Ratio d’énergie convective sur 
l’énergie totale transmise pour le 
froid.  g 0 1 g Propriétés de l’émetteur 
Pper em 
 Ratio de pertes au dos de l’émetteur 
sur l’énergie émise. g 0 1  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
505 Gest VCV em Mode de gestion/régulation des 
ventilateurs locaux de l’émetteur : 
0 : Pas de ventilateur. 
1 : Régulation manuelle 
uniquement, 
2 : Régulation automatique avec 
sonde intégrée, 
3 : Régulation automatique avec 
sonde déportée. Ent. 0 3 g 
ispv em Présence d’un régime de super 
petite vitesse automatique sur le 
ventilogconvecteur. Bool faux vrai g 
PVCV _GV em  Puissance des ventilateurs locaux 
du ventilogconvecteur en régime de 
grande vitesse. W 0 +∞ g 
PVCV _MV em  Puissance des ventilateurs locaux 
du ventilogconvecteur en régime de 
moyenne vitesse. W 0 +∞ g 
PVCV _PV em  Puissance des ventilateurs locaux 
du ventilogconvecteur en régime de 
petite vitesse. W 0 +∞ g 
PVCV _SPV em  Puissance des ventilateurs locaux 
du ventilogconvecteur en régime de 
super petite vitesse. W 0 +∞ g 
Seuil VCV_pvmv_ch em  Seuil de besoins de chauffage à 
partir duquel le ventilogconvecteur 
fonctionne en régime de moyenne 
vitesse. Wh/m² 0 +∞ 20 
Seuil VCV_pvmv_fr em  Seuil de besoins de froid à partir 
duquel le ventilogconvecteur 
fonctionne en régime de moyenne 
vitesse. Wh/m² g∞ 0 g20 
id regul_batt  Type de régulation de la batterie de 
refroidissement : 
03 Batterie à débit d’eau régulé de 
façon progressive 
13 Autre cas (température de 
batterie constante)  g 0 1 g 
Qv_recirc_GV em 
 Débit de recirculation en grande 
vitesse, exprimé en m3/h. m3/h 0 +∞ g 
Qv_recirc_MV em  Débit de recirculation en moyenne 
vitesse, exprimé en m3/h. m3/h 0 +∞ g 
Qv_recirc_PV em  Débit de recirculation en petite 
vitesse, exprimé en m3/h. m3/h 0 +∞ g 
θbatt_dim em  Température de dimensionnement 
de la batterie froide de l’émetteur. °C  0 25  Paramètres des émetteurs à recyclage d’air 
FB battem  Facteur de bygpass de la batterie 
pour une batterie à débit d’eau 
régulé de façon progressive 
(conventionnel). Réel  0 1 0.8 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
506 δθvt_ch em  Variation temporelle en mode 
chauffage. °C 0 +∞  
δθvt_fr em 
 Variation temporelle en mode 
refroidissement. °C g∞ 0  
Psd_ch em 
 Ratio caractéristique de la mesure 
de température effectuée par le 
régulateur de l’émetteur pour le 
chaud. 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air.  Réel 0 1 0.5 Propriétés du dispositif de régulation 
Psd_fr em 
 Ratio caractéristique de la mesure 
de température effectuée par le 
régulateur de l’émetteur pour le 
froid. 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air.  Réel 0 1 0.5 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
Rat s_ch em 
 Ratio de la surface utile traitée par 
l’émetteur à la surface utile totale 
du groupe en chaud. g 0 1  
Rat s_fr em 
 Ratio de la surface utile traitée par 
l’émetteur à la surface utile totale 
du groupe en froid. g 0 1  
Rat t_ch em 
 Part assurée par l’émetteur dans 
l’énergie de chaud totale fournie à 
la surface utile traitée. g 0 1  Emetteur 
Rat t_fr em 
 Part assurée par l’émetteur dans 
l’énergie de froid totale fournie à la 
surface utile traitée. g 0 1  
iclim  Booléen indiquant si le groupe est 
refroidi. Bool 0 1 g Groupe 
Agr  Surface utile du groupe. m² 0 +∞ g 
id type  Type de réseau de distribution du 
groupe : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution 
hydraulique.  Ent.  0 1 g Distribution de froid 
du groupe 
id gest_fr  Mode de régulation de la 
température de la distribution du 
groupe associée à l’émetteur. Ent  1 3 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
507 θdep_dim_fr  Température de départ de 
dimensionnement (si le réseau 
fonctionne à température de départ 
constante). °C  g∞ +∞ g 
θret_dim_fr  Température de retour de 
dimensionnement (pour le mode à 
température de retour constante). °C  g∞ +∞ g  
∆θem_dim_fr  Différence nominale de température 
dans le réseau de distribution du 
groupe entre départ et retour, liée 
au dimensionnement en froid. °C  g∞ +∞ g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
Rat eff_ch em  Part de l’énergie fournie au groupe 
effective assurée par l’émetteur en 
chauffage.  Ent    
Rat eff_fr em  Part de l’énergie fournie au groupe 
effective assurée par l’émetteur en 
refroidissement.  Ent    
Qsys_fr em (h)  Demande en énergie de chauffage 
transmise par l’émission à son 
réseau de distribution du groupe au 
pas de temps h.  Wh    Sorties par émetteur  
Qsys_ch em (h) Demande en énergie de 
refroidissement transmise par 
l’émission em  à son réseau de 
distribution du groupe au pas de 
temps h. Wh    
Qm_recirc_eff em (h)  Débit massique de recirculation 
effectif sur la batterie froide de 
l’émetteur em . kg/s    Déshum. ωsat em (h)  Humidité spécifique à saturation 
pour la température de batterie  
θbatt . kg/kg 
as    
θsd,fin  (h) Température vue par la sonde 
effective à la fin du pas de temps °C    
θi,fin  (h) Température de l’air à la fin du pas 
de temps °C    
θm,fin  (h) Température de masse à la fin du 
pas de temps °C    
θs,fin  (h) Température opérative du groupe à 
la fin du pas de temps °C    
θop,fin  (h) Température ressentie par 
l’occupant à la fin du pas de temps °C    
θsd,moy (h)  Température vue par la sonde 
effective moyenne sur le pas de 
temps °C    Sorties au niveau du groupe 
θi,moy (h) Température moyenne de l’air sur le 
pas de temps °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
508 θm,moy (h  Température de masse moyenne 
sur le pas de temps °C    
θs,moy (h)  Température opérative moyenne du 
groupe sur le pas de temps °C    
θop,moy  (h)  Température ressentie par 
l’occupant moyenne sur le pas de 
temps °C    
Φcrois_ch (h)  Puissance de chauffage nécessaire 
issue du croisement.  W    
Φcrois_fr (h) Puissance de refroidissement 
nécessaire issue du croisement.  W    
id bch (h) Indicateur de besoins de chaud nong
nuls au pas de temps h. Bool    
id bfr (h) Indicateur de besoins de froid nong
nuls au pas de temps h. Bool    
Qsys_ch (h) Energie requise pour le chauffage 
totale du groupe. Wh     
Qsys_fr (h) Energie requise pour le 
refroidissement totale du groupe. Wh    
Wvent_loc_tot (h)  Consommation électrique totale des 
ventilateurs locaux des émetteurs 
du groupe. Wh    Ventilateurs locaux Φvent_loc_vc (h)  Energie consommée par les 
ventilateurs locaux de l’ensemble 
des émetteurs du groupe et 
transmise à l’ambiance sous forme 
de chaleur. Wh    
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
509  
Variables internes 
 Nom Description Unité    
Rat em_eq_ch Part de l’énergie fournie au groupe 
assurée par l’émission en chaud.  g    
δθvt_ch  Variation temporelle de l’émetteur 
équivalent de chaud. °C    
δθvs_ch  Variation spatiale de l’émetteur 
équivalent de chaud. °C    
Pemconv_eq_ch  Ratio d’énergie convective de 
l’émetteur équivalent de chaud g    
Psd_ch  Ratio caractéristique de la mesure 
de température effectuée par le 
régulateur associé à l’émetteur 
équivalent de chaud. 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air.  g    
θi_eq_ch (h)  Température de consigne 
équivalente en chauffage. °C    Emetteur équivalent de chaud 
θsd_eq_ch (h) Température vue par la sonde de 
l’émetteur équivalent de chaud au 
début du pas de temps °C    
Rat em_eq_fr Part de l’énergie fournie au groupe 
assurée par l’émetteur équivalent 
en froid.  g    
δθvt_fr  Variation temporelle de l’émetteur 
équivalent de froid. °C    
δθvs_fr  Variation spatiale de l’émetteur 
équivalent de froid. °C    
Pemconv_eq_fr  Ratio d’énergie convective de 
l’émetteur équivalent de froid g    
Psd_eq_fr  Ratio caractéristique de la mesure 
de température effectuée par le 
régulateur associé à l’émetteur 
équivalent de froid. 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air.  g    Emetteur équivalent de froid 
θi_eq_fr  (h) Température de consigne 
équivalente en refroidissement °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
510  
θsd_eq_fr (h) Température vue par la sonde de 
l’émetteur équivalent de froid au 
début du pas de temps. °C    
Pemconv  Ratio d’énergie convective de 
l’émetteur équivalent sollicité (soit 
le chaud, soit le froid). g    
Psd  Ratio caractéristique de la mesure 
de température effectuée par le 
régulateur associé à l’émetteur 
équivalent sollicité (soit celui de 
chaud, soit celui de froid). 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air.  g    
θsd_0 (h) Température vue par la sonde 
associée au régulateur de l’émetteur 
équivalent sollicité (soit le chaud, 
soit le froid), en fin de temps et à 
puissance émise nulle. °C    
θsd_10 (h) Température vue par la sonde 
associée au régulateur de l’émetteur 
équivalent sollicité (soit le chaud, 
soit le froid), en fin de temps et à 
puissance émise de 10 kW. °C    Emetteur équivalent sollicité 
θic (h) Température de consigne 
équivalente (soit de chaud, soit de 
froid). °C    
Wvent_loc em  (h)  Consommation électrique des 
ventilateurs locaux de l’émetteur 
em. Wh    
Φvent_loc_amb em  (h) Energie transmise à l’ambiance par 
les ventilateurs sous forme de 
chaleur. Wh    
Qv_recirc em (h) Débit volumique de recirculation des 
ventilateurs locaux de l’émetteur 
em . m3/h    
Qm_recirc em (h) Débit massique de recirculation des 
ventilateurs locaux de l’émetteur 
em . kg/s    Ventilateurs locaux 
θbatt em (h) Température de batterie froide de 
l’émetteur pour le calcul de la 
déshumidification. °C    
a0 Ordonnée à l’origine de la droite du 
groupe W    
a1 Pente de la droite du groupe W/°C    
Φutil (h) Puissance moyenne utile appelée 
par le groupe W    Droite du groupe 
Φcrois (h) Puissance nécessaire issue du 
croisement  W    
Constantes  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
511  Nom Description Unité   Conv. 
 Ca Chaleur massique de l’air sec. J/kgK   1006 
Tableau 79 : Nomenclature du modèle 
10.1.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.1.3.1.1 Emission conventionnelle en calcul de BB io 
Pour le calcul du coefficient BBio, on adopte une é mission équivalente conventionnelle pour 
chaque groupe, avec les caractéristiques suivantes : 
- Un seul composant émetteur de chauffage par groupe,  
- Un seul composant émetteur de refroidissement par g roupe refroidi ( iclim gr 
 = 1 ), 
- Variation spatiale (en chauffage : δθvs_ch em  et en refroidissement : δθvs_fr em ) : 0 K, 
- Variation temporelle (en chauffage δθvt_ch em  et en refroidissement δθvt_fr em ) : 0 K, 
- Part convective de transmission de l’énergie au gro upe (en chauffage : P emconv_ch et en 
refroidissement : P emconv_fr ) : 0.5, 
- Pertes au dos ( Pper em ) : 0, 
- Ratio caractéristique de la mesure de température e ffectuée par le régulateur de 
l’émetteur (en chauffage : Psd_ch em , en refroidissement : Psd_fr em ) : 0.5, 
- Pas de ventilateurs locaux. 
10.1.3.2 Caractérisation des émetteurs 
10.1.3.2.1 Variations spatiales associées à l’émett eur en chauffage 
Pour le calcul de consommations (Th-C), L’émetteur est caractérisé par une variation spatiale en 
chauffage δθvs_ch em  et une en refroidissement, dépendant de la classe de l’émetteur utilisé et de la 
hauteur sous plafond du local desservi. 
La méthode de calcul ThC offre deux possibilités de  définition de ce paramètre :  
- le choix d’une classe A, B (déclinée en B1, B2 et B 3) ou C pour le chauffage,  
- la définition directe d’une valeur de variation spa tiale à appliquer en fonction de 
chauffage, dans le cas où celle-ci peut être justif iée. 
Les catégories d’émetteurs de chaud concernées par les différentes classes  sont les suivantes : 
g Classe A  : plancher chauffant,  
g Classe B1  : émetteurs à forte induction : diffuseurs à jet vertical descend ant, buses, diffuseurs  
tourbillonnaires, à géométrie variable, etc…  
g Classe B2  : diffusion d'air, poutres climatiques, ventilo-conve cteurs, 
g Classe B3  : émetteurs rayonnants (autres que plancher), plafond  chauffant. 
g Classe C  : autres cas. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
512  
 
δθvs_ch em  Locaux de moins de 
4 mètres sous 
plafond Locaux de 4 à moins 
de 6 mètres sous 
plafond Locaux de 6 à moins 
de 8 mètres sous 
plafond Locaux de plus de 8 
mètres sous plafond 
Classe A 0 0 0 0 
Classe B1 0 0 0.5 1.0 
Classe B2 0 0.6 1.7 2.8 
Classe B3 0.2 0.8 1.2 1.6 
Classe C 0.4 1.2 2.0 2.8 
Tableau 80 : Valeurs de variation spatiale en chauffage  en fonction des paramètres 
impliqués 
 
Dans le cas particulier des poêles et inserts, les valeurs par défaut suivantes sont proposées : 
δθvs_ch em  
Appareil desservant 
1 seul niveau Appareil desservant 
2 niveaux 
0.9 1,4 
Tableau 81 : Valeurs de variation spatiale en chauffage  pour les poêles et inserts 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
513 10.1.3.2.2 Variations spatiales associées à l’émett eur en refroidissement 
L’émetteur est caractérisé par une variation spatia le en refroidissement δθvs_fr em , dépendant de la 
classe de l’émetteur utilisé et de la hauteur sous plafond du local desservi. 
La méthode de calcul ThC offre deux possibilités de  définition de ce paramètre :  
- le choix d’une classe A, B ou C pour le refroidisse ment,  
- la définition directe d’une valeur de variation spa tiale à appliquer en fonction de 
refroidissement, dans le cas où celle-ci peut être justifiée. 
Les émetteurs de froid concernés par les différente s classes  sont les suivants : 
g Classe A  : plancher froid, système à déplacement d’air, 
g Classe B  : diffusion d’air, émetteur avec brassage de l’air  ambiant, poutres climatiques, 
g Classe C  : plafond rafraîchissant, autres cas. 
δθvs_fr em  Locaux de moins de 
4 mètres sous 
plafond Locaux de 4 à moins 
de 6 mètres sous 
plafond Locaux de 6 à moins 
de 8 mètres sous 
plafond Locaux de plus de 8 
mètres sous plafond 
Classe A 0 0.4 0.8 1.2 
Classe B 0 0.2 0.4 0.6 
Classe C 0 0 0 0 
Tableau 82 : Valeurs de variation spatiale en refroidis sement en fonction des 
paramètres impliqués 
10.1.3.2.3 Parts convectives de transmission de l’é nergie au groupe 
Un émetteur transmet l’énergie pour le chaud et/ou pour le froid au travers d’échanges à la fois 
radiatifs et convectifs. Selon le profil de l’émett eur, les parts des phénomènes radiatifs ( 1-Pem ) et 
convectifs ( Pem ) dans les échanges seront différentes. L’une peut se déduire de l’autre car leur 
somme est égale à l’unité. On définit un P em  en chaud et un P em  en froid.  
Description de l’émetteur Pemconv_ch  
Pas d’émetteur de chaud. 0 
Soufflage d’air chaud (convecteurs, ventilo-convect eurs, 
aérothermes…). 0.95 
Emetteurs muraux rayonnants (panneaux rayonnants, 
radiateur à eau chaude…). 0.70 
Planchers chauffants, tubes rayonnants gaz basse 
température, panneau radiant lumineux gaz, inserts,  
poêles à bois (autre que accumulation). 0.50 
Murs chauffants, panneaux rayonnants de plafonds, 
cassette rayonnante basse ou moyenne température, 
poêles à accumulation. 0.35 
Plafond chauffant, radiant électrique infrarouge mo yen ou 
infrarouge court 0.20 
Tableau 83 : Parts convectives en chauffage P emconv_ch en fonction de la typologie 
d'émetteur 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
514  
Description de l’émetteur Pemconv_fr  
Soufflage d’air froid (ventilo-convecteurs…) 0.95 
Poutre froide 0.80 
Plafond rafraîchissant, panneaux rafraîchissant de 
plafond 0.50 
Mur rafraîchissant 0.35 
Plancher rafraîchissant 0.20 
Tableau 84 : Parts convectives en refroidissement Pe mconv_fr en fonction de la 
typologie d'émetteur 
10.1.3.2.4 Pertes d’énergie au dos de l’émetteur 
Pour les émetteurs intégrés aux parois donnant sur l’extérieur ou un espace non-chauffé, des 
pertes d’énergie sont à comptabiliser. Ces pertes a u dos sont caractérisées par Pper , part perdue 
de la quantité d’énergie (chaud ou froid) fournie a u groupe par l’émetteur. 
10.1.3.2.5 Variations temporelles  associées à l’ém etteur 
L’émetteur est caractérisé par une variation tempor elle en chauffage δθvt_ch em  et une en 
refroidissement δθvt_fr em , fonction de la précision de la régulation termina le du couple 
régulateur/émetteur à l’échelle du local. 
La méthode de calcul offre quatre alternatives dans  la définition de ces valeurs : 
La saisie directe d’une valeur certifiée, notamment  pour les robinets thermostatiques, les 
régulations d’ambiance et les thermostats intégrés.   
Note : en froid, le paramètre de la méthode δθvt_fr em est  définie négativement. Il convient 
donc de retenir l’opposé de la valeur justifiée si celle-ci est définie positivement.  
g La saisie de la valeur justifiée,augmentée de +0.5K  en mode chaud ou de (-0.5K) en mode 
froid,  par un essai effectué par un laboratoire in dépendant et accrédité selon la norme NF 
EN ISO/CEI 17025 par le COFRAC ou tout autre organi sme d’accréditation signataire de 
l’accord européen multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coordination européenne 
des organismes d’accréditation sur la base des norm es harmonisées. 
g A défaut de valeur certifiée, les valeurs par défau t suivantes sont retenues : 
δθvt_ch em  Valeur de la variation 
temporelle en chauffage 
Couple régulateur/émetteur ne permettant pas un arr êt 
total de l’émission 2.0 
Couple régulateur/émetteur  ne pe rmettant un arrêt total 
de l’émission 1.8 
δθvt_ 
fr em  Valeur de la variation 
temporelle en froid 
Couple régulateur/émetteur ne permettant pas un arr êt 
total de l’émission -2.0 
Couple régulateur/émetteur permettant un arrêt tota l de 
l’émission -1.8 
Tableau 85 : Valeurs par défaut de variations spatiale s en chauffage et en 
refroidissement Méthode de calcul Th7BCE 2012 
515  
g Pour les poêles et inserts uniquement, les valeurs de variations temporelles retenues sont 
conventionnelles, en fonction du mode de régulation  : 
Type de régulation Tout type de locaux 
Avec thermostat 
d’ambiance 2 
Régulation manuelle 2,5 
Tableau 86: Valeurs conventionnelles de variations te mporelles dans le cas  de 
poêles et inserts 
Température perçue par le dispositif de régulation de l’émetteur 
La finalité du dispositif de régulation de l’émette ur est de mesurer la température intérieure du loca l 
et d’adapter en fonction d’une température de consi gne l’énergie à fournir. 
La température intérieure perçue par ce dispositif est une moyenne pondérée de la température de 
l’air intérieur et de la température radiante dans le groupe, le coefficient de pondération pour la 
température d’air étant noté Psd  (chauffage : Psd_ch em et  refroidissement:  P sd_fr em ).  
La valeur conventionnellement retenue est de 0.5, q uelques soient les configurations de 
régulateurs. 
10.1.3.2.7 Rat em 
  en chaud et en froid 
Chaque groupe possède un émetteur équivalent de cha ud et de froid. Un émetteur équivalent est 
décrit par les mêmes caractéristiques qu’un émetteu r, à l’exception des pertes au dos et des 
puissances de ventilateurs locaux.  
La contribution de chaque émetteur est définie par son Rat ch em  et son Rat fr em Ces ratios sont 
obtenus à partir : 
g de Rat s, ratio de la surface utile du local (ou des locaux ) desservi(s) par l’émetteur sur la surface utile t otale du 
groupe,  
g de Rat t, ratio de répartition des besoins entre plusieurs émetteurs desservant un même local (ou des mêmes 
locaux).  
Rat ch em  = Rat s_ch em   x  Rat t_ch em 
 
Rat fr em  = Rat s_fr em   x  Rat t_fr em  (850) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
516 10.1.3.2.8 Calcul des émetteurs équivalents 
Pour définir correctement l’émetteur équivalent, on  a donc besoin de définir la contribution effective  
de chaque émetteur à l’émetteur équivalent par l’in termédiaire des em 
eff Rat pour chaque émetteur. 
La somme des em Rat  doit toujours être plus petite ou égale à 1. Si ce tte somme est nulle, alors le 
em 
eff Rat  correspondant est nul aussi. 
.,
__
∑∑
==
em em 
fr em 
fr em 
fr eff em em 
ch em 
ch em 
ch eff 
Rat Rat Rat Rat Rat Rat 
 (851) 
On détermine les caractéristiques des deux systèmes  équivalents comme suit : 
Emetteur de chaud équivalent :                         Emetteur de froid équivalent  : 
∑ ∑∑ ∑∑ ∑∑ ∑∑ ∑
× = × =× = × =× = × =× = × == =
em em 
fr vs em 
eff fr fr eq vs 
em em 
ch vs em 
eff ch ch eq vs em em 
fr vt em 
eff fr fr eq vt 
em em 
ch vt em 
eff ch ch eq vt em em 
fr em em 
eff fr fr eq em 
em em 
ch em em 
eff ch ch eq em em em 
fr sd em 
eff fr fr eq sd 
em em 
ch sd em 
eff ch ch eq sd em em 
fr fr eq em 
em em 
ch ch eq em 
Rat Rat Rat Rat P Rat PP Rat PP Rat PP Rat PRat Rat Rat Rat 
_ _ __ _ _ ___ _ __ _ _ ___ _ __ _ _ ___ _ __ _ _ ____ __
δθ δθ δθ δθ δθ δθ δθ δθ  
 (852) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
517 10.1.3.3 Détermination du besoin 
10.1.3.3.1 Calculs préliminaires 
On détermine si le groupe a besoin de chaud, de fro id, ou rien. On commence par calculer les 
températures de consignes corrigées des variations : 
. )) ( ); (( )(, )) ( ); (( )(
__ __ _ ____ __ _ __
fr eq vt fr eq vs relance iifr iifr fr eq ich eq vt ch eq vs relance iich iich ch eq i
h h MIN hh h MAX h
δθ δθ θθ θδθ δθ θθ θ
+ + =+ + =
 (853) 
 
On détermine ensuite les températures perçues par l es régulateurs fictifs des deux émetteurs 
équivalents. Elles sont reliées aux températures de  l’air et à la température radiante moyenne via 
les coefficients sd P.  
( )
( ) )( 1)( )()( 1)( )(
) 0 , 0 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 (
, __ , __ __, __ ) 0 , 0 ( , __ __
h Ph Phh Ph Ph
moy rm fr eq sd moy ifr eq sd fr eq sd moy rm ch eq sd moy ich eq sd ch eq sd 
θ θ θθ θ θ
⋅ −+ ⋅ =⋅ −+ ⋅ =
 (854) 
 
10.1.3.3.2 Détermination des propriétés de l’émette ur équivalent sollicité 
A un pas de temps donné, on considère conventionnel lement qu’un seul des deux émetteurs 
équivalent peut être sollicité (un groupe ne peut ê tre refroidi et chauffé au même pas de temps). 
Si )( )(__ __ h hfr eq i fr eq sd θ θ > , alors l’émetteur équivalent sollicité est celui d e froid.  
Si )( )(__ __ h hch eq i ch eq sd θ θ < , alors l’émetteur équivalent sollicité est celui d e chaud.  
Dans le cas où ces deux conditions seraient vérifié es, on considère alors que la demande en 
chauffage est prioritaire sur la demande de froid. 
Si les deux comparaisons sont fausses, alors aucune  des deux émissions n’est sollicitée. 
 Si )( )(__ __ h hch eq i ch eq sd θ θ < , 
ich ic ch eq em em ch eq sd sd 
PPPP
θθ===
____
 
Sinon, 
Si )( )(__ __ h hfr eq i fr eq sd θ θ > , 
ifr ic fr eq em em fr eq sd sd 
PPPP
θθ===
____
 (855) 
 
Si aucun système n’est mis en fonctionnement, les t empératures finales du groupe sont 
simplement les températures finales en l’absence d’ émission issue de la matrice du groupe. 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
518 10.1.3.4 Droite du groupe 
La droite du groupe est définie par la relation lin éaire qui existe entre la puissance totale du 
système et la température moyenne vue par la sonde 
.10 sd crois aaθ φ +=  (856) 
Celle-ci dépend du type d’émetteur équivalent mis e n marche, froid ou chaud. Pour déterminer les 
coefficients de la droite, il faut commencer par ca lculer les températures moyennes de l’air et 
radiante moyenne à partir de la matrice du groupe d ans le cas où les puissances sont nulles, et 
dans le cas où gr emconv conv A P ×× = 10 φ  et gr emconv rad A P ×× −= 10 ) 1 (φ . ( emconv P dépendant du 
système considéré). Celles-ci valent : 
( )
( ) ), ( 1)( )(), ( 1)( )(), ( )(), ( )(
)10 , 0 ) 0 ,10 ()10 , 0 ( ) 0 ,10 () 0 , 0 () 0 , 0 (
, , 10 _,, , 10 _,, 0_,, 0_,
h Ph Phh Ph P hh hh h
moy rm em moy rm em moy rm moy iem moy iem moy imoy rm moy rm moy i moy i
θ θ θθ θ θθ θθ θ
⋅−+ ⋅=⋅−+ ⋅===
 (857) 
 
Les températures correspondantes perçues par la son de sont : 
). ( )1 ()( )(), ()1 ()( )(
10 _, 10 _, 10 _0_, 0_, 0_
h Ph Phh Ph Ph
moy rm sd moy isd sd moy rm sd moy isd sd 
θ θ θθ θ θ
−+ =−+ =
 (858) 
 
Les coefficients 0a et 1a sont calculés par : 



⋅
−=⋅−−=
)()(10 )(), ()()(10 )(
0_ 10 _10_
0_ 10 _0
h hhahh hha
sd sd sd 
sd sd 
θ θθθ θ (859) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
519 La Figure 78  montre un exemple de droite du groupe : 
 
Figure 78 : Droite de comportement thermique d’un groupe 
10.1.3.5 Calcul de la puissance totale requise par le groupe 
Pour le calcul de la puissance totale requise, on c onsidère que les émetteurs équivalents sont 
aptes à fournir une puissance infinie. La courbe de  fonctionnement est donc une droite 
verticale ic sd θθ=. La puissance requise crois φ par le groupe est calculée par croisement entre ce tte 
courbe de fonctionnement et la droite du groupe. 
Si iclim  = Vrai alors, 
)()()()(1 0 hhahahic crois θ φ ⋅+=  
Sinon, 
) 0), ()()(max( )(1 0 hhaha hic crois θ φ ⋅+ =  (860) 
La Figure 79  illustre les calculs effectués dans l’équation  
 
Figure 79 : Intersection avec la droite du groupe 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
520  
Il est également nécessaire de calculer les puissan ces de croisement pour chacun des émetteurs 
équivalents : 
()
( ) 
==
)(, 0min )()(, 0max )(
__
h hh h
crois fr crois crois ch crois 
φ φφ φ
 (861) 
 
10.1.3.6 Impact des saisons de fonctionnement 
La demande d’énergie déterminée par croisement n’es t effective que si le groupe se trouve en 
période où l’usage des systèmes est autorisé.  
Dans le cas d’une puissance requise de chauffage, c ette dernière ne sera donc effective que si 
Saison(j) = 3 (saison de chauffage) ou 4 (saison mi xte de chauffage et de refroidissement). 
Dans le cas d’une puissance requise de refroidissem ent, cette dernière ne sera donc effective que 
si Saison(j) = 1 (saison de refroidissement) ou 4 ( saison mixte de chauffage et de refroidissement). 
En calculs du BBio, les données relatives aux saiso ns de fonctionnement sont celles propres du 
groupe (voir fiche C_Ei_Détermination des saisons ). 
En calculs des consommations, les données relatives  aux saisons de fonctionnement sont les 
données effectives, issus d’une procédure commune à  l’ensemble des groupes desservis par la 
même génération (voir la fiche C_Gen_Détermination des saisons de fonctionnement d es 
systèmes ). 
Si (ifr fr sd θθ>, et 1)(,=j Aut eff fr ) ou si ( ich ch sd θθ<, et 1)(,=j Aut eff ch ),  
alors,  
)()( h hcrois util φ φ=  
Si 0)(≠hcrois φ , alors, 
 



==
)()()()()()(
__
hhhid hhhid 
crois fr crois 
bfr crois ch crois 
bch 
φφφφ
 
Sinon,  

==
0)(0)(
hid hid 
bfr bch  
Sinon,  
0)(=hutil φ (W) 

==
0)(0)(
hid hid 
bfr bch  (862) 
 
Dans le cas d’une util φ nulle, les températures finales du groupe sont les  températures calculées 
dans la fiche comportement thermique du groupe, à p uissance appliquée nulle. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
521 10.1.3.7 Puissances requises et pertes au dos par é metteur 
Les énergies requises en chauffage et en refroidiss ement(en Wh) par l’émetteur em  au pas de 
temps h sont les suivantes : 
em 
per util em 
ch eff em 
chaud em em 
ch sys Ph MAX Rat id hQ−×× =1)) (; 0 ()(_
_ _φ
 
em 
per util em 
fr eff em 
froid em em 
fr sys Ph MIN Rat id hQ−×× =1)) (; 0 ()(_
_ _φ
 (863) 
 
10.1.3.8 Modélisation des ventilateurs locaux des é metteurs (en méthode Th-C 
uniquement) 
10.1.3.8.1 Principe 
La modélisation des ventilateurs locaux concernent les émetteurs gainés ou carrossés de type 
ventilo-convecteurs. On considère que ces ventilate urs possèdent au moins trois régimes de 
fonctionnement : à petite, moyenne et grande vitess e. Un régime de super petite vitesse peut 
également être valorisé dans le cadre des ventilate urs à régulation automatique avec sonde 
intégrée (voir ci-dessous). 
A chaque régime de fonctionnement est associé une p uissance électrique PVCV  et un débit de 
recirculation Qm_recirc . Le débit de recirculation correspond au débit eff ectif d’air intérieur qui fait 
l’objet d’un recyclage par l’émetteur. Ce débit de recirculation est considéré constant sur un pas de 
temps donné.  
En ce qui concerne la régulation, on considère que les ventilateurs sont systématiquement 
asservis à la programmation et basculent en régime de grande vitesse (GV) en période de relance.  
Hors période de relance, les cas suivants sont dist ingués (selon la valeur de Gest VCV em ): 
g Régulation manuelle uniquement  : le fonctionnement étant soumis à l’appréciation des 
occupants, on considère qu’il est permanent aussi b ien en occupation qu’en inoccupation. 
Le choix entre régime de petite vitesse (PV) et moy enne vitesse (MV) est déterminé lors du 
premier pas de temps d’occupation, en fonction des besoins en énergie de chaud ou de 
froid. 
g Régulation automatique avec sonde intégrée  : le fonctionnement est permanent pour 
permettre à la sonde intégrée de mesurer correcteme nt la température ambiante. Le 
régime retenu est adapté chaque heure aux besoins d e chaud ou de froid calculés. En 
l’absence de besoins, le régime de super petite vit esse est enclenché si l’appareil en 
dispose. 
g Régulation automatique avec sonde déportée  : la régulation permet un arrêt des 
ventilateurs locaux en l’absence de besoins, et une  adaptation du régime aux besoins le 
reste du temps. 
Quelque soit le cas, les ventilateurs locaux ne son t activés qu’au cours des saisons de 
fonctionnement (chauffage et/ou refroidissement sel on les fonctions de l’émetteur). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
522 10.1.3.8.2 Algorithme de calcul des consommations é lectriques et des débits de recirculation 
d’un ensemble de ventilateurs locaux 
La présence de ventilateurs locaux est signalée par  : 0>em 
VCV Gest . 
Les ventilateurs locaux ne sont activés qu’au cours  des saisons de fonctionnement de l’émetteur 
auquel ils sont associés, ce qui se traduit par :  
1_=em 
chaud em id  et 1)(,=j Aut eff ch  
Ou 
1_=em 
froid em id  et 1)(,=j Aut eff fr  (864) 
Dans le cas où ces conditions sont vérifiées, l’alg orithme suivant est appelé : 
 
Si 1)(=hid relance , alors,  (en relance, le régime grande vitesse est imposé)  

==
em 
GV VCV em 
loc vent em 
GV recirc vem 
recirc v
PhWQhQ
_ ___ _
)()(
 
Sinon,  si Gest VCV em  = 1 , ( gestion manuelle uniquement)  
Si 1)(_ =h id zone occ  et 0) 1(_ =−h id zone occ , alors, 
Si em 
ch pvmv VCV gr em 
ch eff em 
ch sys Seuil A Rat hQ__ _ _ .. )(>  ou 
em 
fr pvmv VCV gr em 
fr eff em 
fr sys Seuil A Rat hQ__ _ _ .. )(< ,  alors,  

==
em 
MV VCV em 
loc vent em 
MV recirc vem 
recirc v
PhWQhQ
_ ___ _
)()(
 
Sinon,   

==
em 
PV VCV em 
loc vent em 
PV recirc vem 
recirc v
PhWQhQ
_ ___ _
)()(
 
Sinon,  

− =− =
) 1( )() 1( )(
_ __ _
hWhWhQhQ
em 
loc vent em 
loc vent em 
recirc vem 
recirc v 
Sinon, si Gest VCV em  = 2 , alors, (gestion automatique avec sonde intégrée) 
Si 1=spv i et 0)(=hid bch  et 0)(=hid bfr , alors, 

==
em 
SPV VCV em 
loc vent em 
recirc v
PhWhmhQ
_ _3
_
)()/( 0)( 
Sinon, 
Si em 
ch pvmv VCV gr em 
ch eff em 
ch sys Seuil A Rat hQ__ _ _ .. )(>  ou 
em 
fr pvmv VCV gr em 
fr eff em 
fr sys Seuil A Rat hQ__ _ _ .. )(< ,  alors,  

==
em 
MV VCV em 
loc vent em 
MV recirc vem 
recirc v
PhWQhQ
_ ___ _
)()(
, 
Sinon,   

==
em 
PV VCV em 
loc vent em 
PV recirc vem 
recirc v
PhWQhQ
_ ___ _
)()(
 
Sinon, si Gest VCV em  = 3 , alors, (gestion automatique avec sonde déportée) (865) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
523 Si 0)(=hid bch  et 0)(=hid bfr , alors, 

==
)( 0)()/( 0)(
_3
_
WhWhmhQ
em 
loc vent em 
recirc v  
Sinon, 
Si em 
ch pvmv VCV gr em 
ch eff em 
ch sys Seuil A Rat hQ__ _ _ .. )(>  ou 
em 
fr pvmv VCV gr em 
fr eff em 
fr sys Seuil A Rat hQ__ _ _ .. )(< ,  alors,  

==
em 
MV VCV em 
loc vent em 
MV recirc vem 
recirc v
PhWQhQ
_ ___ _
)()(
, 
Sinon,   

==
em 
PV VCV em 
loc vent em 
PV recirc vem 
recirc v
PhWQhQ
_ ___ _
)()(
 
On considère que l’ensemble de la consommation des ventilateurs est transmise à l’ambiance 
sous forme de chaleur : 
Φvent_loc_vc em  (h) = W vent_loc em  (h)  (866) 
10.1.3.8.3 Consommation totale des ventilateurs loc aux 
Ensuite, on réalise la sommation des consommations électriques de l’ensemble des ventilateurs 
locaux des émetteurs du groupe : 
∑=
em em 
loc vent tot loc vent hWh W )( )(_ __  (867) 
 
On somme également l’ensemble des parts transmises à l’ambiance de ces consommations 
électriques. 
∑=
em em 
vc loc vent vc loc vent h h )( )(__ __ φ φ  (868) 
10.1.3.8.4 Débit de recirculation effectif et humid ité à saturation des émetteurs à recyclage 
d’air 
La température de dimensionnement de la batterie fr oide est la température de dimensionnement 
des réseaux d’eau froide ou la température d’évapor ateur (climatiseur à détente directe). Dans ce 
dernier cas, faute d’informations, la valeur conven tionnelle retenue est 9°C : 
Si id type 2nd 
 = 0 (réseau fictif, climatiseur à détente directe) : 
Cem 
batt °=9dim _θ  
 (869) 
Si id type 2nd 
 = 1 (réseau d’eau ou fluide de distribution) : 
Si id gest_fr = 1 (température de départ constante) :  
2dim_ _
dim_ _ dim _em 
fr em em 
fr dep em 
batt θθ θΔ− =  
Si id gest_fr = 2 (température de retour constante) : 
2dim_ _
dim_ _ dim _em 
fr em em 
fr ret em 
batt θθ θΔ+ =  
 (870) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
524 La batterie est représentée à l’aide d’un facteur d e bypass : l’air sortant de la batterie est considé ré 
comme un mélange d’air à saturation à la températur e de la batterie, θbatt  et d’air non affecté par 
son passage. 
Selon le type de régulation de la batterie ( id regul_batt em ), le débit de recirculation effectif et la 
température de batterie sont calculés de manière di fférente : 
g id regul_batt em   = 0, batterie à débit d’eau régulé de façon progr essive : le débit de recirculation 
effectif est calculé sur la base du débit de recirc ulation total au régime de fonctionnement 
du ventilateur. On retient un facteur de by-pass co nventionnel de FB batt  =0,8. La 
température de batterie est variable :  
)( )(_ __ hQFB h Qem 
recirc mem 
batt em 
eff recirc m ×=  (871) 
)) (
)()()(;()(
___
,dim _ C
h QCa hQh MAX hem 
eff recirc mem 
fr sys 
moy iem 
batt em 
batt °
×+ = θθ θ  (872) 
g id regul_batt em   = 1, autre cas (température de batterie constante ) : le débit de recirculation 
effectif est calculé sur la base des besoins sensib les en froid. La température de batterie 
est la température moyenne de dimensionnement:  
em 
batt em 
batt hdim _)(θθ= (873) 
)) ()(()()(
,_
__hh Ca hQh Qem 
batt moy iem 
fr sys em 
eff recirc mθ θ− ×−=
 (874) 
Pour les émetteurs munis de ventilateurs locaux, l’ impact de la déshumidification sur le bilan 
hydrique nécessite de connaitre l’humidité spécifiq ue de saturation de la batterie froide, calculée à 
partir de la température de surface de la batterie froide θbatt .  
L’expression de l’humidité spécifique à saturation est la suivante : 
)
00 .235 )(34 .4110 8161 .18 exp( 100 10 )(3
+− ××=−
hHR hem 
batt sat em 
sat θω  
Où l’humidité relative à saturation est HR sat  = 100  (875) 
10.1.3.9 Besoins, températures moyennes et finales au niveau du groupe 
Au final, les besoins effectifs totaux du groupe se  calculent de la manière suivante : 
∑=
em em 
ch sys ch sys hQhQ )( )(_ _  
∑=
em em 
fr sys fr sys hQhQ )( )(_ _  (876) 
 
Les dérives des températures de consigne dans la dé finition de la température fin op ,θ sont celles 
correspondant à l’émetteur de chaud si le système e st en chauffage, à l’émetteur de froid si le 
système est en refroidissement, et sont nulles si a ucun  système n’est en marche. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
525 Les températures finales au sein du groupe sont obt enues par les interpolations linéaires 
suivantes : 
( ) ( )
( ) ( )
( ) ( )
( ) ( )
( ) ( )



+ − + −− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ + =
− −− −− −− −− −
) ).( () ).( (10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 
__ __ __ __, , , , , ,, , , , , ,, , , , , ,, , , , , ,, , , , , ,
) 0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( )0 ,10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 ,10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 ,10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 ,10 ( ) 0 , 0 ()0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 ,10 ( ) 0 , 0 (
fr eq vt fr eq vs bfr ch eq vs ch eq vt bch fin op fin op rad util 
fin op fin op conv util 
fin op fin op fin rm fin rm rad util 
fin rm fin rm conv util 
fin rm fin rm fin m fin mrad util 
fin m fin mconv util 
fin m fin mfin s fin srad util 
fin s fin sconv util 
fin s fin sfin i fin irad util 
fin i fin iconv util 
fin i fin i
hid hid δθ δθ δθ δθ θ θφθ θφθθθ θφθ θφθθθ θφθ θφθθθ θφθ θφθθθ θφθ θφθθ
 (877) 
Les températures moyennes au sein du groupe sont ob tenues par les interpolations linéaires 
suivantes : 
( ) ( )
( ) ( )
( ) ( )
( ) ( )
( ) ( )



+ − + −− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ =− ⋅ + − ⋅ =
− −− −− −− −− −
) ).( () ).( (10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 
__ __ __ __, , , , , ,, , , , , ,, , , , , ,, , , , , ,, , , , , ,
) 0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 ,10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 ,10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 ,10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 ,10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( )10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 ,10 ( ) 0 , 0 (
fr eq vt fr eq vs bfr ch eq vs ch eq vt bch moy op moy op rad util 
moy op moy op conv util 
moy op moy op moy rm moy rm rad util 
moy rm moy rm conv util 
moy rm moy rm moy m moy mrad util 
moy m moy mconv util 
moy m moy mmoy s moy srad util 
moy s moy sconv util 
moy s moy smoy i moy irad util 
moy i moy iconv util 
moy i moy i
hid hid δθ δθ δθ δθ θ θφθ θφθθθ θφθ θφθ θθ θφθ θφθθθ θφθ θφθθθ θφθ θφθθ
 (878) 
 
Avec : 
( ) 
⋅−=⋅=
−−
). ( 1)()( )(
h Phh Ph
util emconv rad util util emconv conv util 
φ φφ φ
 (879) 
10.1.3.10 Prise en compte de l’énergie latente (en calcul des consommations 
uniquement) 
Après réalisation du calcul de déshumidification, o n ajoute les besoins en froid latents aux besoins 
sensibles précédemment calculés pour les différents  émetteurs et pour le groupe : 

=+=+
)( )()( )(
_ __ _
hQhQhQhQ
lat sys fr sys em 
lat sys em 
fr sys  (880) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
526 10.2  C_Emi_Bilan hydrique  
10.2.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche décrit le bilan hydrique au sein de cha que groupe d’une zone donnée. Une zone 
regroupe en effet plusieurs groupes qui ne peuvent communiquer que par l’intermédiaire d’un 
groupe particulier appelé hall. 
Ce bilan hydrique est réalisé après le calcul des s ystèmes d’émission.   
Concernant les débits, on utilisera les mêmes conve ntions que dans la fiche calcul débit. 
Le bilan hydrique du groupe pour une durée donnée c orrespond : 
- à la masse d’eau dans l’air entrant et dans l’air  sortant, 
- aux apports internes d’humidité, 
- à la déshumidification éventuelle sur la batterie  froide. 
- L’inertie hygroscopique des locaux est négligée. 
Pour la déshumidification, la batterie est représen tée à l’aide d’un facteur de bypass : l’air sortant  
de la batterie est considéré comme un mélange d’air  à saturation à la température de la batterie, 
θbatt  et d’air non affecté par son passage. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
527 10.2.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 87  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul du bilan 
hydrique 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
Aω_int_hors_occ (h) Apports internes d’humidité hors 
occupants dans le groupe, issus des 
scénarios. kg/s    Env. int. Aω_int_occ (h) Apports internes d’humidité des 
occupants, issus des scénarios. kg/s    
Qmaj (h) Débits d’air sec entrant j dans le groupe 
au pas de temps h.  kg/s    Calcul_débits ωmaj (h)  Humidité spécifique de l’air entrant j, 
pouvant être l’humidité extérieure, 
l’humidité en provenance des autres 
groupes, ou l’humidité issue d’un 
composant CTA. kg/kg 
as     ωi,g,fin (h31)  Humidité absolue intérieure du groupe 
à la fin du pas de temps 1−h kg/kg 
as    
Rat eff_fr em  Part de l’énergie fournie au groupe 
effective assurée par l’émetteur en 
froid.  Réel    
id bfr (h) Indicateur de besoins de froid nongnuls 
dans le groupe. Ent    
Qm_recirc_eff em  
(h)  Débit volumique de recirculation effectif 
sur la batterie froide de l’émetteur em . kg/s     Systèmes d’émission  
ωsat em (h)  Humidité spécifique à saturation pour la 
température de batterie  θ batt . kg/kg 
as    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. group 
e V Volume du groupe  m3 0 +∞  g 
Variables internes  
 Nom Description Unité     Aω_int (h) Apports internes d’humidité totaux 
pour le groupe. kg/s     Δthum em (h)  Temps de déshumidification des 
différents émetteurs. h    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
528  Δtsec em (h)  Temps nécessaires avant début de la 
déshumidification pour les différents 
émetteurs h     ωi,g,fin,deshu_perm em (h)  Humidité spécifique du local associé à 
l’émetteur, en considérant une 
déshumidification tout au long du pas de 
temps. kg/kg 
as     ωi,g,fin,_sans_deshu em (h)  Humidité spécifique du local associé à 
l’émetteur, sans aucune déshumidification 
tout au long du pas de temps. kg/kg 
as     ωi,g,moy_deshu em (h)  Humidité spécifique du local associé à 
l’émetteur sur la période où la 
déshumidification a effectivement lieu. kg/kg 
as     dt deshu (h) Temps total de déshumification du pas de 
temps, en secondes. s    
Sorties 
 Nom Description Unité    
 ωi,g,fin (h)  Humidité absolue intérieure du groupe à 
la fin du  temps h kg/kg 
as    
 ωi,g,moy (h)  Humidité absolue intérieure moyenne du 
groupe à la fin du  temps h. kg/kg 
as    
 Qsys_lat em  (h)  Energie latente fournie par l’émetteur 
em  au pas de temps h. Wh    
 Qsys_lat  (h)  Energie latente fournie par l’ensemble 
des émetteurs au pas de temps h. Wh    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 Lv_eau Chaleur latente de vaporisation de l’eau 
à pression atmosphérique. kJ/kg   2500 
 
Tableau 87 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
529 10.2.3  DESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.2.3.1 Hypothèses et modèle mathématique 
La production de vapeur d’eau en cuisines, WC et sa lles de bains n’intervient pas dans le bilan 
hydrique car l’extraction est considérée comme dire cte. 
Dans le cadre du bilan hydrique, on fait l’hypothès e que les débits d’air sec entrant sont égaux aux 
débits d’air sec sortant.  
On connait au pas de temps t, l’humidité spécifique  à la fin du pas de temps précédent. La 
variation d’humidité spécifique dans le groupe est décrite par l’équation différentielle en temps 
suivante : 
() ( )
( )gigr em giem 
sat em 
eff recirc m
jgi maj maj 
i
VMIN Q A Q
dt d
,, __ int , ; 0
ρωω ωω
ωω
×− × ++−
=∑ ∑
∈ (881) 
Avec :  
- Les g
maj Q  correspondent aux différents débits d’air entrant  dans le groupe (kg/s) au pas 
de temps h.  
- Les em 
eff recirc mQ__correspond aux débits de recirculation des émetteur s de froid à recyclage 
d’air, aux niveaux desquels peut avoir lieu une dés humidification dans le cas 
où l’humidité intérieur est supérieur à l’humidité de saturation de la batterie. 
10.2.3.2 Fonctions de calculs 
Les apports internes totaux d’humidité spécifique s ont calculés à partir des données issues des 
scénarios : 
)( )( )(_int_ int_ int h AhAhAocc hors occ ω ω ω + =  (882) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
530 On définit les fonctions de calculs suivantes, perm ettant la résolution du bilan hydrique tel que 
proposé ci-dessus : 
- CalculHumiditeSpeFin (Rat em_eff (-),Q m_recirc (kg/s), ωsat (kg/kgas),T(s), ωini(kg/kgas) ) 
Cette fonction calcule l’humidité spécifique ωfin  atteinte au bout d’un temps T à partir 
d’une humidité initiale ωini. 
L’algorithme de la fonction est le suivant :  
( )



−+
=−
+× +


+ ×
=
∑∑∑
) 1(..)(.)(.)()()( .
, __ __ __ int _
hVRat QhQ Rat 
BQhQ Rat QhAhhQ Rat 
A
gi eff em jrecirc m maj eff em ini 
jrecirc m maj em 
eff em sat recirc m
jmaj maj eff em 
ρωω ωω
 
()TB
ini fin eA×−−×+= 1 ωω  (883) 
 
- CalculHumiditeSpeMoy (Rat em_eff (-),Q m_recirc (kg/s), ωsat (kg/kgas),T(s), ωini(kg/kgas) ) 
Cette fonction calcule l’humidité spécifique ωmoy  sur une période de durée T, 
obtenue à partir d’une humidité initiale ωini. 
L’algorithme de la fonction est le suivant :  
( )



−+
=−
+× +


+ ×
=
∑∑∑
) 1(..)(.)(.)()()( .
, __ __ __ int _
hVRat QhQ Rat 
BQhQ Rat QhAhhQ Rat 
A
gi eff em jrecirc m maj eff em ini 
jrecirc m maj em 
eff em sat recirc m
jmaj maj eff em 
ρωω ωω
 




×−−×+=×−
TBeATB
ini moy 11 ωω  (884) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
531 - CalculTemps (Rat em_eff (),Q m_recirc (kg/s), ωsat (kg/kgas), ωini(kg/kgas), ωfin (kg/kgas) ) 
Cette fonction calcule la durée T nécessaire pour a tteindre une humidité spécifique 
finale ωfin  à partir d’une humidité initiale ωini. 
L’algorithme de la fonction est le suivant :  
( )



−
−=−+
=−
+× +


+ ×
=
∑∑∑
AChVRat QhQ Rat 
BQhQ Rat QhAh hQ Rat 
A
ini fin gi eff em jrecirc m maj eff em ini 
jrecirc m maj em 
eff em sat recirc m
jmaj maj eff em 
ωωρωω ωω
1) 1(..)(.)(.)()()( .
, __ __ __ int _
 
BCT)ln( −= (885) 
10.2.3.3 Variation de l’humidité spécifique dans le  groupe en calcul du Bbio 
Le bilan hydrique intervient en aval  du processus associé aux systèmes d’émission du 
groupe. ωi,g,fin (h-1) vient alimenter la modélisation des échanges aéraul iques entres groupes.  
En calcul du coefficient BBio, la déshumidification  sur les batteries froides n’intervient pas. 
En utilisant, les fonctions précédemment définies :  
)) 1(), (3600 ), /( 0), /( 0), ( 1 ( )(, , − − = h s kga kg skg diteSpeFin CalculHumi h
fin fin gi gi ω ω  (886) 
 
Où s T3600 =  
Note : 
- La valeur de l’humidité spécifique à la fin du pas de temps h,
fin gi, ω est utilisée en entrée du 
bilan hydrique au pas de temps h+1 .  
- On notera aussi qu’au pas de temps 1+h, la masse volumique prev gi,, ρ est calculée à 
partir 
prev gi, ωet 
prev gi, θ (du pas temps h) dans la fiche algorithme C_VEN_Débits_d’Air . 
- A l’inverse, on peut calculer la durée requise pour  atteindre une humidité spécifique 
donnée. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
532 10.2.3.4 Variation de l’humidité spécifique dans le  groupe en calcul des 
consommations 
Le bilan hydrique intervient également en aval  du processus associé aux systèmes 
d’émission du groupe. L’humidité spécifique au débu t du pas temps ωi,g,fin (h-1) vient alimenter la 
modélisation des échanges aérauliques entres groupe s.  
En calcul des consommations le modèle de calcul glo bal du groupe n’est plus valable dans 
la mesure où intervient la déshumidification au niv eau des batteries des différents émetteurs froids. 
L’air brassé par la batterie est considéré comme un  mélange d’air à saturation à la 
température de la batterie, et d’air non-affecté pa r le passage. Le débit total d’air brassé, en 
contact direct avec la batterie, est appelé débit d e recirculation (voir fiche C_Emi_Systèmes 
d’émission ). 
Par simplification, on calcule indépendamment les é volutions de l’humidité spécifique dans 
les locaux desservis par des types d’émetteurs de f roid différents, de volumes calculés à partir du 
Rat eff em . L’humidité spécifique du groupe à la fin du pas d e temps est alors la moyenne pondérée 
des humidités spécifiques finales des locaux par le urs Rat eff em . 
10.2.3.4.1 Processus pour chaque émetteur 
Le processus suivant ne diffère de celui du calcul du BBio  que si le groupe est desservi par un ou 
des émetteurs de froid, et que ceux-ci sont sollici tés ( id bfr (h)=1 ). 
 Si id bfr (h)=0, alors, (le calcul est identique au calcul dans le cadre du  BBio, avec une 
décomposition en locaux) 



=− ==
)/( 0)()) 1(), (3600 ), /( 0), /( 0 , ( )()( 0)(
_,, _ ,
kgas kg hhs kgas kg skg Rat diteSpeFin CalculHumi hshdt 
em 
gigiem 
eff em em 
gideshu 
deshu moy fin fin 
ωω ω  
Sinon, 
Si )() 1(, h hem 
sat gifin ω ω ≥− , alors,  (la déshumidification a lieu dès le début du pas d e temps)  
1(), (3600 ), (), ( , ( )(, __ _ _,,, − = h shh Q Rat diteSpeFin CalculHumi h
fin giem 
sat em 
eff recirc mem 
eff em em 
perm deshu fin gi ω ω ω
Si )()(_,,, h hem 
sat perm deshu fin gi ω ω ≥, alors,  (il y a eu déshumidification tout au long du pas d e 
temps)  



− ===
1(),(3600 ),(),( , ( )()( )()(3600 )(
, __ _ _,,_,,, ,,
hshh Q Rat diteSpeMoy CalculHumi hh hs hdt 
fin giem 
sat em 
eff recirc mem 
eff em em 
deshu moy giem 
perm deshu fin giem 
fin gideshu 
ω ω ωω ω
 
Sinon, (la déshumidification s’est arrêtée au bout d’un te mps dt deshu ) 

− =− =
1(),(),(),( , ( )()) (), 1(),(),(, ( )(
, __ _ _,,, _ _
h hdt hh Q Rat diteSpeMoy CalculHumi hh h hhQ Rat s CalculTemp hdt 
fin fin 
gi deshu em 
sat em 
eff recirc mem 
eff em em 
deshu moy giem 
sat giem 
sat em 
recirc mem 
eff em deshu 
ω ω ωω ωω
  

=−=
)) (), (), (), /( 0 , ( )()( 1)(
sec _ ,,sec 
hhdt hskg Rat diteSpeFin CalculHumi hhdt hdt 
em 
sat em 
sat em 
eff em em 
fin gideshu 
ω ω ω (887) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
533 Sinon, (la déshumidification n’a pas lieu au début du pas de temps)  
)) 1(), (3600 ), (), /( 0 , ( )(, _ _,,, − = h s hskg Rat diteSpeFin CalculHumi h
fin giem 
sat em 
eff em em 
deshu sans fin gi ω ω ω  
Si )()(_,,, h hem 
sat deshu sans fin gi ω ω ≤, alors, (la déshumidification n’a pas lieu du tout au cours  
du pas de temps)  



===
0)()( )()( 0)(
_,,_,,, ,,
hh hshdt 
em 
deshu moy giem 
deshu sans fin giem 
fin gideshu 
ωω ω 
Sinon, (la déshumidification se déclenche au bout d’un tem ps dt sec  et se poursuit jusqu’à 
la fin du pas de temps) 



==−=− =
)) (), (), (), ( , ( )()) (), (), (), ( , ( )()( 3600 )()) (), 1(), (), /( 0 , ( )(
__ _ _,,__ _ ,,,sec , _ sec 
hhdt hh Q Rat diteSpeMoy CalculHumi hhhdt hh Q Rat diteSpeFin CalculHumi hhdt hdt h h hskg Rat s CalculTemp hdt 
em 
sat deshu em 
sat em 
eff recirc mem 
eff em em 
deshu moy giem 
sat deshu em 
sat em 
eff recirc mem 
eff em em 
fin gideshu em 
sat giem 
sat em 
eff em fin 
ω ω ωω ω ωω ωω
 
On en déduit l’énergie latente fournie par la batte rie froide en déshumidification : 
( ) )()( ; 0 )( )(6.3)(_,, ___
_ hh MAX h Qhdt LhQem 
sat em 
deshu moy giem 
eff recirc m deshu eau v em 
lat sys ω ω − × × ×−=  
(Wh)  (888) 
10.2.3.4.2 Humidité spécifique finale du groupe 
L’humidité finale du groupe est la moyenne des humi dités spécifiques des locaux desservis par 
des émetteurs de froid différents, pondérées par le s Rat eff em . 
∑
∈=
gr em em 
fin giem 
eff fin gi h Rat h )(. )(,, ,,, ω ω  (kg/kgas)  (889) 
10.2.3.4.3 Calcul de l’énergie latente de déshumidi fication du groupe 
Au final, on calcule l’énergie latente de déshumidi fication de l’ensemble des émetteurs : 
∑=
em em 
lat sys lat sys hQhQ )( )(_ _ (Wh)  (890 ) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
534 10.3  C_Ein_Détermination des saisons de fonctionnement des systèmes de chaud 
et de froid  
10.3.1 I NTRODUCTION  
La détermination des saisons de fonctionnement des réseaux intergroupes, de CTA et de la 
génération passe par une comparaison des valeurs de  saisons de fonctionnement des différents 
groupes desservis par une même génération.  
La génération doit être maintenue activée tant qu’a u moins un des groupes qu’elle dessert se 
trouve en saison propre de fonctionnement. La procé dure est indépendante pour le chauffage et 
pour le refroidissement. 
 h=0  h=8760  
GR 1 
… 
GR  N 
Ensemble  
des groupes 
Saison de fonctionnement  
 
Figure 80: illustration de la procédure de déterminatio n des saisons au niveau de la 
génération 
Le principe est le même pour les réseaux de distrib ution intergroupes et des CTA. 
Deux types de raccord entre la génération et les ré seaux de distributions intergroupes sont pris en 
compte : 
- Raccordement permanent  : il est impossible de condamner un des réseaux de  distribution 
de la génération. Les saisons de chauffage et de re froidissement effectives sont communes 
à l’ensemble des groupes reliés à la génération. Si  l’arrêt de la saison de chauffage (ou de 
refroidissement) est signalé pour un de ces groupes , il continuera d’être chauffé (refroidi) 
tant que tous les groupes reliés n’auront pas attei nts la fin de la saison de chauffage (ou de 
refroidissement) 
- Raccordement avec isolement hydraulique  : il est possible de condamner 
indépendamment les différents réseaux de distributi on primaires au niveau de la 
génération. Les dates de début et de fin des saison s de chauffage et de refroidissement 
peuvent donc être différentes pour chacun des group es reliés à la génération. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
535 10.3.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 88 récapitule sous forme de nomenclature  les différentes variables employées dans la 
présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas  de temps de simulation et j le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    Projet IHJ(h)  Heure solaire au pas de temps h. h    
Aut ch,pro gr (j)  Indicateur de saison de chauffage. 
1 : le groupe est en saison de chauffage. Ent.    C_Ein_Deter. 
des saisons  
Aut fr,pro gr (j)  Indicateur de saison de refroidissement. 
1 : le groupe est en saison de 
refroidissement.  Ent.           
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom  Description Unité Min Max Conv. Génératio 
n id raccord_reseau gen Type de raccordement de la génération 
aux réseaux de distribution : 
0 : Avec possibilité d’isolement 
1 : Permanent   Ent 0 1  
id fonction_ch dp Fonction du réseau de distribution primaire : 
1 : réseau pouvant assurer le chauffage. Ent 0 1 g Distributions 
primaires id fonction_fr dp Fonction du réseau de distribution primaire : 
1 : réseau pouvant assurer le refroidissement.  Ent 0 1 g 
id fonction_ch ds Fonction du réseau de distribution secondaire : 
1 : réseau secondaire pouvant assurer le chauffage.  Ent 0 1 g Distributions 
secondaires id fonction_fr ds Fonction du réseau de distribution secondaire : 
1 : réseau secondaire pouvant assurer le 
refroidissement.  Ent 0 1 g Gr. iclim gr  Indicateur de groupe climatisé. Ent 0 1 g        
Variables internes 
 Nom  Description Unité    
id desservi_ch gen,gr  Indicateur de desserte en chauffage du 
groupe gr  par la génération gen . Entie
r     
id desservi_fr gen,gr  Indicateur de desserte en refroidissement 
du groupe gr  par la génération gen . Entie 
r    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
536  
      
Sorties 
 Nom  Description Unité    
Aut ch,eff gr (j)  Indicateur de saison effective de 
chauffage pour le groupe gr . Ent.    Emissions dist. 
du groupe Aut fr,eff gr  (j)  Indicateur de saison effective de 
refroidissement pour le groupe gr . Ent.    
Aut ch dp (j)  Indicateur de saison de 
fonctionnement en chaud  Ent.    Distribution 
intergroupes Aut fr dp (j)  Indicateur de saison de 
fonctionnement en froid. Ent.    
Aut ch CTA (j)  Indicateur de saison de 
fonctionnement en chaud pour la CTA 
et ses réseaux. Ent.    CTA et dist. 
associées Aut fr CTA (j)  Indicateur de saison de 
fonctionnement en froid pour la CTA 
et ses réseaux.  Ent.    
Aut ch gen (j)  Indicateur de saison de 
fonctionnement en chaud pour la 
génération. Ent.    Génération Aut fr gen (j)  Indicateur de saison de 
fonctionnement en froid pour la 
génération. Ent.     
      
 
Tableau 88 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
537 10.3.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
La procédure décrite ci-dessous est réalisée au pas  de temps journalier (à chaque début de jour 
de simulation, tel que IHJ(h) = 1 ). 
Elle n’est applicable que dans le cas d’un calcul d es consommations (méthode Th-C). 
Elle se situe en aval du calcul des saisons par gro upe et en amont de la procédure associée aux 
systèmes (émissions, distribution, génération). 
10.3.3.1 Saison de fonctionnement de la génération 
 
C_Ei_Détermination des 
saisons 
(id=1)
C_Gen_Détermination des saisons 
de fonctionnement des systèmes 
de ch. et de fr.C_Ei_Détermination des 
saisons 
(id=N)
Systèmes d’émission 
de chaud et de froid 
(id=1)Systèmes d’émission 
de chaud et de froid 
(id=N)Aut ch,pro gr=1
Aut fr,pro gr=1GROUPE id=1 GROUPE id=N
ASSEMBLAGE 
GENERATION ... 
Aut ch gen 
Aut fr gen Aut ch,pro gr=2
Aut fr,pro gr=2
Aut ch,eff gr=2
Aut fr,eff gr=2Aut ch,eff gr=1
Aut fr,eff gr=1
 
Figure 81: Agencement des composants 
On détermine pour chaque génération les groupes des servis en chaud et en froid, au travers des 
indicateurs gr gen 
ch desservi id ,
_ et gr gen 
fr desservi id ,
_. Pour déterminer ces groupes, on prend en compte a ussi bien 
les distributions intergroupes reliées à des systèm es d’émissions que celles reliées à des CTA. 
La génération est maintenue activée tant qu’un grou pe desservi par elle est en saison de 
fonctionnement. Les groupes non-climatisés ne sont pas pris en compte pour le refroidissement. 

==
←←
)) ( . ()()) (. ()(
, lim ,
_,,
_
jAut i id MAX jAut jAut id MAX jAut 
gr 
pro fr gr 
cgr gen 
fr desservi gen gr gen 
fr gr 
pro ch gr gen 
ch desservi gen gr gen 
ch 
 (891) 
10.3.3.2 Saisons de fonctionnement des groupes dess ervis 
Pour chacun des groupes du projet, on réalise la pr océdure suivante : 
Si ) (_gen 
reseau raccord gr gen id MAX 
→>0 , alors, (le groupe est au moins desservi par une g énération avec 
raccordement permanent des réseaux : il est dépenda nt des saisons d’une ou plusieurs 
générations) 

==
→→
)) (. . ()()) (. . ()(
_,
_ ,_,
_ ,
jAut id id MAX jAut jAut id id MAX jAut 
gen 
fr gen 
reseau raccord gr gen 
fr desservi gr gen gr 
eff fr gen 
ch gen 
reseau raccord gr gen 
ch desservi gr gen gr 
eff ch 
 (892) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
538 Sinon,  (le groupe est indépendant en termes d’enclencheme nt saisonnier des systèmes de 
chauffage et de refroidissement) 

==
)( )()( )(
, ,, ,
jAut jAut j Aut jAut 
gr 
pro fr gr 
eff fr gr 
pro ch gr 
eff ch  (893) 
10.3.3.3 Saison de fonctionnement des réseaux inter groupes 
On déduit des informations de saisons par groupe ce lles des réseaux intergroupes. 
dp gr gr 
eff ch dp 
eff ch j Aut MAX j Aut ← = )) ( ( )(, , 
dp gr gr 
eff fr dp 
eff fr j Aut MAX j Aut ← = )) ( ( )(, , (894) 
10.3.3.4 Saison de fonctionnement des CTA (et résea ux de CTA) 
On déduit des informations de saisons par groupe ce lles des CTA et des réseaux intergroupes 
associés. 

==
←←
CTA gr gr 
eff fr CTA 
eff fr CTA gr gr 
eff ch CTA 
eff ch 
jAut MAX jAut jAut MAX jAut 
)) (()()) (()(
, ,, ,
 (895) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
539 10.4 C_Ein_Programmation des relances des systèmes  
10.4.1 I NTRODUCTION   
La relance se traduit par un basculement des tempér atures de consigne à leurs valeurs en 
occupation, quelques heures avant le basculement pr évu par les scénarios. 
Elle n’est appliquée que lors d’un calcul des conso mmations. 
Il s’agit de retranscrire les consignes générées pa r les programmateurs qui relancent les systèmes 
de chauffage ou de froid pour atteindre les consign es de température dès l’arrivée des occupants. 
Il convient ainsi de distinguer : 
g les relances après une courte période d’inoccupatio n, inférieure à 48h, qui se déclenchent 
de manière quotidienne, 
g les relances après une période d’inoccupation prolo ngée, supérieure à 48h, qui se 
déclenchent suite aux semaines d’absence, et de man ière hebdomadaire pour certains 
usages (week-end). 
 
 
 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
540  
10.4.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 89 donne la nomenclature des différentes  variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom  Description Uni    
θext_base  Température extérieure de base pour la zone 
géographique et l’altitude du projet. °C    Météo θext (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C    
{pch (t)} t=h à h+6 Valeurs des pas de temps h à h+6 de 
l’indicateur de consigne de chauffage : 
31 : Consigne d’absence de plus de 48h, 
0 : Consigne d’absence de moins de 48h, 
1 : Consigne de présence. Ent.    Scénarios  
{pfr (t)} t=h à h+6 Valeurs des pas de temps h à h+6 de 
l’indicateur de consigne de refroidissement. Ent.    
Aut ch,eff (j)  Indicateur de saison effective de 
chauffage pour le groupe gr . Ent.    Saisons Aut fr,eff (j)  Indicateur de saison effective de 
refroidissement pour le groupe gr . Ent.    
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom  Description Uni Min Max Conv. 
Type pgrm_ch Type de programmation de la relance pour 
le chauffage, s’appliquant à tous les 
systèmes reliés au groupe via des 
émetteurs. Ent. 1 3 g Programmation Type pgrm_fr Type de programmation de la relance pour 
le refroidissement, s’appliquant à tous les 
systèmes reliés au groupe via des 
émetteurs. Ent.  1 3 g 
θext_reg_sup  Limite de température extérieure augdelà de 
laquelle la durée de relance est nulle  °C g g 15 
θiich_+  Température de consigne de chauffage en 
occupation normale (confort) °C g∞ +∞ g  Scénarios 
θiifr_+  Température de consigne de refroidissement 
en occupation normale (confort) °C g∞ +∞ g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
541  
Sorties 
 Nom  Description Uni    
irelance gr (h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h. Ent.    
θiich_relance (h)  Température de consigne initiale de 
chauffage défini par le scénario de relance 
au pas de temps h. °C    Groupe 
θiifr_relance (h)  Température de consigne initiale de 
refroidissement défini par le scénario de 
relance au pas de temps h. °C    CTA irelance CTA (h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h pour un composant CTA donné. Ent.    
Variables internes 
 Nom  Description Uni    
 ∆t relance_ch (h) Durée de la relance pour le chauffage 
exprimée en nombres d’heure. h    
 ∆t relance_fr (h) Durée de la relance pour le refroidissement 
exprimée en nombres d’heure. h    
θiich_relance (h31) Température de consigne initiale de 
chauffage définie par le scénario de 
relance au pas de temps h-1. °C     
θiifr_relance (h31) Température de consigne initiale de 
refroidissement définie par le scénario de 
relance au pas de temps h-1. °C    
 
Tableau 89 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
542 10.4.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.4.3.1 Types de programmation 
La relance est gérée par une programmation définie au niveau du groupe, pour le chaud et le froid 
indépendamment. 
Pour le chauffage, on définit trois types de progra mmations possibles ( Type pgrm_ch ) : 
g 1 : horloge à heure fixe, 
g 2 : horloge à heure fixe associée à un contrôle d’am biance, 
g 3 : optimiseur. 
Pour le refroidissement, on définit également trois  types de programmations 
possibles ( Type pgrm_fr ) : 
g 1 : horloge à heure fixe, 
g 2 : horloge à heure fixe associée à un contrôle d’am biance, 
g 3 : pas d’horloge. 
10.4.3.2 Durées de relance selon les cas 
Durée de relance : ∆trelance (h) 
Type pgrm_ch  Type de programmation associé Inoccupation 
courte  p ch (t)=0  Inoccupation 
prolongée  
pch (t)=-1 
1 Horloge à heure fixe 2 h 6 h 
2 Horloge à heure fixe associée à 
un contrôle d’ambiance 2 h 4 h 
3 Optimiseur 1 h Variation linéaire 
en fonction de  
θext , entre 0 et 3h  
Voir ci-dessous. 
Tableau 91: Type de programmation et durée de relance en chauffage 
 
Durée de relance : ∆trelance (h) 
Type pgrm_fr  Type de programmation associé Inoccupation 
courte    pfr (t)=0  Inoccupation 
prolongée  
pfr (t)=-1 
1 Horloge à heure fixe 1 h 3 h 
2 Horloge à heure fixe associée à 
un contrôle d’ambiance 1 h 2 h 
3 Sans horloge 0 h 
(fonctionnement 
permanent) 0 h 
(fonctionnement 
permanent) 
Tableau 93: Type de programmation et durée de relance en refroidissement 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
543  
La durée de relance en chauffage n’est calculée que  pendant la saison de fonctionnement des 
systèmes de chauffage du groupe ( Aut ch,eff (j)=1).  
La durée de relance en refroidissement n’est calcul ée que pendant la saison de fonctionnement 
des systèmes de refroidissement du groupe ( Aut fr,eff (j)=1).  
Pour le chauffage, lorsqu’on est en présence d’un o ptimiseur, suite à une inoccupation prolongée, 
le temps de relance varie de manière linéaire entre  0 et 3h, en fonction de la température 
extérieure du pas de temps h. 
On arrondit ∆trelance (h) à la valeur entière la plus proche :   
 
10.4.3.3 Détermination des températures de consigne  de relance 
Valeurs initiales ( h=0 ) : 
 
A chaque pas de temps de simulation au-delà du pas de temps initial, il faut réaliser les processus 
suivants : 
Pour le chauffage : le calcul n’a lieu qu’en saison  de fonctionnement des systèmes de chauffage 
(Aut ch,eff (j)=1). En dehors, θiich_relance (h) = 0 °C . 
 )) )(()( 3( )(sup __
sup __ __ reg ext ext 
reg ext base ext ch relance hheures ARRONDI ht θθθ θ−×−= Δ  
Si  3)(_≥ Δ h tch relance , alors, )( 3)(_ hh tch relance = Δ  
Si  0)(_≤ Δ h tch relance , alors, )( 0)(_ hh tch relance = Δ  (896) 
θiich_relance (h=0) =  0 (°C)  
θiifr_relance (h=0) =  100 (°C)  (897) 
Si  p ch (h) <1 , alors,  
Si   θiich_relance (h-1) < θiich_+  , alors,  
Si p ch (h+ ∆trelance (h) ) = 1  et  p ch (h+ ∆trelance (h)-1) < 1 ,  alors, 
θiich_relance (h) =  θiich_+   
Sinon, 
θiich_relance (h) =  0 (°C)  
Sinon,  
θiich_relance (h) =  θiich_relance (h-1)  (°C)  
Sinon, 
θiich_relance (h) =  0 (°C)  (898) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
544  
Pour le refroidissement : le calcul n’a lieu qu’en saison de fonctionnement des systèmes de 
refroidissement ( Aut fr,eff (j)=1). En dehors, θiifr_relance (h) = 10 0 °C .  
 
En fonctionnement permanent (Type pgrm_fr  =3 : Sans horloge), la température de consigne de 
refroidissement est fixée de manière permanente à s a valeur en occupation, soit θiifr_+  (voir 
algorithme ci-dessus), durant toute la saison de re froidissement. 
10.4.3.4 Indicateurs de phase de relance au niveau du groupe 
Cet indicateur intervient dans la détermination du régime de fonctionnement des ventilateurs 
locaux des émissions équivalentes du groupe : 
10.4.3.5 Indicateurs de phase de relance au niveau des centrales de traitement d’air 
Une centrale de traitement d’air (noté CTA) peut ir riguer un ou plusieurs groupes. Ses phases de 
relance sont directement liées aux phases de relanc e de ces groupes : 
 
 
 Si  p fr (h) <1 , alors,  
Si Type pgrm_fr  < 3   alors, 
Si   θiifr_relance (h-1) > θiifr_+  , alors,  
Si p fr (h+ ∆trelance (h) ) = 1  et  p fr (h+ ∆trelance (h)-1) < 1 ,  alors, 
θiifr_relance (h) =  θiifr_+   
Sinon, 
θiifr_relance (h) =  100 (°C)  
Sinon,  
θiifr_relance (h) =  θiifr_relance (h-1)   
Sinon, 
θiifr_relance (h) =  θiifr_+   
Sinon, 
θiifr_relance (h) =  100 (°C)  (899) 
Si  θiich_relance (h) > 0 ou  θiifr_relance (h) < 100, alors, 
irelance gr (h) = 1  
Sinon,  
irelance gr (h) = 0  (900) 
)) (( )( hiMAX higr 
relance CTA gr CTA 
relance ⇔=  (901) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
545 10.5 S1_Dist_Assemblage des systèmes de chauffage et de refroidissement  
10.5.1 I NTRODUCTION   
Les systèmes de chauffage et de refroidissement reg roupent l’ensemble des composants qui 
permettent de subvenir aux besoins d’énergie des di fférents groupes du projet. 
Les systèmes sont constitués : 
- Des émetteurs de chaud ou de froid , situés au niveau du groupe, et qui font office 
d’interface entre comportement thermique du groupe et systèmes, 
- Des réseaux de distribution du groupe et inter-groupes , qui génèrent des pertes et 
transmettent l’information d’énergie requise aux gé nérations, 
- Des générateurs de chaud ou de froid , organisées sous forme d’un assemblage 
génération décrit dans la fiche du même nom. 
 
Assemblage des systèmes de chauffage et refroidisse ment 
Fiche: 
Gr_Ein_Scénarios 
de relance des 
systèmes 
Programmation 
(relance)
Fiche: C_Emi_Systèmes 
d’émission 
Fiche: C_Dist_Distribution 
du groupe 
Fiche: C_Dist_Distribution 
inter-groupes Périodes de 
fonctionnement 
(saisons)Fiche: 
Gr_Ein_Détermination 
des saisons 
Fiche: C_Gen_Assemblage 
de la génération 
 
Figure 82: Assemblages des systèmes de chauffage et  de refroidissement 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
546  
10.5.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 94 donne la nomenclature des différentes  variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
θext_base  Température extérieure de base du site 
accueillant le projet. °C    Météo 
(projet)  
θext (h)  Température extérieure d’air sec au pas 
de temps h. °C    
iocc_zone (h) Indicateur d’occupation au temps h : 
1 : zone en occupation 
0 : zone en inoccupation  Ent.    
iocc_zone (h31) Indicateur d’occupation au temps hg1 : 
1 : zone en occupation 
0 : zone en inoccupation  Ent.    
θiich (h)  Température de consigne initiale  de 
chauffage au pas de temps h. °C    Scénarios (zone) 
θiifr  (h) Température de consigne initiale  de 
refroidissement au pas de temps h °C    Saison 
(groupe)  
Saison eff (j)  Saison effective au groupe au jour j.  Ent.    
irelance (h) Indicateur de période de relance au pas 
de temps h. Ent.    
θiich_relance (h) Température de consigne initiale de 
chauffage définie par le scénario de 
relance au pas de temps h. °C    Relance (groupe) 
θiifr_relance (h) Température de consigne initiale de 
refroidissement définie par le scénario de 
relance au pas de temps h. °C    Comportement 
thermique (groupe)  
Matrice des 
températures 
du groupe 
 Matrice des températures moyennes aux 
différents nœuds de températures du 
groupe pour des puissances convectives et 
radiatives de 0 et 10kW:  
θi,moy(0;0) (h) , θi,moy(0;10) (h) , θi,moy(10;0) (h)  
θs,moy(0;0) (h)  , θs,moy(0;10) (h)  θs,moy(10;0) (h)   
θm,moy(0;0) (h) , θm,moy(0;10) (h) ,θm,moy(10;0) (h)   
θrm,moy(0;0) (h) ,θrm,moy(0;10) (h) ,θrm,moy(10;0) (h)    
θop,moy(0;0) (h), θ op,moy(0;10) (h),θ op,moy(10;0) (h) °C           Méthode de calcul Th7BCE 2012 
547  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. Groupe Agr Surfaces utiles des groupes du bâtiment. m² 0 +∞ g        
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
Paramètres de l’émetteur équivalent de chaud (voir fiche 
Sn_Emi_Systèmes d’émissions). g g g g 
Paramètres de l’émetteur équivalent de froid (voir fiche 
Sn_Emi_Systèmes d’émissions).  g g g g Emissions équivalentes Paramètres des ventilateurs locaux des émetteurs du  groupe 
(voir fiche Sn_Emi_Systèmes d’émissions). g g g g 
Paramètres des gestions/régulations des distributio ns du 
groupe. g g g g Distributions 
du groupe  
Paramètres physiques des distributions du groupe. g g g g 
Paramètres des gestions/régulations des distributio ns inter-
groupes. g g g g Distributions  
inter -groupes  
Paramètres physiques des distributions inter-groupe s g g g g 
Paramètres des gestions/régulations des distributio ns 
intergroupes de CTA. g g g g Distributions  
de CTA  
Paramètres physiques des distributions intergroupes  de CTA.  g g g g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
Wvent_loc_tot (h)  Consommation électrique totale des 
ventilateurs locaux des émetteurs du 
groupe. Wh    Ventilateurs locaux Φvent_loc (h)  Energie consommée par les ventilateurs 
locaux de l’ensemble des émetteurs du 
groupe et récupérables par le groupe sous 
forme de chaleur. Wh    utions 
du Waux ds (h) Energie consommée par le circulateur du 
réseau de distribution du groupe au pas 
de temps h. Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
548 Φaux_vc ds (h) Energie consommée par le circulateur et 
récupérable par les groupes sous forme 
de chaleur au pas de temps h. Wh     
Φpertes_vc ds (h) Pertes de distribution du réseau du 
groupe vers des locaux chauffés 
appartenant au groupe (pertes 
récupérables). Wh    
Waux dp (h) Energie dépensée par le circulateur du 
réseau de distribution inter-groupe au pas 
de temps h. Wh    
Φaux_vc dp (h) Energie consommée par le circulateur et 
récupérable par les groupes sous forme 
de chaleur au pas de temps h. Wh    Distributions inter-groupes Φpertes_vc dp (h) Pertes de distribution du réseau inter-
groupe vers des locaux chauffés 
appartenant (pertes récupérables). Wh    
θmoy dp (h) 
θmoy dCTA (h) Températures moyennes des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement.  °C     
θdep dp (h) 
θdep dCTA (h) Températures de départ des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement. °C    
Qsys_ch dp (h) 
Qsys_ch dCTA (h) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes de chauffage Wh    
Qsys_fr dp (h) 
Qsys_fr dCTA (h) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes.  Wh     Assemblage génération 
id relance dp (h) 
idrelance dCTA (h) Indicateurs de période de relance pour les 
différents réseaux intergroupes de chaud et 
de froid. Bool    
 
Tableau 94 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
549 10.5.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.5.3.1 Assemblage avec des systèmes d’émissions 
L’assemblage des systèmes de chauffage et de refroi dissement est constitué de plusieurs sous-
assemblages communiquant entre eux. 
Interface Code Assemblage émission/distribution/génération de chau d et de froid –RT2012 
Systèmes d’émission 
de chaud et de froid Rat em_eq_ch,
Rat em_eq_fr,
Paramètres des 
ventilateurs locaux θvt_eq 
θvs_eq 
Pemconv_eq 
Psd _eq 
Distribution du 
groupe Comportement 
thermique du groupe 
Gestion/régulation de 
la distribution du 
groupe Matrice des températures 
du groupe Scénarios 
d’occupation 
Températures 
de consigne GROUPE 
SOUS-
ASSEMBLAGE
EMISSIONSScénarios de relance 
Consignes de relance SOUS-ASSEMBLAGE 
DISTRIBUTIONS DU 
GROUPEQsys_ch em (h), Q sys_fr em (h), 
θi(h)SOUS-ASSEMBLAGE
DISTRIBUTIONS INTER-
GROUPESirelance (h)
Caractérisation de la 
gestion/régulation du 
réseau 
(températures, débits, 
circulateurs)
Caractéristique du 
réseau (longueurs, 
pertes linéiques, 
débits nominaux)
Distribution inter -
groupes Gestion/régulation de 
la distribution inter -
groupes 
Caractéristique du 
réseau (longueurs, 
pertes linéiques, 
débits nominaux)Caractérisation de la 
gestion/régulation du 
réseau 
(températures, débits, 
circulateurs)Qsys_ch ds (h),
Qsys_fr ds (h)θdep ds (h),θ ret ds (h), 
qeff (h)ds , irelance ds (h)
Qsys_ch dp (h),
Qsys_fr dp (h)Waux ds (h),
Φpertes_vc ds (h), 
Φaux_vc ds (h)
Waux dp (h),
Φpertes_vc dp (h), 
Φaux_vc dp (h)Wvent_loc (h),
Φvent_loc_vc (h)
ASSEMBLAGE GENERATION Calculs groupes Pertes et 
consommations 
électriques 
récupérables X:1θdep ds (h),θret ds (h), 
δds 
fonct (h), 
Mod pertes (h)ds ,
Mod circ (h)ds 
θdep dp (h),θret dp (h), 
δdp 
fonct (h), 
Mod pertes (h)dp ,
Mod circ (h)dp 
θmoy dp (h),θ dep dp (h), 
irelance dp (h)X:1bth et (h)Espaces tampon 
Espaces tampon 
bth et (h)Aut ch,eff gr (j),
Aut fr,eff gr (j)Détermination des 
saisons de 
fonctionnement des 
systèmes 
Aut ch,eff dp (j),
Aut fr,eff dp (j)
 
Figure 83: Assemblage des composants des systèmes de cha uffage et de 
refroidissement 
On distingue les sous-assemblages suivants : 
g Le module systèmes d’émission , définis au niveau du groupe. Il a pour fonction l e calcul 
de la demande horaire en énergie du groupe sur la b ase des informations de scénarios, de 
saisons et de relance. Le système d’émission d’un g roupe peut associer plusieurs types 
d’émetteurs, utilisés sur des locaux différents ou en association dans un même local.  
g L’assemblage distributions du groupe . Chaque émetteur est associé à un ou à un couple 
de réseaux de distributions du groupe (chauffage et  refroidissement) ; ces derniers sont 
modélisés à l’aide d’un composant gestion/régulation de la distribution du groupe et d’un 
composant distribution du groupe . Le premier a pour rôle le calcul des températures  et 
débits du réseau en fonction des paramètres de gest ion introduits par l’utilisateur ; le 
second réalise le calcul des pertes du réseau et de  l’énergie électrique consommée par les 
circulateurs (auxiliaires de distribution). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
550 g L’assemblage distributions inter-groupe . Il permet de décrire un niveau supplémentaire 
dans l’arborescence des réseaux, en réalisant la co nnexion entre réseaux de distributions 
des groupes et générations. Un réseau de distributi on intergroupe est également modélisé 
à l’aide d’un composant gestion/régulation de la distribution et d’un composant distribution 
(voir le paragraphe sur les distributions du groupe ). 
g L’assemblage génération , décrit séparément, modélise les systèmes de produ ction 
d’énergie. 
Les diverses sorties des assemblages sont : 
g Les consommations d’auxiliaires de ventilation asso ciées aux ventilateurs locaux et aux 
circulateurs de distribution. Ces données sont regr oupées et sommées dans la fiche 
Calculs groupe . 
g Les pertes et consommations récupérables par le vol ume chauffé sous forme de chaleur ou 
de puissance de froid. Ces dernières sont regroupée s et sommées dans la fiche Calcul 
des pertes et consommations récupérées . Au pas de temps suivant, elles sont ensuite 
transmises sous formes d’apports internes aux group es desservis. 
g  Les demandes en chaud et en froid Qsys_ch dp (h)  et Qsys_fr dp (h), les températures de réseau 
(moyenne et de départ), et les indicateurs temporel s (saison et relance). Toutes ces 
informations alimentent l’ Assemblage génération . Méthode de calcul Th7BCE 2012 
551 10.5.3.2 Assemblage en présence d’une CTA 
Une CTA est associée à ses réseaux propres, indépen dants du reste des réseaux de distribution, 
pour la prise en compte des consommations de précha uffage, prérefroidissement, humidification et 
antigel. 
Les réseaux de CTA sont intergroupes. La demande es t calculée au niveau des composants CTA. 
Interface Code Assemblage émission/distribution/génération de chau d et de froid en présence d’une CTA –RT2012 
GROUPE Scénarios de relance 
Consignes de relance SOUS-ASSEMBLAGE
DISTRIBUTIONS INTER-
GROUPESDistribution inter -
groupes de CTA Gestion/régulation de 
la distribution inter -
groupes de CTA 
Caractéristique du 
réseau (longueurs, 
pertes linéiques, 
débits nominaux)Caractérisation de la 
gestion/régulation du 
réseau 
(températures, débits, 
circulateurs)
Qsys_ch dCTA (h),
Qsys_fr dCTA (h)Waux dCTA (h),
Φpertes_vc dCTA (h), 
Φaux_vc dCTA (h)
ASSEMBLAGE GENERATION Calculs groupes Pertes et 
consommations 
électriques 
récupérables X:1θdep dCTA (h),θret dCTA (h), 
δdCTA 
fonct (h), 
Mod pertes (h)dCTA ,
Mod circ (h)dCTA 
θmoy dCTA (h),θ dep dCTA (h), 
irelance dCTA (h)1:X
Qchaud,ag CTA (h), Q prechaud CTA (h)
Qprefroid CTA (h), QchaudHR CTA (h)
Espaces tampon 
bth et (h)Aut ch,eff CTA (j),
Aut fr,eff CTA (j)
CTA Composant 
«Ventilation 
mécanique DF ou 
CTA DAC» ou «CTA 
DAV»Détermination des 
saisons de 
fonctionnement des 
systèmes 
Qvent CTA (h)
 
Figure 84 : Assemblage des composants des systèmes ass ociés à une CTA 
Le module composant CTA , défini au niveau de la zone, a notamment pour fon ction le calcul des 
besoins en prérefroidissement, préchauffage, humidi fication et antigel, à partir des consignes de 
températures et d’humidités, ainsi que des modes de  gestion, définis pour le système CTA. 
 
 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
552 10.6 C-DIST-Gestion/régulation des distributions de chau ffage et de 
refroidissement du groupe  
10.6.1 I NTRODUCTION   
Les composants distributions du groupe représentent  les réseaux de distribution locaux, en contact 
direct avec les systèmes d’émissions. Ils sont décl inés selon leur fonction : réseau de chauffage ou 
réseau de refroidissement. 
Les règles de modélisation sont les suivantes : 
- En l’absence de conduite de distribution hydrauli que, c’est-à-dire pour l’ensemble des 
systèmes sur air tels que les pompes à chaleur à dé tente directe, les convecteurs et 
radiateurs électriques et les poêles à bois, un com posant distribution du groupe de type 
fictif est introduit, afin de lier la description d es systèmes d’émission et de génération. 
g Un composant émetteur à fonction unique (chauffage seul ou refroidissement seul) est 
associé à un et un seul composant distribution du g roupe partageant sa fonction, 
g Un composant émetteur chauffant/rafraîchissant (par  exemple plancher, plafond, ventilo-
convecteur) est associé à un composant distribution  du groupe de chauffage et un 
composant distribution du groupe de refroidissement . Cette règle est valable aussi bien 
pour les réseaux fictifs, que pour les réseaux hydr auliques 4 tubes (conduites de chauffage 
et refroidissement matériellement séparées) et 2 tu bes « réversible » (une seule conduite 
assurant chauffage et refroidissement en alternance  selon les périodes). 
Note : dans ce dernier cas, la description des caractéris tiques physiques de la conduite 
unique est effectuée deux fois. 
Dans le cas d’un réseau hydraulique, les données su ivantes sont calculées : 
- Température de départ, 
- Débit volumique, chute de température dans les ém etteurs, et température retour, 
- Réduction de pertes liée à un fonctionnement inte rmittent, 
- Coefficient de régulation des circulateurs. 
La régulation  de la puissance à fournir peut avoir  lieu soit sur le débit (débit variable), soit sur 
l’écart de température départ/retour (débit constan t), soit sur l’intermittence (système en tout ou 
rien). 
On considère qu’en parallèle le système opère un co ntrôle sur la température en un point du 
réseau : température de départ constante, températu re de retour constante, ou température de 
départ fonction des conditions extérieures (en chau ffage uniquement). 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
553  
10.6.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 95  donne la nomenclature des différentes variables de  la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom  Description Unité     
θext_base  Température extérieure de base pour la 
zone géographique et l’altitude du 
projet. °C    Env. ext. θext  (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C     
irelance gr (h 
) Indicateur de période de relance du 
groupe au pas de temps h. Ent.    Groupe θi,moy gr (h 
) Température de l’air intérieur moyenne 
dans le groupe au pas de temps h (après 
croisement).  °C    
Qsys_ch em (
h)  Energie requise de chauffage, transmise 
par l’émetteur em  à son réseau de 
distribution au pas de temps h.  Wh    Systèmes 
d’émission Qsys_fr em (
h)  Energie requise de refroidissement, 
transmise par l’émetteur em  à son réseau 
de distribution au pas de temps h.  Wh    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom  Description Unité  Min Max Conv.  id fonction Fonction du réseau de distribution du 
groupe : 
1 : chauffage 
2 : refroidissement Ent. 0 1 g 
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom  Description Unité  Min Max Conv.  id type  Type de réseau de distribution du groupe : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Ent. 0 1 g  id type dp Type de réseau de distribution 
intergroupes associé. Ent. 0 1 g Gestion du 
réseau de 
distribution id debit_ch 
ou 
id debit_fr 
 Mode de régulation de fonctionnement : 
1 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement continu, 
2 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement intermittent, 
3 : Régulation à débit variable. Ent. 1 3 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
554 id gest_ch 
ou 
id gest_fr Mode de régulation de la température du 
réseau du groupe.  Ent 1 3 g 
θext_lim_ch  Limite de température extérieure aug
delà de laquelle la température de 
départ adopte sa valeur minimale, en 
chauffage. °C g g 15  
θdep_ch_min  Valeur minimale de température de 
départ du réseau du groupe en 
chauffage en fonctionnement. °C g g 20 
θdep_dim_ch 
ou 
θdep_dim_fr  Température de départ de 
dimensionnement (pour les modes à 
température de départ constante ou 
modulation en fonction de la température 
extérieure). °C g∞ +∞ g 
θret_dim_ch 
ou 
θret_dim_fr  Température de retour de 
dimensionnement (pour les modes à 
température de retour constante). °C g∞ +∞ g 
∆θem_dim_ 
ch 
ou 
∆θem_dim_f 
r Différence nominale de température dans 
le réseau de distribution du groupe entre 
départ et retour, liée au dimensionnement 
en chauffage. °C g∞ +∞ g 
qresid Débit résiduel minimal du réseau du 
groupe dans le cas d’une régulation à 
débit variable. m³/h  g∞ +∞ g Températures de dimensionnement 
qnom_ch 
ou 
qnom_fr Débit volumique nominal dans le réseau  
du groupe. m³/h  g∞ +∞ g Gestion des 
circulateurs id circ_ch 
ou 
id circ_fr  Mode de régulation du circulateur du 
réseau du groupe en chauffage : 
0 : Pas de circulateurs, 
1 : Vitesse constante, 
2 : Vitesse variable et maintien du réseau 
à une pression différentielle constante, 
3 : Vitesse variable évoluant de manière à 
réduire la pression différentielle dans le 
réseau.  Ent. 0 3 g 
Sorties 
 Nom  Description Unité     Période 
de 
relance irelance (h) Indicateur de période de relance au pas 
de temps h, à transmettre au réseau de 
distribution intergroupes. Ent.    
θdep  (h)  Température du départ du réseau  du 
groupe au pas de temps h. °C    Distrib du gr. 
θret  (h)  Température du retour du réseau du 
groupe au pas de temps h. °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
555 qeff (h)  Débit volumique effectif totale dans le 
réseau du groupe. m³/h     
δfonct (h)  Indicateur de  fonctionnement du réseau 
de distribution. Ent.    
Mod pertes (
h) Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel     
Mod circ (h 
) Coefficient de modulation de la puissance 
des circulateurs en fonction de leur mode 
de gestion. Réel    
Variables internes 
 Nom  Description Unité     
 qreq  (h) Débit volumique requis pour fournir 
l’énergie au groupe au pas de temps h. m³/h     
 ∆θem (h) Ecart de température dans le réseau  du 
groupe entre départ et retour. °C    
Constantes 
 Nom  Description Unité    Conv. 
ρeau  Masse volumique de l’eau liquide dans 
les conditions standards de pression et 
de température (P = 1atm, T=20°C). kg/m 
3   998 Propriétés de 
l’eau 
Cp_eau  Capacité thermique massique de l’eau 
liquide dans les conditions standards de 
pression et de température (P = 1atm, 
T=20°C). Wh/( 
kg.°C 
)   1.163 
 
Tableau 95 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
556 10.6.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.6.3.1 Cohérence  avec le réseau de distribution intergroupes 
Un réseau de distribution du groupe doit être conne cté à un et un seul réseau de distribution 
intergroupes.  
Le réseau de groupe et celui intergroupes doivent a lors avoir les mêmes fonctions. Les conditions 
à vérifier sont: 



==
dp 
fr fonction fr fonction dp 
ch fonction ch fonction 
id id ou id id 
_ __ _
 (902) 
 
Le type du réseau du groupe doit être celui du rése au de distribution intergroupes. La condition à 
vérifier est : 
dp 
type type id id = (903) 
10.6.3.2 Lien avec la programmation des relances 
La distinction entre période de fonctionnement norm ale et période de relance est réalisée sur la 
base de l’indicateur suivant, connu au niveau du gr oupe : 
gr 
relance relance id id = (904) 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
557 10.6.3.3 Description des processus de calculs 
Selon les valeurs de id type et id fonction,  se référer au chapitre cité pour la procédure utili sée. 
id type  idfonct_ch  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir  10.6.3.3.1 
id fonction  =1 Chauffage uniquement Voir  10.6.3.3.2 
1 
id fonction  =2 Refroidissement uniquement Voir  10.6.3.3.3 
Tableau 97: Récapitulatif de l'appel des procédures 
10.6.3.3.1 Cas d’un réseau fictif ( id type =0 ) 
En l’absence de fluide caloporteur liant la générat ion aux systèmes d’émission (cas des 
générateurs sur air ambiant), le lien entre émetteu r et génération est modélisé par un réseau de 
distribution fictif, sans pertes ni consommations d ’auxiliaires. 
Cela concerne : 
g L’ensemble des dispositifs de chauffage à effet jou le, 
g Les générateurs d’air chaud, 
g Les poêles et inserts, 
g Les PAC à détente directe. 
Les données de sortie sont les suivantes : 
θdep (h) = 0 (°C) 
θret (h) = 0 (°C) 
Mod pertes (h) = 0 
Mod circ (h) = 0 
qeff (h) = 0 (m 3/h) 
δfonct (h) = 0 (905) 
10.6.3.3.2 Réseau hydraulique de chauffage ( id type =1, id fonction  =1 ) 
10.6.3.3.2.1 Températures de dimensionnement 
Les températures de dimensionnement sont saisies pa r l’utilisateur, ainsi que les écarts nominaux 
de températures entre branche départ et retour. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
558 10.6.3.3.2.2 Indicateur de fonctionnement 
Le fonctionnement des réseaux est asservi à la dema nde de chauffage issue des émetteurs : 
Si 0)(_>hQch sys (Wh) , alors, (réseau en fonctionnement) 
1)(=hfonct δ  
Sinon, 
0)(=hfonct δ  (906) 
10.6.3.3.2.3 Débit requis et diminution de températ ure de fluide suite au passage 
dans les émetteurs 
Le calcul diffère selon les modes de gestion. On ut ilise toujours un bilan énergétique au niveau de 
l’émetteur, et on calcule les grandeurs inconnues à  partir des grandeurs fixées par le mode de 
gestion. 
Si 1)(=hfonct δ , alors, (réseau en fonctionnement)  
Si 3)(_=h id ch debit , alors , (réseau à débit variable) 



=Δ==Δ=
)( .)()(1)()); (()(..)()(
__dim_ _ __
hqChQhh Mod qhqMAX hqChQhq
eff eau peau ch sys 
em pertes resid req eff ch em eau peau ch sys 
req 
ρθθ ρ
 (907) 
Sinon, si 2)(_=h id ch debit , alors , (réseau à débit constant et 
fonctionnement intermittent) 



Δ===Δ=Δ
))(. .)(; 1 ( )()()()(
_ ____dim_ _
h qChQMIN h Mod qhqqhqh
em ch nom eau peau ch sys 
pertes ch nom eff ch nom req ch em em 
θ ρθ θ
 (908) 
Sinon,  (réseau à débit constant et fonctionnement continu ) 



====Δ
1)()()(.)()(
___ __
h Mod qhqqhqqChQh
pertes ch nom eff ch nom req ch nom eau peau ch sys 
em ρθ
 (909) 
Sinon, (réseau à l’arrêt)  



=°=Δ==
0)()( 0)()/( 0)()/( 0)(
33
h Mod Chhmhqhmhq
pertes em eff req 
θ (910) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
559 10.6.3.3.2.4 Température de départ 
La température du fluide en tout point de la branch e de départ est considérée constante, égale à 
θdep (h) . Du point de vue du calcul règlementaire, on consi dère comme infinie la puissance des 
émetteurs, et ce quelque soit la température d’eau chaude circulant dans les réseaux de 
distribution. La température de départ des réseaux est conventionnellement calculée à part selon 
un mode de régulation parmi les trois ci-dessous. 
Les modes de gestion suivants sont pris en compte :  
10.6.3.3.2.5 Cas id gest_ch =1 : température de départ constante 
)()). (1 ( ). ()(, dim_ _ hh h hgr 
moy i fonct ch dep fonct dep θδ θδθ −+ =  (911) 
10.6.3.3.2.6  
10.6.3.3.2.7 Cas id gest_ch  =2 : température de retour constante 
)()). (1 ()) ( ).( ()(, dim_ _ hh h h hgr 
moy i fonct em ch ret fonct dep θδ θ θδθ −+Δ+ =  (912) 
 
10.6.3.3.2.7.1 Cas id gest_ch  =3 : modulation en fonction de la température exté rieure  
Lorsque le réseau est en fonctionnement, la tempéra ture de départ moyenne sur le pas de temps 
est calculée en fonction de la température extérieu re, selon le profil suivant : 
θdep_dim 
θdep_min 
θext_base θext_lim_ch Température de 
départ θdep (h)
Température 
extérieure θext (h) 
Figure 85 : Evolution de la température de départ en fon ction de la température 
extérieure Méthode de calcul Th7BCE 2012 
560 L’algorithme correspondant est le suivant : 
Si 1)(=hfonct δ , alors, 
Si θext (h) ≥ θext_lim_ch ,  
) ); ()(( )(min __ch dep em i dep h h MAX h θθ θ θ Δ+ =   
Si θext  (h) ≤ θext_base , 
ch dep dep hdim_ _)(θ θ=  
Si θext (h) > θext_base  et  θext (h) < θext_lim_ch , 




− ×−−
+Δ+
=
)) )(( ); ()(
)(
_
_ lim_ _dim_ _ min __
dim_ ,
base ext ext 
base ext ch ext ch dep ch dep 
ch em gr 
moy i
dep hh h
MAX h
θθθ θθ θ
θθ θ
θ 
Sinon, 
)( )(,h hgr 
moy i dep θ θ=  (913) 
10.6.3.3.2.8 Gestion des circulateurs en chauffage 
On considère trois types de circulateurs possibles : à vitesse constante, à vitesse variable avec 
maintien de la pression différentielle constante, e t à vitesse variable évoluant de manière à réduire 
la pression différentielle dans le réseau . 
Note  : Les circulateurs à vitesse variable ne sont valo risés que dans le cadre d’un réseau à débit 
variable. 
Si id circ_ch =0, alors,  
0)(=hMod circ  
Si id circ_ch =1, alors, (circulateurs à vitesse constante)  
)( )( h Mod hMod pertes circ =  
Si id circ_ch =2, alors, (circulateurs à vitesse variable et main tien du réseau à 
pression différentielle constante)  
32
_)(). ( )(



=
ch nom eff 
pertes circ qhqh Mod hMod  
Si id circ_ch =3, alors, (circulateurs à vitesse variable évoluan t de manière à 
réduire la pression différentielle dans le réseau)  
32
2
_ _)(5 . 0)(5 . 0). ( )(







+ =
ch nom eff 
ch nom eff 
pertes circ qhq
qhqh Mod hMod  (914) 
10.6.3.3.3 Réseau hydraulique de refroidissement ( id type =1, id fonction  =2 ) 
10.6.3.3.3.1 Températures de dimensionnement 
Les températures de dimensionnement sont saisies pa r l’utilisateur, ainsi que les écarts nominaux 
de températures entre branche départ et retour. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
561 10.6.3.3.3.2 Indicateur de fonctionnement 
Le fonctionnement des réseaux est asservi à la dema nde de refroidissement issue des émetteurs : 
Si 0)(_<hQfr sys (Wh) , alors, (réseau en fonctionnement) 
1)(=hfonct δ  
Sinon, 
0)(=hfonct δ  (915) 
10.6.3.3.3.3 Débits requis et diminution de tempéra ture de fluide suite au passage 
dans les émetteurs 
Le calcul diffère selon les modes de gestion. On ut ilise toujours un bilan énergétique au niveau de 
l’émetteur, et on calcule les grandeurs inconnues à  partir des grandeurs fixées par le mode de 
gestion. 
 
Si 1)(=hfonct δ , alors, (réseau en demande)  
Si 3)(_=h id fr debit , alors , (réseau à débit variable) 



==Δ=Δ=
1)()(..)()()); (()(..)()(
__dim_ _ __
h Mod hqChQhqhqMAX hqChQhq
pertes eff eau peau fr sys 
em resid req eff fr em eau peau fr sys 
req 
ρθθ ρ
 
  
 
(916) 
Sinon, si 2)(_=h id fr debit , alors , (réseau à débit constant et 
fonctionnement intermittent) 



Δ===Δ=Δ
))(. .)(; 1 ( )()()()(
_ ____dim_ _
h qChQMIN h Mod qhqqhqh
em fr nom eau peau fr sys 
pertes fr nom eff fr nom req fr em em 
θ ρθ θ
 (917) 
Sinon,  (réseau à débit constant et fonctionnement continu ) 



====Δ
1)()()(.)()(
___ __
h Mod qhqqhqqChQh
pertes fr nom eff fr nom req fr nom eau peau fr sys 
em ρθ
 (918) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
562 Sinon, (réseau à l’arrêt)  



=°=Δ==
0)()( 0)()/( 0)()/( 0)(
33
h Mod Chhmhqhmhq
pertes em eff req 
θ (919) 
10.6.3.3.3.4 Température de départ 
La température du fluide en tout point de la branch e de départ est considérée constante, égale à 
θdep (h) .  
Les modes de gestion suivants sont pris en compte :  
10.6.3.3.3.5 Cas id gest_fr =1 : température de départ constante 
)()). ( 1 ( ). ( )(dim_ _ hh h hi fonct fr dep fonct dep θ δ θ δ θ −+ =  (920) 
10.6.3.3.3.6 Cas id gest_fr =2 : température de retour constante 
 
)()).( 1 ()) ( ).( ( )(dim_ _ hh h h hi fonct em fr ret fonct dep θ δ θ θ δ θ −+ Δ+ =  (921) 
10.6.3.3.3.7 Gestion des circulateurs en refroidiss ement 
On considère trois types de circulateurs possibles : à vitesse constante, à vitesse variable avec 
maintien de la pression différentielle constante, e t à vitesse variable évoluant de manière à réduire 
la pression différentielle dans le réseau . 
Note  : Les circulateurs à vitesse variable ne sont valo risés que dans le cadre d’un réseau à débit 
variable. 
Si id circ_fr =0, alors,  
0)(=hMod circ  
Si id circ_fr =1, alors, (circulateurs à vitesse constante)  
)( )( h Mod hMod pertes circ =  
Si id circ_fr =2, alors, (circulateurs à vitesse variable et du r éseau à une 
pression différentielle constante)  
32
_)(). ( )(



=
fr nom eff 
pertes circ qhqh Mod hMod  
Si id circ_fr =3, alors, (circulateurs à vitesse variable évoluan t de manière à 
réduire la pression différentielle dans le réseau)  
32
2
_ _)(5 . 0)(5 . 0). ( )(







+ =
fr nom eff 
fr nom eff 
pertes circ qhq
qhqh Mod hMod  (922) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
563 10.6.3.3.4 Température de retour dans le réseau du groupe 
Pour le calcul de la température sur la branche de retour du réseau du groupe, on considère 
conventionnellement que les émetteurs ne sont pas m unis de by-pass. 
De ce fait, la température de retour moyenne sur le  pas de temps est égale à la température de 
départ moyenne ( )(hdep θ) diminuée de la chute de température liée au trans fert d’énergie à 
l’ambiance ( )(hem θΔ). 
Si 0)(=hfonct δ , alors, 
)()( h hdep ret θ θ= (réseau sans débit :  )( )()(,h h hgr 
moy i dep ret θ θ θ = = ) 
Sinon, 
)()()( h h hem dep ret θ θθ Δ− =  (923) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
564 10.7 C-Dist-Distribution de chauffage et de refroidissem ent du groupe  
10.7.1 I NTRODUCTION   
La présente fiche décrit le calcul des pertes et de s consommations de circulateurs pour un 
composant distribution du groupe de chaud ou de fro id, sur la base des sorties de la 
gestion/régulation établie. 
Un réseau de distribution du groupe correspond au d euxième niveau d’arborescence d’un réseau 
de distribution. Plusieurs réseaux de distribution du groupe peuvent être connectés à un même 
réseau de distributions intergroupes. 
 
 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
565  
10.7.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 98 donne la nomenclature des différentes  variables de la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    Env. 
ext. θext  (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C    E.tamp. btherm (h) Coefficient de prise en compte d’un 
espace tampon (non-solarisé). Réel    
θi,moy gr (h) Température de l’air intérieur moyenne 
dans le groupe au pas de temps h (après 
croisement). °C    
Qsys_ch em (h)  Energie requise de chauffage, transmise 
par l’émetteur em  au réseau de distribution 
du groupe au pas de temps h.  Wh    Systèmes d’émission 
Qsys_fr em (h)  Energie requise de refroidissement, 
transmise par l’émetteur em  au réseau de 
distribution du groupe au pas de temps h.  Wh    
Mod pertes (h)  Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel    
Mod circ (h)  Coefficient de modulation de la puissance 
des circulateurs en fonction de leur mode 
de gestion. Réel    
θdep (h)  Température du départ du réseau du 
groupe au pas de temps h. °C    Gestion/régulation du réseau de 
distribution du groupe 
θret (h)  Température du retour du réseau du 
groupe au pas de temps h. °C    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 id fonction  Fonction du réseau de distribution du 
groupe : 
1 : réseau pour le chauffage, 
2 : réseau pour le refroidissement . Entier 1 2 g 
 Lvc  Longueur de réseau de distribution situé 
en volume chauffé. m 0 +∞ g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
566  Lhvc Longueur de réseau de distribution situé 
hors volume chauffé. m 0 +∞ g 
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv.  id type  Type de réseau de distribution du groupe : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 g 
Paux_ch 
ou 
Paux_fr Puissance du circulateur du réseau du 
groupe. W 0 +∞ g 
Umoyen_vc_ch 
ou 
Umoyen_vc_fr  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau, sur sa fraction en volume 
chauffé. W/(m.K) 0 +∞ g 
Umoyen_hvc_ch 
ou 
Umoyen_hvc_fr  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau, sur sa fraction hors volume 
chauffé. W/(m.K) 0 +∞ g Paramètres intrinsèques du réseau de 
distribution 
Pcirc_vc Part de la consommation électrique des 
circulateurs transmise à l’ambiance sous 
forme de chaleur. W 0 +∞ 0.5 
Sorties 
 Nom Description Unité    Distrib 
intergr. Qsys_ch (h) 
ou   
Qsys_fr (h)  Besoin en énergie augmenté des pertes 
thermiques du réseau du groupe.  Wh    Cal.  gr. Waux  (h) Energie consommée par le circulateur du 
réseau de distribution du groupe au pas de 
temps h. Wh    
Φaux_vc  (h) Consommations d’énergie des circulateurs 
transmise au volume chauffé sous forme 
de chaleur au pas de temps h. Wh    P. et  c. récupérables Φpertes_vc  (h) Pertes thermiques du réseau de distribution 
du groupe en volume chauffé. Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
567  
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 Φpertes_hvc (h) Pertes thermiques du réseau de distribution 
du groupe hors volume chauffé. Wh    
 θmoy (h)  Température moyenne dans le réseau de 
distribution du groupe. °C    
 θhvc (h) Température de l’air autour de la conduite 
hors volume chauffé. °C    
 
Tableau 98 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
568 10.7.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Selon les valeurs de id type et id fonction,  se référer au chapitre cité pour la procédure utili sée. 
id type  id fonction  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir  10.7.3.1 
id fonction  =1 Chauffage  Voir  10.7.3.2 
1 
id fonction  =2 Refroidissement Voir  10.7.3.3 
Tableau 100: Récapitulatif de l'appel des procédures 
10.7.3.1 Réseau fictif (id type =0) 
L’absence de réseau du groupe physique correspond à  l’introduction des systèmes sans 
circulation de fluide caloporteur, c’est-à-dire : 
g L’ensemble des dispositifs de chauffage à effet jou le : convecteur, radiateur…  
g Les poêles et inserts, 
g Les petits climatiseurs. 
Dans ces configurations de systèmes, il n’y a pas p hysiquement de réseau de distribution. Le 
réseau est donc sans pertes et la demande d’énergie  est transmise directement au réseau 
intergroupes. 
Si id fonction = 1 , alors (fonction chauffage) 
Qsys_ch (h) =  Q sys_ch em (h) 
Qsys_fr (h) =  0 (Wh) 
Sinon, (fonction refroidissement)  
Qsys_ch (h) =  0 (Wh) 
Qsys_fr (h) = Qsys_fr em (h) 
 (924) 
Les consommations d’auxiliaires et pertes thermique s de distribution sont nulles. 
Waux  (h) = 0 (Wh) 
Φpertes_vc  (h) = 0 (Wh) 
Φpertes_hvc  (h) = 0 (Wh)  (925) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
569 10.7.3.2 Réseau hydraulique de chauffage (id type =0, id fonction  =1) 
10.7.3.2.1 Calcul des pertes du réseau de distribut ion du groupe 
On exprime tout d’abord la température moyenne dans  le réseau, en considérant que les 
longueurs des portions de départ et de retour sont identiques : 
2)()()(h hhdep ret 
moy θθθ+=  (926) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces chauf fés sont les suivantes : 
)) ( )(; 0 ( )( )(, __ _ h h MAX L Uh Mod hgr 
moy i moy vc ch vc moyen pertes vc pertes θ θ φ − ×× × =  (927) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces non-c hauffés ou l’extérieur sont les suivantes : 
)()) (1 ()()()( hhbhhbhi therm ext therm hvc θ θ θ × −+× =  (928) 
( ))()(; 0 )( )(__ _ hh MAX L Uh Mod hhvc moy hvc ch hvc moyen pertes hvc pertes θ θ φ − ×× × =  (929) 
10.7.3.2.2 Calcul de la consommation des auxiliaire s de distribution 
La consommation d’énergie des circulateurs du résea u du groupe dépend de leur mode de 
gestion, qui se traduit par un coefficient de modul ation Mod circ (h)  issu de la fiche gestion/régulation 
du réseau du groupe.  
Waux  (h)  = Mod circ (h) . P aux_ch (.1h) (930) 
Conventionnellement, une part Pcirc_amb  = 50%  de l’énergie consommée par les circulateurs du 
réseau du groupe est transmise à l’ambiance des loc aux chauffés : 
Φaux_vc  (h)  = P circ_vc  . W aux  (h)  (Wh) (931) 
10.7.3.2.3 Calcul des besoins en énergie augmentés des pertes du réseau du groupe 
La demande en énergie du couple émetteur/réseau du groupe est finalement la suivante : 
Qsys_ch (h) =  Q sys_ch em (h) + Φpertes_vc  (h) + Φpertes_hvc  (h) 
Qsys_fr (h) = 0 (Wh) (932) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
570 10.7.3.3  Réseau hydraulique de refroidissement (id type =0, id fonction  =2) 
10.7.3.3.1 Calcul des pertes du réseau de distribut ion du groupe 
On exprime tout d’abord la température moyenne dans  le réseau, en considérant que les 
longueurs des portions de départ et de retour sont identiques : 
2)()()(h hhdep ret 
moy θθθ+=  (933) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces chauf fés sont les suivantes : 
)) ( )(; 0 ( )( )(, __ _ h h MIN L Uh Mod hgr 
moy i moy vc fr vc moyen pertes vc pertes θ θ φ − ×× × =  (934) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces non-c hauffés ou l’extérieur sont les suivantes : 
)()) (1 ()()()( hhbhhbhi therm ext therm hvc θ θ θ × −+× =  (935) 
( ))()(; 0 )( )(__ _ hh MIN L Uh Mod hhvc moy hvc fr hvc moyen pertes hvc pertes θθ φ − ×× × =  (936) 
10.7.3.3.2 Calcul de la consommation des auxiliaire s de distribution 
La consommation d’énergie des circulateurs du résea u du groupe dépend de leur mode de 
gestion, qui se traduit par un coefficient de modul ation Mod circ (h) issu de la fiche gestion/régulation 
du réseau du groupe.  
Waux  (h)  = Mod circ (h) . P aux_fr  (.1h) (937) 
Conventionnellement, une part Pcirc_amb  = 50%  de l’énergie consommée par les circulateurs du 
réseau du groupe est transmise à l’ambiance des loc aux chauffés : 
 
Φaux_vc  (h)  = P circ_vc  . Waux  (h)  (Wh) (938) 
 
10.7.3.3.3 Calcul des besoins en énergie augmentés des pertes du réseau du groupe 
La demande en énergie du couple émetteur/réseau du groupe est finalement la suivante : 
Qsys_ch (h) = 0 (Wh) 
Qsys_fr (h) =  Q sys_fr em (h) + Φpertes_vc  (h) + Φpertes_hvc  (h)  (939) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
571 10.8 C-DIST-Gestion/régulation des distributions intergr oupes de chaud et de 
froid  
10.8.1 I NTRODUCTION   
Les réseaux intergroupes constituent un deuxième ni veau dans l’arborescence de la distribution, 
connectant un ensemble de distributions du groupe ( locales) à un système de génération. 
Les règles de modélisation sont identiques, à savoi r : 
- En l’absence de conduite de distribution hydrauli que, c’est-à-dire pour l’ensemble des 
systèmes sur air tels que les pompes à chaleur à dé tente directe, les convecteurs et 
radiateurs électriques et les poêles à bois, un com posant distribution du groupe de type 
fictif est introduit, afin de lier la description d es systèmes d’émissions et de génération. 
- Un composant distribution du groupe (chauffage se ul ou refroidissement seul) est associé à 
un et un seul composant distribution intergroupes p artageant sa fonction. Il en résulte que, 
de la même façon que les réseaux de distribution du  groupe les réseaux intergroupes 2 
tubes « réversible » (une seule conduite assurant c hauffage et refroidissement en 
alternance selon les périodes) sont modélisés au tr avers d’une séparation virtuelle en un 
composant distribution de chauffage et un composant  distribution de refroidissement. 
A chaque pas de temps, l’état du réseau intergroupe  hérite des profils de gestion/régulation des 
différents réseaux de distribution du groupe desser vis : 
g La température de départ est prise égale au maximum  des températures requises au 
niveau des groupes desservis, 
g Le débit total est égal à la somme de l’ensemble de s débits effectifs circulant dans les 
réseaux du groupe desservis, 
g La température de retour est la moyenne pondérée pa r les débits effectifs des différentes 
températures de retour des réseaux du groupe desser vis, 
g Le coefficient d’intermittence est pris égal au max imum des coefficients d’intermittence des 
réseaux du groupe desservis. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
572 10.8.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 101 donne la nomenclature des différente s variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Les distributions des groupes seront désignées par l’exposant ds . 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
Rat eff_ch gr,em  Part de l’énergie effective assurée par 
l’émetteur em  en chauffage, pour le groupe 
gr  desservi par la distribution intergroupes.  Ent    
Rat eff_fr gr,em  Part de l’énergie effective assurée par 
l’émetteur em en refroidissement,  pour le 
groupe gr  desservi par la distribution 
intergroupes.  Ent    Emission 
θi,moy gr (h) Température de l’air intérieur moyenne 
dans le groupe gr  au pas de temps h (après 
croisement). °C    
irelance ds (h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h, à transmettre au réseau de 
distribution intergroupes. Ent.    
δfonct ds (h)  Indicateur de débit dans le réseau du 
groupe : 
0 : Le réseau du groupe ne débite pas, 
1 : Le réseau du groupe débite.  Entie 
r    
qeff ds  (h)  Débit volumique dans le réseau du groupe 
en chauffage ou refroidissement. m³/h     
θdep ds  (h)  Température du départ du réseau du 
groupe ds , pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C    Gestion/régulation distribution du groupe 
θret ds  (h)  Température du départ du réseau du 
groupe ds , pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C    
Qsys_ch ds (h)  Energie requise par le réseau du groupe ds  
en chauffage.  Wh    
Qsys_fr ds (h) Energie requise par le réseau du groupe ds  
en refroidissement. Wh    Distr. second. 
      
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv.  id fonction  Fonction du réseau de distribution 
intergroupes : 
1 : chauffage, 
2 : refroidissement Entier 0 1 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
573 Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv.  id type  Type de réseau de distribution 
intergroupes : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 g Gestion des 
circulateurs  
id circ_ch 
ou 
id circ_fr  Mode de régulation du circulateur : 
0 : Pas de circulateurs, 
1 : Vitesse constante, 
2 : Vitesse variable et maintien du réseau 
à une pression différentielle constante, 
3 : Vitesse variable et variations de la 
pression différentielle du réseau.  Ent. 0 3 g 
θdep_dim_ch ds 
ou 
θdep_dim_fr ds  Température de départ de 
dimensionnement. °C g∞ +∞   
θret_dim_ch ds 
ou 
θret_dim_fr ds  Température de retour de 
dimensionnement. °C g∞ +∞   Températures de 
dimensionnement  
∆θem_dim_ch ds 
ou 
∆θem_dim_fr ds 
 Différence nominale de température dans 
le réseau de distribution du groupe entre 
départ et retour, liée au dimensionnement. °C g∞ +∞   
qresid ds Débit résiduel minimal dû à des circulateurs 
en régime de fonctionnement permanent. m³/h  g∞ +∞  g Gestion/reg. du 
groupe  
qnom_ch ds 
ou 
qnom_fr ds 
 Débit volumique nominal dans le réseau 
du groupe. m³/h  g∞ +∞  g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
θmax_ch 
ou 
θmin_fr  Température maximale de la distribution 
intergroupes  °C    
Adess_ch dp Surface totale desservie en chaud par la 
distribution intergroupes. m²    
Adess_fr dp Surface totale desservie en froid par la 
distribution intergroupes. m²    
Rat surf_dess_ch dp,gr Ratio de la surface desservie dans le 
groupe gr sur la surface totale desservie 
par la distribution intergroupes, en 
chauffage. Réel    
Rat surf_dess_fr dp,gr Ratio de la surface desservie dans le 
groupe gr sur la surface totale desservie 
par la distribution intergroupes, en 
refroidissement. Réel    Assemblage génération 
irelance (h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h, à transmettre au générateur. Ent.    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
574 θi,aval,eq (h)  Température d’air équivalente vu par la 
distribution intergroupes. °C    
Rat bes_prim_ch dp,gr (h) Ratio des besoins de chauffage d’un 
groupe relié à un réseau intergroupes sur la 
somme de tous les besoins de chauffage du 
réseau intergroupes Réel     
Rat bes_prim_fr dp,gr (h) Ratio des besoins de refroidissement d’un 
groupe relié à un réseau intergroupes sur la 
somme de tous les besoins de 
refroidissement du réseau intergroupes Réel    
Mod pertes (h)  Coefficient de modulation des pertes 
thermiques du réseau. Réel    
Mod circ (h)  Coefficient de modulation des puissances de 
circulateur issu de la fiche gestion et 
régulation, pour le réseau intergroupes. Réel    
δfonct (h)  Indicateur de débit dans le réseau 
intergroupes : 
0 : Le réseau intergroupes ne débite pas, 
1 : Le réseau intergroupes débite.  Entie 
r    
θdep (h)  Température de départ du réseau 
intergroupes, pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C    
θret (h)  Température de retour du réseau 
intergroupes, pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C    
Qsys_ds_req_ch (h)  Energie de chauffage totale requise en 
entrée du réseau intergroupes.  Wh    Réseau de distribution intergroupes 
Qsys_ds_req_fr (h) Energie de refroidissement totale requise 
en entrée du réseau intergroupes. Wh    P. et c. 
récup.  
Rat surf dp,gr Ratio de la surface du groupe gr  sur la 
surface totale desservie par le réseau de 
distribution intergroupes Réel    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
qtot_req (h)  Débit total requis par les réseaux de 
distributions du groupe. m³/h      
qeff (h)  Débit volumique dans le réseau de 
distribution intergroupes au pas de temps 
h. m³/h     
 qnom_ch 
OU 
qnom_fr Débit nominal du réseau intergroupes. m³/h     
 qresid  Débit résiduel du réseau intergroupes. m³/h     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
575 Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
θamb_ch Température d’ambiance intérieure 
conventionnelle pour le calcul des 
déperditions du réseau intergroupes lorsqu’il 
fonctionne en chauffage. °C   20 
 
θamb_fr  Température d’ambiance intérieure 
conventionnelle pour le calcul des 
déperditions du réseau intergroupes lorsqu’il 
fonctionne en refroidissement. °C   26 
 
Tableau 101 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
576 10.8.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.8.3.1 Lien avec la programmation 
Le réseau est considéré en relance lorsqu’au moins l’un des groupes connectés est en période de 
relance. 
dp ds ds 
relance relance hiMAX hi→ = )) (( )(  (940) 
10.8.3.2 Total d’énergie requise dans la distributi on intergroupes 
L’énergie totale en entrée du réseau de distributio n intergroupes est la somme des besoins 
augmentés des pertes pour chaque réseau de distribu tion du groupe : 
)( )(_ ___ hQh Q
dp ds ds 
ch sys ch req ds sys ∑
→=  
)( )(_ ___ hQh Q
dp ds ds 
fr sys fr req ds sys ∑
→=  (941) 
10.8.3.3 Calcul des ratios et surfaces desservies 
La surface desservie par le réseau de distribution intergroupes est la somme des surfaces 
desservies par chacun des émetteurs en chauffage et  en refroidissement : 






× ==
=


=× =
=
∑ ∑∑ ∑
←

→∈←

→∈
dp gr 
dp em gr em gr em gr 
fr eff dp 
fr dess dp 
ch dess 
fonction dp 
fr dess dp gr 
dp em gr em gr em gr 
ch eff dp 
ch dess 
fonction 
A Rat AA
id Si AA Rat A
id Si 
]) [( 0
, 20]) [( 
, 1
,
_ ___,
_ _
 (942) 
Pour un réseau intergroupes de chauffage ( 1=fonction id ) : 



=×
=∑

→∈
0) (
,
___,
_
,
__
gr dp 
fr dess surf dp 
ch dess dp em gr em gr em gr 
ch eff 
gr dp 
ch dess surf 
Rat AA Rat 
Rat  
 
gr dp 
ch dess surf gr dp 
surf Rat Rat ,
__,=  (943) 
Pour un réseau intergroupes de refroidissement ( 2=fonction id ) : 



×
==
∑

→∈
dp 
fr dess dp em gr em gr em gr 
fr eff 
gr dp 
fr dess surf gr dp 
ch dess surf 
AA Rat 
Rat Rat 
_,
_
,
__,
__
) (0
 
 
gr dp 
fr dess surf gr dp 
surf Rat Rat ,
__,=  (944) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
577 10.8.3.4 Calcul horaires des ratios de demande en c hauffage et refroidissement 
Les ratios de consommations expriment la part de ch acun des groupes dans le total d’énergie 
requis dans le réseau de distribution intergroupes.    
En l’absence de besoins de chaud ( Qsys_ds_req_ch (h)=0 ) ou de froid ( Qsys_ds_req_fr (h)=0), on répartit les 
consommations résiduelles au prorata des surfaces d esservie dans chaque groupe. 
Pour un réseau intergroupes de chauffage ( 1=fonction id ) : 
0)(,
__ =h Rat gr dp 
fr prim bes  
Si 0)(___ >h Qch req ds sys , alors,   
 
)()(
)(
____
,
__h QhQ
h Rat 
ch req ds sys dp ds gr ds ds 
ch sys 
gr dp 
ch prim bes ∑

→∈
=  
Sinon, 
gr dp 
ch dess surf gr dp 
ch prim bes Rat h Rat ,
__,
__ )(=  (945) 
Pour un réseau intergroupes de refroidissement ( 2=fonction id ) : 
 
0)(,
__ =h Rat gr dp 
ch prim bes  
Si 0)(___ <h Qfr req ds sys , alors,   
 
)()(
)(
____
,
__h QhQ
h Rat 
fr req ds sys dp ds gr ds ds 
fr sys 
gr dp 
fr prim bes ∑

→∈
=  
Sinon, 
gr dp 
fr dess surf gr dp 
fr prim bes Rat h Rat ,
__,
__ )(=  
 (946) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
578 10.8.3.5 Description des processus de calculs 
Selon les valeurs de id type et id fonction,  se référer au chapitre cité pour la procédure utili sée. 
id type  id fonct_ch  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir  10.8.3.5.1 
id fonction  =1 Hydraulique chauffage Voir  10.8.3.5.2 
1 
id fonction  =2 Hydraulique refroidissement Voir  10.8.3.5.3 
Tableau 103: Récapitulatif de l'appel des procédures 
Note  : pour une installation avec réseau hydraulique, m ais ne comprenant pas de branche 
intergroupes (chauffage individuel, par exemple), l e composant distribution intergroupes est défini 
comme hydraulique avec une longueur nulle et sans c irculateurs. 
10.8.3.5.1 Distribution fictive (id type =0) 
L’absence de réseau du groupe physique correspond à  l’introduction des systèmes sans 
circulation de fluide caloporteur, c’est-à-dire : 
g L’ensemble des dispositifs de chauffage à effet jou le : convecteur, radiateur…  
g Les poêles et inserts, 
g Les petits climatiseurs. 
Les données de sortie pour la cohérence de montage sont les suivantes : 
0max_ =ch θ (°C) (947) 
100 min_ =fr θ (°C) (948) 
Les données de sorties horaires sont les suivantes : 
θdep (h) = 0 (°C) 
θret (h) = 0 (°C) 
Mod pertes (h) = 0 
Mod circ (h) = 0 
qeff (h) = 0 (m 3/h) 
δfonct (h) = 0 (949) 
 
On calcule une température d’air ambiant équivalent e permettant d’alimenter la modélisation des 
générateurs sur air dans la génération : 
)(. )(,,
,, h Rat hgr 
moy i
dp gr gr dp 
surf dp 
eq aval i θ θ∑
←= (°C) (950) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
579 10.8.3.5.2 Réseau hydraulique de chauffage (id type =1, id fonction =1) 
10.8.3.5.2.1 Caractéristiques de dimensionnement 
La vérification de la compatibilité de la génératio n en termes de températures de dimensionnement 
impose de connaitre les températures extrêmes solli citées par les réseaux du groupe. Si la 
génération ne peut pas les atteindre, le montage es t jugé incorrect. 
Dans le cas où le réseau est à température de dépar t constante ou à régulation sur la température 
de départ, la référence est la température de dépar t. Dans le cas d’une température de retour 
constante, on calcule l’extrême de la température d e départ dans les conditions nominales. 
( )ds 
ch em ds 
ch ret ds 
ch dep dp ds ch MAX dim_ _ dim_ _ dim_ _ max_ ; θ θ θ θ Δ+ =
∈ (951) 
100 min_ =fr θ (°C) (952) 
Le débit résiduel correspond au débit minimum en fo nctionnement : 
∑
∈=
dp ds ds 
ch nom ch nom q q
,_ _ (953) 
∑
∈=
dp ds ds 
resid resid q q
, (954) 
10.8.3.5.2.2 Caractérisation horaire du réseau de d istribution en fonction du mode 
de gestion 
L’algorithme correspondant est le suivant : 
)) (()(
,h MAX hds 
fonct dp ds fonct δ δ
∈=  (955) 
Si )(hfonct δ>0, alors,  



====
∑
∈∈∈
)); (()()( )()) ( ()()) (()(
_,_,,
resid req tot eff dp ds ds 
eff req tot ds 
pertes dp ds pertes ds 
dep dp ds dep 
qhqMAX hqhqhqh Mod MAX h Mod h MAX h θ θ
 
Sinon, (réseau à l’arrêt)  



=====
0)()/( 0)()/( 0)(0)()(
33
__
h Mod hmhqhmhqhh
pertes eff req tot fonct ch amb dep 
δθ θ
 (956) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
580 10.8.3.5.2.3 Gestion des circulateurs en chauffage 
On considère trois types de circulateurs possibles : à vitesse constante, à vitesse variable avec 
différentielle de pression constante, et à vitesse variable avec différentielle de pression variable.  
Si id circ_ch =0, alors,  
0)(=hMod circ  
Si id circ_ch =1, alors, (circulateurs à vitesse constante)  
)( )( h Mod h Mod pertes circ =  
Si id circ_ch  =2, alors, (circulateurs à vitesse variable et du r éseau à une 
pression différentielle constante)  
32
_)(). ( )(



=
ch nom eff 
pertes circ qhqh Mod hMod  
Si id circ_ch =3, alors, (circulateurs à vitesse variable et vari ation de la 
pression différentielle du réseau)  
32
2
_ _)(5 . 0)(5 . 0). ( )(







+ =
ch nom eff 
ch nom eff 
pertes circ qhq
qhqh Mod hMod  (957) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
581 10.8.3.5.3 Réseau hydraulique de refroidissement (i d type =1, id fonction =2) 
10.8.3.5.3.1 Caractéristiques de dimensionnement 
La vérification de la compatibilité de la génératio n en termes de températures de dimensionnement 
impose de connaitre les températures extrêmes solli citées par les réseaux du groupe. Si la 
génération ne peut pas les atteindre, le montage es t jugé incorrect. 
Dans le cas où le réseau est à température de dépar t constante, la référence est la température de 
départ. Dans le cas d’une température de retour con stante, on calcule l’extrême de la température 
de départ dans les conditions nominales. 
0max_ =ch θ (°C) (958) 
( )ds 
fr em ds 
fr ret ds 
fr dep dp ds fr MIN dim_ _ dim_ _ dim_ _ min_ ; θ θ θ θ Δ+ =
∈(°C) (959) 
Note : ds 
fr em dim_ _θΔ a une valeur négative. 
Les débits résiduels et nominaux sont conventionnel lement pris égaux à la somme des débits 
résiduels et nominaux des réseaux du groupe : 
∑
∈=
dp ds ds 
fr nom fr nom q q
,_ _ (960) 
∑
∈=
dp ds ds 
resid resid q q
, (961) 
10.8.3.5.3.2 Caractérisation horaire du réseau de d istribution en fonction du mode 
de gestion 
L’algorithme correspondant est le suivant : 
)) (()(
,h MAX hds 
fonct dp ds fonct δ δ
∈=  (962) 
Si )(hfonct δ>0, alors,  



====
∑
∈∈∈
)); (()()( )()) ( ()()) (()(
_,_,,
resid req tot eff dp ds ds 
eff req tot ds 
pertes dp ds pertes ds 
dep dp ds dep 
qhqMAX hqhqhqh Mod MAX h Mod h MIN h θ θ
 
Sinon, (réseau à l’arrêt)  



=====
0)()/( 0)()/( 0)(0)()( )(
33
__
h Mod hmhqhmhqhh h
pertes eff req tot fonct fr amb dep 
δθ θ
 (963) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
582  
10.8.3.5.3.3 Gestion des circulateurs en refroidiss ement 
On considère trois types de circulateurs possibles : à vitesse constante, à vitesse variable avec 
différentielle de pression constante, et à vitesse variable avec différentielle de pression variable.  
Si id circ_fr =0, alors,  
0)(=hMod circ  
Si id circ_fr =1, alors, (circulateurs à vitesse constante)  
)( )( h Mod h Mod pertes circ =  
Si id circ_fr =2, alors, (circulateurs à vitesse variable et du r éseau à une 
pression différentielle constante)  
32
_)(). ( )(



=
fr nom eff 
pertes circ qhqh Mod hMod  
Si id circ_fr =3, alors, (circulateurs à vitesse variable et vari ation de la pression 
différentielle du réseau)  
32
2
_ _)(5 . 0)(5 . 0). ( )(







+ =
fr nom eff 
fr nom eff 
pertes circ qhq
qhqh Mod hMod  (964) 
10.8.3.5.4 Calcul des températures retour et moyenn e du réseau intergroupes 
La température de retour du réseau intergroupes est  conventionnellement prise égale à la 
moyenne pondérée par les débits massiques des tempé ratures de retour des différents réseaux du 
groupe desservis par le réseau intergroupes. Dans l e cas où le débit devient inférieur au débit 
résiduel, on considère qu’une partie de l’eau est t ransmise directement au travers d’un circuit de 
décharge à la branche retour. 
Si δfonct (h)=0 , alors, 
)()( h hdep ret θ θ= 
Sinon, 
)()()) ( ; 0 ( )) (). ((
)(_
,
hqh hqqMAX hhq
h
eff dep req tot resid ds 
ret 
dp ds ds 
eff 
ret θ θ
θ× − +
=∑
∈ (965) 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
583 10.9  C-Dist-Distribution intergroupes de chaud et de fr oid  
10.9.1 I NTRODUCTION   
La présente fiche décrit les processus ayant lieu a u niveau d’un composant distribution 
intergroupes de chaud et de froid, défini au niveau  d’une génération. 
Un réseau de distribution intergroupes correspond a u premier niveau d’arborescence d’un réseau 
de distribution, en partant du générateur. Un compo sant distribution intergroupes doit 
obligatoirement être relié à une et une seule génér ation, et à au moins un réseau de distribution 
secondaire. 
Plusieurs réseaux de distribution secondaires peuve nt être connectés à un même réseau de 
distribution intergroupes. 
 
 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
584  
10.9.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 104 donne la nomenclature des différente s variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    Env. 
ext. θext  (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C    E.tam 
p. btherm (h) Coefficient de prise en compte d’un 
espace tampon. Réel    
Mod pertes (h)  Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel    
Mod circ (h)  Coefficient de modulation des 
consommations de circulateur issu de la 
fiche gestion/régulation. Réel    
θdep (h)  Température de départ du réseau 
intergroupes, pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C    
θret (h) Température de retour du réseau 
intergroupes, pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C    
Qsys_ds_req_ch (h)  Energie de chauffage totale requise en 
entrée du réseau intergroupes.  Wh    Gestion/régulation du réseau intergroupes 
Qsys_ds_req_fr (h) Energie de refroidissement totale 
requise en entrée du réseau 
intergroupes. Wh    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Lvc  Longueur de réseau de distribution 
intergroupes situé en volume chauffé. m 0 +∞ g 
 Lhvc Longueur de réseau de distribution 
intergroupes situé hors volume chauffé. m 0 +∞ g 
 id fonction  Fonction du réseau de distribution 
intergroupes : 
1 : chauffage, 
2 : refroidissement Entier 0 1 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
585  θvc_ch Température ambiante équivalente en 
volume chauffée lorsque le réseau 
intergroupes est sollicité en chauffage. 
 °C g g 20 
 θvc_fr  Température ambiante équivalente en 
volume chauffée lorsque le réseau 
intergroupes est sollicité en 
refroidissement. 
 °C g g 26 
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv.  id type  Type de réseau de distribution 
secondaire : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 g 
Paux_ch Puissance du circulateur du réseau 
intergroupes en chauffage. W 0 +∞ g 
Paux_fr  Puissance du circulateur du réseau 
intergroupes en refroidissement. W 0 +∞ g Puissances de 
circulateurs 
Pcirc_vc  Part des consommations d’auxiliaires 
transmise au volume chauffé sous forme 
de chaleur. Réel 0 1 0 
Umoy_vc _ch  Coefficient de déperdition linéaire 
moyen du réseau pour le chauffage, sur 
sa fraction en volume chauffé. W/(m. 
K) 0 +∞ g 
Umoy_hvc _ch  Coefficient de déperdition linéaire 
moyen du réseau pour le chauffage, sur 
sa fraction hors volume chauffé. W/(m. 
K) 0 +∞ g 
Umoy_vc _fr  Coefficient de déperdition linéaire 
moyen du réseau pour le 
refroidissement, sur sa fraction en 
volume chauffé. W/(m. 
K) 0 +∞ g Coefficients d’échanges du réseau intergroupes Umoy_hvc _fr  Coefficient de déperdition linéaire 
moyen du réseau pour le 
refroidissement, sur sa fraction hors 
volume chauffé. W/(m. 
K) 0 +∞  7 
Sorties 
 Nom Description Unité    
θmoy (h)  Température moyenne dans le réseau 
intergroupes, qui va permettre de 
déterminer le comportement du 
générateur. °C    Génération 
Qsys_ch  (h)  Besoin en énergie de chauffage 
augmenté des pertes thermiques du 
réseau intergroupes.  Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
586  
Qsys_fr  (h) Besoin en énergie de refroidissement 
augmenté des pertes thermiques du 
réseau intergroupes. Wh    Cal.  gr. Waux  (h) Energie consommée par le circulateur 
du réseau de distribution intergroupe au 
pas de temps h. Wh    
Φaux_vc  (h) Consommations d’énergie des 
circulateurs transmise au volume 
chauffé sous forme de chaleur au pas de 
temps h. Wh    P. et  c. récupérables Φpertes_vc  (h) Pertes thermiques du réseau de 
distribution intergroupes en volume 
chauffé. Wh    
Variables internes 
 Nom Description Unité     θvc (h) Température ambiante équivalente 
autour de la conduite en volume 
chauffé. °C     θhvc (h) Température ambiante équivalente 
autour de la conduite hors volume 
chauffé. °C     Φpertes_hvc  (h) Pertes thermiques du réseau de 
distribution intergroupes hors volume 
chauffé. Wh    
 
Tableau 104 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
587 10.9.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Selon les valeurs de id type et id fonction,  se référer au chapitre cité pour la procédure utili sée. 
id type  id fonction  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir 10.9.3.1 
id fonction  =1 Chauffage uniquement  Voir  10.9.3.2 
1 
id fonction  =2 Refroidissement uniquement Voir  10.9.3.3 
Tableau 106: Récapitulatif de l'appel des procédures 
Note  : pour une installation avec réseau hydraulique, m ais ne comprenant pas de branche 
intergroupe (chauffage individuel, par exemple), la  distribution fictive n’est pas valable. 
10.9.3.1 Réseau de distribution intergroupes fictif  (id type =0) 
L’absence de réseau intergroupes hydraulique corres pond à l’introduction de systèmes 
fonctionnant directement sur l’air ambiant. Le cas des réseaux associés à des générateurs de 
préchauffage ou prerefroidissement est traité dans les réseaux de CTA. 
g L’ensemble des dispositifs de chauffage à effet jou le : convecteur, radiateur…  
g Les poêles et inserts, 
g Les petits climatiseurs. 
Dans ces configurations de systèmes, il n’y a pas p hysiquement de réseau de distribution. Le 
réseau est donc sans pertes et la demande d’énergie  est transmise directement à la génération. 
Si id fonction  = 1 , alors (fonction chauffage) 
)( )(___ _ h QhQch req ds sys ch sys =  
0)(_=hQfr sys  (Wh) 
Sinon, (fonction refroidissement)  
0)(_=hQch sys (Wh)  
)( )(___ _ h QhQfr req ds sys fr sys =  (966) 
 
Les consommations d’auxiliaires et pertes thermique s de distribution sont nulles. 
Waux  (h) = 0 (Wh) 
Φpertes_vc  (h) = 0 (Wh) 
Φpertes_hvc  (h) = 0 (Wh) 
0)(=hmoy θ (°C) 
Φaux_vc  (h) = 0 (Wh) 
 (967) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
588 10.9.3.2 Réseau hydraulique de chauffage (id type =1, id fonction =1) 
10.9.3.2.1 Calcul des pertes du réseau de distribut ion intergroupes 
On exprime tout d’abord la température moyenne dans  le réseau, en considérant que les 
longueurs des portions de départ et de retour sont identiques : 
2)()()(h hhdep ret 
moy θθθ+=  (968) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces chauf fés sont les suivantes : 
vc_ch )(θθ=hvc  (969) 
)) ()(; 0 ( )( )(__ _ hh MAX L Uh Mod hvc moy vc ch vc moyen pertes vc pertes θ θ φ − ×× × =  (970) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces non-c hauffés ou l’extérieur sont les suivantes : 
)()) (1 ()()( )( h hb h hbhvc therm ext therm hvc θ θ θ × −+ × =  (971) 
( ))()(; 0 )( )(__ _ hh MAX L Uh Mod hhvc moy hvc ch hvc moyen pertes hvc pertes θ θ φ − ×× × =  (972) 
10.9.3.2.2 Calcul de la consommation des auxiliaire s de distribution 
La consommation d’énergie des circulateurs du résea u secondaire dépend de leur mode de 
gestion, qui se traduit par un coefficient de modul ation Mod circ (h) issu de la fiche gestion/régulation 
du réseau secondaire.  
Waux  (h)  = Mod circ (h) . P aux_ch (.1h) (973) 
 
Conventionnellement, on considère que Pcirc_vc  = 0% : l’énergie consommée par les circulateurs du 
réseau intergroupes n’est pas transmise à l’ambianc e des locaux chauffés : 
Φaux_vc  (h)  = P circ_vc . W aux  (h)  (Wh) (974) 
10.9.3.2.3 Calcul des besoins en énergie augmentés des pertes du réseau intergroupes 
La demande en énergie du couple émetteur/réseau sec ondaire est finalement la suivante : 
)( )( )( )(_ _ ___ _ h h h QhQhvc pertes vc pertes ch req ds sys ch sys φ φ + + =  
Qsys_fr (h) = 0 (Wh) (975) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
589 10.9.3.3 Réseau hydraulique de refroidissement (id type =1, id fonction =2) 
10.9.3.3.1 Calcul des pertes du réseau de distribut ion intergroupes 
On exprime tout d’abord la température moyenne dans  le réseau, en considérant que les 
longueurs des portions de départ et de retour sont identiques : 
2)()()(h hhdep ret 
moy θθθ+=  (976) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces chauf fés sont les suivantes : 
vc_fr )(θθ=hvc  (977) 
)) ()(; 0 ( )( )(__ _ hh MIN L Uh Mod hvc moy vc fr vc moyen pertes vc pertes θ θ φ − ×× × =  (978) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces non-c hauffés ou l’extérieur sont les suivantes : 
)()) (1 ()()()( hhbhhbhvc therm ext therm hvc θ θ θ × −+× =  (979) 
( ))()(; 0 )( )(__ _ h h MIN L Uh Mod hhvc moy hvc fr hvc moyen pertes hvc pertes θ θ φ − ×× × =  (980) 
10.9.3.3.2 Calcul de la consommation des auxiliaire s de distribution 
La consommation d’énergie des circulateurs du résea u secondaire dépend de leur mode de 
gestion, qui se traduit par un coefficient de modul ation Mod circ(h) issu de la fiche gestion/régulation 
du réseau secondaire.  
Waux  (h)  = Mod circ (h) . P aux_fr  (.1h) (981) 
Conventionnellement, on considère que Pcirc_vc  = 0% : l’énergie consommée par les circulateurs du 
réseau intergroupes n’est pas transmise à l’ambianc e des locaux chauffés : 
 
Φaux_vc  (h)  = P circ_vc  . W aux  (h)  (Wh) (982) 
10.9.3.3.3 Calcul des besoins en énergie augmentés des pertes du réseau intergroupes 
La demande en énergie du couple émetteur/réseau sec ondaire est finalement la suivante : 
Qsys_ch (h) = 0 (Wh) 
)( )( )( )(_ _ ___ _ h h h QhQhvc pertes vc pertes fr req ds sys fr sys φ φ + + =  (983) 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
590 10.10  C-DIST-Gestion/régulation Des réseaux de distribut ion des CTA  
10.10.1 I NTRODUCTION   
Un réseau de distribution de CTA est un réseau inte rgroupes reliant un composant CTA (niveau 
zone) à un composant génération (niveau du projet).  
La fiche gestion/régulation des distributions des C TA alimente la fiche composant distribution des 
CTA avec toutes les données nécessaires au calcul d es pertes.  
Elle peut permettre de modéliser des réseaux hydrau liques de chauffage et de refroidissement, ou 
tout simplement de modéliser un lien avec une génér ation directe (batterie à effet joule ou PAC à 
détente directe) au travers d’un réseau fictif. 
Dans le cas d’un réseau hydraulique, les données su ivantes sont calculées : 
- Température de départ et température de retour d’ eau, 
- Débit volumique,  
- Réduction de pertes liée à un fonctionnement inte rmittent, 
- Coefficient de régulation des circulateurs. 
La régulation  de la puissance à fournir peut avoir  lieu soit sur le débit (débit variable), soit sur 
l’écart de température départ/retour (débit constan t), soit sur l’intermittence (système en tout ou 
rien). 
On considère qu’en parallèle le système opère un co ntrôle sur la température en un point du 
réseau : température de départ constante, températu re de retour constante, ou température de 
départ fonction des conditions extérieures (en chau ffage uniquement). 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
591 10.10.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 107 donne la nomenclature des différente s variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
L’exposant dCTA  représente le réseau de distribution de la CTA. L’ exposant CTA  représente la 
CTA elle-même.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
θext_base  Température extérieure de base pour la zone 
géographique et l’altitude du projet. °C    Env. ext. θext  (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C     Grou 
pes  
irelance gr (h) Indicateur de période de relance d’un groupe 
connecté à la CTA au pas de temps h. Ent.    
Qchaud,ag CTA (h)  Consommation d’énergie pour la sécurité 
antigel de la CTA. Wh    
Qprechaud CTA (h)  Consommation d’énergie  due au 
préchauffage de la CTA.  Wh    
Qprefroid CTA (h)  Consommation d’énergie  due au 
prérefroidissement de la CTA. Wh    
QchaudHR CTA (h)  Consommation de chaud liée à l’humidification. Wh    
θsouf,mel (h)  Température de l’air après la boîte de 
mélange. °C    CTA 
θAN s(h)  Température de l’air neuf vu par le système de 
ventilation S (la CTA ou la VMC DF). °C    
qspec_souffle gr,s (h) Débit volumique spécifique soufflé au niveau 
du groupe gr  par le système S m3/h     
qsouffle,max gr,s  Débit soufflé maximum au niveau du groupe gr  
par le système DAC S. m3/h    Système de ventilation qsouffle,CH,max gr,s  Débit soufflé maximum au niveau du groupe gr  
par le système DAV S. m3/h    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Agr 
 Surface utile du groupe gr desservi par la CTA. m² 0 +∞  g  id fonction Fonction du réseau de distribution du 
groupe : 
1 : chauffage 
2 : refroidissement Ent. 0 1 g 
id prechaud  Indicateur de réseau de préchauffage. Bool 0 1 g 
id antigel  Indicateur de réseau associé à l’antigel. Bool 0 1 g 
id chaudHR  Indicateur de réseau associé à 
l’humidification. Bool 0 1 g Indicateurs de 
fonction  
id prefroid  Indicateur de réseau de prérefroidissement. Bool 0 1 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
592 Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv.  id type  Type de réseau de distribution de CTA : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique. Entier 0 1 g 
id debit_ch 
ou 
id debit_fr Mode de régulation de fonctionnement : 
1 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement continu, 
2 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement intermittent, 
3 : Régulation à débit variable. Ent 1 3 g 
id gest_ch 
ou 
id gest_fr  Mode de régulation de la température du 
réseau de CTA : 
1 : température de départ constante, 
2 : température de retour constante, 
3: modulation en fonction de la température 
extérieure, Ent 1 3 g 
θext_lim_ch  Limite de température extérieure augdelà de 
laquelle la température de départ adopte sa 
valeur minimale, en chauffage. °C g g 15 Gestion du réseau de distribution 
θdep_ch_min  Valeur minimale de température de départ du 
réseau de CTA en chauffage en 
fonctionnement. °C g g 20 
θdep_dim_ch 
ou 
θdep_dim_fr  Température de départ de dimensionnement, 
pour une régulation à température de départ 
constante ou modulée en fonction de la 
température extérieure (chauffage). °C g∞ +∞  g 
θret_dim_ch 
ou 
θret_dim_fr  Température de départ de dimensionnement 
en chauffage, pour une régulation à 
température de retour constante. °C g∞ +∞  g 
∆θem_dim_ch 
ou 
∆θem_dim_fr Différence nominale de température dans le 
réseau de distribution de CTA entre départ et 
retour, liée au dimensionnement en chauffage. °C g∞ +∞  g 
qresid  Débit résiduel minimal dû à des circulateurs en 
régime de fonctionnement permanent. m³/h  g∞ +∞  g Températures et débits de dimensionnement qnom_ch 
ou 
qnom_fr Débit volumique nominal dans le réseau de 
CTA. m³/h  g∞ +∞  g Gestion des 
circulateurs  
id circ_ch 
ou 
id circ_fr  Mode de régulation du circulateur du réseau de 
CTA : 
0 : Pas de circulateur, 
1 : Vitesse constante, 
2 : Vitesse variable et maintien du réseau à 
une pression différentielle constante, 
3 : Vitesse variable et variations de la pression 
différentielle du réseau. Ent. g1 3 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
593  
Sorties 
 Nom Description Unité    P. et c. 
récup.  
Rat surf dCTA,gr Ratio de la surface du groupe gr  sur la 
surface totale desservie par le réseau de 
distribution de CTA. Réel    
Qsys_ch  (h)  Energie requise de chauffage, transmise par 
la CTA au réseau de distribution.  Wh    
Qsys_fr  (h)  Energie requise de refroidissement, 
transmise par la CTA au réseau de 
distribution.  Wh    
θdep  (h)  Température du départ du réseau de CTA au 
pas de temps h. °C    
θret  (h)  Température du retour du réseau de CTA au 
pas de temps h. °C    
qeff (h)  Débit volumique effectif total dans le réseau 
de CTA. m³/h    
δfonct (h)  Indicateur de débit dans le réseau: 
0 : Le réseau de CTA ne débite pas, 
1 : Le réseau de CTA débite.  Bool    
Mod pertes (h)  Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel    Réseau de distribution de la CTA 
Mod circ (h)  Coefficient de modulation de la puissance 
des circulateurs en fonction de leur mode de 
gestion. Réel    
Adess_ch  Surface totale desservie en chaud par la 
distribution de CTA. m²    
Adess_fr  Surface totale desservie en froid par la 
distribution de CTA. m²    
θmax_ch  Température maximale de la distribution de 
CTA en chauffage. °C    
θmin_fr  Température minimale de la distribution de 
CTA en refroidissement °C    
Rat bes_ch dCTA,gr (h) Ratio des besoins de chauffage d’un groupe 
relié au réseau de CTA sur la somme de tous 
les besoins de chauffage du réseau de CTA. Réel    
Rat bes_fr dCTA,gr (h) Ratio des besoins de chauffage d’un groupe 
relié au réseau de CTA sur la somme de tous 
les besoins de chauffage du réseau de CTA. Réel    Assemblage génération 
irelance (h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h, à transmettre à la génération. Ent.    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
594  
θi,aval,eq (h)  Température d’air équivalente vu par les 
batteries de préchauffage, 
prérefroidissement et humidification de la 
CTA. °C    
Variables internes 
 Nom Description Unité     Rat dess CTA,gr Ratio de la surface desservie du groupe gr 
sur la surface totale desservie par la CTA. Réel     id fonction_ch  Fonction de chauffage du réseau de 
distribution de la CTA.  Bool     id fonction_fr  Fonction de refroidissement du réseau de 
distribution de la CTA. Bool    
 qreq  (h)  Débit volumique requis pour fournir 
l’énergie au groupe au pas de temps h. m³/h    
 ∆θem (h) Ecart de température dans le réseau de CTA 
entre départ et retour. °C    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
ρeau  Masse volumique de l’eau liquide dans les 
conditions standards de pression et de 
température (P = 1atm, T=20°C). kg/m 3   998 Propriétés de l’eau Cp_eau  Capacité thermique massique de l’eau liquide 
dans les conditions standards de pression et de 
température (P = 1atm, T=20°C). Wh/(k 
g.°C)    1.163 
 
Tableau 107 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
595 10.10.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.10.3.1 Cohérence  du montage 
Une CTA réalisant le préchauffage, l’antigel ou l’h umidification doit être au moins liée à un réseau 
de distribution de CTA comprenant ces fonctions. Un e CTA n’accepte qu’un seul réseau pour 
chacune de ces fonctions, un réseau pouvant en regr ouper plusieurs. 
Une CTA n’accepte qu’un seul réseau de prérefroidis sement. 
Pour vérifier la cohérence du lien entre le réseau de CTA et la génération, on détermine les 
indicateurs suivants : 

==
prefroid fr fonction chaudHR antigel prechaud ch fonction 
id id id id id MAX id 
__ ),,(
 (984) 
 
10.10.3.2 Lien avec la programmation 
Le réseau est considéré en relance lorsqu’au moins l’un des groupes connectés à la CTA est en 
période de relance. 
CTA gr gr 
relance relance hiMAX hi← = )) (( )(  (985) 
 
10.10.3.3 Demande de chauffage et de refroidissemen t dans le réseau 
La demande de chauffage totale du réseau est la som me des demandes de préchauffage, 
d’antigel et d’humidification, si elles sont assuré es par le réseau : 

=+ + =
)(. )()(. )(. )(. )(
__
hQid hQhQid hQid hQid hQ
prefroid prefroid fr sys chaudHR chaudHR antigel antigel prechaud prechaud ch sys  (986) 
 
10.10.3.4 Ratios de surface équivalente desservie p ar la bouche de soufflage 
On évalue la surface équivalente desservie pour cha que groupe par les bouches de soufflage 
connectées à la CTA au travers du ratio suivant (un ique pour la simulation) : 
CTA DAC  : le ratio est calculé sur la base des débits souf flés maximaux. 
∑ ∑∑
← ∈∈



=
CTA grX grX ssgrX 
soufflé gr ssgr 
soufflé 
gr CTA 
dess 
qq
Rat 
,
max , ,,
max , ,
,  
(987) 
CTA DAV : 
∑ ∑∑
← ∈∈



=
CTA grX grX ssgrX 
CH soufflé gr ssg
CH soufflé 
gr CTA 
dess 
qq
Rat 
,
max ,,,
max ,,
,  
(988) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
596 Les surfaces totales équivalentes desservies par la  CTA sont : 
( )
( )


==
∑∑
←←
CTA gr gr gr CTA 
dess fr fonction CTA 
fr dess CTA gr gr gr CTA 
dess ch fonction CTA 
ch dess 
ARat id AARat id A
. .. .
,
_ _,
_ _
 (989) 
 
Conventionnellement, les pertes du réseau de distri bution de CTA sont attribuées aux différents 
groupes desservis au prorata de ce ratio : 
gr CTA 
dess gr dCTA 
surf Rat Rat , ,=  (990) 
10.10.3.5 Calcul horaires des ratios de demande en chauffage et refroidissement 
Les ratios de consommations expriment la part de ch acun des groupes desservis par la CTA dans 
le total d’énergie requis pour le préchauffage, le pré refroidissement, l’humidification et l’antigel.  
En l’absence de besoins de chaud ( 0)(_=hQch req ) ou de froid ( 0)(_=hQfr req ), on répartit les 
consommations résiduelles au prorata des surfaces é quivalentes desservis dans chaque groupe. 
Pour un réseau de CTA de chauffage ( 1_=ch fonction id , 0_=fr fonction id ) : 
0)(,
_=h Rat gr dCTA 
fr bes  (991) 
Si 0)(_>hQch req , alors,   
 
∑ ∑∑
← ∈∈



=
CTA gr gr ssgr 
souffle spec gr ssgr 
souffle spec 
gr dCTA 
ch bes 
h qh q
h Rat 
)()(
)(
,
_,
_
,
_ 
Sinon, 
gr dCTA 
dess gr dCTA 
ch bes Rat h Rat , ,
_)(=  (992) 
 
Pour un réseau de CTA de refroidissement ( 0_=ch fonction id , 1_=fr fonction id ) : 
0)(,
_=h Rat gr dCTA 
ch bes  (993) 
Si 0)(_<hQfr req , alors,   
 
∑ ∑∑
← ∈∈



=
CTA gr gr ssgr 
souffle spec gr ssgr 
souffle spec 
gr dCTA 
fr bes 
h qh q
h Rat 
)()(
)(
,
_,
_
,
_ 
Sinon, 
gr dCTA 
dess gr dCTA 
fr bes Rat h Rat , ,
_)(=  (994) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
597 10.10.3.6 Description des processus de calculs 
Les processus de calculs sont exactement similaires  à ceux de la fiche 
« C_Dist_Gestion/régulation de la distribution du gro upe  ». Se référer à cette fiche. 
Selon les valeurs de id type et id fonction,  se référer au chapitre cité pour la procédure utili sée. 
id type  id fonct_ch  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir  10.10.3.6.1 
id fonction_ch  =1 
id fonction_fr  =0 Chauffage uniquement  Voir  10.10.3.6.2 
1 
id fonction_ch  =0 
id fonction_fr  =1 Refroidissement uniquement Voir  10.10.3.6.3 
Tableau 109 : Récapitulatif de l'appel des procédures 
10.10.3.6.1 Absence de réseau de distribution hydra ulique 
Les données de sortie pour la cohérence de montage sont les suivantes : 
0max_ =ch θ (°C) (995) 
100 min_ =fr θ (°C) (996) 
En plus du processus, on calcule une température d’ air ambiant équivalente permettant 
d’alimenter la modélisation des générateurs sur air  dans la génération.  
Conventionnellement, cette température est prise ég ale à la température après la boîte de 
mélange pour le préchauffage et la déshumidificatio n. Elle est prise égale au minimum des 
températures d’air neuf des systèmes de ventilation  reliés à la CTA pour l’antigel. 
Si 1=prechaud id  ou 1=prefroid id  ou 1=chaudHR id , alors,  
)( )(, ,, h hCTA 
mel souf dCTA 
eq aval i θ θ = (°C) (997) 
Sinon, (cas 1=antigel id  seul)  
)) (()(,, h MIN hs
AN CTA sdCTA 
eq aval i θ θ
→=  (998) 
Le reste des calculs est similaire à celui d’une di stribution du groupe. Voir chapitre identique de la  
fiche « C_Dist_Gestion/régulation de la distribution du gro upe  ». Méthode de calcul Th7BCE 2012 
598 10.10.3.6.2 Réseau hydraulique de chauffage 
La vérification de la compatibilité de la génératio n en termes de températures de dimensionnement 
impose de connaitre les températures extrêmes solli citées par les réseaux du groupe. Si la 
génération ne peut pas les atteindre, le montage es t jugé incorrect. 
Dans le cas où le réseau est à température de dépar t constante ou à régulation sur la température 
de départ, la référence est la température de dépar t. Dans le cas d’une température de retour 
constante, on calcule l’extrême de la température d e départ dans les conditions nominales. 
Si id gest_ch  =2, alors, ch em ch ret ch dim_ _ dim_ _ max_ θ θ θ Δ+ =   
Sinon,  ch dep ch dim_ _ max_ θ θ=  (999) 
100 min_ =fr θ (°C) (1000) 
 
Le reste des calculs est similaire à celui d’une di stribution du groupe. Voir chapitre identique de la  
fiche « C_Dist_Gestion/régulation de la distribution du gro upe  ». 
10.10.3.6.3 Réseau hydraulique de refroidissement 
La vérification de la compatibilité de la génératio n en termes de températures de dimensionnement 
impose de connaitre les températures extrêmes solli citées par les réseaux du groupe. Si la 
génération ne peut pas les atteindre, le montage es t jugé incorrect. 
Dans le cas où le réseau est à température de dépar t constante, la référence est la température de 
départ. Dans le cas d’une température de retour con stante, on calcule l’extrême de la température 
de départ dans les conditions nominales. 
0max_ =ch θ (°C) (1001) 
Si id gest_fr  =2, alors, fr em fr ret fr dim_ _ dim_ _ min_ θ θ θ Δ+ =   
Sinon,  fr dep fr dim_ _ min_ θ θ=  (1002) 
 
Le reste des calculs est similaire à celui d’une di stribution du groupe. Voir chapitre identique de la  
fiche « C_Dist_Gestion/régulation de la distribution du gro upe  ». 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
599 10.11  C-Dist-Distributions intergroupes des CTA  
10.11.1 N OMENCLATURE  
Le Tableau 110 donne la nomenclature des différente s variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    Env. 
ext. θext  (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C    E.tamp. btherm (h) Coefficient de prise en compte d’un 
espace tampon. Réel    
Qsys_ch  (h)  Energie requise de chauffage, transmise 
par la CTA au réseau de distribution.  Wh    
Qsys_fr  (h)  Energie requise de refroidissement, 
transmise par la CTA au réseau de 
distribution.  Wh    
θdep  (h)  Température du départ du réseau de CTA 
au pas de temps h. °C    
θret  (h)  Température du retour du réseau de CTA 
au pas de temps h. °C    
qeff (h)  Débit volumique effectif totale dans le 
réseau de CTA. m³/h    
δfonct (h)  Indicateur de débit dans le réseau: 
0 : Le réseau de CTA ne débite pas, 
1 : Le réseau de CTA débite.  Bool    
Mod pertes (h)  Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel    Gestion/régulation des réseaux de distribution des CTA  
Mod circ (h)  Coefficient de modulation de la puissance 
des circulateurs en fonction de leur mode 
de gestion. Réel    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Lvc  Longueur de réseau de distribution situé 
en volume chauffé. m 0 +∞ g 
 Lhvc Longueur de réseau de distribution situé 
hors volume chauffé. m 0 +∞ g  id fonction  Fonction du réseau de distribution de 
CTA : 
1 : chauffage, 
2 : refroidissement . Entier 1 2 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
600 Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv.  id type  Type de réseau de distribution de CTA : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 g 
 θvc_ch Température ambiante équivalente en 
volume chauffée lorsque le réseau 
intergroupes est sollicité en chauffage. 
 °C g g 20 
 θvc_fr Température ambiante équivalente en 
volume chauffée lorsque le réseau 
intergroupes est sollicité en refroidissement. 
C. °C g g 26 
Paux_ch Puissance du circulateur du réseau de CTA 
en chauffage. W 0 +∞ g 
Paux_fr  Puissance du circulateur du réseau de CTA 
en refroidissement. W 0 +∞ g 
Umoyen_vc_ch  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le chauffage, sur sa fraction 
en volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ g 
Umoyen_hvc_ch  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le chauffage, sur sa fraction 
hors volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ g 
Umoyen_vc_fr  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le refroidissement, sur sa 
fraction en volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ g 
Umoyen_hvc_fr  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le refroidissement, sur sa 
fraction hors volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞  7 Paramètres intrinsèques du réseau de distribution 
Pcirc_vc Part de la consommation électrique des 
circulateurs transmise à l’ambiance sous 
forme de chaleur. W 0 +∞ 0.5 
Sorties 
 Nom Description Unité    
Qsys_ch (h)  Besoin en énergie de chauffage augmenté 
des pertes thermiques du réseau de CTA.  Wh    Distribution primaire Qsys_fr (h) Besoin en énergie de refroidissement 
augmenté des pertes thermiques du réseau 
de CTA. Wh    Cal.  gr. Waux  (h) Energie consommée par le circulateur du 
réseau de distribution de CTA au pas de 
temps h. Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
601 Φaux_vc  (h) Consommations d’énergie des circulateurs 
transmise au volume chauffé sous forme 
de chaleur au pas de temps h. Wh    P. et  c. récupérables Φpertes_vc  (h) Pertes thermiques du réseau de distribution 
de CTA en volume chauffé. Wh    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 Φpertes_hvc (h) Pertes thermiques du réseau de distribution 
de CTA hors volume chauffé. Wh    
 θmoy (h)  Température moyenne dans le réseau de 
distribution de CTA. °C    
 θhvc (h) Température de l’air autour de la conduite 
hors volume chauffé. °C    
 
Tableau 110 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
602 10.11.2 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Les processus de calculs sont similaires à ceux de la fiche « C_Dist_Gestion/régulation de la 
distribution du groupe  ». Se référer à cette fiche. 
Selon les valeurs de id type et id fonction,  se référer au chapitre cité pour la procédure utili sée. 
id type  id fonction  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir  10.7.3.1 
1 Chauffage uniquement  Voir  10.7.3.2 
1 
2 Refroidissement uniquement Voir  10.7.3.3 
Tableau 112: Récapitulatif de l'appel des procédures 
10.11.2.1 Absence de réseau de distribution hydraul ique 
Voir chapitre identique de la fiche « C_Dist_Réseau de distribution du groupe en chaud et  en 
froid  ». 
10.11.2.2 Réseau hydraulique de chauffage 
Voir chapitre identique de la fiche « C_Dist_Réseau de distribution du groupe en chaud et  en 
froid  ». 
10.11.2.3  Réseau hydraulique de refroidissement 
Voir chapitre identique de la fiche « C_Dist_Réseau de distribution du groupe en chaud et  en 
froid  ». 
Note : étant donné que les réseaux de CTA peuvent desserv ir plusieurs groupes, les pertes 
thermiques des réseaux de distribution vers le volu me chauffé sont calculées sur la base des 
températures d’ambiance conventionnelles θvc_ch et θvc_fr , comme c’est le cas pour les distributions 
intergroupes de chaud et de froid.  
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
603 10.12 S1_Syst_Assemblage de la génération  
10.12.1 I NTRODUCTION   
Une génération reçoit les demandes en énergie d’un ou plusieurs réseaux intergroupes 
(chauffage/refroidissement, ou ECS, ou de CTA). 
La génération se compose d’un ensemble de générateu rs de type et fonction multiples, 
fonctionnant selon des scénarios de gestion des pri orités. 
On distingue les générations connectées à des résea ux hydrauliques, des générations sur l’air 
ambiant (connectées à des réseaux fictifs). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
604  
10.12.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 113 donne la nomenclature des différente s variables de la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
θmax_ch dp 
(ou θ max_ch dCTA ) Température maximale de la distribution 
intergroupe en chauffage. °C    
θmin_fr dp 
(ou θ min_fr dCTA ) Température minimale de la distribution 
intergroupe en refroidissement °C    
Qsys_ch dp (h) 
(ou Qsys_ch dCTA (h) ) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes de chauffage  Wh    
Qsys_fr dp (h) 
(ou Qsys_fr dCTA (h) ) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes.  Wh     
Qw_e dp-e(h) Besoins horaires en ECS augmentés 
des pertes totales de distribution pour 
les différents réseaux intergroupes 
ECS.  Wh     
Wrechauf3e dp3e(h)  Consommation électrique de l’éventuel 
réchauffeur de la distribution intergroupe 
bouclée d’ECS, en énergie finale Wh    
θmoy dp (h) 
θmoy dCTA (h) Températures moyennes des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement.  °C     
θdep dp (h) 
(ou θdep dCTA (h)) Températures de départ des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement. °C    
θi,aval,eq dp (h)  Température d’air équivalente vu par la 
distribution intergroupes. °C    
θmoy dp-e(h) Températures moyennes des différents 
réseaux intergroupes d’ECS.  °C     Réseaux intergroupes CH/FR et ECS 
θdep dp-e(h) Températures de départ des différents 
réseaux intergroupes d’ECS. °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
605 id encl dp-e(j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu 
dans la période de fonctionnement du 
réseau intergroupe. Bool     
Adess_ch dp 
(ou A dess_ch dCTA ) Surface totale desservie par la 
distribution intergroupe, en chauffage. Réel    
Adess_fr dp 
(ou A dess_fr dCTA ) Surface totale desservie par la 
distribution intergroupe, en 
refroidissement. Réel     
Adess_ecs dp3e Surface totale desservie par la 
distribution intergroupe, en ECS. Réel    
Aut ch (j) Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en chauffage.  Bool     Det. des saisons 
syst.  
Aut fr (j) Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en refroidissement.  Bool      Données d’entrée de la fiche « Sources amont des gé nérateurs 
thermodynamiques »      
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
Paramètres de la 
gestion/régulation 
de la génération  Emplacement de la génération. g g g g  
Paramètres des 
générateurs Nombre de générateurs identiques, 
niveau de priorité au niveau de la 
génération. g g g g        
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
Paramètres de la 
gestion/régulation 
de la génération Gestion de la priorité, organisation 
hydraulique des générateurs et des 
réseaux de distribution. g g g g 
Paramètres des 
générateurs Type, fonction, matrices de 
fonctionnement, rendements ou 
efficacités, puissances nominales, 
températures de fonctionnement.  g g g g  
      
Sorties 
 Nom Description Unité    Calcul
s 
group 
e Qreq,ch gen,gr  (h)  Demande en énergie de chauffage au 
niveau de la génération gen pour le 
groupe  gr . Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
606 Qreq,fr gen,gr  (h) Demande en énergie de refroidissement au 
niveau de la génération gen pour le groupe  
gr . Wh     
{Q cef(po.;én.) gen,gr (h)}  Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie, répartie au niveau du groupe Wh    
Φvc_tot (h)  Total des pertes thermiques et 
consommations d’auxiliaires transmises 
sous forme de chaleur aux locaux, pour la 
génération. Wh    P. et c.aux. 
recup. 
Rat surf_gen gr Ratio de la surface du groupe gr  sur la 
surface totale desservie par la génération 
pour l’ensemble des postes. g    
 Indicateurs de sous3dimensionnement de la génératio n pour 
les différents postes.     
 Résultats annuels et mensuels de consommations de l a 
génération      
 Résultats annuels et mensuels de consommations des 
générateurs     
 
Tableau 113 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
607 10.12.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
L’assemblage de la génération est organisé de la ma nière suivante : ASSEMBLAGE
GENERATION
Paramètres des 
générateurs:
comportement du 
générateur, 
indicateurs de 
priorité Adess _ch , Adess_fr 
Qsys_ch (h),Qsys_fr (h),
θmoy (h), θ dep (h),  
irelance (h)Interface Code Assemblage génération –RT2012 
ASSEMBLAGE EMISSION/
DITRIBUTION 
CHAUFFAGE ET 
REFROIDISSEMENT ASSEMBLAGE 
EMISSION/
DITRIBUTION 
ECS 
Adess _ecs ,
Qsys_e(h),
θmoy (h), θ dep (h)
id encl (j),
Wrechauf _prim3e (h)
Calculs de la génération 
{Qcef(po.;én.) gen,gr (h)}, 
Qreq,fr gen,gr (h), Q req,ch gen,gr (h)
Calculs groupe Pertes et 
consommations 
électriques 
récupérables {Qcef(poste.;en)gnr (h)}, 
Qprelec gnr (h), 
Qfou_ch gnr (h), Q fou_fr gnr (h),
Qfou_ecs gnr (h)Générateur ... 
Source amont des 
générateurs 
thermodynamiques Données d’entrée 
source amont 
Paramètres de 
gestion de la 
génération Gestion/régulation de la 
génération 
{Qcef(poste.;en)gen (h)}
Qprelec_tot gen (h)
Rat surf_gen gr 
Φvc_tot (h)Détermination des saisons 
de fonctionnement des 
systèmes de chauffage et de 
refroidissement 
Aut ch (j), Aut fr (j)
Sous-assemblage 
avec ballon(s) de 
stockage Transfert entre 
générateurs sur 
boucle d’eau 
Transfert entre 
locaux par les 
générateurs DRV 
ou thermofrigop.Paramètres des 
sous3assemblages 
ballons, des 
boucles d’eau 
Paramètres des 
sources amonts 1:XY:X  (Y< X)
 
Figure 86 : Assemblage de la génération Méthode de calcul Th7BCE 2012 
608 Les composants intégrés dans l’assemblage sont les suivants : 
g Source amont des générateurs thermodynamiques  : intervient pour le calcul des 
températures de source des générateurs thermodynami ques, ainsi que les consommations 
d’auxiliaires associées (cas des tours de refroidis sement, des puisages ou captages, des 
boucles d’eau…). 
g Gestion/régulation de la génération  de chauffage et de refroidissement  : ce 
composant est unique pour une génération et gère la  distribution de la demande en énergie 
entre les différents composants et générateurs. La fiche centralise également les calculs de 
report d’énergie, de températures de fonctionnement , et de ratios de répartition des pertes 
récupérables, 
g Transferts entre générateurs sur boucle d’eau : effectue le bilan énergétique d’une 
boucle d’eau, et incluse l’appel des PAC, du généra teur de chauffage et de la tour de 
refroidissement associés à la boucle. 
g Transferts entre locaux par les générateurs DRV et thermofrigopompes :  effectue un 
bilan simplifié des transferts d’énergie entre loca ux au travers des générateurs DRV et des 
thermofrigopompes, afin d’aboutir au calcul de leur s consommations.  
g Sous-assemblage avec ballon(s) de stockage : modélise le comportement thermique 
d’un ou plusieurs ballons de stockage, et pilote le s générateurs de base et d’appoint de ces 
ballons.  
g Générateur : composant décrivant le comportement d’un générate ur (ou ensembles de 
générateurs identiques) en fonction d’une charge, d e températures de source et de 
températures de fonctionnement données. 
g Calculs de la génération : réalise l’ensemble des calculs annuels et mensuel s de 
consommations des générateurs et de la génération. Gère également la distribution des 
consommations par groupe à partir des ratios préala blement calculés. 
Les sorties principales de l’assemblage génération sont les suivantes : 
g Consommations sur les différentes postes (chauffage , ECS, refroidissement, comprenant 
les consommations des auxiliaires de génération) et  pour les différents types d’énergie. 
Ces données sont regroupées et sommées dans la fich e Calculs groupe . 
g Pertes et consommations récupérables par le volume chauffé sous forme de chaleur ou de 
puissance de froid. Ces dernières sont regroupées e t sommées dans la fiche Calcul des 
pertes et consommations récupérables . Elles sont ensuite transmises aux groupes 
desservis au pas de temps suivant.  
g Surplus d’énergie par poste qui reste à fournir dan s le cas où la génération a été incapable 
d’assurer la demande au pas de temps h. Cette donnée est récupérée par la génération au 
pas de temps h+1 . 
 
  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
609 10.13 C_Gen_Transferts Entre Generateurs Sur Boucle D’eau  
10.13.1 I NTRODUCTION  
Certains systèmes de traitement des ambiances perme ttent des transferts d’énergie entre des 
locaux dans des situations thermiques différentes. Il peut y avoir transfert d’énergie entre des 
locaux en demande de froid et d’autres en demande d e chaud via le système, ce qui permet de 
réduire la demande aux générateurs. 
On vise ici les PAC sur boucle d’eau. 
Les pompes à chaleurs sont traitées comme des group es frigorifiques eau / air. 
La boucle d’eau, elle, assure les transferts entre PAC de groupes différents et ainsi reçoit les rejet s 
thermiques des pompes à chaleur en mode froid et fo urnit de chaleur aux machines en mode 
chaud. Elle est reliée à une source de chaleur et à  une tour de refroidissement. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
610 10.13.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 114  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle de calcul des 
transferts. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
θext (h)  Température de l’air extérieur.  °C     Env. ext.  
ωext (h)  Humidité spécifique de l’air extérieur  kg/kg 
as     
Qreq,ch gen,gr  (h)  Demande en énergie de chauffage au niveau 
de la génération gen pour le groupe  gr . Wh     G/R de la 
génération  
Qreq,fr gen,gr  (h)  Demande en énergie de refroidissement au 
niveau de la génération gen pour le groupe  
gr . Wh     
Qrep_ch (h31)  Demande en énergie totale de chaud de la 
génération reportée au pas de temps h.  Wh     
Qrep_fr (h31)  Demande en énergie totale de chaud de la 
génération reportée au pas de temps h.  Wh     
Qrep_BE_ch gr (h31)  Energie en chauffage reportée du pas de 
temps précédent.  Wh     Reports d’énergie  
Qrep_BE_fr gr (h31)  Energie en refroidissement reportée du 
pas de temps précédent.  Wh     
Aut ch (j)  Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en chauffage.  Bool     Det. des 
saisons syst.  
Aut fr (j)  Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en refroidissement.  Bool     
θaval_ch (h)  Température de fonctionnement définie au 
niveau de la gestion/régulation de la 
génération en chauffage.  °C     Températures 
foinctionnement  
θaval_fr (h)  Température de fonctionnement définie au 
niveau de la gestion/régulation de la 
génération en refroidissement.  °C     
θbe (j)  Température de l’eau dans la boucle le 
jour j. °C    Sour. amont  θamont gnr (h)  Température amont des générateurs 
thermodynamiques gnr  correspondant à 
la température mensuelle de la boucle 
d’eau.  °C     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
611  
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Reff_trBE Ratio d’efficacité du transfert d’énergie 
(conventionnel). g 0 1 0.8 
 Pngen_ch Puissance fournie nominale du 
générateur en chauffage et ECS. W 0 +∞ g 
 Pngen_fr  Puissance fournie nominale du 
générateur en refroidissement. W 0 +∞ g 
Pngen  Puissance utile nominale de la chaudière.  kW  0 +∞ g Chaudière θfonct_max  Température de fonctionnement maximale 
de la chaudière de la boucle d’eau.  °C  20  100  
id tour  Type de tour de refroidissement : 
1 : Tour humide, 
2 : Tour sèche.  Ent 1 2 g 
qv,nom,tour Débit nominal d’eau à refroidir circulant 
dans la tour sèche ou humide 
(paramètre de dimensionnement). m3/h 0 +∞ g 
Ppompes_tour  Puissance électrique des pompes du 
circuit de la tour de refroidissement. W 0 +∞ g 
Pvent_tour Puissance électrique des ventilateurs de 
la tour. W 0 +∞ g 
Δθtour  1) Ecart de température entre l’eau 
en sortie de tour humide et la 
température humide de l’air extérieur. 
2) Ecart de température entre l’eau 
en sortie de tour sèche et la 
température de l’air extérieur. °C 0 +∞  Tour de refroidissement sur la boucle 
θes_tour_consigne  Consigne de température d’eau en sortie 
de tour. °C g∞ +∞ g 
Paramètres d’intégration  
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Npbe gnr,gr Nombre de générateurs 
thermodynamiques identiques sur la BE 
et appartenant au groupe gr. g 1 +∞ g 
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
612  
Variables internes 
 Nom Description Unité    
NOTE :  Pour les variables intermédiaires utiliser dans le s algorithmes nonglistés cigdessous, 
se référer à la fiche gestion/régulation de la géné ration. 
 θaval_chaudBE (h)  Température de fonctionnement de la 
chaudière associée à la boucle d’eau.  °C     
 Φrejet gnr (h)  Puissance rejetée par le générateur 
thermodynamique gnr  (valeur positive 
en refroidissement et négative en 
chauffage). W    
 Qreq_BE_ch gr (h) Demande totale en chauffage sur les 
générateurs thermodynamiques de la 
boucle d’eau pour le groupe gr . Wh    
 Qreq_BE_fr gr (h) Demande totale en froid sur les 
générateurs thermodynamiques de la 
boucle d’eau pour le groupe gr . Wh    
 Φrejet_totBE_ch (h)  Rejet de froid total des PAC en mode 
chauffage sur la boucle d’eau.  W    
 Φrejet_totBE_froid (h)  Rejet de chaleur total des PAC en mode 
refroidissement sur la boucle d’eau.  W     Qsys_BE_ch (h) Demande en énergie de chauffage 
transmise aux générateurs qui 
desservent la boucle d’eau. Wh    
 Qsys_BE_fr (h) Demande en énergie de refroidissement 
transmise aux générateurs qui 
desservent la boucle d’eau.  Wh     
Pngen_tot_ch gr Puissance nominale totale en chauffage des 
PAC sur boucle d’eau pour le groupe gr . Réel    
Pngen_tot_fr gr  Puissance nominale totale en refroidissement 
des PAC sur boucle d’eau pour le groupe gr . Réel    
Rat pngen_ch gnr,gr  Ratio de répartition des charges sur les 
différents générateurs sur boucle d’eau, au 
prorata de leurs puissances nominales en 
chauffage, pour le groupe gr . Réel    Gestion des générateurs 
thermodynamiques sur BE Rat pngen_fr gnr,gr  Ratio de répartition des charges sur les 
différents générateurs sur boucle d’eau, au 
prorata de leurs puissances nominales en 
refroidissement, pour le groupe gr . Réel    
θes_tour  Température d’eau en sortie de tour °C    
Wpompes_tour  Consommation électrique des pompes 
du circuit de refroidissement Wh    Tour de refroidissement Pmax  Puissance maximale de froid que peut fournir 
la tour dans les conditions du pas de temps 
actuel. W    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
613  
Wvent_tour  Consommation électrique des 
ventilateurs de la tour. Wh    
Sorties 
 Nom Description Unité    
Qrep_ch (h) Demande en énergie totale de chaud de la 
génération reportée au pas de temps h+1. Wh    
Qrep_fr (h)  Demande en énergie totale de froid de la 
génération reportée au pas de temps h+1. Wh    
Qrep_BE_ch gr (h) Energie restant à fournir pour les 
générateurs thermodynamiques sur 
boucle d’eau (reportée au pas de 
temps suivant). Wh    Report d’énergie 
Qrep_BE_fr gr (h) Energie reprise pour les générateurs 
thermodynamiques sur boucle d’eau au 
pas de temps suivant. Wh    
{Q cef(po.;en) gnr (h)}  Matrice des consommations horaires en 
énergie finale du générateur gnr . Wh     
{Q cef(po;en) gen (h)}  Matrice des consommations horaires en 
énergie finale de la génération. Wh    
Qcons gnr (h) Energie consommée hors auxiliaires du 
générateur gnr . Wh    
Qfou_ch gnr (h), 
Qfou_fr gnr (h), 
Qfou_ecs gnr (h) Energies fournies par le générateur gnr  par 
poste au pas de temps h. Wh    
Qprelec gnr (h) Energie électrique produite pas le 
générateur gnr  au pas de temps h. Wh    Calculs génération 
Waux gnr (h)  Consommation  électrique globale des 
auxiliaires du générateur gnr . Wh    
Waux,pro gnr (h)  Consommations électrique des auxiliaires 
propres au générateur gnr . Wh    
τcharge gnr (h)  Taux de charge du générateur gnr . Réel    
Φvc gnr (h)  Pertes thermiques du générateur gnr  vers 
l’ambiance. Wh    
ηeff_ch gnr (h)  COP, EER ou rendement du générateur en 
chauffage. Réel    Données par générateur 
ηeff_fr gnr (h)  COP, EER ou rendement du générateur en 
refroidissement. Réel    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
614  
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 Cv Chaleur massique de la vapeur d’eau J/kg 
K   1830 
 Cpe  Chaleur massique de l’eau J/kg 
K   4180 
 ρeau  Masse volumique de l’eau kg/ 
m3   1000 
 Ca Chaleur massique de l’air J/kg 
K   1006 
 Hfg  Chaleur latente de vaporisation de l’eau J/kg 
K   25.10 5 
Tableau 114 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
615 10.13.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.13.3.1 Description d’une boucle d’eau et ses com posants 
Une boucle d’eau est décrite sous la forme d’une gé nération, comprenant : 
g  au moins un générateur de type générateur thermody namique sur boucle d’eau (id type 
=507),  
g une source amont de type boucle d’eau ( id fluide-amont gnr =2  et id amont-eau-type gnr =3 ),  
g un générateur de chauffage ( id fougen  = 3 et id type ≠507 ). 
Note : la tour de refroidissement assurant le refroidisse ment de la boucle est décrite dans une 
même interface que la source amont boucle d’eau (il  ne s’agit pas d’un composant à part entière). 
Tout assemblage ne décrivant que de manière incompl ète la boucle d’eau (non-respect de 
la liste de composant ci-dessus) est considéré comm e non-valide. 
Dans la suite de la fiche, on notera GBE l’ensemble des X générateurs thermodynamiques sur l a 
boucle d’eau décrit au sein de la génération gen . 
Chaque composant générateur de cet ensemble est ass ocié à un des groupes desservis par la 
boucle (lien d’interface). 
La somme de tous les ensembles de générateur identi ques pour un groupe donné forme 
l’ensemble GBE gr . Selon les valeurs de Qreq,ch gen,gr (h)  et  Q req,fr gen,gr (h), on connait l’état 
(fonctionnement en chaud, en froid ou générateur à l’arrêt) des générateurs de GBE gr . 
Générateurs thermodynamiques 
sur boucle d’eau G BE 
Transfert entre générateurs 
sur boucle d’eau Source amont des 
générateurs 
thermodynamiques type 
boucle d’eau 
Générateur 
thermodynamique Gestion/régulation de la 
génération 
Calculs préliminaires 
1:X
Générateur 
(de chauffage: 
id fougen =1)
Gestion/régulation de la 
génération 
Post traitement Tour de refroidissement sur 
boucle d’eau 
 
Figure 87 : Séquence d’appel des composants pour la modél isation d'une boucle 
d'eau  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
616 10.13.3.2 Description algorithmique 
10.13.3.2.1 Description des PAC sur boucle d’eau pa r groupe 
En début de simulation, on initialise des clés de r épartition entre générateurs pour le poste 
chauffage et le poste refroidissement : 



==
∑∑
∈∈
BE BE 
Ggnr gnr 
fr ngen gr gnr 
pbe gr 
fr tot ngen Ggnr gnr 
ch ngen gr gnr 
pbe gr 
ch tot ngen 
PN PPN P
_,
___,
__
..
  (1003) 



==
fr tot ngen gnr 
fr ngen gr gnr 
pbe gr gnr 
fr pngen ch tot ngen gnr 
ch ngen gr gnr 
pbe gr gnr 
ch pngen 
PPNRat PPNRat 
___,
,
____,
,
_
..
  (1004) 
10.13.3.2.2 Traitement des PAC sur la boucle d’eau par groupe 
Chaque groupe est associé à une demande de chauffag e ou une demande de refroidissement, 
calculée dans « C_Gen_Gestion/régulation de la génération  ». Un premier traitement a lieu par 
groupe de PAC sur boucle d’eau d’un même groupe gr , selon les besoins et l’état des saisons de 
ce groupe. 
Pour chaque groupe gr  associé à une même génération de type boucle d’eau , on applique 
l’algorithme suivant : 
Groupe en mi-saison :  1)(≠jAut fr  et 1)(≠jAut ch  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
Groupe en demande de refroidissement, ou sans besoi ns et hors saison de chauffage : 
0)(,
,>hQgr gen 
fr req  ou 1)(≠jAut ch (avec 1)(=jAut fr ) 
Les PAC sur boucle d’eau du groupe gr  fonctionnent en mode refroidissement, à charge nul le ou 
non-nulle. 
2=fonction id   (1005) 
)( )( )(__,
, __ h QhQh Qgr 
fr BE rep gr gen 
fr req gr 
fr BE req + = 
0)(__ =h Qgr 
fr BE rep  (1006) 
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur gr 
BE Ggnr ∈ 
Charge du générateur  
)(__
**, 
_,
_h Q
Rat Rat Qgr 
fr BE req 
Ggnr gr gnr 
fr pngen gr gnr 
fr pngen 
req 
gr 
BE × =∑
∈ 
0=rest Q 
 
Indicateur de refroidissement :   
Si 0>req Q, alors, 1)(_ =h ignr 
refroidi a  
 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R   (1007) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
617  
Appel du générateur  
{}




=




dispo pui fonction req fr aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 2 (
)()(
θθ
φηφτ
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  
fonctionnement du générateur  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de droite 
est ajouté au terme de gauche ». 
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
fr fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 2 ( ); 2 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
fr eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, , 
 
Ajout du surplus de demande à l’énergie reportée  
rest gr 
fr BE rep Qh Q =+)(__  
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur gr 
BE Ggnr ∈'  
ou FIN DE LA BOUCLE 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
618 Groupe en demande de chauffage, ou sans besoins et en saison de chauffage : 0)(,
,>hQgr gen 
ch req  
ou 1)(=jAut ch (avec 1)(≠jAut fr  ou 1)(=jAut fr ) 
Les PAC sur boucle d’eau du groupe gr  fonctionnent en mode chauffage, à charge nulle ou non-
nulle. 
1=fonction id   (1008) 
)( )( )(__,
, __ h QhQh Qgr 
ch BE rep gr gen 
ch req gr 
ch BE req + =  
0)(__ =h Qgr 
ch BE rep  (1009) 
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur gr 
BE Ggnr ∈ 
Charge du générateur  
)(,
,
**
__hQ
Rat Rat Qgr gen 
ch req 
Ggnr gnr 
fr pngen gnr 
fr pngen 
req 
gr 
BE × =∑
∈ 
0=rest Q 
 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R   
 
Appel du générateur  
{}




=




dispo pui fonction req ch aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 1 (
)()(
θθ
φηφτ
 
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  
fonctionnement du générateur  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de droite 
est ajouté au terme de gauche ». 
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ch fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 1 ( ); 1 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
ch eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, ,  
 (1010) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
619 Ajout du surplus de demande à l’énergie reportée  
rest gr 
ch BE rep Qh Q =+)(__  
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur gr 
BE Ggnr ∈'  
ou FIN DE LA BOUCLE 
10.13.3.3 Bilan énergétique de la boucle d’eau 
La première étape du calcul consiste à analyser les  rejets chaud et froid des différents générateurs 
thermodynamiques sur la boucle. 
∑
∈=
BE Ggnr gnr 
rejet ch totBE rejet h NMI h )) (; 0 ( )(__ φ φ  (1011) 
∑
∈=
BE Ggnr gnr 
rejet fr totBE rejet h MAX h )) (; 0 ( )(__ φ φ  (1012) 
La quantité d’énergie totale transférée sur la bouc le est la suivante : 
( )trBE eff fr totBE rejet ch totBE rejet BE transfert Rh h MIN h Q_ __ __ _ )( ); ( )( × = φ φ  (1013) 
Conventionnellement, l’efficacité du transfert trBE eff R_ est fixée à 0.8. 
Les puissances à fournir par les équipements de la boucle sont alors égales à : 

− =− =
)( )( )()( )( )(
_ __ ___ __ __
h Qh h Qh Qh h Q
BE transfert fr totBE rejet fr BE sys BE transfert ch totBE rejet ch BE sys 
φφ (1014) 
10.13.3.4 Chauffage et refroidissement de la boucle  d’eau 
Le refroidissement de la boucle est assuré par une tour de refroidissement.  
Le chauffage de la boucle est généralement assuré p ar un générateur de chauffage de type 
chaudière à combustion. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
620 10.13.3.4.1 Description du générateur de chauffage de la boucle d’eau 
La description du générateur de chauffage de la bou cle est réalisée par introduction dans la 
génération d’un générateur de chauffage autre qu’un e PAC sur boucle d’eau ( id fougen  = 1 et et 
id type !=507 ). Ce générateur est décrit sous la forme d’un comp osant à part entière crée au niveau 
de la génération. 
La première étape est le calcul de la température d e fonctionnement (aval) du générateur de 
chauffage sur boucle d’eau. A défaut d’informations  sur le type et le dimensionnement de la boucle 
d’eau, on l’estime sur la base de la température de  boucle d’eau au jour considéré, en considérant 
qu’elle obéit à une loi de proportionnalité par rap port la charge de la chaudière (la référence étant 
Pngen ). 
 
( )




− ×− +
+=
)(.1000 ) 1( )(
)(;)(
max __ __
max __
jPhQh Q
j MIN h
be fonct 
ngen ch rep ch BE sys 
be fonct chaudBE aval 
θ θ θ θθ
 
 (1015 ) 
 
L’algorithme d’appel de ce générateur est le suivan t : 
1=fonction id   (1016) 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jAut ch  
Le générateur est désactivé pour le poste considéré .  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jAut ch  
Soir le générateur gnr de chauffage de la boucle d’eau : 
Charge du générateur  
) 1( )(_ __ − + = hQh QQch rep ch BE sys req  
0=rest Q 
 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R   
 
Appel du générateur  
{}




=








dispo pui fonction req chaudBE aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux 
vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQW
QQQ
__,
arg ); 1 (
)()(... 
... θθ
φη
φτ 
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  
fonctionnement du générateur  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de droite (1017) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
621 est ajouté au terme de gauche ». 
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ch fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 1 ( ); 1 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
ch eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, ,  
 
Calcul horaire de l’énergie reportée (qui correspon d à l’énergie 
restant à fournir par le générateur de chauffage)  
rest ch rep QhQ =)(_  
10.13.3.4.2 Description de la tour de refroidisseme nt de la boucle d’eau 
10.13.3.4.2.1 Composant générateur tour de refroidi ssement 
La tour de refroidissement obéit à la description d ’un générateur standard, avec un jeu de données 
de sortie standard 
La modélisation du comportement de la tour est basé e sur un calcul horaire de la température 
d’eau en sortie de la tour θes_tour . On fait l’hypothèse qu’en sortie de la tour de re froidissement l’eau 
a atteint à un écart de Δθtour  près la température extérieure (tour sèche :  id tour =2 ) ou la température 
humide de l’air en sortie de la tour (tour humide :  id tour =1 ) 
L’algorithme de calcul de θes_tour  est celui décrit dans la fiche « C_Gen_Sources amont des 
générateurs thermodynamiques  ». 
Une fois cette étape réalisée, on détermine la cons ommation d’énergie de la tour de 
refroidissement par l’algorithme suivant : 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jAut fr  
La tour de refroidissement est désactivée pour le p oste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jAut fr  
La puissance maximale de refroidissement pouvant êt re fournie par la tour de 
refroidissement est calculée en considérant que l’e au pénètre par un piquage dans la 
tour à la température moyenne d’eau de la boucle d’ eau θamont (h)  et en ressort à la 
température θes_tour . Le débit est supposé égal au débit nominal qv,nom,tour . Etant donné la 
plage de température d’eau au cours de ce processus  d’échange, la masse volumique 
de l’eau est considérée constante. 
Charge de la tour de refroidissement  
) 1( )(_ __ − + = hQh QQfr rep fr BE sys req  
0=rest Q 
 (1018) 
On caractérise la tour de refroidissement à la mani ère d’un générateur : 
Description des performances de la tour de refroidi ssement  
) )(; 0 (..._ ,, max tour es SA 
amont pe eau tour nom v h MAX C qP θ θ ρ − =  
);(max PQMIN Qreq fou =   Méthode de calcul Th7BCE 2012 
622 max arg PQfou 
ech =τ  
fou req rest QQQ −=  
Consommation de la tour de refroidissement  

× =× =
ech tour vent tour vent ech tour pompes tour pompes 
P WP W
arg _ _arg _ _
ττ
  
tour vent tour pompes cons W WQ_ _+ =   
Remplissage de la matrice des consommations de la t our de 
refroidissement  
cons cef Q Q=) 5 ; 2 ( (1019) 
On définit ensuite le jeu de données de sortie de l a tour à la manière d’un générateur :  
Définition du jeu de données horaires décrivant le fonctionnement 
de la tour de refroidissement :  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de 
droite est ajouté au terme de gauche ». 
{ }{}



====
ech gnr 
ech fou gnr 
fr fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
hQhQQhQQh Q
arg arg _); 2 ( ); 2 (
)()()()(
τ τ 
 
Note : l’ensemble des autres données de description du 
fonctionnement ne concernent pas la tour de refroid issement et 
sont maintenues nulles tout le long de la simulatio n. 
Calcul horaire de l’énergie reportée (qui correspon d à l’énergie 
restant à fournir par le générateur de chauffage)  
rest fr rep QhQ =)(_  (1020) 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
623 10.14 C_GEN_Transferts entre locaux par les générateurs D RV ou 
thermofrigopompes  
10.14.1 I NTRODUCTION  
Certains systèmes de traitement des ambiances perme ttent des transferts d’énergie entre des 
locaux dans des situations thermiques différentes. Il peut y avoir transfert d’énergie entre des 
locaux en demande de froid et d’autres en demande d e chaud via le système, ce qui permet de 
réduire la demande aux générateurs. 
On vise ici : 
- les systèmes à débit de réfrigérant variable : 
Un système de conditionnement d’air DRV utilise une  unité intérieure (évaporateur en 
refroidissement, condenseur en chauffage) pour chaq ue local. Ces unités sont directement 
alimentées par le fluide frigorigène. Les unités in térieures sont raccordées au groupe extérieur par 
une conduite frigorifique principale composée de de ux ou trois tubes. 
Le chauffage de certaines zones et le refroidisseme nt d’autres peuvent être réalisés à l’aide de ce 
système. 
Ces systèmes sont traités comme une génération air / air complétée par la détermination des 
transferts possibles entre locaux. 
- les thermofrigopompes : 
La thermofrigopompe est constituée d’un groupe frig orifique eau / eau. L’installation comprend 
également les réseaux de distribution, le circuit d e captage et les pompes. 
Ce système est traité comme une machine eau / eau c omplétée par la détermination de la 
récupération. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
624 10.14.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 115  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle de calcul des 
transferts. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
Qcons  Energie consommé par un générateur hors 
auxiliaires, après appel en refroidissement. Wh    Pour le calcul 
de rejet 
Qfou  Energie fournie par le générateur après appel 
en refroidissement (variable local) Wh    
Qfou_fr gnr (h) 
 Energie fournie pour le poste refroidissement 
par le générateur gnr  par poste au pas de 
temps h. Wh    Pour le bilan du 
transfertentre locaux Qreq  Demande en énergie pour un générateur, 
avant appel en chauffage. Wh    
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Ret gnr 
(conventionnel) Rendement de récupération du rejet en chaud 
des générateurs de type thermofrigopompes 
ou DRV. Ent. 0 1 0.6  
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
id fonction  Indicateur d’usage d’un générateur. 
1 : Chauffage 
2 : Refroidissement 
3 : ECS Ent     
Rpui_dispo  Ratio de puissance disponible pour le 
générateur. Réel    
{Q cef(poste;en) } Matrice (3;6) de sortie d’un générateur 
permettant la concaténation de la matrice des 
consommations. Wh    
Qcons  Energie consommé par un générateur hors 
auxiliaires propres. Wh    
Qfou  Energie fournie par le générateur. Wh    
Waux,pro  Consommations électrique des auxiliaires 
propres à un générateur. Wh    Variables locales 
τcharge  Taux de charge d’un générateur vers 
l’ambiance. Réel    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
625 Φrejet  Rejet d’un générateur thermodynamique 
(valeur positive en refroidissement). Wh    
Φvc  Pertes thermiques d’un générateur vers 
l’ambiance. Wh    
Qreq (ou Q req_ch  
et Q req_ecs ) Demande en énergie pour un générateur. Wh    
Qrest (ou Q rest_ch  
et Q rest_ecs ) Demande(s) en énergie nongassurée(s) par un 
générateur. Wh     
Qprelec  Energie électrique produite par un générateur. Wh    
Sorties 
 Nom Description Unité    
 Φrejet_expCH gnr (h) Rejet en chaud du générateur gnr  DRV ou 
thermofrigopompe exploitable en chauffage. W    
 Qcons gnr (h) Energie consommée hors auxiliaires du 
générateur gnr . Wh    
 Waux gnr (h)  Consommation  électrique globale des 
auxiliaires du générateur gnr . Wh    
 Qprelec gnr (h) Energie électrique produite pas le générateur 
gnr  au pas de temps h. Wh    
 Qfou_ch gnr (h) 
 Energie fournie en chauffage par le générateur 
gnr  par poste au pas de temps h. Wh    
 ηeff_ch gnr (h)  COP, EER ou rendement du générateur en 
chauffage. Réel    
 Φrejet gnr (h) Rejet du générateur thermodynamique au pas 
de temps h (valeur positive en 
refroidissement). Wh    
 Waux,pro gnr (h)  Consommations électrique des auxiliaires 
propres au générateur gnr . Wh    
 τcharge gnr (h)  Taux de charge du générateur gnr . Réel    
 Φvc gnr (h)  Pertes thermiques du générateur gnr  vers 
l’ambiance. Wh    
Tableau 115 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
626 10.14.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Les générateurs à DRV et les thermofrigopompes sont  des générateurs thermodynamiques 
réversibles (idfougen = 4 : chauffage et refroidiss ement). 
La modélisation est fondée sur une première évaluat ion de l’état du générateur en refroidissement, 
puis une prise en compte du chauffage sur la base d u rejet énergétique : 
 
Appel du générateur en refroidissement, dans la bou cle des 
générateurs instantanés Gfr , telle que décrite dans 
«C_GEN_Gestion/régulation de la génération» 
Calcul des rejets de chaleur exploitables pour le p oste 
chauffage 
Φrejet_expCH gnr (h) = Q fou + Ret gnr . Qcons Variables locales:
Qcons 
Qfou 
Au moment d’appeler le générateur en chauffage (dan s la 
boucle des générateurs instantanés Gch ): Φrejet_expCH gnr (h)
Le rejet en chaud du générateur n’est 
pas suffisant pour assurer l’intégralité 
de la demande en chauffage . 
C’est le refroidissement qui est assuré 
par le rejet « froid »
On annule la consommation de 
refroidissement. On appelle le 
générateur en chauffage pour évaluer 
sa consommation de chauffage .Qreq > 
Φrejet_expCH gnr (h) 
Le rejet en chaud du générateur est 
suffisant pour assurer le besoin de 
chaud.
On annule la consommation de 
chauffage. On conserve les résultats 
de l’appel en froid lors de la 1ère 
étape.Qreq < 
Φrejet_expCH gnr (h) 
Mise à jour du jeu de données de description de l’é tat 
énergétique du générateur  
Figure 88: Description du processus de calcul horaire des transferts d’énergie par les 
générateurs DRV et thermofrigopompes 
10.14.3.1 Calcul de rejet de chaleur exploitable en  chauffage 
Le rejet de chaleur est calculé sur la base d’un re ndement de récupération conventionnel, une fois 
les performances du générateurs évaluées en refroid issement : 
 
cons gnr 
fou gnr 
CH rejet Qt Qh .Re )(exp _ += φ (1021) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
627 10.14.3.2 Modification de la boucle d’appel en chau ffage pour la réalisation du bilan 
d’échange des générateurs DRV ou thermofrigopompes 
L’algorithme suivant remplace l’algorithme génériqu e d’appel d’un élément de l’ensemble des 
générateurs de chauffage de la génération (voir « C _GEN_Gestion/régulation de la génération »). 
BOUCLE EN COURS : générateur ch Ggnr ∈ tel que gnr est de type DRV ou 
thermofrigopompes 
… 
Définition du Q req selon le mode de gestion de la génération voir « C_GEN_Gestion/ 
régulation de la génération »).  
 
Si )(exp _h Qgnr 
CH rejet req φ>  ou ( 0=req Q et ) 0)(exp _ =hgnr 
CH rejet φ , alors, (le rejet en chaud du 
générateur n’est pas suffisant pour assurer l’intég ralité de la demande en chauffage. C’est 
donc le refroidissement qui est assuré par le rejet  froid). 
 
Remise à zéro des sorties horaires du générateur po ur effacer le comportement 
précédemment calculé en froid :  
{ }{}



====
0)(0)(0)(0)(
arg ); 2 (
hhQhQhQ
gnr 
ech gnr 
prelec gnr 
cons gnr 
enr cef 
τ


====
0)(0)(0)(0)(
,
hWhWhh
gnr 
aux gnr 
pro aux gnr 
vc gnr 
rejet 
φφ
 
 
Note : l’énergie fournie en froid )(_hQgnr 
fr fou est maintenue à sa valeur, car elle est 
fournie par le rejet froid du générateur. 
 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R  
 
Appel du générateur  
1=fonction i  
{}




=




dispo pui fonction req ch aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 1 (
)()(
θθ
φηφτ
 
 
Report de puissance (n’est utilisé qu’en mode de ge stion en cascade)  (1022) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
628 rest req QQ= 
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  fonctionnement du générateur :  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de droite est ajouté au 
terme de gauche  
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ch fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 1 ( ); 1 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+
eff gnr 
ch eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc 
hWhWWhWh
η ηφ φ
)()()()(
_,, ,
 
 
Calcul du rejet corrigé par l’énergie dispensée en froid : 
)( )(_hQ hgnr 
fr fou rejet gnr 
rejet −=φ φ  
 
Sinon,  (le rejet en chaud du générateur est suffisant pou r assurer le besoin de chaud : 
)(exp _h Qgnr 
CH rejet req φ≤ ).  



===
00)(_
rest req req gnr 
ch fou 
QQQhQ
 
 
Calcul du rejet corrigé par l’énergie dispensée en chaud : 
)( )(_hQhgnr 
ch fou gnr 
rejet −=+φ  
SUITE DE LA BOUCLE sur G ch  
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
629 10.15 C_GEN_Gestion/régulation de la génération  
10.15.1 I NTRODUCTION  
On appelle génération est un ensemble de générateur s fournissant conjointement de l’énergie 
pour un ou plusieurs usages. 
La gestion/régulation de la génération réalise à ch aque pas de temps la répartition de la demande 
en énergie sur les différents générateurs associés.  
La demande en énergie peut provenir : 
- des émetteurs des différents groupes, au travers de s réseaux de distribution, 
- des CTA (préchauffage, prérefroidissement, humidifi cation, antigel), au travers des 
réseaux de distribution, 
- des émetteurs ECS, au travers des réseaux de distri bution, 
- d’une boucle d’eau (la modélisation des générateurs  thermodynamiques de cette 
dernière est à part). 
Un générateur peut avoir les fonctions suivantes : 
- Chauffage seul, 
- Refroidissement seul, 
- Production d’ECS seule, 
- Chauffage et ECS, 
- Chauffage et refroidissement en alternance. 
Les performances du ou des générateurs sont définie s à l’échelle des fiches composant 
générateur. Les ballons de stockage et leurs équipe ments associés (base et appoint) sont 
également vus comme des générateurs du point de vue  de la gestion/régulation. 
Trois modes de régulation gobale de la génération s ont considérés . Ils sont valables aussi bien 
pour le chauffage, le refroidissement et l’ECS. A c es derniers, il faut ajouter la modélisation de la 
régulation locale des ballons de stockage, qui est décrite au niveau des assemblages associés. 
Les modes de régulation sont les suivants : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
630 -  1) Sans priorité  : pour chaque usage, les générateurs sont utilisés  simultanément, pour 
des durées équivalentes. La demande en énergie est repartie entre les différents 
générateurs au prorata de leur puissance nominale. 
Générateur N Générateur 2 Générateur 1
{Qcef(po;én)g1}
Qrest g1... Schéma de principe: génération sans priorité 
Gestion/régulation de la 
génération 
Initialisation 
Qreq =Rat pngen g1
. Pngen_tot 
Gestion/régulation de la 
génération 
Post-traitement{Qcef(po;én)g2}
Qrest g2
{Qcef(po;én)gN }
Qrest gN Qreq =Rat pngen g2
. Pngen_tot Qreq =Rat pngen gN 
.Pngen_tot 
 
- 2) En cascade  : un ordre de priorité des générateurs est défini en fonction de leurs 
performances. Le générateur prioritaire est sollici té jusqu’à sa puissance maximale ; la 
puissance restante est attribuée au générateur suiv ant dans la hiérarchie jusqu’à atteindre 
sa puissance maximale, et ainsi de suite. L’ordre d e priorité est défini au travers des 
paramètres id priorite_ch , id priorite_fr et  id priorite_ecs . 
Générateur N Générateur 2Générateur 1
Qreq =Qrest g1Qcef(po;én)g1
Qreq = Qrest gNg1... Qreq =Qrest g2Schéma de principe: génération en cascade 
Gestion/régulation de la 
génération 
Initialisation 
Qreq =Qreq_tot (h)
Gestion/régulation de la 
génération 
Post-traitementQcef(po;én)g2
Qrest gN Qcef(po;én)g3
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
631 - 3) Alternance : on sollicite alternativement les différents génér ateurs (seul ou plusieurs) 
pour n’utiliser que la combinaison la mieux dimensi onnées par rapport à la charge. La 
priorisation se fait sur la base des paramètres Pngen  de chaque générateur. Dans ce mode, 
les générateurs sont triés par ordre de puissances nominales décroissantes. Par exemple, 
sur un ensemble de 3 générateurs (le générateur 1 é tant le plus puissant) : 
Schéma de principe: générateurs alternés 
Qreq_tot(h)
Générateur 3Générateur 2Générateur 3+
Pnom3Pnom2
0Générateur 1Pnom1Générateur 1Générateur 2 Générateur 1 +Génér. 2+ Génér. 1 +Génér. 3
 
Note :  par soucis de simplifier l’écriture, dans tout le reste de la fiche, le symbole « Y +=  X  » est à 
comprendre par « le terme de droite X est ajouté au  terme de gauche Y ». 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
632 10.15.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 116 donne la nomenclature des différente s variables du modèle. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Par distribution intergroupe, on entend distributio ns intergroupes reliées à des distributions des 
groupes et distribution intergroupes de CTA. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    Env. 
ext. θext  (h) Température de l’air extérieur au pas 
de temps h. °C    E.tam 
p. btherm (h) Coefficient de prise en compte d’un 
espace tampon. Ré 
el    
θmax_ch dp 
(ou θ max_ch dCTA ) Température maximale de la 
distribution intergroupe en chauffage. °C    
θmin_fr dp 
(ou θ min_fr dCTA ) Température minimale de la distribution 
intergroupe en refroidissement °C    
Rat bes_ch dp,gr (h) Ratio des besoins de chauffage d’un 
groupe relié à un réseau primaire sur la 
somme de tous les besoins de 
chauffage du réseau primaire g    
Rat bes_fr dp,gr (h) Ratio des besoins de refroidissement 
d’un groupe relié à un réseau primaire 
sur la somme de tous les besoins de 
refroidissement du réseau primaire g    
Rat bes_e dp3e,gr (h)  Ratio des besoins d’ECS d’un groupe 
relié à un réseau primaire sur la somme 
de tous les besoins d’ECS du réseau 
primaire g    
Qsys_ch dp (h) 
(ou Q sys_ch dCTA (h)) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes de chauffage  Wh     
Qsys_fr dp (h) 
(ou Q sys_fr dCTA (h)) Besoins horaires en refroidissement 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes. Wh     
Qsys_ecs dp3e(h) Besoins horaires en ECS augmentés des 
pertes totales de distribution pour les 
différents réseaux intergroupes ECS. Wh     
Wrechauf3e dp3e(h) Consommation électrique de l’éventuel 
réchauffeur de la distribution 
intergroupe bouclée d’ECS, en énergie 
finale Wh     
θmoy dp (h) 
θmoy dCTA (h) Températures moyennes des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement. °C    Réseaux intergroupes CH/FR et ECS 
θi,aval,eq dp (h)  Température d’air équivalente vu par la 
distribution intergroupes. °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
633 θmoy dp3e(h) Températures moyennes des différents 
réseaux intergroupes d’ECS. °C    
id encl dp3e(j) Indicateur qui précise si le jour j est 
inclu dans la période de fonctionnement 
du réseau intergroupe. Bo 
ol    
Adess_ch dp 
(ou A dess_ch dCTA ) Surface totale desservie par la 
distribution intergroupe, en chauffage. Ré 
el    
Adess_fr dp 
(ou A dess_fr dCTA ) Surface totale desservie par la 
distribution intergroupe, en 
refroidissement. Ré 
el     
Adess_ecs dp3e Surface totale desservie par la 
distribution intergroupe, en ECS. Ré 
el    
Aut ch (j) Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en chauffage. Bo 
ol    Det. des 
saisons syst. Aut fr (j) Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en refroidissement. Bo 
ol     id relance dp (h) 
(ou id relance dCTA ) Indicateurs de période de relance pour 
les différents réseaux intergroupes de 
chaud et de froid. Bo 
ol    
Qrep_ch (h31) Demande en énergie totale de chaud de 
la génération reportée au pas de temps 
h. Wh     
Qrep_fr (h31)  Demande en énergie totale de froid de 
la génération reportée au pas de temps 
h. Wh     Reports d’énergie Qrep_ecs (h31) Demande en énergie totale d’ECS de la 
génération reportée au pas de temps h 
(dans le cas d’un générateur 
instantané). Wh     
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Uni Min Max Conv. 
id fonction dp Fonction du réseau de distribution 
intergroupe connecté à la génération : 
1 : Chauffage 
2 : Refroidissement 
3 : ECS Ent  1 3 g Distribution intergroupe id type dp  Type de réseau de distribution 
intergroupe : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Ent  0 1 g 
id type gnr  Type du générateur. Ent  1 1000  g Générateurs  id fluide3aval gnr  Type de fluide aval du générateur : 
1 : Eau 
2 : Air 
3 : Autre fluide.  Ent  1 3 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
634 id fougen gnr Fonction du générateur gnr compris 
dans la génération : 
1 : Chauffage 
2 : Refroidissement 
3 : ECS 
4 : Chauffage et ECS 
5 : Chauffage et refroidissement Ent  1 5 g 
id priorite_ch gnr  Indice de priorité en chauffage. Ent 
. 1 +∞ g 
id priorite_fr gnr  Indice de priorité en refroidissement. Ent 
. 1 +∞ g 
id priorite_ecs gnr  Indice de priorité en ECS Ent 
. 1 +∞ g 
Pngen_ch Puissance fournie nominale du 
générateur en chauffage et ECS. W 0 +∞ g 
Pngen_fr  Puissance fournie nominale du 
générateur en refroidissement. W 0 +∞ g 
θmin gnr  Température minimale de 
fonctionnement du générateur gnr . °C 0 100 g  
θmax gnr  Température maximale de 
fonctionnement du générateur gnr . °C 0 100 g 
id type_priorite Priorité de fonctionnement des 
générateurs pour la génération : 
1 : Sans priorité, 
2 : Générateurs en cascade, 
3 : Générateurs alternés.  Ent  1 3  
Nbasculement_init  Mode de gestion alterné : nombre 
d’heure de nongutilisation provoquant la 
coupure d’un générateur. Ent  0 +∞ 20 Génération 
id raccord_gnr Type de raccordement des générateurs 
entre eux, pour un mode de gestion 
avec priorité : 
0 : Permanent, 
1 : Avec isolement   Ent  0 1  
id gestion_ch Type de gestion de la température de 
génération en chauffage. 
1 : fonctionnement à température 
moyenne constante, 
2 : fonctionnement à la température 
moyenne des réseaux de distribution. Ent  1 2 g Fonctionnement en 
chauffage 
θwm_ch  Température de fonctionnement de la 
génération pour un fonctionnement à 
température constante. °C 0 100  Fonctionnem 
ent en 
refroidissem 
ent  
id gestion_fr Type de gestion de la température de 
génération en refroidissement. 
1 : fonctionnement à température 
moyenne constante, 
2 : fonctionnement à la température 
moyenne des réseaux de distribution. Ent  1 2 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
635  
θwm_fr  Température de fonctionnement de la 
génération pour un fonctionnement à 
température constante. °C 0 100  ECS θwm_ecs  Température de fonctionnement de la 
génération en ECS.  °C 0 100 g 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom  Description Uni Min Max Conv. 
 Agr 
 Surface utile du groupe gr desservi par 
la génération. m²  0 +∞ g 
 id pos_gen  Position de la génération : 
1 : En volume chauffé, 
0 : Hors volume chauffé.  Ent  0 1  
 Rdim gnr Nombre de générateurs identiques pour 
le générateur gnr . Ré 
el 1 +∞  
θmin_boucle  Température minimale annuelle de 
l’eau dans la boucle. °C g∞ +∞ g SA boucle 
d’eau 
θmax_boucle  Température maximale annuelle de 
l’eau dans la boucle. °C g∞ +∞ g 
       
Sorties 
 Nom  Description Uni    
 
Rat bes_ch gen,gr  (h) Ratio des besoins de chauffage du 
groupe gr  sur l’ensemble des besoins de 
chauffage transmis à la génération. g    
Rat bes_fr gen,gr (h) Ratio des besoins de refroidissement du 
groupe gr  sur l’ensemble des besoins de 
refroidissement transmis à la 
génération. g    
Rat bes_ecs gen,gr (h) Ratio des besoins d’ECS du groupe gr  
sur l’ensemble des besoins d’ECS 
transmis à la génération. g    
{Q cef(po.;en)gnr (h)}  Matrice des consommations horaires en 
énergie finale du générateur gnr . Wh     
{Q cef(po;en) gen (h)}  Matrice des consommations horaires en 
énergie finale de la génération. Wh     
Qcons gnr (h) Energie consommée hors auxiliaires du 
générateur gnr . Wh     
Waux gnr (h)  Consommation  électrique globale des 
auxiliaires du générateur gnr . Wh     
Qprelec gnr (h) Energie électrique produite pas le 
générateur gnr  au pas de temps h. Wh     Calculs génération 
Qfou_ch gnr (h), 
Qfou_fr gnr (h), 
Qfou_ecs gnr (h) Energies fournies par le générateur gnr  
par poste au pas de temps h. Wh     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
636  
Qprelec_tot (h) Total des productions électriques de 
l’ensemble des générateurs de la 
génération. Wh     
Qreq,ch gen,gr  (h)  Demande en énergie de chauffage au 
niveau de la génération gen pour le 
groupe  gr . Wh     Calculs 
groupe et 
transferts 
BE  
Qreq,fr gen,gr  (h) Demande en énergie de refroidissement 
au niveau de la génération gen pour le 
groupe  gr . Wh     
ηeff_ch gnr (h)  COP, EER ou rendement du générateur 
en chauffage. Ré 
el    
ηeff_fr gnr (h)  COP, EER ou rendement du générateur 
en refroidissement. Ré 
el    Sortie 
horaires 
ηeff_ecs gnr (h)  COP, EER ou rendement du générateur 
en ECS. Ré 
el    
Φvc_tot (h)  Total des pertes thermiques et 
consommations d’auxiliaires transmises 
sous forme de chaleur aux locaux, pour 
la génération. Wh     P. et c.aux. 
recup. 
Rat surf gen,gr Ratio de la surface du groupe gr  sur la 
surface totale desservie par la 
génération pour l’ensemble des postes. g    
id sousdim_court_ch  Alerte de sousgdimensionnement du 
générateur sur le court terme (une 
valeur par simulation, nul initialement) 
en chauffage et ECS. Bo 
ol    
id sousdim_long_ch  Alerte de sousgdimensionnement du 
générateur sur le long terme (une 
valeur par simulation, nul initialement) 
en chauffage et ECS. Bo 
ol    
id sousdim_court_fr  Alerte de sousgdimensionnement du 
générateur sur le court terme (une 
valeur par simulation, nul initialement) 
en refroidissement. Bo 
ol    Indicateurs de sousgdimensionnement id sousdim_long_fr  Alerte de sousgdimensionnement du 
générateur sur le long terme (une 
valeur par simulation, nul initialement) 
en refroidissement. Bo 
ol    
Qrep_ch (h) Demande en énergie totale de chaud de 
la génération reportée au pas de temps 
h+1. Wh     
Qrep_fr (h)  Demande en énergie totale de froid de 
la génération reportée au pas de temps 
h+1. Wh     Energie reportée Qrep_ecs (h) Demande en énergie totale d’ECS de la 
génération reportée au pas de temps 
h+1 (dans le cas d’un générateur 
instantané). Wh     
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
637  
Variables internes 
 Nom  Description Unit 
é    
Rat surf_dess_ch dp Ratio de la surface desservie par la 
distribution intergroupe dp  sur la 
surface totale desservie par la 
génération, en chauffage. Ré 
el    
Rat surf_dess_fr dp Ratio de la surface desservie par la 
distribution intergroupe dp  sur la 
surface totale desservie par la 
génération, en refroidissement. Ré 
el    Surfaces desservies 
Rat surf_dess_ecs dp3e Ratio de la surface desservie par la 
distribution intergroupe dp  sur la 
surface totale desservie par la 
génération, en ECS. Ré 
el    
Rat bes_ch gen,dp (h) Ratio des besoins de chauffage d’un 
réseau intergroupe relié à la génération 
sur la somme de tous les besoins de 
chauffage de cette génération g    
Rat bes_fr gen,dp  (h) Ratio des besoins de refroidissement 
d’un réseau intergroupe relié à la 
génération sur la somme de tous les 
besoins de refroidissement de cette 
génération g    Répartition des besoins Rat bes_ecs  gen,dp3e(h)  Ratio des besoins d’ECS d’un réseau 
intergroupe relié à la génération sur la 
somme de tous les besoins d’ECS de 
cette génération g    
Qreq_tot_ar_ch (h) Demande totale en chauffage au niveau 
de la génération (avec report). Wh     
Qreq_tot_ar_fr (h) Demande totale en refroidissement au 
niveau de la génération (avec report). Wh     
Qreq_tot_ar_ecs (h) Demande totale en ECS au niveau de la 
génération (avec report). Wh     
Qreq_tot_sr_ch (h) Demande totale en chauffage au niveau 
de la génération (sans report). Wh     
Qreq_tot_sr_fr (h) Demande totale en refroidissement au 
niveau de la génération (sans report). Wh     Demandes en énergie 
Qreq_tot_sr_ecs (h) Demande totale en ECS au niveau de la 
génération (sans report). Wh     ératur 
es 
foincti 
onne θaval_ch (h)  Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération en chauffage. °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
638 θaval_ch (h31)  Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération en chauffage, au pas de 
temps précédent. °C    
θaval_fr (h)  Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération en refroidissement. °C    
θaval_fr (h31)  Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération en refroidissement, au pas 
de temps précédent. °C    
θaval_ecs (h)  Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération en ECS. °C     
θamb (h) Température d’ambiance de la 
génération. °C    
Pngen_tot_ch  Puissance nominale totale en chauffage.  Ré 
el    
Pngen_tot_fr  Puissance nominale totale en 
refroidissement. Ré 
el    
Pngen_tot_ecs  Puissance nominale totale en ECS. Ré 
el    
Rat pngen_ch gnr  Ratio de répartition des charges sur les 
différents générateurs de la génération, 
au prorata de leurs puissances 
nominales en chauffage. Ré 
el    
Rat pngen_fr gnr  Ratio de répartition des charges sur les 
différents générateurs de la génération, 
au prorata de leurs puissances 
nominales en refroidissement. Ré 
el    Gestion sans priorité 
Rat pngen_ecs gnr  Ratio de répartition des charges sur les 
différents générateurs de la génération, 
au prorata de leurs puissances 
nominales en ECS. Ré 
el    Alter 
nés Nbasculement gnr (h) Compteur d’heures de basculement du 
générateur gnr . h    
θamont SA (h) Température amont calculée au niveau 
d’une source amont SA donnée. °C    Sour. amonts θamont gnr (h) Température amont du générateur gnr , 
dans le cas des générateurs 
thermodynamiques (sans objet sinon). °C    
id encl (j) Indicateur qui précise si le jour j est 
inclu dans la période de fonctionnement 
de la génération en ECS. Bo 
ol    ECS 
iECS_seule Indicateur de production ECS seule. Bo 
ol     θdist_ch_max gen  Température maximale des réseaux de 
distribution intergroupes de chauffage. °C     θdist_fr_min gen  Température minimale des réseaux de 
distribution en froid. °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
639  θdist_ecs_max gen  Température maximale des réseaux de 
distribution intergroupes d’ECS 
connectés à la génération ge n. °C    
id fonction  Indicateur d’usage d’un générateur. Ent     
Rpui_dispo  Ratio de puissance disponible pour le 
générateur. Ré 
el    
{Q cef(poste;en) } Matrice (3;6) de sortie d’un générateur 
permettant la concaténation de la 
matrice des consommations. Wh     
Qcons  Energie consommé par un générateur 
hors auxiliaires propres. Wh     
Qfou  Energie fournie par le générateur. Wh     
Qrest  Energie restant à fournir après 
utilisation d’un générateur. Wh     
Waux,pro  Consommations électrique des 
auxiliaires propres à un générateur. Wh     
τcharge  Taux de charge d’un générateur vers 
l’ambiance. Ré 
el    
Φrejet  Rejet d’un générateur 
thermodynamique (valeur positive en 
refroidissement). Wh     
Φvc  Pertes thermiques d’un générateur vers 
l’ambiance. Wh     
Qreq (ou Q req_ch  et 
Qreq_ecs ) Demande en énergie pour un 
générateur. Wh     
Qrest (ou Q rest_ch  et 
Qrest_ecs ) Demande(s) en énergie nongassurée(s) 
par un générateur. Wh     Variables locales 
Qprelec  Energie électrique produite par un 
générateur. Wh     
Rfonctecs gnr (h) Temps de fonctionnement à charge 
maximale utilisé pour l’ECS du 
générateur gnr.  Ré 
el    
Φrejet_expCH gnr (h) Rejet en chaud du générateur gnr  DRV 
ou thermofrigopompe exploitable en 
chauffage. W    
Φrejet gnr (h) Rejet du générateur thermodynamique 
au pas de temps h (valeur positive en 
refroidissement). Wh     
Φrejet gnr (h31) Rejet du générateur thermodynamique 
au pas de temps hg1. Wh     
id a_refroidi gnr (h)  Indicateur précisant si le générateur 
gnr  a été appelé en refroidissement au 
pas de temps h. Bo 
ol    
Waux,pro gnr (h)  Consommations électrique des 
auxiliaires propres au générateur gnr . Wh     
Waux,am gnr (h)  Consommations électrique des 
auxiliaires amonts du générateur gnr . Wh     
τcharge gnr (h)  Taux de charge du générateur gnr . Ré 
el    Variables par générateur 
Φvc gnr (h)  Pertes thermiques du générateur gnr  
vers l’ambiance. Wh     Sto 
. Φvc sto (h) Pertes thermiques d’un ballon de 
stockage vers l’ambiance. Wh     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
640 id relance_ch (h) Indicateurs de période de relance en 
chauffage. Bo 
ol    Progra. id relance_fr (h) Indicateurs de période de relance en 
refroidissement. Bo 
ol    
Nb sousdim_ch (h) Nombres de pas de temps de sousg
dimensionnement successif en 
chauffage et/ou ECS. h    
Nb sousdim_ch (h31) Nombres de pas de temps de sousg
dimensionnement successif au pas de 
temps précédent en chauffage et/ou 
ECS. h    
Nb sousdim_fr (h) Nombres de pas de temps de sousg
dimensionnement successif en 
refroidissement. h    Sousgdim. 
Nb sousdim_fr (h31) Nombres de pas de temps de sousg
dimensionnement successif au pas de 
temps précédent en refroidissement. h    
Constantes 
 Nom  Description Uni 
t Mi 
n Max Conv. 
 θamb_ch Température d’ambiance intérieure 
conventionnelle lorsqu’un générateur 
est sollicité en chauffage. °C g g 20 
 θamb_fr  Température d’ambiance intérieure 
conventionnelle lorsqu’un générateur 
est sollicité en refroidissement. °C g g 26 
 
Tableau 116 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
641 10.15.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.15.3.1 Cohérence du montage 
Le montage n’est jugé cohérent que dans les conditi ons suivantes : 
- Possibilité d’assurer la demande :  au moins un des générateurs de la génération est à  
même de fournir chacun des usages de l’ensemble des  distributions intergroupes 
connectées (chauffage, refroidissement et/ou ECS). 
- Cohérence dans le type de fluide aval par poste:  l’ensemble des réseaux de distribution 
intergroupes de chauffage sont de même type (fictif  ou hydraulique, caractérisé par la 
valeur de id type dp ). L’ensemble des réseaux de distribution intergrou pes de refroidissement 
sont de même type (fictif ou hydraulique, caractéri sé par la valeur de id type dp ), 
- Cohérence entre distributions et générateurs asso ciés:  il y a cohérence de type entre les 
distributions intergroupes (fictif ou hydraulique) et les générateurs (sur fluide aval air ou 
eau)  pour un poste donné. Ainsi : 
o dans le cas de réseaux fictifs de chauffage, l’ense mble des générateurs de 
chauffage ( id fougen gnr =1, 4 ou 5 ) de la génération sont sur fluide aval air ( id fluide-
avalgnr =2) . Dans le cas de réseaux hydrauliques de chauffage,  les générateurs de 
chauffage sont des générateurs sur fluide aval eau ( id fluide-avalgnr ≠2), à l’exception 
d’éventuels appoints électrique direct (id type gnr = 500).  
o dans le cas de réseaux fictifs de refroidissement, l’ensemble des générateurs de 
refroidissement ( id fougen gnr =2 ou 5 ) de la génération sont sur fluide aval air ( id fluide-
avalgnr =2). Dans le cas de réseaux hydrauliques, les générate urs de refroidissement 
sont des générateurs sur fluide aval eau ( id fluide-avalgnr ≠2),  
o Cas particulier des boucles d’eau:  si la génération inclue une boucle d’eau, les 
réseaux intergroupes sont de type fictif ; les PAC sur boucle d’eau sont sur fluide 
aval air (id fluide-avalgnr =2)  ; les équipements qui desservent la boucle d’eau ( chaudière, 
tour de refroidissement) sont sur fluide aval eau ( id fluide-avalgnr ≠2).  
o l’ensemble des générateurs d’ECS ( id fougen gnr =3 ou 4 ) sont des générateurs sur 
fluide aval eau ( id fluide-avalgnr ≠2),  
- Cohérence  sur les températures atteintes par la distribution et les plages de 
fonctionnement des générateurs :  dans le cas de générateurs sur fluide aval eau ( id fluide-
avalgnr ≠2) , la plage de fonctionnement en température des gén érateurs est cohérente avec la 
plage de fonctionnement de la génération. Cette der nière doit également être cohérente 
avec les extrêmes de températures décrits dans la r égulation des réseaux de distribution. 
o Soit les températures extrêmes rencontrées parmi le s distributions 
intergroupes hydrauliques dp connectées à la généra tion (gen) : 
)(max_ 
1max __dp 
ch 
id gen dp gen 
ch dist 
dp 
fonction MAX θ θ

=→=  
)(min_ 
2min __dp 
fr 
id gen dp gen 
fr dist 
dp 
fonction MIN θ θ

=→=  
)(
3max __edp 
ecs 
id gen edp gen 
distecs 
dp 
fonction MAX −

=→−= θ θ  (1023) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
642 Pour chaque générateur de chauffage ( id fougen =1, 4 ou 5 ), on vérifiera que : 
Si id gestion_ch =1 et id fluide-aval gnr ≠2 , (température constante) 

≤≥
ch wm gen 
ch dist ch wm gnr 
_ max ___ max 
θ θθθ
 
Si id gestion_ch =2 et id fluide-aval gnr ≠2 ,  
gen 
ch dist gnr 
max __ max θθ≥  (1024) 
Pour chaque générateur de froid ( id fougen =2 ou 5 ), on vérifiera que : 
Si id gestion_fr =1 et id fluide-aval gnr ≠2,  

≥≤
fr wm gen 
fr dist fr wm gnr 
_ min ___ min 
θ θθθ
 
Si id gestion_fr =2 et id fluide-aval gnr ≠2,   
gen 
fr dist gnr 
min __ min θθ≤  (1025) 
Pour chaque générateur d’ECS ( id fougen =3 ou 4 ), on vérifiera que : 

≤≥
ecs wm gen 
ecs dist ecs wm gnr 
_ max ___ max 
θ θθθ
 (1026) 
o Cas particulier des boucles d’eau :  si la génération inclue une boucle d’eau, les 
équipements qui desservent la boucle d’eau ont des plages de fonctionnement 
cohérentes avec les extrêmes de températures de la boucle. 
Pour chaque générateur de chauffage parmi ces équip ement ( id fougen =1, 4 ou 5 ), on 
vérifiera que : 
max _ max boucle gnr θθ≥  (1027) 
De même, pour chaque générateur de refroidissement parmi ces équipement 
(id fougen =2 ou 5 ), on vérifiera que : 
min _ min boucle gnr θθ≤  (1028) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
643 10.15.3.2 Liste des types de générateurs 
La génération peut être composée des types de génér ateurs suivant : 
id type Type associé 
100 Chaudière standard au gaz 
101 Chaudière basse température au gaz 
102 Chaudière à condensation au gaz 
103 Radiateurs gaz 
104 Chauffe eau gaz  
105 Accumulateur gaz  
106 Générateur d’air chaud standard 
107 Générateur d’air chaud à condensation 
108 Tube radiant gaz 
109 Panneau radiant au gaz 
200 Chaudière standard au fioul 
201 Chaudière à condensation au fioul 
400 Chaudière au bois 
403 Poêle à bois 
404 Insert (bois) 
500 Générateur à effet joule direct 
(convecteurs, radiateurs…) 
501 Générateur d’ECS électrique direct 
502 Ballon électrique 
503 PAC à compression électrique 
504 PAC à absorption 
507 PAC sur boucle d’eau 
508 Thermofrigopompe 
509 Générateur DRV 
600 Réseau de chaleur 
601 Réseau de froid 
700 Système de cogénération 
Tableau 117: types de générateurs 
Le type sélectionné influe sur les calculs à mener (par exemple, nécessité de réaliser les calculs 
de sources amont dans le cas des générateurs thermo dynamiques). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
644 10.15.3.3 Calcul des ratios surfaciques de chacun d es groupes desservis 
Le calcul n’a lieu qu’une fois pour la simulation.  
Un ratio surfacique est calculé afin de répartir de  manière conventionnelle les pertes de la 
génération vers l’ambiance chauffée entre les diffé rents groupes. 
Le bâtiment où est localisée la génération (si elle  se trouve en volume chauffé) a pour indice bat. 
Les pertes sont réparties entre les groupes apparte nant à ce bâtiment et desservis par la 
génération, au prorata de leurs surfaces. 
Si le groupe d’indice gr  appartient au bâtiment d’indice bat  (on note gr*  les indices de l’ensemble 
des groupes de ce bâtiment): 
∑
∈→=
Bât gr gen gr gr gr 
gr gen 
surf AARat 
***, 
(1029) 
Sinon, 
0,=gr gen 
surf Rat  (1030) 
On calcule également le ratio de la surface desserv ie par chaque distribution intergroupe sur la 
surface totale desservie par la génération : 



===
∑∑∑
←−−−
−←←
gen edp edp 
ecs dess edp 
ecs dess edp 
ecs dess surf gen dp dp 
fr dess dp 
fr dess dp 
fr dess surf gen dp dp 
ch dess dp 
ch dess dp 
ch dess surf 
AARat AARat AARat 
__
____
____
__
 (1031) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
645 10.15.3.4 Déroulement des calculs horaires 
Pour chacun des usages séparément (chauffage, refro idissement, ECS), les générateurs font 
l’objet d’une définition des priorités. L’ensemble des générateurs instantanés participant au 
chauffage est noté Gch . On définit de même des ensembles pour le refroidiss ement Gfr  et la 
production ECS Gecs .  
ALGORITHME PRINCIPAL POUR LES 
GENERATEURS INSTANTANES Ordre des calculs dans le cas d’une génération mixt e 
Gestion/régulation de la 
génération 
Calculs préliminaires 
1) Générateurs de froid ( Gfr )
2) Générateurs 
d’ECS (Gecs )
3) Générateurs de chauffage ( Gch )Rfonctecs gnr (h)id a_refroidi gnr (h)
Gestion/régulation de la 
génération 
Post-traitement Transferts entre 
générateurs sur boucle 
d’eaux 
Générateurs sur boucle 
d’eau ( GBE )Sous-assemblage avec 
élément(s) de stockage 
« S2_GEN_ballon_...»
Transferts entre locaux 
par les générateurs de 
type DRV ou 
thermofrigopompes 
 
Figure 89: ordre des calculs dans la génération  
Les hypothèses de calcul adoptées sont les suivante s : 
- Les sous-assemblages avec éléments de stockage ne  peuvent être inclus que dans une 
génération en cascade. Les générateurs de base ou d ’appoint d’un ballon sont pilotés par 
l’élément de stockage pour le poste associé. Ils pe uvent tout de même participer à la 
production d’énergie instantanée associée à un autr e poste (par exemple : une chaudière 
associée à un ballon d’ECS peut être employée pour assurer également la demande de 
chauffage instantanée, si la puissance disponible e st suffisante).  
- Pour un générateur produisant à la fois l’ECS et le chauffage, la demande en ECS passe 
avant la demande en chauffage. Le ratio Rfonctecs   est égal au temps de fonctionnement à 
puissance maximale d’un générateur en ECS, et perme t de savoir quelle puissance est 
disponible pour le chauffage ( Rfonctch = 1- R fonctecs ). En l’absence de demande (charge nulle), 
les consommations résiduelles éventuelles sont attr ibuées au poste de chauffage. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
646 - Pour un générateur mixte de froid et de chaud (ch aud signifiant chauffage et/ou ECS), le 
fonctionnement en froid est prioritaire. Si sur un pas de temps h, des demandes en froid et 
en chaud sont transmises au générateur, seule la de mande en froid sera assurée. 
L’indicateur id a_refroidi permet d’exclure ou non le comportement en chaud. En l’absence de 
demande aussi bien en chaud et en froid, les consom mations résiduelles éventuelles sont 
attribuées au poste de chauffage. 
- Les générateurs mixtes de type thermofrigopompes et DRV, le calcul du rejet en 
refroidissement (à partir d’un rendement de récupér ation conventionnel) permet de 
déterminer quel fonctionnement le générateur a adop té au cours du pas de temps. Le test 
s’effectue au moment de calculer les consommations de chauffage. 
10.15.3.5 Calculs préliminaires 
10.15.3.5.1 Initialisation du jeu de données par gé nérateurs 
Le jeu de données décrivant complètement le fonctio nnement monoposte ou multipostes d’un 
générateur à un pas de temps donné, indiqué par les  indices gnr,  est le suivant : 
{ }



)()()()()()(
___); 1 (
hQhQhQhQhQhQ
gnr 
prelec gnr 
ecs fou gnr 
fr fou gnr 
ch fou gnr 
cons gnr 
enr cef 



)()()()()()(
arg ,
hhWhWhhh
gnr 
ech gnr 
aux gnr 
pro aux gnr 
vc gnr 
rejet gnr 
amont 
τφφθ



gnr 
ecs fonct gnr 
refroidi agnr 
ecs eff gnr 
fr eff gnr 
ch eff 
Rid hhh
_____
)()()(
ηηη
 
Figure 90: jeu de données de description du fonctionnem ent d'un générateur 
A chaque début de pas de temps, ces variables sont initialisées à 0. 
 
10.15.3.5.2 Calcul des demandes totales horaires en  chauffage, refroidissement et ECS 
Les demandes totales d’énergie horaires par poste s ont utilisées pour la répartition des charges au 
sein de la génération. 
∑
∈=
gen dp dp 
ch sys ch sr tot req hQ h Q )( )(_ ___ (1032) 
∑
∈−=
gen dp dp 
fr sys fr sr tot req hQ h Q )( )(_ ___  (1033) 
∑
∈=
gen dp dp 
ecs sys ecs sr tot req hQh Q )( )(_ ___  (1034) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
647 10.15.3.5.3 Clés de répartition de la demande en én ergie par distribution intergroupe 
Une génération peut assurer les demandes de plusieu rs distributions intergroupes de chaud, de 
froid ou d’ECS. Pour ces trois postes, le ratio cal culé ci-dessous exprime le pourcentage de 
demande d’énergie d’une distribution intergroupe pa r rapport à la totalité des demandes d’énergie 
de ce poste au niveau de la génération. 
Si 0)(___ >h Qtot sr req ch , alors,   
 )()()(
____ ,
_h QhQhRat 
ch sr tot req dp 
ch sys dp gen 
ch bes =  
Sinon, 
dp 
ch dess surf dp gen 
ch bes Rat h Rat __,
_)(=  
 (1035) 
Si 0)(___ >h Qtot sr req fr , alors,   
 )()()(
____ ,
_h QhQhRat 
fr sr tot req dp 
fr sys dp gen 
ch bes −=  
Sinon, 
dp 
fr dess surf dp gen 
fr bes Rat h Rat __,
_)(=  (1036) 
Si 0)(___ >h Qtot sr req ecs , alors,   
 )()()(
____ ,
_h QhQh Rat 
ecs sr tot req edp 
ecs sys edp gen 
ecs bes −
−=  
Sinon, 
edp 
ecs dess surf edp gen 
ecs bes Rat h Rat − −=__,
_)(  (1037) 
10.15.3.5.4 Clés de répartition de la demande en én ergie par groupe desservi 
Ces calculs sont nécessaires à la détermination des  saisons de fonctionnement en chauffage et 
refroidissement : 
( ) ∑
→× =
gr dp gr dp 
ch bes dp gen 
ch bes gr gen 
ch bes hRat hRat hRat )( )( )(,
_,
_,
_  
( ) ∑
→× =
gr dp gr dp 
fr bes dp gen 
fr bes gr gen 
fr bes hRat hRat hRat )( )( )(,
_,
_,
_  
( ) ∑
→−− −× =
gr edp gr edp 
ecs bes edp gen 
ecs bes gr gen 
ecs bes h Rat h Rat h Rat )( )( )(,
_,
_,
_  (1038) 

× =× =
)( )( )()( )( )(
,
_ ___,
,,
_ ___,
,
h Rat h QhQh Rat h QhQ
gr gen 
fr bes gen 
fr sr tot req gr gen 
fr req gr gen 
ch bes gen 
ch sr tot req gr gen 
ch req  (1039) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
648 10.15.3.5.5 Indicateur de relance de la génération 
La génération fonctionne en mode relance lorsque au  moins un des groupes connectés est en 
période de relance : 



==

=→
=→
)) (( )()) (( )(
2_1_
hid MAX h id hid MAX h id 
dp 
relance 
id gen dp fr relance dp 
relance 
id gen dp ch relance 
dp 
fonction dp 
fonction  (1040) 
10.15.3.5.6 Période d’activation de la génération e n ECS 
La production d’ECS de la génération est activée ta nt qu’au moins un des groupes connectés est 
en période de fonctionnement ECS : 
)) (( )(
3jid MAX jid edp 
encl 
id gen edp encl 
dp 
fonction −

=→−=  (1041) 
10.15.3.5.7 Température ambiante de la génération 
La température ambiante de la génération influe sur  le calcul des pertes pour certains types de 
générateurs (générateurs à combustion). Elle dépend  de l’emplacement de la génération (hors ou 
en volume chauffé). Conventionnellement, en volume chauffé, on considèrera une température de 
20°C en saison de chauffage, 26°C en période de ref roidissement, et 23°C en période mixte. 
Cas 1_=gen pos id  (en volume chauffé) : 
Si 1)(=jAut ch  et 0)(=jAut fr , alors : ch amb amb h_)(θ θ= 
Si 0)(=jAut ch  et 1)(=jAut fr , alors : fr amb amb h_)(θ θ= 
Sinon, 
2)(_ _ fr amb ch amb 
amb hθ θθ+=  
Sinon, (hors volume chauffé)  
Si 1)(=jAut ch  et 1)(=jAut fr , alors :  
ch amb therm ext therm amb hbhhbh_)) (1 ()()()( θ θ θ × −+× =  
Si 0)(=jAut ch  et 1)(=jAut fr , alors : 
 fr amb therm ext therm amb hbhhbh_)) (1 ()()()( θ θ θ × −+× =  
Sinon,  
2)) (1 ()()()(_ _ fr amb ch amb 
therm ext therm amb hbhhbhθ θ
θ θ+
× −+× =  (1042) 
10.15.3.5.8 Prise en compte des sources amont des g énérateurs 
Les sources amont ne concernent que les générateurs  thermodynamiques ou générateurs 
matrices dont le comportement dépend d’une températ ure amont (types 503 à 509). 
La fiche « C_Gen_Sources amont des générateurs thermodynamique s  » se décompose en deux 
sous-fonctions. L’une permettant le calcul de la te mpérature amont du générateur en fonction des 
conditions extérieures. 
Les températures de sources amont horaires sont cal culées une fois pour l’ensemble des 
générateurs thermodynamiques associés à une même so urce amont : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
649 )) 1(( )( − = h Amont CalculTemp hgnr 
rejet SA 
amont φ θ  
Et pour tout générateur relié à la source amont : )( )( h hSA 
amont gnr 
amont θ θ =  (1043 ) 
10.15.3.5.9 Températures de fonctionnement de la gé nération 
La température de fonctionnement est la température  moyenne départ/retour aux bornes de la 
génération. 
Pour chaque poste, les températures de fonctionneme nt sont conventionnellement communes à 
tous les générateurs d’une génération, à l’exceptio n des générateurs associés à des ballons de 
stockage.  
En production ECS instantanée, la température de fo nctionnement est la suivante : 
Température de fonctionnement en ECS  
ecs wm ecs aval h_ _)(θ θ = 
 (1044 ) 
En chauffage et refroidissement instantanés : 
- pour une génération alimentant des réseaux hydrau liques, cette température de 
fonctionnement peut être soit constante, soit égale  à celle des réseaux à tout pas de temps 
h. 
- pour une génération sur l’air ambiant, la tempéra ture de fonctionnement retenue est la 
température d’air moyenne de l’ensemble des groupes  desservis. 
10.15.3.5.9.1 Générations alimentant des réseaux hy drauliques (id type dp =1) 
La génération peut : 
- fonctionner à température constante tout au long de la période de chauffage, 
- adapter sa température de fonctionnement selon le  paramétrage défini au niveau des 
réseaux de distribution de chauffage et de refroidi ssement. Dans ce deuxième cas, la 
période de relance se traduit par un fonctionnement  à température maximale. 
Lors d’un report de demande en énergie non-assurée,  on conserve pour le calcul des 
performances la température au pas de temps précéde nt. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
650  
En chauffage , si les réseaux (indices dp ) sont de types hydrauliques : 
Si , 1_=ch gestion id , alors, 
ch wm ch aval h_ _)(θ θ = 
Sinon, 
Si , 1)(_=h id ch relance  alors, ( relance de chauffage ) 
gen 
ch dist ch aval hmax __ _)(θ θ =  
Sinon, 
Si 0)(___ =h Qtot sr req ch  et 0)(___ >h Qtot ar req ch , alors,  
) 1( )(_ _ − = h hch aval ch aval θ θ  
Sinon,  
())( )(
1_ h MAX hdp 
moy 
id gen dp ch aval 
dp 
fonction θ θ

=→=  
 (1045 ) 
En refroidissement , si les réseaux (indices dp ) sont de types hydrauliques : 
Si , 1_=fr gestion id , alors, 
fr wm fr aval h_ _)(θ θ = 
Sinon, 
Si , 1)(_=h id fr relance  alors, ( relance de refroidissement ) 
gen 
fr dist fr aval hmin __ _)(θ θ =  
Sinon,  
Si 0)(___ =h Qtot sr req fr  et 0)(___ >h Qtot ar req fr , alors, 
) 1( )(_ _ − = h hfr aval fr aval θ θ  
Sinon,  
 
())( )(
2_ h MIN hdp 
moy 
id gen dp fr aval 
dp 
fonction θ θ

=→=  
 (1046 ) 
10.15.3.5.9.2 Générations sur air (réseaux fictifs : id type dp =0) 
La température de fonctionnement est calculée au pr orata des températures d’air équivalentes 
vues par les différentes distributions intergroupes . Il peut s’agir des températures d’air ambiantes 
ou des températures au niveau des batteries de préc hauffage ou prérefroidissement des CTA. 
En chauffage , si les réseaux connectés à la génération gen  (indices dp ) sont 
de types fictifs 
)(). ( )(,,
1__ _ h h Rat hdp 
eq aval i
id gen dp dp 
ch gen bes ch aval 
dp 
fonction θ θ∑

=→=  (1047 ) 
En refroidissement,  si les réseaux connectés à la génération gen  (indices dp )  
sont de types fictifs 
)(). ( )(,,
2__ _ h h Rat hdp 
eq aval i
id gen dp dp 
fr gen bes fr aval 
dp 
fonction θ θ∑

=→=  (1048) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
651 10.15.3.5.10 Cas particulier des générations de typ e boucle d’eau  
Les générations de type boucle d’eau sont décrites séparément, dans « C_Gen_Transferts entre 
générateurs sur boucles d’eau ». Les étapes du calc ul préliminaire explicitées dans les chapitres 
10.15.3.5.1 à 10.15.3.5.9 sont cependant effectuées  comme pour  une génération classique. 
On applique également l’étape de post-traitement de s données telle que décrite dans 10.15.3.9. 
10.15.3.5.11 Demandes en énergie par poste en inclu ant le report de demande 
Les demandes totales d’énergie horaires par poste s ont utilisées pour la répartition des charges au 
sein de la génération. De manière générale, elles s ont corrigées pour prendre en compte les 
éventuels reports d’énergie au pas de temps précéde nt. 
) 1( )( )(_ ___ ___ − + = h Qh Qh Qch rep ch sr tot req ch ar tot req  (1049) 
) 1( )( )(_ ___ ___ − + = hQh Qh Qfr rep fr sr tot req fr ar tot req  (1050) 
) 1( )( )(_ ___ ___ − + = hQh Qh Qecs rep ecs sr tot req ecs ar tot req  (1051) 
10.15.3.6 Prise en compte des sous-assemblages avec  éléments de stockage 
Une génération peut contenir un sous-assemblage ave c ballon(s) de stockage, ayant des fonctions 
de chauffage, refroidissement ou ECS. 
Les systèmes de stockage ne peuvent être inclus que  dans une génération régulée en 
cascade ( id type_priorite  = 2 : Générateurs en cascade ). Dans tous les cas, le sous-assemblage 
avec ballon(s) se placent en premier générateur inv oqué pour répondre à une demande en énergie 
(prioritaire). 
Les différentes configurations modélisables sont dé crites dans les fiches « S2_GEN_ballon_...  ». 
Un sous-assemblage peut contenir un à deux générate urs utilisés pour fournir l’énergie au(x) 
ballon(s) de stockage : on parle de générateur base  et appoint . 
Pour chacun de ces deux générateurs, le jeu de donn ées de fonctionnement horaire (voir Figure 
90 ) est mis à jour au sein de ces assemblages. 
Note : le jeu de données est à nouveau mis à jour par la suite dans les cas de générateurs 
multipostes. 
Dans le cas d’une génération en volume chauffé, les  pertes du ballon de stockage vers l’ambiance 
(Φvc sto (h)) viennent s’ajouter à celles de la génération. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
652 10.15.3.7 Algorithme principal pour les générateurs  instantanés 
10.15.3.7.1 Généralités 
Les trois modes de régulation de la génération sont  les suivants (selon valeur de id type_priorite ). 
- 1 : Sans priorité, 
- 2 : Générateurs en cascade, 
- 3 : Générateurs alternés  
 
Ils sont valables aussi bien pour le chauffage, le refroidissement et l’ECS instantanés (hors ballons 
de stockage). 
On désigne la fonction générique d’appel d’un génér ateur par AppelGenerateur  : 
Fonction 
APPEL 
GENERATEUR θamont ,θaval , 
Qreq , id fonction 
, Rpuisdispo , 
id ECS_seule {Qcef(po;en) }, 
Qcons , Qfou , 
τcharge , Φvc , 
Waux,pro , 
Qrest , η eff , 
Φrejet , Qprelec,
Rfonctecs 
Fiche décrivant le 
comportement d’un 
générateur (ou un nombre 
de générateurs 
identiques) 
Figure 91 : description de la fonction d'appel d'un générat eur 
Chaque générateur est décrit par un processus propr e, décrit sous la forme d’une fiche algorithme 
(voir les différents chapitres associés). Les génér ateurs peuvent avoir des comportements 
différents selon la fonction qu’ils ont à assurer :  c’est alors  id fonction qui pilote le calcul à réaliser. 
10.15.3.7.2 Description des algorithmes corresponda nt aux différents modes de gestion 
Les algorithmes seront décrits avec l’indice [po.] , pouvant représenter les indices ch, fr  ou ecs . Les 
paragraphes spécifiques à l’un ou l’autre des usage s sont précisés. 
On notera .] [po G l’ensemble des générateurs (ou systèmes de stockag e, dans le cadre d’une 
gestion en cascade) participant à la fourniture du poste [po.] . 
Note : la puissance nominale d’un générateur en chauffage  et/ou ECS est un paramètre commun, 
étant donné que ces fonctions sont couplées. 
Pour les générateurs réversibles (générateurs therm odynamiques), deux puissances nominales 
différentes sont nécessaires. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
653 10.15.3.7.2.1 Mode de gestion sans priorité (id type_priorite =1) 
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 1  : en début de simulation, initialisation des clés de répartition entre 
générateurs pour chaque poste : 
∑
∈=
.] [.] _[ dim .] _[ _ .
po Ggnr gnr 
po ngen po tot ngen PR P   
.] _[ _.] _[ dim 
.] _[ .
po tot ngen gnr 
po ngen gnr 
po pngen PPRRat =  (1052) 
- ETAPE 2 : appel des générateurs selon un mode de gestion sa ns priorité en 
refroidissement : la demande est répartie au prorata des puissances  nominales. 
2=fonction id   (1053) 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jAut fr  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jAut fr   
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur fr Ggnr ∈ 
 
Charge du générateur  
)(___
__h Q
Rat Rat Qfr ar tot req 
Ggnrk gnrk 
fr pngen gnr 
fr pngen 
req 
fr × =∑
∈ 
0=rest Q 
 
Si  0>req Q ou 5≠fougen id  ou 1)(≠jAut ch , ( la demande en énergie est non-nulle, ou 
le générateur réversible est comptabilisé en refroi dissement). 
Indicateur de refroidissement :   
Si , 0>req Q alors, 1)(_ =h ignr 
refroidi a  
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R   
Appel du générateur et définition de variables loca les  
{}




=




dispo pui fonction req fr aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 2 (
)()(
θθ
φηφτ
 (1054) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
654  
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  fonctionnement du 
générateur  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de droite est 
ajouté au terme de gauche ». 
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
fr fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 2 ( ); 2 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
fr eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, , 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur .] ['po Ggnr ∈ 
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 3 : appel des générateurs selon un mode de gestion sa ns priorité en ECS : la 
demande est répartie au prorata des puissances nomi nales. 
3=fonction id   (1055) 
o Hors période d’activation : 1)(≠jid encl  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
o Au cours de la période d’activation :  1)(=jid encl  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur ecs Ggnr ∈ 
Charge du générateur (corrigée pour les générateurs  ayant refroidi)  
)(
)). ( 1 ()). ( 1 (___
_ __
_ h Q
Rat hiRat hi Qecs ar tot req 
Ggnrk gnrk 
ecs pngen gnrk 
refroidi agnr 
ecs pngen gnr 
refroidi a req 
ecs ×
−−=∑
∈ 
0=rest Q 
 
Si  1)(_ ≠h ignr 
refroidi a , alors, ( le générateur est disponible car il n’a pas assuré le 
refroidissement) 
Calcul de seule ECS i_ :  
0_=seule ECS i  
Si 3=fougen id  ou 0)(,=jAut eff ch , alors, 1_=seule ECS i  
Si 0>req Q ou 1_=seule ECS i , alors, 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R   
Appel du générateur  (1056) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
655 {}




=








seule ECS dispo pui fonction req ecs aval gnr 
amont 
fonctecs rejet prelec eff rest 
pro aux vc ech fou cons enr cef 
iRiQhh
ateur AppelGener 
RQQ
WQQQ
___
,arg ); 3 (
)()( ... 
... θθ
φη
φτ 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  
fonctionnement du générateur :  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de 
droite est ajouté au terme de gauche ». 
{ }{}



=+=+=+==+=+
rejet gnr 
rejet ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ecs fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
hRhQhQQhQQhQQh Q
φ φτ τ
)(. )()()()()(
arg _ arg _); 3 ( ); 3 (



===+=+=+
fonctecs gnr 
fonctecs eff gnr 
ecs eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc 
RhRhWhWWhWh
)()()()()(
_,, ,
η ηφ φ
 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur ecs Ggnr ∈'  
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 4 : appel des générateurs selon un mode de gestion sa ns priorité en 
CHAUFFAGE : la demande est répartie au prorata des puissances  nominales. 
1=fonction id   (1057) 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jAut ch  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jAut ch  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur ch Ggnr ∈ 
 
Charge du générateur corrigée pour les générateurs ayant refroidi  
)(
)). ( 1 ()). ( 1 (___
_ __
_ h Q
Rat hiRat hi Qch ar tot req 
Ggnrk gnrk 
ch pngen gnrk 
refroidi agnr 
ch pngen gnr 
refroidi a req 
ch ×
−−=∑
∈ 
0=rest Q 
 
NOTE : à partir de cette ligne, pour le cas particulier d es générateurs  
thermofrigopompes (id type = 508) et DRV (id type = 509):  se référer à la fiche 
« C_Gen_Transferts entre locaux par les générateurs  DRV et thermofrigopompes » 
pour l’algorithme de la boucle.  
 
Si  1)(_ ≠h ignr 
refroidi a , alors, ( le générateur est disponible car il n’a pas assuré le (1058 ) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
656 refroidissement  
Calcul du ratio de puissance disponible  
)( 1_ hR Rgnr 
fonctecs dispo pui −=   
Si 0_>dispo pui R , alors, (si la puissance disponible n’est pas nulle)  
Appel du générateur  
{}




=




dispo pui fonction req ch aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 1 (
)()(
θθ
φηφτ
 
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  
fonctionnement du générateur :  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de 
droite est ajouté au terme de gauche  
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ch fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 1 ( ); 1 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
ch eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, ,  
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur ch Ggnr ∈'  
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 5  : calcul horaire de l’énergie reportée pour le pos te considéré  
∑
∈− =
.] [)( )( )(.] _[ .] _[ __ .] _[ 
po Ggnr gnr 
po fou po ar tot req po rep h Q h QhQ  (1059) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
657 10.15.3.7.2.2 Mode de gestion en cascade (id type_priorite =2) 
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 1  : initialisation des compteurs d’énergie et des in dicateurs de fonctionnement : 

==
)()(
.] _[ __.] _[ __
h QQh QQ
po ar tot req rest po ar tot req req   (1060) 
- ETAPE 2  : appel des générateurs en refroidissement  selon leurs disponibilités : 
2=fonction id   (1061) 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jAut fr  
Les générateurs et ballons de stockage sont désacti vés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jAut fr  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur fr Ggnr ∈tel que 1_=gnr 
fr priorite id , 
 
Si  0>req Q ou 5≠fougen id  ou 1)(≠jAut ch , ( la demande en énergie est non-nulle, 
ou la consommation à charge nulle du générateur rév ersible est comptabilisé en 
refroidissement car on se situe hors période de cha uffage). 
 
Indicateur de refroidissement :  
Si , 0>req Q alors, 
1)(_ =h ignr 
refroidi a  
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R  
Appel du générateur  
{}




=




dispo pui fonction req fr aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 2 (
)()(
θθ
φηφτ
 
 
Report de puissance :  
rest req QQ= 
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  fonctionnement (1062) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
658 du générateur :  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de droite 
est ajouté au terme de gauche  
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
fr fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 2 ( ); 2 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
fr eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, ,  
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur fr Ggnr ∈', tel que '
_gnr 
fr priorite id  premier 
indicateur supérieur à gnr 
fr priorite id _ parmi les générateur de fr G, 
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 3  : appel des générateurs en ECS  selon leurs disponibilités : 
3=fonction id   (1063) 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jid encl  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jid encl  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur ecs Ggnr ∈tel que 1_=gnr 
ecs priorite id , 
 
Si  1)(_ ≠h ignr 
refroidi a , alors, ( le générateur est disponible car il n’a pas assuré le 
refroidissement et il est sollicité) 
Calcul de seule ECS i_ :  
0_=seule ECS i  
Si 3=fougen id  ou 0)(,=jAut eff ch , alors, 1_=seule ECS i  
 
Si 0>req Q ou 1_=seule ECS i , alors, 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R   
Appel du générateur  (1064) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
659 {}




=




seule ECS dispo pui fonction req ecs aval gnr 
amont 
fonctecs rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
iRiQhh
ateur AppelGener 
RQQWQQQ
___
,arg ); 3 (
,,), (), (
θθ
φηφτ
 
Report de puissance  
rest req QQ= 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  
fonctionnement du générateur :  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de 
droite est ajouté au terme de gauche ». 
{ }{}



=+=+=+==+=+
rejet gnr 
rejet ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ecs fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
hRhQhQQhQQhQQh Q
φ φτ τ
)(. )()()()()(
arg _ arg _); 3 ( ); 3 (



===+=+=+
fonctecs gnr 
fonctecs eff gnr 
ecs eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc 
RhRhWhWWhWh
)()()()()(
_,, ,
η ηφ φ
 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur ecs Ggnr ∈' , tel que '
_gnr 
ecs priorite id  premier 
indicateur supérieur à gnr 
ecs priorite id _ parmi les générateur de ecs G, 
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 4  : appel des générateurs en chauffage  selon leurs disponibilités : 
1=fonction id   (1065) 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jAut ch  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jAut ch  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur ch Ggnr ∈ 
 
NOTE : à partir de cette ligne, pour le cas particulier d es générateurs  
thermofrigopompes (id type = 508) et DRV (id type = 509):  se référer à la fiche 
« C_Gen_Transferts entre locaux par les générateurs  DRV et thermofrigopompes » (1066) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
660 pour l’algorithme de la boucle.  
 
Si  1)(_ ≠h ignr 
refroidi a , alors, ( le générateur est disponible car il n’a pas assuré le 
refroidissement, et il est sollicité)  
Calcul du ratio de puissance disponible  
)( 1_ hR Rgnr 
fonctecs dispo pui −=   
Si 0_>dispo pui R , alors, (si la puissance disponible n’est pas nulle) 
 
Appel du générateur  
{}




=




dispo pui fonction req ch aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 1 (
)()(
θθ
φηφτ
 
 
Report de puissance :  
rest req QQ= 
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  
fonctionnement du générateur :  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de 
droite est ajouté au terme de gauche  
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ch fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 1 ( ); 1 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
ch eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, ,  
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur ch Ggnr ∈'  tel que '
_gnr 
ch priorite id  premier 
indicateur supérieur à gnr 
ch priorite id _ parmi les générateur de ch G, 
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 5  : calcul horaire de l’énergie reportée (qui corres pond à l’énergie restant à fournir 
par le dernier générateur de la cascade)  
rest po rep Qh Q =)(.] _[  (1067) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
661 10.15.3.7.2.3 Mode de gestion alterné (id type_priorite =3) 
Ce mode de gestion décrit le fonctionnement en alte rnance d’un ensemble de générateurs pour un 
poste donné, ou éventuellement une fonction biposte  chauffage et ECS. 
Dans tous les cas, on impose une vérification supplémentaire de cohérence du montage  : tous 
les générateurs doivent avoir le même id fougen , et il ne peut pas s’agir de id fougen =4 (chauffage et 
refroidissement). 
Pour ce mode de gestion, un tri préalable des génér ateurs est effectué : l’indice gnr = 1  est attribué 
au générateur de puissance nominale la plus élevée,  et ainsi de suite. 
10.15.3.7.2.3.1 Cas d’une génération monoposte refr oidissement  
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 1  : initialisation des compteurs d’énergie et des in dicateurs de fonctionnement. 

==
)()(
______
h QQh QQ
fr ar tot req rest fr ar tot req req   (1068) 
- ETAPE 2  : appel des générateurs de refroidissement  selon leurs disponibilités pour le 
poste unique donné : 
2=fonction id   (1069) 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jAut fr  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jAut fr  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur d’indice fr Ggnr ∈ de plus grande puissance 
nominale, 
 
Compteur de basculement:  
Si  1
_ dim .+≤gnr 
fr ngen req PRQ , alors, ( le générateur est surdimensionné par rapport à la 
demande ) 
) 1) 1( ; 0 ( )( −− = h NMAX h Ngnr 
t basculemen gnr 
t basculemen  
Sinon,  
init t basculemen gnr 
t basculemen Nh N_ )(=  (le compteur de basculement marche/arrêt est 
réinitialisé). 
 
Algorithme principal  
Si  0)(>h Ngnr 
t basculemen , alors, ( le générateur est activé) 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R  
Indicateur de fonctionnement en froid  
1)(_ =h ignr 
refroidi a  
Appel du générateur et définition de variables loca les  (1070) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
662 {}




=




dispo pui fonction req fr aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 2 (
)()(
θθ
φηφτ
 
 
Report de puissance  
rest req QQ= 
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  fonctionnement 
du générateur  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de droite 
est ajouté au terme de gauche ». 
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
fr fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 2 ( ); 2 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
fr eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, , 
 
Mise à jour de l’énergie reportée : 
req rest QQ= 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur fr Ggnr ∈', de puissance inférieure à celle 
de gnr . 
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 3  : calcul horaire de l’énergie reportée  
rest fr rep QhQ =)(_  (1071) 
10.15.3.7.2.3.2 Cas d’une génération monoposte ECS  
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 1  : initialisation des compteurs d’énergie et des in dicateurs de fonctionnement. 

==
)()(
______
h QQh QQ
ecs ar tot req rest ecs ar tot req req   (1072) 
- ETAPE 2  : appel des générateurs de production ECS  selon leurs disponibilités: Méthode de calcul Th7BCE 2012 
663 3=fonction id   (1073) 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jid encl  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jid encl  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur d’indice ecs Ggnr ∈ de plus grande puissance 
nominale, 
 
Compteur de basculement:  
Si  1
_ dim .+≤gnr 
ch ngen req PRQ , alors, ( le générateur est surdimensionné par rapport à la 
demande ) 
) 1) 1( ; 0 ( )( −− = h NMAX h Ngnr 
t basculemen gnr 
t basculemen  
Sinon,  
init t basculemen gnr 
t basculemen Nh N_ )(=  (le compteur de basculement marche/arrêt est 
réinitialisé). 
 
Algorithme principal  
 
Si  0)(>h Ngnr 
t basculemen , alors, ( le générateur est activé)  
Calcul de seule ECS i_ :  
1_=seule ECS i  
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R   
Appel du générateur  
{}




=




seule ECS dispo pui fonction req ecs aval gnr 
amont 
fonctecs rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
iRiQhh
ateur AppelGener 
RQQWQQQ
___
,arg ); 3 (
,,), (), (
θθ
φηφτ
 
 
Report de puissance  
rest req QQ= 
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  fonctionnement du 
générateur :  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de droite est 
ajouté au terme de gauche ». (1074) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
664 { }{}



=+=+=+==+=+
rejet gnr 
rejet ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ecs fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
hRhQhQQhQQhQQh Q
φ φτ τ
)(. )()()()()(
arg _ arg _); 3 ( ); 3 (



===+=+=+
fonctecs gnr 
fonctecs eff gnr 
ecs eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc 
RhRhWhWWhWh
)()()()()(
_,, ,
η ηφ φ
 
 
Mise à jour de l’énergie reportée :  
req rest QQ= 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur ecs Ggnr ∈' , de puissance inférieure à celle 
de gnr . 
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 3  : calcul horaire de l’énergie reportée  
rest ecs rep Qh Q =)(_  (1075) 
10.15.3.7.2.3.3 Cas d’une génération monoposte chau ffage  
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 1  : initialisation des compteurs d’énergie  

==
)()(
______
h QQh QQ
ch ar tot req rest ch ar tot req req   (1076) 
- ETAPE 2  : appel des générateurs de production chauffage  selon leurs disponibilités: 
1=fonction id   (1077) 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jAut ch  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jAut ch  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur d’indice ch Ggnr ∈ de plus grande puissance 
nominale, 
 
Compteur de basculement:  
Si  1
_ dim .+≤gnr 
ch ngen req PRQ , alors, ( le générateur est surdimensionné par rapport à la 
demande ) 
) 1) 1( ; 0 ( )( −− = h NMAX h Ngnr 
t basculemen gnr 
t basculemen  
Sinon,  
init t basculemen gnr 
t basculemen Nh N_ )(=  (le compteur de basculement marche/arrêt est 
réinitialisé). 
 
 (1078) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
665 Algorithme principal  
Si  0)(>h Ngnr 
t basculemen , alors, ( le générateur est activé)  
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo pui R  
Appel du générateur  
{}




=




dispo pui fonction req ch aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 1 (
)()(
θθ
φηφτ
 
 
Report de puissance :  
rest req QQ= 
 
Mise à jour du jeu de données horaires décrivant le  fonctionnement du 
générateur :  
Note : le symbole « += » est à comprendre par « le terme de droite est 
ajouté au terme de gauche  
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ch fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 1 ( ); 1 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
ch eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, ,  
 
Mise à jour de l’énergie reportée :  
req rest QQ= 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur ch Ggnr ∈' , de puissance inférieure à celle 
de gnr . 
ou FIN DE LA BOUCLE 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
666  
- ETAPE 3  : calcul horaire de l’énergie reportée  
rest ch rep QhQ =)(_  (1079) 
 
10.15.3.7.2.3.5 Cas d’une génération double postes chauffage et ECS (idfougen = 4)  
Le cas chauffage/ECS est particulier, dans la mesur e où c’est la demande totale (chauffage + 
ECS) qui va décider de quelle configuration de géné rateurs utiliser. L’algorithme n’entre donc pas 
dans le cas général. 
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 1  : initialisation des compteurs d’énergie et des in dicateurs de fonctionnement. 



====
)()()()(
___ ____ ____ ____ _
h Q Qh Q Qh Q Qh Q Q
ch ar tot req ch rest ecs ar tot req ecs rest ch ar tot req ch req ecs ar tot req ecs req 
  (1080) 
- ETAPE 2  : appel des générateurs en cascade selon leurs dis ponibilités 
o Hors saison de fonctionnement : 1)(≠jAut ch  et 1)(≠jid encl  
Les générateurs sont désactivés pour le poste consi déré.  
o En saison de fonctionnement :  1)(=jAut ch  ou 1)(=jid encl  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur d’indice ch Ggnr ∈ de plus grande puissance 
nominale, 
 
Indicateur de basculement:  
Si  1
_ dim _ _ .+≤ +gnr 
ch ngen ch req ecs req PR Q Q , alors, ( le générateur est surdimensionné par 
rapport à la demande ) 
) 1) 1( ; 0 ( )( −− = h NMAX h Ngnr 
t basculemen gnr 
t basculemen  
Sinon,  
init t basculemen gnr 
t basculemen Nh N_ )(=  
 
Algorithme principal  
Si 0)(>h Ngnr 
t basculemen , alors, (le générateur est activé) 
Calcul de seule ECS i_ : 
0_=seule ECS i   
Si 0)(,=jAut eff ch , alors, 1_=seule ECS i  
 
Calcul du ratio de puissance disponible (partie ECS )  
1_=dispo pui R  
 
Appel du générateur en ECS  
3=fonction i  (1081) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
667 {}




=




seule ECS dispo pui fonction req ecs aval gnr 
amont 
fonctecs rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
iRiQhh
ateur AppelGener 
RQQWQQQ
___
,arg ); 3 (
,,), (), (
θθ
φηφτ
 
 
Post-traitement du générateur (partie ECS)  
{ }{}



=+=+=+==+=+
rejet gnr 
rejet ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ecs fou consact gnr 
consact enr cef gnr 
enr cef 
hRhQhQQhQQhQQh Q
φ φτ τ
)(. )()()()()(
arg _ arg _); 3 ( ); 3 (



===+=+=+
fonctecs gnr 
fonctecs eff gnr 
ecs eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc 
RhRhWhWWhWh
)()()()()(
_,, ,
η ηφ φ
 
 
Report de puissance :  
ecs rest ecs req Q Q_ _=  
 
Calcul du ratio de puissance disponible (partie cha uffage)  
)( 1_ hR Rgnr 
fonctecs dispo pui −=  
 
Si 0_>dispo pui R  et si 0_=seule ECS i , alors 
Appel du générateur en chauffage  
1=fonction i  
{}




=




dispo pui fonction req ch aval gnr 
amont 
rejet prelec eff rest pro aux vc ech fou cons enr cef 
RiQhh
ateur AppelGener 
QQWQQQ
__
,arg ); 1 (
)()(
θθ
φηφτ
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
668  
Post-traitement du générateur (partie chauffage)  
{ }{}



=+=+==+=+
ech dispo pui gnr 
ech prelec gnr 
prelec fou gnr 
ch fou cons gnr 
cons enr cef gnr 
enr cef 
RhQhQQhQQhQQh Q
arg _ arg _); 1 ( ); 1 (
. )()()()()(
τ τ


==+=+=+=+
eff gnr 
ch eff pro aux gnr 
aux pro aux gnr 
pro aux vc gnr 
vc rejet gnr 
rejet 
hWhWWhWhh
η ηφ φφ φ
)()()()()(
_,, , 
 
Report de puissance  
ch rest ch req Q Q_ _= 
 
Mise à jour de l’énergie reportée :  

==
ecs req ecs rest ch req ch rest 
Q QQ Q
_ __ _ 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur .] ['po Ggnr ∈, de puissance inférieure à celle 
de gnr . 
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 3  : calcul horaire de l’énergie reportée  
ecs rest ecs rep ch rest ch rep 
QhQQhQ
_ __ _
)()(
==
 (1082) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
669  
10.15.3.8 Calculs des auxiliaires amont des générat eurs 
La fiche « C_Gen_Sources amont des générateurs thermodynamique s » décrit le calcul des 
puissances d’auxiliaires amont en fonction de la ch arge des différents générateurs 
thermodynamiques reliés. 
Le calcul est réalisé après finalisation des algori thmes de gestion des priorités, pour l’ensemble 
des générateurs tels que 1_=gnr 
amont source id , uniquement pendant les périodes de fonctionnement  du 
générateur : 
Soit l’ensemble des générateurs gnr = 1 à N associé s à la source amont 
SA : 
[] []))(( )(1arg 1 ,Nàgnr gnr 
ech SA 
Nàgnr gnr 
am aux h mont CalculAuxA hW= == τ  (1083) 
 
La consommation des auxiliaires amont est ajoutée à  celle des auxiliaires, ainsi qu’à la matrice de 
consommations du générateur au prorata des charges dans les différents postes. 
)( )(,hWhWgnr 
am aux gnr 
aux =+  (1084) 
Si 1)(_ =h ignr 
refroidi a, alors, 
)( )(, )50 .; 2 ( hWh Qgnr 
am aux gnr 
cef =+  
Sinon,  
Si 0)(arg >hgnr 
ech τ , alors, 
)(). )()(1 ()(,
arg )50 .; 1 ( hWhhRhQgnr 
am aux gnr 
ech gnr 
fonctecs gnr 
cef τ−=+
)(.)()()(,
arg )50 .; 3 ( hWhhRh Qgnr 
am aux gnr 
ech gnr 
fonctecs gnr 
cef τ=+  
Sinon, (en l’absence de charge sur le générateur)  
Si 3=gnr 
fougen iou 0)(=jAut ch (équivalent à id ecs_seule =1),  
alors, 
)( )(, )50 .; 3 ( hWh Qgnr 
am aux gnr 
cef =+  
Sinon, 
)( )(, )50 .; 1 ( hWh Qgnr 
am aux gnr 
cef =+  (1085) 
10.15.3.9 Post traitement 
10.15.3.9.1 Calculs pour la génération 
La matrice des consommations par énergie et par pos te de la génération est obtenue par 
sommations des matrices des consommations de chacun  des générateurs (voir tableau 3). 
La consommation du réchauffeur de boucle de la dist ribution intergroupe d’ECS est ajoutée dans 
la matrice de consommation de la génération. 
{ }{ }∑
∈=
gen gnr gnr 
en poste cef gen 
en po cef h Q h Q )( )();( .) .; (  (1086) 
()∑
∈−−=+
gen edp edp 
rechauf-e gen 
cef hW hQ )( )()50 ; 3 (  (1087) 
Les pertes vers la génération et la production tota le d’électricité (cogénération) sont sommées sur Méthode de calcul Th7BCE 2012 
670 les générateurs : 



=+ =
∑∑∑
∈∈ ∈
gen gnr gnr 
prelec tot prelec gen gnr gen sto sto 
vc gnr 
vc tot vc 
hQh Qh h h
)( )()( )( )(
__ φ φ φ
 (1088) 
10.15.3.9.2 Sous-dimensionnement de la génération e n chauffage et/ou production d’ECS 
Les indicateurs de sous-dimensionnement de la génér ation sont communs au chauffage et à 
l’ECS. Ils ne concernent que les générateurs (le so us-dimensionnement des ballons de stockage 
est évaluée séparément). 
Le nombre d’heures de sous-dimensionnement permet d e déclencher les alertes dans le cas où la 
capacité de la génération est dépassée sur de longu es périodes : 
Si Q rep_ch (h)>0 ou Q rep_ecs (h)>0, alors, 
Nb sousdim_ch (h) = Nb sousdim_ch (h-1)+1 
Sinon, 
Nb sousdim_ch (h) = 0 (1089) 
A partir de 6 heures de sous-dimensionnement succes sives, on considère qu’il y a sous-
dimensionnement: 
Si Nb sousdim_ch (h) > 6, alors, 
id sousdim_court_ch  = 1 ; (1090) 
A partir de 72 heures de sous-dimensionnement succe ssives, on considère que le sous-
dimensionnement a dépassé le seuil critique : 
Si Nb sousdim_ch (h) > 72, alors, 
id sousdim_long_ch  = 1 ; (1091) 
10.15.3.9.3 Sous-dimensionnement de la génération e n refroidissement 
Les indicateurs de sous-dimensionnement de la génér ation sont communs au chauffage et à 
l’ECS. Ils ne concernent que les générateurs (le so us-dimensionnement des ballons de stockage 
est évalué séparément). 
Le nombre d’heures de sous-dimensionnement permet d e déclencher les alertes dans le cas où la 
capacité de la génération est dépassée sur de longu es périodes : 
Si Q rep_fr (h)>0, alors, 
Nb sousdim_fr (h) = Nb sousdim_fr (h-1)+1 
Sinon, 
Nb sousdim_fr (h) = 0 (1092) 
A partir de 6 heures de sous-dimensionnement succes sives, on considère qu’il y a sous-
dimensionnement: 
Si Nb sousdim_fr (h) > 6, alors, 
id sousdim_court_fr  = 1 ; 
 (1093) 
A partir de 72 heures de sous-dimensionnement succe ssives, on considère que le sous-
dimensionnement a dépassé le seuil critique : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
671 Si Nb sousdim_fr (h) > 72, alors, 
id sousdim_long_fr  = 1 ; 
 (1094) 
10.16 C_GEN_Générateur direct à effet joule  
10.16.1 I NTRODUCTION  
Les générateurs directs électriques à effet joule s ont modélisés comme des générateurs parfaits, à 
rendement unitaire. 
Ces générateurs sont notamment à employer pour modé liser les appoints électriques des 
systèmes thermodynamiques ou solaires. 
10.16.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 118  donne la nomenclature des différentes variables de  la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 Qreq  Demande en énergie transmise au 
générateur via la gestion/régulation de la 
génération. Wh    
 id fonction  Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req  ( 1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multigfonctions. Ent    
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 id fougen Fonction du générateur : 
3 1 : Chauffage, 
3 2 : Refroidissement, 
3 3 : ECS, 
3 4 : Chauffage et ECS 
3 5 : Chauffage et refroidissement.  Ent 1 5  
 id engen  Energie principale  du générateur. Ent 10 69  
 Pngen  Puissance fournie en fonctionnement 
nominal (100% de charge) du générateur. W 0 +∞ g 
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 {Q cef(fonct.;en.) } Consommation en énergie finale du 
générateur, présenté sous forme de 
matrice {fonction ; type d’énergie}. Wh     
 Qcons  Consommation horaire du générateur 
en énergie finale.  Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
672 en énergie finale. 
 Qfou  Energie totale effectivement fournie 
par le générateur au pas de temps h. Wh    
 τcharge  Taux de charge du générateur pour le 
poste considéré. Réel    
 Qrest  Energie restant à fournir à la fin du pas de 
temps, faisant l’objet d’un report de 
demande à un autre générateur en 
séquence ou au pas de temps suivant. Wh    
 Waux,pro  Consommations d’auxiliaire au pas de 
temps h. Wh    
 Φvc  Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises vers 
l’ambiance chauffée. Wh    
 ηeff Ratio d’efficacité du générateur 
(rendement) Réel    
 Rfonctecs  Temps de fonctionnement du générateur 
pour la production d’ECS à charge 
maximale au pas de temps h. Réel    
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 Φthrecact  Pertes thermiques effectives du 
générateur vers l’ambiance au pas de 
temps h. Wh    
       
Tableau 118 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
673 10.16.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.16.3.1 Paramétrage 
Le générateur à effet joule correspond au type 500 . 
Les valeurs de id fougen  autorisées pour un générateur à effet joule sont :  
g 1 : Chauffage  
g 3 : ECS  
Un générateur à effet joule ne peut pas avoir une f onction mixte de chauffage et d’ECS. 
10.16.3.2 Calcul en chauffage 
10.16.3.2.1 Calcul de l’efficacité, des pertes et d e la consommation d’auxiliaire 
Les générateurs direct à effet joule sont conventio nnellement modélisés par des générateurs 
parfaits, sans pertes ni consommations d’auxiliaire s : 
ηgnr  = 1 
Waux,pro = 0 (Wh) 
Φthrecact  = 0 (Wh) (1095) 
10.16.3.2.2 Puissance maximale disponible 
La puissance nominale fournie par le générateur à e ffet joule est égale à sa puissance nominale. 
Elle ne dépend pas des conditions extérieures : 
Pmax  = Pngen  (1096) 
 
10.16.3.2.3 Calcul de la consommation, des pertes v ers l’ambiance et de l’énergie reportée 
Qfou  = MIN(Q req ; P max )  
Qcons  = Q fou  (1097) 
Qrest  = Q req  - Q cons  (1098) 
τcharge =
max PQfou  (1099) 
Φvc  = 0  (Wh) (1100) 
10.16.3.3 Calcul en ECS 
Le calcul est identique à celui en chauffage (voir 10.17.3.2).  
On rajoute le calcul du ratio de fonctionnement en ECS : 
Rfonctecs  = τcharge  (1101) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
674 10.16.3.4 Matrice des consommations du générateur 
La consommation en énergie finale du générateur est  insérée dans la case correspondant à 
l’usage (chauffage ou ECS) et au type d’énergie « 5 0 : électricité ». 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: 
Electricité  60: 
Réseau 
1 : Chauffage Qcef(1;10)  Qcef(1;20)  …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10)  …     
3 : ECS …     … 
Tableau 120: Matrice des consommations en énergies fi nales {Q cef (poste;énergie) } 
 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
675 10.17 C_GEN_Générateurs à combustion  
10.17.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche permet de calculer les performances des  générateurs à combustion : 
• Puissance  
• Puissance absorbée ( ou débit calorifique sur PCI) 
• Rendement sur PCI 
• Puissance des auxiliaires 
• Perte thermique récupérable dans l’ambiance 
Les générateurs traités sont : 
Chaudière à gaz : condensation, basse température, standard 
Chaudière fioul : condensation, basse température, standard 
Chaudière bois : classe 1 , 2 ou 3 
Radiateurs gaz Pn< 5 kW ; Pn> 5 kW avec ou sans ven tilateur 
Chauffe eau gaz : Pn< 10kW ; Pn> 10 kW 
Accumulateur gaz : standard ; condensation 
Générateur d’air chaud : standard ; condensation 
Tube radiant gaz 
Panneau radiant gaz Méthode de calcul Th7BCE 2012 
676 10.17.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 121  donne la nomenclature des différentes variables de  la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Entrées du composant 
 Nom  Description Unité    
θaval Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération. °C    
θamb (h) Température d’ambiance du lieu où se 
trouve le générateur. °C    
Qreq  Demande en énergie transmise au 
générateur via la gestion/régulation de 
la génération. Wh    
id fonction  Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req  ( 1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multigfonctions. Ent    
Rpuis_dispo  Temps de fonctionnement à charge 
maximale potentiellement disponible. Réel    Gestion/régulation de la génération 
iECS_seule Indicateur de production ECS seule. Bool    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom  Description Unité Min  Max Conv. 
 Rdim  Nombre de générateurs identiques. Ent 1 +∞ g 
 id raccord_gnr  Type de raccordement des générateurs 
entre eux, pour un mode de gestion avec 
priorité : 
0 : Permanent, 
1 : Avec isolement   Ent 0 1 g 
 id pos_gen  Position de la génération : 
1 : En volume chauffé, 
0 : Hors volume chauffé.  Ent 0 1 g 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom  Description Unité Min  Max Conv. 
id type  Type du générateur. Ent 1 1000 
id fougen Fonction du générateur. Ent 1 5 
id engen  Energie principale  du générateur. Ent 10 69 
id fluide_aval  Type de fluide caloporteur  
1 : eau,  
2 : air ambiant . Ent 1 2 
Voir 
Tableau 121 Généraux 
id pertes_parois  Indicateur pour la prise en compte des 
pertes par les parois à l’arrêt. 
 Ent 1 3 g  Pngen  Puissance utile nominale du générateur  kW 0 +∞ g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
677 θfonct_max  Température de fonctionnement 
maximale du générateur °C 20 100  
θfonct_min  Température de fonctionnement 
minimale du générateur °C 20 100  
Wveille  Consommation électrique à charge nulle Wh 0 +∞ g 
Waux,nom  Consommation électrique à la puissance 
nominale Wh 0 +∞ g 
Qpo30  Pertes à l’arrêt mesurées ou par défaut Wh 0 +∞ g 
Rpn  Rendement PCI à la puissance nominale % 0 150 g 
Rpint  Rendement PCI à la puissance 
intermédiaire % 0 150 g  
Pint  Puissance utile intermédiaire du 
générateur kW 0 +∞ g 
 p_ Qp.g_arret  Part des pertes par les parois du 
générateur à l’arrêt (conventionnel). Réel 0 1 
 p_ Qp.g_fonct  Part des pertes par les parois du 
générateur en fonctionnement 
(conventionnel). Réel 0 1 
Tableau  
127 Erreur ! 
Source du 
renvoi 
introuvable.  
Sorties 
 Nom  Description Unité    
 {Q cef(fonct.;en.) } Consommation en énergie finale du 
générateur, présenté sous forme de 
matrice {fonction ; type d’énergie}. Wh     
 Qcons  Puissance effectivement consommée par 
le générateur. Wh    
 Qfou  Energie totale effectivement fournie 
par le générateur. Wh    
 τcharge  Taux de charge du générateur pour 
le poste considéré. Réel    
 Waux,pro  Consommations d’auxiliaire propre au 
processus de génération. Wh    
 ηeff Rendement du générateur exprimé sous 
forme de réel. Réel    
 Qrest  Energie restant à fournir à la fin du pas 
de temps, faisant l’objet d’un report de 
demande à un autre générateur en 
séquence ou au pas de temps suivant. Wh    
 Φvc  Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises vers 
l’ambiance. Wh    
 Rfonctecs  Temps de fonctionnement du générateur 
pour la production d’ECS, à puissance 
maximale. Réel    
Variables internes 
 Nom  Description Unité    
 θaval_corr Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération, corrigé selon la plage de 
fonctionnement du générateur °C    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
678  Qp0  Pertes à charge nulle.  W    
 Qp0prev  Dernière valeur de pertes à l’arrêt 
calculée pour une température 
correspondant à un fonctionnement.  W    
 Qpmini  Pertes totales en charge intermédiaire.  W    
 Qpx  Pertes totales au point de 
fonctionnement  W    
 Pmax  Puissance maximale que peut fournir le 
générateur dans les conditions de 
températures amont et aval  W    
 Qconsact  Puissance effectivement consommée par 
le générateur. Wh    
 Qreqact  Puissance requise au niveau du 
générateur, en tenant compte de R dim . Wh    
 Qfouact  Puissance fournie par un générateur, en 
tenant compte de R dim . Wh    
 Φthrecact  Pertes thermiques effectives du 
générateur vers l’ambiance. Wh    
 Wauxact  Consommations électriques effectives 
des auxiliaires de génération. Wh    
 ηeff_%   Rendement du générateur exprimé en 
pourcentage %    
id a_fonctionne (h) Indicateur de fonctionnement à charge 
nongnulle au pas de temps h : 
0 : charge nulle, 
1 : fonctionnement en chauffage, 
2 : fonctionnement en refroidissement, 
3 : fonctionnement en ECS, Ent    Indicateurs de 
fonctionnement  
id a_fonctionne (h31) Indicateur de fonctionnement à charge 
nongnulle au pas de temps hg1. Ent    
 Rfonctecs (h31) Temps de fonctionnement de l’ECS à 
charge maximale au pas de temps hg1. Réel    
 
 Cce Consommation conventionnelle 
d’entretien kW    
 PCSI Ratio entre le pouvoir calorifique 
supérieur et le pouvoir calorifique 
inférieur (pour le gaz, le fioul, le bois ) g    
 anom  Facteur de correction du rendement en 
fonction de la température pour le 
rendement nominal. g   
 θmes_nom Température à laquelle est défini le 
rendement nominal Rpn  °C   
 
 aint  Facteur de correction du rendement en 
fonction de la température pour le 
rendement intermédiaire g   
 θmes_int Température à laquelle est défini le 
rendement intermédiaire Rpint  °C   
 
 fmaj  Coefficient de majoration qui tient 
compte du fait que les radiateurs 
fonctionnent en moyenne à une 
puissance inférieure à leur puissance 
nominale  Réel   
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
679  
 Rpn_teta  Rendement à la puissance nominale à la 
température θaval  %    
 Rpint_teta  Rendement à la puissance intermédiaire 
à la température θaval  %    
 Fx Coefficient intervenant dans les pertes 
thermiques  g    
 QParrêt  Coefficient intervenant dans les pertes 
thermiques W    
Tableau 121 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
680 10.17.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.17.3.1 Données générales 
Les générateurs à combustion regroupent l’ensemble des générateurs suivants : 
Type de générateur id type  id engen  id fougen  id fluide_aval 
Chaudière à gaz : standard, basse 
température et condensation 100, 101 et 
102 10  
 
1 
Chaudière fioul : condensation, basse 
température, standard 200, 201 et 
202 20 1 
Chaudière bois : classe 1, 2 ou 3 400 40  
 
1 ou 3 ou 
4 
1 
Radiateurs gaz Pn< 5 kW ; Pn> 5 kW 
avec ou sans ventilateur 103 10 1 2 
Chauffe eau gaz : Pn< 10kW ; Pn> 10 kW 104 10 3 1 
Accumulateur gaz : standard ; 
condensation 105 10 3 1 
Générateur d’air chaud : standard ; 
condensation 106, 107 10 1 2 
Tube radiant gaz 108 10 1 2 
Panneau radiant gaz 109 10 1 2 
Tableau 122 : Liste des générateurs à combustion 
Le ratio PCS/PCI est donné dans le tableau suivant : 
Combustible Id engen  PCSI 
Gaz naturel 10 1.11 
GPL (Butane et Propane) 10 1.09 
FOD 20 1.07 
Bois à 15% d’humidité et avec une teneur en 
hydrogène moyen de 6% 40 1.3 
Tableau 123 : Valeur du coefficient PCSI en fonction du type de combustible Méthode de calcul Th7BCE 2012 
681  
10.17.3.2 Plage de température de fonctionnement 
10.17.3.2.1 Température maximale de fonctionnement 
Les générateurs à combustion sur eau (chaudières, a ccumulateurs et chauffe eau) sont limités par 
leur température maximale de fonctionnement. La val eur par défaut de cette dernière est 70°C, 
température généralement utilisée pour la définitio n des performances nominales. 
Pour les chaudières bois, elle est conventionnellem ent de 70°C. 
Pour les autres types de générateurs, cette tempéra ture sera prise égale à 100°C. 
Température minimale de fonctionnement 
Les générateurs à combustion sur eau (chaudières, a ccumulateurs et chauffe eau) sont limités par 
leur température minimale de fonctionnement. La val eur par défaut de cette dernière est 30°C pour 
les chaudières à condensation gaz ou fioul, 40°C po ur les chaudières basse température et 50°C 
pour les chaudières standard. 
Pour les chaudières bois, elle est conventionnellem ent de 70°C. 
Pour les autres types de générateurs, cette tempéra ture sera prise égale à 20°C. 
A chaque pas de temps, si la température requise pa r la génération ( θaval) est inférieure à la 
température minimale de fonctionnement ( θfonct_min ), le générateur fonctionne à la température 
minimale :  
);(fonct_min aval aval_corr θθ θ MAX =  (1102) 
10.17.3.3 Cohérence de la saisie des rendements 
En préalables aux calculs, on vérifiera que la sais ie des performances du générateur ne conduit 
pas à des rendements ramenés au PCS supérieurs à l’ unité.  
Pour les chaudières, on se place dans les meilleure s conditions possibles (température minimale) : 
 Si 1)) ( ); ( (fonct_min int _ int int fonct_min _
>×+ ×+ − −
PCSI aR aRMAX mes pnom mes nom pn θθ θθ , alors, 
Message d’erreur : « La saisie des performances de la chaudière conduit à 
des rendements sur PCS supérieurs à l’unité ». (1103) 
Où nom a, nom a, nom mes _θ, et int _mes θ sont définis au paragraphe 10.17.3.6.1.1. 
Pour les chaudières bois et les autres types de gén érateurs, on se place aux températures 
admises pour la caractérisation des performances : 
Si 1);(int >PCSI RRMAX ppn  , alors, 
Message d’erreur : « La saisie des performances du générateur à 
combustion conduit à des rendements sur PCS supérie urs à l’unité ». (1104) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
682 10.17.3.4 Indicateur de fonctionnement du générateu r 
Cet indicateur permet de situer l’état du générateu r au pas de temps actuel, afin d’en déduire ses 
pertes à l’arrêt au pas de temps suivant. 
Il est initialisé à une valeur nulle à chaque début  de pas de temps : 
id a_fonctionne (h) = 0  (1105) 
Lors de l’appel du générateur à combustion, il n’év olue que si la demande pour ce dernier est non-
nulle. Il prend alors la valeur correspondant au de rnier poste assuré (chauffage ou ECS). 
Si Qreq  ≠ 0 (Wh),  alors,  
id a_fonctionne (h) = id fonction (1106) 
10.17.3.5 Pertes à charge nulle des générateurs 
10.17.3.5.1 Chaudières gaz, fioul, générateurs d’ai r chaud, accumulateurs gaz, et chauffe-
eaux gaz 
Les pertes à charge nulle sont connues pour un écar t de 30°C entre l’eau chaude et l’air ambiant 
(Q po30 ). Elles sont ramenées à l’écart de température eff ectif : 
1,25 
amb aval_corr PO30 
P0 30 )) ( -  ; 0 ( . Q*100   Q


=h MAX 
Rpn θθ
 (Wh) (1107) 
10.17.3.5.2 Chaudières bois 
Pour les chaudières bois, les pertes à charge nulle  ne sont pas mesurées. Q P0 n’est donc pas une 
caractéristique produit. Les formules de calcul son t données dans la fiche C_GEN_Performances 
par défaut des générateurs à combustion . 
La valeur par défaut des pertes thermiques à l’arrê t est donnée dans le projet de norme 
PrEN15316-4.7 (chaudière à chargement manuel) et la  norme EN15316-4.1 (chaudière à 
alimentation automatique) en fonction de la puissan ce de la chaudière et pour une température 
moyenne dans la chaudière de 70°C. On considère que  la chaudière bois fonctionne à cette 
température dans tous les cas. 
PO30 P0 Q Q=   (Wh)
 (1108) 
10.17.3.5.3 Radiateurs gaz, tubes et panneaux radia nts gaz (id type =103, 108, 109) 
Il n’y a pas de pertes à charge nulle pour ces type s de générateurs : 
0    Q0P= (Wh) (1109) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
683 10.17.3.6 Fonctionnement en chauffage (idfonction =  1 et Qreq > 0) 
L’objectif de ce paragraphe est de déterminer la  p erformance des générateurs considérés, au 
point de fonctionnement. Ce point de fonctionnement  est déterminé pour un générateur et un 
combustible donnés, par la température moyenne et l es besoins demandés aux bornes du 
générateur. 
10.17.3.6.1 Chaudières gaz et fioul (id type = 100, 101, 102 ou 200, 201, 202) 
10.17.3.6.1.1 Rendements à charge intermédiaire et à pleine charge pour une 
chaudière gaz ou fioul 
Pour les chaudières à combustible gazeux ou liquide  entrant dans le champ d’application de la 
directive Rendement 92/42/CEE  (puissance nominale inférieure à 400kW), la méthode de calcul 
offre deux alternatives dans la définition des vale urs de rendement : 
• La saisie directe de la valeur certifiée par un org anisme indépendant accrédité selon la 
norme NF EN 45011 par le COFRAC ou tout autre organ isme d’accréditation signataire de 
l’accord européen multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coordination européenne 
des organismes d’accréditation, sur la base des nor mes harmonisées relatives aux 
exigences de la directive 92/42/CEE. 
• A défaut de valeur certifiée, les valeurs par défau t indiquées dans le paragraphe 10.18 sont 
retenues. Elles correspondent aux valeurs minimales  de la directive rendement 92/42/CEE 
Pour les chaudières à combustible gazeux ou liquide  n’entrant dans le champ d’application de la 
directive Rendement 92/42/CEE  (puissance nominale supérieure à 400kW), la méthode de calcul 
offre trois alternatives dans la définition des val eurs de rendement : 
Les rendements à pleine charge et à charge partiell e prennent les valeurs suivantes : 
• La saisie directe de la valeur certifiée par un org anisme indépendant accrédité selon la 
norme NF EN 45011 par le COFRAC ou tout autre organ isme d’accréditation signataire de 
l’accord européen multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coordination européenne 
des organismes d’accréditation, sur la base des nor mes harmonisées 
• La saisie de la valeur justifiée, diminuée de 10%, par un essai effectué par un laboratoire 
indépendant et accrédité selon la norme NF EN ISO/C EI 17025 par le COFRAC ou tout 
autre organisme d’accréditation signataire de l’acc ord européen multilatéral pertinent pris 
dans le cadre de la coordination européenne des org anismes d’accréditation sur la base 
des normes harmonisées.  
• Pour la valeur déclarée, la valeur utilisée dans le  calcul est égale à : 
 Rendement à pleine charge : 
Rpn  = Min (0.8 x R pndecl , R pn utile max ), 
Rpndecl étant la valeur déclarée par le fabricant, et R pn utile max étant égale à 90%.  
Rendement à charge partielle 
Rp int = Min (0.8 x R pint  decl , R pn utile 
max )
, R pndecl étant la valeur déclarée par le fabricant, et R pn utile max  étant égale à 93%.  
• Les valeurs par défaut indiquées dans le paragraphe  10.18 sont retenues. Elles 
correspondent aux valeurs minimales de la directive  rendement 92/42/CEE appliquées à Méthode de calcul Th7BCE 2012 
684 une valeur de puissance prise à 400kW. 
L’interpolation linéaire des rendements entre P int  et P n est basée sur deux points :  
g Rendement à pleine charge R pn  à la température mesurée nom mes _θ 
) (___ corr aval nom mes nom pn teta pn aR R θ θ − ×+=   (%)  (1110) 
Avec a nom  et nom mes _θindiqués dans le Tableau 124 : 
 anom nom mes _θ 
Chaudière standard 0.04 70 
Chaudière basse température 0.04 70 
Chaudière gaz à condensation 0.2 70 
Chaudière fioul à condensation 0.2 70 
Tableau 124 : paramètres de calcul pour le rendement à pleine charge  
g Rendement à charge partielle (généralement 30%) R pint  à la température donnée int _mes θ  
) (_ int _ int int int_ corr aval mes p teta p aR R θθ − ×+= (%) (1111) 
Avec aint  et int _mes θindiqués dans le Tableau 125  
 aint int _mes θ 
Chaudière standard 0.05 50 
Chaudière basse température 0.05 40 
Chaudière gaz à condensation 0.2 33 
Chaudière fioul à condensation 0.2 33 
Tableau 125 : paramètres de calcul pour le rendement à charge intermédiaire  
Les performances à la puissance intermédiaire, si e lles ne sont pas connues sont les 
valeurs par défaut. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
685 10.17.3.6.1.2 Puissance maximale de la chaudière fi oul ou gaz 
La puissance maximale évolue en fonction de la temp érature aval : 
1000 ._ _ max ×× =teta pn 
pn ngen 
dispo puis RRPRP  (W) (1112) 
10.17.3.6.1.3 Calcul de l’énergie fournie par la ch audière fioul ou gaz 
On définit la demande en énergie associée à un des générateurs de l’ensemble de Rdim  
générateurs identiques : 
dim RQ
Qreq 
reqact =        (Wh)  (1113) 
 
L’énergie fournie dépend du ratio de puissance disp onible, dépendant d’un éventuel 
fonctionnement en ECS au pas de temps actuel : 
Qfouact  = MIN(Q reqact , P max )  (Wh)  (1114) 
 
Le taux de charge du générateur est calculé de la m anière suivant : 
τcharge =
max PQfouact  (Wh)  (1115) 
10.17.3.6.1.4 Pertes et rendement réel de la chaudi ère gaz ou fioul  
Les chaudières peuvent être à condensation. De fait , il est nécessaire d’effectuer les calculs sur le 
PCS. Le calcul varie selon l’intervalle dans lequel  se situe la charge : 
g Pour int 
_fouact  Q0 PRdispo puis < ≤ , l’évolution des pertes thermiques est linéaire. I l faut connaitre les 
valeurs des pertes à charge nulle et à charge inter médiaire. 
 A charge intermédiaire, les pertes sont : 
teta pteta p
RPCSI P
PCSI R
int_ int int_ 
Pmini ) 100 ( Q×× −=    (Wh) (1116) 
 Entre les deux : 
int _x. FP RQ
dispo puis fouact =    (g) (1117) 
P0 x arrêt P Q). F1 ( Q −=
   (Wh) 
 (1118) 
)QQ(F .  Qarrêt P Pmini x _ PX +× =dispo puis R
   (Wh) 
 (1119) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
686 Le rendement se déduit alors des pertes. Ces pertes  sont calculées sur le PCS, il convient 
donc pour être homogène de les ramener en PCI. 
ηeff_% = 100 ××+PCSI QQQ
PX fouact fouact  (%) (1120)  
 
g Pour  Q
_fouact 
int 
dispo puis RP≤ , à une température donnée : l’interpolation du ren dement entre le 
rendement à charge partielle et le rendement à plei ne charge se fait linéairement sur la 
base de la puissance utile.  
ηeff_% =
max int __ int_ 
int _ int_ .) . (PP RR RQP R R
dispo puis teta pn teta p
fouact dispo puis teta p−−×− −   (%) (1121)  
Les pertes totales calculées sur le PCS sont calcul ées sur la base de ce rendement : 
eff fouact eff PCSI Q
PCSI ηη ××−= ) 100 ( QPX  (1122)  
10.17.3.6.2 Chaudières bois (id type = 400) 
10.17.3.6.2.1 Rendements à charge intermédiaire et pleine charge pour une 
chaudière bois 
On considère conventionnellement que la chaudière b ois fonctionne à sa température nominale 
(70°C) quelque soit le cas. 
Pour les chaudières bois, la méthode de calcul offr e quatre alternatives dans la définition des 
valeurs de rendement : 
• La saisie directe de la valeur certifiée par un org anisme indépendant accrédité selon la 
norme NF EN 45011 par le COFRAC ou tout autre organ isme d’accréditation signataire de 
l’accord européen multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coordination européenne 
des organismes d’accréditation, sur la base de la n orme harmonisée PrEN303-5 
• La saisie de la valeur justifiée, diminée de 10%, p ar un essai effectué par un laboratoire 
indépendant et accrédité selon la norme NF EN ISO/C EI 17025 par le COFRAC ou tout 
autre organisme d’accréditation signataire de l’acc ord européen multilatéral pertinent pris 
dans le cadre de la coordination européenne des org anismes d’accréditation sur la base de 
la norme harmonisée PrEN 303-5 .  
• Pour la valeur déclarée, la valeur utilisée dans le  calcul est égale à : 
 Rendement à pleine charge : 
Rpn  = Min (0.8 x R pndecl , R pn utile max ), 
Rpndecl étant la valeur déclarée par le fabricant, et R pn utile max étant égale à 70%.  
Rendement à charge partielle 
Rp int = Min (0.8 x R pint  decl , R pn utile 
max )
, R pndecl étant la valeur déclarée par le fabricant, et R pn utile max  étant égale à 60%.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
687 • Par défaut, les valeurs indiquées dans le paragraph e 10.18 sont retenues. 
 
10.17.3.6.2.2 Puissance maximale de la chaudière bo is 
La puissance maximale est la suivante : 
1000 ._ max × =ngen dispo puis P RP  (W) (1123) 
10.17.3.6.2.3 Calcul de l’énergie fournie par la ch audière bois 
Le calcul est identique à celui des chaudières fiou l ou gaz (voir 10.17.3.6.1.3). 
10.17.3.6.2.4 Pertes et rendement réel de la chaudi ère bois  
Tout comme pour les chaudières, en dessous de la pu issance intermédiaire, la chaudière bois 
est supposée fonctionner en tout ou rien ; il y alt ernance de phase de fonctionnement à charge 
intermédiaire et de phase d’arrêt (durant lesquelle s sont comptabilisées des pertes). 
g Pour int 
_fouact  Q0 PRdispo puis < ≤ , l’évolution des pertes thermiques est linéaire. I l faut connaitre les 
valeurs des pertes à charge nulle et à charge inter médiaire.  
 A charge intermédiaire, les pertes sont : 
int int int 
Pmini ) 100 ( Q
pp
RPCSI P
PCSI R ××−=    (Wh) (1124) 
 Entre les deux : 
int _x. FP RQ
dispo puis fouact =    (g) (1125) 
P0 x arrêt P Q). F1 ( Q −=
   (Wh) 
 (1126) 
)QQ.(F  Qarrêt P Pmini x _ PX +× =dispo puis R
   (Wh) 
 (1127) 
 
Le rendement se déduit des pertes précédemment calc ulées : 
ηeff_% = 100 ××+PCSI QQQ
PX fouact fouact  (%) (1128)  
 
g Pour  Q
_fouact 
int 
dispo puis RP≤ , à une température donnée : le rendement est inter polé entre les 
valeurs à charge intermédiaire et maximale : 
ηeff_% =
max int _int 
int _ int ) . (PPRRRQP RR
dispo puis pn p
fouact dispo puis p−−×− − (%) (1129)  
 
Les pertes totales calculées sur le PCS sont déduit es du rendement par la relation : 
%_%_
PX ) 100 ( Q
eff fouact eff PCSI Q
PCSI ηη ×× −=  (1130)  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
688  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
689  
10.17.3.6.3 Générateurs d’air chaud (id type = 106, 107) 
10.17.3.6.3.1 Rendement à charge intermédiaire et à  pleine charge pour un 
générateur d’air chaud 
 Pour les générateurs d’air chaud, la méthode de ca lcul offre quatre alternatives dans la définition 
des valeurs de rendement : 
• La saisie directe de la valeur certifiée par un org anisme indépendant accrédité selon la 
norme NF EN 45011 par le COFRAC ou tout autre organ isme d’accréditation signataire de 
l’accord européen multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coordination européenne 
des organismes d’accréditation, sur la base des nor mes harmonisées EN1196, EN778, 
EN1319, EN621, EN1020, EN525. 
• La saisie de la valeur justifiée, diminuée de 10 %,  par un essai effectué par un laboratoire 
indépendant et accrédité selon la norme NF EN ISO/C EI 17025 par le COFRAC ou tout 
autre organisme d’accréditation signataire de l’acc ord européen multilatéral pertinent pris 
dans le cadre de la coordination européenne des org anismes d’accréditation sur la base 
des normes harmonisées EN1196, EN778, EN1319, EN621 , EN1020, EN525.  
• Pour la valeur déclarée, la valeur utilisée dans le  calcul est égale à : 
 Rendement à pleine charge : 
Rpn  = Min (0.8 x R pndecl , R pn utile max ), 
Rpndecl étant la valeur déclarée par le fabricant, et R pn utile max étant égale à 86%.  
Rendement à charge partielle 
Rp int = Min (0.8 x R pint  decl , R pn utile 
max )
, R pndecl étant la valeur déclarée par le fabricant, et R pn utile max  étant égale à 81%.  
• Par défaut, les valeurs indiquées dans le paragraph e 10.18 sont retenues. 
Ils ne sont pas modifiés en fonction de la températ ure aval. 
10.17.3.6.3.2 Puissance maximale d’un générateur d’ air chaud 
La puissance maximale est la suivante : 
1000 max ×=ngen PP  (W) (1131) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
690 10.17.3.6.3.3 Calcul de l’énergie fournie par le gé nérateur d’air chaud 
Le calcul est identique à celui des chaudières fiou l ou gaz (voir 10.17.3.6.1.3). 
10.17.3.6.3.4 Pertes et rendement réel d’un générat eur d’air chaud 
Les pertes sont calculées de la même façon que pour  une chaudière gaz ou fioul (voir 
10.17.3.6.1.4). 
10.17.3.6.4 Radiateurs gaz, tubes et panneaux radia nts gaz (id type =103, 108, 109) 
10.17.3.6.4.1 Rendement à pleine charge 
Pour ce type de générateur, le rendement n’est conn u qu’à pleine charge. 
 Pour les radiateurs gaz tubes et panneaux radiants  gaz, la méthode de calcul offre quatre 
alternatives dans la définition des valeurs de rend ement : 
• La saisie directe de la valeur certifiée par un org anisme indépendant accrédité selon la 
norme NF EN 45011 par le COFRAC ou tout autre organ isme d’accréditation signataire de 
l’accord européen multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coordination européenne 
des organismes d’accréditation, sur la base des nor mes harmonisées EN613, EN1266, 
EN416-2, EN419-2 EN15316-4.8. 
• La saisie de la valeur justifiée, diminuée de 10 %,  par un essai effectué par un laboratoire 
indépendant et accrédité selon la norme NF EN ISO/C EI 17025 par le COFRAC ou tout 
autre organisme d’accréditation signataire de l’acc ord européen multilatéral pertinent pris 
dans le cadre de la coordination européenne des org anismes d’accréditation sur la base 
des normes harmonisées EN613, EN1266, EN416-2, EN41 9-2 EN15316-4.8.  
• Pour la valeur déclarée, la valeur utilisée dans le  calcul est égale à : 
Rpn  = Min (0.8 x R pndecl , R pn utile max ), 
Rpndecl étant la valeur déclarée par le fabricant, et R pn utile max étant égale à 86%.  
• Par défaut, les valeurs indiquées dans le paragraph e 10.18 sont retenues. 
Il n’est pas modifié en fonction de la température aval. 
10.17.3.6.4.2 Puissance maximale 
La puissance maximale est la suivante : 
1000 max ×=ngen PP  (W) (1132) 
 
10.17.3.6.4.3 Calcul de l’énergie fournie par le gé nérateur 
Le calcul est identique à celui des chaudières fiou l ou gaz (voir 10.17.3.6.1.3). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
691 10.17.3.6.4.4 Pertes et rendement réel 
Il n’y a pas de décomposition du calcul selon la ch arge. 
Les pertes s’expriment par la formule suivante : 
 R.Q .  PCSI R -  100 f    Q
Pn fouact Pn 
maj PPCSI .x 

= (W) 
 (1133) 
Où : 
fmaj  est un coefficient de majoration qui tient compte d u fait que les radiateurs fonctionnent en 
moyenne à une puissance inférieure à leur puissance  nominale. Cette majoration est liée aux 
pertes par balayage et à la diminution du rendement  de combustion.  
Pour les radiateurs gaz, il est donné en fonction d e la présence ou non d’un ventilateur de 
combustion et du mode d’évacuation des fumées : 
Ventilateur côté combustion Évacuation des fumées  fmaj  
Oui Tout type 1,02 
Non Par micro ventouse 1,04 
Non Par une cheminée 1,06 
Tableau 126: Coefficient de majoration des pertes pou r les radiateurs gaz 
Pour les tubes et panneaux rayonnants, il est donné  ci-dessous: 
Type de générateur fmaj  
Panneaux radiants 1,00 
Tubes radiants 1,06 
Tableau 127: Coefficient de majoration des pertes pou r les générateurs radiants. 
 
Le rendement se déduit dans tous les cas du calcul des pertes, lui-même fonction du rendement à 
pleine charge : 
ηeff_%  = PCSI 100  QQ 
fouact fouact ××+Px Q (%) (1134)  
10.17.3.6.5 Débit calorifique  sur PCI 
Pour l’ensemble des générateurs, le débit calorifiq ue sur PCI au point de fonctionnement est 
donné par : 
100 
%_×=
eff fouact 
consact QQη  (Wh)   (1135)  
Ce débit calorifique correspond à la consommation é nergétique en mode chauffage au pas de 
temps considéré. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
692 10.17.3.6.6 Consommations des auxiliaires de généra tion W aux,pro  
Le calcul des auxiliaires de génération est commun à tous les types de générateurs. 
Ne sont considérés comme auxiliaires propres que le s auxiliaires nécessaires à la génération 
(exemple : ventilateur de combustion, pompes fioul,  ventilateur d’extraction, etc). Les pompes de 
circulation, même si elles servent aussi à mainteni r un débit nominal dans le générateur, sont 
prises en compte dans le calcul des pertes de distr ibution. 
La consommation minimale est la consommation de vei lle à charge nulle, et elle est considérée 
proportionnelle à la puissance utile: 
]) ( [, arg _ veille veille nom aux ech dispo puis auxact WW W R W +− × × = τ   (Wh) (1136)  
Des valeurs par défaut de puissances sont données d ans la fiche C_GEN_Performances par 
défaut des générateurs à combustion . 
10.17.3.7 Fonctionnement en ECS (id fonction  = 3 et Q req  > 0) 
Pour un générateur à combustion, on considère que l a demande en ECS est prioritaire sur celle en 
chauffage. Le générateur est de ce fait appelé en p remier lieu en ECS avant d’en déduire l’énergie 
disponible pour le chauffage. 
On considère une production d’ECS intermittente : l e générateur fonctionne à pleine charge sur un 
temps de fonctionnement Rfonctecs  inférieur ou égal à l’heure.  
10.17.3.7.1  Rendement et puissance maximale 
En fonctionnement intermittent, le rendement utilis é est le rendement à pleine charge : 
• Pour les chaudières gaz et fioul  : le rendement est pris égal à teta pn R_, tel que calculé 
dans la formule (1110 ) du paragraphe  Rendements à charge intermédiaire et à pleine 
charge pour une chaudière gaz ou fioul 10.17.3.6.1.1 . 
teta pn eff R_ %_=η   (%) (1137)  
1000 _ max ××=teta pn 
pn ngen RRPP
  (W) 
 (1138) 
 
• Pour les chaudières bois, on retient le rendement Pn R tel que décrit dans le paragraphe 
10.17.3.6.2.1 
 
• Pour les accumulateurs  gaz ou les chauffe-eau gaz, on retient le rendemen t R pn  .La 
méthode de calcul offre deux alternatives dans la d éfinition des valeurs de rendement : 
• La saisie directe de la valeur certifiée par un org anisme indépendant accrédité selon la 
norme NF EN 45011 par le COFRAC ou tout autre organ isme d’accréditation signataire 
de l’accord européen multilatéral pertinent pris da ns le cadre de la coordination 
européenne des organismes d’accréditation, sur la b ase des normes harmonisées 
EN89, EN26. 
• Par défaut, les valeurs indiquées dans le paragraph e 10.18 sont retenues. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
693 pn eff R=%_η   (%) (1139)  
ngen PP=max 
    (W) 
 (1140) 
10.17.3.7.2 Calcul de l’énergie fournie par le géné rateur 
On définit la demande en énergie associée à un des générateurs de l’ensemble de Rdim 
générateurs identiques : 
dim RQ
Qreq 
reqact =        (Wh)  (1145) 
 
L’énergie fournie dépend du ratio de puissance disp onible, dépendant d’un éventuel 
fonctionnement en ECS au pas de temps actuel : 
Qfouact  = MIN(Q reqact , P max )  (Wh)  (1146) 
Le taux de charge du générateur est calculé de la m anière suivant : 
τcharge =
max PQfouact  (3) (1147) 
10.17.3.7.3 Temps de fonctionnement en ECS 
L’appareil fonctionne à puissance maximale Pmax  pendant une durée Rfonctecs , égale au taux de 
charge du générateur. 
ech fonctecs Rarg τ= (3) (1148) 
 
10.17.3.7.4 Pertes du générateur 
Les pertes du générateur pendant son temps de fonct ionnement sont les pertes à pleine charge. 
Les pertes à l’arrêt sont calculées de la même mani ère que pour les différents générateurs en 
chauffage (voir 10.17.3.5 ou 10.17.3.8). 
 
Les pertes totales sont donc les suivantes : 
0 _
%_%_
PX ). 1 .( ) 100 .(  QP fonctecs seule ECS 
eff fouact eff 
fonctecs QR id PCSI Q
PCSI R − +××− =ηη (1149) 
10.17.3.7.5 Consommation du générateur en ECS 
La consommation d’énergie du générateur est la somm e de l’énergie fournie et des pertes totales : 
PX consact Q  Q +=fouact Q  (Wh)  (1150) 
   Méthode de calcul Th7BCE 2012 
694  
10.17.3.7.6 Consommations d’auxiliaires 
La consommation des auxiliaires correspond à un fon ctionnement nominal au prorata de la 
demande : 
veille fonctecs seule ECS nom aux fonctecs auxact WR id W R W ). 1.( _ , − + × =   (Wh) (1151)  
10.17.3.8 Générateur à l’arrêt (Q req  = 0 Wh) 
Les pertes et consommations du générateur à l’arrêt  dépendent du fonctionnement au pas de 
temps précédent. 
Qfouact  = 0 (Wh)  (1152) 
Qrest  = 0            (Wh)  (1153) 
τcharge  = 0            (Wh) (1154) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
695 10.17.3.8.1 Pertes et consommations à l’arrêt en ch auffage 
Le générateur peut présenter des pertes au cours de s pas de temps d’arrêt s’il est connecté de 
manière permanente à sa génération (cas avec priori té). Dans tous les cas, on considère qu’il a 
des pertes sur le pas de temps complet suivant l’ar rêt. Pour respecter le fait que ces pertes 
(correspondant à l’énergie nécessaire pour monter l a chaudière en température) se sont traduites 
par une consommation à un moment donnée, les pertes  donnent lieu à une consommation consact Q 
non-nulle. 
• Cas d’un générateur raccordé en permanence à la gén ération (gestion avec priorité 
uniquement) : id raccord_gnr = 0  
Si 0) 1(_ >−h id fonctionne a  ou 1_<dispo puis R , alors, 
)Q;Q(. QP0 P0 _ PX prev dispo puis MAX R=  (Wh)  
Sinon, 
P0 _ PX Q . Qdispo puis R=  (Wh) (1155) 
consact Q = PX Q (Wh)  (1156) 
0%_=eff η  (Wh)  (1157) 
 
• Cas d’un générateur isolé hydrauliquement de la gén ération: id raccord_gnr = 1 : le générateur 
n’a de pertes que si il a fonctionné au pas de temp s précédent, ou au pas de temps actuel 
en ECS ( 1_<dispo puis R ).  
Si 1) 1(_ =−h id fonctionne a  ou 1_<dispo puis R , alors, 
P0prev _ PX Q . Qdispo puis R=  (Wh) 
Sinon, si 3) 1(_ =−h id fonctionne a , alors, 
P0prev PX Q). 1( Q − = hRfonctecs  (Wh)  
Sinon, 
0QPX = (Wh)  (1158) 
PX consact QQ= (Wh) (1159) 
0%_=eff η  (1160) 
 
La consommation d’auxiliaires est quant à elle égal e à la consommation en mode veille et ce dans 
tous les cas : 
veille _W. Wdispo puis auxact R=  (Wh) (1161) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
696 10.17.3.8.2 Pertes, consommations et auxiliaires à l’arrêt en ECS 
Le générateur peut présenter des pertes au cours de s pas de temps d’arrêt s’il est connecté de 
manière permanente à sa génération (cas avec priori té). Dans le cas d’un générateur mixte 
chauffage/ECS, les pertes à l’arrêt ne sont comptab ilisées qu’en chauffage sur la saison de 
chauffe. En dehors de cette dernière, elles sont co mptabilisées en ECS. 
• Cas d’un générateur raccordé en permanence à la gén ération (gestion avec priorité 
uniquement) : id raccord_gnr = 0  
 
Si iECS_seule =1, alors,  
Si 0) 1(_ >−h id fonctionne a , alors, 
)Q;Q( QP0 P0 PX prev MAX =  (Wh)  
Sinon, 
P0 PX QQ= (Wh) (1162) 
consact Q = PX Q (Wh)  (1163) 
0%_=eff η  (Wh)  (1164) 
 
• Cas d’un générateur isolé hydrauliquement de la gén ération: id raccord_gnr = 1 : le générateur 
n’a de pertes que si il a fonctionné au pas de temp s précédent, ou au pas de temps actuel 
en ECS ( 1_<dispo puis R ). 
 
Si iECS_seule =1, alors,  
Si 0) 1(_ >−h id fonctionne a , alors, 
prev fonctecs hRP0 PX Q). 1( Q − =  (Wh)  
Sinon, 
0QPX = (Wh)  (1165) 
PX consact QQ= (Wh) (1166) 
0%_=eff η  (1167) 
 
La consommation d’auxiliaires est quant à elle égal e à la consommation en mode veille. Elle n’est 
calculée que pour un générateur ne faisant que l’EC S (ou mixte hors période de chauffage). Pour 
les générateurs mixtes en période de chauffage, ell e est comptabilisée sur le poste chauffage. 
Si iECS_seule =1, alors,  
veille W W=auxact  (Wh) (1168) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
697 10.17.3.9 Calcul des flux thermiques vers l’ambianc e chauffée 
Une partie des pertes et consommations d’auxiliaire s du générateur peuvent donner lieu à des flux 
thermiques récupérables. Seules les pertes par les parois des générateurs sont considérées 
comme émises dans l’ambiance de la génération. Les pertes par les parois ne représentent pas la 
totalité des pertes à l’arrêt. A charge nulle, la p art des pertes par les parois est notée p_ Qp.g_arret : sa 
valeur dépend des propriétés du générateur définies  au travers de id pertes_parois . 
id pertes_parois  Propriété du générateur associée p_ Qp.g_arret  
1 Absence de ventilateur ou autre dispositif de circu lation d'air ou 
de produit de combustion dans le circuit de combust ion 0,50 
2 Présence de ventilateur ou autre dispositif de circ ulation d'air ou 
de produit de combustion dans le circuit de combust ion 0,75 
3 Présence de clapet sur le conduit de fumées 1 
Tableau 128 : Pertes par les parois du générateur à l’a rrêt en fonction des propriétés 
du générateur 
Conventionnellement, pour les appareils gaz ou fiou l, à charge non-nulle, on considère que les 
pertes par les parois représentent 30%  des pertes totales. Pour les chaudières bois, ce r atio est 
pris égal à 25% . Si le générateur se trouve hors volume chauffé, l e flux vers le volume chauffé est 
nul. 
Propriétés du générateur associé p_ Qp.g_fonct  
Chaudières bois (id _type  =400) 0,25 
Tout autre type de générateur 0,30 
Tableau 129 : Part des pertes par les parois du géné rateur en fonctionnement 
Au final, pour un générateur : 
 
Si 0)(_ >h id fonctionne a , alors, 
)W Q(___ _ auxact fonct gQp PX gen pos threact p id + ×× =φ  
Sinon,  
)W Q(___ _ auxact arret gQp PX gen pos threact p id + ×× =φ  (Wh) (1169) 
10.17.3.10 Calcul du Q p0prev  
Si 0>req Q, alors, 
P0 P0prev Q Q=
 (1170) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
698 10.17.3.11 Calcul des sorties 
La consommation en énergie finale du générateur est  insérée dans la case correspondant à 
l’usage (chauffage, refroidissement et/ou ECS) et a u type d’énergie. 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: 
Electricité  60: 
Réseau 
1 : Chauffage Qcef(1;10)  Qcef(1;20)  …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10)  …     
3 : ECS …     … 
Tableau 130: Matrice des consommations en énergies fi nales {Q cef (po;én)  (h)} 
La consommation totale dans le cas d’un ensemble de  générateurs identiques est : 
dim RQQconsact cons ×=   (Wh)  (1171)  
dim , RW Wauxact pro aux ×=
 (1172) 
Qcef(idfonction;id_engen)   = Qcons 
 
Puis, faire :  
Qcef(idfonction;50) = Q cef(idfonction;50)    + W aux,pro 
 (1173) 
 
L’énergie totale fournie par l’ensemble des générat eurs identiques est : 
dim R QQfousact fou ×=  (Wh)  (1174) 
Les pertes thermiques vers l’ambiance sont ramenées  au nombre total de générateurs à 
combustion identiques : 
threact vc Rφ φ ×=dim  (Wh) (1175) 
L’énergie restant à fournir est la suivante: 
fou req rest QQQ −=            (Wh)  (1176) 
 
Pour finir, le rendement du générateur est converti  en réel : 
100 %_eff 
eff ηη= (3) (1177) 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
699 10.18 C_GEN_PERFORMANCE_COMBUSTION_par_défaut  
10.18.1 I NTRODUCTION  
Ce composant a pour objectif de décrire les perform ances thermiques des générateurs lorsque 
celles-ci ne sont pas connues. Nous utilisons alors  des valeurs par défaut, qui sont alors les 
valeurs minimales indiquées dans les normes. 
10.18.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 131  donne la nomenclature des différentes variables. 
Entrées du composant 
 Nom  Description Unité     
 Type_gen Type du générateur     
 Pn Puissance nominale du générateur kW    
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom  Description Unité  Min  Max  Conv.  
 A Coefficient de l’équation du rendement  Rpn g 0 100  
 B Coefficient de l’équation du rendement Rpn g 0 1 0  
 C Coefficient  de l’équation du rendement Rpint g 0 100  
 D Coefficient  de l’équation du rendement Rpint g 0 10  
 E Coefficient de l’équation des pertes à charge 
nulle g 0 10  
 F Coefficient de l’équation de pertes à charge 
nulle g g1 1  
 G Coefficient de l’équation des puissances 
d’auxiliaires g 0 100  
 H Coefficient de l’équation des puissances 
d’auxiliaires g 0 100  
 C5 Coefficient de l’équation pour les pertes à 
charge nulle des chaudières bois g 0 10  
 C6 Coefficient de l’équation pour pertes à charge 
nulle des chaudières bois g g1 0  
Sorties 
 Nom  Description Unité     
 Rpn Rendement sur PCI du générateur à 100% de 
charge g     
 Rpint Rendement sur PCI du génrateur à 30% de 
charge g    
 Paux Puissance des auxiliaires (hors chaudières au 
gaz ou au fioul). kW    
 QP30 Pertes thermiques du générateur à charge null e W    
Tableau 131 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
700 10.18.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
En l’absence de connaissances sur les produits, on utilisera les valeurs données dans les tableaux 
suivants ; il est possible, si on ne connaît que ce rtaines valeurs pour un produit donné, d’utiliser 
ces valeurs et d’utiliser les valeurs par défaut po ur les caractéristiques inconnues. 
Les pénalités pour non-certification ne s’appliquen t pas aux valeurs par défaut. 
Pour les quatre variables ci-dessous les quatre tab leaux suivants fournissent les valeurs à 
introduire dans les formules de calcul.  
Les équations ( (1178 ) à (1180 ) sont valables pour l’ensemble des générateurs à c ombustion. 
L’équation (1181 )Erreur ! Source du renvoi introuvable.  n’est pas applicable aux chaudières à 
combustible gaz ou fioul. 
Dans le cas des chaudières au gaz ou au fioul, les équations (1178 ) à (1180 ) sont valables pour 
une puissance nominale inférieure ou égale à 400 kW . On conservera les valeurs pour  P n = 400 
kW si P n > 400 kW. 
Pour les générateurs d'air chaud, ces équations son t valables pour une puissance nominale 
inférieure ou égale à 300 kW. On conservera les val eurs pour P n = 300 kW si P n > 300 kW 
Pour les chaudières bois, ces équations sont valabl es pour une puissance nominale inférieure ou 
égale à 70 kW. On conservera les valeurs pour P n = 70 kW si P n > 70 kW. 
RPn = A + B . Log P n  (%) (1178) 
RPint  =  C + D . Log P n (%) (1179) 
Qp0 = P n . (E + F . Log P n)/100  (kW)   (1180) 
Paux  = G + H . P n       (W)   (1181) 
Où : 
Pn est exprimée en kW 
Paux  = puissance des auxiliaires de la génération (hors  chaudières au gaz ou au fioul). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
701  
Libellé RPn   RPint   
Ntype_gen A B C D 
Chaudières au gaz  
ou au fioul     
Chaudière standard.  84 2 80 3 
Chaudière basse température  87,5 1,5 87,5 1,5 
Chaudière condensation.  91 1 97 1 
Chaudières bois     
Classe 5 85 2 81.5 3 
Classe 4 80 2 77 3 
Classe 3 67 6 68 6 
Classe 2 57 6 58 6 
Classe 1 47 6 48 6 
Radiateurs gaz     
Pn < 5 kW 80    
Pn > = 5 kW  
sans ventilateur côté combustion  82    
Pn > = 5 kW  
avec ventilateur côté combustion  84    
Chauffe-eau gaz     
Chauffe-eau gaz  
< 10 kW  82    
Chauffe-eau gaz  
> 10 kW  84    
Accumulateurs gaz     
Accumulateur gaz 84    
Accumulateur gaz  
à condensation 98    
Générateurs  
d’air chaud gaz     
Standard 84  77  
Condensation 90  83  
Tubes et panneaux radiants gaz     
Tubes radiants 85    
Panneaux radiants 90    
 
Tableau 132 : Rendements par défaut 
Les cases en grisé correspondent à des produits pou r lesquels ces valeurs ne sont pas 
nécessaires.  
 
Ntype E F 
Chaudières à combustible liquide ou gazeux 
Absence de ventilateur ou autre dispositif de 
circu lation d'air ou de produit de combustion dans le 
circuit de combustion 2,5 -0,8 
Présence de ventilateur ou autre dispositif de 
circulation d'air ou de produit de combustion dans le 
circuit de combustion 1,75 -0,55 
Autres générateurs 
Générateurs d’air chaud 1,75 -0,55 
Accumulateurs gaz appareils de plus de 200l avec 
temps demontée en température <45 mn 1,7 0 
Autres accumulateurs gaz 1,5 0 
Tableau 133 : Pertes à charge nulle par défaut Méthode de calcul Th7BCE 2012 
702 Pour les chaudières bois, les pertes à charge nulle  ne sont pas mesurées. Q P0 n’est donc pas une 
caractéristique produit 
La valeur par défaut des pertes thermiques à l’arrê t est donnée dans le projet de norme 
PrEN15316-4.7 (chaudière à chargement manuel) et la  norme EN15316-4.1 (chaudière à 
alimentation automatique) en fonction de la puissan ce de la chaudière et pour une température 
moyenne dans la chaudière de 70°C: 
( ) 6lim _5
0100 cPcPQit n n P ⋅⋅=  [kW] (1182) 
Avec : 
Pn  puissance nominale en kW ; 
Pn_limit   puissance nominale en kW; limitée à une valeur ma ximale de 400 kW. Si la puissance 
nominale est supérieure à 400 kW, cette valeur (400 kW) est adoptée dans l’Équation 22 
c5, c 6  paramètres fournis dans le tableau suivant  ci dessous. 
Type de chaudière c5 
% c6 
7 
Chaudière atmosphérique à 
biomasse à chargement manuel  8,5 –0,4 
Chaudière à biomasse assistée 
par ventilateur à chargement 
manuel 8,5 –0,4 
Chaudière à biomasse à 
chargement automatique  8 g0.28 
Tableau 134 : Paramètres de calcul des pertes à l’arr êt pour les chaudières bois 
Ntype G 
(W) H 
(W/kW)  
Chaudières bois   
Tirage naturel alimentation manuelle 0 0 
Air pulsé alimentation manuelle 73,3 0,52 
Tirage naturel alimentation automatique 0 10 
Air pulsé alimentation automatique 73,3 10,52 
Générateurs d’air chaud   
Sans ventilateur côté émission 0 4 
Avec ventilateur côté émission 0 54 
Tubes radiants   
Avec ventilateur côté émission 0 54 
Radiateurs gaz   
Par ventilateur (on compte séparément  
les ventilateurs côté combustion  
et côté émission) 40 0 
Chauffe eau gaz 0 0 
Accumulateurs gaz 0 0 
Tableau 135: Puissances d'auxiliaires par défaut 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
703 10.19 C_GEN_Systèmes de cogénération  
10.19.1 I NTRODUCTION  
Dans la présente fiche, on réalise la description d u comportement des générateurs de 
cogénération. Elle regroupe les informations relati ves aux calculs des rendements, des pertes 
thermiques, des puissances absorbées, de la consomm ation des auxiliaires et de la production 
d’électricité. 
Les générateurs traités correspondent aux catégorie s de micro-cogénération et de mini-
cogénération définies par la directive européenne 2 004/8/CE et par les plages d’abonnement du 
fournisseur d’énergie pour la micro-cogénération.  
Type de cogénération Seuils de puissance 
Mini De 36 kWe à 215 kWe 
Micro < 36 kWe 
Tableau 136 : Les catégories de cogénération en France  
Les technologies concernées regroupent les systèmes  suivants : 
• les moteurs à combustion interne  
• les moteurs Stirling  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
704 10.19.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 137  présente la nomenclature des différentes variables  du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 θaval Température de fonctionnement définie au 
niveau de la gestion/régulation de la 
génération. °C    
 θamb (h) Température d’ambiance du lieu où se 
trouve le générateur. °C    
 Qreq  Demande en énergie transmise au 
générateur via la gestion/régulation de la 
génération. Wh    
 id fonction  Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req  ( 1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multigfonctions. Ent    
 Rpuis_dispo  Temps de fonctionnement à charge 
maximale potentiellement disponible. Réel    
 iECS_seule Indicateur de production ECS seule. Bool    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
id type  Type du générateur. Ent 1 1000 g 
id fougen Fonction du générateur   Ent 1 5 g 
id engen  Energie principale  du générateur. Ent 10 69 g 
id app_inte Indicateur d’appoint intégré. 
0 : Appoint séparé. 
1 : Appoint intégré.  Bool 0 1  
Pngen  Puissance utile nominale du système de 
cogénération, appoint intégré inclus. kW 0 +∞ g 
Wveille  Consommation électrique à charge nulle Wh 0 +∞ g 
Waux,nom  Consommation électrique à la puissance 
nominale Wh 0 +∞ g 
Qpo30  Pertes à l’arrêt mesurées ou par défaut Wh 0 +∞ g 
Rpn  Rendement PCI à la puissance nominale % 0 150 g 
Rpint  Rendement PCI à la puissance 
intermédiaire % 0 150 g Paramètre du générateur à combustion 
Pint  Puissance utile intermédiaire du générateur kW 0 +∞  g 
Pn_th_coge  Puissance nominale du module de 
cogénération seul (hors appoint intégré). kW 0 +∞ g 
τch_activ_coge  Taux de charge limite d’activation du 
cogénérateur avec appoint séparé. Réel 0 1  
Pn_prelec  Puissance électrique produite nominale. kW 0 +∞  Cogénération 
Rprelec  Rendement de la production électrique 
pour un cycle de 30 min. % 0 100  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
705  
Ractiv_prelec Temps nécessaire pour atteindre le régime 
stationnaire de production électrique 
comprenant notamment le temps de 
démarrage. Réel 0 1  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Rdim  Ratio de dimensionnement du générateur. Réel 1 +∞  
 id raccord_gnr  Type de raccordement des générateurs 
entre eux, pour un mode de gestion avec 
priorité : 
0 : Permanent, 
1 : Avec isolement   Ent 0 1  
 id pos_gen  Position de la génération : 
1 : En volume chauffé, 
0 : Hors volume chauffé.  Ent 0 1  
Sorties 
 Nom Description Unité    
 {Q cef(fo.;en.) } Consommation en énergie finale du 
générateur, présenté sous forme de 
matrice {fonction ; type d’énergie}. Wh     
 Qcons  Puissance effectivement consommée par le 
générateur. Wh    
 Qfou  Energie totale effectivement fournie 
par le générateur. Wh    
 τcharge  Taux de charge du générateur pour le 
poste considéré. Réel    
 Waux,pro  Consommations d’auxiliaire propre au 
processus de génération. Wh    
 ηeff Rendement du générateur exprimé sous 
forme de réel. Réel    
 Qrest  Energie restant à fournir à la fin du pas de 
temps, faisant l’objet d’un report de 
demande à un autre générateur en 
séquence ou au pas de temps suivant. Wh    
 Φvc  Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises vers 
l’ambiance. Wh    
 Rfonctecs  Temps de fonctionnement du générateur 
pour la production d’ECS, à puissance 
maximale. Réel    
 Qprelec  Energie électrique produite pas l’ensemble 
des générateurs identiques. Wh    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 Voir fiche « C_Gen_Générateurs à combustion »  
 τcharge_coge  Taux de charge du module de 
cogénération seul. Réel    
 Pactiv_coge  Puissance limite d’activation du module de 
cogénération pour un appoint séparé. W    
 Qprelec_act  Energie électrique produite pas un 
générateur. Wh    
Tableau 137 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
706 10.19.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.19.3.1 Modélisation du cogénérateur et ses systè mes d’appoint 
L’objectif de ce paragraphe est de remplir les tabl eaux de performances des générateurs 
considérés. Ces tableaux regroupent les rendements,  les pertes thermiques, les consommations 
des auxiliaires et les productions d’électricité en  fonction de la charge et des températures 
moyennes. 
Deux types de systèmes de cogénération sont proposé s :  
g id app_inte  =1 : Micro-cogénérateur avec appoint intégré . Dans ce cas, le système 
comporte un module de cogénération (moteur Stirling  ou autre) et un module d’appoint 
(chaudière). Les deux modules sont alors modélisés sous la forme d’un générateur à 
combustion équivalent. On définit la puissance du m odule de cogénération seul Pn_coge,  qui 
doit être inférieure à la puissance nominale de l’e nsemble Pngen . 
g id app_inte  =0 : Système de cogénération avec appoint séparé . Seule la modélisation du 
module cogénérateur est prise en compte. On a alors  : Pn_coge = Pngen .  
10.19.3.2 Indicateur de fonctionnement du générateu r 
Cet indicateur permet de situer l’état du générateu r au pas de temps actuel. 
En appoint intégré ou en fonctionnement ECS intermi ttent, le système est en fonctionnement dès 
que la charge est non-nulle. En appoint séparé, il ne se déclenche que si la puissance moyenne 
équivalente demandée est supérieure à la puissance d’activation. Cette dernière est 
conventionnellement prise égale à 50% de la puissan ce nominale du système de cogénération. 
id a_fonctionne (h) = 0 
Si id fonction = 3 (ECS)  et Qreq  > 0 , alors,  
id a_fonctionne (h) = id fonction  
Si id fonction = 1 (chauffage)  et ( id app_inte  = 0 et  Qreq  > R puis_dispo . P activ_coge ), alors,  
id a_fonctionne (h) = id fonction  (1183) 
 
Avec : 
Pactiv_coge  = τch_activ_coge  . P ngen ,  où τch_activ_coge = 0.5 (1184) 
 
 
10.19.3.3 Modélisation de la production de chaleur 
La production de chaleur est modélisée de manière i dentique à celle d’un générateur à combustion 
au gaz, au fioul ou au bois, aussi bien en chauffag e qu’en production intermittente d’ECS. Dans le 
cas d’une cogénération avec appoint intégré, le mod ule principal et son appoint sont modélisés 
sous la forme d’un générateur équivalent : les rend ements, pertes et puissances saisies sont ceux 
de l’ensemble du système. 
Se référer aux modèles des chaudières gaz/fioul et bois dans la fiche «  C_Gen_Générateurs à 
combustion ». Méthode de calcul Th7BCE 2012 
707 10.19.3.4 Production d’électricité 
La production d’électricité est totalement asservie  aux besoins de chauffage et d’ECS, elle dépend 
directement de la consommation de chauffage et d’EC S. Elle est calculée à partir de la charge 
thermique et de la puissance absorbée. Pour le modu le de cogénération seul, la puissance 
maximale coge Pmax_  évolue en fonction de la température aval : 
1000 .___
_ max_ ×× =teta pn 
pn coge th n
dispo puis coge RRPR P  (W) (1185) 
Où :  
g Rpn  est le rendement nominal de l’ensemble à la tempér ature de mesure ( 70°C ), en %, 
g Rpnteta  est le rendement nominal corrigé pour la températu re de fonctionnement effective 
(θaval), en %,  
g Pn_th_coge , la puissance nominale thermique du module de cogé nération seul (à la 
température de mesure, soit 70°C), en kW, 
g Rpuis_dispo , le temps de fonctionnement disponible (en fraction d’heure). 
 
Soit le taux de charge du module de cogénération se ul (hors appoint intégré) : 
τcharge_coge = ) ; 1 (
max_ coge fouact 
PQMIN  (1186) 
10.19.3.4.1 Production d’électricité en mode chauff age 
La production de chaleur en chauffage est continue,  sur toute la durée de fonctionnement en 
chauffage notée dispo puis R_. La production d’électricité ne s’active alors que  si la charge est 
supérieure à une charge limite équivalente égale à prelec activ R_. 
La production électrique du module de cogénération est déterminée par l’algorithme suivant : 
Si prelec activ coge ech R_ _arg ≤ τ , alors, 
0_=act prelec Q         (Wh) 
Sinon, 
) ; 1000 (_ _ _
pn prelec 
fouact prelec n dispo puis act prelec RRQP R MIN Q × × × =       
(Wh) (1187) 
Où :  
g Ractiv_prelec  est le temps que met le générateur pour atteindre le régime stationnaire de 
production électrique, en fraction d’heure, 
g Rprelec,  est le rendement nominal de production électrique,  en %, 
g Pn_prelec est la puissance nominale de production électrique,  en kW. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
708 10.19.3.4.2 Production d’électricité en mode ECS in termittent 
La production de chaleur est intermittente : le gén érateur fonctionne à puissance nominale durant 
une durée Rfonctecs . La production d’électricité se déclenche uniqueme nt si le temps de 
fonctionnement est suffisant. Si elle s’active, on fonctionne alors en régime de production 
nominale. 
Si prelec activ coge ech R_ _arg ≤ τ , alors, 
0_=act prelec Q         (Wh) 
Sinon, 
prelec n fonctecs act prelec PhR Q_ _ )( 1000 × ×=       (Wh) (1188) 
Où : 
g Ractiv_prelec  est le temps que met le générateur pour atteindre le régime stationnaire de 
production électrique, en fraction d’heure, 
g Pn_prelec est la puissance nominale de production électrique,  en kW. 
 
10.19.3.4.3 Production totale de l’ensemble de cogé nérateurs identiques 
act prelec prelec QR Q_ dim .=       (Wh) (1189) 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
709 10.20 C_GEN_poêles et inserts  
10.20.1 I NTRODUCTION  
La présente fiche introduit les performances des po êles et inserts en tant que générateurs de 
chauffage. Elle se base sur le rendement moyen de l ’appareil déterminé 
 selon les normes associées. 
10.20.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 138  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
Qreq  Demande en énergie transmise au générateur 
via la gestion/régulation de la génération. Wh    G/ R de la 
génération  
id fonction  Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req (h) ( 1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les générateurs 
multigfonctions. Ent    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Pngen  Puissance nominale d’un appareil, déterminée 
suivant la NF EN 13240 pour les poêles, la NF 
EN 13229 pour les inserts, la NF EN 14785 
pour les appareils à granulés et la NF EN 
15250 pour les poêles à libération lente de 
chaleur  kW 0 100  g 
 ηH,sys,n  Rendement moyen déterminé suivant la norme 
NF EN 13240 pour les poêles, la NF EN 13229 
pour les inserts, la NF EN 14785 pour les 
appareils à granulés et la NF EN 15250 pour 
les poêles à libération lente de chaleur  % 0 100  g 
 Paux,vent  Puissance des auxiliaires d’un poêle ou insert 
(ventilateur). W 0 ∞+  
Paramètres d’intégration 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Rdim  Nombre de générateurs identiques. Ent 1 +∞  g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
 {Q cef(fonct.;en.) } Consommation en énergie finale du 
générateur, présenté sous forme de matrice 
{fonction ; type d’énergie}. Wh     
 Qcons  Consommation horaire du générateur en 
énergie finale. Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
710  Qfou  Energie totale effectivement fournie par le 
générateur au pas de temps h. Wh    
 τcharge  Taux de charge du générateur pour le 
poste considéré. Réel    
 Qrest  Energie restant à fournir à la fin du pas de 
temps, faisant l’objet d’un report de demande 
à un autre générateur en séquence ou au pas 
de temps suivant. Wh    
 Φvc  Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises vers 
l’ambiance chauffée. Wh    
 Waux,pro  Consommations d’auxiliaire au pas de temps h. Wh    
 ηeff COP, EER ou rendement du générateur. Réel    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 QH,sys,is,100  Pertes du l’appareil de chauffage à puissance 
nominale. Wh    
 QH,sys,is,0  Pertes du l’appareil de chauffage à charge 
nulle. Wh    
 Qreqact  Puissance requise au niveau du générateur, en 
tenant compte de R dim . Wh    
 Qfouact  Energie totale fournie par le générateur. Wh    
 Φthrecact  Pertes thermiques effectives du générateur 
vers l’ambiance au pas de temps h. Wh    
Tableau 138 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
711 10.20.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.20.3.1 Paramétrage 
Les appareils de chauffage au bois de type poêles e t inserts correspondent au type 401 . Ils ne 
peuvent avoir qu’un rôle de chauffage ( id fougen  =1). 
10.20.3.1.1.1 Energie fournie par le générateur 
L’énergie requise pour un poêle ou insert est la su ivante : 
dim RQQreq 
reqact =  (Wh)  (1190) 
L’énergie fournie est limitée par la puissance nomi nale de l’appareil au bois : 
 ).1000 ;(ngen reqact fouact P QMIN Q=  (Wh)  (1191) 
10.20.3.1.2 Calcul du taux de charge 
La modélisation se base sur un fonctionnement du po êle ou insert en régime nominal pendant une 
durée proportionnelle au taux de charge : 
τcharge =
ngen fouact 
PQ
.1000  (1192) 
10.20.3.2 Calculs des pertes de l’appareil de chauf fage 
Les pertes pour deux niveaux de charge différents s ont exprimées une seule fois pour toute la 
simulation : 
• Les pertes à 100 % de charge, 100 ,,,ls sys HQ : 
ngen 
nsys Hnsys H
ls sys H P Q .) 100 (
,,,,
100 ,,,ηη−=
    (Wh)  (1193) 
 
Avec : 
o gen nP, : Puissance déterminée suivant la NF EN 13240 pour  les poêles, la NF EN 
13229 pour les inserts et la NF EN 14785 pour les a ppareils à granulés et la NF EN 
15250 pour les poêles à libération lente de chaleur . 
o nsys H,,η  : Rendement moyen déterminé suivant la norme NF EN 13240 pour les 
poêles, la NF EN 13229 pour les inserts, la NF EN 1 4785 pour les appareils à 
granulés et la NF EN 15250 pour les poêles à libéra tion lente de chaleur. 
• Les pertes à 0 % de charge, 0 ,,,ls sys HQ, considérées nulles : 
00 ,,,=ls sys HQ  (Wh)  (1194) 
En considérant que l’appareil au bois fonctionne un  temps équivalent au taux de charge à 
puissance nominale, le calcul horaire des pertes du  générateur est le suivant : 
0 ,,, arg 100 ,,, arg ) 1 (ls sys H ech ls sys Hech threact Q Q ×−+ ×= τ τφ (Wh) (1195) 
10.20.3.3 Calcul de la consommation de l’appareil d e chauffage 
threact fouact consact Q Q φ+= (Wh) (1196) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
712 10.20.3.4 Calculs des sorties 
10.20.3.4.1 Energie consommée et fournie 
fouact fou QRQ .dim =   (Wh) (1197) 
consact cons QRQ .dim =   (Wh) (1198) 
10.20.3.4.2 Calculs de la consommation d’auxiliaire  de l’appareil de chauffage 
L’appareil de chauffage au bois fonctionne un temps  en fraction d’heure correspondant au taux de 
charge. On considère qu’il n’y a pas de consommatio ns hors fonctionnement : 
vent aux ech pro aux P R W, arg dim , ..τ=
  (Wh) (1199) 
10.20.3.4.3 Calcul des pertes vers l’ambiance chauf fée 
L’ensemble de l’énergie fournie par l’appareil de c hauffage au bois est compris dans l’énergie 
fournie. Les pertes calculées threact φ calculées précédemment sont intégralement perdues :  
 0=vc φ (Wh) (1200) 
10.20.3.4.4 Calcul de l’efficacité de l’appareil de  chauffage  
consact fouact 
eff QQ=η
   (1201) 
10.20.3.4.5 Calcul de l’énergie reportée 
fou req rest QQQ −=
 (Wh) (1202) 
10.20.3.5 Matrice des consommations du générateur 
La consommation en énergie finale du générateur est  insérée dans la case correspondant à 
l’usage (chauffage) et au type d’énergie «40 : Bois» .  La consommation des auxiliaires doit 
également être ajouté à la matrice (type d’énergie «50 : Electricité» ). 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: 
Electricité  60: 
Réseau 
1 : Chauffage Qcef(1;10)  Qcef(1;20)  …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10)  …     
3 : ECS …     … 
Tableau 140 : Matrice des consommations en énergies fi nales {Qcef(po;en)} 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
713 10.21 C_GEN_THERMODYNAMIQUE_Elec  
10.21.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche permet de calculer les performances des  systèmes thermodynamiques à compression 
électrique en fonctionnement chauffage, en fonction nement ECS et en fonctionnement 
refroidissement. 
Pour la production d’ECS, les machines comportent o bligatoirement un ballon de stockage. 
Elle permet de représenter plusieurs machines ident iques fonctionnant dans le même mode. 
En fonction de la puissance requise par l'émetteur ou par le réseau de distribution les valeurs 
calculées sont : 
• Puissance absorbée  
• COP (ou EER) 
• Puissance des auxiliaires 
• Pertes thermiques récupérables pour la fonction non  principale 
Le calcul pour une machine est mené en deux étapes : 
1. calcul en fonctionnement à pleine charge en cond itions non nominales des températures 
de sources, 
2. prise en compte de la charge partielle. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
714 10.21.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 141 suivant donne la nomenclature des di fférentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
θamont (
h) température de la source amont  °C    s 
 
a
m
o
n
t θaval (h)  température de la source aval (vers les émetteurs o u 
les ballons) °C    
 Qreq (h) énergie requise par le réseau W    
 Id fonctio 
n mode de fonctionnement : 
1 : chauffage 
2 : refroidissement 
3 : ECS entier    
 Pfou_ so 
urce_amo 
nt_maxi  Puissance maximale disponible par les machines sur air 
extrait W    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
  Pour une machine     
 Idfoug 
en Type de générateur : 
Chauffage = 1, froid = 2, ECS = 3     
 Cat_ge 
n Catégorie de générateur :  
503 PAC à compression électrique 
 entier g g  
 Syst_T 
hermo 
_FR Liste des systèmes thermodynamiques en 
fonctionnement refroidissement : 
1 : refroidisseurs air extérieur / eau 
2 : refroidisseurs air extérieur / air recyclé 
3 : refroidisseurs air extrait / air neuf 
4 : refroidisseurs eau / eau et eau glycolée / eau 
5 : refroidisseurs eau / air et eau de boucle / air  
recyclé 
6 : refroidisseurs eau de nappe / air recyclé 
 entier 1 g g 
 Syst_T 
hermo 
_CH Liste des systèmes thermodynamiques en 
fonctionnement chauffage : 
1 : PAC air extérieur/ eau 
2 : PAC air extérieur / air recyclé 
3 : PAC air extrait / air neuf 
4/ PAC eau de nappe / eau 
5 : PAC eau glycolée / eau  
6 : PAC eau de nappe / air recyclé 
7 : PAC eau de boucle / air recyclé 
 entier 1 g g 
 Syst_T 
hermo 
_ECS Liste des systèmes thermodynamiques en 
fonctionnement ECS : 
1 : PAC air extérieur / eau 
2 : PAC air extrait / eau 
3 : PAC air ambiant / eau 
4 : PAC eau de nappe / eau entier 1 g g 
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
715  Fonc_c 
ompr 1 : Fonctionnement en mode continu du compresseur 
ou en cycles marche arrêt 
2 : Fonctionnement en cycles marche arrêt du 
compresseur entier 1 2 g 
 {ValCO 
P(Icol,I 
lign)} matrice des performances en mode chauffage (COP) 
selon les températures amont et aval g g g g 
 {ValEE 
R(Icol, 
Ilign)} matrice des performances en mode refroidissement 
(EER) selon les températures amont et aval g g g g 
 {ValEC 
S(Icol, 
Ilign)} matrice des performances en mode ECS selon les 
températures amont et aval g g g g 
 {ValPa 
bs(icol, 
Ilign)} matrice des puissances absorbées selon les 
températures amont et aval g g g g 
 {ValCO 
R(Icol, 
Ilign)} matrice de correction des performances justifiées 
entrées sous forme de matrice g g g g 
 ValCOP 
_pivot valeur pivot déclarée des machines en mode chauffag e 
lorsqu’il n’y a pas de performance certifiée ou jus tifiée. g g g g 
 ValEER 
_pivot valeur pivot déclarée des machines en mode 
refroidissement lorsqu’il n’y a pas de performance 
certifiée ou justifiée. g g g g 
 ValECS 
_pivot valeur pivot déclarée des machines en mode ECS 
lorsqu’il n’y a pas de performance certifiée ou jus tifiée. g g g g 
 ValPab 
s_pivot  valeur pivot déclarée de puissance lorsqu’il n’y a pas de 
performance certifiée ou justifiée. g g g g 
       
 Statut 
_donn 
ees 1 : il existe des valeurs de performance certifiées  ou 
mesurées 
2 : il n’existe aucune valeur certifiée ou mesurée entier 1 g g 
 statut_ 
valeur 
_pivot 1 : valeur déclarée 
2 : valeur par défaut entier 1 g g 
 Theta_ 
max _av  température maximale aval en mode chaud au delà de 
laquelle la machine ne peut fonctionner  °C g g g 
 Theta_ 
min _am  température minimale amont en mode chaud en 
dessous  de laquelle la machine ne peut fonctionner   °C g g g 
 Theta_ 
min _av  température minimale aval en mode froid engdessous 
de laquelle la machine ne peut fonctionner  °C g g g 
 Theta_ 
max _am  température maximale amont en mode froid augdessus  
de laquelle la machine ne peut fonctionner  °C g g g 
 Lim_Th 
eta 0 = pas de limite 
1= limite sur l’une ou  l’autre des températures de 
source 
2 = limite sur l’une et  l’autre des températures de 
source entier 1 g g 
       
 Ccp LRco 
ntmin  coefficient de correction de la performance pour un  
taux de charge égal à LR contmin      
 LR contmi 
n Taux minimal de charge en fonctionnement continu. ( = 
1 si machine tout ou ien) g g 1 g 
 Deq durée équivalente liée aux irréversibilités minut 
es 0 g g 
 Taux part de la puissance électrique des auxiliaires dan s la 
puissance électrique totale entier 0 1  
       
 Idenge 
n Identificateur de l'énergie principale (gaz(=10), 
fuel(=20), charbon(=30) bois(=40) électricité(=50),   
réseau(=60) entier 10 69 50 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
716  IdFluid 
e_aval identificateur du fluide aval :  
1 eau, 2 air     
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Typo_e 
metteu 
r Inertie du système de distribution en fonction des 
émetteurs en chauffage, en refroidissement et pour la 
production d’ECS : 
1 : forte : plancher ou plafond intégré au bâti, 
2 : moyenne : radiateur, plafond d’inertie moyenne,  
3 : légère : VCV, plancher et plafond d’inertie fai ble, 
4 : très légère : systèmes à air, 
5 : production d’ECS. g 1 5 g 
 Rdim  Nombre de machines identiques dans le même mode en tier 1 g  
Sorties 
 Nom Description Unité    
 Pfou_( 
h) Energie totale effectivement fournie par le générat eur 
au pas de temps h. Wh    
 Qrest(h)  Energie restant à fournir à la fin du pas de temps,  
faisant l’objet d’un report de demande à un autre 
générateur en séquence ou au pas de temps suivant. Wh    
 {Q cef(fo 
nct.;en.) 
(h)}  Consommation en énergie finale du générateur, 
présenté sous forme de matrice {fonction ; type 
d’énergie}. 
Les lignes correspondent aux différents postes (6),  les 
colonnes aux différentes sources d’énergie (6). Wh     
 Idalert 
e1(h) Alerte pour conditions de  fonctionnement hors limi te 
de puissance court terme entier    
 Waux,pro 
(h) consommation des auxiliaires au pas h W    
 ηeff (h)  COP, EER ou rendement du générateur. Réel    
 τcharge  taux de charge du générateur Réel    
 Φrejet  Rejet du générateur thermodynamique au pas de 
temps h (valeur positive en refroidissement). Wh    
 Pfou _p 
c_brut (h 
) Puissance maximale, non compris les limites de 
fonctionnement, que peut fournir le générateur dans  
les conditions de températures amont et aval au pas  de 
temps h. W    
 Pabs _pc 
(h) Puissance absorbée à pleine charge aux conditions n on 
nominales réel    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
  Pour une machine     
 Val_uti 
l_max valeur maximale de la performance pour la valeur pi vot 
d’une machine lorsqu’il n’y a pas de valeurs certif iées 
ou justifiées. 
si Idf onction  = 1 (chauffage) 
Syst_Thermo_CH = 
1 : Val_util_max = 3,5 
2 : Val_util_max = 3,5 
3 : Val_util_max = 2,5 
4 : Val_util_max = 4,7 
5 : Val_util_max = 3,7 
6 : Val_util_max = 3,5 
7 : Val_util_max = 4 g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
717 si Idf onction  = 2 (refroidissement) 
Syst_Thermo_FR 
1 : Val_util_max = 2,5 
2 : Val_util_max = 2,7 
3 : Val_util_max = 2,7 
4 : Val_util_max = 3,7 
5 : Val_util_max = 2,7 
6 : Val_util_max = 3,7 
si Idf onction  = 3 (ECS) 
Syst_Thermo_ECS = 
1 : Val_util_max = 2,7 
2 : Val_util_max = 3,2 
3 : Val_util_max = 3,1 
4 : Val_util_max = 3,7 
 Cnnav _
Pabs (t1, 
t2) Coefficient de correction de la puissance à pleine 
charge en fonction de la température aval réel    
 Cnnam 
_Pabs (t1 
, t2) Coefficient de correction de la puissance à pleine 
charge en fonction de la température amont réel    
 Cnnav _
COP (t1, 
t2) Coefficient de correction de la performance à plein e 
charge en fonction de la température aval en mode 
chaud réel    
 Cnnam 
_COP (t1, 
t2) Coefficient de correction de la performance à plein e 
charge en fonction de la température amont en mode 
chaud réel    
 Cnnav _
EER (t1, 
t2) Coefficient de correction de la performance à plein e 
charge en fonction de la température aval en mode 
froid réel    
 Cnnam 
_EER (t1, 
t2) Coefficient de correction de la performance à plein e 
charge en fonction de la température amont en mode 
froid réel    
       
 Val θamo 
nt (i θamo 
nt ) température amont °C    
 Val θaval 
(i θaval ) température aval °C    
 Nθamont  Nombre de températures amont entier    
 Nθaval  Nombre de températures aval entier    
       
 iθam 1 
iθam 2 variables intermédiaires du calcul de la performanc e à 
pleine charge à partir des matrices de performance entier    
 θam 1 variable intermédiaire du calcul de la performance à 
pleine charge à partir des matrices de performance °C    
 θam 2 variable intermédiaire du calcul de la performance à 
pleine charge à partir des matrices de performance °C    
 iθav 1 
iθav 2 variables intermédiaires du calcul de la performanc e à 
pleine charge à partir des matrices de performance entier    
 θav 1 variable intermédiaire du calcul de la performance à 
pleine charge à partir des matrices de performance °C    
 θav 2 variable intermédiaire du calcul de la performance à 
pleine charge à partir des matrices de performance °C    
 Cθam (h)  coefficient d’interpolation pour le calcul de la 
performance à pleine charge à partir des matrices d e 
performance réel    
 Cθav (h) coefficient d’interpolation pour le calcul de la 
performance à pleine charge à partir des matrices d e 
performance réel    
 COP_p 
c(h) COP à pleine charge aux conditions non nominales ré el    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
718  EER_p 
c(h) EER à pleine charge aux conditions non nominales ré el    
 Pfou_pc  Puissance maximale que peut fournir le générateur 
dans les conditions de températures amont et aval a u 
pas de temps h. W    
 Pfou_pc_ 
brut  Puissance maximale que peut fournir le générateur 
dans les conditions de températures amont et aval a u 
pas de temps h. W    
 Pfou _LR  puissance fournie à charge partielle W    
 LR taux de charge réel    
 pc en indice signifie à pleine puissance g    
 net en indice signifie hors auxiliaires g    
 contmi 
n en indice signifie pour le taux minimal de charge e n 
fonctionnement continu du compresseur g    
 Ccp correction de la performance en fonction de la charge réel    
 Pcomp puissance appelée par le compresseur W    
 Paux puissance appelée par les auxiliaires W    
 Pcons puissance appelée par la machine W    
 Pcomp 
ma puissance appelée à cause des irréversibilités W    
 cycl en indice signifie en fonctionnement discontinu (ma rche 
arrêt)     
       
 ValCOP 
_pivot 
_inter intermédiaire de correction des valeurs pivot en mo de 
chauffage. On a aussi ValEER_pivot_inter, 
ValECS_pivot_inter respectivement pour les mode 
refroidissement et ECS     
 Qreq act  Energie requise pour une machine W    
 Qrest ac 
t Energie restant à fournir à la fin du pas de temps,  
faisant l’objet d’un report de demande à un autre 
générateur en séquence ou au pas de temps suivant, 
pour un générateur. Wh    
 Dfou0 durée de fonctionnement à charge tendant vers  0 minut 
es    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 Cpa  Chaleur massique de l’air J/K/k 
g   1006 
       
Tableau 141 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
719 10.21.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
La modélisation du fonctionnement passe par deux ét apes : 
1) Le fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales de sources, 
2) Le fonctionnement à charge partielle ou nulle. 
10.21.3.1 Généralités 
Le COP, l’EER (efficacité frigorifique) et la puiss ance absorbée à pleine charge sont renseignés à 
l’aide de matrices en fonction des températures à l ’amont et à l’aval de la machine. Ces 
températures dépendent du type de machine et du mod e de fonctionnement. 
Les matrices sont remplies une fois en début de cal cul. 
Au cours du calcul, c'est-à-dire à chaque pas de te mps, le COP et l’EER à pleine charge aux 
températures réelles des sources amont et aval sont  obtenus par interpolation linéaire par rapport 
aux températures de référence amont et aval définie s par technologie dans les matrices. 
La puissance absorbée à pleine charge est obtenue p ar interpolation linéaire par rapport aux 
mêmes températures. 
• Pour le COP et pour l’EER 
Chaque matrice est construite autour d’une ‘valeur pivot’, valeur correspondant aux conditions 
nominales de sources. 
La valeur pivot est issue de données : 
g certifiées : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée par un organisme 
indépendant accrédité selon la norme NF EN 45011 pa r le COFRAC ou tout autre 
organisme d’accréditation signataire de l’accord eu ropéen multilatéral pertinent pris dans le 
cadre de la coordination européenne des organismes d’accréditation, sur la base des 
normes définies dans le Tableau 142, 
g justifiées par un essai par un laboratoire indépend ant et accrédité selon la norme NF EN 
ISO/CEI 17025 par le COFRAC ou tout autre organisme  d’accréditation signataire de 
l’accord européen multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coordination européenne 
des organismes d’accréditation sur la base des norm es  définies dans le Tableau 142 : la 
valeur de calcul est égale à 0.9* valeur justifiée,  
g déclarée : la valeur utilisée dans le calcul est ég ale à min (0.8 Valeur déclarée, 
Val_util_max), 
g par défaut : la valeur utilisée dans le calcul est égale à (0.8 Val_util_max). 
Val_util_max est définie par type de machine. 
Les autres valeurs de la matrice sont issues de don nées : 
g certifiées : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée par un organisme 
indépendant accrédité selon la norme NF EN 45011 pa r le COFRAC ou tout autre 
organisme d’accréditation signataire de l’accord eu ropéen multilatéral pertinent pris dans le 
cadre de la coordination européenne des organismes d’accréditation, sur la base des 
normes définies dans  le Tableau 142, 
g justifiées par un essai effectué par un laboratoire  indépendant et accrédité selon la norme 
NF EN ISO/CEI 17025 par le COFRAC ou tout autre org anisme d’accréditation signataire 
de l’accord européen multilatéral pertinent pris da ns le cadre de la coordination 
européenne des organismes d’accréditation sur la ba se des normes définies dans le 
Tableau 142  : la valeur de calcul est égale à 0.9* valeur justi fiée, Méthode de calcul Th7BCE 2012 
720 g par défaut calculées à l’aide de coefficients expli cités dans le chapitre réservé à chacune 
des technologies. 
 
 Normes 
Mode chauffage NF EN 14511 
Mode 
refroidissement NF EN 14511 Climatiseurs, groupes refroidisseurs et PAC avec 
compresseur entraîné par moteur électrique pour 
le chauffage et la réfrigération 
Mode production 
ECS NF EN 16147 Pompes à chaleur avec compresseur entraîné par 
moteur électrique – Essais et exigences pour le 
marquage des appareils pour ECS 
La température de référence de l’essai est fixée à 
52,5°C. 
Tableau 142 : Norme pour la détermination des performan ces des climatiseurs, 
groupes refroidisseurs de liquide et PAC à compresseur  entraîné par m oteur 
électrique. 
Les données certifiées et les données justifiées so nt fournies par l’utilisateur selon une régle 
de priorité définie par type de machine : 
la fourniture des valeurs mesurées devant en outre respecter l'ensemble des  
configurations amont aval.  Par exemple dans le cas des machines air / eau en mode 
chauffage, si l'on retient Taval = 32.5 et 42.5 et Tamont = -7, 2 et 7, les COP mesurés 
doivent être fournis pour les 6 couples Taval Tamon t. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
721 L’entrée des données des matrices et la correction des données sont les suivantes : 
g Statut_données = 1 
entrée dans la matrice des données certifiées, des données justifiées lorsqu’elles sont 
disponibles, 
entrée d’un paramètre qui indique, pour chaque vale ur entrée précédement, si c’est une 
valeur certifiée, une valeur justifiée. Ce paramètr e est rangé dans une matrice semblable à 
la matrice des données, {ValCOR(icol, ilign)} qui c ontient la valeur 1 chaque fois que la 
performances correspondante dans la matrice de perf ormance est une valeur certifiée, 2 
pour une valeur justifiée. 
la correction est faite automatiquement. 
les autres cases de la matrice de performances sero nt complétées par des valeurs par 
défaut, l’utilisateur n’ayant pas la possibilité de  rentrer une valeur déclarée pour une 
performance autre que la valeur pivot. 
g Statut_données = 2 
on entre la valeur pivot, uniquement si Statut_vale ur_Pivot = 1. Si Statut_valeur_Pivot = 1 
c’est une valeur déclarée, si Statut_valeur_Pivot =  2 c’est une valeur par défaut qui n’est 
pas entrée. 
La figure ci-dessous montre l’organisation des donn ées de performance. 
 
  
Les températures prises en compte sont la moyenne d es températures départ et retour pour le 
vecteur eau et la température d'entrée pour le vect eur air. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
722  
• Pour la puissance absorbée 
La puissance absorbée d’un sytème thermodynamique é lectrique comprend la puissance du ou 
des compresseur(s), celle des auxillaires internes de la machine et tout ou partie de la puissance 
des auxillaires affectés au déplacement des médiums  en contact externe avec l’évaporateur et le 
condenceur, selon le type de machine. 
A l'instar des COP, les puissances absorbées en con ditions non nominales à pleine charge 
peuvent résulter d'essais ou de valeurs par défaut.  
Les puissances absorbées mesurées doivent correspon dre aux cas fournis pour les valeurs des 
COP. Dans l’exemple, la valeur 7, 32.5 est donc obl igatoirement fournie. 
g Statut_données = 1 
Les valeurs prises en compte sont les valeurs résul tant des essais, sans modification. Les autres 
valeurs sont des valeurs par défaut. 
g Statut_données = 2 
On entre seulement la valeur Pivot sans modificatio n. Les autres valeurs sont des valeurs par 
défaut. 
On calcule les puissances absorbées par défaut sur la base d'une variation de 1% par degré de 
variation de température amont ou aval (la puissanc e du compresseur diminuant avec l'écart Taval 
– Tamont), en respectant les mêmes règles que pour le COP. 
Note  : le type de fluide amont doit être en cohérence a vec le type de machine. 
10.21.3.2 Calcul pour une machine 
Il convient de calculer l’énergie requise pour chaq ue machine ainsi que le débit d’air extrait pour 
chaque machine fonctionnant sur air extrait. 
 
dim RQ
Qreq 
reqact = (1203) 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
723 10.21.3.3 Fonctionnement à pleine charge en conditi ons non nominales en mode 
chauffage (Idfonction = 1) 
10.21.3.3.1 Pac air / eau 
Syst_Thermo_CH = 1 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 1 
10.21.3.3.1.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air / eau e st la suivante. 
        amont   
   Tam >  -15 -7 2 7 20 
Tdépart  Tretour  Taval priorité 5 2 3 1 4 
25 22 23.5 4      
35 30 32.5 1      
45 40 42.5 2      
55 47 51 3      
65 55 60 5      
Figure 92 : Matrice de performance des machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 32.5 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
32.5°C 
32.5°C et 42.5°C 
32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C, 60°C  7 °C 
- 7 °C, 7 °C 
 -7°C, 2°C, 7°C 
-7°C, 2°C; 7°C, 20°C 
-15°C, -7°C, 2°C, 7°C, 20°C 
Tableau 143 : températures aux sources Méthode de calcul Th7BCE 2012 
724 10.21.3.3.1.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
,  
, 
*0,9 
Si statut_données = 2 
            Si statut_valeur_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_valeur_pivot = 2 
 
  
 
10.21.3.3.1.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
• si la puissance nominale à 7°C est inférieure à 100 kW, 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (42.5, 32.5) = 0.8 
Cnnav _COP (51, 42.5) = 0.8 
Cnnav _COP (23.5, 32.5) = 1.10 
Cnnav _COP (60, 51) = 0.8 Cnnam _COP (-7, 7) = 0.50 
Cnnam _COP (2, 7) = 0.80 
Cnnam _COP (20, 7)=1.25 
Cnnam _COP (-15, -7)= 0.80 
• si la puissance nominale à 7°C est supérieure à 100 kW, 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (42.5, 32.5) = 0.8 
Cnnav _COP (51, 42.5) = 0.8 
Cnnav _COP (23.5, 32.5) = 1.10 
Cnnav _COP (60, 51) = 0.8 Cnnam _COP (-7, 7) = 0.60 
Cnnam _COP (2, 7) = 0.80 
Cnnam _COP (20, 7)=1.25 
Cnnam _COP (-15, -7)= 0.80 
Tableau 144 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
Le calcul est mené en commençant par l'impact des t empératures amont , puis par celui des 
températures aval. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
725 1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValCOP(4,1)} = 0 
   {ValCOP(4,1)} = {ValCOP(4,2)} * Cnnav _COP (23.5, 32.5) 
si {ValCOP(4,3)} = 0 
   {ValCOP(4,3)} = {ValCOP(4,2)} * Cnnav _COP (42.5, 32.5) 
si {ValCOP(4,4)} = 0 
   {ValCOP(4,4)} = {ValCOP(4,3)} * Cnnav _COP (51, 42.5) 
si {ValCOP(4,5)} = 0 
   {ValCOP(4,5)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP (60, 51) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(2,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (- 7, 7) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (2, 7) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (20, 7) 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (- 15, -7) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
726  
10.21.3.3.1.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
Si  θamont (h) < Valθamont (1)  (gestion des conditions hors limites de la matrice par le bas, 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs b asses). 
Envoyer un message d’alerte dans un fichier.  
iθam 1= 1  
iθam 2= 1 
θam 1= θamont (h) 
θam 2= Valθamont (1) 
Si θamont (h) > Val θamont (N θamont ) (gestion des conditions hors limites de la matrice par le haut 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs h autes). 
Envoyer un message d’alerte dans un fichier.  
iθam 1= N θamont  
iθam 2= N θamont  
θam 1= Valθamont (N θamont ) 
θam 2= θamont (h) 
 Sinon,  
Pour iθamont  allant de 2 à N θamont , 
Si θamont (h)  ≤ Valθamont (iθamont ), alors,  
iθam 1 = iθamont  -1 
iθam 2 = iθamont  
θam 1 = Valθamont (iθam 1) 
θam 2 = Valθamont (iθam 2) 
Coupure de la boucle ‘pour’ 
Algorithme pour θaval (h)  : 
Si θaval(h) < Val θaval(1) (gestion des conditions hors limites de la matr ice par le bas, mais on 
fait cependant le calcul avec les valeurs basses) 
iθav 1 = 1 
iθav 1 = 1 
θav 1 = θaval(h) 
θav 2 = Valθaval(1) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
727  
Si θaval(h) > Val θaval(N θaval) (gestion des conditions hors limites de la matrice par le haut 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs h autes) 
iθav 1 = N θaval 
iθav 2 = N θaval 
θav 1 = Valθaval(N θaval) 
θav 2 = θaval(h)   
 Sinon,  
Pour iθaval allant de 2 à N θaval, 
Si θaval(h) ≤ Valθaval(iθaval),  alors,  
iθav 1 = iθaval -1 
iθav 2 = iθaval 
θav 1 = Valθaval(iθav 1) 
θav 2 = Valθaval(iθav 2) 
Coupure de la boucle ‘pour’ 
Calculs des coefficients d’interpolation 
121)()(
am am am amont 
am hhCθθθ θ
θ−−=
   121)()(
av av av aval 
av hhCθθθ θ
θ−−=
 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValCOP( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValCOP( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValCOP( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValCOP( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.3.1.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La matrice des puissances absorbées des machines ai r / eau est la suivante. 
        amont   
   Tam >  -15 -7 2 7 20 
Tdépart  Tretour  Taval priorité 5 2 3 1 4 
25 22 23.5 4      
35 30 32.5 1      
45 40 42.5 2      
55 47 51 3      
65 55 60 5      
 
Figure 93 : Matrice des puissances absorbées pour les m achines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 7 ; Tav = 32.5. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
728  
10.21.3.3.1.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (42.5, 32.5) = 0.9 
Cnnav _ Pabs (51, 42.5) = 0.915 
Cnnav _Pabs (23.5, 32.5) = 1.09 
Cnnav _Pabs (60, 51) = 0.91 Cnnam _Pabs (-7, 7) = 0.86  
Cnnam _Pabs (2, 7) = 0.95 
Cnnam _Pabs (20, 7)=1.13 
Cnnam _Pabs (-15, -7)= 0.92 
Tableau 145 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
{ValPabs(4,2)} est non nul. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (22.5, 32.5) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (42.5, 32.5) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,3)} * Cnnav _Pabs (51, 42.5) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs (60, 51) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (- 7, 7) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (2, 7) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (20, 7) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (- 15, - 7) 
10.21.3.3.1.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
729 10.21.3.3.1.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
Les puissances fournies à pleine charge en conditio ns non nominales sont égales au produit de la 
puissance absorbée et du COP. 
Si la puissance requise par le réseau est supérieur e à la puissance disponible, l'énergie restante 
est en sortie de ce module. Elle pourra alors être fournie par un générateur d’appoint ou reportée 
au pas de temps suivant. 
Pfou_pc_brut(h) = Pabs_pc(h) * COP_pc(h) 
si Lim_Theta = 0 
 Pfou_pc(h) = Pfou_pc_brut(h) 
Qrest_act  = max{0; Q req_act  - Pfou_pc(h)} 
sinon si Lim_Theta = 1 et   si θamont (h) < Theta_min_am ou  si θaval(h) > Theta_max_av 
Qrest_act  = Q req_act  
Pfou_pc(h) = 0 
sinon si Lim_Theta = 2 et  si θamont (h) < Theta_min_am et  si θaval(h) > Theta_max_av 
Qrest_act  = Q req_act  
Pfou_pc(h) = 0 
 
10.21.3.3.1.4 Limites de fonctionnement 
Les conditions de fonctionnement possibles sont déf inies par le constructeur. Elles s'expriment en 
termes de valeur haute de la température départ ava l Theta_max_av et valeur basse de 
température amont Theta_min_am, ou en combinaison d e deux valeurs. 
Par exemple, Theta_max_av = 40 °C indique que la ma chine ne peut pas fonctionner si la 
température départ réseau est supérieure à 40 °C. C eci indique un manque de cohérence entre la 
caractéristique du réseau et des émetteurs et la ma chine. La machine ne fonctionne alors pas et 
un générateur d'appoint doit être utilisé. 
Par exemple, Theta_min_am = -7°C indique que la mac hine ne fonctionne pas si la température 
extérieure est inférieur à -7 °C. Un appoint est al ors nécessaire pour ces conditions. 
(Theta_max_av = 40°C, Theta_min_am = -7°C) indique que la machine ne fonctionne pas si les 
deux conditions sont simultanément remplies. Un app oint est alors nécessaire pour ces conditions. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
730 10.21.3.3.2 PAC air extérieur / air recyclé 
Syst_Thermo_CH = 2 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 2 
10.21.3.3.2.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air extérie ur / air recyclé est la suivante : 
  Tamont (air extérieur) 
 Tam >  -15 -7 2 7 20 
Taval (air 
intérieur) priorité 5 2 3 1 4 
5 5      
10 4      
15 2      
20 1      
25 3      
Figure 94 : Matrice de performance des machines air ex térieur/ air recyclé 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 7 ; Tav = 20 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
20°C 
20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C, 5°C  7 °C 
- 7 °C, 7 °C 
 -7°C, 2°C, 7°C 
-7°C, 2°C; 7°C, 20°C 
-15°C, -7°C, 2°C, 7°C, 20°C 
Tableau 146 : températures aux sources 
10.21.3.3.2.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.1.1 
Si statut_donnees = 2 
  
10.21.3.3.2.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
• si la puissance nominale à 7°C est inférieure à 100 kW, 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (15, 20) = 1.10 
Cnnav _COP (25, 20) = 0.9 
Cnnav _COP (10, 20) = 1.20 
Cnnav _COP (5, 20) = 1.3 Cnnam _COP (-7, 7) = 0.50 
Cnnam _COP (2, 7) = 0.80 
Cnnam _COP (20, 7)=1.25 
Cnnam _COP (-15, -7)= 0.80 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
731  
• si la puissance nominale à 7°C est supérieure à 100 kW, 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (15, 20) = 1.10 
Cnnav _COP (25, 20) = 0.9 
Cnnav _COP (10, 20) = 1.20 
Cnnav _COP (5, 20) = 1.3 Cnnam _COP (-7, 7) = 0.6  
Cnnam _COP (2, 7) = 0.80 
Cnnam _COP (20, 7)=1.25 
Cnnam _COP (-15, -7)= 0.8 
Tableau 147 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValCOP(4,1)} = 0 
   {ValCOP(4,1)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP (5, 20) 
si {ValCOP(4,2)} = 0 
   {ValCOP(4,2)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP (10, 20) 
si {ValCOP(4,3)} = 0 
   {ValCOP(4,3)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP (15, 20) 
si {ValCOP(4,5)} = 0 
   {ValCOP(4,5)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP (25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(2,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (- 7, 7) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (2, 7) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (20, 7) 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (- 15, -7) 
10.21.3.3.2.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValCOP( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValCOP( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValCOP( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValCOP( iθam 2, iθav 2)} 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
732  
10.21.3.3.2.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 7 ; Tav = 20. 
10.21.3.3.2.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (15, 20) = 1.05 
Cnnav _Pabs (25, 20) = 0.95 
Cnnav _Pabs (10, 20) = 1.10 
Cnnav _Pabs (5, 20) = 0.85 Cnnam _Pabs (-7, 7) = 0.86  
Cnnam _Pabs (2, 7) = 0.95 
Cnnam _Pabs (20, 7)=1.13 
Cnnam _Pabs (-15, -7)= 0.92 
Tableau 148 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs (5, 20) 
si {ValPabs(4,2)} = 0 
   {ValPabs(4,2)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs (10, 20) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs (15, 20) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs (25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (- 7, 7) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (2, 7) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (20, 7) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (- 15, - 7) 
10.21.3.3.2.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.3.2.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.3 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
733  
10.21.3.3.3 PAC air extrait / air neuf 
Syst_Thermo_CH = 3 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 2 
10.21.3.3.3.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air extrait  / air neuf est la suivante. 
  Tamont (air extrait) 
 Tam >  5 10 15 20 25 
Taval (air 
neuf) priorité 6 4 2 1 3 
-15 5      
-7 2      
2 3      
7 1      
20 4      
 
Figure 95 : Matrice de performance des machines air ex trait / air neuf 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 20 ; 
Tav = 7 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
7°C 
7°C, -7 °C, 
7°C, 2°C, -7 °C, 
20°C, 7°C, 2°C, -7 °C, 
20°C, 7°C, 2°C, -7 °C, -15 °C,  20 °C 
20 °C, 15 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C, 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C, 5°C 
Tableau 149 : températures aux sources 
 
10.21.3.3.3.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.1.1. 
Si statut_données = 2 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
734  
10.21.3.3.3.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (-7,7) = 1.20 
Cnnav _COP (2,7) = 1.1 
Cnnav _COP (20,7) = 0.80 
Cnnav _COP (-15,7) = 1.30 Cnnam _COP (15, 20) = 0.90 
Cnnam _COP (25, 20) = 1.10 
Cnnam _COP (10, 20) = 0.80 
Cnnam _COP (5, 20) = 0.70 
Tableau 150 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée 
si {ValCOP(4,1)} = 0 
   {ValCOP(4,1)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP (-15, 7) 
si {ValCOP(4,2)} = 0 
   {ValCOP(4,2)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP (-7, 7) 
si {ValCOP(4,3)} = 0 
    {ValCOP(4,3)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP (2, 7) 
si {ValCOP(4,5)} = 0 
   {ValCOP(4,5)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP (20, 7) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
    {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (5, 20) 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
    {ValCOP(2,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (10, 20) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
    {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (15, 20) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
    {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP (25, 20) 
 
10.21.3.3.3.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValCOP( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValCOP( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValCOP( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValCOP( iθam 2, iθav 2)} 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
735 10.21.3.3.3.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 20 ; Tav = 7. 
10.21.3.3.3.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (-7,7) = 1.14 
Cnnav _Pabs (2,7) = 1.05 
Cnnav _Pabs (20,7) = 0.87 
Cnnav _Pabs (-15,7) = 1.22 Cnnam _Pabs (15, 20) = 0.95  
Cnnam _Pabs (25, 20) = 1.05 
Cnnam _Pabs (10, 20)=0.90 
Cnnam _Pabs (5, 20)=0.85 
Tableau 151 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs (4,1)} = {ValPabs (4,4)} * Cnnav _Pabs (-15, 7) 
si {ValPabs (4,2)} = 0 
   {ValPabs (4,2)} = {ValPabs (4,4)} * Cnnav _Pabs (-7, 7) 
si {ValPabs (4,3)} = 0 
    {ValPabs (4,3)} = {ValPabs (4,4)} * Cnnav _Pabs (2, 7) 
si {ValPabs (4,5)} = 0 
   {ValPabs (4,5)} = {ValPabs (4,4)} * Cnnav _Pabs (20, 7) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (5, 20) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (10, 20) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (15, 20) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (25, 20) 
 
10.21.3.3.3.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
736 10.21.3.3.3.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
La puissance fournie à pleine charge en conditions non nominales est égale au produit de la 
puissance absorbée et du COP. 
Par ailleurs, dans le cas des machines sur air extr ait la puissance que peut fournir la machine est 
limitée par la capacité d’échange de chaleur de la source amont. 
Si la puissance requise par le réseau est supérieur e à la puissance disponible, l'énergie restante 
est en sortie de ce module. Elle pourra alors être fournie par un générateur d’appoint ou reportée 
au pas de temps suivant. 
Pfou_pc_brut(h) = Pabs_pc(h) * COP_pc(h) 
Limitation due à la source amont  
Ainsi, la puissance maximale dans les conditions no n nominales de sources que peut fournir la 
machine compte tenu de la source amont est la suiva nte : 
Pfou_pc(h) = min {Pabs_pc(h)*COP_pc(h) ; Pfou_ source_amont_maxi ) 
Prise en compte des limites de fonctionnement  
si Lim_Theta = 0 
Qrest_act  = max{0; Q req_act  - Pfou_pc(h)} 
sinon si Lim_Theta = 1 et   si θamont (h) < Theta_min_am ou  si θaval(h) > Theta_max_av 
Qrest_act  = Q req_act  
Pfou_pc(h) = 0 
sinon si Lim_Theta = 2 et  si θamont (h) < Theta_min_am et  si θaval(h) > Theta_max_av 
Qrest_act  = Q req_act  
Pfou_pc(h) = 0 
 
 
10.21.3.3.3.4 Limites de fonctionnement 
On applique la procédure des machines air extérieur  / eau.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
737  
10.21.3.3.4 PAC eau de nappe / eau 
Syst_Thermo_CH = 4 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 1 
10.21.3.3.4.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines eau de napp e / eau est la suivante. 
    Tamont (eau de nappe) 
   Tretour 5 10 15 20 
   Tdépart 2 7 12 17 
Taval (eau) Tam >  3.5 8.5 13.5 18.5 
Tdépart  Tretour  Taval priorité 2 1 3 4 
25 22 23.5 4     
35 30 32.5 1     
45 40 42.5 2     
55 47 51 3     
65 55 60 5     
Figure 96 : Matrice de performance des machines eau de  nappe / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est po ur tam = 8.5 ; Tav = 32.5 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
32.5°C 
32.5°C et 42.5°C 
32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C, 60°C  8.5 °C, 
3.5 °C, 8.5 °C, 
3.5 °C, 8.5 °C, 13.5°C 
3.5 °C, 8.5 °C, 13.5°C, 18.5 °C 
Tableau 152 : températures aux sources 
10.21.3.3.4.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.1.1 
Si statut_données = 2 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
738  
10.21.3.3.4.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (42.5, 32.5) = 0.8 
Cnnav _COP (51, 42.5) = 0.8 
Cnnav _COP (23.5, 32.5) = 1.1 
Cnnav _COP (60, 51) = 0.8 Cnnam _COP (3.5, 8.5) = 0.9  
Cnnam _COP (13.5, 8.5) = 1.1 
Cnnam _COP (18.5, 8.5)= 1.2 
Tableau 153 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValCOP(2,1)} = 0 
   {ValCOP(2,1)} = {ValCOP(2,2)} * Cnnav _COP (23.5, 32.5) 
si {ValCOP(2,3)} = 0 
   {ValCOP(2,3)} = {ValCOP(2,2)} * Cnnav _COP (42.5, 32.5) 
si {ValCOP(2,4)} = 0 
   {ValCOP(2,4)} = {ValCOP(2,3)} * Cnnav _COP (51, 42.5) 
si {ValCOP(2,5)} = 0 
   {ValCOP(2,5)} = {ValCOP(2,4)} * Cnnav _COP (60, 51) 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (3.5, 8.5) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (13.5, 8.5) 
si {ValCOP(4,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(4,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (18.5, 8.5) 
10.21.3.3.4.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValCOP( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValCOP( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValCOP( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValCOP( iθam 2, iθav 2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
739  
10.21.3.3.4.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 8.5 ; Tav = 32.5. 
10.21.3.3.4.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(42.5, 32.5) = 0.9 
Cnnav _Pabs (51, 42.5) = 0.915 
Cnnav _Pabs (23.5, 32.5) = 1.09 
Cnnav _Pabs (60, 51) = 0.91 Cnnam _Pabs (3.5, 8.5) = 0.95  
Cnnam _Pabs (13.5, 8.5) = 1.05 
Cnnam _Pabs (18.5, 8.5)= 1.10 
 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(2,1)} = 0 
   {ValPabs(2,1)} = {ValPabs(2,2)} * Cnnav _Pabs (23.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,3)} = 0 
   {ValPabs(2,3)} = {ValPabs(2,2)} * Cnnav _Pabs (42.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,4)} = 0 
   {ValPabs(2,4)} = {ValPabs(2,3)} * Cnnav _Pabs (51, 42.5) 
si {ValPabs(2,5)} = 0 
   {ValPabs(2,5)} = {ValPabs(2,4)} * Cnnav _Pabs (60, 51) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (3.5, 8.5) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (13.5, 8.5) 
si {ValPabs(4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(4,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (18.5, 8.5) 
10.21.3.3.4.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav*{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.3.4.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.3 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
740  
10.21.3.3.5 PAC eau glycolée / eau 
Syst_Thermo_CH = 5 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 1 
10.21.3.3.5.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines eau glycolé e / eau est la suivante. 
    Tamont (eau glycolée) 
   Tretour -5 0 5 10 15 
   Tdépart -8 -3 2 7 12 
Taval (eau) Tam >  -6.5 -1.5 3.5 8.5 13.5  
Tdépart  Tretour  Taval priorité 4 1 2 3 5 
25 22 23.5 4      
35 30 32.5 1      
45 40 42.5 2      
55 47 51 3      
65 55 60 5      
Figure 97 : Matrice de performance des machines eau  glycolée / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est po ur tam = -1.5 ; Tav = 32.5 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
32.5°C 
32.5°C et 42.5°C 
32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C, 60°C  -1.5 °C 
-1.5 °C, 3.5 °C 
-1.5 °C, 3.5 °C, 8.5°C 
-1.5 °C, 3.5 °C, 8.5 °C, -6.5°C 
-1.5 °C, 3.5 °C, 8.5 °C, -6.5°C, 13.5 °C 
Tableau 154 : températures aux sources 
10.21.3.3.5.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.1.1 Si 
statut_données = 2  
  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
741  
10.21.3.3.5.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (42.5, 32.5) = 0.8 
Cnnav _COP (51, 42.5) = 0.8 
Cnnav _COP (23.5, 32.5) = 1.1 
Cnnav _COP (60, 51) = 0.8 Cnnam _COP (3.5, -1.5) = 1.10 
Cnnam _COP (8.5, -1.5) = 1.20 
Cnnam _COP (-6.5, -1.5)= 0.90 
Cnnam _COP (13.5, -1.5)= 1.30 
Tableau 155 : coefficients de correction en fonctio n des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValCOP(2,1)} = 0 
   {ValCOP(2,1)} = {ValCOP(2,2)} * Cnnav _COP (23.5, 32.5) 
si {ValCOP(2,3)} = 0 
   {ValCOP(2,3)} = {ValCOP(2,2)} * Cnnav _COP (42.5, 32.5) 
si {ValCOP(2,4)} = 0 
   {ValCOP(2,4)} = {ValCOP(2,3)} * Cnnav _COP (51, 42.5) 
si {ValCOP(2,5)} = 0 
   {ValCOP(2,5)} = {ValCOP(2,4)} * Cnnav _COP (60, 51) 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (-6.5, -1.5) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (3.5, -1.5) 
si {ValCOP(4,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(4,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (8.5, -1.5) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (13.5, -1.5) 
10.21.3.3.5.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValCOP( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValCOP( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValCOP( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValCOP( iθam 2, iθav 2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
742  
10.21.3.3.5.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = -1.5 ; Tav = 32.5. 
10.21.3.3.5.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (42.5, 32.5) = 0.9 
Cnnav _Pabs (51, 42.5) = 0.915 
Cnnav _Pabs (23.5, 32.5) = 1.09 
Cnnav _Pabs (60, 51) = 0.91 Cnnam _Pabs (3.5, -1.5) = 1.05  
Cnnam _Pabs (8.5, -1.5) = 1.10 
Cnnam _Pabs (-6.5, -1.5)=0.95 
Cnnam _Pabs (13.5, -1.5)= 1.15 
 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(2,1)} = 0 
   {ValPabs(2,1)} = {ValPabs(2,2)} * Cnnav _Pabs (23.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,3)} = 0 
   {ValPabs(2,3)} = {ValPabs(2,2)} * Cnnav _Pabs (42.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,4)} = 0 
   {ValPabs(2,4)} = {ValPabs(2,3)} * Cnnav _Pabs (51, 42.5) 
si {ValPabs(2,5)} = 0 
   {ValPabs(2,5)} = {ValPabs(2,4)} * Cnnav _Pabs (60, 51) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (-6.5, -1.5) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (3.5, -1.5) 
si {ValPabs(4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(4,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (8.5, -1.5) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (13.5, -1.5) 
10.21.3.3.5.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.3.5.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.3 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
743 10.21.3.3.6 Pac eau de nappe / air 
Syst_Thermo_CH = 6 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 2 
10.21.3.3.6.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines eau de napp e / air est la suivante. 
  Tamont (eau de nappe) 
 Tretour  5 10 15 20 
 Tdépart  2 7 12 17 
 Tam >  3.5 8.5 13.5 18.5 
Taval(air) priorité  2 1 3 4 
5 5     
10 4     
15 2     
20 1     
25 3     
Figure 98 : Matrice de performance des machines eau de  nappe / air 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est po ur tam = 8.5 ; Tav = 20 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
20°C 
20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C, 5°C  8.5 °C, 
3.5 °C, 8.5 °C, 
3.5 °C, 8.5 °C, 13.5°C 
3.5 °C, 8.5 °C, 13.5°C, 18.5 °C 
Tableau 156 : températures aux sources 
10.21.3.3.6.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.1.1 
Si statut_données = 2 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
744  
10.21.3.3.6.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (15, 20) = 1.10 
Cnnav _COP (25, 20) = 0.9 
Cnnav _COP (10, 20) = 1.20 
Cnnav _COP (5, 20) = 1.3 Cnnam _COP (3.5, 8.5) = 0.9  
Cnnam _COP (13.5, 8.5) = 1.1 
Cnnam _COP (18.5, 8.5)= 1.2 
Tableau 157 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValCOP(2,1)} = 0 
   {ValCOP(2,1)} = {ValCOP(2,4)} * Cnnav _COP (5, 20) 
si {ValCOP(2,2)} = 0 
   {ValCOP(2,2)} = {ValCOP(2,4)} * Cnnav _COP (10, 20) 
si {ValCOP(2,3)} = 0 
   {ValCOP(2,3)} = {ValCOP(2,4)} * Cnnav _COP (15, 20) 
si {ValCOP(2,5)} = 0 
   {ValCOP(2,5)} = {ValCOP(2,4)} * Cnnav _COP (25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (3.5, 8.5) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (13.5, 8.5) 
si {ValCOP(4,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(4,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP (18.5, 8.5) 
10.21.3.3.6.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValCOP( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValCOP( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValCOP( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValCOP( iθam 2, iθav 2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
745  
10.21.3.3.6.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 8.5 ; Tav = 20. 
10.21.3.3.6.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (15, 20) = 1.05 
Cnnav _Pabs (25, 20) = 0.95 
Cnnav _Pabs (10, 20) = 1.10 
Cnnav _Pabs (5, 20) = 0.85 Cnnam _Pabs (3.5, 8.5) = 0.95  
Cnnam _Pabs (13.5, 8.5) = 1.05 
Cnnam _Pabs (18.5, 8.5)= 1.10 
Tableau 158 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(2,1)} = 0 
   {ValPabs(2,1)} = {ValPabs(2,4)} * Cnnav _Pabs (5, 20) 
si {ValPabs(2,2)} = 0 
   {ValPabs(2,2)} = {ValPabs(2,4)} * Cnnav _Pabs (10, 20) 
si {ValPabs(2,3)} = 0 
   {ValPabs(2,3)} = {ValPabs(2,4)} * Cnnav _Pabs (15, 20) 
si {ValPabs(2,5)} = 0 
   {ValPabs(2,5)} = {ValPabs(2,4)} * Cnnav _Pabs (25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (3.5, 8.5) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (13.5, 8.5) 
si {ValPabs(4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(4,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (18.5, 8.5) 
10.21.3.3.6.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.3.6.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.3 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
746 10.21.3.3.7 Pac eau de boucle / air 
Syst_Thermo_CH = 7 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 2 
10.21.3.3.7.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines eau de bouc le / air est la suivante. 
  Tamont (eau de boucle) 
 Tretour  10 15 20 25 30 
 Tdépart  7 12 17 22 27 
 Tam >  8.5 13.5 18.5 23.5 28.5 
Taval (air 
intérieur) priorité  4 2 1 3 5 
5 5      
10 4      
15 2      
20 1      
25 3      
Figure 99 : Matrice de performance des machines eau de  boucle / air 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est po ur tam = 18.5 ; Tav = 20 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
20°C 
20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C, 5°C  18.5 °C 
13.5 °C 18.5 °C 
13.5 °C 18.5 °C, 23.5 °C 
8.5 °C, 13.5 °C 18.5 °C, 23.5 °C 
8.5 °C, 13.5 °C 18.5 °C, 23.5 °C, 28.5 °C 
Tableau 159 : températures aux sources 
10.21.3.3.7.1.1 Correction des valeurs de performan ce justifiées (une fois en début de simulation)  
 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.1.1. 
Si statut_données = 2 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
747  
10.21.3.3.7.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (15, 20) = 1.10 
Cnnav _COP (25, 20) = 0.9 
Cnnav _COP (10, 20) = 1.20 
Cnnav _COP (5, 20) = 1.3 Cnnam _COP (13.5, 18.5) = 0.9  
Cnnam _COP (23.5, 18.5) = 1.1 
Cnnam _COP (8.5, 18.5)=0.8 
Cnnam _COP (28.5, 18.5) = 1.2 
Tableau 160 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValCOP(3,1)} = 0 
   {ValCOP(3,1)} = {ValCOP(3,4)} * Cnnav _COP (5, 20) 
si {ValCOP(3,2)} = 0 
   {ValCOP(3,2)} = {ValCOP(3,4)} * Cnnav _COP (10, 20) 
si {ValCOP(3,3)} = 0 
   {ValCOP(3,3)} = {ValCOP(3,4)} * Cnnav _COP (15, 20) 
si {ValCOP(3,5)} = 0 
   {ValCOP(3,5)} = {ValCOP(3,4)} * Cnnav _COP (25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP (8.5, 18.5) 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(2,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP (13.5, 18.5) 
si {ValCOP(4,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(4,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP (23.5, 18.5) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP (28.5, 18.5) 
10.21.3.3.7.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValCOP( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValCOP( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValCOP( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValCOP( iθam 2, iθav 2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
748  
10.21.3.3.7.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 18.5 ; Tav = 20. 
10.21.3.3.7.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (15, 20) = 1.05 
Cnnav _Pabs (25, 20) = 0.95 
Cnnav _Pabs (10, 20) = 1.10 
Cnnav _Pabs (5, 20) = 0.85 Cnnam _Pabs (13.5, 18.5) = 0.95  
Cnnam _Pabs (23.5, 18.5) = 1.05 
Cnnam _Pabs(8.5, 18.5)=0.9 
Cnnam _Pabs (28.5, 18.5) = 1.10 
Tableau 161 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(3,1)} = 0 
   {ValPabs(3,1)} = {ValPabs(3,4)} * Cnnav _Pabs (5, 20) 
si {ValPabs(3,2)} = 0 
   {ValPabs(3,2)} = {ValPabs(3,4)} * Cnnav _Pabs (10, 20) 
si {ValPabs(3,3)} = 0 
   {ValPabs(3,3)} = {ValPabs(3,4)} * Cnnav _Pabs (15, 20) 
si {ValPabs(3,5)} = 0 
   {ValPabs(3,5)} = {ValPabs(3,4)} * Cnnav _Pabs (25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs (8.5, 18.5) 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs (13.5, 18.5) 
si {ValPabs(4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(4,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs (23.5, 18.5) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs (28.5, 18.5) 
10.21.3.3.7.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.3.7.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.3  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
749 10.21.3.4 Fonctionnement à pleine charge en conditi ons non nominales en mode 
ECS (Idfonction = 3) 
10.21.3.4.1 Pac air extérieur / eau 
Syst_Thermo_ECS = 1 Idfougen = 3   IdFluide_aval = 1 
10.21.3.4.1.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air extérie ur / eau est la suivante. 
  Tamont (air extérieur) 
 Tam >  -7 2 7 20 35 
Taval priorité 4 2 1 3 5 
5 7      
15 5      
25 3      
35 2      
45 1      
55 4      
65 6      
 
Figure 100 : Matrice de performance des machines air extérieur / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 45 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. Les valeurs fournies doivent respecter l 'ordre de priorité défini dans le tableau ci-
dessus : 
Températures aval  Températures amont 
45°C 
45°C, 35 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65 °C, 5 °C  7 °C 
7 °C, 2 °C 
7 °C, 2 °C, 20 °C 
7 °C, 2 °C, 20 °C, -7 °C 
7 °C, 2 °C, 20 °C, -7 °C, 35 °C 
Tableau 162 : températures aux sources 
10.21.3.4.1.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
,  
, 
*0,9 
Si statut_données = 2 
            Si statut_valeur_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_valeur_pivot = 2 
 
   Méthode de calcul Th7BCE 2012 
750  
10.21.3.4.1.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (35,45) = 1.2 
Cnnav _COP (25,45) = 1.4 
Cnnav _COP (55,45) = 0.8 
Cnnav _COP (15,45) = 1.6 
Cnnav _COP (65,45) = 0.6 
Cnnav _COP (5,45) = 1.8 Cnnam _COP (2,7) = 0.80 
Cnnam _COP (20,7) = 1.25 
Cnnam _COP (- 7,7) = 0.50 
Cnnam _COP (35,7) = 1.50 
Tableau 163 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée  
si {ValECS(3,1)} = 0 
   {ValECS(3,1)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (5, 45) 
si {ValECS(3,2)} = 0 
   {ValECS(3,2)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (15, 45) 
si {ValECS(3,3)} = 0 
   {ValECS(3,3)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (25, 45) 
si {ValECS(3,4)} = 0 
   {ValECS(3,4)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (35, 45) 
si {ValECS(3,6)} = 0 
   {ValECS(3,6)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (55, 45) 
si {ValECS(3,7)} = 0 
   {ValECS(3,7)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValECS(1,Ilign)} = 0 
    {ValECS(1,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP (- 7, 7) 
si {ValECS(2,Ilign)} = 0 
    {ValECS(2,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP (2, 7) 
si {ValECS(4,Ilign)} = 0 
    {ValECS(4,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP (20, 7) 
si {ValECS(5,Ilign)} = 0 
    {ValECS(5,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP (35, 7) 
 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
751  
10.21.3.4.1.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValECS( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValECS( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValECS( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValECS( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.4.1.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 7 ; Tav = 45. 
10.21.3.4.1.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (35,45) = 1.10 
Cnnav _Pabs (25,45) = 1.20 
Cnnav _Pabs (55,45) = 0.90 
Cnnav _Pabs (15,45) = 1.30 
Cnnav _Pabs (65,45) = 0.80 
Cnnav _Pabs (5,45) = 1.40 Cnnam _Pabs (2, 7) = 0.95  
Cnnam _Pabs (20, 7)=1.13 
Cnnam _Pabs (-7, 7)= 0.86 
Cnnam _Pabs (35, 7)= 1.28 
Tableau 164 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier 
si {ValPabs(3,1)} = 0 
   {ValPabs (3,1)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (5, 45) 
si {ValPabs (3,2)} = 0 
   {ValPabs (3,2)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (15, 45) 
si {ValPabs (3,3)} = 0 
   {ValPabs (3,3)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (25, 45) 
si {ValPabs (3,4)} = 0 
   {ValPabs (3,4)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (3,6)} = 0 
   {ValPabs (3,6)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (55, 45) 
si {ValPabs (3,7)} = 0 
   {ValPabs (3,7)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (65, 45) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
752  
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (- 7, 7) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (2, 7) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (20, 7) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (35, 7) 
 
10.21.3.4.1.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.4.1.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.3  
10.21.3.4.1.4 Limites de fonctionnement 
Les conditions de fonctionnement possibles sont déf inies par le constructeur. Elles s'expriment en 
termes de valeur haute de la température départ ava l Tmax_av et valeur basse de température 
amont Tmin_am, ou en combinaison de deux valeurs. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
753  
10.21.3.4.2 Pac air extrait / eau 
Syst_Thermo_ECS = 2 
Idfougen = 3   IdFluide_aval = 1 
10.21.3.4.2.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air extrait  / eau est la suivante. 
  Tamont (air extrait) 
 Tam >  5 10 15 20 25 30 
Taval priorité 6 4 2 1 3 5 
5 7       
15 5       
25 3       
35 2       
45 1       
55 4       
65 6       
 
Figure 101 : Matrice de performance des machines air extrait / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 20 ; 
Tav = 45 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
45°C 
45°C, 35 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 5 °C  20 °C 
20 °C, 15 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C, 30 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C, 30 °C, 5 °C 
Tableau 165 : températures aux sources 
10.21.3.4.2.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.4.1.1.1 
Si statut_données = 2 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
754  
10.21.3.4.2.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (35,45) = 1.2 
Cnnav _COP (25,45) = 1.4 
Cnnav _COP (55,45) = 0.8 
Cnnav _COP (15,45) = 1.6 
Cnnav _COP (65,45) = 0.6 
Cnnav _COP (5,45) = 1.8 Cnnam _COP (15, 20) = 0.9 
Cnnam _COP (25, 20) = 1.1 
Cnnam _COP (10, 20) = 0.8 
Cnnam _COP (30, 20) = 1.2 
Cnnam _COP (5, 20) = 0.7 
 
Tableau 166 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée 
si {ValECS(4,1)} = 0 
   {ValECS(4,1)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP (5, 45) 
si {ValECS(4,2)} = 0 
   {ValECS(4,2)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP (15, 45) 
si {ValECS(4,3)} = 0 
   {ValECS(4,3)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP (25, 45) 
si {ValECS(4,4)} = 0 
   {ValECS(4,4)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP (35, 45) 
si {ValECS(4,6)} = 0 
   {ValECS(4,6)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP (55, 45) 
si {ValECS(4,7)} = 0 
   {ValECS(4,7)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP (65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValECS(1,Ilign)} = 0 
    {ValECS(1,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP (5, 20) 
si {ValECS(2,Ilign)} = 0 
    {ValECS(2,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP (10, 20) 
si {ValECS(3,Ilign)} = 0 
    {ValECS(3,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP (15, 20) 
si {ValECS(5,Ilign)} = 0 
    {ValECS(5,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP (25, 20) 
si {ValECS(6,Ilign)} = 0 
    {ValECS(6,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP (30, 20) 
 
 
 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
755  
10.21.3.4.2.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValECS( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValECS( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValECS( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValECS( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.4.2.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 20 ; Tav = 45. 
10.21.3.4.2.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (35,45) = 1.10 
Cnnav _Pabs (25,45) = 1.20 
Cnnav _Pabs (55,45) = 0.90 
Cnnav _Pabs (15,45) = 1.30 
Cnnav _Pabs (65,45) = 0.80 
Cnnav _Pabs (5,45) = 1.40 Cnnam _Pabs (15, 20) = 0.95  
Cnnam _Pabs (25, 20) = 1.05 
Cnnam _Pabs (10, 20)=0.90 
Cnnam _Pabs (30, 20)= 1.10 
Cnnam _Pabs (5, 20)=0.85 
Tableau 167 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs (4,1)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs (5, 45) 
si {ValPabs (4,2)} = 0 
   {ValPabs (4,2)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs (15, 45) 
si {ValPabs (4,3)} = 0 
   {ValPabs (4,3)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs (25, 45) 
si {ValPabs (4,4)} = 0 
   {ValPabs (4,4)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (4,6)} = 0 
   {ValPabs (4,6)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs (55, 45) 
si {ValPabs (4,7)} = 0 
   {ValPabs (4,7)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs (65, 45) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
756  
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (5, 20) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (10, 20) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (15, 20) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (25, 20) 
si {ValPabs (6,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (6,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} *Cnnam _ Pabs (30, 20) 
 
10.21.3.4.2.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.4.2.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air extrait /  air neuf en mode chauffage, voir § 
10.21.3.3.3.3, pour prendre en compte la limitation  de puissance à la source amont. 
 
10.21.3.4.2.4 Limites de fonctionnement 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.4  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
757  
10.21.3.4.3 Pac air ambiant / eau 
Syst_Thermo_ECS = 3 
Idfougen = 3   IdFluide_aval = 1 
10.21.3.4.3.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air ambiant  / eau est la suivante. 
  Tamont (air ambiant) 
 Tam >  5 10 15 20 25 30 
Taval priorité 6 3 1 2 4 5 
5 7       
15 5       
25 3       
35 2       
45 1       
55 4       
65 6       
 
Figure 102 : Matrice de performance des machines air ambiant / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 15 ; 
Tav = 45 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
45°C 
45°C, 35 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 5 °C 
  15 °C 
15 °C, 20 °C 
15 °C, 20 °C, 10 °C 
15 °C, 20 °C, 10 °C, 25 °C 
15 °C, 20 °C, 10 °C, 25 °C, 30 °C 
15 °C, 20 °C, 10 °C, 25 °C, 30 °C, 5 °C 
Tableau 168 : températures aux sources 
10.21.3.4.3.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.4.1.1.1 
Si statut_données = 2 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
758  
10.21.3.4.3.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (35,45) = 1.2 
Cnnav _COP (25,45) = 1.4 
Cnnav _COP (55,45) = 0.8 
Cnnav _COP (15,45) = 1.6 
Cnnav _COP (65,45) = 0.6 
Cnnav _COP (5,45) = 1.8 Cnnam _COP (20, 15) = 1.1 
Cnnam _COP (10, 15) = 0.9 
Cnnam _COP (25, 15) = 1.2 
Cnnam _COP (30, 15) = 1.3 
Cnnam _COP (5, 15) = 0.8 
 
Tableau 169 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée 
si {ValECS(3,1)} = 0 
   {ValECS(3,1)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (5, 45) 
si {ValECS(3,2)} = 0 
   {ValECS(3,2)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (15, 45) 
si {ValECS(3,3)} = 0 
   {ValECS(3,3)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (25, 45) 
si {ValECS(3,4)} = 0 
   {ValECS(3,4)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (35, 45) 
si {ValECS(3,6)} = 0 
   {ValECS(3,6)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (55, 45) 
si {ValECS(3,7)} = 0 
   {ValECS(3,7)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP (65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValECS(1,Ilign)} = 0 
    {ValECS(1,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP (5, 15) 
si {ValECS(2,Ilign)} = 0 
    {ValECS(2,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP (10, 15) 
si {ValECS(4,Ilign)} = 0 
    {ValECS(4,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP (20, 15) 
si {ValECS(5,Ilign)} = 0 
    {ValECS(5,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP (25, 15) 
si {ValECS(6,Ilign)} = 0 
    {ValECS(6,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP (20, 15) 
 
10.21.3.4.3.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
759 Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValECS( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValECS( iθam2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValECS( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValECS( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.4.3.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 15 ; Tav = 45. 
10.21.3.4.3.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (35,45) = 1.10 
Cnnav _Pabs (25,45) = 1.20 
Cnnav _Pabs (55,45) = 0.90 
Cnnav _Pabs (15,45) = 1.30 
Cnnav _Pabs (65,45) = 0.80 
Cnnav _Pabs (5,45) = 1.40 Cnnam _Pabs (20, 15) = 1.05 
Cnnam _Pabs (10, 15) = 0.95 
Cnnam _Pabs (25, 15)=1.10 
Cnnam _Pabs (30, 15)= 1.15 
Cnnam _Pabs (5, 15)=0.90 
 
Tableau 170 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier 
si {ValPabs(3,1)} = 0 
   {ValPabs (3,1)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (5, 45) 
si {ValPabs (3,2)} = 0 
   {ValPabs (3,2)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (15, 45) 
si {ValPabs (3,3)} = 0 
   {ValPabs (3,3)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (25, 45) 
si {ValPabs (3,4)} = 0 
   {ValPabs (3,4)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (3,6)} = 0 
   {ValPabs (3,6)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (55, 45) 
si {ValPabs (3,7)} = 0 
   {ValPabs (3,7)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs (65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (5, 15) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (10, 15) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (20, 15) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (25, 15) 
si {ValPabs (6,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (6,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} *Cnnam _ Pabs (30, 15) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
760 10.21.3.4.3.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.4.3.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air extérieur  / eau, voir §10.21.3.3.1.3. 
10.21.3.4.3.4 Limites de fonctionnement 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.4 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
761  
10.21.3.4.4 Pac eau de nappe / eau 
Syst_Thermo_ECS = 4 
Idfougen = 3   IdFluide_aval = 1 
10.21.3.4.4.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines eau de napp e / eau est la suivante. 
  Tamont (eau de nappe) 
 Tretour 5 10 15 20 
 Tdépart 2 7 12 17 
 Tam >  3.5 8.5 13.5 18.5 
Taval priorité 2 1 3 4 
5 7     
15 5     
25 3     
35 2     
45 1     
55 4     
65 6     
 
Figure 103 : Matrice de performance des machines eau de nappe / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 8.5 ; 
Tav = 45 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
45°C 
45°C, 35 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 5 °C  8.5 °C 
3.5 °C, 8.5 °C 
3.5 °C, 8.5 °C, 13.5 °C 
3.5 °C, 8.5 °C, 13.5 °C, 18.5 °C 
Tableau 171 : températures aux sources Méthode de calcul Th7BCE 2012 
762 10.21.3.4.4.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.4.1.1.1 
Si statut_données = 2 
  
 
10.21.3.4.4.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (35,45) = 1.2 
Cnnav _COP (25,45) = 1.4 
Cnnav _COP (55,45) = 0.8 
Cnnav _COP (15,45) = 1.6 
Cnnav _COP (65,45) = 0.6 
Cnnav _COP (5,45) = 1.8 Cnnam _ECS (3.5, 8.5) = 0.9 
Cnnam _ECS (13.5, 8.5) = 1.1 
Cnnam _ECS (18.5, 8.5)= 1.2 
 
Tableau 172 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée 
si {ValECS(2,1)} = 0 
   {ValECS(2,1)} = {ValECS(2,5)} * Cnnav _COP (5, 45) 
si {ValECS(2,2)} = 0 
   {ValECS(2,2)} = {ValECS(2,5)} * Cnnav _COP (15, 45) 
si {ValECS(2,3)} = 0 
   {ValECS(2,3)} = {ValECS(2,5)} * Cnnav _COP (25, 45) 
si {ValECS(2,4)} = 0 
   {ValECS(2,4)} = {ValECS(2,5)} * Cnnav _COP (35, 45) 
si {ValECS(2,6)} = 0 
   {ValECS(2,6)} = {ValECS(2,5)} * Cnnav _COP (55, 45) 
si {ValECS(2,7)} = 0 
   {ValECS(2,7)} = {ValECS(2,5)} * Cnnav _COP (65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValECS(1,Ilign)} = 0 
    {ValECS(1,Ilign)} = {ValECS(2,Ilign)} * Cnnam _COP (3.5, 8.5) 
si {ValECS(3,Ilign)} = 0 
    {ValECS(3,Ilign)} = {ValECS(2,Ilign)} * Cnnam _COP (13.5, 8.5) 
si {ValECS(4,Ilign)} = 0 
    {ValECS(4,Ilign)} = {ValECS(2,Ilign)} * Cnnam _COP (18.5, 8.5) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
763  
10.21.3.4.4.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValECS( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValECS( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValECS( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValECS( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.4.4.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 8.5 ; Tav = 45. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspon dre aux cas fournis pour les valeurs des 
COP. 
10.21.3.4.4.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (35,45) = 1.10 
Cnnav _Pabs (25,45) = 1.20 
Cnnav _Pabs (55,45) = 0.90 
Cnnav _Pabs (15,45) = 1.30 
Cnnav _Pabs (65,45) = 0.80 
Cnnav _Pabs (5,45) = 1.40 Cnnam _Pabs (3.5, 8.5) = 0.95  
Cnnam _Pabs (13.5, 8.5) = 1.05 
Cnnam _Pabs (18.5, 8.5)=0.90 
 
Tableau 173 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier 
si {ValPabs(2,1)} = 0 
   {ValPabs (2,1)} = {ValPabs (2,5)} * Cnnav _Pabs (5, 45) 
si {ValPabs (2,2)} = 0 
   {ValPabs (2,2)} = {ValPabs (2,5)} * Cnnav _Pabs (15, 45) 
si {ValPabs (2,3)} = 0 
   {ValPabs (2,3)} = {ValPabs (2,5)} * Cnnav _Pabs (25, 45) 
si {ValPabs (2,4)} = 0 
   {ValPabs (2,4)} = {ValPabs (2,5)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (2,6)} = 0 
   {ValPabs (2,6)} = {ValPabs (2,5)} * Cnnav _Pabs (55, 45) 
si {ValPabs (2,7)} = 0 
   {ValPabs (2,7)} = {ValPabs (2,5)} * Cnnav _Pabs (65, 45) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
764 2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} ={ValPabs(2,Ilign)}*Cnnam _Pabs (3.5, 8.5) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (3,Ilign)} ={ValPabs(2,Ilign)}*Cnnam _Pabs (13.5, 8.5) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)}*Cnnam _Pabs (18.5, 8.5) 
10.21.3.4.4.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav*{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.4.4.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.3 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
765  
10.21.3.5 Fonctionnement à pleine charge en conditi ons non nominales en mode 
refroidissement (Idfonction = 2) 
10.21.3.5.1 Refroidisseurs air / eau 
Syst_Thermo_FR = 1 
Idfougen = 2   IdFluide_aval = 1 
10.21.3.5.1.1 Détermination des EER 
La matrice de performances des machines air / eau e st la suivante. 
    Tamont (air extérieur) 
Taval(eau) Tam >  5 15 25 35 45 
Tdépart  Tretour  Taval priorité  4 3 2 1 5 
1.5 6.5 4 5      
7 12 9.5 1      
12.5 17.5 15 3      
18 23 20.5 2      
23.5 28.5 26 4      
 
Figure 104 : Matrice de performance des machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 35 ; 
Tav = 9.5  avec les options suivantes : 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes : 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
9.5 °C 
9.5°C, 20.5°C, 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C 
4°C, 9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C  35 °C 
25 °C, 35 °C 
15 °C, 25 °C, 35 °C 
5 °C, 15 °C, 25 °C, 35 °C 
5 °C, 15 °C, 25 °C, 35 °C, 45 °C 
Tableau 174 : températures aux sources 
10.21.3.5.1.1.1 Correction des valeurs de performan ce justifiées (une fois en début de simulation)  
Si statut_données = 1 
,  
, 
*0,9 
Si statut_données = 2 
            Si statut_valeur_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_valeur_pivot = 2 
 
  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
766 10.21.3.5.1.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurées sont calculées par défaut à pa rtir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _EER (20.5, 9.5) = 1.15 
Cnnav _EER (15, 9.5) = 1.075 
Cnnav _EER (26, 9.5) = 1.225 
Cnnav _EER (4, 9.5) = 0.9 Cnnam _EER (25, 35) = 1.2  
Cnnam _EER (15, 35) = 1.4 
Cnnam _EER (5, 35)=1.6 
Cnnam _EER (45, 35)= 0.8 
Tableau 175 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
Le calcul est mené en commençant par l'impact des t empératures amont , puis par celui des 
températures aval. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValEER(4,1)} = 0 
   {ValEER(4,1)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (4, 9.5) 
si {ValEER(4,3)} = 0 
   {ValEER(4,3)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _ EER (15, 9.5) 
si {ValEER(4,4)} = 0 
   {ValEER(4,4)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _ EER (20.5, 9.5) 
si {ValEER(4,5)} = 0 
   {ValEER(4,5)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _ EER (26, 9.5) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(2,Ilign)} = 0 
   {ValEER(2,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (15, 35) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
   {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (25, 35) 
si {ValEER(5,Ilign)} = 0 
   {ValEER(5,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (45, 35) 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
   {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (5, 35) 
 
10.21.3.5.1.1.3 Calcul de l’EER pour le couple Tamo nt Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.3.1.1.3 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
767  
Calcul de la performance 
EER_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValEER( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValEER( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValEER( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValEER( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.5.1.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 35 ; Tav = 9.5. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspon dre aux cas fournis pour les valeurs des 
EER. 
Les valeurs prises en compte sont les valeurs résul tant des essais, sans modification. 
Pour les autres valeurs, on calcule des valeurs abs orbées par défaut sur la base d'une variation de 
1% par degré de variation de température amont ou a val (la puissance du compresseur diminuant 
avec l'écart Taval – Tamont), en respectant les mêm e règles que pour le EER  
10.21.3.5.1.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (20.5, 9.5) = 1.11 
Cnnav _Pabs (15, 9.5) = 1.055 
Cnnav _Pabs (26, 9.5) = 1.165 
Cnnav _Pabs (4, 9.5) = 0.945 Cnnam _Pabs (25, 35) = 1.1  
Cnnam _Pabs (15, 35) = 1.2 
Cnnam _Pabs (5, 35)=1.3 
Cnnam _Pabs (45, 35)= 0.9 
Tableau 176 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
{ValPabs(4,2)} est non nul. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
768 1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (4, 9.5) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (15, 9.5) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (20.5, 9.5) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (26, 9.5) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (15, 35) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (25, 35) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (45, 35) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (5, 35) 
10.21.3.5.1.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.5.1.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
Les puissances fournies à conditions pleine charge non nominales sont égales au produit de la 
puissance absorbée et de l’EER 
Si la puissance requise par le réseau est supérieur e à la puissance disponible, l'énergie restante 
est en sortie de ce module. Elle pourra alors être fournie par un générateur d’appoint ou reportée 
au pas de temps suivant. 
Pfou_pc_brut(h) = Pabs_pc(h) * EER_pc(h) 
si Lim_Theta = 0 
 Pfou_pc(h) = Pfou_pc_brut(h) 
Qrest_act  = max {0 ; Q req_act  - Pfou_pc(h)} 
sinon si Lim_Theta = 1 et   si θamont (h) > Theta_max_am ou  si θaval(h) < Theta_min_av 
Qrest_act  = Q req_act  et Pfou_pc(h) = 0 
sinon si Lim_Theta = 2 et  si θamont (h) > Theta_max_am et  si θaval(h) < Theta_min_av 
Qrest_act  = Q req_act  et Pfou_pc(h) = 0 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
769 10.21.3.5.1.4 Limites de fonctionnement 
Les conditions de fonctionnement possibles sont déf inies par le constructeur. Elles s'expriment en 
termes de valeur basse de la température départ ava l Theta_min_av et valeur haute de 
température amont Theta_max_am, ou en combinaison d e deux valeurs. 
Par exemple, Theta_min_av = 5 °C indique que la mac hine ne peut pas fonctionner si la 
température départ réseau est inférieure à 5 °C. Ce ci indique un manque de cohérence entre la 
caractéristique du réseau et des émetteurs et la ma chine. La machine ne fonctionne alors pas. 
Par exemple, Theta_max_am = 40°C indique que la mac hine ne fonctionne pas si la température 
extérieure est supérieure à 40 °C. 
(Theta_min_av = 5°C, Theta_max_am = 40°C) indique q ue la machine ne fonctionne pas si les 
deux conditions sont simultanément remplies. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
770  
10.21.3.5.2 Refroidisseurs air extérieur / air recy clé 
Syst_Thermo_FR = 2 
Idfougen = 2   IdFluide_aval = 2 
10.21.3.5.2.1 Détermination des EER 
La matrice de performances des machines air extérie ur / air recyclé est la suivante. 
  Tamont (air extérieur) 
 Tam >  5 15 25 35 45 
Taval 
(air) priorité 4 3 2 1 5 
22 2      
27 1      
32 3      
37 4      
Figure 105 : Matrice de performance des machines air extérieur / air recyclé 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 35 ; Tav = 27 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
27°C 
22°C, 27°C 
22°C, 27°C, 32 °C 
22°C, 27°C, 32 °C, 37 °C  35 °C 
25 °C, 35 °C 
15 °C, 25 °C, 35 °C 
5 °C, 15 °C, 25 °C, 35 °C 
5 °C, 15 °C, 25 °C, 35 °C, 45 °C 
Tableau 177 : températures aux sources 
10.21.3.5.2.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.5.1.1.1 
Si statut_données = 2 
  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
771 10.21.3.5.2.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _EER (22, 27) = 0.9 
Cnnav _EER (32, 27) = 1.075 
Cnnav _EER (37, 27) = 1.15 Cnnam _EER (25, 35) = 1.2  
Cnnam _EER (15, 35) = 1.4 
Cnnam _EER (5, 35)=1.6 
Cnnam _EER (45, 35)= 0.8 
Tableau 178 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValEER(4,1)} = 0 
   {ValEER(4,1)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (22, 27) 
si {ValEER(4,3)} = 0 
   {ValEER(4,3)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (32, 27) 
si {ValEER(4,4)} = 0 
   {ValEER(4,4)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (37, 27) 
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(2,Ilign)} = 0 
   {ValEER(2,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (15, 35) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
   {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (25, 35) 
si {ValEER(5,Ilign)} = 0 
   {ValEER(5,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (45, 35) 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
   {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (5, 35) 
10.21.3.5.2.1.3 Calcul du EER pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
EER_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValEER( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValEER( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValEER( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValEER( iθam 2, iθav 2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
772 10.21.3.5.2.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 35 ; Tav = 27. 
10.21.3.5.2.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (22, 27) = 0.95 
Cnnav _Pabs (32, 27) = 1.05 
Cnnav _Pabs (37, 27) = 1.1 Cnnam _Pabs (25, 35) = 1.1  
Cnnam _Pabs (15, 35) = 1.2 
Cnnam _Pabs (5, 35)=1.3 
Cnnam _Pabs (45, 35)= 0.9 
Tableau 179 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (22, 27) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (32, 27) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (37, 27) 
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (15, 35) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (25, 35) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (45, 35) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (5, 35) 
10.21.3.5.2.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.5.2.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.5.1.3. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
773  
10.21.3.5.3 Refroidisseurs air extrait / air neuf 
Syst_Thermo_FR = 3 
Idfougen = 2   IdFluide_aval = 2 
10.21.3.5.3.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air extrait  / air neuf est la suivante. 
  Tamont (air extrait) 
 Tam >  22 27 32 37 
Taval (air 
neuf) priorité 3 1 2 4 
5 5     
15 4     
25 2     
35 1     
45 3     
 
Figure 106 : Matrice de performance des machines air extrait / air neuf 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 27 ; 
Tav = 35 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
35°C 
35°C, 25 °C, 
35°C, 25 °C, 45 °C, 
35°C, 25 °C, 45 °C, 15 °C 
35°C, 25 °C, 45 °C, 15 °C, 5 °C 
  27 °C 
27 °C, 32 °C 
27 °C, 32 °C, 22 °C 
20 °C, 32 °C, 22 °C, 37 °C 
 
Tableau 180 : températures aux sources 
10.21.3.5.3.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.5.1.1.1 
Si statut_données = 2 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
774  
10.21.3.5.3.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP (25,35) = 0.9 
Cnnav _COP (45,35) = 1.2 
Cnnav _COP (15,35) = 0.8 
Cnnav _COP (5,35) = 0.7 Cnnam _COP (32, 27) = 0.9 
Cnnam _COP (22, 27) = 1.075 
Cnnam _COP (37, 27) = 0.8 
 
Tableau 181 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée 
si {ValEER(2,1)} = 0 
   {ValEER(2,1)} = {ValEER(2,4)} * Cnnav _EER (5, 35) 
si {ValEER(2,2)} = 0 
   {ValEER(2,2)} = {ValEER(2,4)} * Cnnav _EER (15, 35) 
si {ValEER(2,3)} = 0 
   {ValEER(2,3)} = {ValEER(2,4)} * Cnnav _EER (25 35) 
si {ValEER(2,5)} = 0 
   {ValEER(2,5)} = {ValEER(2,4)} * Cnnav _EER (45, 35) 
 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
    {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(2,Ilign)} * Cnnam _EER (22, 27) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
    {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(2,Ilign)} * Cnnam _EER (32, 27) 
si {ValEER(4,Ilign)} = 0 
    {ValEER(4,Ilign)} = {ValEER(2,Ilign)} * Cnnam _EER (37, 27) 
 
10.21.3.5.3.1.3 Calcul du COP pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValCOP( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValCOP( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValCOP( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValCOP( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.5.3.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 27 ; Tav = 35. 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
775  
10.21.3.5.3.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (25,35) = 0.9 
Cnnav _Pabs (45,35) = 1.2 
Cnnav _Pabs (15,35) = 0.8 
Cnnav _Pabs (5,35) = 0.7 Cnnam _Pabs (32 27) = 0.95 
Cnnam _Pabs (22, 27) = 1.05 
Cnnam _Pabs (37, 27)=0.9 
 
Tableau 182 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier 
si {ValPabs(2,1)} = 0 
   {ValPabs (2,1)} = {ValPabs (2,4)} * Cnnav _Pabs (5, 35) 
si {ValPabs (2,2)} = 0 
   {ValPabs (2,2)} = {ValPabs (2,4)} * Cnnav _Pabs (15, 35) 
si {ValPabs (2,3)} = 0 
   {ValPabs (2,3)} = {ValPabs (2,4)} * Cnnav _Pabs (25, 35) 
si {ValPabs (2,5)} = 0 
   {ValPabs (2,5)} = {ValPabs (2,4)} * Cnnav _Pabs (45, 35) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (22, 27) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (32, 27) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnn am _ Pabs (37, 27) 
 
10.21.3.5.3.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
776  
10.21.3.5.3.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
La puissance fournie à pleine charge en conditions non nominales est égale au produit de la 
puissance absorbée et du EER. 
Par ailleurs, la puissance que peut fournir la mach ine est limitée par la capacité d’échange de 
chaleur de la source amont. 
Si la puissance requise par le réseau est supérieur e à la puissance disponible, l'énergie restante 
est en sortie de ce module. Elle pourra alors être fournie par un générateur d’appoint ou reportée 
au pas de temps suivant. 
Pfou_pc_brut(h) = Pabs_pc(h) * EER_pc(h) 
Limitation due à la source amont  
Ainsi, la puissance maximale dans les conditions no n nominales de sources que peut fournir la 
machine compte tenu de la source amont est la suiva nte : 
Pfou_pc(h) = min {Pabs_pc(h)*EER_pc(h) ; Pfou_ source_amont_maxi ) 
Prise en compte des limites de fonctionnement  
si Lim_Theta = 0 
Qrest_act  = max {0 ; Q req_act  - Pfou_pc(h)} 
sinon si Lim_Theta = 1 et   si θamont (h) > Theta_max_am ou  si θaval(h) < Theta_min_av 
Qrest_act  = Q req_act  et Pfou_pc(h) = 0 
sinon si Lim_Theta = 2 et  si θamont (h) > Theta_max_am et  si θaval(h) < Theta_min_av 
Qrest_act  = Q req_act  et Pfou_pc(h) = 0 
 
10.21.3.5.3.4 Limites de fonctionnement 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.5.1.3. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
777  
10.21.3.5.4 Refroidisseurs eau / eau et eau glycolé e / eau 
Syst_Thermo_FR = 4 
Idfougen = 2   IdFluide_aval = 1 
10.21.3.5.4.1 Détermination des EER 
La matrice de performances des machines eau / eau e t eau glycolée / eau est la suivante. 
    Tamont (eau) 
   Tretour 0 10 20 30 40 
   Tdépart 5 15 25 35 45 
Taval (eau) Tam >  2.5 12.5  22.5 32.5  42.5  
Tdépart  Tretour  Taval priorité 4 3 2 1 5 
1.5 6.5 4 5      
7 12 9.5 1      
12.5 17.5 15 3      
18 23 20.5 2      
23.5 28.5 26 4      
Figure 107 : Matrice de performance des machines eau / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est po ur tam = 32.5 ; Tav = 9.5 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
9.5 °C 
9.5°C, 20.5°C, 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C 
4°C, 9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C  32.5 °C 
22.5 °C, 32.5 °C 
12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C 
2.5 °C, 12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C 
2.5 °C, 12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C, 42.5 °C 
Tableau 183 : tem pératures aux sources 
10.21.3.5.4.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.5.1.1.1 
Si statut_données = 2 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
778  
10.21.3.5.4.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _EER (20.5, 9.5) = 1.15 
Cnnav _EER (15, 9.5) = 1.075 
Cnnav _EER (26, 9.5) = 1.225 
Cnnav _EER (4, 9.5) = 0.9 Cnnam _EER (22.5, 32.5) = 1.2 
Cnnam _EER (12.5, 32.5) = 1.4 
Cnnam _EER (2.5, 32.5) = 1.6 
Cnnam _EER (42.5, 32.5) = 0.8 
Tableau 184 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValEER(4,1)} = 0 
   {ValEER(4,1)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (4, 9.5) 
si {ValEER(4,3)} = 0 
   {ValEER(4,3)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (15, 9.5) 
si {ValEER(4,4)} = 0 
   {ValEER(4,4)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (20.5, 9.5) 
si {ValEER(4,5)} = 0 
   {ValEER(4,5)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (26, 9.5) 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
   {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (2.5, 32.5) 
si {ValEER(2,Ilign)} = 0 
   {ValEER(2,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (12.5, 32.5) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
   {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (22.5, 32.5) 
si {ValEER(5,Ilign)} = 0 
   {ValEER(5,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (42.5, 32.5) 
10.21.3.5.4.1.3 Calcul du EER pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
EER_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValEER( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValEER( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValEER( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValEER( iθam 2, iθav 2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
779  
10.21.3.5.4.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 32.5 ; Tav = 9.5. 
 
10.21.3.5.4.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (20.5, 9.5) = 1.11 
Cnnav _Pabs (15, 9.5) = 1.055 
Cnnav _Pabs (26, 9.5) = 1.165 
Cnnav _Pabs (4, 9.5) = 0.945 Cnnav _Pabs (22.5, 32.5) = 1.10 
Cnnav _Pabs (12.5, 32.5) = 1.20 
Cnnav _Pabs (2.5, 32.5) = 1.30 
Cnnav _Pabs (42.5, 32.5) = 0.90 
 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (4, 9.5) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (15, 9.5) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (20.5, 9.5) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (26, 9.5) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (2.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (12.5, 32.5) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (22.5, 32.5) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (42.5, 32.5) 
10.21.3.5.4.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.5.4.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.5.1.3. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
780  
10.21.3.5.5 Refroidisseurs eau / air et eau de bouc le / air 
Syst_Thermo_FR = 5 
Idfougen = 2   IdFluide_aval = 2 
10.21.3.5.5.1 Détermination des EER 
La matrice de performances des machines eau / air e t eau de boucle / eau est la suivante. 
  Tamont (eau) 
 Tretour 0 10 20 30 40 
 Tdépart 5 15 25 35 45 
 Tam >  2.5 12.5 22.5 32.5  42.5 
Taval (air)  priorité 4 3 2 1 5 
22 2      
27 1      
32 3      
37 4      
Figure 108 : Matrice de performance des machines eau / air 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est po ur tam = 32.5 ; Tav = 27 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
27°C 
22°C, 27°C 
22°C, 27°C, 32 °C 
22°C, 27°C, 32 °C, 37 °C  32.5 °C 
22.5 °C, 32.5 °C 
12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C 
2.5 °C, 12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C 
2.5 °C, 12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C, 42.5 °C 
Tableau 185 : températures aux sources 
10.21.3.5.5.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.21.3.5.1.1.1 
Si statut_données = 2 
  
10.21.3.5.5.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _EER (22, 27) = 0.9 
Cnnav _EER (32, 27) = 1.075 
Cnnav _EER (37, 27) = 1.15 Cnnam _EER (22.5, 32.5) = 1.2 
Cnnam _EER (12.5, 32.5) = 1.4 
Cnnam _EER (2.5, 32.5) = 1.6 
Cnnam _EER (42.5, 32.5) = 0.8 
Tableau 186 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
781 1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValEER(4,1)} = 0 
   {ValEER(4,1)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (22, 27) 
si {ValEER(4,3)} = 0 
   {ValEER(4,3)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (32, 27) 
si {ValEER(4,4)} = 0 
   {ValEER(4,4)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER (37, 27) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
   {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (2.5, 32.5) 
si {ValEER(2,Ilign)} = 0 
   {ValEER(2,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (12.5, 32.5) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
   {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (22.5, 32.5) 
si {ValEER(5,Ilign)} = 0 
   {ValEER(5,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER (42.5, 32.5) 
10.21.3.5.5.1.3 Calcul du EER pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
EER_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValEER( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValEER( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValEER( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValEER( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.5.5.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 32.5 ; Tav = 27. 
 
 
 
 
 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
782 10.21.3.5.5.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (22, 27) = 0.95 
Cnnav _Pabs (32, 27) = 1.05 
Cnnav _Pabs (37, 27) = 1.1 Cnnav _Pabs (22.5, 32.5) = 1.10 
Cnnav _Pabs (12.5, 32.5) = 1.20 
Cnnav _Pabs (2.5, 32.5) = 1.30 
Cnnav _Pabs (42.5, 32.5) = 0.90 
Tableau 187 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (22, 27) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (32, 27) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (37, 27) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (2.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (12.5, 32.5) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (22.5, 32.5) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (42.5, 32.5) 
10.21.3.5.5.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.5.5.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.5.1.3. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
783  
10.21.3.5.6 Refroidisseurs eau de nappe / air 
Syst_Thermo_FR = 6 
Idfougen = 2   IdFluide_aval = 2 
10.21.3.5.6.1 Détermination des EER 
La matrice de performances des machines eau / air e t eau de boucle / eau est la suivante. 
  Tamont (eau de nappe) 
 Tretour 5 10 15 20 
 Tdépart 10 15 20 25 
 Tam >  7.5 12.5 17.5 22.5  
Taval (air) priorité 3 1 2 4 
22 2     
27 1     
32 3     
37 4     
Figure 109 : Matrice de performance des machines eau de nappe / air 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est po ur tam = 12.5 ; Tav = 27 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
27°C 
22°C, 27°C 
22°C, 27°C, 32 °C 
22°C, 27°C, 32 °C, 37 °C  12.5 °C 
12.5 °C, 17.5 °C 
7.5 °C, 12.5 °C, 17.5 °C 
7.5 °C, 12.5 °C, 17.5 °C, 22.5 °C 
Tableau 188 : températures aux sources 
10.21.3.5.6.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.5.1.1.1. 
Si statut_donnees = 2 
  
10.21.3.5.6.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _EER (22, 27) = 0.9 
Cnnav _EER (32, 27) = 1.075 
Cnnav _EER (37, 27) = 1.15 Cnnam _EER (17.5, 12.5) = 0.90 
Cnnam _EER (7.5, 12.5) = 1.10 
Cnnam _EER (22.5, 12.5) = 0.80 
Tableau 189 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
784  
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValEER(2,1)} = 0 
   {ValEER(2,1)} = {ValEER(2,2)} * Cnnav _EER (22, 27) 
si {ValEER(2,3)} = 0 
   {ValEER(2,3)} = {ValEER(2,2)} * Cnnav _EER (32, 27) 
si {ValEER(2,4)} = 0 
   {ValEER(2,4)} = {ValEER(2,2)} * Cnnav _EER (37, 27) 
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
   {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(2,Ilign)} * Cnnam _EER (7.5, 12.5) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
   {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(2,Ilign)} * Cnnam _EER (17.5, 12.5) 
si {ValEER(4,Ilign)} = 0 
   {ValEER(4,Ilign)} = {ValEER(2,Ilign)} * Cnnam _EER (22.5, 12.5) 
 
10.21.3.5.6.1.3 Calcul du EER pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
EER_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValEER( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValEER( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValEER( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValEER( iθam 2, iθav 2)} 
10.21.3.5.6.2 Calcul des puissances absorbées à ple ine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 32.5 ; Tav = 27. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
785  
10.21.3.5.6.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs (22, 27) = 0.95 
Cnnav _Pabs (32, 27) = 1.05 
Cnnav _Pabs (37, 27) = 1.1 Cnnav _Pabs (17.5, 12.5) = 0.95 
Cnnav _Pabs (7.5, 12.5) = 1.05 
Cnnav _Pabs (22.5, 12.5) = 1.10 
 
Tableau 190 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(2,1)} = 0 
   {ValPabs(2,1)} = {ValPabs(2,2)} * Cnnav _Pabs (22, 27) 
si {ValPabs(2,3)} = 0 
   {ValPabs(2,3)} = {ValPabs(2,2)} * Cnnav _Pabs (32, 27) 
si {ValPabs(2,4)} = 0 
   {ValPabs(2,4)} = {ValPabs(2,2)} * Cnnav _Pabs (37, 27) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (7.5, 12.5) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (17.5, 12.5) 
si {ValPabs(4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(4,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (22.5, 12.5) 
10.21.3.5.6.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *Cθav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)}  
10.21.3.5.6.3 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.5.1.3. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
786  
10.21.3.6 Fonctionnement à charge partielle ou null e, pour Idfonction = 1, 2, 3 
Cette partie concerne l'ensemble des systèmes pris en compte dans cette fiche, qu'ils fonctionnent 
en chauffage, en refroidissement ou en ECS. 
10.21.3.6.1 Calcul de la performance  
La consommation à charge partielle résulte des 3 ph énomènes : 
1) la consommation du compresseur lors de la phase de fonctionnement établi, Pcomp, 
2) la consommation équivalente du compresseur résul tant des irréversibilités lors des phases 
d'arrêt - démarrage, Pcompma, 
3) la consommation des auxiliaires, Paux. 
Les auxilliaires dont la consommation est fonction du taux de charge sont intégrés à Pcomp. 
On exprime les valeurs en Wh/h soit en W. 
Sur un pas de temps donné, on connait θamont(h), θaval(h) et donc Pfou_pc Pabs_pc et COP_pc 
ou EER_pc. 
Le comportement à charge partielle d’une machine dé pend de sa technologie : 
- machine à régulation de puissance tout ou rien : celui-ci va fonctionner de façon cyclique sur 
toute la plage des charges partielles, 
- machine à régulation de puissance variable : dans  un premier temps, le compresseur va 
s’adapter à la charge, puis, si la charge diminue e n dessous de la valeur correspondant au niveau 
de charge du compresseur, celui-ci va fonctionner p ar cycles comme dans la machine précédente. 
En fonctionnement à charge partielle, on distingue donc deux types de fonctionnement : 
• le compresseur fonctionne de façon continue, 
• le compresseur fonctionne en mode tout ou rien. 
10.21.3.6.1.1 Fonctionnement en mode continu du comp resseur 
On rencontre ce type de fonctionnement pour les mac hines à régulation de puissance variable 
(Fonc_compr = 1) lorsque : 
Pfou LR  ≥ (Pfou _pc_brut  . LR contmin ) 
Avec : 
LR = Pfou LR  / Pfou _pc_brut  
Pfou LR  = min {Q req_act  ; Pfou _pc } 
Sur la plage de fonctionnement continu du compresse ur à puissance réduite, on a : 
Pabs = Pcomp + Paux 
Paux = Taux * Pabs_nom 
avec : Pabs_nom, valeur de ValPabs(icol,ilign) pour  la valeur pivot. 
Il convient de noter que Pcompma est par nature nul  ici. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
787 Le COP et l’EER, calculés sur la consommation du co mpresseur seul (hors auxiliaires), varient 
linéairement en fonction de la charge dans la plage  de fonctionnement continu 
En revanche, on caractérise les performances, le ta ux minimal de charge en fonctionnement 
continu, LR contmin , et le coefficient de correction de la performance  correspondant, Ccp LRcontmin , pour 
l’ensemble moteur et auxiliaires. LR contmin  et Ccp LRcontmin  peuvent être obtenus par des essais. 
En effet, du fait du mode de test on ne peut pas di stinguer Pcomp et Paux. 
Nota : de ce fait, Pabs ne varie pas linéairement a vec LR. 
On est donc amené à déterminer un COP net  ou un EER net  et un Ccp net , c'est-à-dire hors auxiliaires. 
Alors Ccp net  varie linéairement sur la plage LR contmin  ; 1. 
On présente la formulation en mode chauffage, elle est identique en mode refroidissement. 
 (1204) 
 
 (1205) 
Envoyer un message d’alerte lorsque : 
LR contmin *Pabs _pc  < CCP LRcontmin *P aux  
‘’les données de la machine thermodynamique entrées  ne permettent pas un calcul correct et ne 
permettent pas de juger de la conformité réglementa ire du projet.’’ 
Pour un taux de charge situé entre LR contmin  et 1: 
 (1206) 
 (1207) 
 (1208) 
LR abs LR fou 
LR PPCOP 
__
_=  (1209) 
 
10.21.3.6.1.2 Fonctionnement en cycle marche arrêt d u compresseur 
On rencontre ce type de fonctionnement : 
g avec les machines à régulation de compresseur tout ou rien (Fonc_compr = 2) (LRcontmin 
= 1), 
g avec les machines à régulation de puissance variabl e (Fonc_compr = 1), lorsque : 
Pfou LR  < (Pfou _pc_brut  * LR contmin ) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
788 Avec : 
LR cycl = Pfou LR  / (Pfou _pc_brut  * LR contmin ) 
Pfou LR  = min {Q req_act  ; Pfou _pc } 
Le compresseur fonctionne en cycle marche arrêt. 
En valeur moyenne sur une heure, le fonctionnement est le suivant : 
1. la puissance du compresseur, Pcomp, varie linéai rement entre 0 pour LR= 0 et 
Pcomp_LRcontmin  pour LR = LR contmin , 
 
avec : 
net LRcont LRcont fou 
LRcont comp COP PP
min_ min _
min _=  (1210) 
 
2. la puissance des auxiliaires, Paux, est constant e et peut être exprimée en fonction de la 
puissance appelée à pleine charge, Pabs_nom, 
Paux = Taux * Pabs_nom 
avec : Pabs_nom, valeur de ValPabs(icol,ilign) pour  la valeur pivot. 
3. la puissance liée aux irréversibilités, Pcompma,  est nulle à charge nulle et à charge 
LR contmin . 
A l'intérieur de cette plage, sa valeur est égale à  : 
 (1211) 
 
Deq est la durée équivalente liée aux irréversibili tés, c’est une caractéristique de la machine. 
Deq peut être recaléé sur des résultats d'essais à charge partielle en fonctionnement tout ou rien. 
Par défaut Deq = 0.5 minute 
Dfou0 est la durée de fonctionnement à charge tenda nt vers 0. Elle correspond simplement au 
temps nécessaire pour remonter le circuit de distri bution en température quand il n'y a pas 
émission et que le compresseur fonctionne. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
789 Le tableau ci-dessous en donne les valeurs. 
inertie forte moyenne légère Très légère ECS 
typologie Plancher et 
plafond 
chauffant ou 
rafraîchissant 
intégrés au 
bâti (inertie 
forte) 
 Radiateurs; 
plafonds 
chauffants ou 
rafraîchissant 
d'inertie 
moyenne ventilo 
convecteurs; 
valeur par 
défaut pour la 
distribution à 
eau; 
plafonds 
chauffants ou 
rafraîchissant 
d'inertie faible systèmes à 
air;  
Dfou0 en min. 32 19 6 2 26 
Typo_emetteur 1 2 3 4 5 
Tableau 191 : Valeurs conventionnelle de Dfou0 en min utes pour différents systèmes 
d'émission  
On peut donc calculer la puissance pour chaque taux  de charge : 
LR compma aux LR comp LR abs PP P P_ _ _ ++ =  (1212) 
LR abs LR fou 
LR PPCOP 
__
_=  (1213) 
 
Ainsi que le COP ou l'EER correspondant. 
Nota 1 : dans le cas général, ni Pabs, ni COP (ni E ER) ne sont linéaires. Si Pcompma est 
négligeable, les pertes sont fonction linéaire de L R (et pas le COP). 
Nota 2 : Sauf si Paux= 0, le rendement à 0 est nul.   
10.21.3.6.1.3 Fonctionnement à charge nulle ou en de hors des limites de 
fonctionnement (Pfou_LR(h) = 0) 
Dans ce cas, la puissance appelée est celle des aux iliaires, sauf si la machine elle-même est mise 
hors tension. 
Machine sous tension 
Pabs_LR  = Paux 
Machine hors tension 
Pabs_LR  = 0 
La machine est hors tension en dehors de sa saison de fonctionnement, pendant la saison elle est 
toujours sous tension. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
790 10.21.3.6.2 Calcul final des données de sortie 
On génère les résultats sous une forme directement utilisable pour les calculs concaténés de C 
selon le type d’usage (postes) et le type d'énergie . 
Les lignes représentent les différents postes de co nsommations associés au composant 
générateur. Les colonnes correspondent aux différen ts types d’énergie. 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: Electricité  60: Réseau de 
chaleur 
1 : Chauffage Qcef(1;10)  Qcef(1;20)  …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10)  …     
3 : ECS …     … 
Tableau 192: Matrice des consommations en énergies fi nales {Q cef (poste;énergie)  } 
Qcef(idfonction;id_engen)   = Pabs_LR  * Rdim (1214) 
Taux de charge 
τcharge =
pc fou LR fou 
PP
__ (1215) 
Consommation des auxiliaires 
Waux,pro  = Paux  * Rdim (1216) 
Performances 
si id fonction  = 1 ou 3 
ηeff (h)  = COP LR  (1217) 
si id fonction  = 2 
ηeff (h)  = EER LR  (1218) 
Energie fournie 
Pfou  = Pfou_LR  * Rdim (1219) 
Energie restant à fournie 
Qrest  = Qrest_act  * Rdim (1220) 
Rejet dans le cas d’un générateur thermodynamique  
Dans le cas des générateurs thermodynamiques unique ment (503 ≤ id type  ≤ 509) , on calcule le 
rejet, nécessaire à la modélisation de la source am ont au pas de temps suivant. Le rejet est 
comptabilisé négativement en chauffage et ECS, et p ositivement en froid : 
Si fonctionnement en chauffage ou ECS, alors 
   
dim * ) ; 0 (_ _ R P PMIN LR fou LR abs rejet − =φ
   (Wh) (1221) 
Sinon 
dim * ) (_ _ R P PLR fou LR abs rejet + =φ      (Wh)  (1222) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
791 10.21.3.6.2.1 Valeurs déclarées et par défaut 
• Type de fonctionnement : 
o Fonctionnement par défaut : tout ou rien 
o valeur déclarée 
• Autres caractéristiques : 
1) Valeur certifiée par un organisme indépendant ac crédité selon la norme NF EN 45011 par 
le COFRAC ou tout autre organisme d’accréditation s ignataire de l’accord européen 
multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coo rdination européenne des organismes 
d’accréditation : 
o valeur de calcul = valeur certifiée, 
2) valeurs justifiées par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité selon la 
norme NF EN ISO/CEI 17025 par le COFRAC ou tout aut re organisme d’accréditation 
signataire de l’accord européen multilatéral pertin ent pris dans le cadre de la coordination 
européenne des organismes d’accréditation : 
o LR contmin  de calcul = LRcontmin mesuré + 0.05 
o Ccp LRcontmin  de calcul = 0.9 CcpLRcontmin mesuré 
o Part de la puissance électrique des auxiliaires : 
Paux/Pabs_nom de calcul = 1.1 Paux/Pabs_pc mesuré 
o Deq de calcul = Deq mesuré + 0.2mn 
3) Autres cas : valeur par défaut définies ci-après  : 
o LR contmin  de calcul = 0.4 
o Ccp LRcontmin  de calcul = 1 
o Part de la puissance électrique des auxiliaires : 
Paux/Pabs_nom de calcul = 0.02 (hors pompes et vent ilateurs amont et aval 
éventuels) pour le calcul du COP ; 0.01 pour le cal cul de l'EER 
Deq de calcul = 0.5 mn 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
792 10.22 C_GEN_THERMODYNAMIQUE_GAZ  
10.22.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche permet de calculer les performances des  systèmes thermodynamiques à absorption au 
gaz sur vecteur eau en fonctionnement chauffage (GA HP), y compris la production indirecte d’ECS 
et en fonctionnement refroidissement (refroidisseur  de liquide). 
Pour la production d’ECS, les machines comportent o bligatoirement un ballon de stockage. 
Elle permet de représenter plusieurs machines ident iques fonctionnant dans le même mode. 
En fonction de la puissance requise par l'émetteur ou par le réseau de distribution, les valeurs 
calculées sont : 
• GUE ch ou ECS  (ou GUE fr ) (Gas Utilisation Efficiency - aussi appelé RUG po ur Rendement 
d’Utilisation du Gaz – dans EN 12309-2 d’août 2000)  ; 
• puissance gaz absorbée pour la ou les fonctions pri ncipales (chauffage et ECS) ; 
• puissance électrique absorbée par les auxiliaires 7 ; 
• pertes thermiques récupérables dans l’ambiance si l e générateur est utilisé à l’intérieur d’un 
volume chauffé. 
Le rendement Rdt np  de la fonction non principale (chauffage) des refr oidisseurs de liquide, les 
puissances gaz et électriques absorbées et les pert es thermiques récupérables correspondantes 
feront l’objet d’un titre V. 
Le calcul pour une machine est mené en deux étapes : 
1. Calcul en fonctionnement à pleine charge en cond itions non nominales des températures 
de sources, 
2. Prise en compte de la charge partielle. 
                                                 
7 Les auxiliaires concernés sont ceux pris en compte  pour le calcul du COP (EER) d’un générateur thermo dynamique à compression 
entrainé par un moteur électrique. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
793 10.22.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 193 suivant donne la nomenclature des di fférentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
θamont (h) température de la source amont  °C    s 
 
a
m
o
n
t θaval (h)  température de la source aval (vers les émetteurs o u 
les ballons) °C    
 Qreq (h) énergie requise par le réseau W    
 Id fonction  mode de fonctionnement : 
1 : chauffage 
2 : refroidissement 
3 : ECS entier    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
  Pour une machine     
 Idfougen Type de générateur : 
Chauffage = 1, froid = 2, ECS = 3     
 Cat_gen Catégorie de générateur :  
504 PAC à absorption 
 entier g g  
 Syst_Ther 
mo_FR Liste des systèmes thermodynamiques en 
fonctionnement refroidissement : 
1 : refroidisseurs air / eau 
2 : refroidisseurs eau / eau 
 entier 1 g g 
 Syst_Ther 
mo_CH Liste des systèmes thermodynamiques en 
fonctionnement chauffage : 
1 : GAHP air / eau classique 
2 : GAHP air / eau haute température 
3 : GAHP eau glycolée / eau classique 
4/ GAHP eau glycolée / eau haute température 
5 : GAHP eau / eau  
 entier 1 g g 
 Syst_Ther 
mo_ECS Liste des systèmes thermodynamiques en 
fonctionnement ECS : 
1 : GAHP air / eau classique 
2 : GAHP air / eau haute température 
3 : GAHP eau glycolée / eau classique 
4 : GAHP eau glycolée / eau haute température entier 1 g g 
  5 : GAHP eau / eau  
     
 Fonc_brûl 1 : Fonctionnement en mode continu du brûleur ou en  
cycles marche arrêt 
2 : Fonctionnement en cycles marche arrêt du brûleu r entier 1 2 g 
 {ValGUEch 
(Icol,Ilign) 
} matrice des performances en mode chauffage (GUE) 
selon les températures amont et aval g g g g 
 {ValGUEfr( 
Icol,Ilign)} matrice des performances en mode refroidissement 
selon les températures amont et aval g g g g 
 {ValGUEec 
s(Icol,Ilign matrice des performances en mode ECS selon les 
températures amont et aval  g g g g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
794 s(Icol,Ilign 
)} températures amont et aval 
 {ValPabs(i 
col,Ilign)} matrice des puissances absorbées selon les 
températures amont et aval W g g g 
 {ValCOR(I
col,Ilign)} matrice de correction des performances justifiées 
entrées sous forme de matrice g g g g 
 {ValPauxp 
c(Icol,Ilign 
)} matrice des puissances d’auxiliaires selon les 
températures amont et aval à pleine charge en 
chauffage, on distingue la même matrice en mode 
refroidissement et en mode ECS W g g g 
 Paux0 Puissances d’auxiliaires à charge nulle W 0 + ∞ g 
 ValGUEch_ 
pivot valeur pivot déclarée des machines en mode chauffag e 
lorsqu’il n’y a pas de performance certifiée ou jus tifiée. g g g g 
 ValGUEfr_ 
pivot valeur pivot déclarée des machines en mode 
refroidissement lorsqu’il n’y a pas de performance 
certifiée ou justifiée. g g g g 
 ValPauxch 
pc_pivot valeur pivot déclarée de la puissance des auxiliair es à 
pleine charge des machines en mode chauffage lorsqu ’il 
n’y a pas de performance certifiée ou justifiée. On  
distingue la même variable en refroidissement et en  
ECS W g g g 
 ValECS_pi 
vot valeur pivot déclarée des machines en mode ECS 
lorsqu’il n’y a pas de performance certifiée ou jus tifiée. g g g g 
 ValPabs_pi 
vot valeur pivot déclarée de puissance lorsqu’il n’y a pas de 
performance certifiée ou justifiée. W g g g 
       
 Statut_do 
nnees 1 : il existe des valeurs de performance certifiées  ou 
mesurées 
2 : il n’existe aucune valeur certifiée ou mesurée entier 1 g g 
 statut_val 
eur_pivot 1 : valeur déclarée 
2 : valeur par défaut entier 1 g g 
 statut_Pau 
x_pivot 1 : valeur déclarée 
2 : valeur par défaut pour les auxiliaires entier 1 g g 
 Theta_ma 
x_av  température maximale aval en mode chaud au delà de 
laquelle la machine ne peut fonctionner  °C g g g 
 Theta_min 
_am  température minimale amont en mode chaud en 
dessous  de laquelle la machine ne peut fonctionner   °C g g g 
 Theta_min 
_av  température minimale aval en mode froid engdessous 
de laquelle la machine ne peut fonctionner  °C g g g 
 Theta_ma 
x_am  température maximale amont en mode froid augdessus  
de laquelle la machine ne peut fonctionner  °C g g g 
 Lim_Theta 0 = pas de limite 
1= limite sur l’une ou  l’autre des températures de 
source 
2 = limite sur l’une et  l’autre des températures de 
source entier 1 g g 
 Ccp LRcontmin  coefficient de correction de la performance pour un  
taux de charge égal à LR contmin  g 0 +∞ g 
 LR contmin  Taux minimal de charge en fonctionnement continu. ( = 
1 si machine tout ou rien) g g 1 g 
 Deq durée équivalente liée aux irréversibilités minut 
es 0 g g 
 Rdt comb  rendement sur PCI de combustion du gaz g 0 +∞ g 
 Pertes pertes de la machine durant les phases arrêt  W 0 +∞ g 
 Idengen Identificateur de l'énergie principale (gaz(=10), 
fuel(=20), charbon(=30) bois(=40) électricité(=50),   
réseau(=60) entier 10 69 10 
 IdFluide_a 
val identificateur du fluide aval :  
1 eau, 2 air     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
795 Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Typo_eme 
tteur Inertie du système de distribution en fonction des 
émetteurs en chauffage, en refroidissement et pour la 
production d’ECS : 
1 : forte : plancher ou plafond intégré au bâti, 
2 : moyenne : radiateur, plafond d’inertie moyenne,  
3 : légère : VCV, plancher et plafond d’inertie fai ble, 
4 : très légère : systèmes à air, 
5 : production d’ECS. g 1 5 g 
 Rdim  Nombre de machines identiques dans le même mode en tier 1 g  
 Type_cycle 
_FR 1 : machine à cycle simple effet ou GAX 
2 : machine à cycle double effet entier 1 2 g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
 Pfou_(h) Energie totale effectivement fournie par le générat eur 
au pas de temps h. Wh    
 Qrest(h)  Energie restant à fournir à la fin du pas de temps,  
faisant l’objet d’un report de demande à un autre 
générateur en séquence ou au pas de temps suivant. Wh    
 {Q cef(fonct.; 
en.) (h)}  Consommation en énergie finale du générateur, 
présenté sous forme de matrice {fonction ; type 
d’énergie}. 
Les lignes correspondent aux différents postes (6),  les 
colonnes aux différentes sources d’énergie (6). Wh     
 Idalerte1( 
h) Alerte pour conditions de  fonctionnement hors limi te 
de puissance court terme entier    
 Waux,pro (h) consommation des auxiliaires au pas h W    
 ηeff (h)  GUE ou rendement du générateur. Réel    
 τcharge  taux de charge du générateur Réel    
 Φrejet  Rejet du générateur thermodynamique au pas de 
temps h (valeur positive en refroidissement). Wh    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
  Pour une machine     
 Val_util_m 
ax valeur maximale de la performance pour la valeur pi vot 
d’une machine lorsqu’il n’y a pas de valeurs certif iées 
ou justifiées. 
si Idf onction  = 1 (chauffage) 
Syst_Thermo_CH = 
1 : Val_util_max = 1.51 
2 : Val_util_max = 1.51 
3 : Val_util_max = 1.51 
4 : Val_util_max = 1.51 
5 : Val_util_max = 1.65 
 
si Idf onction  = 2 (refroidissement) 
Type_cycle_FR = 1 et Syst_Thermo_FR 
1 : Val_util_max = 0.7 
2 : Val_util_max = 0.7 
Type_cycle_FR = 2 et Syst_Thermo_FR 
1 : Val_util_max = 1.0 
2 : Val_util_max = 1.0 g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
796  
si Idf onction  = 3 (ECS) 
Syst_Thermo_ECS = 
1 : Val_util_max = 1.13 
2 : Val_util_max = 1.13 
3 : Val_util_max = 1.13 
4 : Val_util_max = 1.13 
5 : Val_util_max = 1.13 
       
 Cnnav _Pabs 
(t1, t2) Coefficient de correction de la puissance à pleine 
charge en fonction de la température aval réel    
 Cnnam _Pabs 
(t1, t2) Coefficient de correction de la puissance à pleine 
charge en fonction de la température amont réel    
 Cnnav _GUEc 
h(t1, t2) Coefficient de correction de la performance à plein e 
charge en fonction de la température aval en mode 
chaud réel    
 Cnnam _GUE 
ch (t1, t2) Coefficient de correction de la performance à plein e 
charge en fonction de la température amont en mode 
chaud réel    
 Cnnav _GUEfr 
(t1, t2) Coefficient de correction de la performance à plein e 
charge en fonction de la température aval en mode 
froid réel    
 Cnnam _GUE 
fr (t1, t2) Coefficient de correction de la performance à plein e 
charge en fonction de la température amont en mode 
froid réel    
 Cnnav _Paux 
(t1, t2) Coefficient de correction de la puissance électriqu e 
auxiliaire à pleine charge en fonction de la tempér ature 
aval en mode froid réel    
 Cnnam _Paux 
(t1, t2) Coefficient de correction de la puissance électriqu e 
auxiliaire à pleine charge en fonction de la tempér ature 
amont en mode froid réel    
       
 Val θamont (i θ
amont ) température amont °C    
 Val θaval (i θav 
al ) température aval °C    
 Nθamont  Nombre de températures amont entier    
 Nθaval  Nombre de températures aval entier    
 iθam 1 i θam 2 variables intermédiaires du calcul de la performanc e à 
pleine charge à partir des matrices de performance entier    
 θam 1 variable intermédiaire du calcul de la performance à 
pleine charge à partir des matrices de performance °C    
 θam 2 variable intermédiaire du calcul de la performance à 
pleine charge à partir des matrices de performance °C    
 iθav 1 i θav 2 variables intermédiaires du calcul de la performanc e à 
pleine charge à partir des matrices de performance entier    
 θav 1 variable intermédiaire du calcul de la performance à 
pleine charge à partir des matrices de performance °C    
 θav 2 variable intermédiaire du calcul de la performance à 
pleine charge à partir des matrices de performance °C    
 Cθam (h) coefficient d’interpolation pour le calcul de la 
performance à pleine charge à partir des matrices d e 
performance réel    
 Cθav (h) coefficient d’interpolation pour le calcul de la 
performance à pleine charge à partir des matrices d e 
performance réel    
 GUEch _pc(h)  GUE à pleine charge aux conditions non nominales en  
mode chauffage réel    
 GUEfr _pc(h)  GUE à pleine charge aux conditions non nominales en  
mode refoidissement réel    
 GUEecs _pc( 
 GUE à pleine charge aux conditions non nominales en  
mode ECS  réel    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
797 h)  mode ECS 
 Pabs _pc(h)  Puissance absorbée à pleine charge aux conditions n on 
nominales réel    
 Pgaz cons_pc  Puissance gaz consommée à pleine charge aux 
conditions non nominales. 
On distingue la même variable en charge partielle W    
 Pgaz cons_pc_ 
pivot  Puissance gaz consommée à pleine charge aux 
conditions non nominales pour la valeur pivot. W    
 Acont Pente de la droite d’évolution de Ccp en mode conti nu 
du brûleur. réel    
 Pgaz puissance gaz du brûleur en fonctionnement éta bli W    
 Pgazma puissance équivalente résultant des pertes lors des  
phases arrêt/démarrage W    
 Pfou_pc  Puissance maximale que peut fournir le générateur 
dans les conditions de températures amont et aval a u 
pas de temps h. W    
 Pfou _LR  puissance fournie à charge partielle W    
 LR taux de charge réel    
 pc en indice signifie à pleine puissance g    
 net en indice signifie hors auxiliaires g    
 contmin en indice signifie pour le taux minimal de charge e n 
fonctionnement continu du brûleur g    
 Ccp LR  correction de la performance en fonction de la char ge 
en fonctionnment continu du brûleur réel    
 Paux puissance appelée par les auxiliaires W    
 Pcons puissance appelée par la machine W    
 cycl en indice signifie en fonctionnement discontinu (ma rche 
arrêt)     
 ValGUE_pi 
vot_inter intermédiaire de correction des valeurs pivot en mo de 
chauffage. On a aussi ValGUE_pivot_inter, 
ValECS_pivot_inter respectivement pour les modes 
refroidissement et ECS     
 ValPaux_pi 
vot_inter intermédiaire de correction des valeurs pivot en mo de 
chauffage pour les auxiliaires.     
 Qreq act  Energie requise pour une machine W    
 Qrest act  Energie restant à fournir à la fin du pas de temps,  
faisant l’objet d’un report de demande à un autre 
générateur en séquence ou au pas de temps suivant, 
pour un générateur. Wh    
 Tcyc  durée d’un cycle marche arrêt du brûleur pour un ta ux 
de charge donné minut 
es    
 Dfou0 durée de fonctionnement à charge tendant vers  0 minut 
es    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 Cpa  Chaleur massique de l’air J/K/k 
g   1006 
Tableau 193 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
798 10.22.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
La modélisation du fonctionnement passe par deux ét apes : 
1) Le fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales de sources, 
2) Le fonctionnement à charge partielle ou nulle. 
10.22.3.1 Généralités 
Le GUE ch ou ECS  (GUE fr ), les puissances absorbées à pleine charge et la p uissance électrique des 
auxiliaires sont renseignés à l’aide de matrices en  fonction des températures à l’amont et à l’aval 
de la machine. Ces températures dépendent du type d e machine et du mode de fonctionnement. 
Les matrices sont remplies une fois en début de cal cul. 
Au cours du calcul, c'est-à-dire à chaque pas de te mps, le GUE ch ou ECS  (GUE fr ) à pleine charge aux 
conditions de températures réelles des sources amon t et aval sont obtenus par interpolation 
linéaire par rapport aux températures de référence amont et aval définies par technologie dans les 
matrices. 
Les puissances absorbées (gaz et électricité) à ple ine charge sont obtenues par interpolation 
linéaire par rapport aux mêmes températures. 
• Pour le GUE ch ou ECS  (GUE fr ) 
Chaque matrice est construite autour d’une valeur p ivot, valeur correspondant aux conditions 
nominales de sources. 
La valeur pivot est issue de données : 
g certifiées : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée par un organisme 
indépendant accrédité selon la norme NF EN 45011 pa r le COFRAC ou tout autre 
organisme d’accréditation signataire de l’accord eu ropéen multilatéral pertinent pris dans le 
cadre de la coordination européenne des organismes d’accréditation, sur la base de la 
norme NF EN 12309-2, 
g justifiées par un essai par un laboratoire indépend ant et accrédité selon la norme NF EN 
ISO/CEI 17025 par le COFRAC ou tout autre organisme  d’accréditation signataire de 
l’accord européen multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coordination européenne 
des organismes d’accréditation sur la base de la no rme NF EN 12309-2 : la valeur de 
calcul est égale à 0.9* valeur justifiée, 
g déclarée : la valeur utilisée dans le calcul est ég ale à min (0.8 Valeur déclarée ; 
Val_util_max), 
g par défaut : la valeur utilisée dans le calcul est égale à (0.8 Val_util_max). 
Val_util_max est définie par type de machine. 
Les autres valeurs de la matrice sont issues de don nées : 
g certifiées : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée par un organisme 
indépendant accrédité selon la norme NF EN 45011 pa r le COFRAC ou tout autre 
organisme d’accréditation signataire de l’accord eu ropéen multilatéral pertinent pris dans le 
cadre de la coordination européenne des organismes d’accréditation, sur la base de la 
norme NF EN 12309-2, 
g justifiées par un essai effectué par un laboratoire  indépendant et accrédité selon la norme 
NF EN ISO/CEI 17025 par le COFRAC ou tout autre org anisme d’accréditation signataire 
de l’accord européen multilatéral pertinent pris da ns le cadre de la coordination 
européenne des organismes d’accréditation sur la ba se de la norme NF EN 12309-2 : la 
valeur de calcul est égale à 0.9* valeur justifiée,  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
799 g par défaut calculées à l’aide de coefficients expli cités dans le chapitre réservé à chacune 
des technologies. 
Les données certifiées et les données justifiées so nt fournies par l’utilisateur selon une régle 
de priorité définie par type de machine : 
La fourniture des valeurs mesurées doit en outre re specter l’ensemble des 
configurations amont/aval.  Par exemple, dans le cas des machines air / eau en  mode 
chauffage, si des points sont fournis concernant Ta val = 45°C et 50°C et Tamont -7°C et 7°C, 
les GUE déclarés doivent être fournis pour les 4 co uples Taval/Tamont. 
L’entrée des données des matrices et la correction des données sont les suivantes : 
g Statut_données = 1 
entrée dans la matrice des données certifiées, des données justifiées lorsqu’elles sont 
disponibles, 
entrée d’un paramètre qui indique, pour chaque vale ur entrée précédement, si c’est une 
valeur certifiée, une valeur justifiée. Ce paramètr e est rangé dans une matrice semblable à 
la matrice des données, {ValCOR(icol, ilign)} qui c ontient la valeur 1 chaque fois que la 
performances correspondante dans la matrice de perf ormance est une valeur certifiée, 2 
pour une valeur justifiée. 
la correction est faite automatiquement. 
les autres cases de la matrice de performances sero nt complétées par des valeurs par 
défaut, l’utilisateur n’ayant pas la possibilité de  rentrer une valeur déclarée pour une 
performance autre que la valeur pivot. 
g Statut_données = 2 
on entre la valeur pivot, uniquement si Statut_vale ur_Pivot = 1. Si Statut_valeur_Pivot = 1 
c’est une valeur déclarée, si Statut_valeur_Pivot =  2 c’est une valeur par défaut qui n’est 
pas entrée. 
La figure ci-dessous montre l’organisation des donn ées de performance. 
 
  
Les températures prises en compte sont la moyenne d es températures départ et retour pour le 
vecteur eau et la température d'entrée pour le vect eur air. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
800  
• Pour la puissance absorbée 
La puissance absorbée est le débit calorifique.  
A l'instar des GUE, les puissances absorbées en con ditions non nominales à pleine charge 
peuvent résulter d'essais ou de valeurs par défaut.  
Les puissances absorbées mesurées doivent correspon dre aux cas fournis pour les valeurs des 
GUE. Dans l’exemple, la valeur 7, 45 est donc oblig atoirement fournie. 
g Statut_données = 1 
Les valeurs prises en compte sont les valeurs résul tant des essais, sans modification. Les autres 
valeurs sont des valeurs par défaut. 
g Statut_données = 2 
On entre seulement la valeur Pivot sans modificatio n. Les autres valeurs sont des valeurs par 
défaut. 
• Pour les puissances électriques absorbées 
La puissance électrique des auxillaires est la puis sance des auxillaires internes de la 
machine (contrôle commande, brûleur, pompe de solut ion), ainsi que tout ou partie de la puissance 
des auxilliares affectés au déplacement des médiums  en contact extérieur avec l’évaporateur et le 
condenseur, selon le type de machine. 
La puissance est issue de données : 
g certifiées : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée par un organisme 
indépendant accrédité selon la norme NF EN 45011 pa r le COFRAC ou tout autre 
organisme d’accréditation signataire de l’accord eu ropéen multilatéral pertinent pris dans le 
cadre de la coordination européenne des organismes d’accréditation, 
g justifiées par un essai effectué par un laboratoire  indépendant et accrédité selon la norme 
NF EN ISO/CEI 17025 par le COFRAC ou tout autre org anisme d’accréditation signataire 
de l’accord européen multilatéral pertinent pris da ns le cadre de la coordination 
européenne des organismes d’accréditation : la vale ur de calcul est égale à 1,1* valeur 
mesurée, 
g valeur pivot déclarée : pour la machine air/eau cla ssique la valeur utilisée dans le calcul 
pour la valeur pivot est égale à max (1,2* valeur d éclarée ; 0,0416 * Pgazcons_pc_pivot). 
Pour les autres machines voir les chapitres par tec hnologie. 
g pivot par défaut : pour la machine air/eau classiqu e la valeur utilisée dans le calcul est 
égale à max(500 ; 0,05 Pgazcons_pc_pivot). Pour les  autres machines voir les chapitres 
par technologie. 
g par défaut les autres valeurs sont calculées à l’ai de des coefficients explicités pour 
chacune des machines. 
L’entrée des données et leur correction se fait sur  le même principe que les performances. 
Note  : le type de fluide amont doit être en cohérence a vec le type de machine. 
10.22.3.2 Calcul pour une machine 
Il convient de calculer l’énergie requise pour chaq ue machine ainsi que le débit d’air extrait pour 
chaque machine fonctionnant sur air extrait. 
 (1223) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
801  
10.22.3.3 Fonctionnement à pleine charge en conditi ons non nominales en mode 
chauffage (Idfonction = 1) 
10.22.3.3.1 GAHP air / eau classique 
Syst_Thermo_CH = 1 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.3.1.1 Détermination des GUE ch  
La matrice de performances (GUE ch ) des machines air / eau est la suivante. 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -15 -7 2 7 20   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 2 3 1 4 Cnn aval   
35  25  30 4      1,05 30/35 
40  30  35 3      1,15 35/45 
50  40  45 1      1  
55  45  50 2      0,95 50/45 
  Cnn amont  0,9 0,85 0,95 1 1,15   
     -15/-7 -7/2 2/7  20/7   
Figure 110 : Matrice de performance des machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
45°C 
45°C et 50°C 
45°C et 50°C, 35°C 
45°C et 50°C, 35°C, 30°C  7 °C 
- 7 °C, 7 °C 
 -7°C, 2°C, 7°C 
-7°C, 2°C; 7°C, 20°C 
-15°C, -7°C, 2°C, 7°C, 20°C 
Tableau 194 : Températures aux sources 
10.22.3.3.1.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
, 
 
, 
*0,9 
Si statut_données = 2 
            Si statut_valeur_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_valeur_pivot = 2 
 
  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
802  
10.22.3.3.1.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les GUE non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios dénommés Cnn amont et Cnn 
aval mentionnés dans la matrice. 
Toutefois, en l’absence de valeurs mesurées pour de s Tamont ≥ Tamont critique et des Taval ≤ 
Taval critique, tous les GUE de cette zone sont pri s égaux au GUE Tamont critique, Taval critique. 
Les Cnn amont et aval ne sont donc pas utilisés dan s cette zone car non pertinents. 
GUE_Crit = {ValGUEch(4,2)} 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
3) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValGUEch(4,2)} = 0 
   {ValGUEch(4,2)} = {ValGUEch(4,3)} * Cnnav _GUEch (35, 45) 
si {ValGUEch(4,1)} = 0 
   {ValGUEch(4,1)} = {ValGUEch(4,2)} 
si {ValGUEch(4,4)} = 0 
   {ValGUEch(4,4)} = {ValGUEch(4,3)} * Cnnav _ GUEch (50, 45) 
4) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValGUEch(3,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(3,Ilign)} = {ValGUEch(4,Ilign)} * Cnna m _GUEch (2, 7) 
si {ValGUEch(2,Ilign)} = 0 
   {VaGUEch(2,Ilign)} = {ValGUEch(3,Ilign)} * Cnnam _GUEch (-7, 2) 
si {ValGUEch(1,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(1,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} * Cnna m _GUEch (-15, -7) 
si {ValGUEch(5,1)} = 0 
   {ValGUEch(5,1)} = {ValGUEch(4,1)} 
si {ValGUEch(5,2)} = 0  
   {ValGUEch(5,2)} = {ValGUEch(4,2)}  
si {ValGUEch(5,Ilign)} = 0  
   {ValGUEch(5,Ilign)} = {ValGUEch(4,Ilign)} * Cnna m _GUEch (20, 7)  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
803  
10.22.3.3.1.1.3 Calcul du gue pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
Si  θamont (h) < Valθamont (1)  (gestion des conditions hors limites de la matrice par le bas, 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs b asses). 
Envoyer un message d’alerte dans un fichier.  
iθam 1= 1  
iθam 2= 1 
θam 1= θamont (h) 
θam 2= Valθamont (1) 
Si θamont (h) > Val θamont (N θamont ) (gestion des conditions hors limites de la matrice par le haut 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs h autes). 
Envoyer un message d’alerte dans un fichier.  
iθam 1= N θamont  
iθam 2= N θamont  
θam 1= Valθamont (N θamont ) 
θam 2= θamont (h) 
 Sinon,  
Pour iθamont  allant de 2 à N θamont , 
Si θamont (h)  ≤ Valθamont (iθamont ), alors,  
iθam 1 = iθamont  -1 
iθam 2 = iθamont  
θam 1 = Valθamont (iθam 1) 
θam 2 = Valθamont (iθam 2) 
Coupure de la boucle ‘pour’ 
Algorithme pour θaval (h)  : 
Si θaval(h) < Val θaval(1) (gestion des conditions hors limites de la matr ice par le bas, mais on 
fait cependant le calcul avec les valeurs basses) 
iθav 1 = 1 
iθav 1 = 1 
θav 1 = θaval(h) 
θav 2 = Valθaval(1) 
Si θaval(h) > Val θaval(N θaval) (gestion des conditions hors limites de la matrice par le haut 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs h autes) 
iθav 1 = N θaval 
iθav 2 = N θaval Méthode de calcul Th7BCE 2012 
804 θav 1 = Valθaval(N θaval) 
θav 2 = θaval(h)   
 Sinon,  
Pour iθaval allant de 2 à N θaval, 
Si θaval(h) ≤ Valθaval(iθaval),  alors,  
iθav 1 = iθaval -1 
iθav 2 = iθaval 
θav 1 = Valθaval(iθav 1) 
θav 2 = Valθaval(iθav 2) 
Coupure de la boucle ‘pour’ 
Calculs des coefficients d’interpolation 
121)()(
am am am amont 
am hhCθθθ θ
θ−−=
   121)()(
av av av aval 
av hhCθθθ θ
θ−−=
 
Calcul de la performance 
GUEch_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValGUEch( iθam 2, iθav 1)} 
+ C θav *(1 – C θam  )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValGUEch( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.1.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
La matrice des puissances absorbées des machines ai r / eau est la suivante : 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -15 -7 2 7 20   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 2 3 1 4   
35  25  30 4      1 30/35 
40  30  35 3      1 35/45 
50  40  45 1      1  
55  45  50 2      1 50/45 
     1 1,03 1,06 1 1   
     -15/-7 -7/2 2/7   20/7   
Figure 111 : Matrice des puissances absorbées pour les ma chine air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 7 ; Tav = 45. 
10.22.3.3.1.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
805  
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,2)} = 0 
   {ValPabs (4,2)} = {ValPabs (4,3)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (4,1)} = 0 
   {ValPabs (4,1)} = {ValPabs (4,2)} * Cnnav _Pabs (30, 35) 
si {ValPabs (4,4)} = 0 
   {ValPabs (4,4)} = {ValPabs (4,3)} * Cnnav _Pabs (50, 45) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnna m _Pabs (2, 7) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnna m _Pabs (-7, 2) 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnna m _Pabs (-15, -7) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnna m _Pabs (20, 7) 
10.22.3.3.1.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pgazcons_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.1.3 Détermination de la puissance électri que absorbée en chauffage Paux 
La matrice des puissances électriques Pauxpc des GA HP air /eau est la suivante. 
 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -15 -7 2 7 20   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 2 3 1 4     
35  25  30 4      1 30/35 
40  30  35 3      1 35/45 
50  40  45 1      1  
55  45  50 2      1 50/45 
     1 1 1 1 1   
     -15/-7 -7/2 2/7   20/7   
Figure 112 : Matrice de performance des machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
806  
10.22.3.3.1.3.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
,  
, *1,1  
Si statut_données = 2 
            Si statut_Paux_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_paux_pivot = 2 
) 
 
  
 
10.22.3.3.1.3.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculés par défau t à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPaux(4,2)} = 0 
   {ValPaux(4,2)} = {ValPaux(4,3)} * Cnnav _Paux (35, 45) 
si {ValPaux(4,1)} = 0 
   {ValPaux(4,1)} = {ValPaux(4,2)} * Cnnav _Paux (30, 35) 
si {ValPaux(4,4)} = 0 
   {ValPaux(4,4)} = {ValPaux(4,3)} * Cnnav _Paux (50, 45) 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPaux(3,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(3,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (2, 7) 
si {ValPaux(2,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(2,Ilign)} = {ValPaux(3,Ilign)} * Cnnam _Paux (-7, 2) 
si {ValPaux(1,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(1,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (-15, -7) 
si {ValPaux(5,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(5,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (20, 7) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
807 10.22.3.3.1.3.3 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Paux_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPaux( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPaux( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPaux( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPaux( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.1.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
Les puissances fournies à pleine charge en conditio ns non nominales sont égales au produit de la 
puissance gaz absorbée et du GUE. 
Si la puissance requise par le réseau est supérieur e à la puissance disponible, l'énergie restante 
est en sortie de ce module. Elle pourra alors être fournie par un générateur d’appoint ou reportée 
au pas de temps suivant. 
Pfou_pc_brut(h) = Pgazcons _pc(h) * GUEch_pc(h) 
si Lim_Theta = 0 
 Pfou_pc(h) = Pfou_pc_brut(h) 
Qrest_act  = max{0; Q req_act  - Pfou_pc(h)} 
sinon si Lim_Theta = 1 et   si θamont (h) < Theta_min_am ou  si θaval(h) > Theta_max_av 
Qrest_act  = Q req_act  
Pfou_pc(h) = 0 
sinon si Lim_Theta = 2 et  si θamont (h) < Theta_min_am et  si θaval(h) > Theta_max_av 
Qrest_act  = Q req_act  
Pfou_pc(h) = 0 
 
 
10.22.3.3.1.5 Limites de fonctionnement 
Les conditions de fonctionnement possibles sont déf inies par le constructeur. Elles s'expriment en 
termes de valeur haute de la température départ ava l Theta_max_av et valeur basse de 
température amont Theta_min_am, ou en combinaison d e deux valeurs. 
Par exemple, Theta_max_av = 40 °C indique que la ma chine ne peut pas fonctionner si la 
température départ réseau est supérieure à 40 °C. C eci indique un manque de cohérence entre la 
caractéristique du réseau et des émetteurs et la ma chine. La machine ne fonctionne alors pas et 
un générateur d'appoint doit être utilisé. 
Par exemple, Theta_min_am = -7°C indique que la mac hine ne fonctionne pas si la température 
extérieure est inférieur à -7 °C. Un appoint est al ors nécessaire pour ces conditions. 
(Theta_max_av = 40°C, Theta_min_am = -7°C) indique que la machine ne fonctionne pas si les 
deux conditions sont simultanément remplies. Un app oint est alors nécessaire pour ces conditions. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
808  
10.22.3.3.2 GAHP air / eau haute température 
Syst_Thermo_CH = 2 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.3.2.1 Détermination des GUE ch  
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -15 -7 2 7 20   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 2 3 1 4 Cnn   
35  25  30 4      1,05 30/35 
40  30  35 3      1,15 35/45 
50  40  45 1      1  
55 45 50 5      0,95 50/45 
65  55  60 2      0,8 60/50 
  Cnn amont  0,9 0,85 0,95 1 1,15   
     -15/-7  -7/2 2/7  20/7   
Figure 113 : Matrice de performance des machines air / eau haute température 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
45°C 
45°C, 60°C 
45°C, 60°C, 35°C 
45°C, 60°C, 35°C, 30°C 
45°C, 60°C, 35°C, 30°C, 50°C  7 °C 
- 7 °C, 7 °C 
 -7°C, 2°C, 7°C 
-7°C, 2°C; 7°C, 20°C 
-15°C, -7°C, 2°C, 7°C, 20°C 
Tableau 195 : Températures aux sources 
10.22.3.3.2.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
on applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.22.3.3.1.1.1  
Si statut_données = 2  
 
  
 
10.22.3.3.2.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les GUE non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios dénommés Cnn amont et Cnn 
aval mentionnés dans la matrice. 
Toutefois, en l’absence de valeurs mesurées pour de s Tamont ≥ Tamont critique et des Taval ≤ 
Taval critique, tous les GUE de cette zone sont pri s égaux au GUE Tamont critique, Taval critique. 
Les Cnn amont et aval ne sont donc pas utilisés dan s cette zone car non pertinents. 
GUE_Crit = {ValGUEch(4,2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
809 Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils 
ne sont donc pas toujours rapportés à cette dernièr e. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValGUEch(4,2)} = 0 
   {ValGUEch(4,2)} = {ValGUEch(4,3)} * Cnnav _GUEch (35, 45) 
si {ValGUEch(4,1)} = 0 
   {ValGUEch(4,1)} = {ValGUEch(4,2)} 
si {ValGUEch(4,4)} = 0 
   {ValGUEch(4,4)} = {ValGUEch(4,3)} * Cnnav _ GUEch (50, 45) 
si {ValGUEch(4,5)} = 0 
   {ValGUEch(4,5)} = {ValGUEch(4,4)} * Cnnav _ GUEch (60, 50) 
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValGUEch(3,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(3,Ilign)} = {ValGUEch(4,Ilign)} * Cnna m _GUEch (2, 7) 
si {ValGUEch(2,Ilign)} = 0 
   {VaGUEch(2,Ilign)} = {ValGUEch(3,Ilign)} * Cnnam _GUEch (-7, 2) 
si {ValGUEch(1,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(1,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} * Cnna m _GUEch (-15, -7) 
si {ValGUEch(5,1)} = 0 
   {ValGUEch(5,1)} = {ValGUEch(4,1)} 
si {ValGUEch(5,2)} = 0 
   {ValGUEch(5,2)} = {ValGUEch(4,2)} 
si {ValGUEch(5,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(5,Ilign)} = {ValGUEch(4,Ilign)} * Cnna m _GUEch (20, 7) 
 
10.22.3.3.2.1.3 Calcul du gue pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Calcul de la performance 
GUEch_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValGUEch( iθam 2, iθav 1)} 
+ C θav *(1 – C θam  )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValGUEch( iθam 2, iθav 2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
810  
10.22.3.3.2.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
La matrice des puissances absorbées des machines ai r / eau est la suivante : 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -15 -7 2 7 20   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 2 3 1 4   
35  25  30 4      1 30/35 
40  30  35 3      1 35/45 
50  40  45 1      1  
55  45  50 5      1 50/45 
65  55  60 2      1 60/50 
     1 1,03 1,06 1 1   
     -15/-7  -7/2 2/7   20/7   
Figure 114 : Matrice des puissances absorbées pour les ma chine air / eau haute 
température 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 7 ; Tav = 45. 
10.22.3.3.2.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils 
ne sont donc pas toujours rapportés à cette dernièr e. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,2)} = 0 
   {ValPabs (4,2)} = {ValPabs (4,3)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (4,1)} = 0 
   {ValPabs (4,1)} = {ValPabs (4,2)} * Cnnav _Pabs (30, 35) 
si {ValPabs (4,4)} = 0 
   {ValPabs (4,4)} = {ValPabs (4,3)} * Cnnav _Pabs (50, 45) 
si {ValPabs (4,5)} = 0 
   {ValPabs (4,5)} = {ValPabs (4,4)} * Cnnav _Pabs (60, 50) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnna m _Pabs (2, 7) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnna m _Pabs (-7, 2) 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnna m _Pabs (-15, -7) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnna m _Pabs (20, 7) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
811  
10.22.3.3.2.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pgazcons_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.3.2.3 Détermination de la puissance électri que absorbée en chauffage Paux 
La matrice des puissances électriques Pauxpc des GA HP air /eau est la suivante. 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -15 -7 2 7 20   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 2 3 1 4     
35  25  30 4      1 30/35 
40  30  35 3      1 35/45 
50  40  45 1      1  
55  45  50 5      1 50/45 
65  55  60 2      1 60/50 
     1 1 1 1 1   
     -15/-7 -7/2 2/7   20/7   
Figure 115 : Matrice de performance des machines air / eau haute température 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
10.22.3.3.2.3.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.3.1 
Si statut_données = 2 
 
  
 
10.22.3.3.2.3.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculés par défau t à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
812  
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPaux(4,2)} = 0 
   {ValPaux(4,2)} = {ValPaux(4,3)} * Cnnav _Paux (35, 45) 
si {ValPaux(4,1)} = 0 
   {ValPaux(4,1)} = {ValPaux(4,2)} * Cnnav _Paux (30, 35) 
si {ValPaux(4,4)} = 0 
   {ValPaux(4,4)} = {ValPaux(4,3)} * Cnnav _Paux (50, 45) 
si {ValPaux(4,5)} = 0 
   {ValPaux(4,5)} = {ValPaux(4,4)} * Cnnav _Paux (60, 50) 
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPaux(3,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(3,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (2, 7) 
si {ValPaux(2,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(2,Ilign)} = {ValPaux(3,Ilign)} * Cnnam _Paux (-7, 2) 
si {ValPaux(1,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(1,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (-15, -7) 
si {ValPaux(5,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(5,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (20, 7) 
 
10.22.3.3.2.3.3 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Paux_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPaux( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPaux( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPaux( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPaux( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.3.2.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.4  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
813  
10.22.3.3.3 GAHP eau glycolée / eau classique 
Syst_Thermo_CH = 3 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.3.3.1 Détermination des GUE ch  
La matrice de performances des machines eau glycolé e / eau est la suivante. 
        Tamont (eau capteur géothermiques)   
T aval (eau) Tam >  -2,5 2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  1 2 3 4 5 Cnn   
35  25  30 3      1,05 30/35 
40  30  35 4      1,1 35/45 
50  40  45 1      1  
55  45  50 2      1 50/45 
  Cnn amont  1 1,05 1,05 1,05 1,05   
      2,5/ -7,5/2,5  12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 116 : Matrice de performance des machines eau glycolée / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = -2,5 ; 
Tav = 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
45°C 
45°C et 50°C 
45°C et 50°C, 30°C 
45°C et 50°C, 30°C, 35°C  -2,5°C 
-2,5°C, 2,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 7,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 7,5°C, 12,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 7,5°C, 12,5°C, 17,5°C,  
Tableau 196 : Températures aux sources 
10.22.3.3.3.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
on applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.22.3.3.1.1.1 Si 
statut_données = 2 
 
  
 
10.22.3.3.3.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les GUE non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios dénommés Cnn amont et Cnn 
aval mentionnés dans la matrice. 
Toutefois, en l’absence de valeurs mesurées pour de s Tamont ≥ Tamont critique et des Taval ≤ 
Taval critique, tous les GUE de cette zone sont pri s égaux au GUE Tamont critique, Taval critique. 
Les Cnn amont et aval ne sont donc pas utilisés dan s cette zone car non pertinents. 
GUE_Crit = {ValGUEch(2,2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
814 Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval pivot et é voluent de proche en proche. Ils ne sont 
donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValGUEch(1,2)} = 0 
   {ValGUEch(1,2)} = {ValGUEch(1,3)} * Cnnav _GUEch (35, 45) 
si {ValGUEch(1,1)} = 0 
   {ValGUEch(1,1)} = {ValGUEch(1,2)} * Cnnav _GUEch (30, 35) 
si {ValGUEch(1,4)} = 0 
   {ValGUEch(1,4)} = {ValGUEch(1,3)} * Cnnav _ GUEch (50, 45) 
2. les lignes sont complétées 
si {ValGUEch(2,2)} = 0 
   {ValGUEch(2,2)} = {ValGUEch(1,2)} * Cnnam _GUEch (2,5, -2,5) 
si {ValGUEch(2,1)} = 0 
   {ValGUEch(2,1)} = {ValGUEch(2,2)} 
Pour Ilign allant de 1 à 2 
si {ValGUEch(3,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(3,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} 
si {ValGUEch(4,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(4,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} 
si {ValGUEch(5,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(5,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} 
Pour Ilign allant de 3 à Nθaval, 
si {ValGUEch(2,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(2,Ilign)} = {ValGUEch(1,Ilign)} * Cnna m _GUEch (2,5, -2,5) 
si {ValGUEch(3,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(3,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} * Cnna m _GUEch (7,5, 2,,5) 
si {ValGUEch(4,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(4,Ilign)} = {ValGUEch(3,Ilign)} * Cnna m _GUEch (12,5, 7,5) 
si {ValGUEch(5,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(5,Ilign)} = {ValGUEch(4,Ilign)} * Cnna m _GUEch (17,5, 12,5) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
815  
10.22.3.3.3.1.3 Calcul du gue pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Calcul de la performance 
GUEch_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValGUEch( iθam 2, iθav 1)} 
+ C θav *(1 – C θam  )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValGUEch( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.3.3.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
La matrice des puissances absorbées des machines ai r / eau est la suivante : 
        Tamont (eau capteur géothermique)    
T aval (eau)  Tam >  -2,5  2,5  7,5  12,5  17,5    
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  1 2 3 4 5     
35  25  30  3      1 30/35  
40  30  35  4      1 35/45  
50  40  45  1      1  
55  45  50  2      1 50/45  
     1 1 1 1 1   
      2,5/-2,5  7,5/2,5  12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 117 : Matrice des puissances absorbées pour les ma chine eau glycolée / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = -2,5 ; Tav = 45. 
10.22.3.3.3.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(1,2)} = 0 
   {ValPabs (1,2)} = {ValPabs (1,3)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (1,1)} = 0 
   {ValPabs (1,1)} = {ValPabs (1,2)} * Cnnav _Pabs (30, 35) 
si {ValPabs (1,4)} = 0 
   {ValPabs (1,4)} = {ValPabs (1,3)} * Cnnav _Pabs (50, 45) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
816  
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (1,Ilign)} * Cnna m _Pabs (2,5, -2,5) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnna m _Pabs (7,5, 2,5) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnna m _Pabs (7,5, 12,5) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnna m _Pabs (12,5, 17,5) 
 
10.22.3.3.3.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pgazcons_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.3.3 Détermination de la puissance électri que absorbée en chauffage Paux 
La matrice des puissances électriques Pauxpc des GA HP air /eau est la suivante. 
        Tamont (eau capteur géothermique)    
T aval (eau)  Tam >  -2,5  2,5  7,5  12,5  17,5    
Tdépart Tretour  Taval Priorité  1 2 3 4 5     
35  25  30  3      1 30/35  
40  30  35  4      1 35/45  
50  40  45  1      1  
55  45  50  2      1 50/45  
     1 1 1 1 1   
      2,5/ -7,5/2,5  12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 118 : Matrice de performance des machines eau glycolée / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = -2,5 ; 
Tav = 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
817  
10.22.3.3.3.3.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
,  
, *1,1  
Si statut_données = 2 
            Si statut_Paux_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_paux_pivot = 2 
) 
  
 
10.22.3.3.3.3.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculés par défau t à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPaux(1,2)} = 0 
   {ValPaux(1,2)} = {ValPaux(1,3)} * Cnnav _Paux (35, 45) 
si {ValPaux(1,1)} = 0 
   {ValPaux(1,1)} = {ValPaux(1,2)} * Cnnav _Paux (30, 35) 
si {ValPaux(1,4)} = 0 
   {ValPaux(1,4)} = {ValPaux(1,3)} * Cnnav _Paux (50, 45) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPaux(2,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(2,Ilign)} = {ValPaux(1,Ilign)} * Cnnam _Paux (2,5, -2,5) 
si {ValPaux(3,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(3,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (7,5, 2,5) 
si {ValPaux(4,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(4,Ilign)} = {ValPaux(3,Ilign)} * Cnnam _Paux (12,5, 7,5) 
si {ValPaux(5,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(5,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (17,5, 12,5) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
818 10.22.3.3.3.3.3 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Paux_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPaux( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPaux( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPaux( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPaux( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.3.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.4 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
819  
10.22.3.3.4 GAHP eau glycolée / eau haute températu re 
Syst_Thermo_CH = 4 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.3.4.1 Détermination des GUE ch  
La matrice de performances des machines eau glycolé e / eau haute température est la suivante. 
        Tamont (eau capteur géothermique)   
T aval (eau) Tam > -2,5 2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  1 2 3 4 5 Cnn aval    
35  25  30 3      1,05 30/35  
40  30  35 4      1,1 35/45  
50  40  45 1      1  
55 45 50 5      1 50/45  
65  55  60 2      0,85 60/50  
   Cnn amont 1 1,05 1,05 1,05 1,05   
      2,5/-2,5  7,5/2,5  12,5/7,5  17,5/12,5   
Figure 119 : Matrice de performance des machines eau glycolée / eau haute 
température 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = -2,5 ; 
Tav = 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
45°C 
45°C, 60°C 
45°C, 60°C, 30°C 
45°C, 60°C, 30°C, 35°C 
45°C, 60°C, 30°C, 35°C, 50°C  -2,5°C 
-2,5°C, 2,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 7,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 7,5°C, 12,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 7,5°C, 12,5°C, 17,5°C,  
Tableau 197 : Températures aux sources 
10.22.3.3.4.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
on applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.1  
Si statut_données = 2 
 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
820  
10.22.3.3.4.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les GUE non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios dénommés Cnn amont et Cnn 
aval mentionnés dans la matrice. 
Toutefois, en l’absence de valeurs mesurées pour de s Tamont ≥ Tamont critique et des Taval ≤ 
Taval critique, tous les GUE de cette zone sont pri s égaux au GUE Tamont critique, Taval critique. 
Les Cnn amont et aval ne sont donc pas utilisés dan s cette zone car non pertinents. 
GUE_Crit = {ValGUEch(2,2)} 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValGUEch(1,2)} = 0 
   {ValGUEch(1,2)} = {ValGUEch(1,3)} * Cnnav _GUEch (35, 45) 
si {ValGUEch(1,1)} = 0 
   {ValGUEch(1,1)} = {ValGUEch(1,2)} * Cnnav _GUEch (30, 35) 
si {ValGUEch(1,4)} = 0 
   {ValGUEch(1,4)} = {ValGUEch(1,3)} * Cnnav _ GUEch (50, 45) 
si {ValGUEch(1,5)} = 0 
   {ValGUEch(1,5)} = {ValGUEch(1,4)} * Cnnav _ GUEch (60, 50) 
 
2) les lignes sont complétées 
si {ValGUEch(2,2)} = 0 
   {ValGUEch(2,2)} = {ValGUEch(1,2)} * Cnnam _GUEch (2,5, -2,5) 
si {ValGUEch(2,1)} = 0 
   {ValGUEch(2,1)} = {ValGUEch(2,2)} 
si {ValGUEch(2,3)} = 0 
   {ValGUEch(2,3)} = {ValGUEch(1,3)} * Cnnam _GUEch (2,5, -2,5) 
si {ValGUEch(2,4)} = 0 
   {ValGUEch(2,4)} = {ValGUEch(1,4)} * Cnnam _GUEch (2,5, -2,5) 
si {ValGUEch(2,5)} = 0 
   {ValGUEch(2,5)} = {ValGUEch(1,5)} * Cnnam _GUEch (2,5, -2,5) 
Pour Ilign allant de 1 à 2, 
si {ValGUEch(3,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(3,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} 
si {ValGUEch(4,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(4,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} 
si {ValGUEch(5,Ilign)} = 0 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
821    {ValGUEch(5,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} 
Pour Ilign allant de 3 à Nθaval, 
si {ValGUEch(3,Ilign)} = 0 
   {VaGUEch(3,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} * Cnnam _GUEch (7,5, 2,5) 
si {ValGUEch(4,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(4,Ilign)} = {ValGUEch(3,Ilign)} * Cnna m _GUEch (12,5, 7,5) 
si {ValGUEch(5, Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(5,Ilign)} = {ValGUEch(4,Ilign)} * Cnna m _GUEch (17,5, 12,5) 
10.22.3.3.4.1.3 Calcul du gue pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Calcul de la performance 
GUEch_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValGUEch( iθam 2, iθav 1)} 
+ C θav *(1 – C θam  )*{ValGUEch( iθam1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValGUEch( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.4.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
La matrice des puissances absorbées des machines ai r / eau est la suivante : 
        Tamont (eau capteur géothermique)   
T aval (eau) Tam > -2,5 2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  1 2 3 4 5     
35  25  30 3      1 30/35 
40  30  35 4      1 35/45 
50  40  45 1      1  
55 45 50 5      1 50/45 
65  55  60 2      1 60/50 
     1 1 1 1 1   
      2,5/-2,5  7,5/2,5  12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 120 : Matrice des puissances absorbées pour les ma chine eau glycolée / eau 
haute température 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = -2,5 ; Tav = 45. 
10.22.3.3.4.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
822  
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(1,2)} = 0 
   {ValPabs (1,2)} = {ValPabs (1,3)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (1,1)} = 0 
   {ValPabs (1,1)} = {ValPabs (1,2)} * Cnnav _Pabs (30, 35) 
si {ValPabs (1,4)} = 0 
   {ValPabs (1,4)} = {ValPabs (1,3)} * Cnnav _Pabs (50, 45) 
si {ValPabs (1,5)} = 0 
   {ValPabs (1,5)} = {ValPabs (1,4)} * Cnnav _Pabs (60, 50) 
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (1,Ilign)} * Cnna m _Pabs (2,5, -2,5) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnna m _Pabs (7,5, 2,5) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnna m _Pabs (12,5, 7,5) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnna m _Pabs (17,5, 12,5) 
10.22.3.3.4.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pgazcons_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.4.3 Détermination de de la puissance élec trique absorbée en chauffage 
Paux 
La matrice des puissances électriques Pauxpc des GA HP air /eau est la suivante. 
       Tamont (eau capteur géothermique)   
T aval (eau) Tam > -2,5 2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  1 2 3 4 5     
35  25  30 3      1 30/35 
40  30  35 4      1 35/45 
50 40 45 1      1  
55 45 50 5      1 50/45 
65  55  60 2      1 60/50 
     1 1 1 1 1   
      2,5/-2,5  7,5/2,5  12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 121 : Matrice de performance des machines eau glycolée / eau haute 
température Méthode de calcul Th7BCE 2012 
823 La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = -2,5 ; 
Tav = 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
10.22.3.3.4.3.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
,  
, *1,1  
Si statut_données = 2 
            Si statut_Paux_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_paux_pivot = 2 
) 
 
  
10.22.3.3.4.3.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculés par défau t à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPaux(1,2)} = 0 
   {ValPaux(1,2)} = {ValPaux(1,3)} * Cnnav _Paux (35, 45) 
si {ValPaux(1,1)} = 0 
   {ValPaux(1,1)} = {ValPaux(1,2)} * Cnnav _Paux (30, 35) 
si {ValPaux(1,4)} = 0 
   {ValPaux(1,4)} = {ValPaux(1,3)} * Cnnav _Paux (50, 45) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPaux(2,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(2,Ilign)} = {ValPaux(1,Ilign)} * Cnnam _Paux (2,5, -2,5) 
si {ValPaux(3,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(3,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (7,5, 2,5) 
si {ValPaux(4,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(4,Ilign)} = {ValPaux(3,Ilign)} * Cnnam _Paux (12,5, 7,5) 
si {ValPaux(5,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(5,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (17,5, 12,5) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
824 10.22.3.3.4.3.3 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Paux_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPaux( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPaux( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPaux( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPaux( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.4.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.4  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
825  
10.22.3.3.5 GAHP eau / eau 
Syst_Thermo_CH = 5 
Idfougen = 1   IdFluide_aval = 1   
10.22.3.3.5.1 Détermination des GUE ch  
La matrice de performances des machines eau / eau e st la suivante. 
  Tamont (eau de nappe ou de   
T aval (eau) Tam >  2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  2 1 3 4  Cnn   
35  25  30 4     1,05 30/35  
40  30  35 3     1,05 35/45  
50  40  45 1     1  
55  45  50 5     0,95 50/45  
65  55  60 2     0,95 60/50  
  Cnn amont  0,95 1 1,05 1,05   
     2,5/7,5   12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 122 : Matrice de performance des machines eau / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7,5 ; 
Tav = 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
45°C 
45°C, 60°C 
45°C, 60°C, 35°C 
45°C, 60°C, 35°C, 30°C 
45°C, 60°C, 35°C, 30°C, 50°C  7,5 °C 
7,5 °C, 2,5 °C 
7,5 °C, 2,5 °C, 12,5°C 
-7,5 °C, 2,5 °C, 12,5°C, 17,5°C 
Tableau 198 : Températures aux sources 
10.22.3.3.5.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
on applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.22.3.3.1.1.1 
Si statut_données = 2 
 
  
10.22.3.3.5.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les GUE non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios dénommés Cnn amont et Cnn 
aval mentionnés dans la matrice. 
Toutefois, en l’absence de valeurs mesurées pour de s Tamont ≥ Tamont critique et des Taval ≤ 
Taval critique, tous les GUE de cette zone sont pri s égaux au GUE Tamont critique, Taval critique. 
Les Cnn amont et aval ne sont donc pas utilisés dan s cette zone car non pertinents. 
GUE_Crit = {ValGUEch(2,2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
826 Attention : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValGUEch(2, 2)} = 0  
   {ValGUEch(2, 2)} = {ValGUEch(2, 3)} * Cnnav _GUEch (3 5,45)  
si {ValGUEch(2, 1)} = 0  
   {ValGUEch(2, 1)} = {ValGUEch(2, 2)}  
si {ValGUEch(2,4)} = 0  
   {ValGUEch(2,4)} = {ValGUEch(2,3)} * Cnnav _ GUEch (50, 45)  
si {ValGUEch(2,5)} = 0  
   {ValGUEch(2,5)} = {ValGUEch(2,4)} * Cnnav _ GUEch (60, 50)  
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValGUEch(1,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(1,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} * Cnna m _GUEch (2,5, 7,5) 
 
si {ValGUEch(3,1)} = 0 
   {ValGUEch(3,1)} = {ValGUEch(2,1)} 
si {ValGUEch(3,2)} = 0 
   {ValGUEch(3,2)} = {ValGUEch(2,2)} 
si {ValGUEch(4,1)} = 0 
   {ValGUEch(4,1)} = {ValGUEch(2,1)} 
si {ValGUEch(4,2)} = 0 
   {ValGUEch(4,2)} = {ValGUEch(2,2)} 
 
si {ValGUEch(3,Ilign)} = 0 
   {VaGUEch(3,Ilign)} = {ValGUEch(2,Ilign)} * Cnnam _GUEch (12,5, 7,5) 
si {ValGUEch(4,Ilign)} = 0 
   {ValGUEch(4,Ilign)} = {ValGUEch(3,Ilign)} * Cnna m _GUEch (17,5, 12,5) 
 
10.22.3.3.5.1.3 Calcul du gue pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
827  
Calcul de la performance 
GUEch_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValGUEch( iθam 2, iθav 1)} 
+ C θav *(1 – C θam  )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValGUEch( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.5.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
La matrice des puissances absorbées des machines ea u / eau est la suivante : 
 
  Tamont (eau de nappe ou de surface)    
T aval (eau) Tam >  2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  2 1 3 4     
35  25  30 4     1 30/35 
40  30  35 3     1 35/45 
50  40  45 1     1  
55  45  50 5     1 50/45 
65  55  60 2     1 60/50 
     1 1 1 1   
     2,5/7,5   12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 123 : Matrice des puissances absorbées pour les ma chine eau / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 7,5 ; Tav = 45. 
10.22.3.3.5.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(2,2)} = 0 
   {ValPabs (2,2)} = {ValPabs (2,3)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (2,1)} = 0 
   {ValPabs (2,1)} = {ValPabs (2,2)} * Cnnav _Pabs (30, 35) 
si {ValPabs (2,4)} = 0 
   {ValPabs (2,4)} = {ValPabs (2,3)} * Cnnav _Pabs (50, 45) 
si {ValPabs (2,5)} = 0 
   {ValPabs (2,5)} = {ValPabs (2,4)} * Cnnav _Pabs (60, 50) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnna m _Pabs (2,5, 7,5) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnna m _Pabs (7,5, 12,5) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnna m _Pabs (12,5, 17,5) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
828  
10.22.3.3.5.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pgazcons_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.3.5.3 Détermination de la puissance électri que absorbée en chauffage Paux 
La matrice des puissances électrique Pauxpc des GAH P eau /eau est la suivante. 
  Tamont (eau de nappe ou de   
T aval (eau) Tam >  2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  2 1 3 4     
35  25  30 4     1 30/35 
40  30  35 3     1 35/45 
50  40  45 1     1  
55  45  50 5     1 50/45 
65  55  60 2     1 60/50 
     1 1 1 1   
     2,5/7,5  12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 124 : Matrice de performance des machines eau / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7,5 ; 
Tav = 45 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
10.22.3.3.5.3.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.3.1 
Si statut_données = 2 
Si statut_ 
  
 
10.22.3.3.5.3.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculés par défau t à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval pivot et é voluent de proche en proche. Ils ne sont 
donc pas toujours rapportés à cette dernière. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
829  
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPaux(2,2)} = 0 
   {ValPaux(2,2)} = {ValPaux(2,3)} * Cnnav _Paux (35, 45) 
si {ValPaux(2,1)} = 0 
   {ValPaux(2,1)} = {ValPaux(2,2)} * Cnnav _Paux (30, 35) 
si {ValPaux(2,4)} = 0 
   {ValPaux(2,4)} = {ValPaux(2,3)} * Cnnav _Paux (50, 45) 
si {ValPaux(2,5)} = 0 
   {ValPaux(2,5)} = {ValPaux(2,4)} * Cnnav _Paux (60, 50) 
 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPaux(1,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(1,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (2,5, 7,5) 
si {ValPaux(3,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(3,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (7,5, 12,5) 
si {ValPaux(4,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(4,Ilign)} = {ValPaux(3,Ilign)} * Cnnam _Paux (12,5, 17,5) 
10.22.3.3.5.3.3 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Paux_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPaux( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPaux( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPaux( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPaux( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.3.5.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.4  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
830  
10.22.3.4 Fonctionnement à pleine charge en conditi ons non nominales en mode ECS 
(Idfonction = 3) 
10.22.3.4.1 GAHP air / eau classique 
Syst_Thermo_ECS = 1 
Idfougen = 3   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.4.1.1 Détermination des GUE ECS  
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -15 -7 2 7 20   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 2 3 1 4 Cnn aval   
35  25  30 5      1,05 30/35 
40  30  35 4      1,05 35/45 
50  40  45 3      1,05 45/50 
55  45  50 2      1,15 50/60 
65 55 60 1      1  
  Cnn amont  0,8 0,9 0,9 1 1,1   
     -15/-7 -7/2 2/7  20/7   
Figure 125 : Matrice de performance des machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 60 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
60°C 
60°C et 50°C 
60°C et 50°C, 45°C 
60°C et 50°C, 45°C, 35°C 
60°C et 50°C, 45°C, 35°C, 30°C  7 °C 
- 7 °C, 7 °C 
 -7°C, 2°C, 7°C 
-7°C, 2°C; 7°C, 20°C 
-15°C, -7°C, 2°C, 7°C, 20°C 
Tableau 199 : Températures aux sources 
10.22.3.4.1.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
, 
 
, 
*0,9 
Si statut_données = 2 
            Si statut_valeur_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_valeur_pivot = 2 
 
  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
831  
10.22.3.4.1.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les GUE non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios dénommés Cnn amont et Cnn 
aval mentionnés dans la matrice. 
Toutefois, en l’absence de valeurs mesurées pour de s Tamont ≥ Tamont critique et des Taval ≤ 
Taval critique, tous les GUE de cette zone sont pri s égaux au GUE Tamont critique, Taval critique. 
Les Cnn amont et aval ne sont donc pas utilisés dan s cette zone car non pertinents. 
GUE_Crit = {ValGUEch(4,2)} 
La fonction ECS étant activée toute l’année, T amon t peut dépasser 20°C. En l’absence de valeurs 
de GUE ECS  au delà de T amont 20°C, le GUE à 20°C est utilisé . Si un GUE ECS  au delà de 20°C est 
fourni, par exemple à 35°C, le GUE ECS  de calcul à 20°C est remplacé par le GUE de calcul  à 35°C. 
Au-delà, le Cnn reste égal au Cnn à 35°C. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValGUEecs(4,4)} = 0 
   {ValGUEecs(4,4)} = {ValGUEecs(4,5)} * Cnnav _GUEecs (50, 60) 
si {ValGUEecs(4,3)} = 0 
   {ValGUEecs(4,3)} = {ValGUEecs(4,4)} * Cnnav _GUEecs (45, 50) 
si {ValGUEecs(4,2)} = 0 
   {ValGUEecs(4,2)} = {ValGUEecs(4,3)} * Cnnav _GUEecs (35, 45) 
si {ValGUEecs(4,1)} = 0 
   {ValGUEecs(4,1)} = {ValGUEecs(4,2)} 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValGUEecs(3,Ilign)} = 0 
   {ValGUEecs(3,Ilign)} = {ValGUEecs(4,Ilign)} * Cn nam _ GUEecs (2, 7) 
si {ValGUEecs(2,Ilign)} = 0 
   {ValGUEecs(2,Ilign)} = {ValGUEecs(3,Ilign)} * Cn nam _GUEecs (-7, 2) 
si {ValGUEecs(1,Ilign)} = 0 
   {ValGUEecs(1,Ilign)} = {ValGUEecs(2,Ilign)} * Cn nam _GUEecs (-15, -7) 
si {ValGUEch(5,1)} = 0 
   {ValGUEecs(5,1)} = {ValGUEecs(4,1)} 
si {ValGUEch(5,2)} = 0 
   {ValGUEecs(5,2)} = {ValGUEecs(4,2)} 
si {ValGUEch(5,Ilign)} = 0 
   {ValGUEecs(5,Ilign)} = {ValGUEecs(4,Ilign)} * Cn nam _GUEecs (20, 7) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
832  
10.22.3.4.1.1.3 Calcul du gue pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Calcul de la performance 
GUEecs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValGUEch( iθam 2, iθav 1)} 
+ C θav *(1 – C θam  )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValGUEch( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.4.1.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
La matrice des puissances absorbées des machines ai r / eau est la suivante : 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -15 -7 2 7 20   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 2 3 1 4     
35  25  30 5      1 30/35 
40  30  35 4      1 35/45 
50  40  45 3      1 45/50 
55 45  50 2      1 50/60 
65 55 60 1      1  
     1 1,03 1,06 1 1   
     -15/-7 -7/2 2/7   20/7   
Figure 126 : Matrice des puissances absorbées pour les ma chine air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 7 ; Tav = 60. 
10.22.3.4.1.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
La fonction ECS étant activée toute l’année, T amon t peut dépasser 20°C. En l’absence de valeurs 
de Pgazcons ECS  au delà de T amont 20°C, le Pgazcons ECS  à 20°C est utilisé. Si un Pgazcons ECS  au 
delà de 20°C est fourni, par exemple à 35°C, le Pga zcons ECS  de calcul à 20°C est remplacé par le 
Pgazcons ECS de calcul à 35°C. Au-delà, le Cnn reste égal au Cn n à 35°C. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs (4,4)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs (50, 60) 
si {ValPabs (4,3)} = 0 
   {ValPabs (4,3)} = {ValPabs (4,4)} * Cnnav _Pabs (45, 50) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
833 si {ValPabs (4,2)} = 0 
   {ValPabs (4,2)} = {ValPabs (4,3)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (4,1)} = 0 
   {ValPabs (4,1)} = {ValPabs (4,2)} * Cnnav _Pabs (30, 35) 
 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnna m _Pabs (2, 7) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnna m _Pabs (-7, 2) 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnna m _Pabs (-15, -7) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnna m _Pabs (20, 7) 
 
10.22.3.4.1.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pgazcons_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.4.1.3 Détermination de de la puissance élec trique absorbée en ECS Paux 
La matrice des puissances électriques Pauxpc des GA HP air /eau est la suivante. 
 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -15 -7 2 7 20   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 2 3 1 4     
35  25  30 5      1 30/35 
40  30  35 4      1 35/45 
50  40  45 3      1 45/50 
55  45  50 2      1 50/60 
65 55 60 1      1  
     1 1 1 1 1   
     -15/-7 -7/2 2/7   20/7   
Figure 127 : Matrice de performance des machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 60 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
834  
10.22.3.4.1.3.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.3.1 
Si statut_données = 2 
  
10.22.3.4.1.3.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculés par défau t à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
La fonction ECS étant activée toute l’année, T amon t peut dépasser 20°C. En l’absence de valeurs 
de Paux ECS  au delà de T amont 20°C, le Paux ECS  à 20°C est utilisé. Si un Paux ECS  au delà de 20°C 
est fourni, par exemple à 35°C, le Paux ECS  de calcul à 20°C est remplacé par le Paux ECS  de calcul 
à 35°C. Au-delà, le Cnn reste égal au Cnn à 35°C. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPaux(4,4)} = 0 
   {ValPaux(4,4)} = {ValPaux(4,5)} * Cnnav _Paux (50, 60) 
si {ValPaux(4,3)} = 0 
   {ValPaux(4,3)} = {ValPaux(4,4)} * Cnnav _Paux (45, 50) 
si {ValPaux(4,2)} = 0 
   {ValPaux(4,2)} = {ValPaux(4,3)} * Cnnav _Paux (35, 45) 
si {ValPaux(4,1)} = 0 
   {ValPaux(4,1)} = {ValPaux(4,2)} * Cnnav _Paux (30, 35) 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPaux(3,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(3,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (2, 7) 
si {ValPaux(2,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(2,Ilign)} = {ValPaux(3,Ilign)} * Cnnam _Paux (-7, 2) 
si {ValPaux(1,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(1,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (-15, -7) 
si {ValPaux(5,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(5,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (20, 7) 
10.22.3.4.1.3.3 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Paux_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPaux( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPaux( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPaux( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPaux( iθam 2, iθav 2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
835  
10.22.3.4.1.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.4 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
836  
10.22.3.4.2 GAHP air / eau haute température 
Syst_Thermo_ECS = 2 
Idfougen = 3   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.4.2.1 Détermination des GUE ECS  
Les conditions de fonctionnement de la fonction ECS  couvrent des Taval jusqu’à 60°C et des 
températures jusqu’à T amont 20°C. 
La matrice de performance ( GUE ECS ) des GAHP air /eau est celle des GUE ch  air / eau haute 
température. 
Les mêmes modalités qu’en chauffage s’appliquent. 
 
10.22.3.4.2.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
Les conditions de fonctionnement de la fonction ECS  couvrent des Taval jusqu’à 60°C et des 
températures jusqu’à T amont 20°C. 
La matrice de puissance des GAHP ECS air /eau est c elle des GUE ch  air / eau haute température. 
Les mêmes modalités qu’en chauffage s’appliquent. 
 
10.22.3.4.2.3 Détermination de la puissance électri que absorbée en chauffage Paux 
Les conditions de fonctionnement de la fonction ECS  couvrent des Taval jusqu’à 60°C et des 
températures jusqu’à T amont 20°C. 
La matrice de puissance auxiliaire des GAHP ECS air  /eau est celle des GUE ch  air / eau haute 
température. 
Les mêmes modalités qu’en chauffage s’appliquent. 
 
10.22.3.4.2.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.4  
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
837  
10.22.3.4.3 GAHP eau glycolée / eau classique 
Syst_Thermo_ECS = 3 
Idfougen = 3   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.4.3.1 Détermination des GUE ECS  
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -2,5 2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  1 2 3 4 5 Cnn   
35  25  30 5      1,05 30/35 
40  30  35 4      1,1 35/45 
50  40  45 3      1,1 45/50 
55  45  50 2      1,1 50/60 
65 55 60 1      1  
  Cnn amont  1 1,02 1,03 1,03 1,03   
      2,5/-2,5 7,5/2,5 12,5/7,5 17,5/12,5   
Figure 128 : Matrice de performance des machines ea u glycolée / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = -2,5 ; 
Tav = 60 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
60°C 
60°C et 50°C 
60°C et 50°C, 45°C 
60°C et 50°C, 45°C, 35°C 
60°C et 50°C, 45°C, 35°C, 30°C  -2,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 7,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 7,5°C, 12,5°C, 
-2,5°C, 2,5°C, 7,5°C, 12,5°C, 17,5°C 
Tableau 200 : Températures aux sources 
10.22.3.4.3.1.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.22.3.4.1.1.1 
Si statut_donn ées = 2  
 
  
10.22.3.4.3.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les GUE non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios dénommés Cnn amont et Cnn 
aval mentionnés dans la matrice. 
Toutefois, en l’absence de valeurs mesurées pour de s Tamont ≥ Tamont critique et des Taval ≤ 
Taval critique, tous les GUE de cette zone sont pri s égaux au GUE Tamont critique, Taval critique. 
Les Cnn amont et aval ne sont donc pas utilisés dan s cette zone car non pertinents. 
GUE_Crit = {ValGUEch(2,2)} Méthode de calcul Th7BCE 2012 
838 La fonction ECS étant activée toute l’année, T amon t peut dépasser 17,5°C. En l’absence de 
valeurs de GUE ECS  au delà de T amont 17,5°C, le GUE à 17,5°C est uti lisé. Si un GUE ECS  au delà 
de 17,5°C est fourni, par exemple à 35°C, le GUE ECS  de calcul à 17,5°C est remplacé par le GUE 
de calcul à 35°C. Au-delà, le Cnn reste égal au Cnn  à 35°C. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValGUEecs(1,4)} = 0 
   {ValGUEecs(1,4)} = {ValGUEecs(1,5)} * Cnnav _GUEecs (50, 60) 
si {ValGUEecs(1,3)} = 0 
   {ValGUEecs(1,3)} = {ValGUEecs(1,4)} * Cnnav _GUEecs (45, 50) 
si {ValGUEecs(1,2)} = 0 
   {ValGUEecs(1,2)} = {ValGUEecs(1,3)} * Cnnav _GUEecs (35, 45) 
si {ValGUEecs(1,1)} = 0 
   {ValGUEecs(1,1)} = {ValGUEecs(1,2)} * Cnnav _GUEecs (30, 35) 
 
2) les lignes sont complétées 
si {ValGUEecs(2,2)} = 0 
   {ValGUEecs(2,2)} = {ValGUEecs(1,2)} * Cnnam _GUEecs (2,5, -2,5) 
si {ValGUEecs(2,1)} = 0 
   {ValGUEecs(2,1)} = {ValGUEecs(2,2)} 
Pour Ilign allant de 1 à 2 
si {ValGUEecs(3,Ilign)} = 0 
   {ValGUEecs(3,Ilign)} = {ValGUecs(2,Ilign)} 
si {ValGUEecs(4,Ilign)} = 0 
   {ValGUEecs(4,Ilign)} = {ValGUEecs(2,Ilign)} 
si {ValGUEecs(5,Ilign)} = 0 
   {ValGUEecs(5,Ilign)} = {ValGUEecs(2,Ilign)} 
Pour Ilign allant de 3 à Nθaval, 
si {ValGUEecs(2,Ilign)} = 0 
  {ValGUEecs(2,Ilign)} = {ValGUEecs(1,Ilign)} * Cnn am _GUEecs  (2,5, -2,5) 
si {ValGUEecs(3,Ilign)} = 0 
  {ValGUEecs(3,Ilign)} = {ValGUEecs(2,Ilign)} * Cnn am _GUEecs  (7,5, 2,,5) 
si {ValGUEecs(4,Ilign)} = 0 
  {ValGUEecs(4,Ilign)} = {ValGUEecs(3,Ilign)} * Cnn am _GUEecs (12,5, 7,5) 
si {ValGUEecs(5,Ilign)} = 0 
  {ValGUEecs(5,Ilign)} = {ValGUEecs(4,Ilign)} * Cnn am _GUEecs (17,5, 12,5) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
839  
10.22.3.4.3.1.3 Calcul du gue pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.1.3  
Calcul de la performance 
GUEecs_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValGUEch( iθam 2, iθav 1)} 
+ C θav *(1 – C θam  )*{ValGUEch( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValGUEch( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.4.3.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
La matrice des puissances absorbées des machines ea u glycolée / eau est la suivante : 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -2,5 2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  1 2 3 4 5   
35  25  30 5      1 30/35 
40  30  35 4      1 35/45 
50  40  45 3      1 45/50 
55  45  50 2      1 50/60 
65 55 60 1      1  
     1 1 1 1 1   
      2,5/-2,5  7,5/2,5  12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 129 : Matrice des puissances absorbées pour les ma chine eau glycolée / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = -2,5 ; Tav = 60. 
10.22.3.4.3.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
La fonction ECS étant activée toute l’année, T amon t peut dépasser 20°C. En l’absence de valeurs 
de Pgazcons ECS  au delà de T amont 20°C, le Pgazcons ECS  à 20°C est utilisé. Si un Pgazcons ECS  au 
delà de 20°C est fourni, par exemple à 35°C, le Pga zcons ECS  de calcul à 20°C est remplacé par le 
Pgazcons ECS  de calcul à 35°C. Au-delà, le Cnn reste égal au Cn n à 35°C. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval pivot et é voluent de proche en proche. Ils ne sont 
donc pas toujours rapportés à cette dernière. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
840  
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(1,4)} = 0 
   {ValPabs (1,4)} = {ValPabs (1,5)} * Cnnav _Pabs (50, 60) 
si {ValPabs (1,3)} = 0 
   {ValPabs (1,3)} = {ValPabs (1,4)} * Cnnav _Pabs (45, 50) 
si {ValPabs (1,2)} = 0 
   {ValPabs (1,2)} = {ValPabs (1,3)} * Cnnav _Pabs (35, 45) 
si {ValPabs (1,1)} = 0 
   {ValPabs (1,1)} = {ValPabs (1,2)} * Cnnav _Pabs (30, 35) 
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (1,Ilign)} * Cnna m _Pabs (2,5, -2,5) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnna m _Pabs (7,5, 2,5) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnna m _Pabs (12,5, 7,5) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnna m _Pabs (17,5, 12,5) 
10.22.3.4.3.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pgazcons_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.4.3.3 Détermination de de la puissance élec trique absorbée en ECS Paux 
La matrice des puissances électriques Pauxpc des GA HP eau glycolée /eau est la suivante. 
 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  -2,5 2,5 7,5 12,5 17,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  1 2 3 4 5     
35  25  30 5      1 30/35  
40  30  35 4      1 35/45  
50  40  45 3      1 45/50  
55  45  50 2      1 50/60  
65 55 60 1      1  
     1 1 1 1 1   
      2,5/-2,5  7,5/2,5 12,5/7,5  17,5/12,5    
Figure 130 : Matrice de performance des machines eau glycolée / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = – 2,5 ; 
Tav = 60 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités Méthode de calcul Th7BCE 2012 
841 suivantes. 
10.22.3.4.3.3.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
,  
, *1,1  
Si statut_données = 2 
            Si statut_Paux_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_paux_pivot = 2 
) 
 
  
10.22.3.4.3.3.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculés par défau t à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
La fonction ECS étant activée toute l’année, T amon t peut dépasser 20°C. En l’absence de valeurs 
de Paux ECS  au delà de T amont 20°C, le Paux ECS  à 20°C est utilisé. Si un Paux ECS  au delà de 20°C 
est fourni, par exemple à 35°C, le Paux ECS  de calcul à 20°C est remplacé par le Paux ECS  de calcul 
à 35°C. Au-delà, le Cnn reste égal au Cnn à 35°C. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval pivot et é voluent de proche en proche. Ils ne sont 
donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPaux(1,4)} = 0 
   {ValPaux(1,4)} = {ValPaux(1,5)} * Cnnav _Paux (50, 60) 
si {ValPaux(1,3)} = 0 
   {ValPaux(1,3)} = {ValPaux(1,4)} * Cnnav _Paux (45, 50) 
si {ValPaux(1,2)} = 0 
   {ValPaux(1,2)} = {ValPaux(1,3)} * Cnnav _Paux (35, 45) 
si {ValPaux(1,1)} = 0 
   {ValPaux(1,1)} = {ValPaux(1,2)} * Cnnav _Paux (30, 35) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
842  
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPaux(2,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(2,Ilign)} = {ValPaux(1,Ilign)} * Cnnam _Paux (2,5, -2,5) 
si {ValPaux(3,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(3,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (7,5, 2,5) 
si {ValPaux(4,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(4,Ilign)} = {ValPaux(3,Ilign)} * Cnnam _Paux (12,5, -7,5) 
si {ValPaux(5,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(5,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (17,5, 12,5) 
 
10.22.3.4.3.3.3 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Paux_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPaux( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPaux( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPaux( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPaux( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.4.3.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.4 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
843  
10.22.3.4.4 GAHP eau glycolée / eau haute températu re 
Syst_Thermo_ECS = 4 
Idfougen = 3   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.4.4.1 Détermination des GUE ECS  
Les conditions de fonctionnement de la fonction ECS  couvrent des Taval jusqu’à 60°C et des 
températures jusqu’à T amont 17,5°C. 
La matrice de performance ( GUE ECS ) des GAHP eau /eau est celle des GUE ch  eau / eau haute 
température. 
Les mêmes modalités qu’en chauffage s’appliquent. 
10.22.3.4.4.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
Les conditions de fonctionnement de la fonction ECS  couvrent des Taval jusqu’à 60°C et des 
températures jusqu’à T amont 17,5°C. 
La matrice de puissance des GAHP ECS eau /eau est c elle des GUE ch  eau / eau haute 
température. 
Les mêmes modalités qu’en chauffage s’appliquent. 
 
10.22.3.4.4.3 Détermination de de la puissance élec trique absorbée en ECS Paux 
Les conditions de fonctionnement de la fonction ECS  couvrent des Taval jusqu’à 60°C et des 
températures jusqu’à T amont 17,5°C. 
La matrice de puissance auxiliaire des GAHP ECS eau  /eau est celle des GUE ch  eau / eau haute 
température. 
Les mêmes modalités qu’en chauffage s’appliquent. 
 
10.22.3.4.4.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.4  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
844  
10.22.3.4.5 GAHP eau / eau  
Syst_Thermo_ECS = 5 
Idfougen = 3   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.4.5.1 Détermination des GUE ECS  
Les conditions de fonctionnement de la fonction ECS  couvrent des Taval jusqu’à 60°C et des 
températures jusqu’à T amont 17,5°C. 
La matrice de performance ( GUE ECS ) des GAHP eau /eau est celle des GUE ch  eau / eau haute 
température. 
Les mêmes modalités qu’en chauffage s’appliquent. 
 
10.22.3.4.5.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
Les conditions de fonctionnement de la fonction ECS  couvrent des Taval jusqu’à 60°C et des 
températures jusqu’à T amont 17,5°C. 
La matrice de puissance des GAHP ECS eau /eau est c elle des GUE ch  eau / eau haute 
température. 
Les mêmes modalités qu’en chauffage s’appliquent. 
 
10.22.3.4.5.3 Détermination de la puissance électri que absorbée en ECS Paux 
Les conditions de fonctionnement de la fonction ECS  couvrent des Taval jusqu’à 60°C et des 
températures jusqu’à T amont 17,5°C. 
La matrice de puissance auxiliaire des GAHP ECS eau  /eau est celle des GUE ch  eau / eau haute 
température. 
Les mêmes modalités qu’en chauffage s’appliquent. 
 
10.22.3.4.5.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.22.3.3.1.4  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
845  
10.22.3.5 Fonctionnement à pleine charge en conditi ons non nominales en mode 
refroidissement (Idfonction = 2) 
10.22.3.5.1 Refroidisseurs air / eau 
Syst_Thermo_FR = 1 
Idfougen = 2   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.5.1.1 Détermination des GUE fr  
La matrice de performances des machines air / eau e st la suivante. 
        Tamont (air extérieur)    
T aval (eau)  Tam >  5 15  25  35  45    
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 4 3 1 2 Cnn   
1,5  6,5  4 5      0,9  4/9,5  
7 12  9,5  1      1  
12,5  17,5  15  3      1,1  15/9,5  
18  23  20,5  2      1,1  20,5/15  
23,5  28,5  26  4      1,1  26/20,5  
  Cnn amont  1,15  1,15  1,2  1 0,8    
     5/15  15/25  25/35   45/35    
Figure 131 : Matrice de performance des machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 35 ; 
Tav = 9.5  avec les options suivantes : 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes : 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
9.5 °C 
9.5°C, 20.5°C, 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C 
4°C, 9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C  35 °C 
35 °C, 45 °C 
35 °C, 45 °C, 25°C, 
35 °C, 45 °C, 25°C, 15°C, 
35 °C, 45 °C, 25°C, 15°C, 5°C 
Tableau 201 : Températures aux sources 
10.22.3.5.1.1.1 Correction des valeurs de performan ce justifiées (une fois en début de simulation)  
Si Type_cycle_FR = 1         val_util_max = 0,7 
Si Type_cycle_FR = 2         val_util_max = 1,0 
Si statut_données = 1 
, 
 
, 
*0,9 
Si statut_données = 2 
            Si statut_valeur_pivot = 1 
}  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
846  
            Si statut_valeur_pivot = 2 
 
 
 
10.22.3.5.1.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les GUE non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios dénommés Cnn amont et Cnn 
aval mentionnés dans la matrice. 
Toutefois, en l’absence de valeurs mesurées pour de s Tamont ≥ Tamont critique et des Taval ≤ 
Taval critique, tous les GUE de cette zone sont pri s égaux au GUE Tamont critique, Taval critique. 
Les Cnn amont et aval ne sont donc pas utilisés dan s cette zone car non pertinents. 
GUE_Crit = {ValGUEch(4,3)} 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval pivot et é voluent de proche en proche. Ils ne sont 
donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
3) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValGUEfr(4,1)} = 0 
   {ValGUEfr(4,1)} = {ValGUEfr(4,2)} * Cnnav _GUEfr (4, 9.5) 
si {ValGUEfr(4,3)} = 0 
   {ValGUEfr(4,3)} = {ValGUEfr(4,2)} * Cnnav _GUEfr (15, 9.5) 
si {ValGUEfr(4,4)} = 0 
   {ValGUEfr(4,4)} = {ValGUEfr(4,3)} 
si {ValGUEfr(4,5)} = 0 
   {ValvGUEfr(4,5)} = {ValGUEfr(4,3)} 
4) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 3 à Nθaval, 
si {ValGUEfr(3,Ilign)} = 0 
   {ValGUEfr(3, Ilign)} = {ValGUEfr(4,3)} 
si {ValGUEfr(2, Ilign)} = 0 
   {ValGUEfr(2, Ilign)} = {ValGUEfr(4,3)} 
si {ValGUEfr(1, Ilign)} = 0 
   {ValGUEfr(1, Ilign)} = {ValGUEfr(4,3)} 
Pour Ilign allant de 1 à 2, 
si {ValGUEfr(3,Ilign)} = 0 
   {ValGUEfr(3,Ilign)} = {ValGUEfr(4,Ilign)} * Cnna m _GUEfr (25, 35) 
si {ValGUEfr(2,Ilign)} = 0 
   {ValGUEfr(2,Ilign)} = {ValGUEfr(3,Ilign)} * Cnna m _GUEfr (15, 25) 
si {ValGUEfr(1,Ilign)} = 0 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
847    {ValGUEfr(1,Ilign)} = {ValGUEfr(2,Ilign)} * Cnna m _GUEfr (5, 15) 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValGUEfr(5,Ilign)} = 0 
   {ValGUEfr(5,Ilign)} = {ValGUEfr(4,Ilign)} * Cnna m _GUEfr (45, 35) 
 
10.22.3.5.1.1.3 Calcul du Gue pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.22.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.22.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
GUEfr_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValGUEfr( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValGUEfr( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValGUEfr( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValGUEfr( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.5.1.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
La matrice des puissances gaz absorbées des machine s air / eau est la suivante :. 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  5 15 25 35 45   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 4 3 1 2     
1,5 6,5 4 5      1 4/9,5 
7 12 9,5 1      1  
12,5 17,5 15 3      1 15/9,5 
18 23 20,5 2      1 20,5/15 
23,5 28,5 26 4      1 26/20,5 
     1,03 1,03 1,03 1 0,97   
     5/15 15/25 25/35   45/35   
Figure 132 : Matrice des puissances gaz absorbées pour le s machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 35 ; Tav = 9.5. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspon dre aux cas fournis pour les valeurs des 
GUEfr. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
10.22.3.5.1.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (4, 9.5) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (15, 9.5) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
848    {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,3)} * Cnnav _Pabs (20.5, 15) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs (26, 20.5) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (25, 35) 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs (15, 25) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (5, 15) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (45, 35) 
 
10.22.3.5.1.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pconsgaz_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.5.1.3 Détermination de la puissance électri que absorbée en refroidissement 
Paux 
La matrice des puissances électriques absorbées des  GAHP air /eau est la suivante : 
        Tamont (air extérieur)   
T aval (eau) Tam >  5 15 25 35 45   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  5 4 3 1 2   
1,5 6,5 4 5      1 4/9,5 
7 12 9,5 1      1  
12,5 17,5 15 3      1 15/9,5  
18 23 20,5 2      1 20,5/15  
23,5 28,5 26 4      1 26/20,5  
     0,9 0,9 0,9 1 1   
     5/15 15/25 25/35   45/35   
 
Figure 133 : Matrice des puissances électriques absorbée s des machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 35 ; 
Tav = 9,5 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
849  
10.22.3.5.1.3.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
,  
, *1,1  
Si statut_données = 2 
            Si statut_Paux_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_paux_pivot = 2 
) 
 
  
 
10.22.3.5.1.3.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculés par défau t à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPaux(4,1)} = 0 
   {ValPaux(4,1)} = {ValPaux(4,2)} * Cnnav _Paux (4, 9,5) 
si {ValPaux(4,3)} = 0 
   {ValPaux(4,3)} = {ValPaux(4,2)} * Cnnav _Paux (15, 9,5) 
si {ValPaux(4,4)} = 0 
   {ValPaux(4,4)} = {ValPaux(4,3)} * Cnnav _Paux (20,5, 15) 
si {ValPaux(4,5)} = 0 
   {ValPaux(4,5)} = {ValPaux(4,4)} * Cnnav _Paux (26, 20,5) 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPaux(3,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(3,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (25, 35) 
si {ValPaux(2,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(2,Ilign)} = {ValPaux(3,Ilign)} * Cnnam _Paux (15, 25) 
si {ValPaux(1,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(1,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (5, 15) 
si {ValPaux(5,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(5,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (45, 35) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
850 10.22.3.5.1.3.3 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Paux_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPaux( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPaux( iθam 2, iθav 1} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPaux( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPaux( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.5.1.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
Les puissances fournies à conditions pleine charge non nominales sont égales au produit de la 
puissance absorbée et du GUE. 
Si la puissance requise par le réseau est supérieur e à la puissance disponible, l'énergie restante 
est en sortie de ce module. Elle pourra alors être fournie par un générateur d’appoint ou reportée 
au pas de temps suivant. 
Pfou_pc_brut(h) = Pgazcons_pc(h) * GUEfr_pc(h) 
si Lim_Theta = 0 
 Pfou_pc(h) = Pfou_pc_brut(h) 
Qrest_act  = max {0 ; Q req_act  - Pfou_pc(h)} 
sinon si Lim_Theta = 1 et   si θamont (h) > Theta_max_am ou  si θaval(h) < Theta_min_av 
Qrest_act  = Q req_act  et Pfou_pc(h) = 0 
sinon si Lim_Theta = 2 et  si θamont (h) > Theta_max_am et  si θaval(h) < Theta_min_av 
Qrest_act  = Q req_act  et Pfou_pc(h) = 0 
10.22.3.5.1.5 Limites de fonctionnement 
Les conditions de fonctionnement possibles sont déf inies par le constructeur. Elles s'expriment en 
termes de valeur basse de la température départ ava l Theta_min_av et valeur haute de 
température amont Theta_max_am, ou en combinaison d e deux valeurs. 
Par exemple, Theta_min_av = 5 °C indique que la mac hine ne peut pas fonctionner si la 
température départ réseau est inférieure à 5 °C. Ce ci indique un manque de cohérence entre la 
caractéristique du réseau et des émetteurs et la ma chine. La machine ne fonctionne alors pas. 
Par exemple, Theta_max_am = 40°C indique que la mac hine ne fonctionne pas si la température 
extérieure est supérieure à 40 °C. 
(Theta_min_av = 5°C, Theta_max_am = 40°C) indique q ue la machine ne fonctionne pas si les 
deux conditions sont simultanément remplies. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
851  
10.22.3.5.2 Refroidisseurs eau / eau 
Syst_Thermo_FR = 2 
Idfougen = 2   IdFluide_aval = 1 
10.22.3.5.2.1 Détermination des GUE fr  
La matrice de performances des machines eau / eau e st la suivante. 
    Tamont (eau de tour)   
   Tdépart  5 15 25 35 45   
   Tretour  0 10 20 
 30 
 40 
   
T aval (eau) Tam >  2,5 12,5 22,5 32,5 42,5   
TdépartTretour  Taval Priorité  4 3 2 1 5     
1,5 6,5 4 5      0,95 4/9,5 
7 12 9,5 1      1  
12,5 17,5 15 
 3      1,05 15/9,5 
18 23 20,5 2      1,1 20,5/15 
23,5 28,5 26 4      1,05 26/20,5 
     1,1 1,15 1,1 1 0,9   
     2,5/12,512,5/22,522,5/32,5   42,5/32,5    
 
Figure 134 : Matrice de performance des machines eau / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 32,5 ; 
Tav = 9.5  avec les options suivantes : 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes : 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de p riorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval  Températures amont 
9.5°C 
9.5°C, 20.5°C, 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26°C 
4°C, 9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26°C  32,5°C 
32,5°C, 22,5°C, 
32,5°C, 22,5°C,12,5°C, 
32,5°C, 22,5°C,12,5°C, 2,5°C, 
32,5°C, 22,5°C, 12,5°C, 2,5°C, 
42,5°C, 
Tableau 202 : Températures aux sources 
10.22.3.5.2.1.1 Correction des valeurs de performan ce justifiées (une fois en début de simulation)  
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.22.3.5.1.1.1 
            Si statut_données = 2 
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
852  
10.22.3.5.2.1.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les GUE non mesurés sont calculés par défaut à part ir des ratios dénommés Cnn amont et Cnn 
aval mentionnés dans la matrice. 
Toutefois, en l’absence de valeurs mesurées pour de s Tamont ≥ Tamont critique et des Taval ≤ 
Taval critique, tous les GUE de cette zone sont pri s égaux au GUE Tamont critique, Taval critique. 
Les Cnn amont et aval ne sont donc pas utilisés dan s cette zone car non pertinents. 
GUE_Crit = {ValGUEch(3,2)} 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval pivot et é voluent de proche en proche. Ils ne sont 
donc pas toujours rapportés à cette dernière. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValGUEfr(4,1)} = 0 
   {ValGUEfr(4,1)} = {ValGUEfr(4,2)} * Cnnav _GUEfr (4, 9.5) 
si {ValGUEfr(4,3)} = 0 
   {ValGUEfr(4,3)} = {ValGUEfr(4,2)} * Cnnav _GUEfr (15, 9.5) 
si {ValGUEfr(4,4)} = 0 
   {ValGUEfr(4,4)} = {ValGUEfr(4,3)} * Cnnav _GUEfr (20.5, 15) 
si {ValGUEfr(4,5)} = 0 
   {ValvGUEfr(4,5)} = {ValGUEfr(4,4)} * Cnnav _GUEfr (20.5, 26) 
2) les lignes sont complétées 
si {ValGUEfr(3,1)} = 0 
   {ValGUEfr(3,1)} = {ValGUEfr(4,1)} * Cnnav _GUEfr (22,5, 32.5) 
si {ValGUEfr(3,2)} = 0 
   {ValGUEfr(3,2)} = {ValGUEfr(4,2)} * Cnnav _GUEfr (22,5, 32,5) 
si {ValGUEfr(3,3)} = 0 
  {ValGUEfr(3,3)} = {ValGUEfr(3,2)} 
si {ValGUEfr(3,4)} = 0 
  {ValGUEfr(3,4)} = {ValGUEfr(3,2)} 
si {ValGUEfr(3,5)} = 0 
  {ValvGUEfr(3,5)} = {ValGUEfr(3,2)} 
Pour Ilign allant de 2 à Nθaval, 
si {ValGUEfr(2, Ilign)} = 0 
   {ValGUEfr(2, Ilign)} = {ValGUEfr(3,2)} 
si {ValGUEfr(1, Ilign)} = 0 
   {ValGUEfr(1, Ilign)} = {ValGUEfr(3,2)} 
Pour Ilign allant de 1 à 1, 
si {ValGUEfr(2,Ilign)} = 0 
  {ValGUEfr(2,Ilign)} = {ValGUEfr(3,Ilign)} * Cnnam _GUEfr (12,5, 22,5) 
si {ValGUEfr(1,Ilign)} = 0 
  {ValGUEfr(1,Ilign)} = {ValGUEfr(2,Ilign)} * Cnnam _GUEfr (2,5, 12,5) 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValGUEfr(5,Ilign)} = 0 
  {ValGUEfr(5,Ilign)} = {ValGUEfr(4,Ilign)} * Cnnam _GUEfr (42,5, 32,5) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
853  
10.22.3.5.2.1.3 Calcul du Gue pour le couple Tamont  Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.22.3.3.1.1.3 
Algorithme pour θaval (h)  : 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir § 10.22.3.3.1.1.3 
Calcul de la performance 
GUEfr_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValGUEfr( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValGUEfr( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValGUEfr( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValGUEfr( iθam 2, iθav 2)} 
10.22.3.5.2.2 Calcul des puissances gaz absorbées à  pleine charge 
La matrice des puissances gaz absorbées des machine s eau / eau est la suivante : 
    Tamont (eau de tour)   
   Tdépart  5 15 25 35 45   
   Tretour  0 10 20 
 30 
 40 
   
T aval (eau) Tam >  2,5 12,5 22,5 32,5 42,5   
TdépartTretour  Taval Priorité  4 3 2 1 5     
1,5 6,5 4 5      1 4/9,5 
7 12 9,5 1      1  
12,5 17,5 15 
 3      1 15/9,5 
18 23 20,5 2      1 20,5/15 
23,5 28,5 26 4      1 26/20,5 
     1 1 1 1 1   
     2,5/12,512,5/22,5  22,5/32,5  42,5/32,5    
Figure 135 : Matrice des puissances gaz absorbées pour le s machines eau / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la  valeur pour tam = 32,5 ; Tav = 9.5. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspon dre aux cas fournis pour les valeurs des 
GUEfr. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval  pivot et évoluent de proche en proche. Ils ne 
sont donc pas toujours rapportés à cette dernière. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
854  
10.22.3.5.2.2.1 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défa ut à partir des ratios suivants : 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (4, 9.5) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs (15, 9.5) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,3)} * Cnnav _Pabs (20.5, 15) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs (26, 20.5) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (22,5, 32,5) 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs (12,5, 22,5) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs (2,5, 12,5) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs (42,5, 32,5) 
 
10.22.3.5.2.2.2 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pconsgaz_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPabs( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPabs( iθam 2, iθav 1)} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPabs( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPabs( iθam 2, iθav 2)} 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
855  
10.22.3.5.2.3 Détermination de la puissance électri que absorbée en refroidissement 
Paux 
La matrice des puissances électriques absorbées des  GAHP air /eau est la suivante : 
    Tamont (eau de tour)   
   Tdépart  5 15 25 35 45   
   Tretour  0 10 20 
 30 
 40 
   
T aval (eau) Tam >  2,5 12,5 22,5 32,5 42,5   
Tdépart  Tretour  Taval Priorité  4 3 2 1 5     
1,5 6,5 4 5      1 4/9,5 
7 12 9,5 1      1  
12,5 17,5 15 
 3      1 15/9,5  
18 23 20,5 2      1 20,5/15  
23,5 28,5 26 4      1 26/20,5  
     1 1 1 1 1   
     2,5/12,5  12,5/22,5  22,5/32,5   42,5/32,5   
Figure 136 : Matrice des puissances électriques absorbée s des machines eau / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’ utilisateur est la valeur pour tam = 32,5 ; 
Tav = 9,5 . 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
 
10.22.3.5.2.3.1 Correction des valeurs de performan ce en fonction de leur statut (une fois en début de  
simulation)  
Si statut_données = 1 
,  
, *1,1  
Si statut_données = 2 
            Si statut_Paux_pivot = 1 
} 
 
            Si statut_paux_pivot = 2 
) 
 
  
 
10.22.3.5.2.3.2 Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculés par défau t à partir des Cnn amont et Cnn aval 
mentionnés dans la matrice. 
Attention  : les Cnn partent de la T amont ou aval pivot et é voluent de proche en proche. Ils ne sont 
donc pas toujours rapportés à cette dernière. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
856  
1) La colonne contenant la valeur pivot est complét ée en premier : 
si {ValPaux(4,1)} = 0 
   {ValPaux(4,1)} = {ValPaux(4,2)} * Cnnav _Paux (4, 9,5) 
si {ValPaux(4,3)} = 0 
   {ValPaux(4,3)} = {ValPaux(4,2)} * Cnnav _Paux (15, 9,5) 
si {ValPaux(4,4)} = 0 
   {ValPaux(4,4)} = {ValPaux(4,3)} * Cnnav _Paux (20,5, 15) 
si {ValPaux(4,5)} = 0 
   {ValPaux(4,5)} = {ValPaux(4,4)} * Cnnav _Paux (26, 20,5) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPaux(3,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(3,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (22,5, 32,5) 
si {ValPaux(2,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(2,Ilign)} = {ValPaux(3,Ilign)} * Cnnam _Paux (12,5, 22,5) 
si {ValPaux(1,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(1,Ilign)} = {ValPaux(2,Ilign)} * Cnnam _Paux (2,5, 12,5) 
si {ValPaux(5,Ilign)} = 0 
   {ValPaux(5,Ilign)} = {ValPaux(4,Ilign)} * Cnnam _Paux (42,5, 32,5) 
10.22.3.5.2.3.3 Calcul de la puissance absorbée pou r le couple Tamont Taval au pas de temps  
Paux_pc(h) = (1-C θam )*(1-Cθav )*{ValPaux( iθam 1, iθav 1)} + C θam *(1 - C θav )*{ValPaux( iθam 2, iθav 1} + 
Cθav *(1 – C θam  )*{ValPaux( iθam 1, iθav 2)} + C θam *C θav *{ValPaux( iθam 2, iθav 2)} 
 
10.22.3.5.2.4 Calcul des puissances fournies à plei ne charge 
On applique la procédure des machines air / eau, vo ir §10.21.3.5.1.3 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
857  
10.22.3.6 Fonctionnement à charge partielle ou null e, pour Idfonction = 1, 2, 3 
Cette partie concerne l'ensemble des systèmes pris en compte dans cette fiche, qu'ils fonctionnent 
en chauffage, en refroidissement ou en ECS. 
10.22.3.6.1 Calcul de la performance  
La consommation à charge partielle résulte des 2 ph énomènes : 
• La consommation de gaz du brûleur lors de la phase de fonctionnement établi, Pgaz, 
• La consommation équivalente du brûleur résultant de s pertes lors des phases 
d’arrêt/démarrage, Pgazma . 
La consommation électrique des auxiliaires, Paux, à charge partielle  dépend en partie de la 
puissance gaz consommée (on exprime les valeurs en Wh/h, soit en W).  
Sur un pas de temps donné, on connait θamont, θaval et donc GUE_pc, Pfou_pc, Pgazcons_pc et 
Paux_pc. 
 
10.22.3.6.2 Calcul du GUE à charge partielle 
On calcul GUE LR  par : 
GUE LR  = Pfou LR /Pgaz _consLR  = CCP LR  * GUE _pc  
On calcul Pgaz cons_LR  par : 
Pgaz cons_LR  = Pgaz LR  + Pgazma LR  (1224) 
 
En fonctionnement à charge partielle, on distingue deux cas : 
• le brûleur fonctionne en variation continue de puis sance, 
• le brûleur fonctionne en mode tout ou rien. 
10.22.3.6.2.1 Fonctionnement en mode continu du brûl eur 
On rencontre ce type de fonctionnement pour les mac hines à régulation de puissance variable 
(Fonc_brûl = 1) lorsque : 
Pfou LR  ≥ (Pfou _pc_brut  . LR contmin ) 
Avec : 
LR = Pfou LR  / Pfou _pc_brut  
Pfou LR  = min {Q req_act  ; Pfou _pc } 
On caractérise la valeur minimale de charge « utile  » en fonctionnement continu, LR contmin , et la 
valeur de Ccp correspondante, CCP LRcontmin . 
LR contmin  et Ccp LRcontmin  peuvent être obtenus par des essais à Tamont pivot  et Taval pivot . 
En absence d’essais, des valeurs par défaut sont ut ilisées. 
On admet que Ccp, égal à GUE LR /GUE _pc , varie linéairement sur la plage LR contmin  ; 1 : 
CCP LR  = 1 + Acont / GUE _pc  * (1 - LR) (1225) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
858  
La pente de cette droite, dénommée Acont, est déter minée par l’équation suivante pour un LR 
légèrement supérieur à LRcontmin : 
Acont = GUE _pc  * (CCP LRcontmin  – 1) / (1-LR LRcontmin ) (1226) 
 
Nota  : un changement du jeu de températures amont/aval ne nécessite pas de modification de la 
valeur de Acont ainsi déterminée . 
• Pgaz est calculé selon l’équation suivante : 
Pgaz LR  = Pfou LR  / (CCP LR  * GUE _pc ) 
Pgazma LR  = 0 (1227) 
 
10.22.3.6.2.2 Fonctionnement en cycle marche arrêt d u brûleur 
On rencontre ce type de fonctionnement : 
g avec les machines à régulation de brûleur tout ou r ien (Fonc_brûl = 2) (LR contmin  = 1), 
g avec les machines à régulation de puissance variabl e (Fonc_brûl = 1), lorsque : 
Pfou LR  < (Pfou _pc_brut  * LR contmin ) 
Avec : 
LR = Pfou LR  / Pfou _pc_brut  
Pfou LR  = min {Q req_act  ; Pfou _pc } 
Le brûleur fonctionne en cycle marche arrêt. La mar che correspond au valeur de LR contmin  définie 
au paragraphe précédent. 
En valeur moyenne sur une heure : 
• Pgaz  varie linéairement entre 0 pour LR = 0 et Pgaz cons_LRcontmin  pour LR correspondant 
à LRcontmin. Pgaz est calculé selon l’équation suiv ante : 
Pgaz  LR  = Pgaz cons_LRcontmin  * LR rel 
avec 
LR rel = LR / LR contmin  (1228) 
 
• Pgaz ma  est nulle à charge nulle et à charge LR contmin . 
A l’intérieur de cette plage, Pgaz ma  est égal à : 
Pgaz ma  = Pgaz cons_LRcontmin  * Deq / Tcyc + Pertes / Rdt comb  * (1 - LR rel ) 
et 
1/Tcyc = LR rel * (1 - LRrel) / Dfou0 (1229) 
 
Deq est la durée équivalente liée aux irréversibili tés, c’est une caractéristique de la machine. 
Pertes représente les pertes de la machine durant l es phases d’arrêt. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
859 Dfou0 : durée de fonctionnement à charge tendant ve rs 0. Elle correspond simplement au temps 
nécessaire pour remonter le circuit de distribution  en température quand il n’y a pas émission et 
que le brûleur fonctionne. Dfou0 est donc calculé s ur la base de Pfou LRContmin . 
Le tableau ci-dessous en donne les valeurs. 
Inertie Forte Moyenne Légère Très légère 
Typologie Planchers et 
plafonds chauffants 
ou rafraîchissants 
intégrés au bâti 
(forte inertie) Radiateurs, 
plafonds chauffants 
ou  
rafraîchissants 
d’inertie moyenne Ventilo-convecteurs 
(valeur par défaut pour la 
distribution à eau), 
plafonds chauffants ou 
rafraîchissants d’inertie 
faible Systèmes à air 
Dfou0 (min) 32 19 6 2 
Figure 137 : Valeurs conventionnelles de Dfou0 à pl eine puissance  
Deq peut être recalé sur des résultats d’essais à c harge partielle en fonctionnement tout ou rien à 
un taux de charge correspondant au maximum entre 50 % de LR contmin  et 25% (Max (50%* 
LR contmin  ; 25%)) aux conditions d’essais issues des conditi ons pivot et avec un volume en eau au 
moins égal à l’inertie légère (cf tableau ci-dessou s). 
L’équation suivante est utilisée : 
Deq = (Pgaz conscycles  – Pgaz cons_LRcontmin *LR rel - Pertes/Rdt comb *(1 - LR rel))/Pgaz cons_LRcontmin *T cyc  
sinon une valeur par défaut est utilisée (cf § « Va leurs déclarées et par défaut »). 
Les pertes et Rdt comb  peuvent résulter d’essais ou de valeurs par défaut  (cf § « Valeurs déclarées 
et par défaut »). 
En valeur moyenne sur une heure, la valeur des pert es à utiliser dans le calcul est celle des pertes 
par les parois du point pivot car on considère que la baisse, durant la durée d’arrêt, de la 
puissance des pertes par les parois est « compensée  » par celle liée au tirage naturel résiduel. 
Nota : dans le cas général, ni Pgaz cons  ni le GUE ne sont linéaires. Si Pgaz ma  est négligeable, les 
pertes sont fonction de LR (et pas le GUE). 
10.22.3.6.2.3 Calcul de Paux à charge partielle 
On calcule Paux LR  par  
Paux = Min(Paux _pc  ; Paux0 + (Paux _pc -Paux0)*LR rel ) 
10.22.3.6.2.4 Fonctionnement à charge nulle 
Dans ce cas : 
• la puissance gaz absorbée (Pgazcons0) est nulle ; 
• la puissance électrique absorbée est celle des auxi liaires à charge nulle (Paux0), sauf 
si la machine elle-même est hors tension. 
10.22.3.6.2.5 Fonctionnement avec appoint 
On considère ici un appoint de n’importe quel type.  Le fonctionnement du GAHP (refroidisseur) est 
prioritaire. Au delà du taux de charge de 1, l’appo int est utilisé et sa ou ses consommations 
ajoutée(s) aux précédentes. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
860  
10.22.3.6.3 Mode ECS 
Cette partie concerne les systèmes pris en compte d ans cette fiche lorsqu’ils fonctionnent en mode 
ECS (GAHP), de type air - eau, eau glycolée – eau e t eau - eau.  
La valeur de Pgaz conspc_ECS  peut être identique ou différente de Pgaz cons_pc  en mode chauffage. 
Le mode de régulation du brûleur en mode ECS peut ê tre identique ou différent de celui en mode 
chauffage (cf § « Valeurs déclarées et par défaut » ). 
Que le couple Pgaz conspc_ECS  / mode de régulation brûleur soit identique ou dif férent de celui en 
mode chauffage, les modalités de calcul du GUE et d e la puissance électrique absorbée à charge 
partielle ou nulle en mode ECS sont identiques à ce lles en mode chauffage. 
Les valeurs par défaut à utiliser sont données au p aragraphe « Valeurs déclarées et par défaut. ». 
10.22.3.6.4 Calcul final des données de sortie 
On génère les résultats sous une forme directement utilisable pour les calculs concaténés de C 
selon le type d’usage (postes) et le type d'énergie . 
Les lignes représentent les différentes postes de c onsommations associés au composant 
générateur. Les colonnes correspondent aux différen ts types d’énergie. 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: Electricité  60: Réseau de 
chaleur 
1 : Chauffage Qcef(1;10)  Qcef(1;20)  …    
2: Refroidiss. Qcef(2;10)  …     
3 : ECS …     … 
Tableau 203: Matrice des consommations en énergies fin ales  {Q cef (poste;énergie)  } 
Qcef(idfonction;id_engen)   = Pgaz cons_LR  * Rdim (1230) 
Taux de charge 
τcharge =
pc fou LR fou 
PP
__ (1231) 
Consommation des auxiliaires 
Waux,pro  = Paux  * Rdim (1232) 
Performances 
si id fonction  = 1 
ηeff (h)  = GUEch LR  (1233) 
si id fonction  = 2 
ηeff (h)  = GUEfr LR  (1234) 
si id fonction  = 3 
ηeff (h)  = GUEecs LR  (1235) 
Energie fournie 
Pfou  = Pfou_LR  * Rdim (1236) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
861  
Energie restant à fournir 
Qrest  = Qrest_act  * Rdim (1237) 
Rejet dans le cas d’un générateur thermodynamique  
Dans le cas des générateurs thermodynamiques unique ment (503 ≤ id type  ≤ 509) , on calcule le 
rejet, nécessaire à la modélisation de la source am ont au pas de temps suivant. Le rejet est 
comptabilisé négativement en chauffage et ECS, et p ositivement en froid : 
Si fonctionnement en chauffage ou ECS, alors 
   
dim *) ; 0 (_ _ R P Pgaz MIN LR fou LR cons rejet − =φ
   (Wh) (1238) 
Sinon 
dim *) (_ _ R P Pgaz LR fou LR cons rejet + =φ      (Wh) 
 (1239) 
10.22.3.6.4.1 Valeurs déclarées et par défaut 
• Type de fonctionnement : 
o Fonctionnement du brûleur par défaut : tout ou rien  
o valeur déclarée 
• Echangeur eau chauffage / fumées : 
o pas d’échangeur par défaut 
o valeur déclarée 
• Type de cycle à absorption : 
o pas de valeur par défaut 
o valeur déclarée 
• Autres caractéristiques : 
1) Valeur certifiée par un organisme indépendant ac crédité selon la norme NF EN 45011 par 
le COFRAC ou tout autre organisme d’accréditation s ignataire de l’accord européen 
multilatéral pertinent pris dans le cadre de la coo rdination européenne des organismes 
d’accréditation : 
o valeur de calcul = valeur certifiée, 
2) valeurs justifiées par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité selon la 
norme NF EN ISO/CEI 17025 par le COFRAC ou tout aut re organisme d’accréditation 
signataire de l’accord européen multilatéral pertin ent pris dans le cadre de la coordination 
européenne des organismes d’accréditation : 
o LR contmin  de calcul = LRcontmin mesuré + 0.1 
o Ccp LRcontmin  de calcul = 0.9 Ccp LRcontmin  mesuré 
o Paux0 de calcul = 1.1 Paux0 mesuré 
o Deq de calcul = Deq mesuré + 0.2 mn 
o Pertes de calcul = 1,1 Pertes pivot mesurées 
o en mode refroidissement : Rdt comb  de calcul = 0,95 Rdt comb  mesuré 
o en mode chauffage : Rdt comb  de calcul = 0,95 Rdt comb  pivot mesuré si pas échangeur 
eau/fumées Méthode de calcul Th7BCE 2012 
862 sinon 1,10 A50°C avec A de calcul = 1,1 A mesuré 
o en mode ECS : Rdt comb  de calcul = 0,90 Rdt comb  pivot chauffage  mesuré si pas 
échangeur eau/fumées 
sinon 0,95 Rdt comb  mesuré à Taval = 60°C 
 
3) Autres cas : valeurs par défaut définies ci-après  : 
o LR contmin  
g en mode chauffage ou refroidissement : 
LR contmin  de calcul = 1 si brûleur tout ou rien, 0,7 sinon 
g en mode ECS : 
LR contmin  de calcul = 1 si brûleur tout ou rien, 0,65 sinon 
o Ccp LRcontmin  
g en mode chauffage ou refroidissement : 
Ccp LRcontmin  de calcul = 0,90 
g en mode ECS : 
Ccp LRcontmin  de calcul = 0,75 
o Paux0 
g en mode chauffage ou ECS : 
Paux0 = 30 W si Pnom ≤ 20kW, 300W si Pnom ≥ 400kW, interpolation linéaire si 
20kW < Pnom < 400kW 
g en mode refroidissement : 
Paux0 = 30 W si Pnom ≤ 20kW, 600W si Pnom ≥ 200kW, interpolation linéaire si 
20kW < Pnom < 200kW 
Deq de calcul 
Deq de calcul air/eau eau glycolée/eau, eau/eau 
Chauffage 0,5 mn 1,3 mn 
Refoidissement 0,5 mn 1,5 mn 
ECS Deq chauffage + 1,6 mn Deq chauffage + 1,6 mn 
o Pertes de calcul 
g mode chauffage : Pertes de calcul =  
Si installé à l’extérieur : [900 * (60 - Text) / 40 ] W si Pnom ≤ 20 kW ; 
[5500 * (60 - Text) / 40] W si Pnom ≥ 400 kW 
Si installé à l’intérieur : 40 K d’écart convention nel entre Tmachine – Tenvironnant 
(60°C - 20°C) 
Interpolation linéaire entre les deux valeurs quand  20 kW < Pnom < 400 kW 
g mode ECS : Pertes de calcul = 1,1 * pertes de calcu l en mode chauffage 
g mode refroidissement : Pertes de calcul =  
Si installé à l’extérieur : [900 * (60 - Text) / 40 ] W si Pnom ≤ 10 kW ; 
[5500 * (60 - Text) / 40] W si Pnom ≥ 200 kW 
Si installé à l’intérieur : 40 K d’écart convention nel entre Tmachine – Tenvironnant 
(60°C - 20°C) 
Interpolation linéaire entre les deux valeurs quand  10 kW < Pnom < 200 kW 
o rendement de combustion 
g en mode refroidissement : 
Rdt comb  de calcul = 0,80 
g en mode chauffage : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
863 Rdt comb  de calcul = 0,80 si pas échangeur eau/fumées 
sinon 1,10 – 0,003* (Taval + 5K) 
g en mode ECS : 
Rdt comb  de calcul = 0,80 si pas échangeur eau/fumées 
sinon 1,10 – 0,003*60 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
864  
10.23 C_Gen_Sources amont des générateurs thermodynamique s  
10.23.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche décrit les auxiliaires amont des machin es thermodynamiques de type eau / eau et eau / 
air, que sont les tours de refroidissement, les bou cles d’eau et les dispositifs de captage 
(essentiellement les pompes), et des machines air /  eau et air / air, gainées ou non. 
Les machines sur eau retenues sont de trois types, les machines avec une tour de 
refroidissement, les machines sur boucle d’eau et l es machines sur sonde, mer, lacs, nappe 
phréatique. Dans ce dernier cas, les auxiliaires am ont sont dits ‘captage’. 
Les captages de type sonde comportent une pompe de réseau de captage, les captages de type 
eau de nappe également. Toutefois, ces derniers pou vant être équipés d’un échangeur de 
barrage, dans ce cas, il y a une pompe supplémentai re entre la machine et l’échangeur. On 
distingue alors le circuit de captage proprement di t situé entre la nappe et l’échangeur et un circuit  
intermédiaire entre l’échangeur et la machine. 
Les tours de refroidissement et les ventilateurs pr ésents dans ces équipements sont régulés pour 
maintenir constante la température d’eau au départ du condenseur. On fait ici l’hypothèse que le 
taux de charge des tours et des ventilateurs est le  même que celui de la machine frigorifique à 
laquelle ils sont reliés. 
Les pompes du circuit des tours de refroidissement fonctionnent lorsque la machine frigorifique 
fonctionne. Ainsi, considère-t-on que leur taux de charge est le même que celui de la machine 
frigorifique. 
Par ailleurs, dans ce module, la température de l’e au en sortie d’une tour de refroidissement 
humide est dépendante de la température humide de l ’air extérieur. 
Les pompes de captage peuvent être gérées de trois façons différentes : fonctionnement 
permanent ou marche en cas de demande ou marche pro portionnellement à la demande, cela 
pendant la saison de chauffage et la saison de refr oidissement. 
Selon la nature des machines thermodynamiques, les normes de détermination des performances 
intègrent tout ou partie seulement des auxiliaires nécessaires au bon fonctionnement des 
machines, voire aucun pour les matériels gaz. 
La puissance des systèmes de contrôle commande est prise en compte lors de la mesure des 
performances. Pour les pompes et les ventilateurs :  
• Machines air / air 
    comprennent la puissance des ventilateurs des m achines non gainées, 
comprennent seulement la part de la puissance des v entilateurs pour 
vaincre les pertes de charge des échangeurs des mac hines gainées. 
• Machines air / eau 
    comprennent la puissance des ventilateurs des m achines non gainées, 
comprennent seulement la part de la puissance des v entilateurs pour 
vaincre les pertes de charge des échangeurs des mac hines gainées. 
comprennent seulement la part de la puissance des p ompes pour vaincre 
les pertes de charge de l’échangeur que les pompes soient intégrées ou non 
à l’appareil. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
865  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
866 • Machines sol / eau 
 comprennent seulement la part de la puissance des pompes pour vaincre 
les pertes de charge de l’échangeur, la pompe étant  généralement intégrée. 
Si ce n’est pas le cas, il convient d’en tenir comp te dans les calculs. 
• Machine sol / sol 
Pas d’auxiliaires pris en compte. 
• Machines sol / air 
 comprennent la puissance des ventilateurs, ces mac hines étant 
généralement non gainées. Si elles le sont, il conv ient d’en tenir compte 
dans les calculs. 
• Machines eau / air 
    comprennent la puissance des ventilateurs des m achines non gainées, 
comprennent seulement la part de la puissance des v entilateurs pour 
vaincre les pertes de charge des échangeurs des mac hines gainées, 
comprennent seulement la part de la puissance des p ompes pour vaincre 
les pertes de charge de l’échangeur que les pompes soient intégrées ou non 
à l’appareil. 
En cas de condenseur séparé, la puissance électriqu e afférente n’est pas 
comptée, il convient donc d’en tenir compte dans le s calculs. 
• Machines eau / eau 
 comprennent seulement la part de la puissance des pompes pour vaincre 
les pertes de charge de l’échangeur que les pompes soient intégrées ou non 
à l’appareil. 
En cas de condenseur séparé, la puissance électriqu e afférente n’est pas 
comptée, il convient donc d’en tenir compte dans le s calculs. 
Remarque : 
Coté utilisation, deux cas se présentent : 
- la détermination des COP nom  et des EER nom  intègre la puissance des auxiliaires pour vaincre les 
pertes de charge des échangeurs. La puissance des a uxiliaires du coté utilisation à prendre en 
compte dans le réseau de distribution aéraulique ou  hydraulique est la part nécessaire à la 
circulation du fluide dans le réseau de distributio n. 
- la détermination des COP nom  et des EER nom  n’intègre pas la puissance des auxiliaires pour 
vaincre les pertes de charge des échangeurs. La pui ssance des auxiliaires coté utilisation à 
prendre en compte dans le réseau de distribution aé raulique ou hydraulique est la puissance totale 
nécessaire à la fois à la circulation du fluide dan s le réseau de distribution et à vaincre les pertes  
de charge des échangeurs. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
867 10.23.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 204  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
θext (h)  Température de l’air extérieur. °C    
ωext (h)  Humidité spécifique de l’air extérieur Kg/kg 
as    Env. ext. 
id Mois (j) Numéro du mois de l’année. Entier     ET. θet (h) Température de l’espace tampon associé à la 
source amont.  °C    
Tair_extrait s(h)  Température de l’air repris après impact 
du ventilateur d’extraction du système de 
ventilation simple flux par extraction ou 
double flux . °C    Ventil. 
Qm air_extrait  Débit d’air extrait irrigant la source amont des 
machines sur air extrait kg/s    
τcharge gnr  (h) Taux de charge de la machine frigorifique 
au pas de temps h. Réel    
Φrejet gnr (h31)  Puissance rejetée au pas précédent pour 
les systèmes sur eau de captage : valeur 
positive en refroidissement et négative en 
chauffage W    Générateurs 
Pfou _pc_brut (h) Puissance maximale, non compris les limites 
de fonctionnement, que peut fournir le 
générateur dans les conditions de 
températures amont et aval au pas de temps 
h. W     Pabs _pc (h) Puissance absorbée à pleine charge aux 
conditions non nominales réel    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Pngen gnr Puissance fournie en fonctionnement 
nominal (100% de charge) du générateur 
gnr W 0 +∞ g 
id type gnr  Type du générateur associé à la source 
amont. Ent 1 1000 g Générateur 
associé  
id fluide3amont  Type de fluide amont du générateur : 
1 : Eau 
2 : Air 
3 : Autre fluide.  Ent 1 3 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
868 id amont3eau3type  Type de source amont eau du 
générateur : 
1 : Captage, 
2 : Tour de refroidissement. 
3 : Boucle d’eau 
4 : Eau de nappe avec échangeur de 
séparation 
5 : Eau de nappe sans échangeur  Ent 1 2 g 
id tour  Type de tour de refroidissement : 
1 : Tour humide, 
2 : Tour sèche.  Ent 1 2 g  
id amont3air3type  Type de source amont air du générateur : 
1 : Air extérieur, 
2 : Air ambiant de volume non3chauffé, 
3 : Air extrait.  Ent 1 3 g  ΔθCond_FR  Ecart de température aux bornes du 
condenseur en mode refroidissement. °C g g g  ΔθCond_CH  Ecart de température aux bornes de 
l’évaporateur en mode chauffage. °C     Pvent_gaine  Machines sur air : partie de la puissance 
des ventilateurs correspondant aux pertes 
de charge des conduits dans le cas de 
machines sur air gainées, la partie due 
aux pertes de charge des échangeurs 
étant comprise dans la performance. °C 0 +∞ g 
Ppompes_tour  Machines sur eau : partie de la puissance 
électrique des pompes du circuit de 
refroidissement correspondant aux pertes 
de charge des conduits. W 0 +∞ g 
Pvent_tour Puissance électrique des ventilateurs de la 
tour. W 0 +∞ g 
Δθtour  3) Ecart de température entre l’eau 
en sortie de tour humide et la 
température humide de l’air extérieur. 
4) Ecart de température entre l’eau 
en sortie de tour sèche et la température 
de l’air extérieur. °C 0 +∞  Tour de refroidissement 
θes_tour_consigne  Consigne de température d’eau en sortie 
de tour. °C g∞ +∞ g  id gest_captage Gestion des auxiliaires de captage : 
1 : Marche permanente au cours de la 
saison de fonctionnement. 
2 : Fonctionnement en cas de demande 
d’énergie  Ent 1 3 g  id gest_pompe_captag 
e_cont_var  1 : fonctionnement tout ou rien 
2 : fonctionnement à vitesse variable ent 1 2 g Captage Ppompes_captage  Machines sur eau : Puissance électrique 
des pompes de captage, nappe, boucle. 
Selon le type, on compte toute la 
puissance ou seulement la part 
correspondant aux pertes de charge des 
conduits. W 0 +∞ g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
869 Ppompes_inter  Machines sur eau de nappe : Puissance 
électrique des pompes du circuit 
intermédiaire. Selon le type, on compte 
toute la puissance ou seulement la part 
correspondant aux pertes de charge des 
conduits. W 0 +∞ g 
id mois  mini  N° du mois durant lequel la température 
d’eau de captage est la plus faible. Entier  1 12 g 
θmin_source   Température minimale annuelle de 
l’interface avec le sol naturel ou de l’eau 
de nappe °C g∞ +∞ g  
θmax_source   Température maximale annuelle de 
l’interface avec le sol naturel ou de l’eau 
de nappe °C g∞ +∞ g 
 θmin_boucle  Température minimale annuelle de l’eau 
dans la boucle. °C g∞ +∞ g 
 θmax_boucle  Température maximale annuelle de l’eau 
dans la boucle. °C g∞ +∞ g 
 Rb Résistance thermique équivalente entre le 
fluide et l’interface avec le sol naturel (K.m) 
/W 0 +∞ g 
 L Longueur du conduit de captage m 0 +∞ g 
 Qv _nappe_nom  débit nominal d’eau de nappe dans le 
circuit nappe m3/h g g g 
 Qv _inter_nom  débit total nominal de fluide (eau, eau 
glycolée) dans le circuit amont de la 
machine. Si plusieurs machines sont 
connectées au même échangeur, on 
compte le débit total. m3/h g g g 
 ρinter  masse volumique du fluide dans le circuit 
amont de la machine kg/m 3 g g g 
 UA coefficient de l’échangeur w/K gg g g 
 Cpe inter  Chaleur spécifique du fluide dans le circuit 
amont de la machine J/kg/ 
K g g g 
 type_echangeur nature de l’échangeur de barrage : 
1 : écoulements à contre courant  
2 : écoulements à courants parallèles  
3 : écoulements à courants croisés avec les 
deux fluides brassés  g g g g 
 Tair_lim  Machines sur air extrait : 
g Température maximale autorisée de 
l’air en sortie de source amont en 
mode froid 
g Température minimale autorisée de 
l’air en sortie de source amont en 
mode chaud °C g g g 
 Syst_Thermo_F 
R Liste des systèmes thermodynamiques en 
fonctionnement refroidissement : 
3 : refroidisseurs air extrait / air neuf entier 1 g g 
 Syst_Thermo_C 
H Liste des systèmes thermodynamiques en 
fonctionnement chauffage : 
3 : PAC air extrait / air neuf entier 1 g g 
 Syst_Thermo_E 
CS Liste des systèmes thermodynamiques en 
fonctionnement ECS : 
2 : PAC air extrait / eau entier 1 g g 
 Idfougen Type de générateur : 
Chauffage = 1, froid = 2, ECS = 3     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
870 Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Rdim  Nombre de machines identiques dans le même 
mode entier 1 g  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
871  
Variables internes  
 Nom Description Unité    
 τcharge  Taux de charge des machines 
frigorifiques Réel    
 Φrejet (h31)  Puissance rejetée totale par les 
générateurs connectés au pas précédent 
pour les systèmes sur eau de captage : 
valeur positive en refroidissement et 
négative en chauffage W    
θ’as  Température humide de l’air en sortie de 
tour °C    
wsat  Humidité spécifique à saturation kg/kg 
as    
hsat  Enthalpie de l’air à saturation J/kg 
as    
hext  Enthalpie de l’air en entrée de la tour de 
refroidissement. J/kg 
as    
θes_tour_cont  Température d’eau en sortie de tour 
avant régulation °C    
θes_tour  Température d’eau en sortie de tour °C    
Wpompes_tour  Consommation électrique des pompes du 
circuit de refroidissement Wh    Tour de refroidissement 
Wvent_tour  Consommation électrique des ventilateurs 
de la tour. Wh    
θb(j) Température de l’interface avec le sol 
naturel le jour j. °C    
θbe (j) Température de l’eau dans la boucle le 
jour j. °C    
φ  Déphasage de la fonction de 
détermination de la température de 
captage. rad    Captage 
Wpompes_captage  Consommation des pompes de captage Wh    
 θf(h) Température moyenne du fluide en sortie 
des sondes au pas de temps actuel. °C    
 θamont (h) Température amont des générateurs °C    
 Waux,am  Consommation électrique des auxiliaires 
amonts Wh    
 Rat Pngen gnr Ratio des puissances nominales  g    
 Rat Phirejet gnr Ratio des puissances rejetées g    
Qm_nappe_reel  Débit réel d’eau de nappe dans le circuit 
nappe kg/s    
Qm_inter_reel  Débit réel de fluide (eau, eau glycolée) 
dans le circuit amont de la machine kg/s    
Tretour_amont  Température de retour (eau, eau 
glycolée) de la source amont vers la 
machine. °C    Modèle du circuit d’eau NUT Nombre d’unité de transfert de 
l’échangeur de barrage g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
872 ε efficacité de l’échangeur de barrage g    
Cnappe  débit énergétique dans le circuit nappe W/K     
Cinter  débit énergétique dans le circuit 
intermédiaire W/K    
 Qm air_extrait_act  Débit d’air extrait irrigant la source amont 
d’une machine sur air extrait kg/s    
 Pech_ source_amont_ 
maxi  Puissance maximale échangeable à la source 
amont des machines sur air extrait W    
Sorties 
 Nom Description Unité    
 θamont gnr (h) Température amont du générateur gnr , 
dans le cas des générateurs 
thermodynamiques (sans objet sinon). °C    
 Waux,am gnr 
 Consommation électrique des auxiliaires 
amont d’un générateur gnr . Wh    
 Tdepart_amont  Température du fluide (eau, eau glycolée) 
au départ de la machine vers la source 
amont °C    
 Pfou_ source_amon 
t_maxi  Puissance maximale disponible par les machines 
sur air extrait W    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 Cv Chaleur massique de la vapeur d’eau J/kgK    1830 
 Cpe  Chaleur massique de l’eau J/kgK    4180 
 ρeau  Masse volumique de l’eau kg/m 
3   1000 
 Ca Chaleur massique de l’air J/kgK    1006 
 Hfg  Chaleur latente de vaporisation de l’eau J/kgK    25*10 5 
Tableau 204 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
873 10.23.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.23.3.1 Calculs des ratios 
10.23.3.1.1 Calcul des ratios de puissance nominale  (une fois par simulation) 
En début de simulation, on calcule les ratios de pu issances nominales : 
∑= ∀
gnr gnr gnr 
gnr 
Pngen 
ngen ngen 
PP
Rat gnr  (Wh) (1240) 
10.23.3.1.2 Calcul des ratios de puissance rejetée (à chaque pas de temps) 
Si 0) 1(≠−hrejet φ , on calcule à chaque pas de temps les ratios suiva nts : 
) 1() 1(
−−= ∀hhRat gnr 
rejet gnr 
rejet gnr 
Phirejet φφ
  (1241) 
10.23.3.2 Calcul de la puissance rejetée totale 
∑ − =−
gnr gnr 
rejet rejet h h ) 1( ) 1( φ φ  (1242) 
10.23.3.3 Calcul de la température amont 
La première étape de modélisation des sources amont  des générateurs thermodynamiques est le 
calcul de la température amont de fonctionnement. E lle diffère selon le type de système et la 
source utilisée. 
10.23.3.3.1 Générateurs sur fluide amont air ( id fluide-amont gnr =2) 
10.23.3.3.1.1 Air extérieur (id amont-air-type gnr =1) 
La température amont est celle de l’air extérieur :  
  )()( h hext amont θ θ = (°C)  (1243) 
10.23.3.3.1.2 Air ambiant d’un volume non-chauffé (i d amont-air-type gnr =2) 
La température amont est la température ambiante d’ un espace tampon : 
)()( hhet amont θ θ =  (°C) (1244) 
10.23.3.3.1.3 Air extrait (id amont-air-type gnr =3) 
La température amont est la température d’air extra it d’un ou plusieurs groupes du projet au 
travers d’un système de ventilation simple flux ou double flux. 
)( )(_hThs
extrait air amont =θ  (°C) (1245) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
874  
10.23.3.3.2 Générateurs sur fluide amont eau ( id fluide-amont gnr =1) 
10.23.3.3.2.1 Circuit d’échange avec la source exté rieure (id amont-eau-type gnr =1, 4 ou 5) 
Pour la prise en compte des captages de type sonde,  la température de l’interface avec le sol est 
calculée chaque mois et suit une évolution sinusoïd ale au cours de l’année. 
De même, la température de l’eau de nappe suit une évolution sinusoïdale au cours de l’année. 
On dispose de la température maximale, de la tempér ature minimale de l’interface avec le sol  ou 
de l’eau de nappe ainsi que du mois pendant lequel cette température est minimale. 
Evolution mensuelle de la température de l’interfac e avec le sol ou de l’eau de nappe : 
)12 )(.. 2sin( .)( ϕ π θ + +=jid BAjmois 
b (1246) 
Avec : 
2max_ min_ source source Aθ θ+=  
2min_ max_ source source Bθ θ −=  



−=623.min _i mois id πϕ  (1247) 
φ permet de compenser le décalage entre le mois où l a température de captage est la plus faible 
et le minimum de la courbe calculée sur une année. 
Note : pour tout type de captage qui conduirait à une tem pérature constante, la modélisation peut 
être faite en précisant : θmin_source = θmax_source . 
Captage de type sonde : (id amont-eau-type gnr =1) 
La température du fluide en sortie des sondes est l a suivante : 
LRh j hb
rejet b f ×− += ) 1()()( φθθ
    (°C) (1248) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
875 Captage de type nappe avec échangeur : (id amont-eau-type gnr =4) 
Les débits d’eau, qui dépendent du mode de gestion des pompes, sont les suivants : 
g Si 1_=captage gest id  : marche permanente pendant la saison de chauffage ou de froid selon le 
mode. 
3600 __ __eau 
nom nappe v reel nappe m Q Qρ× =
    (kg/s) 
3600 int 
_int _ _int _er 
nom er v reel er m Q Qρ× =
    (kg/s) (1249) 
g Si 2_=captage gest id , marche en cas de demande pendant la saison de cha uffage ou de froid 
selon le mode. 
Si 0arg =ech τ , alors, 
0__ =reel nappe mQ
    (kg/s) 
0_int _ =reel er mQ
    (kg/s) 
sinon 
o Si 1var __ _ _ =cont captage pompe gest id , fonctionnement tout ou 
rien  
3600 __ __eau 
nom nappe v reel nappe m Q Qρ× =
    (kg/s)  
3600 int 
_int _ _int _er 
nom er v reel er m Q Qρ× =
    (kg/s) (1250) 
 
o Si 2var __ _ _ =cont captage pompe gest id , fonctionnement à 
vitesse variable  
3600 ); 3 . 0 (arg 
__ __ech 
eau nom nappe v reel nappe mMAX Q Qτρ×× =
    (kg/s) 
3600 ); 3 . 0 (arg 
int _int _ _int _ech 
er nom er v reel er mMAX Q Qτρ×× =
    (kg/s) (1251) 
Calcul de l’efficacité d’échange : 
si Qm_inter_reel = 0 ou si Qm_nappe_reel = 0 
prev amont amont Tdépart Tdépart , =  (1252) 
sinon 
pe reel nappe m nappe C QC × =__
    
er pe reel er mer C QCint _ _int _ int × =  (1253) 
{ }
{ }er nappe er nappe 
CCMAX CCMIN C
int int 
,,=
    (1254) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
876 { }er nappe CCMIN UA NUT 
int ,=
    (1255) 
Calcul de l’efficacité de l’échangeur 
Si type_echangeur = 1 écoulements à contre courant 
 si C = 1 
1+=NUT NUT ε  (1256) 
sinon 
()
( )CNUT CNUT 
eCe
−−−−
−−=1.1.
*11ε  (1257) 
 
Si type_echangeur = 2 écoulements à courants parall èles 
()
CeCNUT 
+−=+ −
111.
ε  (1258) 
 
Si type_echangeur = 3 écoulements à courants croisé s avec les deux fluides brassés 

−−+−=
− −NUT eC
eCNUT NUT 1
1 111
.ε  
(1259) 
Calcul de la température de retour amont : 
{ }),) 1( )(.( ) 1(
int int 
er er nappe 
amont b amont amont CCCMIN h Tdépart j h Tdépart Tretour ×− − +− = θε  (1260) 
amont fTretour h=)(θ (1261) 
Calcul de la température de départ pour le pas suiv ant : 
er pe reel er mrejet 
amont amont C QhTretour Tdépart 
int _ _int _) 1(
×−+ =φ (1262) 
 
Note : 
Au premier pas de temps d’une saison de chauffage o u de refroidissement, Tdépart _amont  est fixé à 
12 °C et les rejets sont nuls. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
877 Captage de type nappe sans échangeur : (id amont-eau-type gnr =5) 
Calcul de la température de retour amont : 
)((j Tretour b amont θ= (1263) 
amont fTretour h=)(θ (1264) 
Au final, la température amont du générateur est (id amont-eau-type gnr =1, 4 ou 5) : 
2)()(cond 
f amont hhθθ θΔ+= (°C)  (1265) 
Avec 
ΔθCond  = - ΔθCond_CH   si 0) 1(<−hrejet φ  
ΔθCond  = ΔθCond_FR   si 0) 1(>−hrejet φ 
10.23.3.3.2.2 Tours de refroidissement (id amont-eau-type gnr =2) 
10.23.3.3.2.2.1 Calcul de la température humide de l’air extérieur, Idtour = 1  
La température humide de l’air en sortie de la tour , θ’as , est calculée à partir de la température 
sèche et de l’humidité spécifique de l’air extérieu r. 
Il n’y a pas de relation explicite pour déterminer la température humide. Elle est résolue par 
itération. 
Soit une valeur de température humide de l’air, θ’as . Les conditions à saturation sont obtenues par 
les relations suivantes :  



−−=⋅⋅+⋅+⋅ =



+− ×=−
)()() (00 .235 34 .4110 8161 .18 exp 10 
'' ''3
hhhhCCH C h
ext sat ext sat 
as eas vfg sat as a sat as sat 
ωωθθ ωθθω
 (1266) 
que l’on peut transformer en une relation implicite  sur sat ωainsi : 
( )0
00 .235 34 .4110 8161 .18 exp 10 3=




+
++−−− −−
a sat v sat ext efg sat ext sat 
CC CH h
ω ωωωω  (1267) 
où l’enthalpie de l’air en entrée  de la tour (air extérieur) est donnée par: 
)) ( ()()( )( hCHhwhChhext v fg ext ext a ext θ θ ⋅+⋅ +⋅=  (1268) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
878 Une fois l’humidité de saturation calculée, on calc ule la température d’air humide en combinant les 
deux dernières équations du système(1266) : 
( )sat va ext sat eext fg sat 
as CC ChhH
ω ωωωθ
−−−−=)(' (1269) 
10.23.3.3.2.2.2 Calcul de la température d’eau en s ortie d’une tour humide Id tour  = 1  
Lorsque la tour fonctionne la température de sortie  d’eau est la suivante : 
tour as cont tour es θθ θ Δ+='
__  (1270) 
Compte tenu de la régulation la température réelle de sortie est la suivante : 
) ; (__ __ _ consigne tour es cont tour es tour es MAX θ θ θ=   (1271) 
10.23.3.3.2.2.3 Calcul de la température d’eau en s ortie d’une tour sèche, Id tour  = 2  
Lorsque la tour fonctionne la température de sortie  d’eau est la suivante : 
tour ext cont tour es θθ θ Δ+=__   (1272) 
Compte tenu de la régulation la température réelle de sortie est la suivante : 
) ; (__ __ _ consigne tour es cont tour es tour es MAX θ θ θ=   (1273) 
10.23.3.3.2.2.4 Calcul de la température amont  
Au final, la température amont du générateur est : 
2)(_
_FR cond 
tour es amont hθθ θΔ+= (°C)  (1274) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
879 10.23.3.3.2.3 Boucles d’eau (idamont-eau-typegnr=3) 
La température de l’eau dans la boucle est calculée  chaque mois et suit une évolution sinusoïdale 
au cours de l’année. 
On dispose de la température maximale, de la tempér ature minimale de l’eau dans la boucle ainsi 
que du mois pendant lequel la température de l’eau dans la boucle est minimale. 
Evolution mensuelle de la température de l’eau dans  la boucle : 
)12 )(.. 2sin( .)( ϕ π θ + +=jid BAjmois 
be  (1275) 
Avec : 
2max_ min_ boucle boucle Aθ θ+=  
2min_ max_ boucle boucle Bθ θ −=  



−=623.min _i mois id πϕ  (1276) 
φ permet de compenser le décalage entre le mois où l a température de captage est la plus faible 
et le minimum de la courbe calculée sur une année. 
Au final, la température amont du générateur est : 
2)()(cond 
be amont j hθθ θΔ+= (°C)  (1277) 
Avec : 
ΔθCond  = - ΔθCond_CH   si 0) 1(<−hrejet φ  
 
ΔθCond  = ΔθCond_FR   si 0) 1(>−hrejet φ  
10.23.3.3.3 Calcul de la température amont par géné rateur 
Elle est la même pour tous les générateurs connecté s : 
)()(, h h gnr amont gnr 
amont θ θ = ∀ (°C)  (1278) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
880 10.23.3.4 Calcul de la consommation d’auxiliaires a monts 
Le taux de charge est la moyenne pondérée des taux de charge des générateurs connectés : 
∑× =
gnr gnr 
Pngen gnr 
ech ech Rat arg arg τ τ  (1279) 
10.23.3.4.1 Générateurs sur fluide amont air ( id fluide-amont gnr =2) 
Les générateurs sur fluide amont air non gainés n’o nt pas de consommations d’auxiliaires amont, 
celles-ci étant comprises dans la performance. 
0,=am aux W  (Wh) (1280) 
Les générateurs sur fluide amont air gainés ont des  consommations d’auxiliaires amont 
correspondant à la part de la puissance des ventila teurs pour vaincre les pertes de charge des 
conduits, la partie due aux pertes de charge des éc hangeurs étant comprise dans la performance. 
ech gainé vent am aux P Warg _ , τ× =  (Wh) (1281) 
10.23.3.4.2 Générateurs sur fluide amont eau ( id fluide-amont gnr =1) 
10.23.3.4.2.1 Circuit de captage (id amont-eau-type gnr =1, 3, 4 ou 5) 
Il convient de prendre en compte les consommations des pompes de circuit de captage, de circuit 
d’eau de nappe avec ou sans échangeur et de boucle d’eau des machines frigorifiques. 
Ces pompes fonctionnent en tout ou rien ou proporti onnellement à la charge au condenseur de la 
machine frigorifique. 
Le circuit de captage des machines branchées sur ea u de nappe via un échangeur de barrage 
comprend deux pompes, l’une pour le circuit de capt age et l’autre pour le circuit intermédiaire. La 
pompe du circuit de captage est calculée ici, la po mpe du circuit intermédiaire est calculée ci-
après. 
Leur consommation électrique est calculée de la faç on suivante : 
g Si 1_=captage gest id  : marche permanente pendant la saison de chauffage ou de froid selon le 
mode. 
captage pompes captage pompes P W_ _=  (Wh) (1282) 
g Si 2_=captage gest id , marche en cas de demande pendant la saison de cha uffage ou de froid 
selon le mode. 
Si 0arg =ech τ , alors,  
0_=captage pompes W  (Wh) 
Sinon, 
o Si 1var __ _ _ =cont captage pompe gest id , fonctionnement tout ou 
rien  
captage pompes captage pompes P W_ _=  (Wh) 
o Si 2var __ _ _ =cont captage pompe gest id , fonctionnement à 
vitesse variable  
()3 . 0 ; max arg _ _ ech captage pompes captage pompes P W τ× =  (Wh) (1283) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
881 10.23.3.4.2.2 Circuit intermédiaire de captage (id amont-eau-type gnr =4) 
Pompe de circuit intermédiaire 
g Si 1_=captage gest id  : marche permanente pendant la saison de chauffage ou de froid selon 
le mode. 
er pompes er pompes P Wint _ int _=  (Wh) (1284) 
g Si 2_=captage gest id , marche en cas de demande pendant la saison de cha uffage ou de froid 
selon le mode. 
Si 0arg =ech τ , alors,  
0int _=er pompes W  (Wh) 
Sinon, 
 
o Si 1var __ _ _ =cont captage pompe gest id , fonctionnement tout ou 
rien  
er pompes er pompes P Wint _ int _=  (Wh) 
o Si 2var __ _ _ =cont captage pompe gest id , fonctionnement à 
vitesse variable  
( )3 . 0 ; max arg int _ int _ ech er pompes er pompes P W τ× =  (Wh) (1285) 
 
Au final (id amont-eau-type gnr =1, 3, 4 ou 5): 
er pompes captage pompes am aux W W Wint _ _ , + =  (Wh) (1286) 
Note : il n’apparaît pas de test sur la saison car en dehors des saisons de chauffage ou de 
refroidissement ce composant n’est pas appelé. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
882  
10.23.3.4.3 Tours de refroidissement ( id amont-eau-type gnr =2) 
Les tours de refroidissement sont utilisées en prod uction de froid seul. 
Pompes du circuit tour de refroidissement des machi nes frigorifiques 
Ces pompes fonctionnent selon la charge au condense ur de la machine frigorifique. Leur 
consommation électrique est calculée de la façon su ivante : 
ech tour pompes tour pompes P Warg _ _ τ× =  (Wh) (1287) 
Ventilateurs de la tour de refroidissement 
Ces ventilateurs fonctionnent selon la charge au co ndenseur de la machine frigorifique. Leur 
consommation électrique est calculée de la façon su ivante : 
ech tour vent tour vent P Warg _ _ τ× =  (Wh) (1288) 
Au final : 
tour vent tour pompes am aux W W W_ _ , + =  (Wh) (1289) 
10.23.3.4.4 Calcul de la consommation des auxiliair es amont par générateur 
gnr 
Pngen am aux gnr 
am aux rejet gnr 
Phirejet am aux gnr 
am aux rejet 
Rat WWgnr hRat WWgnr h
×= ∀⇒=−×= ∀⇒≠−
, ,, ,
0) 1(0) 1(
φφ
 (1290) 
 
10.23.3.5 Puissance maximale des machines sur air e xtrait : id fluide-amont gnr =2 et 
id amont-air-type gnr =3 
dim _
__)(
Rh Qm Qm extrait air 
act extrait air =  (1291) 
 
Dans le cas des machines sur air extrait la puissan ce que peut fournir la machine est limitée par la 
capacité d’échange de chaleur de la source amont. 
 
si Syst_Thermo_CH = 3 et si Idfougen = 1  
La quantité d’énergie maximale qui peut être échang ée à la source amont est donnée par : 
Pech_ source_amont_maxi  = Qm air_extrait_act  * C pa  * max{0 ; ( θamont(h)  – T air_lim )} (1292)  
Cela conduit à définir la puissance maximale que pe ut fournir la machine compte tenu de la source 
amont : 
Pfou_ source_amont_maxi  = Pech_ source_amont_maxi  * Pfou _pc_brut  / (Pfou _pc_brut  - Pabs _pc ) (1293) 
si Syst_Thermo_ECS = 2 et si Idfougen = 3  
Voir Syst_Thermo_CH = 3 et si Idfougen = 1. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
883  
si Syst_Thermo_FR = 3 et si Idfougen = 2  
La quantité d’énergie maximale qui peut être échang ée à la source amont est donnée par : 
Pech_ source_amont_maxi  = Qm air_extrait_act  * C pa  * max{0 ; (T air_lim  - θamont(h) )} (1294) 
Cela conduit à définir la puissance maximale que pe ut fournir la machine compte tenu de la source 
amont : 
Pfou_ source_amont_maxi  = Pech_ source_amont_maxi  * Pfou _pc_brut  / (Pfou _pc_brut  + Pabs _pc ) (1295) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
884 10.24 C_gen_Réseau de chaleur et de froid  
10.24.1 I NTRODUCTION  
La présente fiche décrit la modélisation horaire de s sous-stations de réseaux de chaleur et de 
refroidissement, à partir de la description qui en faite dans la norme NF EN 15316. 
10.24.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 205  donne la nomenclature des différentes variables de  la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas  de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom  Description Unité     
 θaval Température de fonctionnement 
définie au niveau de la 
gestion/régulation de la génération. °C    
 Qreq  Demande en énergie transmise au 
générateur via la gestion/régulation 
de la génération. Wh    
 Rpuis_dispo  Temps de fonctionnement à charge 
maximale potentiellement disponible 
pour le chauffage. Réel    
 id fonction  Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req  ( 1 : chauffage, 
2: refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multigfonctions. Ent    
 θamb  Température d’ambiance du lieu où 
se trouve le générateur. °C    
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom  Description Unité  Min  Max  Conv.  
 id pos  Position du générateur : 
1 : En volume chauffé, 
0 : Hors volume chauffé.  Ent 0 1  
 Rdim  Ratio de dimensionnement du 
générateur. Ent 1 +∞  
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom  Description Unité  Min  Max  Conv.  
 id type  Type du générateur. 
600 : réseau de chaleur, 
601 : réseau de froid.  Ent 600 699 g 
 Bss Coefficient dépendant du type de 
réseau et de l’isolation des 
composants,  0 + ∞  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
885  Dss Coefficient caractérisant le réseau  0 + ∞  
 θprs  Température primaire de l’échangeur  °C 0 + ∞  
 PEss Puissance d’échange de la chaufferie 
dans les conditions nominales kW 0 + ∞  
Sorties 
 Nom  Description Unité     
 {Q cef(po;en) } Consommation en énergie finale du 
générateur sous forme de matrice. Wh    
 Qcons  Consommation horaire du 
générateur en énergie finale. Wh    
 Qfou   Energie fournie par le générateur. Wh    
 τcharge  Taux de charge du générateur pour 
le poste considéré. Réel    
 Φvc  Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises 
vers l’ambiance chauffée. Wh    
 Waux,pro  Consommations d’auxiliaire propre 
au générateur. Wh    
 Qrest   Puissance restant à fournir reportée 
à l'heure suivante Wh    
 ηeff Efficacité ou rendement du 
générateur. Réel    
 Rfonctecs  Temps de fonctionnement du 
générateur pour la production d’ECS 
à charge maximale. Réel    
       
Variables internes 
 Nom  Description Unité     
 θwh,ss  Température de l’eau dans la partie 
secondaire de l’échangeur. °C    
 Qreqact  Puissance requise au niveau du 
générateur, en tenant compte de 
Rdim . Wh    
 Qfouact  Energie totale fournie par le 
générateur. Wh    
 Qssact  Pertes horaires d’une sousgstation Wh    
 Qss  Pertes horaires de l’ensemble de 
sousgstations identiques. Wh    
 H ss Coefficient d’échange d’une sous-
station. W/°C    
 θss  Température moyenne de 
l’échangeur °C    
Tableau 205 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
886 10.24.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Dans le cas d’un bâtiment relié à un réseau de chal eur ou à un réseau de froid, seules les pertes 
de la sous-station sont prises en compte. 
La présente fiche décrit les modélisations des rése aux de chaleur (type 600 ) et des réseaux de 
froid (type 601 ) qui sont deux types de générateur différents. 
Les valeurs de id fougen  autorisées pour un réseau de chaleur sont : 
g 1 : Chauffage  
g 3 : ECS  
g 4 : Chauffage et ECS  
 
Les valeurs de id fougen  autorisées pour un réseau de froid sont : 
g 2 : Refroidissement  
 
10.24.3.1 Réseau de chaleur (type 600) 
10.24.3.1.1 Fonctionnement en chauffage 
Le modèle utilisé est celui de la norme EN 15316 pa rtie 5-4. 
On caractérise les sous-stations d’échange en fonct ion du niveau d’isolation de leurs composants. 
Ce niveau est décrit selon la norme EN ISO 12241  qui définit des classes d’isolation. On considère 
dans tous les cas que le réseau primaire est isolé avec une isolation supérieure d’une classe à 
celle du réseau secondaire. 
On considère que tous les composants de la sous-sta tion sont isolés à l’exception des organes de 
régulation. 
10.24.3.1.1.1 Energie fournie par le générateur 
L’énergie requise sur une sous-station est calculée  via le nombre de sous-stations identique R dim : 
dim RQQreq 
reqact =  (Wh)  (1296) 
 
L’énergie que peut fournir l’ensemble des sous-stat ions est limitée par la durée de fonctionnement 
à pleine encore disponible après production d’ECS. 
 )..1000 ;(Ess puisdispo reqact fouact PR QMIN Q=  (Wh)  (1297) 
 
L’énergie fournie par l’ensemble des stations ident iques est la suivante : 
fouact fou QRQ .dim =  (Wh)  (1298) 
 
10.24.3.1.2 Taux de charge de la sous-station 
 
τcharge =
Ess dispo puis fouact 
P RQ
. .1000 _ (1299) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
887 10.24.3.1.2.1 Calcul des pertes de la sous-station 
Les pertes liées à l’ensemble des sous-stations son t calculées suivant la formule : 
 
) .( ._ amb ss ss puisdispo act ss HR Q θθ− =   (Wh)  (1300) 
act ss ss QRQ_ dim .=    (Wh)  (1301) 
 
Avec : 
ss H : Coefficient d’échange d’une sous station,  
ss θ : Température moyenne de l’échangeur,  
amb θ : Température du local de l’échangeur,  
) 3 / 1 ()1000 .( Ess 
ss ss PBH=   (W/K)  (1302) 
 
Ess P : Puissance d’échange d’une sous-station dans les con ditions nominales,  
 
ss B : Coefficient dépendant du type de réseau et de l’iso lation des composants . 
Les valeurs du coefficient B ss   dépendent des classes d’isolation des réseaux secon daires 
(réseaux du bâtiment) et primaire, ainsi que du typ e de réseau. 
 
 Classes d’isolation des composants de la sous-stati on 
 Isolation réseau secondaire 4 3 2 1 
 Isolation réseau primaire 5 4 3 2 
Eau chaude basse 
température 3,5 4 4,4 4,9 
Eau chaude haute 
température 3,1 3,5 3 ,9 4,3 
Vapeur basse pression 2,8 3,2 3,5 3,9 Type de 
réseau 
Vapeur haute pression 2,6 3 3,3 3,7 
Tableau 207: Coefficient B ss en fonction du type d'isolation, de la catégorie d'isol ation 
et du type de réseau 
 
 
aval ss wh θθ=, (°C)  (1303) 
ss wh ss prs ss ss D D,). 1 (. θ θ θ −+ =  (°C)   (1304) 
ss D : Coefficient caractérisant le réseau,  
prs θ : Température primaire de l’échangeur,  
ss wh ,θ : Température de l’eau dans la partie secondaire de l ’échangeur.   Méthode de calcul Th7BCE 2012 
888  
Type de réseau Température primaire 
prs θ(°C) ss D 
Eau chaude basse température 105 0,6 
Eau chaude haute température 150 0,4 
Vapeur basse pression 110 0,5 
Vapeur haute pression 180 0,4 
Tableau 208 : Température primaire et coefficient Dss en fonction du type de réseau 
10.24.3.1.3 Calcul de la consommation et de l’énerg ie reportée 
La consommation des auxiliaires et les pertes therm iques vers l’ambiance sont prises 
conventionnellement nulles. 
ss fou cons QQQ +=   (Wh)  (1305) 
cons fou 
eff QQ=η           (-) (1306) 
fou req rest QQQ −=    (Wh)  (1307) 
10.24.3.1.4 Calcul des consommations d’auxiliaires et flux thermique vers l’ambiance  
La consommation d’auxiliaire de la sous-station est  considérée nulle : 
0,=pro aux W   (Wh) (1308) 
 
De même on considère que l’ensemble des pertes ther miques des sous-stations se font hors 
volume chauffé : 
0=vc φ       (Wh)  (1309) 
10.24.3.1.5 Fonctionnement en ECS 
La modélisation du fonctionnement du générateur en ECS est identique à celle en chauffage, 
excepté pour le calcul des pertes Qssact  d’une sous-station. 
On définit ecs fonct R_, temps de fonctionnement du réseau de chaleur pour  la production d’ECS. 
ech ecs fonct Rarg _τ= (1310) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
889 Si le réseau de chaleur n’est utilisé que pour l’EC S (ou hors saison de chauffe), les pertes sont 
comptabilisées uniquement en ECS. Dans le cas contr aire, elles ne sont comptabilisées pour 
l’ECS que sur le temps de fonctionnement équivalentecs fonct R_. 
Si 1_=seule ECS id , alors, 
) .( amb ss ss ssact HQ θθ− =               (Wh) 
Sinon, 
) .( .. _ amb ss ss ecs fonct ssact H RQ θθ− =   (Wh)  (1311) 
Où Hss  et θss  sont calculés comme en fonctionnement en chauffage (voir 10.24.3.1.2). 
10.24.3.1.6 Réseau de froid (type 601) 
Le calcul pour les réseaux de froid est identique à  celui en chauffage, aux pertes de sous-station 
près. 
Conventionnellement, on les considère nulles : 
0=ssact Q     (Wh) (1312) 
10.24.3.2 Matrice des consommations du générateur 
La consommation en énergie finale du générateur est  insérée dans la case correspondant à 
l’usage (chauffage, refroidissement ou ECS) et au t ype d’énergie « 60 : Réseau de fourniture 
d’énergie» .  
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: 
Electricité  60: 
Réseau 
1 : Chauffage Qcef(1;10)  Qcef(1;20)  …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10)  …     
3 : ECS …     … 
Tableau 210: Matrice des consommations en énergies fi nales {Q cef (poste;énergie)  } 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
890 10.25 C_GEN_Calculs génération  
10.25.1 I NTRODUCTION  
La fiche calculs génération assume les rôles suivan ts : 
g Construction de la matrice horaire des consommation s en énergie finale de la génération à 
partir des matrices horaires de consommations des g énérateurs, 
g Prise en compte des consommations d’auxiliaires amo nt des générateurs 
thermodynamiques (tour de refroidissement, pompes d e captage…), 
g Pertes totales vers l’ambiance de l’ensemble des gé nérateurs. 
g Calcul des indicateurs de performance de la générat ion et des générateurs (nombre 
d’heure aux différents taux de charge). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
891 10.25.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 211  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas  de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Les paramètres ne dépendant ni de h ni de j sont st atiques au cours de la simulation. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
{Q cef(poste ;énergie) g
nr (h)}  Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie. Wh    
Waux gnr (h)  Consommation  électrique globale des 
auxiliaires du générateur gnr . Wh    
Qfou_ch gnr (h), 
Qfou_fr gnr (h), 
Qfou_ecs gnr (h) Energie fournie par le générateur gnr  par 
poste au pas de temps h. Wh    Générateurs (dont générateurs sur 
boucle d’eau) 
Qprelec gnr (h) Energie électrique produite pas le 
générateur gnr  au pas de temps h. Wh    
Qsol BS (h) Energie transmise à l’échangeur de la 
boucle solaire au pas de temps h. Wh    Boucles sol. PpBS (h) Energie consommée par la pompe de la 
boucle solaire au pas de temps h. Wh    
{Q cef(poste ;énergie) g
en (h)}  Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie. Wh    
τcharge gnr (h) Taux de charge du générateur gnr . Réel    
Qprelec_tot (h) Total des productions électriques de 
l’ensemble des générateurs de la 
génération. Wh    
 
Rat bes_ch gen,gr  (h)  Ratio des besoins de chauffage du groupe 
gr  sur l’ensemble des besoins de chauffage 
transmis à la génération. g    
Rat bes_fr gen,gr (h) Ratio des besoins de refroidissement du 
groupe gr  sur l’ensemble des besoins de 
refroidissement transmis à la génération. g    Gestion/régulation de la génération 
Rat bes_ecs gen,gr (h)  Ratio des besoins d’ECS du groupe gr  sur 
l’ensemble des besoins d’ECS transmis à la 
génération. g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
892  
Paramètre d’intégration   Nom  Description  Unité  Min  Max  Conv.   id fou_sto BS  Indicateur de fonction de la boucle solaire 
(par extension, de l’ensemble de stockage 
associé) 
1 : chauffage, 
3 : ECS, 
4 : chauffage et ECS. g 1 4 g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
Cef_ch_m gnr , 
Cef_fr_m gnr 
Cef_ecs_m gnr  Consommation mensuelle en énergie finale 
par poste et par générateur Wh    
Cep_ch_m gnr ,  
Cep_fr_m gnr  
Cep_ecs_m gnr   Consommation mensuelle en énergie 
primaire par poste et par générateur Wh    
Cef_ch gnr , C ef_fr gnr 
Cef_ecs gnr Consommation annuelle en énergie finale 
par poste et par générateur Wh    
Cep_ch gnr , Cep_fr gnr 
Cep_ecs gnr  Consommation annuelle en énergie primaire 
par poste et par générateur Wh    
Cef_aux_m gnr  Consommations mensuelles en énergie 
finale des auxiliaires (y compris sources 
amonts) par générateur Wh    
Cep_aux_m gnr  Consommations mensuelles en énergie 
primaire des auxiliaires (y compris sources 
amonts) par générateur Wh    
Cef _aux gnr Consommations mensuelles en énergie 
finale des auxiliaires (y compris sources 
amonts) par générateur Wh     
Cep _aux gnr  Consommations mensuelles en énergie 
primaire des auxiliaires (y compris sources 
amonts) par générateur Wh     
{C ef_gaz gnr , 
Cef_fod gnr , 
Cef_cha gnr , 
Cef_boi gnr , 
Cef_ele gnr , 
Cef_rdc gnr } Matrice des consommations annuelles 
d’énergie finale (de chaud, de froid et 
d’ECS) par générateur. Wh    
{C ep_gaz gnr , 
Cep_fod gnr , 
Cep_cha gnr , 
Cep_boi gnr , 
Cep_ele gnr , 
Cep_rdc gnr } Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par générateur. Wh    
Eef_fou_ch gnr 
, 
Eef_fou_fr gnr 
Eef_fou_ecs gnr 
 Energie finale totale fournie par le 
générateur par poste. Wh     Sorties par générateur 
Eef _prelec_m gnr  Energie électrique finale mensuelle produite 
par le générateur (cogénération). Wh     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
893 Eef _prelec gnr  Energie électrique finale annuelle totale 
produite par le générateur (cogénération). Wh     
Eep _prelec_m gnr Energie électrique primaire mensuelle 
produite par le générateur (cogénération). Whep     
Eep _prelec gnr  Energie électrique primaire annuelle totale 
produite par le générateur (cogénération). Wh     
ηeff_ch_an gnr 
 COP, EER ou rendement annuels du 
générateur en chauffage. Réel    
ηeff_ecs_an gnr 
 COP, EER ou rendement annuels du 
générateur en ECS. Réel     
ηeff_fr_an gnr 
 COP, EER ou rendement annuels du 
générateur en refroidissement. Réel    
Nbh charge _HF_ch  Nombre d’heures d’un générateur de 
chauffage hors plage de fonctionnement  Entier    
Nbh charge _0_ch  Nombre d’heures d’un générateur de 
chauffage à un taux de charge nul  Entier    
Nbh charge _0_10_ch  Nombre d’heures d’un générateur de 
chauffage à un taux de charge entre 0 
et10%  Entier    
Nbh charge _10_20_ch  Nombre d’heures d’un générateur de chauffage à un 
taux de charge entre 10 et 20% Entier    
Nbh charge _20_30_ch  Nombre d’heures d’un générateur de chauffage à un 
taux de charge entre 20 et 30% Entier    
Nbh charge _30_40_ch  Nombre d’heures d’un générateur de chauffage à un 
taux de charge entre 30 et 40% Entier    
Nbh charge _40_50_ch  Nombre d’heures d’un générateur de chauffage à un 
taux de charge entre 40 et 50% Entier    
Nbh charge _50_60_ch  Nombre d’heures d’un générateur de chauffage à un 
taux de charge entre 50 et 60% Entier    
Nbh charge _60_70_ch  Nombre d’heures d’un générateur de chauffage à un 
taux de charge entre 60 et 70% Entier    
Nbh charge _70_80_ch  Nombre d’heures d’un générateur de chauffage à un 
taux de charge entre 70 et 80% Entier    
Nbh charge _80_90_ch  Nombre d’heures d’un générateur de 
chauffage à un taux de charge entre 80 et 
90% Entier    Sorties pédagogiques des générateurs de chauffage Nbh charge 
_90_100_ch  Nombre d’heures d’un générateur de 
chauffage à un taux de charge entre 90 et 
100%  Entier    
Nbh charge _HF_fr  Nombre d’heures d’un générateur de 
refroidissement hors plage de 
fonctionnement  Entier    
Nbh charge _0_fr  Nombre d’heures d’un générateur de 
refroidissement à un taux de charge nul  Entier    
Nbh charge _0_10_fr  Nombre d’heures d’un générateur de 
refroidissement à un taux de charge entre 0 
et10%  Entier    Sorties pédagogiques des 
générateurs de 
refroidissement  
Nbh charge _10_20_fr  Nombre d’heures d’un générateur de refroidissement à 
un taux de charge entre 10 et 20%  Entier    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
894 Nbh charge _20_30_fr  Nombre d’heures d’un générateur de refroidissement à 
un taux de charge entre 20 et 30% Entier    
Nbh charge _30_40_fr  Nombre d’heures d’un générateur de refroidissement à 
un taux de charge entre 30 et 40% Entier    
Nbh charge _40_50_fr  Nombre d’heures d’un générateur de refroidissement à 
un taux de charge entre 40 et 50% Entier    
Nbh charge _50_60_fr  Nombre d’heures d’un générateur de refroidissement à 
un taux de charge entre 50 et 60% Entier    
Nbh charge _60_70_fr  Nombre d’heures d’un générateur de refroidissement à 
un taux de charge entre 60 et 70% Entier    
Nbh charge _70_80_fr  Nombre d’heures d’un générateur de refroidissement à 
un taux de charge entre 70 et 80% Entier    
Nbh charge _80_90_fr  Nombre d’heures d’un générateur de 
refroidissement à un taux de charge entre 
80 et 90%  Entier     
Nbh charge 
_90_100_fr  Nombre d’heures d’un générateur de 
refroidissement à un taux de charge entre 
90 et 100%  Entier    
Nbh charge _HF_ecs  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS 
hors plage de fonctionnement  Entier    
Nbh charge _0_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à 
un taux de charge nul  Entier    
Nbh charge 
_0_10_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à 
un taux de charge entre 0 et10%  Entier    
Nbh charge 
_10_20_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à un taux de 
charge entre 10 et 20% Entier    
Nbh charge 
_20_30_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à un taux de 
charge entre 20 et 30% Entier    
Nbh charge 
_30_40_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à un taux de 
charge entre 30 et 40% Entier    
Nbh charge 
_40_50_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à un taux de 
charge entre 40 et 50% Entier    
Nbh charge 
_50_60_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à un taux de 
charge entre 50 et 60% Entier    
Nbh charge 
_60_70_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à un taux de 
charge entre 60 et 70% Entier    
Nbh charge 
_70_80_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à un taux de 
charge entre 70 et 80% Entier    
Nbh charge 
_80_90_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à 
un taux de charge entre 80 et 90%  Entier    Sorties pédagogiques des générateurs d’ECS 
Nbh charge 
_90_100_ECS  Nombre d’heures d’un générateur d’ECS à 
un taux de charge entre 90 et 100%  Entier    
Cef_ch_m gen , 
Cef_fr_m gen 
Cef_ecs_m gen  Consommation mensuelle en énergie finale 
par poste et par génération Wh    Sorties par 
génération Cep_ch_m gen ,  
Cep_fr_m gen  
Cep_ecs_m gen   Consommation mensuelle en énergie 
primaire par poste et par génération Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
895 Cef_ch gen , C ef_fr gen 
Cef_ecs gen  Consommation annuelle en énergie finale 
par poste et par génération Wh    
Cep_ch gen , Cep_fr gen 
Cep_ecs gen  Consommation annuelle en énergie primaire 
par poste et par génération Wh    
{C ef_gaz gen , 
Cef_fod gen , 
Cef_cha gen , 
Cef_boi gen , 
Cef_ele gen , 
Cef_rdc gen } Matrice des consommations annuelles 
d’énergie finale (de chaud, de froid et 
d’ECS) par génération Wh     
{C ep_gaz gen , 
Cep_fod gen , 
Cep_cha gen , 
Cep_boi gen , 
Cep_ele gen , 
Cep_rdc gen } Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par génération Wh    
 Eef _prelec_m gen  Energie électrique finale mensuelle produite 
par la génération (cogénération). Wh     
 Eef _prelec gen Energie électrique finale annuelle totale 
produite par la génération (cogénération). Wh     
 Eep _prelec_m gen  Energie électrique primaire mensuelle 
produite par la génération (cogénération). Wh     
 Eep _prelec gen  Energie électrique primaire annuelle totale 
produite par la génération (cogénération). Wh     
Cef_ch_m gen,gr , 
Cef_fr_m gen,gr , 
Cef_ecs_m gen,gr  Consommation mensuelle en énergie finale 
par poste, par génération et par groupe Wh    
Cep_ch_m gen,gr 
Cep_fr_m gen,gr 
Cep_ecs_m gen,gr  Consommation mensuelle en énergie 
primaire par poste, par génération et par 
groupe Wh    
Cef_ch gen,gr , 
Cef_fr gen,gr 
Cef_ecs gen,gr  Consommation annuelle en énergie finale 
par poste, par génération et par groupe Wh    
Cep_ch gen,gr , 
Cep_fr gen,gr 
Cep_ecs gen,gr Consommation annuelle en énergie primaire 
par poste, par génération et par groupe Wh    Calculs groupe 
{C ef_gaz gen,gr , 
Cef_fod gen,gr , 
Cef_cha gen,gr , 
Cef_boi gen,gr , 
Cef_ele gen,gr , 
Cef_rdc gen,gr  }  Matrice des consommations annuelles 
d’énergie finale (de chaud, de froid et 
d’ECS) par génération et par groupe Wh    
 {C ep_gaz gen,gr , 
Cep_fod gen,gr , 
Cep_cha gen,gr , 
Cep_boi gen,gr , 
Cep_ele gen,gr , 
Cep_rdc gen,gr } Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par génération et par groupe Wh    
Cep_rdch gen,gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation des réseaux de chaleur pour la 
zone sur l’année entière. Whep    Calc. Bât. Cep_rdfr gen,gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation des réseaux de froid pour la zone 
sur l’année entière. Whep    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
896 Eep_sol_tot gen,gr  Energie solaire thermique annuelle cumulée  
pour la génération gen , répartie par groupe. Whep    
Eep_aux_tot gen,gr  Energie électrique primaire consommée par 
les auxiliaires de boucles solaires pour la 
génération gen , répartie par groupe. Whep    
Eef _prelec gen,gr  Energie électrique finale annuelle totale 
produite par la génération attribuée au 
groupe gr. Wh     
Eep _prelec gen,gr  Energie électrique primaire annuelle totale 
produite par la génération attribuée au 
groupe gr. Whep      
Cep_ch gnr,gr ,  
Cep_fr gnr,gr , 
Cep_ecs gnr,gr  Consommations annuelles en énergie 
primaire par générateur thermodynamique 
et par groupe. Whep    
Variables internes 
 Nom Description Unité     {Q cef(poste ;énergie)  
gen,gr (h)}  Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie, répartie au niveau du groupe Wh     {Q cef(poste ;énergie)  
gnr,gr (h)}  Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie du générateur gnr, répartie au 
niveau du groupe. Wh     Rat pelec gen,gr (h)  Ratio de répartition de la production 
d’électricité de la génération gen par 
groupe. g     Qef _prelec gen,gr (h)  Energie électrique finale produite par la 
génération attribuée au groupe gr pour le 
pas de temps h. Wh      Cef_rdch gen,gr  Energie finale totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour la zone sur 
l’année entière. Wh     Cef_rdfr gen,gr  Energie finale totale fournie par utilisation 
des réseaux de froid pour la zone sur 
l’année entière. Wh     τcharge_ch gnr  Taux de charge d’un générateur 
appartenant à la collection des générateurs 
de chauffage g     τcharge_fr gnr  Taux de charge d’un générateur 
appartenant à la collection des générateurs 
de refroidissement g     τcharge_ecx gnr  Taux de charge d’un générateur 
appartenant à la collection des générateurs 
d’ECS g    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 {Coef ep(énergie ) } Vecteur des coefficients d’énergie primaire 
associés aux différents types d’énergie. Réel   g 
       
Tableau 211 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
897 10.25.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
10.25.3.1 Matrice des consommations horaires de la génération 
10.25.3.1.1 Vecteur des coefficients d’énergie prim aire 
Il s’agit de la liste des coefficients permettant l a transition des valeurs de consommations en 
énergie finale aux valeurs de consommations en éner gie primaire. 
 Coef ep(énergie ;1)  
10 : Gaz  1 
20 : Fioul 1 
30 :Charbon 1 
40 : Bois 1 
50 :Electricité 2.58 
60 : Réseau de 
chaleur 1 
Tableau 213 : Vecteur des coefficients d’énergie prima ire { Coef ep(énergie) } 
 
10.25.3.1.2 Matrice des consommations des générateu rs et de la génération 
Les consommations de chaque générateur (ou ballon d e stockage) et génération se présentent 
sous la forme de la matrice du tableau ci-dessous. Les lignes représentent les différentes postes 
de consommations. Les colonnes correspondent aux di fférents types d’énergie rencontrés. 
En Wh 10 : Gaz  20 : Fioul  30 :Charbon 40 : Bois 50 :Electricité  60 : Réseau de 
chaleur 
1 : Chauffage Qcef(1 ;10)  Qcef(1 ;20)  …    
2 : Refroidiss.  Qcef(2 ;10)  …    … 
3 : ECS …    … Qcef(3 ;60)  
Tableau 215 : Matrice des consommations en énergies fi nales {Q cef (poste ;énergie) (h)}  
 
10.25.3.1.3 Matrice des consommations en énergie fi nale par génération et par groupe 
Les matrices de consommation de la génération sont ensuite réparties au niveau du groupe, au 
prorata des demandes en énergie en entrée de la gén ération. A cela s’ajoute les éventuelles 
consommations supplémentaires des générateurs therm odynamiques sur boucle d’eau, dont on 
connait précisément le groupe de rattachement. 
De ce fait, la consommation des générateurs sur bou cle d’eau (ensemble GBE ) est au préalable 
déduite de la consommation du reste de la génératio n. 
∑∑
∈∈+ × − =
gr 
BE BE 
Ggnr gnr 
energie cef gr gen 
ch bes 
Ggnr gnr 
energie cef gen 
energie cef gr gen 
energie cef 
h Qh Rat h Qh Qh Q
)()( ) )( )( ()(
); 1 (,
_ ); 1 ( ); 1 (,
); 1 (
 (1313) 
∑∑
∈∈+ × − =
gr 
BE BE 
Ggnr gnr 
energie cef gr gen 
fr bes 
Ggnr gnr 
energie cef gen 
energie cef gr gen 
energie cef 
h Qh Rat h Qh Qh Q
)()( ) )( )( ()(
); 2 (,
_ ); 2 ( ); 2 (,
); 2 (
 (1314) 
)( )( )(,
_ ) ; 3 (,
) ; 3 ( h Rat h Qh Qgr gen 
ecs bes gen 
energie cef gr gen 
energie cef × =  (1315) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
898  
10.25.3.1.4 Matrice des consommations en énergie fi nale par générateur thermodynamique et 
par groupe 
Ce calcul ne concerne que les générateurs thermodyn amiques ( id type gnr =503 à 509 ). Il y a deux cas 
de figure :  
g le générateur thermodynamique n’est pas un générate ur de boucle d’eau gnr  ( id type gnr ≠nr é  
appartient à la génération gen  qui dessert le groupe gr  : 
)( ). ( )(,
_ ); 1 (,
); 1 ( h Rat h Qh Qgr gen 
ch bes gnr 
energie cef gr gnr 
energie cef =  (1316) 
)( ). ( )(,
_ ); 2 (,
); 2 ( h Rat h Qh Qgr gen 
fr bes gnr 
energie cef gr gnr 
energie cef =  (1317) 
)( ). ( )(,
_ ); 3 (,
); 3 ( h Rat h Qh Qgr gen 
ecs bes gnr 
energie cef gr gnr 
energie cef =  (1318) 
g  le générateur thermodynamique de boucle d’eau  gnr  ( id type gnr =507, appartenant à 
l’ensemble GBE ) est lié directement au groupe gr  : 
)( )(); 1 (,
); 1 ( h Qh Qgnr 
energie cef gr gnr 
energie cef =  (1319) 
)( )(); 2 (,
); 2 ( h Qh Qgnr 
energie cef gr gnr 
energie cef =  (1320) 
10.25.3.2 Prise en compte de la production d’électr icité des générateurs 
La production d’électricité des générateurs tels qu e les systèmes de cogénération est attribuée à 
chaque groupe au prorata des besoins cumulés de cha uffage et d’ECS du groupe par rapport à 
ceux de la génération. 
( )∑
→++=
gen gr gr gen 
ecs bes gr gen 
ch bes gr gen 
ecs bes gr gen 
ch bes gr gen 
pelec 
h Rat h Rat h Rat h Rat hRat 
**,
_*,
_,
_,
_ ,
)( )()( )()(  
(1321) 
)( ). ( )(,
_,
_ h Rat h Qh Qgr gen 
pelec gen 
tot prelec gr gen 
prelec ef =  (1322)