RÉPUBLIQUE FRANÇAISE 
Ministère de l’écologie, du 
développement durable, des transports 
et du logement 
   
   
NOR :   
Arrêté  
portant approbation de la méthode de calcul Th-B-C- E prévue aux articles 4, 5 et 6 de l’arrêté du 26 
octobre 2010 relatif aux caractéristiques thermique s et aux exigences de performance énergétique 
des bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments 
La ministre de l’écologie, du développement durable , des transports et du logement 
Vu la directive 2010/31/UE du Parlement européen et  du Conseil du 19 mai 2010 sur la 
performance énergétique des bâtiments (refonte) ; 
Vu la directive 98/34/CE du 22 juin 1998 prévoyant une procédure d'information dans le domaine 
des normes et réglementations techniques ; 
Vu l’arrêté du 26 octobre 2010 relatif aux caractér istiques thermiques et aux exigences de 
performance énergétique des bâtiments neufs et des parties nouvelles de bâtiments ; 
ARRETE 
Article 1 
La méthode de calcul Th-B-C-E, jointe en annexe au présent arrêté et prévue aux articles 4, 5 et 6 
de l’arrêté susvisé, est approuvée. 
 
Article 2 
Le directeur général de l’aménagement, du logement et de la nature et le directeur général de 
l’énergie et du climat sont chargés, chacun en ce q ui le concerne, de l'exécution du présent arrêté, 
qui sera publié au Bulletin officiel  du ministère de l’écologie, du développement durab le, des 
transports et du logement. 
 
 
 
 
 
 
 
 
  
 Fait le 
 
 
La ministre de l’écologie, du développement durable , 
des transports et du logement, 
pour la ministre et par délégation : 
le directeur de l’habitat, de l’urbanisme et des pa ysages, 
 
Etienne Crépon 
 
La ministre de l’écologie, du développement durable , 
des transports et du logement, 
pour la ministre et par délégation : 
le directeur général de l’énergie et du climat, 
 
 
Pierre-Franck Chevet 
 
  
ANNEXE 
A l’arrêté portant approbation de la méthode de cal cul Th-BCE 2012 
Méthode de calcul Th7BCE 2012 
 
 
 
 
La méthode de calcul Th7BCE 2012 a été developpée p ar le Centre 
Scientifique et Technique du Bâtim ent 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
2  
SOMMAIRE 
1.  GENERALITES........................................ ................................................... .............................13  
1.1  INTRODUCTION ................................................... ................................................... .........13  
1.2  STRUCTURATION DU BATI ................................................... .............................................14  
1.2.1  LE NIVEAU « BATIMENT »............................. ................................................... .......14  
1.2.2  LE NIVEAU « ZONE »................................. ................................................... .............14  
1.2.3  LE NIVEAU « GROUPE »............................... ................................................... .........14  
1.2.4  LE NIVEAU « LOCAL »................................ ................................................... ...........15  
1.3  STRUCTURATION DES SYSTEMES ................................................... ....................................15  
1.3.1  GENERALITES........................................ ................................................... ..................15  
1.3.2  CHAUFFAGE REFROIDISSEMENT.......................... ................................................16  
1.3.3  VENTILATION........................................ ................................................... ..................16  
1.3.4  L'EAU CHAUDE SANITAIRE............................. ................................................... ....16  
1.3.5  L'ECLAIRAGE ARTIFICIEL............................. ................................................... .......17  
2.  LES PRINCIPALES DONNEES CONVENTIONNELLES........... .......................................18  
2.1  LES DONNEES CLIMATIQUES CONVENTIONNELLES ................................................... ...........18  
2.2  LES DONNEES CONVENTIONNELLES D'OCCUPATION ET D'USAGE ...........................................19  
2.2.1  LES SCENARIOS CONVENTIONNELS....................... .............................................20  
2.2.2  LES AUTRES CONVENTIONS D'USAGE..................... ............................................29  
3.  DESCRIPTION DE LA METHODE DE CALCUL................ ................................................30  
3.1  SCHEMA GLOBAL ................................................... ................................................... ......30  
3.2  LES DONNÉES D'ENTRÉE ................................................... ................................................30  
3.2.1  LE CLIMAT.......................................... ................................................... .....................30  
3.2.2  L'ENVIRONNEMENT PROCHE............................. ................................................... .30  
3.2.3  LES SCENARIOS LIES A L'OCCUPATION DES LOCAUX....... .............................31  
3.2.4  L'ENVELOPPE DU BATIMENT............................ ................................................... ..31  
3.2.5  L'ORGANISATION INTERIEURE DU BATIMENT.............. ...................................31  
3.2.6  L'INERTIE THERMIQUE................................ ................................................... .........32  
3.2.7  LE CHAUFFAGE ET LE REFROIDISSEMENT................. .......................................32  
3.2.8  L'EAU CHAUDE SANITAIRE............................. ................................................... ....32  
3.2.9  LA PRODUCTION D'ELECTRICITE........................ ..................................................3 3  
3.2.10  LA VENTILATION..................................... ................................................... ..........33  
3.2.11  L'ECLAIRAGE........................................ ................................................... ...............33  
3.3  LES CALCULS INTERMÉDIAIRES ................................................... .....................................34  
3.3.1  LES SAISONS........................................ ................................................... ....................34  
3.4  LES SORTIES REGLEMENTAIRES ET LES INDICATEURS ................................................... ......34  
3.4.1  LES SORTIES REGLEMENTAIRES......................... ..................................................3 4  
3.4.2  LES INDICATEURS PEDAGOGIQUES....................... ..............................................34  
3.4.3  Règle d’arrondis................................... ................................................... .......................34  
4.  MODE DE DESCRIPTION DE LA METHODE.................. .................................................35  
4.1  MODE DE DESCRIPTION D'UN OBJET ................................................... ...............................35  
FICHES ALGORITHME DES COMPOSANTS ET DES ASSEMBLAGES ...............................36  
5.  METEO ET ENVIRONNEMENT EXTERIEUR................... ................................................36  
5.1  C_Eex_Climat extérieur ................................................... ................................................... ..36  
5.1.1  Introduction....................................... ................................................... ..........................36  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
3 5.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... .......................37  
5.1.3  Description mathématique........................... ................................................... ...............39  
5.2  C_Eex_environnement_proche ................................................... .............................................41  
5.2.1  Introduction....................................... ................................................... ..........................41  
5.2.2  Nomenclature....................................... ................................................... .......................42  
5.2.3  Description mathématique........................... ................................................... ...............45  
6.  SCENARIOS ET ENVIRONNEMENT INTERIEUR............... .............................................56  
6.1  C_EIN_Scénarios conventionnels ................................................... ..........................................56  
6.1.1  Introduction....................................... ................................................... ..........................56  
6.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... .......................57  
6.1.3  Description mathématique........................... ................................................... ...............61  
6.2  C_Ein_Indicateurs de confort ................................................... ...............................................69  
6.2.1  Introduction....................................... ................................................... ..........................69  
6.2.2  Nomenclature....................................... ................................................... .......................70  
6.2.3  Description mathématique........................... ................................................... ...............73  
6.3  C_Ein_Détermination des saisons ................................................... ..........................................78  
6.3.1  Introduction....................................... ................................................... ..........................78  
6.3.2  Nomenclature....................................... ................................................... .......................79  
6.3.3  Description mathématique........................... ................................................... ...............82  
7.  BATI............................................... ................................................... ........................................93  
7.1  S3_BAT-Assemblage_Batiment ................................................... .............................................93  
7.1.1  Introduction....................................... ................................................... ..........................93  
7.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... .......................94  
7.1.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .............96  
7.2  C_CALC_Calculs_bâtiment ................................................... ................................................99  
7.2.1  Introduction....................................... ................................................... ..........................99  
7.2.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................100  
7.2.3  Description mathématique........................... ................................................... .............106  
7.3  C-Dist-Assemblage des espaces tampons ................................................... ................................114  
7.3.1  Nomenclature....................................... ................................................... .....................114  
7.3.2  Description mathématique........................... ................................................... .............117  
7.4  Gestion/Régulation des espaces tampons solarisés ................................................... .....................118  
7.4.1  Introduction....................................... ................................................... ........................118  
7.4.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................119  
7.4.3  Description mathématique........................... ................................................... .............122  
7.5  Espaces tampons ................................................... ................................................... .........129  
7.5.1  Introduction....................................... ................................................... ........................129  
7.5.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................130  
7.5.3  Description mathématique........................... ................................................... .............135  
7.6  S2_BAT-assemblage_zone ................................................... .................................................14 0  
7.6.1  Introduction....................................... ................................................... ........................140  
7.6.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................141  
7.6.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... ...........143  
7.7  C_CALC_calculs_zone ................................................... ................................................... .148  
7.7.1  Introduction....................................... ................................................... ........................148  
7.7.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................149  
7.7.3  Description mathématique........................... ................................................... .............158  
7.8  C_VEN_Débits_d’air_Cep ................................................... ................................................171  
7.8.1  Introduction....................................... ................................................... ........................171  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
4 7.8.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................172  
7.8.3  Description mathématique........................... ................................................... .............177  
7.9  S2_BAT_assemblage_groupe ................................................... .............................................195  
7.9.1  Introduction....................................... ................................................... ........................195  
7.9.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................196  
7.9.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... ...........203  
7.10  C_CALC_calculs_groupe ................................................... .................................................20 8  
7.10.1  Introduction....................................... ................................................... ....................208  
7.10.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................209  
7.10.3  Description mathématique........................... ................................................... .........217  
7.11  S1_BAT_assemblage_baies ................................................... ................................................228  
7.11.1  Introduction....................................... ................................................... ....................228  
7.11.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................229  
7.11.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .......232  
7.12  C__BAT_gestion/régulation de l’ouverture des baies ................................................... ..................234  
7.12.1  Introduction....................................... ................................................... ....................234  
7.12.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................236  
7.12.3  Description mathématique........................... ................................................... .........240  
7.13  C_BAT_Gestion_protections_mobiles ................................................... ...................................247  
7.13.1  Introduction....................................... ................................................... ....................247  
7.13.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................249  
7.13.3  Description mathématique........................... ................................................... .........254  
7.14  C_BAT_Baie vitrée ................................................... ................................................... ......287  
7.14.1  Introduction....................................... ................................................... ....................287  
7.14.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................288  
7.14.3  Description mathématique........................... ................................................... .........296  
7.15  C_BAT_Calcul des débits d’air entrant liés à l’ouve rture des baies ................................................... .310  
7.15.1  Introduction....................................... ................................................... ....................310  
7.15.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................311  
7.15.3  Description mathématique........................... ................................................... .........314  
7.16  C_BAT_ensemble_baies ................................................... ................................................... 320  
7.16.1  Introduction....................................... ................................................... ....................320  
7.16.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................321  
7.16.3  Description mathématique........................... ................................................... .........323  
7.17  S1_BAT_assemblage_parois opaques ................................................... ....................................326  
7.17.1  Introduction....................................... ................................................... ....................326  
7.17.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................327  
7.17.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .......328  
7.18  C_BAT_ensemble_parois opaques ................................................... .......................................329  
7.18.1  Introduction....................................... ................................................... ....................329  
7.18.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................330  
7.18.3  Description mathématique........................... ................................................... .........331  
7.19  C_BAT_paroi opaque ................................................... ................................................... ...333  
7.19.1  Introduction....................................... ................................................... ....................333  
7.19.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................334  
7.19.3  Description mathématique........................... ................................................... .........336  
7.20  S1_BAT_assemblage_ponts_thermiques ................................................... ................................339  
7.20.1  Introduction....................................... ................................................... ....................339  
7.20.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................340  
7.20.3  Description mathématique........................... ................................................... .........341  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
5 7.20.4  Assemblage des composants.......................... ................................................... .......342  
7.21  C_BAT_pont thermique ................................................... ................................................... 343  
7.21.1  Introduction....................................... ................................................... ....................343  
7.21.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................344  
7.21.3  Description mathématique........................... ................................................... .........346  
7.22  C_BAT_ensemble_ponts_thermiques ................................................... ....................................348  
7.22.1  Introduction....................................... ................................................... ....................348  
7.22.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................349  
7.22.3  Description mathématique........................... ................................................... .........350  
7.23  C_BAT_comportement thermique d’un groupe ................................................... ........................351  
7.23.1  Introduction....................................... ................................................... ....................351  
7.23.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................352  
7.23.3  Description mathématique........................... ................................................... .........356  
8.  VENTILATION........................................ ................................................... ............................363  
8.1  C_VEN_BBIO ................................................... ................................................... ...........363  
8.1.1  Introduction....................................... ................................................... ........................363  
8.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................364  
8.1.3  Description mathématique........................... ................................................... .............366  
8.2  C_VEN_Bouche_conduit ................................................... ..................................................3 68  
8.2.1  Introduction....................................... ................................................... ........................368  
8.2.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................369  
8.2.3  Description mathématique........................... ................................................... .............372  
8.3  C_VEN_ CTA_DAV ................................................... ................................................... ....382  
8.3.1  Introduction....................................... ................................................... ........................382  
8.3.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................383  
8.3.3  Description mathématique........................... ................................................... .............387  
8.4  C_VEN_Mécanique_double _flux ................................................... ........................................401  
8.4.1  Introduction....................................... ................................................... ........................401  
8.4.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................402  
8.4.3  Description mathématique........................... ................................................... .............408  
8.5  C_VEN_Mécanique_Basse-Pression ................................................... .....................................426  
8.5.1  Introduction....................................... ................................................... ........................426  
8.5.2  Définition......................................... ................................................... .........................426  
8.5.3  Nomenclature....................................... ................................................... .....................428  
8.5.4  Description mathématique........................... ................................................... .............430  
8.6  C_VEN_Mécanique_SF ................................................... ................................................... 431  
8.6.1  Introduction....................................... ................................................... ........................431  
8.6.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................432  
8.6.3  Description mathématique........................... ................................................... .............435  
8.7  C_VEN_Ventilation naturelle et hybride par conduits ................................................... ................439  
8.7.1  Introduction et définition......................... ................................................... .................439  
8.7.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................440  
8.7.3  Description mathématique........................... ................................................... .............445  
8.8  C_VEN_Aération ................................................... ................................................... ........457  
8.8.1  Introduction....................................... ................................................... ........................457  
8.8.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................458  
8.8.3  Description mathématique........................... ................................................... .............459  
8.9  C_BAT_Puits climatique ................................................... ..................................................4 60  
8.9.1  Introduction....................................... ................................................... ........................460  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
6 8.9.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................461  
8.9.3  Description mathématique........................... ................................................... .............463  
8.10  C_VEN_gestion_régulation_Puits_climatique ................................................... ..........................466  
8.10.1  Introduction....................................... ................................................... ....................466  
8.10.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................467  
8.10.3  Description mathématique........................... ................................................... .........469  
8.11  S1_BAT_assemblage_puits_climatique ................................................... ..................................471  
8.11.1  Introduction....................................... ................................................... ....................471  
8.11.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................472  
8.11.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .......474  
9.  ECLAIRAGE.......................................... ................................................... ..............................478  
9.1  C_ECL_éclairage ................................................... ................................................... ........478  
9.1.1  Introduction....................................... ................................................... ........................478  
9.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... .....................481  
9.1.3  Description mathématique........................... ................................................... .............485  
10.  CHAUFFAGE, REFROIDISSEMENT......................... ................................................... 502  
10.1  C-Emi-Systèmes Emissions du groupe en chaud et en f roid ................................................... ...........502  
10.1.1  Introduction....................................... ................................................... ....................502  
10.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................503  
10.1.3  Description mathématique........................... ................................................... .........511  
10.2  C_Emi_Bilan hydrique ................................................... ................................................... .526  
10.2.1  Introduction....................................... ................................................... ....................526  
10.2.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................527  
10.2.3  Description mathématique........................... ................................................... .........529  
10.3  C_Ein_Détermination des saisons de fonctionnement de s systèmes de chaud et de froid .........................534  
10.3.1  Introduction....................................... ................................................... ....................534  
10.3.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................535  
10.3.3  Description mathématique........................... ................................................... .........537  
10.4  C_Ein_Programmation des relances des systèmes ................................................... .....................539  
10.4.1  Introduction....................................... ................................................... ....................539  
10.4.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................540  
10.4.3  Description mathématique........................... ................................................... .........542  
10.5  S1_Dist_Assemblage des systèmes de chauffage et de refroidissement .................................................54 5  
10.5.1  Introduction....................................... ................................................... ....................545  
10.5.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................546  
10.5.3  Description mathématique........................... ................................................... .........549  
10.6  C-DIST-Gestion/régulation des distributions de chau ffage et de refroidissement du groupe ....................552  
10.6.1  Introduction....................................... ................................................... ....................552  
10.6.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................553  
10.6.3  Description mathématique........................... ................................................... .........556  
10.7  C-Dist-Distribution de chauffage et de refroidissem ent du groupe ................................................... ...564  
10.7.1  Introduction....................................... ................................................... ....................564  
10.7.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................565  
10.7.3  Description mathématique........................... ................................................... .........568  
10.8  C-DIST-Gestion/régulation des distributions intergr oupes de chaud et de froid ......................................571  
10.8.1  Introduction....................................... ................................................... ....................571  
10.8.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................572  
10.8.3  Description mathématique........................... ................................................... .........576  
10.9  C-Dist-Distribution intergroupes de chaud et de fro id ................................................... .................583  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
7 10.9.1  Introduction....................................... ................................................... ....................583  
10.9.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................584  
10.9.3  Description mathématique........................... ................................................... .........587  
10.10  C-DIST-Gestion/régulation Des réseaux de distributi on des CTA ................................................... 590  
10.10.1  Introduction....................................... ................................................... ....................590  
10.10.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................591  
10.10.3  Description mathématique........................... ................................................... .........595  
10.11  C-Dist-Distributions intergroupes des CTA ................................................... .........................599  
10.11.1  Nomenclature....................................... ................................................... .................599  
10.11.2  Description mathématique........................... ................................................... .........602  
10.12  S1_Syst_Assemblage de la génération ................................................... ................................603  
10.12.1  Introduction....................................... ................................................... ....................603  
10.12.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................604  
10.12.3  Description mathématique........................... ................................................... .........607  
10.13  C_Gen_Transferts Entre Generateurs Sur Boucle D’eau ................................................... .........609  
10.13.1  Introduction....................................... ................................................... ....................609  
10.13.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................610  
10.13.3  Description mathématique........................... ................................................... .........615  
10.14  C_GEN_Transferts entre locaux par les générateurs DRV  ou thermofrigopompes ...............................623  
10.14.1  Introduction....................................... ................................................... ....................623  
10.14.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................624  
10.14.3  Description mathématique........................... ................................................... .........626  
10.15  C_GEN_Gestion/régulation de la génération ................................................... ........................629  
10.15.1  Introduction....................................... ................................................... ....................629  
10.15.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................632  
10.15.3  Description mathématique........................... ................................................... .........641  
10.16  C_GEN_Générateur direct à effet joule ................................................... .............................671  
10.16.1  Introduction....................................... ................................................... ....................671  
10.16.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................671  
10.16.3  Description mathématique........................... ................................................... .........673  
10.17  C_GEN_Générateurs à combustion ................................................... ..................................675  
10.17.1  Introduction....................................... ................................................... ....................675  
10.17.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................676  
10.17.3  Description mathématique........................... ................................................... .........680  
10.18  C_GEN_PERFORMANCE_COMBUSTION_par_défaut ................................................... ........699  
10.18.1  Introduction....................................... ................................................... ....................699  
10.18.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................699  
10.18.3  Description mathématique........................... ................................................... .........700  
10.19  C_GEN_Systèmes de cogénération ................................................... ...................................703  
10.19.1  Introduction....................................... ................................................... ....................703  
10.19.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................704  
10.19.3  Description mathématique........................... ................................................... .........706  
10.20  C_GEN_poêles et inserts ................................................... ...............................................709  
10.20.1  Introduction....................................... ................................................... ....................709  
10.20.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................709  
10.20.3  Description mathématique........................... ................................................... .........711  
10.21  C_GEN_THERMODYNAMIQUE_Elec ................................................... ............................713  
10.21.1  Introduction....................................... ................................................... ....................713  
10.21.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................714  
10.21.3  Description mathématique........................... ................................................... .........719  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
8 10.22  C_GEN_THERMODYNAMIQUE_GAZ ................................................... ............................792  
10.22.1  Introduction....................................... ................................................... ....................792  
10.22.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................793  
10.22.3  Description mathématique........................... ................................................... .........798  
10.23  C_Gen_Sources amont des générateurs thermodynamique s ................................................... ......864  
10.23.1  Introduction....................................... ................................................... ....................864  
10.23.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................867  
10.23.3  Description mathématique........................... ................................................... .........873  
10.24  C_gen_Réseau de chaleur et de froid ................................................... .................................884  
10.24.1  Introduction....................................... ................................................... ....................884  
10.24.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................884  
10.24.3  Description mathématique........................... ................................................... .........886  
10.25  C_GEN_Calculs génération ................................................... ...........................................890  
10.25.1  Introduction....................................... ................................................... ....................890  
10.25.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................891  
10.25.3  Description mathématique........................... ................................................... .........897  
11.  ECS................................................ ................................................... ...................................912  
11.1  S1_BAT_production_instantanée_ECS_(dé)centralisée ................................................... ...............912  
11.1.1  Introduction....................................... ................................................... ....................912  
11.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................913  
11.1.3  Assemblage des composants de la production d’ECS in stantanée, centralisée ou 
décentralisée...................................... ................................................... ....................................915  
11.2  S3_BAT_production_stockage_ECS_(dé)centralisée ................................................... ..................918  
11.2.1  Introduction....................................... ................................................... ....................918  
11.2.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................919  
11.2.3  Assemblage des composants de la production d’ECS ce ntralisée ou décentralisée 
avec stockage(s)................................... ................................................... .................................921  
11.3  S3_BAT_production_ECS_centralisée_appoints_décentral isés ................................................... ......924  
11.3.1  Introduction....................................... ................................................... ....................924  
11.3.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................925  
11.3.3  Assemblage des composants de la production d’ECS ce ntralisée avec appoints 
décentralisés...................................... ................................................... ....................................928  
11.4  S3_BAT_production_mixte ................................................... ...............................................930  
11.4.1  Introduction....................................... ................................................... ....................930  
11.4.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................931  
11.4.3  Assemblage des composants de la production mixte... ............................................933  
11.5  C_EMI_Emission_ECS ................................................... ................................................... .935  
11.5.1  Introduction....................................... ................................................... ....................935  
11.5.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................936  
11.5.3  Description mathématique........................... ................................................... .........938  
11.6  C_EIN_besoins_ECS ................................................... ................................................... ....943  
11.6.1  Introduction....................................... ................................................... ....................943  
11.6.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................944  
11.6.3  Description mathématique........................... ................................................... .........946  
11.7  C_DIS_Distribution_ECS_du_groupe ................................................... ...................................951  
11.7.1  Introduction....................................... ................................................... ....................951  
11.7.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................952  
11.7.3  Description mathématique........................... ................................................... .........954  
11.8  C_DIS_Distribution_ECS_intergroupe ................................................... ..................................958  
11.8.1  Introduction....................................... ................................................... ....................958  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
9 11.8.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................959  
11.8.3  Description mathématique........................... ................................................... .........962  
11.9  C_STO_Ballon_de_stockage ................................................... ..............................................969  
11.9.1  Introduction....................................... ................................................... ....................969  
11.9.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................970  
11.9.3  Description mathématique........................... ................................................... .........972  
11.10  C_STO_gestion_régulation_base ballon ................................................... .............................979  
11.10.1  Introduction....................................... ................................................... ....................979  
11.10.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................980  
11.10.3  Description mathématique........................... ................................................... .........982  
11.11  C_STO_gestion_régulation_appoint_ballon ................................................... .........................986  
11.11.1  Introduction....................................... ................................................... ....................986  
11.11.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................987  
11.11.3  Description mathématique........................... ................................................... .........989  
11.12  C_STO_échangeur_ballon ................................................... .............................................990  
11.12.1  Introduction....................................... ................................................... ....................990  
11.12.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................991  
11.12.3  Description mathématique........................... ................................................... .........992  
11.13  S1_GEN_générateur_pour_ballon ................................................... ....................................993  
11.13.1  Introduction....................................... ................................................... ....................993  
11.13.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................994  
11.13.3  Assemblage des composants du générateur pour stocka ge......................................995  
11.14  C_GEN_Boucle solaire ................................................... .................................................99 8  
11.14.1  Introduction....................................... ................................................... ....................998  
11.14.2  Nomenclature....................................... ................................................... .................999  
11.14.3  Description mathématique........................... ................................................... .......1001  
11.15  S2_GEN_ballon_base_seule ................................................... .........................................1005  
11.15.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1005  
11.15.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1006  
11.15.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1008  
11.16  S2_GEN_ballon_base_solaire_AI ................................................... ...................................1012  
11.16.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1012  
11.16.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1013  
11.16.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1016  
11.17  S2_GEN_ballon_base_echangeur_AI ................................................... ..............................1021  
11.17.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1021  
11.17.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1022  
11.17.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1024  
11.18  S2_GEN_ballon_base_solaire_AS_ballon ................................................... .........................1030  
11.18.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1030  
11.18.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1031  
11.18.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1033  
11.19  S2_GEN_ballon_base_échangeur_AS_ballon ................................................... .....................1039  
11.19.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1039  
11.19.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1040  
11.19.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1042  
11.20  S2_GEN_ballon_base_solaire_AS_instantané ................................................... ....................1048  
11.20.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1048  
11.20.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1049  
11.20.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1052  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
10 11.21  S2_GEN_ballon_base_échangeur_AS_instantané ................................................... ................1060  
11.21.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1060  
11.21.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1061  
11.21.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1063  
11.22  S1_GEN_CESCI ................................................... ................................................... ...1071  
11.22.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1071  
11.22.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1072  
11.22.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1075  
11.23  S2_GEN_CESCAI ................................................... ................................................... .1085  
11.23.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1085  
11.23.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1086  
11.23.3  Assemblage des composants du CESCAI................ ..............................................1090  
11.24  C_STO_Gestion-régulation_de_la_Boucle_de_Chauffage ................................................... .......1101  
11.24.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1101  
11.24.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1102  
11.24.3  Description mathématique........................... ................................................... .......1104  
11.25  S2_GEN_Système_Solaire_Combiné_appoint_Chauffage_ind épendant .........................................1106  
11.25.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1106  
11.25.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1107  
11.25.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1109  
11.26  S2_GEN_Système_Solaire_Combiné_appoint_chauffage rac cordé ...............................................1115  
11.26.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1115  
11.26.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1116  
11.26.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1118  
12.  PERTES............................................. ................................................... .............................1124  
12.1  C_PER_Pertes et consommations électriques récupérabl es ................................................... .........1124  
12.1.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1124  
12.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1125  
12.1.3  Description mathématique........................... ................................................... .......1128  
13.  PHOTOVOLTAIQUE..................................... ................................................... ...............1130  
13.1  S1_PV_installation_PV ................................................... ..................................................1 130  
13.1.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1130  
13.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1131  
13.1.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1132  
13.2  S2_PV_global_PV ................................................... ................................................... .....1133  
13.2.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1133  
13.2.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1134  
13.2.3  Assemblage des composants.......................... ................................................... .....1135  
13.3  C_PV_capteur_PV ................................................... ................................................... ....1136  
13.3.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1136  
13.3.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1137  
13.3.3  Description mathématique........................... ................................................... .......1139  
13.4  C_PV_onduleurs_PV ................................................... ................................................... .1141  
13.4.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1141  
13.4.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1142  
13.4.3  Description mathématique........................... ................................................... .......1143  
14.  SORTIES............................................ ................................................... ............................1144  
14.1  PO_I1235_sorties_fiche_xml_Bbio ................................................... .....................................1144  
14.1.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1144  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
11 14.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1145  
14.1.3  Description mathématique........................... ................................................... .......1147  
14.2  PO_I1235_sorties_fiche_XML_Cep_Tic ................................................... ..............................1151  
14.2.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1151  
14.2.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1152  
14.2.3  Description mathématique........................... ................................................... .......1153  
15.  CONFORT D’ÉTÉ...................................... ................................................... ...................1157  
15.1  Sn_METHODE TH E ................................................... ................................................... .1157  
15.1.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1157  
15.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1158  
15.1.3  Description mathematique........................... ................................................... .......1160  
16.  ENR................................................ ................................................... ................................1166  
16.1  C_Enr_Calcul de la part ENR ................................................... ..........................................1166  
16.1.1  Introduction....................................... ................................................... ..................1166  
16.1.2  Nomenclature....................................... ................................................... ...............1167  
16.1.3  Description mathématique........................... ................................................... .......1169  
17.  SCENARIOS CONVENTIONNELS........................... ................................................... ..1172  
17.1  BATIMENT A USAGE D’HABITATION - MAISON INDIVIDUELLE OU ACCOLEE .........................1172  
17.2  BATIMENT A USAGE D’HABITATION - LOGEMENT COLLECTIF ...........................................1174  
17.3  BUREAUX ................................................... ................................................... .............1178  
17.4  COMMERCE, MAGASIN, ZONES COMMERCIALES ................................................... ...........1185  
17.5  ETABLISSEMENT D’ACCUEIL DE LA PETITE ENFANCE (CRECHE, HALTE-GARDERIE) .............1194  
17.6  ENSEIGNEMENT PRIMAIRE ................................................... ........................................1202  
17.7  ENSEIGNEMENT SECONDAIRE (PARTIE JOUR) ................................................... ...............1210  
17.8  ENSEIGNEMENT SECONDAIRE (PARTIE NUIT) ................................................... ...............1221  
17.9  ENSEIGNEMENT - UNIVERSITE ................................................... ....................................1227  
17.10  BATIMENT A USAGE D’HABITATION - ETABLISSEMENT SANITAIRE AVEC HEBERGEM ENT 
 1237  
17.11  ETABLISSEMENT SPORTIF SCOLAIRE ................................................... ......................1244  
17.12  ETABLISSEMENT SPORTIF MUNICIPAL ou PRIVE ................................................... ........1250  
17.13  BATIMENT A USAGE D’HABITATION - FOYER DE JEUNES TRAVAILLEURS .........................1256  
17.14  BATIMENT A USAGE D’HABITATION - CITE UNIVERSITAIRE ...........................................1265  
17.15  HOPITAL (PARTIE JOUR) ................................................... ........................................1273  
17.16  HOPITAL (PARTIE NUIT) ................................................... .........................................1283  
17.17  HOTEL 0 1* ET 2* (PARTIE JOUR) ................................................... ..............................1291  
17.18  HOTEL 0 ET 1* (PARTIE NUIT) ................................................... ..................................1297  
17.19  HOTEL 2* (PARTIE NUIT) ................................................... ........................................1303  
17.20  HOTEL 3*, 4* et 5* (PARTIE JOUR) ................................................... .............................1309  
17.21  HOTEL 3* (PARTIE NUIT) ................................................... ........................................1320  
17.22  HOTEL 4* et 5* (PARTIE NUIT) ................................................... ..................................1329  
17.23  INDUSTRIE - 3 x 8h ................................................... .................................................13 38  
17.24  INDUSTRIE 8h à 18h ................................................... ................................................134 8  
17.25  RESTAURATION SCOLAIRE - 1 REPAS / JOUR, 5j/7 ................................................... .......1359  
17.26  RESTAURATION - 1 REPAS / JOUR, 5j/7 ................................................... .......................1365  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
12 17.27  RESTAURATION -  2 REPAS / JOUR, 6j/7 ................................................... ......................1371  
17.28  RESTAURATION - 2 REPAS / JOUR 7j/7 ................................................... .......................1379  
17.29  RESTAURATION SCOLAIRE - 3 REPAS / JOUR, 5j/7 ................................................... .......1385  
17.30  RESTAURATION COMMERCIALE EN CONTINUE (18h/j 7j/7) ..............................................1393  
17.31  TRIBUNAL ................................................... ................................................... ........1398  
17.32  TRANSPORT - AEROGARE ................................................... .......................................1410  
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
13 1. GENERALITES 
1.1 INTRODUCTION  
La méthode de calcul Th-B-C-E 2012 a pour objet le calcul réglementaire des coefficients 
Bbio,Cep et Tic. Elle n’a pas pour vocation de fair e un calcul de consommation réelle compte tenu 
des conventions retenues. 
Cette méthode de calcul utilise comme données d’ent rée tous les éléments descriptifs du bâtiment 
et de ses équipements qui sont définis de façon opp osable.  
Ces données d’entrée des éléments descriptifs du bâ timent et de ses équipements sont 
constituées de deux types de paramètres différents : 
/head2right Des paramètres dits intrinsèques qui correspondent aux caractéristiques propres du 
composant, 
/head2right Des paramètres dits d'intégration correspondants à la mise en œuvre dans le projet étudié. 
Par exemple, le coefficient U d'une baie est un par amètre intrinsèque alors que son orientation est 
un paramètre d'intégration. 
Les éléments apportés après la réception du bâtimen t ainsi que les paramètres indépendants du 
bâtiment intervenant dans la méthode de calcul sont  définis de façon conventionnelle. 
Le coefficient Bbio exprimé en points caractérise l 'efficacité énergétique du bâti. Il permet 
d'apprécier celui-ci par rapport aux besoins de cha uffage, de refroidissement et de consommations 
futures d'éclairage artificiel. Il s'appuie sur la valorisation des éléments suivants : 
/head2right La conception architecturale du bâti (implantation,  forme, aires et orientation des baies, 
accès à l'éclairage naturel des locaux …), 
/head2right Les caractéristiques de l'enveloppe en termes d'iso lation, de transmission solaire, de 
transmission lumineuse, d'ouverture des baies et d' étanchéité à l'air, 
/head2right Les caractéristiques d'inertie du bâti. 
Le coefficient Cep exprimé en kWh/(m².SHON RT ) d’énergie primaire représente les consommations 
d’énergie de chauffage, de refroidissement, d’eau c haude sanitaire, d’auxiliaires et d’éclairage des 
bâtiments. Ce coefficient Cep ajoute au coefficient  Bbio l'impact des systèmes 
énergétiques suivants : 
/head2right Systèmes de chauffage et de refroidissement, y comp ris les auxiliaires, 
/head2right Systèmes d'eau chaude sanitaire y compris les auxil iaires, 
/head2right Auxiliaires de ventilation (l’impact des débits d’a ir étant pris en compte dans les 
consommations des systèmes de chauffage et de refro idissement). 
/head2right Systèmes d'éclairage, 
/head2right Systèmes de production locale d'énergie, y compris les auxiliaires. 
Le coefficient Tic exprimé en °C est la température  opérative (correspondant à la sensation de 
l'occupant) maximale horaire calculée en période d' occupation pour un jour chaud d'été 
conventionnel, associée à une séquence chaude repré sentative. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
14  
1.2 STRUCTURATION DU BATI  
Un bâtiment est décrit dans cette méthode de calcul  suivant quatre niveaux : 
1) le niveau « Bâtiment », 
2) le niveau « Zone », 
3) le niveau « Groupe », 
4) le niveau « Local ». 
 
1.2.1 LE NIVEAU « BATIMENT » 
C'est le niveau où s'expriment les exigences réglem entaires en matière de coefficient Bbio et C. 
Les éléments communs à tout le bâtiment (par exempl e la situation géographique ou l’altitude) 
sont définis à ce niveau. 
1.2.2 LE NIVEAU « ZONE » 
Ce niveau correspond à un regroupement des parties de bâtiment pour lesquels les scénarios 
d'utilisation sont identiques. A titre d'illustrati on, les scénarios des locaux de la zone nuit d'un h ôtel, 
ou l'ensemble des logements d'un immeuble collectif  auront les mêmes scénarios d'occupation. 
Conventionnellement, tous les locaux d'une zone son t considérés comme étant en connexion 
aéraulique. L'impact des défauts d'étanchéité est d onc calculé à la frontière d'une zone. C'est donc 
également à ce niveau que sont définies les possibi lités de ventilation traversante, ou entre 
niveaux, relativement à l'impact des défauts d'étan chéité. 
1.2.3 LE NIVEAU « GROUPE » 
Ce niveau regroupe la quasi-totalité des informatio ns requises. C'est en particulier à ce niveau que 
s'effectue le calcul des températures intérieures ( et donc la vérification de l'exigence réglementaire  
afférente) ainsi que des besoins de chauffage, de r efroidissement et d'éclairage.  
Une même zone sera séparée en différents groupes po ur les raisons suivantes : 
1) Les locaux principaux ont des évolutions de temp érature très différentes : c'est par 
exemple le cas si une partie des locaux principaux d'une même zone est refroidie et les 
autres non, 
2) Les locaux ont des températures proches mais on veut séparer des besoins de 
chauffage et / ou de refroidissement. 
L'éclairement intérieur est calculé au niveau du gr oupe après distinction entre parties ayant ou non 
accès à l'éclairage naturel. 
Du fait de la définition de la zone, les différents  groupes d'une même zone sont en connexion 
aéraulique. La structuration des groupes par rappor t à ces échanges est la suivante : 
/head2right Une zone peut comporter un ou plusieurs groupes dit s « standards »,  
/head2right Une zone peut comporter 0 ou 1 groupe dit de « circ ulation ».  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
15 Conventionnellement, si on définit un groupe de cir culation, les autres groupes sont connectés 
aérauliquement avec lui, et seulement avec lui. 
1.2.4 LE NIVEAU « LOCAL » 
Au sens de la présente méthode de calcul le niveau « Local » permet d'affiner les apports internes 
de chaleur et d'humidité, pris en compte ensuite au  niveau du groupe. 
 
 
Zone1 Groupe 1 Local 1 
Zone 2 Groupe 2 Local 2 
Batiment 1 Zone 1 Groupe 1 
Zone 2 Groupe 2 
 
1.3 STRUCTURATION DES SYSTEMES  
1.3.1 GENERALITES 
Cette présente méthode de calcul distingue les syst èmes correspondant aux usages suivants : 
1) Chauffage, 
2) Refroidissement, 
3) Ventilation, 
4) ECS, 
5) Eclairage, 
6) Production d'énergie non liée aux systèmes précé dents. 
Hormis le dernier, les autres systèmes sont directe ment liés à la satisfaction du confort des 
occupants.  
Pour chacun des systèmes 1 à 5, cette méthode de ca lcul distingue les trois niveaux suivants : 
1) L'émission correspondant à la satisfaction du be soin de l'occupant : chaleur, froid, 
débits (soufflés et/ou extraits), eau chaude sanita ire, lumière artificielle, 
2) La distribution correspondant aux réseaux alimen tant les émetteurs, 
3) La génération, correspondant à l'alimentation én ergétique des réseaux de 
distribution. 
Du fait qu'un même générateur peut être commun à pl usieurs bâtiments, il est nécessaire de 
prévoir un niveau correspondant, appelé projet. 
En cohérence avec sa définition, tous les émetteurs  1 à 5 sont définis au niveau « Groupe ». 
Du fait de la définition du groupe, différents émet teurs de même fonction peuvent coexister dans Méthode de calcul Th7BCE 2012 
16 un même groupe. 
 
Groupe 
1 2 3
chaud froid ECS ventilation éclairage 3 1 2 3 2 3 1 2 1 2 3 1
 
1.3.2 CHAUFFAGE REFROIDISSEMENT 
Chaque émetteur présent dans un groupe est caractér isé par sa fonction (chauffage ou 
refroidissement), son ratio d'émission par rapport au groupe (basé sur la surface relative 
desservie), et ses caractéristiques propres d'émiss ion et de régulation. 
La distribution est séparée en une part secondaire et une part primaire pouvant présenter des taux 
de pertes récupérables différentes. Les caractérist iques principales d'un réseau sont ses pertes 
(en W/K), sa température et les consommations d'aux iliaires.  
La génération regroupe l'ensemble des dispositifs d e stockage, de génération et de composant 
amonts à la génération (énergie renouvelable, tours  de refroidissement, boucle primaire, …).  
1.3.3 VENTILATION 
Les entrées d'air, les défauts d'étanchéité et l'ou verture des baies pour le confort thermique sont 
traités dans la partie "bâti". Cette méthode de cal cul traite dans cette partie des différents 
systèmes de ventilation spécifique, que ce soit pou r l'hygiène ou le confort thermique. 
Les "émetteurs" sont les bouches, ou équivalents, c onnectés aux débits requis (fournis ou extraits) 
pour le groupe. 
Les " réseaux de distribution" sont caractérisés pa r des pertes aérauliques. 
Les "générateurs" sont les moteurs : extracteurs, c entrales de traitement d'air, dispositifs 
d'aspiration statique ou hybride.  
1.3.4 L'EAU CHAUDE SANITAIRE 
Les émetteurs sont les dispositifs finaux de fourni ture d'eau chaude sanitaire (robinets, mitigeurs) 
qui traduisent la transformation du besoin d'eau ch aude sanitaire à une demande de couple 
quantité - température. 
Les réseaux de distribution et les générateurs sont  pris en compte de façon analogue au 
chauffage. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
17  
1.3.5 L'ECLAIRAGE ARTIFICIEL 
Contrairement aux usages chauffage et eau chaude sa nitaire, il n'y a pas formellement de 
distribution et de génération pour l’éclairage. Seu le l’émission est prise en compte et correspond 
aux différents systèmes d’éclairage dont la consomm ation est calculée en fonction de l'éclairement 
naturel, de la régulation des systèmes et de leurs puissances. 
Pour ce qui concerne les usages maison individuelle  ou accolée et logements collectifs et les 
chambres des usages : enseignement secondaire (part ie nuit), établissements sanitaires avec 
hébergement, foyer de jeunes travailleurs, cité uni versitaire et hôtel (partie nuit), autant les 
émetteurs de chauffage, d’eau chaude sanitaire et d e ventilation peuvent être caractérisés au 
moment du projet de construction et ainsi correspon dre à des éléments descriptifs du bâtiment 
définis par le concepteur et opposables, autant en ce qui concerne l’éclairage, il est impossible de 
connaître les « émetteurs » qui seront mis en place  par le futur occupant. C’est la raison pour 
laquelle, cet éclairage est conventionnel puisque l a méthode de calcul considère que la puissance 
installée d’éclairage est identique quel que soit l e type de bâtiment. 
Pour les autres usages, le concepteur définit lui-m ême les systèmes d’éclairage qui seront 
installés dans le bâtiment. Ils sont donc caractéri sés au moment du projet. Par conséquent, cette 
méthode de calcul laisse la possibilité au concepte ur de valoriser la régulation des systèmes 
d’éclairage ainsi que leurs puissances. 
Quelle que soit la catégorie de bâtiment, les éclai rages suivants ne doivent pas être pris en 
compte lors de l’application de cette méthode de ca lcul: 
/head2right l’éclairage extérieur, 
/head2right l’éclairage des parkings, 
/head2right l’éclairage de sécurité, 
/head2right l’éclairage destiné à mettre en valeur des objets o u des marchandises. 
Cette dernière catégorie couvre : 
/head2right les objets d’art tels que les peintures, les sculpt ures, les objets d’art avec un éclairage 
incorporé (lustres…), 
/head2right l’éclairage localisé destiné à mettre en valeur les  tables de restaurant. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
18 2. LES PRINCIPALES DONNEES CONVENTIONNELLES 
Dans cette méthode de calcul, les données climatiqu es et celles relatives à l'occupation et l'usage 
des bâtiments sont définies de façon conventionnell e.  
Ces différentes conventions ne sont pas adaptées à la prédiction des consommations 
énergétiques futures d'un bâtiment donné pour les a nnées suivant sa mise en service. Ces 
données climatiques et ces conventions d'occupation  et d'usage ont été définies de façon à être 
les plus proches possibles des conditions moyennes sur le segment de bâtiment visé.  
2.1 LES DONNEES CLIMATIQUES CONVENTIONNELLES  
Les variables climatiques prises en compte dans cet te méthode de calcul sont les suivantes : 
/head2right Le rayonnement solaire : il permet de calculer les apports de chaleur pour le bâti, ainsi que 
l'efficacité des capteurs solaires thermiques ou ph otovoltaïques spécifiques. De façon à 
permettre son calcul pour toute orientation et incl inaison et pour la prise en compte des 
effets de masques, il est fourni sous forme d'une c omposante directe et d'une composante 
diffuse, 
/head2right Le rayonnement lumineux : utilisé pour calculer l'é clairement naturel dans les locaux, il est 
décrit sous la même forme que le rayonnement solair e et à partir de celui-ci, 
/head2right Le rayonnement froid vers la voûte céleste, 
/head2right Les températures et humidité de l'air, 
/head2right La vitesse du vent pour une altitude de 10 m en zon e ouverte, 
/head2right La température de l'eau froide du réseau. 
Les années type se veulent représentatives, pour ch aque paramètre, des valeurs moyennes ainsi 
que des extrêmes, a minima sur une base mensuelle. 
Ces années type de référence ont été définies à par tir de la norme Européenne NF EN ISO 15927-
4 « Performance hygrothermique des bâtiments. Calcu l et présentation des données climatiques ; 
Données horaires pour l'évaluation du besoin énergé tique annuel de chauffage et de 
refroidissement » en suivant une procédure basée su r le choix de mois représentatifs, qui sont 
ensuite raccordés aux limites afin d'éviter des sau ts brusques de variables. 
La constitution de ces années type de référence a é té effectuée sur la base de fichiers annuels 
des données mesurées par Météo-France sur la périod e de janvier 1994 à décembre 2008. 
Ces données climatiques ont ensuite été post-traité es de façon à ramener les données à une 
altitude nulle et à effectuer la séparation des ray onnements directs et diffus. La température du sol 
à 1m de profondeur a été prise en référence comme t empérature d'entrée de l'eau froide du 
réseau. Les données climatiques sont en heure solai re. 
En matière de segmentation géographique, il a été r etenu 8 zones climatiques dont les stations de 
référence sont précisées sur la figure ci-après, en  cohérence avec les exigences réglementaires. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
19 
 
2.2 LES DONNEES CONVENTIONNELLES D'OCCUPATION ET D'USAG E  
Les conditions d'occupation des bâtiments sont défi nies de façon conventionnelle puisqu'elles ne 
peuvent être vérifiées sur la base des caractéristi ques du bâtiment et de ses équipements 
énergétiques.  
Afin de se rapprocher des données « moyennes », cet te méthode de calcul prend en compte la 
destination des locaux du bâtiment de manière génér ale (habitat, école, bureau…) et de manière 
plus précise au niveau des différents locaux (salle  de réunion, circulations…). Cela signifie que des 
scénarios conventionnels sont définis au niveau de la zone et d’autres au niveau du local. 
Ces données sont décrites sous forme de scénarios t emporels horaires. Elles représentent les 
usages et comportements moyens des occupants d’un b âtiment. L'unité de base est la semaine, 
avec des modifications liées aux périodes de vacanc es. Cette méthode de calcul prévoit par 
exemple pour les maisons individuelles ou accolées et les logements collectifs une absence des 
occupants pendant deux semaines au mois d’août et u ne semaine au mois de décembre. 
Les données relatives à l’occupation sont en temps légal. Le temps légal est le temps en usage en 
France, il est égal au temps solaire avec une heure  de plus en hiver et deux heures de plus en été. 
Cette méthode de calcul gère le passage de l’un à l ’autre. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
20 2.2.1 LES SCENARIOS CONVENTIONNELS 
2.2.1.1 Scénarios conventionnels définis au niveau de la zone 
Les scénarios conventionnels définis au niveau de l a zone sont les suivants : 
/head2right Les scénarios de présence  qui indiquent si la zone est ou non occupée. A cet te 
occupation sont liées des températures de consigne en chauffage et en refroidissement, 
basées sur le réglage par les occupants du thermost at pour les périodes d'occupation, et 
du gestionnaire (ou d'un système de programmation) pour les périodes d'inoccupation.  
Ci-dessous une représentation des températures de c onsigne dans les maisons individuelles ou 
accolées et les logements collectifs (chauffage et refroidissement) un jour de semaine. Ces 
scénarios sont différents le mercredi (présence des  occupants l'après-midi) et le week-end 
(présence continue des occupants). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
/head2right Les scénarios de ventilation  (nécessité ou pas de ventilation pour les occupant s), 
proches des précédents, mais qui permettent une rem ise en route de la ventilation avant 
l'occupation, conformément aux réglementations en v igueur pour les usages autres que 
d’habitation. 
/head2right Les scénarios d'éclairage  (nécessité ou pas d'éclairage artificiel) qui sont  basés sur les 
scénarios de présence en prenant en compte les péri odes de sommeil. 
Pour ce qui concerne les usages maison individuelle  ou accolée et logements collectifs et les 
chambres des usages : enseignement secondaire (part ie nuit), établissements sanitaires avec 
hébergement, foyer de jeunes travailleurs, cité uni versitaire et hôtel (partie nuit), le système 
d’éclairage est entièrement conventionnel. Cela sig nifie que l’impact sur les consommations 
énergétiques ne résulte donc que des caractéristiqu es des baies. Pour les usages « maison 
individuelle ou accolée » et « logements collectifs  », la puissance d’éclairage conventionnelle 
est prise égale à 1.4 W/m² dans cette méthode de ca lcul. Cette valeur résulte d’une puissance 
totale installée dans le bâtiment de 14 W/m² et d’u n facteur de non-simultanéité d’utilisation 
des différents points d’éclairage. Cette puissance de 14 W/m² correspond à l’installation d’un 
point lumineux (lampe fluo-compacte de 11 W) par tr anche de 8 m² environ. De plus cette 
méthode de calcul considère que seulement 10 % des points lumineux sont allumés 
simultanément. Températures de consigne sur une journée de 
semaine dans un logement 
15 17 19 21 23 25 27 29 31 
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 
Heures Température (en°C)) 
En mode chauffage En mode refroidissement Méthode de calcul Th7BCE 2012 
21 Ci-dessous une représentation de la présence d’écla irage artificiel pour les usages « maisons 
individuelles ou accolées » et « logements collecti fs » sur une journée. Cela ne signifie pas 
que la méthode prend en compte systématiquement une  consommation énergétique 
d’éclairage durant ces heures. Une consommation éne rgétique est calculée uniquement 
lorsque l’éclairement naturel est insuffisant.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
/head2right Les besoins d'eau chaude sanitaire , qui répartissent en profils horaires le besoin 
hebdomadaire exprimé en litres d'eau à 40 °C qui co rrespond à la température moyenne 
d'utilisation finale. 
En ce qui concerne les usages autres que « maison i ndividuelle ou accolée » et 
« logements collectifs », ces besoins sont calculés  en fonction du nombre d’équipements 
(par exemple le nombre de chambres pour une cité un iversitaire ou pour un hôtel). 
Pour les maisons individuelles ou accolées et les l ogements collectifs, ces besoins sont 
calculés en fonction de la densité d'occupation con ventionnelle. Ce besoin d'eau chaude 
sanitaire est pris égal à 500 litres à 40°C/adulte/ semaine en moyenne. Il est modulé suivant 
les périodes d’occupation/inoccupation et la périod e de l’année (été/hiver et périodes de 
vacances).  
Ces besoins sont exprimés par unité de surface. C’e st la raison pour laquelle, en ce qui 
concerne les maisons individuelles ou accolées et l es logements collectifs, le besoin 
hebdomadaire est calculé en reliant la densité d'oc cupation à la surface habitable. 
Afin de prendre en compte le fait que les enfants p ossèdent une demande en eau chaude 
inférieure à celle des adultes, la notion de nombre  d’adultes équivalents a été introduite. 
Les résultats obtenus sont illustrés par le graphe suivant pour les maisons individuelles ou 
accolées et les logements collectifs : Présence d'éclairage artificiel sur une journée 
dans le logement 
012
0:00 
2:00 
4:00 
6:00 
8:00 
10:00 
12:00 
14:00 
16:00 
18:00 
20:00 
22:00 
0:00 
Heures 
Weekend Semaine Méthode de calcul Th7BCE 2012 
22  
 
Ci-dessous une représentation de la répartition du besoin d’eau chaude sanitaire sur une 
journée dans une maison individuelle de 90 m² habit able. 
 
Besoins d'eau chaude sanitaire sur une journée 
dans une maison de 90 m² 
0510 15 20 25 30 
0:00 
2:00 
4:00 
6:00 
8:00 
10:00 12:00 14:00 16:00 
18:00 20:00 
22:00 0:00 
Heures Besoins d'eau chaude 
sanitaire (en litres) Octobre-Mars 
Avril-Septembre 
 
2.2.1.2 Scénarios conventionnels définis au niveau des locaux 
Les scénarios conventionnels définis au niveau des locaux sont les suivants : 
/head2right Apports internes de chaleur liés à la présence huma ine qui dépendent du nombre 
d’occupants du bâtiment et des scénarios de présenc e. Cette méthode de calcul prend en 
compte le fait que, dans les « maisons individuelle s ou accolées » et les « logements 
collectifs », les apports soient différents pour le s adultes et les enfants, et, pour les deux, 
plus faibles durant la période de sommeil en introd uisant également la notion du nombre 
d’adultes équivalents. En ce qui concerne les autre s usages, suivant le type de bâtiments, 
le taux d’occupation (nombre de personnes par m²) e st déterminé conventionnellement par 
cette méthode de calcul, ce qui permet d’en déduire  directement les niveaux d’apports 
internes de chaleur.  
Cette méthode de calcul considère conventionnelleme nt que le corps d’un adulte au repos Méthode de calcul Th7BCE 2012 
23 dégage une puissance de 90 W et celui d’un adulte e n période de sommeil dégage 63 W.  
Ci-dessous une représentation des niveaux d’apports  internes dus à la présence humaine 
sur une journée dans une maison individuelle de 90 m² habitable.  
 
Niveaux d'apports internes dûs aux occupants sur 
une journée de semaine dans une maison de 90 m² 
020 40 60 80 100 120 140 160 180 
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 
Heures Apports de chaleur (en W)) 
 
/head2right Apports internes d’humidité liés à la présence huma ine qui dépendent du nombre 
d’occupants du bâtiment et des scénarios de présenc e. Cette méthode de calcul prend en 
compte le fait que, dans les « maisons individuelle s ou accolées » et « les logements 
collectifs », les apports soient différents pour le s adultes et les enfants, et, pour les deux, 
plus faibles durant la période de sommeil en introd uisant également la notion du nombre 
d’adultes équivalents. En ce qui concerne les autre s usages, suivant le type de bâtiments, 
le taux d’occupation (nombre de personnes par m²) e st déterminé conventionnellement par 
cette méthode de calcul, ce qui permet d’en déduire  directement les niveaux d’apports 
internes d’humidité. 
Cette méthode de calcul considère conventionnelleme nt que le corps d’un adulte au repos 
dégage une humidité de 0.055 kg/heure et celui d’un  adulte en période de sommeil dégage 
0.0385 kg/heure. 
/head2right Apports internes de chaleur dus aux équipements  qui représentent la chaleur dégagée 
par l’ensemble des équipements « mobiliers » (élect roménagers, ordinateurs …) qui ont un 
impact important sur les besoins énergétiques de ch aleur et de refroidissement. Ces 
apports internes dépendent du taux d’équipement des  bâtiments. Cette méthode de calcul 
distingue les apports internes de chaleur liés aux équipements en fonctionnement 
permanent et ceux liés aux équipements qui fonction nent uniquement lors des périodes de 
présence des occupants. 
En ce qui concerne les maisons individuelles ou acc olées et les logements collectifs, 
conventionnellement, la puissance de chaleur dégagé e par l’ensemble des équipements en 
occupation est prise égale à 5,7 W/m² et celle déga gée par les équipements en période de 
sommeil et en inoccupation est prise égale à 1,1 W/ m². Cette puissance moyenne a été 
définie en prenant en compte la présence des équipe ments suivants : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
24 Equipements pris en compte Apports internes de chaleur en 
kWh/(m².an)  
Cuisson 3,7  
Audiovisuel 6,8  
Informatique  5,0  
Lavage  0,6  
Froid (fonctionnement continu)  8,0  
Appareils ménagers  2,2  
Total 26.3 
En ce qui concerne les autres usages, chaque catégo rie de bâtiment possède son propre 
taux d’équipement donc des niveaux d’apports intern es de chaleur définis séparément et 
de façon conventionnelle également. 
Ci-dessous une représentation des niveaux d’apports  internes dus aux divers équipements 
présents dans une maison individuelle de 90 m² habi table sur une journée. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
/head2right Apports internes d’humidité dus aux équipements qui représentent l’humidité dégagée 
par l’ensemble des équipements « mobiliers » (élect roménagers, ordinateurs …) qui ont un 
impact sur l'efficacité énergétique de certains équ ipements de refroidissement. Ces apports 
internes dépendent du taux d’équipement des bâtimen ts. Conventionnellement, les 
bâtiments à usage d’habitation ont des apports inte rnes d’humidité nuls. En ce qui 
concerne les bâtiments à usage autre que d’habitati on, ces apports internes sont 
dépendants du type de bâtiments et des périodes d’o ccupation/inoccupation. Niveaux d'apports internes dûs aux équipements sur 
une journée dans une maison de 90 m² 
0100 200 300 400 500 600 
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 
Heures Apports de chaleur (en W)) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
25 2.2.1.3 Synthèse des scénarios 
Zone Plage d'occupation /zone - 
Horaire chauffage/climatisation Horaire éclairage 
zone Horaire ventilation 
zone Locaux Ratio par défaut 
surface utile du 
local/surface utile 
du goupe (%)  Nombre 
occupants 
nominal  /m² utile 
par local Chaleur : apports 
interne  en 
occupation (hors 
éclairage) W/m² 
utile Chaleur : Apports 
interne 
équipement hors 
occupation (hors 
éclairage) W/m² 
utile Besoin unitaire 
hebdomadaire en ECS à 
40°C Température de 
consigne 
froid/zone Température 
de consigne 
chaud/zone 
logements 90 5,7 1,14 
circulation 10 0 0
Bâtiment à  usage d'habitation - maison 
individuelle ou accolée 24h/24; 7j/7 (innocupée 2 
semaines en août et une en 
décembre 19 16 7 28 30 30 Eclairé de 7h à 9h et 
de 19h à 22h idem occupation maison individuelle 100 Voir fiche algo 5,7 1,14 
Bureau 60 0,1 16 1,6 
salle de réunion 10 0,42 10 0
Circulation Accueil 26 0 0 0
Sanitaires collectifs 3 0 0 0
salles de jeux 30 0.25 0 0
salle de repos 20 0,67 0 0
Bureau 15 0.067 16 1,6 
salle de réunion 10 0,42 10 0
Circulation Accueil 15 0 0 0
Sanitaires vestiaire 10 0 0 0
salles de classe 55 0,66 0 0
Bureau 10 0.067 16 1,6 
salle de réunion 5 0,42 10 0
salle de repos 15 0,67 0 0
Circulation Accueil 10 0 0 0
Sanitaires vestiaire 5 0 0 0
salles de classes 25 1 0 0
salle de réunion 10 0 10 0
salles enseignement 
informatique 5 0 26 2,60 
Salle de conférence salle 
polyvalente 15 0.33 10 0
Bureau standard 10 0.1 16 1,60 
centre de documentation 5 0.1 5 0,05 
Salle des professeurs 5 0.67 0 0
Circulation Accueil 20 0 0 0
Sanitaire collectifs 5 0 0 0
douches collectives 10 0 0 0
Sanitaire collectifs 10 0 0 0
Circulation 20 0 0 0
chambre sans cuisine ni salle 
de bain 60 0.17 0 0
salles de classe 35 1 0 0
amphithéatres, salle de 
conférence 15 0.33 10 0
salles enseignement 
informatique 5 0 26 2,60 
centre de documentation 5 0.1 5 0,05 
Bureaux 10 0,1 16 1,60 
salle de réunion 5 0,42 10 0
Accueil hall d'entrée circulation 20 0 0 0
Sanitaires collectifs 5 0 0 0Bâtiment à  usage d'habitation - logement 
collectif 24h/24; 7j/7 (innocupée 2 
semaines en août et une en 
décembre) 19 30 28 26 Eclairé de 7h à 9h et 
de 19h à 22h 
330 L/nb de lit idem occupation  0,2 L/m² de surface utile 
30 30 30 Eclairé de 7h à 9h et 
de 19h à 22h 30 
 0,2 L/m²  de surface utile Enseignement secondaire (partie nuit) Lun-Ven 18h-8h; Sam : 
présence jusqu' à 12h;Dim : 
présence à partir de 18h; 
innocupée en vacances 
(vacances lycée)  19 16 
16 7 Lun-Ven 8h-18h; Sam 8h-12h 19 Enseignement - université 30 30 idem occupation idem occupation idem occupation idem occupation idem occupation 52.5 L/nb de lits 
 0,2 L/m² de surface utile idem occupation 
7 26 30 26 30 
idem occupation 26 7
26 30 30 
Enseignement Primaire Lun - Ven 
 8h-17h inoccupée en vacances 
scolaires 19 16 30 idem occupation idem occupation 
30 idem occupation Etablissement d'accueil de la petite enfance 
(crèche,halte-garderie) Lun-Ven 7h-19h 21 18 7 1,25 L/m² de surface utile Bureaux Lun - Ven 8h-18h 19 30 26 idem occupation 
716 
Enseignement secondaire (partie jour) 
Lun - Ven 8h-18h; Sam 8h-12h - 
innocupée en vacances 
(vacances lycée) 19 16 716 7Voir fiche algo 
 
Zone Plage d'occupation /zone - 
Horaire chauffage/climatisation Horaire éclairage 
zone Horaire ventilation 
zone Locaux Ratio par défaut 
surface utile du 
local/surface utile 
du goupe (%)  Nombre 
occupants 
nominal  /m² utile 
par local Chaleur : apports 
interne  en 
occupation (hors 
éclairage) W/m² 
utile Chaleur : Apports 
interne 
équipement hors 
occupation (hors 
éclairage) W/m² 
utile Besoin unitaire 
hebdomadaire en ECS à 
40°C Température de 
consigne 
froid/zone Température 
de consigne 
chaud/zone Méthode de calcul Th7BCE 2012 
26 Salle de conférence 10 0.33 10 0
Chambre sans cuisine avec 
salle de bain 50 0.17 6,8 0
Bureau standard 5 0,1 16 1,60 
Circulation Accueil 15 0 0 0
Sanitaires collectifs 5 0 0 0
Foyer 10 0,1 6 0
Douches collectives 5 0 0 0
Chambre sans cuisine avec 
salle de bain 60 0.17 6,8 0
Bureau standard 5 0,1 16 1,60 
Circulation/Accueil 15 0 0 0
Sanitaires collectifs 10 0 0 0
Douches collectives 10 0 0 0
chambre sans cuisine avec 
salle de bain 73 0,075 5,3 0,80 
sanitaires collectifs 1 0 0 0
Locaux de services 3 0 0 0
Circulation 23 0 0 0
chambre sans cuisine avec 
salle de bain 73 0,05 4 0,60 
sanitaires collectifs 1 0 0 0
Locaux de services 3 0 0 0
Circulation 23 0 0 0
chambre sans cuisine avec 
salle de bain 73 0,0428 4,428 1,67 
sanitaires collectifs 1 0 0 0
Locaux de services 3 0 0 0
Circulation 23 0 0 0
chambre sans cuisine avec 
salle de bain 73 0,0375 4,625 1,57 
sanitaires collectifs 1 0 0 0
Locaux de services 3 0 0 0
Circulation 23 0 0 0
Bureau standard 12 0.067 16 0
sanitaires collectifs 5 0 0 0
Circulation Accueil 43 0 0 0
Salle petits déjeuners 40 0,5 88.9 7
Bureau standard 10 0.067 16 0
sanitaires collectifs 4 0 0 0
Circulation Accueil 17 0 0 0
Bar 9 0,1 34.4 4.7 
Salle petis déjeuners 17 0,5 44.3 2,3 
salle de séminaires  réunion 43 0,42 10 0
Salle restaurant 70 0,77 0 0
Cuisine 20 négligé* négligé* négligé* 
Locaux de services 10 0 0
Salle restaurant 70 0,77 0 0
Cuisine 20 négligé* négligé* négligé* 
Locaux de services 10 0 0
Salle restaurant 70 1.11 0 0
Cuisine 20 négligé* négligé* négligé* 
Locaux de services 10 0 0 030 idem occupation idem occupation 95 L/nombre de repas servis 
pour un self 30 Restauration scolaire 3 repas/jour, 5j/ 7 Lun - Ven 6h-15h + 16h-20h - 
innocupée en vacances lycée 19 16 45 L/nombre de repas servis 
pour un self 16 7 26 30 30 idem occupation idem occupation Restauration -  1repas/jour,  5j/7 Lun-Ven : 9h -15h - innocupée 
dernière semaine de décembre 19 Hôtel 0 etoile, 1 etoile et 2 etoiles (partie jour) 6h-20h ; 7j/7 19 
Hotel 3 etoiles, 4 etoiles et 5 etoiles (partie 
jour) 6h-20h ; 7j/8 19 7 26 30 
0,24 L/m² de surface utile 16 7 26 30 30 Idem occupation Idem occupation 0,24 L/m² de surface utile 16 7 26 30 30 Idem occupation Idem occupation 902,7 L/chambre 655,2 L/chambre 586,2 L/chambre 
Hôtel 4 etoiles  5 etoiles (partie nuit) 18h-9h ; 7j/7 ; pas de vacance 19 30 7h à 9h et 19h à 23h 
y compris le WE Ventilé 24h/24h 16 Hôtel 3 etoiles (partie nuit) 18h-9h ; 7j/7 ; pas de vacance 19 16 7 26 30 30 30 30 30 
7h à 9h et 19h à 23h 
y compris le WE Ventilé 24h/24h 
7h à 9h et 19h à 23h 
y compris le WE Ventilé 24h/24h Idem occupation semaine : 7h-9h et 
19h-22h idem occupation 
420,6 L/chambre 
Hôtel 2 etoiles (partie nuit) 18h-9h ; 7j/7 ; pas de vacance 19 16 7 26 30 30 330 L/nb de lit 
Hôtel 0 étoile et 1etoile (partie nuit) 18h-9h ; 7j/7 ; pas de vacance 19 16 7 26 7h à 9h et 19h à 23h 
y compris le WE Ventilé 24h/24h semaine : 7h-9h et 
19h-22h 330 L/nb de lit 
Bâtiment à usage d'habitation - Cité 
universitaire 24h/24h; 7j/7 19 16 7 28 30 30 30 Bâtiment à usage d'habitation - Foyer de 
jeunes travailleurs 24h/24h; 7j/7 19 16 7 28 
16 7 26 
7 26 19 45 L/nombre de repas servis 
pour un self 30 30 idem occupation idem occupation Restauration scolaire - 1repas/jour, 5j/7 Lun-Ven : 9h -15h - innocupée 
vacances scolaires 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
27  
Zone Plage d'occupation /zone - 
Horaire chauffage/climatisation Horaire éclairage 
zone Horaire ventilation 
zone Locaux Ratio par défaut 
surface utile du 
local/surface utile 
du goupe (%)  Nombre 
occupants 
nominal  /m² utile 
par local Chaleur : apports 
interne  en 
occupation (hors 
éclairage) W/m² 
utile Chaleur : Apports 
interne 
équipement hors 
occupation (hors 
éclairage) W/m² 
utile Besoin unitaire 
hebdomadaire en ECS à 
40°C Température de 
consigne 
froid/zone Température 
de consigne 
chaud/zone 
Salle restaurant 70 0,59 0 0
Cuisine 20 négligé* négligé* négligé* 
Locaux de services 10 0 0 0
Salle restaurant 70 0,59 0 0
Cuisine 20 négligé* négligé* négligé* 
Locaux de services 10 0 0 0
Salle restaurant 70 0,59 0 0
Cuisine 20 négligé* négligé* négligé* 
Locaux de services 10 0 0 0
salle de sport 75 0.1 0 0
Circulation Accueil 10 0 0 0
Sanitaires collectifs 5 0 0 0
Douches collectives 10 0 0 0
salle de sport 75 0.1 0 0
Circulation Accueil 10 0 0 0
Sanitaires collectifs 5 0 0 0
Douches collectives 10 0 0 0
chambres sans cuisine avec 
salle d'eau 50 0.063 6,8 1,20 
Circulation accueil 20 0 0 0
Douches collectives 10 0 0 0
sanitaires collectifs 10 0 0 0
bureau 10 0,1 16 1,60 
Chambres sans cuisine avec 20 0,08 6,8 1,20 
Douches collectives 5 0 0 0
sanitaires collectifs 5 0 0 0
Circulation accueil 15 0 0 0
Locaux soins et offices 20 0,06 0 0
Bureau 15 0.57 16 1,60 
Salle d'attente et urgence 15 0,4 0 0
Aire de production 5 0.14 5 0
Aire de production 5 0.14 5 0
sanitaires collectifs 5 0 0 0
Circulation accueil 25 0 0 0
Douches collectives 5 0 0 0
Salle d'attente et consultation 25 0.4 0 0
Bureau 20 0.57 16 1,60 
salle de réunion 15 0,42 10 0
Bureaux standard 10 0,1 16 1,60 
Circulation Accueil 10 0 0 0
Aire de production 60 0,05 2 0
Sanitaire vestiaire 5 0 0 0
Douches collectives 5 0 0 0
Locaux de services 10 0 0 0Restauration commerciale en continue (18h/j 
7j/7) Lun-Dim : 6h-24h 19 Lun-Dim : 9h-15h + 17h-23h 
7 26 30 30 0h-24h 7j/7 0.24 L/m² de surface utile 30 Idem occupation Idem occupation Idem occupation 26 30 30 
15 77 7 26 30 26 30 
1.25 L/m² de surface 
chauffée 30 idem occupation idem occupation 189 L/nb de repas servis 
30 idem occupation idem occupation idem occupation idem occupation 357 L/nb de repas servis 7 26 30 30 30 30 
Restauration 2 repas/jour, 7j/7 19 16 Restauration 2 repas/jour, 6j/7 Lun-Sam :  10h-15h + 17h-23h 19 16 idem occupation idem  occupation 306 L/nb de repas servis 
726 7
16 7
1200 L/nb de douche 7 26 30 30 idem occupation idem occupation 
Industrie -  3x8h 24h/24h ; 7j/7 ; pas de vacance Lun-Ven 8h-22h et Sam-Dim 8h- 
17h 15 Etablissement sportif scolaire Lun - Ven 8h-18h; innocupée en 
vacances (vacances lycée) 15 
Etablissement sportif municpal ou privé 
8h-19h;6j/7 24h/24h - 7j/7 21 18 7
Hôpital partie nuit Hôpital partie jour Bâtiment à usage d'habitation - Etablissement 
sanitaire avec hébergement 
21 18 77 26 30 30 6h-10h et 16h-20h 21 
18 30 Idem occupation 
820 L/lit 
idem occupation idem occupation 0,2 L/m² de surface utile 100% (de la 
puissance installée) 
d'éclairage de 8h à 
19h puis diminution à 
35% de 19h à 8h 26 600 L/lit                                                                       
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
28  
Zone Plage d'occupation /zone - 
Horaire chauffage/climatisation Horaire éclairage 
zone Horaire ventilation 
zone Locaux Ratio par défaut 
surface utile du 
local/surface utile 
du goupe (%)  Nombre 
occupants 
nominal  /m² utile 
par local Chaleur : apports 
interne  en 
occupation (hors 
éclairage) W/m² 
utile Chaleur : Apports 
interne 
équipement hors 
occupation (hors 
éclairage) W/m² 
utile Besoin unitaire 
hebdomadaire en ECS à 
40°C Température de 
consigne 
froid/zone Température 
de consigne 
chaud/zone 
Bureaux standard 10 0,1 16 1,60 
Circulation Accueil 10 0 0 0
Aire de production 60 0,05 2 0
Sanitaire vestiaire 5 0 0 0
Douches collectives 5 0 0 0
Locaux de services 10 0 0 0
bureaux standards 58 0,1 16 0,00 
Accueil salle des pas perdus 8 0,2 0 0
Attente gardée 4 0 0 0
Salle d'audience correctionelle 7 0,33 0 0
Salle d'audience civile 7 0,33 0 0
bibliothèque 2 0.1 5 0
circulation 6 0 0 0
Locaux de services 5 0 0 0
sanitaires vestiaires 3 0 0 0
Voyageurs 42 0,25 5 0
Galeries de circulation 17,9 0,08 2 0
Commerces 10,9 0,12 5 0
Bureaux 14,3 0,1 16 1,6 
Inspection filtrage 4,3 0,33 10 0
Sanitaire vestiaire 10,5 0 0 0
Petit magasin de vente 
(inférieure à 300m²) 40 0,25 48 (éclairage 
scénique) 0
Aire de vente (surpérieure à  
300m²) 25 0,15 8 de 8h à 13h et 2 
de 13h à 22h 0
Circulation (mail) 28 0.2 8 0
sanitaires collectifs 1 0 0 0
douches collectives 1 0 0
Locaux de services 5 0 0 030 Idem occupation 0,24 L/m² de surface utile 7 7 26 30 Idem occupation sauf 
réduit à 33% de 0h à 
5h 19 Tribunal 5j/7; 8h-21h - pas de vacances 30 idem occupation 
16 16 26 7
30 30 
Transport - Aérogare 8h18h;5j/7  (pas de vacances) 7
0,24 L/m² de surface utile idem occupation idem occupation 0,2 L/m² de surface utile idem occupation 15 26 30 Industrie -  8h à 18h 
6h-24h;7j/7 19 
0,24 L/m² de surface utile idem occupation idem occupation sauf 
50% de 7h à 8h 30 Lun-sam : 7h-22h 6j/7 Commerce, magasin, zones commerciales 30 26 19 16 7
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
29 2.2.2 LES AUTRES CONVENTIONS D'USAGE 
En parallèle aux scénarios décrits ci-avant, certai ns aspects de l'impact de l'occupant sont 
directement intégrés dans cette méthode de calcul. Pour certains cas ces actions manuelles sont 
mises en relation avec les automatismes corresponda nt aux mêmes actions. 
On décrit ci après quelques-uns des ces impacts et les données conventionnelles 
correspondantes. 
2.2.2.1 La gestion des protections mobiles  
La gestion des protections mobiles par l'occupant r ésulte de son action par rapport à la maîtrise de 
l'éclairement (fermeture de ces protections dans le s chambres en période de sommeil), de 
l'éblouissement (mise en place en cas de rayonnemen t indirect important), du confort thermique 
(fermeture de ces protections en journée en période  estivale) et de la sécurité. 
La gestion manuelle définie dans cette méthode de c alcul varie donc selon le type d'utilisation des 
locaux et selon la période de l'année.  
2.2.2.2 La gestion des baies  
En mi-saison et en période estivale, selon les nive aux de température intérieure, la méthode de 
calcul prévoit un scénario d’ouverture des baies da ns les bâtiments de catégorie CE1 qui ne sont 
pas équipés de systèmes actifs de refroidissement a fin de limiter les surchauffes. Dans les 
bâtiments de catégorie CE1 qui sont équipés d’un sy stème actif de refroidissement, la méthode de 
calcul prévoit uniquement un scénario d’ouverture d es baies en mi-saison. 
Dans les bâtiments de catégorie CE2, la méthode de calcul ne prévoit aucune ouverture de baies. 
2.2.2.3 La gestion des débits d'air dans l'habitat 
L'occupant a en général la possibilité de passer en  grand débit en cuisine lors de la préparation 
des repas. Ce comportement est pris en compte dans cette méthode de calcul par une durée 
d'utilisation hebdomadaire conventionnelle de ce gr and débit. Ces valeurs conventionnelles sont 
définies dans le tableau suivant :  
 
  Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
nombre d’heures/semaine 
Dispositifs à gestion manuelle (par 
défaut) 14 
Ventilation mécanique 
Dispositifs avec temporisation 7 
Maison Individuelle ou accolée 14 Ventilation naturelle par 
conduit et ventilation 
hybride Logement Collectif 28 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
30 3. DESCRIPTION DE LA METHODE DE CALCUL 
 
3.1 SCHEMA GLOBAL  
Le schéma global de structuration des données d'ent rée de la méthode est le suivant : 
 
Projet situation géographique : département,  altitude.. 
batiment SHOrt Photovoltaique 
zones type de zone (liste) perméabilité interne pour les débits au travers de l'enveloppe 
groupes indicateur gpe standard ou circulation 
Surface utile 
inertie 
baies masques  vérandas 
parois opaques masques  vérandas 
ponts thermiques masques  vérandas 
bouches d'air 
perméabilité 
débits d'air requis bouches ou équivalent réseaux centrales 
émetteurs chauds réseaux (sec. ; primaire) sources amont 
émetteurs froid réseaux (sec. ; primaire) générateurs éventuelles 
robinets d'ECS réseaux (sec. ; primaire) (solaire, air…) 
éclairage articificiel 
locaux (liste conv) surface utiles et accès à l'éclairage naturelThBCE 2012 vu des entrées utilisateurs bati systèmes 
 
3.2 LES DONNÉES D'ENTRÉE  
3.2.1 LE CLIMAT  
Les données d'entrée correspondantes sont la zone c limatique (qui fait appel à l'année type de 
référence associée) et l'altitude (qui corrige ces données). 
3.2.2 L'ENVIRONNEMENT PROCHE  
Il permet de modifier les caractéristiques climatiq ues précédentes pour prendre en compte 
l'environnement local du bâtiment. 
Pour la prise en compte des masques, la méthode de calcul distingue les masques lointains 
(définis par une hauteur de masque par tranche azim utale, ou par un profil de type rue), les 
masques végétaux et les masques proches horizontaux  et verticaux.  
En ce qui concerne les masques proches, des masques  de géométrie complexe doivent être 
assimilés à la représentation simplifiée de la méth ode de calcul et traduit en matière de masques 
horizontaux ou verticaux équivalents. 
Il permet également de prendre en compte l'impact l ocal en matière de vitesse du vent et de 
réflexion de l'environnement proche (valeurs conven tionnelles). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
31 3.2.3 LES SCENARIOS LIES A L'OCCUPATION DES LOCAUX 
Les seules données d'entrée sont le type de zone et  la répartition des locaux pour le calcul des 
apports de chaleur et d'humidité. 
3.2.4 L'ENVELOPPE DU BATIMENT 
Les baies transparentes sont décrites en matière de  caractéristiques énergétiques et lumineuses : 
isolation, transmission solaire, transmission lumin euse ainsi que d'ouverture liée au confort d'été. 
La gestion des protections mobiles et des ouverture s peut être manuelle (avec un comportement 
conventionnel) ou automatique (avec prise en compte  des caractéristiques propres du système de 
régulation. 
Les parois opaques et les ponts thermiques sont pri s en compte de façon analogue aux baies en 
considérant uniquement les aspects d'isolation et d e transmission solaire. 
Les données d'entrée sont, en ce qui concerne les c aractéristiques physiques ci-dessus, définies 
dans les règles Th-Bat. 
Toute valeur utilisée comme donnée d’entrée du calc ul doit pouvoir être justifiée. 
Cependant pour simplifier l’application des règles,  des valeurs par défaut sont définies pour un 
certain nombre de données d’entrée. Elles peuvent ê tre utilisées sans qu’il soit alors besoin de les 
justifier. Ces valeurs par défaut sont pénalisantes  par rapport aux valeurs courantes. 
Les ouvertures spécifiques intentionnelles liées à la ventilation et/ou à l'air comburant sont décrite s 
en matière de caractéristiques débit-pression. 
La perméabilité est décrite en matière de débit sou s 4 Pa par m² de paroi. 
3.2.5 L'ORGANISATION INTERIEURE DU BATIMENT 
Elle est prise en compte sous les aspects suivants : 
• Le type et la surface des locaux pour les apports i nternes avec en complément la part en 
accès à l'éclairage naturel (ceci étant lié au syst ème d'éclairage utilisé). Si le local bénéficie 
d'une baie transparente, le ratio est supérieur à 0  et inférieur ou égal à 1 suivant sa 
profondeur et la hauteur de la partie supérieure de  la baie. Si le local est aveugle, la part 
est nulle. 
• Le caractère de perméabilité intérieure pour l'impa ct de la perméabilité des façades : ceci 
permet de distinguer, au niveau d'une zone, l'impac t du vent entre façades opposées, ou 
pour le tirage thermique, entre étages. 
• Le caractère de perméabilité intérieure pour l'ouve rture des baies en confort thermique. De 
même nature que la précédente, ce critère permet de  prendre en compte les potentialités, 
les débits en jeu étant largement supérieurs au cas  précédent. Il est conventionnel excepté 
pour les logements collectifs. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
32 3.2.6 L'INERTIE THERMIQUE  
Elle est calculée conformément aux Th-Bat (partie T h-I), et permet de définir les caractéristiques 
d'inertie Cm et de surface d'échange équivalent Am.  
Conformément à ces règles, différentes approches so nt possibles : 
• Détermination en matière de classe d'inertie (très légère, légère, moyenne, lourde, très 
lourde) soit forfaitaire, soit par une méthode à po int permettant une approche plus fine en 
fonction des caractéristiques des parois intérieure s et extérieures du local. A chaque classe 
d'inertie est associée une valeur conventionnelle p our Am et pour Cm, 
• Calcul direct de Am et Cm à partir des caractéristi ques détaillées des parois intérieures et 
extérieures. 
3.2.7 LE CHAUFFAGE ET LE REFROIDISSEMENT 
Les émetteurs sont caractérisés par leur variation spatiale (différence entre la température dans la 
zone d'occupation et la température moyenne du loca l), essentiellement liée aux phénomènes de 
stratification et par la part convective radiative de l'émission. 
La régulation des émetteurs est caractérisée par un e variation temporelle (K) exprimant la 
différence entre la température moyenne de la zone d'occupation et la température de consigne 
ainsi que par les parts convective et radiative "vu e" par la sonde de régulation. 
Les cas échéant, est également décrit le ventilateu r de recyclage local, avec la possibilité de 
définir différentes valeurs de puissances liées à l a régulation. 
Les circuits de distribution sont caractérisés par leurs pertes thermiques, les puissances et la 
régulation des circulateurs en distinguant deux niv eaux d’arborescence : réseau du groupe et 
réseau intergroupes. Ces pertes sont fonction des d éperditions des réseaux et de l'écart 
température moyenne du réseau-température d'ambianc e. Les températures des réseaux sont 
fonction du type d'émetteur et varient au fil du te mps en fonction du système de gestion régulation. 
Du fait de leur nature répartie, les pertes des rés eaux du groupe sont considérées comme 
intégralement récupérables.  
Les générateurs sont caractérisés par des modèles d e fonctionnement dépendant de la puissance 
appelée par le réseau de distribution, de la tempér ature de source aval (distribution) et 
éventuellement de la température amont. Chaque matr ice associée au système de gestion 
régulation du générateur permet de calculer les éne rgies consommées et éventuellement 
produites par nature et par zone ainsi que les éner gies récupérables (vers l'ambiance ou vers 
d'autres systèmes de génération). 
Les systèmes de génération sont constitués d'un ou de plusieurs générateurs, éventuellement 
associés à des sources amont, air extérieur, sol, t ours de refroidissement, des dispositifs de 
stockage et des systèmes solaires thermiques. 
3.2.8 L'EAU CHAUDE SANITAIRE 
La structuration est identique aux systèmes de chau ffage et de refroidissement :  
La nature des équipements terminaux (douche, bain, robinets…) permet de moduler les besoins 
d'ECS initiaux. 
Les réseaux de distribution secondaire prennent en compte la quantité d'eau chaude sanitaire 
perdue à chaque puisage, fonction du volume d'eau d ans le conduit. Les réseaux primaires sont 
caractérisés soit par des pertes thermiques à l'ins tar des réseaux de chauffage soit par l'énergie Méthode de calcul Th7BCE 2012 
33 requise pour leur maintien en température. 
Les ballons de stockage sont décrits par leurs cara ctéristiques thermiques (isolation, volume en 
particulier) et par leur mode de gestion régulation , l'ensemble se traduisant par des pertes que le 
générateur doit compenser, pertes qui peuvent égale ment être récupérable dans l'ambiance. 
Les générateurs sont décrits de façon analogue aux systèmes de chauffage. 
3.2.9 LA PRODUCTION D'ELECTRICITE 
La production d’électricité peut être de deux natur es : 
- Production photovoltaïque 
- Production associée aux systèmes de cogénération (micro-cogénérateur avec appoint 
intégré, ou cogénérateur avec appoint séparé). 
Les systèmes de production photovoltaïque sont cara ctérisés par les panneaux photovoltaïques 
(caractéristiques énergétiques, surface, orientatio n et inclinaison en degrés, masques) et les 
circuits électriques associés. La production est ca lculée au niveau du bâtiment. L’orientation est 
prise en compte de façon continue en degrés. 
3.2.10 LA VENTILATION 
Du fait de la cohérence requise entre réglementatio n thermique et réglementations d'hygiène, les 
débits de ventilation à assurer (soit repris soit e xtraits) sont systématiquement des données 
d'entrée du calcul. L'utilisateur définit donc les débits de ventilation de son projet, qui doivent 
respecter à minima les valeurs liées aux réglementa tions d'hygiène. Pour certains systèmes 
régulés (hygroréglables dans les maisons individuel les ou accolées et les logements collectifs, par 
sonde CO 2 ou de présence pour les autres usages), les débits  énergétiques équivalents sont 
fournis par les Avis Techniques relatifs à ces syst èmes. 
Quand les réglementations d'hygiène l'autorisent, l a ventilation par seule ouverture des baies est 
prise en compte en intégrant un facteur comportemen tal par rapport aux exigences en matière de 
débit. Elle n'est pas prise en compte pour les autr es cas.  
Ces débits ont un impact sur les besoins et les con sommations de chauffage, de refroidissement 
et sur le confort thermique.  
Les éléments terminaux (hors bouches d'air en façad e définies précédemment) permettent de 
prendre en compte les systèmes de gestion régulatio n soit par un débit équivalent, soit par un 
facteur correctif des débits initiaux portant soit sur les débits soit sur les durées d'utilisation se lon 
différents modes.  
Les conduits sont séparés en partie située à l'inté rieur du volume chauffé, valorisés par leur 
étanchéité, et en partie externe où l'étanchéité es t complétée par l'isolation. 
Les ventilateurs et centrales de traitement d'air s ont définis par leurs caractéristiques propres 
(ventilateur (s), échangeur, batteries chaude et fr oides, recyclage..) et les systèmes de gestion 
régulation associés. Leurs impacts sont traduits en  matière de températures et humidités d'air 
entrant (pour les systèmes apportant de l'air aux l ocaux) et par les consommations de ventilateurs, 
ces consommations étant prises en compte dans le ca lcul du coefficient Cep. 
3.2.11 L'ECLAIRAGE 
Les systèmes d'éclairage sont définis par leurs pui ssances et leur mode de gestion régulation 
(manuel et/ou automatique). Chaque système est asso cié à la part en éclairage naturel des locaux 
desservis, ce qui permet de calculer sa consommatio n énergétique au fil du temps. Ces 
consommations sont considérées comme source de chal eur intégralement récupérable. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
34 3.3 LES CALCULS INTERMÉDIAIRES  
On décrit ici uniquement les aspects complémentaire s aux algorithmes de calcul liés aux points 
précédents, ou à celui des sorties. 
3.3.1 LES SAISONS 
Dans de nombreux cas, le fonctionnement des équipem ents (qu'ils concernent le bâti ou les 
systèmes) présente un aspect saisonnier. Ceci peut être lié à la présence d'automatismes mais 
également à des comportements conventionnels du ges tionnaire ou de l'occupant. 
On distingue 3 saisons : hiver, mi-saison, été, le chauffage n'étant opérationnel qu'en hiver. 
Ceci correspond donc à 4 dates intermédiaires pour chaque année, qui sont calculées par rapport 
au fonctionnement simulé au niveau de chaque groupe  : si un système de chauffage ou de 
refroidissement est en fonctionnement, la fin de la  période est calculée sur la base de l'énergie 
consommée lors des 3 semaines précédentes. Si aucun  système n'est en fonctionnement, la fin de 
la saison est basée sur un indicateur d'inconfort c umulé. 
3.4 LES SORTIES REGLEMENTAIRES ET LES INDICATEURS  
3.4.1 LES SORTIES REGLEMENTAIRES 
Elles sont relatives aux exigences réglementaires :  coefficient Bbio, coefficient Cep, Tic et 
contribution des énergies renouvelables (Aepenr). 
3.4.2 LES INDICATEURS PEDAGOGIQUES 
Ils ont pour objectif d'aider à la compréhension de s résultats obtenus et de permettre ainsi 
d'identifier les postes à éventuellement améliorer.  
Une première série d'indicateurs permet un analyse plus fine des valeurs Bio et Cep en matière 
d'usage, de type d'énergie, de discrétisation spati ale (bâtiment > zones > groupes) et temporelle 
(valeurs mensuelles). Ils nécessitent évidemment qu e le calcul ait été effectué. 
Une seconde série permet une appréciation concaténé e des données d'entrée du projet pour le 
bâti et les systèmes. Ces indicateurs peuvent être disponibles avant d’effectuer un calcul (par 
exemple les caractéristiques géométriques du bâti) ou nécessitent que le calcul ait été effectué 
(par exemple l'efficacité moyenne annuelle d'un gén érateur). 
Une troisième série d'indicateurs (pouvant être opt ionnels) nécessitent un nouveau calcul 
permettant une comparaison avec le projet étudié (p ar exemple les apports solaires récupérés).  
3.4.3 R EGLE D ’ARRONDIS  
Les résultats de calculs, intermédiaires ou finaux,  doivent être fournis avec un chiffre après la 
virgule. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
35 4. MODE DE DESCRIPTION DE LA METHODE  
 
Cette méthode de calcul est basée sur une approche orientée « objet » dont le principe est de 
décrire chaque composant en termes de paramètres, d 'entrée, et de sorties. 
Cette méthode de calcul est structurée de la façon suivante :  
/head2right Un cœur de calcul qui effectue les calculs annuels au pas de temps horaire pour les 
coefficients Bbio, Cep et Tic, 
/head2right Des pré processeurs utilisés en amont du cœur de ca lcul, et permettant d’alimenter les 
objets le composant, 
/head2right Des post processeurs d'intégration et traitement de s résultats horaires. 
Les calculs sont menés pour une année civile non bi ssextile allant du lundi 1 er  janvier au  
31 décembre et non bissextile. 
4.1 MODE DE DESCRIPTION D'UN OBJET  
Un objet au sens de la présente méthode de calcul p ermet un traitement de l'information par 
l'intermédiaire d'algorithmes de calcul. 
Une fiche objet est structurée de la façon suivante  : 
/head2right Des paramètres qui permettent de décrire les caract éristiques à prendre en compte. Ces 
valeurs sont les données à fournir par l'utilisateu r de la méthode de calcul. On distingue 
des paramètres dit intrinsèques qui correspondent a ux caractéristiques propres du 
composant, de paramètres dit d'intégration correspo ndants à la mise en œuvre dans le 
projet étudié (Par exemple, le coefficient U d'une baie est un paramètre intrinsèque alors 
que son orientation est un paramètre d'intégration) , 
/head2right Des entrées et des sorties qui font le lien avec le s autres objets du cœur de calcul, 
/head2right Une description mathématique des algorithmes, pouva nt faire appel à des variables 
internes ou des constantes. 
  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
36 FICHES ALGORITHME DES COMPOSANTS ET DES ASSEMBLAGES  
 
5. METEO ET ENVIRONNEMENT EXTERIEUR 
5.1 C_Eex_Climat extérieur  
5.1.1 INTRODUCTION  
La présente fiche a pour objet de mettre à disposit ion du moteur de calcul les données 
météorologiques d’entrée nécessaires au calcul régl ementaire. 
La procédure décrite ici vise à attribuer à chaque pas de temps les données météorologiques 
relatives à chaque projet en fonction : 
- Du département 
- De l’altitude 
Une fois ces informations renseignées, la procédure  permet d’attribuer à chaque pas de temps : 
- Les données relatives au temps 
- la température extérieure de l’air sec et son humid ité, 
- les données solaires (position du soleil, rayonneme nt direct normal et diffus 
horizontal) 
- les données d'éclairement 
- la donnée de rayonnement froid vers la voute célest e, 
- le poids d’eau, 
- la vitesse du vent 
- la direction du vent. 
Le Ministère de la Construction tient les données c limatiques par zone climatique a disposition. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
37 5.1.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 1 donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 Htsm Heure pour le calcul annuel (UTC+1)     
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Htsmd heure de début du pas de temps en  UTC  0 875 9 g 
 Htsmf heure de fin du pas de temps en temps UTC  1 8760 g 
 Jour_mo 
is Le jour du mois  1 31 g 
 jsem Numéro du jour de la semaine, 1 correspond au lundi  1 7 g 
 EHLO Nombre d’heure de décalage entre l’heure légale et 
l’heure UTC  1 2 g 
 IHJ L’heure du jour   1 24 g 
 IHS L’heure de la semaine  1 168 g 
 ISEM Le numéro de la semaine  1 52 g 
 IMOIS Le numéro du mois  1 12 g 
 Jour_an 
née Le numéro du jour de l’année  1 365 g 
 Te0 Température extérieure d’air sec au niveau de l a mer °C g20  50 g 
 Hr0 Humidité relative  % 0 100 g 
 we0 Poids d'eau au niveau de la mer g/kg 
as 0 25 g 
 Rdirn Dn  Rayonnement direct normal au rayonnement solaire W /m² 0 1370 g 
 Rdiff Rayonnement diffus horizontal W/m² 0 1370 g 
 Te ciel  Température du ciel °C g g g 
 dTeciel différence température du ciel – températur e d'air K g g g 
 Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s 0 g g 
 dirVent  Direction du vent deg g g g 
 γ Hauteur du soleil rd 0 π/2 g 
 ψ Orientation du soleil par rapport au sud (lever néga tif)  rd g π +π g 
 Lat Latitude deg g g g 
 Long Longitude deg g g g 
 Teau0 Température d'alimentation en ECS à l’altitud e zéro °C g g g 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 départe 
ment Numéro du département  1 95 g 
 
 Alt Altitude du projet m 0 g g 
 Dmer Distance à la mer km 0 g g 
 Durb Distance à l’îlot urbain  km 0 g g 
       
       
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
38  
Sorties 
 Nom Description Unité    
 Htsmd heure de début du pas de temps en temps UTC     
 Htsmf heure de fin du pas de temps en temps UTC     
 Jour_mo 
is Le jour du mois     
 jsem Numéro du jour de la semaine, 1 correspond au lundi     
 EHLO Nombre d’heure de décalage entre l’heure légale et 
l’heure UTC     
 IHJ L’heure du jour en temps UTC     
 IHS L’heure de la semaine     
 ISEM Le numéro de la semaine     
 IMOIS Le numéro du mois     
 Jour_an 
née Le numéro du jour de l’année     
 Te Température extérieure d’air sec pour le site °C     
 we Poids d'eau pour le site kg/kg 
as    
 IDn  Rayonnement direct normal au rayonnement solaire W /m²    
 Idi Rayonnement diffus horizontal W/m²    
 Te ciel  Température du ciel K    
 Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s    
 dirVent  direction du vent deg    
 γ Hauteur angulaire du soleil au dessus de l’horizon radian     
 ψ Angle horaire du soleil avec le midi pour origine, sens 
horaire (négatif au lever, positif au coucher) radian     
 Lat Latitude deg    
 Long Longitude deg    
 Teau Température d'alimentation en ECS °C    
 EDn  Eclairement normal au rayonnement Lux    
 Edi Eclairement diffus horizontal Lux    
 Hleg Heure légale h    
 θbase_ext  Température extérieure de base (corrigée par l’alt itude)  °C    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 θbase_ext_0  Température de base pour le département associé à 
l’altitude 0m. °C    
 Pvs Pression de vapeur saturante hpa    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 P Pression atmosphérique hpa   1013 
Tableau 1 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
39 5.1.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Les données de sortie de même nom que les données d 'entrée ont la même valeur. 
Pour les autres données de sortie, les calculs sont  les suivants 
Calcul de la température de base extérieure 
En fonction du département il est affecté une tempé rature de base à chaque département selon le 
tableau suivant : 
Département  Température de base θbase_ex_0  
01, 02, 03, 05, 08, 10, 14, 15, 19, 21, 23, 25, 27,  28, 38, 39, 42, 
43, 45, 51, 52, 54, 55, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63,  67, 68, 69, 70, 
71, 73, 74, 75, 76, 77, 78, 80, 87, 88, 89, 90, 91,  92, 93, 94, 95. -9 
04, 07, 09, 12, 16, 17, 18, 22, 24, 26, 29, 31, 32,  33, 35, 36, 37, 
40, 41, 44, 46, 47, 48, 49, 50, 53, 56, 64, 65, 72,  79, 82, 81, 84, 
85, 86. -6 
06, 11, 13, 2A, 2B, 30, 34, 66, 83 -3 
 
La température de base est constante pour toute la simulation. Elle fait également l’objet d’une 
correction d’altitude. 
Calcul de l'heure légale 
Il est bien entendu que cette heure doit être stric tement inférieure à 24h. 
En hiver, le décalage est d’une heure. Lorsque l’he ure solaire est de 12h alors l’heure légale est de 
13h. L’heure solaire de 23 à 0 de la veille est don c l’heure légale de 0 à 1h du jour. 
En été, le décalage est de deux heures. Lorsque l’h eure solaire est de 12h l’heure légale est de 14 
heures. L’heure solaire de 22 à 23h la veille est d onc l’heure légale de 0 à 1h du jour et l’heure 
solaire de 23 à 0h de la veille est l’heure légale du jour de 1h à 2h.  
Hleg =IHj+EHLO  
Correction d'altitude. 
La correction d’altitude se fait en appliquant les formules suivantes : 
θbase_ext  =  θbase_ext_0 – 0.005 * alt corr  
Te = Te0 – 0.005 * alt corr  
we = (we0 – 0.0025* alt corr )/1000 
Teau = Teau0-0.005* alt corr  
Le paramètre alt corr  prend les valeurs suivantes : 
• Si l’altitude est inférieure ou égale à 400m, le si te est considéré à 300m et  
alt corr  = 300m. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
40 • Si l’altitude est comprise entre 400m et 800m inclu s, le site est considéré à 500m, alt corr  = 
500m. 
• Si l’altitude est supérieure à 800m, le site est co nsidéré à 900m, alt corr  = 900m. 
Calcul des données E Dn  et Edi 
EDn  = IDn *(-1.03753210E-08x γ6 + 2.90312257E-06x γ5  - 3.31804423E-04x γ4 + 1.99283162E-02x γ3 - 
6.72171072E-01x γ2 + 1.24650445E+01x γ + 2.38954889E+00) 
Si I Dn   <1 W/m2    Edi = 124 Idi  
Si I Dn   > 120 W/m2   Edi = 128 Idi  
Sinon     Edi = 116 Idi  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
41 5.2 C_Eex_environnement_proche  
5.2.1 INTRODUCTION  
Cette fiche algorithme concerne le calcul du rayonn ement solaire et le calcul de l’éclairement 
naturel sur une paroi compte tenu de la présence év entuelle de masques, architecturaux ou 
lointains. 
Les masques lointains sont applicables sur l’ensemb le des composants parois opaques, ponts 
thermiques et baies, ainsi que les parois d’espace tampon, les capteurs solaires photovoltaïques 
et les capteurs solaires thermiques, quelle que soi ent leur inclinaison. 
Les masques proches ne sont applicables que sur les  parois opaques, les ponts thermiques, les 
baies et les parois vitrées d’espace tampon vertica ux (inclinaison égale à 90°). 
Les phases du calcul sont les suivantes : 
• calcul du rayonnement solaire direct sur la paroi, sans masques, 
• calcul du rayonnement solaire diffus sur la paroi, sans masques, 
• calcul du rayonnement solaire réfléchi par le sol s ur la paroi, sans masques, 
• calcul de l’éclairement naturel direct sur la paroi , sans masques, 
• calcul de l’éclairement naturel diffus sur la paroi , sans masques, 
• calcul de l’éclairement naturel réfléchi par le sol  sur la paroi, sans masques, 
• prise en compte des masques solaires. Six types de masques sont considérés : 
- masque lointain défini par tranches azimutales, 
- masque lointain constitué d’arbres à feuilles cad uques, 
- masque lointain de type plan vertical éloigné, ca ractérisé par l’angle sous lequel le masque 
est vu, 
- masques proches verticaux droite et/ou gauche ; c onsidérés comme infinis, caractérisés par 
leur débord et leur distance à la paroi étudiée, 
- masque proche horizontal ; considéré comme infini , caractérisé par son débord et sa 
distance à la paroi étudiée, 
Il est possible de prendre en compte une combinaiso n d’un masque proche horizontal et de 
masques proches verticaux. 
• Calcul du rayonnement direct, du rayonnement diffus  et réfléchi par le sol, sur la paroi compte 
tenu des masques. 
• Calcul de l’éclairement direct, de l’éclairement di ffus et réfléchi par le sol, sur la paroi compte 
tenu des masques. 
On calcule également la correction locale de la vit esse du vent, le rayonnement froid de la voûte 
céleste et la température d’eau froide utilisée pou r l’ECS. 
Dans tous les calculs les angles sont en radians. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
42 5.2.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 2 donne la nomenclature des différentes variables du composant. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 IDn  Rayonnement solaire direct normal W/m²    
 Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m²    
 ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport au s ud) rd    
 γ Hauteur du soleil rd    
 EDn  Eclairement naturel direct normal Lux    
 Edi Eclairement naturel diffus horizontal Lux    
 Te ciel  Température du ciel °C    
 Te Température extérieure d’air sec °C    
 we Poids d’eau  kg/kg 
as    
 Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s    
 Dir vent  Direction du vent °    
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 α Azimut de la paroi considérée, ev, (0° : Sud ; 90° : 
Ouest ; 180° : Nord ; 270° : Est) 
Orientation du masque, dans le cas d’un masque 
vertical lointain pour une paroi horizontale ° 0° 360 g 
 β Inclinaison de la paroi considérée, ev, (0° : 
horizontale vers le haut ; 90° : verticale, 180° : 
horizontal vers le bas) ° 0° 180 g 
 lp b Largeur de la paroi m 0 +∞ g 
 hp b Hauteur de la paroi m 0 + ∞ g 
 alb Albédo du sol pour le rayonnement solaire g 0 1  0,2 
 alb ecl  Albédo du sol pour l’éclairement naturel g 0 1 0,2  
  Pour masque vertical droit     
 dvd  Profondeur du masque proche vertical droit m 0 + ∞  
 dpd  Distance entre la paroi et le masque proche vertica l 
droit m 0 + ∞  
  Pour masque vertical gauche     
 dvg  Profondeur du masque proche vertical gauche m 0 + ∞  
 dpg  Distance entre la paroi et le masque proche vertica l 
gauche m 0 + ∞  
  Pour masque proche horizontal     
 dhm  Profondeur du masque proche horizontal m 0 + ∞  
 dhp  Distance entre la paroi et le masque proche 
horizontal m 0 + ∞  
  Pour masque vertical lointain     
 dE Distance entre le masque vertical lointain et la p aroi m 0 + ∞  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
43  hp E Hauteur du masque lointain vertical par rapport au 
centre de la paroi m 0 + ∞  
  Pour masque vertical par tranches azimutales     
 Az Angle des différentes tranches Azimutales ° g g  
 γi Hauteur en (°) de l'horizon vu du centre de la paro i 
intégrant les masques naturels et urbains existants  
et futurs pour chaque tranche azimutale ° 0 90  
 T_simul_déb 
_veg  Heure de simulation à partir de laquelle on considè re 
que les arbres à feuilles caduques portent des 
feuilles (début de saison végétative) h 0 876 
0 3216 
 T_simul_fin 
_veg  Heure de simulation à partir de laquelle on considè re 
que les arbres à feuilles caduques ne portent plus de 
feuilles (fin de saison végétative) h 0 876 
0 6889 
 Nmasque  Nombre de masques protégeant la paroi k g 0 7 g 
 Id _masque[ 
Nmasque ] Identifiant des masques g g g g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
 Te Température extérieure d’air sec °C    
 we Poids d’eau  kg/kg 
as    
 Ventc La vitesse du vent corrigée à 10 m de hauteur  m/s    
 Dirvent Direction du vent °    
 Te ciel  Température du ciel °C    
 Θ,ev  Angle entre le soleil et la normale à la paroi 
considérée rd    
 Drp*, ev Rayonnement direct atteignant une paroi W/m²    
 Dfp*  ,ev Rayonnement diffus atteignant une paroi W/m²    
 Rrp*  ,ev Rayonnement réfléchi atteignant une paroi W/m²    
 Erp*  ,ev Eclairement direct atteignant une paroi Lux    
 Efp*  ,ev Eclairement diffus atteignant une paroi Lux    
 Errp*  ,ev Eclairement réfléchi atteignant une paroi Lux    
 ETp*  ,ev  Eclairement total atteignant une paroi Lux    
 Qer * Densité de flux de chaleur de l’environnement 
extérieur vers la voûte céleste, compte tenu de 
l’inclinaison de la paroi W/m²    
 Jour_ast 
ro Période du jour pendant laquelle le soleil est au 
dessus de l’horizon g    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 ev Indice de l’élément d’enveloppe g    
 Cvent Correction locale de la vitesse du vent. Valeur 
conventionnelle fixée à 0,9 g    
 Drp Rayonnement direct incident W/m²    
 Dfp Rayonnement diffus incident W/m²    
 Rrp Rayonnement réfléchi incident W/m²    
 Erp Eclairement direct incident Lux    
 Efp Eclairement diffus incident Lux    
 Errp Eclairement réfléchi incident Lux    
 FfDir Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
direct  g    
 FfDiff Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
diffus  g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
44  FfRp Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
réfléchi g    
 Fvd,dir  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
direct dû au masque proche vertical droit  g    
 Fvg,dir  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
direct dû au masque proche vertical gauche  g    
 Fvd,dif  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
diffus dû au masque proche vertical droit  g    
 Fvg,dif  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
diffus dû au masque proche vertical gauche  g    
       
 Fhgdir  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
direct dû au masque proche horizontal g    
 Fhgdif  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
diffus dû au masque proche horizontal g    
 FEgLVgdir  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
direct dû au masque lointain défini par un plan 
vertical g    
 FEgLVgdif  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
diffus dû au masque lointain défini par un plan 
vertical g    
 FEgAz,dir  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
direct dû aux masques lointains définis par tranche s 
azimutales g    
 FEgAz,dif  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
diffus dû aux masques lointains définis par tranche s 
azimutales g    
 FEg
Az_cad,dir  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
direct dû aux masques lointains constitués d’arbres  
à feuilles caduques définis par tranches azimutales  g    
 FEg
Az_cad,dif  Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
diffus dû aux masques lointains constitués d’arbres  à 
feuilles caduques définis par tranches azimutales g    
 Φ Angle azimutal entre le soleil et la paroi °    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 hre  Coefficient d’échange radiatif extérieur W/m² 
/K   5.5 
Tableau 2 : Nomenclature des différentes variables du m odèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
45 5.2.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Conversion des angles an radians 
Orientation du masque     α . π / 180 
Inclinaison de la paroi      β . π / 180 
Hauteur sur l’horizon des masques par tranches azim utale γi . π / 180 
Prise en compte des masques 
Le composant ‘environnement proche’ calcule les ray onnements solaires et les éclairements dans 
la direction de la paroi, prend en compte les masqu es éventuels, pour finalement aboutir aux 
rayonnements et aux éclairements incidents sur la p aroi. 
Chaque paroi protégée peut être protégée par un à s ix types de masques : 
- masque proche vertical, droite et gauche, 
- masque proche horizontal, 
- masque vertical lointain, 
- masque vertical lointain par tranche d’azimut, 
- masque constitué d’arbres à feuilles caduques. 
Il est possible de prendre en compte une combinaiso n d’un masque proche horizontal et de 
masques proches verticaux. 
Pour décrire un masque il convient de décrire ses p aramètres d’intégration. 
Avant le calcul des masques tous les facteurs d’aff aiblissement sont forcés à 1, ainsi seuls les 
masques décrits ont un impact sur les calculs. 
Cas particulier des ponts thermiques 
Les ponts thermiques peuvent se voir appliquer des masques lointains quels que soient leur 
inclinaison et leur profil. Il conviendra alors d’a dopter une description détaillée de ses derniers (v oir 
fiche « C_Bat_Ponts thermiques  »). 
Pour les masques proches, seuls les ponts thermique s « verticaux » (par exemple les linéaires 
entre deux façades) sont concernés. Le pont thermiq ue est alors modélisé sous la forme d’une 
paroi opaque verticale dont l’orientation est celle  définie au niveau du pont thermique et dont la 
largeur est conventionnellement fixée à 30 cm. 
5.2.3.1 Calcul du rayonnement solaire direct 
La donnée d'entrée étant le rayonnement direct norm al, I Dn , on calcule l'angle entre ce 
rayonnement et la normale à la paroi. On en déduit le rayonnement sur le plan étudié, Drp 
• Calcul de l’angle entre le soleil et la normal à la  paroi étudiée : 
( ) ( ) ( ) ( ) ( )( )
⋅+−⋅⋅ = βγαψβγπθ cos sin cos sin cos cos ;2min Arc  (1) 
• Calcul de Drp sur le plan étudié : 
()Dn Icos Drp ⋅θ=  (2) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
46 5.2.3.2 Calcul du rayonnement solaire diffus 
Compte tenu de l'hypothèse d'isotropie du rayonneme nt diffus, le rayonnement atteignant 
l’orientation considérée, Dfp, n'est fonction que d e son inclinaison et du rayonnement diffus 
isotrope I di : 
()()β+⋅⋅= cos 15 , 0IDfp di  (3) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
47 5.2.3.3 Calcul du rayonnement solaire réfléchi par le sol 
Le rayonnement solaire réfléchi par le sol est supp osé isotrope. Le rayonnement réfléchi atteignant 
l’orientation considérée, Rrp, n'est fonction que d e son inclinaison, de l'albédo du sol et du 
rayonnement global horizontal (I Dh  + I di) : 
()( ))cos( 15 , 0 β−⋅⋅⋅+= alb IIRrp di Dh  (4) 
Avec : 
()γ⋅=sin IIDn Dh  (5) 
5.2.3.4 Calcul de l’éclairement naturel direct 
La donnée d'entrée étant l’éclairement direct norma l, E Dn , on calcule l'angle entre cet éclairement 
et la normale à la paroi. On en déduit l’éclairemen t sur le plan étudié, Erp. 
• Calcul de l’angle entre le soleil et la normal à la  paroi étudiée : 
( ) ( ) ( ) ( ) ( )( )
⋅+−⋅⋅ = βγαψβγπθ cos sin cos sin cos cos ;2min Arc  (6) 
• Calcul de Erp sur le plan étudié : 
()Dn E Erp ⋅=θcos  (7) 
5.2.3.5 Calcul de l’éclairement naturel diffus 
Compte tenu de l'hypothèse d'isotropie de l’éclaire ment diffus, l’éclairement atteignant l’orientation  
considérée, Efp, n'est fonction que de son inclinai son et de l’éclairement diffus isotrope E di : 
()()βcos 15 , 0+⋅⋅=di EEfp  (8) 
5.2.3.6 Calcul de l’éclairement naturel réfléchi pa r le sol 
L’éclairement réfléchi par le sol est supposé isotr ope. L’éclairement réfléchi atteignant l’orientatio n 
considérée, Errp, n'est fonction que de son inclina ison, de l'albédo du sol et de l’éclairement global  
horizontal (E Dh  + E di) : 
( ) ( ))cos( 15 , 0 β−⋅⋅⋅+=ecl di Dh alb EEErrp  (9) 
Avec : 
()γsin ⋅=Dn EDh E  (10) 
5.2.3.7 Correction locale de la vitesse du vent à 1 0 m de hauteur 
Ventc = Vent.Cven 
Avec conventionnellement : Cvent = 0,9 
5.2.3.8 Calcul du rayonnement froid vers la voûte c éleste 
()()()0 ,cos max .*βe eciel re er TThQ −⋅=  (11) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
48 5.2.3.9 Calcul de la durée du jour 
Si γ ≥ 0.0001, alors, 
 Jour_astro = 1 
Sinon, 
 Jour_astro = 0 (12) 
5.2.3.10 Masques proches verticaux1 
Ce type de masques est associé uniquement aux paroi s opaques, baies, parois d’espace tampon 
et ponts thermiques verticaux (voir Figure 1). 
5.2.3.10.1 Rayonnement solaire direct et éclairemen t naturel direct 
 
Figure 1 : Masques proches verticaux  
                                                 
1 L’indice d indique la partie droite et l’indice g indique la partie gauche Méthode de calcul Th7BCE 2012 
49 Les facteurs d’affaiblissement du rayonnement solai re direct incident, F vg,dir  et F vd,dir , sont calculés 
comme suit : 
( )
( )

==≠−
==−< −=≤−






 −
− =



×− =>−=≤−






 −
− =



× =>−−≥ −−==−
1,1,) (21,1,510 cos 1,01; 1;0 ,)( ;001,01;lg 1;0 ,)( ;0 lg 0) (510 cos ) (2
dir vd Fdir vg Fverticale non paroi si dir vd Fdir vg Fsi dir vd Fvd dsi plpd dld d
Max Min dir vd Ftg vd d Max ld dvd dsi dir vg Fvg dsi plpg dd
Max Min dir vg Ftg vg d Max dvg dsi concerné plan le dans soleil du entrée si si verticale paroi si 
πβφφφφαψφπβ
 (13) 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire. 
5.2.3.10.2 Rayonnement solaire diffus et éclairemen t naturel diffus 
Les facteurs d’affaiblissement pour le rayonnement solaire diffus et pour l’éclairement diffus ne 
sont pas pris en compte. 
Fvg,dif  = 1 
Fvd,dif  =1 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
50 5.2.3.11 Masque proche horizontal 
Ce type de masques est associé uniquement aux paroi s opaques, baies, parois d’espace tampon 
et ponts thermiques verticaux. 
5.2.3.11.1 Rayonnement solaire direct et éclairemen t naturel direct 
Partie sans protection 
solaire Partie avec protection 
solaire 
hp2hp1dhm
dhdhphp
 
Figure 2 : Masque proche horizontal 
Le facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire  direct F h-dir  est calculé comme suit : 
( )
{
( )
{
{ 1) (
21510 cos 101; 1;0)cos( )(;00) (510 cos ) (
2
=−≠−=−−< −=−≤−






 −
− =−



=>−−≥ −−==−
dir hFverticale non paroi si dir hFsi dir hFhm dsi phhp dhd
Max Min dir hFtg 
hm d Max hdhm dsi concerné plan le dans soleil du entrée si si verticale paroi si 
πβφφγφαψφπβ
 (14) 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
51 5.2.3.11.2 Rayonnement solaire diffus et éclairemen t naturel diffus 
Soit θg l’angle sous lequel le point central de la paroi v oit le ciel. 
Le facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire  diffus, F h-dif , est déterminé selon l’équation 
suivante : 
{
{ 1) (
21090 2arctan 180 0) (
2
=−≠−=−≤ −=−



+
⋅=> −=−
dif hFverticale non paroi si dif hFhm dsi g
dif hFhm dph
hp d
ghm dsi verticale paroi si 
πβθπθπβ
 
(15) 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire diffus. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
52 5.2.3.12 Masque lointain défini par un plan vertica l 
5.2.3.12.1 Rayonnement solaire direct et éclairemen t naturel direct 
Ces masques sont applicables à une paroi opaque, un e baie, un pont thermique, une paroi 
d’espace tampon, un capteur photovoltaïque ou un ca pteur solaire thermique dont les dimensions 
sont considérées négligeables par rapport à celles du masque et quelle que soit l’inclinaison du 
composant, (voir Figure 3). 
 
Figure 3 : Masque lointain défini par un plan vertical  
Le facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire  direct dû au masque lointain vertical, f E-LV,dir  
est calculé de la manière suivante : 
( )
( )
1510 cos 1001)cos( )(0) (510 cos 
=−−< −=−≤−=−⇒<=−⇒>⋅=>−−≥ −−=∀
LV EFsi LV EFEhp si LV EFEhp Edh si LV EFEhp Edh si tg 
EdEdh Ehp si concerné plan le dans soleil du entrée si si 
φφγφαψφβ
 
(16) 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire. 
5.2.3.12.2 Rayonnement solaire diffus et éclairemen t naturel diffus 
Pour toute inclinaison   F E-LV,dif  = 1 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire diffus. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
53 5.2.3.13 Masques lointains définis par tranches azi mutales 
Ces masques sont applicables à une paroi opaque, un e baie, un pont thermique, une paroi 
d’espace tampon, un capteur photovoltaïque ou un ca pteur solaire thermique dont les dimensions 
sont considérées négligeables par rapport à celles du masque (voir Figure 3), et quelle que soit 
l’inclinaison du composant. 
5.2.3.13.1 Rayonnement solaire direct et éclairemen t naturel direct 
On définit 18 tranches azimutales d’une amplitude d e 10°. Dans chaque tranche, on considère un 
angle γi (i = 1, 2, …, 18) correspondant à la hauteur de l' horizon vu du centre de la paroi intégrant 
les masques naturels et urbains existants et futurs . 
Lorsque l'azimut du soleil par rapport à la normale  à la paroi ( Φ) se situe dans une tranche 
donnée, si γ est supérieur à l'angle γi de cette tranche, la paroi est éclairée (F E_Az,dir  =1), sinon elle 
est à l'ombre (F E_Az,dir  =0) (voir Figure 4). 
 
Figure 4 : Exemple : masques lointains définis par 4 t ranches azimutales 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire. 
5.2.3.13.2 Rayonnement solaire diffus et éclairemen t naturel diffus 
FE-AZ,dif  = 1 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire diffus. 
5.2.3.14 Masques lointains constitués d’arbres à fe uilles caduques 
5.2.3.14.1 Rayonnement solaire direct et éclairemen t naturel direct pour les arbres à feuilles 
caduques 
Les arbres à feuilles caduques ne portent des feuil les, donc constituent un masque, qu’une partie 
de l’année définie par : 
Tsimul_deb_veg < Tsimul < Tsimul_fin_veg 
Ainsi :  
Si Tsimul_deb_veg < Tsimul < Tsimul_fin_veg 
FE_Az_cad,dir  calculé comme en 5.2.3.13.1. 
Sinon F E_Az_cad,dir  = 1 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire. 
5.2.3.14.2 Rayonnement solaire diffus et éclairemen t naturel diffus pour les arbres à feuilles 
caduques Méthode de calcul Th7BCE 2012 
54 Si Tsimul_deb_veg < Tsimul < Tsimul_fin_veg 
FE_Az_cad,dif  calculé comme en 5.2.3.13.2 
Sinon F E_Az_cad,dif  = 1 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire diffus. 
5.2.3.15 Facteurs d’affaiblissement globaux 
Une paroi peut être protégée par plusieurs masques dont le nombre est déterminé dans le 
paramètre d’intégration Nmasque . 
Un indentifiant, Id_masque[ Nmasque ] de dimension Nmasque , permet de connaître les masques 
en œuvre sur la paroi. 
Id_masque[] contient autant d’identifiant que de ma sques en œuvre, chaque masque étant identifié 
par : 
Masque constitué d’arbres à feuilles caduques : E_A z_cad 
Masque lointain par tranches azimutales :  E_AZ 
Masque lointain par un plan vertical  :  E_LV 
Masque proche horizontal :    h 
Masque vertical gauche :    vg 
Masque vertical droit :     vd 
Le calcul proposé convient pour les combinaisons de  masques proches de type loggia. 
• Facteurs d’affaiblissement globaux pour le rayonnem ent direct et l’éclairement direct 
Le facteur d’affaiblissement global du rayonnement solaire direct ou de l’éclairement direct de la 
partie protégée de la paroi dû aux masques proches et aux masques lointains verticaux, FfDir, est 
calculé comme suit : 
∏
==Nmasque 
ndir nmasque Id F ev FfDir 
1], [ _ , (17) 
• Facteurs d’affaiblissement globaux pour le rayonnem ent diffus et l’éclairement diffus 
Le facteur d’affaiblissement global du rayonnement solaire diffus ou de l’éclairement diffus de la 
partie protégée de la paroi dû aux masques proches et aux masques lointains verticaux, FfDir, est 
calculé comme suit : 
∏
==Nmasque 
ndif nmasque Id F ev FfDif 
1], [ _ , (18) 
• Facteurs d’affaiblissement globaux pour le rayonnem ent réfléchi et l’éclairement réfléchi 
Le facteur d’affaiblissement global du rayonnement solaire réfléchi ou de l’éclairement réfléchi de 
la partie protégée de la paroi dû aux masques proch es et au masque lointain vertical, FfDir, est 
calculé comme suit : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
55 1,=ev FfRp  (19) 
 
5.2.3.16 Rayonnement atteignant une paroi 
Drp* ,ev  = Drp.FfDir ,ev  
Dfp* ,ev  = Dfp.FfDiff ,ev 
Rrp* ,ev  = Rrp.FfRp ,ev 
 
5.2.3.17 Eclairement atteignant une paroi 
Erp* ,ev  = Erp.FfDir ,ev  
Efp* ,ev  = Efp.FfDiff ,ev 
Errp* ,ev  = ERrp.FfRp ,ev  
ETp* ,ev  = Erp* ,ev  + Efp* ,ev  + Errp* ,ev Méthode de calcul Th7BCE 2012 
56 6. SCENARIOS ET ENVIRONNEMENT INTERIEUR 
6.1 C_EIN_Scénarios conventionnels  
6.1.1 INTRODUCTION  
Cette fiche présente le préprocesseur de fabricatio n des scenarios d’usage, de températures et 
d’apport internes (occupant, matériels …).  
Le scenario d’occupation à proprement parlé se défi nit au niveau de la zone, indépendamment du 
bâtiment. La zone est divisée en locaux . Les apports internes  sont définis au niveau des locaux.  
Le détail des scénarios est fourni au chapitre 17. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
57 6.1.2 NOMENCLATURE  
Le Tableau 3 donne la nomenclature des différentes variables du modèle de C-Ein-Scenario-
conventionnel. 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 zone Usage  Type d’usage de la zone.  - - - - 
 local Type  Type d’usage d’un local de la zone.  - - - - 
 l
loc Rat  Ratio de surface utile du local l/ surface utile de la 
zone g 0 1 g 
 nom occ N_ Occupation surfacique maximale g 0 +∞ g 
 
 l
occ Qmax_  Apport maximal de chaleur interne du aux 
occupants, par occupant, du local l W/occ g∞ +∞ g 
 l
occ max_ ω  Apport maximal d’humidité interne du aux 
occupants, par occupant, du local l Kg/h/ 
occ  0 +∞ g 
 
 l
proc Qmax_  Apport maximal de chaleur interne du local l W/m² g∞ +∞ g 
 l
proc max_ ω  Apport maximal d’humidité interne du local l Kg/h/ 
m²  0 +∞ g 
 nom ECS V_ Volume requis par unité L/sem 
aine 0 +∞ g 
 +
iich θ Température de consigne de chauffage en 
occupation normale (confort) °C g∞ +∞ g 
 +
iifr θ Température de consigne de refroidissement en 
occupation normale (confort) °C g∞ +∞ g 
 0
iich θ Température de consigne de chauffage si réduit de 
moins de 48h °C g∞ +∞ g 
 0
iifr θ Température de consigne de refroidissement si 
réduit de moins de 48h °C g∞ +∞ g 
 −
iich θ Température de consigne de chauffage si réduit de 
plus de 48h °C g∞ +∞ g 
 −
iifr θ Température de consigne de refroidissement si 
réduit de plus de 48h °C g∞ +∞ g 
 ),(smpa
occ  Indicateur d’occupation de la zone par 
mois/semaine bool 0 1 g 
 ),(hjps
occ  Indicateur d’occupation de la zone par jour/heure Bo ol 0 1 g 
 ),(smpa
ch  Indicateur de consigne de chauffage (vacances ou 
non) par mois/semaine Bool 0 1 g 
 ),(hjps
ch  Indicateur de consigne de chauffage (confort, rédui t 
de moins de 48h, réduit de plus de 48 heure)par 
jour/heure Bool g1 1 g 
 ),(smpa
fr  Indicateur de consigne de refroidissement 
(vacances ou non) par mois/semaine Bool 0 1 g 
 ),(hjps
fr  Indicateur de consigne de refroidissement (confort,  
réduit de moins de 48h, réduit de plus de 48 
heure)par jour/heure Bool g1 1 g 
 ),(smpa
vent  Indicateur d’utilisation de la ventilation en 
occupation ou inoccupation mois/semaine Bool 0 1 g 
 ),(hjps
vent  Indicateur d’utilisation de la  ventilation en 
occupation ou inoccupation par jour/heure Bool 0 1 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
58  ),(smpa
light  Indicateur de fonctionnement de l’éclairage 
mois/semaine Bool 0 1 g 
 ),(hjps
light  Indicateur de fonctionnement de l’éclairage par 
jour/heure Bool 0 1 g 
 ),(smpa
ECS  Indicateur de fonctionnement de l’ECS par 
mois/semaine Bool 0 1 g 
 ),(hjps
ECS  Indicateur de fonctionnement de l’ECS par 
jour/heure Bool 0 1 g 
 ),(smta
occ  Facteur correctif du taux d’occupation du local l par 
mois/semaine Réel 0 1 g 
 ),(hjts
occ  Facteur correctif du taux d’Occupation du local l par 
jour/heure Réel 0 1 g 
 ),(smta
ch  Ratio d’apports internes de chaleurs du local  par 
mois/semaine Réel 0 1 g 
 ),(hjts
ch  Ratio d’apports internes de chaleurs du local  par 
jour/heure Réel 0 1 g 
 ),(smta
ω Ratio d’apports internes d’humidité du local  par 
mois/semaine Réel 0 1 g 
 ),(hjts
ω Ratio d’apports internes d’humidité du local  par 
jour/heure Réel 0 1 g 
 conv α  Part des apports internes sous forme convective  g    0.5 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 gr A Surface utile du groupe  gde la zone m² 0 +∞ g 
 tNb lg  Nombre de logement en logement collectif et pour 
les maisons accolées Entier 0 +∞ g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
 occ N Nombre d’occupants d’un groupe g    
 g
conv int, φ  Apports internes convectifs horsgoccupants et 
éclairage d’un groupe g W    
 g
rad int, φ  Apports internes radiatifs horsgoccupants et 
éclairage d’un groupe g W    
 g
int ω Apport d’humidité horsgoccupants au groupe g Kg/h     
 g
conv occ ,int_ φ  Apports internes convectifs dus aux occupants d’un 
groupe g W    
 g
rad occ ,int_ φ  Apports internes radiatifs dus aux occupants d’un 
groupe g W    
 g
occ int_ ω  Apport d’humidité dus aux occupants au groupe g Kg/h     
 ah Clé de répartition horaire pour le calcul des besoi ns 
d’ECS g    
 vent I Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) Bool    
 ecl I Indicateur d’éclairage de la zone (Occ / Inocc) Bool     
 iich θ Température de consigne initiale de chauffage 
commune à tous les groupes de la zone °C    
 iifr θ Température de consigne initiale de refroidissement  
commune à tous les groupes de la zone °C    
 zone occ I_ Indicateur d’occupation de la zone (Occ / Inocc) Boo l    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
59  Ivac  Indicateur de vacances de  la zone (=0 en période 
de vacances) Bool     iecs  (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu dans la 
période de fonctionnement de la génération ECS. entier     Iocc_gpm  Indicateur d’occupation pour la gestion des 
protections mobiles. 
31 : inoccupation de nuit ou de vacances. 
0 : inoccupation de jour. 
1 : occupation.  entier    
iherbegement Indicateur d’usage habitation ou hébergement. 
0 : usage non3habitation et non3hébergement. 
1 : usage habitation ou hébergement. entier    Usage 
ienseignement Indicateur d’usage associé à l’enseignement : 
0 : usage non affilié à l’enseignement 
1 : usage d’enseignement ou affilié. entier    
pch_s (h) Indicateur de consigne de chauffage (confort, 
réduit de moins de 48h, réduit de plus de 48 
heures) par jour/heure entier    Relance 
Pfr_s (h) Indicateur de consigne de refroidissement 
(confort, réduit de moins de 48h, réduit de 
plus de 48 heures) par jour/heure entier    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 h Heure de la journée g    
 j Jour de la semaine g    
 s Semaine de du mois g    
 m Mois de l’année g    
 zA Surface utile de la zone m²    
 g
gr Rat  Ratio de surface utile d’un groupe gsur la surface 
de la zone m²    
 
 l
occ N Nombre d’occupants  du local l g    
 
 l
conv int, φ  Apports internes convectifs au local l W    
 l
rad int, φ  Apports internes radiatifs au local l W    
 l
int ω Apport d’humidité interne du local l Kg/h     
 
 max N  Nombre maximal d’occupation  du local l g    
 adeq N  Nombre d’adultes équivalents g    
 hab A Surface habitable de la zone m²    
 lgt A Surface moyenne d’un logement m²    
 hab Rat  Ratio de surface habitable g    
 ),(_smpa
gpm occ 
 Indicateur d’occupation de la zone par 
mois/semaine pour la gestion des protections 
mobiles Entier    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
60  ),(_hjps
gpm occ  Indicateur d’occupation de la zone par jour/heure 
pour la gestion des protections mobiles Entier    
Tableau 3 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
61 6.1.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
6.1.3.1 Calendrier 
Au niveau des scenarios d’occupation, la date est d onnée par 
1. Le mois de l’année m de 1 à 12 
2. La semaine du mois s de 1 à 4 ou 5 suivant le mois 
3. Le jour de la semaine j entre 1 et 7 
4. l’heure du jour h entre 1 et 24 
qui se déduisent de l’heure année hde la simulation par incrémentations successives. I l faut 
connaitre le nombre de semaine pour chaque mois déf ini conventionnellement : 
Mois 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 
Nombre de semaines 4 4 5 4 5 4 4 5 4 4 5 4 
On suppose que l’année commence un Lundi. Chaque ca ractéristique d’occupation sera fonction 
de ces 4 paramètres. Les fichiers descriptifs sont décrits en heure légale. La correspondante entre 
les itérations, l’heure UTC, l’heure légale, et le numéro de la case est comme suit : 
 
Itération (à partir 
de 0) UTC début UTc fin Hleg début Hleg fin Numéro case 
scénario (à 
partir de 1) 
0 0H 1H 1H 2H 2 
1 1H 2H 2H 3H 3  
… … … … … … 1895 23H 0H 0H 1H 1 Passage à 
l’heure 
d’été 
1896 0H 1H 2H 3H 3  
… … … … … … 7031 23H 0H 1H 2H 2 Passage à 
l’heure d’hiver 7032 0H 1H 1H 2H 2 
… … … … … …  
8759 23H 0H 1H 2H 2 
 
 
Cases scenario 0H UTC / 1H Leg  1H UTC / 2H Leg  3H UTC / 4H Leg  2H UTC / 3H Leg  
Case 1 Case 2  Case 3 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
62  
6.1.3.2 Liste d’usages prévus pour une zone 
L’usage est défini au niveau de la zone. Chaque zon e est associée à un usage unique parmi les 
possibilités suivantes : 
N° 
d’usage Type d’usage associé Valeur de 
ihebergement  Valeur de 
ienseignement  
1 Bâtiment à usage d’habitation - maison individuell e ou accolée 1 0 
2 Bâtiment à usage d’habitation - logement collectif  1 0 
3 Etablissement d’accueil de la petite enfance  (crèche, halte-
garderie)  0 0 
4 Enseignement primaire 0 1 
5 Enseignement secondaire (partie jour) 0 1 
6 Enseignement secondaire (partie nuit) 1 1 
7 Enseignement - université 0 1 
8 Bâtiment à usage d’habitation - Foyer de jeunes tr availleurs 1 0 
10 Hôtel 0* et 1* (partie nuit) 1 0 
11 Hôtel 2* (partie nuit) 1 0 
12 Hôtel 3* (partie nuit) 1 0 
13 Hôtel 4* et 5* (partie nuit) 1 0 
14 Hôtel 0*, 1* et 2* (partie jour) 0 0 
15 Hôtel 3*, 4* et 5* (partie jour) 0 0 
16 Bureaux 0 0 
17 Restauration commerciale en continue (18h/j 7j/7 ) 0 0 
18 Restauration - 1 repas/jour, 5j/7 0 0 
19 Restauration - 2 repas/jour, 7j/7 0 0 
20 Restauration - 2 repas/jour, 6j/7 0 0 
22 Commerce, magasin, zones commerciales 0 0 
24 Etablissement sportif scolaire 0 1 
26 Bâtiment à usage d’habitation - Etablissement sanitai re avec 
hébergement 1 0 
27 Hôpital (partie nuit) 1 0 
28 Hôpital (partie jour) 0 0 
29 Transport - aérogare 0 0 
30 Bâtiment à usage d’habitation - Cité universitair e 1 1 
32 Industrie - 3x8h 0 0 
33 Industrie - 8h à 18h 0 0 
34 Tribunal 0 0 
36 Etablissement sportif municipal ou privé 0 0 
37 Restauration scolaire - 1 repas/jour, 5j/7 0 1 
38 Restauration scolaire - 3 repas/jour, 5j/7 0 1 
Tableau 4 : Liste des usages de la zone 
6.1.3.3 Surface utile de la zone 
On définit la variable intermédiaire suivante pour chaque groupe : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
63 zg
gr g
gr AARat =, (20) 
Sachant que la surface utile de la zone est : 
∑
∈=
zone gg
gr zAA . (21) 
On définit la surface utile de chaque local : 
l
loc z lRat AA= . (22) 
6.1.3.4 Scenarios d’occupation : la zone 
Au niveau de la zone, on définit 
1. L’occupation : la zone peut être occupée ou pas  
2. Le chauffage : les températures de consigne en chauffage à chois ir parmi 3 possibles : 
normales, en arrêt de moins de 48h, en arrêt de plu s de 48h.  
3. Le refroidissement  : les températures de consigne en refroidissement à choisir parmi 3 
possibles : normales, en arrêt de moins de 48h, en arrêt de plus de 48h   
4. La ventilation : Arrêt ou marche des systèmes spécifiques de venti lation  
5. L’éclairage : Arrêt ou marche de l’éclairage  
Chacune de ces 5 grandeurs que l’on dénomme génériq uement ici ),,,(hjsmpocc est définie 
comme un produit d’une valeur ),(hjps
occ  qui décrit le comportement hebdomadaire et d’une 
valeur ),(smpa
occ  qui décrit le comportement annuel. Ce produit peut être de deux type : ×et ⊗qui 
sont décrits par leurs tables de vérité Tableau 5 e t Tableau 6. 
),(,hjps
fr ch  ⊗ 
-1 0 1 
-1 -1 -1 -1 
0 -1 0 0 ),(,smpa
fr ch  
1 -1 0 1 
Tableau 5 : Algèbre de Bool modifiée pour les autorisa tions de 
chauffage/refroidissement symbolisée par ⊗ 
),(,hjps
fr ch  × 
0 1 
0 0 0 ,(,smpa
fr ch 
 1 0 1 
Tableau 6 : Algèbre de bool ET symbolisée par × 
6.1.3.5 Apports internes : le local 
Les renseignements au niveau de la zone sont qualit atifs uniquement. Ils ne définissent pas 
combien  de personnes occupent une zone, mais uniquement si  elle est occupée. Ce type 
d’information est rentré au niveau du local. Un local est caractérisé par un ratio de surface utile, Méthode de calcul Th7BCE 2012 
64 une valeur maximale du nombre d’occupants par unité  de surface, une valeur maximale d’apport 
de chaleur par unité de surface lié aux usages et u ne valeur maximale d’apport d’humidité par 
unité de surface lié aux usages.  
La stratégie est similaire à la zone. On définit de  manière générique un réel, pouvant varier de 0 à 
1, ),,,(int hjsmt  qui dénote les pondérations pour chacune des trois  grandeurs de manière 
générique.  Il est le produit standard  d’un ),(int hjt pouvant varier de 0 à 1 et d’un ),(int smt valant 
0 ou  1 qui décrit un comportement moins fin.  
6.1.3.6 Calcul des sorties 
Le cœur de calcul a besoin des sorties suivantes : 
1. Indicateurs relatifs au type d’usage 
2. Températures de consignes de chauffage 
3. Température de consigne de refroidissement 
4. Nombre d’occupants 
5. Apports internes de chaleur hors occupants et éc lairage 
6. Apports d’humidité hors occupants et éclairage 
7. Indice d’occupation de la zone 
8. Indicateur de ventilation en occupation ou inocc upation 
9. La mise en marche du système d’éclairage . 
6.1.3.7 Températures de consignes 
On dispose d’un jeu de 3 températures de consignes en chauffage et de trois températures de 
consigne en refroidissement définies au niveau de l a zone. Un jeu pour l’occupation standard, un 
jeu pour l’inoccupation de moins de 48h, et un jeu pour une inoccupation de plus de 48h. L’algèbre 
de calcul de ),,,(, hjsmpfr ch est la suivante : 
()()()
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( ) 


= ⊗ = == ⊗ = == ⊗ = == ⊗ = =−= ⊗ = =−= ⊗ = =
++−−
1, , ,,,1, , ,,,0, , ,,,0, , ,,,1, , ,,,1, , ,,,
00
hjpsmphjsmpsi hjpsmphjsmpsi hjpsmphjsmpsi hjpsmphjsmpsi hjpsmphjsmpsi hjpsmphjsmpsi 
s
fr a
fr fr iifr iifr s
ch a
ch ch iich iich s
fr a
fr fr iifr iifr s
ch a
ch ch iich iich s
fr a
fr fr iifr iifr s
ch a
ch ch iich iich 
θ θθ θθ θθ θθ θθ θ
 (23) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
65 6.1.3.7.1 Calcul de occ N 
6.1.3.7.1.1 Calcul en maison individuelle ou accolé e et logement collectif 
Pour ces deux usages particuliers, on effectue alor s le calcul suivant du nombre d’adultes 
équivalents adeq Ncomme suit : 
• En usage « Bâtiment à usage d’habitation – maison i ndividuelle ou accolée » : 



≥<≤ −× −<
=
2
gr gr 2
gr 2
gr 2
gr 
max 
m70 si 025 . 0m70 m30 si )70 (01875 . 075 . 1m30 si 1
A AA AA
N  
Et  

≥ −×+<=75 . 1 si )75 . 1 (3 . 075 . 175 . 1 si 
max max max max 
N NN NNadeq  (24) 
 
• En usage « Bâtiment à usage d’habitation – logement  collectif » : 
Dans ces usages, il ne peut y avoir que deux locaux , un d’habitation, et un autre de circulation. 
On calcul la surface habitable qui est la surface d u local d’habitation : 
zARat Ahab hab = , (25) 
où hab Rat correspond au lRat  du local d’habitation. On calcul ensuite la surfac e moyenne par 
logement : 
tNb AA
lg hab 
lgt =. (26) 
Cette surface est utilisée pour calculer max N comme suit : 



><< −× −<
=
2
lgt lgt 2
lgt 2
lgt 2
lgt 
max 
m50 si 035 . 0m50 m10 si )50 (01875 . 075 . 1m10 si 1
A AA AA
N  (27) 
Le nombre maximal d’adultes équivalent est défini p ar  

≥ −×+<×=75 . 1 si )75 . 1(3 . 075 . 175 . 1 si 
max max max max 
lg N NN NNb Nt adeq  (28) 
Le nombre d’adultes équivalents est défini au nivea u du local. On commence par calculer la 
possibilité d’occupation au niveau de la zone en su ivant l’algèbre ×. 
 Le nombre d’occupants du local d’habitation hab est donné par : 
() ()() ( )()() ( )hjtsmthjpsmpNhjsmNs
occ a
occ s
occ a
occ adeq hab 
occ ,.,., ,. ,,, × = , (29) 
 
et est nul pour l’autre local.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
66 6.1.3.7.2 Calcul dans les autres usages 
() ()() ( )()() ( )hjtsmthjpsmp NAhjsmNs
occ a
occ s
occ a
occ l
nom occ ll
occ ,.,., ,. ,,,_ × =  (30) 
6.1.3.7.3 Calcul des apports internes dus aux occup ants 
Les apports internes de chaleur sont : 
() ()∑ × =
ll
occ l
occ conv g
gr g
conv occ QhjsmN Rat hjsmmax_ ,int_ ,, , ,, , α φ  
() ()∑ × −=
ll
occ l
occ conv g
gr g
rad occ QhjsmN Rat hjsmmax_ ,int_ ,, , )1 ( ,, , α φ  (31) 
Les apports internes d’humidé sont : 
() ()∑ × =
ll
occ l
occ g
gr g
occ hjsmNRat hjsmmax_ int_ ,, , ,, , ω ω  (32) 
6.1.3.7.4 Apports internes de chaleur dus aux usage s 
Le calcul des apports internes de chaleurs se fait uniquement au niveau du local : 
() ()() ( )hjtsmt QAhjsms
ch a
ch l
proc conv ll
conv ,.,. ,,,max_ int, α φ =  
() ()() ( )hjtsmt Q Ahjsms
ch a
ch l
proc conv ll
rad ,., )1 (,,,max_ int, α φ −=  (33) 
On calcule aussi les apports internes de chaleur au  groupe gen sommant sur l’ensemble des 
locaux des groupes : 
() ()∑=
ll
conv g
gr g
conv hjsm Rat hjsm ,, , ,, ,int, int, φ φ  
() ()∑=
ll
rad g
gr g
rad hjsm Rat hjsm ,, , ,, ,int, int, φ φ  (34) 
6.1.3.7.5 Apports internes d’humidité dus aux usage s 
Le calcul des apports internes d’humidité se fait u niquement au niveau du local : 
() ()() ( )hjtsmt Ahjsms a l
proc ll,.,. ,,,max_ int ω ω ω ω =  (35) 
Et  
() ()∑=
ll g
gr ghjsm Rat hjsm ,, , ,, ,int int ω ω  (36) 
6.1.3.7.6 Ventilation 
L’indicateur de ventilation en occupation ou inoccu pation se décide au niveau de la zone : 
()()() ( )hjpsmphjsmIs
vent a
vent vent , , ,,, × =  (37) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
67 6.1.3.7.7 Clé de répartition horaire pour les besoi ns d’ECS 
La clé de répartition ah , pour attribuer à chaque pas de temps un pourcenta ge des besoins d’ECS 
hebdomadaires, se décide au niveau de la zone : 
()()() ( )hjpsmphjsmah s
ECS a
ECS , , ,,, × =  (38) 
6.1.3.7.8 Indicateur de fonctionnement de l’ECS 
Pendant les vacances des zones dont l’usage est aff ilié à l’enseignement, l’éventuel réseau 
primaire d’ECS est arrêté. 
Si ienseignement = 1 et ivac =0, alors 
  iecs (j)= 0 
Sinon  
  iecs (j)= 1 (39) 
 
6.1.3.7.9 Indicateur de vacances 
()()()smphjsmIa
occ vac , ,,,=  (40) 
 
6.1.3.7.10 Indicateur d’occupation de la zone 
()()() ( )hjpsmphjsmIs
occ a
occ zone occ , , ,,,_ × =  (41) 
 
6.1.3.7.11 Indicateur d’occupation pour la gestion des protections mobiles 
( )()
( ) 
= −==
0, 11, 1,_smpsi smpsi smpa
occ a
occ a
gpm occ  (42) 
( )()
( ) 
= −==
0, 11, 1,_hjpsi hjpsi hjps
occ s
occ s
gpm occ  (43) 
Pour tout j 
 Pour deb h de 7 à 22 
  Si ()0,=deb s
occ hjp  et ()11, =−deb s
occ hjp  
   Pour fin h de deb h à 22 
    Si ()0,=fin s
occ hjp  et ()11, =+fin s
occ hjp  
     Pour h de deb h à fin h 
      ()()hjphj ps
occ s
gpm occ , ,_ =  (44) 
() () () ( )hjpsmphjsmIocc s
gpm occ a
gpm occ gpm , , ,,,_ _ ⊗ =  (45) 
Dans l’équation (45), on utilise l’algèbre de Bool du Tableau 5. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
68 6.1.3.7.12 Eclairage 
La mise en marche de l’éclairage se décide au nivea u de la zone 
()()() ( )hjpsmphjsmIs
light a
light ecl , , ,,, × =  (46) 
6.1.3.7.13 Renvois des indicateurs nécessaires pour  la relance 
L’information d’arrêt de plus ou moins 48h permet d e déterminer les scénarios de relance en 
distinguant les cas de relance quotidienne en semai ne et de relance après une période d’absence 
prolongée. 
 p ch_s (h) = ),(hjps
ch  
 P fr_s (h) = ),(hjps
fr  (47) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
69 6.2 C_Ein_Indicateurs de confort  
6.2.1 INTRODUCTION  
Le présent composant a pour objectif de déterminer à chaque pas si la température opérative 
intérieure du groupe se trouve dans l’intervalle co rrespondant au confort des occupants. 
La limite basse de cet intervalle correspondant à l a température de consigne de chauffage telle 
que définie dans les scénarios de la zone d’apparte nance du groupe. 
La limite haute de cet intervalle peut prendre des valeurs différentes selon qu’on considère la 
situation d’un groupe refroidi par un système de cl imatisation ou rafraîchi par surventilation 
naturelle. Dans ce deuxième cas de surventilation n aturelle, 3 catégories d’ambiance intérieure 
échelonnées sont distinguées : la limite haute en t empérature, notée θop_inc_max , est alors 
dépendante de la moyenne glissante de la températur e extérieure θrm  pour le jour j. 
Ci-dessous une représentation des différentes zones  de températures opératives en fonction de 
θrm  pour des températures de consigne classiques de 19 °C et 28°C. 
 
 
17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 
10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 θop 
θrm C1 
C2 
C3 
Consigne de 
refroidissement
Consigne de 
chauffage 
Zone d'inconfort froid Zone d'inconfort chaud 
Zone de confort 
 
Figure 5: Confort et inconfort thermique de l'occupa nt 
Les sorties de la présente fiches sont de deux natu res : indicateurs d’inconfort d’une part, et écarts  
aux limites de température d’inconfort d’autre part . Méthode de calcul Th7BCE 2012 
70 6.2.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 7 donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation, et j le jour de simulation 
correspondant.  
Entrées du composant  
 Nom Description Uni    
IHJ Heure du jour. h     {θ ei (h)} j-1 Valeurs des températures extérieures sur 
l’ensemble du jour précédent. °C    Zone iocc_zone (h) Indicateur traduisant l’occupation au temps h : 
1:  en occupation 
0 : en inoccupation  Ent    
θiich (h) Température de consigne de chauffage du 
groupe au pas de temps h. °C    
θiifr (h) Température de consigne de refroidissement 
du groupe au pas de temps h. °C     
θop,moy(0;0)  (h) Température intérieure opérative moyenne 
ressentie, du groupe considéré, à puissances 
des systèmes nulles, au pas de temps h. °C    
Paramètres intrinsèques  
 Nom Description Uni Min Max Conv. 
 ∆θop_inc_C1 
∆θop_inc_C2 
∆θop_inc_C3  Paramètres conventionnels intervenant dans la 
définition de θop_inc_max , en catégorie 
d’ambiance 1, 2 et 3. °C g∞ +∞ 2 
3 
4 
Sorties  
 Nom Description Uni    
iinconf_cons,ch (h) Indicateur d’inconfort froid déterminé par 
rapport à la température de consigne de 
chauffage θiich . 
1: occupation, inconfort froid, 
0 : occupation, pas d’inconfort froid, 
31: inoccupation.  Ent     Groupe 
iinconf_cons,fr (h) Indicateur d’inconfort chaud déterminé par 
rapport à la température de consigne de 
refroidissement θiifr . 
1: occupation, inconfort chaud, 
0 : occupation, pas d’inconfort chaud, 
31: inoccupation.  Ent     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
71 iinconf_C1,fr (h) Indicateur d’inconfort chaud déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 1. 
1: occupation, inconfort chaud, 
0 : occupation, pas d’inconfort chaud, 
31: inoccupation.                                                                                                                                                                                                                                                                          Ent     
iinconf_C2,fr (h) Indicateur d’inconfort chaud déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 2. 
1: occupation, inconfort chaud, 
0 : occupation, pas d’inconfort chaud, 
31: inoccupation.                                                                                                                                                                                                                                                                                      Ent     
iinconf_C3,fr (h) Indicateur d’inconfort chaud déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 3. 
1: occupation, inconfort chaud, 
0 : occupation, pas d’inconfort chaud, 
31: inoccupation.                                                                                                                                                                                                                                                                                                  Ent     
Δθop_inc_cons,ch (h) Ecart à la température de consigne de 
refroidissement en situation d’inconfort chaud. °C    
Δθop_inc_cons,fr (h) Ecart à la température de consigne de 
chauffage en situation d’inconfort froid. °C     
Δθop_inc_C1,fr (h) 
Δθop_inc_C2,fr (h) 
Δθop_inc_C3,fr (h) Ecart à la température de confort, en situation 
d’inconfort froid, et en catégorie d’ambiance 1, 
2 et 3 °C     Nbh inc_cons,ch Nombre d’heures d’inconfort froid (en période 
d’occupation) déterminé par rapport à la 
température de consigne de chauffage θiich . h     Nbh inc_cons,fr  Nombre d’heures d’inconfort chaud en période 
d’occupation déterminé par rapport à la 
température de consigne de chauffage θiifr .  h     Nbh inc_C1,fr 
Nbh inc_C2,fr 
Nbh inc_C3,fr  Nombre d’heures d’inconfort chaud en période 
d’occupation déterminé par rapport au seuil 
d’inconfort en catégorie d’ambiance 1, 2 et 3. h     DH inc_cons,ch  Nombre de degrésgheures d’inconfort froid en 
période d’occupation déterminé par rapport à 
la température de consigne de chauffage θiich .  K.h     DH inc_cons,fr  Nombre de degrésgheures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par rapport à 
la température de consigne de chauffage θiifr .  K.h      DH inc_C1,fr 
DH inc_C2,fr 
DH inc_C3,fr  Nombre de degrésgheures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par rapport au 
seuil d’inconfort en catégorie d’ambiance 1, 2 
et 3 K.h     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
72 Variables internes 
 Nom Description Uni    
 θrm  (j) Température extérieure moyenne journalière 
glissante valable au jour j. °C    
 θrm  (j31) Température extérieure moyenne journalière 
glissante valable au jour jg1. °C    
 θei,moy  (j) Température moyenne extérieure journalière 
valable au jour j (calculée sur l’ensemble des 
températures horaires du jour jg1). °C    
 θop_inc_max_C1  (h) 
θop_inc_max_C2  (h) 
θop_inc_max_C3  (h) Seuil de température opérative d’inconfort 
chaud en catégorie d’ambiance 1, 2 et 3. °C    
Tableau 7 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
73 6.2.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
6.2.3.1 Inconfort froid 
On considère que l’état d’inconfort froid est attei nt lorsque la température opérative moyenne 
ressentie par les occupants, à puissances des systè mes nulles, devient inférieure à la température 
de consigne de chauffage θiich  pour le groupe. 
La notion d’inconfort ne concerne que les périodes d’occupation du groupe. 
Si iocc_zone (h) = 1,  
Si θop,moy(0;0)  (h) < θiich (h)  (en occupation et en inconfort froid), alors, 
iinconf,ch  (h) = 1 
 
Sinon,  (en occupation mais sans inconfort froid)  
iinconf,ch  (h) = 0 
 
Sinon,  (en inoccupation) 
iinconf,ch  (h) = -1 
 (48) 
6.2.3.2 Inconfort chaud 
On considère que l’état d’inconfort chaud est attei nt lorsque la température opérative moyenne 
ressentie par les occupants, à puissances des systè mes nulles, devient supérieure à une valeur 
seuil. 
Ce seuil maximal peut être déterminé par deux métho des différentes : 
- Soit il est égal à la température de consigne de re froidissement θiifr (h) du groupe au pas de 
temps considéré, 
- Soit il est calculé en prenant en compte les aspect s psychosociologiques (capacité d’agir 
manuellement  sur les conditions intérieures, « mém oire » thermique…), l’adaptation de la 
vêture et le possible impact des vitesses de circul ation d’air. La méthode employée pour 
tenir compte de ces facteurs exploite la moyenne gl issante journalière des températures 
extérieures θrm (j),  et fait appel à une classification du groupe en ca tégorie d’ambiance 
thermique (1, 2 ou 3), telle que définie dans la no rme NF EN 15251. Cette méthode donne 
ainsi lieu à 3 calculs de seuil maximal de confort,  différant d’une constante. 
La présente fiche réalise les tests pour les quatre  situations, et renvoie donc quatre informations 
différentes sur l’inconfort chaud. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
74 6.2.3.2.1 Calculs intermédiaires pour l’inconfort c haud en surventilation naturelle 
Dans un premier temps, on calcule θrm  (j), la moyenne glissante au jour j de la température 
extérieure. Cette moyenne est calculée au premier p as de temps du jour j ( h tel que IHJ=1) et 
reprise pour l’ensemble des autres pas de temps du jour. 
Si j = 1, 
0)(=jrm θ  
Sinon, 
24 )(
)(1
,h
jjei 
moy ei ∑
−=θ
θ  
)( 2 . 0) 1(8 . 0)(,j j jmoy ei rm rm θ θ θ ×+−×=  (49) 
Dans un second temps, on détermine les valeurs de ∆θop_inc  à utiliser dans le calcul des θop_inc_max , 
seuil d’inconfort maximal de température opérative ressentie pour les trois catégories d’ambiance. 
Les formules de calcul des θop_inc_max  sont les suivantes : 
) 8 .18 )(33 . 0  (h); ( )(1__ 1max_ __ Cinc op rm iifr C inc op j MAX h θ θ θ θ Δ++ × =  
) 8 .18 )(33 . 0  (h); ( )(2__ 2max_ __ Cinc op rm iifr C inc op j MAX h θ θ θ θ Δ++ × =  
) 8 .18 )(33 . 0  (h); ( )(3__ 3max_ __ Cinc op rm iifr C inc op j MAX h θ θ θ θ Δ++ × =  (50) 
 
Ci-dessous une représentation graphique de l’évolut ion de θop_inc_max  en fonction de θrm , pour une 
température de consigne de refroidissement de 28°C.  
26 27 28 29 30 31 32 33 
10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 
θrm θop_inc_max  C1 
C2 
C3 
Consigne de 
refroidissementZone d'inconfort chaud 
Zone de confort thermique 
 
Figure 6: Limite haute de la zone de confort thermique en fonction des catégories 
d'ambiance Méthode de calcul Th7BCE 2012 
75 6.2.3.2.2 Test par rapport aux critères d’inconfort  chaud 
Si iocc_zone (h) = 1, alors, (en occupation) 
Si θ op,moy (0;0)  (h) > θiifr (h), 
iinconf_cons,fr  (h) = 1 
Sinon,   
iinconf_cons,fr  (h) = 0 
 
Si θop,moy (0;0)  (h) > θop_inc_max_C1 (h),   
iinconf_C1,fr  (h) = 1 
Sinon,   
iinconf_C1,fr  (h) = 0 
 
Si θop,moy(0;0)  (h) > θop_inc_max_C2 (h),   
iinconf_C2,fr  (h) = 1 
Sinon,   
iinconf_C2,fr  (h) = 0 
 
Si θop,moy(0;0)  (h) > θop_inc_max_C3 (h),   
iinconf_C3,fr  (h) = 1 
Sinon,  
iinconf_C3,fr  (h) = 0 
 
Sinon,  (en inoccupation) 
iinconf_cons,fr  (h) = -1 
iinconf_C1,fr  (h) = -1 
iinconf_C2,fr  (h) = -1 
iinconf_C3,fr  (h) = -1 
 (51) 
6.2.3.3 Calcul des écarts aux critères d’inconfort 
Les écarts aux critères d’inconfort ne sont non-nul s que lorsque les conditions d’inconfort chaudes 
ou froides sont remplies. Ces écarts servent de bas e à la définition des périodes d’autorisation de 
chauffage et de refroidissement. 
)( )(21)() 0 ; 0 ( ,,_
,_ ,__ h hiihmoy op iich ch cons inconf 
ch cons inconf ch cons inc op θθ θ − ×+× = Δ  (52) 
)( )(21)() 0 ; 0 ( ,,_
,_ ,__ h hiihmoy op iifr ch cons inconf 
fr cons inconf fr cons inc op θθ θ −×+× = Δ  
)( )(21)() 0 ; 0 ( , 1max_ __,_
, 1_ , 1__ h hiihmoy op C inc op ch cons inconf 
fr Cinconf fr Cinc op θ θ θ − ×+× = Δ  
)( )(21)() 0 ; 0 ( , 2max_ __,_
, 2_ , 2__ h hiihmoy op C inc op ch cons inconf 
fr Cinconf fr Cinc op θ θ θ − ×+× = Δ  
)( )(21)() 0 ; 0 ( , 3max_ __,_
, 3_ , 3__ h hiihmoy op C inc op ch cons inconf 
fr Cinconf fr Cinc op θ θ θ − ×+× = Δ  (53) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
76 6.2.3.4 Calcul du nombre d’heures d’inconfort 
Le nombre d’heures d’inconfort est calculé pour les  cinq critères d’inconfort. La variable Nbh  est 
incrémentée de 1 à chaque pas de temps durant leque l l’occupant est en inconfort. 
En inconfort froid : 
Initialisation : 0,_=ch cons inc Nbh  
A chaque pas de temps h, 
 - si 1)(,_ =h ich cons inconf  
1,_ ,_ + =ch cons inc ch cons inc Nbh Nbh  
 - sinon ( )1ou 0)(,_ −=h ich cons inconf  
ch cons inc ch cons inc Nbh Nbh ,_ ,_=  (54) 
En inconfort chaud : 
Initialisation : 0,_=fr cons inc Nbh  
  0, 1_=fr Cinc Nbh  
  0, 2_=fr Cinc Nbh  
  0, 3_=fr Cinc Nbh  
   
A chaque pas de temps h, 
 - si 1)(,_ =h ifr cons inconf  
1,_ ,_ + =fr cons inc fr cons inc Nbh Nbh  
 - sinon ( )1ou 0)(,_ −=h ifr cons inconf  
fr cons inc fr cons inc Nbh Nbh ,_ ,_=  
 
A chaque pas de temps h, 
 - si 1)(, 1_=h ifr Cinconf  
1, 1_ , 1_ + =fr Cinc fr Cinc Nbh Nbh  
 - sinon ( )1ou 0)(, 1_ −=h ifr Cinconf  
fr Cinc fr Cinc Nbh Nbh , 1_ , 1_=  
A chaque pas de temps h, 
 - si 1)(, 2_=h ifr Cinconf  
1, 2_ , 2_ + =fr Cinc fr Cinc Nbh Nbh  
 - sinon ( )1ou 0)(, 2_ −=h ifr Cinconf  
fr Cinc fr Cinc Nbh Nbh , 2_ , 2_=  
A chaque pas de temps h, 
 - si 1)(, 3_=h ifr Cinconf  
1, 3_ , 3_ + =fr Cinc fr Cinc Nbh Nbh  
 - sinon ( )1ou 0)(, 3_ −=h ifr Cinconf  
fr Cinc fr Cinc Nbh Nbh , 3_ , 3_=  (55) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
77 6.2.3.5 Calcul de la somme des degrés-heures d’inco nfort 
Cette somme exprime les écarts entre la température  d’inconfort et la température réelle du 
groupe sans systèmes de chauffage ni de refroidisse ment (températures en évolution libre), sur 
l’ensemble des pas de temps de l’année (8760 heures  ici). 
En inconfort froid : 
∑Δ=
hch cons inc op ch cons inc h DH )(,__ ,_ θ  (56) 
En inconfort chaud : 
∑Δ=
hfr cons inc op fr cons inc h DH )(,__ ,_ θ  
∑Δ=
hfr Cinc op fr Cinc h DH )(, 1__ , 1_ θ  
∑Δ=
hfr Cinc op fr Cinc h DH )(, 2__ , 2_ θ  
∑Δ=
hfr Cinc op fr Cinc h DH )(, 3__ , 3_ θ  (57) 
Note : les résultats fournissent le nombre de degré s-heures d’inconfort en période d’occupation , 
les écarts de températures étant nuls en période d’ inoccupation. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
78 6.3 C_Ein_Détermination des saisons  
6.3.1 INTRODUCTION  
La fiche détermination des saisons intervient en am ont de l’ensemble des calculs du groupe.  
Pour un groupe donné, deux saisons différentes inte rviennent dans le moteur RT 2012 : 
- Saison propre :  elle conditionne les algorithmes de gestion et de régulation des différents 
composants du groupe. 
- Saison effective : elle conditionne le fonctionnement des émetteurs, r éseaux de 
distribution et générateurs de chauffage et/ou refr oidissement du groupe. En dehors de la 
saison effective de chauffage (de refroidissement),  l’ensemble des systèmes de chauffage 
(de refroidissement) sont désactivés : les besoins éventuels transmis par les émetteurs ne 
sont pas pris en compte. 
La présente fiche ne traite que la procédure relati ve aux saisons propres. 
La saison effective est une combinaison des saisons  propres des différents groupes connectés à 
une même génération au travers de leurs réseaux de distribution. Elle peut être commune à 
plusieurs groupes ou non, selon les isolations hydr auliques possibles au niveau de la génération. 
Les saisons propres sont déterminées aux travers de  tests logiques menées à chaque début de 
jour de simulation. L’initiation d’une saison propr e repose sur la comparaison du total cumulé des 
degrés-heures d’inconfort thermique à un seuil de 4 0 °C.h. L’achèvement d’une saison propre est 
quant à lui associé sur une comparaison de la moyen ne glissante des besoins en chaud et en froid 
du groupe à une valeur limite de 2 Wh/m².  
En chauffage, l’année de simulation se décompose ai nsi : 
 
 
En refroidissement, l’année de simulation se décomp ose ainsi : 
 1 sem.  25 semaines  17 semaines et 1 jour 
Interdiction 
de refroidir  Test sur la condition de 
début de saison de 
refroidissement  j=0  j=365 
Test sur la condition 
d’arrêt de la saison de 
refroidissement  Autorisation 
de refroidir 9 semaines j=183  j=246  8 semaines  18 semaines  10 semaines  16 semaines et 1 jour  
Autorisation de 
chauffer Test sur la condition 
d’arrêt de la saison de 
chauffage Interdiction 
de chauffer  Test sur la condition de 
début de saison de 
chauffage 
 j=0  j=57  j=183  j=253  j=365  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
79 6.3.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 8 donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation, j le jour de simulation, s 
la semaine de simulation et m le mois au sens de la décomposition faite pour les  scénarios.  
Entrées du composant 
 Nom Description Uni    
 IHJ Heure du jour. g    Zone {iocc_zone (h) } (j328;j31)  Ensemble des valeurs de l’indicateur 
traduisant l’occupation du jour jg28 au 
jour jg1 inclus. Ent    
 
{Q sys_ch (h)} (j-28;j-1)  Ensemble des valeurs des besoins de 
chauffage du groupe, hors prise en 
compte des saisons, du jour jg28 au 
jour jg1 inclus (672 pas de temps). kWh    
{Q sys_fr (h)} (j-28;j-1)  Ensemble des valeurs des besoins de 
refroidissement du groupe, hors prise 
en compte des saisons,  du jour jg28 
au jour jg1 inclus (672 pas de temps). kWh    
{∆θop_inc_cons,ch (h)} (j-
28 ;j-1)  Ensemble des valeurs des degrésg
heures ∆ θop_inc_cons, ch (h) lié à l’inconfort 
froid du jour jg28 au jour jg1 inclus 
(672 pas de temps). °C    Groupe 
{∆θop_inc,fr (h)} (j-28;j-1)  Ensemble des valeurs des degrésg
heures ∆ θop_inc,fr (h) liés à l’inconfort 
chaud du jour jg28 au jour jg1 inclus 
(672 pas de temps). °C    
{Qreq,gen ,ch (h)} j328 ;j31)  Ensemble des sommes des différentes 
valeurs des demande en énergie de 
chauffage au niveau des générations 
du projet, jour jg28 au jour jg1 inclus 
(672 pas de temps).  Wh    Calculs groupe {Qreq,gen ,fr (h)} j328 ;j31)  Ensemble des sommes des différentes 
valeurs des demande en énergie de 
refroidissement au niveau des 
générations du projet, du jour jg28 au 
jour jg1 inclus (672 pas de temps ). Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
80  
Sorties 
 Nom Description Uni.    
Saison(j)  La saison propre du groupe au jour j, 
sous forme d’entier : 
1: saison de refroidissement,  
2: mi3saison,  
3: saison de chauffage, 
4 : saison mixte de chauffage et 
refroidissement.  Ent.    
Aut ch,pro (j)  Indicateur de saison de chauffage. 
1 : le groupe est en saison de 
chauffage. Ent.    Gestion/régulation des ouvertures et 
protections mobiles 
Aut fr,pro (j)  Indicateur de saison de 
refroidissement. 
1 : le groupe est en saison de 
refroidissement.  Ent.    
jdebut_ch gr  Jour de début de la saison de 
chauffage propre au bâtiment. j    
jfin_ch gr  Jour de fin de la saison de chauffage 
propre au bâtiment. j    
jdebut_fr gr  Jour de début de la saison de 
refroidissement propre au bâtiment. j    Bâtiment 
jfin_fr gr  Jour de fin de la saison de 
refroidissement propre au bâtiment. j    
Paramètres d’intégration 
 Nom Description Uni. Min Max Conv. 
 Agr  Surface utile du groupe en m².  m²  0 +∞ g 
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Uni. Min Max Conv. 
 Cat_amb  Catégorie d’ambiance du groupe 
considéré au regard des catégories 1, 
2 et 3 définies dans la fiche 
« Indicateurs de confort ».  Ent  0 3 
Voir 
Tableau 10  
Seuil debut_ch  Seuil de début de la saison de 
chauffage, à comparer à la moyenne 
glissante des degrésgheures 
∆θop_inc,ch (h).  °C.h  0 +∞ 40  
Seuil fin_ch  Seuil de fin de saison de chauffage, à 
comparer à la moyenne glissante des 
besoins de chauffage  Wh/ 
m²  0 +∞ 2 Paramètres de basculement des saisons de fonctionnement  
Seuil debut_fr  Seuil de début de la saison de 
refroidissement, à comparer à la 
moyenne glissante des degrésgheures 
∆θop_inc,fr (h).  °C.h  0 +∞ 40  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
81  
Seuil fin_fr  Seuil de fin de saison de 
refroidissement, à comparer à la 
moyenne glissante des besoins de 
froid.  Wh/ 
m²  0 +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Uni.    
 Nb h_occ_ref  Nombre d’heures d’occupation de 
référence correspondant à une 
semaine d’occupation type pour 
l’usage considéré.  h    
 Nb h_occ_somme (j)  Nombre d’heures d’occupation cumulé 
sur la période de sommation des °C.h 
d’inconfort.  h    
Aut ch ,pro gr (j31)  Autorisation de chauffer propre au 
groupe, au jour précédent.  Ent.     Repris du 
jour jg1 
Aut fr ,pro gr (j31)  Autorisation de refroidir propre au 
groupe, au jour précédent.  Ent.     
 MG bch gr (j)  Moyenne glissante sur 4 semaines des 
besoins bruts de chauffage du groupe.  Wh/ 
m²     
 MG bfr gr (j)  Moyenne glissante sur 4 semaines des 
besoins bruts de refroidissement du 
groupe.  Wh/ 
m²     
 MG dh_ch gr (j)  Moyenne glissante sur 4 semaines des 
degrésgheures ∆ θop_diff,ch (h) liés à 
l’inconfort froid.  °C.h     
 MG dh_fr gr (j)  Moyenne glissante sur 4 semaines des 
degrésgheures ∆ θop_diff,fr (h) liés à 
l’inconfort chaud.  °C.h     
 Nb j_intégration,ch 
Nb j_intégration,fr  Nombre de jour d’intégration pour le 
calcul des °C.h d’inconfort.  Ent     
Tableau 8 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
82 6.3.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
6.3.3.1 Calcul de )(,jAut gr 
pro ch  
La variable )(,jAut gr 
pro ch  prend la valeur 1 à partir du jour de l’année où l a condition d’initiation est 
remplie jusqu’au jour où la condition d’arrêt est r emplie. L’ensemble des jours entre ces deux dates 
constituent la saison de chauffage propre au groupe , unique pour une simulation. 
La définition de ces deux dates se fonde sur:  
- Pour le début de la saison de chauffage, une somme glissante sur une durée de 4 
semaines précédent le jour actuel j des degrés-heures en situation d’inconfort thermiq ue 
froid (telle que définie dans la fiche « Indicateur s de confort »),  
- Pour la fin de la saison de chauffage, une moyenne glissante sur une durée de 4 semaines 
précédent le jour actuel j des besoins en chaud du groupe,  
Elle repose sur les hypothèses suivantes : 
- Au pas de temps initial et tout au long des 8 premi ères semaines de simulations, 
)(,jAut gr 
pro ch =1 (valeur initiale), 
- La saison d’autorisation de chauffage ne peut se te rminer qu’entre le 57 ème  jour de 
simulation (1er mars au sens des scénarios) et le 1 83 ème  jour de simulation (1 er  juillet au 
sens des scénarios).  
- La saison d’autorisation de chauffage ne peut redéb uter qu’entre le 253 ème   jour de 
simulation (1 er  jour de la 2 ème  semaine de septembre, au sens des scénarios) et la  fin de la 
simulation. Cette restriction repose sur l’hypothès e que la première semaine de septembre 
au sens des scénarios est une semaine d’occupation,  et ce quelques soient les usages.  
 8 semaines  18 semaines  10 semaines  16 semaines et 1 jour 
1)(,=j Aut gr 
pro ch  01 : )(,⇒j Aut gr 
pro ch 0)(,=j Aut gr 
pro ch 10: )(,⇒j Aut gr 
pro ch j=0   j=57  j=183  j=253  j=365  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
83 6.3.3.1.1 Calcul de MG dh,ch  
)(_j MG gr 
ch dh  est calculé pour chaque jour de simulation à parti r du 253 ème  jour de simulation. Le 
calcul est effectué au premier pas de temps de chaq ue jour j de simulation, ce qui correspond à 
chaque pas de temps h tel que IHJ = 1 . La valeur obtenue est conservée pour l’ensemble d es pas 
de temps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ ≤24). 
- Pour le 253 ème  jour de simulation, on calcule le nombre d’heures d’occupation 
hebdomadaire de référence correspondant au type d’u sage ref occ hNb __. 
∑
−∈=
1_ __ )(
shzone occ ref occ h hi Nb  
ref occ h somme occ h Nb j Nb __ __ )(=  
∑
−∈Δ=
1,__ _ )( )(
shch cons inc op gr 
ch dh h j MG θ  
 (58) 
- Pour les trois semaines suivantes, on étend progres sivement la moyenne glissante à une 
durée de 4 semaines. La relation ne consiste plus q u’en une addition à la somme 
glissante : 
∑
−∈+− =
1_ __ __ )( ) 1( )(
jhzone occ somme occ h somme occ h hi j Nb j Nb  
∑
−∈Δ+− =
1,__ _ _ )( ) 1( )(
jhch cons inc op gr 
ch dh gr 
ch dh h j MG j MG θ  
 (59) 
- Enfin, une fois ce délai passé, la relation ne cons iste plus qu’en un décalage de la somme 
glissante :  
∑∑
−∈ −∈− +− =
28 _
1_ __ __ )( )( ) 1( )(
jhzone occ 
jhzone occ somme occ h somme occ h hihi j Nb j Nb  
∑ ∑
−∈ −∈Δ− Δ+− =
28 ,__
1,__ _ _ )( )( ) 1( )(
jhch consf inc op 
jhch consf inc op gr 
ch dh gr 
ch dh h h j MG j MG θ θ  
 (60) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
84 6.3.3.1.2 Calcul de MGbch en calcul BBio 
Le processus suivant n’est à appliquer que dans le cadre d’un calcul du coefficient BBio. 
)(jMG gr 
bch  est calculé pour chaque jour de simulation à parti r du 57 ème  jour de simulation et 
jusqu’au 183 ème  jour de simulation non-inclus. Le calcul est effec tué au premier pas de temps de 
chaque jour j de simulation, ce qui correspond à chaque pas de t emps h tel que IHJ = 1 . La valeur 
obtenue est conservée pour l’ensemble des pas de te mps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ ≤24). 
- Pour le 57 ème  jour de simulation : 
gr j
jch sys 
gr 
bch AtQ
jMG ∑−
−=1
28 _)(
672 1)(  (61) 
 
- Ensuite, jusqu’au 183 ème  jour non-inclu, la relation ne consiste plus qu’en  un « décalage » 
de la moyenne glissante : 
Pour h tel quel IHJ  = 1 (début du jour j), 
gr jch sys 
jch sys 
gr 
bch gr 
bch AtQtQ
jMG jMG ∑∑
− −−
+− =28 _
1_ ) ( ) (
672 1) 1( )(  
 (62) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
85 6.3.3.1.3 Calcul de MG bch  en calcul des consommations 
Le processus suivant n’est à appliquer que dans le cadre d’un calcul des consommations du 
projet. 
)(jMG gr 
bch  est calculé pour chaque jour de simulation à parti r du 57 ème  jour de simulation et 
jusqu’au 183 ème  jour de simulation non-inclus. Le calcul est effec tué au premier pas de temps de 
chaque jour j de simulation, ce qui correspond à chaque pas de t emps h tel que IHJ = 1 . La valeur 
obtenue est conservée pour l’ensemble des pas de te mps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ ≤24). 
- Pour le 57 ème  jour de simulation : 
gr jjhch gen req 
gr 
bch Ah Q
jMG ∑
−−∈=] 1;28 [__)(
672 1)(  (63) 
- Ensuite, jusqu’au 183 ème  jour non-inclus, la relation ne consiste plus qu’e n un « décalage » 
de la moyenne glissante : 
 
Pour h tel quel IHJ  = 1 (début du jour j), 
gr jhch gen req 
jhch gen req 
gr 
bch gr 
bch Ah Qh Q
jMG jMG ∑ ∑
−∈ −∈−
+− =28 __
1__ )( )(
672 1) 1( )(  
 (64) 
6.3.3.1.4 Assemblage des calculs 
- Pour les 8 premières semaines de simulation (jour 1  à 56), on applique 
conventionnellement une valeur de 1 : 
)(,jAut gr 
pro ch = 1 (65) 
- Pour la période allant du 57 ème  jour au 182 ème  jour de simulation : 
Si ) 1(,−jAut gr 
pro ch = 1 , 
Si ch fin gr 
bch Seuil jMG , )(≤   
)(,jAut gr 
pro ch = 0 
 
Sinon, 
 )(,jAut gr 
pro ch = 1 
Sinon, 
)(,jAut gr 
pro ch = ) 1(,−jAut gr 
pro ch  
 (66) 
- Pour la période allant du 183 ème  jour au 252 ème  jour de simulation, le chauffage est 
conventionnellement interdit : 
)(,jAut gr 
pro ch = 0 (67) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
86 - Pour la période allant du 253 ème  jour à la fin de la simulation :  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Si ) 1(,−jAut gr 
pro ch = 0 , 
Si )4)(; 5 . 0 ( )(
____
, _
ref occ hsomme occ h
ch début gr 
ch dh Nb j Nb MAX Seuil jMG ×× ≥  
)(,jAut gr 
pro ch = 1 
Sinon, 
 )(,jAut gr 
pro ch = 0  
Sinon, 
)(,jAut gr 
pro ch = ) 1(,−jAut gr 
pro ch  
 (68) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
87 6.3.3.2 Calcul de )(,jAut gr 
pro fr  
La variable )(,jAut gr 
pro fr  est équivalente à )(,jAut gr 
pro ch , mais pour l’aspect refroidissement. 
Dans le cas où le groupe ne dispose pas de système de refroidissement ( iclim =0 ), la variable 
)(,jAut gr 
pro fr  est nulle toute l’année. 
La définition de ces deux dates se fonde sur:  
- Pour le début de la saison de refroidissement, une somme glissante sur une durée de 1 à 4 
semaines précédant le jour actuel j des degrés-heures en situation d’inconfort thermiq ue 
chaud (telle que définie dans la fiche « Indicateur s de confort »),  
- Pour la fin de saison de refroidissement, une moyen ne glissante sur une durée de 4 
semaines précédent le jour actuel j des besoins bruts en froid du groupe, 
Dans une première approche, on considèrera les hypo thèses suivantes : 
- La première semaine de simulation est utilisée pour  la détermination d’une valeur 
initiale de )(,jAut gr 
pro fr . Cette restriction repose sur l’hypothèse que cette 
première semaine n’est pas une semaine d’inoccupati on, et ce quels que 
soient les usages. Durant cette première semaine de simulation, on app lique une 
valeur nulle : 0)(,=jAut gr 
pro fr . 
- La saison d’autorisation de refroidissement débute avant le 183 ème  jour de 
simulation (1 er  juillet au sens des scénarios). 
- Entre le 183 ème  et le 246 ème   jour (non-inclus), on autorise le refroidissement  
quelques soient les cas. 
- La saison d’autorisation de refroidissement se term ine dans la période allant du 
246 ème  jour de simulation à la fin de la simulation. 
Pour iclim  =1  : 
 1 sem.  25 semaines  17 semaines et 1 jour 
0)(,=j Aut gr 
pro fr 10 : )(,⇒j Aut gr 
pro fr h=0  h =8760 
01 : )(,⇒j Aut gr 
pro fr 
 1)(,=j Aut gr 
pro fr 9 semaines j=183  j=246  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
88 6.3.3.2.1 Catégories d’ambiance du groupe 
Les valeurs de )(,_hfr inc op θΔ  à récupérer de la fiche « Indicateurs de confort »  dépendent de la 
valeur du paramètre intrinsèque Cat_amb  attribuée au groupe.  
Cat_amb )(,_hfr inc op θΔ  
0 )(,__ hfr cons inc op θΔ  
1 )(, 1__ hfr Cinc op θΔ  
2 )(, 2__ hfr Cinc op θΔ  
3 )(, 3__ hfr Cinc op θΔ  
Tableau 9: Correspondance entre Cat_amb et les valeurs  de )(,_hfr inc op θΔ  à récupérer 
La valeur de catégorie d’ambiance retenue dépend du  type d’usage du projet : 
USAGE de la zone au sens des scénarios Valeur de Cat_amb  
Bâtiments à usage d’habitation 3 
Autres usages  1 
Tableau 10: Relation entre les catégories d'ambiance e t le type d'usage 
6.3.3.2.2 Calcul de MG dh,fr  pour le groupe 
)(_j MG gr 
fr dh  est calculé pour chaque jour de simulation à parti r du 8 ème  jour de simulation et 
jusqu’au 183 ème  jour de simulation non-inclus. Le calcul est effec tué au premier pas de temps de 
chaque jour j de simulation, ce qui correspond à chaque pas de t emps h tel que IHJ = 1 . La valeur 
obtenue est conservée pour l’ensemble des pas de te mps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ ≤24). 
- Pour le 8 ème  jour de simulation : 
∑
−∈=
1_ __ )(
shzone occ ref occ h hi Nb  
ref occ h somme occ h Nb j Nb __ __ )(=  
∑
−∈Δ=
1,_ _ )( )(
shfr inc op gr 
fr dh h j MG θ  (69) 
- Pour les trois semaines suivantes, on étend progres sivement la moyenne glissante à une 
durée de 4 semaines. La relation ne consiste plus q u’en une addition à la somme 
glissante : 
∑
−∈+− =
1_ __ __ )( ) 1( )(
jhzone occ somme occ h somme occ h hi j Nb j Nb  
∑
−∈Δ+− =
1,_ _ _ )( ) 1( )(
jhfr inc op gr 
fr dh gr 
fr dh h j MG j MG θ  
 (70) 
- Ensuite, jusqu’au 183 ème  jour de simulation non-inclus, la relation ne cons iste plus qu’en un 
« décalage » de la somme glissante : 
∑∑
−∈ −∈− +− =
28 _
1_ __ __ )( )( ) 1( )(
jhzone occ 
jhzone occ somme occ h somme occ h hihi j Nb j Nb  
∑ ∑
−∈ −∈Δ− Δ+− =
28 ,_
1,_ _ _ )( )( ) 1( )(
jhfr inc op 
jhfr inc op gr 
fr dh gr 
fr dh h h jMG jMG θ θ  
 (71) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
89 6.3.3.2.3 Calcul de MG bfr  en calcul BBio 
Le processus suivant n’est à appliquer que dans le cadre d’un calcul du coefficient BBio. 
)(jMG gr 
bfr  est calculé pour chaque jour de simulation à parti r du 246 ème  jour et jusqu’à la fin de la 
simulation. Le calcul est effectué au premier pas d e temps de chaque jour j de simulation, ce qui 
correspond à chaque pas de temps h tel que IHJ = 1 . La valeur obtenue est conservée pour 
l’ensemble des pas de temps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ ≤24). 
- Pour le 246 ème  jour de simulation : 
Au premier pas de temps du jour (IHJ =1) : 
gr j
jfr sys 
gr 
bfr AtQ
jMG ∑−
−=1
28 _)(
672 1)(  (72) 
- Ensuite, et jusqu’à la fin de la simulation, la rel ation ne consiste plus qu’en un « décalage » 
de la moyenne glissante : 
Pour h tel quel IHJ  = 1 (début du jour j), 
gr jfr sys 
jfr sys 
gr 
bfr gr 
bfr AtQtQ
jMG jMG ∑∑
− −−
+− =28 _
1_ ) ( ) (
672 1) 1()(  
 (73) 
 
6.3.3.2.4 Calcul de MG bfr  en calcul des consommations 
Le processus suivant n’est à appliquer que dans le cadre d’un calcul des consommations du 
projet. 
)(jMG gr 
bfr  est calculé pour chaque jour de simulation à parti r du 246 ème  jour et jusqu’à la fin de la 
simulation. Le calcul est effectué au premier pas d e temps de chaque jour j de simulation, ce qui 
correspond à chaque pas de temps h tel que IHJ = 1 . La valeur obtenue est conservée pour 
l’ensemble des pas de temps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ ≤24). 
- Pour le 246 ème  jour de simulation : 
Au premier pas de temps du jour (IHJ =1) : 
gr jjhfr gen req 
gr 
bfr Ah Q
jMG ∑
−−∈=] 1;28 [__)(
672 1)(  (74) 
- Ensuite, et jusqu’à la fin de la simulation, la rel ation ne consiste plus qu’en un « décalage » 
de la moyenne glissante : 
Pour h tel quel IHJ  = 1 (début du jour j), 
gr jhfr gen req 
jhfr gen req 
gr 
bfr gr 
bfr Ah Qh Q
jMG jMG ∑ ∑
−∈ −∈−
+− =28 __
1__ )( )(
672 1) 1( )(  
 (75) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
90  
6.3.3.2.5 Assemblage des calculs 
- Pour la première semaine de simulation, jusqu’au 8 ème  jour non-inclus : 
)(,jAut gr 
pro fr = 0 
 (76) 
- Pour la période allant du 8 ème  jour au 182 ème  jour: 
Si ) 1(,−jAut gr 
pro fr = 0 , 
Si )4)(; 5 . 0 ( )(
____
_ _
ref occ hsomme occ h
fr debut gr 
fr dh Nb j Nb MAX Seuil jMG ×× ≥  
)(,jAut gr 
pro fr = 1 
 
Sinon, 
)(,jAut gr 
pro fr = 0  
Sinon, 
)(,jAut gr 
pro fr = ) 1(,−jAut gr 
pro fr  
 (77) 
- Pour la période allant du 183 ème  au 245 ème  jour : 
)(,jAut gr 
pro fr = 1 (78) 
- Pour la période allant du 246 ème  jour à la fin de la simulation : 
 Si ) 1(,−jAut gr 
pro fr = 1 , 
Si )(jMG gr 
bfr ≤ Seuilfin_fr   
)(,jAut gr 
pro fr = 0 
Sinon, 
)(,jAut gr 
pro fr = 1 
Sinon, 
)(,jAut gr 
pro fr = ) 1(,−jAut gr 
pro fr  (79) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
91 6.3.3.3 Cas particulier du calcul du BBio 
Dans le cadre du calcul du BBio la méthode de calcu l des autorisations propres décrites ci-dessus 
est appliquée.  
Les autorisations effectives sont prises égales aux  autorisations propres du groupe : 

==
)( )()( )(
, ,, ,
j Aut jAut j Aut jAut 
gr 
pro fr gr 
eff fr gr 
pro ch gr 
eff ch  (80) 
 
6.3.3.4 Cas particulier du calcul de la température  intérieur de confort (méthode Th-E) 
Dans le cadre de la méthode Th-E, on applique conve ntionnellement les valeurs suivantes, de 
manière à simuler les conditions d’été, sans pour a utant activer les systèmes d’émissions : 

==
0)(1)(
,,
j Aut j Aut 
gr 
pro ch gr 
pro fr  (81) 

==
0)(0)(
,,
jAut jAut 
gr 
eff fr gr 
eff ch  (82) 
 
6.3.3.5 Passage des variables d’autorisation à la s aison propre 
Le passage des variables d’autorisation déterminées  ci-dessus à la valeur de )(j Saison gr se fait 
selon le tableau suivant : 
 
 Saison de 
refroidissement  Mi-saison   Saison de chauffage  Saison mixte 
)(,jAut gr 
pro ch  0 0 1 1 
)(,jAut gr 
pro fr  1 0 0 1 
)(j Saison gr 
 1 2 3 4 
Tableau 12: Relations entre )(,jAut gr 
pro ch , )(,jAut gr 
pro fr et les saisons propres de groupe 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
92 6.3.3.5.1 Détermination des dates de début et fin d e saisons propres 
Les dates de début et de fin pour la saison propre de chauffage et la saison propre de 
refroidissement sont uniques pour un groupe. Elles sont déterminées pour une exploitation dans le 
fiche de sortie du projet. 
 
Pour chaque bâtiment (d’indice bat)  du projet,  
 
Si )( ) 1(, , j Aut j Aut gr 
pro ch gr 
pro ch <− , alors, 
j jgr 
ch debut =_ 
 
Si )( ) 1(, , j Aut j Aut gr 
pro ch gr 
pro ch >− , alors, 
j jgr 
ch fin =_ 
 
Si )( ) 1(, , j Aut j Aut gr 
pro fr gr 
pro fr <− , alors, 
j jgr 
fr debut =_ 
 
Si )( ) 1(, , j Aut j Aut gr 
pro fr gr 
pro fr >− , alors, 
j jgr 
fr fin =_ (83) 
 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
93 7. BATI 
7.1 S3_BAT-Assemblage_Batiment  
7.1.1 INTRODUCTION  
Un bâtiment est décrit suivant 4 niveaux : 
1) le niveau "Bâtiment", 
2) le niveau "Zone", 
3) le niveau "Groupe", 
4) le niveau "Local". 
Le niveau bâtiment est le niveau où s'exprime l'exi gence réglementaire en termes de coefficient 
Bbio et C. 
Les éléments communs à tout le bâtiment (par exempl e la situation géographique) sont définis à 
ce niveau 2. 
Cette fiche décrit les assemblages au niveau ‘’bâti ment’’. 
 
                                                 
2 En cas de calcul simultané sur plusieurs bâtiments,  le niveau projet sera être utilisé pour les donnée s géographiques Méthode de calcul Th7BCE 2012 
94 7.1.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 13 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle  
Entrées du système 
 Nom Description Unité    
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 dépar 
teme 
nt Numéro du département  1 95  
Alt Altitude du projet m 0   
Dmer Distance à la mer Km 0    
Durb Distance à l’îlot urbain  Km 0   
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 bât 
mBch  Besoins mensuels en chaud d’un bâtiment kWh/m²S 
HON    
 bât Bch  Besoins annuels en chaud d’un bâtiment kWh/m²S 
HON    
 bât 
mBfr  Besoins mensuels en froid d’un bâtiment kWh/m²S 
HON    
 bât Bfr  Besoins annuels en froid d’un bâtiment kWh/m²S 
HON    
 bât 
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’un 
bâtiment kWh/m²S 
HON    
 bât Becl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’un 
bâtiment kWh/m²S 
HON    
 mBbio  Besoin bioclimatique mensuel du bâtiment kWh/m²S 
HON    
 Bbio  Besoin bioclimatique annuel du bâtiment kWh/m²S 
HON    
 Becs mb
at  Besoins mensuels bruts d’ECS du bâtiment Wh/m²SH 
ON RT gr     
 Becs bat  Besoins annuels bruts d’ECS du bâtiment Wh/m²SH 
ON RT gr     
 Ratio psi  Ratio de transmission linéique moyen global des 
ponts thermiques du bâtiment W/m²SH 
ONRT.K    
 Ratio bai 
es  Surface totale des baies d’un bâtiment, 
rapportée à sa surface habitable m²/m²    
  Pour le bâtiment     
  Energie finale mensuelle et annuelle     
  Energie primaire mensuelle et annuelle     
  Energie finale par énergie     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
95   Energie primaire par énergie     
Variables internes 
 Nom Description Unité    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
       
Tableau 13 : Nomenclature des différentes variables du modèle de bâtiment Méthode de calcul Th7BCE 2012 
96 7.1.3 A SSEMBLAGE DES COMPOSANTS  
Le schéma de la figure ci-dessous présente l’organi sation des composants pour l’ensemble d’un 
bâtiment pour le calcul de Cep. 
Assemblage Batiment : Cep 
Météo 
Calcul bâtiment Espaces 
tampons 
btherm , bsolaire ,
becl,Te ciel, Te,
γ, ψ, Idn , Idi ,
EDn , Edi , ωe, Teau , 
Dir vent , 
IHJ, hleg 
Vvent
Zone 
Zone 
Groupe 
Groupe 
Groupe Saisons 
Espaces tampons 
Météo 
Département, Altitude,
Dmer, Durb 
Scenario 
Calcul des 
débits 
d’air +
Perméa Comportement 
thermique d’un 
groupe Bouche 
conduit 
Calcul 
zone Env 
proche 
Émission Ch, Fr 
Réseau 
ECS 
groupe 
Calcul 
groupe Calcul pertes 
et récupérable 
Fichier de sortie 
Connection à l’ensemble des groupesSomme des débits sur tous les groupe
Emission 
ECS 
Besoins 
ECS Détermination 
Saisons 
Réseau 
groupe 
Régulation 
CH FR 
Distribtion ECS 
intergroupe Distribution CH FR 
intergroupe 
Assemblage 
ballon stockage 
ECS Gen 1
Gén n Autres 
groupes pour 
ECS et CH FR Puits 
climatique 
+ gestion Relance 
C_VEN 
Gestion régulation de la 
génération Assemblage 
génération Saisons 
systèmes 
Calcul
génération 
Source 
amont Groupe PV 
Part ENR 
 
Figure 7 : Assemblage des composants d’un bâtiment Méthode de calcul Th7BCE 2012 
97 Le niveau ‘bâtiment’’ rassemble d’une part l’ensemb le des zones, celles-ci correspondant à un 
regroupement des parties de bâtiment pour lesquelle s les usages, donc les scénarios d'utilisation, 
sont identiques et d’autre part les composants qui concernent le bâtiment dans son ensemble : 
- le climat extérieur, 
- les espaces tampons : vérandas, serres…  
- les saisons pour les systèmes, 
Les saisons sont définies d’abord au niveau de chaq ue groupe, fiche ‘détermination des saisons’, 
en considérant les besoins propres à chaque groupe et ensuite harmonisées pour l’ensemble du 
bâtiment. L’information harmonisée est renvoyée aux  groupes, notamment pour le fonctionnement 
de l’émission. 
La fiche algorithme est organisée en trois parties : 
• en haut à gauche, on trouve les paramètres d’intégr ation des différents composants ou des 
assemblages intervenant, entrés au niveau de l’inte rface utilisateurs, les paramètres 
intrinsèques étant définis dans les fiches algorith mes, 
• dans la partie en couleur, on trouve l’organisation  proprement dite des différents composants. 
Chaque composant est relié aux autres par des flèch es symbolisant les échanges de 
données. 
• dans la partie supérieure, on distingue les composa nts amont. 
Le détail de chaque composant ou de chaque assembla ge est au niveau de chaque fiche 
algorithme. 
Pour la détermination du coefficient Bbio, les calc uls sont conduits au niveau de chaque groupe, 
les résultats étant dirigés vers le module de ‘calc ul groupe’ puis ‘calcul zone’ et enfin ‘calcul 
bâtiment’. 
Le calcul du coefficient Cep fait appel à des compo sants supplémentaires : 
- les systèmes aérauliques, pouvant être en relatio n avec un puits climatique selon les cas, 
- les réseaux de distribution de chaleur et de froi d, 
- les réseaux de distribution d’ECS, 
- la génération, constituée des différents générate urs de chaleur, de froid, de chaleur ou de froid, 
d’ECS, de chaleur et d’ECS ainsi que de leur gestio n régulation. Il s’agit notamment d’organiser les 
priorités de fonctionnement. 
L’enchaînement des calculs est le suivant : 
‘Climat extérieur’  
Les données météorologiques du pas de temps sont re ndues disponibles. 
‘Espaces tampons’  
Les coefficients de réduction des déperditions ther miques, de réduction des flux solaires et de 
réduction de l’éclairement naturel dus à la présenc e de l’espace tampon sont déterminés. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
98 ‘Zones’ 
Les zones sont traitées comme présenté dans la fich e ‘assemblage zone’. 
‘Groupes’  
Les groupes sont traités comme présenté dans la fic he ‘assemblage groupe’. 
‘PV_installation_PV  : 
La production d’énergie d’origine photovoltaïque es t calculée. 
‘Part-ENR’  : 
La contribution ENR des générateurs et de la produc tion locale d'énergie électrique utilisant les 
ENR est determinée. L'apport dû aux ENR est exprimé  en énergie primaire. 
‘Calculs bâtiment’  
On effectue un post traitement des sorties du bâtim ent : cumuls mensuels et annuels, Bbio, Cep. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
99 7.2 C_CALC_Calculs_bâtiment  
7.2.1 INTRODUCTION  
Cette fiche a pour objet de recenser tous les calcu ls de résultats ramenés au niveau du bâtiment. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
100 7.2.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 14 donne la nomenclature des différentes  variables nécessaires pour effectuer les 
calculs au niveau du bâtiment. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
Qsys_ch gr (h) Energie requise pour le chauffage totale du 
groupe. Wh    Emissio 
n 
Qsys_fr gr  (h) Energie requise pour le refroidissement totale 
du groupe. Wh    Ecl. CECL_GR (h) Consommation d’énergie finale pour l’éclairage 
d’un groupe sur une heure Wh    PV Pond PV (h)  Puissance électrique délivré par l’onduleur de 
l’installation PV  sur le réseau en énergie 
finale, au pas de temps h. W    
 Qw_bruts gr (h) Besoins horaires bruts d’ECS Wh    
 z
baies A Surface totale des baies de la zone m²    
Cef_ch zn Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_fr zn  Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecs zn  Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecl zn  Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans la zone 
pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_auxv zn  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cef annuels 
Cef_auxs zn  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ch_m zn (m)  Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_fr_m zn (m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_ecs_m zn (m) Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_ecl_m zn (m) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone pour 
le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_auxv zn (m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     Cef  mensuels 
Cef_auxs zn (m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
101 Cep_ch zn Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_fr zn  Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ecs zn  Energie primaire totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ecl zn  Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone pour 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_auxv zn  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) de la zone pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cep annuels 
Cep_auxs zn  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution de la zone pour 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ch_m zn (m)  Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_fr_m zn (m) Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ecs_m zn (m) Energie primaire totale consommée pour l’ECS 
de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ecl_m zn (m) Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone pour 
le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_auxv zn (m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois    Cef  mensuels 
Cef_auxs zn (m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution de la zone pour le 
mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_gaz zn Energie finale totale fournie par utilisation du 
gaz pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_fod zn  Energie finale totale fournie par utilisation du 
fioul domestique pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_cha zn  Energie finale totale fournie par utilisation du 
charbon pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_boi zn  Energie finale totale fournie par utilisation du 
bois pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ele zn  Energie finale totale fournie par utilisation de 
l’électricité pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cef par énergie 
Cef_rdc zn  Energie finale totale fournie par utilisation des 
réseaux de chaleur pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_gaz zn Energie primaire totale fournie par utilisation 
du gaz pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cep par 
énergie  
Cep_fod zn  Energie primaire totale fournie par utilisation 
du fioul domestique pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
102 Cep_cha zn  Energie primaire totale fournie par utilisation 
du charbon pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_boi zn  Energie primaire totale fournie par utilisation 
du bois pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ele zn  Energie primaire totale fournie par utilisation 
de l’électricité pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an      
Cep_rdc zn  Energie primaire totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour la zone sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_rdch gen,gr  Energie primaire totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour la zone sur 
l’année entière. Whep    
Cep_rdfr gen,gr  Energie primaire totale fournie par utilisation 
des réseaux de froid pour la zone sur l’année 
entière. Whep    
Cep_ch gnr,gr , 
Cep_fr gnr,gr , 
Cep_ecs gnr,gr  Consommations annuelles en énergie primaire 
par générateur thermodynamique et par 
groupe. Whep    
Eep_sol_tot gen,gr  Energie solaire thermique annuelle cumulée  
pour la génération gen , répartie par groupe. Whep    
Eep_aux_tot gen,gr  Energie électrique primaire consommée par 
les auxiliaires de boucles solaires pour la 
génération gen , répartie par groupe. Whep    
Eef _prelec gen,gr  Energie électrique finale annuelle totale 
produite par la génération attribuée au groupe 
gr. Wh     Calculs génération 
Eep _prelec gen,gr  Energie électrique primaire annuelle totale 
produite par la génération attribuée au groupe 
gr. Wh     
 Cef zn  Energie finale totale consommée par la zone 
pour l’année entière, ramenée au m² de 
SHON RT . Wh/m 
² par 
an     
 Cep zn  Energie finale totale consommée par la zone 
pour l’année entière, ramenée au m² de 
SHON RT . Wh/m 
² par 
an     
 Lgr 
PT  Longueur des ponts thermiques déperditifs du 
groupe m    
 Ψl Coefficient de transmission thermique du pont 
thermique vertical l W/m. 
K    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Usage zone  Usage de la zone g 1 31 g 
 SHON RT z Surface Hors Œuvre Nette au sens de la RT de 
la zone m² 0 +∞ g 
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 SHON RT  Surface Hors Œuvre Nette au sens de la RT du 
bâtiment m²    
 bât 
mBch  Besoin mensuel en chaud d’un bâtiment par m² de 
SHON RT  Wh/m² 
SHON R
T    
 bât Bch  Besoin annuel en chaud d’un bâtiment par m² de 
SHON RT  Wh/m²S 
HON RT     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
103  bât 
mBfr  Besoin mensuel en froid d’un bâtiment par m² de 
SHON RT  Wh/m²S 
HON RT     
 bât Bfr  Besoin annuel en froid d’un bâtiment par m² de 
SHON RT  Wh/m²S 
HON RT     
 bât 
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’un bâtiment  
par m² de SHON RT  Wh/m²S 
HON RT     
 bât Becl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’un bâtiment 
par m² de SHON RT  Wh/m²S 
HON RT     
 Bbio m Besoin bioclimatique mensuel du bâtiment par 
m² de SHON RT  points  
   
 Bbio Besoin bioclimatique annuel du bâtiment par 
m² de SHON RT  points  
   
 Becs mbat  Besoin mensuel bruts d’ECS du bâtiment Wh/m²S 
HON RT gr     
 Becs bat  Besoin annuel bruts d’ECS du bâtiment Wh/m²S 
HON RT gr     
Cef_ch bat Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le bâtiment pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_fr bat  Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le bâtiment  pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecs bat  Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans le bâtiment  pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecl bat  Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux du bâtiment 
pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_auxv bat  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) du bâtiment pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cef annuels 
Cef_auxs bat  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution du bâtiment pour 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ch_m bat (m)  Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_fr_m bat (m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_ecs_m bat (m)  Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans le bâtiment pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_ecl_m bat (m) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux du bâtiment 
pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_auxv bat (m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) du bâtiment pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     Cef  mensuels 
Cef_auxs bat (m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution du bâtiment pour le 
mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ch bat Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans le bâtiment pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_fr bat  Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans le bâtiment pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     Cep annuels 
Cep_ecs bat  Energie primaire totale consommée pour l’ECS 
dans le bâtiment pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
104 Cep_ecl bat  Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux du bâtiment 
pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_auxv bat  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) du bâtiment pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an      
Cep_auxs bat  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution du bâtiment pour 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ch_m bat (m)  Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage du bâtiment pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_fr_m bat (m) Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement du bâtiment pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep _ecs_m bat (m)  Energie primaire totale consommée pour l’ECS 
du bâtiment pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ecl_m bat (m)  Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux du bâtiment 
pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_auxv bat (m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) du bâtiment pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     Cep mensuels 
Cep_auxs bat (m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution du bâtiment pour le 
mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_gaz bat Energie finale totale fournie par utilisation du 
gaz pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_fod bat  Energie finale totale fournie par utilisation du 
fioul domestique pour le bâtiment sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_cha bat  Energie finale totale fournie par utilisation du 
charbon pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_boi bat  Energie finale totale fournie par utilisation du 
bois pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ele bat  Energie finale totale fournie par utilisation de 
l’électricité pour le bâtiment sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an    Cef par énergie 
Cef_rdc bat  Energie finale totale fournie par utilisation des 
réseaux de chaleur pour le bâtiment sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_gaz bat Energie primaire totale fournie par utilisation 
du gaz pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_fod bat  Energie primaire totale fournie par utilisation 
du fioul domestique pour le bâtiment sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_cha bat  Energie primaire totale fournie par utilisation 
du charbon pour le bâtiment sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_boi bat  Energie primaire totale fournie par utilisation 
du bois pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cep par énergie 
Cep_ele bat  Energie primaire totale fournie par utilisation 
de l’électricité pour le bâtiment sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
105  
Cep_rdc bat  Energie primaire totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour le bâtiment sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_rdch bat  Energie primaire totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour le bâtiment sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an    
Cep_rdfr bat  Energie primaire totale fournie par utilisation 
des réseaux de froid pour le bâtiment sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an    
Cep_ch gnr,bat ,  
Cep_fr gnr,bat , 
Cep_ecs gnr,bat  Consommations annuelles en énergie primaire 
par poste et par générateur. Whep    
Eep_sol_tot bat  Energie solaire thermique annuelle cumulée  
pour le bâtiment bat . Whep    Part ENR 
Eep_auxst_tot bat  Energie électrique annuelle cumulée des 
auxiliaires des boucles solaires pour le 
bâtiment bat . Whep    
Eef_PV bat Energie finale totale produite par les panneaux 
photovoltaïques du bâtiment. Wh/m 
² par 
an     
Eep_PV bat  Energie primaire totale produite par les 
panneaux photovoltaïques du bâtiment. WhEP 
/m² 
par an     
Eef_PV_m bat  Energie finale mensuelle produite par les 
panneaux photovoltaïques du bâtiment. Wh/m 
² par 
mois    PV 
Eep_PV_m bat  Energie primaire mensuelle produite par les 
panneaux photovoltaïques du bâtiment. WhEP 
/m² 
par 
mois    
 Eef_prelec bat  Energie électrique finale totale produite par les 
générateurs du bâtiment (cogénération). Wh    
 Eep_prelec bat  Energie électrique primaire  totale produite 
par les générateurs du bâtiment 
(cogénération). Wh    
Cef bat  Energie finale totale consommée par le 
bâtiment pour l’année entière, ramenée au m² 
de SHON RT . Wh/m 
² par 
an     
 
Cep bat  Energie finale totale consommée par le 
bâtiment pour l’année entière, ramenée au m² 
de SHON RT . Wh/m 
² par 
an     
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 1α Constante associée aux besoins de chaud g   2 
 2α Constante associée aux besoins de froid g   2 
 β Constante associée aux besoins d’éclairage g   5 
 Coef ep(i), i=10 à 
60  Coefficients d’énergie primaire correspondant 
aux différents types d’énergie. Réel   g 
 Duree_simul Durée de la simulation en heures h   87 60 
Tableau 14 : Nomenclature des différentes variables né cessaires à divers calculs au 
niveau du bâtiment Méthode de calcul Th7BCE 2012 
106 7.2.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Les calculs s’effectuant au niveau du bâtiment sont  détaillés ci-dessous. 
7.2.3.1 La surface du bâtiment 
La SHON RT  du bâtiment s’exprime de la manière suivante : 
∑
∈=
bat zz
RT RT SHON SHON  (84) 
7.2.3.2 Calculs dynamiques au niveau du bâtiment 
Les besoins de chaud, de froid, d’éclairage sont ex primés en Wh/m²SHON RT  du bâtiment. 
7.2.3.2.1 Calcul des besoins de chaud 
- mensuels par bâtiment 
RT bât gr mois hgr 
ch sys 
bât 
mSHON Q
Bch ∑∑
∈ ∈=_
 (85) 
- annuels par bâtiment 
∑
==12 
1mois bât 
mbât Bch Bch  (86) 
7.2.3.2.2 Calcul des besoins de froid 
- mensuels par bâtiment 
RT bât gr mois hgr 
fr sys 
bât 
mSHON Q
Bfr ∑∑
∈ ∈=_
 (87) 
- annuels par bâtiment 
∑
==12 
1mois bât 
mbât Bfr Bfr  (88) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
107  
7.2.3.2.3 Calcul des besoins d’éclairage 
- mensuels par bâtiment 
RT bât gr mois hGR 
bât 
mSHON Cecl 
Becl ∑∑
∈ ∈= (89) 
- annuels par bâtiment 
∑
==12 
1mois bât 
mbât Becl Becl  (90) 
7.2.3.2.4 Calcul du besoin bioclimatique Bbio 
- mensuels 
bât 
mBbio  est obtenu en sommant sur un mois les besoins mens uels de chaud, de froid et d’éclairage 
d’un bâtiment, pondérés par les coefficients réglem entaires. 
bât 
mbât 
mbât 
mbât 
m Becl Bfr Bch Bbio . . .2 1 β α α + + =  (91) 
- annuels 
Le besoin total bioclimatique d’un bâtiment, noté B bio, est obtenu en sommant sur l’année les 
besoins bioclimatiques mensuels du bâtiment 
∑
==12 
1mois bât 
mbât Bbio Bbio  (92) 
Le Bbio du bâtiment est exprimée en nombre de point s. 
7.2.3.3 Calcul des besoins d’ECS  
Les besoins d’ECS ne font pas partie du calcul du B bio. Il est cependant intéressant de les 
évaluer. Les résultats horaires sont sommés sur cha que mois de l’année, puis sur l’année entière. 
RT bat gr mois hgr 
bruts w
bat 
mSHON h Q
Becs ∑∑
∈ ∈=)(_
 (93) 
∑
==12 
1mois bat 
mbat Becs Becs  (94) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
108 7.2.3.4 Calculs dynamiques au niveau du bâtiment lo rs d’un calcul de consommations 
7.2.3.4.1 Consommations par générateur thermodynami que et par bâtiment 
Afin de déterminer la part d’énergie renouvelable d u bâtiment bat  associée à la production 
thermodynamique, il est nécessaire de connaitre pou r chaque générateur thermodynamique gnr 
(id type gnr =503 à 509 )  desservant un bâtiment bat les consommations en énergie primaire par poste. 
On définit donc : 
∑
∈=
bat gr gr gnr 
ch ep bat gnr 
ch ep C C,
_,
_  (1) 
∑
∈=
bat gr gr gnr 
fr ep bat gnr 
fr ep C C,
_,
_  (2) 
∑
∈=
bat gr gr gnr 
ecs ep bat gnr 
ecs ep C C,
_,
_  (3) 
7.2.3.4.2 Bilan des boucles solaires pour le bâtime nt 
Afin de déterminer la part d’énergie renouvelable d u bâtiment bat  associée à la production solaire 
thermique, on réalise les sommations des énergies f ournie (solaire thermique) et consommée 
(auxiliaires) par les boucles solaires pour chaque pour chaque génération gen  desservant un 
groupe gr  appartenant au bâtiment bat . 
∑ ∑
∈ →


=
bat gr gr gen gr gen 
tot sol ep bat 
tot sol ep E E,
__ __  (4) 
∑ ∑
∈ →


=
bat gr gr gen gr gen 
tot auxst ep bat 
tot auxst ep E E,
__ __  (5) 
7.2.3.4.3 Consommations en énergie primaire des rés eaux de chaleur et de froid 
RT bat gr gr gen gr gen 
rdch ep 
bat 
rdch ep SHON C
C∑ ∑
∈ →



=,
_
_  (6) 
RT bat gr gr gen gr gen 
rdfr ep 
bat 
rdfr ep SHON C
C∑ ∑
∈ →



=,
_
_  (7) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
109  
7.2.3.4.4 Consommations en énergie finale et primai re de chauffage du bâtiment 
Les consommations de chauffage en énergie finale et  primaire sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
RT bat zz
mch ef z
RT 
bat 
mch ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
RT bat zz
mch ep z
RT 
bat 
mch ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  (95) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mch ef bat 
ch ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mch ep bat 
ch ep C C  (96) 
7.2.3.4.5 Consommations en énergie finale et primai re de refroidissement du bâtiment 
Les consommations de refroidissement en énergie fin ale et primaire sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
RT bat zz
mfr ef z
RT 
bat 
mfr ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
RT bat zz
mfr ep z
RT 
bat 
mfr ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  (97) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mfr ef bat 
fr ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mfr ep bat 
fr ep C C  (98) 
7.2.3.4.6 Consommations en énergie finale et primai re d’éclairage du bâtiment 
Les consommations d’éclairage en énergie finale son t exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
RT bat zz
mecl ef z
RT 
bat 
mecl ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  (99) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
110 RT bat zz
mecl ep z
RT 
bat 
mecl ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mecl ef bat 
ecl ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mecl ep bat 
ecl ep C C  (100) 
7.2.3.4.7 Consommations en énergie finale et primai re pour l’eau chaude sanitaire du 
bâtiment 
Les consommations d’eau chaude sanitaire en énergie  finale et primaire sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
RT bat zz
mecs ef z
RT 
bat 
mecs ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
RT bat zz
mecs ep z
RT 
bat 
mecs ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  (101) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mecs ef bat 
ecs ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mecs ep bat 
ecs ep C C  (102) 
7.2.3.4.8 Consommations en énergie finale et primai re  pour les auxiliaires de ventilation du 
bâtiment 
Elles s’expriment : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
RT bat zz
mauxv ef z
RT 
bat 
mauxv ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
RT bat zz
mauxv ep z
RT 
bat 
mauxv ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  (103) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
111  
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mauxv ef bat 
auxv ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mauxv ep bat 
auxv ep C C  (104) 
7.2.3.4.9 Consommations en énergie finale et primai re  pour les auxiliaires de distribution 
d’eau du bâtiment 
Elles incluent les consommations des pompes et circ ulateurs des réseaux de 
chauffage/refroidissement et d’ECS. 
Elles s’expriment : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
RT bat zz
mauxs ef z
RT 
bat 
mauxs ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
RT bat zz
mauxs ep z
RT 
bat 
mauxs ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  (105) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mauxs ef bat 
auxs ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mauxs ep bat 
auxs ep C C  (106) 
7.2.3.4.10 Production photovoltaïque d’électricité du bâtiment 
La production photovoltaïque, constituée d’un ou pl usieurs composants PV, est définie au niveau 
du bâtiment. 
)1( )( )(__ hhPh
bat PV PV 
ond bat 
PV prod ef × =∑
⊂φ  
 (107) 
Elles s’expriment : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
RT mois hbat 
PV prod ef 
bat 
mPV ef SHON h
E∑
∈=)(__
__φ
 
bat 
mPV ef ep bat 
mPV ep CCoef E__).50 ( __=  (108) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
112  
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois bat 
mPV ef bat 
PV ef C E  
bat 
PV ef ep bat 
PV ep CCoef E_).50 ( _=  (109) 
 
  
7.2.3.4.11 Production d’électricité des générateurs  (cogénération) attribuée au bâtiment 
∑ ∑
∈ →


=
bat gr gr gen gr gen 
prelec ef bat 
prelec ef E E,
_ _  (8) 
bat 
prelec ef ep bat 
prelec ep ECoef E_)50 ( _ . =  (9) 
7.2.3.4.12 Consommations en énergie finale et prima ire de la zone par type d’énergie 
Les consommations par type d’énergie s’expriment un iquement sous forme d’un résultat total 
annuel : 
RT bat zz
gaz ef z
RT 
bat 
gaz ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (110) 
RT bat zz
fod ef z
RT 
bat 
fod ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (111) 
RT bat zz
cha ef z
RT 
bat 
cha ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (112) 
RT bat zz
boi ef z
RT 
bat 
boi ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (113) 
RT bat zz
ele ef z
RT 
bat 
ele ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (114) 
RT bat zz
rdc ef z
RT 
bat 
rdc ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (115) 
 
RT bat zz
gaz ep z
RT 
bat 
gaz ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (116) 
RT bat zz
fod ep z
RT 
bat 
fod ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (117) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
113 RT bat zz
cha ep z
RT 
bat 
cha ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (118) 
RT bat zz
boi ep z
RT 
bat 
boi ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (119) 
RT bat zz
ele ep z
RT 
bat 
ele ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (120) 
RT bat zz
rdc ep z
RT 
bat 
rdc ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (121) 
7.2.3.4.13 Consommations totales du bâtiment en éne rgie finale et primaire  
Les consommations totales en énergie finale et en é nergie primaire sont obtenues par sommation 
sur l’ensemble des postes. La production photovolta ïque du bâtiment ainsi que la production à 
demeure par les systèmes de cogénération sont soust raites du résultat. 
bat 
prelec ef bat 
PV ef bat 
auxs ef bat 
auxv ef bat 
ecs ef bat 
ecl ef bat 
fr ef bat 
ch ef bat 
ef EE CCCCCCC_ _ _ _ _ _ _ _ −−+++++=  (122 ) 
bat 
PV ep bat 
auxs ep bat 
auxv ep bat 
ecs ep bat 
ecl ep bat 
fr ep bat 
ch ep bat 
ep E CCCCCCC_ _ _ _ _ _ _ −+++++=  bat 
prelec ep E_−  (123 ) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
114 7.3 C-Dist-Assemblage des espaces tampons  
7.3.1 N OMENCLATURE  
Le Tableau 15 donne la nomenclature des différentes  variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
hlég (h) Heure légale au pas de temps h. h    
θext (h) Température de l’air extérieur, au pas de 
temps h. °C    
Vvent (h) Vitesse du vent au pas de temps h. m/s    Environnement extérieur γ, ψ,  
Idr, Idi Entrées de la fiche « Environnement proche ». -    
ihergement gr Indicateur d’usage d’habitation et 
d’hébergement. Bool    
iocc gr (h) gr ⊂et Indices d’occupation des différents groupes 
gr  en contact avec l’espace tampon au pas 
de temps h. Ent    
iocc gr (h31) gr ⊂et Indices d’occupation des différents groupes 
gr  en contact avec l’espace tampon au pas 
de temps hg1. Ent    
θigr (h31) gr ⊂et Températures de l’air intérieur, au temps hg
1, des différents groupes connectés à 
l’espace tampon. °C    Groupes en contact avec l’espace 
tampon  
Saison gr (j) gr ⊂et  Saison propre au groupe au jour j.  Ent.    Baies Hg es_set (h31) b Coefficient de transmission thermique 
global pour la baie vitrée b entre les 
environnements intérieurs et extérieurs, 
sans les espaces tampons. W/K    Parois HTH_set k Coefficient de transmission thermique 
global de la paroi opaque k entre l'extérieur 
et l’intérieur, sans les espaces tampons. W/K    PT HTH_set l Coefficient de transmission thermique 
global du pont thermique l entre l'extérieur 
et l’intérieur, sans les espaces tampons. W/K           
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv.  Aet Surface au sol de l’espace tampon. m² 0 + ∞ g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
115 Vol et  Volume de l’espace tampon exprimé en m 3. m3 0 +∞ g 
TRH et  Taux de renouvellement d’air de base de 
l’espace tampon, hors surventilation par 
ouverture des baies. vol/h 0 +∞ g  
Httf et Hauteur de tirage thermique en 
surventilation naturelle de l’espace tampon.  m 0 +∞ g  {A ue n}n={1;N} Vecteur des surfaces des N parois de 
l’espace tampon donnant sur l’extérieur. m² 0 +∞ g        
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
isolarise Indicateur entier : 
0 : espace tampon non3solarisé, 
1 : espace tampon solarisé.  ent 0 1  
isurv Indicateur entier : 
0 : espace tampon non3surventilé, 
1 : espace tampon avec surventilation 
naturelle. ent 0 1 1 Caractérisation de l’espace 
tampon  
iprot Indicateur entier : 
0 : espace tampon sans protections 
mobiles, 
1 : espace tampon avec protections 
mobiles, ent 0 1  ET non g
solarisé  
bet_ns Coefficient b de réduction des déperditions 
de l’espace tampon nongsolarisé, tel que 
défini dans les règles ThgU.  Réel 0 1  
Cm_et_surf Capacité thermique quotidienne de l’espace 
tampon par unité de surface au sol. kJ/( 
m².K 
) 0 +∞  ET solarisé Uet_pb Coefficient de déperdition thermique 
équivalent par le plancher bas de l’espace 
tampon. W/(K 
.m²) 0 + ∞ g 
N Nombre de parois de l’espace tampon 
donnant sur l’extérieur. Entie 
r 0 +∞ g 
{U ue n}n={1;N}  Vecteur des coefficients de transmission 
thermique U ue  des N parois de l’espace 
tampon donnant sur l’extérieur. W/(K 
.m²) 0 + ∞ g 
{α we n}n={1;N}  Vecteur des azimuts des N parois de 
l’espace tampon donnant sur l’extérieur. ° 
(ang) 0 360 g Parois extérieures de l’espace 
tampon solarisé  
{β we n}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires des N parois 
de l’espace tampon donnant sur l’extérieur. ° 
(ang) 0 90 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
116 {S we_sp n}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires globaux des N 
parois de l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur, sans protection mobile en place. Réel 0 1 g 
{S we_ap n}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires globaux des N 
parois de l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur, avec protection mobile en place. Réel 0 1 g 
{T le_sp n}n={1;N}  Vecteur des facteurs de transmission 
lumineux globaux des N parois de l’espace 
tampon donnant sur l’extérieur, sans 
protection mobile en place. Réel 0 1 g 
{T le_ap n}n={1;N}  Vecteur des facteurs de transmission 
lumineux globaux des N parois de l’espace 
tampon donnant sur l’extérieur, avec 
protection mobile en place. Réel 0 1 g  
{R ouv_max n}n={1;N 
} Vecteur des ratios d’ouverture maximale 
des N parois de l’espace tampon. Réel 0 1 g 
Part ouv_et_inocc Part des parois de l’espace tampon dont 
l’ouverture est possible à maintenir en 
inoccupation. Réel 0 1 g 
θet_ouv1, θet_ouv2, 
θet_fer1, θet_fer2  Températures de consigne de l’espace 
tampon pour la surventilation naturelle. °C 0 +∞ - 
dθext/et  Différence de température entre l’extérieur 
et l’intérieur de l’espace tampon à 
respecter. °C 0 + ∞ - Surventilation de l’espace 
ta mpon  
θ ext _seuil Température extérieure minimale à 
respecter. °C 0 +∞ - 
Sorties 
 Nom Description Unité    
btherm (h) Coefficient de réduction des déperditions 
thermiques dû à la présence de l’espace 
tampon. g    
bsolaire (h)  Coefficient de réduction des flux solaires dû 
à la présence de l’espace tampon. g    
becl (h) Coefficient de réduction de l’éclairement dû 
à la présence de l’espace tampon (concerne 
uniquement les baies vitrées). g    Composants d’enveloppe et entrées d’air θet (h) Température d’air dans l’espace tampon  au 
pas de temps h. °C    
Tableau 15 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
117 7.3.2 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
L’assemblage des composants intervenant dans la mod élisation des espaces tampons est le 
suivant : 
Interface Code Assemblage espace tampon –RT2012 
Gestion/régulation de 
l’espace tampon hlég (h), 
Vvent (h), 
θext (h)Environnement 
extérieur 
ASSEMBLAGE ESPACE TAMPON 
Aet , Vol et , TRH et, 
Httf et , Cm_et_surf , Uet_pb 
SORTIES 
btherm (h),
bsolaire (h),
becl (h), θet (h)Environnement 
proche 
{Drp*(h)n}n={1;N}
{Dfp*(h)n}n={1;N}
{Rrp*(h)n}n={1;N}
Espaces tampons Rprot et (h), 
Rouv et_eff (h),Surv. naturelle:
Part ouv_et_inocc,
θet_ouv1, θet_ouv2, 
θet_fer1, θet_fer2,
dθext/et, θext _seuil isurv Protections mobiles:
Prot et_ext, θet,i_pm_limb,
θet,i_pm_limh, Rprot et_inocc 
Parois de l’espace 
tampon: 1 à N 
Uue αwe βwe Swe_sp 
Swe_a Tle_sp Tle_ap 
Rouv_max N:1Scénarios 
iocc gr (h),
ihergement gr saison gr (j),
iocc gr (h31), 
θigr (hg1)Pas de temps hg1
{Etp*n}n={1;N}γ, ψ, 
Idr(h), Idi(h)
θext (h),
Vvent (h)Composants:
g Parois 
opaques,
g Ponts 
thermiques,
g Baies 
HTH_set k
HTH_set l
Hg es_set b
N:1 ... ... 
αwe βwe αwe , βwe 
bet_ns isolarise = 0isolarise iprot 
isolarise = 1Φrejet gnr (h31)
 
Figure 8: Assemblage des composants espaces tampons 
L’assemblage fait appel à trois composants : 
g Environnement proche , qui réalise les calculs d’éclairement et de flux solaires en fonction 
des orientations des parois et des masques de l’esp ace tampon. Ce composant est le 
même que pour les parois et baies définies au nivea u du groupe. 
g Gestion/régulation de l’espace tampon , qui détermine à chaque horaire quelle position 
des protections mobiles et quel ratio de surventila tion naturelle sont appliqués, selon une 
modélisation conventionnelle du comportement des oc cupants. Ce composant n’est pas 
utilisé dans le cas d’un espace tampon non-solarisé . 
g Espace tampon , qui simule de manière dynamique le comportement d e l’espace tampon 
solarisé en prenant en compte les échanges thermiqu es, le renouvellement d’air, les 
apports solaires et l’inertie globale du composant.  Les espaces non-solarisés sont pris en 
compte au travers du coefficient b défini dans les règles Th-U, éventuellement corrig é si 
l’espace tampon est utilisé pour une production d’E CS thermodynamique. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
118 7.4 Gestion/Régulation des espaces tampons solarisés  
7.4.1 INTRODUCTION  
La gestion/régulation des espaces tampons d’intervi ent que dans le cas d’espaces tampons 
solarisés : véranda, serre, jardin d’hiver…  
Elle définit de manière horaire les ratios de prote ctions mobiles ainsi que ratios d’ouverture pour 
surventilation des parois extérieures vitrées de l’ espace tampon. Cette régulation est soumise à 
certaines hypothèses, et se base sur la température  d’air intérieure du local solarisé, sur la 
température d’air extérieur et sur la vitesse local e du vent. Elle varie en fonction de la saison. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
119 7.4.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 16 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle de calcul.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
hlég (h) Heure légale au pas de temps h. h    
θext (h) Température de l’air extérieur, au 
temps h. °C    Environnement 
extérieur 
Vventc (h) Vitesse du vent au pas de temps h. m/s    
Aut ch,pro gr (j) gr ⊂et   Autorisation de chauffer propre 
au groupe. La valeur 0 
correspond à l’interdiction de 
chauffer. Ent.    Saisons 
Aut fr,pro gr (j) gr ⊂et   Autorisation de refroidir propre 
au groupe. La valeur 0 
correspond à l’interdiction de 
refroidir. Ent.    Scénarios ihergement gr Indicateur d’usage d’habitation. 
0 : usage autre que d’habitation et 
d’hébergement. 
1 : usage d’habitation et 
d’hébergement.  Bool    Grou 
pes θop,fin gr (h31) Température opérative intérieure 
des groupes gr  reliés à l’espace 
tampon. °C    Espa 
ce 
tamp 
on θet (h31) Température d’air dans l’espace 
tampon  au pas de temps hg1. 
Valeur initiale=10 °C     {Etp* n}n={1;N} Vecteur des éclairements naturels 
totaux sur les parois extérieures 
vitrées de l’espace tampon. Lux    
Sorties 
 Nom Description Unité    
Rprot et (h)  Position (exprimée en ratio 
surfacique) des protections mobiles 
sur l’ensemble des parois vitrées 
protégées de l’espace tampon. Réel    Espace tampon Rouv et_eff (h) Ratio surfacique d’ouverture des 
parois vitrées de l’espace tampon 
au temps h. La valeur 1 correspond 
à l’ouverture maximale qu’admet la 
baie.  Réel    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
120  
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 
Vventc_lim  Seuil de vitesse de vent limite pour 
lequel les protections extérieures 
sont remontées en gestion 
manuelle.  m/s 0 +∞ 15 
θet,i_pm_limb  Température limite basse pour 
l’abaissement des protections de 
l’espace tampon. °C 0 + ∞ Voir 
Tableau 
17  
θet,i_pm_limh  Température limite haute pour 
l’abaissement des protections de 
l’espace tampon. °C 0 +∞ - 
 
id prot Indicateur de protections mobiles en 
place. 
0 : pas de protections mobiles, 
1 : présence de protections mobiles.  Entier 0 1 0 Protections de l’espace tampon 
Prot et_ext Indicateur d’emplacement des 
protections mobiles des parois de 
l’espace tampon (extérieures ou 
intérieures). 
0 : intérieures, 
1 : extérieures.  Entier 0 1 g 
 
θet_ouv1, θet_ouv2, 
θet_fer1, θet_fer2  Températures de consigne de 
l’espace tampon pour la 
surventilation naturelle. °C 0 +∞ Voir 
Tableau 
19  
dθext/et_ouv Ecart de température avec 
l’extérieur maximal de 
surventilation naturelle. °C 0 + ∞ Voir 
Tableau  
18  
θext_seuil_ouv Température extérieure minimale de 
surventilation naturelle. °C 0 +∞ Voir 
Tableau  
18  
 Surventilation de l’espace tampon id surv Indicateur de surventilation 
naturelle possible de l’espace 
tampon. 
0 : pas de possibilités de 
surventilation naturelle. 
1 : possibilités de surventilation 
naturelle via des parois 
manoeuvrables. 
Conventionnellement fixé à 1. Entier 0 1 1 
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 N Nombre de parois de l’espace 
tampon donnant sur l’extérieur. Entier    
 Saison et (h) Indicateur de saison au sens de 
l’espace tampon. Entier    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
121  θet_regul (h) Température de référence utilisée 
par la gestion de l’espace tampon. °C    
 θet_regul (h31) Température de référence utilisée 
par la gestion de l’espace tampon, 
au pas de temps hg1. °C    
 Rprot et (h31)  Position (exprimée en ratio 
surfacique) des protections mobiles 
sur l’ensemble des parois vitrées 
protégées de l’espace tampon. Réel    
 Rouv ep_eff (h31) Ratio surfacique d’ouverture des 
parois vitrées de l’espace tampon 
au temps h. La valeur 1 correspond 
à l’ouverture maximale qu’admet la 
baie.  Réel    
 Rouv et_req (h)  Ratio surfacique requis d’ouverture 
des parois vitrées de l’espace 
tampon au temps h pour le 
refroidissement naturel.  Réel    
 Rouv et_req (h31)  Ratio surfacique requis d’ouverture 
des parois vitrées de l’espace 
tampon au temps h g1 pour le 
refroidissement naturel. Réel    
 Aut ouv_et (h)  Autorisation d’ouverture des parois 
de l’espace tampon en fonction de 
la température extérieure. Réel    
 ihergement_et  Indicateur booléen prenant la valeur 
1 si l’espace tampon est 
uniquement en contact de zones à 
usages d’habitation ou 
hébergement. Bool    
 iper_sommeil (h)  Indicateur de période de sommeil. Bool    
 
Tableau 16 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
122 7.4.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.4.3.1 Précalculs dynamiques 
7.4.3.1.1 Saisons au sens de l’espace tampon solari sé 
L’indicateur de saison au sens de l’espace tampon e st déterminé à partir des indicateurs de 
saisons des différents groupes en contact avec lui.  
Cet algorithme passe par des variables Aut ch,pro (h)  et Aut fr,pro (h)  pour chacun des groupes en 
contact avec l’espace tampon. 
Si 0)(,>∑
⊂et gr gr 
pro ch jAut et 0)(,>∑
⊂et gr gr 
pro fr jAut  , alors, 
Saison et (j) = 4 , (saison mixte) 
 
Sinon, si 0)(,>∑
⊂et gr gr 
pro ch jAut  , alors, 
Saison et (j) = 1 , (saison de chauffage) 
 
Sinon, si 0)(,>∑
⊂et gr gr 
pro fr jAut  
Saison et (j) = 3 , (saison de refroidissement) 
 
Sinon, 
Saison et (j) = 2  (mi-saison) 
 (124) 
Dans toute la suite de la fiche, l’information de s aison utilisée est celle au niveau de l’espace 
tampon. 
7.4.3.1.2 Indicateur ihebergement_et 
L’indicateur ihebergement_et  ne prend la valeur 1 que si l’intégralité des group es en contact avec 
l’espace tampon solarisé sont des locaux d’habitati on ou d’hébergement. Dans ce cas, les 
algorithmes de gestion/régulation ne sont plus acti fs en période nocturne de manière à tenir 
compte du sommeil des occupants. 
ihebergement_et  = MIN(i hebergement gr ) (125) 
7.4.3.2 Température de référence pour la gestion de  l’espace tampon 
Afin de prendre en compte à la fois le confort dans  les locaux occupés et les éventuelles 
surchauffage dans l’espace tampon même, la températ ure prise en compte dans les algorithmes 
de gestion de l’espace tampon est la suivante : 
θet_regul(h)= MAX( θet  (h-1) ; MAX(i occ gr (h). θop,fin gr (h-1)) gr lié à ET ) (126) 
Un temps de réaction des occupants d’une heure est pris en compte (valeurs de θ à h-1). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
123 7.4.3.3 Gestion/régulation des protections mobiles des parois vitrées de l’espace tampon 
En l’absence de protections mobiles, l’algorithme d écrit ci-dessous n’est pas pris en compte, et on 
applique un ratio de protection nulle à l’ensemble des parois de l’espace tampon : 
Dans le cas contraire ( id prot = 1) , les protections mobiles prises en compte au nivea u des espaces 
tampon sont conventionnellement de type stores enro ulables intérieurs ou extérieurs, associées à 
un modèle de gestion simplifié. On considère de plu s que ces protections sont légères et sans 
impact sur les coefficients de transmission thermiq ue U e des parois de l’espace tampon vers 
l’extérieur. 
La gestion/régulation des protections mobiles de l’ espace tampon repose sur la température de 
référence pour la gestion de l’espace tampon au tra vers du diagramme représenté en Figure 9 . 
Les températures de consigne sont définies de maniè re conventionnelle en fonction de la saison.  
 θet_regul (h ) (°C)  
 
θet,i_pm_limb  θet,i_pm_limh  
 100%  
0% Rprot et (h)  
 
 
Figure 9: diagramme du ratio de protections mobiles en fo nction de la 
température au sein de l’espace tampon 
 Saison de chauffage Saison mixte ou mi-
saison Saison de 
refroidissement 
θet,i_pm_limb  28°C 26° 24°C 
θet,i_pm_limh  30°C 28°C 26°C 
Tableau 17: Valeur des températures de consigne pour la  gestion des protections 
mobiles de l'espace tampon solarisé 
La vitesse de vent est également prise en compte po ur les protections mobiles extérieures. Si   id prot = 0, alors , Rprot et (h) = 0  (127) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
124 L’algorithme est donc le suivant : 
 Si ∑
=N
nnEtp 
1*>0, alors, (période où l’espace tampon reçoit de l’ éclairement) 
Si Prot et_ext  =0 ou Vent c(h) ≤ Vent c_lim , alors, (protections intérieures ou 
vitesse de vent inférieure à la limite de blocage d es protections)  
 
Si θet_regul(h) ≤ θet,i_pm_limb , alors, 
Rprot et (h) = 0  
 
Sinon, si θet_regul(h) ≥ θet,i_pm_limh , 
Rprot et (h) = 1  
 
Sinon, 
Rprot et (h) = Rprot et (h-1) 
 
Sinon, (protections extérieures et vitesse de vent supérieure à la limite de 
blocage des protections)  
 
Rprot et (h) = 0  
 
Sinon, (période où l’espace tampon ne reçoit pas d’ éclairement) 
Rprot et (h) = 0  
 (128) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
125 7.4.3.4 Surventilation de l’espace tampon solarisé 
On considère conventionnellement que l’espace tampo n solarisé peut être surventilé par ouverture 
de ses parois. 
7.4.3.4.1 Autorisation de surventilation de l’espac e tampon solarisé 
La gestion de la surventilation naturelle repose  s ur une autorisation en fonction de la température 
extérieure. L’hypothèse retenue est celle d’un mode  de gestion manuel par les occupants. 
L’algorithme est donc le suivant : 
Si )(__ hext ouv seuil ext θ θ ≤ et ouv et ext regul et ext dh h_/ _)( )( θ θ θ − ≤ , alors, 
Aut ouv_et (h) = 1 
Sinon, 
Aut ouv_et (h) = 0  (130) 
 
Les valeurs de consigne sont conventionnelles en su rventilation naturelle, pour correspondre à un 
mode de gestion par les occupants (Tableau 18). 
 Saison de 
chauffage Saison mixte ou 
mi-saison Saison de 
refroidissement 
dθext/et_ouv  -6°C  -6°C -6°C Surventilation 
naturelle θext_seuil_ouv  12°C  10°C 8°C 
Tableau 18: Paramètres conventionnels d’autorisation de surventilation naturelle de 
l’espace tampon solarisé id surv = 1  (129) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
126 7.4.3.4.2 Algorithme de gestion de la surventilatio n naturelle 
Le refroidissement de l’espace tampon peut être eff ectué par surventilation naturelle, via 
l’ouverture des parois extérieures. L’hypothèse ret enue est celle d’une gestion manuelle. Les 
occupants du bâtiment gèrent le ratio d’ouverture a fin d’éviter une température trop élevée au sein 
de l’espace tampon. L’exposition au bruit de celui- ci n’est pas prise en compte, dans la mesure où 
elle intervient déjà au niveau des baies du bâtimen t. 
L’algorithme de gestion repose sur un diagramme à h ystérésis tel que décrit ci-dessous : 
 
θet_fer2  θet_ouv2  θet (h-1) (°C) 
θet_fer1  θet_ouv1  100%  
0%  Rouv et_req (h ) 
 
Figure 10: Diagramme des valeurs de Rouv et_req en fonction de la température de 
l'espace tampon 
Les valeurs de consigne utilisées en fonction de la  saison au sens de l’espace tampon sont les 
suivantes : 
 Saison de chauffage Mi-saison ou saison 
mixte Saison de 
refroidissement 
θet_ouv1  29°C 27°C 25°C 
θet_ouv2  30°C 28°C 26°C 
θet_fer1  27°C 25°C 23°C 
θet_fer2  26°C 24°C 22°C 
Tableau 19: Paramètres conventionnels de consigne pou r la gestion de la 
surventilation naturelle de l’espace tampon Méthode de calcul Th7BCE 2012 
127 7.4.3.4.3 Période de sommeil nocturne en usage d’ha bitation et hébergement 
Dans les groupes en usage d’habitation et hébergeme nt, les occupants sont conventionnellement 
en période de sommeil entre 22h et 7 h heure légale .  
Si ihergement_et  = 1 et  (hleg (h)  > 22 ou h leg (h)  < 7) , alors,  
iper_sommeil(h) = 1 
Sinon, 
iper_sommeil(h) = 0 (131) 
7.4.3.4.4 Ratio de surventilation requis en fonctio n de la température dans l’espace tampon 
solarisé 
L’algorithme de gestion/régulation en fonction de l a température de l’espace tampon intervient en 
période d’occupation ou d’inoccupation des locaux. 
Si θet_regul(h) ≤ θet_fer2 , alors, 
Rouv et_req (h)   = 0 
Sinon, si  θet_regul(h) ≥ θet_ouv2 , alors, 
Rouv et_req (h)   =  1 
Sinon, 
Si  θet_regul(h-1) ≤ θet_regul(h) (augmentation de température dans l’espace 
solarisé) , alors, 
Si  θet_regul(h) ≤ θet_ouv1 , 
Rouv et_req (h)   =   Rouv et_req (h-1)    
Sinon, (cas :  θet_ouv1 <  θet_regul(h) <  θet_ouv2 ) 
          )) 1( ;)(max( )(_
1_ 2_1_ _
_req  −−−= h Rouv hh Rouv req et 
ouv et ouv et ouv et regul et 
et θθθ θ
 
Sinon,  (diminution de température dans l’espace solarisé)  
Si  θet_regul(h) ≥ θet_fer1 , 
Rouv et_req (h)  = 0.5 
Sinon, 
Rouv et_req (h)  =  Rouv et_req (h-1)    
Sinon, (cas :  θet_fer 1 > θet_regul(h) >  θet_fer2 ) 
)) 1( ;)(min( )(_
2_1_2_ _
 _ −−−= h Rouv hh Rouv req et 
fer et fer et fer et regul et 
req et θθθ θ
 (132) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
128 7.4.3.4.5 Ratio de surventilation naturelle effecti f 
En occupation, l’état de la surventilation évolue h eure par heure en fonction des températures sur 
lesquelles la régulation est faite. De nuit en rési dentiel/hébergement, le dernier état d’ouverture en  
occupation est conservée pour la part Part ouv_et_inocc des parois de l’espace tampon. Le reste des 
parois est refermé. 
Si iper_sommeil(h) = 1 (en période de sommeil) , alors,  
Rouv et_eff (h) = Part ouv_et_inocc  . Rouv et_req (h-1) 
Sinon, (hors périodre de sommeil)  
Rouv et_eff (h) = Aut ouv_et (h) . Rouv et_req (h) (133) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
129 7.5 Espaces tampons  
7.5.1 INTRODUCTION  
Les espaces tampons regroupent l’ensemble des locau x non-chauffés (c’est-à-dire chauffés à une 
température inférieure à 12°C en occupation) et des  espaces solarisés (véranda, serre, atrium, 
jardin d’hiver…). 
Un espace tampon est défini au niveau du bâtiment, et peut entrer en interaction avec différents 
groupes, au travers de leurs composants. 
Un espace tampon est caractérisé par trois coeffici ents de réduction )(,hbitherm , )(,hbisolaire  et 
)(,hbiecl , déterminés de manière dynamique. 
Ces coefficients de réduction sont ensuite appliqué s à chaque baie, paroi opaque et pont 
thermique situés dans l’espace tampon. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
130 7.5.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 20 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle de calcul.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Uni    
θext (h) Température de l’air extérieur, au 
temps h. °C    Env. ext. Vventc (h) Vitesse du vent au pas de temps h. m/s    
{Drp*(h) n}n={1;N} Vecteur des rayonnements directs 
incidents pour les différentes parois 
extérieures de l’espace tampon. W/m 
²    
{Dfp*(h) n}n={1;N} Vecteur des rayonnements diffus 
incidents pour les différentes parois 
extérieures de l’espace tampon. W/m 
²    Environnement proche {Rrp*(h) n}n={1;N} Vecteur des rayonnements réfléchis 
incidents pour les différentes parois 
extérieures de l’espace tampon. W/m 
²    Groupes θi, fin gr (h31) gr ⊂et Températures de l’air intérieur, au 
temps hg1, des différents groupes 
connectés à l’espace tampon. 
Valeur initiale=19°C °C    Baies Hg es_set b Coefficient de transmission thermique 
global pour la baie vitrée b entre les 
environnements intérieurs et 
extérieurs, sans les espaces tampons. W/K    Parois HTH_set k Coefficient de transmission thermique 
global de la paroi opaque k entre 
l'extérieur et l’intérieur, sans les 
espaces tampons. W/K    PT HTH_set l Coefficient de transmission thermique 
global du pont thermique l entre 
l'extérieur et l’intérieur, sans les 
espaces tampons. W/K    Génér. Φrejet gnr (h31)  Rejets froids des générateurs 
thermodynamiques d’ECS utilisant l’air 
de l’espace tampon comme source 
amont (évaporateur). 
Valeur initiale= OW W    Entrée 
d’air qv,EA j(h31) Débit volumique passé par l’entrée 
d’air d’indice j au pas de temps hg1. m3/h    Bouche de 
ventilation Qsouffle,cond g,s (h31) Débit soufflé incluant les fuites le long 
des conduites de ventilation au niveau 
de la bouche d’insufflation s, au pas de 
temps hg1. 
Valeur initiale=0 m3/h    Gestion/rég 
ulation Rprot et (h)  Position (exprimée en ratio surfacique) 
des protections mobiles sur l’ensemble 
des parois vitrées protégées de 
l’espace tampon. Réel    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
131  
Rouv et_eff (h) Ratio surfacique d’ouverture des parois 
vitrées de l’espace tampon au temps h. 
La valeur 1 correspond à l’ouverture 
maximale qu’admet la baie.  Réel    
 θet (h31) Température d’air dans l’espace 
tampon  au pas de temps hg1. 
Valeur initiale=10°C °C    
Sorties 
 Nom Description Uni    
btherm (h) Coefficient de réduction des 
déperditions thermiques dû à la 
présence de l’espace tampon . g    
bsolaire (h) Coefficient de réduction des flux 
solaires dû à la présence de l’espace 
tampon.  g    
becl (h) Coefficient de réduction de 
l’éclairement dû à la présence de 
l’espace tampon (concerne uniquement 
les baies vitrées). g    Composants d’enveloppe et entrées 
d’air 
θet (h) Température d’air dans l’espace 
tampon  au pas de temps h. °C    
Paramètres d’intégration 
 Nom Description Uni Min Max Conv. 
{A ue n}n={1;N} Vecteur des surfaces des N parois de 
l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur. m² 0 +∞ g 
Aet Surface au sol de l’espace tampon. m² 0 + ∞ g 
Vol et Volume de l’espace tampon exprimé en 
m3. m3 0 +∞ g 
Qv,et,base  Débit d’air de base de l’espace tampon, 
hors surventilation, associé aux défauts 
d’étanchéité et éventuelles entrées 
d’air.  m3/h  0 +∞  Espace tampon  
Httf et Hauteur de tirage thermique en 
surventilation naturelle de l’espace 
tampon.  m 0 +∞ g 
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 isolarise Indicateur booléen : 
0 : espace tampon non3solarisé, 
1 : espace tampon solarisé.  bool 0 1  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
132 bet_ns Coefficient b de réduction des 
déperditions de l’espace tampon nong
solarisé, tel que défini dans les règles 
ThgU.  Réel g5 1  ET nongsolarisé Due Coefficient de déperdition du local 
chauffé nongsolarisé vers l’extérieur.   W/°
C g∞ + ∞ g 
Cm_et_surf Capacité thermique quotidienne de 
l’espace tampon par unité de surface 
au sol. kJ/( 
m².K 
) 0 +∞ 200 ET solarisé Uet_pb Coefficient de déperdition thermique 
équivalent par le plancher bas de 
l’espace tampon. W/( 
K.m² 
) 0 +∞ g 
N Nombre de parois de l’espace tampon 
donnant sur l’extérieur. Entie 
r 0 +∞ g 
{U ue n}n={1;N}  Vecteur des coefficients de 
transmission thermique U ue  des N 
parois de l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur. W/( 
K.m² 
) 0 +∞ g 
{S we_sp n}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires globaux 
des N parois de l’espace tampon 
donnant sur l’extérieur, sans protection 
mobile en place. Réel 0 1 g 
{S we_ap n}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires globaux 
des N parois de l’espace tampon 
donnant sur l’extérieur, avec protection 
mobile en place. Réel 0 1 g 
{T le_sp n}n={1;N}  Vecteur des facteurs de transmission 
lumineux globaux des N parois de 
l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur, sans protection mobile en 
place. Réel 0 1 g 
{T le_ap n}n={1;N}  Vecteur des facteurs de transmission 
lumineux globaux des N parois de 
l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur, avec protection mobile en 
place. Réel 0 1 g Parois extérieures de l’espace tampon solarisé 
{R ouv_max n}n={1;N}  Vecteur des ratios d’ouverture 
maximale des N parois de l’espace 
tampon. Réel 0 1 g 
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 Het_th_ext  Coefficient de transmission thermique 
global de l’espace tampon vers 
l’extérieur. W/K    
 Het_th_int gr 
gr ⊂et  Coefficients de transmission thermique 
global de l’espace tampon vers les 
différents groupes gr . W/K    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
133  Het_th_int_eq  Coefficient d’échange thermique avec 
le volume chauffé équivalent. W/°
C    
 θi_eq (h)  Températures de l’air intérieur vue par 
l’espace tampon au pas de temps h. °C    
Qv_et_EA_vent (h)  Débit volumique total circulant par les 
entrées d’air et les bouches 
d’insufflation connectées à l’espace 
tampon, calculé sur la base du pas de 
temps précédant. m3/h    
Qv_et_ent (h)  Débit volumique total entrant dans 
l’espace tampon au pas de temps h 
(venant de l’extérieur). m3/h    
Aouv_et (h) Surface d’ouverture des parois de 
l’espace tampon. m²    Bilan des débits d’air de l’espace 
tampon 
Qv_surv_ouv (h) Débit de surventilation par ouverture 
des parois de l’espace tampon. m3/h    
 Fs_et (h)  Flux de chaleur total transmis au 
travers des parois extérieures à 
l’espace tampon. W    
 Cm_et  Capacité thermique de l’espace 
tampon, exprimée en Wh/°C. °C    
 {Isr*(h) n}n={1;N} Vecteur des rayonnements solaires 
globaux atteignant les différentes 
parois extérieures de l’espace tampon. W/m 
²    
 Φet (h)  Somme des flux d’échanges 
thermiques de l’espace tampon avec 
l’extérieur et le volume chauffé. W    
 Het (h)  Somme des coefficients d’échange 
thermiques de l’espace tampon avec 
l’extérieur et le volume chauffé.  W/°
C    
 Φrejet (h)  Puissance totale des générateurs 
thermodynamiques d’ECS utilisant l’air 
de l’espace tampon comme source 
amont (évaporateur). W    
 Ccorr_th (h)  Coefficient de correction dynamique 
utilisé pour prendre en compte les 
puissances d’évaporateurs dans les 
espaces tampons nongsolarisés. W    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 ηapp_sol_et Rendement de récupération des 
apports solaires par l’espace tampon 
solarisé. Réel    0.8 
 ηatt_Sw  Facteur correctif d’atténuation utilisé 
dans le calcul de b solaire .  Réel    0.9 
 ηatt_Tl  Facteur correctif d’atténuation utilisé 
dans le calcul de b ecl . Réel    0.9 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
134  Cv_air Capacité thermique volumique de l’air 
dans les conditions standards de 
l’atmosphère. Wh/ 
m3/
K   0.34 
 KkJ_Wh Coefficient de passage du kJ au Wh. Wh/ 
kJ   1/3.6 
 Cw Constante de prise en compte de la 
vitesse du vent dans les débits par les 
ouvertures. g   0.001 
 Cst Constante de prise en compte des 
effets de tirage thermique dans les 
débits par les ouvertures. m/(° 
C.s²)    0.0035 
 
Tableau 20 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
135 7.5.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.5.3.1 Coefficient d’échange avec le volume chauff é et température intérieure 
équivalents 
Le coefficient de transmission thermique global d’u n groupe gr  vers l’espace tampon est calculé de 
la manière suivante: 
∑∑ ∑

∈∈

∈∈

∈∈+ + =
gr let ll
set th 
gr ket kk
set th 
gr bet bb
set es gr 
th et hHhHh Hg h H )( )( )( )(_ _ _ int __   
(134) 
Le coefficient de transmission thermique global équ ivalent vers le volume chauffé est le total des 
coefficients de l’ensemble des groupes en contact a vec l’espace tampon : 
∑
⇔=
et gr gr 
th et eq th et h H h H )( )(int __ int_ __   (135) 
Les deux calculs précédents sont réalisés en début de simulation. 
La température d’air intérieure équivalente vue par  l’espace tampon est calculée de manière 
dynamique en fonction des températures des différen ts groupes en contact : 
)()) 1(). ( (
)(
int_ __, int __
_h Hhh H
h
eq th et gr 
fin i
et gr gr 
th et 
eq i−
=∑
⇔θ
θ   (136) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
136 7.5.3.2 Cas des espaces tampons non-solarisés 
7.5.3.2.1 Utilisation de l’espace tampon pour les g énérateurs thermodynamiques d’ECS 
Certains systèmes de production d’ECS thermodynamiq ue utilisent l’air des espaces tampons en 
tant que source amont (évaporateur). Conventionnell ement, on considère que ce type de système 
ne peut pas être utilisé sur des espaces tampons so larisés. 
De manière à tenir compte de l’impact de cet échang e, on détermine pour chaque pas de temps la 
somme des puissances des évaporateurs : 
7.5.3.2.2 Coefficient de correction 
Les espaces tampons non-solarisés sont caractérisés  par des coefficients de réduction des 
déperditions constants, et coefficients de réductio n des flux solaires et de l’éclairement nuls au 
cours de la simulation. Le coefficient de réduction  des déperditions doit faire l’objet d’un calcul 
préalable selon les règles Th-U. Il subit une corre ction en fonction de )(hrejet φ. 
Avec ue D coefficient de déperdition du local non-chauffé aya nt abouti au calcul du b dans les 
règles Th-U (en W/K).  
Le calcul des différents coefficients de réduction est le suivant :  
On en déduit la température d’air au sein de l’espa ce tampon : 
 ∑
⇔− =
et gnr gnr 
rejet rejet h h ) 1( )( φ φ  (137) 
Si , 0)(=hrejet φ   
1)(_ =h Ctherm corr  
Sinon, 
)) ()(.( )()) ()(.( .1)(
_
__
__
hhbDh hh D
bh C
ext eq i
ns et ue rejet ext eq iue 
ns et therm corr 
θ θφ θ θ
−− −=  (138) 
)( . )(_ _ h Cbhbtherm corr ns et therm =  (139) 
0)(=hbsolaire  (140) 
0)(=hbecl  (141) 
)()). (1 ()(). ()(_h hbhhbheq i therm ext therm et θ θ θ −+ =  (142) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
137 7.5.3.3 Cas des espaces tampons solarisés 
Les espaces tampons solarisés font l’objet d’une mo délisation dynamique simplifiée prenant en 
compte les échanges thermiques par les parois extér ieures et intérieures, les débits d’air entrants 
et les apports solaires par les parois de l’espace tampon. 
L’objectif est le calcul de la température d’air d’ équilibre horaire dans l’espace tampon, de manière 
à déterminer la valeur du coefficient de réduction btherm,i(h) . 
7.5.3.3.1 Coefficient de réduction des échanges the rmiques 
Le calcul du coefficient de réduction des pertes th ermiques b therm,i(h) passe par le calcul de la 
température d’air à l’intérieur de l’espace tampon solarisé. 
On adopte la modélisation simplifiée réseau RC suiv ante du comportement thermique de l’espace 
tampon.  
 Ret_ext  Ret_int_eq  θext (h)  θi_eq(h) 
θet(h) 
Cm_et Fs_et(h)  
 
Les « résistances » du réseau englobent les phénomè nes d’échange thermique par conduction au 
travers des parois, les phénomènes de convection/ra yonnement, et les échanges aérauliques 
(renouvellement d’air). 
7.5.3.3.1.1 Coefficients de transmissions thermique s avec l’extérieur 
L’espace tampon est en contact avec l’extérieur au travers de ses parois externes, et avec le 
volume chauffé au travers de ses baies, parois opaq ues et ponts thermiques.  
Le coefficient de transmission thermique global par  les parois de l’espace tampons est constant au 
cours de la simulation. Par soucis de simplificatio n, les ponts thermiques de l’enveloppe de 
l’espace tampon vers l’extérieur ne sont pas pris e n compte. 
et pb et n
ue N
nn
ue ext th et AUUA H . ).(_
1__ + =∑
=  (143) 
7.5.3.3.1.2 Capacité thermique de l’espace tampon 
La capacité thermique de l’espace tampon s’exprime en Wh/°C : 
Cm_et  = C m_et_surf . Aet . K kJ_Wh  (144) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
138 7.5.3.3.1.3 Calcul des apports solaires de l’espace  tampon 
Le vecteur des rayonnements solaires globaux sur le s N parois extérieures de l’espace tampon se 
calcule par sommation des vecteurs des différents t ermes : 
{Isr*(h) n}n={1;N} ={Drp*(h) n}n={1;N} +{Dfp*(h) n}n={1;N} +{Rrp*(h) n}n={1;N} (145) 
Le flux de chaleur total transmis à l’espace tampon  est obtenu par produits des rayonnements 
globaux, des surfaces et des facteurs solaires des parois extérieures. Les éventuelles mises en 
place des protections mobiles sont prises en compte  au travers d’un facteur solaire spécifique.  
{} {} {}]; 1 [_]; 1 [_ ]; 1 [)). (1 ( ). (Nnn
sp we et Nnn
ap we et Nnn
we ShRprot ShRprot S= = =−+ =  (146) 
) )(* ( )(_
1__∑
=××× =N
nn n
ue n
we et sol app hIsr AS het Fs η   (147) 
On introduit également un rendement de récupération  des apports solaires ηapp_sol_et  de 80% pour 
tenir compte des défauts de transmissions et d’abso rption des apports solaires de l’espace 
tampon, ainsi que de la part transmise directement au volume chauffé. 
7.5.3.3.1.4 Calcul des débits entrants dans l’espac e tampon 
Le bilan des échanges aérauliques entre l’espace ta mpon, l’extérieur et l’intérieur du bâtiment sont 
modélisés de manière simplifiée. On intègre à ce bi lan : 
g Les débits d’air échangés de l’espace tampon vers l e volume habitable au travers des 
entrées d’air j et des ensembles bouches/conduits d’insufflation s, au pas de temps h-1.  
∑ ∑
⇒ ⇒− +− =
et ssg
cond souffle 
et jj
EA v vent EA et v h Q hqh Q ) 1( ) 1( )(,
, , ___ (148) 
 
g Le débit de surventilation naturelle par ouverture des parois extérieures de l’espace 
tampon : 
∑
=× × =N
nn
ue n
eff et et A Rouv Rouv hAouv 
1_ max _ )(  (149) 
5 . 02
__
))] 1()(()(.[)(.1800 )(
−−××+ × =
hhABS Httf Cst hVCw hAouv h Q
et ext et cvent et ouv surv v
θθ (150) 
Remarque : l’hypothèse retenue pour la circulation d’air est  celle d’un espace tampon sur 
une façade et ne profitant pas des circulations d’a ir traversantes dans le bâtiment. 
g Un débit associé aux infiltrations d’air par les dé fauts d’étanchéité et les entrées d’air de 
l’espace tampon base et vQ__. Par défaut, on retiendra 1.0 m 3/h par m 2 de surface au sol de 
l’espace tampon. 
Au final, le débit total au pas de temps h est le s uivant :  
)( )( 1 , 1 )(__ ___ __ __ h Qh Q Qh Qouv surv v vent EA et v base et v ent et v + ×+ =  (151) 
Note : le débit )(___ h Qvent EA et vest multiplié par un coefficient 1,1 pour prendre e n compte de 
manière simplifiée la différence de masse volumique  entre débits entrant et sortant de l’espace 
tampon. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
139 7.5.3.3.1.5 Bilan thermique de l’espace tampon 
La somme des flux thermiques de l’espace tampon est  la suivante (en W) : 
La somme des coefficients d’échange thermique est l a suivante (en W/°C): 
On en déduit la température d’air au sein de l’espa ce tampon : 
7.5.3.3.1.6 Calcul du coefficient de réduction ther mique b therm  
Au final, le coefficient btherm  prend la valeur suivante, pouvant être négative, o u positive et 
inférieure à 1.  
Note : de même, on limite la valeur du btherm à -15 pour des raisons de robustesse du la 
modélisation du comportement thermique du groupe. 
7.5.3.3.2 Coefficients de réduction des apports sol aires et des apports lumineux 
Les parois extérieures de l’espace tampon agissent comment des filtres du rayonnement solaire et 
de l’éclairement en provenance de l’extérieur. Cet effet de filtre est modélisé au travers du 
coefficient  bsolaire  et becl  qui évoluent de manière dynamique en fonction de l’état des protections 
mobiles. 
 ( ) )(). ( )(. )( .34 . 0 )()(_ int_ __ __ __ _ hh Hhh Q HhFheq i eq th et ext ent et v ext th et et s et θ θ φ + + + =  (152) 
eq th et ent et v ext th et et Hh Q HhHint_ __ __ __ )( .34 . 0 )( + + =  (153) 
et met 
ChH
et 
et et 
et et 
et ehhHh
hHhh_)(
.) 1()()(
)()()(−



−− − = θφ φθ  (154) 
)
)()()()(; 1 ( )(
__
hhhhMIN hb
ext eq iet eq i
therm θ θθ θ
−−=  
Si 15 )(−<hbtherm , alors, 15 )(−=hbtherm  (155) 
∑∑
===N
nn
ue N
nn
ue n
we 
Sw att solaire 
AAS
hb
11
._.
)(η  (156) 
{} {} {}]; 1 [_]; 1 [_ ]; 1 [)). (1 ( ). (Nnn
sp le et Nnn
ap le et Nnn
le ThRprot ThRprot T= = =−+ =  (157) 
∑∑
===N
nn
ue N
nn
ue n
le 
Tl att ecl 
AAT
hb
11
._.
)(η  (158) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
140 7.6 S2_BAT-assemblage_zone  
7.6.1 INTRODUCTION  
Le niveau zone correspond à un regroupement des par ties de bâtiment pour lesquelles les usages 
donc les scénarios d'utilisation sont identiques.  
Conventionnellement, tous les locaux d'une zone son t considérés comme étant en connexion 
aéraulique. L'impact des défauts d'étanchéité est d onc calculé à la frontière d'une zone.  
La zone est aussi le niveau auquel sont définies le s valeurs de consignes (Températures de 
consigne en chauffage et en refroidissement) 
La zone est composée de un ou plusieurs groupes. Le s besoins en refroidissement et en 
chauffage sont calculés à leur niveau.  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
141 7.6.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 21 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle en indiquant les 
modèles élémentaires concernés. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité    
  Données météorologiques     
IDn  Rayonnement solaire direct normal W/m²    
Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m²    
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport 
au sud) rd    
γ Hauteur du soleil rd    
EDn  Eclairement naturel direct normal Lux    
Edi Eclairement naturel diffus horizontal Lux    
Te ciel  Température du ciel °C    
Te Température extérieure d’air sec °C    
we Poids d’eau  kg/kgas    
Teau Température de l’eau froide °C    
Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s    
Dir vent  Direction du vent °    
IHJ heure de la journée (1 à 24) g     
h Pas de temps horaire. h    
 j Numéro du jour de simulation. j    
  Choix des saisons     
s
a
i
s
o
n Saison eff 
 La saison effective à appliquer au groupe au 
jour j, sous forme d’entier : 
1: saison de refroidissement ;  
2: migsaison ;  
3: saison de chauffe avec interdiction de 
refroidir ;  
4 : saison de chauffe avec autorisation de 
refroidir.  Ent.    
  Espaces tampons     
{esp nb _
 Nombres d’espaces tampons différents reliés 
aux baies d’indice b reliées à l’espace tampon 
i. g    b
a
i
e
s {Aouv max_ 
 Surfaces maximales d’ouverture des parois de 
l’espace tampon attribuées aux différentes 
baies reliées à l’espace tampon i (au prorata 
de leurs surfaces d’ouverture respectives). m²    
(,hbitherm 
 Coefficient de réduction des déperditions 
thermiques  dû à la présence de l’espace 
tampon i. g    
(,bisolaire 
 Coefficient de réduction des flux solaires dû à 
la présence de l’espace tampon i.  g    T
o
u
t
 
c
o
m
p
o
s
a
n
t )(,hbiecl 
 Coefficient de réduction de l’éclairement dû à 
la présence de l’espace tampon i (concerne 
uniquement les baies vitrées). g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
142  
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 hall 
fin i_θ  Température du hall à la fin du pas de 
temps °C    
 hall 
fin ω Humidité relative du hall à la fin du pas de 
temps kg/kg    
 z
mBch  Besoins mensuels en chaud d’une zone kWh/m²SHON RT z    
 zBch  Besoins annuels en chaud d’une zone kWh/m²SHON RT z    
 z
mBfr  Besoins mensuels en froid d’une zone kWh/m²SHON RT z    
 zBfr  Besoins annuels en froid d’une zone kWh/m²SHON RT z    
 z
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel 
d’une zone kWh/m²SHON RT z 
   
 zBecl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’une 
zone kWh/m²SHON 
RT z    
 z
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel de la 
zone points     
 zBbio  Besoin bioclimatique annuel de la 
zone points     
 SHON RT z SHON RT  de la zone m²    
  Pour la zone     
  surfaces des parois     
  transmission thermique     
  énergie finale mensuelle et annuelle     
  énergie primaire mensuelle et 
annuelle     
  énergie primaire par énergie     
Variables internes 
 Nom Description Unité    
Tableau 21 : Nomenclature des différentes variables du modèle de zone Méthode de calcul Th7BCE 2012 
143 7.6.3 A SSEMBLAGE DES COMPOSANTS  
Les schémas des figures ci-dessous présentent l’org anisation des composants pour l’ensemble 
d’une zone: 
g la Figure 11  dans le cas du calcul Bbio, 
g la Figure 12  dans le cas du calcul Cep. 
Zone 
Usage zone 
H_zone 
Agr Code Assemblage Zone Bbio 
Usage zone 
Agr Interface 
Scenario 
Calcul des 
débits d’air Météo 
Φint,rad ,
Φint,conv ,
Φint,occ,rad ,
Φint,occ,conv ,
θiich , θiifr ,
ωint , ωin_tocc , Ivent, 
Iecl, Iocc,zone Vvent
Q_spec_repris 
Q_spec_souffle 
T_air_souffle 
ω_air_souffle 
Qmaj
Tmaj
WmajH_zone 
Comportement 
thermique d’un 
groupe Bouche 
conduit 
Ventilation 
spécifique 
BBbio 
θi,fin(t-1)
Bilan 
Hydrique ωi,fin(t-1)
Connection à l’ensemble des groupes
Qmaj
Tmaj
Wmaj
Wmaj
QmajSomme des débits sur tous les groupes
Atoit
perm ,
Af
perm 
Calcul zone 
Bfr z
m, Bfr z, Bch z
m, Bch z, Beclz
m, Beclz,  
Bbio z
m, Bbio z, θi_fin hall, ωi_fin hall,
Pour la zone : surface des parois, 
transmission thermique Sorties groupe 
Indicateurs de confort 
Calculs groupe Assemblage 
Espaces tampons 
btherm , bsolaire ,
becl,
Emission 
Calcul groupe 
Iocc,zone Te ciel, Te,
γ, ψ, Idn , Idi ,
EDn , Edi , ωe, Teau , 
Dir vent , 
IHJ, hleg Env 
proche 
ωe
Te 
Z
Vvent_c
SHON z
 
Figure 11 : Assemblage des composants d’une zone pour le  calcul de Bbio 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
144  
Zone 
Usage zone 
H_zone 
Agr Code Assemblage Zone Cep 
Usage zone 
Agr Interface 
Scenario 
Calcul des 
débits d’air 
C_vent_débit 
d’air Météo 
Φint,rad ,
Φint,conv ,
Φint,occ,rad ,
Φint,occ,conv ,
θiich , θiifr ,
ωint , ωin_tocc , Ivent , 
Iecl, Iocc,zone Vvent
Q_spec_repris 
Q_spec_souffle 
T_air_souffle 
ω_air_souffle 
Qmaj
Tmaj
WmajH_zone 
Comportement 
thermique d’un 
groupe Bouche 
conduit 
θi,fin(t-1)
Bilan 
Hydrique ωi,fin(t-1)
Connection à l’ensemble des groupes
Qmaj
Tmaj
Wmaj
Wmaj
QmajSomme des débits sur tous les groupes
Atoit 
perm ,
Af
perm 
Calcul zone 
Bfr z
m, Bfr z, Bch z
m, Bch z, Beclz
m, Beclz,  
Bbio z
m, Bbio z, θi_fin hall, ωi_fin hall,
Pour la zone : surface des parois, 
transmission thermique, énergie finale 
mensuelle et annuelle , énergie 
primaire mensuelle et annuelle , 
énergie primaire par énergie Sorties groupe 
Indicateurs de confort 
Calculs groupe Saisons 
systèmes Assemblage 
Espaces 
tampons 
btherm , bsolaire ,
becl,
Saison eff(j)
Emission 
Calcul groupe 
Iocc,zone Te ciel, Te,
γ, ψ, Idn , Idi ,
EDn , Edi , ωe, Teau , 
Dir vent , 
IHJ, hleg Env 
proche 
ωe
Te 
Z
Vvent_c
SHON RT gr Systèmes 
aérauliques Débits, T°, ω
Puits 
climatique Tout
 
Figure 12 : Assemblage des composants d’une zone pour le  calcul de Cep Méthode de calcul Th7BCE 2012 
145 Les étapes du calcul Th-BCE2012 effectués à partir de la zone sont les suivantes : 
1. Calcul du bilan aéraulique au niveau de la zone ; 
2. Comportement thermique pour chacun des groupes d e la zone ; 
3. prise en compte des systèmes aérauliques (pour C EP seulement). 
7.6.3.1 Bilan aéraulique 
Une zone étant composée de un ou plusieurs groupes,  l’utilisateur a la possibilité de rentrer un ou 
plusieurs groupes. 
Toutefois, le modèle aéraulique implique l’existenc e d’un groupe d’échange aéraulique, appelé 
Hall , par lequel transitent tous les échanges aérauliqu es entre les groupes composant la zone, 
voir Figure 13 . Ainsi, l’utilisateur a la possibilité de rentrer au maximum  un groupe de circulation 
qui joue alors le rôle du groupe Hall . S’il n’en rentre pas, un groupe Hall  fictif est généré par le 
logiciel pour le besoin du calcul. Ce groupe fictif  est alors étanche à l’environnement extérieur est 
ne possède aucun système ni aucun apport interne. I l reçoit pas non plus d’apports énergétiques 
de quelque nature que ce soit et ne possède aucune inertie. Les seules grandeurs qui doivent être 
calculées au niveau de ce groupe fictif sont la tem pérature de l’air et l’humidité de l’air. Elles se 
sont de la manière suivante : 
∑∑∑∑
==
ve ve mQvve meQ ve 
i
hall 
fin ve ve mQve ve mQve 
i
hall 
fin i
ω
ωθ
θ_
. (159)  
où : 
ve 
mQdénote le débit massique de l’air entrant ve , 
ve 
iθ sa température et ve 
iω son humidité. 
hall 
fin i_θ est la température finale du hall et hall 
fin ω est son humidité finale. 
Le bilan aéraulique a pour but le calcul de la pres sion au niveau du plancher de la zone, uniforme 
par définition dans toute la zone, ainsi que l’ense mble des débits massiques échangés avec le 
groupe Hall j
mQ, où j est un indice sur le nombre de groupe hors le grou pe Hall . 
Les températures des ces flux étant a priori inconn ues à ce niveau du calcul, on est conduit à 
utiliser les températures calculées au pas précéden t. 
Le modèle aéraulique Th-BCE2012 est décrit dans la fiche C_VEN_Débits_d’air , la zone  y 
est composée de différents groupes dont le  groupe d’échange aéraulique Hall . Méthode de calcul Th7BCE 2012 
146 La figure suivante montre une zone constituée de pl usieurs groupes dont le hall, et précise 
l’enchainement des calculs. 
 
Figure 13 : Bilan aéraulique d'une zone à 6 groupes plus un hall. Dans un premier 
temps, on effectue le comportement therrmique des group es  1, 3 & 5.  Dans une 
deuxième temps, celui du hall (fictif ou pas). Puis c elui des groupes 2,4 & 6. 
7.6.3.2 Comportement thermique 
Le comportement thermique est étudié à l’échelle du  groupe comme décrit dans la fiche 
C_BAT_comportement_thermique_d’un _groupe . Ce calcul a besoin en entrée des débits 
d’air entrants dans le groupe ainsi que de leurs te mpératures et humidités. On procède comme 
suit. 
1. On identifie l’ensemble des groupes donnant de l ’air au hall, les groupes dits d’entrée. On 
appelle eN leur nombre. Ces groupes sont traités en premier. On effectue le calcul de leur 
comportement thermique via le modèle RC. Le réseau RC demande en entrée les 
températures T g
maj, les débits massiques Q g
maj et les humidités w g
maj des flux l’air entrant.  
2. On traite ensuite le groupe Hall .  
• Si ce groupe n’est pas fictif et correspond à un gr oupe de circulation entré par 
l’utilisateur, on traite son comportement thermique  par le modèle du réseau RC comme 
n’importe quel autre groupe. Il a alors N e débits entrants, un venant de chaque groupe 
d’entrée dont le comportement thermique a été calcu lé dans l’étape précédente. La 
température e
iθde chacun de ces débits d’air est calculée par les réseaux RC. La 
température finale de l’air du Hall  est notée hall 
fin i_θ. 
• Si le groupe est fictif, on retient un comportement  simplifié. Seules la température et 
l’humidité du Hall  fictif sont nécessaires pour poursuivre le calcul.  
 Groupe 1  
 Groupe 4  
 
Groupe 2  
 
Groupe 5  
 
Groupe 3  
 Groupe 6  
 Hall  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
147 3. On traite enfin les groupes r qui reçoivent de l’air du hall. Le débit massique entrant dans 
chaque groupe est calculé par le bilan aéraulique. La température de ces débits entrant est 
hall 
jθ. La température de l’air du groupe r,r
iθ, au pas de temps courant est une des sorties 
du réseau RC que l’on garde pour la suite. 
7.6.3.3 Systèmes aérauliques (pour CEP seulement) 
Les systèmes aérauliques, CTA et extracteurs par ex emple, sont en relation avec 
C_VEN_Débits_d’air  à qui ils transmettent les débits introduits et le s débits repris. 
Ces systèmes calculent la température de l’air en e ntrée de chaque groupe et la consommation 
électrique des ventilateurs lorsqu’ils sont présent s. Le cas échéant, un puits climatique peut être 
relié à certains systèmes aérauliques. 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
148 7.7 C_CALC_calculs_zone  
7.7.1 INTRODUCTION  
Dans le modèle TH-BCE2012, tous les groupes apparti ennent à une zone . Les calculs décrits ci-
dessous permettent d’évaluer, au niveau de la zone,  des informations utiles initialement calculées 
au niveau du groupe. 
De plus, les zones sont étanches entre elles. Certa ins calculs de ventilation sont donc effectués au 
niveau de la zone. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
149 7.7.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 22 : Nomenclature du modèle 
 donne la nomenclature des différentes variables né cessaires pour effectuer les calculs au niveau 
de la zone. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 IMOIS Mois de l’année g    
ve 
mQ Débit massique de l’air du débit entrant ve  kg/s    
ve 
iθ Température de l’air entrant °C    Débits d’air ve 
iω Humidité de l’air entrant kg/kg    
 iocc_zone  Indice d’occupation de la zone 
0 = zone inoccupée 
1 = zone occupée 
Cet indice correspond aux plages 
d’occupation données par les scénarios 
conventionnels. g    
gr 
mBch  Besoins mensuels en chaud du groupe par 
m² de SHON RT  Wh/m²S 
HON RT gr     
Bch gr  Besoins annuels en chaud du groupe par m² 
de SHON RT  Wh/m²S 
HON RT gr     
gr 
mBfr  Besoins mensuels en froid du groupe par 
m² de SHON RT  Wh/m²S 
HON RT gr     
Bfr gr  Besoins annuels en froid du groupe par m² 
de SHON RT  Wh/m²S 
HON RT gr     
gr 
mBecl  Besoins mensuels d’éclairage du groupe par 
m² de SHON RT  Wh/m²S 
HON RT gr     
Becl gr  Besoins annuels d’éclairage du groupe par 
m² de SHON RT  Wh/m²S 
HON RT gr     
gr 
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel du groupe par 
m² de SHON RT  Wh/m²S 
HON RT gr     
gr Bbio  Besoin bioclimatique annuel du groupe par 
m² de SHON RT  Wh/m² 
SHON RT 
gr     
Becs mgr  Besoins mensuels bruts d’ECS du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     Calculs groupe 
Becs gr  Besoins annuels bruts d’ECS du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     
 gr 
TA Somme des parois déperditives du groupe m²    
 gr 
perm TA, Somme des parois déperditives excepté le 
plancher bas du groupe (utile pour les 
calculs de perméabilité) m²    
 gr 
perm fA, Somme des parois déperditives verticales 
du groupe (utile pour les calculs de 
perméabilité) m²    
 gr 
perm toit A, Somme des parois déperditives horizontales 
excepté le plancher bas du groupe (utile 
pour les calculs de perméabilité) m²    
 gr 
opv A Surfaces des parois déperditives opaques 
verticales du groupe m²    
 Agr 
ophh  Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le haut du groupe m²    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
150  Agr 
ophb  Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le bas du groupe m²    
 Lgr 
PT  Longueur des ponts thermiques déperditifs 
du groupe m    
 HTh_op gr  Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques du 
groupe entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
 HTh_opv gr  Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques 
verticales du groupe entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K    
 HTh_ophh gr  Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques du 
groupe horizontales orientées vers le haut 
entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
 HTh_ophb gr  Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques du 
groupe horizontales orientées vers le bas 
entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
 HTh_PT gr  Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des ponts thermiques 
du groupe  W/K    Ventil. Bbio Hvent gr  Déperditions par système de ventilation 
spécifique Bbio au niveau du groupe W/K    Débit s d’air Hv_déf z Déperditions par les défauts d’étanchéité au 
niveau de la zone W/K    
Hg es gr (h)  Facteur de transmission thermique global 
pour l’ensemble des baies du groupe entre 
les environnements intérieurs et extérieurs W/K    
gr 
baies A Surface totale des baies du groupe m²    
gr 
vbaies A− Surface totale des baies verticales du 
groupe m²    
gr 
hbaies A− Surface totale des baies horizontales du 
groupe m²    
gr 
sud baies A− Surface de baies verticales sud du groupe m²    
gr 
nord baies A− Surface de baies verticales nord du groupe m²    
gr 
ouest baies A− Surface de baies verticales ouest du groupe m²    
gr 
est baies A− Surface de baies verticales est du groupe m²    
Part baies_sud gr  Pourcentage de baies du groupe orientées 
au sud (azimut α =0°) -    
Part baies_nord gr  Pourcentage de baies du groupe orientées 
au nord (azimut α =180°) -    
Part baies_ouest gr  Pourcentage de baies du groupe orientées à 
l’ouest (azimut α =90°) -    
Part baies_est gr  Pourcentage de baies du groupe orientées à 
l’est (azimut α =270°) -    Ensemble baies 
Part baies_horiz gr  Pourcentage de baies horizontales du 
groupe (orientation β=0°) -    
{Qreq,gen ,ch (h 
)} j328 ;j31)  Ensemble des sommes des différentes 
valeurs des demande en énergie de 
chauffage au niveau des générations du 
projet, jour jg28 au jour jg1 inclus (672 pas 
de temps).  Wh    Détermination des 
saisons 
{Qreq,gen ,fr  
(h)} j328 ;j31)  Ensemble des sommes des différentes 
valeurs des demande en énergie de 
refroidissement au niveau des générations 
du projet, du jour jg28 au jour jg1 inclus 
(672 pas de temps). Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
151 Cef_ch gr Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_fr gr  Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecs gr  Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans le groupe pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecl gr  Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_auxv gr  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cef annuels 
Cef_auxs gr  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ch_m gr (m 
) Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_fr_m gr (m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour le mois 
m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_ecs_m gr (m 
) Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_ecl_m gr (m 
) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_auxv gr (m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     Cef  mensuels 
Cep_auxs gr (m)  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ch gr Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_fr gr  Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ecs gr  Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ecl gr  Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_auxv gr  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cep annuels 
Cep_auxs gr  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ch_m gr (m 
) Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     Cep mensuels Cep_fr_m gr (m)  Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour le mois 
m. Wh/m 
² par 
mois     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
152 Cep_ecs_m gr (
m) Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ecl_m gr (m 
) Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_auxv gr (m)  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois      
Cep_auxs gr (m)  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_gaz gr Energie finale totale fournie par utilisation 
du gaz pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_fod gr  Energie finale totale fournie par utilisation 
du fioul domestique pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_cha gr  Energie finale totale fournie par utilisation 
du charbon pour le groupe sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_boi gr  Energie finale totale fournie par utilisation 
du bois pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ele gr  Energie finale totale fournie par utilisation 
de l’électricité pour le groupe sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     Cef par énergie 
Cef_rdc gr  Energie finale totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_gaz gr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du gaz pour le groupe sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_fod gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation du fioul domestique pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_cha gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation du charbon pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_boi gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation du bois pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ele gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation de l’électricité pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cep par énergie 
Cep_rdc gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation des réseaux de chaleur pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an      Cef gr  Energie finale totale consommée par le 
groupe pour l’année entière, ramenée au 
m² de SHON RT . Wh/m 
² par 
an     
 Cep gr  Energie finale totale consommée par le 
groupe pour l’année entière, ramenée au 
m² de SHON RT . Wh/m 
² par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
153  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Usage zone  Usage de la zone g 1 31 g 
 SHAB Surface habitable du groupe (pour les 
usages maison individuelle ou accolée et 
logement collectif) g noté A gr  dans le code. m² 0 +∞ g 
 SU RT  Surface utile du groupe (pour les usages 
hors maison individuelle ou accolée et 
logement collectif) g noté A gr  dans le code. m² 0 +∞ g 
 SHON RT z Surface Hors Œuvre Nette au sens de la RT 
de la zone m² 0 +∞ g 
 categorie_CE1 
_CE2 gr  Catégorie CE1 ou CE2 du groupe (1=CE1 / 
2=CE2) g 1 2 g 
 Is climatise gr  Indicateur au niveau du groupe précisant si 
le groupe est climatisé ou non (0=non 
climatisé / 1=climatisé) g 0 1 g 
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 hall 
fin i_θ  Température du hall à la fin du pas de temps °C    
 hall 
fin ω Humidité relative du hall à la fin du pas de temps kg/kg    
 SHON RT z SHON RT  de la zone m²    
 SHAB z Surface habitable de la zone (pour les 
usages maison individuelle ou accolée et 
logement collectif) m²    
 SU RT z Surface utile de la zone (pour les usages 
hors maison individuelle ou accolée et 
logement collectif) m²    
 SCE1 z Somme des surfaces des groupes CE1 
appartenant à la zone m²    
 SCE2 z Somme des surfaces des groupes CE2 
appartenant à la zone m²    
 Sclim z Somme des surfaces des groupes climatisés 
appartenant à la zone m²    
 z
mBch  Besoins mensuels en chaud d’une zone par 
m² de SHON RT  Wh/m 
²SHON 
RT z    
 zBch  Besoins annuels en chaud d’une zone par 
m² de SHON RT  Wh/m 
²SHON 
RT z    
 z
mBfr  Besoins mensuels en froid d’une zone par 
m² de SHON RT  Wh/m 
²SHON 
RT z    
 zBfr  Besoins annuels en froid d’une zone par m² 
de SHON RT  Wh/m 
²SHON 
RT z    
 z
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’une 
zone par m² de SHON RT  Wh/m 
²SHON 
RT z    
 zBecl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’une 
zone par m² de SHON RT  Wh/m 
²SHON 
RT z    
 z
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel de la zone Wh/m 
²SHON 
z   Méthode de calcul Th7BCE 2012 
154 RT z 
 zBbio  Besoin bioclimatique annuel de la zone Wh/m 
²SHON 
RT z    
 Becs mz Besoins mensuels bruts d’ECS de la zone Wh/m 
²SHON 
RT gr     
 Becs z Besoins annuels bruts d’ECS de la zone Wh/m 
²SHON 
RT gr     
 z
TA Somme des parois déperditives de la zone m²    
 z
perm TA, Somme des parois déperditives excepté le 
plancher bas de la zone m²    
 z
perm fA, Somme des parois déperditives verticales 
de la zone m²    
 z
perm toit A, Somme des parois déperditives horizontales 
excepté le plancher bas de la zone m²    
 z
opv A Surfaces des parois déperditives opaques 
verticales de la zone m²    
 Az
ophh  Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le haut de la zone m²    
 Az
ophb  Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le bas de la zone m²    
 z
baies A Surface totale des baies de la zone m²    
 z
vbaies A− Surface totale des baies verticales de la 
zone m²    
 z
hbaies A− Surface totale des baies horizontales de la 
zone m²    
 Part baies_sud z Pourcentage de baies de la zone orientées 
au sud (azimut α =0°) -    
 Part baies_nord z Pourcentage de baies de la zone orientées 
au nord (azimut α =180°) -    
 Part baies_ouest z Pourcentage de baies de la zone orientées à 
l’ouest (azimut α =90°) -    
 Part baies_est z Pourcentage de baies de la zone orientées à 
l’est (azimut α =270°) -    
 Part baies_horiz z Pourcentage de baies horizontales de la 
zone (orientation β=0°) -    
 Lz
PT  Longueur des ponts thermiques déperditifs 
de la zone m    
 SHAB surf z Surface habitable de la zone divisée par la 
SHON RT  de la zone m²/m² 
SHON R
T    
 SU RT_surf z Surface utile de la zone divisée par la 
SHON RT  de la zone m²/m² 
SHON R
T    
 Az
opv_surf  Surfaces des parois déperditives opaques 
verticales de la zone divisée par la SHON RT z  m²/m² 
SHON R
T    
 Az
ophh_surf  Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le haut de la zone 
divisée par la SHON RT z  m²/m² 
SHON R
T    
 Az
ophb_surf  Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le bas de la zone 
divisée par la SHON RT z  m²/m² 
SHON R
T    
 Az
baies_surf  Surface totale des baies de la zone divisée 
par la SHON RT z  m²/m² 
SHON R
T    
 AZ
T_surf  Somme des parois déperditives de la zone 
divisée par la SHON RT z  m²/m² 
SHON R
T    
 AZ
T,perm_surf  Somme des surfaces des parois opaques de 
la zone excepté le planch er bas divisée par m²/m² 
SHON    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
155 la zone excepté le plancher bas divisée par 
la SHON RT z  SHON R
T 
 Lz
PT_surf  Longueur des ponts thermiques déperditifs 
de la zone divisée par la SHON RT z  m/m² 
SHON R
T    
 Qz
4Pa_surf  Perméabilité à l'air de l'enveloppe de la 
zone sous 4Pa (par m² de parois 
déperditives hors plancher bas) m3/(h. 
m²)    
 Qz
4Pa_SHONRT  Perméabilité à l'air de l'enveloppe sous 4Pa 
rapporté à la SHON RT  de la zone m3/(h. 
m²SH 
ON RT z)    
 Hg es_hiver z Facteur de transmission thermique global 
pour l’ensemble des baies de la zone entre 
les environnements intérieurs et extérieurs 
moyenné sur l’hiver W/K    
 HTh_op z Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques de 
la zone entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
 HTh_opv z Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques 
verticales de la zone entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K    
 HTh_ophh z Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques de 
la zone horizontales orientées vers le haut 
entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
 HTh_ophb z Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques de 
la zone horizontales orientées vers le bas 
entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
 HTh_PT z Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des ponts thermiques 
de la zone  W/K    
 Hvent_hiver z Déperditions par système de ventilation 
spécifique au niveau de la zone moyennées 
sur l’hiver W/K    
 Hv_déf_hiver z Déperditions par les défauts d’étanchéité au 
niveau de la zone moyennées sur l’hiver W/K    
Cef_ch zn Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour l’année entière.  Wh/m 
² par 
an     
Cef_fr zn  Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecs zn  Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecl zn  Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans la zone 
pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_auxv zn  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cef annuels 
Cef_auxs zn  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ch_m zn (m)  Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     Cef  mensuels Cef_fr_m zn (m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour le mois 
m. Wh/m 
² par 
mois     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
156 Cef_ecs_m zn (m) Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_ecl_m zn (m) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone 
pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_auxv zn (m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois      
Cef_auxs zn (m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ch zn Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour l’année entière.  Wh/m 
² par 
an     
Cep_fr zn  Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ecs zn  Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans la zone pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ecl zn  Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone 
pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_auxv zn  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) de la zone pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     Cep annuels 
Cep_auxs zn  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution de la zone pour 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ch_m zn (m)  Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_fr_m zn (m) Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ecs_m zn (m) Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ecl_m zn (m) Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone 
pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_auxv zn (m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) de la zone pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     Cef  mensuels 
Cep_auxs zn (m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distributionde la zone pour le 
mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_gaz zn Energie finale totale fournie par utilisation 
du gaz pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_fod zn  Energie finale totale fournie par utilisation 
du fioul domestique pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_cha zn  Energie finale totale fournie par utilisation 
du charbon pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cef par énergie 
Cef_boi zn  Energie finale totale fournie par utilisation 
du bois pour la zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
157 Cef_ele zn  Energie finale totale fournie par utilisation 
de l’électricité pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an      
Cef_rdc zn  Energie finale totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour la zone sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_gaz zn Energie primaire totale fournie par 
utilisation du gaz pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_fod zn  Energie primaire totale fournie par 
utilisation du fioul domestique pour la zone 
sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_cha zn  Energie primaire totale fournie par 
utilisation du charbon pour la zone sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_boi zn  Energie primaire totale fournie par 
utilisation du bois pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ele zn  Energie primaire totale fournie par 
utilisation de l’électricité pour la zone sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cep par énergie 
Cep_rdc zn  Energie primaire totale fournie par 
utilisation des réseaux de chaleur pour la 
zone sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef zn  Energie finale totale consommée par la zone 
pour l’année entière, ramenée au m² de 
SHON RT . Wh/m 
² par 
an     
 
Cep zn  Energie finale totale consommée par la zone 
pour l’année entière, ramenée au m² de 
SHON RT . Wh/m 
² par 
an     
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 1α Constante associée aux besoins de chaud g   2 
 2α Constante associée aux besoins de froid g   2 
 β Constante associée aux besoins d’éclairage g   5 
       
Tableau 22 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
158 7.7.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.7.3.1 Schéma de principe 
Fiche algo 
n°3 du 
groupe Fiche algo 
n°4 du 
groupe Fiche algo 
n° 1 du 
groupe Fiche algo 
n°2 du 
groupe Assemblage groupe 1 (exemple)
Calculs groupe résultats résultats 
résultats 
Calculs zone 
Calculs au niveau de la zone + 
calcul des caractéristiques du hall 
(calcul de ventilation)Assemblage zone 1 (exemple)
Données de 
ventilation Données de 
ventilation Fiche algo 
n°3 du 
groupe Fiche algo 
n°4 du 
groupe Fiche algo 
n° 1 du 
groupe Fiche algo 
n°2 du 
groupe Assemblage groupe 2 (exemple)
Calculs groupe résultats résultats 
résultats 
 
Les calculs s’effectuant au niveau de la zone sont détaillés ci-dessous. 
7.7.3.2 Calculs initiaux au niveau de la zone 
7.7.3.2.1 Les surfaces de la zone 
7.7.3.2.1.1 La SHON au sens de la RT 
La surface retenue pour les calculs au niveau de la  zone est la SHON RT  de la zone. Elle est 
calculée de la façon suivante : 
g  c’est une donnée d’entrée pour les usages MI et LC  ; 
g  pour les autres usages, à partir de la SHON RT  des groupes appartenant à la zone : 
∑
∈=
zgr gr 
RT z
RT SHON SHON  (160) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
159  
7.7.3.2.1.2 La surface utile ou la surface habitabl e de la zone 
La surface utile (resp. habitable) de la zone est l a somme de toutes les surfaces utiles (resp. 
habitables) des groupes lui appartenant. 
Si Usage zone Є{1, 2} 
∑
∈=
zgr gr zSHAB SHAB  (161) 
Si Usage zone ≠{1, 2} 
∑
∈=
zgr gr 
RT z
RT SU SU  (162) 
7.7.3.2.1.3 La surface des groupes CE1 et CE2 de la  zone 
La surface des groupes en catégorie CE1 (resp. CE2)  de la zone s’exprime de la manière suivante 
Si Usage zone Є{1, 2} 
∑
=∈=
12_1_1
ce ce categorie zgr gr z
CE SHAB S  et   ∑
=∈=
22_1_2
ce ce categorie zgr gr z
CE SHAB S (163) 
Si Usage zone ≠{1, 2} 
∑
=∈=
12_1_1
ce ce categorie zgr gr 
RT z
CE SU S  et  ∑
=∈=
22_1_2
ce ce categorie zgr gr 
RT z
CE SU S (164) 
7.7.3.2.1.4 La surface des groupes climatisés de la  zone  
La surface des groupes climatisés de la zone s’expr ime ainsi 
Si Usage zone Є{1, 2} 
∑
=∈=
1lim _lim 
atise cIs zgr gr z
c SHAB S    (165) 
Si Usage zone ≠{1, 2} 
∑
=∈=
1lim _lim 
atise cIs zgr gr 
RT z
c SU S (166) 
7.7.3.2.2 Surface totale des parois vitrées 
∑=
gr gr 
baies z
baies A A  et z
RT z
baies z
surf baies SHON AA =_  
(167) 
7.7.3.2.2.1 Parois vitrées horizontales 
∑ − −=
gr gr 
horiz baies z
horiz baies A A (168) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
160  
7.7.3.2.2.2 Parois vitrées verticales 
∑ − −=
gr gr 
vbaies z
vbaies A A (169) 
 
 
  
7.7.3.2.2.3 Surface de baies verticales au Sud 
z
baies gr gr 
sud baies 
z
sud baies AA
part ∑ −
−=  (170) 
 
7.7.3.2.2.4 Surface de baies verticales au Nord 
z
baies gr gr 
nord baies 
z
nord baies AA
part ∑ −
−=  (171) 
7.7.3.2.2.5 Surface de baies verticales à l’ouest 
z
baies gr gr 
ouest baies 
z
ouest baies AA
part ∑ −
−=  (172) 
7.7.3.2.2.6 Surface de baies verticales à l’est 
z
baies gr gr 
est baies 
z
est baies AA
part ∑ −
−=  (173) 
7.7.3.2.3 Surface totale des parois opaques 
∑=
gr gr 
op z
op A A  
(174) 
7.7.3.2.3.1 Surface totale des parois opaques verti cales 
∑=
gr gr 
opv z
opv AA et  z
RT z
opv z
surf opv SHON A
A =_  (175) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
161  
7.7.3.2.3.2 Surface totale des planchers hauts 
∑=
gr gr 
ophh z
ophh A A  et  z
RT z
ophh z
surf ophh SHON AA =_  (176) 
7.7.3.2.3.3 Surface totale des planchers bas 
∑=
gr gr 
ophb z
ophb A A  et  z
RT z
ophb z
surf ophb SHON AA =_  (177) 
7.7.3.2.4 Parois déperditives 
L’ensemble des parois déperditives de la zone, notéz
TA, est la somme des parois vitrées et des 
parois opaques de la zone. 
∑=
gr gr 
Tz
TAA
 et  z
RT z
T z
surf TSHON AA=_  (178) 
 
7.7.3.2.4.1 Parois déperditives excepté le plancher  bas 
L’ensemble des parois déperditives de la zone excep té le plancher bas, noté z
perm TA,, est la somme 
des parois vitrées et des parois opaques de la zone  (excepté le plancher bas). 
∑=
gr gr 
perm Tz
perm T A A, , et  z
RT z
perm T z
surf perm TSHON AA,
_, =  (179) 
7.7.3.2.4.2 Parois déperditives verticales 
L’ensemble des parois déperditives verticales de la  zone, noté z
perm fA,, est la somme des parois 
vitrées verticales et des parois opaques verticales  de cette zone. 
∑ −+=
gr gr 
vbaies gr 
opv z
perm f AA A, (180) 
7.7.3.2.4.3 Parois déperditives horizontales except é le plancher bas 
L’ensemble des parois déperditives horizontales de la zone excepté le plancher bas, noté z
perm toit A,, 
est la somme des parois vitrées et des parois opaqu es horizontales de cette zone (excepté les 
planchers bas). 
∑ −+ =
gr gr 
hbaies gr 
ophh z
perm toit AA A, (181) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
162  
7.7.3.2.5 Calcul de la longueur totale des linéique s de la zone 
∑=
gr gr 
PT z
PT ll  
(182) 
z
RT z
PT z
surf PT SHON ll=_
 (183) 
7.7.3.2.6 Calcul de la perméabilité à l’air au nive au de la zone 
z
surf Pa Q_4s’exprime en m 3/h/m² de surfaces déperditives de la zone excepté l es planchers bas. 
1
, _4 ,_4.1 1−




⋅ =∑
gr gr 
perm Tgr 
surf Pa z
perm Tz
surf Pa A Q AQ  (184) 
z
SHONRT Pa Q_4 s’exprime en m 3/h/m²SHON RT Z. 
z
RT z
perm Tz
surf Pa z
SHONRT Pa SHON A Q
Q, _4
_4.
=  (185) 
 
7.7.3.2.7 Calculs des déperditions au niveau de la zone 
7.7.3.2.7.1 Par les toitures 
∑=
gr gr 
ophh th z
ophh th H H_ _  (186) 
7.7.3.2.7.2 Par les murs verticaux 
∑=
gr gr 
opv th z
opv th H H_ _  (187) 
7.7.3.2.7.3 Par les baies en hiver 
Les déperditions par les baies pouvant varier à cha que pas de temps, ces dernières sont 
moyennées sur les mois de janvier et de février. 
Pour IMOIS ≤2 




=∑
≤)(_
2_ h Hg moyenne Hg 
gr gr 
hiver es 
IMOIS z
hiver es  (188) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
163  
7.7.3.2.7.4 Par les planchers bas 
∑=
gr gr 
ophb th z
ophb th H H_ _  (189) 
7.7.3.2.7.5 Par les ponts thermiques 
∑=
gr gr 
PT th z
PT th H H_ _  (190) 
7.7.3.2.7.6 Par les défauts d’étanchéité en hiver 
Pour IMOIS ≤2 
())(_
2__ hHmoyenne Hz
def v
IMOIS z
hiver def v
≤=  (191) 
7.7.3.2.7.7 Par la ventilation spécifique Bbio en h iver 
Pour IMOIS ≤2 




=∑
∈≤zgr gr 
vent 
IMOIS z
hiver vent hH moyenne H )(
2_  (192) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
164 7.7.3.3 Calculs dynamiques au niveau de la zone 
7.7.3.3.1 Calculs de ventilation au niveau de la zo ne 
Pour chaque zone, l’utilisateur a la possibilité de  rentrer un ou plusieurs groupes. Le modèle 
aéraulique implique l’existence d’un groupe d’échan ge aéraulique Hall  par lequel transitent tous 
les échanges aérauliques entre les groupes. L’utili sateur a la possibilité de rentrer au maximum  
un groupe de circulation qui joue alors le rôle du groupe Hall . S’il n’en rentre pas, un groupe 
Hall  fictif est généré par le logiciel pour le besoin d u calcul. Ce groupe fictif est alors étanche à 
l’environnement extérieur et ne possède aucun systè me ni aucun apport interne. Il ne reçoit pas 
non plus d’apports énergétiques de quelque nature q ue ce soit et ne possède aucune inertie. Les 
seules grandeurs qui doivent être calculées au nive au de ce groupe fictif sont la température de 
l’air et l’humidité de l’air. Elles le sont de la m anière suivante : 
∑∑∑∑
==
ve ve 
mvve 
mve 
i
hall 
fin ve ve 
mve ve 
mve 
i
hall 
fin i
QeQ QQ
ω
ωθ
θ_
 (193) 
où ve 
mQdénote le débit massique de l’air du débit entrant ve , ve 
iθ sa température et ve 
iω son 
humidité. hall 
fin i_θest la température finale du hall et hall 
fin ω est son humidité finale. 
Les besoins de chaud, de froid, d’éclairage sont ex primés en Wh/m². 
7.7.3.3.2 Calculs des besoins de chaud par zone 
- mensuels 
z
RT zgr mois hgr 
ch sys 
z
mSHON hQ
Bch ∑∑
∈ ∈=)(_
 (194) 
- annuels 
∑
==12 
1mois z
mzBch Bch  (195) 
7.7.3.3.3 Calculs des besoins de froid par zone 
- mensuels 
z
RT zgr mois hgr 
fr sys 
z
mSHON hQ
Bfr ∑∑
∈ ∈=)(_
 (196) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
165  
- annuels  
∑
==12 
1mois z
mzBfr Bfr  (197) 
7.7.3.3.4 Calculs des besoins d’éclairage par zone 
- mensuels 
z
RT zgr mois hgr 
z
mSHON hCecl 
Becl ∑∑
∈ ∈=)(
 (198) 
- annuels 
∑
==12 
1mois z
mzBecl Becl  (199) 
 
7.7.3.3.5 Besoin bioclimatique par zone 
- mensuels 
z
mBbio  est obtenu en sommant sur un mois les besoins mens uels de chaud, de froid et d’éclairage 
d’une zone, pondérés par les coefficients réglement aires. 
z
mz
mz
mz
m Becl Bfr Bch Bbio . . .2 1 β α α + + =  (200) 
- annuels 
Le besoin total bioclimatique d’une zone, noté Bbio z, est obtenu en sommant sur l’année les 
besoins bioclimatiques mensuels de la zone 
∑
==12 
1mois z
mzBbio Bbio  (201) 
Le Bbio de la zone est exprimée en nombre de points . 
7.7.3.4 Calcul des besoins d’ECS  
Les besoins d’ECS ne font pas partie du calcul du B bio. Il est cependant intéressant de les 
évaluer. Les résultats horaires sont sommés sur cha que mois de l’année, puis sur l’année entière. 
z
RT zgr mois hgr 
bruts w
z
mSHON h Q
Becs ∑∑
∈ ∈=)(_
 (202) 
∑
==12 
1mois z
mzBecs Becs  (203) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
166  
7.7.3.5 Calculs dynamiques au niveau de la zone lor s d’un calcul de consommations 
7.7.3.5.1.1 Consommations en énergie finale et prim aire de chauffage de la zone 
Les consommations de chauffage en énergie finale et  primaire sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
z
RT zn gr gr 
mch ef gr 
RT 
z
mch ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
z
RT zn gr gr 
mch ep gr 
RT 
z
mch ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  (204) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mch ef zn 
ch ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mch ep zn 
ch ep C C  (205) 
7.7.3.5.1.2 Consommations en énergie finale de refr oidissement de la zone 
Les consommations de refroidissement en énergie fin ale et primaire sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
z
RT zn gr gr 
mfr ef gr 
RT 
zn 
mfr ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
z
RT zn gr gr 
mfr ep gr 
RT 
zn 
mfr ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  (206) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mfr ef zn 
fr ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mfr ep zn 
fr ep C C  (207) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
167  
7.7.3.5.1.3 Consommations en énergie finale et prim aire d’éclairage de la zone 
Les consommations d’éclairage en énergie finale son t exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
z
RT zn gr gr 
mecl ef gr 
RT 
zn 
mecl ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
z
RT zn gr gr 
mecl ep gr 
RT 
zn 
mecl ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
 (208) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mecl ef zn 
ecl ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mecl ep zn 
ecl ep C C  (209) 
7.7.3.5.1.4 Consommations en énergie finale pour l’ eau chaude sanitaire de la 
zone 
Les consommations de refroidissement en énergie fin ale et primaire sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
z
RT zn gr gr 
mecs ef gr 
RT 
zn 
mecs ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
z
RT zn gr gr 
mecs ep gr 
RT 
zn 
mecs ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
 (210) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mecs ef zn 
ecs ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mecs ep zn 
ecs ep C C  (211) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
168  
7.7.3.5.1.5 Consommations en énergie finale pour le s auxiliaires de ventilation de 
la zone 
g Sous forme de résultats mensuels : 
z
RT zn gr gr 
mauxv ef gr 
RT 
zn 
mauxv ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
z
RT zn gr gr 
mauxv ep gr 
RT 
zn 
mauxv ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
 (212) 
 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mauxv ef zn 
auxv ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mauxv ep zn 
auxv ep C C  (213) 
7.7.3.5.1.6 Consommations en énergie finale pour le s auxiliaires de distribution de 
la zone 
Elles incluent les consommations des  pompes et cir culateurs des réseaux de 
chauffage/refroidissement et d’ECS. 
Elles s’expriment : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
z
RT zn gr gr 
mauxs ef gr 
RT 
zn 
mauxs ef SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
z
RT zn gr gr 
mauxs ep gr 
RT 
zn 
mauxs ep SHON C SHON 
C∑
∈=__
__.
  
 (214) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mauxs ef zn 
auxs ef C C  
∑
==12 
1__ _
mois zn 
mauxs ep zn 
auxs ep C C  (215) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
169  
7.7.3.5.1.7 Consommations en énergie finale et prim aire de la zone par type 
d’énergie 
Les consommations par type d’énergie s’expriment un iquement  sous forme d’un résultat total 
annuel : 
z
RT zn gr gr 
gaz ef gr 
RT 
zn 
gaz ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (216) 
z
RT zn gr gr 
fod ef gr 
RT 
zn 
fod ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (217) 
z
RT zn gr gr 
cha ef gr 
RT 
zn 
cha ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (218) 
z
RT zn gr gr 
boi ef gr 
RT 
zn 
boi ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (219) 
z
RT zn gr gr 
ele ef gr 
RT 
zn 
ele ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (220) 
z
RT zn gr gr 
rdc ef gr 
RT 
zn 
rdc ef SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (221) 
 
z
RT zn gr gr 
gaz ep gr 
RT 
zn 
gaz ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (222) 
z
RT zn gr gr 
fod ep gr 
RT 
zn 
fod ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (223) 
z
RT zn gr gr 
cha ep gr 
RT 
zn 
cha ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (224) 
z
RT zn gr gr 
boi ep gr 
RT 
zn 
boi ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (225) 
z
RT zn gr gr 
ele ep gr 
RT 
zn 
ele ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (226) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
170 z
RT zn gr gr 
rdc ep gr 
RT 
zn 
rdc ep SHON C SHON 
C∑
∈=_
_.
 (227) 
7.7.3.5.1.8 Consommations totales de la zone en éne rgie finale et primaire  
Les consommations totales en énergie finale et prim aire sont obtenues par sommation sur 
l’ensemble des postes : 
zn 
auxs ef zn 
auxv ef zn 
ecs ef zn 
ecl ef zn 
fr ef zn 
ch ef zn 
ef C CCCCCC_ _ _ _ _ _ +++++=  (228) 
zn 
auxs ep zn 
auxv ep zn 
ecs ep zn 
ecl ep zn 
fr ep zn 
ch ep zn 
ep CCCCCCC_ _ _ _ _ _ +++++=  (229) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
171 7.8 C_VEN_Débits_d’air_Cep  
7.8.1 INTRODUCTION  
Cette fiche décrit le bilan aéraulique au sein d’un e zone. Une zone regroupe plusieurs groupes qui 
ne peuvent communiquer que par l’intermédiaire d’un  groupe particulier appelé hall.   
Les débits d’air entrant dans un groupe ou une zone  sont considérés positifs, les débits sortant 
sont négatifs.  
Il faut distinguer les débits d’air spécifiques lié s à un système de ventilation des débits d’air dus à 
la transparence de l’enveloppe. Ces derniers corres pondent aux débits passant par les entrées 
d’air et par les défauts d’étanchéité de l’envelopp e.  
Note : les défauts d’étanchéité de l’enveloppe sont  aussi appelés perméabilité à l’air.   
La hiérarchisation des différents éléments est la s uivante : 
1. La zone est l’élément de base qui contient tous les autres. Elle est homogène du point de 
vue aéraulique, c'est-à-dire qu’on définit une uniq ue pression au niveau du plancher ib P. La 
perméabilité et les entrées d’air sont définies au niveau du groupe.  
2. La zone se divise en groupes. Dans chaque groupe  est définie une température. Les 
débits d’air spécifiques  sont définis au niveau du groupe . 
3. Chaque groupe possède des parois. Chaque paroi a  une inclinaison et un azimut qui nous 
permet de lui associer différents paramètres dont o n aura besoin au cours du calcul.  
“Conventions” 
- Les débits massiques d’air sont exprimés en air s ec [kg/s]. 
- Les gains en débit d’air sont comptabilisés posit ivement, les pertes en débit d’air sont 
comptabilisées négativement.  
- int PPPext −=Δ  
“Remarques”  
Les débits entrés par l’utilisateur sont en m 3/h. Le code de calcul les convertit en m 3/s 
 
.   Méthode de calcul Th7BCE 2012 
172  
7.8.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau  24  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle de calcul aéraulique 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
h Heure de l’année g    
ext θ Température extérieure au pas de temps h °C    
we Humidité spécifique du site kg/kgas    Climat 
ventc V  Vitesse du vent au pas de temps h m/s    
g
fin i,θ  Température de l’air du groupe g au pas de 
temps 1−h °C    
gFR Psys , Besoin en froid du groupe g. W    Groupe 
fin gi,ω  Humidité absolue intérieure du groupe à la fin du  
temps 1−h  kg/kgas    
sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe gpar le système s m3/h     
sg
soufflé spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe gpar le système s m3/h     
g
Neuf Air qmin ,_
 Débit volumique minimal d’air neuf. Il correspond 
au débit d’hygiène m3/h     
sg
souffle air T,
_ Température du débit spécifique soufflé au 
niveau du groupe gpar le système s °C    Spécifi. 
sg
souffle air ,
_ω  Poids d’eau du débit spécifique soufflé au niveau 
du groupe gpar le système s kg/kgas    
        
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
jM Module de l’entrée d’air j m3/h g∞ +∞ g 
jP1Δ Pression de changement de comportement de 
l’entrée j Pa g∞ +∞  
jP2Δ Pression de changement de comportement de 
l’entrée j Pa g∞ +∞  
jM' Module du défaut d’autorégulabilité m3/h 0 +∞  Entrées d’air  
r Atténuation du débit du système antigretour.  g 0 1   Méthode de calcul Th7BCE 2012 
173 traversant δ  Booléen égal à 1 pour traversant et 0 si non  g 0 1   
δpermea_verti 
cale   Indicateur de transferts d’air verticaux à 
l’intérieur de la zone (perméabilité verticale, voi r 
définition dans fiche « C_Bat_Débits d’air en 
Cep  »). 
0 : pas de transferts verticaux entre niveaux 
1 : transferts verticaux possibles entre niveaux  Bool 0 1 g 
ihergement  Indicateur d’usage résidentiel ou 
hébergement. 
0 : usage non3résidentiel et non3
hébergement. 
1 : usage résidentiel ou hébergement.  Bool  0 1 g 
zone h Hauteur du plancher de la zone par rapport au 
sol m g∞ +∞ g zone 
plafond h Hauteur de plafond de la zone m g∞ +∞ g  g
surf Pa Q_4 Perméabilité à l’air du groupe. On utilise une 
même valeur pour tous les groupes d’une même 
zone.  m3/h/m 2 0 +∞ g 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 z Altitude du lieu m 0 +∞ g 
 g
fA Somme de la surface déperditive des baies et des 
parois opaques verticales du groupe m² 0 +∞ g 
 
 g
tA Surface des toits du groupe g m² 0 +∞  g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
 IB P Pression au niveau du plancher de la zone Pa    
 g
maj Q Débit massique j entrant dans le groupe g Kg/s    
 g
maj T Température du débit massique j entrant dans 
le groupe g  °C    
 cond rep mq,, Débit massique repris par le groupe de 
ventilation (CTA ou VMC DF) kg/s    
 cond soufflé mq,,
 Débit massique soufflé par le groupe de 
ventilation (CTA ou VMC DF) kg/s    
 Neuf Air mq_,
 Débit massique d’air neuf kg/s    
 sg
aération mq,
, Débit massique d’aération par ouverture de 
fenêtre du groupe, défini pour garantir la 
cohérence avec le calcul de la température des 
groupes. kg/s    
 g
maj ω Poids d’eau du débit massique j entrant dans le 
groupe g kg/kgas    
 g
entr def vQ,, Au pas temps horaires, débit entrant dans le 
groupe via les défauts d’étanchéités  m3/h    
 g
entr EA vQ,, Au pas temps horaires, débit entrant dans le 
groupe via les entrées d’air m3/h    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
174  g
sort def vQ,, Au pas temps horaires, débit sortant dans le 
groupe via les défauts d’étanchéités  m3/h    
 g
sort EA vQ,, Au pas temps horaires, débit sortant dans le 
groupe via les entrées d’air m3/h    
 gi,ρ Masse volumique de l’air du pas de temps h, 
calculée à partir de la température prev gi,θ  et de 
l’humidité spécifique wi,gprev du pas de temps 
hg1  kg/m3    
 Hv_déf z
 Déperditions par les défauts d’étanchéité au 
niveau de la zone W/K    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
g
tRat  Ratio de la surface de toits de groupe g sur la 
surface totale de toit de la zone g    
g
fRat  Ratio de la surface de façade de groupe g sur la 
surface totale de toit de la zone g    
g
EA Rat  Ratio caractérisant le module de l’entrée d’air du 
g  g    
g
EA Rat ' Ratio caractérisant le module du défaut 
d’autorégulabilité de l’entrée d’air du g     
g
spC, Coefficient de pression du vent « sous le vent » 
pour le groupe g g    
g
vpC, Coefficient de pression du vent « au vent » pour 
le toit pour le groupe g g    Groupe 
g
tpC, Coefficient de pression du vent pour le toit pour 
le groupe g g    
zone 
fA  Surface des façades de la zone m²    
zone 
toit A  Surface de toit de la zone m²    
bz Altitude « basse » de la zone m    
hz Altitude « haute» de la zone m    Zone 
tz Altitude moyenne du toit de la zone m    
jC Coefficient de débit d’air de l’entrée d’air j g    
jA Section de l’entrée d’air j m2    
jC' Coefficient de débit d’air associé au défaut 
d’autorégulabilité de l’entrée d’air j g    
jA' Section associée au défaut d’autorégulabilité de 
l’entrée d’air j m2    
jr Coefficient de l’antigretour  de l’entrée d’air j g    
1 ,vq débit volumique au premier changement de 
comportement m3/s    
2 ,vq débit volumique au deuxième changement de 
comportement m3/s    
ja Pente du comportement autoréglable de l’entrée 
d’air j m3/s/Pa    Entrées d’air  
jb Ordonnée à l’origine du comportement 
autoréglable de l’entré d’air j m3/s    Pe 
rm 
éa zone 
façade def C_ Coefficient de la perméabilité horizontale g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
175  zone 
toit def C_ Coefficient de la perméabilité verticale g    
g
vh EA vq,, Débit d’air volumique total équivalent au niveau 
du groupe g au vent en haut m3/s    
g
vb EA vq,, Débit d’air volumique total équivalent au niveau 
du groupe g au vent en bas m3/s    
g
sh EA vq,, Débit d’air volumique total équivalent au niveau 
du groupe g sous le vent en haut m3/s    Débits d’air équivalents dus aux entrées 
d’air 
g
sb EA vq,, Débit d’air volumique total équivalent au niveau 
du groupe g sous le vent en bas m3/s    
sh façade def C,_
 Coefficient de perméabilité haute sous le vent de 
la zone g    
g
vb façade def C,_
 Coefficient de perméabilité basse au vent du 
groupe g g    
g
vh façade def C,_
 Coefficient de perméabilité haute au vent du 
groupe g g    
g
sb façade def C,_
 Coefficient de perméabilité basse sous le vent du 
groupe g g    Perméabilités équivalentes 
g
toit def C_ Coefficient de perméabilité du toit g    
 g
neuf mq, Débit massique d’air neuf entrant par la 
transparence de l’enveloppe à la température 
extérieure kg/s    
 g
trav mq, Débit massique d’air traversant par la 
transparence de l’enveloppe kg/s    
 g
mq Débit massique d’air échangé avec les autres 
groupes kg/s    
 g
hall mq, Débit massique d’air que les groupes autres que 
le hall échangent avec le hall kg/s    
 g
repris spec mq_,
 Débit massique repris par la ventilation 
spécifique kg/s    
 g
soufflé spec mq_,
 Débit massique soufflé par la ventilation 
spécifique kg/s    
 Neuf Air mq_,
 Débit massique d’air neuf kg/s    
 (P Qg
entr def vΔ,,
 Débit volumique entrant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe kg/m 3    
 (P Qg
sort def vΔ,,
 Débit volumique sortant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe kg/m 3    
 ()P Qg
entr EA vΔ,,
 Débit volumique entrant par toutes les entrées 
d’air du groupe kg/m 3    
 ()PQg
sort EA vΔ,,
 Débit volumique sortant par toutes les entrées 
d’air du groupe kg/m 3    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
176  (P Qg
entr spec vΔ,,
 Somme des débits volumiques spécifiques 
entrants dans le groupe kg/m 3    
 (P Qg
sort spec vΔ,,
 Somme des débits volumiques spécifiques 
sortants du groupe kg/m 3    
 ext ρ Masse volumique de l’air extérieur kg/m 3    
 g
int ρ Masse volumique de l’air du groupe g kg/m 3    
 sg
souffle air ,
_ρ  Masse volumique de l’air soufflé par le système 
spécifique sdu groupe g kg/m 3    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv 
. 
 ref ρ Masse volumique de référence pour une 
température dPref de référence = 19 °C kg/m 3   1.2  
 ref θ Température de référence  °C   19 
 {}pC Collection des coefficients de pression du vent g   g 
 1 ,ref PΔ  Différence de pression de référence pour le calcul 
des débits des entrées d’air Pa   20 
 2 ,ref PΔ  Différence de pression de référence pour le calcul 
de la perméabilité Pa   4 
 Ma masses molaires de l’air  g/mol   28,9 
76 
 MW masses molaires de l’eau g/mol   18 
 EA HR_ Rapport indiquant la position de l’entrée d’air en 
absence de perméabilité verticale g   0.92 
 dC Coefficient de décharge g   0.68 
 g Pesanteur m/s 2   9.81 
Tableau 24 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
177 7.8.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.8.3.1 Définitions 
7.8.3.1.1 Définition des masses volumiques 
La masse volumique de l’air extérieur a pour expres sion  
()
( )()
( )wa ext ref ref 
ext MMee
×++
×++=ωω
θθ ρρ11
273 273 .
 (230) 
A un nœud de température d’air intérieur (pour chaq ue groupe donc), on associe la masse 
volumique suivante :  
()
( )()
( )wa gigi
fin giref ref g
MM×++×++=
,,
,,int 11
273 273 .
ωω
θθ ρρ  (231) 
La masse volumique de l’air soufflé par le système de ventilation spécifique s du groupe g est : 
()
( )( )
( )wasg
souffle air sg
souffle air 
sg
souffle air ref ref sg
MM Tsouffle air × ++×++=,
_,
_
,
_,
11
273 273 .
_ωω θ ρρ  (232) 
Pour un groupe donné, si l’air neuf entrant dans le groupe via une  entrée d’air transite d’abord 
par un espace tampon , on a vrai Iatique c=lim . Dans le cas contraire Faux Iatique c=lim  
Si vrai Iatique c=lim , alors on définit : out air g
AN TT_=   
Si Faux Iatique c=lim , alors : ext g
AN Tθ=   
La masse volumique de l’air neuf entrant dans le gr oupe via une entrée d’air a alors pour 
expression : 
()
( )()
( )wag
AN ref ref g
AN MMee
T ×++
×
++=ωω θ ρρ11
273 273 .
 (233) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
178 7.8.3.1.2 Définition des pressions 
La différence de pression à laquelle est soumise un  composant situé sur une façade de la zone 
(perméabilité ou entrée d’air) a pour expression : 
comp comp ext comp PPPint, ,−=Δ , (234) 
où P ext,comp et P int,comp correspondent respectivement à la pression extérieu re et à la pression 
intérieure vues  par le composant en façade. Ces dernières ont pour  formulation : 
()ext comp ext p comp ext zg C P ρ ρ .. .1 2
, − =Ventc V2, (235)  
et  
comp ib comp zg P P ..int int, ρ−= , (236) 
7.8.3.1.3 Définition des coefficients de pression C p 
Pour le toit ou pour une façade donnée, le coeffici ent de pression KCp  est fonction de l’exposition 
au vent et de la hauteur de la zone comme on peut l e voir dans le Tableau 25 :  et le Tableau 
26 . 
tPC, Toit   
(selon son inclinaison β par 
rapport à la verticale) 3 Hauteur de la 
zone Ecrantage  vPC, 
façades 
au vent  sPC,  
façades 
sous le vent  
30°760°  60°780°  >80° 
Ouvert +0.50 g0.70 g0.20 g0.60 g0.70 
Normal +0.25 g0.50 g0.20 g0.50 g0.60 m hmoy 15 <  
Ecranté +0.05 g0.30 g0.20 g0.40 g0.50 
Ouvert +0.65 g0.70 g0.20 g0.60 g0.70 
Normal +0.45 g0.50 g0.20 g0.50 g0.60 m hmmoy 50 15 <<  
Ecranté +0.25 g0.30 g0.20 g0.40 g0.50 
m hmoy 50 >  Ouvert +0.80 g0.70 g0.20 g0.60 g0.70 
Tableau 25 :  pC pour les zones traversantes  (réf : tableau A.3 EN NF 15242) 4 
                                                 
3 Dans la norme, ces valeurs sont données en fonctio n de l’angle par rapport à l’horizontal ()β−90   
4 Les coefficients de pression du vent fournis sont valables pour un secteur d'approximativement ± 60° par rapport à 
l'axe de façade. La direction du vent n’est pas con sidérée de façon plus spécifique. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
179 Note : 
Conventionnellement, pour les zones traversantes, o n considèrera un toit avec inclinaison β par 
rapport à la verticale:  
• comprise entre 30° et 60 ° pour les maisons individ uelles ou accolées et les logements 
collectifs 
• > 80 ° pour les autres usages. 
vPC, façades au vent  sPC,  façades sous le vent  tPC, Toit  
0.05 -0.05 0 
Tableau 26:  pC pour les zones non traversantes  
La hauteur moyenne de la zone est définie par  plafond zone moy h hh 5 . 0+= .   
 
On définit les coefficients de pression au niveau d e chaque groupe de la manière suivante :  
1. g
vpC, coefficient de pression de la paroi du groupe au ve nt.  
2. g
spC,  coefficient de pression de la paroi du groupe sous le vent.  
3. g
tpC,  coefficient de pression sur le toit du groupe.  
Selon la hauteur de la zone et donc du groupe, on p eut avoir différentes valeurs de  g
vpC,, de g
spC,et 
de  g
tpC, ( voir Tableau 25 ). 
 
7.8.3.1.4 Caractérisation de la possibilité de tran sferts d’air verticaux entre niveaux d’une 
zone (perméabilité verticale) 
L’indicateur δpermea_verticale  caractérise la possibilité de transferts d’air ent re niveaux d’une zone, en 
se basant sur la hauteur de celle-ci (tirage thermi que) et le confinement éventuel entre niveaux. 
Il s’agit d’un paramètre conventionnel, défini selo n la procédure suivante 
Si 1=nt herbergeme i  (usage d’habitation ou d’hébergement) ou 3<zone h 
(m), alors, 
 0_=verticale permea δ (pas de transferts d’air verticaux entre 
niveaux de la zone)  
Sinon, 
 1_=verticale permea δ (possibilité de transferts d’air verticaux 
entre niveaux de la zone)  
 (237) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
180 7.8.3.1.5 Définition des surfaces déperditives  
Chaque élément de l’enveloppe d’un groupe (parois o paques donnant sur l’extérieur, baie vitrées 
et ponts thermiques) est une entrée utilisateur. 
A partir de ces données et pour chaque groupe, on c omptabilise les diverses surfaces (façade, 
toit) : 
1. Une façade  est une paroi opaque ou  une baie dont l’inclinaison par rapport à la verti cale 
est inférieure à 30°. La surface totale des façade d’un groupe g est g
fA. 
2. Un toit  est une paroi opaque ou une baie dont l’inclinaiso n par rapport à la verticale est 
supérieure à 30°. La surface totale de la toiture d ’un groupe g est g
tA 
On introduit la somme des surfaces de façade et la somme des surfaces de toiture au niveau de la 
zone: 
 
∑∑
==
gg
tzone 
tgg
fzone 
f
A AA A
 (238) 
 
ainsi que les ratios de surface de façade et de toi t au niveau du groupe g 
 
zone 
tg
t g
tzone 
fg
f g
f
AARat AARat 
==
 (239) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
181 7.8.3.2 Les entrées d’air 
7.8.3.2.1 Calcul des débits des entrées d’air 
Ce paragraphe vise le calcul des débits d’air passa nt par une entrée d’air de la zone. La section ou 
le module de l’entrée d’air correspond à la section  totale de l’entrée d’air de la zone répartie selon  
le paragraphe suivant (§7.8.3.2.2). Le débit volumi que d’une entrée d’air est décrit par un 
comportement caractéristique illustré Figure 14  constitué de 4 tronçons de courbes.  
 
Figure 14 : Courbe caractéristique d’un entrée. On mon tre l’ensemble des entrées 
utilisateurs qui peuvent  être ajustées afin d’obtenir  une entrée d’air fixe ou bien 
pour obtenir un comportement autoréglable anti7retour. 
 
1. On décrit d’abord la partie principale 1 0 PPΔ≤Δ≤  : 
On introduit 5 , 0
1 ,410 ..10 



Δ=−
ref j j
PM A  et j
ref djA CC .2.5 . 0




=ρ. Le débit volumique dans cette 
région est alors 
()5 . 0
, PCPqj i
EA v Δ=Δ  (240)  
Dans le cas où on considère une entrée d’air fixe s ans autorégulabilité, ∞=Δ1P. 
 jM' jM j
EA vq, 
PΔ 2PΔ 1PΔ 1 ,ref PΔrMéthode de calcul Th7BCE 2012 
182 2. PPΔ<Δ1 : On décrit un système autoréglable . Il est constitué de deux tronçons de 
courbes, une partie linéaire, est une partie qui se  comporte de nouveau comme une entrée 
d’air fixe. Un commence par décrire cette dernière : 
• PPΔ<Δ2  
- ()0.5 PCPqj j
EA v Δ=Δ', , (241) 
où j
ref djA CC '.2.'5 . 0




=ρ et 5 , 0
1 ,4 10 . '.10 '



Δ=−
ref j j
PM A . 
• 2 1PPPΔ≤Δ<Δ  : c’est le partie autoréglable à proprement parler .  
On introduit  
,'2 2 ,1 1 ,
0.5 0.5 
PC qPC q
j
vj
v
Δ=Δ= (242) 
 
On définit  
,.
1 221 , 12 ,1 21 , 2 ,
PPPqPqbPPqqa
v vv v
Δ−ΔΔ−Δ−=Δ−Δ−=
 (243) 
d’où on déduit le débit volumique de l’autorégulati on 
() bPaPqj
EA v +Δ×=Δ, . (244) 
Attention : Il faut vérifier que 0.5 0.5 
21'
PPCCjj
ΔΔ≥ (ou de manière équivalente 0≥a). La 
caractéristique est alors monotone croissante ce qu i est nécessaire pour le solveur.  
 
 
3. Si  0<ΔP, un dispositif anti-retour peut être implémenté  : 
()0,5 PrC Pqj j
EA v Δ−=Δ,  (245)  
où r est le coefficient de réduction de l’anti-retour. En l’absence d’anti-retour, il est égal à 1.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
183 7.8.3.2.2 Répartition du nombre des entrées d’air e t de leur position  
Répartition des entrées d’air 
Les entrées d’air doivent être réparties de manière  conventionnelle au niveau du groupe comme 
spécifié dans Tableau 27 . 
Répartition des 
entrées d’air Façade au vent Façades sous le 
vent 
En haut ()hzz=  1/4 1/4 
En bas ()bzz=  1/4  1/4 
Tableau 27 : Répartition des entrées d’air dans la zo ne 
Hauteur des entrées d’air  
La répartition et la hauteur des entrées d’air impa ctent sur les valeurs de pression intérieure et 
extérieure, utilisés pour le calcul du paragraphe s uivant (§7.8.3.2.1). Elle est fonction de la hauteu r 
de tirage thermique et donc de la hauteur des locau x de la zone et de son degré de cloisonnement 
entre niveaux. Elle est déterminée de la façon suiv ante. 
- Cas d’une zone avec hauteur de tirage thermique sig nificative 5 ; ( )1_=verticale permea δ  
Les différents composants décrivant les entrées d’a ir sont définis aux altitudes suivantes : 
- Altitude basse : ()15 ,min 25 . 0zone plancher b h hzz ×++=  
- Altitude haute : ()15 , min 75 . 0zone plancher h h hzz ×++=  
- Cas d’une zone avec hauteur de tirage thermique nég ligeable 6 ; ( )0_=verticale permea δ  
Les différents composants décrivant les entrées d’a ir sont définis à l’altitude (unique) suivante : 
- Altitude unique : ()3 , min _ zone EA H plancher b h R hzz ×+ +=  
 
                                                 
5 La hauteur de tirage thermique induit des transfer ts d’air verticaux à l’intérieur de la zone. On parlera de zone avec 
perméabilité verticale . 
6 La hauteur de tirage thermique est négligeable. El le n’induit pas des transferts d’air verticaux sign ificatifs à l’intérieur 
de la zone. On parlera de zone sans perméabilité verticale . Méthode de calcul Th7BCE 2012 
184 L’entrée d’air équivalente  
On définit pour la zone une entrée d’air équivalent e dont la caractéristique est la somme des 
caractéristiques de toutes les entrées d’air de tou s les groupes: 
() ()∑Δ =Δ
gg
EA vzone 
EA v PqPq, ,  (246) 
Cette entrée d’air est ensuite répartie de manière conventionnelle dans chaque groupe comme 
indiqué dans le Tableau 28 . 
Répartition des 
entrées d’air Façade au vent Façades sous le vent 
En haut ()bzz= ( ) ( )PqRat Pqzone 
EA vg
EA g
vb v Δ =Δ, ,41
 ( ) ( )PqRat Pqzone 
EA vg
EA g
sb v Δ =Δ, ,41
 
En bas ()hzz=  ( ) ( )PqRat Pqzone 
EA vg
EA g
vh v Δ =Δ, ,41
 ( ) ( )PqRat Pqzone 
EA vg
EA g
sh v Δ =Δ, ,41
 
Tableau 28 : Répartition des entrées d’air dans le gro upe (NF EN 15242) 
Avec :  
()
( )∑ΔΔ=
gg
EA vg
EA v g
EA PqPqRat 
,, (247) 
 
Les caractéristiques des entrées d’air sont définie s dans les groupes de façon générique au 
paragraphe 7.8.3.2.1. 
Ainsi : 
- pour une entrée fixe :  
 
∑=
ggjgj
g
EA MMRat ,,
 (248) 
 
- pour une entrée auto réglable, on définira un deuxi ème ratio :  
 
∑=
ggjgj
g
EA MMRat , ', '
'  
 (249) 
 
Les différences de pressions caractéristiques   ( )2 1, Pet PPref ΔΔΔ  seront les mêmes pour tous les 
groupes d’une même zone.  
Pour chaque groupe, la valeur du paramètre  rde l’entrée d’air est conservée (cf. : Figure 14 et  § 
7.8.3.2.1.).  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
185  
7.8.3.3 La perméabilité 
7.8.3.3.1 Répartition du nombre de défauts d’étanch éité  et de leur position  
Données des défauts d’étanchéités au niveau du grou pe 
Les défauts d’étanchéités sont des données du group e. Ils sont caractérisés par un coefficient, 
g
surf Pa Q_4 et qui caractérisent les perméabilités horizontale  et verticale. De ces deux indices, on 
déduit les coefficients de perméabilité de la zone par 
( )
( )∑∑
==
gg
surf Pa g
t zone 
toit def gg
surf Pa g
f zone 
façade def 
QACQAC
3 / 2_4
_3 / 2_4
_
44. (250) 
 
Répartition des défauts d’étanchéités au niveau de la zone 
Les défauts d’étanchéités sont répartis conventionn ellement au niveau de la zone  de la façon 
suivante : 
 
Figure 15 : Répartition conventionnelle de la perméab ilité au sein d'une zone 
Le Tableau 29  et le Tableau 30  présentent la répartition conventionnelle des défa uts 
d’étanchéité.  
Répartition des défauts 
d’étanchéité Façade au vent Façades sous le 
vent 
En haut ()hzz=  zone 
façade def C_41 zone 
façade def C_41 
En bas ()bzz= zone 
façade def C_41 zone 
façade def C_41 
Tableau 29 : Répartition des défauts d’étanchéité dans  une zone sans contact avec la 
toiture 
 1
1/4  
1/4  1/4  
1/4  
Zone sous la toiture Vent  1/4  
1/4  1/4  
1/4  
Vent  
Zone sans contact avec 
la toiture Méthode de calcul Th7BCE 2012 
186  
Répartition des 
défauts d’étanchéité  Façade au vent Façades sous le 
vent Toit 
En haut ()bzz= zone 
façade def C_41 zone 
façade def C_41 g 
En bas ()hzz=  zone 
façade def C_41 zone 
façade def C_41 g 
Toit ()zone hz=  g g zone 
toit def C_ 
Tableau 30 : Répartition des défauts d’étanchéité dans  une zone avec contacts avec 
la toiture  
Répartition des défauts d’étanchéité au niveau du g roupe 
La pression au-dessus du plancher n’étant définie q u’au niveau du groupe du fait de la 
dépendance de la pression sur la température (cf. E quation (230)), la perméabilité conventionnelle  
doit être répartie au niveau du groupe comme décrit  dans le Tableau 31 . 
Répartition 
des défauts 
d’étanchéité Façade au vent Façades sous le vent Toit 
En haut 
()bzz= zone 
façade def g
fg
vb façade def CRat C_ ,_41=  zone 
façade def g
fg
vb façade def CRat C_ ,_41=  g 
En bas 
()hzz=  zone 
façade def g
fg
vh façade def CRat C_ ,_41=  zone 
façade def g
fg
sh façade def CRat C_ ,_41=  g 
Toit ()zone hz=  g g zone 
toit def g
tg
toit def CRat C_ _=  
Tableau 31 : Répartition des défauts d’étanchéité dans  un groupe Méthode de calcul Th7BCE 2012 
187 Hauteur des défauts d’étanchéité  
La répartition et la hauteur des défauts d’étanchéi té impactent sur les valeurs de pression 
intérieure et extérieure, utilisés pour le calcul d u paragraphe suivant (§7.8.3.2.1). 
bz et hz sont analogues à ceux définis pour les entrée d’ai r. 
- Cas d’une zone avec hauteur de tirage thermique sig nificative ()1=perméa 
verticale δ  
Les différents composants décrivant les entrées d’a ir sont définis aux altitudes suivantes : 
- Altitude basse : ()15 , min 25 . 0zone plancher b h hzz ×+ +=  
- Altitude haute : ()15 , min 75 . 0zone plancher h h hzz ×+ +=   
- Altitude du toit : ()15 , min zone plancher t h hzz + +=  
- Cas d’une zone avec hauteur de tirage thermique nég ligeable ( )0=perméa 
verticale δ  
- Altitude basse : ()3 , min 25 . 0zone plancher b h hzz ×+ +=  
- Altitude haute : ()3 , min 75 . 0zone plancher h h hzz ×+ +=   
- Altitude du toit : ()3 , min zone plancher t h hzz + +=  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
188 7.8.3.3.2 Débits d’air dus à la perméabilité à l’ai r 
Les débits volumiques d’air dus à la perméabilité s ont évalués à partir de la formulation suivante :  
()()3 / 2
, sgn PCP Pqg
def def v ΔΔ=Δ , (251) 
où  g
def C est un des 5 (ou 4) coefficients du Tableau 31 .  
Chaque groupe possède à priori cinq perméabilités r églementaires (quatre s’il ne possède pas de 
toit). La différence de pression est évaluée aux ha uteurs bz, hz et tz. On identifie donc cinq (ou 
quatre) débits volumiques dus aux défauts d’étanché ité. 
 
On fait la somme sur les défauts appartenant au gro upe : 
∑=
∈gdef def vg
cheite ev q q, tan , , (252) 
 
7.8.3.3.3 Valeurs par défaut de la perméabilité à l ’air de l’enveloppe 
N° 
d’usage Type d’usage associé Valeurs par 
défaut 
(m 3/(h.m 2)) 
1 Bâtiment à usage d’habitation - maison individuell e ou accolée 
2 Bâtiment à usage d’habitation - logement collectif  Pas de 
valeur par 
défaut 
3 Etablissement d’accueil de la petite enfance  (crèche, halte-
garderie)  1,7 
4 Enseignement primaire 1,7 
5 Enseignement secondaire (partie jour) 1,7 
6 Enseignement secondaire (partie nuit) 1,7 
7 Enseignement - université 1,7 
8 Bâtiment à usage d’habitation - Foyer de jeunes tr availleurs 1,7 
10 Hôtel 0* et 1* (partie nuit) 1,7 
11 Hôtel 2* (partie nuit) 1,7 
12 Hôtel 3* (partie nuit) 1,7 
13 Hôtel 4* et 5* (partie nuit) 1,7 
14 Hôtel 0*, 1* et 2* (partie jour) 1,7 
15 Hôtel 3*, 4* et 5* (partie jour) 1,7 
16 Bureaux 1,7 
17 Restauration commerciale en continue (18h/j 7j/7 ) 1,7 
18 Restauration - 1 repas/jour, 5j/7 1,7 
19 Restauration - 2 repas/jour, 7j/7 1,7 
20 Restauration - 2 repas/jour, 6j/7 1,7 
22 Commerce, magasin, zones commerciales 3,0 
24 Etablissement sportif scolaire 3,0 
26 Bâtiment à usage d’habitation - Etablissement sanitai re avec 
hébergement 1,7 
27 Hôpital (partie nuit) 1,7 
28 Hôpital (partie jour) 1,7 
29 Transport - aérogare 3,0 
30 Bâtiment à usage d’habitation - Cité universitair e 1,7 
32 Industrie - 3x8h 3,0 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
189 33 Industrie - 8h à 18h 3,0 
34 Tribunal 1,7 
36 Etablissement sportif municipal ou privé 3,0 
37 Restauration scolaire - 1 repas/jour, 5j/7 1,7 
38 Restauration scolaire - 3 repas/jour, 5j/7 1,7 
Tableau 32 : Valeurs par défaut de la perméabilité à l ’air de l’enveloppe 
 
7.8.3.4 Les débits spécifiques d’air massiques au n iveau du groupe 
Les débits volumiques spécifiques repris  sg
repris spec q,
_ et/ou soufflé sg
soufflé spec q,
_par le système  s du 
groupe  g sont transformés en débits massique  sg
repris spec mq,
_, et/ou soufflé sg
soufflé pec sm q,
_,. 
 
Au final, on fait la somme des débits spécifiques s oufflé et repris au niveau de la zone  : 
∑ ∑ 

=
g ssg
repris spec m repris spec m q q,
_, _,  (253 ) 
 
∑ ∑ 

=
g ssg
souffle spec m souffle spec m q q,
_, _,  (254) 
7.8.3.4.1 Cas d’une Ventilation Mécanique simple Fl ux 
Dans le cas d’une ventilation mécanique simple flux  par extraction ou par insufflation, les débits 
massiques sont définis comme suit : 
Isouf = 0  
sg
repris spec sg
repris spec m q q,
_1
int ,
_, 3600 × ×=−ρ  (255) 
 
Isouf = 1  
sg
souffle spec sg
souff air sg
souffle spec m q q,
_1 ,
_,
_, 3600 × × =−ρ  (256) 
 
7.8.3.4.2 Cas d’une Ventilation Mécanique double Fl ux 
Dans le cas d’une ventilation mécanique double flux  ( VMC DF ou CTA à débits constants ), les 
débits massiques sont définis  comme suit : 
 
sg
repris spec sg
repris spec m q q,
_1
int ,
_, 3600 × ×=−ρ  (257) 
 
sg
souffle spec sg
souff air sg
souffle spec m q q,
_1 ,
_,
_, 3600 × × =−ρ  (258) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
190  
 
7.8.3.4.3 Débits spécifiques dans le cas d’une CTA à débit variable  
Dans le cas d’une CTA à débits variables, les débits massiques spécifiques d’un groupe  sont 
définis comme suit : 
g
soufflé spec sg
soufflé Air g
soufflé spec m q q_,
_1
_, 3600 × × =−ρ  (259 ) 
Et  
sg
soufflé spec msg
repris spec m q q,
_,,
_, −=  (260) 
 
7.8.3.4.4 Calcul des débits caractérisant la transp arence de l’enveloppe 
Les débits massiques passant par une entrée d’air  pour formulation :  
g
vg
mqq.ρ= (261) 
Avec : 
0int ≤−=Δ PPPext    int ρρ=  
 si 0int >−=Δ PPPext  g
AN ρρ= 
Les débits massiques passant par les défauts d’étanchéités  ont pour formulation :  
g
vg
mqq.ρ= (262) 
∑×=
∈zgg
mpz
def v qC H_  
(263) 
Avec : 
0int ≤−=Δ PPPext  :  int ρρ=  
 si 0int >−=Δ PPPext  ext ρρ= 
7.8.3.4.5 Cas d’une Ventilation naturelle par ouver ture des fenêtres 
Dans le cas d’une ventilation naturelle par ouvertu re des fenêtres, les débits massiques sont 
définis  comme suit : 
 
sg
souffle spec sg
souff air sg
souffle spec m q q,
_1 ,
_,
_, 3600 × × =−ρ  (264) 
 
Et 
 
sg
soufflé spec msg
repris spec m q q,
_,,
_, −=  (265) 
 
Par ailleurs, pour garantir la cohérence avec le ca lcul de la température des groupes (fiche 
C_Bat_Calculs des débits de surventilation naturell e par ouverture des baies), on définit un nouvel 
objet :  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
191 sg
souffle spec msg
aération m q q,
_,,
,=  (266) 
 
7.8.3.4.6 Cas d’une Ventilation naturelle par condu it ou de ventilation hybride 
Dans le cas d’une ventilation naturelle par conduit  ou de ventilation hybride, les débits massiques 
sont définis  comme suit : 
 
sg
repris spec sg
repris spec m q q,
_1
int ,
_, 3600 × ×=−ρ  (267) 
7.8.3.4.7 Ventilation Mécanique Basse Pression 
Dans le cas d’une ventilation Mécanique Basse Press ion, les débits massiques sont définis  
comme suit : 
 
sg
repris spec sg
repris spec m q q,
_1
int ,
_, 3600 × ×=−ρ  (268) 
7.8.3.5 Calculs du Pib 
On calcule ib P en imposant que la somme des débits massiques de la zone soit nulle 
conformément à la loi de conservation de la masse d ’air (dans la zone).   
()() 0
, , , , =++Δ+Δ
soufflé m repris mqqPqPqEA m def m  
Autrement dit 
() () ()
( ) ( )
( ) ( ) ( ) ( )
0 ][
_, _,, ,, , ,, , ,, , ,,, _, , _ ,,, ,_, , ,_, , ,_,
= + +Δ +Δ +Δ +Δ +Δ +Δ+Δ +Δ +Δ ∑
repris spec m souffle spec mgsh g
sh EA m gvh g
vh EA m gsb g
sb EA m gvb g
vb EA mgtg
toit def m gsh g
façadesh def mgroupe gvh g
vh façade def m gsb g
sb façade def m gvb g
vb façade def m
q qPqP qPqP qP qP qP qP qP q
 (269) 
où chacun des PΔ est la différence de pression calculée pour le com posant considéré. 
Note  : le terme ()gtg
tdef mP q, ,,Δ n’est présent que si la zone est en contact avec u n toit.  
Chaque différence de pression dépend de ib P. Par conséquent, cet équilibre aéraulique définit 
une équation dont ib P est l’inconnue. Une fois cette équation résolue nu mériquement, l’algorithme 
renvoie la pression ib P. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
192 7.8.3.6 Calculs des débits échangés entre les group es et le Hall 
Pour un groupe donné, le débit massique d’air échan gé avec les autres groupe est calculé par 
() ()() ( )g g g
EA mg
def mg
msoufflé m repris mqqPqPqPq
, , , , ++Δ+Δ−=Δ  (270) 
Avec :  
() () () ()
( ) ( )
( ) ( ) ( ) ( ) ( )gsh g
sh EA mgvh g
vh EA mgsb g
sb EA mgvb g
vb EA mg
EA mgtg
toit def mgsh g
sh façade def mgvh g
vh façade def mgsb g
sb façade def mgvb g
vb façade def mg
def m
PqPqPqPqPqP qP qP qP qP qPq
, ,, , ,, , ,, , ,, ,, _, , ,_,, ,_, , ,_, , ,_, ,
Δ+Δ+Δ+Δ=ΔΔ +Δ +Δ +Δ +Δ =Δ
 (271) 
Dans le modèle de ventilation de TH-BCE2012, une di fférence est faite entre le hall par lequel 
transite l’ensemble de l’air intérieur et les autre s groupes. Pour ces groupes, on définit un débit 
d’air échangé avec le hall : 
()()PqPqg
hall mg
m Δ =Δ, (272) 
Si le débit g
Hall mq, est négatif, le groupe est un groupe dit extracteur . Sinon, c’est un groupe d’entrée  
Le débit d’air neuf est le débit rentrant par l’env eloppe à température extérieure avec l’humidité 
extérieure. On le calcule en sommant sur tous les d ébits dus aux entrées d’air et tous les débits 
d’air dus aux défauts d’étanchéité du groupe : 
∑ ∑ + =
def g
def m
EA g
EA mg
neuf m q q q ) 0 , max( ) 0 , max( , , ,  (273) 
Le débit d’air traversant est le débit sortant par l’enveloppe à la température intérieure du groupe 
et avec l’humidité du groupe: 
∑ ∑ + =
def g
def m
EA g
EA mg
traversant m q q q ) 0 , min( ) 0 , min( , , ,  (274) 
Les débits en sortant g
repris spec q
_ et g
soufflé spec q
_ sont les mêmes que ceux en entrée. Le débit spécif ique 
soufflé est à la température spécifique du système de ventilation et le débit spécifique repris est à 
la température intérieure du groupe. 
Une valeur positive de cette dernière correspond à un transfert d’air du groupe vers le Hall. 
Une valeur négative exprime un transfert d’air du H all vers le groupe .  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
193 7.8.3.7 Calcul des sorties 
Dans le cas d’un groupe g qui n’est pas un hall  :  
- g
maj Q : il y en a autant que de débits d’air entrant. On compte donc un débit pour l’air neuf 
entrant par la transparence de l’enveloppe. Sa temp érature est ext g
maj TT= et son  humidité 
est ext g
maj ωω=.  
- On compte un débit supplémentaire pour chaque débit  spécifique soufflé s dans le groupe 
g. Leurs températures sont les températures sg
souffle air T,
_et leurs humidités sont sg
souffle air ,
_ω. 
- Enfin, si 0,>g
hall mq , on le rajoute aux débits entrants avec une tempér ature qui est la 
température du hall et une humidité qui est l’humid ité du hall 
fin gi,ωoù gdénote ici le hall. 
Dans le cas d’un groupe g qui  est un hall  :  
- g
maj Q : il y en a autant que de débits d’air entrant. On compte donc un débit pour l’air neuf 
par la transparence de l’enveloppe. Sa température est ext g
maj TT= et son  humidité est 
ext g
maj ωω=.  
- On compte un débit supplémentaire pour chaque débit  spécifique soufflé s dans le groupe 
g. Leurs températures sont les températures sg
souffle air T,
_et leurs humidités sont sg
souffle air ,
_ω.   
- Enfin, on rajoute aux débits entrants chacun des  g
hall mq,− si 0,<g
hall mq . La température de 
ce débit est alors giT, et son humidité est 
fin gi,ω.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
194 7.8.3.8 Explicitation des termes g
maj Q et g
maj ω  
Ce paragraphe vise simplement à expliciter les term es g
maj Q et g
maj ω. 
Quel que soit le groupe g : 
( )0, , _ , _ > + + =≠ ≠∑ ∑ ∑gj
jmgj
jmg
soufflé spécifique mg
neuf air g
maj qsi q q qQ   
 
Soit pour un groupe autre que le Hall : 
( )0, , _ , _ > + + =∑ ∑g
Hall mg
Hall mg
soufflé spécifique mg
neuf air g
maj qsi q q qQ 
 
Pour le Hall : ( )0 ,, , _ > + =∑ ∑g
Hall m
gg
Hall mg
neuf air g
maj qHall du vu si q qQ  (275) 
 
Quel que soit le groupe :  
∑ ∑ ∑≠× + × + ×=×gj
jm jig
soufflé spécifique m spec g
neuf air ext 
jg
maj maj q q q Q
prev , , _ , _ ω ω ω ω  
Soit pour un groupe autre que le Hall : 
(, , , _ , _ × + × + ×==× ∑ ∑∑g
Hall mg
Hall m Hall ig
soufflé spécifique m spec g
neuf air ext 
jg
maj maj qsi q q q Q
prev ω ω ω ω
Pour le Hall : 
( )0,, , , _ , _ > × + ×+×=× ∑ ∑ ∑g
Hall m
gg
Hall m giHall 
soufflé spécifique m spec Hall 
neuf air ext 
jg
maj maj qHall du vu si q q q Q
prev ω ω ω ω  (276) 
7.8.3.9 Calcul des débits entrants et sortants du g roupe 
Les débits sont exprimés en m 3/h. 
7.8.3.9.1 Débits par les défauts d’étanchéité 
A chaque pas de temps,  
()( )
( )( )∑∑
∈∈
Δ =Δ =
gdef def vg
sort def vgdef def vg
entr def v
Pq QPq Q
0 , min 0 , max 
, ,,, ,,
 
Où Q=débit total, sommé sur tous les composants du groupe… 
7.8.3.9.2 Débits par les entrées d’air 
A chaque pas de temps,  
()( )
( )( )∑∑
Δ =Δ =
iig
EA vg
sort EA viig
EA vg
entr EA v
Pq QPq Q
0, min 0, max 
,
, ,,,
, ,,
 
Où Q=débit total, sommé sur tous les composants du groupe… Méthode de calcul Th7BCE 2012 
195 7.9 S2_BAT_assemblage_groupe  
7.9.1 INTRODUCTION  
Le groupe est une partie d’un bâtiment homogène au plan de l’usage et du fonctionnement, ainsi 
c’est le lieu de calcul des besoins de chauffage, d es besoins de refroidissement et des 
consommations de l’éclairage artificiel. En sortie du groupe les besoins de chauffage et les 
besoins de refroidissement sont dirigés vers le rés eau de distribution intergroupes. 
Ce niveau regroupe la quasi totalité des informatio ns nécessaires à la prise en compte du bâti et 
des équipements intérieurs tels que l’éclairage et les dispositifs terminaux de ventilation. 
Le groupe fait appel aux composants suivants : 
- les saisons, 
- les parois opaques, 
- les ponts thermiques, 
- les parois vitrées, 
- l’éclairage, 
- la ventilation, 
- le comportement thermique du groupe, 
- l’émission, le bilan hydrique du groupe, 
- le calcul des indicateurs de confort destinés à l a détermination des saisons au niveau du 
bâtiment, pour les équipements et les systèmes. 
Finalement, à l’intérieur de groupes un traitement des résultats est effectué pour obtenir des 
données agrégées ou des cumuls. 
La zone est une partie de bâtiment rassemblant un o u plusieurs groupes ayant le même usage. Au 
plan du fonctionnement et compte tenu de la définit ion de la zone, les différents groupes d'une 
même zone sont en connexion aéraulique. La structur ation des groupes par rapport à ces 
échanges est la suivante 
- une zone peut comporter un ou plusieurs groupes standards,  
- une zone peut comporter 0 ou 1 groupe dit de " circulation"   
Par convention, si on définit un groupe de circulat ion, les autres groupes sont connectés 
aérauliquement avec lui et seulement avec lui. 
Le groupe est en relation avec des composants extér ieurs : 
- les données météorologiques, 
- les scénarios, qui fournissent pour la zone les t empératures de consigne, les apports internes et 
les indicateurs de fonctionnement (ventilation, écl airage), 
- la perméabilité, prise en compte au niveau de la zone, elle calcule les échanges aérauliques 
entre les groupes d’une même zone, 
- les espaces tampons. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
196 7.9.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 33 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées aux groupes. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité    
  Données météorologiques     
IDn  Rayonnement solaire direct normal W/m²     
Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m²     
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport au s ud) rd    
γ Hauteur du soleil rd    
EDn  Eclairement naturel direct normal Lux    
Edi Eclairement naturel diffus horizontal Lux    
Te ciel  Température du ciel °C    
Te Température extérieure d’air sec °C    
we Poids d’eau  kg/kg 
as    
Teau Température de l’eau froide °C    
Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s    
Dir vent  Direction du vent deg    M
é
t
é
o 
IHJ Heure du jour en temps solaire moyen g    
  Choix des saisons     
s
ai
s
o
n )(jgr 
eff Saison  La saison effective à appliquer au groupe au jour j , 
sous forme d’entier : 
1: saison de refroidissement ;  
2: migsaison ;  
3: saison de chauffe avec interdiction de refroidir  ;  
4 : saison de chauffe avec autorisation de refroidi r.  Ent.    
  Données issues des scénarios     
iocc_zone  Indice d’occupation de la zone 
0 = zone inoccupée 
1 = zone occupée g    
IEcl  Indice d’occupation de la zone dans laquelle se sit ue 
le groupe 
0 = zone inoccupée, éclairage autorisé 
1 = zone occupée, éclairage non autorisé 
Cet indice correspond aux plages d’occupation 
données par les scénarios conventionnels. g    
Ivent  Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) B ool    
 Données issues du groupe au pas précédent     
iifr θ Température de consigne initiale de refroidissement  °C    
iich θ Température de consigne initiale de chauffage °C    
g
conv int, φ  Apports internes convectif horsgoccupants et 
éclairage d’un groupe g W    
g
rad int, φ  Apports internes radiatifs horsgoccupants et 
éclairage d’un groupe g W    
g
conv occ , int_ φApports internes convectif dus aux occupants d’un 
groupe g W    
g
int ω Apport d’humidité horsgoccupants au groupe g kg/h     s
c
é
n
a
ri
o
s 
g
occ int_ ω  Apport d’humidité dus aux occupants au groupe g kg/h     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
197 g
rad occ , int_ φApports internes radiatifs dus aux occupants d’un 
groupe g W g∞ +∞ g  
wint       
  Données calculées au pas précédent     
fin op ,θ (hg
1)  Température ressentie par l’occupant à la fin du pa s 
de temps °C    
fin op ,θ (hg
2)  Température ressentie par l’occupant au pas de 
temps hg2. °C    
θi (hg1)  Température intérieure de l’air du groupe considéré , 
au pas de temps hg1. °C    
γ' Hauteur du soleil corrigée °    
Nbh _Einat 
_sup(tg1)  Nombe d’heures pendant lesquelles Einat est 
supérieu à Seuil _auto_lumi  en occupation au pas 
précédent h    
()tt
mΔ−θ Température de masse finale au pas de temps 
précédent °C    G
r
o
u
p
e 
(t-
1)  
{θ 
ei (h)} j-1 Valeurs des températures extérieures sur l’ensemble  
du jour précédent. °C    
  Espaces tampons     
{esp nb __Nombres d’espaces tampons différents reliés aux 
baies d’indice b reliées à l’espace tampon i. g    b
ai
e
s {Aouv max_ Surfaces maximales d’ouverture des parois de 
l’espace tampon attribuées aux différentes baies 
reliées à l’espace tampon i (au prorata de leurs 
surfaces d’ouverture respectives). m²    
)(,hbitherm Coefficient de réduction des déperditions thermique s 
dû à la présence de l’espace tampon i. g    
(,hbisolaire Coefficient de réduction des flux solaires dû à la 
présence de l’espace tampon i.  g    T
o
u
t 
c
o
m
p
o
s
a
n
t )(,hbiecl  Coefficient de réduction de l’éclairement dû à la 
présence de l’espace tampon i (concerne 
uniquement les baies vitrées). g    
  Ventilation perméabilité     
g
maj Q Débit massique j entrant dans le groupe g kg/s    
g
maj T Température du débit massique j entrant dans le 
groupe g  °C    
g
maj ω Poids d’eau du débit massique j entrant dans le 
groupe g kg/kg 
as    
g
entr def vQ,, Au pas temps horaires, débit entrant dans le groupe  
via les défauts d’étanchéités  m3/h    
g
entr EA vQ,, Au pas temps horaires, débit entrant dans le groupe  
via les entrées d’air m3/h    
g
sort def vQ,, Au pas temps horaires, débit sortant dans le groupe  
via les défauts d’étanchéités  m3/h    
g
sort EA vQ,, Au pas temps horaires, débit sortant dans le groupe  
via les entrées d’air m3/h    v
e
n
til
a
ti
o
n 
gi,ρ Masse volumique de l’air du pas de temps h, 
calculée à partir de la température prev gi,θ  et de 
l’humidité spécifique wi,gprev du pas de temps hg1  kg/m 3    
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
198 Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
  Parois opaques : voir fiche Assemblage des parois 
opaques     
  Ponts thermiques : voir fiche Assemblage des ponts 
thermiques     
  Baies vitrées : voir fiche Assemblage des baies 
vitrées     
  Eclairage : voir fiche Eclairage     
  Ventilation spécifique : voir fiche ventilation 
spécifique     
  Bilan hydrique : voir fiche bilan hydrique     
  Comportement thermique : voir fiche comportement 
thermique du groupe     
  Emission : voir fiche émission     
  Indicateurs de confort : voir fiche indicateurs de 
confort     
  Calculs du groupe : voir fiche calcul du groupe     
Sorties 
 Nom Description Unité    
gr 
mBch  Besoins mensuels en chaud du groupe kWh/ 
m²SH 
ON RT g
r    
Bch gr  Besoins annuels en chaud du groupe kWh/ 
m²SH 
ON RT g
r    
gr 
mBfr  Besoins mensuels en froid du groupe kWh/ 
m²SH 
ON RT g
r    
Bfr gr  Besoins annuels en froid du groupe kWh/ 
m²SH 
ON RT g
r    
gr 
mBecl  Besoins mensuels d’éclairage du groupe kWh/ 
m²SH 
ON RT g
r    
Becl gr  Besoins annuels d’éclairage du groupe kWh/ 
m²SH 
ON RT g
r    
gr 
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel du groupe points     
gr Bbio  Besoin bioclimatique annuel du groupe points     
Becs mgr  Besoins mensuels bruts d’ECS du groupe Wh/m²S
HON RT g
r    
Becs gr  Besoins annuels bruts d’ECS du groupe Wh/m²S 
HON RT g
r    
gr 
TA Somme des parois déperditives du groupe m²    Vers fiches « calculs zone » et « sorties_fiche_XML »  » 
gr 
perm TA, Somme des parois déperditives excepté le plancher 
bas du groupe (utile pour les calculs de 
perméabilité) m²    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
199 gr 
perm fA, Somme des parois déperditives verticales du groupe 
(utile pour les calculs de perméabilité) m²    
gr 
perm toit A, Somme des parois déperditives horizontales excepté 
le plancher bas du groupe (utile pour les calculs d e 
perméabilité) m²    
gr 
opv A Surfaces des parois déperditives opaques verticales  
du groupe m²    
gr 
oph A Surfaces des parois déperditives opaques 
horizontales du groupe m²    
gr 
vbaies A− Surface totale des baies verticales du groupe m²     
gr 
hbaies A− Surface totale des baies horizontales du groupe m²    
 g
entr def vQ,, Moyenne (en occupation) du débit volumique 
entrant par tous les défauts d’étanchéité du groupe  m3/h    
 g
sort def vQ,, Moyenne (en occupation) du débit volumique sortant 
par tous les défauts d’étanchéité du groupe m3/h     
 g
entr EA vQ,, Moyenne (en occupation) du débit volumique 
entrant par toutes les entrées d’air du groupe m3/h     
 g
sort EA vQ,, Moyenne (en occupation) du débit volumique sortant 
par toutes les entrées d’air du groupe m3/h     
 g
entr spec vQ,,  Moyenne (en occupation) de la somme des débits 
volumiques spécifiques entrants dans le groupe m3/h     
 g
sort spec vQ,,  Moyenne (en occupation) de la somme des débits 
volumiques spécifiques sortants du groupe m3/h     
{Qreq,gen 
,ch (h)} j3
28 ;j31)  Ensemble des sommes des différentes valeurs des 
demande en énergie de chauffage au niveau des 
générations du projet, jour jg28 au jour jg1 inclus  
(672 pas de temps).  Wh    détermination 
saisons  {Qreq,gen 
,fr  (h)} j3
28 ;j31)  Ensemble des sommes des différentes valeurs des 
demande en énergie de refroidissement au niveau 
des générations du projet, du jour jg28 au jour jg1  
inclus (672 pas de temps). Wh    
      
Cef_fr gr  Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour l’année entière . Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cef_ecs gr  Energie finale totale consommée pour l’ECS dans le 
groupe pour l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cef_ecl gr  Energie finale totale consommée par l’éclairage 
artificiel des locaux dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cef_auxv g
r Energie finale totale consommée par les auxiliaires  
de ventilation (et ventilateurs des émetteurs) pour  
l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     calculs annuels Cef_auxs g
r Energie finale totale consommée par les auxiliaires  
de distribution pour l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
200 Cef_ch_m g
r(m)  Energie finale totale consommée pour le chauffage 
dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
Cef_fr_m gr 
(m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
Cef_ecs_m 
gr (m) Energie finale totale consommée pour l’ECS dans le 
groupe pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
Cef_ecl_m 
gr (m) Energie finale totale consommée par l’éclairage 
artificiel des locaux dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
Cef_auxv gr 
(m) Energie finale totale consommée par les auxiliaires  
de ventilation (et ventilateurs des émetteurs) pour  
le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     calculs mensuels 
Cef_auxs gr 
(m) Energie finale totale consommée par les auxiliaires  
de distribution pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
Cep_ch gr Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     CEP annuels Cep_fr gr  Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour l’année entière . Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
 Cep_ecs gr  Energie primaire totale consommée pour l’ECS dans 
le groupe pour l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
 Cep_ecl gr  Energie primaire totale consommée par l’éclairage 
artificiel des locaux dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
 Cep_auxv 
gr  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) pour l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
 Cep_auxs 
gr  Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
201 Cep_ch_m 
gr (m)  Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
Cep_fr_m g
r(m) Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
Cep_ecs_m 
gr (m) Energie primaire totale consommée pour l’ECS dans 
le groupe pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
Cep_ecl_m 
gr (m) Energie primaire totale consommée par l’éclairage 
artificiel des locaux dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     CEP mensuels 
Cep_auxv g
r(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
 Cef_auxs gr 
(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour le mois m. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
mois     
Cef_gaz gr Energie finale totale fournie par utilisation du ga z 
pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cef_fod gr  Energie finale totale fournie par utilisation du fi oul 
domestique pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cef_cha gr  Energie finale totale fournie par utilisation du 
charbon pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cef_boi gr  Energie finale totale fournie par utilisation du bo is 
pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cef_ele gr  Energie finale totale fournie par utilisation de 
l’électricité pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     Cef par énergie 
Cef_rdc gr  Energie finale totale fournie par utilisation des 
réseaux de chaleur pour le groupe sur l’année 
entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
202 Cep_gaz gr Energie primaire totale fournie par utilisation du gaz 
pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cep_fod gr  Energie primaire totale fournie par utilisation du fioul 
domestique pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cep_cha gr  Energie primaire totale fournie par utilisation du 
charbon pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cep_boi gr  Energie primaire totale fournie par utilisation du bois 
pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
Cep_ele gr  Energie primaire totale fournie par utilisation de 
l’électricité pour le groupe sur l’année entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     Cep par énergie 
Cep_rdc gr  Energie primaire totale fournie par utilisation des  
réseaux de chaleur pour le groupe sur l’année 
entière. Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
 Cef gr  Energie finale totale consommée par le groupe pour 
l’année entière, ramenée au m² de SHON RT . Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
 Cep gr  Energie finale totale consommée par le groupe pour 
l’année entière, ramenée au m² de SHON RT . Wh/m 
²SHO 
NRT  
par 
an     
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
       
Tableau 33 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
203 7.9.3 A SSEMBLAGE DES COMPOSANTS  
Les schémas des figures ci-dessous présentent l’org anisation des composants pour l’ensemble 
d’un groupe : 
g la Figure 16  dans le cas du calcul Bbio, 
g la Figure 17  dans le cas du calcul Cep. 
Le calcul de Cep reprend les mêmes composants que l e calcul de Bbio avec cependant : 
g le calcul de l’émission qui correspond alors au pro jet, 
g la prise en compte de la relance du système de chau ffage refroidissement en fin de période 
d’inoccupation, 
g la présence d’un réseau de distribution de groupe d e chaleur et de distribution de froid, 
g le calcul des besoins d’ECS et la présence d’un rés eau de distribution de groupe d’ECS. 
La prise en compte des systèmes de ventilation est à l’extérieur du groupe. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
204 Comportement d’un 
groupe 
Emission Scénarios 
Débit d’air 
1
θi,moy(0,0), θi,moy(0,10), θi,moy(10,0),
θs,moy(0,0), θs,moy(0,10), θs,moy(10,0),
θm,moy(0,0), θm,moy(0,10), θm,moy(10,0),
θrm,moy(0,0), θrm,moy(0,10) , θrm,moy(10,0),
θop,moy(0,0), θop,moy(0,10), θop,moy(10,0),
1Assemblage 
Ponts thermiques 
Assemblage 
Parois opaques 
Assemblage 
Baies 
Eclairage 1
Qg
maj
wg
maj
Tg
maj
1
1
Φsh_s_pt 
Φsh_vc_pt 
HTh_pt 
11
Φsh_s_op 
Φsh_vc_op 
HTh_op 
11
- Fs1
- Fs2
- Fs3
- Hges 
Ftvc 
1
1
- FeclC, 
- FeclR
11
Flt_1, Flt_2
Flt_3
11
Ivent 
1
1
Φg
int,rad 
Φg
int,conv 
Φg
int_occ,rad 
Φg
int_occ,conv 
1
1
θiich 
θiifr 
1Eclairage 
-type_bat,
- type_ local,l
- Alocal,l
-Agr 
-Ratio _ecl_nat,l
- Fr _grad_ecl 
- seuil _auto_lumi Baies 
- Caractéristiques des baies : 
thermiques, solaires, lumineuses 
- Type de protection mobile et 
paramètres de gestion 
- possibilité d’ouverture de la baie et 
paramètres de gestion de l’ouverture ,
- types et caractéristiques des masques Ponts thermiques 
- l, βl, άl, Type _calcul
-masques, l
- niveau_détail_calcul Ventilation spécifique 
Bbio 1 
Qgs ,spec_repris 
Qgs ,spec_soufflé 
Tgair _soufflé(t-1)
ωgair _soufflé(t-1)
1
Parois 
opaques 
- Ak, αk, βk,
- Type _vegetal, 
Type _calcul
- masques, k,
- T_simul_fin_veg , 
T_simul_deb_veg Vent spé Bbio 
-ε_échangeur θi,fin(t-1)
comportement 
-Am, Cm, 
- Agr ,Fsa 
Φsys,ch em , Φsys,fr em ,
θsd,fin θs,fin 
θop,fin θi,fin , θm,fin émission 
- Rat em,c, ōθvtch,c
-ōθvsch,c, Psd,c
- Rat em,f, ōθvtfr,f
-ōθvsfr,f, Psd,f
- Iclim Interface Code 
Calcul groupe 
Bfr gr 
m, Bfr gr , Bch gr 
m, Bch gr , Beclgr 
m, Beclgr ,  
Bbio gr 
m, Bbio gr , Agr 
T, Agr 
T,perm ,  Agr 
f,perm , 
Agr 
toit,perm , Agr 
opv , Agr 
oph , Agr 
baies-v, Agr 
baies-h, , 
Qg
v,def,entr , Qg
v,def,sort , Qg
v,AE,entr , Qg
v,AE,sort , 
Qg
v,spec,entr , Qg
v,spec,sort , Indicateurs 
de confort Θop,moy(0,0),
Indicateurs 
de confort Détermination 
saisons Assemblage 
Espace tampon 
calcul groupe 
Agr 
opv , Agr 
ophh ,
Agr 
ophb , Agr 
op Calcul groupe 
Lgr 
pt 
Sortie 
Nbh _Einat_sup 
Nbh _occ_einat_sup 
Nbh _occ_einat_inf 
Nbh _occ_nuit 
Taux _eclnat , Grp θm;fin (t-1)
Saison pro (j)
Φsys,ch ,
Φsys,fr ,calcul groupe 
Agr 
baies-v, Agr 
baies-h, 
part baies_sud , Qmaj
Sortie : Agr 
baies-sud ,Saison pro(j)btherm 
bsolaire 
becl
Saison gr 
pro(j)
TP, météo 
Iocc,zone TP, météo 
TP, météo 
Iocc,zone θi,fin(t-1)
ωi,fin(t-1)
Débits d’air 
Iocc,zone 
SHON gr Iocc,zone Assemblage Groupe Bbio 
1
Iecl
1
CECL_GR 
Sorties 
Φsys,ch em , Φsys,fr em , θsd,fin , θs,fin , 
θop,fin , θi,fin , θm,fin , Φcrois , Φsys,i, 
ωi,gmoy , ωi,gfin , 
Nbh _Einat_sup , Nbh _occ_einat_sup 
Nbh _occ_einat_inf , Nbh _occ_nuit 
Taux _eclnat , Grp 
Indicateurs de confort 
Calcul groupe météo 
Nbh _occ_einat_sup(t-1)
Nbh _occ_einat_inf(t-1)
Nbh _occ_nuit(t-1)θop,fin(t-1)
θop,fin(t-2)
θi,fin(t-1)Indicateur 
confort (t-1)
Bouche 
conduit Vent bouche conduit 
-débits spécifiques 
Bilan 
hydrique Qg
maj
ωg
maj
ωg
int 
ωg
int_occ 
ωi
gfin(h-1)
sortie 
ωi,moy , ωi,fin Ivent 
 
Figure 16 : Assemblage des composants d’un groupe pour le calcul de Bbio 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
205 Comportement d’un 
groupe 
Emission Scénarios 
Débit d’air 
θi,moy(0,0), θi,moy(0,10), θi,moy(10,0),
θs,moy(0,0), θs,moy(0,10), θs,moy(10,0),
θm,moy(0,0), θm,moy(0,10), θm,moy(10,0),
θrm,moy(0,0), θrm,moy(0,10) , θrm,moy(10,0),
θop,moy(0,0), θop,moy(0,10), θop,moy(10,0),Assemblage 
Ponts thermiques 
Assemblage 
Parois opaques 
Assemblage 
Baies 
Eclairage 1
Qg
maj
wg
maj
Tg
maj
1
1
Φsh_s_pt 
Φsh_vc_pt 
HTh_pt 
11
Φsh_s_op 
Φsh_vc_op 
HTh_op 
11
- Fs1
- Fs2
- Fs3
- Hges 
Ftvc 
1
1
- FeclC, 
- FeclR
11
Flt_1, Flt_2
Flt_3
11
Ivent 
1
1
Φg
int,rad 
Φg
int,conv 
Φg
int_occ,rad 
Φg
int_occ,conv 
1
1
θiich 
θiifr 
1Eclairage 
- type_bat,
- type_ local,l
- Alocal,l
- Ratio _ecl_nat,l
-Fr _grad_ecl 
-seuil _auto_lumi Baies 
- Caractéristiques des baies : 
thermiques, solaires, lumineuses 
- Type de protection mobile et 
paramètres de gestion 
- possibilité d’ouverture de la baie et 
paramètres de gestion de l’ouverture ,
- types et caractéristiques des masques Ponts thermiques 
-l, βl, άl, Type _calcul
-masques, l
- niveau_détail_calcul Bouche conduit Qgs ,spec_repris, soufflé 
Qgs ,repris, fuites , soufflé 
Qgs ,repris, cond , soufflé 
Parois opaques 
-Ak, αk, βk,
-Type _vegetal, 
Type _calcul
-masques, k,
-T_simul_fin_veg , 
T_simul_deb_veg Vent bouche conduit 
-débits spécifiques 
comportement 
- Am, Cm, -A gr ,Fsa 
Φcrois,fr , Φcrois,ch ,
θsd,fin θs,fin 
θop,fin θi,fin θm,fin 
Wvent_loc_tot 
Φvent_loc_vc 
Rat eff_fr em ,
Rat eff_fr em 
Qv_recirc em ωsat em émission 
-Rat em 
,ch ,
- Rat em 
,fr , 
- Agr , Iclim Interface 
Code 
Indicateurs 
de confort Θop,moy(0,0),
Indicateurs 
de confort Saisons 
systèmes Assemblage 
Espace tampon 
calcul groupe 
Agr 
opv , Agr 
ophh ,
Agr 
ophb , Agr 
op Calcul groupe 
Lgr 
pt 
Sortie 
CECL_GR, CECL_GR 
Nbh _occ_einat_sup 
Nbh _occ_einat_inf 
Nbh _occ_nuit 
Taux _eclnat , Grp θm;fin (t-1)
Saison eff (j)
Iocc,zone(h)
Iocc,zone(h-1)calcul groupe 
Agr 
baies , Agr 
baies-v, 
Agr 
baies-h, part baies_sud 
Qmaj
Sortie : Agr 
baies-sud ,btherm 
bsolaire 
becl
Saison pro(j)
TP, météo 
Iocc,zone TP, météo 
TP, météo 
Iocc,zone θi,fin(t-1)
ωi,fin(t-1)
Débits d’air 
Iocc,zone 
SHON gr Iocc,zone Assemblage Groupe Cep 
Sorties 
Qsys,ch , Qsys,fr,θsd,fin , θs,fin , 
θop,fin , θi,fin , θm,fin , 
Φcrois , Φsys,i, ωi,gmoy , ωi,gfin ,
Wvent_loc_tot , Φvent_loc_vc 
Rat eff_fr em , Rat eff_fr em 
Qv_recirc em ωsat em ,  CECL_GR, CECL_GR 
Nbh _occ_einat_sup , Nbh _occ_einat_inf 
Nbh _occ_nuit , Taux _eclnat , Grp 
Indicateurs de confort
Calcul groupe météo 
Nbh _occ_einat_sup(t-1)
Nbh _occ_einat_inf(t-1)
Nbh _occ_nuit(t-1)
Réseau CH FR 
groupe 
Régulation Qsys,ch em , 
Qsys,fr em ,
θi,fin 
Qsys,ch , 
Qsys,fr ,Relance 
Emission ECS 
Besoin ECS 
Réseau ECS 
groupe ECS 
-Météo 
Scénarios Détermination 
Saisons Saison eff(j)
Saison pro(j)
Scénarios 
Saison eff (j)Indicateur 
confort (t-1)
θop,fin(t-1)
θi,fin(t-1)IeclC_VENT Qg,spec_repris 
Qg,spec_soufflé 
Tair _soufflé(t-1)
ωair _soufflé(t-1) Saison pro(j)
Bilan 
hydrique 
TP, 
météo, 
 
Figure 17 : Assemblage des composants d’un groupe pour le calcul de Cep Méthode de calcul Th7BCE 2012 
206 L’assemblage est organisé en trois parties vertical es : 
• à gauche du trait vertical dans la partie interface , on trouve les paramètres d’intégration des 
différents composants ou des assemblages intervenan t dans le groupe, leurs paramètres 
intrinsèques étant définis dans leurs fiches algori thmes, 
• à droite dans la partie code, on trouve l’organisat ion proprement dite des différents 
composants. Chaque composant est relié aux autres p ar des flèches symbolisant les 
échanges de données. Ces données, qui correspondent  soit aux données de sortie soit aux 
données d’entrée des composants, sont précisées sur  les flèches. 
• dans la partie supérieure droite, on distingue les composants hors du groupe mais en relation 
avec lui : 
le climat qui fournit les données météorologiques, 
les espaces tampons : vérandas, serres, locaux non chauffés en contact avec les locaux 
chauffés objet du calcul réglementaire, 
les scénarios, définis au niveau des zone, 
le calcul de la perméabilité à l’air et des échange s aérauliques entre groupes conduit au 
niveau de la zone, 
pour CEP, la ventilation et les saisons pour les sy stèmes. 
Le détail de chaque composant ou de chaque assembla ge est au niveau de chaque fiche 
algorithme. 
• L’enchaînement des calculs dans le groupe est le su ivant : 
‘bouche conduit’  : 
Ce composant détermine le débit soufflé et le débit  repris, le débit de fuite du réseau pour une 
bouche compte tenu des scénarios et de la nature du  système. 
Ces données sont utilisées par les systèmes de vent ilation et le composant ‘débit d’air’. Ce dernier 
envoie les débits, les températures et les humidité s pour l’ensemble des bouches du groupes, 
nécessaires à la suite des calculs dans le groupe. 
‘ventilation spécifique Bbio’  : 
Ce composant représente le système de ventilation c onventionnel pour le calcul du coefficient 
Bbio. Il est dans le groupe. 
’assemblage ‘Parois opaques ’ : 
Il est constitué de ’environnement proche’ et de ‘p aroi opaque’. En relation avec la météo et les 
espaces tampons il calcule d’une part les flux de c haleur dû au rayonnement solaire et dû au 
rayonnement froid de la voûte céleste transmis au g roupe et d’autre part le coefficient de 
transmission thermique global de l’ensemble des par ois opaques. 
’assemblage ‘Ponts thermiques ’ : 
Même principe. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
207 ‘assemblage baies ’ : 
Il fait intervenir ‘environnement proche’, ‘gestion  régulation de l’ouverture des baies’, ‘gestion et 
régulation des protections solaires’, ‘baies vitrée s’, ‘calcul du débit par ouverture des baies’ et 
‘ensemble baies’. En relation avec la météo et les espaces tampons il calcule d’une part les flux de 
chaleur dû au rayonnement solaire (trois composante s) et dû au rayonnement froid de la voûte 
céleste transmis au groupe et d’autre part le coeff icient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques. Sont calculés égalem ent les flux lumineux transmis au groupe 
pour le composant éclairage. 
‘éclairage’  : 
En relation avec la météo, les espaces tampons et l es l’assemblage baies il calcule la 
consommation d’éclairage ainsi que les rejets therm iques, pris en compte dans le comportement 
du groupe. Les flux lumineux, calculés par ‘assembl age baies’, entrant dans le groupe permettent 
de calculer le niveau d’éclairement naturel dans le  groupe et ainsi de représenter la gestion des 
systèmes d’éclairage. 
‘comportement thermique du groupe’  : 
Est lié aux composants de l’enveloppe à l’éclairage  et à la ventilation et calcule le comportement 
du groupe sous forme d’une matrice de température d estinée à ‘émission’. 
‘indicateurs de confort’  : 
On détermine l’état du confort thermique des occupa nts afin de calculer les débuts des saisons de 
chauffage et de refroidissement. 
‘détermination des saisons’  : 
Sur la base des indicateurs de confort et des besoi ns du groupe, sont calculées les saisons de 
chauffage et de refroidissement pour le groupe. 
‘détermination des saisons des systèmes’  : 
Sont calculées les saisons de chauffage et de refro idissement à l’échelle des systèmes de 
production d’énergie (génération). Le calcul est ré alisé au niveau du projet.  
‘émission’  : 
Se fondant sur le comportement du groupe et les tem pératures de consigne, détermine les besoins 
de chauffage et de refroidissement compte tenu de l a saison. 
‘bilan hydrique’  : 
Le bilan hydrique du groupe est réalisé, pour le ca lcul de Cep il est fait en relation avec l’émission . 
‘relance’ : 
Commande la relance des installations de chauffage et de refroidissement du groupe en 
anticipation d’une période d’occupation. 
‘calculs groupe’  : 
‘calcul groupe’ effectue un post traitement des sor ties du groupes : cumuls mensuels, annuels, 
calcul du Bbio. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
208 7.10 C_CALC_calculs_groupe  
7.10.1 I NTRODUCTION  
Chaque élément de base d’un bâtiment (baie, paroi o paque, perméabilité,…) appartient à un 
groupe, entité élémentaire de calcul. Les fiches « ensemble » synthétisent ces éléments au niveau 
d’un groupe.  
Par ailleurs, il est intéressant de connaître les c onsommations (de chauffage, de refroidissement, 
d’ECS, d’éclairage, de ventilation, etc.) au niveau  de l’unité de calcul. La fiche « calculs 
génération » s’efforce donc de déterminer par group e le pourcentage de la consommation globale 
des générateurs calculée au niveau du projet. 
Les algorithmes ci-dessous récupère des sorties de ces fiches pour les traiter afin de disposer 
d’indicateurs réglementaires et/ou à vocation pédag ogiques sur le bâti ou les systèmes, au niveau 
du groupe. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
209 7.10.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 34 donne la nomenclature des différentes  variables nécessaires pour effectuer divers 
calculs au niveau du groupe. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation, j le jour de simulation et 
m le mois de simulation. 
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
Qsys_ch (h) Energie requise pour le chauffage totale 
du groupe. Wh    Emissions Qsys_fr (h) Energie requise pour le refroidissement 
totale du groupe. Wh    Ecl. CECL_GR (h) Consommation d’énergie finale pour 
l’éclairage d’un groupe sur une heure kWh    
gr 
opv A Surfaces des parois déperditives 
opaques verticales du groupe m²    
gr 
ophb A Surfaces des parois déperditives 
opaques horizontales du groupe 
orientées vers le bas m²    
gr 
ophh A Surfaces des parois déperditives 
opaques horizontales du groupe 
orientées vers le haut m²    Ass. PO 
gr 
op A Somme des surfaces des parois opaques 
du groupe m²    
gr 
vbaies A− Surface totale des baies verticales du 
groupe m²    Ass. Baies gr 
hbaies A− Surface totale des baies horizontales du 
groupe m²    Ass. PT gr 
PT l Somme des longueurs des ponts 
thermiques du groupe m     SHON RT gr  SHON RT  du groupe m²    
sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au 
niveau du groupe gpar le système s m3/h     Spécifi. sg
soufflé spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au 
niveau du groupe gpar le système s m3/h     
g
entr def vQ,, Au pas temps horaire, débit entrant dans 
le groupe via les défauts d’étanchéités  m3/h    
g
entr EA vQ,, Au pas temps horaire, débit entrant dans 
le groupe via les entrées d’air m3/h    
g
sort def vQ,, Au pas temps horaire, débit sortant dans 
le groupe via les défauts d’étanchéités  m3/h    Débits d’air 
g
sort EA vQ,, Au pas temps horaire, débit sortant dans 
le groupe via les entrées d’air m3/h    
 iocczone  Indice d’occupation de la zone à 
laquelle appartient le groupe g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
210 Générateurs Matrice  
{Qcef (poste ;énergie)  
gnr (h)}  
 Matrice des consommations en énergie 
finale au pas de temps h du générateur. 
Les lignes correspondent aux différents 
postes (3), les colonnes aux différentes 
sources d’énergie (6). Wh     Générateur 
s+ ballons Matrice  
{Qcef (poste ;énergie)  
ballon (h)}  
 Matrice des consommations en énergie 
finale au pas de temps h de l’assemblage 
ballon. Les lignes correspondent aux 
différents postes (3), les colonnes aux 
différentes sources d’énergie (6). Wh     
Wventmoy s(h)  Consommation des auxiliaires du 
système de ventilation du groupe au pas 
de temps h. Wh    Ventilateurs Wvent_loc_tot (h)  Consommation électrique totale des 
ventilateurs locaux des émetteurs du 
groupe au pas de temps h. Wh    
Waux ds (h) Energie consommée par les circulateurs 
du réseau de distribution interne au 
groupe de chaud et de froid au pas de 
temps h. Wh    
Waux dp  (h) Energie consommée par les circulateurs 
du réseau de distribution intergroupe de 
chaud et de froid au pas de temps h. Wh    Consommations des  circulateurs Waux_prim3edp3e(h) Energie consommée par les auxiliaires 
du réseau de distribution intergroupe 
d’ECS au pas de temps h. Wh    
{Q cef(poste ;énergie)  
gen,gr (h)}  Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie, répartie au niveau du groupe Wh    
Qreq,ch gen,gr  (h)  Demande en énergie de chauffage au 
niveau de la génération gen pour le 
groupe  gr . Wh    
Qreq,fr gen,gr  (h) Demande en énergie de refroidissement 
au niveau de la génération gen pour le 
groupe  gr . Wh    
Cef_ch_m gen,gr  Consommation mensuelle en énergie 
finale de chauffage, par génération et 
par groupe Wh    
Cep_ch_mgen,gr  Consommation mensuelle en énergie 
primaire de chauffage, par génération et 
par groupe Wh    
Cef_ch gen,gr  Consommation annuelle en énergie 
finale de chauffage, par génération et 
par groupe Wh    
Cep_ch gen,gr  Consommation annuelle en énergie 
primaire de chauffage, par génération et 
par groupe Wh    
Cef_fr_m gen,gr  Consommation mensuelle en énergie 
finale de refroidissement, par génération 
et par groupe Wh    Calculs génération 
Cep_fr_m gen,gr  Consommation mensuelle en énergie 
primaire de refroidissement, par 
génération et par groupe Wh    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
211 Cef_fr gen,gr  Consommation annuelle en énergie 
finale de refroidissement, par génération 
et par groupe Wh    
Cep_fr gen,gr  Consommation annuelle en énergie 
primaire de refroidissement, par 
génération et par groupe Wh    
Cef_ecs_m gen,gr  Consommation mensuelle en énergie 
finale d’ECS, par génération et par 
groupe Wh    
Cep_ecs_m gen,gr  Consommation mensuelle en énergie 
primaire d’ECS, par génération et par 
groupe Wh    
Cef_ecs gen,gr  Consommation annuelle en énergie 
finale d’ECS, par génération et par 
groupe Wh    
Cep_ecs gen,gr  Consommation annuelle en énergie 
primaire d’ECS, par génération et par 
groupe Wh    
{C ef_gaz gen,gr , 
Cef_fod gen,gr , 
Cef_cha gen,gr , 
Cef_boi gen,gr , 
Cef_ele gen,gr , 
Cef_rdc gen,gr  }  Matrice des consommations annuelles 
d’énergie finale (de chaud, de froid et 
d’ECS) par génération et par groupe Wh     
{C ep_gaz gen,gr , 
Cep_fod gen,gr , 
Cep_cha gen,gr , 
Cep_boi gen,gr , 
Cep_ele gen,gr , 
Cep_rdc gen,gr } Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par génération et par groupe Wh    
 Qw_bruts gr  Besoins horaires d’ECS du groupe, non 
corrigés par les émetteurs d’ECS Wh    
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 IMOIS Mois de l’année g 0 12 g 
 Usage zone  Usage de la zone g 1 31 g 
 SHAB Surface habitable du groupe (pour les 
usages maison individuelle ou accolée et 
logement collectif) g noté Agr dans le 
code. m² 0 +∞ g 
 SU RT  Surface utile du groupe (pour les usages 
hors maison individuelle ou accolée et 
logement collectif) g noté Agr  dans le 
code. m² 0 +∞ g 
 SHON RT z Surface Hors Œuvre Nette au sens de la 
RT de la zone m² 0 +∞ g 
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
212  
Sorties 
 Nom Description Unité    
gr 
mBch  Besoins mensuels en chaud du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     
Bch gr  Besoins annuels en chaud du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     
gr 
mBfr  Besoins mensuels en froid du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     
Bfr gr  Besoins annuels en froid du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     
gr 
mBecl  Besoins mensuels d’éclairage du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     
Becl gr  Besoins annuels d’éclairage du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     
gr 
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel du groupe points     
gr Bbio  Besoin bioclimatique annuel du groupe points    
Becs mgr  Besoins mensuels bruts d’ECS du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     
Becs gr  Besoins annuels bruts d’ECS du groupe Wh/m²S 
HON RT gr     
gr 
TA Somme des parois déperditives du 
groupe m²    
gr 
perm TA, Somme des parois déperditives excepté 
le plancher bas du groupe (utile pour les 
calculs de perméabilité) m²    
gr 
perm fA, Somme des parois déperditives 
verticales du groupe (utile pour les 
calculs de perméabilité) m²    
gr 
perm toit A, Somme des parois déperditives 
horizontales excepté le plancher bas du 
groupe (utile pour les calculs de 
perméabilité) m²    
gr 
opv A Surfaces des parois déperditives 
opaques verticales du groupe m²    
gr 
oph A Surfaces des parois déperditives 
opaques horizontales du groupe m²    
gr 
vbaies A− Surface totale des baies verticales du 
groupe m²     « calculs zone » et « sorties_fiche_XML » 
gr 
hbaies A− Surface totale des baies horizontales du 
groupe m²    
 g
entr def vQ,, Moyenne (en occupation) du débit 
volumique entrant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe m3/h    
 g
sort def vQ,, Moyenne (en occupation) du débit 
volumique sortant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe m3/h     
 g
entr EA vQ,, Moyenne (en occupation) du débit 
volumique entrant par toutes les entrées 
d’air du groupe m3/h     
 g
sort EA vQ,, Moyenne (en occupation) du débit 
volumique sortant par toutes les entrées 
d’air du groupe m3/h     
 g
entr spec vQ,,  Moyenne (en occupation) de la somme 
des débits volumiques spécifiques 
entrants dans le groupe m3/h     
 g
sort spec vQ,,  Moyenne (en occupation) de la somme 
des débits volumiques spécifiques 
sortants du groupe m3/h     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
213 {Qreq,gen ,ch (h)} j3
28 ;j31)  Ensemble des sommes des différentes 
valeurs des demande en énergie de 
chauffage au niveau des générations du 
projet, jour jg28 au jour jg1 inclus (672 
pas de temps).  Wh    Détermination des 
saisons 
{Qreq,gen ,fr  (h)} j3
28 ;j31)  Ensemble des sommes des différentes 
valeurs des demande en énergie de 
refroidissement au niveau des 
générations du projet, du jour jg28 au 
jour jg1 inclus (672 pas de temps). Wh    
Cef_ch gr Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_fr gr  Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecs gr  Energie finale totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ecl gr  Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_auxv gr  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cef annuels 
Cef_auxs gr  Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ch_m gr (m)  Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour le mois 
m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_fr_m gr (m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour le 
mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_ecs_m gr (m) Energie finale totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_ecl_m gr (m) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_auxv gr (m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     Cef  mensuels 
Cef_auxs gr (m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution pour le mois 
m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ch gr Energie primaire totale consommée pour 
le chauffage dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_fr gr  Energie primaire totale consommée pour 
le refroidissement dans le groupe pour 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ecs gr  Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an     Cep annuels 
Cep_ecl gr  Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
214 Cep_auxv gr  Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de ventilation (et 
ventilateurs des émetteurs) pour l’année 
entière. Wh/m 
² par 
an      
Cep_auxs gr  Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de distribution pour 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ch_m gr (m)  Energie primaire totale consommée pour 
le chauffage dans le groupe pour le mois 
m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_fr_m gr (m) Energie primaire totale consommée pour 
le refroidissement dans le groupe pour le 
mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ecs_m gr (m) Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_ecl_m gr (m) Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cep_auxv gr (m) Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de ventilation (et 
ventilateurs des émetteurs) pour le mois 
m. Wh/m 
² par 
mois     Cep mensuels 
Cep_auxs gr (m) Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de distribution pour le 
mois m. Wh/m 
² par 
mois     
Cef_gaz gr Energie finale totale fournie par 
utilisation du gaz pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_fod gr  Energie finale totale fournie par 
utilisation du fioul domestique pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_cha gr  Energie finale totale fournie par 
utilisation du charbon pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_boi gr  Energie finale totale fournie par 
utilisation du bois pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef_ele gr  Energie finale totale fournie par 
utilisation de l’électricité pour le groupe 
sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cef par énergie 
Cef_rdc gr  Energie finale totale fournie par 
utilisation des réseaux de chaleur pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_gaz gr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du gaz pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Cep par énergie Cep_fod gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation du fioul domestique pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
215 Cep_cha gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation du charbon pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_boi gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation du bois pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cep_ele gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation de l’électricité pour le groupe 
sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an      
Cep_rdc gr  Energie primaire totale fournie par 
utilisation des réseaux de chaleur pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m 
² par 
an     
Cef gr  Energie finale totale consommée par le 
groupe pour l’année entière, ramenée au 
m² de SHON RT . Wh/m 
² par 
an      Cep gr  Energie finale totale consommée par le 
groupe pour l’année entière, ramenée au 
m² de SHON RT . Wh/m 
² par 
an     
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
Qcef_ch gr (h)  Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe au pas de 
temps h. Wh     
Qcef_fr gr (h) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe au pas 
de temps h. Wh     
Qcef_ecs gr (h) Energie finale totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe au pas de temps h. Wh     
Qcef_auxv gr (h) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) au pas de temps h. Wh     Consommations horaires par poste du groupe 
en énergie finale (hors éclairage) 
Qcef_auxs gr (h) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution au pas de 
temps h. Wh     
Qcep_ch gr (h)  Energie primaire totale consommée pour 
le chauffage dans le groupe au pas de 
temps h. Wh     
Qcep_fr gr (h) Energie primaire totale consommée pour 
le refroidissement dans le groupe au pas 
de temps h. Wh     
Qcep_ecs gr (h) Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe au pas de temps h. Wh     
Qcep_auxv gr (h) Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de ventilation (et 
ventilateurs des émetteurs) au pas de 
temps h. Wh     Consommations horaires par poste du groupe en 
énergie primaire (hors éclairage) 
Qcep_auxs gr (h) Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de distribution au pas de 
temps h. Wh     
 α(Usage zone ) Coefficient pour passer d’une SU RT  à une 
SHON RT  g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
216 Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
α1  Constante associée aux besoins de 
chaud g   2 
α2  Constante associée aux besoins de froid g   2 Coefficient BBio β Constante associée aux besoins 
d’éclairage g   5 Coef. CEP {Coef ep(énergie ;1) } Matrice des coefficients d’énergie 
primaire associés aux différents types 
d’énergie. 
Elle ne comporte qu’une colonne, et 
autant de lignes qu’il y a de types 
d’énergie. Réel   g 
       
Tableau 34 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
217 7.10.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.10.3.1 Positionnement de la fiche algorithme 
Fiche algo du 
groupe 1Fiche algo du 
groupe 1Fiche algo du 
groupe 1Fiche algo du 
groupe 1Assemblage groupe 1
Calculs groupe résultats résultats 
résultats 
 
7.10.3.2 Calculs initiaux au niveau du groupe 
7.10.3.2.1 Les surfaces du groupe 
La surface retenue pour les calculs au niveau du gr oupe est la SHON RT  du groupe. Elle est 
calculée de la façon suivante : 
g  à partir de la surface habitable et de la SHON RT  au niveau de la zone pour les usages MI 
et LC :  
∑
∈=
zgr gr gr 
z
RT gr 
RT SHAB SHAB SHON SHON *  (277) 
g à partir de la surface utile du groupe et d’un coef ficient multiplicateur pour les autres 
usages : 
) (*zone RT gr 
RT Usage SU SHON α =  (278) 
Où )(zone Usage α est défini dans l’arrêté. 
 
7.10.3.2.2 Parois déperditives 
L’ensemble des parois déperditives du groupe, noté gr 
TA, est la somme des parois vitrées et des 
parois opaques de ce groupe 
gr 
hbaies gr 
vbaies gr 
op gr 
T A AAA− −+ +=  (279) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
218  
7.10.3.2.3 Parois déperditives excepté le plancher bas 
L’ensemble des parois déperditives du groupe except é le plancher bas, noté gr 
perm TA,, est la somme 
des parois vitrées et des parois opaques de ce grou pe (excepté les planchers bas). 
gr 
hbaies gr 
vbaies gr 
opv gr 
ophh gr 
perm T A AAA A− −+ ++=,  (280) 
7.10.3.2.4 Parois déperditives verticales 
L’ensemble des parois déperditives verticales du gr oupe, noté gr 
perm fA,, est la somme des parois 
vitrées verticales et des parois opaques verticales  (c’est-à-dire des façades) de ce groupe. 
gr 
vbaies gr 
opv gr 
perm fAA A−+=,  (281) 
7.10.3.2.5 Parois déperditives horizontales excepté  le plancher bas 
L’ensemble des parois déperditives horizontales du groupe excepté le plancher bas, noté gr 
perm toit A,, 
est la somme des parois vitrées et des parois opaqu es horizontales de ce groupe (excepté les 
planchers bas). 
gr 
hbaies gr 
ophh gr 
perm toit AA A−+=,  (282) 
7.10.3.3 Calculs associés aux groupes lors d’un cal cul du Bbio 
Pour chaque groupe, les besoins de chaud, de froid et d’éclairage sont sommés par mois et sur 
l’ensemble de l’année de simulation. Les résultats finaux s’expriment en Wh/m²SHON RT gr .  
7.10.3.3.1 Besoins de chaud par groupe 
Les résultats sont exprimés sous forme : 
- mensuelle  
gr 
mBch  est obtenu en sommant sur un mois les besoins de c haud du groupe 
gr 
RT mois hgr 
ch sys 
gr 
mSHON hQ
Bch ∑
∈=)(_
 (283) 
- annuelle  
Le besoin total en chaud d’un groupe, noté Bch gr , est obtenu en sommant sur l’année les besoins 
de chaud mensuels du groupe 
∑
==12 
1mois gr 
mgr Bch Bch  (284) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
219  
7.10.3.3.2 Besoins de froid par groupe 
Les résultats sont exprimés sous forme : 
- mensuelle 
gr 
mBfr  est obtenu en sommant sur un mois les besoins de f roid du groupe 
gr 
RT mois hgr 
fr sys 
gr 
mSHON hQ
Bfr ∑
∈=)(_
 (285) 
- annuelle 
Le besoin total en froid d’un groupe, noté Bfr gr , est obtenu en sommant sur l’année les besoins de 
froid mensuels du groupe 
∑
==12 
1mois gr 
mgr Bfr Bfr  (286) 
7.10.3.3.3 Besoins d’éclairage par groupe 
Les résultats sont exprimés sous forme : 
- mensuelle 
gr 
mBecl est obtenu en sommant sur un mois les besoins d’écl airage du groupe 
gr 
RT mois hgr 
gr 
mSHON hCecl 
Becl ∑
∈=)(
 (287) 
- annuelle 
Le besoin total en éclairage d’un groupe, noté Beclgr , est obtenu en sommant sur l’année les 
besoins d’éclairage mensuels du groupe 
7.10.3.3.4 Besoin bioclimatique par groupe 
Les résultats sont exprimés sous forme : 
- mensuelle 
gr 
mBbio  est obtenu en sommant sur un mois les besoins mens uels de chaud, de froid et d’éclairage 
du groupe, pondérés par les coefficients réglementa ires. 
gr 
mgr 
mgr 
mgr 
m Becl Bfr Bch Bbio . . .2 1 β α α + + =  (289) 
- annuelle 
Le besoin total bioclimatique d’un groupe, noté Bbio gr , est obtenu en sommant sur l’année les 
besoins bioclimatiques mensuels du groupe ∑
==12 
1mois gr 
mgr Becl Becl  (288) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
220 ∑
==12 
1mois gr 
mgr Bbio Bbio  (290) 
Le Bbio du groupe est exprimé en nombre de points. 
7.10.3.4 Calcul des besoins d’ECS 
Les besoins d’ECS ne font pas partie du calcul du B bio. Il est cependant intéressant de les 
évaluer. Les résultats horaires sont sommés sur cha que mois de l’année, puis sur l’année entière. 
gr 
RT mois hgr 
bruts w
gr 
mSHON h Q
Becs ∑
∈=)(_
 (291) 
∑
==12 
1mois gr 
mgr Becs Becs  (292) 
Ces besoins n’intègrent pas l’éventuelle correction  due aux émetteurs ECS du groupe. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
221  
7.10.3.5 Calcul des débits moyens entrants et sorta nts du groupe en occupation 
Les débits moyens (en période d’occupation, sur l’a nnée) entrants et sortants du groupe sont 
donnés à titre indicatif et sont exprimés en m 3/h. 
7.10.3.5.1 Débits moyens en occupation par les défa uts d’étanchéité 
La moyenne de ces débits, uniquement en période d’o ccupation ( iocczone =1), sur l’année donne : 
)) ( ()) ( (
,, ,,,, ,,
P Q moyenne QP Q moyenne Q
g
sort def vg
sort def vg
entr def vg
entr def v
Δ =Δ =
 (293) 
7.10.3.5.2 Débits moyens en occupation par les entr ées d’air 
La moyenne de ces débits, uniquement en période d’o ccupation ( iocczone =1), sur l’année donne : 
)) ( ()) ( (
,, ,,,, ,,
P Q moyenne QP Q moyenne Q
g
sort EA vg
sort EA vg
entr EA vg
entr EA v
Δ =Δ =
 (294) 
 
7.10.3.5.3 Débits moyens en occupation spécifiques 
Le débit entrant dans le groupe par la ventilation spécifique est le débit soufflé, le débit sortant e st 
égal au débit repris (il est négatif). 
Les moyennes sont faites sur les périodes d’occupat ion ( iocczone =1) 


=

=
∑∑
ssg
repris spec g
sort spec vssg
souffle spec g
entr spec v
q moyenne Qq moyenne Q
,
_ ,,,
_ ,,
 (295) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
222 1.1.1.1 Calculs associés aux groupes en calcul des consommations  
Après les calculs de sorties au niveau de la généra tion (avec l’exposant gen ), puis celles au niveau 
de la génération pour un groupe (avec l’exposant gen,gr ), l’objectif des paragraphes ci-dessous est 
d’exprimer les sorties au niveau d’un groupe (avec l’exposant gr ). 
7.10.3.5.4 Calculs au pas de temps horaire 
7.10.3.5.4.1 Sorties horaires des générations 
Les consommations des générations desservant le gro upe se présentent sous la forme de la 
matrice du Tableau 35. Les lignes représentent les différentes postes de consommations associés 
aux composants générateurs et assemblages avec stoc kage. Les colonnes correspondent aux 
différents types d’énergie rencontrés. 
Tableau 35 : Matrice des consommations en énergies finales {Qcef (poste ;énergie) gen,gr (h)} 
En Wh 10 : Gaz  20 : Fioul  30 :Charbon 40 : Bois 50 :Electricité  60 : Réseau 
de chaleur 
1 : Chauffage Qcef(1 ;10)  Qcef(1 ;20)  …    
2 : Refroidiss.  Qcef(2 ;10)  …    … 
3 : ECS …    … Qcef(3 ;60)  
 
Cette matrice est en sortie de la génération (voir fiche C_Gen_Calculs génération).  
Les matrices des générations du projet pour lesquel les au moins un élément appartenant à un 
même groupe est relié, sont ensuite sommées poste p ar poste, énergie par énergie ou intégrées 
sur un mois, une année…  
7.10.3.5.4.2 Matrice des consommations en énergies finale et primaire du groupe 
On récupère à chaque pas de temps h les matrices de s consommations en énergie finale des 
générations reliées au groupe : 
∑
∈=
gr gen gr gen 
energie poste cef gr 
energie poste cef h Q h Q )( )(,
);( );(  
 (296) 
 
7.10.3.5.4.3 Calculs horaires des demandes en énerg ies totales de chaque groupe 
Qreq,gen ,ch gr (h) et Q req,gen ,fr gr  (h) sont les demandes en énergies totales aux bornes de  l’ensemble 
des génération du projet, pertes de distributions i nternes au groupe et de distributions 
intergroupes inclues. 
 
Elles sont utilisées comme référence pour la déterm ination des saisons par groupe. La fiche 
calculs groupe fournit l’ensemble des valeurs néces saires sur la période d’intégration (en 
général les 28 jours précédant le jour j) utilisée dans les procédures de détermination des  
saisons par groupe . 
 



==
∑∑
→→
gr gen gr gen 
fr req gr 
fr gen req gr gen gr gen 
ch req gr 
ch gen req 
Qh QQh Q
,
, __,
, __
)()(
 (297) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
223 7.10.3.5.4.4 Consommations horaires de chauffage du  groupe 
Pour un pas de temps h, la consommation totale de chauffage en énergie fi nale d’un groupe 
correspond à la somme de l’ensemble des valeurs con stituant la ligne 1 de toutes les matrices 
des générations reliées à ce groupe (Tableau  35 ) : 
( )∑ ∑
∈ ==
gr gen en gr gen 
en cef gr 
ch cef hQ hQ60 
10 ,
); 1 ( _ )( )(  (298) 
7.10.3.5.4.5 Consommations horaires de refroidissem ent du groupe  
Pour un pas de temps h, la consommation totale de refroidissement en éner gie finale d’un 
groupe correspond à la somme de l’ensemble des vale urs constituant la ligne 2 de toutes les 
matrices des générations reliées à ce groupe (Table au  35 ) : 
 
( )∑ ∑
→ ==
gr gen en gr gen 
en cef gr 
fr cef hQ hQ60 
10 ,
); 2 ( _ )( )( (299) 
7.10.3.5.4.6 Consommations horaires d’ECS du groupe   
Pour un pas de temps h, la consommation totale d’ECS en énergie finale d’ un groupe 
correspond à la somme de l’ensemble des valeurs con stituant la ligne 3 de toutes les matrices 
des générations reliées à ce groupe (Tableau  35 ) : 
( )∑ ∑
∈ ==
gr gen en gr gen 
en cef gr 
ecs cef hQ hQ60 
10 ,
); 3 ( _ )( )( (300) 
7.10.3.5.4.7 Consommations en énergies finale et pr imaire des auxiliaires de 
ventilation du groupe 
Elles incluent les consommations des auxiliaires de s centrales de traitement d’air (intégrant celles 
des éventuels puits climatiques) et des ventilateur s locaux des émetteurs du groupe (calculées au 
niveau des émissions équivalentes). 
)( )( )(__,
_h Wh Wh Wgr 
tot loc vent gr s
ventmoy gr 
auxv cef + =   (301) 
7.10.3.5.4.8 Consommations en énergies finale et pr imaire des auxiliaires de 
distribution du groupe 
Elles incluent les consommations des auxiliaires de  toutes les distributions intergroupes et des 
distributions des CTA liées au groupe. 
)( )( )( )( )(, , ,
_ _ ∑∑∑ ∑
→ ∈ → →−−
− + + + =
gr dCTA gr dCTA 
aux 
gr ds ds 
aux 
gr dp gr dp 
aux 
gr edp gr edp 
eprim aux gr 
auxd cef h W hWhWh W h W  (302) 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
224 7.10.3.5.5 Calculs mensuels et annuels 
Les sommations des consommations de chauffage, refr oidissement et ECS sur tous les 
générateurs sont déjà réalisées au niveau des fiche s C_Gen_Calculs Génération.  
7.10.3.5.5.1 Consommations en énergies finale et pr imaire de chauffage du groupe 
Une fois la simulation annuelle terminée, les somma tions des consommations de chauffage en 
énergies finale et primaire (divisées par la SHON RT  du groupe) sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
gr 
RT gr gen gr gen 
mch ef 
gr 
mch ef SHON C
C∑
∈=,
__
__   
gr 
RT gr gen gr gen 
mch ep 
gr 
mch ep SHON C
C∑
∈=,
__
__  
 (303) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
gr 
RT gr gen gr gen 
ch ef 
gr 
ch ef SHON C
C∑
→=,
_
_    
gr 
RT gr gen gr gen 
ch ep 
gr 
ch ep SHON C
C∑
→=,
_
_  (304) 
7.10.3.5.5.2 Consommations en énergies finale et pr imaire de refroidissement du 
groupe 
Les sommations des consommations de refroidissement  en énergies finale et primaire (divisées 
par la SHON RT  du groupe) sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
gr 
RT gr gen gr gen 
mfr ef 
gr 
mfr ef SHON C
C∑
∈=,
__
__   
gr 
RT gr gen gr gen 
mfr ep 
gr 
mfr ep SHON C
C∑
∈=,
__
__  
 (305) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
gr 
RT gr gen gr gen 
fr ef 
gr 
fr ef SHON C
C∑
∈=,
_
_    
gr 
RT gr gen gr gen 
fr ep 
gr 
fr ep SHON C
C∑
∈=,
_
_  (306) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
225 7.10.3.5.5.3 Consommations en énergies finale et pr imaire d’ECS du groupe 
Les sommations des consommations d’ECS en énergies finale et primaire (divisées par la SHON RT  
du groupe) sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
gr 
RT gr gen gr gen 
mecs ef 
gr 
mecs ef SHON C
C∑
∈=,
__
__   
gr 
RT gr gen gr gen 
mecs ep 
gr 
mecs ep SHON C
C∑
∈=,
__
__  
 (307) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
gr 
RT gr gen gr gen 
ecs ef 
gr 
ecs ef SHON C
C∑
∈=,
_
_    
gr 
RT gr gen gr gen 
ecs ep 
gr 
ecs ep SHON C
C∑
∈=,
_
_  (308) 
 
7.10.3.5.5.4 Consommations en énergies finale et pr imaire d’éclairage du groupe 
Les consommations d’éclairage en énergies finale et  primaire sont exprimées : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
gr 
RT mois hgr 
ecl 
gr 
mecl ef SHON hC
C∑
∈=)(
__  
gr 
mecl ef ep gr 
mecl ep C Coef C__) 1 ;50 ( __ . =  
 (309) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois gr 
mecl ef gr 
ecl ef C C  
gr 
ecl ef ep gr 
ecl ep C Coef C_) 1 ;50 ( _ . =  (310) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
226  
7.10.3.5.5.5 Consommations en énergies finale et pr imaire des auxiliaires de 
ventilation par groupe 
Elles s’expriment : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
gr 
RT mois hgr 
auxv cef 
gr 
mauxv ef SHON h W
C∑
∈=)(_
__ 
gr 
mauxv ef ep gr 
mauxv ep C Coef C__) 1 ;50 ( __ . =  (311) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois gr 
mauxv ef gr 
auxv ef C C  
gr 
auxv ef ep gr 
auxv ep C Coef C_) 1 ;50 ( _ . =  (312) 
 
7.10.3.5.5.6 Consommations en énergies finale et pr imaire des auxiliaires de 
distribution par groupe 
Elles s’expriment : 
g Sous forme de résultats mensuels : 
gr 
RT mois hgr 
auxd cef 
gr 
mauxd ef SHON h W
C∑
∈=)(_
__  
gr 
mauxd ef ep gr 
mauxd ep C Coef C__) 1 ;50 ( __ . =  (313) 
g Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12 
1__ _
mois gr 
mauxd ef gr 
auxd ef C C  
gr 
auxd ef ep gr 
auxd ep C Coef C_) 1 ;50 ( _ . =  (314) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
227 7.10.3.5.5.7 Consommations en énergie finale et pri maire par type d’énergie du 
groupe 
Les consommations par type d’énergie et par générat ion, pour un groupe, s’expriment uniquement 
sous forme d’un résultat total annuel : 
∑
∈=
gr gen gr gen 
gaz ef gr 
gaz ef C C,
_ _  (315) 
∑
∈=
gr gen gr gen 
fod ef gr 
fod ef C C,
_ _  (316) 
∑
∈=
gr gen gr gen 
cha ef gr 
cha ef C C,
_ _  (317) 
∑
∈=
gr gen gr gen 
boi ef gr 
boi ef C C,
_ _  (318) 
∑
∈=
gr gen gr gen 
ele ef gr 
ele ef C C,
_ _  (319) 
∑
∈=
gr gen gr gen 
rdc ef gr 
rdc ef C C,
_ _  (320) 
 
gr 
gaz ef ep gr 
gaz ep C Coef C_ ) 1 ;10 ( _ × =  (321) 
gr 
fod ef ep gr 
fod ep C Coef C_ ) 1 ;20 ( _× =  (322) 
gr 
cha ef ep gr 
cha ep C Coef C_ ) 1 ;30 ( _× =  (323) 
gr 
boi ef ep gr 
boi ep C Coef C_ ) 1 ;40 ( _× =  (324) 
gr 
ele ef ep gr 
ele ep C Coef C_ ) 1 ;50 ( _× =  (325) 
gr 
rdc ef ep gr 
rdc ep C Coef C_ ) 1 ;60 ( _× =  (326) 
7.10.3.5.5.8 Consommations totales en énergie final e et primaire du groupe 
Les consommations totales en énergie finale et prim aire sont obtenues par sommation sur 
l’ensemble des postes : 
gr 
auxd ef gr 
auxv ef gr 
ecs ef gr 
ecl ef gr 
fr ef gr 
ch ef gr 
ef C CCCCCC_ _ _ _ _ _ + ++++=  (327) 
gr 
auxd ep gr 
auxv ep gr 
ecs ep gr 
ecl ep gr 
fr ep gr 
ch ep gr 
ep C CCCCCC_ _ _ _ _ _ + ++++=  (328) 
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
228 7.11 S1_BAT_assemblage_baies  
7.11.1 I NTRODUCTION  
Six fiches algorithmes liées aux baies sont assembl ées : 
- la fiche baies (calcul des flux solaires et lumin eux transmis au groupe, rayonnement vers 
la voûte céleste, calcul du coefficient de transmis sion thermique global) 
- gestion des protections mobiles (calcul du ratio de baies avec la première protection 
mobile et éventuellement le ratio de baies avec une  seconde protection mobile) 
 - gestion-régulation de l’ouverture des baies (cal cul du ratio d’ouverture des baies) 
- environnement proche (calcul des flux solaires et  lumineux incidents en tenant compte 
des masques proches et lointains, et calcul de la d ensité de flux de chaleur de 
l’environnement extérieur vers la voûte céleste, co mpte tenu de l’inclinaison de la paroi) 
- calcul des débits par ouverture des baies 
- ensemble baies (sommation sur toutes les baies du  groupe des flux solaires et lumineux 
transmis au groupe, de Hges, etc.) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
229 7.11.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 36 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées aux baies. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité    saison )(j Saison gr 
eff  La saison effective à appliquer au groupe au 
jour j, sous forme d’entier : 
1: saison de refroidissement ;  
2: migsaison ;  
3: saison de chauffe avec interdiction de 
refroidir ;  
4 : saison de chauffe avec autorisation de 
refroidir.  Ent.    
fin op ,θ (hg1) Température ressentie par l’occupant à la 
fin du pas de temps °C    
fin op ,θ (hg2) Température ressentie par l’occupant au pas 
de temps h-2. °C    Groupe 
θi (h31) Température intérieure de l’air du groupe 
considéré, au pas de temps hg1. °C    
γ' Hauteur du soleil corrigée °    
IDn  Rayonnement solaire direct normal W/m²    
Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m²    
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport 
au sud) rd    
γ Hauteur du soleil rd    
EDn  Eclairement naturel direct normal Lux    
Edi Eclairement naturel diffus horizontal Lux    
Te ciel  Température du ciel     
Te Température extérieure d’air sec °C    
we Poids d’eau  g/kga 
s    Climat ext. (pour la fiche Env. proche) 
Dir vent  Direction du vent °     
cvent V_ La vitesse du vent corrigée m/s    
Jour_année jour de l'année (1 à 365) -    
Hleg heure légale de la journée (1 à 24) -    Scénarios conv.  
iocc_zone  Indice d’occupation de la zone 
0 = zone inoccupée 
1 = zone occupée g    
btherm,i,b  Coefficient de réduction des déperditions 
thermique dû à la présence de l’espace 
tampon i sur la baie vitrée b g    Espace tampon becl,i,b  Coefficient de réduction de l’éclairement dû à 
la présence de l’espace tampon i sur la baie 
vitrée b g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
230 bsolaire,i,b  Coefficient de réduction des flux solaires dû à 
la présence de l’espace tampon i sur la baie 
vitrée b g     
Id ET  Indicateur de présence d’un espace tampon 
sur la baie vitrée b (0gpas d’espace tampon / 
1gprésence d’un espace tampon) g    
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
       
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
  Voir fiche Environnement proche     
  Voir fiche gestiongrégulation de l’ouverture 
des baies     
  Voir fiche gestiongrégulation des PM     
  Voir fiche baies     
  Voir fiche calcul des débits par ouverture des 
baies     
  Voir fiche ensemble baies     
Sorties 
 Nom Description Unité    
 Hg es  Facteur de transmission thermique global pour 
l’ensemble des baies du groupe entre les 
environnements intérieurs et extérieurs W/K    
 Fs 1 Flux de chaleur transmis au groupe par 
l’ensemble des baies du groupe sous forme de 
rayonnement de courte longueur d’onde W    
 Fs 2 Flux de chaleur transmis au groupe par 
l’ensemble des baies du groupe sous forme de 
rayonnement de grande longueur d’onde et 
d’échange convectif  W    
 Fs 3 Flux de chaleur transmis au groupe par 
l’ensemble des baies du groupe à travers la 
lame d’air intérieure ventilée (lame d’air se 
situant entre la baie vitrée et la protection 
solaire intérieure) W    
 Ftvc Flux transmis dû au rayonnement froid vers la 
voute céleste pour l’ensemble des baies du 
groupe W    
 Flt 1 Flux lumineux transmis au groupe de 
l’ensemble des baies du groupe, sous forme 
directe lumen    
 Flt 2 Flux lumineux transmis au groupe de 
l’ensemble des baies du groupe sous forme 
hémisphérique lumen    
 Flt 3 Flux lumineux transmis au groupe par de 
l’ensemble des baies du groupe sous forme 
demighémisphérique lumen    
 Part baies_sud  Pourcentage de baies du groupe orientées au 
sud (azimuth α =0°) -    
 gr 
baies A Surface totale des baies du groupe m²    
 gr 
vbaies A− Surface totale des baies verticales du groupe m²    
 gr 
hbaies A− Surface totale des baies horizontales du 
groupe  m²    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
231 groupe 
 Qma j(h) Débit massique d’air entrant dans le groupe 
par les baies, à la température θei  (h). kg/s    
Variables internes  
 Nom Description Unité    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
       
Tableau 36 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
232 7.11.3 A SSEMBLAGE DES COMPOSANTS  
Pocc , Pderog_ouv , 
Cpr (*8), expo_BR 
i_clim 
mode_gestion (*3)
Matrices consignes Météo 
Environnement proche 
Baie vitrée Projet 
-département 
-Alt 
-Dmer 
- Durb 
Tsimul_deb_veg 
Tsimul_fin_veg 
βb, αb,
Masques, b
Tout sur les baies 
sauf masques 1
Te ciel, Te,
γ, ψ, Idn , Idi 
1Interface Code 
Hsol, Type-de-calcul
Sorties par groupe :
Hges 
Fs1   Fs2   Fs3   Ftvc 
Flt1   Flt2   Flt3
Qma j
Agr 
baies , Agr 
baies-v, Agr 
baies-h, Agr 
baies_sud X
Hges ,bα,b
Fs1,b   Fs2,bFs3,bFtvc ,b
Flt1,bFlt2,bFlt3,b
1Espaces 
tampons 
Entrées 
utilisateur 
Caractéristiques 
des baies 
thermiques, 
solaires et 
lumineuses 
Type de protection 
mobile et 
paramètres de 
gestion 
Possibilité 
d’ouverture de la 
baie et paramètres 
de gestion de son 
ouverture 
Types et 
caractéristiques 
des masques Gestion-
régulation des 
Protections 
Mobiles Gestion-régulation 
de l’ouverture des 
baies 
Rprot1 partGPM,b
1    Rprot1 1-partGPM,b 1
PartGPM 
Rprot2 ,bEtp*1ère étape 1ère étape bis 
3ème étape 2ème étape 1ère étape 
Ensemble baies 
Sommation sur toutes les 
baies du groupe 4ème étape Type-PM, type-GPM (*2), 
Pocc, Pderog, Prot_ext, PM2, 
detec_pres, type_horl (*2), 
M_horl_jour (*2)... 
Calcul du débit par 
ouverture des baies du 
groupe α,b, 
X   Aouvmax ,b11
Rouv ,b
X
4ème étape Httf, δtraversant X   b écl,i1
1
Drp *b, Dfp *b, Rrp *b, Qer *b,
Erp*b, Efp*b, Errp* b
1Calculs au 
niveau du 
groupeX
Rouv ,b
1
btherm,i,b
X   b solaire,i,b 1
becl,i,bAssemblage baie vitrée : pour une collection de par ois 
 
 
Note : en dehors des six fiches constituant l’assemblage baies (détaillées ci-dessous), seules les 
fiches algorithme sur la météo et les espaces tampo ns sont représentées, car elles sont 
étroitement liées à toutes les fiches de l’assembla ge. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
233 7.11.3.1 Description de l’assemblage 
Six fiches composent l’assemblage baies : 
- baies vitrées; 
- gestion-régulation des protections mobiles ; 
 - gestion-régulation de l’ouverture des baies ; 
- environnement proche ; 
- calcul des débits par ouverture des baies ; 
- ensemble baies. 
Pour chaque pas de temps et pour un élément baie (e nsemble vitrage + menuiserie + protections 
mobiles), voici les étapes du calcul : 
1)  Première étape : conditions en amont de la baie  
La fiche algorithme « environnement proche » calcul e les flux lumineux et solaires incidents sur 
l’ensemble des baies du groupe (nécessite une remon tée d’informations des paramètres 
d’intégration de chaque baie pour calculer uniqueme nt les flux utiles). 
Dans le même temps, la fiche algorithme « gestion-r égulation de l’ouverture des baies » détermine 
le ratio surfacique d’ouverture de la baie ou des e spaces tampons au pas de temps h. 
A la suite de ces calculs, la fiche « espaces tampo ns » (positionnée au niveau du bâtiment), 
envoie aux algorithmes de l’assemblage baies les tr ois coefficients b dynamiques. En cas de 
surventilation d’un espace tampon (forcément vitré par définition), le coefficient btherm,i,b  est supposé 
égal à 1. 
2)  Deuxième étape : calcul des ratios de protections mobiles  
Dans la fiche algorithme « gestion des protections mobiles » se calculent des paramètres qui 
viendront modifier les caractéristiques physiques d e la baie (calculs des ratios de fermeture de 
l’élément baie pour la première et éventuellement p our la seconde protection mobile,…). 
3)  Troisième étape : calculs au niveau d’une baie  
La fiche algorithme « baies » calcule les flux lumi neux et solaires transmis au groupe, à partir des 
paramètres précédents et des paramètres intrinsèque s de la baie avec ou sans les protections 
mobiles qui lui sont associées. 
4)  Quatrième étape : calculs au niveau du groupe  
Enfin, la fiche algorithme « ensemble baies » fait la sommation, sur toutes les baies du groupe, 
des flux lumineux et solaires transmis au groupe pa r une baie, de la surface maximale d’ouverture 
ainsi que des calculs relatifs à l’intégration des baies dans le groupe (pourcentage de baies au 
Sud, etc.) 
Parallèlement, la fiche « calcul des débits par ouv erture des baies » évalue les débits d’air par 
ouverture des baies au niveau du groupe, en fonctio n des orientations et des surfaces maximales 
d’ouverture des baies. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
234 7.12 C__BAT_gestion/régulation de l’ouverture des baies  
7.12.1 I NTRODUCTION  
La surventilation par ouverture des baies est une m éthode de refroidissement passive, qui consiste 
à faire circuler de l’air frais en provenance de l’ extérieur dans le groupe. 
Les débits d’air frais entrant sont directement lié s au ratio d’ouverture des baies, qui est piloté 
selon un mode de gestion : 
- soit automatique . Le ratio d’ouverture des baies est commandé par u n système de 
régulation obéissant à des consignes de température s. Le système de régulation peut 
éventuellement faire l’objet d’une dérogation manue lle par les occupants, ne concernant 
que les ouvrants accessibles dans des locaux occupé s. Un mode de gestion automatique 
autorise la surventilation en période d’inoccupatio n, et donc la surventilation nocturne 
commandée. 
- soit manuel . Ce sont alors les occupants du groupe qui gèrent le ratio d’ouverture des 
baies selon les sensations de froid ou de chaud qu’ ils perçoivent, mais également selon 
l’exposition au bruit de la baie considérée. Un mod e de gestion manuel exclue la 
possibilité de surventilation en période d’inoccupa tion hors usages d’habitation. 
Les hypothèses retenues sont les suivantes : 
- La ventilation hygiénique du bâtiment est gérée i ndépendamment de la sur-ventilation par 
ouverture des baies. Dans le cas d’un bâtiment où l es baies servent également à l’aération, 
le maximum des débits entrants par les baies est re tenu dans la modélisation thermique du 
groupe. 
- L’ouverture des baies est gérée indépendamment de s protections mobiles, 
- L’ouverture des baies est incompatible avec le fo nctionnement des systèmes de 
refroidissement. Dans les bâtiments rafraîchis, on ne fait pas appel à la surventilation 
naturelle au cours de la saison de refroidissement.  
- L’ouverture des baies n’a aucun impact sur le cal cul du facteur de transmission thermique 
global par les baies (Hg es ), ni sur le calcul des flux de chaleur transmis pa r les baies au 
groupe sous forme de rayonnement (Fs 1, Fs 2) ou au travers d’une lame d’air intérieure 
ventilée (Fs 3). Les débits par ouverture des baies n’intervienne nt pas dans les calculs de 
pressions d’équilibre du groupe. 
La modélisation prend en compte les facteurs extern es suivants : 
- La température extérieure θei. En dessous d’un certain seuil θei_seuil_bas , l’ouverture des baies 
à des fins de surventilation n’est plus possible. A  partir de ce seuil et jusqu’à une valeur  
θei_seuil_haut (> θei_seuil_bas ), un ratio de modération de l’ouverture augmentant li néairement est  
appliqué. Au-delà  de θei_seuil_haut , l’ouverture maximale est possible . 
- La différence de température entre l’intérieur et l ’extérieur au pas de temps précédent. 
Lorsque cette dernière descend en dessous d’un seui l dθext_int , l’ouverture des baies est 
interdite ; en manuel, ce seuil est conventionnelle ment négatif, pour signifier que les 
occupants maintiennent l’ouverture même lorsque la température extérieure est supérieure 
à la température intérieure ressentie. En automatiq ue, il s’agit d’un paramètre du système 
de régulation, permettant d’éviter de surventiler l e groupe lorsque l’effet en termes de 
refroidissement s’avère nul ou négatif. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
235  θei_seuil_bas  θei (h) (°C)  100%  
0% Ratio de 
modération 
Rouv θei (h ) 
θei_seuil_haut  θop (h g1)  Δθext_int  
 
 
Figure 18: ratio de modération de l'ouverture en fo nction de la température extérieure 
Note : un ∆θext_int négatif est conventionnellement retenu en gestion m anuelle, en 
considérant que les occupants prolonge l’ouverture même lorsque la température 
extérieure devient supérieure à la température inté rieure afin de maintenir une circulation 
d’air dans le bâtiment. 
- L’exposition au bruit expo_BR  de la baie considérée, qui n’a d’impact en termes de gestion 
que pour le mode manuel, 
- La température opérative intérieure θop,fin  à la fin du pas de temps précédent. Selon la 
température ressentie par les occupants, ou perçue par la sonde du système de régulation, le 
ratio d’ouverture des baies évolue entre ses ouvert ures minimale et maximale. Le profil 
choisit pour cette évolution du ratio d’ouverture e n fonction de θ op,fin  est un profil à 
hystérésis basé sur 3 paramètres θop_base , ∆θop1  et ∆θop2  (voir Figure 19 ). 
 
θfer2  = θop_base   
 θouv2  θop (h -1) (°C)  
θfer1  θouv1  100%  
0%  Rouv θop (h)  
Δθop1  Δθop2 
 
Figure 19 : Ratio d'ouverture en fonction de la tem pérature opérative intérieure au pas de 
temps précédent Méthode de calcul Th7BCE 2012 
236 7.12.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 37  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle de calcul.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation, et j le jour de simulation 
correspondant.  
 
Entrées du composant  
 Nom Description Unité     hlég  Heure légale au pas de temps h. h    
 θei (h) Température de l’air extérieur, au temps h.  °C    
 θet (h) Température de l’espace tampon solarisé le 
cas échéant. °C    
ihergement  Indicateur d’usage d’habitation ou 
hébergement. 
0 : usage non3résidentiel et non3
hébergement. 
1 : usage résidentiel ou hébergement.  Bool    
Pfr_s (h)  Indicateur de consigne de refroidissement 
(confort, réduit de moins de 48h, réduit de 
plus de 48 heures) par jour/heure Entier     
iocc_zone (h) Indicateur d’occupation au temps h : 
vrai : zone en occupation 
faux : zone en inoccupation Entier     
iocc_zone (h31) Indicateur d’occupation au temps hg1. Entier     Zone 
θiifr_+  Température de consigne de 
refroidissement en occupation normale 
(confort) °C    
θop,fin  (h31) Température intérieure opérative du groupe 
considéré à la fin du pas de temps hg1. °C    
θop,fin  (h32) Température intérieure opérative du groupe 
considéré à la fin du pas de temps hg2. °C    Groupe 
Saison (j) La saison propre au groupe gr  au jour j, 
sous forme d’entier Entier     
Sorties du composant 
 Nom Description Unité    
 Rouv(h) Ratio surfacique d’ouverture de la baie au 
temps h. La valeur 1 correspond à 
l’ouverture maximale qu’admet la baie.  Réel    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
237  Pderog_ouv  Part de la baie dans des locaux occupés 
pouvant faire l’objet d’une dérogation. - 0 1 0.5 
Cpr occ_BR1_mat  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « matinée » en exposition au bruit 
BR1. réel 0 1 
Cpr occ _BR1_jou  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « journée » en exposition au bruit 
BR1. réel 0 1 
Cpr occ _BR1_soi  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « soirée » en exposition au bruit BR1. réel 0 1 
Cpr occ _BR1_nui  Coefficient Cpr,  en occupation, dans la 
plage « nuit » en exposition au bruit BR1. réel 0 1 
Cpr occ _BR23_mat  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « matinée » en exposition au bruit 
BR2 ou 3. réel 0 1 
Cpr occ _BR23_jou  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « journée » en exposition au bruit 
BR2 ou 3. réel 0 1 
Cpr occ _BR23_soi  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « soirée » en exposition au bruit BR1. réel 0 1 Valeurs de Cpr(h)  
Cpr occ _BR23_nui  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « nuit » en exposition au bruit BR2 ou 
3. réel 0 1 
 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. Zone Pocc Part des baies en groupe occupé pour 
lesquelles un occupant peut agir 
manuellement 
Voir « C_Bat_Gestion des protections 
mobiles ».  - 0 1   expo_BR Niveau d’exposition au bruit de la baie, 
peut prendre 1,2 ou 3 comme valeur. Entier 1 3   mode_gestion hiv  
mode_gestion mis 
mode_gestion ete  Paramètres de définition du mode de 
gestion de l’ouverture des baies de la 
zone. Entier 0 2  
∆θop1_man 
∆θop2_man  Paramètre de base de l’hystérésis en 
gestion manuelle. °C 0 + ∞ 
θop_base_man Température de base de construction 
du diagramme à hystérésis en gestion 
manuelle. °C g∞ +∞ 
dθext_int_man Différence limite de températures entre 
l’extérieur et l’intérieur pour la 
surventilation naturelle en gestion 
manuelle. °C 0 + ∞ Gestion manuelle θei_seuil_bas_man 
θei_seuil_haut_man Températures extérieures seuils pour la 
modération de l’ouverture des baies en 
gestion manuelle. °C 0 +∞ 
voir Tableau 39 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
238 ∆θop_1_aut 
∆θop_2_aut  Paramètres de base de l’hystérésis en 
gestion automatique. °C 0 + ∞ 
θop_base_aut Différence limite de températures entre 
l’extérieur et l’intérieur pour la 
surventilation naturelle en gestion 
automatique. °C 0 +∞ 
dθext_int_aut Différences de températures entre 
l’extérieur et l’intérieur à respecter. °C g ∞ +∞ Gestion automatique 
θei_seuil_bas_man 
θei_seuil_haut_man Températures extérieures seuils pour la 
modération de l’ouverture des baies en 
gestion automatique. °C g∞ +∞ 
 
Variables internes 
 Nom Description Unité    
Rouv(h31) Ratio surfacique d’ouverture de la baie au 
temps hg1. La valeur 1 correspond à 
l’ouverture maximale qu’admet la baie. 
Cette donnée d’entrée est la donnée de 
sortie de la fiche au pas de temps 
précédent. Réel    
Rouv θop_man (h31) En manuel ou dérogation, ratio d’ouverture 
de la baie en fonction de la température 
opérative repris du pas de temps hg1. Réel    
Rouv θop_aut (h31) En automatique nongdérogé, ratio 
d’ouverture de la baie en fonction de la 
température opérative repris du pas de 
temps hg1. Réel    
Moment_journee 
(h31) Entier représentant le moment de la 
journée au pas de temps hg1, au regard 
des 4 catégories fixées (voir tableau 4). Entier    
Rouv θei _man (h) Ratio de modération de l’ouverture en 
fonction des températures extérieures et 
intérieures, en gestion manuelle. Réel    
Rouv θei _aut (h) Ratio de modération de l’ouverture en 
fonction des températures extérieures et 
intérieures, en gestion manuelle. Réel    
Rouv θop_man (h) En manuel ou dérogation, ratio d’ouverture 
de la baie en fonction de la température 
opérative θ op  (h), sans tenir compte des 
coefficients et autorisations. Réel    
Rouv θop_aut (h) En automatique nongdérogé, ratio 
d’ouverture de la baie en fonction de la 
température opérative θ op  (h), sans tenir 
compte des coefficients et autorisations. Réel     
Cpr(h) Coefficient de prise en compte de la plage 
horaire et l’exposition au bruit. Réel    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
239 Pauto_nonderog (h) Part de la baie en gestion automatique nong
dérogée. Réel     
Moment_journee 
(h) Entier représentant le moment de la 
journée au pas de temps h, au regard des 4 
catégories fixées (voir tableau 4). Entier     θouv_1_man, 
θouv_2_man, 
θfer_1_man, 
θfer_2_man  Températures de consigne de l’hystérésis 
de gestion en manuel. °C     θouv_1_aut, 
θouv_2_aut, 
θfer_1_aut, 
θfer_2_aut  Températures de consigne de l’hystérésis 
de gestion en manuel. °C    
 
Tableau 37 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
240 7.12.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.12.3.1 Paramètres d’intégration et intrinsèques 
7.12.3.1.1 Définition du mode de gestion 
Les modes de gestion sont définis au niveau de la b aie. Les variables mode_gestion [Saison]  peuvent 
prendre les valeurs suivantes: 
- 0 : ouverture des baies interdites ou impossibles, 
- 1 : gestion manuelle des ouvertures de baies (par les  occupants). Ce mode est interdit en 
groupe climatisé au cours de la saison de refroidis sement. 
- 2 : gestion automatique des ouvertures de baies. Ce m ode est applicable en groupe 
climatisé au cours de la saison de refroidissement,  mais on considère alors que les baies 
sont fermées en période d’occupation (au sens des s ystèmes de froid). 
Dans le cadre de la méthode Th-E, l’ensemble des mo des de gestion sont autorisés. 
7.12.3.2 Paramètres en gestion manuelle 
Les températures de consigne permettant la modélisa tion des actions des occupants vis-à-vis de 
l’ouverture des baies sont intégralement convention nelles. 
Les valeurs permettant la définition des températur es de consigne sont définies 
conventionnellement dans le Tableau 38. Elles sont les mêmes pour tous les usages. 
 Saison de 
chauffage (hiv) 
ou 
Saison mixte Mi-saison (mis) 
 Saison de 
refroidissement (été) 
∆θop_1_man  3°C 3°C 3°C 
∆θop_2_man  1°C 1°C 1°C 
θop_base_man  26°C 24°C 22°C 
dθext_int_man  -6°C  -6°C -6°C 
θ ei_seuil_bas_man  12°C  10°C 8°C 
θ ei_seuil_haut_man  18°C  18°C 16°C 
Tableau 38: Paramètres conventionnels de consigne de gestion en gestion manuelle 
et dérogée Méthode de calcul Th7BCE 2012 
241 7.12.3.2.1 Paramètres en gestion automatique 
Les paramètres de consigne en gestion automatique s ont définis au niveau de la baie. 
Pour la part non-dérogée, ces valeurs dépendent des  paramètres de régulation utilisés dans le 
système automatique. L’utilisateur a la possibilité  : 
- d’utiliser ses propres valeurs de consigne, 
- d’utiliser les valeurs par défaut suivantes :  
 Saison de chauffage (hiv) 
ou 
Saison mixte Mi-saison (mis) 
 Saison de 
refroidissement (été) 
∆θop_1_aut  3°C 3°C 3°C 
∆θop_2_aut  1°C 1°C 1°C 
θop_base_aut  26°C 24°C 22°C 
dθext_int_aut  2°C  2°C 2°C 
θ ei_seuil_bas_aut  12°C  10°C 8°C 
θ ei_seuil_haut_aut  18°C  18°C 16°C 
Tableau 39: Matrice d'intégration des températures de consigne dans le cas d'une 
gestion automatique 
7.12.3.3 Calcul de Rouv θθ θθei   
Le ratio Rouv θei dépend de la température extérieure, de la températ ure opérative intérieure au pas 
de temps précédent et des paramètres précédemment d éfinis. Il est calculé via l’algorithme 
suivant, équivalent à la description faite en Figur e 18: 
Siman bas seuil ei ei h___)(θθ≤ , alors, 
0_=man ei Rouv θ 
Sinon, siman haut seuil ei ei man bas seuil ei h___ ___ )(θθ θ ≤< , alors, 
man bas seuil ei man haut seuil ei man bas seuil ei ei 
man ei hRouv 
___ ______
_)(
θ θθθ
θ−−=  
Sinon, siman ext op ei hhint_ _) 1()( θ θθ Δ−−≤ , alors, 
1_=man ei Rouv θ 
Sinon, 
0_=man ei Rouv θ (329) 
Siaut bas seuil ei ei h___)(θθ≤ , alors, 
0_=aut ei Rouv θ 
Sinon, siaut haut seuil ei ei aut bas seuil ei h___ ___ )(θθ θ ≤< , alors, 
aut bas seuil ei aut haut seuil ei aut bas seuil ei ei 
ei hRouv 
___ ______)(
θ θθθ
θ−−=  
Sinon, siaut ext op ei hhint_ _) 1()( θ θθ Δ−−≤ , alors, 
1_=aut ei Rouv θ 
Sinon, 
0_=aut ei Rouv θ (330) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
242 7.12.3.4 Calcul de Rouv θθ θθop _man et Rouv θθ θθop _aut 
7.12.3.4.1 Détermination des températures de consig ne 
Les quatre températures θ ouv_1 , θ ouv_2 , θ fer_1 et θ fer_2 ne sont pas explicitement données en tant que 
variables d’intégration. Il est nécessaire de les c alculer en fonction des données d’intégration : 
∆θop_1 , ∆θop_2 , et θop _base , ce dernier dépendant de la valeur de )(jSaison   en donnée d’entrée. 
Lorsque l’information )(jSaison  n’est pas disponible (premier pas de temps de chaq ue jour), on 
utilisera l’information ). 1(−jSaison  En manuel, un seul jeu de températures de consigne  est utilisé 
(jeu « _man ») En automatique, un jeu pour la dérog ation (« _man ») et un pour la non-dérogation 
(« _aut ») sont utilisés.  
En calcul de la température intérieure de confort ( voir fiche « Sn_Méthode  Th-E »), le jeu de 
données retenu est conventionnellement celui de la saison de refroidissement. 
Pour une gestion manuelle, en saison de refroidisse ment, et mi-saison : 
θouv_1_man  = MIN( θop_base_man  + ∆θop_1_man ;θiifr_+ -∆θop_2_man ), 
θouv_2_man  = MIN( θop_base_man  + ∆θop_1_man + ∆θop_2_man  ; θiifr_+ ), 
θfer_1_man  = MIN( θop_base_man  + ∆θop_2_man ; θouv_2_man ), 
θfer_2_man  = MIN( θop_base_man  ; θouv_1_man  )  (331) 
Pour une gestion manuelle, en saison de chauffage  ou saison mixte  : 
θouv_1_man  = θop_base_man  + ∆θop_1_man,  
θouv_2_man  = θop_base_man  + ∆θop_1_man + ∆θop_2_man , 
θfer_1_man  = θop_base_man  + ∆θop_2_man ; θouv_2_man , 
θfer_2_man  = θop_base_man  (332) 
Pour une gestion automatique : 
θouv_1_aut  = θop_base_aut  + ∆θop_1_aut  
θouv_2_aut  = θop_base_aut  + ∆θop_1_aut  + ∆θop_2_aut , 
θfer_1_aut  = θop_base_aut  + ∆θop_2_aut , 
θfer_2_aut  = θop_base_aut  (333) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
243 7.12.3.4.2 Process de calcul des ratios d’ouverture  
7.12.3.4.2.1 En gestion manuelle 
L’algorithme est la traduction du diagramme à hysté résis de la Figure 19, complété des spécificités 
du mode de gestion manuel : 
0 _=aut op Rouv θ (334) 
Si θ op,fin  (h-1) ≤ θfer_2_man  , 
0 _=man op Rouv θ 
Sinon, si θ op,fin  (h-1) ≥ θouv_2_man , 
1 _=man op Rouv θ 
Sinon, 
Si θ op,fin  (h-2) ≤ θ op,fin  (h-1), (augmentation de température opérative)  
Si θ op,fin  (h-1) ≤ θouv_1_man  , 
                 ) 1( _  _ − = h Rouv Rouv man man op op θ θ 
Sinon, (cas : θouv_1_man  < θ op,fin  (h-1)< θouv_2_man  )  
                 )) 1( ;) 1(max( _
_1_ _2__1_ ,
 _ −−−−= h Rouv hRouv man 
man ouv man ouv man ouv fin op 
man op op θ θθ θθ θ
 
Sinon,  (diminution de température opérative)  
        Si θ op,fin  (h-1) ≥ θfer_1_man  , 
Si  iocc_zone (h-1)=0 (en inoccupation à h-1), 
5 . 0 _=man op Rouv θ 
Sinon, 
) 1( _  _ − = h Rouv Rouv man man op op θ θ 
Sinon, (cas: θfer_2_man  < θ op,fin  (h-1)< θfer_1_man  )  
                 )) 1( ;) 1(min( _
_2_ _1__2_ ,
_ −−−−= h Rouv hRouv man 
man fer man fer man fer fin op 
man op op θ θθ θθ θ
 
 (335) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
244 7.12.3.4.2.2 En gestion automatique 
Pour la partie des baies dérogée (mode_gestion [Saison]  = 2). 
L’algorithme est exactement identique au cas de la gestion manuelle décrit au 7.12.3.4.2.1. 
Pour la partie non-dérogée (mode_gestion [Saison]  = 2) :  
Si θ op,fin  (h-1) ≤ θfer_2_aut  , 
Rouv θop_aut   = 0 
 
Sinon, si θ op,fin  (h-1) ≥ θouv_2_aut , 
Rouv θop_aut   =  1 
 
Sinon, 
Si θ op,fin  (h-2) ≤ θ op,fin  (h-1)(augmentation de température opérative)  
 
Si θ op,fin  (h-1) ≤ θouv_1_aut  , 
                 Rouv θop_aut    = Rouv θop_aut (h-1) 
 
Sinon, (cas : θouv_1_aut  < θ op,fin  (h-1)< θouv_2_aut  )  
                 )) 1( ;) 1(max(  _
_1_ _2__1_ ,
_ −−−−= h Rouv hRouv aut 
aut ouv aut ouv aut ouv fin op 
aut op op θ θθ θθ θ
 
Sinon,  (diminution de température opérative)  
         
Si θ op,fin  (h-1) ≥ θfer_1_aut  , 
                 Rouv θop_aut    =  Rouv θop_aut (h-1) 
 
Sinon, (cas : θfer_2_aut  < θ op,fin  (h-1)< θfer_1_aut  ) 
                 )) 1( ;) 1(min( _
_2_ _1__2_ ,
_ −−−−= h Rouv hRouv aut 
aut fer aut fer aut fer fin op 
aut op op θ θθ θθ θ
 
 
 (336) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
245 7.12.3.5 Coefficient de prise en compte de la part de derogation de la régulation 
automatique P_auto_nonderg(h) 
7.12.3.5.1 En gestion manuelle 
Le coefficient Pauto_nonderog (h)  n’intervient pas dans les calculs. 
Pauto_nonderog (h) = 0 (337) 
7.12.3.5.2 En gestion automatique 
La gestion automatique de l’ouverture des baies peu t être dérogée par les utilisateurs, 
lorsqu’ils sont présents dans le bâtiment. Le modèl e alors utilisé pour cette dérogation est celui 
d’une gestion manuelle. 
On calcule un pourcentage Pauto_nonderog (h)  de baies qui fonctionnent en automatique sans 
dérogation de la part des opérateurs. Ce ratio pren d en compte la part de locaux fréquentés par 
les occupants en période d’occupation ( Pocc ),  ainsi que le taux d’occupants Pderog_ouv  appliquant 
effectivement une dérogation de l’ouverture automat ique (selon des facteurs d’accessibilité ou de 
comportement). 
En période d’inoccupation, on considère que l’ensem ble des baies sont hors dérogation. En 
période d’occupation, Pauto_nonderog (h)  est fonction du taux d’occupation effectif des loc aux et de la 
part de baies dont la dérogation est possible. 
Au final : 
Si iocc_zone (h) = 1  (en occupation), 
Pauto_nonderog  (h) = (1-P occ )+ P occ .(1 - P derog_ouv ) 
Sinon, 
Pauto_nonderog  (h) = 1 (338) 
7.12.3.6 Coefficient de prise en compte des plages horaires et de l’exposition au bruit 
Cpr(h) 
En gestion manuelle, ou en dérogation de gestion au tomatique, l’ouverture de la baie est 
soumise aux critères de nuisances sonores extérieur es et de moment de la journée. On modélise 
cette influence par le coefficient Cpr(h). Les donn ées d’entrée impliquées dans la définition de 
Cpr(h) sont : iocc_zone (h) , Pocc , expoBR (BR 1, BR 2 ou BR 3), et Moment_journee(h) . 
Moment_journee(h)  est à établir sur la base de hlég , heure légale, en fonction des créneaux 
horaires quotidiens définis dans le tableau 4 (1:ma tinée, 2:journée, 3:soirée, 4:nuit). Pocc  
représente la part des locaux effectivement occupé en période d’occupation. Ce paramètre est 
conventionnel  selon le type d’usage : l’ensemble d es valeurs sont définies dans la fiche 
« C_BAT_Gestion des protections mobiles ». 
En occupation : 
Pour tous les types d’usages : 
En période d’occupation  
 Matinée  : h lég  de 7h 
à 9h Journée  : h lég  de 9h à 18h Soirée  : h lég  de 18h à 22h Nuit  : h lég  de 22h à 7h 
BR1 Pocc  Pocc  Pocc  Pocc  
BR2 et BR3 0.7 x  P occ  0.7 x  P occ  0.7 x  P occ  0.3 x  P occ  
Tableau 40: Valeurs de Cpr(h) en période d’occupation  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
246  
En inoccupation : 
Si iocc_zone (h) = 0  (inoccupation),  
Cpr(h) = 0 (339) 
7.12.3.7 Calcul final de Rouv b(h) 
En gestion manuelle, une distinction est faite en f onction du type d’usage de la zone : d’une part 
zones à usage d’habitation ou d’hébergement, d’autr e part autres usages. En habitation et 
hébergement, pour toute la durée de la période « nu it », on considère que l’ouverture de la baie 
est bloquée sur la position qu’elle avait à 23h.  
Cas mode_gestion [Saison]  = 0 : pas d’ouverture des baies 
0)(=hRouv  (340) 
Cas mode_gestion [Saison]  = 1  : gestion manuelle  
Si ihergement =1, alors, 
Si Moment_journee(h-1) < 4 (hors créneau « nuit » a u temps h-
1),  
man man ei Rouv Rouv hCpr hRouv _0 _. ). ()(θ θ =  
Sinon, 
) 1()( − =hRouv hRouv  
Sinon, 
man man ei Rouv Rouv hCpr hRouv _0 _. ). ()(θ θ =  (341) 
Cas mode_gestion [Saison] = 2: gestion automatique 
Si Saison(j) = 1 (saison de refroidissement) et Pfr_s (h) = 1 , alors, 
0)(=hRouv  
Sinon, 
aut aut ei nonderog auto man man ei nonderog auto 
Rouv Rouv h PRouv Rouv hCpr h PhRouv 
_0 _ __0 _ _
. ). (. ). ()). ( 1 ()(
θ θθ θ + −=
 (342) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
247 7.13 C_BAT_Gestion_protections_mobiles  
7.13.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche a pour objectif le calcul des ratios su rfaciques de baie protégée par la première 
protection mobile (PM1) et/ou par la seconde protec tion mobile (PM2). Ces ratios de surface sont 
associés à la baie et évoluent à chaque pas de temp s. 
La Gestion des Protections Mobiles (GPM) doit perme ttre de déterminer : 
/head2right les types de gestion ; 
/head2right quand appliquer ces types de gestion ; 
/head2right comment appliquer ces types de gestion. 
En termes de protections, la baie est caractérisée par deux protections mobiles, dont on définit les 
types :  
- la première protection mobile (PM1) est de type v olet, store enroulable ou store orientable 
(vénitien). Elle est également caractérisée par sa position (intérieure ou extérieure). Le 
store vénitien n’est permis que pour les baies vert icales. 
- la seconde protection mobile (PM2) vient en compl ément de la première et a une unique 
fonction d’anti-éblouissement. Sa gestion est manue lle et sa position intérieure. 
 
 
 
Figure 20 : Modes de gestion par type de protection mobil e 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
248 
 
Figure 21 : Répartition des modes de gestion 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
249 7.13.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 41  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle de gestion des 
protections mobiles. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    Saison )(j Saison gr  La saison propre au groupe au jour j, sous 
forme d’entier : 
1 : saison de refroidissement ;  
2 : migsaison ;  
3 : saison de chauffe avec interdiction de 
refroidir ;  
4 : saison de chauffe avec autorisation de 
refroidir.  Ent.    
Etp* Eclairement incident total sur la baie, sans prise en compte 
du (des) espace(s) tampon(s) lux    Env.proche cvent V_ Vitesse du vent corrigée m/s    Groupe  
fin op ,θ (h31) Température ressentie par l’occupant à la fin 
du pas de temps précédent °C    
Jour_année Jour de l’année (1 à 365) -    
hleg  Heure légale de la journée (1 à 24) -    
iocc_zone  Indice d’occupation de la zone 
0 = zone inoccupée 
1 = zone occupée 
Cet indice correspond aux plages d’occupation 
données par les scénarios conventionnels.  g    Scénarios conv. 
iocc_gpm  Indice d’occupation de la zone pour la gestion 
des protections mobiles 
g1 = zone inoccupée la nuit ou en vacances 
 0 = zone inoccupée le jour 
 1 = zone occupée 
Cet indice correspond aux plages d’occupation 
données par les scénarios conventionnels. g    
becl,i,b  Coefficient de réduction de l’éclairement dû à 
la présence de l’espace tampon i sur la baie 
vitrée b g    Espace T  
Id ET  Indicateur de présence d’un espace tampon sur 
la baie vitrée b (0gpas d’espace tampon / 1g
présence d’un espace tampon) g    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 b Indice indiquant qu’il s’agit de la baie vitrée b g  g g g 
 z Indice indiquant qu’il s’agit de la zone g g g g 
 v Indice indiquant que la première protection 
mobile est de type volet g g g g 
 se Indice indiquant que la première protection 
mobile est de type store enroulable g g g g 
 sv Indice indiquant que la première protection 
mobile est de type store vénitien g g g g 
 Tli ap_dir,b  Facteur de transmission lumineuse global du 
flux incident direct pour la partie de la baie 
vitrée b avec protection mobile  g 0 1 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
250 vitrée b avec protection mobile 
 Tld ap_dif,b  Facteur de transmission lumineuse global du 
flux incident diffus de la partie avec protection 
mobile de la baie vitrée b g 0 1 g 
 Tld ap_ref,b  Facteur de transmission lumineuse global du 
flux incident réfléchi de la partie avec 
protection mobile de la baie vitrée b g 0 1 g 
Pour les PM1 de type volet ou store enroulable  
 Pour la gestion automatique 
 Eclim_auto Seuil d’éclairement incident pour la gestion automa tique lux 0 +∞ - 
 Toph-
1limh_auto Limite haute pour la température opérative moyenne de 
l’heure précédente, utilisée en gestion automatique  °C -∞ +∞ - 
 Toph-
1limb_auto Limite basse pour la température opérative moyenne de 
l’heure précédente, utilisée en gestion automatique  °C -∞ +∞ - 
 Vventlim_auto Seuil de vitesse de vent pour laquelle la protectio n 
(extérieure) est remontée, utilisée en gestion auto matique m/s 0 +∞ - 
 M_Rprot1_auto Matrice pour calculer le ratio de fermeture des vol ets ou 
des stores enroulables, en occupation et en inoccup ation, 
pour la gestion automatique - [0] [1] - 
 Pour la gestion manuelle  
 Topj-
1lim_manu_v[z] Limite haute pour la température opérative moyenne du 
jour précédent, en gestion manuelle lorsque la prot ection 
est de type volet °C -∞ +∞ 26.5 
 Topj-
1lim_manu_se[z 
] Limite haute pour la température opérative moyenne du 
jour précédent, en gestion manuelle lorsque la prot ection 
est de type store enroulable °C -∞ +∞ 26.5 
 Vventlim_manu 
_se Seuil de vitesse de vent pour lequel la protection 
(extérieure) de type store enroulable est remontée m/s 0 +∞ 10 
 M_Rprot1_man 
u_occ_v[z] Matrice pour calculer le ratio de fermeture des vol ets en 
occupation et pour la gestion manuelle - - - - 
 M_Rprot1_man 
u_occ_se[z] Matrice pour calculer le ratio de fermeture des sto res 
enroulables en occupation et pour la gestion manuel le - - - - 
 M_Rprot1_man 
u_inocc_v[z] Matrice pour calculer le ratio de fermeture des vol ets en 
inoccupation et pour la gestion manuelle - [0] [1] - 
 M_Rprot1_man 
u_inocc_se[z] Matrice pour calculer le ratio de fermeture des sto res 
enroulables en inoccupation et pour la gestion manu elle - [0] [1] - 
 M_Ecl2_occ1_v 
[z] Matrice de seuils d’éclairement pour lesquels la se conde 
protection mobile est entièrement fermée en occupat ion, 
lorsque la première protection mobile est de type v olet [lux] [0] [+ ∞] - 
 M_Ecl2_occ1_s 
e[z] Matrice de seuils d’éclairement pour lesquels la se conde 
protection mobile est entièrement fermée en occupat ion, 
lorsque la première protection mobile est de type s tore 
enroulable [lux] [0] [+ ∞] - 
Pour les PM1 de type store vénitien  
 Pour la gestion automatique 
 Eclim_auto_sv Seuil d’éclairement incident pour la gestion automa tique lux 0 +∞ - 
 Vventlim_auto_ 
sv seuil de vitesse de vent limite pour lequel les sto res 
vénitiens (extérieurs) sont remontés en gestion aut omatique m/s 0 +∞ - 
 M_Rprot1_auto 
_sv Matrice des ratios de fermeture des stores vénitien s, en 
occupation et en inoccupation, pour la gestion auto matique - [0] [1] - 
 Pour la gestion manuelle 
 Eclim_manu_sv Seuil d’éclairement incident pour la gestion manuel le lux 0 +∞ 15000 
 Vventlim_manu 
_sv seuil de vitesse de vent limite pour lequel les sto res 
vénitiens (extérieurs) sont remontés en gestion man uelle m/s 0 +∞ 10 
 M_Rprot1_man 
u_sv[z] Matrice des ratios de fermeture des stores vénitien s, en 
occupation et en inoccupation, pour la gestion manu elle - [0] [1] - 
 M_Ecl2_occ1_s 
v[z] Matrice de seuils d’éclairement pour lesquels la se conde 
protection mobile est entièrement fermée en occupat ion, 
lorsque la première protection mobile est de type s tore 
vénitien [lux] [0] [+ ∞] - 
Pour les PM2 (quelque soit PM1)  
 Rprot2_ 1-partGPM  Ratio de surface de baies protégées par la seconde 
protection mobile en inoccupation - 0 1 - 
 Rprot2_occ0 Ratio de surface de baies protégées par la seconde 
protection mobile pour un éclairement nul - 0 1 - Méthode de calcul Th7BCE 2012 
251  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 usage zone  Type d’usage de la zone (utilisée pour les données 
conventionnelles) - 1 31 g 
 Pocc[z] Part des baies en groupe occupé pour lesquelles un 
occupant peut agir manuellement - 0 1 g 
 Pderog[z] Part des baies dans les locaux occupés dont les pro tections 
mobiles sont en dérogation manuelle - 0 1 g 
 Type_PM Type de PM1 (0-pas de PM/ 1-volet / 2-store enroula ble / 
3-store vénitien) - 0 3 g 
 Prot ext  Protection intérieure (=faux) ou extérieure (=vrai)  Bool Faux Vrai g 
 PM2 Présence d’une seconde protection mobile Bool Faux Vrai Faux 
Pour les PM1 de type volet ou store enroulable 
 Type3GPM Type de gestion de la première protection 
mobile de type volet ou store enroulable 
(=1 si automatique avec dérogation, =2 si 
gestion manuelle non motorisée, =3 si gestion 
manuelle motorisée) g 1 3  
 Detec_pres Présence d’un détecteur de présence (pour la déroga tion 
manuelle), pour des protections de type volet ou st ore 
enroulable Bool Faux Vrai  
 Type_horl Type d’horloge pour la distinction jour/nuit en ges tion 
automatique (0-pas de distinction jour/nuit / 1-hor loge 
crépusculaire / 2-horloge personnalisable), pour de s 
protections de type volet ou store enroulable - 0 2  
 M_horl_jour Matrice des heures de distinction jour/nuit pour l’ horloge 
personnalisée, pour des protections de type volet o u store 
enroulable - [1] [24] g 
Pour les PM1 de type store vénitien  
 Type3GPM3sv  Type de gestion de la première protection 
mobile de type stores vénitiens 
(=1 si gestion sungtracking, =2 si gestion 
manuellegposition fixe des lames, =3 si gestion 
automatique 45°) g 1 3  
 Type_horl_sv Type d’horloge pour la distinction jour/nuit si ges tion 
automatique (0-pas de distinction jour/nuit / 1-hor loge 
crépusculaire / 2-horloge personnalisable) pour les  stores 
vénitiens - 0 2  
 M_horl_jour_sv Matrice des heures de distinction jour/nuit pour l’ horloge 
personnalisée pour les stores vénitiens - [1] [24] g 
Variables internes  
 Nom Description Unité    
 Etp** Eclairement incident total sur la baie, après prise  en compte 
du (des) espace(s) tampon(s) lux    
 Topj-1_max Température opérative maximale du jour précédent °C     
 Topj_max Température opérative maximale du jour °C    
 Hj_début Heure de début de jour pour la gestion automatique (si 
horloge personnalisée) -    
 Hj_fin Heure de fin de jour pour la gestion automatique (s i horloge 
personnalisée) -    
 Jour Indique les périodes de jour et de nuit (=vrai si c ’est le 
jour ; =faux si c’est la nuit) Bool    
 Saison_GPM Indicateur de saison (1-hiver / 2-mi-saison / 3-été ) -    
 Tli max,b  Valeur maximale des trois facteurs de 
transmission lumineuse de la baie vitrée b avec 
protection mobile g    
 Rprot1_auto Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type volet ou store enroulable  en 
gestion automatique -    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
252  Rprot Terme générique caractérisant un ratio de fermeture  d’une 
protection mobile -    
 Rprot0 Terme générique caractérisant un ratio de fermeture  d’une 
protection mobile pour un éclairement nul -    
 Eclman Terme générique caractérisant un seuil d’éclairemen t 
incident pour lequel une protection mobile est enti èrement 
fermée lux    
 Type3GPM3
manu Type de gestion de PM1 de type volet ou store 
enroulable prenant en compte un éventuel 
détecteur de présence 
(=1 si auto avec dérogation+détecteur de 
présence, =2 si auto avec dérogation sans 
détecteur de présence, =3 si gestion manuelle 
non motorisée, =4 si gestion manuelle 
motorisée) g    
 Rprot2 ,b  Ratio de surface de la baie vitrée b protégée par l a seconde 
protection mobile  -    
Pour les PM1 de type volet 
 Rprot1_manu_o 
cc0_v Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type volet, pour un éclairemen t nul, en 
gestion manuelle et en occupation le jour (dans le cas où il 
n’y a pas de seconde protection mobile) -    
 Ecl1_manu_occ 
1_v Seuil d’éclairement incident pour lequel 
Rprot1_manu_occ_v = 1 (en gestion manuelle et en 
occupation le jour dans le cas où il n’y a pas de s econde 
protection mobile) lux    
 Rprot1_manu_o 
cc_v Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type volet, en gestion manuell e et en 
occupation  -    
 Rprot1_manu_i 
nocc_v Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type volet, en gestion manuell e et en 
inoccupation  -    
 Ecl2_occ1_v Seuil d’éclairement incident pour lequel Rprot2_occ _v = 1 
(en occupation, pour des PM1 de type volet)  lux    
Pour les PM1 de type store enroulable 
 Rprot1_manu_o 
cc0_se Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type store enroulable, pour un  
éclairement nul, en gestion manuelle et en occupati on le 
jour (dans le cas où il n’y a pas de seconde protec tion 
mobile) -    
 Ecl1_manu_occ 
1_se Seuil d’éclairement incident pour lequel 
Rprot1_manu_occ_se = 1 (en gestion manuelle et en 
occupation le jour dans le cas où il n’y a pas de s econde 
protection mobile) lux    
 Rprot1_manu_o 
cc_se Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type store enroulable, en gest ion 
manuelle et en occupation  -    
 Rprot1_manu_i 
nocc_se Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type store enroulable, en gest ion 
manuelle et en inoccupation  -    
 Ecl2_occ1_se Seuil d’éclairement incident pour lequel Rprot2_occ _se = 1 
(en occupation, pour les stores enroulables)  lux    
Pour les PM1 de type store vénitien  
 Rprot1_auto_oc 
c_sv Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type store vénitien, en gestio n 
automatique et en occupation  -    
 Rprot1_auto_in 
occ_sv Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type store vénitien, en gestio n 
automatique et en inoccupation  -    
 Rprot1_manu_o 
cc_sv Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type store vénitien, en gestio n 
manuelle et en occupation  -    
 Rprot1_manu_i 
nocc_sv Ratio de surface de baies protégées par la première  
protection mobile de type store vénitien, en gestio n 
manuelle et en inoccupation  -    
 Ecl2_occ1_sv Seuil d’éclairement incident pour lequel Rprot2_occ _sv = 1 
(en occupation, pour les stores vénitiens)  lux    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
253  
Sorties 
 Nom Description Unité    
 part GPM  Pourcentage de la surface des baies 
appartenant soit aux locaux réellement 
occupés d’un groupe en période d’occupation 
(si gestion manuelle), soit aux locaux en 
dérogation manuelle (si gestion automatique)     
 Rprot1 partGPM, 
b Position de la première protection mobile de la 
baie vitrée b dans la « part GPM  » des locaux (0 
– ouverte, 1 – fermée)     
 Rprot1 13
partGPM,b  Position de la première protection mobile de la 
baie vitrée b dans la partie « 1g part GPM  » des 
locaux (0 – ouverte, 1 – fermée)     
 Rprot2 ,b  Position de la seconde protection mobile de la 
baie vitrée b (0 – ouverte, 1 – fermée)     
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
       
Tableau 41 : Nomenclature des différentes variables du modèle de gestion des 
protections mobiles Méthode de calcul Th7BCE 2012 
254 7.13.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.13.3.1 Structure des calculs 
Notations  
Les données conventionnelles sont définies pour cha que type de zone, avec l’indice : 
[z]   numéro de la zone concernée 
On distingue les trois types de protections mobiles  par les indices suivants : 
_v    volet 
_se    store enroulable 
_sv   store vénitien 
L’indice 0 accolé à occ  caractérise la valeur du Rprot pour un éclairement  nul. 
L’indice 1 accolé à occ  caractérise la valeur de l’éclairement pour un Rpr ot=1. 
L’indice 1 affecté au Rprot ou à Ecl caractérise la première protection mobile. 
L’indice 2 affecté au Rprot ou à Ecl caractérise la seconde p rotection mobile. 
Exemple : Rprot1_manu_occ0 est le ratio de fermeture de la première protection mobile pour un 
éclairement nul (en occupation et en gestion manuel le). 
Conventions  
- Les tableaux relatifs à la gestion manuelle feron t l’objet d’une convention non modifiable par 
l’utilisateur de Th-BCE 2012 et définie pour chaque  zone. Les tableaux relatif aux automatismes 
seront, au moins initialement, des données d’entrée  de la méthode. 
- La GPM d’une baie consiste à déterminer les ratio s surfaciques de baie protégée. On appelle 
Rprot  un ratio de surface relative de protection de la b aie, tel que : 
Rprot  = 0 si la baie est sans protection mobile 
Rprot  = 1 si la protection mobile est en place 
Répartition des locaux en période d’occupation  
On définit une part Part GPM   de la baie qui correspond aux locaux réellement oc cupés en période 
d’occupation telle que définie dans les scénarii d’ usage. On attribura donc un Rprot partGPM  pour la 
part Part GPM  de la baie et un Rprot 1-partGPM  pour la part (1-  Part GPM ). Cette règle est valable pour la 
gestion manuelle. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
255 Mode de gestion à prendre en compte pour la premièr e protection mobile  
- volet, store enroulable 
• automatique avec dérogation 
• manuelle motorisée 
• manuelle non motorisée 
- store à lames orientables 
• suntracking avec dérogation 
• automatique fixe 45° avec dérogation 
• manuelle 
NB : les cas « manuelle motorisée avec commande gén érale dérogeable » sont assimilés à 
manuelle motorisée. 
Règles pour la dérogation de la gestion automatique  
Le principe de la dérogation est de l’appliquer sur  une partie de la part des locaux réellement 
occupés. De cette manière, la baie en période d’occ upation est partagée entre la gestion manuelle 
par dérogation et la gestion automatique. 
Résumé des règles de gestion  
Si la protection mobile 1 est équipée d’une gestion  automatique : 
• En période d’inoccupation, on applique la gestion a utomatique sur la totalité de la baie 
• En période d’occupation, on applique la gestion man uelle par dérogation sur une partie de 
la baie et la gestion automatique pour le reste 
Si la protection mobile 1 est gérée manuellement : 
• En période d’inoccupation, on applique la gestion m anuelle d’inoccupation sur la totalité de 
la baie 
• En période d’occupation, on applique la gestion man uelle d’occupation sur une partie de la 
baie (correspondant à la part des locaux réellement  occupés) et la gestion manuelle 
d’inoccupation pour le reste (correspondant à la pa rt des locaux réellement inoccupés) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
256 Spatio-temporel  
Si la gestion est automatique, la matrice pour le c alcul du Rprot est définie au niveau de la baie. A 
chaque pas de temps, l’outil va chercher dans cette  matrice la valeur de Rprot correspondante. 
Si la gestion est manuelle, une matrice pour le cal cul du Rprot est définie conventionnellement 
pour chaque usage (donc au niveau de la zone). Selo n l’usage de la zone à laquelle appartient la 
baie étudiée, l’outil va chercher dans la matrice c orrespondante la valeur de Rprot. 
7.13.3.2 Calculs préliminaires 
7.13.3.2.1 Calcul de la température maximale du jou r précédent 
Certaines fonctions de gestion-régulation définies ci-dessous nécessitent de connaître la 
température opérative maximale du jour précédent, n otée max 1−Topj . 
À chaque pas de temps : 
Topj max  = max ( Topj max  ;fin op ,θ(h-1) ) 
si incrémentation de Jour_année  
alors 
Topj-1 max  = Topj max  
Topj max  = 0 
 (343) 
Note  : pour le premier jour de l’année, la donnée max 1−Topj  ne sera pas accessible. On prendra 
une valeur nulle par défaut (Cela n’aura de toute f açon que peu d’impact, la température opérative 
maximale du jour précédent étant utilisée uniquemen t en été). 
7.13.3.2.2 Calcul de l’éclairement incident 
L’éclairement incident est corrigé par la présence d’espaces tampons. 
On pose 
*. **,Etp b Etp becl =  (344) 
Où Etp** est l’éclairement incident sur la baie, après corre ction due à la présence d’un espace 
tampon. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
257 7.13.3.2.3 Calcul d’un Rprot en fonction de l’éclai rement 
Lorsque le local est occupé, en période de jour et en absence d’une seconde protection mobile, le 
ratio de fermeture d’une protection mobile de type volet ou store enroulable dépend de 
l’éclairement. Le principe général de calcul est dé taillé ci-dessous. 
 
Figure 22 : Calcul d’un Rprot en fonction de l’écla irement 
 
Si Etp ** ≥ Eclman  
1Rprot = 
Si Etp ** < Eclman  
Eclman **Etp Rprot0) (1 Rprot0 Rprot ⋅ −+ =  (345) 
Pour les quatre cas suivants, le ratio de fermeture  des protections mobiles ne se calcule pas à 
partir de l’éclairement (il prend une valeur unique  définie dans les matrices correspondantes) : 
• si la protection mobile est de type store vénitien ; 
• en gestion manuelle, lorsque le local est occupé et  en période de nuit ; 
• en gestion manuelle, lorsque le local est occupé et  en présence d’une seconde protection 
mobile ; 
• en gestion manuelle, lorsque le local est inoccupé ; 
• en gestion automatique. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
258 7.13.3.2.4 Calcul de Part_GPM 
Part GPM  permet de distinguer deux types de locaux ayant de s ratios de fermeture des protections 
mobiles différents. 
7.13.3.2.4.1 En gestion manuelle ((type-PM=1 ou 2 e t Type-GPM=2 ou 3) ou (type-
PM=3 et Type-GPM-sv=2)) 
En gestion manuelle, part GPM  est la part des baies en locaux occupés. 
En période d’occupation ( iocc_zone =vrai)  
part GPM = Pocc [z] 
En période d’inoccupation ( iocc_zone =faux), 
part GPM = 0 (346) 
Pocc [z] est la part des baies en groupe occupé pour les quelles un occupant peut agir 
manuellement. Ce paramètre conventionnel est défini  pour chaque zone. 
7.13.3.2.4.2 En gestion automatique ((type-PM=1 ou 2 et Type-GPM=1) ou (type-
PM=3 et Type-GPM-sv=1 ou type-GPM-sv=3)) 
En gestion automatique, part GPM  représente la part des baies du groupe dont la ges tion des 
protections mobiles est la dérogation manuelle. 
En période d’occupation ( iocc_zone =vrai)  
part GPM = Pocc [z]* Pdérog [z] 
En période d’inoccupation ( iocc_zone =faux), 
part GPM = 0 (347) 
Pderog [z] est la part des baies en locaux occupés dont la  gestion des protections mobiles est la 
dérogation manuelle. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
259  
7.13.3.2.4.3 Récapitulatif 
Groupe appartenant à une zone occupée 
(iocc_zone =1)
Baies en locaux occupés Baies en locaux 
inoccupés 
PartGPM=PoccGroupe appartenant à une zone inoccupée 
(iocc_zone =0)
Baies en locaux inoccupés 
Baies en dérogation 
manuelle dans les 
locaux occupés Baies non dérogées dans 
les locaux occupés et baies 
en locaux inoccupés 
(gestion automatique )
Part GPM =Pocc*Pderog GPM automatiqueBaies en locaux inoccupés 
(gestion automatique)GPM manuelle
 
Figure 23 : Synthèse du calcul de part_GPM en fonction  des configurations 
7.13.3.2.5 Création d’une variable interne pour les  volets et les stores enroulables 
Pour des protections mobiles de type volet ou store  enroulable, le ratio de fermeture Rprot dépend 
du type de gestion de la première protection mobile . La création de la variable interne type-GPM-
manu  permet de simplifier le traitement des données sto ckées dans les matrices. 
- si la gestion est automatique avec dérogation ( type-GPM =1) 
• si il y a un détecteur de présence ( detec_pres =vrai) 
type-GPM-manu  =1 
• si pas de détecteur de présence ( detec_pres =faux) 
type-GPM-manu  =2 
- si la gestion manuelle est non motorisée ( type-GPM =2) 
type-GPM-manu  =3 
- si la gestion manuelle est motorisée ( type-GPM =3) 
type-GPM-manu  =4 (348) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
260 7.13.3.2.6 Calcul du paramètre saison_GPM 
Saison_ GPM  est une variable interne nécessaire uniquement pou r faire le lien entre la fiche 
algorithme saison et les algorithmes de cette fiche . Elle se calcule de la manière suivante : 
• si )(j Saison gr =3  
saison_GPM =1 (hiver, chauffage) 
• si )(j Saison gr =2 et )(j Saison gr =4  
saison_GPM =2 (mi-saison) 
• si )(j Saison gr =1  
saison_GPM =3 (été, refroidissement) (349) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
261 7.13.3.2.7 Calcul du paramètre jour 
Le paramètre booléen Jour  permet de distinguer les colonnes jour et nuit des  matrices. Ce 
paramètre varie selon le type d’horloge et selon le  type de gestion des protections mobiles. 
7.13.3.2.7.1 Pour les PM1 de type volet ou store en roulable (Type-PM=1 ou 2) 
- Pour la gestion automatique ( type-GPM =1) 
• si type_horl=0, on ne distingue pas le jour et la nuit. 
  Jour =vrai 
• si l’horloge est crépusculaire ( type_horl=1), le paramètre Jour  est lié à 
l’éclairement incident sur la baie considérée. 
  Si Etp ** ≠0, Jour =vrai 
  si Etp **=0, Jour =faux 
• si l’horloge est personnalisable ( type_horl=2), le paramètre Jour  dépend 
des données que l’occupant aura définies dans la ma trice M_horl_jour. 
  Si Hj_ debut (saison_GPM ) < Hleg  ≤Hj_ fin (saison_GPM ) alors  Jour =vrai 
  sinon Jour =faux (350) 
 
Figure 24 : matrice M_horl_jour 
- Pour la gestion manuelle ( type-GPM =2 ou type-GPM =3), on se base sur l’éclairement total 
incident Etp**  pour distinguer le jour de la nuit en occupation. Le paramètre iocc_gpm  permet de 
différentier l’occupation de l’inoccupation dite de  jour et de celle dite de nuit ou de vacances. En 
effet, dans le cas de la gestion manuelle, pendant les périodes d’inoccupation la position des 
protections mobiles doit rester fixe et ne doit pas  dépendre du paramètre Jour . La fiche 
« Scénarios conventionnels » définit donc les pério des d’inoccupation pour lesquelles la position 
des protections mobiles sera celle de l’inoccupatio n en journée et les périodes d’inoccupation pour 
lesquelles la position des protections mobiles sera  celle de l’inoccupation la nuit (notamment les 
périodes de weekend et de vacances). Le paramètre iocc_gpm  intervient donc également dans le 
calcul du paramètre Jour , comme suit : 
Si iocc_gpm  = 1 
 Jour  = vrai, si Etp ** ≠0 
 Jour  = faux, si Etp **=0 
Si iocc_gpm  = 0  
 Jour  = vrai 
Si iocc_gpm  = -1 
 Jour  = faux (351) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
262 7.13.3.2.7.2 Pour les PM1 de type store à lames ori entables (Type-PM=3) 
Le principe est le même que pour les volets ou les stores enroulables. Mais les heures de début et 
de fin de jour peuvent être différentes. 
- Pour la gestion automatique ( type-GPM-sv =1 ou type-GPM-sv =3) 
• si type_horl_sv =0, on ne distingue pas le jour et la nuit. 
  Jour =vrai 
• si l’horloge est crépusculaire ( type_horl_sv =1), le paramètre Jour  est lié à 
l’éclairement incident sur la baie considérée. 
  Si Etp ** ≠0, Jour =vrai 
  si Etp **=0, Jour =faux 
• si l’horloge est personnalisable ( type_horl_sv =2), le paramètre Jour  
dépend des données que l’occupant aura définies dan s la matrice 
M_horl_jour_sv (cf. ci-dessous) 
  si Hj_ debut (saison_GPM )< Hleg  ≤ Hj_ fin (saison_GPM ) alors  Jour =vrai 
  sinon Jour =faux (352) 
 
Figure 25 : matrice M_horl_jour_sv 
- Pour la gestion manuelle ( type-GPM-sv =2), on se base sur l’éclairement total incident Etp**  pour 
distinguer le jour de la nuit en occupation. Le par amètre iocc_gpm  permet de différentier l’occupation 
de l’inoccupation dite de jour et de celle dite de nuit ou de vacances. En effet, dans le cas de la 
gestion manuelle, pendant les périodes d’inoccupati on la position des protections mobiles doit 
rester fixe et ne doit pas dépendre du paramètre Jour . La fiche « Scénarios conventionnels » 
définit donc les périodes d’inoccupation pour lesqu elles la position des protections mobiles sera 
celle de l’inoccupation en journée et les périodes d’inoccupation pour lesquelles la position des 
protections mobiles sera celle de l’inoccupation la  nuit (notamment les périodes de weekend et de 
vacances). Le paramètre iocc_gpm  intervient donc également dans le calcul du paramè tre Jour , 
comme suit : 
Si iocc_gpm  = 1 
 Jour  = vrai, si Etp ** ≠0 
 Jour  = faux, si Etp **=0 
Si iocc_gpm  = 0 
 Jour  = vrai 
Si iocc_gpm  = -1 
 Jour  = faux (353) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
263 7.13.3.2.8 Calcul de l’hystérésis 
Si la gestion des protections mobiles de type volet  ou store enroulable (type_PM=1 ou 2) est 
automatique, le ratio de fermeture Rprot  dépend directement de la température opérative à l a fin 
du pas de temps précédent. 
La stratégie de fermeture fait intervenir une fonct ion d’hystérésis, qui est décrite par le schéma ci-
dessous : 
En notant : 
• x la valeur du Rprot  issue de la matrice M_Rprot1_auto  dans une situation donnée 
(occupation/inoccupation, saison, jour/nuit, Etp **) et pour θop,fin  < Toph-1limb , et 
• y la valeur du Rprot  issue de la matrice M_Rprot1_auto  dans la même situation mais 
pour Toph-1limh  < θop,fin  , 
on a les profils suivants : 
Si x < y Si x > y 
  
Figure 26 : Forme générale du profil du ratio de fermet ure d’une protection mobile en 
gestion automatique, en fonction de la température opé rative 
 
 Toph-
1_limb Toph-
1_limh Rprot  
Θop ,fin  (°C)  y x 
Toph-
1_limb Toph-
1_limh Θop ,fin  (°C)  x y Rprot  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
264  
7.13.3.3 Présentation des matrices de ratios de fer meture et des valeurs conventionnelles 
Les 2 tableaux ci-dessous présentent de manière glo bale la structure des matrices utilisées pour 
les calculs des ratios de fermeture d’une protectio n mobile. Il s’agit d’une concaténation des 
matrices définies dans la nomenclature, permettant d’illustrer la caractérisation globale de la 
gestion des protections mobiles d’une baie. 
Le premier tableau concerne le cas où la première p rotection mobile est de type volet ou store 
enroulable, le second concerne le cas où la premièr e protection mobile est de type store vénitien. 
Les cases en jaune représentent les valeurs définie s par l’utilisateur (gestion automatique), tandis 
que les cases en vert et bleu représentent les vale urs conventionnelles (gestion manuelle et 
dérogation manuelle). Les cases en bleu se distingu ent par la caractérisation des ratios de 
fermeture pour la seconde protection mobile (quant elle est présente). 
Toph-1limh < 
θop,fin θop,fin  < 
Toph-1limb Toph-1limh < 
θop,fin θop,fin  < 
Toph-1limb Toph-1limh < 
θop,fin θop,fin  < 
Toph-1limb PM1 PM1 PM1 PM2 PM1 
Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot0 Ecl1 Rprot Ecl2 Rp rot 
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max 
Topj-1_max  <  Topj-1_lim_manu 
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max 
Topj-1_max  <  Topj-1_lim_manu 
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max 
Topj-1_max  <  Topj-1_lim_manu 
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max 
Topj-1_max  <  Topj-1_lim_manu 
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max 
Topj-1_max  <  Topj-1_lim_manu 
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max 
Topj-1_max  <  Topj-1_lim_manu inoccupation occupation 
gestion 
automatique 
idem 
avec ou 
sans PM2 gestion 
automatique hiver 
mi-saison 
été 
hiver 
mi-saison 
été 
inoccupation gestion 
manuelle non 
motorisée hiver 
mi-saison 
été nuit 
idem 
avec ou sans 
détecteur de 
présence 
gestion 
manuelle 
motorisée hiver 
mi-saison 
été gestion 
manuelle occupation gestion 
manuelle non 
motorisée hiver 
mi-saison 
été 
gestion 
manuelle 
motorisée hiver 
mi-saison 
été dérogation 
manuelle sans 
détecteur de 
présence hiver 
mi-saison 
été 
dérogation 
manuelle avec 
détecteur de 
présence hiver 
mi-saison 
été jour 
nuit jour 
Etp*  < Eclim_auto Etp*  ≥ Eclim_auto sans 2nde protection avec 2nde protection 
(mise en place ou non) Première protection mobile 
de type volet ou store enroulable 
 
Figure 27 : matrice générale des ratios de fermeture  
dans le cas où la première protection mobile est de t ype volet ou store enroulable 
Etp**  < 
Eclim_auto_sv Etp**  ≥ 
Eclim_auto_sv Etp**  < 
Eclim_manu_sv Etp**  ≥ 
Eclim_manu_sv 
Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot Ecl2 
hiver 
mi-saison 
été 
hiver 
mi-saison 
été 
hiver 
mi-saison 
été 
hiver 
mi-saison 
été 
hiver 
mi-saison 
été PM2 
idem 
gestion 
manuelle 
automatisme dérogation 
manuelle 
occupation 
inoccupation jour Première protection mobile 
de type store vénitien 
idem gestion manuelle 
gestion 
automatique 
inoccupation occupation 
gestion 
manuelle nuit jour 
nuit 
gestion 
manuelle 
gestion 
manuelle  
Figure 28 : matrice générale des ratios de fermeture  
dans le cas où la première protection mobile est de t ype store vénitien Méthode de calcul Th7BCE 2012 
265  
Les matrices conventionnelles (gestion manuelle) on t été définies pour 6 familles, qui regroupent 
des usages considérés comme similaires du point de vue de la gestion des protections mobiles. Le 
tableau suivant présente ces regroupements d’usages , ainsi que les paramètres d’intégration Pocc  
et Pderog  qui sont eux fixés pour chacun des 34 usages. 
 
Figure 29 : Regroupement d’usages et valeurs des paramè tres Pocc et Pderog pour 
chaque usage 
 
Les tableaux suivants correspondent aux matrices co nventionnelles (gestion manuelle) pour 
chacune des 6 familles d’usages et pour les 3 types  de protections mobiles (volet, store enroulable 
et store vénitien). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
266 
 
Figure 30 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe volet et pour les usages de 
la famille « habitation, hôtellerie et hébergement » 
 
Figure 31 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe volet et pour les usages de 
la famille « bureau » Méthode de calcul Th7BCE 2012 
267 
 
Figure 32 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe volet et pour les usages de 
la famille « enseignement » 
 
Figure 33 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe volet et pour les usages de 
la famille « restauration » 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
268 
 
Figure 34 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe volet et pour les usages de 
la famille « hôpitaux7nuit » 
 
Figure 35 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe volet et pour les usages de 
la famille « autres usages » Méthode de calcul Th7BCE 2012 
269 
 
Figure 36 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SE et pour les usages de la 
famille « habitation, hôtellerie et hébergement  » 
 
Figure 37 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SE et pour les usages de la 
famille « bureau » Méthode de calcul Th7BCE 2012 
270 
 
Figure 38 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SE et pour les usages de la 
famille « enseignement » 
 
Figure 39 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SE et pour les usages de la 
famille « restauration » Méthode de calcul Th7BCE 2012 
271 
 
Figure 40 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SE et pour les usages de la 
famille « hôpitaux7nuit » 
 
Figure 41 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SE et pour les usages de la 
famille « autres usages » Méthode de calcul Th7BCE 2012 
272 
 
Figure 42 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SV et pour les usages de la 
famille « habitation, hôtellerie et hébergement  » 
 
Figure 43 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de  type SV et pour les usages de la famille « bureau » 
 
Figure 44 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SV et pour les usages de la 
famille « enseignement » Méthode de calcul Th7BCE 2012 
273 
 
Figure 45 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SV et pour les usages de la 
famille « restauration » 
 
Figure 46 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SV et pour les usages de la 
famille « hôpitaux7nuit » 
 
Figure 47 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de ty pe SV et pour les usages de la 
famille « autres usages » Méthode de calcul Th7BCE 2012 
274 7.13.3.4 Calcul des ratios de fermeture de la premi ère PM dans Th-BC 
Les ratios de fermeture de la première protection m obile Rprot1 partGPM  et Rprot1 1-partGPM  sont 
calculés à chaque pas de temps. 
Ces ratios de fermeture se calculent à partir des d onnées stockées dans les matrices et dépendent 
de nombreux paramètres d’entrée : 
- pour une gestion manuelle, les ratios de fermetur e dépendent du type de protection 
mobile ( type-PM ), du type de gestion de la protection mobile ( type-GPM  et type-GPM-sv ), 
du critère Jour/nuit , de la présence ou non d’une seconde protection mo bile, de la saison, 
de la vitesse du vent corrigée et de la température  maximale du jour précédent. 
- pour une gestion automatique, les ratios de ferme ture dépendent du critère Jour /nuit, de 
l’éclairement global incident, de la température op érative moyenne du pas de temps 
considéré, de l’occupation du groupe, de la vitesse  du vent et de la saison. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
275 7.13.3.4.1 Pour les PM1 de type volet (Type-PM=1) 
7.13.3.4.1.1 Pour la gestion automatique (type-GPM= 1) 
Rprot1 partGPM  est déterminé en gestion manuelle par dérogation ( cf. §7.13.3.4.1.2) alors que 
Rprot1 1-partGPM   est déterminé en gestion automatique. 
 
Figure 48 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de t ype volet, en gestion 
automatique 
 
• En période d’occupation ( iocc_zone =vrai), 
o si Jour =vrai et si PM2 =faux, 
/square4 si Etp ** ≥ Eclman 
Rprot1 partGPM,b =1 
/square4 si Etp ** < Eclman 
Eclman **Etp Rprot0) (1 Rprot0 Rprot1 b partGPM, ⋅ −+ =  

− =− =
)1Topj , saison_GPM manu, -GPM -e occ1_v(typ Ecl1_manu_ Eclman )1Topj , saison_GPM manu, -GPM -ype u_occ0_v(t Rprot1_man Rprot0 avec 
max max  
o sinon 
Rprot1 partGPM,b  = Rprot1_manu_occ_v[z] ( Jour , PM2 , type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max ) 
 
Et, dans tous les cas, 
Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1_auto ( Jour , Etp **, fin op ,θ, iocc_zone , saison_GPM ) 
 (354) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone =faux), 
Rprot1 partGPM,b  = 0 
 Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1_auto ( Jour , Etp **, fin op ,θ, iocc_zone , saison_GPM ) (355) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
276 7.13.3.4.1.2 Pour la gestion manuelle (type-GPM=2 o u 3) 
Rprot1 partGPM,b  (locaux occupés) est déterminé en gestion manuelle  en occupation alors que 
Rprot1 1-partGPM,b  (locaux inoccupés) est déterminé en gestion manuel le en inoccupation.  
Leurs calculs se font à partir des données stockées  dans les matrices suivantes : 
 
Figure 49 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de t ype volet, en gestion manuelle 
et en occupation 
 
Figure 50 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de type volet, en gestion manuelle 
et en inoccupation 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
277  
• En période d’occupation ( iocc_zone =vrai), 
o si Jour =vrai et si PM2 =faux, 
/square4 si Etp ** ≥ Eclman 
Rprot1 partGPM,b =1 
/square4 si Etp **< Eclman 
Eclman **Etp Rprot0) (1 Rprot0 Rprot1 b partGPM, ⋅ −+ =  

− =− =
)1,_,manu -GPM -type (_1__1)1,_,manu -GPM -type (_0__1 0
max max 
Topj GPM saison vocc manu Ecl Eclman Topj GPM saison vocc manu Rprot Rprot avec  
o sinon 
Rprot1 partGPM,b  = Rprot1_manu_occ_v[z] (J our , PM2 , type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max ) 
 
Et, dans tous les cas, 
Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1_manu_inocc_v[z] ( Jour , PM2 , type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max ) 
 (356) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone =faux), 
Rprot1 partGPM,b  = 0 
Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1_manu_inocc_v[z] ( Jour , PM2 , type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max ) (357) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
278 7.13.3.4.2 Pour les PM1 de type store enroulable (t ype-PM=2) 
7.13.3.4.2.1 Pour la gestion automatique (type-GPM= 1) 
Rprot1 partGPM  est déterminé en gestion manuelle par dérogation a lors que Rprot1 1-partGPM  est 
déterminé en gestion automatique. 
Les Rprot en gestion automatique sont calculés à pa rtir du tableau ci-dessous. 
 
Figure 51 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de t ype volet, en gestion 
automatique 
La suite des calculs fait intervenir la notion de v itesse limite de vent. Pour une vitesse de vent 
réelle supérieure à cette limite (cette dernière ét ant fixée conventionnellement pour les stores 
enroulables), les protections mobiles – quant elles  sont situées à l’extérieur – seront remontées 
(Rprot1 partGPM,b  = Rprot1 1-partGPM,b  =0). Méthode de calcul Th7BCE 2012 
279  
• En période d’occupation ( iocc_zone =vrai), 
o Si cvent V_ ≥ Vventlim_manu_se  et Prot_ext  = vrai, 
Rprot1 partGPM,b = 0 
o Sinon 
o si Jour =vrai et si PM2 =faux, 
/square4 si Etp ** ≥ Eclman 
Rprot1 partGPM,b = 1 
/square4 si Etp **< Eclman 
Eclman **Etp Rprot0) (1 Rprot0 Rprot1 b partGPM, ⋅ −+ =  

− =− =
)1Topj , saison_GPM manu, -GPM -pe occ1_se(ty Ecl1_manu_ Eclman )1Topj , saison_GPM manu, -GPM -type u_occ0_se( Rprot1_man Rprot0 
max max avec  
o sinon 
Rprot1 partGPM,b  = Rprot1_manu_occ_se[z] ( jour , PM2 , type-GPM-
manu, saison_GPM , Topj-1 max ) 
Et, dans tous les cas, 
o Si cvent V_≥ Vventlim_auto  et Prot ext  = vrai, 
Rprot1 1-partGPM,b = 0 
o sinon 
Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1_auto ( Jour , Etp **, fin op ,θ, iocc_zone , 
saison_GPM ) 
 (358) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone =faux), 
Rprot1 partGPM,b  = 0 
o Si cvent V_ ≥ Vventlim_auto  et Prot ext  = vrai, 
Rprot1 1-partGPM,b = 0 
o sinon 
Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1_auto ( Jour , Etp **, fin op ,θ, iocc_zone , 
saison_GPM ) (359) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
280 7.13.3.4.2.2 Pour la gestion manuelle (type-GPM=2 o u 3) 
Rprot1 partGPM  (locaux occupés) est déterminé en gestion manuelle  en occupation alors que Rprot1 1-
partGPM  (locaux inoccupés) est déterminé en gestion manuel le en inoccupation. Leurs calculs se font 
à partir des données stockées dans les matrices sui vantes : 
 
Figure 52 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de t ype store enroulable, en 
gestion manuelle et en occupation 
 
Figure 53 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de t ype store enroulable, en 
gestion manuelle et en inoccupation 
De même que précédemment, si la vitesse de vent dép asse le seuil limite conventionnel, les 
stores enroulables seront relevés. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
281  
• En période d’occupation ( iocc_zone =vrai), 
o Si cvent V_ ≥ Vventlim manu_se  et Prot ext  = vrai, 
Rprot1 partGPM,b = 0 
Rprot1 1-partGPM,b = 0 
o sinon 
o si Jour =vrai et si PM2 =faux, 
/square4 si Etp ** ≥ Eclman 
Rprot1 partGPM,b =1 
/square4 si Etp **< Eclman 
Eclman **Etp Rprot0) (1 Rprot0 Rprot1 b partGPM, ⋅ −+ =  

− =− =
)1,_GPM ,manu -GPM -type (_1__1)1,_GPM ,manu -GPM -type (_0__1 0
max max 
Topj saison se occ manu Ecl Eclman Topj saison se occ manu Rprot Rprot avec  
o sinon 
Rprot1 partGPM,b  = Rprot1_manu_occ_se[z] ( Jour , PM2 , type-GPM-
manu , saison_GPM , Topj-1 max ) 
Et, dans tous les cas, 
Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1_manu_inocc_se[z] ( Jour , PM2 , type-GPM-
manu , saison_GPM , Topj-1 max ) 
 (360) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone =faux) 
Rprot1 partGPM,b = 0 
Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1 manu_inocc_se [z] ( Jour , PM2 , type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max ) (361) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
282 7.13.3.4.3 Pour les PM1 de type store vénitien (typ e-PM=3) 
7.13.3.4.3.1 Si la gestion est automatique (type-GP M-sv=1 ou type-GPM-sv=3) 
Rprot1 partGPM  est déterminé en gestion manuelle (équivalent à de  la dérogation) alors que Rprot1 1-
partGPM  est déterminé en gestion automatique. 
Les Rprot en gestion automatique sont calculés à pa rtir du tableau ci-dessous. 
Etp** < 
Eclim_auto_sv Etp** ≥ 
Eclim_auto_sv 
hiver 
mi-saison 
été 
hiver 
mi-saison 
été groupe en 
inoccupation matrice M_Rprot1_auto_sv jour 
nuit 
Rprot1_auto_occ_sv 
groupe en 
occupation 
Rprot1_auto_inocc_sv 
 
Figure 54 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de t ype store vénitien en gestion 
automatique 
Un seuil limite pour le vent (dont la valeur est pr opre aux stores vénitiens) permet de prendre en 
compte les contraintes structurelles. 
• En période d’occupation ( iocc_zone =vrai),  
o Si cvent V_ ≥ Vventlim_manu_sv  et Prot ext  = vrai, 
Rprot1 partGPM,b = 0 
o sinon 
Rprot1 partGPM,b = Rprot1_manu_occ_sv[z] ( Jour , Etp **, saison_GPM ) 
o Si cvent V_≥ Vventlim_auto_sv  et Prot ext  = vrai, 
Rprot1 1-partGPM,b = 0 
o sinon 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_auto_occ_sv ( Jour , Etp **, saison_GPM ) (362) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone =faux) 
Rprot1 partGPM,b = 0 
o si cvent V_ ≥ Vventlim_auto_sv  et Prot ext  = vrai, 
Rprot1 1-partGPM,b = 0 
o sinon 
Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1_auto_inocc_sv ( Jour , saison_GPM ) (363) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
283 7.13.3.4.3.2 Si la gestion est manuelle (type-GPM-s v=2) 
Rprot1 partGPM  (locaux occupés) est déterminé en gestion manuelle  en occupation alors que Rprot1 1-
partGPM   (locaux inoccupés) est déterminé en gestion manuel le en inoccupation. Leurs valeurs sont 
stockées dans la matrice suivante : 
Etp** < 
Eclim_manu_sv Etp** ≥ 
Eclim_manu_sv 
hiver 
mi-saison 
été 
hiver 
mi-saison 
été nuit 
Rprot1_manu_occ_sv 
groupe en 
occupation 
Rprot1_manu_inocc_sv 
groupe en 
inoccupation matrice M_Rprot1_manu_sv[z] jour 
 
Figure 55 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de t ype store vénitien en gestion 
manuelle 
Un seuil limite pour le vent (dont la valeur est pr opre aux stores vénitiens) permet de prendre en 
compte les contraintes structurelles. 
• En période d’occupation ( iocc_zone =vrai),  
o Si cvent V_ ≥ Vventlim_manu_sv  et Prot ext  = vrai, 
Rprot1 partGPM,b = 0 
Rprot1 1-partGPM,b = 0 
o sinon 
Rprot1 partGPM,b = Rprot1_manu_occ_sv[z] ( Jour , Etp **, saison_GPM ) 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_manu_inocc_sv[z] ( Jour , saison_GPM ) 
 (364) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone =faux) 
Rprot1 partGPM,b = 0 
Rprot1 1-partGPM,b  = Rprot1_manu_inocc_sv[z] ( Jour , saison_GPM ) (365) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
284 7.13.3.5 Calcul des ratios de fermeture de la secon de PM dans Th-BC 
Une seconde protection mobile (ayant pour seule fon ction celle d’anti-éblouissement) peut venir 
suppléer la première. Par hypothèse, elle n’a un im pact que sur les éclairements transmis au 
groupe. Sa gestion est manuelle. Son ratio de ferme ture Rprot2 ,b  est calculé dans les locaux 
occupés, pour la partie de la baie sur laquelle la première protection mobile n’est pas mise en 
place. 
0 En présence d’une seconde protection mobile ( PM2 =vrai), Rprot2 ,b se calcule à chaque pas 
de temps de la manière suivante 
 
C’est-à-dire, 
• En période d’occupation ( iocc_zone =vrai),  
o si Etp ** < Ecl2_occ1 
10 02**)2 1 (2 , 2
occ occ occ Ecl Etp Rprot Rprot bRprot ⋅ −+ =  
o si Etp ** ≥ Ecl2_occ1 
Rprot2 ,b = 1 
 
Avec  Rprot2 occ0  = 0 (conventionnellement) 
 Ecl2_occ1 = Ecl2_occ1_v  si la première protection mobile est de type volet  
 (type-PM =1) 
 Ecl2_occ1 = Ecl2_occ1_se  si la première protection mobile est de type 
 store enroulable ( type-PM =2) 
 Ecl2_occ1 = Ecl2_occ1_sv  si la première protection mobile est de type 
 store vénitien ( type-PM =3) (366) 
 Rprot2 
Etp** (lux) Rprot2_occ0 (=0 
ici) En présence d’une seconde protection mobile  
en occupation 
1 
Ecl2_occ1 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
285 Les valeurs de Ecl2_occ1_v , Ecl2_occ1_se  et de Ecl2_occ1_sv  (dépendant du type de gestion, de 
la zone et de la saison) sont stockées dans les mat rices suivantes :  
 
Figure 56 : matrice pour calculer le seuil d’éclaire ment de PM2 lorsque PM1 est de 
type volet 
 
Figure 57 : matrice pour calculer le seuil d’éclaire ment de PM2 lorsque PM1 est de 
type store enroulable 
 
Figure 58 : matrice pour calculer le seuil d’éclaire ment de PM2 lorsque PM1 est de 
type store vénitien 
 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone =faux), par convention, la seconde 
protection mobile n’est pas descendue :  
Rprot2 ,b  =0 (367) 
 
2) S’il n’y a pas de seconde protection mobile ( PM2 =faux),  
Rprot2 ,b = 0 (368) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
286 7.13.3.6 Calcul des ratios de fermeture des PM dans  Th-E 
Pour évaluer le confort d’été, les premières protec tions mobiles sont supposées entièrement 
descendues en occupation comme en inoccupation (sau f si le taux de transmission lumineuse des 
baies avec volets ou stores enroulables est trop fa ible et nécessite que certaines protections 
mobiles soient relevées pour le confort visuel). 
Les premières protections mobiles étant descendues,  la seconde protection mobile est obsolète 
dans les règles Th-E. 
0 Pour les premières protections mobiles de type vole t ou store enroulable ( Type-PM =1 
ou 2), on pose 
Tlimax,b  = Tliap,b  (369) 
2) Pour les premières protections mobiles de type s tore vénitien (Type-PM=3), on pose 
Tlimax,b  = max( Tliap_dir,b  ; Tld ap_dif,b  ; Tld ap_ref,b ) (370)  
 
 
Si Tlimax,b  < 0.1 
   Rprot1 partGPM,b = 0.9 
   Rprot1 1-partGPM,b = 1 
Si Tlimax,b  ≥ 0.1 
   Rprot1  partGPM,b =1 
   Rprot1 1-partGPM,b = 1 (371) 
Dans tous les cas, 
   Rprot2 ,b =0 (372) 
 
Rappel : dans les règles Th-E, les lames du store vénitie n sont conventionnellement inclinées à 
90°  
 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
287 7.14 C_BAT_Baie vitrée  
7.14.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche algorithme décrit les paramètres d’une baie vitrée et les calculs effectués au niveau de 
la baie, à savoir : 
• Calcul du coefficient de transmission thermique 
• Calcul des rayonnements solaires globaux transmis a u groupe, à travers la baie vitrée et 
du rayonnement froid vers la voûte céleste 
• Calcul des flux lumineux transmis au groupe à trave rs la baie vitrée 
La possible installation de stores vénitiens en tan t que protections mobiles impose de tenir compte 
de la hauteur du soleil et de la séparation en dire ct-diffus-réfléchi des flux solaires et lumineux 
incidents. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
288 7.14.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 42  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle de baie vitrée. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
Drp*  Rayonnement direct incident W/m²    
Dfp*  Rayonnement diffus incident W/m²    
Rrp*  Rayonnement réfléchi incident W/m²    
Erp*  Eclairement direct incident lux    
Efp*  Eclairement diffus incident lux    Env. Proche 
Errp*  Eclairement réfléchi incident lux    
btherm,i,b  Coefficient de réduction des déperditions 
thermique dû à la présence de l’espace tampon i 
sur la baie vitrée b g    
becl,i,b Coefficient de réduction de l’éclairement dû à la 
présence de l’espace tampon i sur la baie vitrée b g    
bsolaire,i,b  Coefficient de réduction des flux solaires dû à la 
présence de l’espace tampon i sur la baie vitrée b g    Espaces tampons Id ET  Indicateur de présence d’un espace tampon sur la 
baie vitrée b (0gpas d’espace tampon / 1g
présence d’un espace tampon) g    
part GPM  Pourcentage de la surface des baies appartenant 
aux locaux réellement occupés d’un groupe en 
période d’occupation g    
Rprot1 partG 
PM,b  Position de la première protection mobile lorsque 
la baie vitrée b appartient au pourcentage 
«partGPM » des baies du groupe (0 – ouverte, 1 
– fermée) g    
Rprot1 13
partGPM,b  Position de la première protection mobile lorsque 
la baie vitrée b appartient au pourcentage « 1g
partGPM » des baies du groupe (0 – ouverte, 1 – 
fermée) g    Gestion des PM 
Rprot2 ,b  Position de la seconde protection mobile de la 
baie vitrée b (0 – ouverte, 1 – fermée) g    
γ’ Hauteur du soleil corrigée °    Météo Qer * Densité de flux de chaleur de l’environnement 
extérieur vers la voûte céleste, compte tenu de 
l’inclinaison de la paroi W/m²    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 b Indice indiquant qu’il s’agit de la baie vitrée b g g g g 
 Usp,vert,b  Coefficient de transmission thermique de la baie 
vitrée verticale b sans protection mobile en place W/m²K 0 + ∞ g 
 Usp,horiz,b  Coefficient de transmission thermique de la baie 
vitrée horizontale b sans protection mobile en 
place W/m²K 0 +∞ g 
 Uap,vert,b  Coefficient de transmission thermique de la baie 
vitrée verticale b avec protection mobile en place W/m²K 0 + ∞ g 
 Uap,horiz,b  Coefficient de transmission thermique de la baie 
vitrée horizontale b avec protection mobile en 
place W/m²K 0 +∞ g 
       Méthode de calcul Th7BCE 2012 
289  
Pour la baie sans protections mobiles en place  
 Sw1 sp3c,b   Facteur solaire, composante courte longueur 
d’onde (directe), de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de 
Cep g 0 1 g 
 Sw2 sp3c,b   Facteur solaire, composante grande longueur 
d’onde + convective, de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de 
Cep g 0 1 g 
 Sw3 sp3c,b  Facteur solaire, composante liée à la lame d’air 
intérieure ventilée, de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de 
Cep g 0 1 g 
 Sw1 sp3e,b   Facteur solaire, composante courte longueur 
d’onde (directe), de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de Tic  g 0 1 g 
 Sw2 sp3e,b   Facteur solaire, composante grande longueur 
d’onde + convective, de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de Tic  g 0 1 g 
 Sw3 sp3e,b  Facteur solaire, composante liée à la lame d’air 
intérieure ventilée, de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de Tic  g 0 1 g 
 Tli sp,b  Facteur de transmission lumineuse global de la 
baie vitrée b sans protections mobiles en place 
(=Tld sp,b ) g 0 1 g 
 Tlid sp,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme diffuse de la 
baie vitrée b sans protections mobiles en place g 0 1  
Pour les baies avec PM de type volets ou stores enr oulables en place  
 Sw1 ap3c,b   Facteur solaire, composante courte longueur 
d’onde (directe), de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Cep g 0 1 g 
 Sw2 ap3c,b   Facteur solaire, composante grande longueur 
d’onde + convective, de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Cep g 0 1 g 
 Sw3 ap3c,b  Facteur solaire, composante liée à la lame d’air 
intérieure ventilée, de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Cep g 0 1 g 
 Sw1 ap3e,b   Facteur solaire, composante courte longueur 
d’onde (directe), de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw2 ap3e,b   Facteur solaire, composante grande longueur 
d’onde + convective, de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw3 ap3e,b  Facteur solaire, composante liée à la lame d’air 
intérieure ventilée, de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Tli ap,b  Facteur de transmission lumineuse global de la 
baie vitrée b avec protection mobile en place g 0 1 g 
 Tlid ap,b Facteur de transmission lumineuse du flux 
lumineux incident direct transmis sous forme 
diffuse de la baie vitrée b avec protection mobile 
en place g 0 1  
Pour les baies avec protections mobiles de type sto res vénitiens en place  
 M_Sw_BC Matrice des facteurs solaires dans le cas général 
pour les stores vénitiens pour le calcul des 
consommations g g g g 
 M_Sw_E Matrice des facteurs solaires dans le cas général 
pour les stores vénitiens, pour le calcul de confor t 
d’été g g g g 
 M_Tl_BCE Matrice des facteurs de transmission lumineuse 
pour les stores vénitiens dans le cas général  g g g g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
290 pour les stores vénitiens dans le cas général 
 M_suntrac 
king_Sw_ 
BC Matrice des facteurs solaires pour les stores 
vénitiens, pour les règles ThgBC si la gestion est 
suntracking g g g g 
 M_suntrac 
king_Sw_ 
E Matrice des facteurs solaires pour les stores 
vénitiens, pour les règles ThgE si la gestion est 
suntracking g g g g 
 M_suntrac 
king_Tl_B 
CE Matrice des facteurs de transmission lumineuse 
pour les stores vénitiens, pour les règles ThgBCE 
si la gestion est suntracking g g g g 
 M_fixe_S 
w_BC Matrice des facteurs solaires pour les stores 
vénitiens, pour les règles ThgBC si la gestion est 
« position fixe » g g g g 
 M_fixe_S 
w_E Matrice des facteurs solaires pour les stores 
vénitiens, pour les règles ThgE si la gestion est 
« position fixe » g g g g 
 M_fixe_Tl 
_BCE Matrice des facteurs de transmission lumineuse 
pour les stores vénitiens, pour les règles ThgBCE 
si la gestion est « position fixe » g g g g 
 Sw1 ap_dir3
c,b (αSV ,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une hauteur du soleil γ et une inclinaison 
des lames du store vénitien αSV  données, pour le 
calcul de Cep g 0 1 g 
 Sw1 ap_dif3
c,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV  donnée, pour le calcul de Cep g  0 1 g 
 Sw1 ap_ref3
c,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV  donnée, pour le calcul de Cep g 0 1 g 
 Sw1 ap_dir3
e,b (αSV ,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante courte longueur d’onde (directe), , 
de la baie vitrée b avec protection mobile en 
place, pour une hauteur du soleil γ et une 
inclinaison des lames du store vénitien αSV  
données pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw1 ap_dif3
e,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV  donnée, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw1 ap_ref3
e,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV  donnée, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw2 ap_dir3
c,b (αSV ,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV 
données, pour le calcul de Cep g 0 1 g 
 Sw2 ap_dif3
c,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV  donnée, pour le calcul de 
Cep g 0 1 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
291  Sw2 ap_ref3
c,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV  donnée, pour le calcul de 
Cep g 0 1 g 
 Sw2 ap_dir3
e,b (αSV ,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV  
données, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw2 ap_dif3
e,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV  donnée, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw2 ap_ref3
e,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV  donnée, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw3 ap_dir3
c,b (αSV ,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV  
données, pour le calcul de Cep g 0 1 g 
 Sw3 ap_dif3
c,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV  donnée, pour le calcul de 
Cep g 0 1 g 
 Sw3 ap_ref3
c,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV  donnée,pour le calcul de Cep g 0 1 g 
 Sw3 ap_dir3
e,b (αSV ,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV  
données, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw3 ap_dif3
e,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV  donnée, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Sw3 ap_ref3
e,b (αSV ) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV  donnée, pour le calcul de Tic g 0 1 g 
 Tli ap_dir,b 
(αSV ,γ’) Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident direct de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV  
données. g 0 1 g 
 Tlid ap_dir,b 
(αSV ,γ’) Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme diffuse pour 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une hauteur du soleil γ et une inclinaison 
des lames du store vénitien  données.  g 0 1  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
292 des lames du store vénitien αSV  données. 
 Tld ap_dif,b 
(αSV ) Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident diffus de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV  donnée. g 0 1 g 
 Tld ap_ref,b 
(αSV ) Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident réfléchi de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour une inclinaison 
des lames du store vénitien αSV  donnée. g 0 1 g 
 Tlid ap_ref,b 
(αSV ) Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident réfléchi transmis sous forme diffuse de la  
baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV  donnée.  g 0 1 g 
Pour la baie avec l’éventuelle seconde protection m obile 
 Tli2 ,b  Facteur de transmission lumineuse global de la 
baie vitrée b avec la seconde protection mobile 
en place g 0 1  
 Tlid2 ,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme diffuse de la 
baie vitrée b avec la seconde protection mobile 
en place g 0 1  
Paramètres d’intégration du composant  
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Ab Surface de la baie vitrée b m² 0 + ∞ g 
 α,b  Orientation de la baie d’indice b, sous forme 
d’angle en ° (0° pour le sud, 90° l’ouest, 270° 
l’est, et 180° le nord). °  0 360 g 
 βb Inclinaison de la baie vitrée b (0° : horizontale 
vers le haut ; 90° : verticale) ° 0° 90° g 
 Type3PM Type de protection mobile 1 (0gpas de PM / 1g
volet / 2gstore enroulable / 3gstore venitien) g 0 3 g 
 Type3GPM Type de gestion de la première protection mobile 
de type volets ou stores enroulables 
(=1 si automatique avec dérogation, =2 si 
gestion manuelle non motorisée, =3 si gestion 
manuelle motorisée) g 1 3  
 Type3
GPM3sv Type de gestion de la première protection mobile 
de type stores vénitiens 
(=1 si gestion sungtracking, =2 si gestion 
manuellegposition fixe des lames, =3 si gestion 
automatique 45°) g 1 3  
 αSV Inclinaison des lames du store vénitien (0° : 
lames horizontales ; 90° : lames verticales) ° 0 90°  
 PM2 Présence d’une seconde protection mobile bool faux vrai  
 loc_occ_pas 
s Position de la baie dans son local  (= 0 si la baie  dans local à 
occupation passagère / = 1 si la baie  est hors loc al à 
occupation passagère). Ne sert que pour le calcul de la Ticréf.  g 0 1  
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 Rprot ,b  Ratio de protection de la baie vitrée b g    
 Usp,b  Coefficient de transmission thermique de la baie vi trée b sans 
protections mobiles  en place  W/m²K    
 Uap,b  Coefficient de transmission thermique de la baie vi trée b avec 
première protection mobile  en place  W/m²K    
 Sw sp3c,b  Facteur solaire global de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place pour le calcul du Cep  g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
293  Sw sp3e,b  Facteur solaire global de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place pour le calcul du Tic g    
 Sw ap3c,b  Facteur solaire global de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place pour le calcul du Cep g    
 Sw ap3e,b  Facteur solaire global de la baie vitrée b avec 
première protection mobile en place pour le calcul 
du Tic g    
 Tld sp,b  Facteur de transmission lumineuse global de la 
baie vitrée b sans protections mobiles en place 
(=Tli sp,b ) pour l’éclairement incident diffus. g    
Jeu de variables internes 
 Sw1 ap_dir3
c,b  Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Cep g    
 Sw1 ap_dif3
c,b  Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Cep g    
 Sw1 ap_ref3
c,b  Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Cep g    
 Sw1 ap_dir3
e,b  Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Tic g    
 Sw1 ap_dif3
e,b  Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Tic g    
 Sw1 ap_ref3
e,b  Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Tic g    
 Sw2 ap_dir3
c,b  Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep g    
 Sw2 ap_dif3
c,b  Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep g    
 Sw2 ap_ref3
c,b  Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep g    
 Sw2 ap_dir3
e,b  Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic g    
 Sw2 ap_dif3
e,b  Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic g    
 Sw2 ap_ref3
e,b  Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic g    
 Sw3 ap_dir3
c,b  Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep g    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
294  Sw3 ap_dif3
c,b  Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep g    
 Sw3 ap_ref3
c,b  Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep g    
 Sw3 ap_dir3
e,b  Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic g    
 Sw3 ap_dif3
e,b  Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic g    
 Sw3 ap_ref3
e,b  Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic g    
 Tli ap_dir,b  Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident direct de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place g    
 Tlid ap_dir,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct sous forme diffuse de la baie vitré e 
b avec protection mobile en place g    
 Tld ap_dif,b  Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident diffus de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place g    
 Tld ap_ref,b  Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident réfléchi de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place g    
 Tlid ap_ref,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident réfléchi par le sol sous forme directe, 
transmis sous forme diffuse de la baie vitrée b 
avec protection mobile en place g    
Facteurs de transmission lumineuse calculés (direct  en direct) 
 Tlii sp,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme directe de la 
baie vitrée b sans protections mobiles en place g    
 Tlii ap_dir,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme directe de la 
baie vitrée b avec protection mobile en place g    
 Tlii ap_ref,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident réfléchi par le sol, transmis sous forme 
directe de la baie vitrée b avec protection mobile 
en place g    
 Tlii2 ,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme directe de la 
baie vitrée b avec la seconde protection mobile 
en place g    
Sorties 
 Nom Description Unité    
 *
,bsr I Rayonnement solaire global atteignant la baie 
vitrée b W/m²    
 Hges,b  Facteur de transmission thermique global pour la 
baie vitrée b entre les environnements intérieurs 
et extérieurs W/K    
 Fs 1,b  Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde  W    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
295 longueur d’onde 
 Fs 2,b  Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe sous forme de rayonnement de grande 
longueur d’onde et d’échange convectif  W    
 Fs 3,b  Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe à travers la lame d’air intérieure ventilée 
(lame d’air se situant entre la baie vitrée et la 
protection solaire intérieure) W    
 Ftvc ,b  Flux transmis dû au rayonnement froid vers la 
voute céleste W    
 Flt 1,b  Flux lumineux transmis au groupe par la baie 
vitrée b, sous forme directe lumen    
 Flt 2,b  Flux lumineux transmis au groupe par la baie 
vitrée b sous forme diffuse lumen    
 Flt 3,b  Flux lumineux transmis au groupe par la baie 
vitrée b sous forme réfléchie lumen    
 Aouvmax ,b  Surface d’ouverture maximale de la baie b m2    
 α,b  Orientation de la baie d’indice b, sous forme 
d’angle en ° (0° pour le sud, 90° l’ouest, 270° 
l’est, et 180° le nord). °     
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 he Coeff. d’échange global (convectif+radiatif) 
extérieur W/m²K 0 + ∞ 25,0 
 β1 Inclinaison de la baie vitrée b engdessous de 
laquelle on considère la baie horizontale ° g g 30 
 β2 Inclinaison de la baie vitrée b augdessus de 
laquelle on considère la baie verticale ° g g 60 
 flf,b  Facteur de perte solaire de la baie vitrée b g 0 1 0 
 Rouvmax ,
b Ratio d’ouverture maximale de la baie vitrée b 
sur la surface totale en tableau g 0 1  
Tableau 42 : Nomenclature des différentes variables du modèle de baie vitrée Méthode de calcul Th7BCE 2012 
296 7.14.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.14.3.1 Structure des calculs 
Environnement proche 
Baie vitrée 
Sorties par groupe :
Hges 
Fs1   Fs2   Fs3   Ftvc 
Flt1   Flt2   Flt3
Qma j
Agr 
baies , Agr 
baies-v, Agr 
baies-h, part baies_sud Entrées 
utilisateur 
(baies, 
caractérisation et 
gestion des 
protections 
mobiles, de 
l’ouverture des 
baies, etc.) Gestion-régulation 
des Protections 
Mobiles Gestion-régulation 
de l’ouverture des 
baies 1ère étape 
3ème étape 2ème étape 1ère étape 
Ensemble baies 
Sommation sur toutes les 
baies du groupe 4ème étape 
Calcul du débit par 
ouverture des baies du 
groupe 4ème étape Calculs au 
niveau du 
groupePositionnement (simplifié) de la fiche baie –RT2012
 
 
7.14.3.2 Calcul des rayonnements solaires globaux 
Le rayonnement solaire global atteignant la baie vi trée b (avec ou sans protections mobiles) 
s’écrit : 
*
,*
,*
,*
, b b b bsr Rrp Dfp Drp I ++=  (373) 
7.14.3.3 Présence d’un espace tampon 
Un espace tampon peut être accolé à la baie de surf ace totale Ab . Il est convenu que les baies 
vitrées ne peuvent donner que sur des espaces tampo ns vitrés. 
La présence d’un espace tampon aura pour conséquenc e de modifier les flux solaire et lumineux 
incidents ainsi que les déperditions thermiques de la baie. 
Pour le calcul de confort d’été (le mode Th-E équiv aut aux modes Th-EB et Th-EC), les espaces 
tampons ne sont pas pris en compte. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
297  
7.14.3.4 Calcul du coefficient de transfert thermiq ue global 
7.14.3.4.1 Calcul des coefficients de transfert the rmique Uap,b et Usp,b 
Les coefficients de transmission thermique sans et avec protections mobiles ( bsp U,et bap U,) sont 
calculés en tenant compte de l’inclinaison de la ba ie, sur le principe du schéma suivant 
 
Figure 59 : Evolution du coefficient de transmission t hermique de la baie en fonction 
de son inclinaison 
Où β est l’angle, exprimé en degré, entre l’horizontale  et le plan de la baie. 
Autrement dit, pour la baie sans protections mobile s : 
- si 1 0ββ<≤°, la baie est supposée horizontale  
bhoriz, sp, bsp, UU=  
- si 2 1βββ<≤, le coefficient de transmission thermique bsp U,est calculé par 
interpolation linéaire entre la position horizontal e et la position verticale 
12bvert,sp,1bhoriz,sp,2
12bhoriz,sp, bvert, sp, 
bsp, ββUβ Uβ
βββU U
)(U−⋅− ⋅
+⋅−−
=β  
- si °≤≤90 2ββ , la baie est supposée verticale  
bvert,sp,bsp,UU=  (374) 
 
Le principe est le même pour la baie avec protectio ns mobiles : 
- si 1 0ββ<≤°, la baie est supposée horizontale  
  bhoriz,ap,bap,UU=  
- si 2 1βββ<≤, le coefficient de transmission thermique bap U,est calculé par 
interpolation linéaire entre la position horizontal e et la position verticale 
12bvert,ap,1bhoriz,ap,2
12bhoriz,ap,bvert, ap, 
bap, ββUβ Uβ
βββU U
)(U−⋅− ⋅
+⋅−−
=β  
- si °≤≤90 2ββ , la baie est supposée verticale  
bvert,ap, bap,UU=  (375) Inclinaison βde la 
baie b par rapport à 
l’horizontale  
°=30 1β Uvert,b  Uhoriz,b  
°=60 2β °=0βUsp,b  ou Uap,b  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
298 7.14.3.4.2 Calcul du coefficient Hges,b 
Le ratio de fermeture de la baie b par la première protection mobile s’exprime  
 
Le coefficient de transfert thermique global pour l a baie vitrée entre les environnements intérieur et  
extérieur, Hg es,b , est calculé de la manière suivante : 
• si la gestion de la protection mobile est manuelle 
 
• si la gestion de la protection mobile est automatiq ue, (la gestion est soit automatique, soit en 
dérogation manuelle)  
GROUPE APPARTENANT A UNE ZONE OCCUPEE  
 
 
 
Note : l’inclinaison de la baie n’a d’impact que sur le c oefficient de transmission thermique. Pour la 
suite des calculs, on gardera la convention suivant e : une paroi est dite verticale lorsque l’angle de  
cette paroi avec le plan horizontal ( β) est égal ou supérieur à 60 degrés, elle est dite horizontale 
lorsque cet angle est inférieur à 60 degrés. - s’il n’y a pas de protection mobile ( type-PM =0) 
0 1Rprot 1Rprot b , 1 b , = =−partGPM partGPM  
- s’il y a une protection mobile ( type-PM ≠0) 
b partGPM GPM b partGPM GPM , 1 , b , 1Rprot )part (1 1Rprot part Rprot −⋅ −+ ⋅ =  (376) 
C’est-à-dire si type-GPM =2 ou si type-GPM =3 ou si type-GPM-sv =2 
( )() ( )bap,b , bsp,b , btherm, bbes, U Rprot U Rprot 1 bA Hg ⋅ +⋅ −⋅ ⋅=  (377) 
   C’est-à-dire si type-GPM=1 ou si type-GPM-sv=1 o u si type-GPM-sv=3, 
    - si 1 Rprot1 0b partGPM, - 1 < ≤  
( )




⋅ −+⋅ −+⋅ ⋅
⋅⋅=
bsp, GPM bsp, b partGPM, bap, b partGPM, GPM 
btherm, bbes, U)part 1 (U) Rprot1 1 (U Rprot1 part 
bAHg  
     - si 1 Rprot1 b partGPM, - 1=, 
( )




⋅ −+⋅ −+⋅ ⋅
⋅⋅=
bap, GPM bsp, b partGPM, bap, b partGPM, GPM 
btherm, bbes, U)part 1 (U) Rprot1 1 (U Rprot1 part 
bAHg  (378) Part GPM  
- Gestion en dérogation manuelle 
- Rprot1 Part_GPM  (1-Part GPM ) 
- Gestion automatique  
- Rprot1 1- Part_GPM   Méthode de calcul Th7BCE 2012 
299 Note 2 : une orientation est attribuée aux parois horizonta les afin de leur associer les masques 
lointains correspondants. 
Note 3 : en gestion manuelle, Rprot partGPM  caractérise le pourcentage de protections mobiles 
entièrement descendues alors qu’en gestion automati que Rprot partGPM  caractérise le pourcentage 
de la surface totale de baies couvertes. 
7.14.3.5 Création d’un jeu de variables simplifiées  
La création d’un jeu de variables internes, utilisé  notamment pour le calcul des flux solaires et 
lumineux transmis au groupe, permet d’alléger les n otations pour la partie de la baie avec 
protections mobiles en place. 
7.14.3.5.1 Jeu de variables internes 
La création d’un jeu de variables internes simplifi ées (cf. ci-dessous, uniquement pour la partie de 
la baie avec protections mobiles) facilite la suite  des calculs. 
Flux incidents -> Direct Diffus Réfléchi 
Composante 1 -CLO Sw1 ap_dir-c Sw1 ap_dif-c Sw1 ap_ref-c 
Composante 2 – 
GLO+convectif Sw2 ap_dir-c Sw2 ap_dif-c Sw2 ap_ref-c 
Composante 3 -lame 
d’air ventilée Sw3 ap_dir-c Sw3 ap_dif-c Sw3 ap_ref-c 
Tableau 43 : Facteurs solaires pour Th7BC 
 
Flux incidents -> Direct Diffus Réfléchi 
Composante 1 -CLO Sw1 ap_dir-e Sw1 ap_dif-e Sw1 ap_ref-e 
Composante 2 – 
GLO+convectif Sw2 ap_dir-e Sw2 ap_dif-e Sw2 ap_ref-e 
Composante 3 -lame 
d’air ventilée Sw3 ap_dir-e Sw3 ap_dif-e Sw3 ap_ref-e 
Tableau 44 : Facteurs solaires pour Th7E  
 Direct Diffus Réfléchi 
Facteur global Tliap_dir  Tld ap_dif  Tli ap_ref  
Part direct -> diffus Tlid ap_dir   Tlid ap_ref  
Tableau 45 : Facteurs de transmission lumineuse pour T h7BCE 
Ces paramètres sont utilisés aux paragraphes 7.14.3 .6 et 7.14.3.7 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
300 7.14.3.5.2 Traitement des données des stores véniti ens – préprocesseur Th-BCE 2012 
Ce paragraphe a pour objectif le calcul des composa ntes du facteur solaire et du taux de 
transmission lumineuse lorsque la protection mobile  est de type store vénitien, dans un cadre 
réglementaire. Le principe est d’attribuer à chaque  variable interne l’entrée utilisateur 
correspondante. 
Hypothèse  : la baie accueillant un store vénitien ne peut êt re que verticale )90 (°=β. 
7.14.3.5.2.1 Hypothèses Th-BCE 2012 
En gestion « sun tracking » 
Si la gestion des stores vénitiens est de type « su n tracking » ( type-GPM-sv =1), on fait l’hypothèse 
que les lames restent perpendiculaires au rayonneme nt solaire incident. 
- Pour Th-BC, on impose : αSV = 90°- γ’ pour tous les coefficients  
- Pour Th-E, on impose : αSV = 90° (conventionnel)  
Les lames étant verticales, les coefficients de la matrice ne dépendent pas de la 
hauteur du soleil γ’. 
En gestion « position fixe » 
Si  la gestion des stores vénitiens est de type « p osition fixe »  ( type-GPM-sv =2 et type-GPM-
sv =3), la position des lames est fixe. 
- Pour Th-BC, on impose : αSV  = 45° pour tous les coefficients.  
Sw1 ap_dir-c,b , Sw2 ap_dir-c,b  et Sw3 ap_dir-c,b , Tli_ap_dir,b  et Tlid _ap_dir,b  ne dépendent que de la 
hauteur du soleil γ’. Les autres coefficients de la matrice sont const ants 
- Pour Th-E, on impose : αSV = 90° (conventionnel)  
Les lames étant verticales, les coefficients de la matrice ne dépendent pas de la 
hauteur du soleil γ’. 
7.14.3.5.2.2 Entrées 
Pour les règles Th-BCE 2012, les entrées sont 
- la hauteur du soleil corrigée γ’ 
  - le type de gestion (sun tracking ou position fi xe) 
- les valeurs de facteurs solaires et de taux de tr ansmission lumineuse (dépendants 
de la hauteur du soleil et de l’inclinaison des lam es) sont issues des matrices 
suivantes : 
En gestion « suntracking » 
Les données d’entrée se résument alors aux cases co lorées ci-dessous : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
301 
 
Facteurs solaires pour Th-BC 2012 (matrice M_suntra cking_Sw_BC) 
 
Facteurs solaires pour Th-E (matrice M_suntracking_ Sw_E) 
 
Facteurs de transmission lumineuse pour Th-BC et po ur Th-E  
(matrice M_suntracking_Tl_BCE) 
En « position fixe » 
Les données d’entrée se résument alors aux cases co lorées ci-dessous : 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
302 Facteurs solaires pour Th-BC 2012 (matrice M_fixe_S w_BC) 
 
Facteurs solaires pour Th-E 2012 (matrice M_fixe_Sw _E) 
 
Facteurs de transmission lumineuse pour Th-BC et po ur Th-E  
(matrice M_fixe_Tl_BCE) 
7.14.3.5.2.3 Calculs des facteurs solaires et des f acteurs de transmission lumineuse 
Les facteurs solaires et les facteurs de transmissi on lumineuse s’écrivent comme suit. 
Dans Th-BC,  
- en gestion « suntracking », avec γ’ ∈ {0, 15, 30, 45, 60, 75}  
           et αSV = 90°- γ’ 
- en « position fixe »,  avec γ’ ∈ {0°, 15°, 30°, 45°, 60°, 75°} et αSV = 45° 
 
  Sw1 ap_dir-c,b = Sw1 ap_dir-c,b  ( αSV , γ’) 
Sw1 ap_dif-c,b  = Sw1 ap_dif-c,b  ( αSV ) 
Sw1 ap_ref-c,b  = Sw1 ap_ref-c,b  ( αSV ) 
 
  Sw2 ap_dir-c,b  = Sw2 ap_dir-c,b  ( αSV , γ’) 
Sw2 ap_dif-c,b  = Sw2 ap_dif-c,b (αSV ) 
  Sw2 ap_ref-c,b  = Sw2 ap_ref-c,b  ( αSV ) 
 (379) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
303   Sw3 ap_dir-c,b = Sw3 ap_dir-c,b  ( αSV , γ’) 
Sw3 ap_dif-c,b  = Sw3 ap_dif-c,b  ( αSV ) 
Sw3 ap_ref-c,b  = Sw3 ap_ref-c,b (αSV ) 
   
  Tliap_dir,b  = Tliap_dir,b  ( αSV , γ’) 
Tld ap_dif,b  = Tld ap_dif,b  ( αSV ) 
Tld ap_ref,b  = Tld ap_ref,b (αSV ) 
 
Tlid ap_dir,b = Tlid ap_dir,b (αSV , γ’) 
Tlid ap_ref,b  = Tlid ap_ref,b  ( αSV ) 
 
Dans Th-E, les lames sont conventionnellement verti cales ( αSV  = 90°). Les taux de 
transmission lumineuse ne dépendent donc pas de la hauteur du soleil. 
Les variables internes ci-dessous sont donc directe ment égales aux paramètres 
intrinsèques. 
  Sw1 ap_dir-e,b , Sw1 ap_dif-e,b , Sw1 ap_ref-e,b   
  Sw2 ap_dir-e,b , Sw2 ap_dif-e,b , Sw2 ap_ref-e,b   
  Sw3 ap_dir-e,b , Sw3 ap_dif-e,b , Sw3 ap_ref-e,b   
 Tli ap_dir,b , Tld ap_dif,b , Tld ap_ref,b , Tlid ap_dir,b , Tlid ap_ref,b  (380) 
7.14.3.5.3 Traitement des données des protections m obiles autres que stores vénitiens 
Dans le cas où les protections mobiles ne sont pas de type stores vénitiens (de type volets ou 
stores enroulables), les données d’entrées ne font pas la distinction entre les rayonnements et flux 
lumineux incidents directs, diffus et réfléchis. Ce pendant, afin de pouvoir utiliser les équations 
décrites ci-après, cette répartition devient nécess aire. 
Dans ce cas, on pose 
Sw1 ap_dir-c,b = Sw1 ap_dif-c,b  = Sw1 ap_ref-c,b  = Sw1 ap-c,b  
Sw2 ap_dir-c,b  = Sw2 ap_dif-c,b  = Sw2 ap_ref-c,b = Sw2 ap-c,b  
Sw3 ap_dir-c,b  = Sw3 ap_dif-c,b  = Sw3 ap_ref-c,b  = Sw3 ap-c,b  
Sw1 ap_dir-e,b  = Sw1 ap_dif-e,b  = Sw1 ap_ref-e,b = Sw1 ap-e,b  
Sw2 ap_dir-e,b = Sw2 ap_dif-e,b  = Sw2 ap_ref-e, b = Sw2 ap-e,b  
Sw3 ap_dir-e,b  = Sw3 ap_dif-e,b  = Sw3 ap_ref-e,b  = Sw3 ap-e,b  (381) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
304 Tliap_dir,b  = Tld ap_dif,b  =Tld ap_ref,b  = Tliap,b 
Tlid ap_dir,b  =Tlid ap_ref,b = Tlid ap,b  
 
7.14.3.5.4 Valeurs par défaut 
Les valeurs par défaut, pouvant faire référence aux  règles Th-S, sont écrites ci-dessous pour les 
protections mobiles autres que les stores vénitiens . 
 
Dans Th-BC, la valeur par défaut du facteur solaire  global de la partie de la baie sans protections 
mobiles est inférieure de 0,1 au facteur solaire da ns Th-E. 
 
Dans Th-BC, la valeur du facteur solaire global de la partie de la baie avec protection mobile est, 
par convention, égale au facteur solaire dans Th-E.  
La décomposition du facteur solaire en trois compos antes Sw1  / Sw2  / Sw3 , pour les parties de la 
baie avec ou sans protections mobiles, se calculent  conformément aux règles Th-S. 
Pour la partie de la baie avec protection mobile, l es facteurs solaires et les facteurs de 
transmission lumineuse sont identiques pour les tro is flux incidents (solaires ou lumineux) direct, 
diffus et réfléchi. 
 
Par défaut, les taux de transmission lumineuse du f lux incident direct transmis sous forme diffuse 
sont nuls pour les parties avec ou sans protection mobile de la baie vitrée 
 
 Sw sp-c,b  = Sw sp-e,b  - 0,1 
(où Sw sp-c,b =Sw1 sp-c,b +Sw2 sp-c,b +Sw3 sp-c,b  
et Sw sp-e,b =Sw1 sp-e,b +Sw2 sp-e,b +Sw3 sp-e,b ) (382) 
Sw ap-c,b  = Sw ap-e,b  
(où Sw ap-c,b =Sw1 ap-c,b +Sw2 ap-c,b +Sw3 ap-c,b  
et Sw ap-e,b =Sw1 ap-e,b +Sw2 ap-e,b +Sw3 ap-e,b ) (383) 
Sw1 ap_dir,b=Sw1 ap_dif,b  =Sw1  ap_ref,b  
Sw2  ap_dir,b  =Sw2  ap_dif,b  =Sw2  ap_ref,b  
Sw3  ap_dir,b  =Sw3  ap_dif,b  =Sw3  ap_ref,b 
Tli ap_dir,b  = Tld  ap_dif,b  = Tld  ap_ref,b  (384) 
Tlid sp,b =0 
Tlid ap_dir,b  = Tlid ap_ref,b =0 
 (385) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
305 7.14.3.6 Calcul des flux de chaleur transmis au gro upe par la baie vitrée b 
Quelque soit le type de protections mobiles, le cal cul des flux de chaleur transmis au groupe 
s’effectue de la même manière. 
Les flux solaires globaux incidents sur la baie vit rée, sont transmis au groupe sous forme de trois 
flux de chaleur : 
• Flux de chaleur transmis par la baie vitrée au grou pe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde : 
()
( )








⋅+⋅+⋅
⋅+⋅⋅ −×−⋅ ⋅=
bbb
bsr bsolaire 
Rrp Dfp Drp 
Ib s
, bap_ref, , bap_dif, , bap_dir, 
bprot, *
,bsp, bprot, blf, , bb1, 
* Sw1 * Sw1 * Sw1 
R Sw1 R1f1 AF
 (386) 
Flf,b  est le facteur de pertes solaires. Il prend en comp te le pourcentage de flux réfléchi par les 
parois internes du groupe vers l’extérieur. Il est supposé nul. 
• Flux de chaleur transmis par la baie vitrée au grou pe sous forme de rayonnement de 
grande longueur d’onde et d’échange convectif : 
( )








⋅+ ⋅+ ⋅
⋅ +⋅ ⋅ −⋅ ⋅=
bbb
bsr bsolaire 
Rrp Dfp Drp 
I b
, bap_ref, , bap_dif, , bap_dir, 
bprot, *
,bsp, bprot, , bb2, 
* Sw2 * Sw2 * Sw2 
R Sw2 R1 AFs  (387) 
• Flux de chaleur transmis par la baie vitrée au grou pe à travers la lame d’air intérieure 
ventilée (lame d’air se situant entre la baie vitré e et la protection solaire intérieure) : 
( )








⋅+⋅+⋅
⋅+⋅⋅−⋅⋅=
bbb
bsr bsolaire 
Rrp Dfp Drp 
I b s
, bap_ref, , bap_dif, , bap_dir, 
bprot, *
,bsp, bprot, , bb3, 
* Sw3 * Sw3 * Sw3 
R Sw3 R1 AF (388) 
• Flux de chaleur transmis au groupe à travers la bai e vitrée b, dû au rayonnement froid vers 
la voute céleste : 
Si Id ET =0 
( ) *QhU
RhU
R1
ebap,
bprot,
ebsp,
bprot, , er bbAFtvc ⋅


⋅+⋅−⋅=  
Sinon 
0,=bFtvc  (389) 
Note  : Qer * tient compte de l’inclinaison de la baie. 
Note 2 : en présence d’un espace tampon, le flux de chale ur transmis au groupe à travers la baie 
vitrée b, dû au rayonnement froid vers la voute cél este est supposé nul. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
306  
Avec, 
 - dans Th-BC, 
bcref ap bref ap bcdif ap bdif ap bcsp bsp bcdir ap bdir ap 
Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw 
,_ ,_,_ ,_ , ,,_ ,_
1 11 1 1 11 1
−− −−
== ==
 
bcref ap bref ap bcdif ap bdif ap bcsp bsp bcdir ap bdir ap 
Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw 
,_ ,_,_ ,_ , ,,_ ,_
2 22 2 2 22 2
−− −−
== ==
 
bcref ap bref ap bcdif ap bdif ap bcsp bsp bcdir ap bdir ap 
Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw 
,_ ,_,_ ,_ , ,,_ ,_
3 33 3 3 33 3
−− −−
== ==
 (390) 
- dans Th-E, 
beref ap bref ap bedif ap bdif ap besp bsp bedir ap bdir ap 
Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw 
,_ ,_,_ ,_ , ,,_ ,_
1 11 1 1 11 1
−− −−
== ==
 
beref ap bref ap bedif ap bdif ap besp bsp bedir ap bdir ap 
Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw 
,_ ,_,_ ,_ , ,,_ ,_2
2 22 2 2 22
−− −−
== ==
 
beref ap bref ap bedif ap bdif ap besp bsp bedir ap bdir ap 
Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw Sw 
,_ ,_,_ ,_ , ,,_ ,_
3 33 3 3 33 3
−− −−
== ==
 (391) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
307 7.14.3.7 Calcul des flux lumineux transmis au group e par la baie vitrée b 
Il y a trois types de flux lumineux incidents sur l a baie :  
- le flux lumineux direct Erp*  ; 
- le flux lumineux diffus Efp*  ;  
- le flux lumineux provenant du sol Errp*.  
7.14.3.7.1 Calcul des taux de transmission lumineus e 
Taux de transmission du flux incident direct arriva nt sur la partie de la baie vitrée sans protection 
mobile :  
Tlisp,b = Tliisp,b  + Tlid sp,b  (392) 
Taux de transmission du flux incident diffus arriva nt sur la partie de la baie vitrée sans protection 
mobile :  
Tld sp,b = Tlisp,b  (393) 
Taux de transmission du flux incident direct sur la  partie de la baie vitrée avec protection mobile :  
Tliap_dir,b = Tliiap_dir,b + Tlid ap_dir,b  (394) 
Taux de transmission du flux incident diffus sur la  partie de la baie vitrée avec protection mobile :  
Tld ap_dif,b  (395) 
Taux de transmission du flux incident réfléchi sur la partie de la baie vitrée avec protection mobile 
(sous forme directe et sous forme diffuse) :  
Tld ap_ref,b  = Tliiap_ref,b +  Tlid ap_ref,b  (396) 
Taux de transmission du flux incident direct sur la  partie de la baie vitrée avec la seconde 
protection mobile :  
Tli2 ,b  = Tlii2 ,b +  Tlid 2,b  (397) 
Note : la distinction entre direct, diffus et réfléchi es t nécessaire si les protections mobiles sont des 
stores vénitiens. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
308 7.14.3.7.2 Expression des trois flux transmis au gr oupe par la baie vitrée b 
Sans présence d’une deuxième protection mobile 
Les flux transmis au groupe s’expriment de la façon  suivante (unité : lumen) : 
1. Flt1 ,b  : flux lumineux transmis au groupe par la baie vit rée b sous forme directe (en 
provenance du direct hors composantes due au diffus é par la protection)  
() [ ]* R1 R, bprot, ,_ bprot, , , 1Erp Tlii Tlii bAFlt bsp bdir ap becl bb⋅⋅ −+ ⋅⋅⋅=  (398) 
 
2. Flt2 ,b  : flux lumineux transmis au groupe par la baie vit rée b sous forme diffuse 
() [ ]
( ) [ ]
( ) [ ]



⋅ ⋅ −+ ⋅ +⋅ ⋅ −+ ⋅ +⋅ ⋅ −+ ⋅
⋅⋅=
* R1 R* R1 R* R1 R
, bprot, ,_ bprot, , bprot, ,_ bprot, , bprot, ,_ bprot, 
, , 2
ERrp Tlid Tlid Efp Tld Tld Erp Tlid Tlid 
bAFlt 
bsp bref ap bsp bdif ap bsp bdir ap 
becl bb 
(avec Tlid sp,b nul si on fait l’hypothèse que la baie n’est pas di ffusante) (399) 
 
3. Flt3 ,b  : flux lumineux transmis au groupe par la baie vit rée b sous forme réfléchie (en 
provenance du sol et en direction du plafond, hors composante due au flux diffusé par la 
protection) 
() [ ]* R1 R, bprot, ,_ bprot, , , 3ERrp Tlii Tlii bAFlt bsp bref ap becl bb⋅⋅ −+ ⋅⋅⋅=  (400) 
 
En présence d’une 2 ème  protection mobile  :  
Une seconde protection mobile anti-éblouissement  gérée manuellement est susceptible d’être 
mise en place. Elle ne s’utilise que pour les baies  dont la première protection mobile n’est pas 
descendue et uniquement pour les baies appartenant à part GPM . Sur le schéma suivant, le ratio de 
fermeture n’est pas propre à une baie mais à un ens emble de baies. 
 
Eventuellement, la seconde protection mobile ( Rprot2 ,b ) vient s’ajouter, dans la part GPM  des locaux, 
à la première protection mobile. Elle est caractéri sée par un taux de transmission lumineuse global 
Tli2 ,b  et un taux de transmission du flux incident direct  en diffus Tlid2 ,b  (le taux de transmission de 
la composante directe du flux incident en flux dire ct se déduit de ces deux valeurs). 
Ces deux paramètres sont conventionnels dans Th-BCE  2012 : le facteur de transmission 
lumineuse global est conventionnellement égal à 0,1 . Le rayonnement direct est transmis à travers Méthode de calcul Th7BCE 2012 
309 la seconde protection mobile uniquement sous forme diffuse. 
Tli2 ,b =0.1 
Tlid2 ,b =0.1  (401) 
 
Les flux lumineux transmis s’écrivent alors  
[ ]
[ ]
[ ]*Erp 
Tlii )Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 )part -(1 Tlii Rprot2 ) Rprot1 (1 part Tlii Rprot1 )part -(1 Rprot1 part bAFlt 
bsp, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPM b2, b , partGPM GPM bap_dir, partGPM - 1 GPM partGPM GPM becl, bb1, 
⋅




⋅ −⋅ −⋅ + −⋅ +⋅ ⋅ −⋅ +⋅ ⋅ + ⋅⋅⋅=
 (402) 
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ] 



⋅




⋅ −⋅ −⋅ + −⋅ +⋅ ⋅ −⋅ +⋅ ⋅ + ⋅+⋅




⋅ −⋅ −⋅ + −⋅ +⋅ ⋅ −⋅ +⋅ ⋅ + ⋅+⋅




⋅ −⋅ −⋅ + −⋅ +⋅ ⋅ −⋅ +⋅ ⋅ + ⋅⋅⋅=
*
Tlid )Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 )part -(1 Tlid Rprot2 ) Rprot1 (1 part Tlid Rprot1 )part -(1 Rprot1 part *
Tld )Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 )part -(1 Tli Rprot2 ) Rprot1 (1 part Tld Rprot1 )part -(1 Rprot1 part *
Tlid )Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 )part -(1 Tlid Rprot2 ) Rprot1 (1 part Tlid Rprot1 )part -(1 Rprot1 part 
bsp, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPM b2, b , partGPM GPM bap_ref, partGPM - 1 GPM partGPM GPM bsp, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPM b2,b , partGPM GPM bap_dif, partGPM - 1 GPM partGPM GPM bsp, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPM b2, b , partGPM GPM bap_dir, partGPM - 1 GPM partGPM GPM , , 2
ERrp Efp Erp bAFlt becl bb
 (403) 
[ ]
[ ]
[ ]*ERrp 
Tlii )Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 )part -(1 Tlii Rprot2 ) Rprot1 (1 part Tlii Rprot1 )part -(1 Rprot1 part bAFlt 
bsp, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPM b2, b , partGPM GPM bap_ref, partGPM - 1 GPM partGPM GPM becl, bb3, 
⋅




⋅ −⋅ −⋅ + −⋅ +⋅ ⋅ −⋅ +⋅ ⋅ + ⋅⋅⋅=
 (404) 
7.14.3.8 Calcul de la surface effective d’ouverture  de la baie 
La surface effective d’ouverture s’exprime sous la forme 
b , bb ,Rouvmax A Aouvmax ⋅=  (405) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
310 7.15 C_BAT_Calcul des débits d’air entrant liés à l’ouve rture des baies  
7.15.1 I NTRODUCTION  
La surventilation par ouverture des baies est un mo yen de rafraîchir de manière passive un 
bâtiment, lorsque les paramètres de températures le  permettent. Elle obéit à une modélisation 
temporelle du ratio d’ouverture des baies en foncti on de tout un ensemble de facteurs, qui sont 
traités dans la fiche « gestion/régulation de l’ouverture des baies  ». 
La présente fiche exploite les données en provenanc e des différents composants baies de 
manière à calculer un débit massique d’air entrant par les baies sur l’ensemble du groupe (noté 
Qma_ouv ). Ce calcul a lieu à chaque pas de temps h. 
Le calcul des débits par ouverture des baies repose  sur les hypothèses suivantes: 
- Les débits de surventilation par ouverture des ba ies ne sont pas pris en compte dans le 
bilan des flux d’air, effectué pour le calcul de la  pression intérieure Pi b. Ils n’ont donc aucun 
impact sur les débits de ventilation spécifiques et  les débits d’infiltration/par les entrées 
d’air, 
- Les débits d’air entrant par les baies ne contrib uent pas à la ventilation d’hygiène, 
- Les protections mobiles mises en place sur les ba ies ne modifient pas les débits de 
surventilation par ouverture des baies. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
311 7.15.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 46 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle de calcul.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps horaire de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
Vvent_c (h) Vitesse du vent à une altitude de 10 m par 
rapport au sol. m/s    
θei (h)   Température équivalente de l’air extérieur, 
au temps h. °C    Groupe 
θi(h31) Température intérieure de l’air du groupe 
considéré, au pas de temps hg1. °C    Débits 
d’air qm,aeration gr,s 
 Débit massique d’aération par ouverture de fenêtre du 
groupe, défini pour garantir la cohérence avec le c alcul 
de la température des groupes. kg/s    
αb Orientation de la baie d’indice b, sous forme 
d’angle en ° (0° pour le sud, 90° l’ouest, 
270° l’est, et 180° le nord). °     
Rouv b(h) Ratio surfacique d’ouverture de la baie 
d’indice b, au temps h. La valeur 1 
correspond à l’ouverture maximale 
qu’admet la baie.  Réel    Baie 
Aouvmax b Surface d’ouverture maximale de la baie 
d’indice b : 
Aouvmax b  = Rouvmax b x A b m2    
Sorties 
 Nom Description Unité    Comp. 
gr. Qma j (h) Débit massique d’air entrant dans le groupe 
par les baies, à la température θei  (h). kg/s    
Paramètres d’intégration 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
Httf Hauteur pour le tirage thermique, définie à 
l’échelle du groupe. Correspond à la 
différence d’altitude entre le point le plus 
bas de l’ouverture la plus basse et le plus le 
plus haut de l’ouverture la plus haute. m 0 15  Groupe 
δtrav_surv  Booléen traduisant le caractère traversant 
du groupe, au sens de la surventilation par 
ouverture des baies : 
1= traversant  
0 = non3traversant  Bool 0 1 g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
312  
Variables internes 
Nom Description Unité    
 Aouv(h) Surface d’ouverture équivalente de 
l’ensemble des baies pour le groupe, au pas 
de temps h. m2    
 Aouv b(h) Surface d’ouverture équivalente de la baie 
d’indice b, au pas de temps h. m2    
 Aouv n(h) Surface d’ouverture équivalente des baies 
pour l’orientation globale n. m2    
 Sors  Racine carrée de la somme des produits 2 à 
2 des surfaces d’ouverture pour les quatre 
orientations globales retenues. m    
 C_corr trav (h) Coefficient de correction de l’impact du vent 
pour le cas d’un groupe traversant. Réel    
 ρext (h) Masse volumique de l’air extérieur entrant 
dans le groupe. kg/m 3    
 Qv_surv_nat (h) Débit volumique entrant de surventilation 
naturelle. m3/h    
 Qm_surv_nat (h) Débit massique entrant de surventilation 
naturelle. kg/s    
n Indice de sommation des orientations pour le 
cas traversant. Entier    
k Indice de sommation des configurations 
d’orientation pour le cas traversant. Entier    
αref  Angle d’orientation de référence de 
l’algorithme. °    
αhaut  Angle  d’orientation supérieur de 
l’algorithme. °    
αbas  Angle  d’orientation inférieur de l’algorithme. °    Variable de l’algorithme de calcul de 
C_corr trav  
Sors,k Valeur de S ors  pour la configuration 
d’orientation d’indice k, dans le cas 
traversant. m²    
Constantes 
Nom Description Unité   Conv.  Cw Constante de prise en compte de la vitesse 
du vent. g g g 0.001  Cst Constante de prise en compte des effets de 
tirage thermique. m/(°C. 
s²) g g 0.0035  ρref  Masse volumique de référence kg/m 3 g g 1.2   θref  Température de référence  °C g g 19 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
313 Tableau 46 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
314 7.15.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.15.3.1 Description du Modèle utilisé 
Le débit volumique d’air dû à l’ouverture des baies  est fonction : 
g De la vitesse du vent (valeur prise à 10 m de haute ur),  
g Du caractère traversant ou non-du groupe au sens de  la surventilation par ouverture des 
baies, 
g D’une hauteur de référence prise pour tenir compte des phénomènes de tirage thermique, 
g De la différence entre la température de l’air exté rieure et intérieure (prise avec un 
exposant de 0.5), 
g De différentes constantes aérodynamiques, associées  au vent et au phénomène de tirage 
thermique. 
Une conversion est ensuite effectuée pour renvoyer un débit d’air massique, exprimé en kg/s. 
7.15.3.2 Caractère traversant d’un groupe au sens d e la surventilation par ouverture des 
baies 
Le caractère traversant d’un groupe au sens de la s urventilation par ouverture des baies n’est pas 
identique au caractère traversant au sens des circu lations d’air horizontales entre locaux. En effet, 
dans le premier cas, le caractère traversant est li é à la possibilités d’ouvrir les portes intérieures  
entre deux façades d’orientations différentes. Dans  le deuxième cas, un détalonnement des portes 
intérieures est suffisant. 
En maison individuelle ou accolée, le groupe est co nventionnellement considéré comme traversant 
pour la surventilation, dans la mesure où l’occupan t a toute liberté d’action sur les portes 
intérieures. 
En logement collectif, le caractère traversant dépe nd de la configuration du groupe. Il est à saisir 
par l’utilisateur au cas par cas, et peut être diff érent pour plusieurs groupes appartenant à une 
même zone d’habitation collective. 
Pour les autres usages d’habitation, la valeur de δtrav_surv  est conventionnellement prise égale à vrai 
pour les usages à grands volumes et  faux  dans le reste des cas. 
 
N° 
d’usage Type d’usage associé δδ δδtrav_surv  
1 Bâtiment à usage d’habitation - maison individuelle  ou 
accolée 1 
2 Bâtiment à usage d’habitation - logement collectif Non-
conventionnel 
3 Etablissement d’accueil de la petite enfance  (crèche, 
halte-garderie)  0 
4 Enseignement primaire 0 
5 Enseignement secondaire (partie jour) 0 
6 Enseignement secondaire (partie nuit) 0 
7 Enseignement - université 0 
8 Bâtiment à usage d’habitation - Foyer de jeunes 
travailleurs 0 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
315 10 Hôtel 0*, 1* (partie nuit) 0 
11 Hôtel 2* (partie nuit) 0 
12 Hôtel 3* (partie nuit) 0 
13 Hôtel 4* et 5*(partie nuit) 0 
14 Hôtel 0*, 1* et 2* (partie jour) 0 
15 Hôtel 3*, 4* et 5*(partie jour) 0 
16 Bureaux 0 
17 Restauration commerciale en continue (18h/j 7j/7 ) 0 
18 Restauration - 1 repas/jour, 5j/7 0 
19 Restauration - 2 repas/jour, 7j/7 0 
20 Restauration - 2 repas/jour, 6j/7 0 
22 Commerce, magasin, zones commerciales 1 
24 Etablissement sportif scolaire 1 
26 Bâtiment à usage d’habitation - Etablissement sanit aire 
avec hébergement 0 
27 Hôpital (partie nuit) 0 
28 Hôpital (partie jour) 0 
29 Transport - aérogare 1 
30 Bâtiment à usage d’habitation  - Cité universita ire 0 
32 Industrie - 3x8h 1 
33 Industrie - 8h à 18h 1 
34 Tribunal 0 
36 Etablissement sportif municipal ou privé 0 
37 Restauration scolaire - 1 repas/jour, 5j/7 0 
38 Restauration scolaire - 3 repas/jour, 5j/7 0 
Tableau 47: relation entre le type d'usage et le carac tère traversant du groupe au 
sens de la surventilation par ouverture des baies 
7.15.3.3 Valeur de Httf 
Httf  correspond à la différence d’altitude entre le poi nt le plus bas de l’ouverture la plus basse et le 
plus le plus haut de l’ouverture la plus haute pouv ant communiquer sans obstacles dans un 
groupe. La valeur est employée pour quantifier le t irage thermique intervenant dans la 
surventilation par ouverture des baies. 
g Pour les maisons individuelles, l’utilisateur saisi t la différence d’altitude entre la partie 
inférieure de l’ouvrant le plus bas et la partie su périeure de l’ouvrant le plus haut du groupe. 
g Pour les groupes dont la différence d’altitude entr e la partie inférieure de l’ouvrant le plus 
bas et la partie supérieure de l’ouvrant le plus ha ut est supérieure à 4 m, on saisit 
également cette valeur (limitée à 15 m). 
g Dans les autres cas, la valeur est conventionnelle,  égale à 1,5 m.  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
316 7.15.3.4 Calcul du débit volutmique de surventilati on naturelle 
Le ratio d’ouverture maximale Rouvmax b est une propriété dépendant du type de fenêtre et de son 
angle maximal d’ouverture. Il correspond au rapport  de la surface maximale d’ouverture sur la 
surface en tableau (surface Ab caractérisant la baie). Les valeurs par défaut sui vante peuvent être 
utilisée. Dans le cas où une partie de la baie est fixe, il convient d’en prendre compte dans la 
définition du Rouvmax  global de la baie. 
Type d’ouvrant  Ratio d’ouverture  
Rouvmax b 
Française et Anglaise  
Angle d’ouverture de 90° 80% 
Italienne et soufflet  
Angle d’ouverture de 15° 40% 
Soufflet D’oscillo-battant  
Angle d’ouverture de 7° 20% 
Coulissant  40% 
Tableau 48: valeurs par défaut du ratio d'ouverture ma ximal d’un ouvrant en 
fonction de son type 
Dans un premier temps, on évalue les Aouv b(h) et Aouv(h), la surface d’ouverture totale des b aies 
pour le groupe.  
Pour chaque baie d’indice b: 
)(max )( )( h Aouv hRouv hAouv b b b× =  (406) 
La sommation est ensuite: 
∑=
bbhAouv hAouv )( )(
 (407) 
Le calcul est ensuite scindé en deux selon que le b âtiment considéré est traversant ou non. 
En non-traversant ( δδ δδtrav_surv  = faux) : 
Le calcul de débit consiste en une sommation sur l’ ensemble des baies.  
[ ]5 . 0
, _ __ ) 1()((..)² (.). (.1800 )( − − + = h h ABS Httf ChVChA h Qfin i ei st cvent w ouv nat surv v θθ  (408) 
 
En traversant ( δδ δδtrav_surv  = vrai) : 
Le calcul de débit est plus complexe, du fait de l’ introduction d’un coefficient correctif C_corr trav . Ce 
coefficient correctif permet de prendre en compte l ’augmentation de débit que peut générer le vent 
lorsque le bâtiment est traversant au sens de la su rventilation par ouverture des baies.  
Cette augmentation de débit dépend de la position d es baies les unes par rapport aux autres. En 
effet, plus les baies sont réparties sur des orient ations différentes de l’enveloppe du bâtiment, et 
plus l’effet du caractère traversant sur les débits  de surventilation est important. 
La méthode simplifiée, choisie pour prendre en comp te cet état de fait, consiste à répartir les baies 
en quatre ensembles, par rapprochement de leurs ori entations à quatre points cardinaux du 
bâtiment. Chacun de ces ensembles regroupe toutes l es baies dont l’orientation est comprise dans 
un intervalle de ±45°  par rapport au point cardina l associé (le tout couvrant 360°). 
Ci-dessous un exemple d’illustration de la répartit ion des baies d’un groupe en ensembles Méthode de calcul Th7BCE 2012 
317 cardinaux : 
 
Les quatre Aouv n constituent respectivement les sommes des surfaces  d’ouverture des baies pour 
chacun de ces quatre ensembles : 
∑
°±==
45 ,)( )(
ref bbb
n hAouv hAouv 
αα (409) 
Le coefficient correctif C_corr trav  est lié aux produits deux à deux des Aouv n. 
( )
22
)(3)(_hAouv ShAouv corr Cors 
trav ×+=  
Où: 
∑ ∑
= +=× =3
114
1122 1 )( )(
n nnn n ors hAouv hAouv S  (410) 
Ainsi, plus les ouvrants seront répartis de manière  homogène sur les quatre ensembles 
d’orientation du groupe, et plus élevée sera la val eur de C_corr trav .  
Une précaution supplémentaire est prise pour éviter  de surévaluer les débits dans les cas de figure 
où les baies séparées seulement par quelques degrés  d’orientation d’écart ne se retrouvent 
réparties dans deux ensembles différents. Le calcul  des Aouv n est effectué pour deux distributions 
de points cardinaux décalées de 45° l’une par rappo rt à l’autre, conventionnellement N-E-S-O et 
NE-SE-SO-NO. Le cas de figure aboutissant à la vale ur de S ors  la plus basse est retenue pour la 
modélisation. 
Cette précaution revient en fait à analyser l’impac t du caractère traversant du groupe selon deux 
directions de vent décalées de 45°, et retenir cell e qui minimise les débits de surventilation par 
ouverture des baies. 
Voici un exemple de justification de la précaution prise : Groupe Ensemble Nord :  
αb = 180° ±45° 
Ensemble Ouest :  
αb = 90° ±45° 
Ensemble Sud :  
αb = 0° ±45° Ensemble Est :  
αb = 270° ±45° N
SE OMéthode de calcul Th7BCE 2012 
318 Ensemble Sudgouest :  
αb = 45° ±45° 
  Groupe  
Ensemble Sud  : 
αb = 0° ±45° Ensemble Ouest  : 
αb = 90° ±45° 
 Groupe  
Pour la première configuration, deux ensembles sont  différenciés, alors que les 
baies des ensembles Ouest et Sud ont une différence  d’orientation de quelques 
degrés seulement. L’effet de circulation d’air trave rsante entre ces deux baies 
n’est pas significatif dans la pratique. La méthode  retient donc le cas de droite, 
constitué d’un seul ensemble, qui correspond à un c oefficient correctif de 1. Cet 
exemple met en avant l’intérêt de réaliser le calcul  pour deux distributions  
cardinales différentes.  N E 
O S 
 
Au final, l’algorithme à utiliser pour le calcul de  S ors  est le suivant :   
S’il y a au moins une baie, 
Pour k de 1 à 2, 
Pour n de 1 à 4,  
Aouv n = 0 
αref  = (k-1) x 45° + (n-1) x 90° 
αhaut  = αref  + 45° 
αbas  = αref  - 45° 
Pour chaque baie d’indice b : 
Si ( αb≥αbas  et αb<αhaut ), 
Aouv n = Aouv n+Aouv b 
Fin de la boucle sur les baies du groupe. 
Fin de la boucle « Pour n de 1 à 4 ». 
∑ ∑
= +=× =3
114
1122 1 , )( )(
n nnn n kors hAouv hAouv S  
Fin de la boucle « Pour k de 1 à 2 ». 
        S ors  = MIN(S ors,k=1  ; S ors,k=2)   
(411) 
On utilise ensuite la formule pour le calcul de C_corr trav , et on utilise la relation ci-dessous pour le 
calcul du débit de surventilation : 
[ ]5 . 0
, _ _ __ ) 1()((..)² (. .). (.1800 )( − − + = h h ABS Httf ChVCChA h Qfin i ei st cvent trav corr w ouv nat surv v θθ  (412) 
7.15.3.5 Conversion en débit massique 
On exprime tout d’abord la masse volumique de l’air  entrant: 
()
( )ei ref ref 
ext θθ ρρ++=273 273 .
 (413) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
319 On convertit ensuite le débit volumique en débit ma ssique: 
ext nat surv v
nat surv mh Qh Q ρ× =3600 )()(__
__  (414) 
7.15.3.6 Cas d’un groupe avec ventilation naturelle  par aération 
Dans le cas d’un groupe avec ventilation naturelle par aération, par cohérence, un seul débit 
entrant d’ouverture des baies est pris en compte da ns la modélisation thermique. Ce débit est pris 
égal au maximum des débits d’aération et du débit d e surventilaiton naturelle. 
 



=∑
∈)( ; max __,
,h Q Qma nat surv m
gr ssg
aération mjq  (415) 
Il s’agit d’un débit d’air extérieur. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
320 7.16 C_BAT_ensemble_baies  
7.16.1 I NTRODUCTION  
La fiche algorithme « ensemble baies » a pour objec tif de collecter toutes les données relatives à 
chaque élément baie (comme les flux solaires et lum ineux transmis au groupe à travers chaque 
baie, le ratio d’ouverture maximale de chaque baie,  etc.) et de les sommer au niveau du groupe. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
321 7.16.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 49 donne la nomenclature des différentes  variables de l’ensemble baies. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
Isr,b  Rayonnement solaire global atteignant la baie vitré e 
b W/m²    
Hg es,b (h) Facteur de transmission thermique global pour la 
baie vitrée b entre les environnements intérieurs e t 
extérieurs W/K    
Fs 1,b  Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde W    
Fs 2,b  Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe sous forme de rayonnement de grande 
longueur d’onde et d’échange convectif  W    
Fs 3,b  Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe à travers la lame d’air intérieure ventilée 
(lame d’air se situant entre la baie vitrée et la 
protection solaire intérieure) W    
Ftvc ,b  Flux transmis dû au rayonnement froid vers la voute  
céleste W    
Flt 1,b  Flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée  
b, sous forme directe lumen    
Flt 2,b  Flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée  
b sous forme diffuse lumen    
Flt 3,b  Flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée  
b sous forme réfléchie lumen    Baie 
α,b  Orientation de la baie d’indice b, sous forme d’angl e 
en ° (0° pour le sud, 90° l’ouest, 270° l’est, et 1 80° 
le nord). °     Cli
mat  
IMOIS Le numéro du mois g    
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 b Indice indiquant qu’il s’agit de la baie vitrée b  g g g g 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv.               
Sorties 
 Nom Description Unité    
 Hg es (h) Facteur de transmission thermique global pour 
l’ensemble des baies du groupe entre les 
environnements intérieurs et extérieurs W/K    
 Fs 1 Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensemble 
des baies du groupe sous forme de rayonnement de 
courte longueur d’onde W    
 Fs 2 Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensemble 
des baies du groupe sous forme de rayonnement de W    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
322 grande longueur d’onde et d’échange convectif  
 Fs 3 Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensemble 
des baies du groupe à travers la lame d’air 
intérieure ventilée (lame d’air se situant entre la  
baie vitrée et la protection solaire intérieure) W    
 Ftvc Flux transmis dû au rayonnement froid vers la voute  
céleste pour l’ensemble des baies du groupe W    
 Flt 1 Flux lumineux transmis au groupe de l’ensemble des 
baies du groupe, sous forme directe lumen    
 Flt 2 Flux lumineux transmis au groupe de l’ensemble des 
baies du groupe sous forme diffuse lumen    
 Flt 3 Flux lumineux transmis au groupe par de l’ensemble 
des baies du groupe sous forme réfléchie lumen    
 Part baies_sud  Pourcentage de baies du groupe orientées au sud 
(azimut α =0°) -    
 Part baies_nor 
d Pourcentage de baies du groupe orientées au nord 
(azimut α =180°) -    
 Part baies_ou 
est  Pourcentage de baies du groupe orientées à l’ouest 
(azimut α =90°) -    
 Part baies_est  Pourcentage de baies du groupe orientées à l’est 
(azimut α =270°) -    
 Part baies_hor 
iz  Pourcentage de baies horizontales du groupe 
(orientation β=0°) -    
 gr 
baies A Surface totale des baies du groupe m²    
 gr 
vbaies A− Surface totale des baies verticales du groupe m²    
 gr 
hbaies A− Surface totale des baies horizontales du groupe m²    
 gr 
sud baies A− Surface de baies du groupe orientées Sud m²    
 gr 
nord baies A− Surface de baies du groupe orientées Nord m²    
 gr 
ouest baies A− Surface de baies du groupe orientées Ouest m²    
 gr 
est baies A− Surface de baies du groupe orientées Est m²    
Variables internes  
 Nom Description Unité    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
       
Tableau 49 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
323 7.16.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.16.3.1 Calcul du coefficient de transfert thermiq ue global de l’ensemble des baies du 
groupe 
∑
∈=
groupe bbes es Hg Hg , (416) 
 
7.16.3.2 Calcul des flux de chaleur totaux transmis  au groupe 
1. Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensembl e des baies vitrées du groupe sous forme 
de rayonnement de courte longueur d’onde: 
∑
∈=
groupe bbFs Fs , 1 1  (417) 
2. Flux de chaleur transmis par la baie vitrée au g roupe sous forme de rayonnement de 
grande longueur d’onde et d’échange convectif : 
∑
∈=
groupe bbFs Fs , 2 2  (418) 
3. Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensembl e des baies vitrées du groupe à travers la 
lame d’air intérieure ventilée (lame d’air se situa nt entre la baie vitrée et la protection 
solaire intérieure): 
∑
∈=
groupe bbFs Fs , 3 3  (419) 
4. Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensembl e des baies vitrées du groupe, dû au 
rayonnement froid vers la voute céleste : 
∑
∈=
groupe bbFtvc Ftvc , (420) 
7.16.3.3 Calcul des flux lumineux totaux transmis a u groupe 
1. Flt1 : flux lumineux transmis au groupe par l’en semble des baies vitrées du groupe sous 
forme directe (en provenance du direct hors composa ntes due au diffusé par la protection)  
∑
∈=
groupe bbFlt Flt , 1 1  (421) 
2. Flt2 : flux lumineux transmis au groupe par l’en semble des baies vitrées du groupe sous 
forme hémisphérique 
∑
∈=
groupe bbFlt Flt , 2 2  (422) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
324 3. Flt3 : flux lumineux transmis par l’ensemble des  baies vitrées du groupe sous forme demi-
hémisphérique (en provenance du sol et en direction  du plafond, hors composante due au 
flux diffusé par la protection) 
∑
∈=
groupe bbFlt Flt , 3 3  (423) 
7.16.3.4 Calculs divers au niveau du groupe 
7.16.3.4.1 Calcul du pourcentage de baies verticale s d’un groupe ayant une orientation Sud 
On considère qu’une paroi vitrée verticale a une or ientation Sud si °≤<°− 45 45 α 
∑∑
°≤≤°°≤<°−=
90 60 45 45 
_
bAb Ab 
part sud baies 
βαα
 (424) 
7.16.3.4.2 Calcul de la surface de baies verticales  au Sud 
gr 
baies sud baies gr 
sud baies A Part A *− −=  
(425) 
7.16.3.4.3 Calcul du pourcentage de baies verticale s d’un groupe ayant une orientation nord 
On considère qu’une paroi vitrée verticale a une or ientation nord si °≤<°225 135 α 
∑∑
°≤≤°°≤≤°°≤< °
=
90 60 90 60 225 135 
_
bb
Ab Ab 
part nord baies 
βαβα
 (426) 
7.16.3.4.4 Calcul de la surface de baies verticales  au nord 
gr 
baies nord baies gr 
nord baies A Part A *− −=  
(427) 
7.16.3.4.5 Calcul du pourcentage de baies verticale s d’un groupe ayant une orientation Ouest 
On considère qu’une paroi vitrée verticale a une or ientation ouest si °≤<°135 45 α 
∑∑
°≤≤°°≤≤°°≤< °
=
90 60 90 60 135 45 
_
bb
Ab Ab 
part ouest baies 
βαβα
 (428) 
 
 
 
7.16.3.4.6 Calcul de la surface de baies verticales  à l’ouest 
gr 
baies ouest baies gr 
ouest baies A Part A *− −=  
(429) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
325 7.16.3.4.7 Calcul du pourcentage de baies verticale s d’un groupe ayant une orientation Est 
On considère qu’une paroi vitrée verticale a une or ientation Est si °≤<°315 225 α 
∑∑
°≤≤°°≤≤°°≤< °
=
90 60 90 60 315 225 
_
bb
Ab Ab 
part est baies 
βαβα
 (430) 
7.16.3.4.8 Calcul de la surface de baies verticales  à l’est 
gr 
baies est baies gr 
est baies A Part A *− −=  
(431) 
7.16.3.4.9 Calcul de la surface totale des parois v itrées verticales du groupe 
∑
°≤≤°∈−=
90 60 bgroupe bgr 
vbaies Ab A
β (432) 
7.16.3.4.10 Calcul du pourcentage de baies horizont ales d’un groupe 
On considère qu’une paroi vitrée est horizontale si  °=0β 
∑∑
°==
Ab Ab 
part horiz baies 0
_β (433) 
7.16.3.4.11 Calcul de la surface totale des parois vitrées horizontales du groupe 
∑
°<∈−=
60 bgroupe bgr 
hbaies Ab A
β (434) 
7.16.3.4.12 Calcul de la surface totale des parois vitrées du groupe 
gr 
hbaies gr 
vbaies gr 
baies A AA− −+ =  (435) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
326 7.17 S1_BAT_assemblage_parois opaques  
7.17.1 I NTRODUCTION  
Trois fiches algorithmes liées aux parois opaques s ont assemblées 
- la fiche C_BAT_paroi_opaque (calcul des flux sola ire et lumineux transmis au groupe, 
calcul du rayonnement vers la voûte céleste, calcul  du coefficient de transmission 
thermique global), 
- la fiche C_EEX_environnement_proche pour le calcu l des flux solaires et lumineux 
incidents en tenant compte des masques proches et l ointains, et le calcul de la densité de 
flux de chaleur de l’environnement extérieur vers l a voûte céleste, compte tenu de 
l’inclinaison de la paroi, 
- la fiche C_BAT_ensemble_parois_opaques. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
327 7.17.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 50 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithme liées aux parois opaques. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité    
IDn  Rayonnement solaire direct normal W/m²    
Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m²    
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport au s ud) rd    M
é
t
é
o γ Hauteur du soleil rd    
btherm,k  Coefficient de réduction des déperditions par la pa roi 
opaque k due à la présence de l’espace tampon i g    E
-
T bsolaire,k  Coefficient de réduction des apports solaires par l a 
paroi opaque k due à la présence de l’espace 
tampon i g    
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
  Environnement proche : voir fiche environnement 
proche     
  Parois opaques : voir fiche paroi opaque     
  Ensemble parois opaques : voir fiche ensemble 
parois opaques    
Sorties 
 Nom Description Unité    
 φsh_s_op  Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers l’ensemble des parois 
opaques W    
 φsh_vc_op  Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte  
céleste transmis au groupe à travers l’ensemble des  
parois opaques W    
 HTh_op  Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K   
 Agr 
opv  Surface des parois déperditives opaques verticales 
du groupe m²   
 Agr 
ophh  Surface des parois déperditives opaques horizontale  
(toiture) du groupe m²   
 Agr 
ophb  Surface des parois déperditives opaques horizontale  
du groupe tournée vers le bas m²   
 Agr 
op  Surface totale des parois déperditives opaques du 
groupe m²   
Variables internes 
 Nom Description Unité    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
       
Tableau 50 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
328 7.17.3 A SSEMBLAGE DES COMPOSANTS  
Le schéma de la figure ci-dessous présente l’organi sation des composants pour l’ensemble des 
parois opaques d’un groupe. 
 
 
La fiche C_EEX_environnement_proche calcule les ray onnements solaires atteignant la paroi 
compte tenu de la présence possible de masques proc hes et/ou lointains. 
Ces rayonnements sont alors utilisés par C_BAT_paro i_opaque pour déterminer le flux de chaleur 
dû au rayonnement solaire ainsi que le flux de chal eur dû au rayonnement froid de la voûte céleste 
transmis au groupe par la paroi. Est déterminé égal ement le coefficient de transmission thermique 
global de la paroi. 
La présence d’un espace tampon est prise en compte par des coefficients de réduction des 
déperditions et des apports solaires. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
329 7.18 C_BAT_ensemble_parois opaques  
7.18.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche calcule les propriétés de l’ensemble de s parois opaques ainsi que la surface totale des 
parois opaques du groupe. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
330 7.18.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 51 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithme liées aux parois opaques. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité     φsh_s,k  Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers la paroi opaque k W    
 φsh_vc, 
k Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte  
céleste transmis au groupe à travers la paroi opaqu e k W    
 HTh,k  Coefficient de transmission thermique global de la paroi 
opaque k entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
βk Inclinaison de la paroi opaque k (0° : horizontale vers 
le haut ; 90° : verticale, 180° : horizontal vers l e bas) °     
Ak Surface de la paroi k m²    
Sorties 
 Nom Description Unité    
 φsh_s  Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers l’ensemble des parois 
opaques W    
 φsh_vc  Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte  
céleste transmis au groupe à travers l’ensemble des  
parois opaques W    
 HTh  Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K    
 Hgr 
Th_ 
v Coefficient de transmission thermique global des pa rois 
opaques verticales du groupe entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K    
 Hgr 
Th_ 
hh  Coefficient de transmission thermique global des pa rois 
opaques du groupe horizontales vers le haut entre 
l'extérieur et l’intérieur W/K    
 Hgr 
Th_ 
hb  Coefficient de transmission thermique global des pa rois 
opaques du groupe horizontales vers le bas entre 
l'extérieur et l’intérieur W/K    
 Agr 
opv  Surface des parois déperditives opaques verticales du 
groupe m²    
 Agr 
oph 
h Surface des parois déperditives opaques horizontale s 
tournée vers le haut du groupe m²    
 Agr 
oph 
b Surface des parois déperditives opaques horizontale s 
tournée vers le bas du groupe m²    
 Agr 
op  Surface totale des parois déperditives opaques du 
groupe m²    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
Constantes 
 Nom Description Unité   Convf 
       
Tableau 51 : Nomenclature du modèle  Méthode de calcul Th7BCE 2012 
331 7.18.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.18.3.1 Calcul du coefficient de transfert thermiq ue global de l’ensemble des parois 
opaques du groupe 
∑
∈=
groupe kkHTh HTh , (436) 
7.18.3.2 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnemen t solaire absorbé transmis au 
groupe 
∑
∈=
groupe kkssh ssh ,_ _ φ φ  (437) 
7.18.3.3 Calcul du flux dû au rayonnement froid de la voûte céleste transmis au groupe 
∑
∈=
groupe kkvc sh vc sh ,_ _ φ φ  (438) 
7.18.3.4 Surface totale des parois opaques du group e 
∑
∈=
groupe kkAgr op A  (439) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
332 7.18.3.5 Surface et coefficients de transfert therm ique des parois opaques du groupe par 
inclinaison 
∑=∑=∑=∑=<∑=∑=≤≤
∈∈∈∈∈∈
groupe kkTh gr 
ophb Th groupe kkgr 
ophb groupe kkTh gr 
ophh Th groupe kkgr 
ophh kgroupe kkTh gr 
opv Th groupe kkgr 
opv k
H HA Abas le vers e horizontal paroi on H HA Ahaut le vers e horizontal parois si H HA Averticale paroi si 
_ __ __ _
) ( sin ) ( 60 ) (120 60 
ββ
 (440) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
333 7.19 C_BAT_paroi opaque  
7.19.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche algorithme concerne les paramètres de d escription d’une paroi opaque et les calculs 
effectués au niveau de la paroi opaque, à savoir : 
• Calcul du flux solaire et du rayonnement de la voût e céleste transmis au groupe à travers 
la paroi, 
• Calcul du coefficient de transfert thermique global  H Th,k . 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
334 7.19.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 52 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle de paroi opaque. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 Drp*  Rayonnement direct atteignant la paroi W/m²    
 Dfp*  Rayonnement diffus atteignant la paroi W/m²    
 Rrp*  Rayonnement réfléchi atteignant la paroi W/m²    
 Qer * Densité de flux de chaleur de l’environnement 
extérieur vers la voûte céleste, compte tenu de 
l’inclinaison de la paroi W/m²    
 btherm,k  Coefficient de réduction des déperditions par la 
paroi opaque k due à la présence d’un espace 
tampon g    
 bsolaire,k  Coefficient de réduction des apports solaires par 
la paroi opaque k due à la présence d’un espace 
tampon i g    
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Sfgc,k  Facteur solaire de la paroi opaque k pour le 
calcul du Cep (paroi non végétalisée) g 0 1 g 
 Sfge,k  Facteur solaire de la paroi opaque k pour le 
calcul du Tic (paroi non végétalisée) g 0 1 g 
 Sfgc,v,k  Facteur solaire de la paroi opaque k pour le 
calcul du Cep (toiture végétalisée) g 0 1  
 Sfge,v,k  Facteur solaire de la paroi opaque k pour le 
calcul du Tic (toiture végétalisée) g 0 1  
 Uk Coefficient de transmission thermique de la paroi 
k W/m²K 0 + ∞ g 
 Incl k 1 : parois verticale, 2 : paroi horizontale flux 
ascendant, 3 : paroi horizontale flux descendant g g g g 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Ak Surface de la paroi k m² 0 +∞  
 Type vegetal  0 : non végétalisé, 1 : végétalisé g 0 1  
 Type _calcul  0 : calcul de Cep, 1 : calcul de Tic g 0 1  
 β Inclinaison de la paroi opaque k (0° : horizontale 
vers le haut ; 90° : verticale, 180° : horizontal 
vers le bas) ° 0° 180°  
 T_simul_déb_ 
veg  Heure de simulation à partir de laquelle on 
considère une toiture végétalisée couverte de 
végétation (début de saison végétative) h 0 8760 3216 
 T_simul_fin_v 
eg  Heure de simulation à partir de laquelle on 
considère une toiture végétalisée sans 
végétation (fin de saison végétative) h 0 8760 6889 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
335  
Sorties 
 Nom Description Unité    
 φsh_s,k  Flux de chaleur dû au rayonnement solaire 
absorbé transmis au groupe à travers la paroi 
opaque k W    
 φsh_vc,k  Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la 
voûte céleste transmis au groupe à travers la 
paroi opaque k  W    
 HTH,k  Coefficient de transmission thermique global de 
la paroi opaque k entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
 HTH_set,k  Coefficient de transmission thermique global de 
la paroi opaque k entre l'extérieur et l’intérieur 
en l’absence d’espace tampon W/K    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 k Indice indiquant qu’il s’agit de paroi opaque k W /m²    
 Sf,k  Facteur solaire de la paroi opaque k g    
 Uk_ β Coefficient de transmission thermique de la paroi 
opaque k dans sa position réelle en œuvre W/m²K    
 Rth k Résistance thermique de la paroi k m².K/W    
 Uvert,k  Coefficient de transmission thermique de la paroi 
k en position verticale W/m²K    
 Uhoriz,asc,k  Coefficient de transmission thermique de la paroi 
k en position horizontale flux ascendant W/m²K    
 Uhoriz,des,k  Coefficient de transmission thermique de la paroi 
k en position horizontale flux descendant W/m²K    
 bvoute,k  Coefficient de réduction des échanges avec la 
voûte céleste par la paroi opaque k due à la 
présence d’espace tampons g    
 Isr,k  Rayonnement solaire global atteignant la paroi 
opaque k W/m²    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 he Coefficient d’échange global (convectif+radiatif) 
extérieur W/m²K   25,0 
 β1 Inclinaison de la paroi k engdessous de laquelle 
on considère la paroi horizontale flux ascendant °   30 
 β2 Inclinaison de la paroi k augdessus de laquelle 
on considère la paroi verticale °   60 
 β 3  Inclinaison de la paroi k engdessous de laquelle 
on considère la paroi verticale °   120 
 β 4  Inclinaison de la paroi k augdessus de laquelle 
on considère la paroi horizontale flus descendant °   150 
Tableau 52 : Nomenclature des différentes variables du modèle de paroi opaque Méthode de calcul Th7BCE 2012 
336 7.19.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.19.3.1 Calcul du rayonnement solaire global 
Le rayonnement solaire global atteignant la paroi o paque k s’écrit : 
*** , Rrp Dfp Drp ksr I ++=  (441) 
7.19.3.2 Prise en compte des espaces tampons 
Une paroi opaque peut être en contact avec un espac e tampon. L’effet de la présence de l’espace 
tampon est une réduction des échanges au travers de  la paroi traduite par les coefficients b therm,k , 
bsolaire,k , b voute,k . 
On fait l’hypothèse que l’espace tampon bloque les échanges de la paroi k avec la voûte céleste, 
ainsi : 
bvoute,k  = 0 
7.19.3.3 Calcul du flux solaire transmis au groupe 
Le flux solaire global absorbé par la paroi opaque k et transmis au groupe s’écrit : 
k solaire bksr IkfSkAkssh , .,, ,_ ⋅⋅= Φ  (442) 
Avec : 
Compte tenu du cycle de vie annuel de la végétation , on considère qu’elle n’est 
présente qu’une partie de l’année définie par : 
Tsimul_deb_veg < Tsimul < Tsimul_fin_veg 
Ainsi pour les parois non végétalisées, Type vegetal = 0, et pour les parois 
végétalisées, Type vegetal = 1, en période de repos végétatif on utilise les facteurs 
solaires suivants :  

= −== −=
1 _ '',, ,0 _ '',, ,
calcul Type Tic de calcul du agit sil skefSkfScalcul Type Cep de calcul du agit sil skcfSkfS
 
Pour les parois végétalisées hors période de repos végétatif, c'est-à-dire lorsque 
Tsimul_deb_veg < Tsimul < Tsimul_fin_veg, on utilis e les facteurs solaires suivants :  



====
−−
1_ '',0_ '',
,, ,,, ,
calcul kvefkfcalcul kvcfkf
Type e végétalisé uneparoi pour Tic de calcul du agit sil sSSType e végétalisé paroi une pour Cep de calcul du agit sil sSS
  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
337 7.19.3.4 Calcul du Coefficient de transmission ther mique global 
Calcul du coefficient de transmission thermique de la paroi k selon Incl k 
Si Incl k = 1  Rth k = 1/U k – 0,17 
Sinon si Incl k = 2 Rth k = 1/U k – 0,14 
Sinon si Incl k = 3 Rth k = 1/U k – 0,21 
 
Uvert,k  = 1 / (Rth k + 0,17) 
Uhoriz,asc,k  = 1 / (Rth k + 0,14) 
Uhoriz,des,k  = 1 / (Rth k + 0,21) 
 
Le coefficient de transmission thermique U k est calculé en tenant compte de l’inclinaison de l a 
paroi, sur le principe du schéma suivant : 
 
Figure 60 : Evolution du coefficient de transmission t hermique de la paroi en fonction 
de son inclinaison 
Où β est l’angle, exprimé en degré, entre l’horizontale  et le plan de la paroi. 
Ainsi, pour la paroi k : 
- si 1 0ββ<≤°, la paroi est supposée horizontale flux ascendant 
Uk_ β = U horiz,asc,k  
- si 2 1βββ<≤, le coefficient de transmission thermique est calc ulé par 
interpolation linéaire entre la position horizontal e et la position verticale 
1β2βkvert, U1βkk horiz,asc, U2ββ
1β2βkhoriz,asc, Ukvert, U_kU−⋅− ⋅+⋅−−=β  
- si °<≤3 2βββ , la paroi est supposée verticale 
Uk_ β = U vert,k  (443) 
- si 4 3βββ<≤ , le coefficient de transmission thermique est calc ulé par interpolation linéaire 
entre la position horizontale flux descendant et la  position verticale 
3β4βkvert, U3βkdes, horiz, U4ββ
3β4βkdes, horiz, Ukvert, U_kU−⋅− ⋅+⋅−−=β  
- si °≤≤180 4ββ , la paroi est supposée horizontale flux descendant  
Uk_ β = U horiz,des,k  Inclinaison βde la 
paroi k  par rapport à 
l’horizontale 
°=30 1β Uvert,k  Uhoriz, 
k 
°=60 2β °=0βUk Méthode de calcul Th7BCE 2012 
338 Le coefficient de transmission thermique global de la paroi opaque k entre l'extérieur et l’intérieur 
s’écrit : 
β_, , kUktherm bkAkTH H ⋅ ⋅=  (444) 
Le coefficient de transmission thermique global de la paroi opaque k entre l'extérieur et l’intérieur 
en l’absence d’espace tampon s’écrit : 
β_ ,_ kkkset TH UA H ⋅=  (445) 
 
7.19.3.5 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnemen t froid de la voûte céleste 
Le flux de chaleur transmis au groupe dû au rayonne ment froid de la voûte céleste s’écrit : 



⋅ ⋅= Φ
ehkU
er Qkvoute bkAkvc sh β_*, ,_  (446) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
339 7.20 S1_BAT_assemblage_ponts_thermiques  
7.20.1 I NTRODUCTION  
Trois fiches algorithmes liées aux ponts thermiques  sont assemblées 
- la fiche C_BAT_pont_thermique (calcul des flux so laires et lumineux transmis au groupe, 
calcul du rayonnement vers la voûte céleste, calcul  du coefficient de transmission 
thermique global), 
- la fiche C_EEX_environnement_proche pour le calcu l des flux solaires et lumineux 
incidents en tenant compte des masques proches et l ointains, et le calcul de la densité de 
flux de chaleur de l’environnement extérieur vers l a voûte céleste, 
- la fiche C_BAT_ensemble_ponts_thermiques. 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
340 7.20.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 53 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithme liées aux parois opaques. 
Entrées du système 
Nom Description Unité    
IDn  Rayonnement solaire direct normal W/m²    
Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m²    
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport au s ud) rd    M
é
t
é
o 
γ Hauteur du soleil rd    
btherm, 
l Coefficient de réduction des déperditions par le po nt 
thermique l due à la présence de l’espace tampon g    
bsolaire 
,l  Coefficient de réduction des apports solaires par l e pont 
thermique l due à la présence de l’espace tampon i g    E 
- 
T 
      
 Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
  Environnement proche : voir fiche environnement 
proche     
  Parois opaques : voir fiche parois opaques     
  Ensemble ponts thermiques : voir fiche ensemble pon ts 
thermiques     
 Nivea 
u_ detai 
l_calcul  Type de prise en compte des ponts thermiques : 
g 0 : calcul détaillé avec les orientations 
g 1 : calcul simplifié, répartition uniforme     
Sorties 
 Nom Description Unité    
 φsh_s_p 
t Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers l’ensemble des ponts 
thermiques W    
 φsh_vc_ 
pt  Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte  
céleste transmis au groupe à travers l’ensemble des  
ponts thermiques W    
 HTh_pt  Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des ponts thermiques entre l'extérieur e t 
l’intérieur W/K   
 Lgr 
pt  Longueur des ponts thermiques déperditifs verticaux  du 
groupe m²   
Variables internes 
 Nom Description Unité    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
       
Tableau 53 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
341 7.20.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Les ponts thermiques peuvent être saisis de deux ma nières différentes, dites « simplifiée » 
(Niveau_detail_calcul  = 1) ou « détaillée » ( Niveau_detail_calcul  = 0 ). 
1. Pour la description détaillée, l’utilisateur sai sit l’ensemble des paramètres des ponts 
thermiques comme décrit dans la fiche C_Bat_Pont_Thermique . 
2. L’utilisateur peut aussi opter pour une descript ion simplifiée. Dans ce cas, les paramètres 
d’intégration suivants ne sont pas renseignés : 
• α, défini dans l’environnement proche, 
• β, défini dans l’environnement proche, 
• Il n’y alors ni masques ni espaces tampons associés . 
Parmi les paramètres d’intégration concernés, seule  la longueur est saisie par l’utilisateur. Le 
comportement  du pont thermique est alors modélisé par 4 ponts thermiques différents 
orientés respectivement par : 
)90 ,0 (),( °°=βα , )90 ,90 (),( °°=βα , )90 ,180 (),( °°=βα , )90 ,270 (),( °°=βα , (447) 
et de longueur ¼ de la longueur rentrée par l’utili sateur. 
Par hypothèse aucun de ces 4 ponts thermiques n’est  lié à un masque ou à  un espace 
tampon. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
342 7.20.4 A SSEMBLAGE DES COMPOSANTS  
Le schéma de la figure ci-dessous présente l’organi sation des composants pour l’ensemble des 
ponts thermiques d’un groupe. 
 
 
La fiche C_EEX_environnement_proche calcule les ray onnements solaires atteignant le pont 
thermique compte tenu de la présence possible de ma sques proches et/ou lointains. 
Dans le calcul détaillé des ponts thermiques les ra yonnements sont alors utilisés par 
C_BAT_pont_thermique pour déterminer le flux de cha leur dû au rayonnement solaire ainsi que le 
flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte  céleste transmis au groupe par le pont. Est 
déterminé également le coefficient de transmission thermique du pont. La présence d’un espace 
tampon est prise en compte par des coefficients de réduction des déperditions et des apports 
solaires. 
Dans le calcul simplifié il n’y a ni masques ni esp aces tampons. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
343 7.21 C_BAT_pont thermique  
7.21.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche algorithme concerne les paramètres de d escription d’un pont thermique et les calculs 
effectués, à savoir : 
• Calcul des flux de chaleur transmis au groupe à tra vers le pont thermique 
• Calcul du coefficient de transfert thermique global  H Th,l. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
344 7.21.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 54 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle de pont thermique. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 Drp*l Rayonnement direct atteignant le pont W/m²    
 Dfp*l  Rayonnement diffus atteignant le pont W/m²    
 Rrp*l  Rayonnement réfléchi atteignant le pont W/m²    
 Qer *l Densité de flux de chaleur de l’environnement 
extérieur vers la voûte céleste, compte tenu de 
l’inclinaison de la paroi W/m²    
 btherm,l  Coefficient de réduction des déperditions par le 
pont thermique l due à la présence d’un espace 
tampon g    
 bsolaire,l  Coefficient de réduction des apports solaires par 
le pont thermique l due à la présence d’un 
espace tampon i g    
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Sfgc,l  Facteur solaire du pont thermique l pour le calcul 
du Cep mg1 0 1  
 Sfge,l  Facteur solaire du pont thermique l pour le calcul 
du Tic mg1 0 1  
 Ψl Coefficient de transmission thermique du pont 
thermique vertical l W/m.K 0 + ∞ g 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 ll Longueur du pont thermique l m 0 + ∞ g 
 Type _calcul  0 : calcul de Cep, 1 : calcul de Tic g 0 1 g 
Sorties 
 Nom Description Unité    
 φsh_s,l  Flux de chaleur dû au rayonnement solaire 
absorbé transmis au groupe à travers le pont 
thermique l W    
 φsh_vc,l  Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la 
voûte céleste transmis au groupe à travers le 
pont thermique l W    
 HTh,l  Coefficient de transmission thermique global du 
pont thermique l entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
 HTh_set,l  Coefficient de transmission thermique global du 
pont thermique l entre l'extérieur et l’intérieur 
en l’absence d’espace tampon W/K    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
345  
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 Sf,l  Facteur solaire du pont thermique l mg1    
 l Indice indiquant qu’il s’agit du pont thermique l  W/m    
 bvoute,l  Coefficient de réduction des échanges avec la 
voûte céleste par le pont thermique l due à la 
présence d’espace tampons g    
 Isr,l  Rayonnement solaire global atteignant le pont 
thermique l W/m    
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 he Coefficient d’échange global (convectif+radiatif) 
extérieur W/m²K   25,0 
Tableau 54 : Nomenclature des différentes variables du modèle de pont thermique Méthode de calcul Th7BCE 2012 
346 7.21.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.21.3.1 Calcul du rayonnement solaire global 
Le rayonnement solaire global atteignant le pont th ermique l s’écrit : 
lRrp lDfp lDrp lsr I***, ++ =  (448) 
7.21.3.2 Prise en compte des espaces tampons : seul ement pour le calcul détaillé 
Un pont thermique peut être en contact avec un espa ce tampon. L’effet de la présence de l’espace 
tampon est une réduction des échanges au travers de  la paroi traduite par les coefficients b therm,l, 
bsolaire,l, b voute,l. 
On fait l’hypothèse que l’espace tampon bloque les échanges du pont thermique l avec la voûte 
céleste, ainsi : 
bvoute,l = 0 
7.21.3.3 Calcul des flux solaires transmis au group e 
Le flux solaire global absorbé par le pont thermiqu e l et transmis au groupe s’écrit : 
lsolaire blsr IlfSlllssh , .,, ,_ ⋅⋅= Φ  (449) 
Avec, 

= −== −=
1 _ '',, ,0 _ '',, ,
calcul Type Tic de calcul du agit sil sl efSlfScalcul Type Cep de calcul du agit sil slcfSlfS
 
 (450) 
7.21.3.4 Calcul du Coefficient de transmission ther mique global 
Le coefficient de transmission thermique global du pont thermique l entre l'extérieur et l’intérieur 
s’écrit : 
lltherm blllTh H Ψ⋅ ⋅= , , (451) 
Le coefficient de transmission thermique global de la paroi opaque k entre l'extérieur et l’intérieur 
en l’absence d’espace tampon s’écrit : 
lllTh lH Ψ⋅=, (452) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
347 7.21.3.5 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnemen t froid de la voûte céleste 
Le flux de chaleur transmis au groupe dû au rayonne ment froid de la voûte céleste s’écrit : 



Ψ⋅ ⋅= Φ
ehller Qlvoute blllvc sh *, ,_  (453) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
348 7.22 C_BAT_ensemble_ponts_thermiques  
7.22.1 I NTRODUCTION  
Cette fiche calcule les propriétés de l’ensemble de s ponts thermiques ainsi que la longueur totale 
des ponts thermiques du groupe. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
349 7.22.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 55 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithme liées aux parois opaques. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité     φsh_s,l  Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers le pont thermique l W    
 φsh_vc,l  Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte  
céleste transmis au groupe à travers le pont thermi que 
l W    
 HTh,l  Coefficient de transmission thermique global du pon t 
thermique l entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
 ll longueur du pont thermique l m    
Sorties 
 Nom Description Unité    
 φsh_s  Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers l’ensemble des ponts 
thermiques W    
 φsh_vc Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte  
céleste transmis au groupe à travers l’ensemble des  
ponts thermiques W    
 HTh  Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des ponts thermiques entre l'extérieur e t 
l’intérieur W/K    
 Lgr 
l Longueur des ponts thermiques déperditifs du group e m    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
       
       
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
       
Tableau 55 : Nomenclature du modèle Méthode de calcul Th7BCE 2012 
350 7.22.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.22.3.1 Calcul du coefficient de transfert thermiq ue global de l’ensemble des parois 
opaques du groupe 
∑
∈=
groupe llHTh HTh , (454) 
7.22.3.2 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnemen t solaire absorbé transmis au 
groupe 
∑
∈=
groupe ll ssh ssh ,_ _ φ φ  (455) 
 
7.22.3.3 Calcul du flux dû au rayonnement froid de la voûte céleste transmis au groupe 
∑
∈=
groupe llvc sh vc sh ,_ _ φ φ  (456) 
7.22.3.4 Longueur totale des ponts thermiques du gr oupe 
∑
∈=
groupe lllgr 
lL  
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
351 7.23 C_BAT_comportement thermique d’un  groupe  
7.23.1 I NTRODUCTION  
Un groupe correspond à un local ou à un ensemble de  locaux dont l’air est supposé homogène en 
température et en humidité. 
Cette partie est consacrée à la description du modè le de comportement thermique d’un groupe. Il 
s’agit d’un modèle dynamique, au pas de temps horai re, fondé sur des simplifications du transfert 
de chaleur entre les environnements intérieurs et e xtérieurs. Ce modèle peut être représenté sous 
forme d’un réseau RC comme le montre la Figure 61. 
 
Figure 61 : Schéma RC du modèle de comportement thermiq ue d’un groupe 
Le modèle permet de calculer pour un groupe, les pu issances requises (chauffage, 
refroidissement) et les températures intérieures (a ir, opérative, radiante moyenne…). Le calcul 
s’effectue en tenant compte des échanges thermiques  avec l’extérieur (à travers l’enveloppe et par 
ventilation), des apports solaires et des gains int ernes dus aux occupants et aux équipements 
(bureautique, systèmes, éclairage artificiel…). 
Il est à souligner que les transferts thermiques pa r conduction entre les groupes ne sont pas pris 
en compte. On considère uniquement les transferts c onvectifs de chaleur via les débits d’air de 
ventilation entre les groupes. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
352 7.23.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 56 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle de comportement 
thermique d’un groupe. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 ()tt
fin mΔ−
;θ Température de masse finale au pas de temps 
précédent °C    
 Taj  Température de l’air entrant dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur, d’un espace tampon, 
d’autres groupes ou des systèmes spécifiques) 
par le flux d’air j °C    
 Qmaj  Débit d’air entrant dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur, d’autres groupes ou 
des systèmes spécifiques) à la température T aj  kg/s    
 ωj Humidité de l’air entrant dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur, d’autres groupes ou 
des systèmes spécifiques) à la température T aj  Kg/kg    
Fs1 Flux de chaleur total transmis par les baies au 
groupe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde W    
Fs2  Flux de chaleur total transmis par les baies au 
groupe sous forme de rayonnement de grande 
longueur d’onde et d’échange convectif  W    
Ftvc  Flux total  transmis dû au rayonnement froid 
vers la voute céleste W    
Fs3  Flux de chaleur total  transmis par les baies au 
groupe à travers la lame d’air intérieure ventilée 
(lame d’air se situant entre la baie vitrée et la 
protection solaire intérieure) W    Baies 
Hg es  Facteur de transmission thermique global par les 
baies entre les environnements intérieurs et 
extérieurs W/K    
φsh_s  Flux de chaleur total dû au rayonnement solaire 
absorbé transmis au groupe à travers les parois 
opaques  W    
φsh_vc  Flux de chaleur total dû au rayonnement froid de 
la voûte céleste transmis au groupe à travers les 
parois opaques W    Parois opapqeus 
HTHk  Coefficient de transmission thermique global des 
parois opaques entre l'extérieur et l’intérieur W/K    
φsh_s  Flux de chaleur dû au rayonnement solaire 
absorbé transmis au groupe à travers les ponts 
thermiques  W    
φsh_vc  Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la 
voûte céleste transmis au groupe à travers les 
ponts thermiques W    Ponts thermique 
HTHl  Coefficient de transmission thermique global des 
ponts thermiques  entre l'extérieur et l’intérieur W/K    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
353 Fecl C Flux convectif récupérable de l’éclairage artificie l Wh    Eclairage Fecl R Flux radiatif récupérable de l’éclairage artificiel  Wh    
φint_rad  Apports internes radiatifs horsgoccupants W    
φint_conv  Apports internes convectif horsgoccupants W    
φint_occ_conv  Apports internes convectif dus aux occupants 
d’un groupe g W    
φint_occ_rad  Apports internes radiatifs dus aux occupants d’un 
groupe g W    
φrecup_rad  Pertes récupérables des systèmes sous forme de 
flux de chaleur radiatif W    Flux thermiques 
φrecup_conv  Pertes récupérables des systèmes sous forme de 
flux de chaleur convective W    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Am_surf  Surface d’échange équivalente des parois opaques 
avec l’ambiance ramenée à la surface utile du 
groupe A gr  (déterminée selon la méthode décrite 
dans les règles ThgBât dans leur partie inertie Thg I) m²/m 
² 
 0 + ∞ g 
 Cm_surf  Capacité thermique quotidienne du groupe 
ramenée à la surface utile du groupe A gr  
(déterminée selon la méthode décrite dans les 
règles ThgBât dans leur partie inertie ThgI) kJ/(K. 
m²) 0 + ∞ g 
 Atgroup  Surface interne totale du groupe m² 0 + ∞ g 
 Agr  Surface utile du groupe m² 0 + ∞ g 
Sorties 
 Nom Description     
)0 ,0(,moy iθ  Température moyenne de l’air à puissance nulle     
)0 ,10 (,moy iθ  Température moyenne de l’air pour une 
puissance émise de 10 W/m² intégralement 
convective.     
)10 ,0(,moy iθ  Température moyenne de l’air pour une 
puissance émise de 10 W/m² intégralement 
radiative.     
)0 ,0(,moy sθ  Température moyenne secondaire  du groupe à 
puissance nulle     
)0 ,10 (,moy sθ  Température moyenne secondaire  pour une 
puissance émise de 10 W/m² intégralement 
convective.     
)10 , 0(,moy sθ  Température moyenne secondaire  pour une 
puissance émise de 10 W/m² intégralement 
radiative.     
)0 , 0(,moy mθ  Température moyenne de masse à puissance 
nulle     
)0 ,10 (,moy mθ  Température moyenne de masse pour une 
puissance émise de 10 W/m² intégralement 
convective.     
)10 , 0(,moy mθ  Température moyenne de masse pour une 
puissance émise de 10 W/m² intégralement 
radiative.     Matrice des températures du groupe 
)0 ,0(,moy rm θ  Température radiante moyenne à puissance 
nulle     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
354 )0 ,10 (,moy rm θ  Température radiante moyenne pour une 
puissance émise de 10 W/m² intégralement 
convective.     
)10 , 0(,moy rm θ  Température radiante moyenne pour une 
puissance émise de 10 W/m² intégralement 
radiative. °C    
)0 , 0(,moy op θ  Température opérative moyenne ressentie à 
puissance nulle °C    
)0 ,10 (,moy op θ  Température opérative moyenne une puissance 
émise de 10 W/m² intégralement convective. °C     
)10 , 0(,moy op θ  Température opérative moyenne ressentie pour 
une puissance émise de 10 W/m² intégralement 
radiative. °C    
HTHggr  Coefficient de transmission thermique 
correspond aux composants opaques du groupe 
donnant sur l'extérieur et aux ponts thermiques 
les concernant W/K    
Hg ei  Facteur de transmission thermique dû 
renouvellement d’air (= 1/R ei ) W/K    
Rms Résistance thermique d’échange entre les 
surfaces internes et l’ambiance intérieure K/W    Sorties supplémentaires méthode 
Th-E 
Hg es  Facteur de transmission thermique global pour 
les baies entre les environnements intérieurs et 
extérieurs (= 1/R es ) W/K    
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 meq  Somme des débits d’air entrants au niveau des 
parois extérieures du groupe, du débit d’air neuf 
soufflés au niveau du groupe et du débit d’air en 
provenance d’autres groupes kg/s    
 ωeq  Humidité spécifique équivalente de l’air au 
niveau du groupe kg/kg    
 Am Surface d’échange équivalente des parois 
opaques avec l’ambiance. m² 
    
 Cm Capacité thermique quotidienne du groupe 
(déterminée selon la méthode décrite dans les 
règles ThgBât dans leur partie inertie ThgI) kJ/K    
 θeieq  Température équivalente de l’air entrant dans le 
groupe en provenance de l’extérieur et d’autres 
groupes °C    
 θes  Température extérieure équivalente des baies °C    
 θem  Température extérieure équivalente des 
composants opaques °C    
 φsd  Flux de chaleur transmis par les baies vitrées au 
groupe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde W    
 φsl  Flux de chaleur transmis par les ponts 
thermiques au groupe sous forme de 
rayonnement de grande longueur d’onde et 
d’échange convectif  W    
 φsh  Flux de chaleur transmis par les parois opaques 
au groupe sous forme de rayonnement de 
grande longueur d’onde et d’échange convectif  W    
 φsvl  Flux de chaleur transmis par les baies vitrées au 
groupe à travers la lame d’air intérieure ventilée 
(lame d’air se situant entre la baie vitrée et la 
protection solaire intérieure) W    
 φi Flux de chaleur convectif au nœud d'air θi dû aux 
sources internes et aux apports de chaleur W    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
355 sources internes et aux apports de chaleur 
convectifs dus à la lame d'air intérieure ventilée 
du vitrage 
 φs Flux de chaleur radiatif au nœud θs dû aux 
sources internes W    
 φm Flux de chaleur radiatif au nœud θm dû aux 
sources internes W    
 Hg is  Facteur de transmission thermique dû aux 
échanges internes par convection et 
rayonnement (= 1/R is ) W/K    
 Hg es  Facteur de transmission thermique global pour 
les baies entre les environnements intérieurs et 
extérieurs (= 1/R es ) W/K    
 Hg ms  Facteur de transmission thermique entre les 
surfaces internes et l'air intérieur W/K    
 Hg em  Facteur de transmission entre l'environnement 
extérieur et la surface intérieure des parois 
opaques (= 1/R em ) W/K    
 U1 Coefficient de transfert W/K    
 U2 Coefficient de transfert W/K    
 U3 Coefficient de transfert W/K    
 φmtot  Flux de chaleur (pour P sys  = 0) W    
 Ptop  Coefficient adimensionnelle g    
 Ptrm  Coefficient adimensionnelle g    
 φsys  Puissance sensible totale (convective+radiative) 
émise par le ou le(s) émetteurs du groupe W    
 φsys_conv  Puissance sensible totale convective émise par le 
ou le(s) émetteurs du groupe W    
 φsys_rad_s  Puissance sensible totale radiative émise par le 
ou le(s) émetteurs du groupe au nœud de 
température θs  W    
 φsys_rad_m  Puissance sensible totale radiative émise par le 
ou le(s) émetteurs du groupe au nœud de 
température θm  W    
 hrs  Coefficient d’échange radiatif corrigé W/m²K     
 heq  Enthalpie spécifique équivalente de l’air au 
niveau du groupe      
 hj Enthalpie de l’air entrant dans le groupe à la 
température T aj  J/kg    
 frm  Part radiative des apports internes récupéré au 
nœud de température θ m g    
 frs  Part radiative des apports internes récupéré au 
nœud de température θ s g    
 frsd  Part restante du flux solaire φsd  transmise au 
nœud de température θ s g    
 frmd    g    
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 hri  Coefficient d’échange radiatif intérieur W/m²K   5, 5 
 hci  Coefficient d’échange convectif intérieur W/m²K   2 ,5 
 Cv Chaleur massique de l’eau J/kgK   1830 
 Ca Chaleur massique de l’air J/kgK   1006 
 Hfg  Chaleur latente de vaporisation de l’eau J/kgK   25 *10 5 
 fsa  Part du flux solaire φsd  transmise directement au 
nœud de température θ i g   0.1 
Tableau 56 : Nomenclature des différentes variables  du modèle de comportement thermique 
d’un groupe Méthode de calcul Th7BCE 2012 
356 7.23.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
7.23.3.1 Etapes de calculs 
Le comportement thermique d’un groupe est représent é par une droite appelée « la droite du 
groupe ». Cette droite exprime la relation linéaire  qui existe entre la température du groupe 
mesurée par la sonde de température, θsd , et la puissance totale (convective + radiative) f ournie 
par le système d’émission (ventilo-convecteurs, rad iateurs…) du groupe, φsys . 
Le comportement du système d’émission est également  représenté par une courbe reliant θsd et  
φsys . La droite du groupe, la courbe du système d’émiss ion et leur point d’intersection sont calculés 
à chaque pas de temps de simulation. 
L’intersection entre cette droite et la courbe de c omportement du système d’émission permet 
d’obtenir la température de fonctionnement du group e et la puissance totale émise par le système 
d’émission. 
Le calcul du comportement thermique d’un groupe s’e ffectue suivant les étapes suivantes: 
• Etape 1 : calcul des coefficients de transferts the rmiques Hg ei, Hg es , Hg em , Hg is  et Hg ms . 
• Etape 2 : calcul des températures extérieures équiv alentes θeieq , θes , et θem . 
• Etape 3 : calcul des flux de chaleur internes φi, φs, φm. 
• Etape 4 : calcul de la matrice du comportement ther mique du groupe Méthode de calcul Th7BCE 2012 
357 7.23.3.2 Calcul des coefficients de transferts ther miques 
Le coefficient de transfert thermique dû renouvelle ment d’air, Hg ei, est calculé comme suit : 
( )eq v a eq ei CCmHg ω⋅+⋅=  (457) 
Avec, 
∑=
jj eq Qma m  (458) 
∑∑ ω⋅
=ω
jjjjj
eq Qma Qma 
 (459) 
Remarque :  dans le cas où l’air entrant provient d’un espace tampon, on prendra l’hypothèse que 
l’humidité spécifique est celle de l’air extérieur.  
Le coefficient de transfert thermique dû aux échang es internes par convection et rayonnement, 
Hg is , est calculé à l’aide de l’équation suivante : 
is ci tgroupe 
is 
h1
h1AHg 
−=  (460) 
Avec, 
rs ci is hhh +=  (461) 
Le coefficient de transfert thermique entre les sur faces internes des composants opaques et l'air 
intérieur, Hg ms , est calculé à l’aide de l’équation suivante : 
mis ms AhHg ⋅=  (462) 
Où : 
gr 
surf m m A AA × =_ (463) 
Le coefficient de transfert thermique entre l'envir onnement extérieur et la surface intérieure des 
parois opaques, Hg em , est calculé à l’aide de l’équation suivante : 
ms gr TH em 
Hg 1
H11Hg 
−=
− 
(464) 
Avec, 
THk THl gr TH HH H +=− (465) 
 
Dans le cadre de la méthode Th-E, les coefficients H TH-gr , Hg ei  et Hg es sont rajoutés aux sorties de Méthode de calcul Th7BCE 2012 
358 la fiche.  On calcule également la résistance Rms ( voir ci-dessous) : 
ms ms Hg R1= (466) 
 
7.23.3.3 Calcul des températures extérieures équiva lentes 
Les températures extérieures équivalentes sont calc ulées comme suit : 
• Température extérieure équivalente des baies : 
es sl 
ei es Hg φ+θ=θ  (467) 
Avec : 
tvc s sl FF+=2φ  (468) 
• Température extérieure équivalente des parois opaqu es : 



+⋅φ+θ=θ
ms em sh ei em Hg 1
Hg 1 (469) 
Avec : 
vc sl ssl vc sh ssh sh _ _ _ _ φφφφφ +++=  (470) 
• Température équivalente de l’air entrant dans le gr oupe en provenance de l’extérieur et 
d’autres groupes : 
( )eq vaeq fg eq 
eieq CCHh
ω⋅+ω⋅−=θ  (471) 
L’humidité équivalente ωeq  est calculée selon l’équation (459). 
L’enthalpie équivalente h eq  est calculée comme suit : 
∑∑⋅
=
jjjj j
eq Qma Qma h
h  (472) 
Avec, 
( )j fg j jv a j HTa CCh ω ω ⋅+⋅⋅+=  (473) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
359 Calcul des flux de chaleur internes 
Le flux de chaleur convectif φi injecté au nœud de température θi comprend : 
• Les apports internes convectifs (occupants, usages… ). 
• Une partie des pertes récupérables des systèmes. 
• Une partie du rayonnement solaire transmis par les baies sous forme de rayonnement de 
courte longueur d’onde. 
• Les apports de chaleur convectifs liés à la lame d' air intérieure ventilée, située entre les 
vitrages et leurs protections solaires intérieurs m obiles. 
Ce flux est calculé à l’aide de l’équation suivante  : 
cecl conv recup conv occ conv s ssa i F FFf_ _ _int_ int_ 3 1 + + + ++⋅= φ φ φ φ  (474) 
Les flux de chaleur radiatifs φs et φm injectés respectivement aux nœuds de température θs et θm 
comprennent (voir équation (475) et (476) ): 
• Une partie du rayonnement solaire transmis par les baies sous forme de rayonnement de 
courte longueur d’onde. 
• Une partie des pertes récupérables des systèmes 
() ( )recl rad recup rad occ rad rs s sa rsd s F fFf f_ _ _int_ int 1 1 + + +⋅+⋅−⋅=− φ φφ φ  (475) 
() ( )recl rad recup rad occ rad rm s sa rmd m F fFf f_ _ _int_ int 1 1 + + +⋅+⋅−⋅=− φ φφ φ  (476) 
Avec, 
tgroupe is es 
m tgroupe 
rs AhHg AA
f−−
=  (477) 
tgroupe m
rm AAf= (478) 
∑∑
−−−
=
bb tgroupe bb m tgroupe 
rsd A AAAA
f  (479) 
∑−=
bb tgroupe m
rmd A AAf  (480) 
On note que les puissances convectives et radiative s émises par le système d’émission ne sont 
pas incluse dans les flux φi, φs et φm. Ces puissances sont représentées par les flux de chaleur φsys-
conv  et φsys-rad . Méthode de calcul Th7BCE 2012 
360 7.23.3.4 Bilan thermique d’un groupe 
Cm est calculée de la manière suivante: 
gr 
surf m m A CC × =_ (481) 
La représentation du modèle thermique en réseau RC (voir Figure 61) se traduit par les bilans 
thermiques suivants : 
• Bilan thermique pour le nœud de température θi : 
()()conv sys i s i is eieq i ei Hg Hg −φ+φ=θ−θ⋅+θ−θ⋅  (482) 
• Bilan thermique pour le nœud de température θs : 
()()()srad sys s m s ms i s is es s es Hg Hg Hg −−φ+φ=θ−θ⋅+θ−θ⋅+θ−θ⋅  (483) 
• Bilan thermique pour le nœud de température θm : 
( ) ( )mrad sys msmms em mem m
m Hg Hg tC−−φ+φ=θ−θ⋅+θ−θ⋅+ΔθΔ
 (484) 
De plus, 
• La température opérative θop  est calculée comme suit : 
()i top s top op p p θ θ θ ⋅−+⋅= 1  (485) 
Avec, 



+⋅=
rs ci 
top hhp 15 , 0  (486) 
• la température θrm  est calculée à partir des températures θi et θs à l’aide l’équation 
suivante : 
()i trm s trm rm p1 p θ ⋅−+θ ⋅=θ  (487) 
Avec, 
rs ci 
trm hh1p+= (488) 
Les équations (482) et (483) peuvent être écrites d e la manière suivante :  
1 es ms ei conv sys i
eieq 1 es es srad sys smms 
sUHg Hg Hg U Hg Hg 
++






 φ+φ+θ⋅+θ ⋅+φ+φ+θ ⋅
=θ−
−−
 (489) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
361 ( )
ei is conv sys i eieq ei sis 
iHg Hg Hg Hg 
+φ+φ+θ ⋅+θ ⋅=θ− (490) 
Avec, 
ri rs h2 , 1h ⋅= (491) 
is ei 1
Hg 1
Hg 11U
+=  (492) 
es 1 2 Hg UU +=  (493) 
ms 23
Hg 1
U11U
+=  (494) 
2eieq 
ei conv sys i
1 es es srad sys s
3em em mrad sys m mtot 
UHg U Hg 
UHg 








θ+φ+φ⋅+θ ⋅+φ+φ
⋅+θ ⋅+φ+φ=φ
−
−−−−
 (495) 
La résolution de l’équation différentielle (484) es t effectuée suivant le schéma de résolution de 
Crank-Nicholson en considérant un pas de temps d’un e heure : 
( ) ( )mrad sys ms moy mms em moy mem tt
mt
m
m Hg Hg tC−−Δ−
+=−⋅+−⋅+Δ−φφθθ θθθθ
, ,)()(
 (496) 
Avec, 
2tt
mt
m
moy m)()(
,Δ−θ+θ=θ  (497) 
En remplaçant θi et θs par leurs valeurs indiquées dans les équations (48 9) et (490), la 
température de masse θm au pas de temps (t) est exprimée en fonction de sa  valeur au pas de 
temps (t- Δt) de la manière suivante : 
( )( )( )
( )em mmtot em m tt
m
t
m
Hg UtCHg UtC
+⋅+Δ ⋅+

+⋅−Δ ⋅⋅
=Δ−
33
5 , 06 , 35 , 06 , 3φ θ
θ  (498) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
362  
7.23.3.5 Matrice de comportement thermique du group e 
Soit φsys , la puissance sensible totale (convective+radiativ e) émise par le système d’émission du 
groupe. φsys  s’écrit : 
rad sys conv sys sys − −+ = φ φφ  (499) 
φsys-conv  et φsys-rad sont  respectivement les puissances sensibles convectives  et radiatives émises par 
le système d’émission du groupe. φsys-rad  est repartie entre les deux nœuds de température θs et θm 
de la manière suivante : 
rad sys rm mrad sys rad sys rs srad sys 
ff
− −−− −−
φ ⋅=φφ ⋅=φ
 (500) 
La matrice de comportement thermique d’un groupe co mprend les valeurs des températures θi, θs, 
θm, θop .et θrm  pour les trois cas suivants :  
• Evolution libre : φsys-conv  = 0 x A gr  (W), φsys-rad  = 0 x A gr  (W). 
• Puissances émises convectives : φsys-conv  = 10 x A gr  (W), φsys-rad  = 0 x A gr  (W). 
• Puissances émises radiatives : φsys-conv  = 0 x A gr  (W), φsys-rad  = 10 x A gr  (W). 
Cette matrice et le modèle du système d’émission, p ermettent de déterminer les valeurs effectives 
de la puissance totale émise et des températures du  groupe au pas de temps considéré. 
Les valeurs des températures θi, θs, θm, θop .et θrm  sont calculées respectivement pour : 
• Cas 1 – Calcul pour la température de masse moyenne  sur le pas de temps : θm = θm,moy . Il 
s’agit donc de θi,moy , θs,moy , θrm,moy  et θop,moy . 
• Cas 2 – Calcul pour la température de masse à la fi n du pas de temps : θm = θm(t) = θm,fin . Il 
s’agit donc de θi,fin . θs,fin . θrm,fin . θop,fin . 
La matrice de comportement thermique du groupe est ainsi une matrice de 5 lignes et 6 colonnes 
comme le montre l’équation (501). 
 (501) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
363 8. VENTILATION 
8.1 C_VEN_BBIO  
8.1.1 INTRODUCTION  
Cette fiche algorithme décrit le système de ventila tion utilisé pour le calcul du BBIO. 
Cette proposition repose sur la modélisation simpli fiée de la norme européenne EN NF 15241. 
 
 
Figure 62. Modélisation de réseaux et de bouches reli és à une CTA 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
364 8.1.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 57 donne la nomenclature des différentes  variables du modèle de calcul des débits de 
ventilation spécifique pour le calcul du Bbio. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 vent I Indicateur de ventilation de la zone (Occ / Inocc) B ool    
 sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du grou pe 
par le système S m3/h     
 sg
souffle spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du gro upe 
par le système S m3/h     
 sg
cond rep q,
, Débit repris par le système S en tenant compte des 
conduits  m3/h    
 sg
cond soufflé q,
, Débit soufflé par le système S en tenant compte des 
conduits  m3/h    
 fin i,θ
 Température de l’air intérieur du groupe à la fin d u pas de 
temps précédent °C    
 ext θ Température extérieure au pas de temps h °C    
 wext Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de tem ps h kg/kgas     
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h    
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 ε Efficacité de l’échangeur ; fixée à 0.5 pour le 
calcul du BBIO ad 0 1 0.5 
       
Paramètres intrinsèques  
       
       
Constantes  
 Nom Description Unité   Conv. 
 Cpa Chaleur massique de l’air J/kg.K   1006 
 pel Taux de récupération sur les ventilateurs g 0 1  0,8 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 sg
extr T,
1 Température de l’air repris après impact des 
pertes du conduit °C    
 sg
extr T,
2 Température de l’air repris après impact du 
ventilateur d’extraction °C    
 1souf T  Température de l’air soufflé  après impact de 
l’échangeur °C    
 2souf T  Température de l’air soufflé après impact du 
ventilateur de soufflage °C    
 Pvent rep  Puissance électrique du ventilateur de reprise W    
 Pvent souf  Puissance électrique du ventilateur de soufflage W     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
365        
Sorties 
 Nom Description Unité    
 sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du grou pe 
par le système S m3/h     
 sg
souffle spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du gro upe 
par le système S m3/h     
 g
souffle air T_ Température de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur ou d’autres groupes) °C    
 g
souffle air _ω Humidité de l’air soufflé dans les groupes (sortie CTA) kg/kgas     
 Hvent  Déperditions par la ventilation W/K     
Tableau 57 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
366 8.1.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Pour le calcul du BBIO, le système de ventilation e st une VMC à débit soufflé et extrait constant 
avec efficacité d’échangeur de 50 %. 
8.1.3.1 Définition des puissances de ventilateur 
Pour le calcul du BBIO, on considère que les ventil ateurs de soufflage et d'extraction sont de 
puissance nulle. 
Ainsi, pour tous les usages, on a :  
Quel que soit Ivent  
0=rep Pvent  (Eq 502 )  
 
Et  
0=souf Pvent  (Eq 503 )  
 
8.1.3.2 Températures de l’air extrait 
On définit dans ce paragraphe la température de l’a ir à la sortie du ventilateur de reprise   
1. L’impact des  pertes de conduit  est nul  dans le calcul du BBIO : 
g
fin isg
extr T,,
1θ=  (Eq 504 )  
  
2. Température après impact du ventilateur d'extractio n : 
( )sg
cond rep rep sg
extr sg
extr qabs Pvent pel TT,
,,
1,
234 . 0××+=  (Eq 505 )  
 
On rappelle que pour le BBIO, la puissance des vent ilateurs est nul (paragraphe 8.1.3.1). 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
367  
8.1.3.3 Cas du réseau de soufflage 
1. La température de l’air soufflé après impact de l’échangeur  statique est définie comme 
suit : 
( )ext extr ext souf T T θ εθ − ×+=2 1  (Eq 506 ) 
2. Température après impact du ventilateur d'extractio n : 
( )sg
cond soufflé souf 
souf souf qabs Pvent pel TT,
,1 234 . 0××+=  (Eq 507 )  
 
On rappelle que pour le BBIO, la puissance des vent ilateurs est nul (paragraphe 8.1.3.1). 
Au final, la température de l’air soufflé est défin it comme suit : 
2 _ souf g
soufflé Air T T =  (Eq 508 ) 
L’humidité de l’air neuf fourni au groupe par le sy stème de ventilation conventionnel du BBIO est 
défini comme suit :  
ext g
soufflé air ω ω =_ (Eq 509 ) 
8.1.3.4 Déperditions par la ventilation 
()ε− = 1**,
, pa sg
cond soufflé vent C qH
 (Eq 510 ) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
368 8.2 C_VEN_Bouche_conduit  
8.2.1 INTRODUCTION  
Cette fiche algorithme décrit les débits aux bouche s d’extraction et aux bouches de soufflage. Elle 
tient aussi compte des pertes des conduits d’amenée  d’air et des conduits d’extraction. 
Cette proposition repose sur la modélisation simpli fiée de la norme européenne EN NF 15241. 
 
 
Figure 63. Modélisation de réseaux et de bouches re liées à une CTA 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
369 8.2.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 58  donne la nomenclature. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 vent I Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) B ool    
 IdbesoinCH_i 
nocc_prev  indicateur de besoin de chauffage au pas précédent en 
inoccupation dans un groupe relié à une CTA DAC ave c 
recyclage ou DAV Bool    
 IdbesoinFR_i 
noc_prev  indicateur de besoin de froid au pas précédent en 
inoccupation dans un groupe relié à une CTA DAC ave c 
recyclage ou DAV Bool    
 Irelance(h) CTA  indicateur de phase de relance entie 
r    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 sg
occ rep spec q,
,,  Débit volumique spécifique conventionnel repris 
en occupation pour les usages autre que maison 
individuelle ou accolée et les logements collectifs . m3/h 0 +∞ g 
 sg
inocc rep spec q,
,,  Débit volumique spécifique conventionnel repris  
en inoccupation pour les usages autre que maison 
individuelle ou accolée et les logements collectifs . m3/h 0 +∞ g 
 sg
occ soufflé spec q,
,,  Débit volumique spécifique conventionnel soufflé 
en occupation pour les usages autre que maison 
individuelle ou accolée et les logements collectifs . m3/h 0 +∞ g 
 sg
inocc soufflé spec q,
,,  Débit volumique spécifique conventionnel soufflé 
en inoccupation pour les usages autre que maison 
individuelle ou accolée et les logements collectifs . m3/h 0 +∞ g 
 sg
epo conv rep spec q,
int _,,  Débit volumique spécifique conventionnel repris en 
pointe en maison individuelle ou accolée et les 
logements collectifs. m3/h 0 +∞ g 
 sg
base conv rep spec q,
_,,  Débit volumique spécifique conventionnel repris en 
base en maison individuelle ou accolée et les 
logements collectifs. m3/h 0 +∞ g 
 sg
epo conv souffle spec q,
int _,,Débit volumique spécifique conventionnel soufflé 
en pointe en maison individuelle ou accolée et les 
logements collectifs. m3/h 0 +∞ g 
 sg
base conv souffle spec q,
_,,  Débit volumique spécifique conventionnel soufflé 
en base en maison individuelle ou accolée et les 
logements collectifs. m3/h 0 +∞ g 
 Cletres Classe d'étanchéité du réseau (A,B,C,D)     
 Ratfuitevc Ratio des fuites en volume chauffé 0 1   
 Crdbnr Coefficient de réduction des débits  ad 0 1 g 
 Cdep Coefficient de dépassement     
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h 0 +∞ g 
 sg
rep cond A,
, Surface du conduit de reprise  m2 0 +∞ g 
 sg
soufflé cond A,
,  Surface du conduit de soufflage  m2 0 +∞ g 
 Rrep Résistance thermique de la partie du conduit de 
reprise située hors volume chauffé  m2K/ 
W 0 +∞ 3 
 Rsoufflé Résistance thermique de la partie du conduit de 
soufflage située hors volume chauffé  m2K/ 
W g∞ +∞ g 
  Cas DAV : débit de soufflage pour le 
préchauffage en occupation  m3/h 0 +∞ g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
370 préchauffage en occupation  
  Cas DAV : débit de soufflage en zone neutre 
en occupation  m3/h 0 +∞ g 
  Cas DAV : débit de soufflage pour le 
préchauffage en inoccupation  m3/h 0 +∞ g 
  Cas DAV : débit de soufflage en zone neutre 
en inoccupation  m3/h 0 +∞ g 
 Ttypologie  Maison individuelle ou accolée et les logements 
collectifs.  ou autres usages  g g g 
 Isouf Isouf= 0  extraction  
Isouf = 1 insufflation entier 0 1 g 
       
 Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 Ratsurfcond Valeur conventionnelle du rapport de la surface 
de conduit aéraulique à la surface habitable 
(SHAB) 0 +∞    
 Ratdebcond Valeur conventionnelle du rapport de la surface 
de conduit aéraulique au  de débit de 
ventilation 0 +∞    
 dP Différence de pression Pa    
       
 Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 Cfenb  Coefficient de la fenêtre Réel   1.7 
       
 Variables internes 
 Nom Description Unité    
 sg
regul rep q,
, Débit de reprise avec régulation  m3/h    
 sg
regul soufflé q,
, Débit soufflé avec régulation  m3/h    
 sg
dep soufflé q,
, Débit soufflé tenant du coefficient de 
dépassement de la bouche m3/h    
 sg
rep q,
max , Débit repris maximum  m3/h    
 sg
soufflé q,
max , Débit soufflé maximum m3/h    
 sg
rep q,
min , Débit repris minimum  m3/h    
 sg
soufflé q,
min , Débit soufflé minimum m3/h    
       
Sorties 
 Nom Description Unité    
 sg
repris spec q,
_  Débit volumique spécifique repris au niveau du grou pe 
pour le système s m3/h     
 sg
souffle spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du gro upe 
pour le système s m3/h     
 sg
fuites repris q,
, Débit repris tenant compte des fuites du réseau pou r le 
système s m3/h    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
371  sg
fuites soufflé q,
, Débit soufflé tenant compte des fuites du réseau po ur le 
système s m3/h    
 sg
cond repris q,
, Débit repris en tenant compte des conduits pour le 
système s m3/h    
 sg
cond soufflé q,
, Débit soufflé en tenant compte des conduits pour le  
système s m3/h g
∞   
 sg
dep rep q,
, Débit repris tenant du coefficient de dépassement d e la 
bouche m3/h    
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h    
 Crdbnr Coefficient de réduction des débits ad    
 cdep Coefficient de dépassement     
 Ratfuitevc Ratio des fuites en volume chauffé 0    
  Cas DAV : débit maximal de soufflage pour le 
préchauffage m3/h    
  Cas DAV : débit minimal de soufflage imposé dans le  cas 
de la DAV m3/h    
 dP Différence de pression Pa    
 Kres  Coefficient de fuite de réseau m3/(s. 
m2) 
sous 
1 Pa    
 sg
rep cond A,
, Surface du conduit de reprise  m²    
 sg
soufflé cond A,
,  Surface du conduit de soufflage  m2    
Tableau 58 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
372  
8.2.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
Les débits volumiques sont définis au niveau du gro upe.  
Pour chaque bouche, on définit un débit minimal et un débit maximal soufflé ou repris. 
Les débits de ventilation sont par ailleurs différe nts selon que la zone est occupée ou inoccupée. 
L’indicateur de ventilation de la zone vent I est vrai quand la zone est occupée du point de vue  de la 
ventilation et est faux sinon. 
Pour le calcul du Bbio, les débits correspondent au  débit d’hygiène. Pour le calcul des 
consommations, en maison individuelle ou accolée et  les logements collectifs,les débits sont des 
débits d’hygiène, alors qu’en autres usages ce sont  des débits totaux soufflés ou extraits. 
8.2.3.1 Définition du débit minimal et débit maxima l de la bouche 
8.2.3.1.1 Cas d’une ventilation autre que la CTA à Débit d’Air Variable  
Ce paragraphe traite de tous les systèmes de ventil ation autre que les CTA (Centrale de 
Traitement d’Air) à Débit d’Air Variable.  
Il traite aussi de l’aération (ouverture des fenêtr es) et du débit de l’assistance mécanique des 
systèmes de ventilation hybride (naturelle assistée ). 
8.2.3.1.1.1 Cas des usages hors maison individuelle  ou accolée et logements 
collectifs  
On définit le débit maximal d’air soufflé ou repris  de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 0 
sg
occ rep spec sg
rep q q,
,,,
max ,−=  (Eq 511 ) 
 
0,
max ,=sg
soufflé q  
Si Isouf = 1 
sg
occ soufflé spec sg
soufflé q q,
,,,
max ,=  (Eq 512 ) 
 
0,
max ,=sg
rep q  
 
On définit le débit minimal d’air soufflé ou repris  de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 0 
sg
inocc rep spec sg
rep q q,
,,,
min ,−=  (Eq 513 ) 
 
0,
min ,=sg
soufflé q  
Si Isouf = 1 
sg
inocc soufflé spec sg
soufflé q q,
,,,
min ,=  (Eq 514 ) 
 
0,
min ,=sg
rep q  
 
Dans le cas particulier de l’aération, ventilation naturelle par ouverture des fenêtres, on fait 
l’hypothèse que la réglementation d’hygiène (réglem entation ventilation) impose par local soit des 
débits à fournir (soufflage) ou des débits à extrai re (débit repris). 
Dans le cas (exceptionnel) où cette hypothèse ne se rait pas vérifiée, il conviendrait pour chaque 
local de prendre soit en extraction soit en fournit ure le plus grand des débits (en valeur absolue) 
conforme à la réglementation et de mettre l’autre à  0 avant de cumuler les débits par groupe. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
373 8.2.3.1.1.2 Cas des maisons individuelles ou accolé es et les logements collectifs. 
On définit le débit maximal d’air soufflé ou repris  de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 0 
sg
epo conv rep spec sg
rep q q,
int _,,,
max ,−=  (Eq 515 ) 
 
0,
max ,=sg
soufflé q  
Si Isouf = 1 
sg
epo conv soufflé spec sg
soufflé q q,
int _,,,
max ,=  (Eq 516 ) 
 
0,
max ,=sg
rep q  
 
On définit le débit minimal d’air soufflé ou repris  de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 0 
sg
base conv rep spec sg
rep q q,
_,,,
min ,−=  (Eq 517 ) 
 
0,
min ,=sg
soufflé q  
Si Isouf = 1 
sg
base conv soufflé spec sg
soufflé q q,
_,,,
min ,=  (Eq 518 ) 
 
0,
min ,=sg
rep q  
Pour les systèmes hygroréglables, les débits seront  calculés à partir des valeurs fournies par les 
Avis Techniques. 
Note : 
1. Dans le cas de la ventilation hybride, il s’agit  d’indiquer les débits d’hygiènes pendant 
l’assistance mécanique. 
2. En ventilation naturelle pure ces renseignements  sont sans objet. 
 
8.2.3.1.2 Cas d’une ventilation CTA-DAV 
On définit le débit maximal d’air soufflé ou repris  de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 1 
sg
occ CH soufflé sg
CH soufflé q q,
,,,
max ,,=  (Eq 519 ) 
0,
max ,=sg
CH rep q  
sg
occ ZN soufflé sg
ZN soufflé q q,
,,,
max ,= 
0,
max ,=sg
ZN rep q  (Eq 520 ) 
 
Si Isouf = 0 
sg
occ CH soufflé sg
CH rep q q,
,,,
max ,, −= (Eq 521 ) 
0,
max ,=sg
CH soufflé q  
sg
occ ZN soufflé sg
ZN rep q q,
,,,
max ,−= 
0,
max ,=sg
ZN soufflé q  (Eq 522 ) 
 
On définit le débit minimal d’air soufflé ou repris  de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 1 
sg
inocc CH soufflé sg
CH soufflé q q,
,,,
min ,,=  (Eq 523 ) 
0,
min ,=sg
CH rep q  
sg
inocc ZN soufflé sg
ZN soufflé q q,
,,,
min ,= (Eq 524 ) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
374 0,
min ,=sg
ZN rep q  
Si Isouf = 0 
sg
inocc CH soufflé sg
CH rep q q,
,,,
min ,, −= (Eq 525 ) 
0,
min ,=sg
CH soufflé q  
sg
inocc ZN soufflé sg
ZN rep q q,
,,,
min , −= 
0,
min ,=sg
ZN soufflé q  (Eq 526 ) 
 
 
La CTA DAV est employée uniquement hors maison indi viduelle ou accolée et hors logements 
collectifs. 
8.2.3.1.3 Cas du Bbio 
On définit le débit maximal d’air soufflé ou repris  de la bouche comme suit : 
Cas des usages hors maison individuelle ou accolée et hors logements collectifs. 
On utilise les équations du §8.2.3.1.1.1 
Cas des usages des maisons individuelles ou accolée s et des logements collectifs. 
On utilise les équations du §8.2.3.1.1.2 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
375  
8.2.3.2 Définition des débits régulés 
Ce paragraphe présente les règles de valorisation d e la régulation des terminaux de soufflage et 
de reprise. 
8.2.3.2.1 Cas du Bbio 
Dans le cas particulier du Bbio, Crdbnr = 1  quelle que soit l’occupation et l’usage du groupe.   
Ainsi, dans le cas des maisons individuelles ou acc olées et des logements collectifs, on utilise les 
équations du §8.2.3.2.3 (avec Crdbnr = 1).  
De même pour les autres usages, on utilise les équa tions du §8.2.3.2.2 (avec Crdbnr = 1). 
8.2.3.2.2 Dans le cas hors maisons individuelles ou  accolées et hors logements collectifs 
En période d'occupation  ( Ivent  = vrai), les débits nominaux des systèmes avec rég ulation des 
débits sont multipliés par un facteur correctif Crd bnr dont les valeurs par défaut sont les suivantes : 
 Coefficient de réduction des débits ( Crdbnr ) 
Aucune régulation des débits 1 
Dispositif de détection d’utilisation du local 0,9 
Dispositif de comptage d’occupants ou sondes 
CO 2 0,8 
Tableau 59 : Coefficient de réduction des débits hors m aisons individuelles ou 
accolées et hors logements collectifs suivant le mode  de régulation 
En période d’inoccupation  ( Ivent  = faux), Crdbnr = 1  
Note : 
1. Dans le cas particulier de l’ aération , Crdbnr = 1  quelle que soit l’occupation . 
2. Dans le cas particulier du DAC, Crdbnr = 1  quelle que soit l’occupation. 
3. Des valeurs différentes de Crdbnr peuvent être u tilisées si elles sont issues de procédures 
d’Avis Technique ou de certifications équivalentes.  
L’algorithme associé est décrit ci-dessous. 
Si Ivent  = vrai : 
     sg
rep sg
regul rep qCrdbnr q,
max ,,
, ×=  (Eq 527) 
     sg
soufflé sg
regul soufflé qCrdbnr q,
max ,,
, ×=  (Eq 528 ) 
Si Ivent  = faux : 
     sg
rep sg
regul rep qCrdbnr q,
min ,,
, ×=  (Eq 529 ) 
     sg
soufflé sg
regul soufflé qCrdbnr q,
min ,,
, ×=  (Eq 530 ) 
si CTA DF avec recyclage et si (IdbesoinCH_inocc_pr ev = vrai ou si 
IdbesoinF_inocc_prev = vrai ou si Irelance(h) CTA  = 1) 
     sg
rep sg
regul rep q Crdbnr q,
max ,,
, × = 
     sg
soufflé sg
regul soufflé q Crdbnr q,
max ,,
, × =  (Eq 531 ) 
Dans le cas d’une CTA DAC avec recyclage, si dans u n groupe relié à cette CTA un besoin de 
chaud en saison de chauffage ou de froid en saison de refroidissement est détecté en 
inoccupation alors la CTA démarre et tous les group es connectés sont irrigués.Méthode de calcul Th7BCE 2012 
376  
8.2.3.2.3 En maisons individuelles ou accolées et e n logements collectifs  
Quelque soit l’occupation, (Ivent = vrai ou Ivent= faux), on définit Crdbnr = 1 . 
( )
168 168 ,
min ,,
max , ,
,Dugd qDugd qCrdbnr qsg
rep sg
rep sg
regul rep −×+××=  (Eq 532 ) 
 
( )
168 168 ,
min ,,
max , ,
,Dugd qDugd qCrdbnr qsg
soufflé sg
soufflé sg
régul soufflé −× +××=  (Eq 533 ) 
 
Avec Dugd comme suit : 
  Durée d’Utilisation du Grand Débit 
(Dugd) exprimée en h/semaine 
Dispositifs à gestion 
manuelle (par défaut) 14 
Ventilation mécanique  
Dispositifs avec 
temporisation 7 
Maison Individuelle ou 
accolée 14 Ventilation naturelle 
par conduit et 
ventilation hybride Logement Collectif 28 
Tableau 60 : Durée d’Utilisation du Grand Débit   
Note : 
1. Pour le calcul du  BBIO, Dugd = 14.  
2. En ventilation naturelle et en ventilation hybri de où l’assistance mécanique n’est pas 
activée, le débit régulé sg
regul rep q,
, est un résultat de calcul. 
Pour les bouches dont le fonctionnement n'est pas i ndépendant (cas par exemple d'un 
dispositif local commandant le passage en grand déb it de toutes les bouches d'un même 
logement), on considère par défaut que le passage e n grand débit se fait de manière non 
concomitante et on applique donc pour chacune des b ouches le temps de fonctionnement 
correspondant à l'ensemble des bouches munies d'un dispositif de gestion. A titre d'exemple, si 
un logement est muni d'un dispositif central de pas sage en grand débit et qu'il est commandé 
par un dispositif manuel en cuisine et dans une sal le de bains, le temps total de 
fonctionnement en grand débit sera de 14 h + 14 h =  28 h. On appliquera donc cette durée et 
pour la cuisine et pour la salle de bains. Ces syst èmes peuvent également faire l'objet d'un 
Avis Technique, ou d’une procédure équivalente, pré cisant les règles de calcul à appliquer. 
Pour les systèmes hygroréglables, les débits énergé tiques équivalents seront calculés à partir 
des valeurs fournies dans les Avis Techniques ou da ns une procédure equivalente. 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
377  
8.2.3.2.4 Cas du DAV 
Dans le cas particulier du DAV, par défaut Crdbnr = 1  quelle que soit l’occupation. 
Si Ivent  = vrai : 
sg
CH rep sg
regul CH rep qCrdbnr q,
max ,,,
,, ×=  
sg
CH soufflé sg
regul CH soufflé qCrdbnr q,
max ,,,
,, ×=  (Eq 534 ) 
Et  
sg
ZN rep sg
regul repZN qCrdbnr q,
max ,,,
, × =
 
sg
ZN soufflé sg
regul ZN soufflé qCrdbnr q,
max ,,,
,, ×=  (Eq 535 ) 
Si Ivent  = faux : 
sg
ZN rep sg
regul repZN q Crdbnr q,
min ,,,
, × =
 
sg
ZN soufflé sg
regul ZN soufflé qCrdbnr q,
min ,,,
,, ×=  (Eq 536 ) 
si IdbesoinCH_inocc_prev  = faux ou si IdbesoinFR_inocc_prev  = faux et si irelance (h) = 0  
sg
CH rep sg
regul CH rep qCrdbnr q,
min ,,,
,, ×=  
sg
CH soufflé sg
regul CH soufflé qCrdbnr q,
min ,,,
,, ×=  (Eq 537 ) 
  
si IdbesoinCH_inocc_prev  = vrai ou si IdbesoinFR_inocc_prev  = vrai et si irelance (h) = 1  
sg
CH rep sg
regul CH rep qCrdbnr q,
max ,,,
,, ×=  
sg
CH soufflé sg
regul CH soufflé qCrdbnr q,
max ,,,
,, ×=  (Eq 538 ) 
 
Dans le cas d’une CTA DAV, si dans un groupe relié à cette CTA un besoin de chaud en saison de 
chauffage ou de froid en saison de refroidissement est détecté en inoccupation alors la CTA 
démarre et tous les groupes connectés sont irrigués . 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
378  
8.2.3.3 Coefficient Cdep 
On intègre également l'impact du coefficient de dép assement. 
sg
regul rep sg
dep rep qCdep q,
,,
, ×=  (Eq 539 ) 
sg
regul soufflé sg
dep soufflé qCdep q,
,,
, ×=  (Eq 540 ) 
 
Le coefficient de dépassement Cdep est un facteur m ultiplicatif visant à prendre en compte les 
contraintes de dimensionnement de l’installation de  ventilation et la dispersion des caractéristiques 
de composants. 
 Valeurs de C dep  
Valeur par défaut 1,25 
Composants auto réglables certifiés  1,10 
Composants sous avis technique (ATec) ou 
procédure équivalente  Cdep issu de l’ATec ou équivalent 
Tableau 61 : Valeurs de C dep  à considérer 
Cas particuliers  : 
1. Dans l’ aération, Cdep = Cfenb  quelle que soit l’occupation. 
2. Pour le calcul conventionnel du BBIO , on utilise : 
1=BBio Cdep  (Eq 541 ) 
8.2.3.3.1 Cas du DAV 
On intègre également l'impact du coefficient de dép assement. 
sg
regul CH rep sg
dep CH rep qCdep q,
,,,
,, ×=  (Eq 542 ) 
sg
regul CH soufflé sg
dep CH soufflé qCdep q,
,,,
,, ×=  (Eq 543 ) 
sg
regul ZN rep sg
dep ZN rep qCdep q,
,,,
,, ×=
 (Eq 544 ) 
sg
regul ZN soufflé sg
dep ZN soufflé qCdep q,
,,,
,, ×=
 (Eq 545 ) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
379  
8.2.3.4 Prise en compte des fuites des réseaux 
On présente dans ce paragraphe le mode de prise en compte des fuites dans les réseaux 
aérauliques, principalement entre les ventilateurs et le volume chauffé (voir Figure 63). 
Les fuites totales sont les suivantes : 
667 . 0 ,
,,
,3600 dP AKres qsg
rep cond sg
fuites repris ×××−=  (Eq 546 ) 
Et/ou 
667 . 0 ,
,,
,3600 dP AKres qsg
soufflé cond sg
fuites soufflé × ××=  (Eq 547 ) 
Kres est fonction de la classe d'étanchéité du rése au : 
Classe d’étanchéité du réseau Cletres Kres (m 3/(s.m 2) sous 1 Pa)  
A 0,027 10 -3 
B 0,009 10 -3 
C 0,003 10 -3 
Valeur par défaut D 0,0675 10 -3 
Cas de l’aération  et du BBio  0 
Tableau 62 : Valeurs conventionnelles de Kres 
 
 
Les valeurs de la différence de pression dP sont dé finies comme suit : 
• Si  0,
,=sg
dep rep q  ; alors 0=dP  pour le calcul de sg
fuites rep q,
,  
• Si  0,
,=sg
dep souf q  ; alors 0=dP  pour le calcul de sg
fuites souf q,
, 
/square4 Si non, les valeurs  dP sont définies sont présenté es dans le Tableau 63 
Les valeurs  des ratios sont également présentées d ans le Tableau 63 . Méthode de calcul Th7BCE 2012 
380  
 
 Ratfuitevc Ratsurfcond Ratdebcond dP en Haute 
Pression dP en 
moyenne 
Pression dP en Basse 
Pression 
 Ratio de part de 
conduit en 
volume chauffé (m 2 par m 2 de 
SHAB) m2 par m 3/h 
Pa Pa Pa 
 Par défaut conventionnel conventionnel conventionne l conventionnel  conventionn 
el 
Maison 
individuelle ou 
accolée 0.25 0.1  80 40 20 
Bâtiment 
collectif 0.5  0.05 160 40 20 
Bâtiment hors 
maisons 
individuelles 
ou accolées et  
hors logements 
collectifs 0.75  0.05 250   
Tableau 63 : Valeurs des paramètres Ratfuitevc,  Ratsu rfcond et Ratdebcond 
Haute Pression  :  
• C_VEN_Mécanique_simple_Flux : Extraction Mécanique (VMC SF) et Insufflation 
Mécanique 
• C_VEN_Mécanique_Double_flux : VMC DF et CTA à Débit  Constant et à Débit Variable 
• C_VEN_CTA-DAV : DAV 
Moyenne Pression  : Ventilation Mécanique Basse Pression (C_VEN_Méca nique_Basse-
Pression) 
Basse Pression  : Ventilation Naturelle par conduit et Ventilation  hybride (C_VEN_VNat-VNHyb). 
En Maison Individuelle ou accolée 
d Ratsurfcon SHAB Asg
cond × =, (Eq 548 ) 
En non résidentiel ou en logement collectif 
()Ratdebcond qabs Asg
rep sg
rep cond × =,
max ,,
,  (Eq 549 ) 
Et/ou 
Ratdebcond q Asg
soufflé sg
soufflé cond × =,
max ,,
,  (Eq 550 ) 
Au final : 
sg
fuites repris sg
dep rep sg
repris spec q Ratfuitevc q q,
,,
,,
_ × +=  (Eq 551 ) 
sg
fuite soufflé sg
dep soufflé sg
soufflé spec q Ratfuitevc q q,
,,
,,
_ × + =  (Eq 552 ) 
 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
381 Débit volumique repris ou soufflé après prise en co mpte de la totalité des conduits (Débit vu par le 
ventilateur, à utiliser pour le dimensionnement). 
sg
fuites repris sg
dep rep sg
cond repris qq q,
,,
,,
, +=  (Eq 553 ) 
sg
fuite soufflé sg
dep soufflé sg
cond soufflé q q q,
,,
,,
, + =  (Eq 554 ) 
Note : 
En ventilation naturelle et dans le cas d’une venti lation hybride où l’assistance mécanique n’est 
pas activée, les débits ci-dessus définis sont calc ulés par les fiches correspondantes. 
 
8.2.3.5 Cas DAV 
()Ratdebcond qabs Asg
CH rep sg
rep cond × =,
max ,,,
,  (Eq 555 ) 
Ratdebcond q Asg
CH soufflé sg
soufflé cond × =,
max ,,,
,  (Eq 556 ) 
  
sg
fuites repris sg
dep ZN rep sg
repris spec q Ratfuitevc q q,
,,
,,,
_ × + =
 (Eq 557 ) 
sg
fuites soufflé sg
dep ZN soufflé sg
soufflé spec q Ratfuitevc q q,
,,
,,,
_ × + =
 (Eq 558 ) 
sg
fuites repris sg
dep CH rep sg
cond CH repris q q q,
,,
,,,
,, + =
 (Eq 559 ) 
sg
fuites soufflé sg
dep CH soufflé sg
cond CH soufflé q q q,
,,
,,,
,, + =
 (Eq 560 ) 
sg
fuites repris sg
dep ZN rep sg
cond ZN repris q q q,
,,
,,,
,, + =
 (Eq 561 ) 
sg
fuites soufflé sg
dep ZN soufflé sg
cond ZN soufflé q q q,
,,
,,,
,, + =
 (Eq 562 ) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
382 8.3 C_VEN_ CTA_DAV  
8.3.1 INTRODUCTION  
Cette fiche algorithme décrit le calcul des tempéra tures, de l’humidité de l’air repris et soufflé dan s 
le cas d’une Centrale de Traitement d’Air à Débits d’air Variable. 
Elle décrit aussi l'impact énergétique des ventilat eurs du préchauffage et du prérefroidissement. 
Cette proposition repose sur la modélisation simpli fiée d’un système de ventilation à débits 
constants, à débits variables ou à double flux hygi énique décrite en Figure 64 (norme européenne 
EN NF 15241). 
 
 
Figure 64. Modélisation d’une Centrale de Traitemen t d’Air  
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
383 8.3.2 N OMENCLATURE  
Le Tableau 64  donne la nomenclature des différentes variables du  modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité    
 vent I Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) B ool    
Aut ch,eff (j) Autorisation de chauffage effective pour la CTA 
(voir définition des saisons des systèmes). Entier     Aut fr,eff (j) Autorisation de refroidissement effective pour la 
CTA (voir définition des saisons des systèmes). Entier    
 irelance gr (h) Indicateur de période de relance des groupes 
reliés à la CTA. Ent.    
 fin i,θ Température de l’air intérieur du groupe à la fin d u 
pas de temps précédent °C    
 out air T_ Température en sortie du puis climatique ou de 
l’espace tampon au pas de temps h °C    
 ext θ Température extérieure au pas de temps h °C    
 wext  Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps h kg/kgas    
 cons ω Poids d’eau de consigne d’humidification kg/kgas    
 prev gi,,ω  Poids d’eau dans l’air extrait du groupe g au pas 
de temps hg1 d’humidification kg/kgas    
 prev gi,,ρ  Masse volumique de l’air extrait du groupe g au 
pas de temps hg1 d’humidification kg/m 3    
 sg
fuites rep q,
,  Débit volumique de fuite du conduit de reprise 
(arrivant à la centrale) m3/h     
 sg
fuites souffle q,
, Débit volumique de fuite du conduit de soufflage 
(partant de la centrale) m3/h     
 sg
cond CH rep q,
,,  Débit repris par le système S en mode chauffage 
en tenant compte des conduits  m3/h    
 sg
cond CH soufflé q,
,,  Débit soufflé par le système S en mode chauffage 
en tenant compte des conduits  m3/h    
 sg
cond ZN rep q,
,,  Débit repris par le système S en zone neutre en 
tenant compte des conduits  m3/h    
 sg
cond ZN soufflé q,
,,  Débit soufflé par le système S en zone neutre en 
tenant compte des conduits  m3/h    
 sg
repris spec q,
_ débit volumique minimal de reprise en zone neutre 
au niveau du groupe m3/h    
 sg
souffle spec q,
_ débit volumique minimal de soufflage en zone 
neutre au niveau du groupe m3/h    
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h    
 sg
rep cond A,
, Surface du conduit de reprise m2    
 sg
soufflé cond A,
,  Surface du conduit de soufflage m2    
 Ibch Indicateur des besoins de chaud du pas h g    
 Ibfr Indicateur des besoins de froid du pas h g    
 Qsys FR  Energie requise pour le refroidissement du groupe W h    Méthode de calcul Th7BCE 2012 
384  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 occ soufflé nom Pvent _,Puissance électrique  nominale des ventilateurs de 
soufflage en non résidentiel en occupation,  W 0 +∞ g 
 inoc soufflé nom Pvent _, Puissance électrique nominale des ventilateurs de 
soufflage en non résidentiel en inoccupation,  W 0 +∞  
 occ rep nom Pvent _, Puissance électrique nominale des ventilateurs de 
reprise en non résidentiel en occupation,  W 0 +∞ g 
 inoc rep nom Pvent _, Puissance électrique nominale des ventilateurs de 
reprise en non résidentiel en inoccupation, 
variateur de puissance inclus si présent W 0 +∞  
 s
occ cond soufflé mqmax_ _,, débit volumique maximal soufflé m3/h g∞ +∞  
 s
inocc cond soufflé mqmax_ _,, débit volumique maximal repris m3/h g∞ +∞  
 b Ratio de prise en compte de la présence de locaux 
non chauffés pour la partie des conduits 
correspondante ad 0 1 g 
  Booléen indiquant le raccordement éventuel à un  
puits climatique Bool Vrai Faux g 
 Crdbnr Coefficient de réduction des débits  ad 0 1  
 Cdep Coefficient de dépassement  ad    
 Ratfuitevc Ratio des fuites en volume chauffé 0 1   
 Rrep Résistance thermique de la partie du conduit de 
reprise située hors volume chauffé  m2K/W 0 +∞  
 Rsouf Résistance thermique de la partie du conduit de 
soufflage située hors volume chauffé  m2K/W 0 +∞  
 type_ventilateu 
r 1 : variation de fréquence 
2 : aubes inclinées vers l’arrière et registre de 
règlage 
3 : aubes inclinées vers l’avant et registre de 
règlage g g g g 
 Type_hr  type d’humidificateur : 1 à vapeur 
2 pulvérisation ou ruissellement  g g g g 
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Conv. 
 ENC T Température de l’air neuf (température extérieure 
en absence de puits climatique), en dessous de 
laquelle le taux d’air neuf est minimal °C g∞ +∞  
 TAN Text  Température de fonctionnement en tout air neuf °C g ∞ +∞  
 ref Text  Température de refroidissement °C g ∞ +∞  
 prechaud cons T, Température de consigne de préchauffage °C g ∞ +∞  
 prefroid cons T, Température de consigne de prérefroidissement °C g ∞ +∞  
 batt T Température de la batterie de prérefroidissement. ° C g∞ +∞  
 cons ω Poids d’eau de consigne d’humidification kg/kgas 0 1   Méthode de calcul Th7BCE 2012 
385  
Constantes 
 Nom Description Unité   Conv. 
 pel  Rendement des ventilateurs g   0,8 
 Cpa Chaleur massique de l’air J/kg.K   1006 
 L Chaleur de vaporisation de l’eau J/kg   2501000 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
 sg
ext rep cond A,
,, Surface des conduits de reprise donnant sur 
l’extérieur m2   g 
 sg
ext soufflé cond A,
, , Surface des conduits de soufflage donnant sur 
l’extérieur m2   g 
 sg
ext rep cond H,
,, Conductivité thermique du conduit de reprise W/K   g  
 sg
ext souf cond H,
,, Conductivité thermique du conduit de soufflage W/K   g 
 LNC T Température du local non chauffé °C   g 
 sg
extr T,
1 Température de l’air repris après impact des 
pertes du conduit °C   g 
 s
extr T1 Température de l’air extrait avant impact du 
ventilateur du système de ventilation S °C   g 
 s
extr T2 Température de l’air repris après impact du 
ventilateur d’extraction du système de ventilation 
S °C   g 
 s
souf T1 Température de l’air soufflé  après impact de 
l’échangeur du système de ventilation S °C   g 
 s
souf T2 Température de l’air soufflé après impact du 
ventilateur de soufflage du système de ventilation 
S °C   g 
 s
AN T Température de l’air neuf vu par le système de 
ventilation S (la CTA ou la VMC DF) °C   g 
 min ,ech Te  Température minimale à atteindre pour éviter le 
gel dans l’échangeur °C   g 
 mel souf T, Température de l’air après la boîte de mélange °C   g 
 prechaud souf T, Température de l’air après la batterie de 
préchauffage °C   g 
 prefroid souf T, Température de l’air après la batterie de 
prérefroidissement °C   g 
 CTA soufflé Air T, _ Température de l’air à la sortie de la CTA.  °C   g  
 Dw  Déshumidification sur la batterie froide  kg/kgas   g 
 prev i,ω  Humidité de l’air extrait au pas de temps hg1 kg/kga s   g 
 mel ω Humidité de l’air après la boîte de mélange kg/kgas   g 
 prefroid souf ,ω  Humidité de l’air après la batterie froide kg/kgas   g 
 CTA souf ,ω  Humidité de l’air à la sortie de la CTA kg/kgas   g 
 sat ω Poids d’eau de l’air à saturation à T batt  kg/kgas   g 
 sg
Neuf Air q,
min ,_ Débit volumique minimal d’air neuf. Il correspond 
au débit d’hygiène m3/h    g 
 Pvent  Puissance des ventilateurs de la CTA (par zone) W   g 
 Pech  Puissance électrique de l’échangeur (zone) W   g Méthode de calcul Th7BCE 2012 
386  s
occ cond soufflé mqmax_ _,, débit massique maximal soufflé kg/s   0 
 s
inocc cond soufflé mqmax_ _,, débit massique maximal repris kg/s   0 
Sorties 
 Nom Description Unité    
 sg
souffle air T,
_ Température de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur ou d’autres groupes) °C    
 g
souffle air _ω  Humidité de l’air soufflé dans les groupes (sortie 
CTA) g/kgas    
 sg
repris spec q,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe par le système S m3/h     
 sg
souffle spec q,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe par le système S m3/h     
 Cvent  Consommation des ventilateurs de la CTA (par 
zone) Wh    
 Cech  Consommation électrique de l’échangeur (zone) Wh    
 Pprechaud  Puissance électrique pour le préchauffage (zone) W    
 Pprefroid  Puissance électrique pour le prérefroidissement 
(zone) W    
 PchaudHR  Puissance électrique pour l’humidification (zone) W     
 S
AN Taux  Taux d’air neuf du système de ventilation S ad     
Tableau 64 : Nomenclature du modèle 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
387  
8.3.3 D ESCRIPTION MATHEMATIQUE  
8.3.3.1 Principes généraux des centrales à débits v ariables 
On décrit ici les Centrales à Débit variable mono c onduit avec refroidissement seul et chauffage 
terminal. 
Pour la description des centrales de traitement d’a ir à débits variable, on retient une prise en 
compte unique sur la base des composants suivants :  
- boîte de mélange 
- ventilateurs, 
- batteries de préchauffage et de prérefroidissemen t, 
- humidification. 
L’ensemble du système est composé : 
- d’une centrale assurant la fourniture d’air neuf,  le soufflage et l’extraction de l’air, ainsi que 
son prétraitement. 
Elle calcule la consommation électrique des auxilia ires et les consommations impliquées 
par un prétraitement de l’air. On intègre également  les fonctions de free cooling, 
- d’un ensemble de systèmes locaux permettant d’ass urer les besoins de chauffage et 
refroidissement, il n’y a pas de ventilateur dans l es systèmes locaux, 
- d’un réseau hydraulique reliant la batterie de ch auffage des émetteurs locaux à la 
génération de chaleur. Un réseau hydraulique relie également le préchauffage à la 
génération de chaleur et un réseau hydraulique reli e le prérefroidissement à la génération 
de froid. On entre la longueur de ces réseaux. 
La centrale DAV est représentée par une seule fiche  algorithme mais découpée en deux parties : 
- Partie 1 
Calcul de la température et de l’humidité de l’air soufflé dans chaque groupe. 
Après la partie 1 a lieu la prise en compte du comp ortement thermique des groupes puis de 
l’émission. On dispose alors des besoins des groupe s qui permettent de définir les débits réels 
soufflés et repris par la centrale. 
- Partie 2 
Calcul des débits totaux réels soufflés et repris p ar la centrale, calcul du débit d’air neuf, 
Calcul des consommations. 
On décrit successivement le calcul des débits, des consommations de ventilateur, des 
températures et des humidités pour la partie centra le. 
Les sorties sont : 
- la consommation électrique des ventilateurs ainsi  que celles des autres auxiliaires, 
- les besoins de préchauffage et de prérefroidissem ent par type de générateur. 
Si l’humidificateur est de type à vapeur sa consomm ation est dirigée vers le comptage électrique. 
Le débit d’air pris en compte peut varier (par exem ple en occupation et inoccupation), mais doit 
être prédéfini. Méthode de calcul Th7BCE 2012 
388 Le modèle tient compte les déperditions thermiques par les conduits. 
8.3.3.2 Gestion 
La centrale fonctionne de la façon suivante : 
1. en période d’occupation au sens de la ventilatio n : fonctionnement correspondant au mode 
occupation des scénarios (débits et taux de renouve llement d’air), 
2. en période d’inoccupation au sens de la ventilat ion : fonctionnement correspondant au 
mode inoccupation des scénarios (débits et taux de renouvellement d’air). 
Toutefois : 
- en phase relance du chauffage ou du refroidisseme nt la centrale fonctionne avec les débits 
correspondant à l’occupation et avec un taux d’air neuf d’inoccupation, 
- lorsqu’un besoin de chauffage ou un besoin de ref roidissement est détecté la centrale 
fonctionne au pas de temps suivant avec un taux d’a ir neuf d’inoccupation et avec les 
débits correspondant à l’occupation. Lorsque le bes oin cesse, au pas suivant la centrale 
revient au fonctionnement d’inoccupation. 
8.3.3.3 Température et humidité en sortie de la DAV  (partie 1) 
8.3.3.3.1 Principe 
L’évolution de la température de soufflage de la ce ntrale DAV est décrite par la Figure 65. 
 
Figure 65 : Principe de fonctionnement de la centrale DAV 
Mode Préchauffage  :   
Tant que la température d’air neuf est inférieure à  la température de préchauffage, T enc , la 
consigne de préchauffage est T cons,prechaud . Lorsque la température extérieure devient supérie ure, le 
préchauffage est arrêté. 
Mode neutre  :  
Entre T enc  et Text TAN,  on passe progressivement du débit d’air neuf minim al à tout air neuf. 
 Tei  Taux d’air neuf 
 soufflage 
Préchauffage Ouverture AN Tout AN 
AN mini 
AN mini 
Zone neutre Refroidissement 
Text tan  Textref Tenc Méthode de calcul Th7BCE 2012 
389 Mode refroidissement tout air neuf  :  
Lorsque la température de l’air neuf est supérieure  à la température de fonctionnement en tout air 
neuf, Text TAN , et inférieure à la température de refroidissement , Text ref , la centrale fonctionne en 
tout air neuf et en mode refroidissement, la consig ne est T cons,prefroid . 
Mode refroidissement air neuf minimal  :   
Lorsque la température de l’air neuf est supérieure  à la température de fonctionnement en tout air 
neuf, Text ref , la centrale fonctionne en mode refroidissement. 
8.3.3.3.2 Algorithme 
Ainsi, la température de l’air à la sortie de la CT A à débits variables est donc définie comme suit : 
En occupation (Ivent  = vrai) 
Si TAN S < T enc  Si Aut ch,eff (j) =1, alors, 
prechaud Cs
CTA souffle Air T T, ,, =  
Sinon, 
s
AN s
CTA souffle Air T T =,, 
Sinon, si TAN S < Text TAN  Si Aut ch,eff (j) =0 et si Aut fr,eff (j) =0, alors, 
s
AN s
CTA souffle Air T T =,, 
Sinon, 
s
AN s
CTA souffle Air Text T =,, 
Sinon, si TAN S < Text ref  Si Aut fr,eff (j) =1, alors, 
prefroid Cs
CTA souffle Air T T, ,, =  
Sinon, 
s
AN s
CTA souffle Air T T =,, 
Sinon, si TAN S ≥ Text ref  Si Aut fr,eff (j) =1, alors, 
prefroid Cs
CTA souffle Air T T, ,, =  
Sinon, 
s
AN s
CTA souffle Air T T =,, (Eq 563 ) 
Et : 
prev CTA CTA ,ωω=  (Eq 564 ) 
En inoccupation (Ivent  = faux) 
Si TAN S < Tenc : 
s
prev fin is
CTA Airsouffle T,,θ=  (Eq 565 ) 
Avec : 
( )
s
cond rep mzone 
gsg
cond rep m prev fin gi
s
prev fin iqq
,,,
,, ,,,
,,∑ ×
=θ
θ  (Eq 566 ) 
Sinon : Méthode de calcul Th7BCE 2012 
390 Si TAN S < Text TAN  Si Aut fr,eff (j) =1, alors, 
 
Sinon, 
s
prev fin is
CTA souffle Air T,, ,, θ=  
Si TAN S < Textref Si Aut fr,eff (j) =1, alors, 
prefroid Cs
CTA souffle Air T T, ,, =  
Sinon, 
s
prev fin is
CTA souffle Air T,, ,, θ=  
Si TAN S ≥ Textref Si Aut fr,eff (j) =1, alors, 
prefroid Cs
CTA souffle Air T T, ,, =  
Sinon, 
s
prev fin is
CTA souffle Air T,, ,, θ=  (Eq 567 ) 
Et : 
prev CTA CTA ,ωω=  (Eq 568 ) 
L’humidité de l’air soufflé correspond à l’humidité  en sortie de la CTA. 
CTA sg
soufflé Air ω ω =,
_     Méthode de calcul Th7BCE 2012 
391 8.3.3.4 Température et masse volumique de l’air sou fflé dans un groupe  
La température de l’air soufflé dans un groupe donn é dépend de la température en sortie de la 
CTA à débits variables et des pertes du réseau. 
( )







× ××−−×− − =sg
cond soufflé sg
souffle air sg
ext souf cond 
LNC s
CTA soufflé Air s
CTA soufflé Air sg
soufflé air q Cpa HT T T T,
,,
_,
,,
,_ ,_,
_3600 exp 1
ρ (Eq 569 ) 
Avec  
()ext fin gi Lnc b b T θ θ ×+ ×−=,, 1
 (Eq 570 ) 
02 . 0,,
,, ,
,,+=sg
soufflé sg
ext soufflé cond sg
ext soufflé cond RAH  (Eq 571 ) 
Et 
( )sg
soufflé cond sg
ext soufflé cond A Ratfuitevc A,
,,
,, 1 × −=  (Eq 572 ) 
 
8.3.3.5 Calcul des débits dans la centrale après ca lcul des groupes (partie 2) 
8.3.3.5.1 Fonctionnement d’une unité terminale de l a DAV 
La figure ci-dessous présente le fonctionnement d’u ne unité terminale DAV. 
Fi
gure 66 : Principe de fonctionnement d’une unité te rminale DAV 
Note :  
En mode refroidissement, le débit soufflé est modul é en fonction de la température intérieure. 
L’unité terminale permet d’imposer, en fonction des  besoins de chauffage ou de froid du groupe, 
les débits massiques d’air entrant dans ce groupe. Débit Chauffage Refroidissement 
Système DAV local Débit minimal soufflé Débit soufflé en chauffage Débit supplémentaire en froid Zone neutre 
Ti Méthode de calcul Th7BCE 2012 
392  
8.3.3.5.2 Définition des débits massiques d’une DAV  
On définit dans ce paragraphe les débits massiques utilisés pour le calcul des puissances 
énergétiques dans la centrale. 
Pour un groupe donné, on a : 
Groupes en mode chauffage  : Ibch = vrai 
Le débit soufflé et le débit repris dans la CTA (Dé bit massique d’air en début de réseaux) pour les 
groupes en mode chauffage sont  égaux à : 
sg
cond CH rep sg sg
cond rep m q q,
,,,
int 1 ,
,,3600 ××=−ρ  
sg
cond CH soufflé sg
souffle air sg
cond soufflé m q q,
,,,
_1 ,
,, 3600 × ×=−ρ 
La masse volumique de l’air soufflé est : 
()
( )sg
souffle air ref ref sg
souffle air T,
_,
_273 273 .
++=θ ρρ  (Eq 573)  
Groupes en mode refroidissement  : Ibfr = vrai 
Le débit soufflé et le débit repris dans la CTA (Dé bit massique d’air en début de réseaux) pour les 
groupes en mode refroidissement sont  égaux à : 
( )( )sg
cond ZN soufflé sg
soufflé air 
CTA soufflé Air giFR sg
cond soufffé m qT Cpa Qsys Cdep q,
,,,
_1
,_ ,,
,, 3600 × ×+




−×=−ρθ (Eq 574 ) 
( )( )sg
cond ZN rep g
CTA soufflé Air giFR sg
cond rep m qT Cpa Qsys Cdep q,
,, int 1
,_ ,,
,, 3600 ××+




−×−=−ρθ (Eq 575 ) 
 
Groupes en zone neutre  : Ibch = faux et Ibfr = faux 
Le débit soufflé et le débit repris dans la CTA (Dé bit massique d’air en début de réseaux) pour les 
groupes en zone neutre sont  égaux à : 
sg
cond ZN soufflé sg
soufflé air g
cond soufflé m q q,
,,,
_1
,, 3600 × ×=−ρ  (Eq 576 ) 
sg
cond ZN rep g sg
cond rep m q q,
,, int 1 ,
,,3600 ××=−ρ  (Eq 577 ) 
Au final, les débits massiques vus par la CTA  
∑=
gsg
cond soufflé ms
cond soufflé m q q,
,, ,,  (Eq 578) 
∑=
gsg
cond rep ms
cond rep m q q,
,, ,,  (Eq 579) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
393  
Débits d’air neuf en occupation et en inoccupation  
Pour un groupe donné, le débit minimal d’air neuf d épend de l’occupation. Il correspond  au débit 
hygiénique en période d’occupation  du groupe. 
Si Ivent  = vrai   ( Occupation ), on définit  
sg
cond ZN soufflé sg
Neuf Air q q,
,,,
min ,_ =  (Eq 580 ) 
 
Si Ivent  = faux   ( Inoccupation ), on définit :  
0,
min ,_ =sg
Neuf Air q  (Eq 581 ) 
 
On en déduit le débit massique minimal d’air neuf u tilisé par la CTA à débit variable  : 
( ) ∑ × × =−
zone sg
Neuf Air sg s
Neuf Air m q q
souffle air ,
min ,_, 1
min ,_,_3600 ρ  (Eq 582) 
 
Le débit d’air neuf utilisé par la CTA à débit vari able dépend de la température de l’air neuf . 
Si   
s
Neuf Air ms
Neuf Air m q qmin ,_, _, =  (Eq 583) 
Sinon, si    
( )()
( )ENC AN ENC s
AN s
Neuf Air ms
cond soufflé ms
Neuf Air ms
Neuf Air mTText TTq q q q−−× − + =min ,_, ,, min ,_, _,  (Eq 584) 
Sinon si  
s
cond soufflé ms
Neuf Air m q q, , _, =  (Eq 585) 
Sinon 
s
Neuf Air ms
Neuf Air m q qmin ,_, _, =  (Eq 586) 
 
De plus, le taux d’air neuf s’exprime de la manière  suivante 
s
cond souffle ms
Neuf Air m S
AN qq
Taux 
,,_,=  (Eq 587) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
394  
8.3.3.6 Températures dans le groupe d’extraction 
On définit dans ce paragraphe la température de l’a ir à la sortie du ventilateur de reprise. 
Température après impact des pertes de conduit  : 
( )( )( ) 







×−−×−−=sg
cond rep m pa sg
ext rep cond 
Lnc cond ig
fin isg
extr qabs CHT T,
,,,
,,
, ,,
1 exp 1 θθ  (Eq 588 ) 
Avec : 
( )
sg
cond rep msg
fuites rep msg
cond rep m LNC sg
fuites rep m
cond iqq Ratfuitevc qT q Ratfuitevc 
,
,,,
,,,
,,,
,,
,* * ) 1 ( * * ) 1 (θ−− + −=
 (Eq 589 ) 
()ext g
fin i Lnc b b T θ θ ×+×−=, 1  (Eq 590 ) 
02 . 0,,
,, ,
,,+=sg
rep sg
ext rep cond sg
ext rep cond RAH  (Eq 591 ) 
( )sg
rep cond sg
ext rep cond A Ratfuitevc A,
,,
,, 1 × −=  (Eq 592 ) 
 
La température de l’air extrait vu par la CTA est d éfinie comme suit : 
( )
s
cond rep mgsg
cond rep msg
extr 
s
extr qqT
T
,,,
,,,
1
1∑×
=  (Eq 593 ) 
 
Température après impact ventilateur d'extraction :  
( )s
cond rep m pa rep s
extr s
extr qabs CPvent pel TT
,,1 2××+=  (Eq 594 ) 
 
On considère que les ventilateurs de soufflage et d 'extraction sont de puissance égale. 
On fait l'hypothèse que 80 % de l'énergie consommée  par le ventilateur est transmis à l'air 
()8 . 0=pel  et que le ventilateur d'extraction est situé entre  le conduit et l'échangeur (position 
favorable). 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
395  
8.3.3.7 Température et humidité de l’air dans le ré seau d’amenée d’air 
Boîte de mélange  
Température de l’air après la boîte de mélange 
La température de l’air à la sortie de boîte de mél ange est calculée comme suit :   
( ) ( )
s
cond souf ms
Neuf Air ms
souf s
Neuf Air ms
cond souf ms
extr s
mel souf qqT q qTT
,,_,1 _, ,,2
,×+ − ×=  (Eq 595 ) 
Avec :  
s
AN s
souf TT=1 (Eq 596 ) 
 
Humidité absolue de l’air après la boîte de mélange  
L’humidité absolue de l’air à la sortie de boîte de  mélange est calculée comme suit :   
( ) ( )
s
cond souf ms
Neuf Air ms
cond souf m prev is
Neuf Air mext 
mél qq q q
,,_, ,, , _, − ×+ ×=ω ωω  (Eq 597 ) 
Avec :  
( )
s
cond souffllé mzone 
gsg
cond soufflé m prev gi
prev iqq
,,,
,, ,,
,∑ ×
=ω
ω  (Eq 598 ) 
 
Ventilateur  
Température après impact ventilateur de soufflage  (considéré comme après l'échangeur) 
s
cond souf mpa souf 
mel souf souf qCPvent pel TT
,,, 2××+ =
 (Eq 599 ) 
Le ventilateur de soufflage est traité avant le pré chauffage et le pré refroidissement de façon à 
intégrer l’échauffement du ventilateur dans le bila n. En effet, dans la réalité la sonde de régulation  
étant dans le groupe, l’apport dû au ventilateur es t pris en compte. Cette disposition est sans effet 
sur les consommations et simplifie les calculs. 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
396  
Impact des batteries et de l’humidification  
On notera que la batterie de préchauffage et la bat terie de prérefroidissement ne fonctionnent pas 
simultanément. 
Température après la batterie de préchauffage  
La température en sortie de la batterie de préchauf fageest calculée de la façon suivante :  
Si  et Aut ch,eff (j)=1, alors,  
( )2 , , ; max souf prechaud Cons prechaud souf T T T =
 (Eq 600 ) 
Sinon  
2 , souf s
préchaud souf T T =
 (Eq 601 ) 
 
Température et humidité après l’humidification 
Si  et Aut ch,eff (j)=1, alors,  
( ) 



+− ×=−
0 .235 34 .4110 8161 .18 exp 10 
,3
préchaud souf sat Tω
 
 (Eq 602) 
( )); max ; min( , cons mel sat hum souf ωω ω ω =
 (Eq 603) 
 
Si Type_HR = 1     (vapeur) 
préchaud souf hum souf T T, ,= 
Si Type_HR = 2     (pulvérisation ou ruissellement) ) 
 
) (, ,,s
mel s
hum souf s
cond soufflé meQm ω ω− =
 
 
( ) ( )
( )s
hum souf v as
cond soufflé meeee prechaud souf s
mel v as
cond soufflé m
hum souf cp cp qLmTcp m T cp cp qT
, ,,, ,,
,ωω
⋅+⋅⋅−⋅⋅+ ⋅⋅+⋅=
 
 (Eq 604) 
Sinon  
s
préchaud souf hum souf T T, ,=
 (Eq 605) 
mel hum souf ω ω =,
 (Eq 606) 
 
Température et humidité après la batterie de préref roidissement 
Si , et Aut fr,eff (j)=1, alors,  
La déshumidification sur la batterie de refroidisse ment, Dw, est déterminée à partir du calcul du 
facteur de by-pass équivalent, BP : 








−−=
batt hum souf batt prefroid Cons 
T TT TBP 
,,; 1min 
 (Eq 607 ) Méthode de calcul Th7BCE 2012 
397 ( ) ( )()BP Dw mel sat −× − = 10 ; min ωω
 (Eq 608 ) 
Le poids d’eau de l’air à saturation à T batt est calculé comme suit : 
( )



+− ×=−
0 .235 34 .4110 8161 .18 exp 10 3
batt sat Tω
 (Eq 609 ) 
 
La température en sortie de la batterie de refroidi ssement est calculée comme suit : 
( ) ( )prefroid Cons hum souf hum souf prefroid souf T T T T, , , , ; 0max − − =
 (Eq 610 ) 
 
Et l’humidité en sortie de la batterie froide a pou r expression : 
Dw mel prefroid souf −=ω ω, (Eq 611 ) 
 
Sinon,  
hum souf prefroid souf T T, ,=
 (Eq 612 ) 
hum prefroid souf ω ω =, (Eq 613 ) 
0=prefroid P (Eq 614 ) 
 
En sortie de la CTA à débit variable  
préfroid souf s
CTA soufflé Air T T, ,_ = (Eq 615 ) 
préfroid souf CTA souf , ,ω ω =  (Eq 616 ) 
 Méthode de calcul Th7BCE 2012 
398  
8.3.3.8 Calcul des consommations d'énergie des auxi liaires 
La puissance des ventilateurs est déterminée pour u n débit volumique d’air correspondant au débit 
maximal augmenté de 10 % en prenant en compte si né cessaire le taux de recyclage. 
La puissance électrique appelée du moteur du ventil ateur est égale à sa puissance nominale en 
occupation pondérée par une constante, C vent_DAV , dépendant du taux de charge du ventilateur et 
du type de variation de vitesse. 
En occupation 
s
occ cond soufflé ms
cond soufflé m vent ech q q Taux max_ _, , , , _arg / = 
3600 /_ max_ _, max_ _,,s
souffle air s
occ cond soufflé s
occ cond soufflé m q q ρ× = 
si Taux charge_vent  > 1 alors Taux charge_vent  = 1  (Eq 617) 
En inoccupation 
s
inocc cond soufflé ms
cond soufflé m vent ech q q Taux max_ _, , , , _arg / = 
3600 /_ max_ _, max_ _,,s
souffle air s
inocc cond soufflé s
inocc cond soufflé m q q ρ× = 
si Taux charge_vent  > 1 alors Taux charge_vent  = 1  (Eq 618) 
Cas de la variation de fréquence 
Pour le ventilateur à variateur de fréquence, la co urbe donne un ratio de puissance de 120% 
pour le débit nominal. En effet, les 20% de surpuis sance sont dus à la consommation du 
variateur de fréquence. 
Si taux de charge de 30 à 100 %  : 
23 , 0 *9579 . 0) (*9107 . 1_arg 2
_arg _ + − =vent ech vent ech DAV vent Taux Taux C  (Eq 619) 
Sinon si taux de charge >0 et inférieur à 30 %  : 
12 , 0_=DAV vent C  
(Eq 620) 
Sinon si taux de charge nul : 
0_=DAV vent C  
(Eq 621) 
Cas de ventilateur à aubes inclinées vers l’arrière avec registre de réglage 
Pour ce cas, la courbe donne un ratio de puissance de 110% pour le débit nominal. 
Si taux de charge de 20 à 100 %  : 
33 , 0 *2107 . 1) (*4464 . 0_arg 2
_arg _ + + −=vent ech vent ech DAV vent Taux Taux C  (Eq 622) 
Sinon si taux de charge >0 et inférieur à 20 %  : 
56 , 0_=DAV vent C  (Eq 623) 
Sinon si taux de charge nul : 
0_=DAV vent C  
(Eq 624)