Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
SEGUNDA SECCION 
PODER EJECUTIVO 
SECRETARIA DE ENERGIA 
NORMA Oficial Mexicana NOM-016-ENER-2010,  Eficiencia energética de motores de corriente alterna, trifásicos, 
de inducción, tipo jaula de ardilla, en potencia nominal de  0,746 a 373 kW. Límites, mé todo de prueba y marcado. 
Al margen un sello con el Escudo Nacional, que dice: Estados Unidos Mexicanos.- Secretaría de Energía. 
NORMA OFICIAL MEXICANA NOM-016-ENER-2010, EFIC IENCIA ENERGETICA DE MOTORES DE CORRIENTE 
ALTERNA, TRIFASICOS, DE INDUCCION, TIPO JAULA DE  ARDILLA, EN POTENCIA NOMINAL DE 0,746 A 373 kW. 
LIMITES, METODO DE PRUEBA Y MARCADO. 
EMILIANO PEDRAZA HINOJOSA, Presidente del Comité Consultivo Nacional de Normalización para la 
Preservación y Uso Racional de los Recursos Energét icos (CCNNPURRE) y Director General de la Comisión 
Nacional para el Uso Eficiente de la Energía, con f undamento en los artículos 33 fracción X de la Ley 
Orgánica de la Administración Pública Federal; 1, 6, 7 fracción VII, 10, 11 fracciones IV y V y quinto transitorio 
de la Ley para el Aprovechamiento Sust entable de la Energía; 38 fracción II, 40 fracciones I, X y XII y 43 de la 
Ley Federal sobre Metrología y Normalización; 28 y 34  del Reglamento de la Ley Federal sobre Metrología y 
Normalización; 3 fracción VI inciso c), 33, 34 fr acciones XVII, XIX, XXII, XXIII, XXIV y XXV y 40 del 
Reglamento Interior de la Secretaría de Energía; expide la siguiente: 
NORMA OFICIAL MEXICANA NOM-016-ENER-2010, EF ICIENCIA ENERGETICA DE MOTORES DE 
CORRIENTE ALTERNA, TRIFASICOS, DE INDUCCION,  TIPO JAULA DE ARDILLA, EN POTENCIA 
NOMINAL DE 0,746 A 373 kW. LIMITES , METODO DE PRUEBA Y MARCADO 
CONSIDERANDO 
Que la Ley Orgánica de la Administración Pública Fe deral, define las facultades de la Secretaría de 
Energía, entre las que se encuentra la  de expedir normas oficiales mexicanas que promueven la eficiencia del 
sector energético; 
Que la Ley Federal sobre Metrología y Normalización señala como una de las finalidades de las normas 
oficiales mexicanas el establecimiento de criterios y/ o especificaciones que promuevan el mejoramiento del 
medio ambiente, la preservación de los recursos nat urales y salvaguardar la seguridad al usuario; 
Que habiéndose cumplido el procedimiento establ ecido en la Ley Federal sobre Metrología y 
Normalización para la elaboración de proyectos de normas oficiales mexicanas, el Presidente del Comité 
Consultivo Nacional de Normalización para la Preservación y Uso Racional de los Recursos Energéticos, ordenó la publicación del Proyecto de Norma Ofici al Mexicana PROY-NOM-016-ENER-2009, Eficiencia 
energética de motores de corriente alterna, trifásicos, de inducción, tipo jaula de ardilla, en potencia nominal 
de 0,746 a 373 kW. Límites, método de prueba y marca do. Lo que se realizó en el Diario Oficial de la 
Federación el 3 de marzo de 2010, con el objeto de que los interesados presentaran sus comentarios al citado 
Comité Consultivo que lo propuso; 
Que durante el plazo de 60 días naturales contados a partir de la fecha de publicación de dicho proyecto 
de norma oficial mexicana, la Manifestación de Impacto Regulatorio a que se refiere el artículo 45 de la Ley 
Federal sobre Metrología y Normalización estuvo a disposición del público en general para su consulta; y que 
dentro del mismo plazo, los interesados presentaron come ntarios sobre el contenido del citado proyecto de 
norma oficial mexicana, mismos que fueron analizados  por el Comité, realizándose las modificaciones 
conducentes al proyecto de NOM. Las respuestas a lo s comentarios fueron publicados en el Diario Oficial de 
la Federación el 26 de julio de 2010. 
Que la Ley Federal sobre Metrología y Normalizació n establece que las normas oficiales mexicanas se 
constituyen como el instrumento idóneo para la prosec ución de estos objetivos, se expide la siguiente norma 
oficial mexicana: NOM-016-ENER-2010, Eficiencia energética de motores de corriente alterna, trifásicos, de 
inducción, tipo jaula de ardilla, en potencia nominal de 0, 746 a 373 kW. Límites, método de prueba y marcado. 
Sufragio Efectivo. No Reelección.  México, D.F., a 6 de octubre de 2010.- El Presidente del Comité Consultivo Nacional de Normalización 
para la Preservación y Uso Racional de los Recurs os Energéticos (CCNNPURRE) y Director General de la 
Comisión Nacional para el Uso Eficiente de la Energía, Emiliano Pedraza Hinojosa .- Rúbrica.       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
NORMA OFICIAL MEXICANA NOM-016-ENER-2010, EF ICIENCIA ENERGETICA DE MOTORES DE 
CORRIENTE ALTERNA, TRIFASICOS, DE INDUCCION,  TIPO JAULA DE ARDILLA, EN POTENCIA 
NOMINAL DE 0,746 A 373 kW. LIMITES , METODO DE PRUEBA Y MARCADO 
PREFACIO 
La presente norma fue elaborada por el Comité Consultivo Nacional de Normalización para la 
Preservación y Uso Racional de los Recursos Energéticos , con la colaboración de los siguientes organismos, 
instituciones y empresas: 
• Asesoría y Pruebas a Equipo Eléc trico y Electrónico, S.A. de C.V. 
• Asociación de Normalización y Certificación, A.C. 
• Cámara Nacional de Manufacturas Eléctricas 
• Comisión Federal de Electricidad 
• Fideicomiso para el Ahorro de Energía Eléctrica 
• Instituto de Investigaciones Eléctricas 
• Motores US de México, S.A. de C.V. 
• Siemens, S.A. de C.V. 
• Weg México, S.A. de C.V. 
CONTENIDO 
1. Objetivo 
2. Campo de aplicación 
3. Referencias 
4. Definiciones 
4.1 Dinamómetro 
4.2 Eficiencia 
4.3 Eficiencia mínima asociada 
4.4 Eficiencia nominal 
4.5 Equilibrio térmico a carga plena 
4.6 Factor de Corrección del Dinamómetro (FCD) 
4.7 Motor abierto 
4.8 Motor cerrado 
4.9 Motor de eficiencia normalizada 
4.10 Motor de inducción 
4.11 Motor eléctrico 
4.12 Motor trifásico 
4.13 Motor tipo jaula de ardilla 
4.14 Pérdidas en el núcleo 
4.15 Pérdidas indeterminadas 
4.16 Pérdidas por efecto Joule 
4.17 Pérdidas por fricción y ventilación 
4.18 Pérdidas totales 
4.19 Potencia de entrada 
4.20 Potencia de salida 
4.21 Potencia nominal 
4.22 Régimen continuo 
4.23 Régimen nominal 
4.24 Resistencia entre terminales del motor 
4.25 Torsiómetro Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
5. Clasificación 
6. Especificaciones 
6.1 Eficiencia del motor 
6.2 Eficiencia mínima asociada 
6.3 Determinación de la eficiencia 
7. Muestreo 
8. Criterios de aceptación 
8.1 Placa de datos 
8.2 Resultados de las pruebas 
9. Método de prueba 
9.1 Condiciones de prueba 
9.2 Instrumentos de medición y equipo de prueba 
9.3 Procedimiento de prueba 
9.4 Segregación de pérdidas 
9.5 Corrección por temperatura para las pérdidas por efecto Joule 
9.6 Cálculo de la potencia de salida a 25°C 
9.7 Cálculo de la eficiencia 
9.8 Eficiencia en cualquier valor de carga 
10. Marcado 
11. Vigilancia 
12. Evaluación de la conformidad 
13. Bibliografía 
14. Concordancia con normas internacionales 
15. Transitorios 
Apéndice A  (normativo) Análisis de regresión lineal 
Apéndice B  (normativo) Cálculo del factor de corrección del dinamómetro (FCD) 
Apéndice C  (normativo) Nomenclatura 
Apéndice D  (informativo) Identi ficación de motores abiertos o cerrados 
Apéndice E  (informativo) Equivalencia de potencia 
1. Objetivo 
La presente norma oficial mexicana establece los valores de eficiencia nominal y mínima asociada, el 
método de prueba para su evaluación, los criterios de  aceptación y las especificaciones de información 
mínima a marcar en la placa de datos de los motores el éctricos de corriente alterna, trifásicos, de inducción, 
tipo jaula de ardilla, en potencia nominal de 0,746 kW hasta 373 kW, abiertos y cerrados; que se comercializan en los Estados Unidos Mexicanos. Esto ha sido como resultado de los avances tecnológicos y 
las condiciones del mercado nacional e internacional. 
Esta norma oficial mexicana permitirá, además de resp onder a las necesidades de promover el ahorro de 
energía, contribuir a la preservación de recu rsos naturales no renovables de la nación. 
2. Campo de aplicación 
Esta norma oficial mexicana aplica a motores eléctricos  de corriente alterna, trifásicos, de inducción, tipo 
jaula de ardilla, en potencia nominal de 0,746 kW hasta  373 kW, con tensión eléctrica nominal de hasta 600 V, 
abiertos o cerrados, de una sola frecuencia de rotación, de posición de montaje horizontal o vertical y régimen 
continuo.       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
3. Referencias 
Para la correcta aplicación de esta norma oficial mexicana deben de consultarse y aplicarse las siguientes 
normas oficiales mexicanas: 
• NOM-008-SCFI, Sistema General de Unidades de Me dida, publicada en el Diario Oficial de la 
Federación el 27 de noviembre de 2002. 
• NOM-106-SCFI-2000, Características de diseño y condiciones de uso de la contraseña oficial, 
publicada en el Diario Oficial de la Federación el 2 de febrero de 2001. 
4. Definiciones 
Para efectos de esta norma oficial mexica na se establecen las definiciones siguientes: 
4.1 Dinamómetro 
Aparato para aplicar carga mecánica a un motor en forma continua y controlada, y que puede incluir 
dispositivos para medir el par torsional y la frec uencia de rotación, desarrollados por dicho motor. 
4.2 Eficiencia  
La eficiencia se define como la razón entre la potencia  de salida y la potencia de entrada del motor.  Se 
expresa en por ciento y se calcula con alguna de las siguientes relaciones: 
(a) [Potencia de salida / potencia de entrada] × 100, 
(b) [(Potencia de entrada - pérdidas) / potencia de entrada] × 100, 
(c) [Potencia de salida / (potencia de salida + pérdidas)] × 100. 
4.3 Eficiencia mínima asociada  
Cada eficiencia nominal tiene una eficiencia mínima asociada especificada en la columna B de la Tabla 1. 
4.4 Eficiencia nominal  
Es el valor de la eficiencia marcada en la placa de datos del motor, seleccionado de la columna A de la 
Tabla 1 por el fabricante. Este valor no debe ser mayo r que la eficiencia promedio de una población grande de 
motores del mismo diseño, determinada de acuerdo con el  método descrito en el punto 9 de esta norma oficial 
mexicana. 
4.5 Equilibrio térmico a carga plena  
Es el estado que se alcanza cuando el incremento de temperatura del motor eléctrico, trabajando a carga 
plena, no varía más de 1°C en un lapso de 30 min. 
4.6 Factor de Corrección del Dinamómetro (FCD)  
Es el par torsional necesario para vencer la oposición que presenta el dinamómetro al movimiento 
mecánico, en su condición de carga mínima. Su dete rminación es importante cuando el dinamómetro está 
situado entre el motor a probar y el transductor usado para medir el par. 
4.7 Motor abierto  
Es un motor que tiene aberturas para ventilación que pe rmiten el paso del aire exterior de enfriamiento, 
sobre y a través del embobinado del motor. 
4.8 Motor cerrado  
Es un motor cuya armazón impide el intercambio libre de aire entre el interior y el exterior de éste, sin 
llegar a ser hermético. Dentro de esta clasificación se incluyen los motores a prueba de explosión. 
4.9 Motor de eficiencia normalizada 
Es aquel que tiene una eficiencia nominal igual o mayor que la indicada en la Tabla 2, según su tipo de 
enclaustramiento y número de polos. 
4.10 Motor de inducción  
Es un motor eléctrico en el cual solamente una parte, el rotor o el estator, se conecta a la fuente de 
energía y la otra trabaja por inducción electromagnética. 
4.11 Motor eléctrico  
Es una máquina rotatoria para convertir energía eléctrica en mecánica. 4.12 Motor trifásico  
Es un motor que utiliza para su operación energí a eléctrica de corriente alterna trifásica. Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
4.13 Motor tipo jaula de ardilla  
Es un motor de inducción, en el cual los conducto res del rotor son barras colocadas en las ranuras del 
núcleo secundario, que se conectan en circuito corto por medio de anillos en sus extremos semejando una jaula de ardilla. 
4.14 Pérdidas en el núcleo  
Son las debidas a las alternaciones del campo magnético en el material activo del estator y rotor por 
efectos de histéresis y corrientes parásitas. 
4.15 Pérdidas indeterminadas  
Son la porción de las pérdidas que no se incluyen en la suma de las pérdidas por efecto Joule en el estator 
y en el rotor, las pérdidas en el núcleo, y las pérdidas por fricción y ventilación. 
4.16 Pérdidas por efecto Joule 
Son las debidas a la circulación de corriente eléctrica por los conductores del estator y rotor y se 
manifiestan en forma de calor. 
4.17 Pérdidas por fricción y ventilación  
Son las debidas a la oposición que presentan los dispos itivos tales como ventiladores y rodamientos al 
movimiento mecánico. 
4.18 Pérdidas totales  
Son la diferencia de la potencia de entrada y la potencia de salida del motor. 4.19 Potencia de entrada  
Es la potencia eléctrica que el motor toma de la línea. 4.20 Potencia de salida  
Es la potencia mecánica disponible en el eje del motor. 
4.21 Potencia nominal  
Es la potencia mecánica de salida indicada en la placa de datos del motor. 4.22 Régimen continuo  
Es el régimen nominal con el cual debe cumplir un motor en funcionamiento continuo. 4.23 Régimen nominal  
Es la condición de operación a la tensión y frecuencia  eléctricas nominales, medidas en las terminales, en 
la que el motor desarrolla los parámetros indicados en su placa de datos. 
4.24 Resistencia entre terminales del motor  
Es la resistencia medida entre dos terminales en la caja de conexiones del motor. 4.25 Torsiómetro  
Aparato acoplado entre los ejes del motor y del dinamóm etro, que trasmite y mide el par torsional. Algunos 
tipos, miden además la frecuencia de rotación y permiten determinar la potencia mecánica desarrollada por el 
motor. 
5. Clasificación 
Los motores sujetos a esta norma oficial mexicana se clasifican por su tipo de enclaustramiento: 
a) Motor abierto 
b) Motor cerrado 
6. Especificaciones 6.1 Eficiencia del motor 
Cualquier motor debe tener indicada en su placa de datos una eficiencia nominal igual o mayor a la 
especificada en la Tabla 2. 
6.2 Eficiencia mínima asociada 
Cualquier motor debe tener una eficiencia mayor o igual a la eficiencia mínima asociada a la eficiencia 
nominal que muestre en su placa de datos de acuerdo con la Tabla 1.       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
6.3 Determinación de la eficiencia 
Para determinar la eficiencia energética de motores de inducción trifásicos en potencia nominal de 0,746 a 
373 kW, se precisa como prueba única el método descrit o en el capítulo 9 de la presente norma oficial 
mexicana. 
7. Muestreo 
De acuerdo con el artículo 73 de la Ley Federal sobre Metrología y Normalización, la Secretaría de 
Energía, a través de la Comisión Nacional para el Uso Ef iciente de la Energía, es tablecerá el procedimiento 
para la evaluación de la conformidad de los motores con las especificaciones de esta norma oficial mexicana. 
Tabla 1.- Eficiencia nominal y mínima asociada, en por ciento 
Columna A 
Eficiencia Nominal Columna B 
Eficiencia Mínima Columna A 
Eficiencia Nominal Columna B Eficiencia 
Mínima 
99,0 
98,9 98,8 98,7 
98,6 98,8 
98,7 98,6 98,5 
98,4 94,1 
93,6 93,0 92,4 
91,7 93,0 
92,4 91,7 91,0 
90,2 
98,5 
98,4 
98,2 
98,0 97,8 98,2 
98,0 
97,8 
97,6 97,4 91,0 
90,2 
89,5 
88,5 87,5 89,5 
88,5 
87,5 
86,5 85,5 
97,6 97,4 97,1 96,8 96,5 97,1 
96,8 96,5 96,2 95,8 86,5 
85,5 84,0 82,5 81,5 84,0 
82,5 81,5 80,0 78,5 
96,2 95,8 95,4 95,0 
94,5 
 95,4 
95,0 94,5 94,1 
93,6 80,0 
78,5 77,0 75,5 
74,0 
72,0 77,0 
75,5 74,0 72,0 
70,0 
68,0 
 
Notas de la Tabla 1 
1.- Los valores de la eficiencia nominal de la Columna A se obtienen a partir del 99,0%, con incrementos 
de pérdidas del 10%. 
2.- Los valores de eficiencia mínima asociada de la  Columna B, se obtienen incrementando las pérdidas 
en un 20%. 
8. Criterios de aceptación 8.1 Placa de datos 
La eficiencia nominal marcada por el fabricante en la placa de datos del motor, debe ser igual o mayor que 
la eficiencia de la Tabla 2 de esta norma oficial mexicana, de acuerdo con su potencia nominal en kW, número 
de polos y tipo de enclaustramiento. Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
8.2 Resultados de las pruebas 
La eficiencia determinada con el método de prueba del capítulo 9, para cada motor probado, debe ser 
igual o mayor que la eficiencia mínima asociada a la eficiencia nominal marcada en la placa de datos por el 
fabricante. 
Tabla 2.- Valores de eficiencia nominal a plena car ga para motores verticales y horizontales, en por 
ciento 
Potencia Potencia MOTORES CERRADOS MOTORES ABIERTOS 
Nominal, 
kW Nominal 
cp 2 Polos 4 Polos 6 Polos 8 Polos 2 Polos 4 Polos 6 Polos 8 Polos 
0,746 1 77,0 85,5 82,5 74,0 77,0 85,5 82,5 74,0 
1,119 1,5 84,0 86,5 87,5 77,0 84,0 86,5 86,5 75,5 
1,492 2 85,5 86,5 88,5 82,5 85,5 86,5 87,5 85,5 
2,238 3 86,5 89,5 89,5 84,0 85,5 89,5 88,5 86,5 
3,730 5 88,5 89,5 89,5 85,5 86,5 89,5 89,5 87,5 
5,595 7,5 89,5 91,7 91,0 85,5 88,5 91,0 90,2 88,5 
7,460 10 90,2 91,7 91,0 88,5 89,5 91,7 91,7 89,5 
11,19 15 91,0 92,4 91,7 88,5 90,2 93,0 91,7 89,5 
14,92 20 91,0 93,0 91,7 89,5 91,0 93,0 92,4 90,2 
18,65 25 91,7 93,6 93,0 89,5 91,7 93,6 93,0 90,2 
22,38 30 91,7 93,6 93,0 91,0 91,7 94,1 93,6 91,0 
29,84 40 92,4 94,1 94,1 91,0 92,4 94,1 94,1 91,0 
37,30 50 93,0 94,5 94,1 91,7 93,0 94,5 94,1 91,7 
44,76 60 93,6 95,0 94,5 91,7 93,6 95,0 94,5 92,4 
55,95 75 93,6 95,4 94,5 93,0 93,6 95,0 94,5 93,6 
74,60 100 94,1 95,4 95,0 93,0 93,6 95,4 95,0 93,6 
93,25 125 95,0 95,4 95,0 93,6 94,1 95,4 95,0 93,6 
111,9 150 95,0 95,8 95,8 93,6 94,1 95,8 95,4 93,6 
149,2 200 95,4 96,2 95,8 94,1 95,0 95,8 95,4 93,6 
186,5 250 95,8 96,2 95,8 94,5 95,0 95,8 95,4 94,5 
223,8 300 95,8 96,2 95,8 --- 95,4 95,8 95,4 --- 
261,1 350 95,8 96,2 95,8 --- 95,4 95,8 95,4 --- 
298,4 400 95,8 96,2 --- --- 95,8 95,8 --- --- 
335,7 450 95,8 96,2 --- --- 95,8 96,2 --- --- 
373 500 95,8 96,2 --- --- 95,8 96,2 --- --- 
 
9. Método de prueba 
Todos los motores se prueban por el método de las pérdidas segregadas, en este método, a partir de 
mediciones y cálculos, se determinan las pérdidas por efecto Joule en los devanados del estator y del rotor, 
las pérdidas del núcleo y las pérdidas por fricción y ventilación; al final, las pérdidas indeterminadas se obtienen por diferencia.       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
9.1 Condiciones de la prueba 
Todos los motores se deben de probar en posición horizontal. La frecuencia eléctrica de alimentac ión para todas las pruebas debe ser de 60 Hz con una variación de ± 
0,3 %. 
La tensión eléctrica de corriente alterna de alimenta ción para la prueba, debe ser la tensión eléctrica 
nominal indicada en la placa de datos del motor, medida en sus terminales, sin exceder una variación de ± 0,5 
%, con un desbalance máximo permitido de ± 0,5 %. El  por ciento de desbalance es igual a 100 veces la 
desviación máxima de la tensión eléctrica de cada fase con respecto a la tensión eléctrica promedio, dividida 
entre la tensión eléctrica promedio. 
La Distorsión Armónica Total (DAT) de la onda de tensión eléctrica no debe ser mayor al 5 %. La Distorsión Armónica Total (DAT) es un indicador del contenido de armónicas en una onda de tensión 
eléctrica. Se expresa como un porcentaje de la fundamental y se define como: 
 
donde: 
Vi es la amplitud de cada armónica 
V1 es la amplitud de la fundamental 
Las magnitudes eléctricas que va ríen senoidalmente, deben expresarse  en valores eficaces, a menos que 
se especifique otra cosa. 
9.2 Instrumentos de medición y equipo de prueba 
Los instrumentos de medición deben seleccionarse para que el valor leído esté dentro del intervalo de la 
escala recomendado por el fabricante de l instrumento, o en su defecto en el  tercio superior de la escala del 
mismo. 
Los instrumentos analógicos o digitales deben estar calibrados con una incertidumbre máxima de ± 0,2 % 
de plena escala. 
Cuando se utilicen transformadores de corriente y de potencial, se deben realizar las correcciones 
necesarias para considerar los errores de relación y fase  en las lecturas de tensión, corriente y potencia 
eléctricas. Los errores de los transformadores de corriente y potencial no deben ser mayores de 0,3 %. 
El dinamómetro debe seleccionarse de forma que a su carga mínima, la potencia de salida demandada al 
motor no sea mayor del 15 % de la potencia nominal del mismo. 
La instrumentación para medir el par torsional debe tener una incertidumbre máxima de ± 0,2 % de plena 
escala. 
La instrumentación para medir la frecuencia eléc trica de alimentación debe tener una incertidumbre 
máxima de ± 0,1 % de plena escala. 
La instrumentación para medir la frecuencia de rotación debe tener una incertidumbre máxima de ± 1 min-1 
de la lectura. 
La instrumentación para medir la temperatura deb e tener una incertidumbre máxima de ± 1 °C.  
Para evitar la influencia por el acoplamiento y desa coplamiento del motor con el dinamómetro durante el 
desarrollo de las pruebas de equilibrio térmico, funcio namiento, y carga mínima posible en el dinamómetro, 
éstas deben realizarse sin desacoplar el motor entre ellas. 
Los instrumentos de medición, equipos y aparatos para ap licar este método de prueba son los siguientes: 
a) aparato para medir la temperatur a detectada por los detectores de  temperatura por resistencia o 
termopares; 
b) óhmetro a cuatro terminales, para medir resistencias bajas; 
c) equipo para controlar la tensión de alimentación; 
d) frecuencímetro; Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
e) vóltmetros; 
f) ampérmetros; 
g) wáttmetro trifásico; 
h) dinamómetro; 
i) torsiómetro o aparato para medir par torsional; 
j) tacómetro, y 
k) cronómetro. 
9.3 Procedimiento de prueba 
Las pruebas que conforman este método deben ser desarrolladas en la secuencia indicada. No es 
necesario que cada paso sea llevado a cabo inmediatam ente después del otro, sin embargo, cuando cada 
paso se ejecuta en forma individual e independiente, ento nces las condiciones térmicas especificadas para el 
mismo deben ser reestablecidas previamente a la ejecución de la prueba. 
Antes de comenzar las pruebas se debe instalar un termopar en el motor. Cuando se utilice más de un 
termopar, la temperatura  para los cálculos debe ser el valor promedio. 
Cuando todos los termopares se localicen en los cabezales del devanado o cuando la temperatura del 
termopar más caliente sea localizado en el núcleo del es tator o en el cuerpo del motor, se debe aplicar el 
siguiente criterio, de preferencia en el siguiente orden que se establece:  
a) Entre o sobre los cabezales del devanado, procurando que queden fuera de las trayectorias del aire 
de enfriamiento del motor. 
 En los casos en que es inaceptable abrir el motor o no es posible la colocación de termopares en los 
cabezales del devanado, los termopares pueden ser instalados en: 
b) el núcleo del estator (ejemplo; a través de la caja de conexiones del motor); o 
c) en el cuerpo del motor.  
Nota:  Cuando se utilizan termopares externos ya sea en el núcleo del estator o en el cuerpo del motor, 
debe asegurarse que los termopares estén posicionados t an cerca como sea posible al estator devanado, con 
un buen contacto térmico. Cuidado especial debe tomarse para que el termopar quede aislado y sellado del medio ambiente de enfriamiento.  
9.3.1  Parámetros iniciales 
Se miden las resistencias entre terminales de los dev anados del estator y la temperatura correspondiente. 
Se registran los siguientes parámetros: 
1) Las resistencias entre terminales de los devanados del estator, en Ω; 
2) La temperatura o el promedio de las temperaturas  detectadas en los devanados del estator, en el 
núcleo del estator o en el cuerpo t
i, en °C, y 
3) La temperatura ambiente t ai, en °C. 
Se designa como resistencia de referencia R i, a aquélla con el valor más cercano al promedio de las tres 
registradas. Por ejemplo, cuando: 
R1-2 = 4,8 Ω  R 1-3 = 5,0 Ω R 2-3 = 5,2 Ω 
El valor de la resistenc ia de referencia es R i = 5.0 Ω 
9.3.2  Prueba para alcanzar el equilibrio térmico 
Mediante esta prueba se determinan la resistencia y temperatura de los devanados del motor operando a 
carga plena. 
Se hace funcionar el motor a su régimen nominal hasta alcanzar el equilibrio térmico definido en el inciso 
4.5 en todos los detectores de temperatura. Se desen ergiza y se desconectan las terminales de línea del 
motor, se mide y registra la resistencia entre las terminal es de la resistencia de referencia determinada en el 
inciso 9.3.1 en el tiempo especificado en la Tabla 3.       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
Tabla 3.- Tiempo al cual se debe realizar la me dición de la resistencia de referencia de los 
devanados del estator 
Potencia Nominal, en kW Tiempo [s] 
37,5 o menor 30 
Mayor de 37,5 a 150 90 
mayor de 150 120 
 
Cuando se excede el tiempo establecido en la Tabl a 3, se traza una curva de enfriamiento basada en la 
resistencia entre el par de terminales de referencia, ut ilizando por lo menos 10 valores espaciados a intervalos 
de 30 s, para determinar la resistencia al tiempo de retardo especificado en la Tabla 3. 
Cuando los tiempos especificados en la tabla 3 se exceden en más del doble para el registro de la primera 
lectura, se anula y se repite la prueba. 
Se miden y registran: 1) La resistencia entre las terminales de referencia, R
f, en Ω; 
2) El promedio de las temperaturas detectadas en lo s devanados del estator, en el núcleo del estator o 
en el cuerpo, t f, en °C; 
3) La temperatura ambiente, t af, en °C, y 
4) El tiempo al que se midió o determinó la resistencia R f, en s. 
9.3.2.1  Cálculo del incremento de temperatura por resistencia 
Se determina el incremento de temperatura ( ∆t) después de que el motor ha alcanzado el equilibrio 
térmico mediante la siguiente ecuación: 
 
donde: 
 
tfr Es la temperatura de los devanados del estator en equilibrio térmico (calculado por resistencia) 
K es la constante del material y es igual a 234,5 para el cobre puro. Para otros materiales en los 
devanados, debe usarse el valor especificado por el fabricante del material. 
9.3.3  Prueba de funcionamiento 
Al término de la prueba anterior, se hace funcionar el motor a su tensión eléctrica nominal medida en sus 
terminales, a 60 Hz y potencia nominal. Se aplican en forma descendente dos valores de carga arriba de la potencia nominal, 130 % y 115 %; así como cuatro va lores de carga al 100 %, 75 %, 50 % y 25 % de la 
potencia nominal, con una tolerancia de ± 2 %. 
La temperatura en los devanados del estator, en el núcleo del estator o en el cuerpo del motor,  debe estar 
como máximo 10 °C abajo de la temperatura registrada en  la prueba para alcanzar el equilibrio térmico, antes 
de dar inicio a la prueba de funcionamiento. 
Se miden y registran los siguientes parámet ros para cada uno de los valores de carga: 
1) El promedio de las tensiones eléctricas entre terminales, en V; 
2) Frecuencia eléctrica de alimentación, en Hz; 
3) El promedio de las corrientes eléctricas de línea, I
m, en A; 
4) La potencia de entrada, P e, en kW 
5) El par torsional del motor, T m, en N·m; 
6) La frecuencia de rotación, n m, en min-1; 
7) El promedio de las temperaturas detectadas en los devanados del estator, en el  núcleo del estator o 
en el  cuerpo, para cada valor de carga, t m, en °C, y 
8) La temperatura ambiente para cada valor de carga, t am, en °C. Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
9.3.4  Prueba de carga mínima posible en el dinamómetro 
Se ajusta el dinamómetro a su carga mínima y se oper a el motor a su tensión eléctrica nominal, medida en 
sus terminales y 60 Hz, hasta que la potencia de entrada no varíe más del 3 % en un lapso de 30 min. 
Con la potencia de entrada estabilizada a la carga mínima del dinamómetro, se miden y registran: 
1) El promedio de las tensiones eléctricas entre terminales, en V; 
2) La frecuencia eléctrica de alimentación, en Hz; 
3) El promedio de las corrientes eléctricas de línea, I mín, en A; 
4) La potencia de entrada, P mín, en kW; 
5) El par torsional del motor, T mín, en N·m; 
6) La frecuencia de rotación, n mín, en min-1; 
7) El promedio de las temperaturas detectadas en lo s devanados del estator, o la temperatura en el 
núcleo del estator o en el cuerpo t mín, en °C, y 
8) Se verifica que la potencia de salida P d demandada al motor bajo prueba, sea menor al 15 % de su 
potencia nominal. Donde P d en kW, se calcula de la siguiente forma: 
 
9.3.5  Prueba de operación en vacío 
Se desacopla el motor del dinamómetro y se opera en vacío a su tensión eléctrica nominal, medida en las 
terminales del motor y 60 Hz, hasta que la potencia de entrada varíe no más del 3 % en un lapso de 30 min. Se aplican en forma descendente tres o más valores de tensión eléctrica entre el 125 % y el 60 % de la tensión eléctrica nominal, espaciados en forma regular; dentro de estos tres valores debe incluirse la medición 
al 100% de la tensión eléctrica nominal, de la misma manera, tres o más valores entre el 50 % y el 20 % de la 
tensión eléctrica nominal o hasta donde la corriente eléc trica de línea llegue a un míni mo o se haga inestable. 
La prueba debe ser llevada a cabo lo más rápidamente posible y las mediciones deben tomarse en forma 
descendente respecto a la tensión máxima aplicada. 
Para cada valor de tensión eléctrica, se miden y registran: 
1) El promedio de las tensiones eléctricas entre terminales, en V; 
2) La frecuencia eléctrica de alimentación, en Hz; 
3) El promedio de las corrientes eléctricas de línea, I
0, en A; 
4) La potencia de entrada en vacío P 0, en kW;  
5) La frecuencia de rotación, n 0, en min-1, y 
6) El promedio de las temperaturas detectadas en lo s devanados del estator, o la temperatura en el 
núcleo del estator o en el cuerpo, para cada valor de tensión, t 0, en °C. 
9.4 Segregación de pérdidas 
9.4.1  Determinación de las pérdidas por fricción y ventilación y cálculo de las pérdidas en el núcleo. 
Los siguientes cálculos se utilizan para se parar el origen de las pérdidas en vacío.  
a) Se resta de la potencia de entrada me dida en el inciso 9.3.5 en vacío, P 0, las pérdidas de los 
devanados del estator I2Re0 para cada valor de tensión eléctrica del inciso 9.3.5, calculadas con la 
siguiente ecuación: 
 
donde: 
I0 Es el promedio de las corrientes eléctricas de línea en vacío del inciso 9.3.5, en A, y 
RE0 es la resistencia entre las terminales de referencia , en ohm, del inciso 9.3.1, corregida al promedio de 
las temperaturas detectadas en los devanados del estator para cada valor de tensión eléctrica, de 
acuerdo con la siguiente ecuación: 
       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
donde: 
Ri es la resistencia de referencia del inciso 9.3.1, en Ω; 
t0  es el promedio de las temperaturas detectadas en los devanados del estator, o la temperatura  en el 
núcleo del estator, o en el cuerpo para cada valor de tensión del inciso 9.3.5, en °C; 
ti es el promedio de las temperaturas detectadas en lo s devanados del estator, o la temperatura  en el 
núcleo del estator o en el cuerpo en frío del inciso 9.3.1, en °C, y 
K es la constante del material y es igual a 234,5 para el cobre puro. Para otros materiales en los 
devanados, debe usarse el valor especificado por el fabricante del material. 
b) Se traza una curva con la potencia de entrada con el motor operando en vacío P 0 menos las pérdidas 
en los devanados del estator I2RE0 contra la tensión eléctrica en vacío, para cada valor de tensión 
eléctrica entre el 125% y el 60% del valor nominal. 
c) Se traza una curva con los valores de potencia de entrada en vacío P 0 menos las pérdidas en los 
devanados del estator I2RE0, contra el cuadrado de la tensión eléctrica, para cada valor de tensión 
eléctrica entre el 50% y el 20% del valor nominal o hasta el valor correspondiente a la corriente eléctrica de línea mínima o inestable. Se extrapol a la curva a la tensión eléctrica en vacío igual a 
cero. El valor de la potencia de entrada en este punto corresponde a las pérdidas por fricción y 
ventilación P
fv. 
d) De la curva obtenida en el inciso (b), se calculan las pérdidas del núcleo, P h, a la tensión eléctrica 
nominal, restando de la potencia de entrada en vacío, P 0, las pérdidas en los devanados del estator 
I2RE0 según el inciso (a), y las pérdidas de fricción y ventilación P fv según el inciso (c). 
9.4.2 Cálculo de las pérdidas por efecto Joule en el estator  
Se calculan las pérdidas por efecto Joule en los devanados del estator I2Rm para cada uno de los seis 
valores de carga aplicados según el inciso 9.3.3, utilizando la siguiente ecuación: 
 
donde: 
Im es el promedio de las corrientes de línea del inciso 9.3.3, en A; 
Rm es la resistencia entre las terminales de referenc ia del estator, del inciso 9.3.1, corregida a la 
temperatura de los devanados para cada valor de carga mediante la siguiente ecuación: 
 
donde: 
Ri es la resistencia de referencia del inciso 9.3.1, en ohm; 
ti es el promedio de las temperaturas detectadas en los devanados del estator, o la temperatura en el 
núcleo del estator o en el cuerpo, en frío, del inciso 9.3.1, en °C, y 
K es la constante del material y es igual a 234,5 para el cobre puro. Para otros materiales en los 
devanados, debe usarse el valor especificado por el fabricante. 
tmc es el promedio de las temperaturas detectadas en los devanados del estator, o la temperatura en el 
núcleo del estator o en el cuerpo, para cada valor de carga del inciso 9.3.3, en °C, corregida mediante la siguiente ecuación; 
 
donde:  
tfr Es la temperatura de los devanados del estator en equilibrio térmico, calculada por resistencia en el 
inciso 9.3.2.1, en °C; 
tf  Es el promedio de las temperaturas detectadas en los devanados del estator, o la temperatura en el 
núcleo del estator o en el cuerpo, del inciso 9.3.2, en °C; 
tm Es el promedio de las temperaturas detectadas en lo s devanados del estator, o la temperatura en el  
núcleo del estator o en el  cuerpo, para cada valor de carga del inciso 9.3.3., en °C Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
9.4.3 Cálculo de las pérdidas por efecto Joule en el rotor 
Se calculan las pérdidas por efecto Joule en el devanado del rotor I2Rr, en cada uno de los seis valores de 
carga aplicados según el inciso 9.3. 3 utilizando la siguiente ecuación: 
 
donde: 
Pe es la potencia de entrada para cada valor de carga medida en el inciso 9.3.3 
Ph son las pérdidas del núcleo calculadas en el inciso 9.4.1 
Sm es el deslizamiento en por unidad de la frecuencia de rotación síncrona n s para cada valor de carga, 
de acuerdo con la siguiente ecuación: 
 
donde: 
nm es la frecuencia de rotación para cada valor de carga medida en el inciso 9.3.3 en min-1, y 
ns es la frecuencia de rotación síncrona, calculado mediante la siguiente ecuación: 
 
donde:  
f es la frecuencia eléctrica de 60 Hz de la alimentación, y p es el número de polos del motor. 9.4.4  Cálculo de la potencia de salida  
a) Se calculan los valores de par torsional corregido Tc, sumando el factor de corrección del 
dinamómetro FCD, en cada uno de los valores de par medidos Tm. En la práctica el FCD es compensado por la calibración del dinamómetro, por lo que cuando la medición del par se hace entre el motor a prueba y el dinamómetro, este valor no afecta la medición y puede ser despreciado considerando FCD = 0 para este paso del cálculo. Cuando es necesario el cálculo del FCD, debe 
realizarse de acuerdo con el Apéndice B. 
 
b) Se calcula la potencia de salida de acuerdo con la siguiente ecuación: 
 
donde: 
Tc es el par torsional corregido del motor para cada valor de carga, en N·m, y  
nm es la frecuencia de rotación para cada valor de carga, medida en el inciso 9.3.3, en min-1. 
9.4.5  Cálculo de las pérdidas indeterminadas 
Para calcular las pérdidas indeterminadas en cada uno de los seis valores de carga medidos en el inciso 
9.3.3, se calcula la potencia residual P res como sigue: 
 
donde: 
Pe es la potencia eléctrica de entrada para cada valor de carga, medida en el inciso 9.3.3 
Ps es la potencia mecánica de salida corregida para cada valor de carga calculada en el inciso 9.4.4, en 
kW 
I2Rm son las pérdidas por efecto Joule en los devanados del estator para cada valor de carga calculadas 
en el inciso 9.4.2, en kW       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
Ph son las pérdidas en el núcleo calculadas en el inciso 9.4.1 (d), en kW 
Pfv son las pérdidas por fricción y ventilación calculadas en el inciso 9.4.1(c), en kW 
I2Rr son las pérdidas por efecto Joule en el devanado del rotor para cada valor de carga, calculada en el 
inciso 9.4.3, en kW 
Para suavizar la curva de potencia residual, P res, contra el cuadrado del par torsional, T c2, para cada valor 
de carga, se usa el análisis de regresión lineal del Apéndice A. 
 
donde: 
Tc es el par torsional corregido del motor para cada valor de carga, calculado en el inciso 9.4.4 (a), en 
N·m; 
A es la pendiente de la recta para el análisis de regresión lineal, y B es la intersección de la recta con el eje de las ordenadas 
Cuando el coeficiente de correlación γ es menor que 0,9, se elimina el peor punto y se calculan 
nuevamente A y B. Cuando el valor de γ se incrementa hasta hacerlo mayor que 0,9, se usa el segundo 
cálculo. En caso contrario, la prue ba no fue satisfactoria, indicando errore s en la instrumentación, de lectura o 
ambos. Se debe investigar la fuente de estos errores y corregirse, para posteriormente repetir las pruebas. 
Cuando el valor de A se establece conforme al pá rrafo anterior, se pueden calcular las pérdidas 
indeterminadas para cada uno de los valores de carga del inciso 9.3.3 de la siguiente forma: 
 
donde: 
Tc es el par torsional corregido del motor para cada va lor de carga, calculado en el inciso 9.4.4(a), en 
N·m, y 
A es la pendiente de la recta 9.5 Corrección por temperatura para las pérdidas por efecto Joule 
9.5.1  Cálculo de las pérdidas por efecto Joule en el estator corregidas por temperatura 
Se calculan las pérdidas por efecto Joule en los devanados del estator corregidas de la temperatura 
ambiente t
af, medida en el inciso 9.3.2, a la temperatura ambi ente de 25°C, para cada uno de los seis valores 
de carga medidos en el inciso 9.3.3, usando la siguiente ecuación: 
 
donde: 
Im es el promedio de las corrientes de línea para c ada valor de carga del inciso 9.3.3, en A; 
Rmc es la resistencia de referencia R f del inciso 9.3.2, corregida a una temperatura ambiente de 25°C de 
acuerdo a la siguiente ecuación: 
 
donde: 
tc es la temperatura de los devanados del estator en equilibrio térmico calculada por resistencia, t fr, del 
inciso 9.3.2.1, corregida a una temperatura ambiente de 25°C (t c = t fr + 25°C - t af), en °C; 
tfr es  la temperatura de los devanados del estator en equilibrio térmico calculada por resistencia,  del 
inciso 9.3.2.1, en °C, y 
K es la constante del material y es igual a 234,5 para el cobre puro. Para otros materiales en los 
devanados, debe usarse el valor especificado por el fabricante del material. 
9.5.2  Cálculo de las pérdidas por efecto Joule en el rotor corregidas por temperatura  
Se calculan las pérdidas por efecto Joule en los devanados del rotor, corregidas de la temperatura 
ambiente t af, medida en el inciso 9.3.2, a la temperatura ambi ente de 25°C, para cada uno de los seis valores 
de carga medidos en el inciso 9.3.3, usando la siguiente ecuación: 
 Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
donde: 
 
donde: 
Smc es el deslizamiento en por unidad de la frecuencia  de rotación síncrona, referido a una temperatura 
ambiente de 25°C; 
Sm es el deslizamiento en por unidad de la frecuencia  de rotación síncrona medida en el inciso 9.3.3 y 
calculado en el inciso 9.4.3; 
tmc es el promedio de las temperaturas detectadas en  los devanados del estator, en el núcleo del estator 
o en el cuerpo, para  cada valor  de carga, del inciso 9.3.3, en °C, corregidas mediante la siguiente ecuación t
mc=tfr/tf * tm 
tc es la temperatura de los devanados del estator en equilibrio térmico calculada por resistencia, t fr,  del 
inciso 9.3.2.1, corregida a una temperatura ambiente de 25°C (t c = tfr + 25 °C - t af), en  °C; 
taf es la temperatura ambiente durante la prueba de e quilibrio térmico a plena carga del inciso 9.3.2, en 
°C; 
K es la constante del material y es igual a 234,5 para el cobre puro. Para otros materiales en los 
devanados, debe usarse el valor especificado por el fabricante del material. 
9.6 Cálculo de la potencia de salida a 25 °C 
Se calcula la potencia de salida corregida a la temperatura ambiente de 25 °C, para cada uno de los seis 
valores de carga del inciso 9.3.3 usando la siguiente ecuación: 
 
donde: 
Psc es la potencia de salida corregida para cada va lor de carga, referido a una temperatura ambiente 
de 25 °C, en kW; 
Pe es la potencia de entrada para cada valor de carga, medida en el inciso 9.3.3; 
Ph son las pérdidas en el núcleo, calculadas en el inciso 9.4.1(d), en kW; 
Pfv son las pérdidas por fricción y ventilación,  calculadas en el inciso 9.4.1(c), en kW; 
Pind son las pérdidas indeterminadas, calculadas en el inciso 9.4.5, en kW; 
I2Rmc son las pérdidas por efecto Joule en los devanados del estator para cada valor de carga, referidas 
a una temperatura ambiente de 25°C, calc uladas en el inciso 9.5.1, en kW; 
I2Rrc son las pérdidas por efecto Joule en el devanado del rotor para cada valor de carga, referidas a 
una temperatura ambiente de 25°C, calc uladas en el inciso 9.5.2, en kW. 
9.7 Cálculo de la eficiencia 
Se calcula la eficiencia ηm para cada uno de los seis valores de carga del inciso 9.3.3 usando la siguiente 
ecuación: 
 
donde: 
Psc es la potencia mecánica de salida corregida par a cada valor de carga, referida a una temperatura 
ambiente de 25 °C, calculada en el inciso 9.6, en kW; 
Pe es la potencia eléctrica de entrada para cada valor de carga, medida en el inciso 9.3.3, en kW. 
9.8 Eficiencia en cualquier valor de carga 
Para determinar la eficiencia en algún valor precis o de carga, se traza una curva con la eficiencia 
calculada según el inciso 9.7 contra la potencia de salida corregida calculada en el inciso 9.6.       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
10. Marcado 
10.1 Placa de datos 
Todos los motores deben de ser provistos con al meno s una placa de datos, ésta debe ser permanente, 
legible e indeleble y contener la información del inciso 10.2, debe estar adherida o sujeta mecánicamente a la envolvente o carcasa en el cuerpo principal y en un lugar visible, no se admite la colocación de ésta, en tapas, bridas o accesorios, que puedan ser retirados del cuerpo pr incipal del motor, provocando la pérdida de rastreo 
del motor. 
La placa de datos debe ser de un material que garantice la legibilidad de la información permanentemente 
y no se degrade con el tiempo bajo condiciones ambientales normales. 
El fabricante o importador debe garantizar que el material, estilo, tipografía y distri bución de información en 
la placa de datos ingresada al momento de evaluar la conformidad del producto con esta norma, sea la misma 
que se utilice durante la comercialización del mismo. 
10.2 Información 
Toda la información contenida en la placa de datos deb e estar en idioma español y la  información mínima 
que se debe marcar en la placa de datos del motor es: 
• Nombre del fabricante o del distribuidor, o logotipo o marca registrada; 
• Modelo designado por el fabricante o distribui dor utilizado para identificación comercial; 
• Tipo de enclaustramiento (abierto o cerrado, de acuerdo con el Apéndice informativo D); 
• País de origen de fabricación; 
• La eficiencia nominal, en por ciento, precedida del símbolo " η" (2 dígitos enteros y 1 decimal); 
• La potencia nominal en kW; 
• La tensión eléctrica en V; 
• La frecuencia eléctrica en Hz, y 
• La frecuencia de rotación en min
-1 o r/min. 
Además de la información especificada por otras normas oficiales mexicanas vigentes que sean 
aplicables. 
Los motores certificados en el cumplimiento de la presente norma oficial mexicana, una vez publicado 
como norma oficial mexicana definitiva,  podrán ostentar la contraseña de l organismo certificador dentro o 
fuera de la placa de datos. 
11. Vigilancia 
La verificación y vigilancia de la presente norma oficial mexicana, estará a cargo de la Secretaría de 
Energía; a través de la Comisión Nacional para el Uso Ef iciente de la Energía y la Procuraduría Federal del 
Consumidor, cada una conforme a sus respectivas atribuciones. 
El incumplimiento con la presente norma oficial mexica na, será sancionado conforme a lo dispuesto en la 
Ley Federal sobre Metrología y Normalización, su r eglamento y demás disposiciones legales aplicables. 
12. Evaluación de la conformidad  La evaluación de la conformidad de los motores con la s especificaciones de la presente norma oficial 
mexicana,  se realizará por laboratorios acreditados y aprobados. 
13. Bibliografía 
Ley Federal sobre Metrología y Normalización, publicada en el Diario Oficial de la Federación el 1 de julio 
de 1992. 
Reglamento de la Ley Federal sobre Metrología y Normalización, publicado en el Diario Oficial de la 
Federación el 14 de enero de 1999. 
NOM-016-ENER-2002 Eficiencia energética de motores de  corriente alterna, trifásicos, de inducción, 
tipo jaula de ardilla, en potencia nominal  de 0,746 a 373 kW. Límites, método de 
prueba y marcado. Publicada en el Diario Oficial de la Federación el 13 de enero 
de 2003. Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
NMX-Z-013/1-1977 Guía para la redacción, estruc turación y presentación de las normas oficiales 
mexicanas, publicada en el Diario Oficial de la Federación el 31 de octubre de 1977. 
NMX-J-075/1-ANCE Aparatos Eléctricos-Máquinas Rotatorias Parte 1: Motores de Inducción de 
Corriente Alterna del Tipo de Rotor en Co rtocircuito, en Potencias Desde 0,062 a 
373 kW-Especificaciones. 
NMX-J-075/2-ANCE Aparatos Eléctricos-Máquinas Rotatorias Parte 2: Motores de Inducción de 
Corriente Alterna del Tipo de Rotor en Cortocircuito, en Potencias  Grandes-Especificaciones. 
NMX-J-075/3-ANCE Aparatos Eléctricos-Máquinas  Rotatorias Parte 3: Métodos de Prueba para 
Motores de Inducción de Corriente Alterna del Tipo de Rotor en Cortocircuito, en Potencias desde 0,062 kW-Métodos de Prueba. 
CSA C390 Energy Efficiency Test Methods for Three-Phase Induction Motors. CSA C22.2-100 Motors and Generators. IEC 60034-1 Rotating electrical machines. Part 1: Rating and performance IEC 60034-2-1 Rotating Electrical Machines. Part 2-1: Standards methods for determining losses 
and efficiency from tests. 
IEC 61972 Method for determining losses and efficiency of three-phase cage induction 
motors. 
IEEE Std. 112 IEEE Standard Test Procedure for Polyphase Induction Motors and Generators. 
NEMA MG 1 Motors and Generators. IEEE 519-1992 Recommended Practices and Requirements for Harmonic Control in Electrical 
Power Systems. 
14. Concordancia con normas internacionales Esta norma oficial mexicana no concuerda con ningun a norma internacional, por no existir referencia 
alguna en el momento de su elaboración. 
15. Transitorios 
Primero. La presente norma oficial mexicana, una vez publicada en el Diario Oficial de la Federación y a 
su entrada en vigor, cancelará y sustituirá a la NO M-016-ENER-2002, Eficiencia energética de motores de 
corriente alterna, trifásicos, de inducción, tipo jaula de  ardilla, en potencia nominal de 0,746 a 373 kW. Límites, 
método de prueba y marcado, que fue publicada en el Diar io Oficial de la Federación el 13 de enero de 2003.  
Segundo.  La presente norma oficial mexicana, una vez publicada en el Diario Oficial de la Federación, 
entrará en vigor el 19 de diciembre de 2010 y a partir de esta fecha, todos los motores de corriente alterna, 
trifásicos, de inducción, tipo jaula de ardilla, en poten cia nominal de 0,746 kW a 373 kW comprendidos dentro 
del campo de aplicación de esta norma oficial mexi cana, deben ser certificados con base a la misma. 
Tercero.  Los motores de corriente alterna, trifásicos, de induc ción, tipo jaula de ardilla, certificados en el 
cumplimiento de la NOM-016-ENER-2002 antes de la fecha de entrada en vigor de esta norma oficial 
mexicana, por un organismo de certificación debidame nte acreditado y aprobado, podrán comercializarse 
hasta agotar el inventario del pr oducto amparado por el certificado. 
Cuarto.  No es necesario esperar el vencimiento del certificado de cumplimiento con la NOM-016-ENER-2002 
para obtener el certificado de cumplimiento con la NOM-016-ENER-2010, cuando así le interesa al 
comercializador. 
Sufragio Efectivo. No Reelección.  México, D.F., a 6 de octubre de 2010.- El Presidente del Comité Consultivo Nacional de Normalización 
para la Preservación y Uso Racional de los Recurs os Energéticos (CCNNPURRE) y Director General de la 
Comisión Nacional para el Uso Eficiente de la Energía, Emiliano Pedraza Hinojosa .- Rúbrica.       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
Apéndice A 
Análisis de Regresión Lineal 
(Normativo) 
El propósito del análisis de regresión lineal es el encontrar una relación matemática entre dos conjuntos de 
variables, tal que los valores de una variable puedan ser usados para predecir la otra. La regresión lineal 
asume que los dos conjuntos de variables están relacion ados linealmente; esto es, que cuando los valores de 
dos variables (x i, yi) son graficados, los puntos casi se ajus tarán a una línea recta. El coeficiente de 
correlación ( γ), indica qué tan bien se ajustan estos pares de valores a una línea recta. 
La relación de una línea recta se expresa de la siguiente forma: 
Y = AX + B 
donde: 
Y es la variable dependiente; X es la variable independiente; 
A es la pendiente de la recta, y 
B es la intersección de la recta con el eje de las ordenadas. La pendiente de la recta (A) y la intersección con el eje de las ordenadas se calculan usando las siguientes 
dos fórmulas de regresión lineal: 
 
 
donde: 
N es el número de parejas (x i, yi), el coeficiente de correlación ( γ ) se calcula usando la siguiente fórmula: 
 
Los valores del coeficiente de correlación van desde -1 a +1. Un valor negativo indica una relación 
negativa (es decir, cuando X aumenta, Y disminuye o vice versa), y un valor positivo indica una relación 
positiva (es decir, cuando X aumenta, Y aumenta). Entre más cercano es el valor a -1 o +1 es mejor la 
relación. Un coeficiente de correlación cercano a cero indica una inexistencia de relación. 
Apéndice B 
Cálculo del factor de corrección del dinamómetro (FCD) 
(Normativo) 
Con las mediciones realizadas en los incisos 9.3.4 y 9.3.5 al 100 % de la tensión eléctrica nominal, se 
calcula: 
a) El deslizamiento por unidad de la frecuencia de rotación con respecto a la frecuencia de rotación 
síncrona, con el dinamómetro a su carga mí nima, de acuerdo con la siguiente ecuación (S mín): 
 
donde: 
nmín es la frecuencia de rotación con el dinamómetro a su  carga mínima medida en el inciso 9.3.4, en  
min-1, y 
ns es la frecuencia de rotación síncrona, ca lculada como en el inciso 9.4.3, en min-1. 
b) Las pérdidas por efecto Joule en el estator con el dinamómetro a su carga mínima: 
 
donde: 
Imín es el promedio de las corrientes de línea durante la prueba con carga mínima en el dinamómetro del 
inciso 9.3.4, en A, y Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
Rmín es la resistencia de referencia corregida a la temperatura de los devanados del estator durante la 
prueba con carga mínima en el dinamómetro, calculada mediante la siguiente ecuación: 
 
donde: 
Ri es la resistencia de referencia, del inciso 9.3.1, en ohm; 
tmín es el promedio de las temperaturas detectadas en  los devanados del estator, o la temperatura en el 
núcleo del estator o en el cuerpo, con el dinamómetro  a su mínima carga, del inciso 9.3.4, en °C; 
ti es el promedio de las temperaturas detectadas en  los devanados del estator, o la temperatura en el 
núcleo del estator o en el cuerpo, del inciso 9.3.1, en °C, y 
K es la constante del material y es igual a 234,5 para el cobre puro. Para otros materiales en los 
devanados, debe usarse el valor especificado por el fabricante del material. 
c) El factor de corrección del dinamómetro: 
 
donde: P
mín es la potencia de entrada con el dinamómetro a su  carga mínima, medida en el inciso 9.3.4, en 
kW 
Pn son las pérdidas en el núcleo calculadas en el inciso 9.4.1 en kW 
Po-I2REo es calculado en el inciso 9.4.1 a), en kW 
Tmín es el par torsional del motor con el dinamómetro a su carga mínima, medida en el inciso 9.3.4 en 
N.m 
no es la frecuencia de rotación en vacío, en min-1.  
Apéndice C 
Nomenclatura 
(Normativo) 
A es la pendiente de la recta para el análisis de regresión lineal. B es la intersección de la recta con el eje de las ordenadas para el análisis de regresión lineal. FCD es el Factor de Corrección del Dinamómetro, en N·m 
I
0 es el promedio de las corrientes de línea con el motor operando en vacío, en A 
Im es el promedio de las corrientes de línea para cada valor de carga, en A 
Imín es el promedio de las corrientes de línea con el dinamómetro a su carga mínima, en A 
I2RE0 son las pérdidas por efecto Joule en los devanados del estator para la operación en vacío del 
motor, en kW 
I2Rm son las pérdidas por efecto Joule en los devanados del estator para cada valor de carga, en kW 
I2Rmc son las pérdidas por efecto Joule en los devanados del estator para cada valor de carga, referidas 
a una temperatura ambiente de 25°C, en kW 
I2Rmín son las pérdidas por efecto Joule en los devanados del estator durante la prueba con carga mínima 
en el dinamómetro, en kW 
I2Rr son las pérdidas por efecto Joule en el deva nado del rotor para cada valor de carga, en kW 
I2Rrc son las pérdidas por efecto Joule en el devanado del rotor para cada valor de carga, referidas a 
una temperatura ambiente de 25°C en kW 
K es la constante del material de los devanados del estator n
m es la frecuencia de rotación para cada valor de carga, en min-1 
nmín es la frecuencia de rotación con el dinamómetro a su carga mínima, en min-1 
n0 es la frecuencia de rotación en vacío, en min-1 
ns es la frecuencia de rotación síncrona, en min-1 
P0 es la potencia de entrada con el motor operando en vacío, en kW 
Pd es la potencia demandada al motor bajo prueba por el dinamómetro a su carga mínima, en kW 
Pe es la potencia de entrada para cada valor de carga, en kW 
Pfv son las pérdidas por fricción y ventilación, en kW       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
Ph son las pérdidas en el núcleo, en kW 
Pind son las pérdidas indeterminadas, en kW 
Pmín es la potencia de entrada con el dinamómetro a su carga mínima, en kW 
Pres es la potencia residual para cada valor de carga, en kW 
Ps es la potencia de salida corregida para cada valor de carga, en kW 
Psc es la potencia de salida corregida para cada va lor de carga, referida a una temperatura ambiente 
de 25°C, en kW 
RE0 es la resistencia del estator medida entre las terminales de referencia, a la temperatura de la 
prueba de operación en vacío, en Ω 
Rf es la resistencia del estator medida entre las terminales de referencia después de la estabilización 
térmica del motor al 100% de su carga nominal, en Ω 
Ri es la resistencia de referencia medida inicialmente con el motor en frío, en Ω 
Rm es la resistencia del estator corregida a la tem peratura de los devanados para cada valor de carga, 
en Ω 
Rmc es la resistencia del estator corregida a la tem peratura de los devanados para cada valor de carga, 
referida a una temperatura ambiente de 25°C, en Ω 
Rmín es la resistencia de referencia corregida a la te mperatura de los devanados durante la prueba con 
carga mínima en el dinamómetro, en Ω 
Sm es el deslizamiento en por unidad de la frecuencia de rotación síncrona, para cada valor de carga 
medido 
Smc es el deslizamiento en por unidad de la frecuencia de rotación síncrona, para cada valor de carga 
medido, referido a una temperatura ambiente de 25°C 
Smín es el deslizamiento en por unidad de la frecuencia  de rotación síncrona, con el dinamómetro a su 
carga mínima 
Tc es el par torsional del motor corregido para cada valor de carga, en N·m 
Tm es el  par torsional del motor para cada valor de carga, en N·m 
Tmín es el par torsional del motor con el dinamómetro a su carga mínima, en N·m 
t0 es el promedio de las temperaturas detectadas en  los devanados del estator, o la temperatura  en 
el núcleo de estator o en cuerpo, para cada uno de los valores de tensión con el motor operando 
en vacío, en °C 
taf es la temperatura ambiente durante la prueba  de estabilidad térmica a carga plena, en °C 
tai es la temperatura ambiente durante la medición de los valores iniciales de resistencia y 
temperatura, en °C 
tam es la temperatura ambiente durante la s pruebas a diferentes cargas, en °C 
tc es la temperatura de los devanados del estator en equilibrio térmico calculada por resistencia t fr 
referida a una temperatura ambiente de 25°C, en °C 
tf es el promedio de las temperaturas detectadas en los devanados del estator, o la temperatura en 
el núcleo del estator o en el cuerpo, después de la estabilización térmica a la cual se midió la 
resistencia R f, en las terminales de referencia, en °C 
tfr es la temperatura de los devanados del estator en equilibrio térmico calculada por resistencia 
ti es el promedio de las temperaturas detectadas en los devanados del estator, o la temperatura en 
el núcleo del estator o en el cuerpo, con el motor, en frío, en °C 
tm es el promedio de las temperatur as detectadas en  los devanados de l estator, o la temperatura en 
el núcleo del estator o en el cuerpo, para cada valor de carga, en °C 
tmc es el promedio de las temperaturas detectadas en los devanados del estator, o la temperatura en 
el núcleo del estator o en el cuerpo, para c ada valor de carga, en °C, corregidas mediante la 
siguiente ecuación:  t mc = t fr / tf * tm 
tmín es el promedio de las temperatur as detectadas en  los devanados de l estator, o la temperatura en 
el núcleo del estator o en el cuerpo, con el dinamómetro a su carga mínima, en °C 
γ es el factor de correlación para el análisis de regresión lineal 
η es la eficiencia nominal, en por ciento 
ηm es la eficiencia calculada a la potencia nominal del motor, en por ciento 
DAT es la distorsión armónica total, en por ciento Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
Apéndice D 
Identificación de motores abiertos o cerrados 
(Informativo) 
Enclaustramiento Designación Definici ón en español Definición en inglés 
Motores abiertos IP 00 Sin protección   
IP 02 Sin protección contra contacto y cuerpos 
extraños y protección contra gotas de 
agua con 15° de inclinación respecto a la vertical   
IP 11 Protección contra contacto accidental de 
la mano, sólidos de diámetros mayores 
de 50 mm y, gotas de agua verticales   
IP 12 Protección contra contacto accidental de 
la mano, sólidos de diámetros mayores 
de 50 mm y, gotas de agua con 15° de inclinación respecto a la vertical   
IP 13 Protección contra contacto accidental de 
la mano, sólidos de diámetros mayores 
de 50 mm y, gotas de agua con 60° de 
inclinación respecto a la vertical   
IP 21 Protección contra contacto de los dedos 
a partes vivas o móviles, sólidos de diámetros mayores de 12 mm y, gotas de 
agua verticales.   
IP 22 Protección contra contacto de los dedos 
a partes vivas o móviles, sólidos de 
diámetros mayores de 12 mm y, gotas de agua con 15° de inclinación respecto a la 
vertical.  Open Drip-Proof (IEC 
Standard) 
Abierto a prueba de goteo   
IP 23 Protección contra contacto de los dedos 
a partes vivas o móviles, sólidos de 
diámetros mayores de 12 mm y, gotas de agua con 60° de inclinación respecto a la 
vertical   
WP-I Protección Ambiental Tipo I Ambient Protection  Type 
I 
APG, ODP Abierto a Prueba de Goteo Open Drip Proof 
PGCP, DPFG A Prueba de Goteo Completamente 
Protegido (Drip-Proof Fully 
Guarded) 
APP, ODG Abierto a Prueba de Goteo, Protegido Open Drip-Prof, Guarded
APG-VF, ODG-
FV Abierto a Prueba de Goteo, Ventilación 
Forzada Open Drip-Proof, Force 
Ventilated 
APG-VS, ODG-
SV Abierto a Prueba de Goteo, Ventilación 
Separada Open Drip-Proof, 
Separately Ventilated       (Segunda Sección) DIARIO OF ICIAL Martes 19 de octubre de 2010 
Enclaustramiento Designación Definici ón en español Definición en inglés 
Motores cerrados IP 44 Protección contra contacto con 
herramientas, contra sólidos de 
diámetros mayores de 1 mm y contra salpicaduras de agua en todas direcciones  
Totalmente Cerrado Totally-Enclosed (IEC 
Standard) 
IP 54 Protección completa contra contacto, 
contra acumulación de polvos nocivos y 
contra salpicaduras de agua en todas direcciones  
A prueba de Chapoteo Splash Proof (IEC 
Standard) 
IP 55 Protección completa contra contacto, 
contra acumulación de polvos nocivos y contra chorro de agua en todas direcciones  
Uso Lavadora Washdown (IEC 
Standard) 
IP 56 Protección completa contra contacto, 
contra acumulación de polvos nocivos y 
contra oleaje fuerte  
IP 65 Protección completa contra contacto, 
protección completa contra polvos y 
contra chorro de agua en todas direcciones  
TC, TE, TCVE, 
TEFC Totalmente cerrado con ventilación 
exterior. Totally Enclosed Fan 
Cooled 
TC, TCVE, 
TEAO Totalmente cerrado con ventilación 
exterior. Totally Enclosed Air Over
TCVF, TEBC Totalmente cerrado con ventilación 
forzada Totally Enclosed Blower 
Cooled 
TC, TCNV, 
TENV Totalmente cerrado no ventilado Totally Enclosed Non-
Ventilated 
TCEA, TEWC Totalmente cerrado con enfriamiento 
agua Totally Enclosed Water 
Cooled 
TCCCAA, 
TECACA Totalmente Cerrado, Circuito Cerrado, 
Enfriamiento Aire-Aire Totally-Enclosed, Closed 
Circult, Air to Air 
TCDVAAi, 
TEDC-A/A Totalmente Cerrado, Doble Ventilación, 
Aire-Aire Totally-Enclosed, Dual 
Cooled, Air to Air 
TCDVAA, 
TEDC-Q/W Totalmente Cerrado, Doble Ventilación, 
Aire-Agua Totally-Enclosed, Dual 
Cooled, Air to Water 
TCTV, TETC Totalmente Cerrado con tubería de 
ventilación Totally-Enclosed, Tube 
Cooled 
TCEAA, 
TEWAC Totalmente Cerrado, Enfriamiento Aire-
Agua Totally-Enclosed, 
Water/Air Cooled 
TC, TCPE, 
TEXP, XP Totalmente cerrado a prueba de 
explosión. Totally-Enclosed, 
Explosion-Proof 
TCEAAi, 
TEAAC Totalmente cerrado con enfriamiento 
aire-aire. Totally Enclosed Air to 
Air Cooled 
TCPE, TEEP Totalmente cerrado a prueba de 
explosión. Totally Enclosed 
Explosion Proof 
TCPGI, TEIGF Totalmente cerrado, presurizado con gas 
inerte. Totally Enclosed Inert 
Gas Filled 
TCDV-IP, 
TEPV-IP Totalmente cerrado con ductos de 
ventilación e internamente presurizados. Totally Enclosed Pipe 
Ventilation Internally 
presurized 
TCEAAg, 
TEWC Totalmente cerrado con enfriamiento 
agua-aire. Totally Enclosed Water 
Cooled 
TCEAA-IP, 
TEWC-IP Totalmente cerrado con enfriamiento 
agua aire e internamente presurizados. Totally Enclosed Water 
Cooled Internally presurized 
 Martes 19 de octubre de 2010 DIARIO OFICIAL (Segunda Sección)      
Apéndice E 
(Informativo) 
Equivalencia de potencia 
KW c.p.* 
0,746 1 
1,119 1,5 
1,492 2 
2,238 3 
3,730 5 
5,595 7,5 
7,460 10 
11,19 15 
14,92 20 
18,65 25 
22,38 30 
29,84 40 
37,30 50 
44,76 60 
55,95 75 
74,60 100 
93,25 125 
111,9 150 
149,2 200 
186,5 250 
223,8 300 
261,1 350 
298,4 400 
335,7 450 
373,0 500 
c.p. = caballo de potencia (h.p.) 
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