Page 499  
10 CHAUFFAGE, REFROIDISSEMENT 
 
10.1 C-Emi-Systèmes Emissions du groupe en chaud et en froid  
 
10.1.1 Introduction 
 
Cette fiche permet la définition d’une émission équivalente en chauffage et une émission 
équivalente en refroidissement, caractérisée par : 
2 Ses propriétés physiques : variation spatiale, pertes au dos, température de 
fonctionnement, parts des phénomènes convectifs et radiatifs dans les échanges avec 
l’ambiance  
2 La part de la demande en énergie du groupe assurée par l’émission équivalente pour le 
chaud et pour le froid, 
2 Son dispositif de régulation, lui-même défini par une variation temporelle et une mesure de 
température. 
2 Ses ventilateurs locaux, définis par une consommation électrique et une énergie transmise 
à l’ambiance sous forme de chaleur, 
A partir de ces émissions équivalentes, on déterminera : 
2 Les besoins totaux du groupe en énergie, 
2 Les demandes en énergie de chacun des émetteurs présents dans le groupe, 
2 Les températures finales du groupe atteintes suite à la transmission de l’énergie au groupe 
via les émetteurs, 
Les étapes de calcul sont les suivantes : 
1) Dans un premier temps, on déterminera les propriétés des deux émetteurs équivalents, l’un 
pour l’émission de chaud, l’autre pour l’émission de froid. On calculera également les 
consommations des ventilateurs locaux équivalentes pour l’ensemble du groupe, 
2) Dans un deuxième temps, il faut déterminer si le système a besoin de chaud, de froid, ou 
de rien. Pour cela, il faut calculer la température vue par le régulateur de l’émetteur effectif, 
et la comparer aux températures de consignes 
3) Ensuite, on calcule la droite du groupe qui dépend du système équivalent mis en 
fonctionnement 
4) On interpole à la température de consigne pour obtenir la puissance requise 
5) On calcule la puissance requise par émetteur et toutes les températures finales. 
   
Page 500  
10.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 75 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
iocc_zone (h) Indicateur d’occupation au temps h Ent. 0 1 2  
iocc_zone (hθ1) Indicateur d’occupation au temps h21 Ent. 0 1 2 
θi,moy(0;0) (h) Température moyenne de l’air à 
puissance nulle °C 2∞ +∞ 2 
θi,moy(10;0) (h) Température moyenne de l’air avec 
10kW convectif °C 2∞ +∞ 2 
θi,moy(0;10) (h) Température moyenne de l’air avec 
10kW radiatif °C 2∞ +∞ 2 
θs,moy(0;0) (h) Température moyenne opérative  du 
groupe à puissance nulle °C 2∞ +∞ 2 
θs,moy(10;0) (h) Température moyenne opérative  du 
groupe avec 10kW convectif °C 2∞ +∞ 2 
θs,moy(0;10) (h) Température moyenne opérative  du 
groupe avec 10kW radiatif °C 2∞ +∞ 2 
θm,moy(0;0) (h) Température moyenne de masse à 
puissance nulle °C 2∞ +∞ 2 
θm,moy(10;0) (h) Température moyenne de masse avec 
10kW convectif °C 2∞ +∞ 2 
θm,moy(0;10) (h) Température moyenne de masse avec 
10kW radiatif °C 2∞ +∞ 2 
θrm,moy(0;0) (h) Température radiante moyenne à 
puissance nulle °C 2∞ +∞ 2 
θrm,moy(10;0) (h) Température radiante moyenne avec 
10kW convectif °C 2∞ +∞ 2 
θrm,moy(0;10) (h) Température radiante moyenne avec 
10kW radiatif °C 2∞ +∞ 2 
θop,moy(0;0) (h) Température opérative moyenne 
ressentie à puissance nulle °C 2∞ +∞ 2 
θop,moy(10;0) (h) Température opérative moyenne 
ressentie avec 10kW convectif °C 2∞ +∞ 2 Comportement themrique du groupe 
θop,moy(0;10) (h) Température opérative moyenne 
ressentie avec 10kW radiatif °C 2∞ +∞ 2   
Page 501 irelance(h) Indicateur de période de relance au pas 
de temps h. Ent. faux vrai 2 
θiich_relance (h) Température de consigne initiale de 
chauffage définie par le scénario de 
relance au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 Relance 
θiifr_relance (h) Température de consigne initiale de 
refroidissement définie par le scénario 
de relance au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
θiich(h) Température de consigne initiale  de 
chauffage au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 Environnement 
intérieur θiifr (h) Température de consigne initiale  de 
refroidissement au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
Aut ch,eff(j) Indicateur de saison effective de 
chauffage. 
1 : le groupe est en saison de 
chauffage. Ent. 0 1 2 C_Ein_Determination 
des saisons  
Aut fr,eff(j) Indicateur de saison effective de 
refroidissement. 
1 : le groupe est en saison de 
refroidissement.  Ent. 0 1 2 
Qsys_latem (h)  Energie latente fournie par l’émetteur 
em au pas de temps h. Wh 2∞ 0 0 Déshum. (après 
croisement) Qsys_lat (h)  Energie latente fournie par l’ensemble 
des émetteurs au pas de temps h. Wh 2∞ 0 0 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
idem_chaudem
 Booléen indiquant si l’émetteur em a 
une fonction de chauffage. Bool 0 1 2 
idem_froidem Booléen indiquant si l’émetteur em a 
une fonction de refroidissement (un 
émetteur peut avoir les deux 
fonctions). Bool 0 1 2 
δθvs_chem Variation spatiale en mode chauffage. °C 2∞ +∞ 0 
δθvs_frem Variation spatiale en mode 
refroidissement.  °C 2∞ +∞ 0 
Pemconv_chem
 Ratio d’énergie convective sur 
l’énergie totale transmise pour le 
chaud. 2 0 1 2 
Pemconv_frem Ratio d’énergie convective sur 
l’énergie totale transmise pour le 
froid. 2 0 1 2 Propriétés de l’émetteur 
Pperem
 Ratio de pertes au dos de l’émetteur 
sur l’énergie émise. 2 0 1 0   
Page 502 Gest VCVem Mode de gestion des ventilateurs 
locaux de l’émetteur : 
0 : Pas de ventilateurs. 
1 : Ventilo-convecteur avec une 
régulation manuelle des ventilateurs 
locaux, 
2 : Ventilo-convecteur avec une 
régulation automatique des 
ventilateurs locaux.  Ent. 0 2 2 
θbattem Température de batterie froide de 
l’émetteur pour le calcul de la 
déshumidification. °C 0 25 7 
ispvem Présence d’un régime de super petite 
vitesse automatique sur le ventilo-
convecteur. Bool faux vrai 2 
PVCV_GVem Puissance des ventilateurs locaux du 
ventilo-convecteur en régime de 
grande vitesse. W 0 +∞ 2 
PVCV_MVem Puissance des ventilateurs locaux du 
ventilo-convecteur en régime de 
moyenne vitesse. W 0 +∞ 2 
PVCV_PVem Puissance des ventilateurs locaux du 
ventilo-convecteur en régime de 
petite vitesse. W 0 +∞ 2 
PVCV_SPVem Puissance des ventilateurs locaux du 
ventilo-convecteur en régime de super 
petite vitesse. W 0 +∞ 2 
Seuil VCV_pvmv_chem Seuil de besoins de chauffage à partir 
duquel le ventilo-convecteur 
fonctionne en régime de moyenne 
vitesse. Wh/m² 0 +∞ 20 
Seuil VCV_pvmv_frem Seuil de besoins de froid à partir 
duquel le ventilo-convecteur 
fonctionne en régime de moyenne 
vitesse. Wh/m² 2∞ 0 220 
Qv_recirc_GVem
 Débit de recirculation en grande 
vitesse, exprimé en m3/h. m3/h 0 +∞ 2 
Qv_recirc_MVem Débit de recirculation en moyenne 
vitesse, exprimé en m3/h. m3/h 0 +∞ 2 Paramètres des émetteurs à recyclage d’air 
Qv_recirc_PVem Débit de recirculation en petite 
vitesse, exprimé en m3/h. m3/h 0 +∞ 2 
δθvt_chem Variation temporelle en mode 
chauffage. °C 0 +∞ 0 Propriétés du 
dispositif de 
régulation  
δθvt_frem
 Variation temporelle en mode 
refroidissement. °C 2∞ 0 0   
Page 503 Psd_chem Ratio caractéristique de la mesure de 
température effectuée par le 
régulateur de l’émetteur pour le 
chaud. 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air. Réel 0 1 2  
Psd_frem Ratio caractéristique de la mesure de 
température effectuée par le 
régulateur de l’émetteur pour le froid. 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air. Réel 0 1 2 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Ratchem
 Ratio de la surface utile traitée par 
l’émetteur à la surface utile totale du 
groupe en chaud. 2 0 1 1 Emetteur 
Ratfrem
 Ratio spatial : ratio de la surface utile 
traitée par l’émetteur à la surface utile 
totale du groupe en froid. 2 0 1 1 
iclim Booléen indiquant si le groupe est 
refroidi. Bool 0 1 2 Groupe Agr Surface utile du groupe. m² 0 +∞ 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Rateff_chem Part de l’énergie fournie au groupe 
effective assurée par l’émetteur en 
chauffage.  Ent 0 1 - 
Rateff_frem Part de l’énergie fournie au groupe 
effective assurée par l’émetteur en 
refroidissement.  Ent 0 1 - Sorties par émetteur  
Qsys_frem(h) Demande en énergie de chauffage 
transmise par l’émission à son réseau 
de distribution secondaire au pas de 
temps h. Wh 0 +∞ 2   
Page 504  
Qsys_chem(h) Demande en énergie de 
refroidissement transmise par 
l’émission em à son réseau de 
distribution secondaire au pas de 
temps h. Wh 2∞ 0 2 
Qv_recircem(h) Débit volumique de recirculation sur 
la batterie froide de l’émetteur em. m3/h 0 +∞ 0 Déshum. ωsatem(h) Humidité spécifique à saturation pour la 
température de batterie  θbatt. kg/kg
as 0 +∞ 2 
θsd,fin (h) Température vue par la sonde 
effective à la fin du pas de temps °C 2∞ +∞ 2 
θi,fin (h) Température de l’air à la fin du pas de 
temps °C 2∞ +∞ 2 
θm,fin (h) Température de masse à la fin du pas 
de temps °C 2∞ +∞ 2 
θs,fin (h) Température opérative du groupe à la 
fin du pas de temps °C 2∞ +∞ 2 
θop,fin (h) Température ressentie par l’occupant 
à la fin du pas de temps °C 2∞ +∞ 2 
Φcrois_ch (h) Puissance de chauffage nécessaire 
issue du croisement.  W 2∞ +∞ 2 
Φcrois_fr(h) Puissance de refroidissement 
nécessaire issue du croisement.  W 2∞ +∞ 2 
idbch(h) Indicateur de besoins de chaud non-
nuls au pas de temps h. Bool 0 1 2 
idbfr(h) Indicateur de besoins de froid non-
nuls au pas de temps h. Bool 0 1 2 
Qsys_ch(h) Energie requise pour le chauffage 
totale du groupe. Wh 2∞ +∞ 2 Sorties au niveau du groupe 
Qsys_fr(h) Energie requise pour le 
refroidissement totale du groupe. Wh 2∞ +∞ 2 
Wvent_loc_tot (h) Consommation électrique totale des 
ventilateurs locaux des émetteurs du 
groupe. Wh 0 +∞ 0 Ventilateurs locaux Φvent_loc_vc (h) Energie consommée par les 
ventilateurs locaux de l’ensemble des 
émetteurs du groupe et transmise à 
l’ambiance sous forme de chaleur. Wh 0 +∞ 0 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut équiv
alent 
de Ratem_eq_ch Part de l’énergie fournie au groupe 
assurée par l’émission en chaud.  2 0 1 2   
Page 505 δθvt_ch Variation temporelle de l’émetteur 
équivalent de chaud. °C 2∞ +∞ - 
δθvs_ch Variation spatiale de l’émetteur 
équivalent de chaud. °C 2∞ +∞ - 
Pemconv_ch  Ratio d’énergie convective de 
l’émetteur équivalent de chaud 2 0 1 2 
Psd_ch Ratio caractéristique de la mesure de 
température effectuée par le 
régulateur associé à l’émetteur 
équivalent de chaud. 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air. 2 0 1 2 
θi_eq_ch(h) Température de consigne équivalente 
en chauffage. °C 2∞ +∞ -  
θsd_eq_ch (h) Température vue par la sonde de 
l’émetteur équivalent de chaud au 
début du pas de temps °C 2∞ +∞ - 
Ratem_eq_fr Part de l’énergie fournie au groupe 
assurée par l’émetteur équivalent en 
froid. 2 0 1 2 
δθvt_fr Variation temporelle de l’émetteur 
équivalent de froid. °C 2∞ +∞ - 
δθvs_fr Variation spatiale de l’émetteur 
équivalent de froid. °C 2∞ +∞ - 
Pemconv_eq_fr  Ratio d’énergie convective de 
l’émetteur équivalent de froid 2 0 1  
Psd_eq_fr  Ratio caractéristique de la mesure de 
température effectuée par le 
régulateur associé à l’émetteur 
équivalent de froid. 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air. 2 0 1  
θi_eq_fr (h) Température de consigne équivalente 
en refroidissement °C 2∞ +∞ - Emetteur équivalent de froid 
θsd_eq_fr (h) Température vue par la sonde de 
l’émetteur équivalent de froid au 
début du pas de temps. °C 2∞ +∞ - ur 
équival
ent Pemconv Ratio d’énergie convective de 
l’émetteur équivalent sollicité (soit le 
chaud, soit le froid). 2 0 1 2   
Page 506 Psd Ratio caractéristique de la mesure de 
température effectuée par le 
régulateur associé à l’émetteur 
équivalent sollicité (soit celui de 
chaud, soit celui de froid). 
Valeurs extrêmes : 
0 : mesure sur la température 
radiante, 
1 : mesure sur la température de 
l’air. 2 0 1 2 
θsd_0(h) Température vue par la sonde 
associée au régulateur de l’émetteur 
équivalent sollicité (soit le chaud, soit 
le froid), en fin de temps et à 
puissance émise nulle. °C 2∞ +∞ - 
θsd_10(h) Température vue par la sonde 
associée au régulateur de l’émetteur 
équivalent sollicité (soit le chaud, soit 
le froid), en fin de temps et à 
puissance émise de 10 kW. °C 2∞ +∞ -  
θic(h) Température de consigne équivalente 
(soit de chaud, soit de froid). °C 2∞ +∞ - 
Wvent_locem (h) Consommation électrique des 
ventilateurs locaux de l’émetteur em. Wh 0 +∞ 0 Ventilateurs 
locaux 
Φvent_loc_ambem (h) Energie transmise à l’ambiance par 
les ventilateurs sous forme de chaleur.  Wh 0 +∞ 0 
a0 Ordonnée à l’origine de la droite du 
groupe W 2∞ +∞ - 
a1 Pente de la droite du groupe W/°C 2∞ +∞ - 
Φutil(h) Puissance moyenne utile appelée par 
le groupe W 2∞ +∞ 2 Droite du groupe 
Φcrois(h) Puissance nécessaire issue du 
croisement  W 2∞ +∞ 2 
 
Tableau 75 : Nomenclature du modèle  
   
Page 507  
10.1.3 Description mathématique 
10.1.3.1 Caractérisation des émetteurs  
10.1.3.1.1 Variations spatiales associées à l’émetteur en chauffage 
L’émetteur est caractérisé par une variation spatiale en chauffage et une en refroidissement, 
dépendant de la classe de l’émetteur utilisé et de la hauteur sous plafond du local desservi. 
L’utilisateur a le choix d’appliquer une valeur de variation spatiale par le choix d’une classe A, B 
(déclinée en B1, B2 et B3) ou C pour le chauffage et pour le refroidissement. Il peut également 
saisir directement la valeur de variation spatiale à appliquer en fonction de chauffage. 
Les émetteurs de chaud concernés par les différentes classes  sont les suivants : 
2 Classe A  : plancher chauffant,  
2 Classe B1  : émetteurs à forte induction : diffuseurs à jet vertical descendant, buses, diffuseurs  
tourbillonnaires, à géométrie variable, etc…  
2 Classe B2  : diffusion d'air, poutres climatiques, ventilo-convecteurs,  
2 Classe B3  : émetteurs rayonnants (autres que plancher), plafond chauffant.  
2 Classe C  : autres cas. 
Tableau 76: Valeurs de variation spatiale en chauffage en fonction des paramètres impliqués 
 Locaux de moins 
de 4 mètres sous 
plafond Locaux de moins 
de 4 à 6 mètres 
sous plafond Locaux de moins 
de 6 à 8 mètres 
sous plafond Locaux de plus 
de 8 mètres sous 
plafond 
Classe A 0 0 0 0 
Classe B1 0 0 0.5 1.0 
Classe B2 0 0.6 1.7 2.8 
Classe B3 0.2 0.8 1.2 1.6 
Classe C 0.4 1.2 2.0 2.8 
On distingue également le cas particulier des poêles et inserts : 
Tableau 77: Valeurs de variation spatiale en chauffage pour les poêles et inserts 
Type d’appareil Type de Régulation Un niveau Plusieurs niveaux 
Poêle à granulés Thermostat d’ambiance 0,9 1,4 
Appareil à bûches Régulation manuelle 0,9 1,4 
   
Page 508 10.1.3.1.2 Variations spatiales associées à l’émetteur en refroidissement 
Les émetteurs de froid concernés par les différentes classes  sont les suivants : 
2 Classe A  : plancher froid, système à déplacement d’air,  
2 Classe B  : diffusion d’air, émetteur avec brassage de l’air ambiant, poutres climatiques, 
2 Classe C  : plafond rafraîchissant, autres cas. 
2 Tableau 78 : Valeurs de variation spatiale en refroidissement en fonction des paramètres impliqués 
 Locaux de moins 
de 4 mètres sous 
plafond Locaux de moins 
de 4 à 6 mètres 
sous plafond Locaux de moins 
de 6 à 8 mètres 
sous plafond Locaux de plus 
de 8 mètres sous 
plafond 
Classe A 0 0.4 0.8 1.2 
Classe B 0 0.2 0.4 0.6 
Classe C 0 0 0 0 
10.1.3.1.3 Parts convectives de transmission de l’énergie au groupe 
Un émetteur transmet l’énergie pour le chaud et/ou pour le froid au travers d’échanges à la fois 
radiatif et convectifs. Selon le profil de l’émetteur, les parts des phénomènes radiatif ( 1-Pem) et 
convectif ( Pem) dans les échanges seront différentes. L’une peut se déduire de l’autre car leur 
somme est égale à l’unité. On définit un P em en chaud et un P em en froid.  
Tableau 79: Parts convectives en chauffage P emconv_ch en fonction de la typologie d'émetteur 
Description de l’émetteur Pemconv_ch 
Pas d’émetteur de chaud. 0 
Soufflage d’air chaud (convecteurs, ventilo-
convecteurs, aérothermes…). 0.95 
Emetteurs muraux rayonnants (panneaux 
rayonnants, radiateur à eau chaude…). 0.70 
Planchers chauffants, tubes rayonnants gaz 
basse température, panneau radiant lumineux 
gaz. 0.50 
Murs chauffants, panneaux rayonnants de 
plafonds, cassette rayonnante basse ou 
moyenne température. 0.35 
Plafond chauffant, radiant électrique infrarouge 
moyen ou infrarouge court 0.20 
 
Tableau 80: Parts convectives en refroidissement P emconv_fr en fonction de la typologie d'émetteur 
Description de l’émetteur Pemconv_fr 
Pas d’émetteur de froid. 0 
Soufflage d’air froid (ventilo-convecteurs…) 0.95 
Poutre froide 0.80 
Plafonds rafraîchissant, panneaux 
rafraîchissants de plafond 0.50 
Murs rafraîchissants 0.35   
Page 509 Plancher rafraîchissant 0.20 
 
10.1.3.1.4 Pertes d’énergie au dos de l’émetteur 
Pour les émetteurs intégrés aux parois donnant sur l’extérieur ou un espace non-chauffé, des 
pertes d’énergie sont à comptabiliser. Ces pertes au dos sont caractérisées par Pper, part perdue 
de la quantité d’énergie (chaud ou froid) fournie au groupe par l’émetteur. 
10.1.3.1.5 Variations temporelles  associées à l’émetteur 
L’émetteur est caractérisé par une variation temporelle en chauffage et une en refroidissement, 
fonction de la précision de la régulation de l’émetteur. 
La valeur de la variation temporelle fait l’objet de valeurs certifiées pour les robinets 
thermostatiques et les régulations d’ambiance (en froid, on retient l’opposée de la valeur issue des 
certifications). A défaut de valeur certifiée, les valeurs par défaut suivantes sont retenues. 
Tableau 81: Valeurs par défaut de variations spatiales en chauffage et en refroidissement 
 Valeur de la variation 
temporelle en chauffage 
Couple régulateur/émetteur ne permettant pas un arrêt total 
de l’émission 2.0 
Couple régulateur/émetteur ne permettant un arrêt total de 
l’émission 1.8 
 
 Valeur de la variation 
temporelle en chauffage 
Couple régulateur/émetteur ne permettant pas un arrêt total 
de l’émission -2.0 
Couple régulateur/émetteur permettant un arrêt total de 
l’émission -1.8 
On distingue également le cas des poêles et inserts : 
Tableau 82: Valeurs conventionnelles de variations temporelles dans le cas  de poêles et inserts 
Type de régulation Tout type de locaux 
Avec thermostat 
d’ambiance 2 
Régulation manuelle 2,5 
 
10.1.3.1.6 Part radiative dans la température perçue par le dispositif de régulation de 
l’émetteur 
La finalité du dispositif de régulation de l’émetteur est de mesurer la température intérieure et 
d’adapter en fonction d’une température de consigne l’énergie à fournir.   
Page 510 La température intérieure perçue par ce dispositif est une moyenne pondérée de la température de 
l’air intérieur et de la température radiante dans le groupe.    
Page 511 10.1.3.1.7 Ratem
  en chaud et en froid 
10.1.3.1.7.1 Cas général 
Chaque groupe possède un émetteur équivalent de chaud et de froid. Un émetteur équivalent est 
décrit par les mêmes caractéristiques qu’un émetteur, à l’exception des pertes au dos et des 
puissances de ventilateurs locaux.  
La contribution de chaque émetteur est définie par son Ratchem et son Ratfrem Ces ratios sont 
obtenus à partir : 
2 de Rats, ratio de la surface fictive desservie par l’émetteur sur la surface totale du groupe,  
2 de Ratt, ratio de répartition des besoins entre plusieurs émetteurs desservant la même surface fictive du 
groupe. 
Ratchem = Rats_chem  x Ratt_chem
 
Ratfrem = Rats_frem  x Ratt_frem (595) 
10.1.3.1.7.2 Cas particulier des poêles et inserts 
Quatre types d’installations sont identifiés : 
• Le poêle ou l’insert est le seul système de chauffage, 
• Le poêle ou l’insert assure le chauffage de la maison sauf dans la salle de bain, 
• Le poêle ou l’insert assure partiellement le chauffage du séjour et un autre système assure 
le chauffage dans les autres pièces, 
• Le poêle ou l’insert est associé à un système de chauffage complémentaire sauf dans le 
séjour. 
Les tableaux ci-dessous récapitulent les paramètres du modèle :  
Cas étudié Rats_chem  Bois Rats_chem  (autre) 
Le poêle ou l’insert est le seul système de chauffage 1 0 
Le poêle ou l’insert assure le chauffage de la maison sauf 
dans la salle de bain 0,9 0,1 
Le poêle ou l’insert est associé à un système de chauffage 
complémentaire sauf dans le séjour 0,6 0,4 
1 étage 0,3 0,7 Le poêle ou l’insert assure 
partiellement le chauffage du séjour 
et un autre système assure le 
chauffage des autres pièces 2 étages 0,4 0,6 
Tableau 83 : Tableau récapitulatif des Ratem spatiaux en poêles et inserts   
Page 512 10.1.3.1.8 Humidité de saturation des émetteurs à recyclage de l’air ambiant 
Pour les émetteurs munis de ventilateurs locaux, l’impact de la déshumidification sur le bilan 
hydrique nécessite de connaitre l’humidité spécifique de saturation de la batterie froide, calculée à 
partir de la température de la batterie froide θbatt. Cette dernière peut être estimée en majorant 
conventionnellement de 2°C la température de dimensionnement en froid du réseau connecté. 
)00 . 23534 . 41108161 . 18 exp(100103
+− × × =−
em
battsat em
satHR
θω  
Où l’humidité relative à saturation est HR sat = 100 (596) 
10.1.3.2 Calcul des émetteurs équivalents  
Pour définir correctement l’émetteur équivalent, on a donc besoin de définir la contribution effective 
de chaque émetteur à l’émetteur équivalent par l’intermédiaire des em
effRatpour chaque émetteur. 
La somme des emRat doit toujours être plus petite ou égale à 1. Si cette somme est nulle, alors le 
em
effRat correspondant est nul aussi. 
.,
__
∑∑
==
emem
frem
fr em
fr effemem
chem
ch em
ch eff
RatRatRatRatRatRat
 (597) 
On détermine les caractéristiques des deux systèmes équivalents comme suit : 
Emetteur de chaud équivalent :                         Emetteur de froid équivalent  : 
∑ ∑∑ ∑∑ ∑∑ ∑∑ ∑
× = × =× = × =× = × =× = × == =
emem
fr vsem
eff fr fr eq vs
emem
ch vsem
eff ch ch eq vsemem
fr vtem
eff fr fr eq vt
emem
ch vtem
eff ch ch eq vtemem
fr emem
eff fr fr eq em
emem
ch emem
eff ch ch eq ememem
fr sdem
eff fr fr eq sd
emem
ch sdem
eff ch ch eq sdemem
fr fr eq em
emem
ch ch eq em
Rat RatRat RatP Rat P P Rat PP Rat P P Rat PRat Rat Rat Rat
_ _ _ _ _ _ _ __ _ _ _ _ _ _ __ _ _ _ _ _ _ __ _ _ _ _ _ _ __ _ _ _
δθ δθ δθ δθδθ δθ δθ δθ 
 (598) 
   
Page 513 10.1.3.3 Détermination du besoin  
10.1.3.3.1 Calculs préliminaires 
On détermine si le groupe a besoin de chaud, de froid, ou rien. On commence par calculer les 
températures de consignes corrigées des variations : 
. )) ( ); ( ( ) (, )) ( ); ( ( ) (
_ _ _ _ _ _ __ _ _ _ _ _ _
fr eq vt fr eq vs relanceiifr iifr fr eq ich eq vt ch eq vs relanceiich iich ch eq i
h h MIN hh h MAX h
δθ δθ θ θ θδθ δθ θθ θ
+ + =+ + =
 (599) 
On détermine ensuite les températures perçues par les régulateurs fictifs des deux émetteurs 
équivalents. Elles sont reliées aux températures de l’air et à la température radiante moyenne via 
les coefficientssdP.  
( )
( ) ) ( 1 ) ( ) () ( 1 ) ( ) (
) 0 , 0 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 (
, _ _ , _ _ _ _, _ _ ) 0 , 0 ( , _ _ _ _
h P h P hh P h P h
moy rm fr eq sd moy ifr eq sd fr eq sdmoy rm ch eq sd moy i ch eq sd ch eq sd
θ θ θθ θ θ
⋅ − + ⋅ =⋅ − + ⋅ =
 (600) 
 
10.1.3.3.2 Détermination des propriétés de l’émetteur équivalent sollicité 
A un pas de temps donné, on considère conventionnellement qu’un seul des deux émetteurs 
équivalent peut être sollicité (un groupe ne peut être refroidi et chauffé au même pas de temps). 
Si ) ( ) (_ _ _ _ h hfr eq i fr eq sdθ θ > , alors l’émetteur équivalent sollicité est celui de froid.  
Si ) ( ) (_ _ _ _ h hch eq i ch eq sdθ θ < , alors l’émetteur équivalent sollicité est celui de chaud.  
Dans le cas où ces deux conditions seraient vérifiées, on considère alors que la demande en 
chauffage est prioritaire sur la demande de froid. 
Si les deux comparaisons sont fausses, alors aucune des deux émissions n’est sollicitée. 
 Si ) ( ) (_ _ _ _ h hch eq i ch eq sdθ θ < , 
ich icch eq em emch eq sd sd
P PP P
θ θ===
_ __ _
 
Sinon, 
Si ) ( ) (_ _ _ _ h hfr eq i fr eq sdθ θ > , 
ifr icfr eq em emfr eq sd sd
P PP P
θ θ===
_ __ _
 (601) 
Si aucun système n’est mis en fonctionnement, les températures finales du groupe sont 
simplement les températures finales en l’absence d’émission issue de la matrice du groupe.   
Page 514 10.1.3.4 Droite du groupe  
La droite du groupe est définie par la relation linéaire qui existe entre la puissance totale du 
système et la température moyenne vue par la sonde 
.1 0sd crois a aθ φ + =  (602) 
Celle-ci dépend du type d’émetteur équivalent mis en marche, froid ou chaud. Pour déterminer les 
coefficients de la droite, il faut commencer par calculer les températures moyennes de l’air et 
radiante moyenne à partir de la matrice du groupe dans le cas où les puissances sont nulles, et 
dans le cas où gr emconv conv A P × × =10 φ  et gr emconv rad A P ××−= 10 ) 1 ( φ . (emconvP dépendant du 
système considéré). Celles-ci valent : 
( )
( ) ), ( 1 ) ( ) (), ( 1 ) ( ) (), ( ) (), ( ) (
) 10 , 0 ) 0 , 10 () 10 , 0 ( ) 0 , 10 () 0 , 0 () 0 , 0 (
, , 10 _ ,, , 10 _ ,, 0 _ ,, 0 _ ,
h P h P hh P h P hh hh h
moy rm em moy rm em moy rmmoy i em moy i em moy imoy rm moy rmmoy i moy i
θ θ θθ θ θθ θθ θ
⋅ − + ⋅ =⋅ − + ⋅ ===
 (603) 
Les températures correspondantes perçues par la sonde sont : 
). ( ) 1 ( ) ( ) (), ( ) 1 ( ) ( ) (
10 _ , 10 _ , 10 _0 _ , 0 _ , 0 _
h P h P hh P h P h
moy rm sd moy i sd sdmoy rm sd moy i sd sd
θ θ θθ θ θ
− + =−+ =
 (60
4) 
Les coefficients 0a et 1a sont calculés par : 



⋅
−=⋅
−− =
) ( ) (10) (), (
) ( ) (10) (
0 _ 10 _10 _
0 _ 10 _0
h hh ah
h hh a
sd sdsd
sd sd
θ θθ
θ θ (605) 
   
Page 515 La Figure 74 montre un exemple de droite du groupe : 
 
Figure 74 : Droite de comportement thermique d’un groupe 
10.1.3.5 Calcul de la puissance totale requise par le groupe  
Pour le calcul de la puissance totale requise, on considère que les émetteurs équivalents sont 
aptes à fournir une puissance infinie. La courbe de fonctionnement est donc une droite 
verticaleic sdθ θ=. La puissance requise croisφ par le groupe est calculée par croisement entre cette 
courbe de fonctionnement et la droite du groupe. 
Si iclim = Vrai alors, 
) ( ) ( ) ( ) (1 0 h h a h a hic crois θ φ ⋅ + = 
Sinon, 
) 0 ), ( ) ( ) ( max( ) (1 0 h h a h a hic crois θ φ ⋅ + =  (606) 
La Figure 75  illustre les calculs effectués dans l’équation  
 
Figure 75 : Intersection avec la droite du groupe 
 
   
Page 516 Il est également nécessaire de calculer les puissances de croisement pour chacun des émetteurs 
équivalents : 
()
( ) 
==
) ( , 0 min ) () ( , 0 max ) (
__
h hh h
crois fr croiscrois ch crois
φ φφ φ
 (607) 
 
10.1.3.6 Impact des saisons de fonctionnement  
La demande d’énergie déterminée par croisement n’est effective que si le groupe se trouve en 
période où l’usage des systèmes est autorisé.  
Dans le cas d’une puissance requise de chauffage, cette dernière ne sera donc effective que si 
Saison(j) = 3 (saison de chauffage) ou 4 (saison mixte de chauffage et de refroidissement). 
Dans le cas d’une puissance requise de refroidissement, cette dernière ne sera donc effective que 
si Saison(j) = 1 (saison de refroidissement) ou 4 (saison mixte de chauffage et de refroidissement). 
En calculs du BBio, les données relatives aux saisons de fonctionnement sont celles propres du 
groupe  (voir fiche C_Ei_Détermination des saisons ). 
En calculs des consommations, les données relatives aux saisons de fonctionnement sont les 
données effectives, issus d’une procédure commune à l’ensemble des groupes desservis par la 
même génération (voir la fiche C_Gen_Détermination des saisons de fonctionnement des 
systèmes ). 
Si (ifr fr sdθ θ>, et 1 ) (,=j Auteff fr ) ou si (ich ch sdθ θ<, et 1 ) (,=j Auteff ch ), 
alors,  
) ( ) (h hcrois utilφ φ=  
Si 0 ) (≠hcroisφ , alors, 
 



==
) () () () () () (
__
hhh idhhh id
croisfr crois
bfrcroisch crois
bch
φφφφ
 
Sinon,  

==
0 ) (0 ) (
h idh id
bfrbch 
Sinon,  
0 ) (=hutilφ (W) 

==
0 ) (0 ) (
h idh id
bfrbch (608) 
Dans le cas d’une utilφ nulle, les températures finales du groupe sont les températures calculées 
dans la fiche comportement thermique du groupe, à puissance appliquée nulle. 
   
Page 517 10.1.3.7 Puissances requises et pertes au dos par émetteur  
Les énergies requises en chauffage et en refroidissement(en Wh) par l’émetteur em au pas de 
temps h sont les suivantes : 
em
perutilem
ch eff em
chaud emem
ch sysPh MAX Ratid h Q−×× =1)) ( ; 0 () (_
_ _φ
 
em
perutilem
fr eff em
froid emem
fr sysPh MIN Ratid h Q−×× =1)) ( ; 0 () (_
_ _φ
 (609) 
 
10.1.3.8 Consommation totale des ventilateurs locaux des émetteurs (en calcul des 
consommations uniquement)  
10.1.3.8.1 Consommations des ventilateurs locaux et débits de recirculation par 
émetteur 
On parle de ventilateurs locaux pour les ventilateurs intégrés dans les émetteurs gainés ou 
carrossés de type ventilo-convecteurs. 
On considère que ce type d’émetteurs peuvent posséder jusqu’à quatre régimes de 
fonctionnement différents des ventilateurs locaux, chacun étant associé à une puissance de 
fonctionnement des ventilateurs : 
2 Un régime grande vitesse (GV): utilisé dans les périodes de relance, avant occupation de la 
zone, 
2 Un régime moyenne vitesse (MV) : utilisé en période d’occupation ou d’inoccupation de la 
zone, lorsque la charge en chaud ou en froid est supérieure à un certain seuil, 
2 Un régime petite vitesse (PV): utilisé en période d’occupation ou d’inoccupation de la zone, 
lorsque la charge en chaud ou en froid est inférieure à un certain seuil, 
2 Un régime super petite vitesse (SPV): utilisé en période d’occupation ou d’inoccupation 
lorsque la charge en chaud ou en froid est nulle 
A chaque régime de fonctionnement est associé un débit de recirculation Qm_recirc. Le débit de 
recirculation correspond au débit effectif d’air intérieur qui va faire l’objet d’un recyclage par 
l’émetteur, et donc d’une éventuelle déshumidification. Ce débit de recirculation est considéré 
constant sur un pas de temps donné.  
Ces ventilateurs locaux peuvent faire l’objet d’une gestion soit manuelle  soit automatique .  
En gestion manuelle, le régime des ventilateurs locaux est remodifié à chaque arrivée des 
occupants dans les locaux (passage d’inoccupation à occupation), en fonction des besoins au pas 
de temps d’arrivée. En gestion automatique, le régime des ventilateurs locaux est modifié à 
chaque pas de temps en fonction des besoins transmis à l’émetteur.  
Quelque soit le cas, on considère qu’en période de mi-saison (Saison(j) = 2), les ventilateurs 
locaux sont arrêtés complètement. On considère également que même en gestion manuelle, la 
relance provoque un passage en grande vitesse, et l’absence de besoin provoque un passage en 
super petite vitesse.   
Page 518  
L’algorithme complet est le suivant : 
Si 



= == ==
0 ) ( 10 ) ( 10
, _, _
j Aut et idouj Aut et idouGest
eff frem
froid emeff chem
chaud emem
VCV
, alors, (Pas de ventilateurs ou hors saison de 
fonctionnement)  
 

==
) ( 0 ) () / ( 0 ) (
_3
_
Wh h Wh m h Q
em
loc ventem
recirc v
 
Sinon,  
Si irelance(h) = 1, alors,  (en relance, régime grande vitesse) 

==
em
GV VCVem
loc ventem
GV recirc vem
recirc v
P h WQ h Q
_ __ _ _
) () (
 
Sinon, si GestVCVem = 1, (ventilo-convecteurs en gestion manuelle)  
Si iocc_zone(h) = vrai et i occ_zone(h-1) = faux , alors, 
Si Qsys_chem(h) > Rat eff_chem . Agr . Seuil VCV_pvmv_chem, ou Q sys_frem 
(h) < Rat eff_frem . Agr . Seuil VCV_pvmv_frem,  alors,  

==
em
MV VCVem
loc ventem
MV recirc vem
recirc v
P h WQ h Q
_ __ _ _
) () (
 
Sinon,   

==
em
PV VCVem
loc ventem
PV recirc vem
recirc v
P h WQ h Q
_ __ _ _
) () (
 
Sinon,  

− =− =
) 1 ( ) () 1 ( ) (
_ __ _
h W h Wh Q h Q
em
loc ventem
loc ventem
recirc vem
recirc v 
Sinon, (GestVCVem = 2 : ventilo-convecteurs en gestion automatique) 
Si ispv = vrai et  (id bch(h)=1 ou id bfr(h)=1), alors, 

==
em
SPV VCVem
loc ventem
recirc v
P h Wh m h Q
_ _3
_
) () / ( 0 ) ( 
Sinon, 
Si Qsys_chem(h)> Rateff_chem . Agr . Seuil VCV_pvmv_chem, ou Q sys_frem (h) < 
Rateff_frem . Agr . Seuil VCV_pvmv_frem,  alors,  

==
em
MV VCVem
loc ventem
MV recirc vem
recirc v
P h WQ h Q
_ __ _ _
) () (
, 
Sinon,   

==
em
PV VCVem
loc ventem
PV recirc vem
recirc v
P h WQ h Q
_ __ _ _
) () (
 (610) 
   
Page 519 On considère que l’ensemble de la consommation des ventilateurs est transmise à l’ambiance 
sous forme de chaleur : 
Φvent_loc_vcem (h) = W vent_locem (h) (611) 
10.1.3.8.2 Consommation totale des ventilateurs locaux 
Ensuite, on réalise la sommation des consommations électriques de l’ensemble des ventilateurs 
locaux des émetteurs du groupe : 
∑=
emem
loc vent tot loc vent h W h W ) ( ) (_ _ _  (612) 
On somme également l’ensemble des parts transmises à l’ambiance de ces consommations 
électriques. 
∑=
emem
vc loc vent vc loc vent h h ) ( ) (_ _ _ _ φ φ  (613) 
10.1.3.9 Besoins et températures finales au niveau du groupe  
Au final, les besoins effectifs totaux du groupe se calculent de la manière suivante : 
∑=
emem
ch sys ch sys h Q h Q) ( ) (_ _  
∑=
emem
fr sys fr sys h Q h Q) ( ) (_ _  (614) 
 
Les  dérives des températures de consigne dans la définition de la température fin op,θ sont celles 
correspondant à l’émetteur de chaud si le système est en chauffage, à l’émetteur de froid si le 
système est en refroidissement, et sont nulles si aucun  système n’est en marche. 
Les températures finales au sein du groupe sont obtenues par les interpolations linéaires 
suivantes : 
( )( )
( )( )
( )( )
( )( )
( )( )



+ − + −− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ + =− ⋅ + − ⋅ =− ⋅ + − ⋅ =
− −− −− −− −− −
) ).( ( ) ).( (10 1010 1010 1010 1010 10
_ _ _ _ _ _ _ _, , , , , ,, , , , , ,, , , , , ,, , , , , ,, , , , , ,
) 0 , 0 ( ) 10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 , 10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( ) 10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 , 10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( ) 10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 , 10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( ) 10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 , 10 ( ) 0 , 0 () 0 , 0 ( ) 10 , 0 ( ) 0 , 0 ( ) 0 , 10 ( ) 0 , 0 (
fr eq vt fr eq vs bfr ch eq vs ch eq vt bchfin op fin oprad util
fin op fin opconv util
fin op fin opfin rm fin rmrad util
fin rm fin rmconv util
fin rm fin rmfin m fin mrad util
fin m fin mconv util
fin m fin mfin s fin srad util
fin s fin sconv util
fin s fin sfin i fin irad util
fin i fin iconv util
fin i fin i
h id h id δθ δθ δθ δθθ θφθ θφθ θθ θφθ θφθ θθ θφθ θφθ θθ θφθ θφθ θθ θφθ θφθ θ
 (615) 
 
Avec :   
Page 520 ( ) 
⋅ − =⋅ =
−−
). ( 1 ) () ( ) (
h P hh P h
util emconv rad utilutil emconv conv util
φ φφ φ
 (616) 
10.1.3.10  Prise en compte de l’énergie latente (en calcul des consommations 
uniquement)  
Après réalisation du calcul de déshumidification, on ajoute les besoins en froid latents aux besoins 
sensibles précédemment calculés pour les différents émetteurs et pour le groupe : 

= += +
) ( ) () ( ) (
_ __ _
h Q h Qh Q h Q
lat sys fr sysem
lat sysem
fr sys (617) 
 
 Page 521 10.2  C_Emi_Bilan hydrique  
10.2.1 Introduction 
Cette fiche décrit le bilan hydrique au sein de chaque groupe d’une zone donnée. Une zone 
regroupe en effet plusieurs groupes qui ne peuvent communiquer que par l’intermédiaire d’un 
groupe particulier appelé hall. 
Ce bilan hydrique est réalisé le calcul des systèmes d’émission.   
Concernant les débits, on utilisera les mêmes conventions que dans la fiche calcul débit. 
Le bilan hydrique du groupe pour une durée donnée correspond : 
2 à la masse d’eau dans l’air entrant et dans l’air sortant, 
2 aux apports internes d’humidité, 
2 à la déshumidification éventuelle sur la batterie froide. 
L’inertie hygroscopique des locaux est négligée. 
Pour la déshumidification, la batterie est représentée à l’aide d’un facteur de bypass : l’air sortant 
de la batterie est considéré comme un mélange d’air à saturation à la température de la batterie, 
θbatt et d’air non affecté par son passage. 
   
Page 522 10.2.2 Nomenclature 
Le Tableau 84  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul du bilan 
hydrique 
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Aω_int_hors_occ (h) Apports internes d’humidité hors 
occupants dans le groupe, issus des 
scénarios. kg/s 2∞ +∞ 2 Env. int. Aω_int_occ(h) Apports internes d’humidité des 
occupants, issus des scénarios. kg/s 2∞ +∞ 2 
Qmaj(h) Débits d’air sec entrant j dans le groupe 
au pas de temps h.  kg/s 0 +∞ 2 
ωmaj(h) Humidité spécifique de l’air entrant j, 
pouvant être l’humidité extérieure, 
l’humidité en provenance des autres 
groupes, ou l’humidité issue d’un 
composant CTA. kg/kg 
as 0 +∞ 2 Calcul_débits 
ρi,g(hθ1) Masse volumique de l’air calculée à 
partir de ) 1 (,−hg iθ  et  l’humidité 
) 1 (,−hg iω du pas de temps  1−h kg/m
3 0 +∞ 2  ωi,g,fin(hθ1)  Humidité absolue intérieure du groupe 
à la fin du pas de temps 1−h kg/kg
as 0 +∞ 2 
Rateff_frem Part de l’énergie fournie au groupe 
effective assurée par l’émetteur en froid.  Réel 0 1 - 
idbfr(h) Indicateur de besoins de froid non-nuls 
dans le groupe. Ent 0 1 2 
Qv_recircem (h) Débit volumique de recirculation sur la 
batterie froide de l’émetteur em. kg/s 0 +∞  
2 Systèmes d’émission  
ωsatem(h) Humidité spécifique à saturation pour la 
température de batterie  θbatt. kg/kga
s 0 +∞ 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut group
e V Volume du groupe  m3 0 +∞  2 
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut  Aω_int(h) Apports internes d’humidité totaux 
pour le groupe. kg/s 2∞ +∞ 2   
Page 523  Qm_recircem (h) Débit massique de recirculation sur la 
batterie froide de l’émetteur em. kg/s 0 +∞  
2  Δthumem(h) Temps de déshumidification des 
différents émetteurs. h 0 1 0  Δtsecem(h) Temps nécessaires avant début de la 
déshumidification pour les différents 
émetteurs h 0 1 0  ωi,g,fin,deshu_permem(h) Humidité spécifique du local associé à 
l’émetteur, en considérant une 
déshumidification tout au long du pas de 
temps. kg/kg
as 0 +∞ 2  ωi,g,fin,_sans_deshuem(h) Humidité spécifique du local associé à 
l’émetteur, sans aucune déshumidification 
tout au long du pas de temps. kg/kg
as 0 +∞ 2  ωi,g,fin_deshu_partem(h) Humidité spécifique du local associé à 
l’émetteur, avec déshumidification sur la 
seconde partie du pas de temps. kg/kg
as 0 +∞ 2  ωi,g,moy_deshuem(h) Humidité spécifique du local associé à 
l’émetteur sur la période où la 
déshumidification a effectivement lieu. kg/kg
as 0 +∞ 2  dtdeshu(h) Temps total de déshumification du pas de 
temps, en secondes. s 0 3600 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ωi,g,fin(h) Humidité absolue intérieure du groupe à 
la fin du  temps h kg/kg
as 0 +∞ 2 
 ωi,g,moy(h) Humidité absolue intérieure moyenne du 
groupe à la fin du  temps h. kg/kg
as 0 +∞ 2 
 Qsys_latem (h) Energie latente fournie par l’émetteur 
em au pas de temps h. Wh 2∞ 0 0 
 Qsys_lat (h) Energie latente fournie par l’ensemble 
des émetteurs au pas de temps h. Wh 2∞ 0 0 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Valeur 
 Lv_eau Chaleur latente de vaporisation de l’eau 
à pression atmosphérique et à 0°C. kJ/kg 0 +∞ 2500 
 
Tableau 84 : Nomenclature du modèle 
   
Page 524 10.2.3  Description mathématique 
10.2.3.1 Hypothèses et modèle mathématique  
La production de vapeur d’eau en cuisines, WC et salles de bains n’intervient pas dans le bilan 
hydrique car l’extraction est considérée comme directe. 
Dans le cadre du bilan hydrique, on fait l’hypothèse que les débits d’air sec entrant sont égaux aux 
débits d’air sec sortant.  
On connait au pas de temps t, l’humidité spécifique à la fin du pas de temps précédent. La 
variation d’humidité spécifique dans le groupe est décrite par l’équation différentielle en temps 
suivante : 
() ( )
( )g igr emg iem
satem
recirc m
jg i maj maj
i
VMIN Q A Q
dtd
,, _ int , ; 0
ρω ω ω ω
ωω
×− × + + −
=∑ ∑
∈ (618) 
Avec :  
- Les g
majQ  correspondent aux différents débits d’air entrant dans le groupe (kg/s) au pas 
de temps h.  
- Lesem
recirc mQ_ correspond aux débits de recirculation des émetteurs de froid à recyclage 
d’air, aux niveaux desquels peut avoir lieu une déshumidification dans le cas 
où l’humidité intérieur est supérieur à l’humidité de saturation de la batterie. 
10.2.3.2 Conversion du débit de recirculation  
Pour un émetteur, le débit massique de recirculation est obtenu sur la base de la masse volumique 
de l’air au pas de temps précédent : 
3600) (). 1 ( ) (_
, _h Qh h Qem
recirc v
g iem
recirc m − =ρ  (619) 
 
10.2.3.3 Fonctions de calculs  
Les apports internes totaux d’humidité spécifique sont calculés à partir des données issues des 
scénarios : 
) ( ) ( ) (_ int_ int_ inth A h A h Aocc hors occ ω ω ω + =  (620) 
On définit les fonctions de calculs suivantes, permettant la résolution du bilan hydrique tel que 
proposé ci-dessus :   
Page 525 - CalculHumiditeSpeFin (Ratem_eff(-),Qm_recirc(kg/s),ωsat(kg/kgas),T(s), ωini(kg/kgas)) 
Cette fonction calcule l’humidité spécifique ωfin atteinte au bout d’un temps T à partir 
d’une humidité initiale ωini. 
L’algorithme de la fonction est le suivant :  
( )



−+
=−
+× +


+ ×
=
∑∑∑
) 1 ( . .) ( .) ( .) ( ) ( ) ( .
, __ __ __ int _
h V RatQ h Q Rat
BQ h Q RatQ h A h h Q Rat
A
g i eff emjrecirc m maj eff emini
jrecirc m majem
eff emsat recirc m
jmaj maj eff em
ρωω ωω
 
()T B
ini fin e A× −− × + =1 ω ω  (621) 
 
- CalculHumiditeSpeMoy (Ratem_eff(-),Qm_recirc(kg/s),ωsat(kg/kgas),T(s), ωini(kg/kgas)) 
Cette fonction calcule l’humidité spécifique ωmoy sur une période de durée T, 
obtenue à partir d’une humidité initiale ωini. 
L’algorithme de la fonction est le suivant :  
( )



−+
=−
+× +


+ ×
=
∑∑∑
) 1 ( . .) ( .) ( .) ( ) ( ) ( .
, __ __ __ int _
h V RatQ h Q Rat
BQ h Q RatQ h A h h Q Rat
A
g i eff emjrecirc m maj eff emini
jrecirc m majem
eff emsat recirc m
jmaj maj eff em
ρωω ωω
 




×−− × + =× −
T BeAT B
ini moy11 ω ω  (622) 
   
Page 526 - CalculTemps (Ratem_eff(),Qm_recirc(kg/s),ωsat(kg/kgas), ωini(kg/kgas), ωfin(kg/kgas)) 
Cette fonction calcule la durée T nécessaire pour atteindre une humidité spécifique 
finale ωfin à partir d’une humidité initiale ωini. 
L’algorithme de la fonction est le suivant :  
( )



−− =−+
=−
+× +


+ ×
=
∑∑∑
ACh V RatQ h Q Rat
BQ h Q RatQ h A h h Q Rat
A
ini fing i eff emjrecirc m maj eff emini
jrecirc m majem
eff emsat recirc m
jmaj maj eff em
ω ωρωω ωω
1) 1 ( . .) ( .) ( .) ( ) ( ) ( .
, __ __ __ int _
 
BCT) ln(− = (623) 
 
- CalculDéshuStatique (Ratem_eff(),Qm_recirc(kg/s), ωsat(kg/kgas)) 
Cette fonction renvoie une valeur d’humidité spécifique ωmoy_eq(kg/kgas), correspondant à 
l’augmentation d’humidité spécifique que compense la batterie froide lorsqu’on se place en 
régime statique (équilibre du local à ωsat). 
L’algorithme de la fonction est le suivant :  
( )
recirc mjsat maj maj eff em
sat eq moyQh A h h Q Rat
_int _
_) ( ) ( ( ) ( .


+ − ×
+ =∑ ωω ω
ω ω  (624) 
 
10.2.3.4 Variation de l’humidité spécifique dans le groupe en calcul du Bbio  
Le bilan hydrique intervient en aval  du processus associé aux systèmes d’émission du 
groupe. ωi,g,fin(h-1) vient alimenter la modélisation des échanges aérauliques entres groupes.  
En calcul du coefficient BBio, la déshumidification sur les batteries froides n’intervient pas. 
En utilisant, les fonctions précédemment définies : 
)) 1 ( ), ( 3600 ), / ( 0 ), / ( 0 ), ( 1 ( ) (, , − − = h s kga kg s kg diteSpeFin CalculHumih
fin fin g i g i ω ω  (625
)   
Page 527 Où s T3600=  
Note : 
- La valeur de l’humidité spécifique à la fin du pas de temps h,
fing i, ω est utilisée en entrée du 
bilan hydrique au pas de temps h+1.  
- On notera aussi qu’au pas de temps 1+h, la masse volumiqueprev g i, , ρ est calculée à partir 
prevg i, ωet 
prevg i, θ (du pas temps h) dans la fiche algorithme C_VEN_Débits_d’Air . 
- A l’inverse, on peut calculer la durée requise pour atteindre une humidité spécifique 
donnée. 
10.2.3.5 Variation de l’humidité spécifique dans le groupe en calcul des 
consommations  
Le bilan hydrique intervient également en aval  du processus associé aux systèmes d’émission du 
groupe. L’humidité spécifique au début du pas temps ωi,g,fin(h-1) vient alimenter la modélisation des 
échanges aérauliques entres groupes.  
En calcul des consommations le modèle de calcul global du groupe n’est plus valables dans la 
mesure où intervient la déshumidification au niveau des batteries des différents émetteurs froids. 
L’air brassé par la batterie est considéré comme un mélange d’air à saturation à la température de 
la batterie, et d’air non-affecté par le passage. Le débit total d’air brassé, en contact direct avec la 
batterie, est appelé débit de recirculation (voir fiche C_Emi_Systèmes d’émission ). 
Par simplification, on calcule indépendamment les évolutions de l’humidité spécifique dans les 
locaux desservis par des types d’émetteurs de froid différents, de volumes calculés à partir du 
Rateffem. L’humidité spécifique du groupe à la fin du pas de temps est alors la moyenne pondérée 
des humidités spécifiques finales des locaux par leurs Rateffem. 
10.2.3.5.1 Processus pour chaque émetteur 
Le processus suivant ne diffère de celui du calcul du BBio que si le groupe est desservi par un ou 
des émetteurs de froid, et que ceux-ci sont sollicités ( idbfr(h)=1). 
Si idbfr(h)=0, alors, (le calcul est identique au calcul dans le cadre du BBio, avec une 
décomposition en locaux) 



=− ==
) / ( 0 ) ()) 1 ( ), ( 3600 ), / ( 0 ), / ( 0 , ( ) () ( 0 ) (
_,, _ ,
kgas kg hh s kgas kg s kg Rat diteSpeFin CalculHumihs h dt
em
g ig iem
eff emem
g ideshu
deshu moyfin fin
ωω ω  
Sinon, 
Si ) ( ) 1 (, h hem
sat g ifinω ω ≥ −, alors, (la déshumidification a lieu dès le début du pas de 
temps) 
( ), ( 3600 ), ( ), ( , ( ) (, _ _ _ , , , − = h s h h Q Rat diteSpeFin CalculHumih
fing iem
satem
recirc mem
eff emem
permdeshu fin g i ω ω ω(626
)   
Page 528 Si ) ( ) (_ , , , h hem
sat permdeshu fin g i ω ω ≥, alors, (il y a eu déshumidification tout au long du pas 
de temps)  



− ===
( ), ( 3600 ), ( ), ( , ( ) () ( ) () ( 3600 ) (
, _ _ _ , ,_ , , , , ,
h s h h Q Rat diteSpeMoy CalculHumihh hs h dt
fing iem
satem
recirc mem
eff emem
deshu moy g iem
permdeshu fin g iem
fin g ideshu
ω ω ωω ω
 
Sinon, (la déshumidification s’est arrêtée au bout d’un temps dt deshu) 

=− − =
)) ( ), ( ), ( ), / ( 0 , ( ) ()) ( ), 1 ( ), ( ), ( , ( 3600 ) (
sec _ _ , , ,, _ _ sec
h h dt h s kg Rat diteSpeFin CalculHumihh h h h Q Rat s CalculTemp h dt
em
satem
satem
eff emem
partdeshu fin g iem
sat g iem
satem
recirc mem
eff emfin
ω ω ωω ω ω  
Si ) ( ) (_ , , , h hem
satem
partdeshu fin g i ω ω ≤, alors, (l’humidité n’a pas augmenté malgré la fin 
de la déshumidification)  



− ==− =
( ), ( ), ( ), ( , ( ) () ( ) () ( 3600 ) (
, _ _ _ , ,_ , , , , , ,sec
h h dt h h Q Rat diteSpeMoy CalculHumihh hh dt h dt
fing i deshuem
satem
recirc mem
eff emem
deshumoy g iem
partdeshu fin g iem
fin g ideshu
ω ω ωω ω
 
Sinon, (l’humidité est maintenue à ) (hem
satω jusqu’à la fin du pas de temps. On 
calcule une humidité moyenne équivalente correspondant à l’énergie latente à 
fournir pour maintenir l’humidité spécifique à l’équilibre.)  



× + − −×−===
), ( , (3600) ()) 1 ( ), ( 3600),( ), ( , (3600) ( 3600) () ( ) () ( 3600 ) (
_ _sec
, sec_ _sec
_ , ,, , ,
h Q Rat uStatique CalculDéshh dth h dth h Q Rat diteSpeMoy CalculHumih dthh hs h dt
em
satem
recirc mem
eff em g iem
satem
recirc mem
eff emem
deshumoy g iem
satem
fin g ideshu
finω ωω ωω ω
 
Sinon, (la déshumidification n’a pas lieu au début du pas de temps)  
)) 1 ( ), ( 3600 ), ( ), / ( 0 , ( ) (, _ _ , , , − = h s h s kg Rat diteSpeFin CalculHumih
fing iem
satem
eff emem
deshusans fin g i ω ω ω  
Si ) ( ) (_ , , , h hem
sat deshusans fin g i ω ω <, alors, (la déshumidification n’a pas lieu du tout au 
cours du pas de temps)  



===
0 ) () ( ) () ( 0 ) (
_ , ,_ , , , , ,
hh hs h dt
em
deshu moy g iem
deshusans fin g iem
fin g ideshu
ωω ω 
Sinon, (la déshumidification se déclenche au bout d’un temps dt sec et se poursuit 
jusqu’à la fin du pas de temps)   
Page 529 
− =− =
), ( 3600 ), ( ), ( , ( ) ()) ( ), 1 ( ), ( ), / ( 0 , ( ) (
sec _ _ _ , , ,, _ sec
h dt h h Q Rat diteSpeFin CalculHumihh h h s kg Rat s CalculTemph dt
em
satem
satem
recirc mem
eff emem
partdeshu fin g iem
sat g iem
satem
eff emfin
ω ω ωω ω ω
 
Si ) ( ) (_ , , , h hem
satem
partdeshu fin g i ω ω ≥, alors, (l’humidité continue d’augmenter malgré 
le début de la déshumidification.)  



− ==− =
(), ( 3600 ), ( ), ( , ( ) () ( ) () ( 3600 ) (
sec _ _ _ , ,_ , , , , , ,sec
h dt h h Q Rat diteSpeMoy CalculHumihh hh dt h dt
em
satem
satem
recirc mem
eff emem
deshumoy g iem
partdeshu fin g iem
fin g ideshu
ω ω ωω ω
 
Sinon, (l’humidité est maintenue à ) (hem
satω jusqu’à la fin du pas de temps. On 
calcule une humidité moyenne équivalente correspondant à l’énergie latente à 
fournir pour maintenir l’humidité spécifique à l’équilibre.)  



==− =
)) ( ), ( , ( ) () ( ) () ( 3600 ) (
_ _ _ , ,, , ,sec
h h Q Rat uStatique CalculDéshhh hh dt h dt
em
satem
recirc mem
eff emem
deshu moy g iem
satem
fin g ideshu
ω ωω ω 
On en déduit l’énergie latente fournie par la batterie froide en déshumidification : 
( )) ( ) ( ; 0 ) ( ) (6.3) (_ , , __
_ h h MAX h Q h dtLh Qem
satem
deshu moy g iem
recirc m deshueau v em
lat sys ω ω − × × × − =  (Wh) (627
) 
10.2.3.5.2 Humidité spécifique finale du groupe 
L’humidité finale du groupe est la moyenne des humidités spécifiques des locaux desservis par 
des émetteurs de froid différents, pondérées par les Rateffem. 
∑
∈=
gr emem
fin g iem
eff fin g i h Rat h ) ( . ) (, , , , , ω ω  (kg/kgas) (628
) 
10.2.3.5.3 Calcul de l’énergie latente de déshumidification du groupe 
Au final, on calcule l’énergie latente de déshumidification de l’ensemble des émetteurs : 
∑=
emem
lat sys lat sys h Q h Q) ( ) (_ _ (Wh) (629) 
 
 Page 530 10.3  C_Ein_Détermination des saisons de fonctionnement des systèmes de chaud et de 
froid 
10.3.1 Introduction  
La détermination des saisons de fonctionnement des réseaux intergroupes, de CTA et de la 
génération passe par une comparaison des valeurs de saisons de fonctionnement des différents 
groupes desservis par une même génération.  
La génération doit être maintenue activée tant qu’au moins un des groupes qu’elle dessert se 
trouve en saison propre de fonctionnement. La procédure est indépendante pour le chauffage et 
pour le refroidissement. 
 h=0 h=8760  
GR 1 
… 
GR N 
Ensemble  
des groupes 
Saison de fonctionnement  
 
Figure 76: illustration de la procédure de détermination des saisons au niveau de la génération 
Le principe est le même pour les réseaux de distribution intergroupes et des CTA. 
Deux types de raccord entre la génération et les réseaux de distributions intergroupes sont pris en 
compte : 
- Raccordement permanent  : il est impossible de condamner un des réseaux de distribution 
de la génération. Les saisons de chauffage et de refroidissement effectives sont communes 
à l’ensemble des groupes reliés à la génération. Si l’arrêt de la saison de chauffage (ou de 
refroidissement) est signalé pour un de ces groupes, il continuera d’être chauffé (refroidi) 
tant que tous les groupes reliés n’auront pas atteints la fin de la saison de chauffage (ou de 
refroidissement) 
- Raccordement avec isolement hydraulique  : il est possible de condamner 
indépendamment les différents réseaux de distribution primaires au niveau de la 
génération. Les dates de début et de fin des saisons de chauffage et de refroidissement 
peuvent donc être différentes pour chacun des groupes reliés à la génération.   
Page 531 10.3.2 Nomenclature 
Le Tableau 85 récapitule sous forme de nomenclature les différentes variables employées dans la 
présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf. Projet IHJ(h)  Heure solaire au pas de temps h. h 1 24 2 
Aut ch,progr(j) Indicateur de saison de chauffage. 
1 : le groupe est en saison de chauffage. Ent. 0 1 2 C_Ein_Deter. 
des saisons  
Aut fr,progr(j) Indicateur de saison de refroidissement. 
1 : le groupe est en saison de 
refroidissement.  Ent. 0 1 2        
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf. Génératio
n idraccord_reseaugen Type de raccordement de la génération 
aux réseaux de distribution : 
0 : Avec possibilité d’isolement 
1 : Permanent   Ent 0 1 1 
idfonction_chdp Fonction du réseau de distribution primaire : 
1 : réseau pouvant assurer le chauffage. Entie
r 0 1 2 Distributions 
primaires idfonction_frdp Fonction du réseau de distribution primaire : 
1 : réseau pouvant assurer le refroidissement.  Entie
r 0 1 2 
idfonction_chds Fonction du réseau de distribution secondaire : 
1 : réseau secondaire pouvant assurer le chauffage. Entie
r 0 1 2 Distributions 
secondaires idfonction_frds Fonction du réseau de distribution secondaire : 
1 : réseau secondaire pouvant assurer le 
refroidissement.  Entie
r 0 1 2        
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
iddesservi_chgen,gr Indicateur de desserte en chauffage du 
groupe gr par la génération gen. Entie
r 0 1 2  
iddesservi_frgen,gr Indicateur de desserte en refroidissement 
du groupe gr par la génération gen. Entie
r 0 1 2  
        
Page 532 Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
Aut ch,effgr(j) Indicateur de saison effective de 
chauffage pour le groupe gr. Ent. 0 1 2 Emissions dist. 
du groupe Aut fr,effgr (j) Indicateur de saison effective de 
refroidissement pour le groupe gr. Ent. 0 1 2 
Aut chdp(j) Indicateur de saison de 
fonctionnement en chaud  Ent. 0 1 2 Distribution 
intergroupes Aut frdp(j) Indicateur de saison de 
fonctionnement en froid. Ent. 0 1 2 
Aut chCTA(j) Indicateur de saison de 
fonctionnement en chaud pour la CTA 
et ses réseaux. Ent. 0 1 2 CTA et dist. 
associées Aut frCTA(j) Indicateur de saison de 
fonctionnement en froid pour la CTA 
et ses réseaux.  Ent. 0 1 2 
Aut chgen(j) Indicateur de saison de 
fonctionnement en chaud pour la 
génération. Ent. 0 1 2 Génération Aut frgen(j) Indicateur de saison de 
fonctionnement en froid pour la 
génération. Ent. 0 1 2  
      
Tableau 85 : Nomenclature du modèle   
Page 533 10.3.3 Description mathématique 
La procédure décrite ci-dessous est réalisé au pas de temps journalier (à chaque début de jour de 
simulation, tel que IHJ(h) = 1 ). 
Elle n’est applicable que dans le cas d’un calcul des consommations (méthode Th-C). 
Elle se situe en aval du calcul des saisons par groupe et en amont de la procédure associée aux 
systèmes (émissions, distribution, génération). 
10.3.3.1 Saison de fonctionnement de la génération  
 
C_Ei_Détermination des 
saisons
(id=1)
C_Gen_Détermination des saisons 
de fonctionnement des systèmes 
de ch. et de fr.C_Ei_Détermination des 
saisons
(id=N)
Systèmes d’émission 
de chaud et de froid
(id=1)Systèmes d’émission 
de chaud et de froid
(id=N)Autch,progr=1
Autfr,progr=1GROUPE id=1 GROUPE id=N
ASSEMBLAGE 
GENERATION...
Autchgen
AutfrgenAutch,progr=2
Autfr,progr=2
Autch,effgr=2
Autfr,effgr=2Autch,effgr=1
Autfr,effgr=1
 
Figure 77: Agencement des composants 
On détermine pour chaque génération les groupes desservis en chaud et en froid, au travers des 
indicateurs suivants gr gen
ch desserviid,
_ et gr gen
fr desserviid,
_. Pour déterminer ces groupes, on prend en compte 
aussi bien les distributions intergroupes reliés à des systèmes d’émissions que celles reliées à des 
CTA. 
La génération est maintenue activée tant qu’un groupe desservi par elle est en saison de 
fonctionnement. 

==
←←
)) ( . ( ) ()) ( . ( ) (
,,
_,,
_
j Aut id MAX j Autj Aut id MAX j Aut
gr
pro frgr gen
fr desservigen grgen
frgr
pro chgr gen
ch desservigen grgen
ch
 (630) 
 
10.3.3.2 Saisons de fonctionnement des groupes desservis  
Pour chacun des groupes du projet, on réalise la procédure suivante : 
Si ) (_gen
reseau raccordgr genid MAX
→>0, alors, (le groupe est au moins desservi par une génération avec 
raccordement permanent des réseaux : il est dépendant des saisons d’une ou plusieurs 
générations)   
Page 534 
==
→→
)) ( . . ( ) ()) ( . . ( ) (
_,
_ ,_,
_ ,
j Aut id id MAX j Autj Aut id id MAX j Aut
gen
frgen
reseau raccordgr gen
fr desservigr gengr
eff frgen
chgen
reseau raccordgr gen
ch desservigr gengr
eff ch
 (631) 
 
Sinon, (le groupe est indépendant en termes d’enclenchement saisonnier des systèmes de 
chauffage et de refroidissement) 

==
) ( ) () ( ) (
, ,, ,
j Aut j Autj Aut j Aut
gr
pro frgr
eff frgr
pro chgr
eff ch (632) 
 
 
10.3.3.3 Saison de fonctionnement des réseaux intergroupes  
On déduit des informations de saisons par groupe celles des réseaux intergroupes. 
dp grgr
eff chdp
eff ch j Aut MAX j Aut← = )) ( ( ) (, , 
dp grgr
eff frdp
eff fr j Aut MAX j Aut← = )) ( ( ) (, , (633) 
 
10.3.3.4 Saison de fonctionnement des CTA (et réseaux de CTA)  
On déduit des informations de saisons par groupe celles des CTA et des réseaux intergroupes 
associés. 

==
←←
CTA grgr
eff frCTA
eff frCTA grgr
eff chCTA
eff ch
j Aut MAX j Autj Aut MAX j Aut
)) ( ( ) ()) ( ( ) (
, ,, ,
 (634) 
 
 Page 535 10.4 Gr_Ein_PRogrammation des relances des systèmes  
10.4.1 Introduction   
La relance se traduit par un basculement des températures de consigne à leurs valeurs en 
occupation, quelques heures avant le basculement prévu par les scénarios. 
Il s’agit de retranscrire les consignes générées par les programmateurs qui relancent les systèmes 
de chauffage ou de froid pour atteindre les consignes de température dès l’arrivée des occupants. 
Il convient ainsi de distinguer : 
2 les relances après une courte période d’inoccupation, inférieure à 48h, qui se déclenchent 
de manière quotidienne, 
2 les relances après une période d’inoccupation prolongée, supérieure à 48h, qui se 
déclenchent suite aux semaines d’absence, et de manière hebdomadaire pour les usages 
tertiaires (week-end). 
 
 
 
 
 
   
Page 536  
10.4.2 Nomenclature 
Le Tableau 86 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unit
é Mi
n Ma
x Dé
f 
θext_base  Température extérieure de base pour la zone 
géographique et l’altitude du projet. °C 2∞ +∞  26 Météo θext(h) Température de l’air extérieur au pas de temps 
h. °C 2∞ +∞  2 
{pch(t)} t=h à h+6 Valeurs des pas de temps h à h+6 de l’indicateur 
de consigne de chauffage : 
θ1 : Consigne d’absence de plus de 48h, 
0 : Consigne d’absence de moins de 48h, 
1 : Consigne de présence. Ent. 21 1 2 Scénarios  
{pfr(t)} t=h à h+6 Valeurs des pas de temps h à h+6 de l’indicateur 
de consigne de refroidissement. Ent. 21 1 2 
Aut ch,eff(j) Indicateur de saison effective de chauffage 
pour le groupe gr. Ent. 0 1 2 Saisons Aut fr,eff(j) Indicateur de saison effective de 
refroidissement pour le groupe gr. Ent. 0 1 2 
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unit
é Mi
n Ma
x Dé
fa
ut 
Type pgrm_ch Type de programmation de la relance pour le 
chauffage, s’appliquant à tous les systèmes 
reliés au groupe via des émetteurs. Ent. 1 3 2 Programmation Type pgrm_fr Type de programmation de la relance pour le 
refroidissement, s’appliquant à tous les 
systèmes reliés au groupe via des émetteurs. Ent. 1 3 2 
θext_reg_sup  Limite de température extérieure au2delà de 
laquelle la durée de relance est nulle 
(conventionnelle). °C 2 2 15 
θiich_+ Température de consigne de chauffage en 
occupation normale (confort) °C 2∞ +∞  2  Scénarios 
θiifr_+ Température de consigne de refroidissement en 
occupation normale (confort) °C 2∞ +∞  2   
Page 537  
Sorties 
 Nom Description Unit
é Mi
n Ma
x Dé
fa
ut 
irelance(h) Indicateur de période de relance au pas de temps 
h. Ent. faux vrai 2 
θiich_relance (h) Température de consigne initiale de chauffage 
défini par le scénario de relance au pas de 
temps h. °C 2∞ +∞  2 Groupe 
θiifr_relance (h) Température de consigne initiale de 
refroidissement défini par le scénario de 
relance au pas de temps h. °C 2∞ +∞  2 
Variables internes 
 Nom Description Unit
é Mi
n Ma
x Dé
f 
 ∆trelance_ch (h) Durée de la relance pour le chauffage exprimée 
en nombres d’heure. h 0 6 2 
 ∆trelance_fr (h) Durée de la relance pour le refroidissement 
exprimée en nombres d’heure. h 0 6 2 
θiich_relance (hθ1) Température de consigne initiale de chauffage 
défini par le scénario de relance au pas de 
temps h-1. °C 2∞ +∞  2  
θiifr_relance (hθ1) Température de consigne initiale de 
refroidissement défini par le scénario de 
relance au pas de temps h-1. °C 2∞ +∞  2 
 
Tableau 86 : Nomenclature du modèle  
   
Page 538  
10.4.3 Description mathématique 
10.4.3.1 Types de programmation  
La relance est gérée par une programmation définie au niveau du groupe, pour le chaud et le froid 
indépendamment. 
Pour le chauffage, on définit trois types de programmations possibles ( Typepgrm_ch) : 
2 1 : horloge à heure fixe, 
2 2 : horloge à heure fixe associée à un contrôle d’ambiance, 
2 3 : optimiseur. 
Pour le refroidissement, on définit également trois types de programmations 
possibles ( Typepgrm_fr) : 
2 1 : horloge à heure fixe, 
2 2 : horloge à heure fixe associée à un contrôle d’ambiance, 
2 3 : pas d’horloge. 
10.4.3.2 Durées de relance selon les cas  
Tableau 87: Type de programmation et durée de relance en chauffage 
Durée de relance : ∆trelance(h) 
Typepgrm_ch Type de programmation associé Inoccupation 
courte pch(t)=0 Inoccupation 
prolongée  
pch(t)=-1 
1 Horloge à heure fixe 2 h 6 h 
2 Horloge à heure fixe associé à 
un contrôle d’ambiance 2 h 4 h 
3 Optimiseur 1 h Variation linéaire 
en fonction de  
θext, entre 0 et 3h  
Voir ci-dessous. 
 
Tableau 88: Type de programmation et durée de relance en refroidissement 
Durée de relance : ∆trelance(h) 
Typepgrm_fr Type de programmation associé Inoccupation 
courte    pfr(t)=0  Inoccupation 
prolongée  
pfr(t)=-1 
1 Horloge à heure fixe 1 h 3 h 
2 Horloge à heure fixe associé à 
un contrôle d’ambiance 1 h 2 h 
3 Sans horloge 0 h 
(fonctionnement 
permanent) 0 h 
(fonctionnement 
permanent) 
 
La durée de relance en chauffage n’est calculée que pendant la saison de fonctionnement des   
Page 539 systèmes de chauffage du groupe ( Autch,eff(j)=1). 
La durée de relance en refroidissement n’est calculée que pendant la saison de fonctionnement 
des systèmes de refroidissement du groupe ( Autfr,eff(j)=1). 
Pour le chauffage, lorsqu’on est en présence d’un optimiseur, suite à une inoccupation prolongée, 
le temps de relance varie de manière linéaire entre 0 et 3h, en fonction de la température 
extérieure du pas de temps h. 
On arrondit ∆trelance(h) à la valeur entière la plus proche :   
 
10.4.3.3 Détermination des températures de consigne de relance  
Valeurs initiales ( h=0) : 
 
A chaque pas de temps de simulation au-delà du pas de temps initial, il faut réaliser les processus 
suivants : 
Pour le chauffage : le calcul n’a lieu qu’en saison de fonctionnement des systèmes de chauffage 
(Autch,eff(j)=1). En dehors, θiich_relance(h) = 0 °C . 
Pour le refroidissement : le calcul n’a lieu qu’en saison de fonctionnement des systèmes de 
refroidissement ( Autfr,eff(j)=1). En dehors, θiifr_relance(h) = 100 °C . )) ) ( () ( 3( ) (sup _ _
sup _ _ __ reg ext ext
reg ext base extch relance hheuresARRONDIh t θ θθ θ− ×−= Δ  
Si  3 ) (_≥ Δ h tch relance, alors, ) ( 3 ) (_ h h tch relance= Δ  
Si  0 ) (_≤ Δ h tch relance, alors, ) ( 0 ) (_ h h tch relance= Δ  (635) 
θiich_relance(h=0) =  0 (°C)  
θiifr_relance(h=0) =  100 (°C) (636) 
Si  pch(h) <1 , alors,  
Si   θiich_relance(h-1) < θiich_+ , alors,  
Si pch(h+∆trelance(h)) = 1 et  pch(h+∆trelance(h)-1) < 1,  alors, 
θiich_relance(h) =  θiich_+  
Sinon, 
θiich_relance(h) =  0 (°C)  
Sinon,  
θiich_relance(h) =  θiich_relance(h-1)  (°C)  
Sinon, 
θiich_relance(h) =  0 (°C)  (637)   
Page 540 En fonctionnement permanent (Type pgrm_fr =3 : Sans horloge), la température de consigne de 
refroidissement est fixée de manière permanente à sa valeur en occupation, soit θiifr_+ (voir 
algorithme ci-dessus), durant toute la saison de refroidissement. 
10.4.3.4 Indicateurs de phase de relance  
Cet indicateur intervient dans la détermination du régime de fonctionnement des ventilateurs 
locaux des émissions équivalentes du groupe : 
 
 Si  pfr(h) <1 , alors,  
Si Type pgrm_fr < 3   alors, 
Si   θiifr_relance(h-1) > θiifr_+ , alors,  
Si pfr(h+∆trelance(h)) = 1 et  pfr(h+∆trelance(h)-1) < 1,  alors, 
θiifr_relance(h) =  θiifr_+  
Sinon, 
θiifr_relance(h) =  100 (°C)  
Sinon,  
θiifr_relance(h) =  θiifr_relance(h-1)   
Sinon, 
θiifr_relance(h) =  θiifr_+  
Sinon, 
θiifr_relance(h) =  100 (°C)  (638) 
Si  θiich_relance(h) > 0 ou θiifr_relance(h) < 100, alors, 
irelance(h) = 1  
Sinon,  
irelance(h) = 0  (639) Page 541 10.5  S1_Dist_Assemblage des systèmes de chauffage et de refroidissement  
10.5.1 Introduction  
Les systèmes de chauffage et de refroidissement regroupent l’ensemble des composants qui 
permettent de subvenir aux besoins d’énergie des différents groupes du projet. 
Les systèmes sont constitués : 
→ Des émetteurs de chaud ou de froid , situés au niveau du groupe, et qui font office 
d’interface entre comportement thermique du groupe et systèmes, 
→ Des réseaux de distribution du groupe et inter-groupes , qui génèrent des pertes et 
transmettent l’information d’énergie requise aux générations, 
→ Des générateurs de chaud ou de froid , organisées sous forme d’un assemblage 
génération décrit dans la fiche du même nom. 
 
Assemblage des systèmes de chauffage et refroidissement
Fiche: 
Gr_Ein_Scénarios 
de relance des 
systèmes
Programmation 
(relance)
Fiche: C_Emi_Systèmes 
d’émission
Fiche: C_Dist_Distribution 
du groupe
Fiche: C_Dist_Distribution 
inter-groupesPériodes de 
fonctionnement 
(saisons)Fiche: 
Gr_Ein_Détermination 
des saisons
Fiche: C_Gen_Assemblage 
de la génération
 
Figure 78: Assemblages des systèmes de chauffage et de refroidissement 
   
Page 542 10.5.2 Nomenclature 
Le Tableau 89 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
θext_base  Température extérieure de base du site 
accueillant le projet. °C 220  50 2 Météo 
(projet) 
θext(h) Température extérieure d’air sec au pas 
de temps h. °C 220  50 2 
iocc_zone (h) Indicateur d’occupation au temps h : 
1 : zone en occupation 
0 : zone en inoccupation  Ent. 0 1 2 
iocc_zone (hθ1) Indicateur d’occupation au temps h21 : 
1 : zone en occupation 
0 : zone en inoccupation  Ent. 0 1 2 
θiich(h) Température de consigne initiale  de 
chauffage au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 Scénarios (zone) 
θiifr (h) Température de consigne initiale  de 
refroidissement au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 Saison 
(groupe) 
Saison eff(j) Saison effective au groupe au jour j.  Ent. 1 4 2 
irelance(h) Indicateur de période de relance au pas 
de temps h. Ent. fau
x vrai 2 
θiich_relance (h) Température de consigne initiale de 
chauffage définie par le scénario de 
relance au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 Relance (groupe) 
θiifr_relance (h) Température de consigne initiale de 
refroidissement définie par le scénario de 
relance au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 Comportement 
thermique (groupe)  
Matrice des 
températures 
du groupe 
 Matrice des températures moyennes aux 
différents nœuds de températures du 
groupe pour des puissances convectives et 
radiatives de 0 et 10kW:  
θi,moy(0;0) (h), θi,moy(0;10) (h), θi,moy(10;0) (h) 
θs,moy(0;0) (h) , θs,moy(0;10) (h) θs,moy(10;0) (h)  
θm,moy(0;0) (h), θm,moy(0;10) (h),θm,moy(10;0) (h)  
θrm,moy(0;0) (h),θrm,moy(0;10) (h),θrm,moy(10;0) (h)   
θop,moy(0;0) (h), θ op,moy(0;10) (h),θ op,moy(10;0) (h) °C 220 50 2          
Page 543  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut Groupe Agr Surfaces utiles des groupes du bâtiment. m² 0 +∞ 2        
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Paramètres de l’émetteur équivalent de chaud (voir fiche 
Sn_Emi_Systèmes d’émissions). 2 2 2 2 
Paramètres de l’émetteur équivalent de froid (voir fiche 
Sn_Emi_Systèmes d’émissions).  2 2 2 2 Emissions équivalentes Paramètres des ventilateurs locaux des émetteurs du groupe 
(voir fiche Sn_Emi_Systèmes d’émissions). 2 2 2 2 
Paramètres des gestions/régulations des distributions du 
groupe. 2 2 2 2 Distributions 
du groupe  
Paramètres physiques des distributions du groupe. 2 2 2 2 
Paramètres des gestions/régulations des distributions inter-
groupes. 2 2 2 2 Distributions  
inter-groupes 
Paramètres physiques des distributions inter-groupes 2 2 2 2 
Paramètres des gestions/régulations des distributions 
intergroupes de CTA. 2 2 2 2 Distributions  
de CTA 
Paramètres physiques des distributions intergroupes de CTA.  2 2 2 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Wvent_loc_tot (h) Consommation électrique totale des 
ventilateurs locaux des émetteurs du 
groupe. Wh 0 +∞ 0 Ventilateurs locaux Φvent_loc (h) Energie consommée par les ventilateurs 
locaux de l’ensemble des émetteurs du 
groupe et récupérables par le groupe sous 
forme de chaleur. Wh 0 +∞ 0 utions 
du Wauxds(h) Energie consommée par le circulateur du 
réseau de distribution du groupe au pas 
de temps h. Wh 2∞ +∞ 2   
Page 544 Φaux_vcds(h) Energie consommée par le circulateur et 
récupérable par les groupes sous forme 
de chaleur au pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2  
Φpertes_vcds(h) Pertes de distribution du réseau du 
groupe vers des locaux chauffés 
appartenant au groupe (pertes 
récupérables). Wh 2∞ +∞ 2 
Wauxdp(h) Energie dépensée par le circulateur du 
réseau de distribution inter-groupe au pas 
de temps h. Wh 2∞ +∞ 2 
Φaux_vcdp(h) Energie consommée par le circulateur et 
récupérable par les groupes sous forme 
de chaleur au pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2 Distributions inter-groupes Φpertes_vcdp(h) Pertes de distribution du réseau inter-
groupe vers des locaux chauffés 
appartenant (pertes récupérables). Wh 2∞ +∞ 2 
θmoydp(h) 
θmoydCTA(h) Températures moyennes des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement.  °C 0 100 2 
θdepdp(h) 
θdepdCTA(h) Températures de départ des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement. °C 0 100 2 
Qsys_chdp(h) 
Qsys_chdCTA(h) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes de chauffage Wh 0 +∞ 2 
Qsys_frdp(h) 
Qsys_frdCTA(h) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes.  Wh 2∞ 0 2 Assemblage génération 
idrelancedp(h) 
idrelancedCTA(h) Indicateurs de période de relance pour les 
différents réseaux intergroupes de chaud et 
de froid. Bool 0 1 2 
 
Tableau 89 : Nomenclature du modèle  
   
Page 545  
10.5.3 Description mathématique 
10.5.3.1 Assemblage avec des systèmes d’émissions  
L’assemblage des systèmes de chauffage et de refroidissement est constitué de plusieurs sous-
assemblages communiquant entre eux. 
Interface CodeAssemblage émission/distribution/génération de chaud et de froid –RT2012
Systèmes d’émission 
de chaud et de froidRatem_eq_ch,
Ratem_eq_fr,
Paramètres des 
ventilateurs locauxθvt_eq
θvs_eq
Pemconv_eq
Psd _eq
Distribution du 
groupeComportement 
thermique du groupe
Gestion/régulation de 
la distribution du 
groupeMatrice des températures 
du groupeScénarios 
d’occupation
Températures 
de consigneGROUPE
SOUS-
ASSEMBLAGE
EMISSIONSScénarios de relance
Consignes de relanceSOUS-ASSEMBLAGE 
DISTRIBUTIONS DU 
GROUPEQsys_chem(h), Q sys_frem(h), 
θi(h)SOUS-ASSEMBLAGE
DISTRIBUTIONS INTER-
GROUPESirelance(h)
Caractérisation de la 
gestion/régulation du 
réseau 
(températures, débits, 
circulateurs)
Caractéristique du 
réseau (longueurs, 
pertes linéiques, 
débits nominaux)
Distribution inter -
groupesGestion/régulation de 
la distribution inter -
groupes
Caractéristique du 
réseau (longueurs, 
pertes linéiques, 
débits nominaux)Caractérisation de la 
gestion/régulation du 
réseau 
(températures, débits, 
circulateurs)Qsys_chds(h),
Qsys_frds(h)θdepds(h),θ retds(h), 
qeff(h)ds, irelanceds(h)
Qsys_chdp(h),
Qsys_frdp(h)Wauxds(h),
Φpertes_vcds(h), 
Φaux_vcds(h)
Wauxdp(h),
Φpertes_vcdp(h), 
Φaux_vcdp(h)Wvent_loc (h),
Φvent_loc_vc (h)
ASSEMBLAGE GENERATION Calculs groupesPertes et 
consommations 
électriques 
récupérablesX:1θdepds(h),θretds(h), 
δds
fonct(h), 
Modpertes(h)ds,
Modcirc(h)ds
θdepdp(h),θretdp(h), 
δdp
fonct(h), 
Modpertes(h)dp,
Modcirc(h)dp
θmoydp(h),θ depdp(h), 
irelancedp(h)X:1bthet(h)Espaces tampon
Espaces tampon
bthet(h)Autch,effgr(j),
Aut fr,effgr(j)Détermination des 
saisons de 
fonctionnement des 
systèmes
Autch,effdp(j),
Autfr,effdp(j)
 
Figure 79: Assemblage des composants des systèmes de chauffage et de refroidissement 
On distingue les sous-assemblages suivants : 
2 Le module systèmes d’émission , définis au niveau du groupe. Il a pour fonction le calcul 
de la demande horaire en énergie du groupe sur la base des informations de scénarios, de 
saisons et de relance. Le système d’émission d’un groupe peut associer plusieurs types 
d’émetteurs, utilisés sur des locaux différents ou en association dans un même local.  
2 L’assemblage distributions du groupe . Chaque émetteur est associé à un ou plusieurs 
réseaux de distributions du groupe ; ces derniers sont modélisés à l’aide d’un composant 
gestion/régulation de la distribution du groupe et d’un composant distribution du groupe . Le 
premier a pour rôle le calcul des températures et débits du réseau en fonction des 
paramètres de gestion introduits par l’utilisateur ; le second réalise le calcul des pertes du 
réseau et de l’énergie électrique consommée par les circulateurs (auxiliaires de 
distribution).   
Page 546 2 L’assemblage distributions inter-groupe . Il permet de décrire un niveau supplémentaire 
dans l’arborescence des réseaux, en réalisant la connexion entre réseaux de distributions 
des groupes et générations. Un réseau de distribution intergroupe est également modélisé 
à l’aide d’un composant gestion/régulation de la distribution et d’un composant distribution 
(voir le paragraphe sur les distributions du groupe). 
2 L’assemblage génération , décrit séparément, modélise les systèmes de production 
d’énergie. 
Les diverses sorties des assemblages sont : 
2 Les consommations d’auxiliaires de ventilation associées aux ventilateurs locaux et aux 
circulateurs de distribution. Ces données sont regroupées et sommées dans la fiche 
Calculs groupe . 
2 Les pertes et consommations récupérables par le volume chauffé sous forme de chaleur ou 
de puissance de froid. Ces dernières sont regroupées et sommées dans la fiche Calcul 
des pertes et consommations récupérées . Au pas de temps suivant, elles sont ensuite 
transmises sous formes d’apports internes aux groupes desservis. 
2  Les demandes en chaud et en froid Qsys_chdp(h) et Qsys_frdp(h), les températures de réseau 
(moyenne et de départ), et les indicateurs temporels (saison et relance). Toutes ces 
informations alimentent l’ Assemblage génération .   
Page 547 10.5.3.2 Assemblage en présence d’une CTA  
Une CTA est associée à ses réseaux propres, indépendants du reste des réseaux de distribution, 
pour la prise en compte des consommations de préchauffage, prérefroidissement, humidification et 
antigel. 
Les réseaux de CTA sont intergroupes. La demande est calculée au niveau des composants CTA. 
Interface CodeAssemblage émission/distribution/génération de chaud et de froid en présence d’une CTA –RT2012
GROUPE Scénarios de relance
Consignes de relanceSOUS-ASSEMBLAGE
DISTRIBUTIONS INTER-
GROUPESDistribution inter -
groupes de CTAGestion/régulation de 
la distribution inter -
groupes de CTA
Caractéristique du 
réseau (longueurs, 
pertes linéiques, 
débits nominaux)Caractérisation de la 
gestion/régulation du 
réseau 
(températures, débits, 
circulateurs)
Qsys_chd
CTA(h),
Qsys_frd
CTA(h)Wauxd
CTA(h),
Φpertes_vcd
CTA(h), 
Φaux_vcd
CTA(h)
ASSEMBLAGE GENERATION Calculs groupesPertes et 
consommations 
électriques 
récupérablesX:1θdepd
CTA(h),θretd
CTA(h), 
δdCTA
f
onct(h), 
M
odpertes(h)dCTA,
M
odcirc(h)dCTA
θmoyd
CTA(h),θ depd
CTA(h), 
irelanced
CTA(h)1:X
Qchaud,agC
TA(h), Q prechaudC
TA(h)
QprefroidC
TA(h), QchaudHRC
TA(h)
Espaces tampon
bthe
t(h)Autch,effC
TA(j),
A
utfr,effC
TA(j)
CTAComposant 
«Ventilation 
mécanique DF ou 
CTA DAC» ou «CTA 
DAV»Détermination des 
saisons de 
fonctionnement des 
systèmes
QventC
TA(h)
 
Figure 80: Assemblage des composants des systèmes associés à une CTA 
Le module composant CTA , définis au niveau de la zone, a notamment pour fonction le calcul des 
besoins en prérefroidissement, préchauffage, humidification et antigel, à partir des consignes de 
températures et d’humidité, ainsi que des modes de gestion, définis pour le système CTA. 
 
 Page 548 10.6 C-DIST-Gestion/régulation des distributions de chauffage et de REfroidissement 
du groupe  
10.6.1 Introduction  
Les distributions du groupe représentent les réseaux de distribution locaux, en contact directe avec 
les systèmes d’émissions. 
Elle peut permettre de modéliser des réseaux hydrauliques de chauffage et de refroidissement, ou 
tout simplement de modéliser un lien avec une génération sur air ambiant (générateur à effet joule, 
poêles et inserts, PAC à détente directe…) au travers d’un réseau fictif. 
Dans le cas d’un réseau hydraulique, les données suivantes sont calculées : 
→ Température de départ et température de retour d’eau, 
→ Débit volumique,  
→ Réduction de pertes liée à un fonctionnement intermittent, 
→ Coefficient de régulation des circulateurs. 
La régulation  de la puissance à fournir peut avoir lieu soit sur le débit (débit variable), soit sur 
l’écart de température départ/retour (débit constant), soit sur l’intermittence (système en tout ou 
rien). 
On considère qu’en parallèle le système opère un contrôle sur la température en un point du 
réseau : température de départ constante, température de retour constante, ou température de 
départ fonction des conditions extérieures (en chauffage uniquement). 
 
   
Page 549  
10.6.2 Nomenclature 
Le Tableau 90 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
θext_base  Température extérieure de base pour la 
zone géographique et l’altitude du projet. °C 2∞ +∞  2 Env. ext. θext (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C 2∞ +∞  2 
irelance(h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h. Ent. faux vrai 2 
Aut ch,effgr(j) Indicateur de saison effective de 
chauffage. 
1 : le groupe est en saison de 
chauffage.  Ent. 0 1 2 
Aut fr,effgr(j) Indicateur de saison effective de 
refroidissement. 
1 : le groupe est en saison de 
refroidissement.  Ent. 0 1 2 Groupe 
θigr(h) Température de l’air intérieur moyenne 
dans le groupe au pas de temps h (après 
croisement).  °C 2∞ +∞ 2 
Qsys_chem(h) Energie requise de chauffage, transmise 
par l’émetteur em à son réseau de 
distribution au pas de temps h.  Wh 0 +∞ 2 Systèmes 
d’émission Qsys_frem(h) Energie requise de refroidissement, 
transmise par l’émetteur em à son réseau 
de distribution au pas de temps h.  Wh 2∞ 0 2        
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  idfonction_ch  Fonction du réseau de distribution du 
groupe : 
1 : réseau  du groupe pouvant assurer le 
chauffage. Entier 0 1 2  idfonction_fr  Fonction du réseau de distribution du 
groupe : 
1 : réseau  du groupe pouvant assurer le 
refroidissement.  Entier 0 1 2 
         
Page 550  
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Défaut  idtype Type de réseau de distribution du groupe : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 2 
iddebit_ch Mode de régulation de fonctionnement : 
1 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement continu, 
2 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement intermittent, 
3 : Régulation à débit variable. Ent 1 3 2 
idgest_ch Mode de régulation de la température du 
réseau du groupe : 
1 : température de départ constante, 
2 : température de retour constante, 
3: modulation en fonction de la 
température extérieure, Ent 1 3 2 
θext_lim_ch Limite de température extérieure au2delà de 
laquelle la température de départ adopte sa 
valeur minimale, en chauffage. °C 2 2 15 
θdep_2nd_ch_min  Valeur minimale de température de départ 
du réseau du groupe en chauffage en 
fonctionnement. °C 2 2 20 
iddebit_fr Mode de régulation de fonctionnement : 
1 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement continu, 
2 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement intermittent, 
3 : Régulation à débit variable. Ent 1 3 2 Gestion du réseau de distribution 
idgest_fr Mode de régulation de la température du 
réseau du groupe : 
1: température de départ constante, 
2: température de retour constante. Ent 1 2 2 
θdep_dim_ch  Température de départ de 
dimensionnement en chauffage, pour une 
régulation à température de départ 
constante. °C 2∞ +∞ 2 
θdep_dim_fr Température de départ de 
dimensionnement en refroidissement, 
pour une régulation à température de 
départ constante. °C 2∞ +∞ 2 Températures de dimensionnement θret_dim_ch  Température de départ de 
dimensionnement en chauffage, pour une 
régulation à température de retour 
constante. °C 2∞ +∞ 2   
Page 551 θret_dim_fr Température de départ de 
dimensionnement en refroidissement, 
pour une régulation à température de 
retour constante. °C 2∞ +∞ 2 
∆θem_dim_ch Différence nominale de température dans 
le réseau de distribution  du groupe entre 
départ et retour, liée au dimensionnement 
en chauffage. °C 2∞ +∞ 2 
∆θem_dim_fr Différence nominale de température dans 
le réseau de distribution  du groupe entre 
départ et retour, liée au dimensionnement 
en refroidissement. °C 2∞ +∞ 2 
qresid Débit résiduel minimal du réseau du groupe. m³/h 2∞ +∞ 2 
qnom_ch Débit volumique nominal dans le réseau  
du groupe en chauffage. m³/h 2∞ +∞ 2  
qnom_fr Débit volumique nominal dans le réseau  
du groupe en refroidissement. m³/h 2∞ +∞ 2 
idcirc_ch Mode de régulation du circulateur du 
réseau du groupe en chauffage : 
0 : Pas de circulateurs, 
1 : Vitesse constante, 
2 : Vitesse variable et maintien du réseau 
à une pression différentielle constante, 
3 : Vitesse variable et variations de la 
pression différentielle du réseau.  Ent. 21 3 2 Gestion des circulateurs 
idcirc_fr Type de circulateurs du réseau du groupe 
en refroidissement : 
0 : Pas de circulateurs, 
1 : Vitesse constante, 
2 : Vitesse variable et maintien du réseau 
à une pression différentielle constante, 
3 : Vitesse variable et variations de la 
pression différentielle du réseau.  Ent. 21 3 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut Période de 
relance irelance(h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h, à transmettre au réseau de 
distribution intergroupes. Ent. faux vrai 2 
θdep (h) Température du départ du réseau  du 
groupe au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
θret (h) Température du retour du réseau du 
groupe au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 Réseau de distribution du 
groupe 
qeff(h) Débit volumique effectif totale dans le 
réseau du groupe. m³/h 2∞ +∞ 2   
Page 552 δfonct(h) Indicateur de  fonctionnement du réseau 
de distribution. Entier 0 1 2 
Mod pertes(h) Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel 0 1 2  
Mod circ(h) Coefficient de modulation de la puissance 
des circulateurs en fonction de leur mode 
de gestion. Réel 0 1 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 qreq (h) Débit volumique requis pour fournir 
l’énergie au groupe au pas de temps h. m³/h 2∞ +∞ 2 
 ∆θem(h) Ecart de température dans le réseau  du 
groupe entre départ et retour. °C 0 +∞ 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Valeur 
ρeau Masse volumique de l’eau liquide dans les 
conditions standards de pression et de 
température (P = 1atm, T=20°C). kg/m3 2 2 998 Propriétés de 
l’eau 
Cp_eau Capacité thermique massique de l’eau 
liquide dans les conditions standards de 
pression et de température (P = 1atm, 
T=20°C). Wh/(kg
.°C) 2 2 1.163 
 
Tableau 90 : Nomenclature du modèle    
Page 553  
10.6.3 Description mathématique 
10.6.3.1 Cohérence  avec la distribution intergroupe  
Un réseau de distribution du groupe doit être connecté à un et un seul réseau de distribution 
intergroupes.  
Le réseau de groupe et celui intergroupes doivent alors avoir les mêmes fonctions. Les conditions 
à vérifier sont: 



==
dp
fr fonction fr fonctiondp
ch fonction ch fonction
id idouid id
_ __ _
 (640) 
Le type du réseau de CTA doit être celui du réseau intergroupes. La condition à vérifier est : 
dp
type typeid id= (641) 
10.6.3.2 Lien avec la programmation des relances  
L’indicateur irelance(h) permet de transmettre à l’ensemble des systèmes l’état de relance dans un 
groupe (déclenché par la programmation). 
10.6.3.3 Description des processus de calculs  
Selon les valeurs de idtype et idfonction, se référer au chapitre cité pour la procédure utilisée. 
Tableau 91: Récapitulatif de l'appel des procédures 
idtype idfonct_ch  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir 10.6.3.3.1 
idfonction_ch  =1 
idfonction_fr  =0 Chauffage uniquement  Voir 10.7.3.2 
1 
idfonction_ch  =0 
idfonction_fr  =1 Refroidissement uniquement Voir 10.6.3.3.3  
10.6.3.3.1 Cas d’un réseau fictif ( idtype=0) 
En l’absence de fluide caloporteur liant la génération aux systèmes d’émission (cas des 
générateurs sur air ambiant), le lien entre émetteur et génération est modélisé par un réseau de 
distribution fictif, sans pertes ni consommations d’auxiliaires. 
Cela concerne : 
2 L’ensemble des dispositifs de chauffage à effet joule,   
Page 554 2 Les générateurs d’air chaud, 
2 Les poêles et inserts, 
2 Les PAC à détente directe. 
Les données de sortie sont les suivantes : 
θdep(h) = 0 (°C) 
θret(h) = 0 (°C) 
Modpertes(h) = 0 
Modcirc(h) = 0 
qeff(h) = 0 (m3/h) 
δfonct(h) = 0 (642) 
 
10.6.3.3.2 Réseau hydraulique de chauffage ( idtype=1, idfonction_ch =1) 
10.6.3.3.2.1 Températures de dimensionnement 
Les températures de dimensionnement sont saisies par l’utilisateur, ainsi que les écarts nominaux 
de températures entre branche départ et retour. 
10.6.3.3.2.2 Indicateur de fonctionnement 
Le fonctionnement des réseaux est asservi à la demande de chauffage issue des émetteurs : 
Si 0 ) (_>h Qch sys(Wh), alors, (réseau en fonctionnement) 
1 ) (=hfonctδ  
Sinon, 
0 ) (=hfonctδ  (643) 
 
10.6.3.3.2.3 Débit requis et diminution de température de fluide suite au passage dans les 
émetteurs 
Le calcul diffère selon les modes de gestion. On utilise toujours un bilan énergétique au niveau de 
l’émetteur, et on calcule les grandeurs inconnues à partir des grandeurs fixées par le mode de 
gestion. 
Si 1 ) (=hfonctδ , alors, (réseau en fonctionnement)  
Si 3 ) (_=h idch debit, alors, (réseau à débit variable) 



==Δ=Δ = Δ
1 ) () ); ( ( ) (. .) () () (
dim_ _ __dim_ _
h Modq h q MAX h qCh Qh qh
pertesresid req effch em eau p eauch sys
reqch em em
θ ρθ θ
 (644)   
Page 555 Sinon, si 2 ) (_=h idch debit, alors, (réseau à débit constant et fonctionnement 
intermittent) 



Δ===Δ = Δ
)) ( . .) (; 1 ( ) () () () (
_ ____dim_ _
h q Ch QMIN h Modq h qq h qh
em ch nom eau p eauch sys
pertesch nom effch nom reqch em em
θ ρθ θ
 (645) 
Sinon, (réseau à débit constant et fonctionnement continu) 



==== Δ
1 ) () () (.) () (
___ __
h Modq h qq h qq Ch Qh
pertesch nom effch nom reqch nom eau p eauch sys
emρθ
 (646) 
Sinon, (réseau à l’arrêt)  



=° = Δ==
0 ) () ( 0 ) () / ( 0 ) () / ( 0 ) (
33
h ModC hh m h qh m h q
pertesemeffreq
θ (647) 
 
10.6.3.3.2.4 Température de départ 
La température du fluide en tout point de la branche de départ est considérée constante, égale à 
θdep(h).  
Les modes de gestion suivants sont pris en compte : 
Cas Gest 2nd_ch=1 : température de départ constante 
) ( )). ( 1 ( ). ( ) (dim_ _ h h h hi fonct ch dep fonct dep θ δ θδ θ −+ =  (648) 
 
Cas Gest 2nd_ch=2 : température de retour constante 
) ( )). ( 1 ( )) ( ).( ( ) (dim_ _ h h h h hi fonct em ch ret fonct dep θ δ θ θ δ θ −+ Δ+ =  (649) 
   
Page 556 10.6.3.3.2.4.1  Cas Gest2nd_ch=3 : modulation en fonction de la température extérieure  
Lorsque le réseau est en fonctionnement, la température de départ moyenne sur le pas de temps 
est calculée en fonction de la température extérieure, selon le profil suivant : 
θdep_dim
θdep_min
θext_base θext_lim_chTempérature de 
départ θdep(h)
Température 
extérieure θext(h) 
Figure 81: Evolution de la température de départ en fonction de la température extérieure 
L’algorithme correspondant est le suivant : 
Si 1 ) (=hfonctδ , alors, 
Si θext(h) ≥ θext_lim_ch,  
) ); ( ) ( ( ) (min _ _ch dep em i dep h h MAX hθ θ θ θ Δ + =   
Si θext (h) ≤ θext_base, 
ch dephdim_) (θ θ= 
Si θext(h) > θext_base et θext(h) < θext_lim_ch, 




− ×−−+Δ +
=)) ) ( ( ); ( ) (
) (
_
_ lim_ _dim_ _ min _ _
dim_ base ext ext
base ext ch extch dep ch dep
chem i
dephh h
MAX hθ θθ θθ θθθ θ
θ 
Sinon, 
) ( ) (h hi depθ θ= (650) 
 
10.6.3.3.2.5 Gestion des circulateurs en chauffage 
On considère trois types de circulateurs possibles : à vitesse constante, à vitesse variable avec 
différentielle de pression constante, et à vitesse variable avec différentielle de pression variable.  
Note : Les circulateurs à vitesse variable ne sont valorisés que dans le cadre d’un réseau à débit 
variable. 
Si idcirc_ch=0, alors,  
0 ) (=h Modcirc  
Si idcirc_ch =1, alors, (circulateurs à vitesse constante)  
) ( ) (h h Modfonct circδ=  
Si idcirc_ch=2, alors, (circulateurs à vitesse variable et réseau à pression différentielle 
constante)  (651)   
Page 557 32
_) (). ( ) (



=
ch nomeff
fonct circqh qh h Modδ  
Si idcirc_ch=3, alors, (circulateurs à vitesse variable et variation de la pression 
différentielle du réseau)  
32
2
_ _) (5 . 0) (5 . 0 ). ( ) (








+ =
ch nomeff
ch nomeff
fonct circqh q
qh qh h Modδ  
10.6.3.3.3 Réseau hydraulique de refroidissement ( idtype=1, idfonction_fr =1) 
10.6.3.3.3.1 Températures de dimensionnement 
Les températures de dimensionnement sont saisies par l’utilisateur, ainsi que les écarts nominaux 
de températures entre branche départ et retour. 
10.6.3.3.3.2 Indicateur de fonctionnement 
Le fonctionnement des réseaux est asservi à la demande de refroidissement issue des émetteurs : 
Si 0 ) (_<h Qfr sys(Wh), alors, (réseau en fonctionnement) 
1 ) (=hfonctδ  
Sinon, 
0 ) (=hfonctδ  (652) 
 
10.6.3.3.3.3 Débit requis et diminution de température de fluide suite au passage dans les 
émetteurs 
Le calcul diffère selon les modes de gestion. On utilise toujours un bilan énergétique au niveau de 
l’émetteur, et on calcule les grandeurs inconnues à partir des grandeurs fixées par le mode de 
gestion. 
 
Si 1 ) (=hfonctδ , alors, (réseau en demande)  
Si 3 ) (_=h idfr debit, alors, (réseau à débit variable) 



==Δ=Δ = Δ
1 ) () ); ( ( ) (. .) () () (
dim_ _ __dim_ _
h Modq h q MAX h qfr Ch Qh qh
pertesresid req effch em eau p eaufr sys
reqfr em em
θ ρθ θ
 
  
(653)   
Page 558 Sinon, si 2 ) (_=h idfr debit, alors, (réseau à débit constant et fonctionnement 
intermittent) 



Δ===Δ = Δ
)) ( . .) (; 1 ( ) () () () (
_ ____dim_ _
h q Ch QMIN h Modq h qq h qh
em fr nom eau p eaufr sys
pertesfr nom efffr nom reqfr em em
θ ρθ θ
 (654) 
Sinon, (réseau à débit constant et fonctionnement continu) 



==== Δ
1 ) () () (.) () (
___ __
h Modq h qq h qq Ch Qh
pertesfr nom efffr nom reqfr nom eau p eaufr sys
emρθ
 (655) 
Sinon, (réseau à l’arrêt)  



=° = Δ==
0 ) () ( 0 ) () / ( 0 ) () / ( 0 ) (
33
h ModC hh m h qh m h q
pertesemeffreq
θ (656) 
10.6.3.3.3.4 Température de départ 
La température du fluide en tout point de la branche de départ est considérée constante, égale à 
θdep(h).  
Les modes de gestion suivants sont pris en compte : 
Cas Gest 2nd_fr=1 : température de départ constante 
) ( )). ( 1 ( ). ( ) (dim_ _ h h h hi fonct fr dep fonct dep θ δ θ δ θ − + =  (657) 
 
Cas Gest 2nd_fr=2 : température de retour constante 
 
) ( )). ( 1 ( )) ( ).( ( ) (dim_ _ h h h h hi fonct em fr ret fonct dep θ δ θ θ δ θ −+ Δ+ =  (658) 
10.6.3.3.3.5 Gestion des circulateurs en refroidissement 
On considère trois types de circulateurs possibles : à vitesse constante, à vitesse variable avec 
différentielle de pression constante, et à vitesse variable avec différentielle de pression variable.  
Note : Les circulateurs à vitesse variable ne sont valorisés que dans le cadre d’un réseau à débit 
variable.   
Page 559 Si idcirc_fr =0, alors,  
0 ) (=h Modcirc  
Si idcirc_fr =1, alors, (circulateurs à vitesse constante)  
) ( ) (h h Modfonct circδ=  
Si idcirc_fr =2, alors, (circulateurs à vitesse variable et du réseau à une pression 
différentielle constante)  
32
_) (). ( ) (



=
fr nomeff
fonct circqh qh h Modδ  
Si idcirc_fr =3, alors, (circulateurs à vitesse variable et variation de la pression 
différentielle du réseau)  
32
2
_ _) (5 . 0) (5 . 0 ). ( ) (








+ =
fr nomeff
fr nomeff
fonct circqh q
qh qh h Modδ  (659) 
10.6.3.3.4 Température de retour dans le réseau du groupe 
Pour le calcul de la température sur la branche de retour du réseau du groupe, on considère 
conventionnellement que les émetteurs ne sont pas munis de by-pass. 
De ce fait, la température de retour moyenne sur le pas de temps est égale la température de 
départ moyenne ( ) (hdepθ) diminuée de la chute de température liée au transfert d’énergie à 
l’ambiance ( ) (hemθΔ). 
Si 0 ) (=hfonctδ , alors, 
) ( ) (h hdep retθ θ= (réseau sans débit)  
Sinon, 
) () ( )) ( ; 0 ( )) ( ) ( ( ) () (h qh h q q MAX h h h qh
effdep req resid em dep req
retθ θ θθ× − + Δ− ×=  (660) 
 
 Page 560 10.7  C-Dist-Distribution de chauffage et de refroidissement du groupe  
10.7.1 Introduction   
La présente fiche décrit les processus ayant lieu au niveau d’un composant distribution du groupe 
de chaud et de froid, défini par rapport à un type d’émetteur. 
Un réseau de distribution du groupe correspond au deuxième niveau d’arborescence d’un réseau 
de distribution. Plusieurs réseaux de distribution du groupe peuvent être connectés à un même 
réseau de distribution intergroupes. 
On considère conventionnellement qu’un émetteur ne peut être associé qu’à un seul et même 
réseau de distribution du groupe, subdivisé en une branche d’alimentation en chaud et une 
branche d’alimentation en froid. 
   
Page 561  
10.7.2 Nomenclature 
Le Tableau 92 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut Env. 
ext. θext (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C 2∞ +∞ 2 E.tamp. btherm(h) Coefficient de prise en compte d’un espace 
tampon. Réel 0 1 2 
θi (h) Température de l’air intérieur moyenne 
dans le groupe au pas de temps h (après 
croisement). °C 2∞ +∞ 2 
Qsys_chem(h) Energie requise de chauffage, transmise 
par l’émetteur em à son réseau de 
distribution du groupe au pas de temps h.  Wh 2∞ +∞ 2 Systèmes d’émission 
Qsys_frem(h) Energie requise de refroidissement, 
transmise par l’émetteur em à son réseau 
de distribution du groupe au pas de temps 
h. Wh 2∞ +∞ 2 
δfonct(h) Indicateur de débit dans le réseau du 
groupe : 
0 : Le réseau du groupe est en 
fonctionnement, 
1 : Le réseau du groupe est à l’arrêt  Entier 0 1 2 
Mod pertes(h) Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel 0 1 2 
Mod circ(h) Coefficient de modulation de la puissance 
des circulateurs en fonction de leur mode 
de gestion. Réel 0 1 2 
θdep(h) Température du départ du réseau du 
groupe au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 Gestion/régulation du réseau de distribution du groupe θret(h) Température du retour du réseau du 
groupe au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2   
Page 562  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Lvc Longueur de réseau de distribution situé 
en volume chauffé. m 0 +∞ 2 
 Lhvc Longueur de réseau de distribution situé 
hors volume chauffé. m 0 +∞ 2 
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut  idtype Type de réseau de distribution du groupe : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 2  idfonction Fonction du réseau de distribution du 
groupe : 
1 : réseau pour le chauffage, 
2 : réseau pour le refroidissement . Entier 1 2 2 
Paux_ch Puissance du circulateur du réseau du 
groupe en chauffage. W 0 +∞ 2 
Paux_fr Puissance du circulateur du réseau du 
groupe en refroidissement. W 0 +∞ 2 
Umoyen_vc_ch  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le chauffage, sur sa fraction 
en volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ 2 
Umoyen_hvc_ch  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le chauffage, sur sa fraction 
hors volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ 2 
Umoyen_vc_fr  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le refroidissement, sur sa 
fraction en volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ 2 
Umoyen_hvc_fr  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le refroidissement, sur sa 
fraction hors volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ B Paramètres intrinsèques du réseau de distribution 
Pcirc_vc Part de la consommation électrique des 
circulateurs transmise à l’ambiance sous 
forme de chaleur. W 0 +∞ 0.5    
Page 563  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
Qsys_ch(h) Besoin en énergie de chauffage augmenté 
des pertes thermiques du réseau du groupe.  Wh 0 +∞ 2 Distribution 
intergroupes Qsys_fr(h) Besoin en énergie de refroidissement 
augmenté des pertes thermiques du réseau 
du groupe. Wh 2∞ 0 2 Cal.  gr. Waux (h) Energie consommée par le circulateur du 
réseau de distribution du groupe au pas de 
temps h. Wh 2∞ +∞ 2 
Φaux_vc (h) Consommations d’énergie des circulateurs 
transmise au volume chauffé sous forme 
de chaleur au pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2 P. et  c. récupérables Φpertes_vc  (h) Pertes thermiques du réseau de distribution 
du groupe en volume chauffé. Wh 2∞ +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Φpertes_hvc (h) Pertes thermiques du réseau de distribution 
du groupe hors volume chauffé. Wh 2∞ +∞ 2 
 θmoy(h) Température moyenne dans le réseau de 
distribution du groupe. °C 2∞ +∞ 2 
 θhvc(h) Température de l’air autour de la conduite 
hors volume chauffé. °C 2∞ +∞ 2 
 
Tableau 92 : Nomenclature du modèle    
Page 564  
10.7.3 Description mathématique 
Selon les valeurs de idtype et idfonction, se référer au chapitre cité pour la procédure utilisée. 
Tableau 93: Récapitulatif de l'appel des procédures 
idtype idfonction  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir 10.7.3.1 
idfonction_ch  =1 
idfonction_fr  =0 Chauffage uniquement Voir 10.7.3.2 
1 
idfonction_ch  =0 
idfonction_fr  =1 Refroidissement uniquement Voir 10.7.3.3 
 
10.7.3.1 Réseau fictif (id type =0) 
L’absence de réseau du groupe physique correspond à l’introduction des systèmes sans 
circulation de fluide caloporteur, c’est-à-dire : 
2 L’ensemble des dispositifs de chauffage à effet joule : convecteur, radiateur… 
2 Les poêles et inserts, 
2 Les petits climatiseurs. 
Dans ces configurations de systèmes, il n’y a pas physiquement de réseau de distribution. Le 
réseau est donc sans pertes et la demande d’énergie est transmise directement au réseau 
intergroupes. 
Si idfonction= 1, alors (fonction chauffage) 
Qsys_ch(h) = Qsys_chem(h) 
Qsys_fr(h) = 0 (Wh) 
Sinon, (fonction refroidissement)  
Qsys_ch(h) = 0 (Wh) 
Qsys_fr(h) = Qsys_frem(h) 
 (661) 
 
Les consommations d’auxiliaires et pertes thermiques de distribution sont nulles. 
Waux (h) = 0 (Wh) 
Φpertes_vc (h)= 0 (Wh) 
Φpertes_hvc (h)= 0 (Wh) (662) 
   
Page 565 10.7.3.2 Réseau hydraulique de chauffage (id type =0, idfonction_ch =1) 
10.7.3.2.1 Calcul des pertes du réseau de distribution du groupe 
On exprime tout d’abord la température moyenne dans le réseau, en considérant que les 
longueurs des portions de départ et de retour sont identiques : 
2) ( ) (
) (h h
hdep ret
moyθθ
θ+
=  (663) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces chauffés sont les suivantes : 
)) ( ) ( ; 0 ( ) ( ) (_ _ _ h h MAX L U h Mod hi moy vc ch vc moyen pertes vc pertes θ θ φ − × × × =  (664) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces non-chauffés ou l’extérieur sont les suivantes : 
) ( )) ( 1 ( ) ( ) ( ) (h h b h h b hi therm ext therm hvc θ θ θ × − + × = (665) 
( )) ( ) ( ; 0 ) ( ) (_ _ _ h h MAX L U h Mod hhvc moy hvc ch hvc moyen pertes hvc pertes θ θ φ − × × × =  (666) 
10.7.3.2.2 Calcul de la consommation des auxiliaires de distribution 
La consommation d’énergie des circulateurs du réseau du groupe dépend de leur mode de 
gestion, qui se traduit par un coefficient de modulation Modcirc(h) issu de la fiche gestion/régulation 
du réseau du groupe.  
Waux (h) = Mod circ(h) . P aux_ch (.1h) (667) 
Conventionnellement, une part Pcirc_amb = 50% de l’énergie consommée par les circulateurs du 
réseau du groupe est transmise à l’ambiance des locaux chauffés : 
Φaux_vc (h) = Pcirc_vc  . Waux (h) (Wh) (668) 
10.7.3.2.3 Calcul des besoins en énergie augmentés des pertes du réseau du groupe 
La demande en énergie du couple émetteur/réseau du groupe est finalement la suivante : 
Qsys_ch(h) = Qsys_chem(h) + Φpertes_vc (h) + Φpertes_hvc (h) 
Qsys_fr(h) = 0 (Wh) (669) 
   
Page 566 10.7.3.3  Réseau hydraulique de refroidissement (id type =0, idfonction_fr =1) 
10.7.3.3.1 Calcul des pertes du réseau de distribution du groupe 
On exprime tout d’abord la température moyenne dans le réseau, en considérant que les 
longueurs des portions de départ et de retour sont identiques : 
2) ( ) (
) (h h
hdep ret
moyθθ
θ+
=  (670) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces chauffés sont les suivantes : 
)) ( ) ( ; 0 ( ) ( ) (_ _ _ h h MIN L U h Mod hi moy vc fr vc moyen pertes vc pertes θ θ φ − × × × =  (671) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces non-chauffés ou l’extérieur sont les suivantes : 
) ( )) ( 1 ( ) ( ) ( ) (h h b h h b hi therm ext therm hvc θ θ θ × − + × = (672) 
( )) ( ) ( ; 0 ) ( ) (_ _ _ h h MIN L U h Mod hhvc moy hvc fr hvc moyen pertes hvc pertes θ θ φ − × × × =  (673) 
10.7.3.3.2 Calcul de la consommation des auxiliaires de distribution 
La consommation d’énergie des circulateurs du réseau du groupe dépend de leur mode de 
gestion, qui se traduit par un coefficient de modulation Mod circ(h) issu de la fiche gestion/régulation 
du réseau du groupe.  
Waux (h) = Mod circ(h) . P aux_fr  (.1h) (674) 
Conventionnellement, une part Pcirc_amb = 50% de l’énergie consommée par les circulateurs du 
réseau du groupe est transmise à l’ambiance des locaux chauffés : 
Φaux_vc (h) = Pcirc_vc  . Waux (h) (Wh) (675) 
10.7.3.3.3 Calcul des besoins en énergie augmentés des pertes du réseau du groupe 
La demande en énergie du couple émetteur/réseau du groupe est finalement la suivante : 
Qsys_ch(h) = 0 (Wh) 
Qsys_fr(h) = Qsys_frem(h) + Φpertes_vc (h) + Φpertes_hvc (h) (676) 
 Page 567 10.8 C-DIST-Gestion/régulation des distributions intergroupes de chaud et de froid  
10.8.1 Introduction  
De la même manière que pour les réseaux de distribution du groupe, la fiche gestion/régulation 
des distributions intergroupes alimente la fiche composant distribution intergroupes avec toutes les 
données nécessaires au calcul des pertes. Elle alimente également les fiches des composants se 
plaçant en amont du point de vue des systèmes de chauffage et refroidissement, à savoir les 
générations.  
Elle fournit en sortie : 
→ Une température de départ et une température de retour. Elles sont constantes sur leurs 
potions de réseau réciproques : on ne calcule pas la réduction de température en ligne 
dans le réseau intergroupes. 
→ Les informations de gestion/régulation des circulateurs du réseau intergroupes, pour le 
calcul des puissances électriques consommées. 
Les caractéristiques du réseau intergroupes sont intimement liées aux caractéristiques des 
réseaux des différents groupes qui lui sont associés.   
Page 568  
10.8.2 Nomenclature 
Le Tableau 94 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Les distributions des groupes seront désignées par l’exposant ds. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
Rateff_chgr,em Part de l’énergie effective assurée par 
l’émetteur em en chauffage, pour le groupe 
gr desservi par la distribution intergroupes.  Ent 0 1 - 
Rateff_frgr,em Part de l’énergie effective assurée par 
l’émetteur em en refroidissement,  pour le 
groupe gr desservi par la distribution 
intergroupes.  Ent 0 1 - Emission 
θigr(h) Température de l’air intérieur moyenne 
dans le groupe gr au pas de temps h (après 
croisement). °C 2∞ +∞  2 
irelanceds(h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h, à transmettre au réseau de 
distribution intergroupes. Ent. faux vrai 2 
δfonctds(h) Indicateur de débit dans le réseau du 
groupe : 
0 : Le réseau du groupe ne débite pas, 
1 : Le réseau du groupe débite.  Entie
r 0 1 2 
qds (h) Débit volumique dans le réseau du groupe 
en chauffage ou refroidissement. m³/h 2∞ +∞  2 
θdepds (h) Température du départ du réseau du 
groupe ds, pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C 2∞ +∞  2 Gestion/régulation distribution du groupe 
θretds (h) Température du départ du réseau du 
groupe ds, pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C 2∞ +∞  2 
Qsys_chds(h) Energie requise par le réseau du groupe ds 
en chauffage.  Wh 0 +∞  2 
Qsys_frds(h) Energie requise par le réseau du groupe ds 
en refroidissement. Wh 2∞ 0 2 Distr. second. 
      
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut   
Page 569 idfonction_ch  Fonction du réseau de distribution 
intergroupes : 
1 : réseau pouvant assurer le chauffage. Entier 0 1 2  idfonction_fr  Fonction du réseau de distribution 
intergroupes : 
1 : réseau pouvant assurer le 
refroidissement.  Entier 0 1 2 
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut  idtype Type de réseau de distribution 
intergroupes : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 2 
idcirc_ch Mode de régulation du circulateur du 
réseau du groupe en chauffage : 
0 : Pas de circulateurs, 
1 : Vitesse constante, 
2 : Vitesse variable et maintien du réseau 
à une pression différentielle constante, 
3 : Vitesse variable et variations de la 
pression différentielle du réseau.  Ent. 0 3 2 Gestion des circulateurs 
idcirc_fr Type de circulateurs du réseau du groupe 
en refroidissement. Ent. 0 3 2 
θdep_dim_chds Température de départ de 
dimensionnement en chauffage, pour une 
régulation à température de départ 
constante. °C 2∞ +∞  0 
θdep_dim_frds
 Température de départ de 
dimensionnement en refroidissement, pour 
une régulation à température de départ 
constante. °C 2∞ +∞  100 
θret_dim_chds Température de départ de 
dimensionnement en chauffage, pour une 
régulation à température de retour 
constante. °C 2∞ +∞  0 
θret_dim_frds
 Température de départ de 
dimensionnement en refroidissement, pour 
une régulation à température de retour 
constante. °C 2∞ +∞  100 
∆θem_dim_chds
 Différence nominale de température dans 
le réseau de distribution du groupe entre 
départ et retour, liée au dimensionnement 
en chauffage. °C 2∞ +∞  0 Températures de dimensionnement des réseaux de distribution du groupe ∆θem_dim_frds
 Différence nominale de température dans 
le réseau de distribution du groupe entre 
départ et retour, liée au dimensionnement 
en refroidissement. °C 2∞ +∞  0   
Page 570 qresidds Débit résiduel minimal dû à des circulateurs 
en régime de fonctionnement permanent. m³/h 2∞ +∞  2 
qnom_chds
 Débit volumique nominal dans le réseau 
du groupe en chauffage. m³/h 2∞ +∞  2 Gestion/reg. du groupe qnom_frds
 Débit volumique nominal dans le réseau 
du groupe en refroidissement. m³/h 2∞ +∞  2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
θmax_ch  Température maximale de la distribution 
intergroupes en chauffage. °C 0 100  2 
θmin_fr Température minimale de la distribution 
intergroupes en refroidissement °C 0 100  2 
Adess_ch Surface totale desservie en chaud par la 
distribution intergroupes. m² 0 +∞ 2 
Adess_fr Surface totale desservie en froid par la 
distribution intergroupes. m² 0 +∞ 2 
Ratsurf_dess_chdp,gr Ratio de la surface desservie dans le 
groupe gr sur la surface totale desservie 
par la distribution intergroupes, en 
chauffage. Réel 0 1 2 
Ratsurf_dess_frdp,gr Ratio de la surface desservie dans le 
groupe gr sur la surface totale desservie 
par la distribution intergroupes, en 
refroidissement. Réel 0 1 2 
irelance(h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h, à transmettre au générateur. Ent. faux vrai 2 
θi,aval,eq (h) Température d’air équivalente vu par la 
distribution intergroupes. °C 2∞ +∞  2 
Ratbes_prim_chdp,gr(h) Ratio des besoins de chauffage d’un 
groupe relié à un réseau intergroupes sur la 
somme de tous les besoins de chauffage du 
réseau intergroupes Réel 0 1 2 Assemblage génération 
Ratbes_prim_frdp,gr(h) Ratio des besoins de refroidissement d’un 
groupe relié à un réseau intergroupes sur la 
somme de tous les besoins de 
refroidissement du réseau intergroupes Réel 0 1 2 
Mod pertes(h) Coefficient de modulation des pertes 
thermiques du réseau. Réel 0 1 2 Réseau de 
distribution 
intergroupes  
Mod circ(h) Coefficient de modulation des puissances de 
circulateur issu de la fiche gestion et 
régulation, pour le réseau intergroupes. Réel 0 1 2   
Page 571 δfonct(h) Indicateur de débit dans le réseau 
intergroupes : 
0 : Le réseau intergroupes ne débite pas, 
1 : Le réseau intergroupes débite.  Entie
r 0 1 2 
θdep(h) Température du départ du réseau 
intergroupes, pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C 2∞ +∞  2 
θret(h) Température du départ du réseau 
intergroupes, pour le chauffage ou le 
refroidissement. °C 2∞ +∞  2 
Qsys_ds_req_ch (h) Energie de chauffage totale requise en 
entrée du réseau intergroupes.  Wh 0 +∞  2  
Qsys_ds_req_fr (h) Energie de refroidissement totale requise 
en entrée du réseau intergroupes. Wh 2∞ 0 2 P. et c. 
récup. 
Ratsurfdp,gr Ratio de la surface du groupe gr sur la 
surface totale desservie par le réseau de 
distribution intergroupes Réel 0 1 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
qtot_req (h) Débit total requis par les réseaux de 
distributions du groupe. m³/h 2∞ +∞  2  
qeff(h) Débit volumique dans le réseau de 
distribution intergroupes au pas de temps 
h. m³/h 2∞ +∞  2 
 qnom Débit nominal du réseau intergroupes 
(dimensionnement). m³/h 2∞ +∞  2 
 qresid Débit résiduel du réseau intergroupes 
(dimensionnement). m³/h 2∞ +∞  2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Val
eur 
θamb_ch Température d’ambiance intérieure 
conventionnelle pour le calcul des 
déperditions du réseau intergroupes lorsqu’il 
fonctionne en chauffage. °C 2 2 19 
 
θamb_fr Température d’ambiance intérieure 
conventionnelle pour le calcul des 
déperditions du réseau intergroupes lorsqu’il 
fonctionne en refroidissement. °C 2 2 26 
 
Tableau 94 : Nomenclature du modèle  
 
   
Page 572 10.8.3 Description mathématique 
10.8.3.1 Lien avec la programmation  
Le réseau est considéré en relance lorsqu’au moins l’un des groupes connectés est en période de 
relance. 
dp dsds
relance relance h i MAX h i→ = )) ( ( ) ( (677) 
10.8.3.2 Total d’énergie requise dans la distribution intergroupes  
L’énergie totale en entrée du réseau de distribution intergroupes est la somme des besoins 
augmentés des pertes pour chaque réseau de distribution du groupe : 
) ( ) (_ _ _ _ h Q h Q
dp dsds
ch sys ch req ds sys∑
→=  
) ( ) (_ _ _ _ h Q h Q
dp dsds
fr sys fr req ds sys∑
→=  (678) 
 
10.8.3.3 Calcul des ratios et surfaces desservies  
La surface desservie par le réseau de distribution intergroupes est la somme des surfaces 
desservies par chacun des émetteurs en chauffage et en refroidissement : 



× × =× × =
∑ ∑∑∑
←

→∈←

→∈
dp gr
dp emgr emgr em gr
fr eff fr fonction fr dessdp gr
dp emgr emgr em gr
ch eff ch fonction ch dess
A Rat id AA Rat id A
] ) [(] ) [(
,
_ _ _,
_ _ _
 
 (679) 
Pour un réseau intergroupes de chauffage ( 1_=ch fonctionid , 0_=fr fonctionid ) : 



=×
=∑

→∈
0) (
,
_ __,
_
,
_ _
gr dp
fr dess surfdp
ch dessdp emgr emgr em gr
ch eff
gr dp
ch dess surf
RatAA Rat
Rat  
 
gr dp
ch dess surfgr dp
surfRat Rat,
_ _,=  
 (680) 
Pour un réseau intergroupes de refroidissement ( 0_=ch fonctionid , 1_=fr fonctionid ) : 



×
==
∑

→∈
dp
fr dessdp emgr emgr em gr
fr eff
gr dp
fr dess surfgr dp
ch dess surf
AA Rat
RatRat
_,
_
,
_ _,
_ _
) (0
 (681)   
Page 573  
gr dp
fr dess surfgr dp
surfRat Rat,
_ _,=  
   
Page 574 10.8.3.4 Calcul horaires des ratios de demande en chauffage et refroidissement  
Les ratios de consommations expriment la part de chacun des groupes dans le total d’énergie 
requis dans le réseau de distribution intergroupes.   
En l’absence de besoins de chaud ( Qsys_ds_req_ch (h)=0) ou de froid ( Qsys_ds_req_fr(h)=0), on répartit les 
consommations résiduelles au prorata des surfaces desservis dans chaque groupe. 
Pour un réseau intergroupes de chauffage ( 1_=ch fonctionid , 0_=fr fonctionid ) : 
0 ) (,
_ _=h Ratgr dp
fr prim bes 
Si 0 ) (_ _ _>h Qch req ds sys, alors,  
 
) () (
) (
_ _ __
,
_ _h Qh Q
h Rat
ch req ds sysdp dsgr dsds
ch sys
gr dp
ch prim bes∑

→∈
=  
Sinon, 
gr dp
ch dess surfgr dp
ch prim besRat h Rat,
_ _,
_ _) (=  (682) 
 
Pour un réseau intergroupes de refroidissement ( 0_=ch fonctionid , 1_=fr fonctionid ) : 
 
0 ) (,
_ _=h Ratgr dp
ch prim bes 
Si 0 ) (_ _ _<h Qfr req ds sys, alors,  
 
) () (
) (
_ _ __
,
_ _h Qh Q
h Rat
fr req ds sysdp dsgr dsds
fr sys
gr dp
fr prim bes∑

→∈
=  
Sinon, 
gr dp
fr dess surfgr dp
fr prim besRat h Rat,
_ _,
_ _) (=  
 (683)   
Page 575 10.8.3.5 Description des processus de calculs  
Selon les valeurs de idtype et idfonction, se référer au chapitre cité pour la procédure utilisée. 
Tableau 95: Récapitulatif de l'appel des procédures 
idtype idfonct_ch  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir 10.8.3.5.1 
idfonction_ch  =1 
idfonction_fr  =0 Chauffage uniquement  Voir 10.8.3.5.2 
1 
idfonction_ch  =0 
idfonction_fr  =1 Refroidissement uniquement Voir 10.8.3.5.3 
Note : pour une installation avec réseau hydraulique, mais ne comprenant pas de branche 
intergroupes (chauffage individuel, par exemple), la distribution fictive n’est pas valable. 
10.8.3.5.1 Distribution fictive (id type =0) 
L’absence de réseau du groupe physique correspond à l’introduction des systèmes sans 
circulation de fluide caloporteur, c’est-à-dire : 
2 L’ensemble des dispositifs de chauffage à effet joule : convecteur, radiateur… 
2 Les poêles et inserts, 
2 Les petits climatiseurs. 
Les données de sortie pour la cohérence de montage sont les suivantes : 
0max_=chθ (°C) (684) 
100min_=frθ (°C) (685) 
Les données de sorties horaires sont les suivantes : 
θdep(h) = 0 (°C) 
θret(h) = 0 (°C) 
Modpertes(h) = 0 
Modcirc(h) = 0 
qeff(h) = 0 (m3/h) 
δfonct(h) = 0 (686) 
On calcule une température d’air ambiant équivalente permettant d’alimenter la modélisation des 
générateurs sur air dans la génération : 
) ( . ) (,
, , h Rat hgr
i
dp grgr dp
surfdp
eq aval i θ θ∑
←= (°C) (687)   
Page 576 10.8.3.5.2  Réseau hydraulique de chauffage (id type =1, idfonction =1) 
10.8.3.5.2.1 Caractéristiques de dimensionnement 
La vérification de la compatibilité de la génération en termes de températures de dimensionnement 
impose de connaitre les températures extrêmes sollicitées par les réseaux du groupe. Si la 
génération ne peut pas les atteindre, le montage est jugé incorrect. 
Dans le cas où le réseau est à température de départ constante ou à régulation sur la température 
de départ, la référence est la température de départ. Dans le cas d’une température de retour 
constante, on calcule l’extrême de la température de départ dans les conditions nominales. 
( )ds
ch emds
ch retds
ch depdp dschMAXdim_ _ dim_ _ dim_ _ max_ ; θ θ θ θ Δ + =
∈ (688) 
100min_=frθ (°C) (689) 
Le débit résiduel correspond au débit minimum en fonctionnement : 
∑
∈=
dp dsds
ch nom nomq q
,_ (690) 
∑
∈=
dp dsds
resid resid q q
, (691) 
10.8.3.5.2.2 Caractérisation horaire du réseau de distribution en fonction du mode de 
gestion 
L’algorithme correspondant est le suivant : 
)) ( ( ) (
,h MAX hds
fonctdp dsfonct δ δ
∈=  (692) 
Si ) (hfonctδ>0, alors,  



====
∑
∈∈∈
) ); ( ( ) () ( ) ()) ( ( ) ()) ( ( ) (
_,_,,
resid req tot effdp dsds
eff req totds
pertesdp dspertesds
depdp dsdep
q h q MAX h qh q h qh Mod MAX h Modh MAX hθ θ
 
Sinon, (réseau à l’arrêt)  



=====
0 ) () / ( 0 ) () / ( 0 ) (0 ) () ( ) (
33
__
h Modh m h qh m h qhh h
perteseffreq totfonctch amb dep
δθ θ
 (693) 
   
Page 577 10.8.3.5.2.3 Gestion des circulateurs en chauffage 
On considère trois types de circulateurs possibles : à vitesse constante, à vitesse variable avec 
différentielle de pression constante, et à vitesse variable avec différentielle de pression variable.  
Si idcirc_ch =0, alors,  
0 ) (=h Modcirc  
Si idcirc_ch =1, alors, (circulateurs à vitesse constante)  
) ( ) (h h Modfonct circδ=  
Si idcirc_ch  =2, alors, (circulateurs à vitesse variable et du réseau à une pression 
différentielle constante)  
32
_) (). ( ) (



=
fr nomeff
fonct circqh qh h Modδ  
Si idcirc_ch =3, alors, (circulateurs à vitesse variable et variation de la pression 
différentielle du réseau)  
32
2
_ _) (5 . 0) (5 . 0 ). ( ) (








+ =
fr nomeff
fr nomeff
fonct circqh q
qh qh h Modδ  (694) 
10.8.3.5.3 Réseau hydraulique de refroidissement (id type =1, idfonction =2) 
10.8.3.5.3.1 Caractéristiques de dimensionnement 
La vérification de la compatibilité de la génération en termes de températures de dimensionnement 
impose de connaitre les températures extrêmes sollicitées par les réseaux du groupe. Si la 
génération ne peut pas les atteindre, le montage est jugé incorrect. 
Dans le cas où le réseau est à température de départ constante, la référence est la température de 
départ. Dans le cas d’une température de retour constante, on calcule l’extrême de la température 
de départ dans les conditions nominales. 
0max_=chθ (°C) (695) 
( )ds
fr emds
fr retds
fr depdp dsfrMINdim_ _ dim_ _ dim_ _ min_ ; θ θ θ θ Δ + =
∈(°C) (696) 
 
Les débits résiduels et nominaux sont conventionnellement pris égaux à la somme des débits 
résiduels et nominaux des réseaux du groupe : 
∑
∈=
dp dsds
fr nom nomq q
,_ (697) 
∑
∈=
dp dsds
resid resid q q
, (698) 
   
Page 578 10.8.3.5.3.2 Caractérisation horaire du réseau de distribution en fonction du mode de 
gestion 
L’algorithme correspondant est le suivant : 
)) ( ( ) (
,h MAX hds
fonctdp dsfonct δ δ
∈=  (699) 
Si ) (hfonctδ>0, alors,  



====
∑
∈∈∈
) ); ( ( ) () ( ) ()) ( ( ) ()) ( ( ) (
_,_,,
resid req tot effdp dsds
eff req totds
pertesdp dspertesds
depdp dsdep
q h q MAX h qh q h qh Mod MAX h Modh MIN hθ θ
 
Sinon, (réseau à l’arrêt)  



=====
0 ) () / ( 0 ) () / ( 0 ) (0 ) () ( ) (
33
__
h Modh m h qh m h qhh h
perteseffreq totfonctfr amb dep
δθ θ
 (700) 
 
10.8.3.5.3.3 Gestion des circulateurs en refroidissement 
En On considère trois types de circulateurs possibles : à vitesse constante, à vitesse variable avec 
différentielle de pression constante, et à vitesse variable avec différentielle de pression variable.  
Si idcirc_fr =0, alors,  
0 ) (=h Modcirc  
Si idcirc_fr =1, alors, (circulateurs à vitesse constante)  
) ( ) (h h Modfonct circδ=  
Si idcirc_fr =2, alors, (circulateurs à vitesse variable et du réseau à une pression 
différentielle constante)  
32
_) (). ( ) (



=
fr nomeff
fonct circqh qh h Modδ  
Si idcirc_fr =3, alors, (circulateurs à vitesse variable et variation de la pression 
différentielle du réseau)  
32
2
_ _) (5 . 0) (5 . 0 ). ( ) (








+ =
fr nomeff
fr nomeff
fonct circqh q
qh qh h Modδ  (701) 
   
Page 579 10.8.3.5.4 Calcul des températures retour et moyenne du réseau intergroupes 
La température de retour du réseau intergroupes est conventionnellement prise égale à la 
moyenne pondérée par les débits massiques des températures de retour des différents réseaux du 
groupe desservis par le réseau intergroupes : 
Si δfonct(h)=0, alors, 
) ( ) (h hdep retθ θ= 
Sinon, 
) () ( )) ( ; 0 ( )) ( ). ( (
) (_
,
h qh h q q MAX h h q
h
effdep req tot residds
ret
dp dsds
eff
retθ θ
θ× − +
=∑
∈ (702) 
 
 Page 580 10.9  C-Dist-Distribution intergroupes de chaud et de froid  
10.9.1 Introduction   
La présente fiche décrit les processus ayant lieu au niveau d’un composant distribution 
intergroupes de chaud et de froid, défini au niveau d’une génération. 
Un réseau de distribution intergroupes correspond au premier niveau d’arborescence d’un réseau 
de distribution, en partant du générateur. Un composant distribution intergroupes doit 
obligatoirement être relié à une et une seule génération, et à au moins un réseau de distribution 
secondaire. 
Plusieurs réseaux de distribution secondaires peuvent être connectés à un même réseau de 
distribution intergroupes. 
 
 
 
 
   
Page 581  
10.9.2 Nomenclature 
Le Tableau 96 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut Env. 
ext. θext (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C 2∞ +∞ 2 E.tam
p. btherm(h) Coefficient de prise en compte d’un 
espace tampon. Réel 0 1 2 
δfonct(h) Indicateur de débit dans le réseau 
intergroupes : 
0 : Le réseau intergroupes est en 
fonctionnement, 
1 : Le réseau intergroupes est à l’arrêt.  Entier 0 1 2 
Mod pertes(h) Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel 0 1 2 
Mod circ(h) Coefficient de modulation des 
consommations de circulateur issu de la 
fiche gestion/régulation. Réel 0 1 2 
θmoy(h) Température moyenne dans le réseau 
intergroupes, qui va permettre de 
déterminer le comportement du 
générateur. °C 2∞ +∞ 2 
Qsys_ds_req_ch (h) Energie de chauffage totale requise en 
entrée du réseau intergroupes.  Wh 0 +∞ 2 Gestion/régulation du réseau intergroupes 
Qsys_ds_req_fr (h) Energie de refroidissement totale 
requise en entrée du réseau 
intergroupes. Wh 2∞ 0 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Lvc Longueur de réseau de distribution 
intergroupes situé en volume chauffé. m 0 +∞ 2 
 Lhvc Longueur de réseau de distribution 
intergroupes situé hors volume chauffé. m 0 +∞ 2 
 idfonction_ch  Fonction du réseau de distribution 
intergroupes : 
1 : réseau pouvant assurer le chauffage. Entier 0 1 2   
Page 582  idfonction_fr  Fonction du réseau de distribution 
intergroupes : 
1 : réseau pouvant assurer le 
refroidissement.  Entier 0 1 2 
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Défaut  idtype Type de réseau de distribution 
secondaire : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 2 
Paux_ch Puissance du circulateur du réseau 
intergroupes en chauffage. W 0 +∞ 2 
Paux_fr Puissance du circulateur du réseau 
intergroupes en refroidissement. W 0 +∞ 2 Puissances de 
circulateurs 
Pcirc_vc Part des consommations d’auxiliaires 
transmise au volume chauffé sous forme 
de chaleur (valeur conventionnelle). Réel 0 1 0 
Umoy_vc _ch  Coefficient de déperdition linéaire 
moyen du réseau pour le chauffage, sur 
sa fraction en volume chauffé. W/(m.
K) 0 +∞ 2 
Umoy_hvc _ch  Coefficient de déperdition linéaire 
moyen du réseau pour le chauffage, sur 
sa fraction hors volume chauffé. W/(m.
K) 0 +∞ 2 
Umoy_vc _fr  Coefficient de déperdition linéaire 
moyen du réseau pour le 
refroidissement, sur sa fraction en 
volume chauffé. W/(m.
K) 0 +∞ 2 Coefficients d’échanges du réseau intergroupes Umoy_hvc _fr  Coefficient de déperdition linéaire 
moyen du réseau pour le 
refroidissement, sur sa fraction hors 
volume chauffé. W/(m.
K) 0 +∞ B 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
θmoy(h) Température moyenne dans le réseau 
intergroupes, qui va permettre de 
déterminer le comportement du 
générateur. °C 2∞ +∞ 2 
Qsys_ch (h) Besoin en énergie de chauffage 
augmenté des pertes thermiques du 
réseau intergroupes.  Wh 0 +∞ 2 Génération 
Qsys_fr (h) Besoin en énergie de refroidissement 
augmenté des pertes thermiques du 
réseau intergroupes. Wh 2∞ 0 2   
Page 583 Cal.  gr. Waux (h) Energie consommée par le circulateur 
du réseau de distribution intergroupes 
au pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2 
Φaux_vc (h) Consommations d’énergie des 
circulateurs transmise au volume 
chauffé sous forme de chaleur au pas de 
temps h. Wh 2∞ +∞ 2 P. et  c. récupérables Φpertes_vc  (h) Pertes thermiques du réseau de 
distribution intergroupes en volume 
chauffé. Wh 2∞ +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  θvc(h) Température ambiante équivalente 
autour de la conduite en volume 
chauffée. °C 2∞ +∞ 2  θhvc(h) Température ambiante équivalente 
autour de la conduite hors volume 
chauffé. °C 2∞ +∞ 2  Φpertes_hvc  (h) Pertes thermiques du réseau de 
distribution intergroupes hors volume 
chauffé. Wh 2∞ +∞ 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Valeur 
 θvc_ch Température ambiante équivalente en 
volume chauffée lorsque le réseau 
intergroupes est sollicité en chauffage. °C 2 2 19 
 θvc_fr Température ambiante équivalente en 
volume chauffée lorsque le réseau 
intergroupes est sollicité en 
refroidissement. °C 2 2 26 
 
Tableau 96 : Nomenclature du modèle  
 
 
10.9.3 Description mathématique 
Selon les valeurs de idtype et idfonction, se référer au chapitre cité pour la procédure utilisée. 
Tableau 97: Récapitulatif de l'appel des procédures 
idtype idfonction  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir 10.9.3.1   
Page 584 idfonction_ch  =1 
idfonction_fr  =0 Chauffage uniquement  Voir 10.9.3.2 
1 
idfonction_ch  =0 
idfonction_fr  =1 Refroidissement uniquement Voir 10.9.3.3 
 
Note : pour une installation avec réseau hydraulique, mais ne comprenant pas de branche 
intergroupe (chauffage individuel, par exemple), la distribution fictive n’est pas valable. 
10.9.3.1 Réseau de distribution intergroupes fictif (id type =0) 
L’absence de réseau intergroupes hydraulique correspond à l’introduction de systèmes 
fonctionnant directement sur l’air ambiant. Le cas des réseaux associés à des générateurs de 
préchauffage ou prerefroidissement est traité dans les réseaux de CTA. 
2 L’ensemble des dispositifs de chauffage à effet joule : convecteur, radiateur… 
2 Les poêles et inserts, 
2 Les petits climatiseurs. 
Dans ces configurations de systèmes, il n’y a pas physiquement de réseau de distribution. Le 
réseau est donc sans pertes et la demande d’énergie est transmise directement à la génération. 
Si idfonction_ch= 1 et id fonction_fr= 0, alors (fonction chauffage) 
) ( ) (_ _ _ _ h Q h Qch req ds sys ch sys=  
0 ) (_=h Qfr sys (Wh) 
Sinon, (fonction refroidissement)  
0 ) (_=h Qch sys(Wh) 
) ( ) (_ _ _ _ h Q h Qfr req ds sys fr sys=  (703) 
Les consommations d’auxiliaires et pertes thermiques de distribution sont nulles. 
Waux (h) = 0 (Wh) 
Φpertes_vc (h)= 0 (Wh) 
Φpertes_hvc (h)= 0 (Wh) 
0 ) (=hmoyθ (°C) (704) 
   
Page 585 10.9.3.2 Réseau hydraulique de chauffage (id type =1, idfonction =1) 
10.9.3.2.1 Calcul des pertes du réseau de distribution intergroupes 
On exprime tout d’abord la température moyenne dans le réseau, en considérant que les 
longueurs des portions de départ et de retour sont identiques : 
2) ( ) () (h hhdep ret
moyθθθ+=  (705) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces chauffés sont les suivantes : 
vc_ch) (θθ=hvc (706) 
)) ( ) ( ; 0 ( ) ( ) (_ _ _ h h MAX L U h Mod hvc moy vc ch vc moyen pertes vc pertes θ θ φ − × × × =  (707) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces non-chauffés ou l’extérieur sont les suivantes : 
) ( )) ( 1 ( ) ( ) ( ) (h h b h h b hvc therm ext therm hvc θ θ θ × − + × =  (708) 
( )) ( ) ( ; 0 ) ( ) (_ _ _ h h MAX L U h Mod hhvc moy hvc ch hvc moyen pertes hvc pertes θ θ φ − × × × =  (709) 
10.9.3.2.2 Calcul de la consommation des auxiliaires de distribution 
La consommation d’énergie des circulateurs du réseau secondaire dépend de leur mode de 
gestion, qui se traduit par un coefficient de modulation Mod circ(h) issu de la fiche gestion/régulation 
du réseau secondaire.  
Waux (h) = Mod circ(h) . P aux_ch (.1h) (710) 
 
Conventionnellement, on considère que Pcirc_vc = 0% : l’énergie consommée par les circulateurs du 
réseau intergroupes n’est pas transmise à l’ambiance des locaux chauffés : 
Φaux_vc (h) = Pcirc_vc . Waux (h) (Wh) (711) 
10.9.3.2.3 Calcul des besoins en énergie augmentés des pertes du réseau intergroupes 
La demande en énergie du couple émetteur/réseau secondaire est finalement la suivante : 
) ( ) ( ) ( ) (_ _ _ _ _ _ h h h Q h Qhvc pertes vc pertes ch req ds sys ch sys φ φ + + =  
Qsys_fr(h) = 0 (Wh) (712) 
   
Page 586 10.9.3.3 Réseau hydraulique de refroidissement (id type =1, idfonction =2) 
10.9.3.3.1 Calcul des pertes du réseau de distribution intergroupes 
On exprime tout d’abord la température moyenne dans le réseau, en considérant que les 
longueurs des portions de départ et de retour sont identiques : 
2) ( ) (
) (h h
hdep ret
moyθθ
θ+
=  (713) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces chauffés sont les suivantes : 
vc_fr) (θθ=hvc (714) 
)) ( ) ( ; 0 ( ) ( ) (_ _ _ h h MIN L U h Mod hvc moy vc fr vc moyen pertes vc pertes θ θ φ − × × × =  (715) 
Les pertes totales du réseau vers des espaces non-chauffés ou l’extérieur sont les suivantes : 
) ( )) ( 1 ( ) ( ) ( ) (h h b h h b hvc therm ext therm hvc θ θ θ × − + × = (716) 
( )) ( ) ( ; 0 ) ( ) (_ _ _ h h MIN L U h Mod hhvc moy hvc fr hvc moyen pertes hvc pertes θ θ φ − × × × =  (717) 
10.9.3.3.2 Calcul de la consommation des auxiliaires de distribution 
La consommation d’énergie des circulateurs du réseau secondaire dépend de leur mode de 
gestion, qui se traduit par un coefficient de modulation Mod circ(h) issu de la fiche gestion/régulation 
du réseau secondaire.  
Waux (h) = Mod circ(h) . P aux_fr  (.1h) (718) 
Conventionnellement, on considère que Pcirc_vc = 0% : l’énergie consommée par les circulateurs du 
réseau intergroupes n’est pas transmise à l’ambiance des locaux chauffés : 
Φaux_vc (h) = Pcirc_vc  . Waux (h) (Wh) (719) 
10.9.3.3.3 Calcul des besoins en énergie augmentés des pertes du réseau intergroupes 
La demande en énergie du couple émetteur/réseau secondaire est finalement la suivante : 
Qsys_ch(h) = 0 (Wh) 
) ( ) ( ) ( ) (_ _ _ _ _ _ h h h Q h Qhvc pertes vc pertes fr req ds sys fr sys φ φ + + =  (720) 
 Page 587 10.10 C-DIST-Gestion/régulation Des réseaux de distribution des CTA  
10.10.1 Introduction   
Un réseau de distribution de CTA est un réseau intergroupes reliant un composant CTA (niveau 
zone) à un composant génération (niveau du projet). 
La fiche gestion/régulation des distributions des CTA alimente la fiche composant distribution des 
CTA avec toutes les données nécessaires au calcul des pertes.  
Elle peut permettre de modéliser des réseaux hydrauliques de chauffage et de refroidissement, ou 
tout simplement de modéliser un lien avec une génération directe (batterie à effet joule ou PAC à 
détente directe) au travers d’un réseau fictif. 
Dans le cas d’un réseau hydraulique, les données suivantes sont calculées : 
→ Température de départ et température de retour d’eau, 
→ Débit volumique,  
→ Réduction de pertes liée à un fonctionnement intermittent, 
→ Coefficient de régulation des circulateurs. 
La régulation de la puissance à fournir peut avoir lieu soit sur le débit (débit variable), soit sur 
l’écart de température départ/retour (débit constant), soit sur l’intermittence (système en tout ou 
rien). 
On considère qu’en parallèle le système opère un contrôle sur la température en un point du 
réseau : température de départ constante, température de retour constante, ou température de 
départ fonction des conditions extérieures (en chauffage uniquement).   
Page 588 10.10.2 Nomenclature 
Le Tableau 98 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
L’exposant dCTA représente le réseau de distribution de la CTA. L’exposant CTA représente la 
CTA elle-même.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
θext_base  Température extérieure de base pour la zone 
géographique et l’altitude du projet. °C 2∞ +∞  2 Env. ext. θext (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C 2∞ +∞  2 Grou
pes irelancegr(h) Indicateur de période de relance d’un groupe 
connecté à la CTA au pas de temps h. Ent. faux vrai 2 
Qchaud,agCTA(h) Consommation d’énergie pour la sécurité 
antigel de la CTA. Wh 0 +∞  2 
QprechaudCTA(h) Consommation d’énergie  due au 
préchauffage de la CTA.  Wh 0 +∞  2 
QprefroidCTA(h) Consommation d’énergie  due au 
prérefroidissement de la CTA. Wh 2∞ 0 2 
QchaudHRCTA(h) Consommation de chaud liée à l’humidification. Wh 0 +∞  2 
θsouf,mel (h) Température de l’air après la boîte de 
mélange. °C 2∞ +∞  2 CTA 
θANs(h) Température de l’air neuf vu par le système de 
ventilation S (la CTA ou la VMC DF). °C 2∞ +∞  2 
qspec_soufflegr,s(h) Débit volumique spécifique soufflé au niveau 
du groupe gr par le système S m3/h  2∞ +∞  2 Système de 
ventilation  
qsouffle,maxgr,s Débit soufflé maximum au niveau du groupe gr 
par le système S. m3/h 2∞ +∞  0        
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
 Agr
 Surface utile du groupe gr desservi par la CTA. m² 0 +∞  2 
idprechaud  Indicateur de réseau de préchauffage. Bool 0 1 2 
idantigel Indicateur de réseau associé à l’antigel. Bool 0 1 2 
idchaudHR  Indicateur de réseau associé à 
l’humidification. Bool 0 1 2 Indicateurs de 
fonction 
idprefroid Indicateur de réseau de prérefroidissement. Bool 0 1 2   
Page 589  
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Déf  idtype Type de réseau de distribution de CTA : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 2 
iddebit_ch Mode de régulation de fonctionnement : 
1 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement continu, 
2 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement intermittent, 
3 : Régulation à débit variable. Ent 1 3 2 
idgest_ch Mode de régulation de la température du 
réseau de CTA : 
1 : température de départ constante, 
2 : température de retour constante, 
3: modulation en fonction de la température 
extérieure, Ent 1 3 2 
θext_lim_ch Limite de température extérieure au2delà de 
laquelle la température de départ adopte sa 
valeur minimale, en chauffage. °C 2 2 15 
θdep_2nd_ch_min  Valeur minimale de température de départ du 
réseau de CTA en chauffage en 
fonctionnement. °C 2 2 20 
iddebit_fr Mode de régulation de fonctionnement : 
1 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement continu, 
2 : Régulation à débit constant et 
fonctionnement intermittent, 
3 : Régulation à débit variable. Ent 1 3 2 Gestion du réseau de distribution 
idgest_fr Mode de régulation de la température du 
réseau de CTA : 
1: température de départ constante, 
2: température de retour constante. Ent 1 2 2 
θdep_dim_ch  Température de départ de dimensionnement 
en chauffage, pour une régulation à 
température de départ constante. °C 2∞ +∞  2 
θdep_dim_fr Température de départ de dimensionnement 
en refroidissement, pour une régulation à 
température de départ constante. °C 2∞ +∞  2 
θret_dim_ch  Température de départ de dimensionnement 
en chauffage, pour une régulation à 
température de retour constante. °C 2∞ +∞  2 Températures de dimensionnement θret_dim_fr Température de départ de dimensionnement 
en refroidissement, pour une régulation à 
température de retour constante. °C 2∞ +∞  2   
Page 590 ∆θem_dim_ch Différence nominale de température dans le 
réseau de distribution de CTA entre départ 
et retour, liée au dimensionnement en 
chauffage. °C 2∞ +∞  2 
∆θem_dim_fr Différence nominale de température dans le 
réseau de distribution de CTA entre départ 
et retour, liée au dimensionnement en 
refroidissement. °C 2∞ +∞  2 
qresid Débit résiduel minimal dû à des circulateurs en 
régime de fonctionnement permanent. m³/h 2∞ +∞  2 
qnom_ch Débit volumique nominal dans le réseau de 
CTA en chauffage. m³/h 2∞ +∞  2  
qnom_fr Débit volumique nominal dans le réseau de 
CTA en refroidissement. m³/h 2∞ +∞  2 
idcirc_ch Mode de régulation du circulateur du réseau 
de CTA en chauffage : 
0 : Pas de circulateurs, 
1 : Vitesse constante, 
2 : Vitesse variable et maintien du réseau à 
une pression différentielle constante, 
3 : Vitesse variable et variations de la 
pression différentielle du réseau.  Ent. 21 3 2 Gestion des circulateurs 
idcirc_fr Type de circulateurs du réseau de CTA en 
refroidissement : 
0 : Pas de circulateurs, 
1 : Vitesse constante, 
2 : Vitesse variable et maintien du réseau à 
une pression différentielle constante, 
3 : Vitesse variable et variations de la 
pression différentielle du réseau.  Ent. 21 3 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf P. et c. 
récup. RatsurfdCTA,gr Ratio de la surface du groupe gr sur la 
surface totale desservie par le réseau de 
distribution de CTA. Réel 0 1 2 
Qsys_ch (h) Energie requise de chauffage, transmise par 
la CTA au réseau de distribution.  Wh 2∞ +∞  2 
Qsys_fr (h) Energie requise de refroidissement, 
transmise par la CTA au réseau de 
distribution.  Wh 2∞ +∞  2 
θdep (h) Température du départ du réseau de CTA au 
pas de temps h. °C 2∞ +∞  2 
θret (h) Température du retour du réseau de CTA au 
pas de temps h. °C 2∞ +∞  2 Réseau de distribution de la CTA 
qeff(h) Débit volumique effectif totale dans le 
réseau de CTA. m³/h 2∞ +∞  2   
Page 591 δfonct(h) Indicateur de débit dans le réseau: 
0 : Le réseau de CTA ne débite pas, 
1 : Le réseau de CTA débite.  Bool 0 1 2 
Mod pertes(h) Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel 0 1 2  
Mod circ(h) Coefficient de modulation de la puissance 
des circulateurs en fonction de leur mode de 
gestion. Réel 0 1 2 
Adess_ch Surface totale desservie en chaud par la 
distribution de CTA. m² 0 +∞ 2 
Adess_fr Surface totale desservie en froid par la 
distribution de CTA. m² 0 +∞ 2 
θmax_ch  Température maximale de la distribution de 
CTA en chauffage. °C 0 100  2 
θmin_fr Température minimale de la distribution de 
CTA en refroidissement °C 0 100  2 
Ratbes_chdCTA,gr(h) Ratio des besoins de chauffage d’un groupe 
relié au réseau de CTA sur la somme de tous 
les besoins de chauffage du réseau de CTA. Réel 0 1 2 
Ratbes_frdCTA,gr(h) Ratio des besoins de chauffage d’un groupe 
relié au réseau de CTA sur la somme de tous 
les besoins de chauffage du réseau de CTA. Réel 0 1 2 
irelance(h) Indicateur de période de relance au pas de 
temps h, à transmettre à la génération. Ent. 0 1 2 Assemblage génération 
θi,aval,eq (h) Température d’air équivalente vu par les 
batteries de préchauffage, 
prérefroidissement et humidification de la 
CTA. °C 2∞ +∞  2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf  RatdessCTA,gr Ratio de la surface desservie du groupe gr 
sur la surface totale desservie par la CTA. Réel 0 1 2  idfonction_ch  Fonction de chauffage du réseau de 
distribution de la CTA.  Bool 0 1 2  idfonction_fr  Fonction de refroidissement du réseau de 
distribution de la CTA. Bool 0 1 2 
 qreq (h) Débit volumique requis pour fournir 
l’énergie au groupe au pas de temps h. m³/h 2∞ +∞  2 
 ∆θem(h) Ecart de température dans le réseau de CTA 
entre départ et retour. °C 0 +∞  2   
Page 592  
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Val
eur 
ρeau Masse volumique de l’eau liquide dans les 
conditions standards de pression et de 
température (P = 1atm, T=20°C). kg/m3 2 2 998  Propriétés de l’eau Cp_eau Capacité thermique massique de l’eau liquide 
dans les conditions standards de pression et de 
température (P = 1atm, T=20°C). Wh/(k
g.°C) 2 2 1.1
63 
 
Tableau 98 : Nomenclature du modèle  
 
 
10.10.3 Description mathématique 
10.10.3.1  Cohérence  du montage  
Une CTA réalisant le préchauffage, l’antigel ou l’humidification doit être au moins liée à un réseau 
de distribution de CTA comprenant ces fonctions. Une CTA n’accepte qu’un seul réseau pour 
chacune de ces fonctions, un réseau pouvant en regrouper plusieurs. 
Une CTA n’accepte qu’un seul réseau de prérefroidissement. 
Pour vérifier la cohérence du lien entre le réseau de CTA et la génération, on détermine les 
indicateurs suivants : 

==
prefroid fr fonctionchaudHR antigel prechaud ch fonction
id idid id id MAX id
__ ) , , (
 (721) 
10.10.3.2  Lien avec la programmation  
Le réseau est considéré en relance lorsqu’au moins l’un des groupes connectés à la CTA est en 
période de relance. 
CTA grgr
relance relance h i MAX h i← = )) ( ( ) (  (722) 
10.10.3.3  Demande de chauffage et de refroidissement dans le réseau  
La demande de chauffage totale du réseau est la somme des demandes de préchauffage, 
d’antigel et d’humidification, si elles sont assurées par le réseau : 

=+ + =
) ( . ) () ( . ) ( . ) ( . ) (
__
h Q id h Qh Q id h Q id h Q id h Q
prefroid prefroid fr reqchaudHR chaudHR antigel antigel prechaud prechaud ch req (723) 
   
Page 593 10.10.3.4  Ratios de surface équivalente desservi par la bouche de soufflage  
On évalue la surface équivalente desservie pour chaque groupe par les bouches de soufflage 
connectées à la CTA au travers du ratio suivant (unique pour la simulation) : 
CTA DAC  : le ratio est calculé sur la base des débits soufflés maximaux. 
∑ ∑∑
← ∈∈



=
CTA gr gr ss gr
soufflégr ss gr
soufflé
gr CTA
dess
qq
Rat
,
max , ,,
max , ,
,  
(724) 
CTA DAV : 
∑ ∑∑
← ∈∈



=
CTA gr gr ss gr
CH soufflégr ss g
CH soufflé
gr CTA
dess
qq
Rat
,
max , ,,
max , ,
,  
(725) 
Les surfaces totales équivalentes desservies par la CTA sont : 
( )
( )


==
∑∑
←←
CTA grgr gr CTA
dess fr fonctionCTA
fr dessCTA grgr gr CTA
dess ch fonctionCTA
ch dess
A Rat id AA Rat id A
. .. .
,
_ _,
_ _
 (726) 
Conventionnellement, les pertes du réseau de distribution de CTA sont attribuées aux différents 
groupes desservis au prorata de ce ratio : 
gr CTA
dessgr dCTA
surfRat Rat, ,=  (727) 
10.10.3.5  Calcul horaires des ratios de demande en chauffage et refroidissement  
Les ratios de consommations expriment la part de chacun des groupes desservis par la CTA dans 
le total d’énergie requis pour le préchauffage, le pré refroidissement, l’humidification et l’antigel. 
En l’absence de besoins de chaud ( 0 ) (_=h Qch req) ou de froid ( 0 ) (_=h Qfr req), on répartit les 
consommations résiduelles au prorata des surfaces équivalentes desservis dans chaque groupe.   
Page 594 Pour un réseau de CTA de chauffage ( 1_=ch fonctionid , 0_=fr fonctionid ) : 
0 ) (,
_=h Ratgr dCTA
fr bes (728) 
Si 0 ) (_>h Qch req, alors,  
 
∑ ∑∑
← ∈∈



=
CTA gr gr ss gr
soufflespecgr ss gr
soufflespec
gr dCTA
ch bes
h qh q
h Rat
) () (
) (
,
_,
_
,
_ 
Sinon, 
gr dCTA
dessgr dCTA
ch besRat h Rat, ,
_) (=  (729) 
Pour un réseau de CTA de refroidissement ( 0_=ch fonctionid , 1_=fr fonctionid ) : 
0 ) (,
_=h Ratgr dCTA
ch bes (730) 
Si 0 ) (_<h Qfr req, alors,  
 
∑ ∑∑
← ∈∈



=
CTA gr gr ss gr
soufflespecgr ss gr
soufflespec
gr dCTA
fr bes
h qh q
h Rat
) () (
) (
,
_,
_
,
_ 
Sinon, 
gr dCTA
dessgr dCTA
fr besRat h Rat, ,
_) (=  (731) 
10.10.3.6  Description des processus de calculs  
Les processus de calculs sont exactement similaires à ceux de la fiche 
« C_Dist_Gestion/régulation de la distribution du groupe  ». Se référer à cette fiche. 
Selon les valeurs de idtype et idfonction, se référer au chapitre cité pour la procédure utilisée. 
Tableau 99: Récapitulatif de l'appel des procédures 
idtype idfonct_ch  Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir 10.10.3.6.1 
idfonction_ch  =1 
idfonction_fr  =0 Chauffage uniquement  Voir 10.10.3.6.2 
1 
idfonction_ch  =0 
idfonction_fr  =1 Refroidissement uniquement Voir 10.10.3.6.3 
   
Page 595 10.10.3.6.1 Absence de réseau de distribution hydraulique 
Les données de sortie pour la cohérence de montage sont les suivantes : 
0max_=chθ (°C) (732) 
100min_=frθ (°C) (733) 
En plus du processus, on calcule une température d’air ambiant équivalente permettant 
d’alimenter la modélisation des générateurs sur air dans la génération.  
Conventionnellement, cette température est prise égale à la température après la boîte de 
mélange pour le préchauffage et la déshumidification. Elle est prise égale au minimum des 
températures d’air neuf des systèmes de ventilation reliés à la CTA pour l’antigel. 
Si 1=prechaudid  ou 1=prefroidid  ou 1=chaudHRid , alors, 
) ( ) (, , , h hCTA
mel soufdCTA
eq aval iθ θ = (°C) (734) 
Sinon, (cas 1=antigelid  seul) 
)) ( ( ) (, , h MIN hs
ANCTA sdCTA
eq aval i θ θ
→=  (735) 
Le reste des calculs est similaire à celui d’une distribution du groupe. Voir chapitre identique de la 
fiche « C_Dist_Gestion/régulation de la distribution du groupe  ». 
10.10.3.6.2 Réseau hydraulique de chauffage 
La vérification de la compatibilité de la génération en termes de températures de dimensionnement 
impose de connaitre les températures extrêmes sollicitées par les réseaux du groupe. Si la 
génération ne peut pas les atteindre, le montage est jugé incorrect. 
Dans le cas où le réseau est à température de départ constante ou à régulation sur la température 
de départ, la référence est la température de départ. Dans le cas d’une température de retour 
constante, on calcule l’extrême de la température de départ dans les conditions nominales. 
Si idgest_ch =2, alors, ch em ch ret ch dim_ _ dim_ _ max_ θ θ θ Δ + =   
Sinon, ch dep ch dim_ _ max_θ θ=  (736) 
100min_=frθ (°C) (737) 
Le reste des calculs est similaire à celui d’une distribution du groupe. Voir chapitre identique de la 
fiche « C_Dist_Gestion/régulation de la distribution du groupe  ».   
Page 596 10.10.3.6.3 Réseau hydraulique de refroidissement 
La vérification de la compatibilité de la génération en termes de températures de dimensionnement 
impose de connaitre les températures extrêmes sollicitées par les réseaux du groupe. Si la 
génération ne peut pas les atteindre, le montage est jugé incorrect. 
Dans le cas où le réseau est à température de départ constante, la référence est la température de 
départ. Dans le cas d’une température de retour constante, on calcule l’extrême de la température 
de départ dans les conditions nominales. 
0max_=chθ (°C) (738) 
Si idgest_fr =2, alors, fr em fr ret fr dim_ _ dim_ _ min_ θ θ θ Δ + =   
Sinon, fr depfr dim_ _ min_θ θ=  (739) 
Le reste des calculs est similaire à celui d’une distribution du groupe. Voir chapitre identique de la 
fiche « C_Dist_Gestion/régulation de la distribution du groupe  ». 
 Page 597 10.11 C-Dist-Distributions intergroupes des CTA  
10.11.1 Nomenclature 
Le Tableau 100 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut Env. 
ext. θext (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C 2∞ +∞ 2 E.tamp. btherm(h) Coefficient de prise en compte d’un espace 
tampon. Réel 0 1 2 
Qsys_ch (h) Energie requise de chauffage, transmise 
par la CTA au réseau de distribution.  Wh 2∞ +∞ 2 
Qsys_fr (h) Energie requise de refroidissement, 
transmise par la CTA au réseau de 
distribution.  Wh 2∞ +∞ 2 
θdep (h) Température du départ du réseau de CTA 
au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
θret (h) Température du retour du réseau de CTA 
au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
qeff(h) Débit volumique effectif totale dans le 
réseau de CTA. m³/h 2∞ +∞ 2 
δfonct(h) Indicateur de débit dans le réseau: 
0 : Le réseau de CTA ne débite pas, 
1 : Le réseau de CTA débite.  Bool 0 1 2 
Mod pertes(h) Coefficient de modulation des pertes de 
réseaux en fonction de leur gestion. Réel 0 1 2 Gestion/régulation des réseaux de distribution des CTA  
Mod circ(h) Coefficient de modulation de la puissance 
des circulateurs en fonction de leur mode 
de gestion. Réel 0 1 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Lvc Longueur de réseau de distribution situé 
en volume chauffé. m 0 +∞ 2 
 Lhvc Longueur de réseau de distribution situé 
hors volume chauffé. m 0 +∞ 2 
Paramètres intrinsèques du composant    
Page 598  Nom Description Unité Min Max Déf
aut  idtype Type de réseau de distribution de CTA : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Entier 0 1 2  idfonction Fonction du réseau de distribution de 
CTA : 
1 : réseau pour le chauffage, 
2 : réseau pour le refroidissement . Entier 1 2 2 
Paux_ch Puissance du circulateur du réseau de CTA 
en chauffage. W 0 +∞ 2 
Paux_fr Puissance du circulateur du réseau de CTA 
en refroidissement. W 0 +∞ 2 
Umoyen_vc_ch  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le chauffage, sur sa fraction 
en volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ 2 
Umoyen_hvc_ch  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le chauffage, sur sa fraction 
hors volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ 2 
Umoyen_vc_fr  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le refroidissement, sur sa 
fraction en volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ 2 
Umoyen_hvc_fr  Coefficient de déperdition linéaire moyen 
du réseau pour le refroidissement, sur sa 
fraction hors volume chauffé. W/(m.K) 0 +∞ B Paramètres intrinsèques du réseau de distribution 
Pcirc_vc Part de la consommation électrique des 
circulateurs transmise à l’ambiance sous 
forme de chaleur. W 0 +∞ 0.5  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
Qsys_ch(h) Besoin en énergie de chauffage augmenté 
des pertes thermiques du réseau de CTA.  Wh 0 +∞ 2 Distribution primaire Qsys_fr(h) Besoin en énergie de refroidissement 
augmenté des pertes thermiques du réseau 
de CTA. Wh 2∞ 0 2 Cal.  gr. Waux (h) Energie consommée par le circulateur du 
réseau de distribution de CTA au pas de 
temps h. Wh 2∞ +∞ 2 P. et  c. 
récupérabl
es 
Φaux_vc (h) Consommations d’énergie des circulateurs 
transmise au volume chauffé sous forme 
de chaleur au pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2   
Page 599  
Φpertes_vc  (h) Pertes thermiques du réseau de distribution 
de CTA en volume chauffé. Wh 2∞ +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Φpertes_hvc (h) Pertes thermiques du réseau de distribution 
de CTA hors volume chauffé. Wh 2∞ +∞ 2 
 θmoy(h) Température moyenne dans le réseau de 
distribution de CTA. °C 2∞ +∞ 2 
 θhvc(h) Température de l’air autour de la conduite 
hors volume chauffé. °C 2∞ +∞ 2 
 
Tableau 100 : Nomenclature du modèle  
 
 
10.11.2 Description mathématique 
Les processus de calculs sont similaires à ceux de la fiche « C_Dist_Gestion/régulation de la 
distribution du groupe  ». Se référer à cette fiche. 
Selon les valeurs de idtype et idfonction, se référer au chapitre cité pour la procédure utilisée. 
Tableau 101: Récapitulatif de l'appel des procédures 
idtype idtype Fonction du réseau Processus appelé 
0 / Tous les cas Voir 10.11.2.1 
1 Chauffage uniquement  Voir 10.7.3.2 
1 
2 Refroidissement uniquement Voir 10.7.3.3 
10.11.2.1  Absence de réseau de distribution hydraulique  
Voir chapitre identique de la fiche « C_Dist_Réseau de distribution du groupe en chaud et en 
froid ». 
10.11.2.2  Réseau hydraulique de chauffage  
Voir chapitre identique de la fiche « C_Dist_Réseau de distribution du groupe en chaud et en 
froid ». 
10.11.2.3   Réseau hydraulique de refroidissement  
Voir chapitre identique de la fiche « C_Dist_Réseau de distribution du groupe en chaud et en 
froid ». 
   
Page 600  
10.12 S1_Syst_Assemblage de la génération  
10.12.1 Introduction   
Une génération reçoit les demandes en énergie d’un ou plusieurs réseaux intergroupes 
(chauffage/refroidissement, ou ECS, ou de CTA). 
La génération se compose d’un ensemble de générateurs de type et fonction multiples, 
fonctionnant selon des scénarios de gestion des priorités. 
On distingue les générations connectées à des réseaux hydrauliques, des générations sur l’air 
ambiant (connectées à des réseaux fictifs). 
 
 
 
 
 
   
Page 601 10.12.2 Nomenclature 
Le Tableau 102 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
θmax_chdp 
(ou θ max_chdCTA) Température maximale de la distribution 
intergroupe en chauffage. °C 0 100  2 
θmin_frdp 
(ou θ min_frdCTA) Température minimale de la distribution 
intergroupe en refroidissement °C 0 100  2 
Qsys_chdp(h) 
(ou Qsys_chdCTA(h) ) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes de chauffage  Wh 0 +∞ 2 
Qsys_frdp(h) 
(ou Qsys_frdCTA(h) ) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes.  Wh 2∞ 0 2 
Qw_edp-e(h) Besoins horaires en ECS augmentés 
des pertes totales de distribution pour 
les différents réseaux intergroupes 
ECS. Wh 2∞ 0 2 
Wrechaufθe dpθe(h) Consommation électrique de l’éventuel 
réchauffeur de la distribution intergroupe 
bouclée d’ECS, en énergie finale Wh 0 +∞  2 
θmoydp(h) 
θmoydCTA(h) Températures moyennes des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement.  °C 0 10
0 2 
θdepdp(h) 
(ou θdepdCTA(h)) Températures de départ des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement. °C 0 10
0 2 
θi,aval,eqdp(h) Température d’air équivalente vu par la 
distribution intergroupes. °C 2∞ +∞  2 
θmoydp-e(h) Températures moyennes des différents 
réseaux intergroupes d’ECS.  °C 0 10
0 2 
θdepdp-e(h) Températures de départ des différents 
réseaux intergroupes d’ECS. °C 0 10
0 2 Réseaux intergroupes CH/FR et ECS 
idencldp-e(j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu 
dans la période de fonctionnement du 
réseau intergroupe. Bool 0 1 2   
Page 602 Adess_chdp 
(ou A dess_chdCTA) Surface totale desservie par la 
distribution intergroupe, en chauffage. Réel 0 1 2 
Adess_frdp 
(ou A dess_frdCTA) Surface totale desservie par la 
distribution intergroupe, en 
refroidissement. Réel 0 1 2  
Adess_ecsdpθe Surface totale desservie par la 
distribution intergroupe, en ECS. Réel 0 1 2 
Autch(j) Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en chauffage.  Bool 0 1 2 Det. des saisons 
syst. 
Autfr(j) Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en refroidissement.  Bool 0 1 2  Données d’entrée de la fiche « Sources amont des générateurs 
thermodynamiques »      
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
Paramètres de la 
gestion/régulation 
de la génération  Emplacement de la génération. 2 2 2 2  
Paramètres des 
générateurs Nombre de générateurs identiques, 
niveau de priorité au niveau de la 
génération. 2 2 2 2        
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
Paramètres de la 
gestion/régulation 
de la génération Gestion de la priorité, organisation 
hydraulique des générateurs et des 
réseaux de distribution. 2 2 2 2 
Paramètres des 
générateurs Type, fonction, matrices de 
fonctionnement, rendements ou 
efficacités, puissances nominales, 
températures de fonctionnement.  2 2 2 2  
        
Page 603  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
Qreq,chgen,gr (h) Demande en énergie de chauffage au 
niveau de la génération gen pour le 
groupe gr . Wh 0 +∞  2 
Qreq,frgen,gr (h) Demande en énergie de refroidissement au 
niveau de la génération gen pour le groupe  
gr. Wh 2∞ 0 2 Calculs groupe 
{Qcef(po.;én.)gen,gr(h)} Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie, répartie au niveau du groupe Wh 0 +∞  2 
Φvc_tot(h) Total des pertes thermiques et 
consommations d’auxiliaires transmises 
sous forme de chaleur aux locaux, pour la 
génération. Wh 2∞ +∞  2 P. et c.aux. 
recup. 
Ratsurf_gengr Ratio de la surface du groupe gr sur la 
surface totale desservie par la génération 
pour l’ensemble des postes. 2 0 1 2 
 Indicateurs de sousθdimensionnement de la génération pour 
les différents postes.     
 Résultats annuels et mensuels de consommations de la 
génération      
 Résultats annuels et mensuels de consommations des 
générateurs     
 
Tableau 102 : Nomenclature du modèle  
 
 
10.12.3 Description mathématique 
L’assemblage de la génération est organisé de la manière suivante :   
Page 604 ASSEMBLAGE
GENERATIONPosgen, Rdim
Paramètres des 
générateurs
idtypegnr,
idfonctiongnr,
θmingnr,θmaxgnr,
comportement du 
générateur, 
indicateurs de 
prioritéAdess _ch , Adess_fr
Qsys_ch(h),Qsys_fr(h),
θmoy(h), θ dep(h),  
irelance(h)Interface CodeAssemblage génération –RT2012
ASSEMBLAGE EMISSION/
DITRIBUTION
CHAUFFAGE ET 
REFROIDISSEMENTASSEMBLAGE 
EMISSION/
DITRIBUTION
ECS
Adess _ecs ,
Qsys_e(h),
θmoy(h), θ dep(h)
idencl(j),
Wrechauf_primθe (h)
Calculs de la génération
{Qcef(po.;én.)gen,gr(h)}, 
Qreq,frgen,gr(h), Q req,chgen,gr(h)
Calculs groupePertes et 
consommations 
électriques 
récupérables{Qcef(poste.;en)gnr(h)}, 
Qprelecgnr(h), Wauxgnr(h), 
Qfou_chgnr(h), Q fou_frgnr(h),
Qfou_ecsgnr(h)Générateur...
θamontgnr(h)Source amont du générateur 
thermodynamiqueDonnées d’entrée 
source amont
Paramètres de 
gestion de la 
génération CH/FR:
idgestion_ch, θwm_ch
idgestion_fr, θwm_fr
θwm_ecsGestion/régulation de la 
génération1:X
X:1
{Qcef(poste.;en)gen(h)}
Qprelec_totgen(h) Qfou_chgnr(h), 
Qfou_frgnr(h),
Qfou_ecsgnr(h)
Ratsurf_gengr
Φvc_tot(h)Détermination des saisons 
de fonctionnement des 
systèmes de chauffage et de 
refroidissement
Aut ch(j), Aut fr(j)
 
Figure 82: Assemblage de la génération 
Les composants intégrés dans l’assemblage sont les suivants : 
2 Source amont du générateur thermodynamique  : modélise le comportement des tours 
de refroidissement et des puisages géothermiques des générateurs thermodynamiques. Ce 
module intervient à deux moments dans les calculs : une première fois pour le calcul des 
températures amont des générateurs, une autre fois pour les consommations électriques 
des auxiliaires amont. 
2 Gestion/régulation de la génération  de chauffage et de refroidissement  : distribue la 
demande en énergie des réseaux de distribution, des CTA, et des boucles d’eaux entre les 
différents générateurs de la génération, selon des modes de gestion définis. La fiche 
centralise également les calculs de report d’énergie, de températures de fonctionnement, et 
de ratios de répartition des pertes récupérables. 
2 Générateur : composant décrivant au le comportement d’un générateur (ou ensembles de 
générateurs identiques) en fonction d’une charge et de températures de fonctionnement. 
2 Calculs de la génération : réalise l’ensemble des calculs annuels et mensuels de 
consommations des générateurs et de la génération. Gère également la distribution des 
consommations par groupe à partir des ratios préalablement calculés.   
Page 605 Les diverses sorties de l’assemblage génération sont : 
2 Les consommations sur les différentes postes (chauffage, ECS, refroidissement, 
comprenant les consommations des auxiliaires de génération) et pour les différents types 
d’énergie. Ces données sont regroupées et sommées dans la fiche Calculs groupe . 
2 Les pertes et consommations récupérables par le volume chauffé sous forme de chaleur ou 
de puissance de froid. Ces dernières sont regroupées et sommées dans la fiche Calcul 
des pertes et consommations récupérées . Elles sont ensuite transmises aux groupes 
desservis au pas de temps suivant.  
2 Le surplus d’énergie par poste qui reste à fournir dans le cas où la génération a été 
incapable d’assurer la demande au pas de temps h. Cette donnée est récupérée par la 
génération au pas de temps h+1. 
 
 Page 606 10.13 C_DIS_PAC_BE_transfert_entre_locaux  
10.13.1 Introduction 
Certains systèmes de traitement des ambiances permettent des transferts d’énergie entre des 
locaux dans des situations thermiques différentes. Il peut y avoir transfert d’énergie entre des 
locaux en demande de froid et d’autres en demande de chaud via le système, ce qui permet de 
réduire la demande aux générateurs. 
On vise ici les PAC sur boucle d’eau. 
Les pompes à chaleurs sont traitées comme des groupes frigorifiques eau / air. 
La boucle d’eau, elle, assure les transferts entre PAC de groupes différents et ainsi reçoit les rejets 
thermiques des pompes à chaleur en mode froid et fournit de chaleur aux machines en mode 
chaud. Elle est reliée à une source de chaleur et à une tour de refroidissement.   
Page 607 10.13.2 Nomenclature 
Le Tableau 103  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul des 
transferts. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qrej _PAC/
BE_ch rejet de chaleur des PAC en mode froid  W 0 +∞ 2 
 Qrej _PAC/
BE_fr rejet de froid des PAC en mode chaud  W 0  +∞ 2 
       
       
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Ret Ratio d’efficacité du transfert d’énergie 2 0 1 2 
       
       
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 PCH puissance de chauffage à fournir à la boucle W 0 +∞  2 
 PFR puissance de froid à fournir à la boucle W 0 +∞  2 
       
       
Tableau 103 : Nomenclature du modèle 
   
Page 608 10.13.3 Description mathématique 
Les étapes de la prise en compte de la boucle d’eau sont les suivantes : 
2 calcul de la somme de rejets de chaleur et de la somme des ‘’rejets de froid’’ en direction de 
la boucle, pour toutes les PAC raccordées, la boucle d’eau étant installée dans tout le 
bâtiment, 
2 calcul de la chaleur à fournir à la boucle par un dispositif externe et la chaleur à évacuer à 
l’aide d’une tour de refroidissement. 
Les rejets de chaleur et les rejets de froid sont calculés par les générateurs correspondant aux 
PAC assemblées sur la boucle d’eau. 
Ainsi après le calcul de la génération pour les PAC sur la boucle, les aspects de transfert de 
chaleur entre locaux par la boucle d’eau sont traités. Le principe est de considérer pour chaque 
pas de temps un ratio d’efficacité de transfert, Ret : 
Ptr = min| Qrej _PAC/BE_ch  ; Qrej _PAC/BE_fr  |*Ret 
Avec : 
Ptr :   puissance transférée entre PAC par la boucle d’eau, 
Qrej _PAC/BE_ch  :  rejet de chaleur des PAC en mode froid, 
Qrej _PAC/BE_fr  :  rejet de froid des PAC en mode chaud, (>0). 
Conventionnellement, Ret est fixé à 0,8. 
Les puissances à fournir par les équipements de la boucle sont alors égales à : 
En chauffage   P ch = Qrej _PAC/BE_fr  2 Ptr 
En refroidissement, (>0) P fr = Qrej _PAC/BE_ch  – Ptr 
Ces puissances à fournir sont dirigées vers la génération. 
Le refroidissement de la boucle est assuré par une tour de refroidissement. 
Le chauffage de la boucle est assuré par une chaudière. 
 
 Page 609 10.14 C_DIS_DRV_THFRIGO_transfert_entre_locaux  
10.14.1 Introduction 
Certains systèmes de traitement des ambiances permettent des transferts d’énergie entre des 
locaux dans des situations thermiques différentes. Il peut y avoir transfert d’énergie entre des 
locaux en demande de froid et d’autres en demande de chaud via le système, ce qui permet de 
réduire la demande aux générateurs. 
On vise ici : 
• les systèmes à débit de réfrigérant variable. 
Un système de conditionnement d’air DRV utilise une unité intérieure (évaporateur en 
climatisation, condenseur en chauffage) pour chaque local. Ces unités sont directement 
alimentées par le fluide frigorigène. Les unités intérieures sont raccordées au groupe extérieur par 
une conduite frigorifique principale composée de deux ou trois tubes. 
Le chauffage de certaines zones et le rafraîchissement d’autres peut être réalisé à l’aide de ce 
système. 
Ces système est traité comme une génération air / air complétée par la détermination des 
transferts possibles entre locaux. 
• les thermofrigopompes. 
La thermofrigopompe est constituée d’un groupe frigorifique eau / eau. L’installation comprend 
également les réseaux de distribution, le circuit de captage et les pompes. 
Ce système est traité comme une machine eau / eau complétée par la détermination de la 
récupération.   
Page 610 10.14.2 Nomenclature 
Le Tableau 104  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul des 
transferts. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qrec _prim
_CH Energie requise en chaud W  0 +∞ 2 
 Qrec _prim
_FR Energie requise en froid W 0 +∞ 2 
 CCH consommations pour la production de chaleur W    
 CFR consommations pour la production de froid W    
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Ret Ratio d’efficacité du transfert d’énergie 2 0 1 0,6 
       
       
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Mode _tran
sfert 0 : la consommation liée au fonctionnement en chaud, 
CCH, est nulle 
1 : consommation liée au fonctionnement en froid, C FR, 
est nulle Bool 0 1 2 
       
       
       
Tableau 104 : Nomenclature du modèle 
   
Page 611 10.14.3 Description mathématique 
Le principe est de comparer les rejets thermiques de la production thermodynamique et l’énergie 
requise pour déterminer le mode principal de fonctionnement et donc le transfert d’énergie. 
La procédure de couplage entre chaque groupe et son système d’émission permettant de 
déterminer les besoins de chaque groupe, les étapes sont les suivantes : 
- l’énergie requise, distribution incluse, en chaud et en froid, Qrec _prim_CH et Qrec _prim_FR, est issue 
des réseaux de distribution, 
- les consommations d'énergie correspondantes, C CH et C FR sont calculés au niveau de la 
génération, 
- en considérant conventionnellement un ratio d’efficacité de transfert de l'énergie du compresseur 
au fluide frigorigène, les rejets de chaleur disponibles en fonctionnement froid, Rejet CH, sont 
calculé par : 
Qrej_DRV_THFRIGO_ch = Qrec _prim_FR + Ret . C FR 
Par défaut, Ret est fixé à 0,6. 
- si Qrej _DRV_THFRIGO_ch  est supérieur à Qrec _prim_CH la fourniture de chaleur est assurée gratuitement 
par le fonctionnement en froid. La consommation liée au fonctionnement en chaud, C CH, est alors 
prise nulle. 
Mode _transfert  = 0 
Sinon, on considère que la fourniture de froid est assurée gratuitement par le fonctionnement en 
chaud. La consommation C FR liée au fonctionnement en froid est alors prise nulle. 
Mode _transfert  = 1 
 
 Page 612 10.15 C_Gen_Gestion/régulation de la génération  
10.15.1 Introduction 
La gestion/régulation de la génération réalise à chaque pas de temps la répartition de la demande 
en énergie sur les différents générateurs associés. 
La demande en énergie peut provenir : 
→ des émetteurs des différents groupes, au travers des réseaux de distribution, 
→ des CTA, en préchauffage ou prérefroidissement, au travers des réseaux de distribution, 
→ des émetteurs ECS, au travers des réseaux de distribution. 
On notera que ce que l’on appelle génération est un ensemble de générateurs fournissant 
conjointement de l’énergie pour un ou plusieurs usages. 
Un générateur peut avoir les fonctions suivantes : 
→ Chauffage seul, 
→ Refroidissement seul, 
→ Production d’ECS seule, 
Les performances du ou des générateurs sont définies à l’échelle des fiches composant 
générateur. 
Les trois modes de régulation de la génération sont les suivants (selon valeur de idtype_priorite). 
→ 1 : Sans priorité, 
→ 2 : Générateurs en cascade, 
→ 3 : Générateurs alternés  
Ils sont valables aussi bien pour le chauffage, le refroidissement et l’ECS instantanés (hors ballons 
de stockage). 
- Pour un mode de gestion « Sans priorité »  : pour chaque usage, les générateurs sont 
utilisés simultanément, pour des durées équivalentes. La demande en énergie est repartie 
entre les différents générateurs au prorata de leur puissance nominale. 
Générateur N Générateur 2 Générateur 1
{Qcef(po;én)g1}
Qrestg1...Schéma de principe: génération sans priorité
Gestion/régulation de la 
génération
Initialisation
Qreq=Rat pngeng1
. Pngen_tot 
Gestion/régulation de la 
génération
Post-traitement{Qcef(po;én)g2}
Qrestg2
{Qcef(po;én)gN}
QrestgNQreq=Rat pngeng2
. Pngen_tot Qreq=Rat pngengN
.Pngen_tot 
   
Page 613 - Pour un mode de gestion avec priorité « en cascade »  : un ordre de priorité des 
générateurs est défini en fonction de leurs performances. Le générateur prioritaire est 
sollicité jusqu’à sa puissance maximale ; la puissance restante est attribuée au générateur 
suivant dans la hiérarchie jusqu’à atteindre sa puissance maximale, et ainsi de suite. 
L’ordre de priorité est défini au travers des paramètres idpriorite_ch, idpriorite_fr et idpriorite_ecs. A 
définir. Comment classer les générateurs ??? Dans un  premier temps, on définira la 
priorité manuellement. 
Générateur NGénérateur 2Générateur 1
Qreq =Qrestg1Qcef(po;én)g1
Qreq = QrestgN21...Qreq =Qrestg2Schéma de principe: génération en cascade
Gestion/régulation de la 
génération
Initialisation
Qreq =Qreq_tot(h)
Gestion/régulation de la 
génération
Post-traitementQcef(po;én)g2
QrestgNQcef(po;én)g3
 
- Pour un mode de gestion avec priorité « alternés » : on sollicite alternativement les 
différents générateurs (seul ou plusieurs) pour n’utiliser que la combinaison la mieux 
dimensionnées par rapport à la charge. La priorisation se fait sur la base des paramètres 
Pngen de chaque générateur. En priorité alternée, le nombre de générateurs pour un même 
poste ne peut excéder 3. 
Schéma de principe: générateurs alternés
Qreq_tot(h)
Générateur 1Générateur 2Générateur 3+
Pnom1Pnom2
0Générateur 3Pnom3Générateur 1Générateur 3 Générateur 2 +Génér. 2+ Génér. 1 +Génér. 3
 
   
Page 614  
10.15.2 Nomenclature 
Le Tableau 105 donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
Par distribution intergroupe, on entend distributions intergroupes reliées à des distributions des 
groupes et distribution intergroupes de CTA. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut Env. 
ext. θext (h) Température de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C 2∞ +∞  2 E.tam
p. btherm(h) Coefficient de prise en compte d’un 
espace tampon. Réel 0 1 2 
θmax_chdp 
(ou θ max_chdCTA) Température maximale de la distribution 
intergroupe en chauffage. °C 0 100  2 
θmin_frdp 
(ou θ min_frdCTA) Température minimale de la distribution 
intergroupe en refroidissement °C 0 100  2 
Qsys_chdp(h) 
(ou Qsys_chdCTA(h) ) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes de chauffage  Wh 0 +∞ 2 
Qsys_frdp(h) 
(ou Qsys_frdCTA(h) ) Besoins horaires en chauffage 
augmentés des pertes totales de 
distribution pour les différents réseaux 
intergroupes.  Wh 2∞ 0 2 
Qw_edp-e(h) Besoins horaires en ECS augmentés des 
pertes totales de distribution pour les 
différents réseaux intergroupes ECS.  Wh 2∞ 0 2 
Wrechaufθe dpθe(h) Consommation électrique de l’éventuel 
réchauffeur de la distribution intergroupe 
bouclée d’ECS, en énergie finale Wh 0 +∞  2 
θmoydp(h) 
θmoydCTA(h) Températures moyennes des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement.  °C 0 10
0 2 
θdepdp(h) 
(ou θdepdCTA(h)) Températures de départ des différents 
réseaux de chauffage et de 
refroidissement. °C 0 10
0 2 
θi,aval,eqdp(h) Température d’air équivalente vu par la 
distribution intergroupes. °C 2∞ +∞  2 
θmoydp-e(h) Températures moyennes des différents 
réseaux intergroupes d’ECS.  °C 0 10
0 2 Réseaux intergroupes CH/FR et ECS 
θdepdp-e(h) Températures de départ des différents 
réseaux intergroupes d’ECS. °C 0 10
0 2   
Page 615 idencldp-e(j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu 
dans la période de fonctionnement du 
réseau intergroupe. Bool 0 1 2 
Adess_chdp 
(ou A dess_chdCTA) Surface totale desservie par la distribution 
intergroupe, en chauffage. Réel 0 1 2 
Adess_frdp 
(ou A dess_frdCTA) Surface totale desservie par la distribution 
intergroupe, en refroidissement. Réel 0 1 2  
Adess_ecsdpθe Surface totale desservie par la distribution 
intergroupe, en ECS. Réel 0 1 2 
Autch(j) Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en chauffage.  Bool 0 1 2 Det. des 
saisons 
syst. 
Autfr(j) Indicateur de saison de fonctionnement 
de la génération en refroidissement.  Bool 0 1 2  idrelancedp(h) 
(ou Adess_frdCTA) Indicateurs de période de relance pour 
les différents réseaux intergroupes de 
chaud et de froid. Bool 0 1 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Uni Min Max Déf. 
idfonctiondp Fonction du réseau de distribution 
intergroupe connecté à la génération : 
1 : Chauffage 
2 : Refroidissement 
3 : ECS Ent 1 3 2 Distribution intergroupe idtypedp Type de réseau de distribution 
intergroupe : 
0 : réseau de distribution fictif, 
1 : réseau de distribution hydraulique.  Ent 0 1 2 
idtypegnr Type du générateur. Ent 1 100
0 2 
idfluideθavalgnr Type de fluide aval du générateur : 
1 : Eau 
2 : Air 
3 : Autre fluide.  Ent 1 3 2 
idfougengnr Fonction du générateur gnr compris dans la 
génération : 
1 : Chauffage 
2 : Refroidissement 
3 : ECS 
4 : Chauffage et ECS 
5 : Chauffage et refroidissement Ent 1 5 2 
idpriorite_chgnr Indice de priorité en chauffage. Ent. 1 +∞  2 
idpriorite_frgnr Indice de priorité en refroidissement. Ent. 1 +∞  2 Générateurs  
idpriorite_ecsgnr Indice de priorité en ECS Ent. 1 +∞  2   
Page 616 Retgnr 
(conventionnel) Rendement de récupération du rejet en 
chaud des générateurs de type 
thermofrigopompes ou DRV. Ent. 0 1 0.8 
(co
nv.
) 
θmingnr Température minimale de fonctionnement 
du générateur gnr. °C 0 100 2  
θmaxgnr Température maximale de fonctionnement 
du générateur gnr. °C 0 100 2 
idtype_priorite Priorité de fonctionnement des générateurs 
pour la génération : 
1 : Sans priorité, 
2 : Générateurs en cascade, 
3 : Générateurs alternés.  Ent 1 3 1 
Nbasculement_init  Mode de gestion alterné : nombre d’heure 
de non2utilisation provoquant la coupure 
d’un générateur. Ent 0 +∞  20 Génération 
idraccord_gnr Type de raccordement des générateurs 
entre eux, pour un mode de gestion avec 
priorité : 
0 : Permanent, 
1 : Avec isolement   Ent 0 1 1 
idgestion_ch Type de gestion de la température de 
génération en chauffage. 
1 : fonctionnement à température moyenne 
constante, 
2 : fonctionnement à la température 
moyenne des réseaux de distribution. Ent 1 2 2 Fonctionnement en 
chauffage 
θwm_ch Température de fonctionnement de la 
génération pour un fonctionnement à 
température constante. °C 0 100 100 
idgestion_fr Type de gestion de la température de 
génération en chauffage. 
1 : fonctionnement à température moyenne 
constante, 
2 : fonctionnement à la température 
moyenne des réseaux de distribution. Ent 1 2 2 Fonctionnement en 
refroidissement 
θwm_fr Température de fonctionnement de la 
génération pour un fonctionnement à 
température constante. °C 0 100 0 ECS θwm_ecs Température de fonctionnement de la 
génération en ECS (conventionnel). °C 0 100 70 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Uni Min Max Déf. 
 Agr
 Surface utile du groupe gr desservi par la 
génération. m² 0 +∞  2 
 idpos_gen  Position de la génération : 
1 : En volume chauffé, 
0 : Hors volume chauffé.  Ent 0 1 1 
         
Page 617  
Sorties 
 Nom Description Uni Min Max Déf. 
Qreq_tot_sr_ch (h) Demande totale en chauffage au niveau 
de la génération (sans report). Wh 0 +∞ 2 
Qreq_tot_sr_fr (h) Demande totale en refroidissement au 
niveau de la génération (sans report). Wh 0 +∞ 2 
Qreq_tot_sr_ecs (h) Demande totale en ECS au niveau de la 
génération (sans report). Wh 0 +∞ 2 
{Qcef(po.;en)gnr(h)}  Matrice des consommations horaires en 
énergie finale du générateur gnr. Wh 0 +∞  2 
{Qcef(po;en)gen(h)} Matrice des consommations horaires en 
énergie finale de la génération. Wh 0 +∞  2 
Qconsgnr(h) Energie consommée hors auxiliaires du 
générateur gnr. Wh 0 +∞  2 
Wauxgnr(h) Consommation  électrique globale des 
auxiliaires du générateur gnr. Wh 0 +∞  2 
Qprelecgnr(h) Energie électrique produite pas le 
générateur gnr au pas de temps h. Wh 0 +∞  2 
Qfou_chgnr(h), 
Qfou_frgnr(h), 
Qfou_ecsgnr(h) Energies fournies par le générateur gnr par 
poste au pas de temps h. Wh 0 +∞  2 
Ratbes_gen_chdp(h) Ratio des besoins de chauffage d’un 
réseau intergroupe relié à la génération 
sur la somme de tous les besoins de 
chauffage de cette génération 2 0 1 2 
Ratbes_gen_frdp(h) Ratio des besoins de refroidissement d’un 
réseau intergroupe relié à la génération 
sur la somme de tous les besoins de 
refroidissement de cette génération 2 0 1 2 
Ratbes_gen_edpθe(h) Ratio des besoins d’ECS d’un réseau 
intergroupe relié à la génération sur la 
somme de tous les besoins d’ECS de cette 
génération 2 0 1 2 Calculs génération 
Qprelec_tot (h) Total des productions électriques de 
l’ensemble des générateurs de la 
génération. Wh 2∞ +∞  2 
ηeff_chgnr(h) COP, EER ou rendement du générateur en 
chauffage. Réel 0 10 2 
ηeff_frgnr(h) COP, EER ou rendement du générateur en 
refroidissement. Réel 0 10 2 Sortie horaires ηeff_ecsgnr(h) COP, EER ou rendement du générateur en 
ECS. Réel 0 10 2 P. et 
c.aux. 
recup. 
Φvc_tot(h) Total des pertes thermiques et 
consommations d’auxiliaires transmises 
sous forme de chaleur aux locaux, pour la 
génération. Wh 2∞ +∞  2   
Page 618  Ratsurf_gengr Ratio de la surface du groupe gr sur la 
surface totale desservie par la génération 
pour l’ensemble des postes. 2 0 1 2 
idsousdim_court_ch  Alerte de sous2dimensionnement du 
générateur sur le court terme (une valeur 
par simulation, nul initialement) en 
chauffage et ECS. Bool 0 1 0 
idsousdim_long_ch  Alerte de sous2dimensionnement du 
générateur sur le long terme (une valeur 
par simulation, nul initialement) en 
chauffage et ECS. Bool 0 1 0 
idsousdim_court_fr  Alerte de sous2dimensionnement du 
générateur sur le court terme (une valeur 
par simulation, nul initialement) en 
refroidissement. Bool 0 1 0 Indicateurs de sous-dimensionnement 
idsousdim_long_fr  Alerte de sous2dimensionnement du 
générateur sur le long terme (une valeur 
par simulation, nul initialement) en 
refroidissement. Bool 0 1 0 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
Ratsurf_dess_chdp Ratio de la surface desservie par la 
distribution intergroupe dp sur la surface 
totale desservie par la génération, en 
chauffage. Réel 0 1 2 
Ratsurf_dess_frdp Ratio de la surface desservie par la 
distribution intergroupe dp sur la surface 
totale desservie par la génération, en 
refroidissement. Réel 0 1 2 Surfaces desservies 
Ratsurf_dess_ecsdp Ratio de la surface desservie par la 
distribution intergroupe dp sur la surface 
totale desservie par la génération, en ECS.  Réel 0 1 2 
Qreq_tot_ar_ch (h) Demande totale en chauffage au niveau 
de la génération (avec report). Wh 0 +∞ 2 
Qreq_tot_ar_fr (h) Demande totale en refroidissement au 
niveau de la génération (avec report). Wh 0 +∞ 2 Demandes en énergie Qreq_tot_ar_ecs (h) Demande totale en ECS au niveau de la 
génération (avec report). Wh 0 +∞ 2 
θaval_ch(h) Température de fonctionnement définie au 
niveau de la gestion/régulation de la 
génération en chauffage. °C 250 200  2 Températures 
foinctionnement θaval_fr(h) Température de fonctionnement définie au 
niveau de la gestion/régulation de la 
génération en refroidissement. °C 250 200  2   
Page 619 θaval_ecs(h) Température de fonctionnement définie au 
niveau de la gestion/régulation de la 
génération en ECS. °C 250 200  2  
θamb(h) Température d’ambiance de la génération. °C 250 200  2 
Pngen_tot_ch  Puissance nominale totale en chauffage. Réel 0 1 2 
Pngen_tot_fr  Puissance nominale totale en 
refroidissement. Réel 0 1 2 
Pngen_tot_ecs  Puissance nominale totale en ECS. Réel 0 1 2 
Ratpngen_chgnr Ratio de répartition des charges sur les 
différents générateurs de la génération, au 
prorata de leurs puissances nominales en 
chauffage. Réel 0 1 2 
Ratpngen_frgnr Ratio de répartition des charges sur les 
différents générateurs de la génération, au 
prorata de leurs puissances nominales en 
refroidissement. Réel 0 1 2 Gestion sans priorité 
Ratpngen_ecsgnr Ratio de répartition des charges sur les 
différents générateurs de la génération, au 
prorata de leurs puissances nominales en 
ECS. Réel 0 1 2 Altern
és Nbasculementgnr(h) Compteur d’heures de basculement du 
générateur gnr. h 0 168  2 Sour. 
amonts θamontgnr(h) Température amont du générateur gnr, 
dans le cas des générateurs 
thermodynamiques (sans objet sinon).  °C 250 10
0 0 
idencl(j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu 
dans la période de fonctionnement de la 
génération en ECS. Bool 0 1 2 
θecs_maxgen Température maximale des réseaux de 
distribution intergroupes d’ECS connectés à 
la génération gen. °C 0 11
0 2 ECS 
iECS_seule Indicateur de production ECS seule. Bool 0 1 2  θch_maxgen Température maximale des réseaux de 
distribution intergroupes de chauffage. °C 0 11
0 2  θfr_mingen Température minimale des réseaux de 
distribution en froid. °C 0 25 2 
idfonction Indicateur d’usage d’un générateur. Bool 0 1 2 
Rpui_dispo  Ratio de puissance disponible pour le 
générateur. Réel 0 1 1 
{Qcef(poste;en)} Matrice (3;6) de sortie d’un générateur 
permettant la concaténation de la matrice 
des consommations. Wh 0 +∞  2 
Qcons Energie consommé par un générateur hors 
auxiliaires propres. Wh 0 +∞  2 
Waux,pro Consommations électrique des auxiliaires 
propres à un générateur. Wh 0 +∞  2 
τcharge Taux de charge d’un générateur vers 
l’ambiance. Réel 0 1 2 Variables intermédiaires 
Φrejet Rejet d’un générateur thermodynamique 
(valeur positive en refroidissement). Wh 2∞ +∞  2   
Page 620 Φvc Pertes thermiques d’un générateur vers 
l’ambiance. Wh 2∞ +∞  2 
Qreq (ou Q req_ch et 
Qreq_ecs) Demande en énergie pour un générateur. Wh 2∞ +∞  2 
Qrest (ou Q rest_ch et 
Qrest_ecs ) Demande(s) en énergie non2assurée(s) par 
un générateur. Wh 0 +∞  2  
Qprelec Energie électrique produite par un 
générateur. Wh 0 +∞  2 
Rfonctecsgnr(h) Temps de fonctionnement à charge 
maximale utilisé pour l’ECS du générateur 
gnr. Réel 0 1 0 
Φrejet_expCHgnr(h) Rejet en chaud du générateur gnr DRV ou 
thermofrigopompe exploitable en chauffage. W 0 +∞  2 
Φrejetgnr(h) Rejet du générateur thermodynamique au 
pas de temps h (valeur positive en 
refroidissement). Wh 2∞ +∞  2 
Φrejetgnr(hθ1) Rejet du générateur thermodynamique au 
pas de temps h21. Wh 2∞ +∞  0 
ida_refroidignr(h) Indicateur précisant si le générateur gnr a 
été appelé en refroidissement au pas de 
temps h. Bool 0 1 0 
Waux,prognr(h) Consommations électrique des auxiliaires 
propres au générateur gnr. Wh 0 +∞  2 
Waux,amgnr(h) Consommations électrique des auxiliaires 
amonts du générateur gnr. Wh 0 +∞  2 
τchargegnr(h) Taux de charge du générateur gnr. Réel 0 1 2 Variables par générateur 
Φvcgnr(h) Pertes thermiques du générateur gnr vers 
l’ambiance. Wh 2∞ +∞  2 Sto. Φvcsto(h) Pertes thermiques d’un ballon de stockage 
vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞  2 
idrelance_ch(h) Indicateurs de période de relance en 
chauffage. Bool 0 1 2 Progra. idrelance_fr(h) Indicateurs de période de relance en 
refroidissement. Bool 0 1 2 
Qrep_ch(h) Demande en énergie totale de chaud de la 
génération reportée au pas de temps h+1. Wh 0 +∞  0 
Qrep_ch(hθ1) Demande en énergie totale de chaud de la 
génération reportée au pas de temps h. Wh 0 +∞  0 
Qrep_fr(h)  Demande en énergie totale de chaud de la 
génération reportée au pas de temps h+1. Wh 0 +∞  0 
Qrep_fr(hθ1)  Demande en énergie totale de chaud de la 
génération reportée au pas de temps h. Wh 0 +∞  0 
Qrep_ecs(h) Demande en énergie totale d’ECS de la 
génération reportée au pas de temps h+1 
(dans le cas d’un générateur instantané). Wh 0 +∞  0 Energie reportée 
Qrep_ecs(hθ1) Demande en énergie totale d’ECS de la 
génération reportée au pas de temps h 
(dans le cas d’un générateur instantané). Wh 0 +∞  0 
Nbsousdim_ch (h) Nombres de pas de temps de sous2
dimensionnement successif en chauffage 
et/ou ECS. h 0 876
0 - Sous-
dimensionne
ment 
Nbsousdim_ch (hθ1)  Nombres de pas de temps de sous2
dimensionnement successif au pas de temps 
précédent en chauffage et/ou ECS. h 0 876
0 0   
Page 621 Nbsousdim_fr (h) Nombres de pas de temps de sous2
dimensionnement successif en 
refroidissement. h 0 876
0 -  
Nbsousdim_fr (hθ1)  Nombres de pas de temps de sous2
dimensionnement successif au pas de temps 
précédent en refroidissement. h 0 876
0 0 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
 θamb_ch Température d’ambiance intérieure 
conventionnelle lorsqu’un générateur est 
sollicité en chauffage. °C 2 2 19 
 θamb_fr Température d’ambiance intérieure 
conventionnelle lorsqu’un générateur est 
sollicité en refroidissement. °C 2 2 26 
Tableau 105 : Nomenclature du modèle 
10.15.3 Description mathématique 
10.15.3.1  Cohérence du montage  
Le montage n’est jugée cohérent que dans les conditions suivantes : 
- Le montage des réseaux de distribution intergroupe et de la génération n’est jugé cohérent 
que si au moins un des générateurs de la génération est à même de fournir chacun des 
usages de l’ensemble des distributions intergroupes connectées (chauffage, 
refroidissement et/ou ECS). 
- L’ensemble des réseaux de distribution intergroupes de chauffage sont de même type (fictif 
ou hydraulique, caractérisé par la valeur de idtypedp),  
- L’ensemble des réseaux de distribution intergroupes de refroidissement sont de même type 
(fictif ou hydraulique, caractérisé par la valeur de idtypedp), 
- L’ensemble des réseaux de distribution intergroupes d’ECS sont de même type 
(hydraulique, caractérisés par la valeur de idtypedp=1), 
- Dans le cas de réseaux fictifs de chauffage, l’ensemble des générateurs de chauffage 
(idusagegnr=1) de la génération sont sur fluide aval air ( idfluide-avalgnr=2). Dans le cas de réseaux 
hydrauliques à eau, les générateurs de chauffage sont des générateurs sur fluide aval eau 
(idfluide-avalgnr≠2), 
- Dans le cas de réseaux fictifs de refroidissement, l’ensemble des générateurs de 
refroidissement ( idusagegnr=2) de la génération sont sur fluide aval air ( idfluide-avalgnr=2). Dans le 
cas de réseaux hydrauliques à eau, les générateurs de refroidissement sont des 
générateurs sur fluide aval eau ( idfluide-avalgnr≠2), 
- L’ensemble des générateurs d’ECS sont des générateurs sur fluide aval eau ( idfluide-
avalgnr≠2), 
A affiner pour mai, si on met des effet joule appoint sur air en plus des PAC/chaudière…  
- Dans le cas de générateurs sur fluide aval eau ( idfluide-avalgnr≠2), la plage de fonctionnement 
en température des générateurs est cohérente avec la plage de fonctionnement de la 
génération. Cette dernière doit également être cohérente avec les extrêmes de 
températures rencontrées dans les réseaux.   
Page 622 Soit les températures extrêmes rencontrées parmi les distributions 
intergroupes hydrauliques : 
) (max_
1max _ _dp
ch
idgen dpgen
ch dist
dp
fonctionMAXθ θ

=→=  
) (min_
2min _ _dp
fr
idgen dpgen
fr dist
dp
fonctionMINθ θ

=→=  (740) 
Pour un générateur de chauffage ( idfougen=1), on vérifiera que : 
Si idgestion_ch =1 et id fluide-avalgnr≠2 , (température constante) 

≤≥
ch wmgen
ch distch wmgnr
_ max _ __ max
θ θθ θ
 
Si idgestion_ch =2 et id fluide-avalgnr≠2 , 
gen
ch distgnr
max _ _ maxθ θ≥  (741) 
Pour un générateur de refroidissement ( idfougen=2), on vérifiera que : 
Si idgestion_fr =1 et id fluide-avalgnr≠2, 

≥≤
fr wmgen
fr distfr wmgnr
_ min _ __ min
θ θθ θ
 
Si idgestion_fr =2 et id fluide-avalgnr≠2 ,   
gen
fr distgnr
min _ _ minθ θ≤  (742) 
Pour un générateur d’ECS ( idfougen=3), on vérifiera que : 
) (
3max _e dp
ecs
idgen e dpgen
ecs
dp
fonctionMAX−

=→ −= θ θ  

≤≥
ecs wmgen
ecsecs wmgnr
_ max __ max
θ θθ θ
 (743) 
   
Page 623 10.15.3.2  Liste des types de générateurs  
La génération peut être composé des types de générateurs suivant : 
idtype Type associé 
100 Chaudière standard au gaz 
101 Chaudière basse température au gaz 
102 Chaudière à condensation au gaz 
103 Radiateurs gaz 
104 Chauffe eau gaz  
105 Accumulateur gaz  
106 Générateur d’air chaud standard 
107 Générateur d’air chaud à condensation 
108 Tube radiant gaz 
109 Panneau radiant au gaz 
200 Chaudière standard au fioul 
201 Chaudière à condensation au fioul 
400 Chaudière au bois 
403 Poêle à bois 
404 Insert (bois) 
500 Générateur à effet joule direct 
(convecteurs, radiateurs…) 
501 Générateur d’ECS électrique direct 
502 Ballon électrique 
503 PAC à compression électrique 
504 PAC à absorption 
508 Thermofrigopompe 
509 Générateur DRV 
600 Réseau de chaleur 
601 Réseau de froid 
700 Système de cogénération 
Tableau 106: types de générateurs 
Le type sélectionné influe sur les calculs à mener (par exemple, nécessité de réaliser les calculs 
de sources amont dans le cas des générateurs thermodynamiques). 
10.15.3.3  Calcul des ratios surfaciques de chacun des groupes desservis  
Le calcul n’a lieu qu’une fois pour la simulation.  
Un ratio surfacique est calculé afin de répartir de manière conventionnelle les pertes de la 
génération vers l’ambiance chauffée entre les différents groupes. 
Le bâtiment où est localisée la génération (si elle se trouve en volume chauffé) a pour indice bat. 
Les pertes sont réparties entre les groupes appartenant à ce bâtiment et desservis par la 
génération, au prorata de leurs surfaces.   
Page 624 Si le groupe d’indice gr appartient au bâtiment d’indice bat : 
∑
∈→=
Bât grgen grgrgr
gr gen
surfAARat
***, (744) 
Sinon, 
0,=gr gen
surfRat  (745) 
On calcule également le ratio de la surface desservie par chaque distribution intergroupe sur la 
surface totale desservie par la génération : 



===
∑∑∑
← −−−
−←←
gen e dpe dp
ecs desse dp
ecs dess e dp
ecs dess surfgen dpdp
fr dessdp
fr dess dp
fr dess surfgen dpdp
ch dessdp
ch dess dp
ch dess surf
AARatAARatAARat
__
_ ___
_ ___
_ _
 (746) 
10.15.3.4  Déroulement des calculs  
Pour chacun des usages séparément (chauffage, refroidissement, ECS), les générateurs font 
l’objet d’une définition des priorités. L’ensemble des générateurs (ou assemblages avec élément 
de stockage) participant au chauffage est noté Gch. On définit de même des ensembles pour le 
refroidissement Gfr et la production ECS Gecs.    
Page 625 ALGORITHME PRINCIPALOrdre des calculs dans le cas d’une génération mixte
Gestion/régulation de la 
génération
Calculs préliminaires
1) Générateurs de froid (Gfr)
2) Générateurs 
d’ECS (Gecs)
3) Générateurs de chauffage (Gch)Rfonctecsgnr(h)ida_refroidignr(h)
Gestion/régulation de la 
génération
Post-traitement
 
Figure 83: ordre des calculs dans la génération  
Les hypothèses de calcul adoptées sont les suivantes : 
- Les éléments de stockage ne peuvent être inclus que dans une génération en cascade. 
Les générateurs de base ou d’appoint d’un ballon sont pilotés par l’élément de stockage 
pour le poste associé. Ils peuvent tout de même participer à la production d’énergie 
instantanée associée à un autre poste (par exemple : une chaudière associée à un ballon 
d’ECS peut être employée pour assurer également la demande de chauffage instantanée, 
si la puissance disponible est suffisante). 
- Pour un générateur produisant à la fois l’ECS et le chauffage, la demande en ECS passe 
avant la demande en chauffage. Le ratio Rfonctecs  est égal au temps de fonctionnement à 
puissance maximale d’un générateur en ECS, et permet de savoir quelle puissance est 
disponible pour le chauffage ( Rfonctch = 1- R fonctecs). En l’absence de demande (charge nulle), 
les consommations résiduelles éventuelles sont attribuées au poste de chauffage. 
- Pour un générateur mixte de froid et de chaud (chaud signifiant chauffage et/ou ECS), le 
fonctionnement en froid est prioritaire. Si sur un pas de temps h, des demandes en froid et 
en chaud sont transmises au générateur, seule la demande en froid sera assurée. 
L’indicateur ida_refroidi permet d’exclure ou non le comportement en chaud. En l’absence de 
demande aussi bien en chaud et en froid, les consommations résiduelles éventuelles sont 
attribuées au poste de chauffage. 
- Les générateurs mixtes de type thermofrigopompes et DRV, le calcul du rejet en 
refroidissement (à partir d’un rendement de récupération conventionnel) permet de 
déterminer quel fonctionnement le générateur a adopté au cours du pas temps. Le test 
s’effectue au moment de calculer les consommations de chauffage.   
Page 626 10.15.3.5  Calculs préliminaires  
10.15.3.5.1 Calcul des demandes totales horaires en chauffage, refroidissement et ECS 
Les demandes totales d’énergie horaires par poste sont utilisées pour la répartition des charges au 
sein de la génération. 
∑
∈=
gen dpdp
ch sys ch sr tot req h Q h Q ) ( ) (_ _ _ _ (747) 
∑
∈− =
gen dpdp
fr sys fr sr tot req h Q h Q ) ( ) (_ _ _ _  (748) 
∑
∈=
gen dpdp
ecs sys ecs sr tot req h Q h Q ) ( ) (_ _ _ _  (749) 
   
Page 627 10.15.3.5.2 Calcul des ratios de demandes par distribution intergroupe 
Une génération peut assurer les demandes de plusieurs distributions intergroupes de chaud, de 
froid ou d’ECS. Pour ces trois postes, le ratio calculé ci-dessous exprime le pourcentage de 
demande d’énergie d’une distribution intergroupe par rapport à la totalité des demandes d’énergie 
de ce poste au niveau de la génération. 
Si 0 ) (_ _>h Qtot req ch, alors,  
 
) () () (
_ _ __
_ _h Qh Qh Rat
ch sr tot reqdp
ch sys dp
ch gen bes=  
Sinon, 
dp
ch dess surfdp
ch gen besRat h Rat_ _ _ _) (=  
 (750) 
Si 0 ) (_ _>h Qtot req fr, alors,  
 
) () () (
_ _ __
_ _h Qh Qh Rat
fr sr tot reqdp
fr sys dp
ch gen bes−=  
Sinon, 
dp
fr dess surfdp
fr gen besRat h Rat_ _ _ _) (=  (751) 
Si 0 ) (_ _>h Qtot req ecs, alors,  
 
) () () (
_ _ __
_ _h Qh Qh Rat
ecs sr tot reqdp
ecs sys dp
ecs gen bes=  
Sinon, 
dp
ecs dess surfdp
ecs gen besRat h Rat_ _ _ _) (=  (752) 
 
10.15.3.5.3 Prise en compte du report d’énergie 
Les demandes totales d’énergie horaires par poste sont utilisées pour la répartition des charges au 
sein de la génération. 
) 1 ( ) ( ) (_ _ _ _ _ _ _ − + = h Q h Q h Qch rep ch sr tot req ch ar tot req  (753) 
) 1 ( ) ( ) (_ _ _ _ _ _ _ − + = h Q h Q h Qfr rep fr sr tot req fr ar tot req  (754) 
) 1 ( ) ( ) (_ _ _ _ _ _ _ − + = h Q h Q h Qecs rep ecs sr tot req ecs ar tot req  (755) 
   
Page 628 10.15.3.5.4 Indicateur de relance au niveau de la génération 
La génération fonctionne en mode relance lorsque au moins un des groupes connectés est en 
période de relance : 



==

=→
=→
)) ( ( ) ()) ( ( ) (
2_1_
h id MAX h idh id MAX h id
dp
relance
idgen dpfr relancedp
relance
idgen dpch relance
dp
fonctiondp
fonction (756) 
 
10.15.3.5.5 Indicateur de période d’enclenchement de la génération en ECS 
La production d’ECS de la génération est activée tant qu’on moins un des groupes connectés est 
en période de fonctionnement ECS : 

=−

=→ −)) ( ( ) (
3j id MAX j ide dp
encl
idgen e dpencl
dp
fonction (757) 
 
10.15.3.6  Température ambiante de la génération  
La température ambiante de la génération influe sur le calcul des pertes pour certains types de 
générateurs (générateurs à combustion). Elle dépend de l’emplacement de la génération (hors ou 
en volume chauffé). Conventionnellement, en volume chauffé, on considèrera une température de 
20°C en saison de chauffage, 26°C en période de ref roidissement, et 23°C en période mixte. 
Si 1_=gen posid , alors, 
) ( ) (). ( ). () (
, ,_ , _ ,
j Aut j Autj Aut j Auth
eff fr eff chfr amb eff fr ch amb eff ch
amb++=θ θθ  
Sinon, 
) ( ) (). ( ). ()) ( 1 ( ) ( ) ( ) (
, ,_ , _ ,
j Aut j Autj Aut j Auth b h h b h
eff fr eff chfr amb eff fr ch amb eff ch
therm ext therm amb++× − + × =θ θθ θ
 (758) 
10.15.3.7  Calculs des sources amont des générateurs  
Les sources amont ne concernent que les générateurs thermodynamiques ou générateurs 
matrices dont le comportement dépend d’une température amont (types 503 à 509). 
La fiche « C_Gen_Sources amont des générateurs thermodynamiques  » se décompose en deux 
sous-fonctions. L’une permettant le calcul de la température amont du générateur en fonction des 
conditions extérieures : 
 θamont = CalculTempAmont( Φrejetgnr(h-1))) (759)   
Page 629 Les températures de sources amont horaires sont calculées pour chaque générateur 
thermodynamique avant la gestion des priorités : 
Pour l’ensemble des générateurs de la génération : 
Si 509 503 ≤ ≤gnr
typeid , alors, 
)) 1 ( ( ) ( − = h Amont CalculTemphgnr
rejetgnr
amont φ θ  
Sinon, 
0 ) (=hgnr
amontθ  (°C) 
Fin de la boucle pour. (760) 
 
10.15.3.8  Températures de fonctionnement de la génération  
Pour chaque poste, les températures de fonctionnement sont communes à tous les générateurs. 
En production ECS instantanée, la température de fonctionnement est la suivante : 
Température de fonctionnement en ECS  
ecs wm ecs avalh_ _) (θ θ = 
 (761) 
En chauffage et refroidissement : 
- pour une génération alimentant des réseaux hydrauliques pour un poste donné (chauffage, 
refroidissement ou ECS), cette température de fonctionnement peut être soit constante, 
soit égale à celle des réseaux à tout pas de temps h. 
- pour une génération sur l’air ambiant, la température de fonctionnement retenue est la 
température d’air moyenne de l’ensemble des groupes desservis.   
Page 630 10.15.3.8.1 Générations alimentant des réseaux hydrauliques (id typedp=1) 
Pour une température dépendant de celles des réseaux de distribution, on se place en chauffage à 
la température maximale en période de relance (minimale pour le refroidissement). 
En chauffage , si les réseaux sont de types hydrauliques : 
Si , 1_=ch gestionid , alors, 
ch wm ch avalh_ _) (θ θ = 
Sinon, 
Si , 1 ) (_=h idch relance alors, (relance de chauffage ) 
gen
ch dist ch avalhmax _ _ _) (θ θ =  
Sinon, 
()) ( ) (
1_ h MAX hdp
moy
idgen dpch aval
dp
fonctionθ θ

=→=  
 (762) 
En refroidissement , si les réseaux sont de types hydrauliques : 
Si , 1_=fr gestionid , alors, 
fr wm fr avalh_ _) (θ θ = 
Sinon, 
Si , 1 ) (_=h idfr relance alors, (relance de refroidissement ) 
gen
fr dist fr avalhmin _ _ _) (θ θ =  
Sinon, 
()) ( ) (
2_ h MIN hdp
moy
idgen dpfr aval
dp
fonctionθ θ

=→=  
 (763) 
10.15.3.8.2 Générations sur l’air ambiant (fictif : id typedp=0) 
La température de fonctionnement est calculée au prorata des températures d’air équivalentes des 
différentes distributions intergroupes: 
En chauffage , si les réseaux sont de types fictifs 
) ( . ) (, ,
1_ _ _ h Rat hdp
eq aval i
idgen dpdp
ch dess surf ch aval
dp
fonctionθ θ∑

=→=  (764) 
En refroidissement,  si les réseaux sont de types fictifs 
) ( . ) (, ,
2_ _ _ h Rat hdp
eq aval i
idgen dpdp
fr dess surf fr aval
dp
fonctionθ θ∑

=→=  (765) 
10.15.3.9  Fonction d’appel des générateurs  
On désigne la fonction générique d’appel d’un générateur par : 
[{Qcef(po;en)}, Qcons, Qfou , τcharge, Φvc, Waux,pro, Qrest, ηeff, Φrejet, Qprelec, Rfonctecs]  
= AppelGenerateur( θamont, θaval, Qreq, idfonction , Rfonctch, idECS_seule) (766)   
Page 631  
Chaque générateur est décrit par un processus propre, décrit sous la forme d’un algorithme. Les 
générateurs peuvent avoir des comportements différents selon la fonction qu’ils ont à assurer : 
c’est alors  idfonction qui pilote le calcul à réaliser. 
10.15.3.10  Prise en compte des systèmes de stockage  
Une génération peut contenir un ou plusieurs systèmes de stockage, ayant des fonctions de 
chauffage, refroidissement ou ECS. 
Les systèmes de stockage ne peuvent être inclus que dans une génération régulée en cascade ( 
idtype_priorite = 2 : Générateurs en cascade ). Il se comporte comme des générateurs à part entière 
dans la chaîne des générateurs (la demande en énergie restant à fournir est transmise au maillon 
suivant). 
Chaque système de stockage est relié à un générateur de base, et éventuellement à un 
générateur d’appoint intégré ou instantané (selon le type de sous-assemblage). La gestion des 
énergies à fournir par ces deux générateurs est pilotée par le module de gestion du ballon de 
stockage. 
Les données de sorties issues de ces deux générateurs viennent s’ajouter à celles des autres 
générateurs de la génération. 
Dans le cas d’une génération en volume chauffé, les pertes du ballon de stockage vers l’ambiance 
(Φvcsto(h)) viennent s’ajouter à celles de la génération.   
Page 632 10.15.3.11  Gestion des priorités et conditions de fonctionnement des générateurs  
Les trois modes de régulation de la génération sont les suivants (selon valeur de idtype_priorite). 
→ 1 : Sans priorité, 
→ 2 : Générateurs en cascade, 
→ 3 : Générateurs alternés  
Ils sont valables aussi bien pour le chauffage, le refroidissement et l’ECS instantanés (hors ballons 
de stockage). 
10.15.3.11.1 Description des algorithmes correspondant aux différents modes de gestion 
Les algorithmes seront décrits avec l’indice [po.], pouvant représenter les indices ch, fr ou ecs. Les 
paragraphes spécifiques à l’un ou l’autre des usages sont précisés. 
On notera .] [poG l’ensemble des générateurs (ou systèmes de stockage, dans le cadre d’une 
gestion en cascade) participant à la fourniture du poste [po.]. 
10.15.3.11.1.1 Mode de gestion sans priorité (id type_priorite=1) 
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 0  : en début de simulation, initialisation des clés de répartition entre 
générateurs pour chaque poste : 
∑
∈=
.] [.] _[ _
poG gnrgnr
ngen po tot ngen P P   
.] _[ _.] _[
po t ot ngengnr
ngen gnr
po pngenPPRat =  (767) 
 
- ETAPE 1  : au début de chaque pas de temps, on réinitialise l’ensemble des variables du 
générateur 
{ }{}



========
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
arg___) .; (
hhh Qh Qh Qh Qh Qh Q
gnr
rejetgnr
e chgnr
prelecgnr
ecs fougnr
fr fougnr
ch fougnr
consgnr
enr po cef
φτ



========
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
___,,
h Rhhhh Wh Wh Wh
gnr
fonctecsgnr
ecs effgnr
fr effgnr
ch effgnr
auxgnr
am auxgnr
pro auxgnr
vc
ηηηφ
 
 (768) 
   
Page 633 - ETAPE 2  : à chaque appel de la génération en refroidissement, puis en ECS, puis en 
chauffage, initialisation du compteur d’énergie et des indicateurs de fonctionnement, 
0=reqQ  (769) 
) (.] _[h i ipo relance relance= (770) 



===
3 :2 : R
e1 :
fonctionfonctionfonction
id ECSid ent froidissemid Chauffage
 (771) 
- ETAPE 3 : appel des générateurs selon un mode de gestion sans priorité : la demande est 
répartie au prorata des puissances nominales. 
REFROIDISSEMENT : 2=fonctionid  
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j Autfr 
Les générateurs sont désactivés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j Autfr  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateurfrG gnr∈ 
 
Charge du générateur  
) ( ._ _ _
__h QRatRatQfr ar tot req
G gnrkgnrk
fr pngengnr
fr pngen
req
fr× =∑
∈ 
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans l’algorithme 
(un jeu de données unique est utilisé) :  
{ }{}



=====
00000
arg) ; (
e chprelecfouconsenr poste cef
QQQQ
τ          



=====
00000
,
restpro auxvceffrejet
QWφηφ
 
 
Si  0>reqQ ou 5 ≠fougenid  ou 1 ) ( ≠j A utch, (la demande en énergie est non-nulle, ou 
l
e générateur réversible est comptabilisé en refroidissement). 
Indicateur de refroidissement :   
Si , 0>reqQalors, 1 ) (_ =h ignr
refroidi a  
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo puiR   
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , 2 , ), ( ), ( (, , , , , , , , ,
_ _, arg ) ; 2 (
dispo pui fonctionreq fr avalgnr
amontrejet preleceff rest pro aux vc e ch fou cons enr cef
R i Q h h ateur AppelGenerQ Q W Q Q Q
= = θ θφ η φ τ    
Page 634 Calcul du rejet en chaud exploitable en chauffage pour les DRV et 
thermofrigompompes  
Si 508=gnr
typei  ou 509, consgnr
fougnr
CH rejet Q t Q h. Re ) (exp _ + = φ  
Post-traitement du générateur : mise à jour des données horaires du 
générateur  
{ }{}



= += +== += +
e ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
fr fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
R hQ h QQ h QQ h QQ h Q
arg _ arg_) ; 2 ( ) ; 2 (
. ) () () () () (
τ τ


== += += += +
effgnr
fr effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vcrejetgnr
rejet
hW h WW h Whh
η ηφ φφ φ
) () () () () (
_,, , 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur.] ['poG gnr∈ 
o
u FIN DE LA BOUCLE 
 
ECS: 3=fonctionid  
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j i dencl  
Les générateurs sont désactivés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j i dencl  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateurecsG gnr∈ 
 
C
harge du générateur (corrigée pour les générateurs ayant refroidi)  
) (
)). ( 1 ()). ( 1 (_ _ _
_ __
_ h Q
Rat h iRath i Qecs ar tot req
G gnrkgnrk
ecs pngengnrk
refroidi agnr
ecs pngen gnr
refroidi a req
ecs×
−− =∑
∈ 
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans l’algorithme 
(un jeu de données unique est utilisé) :  
{}{}



======
000000
arg) ; 3 (
rejete chprelecfouconsenr cef
QQQQ
φτ          



======
000000
,_
restpro auxvcefffonctecsseule ECS
QWRi
φη 
 
Si 1 ) (_ ≠h ignr
refroidi a , alors, (le générateur est disponible car il n’a pas assuré le 
refroidissement) 
Calcul de seule ECSi_ :  
Si 3 =fougenid  ou 0 ) (,=j Auteff ch , alors, 1_=seule ECSi  
    
Page 635 Si 0>reqQ ou 1_=seule ECSi , alors, 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo puiR   
Appel du générateur  
{}[ ] {
, , 3 , ), ( ), ( (, , , , , , , , , ,
_ _ _, arg ) ; 3 (
seuleECSdispo pui fonctionreq ecs avalgnr
amontfonctecs rejet preleceff rest pro aux vc e ch fou cons enr cef
i R i Q h h ateur AppelGenerR Q Q W Q Q Q
= = θ θφ η φ τ
 
Post-traitement du générateur : mise à jour des données 
horaires du générateur  
{ }{}



= += += +== += +
rejetgnr
rejete ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ecs fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
hR hQ h QQ h QQ h QQ h Q
φ φτ τ
) (. ) () () () () (
arg _ arg_) ; 3 ( ) ; 3 (



=== += += +
fonctecsgnr
fonctecseffgnr
ecs effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vc
R h RhW h WW h Wh
) () () () () (
_,, ,
η ηφ φ
 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateurecsG gnr∈'  
ou FIN DE LA BOUCLE 
 
CHAUFFAGE : 1=fonctionid  
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j Autch 
Les générateurs sont désactivés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j Autch 
DEBUT DE LA BOUCLE : générateurchG gnr∈ 
 
Charge du générateur corrigée pour les générateurs ayant refroidi  
) (
)). ( 1 ()). ( 1 (_ _ _
_ __
_ h Q
Rat h iRath i Qch ar tot req
G gnrkgnrk
ch pngengnrk
refroidi agnr
ch pngen gnr
refroidi a req
ch×
−− =∑
∈ 
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans l’algorithme 
(un jeu de données unique est utilisé) :  
{}{ }



=====
00000
arg) ; 1 (
e chprelecfouconsenr cef
QQQQ
τ          



=====
00000
,
restpro auxvceffrejet
QWφηφ
 
 
Si 508≠gnr
typei  et 509, alors, (le générateur n’est pas de type thermofrigompompe ou 
DRV)    
Page 636 DRV) 
Si 1 ) (_ ≠h ignr
refroidi a , alors, (le générateur est disponible car il n’a pas assuré le 
refroidissement  
Calcul du ratio de puissance disponible  
) ( 1_ h R Rgnr
fonctecs dispo pui− =   
Si 0_>dispo puiR , alors, (si la puissance disponible n’est pas nulle)  
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , 1 , ), ( ), ( (, , , , , , , , ,
_ _, arg ) ; 1 (
dispo pui fonctionreq ch avalgnr
amontprelec rejet eff rest pro aux vc e ch fou cons enr cef
R i Q h h ateur AppelGenerQ Q W Q Q Q
= = θ θφ η φ τ 
Post-traitement du générateur : mise à jour des données horaires 
du générateur  
{ }{}



= += +== += +
e ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ch fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
R hQ h QQ h QQ h QQ h Q
arg _ arg_) ; 1 ( ) ; 1 (
. ) () () () () (
τ τ


== += += += +
effgnr
ch effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vcrejetgnr
rejet
hW h WW h Whh
η ηφ φφ φ
) () () () () (
_,, ,  
 
Sinon, ( 508=gnr
typei ou 509 : la branche ci-dessous n’est valable que pour des 
générateurs de type thermofrigopompes et DRV) 
Si ) (exp _h Qgnr
CH rejet reqφ> , alors, (le rejet en chaud exploitable du générateur 
n’est pas suffisant pour assurer l’intégralité de la demande en chauffage. C’est 
donc le refroidissement qui est assuré par le rejet froid). 
 
Remise à zéro des sorties horaires du générateur pour effacer le 
comportement précédemment calculé en froid :  
{ }{}



====
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
arg) ; 2 (
hh Qh Qh Q
gnr
e chgnr
prelecgnr
consgnr
enr cef
τ


====
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
,
h Wh Whh
gnr
auxgnr
pro auxgnr
vcgnr
rejet
φφ
 
 
Note : l’énergie fournie en froid ) (_h Qgnr
fr fouest maintenue à sa valeur, 
car elle est fournie par le rejet froid du générateur. 
 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo puiR  
 
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , , ), ( ), ( (, , , , , , , , ,
_ _, arg ) ; 1 (
dispo pui fonctionreq ch avalgnr
amontprelec rejet eff rest pro aux vc e ch fou cons enr cef
R i Q h h ateur AppelGenerQ Q W Q Q Q
θ θφ η φ τ
= 
Post-traitement du générateur    
Page 637 { }{}



= += +== += +
e ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ch fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
R hQ h QQ h QQ h QQ h Q
arg _ arg_) ; 1 ( ) ; 1 (
. ) () () () () (
τ τ


== += += +
effgnr
ch effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vc
hW h WW h Wh
η ηφ φ
) () () () (
_,, , 
 
Calcul du rejet corrigé par l’énergie dispensée en froid :  
) ( ) (_h Q hgnr
fr fou rejetgnr
rejet − =φ φ  
 
Sinon, (le rejet en chaud du générateur est suffisant pour assurer le besoin de 
chaud : ) (exp _h Qgnr
CH rejet reqφ≤ ). 

==
0) (_
restreqgnr
ch fou
QQ h Q
 
 
Calcul du rejet corrigé par l’énergie dispensée en chaud :  
) ( ) (_h Q hgnr
ch fougnr
rejet − = + φ  
GENERATEUR SUIVANT : générateurchG gnr∈'  
ou FIN DE LA BOUCLE 
- ETAPE 4 : calcul horaire de l’énergie reportée pour le post e considéré  
∑
∈− =
.] [) ( ) ( ) (.] _[ .] _[ _ _ .] _[
poG gnrgnr
po fou po ar tot req po rep h Q h Q h Q  (772) 
10.15.3.11.1.2 Mode de gestion en cascade (id type_priorite=2) 
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 1  : initialisation des compteurs d’énergie et des indicateurs de fonctionnement : 

==
) () (
.] _[ _ _.] _[ _ _
h Q Qh Q Q
po ar tot req restpo ar tot req req  (773) 
) (.] _[h i ipo relance relance= (774) 



===
3 :2 : Re1 :
fonctionfonctionfonction
id ECSid ent froidissemid Chauffage
 (775) 
- ETAPE 2  : au début de chaque pas de temps, on réinitialise l’ensemble des variables des 
générateurs de l’ensemble G[po.].   
Page 638 { }{}



========
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
arg___) .; (
hhh Qh Qh Qh Qh Qh Q
gnr
rejetgnr
e chgnr
prelecgnr
ecs fougnr
fr fougnr
ch fougnr
consgnr
enr po cef
φτ



========
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
___,,
h Rhhhh Wh Wh Wh
gnr
fonctecsgnr
ecs effgnr
fr effgnr
ch effgnr
auxgnr
am auxgnr
pro auxgnr
vc
ηηηφ
 
 (776) 
   
Page 639 - ETAPE 3  : appel des générateurs en cascade selon leurs disponibilités 
REFROIDISSEMENT : 2=fonctionid  
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j Autfr 
Les générateurs et ballons de stockage sont désactivés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j Autfr 
DEBUT DE LA BOUCLE : générateurfrG gnr∈tel que 1_=gnr
fr prioriteid , 
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans 
l’algorithme (un jeu de données unique est utilisé) :  
{ }{}



=====
00000
arg) ; (
e chprelecfouconsenr poste cef
QQQQ
τ          



=====
00000
,
restpro auxvceffrejet
QWφηφ
 
 
Si  0>reqQ ou 5 ≠fougenid  ou 1 ) ( ≠j Autch, (la demande en énergie est 
non-nulle, ou la consommation à charge nulle du générateur réversible 
est comptabilisé en refroidissement car on se situe hors période de 
chauffage). 
 
Indicateur de refroidissement :  
Si , 0>reqQalors, 
1 ) (_ =h ignr
refroidi a  
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo puiR  
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , , ), ( ), ( (, , , , , , , , ,
_ _, arg ) ; 2 (
dispo pui fonctionreq fr avalgnr
amontprelec rejet eff rest pro aux vc e ch fou cons enr cef
R i Q h h ateur AppelGenerQ Q W Q Q Q
θ θφ η φ τ
= 
Note : dans le cas d’un système avec élément de stockage , 
deux jeux de données sont nécessaires pour tenir compte 
des générateurs base et appoint. 
Calcul du rejet en chaud exploitable en chauffage pour les 
DRV et thermofrigompompes  
Si 508=gnr
typei  ou 509, consgnr
fougnr
CH rejet Q t Q h. Re ) (exp _ + = φ  
Report de puissance (propre au mode de gestion avec 
priorité) 
rest reqQ Q= 
Post-traitement du générateur  (777)   
Page 640 { }{}



= += +== += +
e ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
fr fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
R hQ h QQ h QQ h QQ h Q
arg _ arg_) ; 2 ( ) ; 2 (
. ) () () () () (
τ τ


== += += += +
effgnr
fr effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vcrejetgnr
rejet
hW h WW h Whh
η ηφ φφ φ
) () () () () (
_,, ,  
 
GENERATEUR SUIVANT : générateurfrG gnr∈' , tel que 
1_'
_ + =gnr
fr prioritegnr
fr priorite id id , 
ou FIN DE LA BOUCLE 
 
PRODUCTION D’ECS : 3=fonctionid  
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j idencl  
Les générateurs sont désactivés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j idencl  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateurecsG gnr∈tel que 1_=gnr
ecs prioriteid , 
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans l’algorithme 
(un jeu de données unique est utilisé) :  
{}{}



======
000000
arg) ; 3 (
rejete chprelecfouconsenr cef
QQQQ
φτ          



======
000000
,_
restpro auxvcefffonctecsseule ECS
QWRi
φη 
 
Si 1 ) (_ ≠h ignr
refroidi a , alors, (le générateur est disponible car il n’a pas assuré le 
refroidissement et il est sollicité) 
Calcul de seule ECSi_ :  
Si 3 =fougenid  ou 0 ) (,=j Auteff ch , alors, 1_=seule ECSi  
 
Si 0>reqQ ou 1_=seule ECSi , alors, 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo puiR   
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , , 3 , ), ( ), ( (, , , , , , , , , ,
_ _ _, arg ) ; 3 (
seule ECS dispo pui fonctionreq ecs avalgnr
amontfonctecs rejet preleceff rest pro aux vc e ch fou cons enr cef
i R i Q h h ateur AppelGenerR Q Q W Q Q Q
= = θ θφ η φ τ
 
Report de puissance (propre au mode de gestion avec priorité)  (778)   
Page 641 rest reqQ Q= 
Post-traitement du générateur : mise à jour des données 
horaires du générateur  
{ }{}



= += += +== += +
rejetgnr
rejete ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ecs fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
hR hQ h QQ h QQ h QQ h Q
φ φτ τ
) (. ) () () () () (
arg _ arg_) ; 3 ( ) ; 3 (



=== += += +
fonctecsgnr
fonctecseffgnr
ecs effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vc
R h RhW h WW h Wh
) () () () () (
_,, ,
η ηφ φ
 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateurecsG gnr∈' , tel que 1_'
_ + =gnr
ecs prioritegnr
ecs priorite id id , 
ou FIN DE LA BOUCLE 
 
CHAUFFAGE : 1=fonctionid  
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j Autch 
Les générateurs sont désactivés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j Autch 
DEBUT DE LA BOUCLE : générateurchG gnr∈ 
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans l’algorithme 
(un jeu de données unique est utilisé) :  
{}{ }



=====
00000
arg) ; 1 (
e chprelecfouconsenr cef
QQQQ
τ          



====
0000
,
restpro auxvceff
QWφη
 
 
Si 508≠gnr
typei  et 509, alors, (le générateur n’est pas de type thermofrigompompe ou 
DRV) 
Si 1 ) (_ ≠h ignr
refroidi a , alors, (le générateur est disponible car il n’a pas assuré le 
refroidissement, et il est sollicité)  
Calcul du ratio de puissance disponible  
) ( 1_ h R Rgnr
fonctecs dispo pui− =   
Si 0_>dispo puiR , alors, (si la puissance disponible n’est pas nulle)  
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , 1 , ), ( ), ( (, , , , , , , , ,
_ _, arg ) ; 1 (
dispo pui fonctionreq ch avalgnr
amontprelec rejet eff rest pro aux vc e ch fou cons enr cef
R i Q h h ateur AppelGenerQ Q W Q Q Q
= = θ θφ η φ τ 
Report de puissance :     
Page 642 rest reqQ Q= 
Post-traitement du générateur : mise à jour des données horaires 
du générateur  
{ }{}



= += +== += +
e ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ch fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
R hQ h QQ h QQ h QQ h Q
arg _ arg_) ; 1 ( ) ; 1 (
. ) () () () () (
τ τ


== += += += +
effgnr
ch effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vcrejetgnr
rejet
hW h WW h Whh
η ηφ φφ φ
) () () () () (
_,, ,  
 
Sinon, (508=gnr
typei ou 509 : la branche ci-dessous n’est valable que pour des 
générateurs de type thermofrigopompes et DRV) 
Si ) (exp _h Qgnr
CH rejet reqφ> , alors, (le rejet en chaud du générateur n’est pas 
suffisant pour assurer l’intégralité de la demande en chauffage. C’est donc le 
refroidissement qui est assuré par le rejet froid). 
 
Remise à zéro des sorties horaires du générateur pour effacer le 
comportement précédemment calculé en froid :  
{ }{}



====
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
arg) ; 2 (
hh Qh Qh Q
gnr
e chgnr
prelecgnr
consgnr
enr cef
τ


====
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
,
h Wh Whh
gnr
auxgnr
pro auxgnr
vcgnr
rejet
φφ
 
 
Note : l’énergie fournie en froid ) (_h Qgnr
fr fouest maintenue à sa valeur, 
car elle est fournie par le rejet froid du générateur. 
 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo puiR  
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , , ), ( ), ( (, , , , , , , , ,
_ _, arg ) ; 1 (
dispo pui fonctionreq ch avalgnr
amontprelec rejet eff rest pro aux vc e ch fou cons enr cef
R i Q h h ateur AppelGenerQ Q W Q Q Q
θ θφ η φ τ
= 
Report de puissance :  
rest reqQ Q= 
Post-traitement du générateur  
{ }{}



= += +== += +
e ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ch fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
R hQ h QQ h QQ h QQ h Q
arg _ arg_) ; 1 ( ) ; 1 (
. ) () () () () (
τ τ


== += += +
effgnr
ch effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vc
hW h WW h Wh
η ηφ φ
) () () () (
_,, , 
 
Calcul du rejet corrigé par l’énergie dispensée en froid :  
) ( ) (_h Q hgnr
fr fou rejetgnr
rejet − =φ φ    
Page 643  
Sinon, (le rejet en chaud du générateur est suffisant pour assurer le besoin de 
chaud : ) (exp _h Qgnr
CH rejet reqφ≤ ). 



===
00) (_
restr
eqreqgnr
ch fou
QQQ h Q
 
 
Calcul du rejet corrigé par l’énergie dispensée en chaud :  
) ( ) (_h Q hgnr
ch fougnr
rejet − = + φ  
 
GENERATEUR SUIVANT : générateurchG gnr∈'  
ou FIN DE LA BOUCLE 
 
- ETAPE 2 :  calcul horaire de l’énergie reportée (qui correspond  à l’énergie 
restant à fournir par le dernier générateur de la cascade)  
rest po repQ h Q=) (.] _[  (779) 
10.15.3.11.1.3 Mode de gestion alterné (id type_priorite=3) 
Ce mode de gestion est particulier puisqu’il n’y a dans tous les cas qu’une seule boucle sur 
l’ensemble des générateurs de la génération. 
Dans tous les cas on commence par l’étape 0 de vérification de cohérence du montage : 
- ETAPE 0 : vérification supplémentaire de cohérence du montage : tous les générateurs 
doivent avoir le même idfougen, et il ne peut pas s’agir de idfougen=4 (chauffage et 
refroidissement).  
- ETAPE 1  : au début de chaque pas de temps, on réinitialise l’ensemble des variables des 
générateurs de l’ensemble G[po.]. 
{ }{}



========
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
arg___) .; (
hhh Qh Qh Qh Qh Qh Q
gnr
rejetgnr
e chgnr
prelecgnr
ecs fougnr
fr fougnr
ch fougnr
consactgnr
enr po cef
φτ



========
0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (0 ) (
___,,
h Rhhhh Wh Wh Wh
gnr
fonctecsgnr
ecs effgnr
fr effgnr
ch effgnr
auxgnr
am auxgnr
pro auxgnr
vc
ηηηφ
 
 (780) 
   
Page 644 10.15.3.11.1.3.1  Cas d’une génération mono-poste (chauffage ou refroidissement ou ECS)  
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 2  : initialisation des compteurs d’énergie et des indicateurs de fonctionnement. 

==
) () (
.] _[ _ _.] _[ _ _
h Q Qh Q Q
po ar tot req restpo ar tot req req  (781) 
) (.] _[h i ipo relance relance= (782) 



===
3 :2 : Re1 :
fonctionfonctionfonction
i ECSi ent froidissemi Chauffage
 (783) 
 
- ETAPE 3  : appel des générateurs en cascade selon leurs disponibilités 
REFROIDISSEMENT : 2=fonctionid  
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j Autfr 
Les générateurs et ballons de stockage sont désactivés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j Autfr 
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur d’indicefrG gnr∈ de plus grande puissance 
nominale, 
 
Compteur de basculement:  
Si 1+≤gnr
ngen reqP Q, alors, (le générateur est surdimensionné par rapport à la demande ) 
) 1 ) 1 ( ; 0 ( ) (− − = h N MAX h Ngnr
t basculemengnr
t basculemen  
Sinon,  
init t basculemengnr
t basculemenN h N_ ) (=  (le compteur de basculement marche/arrêt est 
réinitialisé). 
 
Algorithme principal  
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans l’algorithme 
(un jeu de données unique est utilisé) :  
{}{ }



=====
00000
arg) ; 2 (
e c hprelecfouconsactenr cef
QQQQ
τ          



=====
00000
,
restp
ro auxvceffrejet
QWφηφ
 
 (784)   
Page 645 Si 0 ) (>h Ngnr
t basculemen, alors, (le générateur est activé) 
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo puiR  
Indicateur de fonctionnement en froid  
1 ) (_ =h ignr
refroidi a  
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , 2 , ), ( ), ( (, , , , , , , , ,
_ ] _, arg ) ; 2 (
dispo pui fonctionreq fr avalgnr
amontprelec rejet eff rest pro aux vc e ch fou consact enr cef
R i Q h h ateur AppelGenerQ Q W Q Q Q
= = θ θφ η φ τ
 
Report de puissance  
rest reqQ Q= 
Post-traitement du générateur  
{ }{}



= += +== += +
e ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
fr fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
R hQ h QQ h QQ h QQ h Q
arg _ arg_) ; 2 ( ) ; 2 (
. ) () () () () (
τ τ


== += += += +
effgnr
fr effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vcrejetgnr
rejet
hW h WW h Whh
η ηφ φφ φ
) () () () () (
_,, ,  
 
Mise à jour de l’énergie reportée :  
req restQ Q= 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateurfrG gnr∈', de puissance inférieure à celle 
de gnr. 
ou FIN DE LA BOUCLE 
 
- PRODUCTION D’ECS : 3=fonctionid  
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j idencl  
Les générateurs sont désactivés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j idencl  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur d’indiceecsG gnr∈ de plus grande puissance 
nominale, 
 
Compteur de basculement:  
Si 1+≤gnr
ngen reqP Q, alors, (le générateur est surdimensionné par rapport à la demande ) 
) 1 ) 1 ( ; 0 ( ) (− − = h N MAX h Ngnr
t basculemengnr
t basculemen  
Sinon,  
init t basculemengnr
t basculemenN h N_ ) (=  (le compteur de basculement marche/arrêt est 
réinitialisé). 
 
Algorithme principal  (785)   
Page 646  
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans l’algorithme 
(un jeu de données unique est utilisé) :  
{}{}



======
000000
arg) ; 3 (
rejete c
hprelecfouconsactenr cef
QQQQ
φτ          



=====
00000
,
restp
ro auxvcefffonctecs
QWR
φη
 
 
En chauffage, ECS et refroidissement :  
Si 0 ) (>h Ngnr
t basculemen, alors, (le générateur est activé)  
Calcul de seule ECSi_ :  
1_=seule ECSi  
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo puiR  
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , , , ), ( ), ( (, , , , , , , , , ,
_ _ _, arg ) ; 3 (
seule ECS dispo pui fonctionreq ecs avalgnr
amontfonctecs rejet preleceff rest pro aux vc e ch fou consact enr cef
i R i Q h h ateur AppelGenerR Q Q W Q Q Q
θ θφ η φ τ
= 
Report de puissance  
rest reqQ Q= 
Post-traitement du générateur  
{ }{}



= += += +== += +
rejetgnr
rejete ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ecs fouconsactgnr
consactenr cefgnr
enr cef
hR hQ h QQ h QQ h QQ h Q
φ φτ τ
) (. ) () () () () (
arg _ arg_) ; 3 ( ) ; 3 (



=== += += +
fonctecsgnr
fonctecseffgnr
ecs effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vc
R h RhW h WW h Wh
) () () () () (
_,, ,
η ηφ φ
 
 
Mise à jour de l’énergie reportée :  
req restQ Q= 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateurecsG gnr∈' , de puissance inférieure à celle 
de gnr. 
ou FIN DE LA BOUCLE 
 
CHAUFFAGE : 1=fonctionid  
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j Autch 
Les générateurs sont désactivés pour le poste considéré.    
Page 647 o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j Autch 
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur d’indicechG gnr∈ de plus grande puissance 
nominale, 
 
Compteur de basculement:  
Si 1+≤gnr
ngen reqP Q, alors, (le générateur est surdimensionné par rapport à la demande ) 
) 1 ) 1 ( ; 0 ( ) (− − = h N MAX h Ngnr
t basculemengnr
t basculemen  
Sinon,  
init t basculemengnr
t basculemenN h N_ ) (=  (le compteur de basculement marche/arrêt est 
réinitialisé). 
 
Algorithme principal  
 
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans l’algorithme 
(un jeu de données unique est utilisé) :  
{}{ }



=====
00000
arg) ; 1 (
e c hprelecfouconsactenr cef
QQQQ
τ          



=====
00000
,
restp
ro auxvceffrejet
QWφηφ
 
 
En chauffage, ECS et refroidissement :  
Si 0 ) (>h Ngnr
t basculemen, alors, (le générateur est activé)  
Calcul du ratio de puissance disponible  
1_=dispo puiR  
Appel du générateur  
{}[ ] {
) , , ), ( ), ( (, , , , , , , , ,
_ _, arg ) ; 1 (
dispo pui fonctionreq ch avalgnr
amontprelec rejet eff rest pro aux vc e ch fou consact enr cef
R i Q h h ateur AppelGenerQ Q W Q Q Q
θ θφ η φ τ
= 
Report de puissance  
rest reqQ Q= 
Post-traitement du générateur  
{ }{}



= += += +== += +
rejetgnr
rejete ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ch fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
hR hQ h QQ h QQ h QQ h Q
φ φτ τ
) (. ) () () () () (
arg _ arg_) ; 1 ( ) ; 1 (



=== += += +
fonctecsgnr
fonctecseffgnr
ch effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vc
R h RhW h WW h Wh
) () () () () (
_,, ,
η ηφ φ
 
 
Mise à jour de l’énergie reportée :  
req restQ Q= 
 (786)   
Page 648 GENERATEUR SUIVANT : générateurchG gnr∈' , de puissance inférieure à celle 
de gnr. 
ou FIN DE LA BOUCLE 
 
→ ETAPE 4  : calcul horaire de l’énergie reportée  
rest po repQ h Q=) (.] _[  (787) 
10.15.3.11.1.3.2  Cas d’une génération chauffage et ECS (id   fougen = 4) 
Le cas chauffage/ECS est particulier, dans la mesure où c’est la demande totale (chauffage + 
ECS) qui va décider de quelle configuration de générateurs utiliser. L’algorithme n’entre donc pas 
dans le cas général. 
Le déroulement est le suivant : 
- ETAPE 2  : initialisation des compteurs d’énergie et des indicateurs de fonctionnement. 



====
) () () () (
_ _ _ __ _ _ __ _ _ __ _ _ _
h Q Qh Q Qh Q Qh Q Q
ch ar tot req ch restecs ar tot req ecs restch ar tot req ch reqecs ar tot req ecs req
  (788) 
 
- ETAPE 3  : appel des générateurs en cascade selon leurs disponibilités 
o Hors saison de fonctionnement : 1 ) (≠j Autch et 1 ) (≠j idencl  
Les générateurs sont désactivés pour le poste considéré.  
o En saison de fonctionnement :  1 ) (=j Autch ou 1 ) (=j idencl  
DEBUT DE LA BOUCLE : générateur d’indicechG gnr∈ de plus grande puissance 
nominale, 
 
Indicateur de basculement:  
Si 1
_ _+≤ +gnr
ngen ch req ecs req P Q Q, alors, (le générateur est surdimensionné par rapport à 
la demande ) 
) 1 ) 1 ( ; 0 ( ) (− − = h N MAX h Ngnr
t basculemengnr
t basculemen  
Sinon,  
init t basculemengnr
t basculemenN h N_ ) (=  
 
Algorithme principal  
 
Réinitialisation des variables intermédiaires, utilisées localement dans l’algorithme 
(un jeu de données unique est utilisé) :  (789)   
Page 649 { }{}



=====
00000
arg) ; (
e c hprelecfouconsactenr poste cef
QQQQ
τ          



=====
00000
,_
pro a uxvcefffonctecsseule ECS
WRi
φη  

==
00
__
ch r estecs rest
QQ
 
 
Si 0 ) (>h Ngnr
t basculemen, alors, (le générateur est activé) 
Calcul de seule ECSi_ :  
Si 0 ) (,=j Auteff ch , alors, 1_=seule ECSi  
Calcul du ratio de puissance disponible (partie ECS)  
1_=dispo puiR  
Appel du générateur en ECS  
3=fonctioni  
{}[ ] {
) , , , ), ( ), ( (, , , , , , , , , ,
_ _ _ __ , arg ) ; (
seule ECS dispo pui fonctionecs req ecs avalgnr
amontfonctecs rejet preleceff ecs rest pro aux vc e ch fou consact enr po cef
i R i Q h h ateur AppelGenerR Q Q W Q Q Q
θ θφ η φ τ
=
 
Post-traitement du générateur (partie ECS)  
{ }{}



= += += +== += +
rejetgnr
rejete ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ecs fouconsactgnr
consactenr cefgnr
enr cef
hR hQ h QQ h QQ h QQ h Q
φ φτ τ
) (. ) () () () () (
arg _ arg_) ; 3 ( ) ; 3 (



=== += += +
fonctecsgnr
fonctecseffgnr
ecs effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vc
R h RhW h WW h Wh
) () () () () (
_,, ,
η ηφ φ
 
 
Report de puissance :  
ecs rest ecs reqQ Q_ _=  
 
Calcul du ratio de puissance disponible (partie chauffage)  
) ( 1_ h R Rgnr
fonctecs dispo pui− =  
 
Si 0_>dispo puiR  et si 0_=seule ECSi , alors 
Appel du générateur en chauffage  
1=fonctioni  
{}[ ] {
) , , ), ( ), ( (, , , , , , , , ,
_ _ __ , arg ) ; (
dispo pui fonctionch req ch avalgnr
amontprelec rejet eff ch rest pro aux vc e ch fou consact enr po cef
R i Q h h ateur AppelGenerQ Q W Q Q Q
θ θφ η φ τ
=
 
Post-traitement du générateur (partie chauffage)    
Page 650 { }{}



= += +== += +
e ch dispo puignr
e chprelecgnr
prelecfougnr
ch fouconsgnr
consenr cefgnr
enr cef
R hQ h QQ h QQ h QQ h Q
arg _ arg_) ; 1 ( ) ; 1 (
. ) () () () () (
τ τ


== += += += +
effgnr
ch effpro auxgnr
auxpro auxgnr
pro auxvcgnr
vcrejetgnr
rejet
hW h WW h Whh
η ηφ φφ φ
) () () () () (
_,, , 
 
Report de puissance  
ch rest ch reqQ Q_ _= 
 
Mise à jour de l’énergie reportée :  

==
ecs req ecs restch req ch rest
Q QQ Q
_ __ _ 
 
GENERATEUR SUIVANT : générateur.] ['poG gnr∈, de puissance inférieure à celle 
de gnr. 
ou FIN DE LA BOUCLE 
 
→ ETAPE 2  : calcul horaire de l’énergie reportée  
ecs rest ecs repch rest ch rep
Q h QQ h Q
_ __ _
) () (
==
 (790) 
10.15.3.12  Calculs des auxiliaires amont des générateurs  
La fiche « C_Gen_Sources amont des générateurs thermodynamiques  » se décompose en deux 
sous-fonctions. La seconde permet le calcul des puissances d’auxiliaires amont en fonction de la 
charge du générateur thermodynamique. 
Le calcul est réalisé après finalisation des algorithmes de gestion des priorités, pour l’ensemble 
des générateurs tels que 1_=gnr
amontsourceid , uniquement pendant les périodes de fonctionnement du 
générateur : 
Waux,amgnr(h)=0 (Wh)   
Cas 1=gnr
fougeni (chauffage) : 
Si 1 ) (=j Autch    
Waux,amgnr(h) = CalculAuxAmont( τchargegnr(h)) (791) 
Cas 2=gnr
fougeni  (refroidissement) : 
Si 1 ) (=j Autfr   
Waux,amgnr(h) = CalculAuxAmont( τchargegnr(h)) (792) 
Cas 5=gnr
fougeni (générateur réversible chauffage et refroidissement) : 
Si 1 ) (=j Autch ou 1 ) (=j Autfr, alors,  
Waux,amgnr(h) = CalculAuxAmont( τchargegnr(h)) (793)   
Page 651 Cas 3=gnr
fougeni (ECS) : 
Si 1 ) (=j idencl , alors,   
Waux,amgnr(h) = CalculAuxAmont( τchargegnr(h)) (794) 
   
Page 652 La consommation des auxiliaires amont est ajoutée à celle des auxiliaires, ainsi qu’à la matrice de 
consommations du générateur : 
) ( ) (,h W h Wgnr
am auxgnr
aux= +  (795) 
Si 1 ) (_ =h ignr
refroidi a , alors, 
) ( ) (, ) 50 .; 2 ( h W h Qgnr
am auxgnr
cef = +  
Sinon,  
Si 3=gnr
fougeni, alors, 
) ( ).) () (1 ( ) (,
arg) 50 .; 1 ( h Whh Rh Qgnr
am aux gnr
e chgnr
fonctecs gnr
cefτ− = +  
Sinon, 
) ( .) () () (,
arg) 50 .; 3 ( h Whh Rh Qgnr
am aux gnr
e chgnr
fonctecs gnr
cefτ= +  
 (796) 
10.15.3.13  Post traitement  
10.15.3.13.1 Calculs pour la génération 
La matrice des consommations par énergie et par poste de la génération est obtenue par 
sommations des matrices des consommations de chacun des générateurs (voir tableau 3). 
La consommation du réchauffeur de boucle de la distribution intergroupe d’ECS est ajoutée dans 
la matrice de consommation de la génération. 
{ }{ } ∑
∈=
gen gnrgnr
en poste cefgen
en po cef h Q h Q ) ( ) () ; ( .) .; (  (797) 
()∑
∈ −−= +
gen e dpe dp
rechauf-egen
cef h W h Q ) ( ) () 50 ; 3 (  (798) 
 
Les pertes vers la génération et la production totale d’électricité (cogénération) sont sommées sur 
les générateurs : 



=+ =
∑∑∑
∈∈ ∈
gen gnrgnr
prelec tot prelecgen gnr gen stosto
vcgnr
vc tot vc
h Q h Qh h h
) ( ) () ( ) ( ) (
__ φ φ φ
 (799) 
   
Page 653 10.15.3.13.1.1 Sous-dimensionnement de la génération en chauffage et/ou production d’ECS 
Les indicateurs de sous-dimensionnement de la génération sont communs au chauffage et à 
l’ECS. Ils ne concernent que les générateurs (le sous-dimensionnement des ballons de stockage 
est évaluée séparément). 
Le nombre d’heures de sous-dimensionnement permet de déclencher les alertes dans le cas où la 
capacité de la génération est dépassée sur de longues périodes : 
Si Qrep_ch(h)>0 ou Q rep_ecs(h)>0, alors, 
Nbsousdim_ch(h) = Nb sousdim_ch(h-1)+1 
Sinon, 
Nbsousdim_ch(h) = 0 
 (800) 
A partir de 6 heures de sous-dimensionnement successives, on considère qu’il y a sous-
dimensionnement: 
Si Nbsousdim_ch(h) > 6, alors, 
idsousdim_court_ch  = 1 ; 
 (801) 
A partir de 72 heures de sous-dimensionnement successives, on considère que le sous-
dimensionnement a dépassé le seuil critique : 
Si Nbsousdim_ch(h) > 72, alors, 
idsousdim_long_ch  = 1 ; 
 (802) 
10.15.3.13.1.2 Sous-dimensionnement de la génération en refroidissement 
Les indicateurs de sous-dimensionnement de la génération sont communs au chauffage et à 
l’ECS. Ils ne concernent que les générateurs (le sous-dimensionnement des ballons de stockage 
est évaluée séparément). 
Le nombre d’heures de sous-dimensionnement permet de déclencher les alertes dans le cas où la 
capacité de la génération est dépassée sur de longues périodes : 
Si Qrep_fr(h)>0, alors, 
Nbsousdim_fr(h) = Nb sousdim_fr(h-1)+1 
Sinon, 
Nbsousdim_fr(h) = 0 (803) 
A partir de 6 heures de sous-dimensionnement successives, on considère qu’il y a sous-
dimensionnement: 
Si Nbsousdim_fr(h) > 6, alors, 
idsousdim_court_fr  = 1 ; 
 (804) 
A partir de 72 heures de sous-dimensionnement successives, on considère que le sous-
dimensionnement a dépassé le seuil critique : 
Si Nbsousdim_fr(h) > 72, alors, 
idsousdim_long_fr  = 1 ; 
 (805) 
   
Page 654  Page 655 10.16 C_GEN_Matrice générateur  
10.16.1 Introduction 
Cette fiche précise la description des générateurs de chaleur et de froid en termes d'interaction 
avec le système d'émission et de fourniture des énergies consommées. Elle peut également être 
interfacée avec des éléments amonts tels qu'un réseau relié à un tour de refroidissement, et 
contribuer à la génération d'électricité. 
Le principe général en est de fournir les caractéristiques énergétiques du générateur par rapport à 
la ou aux températures de sources, et du rendement à charge partielle et à pleine charge et de 
données complémentaires en fonction des générateurs ( par exemple : pertes à l’arrêt pour les 
appareils de combustion) 
Pour des valeurs données de températures de source, et de puissance7 de chauffage ou de 
refroidissement requise, les valeurs fournies sont les suivantes 
1. La puissance fournie de chauffage (ou de refroidissement), 
2. La puissance consommée pour l'énergie principale du générateur, 
3. le rendement, ou COP, 
4. la puissance thermique dans l’ambiance en cas de génération de chaud et de froid 
simultanée, 
5. les pertes thermiques dans l’ambiance, 
6. la puissance électrique des auxiliaires éventuels, 
7. la puissance électrique fournie. 
8. (en attente PAC à moteur gaz) 
Un générateur est défini par les éléments suivants : 
Nom du générateur 
Type de générateur 
Fonctions du générateur 
 Chauffage, ECS, refroidissement 
Source d'énergie principale 
idengen Type d’énergie utilisée 
10 Gaz 
20 Fioul 
30 Charbon 
40 Bois 
50 Electricité 
60 Réseau de fourniture d’énergie 
Tableau 107: Liste types d'énergie d'un générateur  
                                                 
7 On appelle ici puissance une énergie moyenne horaire : c'est donc la puissance moyenne appelée, consommée ou 
fournie sur un pas de temps d'une heure, pas de temps de la méthode Th-BCE   
Page 656 Circuit aval 
Il correspond à l'alimentation des émetteurs et est donc toujours décrit. La valeur prise en compte 
est la température moyenne départ retour. Les valeurs minimales et maximales des températures 
sont traitées en matrice 1.  
Circuit amont 
Décrit si besoin est comme le circuit aval. 
Caractéristiques nominales 
Elles sont toujours décrites : 
 Température(s) amont et aval nominale(s), ou température moyenne 
 Puissance fournie nominale. 
Commentaire : la puissance nominale est l'élément de référence pour la prise en compte des 
puissances fournies dans toutes les matrices Les colonnes relatives aux puissances fournies vont 
de 5 % à 200% de la puissance fournie, par pas de 5%. 
Organisation générale des matrices 
Reconnaissance des colonnes et des lignes 
Pour les données en lignes, les informations initiales sont : 
1) Le nombre de températures amonts, Ntamont, et leurs valeurs par ordre croissant (mis à 0 
si pas applicable) 
2) Le nombre de températures avals, Ntaval, et leurs valeurs par ordre croissant  
Le produit Ntamont x Ntaval doit être inférieur ou égal à 30. 
Un élément d’une matrice est ainsi caractérisé par ses coordonnées (Tamont, Taval, Pfou). 
Il convient d’appliquer la règle d’économie consistant à réduire le plus possible le nombre de 
températures amonts et avals. La segmentation doit donc être basée sur le fait que si l’on 
considère trois températures successives T1 T2 T3, le fait de conserver la valeur T2 n’est justifié 
que si au moins une des caractéristiques d’une matrice ne s’obtient pas par interpolation linéaire 
entre T1 et T3. Sinon il convient de ne pas retenir T2 puisque sa présence n’est pas justifiée.  
Organisation des matrices 
Les matrices sont présentées systématiquement de la façon suivante : 
En colonne 1 : température amont (si pertinent pour le générateur étudié) 
En colonne 2 : température aval (température moyenne départ/retour) 
Les contenus des colonnes 3 et 4 varient pour chaque matrice et sont définis par la suite. 
Les colonnes 5 à 44 correspondent pour toutes les matrices  à la puissance nominale fournie 
multipliée par 5%  pour la première colonne jusqu'à 200% pour la dernière. 
En lignes :  
Le nombre de températures amont et aval (et donc le nombre de lignes) est libre, mais doit 
respecter les valeurs minimales et maximales définies en circuits amont et aval. 
Si l'on distingue N températures amonts et M températures avales, l'organisation des lignes est la 
suivante : 
Ligne 1 température amont min température aval min, 
Ligne 2 température amont min et température aval (par ordre croissant),   
Page 657 …… 
Ligne M+1 2e température amont (par ordre croissant). 
Toutes les matrices reproduisent la même mise en forme relativement aux lignes. 
Matrice 1 : Puissances fournies 
A partir des données des températures amont et aval issues du cœur de calcul, la matrice 1 
permet de déterminer si le générateur est ou non en condition de fonctionnement possible. 
Colonnes 1 : température amont (si pertinent). 
Colonne 2 : température aval. 
Colonne 3 : possibilité de fourniture relativement aux températures de sources : oui =1 non =0. 
Ceci permet d'interdire le fonctionnement pour des combinaisons température aval/ température 
amont ne correspondant pas à un fonctionnement possible du générateur. 
Colonne 4 : puissance maximale pouvant être fournie relativement aux températures amont et 
aval. 
Colonnes 5 à 44 : la valeur d'une case est soit la valeur de la puissance figurant en tête de 
colonne, soit 0 si le générateur est en dehors de sa plage de fonctionnement possible compte-tenu 
des températures amont et aval. 
Matrice 2 puissances absorbées 
Elle correspond à la consommation d'énergie principale du générateur. 
La colonne 3 n'est pas utilisée. 
La colonne 4 corresponds à une consommation en énergie principale quand le générateur n'est 
pas en fourniture (par exemple réchauffeur de carter pour une PAC) . 
Les autres colonnes correspondent à la puissance absorbée relativement aux températures amont 
et aval et à la puissance fournie. 
Matrice 3 : COP, rendement ou efficacité 
Les colonnes 3 et 4 ne sont pas utilisées. 
Les valeurs des colonnes 5 à 44 correspondent pour les cas de fourniture possible tels que définis 
en matrice 1, au ratio Pfournie / Pabsorbée. 
Matrice 4 : puissances thermiques dans l’ambiance en cas de fourniture simultanée de 
chaud et de froid 
Cette matrice correspond au générateurs pour lesquels le circuit amont peut être utilisé comme 
source de chaleur (ou de froid) si la fonction de base du générateur est la fourniture de froid (ou de 
chaleur). C'est par exemple le cas des thermo-frigopompes 
Les contenus des colonnes sont les mêmes que pour la matrice 1  
Les cases 0 de la matrice 1 sont également égales à 0 pour la matrice 4. 
Commentaire : l'utilisation de cette matrice reste à discuter. En effet, il serait également possible 
de compléter par un nouvel ensemble de matrice par rapport au fonctionnement correspondant  
Matrice 5 : "pertes" thermiques dans l’ambiance 
Les colonnes 5 à 44 correspondent aux pertes vers l'ambiance. 
La colonne 4 correspond aux pertes en énergie principale pour une fourniture nulle est donc égale 
à la valeur correspondante de la matrice 2. 
Matrice 6 : puissances électriques absorbées par les auxiliaires  
Les auxiliaires ici visés en particulier sont les circulateurs au sens large (pompes, ventilateurs) et 
les autres consommations électriques éventuelles, pour autant qu'il ne soit pas déjà pris en compte 
dans la matrice 2 et qu'il soient intégrés au composant.   
Page 658 La colonne 3 n'est pas utilisée. 
La colonne 4 correspond à une puissance absorbée en cas de non fourniture (fonctionnement 
permanent d'un circulateur par exemple). 
Les colonnes 5 à 44 correspondent aux consommations relativement aux températures amont et 
aval et à la puissance fournie. 
Matrice 7 : puissances électriques fournies 
L'objet est ici la pris en compte des générateurs pouvant fournir de l'électricité ( Co génération par 
exemple ). 
Les colonnes 3 et 4 sont sans objet. 
On indique dans les cases la puissance électrique fournie. 
Matrice 8 : (en attente de PAC à moteur à gaz) 
Elle correspond aux pertes thermiques dans l’ambiance sur le moteur. 
Interpolation dans les matrices 
L'interpolation est réalisée comme suit : 
interpolation linéaire Tamont (Tam) et Taval(Tav)
Tavh
28
Tav1 V Tav2 V
matrice 25 35 25 28 35
Ctav > 0.3 -7 1 1.6 3
Tam1 > -7 Ctam 1 1.6 3 -2 2.667 3.60 5.778
Tamh -2 0.56 2.67 3.60 5.78 2 4 5.2 8
Tam 2 > 2 4 5.2 8
Val(Tam,Taval)
Valinterh : valeur interpolée Valinterh 3.6 Cam 0.3
à l'heure h pour Tamh et Tavh 1-Ctam 0.7
Ctav 0.56
Ctam  = (Tamh-Tam1)/(Tam2-Tam1) 1-Ctav 0.44
Ctav  = (Tavh-Tav1)/(Tav2-Tav1)
Valinterh=(1-Ctam) (1-Ctav) (Val(1,1) +Ctam (1-Ctav) Val(2,1)+Ctav (1-Ctam) Val(1,2) + Ctam Ctav Val(2,2)0123456789
0 5 10 15 20 25 30 35 40-7
-2
2
 
On obtient ainsi les valeurs caractéristiques correspondant pour une matrice donnée à une 
ligne de la matrice 
L'ensemble des 8 matrices devient donc une matrice de 8 lignes 
C'est cette matrice générée à chaque pas de temps qui est utilisée pour la suite des 
calculs par exemple pour une chaudière standard (on n'a pas reproduit les colonnes 16 à 44):  
exemple : matrice Valmatcol 8 lignes pout Taval =  42
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
1 Pfou 42 24139 1 1200 2400 3600 4800 6000 7200 8400 9600 10800 12000 13200
2 Pabs 42 23527 33 1177 2323 3470 4617 5763 6910 8070 9234 10399 11567 12738
3 Rendement 42 103 0 102 103 104 104 104 104 104 104 104 104 104
4 Pthrecamont 42 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
5 Pthrecamb 42 354 15 27 38 50 61 73 85 100 117 134 151 169
6 Paux 42 100 15 19 24 28 32 36 41 45 49 53 58 62
7 Pelecfou 42 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
8 Pthrecmot 42 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0    
Page 659 10.16.2 Nomenclature 
Le Tableau 108  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul  
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
θamont Température  amont du générateur 
dans le cas d’un générateur 
thermodynamique. °C 250 200 2 
θaval Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération. °C 250 200 2 
Qreq Demande en énergie transmise au 
générateur via la gestion/régulation de 
la génération. Wh 0 +∞ 2 
idfonction Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req (1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multi2fonctions. Ent 1 3 2 
Rpuis_dispo  Temps de fonctionnement à charge 
maximale potentiellement disponible . Réel >0 1 1 Gestion/régulation de la génération 
iECS_seule Indicateur de production ECS seule. Bool 0 1 2  θamb(h) Température d’ambiance de la 
génération. °C 250 200 20 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 idtype Type du générateur (voir Tableau 106) Ent 1 1000 2 
 idengen Energie principale  du générateur (voir 
Tableau 107). Ent 10 69 2 
 idcom_pertes_caux Indicateur de comptabilisation des 
pertes et consommations d’auxiliaires. 
0 : pas de comptabilisation des pertes 
et consommations d’auxiliaires.  Bool 0 1 2 
 Pngen Puissance fournie nominale du 
générateur. W 0 +∞ 2 
 Nbθamontlu  Nombre de températures amonts lu 
dans la fiche XML du générateur (0 si la 
température amont n’intervient pas). Ent 0 10 2 
 {θamont(iθamont)} Valeurs des Nbθamontlu  températures 
amonts. °C 250 200 2 
 Nbθaval Nombre de températures avals. Ent 1 10 2 
 {θaval (iθaval)} Valeurs des températures Nbθaval aval. °C 250 200 2 
 Valmat(I m,Icol,Iligne) Valeur de l’élément situé au croisement 
de la colonne Icol (1 à 44) et de la ligne 
Ilign (1 à 30) dans la matrice Im (parmi 
8 matrices). réel 0 inf    
Page 660 Paramètres d’intégration du composant 
 idpos_gen  Position de la génération : 
1 : En volume chauffé, 
0 : Hors volume chauffé.  Ent 0 1 1 
 idraccord_gnr  Type de raccordement des générateurs 
entre eux, pour un mode de gestion 
avec priorité : 
0 : Permanent, 
1 : Avec isolement   Ent 0 1 1 
 Rdim Ratio de dimensionnement du 
générateur. Réel 0 +∞ 1 
       
SORTIES 
 Nom Description Unité    
 {Qcef(poste;énergie) } Consommation en énergie finale du 
générateur sous forme de matrice. Wh 0 +∞ 2 
 Qcons Puissance effectivement consommée 
par le générateur. Wh 0 +∞ 2 
 Qfou  Energie fournie par le générateur. Wh 0 +∞ 2 
 τcharge Taux de charge du générateur pour 
le poste considéré. Réel 0 1 2 
 Φvc Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises 
vers l’ambiance chauffée. Wh 0 +∞ 2 
 Waux,pro Consommations d’auxiliaire au pas de 
temps h. Wh 0 +∞ 2 
 Qrest  Demande en énergie n’ayant pu être 
assurée par le générateur au pas de 
temps h. Wh 0 +∞ 2 
 ηeff COP, EER ou rendement du générateur. Réel 0 10 2 
 Φrejet Rejet du générateur thermodynamique 
au pas de temps h (valeur positive en 
refroidissement). Wh 2∞ +∞ 0 
 Qprelec Energie électrique produite pas le 
générateur au pas de temps h. Wh 0 +∞ 0 
 Rfonctecs  Temps de fonctionnement du 
générateur pour la production d’ECS à 
charge maximale au pas de temps h. Réel 0 1 0 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  ida_fonctionne (h) Indicateur de fonctionnement à charge 
non2nulle au pas de temps h : 
0 : charge nulle, 
1 : fonctionnement en chauffage, 
2 : fonctionnement en refroidissement, 
3 : fonctionnement en ECS, Ent 0 1 0   
Page 661 ida_fonctionne (hθ1) Indicateur de fonctionnement à charge 
non2nulle au pas de temps h21. Ent 0 1 0  
Rfonctecs (hθ1) Temps de fonctionnement de l’ECS à 
charge maximale au pas de temps h21. Réel 0 1 0 
Nbθamont Nombre de températures amont effectif 
utilisé dans les algorithmes. Ent 0 10 2 
iθam1, iθam2 Indices de repérage pour Tamont Ent 1 10 2 
θam1, θ am2 Températures amonts pour 
l’interpolation. °C 250 200 2 
iθamont Indice d’itération pour la boucle 
d’interpolation sur Tamont. Ent 1 10 2 Interpolation sur θamont 
Cθam Coefficient d’interpolation sur θamont. Réel 0 1 2 
iθav1, iθav2 Indices de repérage pour θfonct Entier  1 10  
θav1, θ av2 Températures avals pour l’interpolation. °C 250 200  
iθaval Indice d’itération pour la boucle 
d’interpolation sur θfonct. Entier  1 10  Interpolation sur θaval 
Cθav Coefficient d’interpolation sur θfonct. Réel 0 1  
Im Indice d’itération sur les matrices. Entier  1 8  
Icol Indice d’itération sur les colonnes des 
matrices Entier  1 44  
Il11, Il12, Il12, 
Il22 Indices d’interpolation calculés sur la 
base des iθam et iθav. Entier  1 100  
{Val(i m,icol,i,j)} i,j=1à
2 Matrice des valeurs intermédiaires pour 
l’interpolation sur les températures 
amont et aval. 2 2 2  
Qreqact Puissance requise au niveau du 
générateur, en tenant compte de R dim. Wh 0 +∞ 2 
Qfouact Puissance fournie par un générateur, en 
tenant compte de R dim. Wh 0 +∞ 2 
Qconsact Puissance effectivement consommée 
par le générateur tenant compte de 
Rdim. Wh 0 +∞ 2 
Pmax Puissance maximale que peut fournir le 
générateur dans les conditions de 
températures amont et aval au pas de 
temps h. W 0 +∞ 2 
Ipfou1, Ip fou2 Indice de repérage inférieur pour P fou. Ent 0 24  
Pfou1, P fou2 Valeurs des puissances fournies 
(requises) utilisées pour l’interpolation. W 0 +∞  
Ctap Coefficient d’interpolation sur les 
puissances fournies. Réel 0 1  Matrice intermédiaire 
Pcons1, P cons2 Valeurs des puissances consommées 
(matrices 2)  utilisées pour 
l’interpolation. W 0 +∞    
Page 662 ηeff1, ηeff2 Valeurs des efficacités (COP, EER ou 
rendement) utilisées pour 
l’interpolation. Réel 0 10 2 
Φthrec1, Φ threc2 Valeurs des pertes thermiques vers 
l’ambiance (matrices 5)  utilisées pour 
l’interpolation. W 0 +∞  
Φthrecact  Pertes thermiques effectives du 
générateur vers l’ambiance au pas de 
temps h. Wh 0 +∞  
Paux1, P aux2 Valeurs des puissances électriques des 
auxiliaires (matrices 6)  utilisées pour 
l’interpolation. W 0 +∞ 2  
Wauxact Consommations électriques effectives 
des auxiliaires de génération au pas de 
temps h. Wh 0 +∞ 2 
 Pprelec1, P prelec2 Valeurs des puissances électriques 
produites par le générateur (matrices 7)  
utilisées pour l’interpolation. W 0 +∞ 2 
 Qprelecact  Energie électrique effective produite par 
une générateur au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 108 : Nomenclature du modèle   
Page 663 10.16.3 Description mathématique 
10.16.3.1  Calcul en chauffage  
10.16.3.1.1 Températures amont et aval 
La donnée de température amont est calculée dans la fiche « C_Gen_Sources amonts des 
générateurs thermodynamiques  » ou reprise directement d’autres composants (environnement 
extérieur, espaces tampons…). 
La température aval est évaluée dans la gestion/régulation de la génération, en fonction du mode 
de gestion sélectionné. 
10.16.3.1.2 Calculs dynamiques des consommations horaires en énergie finale 
L’algorithme est basé sur la manipulation des différentes matrices traduisant le comportement du 
générateur. 
10.16.3.1.3 Indentification des cases pour interpolation sur les températures amont et 
aval 
On identifie sur un pas de temps donné pour un couple θamont θaval les valeurs de la case θam1, θav1 
de la matrice permettant d'encadrer les valeurs des matrices à prendre en compte. [ θam1 ; θam2], 
[θav1 ; θav2] (°C) sont les plages de températures à l'intérieur desquelles se fait l'interpolation. Iθam1, 
Iθam2, Iθav1, Iθav2 (entiers) sont les valeurs des identificateurs de la matrice à prendre en compte 
pour l'identification des cases des matrices. 
Algorithme pour θamont : 
Si Nbθamontlu = 0 ou =1 , (cas où il n'y pas de variation de température amont), alors, 
 Nbθamont =1 
iθam1= 1  
iθam2=1 
θam1= Valθamont (1) (ou 0 (°C), dans le cas où N θamontlu = 0) 
θam2= θam1+1 (°C) 
θamont = 0.5 (°C) 
Sinon, (cas d’une variation de la température amont)  
Nθamont= Nθamontlu 
 Si  θamont  < Valθamont(1)    (gestion des conditions hors limites de la matrice par le 
bas, mais on fait cependant le calcul avec les valeurs basses) 
iθam1= 1  
iθam2= 1 
θam1= θamont     
θam2= Valθamont(1)     
Si θamont  > Valθamont(Nθamont) (gestion des conditions hors limites de la matrice par 
le haut mais on fait cependant le calcul avec les valeurs hautes), alors, 
iθam1= Nθamont (806)   
Page 664 iθam2= Nθamont 
θam1= Valθamont(Nθamont)  
θam2= θamont   
  
Sinon,  
Pour iθamont allant de 2 à N θamont, 
Si θamont  ≤ Valθamont(iθamont), alors, 
iθam1 = iθamont -1 
iθam2 = iθamont 
θam1 = Valθamont(iθam1) 
θam2 = Valθamont(iθam2) 
Coupure de la boucle pour.  
 
Algorithme pour θaval : 
Si, Nθaval = 1, (cas où le fonctionnement du générateur ne dépend pas de la température 
aval), alors,  
iθav1 = 1  
iθav2 =1 
θav1 = Valθav (1)  
θav2 = θav1 +0.1 (°C) 
Sinon (cas où le fonctionnement du générateur dépend de la température aval),  
 Si θaval < Valθaval(1), (gestion des conditions hors limites de la matrice par le bas, 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs basses),  alors, 
iθav1 = 1 
iθav1 = 1 
θav1 = θaval   
θav2 = Valθaval(1) 
Si θaval > Valθaval(Nθaval) (gestion des conditions hors limites de la matrice par le 
haut mais on fait cependant le calcul avec les valeurs hautes) , alors, 
iθav1 = Nθaval 
iθav2 = Nθaval 
θav1 = Valθaval(Nθaval)  
θav2 = θaval   
 Sinon,  (cas où Val θaval(1) ≥ θaval ≥ Valθaval(Nθaval)) 
Pour iθaval allant de 2 à N θaval, 
Si θaval ≤ Valθaval(iθaval), alors, 
iθav1 = iθaval -1 
iθav2 = iθaval 
θav1 = Valθaval(iθav1) 
θav2 = Valθaval(iθav2) 
Coupure de la boucle pour. (807) 
 
Calculs des coefficients d’interpolation   
Page 665 1 21
am amam amont
amCθ θθθ
θ−−=  
1 21
av avav aval
avCθ θθθ
θ−−=  (808) 
   
Page 666 10.16.3.1.3.1 Calcul  des caractéristiques de fonctionnement pour le couple Tamont Taval au 
pas de temps 
Cette phase permet de générer la matrice intermédiaire de 8 lignes et 44 colonnes correspondant 
au point de fonctionnement du générateur, caractérisé par θamont, θaval et Preq. 
Il11= (iθam1 - 1) x N θaval  + iθav1 
Il21= (iθam2 - 1) x N θaval  + iθav1 
Il12 = (iθam1 - 1) x N θaval + iθav2  
Il22= (iθam2 - 1) x N θaval  + iθav2 (809) 
 
Pour im allant de 1 à 8,  
 Pour icol allant de 1 à 44, 
Note : l’algorithme suivant permet de trouver les lignes correspondant aux 
valeurs i θam et iθav 
Val(im, icol,1,1) = Valmat ( im, icol,Il11) 
Val(im, icol,2,1) = Valmat( im, icol,Il21) 
Val(im, icol,1,2) = Valmat ( im, icol,Il12) 
Val(im, icol,2,2) = Valmat( im, icol,Il22) 
Note : l’algorithme suivant permet de délimiter la plage de fonctionnement 
du générateur (puissance maximale qu’il peut délivrer). 
Si icol > 4 et (Val(im, icol,1,1) . Val(i m, icol,2,1) . Val(i m, icol,1,2) . Val(i m, icol,2,2) 
= 0), alors, (une des quatre valeurs pour l’interpolation est nulle : la 
colonne est donc hors de la plage de fonctionnement)  
Valmatcol( im, icol) = 0 
Si Valmatcol( im, icol -1) >0, alors, (valeur de la colonne précédente 
non-nulle : elle fait donc office de limite supérieure de la plage de 
fonctionnement)  
Valmatcol( im,3) = Valmatcol( im, icol -1) 
Sinon, 
Valmatcol( im, icol) = (1-Cθam) . (1-Cθav) . Val(im, icol,1,1) + C θam . (1 - 
Cθav) . Val(im, icol,2,1) + C θav. (1 – C θam ) . Val(im, icol,1,2) + C θam . 
Cθav . Val(im, icol,2,2) 
Fin de la boucle sur icol. 
Fin de la boucle sur im. (810) 
   
Page 667 10.16.3.1.3.2 Calcul du fonctionnement du système de génération 
10.16.3.1.3.2.1  Calcul de la puissance requise par générateur  
La demande en énergie totale de l’ensemble de générateurs identiques est Q req. Elle est 
répartie entre les différents générateurs en divisant par R dim. 
dimRQQreq
reqact= (811) 
10.16.3.1.3.2.2  Repérage du point de fonctionnement en colonne par rapport à la puissance requise par 
le réseau de distribution  
On distingue Pngen, puissance nominale du générateur, et Pmax, puissance maximale que pour 
fournir le générateur dans les conditions de température amont et aval au pas de temps h. 
) 3 , 1 ( ._ max ValmatcolR Pdispo puis=  (matrice de l’énergie fournie, colonne 3) 
Si Qreqact = 0 (Wh),  alors,  
ida_fonctionne =0 
Qfou = 0 (W) 
Qrest = 0 (W) 
τcharge = 0 
Sinon, 
ida_fonctionne = idfonction 
Qfouact = MIN(Q reqact, Pmax) 
τcharge =
maxPQfouact 
Ipfou1 = ) 4 ).20 ( ; 3 ).20 ( (
_ _max+ × + ×
ngendispo puisfouact
ngendispo puis P RQEntierP RPEntier MIN  
Ipfou2 = Ipfou1 + 1 
Pfou1 = Rfonct_ch . Valmatcol(1,Ip fou1) 
Pfou2 = Rfonct_ch . Valmatcol(1,Ip fou2) (812) 
 
On définit ensuite un coefficient d’interpolation Ctap : 
1 21
fou foufou fouact
tapP PP QC−−=  (813) 
   
Page 668 10.16.3.1.3.2.3  Calcul des caractéristiques de fonctionnement en chauffage  
On ne traite pour l'instant que des matrices 2 5 et 6 et en séparant le fonctionnement chauffage et 
ECS. On calcule ainsi l’énergie consommée par le générateur, les pertes thermiques vers l’air 
ambiant, et les consommations auxiliaires du générateur. 
Générateur en fonctionnement id a_fonctionne > 0 : 
Pcons1 = Valmatcol(2,Ip fou1) 
Pcons2 = Valmatcol(2,Ip fou2) 
Qconsact = Rpuis_dispo.[(1-Ctap). Pcons1 + Ctap. Pcons2] 
 
ηeff1 = Valmatcol(3,Ip fou1) 
ηeff2 = Valmatcol(3,Ip fou2) 
ηeff = (1-C tap). ηeff1 + Ctap. ηeff2 
 
Φthrec1= Valmatcol(5, Ip fou1) 
Φthrec2= Valmatcol(5, Ip fou2 ) 
Φthrecact = Rpuis_dispo.[(1-Ctap). Φthrec1 + Ctap. Φthrec2] 
 
Paux1 = Valmatcol(6, Ip fou1) 
Paux2 = Valmatcol(6, Ip fou 2) 
Wauxact = Rpuis_dispo.[ (1- C tap). Paux1 + Ctap. Paux2] 
 
Pprelec1 = Valmatcol(7, Ip fou1) 
Pprelec2 = Valmatcol(7, Ip fou 2) 
Qprelecact = Rpuis_dispo.[ (1- C tap). Pprelec1 + Ctap. Pprelec2] (814) 
 
Générateur à l’arrêt id a_fonctionne = 0 : 
Dans le cas de générateurs à combustion, on prend en compte des pertes à l’arrêt sur un pas de 
temps suivant l’arrêt du fonctionnement seulement.  
Pour le reste des générateurs, les pertes à l’arrêt sont comptabilisées tout au long de la période 
d’arrêt. 
Dans les deux cas, les consommations d’auxiliaires à charge nulle sont comptabilisées tout au 
long de la période d’arrêt. 
• Cas d’un générateur à combustion  : 100 ≤ idtype ≤ 499 ou id type =700, alors, (générateurs 
à combustion)  
o Cas d’un générateur raccordé en permanence à la génération (gestion avec priorité 
uniquement) : idraccord_gnr = 0 
Qconsact = Rpuis_dispo.Valmatcol(2,4) 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = Rpuis_dispo.Valmatcol(5,4) 
Qprelecact  = Rpuis_dispo.Valmatcol(7,4) (815) 
   
Page 669 o Cas d’un générateur isolé hydrauliquement de la génération: idraccord_gnr = 1 : le 
générateurs n’a de pertes que si il a fonctionné au pas de temps précédent, ou au 
pas de temps actuel en ECS ( 1_<dispo puisR ). Si il n’a fonctionné qu’en ECS, les 
pertes ne sont comptabilisées que sur une heure après arrêt du fonctionnement, au 
lieu de l’être sur le pas de temps suivant en entier. 
Si chauffage h idfonctionnea : 1 ) 1 (_ = −  ou 1_<dispo puisR , alors, 
Qconsact = Rpuis_dispo.Valmatcol(2,4) 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = Rpuis_dispo.Valmatcol(5,4) 
Qprelecact  = Rpuis_dispo.Valmatcol(7,4) 
Sinon, si ECS h idfonctionnea : 3 ) 1 (_ = −  
Qconsact = Rfonctecs(h-1).Valmatcol(2,4) 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = Rfonctecs(h-1).Valmatcol(5,4) 
Qprelecact  = Rfonctecs(h-1).Valmatcol(7,4) 
Sinon, 
Qconsact = 0 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = 0 
Qprelecact  = 0 (816) 
 
• Autres types de générateurs  :  
Qconsact = Rpuis_dispo.Valmatcol(2,4) 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = Rpuis_dispo.Valmatcol(5,4) 
Qprelecact  = Rpuis_dispo.Valmatcol(7,4) (817) 
 
Dans tous les cas, la consommation d’auxiliaire est la suivante : 
Wauxact = Rpuis_dispo.Valmatcol(6,4) (818) 
   
Page 670 10.16.3.2  Calcul en refroidissement  
La procédure est identique à celle en chauffage (voir 10.16.3.1), excepté le volet calcul des 
caractéristiques de fonctionnement. 
Ce dernier est effectué de la manière suivante : 
Générateur en fonctionnement ida_fonctionne > 0 : 
Pcons1 = Valmatcol(2,Ip fou1) 
Pcons2 = Valmatcol(2,Ip fou2) 
Qconsact = (1-C tap). Pcons1 + Ctap. Pcons2 
 
ηeff1 = Valmatcol(3,Ip fou1) 
ηeff2 = Valmatcol(3,Ip fou2) 
ηeff = (1-C tap). ηeff1 + Ctap. ηeff2 
 
Φthrec1= Valmatcol(5, Ip fou1) 
Φthrec2= Valmatcol(5, Ip fou2 ) 
Φthrecact = (1-C tap). Φthrec1 + Ctap. Φthrec2 
 
Paux1 = Valmatcol(6, Ip fou1) 
Paux2 = Valmatcol(6, Ip fou 2) 
Wauxact = (1- C tap). Paux1 + Ctap. Paux2 
 
Pprelec1 = Valmatcol(7, Ip fou1) 
Pprelec2 = Valmatcol(7, Ip fou 2) 
Qprelecact = (1- C tap). Pprelec1+ Ctap. Pprelec2 (819) 
 
Générateur à l’arrêt ida_fonctionne = 0 : 
Quelque soit le type de générateur, les pertes et les consommations d’auxiliaires à charge nulle 
sont comptabilisées tout au long de la période d’arrêt. 
Qconsact = Valmatcol(2,4) 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = Valmatcol(5,4) 
Wauxact = Valmatcol(6,4) 
Qprelecact  = Valmatcol(7,4) (820) 
   
Page 671 10.16.3.3  Calcul en ECS  
La procédure est identique à celle en chauffage (voir 10.16.3.1), excepté le volet calcul des 
caractéristiques de fonctionnement. 
Ce dernier est effectué de la manière suivante : 
Générateur en fonctionnement, ida_fonctionne > 0 : 
maxPQRfouact
fonctecs= 
Qconsact = Rfonctecs.Valmatcol(2,3) + i ECS_seule.(1- Rfonctecs) .Valmatcol(2,4) 
ηeff = Valmatcol(2,3) 
Φthrecact = Rfonctecs.Valmatcol(5,3) + i ECS_seule.(1- Rfonctecs)  .Valmatcol(5,4) 
Wauxact = Rfonctecs.Valmatcol(6,3) + i ECS_seule.(1- Rfonctecs) .Valmatcol(6,4) 
Qprelecact = Rfonctecs. Valmatcol(7,3) + i ECS_seule.(1- Rfonctecs) .Valmatcol(7,4)  (821) 
 
Générateur à l’arrêt, ida_fonctionne = 0 : 
Dans le cas de générateurs à combustion, on prend en compte des pertes à l’arrêt sur une heure 
suivant l’arrêt du fonctionnement seulement. Ainsi, sur le pas de temps suivant l’arrêt, les pertes 
sont comptabilisées pour une durée égale à Rfonctecs(h-1). 
Pour le reste des générateurs, les pertes à l’arrêt sont comptabilisées tout au long de la période 
d’arrêt. 
Dans les deux cas, les consommations d’auxiliaires à charge nulle sont comptabilisées tout au 
long de la période d’arrêt. 
• Cas d’un générateur à combustion  : 100 ≤ idtype ≤ 499 ou id type =700, alors, (générateurs 
à combustion)  
o Cas d’un générateur raccordé en permanence à la génération (gestion avec priorité 
uniquement) : idraccord_gnr = 0 
Si iECS_seule =1, alors,  
Qconsact = Valmatcol(2,4) 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = Valmatcol(5,4) 
Qprelecact  = Valmatcol(7,4) (822) 
   
Page 672 o Cas d’un générateur isolé hydrauliquement de la génération: idraccord_gnr = 1 : le 
générateurs n’a de pertes que si il a fonctionné au pas de temps précédent.  
Si iECS_seule =1, alors,  
Si 0 ) 1 (_ > −h idfonctionnea , alors, 
Qconsact = Rfonctecs(h-1).Valmatcol(2,4) 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = Rfonctecs(h-1).Valmatcol(5,4) 
Qprelecact  = Rfonctecs(h-1).Valmatcol(7,4) 
Sinon, 
Qconsact = 0 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = 0 
Qprelecact  = 0 (823) 
 
• Autres types de générateurs  : 
Si iECS_seule =1, alors,  
Qconsact = Valmatcol(2,4) 
ηeff =  0 (-) 
Φthrecact = Valmatcol(5,4) 
Qprelecact  = Valmatcol(7,4) (824) 
 
Dans tous les cas, la consommation d’auxiliaire est la suivante : 
Wauxact = iECS_seule.Valmatcol(6,4) (825) 
 
10.16.3.4  Calcul final de la matrice des données de sortie  
On génère les résultats sous une forme directement utilisable pour les calculs concaténés de C 
selon le type d’usage (postes) et le type d'énergie. 
Les lignes représentent les différentes postes de consommations associés au composant 
générateur. Les colonnes correspondent aux différents types d’énergie. 
Tableau 109: Matrice des consommations en énergies finales {Q cef (poste;énergie)  } 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: Electricité  60: Réseau de 
chaleur 
1 : Chauffage Qcef(1;10) Qcef(1;20) …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10) …     
3 : ECS …     … 
   
Page 673 Le remplissage de la matrice a lieu comme suit : 
Qcons = Qconsact . Rdim  (826) 
Waux,pro = Wauxcact . Rdim (827) 
Qcef(idfonction;id_engen)   = Qcons 
Puis, 
Qcef(idfonction;50) = Qcef(idfonction;50)    + idcom_pertes_caux  . Waux,pro (828) 
 
L’énergie totale fournie par l’ensemble des générateurs identiques est : 
dimR Q Qfousact fou × = (Wh) (829) 
 
L’énergie restant à fournir est la suivante: 
fou req rest Q Q Q− =           (Wh) (830) 
 
En plus de la matrice de sortie permettant de réaliser les sommations aux niveaux des 
composants groupes, le composant générateur renvoie une valeur de flux d’énergie transmis à 
l’ambiance. Ce flux comprend les pertes et les puissances d’auxiliaires propres du générateur 
transmises à l’ambiance sous forme de chaleur  
Φvc  = idpos_gen. idcom_pertes_caux  . (Wauxcact +Φthrecact) .Rdim  (Wh) (831) 
 
Enfin, on calcule la production d’électricité totale pour l’ensemble des générateurs identiques : 
Qprelec= Qprelecact . Rdim  (Wh) (832) 
 
10.16.3.5  Calcul du rejet dans le cas d’un générateur thermodynamique  
Dans le cas des générateurs thermodynamiques uniquement (503 ≤ idtype ≤ 509), on calcule le 
rejet, nécessaire à la modélisation de la source amont au pas de temps suivant. Le rejet est 
comptabilisé négativement en chauffage et ECS, et positivement en froid : 
Si
 1=fonctioni (chauffage) ou 3=fonctioni  (ECS), alors
   
) ; 0 (fou cons rejet Q Q MIN− =φ
   (Wh) (833) 
Sinon,
  
cons fou rejet Q Q+ = φ
              (Wh)
 (834) 
 
 Page 674 10.17 C_gen_Générateur direct à effet joule  
10.17.1 Introduction 
Les générateurs directs électriques à effet joule sont modélisés comme des générateurs parfaits à 
puissance infinie.   
Page 675 10.17.2 Nomenclature 
Le Tableau 110 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qreq Demande en énergie transmise au 
générateur via la gestion/régulation de la 
génération. Wh 0 +∞ 2 
 idfonction Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req (1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multi2fonctions. Ent 1 3 2 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 idfougen Fonction du générateur : 
θ 1 : Chauffage, 
θ 2 : Refroidissement, 
θ 3 : ECS, 
θ 4 : Chauffage et ECS 
θ 5 : Chauffage et refroidissement.  Ent 1 5 1 
 idengen Energie principale  du générateur. Ent 10 69 50 
 Pngen Puissance fournie en fonctionnement 
nominal (100% de charge) du générateur. W 0 +∞ 2 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 {Qcef(fonct.;en.) } Consommation en énergie finale du 
générateur, présenté sous forme de 
matrice {fonction ; type d’énergie}. Wh 0 +∞ 2 
 Qcons Consommation horaire du générateur 
en énergie finale. Wh 0 +∞ 2 
 Qfou Energie totale effectivement fournie 
par le générateur au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 
 τcharge Taux de charge du générateur pour le 
poste considéré. Réel 0 1 2 
 Qrest Energie restant à fournir à la fin du pas de 
temps, faisant l’objet d’un report de 
demande à un autre générateur en 
séquence ou au pas de temps suivant. Wh 0 +∞ 2 
 Waux,pro Consommations d’auxiliaire au pas de 
temps h. Wh 0 +∞ 0 
 Φvc Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises vers 
l’ambiance chauffée. Wh 0 +∞ 2   
Page 676  ηeff Ratio d’efficacité du générateur 
(rendement) Réel 0 10 1 
 Rfonctecs  Temps de fonctionnement du générateur 
pour la production d’ECS à charge 
maximale au pas de temps h. Réel 0 1 0 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Φthrecact  Pertes thermiques effectives du 
générateur vers l’ambiance au pas de 
temps h. Wh 0 +∞ 2 
       
Tableau 110 : Nomenclature du modèle   
Page 677 10.17.3 Description mathématique 
10.17.3.1  Paramétrage  
Le générateur à effet joule correspond au type 500. 
Les valeurs de idfougen autorisées pour un générateur à effet joule sont : 
2 1 : Chauffage  
2 3 : ECS 
Un générateur à effet joule ne peut pas avoir une fonction mixte de chauffage et d’ECS. 
10.17.3.2  Calcul en chauffage  
10.17.3.2.1 Calcul de l’efficacité, des pertes et de la consommation d’auxiliaire 
Les générateurs direct à effet joule sont conventionnellement modélisés par des générateurs 
parfaits, sans pertes ni consommations d’auxiliaires : 
ηgnr = 1 
Waux,pro = 0 (Wh) 
Φthrecact = 0 (Wh) (835) 
 
10.17.3.2.2 Puissance maximale disponible 
La puissance nominale fournie par le générateur à effet joule est égale à sa puissance nominale. 
Elle ne dépend pas des conditions extérieures : 
Pmax = Pngen (836) 
 
10.17.3.2.3 Calcul de la consommation, des pertes vers l’ambiance et de l’énergie 
reportée 
Qfou = MIN(Q req; Pmax)  
Qcons = Qfou (837) 
Qrest = Qreq - Qcons (838) 
τcharge =
maxPQfou (839) 
Φvc = 0  (Wh) (840) 
   
Page 678 10.17.3.3  Calcul en ECS  
Le calcul est identique à celui en chauffage (voir 10.17.3.1).  
On rajoute le calcul du ratio de fonctionnement en ECS : 
Rfonctecs = τcharge (841) 
   
Page 679 10.17.3.4  Matrice des consommations du générateur  
La consommation en énergie finale du générateur est insérée dans la case correspondant à 
l’usage (chauffage ou ECS) et au type d’énergie « 50 : électricité ». 
Tableau 111: Matrice des consommations en énergies finales {Q cef (poste;énergie) } 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: 
Electricité  60: 
Réseau 
1 : Chauffage Qcef(1;10) Qcef(1;20) …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10) …     
3 : ECS …     … 
 
 
 Page 680 10.18 C_gen_Générateurs à combustion  
10.18.1 Introduction 
Cette fiche permet de calculer les performances des générateurs à combustion : 
→ Puissance  
→ Puissance absorbée ( ou débit calorifique sur PCI) 
→ Rendement sur PCI 
→ Puissance des auxiliaires 
→ Perte thermique récupérable dans l’ambiance 
Les générateurs traités sont : 
Chaudière à gaz : condensation, basse température, standard 
Chaudière fioul : condensation, basse température, standard 
Chaudière bois : classe 1 , 2 ou 3 
Radiateurs gaz Pn< 5 kW ; Pn> 5 kW avec ou sans ventilateur 
Chauffe eau gaz : Pn< 10kW ; Pn> 10 kW 
Accumulateur gaz : standard ; condensation 
Générateur d’air chaud : standard ; condensation 
Tube radiant 
Panneau radiant   
Page 681 10.18.2 Nomenclature 
Le Tableau 112  donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
θaval Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération. °C 250 200 2 
θamb(h) Température d’ambiance du lieu où se 
trouve le générateur. °C 250 200 20 
Qreq Demande en énergie transmise au 
générateur via la gestion/régulation de 
la génération. Wh 0 +∞ 2 
idfonction Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req (1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multi2fonctions. Ent 1 3 2 
Rpuis_dispo  Temps de fonctionnement à charge 
maximale potentiellement disponible. Réel >0 1 1 Gestion/régulation de la génération 
iECS_seule Indicateur de production ECS seule. Bool 0 1 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min  Max Déf 
 Rdim Ratio de dimensionnement du 
générateur. Réel 0 +∞ 1 
 idraccord_gnr  Type de raccordement des générateurs 
entre eux, pour un mode de gestion avec 
priorité : 
0 : Permanent, 
1 : Avec isolement   Ent 0 1 1 
 idpos_gen  Position de la génération : 
1 : En volume chauffé, 
0 : Hors volume chauffé.  Ent 0 1 1 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min  Max Déf 
idtype Type du générateur. Ent 1 100
0 2 
idfougen Fonction du générateur. Ent 1 5 2 
idengen Energie principale  du générateur. Ent 10 69 2 
idpertes_parois  Indicateur pour la prise en compte des 
pertes par les parois à l’arrêt. 
Voir Tableau 119. Ent 1 3 2 Généraux 
Pngen Puissance utile nominale du générateur  kW 0 +∞ 2 for
ma
nceWveille Consommation électrique à charge nulle Wh 0 +∞ 2   
Page 682 Waux,nom  Consommation électrique à la puissance 
nominale Wh 0 +∞ 2 
Qpo30 Pertes à l’arrêt mesurées ou par défaut Wh 0 +∞ 2 
Rpn Rendement PCI à la puissance nominale % 0 150 2 
Rpint Rendement PCI à la puissance 
intermédiaire % 0 150 2  
Pint Puissance utile intermédiaire du 
générateur kW 0 +∞ 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 {Qcef(fonct.;en.) } Consommation en énergie finale du 
générateur, présenté sous forme de 
matrice {fonction ; type d’énergie}. Wh 0 +∞ 2 
 Qcons Puissance effectivement consommée par 
le générateur. Wh 0 +∞ 2 
 Qfou Energie totale effectivement fournie 
par le générateur. Wh 0 +∞ 2 
 τcharge Taux de charge du générateur pour 
le poste considéré. Réel 0 1 2 
 Waux,pro Consommations d’auxiliaire propre au 
processus de génération. Wh 0 +∞ 2 
 ηeff Rendement du générateur exprimé sous 
forme de réel. Réel 0 10 2 
 Qrest Energie restant à fournir à la fin du pas 
de temps, faisant l’objet d’un report de 
demande à un autre générateur en 
séquence ou au pas de temps suivant. Wh 0 +∞ 2 
 Φvc Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises 
vers l’ambiance. Wh 0 +∞ 2 
 Rfonctecs  Temps de fonctionnement du générateur 
pour la production d’ECS, à puissance 
maximale. Réel 0 1 0 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qp0 Pertes à l’arrêt à charge nulle  W 0 +∞ 2 
 Qpmini Pertes totales en charge intermédiaire.  W 0 +∞ 2 
 Qpx Pertes totales au point de 
fonctionnement  W 0 +∞ 2 
 Pmax Puissance maximale que peut fournir le 
générateur dans les conditions de 
températures amont et aval  W 0 +∞ 2 
 Qconsact Puissance effectivement consommée par 
le générateur. Wh 0 +∞ 2 
 Qreqact Puissance requise au niveau du 
générateur, en tenant compte de R dim. Wh 0 +∞ 2   
Page 683  Qfouact Puissance fournie par un générateur, en 
tenant compte de R dim. Wh 0 +∞ 2 
 Φthrecact  Pertes thermiques effectives du 
générateur vers l’ambiance. Wh 0 +∞ 2 
 Wauxact Consommations électriques effectives 
des auxiliaires de génération. Wh 0 +∞ 2 
 ηeff_%   Rendement du générateur exprimé en 
pourcentage % 0 150 2 
ida_fonctionne (h) Indicateur de fonctionnement à charge 
non2nulle au pas de temps h : 
0 : charge nulle, 
1 : fonctionnement en chauffage, 
2 : fonctionnement en refroidissement, 
3 : fonctionnement en ECS, Ent 0 1 0 Indicateurs de 
fonctionnement  
ida_fonctionne (hθ1) Indicateur de fonctionnement à charge 
non2nulle au pas de temps h21. Ent 0 1 0 
 Rfonctecs (hθ1) Temps de fonctionnement de l’ECS à 
charge maximale au pas de temps h21. Réel 0 1 0 
 
 Cce Consommation conventionnelle 
d’entretien kW 0 +∞ 2 
 PCSI Ratio entre le pouvoir calorifique 
supérieur et le pouvoir calorifique 
inférieur (pour le gaz, le fioul, le bois ) 2 1 2 2 
 anom Facteur de correction du rendement en 
fonction de la température pour le 
rendement nominal. 2 0 1 
 θmes_nom Température à laquelle est défini le 
rendement nominal Rpn  °C 0 +∞ Voir 
Tableau 
115 
 aint Facteur de correction du rendement en 
fonction de la température pour le 
rendement intermédiaire 2 0 1 
 θmes_int Température à laquelle est défini le 
rendement intermédiaire Rpint °C 0 +∞ Voir 
Tableau 
116 
 fmaj Coefficient de majoration qui tient 
compte du fait que les radiateurs 
fonctionnent en moyenne à une 
puissance inférieure à leur puissance 
nominale  Réel 1 2 Voir 
Tableau 
117  
et  
Tableau 
118 
 
 Rpn_teta Rendement à la puissance nominale à la 
température θaval % 0 150 2 
 Rpint_teta  Rendement à la puissance intermédiaire 
à la température θaval % 0 150 2 
 Fx Coefficient intervenant dans les pertes 
thermiques  2 >0 1 2 
 QParrêt  Coefficient intervenant dans les pertes 
thermiques W >0 1000 2 
 p_Qp.g Part des pertes par les parois du 
générateur (pour les chaudières) Réel 0 1 2 
Tableau 112 : Nomenclature du modèle   
Page 684 10.18.3 Description mathématique 
10.18.3.1  Données générales  
Les générateurs à combustion regroupent l’ensemble des générateurs suivants : 
Type de générateur idtype idengen idfougen 
Chaudière à gaz : standard, basse température et 
condensation 100, 101 et 
102 10 
Chaudière fioul : condensation, basse 
température, standard 200, 201 et 
202 20 
Chaudière bois : classe 1, 2 ou 3 400 40   
 
1 ou 3 ou 4 
Radiateurs gaz Pn< 5 kW ; Pn> 5 kW avec ou 
sans ventilateur 103 10 1 
Chauffe eau gaz : Pn< 10kW ; Pn> 10 kW 104 10 3 
Accumulateur gaz : standard ; condensation 105 10 3 
Générateur d’air chaud : standard ; condensation 106, 107 10 1 
Tube radiant gaz 108 10 1 
Panneau radiant gaz 109 10 1 
Tableau 113: Liste des générateurs à combustion 
Le ratio PCS/PCI est donné dans le tableau suivant : 
Combustible Idengen PCSI 
Gaz naturel 10 1.11 
GPL ( Butane et Propane) 10 1.09 
FOD 20 1.07 
Bois à 15% d’humidité et avec une teneur en 
hydrogène moyen de 6% 40 1.3 
Tableau 114: Valeur du coefficient PCSI en fonction du type de combustible 
10.18.3.2  Indicateur de fonctionnement du générateur  
Cet indicateur permet de situer l’état du générateur au pas de temps actuel : 
Si Qreq = 0 (Wh),  alors,  
ida_fonctionne(h) = 0 
Sinon, 
ida_fonctionne(h) = 1 (842) 
 
   
Page 685 10.18.3.3  Pertes à charge nulle des générateurs  
10.18.3.3.1 Chaudières gaz, fioul, générateurs d’air chaud, accumulateurs gaz, et 
chauffe-eaux gaz 
Les pertes à charge nulle sont connues pour un écart de 30°C entre l’eau chaude et l’air ambiant 
(Qpo30). Elles sont ramenées à l’écart de température effectif : 
1,25
amb aval PO30
P030) (  -   .* 100 Q   Q 

=h
Rpnθ θ (Wh) (843) 
 
10.18.3.3.2 Chaudières bois 
Pour les chaudières bois, les pertes à charge nulle ne sont pas mesurées. Q P0 n’est donc pas une 
caractéristique produit. Les formules de calcul sont données dans le document 
C_GEN_perf_par_defaut_V1.doc. 
La valeur par défaut des pertes thermiques à l’arrêt est donnée dans le projet de norme 
PrEN15316-4.7 (chaudière à chargement manuel) et la norme EN15316-4.1 (chaudière à 
alimentation automatique) en fonction de la puissance de la chaudière et pour une température 
moyenne dans la chaudière de 70°C. On considère que la chaudière bois fonctionne à cette 
température dans tous les cas. 
PO30 P0Q  Q=  (Wh)
 (844) 
 
10.18.3.3.3 Radiateurs gaz, tubes et panneaux radiants gaz (id type =103, 108, 109) 
Il n’y a pas de pertes à charge nulle pour ces types de générateurs : 
0    Q0 P= (Wh) (845) 
 
 
10.18.3.4  Fonctionnement en chauffage (id fonction(h)=1 et id a_fonctionne(h) = 1) 
L’objectif de ce paragraphe est de déterminer la  performance des générateurs considérés, au 
point de fonctionnement. Ce point de fonctionnement est déterminé pour un générateur et un 
combustible donnés, par la température moyenne et les besoins demandés aux bornes du 
générateur. 
10.18.3.4.1 Chaudières gaz et fioul (id type = 100, 101, 102 ou 200, 201, 202)   
Page 686 10.18.3.4.1.1 Rendements à charge intermédiaire et à pleine charge pour une chaudière gaz 
ou fioul 
Les rendements des générateurs sont soit par défaut, soit connus. Dans le premier cas, le calcul 
de ce paramètre est effectué dans la fiche C_GEN_PERF_PAR_DEFAUT. Si le rendement est 
connu, c’est une entrée utilisateur.   
Page 687 L’interpolation linéaire des rendements entre P int et Pn est basée sur deux points :  
2 Rendement à pleine charge R pn et la température mesurée nom mes_θ 
) (__ avalnom mesnom pn teta pn a R R θ θ − ×+=   (%) (846) 
Avec a nom et nom mes_θindiqués dans le Tableau 115: 
 anom nom mes_θ 
Chaudière standard 0.04 70 
Chaudière basse température 0.04 70 
Chaudière gaz à condensation 0.2 70 
Chaudière fioul à condensation 0.2 70 
Tableau 115: paramètres de calcul pour le rendement à pleine charge 
2 Rendement à charge partielle (généralement 30%) R pint et à la température donnée int _mesθ  
) (int _ int int int_ aval mes p teta p a R R θθ − ×+= (%) (847) 
Avec a 2 et int _mesθindiqués dans le Tableau 116 : 
 aint int _mesθ 
Chaudière standard 0.05 50 
Chaudière basse température 0.05 40 
Chaudière gaz à condensation 0.2 33 
Chaudière fioul à condensation 0.2 33 
Tableau 116: paramètres de calcul pour le rendement à charge intermédiaire 
Les performances à la puissance intermédiaire, si elles ne sont pas connues sont les 
valeurs par défaut. 
10.18.3.4.1.2 Puissance maximale de la chaudière fioul ou gaz 
La puissance maximale évolue en fonction de la température aval : 
1000 ._ _ max × × =teta pn
pnngen
dispo puis RRPR P  (W) (848) 
 
 
10.18.3.4.1.3 Calcul de l’énergie fournie par la chaudière fioul ou gaz 
On définit la demande en énergie associée à un des générateurs de l’ensemble de Rdim 
générateurs identiques : 
dimRQ
Qreq
reqact=        (Wh) (849) 
 
L’énergie fournie dépend du ratio de puissance disponible, dépendant d’un éventuel 
fonctionnement en ECS au pas de temps actuel : 
Qfouact = MIN(Q reqact, Pmax)  (Wh) (850) 
   
Page 688 Le taux de charge du générateur est calculé de la manière suivant : 
τcharge =
maxPQfouact (Wh) (851) 
 
10.18.3.4.1.4 Pertes et rendement réel de la chaudière gaz ou fioul  
Les chaudières peuvent être à condensation. De fait, il est nécessaire d’effectuer les calculs sur le 
PCS. Le calcul varie selon l’intervalle dans lequel se situe la charge : 
2 Pourint
_reqact Q0 PRdispo puis< ≤ , l’évolution des pertes thermiques est linéaire. Il faut connaitre les 
valeurs des pertes à charge nulle et à charge intermédiaire. 
 A charge intermédiaire, les pertes sont : 
teta pteta p
RPCSI P
PCSIR
int_int int_
Pmini ) 100 (  Q×× − =    (Wh)  (852) 
 Entre les deux : 
int _x. FP RQ
dispo puisreqact=    (2) (853) 
P0 x arrêtP Q ). F 1 (  Q− =
   (Wh)
 (854) 
) Q Q (F .  QarrêtP Pminix _ PX + × =dispo puisR
   (Wh)
 (855) 
 
Le rendement se déduit alors des pertes. Ces pertes sont calculées sur le PCS, il convient 
donc pour être homogène de les ramener en PCI. 
ηeff_%= 100× ×+PCSIQ QQ
PX reqactreqact (%) (856) 
 
2 Pour  Q
_reqact
int
dispo puisRP≤ , à une température donnée : l’interpolation du rendement entre le 
rendement à charge partielle et le rendement à pleine charge se fait linéairement sur la 
base de la puissance utile.  
ηeff_%=
) . () . (
max int __ int_
int _ int_P P RR RQ P R R
dispo puisteta pn teta p
fouact dispo puis teta p−−× − −   (%) (857) 
Les pertes totales calculées sur le PCS sont calculées sur la base de ce rendement : 
efffouact eff PCSIQ
PCSI ηη ×× − =) 100 (  QPX  (858) 
   
Page 689  
10.18.3.4.2 Chaudières bois (id type = 400) 
10.18.3.4.2.1 Rendements à charge intermédiaire et pleine charge pour une chaudière bois 
Les rendements des chaudières bois sont soit par défaut, soit connus. Dans le premier cas, le 
calcul de ce paramètre est effectué dans la fiche C_GEN_PERF_PAR_DEFAUT. Si le rendement 
est connu, c’est une entrée utilisateur. On considère conventionnellement que la chaudière bois 
fonctionne à sa température nominale (70°C) quelque soit le cas. 
10.18.3.4.2.2 Puissance maximale de la chaudière bois 
La puissance maximale est la suivante : 
1000 ._ max × =ngendispo puisP R P  (W) (859) 
 
10.18.3.4.2.3 Calcul de l’énergie fournie par la chaudière bois 
Le calcul est identique à celui des chaudières fioul ou gaz (voir 10.18.3.4.1.3). 
10.18.3.4.2.4 Pertes et rendement réel de la chaudière bois  
Les chaudières bois se caractérisent par l’existence d’une charge utile minimale en dessous de 
laquelle la chaudière ne peut fonctionner correctement. La charge utile minimale est spécifique 
à chaque chaudière. Elle indique la puissance en dessous de laquelle un fonctionnement correct 
de la chaudière (goudronnage) n'est plus assuré. 
2 Pourint
_reqact Q0 PRdispo puis< ≤ , l’évolution des pertes thermiques est linéaire. Il faut connaitre les 
valeurs des pertes à charge nulle et à charge intermédiaire.  
 A charge intermédiaire, les pertes sont : 
intint int
Pmini ) 100 (  Q
pp
RPCSI P
PCSIR ×× − =    (Wh)  (860) 
 Entre les deux : 
int _x. FP RQ
dispo puisreqact=    (2) (861) 
P0 x arrêtP Q ). F 1 (  Q− =
   (Wh)
 (862) 
) Q Q .(F  QarrêtP Pminix _ PX + × =dispo puisR
   (Wh)
 (863) 
 
Le rendement se déduit des pertes précédemment calculées : 
ηeff_%= 100× ×+PCSIQ QQ
PX reqactreqact (%) (864) 
   
Page 690 2 Pour  Q
_reqact
int
dispo puisRP≤ , à une température donnée : le rendement est interpolé entre les 
valeurs à charge intermédiaire et maximale : 
ηeff_%=
) () . (
max int _int
int _ intP P RR RQ P R R
dispo puispn p
fouact dispo puis p−−× − − (%) (865) 
 
Les pertes totales calculées sur le PCS sont déduites du rendement par la relation : 
% _% _
PX ) 100 (  Q
efffouact eff PCSIQ
PCSI ηη ×× − =  (866) 
 
10.18.3.4.3 Générateurs d’air chaud (id type = 106, 107) 
10.18.3.4.3.1 Rendement à charge intermédiaire et à pleine charge pour un générateur d’air 
chaud 
Les rendements des générateurs sont soit par défaut, soit connus. Dans le premier cas, le calcul 
de ce paramètre est effectué dans la fiche C_GEN_PERF_PAR_DEFAUT. Si le rendement est 
connu, c’est une entrée utilisateur. 
Ils ne sont pas modifiés en fonction de la température aval. 
10.18.3.4.3.2 Puissance maximale d’un générateur d’air chaud 
La puissance maximale est la suivante : 
1000max × =ngenP P  (W) (867) 
 
10.18.3.4.3.3 Calcul de l’énergie fournie par le générateur d’air chaud 
Le calcul est identique à celui des chaudières fioul ou gaz (voir 10.18.3.4.1.3). 
10.18.3.4.3.4 Pertes et rendement réel d’un générateur d’air chaud 
Les pertes sont calculées de la même façon que pour une chaudière gaz ou fioul (voir 
10.18.3.4.1.4). 
10.18.3.4.4 Radiateurs gaz, tubes et panneaux radiants gaz (id type =103, 108, 109) 
10.18.3.4.4.1 Rendement à pleine charge 
Pour ce type de générateur, le rendement n’est connu qu’à pleine charge. 
Le rendement à pleine charge est soit saisis par l’utilisateur, soit pris par défaut. Dans le premier 
cas, le calcul de ce paramètre est effectué dans la fiche C_GEN_PERF_PAR_DEFAUT. Si le 
rendement est connu, c’est une entrée utilisateur.   
Page 691 Il n’est pas modifié en fonction de la température aval.   
Page 692 10.18.3.4.4.2 Puissance maximale 
La puissance maximale est la suivante : 
1000max × =ngenP P  (W) (868) 
 
10.18.3.4.4.3 Calcul de l’énergie fournie par le générateur 
Le calcul est identique à celui des chaudières fioul ou gaz (voir 10.18.3.4.1.3). 
10.18.3.4.4.4 Pertes et rendement réel 
Il n’ya a pas de décomposition du calcul selon la charge. 
Les pertes s’expriment par la formule suivante : 
() Q  .  RR  -  100f    Qfouact
PnPn
maj P.x= (W)
 (869) 
Où : 
fmaj est un coefficient de majoration qui tient compte du fait que les radiateurs fonctionnent en 
moyenne à une puissance inférieure à leur puissance nominale. Cette majoration est liée 
aux pertes par balayage et à la diminution du rendement de combustion.  
Pour les radiateurs gaz, il est donné dans le en fonction de la présence ou non d’un 
ventilateur de combustion et du mode d’évacuation des fumées : 
Ventilateur côté combustion Évacuation des fumées  fmaj 
Oui Tout type 1,02 
Non Par micro ventouse 1,04 
Non Par une cheminée 1,06 
Tableau 117: Coefficient de majoration des pertes pour les radiateurs gaz 
Pour les tubes et panneaux rayonnants, il est donné dans le en fonction de la présence ou 
non d’un ventilateur de combustion et du mode d’évacuation des fumées : 
Type de générateur fmaj 
Panneaux radiants 1,00 
Tubes radiants 1,06 
Tableau 118: Coefficient de majoration des pertes pour les générateurs radiants. 
 
Le rendement se déduit dans tous les cas du calcul des pertes, lui-même fonction du rendement à 
pleine charge : 
ηeff_%  = 100  QQ 
reqactreqact×+PxQ (%) (870) 
 
10.18.3.4.5 Débit calorifique  sur PCI 
Pour l’ensemble des générateurs, le débit calorifique sur PCI au point de fonctionnement est 
donné par : 
100
% _× =
efffouact
consactQQη  (Wh)  (871)   
Page 693 Ce débit calorifique correspond à la consommation énergétique en mode chauffage au pas de 
temps considéré. 
10.18.3.4.6 Consommations des auxiliaires de génération Waux,pro 
Le calcul des auxiliaires de génération est commun à tous les types de générateurs. 
Ne sont considérés comme auxiliaires propres que les auxiliaires nécessaires à la génération 
(exemple : ventilateur de combustion, pompes fioul, ventilateur d’extraction, etc). Les pompes 
de circulation, même si elles servent aussi à maintenir un débit nominal dans le générateur, 
sont prises en compte dans le calcul des pertes de distribution. 
La consommation est la consommation de veille à charge nulle, et elle est considérée 
proportionnelle à la puissance utile: 
veille veille nom aux e ch auxact W W W W + − × =) (, argτ   (Wh) (872) 
Des valeurs par défaut de puissances sont données dans la fiche C_GEN_Performances par 
défaut des générateurs à combustion. 
10.18.3.5  Fonctionnement en ECS (id fonction(h)=3 et id a_fonctionne(h) = 1) 
Pour un générateur à combustion, on considère que la demande en ECS est prioritaire sur celle en 
chauffage. Le générateur est de ce fait appelé en premier lieu en ECS avant d’en déduite l’énergie 
disponible pour le chauffage. 
On considère une production d’ECS intermittente : le générateur fonctionne à pleine charge sur un 
temps de fonctionnement Rfonctecs inférieur ou égal à l’heure.  
10.18.3.5.1 Rendement et puissance maximale 
En fonctionnement intermittent, le rendement utilisé est le rendement à pleine charge : 
• Pour les chaudières gaz et fioul  : le rendement est pris égal à teta pnR_, tel que 
calculé dans la formule (846) du paragraphe 10.18.3.4.1.1. 
teta pn effR_ % _=η   (%) (873) 
1000_ max × × =teta pn
pnngenRRPP
  (W)
 (874) 
 
• Pour les chaudières bois, accumulateurs gaz ou chauffe-eaux gaz , on 
retient le rendement PnR non-modifié : 
pn effR=% _η   (%) (875) 
ngenP P=max
    (W)
 (876) 
 
10.18.3.5.2 Calcul de l’énergie fournie par le générateur   
Page 694 On définit la demande en énergie associée à un des générateurs de l’ensemble de Rdim 
générateurs identiques : 
dimRQ
Qreq
reqact=        (Wh) (877) 
   
Page 695 L’énergie fournie dépend du ratio de puissance disponible, dépendant d’un éventuel 
fonctionnement en ECS au pas de temps actuel : 
Qfouact = MIN(Q reqact, Pmax)  (Wh) (878) 
Le taux de charge du générateur est calculé de la manière suivant : 
τcharge =
maxPQfouact (θ) (879) 
10.18.3.5.3 Temps de fonctionnement en ECS 
L’appareil fonctionne à puissance maximale Pmax pendant une durée Rfonctecs , égale au taux de 
charge du générateur. 
e ch fonctecsRargτ= (θ) (880) 
 
10.18.3.5.4 Pertes du générateur 
Les pertes du générateur pendant son temps de fonctionnement sont les pertes à pleine charge : 
Les pertes à l’arrêt sont calculées de la même manière que pour les différents générateurs en 
chauffage (voir 10.18.3.3 ou 10.18.3.6). 
 
Les pertes totales sont donc les suivantes : 
0 _
% _% _
PX ). 1 .( ) 100 .(  QP fonctecs seule ECS
efffouact eff
fonctecs Q R idPCSIQ
PCSIR − +×× − =ηη
 (Wh) (881) 
10.18.3.5.5 Consommations d’auxiliaires 
La consommation des auxiliaires correspond à un fonctionnement nominal au prorata de la 
demande : 
veille fonctecs seule ECS nom aux fonctecs auxact W R id W R W ). 1 . (_ , − + × =   (Wh) (882)  
 
10.18.3.6  Générateur à l’arrêt (id a_fonctionne(h)= 0) 
Les pertes et consommations du générateur à l’arrêt dépendent du fonctionnement au pas de 
temps précédent. 
Qfouact = 0 (Wh) (883) 
Qrest = 0            (Wh) (884) 
τcharge = 0            (Wh) (885) 
   
Page 696 10.18.3.6.1 Pertes et consommations à l’arrêt en chauffage 
Le générateur peut présenter des pertes au cours des pas de temps d’arrêt s’il est connecté de 
manière permanente à sa génération (cas avec priorité). Dans tous les cas, on considère qu’il a 
des pertes sur le pas de temps complet suivant l’arrêt. Pour respecter le fait que ces pertes 
(correspondant à l’énergie nécessaire pour monter la chaudière en température) se sont traduites 
par une consommation à un moment donnée, les pertes donnent lieu à une consommation consactQ 
non-nulle. 
• Cas d’un générateur raccordé en permanence à la génération (gestion avec 
priorité uniquement) : idraccord_gnr = 0 
P0 _ PX Q . Qdispo puisR=  (Wh) (886) 
consactQ = PXQ (Wh) (887) 
0% _=effη  (Wh) (888) 
 
• Cas d’un générateur isolé hydrauliquement de la génération: idraccord_gnr = 1 : le 
générateur n’a de pertes que si il a fonctionné au pas de temps précédent, ou 
au pas de temps actuel en ECS ( 1_<dispo puisR ). 
Si 1 ) 1 (_ = −h idfonctionnea  ou 1_<dispo puisR , alors, 
P0 _ PX Q . Qdispo puisR=  (Wh) 
Sinon, si 3 ) 1 (_ = −h idfonctionnea , alors, 
P0 PX Q ). 1 ( Q − = h Rfonctecs  (Wh) 
Sinon, 
0 QPX= (Wh) (889) 
PX consactQ Q= (Wh) (890) 
0% _=effη  (891) 
 
La consommation d’auxiliaires est quant à elle égale à la consommation en mode veille et ce 
dans tous les cas : 
veille _W . Wdispo puis auxactR=  (Wh) (892) 
   
Page 697 10.18.3.6.2 Pertes, consommations et auxiliaires à l’arrêt en ECS 
Le générateur peut présenter des pertes au cours des pas de temps d’arrêt s’il est connecté de 
manière permanente à sa génération (cas avec priorité). Dans le cas d’un générateur mixte 
chauffage/ECS, les pertes à l’arrêt ne sont comptabilisées qu’en chauffage sur la saison de 
chauffe. En dehors de cette dernière, elles sont comptabilisées en ECS. 
• Cas d’un générateur raccordé en permanence à la génération (gestion avec 
priorité uniquement) : idraccord_gnr = 0 
 
Si iECS_seule =1, alors,  
P0 PXQ Q= (Wh) (893) 
consactQ = PXQ (Wh) (894) 
0% _=effη  (Wh) (895) 
 
• Cas d’un générateur isolé hydrauliquement de la génération: idraccord_gnr = 1 : le 
générateurs n’a de pertes que si il a fonctionné au pas de temps précédent, ou 
au pas de temps actuel en ECS ( 1_<dispo puisR ). 
 
Si iECS_seule =1, alors,  
Si 0 ) 1 (_ > −h idfonctionnea , alors, 
P0 PX Q ). 1 ( Q − = h Rfonctecs  (Wh) 
Sinon, 
0 QPX= (Wh) (896) 
PX consactQ Q= (Wh) (897) 
0% _=effη  (898) 
 
La consommation d’auxiliaires est quant à elle égale à la consommation en mode veille. Elle 
n’est calculée que pour un générateur ne faisant que l’ECS (ou mixte hors période de 
chauffage). Pour les générateurs mixtes en période de chauffage, elle est comptabilisée sur le 
poste chauffage. 
Si iECS_seule =1, alors,  
veilleW W=auxact  (Wh) (899) 
   
Page 698 10.18.3.7  Calcul des flux thermiques vers l’ambiance chauffé  
Une partie des pertes et consommations d’auxiliaires du générateur peuvent donner lieu à des flux 
thermiques récupérables. 
Seules les pertes par les parois des générateurs sont considérées comme émise dans 
l’ambiance de la génération (part g Qpp_ _des pertes calculées). Pour les générateurs à 
combustible liquide ou gazeux, les pertes par les parois ne représentent pas la totalité des 
pertes à l’arrêt. A charge nulle, la part des pertes par les parois est noté p_ Qp.g : sa valeur 
dépend des propriétés du générateur définies au travers de idpertes_parois. 
idpertes_parois Propriété du générateur associée p_Qp.g 
1 Absence de ventilateur ou autre dispositif de 
circulation d'air ou de produit de combustion dans le 
circuit de combustion 0,50 
2 Présence de ventilateur ou autre dispositif de 
circulation d'air ou de produit de combustion dans le 
circuit de combustion 0,75 
3 Présence de clapet sur le conduit de fumées 1 
Tableau 119: pertes par les parois selon le type de brûleur 
Conventionnellement, pour tous les types d’appareils à combustion, à charge non-nulle, on 
considère que les pertes par les parois représentent 30% des pertes totales. Si le générateur se 
trouve hors volume chauffé, le flux vers le volume chauffé est nul. 
Au final : 
Si ida_fonctionne(h) = 1, alors, 
) W 3 . 0 Q (dim auxact P X pos vc R id + × × × = φ  
Sinon,  
) W Q (_ _ dim auxact g Q p PX pos vc p R id + × × × = φ  (Wh) (900) 
 
10.18.3.8  Calcul des sorties  
La consommation en énergie finale du générateur est insérée dans la case correspondant à 
l’usage (chauffage, refroidissement et/ou ECS) et au type d’énergie. 
Tableau 120: Matrice des consommations en énergies finales {Q cef (po;én) (h)} 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: 
Electricité  60: 
Réseau 
1 : Chauffage Qcef(1;10) Qcef(1;20) …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10) …     
3 : ECS …     … 
   
Page 699 La consommation totale dans le cas d’un ensemble de générateurs identiques est : 
dimR Q Qconsact cons ×=   (Wh)  (901) 
dim , R W Wauxact pro aux × =
 (902) 
Qcef(idfonction;id_engen)   = Qcons 
Puis, 
Qcef(idfonction;50) = Q cef(idfonction;50)    + W aux,pro
 (903) 
 
L’énergie totale fournie par l’ensemble des générateurs identiques est : 
dimR Q Qfousact fou × = (Wh) (904) 
 
L’énergie restant à fournir est la suivante: 
fou req rest Q Q Q− =           (Wh) (905) 
 
Pour finir, le rendement du générateur est converti en réel : 
100% _eff
effη
η= (θ) (906) 
 
 
 Page 700 10.19 C_GEN_perfORMANCE_COMBUSTION_par_défaut  
10.19.1 Introduction 
Ce composant a pour objectif de décrire les performances thermiques des générateurs lorsque 
celles-ci ne sont pas connues. Nous utilisons alors des valeurs par défaut, qui sont alors les 
valeurs minimales indiquées dans les normes.   
Page 701 10.19.2 Nomenclature 
Le Tableau 121  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de 
C_GEN_perf_par_défaut. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Type
_gen Type du générateur     
 Pn Puissance nominale du générateur kW    
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 A Coefficient de Rpn 2 0 100  
 B Coefficient de Rpn 2 0 10  
 C Coefficient  de Rpint 2 0 100  
 D Coefficient  de Rpint 2 0 10  
 E Coefficient de pertes à charge nulle 2 0 10  
 F Coefficient de pertes à charge nulle 2 21 1  
 G Coefficient des puissances d’auxiliaires 2 0 100  
 H Coefficient des puissances d’auxiliaires 2 0 100  
 C5 Coefficient pour pertes à charge nulle des chaudières 
bois 2 0 10 8.5 
 C6 Coefficient pour pertes à charge nulle des chaudières 
bois 2 21 0 20.4 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
   2    
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Rpn Rendement sur PCI du générateur à 100% de charge 2  0 1.2  
 Rpint Rendement sur PCI du génrateur à 30% de charge 2 0 1.2  
 QP30 Pertes thermiques du générateur à charge nulle     
 Qaux,
nom Puissance des auxiliaires à la puissance nominale Pn W 0   
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
         
Page 702 Tableau 121 : Nomenclature du modèle 
10.19.3 Description mathématique 
En l’absence de connaissances sur les produits, on utilisera les valeurs données dans les tableaux 
suivants ; il est possible, si on ne connaît que certaines valeurs pour un produit donné, d’utiliser 
ces valeurs et d’utiliser les valeurs par défaut pour les caractéristiques inconnues. 
Les pénalités pour non-certification ne s’appliquent pas aux valeurs par défaut. 
Pour les quatre variables ci-dessous les quatre tableaux suivants fournissent les valeurs à 
introduire dans les formules de calcul : 
RPn = A + B . Log P n  (%) 1 
RPint = C + D . Log P n (%) 2 
Qp0 = Pn . (E + F . Log P n)/100  (kW)   3 
Qaux,nom = G + H . P n       (W)   4 
où : 
Pn est exprimée en kW 
Qaux,nom = puissance des auxiliaires de la génération à la puissance nominale Pn 
Libellé RPn  R Pint  
Ntype A B C D 
Chaudières au gaz  
ou au fioul     
Chaudière standard.  84 2 80 3 
Chaudière basse température  87,5 1,5 87,5 1,5 
Chaudière condensation.  91 1 97 1 
Chaudières bois     
     
Classe 5 85 2 81.5 3 
Classe 4 80 2 77 3 
Classe 3 67 6 65 6 
Classe 2 57 6 55 6 
Classe 1 47 6 45 6 
Radiateurs gaz     
Pn < 5 kW 80    
Pn > = 5 kW  
sans ventilateur côté combustion  82    
Pn > = 5 kW  
avec ventilateur côté combustion  84    
Chauffe-eau gaz     
Chauffe-eau gaz  
< 10 kW  82    
Chauffe-eau gaz  
> 10 kW  84    
Accumulateurs gaz     
Accumulateur gaz 84    
Accumulateur gaz  
à condensation 98    
Générateurs  
d’air chaud gaz     
Standard 84  77  
Condensation 90  83  
Tubes et panneaux radiants gaz     
Tubes radiants 85    
Panneaux radiants 90      
Page 703  
Tableau 122 : Rendements par défaut  
Les cases en grisé correspondent à des produits pour lesquels ces valeurs ne sont pas 
nécessaires.  
 
Ntype E F 
Chaudières à combustible liquide ou gazeux 
Absence de ventilateur ou 
autre dispositif de circulation 
d'air ou de produit de 
combustion dans le circuit 
de combustion 2,5 -0,8 
Présence de ventilateur ou 
autre dispositif de circulation 
d'air ou de produit de 
combustion dans le circuit 
de combustion 1,75 -0,55 
   
Générateurs d’air chaud 1,75 -0,55 
Accumulateurs gaz 
appareils de plus de 200l 
avec temps demontée en 
température <45 mn 1,7 0 
Autres accumulateurs gaz 1,5 0 
Tableau 123  : Pertes à charge nulle par défaut 
Pour les chaudières bois , les pertes à charge nulle ne sont pas mesurées. Q P0 n’est donc pas une 
caractéristique produit 
La valeur par défaut des pertes thermiques à l’arrêt est donnée dans le projet de norme 
PrEN15316-4.7 (chaudière à chargement manuel) et la norme EN15316-4.1 (chaudière à 
alimentation automatique) en fonction de la puissance de la chaudière et pour une température 
moyenne dans la chaudière de 70°C: 
( ) 6lim _5
0100cPcP Qit n n P⋅ ⋅ =  [kW]  
Avec : 
Pn  puissance nominale en kW ; 
Pn_limit  puissance nominale en kW; limitée à une valeur maximale de 400 kW. Si la puissance 
nominale est supérieure à 400 kW, cette valeur (400kW) est adoptée dans l’Équation 22 
c5, c6  paramètres fournis dans le tableau suivant  ci dessous. 
Type de chaudière c5 
% c6 
B 
Chaudière atmosphérique à 
biomasse à chargement manuel  8,5 –0,4 
Chaudière à biomasse assistée 
par ventilateur à chargement 
manuel 8,5 –0,4 
Chaudière à biomasse à 
chargement automatique  8 20.28 
Tableau 124 : Paramètres de calcul des pertes à l’arrêt pour les chaudières bois    
Page 704  
 
 
Ntype G 
(W) H 
(W/kW) 
Chaudières au gaz ou au fioul   
 20 1,6 
   
Chaudières bois   
Tirage naturel alimentation manuelle 0 0 
Air pulsé alimentation manuelle 73,3 0,52 
Tirage naturel alimentation automatique 0 10 
Air pulsé alimentation automatique 73,3 10,52 
Générateurs d’air chaud   
Sans ventilateur côté émission 0 4 
Avec ventilateur côté émission 0 54 
Tubes radiants   
Avec ventilateur côté émission 0 54 
Radiateurs gaz   
Par ventilateur (on compte séparément  
les ventilateurs côté combustion  
et côté émission) 40 0 
Chauffe eau gaz 0 0 
Accumulateurs gaz 0 0 
Tableau 125 : Puissances d'auxiliaires par défaut 
Dans le cas des chaudières au gaz ou au fioul, les équations (1) à (4) sont valables pour un 
puissance nominale inférieure ou égale à 400 kW. On conservera les valeurs pour  P n = 400 kW si 
Pn > 400 kW. 
Pour les générateurs d'air chaud, ces équations sont valables pour un puissance nominale 
inférieure ou égale à 300 kW. On conservera les valeurs pour P n = 300 kW si P n > 300 kW 
Pour les chaudières bois, ces équations sont valables pour un puissance nominale inférieure ou 
égale à 70 kW. On conservera les valeurs pour P n = 70 kW si P n > 70 kW. 
 
 Page 705 10.20 C_Gen_Systèmes de cogénération  
10.20.1 Introduction 
Dans le cadre du développement de la prochaine réglementation thermique RT2012, un certain 
nombre de systèmes non traités dans la méthode Th-CE seront intégrés.  
Dans ce cadre, une méthode horaire est développée pour évaluer les performances des systèmes 
de cogénération. Elle comprend la distribution, l’émission, le stockage et la génération. 
Dans la présente fiche, la création des tableaux de performances pour les générateurs est décrite. 
Elle regroupe les informations relatives aux calculs des rendements, des pertes thermiques, des 
puissances absorbées, de la consommation des auxiliaires et de la production d’électricité. 
Les générateurs traités correspondent aux catégories de micro-cogénération et de mini-
cogénération définies par la directive européenne 2004/8/CE et par les plages d’abonnement 
d’EDF pour la micro-cogénération.  
Type de cogénération Seuils de puissance 
Mini De 36 kWe à 215 kWe 
Micro < 36 kWe 
Tableau 126  : Les catégories de cogénération en France  
Les technologies concernées regroupent les systèmes suivants : 
• les moteurs à combustion interne  
• les moteurs Stirling  
   
Page 706 10.20.2 Nomenclature 
Le Tableau 127  présente la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
 θaval Température de fonctionnement définie au 
niveau de la gestion/régulation de la 
génération. °C 250 200 2 
 θamb(h) Température d’ambiance du lieu où se 
trouve le générateur. °C 250 200 20 
 Qreq Demande en énergie transmise au 
générateur via la gestion/régulation de la 
génération. Wh 0 +∞ 2 
 idfonction Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req (1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multi2fonctions. Ent 1 3 2 
 Rpuis_dispo  Temps de fonctionnement à charge 
maximale potentiellement disponible. Réel >0 1 1 
 iECS_seule Indicateur de production ECS seule. Bool 0 1 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
idtype Type du générateur. Ent 1 1000 2 
idfougen Fonction du générateur   Ent 1 5 2 
idengen Energie principale  du générateur. Ent 10 69 2 
idapp_inte Indicateur d’appoint intégré. 
0 : Appoint séparé. 
1 : Appoint intégré.  Bool 0 1  
Pngen Puissance utile nominale du système de 
cogénération, appoint intégré inclus. kW 0 +∞ 2 
Wveille Consommation électrique à charge nulle Wh 0 +∞ 2 
Waux,nom  Consommation électrique à la puissance 
nominale Wh 0 +∞ 2 
Qpo30 Pertes à l’arrêt mesurées ou par défaut Wh 0 +∞ 2 
Rpn Rendement PCI à la puissance nominale % 0 150 2 
Rpint Rendement PCI à la puissance 
intermédiaire % 0 150 2 Paramètre du générateur à combustion 
Pint Puissance utile intermédiaire du générateur kW 0 +∞ 2 
Pn_th_coge  Puissance nominale du module de 
cogénération seul (hors appoint intégré). kW 0 +∞ 2 
τch_activ_coge  Taux de charge limite d’activation du 
cogénérateur avec appoint séparé. Réel 0 1 0.5 
Pn_prelec  Puissance électrique produite nominale. kW 0 +∞ 2 Cogénération 
Rprelec Rendement de la production électrique 
pour un cycle de 30 min. % 0 100 2   
Page 707  
Ractiv_prelec Temps nécessaire pour atteindre le régime 
stationnaire de production électrique 
comprenant notamment le temps de 
démarrage. Réel 0 1 0.3 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
 Rdim Ratio de dimensionnement du générateur. Réel 1 +∞ 1 
 idraccord_gnr  Type de raccordement des générateurs 
entre eux, pour un mode de gestion avec 
priorité : 
0 : Permanent, 
1 : Avec isolement   Ent 0 1 1 
 idpos_gen  Position de la génération : 
1 : En volume chauffé, 
0 : Hors volume chauffé.  Ent 0 1 1 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
 {Qcef(fo.;en.) } Consommation en énergie finale du 
générateur, présenté sous forme de 
matrice {fonction ; type d’énergie}. Wh 0 +∞ 2 
 Qcons Puissance effectivement consommée par le 
générateur. Wh 0 +∞ 2 
 Qfou Energie totale effectivement fournie 
par le générateur. Wh 0 +∞ 2 
 τcharge Taux de charge du générateur pour le 
poste considéré. Réel 0 1 2 
 Waux,pro Consommations d’auxiliaire propre au 
processus de génération. Wh 0 +∞ 2 
 ηeff Rendement du générateur exprimé sous 
forme de réel. Réel 0 10 2 
 Qrest Energie restant à fournir à la fin du pas de 
temps, faisant l’objet d’un report de 
demande à un autre générateur en 
séquence ou au pas de temps suivant. Wh 0 +∞ 2 
 Φvc Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises vers 
l’ambiance. Wh 0 +∞ 2 
 Rfonctecs  Temps de fonctionnement du générateur 
pour la production d’ECS, à puissance 
maximale. Réel 0 1 0 
 Qprelec Energie électrique produite pas l’ensemble 
des générateurs identiques. Wh 0 +∞ 0 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
 Voir fiche « C_Gen_Générateurs à combustion »  
 τcharge_coge  Taux de charge du module de 
cogénération seul. Réel 0 1 2 
 Pactiv_coge  Puissance limite d’activation du module de 
cogénération pour un appoint séparé. W 0 +∞ 2 
 Qprelec_act  Energie électrique produite pas un 
générateur. Wh 0 +∞ 0   
Page 708 Tableau 127 : Nomenclature du modèle   
Page 709 10.20.3 Description mathématique 
10.20.3.1  Modélisation du cogénérateur et ses systèmes d’appoint  
L’objectif de ce paragraphe est de remplir les tableaux de performances des générateurs 
considérés. Ces tableaux regroupent les rendements, les pertes thermiques, les consommations 
des auxiliaires et les productions d’électricité en fonction de la charge et des températures 
moyennes. 
Deux types de systèmes de cogénération sont proposés :  
2 idapp_inte =1 : Micro-cogénérateur avec appoint intégré . Dans ce cas, le système 
comporte un module de cogénération (moteur Stirling ou autre) et un module d’appoint 
(chaudière). Les deux modules sont alors modélisés sous la forme d’un générateur à 
combustion équivalent. On définit la puissance du module de cogénération seul Pn_coge, qui 
doit être inférieure à la puissance nominale de l’ensemble Pngen. 
2 idapp_inte =0 : Système de cogénération avec appoint séparé . Seule la modélisation du 
module cogénérateur est prise en compte. On a alors : Pn_coge = Pngen.  
10.20.3.2  Indicateur de fonctionnement du générateur  
Cet indicateur permet de situer l’état du générateur au pas de temps actuel. 
En appoint intégré ou en fonctionnement ECS intermittent, le système est en fonctionnement dès 
que la charge est non-nulle. En appoint séparé, il ne se déclenche que si la puissance moyenne 
équivalente demandée est supérieure à la puissance d’activation. Cette dernière est 
conventionnellement prise égale à 50% de la puissance nominale du système de cogénération. 
ida_fonctionne(h) = 0 
Si idfonction = 3 (ECS)  et Qreq > 0, alors,  
ida_fonctionne(h) = 1 
Si idfonction = 1 (chauffage)  et (idapp_inte = 0 et Qreq > Rpuis_dispo . Pactiv_coge), alors,  
ida_fonctionne(h) = 1 (907) 
Avec : 
Pactiv_coge = τch_activ_coge . Pngen,  où τch_activ_coge = 0.5 (908) 
10.20.3.3  Modélisation de la production de chaleur  
La production de chaleur est modélisée de manière identique à celle d’un générateur à combustion 
au gaz, au fioul ou au bois, aussi bien en chauffage qu’en production intermittente d’ECS. Dans le 
cas d’une cogénération avec appoint intégré, le module principal et son appoint sont modélisés 
sous la forme d’un générateur équivalent : les rendements, pertes et puissances saisies sont ceux 
de l’ensemble du système. 
Se référer aux modèles des chaudières gaz/fioul et bois dans la fiche «  C_Gen_Générateurs à 
combustion ».   
Page 710 10.20.3.4  Production d’électricité  
La production d’électricité est totalement asservie aux besoins de chauffage et d’ECS, elle dépend 
directement de la consommation de chauffage et d’ECS. Elle est calculée à partir de la charge 
thermique et de la puissance absorbée. Pour le module de cogénération seul, la puissance 
maximale cogePmax_ évolue en fonction de la température aval : 
1000 .__ _
_ max_ × × =teta pn
pncoge th n
dispo puis coge RRPR P  (W) (909) 
Où :  
2 Rpn est le rendement nominal de l’ensemble à la température de mesure ( 70°C), en %, 
2 Rpnteta est le rendement nominal corrigé pour la température de fonctionnement effective 
(θaval), en %, 
2 Pn_th_coge, la puissance nominale thermique du module de cogénération seul (à la 
température de mesure, soit 70°C), en kW, 
2 Rpuis_dispo, le temps de fonctionnement disponible (en fraction d’heure). 
Soit le taux de charge du module de cogénération seul (hors appoint intégré) : 
τcharge_coge = ) ; 1 (
max_cogefouact
PQMIN  (910) 
10.20.3.4.1 Production d’électricité en mode chauffage 
La production de chaleur en chauffage est continue, sur toute la durée de fonctionnement en 
chauffage notéedispo puisR_. La production d’électricité ne s’active alors que si la charge est 
supérieure à une charge limite équivalente égale à prelecactivR_. 
La production électrique du module de cogénération est déterminée par l’algorithme suivant : 
Si prelecactiv coge e chR_ _ arg≤ τ , alors, 
0_=act prelecQ         (Wh) 
Sinon, 
) ; 1000 (_ _ _
pnprelec
fouact prelec n dispo puis act prelecRRQ P R MIN Q × × × =       (Wh) (911) 
Où :  
2 Ractiv_prelec est le temps que met le générateur pour atteindre le régime stationnaire de 
production électrique, en fraction d’heure, 
2 Rprelec, est le rendement nominal de production électrique, en %, 
2 Pn_prelec est la puissance nominale de production électrique, en kW.   
Page 711 10.20.3.4.2 Production d’électricité en mode ECS intermittent 
La production de chaleur est intermittente : le générateur fonctionne à puissance nominale durant 
une durée Rfonctecs. La production d’électricité se déclenche uniquement si le temps de 
fonctionnement est suffisant. Si elle s’active, on fonctionne alors en régime de production 
nominale. 
Si prelecactiv coge e chR_ _ arg≤ τ , alors, 
0_=act prelecQ         (Wh) 
Sinon, 
prelec n fonctecs act prelec P h R Q_ _ ) ( 1000 × × =       (Wh) (912) 
Où : 
2 Ractiv_prelec est le temps que met le générateur pour atteindre le régime stationnaire de 
production électrique, en fraction d’heure, 
2 Pn_prelec est la puissance nominale de production électrique, en kW. 
10.20.3.4.3 Production totale de l’ensemble de cogénérateurs identiques 
act prelec prelec Q R Q_ dim.=       (Wh) (913) 
 
 Page 712 10.21 C_gen_poêle et insert  
10.21.1 Introduction 
Dans le cadre du développement de la prochaine réglementation thermique RT2012, un certain 
nombre de systèmes non traités dans la méthode Th-CE seront intégrés.  
Dans ce cadre, une méthode horaire est développée pour évaluer les performances des inserts et 
des poêles à bois. Elle comprend la distribution, les caractéristiques de la ventilation au niveau du 
groupe, l’émission et la génération. 
Dans la présente fiche, le modèle de génération est décrit. 
   
Page 713 10.21.2 Nomenclature 
Le Tableau 128  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
Qreq Demande en énergie transmise au générateur 
via la gestion/régulation de la génération. Wh 0 +∞  2 G/R de la 
génération  
idfonction Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req(h) ( 1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les générateurs 
multi2fonctions. Ent 1 3 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Pngen Puissance nominale d’un appareil, déterminée 
suivant la NF EN 13240 pour les poêles, la NF 
EN 13229 pour les inserts, la NF EN 14785 
pour les appareils à granulés et la NF EN 
15250 pour les poêles à libération lente de 
chaleur  kW 0 100  2 
 ηH,sys,n Rendement moyen déterminé suivant la norme 
NF EN 13240 pour les poêles, la NF EN 13229 
pour les inserts, la NF EN 14785 pour les 
appareils à granulés et la NF EN 15250 pour 
les poêles à libération lente de chaleur  % 0 100  2 
 Paux,vent  Puissance des auxiliaires d’un poêle ou insert 
(ventilateur). W 0 ∞+
 0 
Paramètres d’intégration 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Rdim Ratio de dimensionnement du générateur ou 
nombre de générateurs identiques. Réel 0 +∞  1 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 {Qcef(fonct.;en.) } Consommation en énergie finale du 
générateur, présenté sous forme de matrice 
{fonction ; type d’énergie}. Wh 0 +∞  2 
 Qcons Consommation horaire du générateur en 
énergie finale. Wh 0 +
∞ 2 
 Qfou Energie totale effectivement fournie par le 
générateur au pas de temps h. Wh 0 +
∞ 2 
 τcharge Taux de charge du générateur pour le 
poste considéré. Réel 0 1 0 
 Qrest Energie restant à fournir à la fin du pas de 
temps, faisant l’objet d’un report de demande 
à un autre générateur en séquence ou au pas 
de temps suivant.  Wh 0 +∞  2   
Page 714 de temps suivant. 
 Φvc Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises vers 
l’ambiance chauffée. Wh 0 +∞  2 
 Waux,pro Consommations d’auxiliaire au pas de temps h. Wh 0 +∞  2 
 ηeff COP, EER ou rendement du générateur. Réel 0 10 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 QH,sys,is,100 Pertes du l’appareil de chauffage à puissance 
nominale. Wh 0 +∞  2 
 QH,sys,is,0 Pertes du l’appareil de chauffage à charge 
nulle. Wh 0 +∞  2 
 Qreqact Puissance requise au niveau du générateur, en 
tenant compte de R dim. Wh 0 +∞  2 
 Qfouact Energie totale fournie par le générateur. Wh 0 +
∞ 2 
 Φthrecact  Pertes thermiques effectives du générateur 
vers l’ambiance au pas de temps h. Wh 0 +∞   
Tableau 128 : Nomenclature du modèle 
 
10.21.3 Description mathématique 
10.21.3.1  Paramétrage  
Les appareils de chauffage au bois de type poêles et inserts correspondent au type 401. Ils ne 
peuvent avoir qu’un rôle de chauffage ( idfougen =1). 
10.21.3.1.1.1 Energie fournie par le générateur 
L’énergie requise pour un poêle ou insert est la suivante : 
dimRQQreq
reqact=  (Wh)  (914) 
L’énergie fournie est limitée par la puissance nominale de l’appareil au bois : 
 ) . 1000 ; (ngen reqact fouact P Q MIN Q=  (Wh)  (915) 
10.21.3.1.2 Calcul du taux de charge 
La modélisation se base sur un fonctionnement du poêle ou insert en régime nominal pendant une 
durée proportionnelle au taux de charge : 
τcharge =
ngenfouact
PQ
. 1000 (916) 
   
Page 715 10.21.3.2  Calculs des pertes de l’appareil de chauffage  
Les pertes pour deux niveaux de charge différents sont exprimées une seule fois pour toute la 
simulation : 
• Les pertes à 100 % de charge, 100 , , ,ls sys HQ : 
ngen
n sys Hn sys H
ls sys H P Q .) 100 (
, ,, ,
100 , , ,ηη−=
    (Wh) (917) 
 
Avec : 
o gen nP, : Puissance déterminée suivant la NF EN 13240 pour les poêles, la NF EN 
13229 pour les inserts et la NF EN 14785 pour les appareils à granulés et la NF EN 
15250 pour les poêles à libération lente de chaleur. 
o n sys H, ,η  : Rendement moyen déterminé suivant la norme NF EN 13240 pour les 
poêles, la NF EN 13229 pour les inserts, la NF EN 14785 pour les appareils à 
granulés et la NF EN 15250 pour les poêles à libération lente de chaleur. 
• Les pertes à 0 % de charge, 0 , , ,ls sys HQ, considérées nulles : 
00 , , ,=ls sys HQ  (Wh) (918) 
   
Page 716 En considérant que l’appareil au bois fonctionne un temps équivalent au taux de charge à 
puissance nominale, le calcul horaire des pertes du générateur est le suivant : 
0 , , , arg 100 , , , arg ) 1 (ls sys H e ch ls sys H e ch threact Q Q × − + × = τ τ φ (Wh) (919) 
10.21.3.3  Calcul de la consommation de l’appareil de chauffage  
threact fouact consactQ Qφ+ =(Wh) (920) 
 
10.21.3.4  Calculs des sorties  
10.21.3.4.1 Energie consommée et fournie 
fouact fou Q R Q.dim=   (Wh) (921) 
consact cons Q R Q.dim=   (Wh) (922) 
 
10.21.3.4.2 Calculs de la consommation d’auxiliaire de l’appareil de chauffage 
L’appareil de chauffage au bois fonctionne un temps en fraction d’heure correspondant au taux de 
charge. On considère qu’il n’y a pas de consommations hors fonctionnement : 
vent aux e ch pro aux P R W, arg dim , . .τ=
  (Wh) (923) 
 
10.21.3.4.3 Calcul des pertes vers l’ambiance chauffée 
L’ensemble de l’énergie fournie par l’appareil de chauffage au bois est compris dans l’énergie 
fournie. Les pertes calculées threactφ calculées précédemment sont intégralement perdues :  
 0=vcφ (Wh) (924) 
 
10.21.3.4.4 Calcul de l’efficacité de l’appareil de chauffage  
consactfouact
effQQ
=η
   (925) 
 
10.21.3.4.5 Calcul de l’énergie reportée 
cons req rest Q Q Q− =
  (Wh) (926)   
Page 717 10.21.3.5  Matrice des consommations du générateur  
La consommation en énergie finale du générateur est insérée dans la case correspondant à 
l’usage (chauffage) et au type d’énergie «40 : Bois» .  La consommation des auxiliaires doit 
également être ajouté à la matrice (type d’énergie «50 : Electricité» ). 
Tableau 129: Matrice des consommations en énergies finales {Q cef(po;en)} 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: 
Electricité  60: 
Réseau 
1 : Chauffage Qcef(1;10) Qcef(1;20) …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10) …     
3 : ECS …     … 
 
 Page 718 10.22 C_GEN_THERMODYNAMIQUE_Elec  
10.22.1 Introduction 
Cette fiche permet de calculer les performances des systèmes thermodynamiques à compression 
électrique en fonctionnement chauffage, en fonctionnement ECS et en fonctionnement 
refroidissement. 
En fonction de la puissance requise par l'émetteur ou par le réseau de distribution les valeurs 
calculées sont : 
• Puissance absorbée  
• COP (ou EER) 
• Puissance des auxiliaires 
• Pertes thermiques récupérables dans l’ambiance 
• Pertes thermiques récupérables pour la fonction non principale 
Le calcul est mené en deux étapes : 
1- calcul en fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales des températures 
de sources, 
2- prise en compte de la charge partielle.   
Page 719 10.22.2 Nomenclature 
Le Tableau 130  suivant donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θamont(
h) température de la source amont  °C 220 80  
 θaval(h) température de la source aval (vers les émetteurs ou 
les ballons) °C 20 80  
 Qreq(h) énergie requise par le réseau W 0  2 
       
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 COP Nom
_déf,a,e  COP nominal par défaut pour une machine a / e     
 COP Nom
_déf,a_ext
erieur, 
a_recycle  COP nominal par défaut pour une machine a extérieur / 
a recyclé     
 COP Nom
_déf,a_ext
rait, 
a_neuf COP nominal par défaut pour une machine a extrait / a 
neuf     
 COP Nom
_déf,e_na
ppe,e COP nominal par défaut pour une machine e de nappe / 
e     
 COP Nom
_déf,e_gly
colée,e COP nominal par défaut pour une machine e glycolée / 
e     
 COP Nom
_déf,e,a  COP nominal par défaut pour une machine e / a     
 COP Nom
_déf,a_ext
erieur,ECS  COP nominal par défaut pour une production ECS sur 
air extérieur     
 COP Nom
_déf,a_ext
rait,ECS  COP nominal par défaut pour une production ECS sur 
air extrait     
 COP Nom
_déf,a_am
biant,ECS  COP nominal par défaut pour une production ECS sur 
air ambiant     
 COP Nom
_déf,eau_
nappe,ECS  COP nominal par défaut pour une production ECS sur 
eau de nappe     
 EER Nom
_déf,a,e  EER nominal par défaut pour une machine a / e     
 EER Nom
_déf,a_ext
erieur,a_r
ecyclé EER nominal par défaut pour une machine a extérieur / 
a recyclé     
 EER Nom
_déf,a_ext
rait,a_neuf  EER nominal par défaut pour une machine a extrait / a 
neuf     
 EER Nom
_déf,e_na
 EER nominal par défaut pour une machine e de nappe / 
e       
Page 720 ppe,e 
 EER Nom
_déf,e,a  EER nominal par défaut pour une machine e / a     
 Cnnav _
Pabs(t1, 
t2) Coefficient de correction de la puissance à pleine 
charge en fonction de la température aval     
 Cnnam
_Pabs(t1
, t2) Coefficient de correction de la puissance à pleine 
charge en fonction de la température amont     
 Cnnav _
COP(t1, 
t2) Coefficient de correction de la performance à pleine 
charge en fonction de la température aval en mode 
chaud     
 Cnnam
_COP(t1, 
t2) Coefficient de correction de la performance à pleine 
charge en fonction de la température amont en mode 
chaud     
 Cnnav _
EER(t1, 
t2) Coefficient de correction de la performance à pleine 
charge en fonction de la température aval en mode 
froid     
 Cnnam
_EER(t1, 
t2) Coefficient de correction de la performance à pleine 
charge en fonction de la température amont en mode 
froid     
 Valθamo
nt(iθamo
nt) température amont     
 Valθaval
(iθaval) température aval     
 Nθamont Nombre de températures amont     
 Nθaval Nombre de températures aval     
 Idenge
n Identificateur de l'énergie principale (gaz(=10), 
fuel(=20), charbon(=30) bois(=40) électricité(=50),  
réseau(=60) entier 10 69 50 
 Ngen Nom du générateur.     
 Tmax _a
v température maximale aval en mode chaud au delà de 
laquelle la machine ne peut fonctionner      
 Tmin _a
m température minimale amont en mode chaud en 
dessous  de laquelle la machine ne peut fonctionner      
 Tmin _a
v température minimale aval en mode froid en dessous 
de laquelle la machine ne peut fonctionner      
 Tmax _a
m température maximale amont en mode froid en dessus  
de laquelle la machine ne peut fonctionner      
 type_li
m_t 0 = pas de limite 
1= limite sur l’une ou l’autre des températures de 
source 
2 = limite sur l’une et l’autre des températures de 
source     
 LRcontmi
n Taux minimal de charge en fonctionnement continu     
 Deq durée équivalente liée aux irréversibilités     
 Dfou0      
 Idengen énergie principale du générateur Ent 10 69  
 Taux part de la puissance électrique des auxiliaires dans la 
puissance électrique totale 2 0 1  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Idfoug
en mode de fonctionnement : 
Chauffage=1, froid =2, ECS =3, entier 1 4 2 
 Idflam
ont Identificateur du fluide amont : 
Eau = 1, Air = 2, Fluide = 3, Sans objet = 4 entier 1 4 2   
Page 721  Idflava
l Identificateur du fluide aval : 
Eau = 1, Air = 2, Fluide = 3 entier 1 3 2 
 {ValCO
P(Icol,I
lign)} matrice des COP selon les températures amont et aval     
 {ValPa
bs(icol,
Ilign)} matrice des puissances absorbées selon les 
températures amont et aval     
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Cas d'utilisation directe :     
 Pfou_(
h) Energie totale effectivement fournie par le générateur 
au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 
 Qrest(h) Energie restant à fournir à la fin du pas de temps, 
faisant l’objet d’un report de demande à un autre 
générateur en séquence ou au pas de temps suivant. Wh 0 +∞ 2 
 {Qcef(fo
nct.;en.)
(h)} Consommation en énergie finale du générateur, 
présenté sous forme de matrice {fonction ; type 
d’énergie}. 
Les lignes correspondent aux différents postes (6), les 
colonnes aux différentes sources d’énergie (6). Wh 0 +∞ 2 
 Idalert
e1(h) Alerte pour conditions de  fonctionnement hors limite 
de puissance court terme entier 0 1  
 Waux,pro
(h) consommation des auxiliaires au pas h     
 ηeff(h) COP, EER ou rendement du générateur. Réel 0 10  
 τcharge taux de charge du générateur     
 Φrejet Rejet du générateur thermodynamique au pas de 
temps h (valeur positive en refroidissement). Wh 2∞ +∞ 0 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 iθam1 
iθam2      
 θam1      
 θam2      
 iθav1 
iθav2      
 θav1      
 θav2      
 Cθam(h)      
 Cθav(h)      
 COP_p
c(h) COP à pleine charge aux conditions non nominales     
 Pabs_p
c(h) Puissance absorbée à pleine charge aux conditions non 
nominales     
 EER_p
c(h) EER à pleine charge aux conditions non nominales     
 Pfou _LR puissance à fournir à charge partielle     
 LR taux de charge     
 pc en indice signifie à pleine puissance     
 net en indice signifie hors auxiliaires     
 contmi
n en indice signifie pour le taux minimal de charge en 
fonctionnement continu du compresseur        
Page 722 n fonctionnement continu du compresseur 
 Ccp correction de la performance en fonction de la charge     
       
 Pcomp puissance appelée par le compresseur     
 Paux puissance appelée par les auxiliaires     
 Pcons puissance appelée par la machine     
 Pcomp
rma puissance appelée à cause des irréversibilités     
 cycl en indice signifie en fonctionnement discontinu (marche 
arrêt)     
 Pfou_pc(
h) Puissance maximale que peut fournir le générateur 
dans les conditions de températures amont et aval au 
pas de temps h. W 0 +∞ 2 
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 130 : Nomenclature du modèle   
Page 723 10.22.3 Description mathématique 
La modélisation du fonctionnement passe par deux étapes : 
1) Le fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales de sources, 
2) Le fonctionnement à charge partielle ou nulle. 
10.22.3.1  Fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales en mode 
chauffage  
10.22.3.1.1 Généralités 
Le COP et la puissance absorbée sont renseignés à l’aide de matrices [5,5] en fonction des 
températures à l’amont et à l’aval de la machine. Ces températures dépendent du type de machine 
et du mode de fonctionnement. 
Les matrices sont remplies une fois en début de calcul. 
Le COP est obtenu par interpolation linéaire par rapport aux températures de référence amont et 
aval définies par technologie. 
La puissance absorbée est obtenue par interpolation linéaire par rapport aux mêmes 
températures. 
• Pour le COP 
On distingue une valeur ‘pivot’ correspondant aux conditions nominales de sources. Cette valeur 
est à fournir systématiquement par l’utilisateur avec les options suivantes : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut, 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon un ordre de priorité 
défini par type de machine, elles peuvent être de différentes natures : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut. 
La fourniture des valeurs mesurées doit en outre respecter l'ensemble des  configurations 
amont aval.  Par exemple dans le cas des machines air / eau, si l'on retient Taval = 32.5 et 42.5 et 
Tamont = -7, 2 et 7, les COP mesurés doivent être fournis pour les 6 couples Taval Tamont. 
Les valeurs mesurées dans une même colonne Taval doivent être de même statut  : Par 
exemple dans le cas des machines air / eau, si la valeur 7, 32.5 est certifiée, la valeur 7, 42.5 doit 
l'être également Si elle ne l'est pas, on applique la valeur par défaut.   
Page 724 Les températures prises en compte sont la moyenne des températures départ et retour pour le 
vecteur eau et la température d'entrée pour le vecteur air. 
   
Page 725 • Pour la puissance absorbée 
A l'instar des COP, les puissances absorbées en conditions non nominales à pleine charge 
peuvent résulter d'essais ou de valeurs par défaut. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspondre aux cas fournis pour les valeurs des 
COP. Dans l’exemple, la valeur 7, 32.5 est donc obligatoirement fournie. 
Les valeurs prises en compte sont les valeurs résultant des essais, sans modification. 
10.22.3.1.2 Pac air / eau 
Idflamont = 2 
Idflaval = 1 
Idfougen = 1 
10.22.3.1.2.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air / eau est la suivante. 
        amont   
   Tam >  -15 -7 2 7 20 
Tdépart  Tretour  Taval priorité 5 2 3 1 4 
25 22 23.5 4      
35 30 32.5 1      
45 40 42.5 2      
55 47 51 3      
65 55 60 5      
 
Figure 84 : Valeurs des COP pour les machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 32.5 avec les options suivantes : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut, à définir. 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
32.5°C 
32.5°C et 42.5°C 
32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C, 60°C 7 °C 
- 7 °C, 7 °C 
 -7°C, 2°C, 7°C 
-7°C, 2°C; 7°C, 20°C 
-15°C, -7°C, 2°C, 7°C, 20°C 
Tableau 131 : températures aux sources   
Page 726 Les valeurs mesurées suivent les peuvent être de différentes natures : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut,  définies ci dessous. 
Rappel : 
La fourniture des valeurs mesurées doit en outre respecter l'ensemble des  configurations 
amont aval.  Par exemple si l'on retient Taval = 32.5 et 42.5 et Tamont = -7, 2 et 7 , les COP 
mesurés doivent être fournis pour les 6 couples Taval Tamont. 
Les valeurs mesurées dans une même colonne Taval doivent être de même statut  : Si par 
exemple la valeur 7, 32.5 est certifiée, la valeur 7, 42.5 doit l'être également Si elle ne l'est pas, on 
applique la valeur par défaut. 
10.22.3.1.2.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Note : Avant l’entrée des valeurs par défaut, la matrice contient les valeurs mesurées et des 0. 
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(42.5, 32.5) = 0.8 
Cnnav _COP(51, 42.5) = 0.8 
Cnnav _COP(23.5, 32.5) = 1.10 
Cnnav _COP(60, 51) = 0.8 Cnnam _COP(-7, 7) = 0.5  
si la puissance fournie à 7°C est inférieure à 
100kW, 0.6 sinon 
Cnnam _COP(2, 7) = 0.80 
Cnnam _COP(20, 7)=1.25 
Cnnam _COP(-15, -7)= 0.8 
Tableau 132 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
Le calcul est mené en commençant par l'impact des températures amont , puis par celui des 
températures aval. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValCOP(4,2)} = 0 
   {ValCOP(4,2)} = COP Nom_déf,ae 
si {ValCOP(4,1)} = 0 
   {ValCOP(4,1)} = {ValCOP(4,2)} * Cnnav _COP(23.5, 32.5) 
si {ValCOP(4,3)} = 0 
   {ValCOP(4,3)} = {ValCOP(4,2)} * Cnnav _COP(42.5, 32.5) 
si {ValCOP(4,4)} = 0 
   {ValCOP(4,4)} = {ValCOP(4,3)} * Cnnav _COP(51, 42.5) 
si {ValCOP(4,5)} = 0 
   {ValCOP(4,5)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP(60, 51) 
   
Page 727 2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(2,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(- 7, 7) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(2, 7) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(20, 7) 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP(- 15, -7) 
 
10.22.3.1.2.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
Si  θamont(h) < Valθamont(1)  (gestion des conditions hors limites de la matrice par le bas, 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs basses) 
iθam1= 1  
iθam2= 1 
θam1= θamont(h) 
θam2= Valθamont(1) 
Si θamont(h) > Val θamont(Nθamont) (gestion des conditions hors limites de la matrice par le haut 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs hautes) 
iθam1= Nθamont 
iθam2= Nθamont 
θam1= Valθamont(Nθamont) 
θam2= θamont(h) 
 Sinon,  
Pour iθamont allant de 2 à N θamont, 
Si θamont(h)  ≤ Valθamont(iθamont), alors, 
iθam1 = iθamont -1 
iθam2 = iθamont 
θam1 = Valθamont(iθam1) 
θam2 = Valθamont(iθam2) 
Coupure de la boucle ‘pour’   
Page 728  
Algorithme pour θaval(h) : 
Si θaval(h) < Val θaval(1) (gestion des conditions hors limites de la matrice par le bas, mais on 
fait cependant le calcul avec les valeurs basses) 
iθav1 = 1 
iθav1 = 1 
θav1 = θaval(h) 
θav2 = Valθaval(1) 
Si θaval(h) > Val θaval(Nθaval) (gestion des conditions hors limites de la matrice par le haut 
mais on fait cependant le calcul avec les valeurs hautes) 
iθav1 = Nθaval 
iθav2 = Nθaval 
θav1 = Valθaval(Nθaval) 
θav2 = θaval(h)   
 Sinon,  
Pour iθaval allant de 2 à N θaval, 
Si θaval(h) ≤ Valθaval(iθaval), alors, 
iθav1 = iθaval -1 
iθav2 = iθaval 
θav1 = Valθaval(iθav1) 
θav2 = Valθaval(iθav2) 
Coupure de la boucle ‘pour’ 
Calculs des coefficients d’interpolation 
1 21 ) () (
am amam amont
amhh Cθ θθ θ
θ−−=
   1 21 ) () (
av avav aval
avhh Cθ θθ θ
θ−−=
 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValCOP( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValCOP( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValCOP( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValCOP( iθam2, iθav2)}   
Page 729  
10.22.3.1.2.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La matrice des puissances absorbées des machines air / eau est la suivante. 
        amont   
   Tam >  -15 -7 2 7 20 
Tdépart  Tretour  Taval priorité 5 2 3 1 4 
25 22 23.5 4      
35 30 32.5 1      
45 40 42.5 2      
55 47 51 3      
65 55 60 5      
 
Figure 85 : Valeurs des puissances absorbées pour les machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 7 ; Tav = 32.5. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspondre aux cas fournis pour les valeurs des 
COP. 
Les valeurs prises en compte sont les valeurs résultant des essais, sans modification. 
Pour les autres valeurs, on calcule des valeurs absorbées par défaut sur la base d'une variation de 
1% par degré de variation de température amont ou aval (la puissance du compresseur diminuant 
avec l'écart Taval – Tamont), en respectant les même règles que pour le COP  
10.22.3.1.2.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(42.5, 32.5) = 0.9 
Cnnav _ Pabs(51, 42.5) = 0.915 
Cnnav _Pabs(23.5, 32.5) = 1.09 
Cnnav _Pabs(60, 51) = 0.91 Cnnam _Pabs(-7, 7) = 0.86  
Cnnam _Pabs(2, 7) = 0.95 
Cnnam _Pabs(20, 7)=1.13 
Cnnam _Pabs(-15, -7)= 0.78 
Tableau 133 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
{ValPabs(4,2)} est non nul. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(22.5, 32.5) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(42.5, 32.5) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,3)} * Cnnav _Pabs(51, 42.5) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs(60, 51) 
2) les lignes sont complétées   
Page 730 Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(- 7, 7) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(2, 7) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(20, 7) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs(- 15, - 7) 
10.22.3.1.2.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.1.2.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
Les puissances fournies à pleine charge en conditions non nominales sont égales au produit de la 
puissance absorbée et du COP 
Si la puissance requise par le réseau est supérieure à la puissance disponible, l'énergie restante 
est en sortie de ce module. Elle pourra alors être fournie par un générateur d’appoint ou reportée 
au pas de temps suivant. 
Pfou_pc(h) = Pabs_pc(h) * COP_pc(h) 
si type_lim_t = 0 
Qrest(h) = max{0; Q req(h) - Pfou_pc(h)} 
sinon si type_lim_t = 1 et  si θamont(h) < Tmin_am ou si θaval(h) > Tmax_av 
Qrest(h) = Q req(h) 
Pfou_pc(h) = 0 
sinon si type_lim_t = 2 et si θamont(h) < Tmin_am et si θaval(h) > Tmax_av 
Qrest(h) = Q req(h) 
Pfou_pc(h) = 0 
10.22.3.1.2.4 Limites de fonctionnement 
Les conditions de fonctionnement possibles sont définies par le constructeur. Elles s'expriment en 
termes de valeur haute de la température départ aval Tmax_av et valeur basse de température 
amont Tmin_am, ou en combinaison de deux valeurs. 
Par exemple, Tmax_av = 40 °C indique que la machine ne peut pas fonctionner si la température 
départ réseau est supérieure à 40 °C. Ceci indique un manque de cohérence entre la 
caractéristique du réseau et des émetteurs et la machine. La machine ne fonctionne alors pas et 
un générateur d'appoint doit être utilisé. 
Par exemple, Tmin_am = -7°C indique que la machine ne fonctionne pas si la température 
extérieure est inférieur à -7 °C. Un appoint est alors nécessaire pour ces conditions. 
(Tmax_av = 40°C, Tmin_am = -7°C) indique que la mac hine ne fonctionne pas si les deux 
conditions sont simultanément remplies. Un appoint est alors nécessaire pour ces conditions.   
Page 731  
10.22.3.1.3 PAC air extérieur / air recyclé 
Idflamont = 2 
Idflaval = 2 
Idfougen = 1 
10.22.3.1.3.1 Détermination des COP 
On applique la procédure des Pac air / eau en modifiant la source aval. 
Les valeurs des coefficients sont les suivants : 
  Tamont (air extérieur)   
 Tam >  -15 -7 2 7 20   
Taval (air intérieur) priorité 5 2 3 1 4   
5 5      1.3 5/20 
10 4      1.2 10/20  
15 2      1.1 15/20  
20 1      1   
25 3      0.9 25/20  
 Pf<100 kW 0.8 0.5 0.80 1 1.25   
 Pf<100kW 0.8 0.6 0.80 1 1.25   
  -15/-7 -7/7 2/7   20/7   
Figure 86 : Valeurs des COP pour les machines air extérieur/ air recyclé 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 7 ; Tav = 20 . 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
20°C 
20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C, 5°C 7 °C 
- 7 °C, 7 °C 
 -7°C, 2°C, 7°C 
-7°C, 2°C; 7°C, 20°C 
-15°C, -7°C, 2°C, 7°C, 20°C 
Tableau 134 : températures aux sources   
Page 732 10.22.3.1.3.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(15, 20) = 1.10 
Cnnav _COP(25, 20) = 0.9 
Cnnav _COP(10, 20) = 1.20 
Cnnav _COP(5, 20) = 1.3 
 Cnnam _COP(-7, 7) = 0.5  
si la puissance fournie à 7°C est inférieur à 
100kW, 0.6 sinon 
Cnnam _COP(2, 7) = 0.80 
Cnnam _COP(20, 7)=1.25 
Cnnam _COP(-15, -7)= 0.8 
Tableau 135 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValCOP(4,4)} = 0 
   {ValCOP(4,4)} = COP Nom_déf,a_exterieur, a_recycle  
si {ValCOP(4,1)} = 0 
   {ValCOP(4,1)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP(5, 20) 
si {ValCOP(4,2)} = 0 
   {ValCOP(4,2)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP(10, 20) 
si {ValCOP(4,3)} = 0 
   {ValCOP(4,3)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP(15, 20) 
si {ValCOP(4,5)} = 0 
   {ValCOP(4,5)} = {ValCOP(4,4)} * Cnnav _COP(25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(2,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(- 7, 7) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(2, 7) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(20, 7) 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP(- 15, -7) 
10.22.3.1.3.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2   
Page 733 Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValCOP( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValCOP( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValCOP( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValCOP( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.1.3.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 7 ; Tav = 20. 
10.22.3.1.3.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(15, 20) = 1.05 
Cnnav _Pabs(25, 20) = 0.95 
Cnnav _Pabs(10, 20) = 1.10 
Cnnav _Pabs(5, 20) = 0.85 Cnnam _Pabs(-7, 7) = 0.86  
Cnnam _Pabs(2, 7) = 0.95 
Cnnam _Pabs(20, 7)=1.13 
Cnnam _Pabs(-15, -7)= 0.78 
Tableau 136 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs(5, 20) 
si {ValPabs(4,2)} = 0 
   {ValPabs(4,2)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs(10, 20) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs(15, 20) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,4)} * Cnnav _Pabs(25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(- 7, 7) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(2, 7) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(20, 7) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs(- 15, - 7)   
Page 734 10.22.3.1.3.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.1.3.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machines air / eau, voir § 10.22.3.1.2.3 
10.22.3.1.4 PAC air extrait / air neuf 
Idflamont = 2 
Idflaval = 2 
Idfougen = 1 
10.22.3.1.4.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air extrait / air neuf est la suivante. 
  Tamont (air extrait)   
 Tam >  5 10 15 20 25 30   
Taval (air neuf)  priorité 6 4 2 1 3 5   
-15 4       1.3 -15/7 
-7 2       1.2 -7/7 
7 1       1  
20 3       0.8 20/7 
  0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2   
  5/20 10/20  15/20   25/20  30/20    
 
Figure 87 : Valeurs des COP pour les machines air extrait / air neuf 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’utilisateur est la valeur pour tam = 20 ; 
Tav = 7 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
7°C 
7°C, -7 °C, 
7°C, -7 °C, 20 °C, 
7°C, -7 °C, 20 °C, -15 °C, 
 20 °C 
20 °C, 15 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C, 30 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C, 30 °C, 5°C 
Tableau 137 : températures aux sources   
Page 735  
10.22.3.1.4.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Note : Avant l’entrée des valeurs par défaut, la matrice contient les valeurs mesurées et des 0. 
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(-7,7) = 1.20 
Cnnav _COP(20,7) = 0.80 
Cnnav _COP(-15,7) = 1.30 
  Cnnam _COP(15, 20) = 0.90 
Cnnam _COP(25, 20) = 1.10 
Cnnam _COP(10, 20) = 0.80 
Cnnam _COP(30, 20) = 1.20 
Cnnam _COP(5, 20) = 0.70 
Tableau 138 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée 
si {ValCOP(4,3)} = 0 
   {ValCOP(4,3)} = COP Nom_déf,a_extrait, a_neuf  
si {ValCOP(4,1)} = 0 
   {ValCOP(4,1)} = {ValCOP(4,3)} * Cnnav _COP(-15, 7) 
si {ValCOP(4,2)} = 0 
   {ValCOP(4,2)} = {ValCOP(4,3)} * Cnnav _COP(-7, 7) 
si {ValCOP(4,4)} = 0 
   {ValCOP(4,4)} = {ValCOP(4,3)} * Cnnav _COP(20, 7) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
    {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(5, 20) 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
    {ValCOP(2,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(10, 20) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
    {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(15, 20) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
    {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(25, 20) 
si {ValCOP(6,Ilign)} = 0 
    {ValCOP(6,Ilign)} = {ValCOP(4,Ilign)} * Cnnam _COP(30, 20) 
 
10.22.3.1.4.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValCOP( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValCOP( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValCOP( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValCOP( iθam2, iθav2)}   
Page 736 10.22.3.1.4.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 20 ; Tav = 7. 
10.22.3.1.4.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(-7,7) = 1.14 
Cnnav _Pabs(20,7) = 0.87 
Cnnav _Pabs(-15,7) = 1.22 
 Cnnam _Pabs(15, 20) = 0.95  
Cnnam _Pabs(25, 20) = 1.05 
Cnnam _Pabs(10, 20)=0.90 
Cnnam _Pabs(30, 20)= 1.10 
Cnnam _Pabs(5, 20)=0.85 
Tableau 139 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs (4,1)} = {ValPabs (4,3)} * Cnnav _Pabs(-15, 7) 
si {ValPabs (4,2)} = 0 
   {ValPabs (4,2)} = {ValPabs (4,3)} * Cnnav _Pabs(-7, 7) 
si {ValPabs (4,4)} = 0 
   {ValPabs (4,4)} = {ValPabs (4,3)} * Cnnav _Pabs(20, 7) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(5, 20) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(10, 20) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(15, 20) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(25, 20) 
si {ValPabs (6,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (6,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} *Cnnam _ Pabs(30, 20) 
 
10.22.3.1.4.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.1.4.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machine air extérieur / eau. 
 
10.22.3.1.4.4 Limites de fonctionnement 
On applique la procédure des machine air extérieur / eau.    
Page 737  
10.22.3.1.5 PAC eau de nappe / eau 
Idflamont = 1 
Idflaval = 1 
Idfougen = 1 
10.22.3.1.5.1 Détermination des COP 
On applique la procédure des Pac air / eau en modifiant les sources. 
Les valeurs des coefficients sont les suivants : 
    Tamont (eau de nappe)   
   Tdépart -5 0 5 10 15   
   Tretour 0 5 10 15 20   
Taval (eau) Tam >  -2.5 2.5 7.5 12.5 17.5   
Tdépart  Tretour  Taval priorité 4 2 1 3 5   
25 22 23.5 4      1.1 25/35  
35 30 32.5 1      1   
45 40 42.5 2      0.8 45/35  
55 47 51 3      0.8 55/45  
65 55 60 5      0.8 65/55  
    0.8 0.9 1 1.1 1.2   
    0/10 5/10   15/10  20/10    
Figure 88 : Valeurs des COP pour les machines eau de nappe / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est pour tam = 7.5 ; Tav = 32.5 . 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
32.5°C 
32.5°C et 42.5°C 
32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C, 60°C 7.5 °C, 
2.5 °C, 7.5 °C, 
2.5 °C, 7.5 °C, 12.5°C 
-2.5 °C, 2.5 °C, 7.5 °C, 12.5°C 
-2.5 °C, 2.5 °C, 7.5 °C, 12.5°C, 17.5 °C 
Tableau 140 : températures aux sources   
Page 738 10.22.3.1.5.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(42.5, 32.5) = 0.8 
Cnnav _COP(51, 42.5) = 0.8 
Cnnav _COP(23.5, 32.5) = 1.1 
Cnnav _COP(60, 51) = 0.8 Cnnam _COP(2.5, 7.5) = 0.9  
Cnnam _COP(12.5, 7.5) = 1.1 
Cnnam _COP(-2.5, 7.5)=0.8 
Cnnam _COP(17.5, 7.5)= 1.2 
Tableau 141 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValCOP(3,2)} = 0 
   {ValCOP(3,2)} = COP Nom_déf,e_nappe,e  
si {ValCOP(3,1)} = 0 
   {ValCOP(3,1)} = {ValCOP(3,2)} * Cnnav _COP(23.5, 32.5) 
si {ValCOP(3,3)} = 0 
   {ValCOP(3,3)} = {ValCOP(3,2)} * Cnnav _COP(42.5, 32.5) 
si {ValCOP(3,4)} = 0 
   {ValCOP(3,4)} = {ValCOP(3,3)} * Cnnav _COP(51, 42.5) 
si {ValCOP(3,5)} = 0 
   {ValCOP(3,5)} = {ValCOP(3,4)} * Cnnav _COP(60, 51) 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP(-2.5, 7.5) 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(2,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP(2.5, 7.5) 
si {ValCOP(4,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(4,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP(12.5, 7.5) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP(17.5, 7.5)   
Page 739 10.22.3.1.5.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValCOP( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValCOP( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValCOP( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValCOP( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.1.5.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 7.5 ; Tav = 32.5. 
10.22.3.1.5.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(42.5, 32.5) = 0.9 
Cnnav _Pabs(51, 42.5) = 0.915 
Cnnav _Pabs(23.5, 32.5) = 1.09 
Cnnav _Pabs(60, 51) = 0.91 Cnnam _Pabs(2.5, 7.5) = 0.95  
Cnnam _Pabs(12.5, 7.5) = 1.05 
Cnnam _Pabs(-2.5, 7.5)=0.9 
Cnnam _Pabs(17.5, 7.5)= 1.10 
 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValPabs(3,1)} = 0 
   {ValPabs(3,1)} = {ValPabs(3,2)} * Cnnav _Pabs(23.5, 32.5) 
si {ValPabs(3,3)} = 0 
   {ValPabs(3,3)} = {ValPabs(3,2)} * Cnnav _Pabs(42.5, 32.5) 
si {ValPabs(3,4)} = 0 
   {ValPabs(3,4)} = {ValPabs(3,3)} * Cnnav _Pabs(51, 42.5) 
si {ValPabs(3,5)} = 0 
   {ValPabs(3,5)} = {ValPabs(3,4)} * Cnnav _Pabs(60, 51) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs(-2.5, 7.5) 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs(2.5, 7.5) 
si {ValPabs(4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(4,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs(12.5, 7.5)   
Page 740 si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs(17.5, 7.5) 
10.22.3.1.5.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.1.5.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.3. 
10.22.3.1.6 PAC eau glycolée / eau 
Idflamont = 1 
Idflaval = 1 
Idfougen = 1 
10.22.3.1.6.1 Détermination des COP 
On applique la procédure des Pac air / eau en modifiant les sources. 
Les valeurs des coefficients sont les suivants : 
    Tamont (eau glycolée)   
   Tdépart -5 0 5 10 15   
   Tretour 0 5 10 15 20   
Taval (eau) Tam >  -2.5 2.5 7.5 12.5 17.5   
Tdépart  Tretour  Taval priorité 4 1 2 3 5   
25 22 23.5 4      1.1 25/35  
35 30 32.5 1      1   
45 40 42.5 2      0.8 45/35  
55 47 51 3      0.8 55/45  
65 55 60 5      0.8 65/55  
    0.9 1 1.1 1.2 1.3   
    0/5  10/5 15/5 20/5   
Figure 89 : Valeurs des COP pour les machines eau glycolée / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est pour tam = 2.5 ; Tav = 32.5 . 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
32.5°C 
32.5°C et 42.5°C 
32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C 
23.5°C, 32.5°C, 42.5°C, 51°C, 60°C 2.5 °C 
2.5 °C, 7.5 °C 
2.5 °C, 7.5 °C, 12.5°C 
2.5 °C, 7.5 °C, 12.5 °C, -2.5°C 
2.5 °C, 7.5 °C, 12.5 °C, -2.5°C, 17.5 °C 
Tableau 142 : températures aux sources   
Page 741 10.22.3.1.6.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(42.5, 32.5) = 0.8 
Cnnav _COP(51, 42.5) = 0.8 
Cnnav _COP(23.5, 32.5) = 1.1 
Cnnav _COP(60, 51) = 0.8 Cnnam _COP(7.5, 2.5) = 1.10 
Cnnam _COP(12.5, 2.5) = 1.2 
Cnnam _COP(-2.5, 2.5)= 0.9 
Cnnam _COP(17.5, 2.5)= 1.3 
Tableau 143 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValCOP(2,2)} = 0 
   {ValCOP(2,2)} = COP Nom_déf,e_glycolée,e  
si {ValCOP(2,1)} = 0 
   {ValCOP(2,1)} = {ValCOP(2,2)} * Cnnav _COP(23.5, 32.5) 
si {ValCOP(2,3)} = 0 
   {ValCOP(2,3)} = {ValCOP(2,2)} * Cnnav _COP(42.5, 32.5) 
si {ValCOP(2,4)} = 0 
   {ValCOP(2,4)} = {ValCOP(2,3)} * Cnnav _COP(51, 42.5) 
si {ValCOP(2,5)} = 0 
   {ValCOP(2,5)} = {ValCOP(2,4)} * Cnnav _COP(60, 51) 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP(-2.5, 7.5) 
si {ValCOP(3,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(3,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP(7.5, 7.5) 
si {ValCOP(4,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(4,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP(12.5, 7.5) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(2,Ilign)} * Cnnam _COP(17.5, 7.5) 
10.22.3.1.6.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance   
Page 742 COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValCOP( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValCOP( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValCOP( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValCOP( iθam2, iθav2)}   
Page 743  
10.22.3.1.6.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 7.5 ; Tav = 32.5. 
10.22.3.1.6.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(42.5, 32.5) = 0.9 
Cnnav _Pabs(51, 42.5) = 0.915 
Cnnav _Pabs(23.5, 32.5) = 1.1 
Cnnav _Pabs(60, 51) = 0.935 Cnnam _Pabs(7.5, 2.5) = 1.05  
Cnnam _Pabs(12.5, 2.5) = 1.10 
Cnnam _Pabs(-2.5, 2.5)=0.95 
Cnnam _Pabs(17.5, 2.5)= 1.15 
 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValPabs(2,1)} = 0 
   {ValPabs(2,1)} = {ValPabs(2,2)} * Cnnav _Pabs(23.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,3)} = 0 
   {ValPabs(2,3)} = {ValPabs(2,2)} * Cnnav _Pabs(42.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,4)} = 0 
   {ValPabs(2,4)} = {ValPabs(2,3)} * Cnnav _Pabs(51, 42.5) 
si {ValPabs(2,5)} = 0 
   {ValPabs(2,5)} = {ValPabs(2,4)} * Cnnav _Pabs(60, 51) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs(-2.5, 7.5) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs(2.5, 7.5) 
si {ValPabs(4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(4,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs(12.5, 7.5) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(2,Ilign)} * Cnnam _Pabs(17.5, 7.5) 
10.22.3.1.6.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.1.6.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.3.   
Page 744 10.22.3.1.7 Pac eau / air 
Idflamont = 1 
Idflaval = 2 
Idfougen = 1 
10.22.3.1.7.1 Détermination des COP 
On applique la procédure des Pac air / eau en modifiant les sources. 
Les valeurs des coefficients sont les suivants : 
  Tamont (eau)   
 Tdépart  -5 0 5 10 15   
 Tretour  0 5 10 15 20   
 Tam >  -2.5 2.5 7.5 12.5 17.5   
Taval(air) priorité  4 2 1 3 5   
5 5      1.3 5/20 
10 4      1.2 10/20  
15 2      1.1 15/20  
20 1      1   
25 3      0.9 25/20  
  0.8 0.9 1 1.1 1.2   
  0/10 5/10   15/10 20/10   
Figure 90 : Valeurs des COP pour les machines eau / air 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est pour tam = 7.5 ; Tav = 20 . 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
20°C 
20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C 
25°C, 20°C, 15°C, 10°C, 5°C 7.5 °C 
2.5 °C 7.5 °C 
2.5 °C 7.5 °C, 12.5°C 
-2.5 °C, 2.5 °C 7.5 °C, 12.5°C 
-2.5 °C, 2.5 °C 7.5 °C, 12.5°C, 17.5 °C 
Tableau 144 : températures aux sources   
Page 745 10.22.3.1.7.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(15, 20) = 1.10 
Cnnav _COP(25, 20) = 0.9 
Cnnav _COP(10, 20) = 1.20 
Cnnav _COP(5, 20) = 1.3 Cnnam _COP(2.5, 7.5) = 0.9  
Cnnam _COP(12.5, 7.5) = 1.1 
Cnnam _COP(-2.5, 7.5)=0.8 
Cnnam _COP(17.5, 7.5)= 1.2 
Tableau 145 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValCOP(3,4)} = 0 
   {ValCOP(3,4)} = COP Nom_déf,ea 
si {ValCOP(3,1)} = 0 
   {ValCOP(3,1)} = {ValCOP(3,4)} * Cnnav _COP(5, 20) 
si {ValCOP(3,2)} = 0 
   {ValCOP(3,2)} = {ValCOP(3,4)} * Cnnav _COP(10, 20) 
si {ValCOP(3,3)} = 0 
   {ValCOP(3,3)} = {ValCOP(3,4)} * Cnnav _COP(15, 20) 
si {ValCOP(3,5)} = 0 
   {ValCOP(3,5)} = {ValCOP(3,4)} * Cnnav _COP(25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValCOP(1,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(1,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP(-2.5, 7.5) 
si {ValCOP(2,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(2,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP(2.5, 7.5) 
si {ValCOP(4,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(4,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP(12.5, 7.5) 
si {ValCOP(5,Ilign)} = 0 
   {ValCOP(5,Ilign)} = {ValCOP(3,Ilign)} * Cnnam _COP(17.5, 7.5) 
10.22.3.1.7.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance   
Page 746 COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValCOP( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValCOP( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValCOP( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValCOP( iθam2, iθav2)}   
Page 747  
10.22.3.1.7.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 7.5 ; Tav = 20. 
10.22.3.1.7.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(15, 20) = 1.05 
Cnnav _Pabs(25, 20) = 0.95 
Cnnav _Pabs(10, 20) = 1.10 
Cnnav _Pabs(5, 20) = 0.85 Cnnam _Pabs(2.5, 7.5) = 0.95  
Cnnam _Pabs(12.5, 7.5) = 1.05 
Cnnam _Pabs(-2.5, 7.5)=0.9 
Cnnam _Pabs(17.5, 7.5)= 1.10 
Tableau 146 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValPabs(3,1)} = 0 
   {ValPabs(3,1)} = {ValPabs(3,4)} * Cnnav _Pabs(5, 20) 
si {ValPabs(3,2)} = 0 
   {ValPabs(3,2)} = {ValPabs(3,4)} * Cnnav _Pabs(10, 20) 
si {ValPabs(3,3)} = 0 
   {ValPabs(3,3)} = {ValPabs(3,4)} * Cnnav _Pabs(15, 20) 
si {ValPabs(3,5)} = 0 
   {ValPabs(3,5)} = {ValPabs(3,4)} * Cnnav _Pabs(25, 20) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs(-2.5, 7.5) 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs(2.5, 7.5) 
si {ValPabs(4,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(4,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs(12.5, 7.5) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} * Cnnam _Pabs(17.5, 7.5) 
10.22.3.1.7.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.1.7.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.3   
Page 748 10.22.3.1.8 Pac eau de boucle / air 
Partie en cours de rédaction. 
10.22.3.2  Fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales en mode ECS  
10.22.3.2.1 Généralités 
Le COP et la puissance absorbée sont renseignés à l’aide de matrices en fonction des 
températures à l’amont et à l’aval de la machine. Ces températures dépendent du type de machine 
et du mode de fonctionnement. 
Les matrices sont remplies une fois en début de calcul. 
Le COP est obtenu par interpolation linéaire par rapport aux températures de référence amont et 
aval définies par technologie. 
La puissance absorbée est obtenue par interpolation linéaire par rapport aux mêmes 
températures. 
• Pour le COP 
On distingue une valeur ‘pivot’ correspondant aux conditions nominales de sources. Cette valeur 
est à fournir systématiquement par l’utilisateur avec les options suivantes : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut, 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon un ordre de priorité 
défini par type de machine, elles peuvent être de différentes natures : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut. 
La fourniture des valeurs mesurées doit en outre respecter l'ensemble des  configurations 
amont aval.   
Les températures prises en compte sont la moyenne des températures départ et retour pour le 
vecteur eau et la température d'entrée pour le vecteur air. 
• Pour la puissance absorbée 
A l'instar des COP, les puissances absorbées en conditions non nominales à pleine charge 
peuvent résulter d'essais ou de valeurs par défaut. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspondre aux cas fournis pour les valeurs des 
COP.    
Page 749 Les valeurs prises en compte sont les valeurs résultant des essais, sans modification.   
Page 750  
10.22.3.2.2 Pac air extérieur / eau 
Idflamont = 2 
Idflaval = 1 
Idfougen = 3 
10.22.3.2.2.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air extérieur / eau est la suivante. 
  Tamont (air extérieur)   
 Tam >  -7 2 7 20 35   
Taval priorité 4 2 1 3 5   
5 7      1.8 5/45 
15 5      1.6 15/45  
25 3      1.4 25/45  
35 2      1.2 35/45  
45 1      1  
55 4      0.8 55/45  
65 6      0.6 65/45  
  0.80 0.90 1 1.25 1.50    
  -7/7 2/7  20/7 35/7    
 
Figure 91 : Valeurs des COP pour les machines air extérieur / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’utilisateur est la valeur pour tam = 7 ; Tav 
= 45 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
45°C 
45°C, 35 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65 °C, 5 °C 
 7 °C 
7 °C, 2 °C 
7 °C, 2 °C, 20 °C 
7 °C, 2 °C, 20 °C, -7 °C 
7 °C, 2 °C, 20 °C, -7 °C, 35 °C 
 
Tableau 147 : températures aux sources   
Page 751  
10.22.3.2.2.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Note : Avant l’entrée des valeurs par défaut, la matrice contient les valeurs mesurées et des 0. 
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(35,45) = 1.2 
Cnnav _COP(25,45) = 1.4 
Cnnav _COP(55,45) = 0.8 
Cnnav _COP(15,45) = 1.6 
Cnnav _COP(65,45) = 0.6 
Cnnav _COP(5,45) = 1.8 Cnnam _COP(2,7) = 0.90 
Cnnam _COP(20,7) = 1.25 
Cnnam _COP(- 7,7) = 0.80 
Cnnam _COP(35,7) = 1.5 
Tableau 148 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée  
si {ValECS(3,5)} = 0 
   {ValECS(3,5)} = COP Nom_déf,a_exterieur,ECS  
si {ValECS(3,1)} = 0 
   {ValECS(3,1)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(5, 45) 
si {ValECS(3,2)} = 0 
   {ValECS(3,2)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(15, 45) 
si {ValECS(3,3)} = 0 
   {ValECS(3,3)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(25, 45) 
si {ValECS(3,4)} = 0 
   {ValECS(3,4)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(35, 45) 
si {ValECS(3,6)} = 0 
   {ValECS(3,6)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(55, 45) 
si {ValECS(3,7)} = 0 
   {ValECS(3,7)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValECS(1,Ilign)} = 0 
    {ValECS(1,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(- 7, 7) 
si {ValECS(2,Ilign)} = 0 
    {ValECS(2,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(2, 7) 
si {ValECS(4,Ilign)} = 0 
    {ValECS(4,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(20, 7) 
si {ValECS(5,Ilign)} = 0 
    {ValECS(5,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(35, 7) 
 
 
 
   
Page 752  
10.22.3.2.2.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValECS( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - C θav)*{ValECS( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValECS( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValECS( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.2.2.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 7 ; Tav = 45. 
10.22.3.2.2.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(35,45) = 1.10 
Cnnav _Pabs(25,45) = 1.20 
Cnnav _Pabs(55,45) = 0.90 
Cnnav _Pabs(15,45) = 1.30 
Cnnav _Pabs(65,45) = 0.80 
Cnnav _Pabs(5,45) = 1.40 Cnnam _Pabs(2, 7) = 0.95  
Cnnam _Pabs(20, 7)=1.13 
Cnnam _Pabs(-7, 7)= 0.86 
Cnnam _Pabs(35, 7)= 1.28 
Tableau 149 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier 
si {ValPabs(3,1)} = 0 
   {ValPabs (3,1)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(5, 45) 
si {ValPabs (3,2)} = 0 
   {ValPabs (3,2)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(15, 45) 
si {ValPabs (3,3)} = 0 
   {ValPabs (3,3)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(25, 45) 
si {ValPabs (3,4)} = 0 
   {ValPabs (3,4)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(35, 45) 
si {ValPabs (3,6)} = 0 
   {ValPabs (3,6)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(55, 45) 
si {ValPabs (3,7)} = 0 
   {ValPabs (3,7)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(- 7, 7) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(2, 7)   
Page 753 si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(20, 7) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(35, 7) 
 
10.22.3.2.2.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.2.2.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.3  
10.22.3.2.2.4 Limites de fonctionnement 
Les conditions de fonctionnement possibles sont définies par le constructeur. Elles s'expriment en 
termes de valeur haute de la température départ aval Tmax_av et valeur basse de température 
amont Tmin_am, ou en combinaison de deux valeurs. 
10.22.3.2.3 Pac air extrait / eau 
Idflamont = 2 
Idflaval = 1 
Idfougen = 4 
10.22.3.2.3.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air extrait / eau est la suivante. 
  Tamont (air extrait)   
 Tam >  5 10 15 20 25 30   
Taval priorité 6 4 2 1 3 5   
5 7       1.8 5/45 
15 5       1.6 15/45  
25 3       1.4 25/45  
35 2       1.2 35/45  
45 1       1  
55 4       0.8 55/45  
65 6       0.6 65/45  
  0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2   
  5/20 10/20  15/20   25/20 30/20    
 
Figure 92 : Valeurs des COP pour les machines air extrait / eau   
Page 754 La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’utilisateur est la valeur pour tam = 20 ; 
Tav = 45 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
45°C 
45°C, 35 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 5 °C 
 20 °C 
20 °C, 15 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C, 30 °C 
20 °C, 15 °C, 25 °C, 10 °C, 30 °C, 5 °C 
 
Tableau 150 : températures aux sources 
10.22.3.2.3.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Note : Avant l’entrée des valeurs par défaut, la matrice contient les valeurs mesurées et des 0. 
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(35,45) = 1.2 
Cnnav _COP(25,45) = 1.4 
Cnnav _COP(55,45) = 0.8 
Cnnav _COP(15,45) = 1.6 
Cnnav _COP(65,45) = 0.6 
Cnnav _COP(5,45) = 1.8 Cnnam _COP(15, 20) = 0.9 
Cnnam _COP(25, 20) = 1.1 
Cnnam _COP(10, 20) = 0.8 
Cnnam _COP(30, 20) = 1.2 
Cnnam _COP(5, 20) = 0.7 
 
Tableau 151 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
3. La colonne contenant la valeur pivot est complétée 
si {ValECS(4,5)} = 0 
   {ValECS(4,5)} = COP Nom_déf,a_extrait,ECS  
si {ValECS(4,1)} = 0 
   {ValECS(4,1)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP(5, 45) 
si {ValECS(4,2)} = 0 
   {ValECS(4,2)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP(15, 45) 
si {ValECS(4,3)} = 0 
   {ValECS(4,3)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP(25, 45) 
si {ValECS(4,4)} = 0 
   {ValECS(4,4)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP(35, 45) 
si {ValECS(4,6)} = 0 
   {ValECS(4,6)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP(55, 45) 
si {ValECS(4,7)} = 0 
   {ValECS(4,7)} = {ValECS(4,5)} * Cnnav _COP(65, 45)   
Page 755 4. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValECS(1,Ilign)} = 0 
    {ValECS(1,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP(5, 20) 
si {ValECS(2,Ilign)} = 0 
    {ValECS(2,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP(10, 20) 
si {ValECS(3,Ilign)} = 0 
    {ValECS(3,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP(15, 20) 
si {ValECS(5,Ilign)} = 0 
    {ValECS(5,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP(25, 20) 
si {ValECS(6,Ilign)} = 0 
    {ValECS(6,Ilign)} = {ValECS(4,Ilign)} * Cnnam _COP(30, 20) 
10.22.3.2.3.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValECS( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - C θav)*{ValECS( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValECS( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValECS( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.2.3.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 20 ; Tav = 45. 
10.22.3.2.3.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(35,45) = 1.10 
Cnnav _Pabs(25,45) = 1.20 
Cnnav _Pabs(55,45) = 0.90 
Cnnav _Pabs(15,45) = 1.30 
Cnnav _Pabs(65,45) = 0.80 
Cnnav _Pabs(5,45) = 1.40 Cnnam _Pabs(15, 20) = 0.95  
Cnnam _Pabs(25, 20) = 1.05 
Cnnam _Pabs(10, 20)=0.90 
Cnnam _Pabs(30, 20)= 1.10 
Cnnam _Pabs(5, 20)=0.85 
Tableau 152 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources   
Page 756 3. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs (4,1)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs(5, 45) 
si {ValPabs (4,2)} = 0 
   {ValPabs (4,2)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs(15, 45) 
si {ValPabs (4,3)} = 0 
   {ValPabs (4,3)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs(25, 45) 
si {ValPabs (4,4)} = 0 
   {ValPabs (4,4)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs(35, 45) 
si {ValPabs (4,6)} = 0 
   {ValPabs (4,6)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs(55, 45) 
si {ValPabs (4,7)} = 0 
   {ValPabs (4,7)} = {ValPabs (4,5)} * Cnnav _Pabs(65, 45) 
4. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(5, 20) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(10, 20) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(15, 20) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (4,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(25, 20) 
si {ValPabs (6,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (6,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} *Cnnam _ Pabs(30, 20) 
10.22.3.2.3.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.2.3.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machine air extérieur / eau. 
10.22.3.2.3.4 Limites de fonctionnement 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.3  
10.22.3.2.4 Pac air ambiant / eau 
Idflamont = 2 
Idflaval = 1 
Idfougen = 3   
Page 757 10.22.3.2.4.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air ambiant / eau est la suivante. 
  Tamont (air extrait)   
 Tam >  5 10 15 20 25 30   
Taval priorité 6 3 1 2 4 5   
5 7       1.8 5/45 
15 5       1.6 15/45  
25 3       1.4 25/45  
35 2       1.2 35/45  
45 1       1  
55 4       0.8 55/45  
65 6       0.6 65/45  
  0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3   
  5/15 10/15   20/15  25/15 30/15    
 
Figure 93 : Valeurs des COP pour les machines air ambiant / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’utilisateur est la valeur pour tam = 15 ; 
Tav = 45 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
45°C 
45°C, 35 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 5 °C 
 15 °C 
15 °C, 20 °C 
15 °C, 20 °C, 10 °C 
15 °C, 20 °C, 10 °C, 25 °C 
15 °C, 20 °C, 10 °C, 25 °C, 30 °C 
15 °C, 20 °C, 10 °C, 25 °C, 30 °C, 5 °C 
 
Tableau 153 : températures aux sources   
Page 758 10.22.3.2.4.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Note : Avant l’entrée des valeurs par défaut, la matrice contient les valeurs mesurées et des 0. 
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(35,45) = 1.2 
Cnnav _COP(25,45) = 1.4 
Cnnav _COP(55,45) = 0.8 
Cnnav _COP(15,45) = 1.6 
Cnnav _COP(65,45) = 0.6 
Cnnav _COP(5,45) = 1.8 Cnnam _COP(20, 15) = 1.1 
Cnnam _COP(10, 15) = 0.9 
Cnnam _COP(25, 15) = 1.2 
Cnnam _COP(30, 15) = 1.3 
Cnnam _COP(5, 15) = 0.8 
 
Tableau 154 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée 
si {ValECS(3,5)} = 0 
   {ValECS(3,5)} = COP Nom_déf,a_ambiant,ECS  
si {ValECS(3,1)} = 0 
   {ValECS(3,1)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(5, 45) 
si {ValECS(3,2)} = 0 
   {ValECS(3,2)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(15, 45) 
si {ValECS(3,3)} = 0 
   {ValECS(3,3)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(25, 45) 
si {ValECS(3,4)} = 0 
   {ValECS(3,4)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(35, 45) 
si {ValECS(3,6)} = 0 
   {ValECS(3,6)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(55, 45) 
si {ValECS(3,7)} = 0 
   {ValECS(3,7)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValECS(1,Ilign)} = 0 
    {ValECS(1,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(5, 15) 
si {ValECS(2,Ilign)} = 0 
    {ValECS(2,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(10, 15) 
si {ValECS(4,Ilign)} = 0 
    {ValECS(4,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(20, 15) 
si {ValECS(5,Ilign)} = 0 
    {ValECS(5,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(25, 15) 
si {ValECS(6,Ilign)} = 0 
    {ValECS(6,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(20, 15) 
   
Page 759 10.22.3.2.4.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValECS( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - C θav)*{ValECS( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValECS( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValECS( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.2.4.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 15 ; Tav = 45. 
10.22.3.2.4.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(35,45) = 1.10 
Cnnav _Pabs(25,45) = 1.20 
Cnnav _Pabs(55,45) = 0.90 
Cnnav _Pabs(15,45) = 1.30 
Cnnav _Pabs(65,45) = 0.80 
Cnnav _Pabs(5,45) = 1.40 Cnnam _Pabs(20, 15) = 1.05 
Cnnam _Pabs(10, 15) = 0.95 
Cnnam _Pabs(25, 15)=1.10 
Cnnam _Pabs(30, 15)= 1.15 
Cnnam _Pabs(5, 15)=0.90 
 
Tableau 155 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier 
si {ValPabs(3,1)} = 0 
   {ValPabs (3,1)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(5, 45) 
si {ValPabs (3,2)} = 0 
   {ValPabs (3,2)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(15, 45) 
si {ValPabs (3,3)} = 0 
   {ValPabs (3,3)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(25, 45) 
si {ValPabs (3,4)} = 0 
   {ValPabs (3,4)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(35, 45) 
si {ValPabs (3,6)} = 0 
   {ValPabs (3,6)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(55, 45) 
si {ValPabs (3,7)} = 0 
   {ValPabs (3,7)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(65, 45)   
Page 760 2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(5, 15) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (2,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(10, 15) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(20, 15) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (5,Ilign)} = {ValPabs (3,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(25, 15) 
si {ValPabs (6,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (6,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)} *Cnnam _ Pabs(30, 15) 
10.22.3.2.4.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.2.4.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machine air extérieur / eau. 
10.22.3.2.4.4 Limites de fonctionnement 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.3  
10.22.3.2.5 Pac eau de nappe / eau 
Idflamont = 1 
Idflaval = 1 
Idfougen = 3   
Page 761 10.22.3.2.5.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines eau de nappe / eau est la suivante. 
  Tamont (eau de nappe)   
  - 5 0 5 10 15   
  0 5 10 15 20   
 Tam >  -2.5 2.5 7.5 12.5 17.5   
Taval priorité 4 2 1 3 5   
5 7      1.8 5/45 
15 5      1.6 15/45  
25 3      1.4 25/45  
35 2      1.2 35/45  
45 1      1  
55 4      0.8 55/45  
65 6      0.6 65/45  
  0.8 0.9 1 1.1 1.2   
  -2.5/7.5  2.5/7.5   12.5/7.5  17.5/7.5    
 
Figure 94 : Valeurs des COP pour les machines eau de nappe / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’utilisateur est la valeur pour tam = 7.5 ; 
Tav = 45 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
45°C 
45°C, 35 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 
45°C, 35 °C, 25 °C, 55 °C, 15 °C, 65, 5 °C 7.5 °C 
7.5 °C, 2.5 °C 
7.5 °C, 2.5 °C, 12.5 °C 
7.5 °C, 2.5 °C, 12.5 °C, - 2.5 °C 
7.5 °C, 2.5 °C, 12.5 °C, - 2.5 °C, 17.5 °C 
Tableau 156 : températures aux sources   
Page 762  
10.22.3.2.5.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Note : Avant l’entrée des valeurs par défaut, la matrice contient les valeurs mesurées et des 0. 
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(35,45) = 1.2 
Cnnav _COP(25,45) = 1.4 
Cnnav _COP(55,45) = 0.8 
Cnnav _COP(15,45) = 1.6 
Cnnav _COP(65,45) = 0.6 
Cnnav _COP(5,45) = 1.8 Cnnam _ECS(2.5, 7.5) = 0.9 
Cnnam _ECS(12.5, 7.5) = 1.1 
Cnnam _ECS(-2.5, 7.5)= 0.8 
Cnnam _ECS(17.5, 7.5)= 1.2 
Tableau 157 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée 
si {ValECS(3,5)} = 0 
   {ValECS(3,5)} = COP Nom_déf,eau_nappe,ECS  
si {ValECS(3,1)} = 0 
   {ValECS(3,1)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(5, 45) 
si {ValECS(3,2)} = 0 
   {ValECS(3,2)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(15, 45) 
si {ValECS(3,3)} = 0 
   {ValECS(3,3)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(25, 45) 
si {ValECS(3,4)} = 0 
   {ValECS(3,4)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(35, 45) 
si {ValECS(3,6)} = 0 
   {ValECS(3,6)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(55, 45) 
si {ValECS(3,7)} = 0 
   {ValECS(3,7)} = {ValECS(3,5)} * Cnnav _COP(65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValECS(1,Ilign)} = 0 
    {ValECS(1,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(- 2.5, 7.5) 
si {ValECS(2,Ilign)} = 0 
    {ValECS(2,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(2.5, 7.5) 
si {ValECS(4,Ilign)} = 0 
    {ValECS(4,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(12.5, 7.5) 
si {ValECS(5,Ilign)} = 0 
    {ValECS(5,Ilign)} = {ValECS(3,Ilign)} * Cnnam _COP(17.5, 7.5) 
   
Page 763  
10.22.3.2.5.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam)*{ValCOP( iθam1, iθav1)} + Cθam*{ValCOP( iθam2, iθav1)} 
10.22.3.2.5.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 7.5 ; Tav = 45. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspondre aux cas fournis pour les valeurs des 
COP. 
10.22.3.2.5.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(35,45) = 1.10 
Cnnav _Pabs(25,45) = 1.20 
Cnnav _Pabs(55,45) = 0.90 
Cnnav _Pabs(15,45) = 1.30 
Cnnav _Pabs(65,45) = 0.80 
Cnnav _Pabs(5,45) = 1.40 Cnnam _Pabs(2.5, 7.5) = 0.95  
Cnnam _Pabs(12.5, 7.5) = 1.05 
Cnnam _Pabs(-2.5, 7.5)=0.90 
Cnnam _Pabs(17.5, 7.5)= 1.10 
Tableau 158 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier 
si {ValPabs(3,1)} = 0 
   {ValPabs (3,1)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(5, 45) 
si {ValPabs (3,2)} = 0 
   {ValPabs (3,2)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(15, 45) 
si {ValPabs (3,3)} = 0 
   {ValPabs (3,3)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(25, 45) 
si {ValPabs (3,4)} = 0 
   {ValPabs (3,4)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(35, 45) 
si {ValPabs (3,6)} = 0 
   {ValPabs (3,6)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(55, 45) 
si {ValPabs (3,7)} = 0 
   {ValPabs (3,7)} = {ValPabs (3,5)} * Cnnav _Pabs(65, 45) 
2. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} ={ValPabs(3,Ilign)}*Cnnam _Pabs(-2.5, 7.5) 
si {ValPabs (2,Ilign)} = 0   
Page 764     {ValPabs (2,Ilign)} ={ValPabs(3,Ilign)}*Cnnam _Pabs(2.5, 7.5) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs(3,Ilign)}*Cnnam _Pabs(12.5, 7.5) 
si {ValPabs (5,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (5,Ilign)} ={ValPabs(3,Ilign)}*Cnnam _Pabs(17.5, 7.5) 
 
10.22.3.2.5.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*{ValPabs( iθam2, iθav1)} 
10.22.3.2.5.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.3  
10.22.3.3  Fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales en mode 
refroidissement  
10.22.3.3.1 Généralités 
L’EER (efficacité frigorifique) et la puissance absorbée sont renseignées à l’aide de matrices [5,5] 
en fonction des températures à l’amont et à l’aval de la machine. Ces températures dépendent du 
type de machine et du mode de fonctionnement. 
Les matrices sont remplies une fois en début de calcul. 
L’EER est obtenu par interpolation linéaire par rapport aux températures de référence amont et 
aval définies par technologie. 
La puissance absorbée est obtenue par interpolation linéaire par rapport aux mêmes 
températures. 
• Pour L’EER 
On distingue une valeur ‘pivot’ correspondant aux conditions nominales de sources. Cette valeur 
est à fournir systématiquement par l’utilisateur avec les options suivantes : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut, 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon un ordre de priorité 
défini par type de machine, elles peuvent être de différentes natures : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut. 
La fourniture des valeurs mesurées doit en outre respecter l'ensemble des  configurations 
amont aval.  Par exemple dans le cas des machines air / eau, si l'on retient Taval = 9.5 et 15 et   
Page 765 Tamont = 35, 25 et 15, les EER mesurés doivent être fournis pour les 6 couples Taval Tamont. 
Les valeurs mesurées dans une même colonne Taval doivent être de même statut  : Si par 
exemple dans le cas des machines air / eau, la valeur 9.5, 35 est certifiée, la valeur 15, 35 doit 
l'être également Si elle ne l'est pas, on applique la valeur par défaut. 
Les températures prises en compte sont la moyenne des températures départ et retour pour le 
vecteur eau et la température d'entrée pour le vecteur air. 
• Pour la puissance absorbée 
A l'instar des EER, les puissances absorbées en conditions non nominales à pleine charge 
peuvent résulter d'essais ou de valeurs par défaut. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspondre aux cas fournis pour les valeurs des 
EER. Dans l’exemple, la valeur 9.5, 35 est donc obligatoirement fournie. 
Les valeurs prises en compte sont les valeurs résultant des essais, sans modification. 
10.22.3.3.2 Refroidisseurs air / eau 
Idflamont = 2 
Idflaval = 1 
Idfougen = 2 
10.22.3.3.2.1 Détermination des EER 
La matrice de performances des machines air / eau est la suivante. 
    Tamont (air extérieur)   
Taval(eau) Tam >  5 15 25 35 45   
Tdépart  Tretour  Taval priorité 4 3 2 1 5   
1.5 6.5 4 5      0.9 4/9.5 
7 12 9.5 1      1   
12.5 17.5 15 3      1.075  15/9.5 
18 23 20.5 2      1.15  20.5/9.5  
23.5 28.5 26 4      1.225  26/9.5 
    1.6 1.4 1.2 1 0.8   
    5/35  15/35 25/35   45/35   
 
Figure 95 : Valeurs des EER pour les machines air / eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’utilisateur est la valeur pour tam = 35 ; 
Tav = 9.5  avec les options suivantes : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut, à définir. 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes :   
Page 766 Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
9.5 °C 
9.5°C, 20.5°C, 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C 
4°C, 9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C 35 °C 
25 °C, 35 °C 
15 °C, 25 °C, 35 °C 
5 °C, 15 °C, 25 °C, 35 °C 
5 °C, 15 °C, 25 °C, 35 °C, 45 °C 
Tableau 159 : températures aux sources 
Les valeurs mesurées suivent les peuvent être de différentes natures : 
1) La valeur est certifiée : la valeur utilisée dans le calcul est la valeur certifiée, 
2) La valeur est justifiée par un essai effectué par un laboratoire indépendant et accrédité, la 
valeur de calcul est égale à  0.9* valeur déclarée, 
3) Autres cas : valeur par défaut,  définies ci dessous. 
10.22.3.3.2.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Note : Avant l’entrée des valeurs par défaut, la matrice contient les valeurs mesurées et des 0. 
Les EER non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _EER(20.5, 9.5) = 1.15 
Cnnav _EER(15, 9.5) = 1.075 
Cnnav _EER(26, 9.5) = 1.225 
Cnnav _EER(4, 9.5) = 0.9 Cnnam _EER(25, 35) = 1.2  
Cnnam _EER(15, 35) = 1.4 
Cnnam _EER(5, 35)=1.6 
Cnnam _EER(45, 35)= 0.8 
Tableau 160 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
Le calcul est mené en commençant par l'impact des températures amont , puis par celui des 
températures aval. 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValEER(4,2)} = 0 
   {ValEER(4,2)} = EER Nom_déf,ae 
si {ValEER(4,1)} = 0 
   {ValEER(4,1)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(4, 9.5) 
si {ValEER(4,3)} = 0 
   {ValEER(4,3)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _ EER(15, 9.5) 
si {ValEER(4,4)} = 0 
   {ValEER(4,4)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _ EER(20.5, 9.5) 
si {ValEER(4,5)} = 0 
   {ValEER(4,5)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _ EER(26, 9.5)   
Page 767 2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(2,Ilign)} = 0 
   {ValEER(2,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(15, 35) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
   {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(25, 35) 
si {ValEER(5,Ilign)} = 0 
   {ValEER(5,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(45, 35) 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
   {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(5, 35) 
10.22.3.3.2.1.2  Calcul de l’EER pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir § 10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir § 10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
EER_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValEER( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - C θav)*{ValEER( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValEER( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValEER( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.3.2.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 35 ; Tav = 9.5. 
Les puissances absorbées mesurées doivent correspondre aux cas fournis pour les valeurs des 
EER. 
Les valeurs prises en compte sont les valeurs résultant des essais, sans modification. 
Pour les autres valeurs, on calcule des valeurs absorbées par défaut sur la base d'une variation de 
1% par degré de variation de température amont ou aval (la puissance du compresseur diminuant 
avec l'écart Taval – Tamont), en respectant les même règles que pour le EER  
10.22.3.3.2.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(20.5, 9.5) = 1.11 
Cnnav _Pabs(15, 9.5) = 1.055 
Cnnav _Pabs(26, 9.5) = 1.165 
Cnnav _Pabs(4, 9.5) = 0.945 Cnnam _Pabs(25, 35) = 1.1  
Cnnam _Pabs(15, 35) = 1.2 
Cnnam _Pabs(5, 35)=1.3 
Cnnam _Pabs(45, 35)= 0.9 
Tableau 161 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
{ValPabs(4,2)} est non nul.   
Page 768 1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(4, 9.5) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(15, 9.5) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(20.5, 9.5) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(26, 9.5) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(15, 35) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(25, 35) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(45, 35) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(5, 35) 
10.22.3.3.2.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.3.2.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
Les puissances fournies à conditions pleine charge non nominales sont égales au produit de la 
puissance absorbée et de l’EER 
Si la puissance requise par le réseau est supérieure à la puissance disponible, l'énergie restante 
est en sortie de ce module. Elle pourra alors être fournie par un générateur d’appoint ou reportée 
au pas de temps suivant. 
Pfou_pc(h) = Pabs_pc(h) * EER_pc(h) 
si type_lim_t = 0 
Qrest(h) = max {0 ; Q req(h) - Pfou_pc(h)} 
sinon si type_lim_t = 1 et  si θamont(h) > Tmax_am ou si θaval(h) < Tmin_av 
Qrest(h) = Q req(h) et Pfou_pc(h) = 0 
sinon si type_lim_t = 2 et si θamont(h) > Tmax_am et si θaval(h) < Tmin_av 
Qrest(h) = Q req(h) et Pfou_pc(h) = 0   
Page 769  
10.22.3.3.2.4 Limites de fonctionnement 
Les conditions de fonctionnement possibles sont définies par le constructeur elles s'expriment en 
termes de valeur haute de la température départ aval Tmax_av et valeur basse de température 
amont Tmin_am, ou en combinaison de deux valeurs. 
Par exemple, Tmin_av = 5 °C indique que la machine ne peut pas fonctionner si la température 
départ réseau est inférieure à 5 °C. Ceci indique un manque de cohérence entre la caractéristique 
du réseau et des émetteurs et la machine. La machine ne fonctionne alors pas. 
Par exemple, Tmax_am = 40°C indique que la machine ne fonctionne pas si la température 
extérieure est supérieure à 40 °C. 
(Tmin_av = 5°C, Tmax_am = 40°C) indique que la mach ine ne fonctionne pas si les deux 
conditions sont simultanément remplies. 
10.22.3.3.3 Refroidisseurs air extérieur / air recyclé 
Idflamont = 2 
Idflaval = 2 
Idfougen = 2 
10.22.3.3.3.1 Détermination des EER 
On applique la procédure des refroidisseurs  air / eau en modifiant la source aval. 
Les valeurs des coefficients sont les suivants : 
  Tamont (air extérieur)   
 Tam >  5 15 25 35 45   
Taval (air)  priorité 4 3 2 1 5   
22 2      0.9 22/27 
27 1      1   
32 3      1.075  32/27 
37 4      1.15  37/27 
  1.6 1.4 1.2 1 0.8   
  5/35  15/35 25/35   45/35   
Figure 96 : Valeurs des EER pour les machines air extérieur / air recyclé 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 35 ; Tav = 27 . 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
27°C 
22°C, 27°C 
22°C, 27°C, 32 °C 
22°C, 27°C, 32 °C, 37 °C 35 °C 
25 °C, 35 °C 
15 °C, 25 °C, 35 °C 
5 °C, 15 °C, 25 °C, 35 °C 
5 °C, 15 °C, 25 °C, 35 °C, 45 °C 
Tableau 162 : températures aux sources   
Page 770 10.22.3.3.3.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _EER(22, 27) = 0.9 
Cnnav _EER(32, 27) = 1.075 
Cnnav _EER(37, 27) = 1.15 Cnnam _EER(25, 35) = 1.2  
Cnnam _EER(15, 35) = 1.4 
Cnnam _EER(5, 35)=1.6 
Cnnam _EER(45, 35)= 0.8 
Tableau 163 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValEER(4,2)} = 0 
   {ValEER(4,2)} = EER Nom_déf,aa 
si {ValEER(4,1)} = 0 
   {ValEER(4,1)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(22, 27) 
si {ValEER(4,3)} = 0 
   {ValEER(4,3)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(32, 27) 
si {ValEER(4,4)} = 0 
   {ValEER(4,4)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(37, 27) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(2,Ilign)} = 0 
   {ValEER(2,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(15, 35) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
   {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(25, 35) 
si {ValEER(5,Ilign)} = 0 
   {ValEER(5,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(45, 35) 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
   {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(5, 35) 
10.22.3.3.3.1.2  Calcul du EER pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
EER_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValEER( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - C θav)*{ValEER( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValEER( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValEER( iθam2, iθav2)}   
Page 771 10.22.3.3.3.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 35 ; Tav = 27. 
10.22.3.3.3.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(22, 27) = 0.95 
Cnnav _Pabs(32, 27) = 1.05 
Cnnav _Pabs(37, 27) = 1.1 Cnnam _Pabs(25, 35) = 1.1  
Cnnam _Pabs(15, 35) = 1.2 
Cnnam _Pabs(5, 35)=1.3 
Cnnam _Pabs(45, 35)= 0.9 
Tableau 164 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(22, 27) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(32, 27) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(37, 27) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(15, 35) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(25, 35) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(45, 35) 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(5, 35) 
10.22.3.3.3.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)}   
Page 772 10.22.3.3.3.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.3.2.3. 
10.22.3.3.4 Refroidisseurs air extrait / air neuf 
Idflamont = 2 
Idflaval = 2 
Idfougen = 1 
10.22.3.3.4.1 Détermination des COP 
La matrice de performances des machines air extrait / air neuf est la suivante. 
  Tamont (air extrait)   
 Tam >  22 27 32 37   
Taval (air neuf)  priorité 3 1 2 4   
5 5     0.7 5/35 
15 4     0.8 15/35 
25 2     0.9 25/35 
35 1     1  
45 3     1.2 45/35 
  1.075 1 0.9 0.8   
  22/27  32/ 27  37/27   
 
Figure 97 : Valeurs des COP pour les machines air extrait / air neuf 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement par l’utilisateur est la valeur pour tam = 27 ; 
Tav = 35 ; 
Les autres valeurs sont fournies par l’utilisateur ou calculées par défaut selon les modalités 
suivantes. 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
35°C 
35°C, 25 °C, 
35°C, 25 °C, 45 °C, 
35°C, 25 °C, 45 °C, 15 °C 
35°C, 25 °C, 45 °C, 15 °C, 5 °C 
 27 °C 
27 °C, 32 °C 
27 °C, 32 °C, 22 °C 
20 °C, 32 °C, 22 °C, 37 °C 
 
Tableau 165 : températures aux sources   
Page 773 10.22.3.3.4.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Note : Avant l’entrée des valeurs par défaut, la matrice contient les valeurs mesurées et des 0. 
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _COP(25,35) = 0.9 
Cnnav _COP(45,35) = 1.2 
Cnnav _COP(15,35) = 0.8 
Cnnav _COP(5,35) = 0.7 Cnnam _COP(32, 27) = 0.9 
Cnnam _COP(22, 27) = 1.075 
Cnnam _COP(37, 27) = 0.8 
 
Tableau 166 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
5. La colonne contenant la valeur pivot est complétée 
si {ValEER(2,4)} = 0 
   {ValEER(2,4)} = EER Nom_déf,a_extrait, a_neuf  
si {ValEER(2,1)} = 0 
   {ValEER(2,1)} = {ValEER(2,4)} * Cnnav _EER(5, 35) 
si {ValEER(2,2)} = 0 
   {ValEER(2,2)} = {ValEER(2,4)} * Cnnav _EER(15, 35) 
si {ValEER(2,3)} = 0 
   {ValEER(2,3)} = {ValEER(2,4)} * Cnnav _EER(25 35) 
si {ValEER(2,5)} = 0 
   {ValEER(2,5)} = {ValEER(2,4)} * Cnnav _EER(45, 35) 
 
6. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
    {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(2,Ilign)} * Cnnam _EER(22, 27) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
    {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(2,Ilign)} * Cnnam _EER(32, 27) 
si {ValEER(4,Ilign)} = 0 
    {ValEER(4,Ilign)} = {ValEER(2,Ilign)} * Cnnam _EER(37, 27) 
10.22.3.3.4.1.2  Calcul du COP pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
COP_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValCOP( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValCOP( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValCOP( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValCOP( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.3.4.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 27 ; Tav = 35.   
Page 774 10.22.3.3.4.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les puissances non mesurées sont calculées par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(25,35) = 0.9 
Cnnav _Pabs(45,35) = 1.2 
Cnnav _Pabs(15,35) = 0.8 
Cnnav _Pabs(5,35) = 0.7 Cnnam _Pabs(32 27) = 0.9 
Cnnam _Pabs(22, 27) = 1.075 
Cnnam _Pabs(37, 27)=0.8 
 
Tableau 167 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
5. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier 
si {ValPabs(2,1)} = 0 
   {ValPabs (2,1)} = {ValPabs (2,4)} * Cnnav _Pabs(5, 35) 
si {ValPabs (2,2)} = 0 
   {ValPabs (2,2)} = {ValPabs (2,4)} * Cnnav _Pabs(15, 35) 
si {ValPabs (2,3)} = 0 
   {ValPabs (2,3)} = {ValPabs (2,4)} * Cnnav _Pabs(25, 35) 
si {ValPabs (2,5)} = 0 
   {ValPabs (2,5)} = {ValPabs (2,4)} * Cnnav _Pabs(45, 35) 
6. Les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValPabs (1,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (1,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(22, 27) 
si {ValPabs (3,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (3,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(32, 27) 
si {ValPabs (4,Ilign)} = 0 
    {ValPabs (4,Ilign)} = {ValPabs (2,Ilign)} * Cnnam _ Pabs(37, 27) 
 
10.22.3.3.4.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.3.4.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machine air extérieur / eau. 
 
10.22.3.3.4.4 Limites de fonctionnement 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.3.2.3. 
10.22.3.3.5 Refroidisseurs eau de nappe / eau 
Idflamont = 1 
Idflaval = 1 
Idfougen = 2   
Page 775 10.22.3.3.5.1 Détermination des EER 
On applique la procédure des refroidisseurs air / eau en modifiant la source aval. 
Les valeurs des coefficients sont les suivants : 
    Tamont (eau)   
   Tdépart 5 15 25 35 45   
   Tretour 0 10 20 30 40   
Taval (eau) Tam >  2.5 12.5 22.5 32.5 42.5   
Tdépart  Tretour  Taval priorité 4 3 2 1 5   
1.5 6.5 4 5      0.9 4/9.5 
7 12 9.5 1      1   
12.5 17.5 15 3      1.075  15/9.5 
18 23 20.5 2      1.15  20.5/9.5  
23.5 28.5 26 4      1.225  26/9.5 
    1.6 1.4 1.2 1 0.8   
    5/35 15/35  25/35   45/35    
Figure 98 : Valeurs des EER pour les machines eau de nappe/ eau 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est pour tam = 32.5 ; Tav = 9.5 . 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
9.5 °C 
9.5°C, 20.5°C, 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C 
9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C 
4°C, 9.5°C, 15 °C, 20.5°C, 26 °C 32.5 °C 
22.5 °C, 32.5 °C 
12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C 
2.5 °C, 12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C 
2.5 °C, 12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C, 42.5 °C 
Tableau 168 : températures aux sources 
10.22.3.3.5.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _EER(20.5, 9.5) = 1.15 
Cnnav _EER(15, 9.5) = 1.075 
Cnnav _EER(26, 9.5) = 1.225 
Cnnav _EER(4, 9.5) = 0.9 Cnnam _EER(22.5, 32.5) = 1.2 
Cnnam _EER(12.5, 32.5) = 1.4 
Cnnam _EER(2.5, 32.5) = 1.6 
Cnnam _EER(42.5, 32.5) = 0.8 
Tableau 169 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
   
Page 776 1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValEER(4,2)} = 0 
   {ValEER(4,2)} = EER Nom_déf,ee 
si {ValEER(4,1)} = 0 
   {ValEER(4,1)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(4, 9.5) 
si {ValEER(4,3)} = 0 
   {ValEER(4,3)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(15, 9.5) 
si {ValEER(4,4)} = 0 
   {ValEER(4,4)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(20.5, 9.5) 
si {ValEER(4,5)} = 0 
   {ValEER(4,5)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(26, 9.5) 
2. les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
   {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(2.5, 32.5) 
si {ValEER(2,Ilign)} = 0 
   {ValEER(2,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(12.5, 32.5) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
   {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(22.5, 32.5) 
si {ValEER(5,Ilign)} = 0 
   {ValEER(5,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(42.5, 32.5) 
10.22.3.3.5.1.2  Calcul du EER pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
EER_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValEER( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - C θav)*{ValEER( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValEER( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValEER( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.3.5.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 32.5 ; Tav = 9.5.   
Page 777 10.22.3.3.5.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(20.5, 9.5) = 1.11 
Cnnav _Pabs(15, 9.5) = 1.055 
Cnnav _Pabs(26, 9.5) = 1.165 
Cnnav _Pabs(4, 9.5) = 0.945 Cnnav _Pabs(22.5, 32.5) = 1.2 
Cnnav _Pabs(12.5, 32.5) = 1.4 
Cnnav _Pabs(2.5, 32.5) = 1.6 
Cnnav _Pabs(42.5, 32.5) = 0.8 
 
1. La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(4, 9.5) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(15, 9.5) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(20.5, 9.5) 
si {ValPabs(4,5)} = 0 
   {ValPabs(4,5)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(26, 9.5) 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(2.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(12.5, 32.5) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(22.5, 32.5) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(42.5, 32.5) 
10.22.3.3.5.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.3.5.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.3.2.3. 
10.22.3.3.6 Refroidisseurs eau / air 
Idflamont = 1   
Page 778 Idflaval = 2 
Idfougen = 2 
10.22.3.3.6.1 Détermination des EER 
On applique la procédure des refroidisseurs air / eau en modifiant la source aval. 
Les valeurs des coefficients sont les suivants : 
  Tamont (eau)   
 Tdépart 5 15 25 35 45   
 Tretour 0 10 20 30 40   
 Tam >  2.5 12.5 22.5 32.5  42.5   
Taval (air) priorité 4 3 2 1 5   
22 2      0.9 22/27 
27 1      1   
32 3      1.075  32/27 
37 4      1.15  37/27 
  1.6 1.4 1.2 1 0.8   
  5/35  15/35 25/35   45/35   
Figure 99 : Valeurs des EER pour les machines eau / air 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est pour tam = 32.5 ; Tav = 27 . 
Les valeurs fournies doivent respecter l'ordre de priorité défini dans le tableau ci-dessus : 
Températures aval Températures amont 
27°C 
22°C, 27°C 
22°C, 27°C, 32 °C 
22°C, 27°C, 32 °C, 37 °C 32.5 °C 
22.5 °C, 32.5 °C 
12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C 
2.5 °C, 12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C 
2.5 °C, 12.5 °C, 22.5 °C, 32.5 °C, 42.5 °C 
Tableau 170 : températures aux sources 
10.22.3.3.6.1.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les COP non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _EER(22, 27) = 0.9 
Cnnav _EER(32, 27) = 1.075 
Cnnav _EER(37, 27) = 1.15 Cnnam _EER(22.5, 32.5) = 1.2 
Cnnam _EER(12.5, 32.5) = 1.4 
Cnnam _EER(2.5, 32.5) = 1.6 
Cnnam _EER(42.5, 32.5) = 0.8 
Tableau 171 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources   
Page 779 1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValEER(4,2)} = 0 
   {ValEER(4,2)} = EER Nom_déf,ea 
si {ValEER(4,1)} = 0 
   {ValEER(4,1)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(22, 27) 
si {ValEER(4,3)} = 0 
   {ValEER(4,3)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(32, 27) 
si {ValEER(4,4)} = 0 
   {ValEER(4,4)} = {ValEER(4,2)} * Cnnav _EER(37, 27) 
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval, 
si {ValEER(1,Ilign)} = 0 
   {ValEER(1,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(2.5, 32.5) 
si {ValEER(2,Ilign)} = 0 
   {ValEER(2,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(12.5, 32.5) 
si {ValEER(3,Ilign)} = 0 
   {ValEER(3,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(22.5, 32.5) 
si {ValEER(5,Ilign)} = 0 
   {ValEER(5,Ilign)} = {ValEER(4,Ilign)} * Cnnam _EER(42.5, 32.5) 
10.22.3.3.6.1.2  Calcul du EER pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Algorithme pour θamont(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Algorithme pour θaval(h) : 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.1.2.1.2 
Calcul de la performance 
EER_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValEER( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - C θav)*{ValEER( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValEER( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValEER( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.3.6.2 Calcul des puissances absorbées à peine charge 
La valeur ‘pivot’ à fournir systématiquement est la valeur pour tam = 32.5 ; Tav = 27.   
Page 780 10.22.3.3.6.2.1  Calcul des valeurs par défaut (une fois en début de simulation)  
Les EER non mesurés sont calculés par défaut à partir des ratios suivants : 
Températures aval Températures amont 
Cnnav _Pabs(22, 27) = 0.95 
Cnnav _Pabs(32, 27) = 1.05 
Cnnav _Pabs(37, 27) = 1.1 Cnnav _Pabs(22.5, 32.5) = 1.2 
Cnnav _Pabs(12.5, 32.5) = 1.4 
Cnnav _Pabs(2.5, 32.5) = 1.6 
Cnnav _Pabs(42.5, 32.5) = 0.8 
Tableau 172 : coefficients de correction en fonction des températures aux sources 
1) La colonne contenant la valeur pivot est complétée en premier : 
si {ValPabs(4,1)} = 0 
   {ValPabs(4,1)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(22, 27) 
si {ValPabs(4,3)} = 0 
   {ValPabs(4,3)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(32, 27) 
si {ValPabs(4,4)} = 0 
   {ValPabs(4,4)} = {ValPabs(4,2)} * Cnnav _Pabs(37, 27) 
 
2) les lignes sont complétées 
Pour Ilign allant de 1 à Nθaval,, 
si {ValPabs(1,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(1,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(2.5, 32.5) 
si {ValPabs(2,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(2,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(12.5, 32.5) 
si {ValPabs(3,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(3,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(22.5, 32.5) 
si {ValPabs(5,Ilign)} = 0 
   {ValPabs(5,Ilign)} = {ValPabs(4,Ilign)} * Cnnam _Pabs(42.5, 32.5) 
10.22.3.3.6.2.2  Calcul de la puissance absorbée pour le couple Tamont Taval au pas de temps  
Pabs_pc(h) = (1-C θam)*(1-Cθav)*{ValPabs( iθam1, iθav1)} + Cθam*(1 - Cθav)*{ValPabs( iθam2, iθav1)} + 
Cθav*(1 – Cθam )*{ValPabs( iθam1, iθav2)} + Cθam*Cθav*{ValPabs( iθam2, iθav2)} 
10.22.3.3.6.3 Calcul des puissances fournies à pleine charge 
On applique la procédure des machines air / eau, voir §10.22.3.3.2.3. 
 
10.22.3.3.7 Refroidisseur eau de boucle / air 
Partie en cours de rédaction.   
Page 781 10.22.3.4  Fonctionnement à charge partielle ou nulle, pour Idfougen = 1, 2, 3  
Cette partie concerne l'ensemble des systèmes pris en compte dans cette fiche, qu'ils fonctionnent 
en chauffage, en refroidissement ou en ECS. 
10.22.3.4.1 Calcul de la performance  
La consommation à charge partielle résulte des 3 phénomènes (on exprime les valeurs en Wh/h 
soit en W) 
1) la consommation du compresseur lors de la phase de fonctionnement établi, Pcomp 
2) la consommation équivalente du compresseur résultant des irréversibilités lors des phases 
d'arrêt démarrage, Pcompma, 
3) la consommation des auxiliaires, Paux , 
Sur un pas de temps donné, on connait θamont(h), θaval(h) et donc Pfou_pc Pabs_pc et COP_pc 
ou EER_pc. 
En fonctionnement à charge partielle, on distingue deux cas: 
• le compresseur fonctionne de façon continue, 
• le compresseur fonctionne en mode tout ou rien. 
10.22.3.4.1.1 Fonctionnement en mode continu du compresseur 
Pour ce type de fonctionnement du compresseur on a : 
PfouLR = min {Qreq(h) ; Pfou _pc} 
PfouLR ≥ (Pfou _pc . LRcontmin) 
LR = Pfou LR / Pfou _pc 
Sur la plage de fonctionnement continu du moteur à puissance réduite, on a : 
Pabs = Pcomp + Paux 
Paux = Taux * Pabs_nom 
Il convient de noter que Pcompma est par nature nul ici. 
Le COP et le EER, calculés sur la consommation du compresseur seul (hors auxiliaires), varient 
linéairement en fonction de la charge dans la plage de fonctionnement continu 
En revanche, on caractérise les performances, le taux minimal de charge en fonctionnement 
continu, LR contmin, et la valeur de Ccp correspondante, Ccp LRcontmin pour l’ensemble moteur et 
auxiliaires. LR contmin et Ccp LRcontmin peuvent être obtenu par des essais. 
En effet, du fait du mode de test on ne peut pas distinguer Pcomp et Paux. 
Nota : de ce fait, Pabs ne varie pas linéairement avec LR.   
Page 782 On est donc amené à déterminer un COP net ou un EER net et un Ccp net, c'est-à-dire hors auxiliaires. 
Alors Ccp net varie linéairement sur la plage LR contmin ; 1. 
  
 
  
 
Pour un taux de charge situé entre 1 et LR contmin : 
  
  
  
 
10.22.3.4.1.2 Fonctionnement en cycle marche arrêt du compresseur 
Pour ce type de fonctionnement du compresseur on a : 
PfouLR = min {Qreq(h) ; (Pfou _pc * LRcontmin)} 
PfouLR < (Pfou _pc * LRcontmin) 
LRcycl = Pfou LR / (Pfou _pc * LRcontmin) 
Le compresseur fonctionne en cycle marche arrêt. La marche continue correspond aux valeurs 
LRcontmin précédente. 
En valeur moyenne sur une heure le fonctionnement est le suivant : 
1. la puissance du compresseur, Pcomp, varie linéairement entre 0 pour LR= 0 et 
Pcomp_LRcontmin  pour LR = LR contmin, 
  
 
2. la puissance des auxiliaires, Paux, est constante et peut êtres exprimée en fonction de la 
puissance appelée à pleine charge, Pabs_pc, 
3. la puissance liée aux irréversibilités, Pcompma, est nulle à charge nulle et à charge 
LRcontmin. 
A l'intérieur de cette plage, sa valeur est égale à : 
    
Page 783  
Deq est la durée équivalente liée aux irréversibilités, c’est une caractéristique de la machine. 
Deq peut être recalé sur des résultats d'essais a charge partielle en fonctionnement tout ou rien. 
Par défaut Deq = 0.5 minute 
Dfou0 est la durée de fonctionnement à charge tendant vers 0. Elle correspond simplement au 
temps nécessaire pour remonter le circuit de distribution en température quand il n'y a pas 
émission et que le compresseur fonctionne. Le tableau ci-dessous en donne les valeurs. 
inertie forte moyenne légère Très légère 
typologie Plancher et 
plafond 
chauffant ou 
rafraichissant 
intégrés au 
bâti (inertie 
forte) 
 Radiateurs; 
plafonds 
chauffants ou 
rafraichissant 
d'inertie 
moyenne ventilo convecteurs; 
valeur par défaut pour 
la distribution à eau; 
plafonds chauffants ou 
rafraichissant d'inertie 
faible systèmes à air; 
Dfou0 en min. 32 19 6 2 
Valeurs conventionnelle de Dfou0 en minutes pour différents systèmes d'émission 
On peut donc calculer la puissance pour chaque taux de charge : 
Pabs = Pcomp+ Paux+ Pcomprma 
Ainsi que le COP ou l'EER correspondant. 
Nota1 dans le cas général, ni Pabs, ni COP (ni EER) ne sont linéaires. Si Pcompma est 
négligeable, les pertes sont fonction linéaire de LR (et pas le COP). 
Nota 2 : Sauf si Paux= 0, le rendement à 0 est nul.  
10.22.3.4.1.3 Fonctionnement à charge nulle ou en dehors des limites de fonctionnement 
(Pfou_pc(h) = 0) 
Dans ce cas, la puissance appelée est celle des auxiliaires, sauf si la machine elle-même est mise 
hors tension. 
Machine sous tension 
Pabs = Paux 
Machine hors tension 
Pabs = 0   
Page 784  
10.22.3.4.2 Calcul final des données de sortie 
On génère les résultats sous une forme directement utilisable pour les calculs concaténés de C 
selon le type d’usage (postes) et le type d'énergie. 
Les lignes représentent les différentes postes de consommations associés au composant 
générateur. Les colonnes correspondent aux différents types d’énergie. 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: Electricité  60: Réseau de 
chaleur 
1 : Chauffage Qcef(1;10) Qcef(1;20) …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10) …     
3 : ECS …     … 
Tableau 173: Matrice des consommations en énergies finales {Q cef (poste;énergie)  } 
 
Qcef(idfonction;id_engen)   = Pabs 
Puis, 
Qcef(idfonction;50) = Qcef(idfonction;50)    + Paux (927) 
τcharge =
pc foufou
PP
_ 
10.22.3.4.3 Calcul du rejet dans le cas d’un générateur thermodynamique  
Dans le cas des générateurs thermodynamiques uniquement (503 ≤ idtype ≤ 509), on calcule le 
rejet, nécessaire à la modélisation de la source amont au pas de temps suivant. Le rejet est 
comptabilisé négativement en chauffage et ECS, et positivement en froid : 
Si fonctionnement en chauffage ou ECS, alors
   
) ; 0 (fou abs rejet P P MIN− =φ
   (Wh) (928) 
Sinon,
  
abs fou rejet P P+ = φ
              (Wh)
 (929) 
   
Page 785  
10.22.3.4.3.1 Valeurs déclarées et par défaut 
• Type de fonctionnement : 
o Fonctionnement par défaut : tout ou rien 
o valeur déclarée 
• Autres caractéristiques : 
1) Valeur certifiée : valeur de calcul = valeur certifiée, 
o valeur de calcul = valeur certifiée, 
2) valeurs mesurées conformément aux normes et justifiées par un essai effectué par un 
laboratoire indépendant accrédité : 
o LRcontmin de calcul = min (0.4 ; LRcontmin mesuré + 0.1) 
o CcpLRcontmin de calcul = max (1 ; 0.9 CcpLRcontmin mesuré) 
o Paux/Pabs_pc de calcul = min (0.02 ; 1.1 Paux/Pconsp mesuré) 
o Deq de calcul = min (0.5 mn ; Deq mesuré + 0.2mn)  
3) Autres cas : valeur par défaut définies ci-après : 
o LRcontmin de calcul = 0.4 
o CcpLRcontmin de calcul = 1 
o Paux/Pconsp de calcul = 0.02 (hors pompes et ventilateurs amont et aval éventuels) 
pour le calcul du COP ; 0.1 pour le calcul de l'EER 
o Deq de calcul = 0.5 mn 
 Page 786 10.23 C_GEN_THERMODYNAMIQUE_ABSO  
Fiche en cours de rédaction. 
 Page 787 10.24 C_Gen_Sources amonts des générateurs thermodynamiques  
10.24.1 Introduction 
Cette fiche décrit les auxiliaires amont des machines thermodynamiques de type eau / eau et eau / 
air, que sont les tours de refroidissement et les dispositifs de captage (essentiellement les 
pompes), et des machines air / eau et air / air, gainées ou non. 
Les machines sur eau retenues sont de deux types, d’une part les machines avec une tour de 
refroidissement et d’autre part les machines sur pieux, mer, lacs, nappe phréatique. Dans ce 
dernier cas les auxiliaires amont sont dit ‘captage’. 
Les tours de refroidissement et les ventilateurs présents dans ces équipements sont régulés pour 
maintenir constante la température d’eau au départ du condenseur. On fait ici l’hypothèse que le 
taux de charge des tours et des ventilateurs est le même que celui de la machine frigorifique à 
laquelle ils sont reliés. 
Les pompes du circuit des tours de refroidissement fonctionnent lorsque la machine frigorifique 
fonctionne. Ainsi, considère-t-on que leur taux de charge est le même que celui de la machine 
frigorifique. 
Par ailleurs, dans ce module, la température de l’eau en sortie d’une tour de refroidissement est 
dépendante de la température humide de l’air extérieur. 
Les pompes de captage peuvent être gérées de trois façons différentes : fonctionnement 
permanent ou marche en cas de demande ou marche proportionnellement à la demande, cela 
pendant la saison de chauffage et la saison de refroidissement. 
Selon la nature des machines thermodynamiques, les normes de détermination des 
performances intègrent tout ou partie seulement des auxiliaires nécessaires au bon 
fonctionnement des machines, voire aucun pour les matériels gaz. 
La puissance des systèmes de contrôle commande est prise en compte lors de la mesure des 
performances. Pour les pompes et les ventilateurs : 
• Machines air / air 
 comprennent la puissance des ventilateurs des machines non gainées, 
 comprennent seulement la part de la puissance des ventilateurs pour 
vaincre les pertes de charge des échangeurs des machines gainées. 
• Machines air / eau 
 comprennent la puissance des ventilateurs des machines non gainées, 
 comprennent seulement la part de la puissance des ventilateurs pour 
vaincre les pertes de charge des échangeurs des machines gainées. 
 comprennent seulement la part de la puissance des pompes pour vaincre 
les pertes de charge de l’échangeur que les pompes soient intégrées ou non 
à l’appareil. 
• Machines sol / eau 
 comprennent seulement la part de la puissance des pompes pour vaincre 
les pertes de charge de l’échangeur, la pompe étant généralement intégrée. 
Si ce n’est pas le cas, il convient d’en tenir compte dans les calculs. 
• Machine sol / sol   
Page 788 Pas d’auxiliaires pris en compte.   
Page 789 • Machines sol / air 
 comprennent la puissance des ventilateurs, ces machines étant 
généralement non gainées. Si elles le sont, il convient d’en tenir compte 
dans les calculs. 
• Machines eau / air 
 comprennent la puissance des ventilateurs des machines non gainées, 
 comprennent seulement la part de la puissance des ventilateurs pour 
vaincre les pertes de charge des échangeurs des machines gainées, 
 comprennent seulement la part de la puissance des pompes pour vaincre 
les pertes de charge de l’échangeur que les pompes soient intégrées ou non 
à l’appareil. 
 En cas de condenseur séparé, la puissance électrique afférente n’est pas 
comptée, il convient donc d’en tenir compte dans les calculs. 
• Machines eau / eau 
 comprennent seulement la part de la puissance des pompes pour vaincre 
les pertes de charge de l’échangeur que les pompes soient intégrées ou non 
à l’appareil. 
 En cas de condenseur séparé, la puissance électrique afférente n’est pas 
comptée, il convient donc d’en tenir compte dans les calculs. 
Remarque : 
Coté utilisation, deux cas se présentent : 
2 la détermination des COP nom et des EER nom intègre la puissance des auxiliaires pour vaincre 
les pertes de charge des échangeurs. La puissance des auxiliaires du coté utilisation à prendre 
en compte dans le réseau de distribution aéraulique ou hydraulique est la part nécessaire à la 
circulation du fluide dans le réseau de distribution. 
2 la détermination des COP nom et des EER nom n’intègre pas la puissance des auxiliaires pour 
vaincre les pertes de charge des échangeurs. La puissance des auxiliaires coté utilisation à 
prendre en compte dans le réseau de distribution aéraulique ou hydraulique est la puissance 
totale nécessaire à la fois à la circulation du fluide dans le réseau de distribution et à vaincre 
les pertes de charge des échangeurs. 
   
Page 790 10.24.2 Nomenclature 
Le Tableau 174  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
θext(h) Température de l’air extérieur. °C 250 50 2 
ωext(h) Humidité spécifique de l’air extérieur Kg/kg 
as 0 +∞ 2 Env. ext. 
idMois(j) Numéro du mois de l’année. Entier  1 12 2 ET. θet(h) Température de l’espace tampon associé à la 
source amont.  °C 250 50 2 Ventil. θextr2s(h) Température de l’air repris après impact 
du ventilateur d’extraction du système de 
ventilation simple flux S. °C 2∞ +∞ 2 Gén τcharge(h) Taux de charge de la machine frigorifique 
au pas de temps h. Réel 0 1 2  Φrejetgnr(hθ1) Puissance rejetée au pas précédent pour 
les systèmes sur eau de captage : valeur 
positive en refroidissement et négative en 
chauffage W    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
idtypegnr Type du générateur associé à la source 
amont. Ent 1 1000 2 
idfluideθamont  Type de fluide aval du générateur : 
1 : Eau 
2 : Air 
3 : Autre fluide.  Ent 1 3 2 
idamontθeauθtype  Type de source amont eau du 
générateur : 
1 : Captage, 
2 : Tour de refroidissement.  Ent 1 2 2 
idtour Type de tour de refroidissement : 
1 : Tour humide, 
2 : Tour sèche.  Ent 1 2 2 Générateur associé 
idamontθairθtype  Type de source amont air du générateur : 
1 : Air extérieur, 
2 : Air ambiant de volume nonθchauffé, 
3 : Air extrait.  Ent 1 3 2   
Page 791  idgest_captage Type de gestion des auxiliaires de 
captage : 
1 : Marche permanente au cours de la 
saison de fonctionnement. 
2 : Tout ou rien en fonction de la 
demande en énergie 
3 : Fonctionnement adapté à la charge du 
générateur.  Ent 1 3 2  ΔθCond_FR  Ecart de température aux bornes du 
condenseur en mode refroidissement. °C 2 2 2  ΔθCond_CH  Ecart de température aux bornes de 
l’évaporateur en mode chauffage. °C     Pvent_gaine  Machines sur air : partie de la puissance 
des ventilateurs correspondant aux pertes 
de charge des conduits dans le cas de 
machines sur air gainées, la partie due 
aux pertes de charge des échangeurs 
étant comprise dans la performance. °C 0 +∞ 2 
Ppompes_tour  Machines sur eau : partie de la puissance 
électrique des pompes du circuit de 
refroidissement correspondant aux pertes 
de charge des conduits. W 0 +∞ 2 
Pvent_tour Puissance électrique des ventilateurs de la 
tour. W 0 +∞ 2 
Δθtour 1) Ecart de température entre l’eau 
en sortie de tour humide et la 
température humide de l’air extérieur. 
2) Ecart de température entre l’eau 
en sortie de tour sèche et la température 
de l’air extérieur. °C 0 +∞ 0 Tour de refroidissement 
θes_tour_consigne  Consigne de température d’eau en sortie 
de tour. °C 2∞ +∞ 2 
Ppompes_captage  Machines sur eau : Puissance électrique 
des pompes de captage. Selon le type on 
compte toute le puissance ou seulement la 
part correspondant aux pertes de charge 
des conduits. W 0 +∞ 2 
idmois mini N° du mois durant lequel la température 
d’eau de captage est la plus faible. Entier  1 12 2 
θmin_source   Température minimale annuelle de 
l’interface avec le sol naturel °C 2∞ +∞ 2 Captage 
θmax_source   Température maximale annuelle de 
l’interface avec le sol naturel. °C 2∞ +∞ 2 
 Rb Résistance thermique équivalente entre le 
fluide et l’interface avec le sol naturel (K.m)
/W 0 +∞ 2 
 L Longueur du conduit de captage m 0 +∞ 2   
Page 792  
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 τcharge Taux de charge de la machine frigorifique Réel 0 1 2 
θ’as Température humide de l’air en sortie de 
tour °C 2 2 2 
wsat Humidité spécifique à saturation kg/kg 
as 2 2 2 
hsat Enthalpie de l’air à saturation J/kg 
as 2 2 2 
hext Enthalpie de l’air en entrée de la tour de 
refroidissement. J/kg 
as 2 2 2 
θes_tour_cont  Température d’eau en sortie de tour 
avant régulation °C 2 2 2 
θes_tour Température d’eau en sortie de tour °C 2 2 2 
Wpompes_tour  Consommation électrique des pompes du 
circuit de refroidissement Wh 0 +∞  2 Tour de refroidissement 
Wvent_tour  Consommation électrique des ventilateurs 
de la tour. Wh 0 +∞  2 
θb(j) Température de l’interface avec le sol 
naturel le jour j. °C 2 2 2 
φ  Déphasage de la fonction de 
détermination de la température de 
captage. rad 2 2  Captage 
Wpompes_captage  Consommation des pompes de captage Wh 0 +∞  2 
 θf(h) Température moyenne du fluide en sortie 
des sondes au pas de temps actuel. °C 2 2 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θamontgnr(h) Température amont du générateur gnr, 
dans le cas des générateurs 
thermodynamiques (sans objet sinon). °C 250 10
0 0 
 Waux,am Consommations électrique des auxiliaires 
amonts d’un générateur. Wh 0 +∞  2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Valeur 
 Cv Chaleur massique de la vapeur d’eau J/kgK  2 2 1830 
 Ca Chaleur massique de l’air J/kgK  2 2 1006 
 Hfg Chaleur latente de vaporisation de 
l’eau J/kgK  2 2 25*105 
Tableau 174 : Nomenclature du modèle 
   
Page 793 10.24.3 Description mathématique 
10.24.3.1  Calcul de la température amont  
La première étape de modélisation des sources amont des générateurs thermodynamiques est le 
calcul de la température amont de fonctionnement. Elle diffère selon le type de système et la 
source utilisée. 
10.24.3.1.1 Générateurs sur fluide amont air ( idfluide-amontgnr=1) 
10.24.3.1.1.1 Air extérieur (id amont-air-typegnr=1) 
La température amont est celle de l’air extérieur : 
) ( ) (h hextgnr
amont θ θ=(°C) (930) 
 
10.24.3.1.1.2 Air ambiant d’un volume non-chauffé (id amont-air-typegnr=2) 
La température amont est la température ambiante d’un espace tampon : 
) ( ) (h hetgnr
amont θ θ=(°C) (931) 
 
10.24.3.1.1.3 Air extrait (id amont-air-typegnr=3) 
La température amont est la température d’air extrait d’un ou plusieurs groupes du projet au 
travers d’un système de ventilation simple flux. 
) ( ) (2h hs
extrgnr
amont θ θ= (°C) (932) 
 
10.24.3.1.2 Générateurs sur fluide amont eau ( idfluide-amontgnr=2) 
10.24.3.1.2.1 Circuit de d’échange avec la source extérieure (id amont-eau-typegnr=1) 
La température de l’interface avec le sol est calculée chaque mois et elle suit une évolution 
sinusoïdale au cours de l’année. 
On dispose de la température maximale, de la température minimale de l’interface avec le sol ainsi 
que du mois pendant lequel la température de l’interface avec le sol est minimale. 
Evolution mensuelle de la température de l’interface avec le sol : 
)121 ) (. . 2 sin( . ) ( ϕ π θ +−+ =j idB A jmois
b (933) 
   
Page 794 Avec : 
2max_ min_ source sourceAθ θ +=  
2min_ max_ source sourceBθ θ −=  



+ =6 23.min _i moisidπ ϕ  (934) 
φ permet de compenser le décalage entre le mois où la température de captage est la plus faible 
et le minimum de la courbe calculée sur une année. 
Note : pour tout type de captage qui conduirait à une température constante, la modélisation peut 
être faite en précisant : θmin_source = θmax_source. 
La température du fluide en sortie des sondes est la suivante : 
LRh j hb g nr
rejet b f × − + =) 1 ( ) ( ) ( φ θ θ
    (°C) (935) 
 
Au final, la température amont du générateur est : 
2) ( ) (cond
fgnr
amont j hθθ θΔ+ =(°C)  (936) 
Avec 
ΔθCond = - ΔθCond_CH  si 0 ) 1 (< −hgnr
rejetφ  
 
ΔθCond = ΔθCond_FR  si 0 ) 1 (> −hgnr
rejetφ  
10.24.3.1.2.2 Tours de refroidissement (id amont-eau-typegnr=2) 
10.24.3.1.2.2.1  Calcul de la température humide de l’air en sortie de la tour de refroidissement humide, 
Idtour = 1  
La température humide de l’air en sortie de la tour, θ’as, est calculée à partir de la température 
sèche et de l’humidité spécifique de l’air extérieur. 
Il n’y a pas de relation explicite pour déterminer la température humide. Elle est résolue par 
itération. 
Soit une valeur de température humide de l’air, θ’as. Les conditions à saturation sont obtenues par 
les relations suivantes :  



−−= ⋅⋅ + ⋅ + ⋅ =



+− × =−
) () () (00 . 23534 . 41108161 . 18 exp 10
'' ''3
hh h hCC H C h
ext satext sat
as aas v fg sat as a satassat
ω ωθθ ω θθω
 (937) 
   
Page 795 que l’on peut transformer en une relation implicite sur satωainsi : 
( )0
00 . 23534 . 41108161 . 18 exp 103=




++ + −−− −−
a sat v sat ext afg sat extsat
C C CH h
ω ω ωωω  (938) 
où l’enthalpie de l’air en entrée  de la tour (air extérieur) est donnée par: 
)) ( ( ) ( ) ( ) ( h C H h w h C h hext v fg ext ext a ext θ θ ⋅ + ⋅ + ⋅ = (939) 
Une fois l’humidité de saturation calculée, on calcul la température d’air humidie en combiant les 
deux dernières équation du système (937) : 
( )sat v a ext sat aext fg sat
asC C Ch h H
ω ω ωωθ− − −−=) (' (940) 
10.24.3.1.2.2.2  Calcul de la température d’eau en sortie d’une tour humide Id   tour = 1 
Lorsque la tour fonctionne la température de sortie d’eau est la suivante : 
tour as cont tour es θ θ θ Δ + ='
_ _   (941) 
Compte tenu de la régulation la température réelle de sortie est la suivante : 
) ; (_ _ _ _ _ consignetour es cont tour es tour esMAX θ θ θ=   (942) 
10.24.3.1.2.2.3  Calcul de la température d’eau en sortie d’une tour sèche, Id   tour = 2 
Lorsque la tour fonctionne la température de sortie d’eau est la suivante : 
tour ext cont tour es θ θ θ Δ + =_ _   (943) 
Compte tenu de la régulation la température réelle de sortie est la suivante : 
) ; (_ _ _ _ _ consignetour es cont tour es tour esMAX θ θ θ=   (944) 
   
Page 796 10.24.3.1.2.2.4  Calcul de la température amont du générateur  
Au final, la température amont du générateur est : 
2) (_
_FR cond
tour esgnr
amonthθθ θΔ+ = (°C)  (945) 
 
10.24.3.2  Calcul de la consommation d’auxiliaires amonts  
10.24.3.2.1 Générateurs sur fluide amont air ( idfluide-amontgnr=1) 
Les générateurs sur fluide amont air non gainés n’ont pas de consommations d’auxiliaires amont, 
celles-ci étant comprises dans la performance. 
0,=am auxW  (Wh) (946) 
Les générateurs sur fluide amont air gainés ont des consommations d’auxiliaires amont 
correspondant à la part de la puissance des ventilateurs pour vaincre les pertes de charge des 
conduits, la partie due aux pertes de charge des échangeurs étant comprise dans la performance. 
e ch gainé vent am auxP Warg _ , τ× =  (Wh) (947) 
 
10.24.3.2.2 Générateurs sur fluide amont eau ( idfluide-amontgnr=2) 
10.24.3.2.2.1 Circuit de captage (id amont-eau-typegnr=1) 
Il convient de prendre en compte les consommations des pompes du circuit de captage pour les 
machines frigorifiques. 
Ces pompes fonctionnent en tout ou rien ou proportionnellement à la charge au condenseur de la 
machine frigorifique. Leur consommation électrique est calculée de la façon suivante : 
2 Si 1_=captagegestid : marche permanente pendant la saison de chauffage ou de froid selon le 
mode. 
captage pompes captage pompes P W_ _=  (Wh) (948) 
2 Si 2_=captagegestid , marche en cas de demande pendant la saison de chauffage ou de froid 
selon le mode. 
Si 0arg>e chτ , alors, 
captage pompes captage pompes P W_ _=  (Wh) (949) 
Sinon, 
0_=captage pompesW  (Wh) 
2 Si 3_=captagegestid , marche en cas de demande pendant la saison de chauffage ou de froid   
Page 797 selon le mode, avec marche proportionnelle aux taux de charge de la machine. 
e ch captage pompes captage pompes P Warg _ _ τ× =  (Wh) (950) 
Au final : 
captage pompes am auxW W_ ,=  (Wh) (951) 
Note : il n’apparaît pas de test sur la saison car e n dehors des saisons de chauffage ou de refroidissement ce 
composant n’est pas appelé. 
10.24.3.2.3 Tours de refroidissement ( idamont-eau-typegnr=2) 
Les tours de refroidissement sont utilisées en production de froid seul. 
Pompes du circuit tour de refroidissement des machines frigorifiques 
Ces pompes fonctionnent en tout ou rien selon la charge au condenseur de la machine frigorifique. 
Leur consommation électrique est calculée de la façon suivante : 
e ch tour pompes tour pompes P Warg _ _ τ× =  (Wh) (952) 
Ventilateurs de la tour de refroidissement 
Ces ventilateurs fonctionnent en tout ou rien selon la charge au condenseur de la machine 
frigorifique. Leur consommation électrique est calculée de la façon suivante : 
e ch tour vent tour ventP Warg _ _ τ× = (Wh) (953) 
Au final : 
tour vent tour pompes am aux W W W_ _ , + =  (Wh) (954) 
 
 
10.25 C_gen_Réseau de chaleur et de froid  
10.25.1 Introduction 
Dans le cadre du développement de la prochaine réglementation thermique RT2012, une mise à 
jour de la méthode d’évaluation des réseaux de chaleur ou de froid est réalisée. Elle comprend la 
distribution, l’émission et la génération. 
Dans la présente fiche, le modèle de génération est décrit. 
   
Page 798 10.25.2 Nomenclature 
Le Tableau 175 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 θaval Température de fonctionnement définie 
au niveau de la gestion/régulation de la 
génération. °C 250 200 2 
 Qreq Demande en énergie transmise au 
générateur via la gestion/régulation de 
la génération. Wh 0 +∞ 2 
 Rpuis_dispo  Temps de fonctionnement à charge 
maximale potentiellement disponible 
pour le chauffage. Réel 0 1 0 
 idfonction Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Q req (1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multi2fonctions. Ent 1 3 2 
 θamb Température d’ambiance du lieu où se 
trouve le générateur. °C 250 200 20 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min  Max Déf
aut 
 idpos Position du générateur : 
1 : En volume chauffé, 
0 : Hors volume chauffé.  Ent 0 1 1 
 Rdim Ratio de dimensionnement du 
générateur. Réel 0 +∞ 1 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min  Max Déf
aut 
 idtype Type du générateur. 
600 : réseau de chaleur, 
601 : réseau de froid.  Ent 600 699 2 
 Bss Coefficient dépendant du type de 
réseau et de l’isolation des 
composants,  0 +∞  
 Dss Coefficient caractérisant le réseau  0 +∞  
 θprs Température primaire de l’échangeur  °C 0 +∞  
 PEss Puissance d’échange de la chaufferie 
dans les conditions nominales kW 0 +∞    
Page 799  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 {Qcef(po;en) } Consommation en énergie finale du 
générateur sous forme de matrice. Wh 0 +∞ 2 
 Qcons Consommation horaire du 
générateur en énergie finale. Wh 0 +∞ 0 
 Qfou  Energie fournie par le générateur. Wh 0 +∞ 0 
 τcharge Taux de charge du générateur pour 
le poste considéré. Réel 0 1 0 
 Φvc Pertes thermiques  et puissances des 
auxiliaires du générateur transmises 
vers l’ambiance chauffée. Wh 0 +∞ 0 
 Waux,pro Consommations d’auxiliaire propre au 
générateur. Wh 0 +∞ 0 
 Qrest  Puissance restant à fournir passée à 
l'heure suivante Wh 0 +∞ 0 
 ηeff Efficacité ou rendement du générateur. Réel 0 10 0 
 Rfonctecs  Temps de fonctionnement du générateur 
pour la production d’ECS à charge 
maximale. Réel 0 1 0 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 θwh,ss Température de l’eau dans la partie 
secondaire de l’échangeur. °C 0 + ∞ 2 
 Qreqact Puissance requise au niveau du 
générateur, en tenant compte de R dim. Wh 0 +∞ 2 
 Qfouact Energie totale fournie par le 
générateur. Wh 0 +∞ 2 
 Qssact Pertes horaires d’une sous2station Wh 0 +∞ 2 
 Qss Pertes horaires de l’ensemble de 
sous2stations identiques. Wh 0 +∞ 2 
 Hss Coefficient d’échange d’une sous-
station. W/°C 0 +∞  
 θss Température moyenne de 
l’échangeur °C 0 +∞  
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
       
       
Tableau 175 : Nomenclature du modèle   
Page 800 10.25.3 Description mathématique 
Dans le cas d’un bâtiment relié à un réseau de chaleur ou à un réseau de froid, seules les pertes 
de la sous-station sont prises en compte. 
La présente fiche décrit les modélisations des réseaux de chaleur (type 600) et des réseaux de 
froid (type 601) qui sont deux types de générateur différents. 
Les valeurs de idfougen autorisées pour un réseau de chaleur sont : 
2 1 : Chauffage  
2 3 : ECS 
2 4 : Chauffage et ECS  
Les valeurs de idfougen autorisées pour un réseau de froid sont : 
2 2 : Refroidissement  
10.25.3.1  Réseau de chaleur (type 600)  
10.25.3.1.1 Fonctionnement en chauffage 
On caractérise les sous-stations d’échange en fonction du niveau d’isolation de leurs composants. 
Ce niveau est décrit selon la norme EN ISO 12241  qui définit des classes d’isolation. On considère 
dans tous les cas que le réseau primaire est isolé avec une isolation supérieure d’une classe à 
celle du réseau secondaire. 
On considère que tous les composants de la sous-station sont isolés à l’exception des organes de 
régulation. 
10.25.3.1.1.1 Energie fournie par le générateur 
L’énergie requise sur une sous-station est calculée via le nombre de sous-stations identique R dim : 
dimRQQreq
reqact=  (Wh)  (955) 
 
L’énergie que peut fournir l’ensemble des sous-stations est limitée par la durée de fonctionnement 
à pleine encore disponible après production d’ECS. 
 ) . . 1000 ; (Ess puisdispo reqact fouact P R Q MIN Q=  (Wh)  (956) 
 
L’énergie fournie par l’ensemble des stations identiques est la suivante : 
fouact fou Q R Q.dim=  (Wh)  (957) 
   
Page 801 10.25.3.1.2 Taux de charge de la sous-station 
τcharge =
Essdispo puisfouact
P RQ
. . 1000_ (958) 
10.25.3.1.2.1 Calcul des pertes de la sous-station 
Les pertes liées à l’ensemble des sous-stations sont calculées suivant la formule : 
) .( ._ ambss ss puisdispo act ss H R Q θ θ− =   (Wh) (959) 
act ss ssQ R Q_ dim.=    (Wh) (960) 
Avec : 
ssH : Coefficient d’échange d’une sous station, 
ssθ : Température moyenne de l’échangeur, 
ambθ : Température du local de l’échangeur, 
) 3 / 1 ()1000.(Ess
ss ssPB H=   (W/K)  (961) 
 
EssP : Puissance d’échange d’une sous-station dans les conditions nominales, 
ssB : Coefficient dépendant du type de réseau et de l’isolation des composants . 
Les valeurs du coefficient B ss  dépendent des classes d’isolation des réseaux secondaires (réseaux du 
bâtiment) et primaire, ainsi que du type de réseau. 
Tableau 176: Coefficient B ss en fonction du type d'isolation, de la catégorie d'isolation et du type de réseau 
 Classes d’isolation des composants de la sous-station 
selon EN ISO 12828 
 Isolation réseau secondaire 4 3 2 1 
 Isolation réseau primaire 5 4 3 2 
Eau chaude basse 
température 3,5 4 4,4 4,9 
Eau chaude haute 
température 3,1 3,5 3 ,9 4,3 
Vapeur basse pression 2,8 3,2 3,5 3,9 Type de 
réseau 
Vapeur haute pression 2,6 3 3,3 3,7 
 
avalss whθ θ=, (°C)  (962) 
 
ss wh ss prs ss ssD D,). 1 ( .θ θ θ− + =  (°C)  (963)   
Page 802 ssD : Coefficient caractérisant le réseau, 
prsθ : Température primaire de l’échangeur, 
ss wh,θ : Température de l’eau dans la partie secondaire de l’échangeur.  
 
Type de réseau Température primaire prsθ(°C) ssD 
Eau chaude basse 
température 105 0,6 
Eau chaude haute 
température 150 0,4 
Vapeur basse pression 110 0,5 
Vapeur haute pression 180 0,4 
Tableau 177 : Température primaire et coefficient Dss en fonction du type de réseau 
10.25.3.1.3 Calcul de la consommation et de l’énergie reportée 
La consommation des auxiliaires et les pertes thermiques vers l’ambiance sont prises 
conventionnellement nulles. 
ss fou cons Q Q Q+ =  (Wh) (964) 
consfou
effQQ=η           (-) (965) 
fou req rest Q Q Q− =   (Wh) (966) 
 
10.25.3.1.4 Calcul des consommations d’auxiliaires et flux thermique vers l’ambiance  
La consommation d’auxiliaire de la sous-station est considérée nulle : 
0,=pro auxW   (Wh) (967) 
 
De même on considère que l’ensemble des pertes thermiques des sous-stations se font hors 
volume chauffé : 
0=vcφ       (Wh) (968) 
10.25.3.1.5 Fonctionnement en ECS 
La modélisation du fonctionnement du générateur en ECS est identique à celle en chauffage, 
excepté pour le calcul des pertes Qssact d’une sous-station. 
On définitecs fonctR_, temps de fonctionnement du réseau de chaleur pour la production d’ECS. 
e ch ecs fonctRarg _τ= (969)   
Page 803  
Si le réseau de chaleur n’est utilisé que pour l’ECS (ou hors saison de chauffe), les pertes sont 
comptabilisées uniquement en ECS. Dans le cas contraire, elles ne sont comptabilisées pour 
l’ECS que sur le temps de fonctionnement équivalentecs fonctR_. 
Si 1_=seule ECSid , alors, 
) .(ambss ss ssactH Q θ θ− =               (Wh) 
Sinon, 
) .( .._ ambss ss ecs fonct ssact H R Q θ θ− =   (Wh)  (970) 
Où Hss et θss sont calculés comme en fonctionnement en chauffage (voir 10.25.3.1.2). 
10.25.3.1.6 Réseau de froid (type 601) 
Le calcul pour les réseaux de froid est identique à celui en chauffage, aux pertes de sous-station 
prêt. 
Conventionnellement, on les considère nulles : 
0=ssactQ     (Wh) (971) 
10.25.3.2  Matrice des consommations du générateur  
La consommation en énergie finale du générateur est insérée dans la case correspondant à 
l’usage (chauffage, refroidissement ou ECS) et au type d’énergie « 60 : Réseau de fourniture 
d’énergie» .  
Tableau 178: Matrice des consommations en énergies finales {Q cef (poste;énergie)  } 
En Wh 10:Gaz  20:Fioul 30: 
Charbon 40: Bois 50: 
Electricité  60: 
Réseau 
1 : Chauffage Qcef(1;10) Qcef(1;20) …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10) …     
3 : ECS …     … 
 Page 804 10.26 C_GEN_Calculs génération  
10.26.1 Introduction 
La fiche calculs génération réalise l’ensemble des calculs mensuels et annuels des 
consommations par générateur, par poste. 
Elle réalise également la répartition des consommations horaires totales de la génération entre les 
différents groupes desservis, et ce à partir des ratios calculés au niveau des composants 
distribution intergroupes et génération.   
Page 805 10.26.2 Nomenclature 
Le Tableau 179  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation. 
Les paramètres ne dépendant ni de h ni de j sont statiques au cours de la simulation. 
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
{Qcef(poste ;énergie)gnr(h)} Matrice des consommations en 
énergie finale en fonction des 
postes et du type d’énergie. Wh 0 +∞ 2 
Wauxgnr(h) Consommation  électrique globale 
des auxiliaires du générateur gnr. Wh 0 +∞ 2 
Qfou_chgnr(h), 
Qfou_frgnr(h), 
Qfou_ecsgnr(h) Energies fournies par le générateur 
gnr par poste au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 Générateurs 
Qprelecgnr(h) Energie électrique produite pas le 
générateur gnr au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 
Ratbes_chdp,gr(h) Ratio des besoins de chauffage d’un groupe 
relié à un réseau intergroupes sur la somme 
de tous les besoins de chauffage du réseau 
intergroupes 2 0 1 2 
Ratbes_frdp,gr(h) Ratio des besoins de refroidissement d’un 
groupe relié à un réseau intergroupes sur la 
somme de tous les besoins de 
refroidissement du réseau intergroupes 2 0 1 2 Réseaux intergroupes CH/FR et ECS Ratbes_prim_edpθe,gr(h) Ratio des besoins d’ECS d’un groupe relié à 
un réseau intergroupes sur la somme de tous 
les besoins d’ECS du réseau intergroupes 2 0 1 2 
{Qcef(poste;énergie)gen(h)} Matrice des consommations en 
énergie finale en fonction des 
postes et du type d’énergie. Wh 0 +∞ 2 
 
Ratbes_chgen,dp (h) Ratio des besoins de chauffage d’un réseau 
intergroupes relié à la génération sur la 
somme de tous les besoins de chauffage de 
cette génération 2 0 1 2 Gestion/régulation de la génération Ratbes_frgen,dp(h) Ratio des besoins de refroidissement d’un 
réseau intergroupes relié à la génération sur 
la somme de tous les besoins de 
refroidissement de cette génération 2 0 1 2   
Page 806 Ratbes_egen,dpθe(h) Ratio des besoins d’ECS d’un réseau 
intergroupes relié à la génération sur la 
somme de tous les besoins d’ECS de cette 
génération 2 0 1 2 
Qreq_tot_ar_chgen(h) Demande totale en chauffage au niveau de la 
génération. Wh 0 +∞ 2 
Qreq_tot_ar_frgen(h) Demande totale en refroidissement au niveau 
de la génération. Wh 0 +∞ 2  Qreq_tot_ar_ecsgen(h) Demande totale en ECS au niveau de la 
génération. Wh 0 +∞ 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Qreq,chgen,gr (h) Demande en énergie de chauffage au niveau 
de la génération gen pour le groupe  gr. Wh 0 +∞ 2 
Qreq,frgen,gr (h) Demande en énergie de refroidissement au 
niveau de la génération gen pour le groupe  
gr. Wh 2∞ 0 2 Calculs groupe 
{Qcef(po.;én.)gen,gr(h)} Matrice des consommations en 
énergie finale en fonction des 
postes et du type d’énergie, 
répartie au niveau du groupe Wh 0 +∞ 2 
Cef_ch_mgnr, Cef_fr_mgnr 
Cef_ecs_mgnr Consommations mensuelles en 
énergie finale par poste et par 
générateur Wh 0 +∞ 2 
Cep_ch_mgnr,  C ep_fr_mgnr 
Cep_ecs_mgnr  Consommations mensuelles en 
énergie primaire par poste et par 
générateur Wh 0 +∞ 2 
Cef_chgnr, Cef_frgnr 
Cef_ecsgnr Consommations annuelles en 
énergie finale par poste et par 
générateur Wh 0 +∞ 2 
Cep_chgnr, Cep_frgnr 
Cep_ecsgnr Consommations annuelles en 
énergie primaire par poste et par 
générateur Wh 0 +∞ 2 
{Cef_gazgnr, Cef_fodgnr, 
Cef_chagnr, Cef_boignr, 
Cef_elegnr, Cef_rdcgnr} Matrice des consommations 
annuelles d’énergie finale (de 
chaud, de froid et d’ECS) par 
générateur. Wh 0 +∞ 2 
Cef_aux_mgnr Consommations mensuelles en 
énergie finale des auxiliaires (y 
compris sources amonts) par 
générateur Wh 0 +∞ 2 
Cep_aux_mgnr Consommations mensuelles en 
énergie primaire des auxiliaires (y 
compris sources amonts) par 
générateur Wh 0 +∞ 2 Sorties par générateur 
Cef_auxgnr Consommations mensuelles en 
énergie finale des auxiliaires (y 
compris sources amonts) par 
générateur Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2   
Page 807 Cep_auxgnr Consommations mensuelles en 
énergie primaire des auxiliaires (y 
compris sources amonts) par 
générateur Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Eef_fou_chgnr
, 
Eef_fou_frgnr 
Eef_fou_ecsgnr
 Energie finale totale fournie par le 
générateur par poste. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Eef_prelecgnr Energie électrique finale totale 
produite par le générateur 
(cogénération). Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Eep_prelecgnr Energie électrique primaire totale 
produite par le générateur 
(cogénération). Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
ηeff_ch_angnr
 COP, EER ou rendement annuels du 
générateur en chauffage. Réel 0 10 2 
ηeff_ecs_angnr
 COP, EER ou rendement annuels du 
générateur en ECS. Réel 0 10 2  
ηeff_fr_angnr
 COP, EER ou rendement annuels du 
générateur en refroidissement. Réel 0 10 2 
Cef_ch_mgen, Cef_fr_mgen 
Cef_ecs_mgen Consommation mensuelle en 
énergie finale par poste et par 
génération Wh 0 +∞ 2 
Cep_ch_mgen,  C ep_fr_mgen 
Cep_ecs_mgen  Consommation mensuelle en 
énergie primaire par poste et par 
génération Wh 0 +∞ 2 
Cef_chgen, Cef_frgen 
Cef_ecsgen Consommation annuelle en énergie 
finale par poste et par génération Wh 0 +∞ 2 
Cep_chgen, Cep_frgen 
Cep_ecsgen Consommation annuelle en énergie 
primaire par poste et par 
génération Wh 0 +∞ 2 
{Cef_gazgen, Cef_fodgen, 
Cef_chagen, Cef_boigen, 
Cef_elegen, Cef_rdcgen} Matrice des consommations 
annuelles d’énergie finale (de 
chaud, de froid et d’ECS) par 
génération Wh 0 +∞ 2 Sorties par génération 
{Cep_gazgen, Cep_fodgen, 
Cep_chagen, Cep_boigen, 
Cep_elegen, Cep_rdcgen} Matrice des consommations 
annuelles d’énergie primaire (de 
chaud, de froid et d’ECS) par 
génération Wh 0 +∞ 2 
Cef_ch_mgen,gr, 
Cef_fr_mgen,gr, 
Cef_ecs_mgen,gr Consommation mensuelle en 
énergie finale par poste, par 
génération et par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cep_ch_mgen,gr 
Cep_fr_mgen,gr 
Cep_ecs_mgen,gr Consommation mensuelle en 
énergie primaire par poste, par 
génération et par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cef_chgen,gr, Cef_frgen,gr 
Cef_ecsgen,gr Consommation annuelle en énergie 
finale par poste, par génération et 
par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cep_chgen,gr, Cep_frgen,gr 
Cep_ecsgen,gr Consommation annuelle en énergie 
primaire par poste, par génération 
et par groupe Wh 0 +∞ 2 Calculs groupe 
{Cef_gazgen,gr, 
Cef_fodgen,gr, Cef_chagen,gr, 
Cef_boigen,gr, Cef_elegen,gr, 
Cef_rdcgen,gr } Matrice des consommations 
annuelles d’énergie finale (de 
chaud, de froid et d’ECS) par 
génération et par groupe Wh 0 +∞ 2   
Page 808  {Cep_gazgen,gr, 
Cep_fodgen,gr, 
Cep_chagen,gr, 
Cep_boigen,gr, 
Cep_elegen,gr, 
Cep_rdcgen,gr} Matrice des consommations 
annuelles d’énergie primaire (de 
chaud, de froid et d’ECS) par 
génération et par groupe Wh 0 +∞ 2 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 {Coef ep(énergie ) } Vecteur des coefficients d’énergie 
primaire associés aux différents 
types d’énergie. Réel 2 2 2 
Tableau 179 : Nomenclature du modèle 
   
Page 809 10.26.3 Description mathématique 
10.26.3.1  Matrice des consommations horaires de la génération  
10.26.3.1.1 Vecteur des coefficients d’énergie primaire 
Il s’agit de la liste des coefficients permettant la transition des valeurs de consommations en 
énergie finale aux valeurs de consommations en énergie primaire. 
Tableau 180: Vecteur des coefficients d’énergie primaire { Coefep(énergie)} 
 Coefep(énergie ;1)  
10: Gaz 1 
20: Fioul 1 
30:Charbon 1 
40: Bois 1 
50:Electricité 2.58 
60: Réseaux 1 
 
10.26.3.1.2 Matrice des consommations des générateurs et de la génération 
Les consommations de chaque générateur et génération se présentent sous la forme de la matrice 
du tableau ci-dessous. Les lignes représentent les différentes postes de consommations. Les 
colonnes correspondent aux différents types d’énergie rencontrés. 
Tableau 181: Matrice des consommations en énergies finales {Qcef (poste;énergie) (h)}  
En Wh 10: Gaz  20: Fioul  30:Charbon 40: Bois 50:Electricité  60: Réseau de 
chaleur 
1 : Chauffage Qcef(1;10) Qcef(1;20) …    
2: Refroidiss.  Qcef(2;10) …    … 
3 : ECS …    … Qcef(3;60) 
 
10.26.3.1.3 Calculs des demandes en énergie associées à chaque groupe desservi par la 
génération 
( )
( ) 


× × =× × =
∑∑
→→
gr dpgr dp
fr prim besdp gen
fr besgen
fr tot reqgr gen
fr reqgr dpgr dp
ch prim besdp gen
ch besgen
ch tot reqgr gen
ch req
h Rat h Rat h Q h Qh Rat h Rat h Q h Q
) ( ) ( ) ( ) () ( ) ( ) ( ) (
,
_ _,
_ _ _,
,,
_ _,
_ _ _,
,
 (972) 
 
10.26.3.1.4 Matrice des consommations en énergie finale par génération et par groupe   
Page 810 Les matrices de consommation de la génération sont ensuite réparties au niveau du groupe, par 
l’intermédiaire du (ou des) réseau(x) de distribution intergroupes qui le dessert. 
( ) ∑
→=
gr dpgr dp
ch prim besdp gen
ch besgen
energiecefgr gen
energiecef h Rat h Rat h Q h Q ) ( * ) ( * ) ( ) (,
_ _,
_ ) ; 1 (,
) ; 1 ( (973) 
( ) ∑
→=
gr dpgr dp
fr prim besdp gen
fr besgen
energiecefgr gen
energiecef h Rat h Rat h Q h Q ) ( * ) ( * ) ( ) (,
_ _,
_ ) ; 2 (,
) ; 2 (  
 (974) 
( ) ∑
→ −− −=
gr e dpgr e dp
e prim bese dp gen
e besgen
energiecefgr gen
energiecef h Rat h Rat h Q h Q ) ( * ) ( * ) ( ) (,
_ _,
_ ) ; 3 (,
) ; 3 (  (975) 
 
10.26.3.2  Consommations en énergies finale et primaire de chauffage  
10.26.3.2.1 Par générateur 
Les consommations totales par poste s’obtiennent par sommation des termes de chaque ligne de 
la matrice des consommations. 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
∑ ∑
∈ ==
mois h engnr
en cefgnr
m ch ef h Q C60
10) ; 1 ( _ _ ) (  
) . ) ( () (60
10) ; 1 ( _ _ en ep
mois h engnr
en cefgnr
m ch ep Coef h Q C∑ ∑
∈ ==  
 (976) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisgnr
m ch efgnr
ch efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisgnr
m ch epgnr
ch epC C  (977) 
 
10.26.3.2.2 Par génération 
Les consommations totales par poste s’obtiennent par sommation des termes de chaque ligne de 
la matrice des consommations. 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
∑ ∑
∈ ==
mois h engen
en cefgen
m ch efh Q C60
10) ; 1 ( _ _) (  
) . ) ( () (60
10) ; 1 ( _ _ en ep
mois h engen
en cefgen
m ch epCoef h Q C∑ ∑
∈ ==  
 (978)   
Page 811 2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisgen
m ch efgen
ch efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisgen
m ch epgen
ch epC C  (979) 
   
Page 812 10.26.3.2.3 Par génération et par groupe 
Les consommations totales par poste s’obtiennent par sommation des termes de chaque ligne de 
la matrice des consommations. 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
∑ ∑
∈ ==
mois h engr gen
en cefgr gen
m ch efh Q C60
10,
) ; 1 (,
_ _) (  
) . ) ( () (60
10,
) ; 1 (,
_ _ en ep
mois h engr gen
en cefgr gen
m ch epCoef h Q C∑ ∑
∈ ==  
 (980) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr gen
m ch efgr gen
ch efC C  
∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr gen
m ch epgr gen
ch epC C  (981) 
 
10.26.3.3  Consommations en énergies finale et primaire de refroidissement  
10.26.3.3.1 Par générateur 
Les consommations totales par poste s’obtiennent par sommation des termes de chaque ligne de 
la matrice des consommations. 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
∑ ∑
∈ ==
mois h engnr
en cefgnr
m fr ef h Q C60
10) ; 2 ( _ _ ) (  
) . ) ( () (60
10) ; 2 ( _ _ en ep
mois h engnr
en cefgnr
m fr ep Coef h Q C∑ ∑
∈ ==  
 (982) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisgnr
m fr efgnr
fr efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisgnr
m fr epgnr
fr epC C  (983) 
 
10.26.3.3.2 Par génération   
Page 813 2 Sous forme de résultats mensuels : 
∑ ∑
∈ ==
mois h engen
en cefgen
m fr ef h Q C60
10) ; 2 ( _ _ ) (  
) . ) ( () (60
10) ; 2 ( _ _ en ep
mois h engen
en cefgen
m fr ep Coef h Q C∑ ∑
∈ ==  
 (984) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisgen
m fr efgen
fr efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisgen
m fr epgen
fr epC C  (985) 
10.26.3.3.3 Par génération et par groupe 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
∑ ∑
∈ ==
mois h engr gen
en cefgr gen
m fr efh Q C60
10,
) ; 2 (,
_ _) (  
) . ) ( () (60
10,
) ; 2 (,
_ _ en ep
mois h engr gen
en cefgr gen
m fr epCoef h Q C∑ ∑
∈ ==  (986) 
 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr gen
m fr efgr gen
fr efC C  
∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr gen
m fr epgr gen
fr epC C  (987) 
 
10.26.3.4  Consommations en énergies finale et primaire de production d’ECS  
10.26.3.4.1 Par générateur 
Les consommations totales par poste s’obtiennent par sommation des termes de chaque ligne de 
la matrice des consommations. 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
∑ ∑
∈ ==
mois h engnr
en cefgnr
m ecs ef h Q C60
10) ; 3 ( _ _ ) (  (988)   
Page 814 ) . ) ( () (60
10) ; 3 ( _ _ en ep
mois h engnr
en cefgnr
m ecs ep Coef h Q C∑ ∑
∈ ==  
 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisgnr
m ecs efgnr
ecs efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisgnr
m ecs epgnr
ecs epC C  (989) 
 
10.26.3.4.2 Par génération 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
∑ ∑
∈ ==
mois h engen
en cefgen
m ecs ef h Q C60
10) ; 3 ( _ _ ) (  
) . ) ( () (60
10) ; 3 ( _ _ _ en ep
mois h engen
en ch cefgen
m ecs ep Coef h Q C∑ ∑
∈ ==  
 (990) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisgen
m ecs efgen
ecs efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisgen
m ecs epgen
ecs epC C  (991) 
 
10.26.3.4.3 Par génération et par groupe 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
∑ ∑
∈ ==
mois h engr gen
en cefgr gen
m ecs ef h Q C60
10,
) ; 3 (,
_ _ ) (  
) . ) ( () (60
10,
) ; 3 ( _,
_ _ en ep
mois h engr gen
en ch cefgr gen
m ecs ep Coef h Q C∑ ∑
∈ ==  
 (992) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr gen
m ecs efgr gen
ecs efC C  (993)   
Page 815 ∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr gen
m ecs epgr gen
ecs ep C C  
 
10.26.3.5  Sorties complémentaires par générateur  
10.26.3.5.1 Efficacités  ou rendements annuels 
Le calcul des efficacités annuelles nécessitent de connaitre le total annuel d’énergie fourni par 
générateur et par poste : 



===
∑∑∑
===
8760
1_ _ _8760
1_ _ _8760
1_ _ _
) () () (
hgnr
ecs fougnr
ecs fou efhgnr
fr fougnr
fr fou efhgnr
ch fougnr
ch fou ef
h Q Eh Q Eh Q E
 (994) 



===
gnr
ecs efgnr
ecs fou ef gnr
an ecs effgnr
fr efgnr
fr fou ef gnr
an fr effgnr
ch efgnr
ch fou ef gnr
an ch eff
CECECE
__ _
_ ___ _
_ ___ _
_ _
ηηη
 (995) 
Note : ces efficacités annuelles représentent le COP ou l’EER pour les générateurs 
thermodynamiques, et le rendement pour les autres types de générateurs. 
Pour les générateurs thermodynamiques, ces grandeurs sont exploitées dans la procédure de 
calcul des parts ENR, d’où la nécessité d’avoir une efficacité par poste. 
10.26.3.5.2 Consommations d’auxiliaires annuelle et mensuelle 
2 Résultats mensuels : 

× ==∑
∈
) 50 ( _ _ _ __ _ ) (
epgnr
m aux efgnr
m aux epmois hgnr
auxgnr
m aux ef
Coef C Ch W C
 (996) 
 
2 Résultats annuels :   
Page 816 
× ==∑
=
) 50 ( _ _12
1_ _ _
epgnr
aux efgnr
aux epmoisgnr
m aux efgnr
aux ef
CoefC CC C
 (997) 
 
10.26.3.5.3 Energie électrique produite annuelle (cogénération…) 



==
∑∑
==
8760
1) 50 ( _8760
1_
) ( .) (
hgnr
prelec epgnr
prelec ephgnr
prelecgnr
prelec ef
h Q Coef Eh Q E
 (998) 
 
10.26.3.5.3.1 Consommations en énergie finale et primaire par type d’énergie  
10.26.3.5.3.1.1  Par générateur  
Les consommations par type d’énergie et par générateur s’expriment uniquement sous forme d’un 
résultat total annuel : 
( )∑∑
= ==8760
03
1) 10 ; ( _ ) (
h pognr
po cefgnr
gaz ef h Q C  (999) 
( )∑∑
= ==8760
03
1) 20 ; ( _ ) (
h pognr
po cefgnr
fod ef h Q C  (1000) 
( )∑∑
= ==8760
03
1) 30 ; ( _ ) (
h pognr
po cefgnr
cha ef h Q C  (1001) 
( )∑∑
= ==8760
03
1) 40 ; ( _ ) (
h pognr
po cefgnr
boi ef h Q C  (1002) 
( )∑∑
= ==8760
03
1) 50 ; ( _ ) (
h pognr
po cefgnr
ele ef h Q C  (1003) 
( )∑∑
= ==8760
03
1) 60 ; ( _ ) (
h pognr
po cefgnr
rdc ef h Q C  (1004) 
 
gen
gaz ef epgnr
gaz ep C Coef C_ ) 1 ; 10 ( _ × =  (1005) 
gen
fod ef epgnr
fod ep C Coef C_ ) 1 ; 20 ( _ × =  (1006) 
gen
cha ef epgnr
cha ep C Coef C_ ) 1 ; 30 ( _ × =  (1007) 
gen
boi ef epgnr
boi ep C CoefC_ ) 1 ; 40 ( _ × =  (1008) 
gen
ele ef epgnr
ele ep C CoefC_ ) 1 ; 50 ( _ × =  (1009) 
gen
rdc ef epgnr
rdc ep C CoefC_ ) 1 ; 60 ( _ × =  (1010)   
Page 817  
10.26.3.5.3.1.2  Par génération  
Les consommations par type d’énergie et par génération s’expriment uniquement sous forme d’un 
résultat total annuel : 
( )∑∑
= ==8760
03
1) 10 ; ( _ ) (
h pogen
po cefgen
gaz ef h Q C  (1011) 
( ) ∑∑
= ==8760
03
1) 20 ; ( _) (
h pogen
po cefgen
fod efh Q C  (1012) 
( ) ∑∑
= ==8760
03
1) 30 ; ( _) (
h pogen
po cefgen
cha efh Q C  (1013) 
( ) ∑∑
= ==8760
03
1) 40 ; ( _) (
h pogen
po cefgen
boi efh Q C  (1014) 
( ) ∑∑
= ==8760
03
1) 50 ; ( _) (
h pogen
po cefgen
ele efh Q C  (1015) 
( ) ∑∑
= ==8760
03
1) 60 ; ( _) (
h pogen
po cefgen
rdc efh Q C  (1016) 
gen
gaz ef epgen
gaz ep C Coef C_ ) 1 ; 10 ( _ × =  (1017) 
gen
fod ef epgen
fod ep C Coef C_ ) 1 ; 20 ( _ × =  (1018) 
gen
cha ef epgen
cha ep C Coef C_ ) 1 ; 30 ( _ × =  (1019) 
gen
boi ef epgen
boi ep C CoefC_ ) 1 ; 40 ( _ × =  (1020) 
gen
ele ef epgen
ele ep C CoefC_ ) 1 ; 50 ( _ × =  (1021) 
gen
rdc ef epgen
rdc ep C CoefC_ ) 1 ; 60 ( _ × =  (1022) 
 
10.26.3.5.3.1.3  Par génération et par groupe  
Les consommations par type d’énergie et par génération, pour un groupe, s’expriment uniquement 
sous forme d’un résultat total annuel : 
( ) ∑∑
= ==3
18760
0,
) 10 ; (,
_) (
po hgr gen
poste cefgr gen
gaz efh Q C  (1023) 
( ) ∑∑
= ==3
18760
0,
) 20 ; (,
_) (
po hgr gen
poste cefgr gen
fod efh Q C  (1024) 
( ) ∑∑
= ==3
18760
0,
) 30 ; (,
_) (
po hgr gen
poste cefgr gen
cha efh Q C  (1025)   
Page 818 ( ) ∑∑
= ==3
18760
0,
) 40 ; (,
_) (
po hgr gen
poste cefgr gen
boi efh Q C  (1026) 
( ) ∑∑
= ==3
18760
0,
) 50 ; (,
_) (
po hgr gen
poste cefgr gen
ele efh Q C  (1027) 
( ) ∑∑
= ==3
18760
0,
) 60 ; (,
_) (
po hgr gen
poste cefgr gen
rdc efh Q C  (1028) 
gr gen
gaz ef epgr gen
gaz ep C Coef C,
_ ) 1 ; 10 (,
_ × =  (1029) 
gr gen
fod ef epgr gen
fod ep C Coef C,
_) 1 ; 20 (,
_ × =  (1030) 
gr gen
cha ef epgr gen
cha ep C Coef C,
_) 1 ; 30 (,
_ × =  (1031) 
gr gen
boi ef epgr gen
boi ep C Coef C,
_) 1 ; 40 (,
_ × =  (1032) 
gr gen
ele ef epgr gen
ele ep C Coef C,
_) 1 ; 50 (,
_ × =  (1033) 
gr gen
rdc ef epgr gen
rdc ep C Coef C,
_) 1 ; 60 (,
_ × =  (1034) 
 
 
 Page 819 11 ECS 
11.1 S1_BAT_production_instantanée_ECS_(dé)centralisée  
11.1.1 Introduction 
Il existe plusieurs typologies de productions d’ECS : la production instantanée, la production 
(centralisée ou décentralisée) avec stockage(s), la production centralisée avec appoints 
décentralisés et enfin la production mixte (chauffage+ECS). 
Cet chapitre décrit l’assemblage des composants constituant la chaîne de la production d’ECS, de 
l’émission à la génération dans le cas d’une production instantanée seule.  
L’association de générateurs instantanés avec des générateurs avec stockage ou avec des 
générateurs mixtes (fourniture du chauffage et de l’ECS) au sein d’une même génération est 
possible. L’appel des différents générateurs est détaillé dans la fiche algorithme gestion-régulation 
de la génération mais ne fait pas l’objet de cet assemblage. 
 
   
Page 820 11.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 182  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées à l’assemblage de production instantanée d’ECS. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  Usage zone Type d’usage de la zone - - - -  iecs (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu dans la période 
de fonctionnement de la génération ECS. entier 0 1 2 
 Iocc_zone  Indice d’occupation de la zone bool Faux Vrai - 
 θcw Température de l’eau froide entrant dans le système de 
préparation de l’ECS °C 0 + ∞ - 
 ah Clé de répartition horaire - 0 1 - 
 θi (h) Température moyenne de l’air intérieur dans le groupe au 
pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
 θe (h) Température moyenne de l’air extérieur au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
  (+voir fiche(s) du (ou des) générateurs)     
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  (+voir fiches de l’assemblage)      
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Voir fiche émission ECS     
  Voir fiche besoins ECS     
  Voir fiche distribution secondaire ECS     
  Voir fiche distribution primaire ECS     
  Voir fiche gestionθrégulation de la génération     
  (+voir fiche(s) du (ou des) générateurs)      
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Фpertes_vc_2ndθ
e(h) Pertes en volume chauffé du réseau de 
distribution secondaire d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Φpertes_vc_primθ
e(h) Pertes thermiques horaires en volume chauffé 
du réseau de distribution primaire d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Waux_primθedpθ
e,gr Consommation électrique des auxiliaires 
(circulateurs, traceurs) de distribution 
primaire d’ECS, en énergie finale, par groupe Wh 0 +∞ 2 
 Wrechauf_primθe  Consommation électrique de l’éventuel 
réchauffeur de la distribution primaire bouclée 
d’ECS, en énergie finale Wh 0 +∞ 2 
 Φaux_vc(h) Consommations d’énergie des circulateurs transmise au 
volume chauffé sous forme de chaleur au pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2 
 Ratbesoins_prim_e
gr(h) Ratio des besoins d’ECS d’un groupe relié à ce réseau 
primaire sur la somme de tous les besoins d’ECS de ce 
réseau primaire  2 0 1 2   
Page 821 réseau primaire 
 Ratsurfaces_prim_
e Ratio de la surface des émetteurs ECS équivalents d’un 
groupe reliés à ce réseau primaire d’ECS sur la somme des 
surfaces de tous les émetteurs ECS équivalents reliés à ce 
réseau primaire d’ECS 2 0 1 2 
 Adess_e Surface totale des émetteurs desservis par une distribution 
primaire m² 0 +∞ 2 
 Qecs_req_tot  (h) Demande totale en ECS au niveau de la génération. Wh 0 +∞ 2 
 {Qcef(po;en)gen(
h)} Matrice des consommations horaires en 
énergie finale de la génération. Wh 0 +∞ 2 
 Ratbes_gen_edpθ
e(h) Ratio des besoins d’ECS d’un réseau intergroupe relié à la 
génération sur la somme de tous les besoins d’ECS de 
cette génération 2 0 1 2 
 Φvc_tot(h) Total des pertes thermiques et 
consommations d’auxiliaires transmises sous 
forme de chaleur aux locaux, pour la 
génération. Wh 2∞ +∞ 2 
 Ratsurf_gengr Ratio de la surface du groupe gr sur la surface totale 
desservie par la génération pour l’ensemble des postes. 2 0 1 2 
  (+voir fiche(s) du (ou des) générateurs)      
       
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  (+voir fiches de l’assemblage)      
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  (+voir fiches de l’assemblage)      
Tableau 182 : Nomenclature du modèle   
Page 822 11.1.3 Assemblage des composants de la production d’ECS instantanée, centralisée ou 
décentralisée  
GroupeCode
Distribution ECS 
du groupe3ème étape
Calcul pertes 
et conso. 
auxiliaires 
récupérablesDistribution ECS 
inter-groupe
X
Qw_prim-e(h), θmoy_prim-e
idencl-e, fonction prim
Adess_e, Ratbesoins_prim_egr(h)
YФpertes_vc_prim_e (h)
XФaux_vc_e (h)     1
Ratsurface_prim_egrah
Usage zone
iocczoneClimat 
extérieurScénarios 
conventionnels
Emission ECS + 
réception
1Corre gr,em-e1
Besoins d’ECS par 
émetteur ECS 
équivalent1ère étape
1
iecs(j)
1θcw(h)Comporteme
nt thermique 
du groupe
θi(h)θe(h)
θcw(h)1
Qwgr,em-e(h)
Qwgr,em-e(h-1)
1
4ème étapeEmission ECS + Besoins 
d’ECS (niveau du groupe )
Agr,em-e, Nblgt-egr,em-e
Nugr,em-e, Nbmaisonsgr,em-e,
(ou Ahabgr,em-e, Nblgtgr,em-e)
M_part em-eem-e= [Partem-
e
autre, Partem-e
mit_thermo, 
Partem-e
tempo]
App_ECS, Idcorr, 
Corr_utilgr,em2eInterface
Distribution Secondaire 
ECS
Dint_2nd-e, Lvc_2nd-e, 
Lhvc_2nd-e, b2nd-e, 
nbdist_2nd-e, δ_lvc
θ2nd-e(h), nbbouchons
Générateur(s) ECS
(voir générateur(s) 
correspondant(s) )θ2nd-e(h)
Gestion-régulation de la 
génération Production d’ECS instantanée, centralisée ou décentralisée –RT2012
5ème étapeGestion-régulation de la 
génération
(voir fiche 
correspondante)2ème étapeUsage zone
iecs(j)
Calculs 
générationDistribution Primaire 
ECS
Typeréseau_primaire-e ,
Lvc_prim_bcl-e, Lhvc_prim_bcl-e , 
Lvc_prim_trac-e , Lhvc_prim_trac-
e, Uprim-e, bprim-e, 
Typegest_circ_prim-e ,
Pcirc_prim-e, Isrechauff_prim-eθ2nd-e(h)
1   Φtot_vcgen(h)   1
Ratsurface_gengr
{Qcef (poste;én)gen(h)}
XQecs_req_totgen(h)1
Ratbesoins_gen_egr(h)
Wauxgnr(h) X
Qw_2nd-e(h), iecs(j)
1X
   Фgr
pertes_vc_2nd-e (h)   1
Calculs 
groupeXWaux_prim(h)1X   Wrechauff_prim(h)  1
1
Qreq(h), θprim_ecs_maxgen(h)
X
Générateur 
(instantané)Générateur 
(instantané)Générateur
instantané ECS 
seule (id fougen=3)6ème étape
 
Figure 100 : Schéma d’assemblage de la production instantanée d’ECS 
Note : en dehors des six fiches constituant l’assemblage (détaillées ci-dessous), les fiches 
algorithme « climat extérieur », « comportement thermique d’un groupe », « scénarios   
Page 823 conventionnels » sont également représentées. 
Les fiches « calculs pertes et consommations auxiliaires récupérables », « calculs génération » et 
« calculs groupe » sont communes à tous les assemblages de production (chauffage, 
refroidissement et/ou ECS). Elles interviennent en aval de l’assemblage. 
Par ailleurs, le modèle de la production centralisée d’ECS instantanée ne diffère pas de celui de la 
production décentralisée. Ce qui différenciera ces deux types de production sera la présence ou 
non d’un réseau primaire « physique » (bouclé ou tracé). 
11.1.3.1 Description de l’assemblage  
Six fiches composent l’assemblage : 
- Emission ECS équivalente; 
- Besoins ECS ; 
- Distribution d’ECS interne au groupe ; 
- Distribution d’ECS intergroupe ; 
- Gestion-régulation de la génération ; 
- Générateurs. Ces générateurs sont décrits dans des fiches composant ou des fiches 
assemblage. 
Note : le sens des calculs (des émetteurs au(x) générateur(s)) est inversé par rapport au sens 
d’écoulement de l’ECS. 
5) Première étape : émission ECS équivalente  
Une émission équivalente est un ensemble d’émetteurs ECS (ou points de puisage) relié à un seul 
et même type de générateur. On y décrit les émetteurs (robinets,…) mais aussi les « appareils 
sanitaires » d’ECS (douches, baignoires,…). A partir de ces données, un coefficient correctif est 
calculé. Ce dernier valorise les équipements qui consommeront moins d’ECS. 
6) Deuxième étape : calcul des besoins d’ECS  
Les besoins d’ECS sont calculés pour chaque émission ECS équivalente. Les paramètres 
d’intégration (surface desservie, nombre d’unités caractéristiques, etc.) permettent de calculer les 
besoins hebdomadaires d’ECS aux émetteurs. Une clé de répartition horaire, identique pour 
chaque émission ECS équivalente d’une même zone, permet ensuite de passer des besoins 
hebdomadaires aux besoins horaires.  
7) Troisième étape : distribution interne au groupe  
Le réseau de distribution interne au groupe relie les émetteurs d’ECS soit à une distribution d’ECS 
intergroupe, soit au(x) générateur(s). La température du réseau d’ECS interne au groupe est un 
paramètre intrinsèque. Les pertes thermiques sont calculées (à partir du volume d’eau contenu 
dans les tuyaux) ainsi que la demande d’énergie à fournir (égale au besoin d’ECS majoré des 
pertes de distribution). 
8) Quatrième étape : distribution intergroupe  
Le réseau de distribution intergroupe est physiquement en amont du réseau de distribution interne 
au groupe,  il fournit l’eau chaude aux groupes. Quel que soit le type de réseau intergroupe, les 
informations dans le code transitent par ce composant. Il y a alors deux possibilités : 
2 si, dans la réalité, il n’y a pas de distribution ECS intergroupe (en production d’ECS   
Page 824 individuelle par exemple), ce composant devient « transparent », les entrées et les sorties 
sont confondues. 
2 dans le cas contraire, la distribution intergroupe d’ECS est soit bouclée, soit tracée. Sont 
alors calculés : les pertes de distribution, la température moyenne dans la distribution, la 
consommation des auxiliaires qu’ils soient circulateurs ou traceurs et la demande d’énergie 
nécessaire à la distribution pour assurer la demande aux émetteurs ECS (égale aux 
besoins d’ECS majorés des pertes des distributions intra- et inter-groupe). 
9) Cinquième étape : la gestion-régulation de la génération  
Ces algorithmes définissent les priorités entre tous les générateurs appartenant à la même 
génération. Les informations de besoins d’ECS à fournir au(x) réseau(x) intergroupe(s) transitent 
par ces algorithmes avant d’être envoyées au(x) générateur(s). 
10) Sixième étape : le (ou les) générateur(s) instantanés  
Chaque générateur instantané reçoit une énergie requise couplée à une température aval. En 
sortie, chaque générateur fournit une matrice des consommations horaires, c'est-à-dire la 
consommation en énergie finale du générateur par poste (ici que pour l’ECS) et par énergie. 
La production d’ECS instantanée est assurée par tous les générateurs dont la variable Idfougen est 
égale à 3 ou 4. 
 
 Page 825 11.2 S3_BAT_production_stockage_ECS_(dé)centralisée  
11.2.1 Introduction 
Il existe plusieurs typologies de productions d’ECS : la production instantanée, la production 
(centralisée ou décentralisée) avec stockage(s), la production centralisée avec appoints 
décentralisés et enfin la production mixte (chauffage+ECS). 
Cette fiche algorithme décrit l’assemblage des composants constituant la chaîne de production 
d’ECS, de l’émission à la génération dans le cas de la production (centralisée ou décentralisée) 
avec stockage(s). 
L’association de générateurs avec stockage avec des générateurs instantanés ou avec des 
générateurs mixtes (fourniture du chauffage et de l’ECS) au sein d’une même génération est 
possible. L’appel des différents générateurs est détaillé dans la fiche algorithme gestion-régulation 
de la génération mais ne fait pas l’objet de cet assemblage. 
 
 
   
Page 826 11.2.2 Nomenclature 
Le Tableau 183  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées à l’assemblage de production (centralisée ou décentralisée) avec 
stockage(s). 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  Usage zone Type d’usage de la zone - - - -  iecs (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu dans la 
période de fonctionnement de la génération ECS. entier 0 1 2 
 Iocc_zone  Indice d’occupation de la zone bool Faux Vrai - 
 θcw Température de l’eau froide entrant dans le système de 
préparation de l’ECS °C 0 + ∞ - 
 ah Clé de répartition horaire - 0 1 - 
 θi (h) Température moyenne de l’air intérieur dans le groupe 
au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
 θe (h) Température moyenne de l’air extérieur au pas de temps 
h. °C 2∞ +∞ 2 
  (+voir fiche(s) du (ou des) assemblage(s) 
générateurs)     
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Voir fiche émission ECS     
  Voir fiche besoins ECS     
  Voir fiche distribution secondaire ECS     
  Voir fiche distribution primaire ECS     
  Voir fiche gestionθrégulation de la 
génération     
  (+voir fiche(s) du (ou des) générateurs)      
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Фpertes_vc_2ndθ
e(h) Pertes en volume chauffé du réseau de 
distribution secondaire d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Φpertes_vc_primθ
e(h) Pertes thermiques horaires en volume 
chauffé du réseau de distribution primaire 
d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Waux_primθedpθ
e,gr Consommation électrique des auxiliaires 
(circulateurs, traceurs) de distribution 
primaire d’ECS, en énergie finale, par 
groupe Wh 0 +∞ 2 
 Wrechauf_primθe  Consommation électrique de l’éventuel 
réchauffeur de la distribution primaire Wh 0 +∞ 2   
Page 827 bouclée d’ECS, en énergie finale 
 Φaux_vc(h) Consommations d’énergie des circulateurs transmise au 
volume chauffé sous forme de chaleur au pas de temps 
h. Wh 2∞ +∞ 2 
 Ratbesoins_prim_e
gr(h) Ratio des besoins d’ECS d’un groupe relié à ce réseau 
primaire sur la somme de tous les besoins d’ECS de ce 
réseau primaire 2 0 1 2 
 Ratsurfaces_prim_
e Ratio de la surface des émetteurs ECS équivalents d’un 
groupe reliés à ce réseau primaire d’ECS sur la somme 
des surfaces de tous les émetteurs ECS équivalents 
reliés à ce réseau primaire d’ECS 2 0 1 2 
 Adess_e Surface totale des émetteurs desservis par une 
distribution primaire m² 0 +∞ 2 
 Qecs_req_tot  (h) Demande totale en ECS au niveau de la génération. Wh 0 +∞ 2 
 {Qcef(po;en)gen(
h)} Matrice des consommations horaires en 
énergie finale de la génération. Wh 0 +∞ 2 
 Ratbes_gen_edpθ
e(h) Ratio des besoins d’ECS d’un réseau intergroupe relié à 
la génération sur la somme de tous les besoins d’ECS 
de cette génération 2 0 1 2 
 Φvc_tot(h) Total des pertes thermiques et 
consommations d’auxiliaires transmises 
sous forme de chaleur aux locaux, pour la 
génération. Wh 2∞ +∞ 2 
 Ratsurf_gengr Ratio de la surface du groupe gr sur la surface totale 
desservie par la génération pour l’ensemble des postes. 2 0 1 2 
       
       
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  (+voir fiches de l’assemblage)      
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  (+voir fiches de l’assemblage)      
Tableau 183 : Nomenclature du modèle   
Page 828 11.2.3 Assemblage des composants de la production d’ECS centralisée ou décentralisée 
avec stockage(s) 
Assemblage production ECS centralisée ou décentralisée avec stockage –RT2012
GroupeCode
Distribution ECS 
du groupe3ème étape
Calcul pertes 
et conso. 
auxiliaires 
récupérablesDistribution ECS 
inter-groupe
X
Qw_prim-e(h), θmoy_prim-e
idencl-e, fonction prim
Adess_e, Ratbesoins_prim_egr(h)
YФpertes_vc_prim_e (h)
XФaux_vc_e (h)     1
Ratsurface_prim_egrah
Usage zone
iocczoneClimat 
extérieurScénarios 
conventionnels
Emission ECS + 
réception
1Corre gr,em-e1
Besoins d’ECS par 
émetteur ECS 
équivalent1ère étape
1
iecs(j)
1θcw(h)Comporteme
nt thermique 
du groupe
θi(h)θe(h)
θcw(h)1
Qwgr,em-e(h)
Qwgr,em-e(h-1)
1
4ème étapeEmission ECS + Besoins 
d’ECS (niveau du groupe )
Agr,em-e, Nblgt-egr,em-e
Nugr,em-e, Nbmaisonsgr,em-e,
(ou Ahabgr,em-e, Nblgtgr,em-e)
M_part em-eem-e= [Partem-
e
autre, Partem-e
mit_thermo, 
Partem-e
tempo]
App_ECS, Idcorr, 
Corr_utilgr,em2eInterface
Distribution Secondaire 
ECS
Dint_2nd-e, Lvc_2nd-e, 
Lhvc_2nd-e, b2nd-e, 
nbdist_2nd-e, δ_lvc
θ2nd-e(h), nbbouchonsθ2nd-e(h)
Gestion-régulation de la 
génération 5ème étape Gestion-régulation de la 
génération
(voir fiche 
correspondante)2ème étapeUsage zone
iecs(j)
Calculs 
générationDistribution Primaire 
ECS
Typeréseau_primaire-e ,
Lvc_prim_bcl-e, Lhvc_prim_bcl-e , 
Lvc_prim_trac-e , Lhvc_prim_trac-
e, Uprim-e, bprim-e, 
Typegest_circ_prim-e ,
Pcirc_prim-e, Isrechauff_prim-eθ2nd-e(h)
1   Φtot_vcgen(h)   1
Ratsurface_gengr
{Qcef (poste;én)gen(h)}
XQecs_req_totgen(h)1
Ratbesoins_gen_egr(h)
Wauxgnr(h) X
Qw_2nd-e(h), iecs(j)
1X
   Фgr
pertes_vc_2nd-e (h)   1
Calculs 
groupeXWaux_prim(h)1X   Wrechauff_prim(h)  1
Générateur 
(instantané)Générateur 
(instantané)Assemblage ballon 
stockage ECS seule
(idfousto=3)6ème étape1
Qreq(h), θprim_ecs_maxgen(h)
X
* Ballon de stockage
* Assemblage(s) 
générateur pour stockage
* Gestion-régulation base
(* Gestion-régulation 
appoint)
(voir fiches 
correspondantes )
 
Figure 101 : Schéma d’assemblage de la production d’ECS avec stockage 
   
Page 829  
Note : en dehors des six fiches constituant l’assemblage (détaillées ci-dessous), les fiches 
algorithme « climat extérieur », « comportement thermique d’un groupe », « scénarios 
conventionnels » sont également représentées. 
Les fiches « calculs pertes et consommations auxiliaires récupérables », « calculs génération » et 
« calculs groupe » sont communes à tous les assemblages de production (chauffage, 
refroidissement et/ou ECS). Elles interviennent en aval de l’assemblage. 
Par ailleurs, le modèle de la production centralisée d’ECS avec stockage ne diffère pas de celui de 
la production décentralisée. Ce qui différenciera ces deux types de production sera la présence ou 
non d’un réseau primaire « physique » (bouclé ou tracé). 
11.2.3.1 Description de l’assemblage  
Six fiches composent l’assemblage : 
- Emission ECS équivalente; 
- Besoins ECS ; 
- Distribution d’ECS interne au groupe ; 
- Distribution d’ECS intergroupe ; 
- Gestion-régulation de la génération ; 
- Générateur avec stockage, ces derniers, particuliers du fait de leur(s) stockage(s) sont 
décrits dans des fiches « assemblage ». 
Note : le sens des calculs (des émetteurs au(x) générateur(s)) est inversé par rapport au sens 
d’écoulement de l’ECS. 
1) Première étape : émission ECS équivalente  
Une émission équivalente est un ensemble d’émetteurs ECS (ou points de puisage) relié à un seul 
et même type de générateur. On y décrit les émetteurs (robinets,…) mais aussi les « appareils 
sanitaires » d’ECS (douches, baignoires,…). A partir de ces données, un coefficient correctif est 
calculé. Ce dernier valorise les équipements qui consommeront moins d’ECS. 
2) Deuxième étape : calcul des besoins d’ECS  
Les besoins d’ECS sont calculés pour chaque émission ECS équivalente. Les paramètres 
d’intégration (surface desservie, nombre d’unités caractéristiques, etc.) permettent de calculer les 
besoins hebdomadaires d’ECS aux émetteurs. Une clé de répartition horaire, identique pour 
chaque émission ECS équivalente d’une même zone, permet ensuite de passer des besoins 
hebdomadaires aux besoins horaires.  
3) Troisième étape : distribution interne au groupe  
Le réseau de distribution interne au groupe relie les émetteurs d’ECS soit à une distribution d’ECS 
intergroupe, soit au(x) générateur(s). La température du réseau d’ECS interne au groupe est un 
paramètre intrinsèque. Les pertes thermiques sont calculées (à partir du volume d’eau contenu 
dans les tuyaux) ainsi que la demande d’énergie à fournir (égale au besoin d’ECS majoré des 
pertes de distribution).   
Page 830 4) Quatrième étape : distribution intergroupe  
Le réseau de distribution intergroupe est physiquement en amont du réseau de distribution interne 
au groupe,  il fournit l’eau chaude aux groupes. Quel que soit le type de réseau intergroupe, les 
informations dans le code transitent par ce composant. Il y a alors deux possibilités : 
2 si, dans la réalité, il n’y a pas de distribution ECS intergroupe (en production d’ECS 
individuelle par exemple), ce composant devient « transparent », les entrées et les sorties 
sont confondues. 
2 dans le cas contraire, la distribution intergroupe d’ECS est soit bouclée, soit tracée. Sont 
alors calculés : les pertes de distribution, la température moyenne dans la distribution, la 
consommation des auxiliaires qu’ils soient circulateurs ou traceurs et la demande d’énergie 
nécessaire à la distribution pour assurer la demande aux émetteurs ECS (égale aux 
besoins d’ECS majorés des pertes des distributions intra- et inter-groupe). 
5) Cinquième étape : la gestion-régulation de la génération  
Ces algorithmes définissent les priorités entre tous les générateurs appartenant à la même 
génération. Les informations de besoins d’ECS à fournir au(x) réseau(x) intergroupe(s) transitent 
par ces algorithmes avant d’être envoyées au(x) générateur(s). 
6) Sixième étape : le (ou les) assemblage(s) générateur(s) avec stockage  
Un assemblage « générateurs avec stockage » est composé : d’un ballon de stockage au moins, 
d’une gestion-régulation du générateur de base (et d’appoint éventuellement), d’un (ou plusieurs) 
échangeur(s), d’un (ou plusieurs) générateurs (boucle solaire, générateur thermodynamique, 
chaudière, électrique, etc…). 
Il est possible d’assembler ces composants élémentaires de manière différente afin de modéliser 
les systèmes de production d’ECS avec stockage. Chacun des assemblages fait l’objet d’une fiche 
algorithme. La liste de ceux dédiés au moins à l’ECS est la suivante : 
• S2_GEN_ballon_base_seule (*) 
• S2_GEN_Ballon_base_solaire_AI  
• S2_GEN_ballon_base_échangeur_AI 
• S2_GEN_Ballon_base_solaire_AS_ballon 
• S2_GEN_ballon_base_échangeur_AS_ballon 
• S2_GEN_Ballon_base_solaire_AS_instantané (*) 
• S2_GEN_ballon_base_échangeur_AS_instantané (*) 
Note : les assemblages marqués d’une étoile (*) peuvent aussi fonctionner en mode chauffage 
seul et en mode mixte. 
 Page 831 11.3 S3_BAT _production_ECS_centralisée_appoints_décentralisés  
11.3.1 Introduction 
Il existe plusieurs typologies de productions d’ECS : la production instantanée, la production 
(centralisée ou décentralisée) avec stockage(s), la production centralisée avec appoints 
décentralisés et enfin la production mixte (chauffage+ECS). 
Cette fiche algorithme décrit l’assemblage des composants constituant la chaîne de production 
d’ECS, de l’émission à la génération dans le cas de la production centralisée avec appoints 
décentralisés. 
   
Page 832 11.3.2 Nomenclature 
Le Tableau 184  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées à l’assemblage de production centralisée avec appoints décentralisés. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  Usage zone Type d’usage de la zone - - - -  iecs (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu dans la 
période de fonctionnement de la génération ECS. entier 0 1 2 
 Iocc_zone  Indice d’occupation de la zone bool Faux Vrai - 
 θcw Température de l’eau froide entrant dans le système de 
préparation de l’ECS °C 0 + ∞ - 
 ah Clé de répartition horaire - 0 1 - 
 θi (h) Température moyenne de l’air intérieur dans le groupe 
au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
 θe (h) Température moyenne de l’air extérieur au pas de temps 
h. °C 2∞ +∞ 2 
  (+voir fiche(s) d’assemblage du (ou des) 
générateurs)     
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Voir fiche émission ECS     
  Voir fiche besoins ECS     
  Voir fiche distribution secondaire ECS     
  Voir fiche distribution primaire ECS     
  Voir fiche gestion2régulation de la 
génération     
  Voir fiche générateur(s)     
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Фpertes_vc_2ndθ
e(h) Pertes en volume chauffé du réseau de 
distribution secondaire d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Φpertes_vc_primθ
e(h) Pertes thermiques horaires en volume 
chauffé du réseau de distribution primaire 
d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Waux_primθedpθ
e,gr Consommation électrique des auxiliaires 
(circulateurs, traceurs) de distribution 
primaire d’ECS, en énergie finale, par 
groupe Wh 0 +∞ 2 
 Wrechauf_primθe  Consommation électrique de l’éventuel 
réchauffeur de la distribution primaire 
bouclée d’ECS, en énergie finale Wh 0 +∞ 2   
Page 833  Φaux_vc(h) Consommations d’énergie des circulateurs transmise au 
volume chauffé sous forme de chaleur au pas de temps 
h. Wh 2∞ +∞ 2 
 Ratbesoins_prim_e
gr(h) Ratio des besoins d’ECS d’un groupe relié à ce réseau 
primaire sur la somme de tous les besoins d’ECS de ce 
réseau primaire 2 0 1 2 
 Ratsurfaces_prim_
e Ratio de la surface des émetteurs ECS équivalents d’un 
groupe reliés à ce réseau primaire d’ECS sur la somme 
des surfaces de tous les émetteurs ECS équivalents 
reliés à ce réseau primaire d’ECS 2 0 1 2 
 Adess_e Surface totale des émetteurs desservis par une 
distribution primaire m² 0 +∞ 2 
 Qecs_req_tot  (h) Demande totale en ECS au niveau de la génération. Wh 0 +∞ 2 
 {Qcef(po;en)gen(
h)} Matrice des consommations horaires en 
énergie finale de la génération. Wh 0 +∞ 2 
 Ratbes_gen_edpθ
e(h) Ratio des besoins d’ECS d’un réseau intergroupe relié à 
la génération sur la somme de tous les besoins d’ECS 
de cette génération 2 0 1 2 
 Φvc_tot(h) Total des pertes thermiques et 
consommations d’auxiliaires transmises 
sous forme de chaleur aux locaux, pour la 
génération. Wh 2∞ +∞ 2 
 Ratsurf_gengr Ratio de la surface du groupe gr sur la surface totale 
desservie par la génération pour l’ensemble des postes. 2 0 1 2 
       
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  (+voir fiches de l’assemblage)      
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  (+voir fiches de l’assemblage)      
Tableau 184 : Nomenclature du modèle   
Page 834 11.3.3 Assemblage des composants de la production d’ECS centralisée avec appoints 
décentralisés 
Code
Distribution 
secondaire ECS3ème étape
Pertes 
récupérées
Consommation 
des auxiliairesDistribution 
primaire ECSah
Usage zone
iocczoneClimat 
extérieurScénarios 
conventionnels
Emission ECS + 
réceptionCorr-e gr,em-e
Besoins d’ECS par émetteur 
ECS équivalent
Rho*Cp*Vuw*delta_T*Corr1ère étape
2ème étape
iecsθcw(h)Usage zoneComporteme
nt thermique 
du groupe
θi(h)θe(h)
θcw(h)
1
Qwgr,em-e(h)
Qwgr,em-e(h-1)
1
Qw_2nd-e(h)
iecsivacEmission ECS + Besoins 
d’ECS (niveau du groupe )
Nblgt-egr,em-e
Agr,em-e, Nugr,em-e,
(ou Ahabgr,em-e, Nblgtgr,em-e)
M_part em-eem-e= [Partem-e
mél, 
Parteme
mit_méca, Partem-
e
mit_thermo, Partem-e
tempo]
App_ECSInterface
Distribution Secondaire 
ECS
Dint_2nd-e, Lvc_2nd-e, 
Lhvc_2nd-e, b2nd-e, 
 nbdist_2nd-e, δ_lvc
Assemblage générateur 
ECS
(voir générateur 
correspondant )θdépart_prim-e
ρw, cw, 
Nblgtgr,em-e
SortiesGestion-régulation de 
la génération Assemblage production centralisée avec appoints décentralisés – RT2012
Assemblage 
générateur avec 
stockage base seule 
solaire ou boucle 
solaire5ème étape6ème étape
Gestion-régulation de la 
générationθdépart_prim-e
Distribution Primaire ECS
Lvc_prim_bcl-e, Lhvc_prim_bcl-e , 
Lvc_prim_trac-e , Lhvc_prim_trac-e , 
Uprim-e, bprim-e, 
Typeréseau_primaire-e , 
Type_gest_circ_prim-e , 
Pcirc_prim-e
θdépart_prim-eAppoints 
décentralisés : 
instantanés ou avec 
stockage Appoints décentralisés
(voir fiche correspondante)
4ème étape7ème étape
   
Page 835  
Note : en dehors des six fiches constituant l’assemblage ECS (détaillées ci-dessous), les fiches 
algorithme « climat extérieur », « comportement thermique d’un groupe », « scénarios 
conventionnels » sont également représentées. 
Les fiches pertes récupérées et consommation des auxiliaires sont communes aux fiches de 
l’assemblage chaud-froid. 
Cet assemblage est particulier dans le sens ou l’ordre des calculs est modifié. 
11.3.3.1 Description de l’assemblage  
Six fiches composent l’assemblage : 
- Emission ECS équivalente; 
- Besoins ECS ; 
- Distribution secondaire ECS ; 
- Distribution primaire ECS ; 
- Gestion-régulation de la génération ; 
- Assemblage ballon de stockage avec générateur(s) 
Note : le sens des calculs est inversé par rapport au sens de l’écoulement de l’ECS à savoir du 
générateur aux émetteurs ECS. 
Les algorithmes se décomposent en deux parties, chacune étant composée de plusieurs étapes : 
PREMIERE PARTIE 
Ce premier paragraphe décrit la partie « décentralisée » de l’assemblage. 
1) Première étape : émission ECS équivalente  
Une émission équivalente est un ensemble d’émetteurs ECS (ou points de puisage) relié à un seul 
et même générateur. On y décrit les types d’émetteurs (robinets,…) mais aussi les types 
« d’appareils sanitaires » d’ECS (douches, baignoires,…). A partir de ces données, 
caractéristiques du bâtiment, un coefficient correctif est calculé. Ce dernier permet de valoriser les 
équipements qui consommeront moins d’ECS. Par ailleurs, la température de l’eau chaude est 
déterminée ici. 
2) Deuxième étape : calcul des besoins d’ECS  
Les besoins d’ECS sont calculés pour chaque émission ECS équivalente. Les paramètres 
d’intégration de cette dernière (surface desservie, nombre d’unités caractéristiques, etc.) sont 
réutilisés pour obtenir les besoins hebdomadaires d’ECS aux émetteurs. Une clé de répartition 
horaire, identique pour chaque émission ECS équivalente d’une même zone, permet ensuite de 
passer des besoins hebdomadaires aux besoins horaires. Ces besoins sont ensuite envoyés dans 
la fiche réseau de distribution ECS secondaire. 
3) Troisième étape : réseau de distribution secondaire  
Le réseau de distribution secondaire relie, dans le cas de la production centralisée, les émetteurs 
d’ECS à la distribution primaire d’ECS. La température du réseau secondaire d’ECS est une sortie 
de l’émission ECS équivalente. Les algorithmes calculent les pertes de distribution, à partir du 
volume contenu dans les tuyaux, ainsi que l’énergie nécessaire en sortie de générateur (égale aux 
besoins d’ECS majorés des pertes de distribution secondaire).   
Page 836 4) Septième étape : les appoints décentralisés  
Les appoints décentralisés peuvent être soit des générateurs instantanés, soit des ballons de 
stockage. Pour ces derniers, même si ceux sont des appoints, l’apport de puissance (électrique ou 
hydraulique) se fera à priori dans la zone inférieure du ballon.  
Cette étape est à la convergence des calculs : d’un côté, on reçoit l’énergie à fournir pour assurer 
les besoins d’ECS aux émetteurs (première partie) ; d’un autre côté, on reçoit un apport d’énergie, 
fournie par le générateur centralisé et corrigée par les éventuelles pertes de distribution primaire 
(dans le cas du CESCI, il n’y a pas de distributions primaires d’ECS).  Les générateurs d’appoint 
a
pportent une énergie supplémentaire dans le cas où l’énergie fournie par le générateur centralisé 
est insuffisante pour assurer les besoins.  
DEUXIEME PARTIE 
Ce second paragraphe décrit la partie « centralisée » de l’assemblage. Contrairement aux autres 
modes de production d’ECS, les calculs commencent par la génération (gestion-régulation et 
générateur(s)) et finissent par la distribution primaire éventuelle (dans le cas du CESCI, il n’y en a 
pas). 
1) Quatrième étape : la gestion-régulation de la génération  
Ces algorithmes définissent les priorités entre tous les générateurs appartenant à la même 
génération. Les informations de besoins d’ECS à fournir en entrée du réseau primaire transitent 
par ces algorithmes avant d’être envoyées au(x) générateur(s). 
2) Cinquième étape : le (ou les) assemblage(s) générateur(s)  
Pour ce mode de production d’ECS, seuls les générateurs solaires sont considérés. Autrement dit, 
la production centralisée est soit une boucle solaire, soit un assemblage ballon solaire en base 
seule. 
Dans le premier cas, la boucle solaire (composant unique) fournit aux ballons d’appoints une 
puissance solaire. Dans le second cas, on raisonnera en température : le ballon central impose sa 
température au réseau primaire  
L’eau injectée dans les appoints décentralisés sera à la température de l’eau en sortie du réseau 
primaire. L’eau en entrée du réseau primaire sera à la température de l’eau contenue dans la zone 
supérieure du ballon central. 
3)  Sixième étape : réseau de distribution primaire  
Le réseau de distribution primaire est physiquement en amont des appoints centralisés. Quel que 
soit le type de réseau primaire, les informations du code transitent par ce composant. Il y a alors 
deux possibilités : 
2 si, dans la réalité, il n’y a pas de distribution ECS primaire (en production d’ECS individuelle 
par exemple), les sorties seront identiques aux entrées. 
2 dans le cas contraire, la distribution primaire d’ECS peut être soit bouclée, soit tracée. Sont 
alors calculés : les pertes de distribution primaire, la température moyenne dans la 
distribution, la consommation des auxiliaires qu’ils soient circulateurs ou traceurs ainsi que 
les besoins d’eau chaude nécessaire en entrée de réseau primaire pour assurer la 
demande des émetteurs ECS (égale aux besoins d’ECS majorés des pertes de 
distributions primaire et secondaire). 
   
Page 837  
11.4 S3_BAT _production_mixte  
11.4.1 Introduction 
Il existe plusieurs typologies de productions d’ECS : la production instantanée, la production 
(centralisée ou décentralisée) avec stockage(s), la production centralisée avec appoints 
décentralisés et enfin la production mixte (chauffage+ECS). 
Cette fiche algorithme décrit l’assemblage des composants constituant la chaîne de production 
mixte (ECS+chauffage), des émissions à la génération. 
Cette fiche de présentation présente mais ne se substitue pas aux algorithmes de la gestion-
régulation de la génération. 
   
Page 838 11.4.2 Nomenclature 
Le Tableau 185  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées à l’assemblage de production mixte. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  Usage zone Type d’usage de la zone - - - -  iecs (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu dans la 
période de fonctionnement de la génération ECS. entier 0 1 2 
 Iocc_zone  Indice d’occupation de la zone bool Faux Vrai - 
 θcw Température de l’eau froide entrant dans le système de 
préparation de l’ECS °C 0 + ∞ - 
 ah Clé de répartition horaire - 0 1 - 
 θi (h) Température moyenne de l’air intérieur dans le groupe 
au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
 θe (h) Température moyenne de l’air extérieur au pas de temps 
h. °C 2∞ +∞ 2 
  (+voir fiche(s) d’assemblage du (ou des) 
générateurs)     
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Фpertes_vc_2ndθ
e(h) Pertes en volume chauffé du réseau de 
distribution d’ECS interne au groupe Wh 0 +∞ 2 
 Φpertes_vc_primθ
e(h) Pertes thermiques horaires en volume 
chauffé du réseau de distribution 
intergroupe d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Waux_primθedpθ
e,gr Consommation électrique des auxiliaires 
(circulateurs, traceurs) de distribution 
intergroupe d’ECS, en énergie finale, par 
groupe Wh 0 +∞ 2 
 Wrechauf_primθe  Consommation électrique de l’éventuel 
réchauffeur de la distribution intergroupe 
bouclée d’ECS, en énergie finale Wh 0 +∞ 2 
 Φaux_vc(h) Consommations d’énergie des circulateurs transmise au 
volume chauffé sous forme de chaleur au pas de temps 
h. Wh 2∞ +∞ 2 
 Ratbesoins_prim_e
gr(h) Ratio des besoins d’ECS d’un groupe relié à ce réseau 
intergroupe sur la somme de tous les besoins d’ECS de 
ce réseau intergroupe 2 0 1 2   
Page 839  Ratbesoins_prim_c
hgr(h) Ratio des besoins de chauffage d’un groupe relié à ce 
réseau intergroupe sur la somme de tous les besoins de 
chauffage de ce réseau intergroupe 2 0 1 2 
 Ratsurfaces_prim_
e Ratio de la surface des émetteurs ECS équivalents d’un 
groupe reliés à ce réseau intergroupe d’ECS sur la 
somme des surfaces de tous les émetteurs ECS 
équivalents reliés à ce réseau intergroupe d’ECS 2 0 1 2 
 Ratsurfaces_prim_
ch Ratio de la surface des émetteurs de chauffage 
équivalents d’un groupe reliés à ce réseau intergroupe 
de chauffage sur la somme des surfaces de tous les 
émetteurs de chauffage  s reliés à ce réseau intergroupe 2 0 1 2 
 Adess_e Surface totale des émetteurs desservis par une 
distribution intergroupe d’ECS m² 0 +∞ 2 
 Adess_ch Surface totale des émetteurs desservis par une 
distribution intergroupe de chauffage m² 0 +∞ 2 
 Qecs_req_tot  (h) Demande totale en ECS au niveau de la génération. Wh 0 +∞ 2 
 Qch_req_tot  (h) Demande totale en chauffage au niveau de la 
génération. Wh 0 +∞ 2 
 {Qcef(po;en)gen(
h)} Matrice des consommations horaires en 
énergie finale de la génération. Wh 0 +∞ 2 
 Ratbes_gen_edpθ
e(h) Ratio des besoins d’ECS d’un réseau intergroupe relié à 
la génération sur la somme de tous les besoins d’ECS 
de cette génération 2 0 1 2 
 Ratbes_gen_chdp(
h) Ratio des besoins de chauffage d’un réseau intergroupe 
relié à la génération sur la somme de tous les besoins 
d’ECS de cette génération 2 0 1 2 
 Φvc_tot(h) Total des pertes thermiques et 
consommations d’auxiliaires transmises 
sous forme de chaleur aux locaux, pour la 
génération. Wh 2∞ +∞ 2 
 Ratsurf_gengr Ratio de la surface du groupe gr sur la surface totale 
desservie par la génération pour l’ensemble des postes. 2 0 1 2 
       
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 185 : Nomenclature du modèle 
 
 
 
   
Page 840 11.4.3 Assemblage des composants de la production mixte 
GroupeProduction de chaudAssemblage production mixte – RT2012
Systèmes d’émission 
de chaud (et de froid)
Distribution du 
groupeGestion/régulation de 
la distribution du 
groupeQsys_chem(h), Q sys_frem(h), 
θi(h)
Caractérisation du 
réseau de chaud 
interne au groupe et 
de sa gestion/
régulation
Distribution inter -
groupesGestion/régulation de 
la distribution inter -
groupes
Caractérisation du 
réseau de chaud 
intergroupe et de sa 
gestion/régulationQsys_chds(h),
Qsys_frds(h)θdepds(h),θ retds(h), 
qeff(h)ds, irelanceds(h)
ASSEMBLAGE GENERATION (compilation des demandes d’énergie , gestion des priorités ,…)
Calculs groupesPertes et 
consommations 
électriques 
récupérablesθdepds(h),θretds(h), 
δds
fonct(h), 
Modpertes(h)ds,
Modcirc(h)ds
θdepdp(h),θretdp(h), 
δdp
fonct(h), 
Modpertes(h)dp,
Modcirc(h)dpX:1bthet(h)Espaces tampon
Espaces tampon
bthet(h)Distribution ECS 
du groupe
Distribution ECS 
inter-groupeEmission ECS + 
réception
1Corre gr,em-e1
Besoins d’ECS par 
émetteur ECS 
équivalent
1
iecs(j)
11
Qwgr,em-e(h)
Qwgr,em-e(h-1)
1θ2nd-e(h)
X
Qw_prim-e(h), θmoy_prim-e
idencl-e, fonction prim
Adess_e, 
Ratbesoins_prim_egr(h)
Yθmoydp(h),θ depdp(h), 
irelancedp(h), 
θi,aval,eqdp(h)Qsys_chdp(h),
Qsys_frdp(h)
X:1Caractérisation du 
système d’émission 
de chaud
Caractérisation du 
réseau d’ECS interne 
au groupe et de sa 
gestion/régulation
Caractérisation du 
réseau d’ECS 
intergroupe et de sa 
gestion/régulationCaractérisation du 
système d’émission 
d’ECSProduction d’ECS
X
Qw_2nd-e(h), iecs(j)
1EmissionsDistributions 
du groupeDistributions 
intergroupe
 
 
 
   
Page 841 11.4.3.1 Description de l’assemblage  
Plusieurs types de réseaux intergroupe (de chaud, de froid ou d’ECS) peuvent être connectés à 
une même génération.  
Même si elle est détaillée dans la gestion-régulation de la génération, nous présentons ici la 
structure globale des calculs d’une production mixte chauffage et ECS. 
1) Première étape : la chaine de production de l’ECS  
Les calculs de la chaine de production de l’ECS, des émetteurs à la (aux) distribution(s) 
intergroupe, permettent d’évaluer la demande d’énergie à fournir par la génération. 
2) Deuxième étape : la chaine de production de chauffage  
Les calculs de la chaine de production de chauffage, des émetteurs à la (aux) distribution(s) 
intergroupe, permettent d’évaluer la demande d’énergie à fournir par la génération. 
3) Troisième étape : la gestion-régulation de la génération  
Ces demandes d’énergies sont sommées au niveau de l’assemblage génération. Les algorithmes 
de la gestion-régulation de la génération définissent les priorités entre tous les générateurs. La 
demande d’énergie totale dédiée à l’ECS est assurée en priorité par les générateurs reconnus 
comme pouvant fournir de l’ECS. L’éventuelle énergie disponible restante pourra alors être fournie 
pour le chauffage. 
 
 
 Page 842 11.5 C_EMI_Emission_ECS  
11.5.1 Introduction 
La production de l’Eau Chaude Sanitaire (ECS) se décompose en quatre étapes : la génération, le 
stockage (éventuel), la distribution et l’émission.  
Cette fiche décrit les algorithmes de l’émission ECS. L’émission ECS est tout en aval de la chaine 
de production d’ECS et est à l’interface avec l’utilisateur. 
Les algorithmes ci-dessous calculent un coefficient correctif global tenant compte du type 
d’émetteurs ECS (robinets,…) et d’appareils sanitaires (douches, baignoires,…) du groupe. Cette 
correction viendra diminuer ou augmenter les besoins d’ECS conventionnels. 
L’objectif est de valoriser les émetteurs et appareils sanitaires ECS économes. 
 
 
 
 
 
 
   
Page 843 11.5.2 Nomenclature 
Le Tableau 186  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’émission ECS. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 Usage zone Type d’usage de la zone  B 1 34 B 
 iecs (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu dans la période de 
fonctionnement de la génération ECS. entie
r 0 1 2 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 gain emθe Gain sur les besoins d’ECS dû aux émetteurs 
d’ECS 2 0 +∞  
 Ratdouchesθbains  Pourcentage conventionnel des besoins d’ECS 
dédiés aux douches et/ou aux bains 2 0 1  
 gain appθe  Gain sur les besoins d’ECS dû aux appareils 
sanitaires d’ECS 2 0 +∞  
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 Ratemegr,emθe Ration de surface du groupe desservie par un 
émetteur ECS  équivalent 2 0 1 2 
 Ahabgr,emθe Surface utile totale des locaux habités (dans le 
cas d’un logement collectif) desservie par un 
même émetteur ECS équivalent m² 0 +∞  
 Nblgtθegr,emθe Nombre de logements desservi par un émetteur 
ECS équivalent (pour un logement collectif) 2 0 +∞  
 Nugr,emθe Nombre d’unités desservi par un émetteur ECS 
équivalent (pour le tertiaire) 2 0 +∞  
 Nbmaisongr,emθe Nombre de maisons desservies par un émetteur 
ECS équivalent (pour des maisons individuelles, 
>1 pour les maisons en bande) 2 0 +∞  
 M_part emθeemθe Matrice de représentativité des trois catégories 
d’émetteurs (12mélangeurs et autres / 22 
mitigeurs thermostatiques et mécaniques 
économes/ 32 électroniques et temporisateurs) 2 2 2  
 Partemθe
autre Part des besoins d’ECS passant par des 
mélangeurs, pour un émetteur ECS équivalent 2 0 1  
 Partemθ
e
mit_thermo  Part des besoins d’ECS passant par des 
mitigeurs thermostatiques et les mitigeurs 
mécaniques économes, pour un émetteur ECS 
équivalent 2 0 1  
 Partemθe
tempo Part des besoins d’ECS passant par des robinets 
électroniques et les temporisateurs 
(électroniques ou mécaniques) pour un émetteur 
ECS équivalent 2 0 1  
 App_ECS Type d’appareils sanitaires ECS lié à l’émetteur 
ECS équivalent (=1 si douche(s) seule(s) / =2 si 
baignoire standard / =3 si grande baignoire) 2 1 3    
Page 844  Idcorr Mode de calcul du coefficient correctif de 
l’émission équivalente d’ECS (=0 calcul par 
défaut / =1 valeur à saisir) 2 0 1 2 
 Corr_utilgr,emθe Valeur à saisir du coefficient correcteur 2 0 1 2 
 θ2ndθe Température de la distribution secondaire d’ECS °C 2∞ +∞  2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 Corr θe gr,emθe Coefficient correctif dû aux appareils sanitaires 
et aux émetteurs d’ECS, à appliquer aux besoins 
d’ECS de l’émetteur ECS (<1 gains / =1 pas de 
gains / >1 pertes) 2 0 +∞ 1 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 em Indice d’appartenance à un émetteur 2 2 2 - 
 emθe Indice d’appartenance à un émetteur ECS 
équivalent 2 2 2 - 
 Agr,emθe Surface du groupe desservie par un émetteur 
ECS  équivalent m² 0 +∞  
 corr emθegr, emθe Coefficient correctif sur les besoins d’ECS du 
groupe dû aux émetteurs d’ECS 2 0 +∞ 1 
 corr appθegr, emθe Coefficient correctif sur les besoins d’ECS du 
groupe par générateur dû aux appareils 
sanitaires d’ECS 2 0 +∞ 1 
 θECθemθe  Température de l’eau chaude au niveau des émetteurs ECS °C 2∞ +∞ 2 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
       
       
Tableau 186 : Nomenclature du modèle   
Page 845 11.5.3 Description mathématique 
11.5.3.1 Principe de calcul  
L’émission ECS équivalente est crée dans un groupe. Elle regroupe un ensemble d’émetteurs 
ECS et d’appareils sanitaires qui respectent le double critère suivant : ils appartiennent à un 
groupe et sont reliés à une même génération8.  
Chaque émission ECS équivalente est ensuite obligatoirement associée à un et un seul réseau de 
distribution interne au groupe d’ECS.  
Exemple1 : dans une production individuelle en logements collectifs, au sein d’un groupe, il y aura 
autant d’émetteurs ECS que de génération ECS différente. 
Exemple2 :  
Emission ECS 
équivalente n°1
Emission ECS 
équivalente n°2
Emission ECS 
équivalente n°1
 
Figure 102 : Exemples de découpage en émetteurs_ECS avec respectivement 2 ou 1 génération(s)   (schémas 
issus de la NF EN 15316-3-2) 
                                                 
8 La production d’ECS centralisée avec appoints décentralisés (CESCI, PCAD,…) est un type de génération.   
Page 846 Les calculs des besoins d’ECS s’effectueront par émission équivalente, avec les paramètres 
d’intégration suivants : 
Usage de la zone à 
laquelle appartient le 
groupe Paramètres d’intégration de 
l’émission équivalente 
Maison individuelle Ratemegr,em-e, le ratio de surface 
utile du groupe desservie  
Nbmaisongr,em-e, le nombre de 
maisons en bande concernées 
Logements collectifs Ratemegr,em-e, le ratio de surface 
utile du groupe desservie 9 
Ahabgr,em-e, la surface habitable 
du groupe desservie ; 
Nblgt-egr,em-e, le nombre de 
logements concernés 
Autres usages Ratemegr,em-e, le ratio de surface 
utile du groupe desservie  
Nugr,em-e, le nombre d’unité 
concernées 
Tableau 187 : paramètres d'intégration au niveau des émetteurs ECS 
Il est indispensable, pour que les besoins d’ECS calculés soient exacts, que la somme des 
surfaces utiles desservies dans un groupe soit égale à la surface utile du groupe. 
1,=∑
−−
e eme em gr
emeRat  (1035) 
 
11.5.3.2 Hypothèses de calcul  
- chaque émission ECS équivalente fonctionne indépendamment des autres ; 
- il n’y a pas de liens entre les appareils sanitaires ECS et les émetteurs ECS ; 
- il n’y a pas de pertes thermiques par les émetteurs ECS ; 
- les besoins d’ECS ne dépendent pas du nombre de points de puisage. 
11.5.3.3 Impact du type d’émetteur ECS  
Selon leur fonction principale, les émetteurs ECS peuvent être classés en trois catégories : 
- les mélangeurs et autre ; 
- les mitigeurs thermostatiques et les mitigeurs mécaniques économes (ceux dont la 
position médiane correspond à de l’eau froide); 
                                                 
9 Cette surface est nécessaire pour le calcul par défaut de la longueur de distribution interne au groupe en volume 
chauffé   
Page 847 - les robinets électroniques et les temporisateurs (électroniques ou mécaniques). 
A une émission ECS équivalente, l’utilisateur attribue le pourcentage des besoins d’ECS qui passe 
par les trois catégories d’émetteurs.  
M_part em-eem-e = [Partem-e
autre ; Partem-e
mit_thermo ; Partem-e
tempo] (1036) 
La somme des pourcentages de M_part em-eem-e doit être égale à 1. 
A chacune des catégories d’émetteurs ECS citées ci-dessus, un gain potentiel sur les besoins 
d’ECS est associé. La référence est le robinet mélangeur et les mitigeurs mécaniques. 
 Type d’émetteurs ECS  
Exemples Gain sur les besoins d’ECS  
Gainem-e 
Mélangeurs, 
mitigeurs 
mécaniques et autres Mélangeur, mitigeur mécanique, 
autre émetteur ECS,… 0% 
Mitigeurs 
thermostatiques et 
mitigeurs 
mécaniques 
économes Mitigeur thermostatique, 
mitigeur mécanique économe 
(dont la position médiane 
correspond à l’eau froide) 5% 
Temporisateurs et 
robinets 
électroniques Bouton poussoir, détecteur de 
présence, poussoir mitigeur, 
robinets à détecteur infrarouge, 
robinets électroniques,… 7% 
Tableau 188 : gains sur les besoins d'eau chaude selon le type d'émetteur 
Les besoins d’ECS calculés par émission ECS équivalente seront corrigés d’un coefficient correm-
egr, em-e. 
( ) ∑ − −−
− ⋅ − =
ie em e eme em gr
e em i gain i part M corr ) ( ) ( _ 1, (1037) 
11.5.3.4 Impact du type d’appareils sanitaires  
Les besoins d’ECS sont également impactés par le type d’appareils sanitaires. L’introduction d’un 
coefficient correcteur, noté corrapp-egr, em-e et appliqué au besoin d’ECS correspondant, répond à ce 
constat.  
11.5.3.4.1 Hypothèses 
- seuls les appareils sanitaires de type douches ou baignoires sont concernées par le coefficient 
correcteur ; 
- les appareils sanitaires sont de type douches seules s’il n’y a pas de baignoires ; 
- les gains sur les besoins d’ECS seront appliqués de la même manière à tous les pas de temps.   
Page 848 11.5.3.4.2 Pourcentage de besoins dédiés aux douches et/ou aux bains 
Ratdouches-bains = pourcentage conventionnel des besoins hebdomadaires d’ECS dédiés aux 
douches et/ou aux bains. 
Usage Ratdouches-bains  
Résidentiel 80% 
Hôtellerie 90% 
Hébergement 90% 
Etablissements sportifs 90% 
Crèches-garderies 50% 
Bureaux 50% 
Autres usages 0% 
Tableau 189 : Valeurs conventionnelles de ratio de besoins dédiés aux douches et/ou aux bains 
11.5.3.4.3 Gains sur les besoins d’ECS dus aux appareils sanitaires 
Dans le pourcentage de besoins ECS dédié à la douche ou aux bains, nous supposons que le type 
d’appareils sanitaires aura une influence (positive ou négative) sur les besoins d’ECS. 
App_ECS=  gainapp-e = 
Douche(s) seule(s) 5,00% 
Baignoire sabot 
(V≤125L) 2,5% 
Baignoire standard 
(125<V≤175 L) et autre  0% 
Grande baignoire 
(V>175 L) -2,50% 
Tableau 190 : gains sur les besoins d'eau chaude selon le type d'appareil sanitaire 
Note : s’il y a plusieurs appareils sanitaires de nature différente, l’appareil le plus défavorable sera 
retenu. 
Le coefficient correctif dû aux appareils sanitaires s’exprime de la manière suivante :  
( )e app bains douchese em gr
e app gain Rat corr− −−
− ⋅ − =1, (1038) 
   
Page 849 11.5.3.5 Calcul du coefficient correctif global  
Au final, les besoins d’ECS d’une émission ECS équivalente sont multipliés par le coefficient 
correcteur suivant, tenant compte des émetteurs et des appareils sanitaires ECS :  
Si Idcorr = 0 
  e em gr
e eme em gr
e appe em gr
e corr corr corr−
−−
−−⋅ =, , , 
Si Idcorr = 1 
  e em gr
utile em gr
e corr corr− −=, , (1039) 
11.5.3.6 Température au niveau des émetteurs ECS  
La température aux émetteurs ECS est égale à celle définie au niveau de la distribution secondaire. 
Cette température doit être supérieure à celle de l’eau mitigée θuw. 
θEC_em-e = θ2nd-e (1040) 
Si θEC_em-e < θuw, un message d’erreur s’affichera. (1041) 
 
 
 Page 850 11.6 C_EIN_besoins_ECS  
11.6.1 Introduction 
Cette fiche algorithme a pour objectif de calculer les besoins d’Eau Chaude Sanitaire, au niveau 
d’un émetteur ECS équivalent. 
Ces calculs se décomposent en trois étapes :  
- le calcul du nombre de litres à 40°C hebdomadaires nécessaires par émetteur 
ECS équivalent ; 
- la clé de répartition horaire, permettant de passer du nombre de litres hebdomadaires à 
un nombre de litres horaire. Cette clé de répartition est propre à chaque usage.  Elle est 
donc définie au niveau de la zone, et est commune à tous les émetteurs ECS équivalents 
situés dans la zone ; 
- enfin, le calcul des besoins horaires d’ECS (en Wh) exprime, pour un émetteur ECS 
équivalent, la quantité d’énergie nécessaire à l’élévation en température de l’eau froide. 
Dans la RT2012, la masse volumique et la capacité calorifique sont constantes. La 
température d’eau froide est une donnée des fichiers météorologiques. 
   
Page 851 11.6.2 Nomenclature 
Le Tableau 191  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de détermination des 
besoins d’Eau Chaude Sanitaire. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 Usage zo
ne Usage de la zone 2 1 36 2 
 Iocc_zone  Indice d’occupation de la zone bool Faux Vrai 2 
 ah Clé de répartition horaire 2 0 1 - 
 θcw Température de l’eau froide entrant dans le système 
de préparation de l’ECS °C 0 +∞ 2 Em-e Corr θe 
gr,emθe Coefficient correctif dû aux appareils sanitaires et 
aux émetteurs d’ECS, à appliquer aux besoins d’ECS 
de l’émetteur ECS (<1 gains / =1 pas de gains / >1 
pertes) 2 0 +∞ 1 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
       
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 Agr Surface utile du groupe 2 0 +∞ 2 
 Ratemegr,
emθe Ration de surface du groupe desservie par un 
émetteur ECS  équivalent 2 0 1 2 
 Ahabgr,em
θe Surface utile totale des locaux habités (dans le cas 
d’un logement collectif) desservie par un même 
émetteur ECS équivalent m² 0 +∞ - 
 Nugr,emθe Nombre d’unités caractéristiques desservies par un 
émetteur ECS équivalent (pour le tertiaire) 2 0 +∞ 2 
 Nblgtθ
egr,emθe Nombre de logements desservi par un émetteur ECS 
équivalent (pour un logement collectif) 2 0 +∞ 2 
 Nbmaisongr
,emθe Nombre de maisons desservies par un émetteur ECS 
équivalent (pour des maisons individuelles, >1 pour 
les maisons en bande) 2 0 +∞ 2 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 Vuw_hebd
o_corrgr,e
mθe Volume hebdomadaire d’eau puisée à la température 
θuw , par émetteur ECS équivalent, corrigé L 0 +∞ 2 
 Qwgr,emθe Besoins horaires d’ECS par émetteur ECS équivalent Wh 0 +∞ 2 
 Qwgr Besoins horaires d’ECS de tous les émetteurs ECS 
équivalents du groupe  Wh 0 +∞ 2   
Page 852 équivalents du groupe 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 Qw Besoins d’ECS total horaire Wh 0 +∞  
 Vuw Volume d’eau puisé à la température θuw L 0 +∞  
 Nadeqθe Nombre d’adultes équivalent pour le calcul des 
besoins d’ECS 2 0 +∞  
 Nadeqθ
egr,emθe Nombre d’adultes équivalents correspondant à la 
partie du groupe desservie par un même émetteur 
ECS équivalent (en usage résidentiel) 2 0 +∞  
 Nmaxgr,e
mθe Nombre d’occupants maximal correspondant à la 
partie du groupe desservie par un même émetteur 
ECS équivalent (en usage résidentiel) 2 0 +∞  
 agr,emθe Nombre de litres d’eau à θuw unitaires 
hebdomadaires, pour un émetteur ECS équivalent L à 
θuw 0 +∞  
 Agr,emθe Surface du groupe desservie par un émetteur ECS  
équivalent m² 0 +∞ 2 
 Ahabgr,em
θe Surface utile totale des locaux habités (dans le cas 
d’un LC) desservie par un même émetteur ECS 
équivalent m² 0 +∞  
 Algtgr,emθ
e Surface utile d’un logement moyen (dans le cas d’un 
LC) desservie par un même émetteur ECS 
équivalent m² 0 +∞  
 Nadeqz Nombre d’adultes équivalents de la zone (voir fiche 
scénarios conventionnels) 2 0 +∞  
 Vuw_hebd
ogr,emθe Volume hebdomadaire d’eau, puisé à la température 
θuw , par émetteur ECS équivalent   L 0 +∞ 2 
 h Heure de la journée 2 1 24 - 
 j Jour de la semaine 2 1 7 - 
 s Semaine du mois 2 1 5 - 
 m Mois de l’année 2 1 12 - 
 a Nombre de litres d’eau à θuw unitaires 
hebdomadaires (conventionnel dans TH2BCE2012) L à 
θuw 0 +∞  
 Nu Nombre d’unités caractéristiques à considérer 2 0 +∞ 2 
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(k
g.K) 0 +∞ 1.16
3 
 θuw Température de l’eau mitigée utilisée au puisage  °C 2∞ +∞ 40 
Tableau 191 : Nomenclature du modèle   
Page 853 11.6.3 Description mathématique 
11.6.3.1 Principe du calcul des besoins d’ECS  
Ce paragraphe explique le principe du calcul des besoins d’énergie horaires pour la production 
d’eau chaude sanitaire. 
La quantité de chaleur nécessaire pour préparer l’eau chaude ou besoin d’eau chaude (en Wh) 
vaut pour chaque système de préparation : 
Qw=ρw.cw.Vuw.(θuw-θcw) (1042) 
Avec : 
ρw masse volumique de l’eau, ρw =1 kg/L 
cw capacité calorifique massique de l’eau, cw = 1,163 Wh/(kg.K) 
Vuw volume d’eau chaude mitigée utilisé chaque heure pendant la période normale [L] 
θuw température de l’eau chaude mitigée utilisée au puisage (conventionnellement 40°C) [°C] 
θcw température de l’eau froide entrant dans le système de préparation d’eau chaude et 
donnée dans le fichier météorologique de la zone climatique [°C] 
Le volume d’eau chaude mitigée, Vuw exprimé en litres, pour une heure donnée vaut : 
Vuw = a . ah . Nu  (1043) 
Avec : 
a besoins unitaires exprimés en litres d’eau à 40 °C ; 
ah coefficient horaire de la clé de répartition des besoins d’ECS afférente à l’usage considéré ; 
Nu nombre d’unités à considérer. 
Le §11.6.3.2 donne les valeurs de a et Nu, corrigées au §11.6.3.3. Le §11.6.3.4 donne les valeurs 
de ah. 
 
   
Page 854 11.6.3.2 Nombre de litres total à 40°C hebdomadaires par émetteur ECS équivalent  
11.6.3.2.1 Valeurs à considérer 
Le volume total hebdomadaire d’ECS puisé (par émetteur ECS équivalent) est le produit des 
besoins unitaires hebdomadaires a (en nombre de litres d’eau à la température θuw) et du nombre 
d’unités caractéristiques de l’émetteur ECS équivalent, Nugr,em-e. 
Pour les usages résidentiels, le nombre d’unités (dont dépend le a) est le nombre d’adultes 
équivalent (calcul ci-après). Pour les autres usages, Nu et a sont précisées dans le tableau ci-
dessous : 
Type d’usages a gr,em-e  
(besoins d’ECS hebdo en L 
d’eau à θθ θθuw par unité) Nugr,em-e  
(nombre d’unités par 
émetteur ECS) 
Résidentiel - maison individuelle Voir ci-dessous Voir ci-dessous  
Résidentiel - logement collectif Voir ci-dessous Voir ci-dessous 
Bureaux 1.25 L m² de surface utile 
Commerce / Magasin ZI  0,24 L m² de surface utile 
Crèche, garderie, pouponnières 52,5 L Nombre de lits 
Enseignement - école primaire 5.2 L m² de salles de classe 
Enseignement - secondaire partie 
jour 0,2 L m² de surface utile 
Enseignement - secondaire partie 
nuit 330 L Nombre de lits 
Enseignement - université 0,2 L m² de surface utile 
Etablissement pénitentiaire 333 L Nombre de lits 
Etablissement sanitaire avec 
hébergement 600 L Nombre de lits 
Etablissement sportif municipal ou 
privé 1200 L Nombre de douches 
Etablissement sportif scolaire 1,25 L m² de surface utile 
Hébergement - occupation continue  330 L Nombre de lits 
Hébergement - résidence étudiante 330 L Nombre de lits 
Hôpital partie jour 25,2 L m² de surface utile 
Hôpital partie nuit 105 L Nombre de lits 
Hôtel 1* 2* partie jour 0,24 L m² de surface utile 
Hôtel 1* partie nuit 420,6 L Nombre de chambres 
Hôtel 2* partie nuit 586,2 L Nombre de chambres 
Hôtel 3* 4* partie jour 0,24 L m² de surface utile 
Hôtel 3* partie nuit 655,2 L Nombre de chambres   
Page 855 Hôtel 4* partie nuit 902,7 L Nombre de chambres 
Industrie 3*8h 0,24 L m² de surface utile 
Industrie 8h-18h 0,24 L m² de surface utile 
Musée 0,2 L m² de surface utile 
Restauration 1repas/jour 5j/7 45 L Nombre de repas servis 
pour un self 
Restauration 2repas/jour 6j/7 95 L Nombre de repas servis 
pour un self 
Restauration 2repas/jour 7j/7 306 L Nombre de repas servis 
Restauration 3repas/jour 5j/7 357 L Nombre de repas servis 
Restauration commerciale en 
continue (18h/j 7j/7) 189 L Nombre de repas servis 
Salle de spectacle 0,24 L m² de surface utile 
Stockage - entrepôt 0,2 L m² de surface utile 
Transport - aéroport 0,24 L m² de surface utile 
Transport - gare 0,24 L m² de surface utile 
Tribunal 0,24 L m² de surface utile 
Tableau  192 : Besoins unitaires hebdomadaires d’eau chaude sanitaire à 40 °C 
11.6.3.2.2 Détails des calculs au niveau de l’émission ECS équivalente 
Avant de détailler les calculs, les principes de calculs sont les suivants : 
- pour les usages autres que résidentiel, Nu est égal au nombre d’unités caractéristiques de 
l’émetteur ECS équivalent. a est figé dans les scénarios conventionnels (il sera donc le même pour 
tous les émetteurs d’une zone) ; 
- pour le résidentiel, le nombre d’unités caractéristiques Nu est égal au nombre d’adultes 
équivalents. Le calcul du Nadeq est identique à celui de la fiche algorithme des scénarios 
conventionnels mais les paramètres de calcul (surface, nombre de logements,…) sont définis au 
niveau de l’émetteur ECS équivalent. a dépend aussi de ces paramètres. On pose 
gre em gr
emee em grA Rat A *, , − −=  (1044) 
11.6.3.2.2.1 Calcul pour les usages autres que résidentiel 
Si Usage zone≠{1,2}, le nombre d’unités caractéristiques Nugr,em-e est un paramètre d’intégration. 
11.6.3.2.2.2 Calcul en résidentiel 
Si zoneUsage correspond à un usage résidentiel, le nombre d’adultes équivalents Nadeq-egr,em-e est 
calculé comme suit. 
• En usage résidentiel individuel (Usage zone=1)   
Page 856 La surface moyenne d’une maison desservie par l’émetteur ECS équivalent s’écrit 
e em gr
maisone em gr
maisonNbA−−=,e - em gr,
, A
 (1045
) 
 



≥ ×< ≤ − × −<
=
− −− −−
2 , ,2 , 2 ,2 ,
e - em gr,
max
m 70 si 025 . 0m 70 m 30 si ) 70 ( 01875 . 0 75 . 1m 30 si 1
e em gr
maisone em gr
maisone em gr
maisone em gr
maisone em gr
maison
A AA AA
N  (1046) 
On en déduit 

≥ − × +<× = =−
−−
75 . 1 si ) 75 . 1 ( 3 . 0 75 . 175 . 1 si
e - em gr,
maxe - em gr,
maxe - em gr,
maxe - em gr,
max , e - em gr, ,
N NN NNb N Nue em gr
maison e adeqe em gr (1047) 
Et 








=
−−
−
e - em gr,,
, 
* 40 ; 500 min
e adeqe em gr
e em gr
NA
a  (1048) 
• En usage résidentiel collectif  (Usage zone=2) 
La surface moyenne d’un logement desservi par l’émetteur ECS équivalent s’écrit 
e em gr
e te em gr
tNbA−
−−=,
lge - em gr,
hab ,
lg A (1049
) 
Cette surface est utilisée pour calculer e - em gr,
maxN comme suit : 



>< < − × −<
=
2 e - em gr,
lge - em gr,
lg2 e - em gr,
lg2 e - em gr,
lg2 e - em gr,
lg
e - em gr,
max
m 50 si 035 . 0m 50 m 10 si ) 50 ( 01875 . 0 75 . 1m 10 si 1
t tt tt
A AA AA
N  (1050) 
Le nombre d’adultes équivalent total est défini par  

≥ − × +<× = =− −−
75 . 1 si ) 75 . 1 ( 3 . 0 75 . 175 . 1 si
e - em gr,
maxe - em gr,
maxe - em gr,
maxe - em gr,
max e - em gr,
lge - em gr, ,
N NN NNb N Nue t e adeqe em gr
 (1051) 
Et donc, les besoins unitaires s’expriment de la façon suivante :   
Page 857 







=
−−
e - em gr,e - em gr,
hab ,  A* 40 ; 500 min
e adeqe em gr
Na  (1052) 
Note : z
gr e eme em gr
e adeq Nadeq N ≠ ∑∑
−−
−, à cause de la non-linéarité du calcul du Nadeq.   
Page 858 11.6.3.2.3 Conclusion 
Quel que soit l’usage, le nombre de litres d’eau total par semaine à θuw par émetteur ECS 
équivalent s’exprime sous la forme suivante  
 Vuw_hebdogr,em-e = agr,em-e. Nugr,em-e (1053) 
11.6.3.3 Valorisation des équipements et des émetteurs ECS  
Certains appareils sanitaires ECS (baignoire, douche,…) et émetteurs ECS (robinets,…) 
contribuent à la réduction des besoins d’eau chaude. Pour valoriser les appareils économes, le 
nombre de litres d’eau à 40°C hebdomadaire Vuw_hebdogr,em-e est corrigé par un coefficient correctif, 
calculé dans la fiche algorithme C_Emi_Emission_ECS. 
Pour chaque émetteur ECS équivalent, noté em-e, 
Vuw_hebdo_corrgr,em-e = Vuw_hebdogr,em-e* corr-egr, em-e (1054) 
11.6.3.4 Profils de soutirage  
Pour chaque usage, le nombre de litre d’eau total hebdomadaire à θuw par émetteur ECS 
équivalent (= Vuw_hebdo_corrgr,em-e), est réparti sur chaque pas de temps de la semaine à l’aide d’une 
clé de répartition ah. Cette clé formalise le profil de puisage et est définie par zone. Calculée dans 
la fiche scénarios conventionnels, elle est cohérente avec le scénario d’occupation. 
Les profils de soutirage en RT2012 sont fonction du mois de l’année, du jour de la semaine et de 
l’heure de la journée.  
Les matrices de répartition des besoins d’ECS sont détaillées dans les scénarios. 
Note1 : la variation saisonnière n’est due ni aux évolutions de la température d’eau froide ni aux 
périodes d’absence des occupants mais est uniquement liée au comportement des occupants. 
Note2 : en résidentiel, le coefficient correctif de la semaine 13 vaut 1 pour que la moyenne des 
coefficients correctifs sur l’année (hors vacances) soit 1. 
11.6.3.5 Calculs des besoins horaires d’ECS  
La quantité d’énergie nécessaire à chaque heure (en Wh) pour assurer les besoins d’ECS de 
l’émetteur équivalent ou du groupe s’exprime de la manière suivante : 
Par émetteur ECS équivalent 
( )()cw uwe em gr
corrhebdo uw w we em gr
w ah V c Q θ θ ρ − ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =− − ,
_ _, 
Somme sur tous les émetteurs ECS du groupe : 
( )( )cw uw
e eme em gr
corrhebdo uw w wgr
w ah V c Q θ θ ρ − ⋅



⋅ ⋅ ⋅ =∑
−−,
_ _  (1055) 
   
Page 859  
11.7 C_DIS_Distribution_ECS_du_groupe  
11.7.1 Introduction 
Cette fiche algorithme décrit le modèle du réseau de distribution interne à un groupe pour l’eau 
chaude sanitaire. Ce réseau appartient exclusivement à un groupe et est lié à une émission ECS 
équivalente. Ces calculs interviennent après ceux des besoins d’ECS. 
Un réseau de distribution du groupe correspond au deuxième niveau d’arborescence d’un réseau 
de distribution. Plusieurs réseaux de distribution du groupe peuvent être connectés à un même 
réseau de distribution intergroupe. 
Les caractéristiques principales du réseau de distribution du groupe sont ses pertes (en W/K, dont 
une partie seulement est récupérable par le groupe) et sa température.  
 
 
   
Page 860 11.7.2 Nomenclature 
Le Tableau 193  donne la nomenclature des différentes variables du modèle du réseau de 
distribution du groupe de l’ECS. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Qwgr,emθ
e(hθ1) Besoins d’ECS par émetteur ECS équivalent, au pas 
de temps précédent h21 Wh 0 +∞ 2 Besoins 
Ecs Qwgr,emθ
e(h) Besoins d’ECS par émetteur ECS équivalent, au pas 
de temps h Wh 0 +∞ 2 
 θi (h) Température moyenne de l’air intérieur dans le 
groupe au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
 θe (h) Température moyenne de l’air extérieur au pas de 
temps h. °C 2∞ +∞ 2 
 θcw (h) Température de l’eau froide °C 2∞ +∞ 2 
 Usage zo
ne Usage de la zone 2 1 34 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 nbbouchon
s Nombre de bouchons d’eau froide par heure de la 
distribution d’ECS 2 0 +∞ 2 
 Dint_2ndθe   Diamètre intérieur de la distribution d’ECS. m 0 +∞ 2 
 
 
 Lvc_2ndθe  Longueur totale du réseau de distribution d’ECS, 
interne au groupe, situé en volume chauffé 
divisée par  nbdist_2nd-e m 0 +∞ 2 
 Lhvc_2ndθe Longueur totale du réseau de distribution d’ECS, 
interne au groupe, situé hors volume chauffé 
divisée par  nbdist_2nd-e m 0 +∞ 2 
 b2ndθe Coefficient de réduction des déperditions associé 
au passage du réseau d’ECS interne au groupe  
dans un espace tampon. S’applique sur 
l’intégralité de la longueur L hvc. 2 0 1 2 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 nbdist_2n
dθe Nombre de distributions d’ECS du groupe 
strictement identiques connectés au même 
émetteurs ECS équivalent. 2 0 +∞  
 θ2ndθe(h) Température de la distribution d’ECS du groupe °C 2∞ +∞ 2 
 δlvc Utiliser la longueur de distribution d’ECS du groupe 
en volume chauffé par défaut? (=0 : valeur par 
défaut / =1 valeur à saisir) 2 0 1  
         
Page 861  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qw_2ndθ
e(h) Besoins d’ECS horaires majorés des pertes de 
distribution Wh 0 +∞ 2 
 θretour_2n
dθe(h) Température de retour du réseau de distribution 
d’ECS interne au groupe au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
 Фpertes_vc
_2ndθe(h) Pertes en volume chauffé du réseau de distribution 
d’ECS interne au groupe Wh 0 +∞ 2 
 iecs (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu dans la 
période de fonctionnement de la génération ECS. entier 0 1 2 
 Alerte tem
pθe Alerte si la température de la distribution d’ECS 
du groupe  est inférieure à la température de l’eau 
mitigée θuw. bool 0 1 0 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Vvc_2ndθe  Volume de la distribution du groupe d’ECS en 
volume chauffé L 0 +∞  
 Vhvc_2ndθ
e Volume de la distribution du groupe d’ECS hors 
volume chauffé L 0 +∞  
 Issuccessif
(h) Indice pour corriger, à chaque pas de temps, le 
nombre de bouchons d’eau froide dans le cas de 
puisages successifs d’ECS 2 0 +∞  
 Фpertes_h
vc_2ndθ
e(h) Pertes hors volume chauffé du réseau de distribution 
du groupe d’ECS Wh 0 +∞ 2 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(k
g.K) 0 +∞ 1.163 
 θuw Température de l’eau mitigée utilisée au puisage  °C 2∞ +∞ 40 
Tableau 193 : Nomenclature du modèle   
Page 862 11.7.3 Description mathématique 
Le composant de distribution du groupe ECS est obligatoire dès lors qu’il y a un composant 
émetteur ECS. Le réseau de distribution du groupe est relié en aval à une seule émission ECS 
équivalente et en amont à : 
1) soit une distribution intergroupe ; 
2) soit directement à une génération (dans ce cas la distribution intergroupe est fictive). 
Ce chapitre détermine pour chaque distribution d’ECS du groupe : 
2 les pertes de distribution, égales à l’énergie perdue dans le circuit de distribution 
ECS du groupe; 
- les consommations des auxiliaires de distribution ; 
- les besoins augmentés des pertes de distribution d’ECS du groupe. 
11.7.3.1 Le réseau de distribution d’ECS au sein d’un groupe  
11.7.3.1.1 Hypothèses choisies  
- le réseau de distribution du groupe est relié à une et une seule émission ECS (description 
des robinets, appareils sanitaires…) équivalente ; 
- il n’y a pas de circulateurs dans ces réseaux ; 
- ces réseaux ne sont pas isolés ; 
- on peut décrire nbdist_2nd-e réseaux internes au groupe identiques. 
11.7.3.1.2 La température de la distribution du groupe pour l’ECS 
La température de la distribution d’ECS interne au groupe est définie par l’utilisateur. Cette 
température est supposée constante dans toute la distribution. Un message d’erreur apparaitra si:  
2 la température des réseaux d’ECS est inférieure à celle de l’eau mitigée demandée aux 
émetteurs ECS ; 
2 dans le cas d’une production centralisée à appoints décentralisés (CESCI ou PCAD), la 
température est supérieure à la température de consigne des ballons décentralisés.   
Page 863 11.7.3.1.3 Les longueurs du réseau de distribution d’ECS interne au groupe 
La partie du réseau en volume chauffé Lvc_2nd-e se distingue de la partie hors volume chauffé 
Lhvc_2nd-e. 
Pour la longueur de distribution en volume chauffé, l’utilisateur a le choix entre une valeur par 
défaut et une valeur à saisir. Cette longueur correspond à la longueur totale divisée par le nombre 
de réseaux du groupe identiques nbdist_2nd-e. Les valeurs par défaut sont basées sur une surface de 
plancher moyenne de 80m² et une longueur moyenne des tubes de distribution de 6m. Elles sont 
issues de la norme NF EN 15316-3-2, annexe D : 
 Si δlvc = 0 
2 en usage résidentiel et d’hébergement : 
   80* 6,
2 _e em gr
e nd vcAL−
−=  
2 pour les autres usages : 
   e em gr
e nd vc A L−
−=,
2 _ * 05 . 0  (1056) 
 Sinon δlvc = 1, Lvc_2nd-e est une entrée utilisateur (et dans ce cas nbdist_2nd-e est figé à 1). 
11.7.3.1.4 Les pertes du réseau de distribution du groupe pour l’ECS 
Les pertes de distribution de ces réseaux dépendent du profil de puisage : 
- lorsqu’il y a des puisages aux émetteurs ECS, le réseau de distribution ECS du groupe est à la 
température ) (2he nd−θ, supposée constante sur toute la longueur du réseau. Comme les soutirages 
d’ECS sont généralement courts, les pertes thermiques ne sont pas considérées à ces moments-
là. 
- en l’absence de puisages, l’eau chaude contenue dans la distribution d’ECS du groupe va se 
refroidir. Les pertes thermiques se calculent à partir du volume de la distribution ainsi que de la 
capacité calorifique volumique de l’eau.  
En une heure, la quantité d’énergie (en Wh) contenue dans le réseau de distribution ECS du 
groupe, respectivement en volume chauffé et hors volume chauffé, qui sera perdue, est égale à : 
( )




× × ×− × ⋅ ⋅
=
−− −
−
e nd dist successif bouchonsi e nd e nd vc w w
e nd vc pertesnb h Is nbh V C
h
2 _2 2 _
2 _ _) () (
) (θ θ ρ
φ  (1057) 
( )




× × ×− × × ⋅ ⋅
=
−− − −
−
e nd dist successif bouchonse e nd e nd e nd hvc w w
e nd hvc pertesnb h Is nbh b V C
h
2 _2 2 2 _
2 _ _) () (
) (θ θ ρ
φ  (1058) 
Où :  - ρw est la masse volumique de l’eau (prise égale à 1kg/L) 
 - Cw est la capacité calorifique massique de l’eau (prise égale à 1.163 Wh/kg.K)   
Page 864 - e nd−2θest la température de la distribution interne au groupe [°C] ; 
 - θi est la température de l’air ambiante au pas de temps h [°C] ; 
 - θe est la température de l’air extérieur au pas de temps h [°C] ; 
- Vvc_2nd-e et Vhvc_2nd-e sont respectivement le volume (en litres) de la distribution ECS en 
volume chauffé et hors volume chauffé : 
10004D .10004D .
2
e - int_2nd
2 _ 2 _2
e - int_2nd
2 _ 2 _
×



× =×



× =
− −− −
ππ
e nd hvc e nd hvce nd vc e nd vc
L VL V
 (1059) 
 - Dint_2nd-e est le diamètre intérieur de la distribution du groupe pour l’ECS ; 
- Issuccessif  prend en compte le fait que deux profils rapprochés généreront moins de 
déperditions puisque l’eau chaude n’aura pas le temps de se refroidir entièrement. 
 Issuccessif  = 1  si Qwgr,em-e(h-1) = 0 et Qwgr,em-e(h)≠ 0 
    = ( nbbouchons-1)/(nbbouchons) si Qwgr,em-e(h-1) ≠ 0 et Qwgr,em-e(h)≠ 0 
    = 0 sinon (pas de pertes) (
1060) 
- nbbouchons est le nombre de bouchons d’eau froide par heure de la distribution d’ECS. Sa 
valeur est conventionnellement fixée à 3 bouchons par heure en résidentiel. 
Usage nbbouchons (nombre de 
bouchons par heure 
de puisage) 
Résidentiel - maison individuelle 3 
Résidentiel - logement collectif 3 
Bureaux 2 
Commerce / Magasin ZI  2 
Crèche, garderie, pouponnières 2 
Enseignement - école primaire 2 
Enseignement - secondaire partie jour 3 
Enseignement - secondaire partie nuit 3 
Enseignement - université 3 
Etablissement pénitentiaire (prison) 2 
Etablissement sanitaire avec 
hébergement (résidence médicalisée) 2 
Etablissement sportif (gymnase) 2 
Hébergement - occupation continue 
(foyer JT) 2 
Hébergement - résidence étudiante 
(cité U) 3 
Hôpital partie jour 2 
Hôpital partie nuit 2 
Hôtel 1* 2* partie jour 2   
Page 865 Hôtel 1* partie nuit 4 
Hôtel 2* partie nuit 4 
Hôtel 3* 4* partie jour 2 
Hôtel 3* partie nuit 4 
Hôtel 4* partie nuit 4 
Industrie 3*8h 2 
Industrie 8h-18h 2 
Musée 2 
Restauration 1repas/jour 5j/7 3 
Restauration 2repas/jour 6j/7 3 
Restauration 2repas/jour 7j/7 3 
Restauration 3repas/jour 5j/7 3 
Restauration commerciale en continue 
(18h/j 7j/7) 3 
Salle de spectacle 2 
Transport - aéroport 2 
Transport - gare 2 
Tribunal 2 
- nbdist_2nd-e est le nombre de distributions du groupe dédiées à l’ECS strictement identiques, 
possédant les mêmes caractéristiques géométriques (longueurs Lvc_2nd-e  et Lhvc_2nd-e, 
diamètre de canalisation Dint_2nd-e) et connectés au même émetteur ECS équivalent. 
11.7.3.1.5 Calcul des besoins en énergie augmentés des pertes du réseau de distribution 
du groupe pour l’ECS 
La demande en énergie (en Wh) au point d’entrée du réseau de distribution du groupe pour l’ECS 
est finalement la suivante : 
Φw_2nd-e(h) = Q wgr,em-e+ Фpertes_vc_2nd-e (h) + Фpertes_hvc_2nd-e (h) (1061) 
 
 
 Page 866 11.8 C_DIS_Distribution_ECS_intergroupe  
11.8.1 Introduction 
Cette fiche algorithme décrit le modèle du réseau de distribution intergroupe de l’eau chaude 
sanitaire. Ce réseau, relié en amont à la génération et en aval à un (ou plusieurs) réseau(x) de 
distribution internes au groupe, est défini au niveau du projet.  
Les caractéristiques principales d'un réseau sont ses pertes (en W/K, dont une partie seulement 
est récupérable par le groupe), sa température et ses consommations d'auxiliaires.  
 
   
Page 867 11.8.2 Nomenclature 
Le Tableau 194  donne la nomenclature des différentes variables du modèle des distributions 
d’ECS. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θe(h) Température de l’air extérieur °C 2∞ +∞ 2 
 θcw (h) Température de l’eau froide °C 2∞ +∞ 2 
 Usage zone Usage de la zone 2 1 29 2 
 Qw_2ndθ
e(h) Besoins ECS en entrée majorés des pertes de 
distribution interne au groupe Wh 0 +∞ 2 
 θ2ndθ
eds(h) Température du réseau d’ECS interne au groupe 
au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
 iecs (j) Indicateur qui précise, pour chaque distribution 
secondaire, si le jour j est inclus dans la période 
de fonctionnement de la génération ECS. entier 0 1 2 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Agr,emθe Surface d’un groupe desservie par un émetteur 
ECS  équivalent relié à cette distribution 
intergroupe m² 0 +∞  
 Lvc_prim_bcl
θe Longueur totale du réseau de distribution 
intergroupe bouclé en volume chauffé m 0 +∞ 2 
 Lhvc_prim_b
clθe Longueur totale du réseau de distribution 
intergroupe bouclé hors volume chauffé m 0 +∞ 2 
 Lvc_prim_tra
cθe Longueur totale du réseau de distribution 
intergroupe tracé en volume chauffé m 0 +∞ 2 
 Lhvc_prim_tr
acθe Longueur totale du réseau de distribution 
intergroupe tracé hors volume chauffé m 0 +∞ 2 
 Uprimθe Coefficient de transfert thermique linéique 
spécifique de la distribution intergroupe d’ECS W/mK 0 +∞ 2 
 bprimθe Coefficient d’atténuation de l’écart de température 
entre l’eau de la distribution et l’air extérieur, dans 
le cas où la distribution passe dans un espace 
tampon. 2 0 1 2 
 Isrechauf_pri
mθe Présence d’un réchauffeur de boucle (=0 pas de 
réchauffeur / =1 présence d’un réchauffeur). 
Uniquement pour les réseaux bouclés. 2 0 1 2 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Type réseau
_primaireθe  Type du réseau de distribution intergroupe ECS 
(=0 si pas de réseau intergroupe /=1 si bouclé / 
=2 si tracé) 2 0 2 2 
 Type _gest_
circ_primθe  Type de gestion des circulateurs du réseau de 
distribution intergroupe d’ECS (=0 si pas de 
gestion / =1 si arrêt des circulateurs en vacances) 2 0 1 2 
 Pcirc_primθe  Puissance des circulateurs du réseau intergroupe 
bouclé d’ECS W 0 +∞ 2   
Page 868        
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qw_primθ
e(h) Besoins ECS majorés des pertes de distribution 
secondaire et intergroupe (voir si stockage 
intermédiaire…) Wh 0 +∞ 2 
 θmoy_primθe  Température moyenne du réseau de distribution 
intergroupe d’ECS °C 0 +∞ 2 
 Waux_primθ
edpθe Consommation électrique des auxiliaires 
(circulateurs, traceurs) de distribution intergroupe 
d’ECS, en énergie finale Wh 0 +∞ 2 
 Waux_primθ
edpθe,gr Consommation électrique des auxiliaires 
(circulateurs, traceurs) de distribution intergroupe 
d’ECS, en énergie finale, répartie au niveau du 
groupe Wh 0 +∞ 2 
 Wrechauf_pri
mθe Consommation électrique de l’éventuel réchauffeur 
de la distribution intergroupe bouclée d’ECS, en 
énergie finale Wh 0 +∞ 2 
 Φaux_vc(h) Consommations d’énergie des circulateurs 
transmise au volume chauffé sous forme de 
chaleur au pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2 
 Φpertes_vc_
primθe(h) Pertes thermiques horaires en volume chauffé du 
réseau de distribution intergroupe d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Φpertes_hvc
_primθe(h) Pertes thermiques horaires hors volume chauffé du 
réseau de distribution intergroupe d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Fonction p
rim Identificateur de la distribution : Chauffage(1), 
froid(2), ECS(3) 2 1 3  
 idenclθe (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclus dans 
la période de fonctionnement de la génération entier 0 1 2 
 Ratbesoins_
prim_egr(h) Ratio des besoins d’ECS d’un groupe relié à ce 
réseau intergroupe sur la somme de tous les 
besoins d’ECS de ce réseau intergroupe 2 0 1 2 
 Ratsurfaces
_prim_e  Ratio de la surface des émetteurs ECS 
équivalents d’un groupe reliés à ce réseau 
intergroupe d’ECS sur la somme des surfaces de 
tous les émetteurs ECS équivalents reliés à ce 
réseau intergroupe d’ECS 2 0 1 2 
 Adess_e Surface totale des émetteurs desservis par cette 
distribution intergroupe m² 0 +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θdépart_prim
θe Température de la boucle départ du réseau 
intergroupe de distribution d’ECS °C +∞ +∞ 2 
 θretour_prim
θe Température de la boucle retour du réseau 
intergroupe de distribution d’ECS °C +∞ +∞ 2 
 Lvc_primθe  Longueur totale du réseau de distribution 
intergroupe en volume chauffé m 0 +∞ 2 
 Lhvc_primθe  Longueur totale du réseau de distribution 
intergroupe hors volume chauffé m 0 +∞ 2 
 Wcirc_primθe  Consommation des circulateurs de la distribution 
intergroupe bouclée d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Wtrac_primθ
e Consommation des traceurs de la distribution 
intergroupe tracée d’ECS Wh 0 +∞ 2   
Page 869        
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θamb Température de l’ambiante dans laquelle circule la 
partie en volume chauffé de la distribution 
intergroupe d’ECS °C 2 2 20 
 Pcirc_vcθe  Part de la puissance des auxiliaires de distribution 
intergroupe ECS transmise sous forme de chaleur, 
récupérable par l’ambiance 2 0 1 0 
Tableau 194 : Nomenclature du modèle   
Page 870 11.8.3 Description mathématique 
Cette partie établit pour chaque réseau de distribution : 
2 les pertes thermiques de distribution c'est2à2dire l’énergie perdue dans le circuit de 
distribution ; 
2 les températures aller et retour ; 
- les consommations des auxiliaires de distribution ; 
- les besoins d’ECS majorés des pertes de distribution que doit fournir une génération. 
11.8.3.1 Principes et définition  
Un réseau intergroupe est obligatoirement relié, en aval, à au moins un réseau de distribution 
interne à un groupe et en amont à une génération (dans laquelle au moins un générateur produira 
de l’ECS). 
Le réseau intergroupe d’ECS est maintenu en température afin de réduire le temps d’attente de 
l’eau chaude aux émetteurs. La consommation d’énergie supplémentaire engendrée par le 
maintien en température est « autorisée » par le fait que le confort de l’occupant est 
significativement amélioré. 
11.8.3.2 Calculs des indicateurs de la distribution intergroupe ECS  
Caractérisation 
Comme pour les réseaux d’ECS internes à un groupe, les réseaux intergroupe sont identifiés par 
le paramètre Fonction prim : 
Fonction prim =3  (1062) 
Fonctionnement 
Le réseau de distribution intergroupe d’ECS fonctionne dès que l’un des réseaux internes au 
groupe qui lui sont reliés est en fonctionnement. 
S’il existe e dp e ds−∈−  tel que  0 ) (>−h ie ds
ecs  
idencl-e(j) = 1 
Sinon,  
idencl-e(j) = 0 (1063) 
Répartition des pertes de distribution intergroupe par groupe 
Chaque groupe dont les besoins d’ECS sont assurés (totalement ou en partie) par ce réseau 
intergroupe peut récupérer les pertes thermiques de distribution intergroupe en volume chauffé. 
Ces dernières seront réparties au prorata des surfaces Agr,em-e.   
Page 871 e desse dp e emgr e eme em gr
gr
e prim surfacesAA
h Rat
_,
_ _) (∑
− ∈ −∈ −−
=  (1064) 
   
Page 872 Avec 
∑
− ∈ −−=
e dp e eme em gr
e dessA A,
_  (1065) 
Répartition des besoins par groupe 
Plusieurs distributions du groupe, pouvant appartenir à différents groupes, peuvent être reliées à 
une distribution intergroupe. L’indicateur  Ratbesoins_prim-e  permet de connaître le pourcentage des 
besoins d’ECS de chaque groupe par rapport au besoin total de la distribution intergroupe. 
∑∑
− ∈ −−
−∈ −−
−
=
e dp e dse ds
e nd wgr e dse ds
e nd w
gr
e prim besoinsh Qh Q
h Rat
) () (
) (
2 _2 _
_ _  (1066) 
11.8.3.3 La distribution intergroupe bouclée (type_réseau_primaire-e=1)  
11.8.3.3.1 Températures de la distribution bouclée 
11.8.3.3.1.1 Boucle aller 
1) dans le cas d’une production centralisée (instantanée, avec stockage et/ou mixte ) 
Par hypothèse, la température de départ de la distribution bouclée est égale à la température 
maximale demandée par les réseaux secondaires. Elle est supposée constante dans toute la 
boucle de départ. 
()e ds
e nde dse prim départ−
−−−=2 _ maxθ θ  (1067) 
11.8.3.3.1.2 Boucle retour 
La température de retour est supposée inférieure de 5 K à la température de départ : 
5_ _ − =− − e prim départe prim retour θ θ  (1068) 
11.8.3.3.1.3 Température moyenne de la boucle 



 +
=− −
−2_ _
_e prim retoure prim départ
e prim moyθ θ
θ  (1069) 
11.8.3.3.2    
Page 873 11.8.3.3.3 Pertes thermiques de la distribution bouclée 
Les pertes de distribution intergroupe sont calculées de la manière suivante. Pour les pertes hors 
volume chauffé, le coefficient bprim-e corrige l’écart de température entre le réseau et l’extérieur, 
dans le cas où la distribution traverse un espace tampon. 
(j) i L U hdencl-e amb e prim moy e prim vc e prim e prim vc pertes × − × × =− − − − ) ( ) (_ _ _ _ θ θ φ  
(j) i h b L U hdencl-e e e prim moy e prim e prim hvc e prim e prim hvc pertes × − × × × =− − − − − )) ( ( ) (_ _ _ _ θ θ φ
 (1070) 
Avec  
θamb = 20°C 
Lvc_prim-e = Lvc_prim_bcl-e 
Lhvc_prim-e = Lhvc_prim_bcl-e    
Note : les longueurs d’un réseau intergroupe bouclé sont environ deux fois plus importantes que 
celles d’un réseau tracé. 
11.8.3.3.4 Consommation électrique du réchauffeur de boucle 
Le réchauffeur de boucle fournit de l’énergie électrique (en Wh) pour compenser les pertes du 
réseau de distribution intergroupe bouclé. 
Si Isrechauf_prim-e  =0 
0 ) (_ =−h We prim rechauf  
Si Isrechauf_prim-e  =1 
  ) ( ) ( ) (_ _ _ _ _ h h h We prim hvc pertes e prim vc pertes e prim rechauf − − − + = φ φ  (1071) 
11.8.3.3.5 Consommation électrique des circulateurs 
De l’énergie électrique est nécessaire aux circulateurs. Ces derniers serviront à maintenir le fluide 
en circulation en vainquant les pertes de charge du système de distribution de l’eau chaude 
sanitaire. La puissance des circulateurs est une donnée d’entrée de la méthode. 
La consommation d’énergie électrique des circulateurs (en Wh) peut être estimée à partir de la 
puissance nominale des pompes, suivant les principes suivants : 
  - en usage d’enseignement, les circulateurs peuvent être arrêtés pendant les périodes de 
vacances ; 
  - pour les autres usages, le fonctionnement des circulateurs est permanent, pour limiter le risque 
de développements bactériens. La consommation électrique horaire des circulateurs est déduite 
de la puissance des circulateurs :   
Page 874  
Si typegest_circ_prim-e  =1 
 si id_encl-e=1 
  ) 1 (* ) (_ _ h P h We p rim circ e prim circ − −=  
 si id_encl-e=0 
   0 ) (_ =−h We p rim circ (1072) 
Si typegest_circ_prim-e =0 
) 1 (* ) (_ _ h P h We p rim circ e prim circ − −=  (1073) 
On écrit ensuite, au niveau de la distribution intergroupe 
) ( ) (_ _ h W h We p rim circe dp
e prim aux −−
−=  (1074) 
Et pour chaque groupe, 
) ( * ) ( ) (_ _ _,
_ h Rat h W h Wgr
e prim surfacese dp
e prim auxgr e dp
e prim aux−
−−
−=  (1075) 
La consommation électrique des circulateurs est exprimée en énergie finale et sera ajoutée à la 
consommation des auxiliaires. 
Nous faisons les hypothèses suivantes : 
2 le débit de distribution intergroupe est supposé constant. 
 
2 si le fluide de la distribution intergroupe n’est pas en circulation, les pertes thermiques dues au 
refroidissement de l’eau dans la distribution sont négligées. 
 
2 il n’y a pas de transmission, sous forme de chaleur, de la puissance dégagée par les auxiliaires 
de circulation au fluide de la distribution.  
 
2 Conventionnellement, on considère que la part de la consommation d’énergie des auxiliaires 
transmise à l’ambiance, exprimée par la formule suivante,  
) ( * ) (_ _ _ h W P he dp
e prim aux e vc circ vc aux−
− −= Φ     (Wh) (1076) 
est nulle, c’est-à-dire que Pcirc_vc-e = 0%.   
Page 875 11.8.3.3.6 Calcul des besoins d’ECS augmentés des pertes du réseau intergroupe 
La demande en énergie (en Wh) au point d’entrée du réseau intergroupe bouclé est la suivante : 
Si Isrechauf_prim-e  =0 
) ( ) ( ) ( ) (_ _ _ _ 2 _ h h h Q h Qe prim hvc pertes e prim vc pertes
e dse ds
e nd e prim w − −
−−
− − + + =∑φ φ  
Si Isrechauf_prim-e  =1 
) (2 _ h Q Q
e dse ds
e nd e prim w
−−
− −∑=  (1077) 
 
11.8.3.4 La distribution intergroupe tracée (type_réseau_primaire-e=2)  
La distribution collective avec traçage est caractérisée par une conduite d'eau chaude avec un 
traceur qui est en fonctionnement permanent. Le réseau tracé ne comporte pas de circulateurs. Le 
traceur ne contribue pas à la génération. La longueur tracée est égale à la longueur « aller » ou « 
départ » prise égale à la moitié de la longueur totale des canalisations d’un réseau bouclé. Les 
pertes thermiques de distribution sont compensées par le traceur par effet Joule direct et ne 
doivent pas être ajoutées aux pertes thermiques des autres parties individuelles du système de 
distribution d’eau chaude sanitaire.  
11.8.3.4.1 Calcul des températures de la distribution tracée 
11.8.3.4.1.1 Boucle aller 
1) dans le cas d’une production centralisée (instantanée, avec stockage et/ou mixte) 
Par hypothèse, la température de départ de la distribution bouclée est égale à la température 
maximale demandée par les réseaux internes aux groupes. Elle est supposée constante dans 
toute la boucle de départ. 
()e ds
e nde dse prim départ−
−−−=2 _ maxθ θ  (1078) 
11.8.3.4.1.2 Boucle retour 
Dans la réalité, il n’y a pas de boucle retour dans un réseau tracé. A la place de l’eau de la boucle 
retour, le générateur reçoit de l’eau froide à la température θuw, donnée dans le fichier 
météorologique de la zone climatique. 
) (_ huw e prim retour θ θ =−  (1079) 
   
Page 876 11.8.3.4.1.3 Température moyenne de la distribution 
Dans le cas d’une distribution intergroupe tracée, la température moyenne s’exprime de la manière 
suivante : 



 +
=− −
−2_ _
_e prim retoure prim départ
e prim moyθ θ
θ  (1080) 
11.8.3.4.2 Pertes thermiques de la distribution tracée 
Les pertes de distribution intergroupe d’ECS sont caractérisées par un coefficient de déperdition 
thermique (en W/m.K), une longueur de canalisation et un écart de température.  
Pour les pertes hors volume chauffé, le coefficient b prim-e corrige l’écart de température entre le 
réseau et l’extérieur, dans le cas où la distribution traverse un espace tampon. 
(j) i h L U hdencl-e amb e prim moy e prim vc e prim e prim vc pertes × − × × =− − − − ) ) ( ( ) (_ _ _ _ θ θ φ  
(j) i h h b L U hdencl-e e e prim moy e prim e prim hvc e prim e prim hvc pertes × − × × × =− − − − − )) ( ) ( ( ) (_ _ _ _ θ θ φ
 (1081
) 
Avec 
θamb = 20°C 
Lvc_prim-e = Lvc_prim_trac-e  
Lhvc_prim-e =Lhvc_prim_trac-e   
Ces pertes thermiques, compensées par le ruban chauffant, ne sont pas ajoutées aux pertes 
thermiques des distributions d’eau chaude sanitaire du groupe. Le ruban chauffant est alimenté 
électriquement et il convient donc de le considérer comme un auxiliaire. 
11.8.3.4.3 Consommation électrique des traceurs 
La consommation électrique des traceurs (en Wh) compense les pertes de la distribution 
intergroupe : 
) ( ) ( ) ( ) (_ _ _ _ _ _ h h h W h We prim hvc pertes e prim vc pertes e prim trace dp
e prim aux − − −−
− Φ + Φ = =  (1082) 
Et pour chaque groupe, 
) ( * ) ( ) (_ _ _,
_ h Rat h W h Wgr
e prim surfacese dp
e prim auxgr e dp
e prim aux−
−−
−=  (1083) 
Conventionnellement, on considère que la part de la consommation d’énergie des auxiliaires 
transmise à l’ambiance, exprimée par la formule suivante,  
) ( * ) (_ _ _ h W P he prim aux e vc circ vc aux − −= Φ     (Wh) (1084)   
Page 877 est nulle, c’est-à-dire que Pcirc_vc-e = 0%.   
Page 878 11.8.3.4.4 Calcul des besoins d’ECS augmentés des pertes du réseau intergroupe 
La demande en énergie (en Wh) du réseau intergroupe tracé est identique à la somme des 
demandes en sortie de réseaux internes aux groupes pour les raisons évoquées ci-dessus : 
) (2 _ h Q Q
e dse ds
e nd e prim w
−−
− −∑=  (1085) 
11.8.3.5 En absence de réseau intergroupe (type_réseau_primaire-e=0)  
Les températures sont celles en sortie du (ou des) réseau(x) interne(s) au groupe. 
()e ds
e nde dse prim départ−
−−−=2 _ maxθ θ  
) (_ hcw e prim retour θ θ =−  



 +
=− −
−2_ _
_e prim retoure prim départ
e prim moyθ θ
θ  (1086) 
Les pertes de distribution intergroupe sont nulles : 
0 ) (0 ) (
_ __ _
==
−−
hh
e prim hvc pertese prim vc pertes
φφ
 (1087) 
Les besoins d’ECS en entrée du réseau intergroupe sont identiques à ceux en sortie du (ou des) 
réseau(x) du groupe : 
) (2 _ h Q Q
e dse ds
e nd e prim w
−−
− −∑=  (1088) 
La consommation des auxiliaires de distribution intergroupe d’ECS est nulle. 
0,
_ _ = =−
−−
−gr e dp
e prim auxe dp
e prim auxW W  
0_= Φvc aux (1089) 
 
 
 
 
 Page 879 11.9 C_STO_Ballon_de_stockage  
11.9.1 Introduction 
Un élément central des systèmes de production d’eau chaude à accumulation est le ballon d’eau 
chaude pouvant comporter un ou plusieurs échangeurs de chaleur, et dont un modèle est décrit ici.  
Le modèle comporte quatre zones, chacune supposée à température uniforme. 
 
Figure 103 : schéma du ballon à quatre zones 
La zone 1 comporte l’arrivée d’eau froide et l’échangeur du générateur de base. La zone 2 
comporterait un échangeur raccordé au circuit de chauffage dans le cas d’un système solaire 
combiné. Dans le cas d’un ballon à appoint intégré, l’échangeur ou la résistance électrique 
d’appoint se situe généralement dans la zone 3. La zone 4 est celle de la sortie d’eau chaude.   
Page 880 11.9.2 Nomenclature 
Le Tableau 195  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de ballon. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 θentrant Température de l’eau entrant dans le ballon °C 0 40 10 
 θe(h) Température de l’air extérieur °C 2273 + ∞  
 θbz(hθ1) Températures des zones du ballon au pas de 
temps précédent °C 2273 + ∞ 20 
 Vp Volume horaire puisé (à chaque itération, 
n’excède pas le volume de la zone la plus 
petite) m3  0 min(
Vz)  0 
 Nbiter_vp Nombre d’itérations de la boucle pour le calcul 
du volume puisé total du ballon 2 0 100 2 
 
 Qi,z Energie injectée (>0) ou prélevée (<0) par un 
échangeur éventuel à la zone z W 2 ∞ + ∞ 0 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Nzone Nombre de zones dans le ballon 2 4 4 2 
 Vtot Volume total du ballon  L 0 + ∞ 2 
 Vz Volume de la zone z du ballon ( z de 1 à 4, V z 
est déterminé une fois pour toutes au début de 
la modélisation) L 0 Vtot V tot /4 
 faux Fraction effective concernée par l’appoint dans 
le cas d’un ballon base+appoint 2 0 1 0.5 
 Issto_vc Stockage en volume chauffé ou hors volume 
chauffé ? (=0 hors volume chauffé / =1 en 
volume chauffé) bool 0 1 2 
 bstoθe Coefficient d’atténuation dans le cas où le 
stockage est hors volume chauffé mais pas 
directement à l’extérieur 2 0 1 2 
 (UA) s Coefficient de pertes thermique du ballon W/K 0 + ∞ 2 
 θmax Température maximale du ballon °C 0 100 90 
 Isech_base_
multi_z L’échangeur du générateur de base 
n’appartient2il qu’à une seule zone du ballon ? 
(0=oui / 1=non) 2 0 1 0 
 Isech_ap_mul
ti_z L’échangeur du générateur d’appoint 
n’appartient2il qu’à une seule zone du ballon ? 
(0=oui / 1=non) 2 0 1 0 
 hrel ech_bas
e Hauteur (relative) de l’échangeur du 
générateur de base à partir du point inférieur 
de la zone zbase. 2 0 1 0 
 hrel ech_ap Hauteur (relative) de l’échangeur du 
générateur d’appoint à partir du point inférieur 
de la zone zap. 2 0 1 0 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
         
Page 881  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θbz(h) Températures des zones du ballon à la fin du 
pas de temps h °C 2273 + ∞ 20 
 Pe(h) Pertes thermiques du ballon à la fin du pas de 
temps h W 2 ∞ + ∞ 0 
 θb_moy_ech
(h) Température moyenne du ballon vue par 
l’échangeur d’un générateur  (base ou appoint) °C 2273 + ∞ 20 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Uz Coefficient de pertes de la zone z du ballon (U z 
est déterminé une fois pour toutes au début de 
la modélisation) W/K 0 + ∞ US. Vz./ 
Vtot 
 Pez Pertes thermiques de la zone z du ballon W 2 ∞ + ∞ 0 
 θbz(Nb iter_
vp) Températures du ballon à la fin de la boucle 
itérative pour le calcul du volume puisé °C 2273 + ∞ 2 
 bzθ Moyenne temporelle de la température de la 
zone n°1 du ballon entre la fin du pas de 
temps précédent et la fin de la boucle de 
puisage du pas de temps courant °C 2273 + ∞ 2 
 θamb Température ambiante (du local où est le 
ballon) °C 2273 + ∞ 20 
 zech Numéro de la zone la plus basse contenant 
l’échangeur du générateur (de base ou 
d’appoint) 2 1 Nzone 2 
 zmax_ech  Numéro de la zone la plus haute contenant 
l’échangeur du générateur (de base ou 
d’appoint) 2 zech Nzone 2 
 hrel ech Hauteur relative de l’échangeur du générateur 
(de base ou d’appoint) 2 0 1 2 
 hrel rest Hauteur relative de l’échangeur restante dans 
la zone zmax_ech  du ballon de stockage 2 0 1 2 
 Isech_multi_z  L’échangeur n’appartient2il qu’à une seule zone 
du ballon ? (0=oui / 1=non) 2 0 1 0 
 Vap Volume de la partie du ballon chauffée par 
l’appoint L 0 + ∞ 2 
 a Numéro de la zone du ballon pour laquelle on 
compare sa température avec toutes celles des 
zones qui lui sont supérieures 2 1 Nzone 2 
 i Itération au cours d’un pas de temps h 2 1 + ∞ 2 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(k
g.K) 0 +∞ 1,163 
Tableau 195 : Nomenclature des différentes variables du modèle de ballon   
Page 882 11.9.3 Description mathématique 
11.9.3.1 Types de ballon  
Un ballon est décrit par 4=zoneN zones. 
Une zone est caractérisée par un volume zVet un coefficient de pertezU, zoneN zK1=  . La 
répartition en volume des zones dépend du type de ballon : 
1. Si il n’y a qu’une puissance injectée dans le ballon (ballon base seule par exemple) 
zone tot zN V V/=  
2. S’il y a un système de chauffage d’appoint, celui-ci est dans la partie supérieure du ballon. 
On délimite deux zones supérieures de même volume : 2 / 2 /3 4 ap tot auxV V f V V= ⋅ = =.  Le 
volume des deux zones inférieures est  ()2 / 12 1 tot auxV f V V⋅ − = =. 
Le coefficient de perte du ballon est réparti proportionnellement entre les zones :  
totz
S zVVUA U⋅ = (1090
) 
11.9.3.2 Calcul des températures de chaque zone  
Trois étapes constituent les algorithmes du ballon: 
1. Calcul des apports et des pertes pour chaque zone avec les températures de la fin du pas 
de temps précédent ; 
2. Calcul des températures de chaque zone après puisage et application des apports et des 
pertes ; 
3. Mélange éventuel de zones si la température d’une zone devient supérieure à celle de la 
zone au-dessus conformément à la norme NF EN 12977-310 §D.3 « une inversion de 
température à l'intérieur du réservoir, qui signifie dϑ/dz < 0, peut être supprimée par un 
algorithme approprié à la fin d'un intervalle de temps ». 
Selon les modes de production d’ECS, chacune de ces trois étapes peut être répétée plusieurs 
fois. 
11.9.3.2.1 Calcul des apports et des pertes  
Ces calculs interviennent au début du pas de temps. 
Apports (ou prélèvements) 
Les apports sont les énergies injectées (ou prélevées) par des échangeurs hydrauliques ou des 
résistances électriques. Ces apports peuvent être positifs ou négatifs. Suivant les cas, un ballon 
peut être associé à une boucle solaire, une boucle de chauffage, etc. …  
Chaque zone du ballon z peut-être connectée à un échangeur et recevoir une énergie Qi,z.  
                                                 
10 NF EN 12977-3 : Installations solaires thermiques et leurs composants — Installations assemblées à façon — Partie 3 : Méthodes d'essai des 
performances des dispositifs de stockage des installations de chauffage solaire de l'eau - Annexe D (informative)  Prescriptions relatives au modèle 
numérique du dispositif de stockage   
Page 883 Pertes 
Les pertes sont les pertes thermiques du ballon vers l’air ambiant. Les pertes de la zone z sont 
données par l’équation : 
Si 0_=vc stoIs  (hors volume chauffé) 
( )) ( ) 1 ( ) ( h h b U h Pee bz sto-e z z θ θ − − ⋅ ⋅ = 
Si 1_=vc stoIs (en volume chauffé) 
( )amb bzz z h U h Peθ θ − − ⋅ =) 1 ( ) ( et Camb° =20θ  (1091
) 
Les pertes du ballon sont la somme des pertes des zones. 
∑=
zzPe Pe. (1092
) 
Note : au premier pas de temps de la simulation, nous prendrons ) 1 (−hbzθ=50°C.  
11.9.3.2.2 Boucle itérative de puisage 
Une partie des algorithmes ci-dessous est incluse dans une boucle itérative. Cette boucle 
(commencée dans la partie « gestion-régulation de la base du ballon ») est nécessaire pour 
calculer la totalité du volume puisé dans le ballon en tenant compte de l’évolution des 
températures de chaque zone du ballon due à l’effet piston. 
Pour chaque itération i ≤ Nbiter_vp, nous faisons les calculs suivants : 
11.9.3.2.2.1 Températures pendant le puisage 
Le puisage est représenté par un effet piston qui fait monter les volumes d’eau 
proportionnellement au volume de puisage. 
Après un puisage, une zone contient un mélange du volume puisé à la température de la zone 
inférieure avec le reste de la zone. Cet effet est exprimé comme ci-dessous : 
()
zp z b P z bz
bzVV i V V i
i⋅ − + − ⋅ −
=−) 1 ( ) 1 (
) () 1 (θ θ
θ  (1093
) 
Si z=1 (zone inférieure), on prend pour ) 1 () 1 (−−iz bθ la température de l’eau entrant dans le ballon 
) (hentrantθ. 
   
Page 884 11.9.3.2.2.2 Mélange de zones en cas d’inversion de température 
Si une zone z est plus chaude que la zone supérieure ) 1 (+z, les deux zones se mélangent. 
L’algorithme compare la température de la zone a à toutes celles des zones qui lui sont 
supérieures. 
Initialisation : 1=a 
Tant que le ballon ne respecte pas cette condition ) ( ) ( ) ( ) () 3 ( ) 2 ( ) 1 (i i i ia b a b a b ba + + +≤ ≤ ≤ θ θ θ θ   
 si ) ( ) () 1 (i ia b ba +>θ θ et zonesN a≤ +1 
  si ) () (
) 2 ( 11
i
Vi V
a b a
a jja
a jbjj
+ +
=+
=>⋅
∑∑
θθ
 et zonesN a≤ +2 
   si ) () (
) 3 ( 22
i
Vi V
a b a
a jja
a jbjj
+ +
=+
=>⋅
∑∑
θθ
 et zonesN a≤ +3 
    



=⋅
= = = =
∑∑
+
=+
=
+ + +
1) (
) ( ) ( ) ( ) (33
) 3 ( ) 2 ( ) 1 (
a puisVi V
i i i ia
a jja
a jbjj
a b a b a b baθ
θ θ θ θ 
   sinon 



=⋅
= = =
∑∑
+
=+
=
+ +
1) (
) ( ) ( ) (22
) 2 ( ) 1 (
a puisVi V
i i ia
a jja
a jbjj
a b a b baθ
θ θ θ 
  sinon 



=⋅
= =
∑∑
+
=+
=
+
1) (
) ( ) (11
) 1 (
a puisVi V
i ia
a jja
a jbjj
a b baθ
θ θ 
 sinon 1+=a a (1094
) 
où les températures ) (ibaθ viennent de l’équation(1093).    
Page 885 On peut avoir des mélanges de 2, 3,… ou N zones selon les températures et volumes respectifs 
des zones, avec une limitation des températures de chaque zone à la température maximale du 
ballon. 
Pour z = 1..N zone 
()max), ( min ) (θ θ θ i ibz bz=  (1095
) 
La boucle itérative se termine ici. A la dernière itération de cette boucle, tout le volume est puisé 
dans le ballon, le champ des températures du ballon après puisage ( )) (_vp iter bzNbθ est connu. 
11.9.3.2.3 Calcul de la température moyenne vue par un échangeur 
L’échangeur hydraulique du générateur de base et/ou du générateur d’appoint peut couvrir 
plusieurs zones du ballon. Sa hauteur est déterminée à partir du point le plus « bas » de la zone 
zbase pour l’échangeur du générateur de base et  zap pour le générateur d’appoint. Quelque soit la 
hauteur de l’échangeur, l’énergie est supposée être transférée au ballon dans cette même zone. 
Autrement dit, la prise en compte de la hauteur de l’échangeur n’a d’impact que sur la température 
du ballon vue par l’échangeur (le condenseur pour les ballons thermodynamiques). Cette 
température se calcule de la manière suivante : 
Si le générateur est la base



===
z multi base ech z multi echbase ech echbase ech
Is Ishrel hrelz z
_ _ _ _ __ ,  
S’il est l’appoint,



===
z multi ap ech z multi echap ech echap ech
Is Ishrel hrelz z
_ _ _ _ __ . 
Initialisation  : 0max_=echz  et 0=resthrel  
où echzmax_est la zone du ballon la plus 
haute « vue » par l’échangeur ; resthrel la 
hauteur relative restante dans la zone 
echzmax_. 
Et, pour tout []zonesN z, 1∈ ,  
totz
zVvhrel= 
 hrelechhrelresthrelz zmax_ech
zech
  
Calculs de echzmax_ et resthrel 
Si 0_ _=z multi echIs  (l’échangeur n’appartient qu’à une seule zone c'est-à- dire  
( )echz echhrel hrel≤) (1096
)   
Page 886 
==
ech restech ech
hrel hrelz zmax_ 
Sinon 1_ _=z multi echIs  
    pour [ ]ech zonesz N j− =, 1  
2 si ∑+
=≤j z
z zz echech
echhrel hrel  



− =+ =
∑−
=1m
ax_
max_ech
echz
z zz ech restech ech
hrel hrel hrelj z z
 
2 sinon 
  tant que ech zonesZ N j− < alors 1+←j j. Dans le cas contraire, il y a une  
  erreur : la hauteur de l’échangeur est trop élevée. 
  
 
 
 
 
 
(1097
) 
Calcul de la température moyenne vue par l’échangeur  
Si 0_ _=z multi echIs  
( )echz b ech moy bhθ θ =) (_ _  (1098
) 
Sinon 1_ _=z multi echIs  
echz b restz
z zbz z
ech moy bhrelhrel hrel
hechech
ech



⋅ + ⋅
=∑−
=) (1
_ _max_max_
) (θ θ
θ  (1099
) 
Où bzθ est la moyenne temporelle des températures de la zone z au pas de temps précédent et 
après le puisage éventuel du pas de temps courant (c'est-à-dire après la boucle itérative pour le 
volume puisé et avant l’injection de puissances). 
( )
2) ( ) 1 (_vp iter bz bz
bzNb hθ θ
θ+ −
=  (1100
) 
11.9.3.2.4 Après la boucle itérative de puisage 
Même si elles n’appartiennent pas à la boucle itérative de puisage, les équations de ce paragraphe 
peuvent être utilisées plusieurs fois au cours d’un pas de temps (exemple des ballons 
base+appoint). Pour simplifier l’écriture, la même notation i, désignant une itération au cours d’un 
pas de temps, sera utilisé.    
Page 887 11.9.3.2.4.1 Températures après puisage, avec apports et pertes 
Les commentaires sont identiques à ceux du paragraphe précédent. L’équation (1093) est 
remplacée par celle-ci : 
Pour i ≥ nbiter_vp+1 
()
z w wz z i
bz bzV cPe Qi iρθ θ−+ − =,) 1 ( ) (  (1101
) 
Note : Pour ne pas prendre en compte plusieurs fois les pertes thermiques du ballon, dans certains 
cas les pertes Pez pourront être mises à zéro dans l’équation(1101). Cette hypothèse est précisée, 
le cas échéant, dans les fiches d’assemblages concernées. 
11.9.3.2.4.2  Mélange de zones en cas d’inversion de température 
Les commentaires et équations sont identiques à ceux du paragraphe 11.9.3.2.2.1 
11.9.3.2.5 Température à la fin du pas de temps h 
Les températures du pas de temps h sont celles de la dernière itération réalisée au cours de ce 
pas de temps. 
) ( ) (i hbz bzθ θ= (1102
) 
 
 
 Page 888 11.10 C_STO_gestion_régulation_base ballon  
11.10.1 Introduction 
Pour produire de l’eau chaude, un ballon de stockage peut posséder une ou deux source(s) de 
chaleur. Dans le premier cas, l’unique source de chaleur est appelée base, dans le second cas la 
base sera la source de chaleur prioritaire. 
En tenant compte des paramètres de gestion-régulation et aussi par des informations sur l’état du 
ballon fournies par une sonde de température en temps réel, nous calculons, en premier lieu, le 
volume d’eau chaude puisé dans le ballon puis l’énergie requise au niveau du générateur de base 
pour couvrir les besoins d’ECS et compenser les pertes thermiques du ballon.   
Page 889 11.10.2 Nomenclature 
Le Tableau 196  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 hleg Heure légale au pas de temps h. h 1 24 2 
 θcw Température de l’eau froide entrant dans le 
système de préparation de l’eau chaude °C 0 +∞ 2 
 θprim_ecs_max
gen Température maximale des réseaux de 
distribution intergroupe d’ECS connectés à la 
génération gen. °C 0 110 2 
 θprim_ch_max
gen Température maximale des réseaux de 
distribution intergroupe de chaud connectés à 
la génération gen. °C 0 110 2 
 θbz(hθ1) Températures de la zone z (z = 1 à 4)  du 
ballon au pas de temps précédent  °C 0 110 20 
 θbz(hθ2) Températures de la zone z (z = 1 à 4)  du 
ballon au pas de temps h22 °C 0 110 20 
 Pez(hθ1) Pertes thermiques de la zone z (z = 1 à 4)  du 
ballon au pas de temps précédent W 2∞ +∞ 0 
 Qw_sto_unit (
h) Besoins d’énergie requis en entrée du ballon 
électrique Wh 0 +∞ 2 
 Qw_sto_unit_r
eport(h) Energie non assurée au pas de temps h21, 
reportée au pas de temps courant Wh 0 +∞ 2 
 zbase Numéro de la zone du ballon qui contient 
l’échangeur du générateur de base 2 1 4 1 
 zreg_base  Numéro de la zone du ballon qui contient le 
système de régulation de la base 2 1 4 1 
 idfonction(h) Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Qreq_sto_base (h) ( 1 : 
chauffage, 2: refroidissement, 3: ECS ), pour 
les générateurs multi2fonctions. Ent 1 3 - 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 type gest_bas
e Type de gestion de la puissance de base du 
ballon de stockage 
2. Chauffage permanent 
3. Chauffage de nuit 2 0 1 2 
 Vtot Volume total du ballon  L 0 + ∞ 2 
 faux Fraction effective concernée par l’appoint 
dans le cas d’un ballon base+appoint 2 0 1 0.5 
 V(z_reg_base)  Volume de la zone du ballon où se situe le 
système de régulation de la base L 0 +∞ 2 
 Vz Volume des zones du ballon ( z allant de 1 à 
4) L 0 +∞ 2 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θc_base Température de consigne de la partie du 
ballon gérée par la base °C 0 110 60 
 ∆θbase Hystérésis du système de régulation de la 
base K 0 20    
Page 890        
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qreq_sto_base
(h) Energie requise à fournir à l’élément de 
stockage par le générateur de base W 0 + ∞ 0 
 Nbiter_vp Nombre d’itérations de la boucle pour le 
calcul du volume puisé total du ballon 2 0 100 2 
 Vp(h) Volume puisé pendant le pas de temps l 0 +∞ 0 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 fp Programmation (1 autorisé, 0 coupé) 2 0 1 1 
 Vap Volume de la partie du ballon chauffée par 
l’appoint L 0 + ∞ 2 
 i Numéro de l’itération en cours 2 0 100 1 
 θprim_maxgen Température maximale des distributions 
intergroupes soit de chaud soit d’ECS 
connectées à une même génération  °C 2 50 110 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(k
g.K) 0 +∞ 1,163 
Tableau 196 : Nomenclature des différentes variables du modèle    
Page 891 11.10.3 Description mathématique 
Ces algorithmes sont en amont du modèle de ballon et déterminent le volume à puiser au pas de 
temps h puis l’énergie à fournir par le générateur de base pour remonter le ballon à la température 
de consigne. 
11.10.3.1  Itérations lors d’un même pas de temps horaire pour le calcul du volume puisé  
Le calcul du volume puisé à partir de la demande d’énergie utilise la température de la zone 
supérieure du ballon θb4 (au pas de temps précédent). Par conséquent, chaque zone pouvant avoir 
une température différente, le volume puisé ne peut excéder le volume de la plus petite zone du 
ballon.  
Pour remédier à cela, le volume puisé total du pas de temps h est calculé au cours de plusieurs 
itérations i, avec les hypothèses suivantes : 
2 le nombre d’itérations Nbiter_vp dépend du faux ;  
2 le volume puisé, l’énergie reportée et les températures du ballon ( Vp, Qw_sto_unit_report , θbz) 
sont calculés à chaque itération ;  
2 si l’énergie reportée est nulle, la boucle itérative s’arrête ; 
2 ni les pertes ni les puissances injectées dans le ballon ne seront comptabilisées avant la 
dernière itération de la boucle ; 
2 la chronologie des événements est expliquée ci-dessous : 
Calcul de 
Vpet 
Qw_report
Temps de 
simulationCalcul des puissances injectées , prise en 
compte des pertes thermiques, calcul(s) 
des températures, mélange(s)… Pas de temps h
Boucle itérative
Etat du ballon en début 
de pas de tempsEtat du ballon après 
puisageEtat du ballon à la fin 
du pas de tempsCalcul des θbz(sans tenir 
compte des pertes)
+ mélange du ballonSelon assemblages :
?θbz(h-1) θbz(Nbiter_vp)θbz(h)
 
 
 
   
Page 892 11.10.3.1.1 Calcul du nombre d’itérations 
Le nombre total d’itérations servant à calculer le volume total puisé dans un ballon est égal à : 
Si ballon ne possède qu’une source de chaleur, 
4_=vp iterNb  
Si ballon possède deux sources de chaleur, 




−=) 1 , min(2
_
a
ux auxvp iterf ffloor Nb  (1103) 
Où 
totap
auxVV
f=. 
11.10.3.1.2 Initialisation de la boucle itérative 
2 i est initialisé à 1 au début du pas de temps h (1104) 
11.10.3.1.3 Calcul du volume puisé d’ECS (boucle itérative) 
Le volume puisé est calculé à partir de la température de la zone supérieure du ballon de l’itération 
précédente et ne peut excéder, à chaque itération, le volume de la plus petite zone du ballon de 
stockage. 
Au préalable, on pose  

==
=
1    si    3    si    
max _ _max _ _
max _
fonctiongen
ch primfonctiongen
ecs prim gen
primIdId
θθ
θ  (1105) 
A la première itération ( i=1),  
) ( ) (_ _ _ _ h Q i Qunit sto w unit sto w=  (1106) 
Si la demande d’énergie ne peut être satisfaite, l’énergie à puiser sera reportée à l’itération 
suivante. 
Si θb4(h-1) > θprim _maxgen 
  { }{ }



− − ⋅ ⋅=∈′4 , 1
4_ _,)) ( ) 1 ( () (
min ) (zz
cw b w wunit sto w
p Vi h ci Q
i Vθ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i h i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w report unit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1107)   
Page 893  sinon 
  0 ) (=i Vp   
  ) ( ) (_ _ _ _ _ i Q i Qunit sto w reportunit sto w =  (1108) 
La boucle itérative continue tant que (1< i ≤ Nbiter_vp et Qw_sto_unit_report (i)≠0) 
) 1 ( ) (_ _ _ _ _ − = i Q i Qreport unit sto w unit sto w  (1109) 
De même que précédemment, 
Si θb4(i-1) > θprim _maxgen 
  { }{ }



− − ⋅ ⋅=∈′4 , 1
4_ _,)) ( ) 1 ( () (
min ) (zz
cw b w wunit sto w
p Vi i ci Q
i Vθ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i i i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w reportunit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1110) 
 sinon 
  0 ) (=i Vp   
  ) ( ) (_ _ _ _ _ i Q i Qunit sto w reportunit sto w =  (1111) 
La boucle itérative sur les algorithmes de la gestion-régulation de la base du ballon se termine ici. 
La dernière valeur de l’énergie non fournie ) (_ _ _ _ vp iter reportunit sto w Nb Q  sera reportée au pas de 
temps suivant. 
11.10.3.2  Calcul de l’indice de programmation de la base du ballon : base pf_ 
Selon le type de gestion de la base du ballon (fonctionnement de nuit ou fonctionnement 
permanent), on autorise ou non le(s) générateur(s) à fournir de l’énergie au ballon. 
1 ) ( sinon0 ) ( sinon1 ) ( 5h h 3 2 si
alors 1 Si
___
=
== < <
=
h fh fh f h
type
base pb
ase pbase p leg
gest_base (1112) 
11.10.3.3  Calcul de la puissance requise  
Ce paragraphe n’a d’intérêt que pour les assemblages hors solaire (puisque dans le cas du 
solaire, toute l’énergie disponible est injectée dans le ballon).  
Si 0 ) (_=h fbase p, alors 0 ) (_ _=h Qbase sto req. Dans le cas contraire, ) (_ _h Qbase sto req est calculé comme 
suit. 
Le dispositif de régulation du ballon se base sur la température relevée en début du pas de temps   
Page 894 dans la zone du ballon où est située la sonde du régulateur de la base base regz_. Le dispositif 
chauffant devra se déclencher si 
) _ _ (_ _
_ _ _) 1 (
) 1 (
base reg z w wbase reg z
base c base reg zV ch Pe
i⋅ ⋅−
+ < −ρθ θ  (1113) 
et si 
Vp > 0 
ou   θz_reg_base < θc_base -∆θbase  
ou   (θc_base - ∆θbase ≤ θz_reg_base(h-1) < θc_base) et  θz_reg_base(h-2) < θz_reg_base(h-1)) (1114) 
Le jeu de condition (1114 est introduit pour tenir compte de l’hystérésis de la régulation. 
La puissance requise à fournir par la base est donnée par l’équation : 




+







−
− ⋅ ⋅ ⋅ = ∑
∑∑
∑
=
==
=0 ,) 1 (
max ) (4
44
_4
_ _
_
__
_ base reg
base regbase reg
base reg z zz
z zzz zbz z
base c
z zz w w base sto req Pe
Vi V
V c h Qθ
θ ρ  (1115) 
Les températures θbz sont celles de la dernière itération effectuée (voir les algorithmes du ballon 
de stockage). 
 Page 895 11.11 C_STO_gestion_régulation_appoint_ballon  
11.11.1 Introduction 
Dans le cas des ballons recevant deux sources de chaleur, le premier générateur sera appelé 
base, le second appoint. Ce dernier est piloté par ces propres principes de gestion-régulation et 
aussi par des informations sur l’état du ballon fournies par une sonde de température. 
L’objectif de ces algorithmes est de déterminer, après fonctionnement du générateur de base, 
l’énergie requise au niveau du générateur d’appoint pour apporter au ballon le complément 
d’énergie que n’a pu fournir la base.   
Page 896 11.11.2 Nomenclature 
Le Tableau 197  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de gestion-régulation 
de l’appoint du ballon. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 hleg Heure légale au pas de temps h. h 1 24 2 
 θcw Température de l’eau froide entrant dans le 
système de préparation de l’ECS °C 0 +∞ 2 
 θbz(hθ1)  Températures de la zone z (z = 1 à 4)  du 
ballon au pas de temps précédent  °C 0 110 20 
 θbz(hθ2)  Températures de la zone z (z = 1 à 4)  du 
ballon au pas de temps h22 °C 0 110 20 
 Vp(h) Volume puisé pendant le pas de temps L 0 +∞ 0 
       
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 type gest_
ap Type de gestion de l’appoint  du ballon de 
s
tockage d’ECS 
4. Chauffage permanent 
5. Chauffage de nuit 2 0 1 2 
 Vz_reg_ap  Volume de la zone du ballon où se situe le 
système de régulation de l’appoint L 0 +∞ 2 
 Vz Volume des zones du ballon  ( z allant de 1 à 4) L 0 +∞ 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θc_ap Température de consigne de la zone du ballon 
chauffée par l’appoint °C 0 110 60 
 ∆θap Hystérésis du système de régulation de 
l’appoint K 0 20  
 zap Numéro de la zone du ballon qui contient 
l’échangeur du générateur d’appoint 2 1 4 3 
 zreg_ap Numéro de la zone du ballon qui contient le 
système de régulation de l’appoint 2 1 4 1 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qreq_sto_
ap Energie requise à fournir à l’élément de 
stockage par le générateur d’appoint W 0 +∞ 0 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 fp_ap Programmation de l’appoint (1 autorisé, 0 
coupé) 2 0 1 1 
       
Constantes   
Page 897  Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(kg.
K) 0 +∞ 1,163 
Tableau 197 : Nomenclature des différentes variables du modèle  
 
   
Page 898 11.11.3 Description mathématique 
Le mode de gestion du générateur d’appoint peut être différent de celui de base. 
11.11.3.1  Calcul de l’indice de programmation de l’appoint du ballon : ap pf_ 
Selon le principe de gestion du générateur d’appoint (fonctionnement de nuit ou fonctionnement 
permanent), on l’autorise ou non à fournir de l’énergie au ballon. 
1 ) ( sinon0 ) ( sinon1 ) ( 5h h 3 2 si
alors 1 Si
___
=
== < <
=
h fh fh f h
type
ap pap pap p leg
gest_ap (1116
) 
11.11.3.2  Calcul de l’énergie requise au niveau de l’appoint  
Si 0 ) (_=h fap p, alors 0 ) (_ _=h Qap sto req. Dans le cas contraire, ) (_ _h Qap sto reqest calculé comme suit. 
Le dispositif de régulation du ballon se base sur la température relevée en début du pas de temps 
dans la zone du ballon où est située la sonde du régulateur de l’appoint ap regz_. Le dispositif 
chauffant devra se déclencher si 
Vp > 0    
ou  θz_reg_ap < θc_ap -∆θap    
ou   (θc_ap - ∆θap ≤ θz_reg_ap(h-1) < θc_ap) et  θz_reg_ap(h-2) < θz_reg_ap(h-1)) (1117
) 
Les deux dernières conditions sont introduites pour tenir compte de l’hystérésis de la régulation. 
L’énergie requise à fournir par l’appoint est donnée par l’équation : 












− ⋅ ⋅ ⋅ =
∑∑
∑
==
=0 , max ) (44
_4
_ _
__
_
ap regap reg
ap reg
z zzz zbz z
ap c
z zz w w ap sto req
VV
V c h Qθ
θ ρ  (1118
) 
zap est un paramètre d’intégration et les températures du ballon à considérer sont indiquées dans 
les assemblages décrivant les productions d’ECS avec ballon de stockage. 
Afin de ne pas les comptabiliser deux fois (au niveau de la base et au niveau de l’appoint), les 
pertes de stockage n’apparaissent pas les formules ci-dessus. 
 
 Page 899 11.12 C_STO_échangeur_ballon  
11.12.1 Introduction 
Cette fiche algorithme a pour objectif de décrire le comportement d’un échangeur hydraulique. Cet 
échangeur sera associé à un générateur et connecté à un ballon de stockage. 
Les pertes de distribution entre le générateur et l’échangeur hydraulique du ballon sont supposées 
nulles dans ce modèle.   
Page 900 11.12.2 Nomenclature 
Le Tableau 198  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 Qreq_sto
_base Energie requise de base à fournir à l’élément de 
stockage Wh 0 + ∞ 0 
 Qreq_sto
_ap Energie  requise d’appoint à fournir à l’élément 
de stockage Wh 0 + ∞ 0 
 θb_moy_
ech(h) Température moyenne du ballon vue par 
l’échangeur d’un générateur  (base ou appoint) °C 2273 + ∞ 20 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 UAhx Coefficient d’échange de l’échangeur hydraulique 
dans le ballon de stockage. 2 0 + ∞ 0 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qreq Energie requise à fournir à l’élément de stockage 
par le générateur, en tenant compte de 
l’efficacité de l’échangeur hydraulique Wh 0 + ∞ 0 
 θaval(h) Température aval du générateur au pas de 
temps h.  °C 0 + ∞  
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Tableau 198 : Nomenclature des différentes variables du modèle  
   
Page 901 11.12.3 Description mathématique 
Le générateur attend un couple énergie requise/température aval (l’éventuelle température amont 
est calculée par ailleurs). Si l’énergie requise, déterminée par les algorithmes de la gestion-
régulation (du générateur de base ou d’appoint), reste inchangée, la température aval envoyée au 
générateur prend les valeurs suivantes. 
11.12.3.1  Prétraitement des données  
Avec, si le générateur est de base 
Qreq= Qreq_sto_base 
 ) ( ) (_ _ _ _ _h hmoy base ech b moy ech bθ θ =  (1119
) 
Avec, si le générateur d’appoint 
Qreq= Qreq_sto_ap 
 ) ( ) (_ _ _ _ _h hmoy ap ech b moy ech bθ θ =  (1120
) 
11.12.3.2  Calcul de la température aval  
La température aval dépend du type de générateur associé au ballon. 
11.12.3.2.1 Générateur électrique 
Pas d’impact de la température aval 
11.12.3.2.2 Générateur à combustion 
La température aval est fixée à 70°C. 
C haval ° =70 ) ( θ  (1121
) 
11.12.3.2.3 Générateur thermodynamique 
Le modèle d’échangeur est intégré au modèle des générateurs thermodynamiques. La 
température aval est donc la température moyenne du ballon vue par l’échangeur. 
Cependant, l’échangeur est caractérisé par son coefficient d’échange UAhx pour prendre en 
compte la convection forcée entre l'eau chaude et le tube, la conduction dans le tube, et la 
convection naturelle entre le tube et l'eau du ballon. Un coefficient correctif s’ajoute donc à la 
température moyenne du ballon vue par l’échangeur pour prendre en compte ces phénomènes. 
) 1 () (
) ( ) (_
_ _h UAh Q
h h
hxsto req
base ech moy aval⋅+ =θ θ  (1122
)   
Page 902  
11.13 S1_GEN_générateur_pour_ballon  
11.13.1 Introduction 
Un ballon de stockage possède une ou plusieurs source(s) de chaleur. Le générateur, qu’il soit de 
base ou d’appoint, fournit une énergie au ballon en fonction de ces paramètres de gestion-
régulation. 
Pour les générateurs à eau, le transfert de chaleur s’effectue à l’aide d’un échangeur, placé dans 
ou autour du ballon de stockage. La présence d’un échangeur vient modifier les variables 
(température, énergie) vues par le générateur. 
Le modèle ci-dessous décrit l’assemblage d’un générateur et d’un échangeur. L’assemblage se 
comporte, d’un point de vue algorithmique, comme un générateur : les données d’entrée (énergie 
requise, températures aval, etc.) et de sortie (énergie fournie, consommation, etc.) sont identiques. 
 
   
Page 903 11.13.2 Nomenclature 
Le Tableau 199  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut  Qreq_sto (h) Demande en énergie transmise à 
l’assemblage par le ballon (base ou 
appoint) Wh 0 +∞ -  θb_moy_ech (h) Température moyenne du ballon vue par 
l’échangeur d’un générateur  (base ou 
appoint) °C 2273 +∞ 20 
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
  Voir fiche échangeur pour stockage     
  Voir fiche générateur     
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
  Voir fiche échangeur pour stockage     
  Voir fiche générateur     
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 {Qassemblage
cef(h)}   Matrice de consommation horaire en 
énergie finale de l’assemblage Wh 0 +∞ 2 
 Φvcgnr(h) Pertes thermiques du (ou des) 
générateur(s) vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Qfou_sto(h) Energie fournie au ballon (base ou 
appoint) Wh 2∞ +∞ 2 
       
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
  Voir fiche(s) de l’assemblage      
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
  Voir fiche(s) de l’assemblage      
Tableau 199 : Nomenclature du modèle   
Page 904 11.13.3 Assemblage des composants du générateur pour stockage 
L’assemblage est composé de deux modèles : un modèle de générateur et un modèle 
d’échangeur. 
Les données d’entrée du modèle de générateur pour stockage sont : 
2 l’énergie requise, qui est une donnée calculée dans les fiches « gestion-régulation » (base 
ou appoint, selon le cas) ; 
2 la température moyenne du ballon vue par l’échangeur, calculée dans les algorithmes du 
ballon. 
11.13.3.1  Prétraitement des données  
L’assemblage attend une demande d’énergie de la part du ballon de stockage. 
Pour un fonctionnement en base, 
Qreq_sto = Qreq_sto_base 
Pour un fonctionnement en appoint, 
Qreq_sto = Qreq_sto_ap (1123
) 
11.13.3.2  Ordre des calculs  
1) Première étape : l’échangeur 
Faisant le lien entre le ballon de stockage et le générateur, l’échangeur joue un rôle important dans 
la qualité du transfert de chaleur. Il est caractérisé par un coefficient d’échange UA (en W/K). 
L’impact d’un échangeur se traduit par une augmentation de la température de fluide primaire 
(θaval). 
2) Deuxième étape : le générateur 
L’échangeur ne modifie pas l’énergie requise au niveau du ballon. A partir de cette donnée 
calculée dans la gestion-régulation du ballon (base ou appoint) et de la nouvelle température aval 
du générateur, les algorithmes déterminent l’énergie qui sera fournie au ballon ainsi que la 
consommation du générateur et ses éventuelles pertes vers l’ambiance.   
Page 905 11.13.3.3  Description de l’assemblage  
Assemblage générateur
pour ballonBallon de 
stockage
Echangeur pour 
stockage
UAhx
Sorties
{Qcef(poste;énergie) (h)}
Φvcgnr(h)Générateurθb_moy_ech(h)
Ballon de 
stockageEchangeur 
pour stockage Assemblage générateur pour stockage –RT2012
Interface Code
Qfou_sto_baseou
Qfou_sto_apGénérateur
(voir fiche 
correspondante) θaval(h)Gestion-régulation 
ballon 
(base ou appoint )
Qreq_sto_base(h) ou
Qreq_sto_ap(h)
 
Figure 104 : schéma d'assemblage du modèle de générateur pour stockage   
Page 906  
11.13.3.4  Post-traitement des données  
La simulation donne les énergies fournie et consommée par le générateur. Elle donne aussi les 
pertes thermiques totale du générateur vers le volume chauffé.  
11.13.3.4.1 Energie fournie au ballon 
Pour un fonctionnement en base, 
Qfou_sto = Qfou_sto_base 
Pour un fonctionnement en appoint, 
Qfou_sto = Qfou_sto_ap (1124
) 
11.13.3.4.2 Calcul des consommations d’ECS de l’assemblage 
La matrice des consommations en énergie finale de l’assemblage est égale à celle du 
générateur : { }) () ; (hgnr
Idengenposte cefΦ. 
11.13.3.4.3 Calcul des pertes thermiques récupérables du générateur 
De même, les pertes thermiques du générateur ) (hgnr
vcΦ est une donnée calculée dans les 
algorithmes du générateur. 
On supposera que les pertes thermiques de l’échangeur vers le volume chauffé sont nulles. 
 
 Page 907 11.14 C_GEN_Boucle solaire  
11.14.1 Introduction 
L’élément primordial des systèmes solaires thermiques est la boucle solaire qui transfère l’énergie 
solaire au ballon de stockage. 
Le modèle ci-dessous inclus les capteurs, la boucle de distribution du fluide avec ses pompes de 
distribution et l’échangeur solaire dans le ballon. Ce modèle horaire détermine l’énergie transférée 
au ballon par l’échangeur solaire, la consommation des pompes et les éventuelles pertes 
thermiques vers un volume chauffé. 
Le modèle de la boucle solaire est assimilé à celui d’un générateur. 
   
Page 908 11.14.2 Nomenclature 
Le Tableau 200  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de boucle solaire. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Isr* Irradiance (ensoleillement) sur le plan des 
capteurs  W/m² 0 1500 2 
 θe(h) Température extérieure °C - 50 110 2 
 θb_moy_
ech(h) Température moyenne du ballon vue par 
l’échangeur d’un générateur  (base ou appoint) °C 2273 + ∞ 20 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 A Superficie de capteurs solaires (superficie 
d’entrée) m² 0 + ∞ 2 
 η0 Rendement optique d'un capteur solaire 2 0 1 0,6 
 a1 Coefficient de pertes du premier ordre d'un 
capteur solaire W/(m².K) 0 + ∞ 3 ou 6 
ou 20 
 a2 Coefficient de pertes du deuxième ordre d'un 
capteur solaire W/(m².K²) 0 + ∞ 0 
 (UA) te Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle solaire vers l’extérieur W/K 0 + ∞ 5 + 
0,5A 
 (UA) ti Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle solaire vers l’intérieur du bâtiment W/K 0 + ∞ 0 
 (UA) hx Coefficient de transfert de l’échangeur W/K 0 + ∞ 100A 
 Kθ Facteur d’angle d’incidence 2 0 1 0,94 à 
1 
 Pnp Puissance nominale de la pompe  W 0 + ∞ 50+5
A 
 αp Part de la puissance de la pompe transférée au 
fluide sous forme de chaleur 2 0 1 0,5 
 m&Cp Débit calorifique de la boucle W/K 0 + ∞ 84A 
 Δθreg Valeur de réglage de la régulation K 0 + ∞ 3 
 Isrmin Valeur seuil de l’ensoleillement dans le cas d’une 
régulation sur ce dernier W/m² 0 1500 200 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Type r
egul_BS  Type de régulation de la boucle solaire (sur la 
température extérieure =0 / sur l’irradiance=1) 2 0 1 2 
 α Orientation du capteur solaire, sous forme d’angle en ° 
(0° pour le sud, 90° l’ouest, 270° l’est, et 180° le 
nord). °  0 360 2 
 β Inclinaison du capteur solaire (0° : horizontale vers le 
haut ; 90° : verticale) ° 0 90 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Qsol Energie transférée à l’échangeur Wh 0 + ∞ 0 
 Pp Puissance consommée par la pompe  W 0 Pn 0 
 θec  θsc θee   
θse Températures entrées et sorties du capteur 
et de l’échangeur (en cas de besoin) °C 250 300  
 ФvcBS(h) Pertes thermiques vers l’ambiance de la 
boucle solaire Wh 0 + ∞ 0   
Page 909  {QBS
cef{3;id
engen}(h)}   Matrice de consommation horaire d’eau 
chaude sanitaire en énergie finale du 
générateur boucle solaire Wh 0 +∞ 2 
 Esol_totBS Energie totale annuelle cumulée transmise à 
l’échangeur. Wh/an 0 + ∞ 0 
 Eef_aux_totBS Energie totale annuel cumulée consommée 
par la pompe de la boucle solaire. Wh/an 0 + ∞ 0 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θm Température moyenne de la boucle solaire °C 250 300  
 Qsolint Valeur intermédiaire de Qsol  Wh 0 + ∞ 0 
 Uc Coefficient de pertes vers l’extérieur de la 
boucle de captage (capteur et tuyauterie) W/(m².K) 0 + ∞  
 ∆θce Ecart de température entre la sortie capteur 
et la sortie de l’échangeur du ballon (ou la 
partie inférieure du ballon s’il n’y a pas 
d’échangeur) °C 250 300  
 θcomp Température intermédiaire pour la prise en 
compte des déperditions de la boucle solaire  °C 250 300  
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θamb Température ambiante °C 2 50 110 2 
 {Coef ep(éne
rgie )} Vecteur des coefficients d’énergie primaire 
associés aux différents types d’énergie. Réel 2 2 2 
Tableau 200 : Nomenclature des différentes variables du modèle de boucle solaire   
Page 910 11.14.3 Description mathématique 
On admet que la température moyenne dans le capteur est égale à la température moyenne dans 
l’échangeur. Cette hypothèse suppose que la boucle est bien isolée et exclut les faibles débits. 
Le rayonnement solaire incident sur les capteurs Isr* tient compte d’éventuels masques. 
11.14.3.1  Calcul de l’énergie solaire si la boucle est en fonctionnement Int
solQ 
Il existe deux types de système de transfert d’énergie de la boucle vers le ballon : avec ou sans 
échangeur. Dans un premier temps,  on calcule la valeur de solQ pour chacun des deux systèmes 
si la pompe est en marche. On appelle cette énergie intermédiaireInt
solQ. La régulation de la boucle 
s’effectuera dans un deuxième temps. 
11.14.3.1.1 Calcul de Int
solQ avec échangeur 
Il nous faut résoudre les 3 équations suivantes :   
( )AUAa a Ute
e m C + − + =θ θ2 1 , (1125
) 
où la température moyenne de la boucle mθ se déduit de l’équation de l’équilibre de la boucle  
()( )Int
sol nP P amb m ti e m C Q P UA U A K Isr A = + − − − − α θ θ θ θ ηθ. . * . .0 , (1126
) 
où Int
solQ est relié à mθ par 
()1b m hxInt
solUA Q θ θ− = . (1127
) 
Ces trois équations sont combinées en une seule équation du second degré en mθ: 
( )0  A-  . * -2
P
0 12
22 12
2
=+ + +− +
−+ ++ +
b hx amb ti e te nP
e em ehx ti te
m
UA UAUA PK Isr a aaAUA UA UAa a
θ θ θ αη θ θθ θ θ
θ (1128
) 
Une fois mθ calculé par cette équation, on déduit Int
solQ par l’équation (1127).    
Page 911 11.14.3.1.2 Calcul de Int
solQ  sans échangeur 
On remplace mθpar 1bθ et l’énergie solaire si la boucle fonctionne est 
() [ ]()()( )Int
sol nP P amb b ti e b te e b e b Q P UA UA a a A K Isr A = + − − − − − − + −α θ θ θ θ θ θ θ θ ηθ 1 1 1 1 2 1 0 . . * . .  (1129
) 
11.14.3.2  Régulation de la boucle solaire  
Deux types de régulations sont possibles, l’un basé sur la température, l’autre sur l’irradiance. 
11.14.3.2.1 Régulateur basé sur la température (type_regul_BS=0) 
On calcule l’écart de température entre la sortie capteur et la sortie de l’échangeur du ballon (ou la 
partie inférieure du ballon s’il n’y a pas d’échangeur) : 
()( )
PnPP amb comp ti e comp teInt
sol
ce
C mP UA UA Q
.
22 α θ θ θ θ
θ− − + − +
= Δ  (1130
) 
où m compθ θ= s’il y a un échangeur, 1b compθ θ= sinon. Si 
reg ceθ θΔ < Δ, (1131
) 
0=solQ, la pompe est arrêtée et sa consommation Pp est nulle, sinon Pp = Pnp et Int
sol solQ Q=.  
11.14.3.2.2 Régulateur basé sur l’irradiance (type_regul_BS=1) 
Une autre possibilité pour la régulation est de mettre en route la pompe à partir d’un certain seuil 
d’ensoleillement. La condition (1132) remplace alors la condition (1131) : 
min*Isr Isr< (1132
) 
Ce mode de régulation sera employé notamment en cas de stockage décentralisé (CESCI) où on 
ne peut pas mesurer la température ce.  
11.14.3.3  Données de sorties de la boucle solaire  
Au niveau de la génération, les consommations en énergie finale, les pertes vers l’ambiance ainsi 
que l’énergie solaire fournie au ballon sont présentées de la manière suivante.   
Page 912 11.14.3.3.1 Calcul des consommations 
On génère les résultats sous une forme matricielle directement utilisable pour les calculs 
concaténés de C selon le type d’usage (postes) et le type d'énergie. 
Les lignes représentent les différentes postes de consommations associés au composant 
générateur. Les colonnes correspondent aux différents types d’énergie.  
Le remplissage de la matrice de la boucle solaire a lieu comme suit : 
Dans le cas d’une production ECS seule ( idfousto=3), 
  { }{}) 50 ; 3 ( ) ; 3 ( * ) ( ) (I h P h QpBS
Idengencef =  (1133) 
Dans le cas d’une production mixte ( idfousto=4, ne concerne que les SSC),  
  ) () ( ) () () (
_ __
) 50 ; 3 ( h Ph Q h Qh Qh Qp
ch req ecs reqecs req
cef ⋅+=  
  ) () ( ) () () (
_ __
) 50 ; 1 ( h Ph Q h Qh Qh Qp
ch req ecs reqch req
cef ⋅+=  
  Les autres valeurs de la matrice sont nulles. (1134) 
Note : bien qu’écrite ici afin que la boucle solaire respecte le formalisme des générateurs, la 
matrice des consommations de la boucle solaire pour des ballons mixtes, ne peut réellement être 
calculée qu’au niveau d’un assemblage, lorsque les demandes d’énergie d’ECS et de chauffage 
connues. 
11.14.3.3.2 Calcul des pertes vers l’ambiance 
En plus de la matrice de sortie permettant de réaliser les sommations aux niveaux des 
composants groupes, le composant générateur renvoie une valeur de flux d’énergie transmis à 
l’ambiance. Dans le cas de la boucle solaire, les pertes vers l’ambiance s’expriment de la façon 
suivante : 
( ) ( )0 , max ) (amb comp tiBS
vc UA h θ θ− ⋅ = Φ  (1135) 
Ces pertes, au même titre que celles de tous les autres générateurs d’une génération, seront 
sommées au niveau de la gestion-régulation de la génération.   
Page 913 11.14.3.3.3 Part EnR de la boucle solaire 
La contribution EnR de la boucle solaire s’expriment à partir de l’énergie solaire gratuite apportée à 
la production d’eau chaude à laquelle on retranche l’énergie nécessaire au fonctionnement de la 
boucle solaire (consommations des auxiliaires électriques). 
Les données de sortie nécessaire à ce calcul sont les résultats annuels suivants : 
∑
==8760
1_ ) (
hBS
solBS
tot sol h Q E  (1136
) 
 
∑
==8760
1_ _ ) (
hBS
pBS
tot aux ef h P E  (1137
) 
 
 Page 914 11.15 S2_GEN_ballon_base_seule  
11.15.1 Introduction 
Les systèmes de production de chaleur à accumulation sont modélisés par des assemblages de 
composants élémentaires (ballon de stockage, gestion-régulation de la base ou de l’appoint,…). 
Cet assemblage décrit le modèle de ballon avec une seule source de chaleur intégrée. La source 
de chaleur est un générateur (chaudière, réseau de chaleur, générateur thermodynamique, 
électrique…), couplé éventuellement à un échangeur hydraulique. 
 
   
Page 915 11.15.2 Nomenclature 
Le Tableau 201  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage du 
ballon base seule. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 hleg Heure légale 2 1 24 - 
 θcw(h) Température de l’eau froide °C 2273 +∞ - 
 θe(h) Température de l’air extérieur °C 2273 +∞ - 
 Qreq (h) Demande en énergie transmise à 
l’assemblage via la gestion/régulation de la 
génération. Wh 0 +∞ - 
 Idfonction(h) Indicateur de fonction accompagnant le Qreq 
(h) ( 1 : chauffage, 2: refroidissement, 3: 
ECS) Ent 1 3 - 
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 nbassembl  Nombre d’assemblages « ballon base seule » 
identiques à considérer au niveau de la 
génération 2 1 +∞ 1 
 idfousto Fonction de l’assemblage avec stockage: 
  θ 1 : Chauffage, 
  θ 2 : Refroidissement, 
  θ 3 : ECS, 
  θ 4 : Chauffage et ECS, 
  θ 5 : Chauffage et refroidissement. Ent 1 5 2 
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 {Qassemblage
cef(
h)}   Matrice de consommation horaire d’eau 
chaude sanitaire en énergie finale de 
l’assemblage Wh 0 +∞ 2 
 Φvcsto(h) Pertes thermiques du (ou des) ballon(s) de 
stockage vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Φvcgnr(h) Pertes thermiques du (ou des) générateur(s) 
vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Qrest Demandes en énergie non2assurée par un 
générateur. Wh 0 +∞ 2 
Variables internes    
Page 916  Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
  Voir fiches algorithmes de l’assemblage     
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
  Voir fiches algorithmes de l’assemblage     
Tableau 201 : Nomenclature du modèle de ballon base seule 
 
 
   
Page 917 11.15.3 Assemblage des composants 
Le ballon base seule peut assurer les demandes d’ECS mais aussi de chauffage. Il peut-être 
utilisé comme production centralisée ou décentralisée.  
11.15.3.1  Pré-traitement des données  
11.15.3.1.1 Fonction de l’assemblage  
L’assemblage peut assurer soit des besoins de chaud, soit d’ECS. Dans tous les cas, le ballon et 
le générateur de base ont la même fonction, c'est-à-dire que 
Idfonction= Idfousto (1138
) 
11.15.3.1.2 Demande d’énergie 
Les besoins de la (ou des) distribution(s) intergroupe(s) sont divisés par le nombre d’assemblages 
« ballon base seule » strictement identiques : 
Qw_sto_unit =Qreq / nbassembl (1139
) 
Les paramètres saisis dans l’interface doivent être ceux d’un seul assemblage. 
11.15.3.1.3 Température d’eau froide entrant dans le ballon 
Par ailleurs, l’eau entrant dans le ballon est de l’eau froide : 
θentrant=θcw (1140
) 
11.15.3.1.4 Position du générateur de base 
Par hypothèse, le générateur de base se situe dans la zone inférieure du ballon : 
1=basez (1141
) 
base sto fou z iQ Q
base_ _ ,=  
0,=z iQ pour {}4 , 3 , 2∈z (1142
) 
 
 
   
Page 918 11.15.3.2  L’assemblage du ballon ECS avec base échangeur (hors solaire)  
Assemblage ballon base seuleAssemblage ballon base seule – RT2012
3ème étapeGestion-
régulation de 
la générationClimat 
extérieur
θcw, hleg
Assemblage
Nbassembl, Idfousto, 
Idfonction, 
zbase, zreg_baseθeInterface
Qreq,Idfonction
θprim_maxgenCode
Sorties :
{Qassembl
cef(h)}
Φvcgnr(h), Φ vcsto(h)Qreq_sto_base
Nbiter_vp, Vp
Qfou_sto_baseAssemblage 
générateur 
pour ballon 
(base)Assemblage 
générateur pour 
ballon (base)
(Selon générateur)
{Qcef(po;énergie) (h)} 
Φvcgnr(h)
Qrest(h)2ème étape
Ballon de 
stockageBallon de 
stockageBallon de 
stockageGestion -
régulation du 
thermostatGestion -
régulation du 
thermostatGestion -
régulation base
Qw_sto_unit_report
θbz(i-1)
θbz(h-1)
θbz(h-2)1ère étape
1ère étapePré-traitement des données
Post-traitement des donnéesBallon de stockage
Vtot, UAS, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_base_multi_z, 
hrelech_baseGestion-régulation 
base
type gest_base(_thermo) ,
∆θbaseθc_base
Peθb_moy_echbase
θbz(h-1)
 
Figure 105 : Schéma d’assemblage du modèle de ballon base seule 
   
Page 919 11.15.3.3  Ordre des calculs  
Au début de chaque pas de temps, les températures du ballon sont connues. 
1) Première étape : volume puisé et énergie requise 
La première étape débute par un calcul itératif entre la fiche « gestion-régulation base » et la fiche 
« ballon de stockage » pour le calcul du volume puisé. 
A chaque itération, le volume puisé calculé (à partir de la température de la zone supérieure du 
ballon) est envoyé aux algorithmes du ballon de stockage. Ces derniers déterminent les 
températures du ballon, après un éventuel mélange pour respecter la stratification, mais sans tenir 
compte ni des apports d’énergie ni des pertes du ballon. 
A la fin de la boucle itérative, le nouveau champ de températures du ballon après puisage est 
connu. L’énergie requise nécessaire pour remonter en température le ballon est alors calculée. 
2) Deuxième étape : calcul de l’énergie fournie 
L’assemblage générateur détermine à partir de l’énergie requise, de la température moyenne du 
ballon vue par l’échangeur et des caractéristiques de ce dernier, l’énergie réellement fournie au 
ballon. 
Dans le cas d’un ballon thermodynamique, la température aval du composant générateur est celle 
de la zone zbase du ballon, majorée d’un correctif pour prendre en compte le transfert de chaleur 
non parfait entre le condenseur et le ballon. 
3) Troisième étape : le ballon de stockage 
Cette énergie fournie est injectée dans la zone zbase du ballon. Cette étape se termine par le calcul 
du champ de température dans le ballon en tenant compte cette fois de l’énergie fournie et des 
pertes thermiques du ballon. 
11.15.3.4  Post-traitement des données  
11.15.3.4.1 Calcul des consommations  
Dans le cas de l’assemblage « ballon base seule », la consommation en énergie finale de 
l’assemblage (pour le poste chauffage et/ou ECS) est égale à la consommation du (ou des) 
générateur(s) de base répartie sur les postes chauffage et ECS au prorata des besoins. Les 
résultats sont présentés sous forme de matrice : 
 
{ }{} {}
{ } { }




+⋅ + ⋅
++⋅ + ⋅
= Φ
) ( ) () ( ) (
* ) () ( ) () ( ) (
* ) (
* ) (
_ _) 50 ; 3 ( _ ) 50 ; 1 ( _
__ _) ; 3 ( _ ) ; 1 ( _
) ; (
h Q h QI h Q I h Q
h Wh Q h QI h Q I h Q
h Q
nb h
ch req ecs reqecs req ch req gnr
pro auxch req ecs reqIdengen ecs req Idengen ch req gnr
cons
assemblassemblage
Idengen po cef
 
 (1143
) 
Note : l’équation ci-dessus remplace la matrice des consommations du générateur de base.   
Page 920 11.15.3.4.2 Energie restante à fournir par les générateurs 
Dans le cas de la production d’eau chaude avec stockage, le report d’énergie est géré au niveau 
du puisage dans le ballon et non, contrairement aux systèmes de production instantanée, au 
niveau du (ou des) générateur(s) associés au ballon (base et appoint). 
0 ) (=h Qgnr
rest  (1144) 
11.15.3.4.3 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de stockage, récupérable par l’ambiance si le (ou les) éléments de stockage 
est en volume chauffé, s’écrivent :  
A ces pertes de stockage s’ajoutent les éventuelles pertes du générateur Φvcgnr(h) issues de la fiche 
algorithme « Assemblage générateur pour ballon».  
 
 
 
 ( )vc sto assemblsto
vc Is h Pe nb h_* ) ( * ) (= Φ  (1145) 
( )) ( * ) ( h nb hgnr
vc assemblgnr
vc Φ ← Φ  (1146) Page 921 11.16 S2_GEN_ballon_base_solaire_AI  
11.16.1 Introduction 
Des modèles de boucle solaire, ballon d’eau chaude et gestion-régulation du système d’appoint 
ont été décrits dans des « fiches algorithmes » pour fonctionner à un pas de temps horaire. On 
définit ici l’assemblage de ces différents modèles élémentaires pour obtenir un modèle de chauffe-
eau solaire à appoint intégré.   
Page 922 11.16.2 Nomenclature 
Le Tableau 202  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de ballon en 
indiquant les modèles élémentaires concernés – boucle solaire (S), ballon (B) et régulation de 
l’appoint (A). 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné Env.proche Isr* Irradiance (ensoleillement) sur le plan des 
capteurs W/m² 0 1500 S 
Qreq_ecs(h) Demande en énergie transmise à l’assemblage 
via la gestion/régulation de la génération. Wh 0 +∞ - GR Gen. Idfonction(h) Indicateur de fonction accompagnant le Qreq 
(h) (1 : chauffage, 2: refroidissement, 3: ECS ) 2 1 3 - 
hleg Heure légale 2 1 24 2 
θcw(h) Température de l’eau froide °C 2
273 +∞ - Climat  ext. θe(h) Température de l’air extérieur °C 2
273 +∞ - 
 amb Température à l’intérieur du bâtiment °C - 50 110 S, B 
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
 A Superficie de capteurs solaires (superficie 
d’entrée) m² 0 + ∞ S 
 0 Rendement optique d'un capteur solaire 2 0 1 S 
 a1 Coefficient de pertes du premier ordre d'un 
capteur solaire W/(m²
.K) 0 + ∞ S 
 a2 Coefficient de pertes du deuxième ordre d'un 
capteur solaire W/(m²
.K²) 0 + ∞ S 
 K Facteur d’angle d’incidence 2 0 1 S 
 (UA)te Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle primaire vers l’extérieur W/K 0 + ∞ S 
 (UA)ti Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle primaire vers l’intérieur du bâtiment W/K 0 + ∞ S 
 (UA)hx Coefficient de transfert de l’échangeur W/K 0 + ∞ S 
 Pnp Puissance nominale de la pompe  W 0 + ∞ S 
 p Part de la puissance de la pompe transférée au 
fluide sous forme de chaleur 2 0 1 S 
 m&Cp Débit calorifique de la boucle W/K 0 + ∞ S 
 Δreg Valeur de réglage de la régulation K 0 + ∞ S 
 Vtot Volume total du ballon  litres 0 + ∞ B 
 faux Fraction effective concernée par l’appoint 2 0 1 B 
 c_ap Température de consigne de l’appoint °C 0 110 A   
Page 923 Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 nbassembl  Nombre d’assemblages « ballon base solaire 
appoint intégré » identiques à considérer au 
niveau de la génération 2 1 +∞ 1 
 idfousto Fonction de l’assemblage avec stockage: 
θ 1 : Chauffage, 
θ 2 : Refroidissement, 
θ 3 : ECS, 
θ 4 : Chauffage et ECS, 
θ 5 : Chauffage et refroidissement. Ent 1 5 2 
 Config appoint Configuration de l’appoint (02 pas d’appoint / 12 
Appoint intégré / 22 Appoint dans stockage 
séparé / 32 Appoint séparé instantané) Ent. 0 3 2 
  Voir fiches algorithmes de l’assemblage     
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 {Qassemblage
ce
f(h)}   Matrice de consommation horaire d’eau chaude 
sanitaire en énergie finale de l’assemblage Wh 0 +∞ 2 
 Φvcsto(h) Pertes thermiques du (ou des) ballon(s) de 
stockage vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Φvcgnr(h) Pertes thermiques du (ou des) générateur(s) 
vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 ФvcBS(h) Pertes thermiques vers l’ambiance de la boucle 
solaire Wh 0 + ∞ - 
 Esol_totBS Energie totale annuelle cumulée transmise au 
ballon Wh/an 0 + ∞ - 
 Eef_aux_totBS Energie totale annuel cumulée consommée par 
la pompe de la boucle solaire. Wh/an 0 + ∞ - 
 Qsol Energie transférée à l’échangeur Wh 0 + ∞ 2 
 Qrest Demandes en énergie non2assurée par le 
générateur d’appoint Wh 0 +∞ 2 
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage )     
       
       
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(k
g.K) 0 +∞ 1,163 
Tableau 202 : Nomenclature des différentes variables du modèle de chauffeBeau 
solaire   
Page 924 11.16.3 Assemblage des composants 
Ce paragraphe a pour objectif de préparer, à partir des informations de puissance et de 
température à fournir aux réseaux de distributions primaires d’ECS (compilées par la gestion-
régulation de la génération), le jeu de données d’entrées nécessaire au modèle du chauffe-eau 
solaire avec appoint intégré. L’ordre des calculs est présenté ci-après. 
Les données d’entrée sont : 
1. Les informations issues de la gestion-régulation de la génération : les besoins demandés 
par le (ou les) distributions primaires, la température maximale de fonctionnement,… 
2. Les aspects d’irradiance de la boucle solaire décrit par G et Kθ. 
3. Des températures externes à l’assemblage qui influent sur le ballon. 
11.16.3.1  Pré-traitement des données  
11.16.3.1.1 Fonction de l’assemblage  
L’assemblage « ballon base solaire et appoint intégré » ne fonctionne qu’en mode ECS seule.  
Idfousto=3 (1147
) 
11.16.3.1.2 Demande d’énergie 
Les besoins de la (ou des) distribution(s) primaire(s) d’ECS, compilés au niveau de la gestion-
régulation de la génération, sont divisés par le nombre d’assemblages « ballon base solaire et 
appoint intégré » » strictement identiques : 
Qw_sto_unit =Qreq_ecs / nbassembl (1148
) 
Les paramètres saisis dans l’interface doivent être ceux d’un seul ensemble. 
11.16.3.1.3 Température d’eau froide entrant dans le ballon 
Par ailleurs, l’eau entrant dans le ballon est de l’eau froide : 
θentrant=θcw (1149
) 
11.16.3.1.4 Configuration de l’appoint 
Dans cet assemblage, l’appoint est intégré : 
Config appoint=1  (1150
) 
   
Page 925 11.16.3.1.5 Position de la boucle solaire 
Par hypothèse, l’échangeur de la boucle solaire se situe dans la zone inférieure du ballon : 
zbase=1 (1151
) 
11.16.3.2  Ordre des calculs  
Au début de pas de temps, le champ de température du ballon à la fin du pas de temps précédent 
est connu. 
1. La première étape : volume puisé 
La première étape débute par un calcul itératif entre la fiche « gestion-régulation base » et la fiche 
« ballon de stockage » pour le calcul du volume puisé. 
A chaque itération, le volume puisé calculé (à partir de la température de la zone supérieure du 
ballon de l’itération précédente) est envoyé aux algorithmes du ballon de stockage. Ces derniers 
déterminent les températures du ballon après un éventuel mélange, mais sans tenir compte des 
apports de puissance et des pertes du ballon. 
A la fin de la boucle itérative, on connait le champ de température du ballon après le puisage. 
2. Deuxième étape : la boucle solaire 
La boucle solaire est indépendante de la gestion-régulation de la base du ballon. Elle fournit 
l’énergie disponible, tant que l’élément de stockage ne dépasse pas sa température maximale. Si 
la boucle solaire est insuffisante, le complément d’énergie sera fourni par l’appoint intégré (voir 
point n° 3). 
Le (ou les) échangeur(s) est(sont) intégré(s) au modèle de boucle solaire. 
La puissance de (ou des) pompe(s) de la boucle solaire sera ajoutée à la consommation des 
auxiliaires électriques de l’assemblage. 
3. Troisième étape : l’élément de stockage ECS 
Après injection de l’énergie solaire dans le ballon, il faut recalculer le champ de températures du 
ballon. 
Le ballon de stockage est décrit par quatre zones. Chaque zone zdu ballon reçoit une énergie 
z iQ,comme suit : 
1. La boucle solaire est connectée à la zone 1= =basez z donc l’entrée du ballon 1 ,iQ reçoit la 
sortie de la boucle solaire solQ. Les pertes thermiques sont également comptées. 
2. La zone 2=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 02 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
3. La zone 3=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique: 03 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
4. La zone 4=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 04 ,=iQ. Mais 
les pertes sont comptées.   
Page 926 Une fois l’énergie reçue, le ballon met à jour les températures de chaque zone compte tenu de la 
stratification des zones du ballon.   
Page 927 4. Quatrième étape : gestion-régulation de l’appoint du ballon 
La position de l’appoint dans le ballon est un paramètre d’intégration. Il est couramment placé 
dans la zone n°3 du ballon. 
Cette étape permet d’évaluer l’énergie à fournir pour maintenir les zones chauffées par l’appoint à 
la température de consigne.  
5. Cinquième étape : assemblage générateur pour stockage (appoint) 
L’assemblage générateur détermine à partir de l’énergie requise Qreq_sto_ap, de la température 
moyenne du ballon vue par l’échangeur et des caractéristiques de ce dernier, l’énergie réellement 
fournie au ballon. 
6. Sixième étape : l’élément de stockage ECS  
A cette étape, les pertes, déjà comptabilisées, sont supposées nulles. Seule l’énergie fournie par 
l’appoint dans la zone zap sera intégrée au calcul des températures du ballon. 
 
 
   
Page 928 11.16.3.3  L’assemblage du ballon solaire avec appoint intégré  
Assemblage ballon solaire
avec appoint intégréBallon de 
stockageBallon de 
stockageGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
base
6ème étape
Peθbz(h-1)
θbz(h-2)Gestion -
régulation 
base
Qw_sto_unit_report1ère étape
Boucle 
solaireClimat 
extérieur
θcw, hleg
Assemblage
Nbassembl, Idfousto, 
Idfonction, Configappoint, 
zbase, zreg_baseθeInterfaceAssemblage ballon solaire avec appoint intégré – RT2012
Qreq_ecs,
Idfonction
θprim_ecs_maxgenCode
Ballon de 
stockage
Sorties :
{Qassemblage
cef(h)}
Φvcgnr(h), Φ vcsto(h), ΦvcBS(h)
Qsol, PpGestion -
régulation 
appoint
3ème étapeGestion-régulation 
appoint
type gest_ap, ∆θ ap, 
θc_ap, zap, zreg_ap4ème étape2ème étape Boucle solaire
A, η 0, a1, a2, (UA) te, 
(UA) ti, (UA) hx, Kθ, 
Pnp, αp, mCp, ∆θreg, 
Isrmin
Qreq_sto_apIsr*
Qsol, Pp, 
ΦvcBS(h)Environnement 
proche
Nbiter_vp, Vp
{Qcefgnr(h)}, 
Φvcgnr(h)Qfou_sto_apBase Appoint StockageAssemblage 
générateur 
pour ballon 
(fct appoint )Assemblage 
générateur pour
ballon (fct appoint)
(Selon générateur)
1ère étape5ème étapeGestion-
régulation de 
la génération
θbz(h-1)
Post-traitement des donnéesPré-traitement des données
Gestion-régulation 
base
type gest_base ,
∆θbase, θc_base
θb_moy_echap(h)
θbz(h-1)θbz(i-1)
θbz(h-1)
θbz(h-2)Qsol
Ballon de stockage
Vtot, UAS, faux, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_base_multi_z, 
Isech_ap_multi_z, 
hrelech_base, hrelech_ap
 
Figure 106 : Schéma d’assemblage du modèle de chauffeBeau solaire à appoint 
intégré 
11.16.3.4  Post-traitement des données  
11.16.3.4.1 Calcul des consommations d’ECS  
Dans le cas de l’assemblage ballon base solaire appoint intégré, la consommation en énergie finale 
du ballon ECS est celle de tous les générateurs d’appoint ainsi que celle de la (ou des) pompe(s) 
solaire(s). Les résultats sont présentés sous forme de matrice : 
{ } { }{ } ( )) ( ) ( * ) () ; 3 ( ) ; 3 ( ) ; 3 (h h nb hBS
Idengencefgnr
Idengencef assemblassemblage
IdengencefΦ + Φ = Φ (1152
)   
Page 929 11.16.3.4.2 Energie restante à fournir par les générateurs 
Dans le cas de la production d’eau chaude avec stockage, le report d’énergie est géré au niveau 
du puisage dans le ballon et non, contrairement aux systèmes de production instantanée, au 
niveau du (ou des) générateur(s) associés au ballon (base et appoint). 
0 ) (=h Qgnr
rest  (1153
) 
11.16.3.4.3 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de stockage, récupérable par l’ambiance si le (ou les) éléments de stockage 
est en volume chauffé, s’écrivent :  
A ces pertes de stockage s’ajoutent les éventuelles pertes en volume chauffé des générateurs 
d’appoint Φvcgnr(h) issues de la fiche algorithme « Assemblage générateur pour ballon»,  
ainsi que les pertes de la boucle solaire en volume chauffé, 
 
 
 ( )vc sto assemblsto
vc Is h Pe nb h_* ) ( * ) (= Φ  (1154
) 
( )) ( * ) ( h nb hgnr
vc assemblgnr
vc Φ ← Φ  (1155
) 
( )) ( * ) ( h nb hBS
vc assemblBS
vc Φ ← Φ (1156
) Page 930 11.17 S2_GEN_ballon_base_echangeur_AI  
11.17.1 Introduction 
Des modèles de ballon d’eau chaude, de gestion-régulation du système de base et d’appoint ont 
été décrits dans des fiches algorithmes  « composant », pour fonctionner au pas de temps horaire. 
On définit ici l’assemblage de ces différents modèles élémentaires pour obtenir un modèle de 
ballon à base avec échangeur et à appoint intégré. L’appoint peut être une résistance électrique ou 
un échangeur hydraulique. 
Cet assemblage ne concerne pas les ballons solaires, les chauffe-eau solaires à appoint intégré 
font l’objet d’une autre fiche assemblage.   
Page 931 11.17.2 Nomenclature 
Le Tableau 203  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné GR Gen. Qreq (h) Demande en énergie transmise à 
l’assemblage via la gestion/régulation de 
la génération. Wh 0 +∞ - 
hleg Heure légale 2 1 24 - 
θcw(h) Température de l’eau froide °C -273 +∞ 2 Climat  
ext. 
θe(h) Température de l’air extérieur °C -273 +∞ - 
 amb Température à l’intérieur du bâtiment °C - 50 110 S, B 
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
  Voir fiches algorithmes de l’assemblage     
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 nbassembl  Nombre d’assemblages « ballon base solaire appoint 
intégré » identiques à considérer au niveau de la 
génération 2 1 +∞ 1 
 idfousto Fonction de l’assemblage avec stockage: 
θ 1 : Chauffage, 
θ 2 : Refroidissement, 
θ 3 : ECS, 
θ 4 : Chauffage et ECS, 
θ 5 : Chauffage et refroidissement. Ent 1 5 2 
 Config ap
point Configuration de l’appoint (02 pas d’appoint / 12 
Appoint intégré / 22 Appoint dans stockage séparé / 
32 Appoint séparé instantané) Ent. 0 3 2 
  Voir fiches algorithmes de l’assemblage     
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 {Qassembla
ge
cef(h)}   Matrice de consommation horaire d’eau 
chaude sanitaire en énergie finale de 
l’assemblage Wh 0 +∞ 2 
 Φvcsto(h) Pertes thermiques du (ou des) ballon(s) de 
stockage vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Φvcgnr(h) Pertes thermiques du (ou des) générateur(s) 
vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Qrest Demandes en énergie non2assurée par le (ou 
les) générateur(s) Wh 0 +∞ 2   
Page 932 Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 {Φvcgnr(h
)}base Pertes thermiques du (ou des) générateur(s) 
de base vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 {Φvcgnr(h
)}appoint Pertes thermiques du (ou des) générateur(s) 
d’appoint vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
  Voir fiches algorithmes de l’assemblage      
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(kg.
K) 0 +∞ 1,163 
Tableau 203 : Nomenclature des différentes variables du modèle de ballon base avec 
échangeur et appoint intégré   
Page 933 11.17.3 Assemblage des composants 
Ce paragraphe a pour objectif de préparer, à partir des informations de puissance et de 
température à fournir aux réseaux de distributions primaires (compilées par la gestion-régulation 
de la génération), le jeu de données d’entrées nécessaire au modèle du ballon base échangeur et 
appoint intégré. L’ordre des calculs est présenté ci-après. 
Les données d’entrée sont : 
1. Les informations issues de la gestion-régulation de la génération : les besoins demandés 
par le (ou les) distributions primaires, la température maximale de fonctionnement,… 
2. Des températures externes à l’assemblage qui influent sur le ballon. 
11.17.3.1  Pré-traitement des données  
11.17.3.1.1 Demande d’énergie 
Les besoins de la (ou des) distribution(s) primaire(s), compilés au niveau de la gestion-régulation 
de la génération, sont divisés par le nombre d’assemblages « ballon base échangeur appoint 
intégré » » strictement identiques : 
Qw_sto_unit =Qreq / nbassembl (1157
) 
Les paramètres saisis dans l’interface doivent être ceux d’un seul ensemble. 
11.17.3.1.2 Température d’eau froide entrant dans le ballon 
Par ailleurs, l’eau entrant dans le ballon est de l’eau froide : 
θentrant=θcw (1158
) 
11.17.3.1.3 Configuration de l’appoint 
Dans cet assemblage, l’appoint est intégré : 
Config appoint=1  (1159
) 
11.17.3.2  L’assemblage du ballon base avec échangeur et avec appoint intégré  
11.17.3.2.1 Ballon non thermodynamique 
L’assemblage « ballon base échangeur appoint intégré » peut fonctionner en mode chauffage ou 
en mode ECS. Dans tous les cas, le ballon et le générateur de base ont la même fonction.   
Page 934 Idfonction = Idfousto (1160
) 
   
Page 935 Par hypothèse, l’échangeur du générateur de base se situe dans la zone inférieure du ballon : 
zbase= 1 (1161) 
11.17.3.2.2 Ballon thermodynamique 
Si le générateur de base est thermodynamique, les paramètres intrinsèques des composants 
prennent les valeurs conventionnelles suivantes. 
D’abord, un ballon thermodynamique ne peut répondre qu’à des demandes d’ECS : 
Idfonction = Idfousto=3 (1162) 
De même que précédemment, l’échangeur du générateur thermodynamique se situe dans la zone 
inférieure du ballon : 
zbase= 1 (1163) 
Ensuite, l’appoint d’un ballon thermodynamique n’est supposé être qu’électrique, et donc 
hech_ap=0  (1164)   
Page 936 11.17.3.3  L’assemblage du ballon base avec échangeur et appoint intégré  
Assemblage ballon base avec échangeur ,
et avec appoint intégréBallon de 
stockageBallon de 
stockageGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
base
θbz(h-1)
θbz(h-2)Gestion -
régulation 
base
Qw_sto_unit_report1ère étape
Assemblage 
générateur 
pour ballon 
(fct base)Climat 
extérieur
θcw, hleg Assemblage
Nbassembl, Idfousto, 
Idfonction, Config appoint, 
zbase, zreg_base
Qfou_sto_baseθeInterfaceAssemblage ballon base avec échangeur (hors solaire) avec appoint intégré – RT2012
Code
Ballon de 
stockageBallon de stockage
Vtot, UAS, faux, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_base_multi_z, 
Isech_ap_multi_z, 
hrelech_base, hrelech_ap
Sorties :
{Qassemblage
cef(h)}
Φvcgnr(h), Φ vcsto(h)Gestion -
régulation 
appoint
6ème étapeGestion-régulation 
appoint
type gest_ap, ∆θ ap, 
θc_ap, zap, zreg_ap4ème étape2ème étape
Assemblage 
générateur pour 
ballon (fct base)
(Selon générateur)
Qreq_sto_ap
{Qcef(poste;énergie) (h)}
Φvcgnr(h)Nbiter_vp, VpQreq_sto_base
{Qcef(poste;énergie) (h)}
Φvcgnr(h)Qfou_sto_apBase Appoint StockageAssemblage 
générateur 
pourballon 
(fct appoint)Assemblage 
générateur pour 
ballon (fct appoint)
(Selon générateur)
3ème étape5ème étapeGestion-rég. de 
la génération
1ère étapeQreq,Idfonction
θprim_maxgen
θbz(i-1)
θbz(h-1)
θbz(h-2)Gestion-régulation 
base
type gest_base ,
∆θbase, θc_base
θb_moy_echap(h)θb_moy_echbase(h)Pré-traitement des données
Post-traitement des donnéesθbz(h-1)
Pe
 
Figure 107 : Schéma d’assemblage du modèle de chauffeBeau base avec échangeur et 
à appoint intégré  
 
 
   
Page 937 11.17.3.4  Ordre des calculs  
Au début de pas de temps, le champ de température du ballon à la fin du pas de temps précédent 
est connu. 
1. La première étape : volume puisé et énergie requise 
La première étape débute par un calcul itératif entre la fiche « gestion-régulation base » et la fiche 
« ballon de stockage » pour le calcul du volume puisé. 
Le principe de la boucle itérative est le suivant : à chaque itération, le volume puisé calculé est 
envoyé aux algorithmes des ballons de stockage. Les températures des ballons sont actualisées 
(sans tenir compte ni des apports d’énergie ni des pertes de stockage).  
A la fin de la boucle itérative, le champ de température du ballon après le puisage est connu, ce 
qui permet de quantifier l’énergie à fournir au ballon pour que ses températures atteignent la 
température de consigne. 
2. Deuxième étape : le générateur de base 
L’assemblage générateur, ici fonctionnant en base,  détermine à partir de l’énergie requise 
Qreq_sto_base, de la température moyenne du ballon vue par l’échangeur et des caractéristiques de ce 
dernier, l’énergie réellement fournie au ballon dans la zone zbase. 
Dans le cas d’un ballon thermodynamique, la température aval en entrée du composant 
générateur est celle de la zone zbase du ballon, majorée d’un correctif pour prendre en compte le 
transfert de chaleur non parfait entre le condenseur et le ballon. 
3. Troisième étape : l’élément de stockage ECS 
Après injection de l’énergie du générateur de base dans le ballon, il faut recalculer le champ de 
températures du ballon. 
Le ballon de stockage est décrit par quatre zones. Chaque zone zdu ballon reçoit une énergie 
z iQ,comme suit : 
1. Le générateur de base est connectée à la zone 1= =basez z donc l’entrée du ballon 1 ,iQ 
reçoit la sortie de l’assemblage générateur base sto fou Q_ _. Les pertes thermiques sont 
également comptées. 
2. La zone 2=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 02 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
3. La zone 3=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique: 03 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
4. La zone 4=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 04 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
Une fois l’énergie reçue, le ballon met à jour les températures de chaque zone compte tenu de la 
stratification des zones du ballon. 
4. Quatrième étape : gestion-régulation de l’appoint du ballon 
Les positions de l’appoint et de la sonde de température le pilotant sont des paramètres 
d’intégration.    
Page 938 Cette étape permet d’évaluer l’énergie à fournir pour maintenir les zones chauffées par l’appoint à 
la température de consigne.  
5. Cinquième étape : assemblage générateur pour stockage 
L’assemblage générateur détermine à partir de l’énergie requise Qreq_sto_ap, de la température 
moyenne du ballon vue par l’échangeur et des caractéristiques de ce dernier, l’énergie réellement 
fournie au ballon. 
6. Sixième étape : l’élément de stockage ECS  
A cette étape, les pertes, déjà comptabilisées, sont supposées nulles. Seule l’énergie fournie par 
l’appoint dans la zone zap sera intégrée au calcul des températures du ballon. 
11.17.3.5  Post-traitement des données  
11.17.3.5.1 Calcul des consommations 
Dans le cas de l’assemblage « ballon base échangeur appoint intégré », la consommation en énergie 
finale de l’assemblage (pour le poste chauffage et/ou ECS) est égale à la consommation des 
générateurs de base et d’appoint répartie sur les postes chauffage et ECS au prorata des besoins. Les 
résultats sont présentés sous forme de matrice : 
 
{ }
{ } { }
{ } { }
( ){ } { }




+⋅ + ⋅
+ ++⋅ + ⋅
++⋅ + ⋅= Φ
) ( ) () ( ) (
* ) ( ) () ( ) () ( ) (
* ) () ( ) () ( ) (
* ) (
*) (
_ _) 50 ; 3 ( _ ) 50 ; 1 ( _ _
__
__ _) ; 3 ( _ ) ; 1 ( _ __ _) ; 3 ( _ ) ; 1 ( _ _) ; (
h Q h QI h Q I h Q
h W h Wh Q h QI h Q I h Q
h Qh Q h QI h Q I h Q
h Q
nbh
ch req ecs reqecs req ch req ap gnr
pro auxbase gnr
pro auxch req ecs reqIdengen ecs req Idengen ch req ap gnr
consch req ecs reqIdengen ecs req Idengen ch req base gnr
cons
assemblassemblage
Idengen po cef
 
 (1165
) 
Note : l’équation ci-dessus remplace la matrice de sortie du contrat générateur. 
11.17.3.5.2 Energie restante à fournir par les générateurs 
Dans le cas de la production d’eau chaude avec stockage, le report d’énergie est géré au niveau 
du puisage dans le ballon et non, contrairement aux systèmes de production instantanée, au 
niveau du (ou des) générateur(s) associés au ballon (base et appoint). 
0 ) (=h Qgnr
rest  (1166
) 
11.17.3.5.3 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de stockage, récupérables par l’ambiance si les éléments de stockage sont en 
volume chauffé, s’écrivent :  
( )vc sto assemblsto
vc Is h Pe nb h_* ) ( * ) (= Φ  (1167
)   
Page 939 A ces pertes de stockage s’ajoutent les éventuelles pertes en volume chauffé des générateurs de base 
et d’appoint, notées respectivement Φvcgnr_base(h) et Φvcgnr_ap(h), issues des algorithmes des 
« Assemblages générateur pour ballon»,  
 ( )( )) ( * ) ( * ) (_ _h nb h nb hap gnr
vc assemblbase gnr
vc assemblgnr
vc Φ + Φ ← Φ  (1168
) Page 940 11.18 S2_GEN_ballon_base_solaire_AS_ballon  
11.18.1 Introduction 
Des modèles de boucle solaire, ballon d’eau chaude et gestion-régulation des générateurs de 
base et d’appoint ont été décrits dans des « fiches algorithmes ».  
On définit ici l’assemblage de ces différents composants élémentaires pour obtenir un modèle de 
chauffe-eau solaire à appoint séparé avec stockage. 
Ce système de production est soit entièrement individuel, soit entièrement collectif. Les 
productions centralisées à appoints décentralisés font l’objet d’un autre assemblage.   
Page 941 11.18.2 Nomenclature 
Le Tableau 204  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de ballon en 
indiquant les modèles élémentaires concernés – boucle solaire (S), ballon (B) et gestion-régulation 
de l’appoint (A). 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concer
né Env.proche Isr* Irradiance (ensoleillement) sur le plan des 
capteurs W/m² 0 1500 S GR Gen. Qreq_ecs(h) Demande en énergie transmise à 
l’assemblage via la gestion/régulation de la 
génération. Wh 0 +∞ - 
hleg Heure légale 2 1 24 2 
θcw(h) Température de l’eau froide  °C -273 +∞ 2 Climat  ext. θe(h) Température de l’air extérieur  °C -273 +∞ - 
 amb Température à l’intérieur du bâtiment °C - 50 110 S, B 
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concer
né 
  Voir fiches algorithmes de l’assemblage     
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 nbassembl  Nombre d’assemblages « ballon base solaire 
appoint intégré » identiques à considérer au niveau 
de la génération 2 1 +∞ 1 
 idfousto Fonction de l’assemblage avec stockage: 
θ 1 : Chauffage, 
θ 2 : Refroidissement, 
θ 3 : ECS, 
θ 4 : Chauffage et ECS, 
θ 5 : Chauffage et refroidissement. Ent. 1 5 2 
 Config app
oint Configuration de l’appoint (02 pas d’appoint / 12 
Appoint intégré / 22 Appoint dans stockage séparé 
/ 32 Appoint séparé instantané) Ent. 0 3 2 
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
         
Page 942  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 {Qassemblage
cef(h)}   Matrice de consommation horaire d’eau 
chaude sanitaire en énergie finale de 
l’assemblage Wh 0 +∞ 2 
 Φvcsto(h) Pertes thermiques du (ou des) ballon(s) de 
stockage vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Φvcgnr(h) Pertes thermiques du (ou des) 
générateur(s) vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 ФvcBS(h) Pertes thermiques vers l’ambiance de la 
boucle solaire Wh 0 +∞ - 
 Esol_totBS Energie totale annuelle cumulée transmise à 
l’échangeur. Wh/an 0 +∞ - 
 Eef_aux_totBS Energie totale annuel cumulée consommée 
par la pompe de la boucle solaire. Wh/an 0 +∞ - 
 Qsol Energie transférée à l’échangeur Wh 0 +∞ 2 
 Qrest Demandes en énergie non2assurée par le 
(ou les) générateur(s) Wh 0 +∞ 2 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité  de à 
 idfonction(h) Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Qreq_sto_base (h) ( 1 : 
chauffage, 2: refroidissement, 3: ECS ), 
pour les générateurs multi2fonctions. Ent 1 3 - 
  Voir fiches algorithmes de l’assemblage     
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(kg.K
) 0 +∞ 1,163 
Tableau 204 : Nomenclature des différentes variables du modèle de chauffeBeau 
solaire avec appoint ballon séparé   
Page 943 11.18.3 Assemblage des composants 
Ce paragraphe a pour objectif de préparer, à partir des informations de puissance et de 
température à fournir aux réseaux de distributions primaires d’ECS (compilées par la gestion-
régulation de la génération), le jeu de données d’entrées nécessaire au modèle du chauffe-eau 
solaire avec appoint séparé. L’ordre des calculs est présenté ci-après. 
Les données d’entrée sont : 
1. Les informations issues de la gestion-régulation de la génération : les besoins demandés 
par le (ou les) distributions primaires, la température maximale de fonctionnement,… 
2. Les aspects d’irradiance de la boucle solaire décrit par Isr* et Kθ. 
3. Des températures externes à l’assemblage qui influent sur les ballons. 
11.18.3.1  Pré-traitement des donnée d’entrée  
Dans la suite de ce document, le ballon solaire sera le ballon de base et le ballon « séparé » sera 
le ballon d’appoint. 
11.18.3.1.1 Fonction de l’assemblage  
L’assemblage « ballon base solaire et appoint séparé » ne fonctionne qu’en mode ECS seule.  
Idfoustobase= Idfoustoap=3 
Idfonctionbase= Idfonctionap=3 (1169
) 
11.18.3.1.2 Demande d’énergie 
Les besoins de la (ou des) distribution(s) primaire(s) d’ECS, compilés au niveau de la gestion-
régulation de la génération, sont divisés par le nombre d’assemblages « ballon base solaire et 
appoint séparé » strictement identiques : 
Qw_sto_unit =Qreq_ecs / nbassembl (1170
) 
Les paramètres saisis dans l’interface doivent être ceux d’un seul ensemble. 
11.18.3.1.3 Température d’eau froide entrant dans les ballons 
Par ailleurs, l’eau entrant dans le ballon de base est de l’eau froide, alors que l’eau entrant dans le 
ballon d’appoint est celle de la zone supérieure du ballon de base. 
θentrantbase=θcw (1171
) 
θentrantap=θb4base (1172
)   
Page 944 11.18.3.1.4 Configuration de l’appoint 
Dans cet assemblage, l’appoint est un ballon de stockage « séparé » : 
Config appoint=2  (1173
) 
11.18.3.1.5 Position de la boucle solaire 
Par hypothèse, l’échangeur de la boucle solaire se situe dans la zone inférieure du ballon de base 
: 
zbase=1 (1174
) 
11.18.3.1.6 Répartition en volume des zones du ballon 
Bien que qualifié « d’appoint » le second ballon, tout comme le premier, ne possède qu’une seule 
source de chaleur. A ce titre, chacun des deux ballons est découpé en quatre zones d’égal volume 
(cf. algorithmes du ballon de stockage). 
11.18.3.2  Ordre des calculs  
Les champs de températures des deux ballons à la fin du pas de temps précédent sont connus. 
1. La première étape : volume puisé et puissance requise 
La première étape débute par la boucle itérative pour le calcul du volume puisé, entre la fiche 
« gestion-régulation base » et les deux fiches « ballon de stockage » (une pour la base, une pour 
l’appoint). 
Le principe de la boucle itérative est le suivant : à chaque itération, le volume puisé calculé est 
envoyé aux algorithmes des ballons de stockage. Les températures des ballons sont actualisées 
(sans tenir compte ni des apports d’énergie ni des pertes de stockage).  
Plus particulièrement pour cet assemblage, nous considérerons bien distinctement les deux parties 
des algorithmes de la fiche « gestion-régulation de la base » car les températures des deux 
ballons peuvent être utilisées. 
Calcul du volume puisé 
Le soutirage s’effectue dans le ballon d’appoint. Le calcul du volume puisé Vp à partir de l’énergie 
requise Qw_sto_unit requiert donc l’utilisation les températures du ballon d’appoint θbzap(i-1) et non 
celles du ballon de base. C’est là la différence principale avec les autres assemblages. 
Le volume puisé ne peut excéder le volume de la plus petite zone des deux ballons : 
{}{ }{}{ } ( )4 , 1 4 , 1; min∈ ∈≤zap
z zbase
z p V V V  (1175
) 
Le volume puisé sera ensuite répercuté dans les deux ballons pour tenir compte de l’effet piston. 
Le ballon d’appoint recevant dans sa zone inférieure l’équivalent du volume puisé à la température 
de la zone supérieure du ballon de base calculée à l’itération précédente; le ballon de base quant   
Page 945 à lui reçoit ce même volume à la température d’eau froide. 
A chaque itération et jusqu’à avoir puisé dans les ballons toute l’énergie requise, les températures 
après puisages des deux ballons (sans tenir compte ni des apports d’énergie ni des pertes de 
stockage) sont actualisées. 
Nombre d’itérations nécessaires 
Lors d’un pas de temps h, le nombre d’itérations pour calculer le volume puisé dépend du volume 
de la plus petite zone des deux ballons et est calculé comme suit : 







+=
4;4m
in_ap
totbase
totap
totbase
tot
vp iterV VV Vfloor Nb  (1176
) 
Cette variable écrase et remplace celle calculée dans « gestion-régulation base ». 
A la fin de la boucle itérative, on connait donc les champs de température des deux ballons après 
le puisage.  
Calcul de la demande d’énergie (Q req_sto_base) 
Dans le cas de la boucle solaire, l’énergie requise n’a pas besoin d’être calculée.  
2. Deuxième étape : la boucle solaire 
La boucle solaire est indépendante de la gestion-régulation de la base du ballon. Elle fournit 
l’énergie disponible dans le ballon de base uniquement, tant que l’élément de stockage ne 
dépasse pas sa température maximale. 
Le (ou les) échangeur(s) est(sont) intégré(s) au modèle de boucle solaire. 
La puissance de (ou des) pompe(s) de la boucle solaire sera ajoutée à la consommation des 
auxiliaires. 
3. Troisième étape : calcul de l’énergie requise pour le ballon d’appoint (gestion-
régulation appoint) 
Pour ce modèle d’appoint séparé, la zone du ballon dans laquelle se trouve le générateur 
d’appoint est une entrée utilisateur. Son fonctionnement (gestion-régulation) est piloté par la 
température de cette même zone. 
A partir des températures du ballon d’appoint, on évalue l’énergie que doit fournir le générateur 
d’appoint au deuxième ballon. 
4. Quatrième étape : assemblage générateur pour stockage 
L’énergie requise Qreq_sto_ap  est une donnée d’entrée de l’assemblage générateur (fonctionnement 
d’appoint), qui délivre en sortie l’énergie fournie par le générateur d’appoint Qfou_sto_ap.   
Page 946 5. Cinquième étape : le ballon de base 
Après le puisage, les calculs des deux ballons sont totalement découplés. Ainsi, si l’énergie solaire 
injectée dans le ballon de base est trop élevée (et donc que le ballon de base atteint sa 
température maximale), elle sera perdue. 
Le ballon de stockage est décrit par quatre zones. Chaque zone zdu ballon de base reçoit une 
énergie z iQ,comme suit : 
1. La boucle solaire est connectée à la zone 1= =basez z donc l’entrée du ballon 1 ,iQ reçoit la 
sortie de la boucle solaire base sto fou solQ Q_ _ = . Les pertes thermiques sont également 
comptées. 
2. La zone 2=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 02 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
3. La zone 3=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique: 03 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
4. La zone 4=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 04 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
Une fois l’énergie reçue, le ballon met à jour les températures de chaque zone compte tenu de la 
stratification des zones du ballon. 
6. Sixième étape : le ballon d’appoint 
Une fois l’énergie d’appoint fournie au ballon, ce dernier met à jour les températures de chaque 
zone compte tenu des pertes et de la stratification du ballon. 
Pour chaque zone z du ballon d’appoint, les pertes sont comptabilisées. A cela s’ajoute l’énergie 
fournie par l’appoint, qui sera intégrée au bilan de la zone zap.   
Page 947 11.18.3.3  L’assemblage du ballon solaire avec appoint ballon séparé  
Pré-traitement des données
Assemblage ballon solaire
avec appoint séparéBallon de 
stockageBallon de 
stockageGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
base
Qw_sto_unit_report1ère étape
Boucle 
solaireClimat 
extérieur
Assemblage
Nbassembl, Idfousto, 
Idfonction, Config appoint, 
zbase, zreg_baseθeInterfaceAssemblage ballon solaire avec appoint séparé –RT2012
Qreq_ecs,Idfonction
θprim_ecs_maxgenCode
Ballon de 
stockage 
(base)Ballon de stockage
(base)
Vtot, UAS, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_base_multi_z, 
hrelech_base
Sorties :
{Qassemblage
cef(h)}
Φvcgnr(h), Φ vcsto(h), ΦvcBS(h)
Qsol, PpGestion -
régulation 
appoint
3ème étapeGestion-régulation 
appoint
type gest_ap, ∆θ ap, 
θc_ap, zap, zreg_ap4ème étape2ème étape Boucle solaire
A, η 0, a1, a2, (UA) te, 
(UA) ti, (UA) hx, Kθ, 
Pnp, αp, mCp, ∆θreg, 
Isrmin
Qreq_sto_apIsr*
Qsol, Pp, 
ΦvcBS(h)
EsolEnvironnement 
proche
Nbiter_vp, Vp
{Qcefgnr(h)}, 
Φvcgnr(h)Qfou_sto_apBase Appoint StockagesAssemblage 
générateur 
pour ballon 
(fct appoint)Assemblage 
générateur pour
ballon (fct appoint)
(Selon générateur)
1ère étape5ème étapeGestion-
régulation de 
la génération
Post-traitement des donnéesGestion-régulation 
base
type gest_base ,
∆θbase, θc_base
θb_moy_echap(h)
θbzbase(h-1)θbzap(i-1)
θbzaph-1)
θbzap(h-2)Qsol
Ballon de 
stockageBallon de 
stockage6ème étape
Ballon de 
stockage 
(appoint)
θbzap(h-1)θb_moy_echbase(h)θbzap(i-1)
Ballon de stockage 
(appoint)
Vtot, UAS, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_ap_multi_z, 
hrelech_ap1ère étapeθcw, hleg
θb4base(h)
Pe Pe
 
Figure 108 : Schéma d’assemblage du modèle de chauffeBeau solaire à appoint ballon 
séparé   
Page 948 11.18.3.4  Post-traitement des données  
11.18.3.4.1 Calcul des consommations d’ECS  
Dans le cas de l’assemblage ballon base + appoint séparé, la consommation en énergie finale de 
l’assemblage (pour le poste ECS) est la somme des consommations du générateur d’appoint ainsi 
que celle de la (ou des) pompe(s) solaire(s). Les résultats sont présentés sous forme de matrice : 
{ } { }{ } ( )) ( ) ( * ) () ; 3 (_
) ; 3 ( ) ; 3 (h h nb hBS
Idengencefap gnr
Idengencef assemblassemblage
IdengencefΦ + Φ = Φ (1177
) 
11.18.3.4.2 Energie restante à fournir par les générateurs 
Dans le cas de la production d’eau chaude avec stockage, le report d’énergie est géré au niveau 
du puisage dans le ballon et non, contrairement aux systèmes de production instantanée, au 
niveau du (ou des) générateur(s) associés au ballon (base et appoint). 
0 ) (=h Qgnr
rest  (1178
) 
11.18.3.4.3 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de stockage, récupérables par l’ambiance si le (ou les) éléments de stockage 
est en volume chauffé, s’écrivent :  
A ces pertes de stockage s’ajoutent les éventuelles pertes en volume chauffé des générateurs de base 
et d’appoint, notées respectivement Φvcgnr_base(h) et Φvcgnr_ap(h), issues des algorithmes des 
« Assemblages générateur pour ballon»,  
ainsi que les pertes de la boucle solaire en volume chauffé, 
 
 
 
 
 
 
 ( )ap
vc stoap base
vc stobase
assemblsto
vc Is h Pe Is h Pe nb h_ _ * ) ( * ) ( * ) ( + = Φ  (1179
) 
( )( )) ( * ) ( * ) (_ _h nb h nb hap gnr
vc assemblbase gnr
vc assemblgnr
vc Φ + Φ ← Φ  (1180
) 
( )) ( * ) ( h nb hBS
vc assemblBS
vc Φ ← Φ (1181
) Page 949 11.19 S2_GEN_ballon_base_échangeur_AS_ballon  
11.19.1 Introduction 
Des modèles de générateurs, de ballon d’eau chaude et gestion-régulation du système de base et 
d’appoint ont été décrits dans des « fiches algorithmes ». On définit ici l’assemblage de ces 
différents modèles élémentaires pour obtenir un modèle de ballon base avec échangeur (hors 
échangeur solaire) à appoint séparé avec stockage. 
Ce système de production est soit entièrement individuel, soit entièrement collectif. Les 
productions centralisées à appoints décentralisés font l’objet d’un autre assemblage. 
   
Page 950 11.19.2 Nomenclature 
Le Tableau 205  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de l’assemblage. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné GR Gen. Qreq(h) Demande en énergie transmise à 
l’assemblage via la gestion/régulation de la 
génération. Wh 0 +∞ - 
hleg Heure légale  - 1 24 2 
θcw(h) Température de l’eau froide  °C -273 +∞ - Climat ext. θe(h) Température de l’air extérieur  °C -273 +∞ - 
 amb Température à l’intérieur du bâtiment °C - 50 110 S, B 
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
       
       
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 {Qassembla
ge
cef(h)}   Matrice de consommation horaire d’eau 
chaude sanitaire en énergie finale de 
l’assemblage Wh 0 +∞ 2 
 Φvcsto(h) Pertes thermiques du (ou des) ballon(s) de 
stockage vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Φvcgnr(h) Pertes thermiques du (ou des) générateur(s) 
vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Qrest Demandes en énergie non2assurée par le (ou 
les) générateur(s) Wh 0 +∞ 2 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
         
Page 951  
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(kg.
K) 0 +∞ 1,163 
Tableau 205 : Nomenclature des différentes variables du modèle de ballon base 
échangeur et appoint ballon séparé    
Page 952 11.19.3 Assemblage des composants 
Ce paragraphe a pour objectif de préparer, à partir des informations de puissance et de 
température à fournir aux réseaux de distributions primaires (compilées par la gestion-régulation 
de la génération), le jeu de données d’entrées nécessaire à cet assemblage. L’ordre des calculs 
est présenté ci-après. 
Les données d’entrée sont : 
1. Les informations issues de la gestion-régulation de la génération : les besoins demandés 
par le (ou les) distributions primaires, la température maximale de fonctionnement,… 
2. Des températures externes à l’assemblage qui influent sur les ballons. 
11.19.3.1  Pré-traitement des donnée d’entrée  
Dans la suite de ce document, le « premier ballon » sera le ballon de base et le ballon 
« séparé » sera le ballon d’appoint. 
11.19.3.1.1 Fonction de l’assemblage  
L’assemblage « ballon base échangeur appoint séparé » peut fonctionner en mode chauffage ou 
en mode ECS. Dans tous les cas, les ballons et les générateurs ont la même fonction. 
Idfoustobase= Idfoustoap=Idfonctionbase= Idfonctionap (1182
) 
11.19.3.1.2 Demande d’énergie 
Les besoins de la (ou des) distribution(s) intergroupe(s), compilés au niveau de la gestion-
régulation de la génération, sont divisés par le nombre d’assemblages strictement identiques : 
Qw_sto_unit =Qreq / nbassembl (1183
) 
Les paramètres saisis dans l’interface doivent être ceux d’un seul ensemble. 
11.19.3.1.3 Température d’eau froide entrant dans les ballons 
Par ailleurs, l’eau entrant dans le ballon de base est de l’eau froide, alors que l’eau entrant dans le 
ballon d’appoint est celle de la zone supérieure du ballon de base. 
θentrantbase=θcw (1184
) 
θentrantap=θb4base (1185
) 
11.19.3.1.4 Configuration de l’appoint 
Dans cet assemblage, l’appoint est un ballon de stockage « séparé » :   
Page 953 Config appoint=2  (1186
)   
Page 954 11.19.3.1.5 Position de l’échangeur du générateur de base 
Par hypothèse, l’échangeur du générateur de base se situe dans la zone inférieure du premier 
ballon: 
zbase =1 (1187
) 
11.19.3.1.6 Répartition en volume des zones du ballon 
Bien que qualifié « d’appoint » le second ballon, tout comme le premier, ne possède qu’une seule 
source de chaleur. A ce titre, chacun des deux ballons est découpé en quatre zones d’égal volume 
(cf. algorithmes du ballon de stockage). 
11.19.3.2  Ordre des calculs  
Au début de pas de temps, les champs de températures des deux ballons à la fin du pas de temps 
précédent sont connus. 
1. La première étape : volume puisé et puissance requise 
La première étape débute par la boucle itérative pour le calcul du volume puisé, entre la fiche 
« gestion-régulation base » et les deux fiches « ballon de stockage » (une pour la base, une pour 
l’appoint). 
Le principe de la boucle itérative est le suivant : à chaque itération, le volume puisé calculé est 
envoyé aux algorithmes des ballons de stockage. Les températures des ballons sont actualisées 
(sans tenir compte ni des apports d’énergie ni des pertes de stockage).  
Plus particulièrement pour cet assemblage, nous considérerons bien distinctement les deux parties 
des algorithmes de la fiche « gestion-régulation de la base » car les températures des deux 
ballons peuvent être utilisées. 
Calcul du volume puisé 
Le soutirage s’effectue dans le ballon d’appoint. Le calcul du volume puisé Vp à partir de l’énergie 
requise Qw_sto_unit requiert donc l’utilisation les températures du ballon d’appoint θbzap(i-1) et non 
celles du ballon de base. C’est là la différence principale avec les autres assemblages. 
Le volume puisé ne peut excéder le volume de la plus petite zone des deux ballons : 
{}{ }{}{ } ( )4 , 1 4 , 1; min∈ ∈≤zap
z zbase
z p V V V  (1188
) 
Le volume puisé sera ensuite répercuté dans les deux ballons pour tenir compte de l’effet piston. 
Le ballon d’appoint recevant dans sa zone inférieure l’équivalent du volume puisé à la température 
de la zone supérieure du ballon de base calculée à l’itération précédente; le ballon de base quant 
à lui reçoit ce même volume à la température d’eau froide. 
A chaque itération et jusqu’à avoir puisé dans les ballons toute l’énergie requise, les températures 
après puisages des deux ballons (sans tenir compte ni des apports d’énergie ni des pertes de 
stockage) sont actualisées. 
Nombre d’itérations nécessaires   
Page 955 Lors d’un pas de temps h, le nombre d’itérations pour calculer le volume puisé dépend du volume 
de la plus petite zone des deux ballons et est calculé comme suit : 







+=
4;4m
in_ap
totbase
totap
totbase
tot
vp iterV VV Vfloor Nb  (1189
) 
Cette variable écrase et remplace celle calculée dans « gestion-régulation base ». 
A la fin de la boucle itérative, on connait donc les champs de température des deux ballons après 
le puisage.  
Calcul de la demande d’énergie (Q req_sto_base) 
L’énergie requise permet, par définition, de remonter les températures du ballon de base jusqu’à la 
température de consigne définie. Pour ce calcul, il faut donc utiliser les températures du ballon de 
base, à savoir : θbzbase(i-1). 
2. Deuxième étape : assemblage générateur pour stockage  
L’énergie requise Qreq_sto_base  est une donnée d’entrée de l’assemblage générateur (fonctionnement 
en base), qui délivre, en sortie, une énergie fournie. 
3. Troisième étape : calcul de l’énergie requise pour le ballon d’appoint (gestion-
régulation appoint) 
Pour ce modèle d’appoint séparé, la zone du ballon dans laquelle se trouve l’échangeur du 
générateur  d’appoint est une entrée utilisateur. Son fonctionnement (gestion-régulation) est piloté 
par la température de cette même zone. 
A partir des températures du ballon d’appoint, on évalue l’énergie que doit fournir le générateur 
d’appoint au deuxième ballon. 
4. Quatrième étape : assemblage générateur pour stockage 
La puissance requise Qreq_sto_ap  est une donnée d’entrée de l’assemblage générateur 
(fonctionnement d’appoint), qui délivre en sortie la puissance fournie par le générateur d’appoint   
Page 956 5. Cinquième étape : le ballon de base 
Après le puisage, les calculs des deux ballons sont totalement découplés.  
Le ballon de stockage est décrit par quatre zones. Chaque zone zdu ballon de base reçoit une 
énergie z iQ,comme suit : 
1. Le générateur de base est connecté à la zone 1= =basez z donc l’entrée du ballon 1 ,iQ reçoit 
la sortie de l’assemblage « générateur pour stockage » base sto fou Q_ _. Les pertes thermiques 
sont également comptées. 
2. La zone 2=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 02 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
3. La zone 3=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique: 03 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
4. La zone 4=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 04 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
Une fois l’énergie reçue, le ballon met à jour les températures de chaque zone compte tenu de la 
stratification des zones du ballon. 
6. Sixième étape : le ballon d’appoint 
Une fois l’énergie d’appoint fournie au ballon, ce dernier met à jour les températures de chaque 
zone compte tenu des pertes et de la stratification du ballon. 
Pour chaque zone z du ballon d’appoint, les pertes sont comptabilisées. A cela s’ajoute l’énergie 
fournie par l’appoint, qui sera intégrée au bilan de la zone zap. 
 
   
Page 957 11.19.3.3  L’assemblage du ballon base avec échangeur et avec appoint ballon séparé  
Assemblage ballon base avec échangeur (hors solaire) et avec appoint séparé–RT2012
Pré-traitement des données
Assemblage ballon base avec échangeur
avec appoint séparéBallon de 
stockageBallon de 
stockageGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
base
PeGestion -
régulation 
base
Qw_sto_unit_report1ère étapeClimat 
extérieur
Assemblage
Nbassembl, Idfousto, 
Idfonction, Config appoint, 
zbase, zreg_baseθeInterface
Qreq_ecs,Idfonction
θprim_ecs_maxgenCode
Ballon de 
stockage 
(base)Ballon de stockage
(base)
Vtot, UAS, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_base_multi_z, 
hrelech_base
Sorties :
{Qassemblage
cef(h)}
Φvcgnr(h), Φ vcsto(h)Gestion -
régulation 
appoint
3ème étapeGestion-régulation 
appoint
type gest_ap, ∆θ ap, 
θc_ap, zap, zreg_ap4ème étapeAssemblage 
générateur pour
ballon (fct base)
(selon générateur)
Qreq_sto_ap
{Qcefgnr(h)}, 
Φvcgnr(h){Qcefgnr(h)}, 
Φvcgnr(h)Qfou_sto_apBase Appoint StockagesAssemblage 
générateur 
pour ballon 
(fct appoint )Assemblage 
générateur pour
ballon (fct appoint)
(selon générateur)
1ère étape5ème étapeGestion-
régulation de 
la génération
Post-traitement des donnéesGestion-régulation 
base
type gest_base ,
∆θbase, θc_base
θb_moy_echap(h)
θbzbase(h-1)θbzap(i-1)
θbzap(h-1)
θbzap(h-2)
Ballon de 
stockageBallon de 
stockage6ème étape
Ballon de 
stockage 
(appoint)
θbzap(h-1)θb_moy_echbase(h)θbzbase(i-1), θbzap(i-1)
θbzbase(h-1), θbzbase(h-2)
Ballon de stockage 
(appoint)
Vtot, UAS, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_ap_multi_z, 
hrelech_ap
Pe1ère étapeθcw, hleg
Qreq_sto_base
Nbiter_vp, VpAssemblage 
générateur ballon 
(fct base)
Qfou_sto_base2ème étape
θb4base(h)
 
Figure 109 : Schéma d’assemblage du modèle du ballon base avec échangeur et avec 
appoint ballon séparé 
   
Page 958 11.19.3.4  Post-traitement des données  
11.19.3.4.1 Calcul des consommations 
Dans le cas de l’assemblage ballon base + appoint séparé, la consommation en énergie finale de 
l’assemblage est la somme des consommations de tous les générateurs de base et d’appoint. Les 
résultats sont présentés sous forme de matrice : 
{ } ( )) ( ) ( * ) (_
) ; (_
) ; ( ) ; (h h nb hbase gnr
Idengenposte cefap gnr
Idengenposte cef assemblassemblage
Idengenposte cefΦ + Φ = Φ (1190
) 
11.19.3.4.2 Energie restante à fournir par les générateurs 
Dans le cas de la production d’eau chaude avec stockage, le report d’énergie est géré au niveau 
du puisage dans le ballon et non, contrairement aux systèmes de production instantanée, au 
niveau du (ou des) générateur(s) associés au ballon (base et appoint). 
0 ) (=h Qgnr
rest  (1191
) 
11.19.3.4.3 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de stockage, récupérables par l’ambiance si le (ou les) éléments de stockage 
est en volume chauffé, s’écrivent :  
A ces pertes de stockage s’ajoutent les éventuelles pertes en volume chauffé des générateurs de base 
et d’appoint, notées respectivement Φvcgnr_base(h) et Φvcgnr_ap(h), issues des algorithmes des 
« Assemblages générateur pour ballon» :  
 
 
 ( )ap
vc stoap base
vc stobase
assemblsto
vc Is h Pe Is h Pe nb h_ _ * ) ( * ) ( * ) ( + = Φ  (1192
) 
( )( )) ( * ) ( * ) (_ _h nb h nb hap gnr
vc assemblbase gnr
vc assemblgnr
vc Φ + Φ ← Φ  (1193
) Page 959 11.20 S2_GEN_ballon_base_solaire_AS_instantané  
11.20.1 Introduction 
Des modèles de boucle solaire, de ballon d’eau chaude, de gestion-régulation du système 
d’appoint, de générateurs,… ont été décrits dans des « fiches algorithmes ». On définit ici 
l’assemblage de ces différents modèles élémentaires pour obtenir un modèle de chauffe-eau 
solaire à appoint séparé instantané, individuel ou collectif.   
Page 960 11.20.2 Nomenclature 
Le Tableau 206  donne la nomenclature des différentes variables de l’assemblage. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  Env.proche Isr* Irradiance (ensoleillement) sur le plan des 
capteurs W/m² 0 1500 2 
Qreq_ecs 
(h) Demande en ECS  transmise à l’assemblage 
via la gestion/régulation de la génération. Wh 0 +∞ - 
Qreq_ch(h) Demande de chauffage transmise à 
l’assemblage via la gestion/régulation de la 
génération. Wh 0 +∞ - 
θprim_ecs_m
axgen Température maximale des réseaux de 
distribution primaires d’ECS connectés à la 
génération gen. °C 0 110 2 
θprim_ch_m
axgen Température maximale des réseaux de 
distribution primaires de chaud connectés à 
la génération gen. °C 0 110 2 GR Génération 
idfonction 
(h) Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Qreq (h) ( 1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multi2fonctions. Ent. 1 3 - 
hleg Heure légale 2 1 24 2 
θcw(h) Température de l’eau froide  °C 2273 +∞ 2 Climat  ext. θe(h) Température de l’air extérieur  °C 2273 +∞ 2 
 θamb Température à l’intérieur du bâtiment °C 2 50 110 2 
  (+voir fiche générateur)      
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concer
né 
 A Superficie de capteurs solaires (superficie 
d’entrée) m² 0 + ∞ S 
 η0 Rendement optique d'un capteur solaire 2 0 1 S 
 a1 Coefficient de pertes du premier ordre d'un 
capteur solaire W/(m².K) 0 + ∞ S 
 a2 Coefficient de pertes du deuxième ordre d'un 
capteur solaire W/(m².K²) 0 + ∞ S 
 Kθ Facteur d’angle d’incidence 2 0 1 S 
 (UA) te Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle primaire vers l’extérieur W/K 0 + ∞ S 
 (UA) ti Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle primaire vers l’intérieur du bâtiment W/K 0 + ∞ S 
 (UA) hx Coefficient de transfert de l’échangeur W/K 0 + ∞ S 
 Pnp Puissance nominale de la pompe  W 0 + ∞ S 
 αp Part de la puissance de la pompe transférée 
au fluide sous forme de chaleur  2 0 1 S   
Page 961 au fluide sous forme de chaleur 
 m&Cp Débit calorifique de la boucle W/K 0 + ∞ S 
 Δθreg Valeur de réglage de la régulation K 0 + ∞ S 
 Vtot Volume total du ballon  litres 0 + ∞ B 
 faux Fraction effective concernée par l’appoint 2 0 1 B 
  (+ Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 nbassembl  Nombre d’assemblages « ballon base solaire appoint 
intégré » identiques à considérer au niveau de la 
génération 2 1 +∞ 1 
 idfousto Fonction de l’assemblage avec stockage: 
θ 1 : Chauffage, 
θ 2 : Refroidissement, 
θ 3 : ECS, 
θ 4 : Chauffage et ECS, 
θ 5 : Chauffage et refroidissement. Ent. 1 5 2 
 Config ap
point Configuration de l’appoint (02 pas d’appoint / 12 
Appoint intégré / 22 Appoint dans stockage séparé / 
32 Appoint séparé instantané) Ent. 0 3 2 
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concer
né 
 {Qassembla
ge
cef(h)}   Matrice de consommation horaire en énergie 
finale de l’assemblage Wh 0 +∞ 2 
 Φvcsto(h) Pertes thermiques du (ou des) ballon(s) de 
stockage vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Φvcgnr(h) Pertes thermiques du (ou des) générateur(s) 
vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 ФvcBS(h) Pertes thermiques vers l’ambiance de la 
boucle solaire Wh 0 +∞ - 
 Esol_totBS Energie totale annuelle cumulée transmise à 
l’échangeur. Wh/an 0 +∞ - 
 Eef_aux_tot
BS Energie totale annuel cumulée consommée 
par la pompe de la boucle solaire. Wh/an 0 +∞ - 
 Qsol Energie transférée par la boucle solaire à 
l’échangeur Wh 0 +∞ 2 
 Qrest (ou 
Qrest_ch et 
Qrest_ecs ) Demande(s) en énergie non2assurée(s) par 
un générateur. Wh 0 +∞ 2 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
Constantes   
Page 962  Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(kg.K
) 0 +∞ 1,163 
Tableau 206 : Nomenclature des différentes variables du modèle de chauffeBeau 
solaire avec appoint séparé instantané   
Page 963 11.20.3 Assemblage des composants 
Ce paragraphe a pour objectif de préparer, à partir des informations de puissance et de 
température à fournir aux réseaux de distributions primaires d’ECS et/ou de chauffage (compilées 
par la gestion-régulation de la génération), le jeu de données d’entrées nécessaire au modèle du 
chauffe-eau solaire avec appoint séparé instantané. L’ordre des calculs est présenté ci-après. 
Les données d’entrée sont : 
1. Les informations issues de la gestion-régulation de la génération : les besoins demandés 
par le (ou les) distribution(s) primaire(s), la température maximale de fonctionnement en 
ECS et/ou en chauffage,… 
2. Les aspects d’irradiance de la boucle solaire décrit par Isr* et Kθ. 
3. Des températures externes à l’assemblage qui influent sur les ballons. 
L’assemblage « ballon à appoint séparé instantané » est structuré en deux parties :  
2 la première concerne les algorithmes du ballon : à partir de l’énergie totale requise (dédiée 
soit au chauffage, soit à l’ECS), les algorithmes déterminent le volume puisé dans le ballon, et ce, 
quelle que soit la température du ballon (critère propre à cet assemblage). Dans cette 
configuration, la boucle solaire préchauffe le ballon. L’énergie à fournir par le générateur d’appoint 
est alors déduite de l’énergie réellement puisée dans le ballon.  
2 à la suite du ballon de stockage, le générateur d’appoint fonctionne sur le même principe 
qu’un deuxième générateur ayant un mode de gestion « avec priorité ». Il reçoit du ballon l’énergie 
restante qu’il doit fournir. 
Dans cet assemblage, le report d’énergie est géré par la gestion-régulation de la génération et non 
par le ballon de stockage (au début du pas de temps, Qw_sto_unit_report (h)=0). 
11.20.3.1  Pré-traitement des données d’entrée  
11.20.3.1.1 Fonction de l’assemblage  
L’assemblage « ballon base solaire et appoint séparé instantané» peut fonctionner en mode ECS 
seule, en mode chauffage seul ou en mode mixte (ECS + chauffage). Dans ce dernier cas, l’ECS 
est prioritaire sur le chauffage et l’énergie demandée au ballon pour assurer le chauffage est 
convertie en volume puisé (il n’y a pas, dans ce modèle et contrairement au SSC, d’échangeur 
dans le ballon alimentant une boucle de chauffage). 
Idfousto=1,3 ou 4 
Idfonction=3 ou 1 (1194
) 
11.20.3.1.2 Demande d’énergie 
La variable nbassembl ne concerne ici que le ballon de stockage et son générateur de base. La 
multiplicité des générateurs d’appoint est gérée au niveau du composant « générateur » à l’aide de 
la variable Rdim. 
Si Idfonction=3 (fonctionnement ECS), les besoins de la (ou des) distribution(s) primaire(s) d’ECS, 
compilés et gérées au niveau de la gestion-régulation de la génération, sont divisés par le nombre 
de « ballons base solaire» strictement identiques :   
Page 964 Qw_sto_unit(h) =Q req_ecs(h) / nbassembl (1195
) 
 
Si Idfonction=1 (fonctionnement chauffage), les besoins de la (ou des) distribution(s) primaire(s) de 
chaud, compilés et gérées au niveau de la gestion-régulation de la génération, sont divisés par le 
nombre de « ballons base solaire» strictement identiques : 
Qw_sto_unit(h) =Q req_ch(h) / nbassembl (1196
) 
Les paramètres saisis dans l’interface doivent être ceux d’un seul ensemble. 
11.20.3.1.3 Température d’eau entrant dans le ballon 
Par ailleurs, l’eau entrant dans le ballon est de l’eau froide. 
θentrant(h)=θcw(h) (1197
) 
11.20.3.1.4 Configuration de l’appoint 
Dans cet assemblage, l’appoint est un générateur instantané séparé, c'est-à-dire non intégré au 
ballon. 
Config appoint=2 (1198
) 
11.20.3.1.5 Position de la boucle solaire 
Par hypothèse, l’échangeur de la boucle solaire se situe dans la zone inférieure du ballon de 
stockage : 
zbase = zreg_base =1 (1199
) 
11.20.3.1.6 Répartition en volume des zones du ballon 
Un seul échangeur est présent dans le ballon de stockage. A ce titre, le ballon est découpé en 
quatre zones d’égal volume (cf. algorithmes du ballon de stockage). 
11.20.3.2  Ordre des calculs  
Comme exprimé précédemment, cet assemblage peut assurer des besoins d’ECS et/ou de 
chauffage.    
Page 965 11.20.3.2.1 Usage unique 
Si Idfousto=1 ou 3 (non mixte), les étapes sont les suivantes. 
1. La première étape : volume puisé et énergie requise 
Volume puisé 
La première étape débute par la boucle itérative pour le calcul du volume puisé, entre la fiche 
« gestion-régulation base » et la fiche « ballon de stockage ». 
Le principe de la boucle itérative est le suivant : à chaque itération, le volume puisé calculé est 
envoyé aux algorithmes du ballon de stockage. Les températures du ballon sont actualisées (sans 
tenir compte ni des apports d’énergie ni des pertes de stockage).  
La boucle itérative s’arrête lorsque toute l’énergie requise a été puisée dans le ballon. Le champ 
de température du ballon après puisage est connu. 
Dans les assemblages de ballon à appoint séparé instantané, le volume puisé se calcule de 
manière légèrement différente que dans les autres assemblages. Les calculs de la fiche « gestion-
régulation base du ballon » sont à remplacer par les algorithmes suivants.  
A la première itération ( i=1), on pose 
) ( ) (_ _ _ _ h Q i Qunit sto w unit sto w=  (1200
) 
Si la demande d’énergie ne peut être satisfaite, l’énergie à puiser sera reportée à l’itération 
suivante. 
Si θb4(h-1) > θprim_maxgen  
  { }{ }



− − ⋅ ⋅=∈′4 , 1
4_ _,)) ( ) 1 ( () (
min ) (zz
cw b w wunit sto w
p Vi h ci Q
i Vθ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i h i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w reportunit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1201
) 
Si θcw(h) ≤ θb4(i-1) ≤ θprim_maxgen 
  { }{ }



− ⋅ ⋅=∈′4 , 1
max __ _,
)) ( () (
min ) (zz
cwgen
prim w wunit sto w
p V
i ci Q
i V
θ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i h i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w reportunit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1202
) 
Si  θb4(h-1) < θcw(h)   
  0 ) (=i Vp   
  ) ( ) (_ _ _ _ _ i Q i Qunit sto w reportunit sto w =  (1203
) 
   
Page 966 La boucle itérative continue tant que (1< i ≤ Nbiter_vp et Qw_sto_unit_report (i)≠0) 
) 1 ( ) (_ _ _ _ _ − = i Q i Qreport unit sto w unit sto w  (1204
) 
De même que précédemment, 
Si θb4(i-1) > θprim_maxgen  
  { }{ }



− − ⋅ ⋅=∈′4 , 1
4_ _,)) ( ) 1 ( () (
min ) (zz
cw b w wunit sto w
p Vi i ci Q
i Vθ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i i i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w reportunit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1205
) 
Si θcw(h) ≤ θb4(i-1) ≤ θprim_maxgen 
  { }{ }



− ⋅ ⋅=∈′4 , 1
max __ _,
)) ( () (
min ) (zz
cwgen
prim w wunit sto w
p V
i ci Q
i V
θ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i i i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w reportunit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1206
) 
Si  θb4(i-1) < θcw(h)   
  0 ) (=i Vp   
  ) ( ) (_ _ _ _ _ i Q i Qunit sto w reportunit sto w =  (1207
) 
Pour une température de la zone de puisage ( θb4) inférieure à la température maximale attendue 
par les réseaux primaires ( θprim_maxgen), le volume puisé ne dépend pas de la température du ballon 
puisqu’il est calculé avec un écart de température constant. De ce fait, l’appoint est nécessaire. 
Dans le cas contraire, le ballon peut assurer seul la demande d’énergie. L’appoint ne fonctionne 
pas. 
θprim_max θb4Volume 
puisé Vp
Energie puisée 
dans le ballon
Energie d’appointEnergie requise Q req
θcw   
Page 967 De plus, le générateur d’appoint étant séparé, le report d’énergie dans le ballon au pas de temps 
suivant n’a pas de sens dans cet assemblage : 
Qw_report(Nbiter_vp)=0 (1208
) 
Energie requise 
Dans le cas de la boucle solaire, l’énergie à fournir par le générateur de base Qreq_sto_base n’est pas 
nécessaire. 
2. Deuxième étape : la boucle solaire 
La boucle solaire est indépendante de la gestion-régulation de la base du ballon. Elle fournit 
l’énergie disponible dans le ballon de stockage, tant que l’élément de stockage ne dépasse pas sa 
température maximale. 
Le (ou les) échangeur(s) est(sont) intégré(s) au modèle de boucle solaire. 
La puissance de (ou des) pompe(s) de la boucle solaire sera ajoutée à la consommation des 
auxiliaires. 
3. Troisième étape : le ballon de stockage 
Le ballon de stockage est décrit par quatre zones. Chaque zone zdu ballon de base reçoit une 
énergie z iQ,comme suit : 
1. La boucle solaire est connectée à la zone 1= =basez z donc l’entrée du ballon 1 ,iQ reçoit la 
sortie de la boucle solaire sol base sto fouQ Q =_ _ . Les pertes thermiques sont également 
comptées. 
2. La zone 2=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 02 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
3. La zone 3=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique: 03 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
4. La zone 4=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 04 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
Une fois l’énergie reçue, le ballon met à jour les températures de chaque zone compte tenu de la 
stratification du ballon. Ces températures ne seront désormais utilisées qu’au pas de temps h+1.   
Page 968 4. Quatrième étape : calcul de(s) l’énergie(s) restante(s) à fournir 
Cette étape est indépendante des étapes 2 et 3. 
Si idfonction =3 (fonctionnement ECS), le puisage dans le ballon permet de soutirer une certaine 
quantité d’énergie dédiée à l’ECS. L’énergie demandée par la génération Qreq_ecs est soit 
entièrement soit en partie assurée. Le rôle du générateur d’appoint sera de fournir l’éventuel 
complément d’énergie.  
( )








− ⋅ ⋅ ⋅ × − = ∑
=0 , ) ( ) ( ) ( max_
14 _ _vp iterNb
icw b p w w assembl ecs req ecs rest h i i V c nb Q Q θ θ ρ  (1209
) 
Si idfonction=1 (fonctionnement chauffage), le puisage dans le ballon permet de soutirer une certaine 
quantité d’énergie dédiée au chauffage. L’énergie demandée par la génération Qreq_ch est soit 
entièrement soit en partie assurée. L’éventuel complément d’énergie à fournir par l’appoint pour le 
chauffage est calculé de la manière suivante : 
( )








− ⋅ ⋅ ⋅ × − = ∑
=0 , ) ( ) ( ) ( max_
14 _ _vp iterNb
icw b p w w assembl ch req ch rest h i i V c nb Q Q θ θ ρ  (1210
) 
Sur les principes définis dans la gestion-régulation de la génération, le générateur d’appoint 
recevra une énergie restante  Qrest et une température aval θb4(Nbiter_vp). 
11.20.3.2.2 Usage mixte 
Si Idfousto=4 (générateur mixte ECS+chauffage), deux passages successifs par les quatre étapes 
précédemment citées seront nécessaires : un pour l’ECS (prioritaire), un second pour le chauffage. 
Toutefois, les nuances suivantes sont apportées : afin de ne pas comptabiliser les pertes de 
stockage et les énergies injectées dans le ballon, les étapes n°2 et n°3 sont supprimées lors du 
premier passage. De plus, les températures du ballon ne sont pas réinitialisées entre les deux 
passages. 
Sur les principes définis dans la gestion-régulation de la génération, le générateur d’appoint 
recevra successivement deux énergies restantes (une pour l’ECS, l’autre pour le chauffage). 
 
   
Page 969 11.20.3.3  L’assemblage du ballon solaire avec appoint séparé instantané  
Pré-traitement des données
Assemblage ballon solaire
avec appoint séparé instantanéBallon de 
stockageBallon de 
stockageGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
base
Qw_sto_unit_report1ère étape
Boucle 
solaireClimat 
extérieur
Assemblage
Nbassembl, Idfousto, 
Idfonction, Configappoint, 
zbase, zreg_baseθeInterfaceAssemblage ballon solaire avec appoint séparé instantané –RT2012
Qreq, ,Idfonction, 
θprim_maxgenCode
Ballon de 
stockageBallon de stockage
Vtot, UAS, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_base_multi_z, 
hrelech_base
Sorties :
{Qassemblage
cef(h)}
Φvcgnr(h), Φ vcsto(h), ΦvcBS(h)
Qsol, Pp3ème étape2ème étapeBoucle solaire
A, η0, a1, a2, (UA)te, 
(UA) ti, (UA) hx, Kθ, 
Pnp, αp, mCp, ∆θreg, 
Isrmin
QrestIsr*
Qsol, Pp, 
ΦvcBS(h)
EsolEnvironnement 
proche
Nbiter_vp, Vp
{Qcefgnr(h)}, 
Φvcgnr(h)Base Energie restante Stockage
Générateur 
instantané 
(appoint)Générateur
(Selon générateur)Gestion-
régulation de 
la génération
Post-traitement des donnéesGestion-régulation 
base
type gest_base  
∆θbase, θc_base
θbzbase(h-1)Qsolθb_moy_ech(h)θbz(i-1)θcw, hleg
Peθb4(i)
5ème étapeCalcul 
interne4ème étape1ère étape
θb4(Nbiter_vp)
 
Figure 110 : Schéma d’assemblage du modèle de chauffeBeau solaire à appoint 
séparé instantané 
 
   
Page 970 11.20.3.4  Post-traitement des données  
11.20.3.4.1 Calcul des consommations 
Dans le cas de l’assemblage « ballon base + appoint séparé instantané », la consommation en 
énergie finale de l’assemblage (pour le poste chauffage et/ou ECS) est égale à la consommation 
de la (ou des) pompe(s) solaire(s) répartie sur les postes chauffage et ECS au prorata des 
besoins. Les résultats sont présentés sous forme de matrice : 
{ }{} {}




+⋅ + ⋅
= Φ) ( ) () ( ) (
* ) ( * ) (
_ _) 5
0 ; 3 ( _ ) 50 ; 1 ( _
) ; (h Q h QI h Q I h Q
h P nb h
ch r eq ecs reqecs req ch req
p assemblassemblage
Idengenposte cef  (1211
) 
Note : l’équation ci-dessus remplace la matrice de sortie de la boucle solaire. 
11.20.3.4.2 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de stockage, récupérables par l’ambiance si le stockage est en volume 
chauffé, s’écrivent :  
A ces pertes de stockage s’ajoutent les éventuelles pertes en volume chauffé de la boucle solaire, 
Note : les éventuelles pertes en volume chauffé des générateurs d’appoint seront prises en compte 
au niveau de la génération. 
 
 
 
 
 
 
 ( )vc sto assemblsto
vc Is h Pe nb h_* ) ( * ) (= Φ  (1212
) 
( )) ( * ) ( h nb hBS
vc assemblBS
vc Φ ← Φ (1213
) Page 971 11.21 S2_GEN_ballon_base_échangeur_AS_instantané  
11.21.1 Introduction 
Des modèles de générateur avec échangeurs, ballon d’eau chaude et gestion-régulation du 
système d’appoint ont été décrits dans des « fiches algorithmes ». On définit ici l’assemblage de 
ces différents modèles élémentaires pour obtenir un modèle de chauffe-eau avec base échangeur 
et à appoint séparé instantané. Le chauffe-eau solaire à appoint séparé instantané fait l’objet d’un 
autre assemblage.   
Page 972 11.21.2 Nomenclature 
Le Tableau 207  donne la nomenclature des différentes variables de l’assemblage. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
Qreq_ecs (h) Demande en ECS  transmise à l’assemblage 
via la gestion/régulation de la génération. Wh 0 +∞ - 
Qreq_ch (h) Demande de chauffage transmise à 
l’assemblage via la gestion/régulation de la 
génération. Wh 0 +∞ - 
θprim_ecs_max
gen Température maximale des réseaux de 
distribution primaires d’ECS connectés à la 
génération gen. °C 0 110 2 
θprim_ch_max
gen Température maximale des réseaux de 
distribution primaires de chaud connectés à 
la génération gen. °C 0 110 2 GR Génération 
idfonction (h) Indicateur de fonction du générateur 
accompagnant le Qreq (h) ( 1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ), pour les 
générateurs multi2fonctions. Ent. 1 3 - 
hleg Heure légale 2 1 24 2 
θcw(h) Température de l’eau froide  °C 2273 +∞ 2 Climat  ext. θe(h) Température de l’air extérieur  °C 2273 +∞ 2 
 θamb Température à l’intérieur du bâtiment °C 2 50 110 2 
  (+voir fiche générateur)      
       
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 nbassembl  Nombre d’assemblages « ballon base échangeur 
appoint intégré » identiques à considérer au niveau 
de la génération 2 1 +∞ 1 
 idfousto Fonction de l’assemblage avec stockage: 
θ 1 : Chauffage, 
θ 2 : Refroidissement, 
θ 3 : ECS, 
θ 4 : Chauffage et ECS, 
θ 5 : Chauffage et refroidissement. Ent. 1 5 2 
 Config app
oint Configuration de l’appoint (02 pas d’appoint / 12 
Appoint intégré / 22 Appoint dans stockage séparé 
/ 32 Appoint séparé instantané) Ent. 0 3 2 
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
         
Page 973  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 {Qassemblage
cef(h)}   Matrice de consommation horaire en énergie 
finale de l’assemblage Wh 0 +∞ 2 
 Φvcsto(h) Pertes thermiques du (ou des) ballon(s) de 
stockage vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Φvcgnr(h) Pertes thermiques du (ou des) générateur(s) 
vers l’ambiance. Wh 2∞ +∞ 2 
 Qrest (ou 
Qrest_ch et 
Qrest_ecs ) Demande(s) en énergie non2assurée(s) par 
un générateur. Wh 0 +∞ 2 
 Qrestgnr_base Demandes en énergie non2assurée par le 
générateur de base uniquement Wh 0 +∞ 2 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité    
  (Voir fiches algorithmes de l’assemblage)      
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(kg.
K) 0 +∞ 1,163 
Tableau 207 : Nomenclature des différentes variables du modèle   
Page 974 11.21.3 Assemblage des composants 
Ce paragraphe a pour objectif de préparer, à partir des informations de puissance et de 
température à fournir aux réseaux de distributions primaires d’ECS et/ou de chauffage (compilées 
par la gestion-régulation de la génération), le jeu de données d’entrées nécessaire au modèle du 
chauffe-eau base échangeur (hors solaire) avec appoint séparé instantané. L’ordre des calculs est 
présenté ci-après. 
Les données d’entrée sont : 
1. Les informations issues de la gestion-régulation de la génération : les besoins demandés 
par le (ou les) distribution(s) primaire(s), la température maximale de fonctionnement en 
ECS et/ou en chauffage,… 
2. Des températures externes à l’assemblage qui influent sur les ballons. 
L’assemblage « ballon à appoint séparé instantané » est structuré en deux parties :  
2 la première concerne les algorithmes du ballon : à partir de l’énergie totale requise (dédiée 
soit au chauffage, soit à l’ECS), les algorithmes déterminent le volume puisé dans le ballon, et ce, 
quelle que soit la température du ballon (critère propre à cet assemblage). L’évolution des 
températures dans le ballon est conditionnée par le puisage mais aussi par l’apport possible 
d’énergie du générateur de base.  
L’énergie à fournir par le générateur d’appoint est déduite de l’énergie réellement puisée dans le 
ballon.  
2 à la suite du ballon de stockage, le générateur d’appoint fonctionne sur le même principe 
qu’un deuxième générateur ayant un mode de gestion « avec priorité ». Il reçoit du ballon l’énergie 
restante qu’il doit fournir. 
Dans cet assemblage, le report d’énergie est géré par la gestion-régulation de la génération et non 
par le ballon de stockage (au début du pas de temps, Qw_sto_unit_report (h)=0). 
11.21.3.1  Prétraitement des données d’entrée  
11.21.3.1.1 Fonction de l’assemblage  
L’assemblage « ballon base échangeur et appoint séparé instantané» peut fonctionner en mode 
ECS seule, en mode chauffage seul ou en mode mixte (ECS + chauffage). Dans ce dernier cas, 
l’ECS est prioritaire sur le chauffage et l’énergie demandée au ballon pour assurer le chauffage est 
convertie en volume puisé. 
Idfousto=1,3 ou 4 
Idfonction=3 ou 1 (1214
) 
11.21.3.1.2 Demande d’énergie 
La variable nbassembl ne concerne ici que le ballon de stockage et son générateur de base. La 
multiplicité des générateurs d’appoint est gérée au niveau du composant « générateur » à l’aide de 
la variable Rdim. 
Si Idfonction=3 (fonctionnement ECS), les besoins de la (ou des) distribution(s) primaire(s) d’ECS, 
compilés et gérées au niveau de la gestion-régulation de la génération, sont divisés par le nombre 
de « ballons base échangeur» strictement identiques :   
Page 975 Qw_sto_unit(h) =Q req_ecs(h) / nbassembl (1215
) 
 
Si Idfonction=1 (fonctionnement chauffage), les besoins de la (ou des) distribution(s) primaire(s) de 
chaud, compilés et gérées au niveau de la gestion-régulation de la génération, sont divisés par le 
nombre de « ballons base échangeur» strictement identiques: 
Qw_sto_unit(h) =Q req_ch(h) / nbassembl (1216
) 
Les paramètres saisis dans l’interface doivent être ceux d’un seul ensemble. 
11.21.3.1.3 Température d’eau entrant dans le ballon 
Par ailleurs, l’eau entrant dans le ballon est de l’eau froide. 
θentrant(h)=θcw(h) (1217
) 
11.21.3.1.4 Configuration de l’appoint 
Dans cet assemblage, l’appoint est un générateur instantané séparé, c'est-à-dire non intégré au 
ballon. 
Config appoint=2 (1218
) 
11.21.3.1.5 Position du générateur de base 
Par hypothèse, l’échangeur du générateur de base se situe dans la zone inférieure du ballon de 
stockage : 
zbase = zreg_base =1 (1219
) 
11.21.3.1.6 Répartition en volume des zones du ballon 
Un seul échangeur est présent dans le ballon de stockage. A ce titre, le ballon est découpé en 
quatre zones d’égal volume (cf. algorithmes du ballon de stockage). 
11.21.3.2  Ordre des calculs  
Comme exprimé précédemment, cet assemblage peut assurer des besoins d’ECS et/ou de 
chauffage.  
11.21.3.2.1 Usage unique 
Si Idfousto=1 ou 3 (non mixte), les étapes sont les suivantes.   
Page 976 1. La première étape : volume puisé et énergie requise 
Volume puisé 
La première étape débute par la boucle itérative pour le calcul du volume puisé, entre la fiche 
« gestion-régulation base » et la fiche « ballon de stockage ». 
Le principe de la boucle itérative est le suivant : à chaque itération, le volume puisé calculé est 
envoyé aux algorithmes du ballon de stockage. Les températures du ballon sont actualisées (sans 
tenir compte ni des apports d’énergie ni des pertes de stockage).  
La boucle itérative s’arrête lorsque toute l’énergie requise a été puisée dans le ballon. Le champ 
de température du ballon après puisage est connu. 
Dans les assemblages de ballon à appoint séparé instantané, le volume puisé se calcule de 
manière légèrement différente que dans les autres assemblages. Les calculs de la fiche « gestion-
régulation base du ballon » sont à remplacer par les algorithmes suivants.  
A la première itération ( i=1), on pose 
) ( ) (_ _ _ _ h Q i Qunit s to w unit sto w=  (1220) 
Si la demande d’énergie ne peut être satisfaite, l’énergie à puiser sera reportée à l’itération 
suivante. 
Si θb4(h-1) > θprim_maxgen  
  { }{ }



− − ⋅ ⋅=∈′4 , 1
4_ _,)) ( ) 1 ( () (
min ) (zz
cw b w wunit sto w
p Vi h ci Q
i Vθ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i h i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w reportunit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1221) 
Si θcw(h) ≤ θb4(i-1) ≤ θprim_maxgen 
  { }{ }



− ⋅ ⋅=∈′4 , 1
max __ _,
)) ( () (
min ) (zz
cwgen
prim w wunit sto w
p V
i ci Q
i V
θ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i h i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w reportunit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1222) 
Si  θb4(h-1) < θcw(h)   
  0 ) (=i Vp   
  ) ( ) (_ _ _ _ _ i Q i Qunit sto w reportunit sto w =  (1223) 
La boucle itérative continue tant que (1< i ≤ Nbiter_vp et Qw_sto_unit_report (i)≠0) 
) 1 ( ) (_ _ _ _ _ − = i Q i Qreport u nit sto w unit sto w  (1224) 
De même que précédemment,   
Page 977 Si θb4(i-1) > θprim_maxgen  
  { }{ }



− − ⋅ ⋅=∈′4 , 1
4_ _,)) ( ) 1 ( () (
min ) (zz
cw b w wunit sto w
p Vi i ci Q
i Vθ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i i i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w reportunit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1225) 
Si θcw(h) ≤ θb4(i-1) ≤ θprim_maxgen 
  { }{ }



− ⋅ ⋅=∈′4 , 1
max __ _,
)) ( () (
min ) (zz
cwgen
prim w wunit sto w
p V
i ci Q
i V
θ θ ρ 
  ( )) ( ) 1 ( ) ( ) ( ) (4 _ _ _ _ _ i i i V c i Q i Qcw b p w w unit sto w reportunit sto w θ θ ρ − − ⋅ ⋅ ⋅ − =  (1226) 
Si  θb4(i-1) < θcw(h)   
  0 ) (=i Vp   
  ) ( ) (_ _ _ _ _ i Q i Qunit sto w reportunit sto w =  (1227) 
Pour une température de la zone de puisage ( θb4) inférieure à la température maximale attendue 
par les réseaux primaires ( θprim_maxgen), le volume puisé ne dépend pas de la température du ballon 
puisqu’il est calculé avec un écart de température constant. De ce fait, l’appoint est nécessaire. 
Dans le cas contraire, le ballon peut assurer seul la demande d’énergie. L’appoint ne fonctionne 
pas. 
θprim_max θb4Volume 
puisé Vp
Energie puisée 
dans le ballon
Energie d’appointEnergie requise Q req
θcw 
De plus, le générateur d’appoint étant séparé, le report d’énergie dans le ballon au pas de temps 
suivant n’a pas de sens dans cet assemblage : 
Qw_report(Nbiter_vp)=0 (122
8) 
Energie requise 
Le refroidissement du ballon causé par le puisage est compensé par l’apport d’énergie du 
générateur de base, calculé à partir des températures du ballon à la fin de la boucle itérative 
θbz(Nbiter_vp) et des paramètres intrinsèques du ballon (température de consigne mais aussi critères 
de gestion-régulation,…)   
Page 978 2. Deuxième étape : assemblage générateur pour stockage  
L’énergie requise Qreq_sto_base  est une donnée d’entrée de l’assemblage générateur (fonctionnement 
en base), qui délivre, en sortie, une énergie fournie. 
3. Troisième étape : le ballon de stockage 
Le ballon de stockage est décrit par quatre zones. Chaque zone zdu ballon de base reçoit une 
énergie z iQ,comme suit : 
1. Le générateur de base est connecté à la zone 1= =basez z donc l’entrée du ballon 1 ,iQ reçoit 
la sortie de l’assemblage « générateur pour stockage » base sto fou Q_ _. Les pertes thermiques 
sont également comptées. 
2. La zone 2=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 02 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
3. La zone 3=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique: 03 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
4. La zone 4=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 04 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
Une fois l’énergie reçue, le ballon met à jour les températures de chaque zone compte tenu de la 
stratification du ballon. Ces températures ne seront désormais utilisées qu’au pas de temps h+1. 
4. Quatrième étape : calcul de(s) l’énergie(s) restante(s) à fournir 
Cette étape est indépendante des étapes 2 et 3. 
Pour le générateur de base , on posera  
0 ) (_=h Qbase g nr
rest  (1229
) 
Dans le cas de la production d’eau chaude avec stockage, le report d’énergie est géré au niveau 
du puisage dans le ballon et non, contrairement aux systèmes de production instantanée, au 
niveau du générateur associé au ballon (base). 
Pour le générateur d’appoint  
Si idfonction =3 (fonctionnement ECS), le puisage dans le ballon permet de soutirer une certaine 
quantité d’énergie dédiée à l’ECS. L’énergie demandée par la génération Qreq_ecs est soit 
entièrement soit en partie assurée. Le rôle du générateur d’appoint sera de fournir l’éventuel 
complément d’énergie.  
( )








− ⋅ ⋅ ⋅ × − = ∑
=0 , ) ( ) ( ) ( max ) (_
14 __
_vp iterNb
icw b p w w assembl ecs reqap gnr
ecs rest h i i V c nb Q h Q θ θ ρ  (1230
) 
Si idfonction=1 (fonctionnement chauffage), le puisage dans le ballon permet de soutirer une certaine 
quantité d’énergie dédiée au chauffage. L’énergie demandée par la génération Qreq_ch est soit 
entièrement soit en partie assurée. L’éventuel complément d’énergie à fournir par l’appoint pour le 
chauffage est calculé de la manière suivante :   
Page 979 ( )








− ⋅ ⋅ ⋅ × − = ∑
=0 , ) ( ) ( ) ( max ) (_
14 __
_vp iterNb
icw b p w w assemblch reqap gnr
ch rest h i i V c nb Q h Q θ θ ρ  (1231
) 
Sur les principes définis dans la gestion-régulation de la génération, le générateur d’appoint 
recevra une énergie restante  Qrest et une température aval θb4(Nbiter_vp). 
11.21.3.2.2 Usage mixte 
Si Idfousto=4 (générateur mixte ECS+chauffage), deux passages successifs par les quatre étapes 
précédemment citées seront nécessaires : un pour l’ECS (prioritaire), un second pour le chauffage. 
Toutefois, les nuances suivantes sont apportées : afin de ne pas comptabiliser les pertes de 
stockage et les énergies injectées dans le ballon, les étapes n°2 et n°3 sont supprimées lors du 
premier passage. De plus, les températures du ballon ne sont pas réinitialisées entre les deux 
passages. 
Sur les principes définis dans la gestion-régulation de la génération, le générateur d’appoint 
recevra successivement deux énergies restantes (une pour l’ECS, l’autre pour le chauffage). 
 
 
 
 
 
 
 
   
Page 980 11.21.3.3  L’assemblage du ballon avec base échangeur avec appoint séparé instantané  
Assemblage ballon base échangeur (hors solaire) avec appoint séparé instantané– RT2012
Interface Code
Pré-traitement des données
Assemblage ballon base échangeur
avec appoint séparé instantanéBallon de 
stockageBallon de 
stockageGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
base
Qw_sto_unit_report1ère étapeClimat 
extérieur
Assemblage
Nbassembl, Idfousto, 
Idfonction, Config appoint, 
zbase, zreg_baseθeQreq, θprim_maxgen
Ballon de 
stockageBallon de stockage
Vtot, UAS, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_base_multi_z, 
hrelech_base
Sorties :
{Qassemblage
cef(h)}
Φvcgnr(h), Φ vcsto(h)3ème étapeAssemblage 
générateur pour
ballon (fct base)
(selon générateur)
Qrest
{Qcefgnr(h)} 
Φvcgnr(h){Qcefgnr(h)}, 
Φvcgnr(h)Base Energie restante Stockage
Générateur 
instantané 
(appoint)Générateur
(Selon générateur)Gestion-
régulation de 
la génération
Post-traitement des donnéesGestion-régulation 
base
type gest_base  
∆θbase, θc_base
θbzbase(h-1)θb_moy_ech(h)θcw, hleg
Peθb4(i)
5ème étapeCalcul 
interne4ème étape1ère étape
θb4(Nbiter_vp)Assemblage 
générateur ballon 
(fct base)
Qfou_sto_base2ème étapeQreq_sto_base
Nbiter_vp, Vpθbz(i-1)
θbz(h-1), θbz(h-2)
 
Figure 111 : Schéma d’assemblage du modèle de chauffeBeau avec base échangeur et 
à appoint séparé instantané 
   
Page 981 11.21.3.4  Post-traitement des données  
11.21.3.4.1 Calcul des consommations 
Dans le cas de l’assemblage « ballon base + appoint séparé instantané », la consommation en 
énergie finale de l’assemblage (pour le poste chauffage et/ou ECS) est égale à la consommation du 
générateur de base répartie sur les postes chauffage et ECS au prorata des besoins. Les résultats sont 
présentés sous forme de matrice : 
 
{ }{} {}
{ } { }




+⋅ + ⋅
++⋅ + ⋅
= Φ
) ( ) () ( ) (
* ) () ( ) () ( ) (
* ) (
* ) (
_ _) 50 ; 3 ( _ ) 50 ; 1 ( _
__ _) ; 3 ( _ ) ; 1 ( _
) ; (
h Q h QI h Q I h Q
h Wh Q h QI h Q I h Q
h Q
nb h
ch r eq ecs reqecs req ch req gnr
pro auxch req ecs reqIdengen ecs req Idengen ch req gnr
cons
assemblassemblage
Idengen po cef
 (1232
) 
Note : l’équation ci-dessus remplace la matrice de sortie du contrat générateur. A cette 
consommation s’ajoutera la matrice de consommation du générateur d’appoint, calculée dans la 
gestion-régulation de la génération. 
11.21.3.4.2 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de stockage, récupérables par l’ambiance si le stockage est en volume 
chauffé, s’écrivent :  
A ces pertes de stockage s’ajoutent les éventuelles pertes en volume chauffé du (ou des) 
générateur(s) de base, 
Note : les éventuelles pertes en volume chauffé des générateurs d’appoint seront prises en compte 
au niveau de la génération. 
 
 
 
 
 ( )vc sto assemblsto
vc Is h Pe nb h_* ) ( * ) (= Φ  (1233
) 
( )) ( * ) ( h nb hgnr
v
c assemblgnr
vc Φ ← Φ  (1234
) Page 982 11.22 S1_GEN_CESCI  
11.22.1 Introduction 
Des modèles de boucle solaire, ballon d’eau chaude, régulation des générateurs de base et 
d’appoint ont été décrits dans des « fiches algorithmes ». Ces différents modèles élémentaires 
sont ici assemblés en un modèle de chauffe-eau solaire collectif avec appoint stockage 
individualisé (CESCI).   
Page 983 11.22.2 Nomenclature 
Le Tableau 208  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de CESCI. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 Isr* Irradiance (ensoleillement) sur le plan 
des capteurs  W/m² 0 1500 2 
 θe(h) Température extérieure °C - 50 110 2 
 θa Température à l’intérieur du bâtiment °C - 50 110 2 
 θcw(h) Température de l’eau froide °C 0 40 2 
 Qw_2ndθe (h) Besoins d’ECS majorés des pertes de 
distribution secondaire Wh 0 +∞ 2 
 Fonction prim Identificateur de la distribution : 
Chauffage(1), froid(2), ECS(3), entier 1 3 3 
 hleg Heure légale 2 1 24 2 
Paramètres du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 Agr,emθe Surface du groupe desservie par un 
émetteur ECS  équivalent m² 0 +∞ 2 
 nbens Nombre d’ensemble de ballons 
décentralisés strictement identiques 2 0 + ∞ 2 
 nbstoB Nombre de ballons de stockage 
décentralisés de l’ensemble {B} de 
ballons strictement identiques 2 
0 + ∞ 2 
 idfousto Fonction de l’assemblage avec stockage 
θ 1 : Chauffage, 
θ 2 : Refroidissement, 
θ 3 : ECS, 
θ 4 : Chauffage et ECS, 
θ 5 : Chauffage et refroidissement. Ent. 1 5 2 
  (voir paramètres des fiches de 
l’assemblage)     
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut Pertes des 
stockages 
d’ECS 
Φdéc_vcsto(h) Pertes vers des espaces chauffés des 
systèmes des ballons décentralisés de 
l’ECS. Wh 2∞ +∞ 2 Gnr 
décentralis
és 
Φdéc_vcgnr(h) Pertes et consommations des 
auxiliaires des générateurs 
décentralisés transmises au volume 
chauffé. Wh 2∞ +∞ 2 Génératio
n Φtot_vcgen(h) Pertes et consommations des 
auxiliaires du CESCI (càd de la 
génération) transmises au volume 
chauffé. Wh 2∞ +∞ 2  Ratsurfgen,gr Ratio de la surface du groupe gr sur la 
surface totale desservie par la 
génération pour l’ensemble des postes. 2 0 1 2   
Page 984  Esol_totBS Energie totale annuelle cumulée 
transmise à l’échangeur. Wh/an 0 + ∞ 0 
 Eef_aux_totBS Energie totale annuel cumulée 
consommée par la pompe de la boucle 
solaire. Wh/an 
0 + ∞ 0 
 {Qcef(poste;énergie
) CESCI(h)} Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie. Wh 0 +∞ 2 
 {Qcef(poste;énergie
) CESCI,gr(h)} Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie, répartie au niveau du groupe Wh 0 +∞ 2 
 Cef_ecs_mCESCI Consommation mensuelle en énergie 
finale d’ECS, par CESCI Wh 0 +∞ 2 
 Cep_ecs_mCESCI Consommation mensuelle en énergie 
primaire d’ECS, par CESCI Wh 0 +∞ 2 
 Cef_ecsCESCI Consommation annuelle en énergie 
finale d’ECS, par CESCI Wh 0 +∞ 2 
 Cep_ecsCESCI Consommation annuelle en énergie 
primaire d’ECS, par CESCI Wh 0 +∞ 2 
 Cef_ecs_mCESCI,gr Consommation mensuelle en énergie 
finale d’ECS, par CESCI et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 Cep_ecs_mCESCI,gr Consommation mensuelle en énergie 
primaire d’ECS, par CESCI et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 Cef_ecsCESCI,gr Consommation annuelle en énergie 
finale d’ECS, par CESCI et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 Cep_ecsCESCI,gr Consommation annuelle en énergie 
primaire d’ECS, par CESCI et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 {Cef_gazCESCI, 
Cef_fodCESCI, 
Cef_chaCESCI, 
Cef_boiCESCI, 
Cef_eleCESCI, 
Cef_rdcCESCI} Matrice des consommations annuelles 
d’énergie finale (de chaud, de froid et 
d’ECS) par CESCI Wh 0 +∞ 2 
 {Cep_gazCESCI, 
Cep_fodCESCI, 
Cep_chaCESCI, 
Cep_boiCESCI, 
Cep_eleCESCI, 
Cep_rdcCESCI} Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par CESCI Wh 0 +∞ 2 
 {Cef_gazCESCI,gr, 
Cef_fodCESCI,gr, 
Cef_chaCESCI,gr, 
Cef_boiCESCI,gr, 
Cef_eleCESCI,gr, 
Cef_rdcCESCI,gr } Matrice des consommations annuelles 
d’énergie finale (de chaud, de froid et 
d’ECS) par CESCI et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 {Cep_gazCESCI,gr, 
Cep_fodCESCI,gr, 
Cep_chaCESCI,gr, 
Cep_boiCESCI,gr, 
Cep_eleCESCI,gr, 
Cep_rdcCESCI,gr} Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par CESCI et par groupe Wh 0 +∞ 2 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Pez Pertes thermiques des zones du ballon 
concernées par l’appoint (z = 3 et 4) W 
2 ∞ + ∞ 2 
 Qsol Energie transférée aux échangeurs 
solaires des ballons de l’assemblage  W 2 ∞ + ∞ 2   
Page 985 solaires des ballons de l’assemblage 
 Qsol_unit Energie transférée à l’échangeur solaire 
d’un ballon W 2 ∞ + ∞ 2 
 Vp Volume horaire puisé (= volume d’eau 
froide entrant dans le ballon) L/h 0 + ∞ 2 
 Qfou_sto_ap  Energie fournie par l’élément chauffant 
d’appoint  W 
2 ∞ + ∞ 2 
 Фvcgnr (h) Pertes thermiques vers l’ambiance d’un 
générateur d’appoint Wh 2 ∞ + ∞ 2 
 Ratbesoins_sec_e (
h) Ratio des besoins d’ECS d’un réseau 
secondaire relié au CESCI sur la 
somme de tous les besoins d’ECS du 
CESCI 2 0 1 2 
 ΦvcBS(h) Pertes thermiques vers l’ambiance de la boucle 
solaire Wh 2 ∞ + ∞ 2 
 Idfonction(h) Indicateur de fonction accompagnant le 
Qreq (h) ( 1 : chauffage, 2: 
refroidissement, 3: ECS ) Ent 1 3 - 
 θprim_ecs_maxgen Température maximale « des réseaux de 
distribution primaires  d’ECS connectés à 
la génération gen. » °C 0 110 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(k
g.K) 0 +∞ 1,163 
 {Coef ep(énergie )
} Vecteur des coefficients d’énergie 
primaire associés aux différents types 
d’énergie. Réel 2 2 2 
Tableau 208 : Nomenclature des différentes variables du modèle de CESCI   
Page 986 11.22.3 Assemblage des composants 
Une installation solaire collective individualisée (ou CESCI) comporte un champ de capteurs 
solaires, plusieurs ballons de stockage ECS (à priori autant que de logements), des conduites 
(boucle solaire) reliant le champ de capteurs solaires aux échangeurs internes de chaque ballon 
de stockage, une pompe pour la mise en circulation du fluide caloporteur, un dispositif de 
régulation automatique avec action sur la pompe, une source énergétique d’appoint dans chaque 
ballon individuel. 
L’assemblage CESCI n’assure que des besoins d’ECS et a exactement le même rôle qu’un objet 
« génération ». A la différence près que les distributions secondaires d’ECS et non les distributions 
primaires sont reliées à l’objet CESCI. 
Les calculs d’une d’installation centralisée à appoints décentralisés, comme le CESCI, ne se font 
pas tous à la même échelle : pour répartir l’énergie fournie en sortie de la boucle solaire, qui est 
centralisée, nous utiliserons un échelon intermédiaire appelé ensemble (ou collection) de ballons 
individuels. Tous les ballons de stockage d’un ensemble possèdent exactement les mêmes 
caractéristiques (volume, mode de gestion, générateur d’appoint,…). 
11.22.3.1  Pré-traitement des données  
Ce paragraphe a pour objectif de préparer, à partir des demandes d’énergie et de température des 
réseaux de distributions d’ECS, le jeu de données d’entrées nécessaire au modèle du CESCI. 
Les données d’entrée sont : 
1. Les informations issues de la (ou des) distribution(s) secondaire(s) ; 
2. Les aspects d’irradiance de la boucle solaire décrits par  Isr* et Kθ ; 
3. Des températures externes à l’assemblage qui influent sur l’assemblage. 
11.22.3.1.1 Nombre d’assemblages 
Il ne peut y avoir qu’un seul assemblage CESCI par objet créé : 
1=assemblNb  (1235
) 
11.22.3.1.2 Fonction de l’assemblage  
L’assemblage CESCI ne fonctionne qu’en mode ECS seule. 
33
==
fonctionfousto
IdId (1236
) 
11.22.3.1.3    
Page 987 11.22.3.1.4 Demande d’énergie au niveau d’un ballon individuel 
Un ensemble de ballons reçoit une (ou plusieurs) demande(s) d’énergie (autant qu’il y a de 
distributions secondaires connectées à cet ensemble). La demande d’énergie au niveau d’un 
ballon est égale à l’énergie totale demandée au niveau de l’ensemble, divisée par le nombre de 
ballons individuels de l’ensemble nbB
sto. 
B
stoB e dse ds
e nd w
e unit sto wnbh Q
Q∑
∈ −−
−
−=) (2 _
_ _  (1237
) 
11.22.3.1.5 Position de l’échangeur de la boucle solaire dans les ballons 
Les échangeurs de la boucle solaire se situent dans les zones inférieures des ballons. Chacun reçoit 
l’énergie solaire « unitaire » Qsol_unit :  
11.22.3.1.6 Ratio des besoins de chaque groupe 
Les distributions secondaires reliées au CESCI peuvent appartenir à un ou plusieurs groupes. Le 
calcul suivant permettra de répartir les consommations en énergie finale du CESCI dans chacun 
des groupes, au prorata de leurs besoins. 
∑∑
∈ −−
−∈ −∈ −−
−
=
CESCI e dse ds
e nd wgr e dsCESCI e dse ds
e nd w
gr
e besoinsh Qh Q
h Rat
) () (
) (
2 _2 _
sec_ _  (1239
) 
11.22.3.1.7 Ratio des surfaces de chaque groupe desservi 
Le calcul suivant permettra de répartir les pertes thermiques du CESCI (ce qui correspond aux 
pertes de stockages des ballons décentralisés) dans chacun des groupes, au prorata de leurs 
surfaces. 
∑∑
∈ −−∈ −∈ −−
= =
CESCI e eme em grCESCI e emgr e eme em gr
gr CESCI
surfgr gen
surfAA
Rat Rat,,
, , (1240
) 
11.22.3.1.8 Température au niveau de la génération 
Pour chaque ensemble de ballon, la température à atteindre au niveau de l’assemblage est celle Pour tous les ensembles {B} 
1=basez  
et  unit sol z iQ Q
base_ ,=  (1238)   
Page 988 du réseau de distribution interne au groupe connecté au ballon. 
e ndgen
ecs prim −=2 max _ _θ θ  (1241
) 
   
Page 989 11.22.3.1.9 Température d’eau entrant dans les ballons 
L’eau entrant dans tous les ballons est de l’eau froide : 
cw entrantθ θ= (1242
) 
11.22.3.1.10 Régulation de la boucle solaire 
La régulation de la boucle solaire est pilotée par l’irradiance 
Typeregul_BS=1 (1243
) 
11.22.3.2  Ordre des calculs  
Les étapes de calculs de l’assemblage seront reproduites pour chaque ensemble de ballons du 
CESCI. Seule la boucle solaire est commune à tous les ballons, ce qui induit un calcul de 
répartition détaillé ci-dessous. 
Au début du pas de temps, le champ de température du ballon est connu. 
1. La première étape : volume puisé 
La première étape débute par un calcul itératif entre la fiche « gestion-régulation base » et la fiche 
« ballon de stockage » pour le calcul du volume puisé. 
A chaque itération, le volume puisé calculé (à partir de la température de la zone supérieure du 
ballon de l’itération précédente) est envoyé aux algorithmes du ballon de stockage. Ces derniers 
déterminent les températures du ballon après un éventuel mélange, mais sans tenir compte des 
apports de puissance et des pertes du ballon. 
Il faut attendre la fin de la boucle itérative de chaque ensemble de ballons, de manière à connaitre 
toutes les températures de tous les ballons constituant le CESCI, avant de lancer la deuxième 
étape. 
2. Deuxième étape : la boucle solaire 
La boucle solaire est indépendante de la gestion-régulation de la base des ballons. Elle fournit 
l’énergie disponible, tant que le (ou les) élément(s) de stockage ne dépasse(nt) pas la température 
maximale.  
Température moyenne des zones inférieures des ballons 
Pour faire le bilan énergétique de la boucle solaire et obtenir Qsol, il est nécessaire de connaître la 
température moyenne des zones inférieures de tous les ballons individuels de l’assemblage.   
Page 990 ∑∑∑ ∑
= == =



=
ensB
sto
baseensB
sto
base
nb
Bnb
stosto
znb
Bnb
stobase
ech moy bsto
z
CESCI
ech moy b
Vh V
h
1 11 1_ _
_ _) ( *
) (θ
θ  (1244) 
 
Energie solaire injectée 
 
Après le bilan énergétique, l’énergie solaire totale transférée aux échangeurs des ballons est 
répartie à chaque ensemble de ballons individuels au prorata de leurs besoins d’ECS. Puis 
répartie équitablement à chaque ballon au sein d’un même ensemble. 
Pour tous les ensembles {B} 
∑∑
∈ −−
−∈ −−
−
⋅ =
CESCI e dse ds
e nd wB e dse ds
e nd w
solB
ens solh Qh Q
Q Q
) () (
2 _2 _
_
  (1245) 
Pour un ballon individuel appartenant à l’ensemble {B} 
B
stoB
ens sol
unit solnbQ
Q_
_=  (1246) 
Le (ou les) échangeur(s) est(sont) intégré(s) au modèle de boucle solaire. 
La puissance de (ou des) pompe(s) de la boucle solaire sera ajoutée à la consommation des 
auxiliaires électriques de l’assemblage. 
3. Troisième étape : l’élément de stockage ECS 
Après injection de l’énergie solaire unitaire dans le ballon, il faut recalculer le champ de 
températures du ballon. 
Le ballon de stockage est décrit par quatre zones. Chaque zone zdu ballon reçoit une énergie 
z iQ,comme suit : 
1. La boucle solaire est connectée à la zone 1= =basez z donc l’entrée du ballon 1 ,iQ reçoit la 
sortie de la boucle solaire unit solQ_. Les pertes thermiques sont également comptées. 
2. La zone 2=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 02 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
3. La zone 3=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique: 03 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
4. La zone 4=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune énergie spécifique : 04 ,=iQ. Mais les 
pertes sont comptées. 
Une fois l’énergie reçue, le ballon met à jour les températures de chaque zone compte tenu de la 
stratification des zones du ballon. 
4. Quatrième étape : gestion-régulation de l’appoint du ballon   
Page 991 La position de l’appoint dans le ballon est un paramètre d’intégration. Cette étape permet d’évaluer 
l’énergie à fournir pour maintenir les zones chauffées par l’appoint à la température de consigne.    
Page 992 5. Cinquième étape : assemblage générateur pour stockage (appoint) 
L’assemblage générateur détermine à partir de l’énergie requise Qreq_sto_ap, de la température 
moyenne du ballon vue par l’échangeur et des caractéristiques de ce dernier, l’énergie réellement 
fournie au ballon. 
6. Sixième étape : l’élément de stockage ECS  
A cette étape, les pertes, déjà comptabilisées, sont supposées nulles. Seule l’énergie fournie par 
l’appoint dans la zone zap sera intégrée au calcul des températures du ballon. 
11.22.3.3  L’assemblage du CESCI  
Assemblage CESCIPour un ballon de l’ensemble {B}Assemblage
Idfousto, Idfonction, 
Config appoint, zbase, 
zreg_baseAssemblage CESCI – RT2012Boucle solaire centralisée Générateurs d’appoint décentralisés Ballons décentralisésInterface Code
Sorties :
{Qcef(poste;énergie) (h)}
Φtot_vcgen(h)
Φdéc_vcsto(h), Φdéc_vcgnr(h)
...Climat 
extérieur
θcw, hleg Qw_2nd-e(h)
Isr*Distribution(s) 
secondaire(s)
θcw,θeEnvironnement 
proche
Gestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
baseGestion -
régulation 
base
Qw_sto_unit_report1ère étape
Nbiter_vp, VpBoucle 
solaire
Ballon de 
stockageBallon de 
stockage6ème étape
Ballon de 
stockageBallon de stockage
Vtot, UAS, faux, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_base_multi_z, 
Isech_ap_multi_z 
hrelech_base, hrelech_apGestion -
régulation 
appoint
3ème étapeGestion-régulation 
appoint
type gest_ap, ∆θ ap, 
θc_ap, zap, zreg_ap4ème étape
Qreq_sto_ap
Qsol, Pp, 
ΦvcBS(h){Qcef(poste;énergie) (h)}
Φvcgnr(h)Qfou_sto_apAssemblage 
générateur 
pour ballon 
(fct appoint )Assemblage 
générateur pour
ballon (fct appoint )
(selon générateur)
1ère étape5ème étape
Post-traitement des donnéesPré-traitement des données
Boucle solaire
A, η 0, a1, a2, (UA) te, 
(UA) ti, (UA) hx, Kθ, 
Pnp, αp, mCp, θreg, 
Isr* min2ème étape
Qsol_unitGestion-régulation 
base
type gest_base , ∆θ base, 
θc_base
θbz(i-1)
θbz(h-1)
θbz(h-2)
θb_moy_
echap(h)θbz(i-1)
θbz(h-1)
θbz(h-2)θb_moy_echCESCI(h)
Peθbz(h-1)
   
Page 993 Figure 112 : Schéma d’assemblage du modèle de CESCI   
Page 994 11.22.3.4  Traitement des données de sortie  
Les résultats de la simulation donnent les énergies consommées par le système d’appoint d’un 
ballon (sous forme matricielle) et par la ou (les) pompe(s) de la boucle solaire Pp. Ainsi que les 
pertes thermiques d’un ballon et celles, éventuelles, du générateur d’appoint (les pertes de la 
boucle solaire sont quant à elles incluses dans le calcul de l’énergie solaire injectée Qsol). 
11.22.3.4.1 Calcul des consommations finales horaires d’ECS  
11.22.3.4.1.1 Pour l’assemblage CESCI 
Dans le cas du CESCI,  la consommation en énergie finale est la somme des consommations de tous 
les générateurs d’appoint (présentées sous forme de matrice) ajoutée à la consommation de la 
pompe de la boucle solaire. Elle s’exprime, à chaque pas de temps, de la façon suivante : 
{ } { } ( )
{ }{ }) ( ) ( ) () ; 3 (int
) ; 3 ( ) ; 3 ( h Q h Q n b h QBS
e
nergiecef
Bappo
energiecefB
stoCESCI
energiecef + ⋅ =∑  (1247) 
11.22.3.4.1.2 Par groupe 
{ }{ } ) ( * ) ( ) (sec_ _ ) ; 3 (,
) ; 3 (h Rat h Q h Qgr
e besoinsCESCI
energiecefgr CESCI
energiecef=  (1248) 
11.22.3.4.2 Calcul des consommations mensuelles et annuelles d’ECS  
Les consommations en énergies finale et primaire de l’assemblage CESCI sont présentées sous 
forme mensuelles et annuelles, au niveau de l’assemblage et au niveau du groupe. 
11.22.3.4.2.1 Pour l’assemblage CESCI 
∑ ∑
∈ ==
mois h enCESCI
en cefCESCI
m ecs ef h Q C60
10) ; 3 ( _ _ ) (  
) . ) ( () (60
10) ; 3 ( _ _ en ep
mois h enCESCI
en cefCESCI
m ecs ep Coef h Q C∑ ∑
∈ ==  (1249) 
∑
==12
1_ _ _
moisCESCI
m ecs efCESCI
ecs ef C C  
∑
==12
1_ _ _
moisCESCI
m ecs epCESCI
ecs ep C C  (1250) 
11.22.3.4.2.2 Par groupe 
∑ ∑
∈ ==
mois h engr CESCI
en cefgr CESCI
m ecs efh Q C60
10,
) ; 3 (,
_ _) (  (1251)   
Page 995 ) . ) ( () (60
10,
) ; 3 (,
_ _ en ep
mois h engr CESCI
en cefgr CESCI
m ecs ep Coef h Q C∑ ∑
∈ == 
∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr CESCI
m ecs efgr CESCI
ecs efC C  
∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr CESCI
m ecs epgr CESCI
ecs ep C C  (1252) 
11.22.3.4.2.3 Consommations en énergie finale et primaire par type d’énergie 
Si les appoints des ballons de l’assemblage CESCI sont par hypothèse de même nature (type 
d’énergie, puissance maximale,…), les informations qui sortent de l’assemblage CESCI doivent 
respecter un certain formalisme. C’est pourquoi il est nécessaire de construire les matrices des 
consommations par type d’énergie. 
11.22.3.4.2.3.1  Pour l’assemblage CESCI  
Les consommations par type d’énergie et par CESCI s’expriment uniquement sous forme d’un 
résultat total annuel : 
∑
==8760
0) 10 ; 3 ( _ ) (
hCESCI
cefCESCI
gaz ef h Q C  (1253) 
∑
==8760
0) 20 ; 3 ( _ ) (
hCESCI
cefCESCI
fod ef h Q C  (1254) 
∑
==8760
0) 30 ; 3 ( _ ) (
hCESCI
cefCESCI
cha ef h Q C  (1255) 
∑
==8760
0) 40 ; 3 ( _ ) (
hCESCI
cefCESCI
boi ef h Q C  (1256) 
∑
==8760
0) 50 ; 3 ( _ ) (
hCESCI
cefCESCI
ele ef h Q C  (1257) 
∑
==8760
0) 60 ; 3 ( _ ) (
hCESCI
cefCESCI
rdc ef h Q C  (1258) 
 
CESCI
gaz ef epCESCI
gaz ep C Coef C_ ) 1 ; 10 ( _ × =  (1259) 
CESCI
fod ef epCESCI
fod ep C Coef C_ ) 1 ; 20 ( _ × =  (1260) 
CESCI
cha ef epCESCI
cha ep C Coef C_ ) 1 ; 30 ( _ × =  (1261) 
CESCI
boi ef epCESCI
boi ep C Coef C_ ) 1 ; 40 ( _ × =  (1262) 
CESCI
ele ef epCESCI
ele ep C Coef C_ ) 1 ; 50 ( _ × =  (1263) 
CESCI
rdc ef epCESCI
rdc ep C Coef C_ ) 1 ; 60 ( _ × =  (1264)   
Page 996 11.22.3.4.2.3.2  Pour l’assemblage CESCI et par groupe  
Les consommations par type d’énergie et par CESCI, pour un groupe, s’expriment uniquement 
sous forme d’un résultat total annuel : 
∑
==8760
0,
) 10 ; 3 (,
_) (
hgr CESCI
cefgr CESCI
gaz efh Q C  (1265) 
∑
==8760
0,
) 20 ; 3 (,
_) (
hgr CESCI
cefgr CESCI
fod efh Q C  (1266) 
∑
==8760
0,
) 30 ; 3 (,
_) (
hgr CESCI
cefgr CESCI
cha efh Q C  (1267) 
∑
==8760
0,
) 40 ; 3 (,
_) (
hgr CESCI
cefgr CESCI
boi efh Q C  (1268) 
∑
==8760
0,
) 50 ; 3 (,
_) (
hgr CESCI
cefgr CESCI
ele efh Q C  (1269) 
∑
==8760
0,
) 60 ; 3 (,
_) (
hgr CESCI
cefgr CESCI
rdc efh Q C  (1270) 
 
gr CESCI
gaz ef epgr CESCI
gaz ep C Coef C,
_ ) 1 ; 10 (,
_ × =  (1271) 
gr CESCI
fod ef epgr CESCI
fod ep C Coef C,
_ ) 1 ; 20 (,
_ × =  (1272) 
gr CESCI
cha ef epgr CESCI
cha ep C Coef C,
_ ) 1 ; 30 (,
_ × =  (1273) 
gr CESCI
boi ef epgr CESCI
boi ep C Coef C,
_ ) 1 ; 40 (,
_ × =  (1274) 
gr CESCI
ele ef epgr CESCI
ele ep C Coef C,
_ ) 1 ; 50 (,
_ × =  (1275) 
gr CESCI
rdc ef epgr CESCI
rdc ep C Coef C,
_ ) 1 ; 60 (,
_ × =  (1276) 
11.22.3.4.3 Energie restante à fournir par les générateurs 
Dans le cas de la production d’eau chaude avec stockage, le report d’énergie est géré au niveau 
du puisage dans le ballon et non, contrairement aux systèmes de production instantanée, au 
niveau du (ou des) générateur(s) associés au ballon. 
0 ) (=h Qgnr
rest  (1277) 
11.22.3.4.4 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de l’assemblage CESCI récupérables par l’ambiance concernent les ballons 
décentralisés et leurs générateurs d’appoint (appartenant à un groupe) mais aussi la boucle 
solaire.   
Page 997 11.22.3.4.4.1 Au niveau de  l’assemblage CESCI 
La génération centralisée ne contient que la boucle solaire (ses pertes thermiques vers l’ambiance 
seront réparties au prorata des groupes desservis dans les algorithmes des pertes récupérables). 
11.22.3.4.4.2 Au niveau du (des) groupe(s) 
Les pertes thermiques des ballons et générateurs d’appoints décentralisés sont directement 
récupérables par les ambiances du groupe auquel ils appartiennent.  
 
 
 
 ) ( ) (_ h hBS
vcgen
vc totΦ = Φ (1278) 
( )∑
∈= Φ
gr stovc sto stosto
vc déc Is h Pe nb h_ _ * ) ( * ) ( (1279) 
( )∑
∈Φ = Φ
gr gnrgnr
vc stognr
vc déc h nb h ) ( * ) (_  (1280) Page 998 11.23 S2_GEN_production_centralisée_solaire_appoints_décentralisés_ballons  
11.23.1 Introduction 
Cette fiche algorithme décrit l’assemblage des composants constituant la production centralisée 
(ballon solaire) avec appoints ballons décentralisés. 
Ce type de production est assimilé à une génération. 
   
Page 999 11.23.2 Nomenclature 
Le Tableau 209  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées à l’assemblage de production centralisée avec appoints ballons 
décentralisés. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  Usage zone Type d’usage de la zone - - - -  iecs (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu dans la 
période de fonctionnement de la génération ECS. entier 0 1 2 
 Iocc_zone  Indice d’occupation de la zone bool Faux Vrai - 
 θcw Température de l’eau froide entrant dans le système de 
préparation de l’ECS °C 0 + ∞ - 
 ah Clé de répartition horaire - 0 1 - 
 θi (h) Température moyenne de l’air intérieur dans le groupe 
au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
 θe (h) Température moyenne de l’air extérieur au pas de temps 
h. °C 2∞ +∞ 2 
  (+voir fiche(s) d’assemblage du (ou des) 
générateurs)     
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
  Voir fiches de l’assemblage générateur avec 
stockage     
  Voir fiche distribution intergroupe ECS     
  Voir fiche gestion2régulation de la 
génération     
  Voir fiche générateur(s)     
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Фpertes_vc_primθ
e(h) Pertes en volume chauffé du réseau de 
distribution intergroupe d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Waux_primθe  Consommation des auxiliaires du réseau de 
distribution intergroupe d’ECS Wh 0 +∞ 2 
 Wrechauf_primθe  Consommation électrique de l’éventuel 
réchauffeur de la distribution intergroupe 
bouclée d’ECS, en énergie finale Wh 0 +∞ 2 des 
stocka
ges Φdéc_vcsto(h) Pertes vers des espaces chauffés des 
systèmes des ballons décentralisés de 
l’ECS. Wh 2∞ +∞ 2 e
n
tΦdéc_vcgnr(h) Pertes et consommations des auxiliaires 
des générateurs décentralisés transmises Wh 2∞ +∞ 2   
Page 1000 des générateurs décentralisés transmises 
au volume chauffé. Généra
tion 
Φtot_vcgen(h) Pertes et consommations des auxiliaires 
du PCAD (càd de la génération) 
transmises au volume chauffé. Wh 2∞ +∞ 2  Ratsurfgen,gr Ratio de la surface du groupe gr sur la 
surface totale desservie par la génération 
pour l’ensemble des postes. 2 0 1 2 
 Esol_totBS Energie totale annuelle cumulée transmise à 
l’échangeur. Wh/an 0 + ∞ 0 
 Eef_aux_totBS Energie totale annuel cumulée consommée 
par la pompe de la boucle solaire. Wh/an 0 + ∞ 0 
 {Qcef(poste;énergi
e) PCAD(h)} Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie. Wh 0 +∞ 2 
 {Qcef(poste;énergi
e) PCAD,gr(h)} Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie, répartie au niveau du groupe Wh 0 +∞ 2 
 Cef_ecs_mPCAD Consommation mensuelle en énergie finale 
d’ECS, par PCAD Wh 0 +∞ 2 
 Cep_ecs_mPCAD Consommation mensuelle en énergie 
primaire d’ECS, par PCAD Wh 0 +∞ 2 
 Cef_ecsPCAD Consommation annuelle en énergie finale 
d’ECS, par PCAD Wh 0 +∞ 2 
 Cep_ecsPCAD Consommation annuelle en énergie primaire 
d’ECS, par PCAD Wh 0 +∞ 2 
 Cef_ecs_mPCAD,gr Consommation mensuelle en énergie finale 
d’ECS, par PCAD et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 Cep_ecs_mPCAD,gr Consommation mensuelle en énergie 
primaire d’ECS, par PCAD et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 Cef_ecsPCAD,gr Consommation annuelle en énergie finale 
d’ECS, par PCAD et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 Cep_ecsPCAD,gr Consommation annuelle en énergie primaire 
d’ECS, par PCAD et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 {Cef_gazPCAD, 
Cef_fodPCAD, 
Cef_chaPCAD, 
Cef_boiPCAD, 
Cef_elePCAD, 
Cef_rdcPCAD} Matrice des consommations annuelles 
d’énergie finale (de chaud, de froid et 
d’ECS) par PCAD Wh 0 +∞ 2 
 {Cep_gazPCAD, 
Cep_fodPCAD, 
Cep_chaPCAD, 
Cep_boiPCAD, 
Cep_elePCAD, 
Cep_rdcPCAD} Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par PCAD Wh 0 +∞ 2 
 {Cef_gazPCAD,gr, 
Cef_fodPCAD,gr, 
Cef_chaPCAD,gr, 
Cef_boiPCAD,gr, 
Cef_elePCAD,gr, 
Cef_rdcPCAD,gr } Matrice des consommations annuelles 
d’énergie finale (de chaud, de froid et 
d’ECS) par PCAD et par groupe Wh 0 +∞ 2 
 {Cep_gazPCAD,gr, 
Cep_fodPCAD,gr, 
Cep_chaPCAD,gr, 
Cep_boiPCAD,gr, 
Cep_elePCAD,gr, 
Cep_rdcPCAD,gr} Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par PCAD et par groupe Wh 0 +∞ 2 
         
Page 1001        
       
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 209 : Nomenclature du modèle   
Page 1002 11.23.3 Assemblage des composants de la production d’ECS centralisée avec appoints 
décentralisés 
Cet assemblage est particulier dans le sens ou l’ordre des calculs est modifié. 
Dans le cas de la production centralisée avec appoints ballons décentralisés, nous détaillerons les 
calculs à partir des appoints décentralisés,  recevant d’une part les besoins à assurer (de la 
distribution interne au groupe), d’autre part la puissance fournie par le générateur central. 
Pour ce modèle, la production centralisée ne peut se modéliser que sous la forme d’un ballon base 
solaire. La présence d’un ballon de stockage centralisé et d’une distribution intergroupe ECS est la 
seule différence avec le modèle du PCAD. 
11.23.3.1  Prétraitement des données  
11.23.3.1.1 Fonction de l’assemblage  
L’assemblage ne peut assurer que des besoins d’ECS. Les ballons centralisé et décentralisés 
ainsi que les générateurs d’appoint ont la même fonction, c'est-à-dire que 
Idfoustocentr=3 
Idfonctiondec= Idfoustodec=3 (1281
) 
11.23.3.1.2 Ratio des besoins de chaque groupe 
Les distributions internes au groupe reliées au PCAD peuvent appartenir à un ou plusieurs 
groupes. Le calcul suivant permettra de répartir les consommations en énergie finale du PCAD 
dans chacun des groupes, au prorata de leurs besoins. 
∑∑
∈ −−
−∈ −∈ −−
−
=
PCAD e dse ds
e nd wgr e dsPCAD e dse ds
e nd w
gr
e besoinsh Qh Q
h Rat
) () (
) (
2 _2 _
sec_ _  (1282) 
11.23.3.1.3 Ratio des surfaces de chaque groupe desservi 
Le calcul suivant permettra de répartir les pertes thermiques du PCAD (ce qui correspond aux 
pertes de stockages des ballons décentralisés) dans chacun des groupes, au prorata de leurs 
surfaces. 
∑∑
∈ −−∈ −∈ −−
= =
PCAD e eme em grPCAD e emgr e eme em gr
gr PCAD
surfgr gen
surfAA
Rat Rat,,
, , (1283) 
11.23.3.1.4    
Page 1003 11.23.3.1.5 Température d’eau froide entrant dans le ballon central 
Par ailleurs, l’eau entrant dans le ballon central est de l’eau froide : 
θentrant=θcw (1284
) 
11.23.3.1.6 Température d’eau froide entrant dans les ballons décentralisés 
Par ailleurs, l’eau entrant dans les ballons décentralisés est de l’eau de la distribution intergroupe 
(ici collective) 
θentrant= θprim_moy-e (1285
)   
Page 1004 11.23.3.2  L’assemblage de la production centralisée solaire appoints décentralisés 
(PCAD) 
Code
Distribution 
secondaire ECS3ème étape
Pertes 
récupérées
Consommation 
des auxiliairesDistribution 
primaire ECSah
Usage zone
iocczoneClimat 
extérieurScénarios 
conventionnels
Emission ECS + 
réceptionCorr-e gr,em-e
Besoins d’ECS par émetteur 
ECS équivalent
Rho*Cp*Vuw*delta_T*Corr1ère étape
2ème étape
iecsθcw(h)Usage zoneComporteme
nt thermique 
du groupe
θi(h)θe(h)
θcw(h)
1
Qwgr,em-e(h)
Qwgr,em-e(h-1)
1
Qw_2nd-e(h)
iecsivacEmission ECS + Besoins 
d’ECS (niveau du groupe )
Nblgt-eg
r,em-e
Agr,em-e, Nugr,em-e,
(ou Ahabg
r,em-e, Nblgtg
r,em-e)
M_part em-ee
m-e= [Partem-e
m
él, 
Parteme
m
it_méca, Partem-
e
m
it_thermo, Partem-e
t
empo]
A
pp_ECSInterface
Distribution Secondaire 
ECS
Dint_2nd-e, Lvc_2nd-e, 
Lhvc_2nd-e, b2nd-e, 
nbdist_2nd-e, δ_lvc
Assemblage générateur 
ECS
(voir générateur 
correspondant )θdépart_prim-e
ρw, cw, 
Nblgtgr,em-e
SortiesGestion-régulation de 
la génération Assemblage production centralisée avec appoints décentralisés –RT2012
Assemblage 
générateur avec 
stockage base seule 
solaire ou boucle 
solaire5ème étape6ème étape
Gestion- régulation de la 
générationθdépart_prim-e
Distribution Primaire ECS
Lvc_prim_bcl-e, Lhvc_prim_bcl-e , 
Lvc_prim_trac-e , Lhvc_prim_trac-e , 
Uprim-e, bprim-e, 
T
yperéseau_primaire-e , 
T
ype_gest_circ_prim-e , 
Pcirc_prim-e
θdépart_prim-eAppoints 
décentralisés : 
Assemblage 
générateur avec 
ballon Appoints décentralisés
(voir fiche correspondante)
4ème étape7ème étape
   
Page 1005 11.23.3.3  Ordre des calculs  
Les algorithmes se décomposent en deux parties, chacune étant composée de plusieurs étapes : 
PREMIERE PARTIE 
Ce premier paragraphe décrit la partie « décentralisée » de l’assemblage. 
1) Première étape : besoins à assurer en entrée de réseau secondaire  
Le réseau de distribution secondaire relie, dans le cas de la production centralisée, les émetteurs 
d’ECS à la distribution primaire d’ECS. La température du réseau secondaire d’ECS est une sortie 
de l’émission ECS équivalente. Les algorithmes calculent les pertes de distribution, à partir du 
volume contenu dans les tuyaux, ainsi que l’énergie nécessaire en sortie de générateur (égale aux 
besoins d’ECS majorés des pertes de distribution secondaire). 
2) Quatrième étape : les appoints décentralisés  
Les appoints décentralisés sont donc, dans ce cas, des ballons de stockage. Pour ces derniers, 
même si ceux sont des appoints, l’apport de puissance (électrique ou hydraulique) se fera à priori 
dans la zone inférieure du ballon.  
Cette étape est à la convergence des calculs : d’un côté, on reçoit l’énergie à fournir pour assurer 
les besoins d’ECS aux émetteurs (première partie) ; d’un autre côté, on reçoit un apport d’énergie, 
fournie par le générateur centralisé et corrigée par les éventuelles pertes de distribution primaire.  
Les générateurs d’appoint apportent une énergie supp lémentaire dans le cas où l’énergie fournie 
par le générateur centralisé est insuffisante pour assurer les besoins.  
DEUXIEME PARTIE 
Ce second paragraphe décrit la partie « centralisée » de l’assemblage. Contrairement aux autres 
modes de production d’ECS, les calculs commencent par la génération (gestion-régulation et 
générateur(s)) et finissent par la distribution primaire. 
1) Deuxième étape : le (ou les) assemblage(s) générateur(s)  
Pour ce mode de production d’ECS, seuls les générateurs solaires sont considérés. Autrement dit, 
la production centralisée est soit une boucle solaire, soit un assemblage ballon solaire en base 
seule. 
Dans le premier cas, la boucle solaire (composant unique) fournit aux ballons d’appoints une 
puissance solaire. Dans le second cas, on raisonnera en température : le ballon central impose sa 
température au réseau primaire  
L’eau injectée dans les appoints décentralisés sera à la température de l’eau en sortie du réseau 
primaire. L’eau en entrée du réseau primaire sera à la température de l’eau contenue dans la zone 
supérieure du ballon central. 
2)  Troisième étape : réseau de distribution primaire  
Le réseau de distribution primaire est physiquement en amont des appoints centralisés. Quel que 
soit le type de réseau primaire, les informations du code transitent par ce composant. La 
distribution primaire d’ECS peut être soit bouclée, soit tracée. Sont alors calculés : les pertes de 
distribution primaire, la température moyenne dans la distribution, la consommation des auxiliaires 
qu’ils soient circulateurs ou traceurs ainsi que les besoins d’eau chaude nécessaire en entrée de 
réseau primaire pour assurer la demande des émetteurs ECS (égale aux besoins d’ECS majorés 
des pertes de distributions primaire et secondaire).   
Page 1006 11.23.3.4  Post-traitement des données  
11.23.3.4.1 Calcul des consommations finales horaires d’ECS  
11.23.3.4.1.1 Pour l’assemblage PCAD 
Dans le cas du PCAD, la consommation en énergie finale est la somme des consommations de tous 
les générateurs d’appoint (présentées sous forme de matrice) ajoutée à la consommation de la 
pompe de la boucle solaire. Elle s’exprime, à chaque pas de temps, de la façon suivante : 
{ } { } ( )
{ }{ }) ( ) ( ) () ; 3 (int
) ; 3 ( ) ; 3 ( h Q h Q n b h QBS
e
nergiecef
Bappo
energiecefB
stoPCAD
energiecef + ⋅ =∑  (1286) 
11.23.3.4.1.2 Par groupe 
{ }{ } ) ( * ) ( ) (sec_ _ ) ; 3 (,
) ; 3 (h Rat h Q h Qgr
e besoinsPCAD
energiecefgr PCAD
energiecef=  (1287) 
11.23.3.4.2 Calcul des consommations mensuelles et annuelles d’ECS  
Les consommations en énergies finale et primaire de l’assemblage PCAD sont présentées sous 
forme mensuelles et annuelles, au niveau de l’assemblage et au niveau du groupe. 
11.23.3.4.2.1 Pour l’assemblage PCAD 
∑ ∑
∈ ==
mois h enPCAD
en cefPCAD
m ecs ef h Q C60
10) ; 3 ( _ _ ) (  
) . ) ( () (60
10) ; 3 ( _ _ en ep
mois h enPCAD
en cefPCAD
m ecs ep Coef h Q C∑ ∑
∈ ==  (1288) 
∑
==12
1_ _ _
moisPCAD
m ecs efPCAD
ecs ef C C  
∑
==12
1_ _ _
moisPCAD
m ecs epPCAD
ecs ep C C  (1289) 
   
Page 1007 11.23.3.4.2.2 Par groupe 
∑ ∑
∈ ==
mois h engr PCAD
en cefgr PCAD
m ecs efh Q C60
10,
) ; 3 (,
_ _) (  
) . ) ( () (60
10,
) ; 3 (,
_ _ en ep
mois h engr PCAD
en cefgr PCAD
m ecs ep Coef h Q C∑ ∑
∈ == (1290) 
∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr PCAD
m ecs efgr PCAD
ecs efC C  
∑
==12
1,
_ _,
_
moisgr PCAD
m ecs epgr PCAD
ecs ep C C  (1291) 
11.23.3.4.2.3 Consommations en énergie finale et primaire par type d’énergie 
Si les appoints des ballons décentralisés de l’assemblage PCAD sont par hypothèse de même 
nature (type d’énergie, puissance maximale,…), les informations qui sortent de l’assemblage 
PCAD doivent respecter un certain formalisme. C’est pourquoi il est nécessaire de construire les 
matrices des consommations par type d’énergie. 
11.23.3.4.2.3.1  Pour l’assemblage PCAD  
Les consommations par type d’énergie et par PCAD s’expriment uniquement sous forme d’un 
résultat total annuel : 
∑
==8760
0) 10 ; 3 ( _ ) (
hPCAD
cefPCAD
gaz ef h Q C  (1292) 
∑
==8760
0) 20 ; 3 ( _ ) (
hPCAD
cefPCAD
fod ef h Q C  (1293) 
∑
==8760
0) 30 ; 3 ( _ ) (
hPCAD
cefPCAD
cha ef h Q C  (1294) 
∑
==8760
0) 40 ; 3 ( _ ) (
hPCAD
cefPCAD
boi ef h Q C  (1295) 
∑
==8760
0) 50 ; 3 ( _ ) (
hPCAD
cefPCAD
ele ef h Q C  (1296) 
∑
==8760
0) 60 ; 3 ( _ ) (
hPCAD
cefPCAD
rdc ef h Q C  (1297) 
 
PCAD
gaz ef epPCAD
gaz ep C Coef C_ ) 1 ; 10 ( _ × =  (1298) 
PCAD
fod ef epPCAD
fod ep C Coef C_ ) 1 ; 20 ( _ × =  (1299) 
PCAD
cha ef epPCAD
cha ep C Coef C_ ) 1 ; 30 ( _ × =  (1300) 
PCAD
boi ef epPCAD
boi ep C Coef C_ ) 1 ; 40 ( _ × =  (1301)   
Page 1008 PCAD
ele ef epPCAD
ele ep C Coef C_ ) 1 ; 50 ( _ × =  (1302) 
PCAD
rdc ef epPCAD
rdc ep C Coef C_ ) 1 ; 60 ( _ × =  (1303) 
11.23.3.4.2.3.2  Pour l’assemblage PCAD et par groupe  
Les consommations par type d’énergie et par PCAD, pour un groupe, s’expriment uniquement 
sous forme d’un résultat total annuel : 
∑
==8760
0,
) 10 ; 3 (,
_) (
hgr PCAD
cefgr PCAD
gaz efh Q C  (1304) 
∑
==8760
0,
) 20 ; 3 (,
_) (
hgr PCAD
cefgr PCAD
fod efh Q C  (1305) 
∑
==8760
0,
) 30 ; 3 (,
_) (
hgr PCAD
cefgr PCAD
cha efh Q C  (1306) 
∑
==8760
0,
) 40 ; 3 (,
_) (
hgr PCAD
cefgr PCAD
boi efh Q C  (1307) 
∑
==8760
0,
) 50 ; 3 (,
_) (
hgr PCAD
cefgr PCAD
ele efh Q C  (1308) 
∑
==8760
0,
) 60 ; 3 (,
_) (
hgr PCAD
cefgr PCAD
rdc efh Q C  (1309) 
 
gr PCAD
gaz ef epgr PCAD
gaz ep C Coef C,
_ ) 1 ; 10 (,
_ × =  (1310) 
gr PCAD
fod ef epgr PCAD
fod epC Coef C,
_ ) 1 ; 20 (,
_× =  (1311) 
gr PCAD
cha ef epgr PCAD
cha epC Coef C,
_ ) 1 ; 30 (,
_× =  (1312) 
gr PCAD
boi ef epgr PCAD
boi epC Coef C,
_ ) 1 ; 40 (,
_× =  (1313) 
gr PCAD
ele ef epgr PCAD
ele epC Coef C,
_ ) 1 ; 50 (,
_× =  (1314) 
gr PCAD
rdc ef epgr PCAD
rdc ep C Coef C,
_ ) 1 ; 60 (,
_ × =  (1315) 
11.23.3.4.3 Energie restante à fournir par les générateurs 
Dans le cas de la production d’eau chaude avec stockage, le report d’énergie est géré au niveau 
du puisage dans le ballon et non, contrairement aux systèmes de production instantanée, au 
niveau du (ou des) générateur(s) associés au ballon (base et appoint). 
0 ) (=h Qgnr
rest  (1316) 
11.23.3.4.4 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de l’assemblage PCAD récupérables par l’ambiance concernent les ballons 
centralisé et décentralisés et les générateurs : boucle solaire commune à plusieurs groupes et 
appoints (appartenant à un groupe).   
Page 1009 11.23.3.4.4.1 Au niveau de l’assemblage PCAD 
La génération centralisée contient la boucle solaire et le ballon centralisé (leurs pertes thermiques 
vers l’ambiance seront réparties au prorata des groupes desservis dans les algorithmes des pertes 
récupérables). 
11.23.3.4.4.2 Au niveau du (des) groupe(s) 
Les pertes thermiques des ballons et générateurs d’appoints décentralisés sont directement 
récupérables par les ambiances du groupe auquel ils appartiennent.  
 
 ) ( ) (_ h hBS
vcgen
vc totΦ = Φ
 (1317
) 
vc sto vc sto Is h Pe h_ _ * ) ( ) (= Φ  (1318
) 
( )∑
∈= Φ
gr stovc sto stosto
vc déc Is h Pe nb h_ _ * ) ( * ) ( (1319
) 
( )∑
∈Φ = Φ
gr gnrgnr
vc stognr
vc déc h nb h ) ( * ) (_  (1320
) Page 1010 11.24 C_Emi_Boucle_Chauffage_SSC  
11.24.1 Introduction 
Les systèmes solaires combinés comportent une boucle de chauffage, dont le rôle est de 
transférer de la chaleur solaire au bâtiment, pour ses besoins de chauffage. Un modèle de boucle 
de chauffage est décrit ici. 
La boucle de chauffage s’intègre directement dans le ballon de stockage et n’appartient qu’aux 
assemblages présentant les systèmes solaires combinés. 
 
   
Page 1011 11.24.2 Nomenclature 
Le Tableau 210  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de boucle de 
chauffage. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 BH Besoins de chauffage instantanés  W 0 + ∞ 0 
 b Température de la zone du ballon où se trouve 
l’échangeur ou température moyenne au secondaire de 
l’échangeur °C 
0 110 2 
 a Température à l’intérieur du bâtiment °C 0 110 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 (UA)em Coefficient d’échange des émetteurs de chaleur, 
y compris pertes des tuyauteries de distribution W/K 0 + ∞  
 (UA)hx Coefficient d’échange de l’échangeur W/K 0 + ∞  
 Pnp Puissance nominale de la pompe  W 0 + ∞ 0 
 p Part de la puissance de la pompe transférée au 
fluide sous forme de chaleur 2 0 1 0,5 
 Δreg Valeur de réglage de la régulation K 0 + ∞ 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 PH Puissance émise par les émetteurs de chaleur W 0 + ∞ 0 
 Pp Puissance consommée par la pompe  W 0 Pn 0 
 PapH Puissance à fournir par l’énergie d’appoint  W 0 + ∞ 0 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 m Température moyenne de la boucle  °C 0 110  
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 210 : Nomenclature du modèle   
Page 1012 11.24.3 Description mathématique 
L’équilibre de la boucle de chauffage s’écrit : 
 (UA)hx (θb - θm) + αpPp = PH (1321
) 
PH = (UA) em (θm - θa) (1322
) 
d’où : 
PH = [(UA) hx(UA)em(θb - θa) + (UA) em αpPp]/[(UA) em  + (UA) hx] (1323
) 
Deux cas de régulation sont prévus. 
11.24.3.1  Appoint par système indépendant   
Si l’appoint se fait par un poêle à bois ou des convecteurs électriques, la boucle de chauffage est en 
action dès que P H est positif ou dès que ( θb - θa) est supérieur à un certain seuil : 
Si : 
θb - θa < Δθreg  (1324) 
Alors : 
PH = 0 
Pp = 0 
PapH = BH (1325) 
Si : 
θb - θa ≥  Δθreg (1326) 
Alors : 
PH = min([(UA) hx(UA) em(θb θ θ a)+ (UA) em αpPnp]/[ (UA) em + (UA) hx] ; B H) 
 
Pp = Pnp.max(BH /[(UA) hx(UA)em(θb - θa)+ (UA) em αpPnp]/[ (UA) em + (UA) hx] ;1) 
PapH = BH -  PH  (1327) 
   
Page 1013 11.24.3.2  Appoint par chaudière  
Si l’appoint se fait par chaudière, la boucle de chauffage est en action dès que P H peut être égal au 
besoin de chauffage B H. 
Si : 
[(UA)hx(UA)em(θb - θa)+ (UA) em αpPnp]/[ (UA) em + (UA) hx] < BH (1328
) 
Alors : 
PH = 0 
Pp = 0 
PapH = BH (1329
) 
Si : 
[(UA)hx(UA)em(θb - θa)+ (UA) em αpPnp]/[ (UA) em + (UA) hx]  ≥  BH (1330
) 
Alors : 
PH = BH 
Pp = Pnp.BH /[(UA) hx(UA)em(θb - θa)+ (UA) em αpPnp]/[ (UA) em + (UA) hx 
PapH = 0 (1331
) 
 
 Page 1014 11.25 S2_GEN_Système_Solaire_Combiné 1 ballon AI  
11.25.1 Introduction 
Des modèles de boucle solaire, ballon d’eau chaude, régulation du système d’appoint, mitigeurs et 
boucle de chauffage ont été décrits dans des « fiches algorithmes ».  
On définit ici l’assemblage de ces différents composants élémentaires pour obtenir un modèle de 
système solaire combiné constitué d’un ballon à appoint intégré.   
Page 1015 11.25.2 Nomenclature 
Le Tableau 211  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de système solaire 
combiné. 
Entrées 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné Env.pro
che Isr* Irradiance (ensoleillement) sur le plan des 
capteurs W/m² 0 1500 S 
Qreq_ec
s(h) Demande en énergie en ECS transmise à 
l’assemblage via la gestion/régulation de la 
génération. Wh 0 +∞ - GR Gen. Qreq_ch
(h) Demande en énergie en chauffage transmise à 
l’assemblage via la gestion/régulation de la 
génération. Wh 0 +∞ -  Idfonctio
n(h) Indicateur de fonction accompagnant le Qreq (h) 
(1 : chauffage, 2: refroidissement, 3: ECS ) 2 1 3 - 
hleg Heure légale 2 1 24 2 
θcw(h) Température de l’eau froide °C 2
273 +∞ - Climat  ext. θe(h) Température de l’air extérieur °C 2
273 +∞ - 
 amb Température à l’intérieur du bâtiment °C - 50 110 S, B 
       
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
 Ppsol Puissance consommée par la pompe solaire  W 0 Pn S 
 PpH Puissance consommée par la pompe de 
chauffage  W 0 Pn H 
 Pe Pertes thermiques du ballon W - ∞ + ∞ B 
 Papw Puissance fournie par l’appoint ECS   W 0 + ∞ A 
 PapH Puissance fournie par l’appoint chauffage   W 0 + ∞ H 
Paramètres 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
 A Superficie de capteurs solaires (superficie 
d’entrée) m² 0 + ∞ S 
 0 Rendement optique d'un capteur solaire 2 0 1 S 
 a1 Coefficient de pertes du premier ordre d'un 
capteur solaire W/(m².K) 0 + ∞ S 
 a2 Coefficient de pertes du deuxième ordre d'un 
capteur solaire W/(m².K²) 0 + ∞ S 
 (UA)te Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle primaire vers l’extérieur W/K 0 + ∞ S 
 (UA)ti Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle primaire vers l’intérieur du bâtiment W/K 0 + ∞ S 
 (UA)hxsol Coefficient de transfert de l’échangeur solaire W/K 0 + ∞ S   
Page 1016  (UA)em Coefficient d’échange des émetteurs de chaleur, 
y compris pertes des tuyauteries de distribution W/K 0 + ∞ H 
 (UA)hxH Coefficient d’échange de l’échangeur de 
chauffage W/K 0 + ∞ H 
 Pnpsol Puissance nominale de la pompe solaire  W 0 + ∞ S 
 psol Part de la puissance de la pompe solaire 
transférée au fluide sous forme de chaleur 2 0 1 S 
 PnpH Puissance nominale de la pompe de chauffage  W 0 + ∞ H 
 pH Part de la puissance de la pompe de chauffage 
transférée au fluide sous forme de chaleur 2 0 1 H 
 m&Cp Débit calorifique de la boucle solaire W/K 0 + ∞ S 
 Δregsol Valeur de réglage de la régulation solaire K 0 + ∞ S 
 ΔregH Valeur de réglage de la régulation chauffage K 0 + ∞ H 
 Vtot Volume total du ballon  litres 0 + ∞ B 
 faux Fraction effective concernée par l’appoint 2 0 1 B 
 c_ap Température de consigne de l’appoint °C 0 110 A 
 (UA)s Coefficient de pertes thermiques du ballon W/K 0 + ∞ B 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(kg.
K) 0 +∞ 1,163 
Tableau 211 : Nomenclature des différentes variables du modèle de système solaire 
combiné 
   
Page 1017 11.25.3 Assemblage des composants 
Ce paragraphe a pour objectif de préparer, à partir des informations de puissance et de 
température à fournir aux réseaux de distributions d’ECS, le jeu de données d’entrées nécessaire 
au modèle du système solaire combiné à appoint intégré. L’ordre des calculs est présenté ci-
dessous. 
Les données d’entrée sont : 
1. Les informations issues de la gestion-régulation de la génération  
2. Les aspects d’irradiance de la boucle solaire décrit par Isr* et Kθ. 
3. Des températures externes à l’assemblage qui influent sur le ballon. 
Au début de pas de temps, les champs de températures du ballon à la fin du pas de temps 
précédent sont connus. Le ballon est découpé en quatre zones. La base solaire est dans la zone 
inférieure n°1. L’échangeur de la boucle de chauffage dans la zone n°2. Le système d’appoint 
dans la zone n°3 et le puisage d’ECS se fait dans la zone supérieure n°4. 
L’ECS est prioritaire sur le chauffage. 
11.25.3.1  Prétraitement des données  
11.25.3.1.1 Fonction de l’assemblage  
L’assemblage « SSC à appoint intégré » ne fonctionne par définition qu’en mode mixte  
Idfousto=4 (1332) 
11.25.3.1.2 Température d’eau froide entrant dans le ballon 
Par ailleurs, l’eau entrant dans le ballon est de l’eau froide : 
θentrant=θcw (1333) 
11.25.3.1.3 Configuration de l’appoint 
Dans cet assemblage, l’appoint est intégré : 
Config appoint=1  (1334) 
11.25.3.1.4 Position de la boucle solaire 
Par hypothèse, l’échangeur de la boucle solaire se situe dans la zone inférieure du ballon : 
zbase=1 (1335) 
   
Page 1018 11.25.3.2  Ordre des calculs  
1. La première étape : le volume puisé d’ECS 
La première étape débute par un calcul itératif entre la fiche « gestion-régulation base » et la fiche 
« ballon de stockage » pour le calcul du volume puisé d’ECS. Une fois le volume puisé, on calcule 
la température des quatre zones du ballon. 
2. La deuxième étape : calcul des températures + mélange 
Après le puisage ECS, il faut recalculer le champ de températures du ballon (pour alléger le temps 
de calcul, ce calcul n’aura lieu que si le volume puisé est non nul). 
Le ballon de stockage est décrit par 4 zones. Chaque zone zdu ballon reçoit une puissance 
z iP,comme suit : 
1. La zone 1=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune puissance spécifique : 01 ,=iP. 
2. La zone 2=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune puissance spécifique : 02 ,=iP. 
3. La zone 3=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune puissance spécifique: 03 ,=iP. 
4. La zone 4=z du ballon ne reçoit ni ne donne aucune puissance spécifique : 04 ,=iP. 
Une fois la puissance reçue, le ballon met à jour les températures de chaque zone compte tenu de 
la stratification des zones du ballon. 
3. La troisième étape : boucle de chauffage 
La boucle de chauffage puise de l’énergie dans la zone n°2 du ballon. Une fois la zone 2 « vidée », 
on recalcule les températures du ballon (pour prendre en compte la stratification réelle et le fait 
que la boucle de chauffage puise en fait dans les zones n°1 et n°2 du ballon…). 
4. La quatrième étape : injection de la puissance solaire 
La boucle solaire injecte la puissance dans la première zone du ballon. 
5. La cinquième étape : calcul des températures + mélange 
Une fois le volume d’ECS et l’énergie pour le chauffage puisés, les pertes comptabilisées, la 
puissance solaire injectée, les algorithmes recalcule les températures dans tout le ballon.   
Page 1019 11.25.3.3  L’assemblage du SSC avec appoint intégré  
Assemblage ballon SSC avec appoint intégré– RT2012
Assemblage SSC 
avec appoint  intégréθbz(i-1)
θbz(h-1)
θbz(h-2)
6ème étape
6ème étape
Ballon de 
stockageBallon de 
stockageGestion -régulation 
baseGestion -régulation 
baseGestion -régulation 
base
PeQw_sto_unit_report1ère étape
Boucle 
solaireClimat 
extérieur
θcw, hleg
Gestion-régulation 
base
type gest_base  ∆θbase, 
θc_baseθcw,θeInterface
Qreq_ecs,Idfonction, 
θprim_maxgenCode
Ballon de 
stockage
Sorties :
{Qcef(poste;énergie) (h)}
Φtot_vcgen(h)
Φdéc_vcsto(h), 
Φdéc_vcgnr(h)Gestion-
régulation 
appoint
1ère étapeGestion-régulation 
appoint
type gest_ap, ∆θ ap, 
θc_ap, zap, zreg_ap2ème étapeBoucle solaire
A, η 0, a1, a2, (UA) te, 
(UA) ti, (UA) hx, Kθ, 
Pnp, αp, mCp, θreg, 
Isr* min
Qreq_sto_apIsr*
Qsol, Pp, 
ΦvcBS(h)Environnement 
proche
VpQfou_sto_base
θbz(h-1)Boucle de 
chauffageGestion 
génération
Assemblage 
générateur 
pour stockage 
(fct appoint )Boucle de 
chauffage
(UA)em, (UA) hx, Pnp, 
αp, θreg
Qsol3ème étape
4ème étape
Assemblage 
générateur pour 
ballon (base)
(selon générateur)5ème étape
PpHQreq_sto_apQreq_ch,
Idfonction, 
θprim_maxgen
Ballon de stockage
Vtot, UAS, faux, θmax, 
Issto_vc, (bsto-e), 
Isech_base_multi_z, 
Isech_ap_multi_z 
hrelech_base, hrelech_ap
Post-traitement des donnéesPré-traitement des données
 
Figure 113 : schéma d’assemblage du modèle de système solaire combiné 
 
 
 
   
Page 1020 11.25.3.4  Traitement des données de sortie  
La simulation donne l’énergie consommée par l’assemblage. Cette énergie vient du système 
d’appoint : Qconsgnr_ap et de la pompe de la boucle solaire. On renvoie aussi les pertes thermiques 
totale du ballon ∑=
zez eP P ainsi que celles, éventuelles, du générateur d’appoint. 
11.25.3.4.1 Calcul des consommations d’ECS  
Dans le cas du SSC (deux sources de chaleur), la consommation en énergie finale s’exprime de la 
façon suivante : 
{ } { }{ } ( )) ( ) ( * ) () ; 3 ( ) ; 3 ( ) ; 3 (h h nb hBS
Idengencefgnr
Idengencef assemblassemblage
IdengencefΦ + Φ = Φ (1336) 
11.25.3.4.2 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de stockage, récupérable par l’ambiance si l’élément de stockage est en 
volume chauffé, s’écrivent :  
A ces pertes de stockage s’ajoutent les éventuelles pertes en volume chauffé du générateur 
d’appoint Φvcgnr(h) issues de la fiche algorithme « Assemblage générateur pour ballon»,  
ainsi que les pertes de la boucle solaire en volume chauffé, 
 
 ( )vc sto assemblsto
vc Is h Pe nb h_* ) ( * ) (= Φ  (1337) 
( )) ( * ) ( h nb hgnr
vc assemblgnr
vc Φ ← Φ  (1338) 
( )) ( * ) ( h nb hBS
vc assemblBS
vc Φ ← Φ (1339) Page 1021 11.26 S2_GEN_Système_Solaire_Combiné_1_ballon_appoint_instantané  
11.26.1 Introduction 
Des modèles de boucle solaire, ballon d’eau chaude, régulation du système d’appoint, mitigeurs et 
boucle de chauffage ont été décrits dans des « fiches algorithmes ». 
On définit ici l’assemblage de ces différents modèles élémentaires pour obtenir un modèle de 
système solaire combiné avec appoint séparé instantané.   
Page 1022 11.26.2 Nomenclature 
Le Tableau 212  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de système solaire 
combiné en indiquant les modèles élémentaires concernés – boucle solaire (S), ballon (B), 
gestion-régulation de l’appoint eau chaude (A) et boucle de chauffage (H). 
Entrées 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
 Isr* Irradiance (ensoleillement) sur le plan des 
capteurs  W/m² 0 1500 S 
 K Facteur d’angle d’incidence 2 0 1 S 
 e Température extérieure °C - 50 110 S 
 amb Température à l’intérieur du bâtiment °C - 50 110 S, B 
 cw Température de l’eau froide °C 0 40 B 
 BH Besoins de chauffage instantané W 0 + ∞ H 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
 Ppsol Puissance consommée par la pompe solaire  W 0 Pn S 
 PpH Puissance consommée par la pompe de 
chauffage  W 0 Pn H 
 Pe Pertes thermiques du ballon W - ∞ + ∞ B 
 Papw Puissance fournie par l’appoint ecs   W 0 + ∞ A 
 PapH Puissance fournie par l’appoint chauffage   W 0 + ∞ H 
Paramètres 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
 A Superficie de capteurs solaires (superficie 
d’entrée) m² 0 + ∞ S 
 0 Rendement optique d'un capteur solaire 2 0 1 S 
 a1 Coefficient de pertes du premier ordre d'un 
capteur solaire W/(m².K) 0 + ∞ S 
 a2 Coefficient de pertes du deuxième ordre d'un 
capteur solaire W/(m².K²) 0 + ∞ S 
 KL KT Facteurs d’angle d’incidence transversal et 
longitudinal à 50 ° 2 0 1 S 
 (UA)te Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle primaire vers l’extérieur W/K 0 + ∞ S 
 (UA)ti Coefficient de pertes des tuyauteries de la 
boucle primaire vers l’intérieur du bâtiment W/K 0 + ∞ S 
 (UA)hxsol Coefficient de transfert de l’échangeur solaire W/K 0 + ∞ S 
 (UA)em Coefficient d’échange des émetteurs de chaleur, 
y compris pertes des tuyauteries de distribution W/K 0 + ∞ H 
 (UA)hxH Coefficient d’échange de l’échangeur de 
chauffage W/K 0 + ∞ H 
 Pnpsol Puissance nominale de la pompe solaire  W 0 + ∞ S 
 psol Part de la puissance de la pompe solaire 
transférée au fluide sous forme de chaleur 2 0 1 S 
 PnpH Puissance nominale de la pompe de chauffage  W 0 + ∞ H 
 pH Part de la puissance de la pompe de chauffage 
transférée au fluide sous forme de chaleur 2 0 1 H 
 m&Cp Débit calorifique de la boucle solaire W/K 0 + ∞ S 
 Δregsol Valeur de réglage de la régulation solaire K 0 + ∞ S   
Page 1023  ΔregH Valeur de réglage de la régulation chauffage K 0 + ∞ H 
 Vtot Volume total du ballon  litres 0 + ∞ B 
 Vap Volume de la partie du ballon chauffée par 
l’appoint ecs litres 0 + ∞ B 
 (UA)s Coefficient de pertes thermiques du ballon W/K 0 + ∞ B 
 c_ap Température de consigne de l’appoint ECS °C 0 110 A 
 θuw Température de l’eau chaude mitigée utilisée au 
puisage °C 0 50  
Variables internes 
 Nom Description Unité  de à 
  (voir fiches de l’assemblage)     
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρw Masse volumique de l’eau kg/L 0 +∞ 1 
 cw Capacité calorifique massique de l’eau Wh/(kg.
K) 0 +∞ 1,163 
Tableau 212 : Nomenclature des différentes variables du modèle de système solaire 
combiné 
   
Page 1024 11.26.3 Assemblage des composants 
11.26.3.1  Prétraitement des donnée d’entrée et ordre des calculs  
Ce paragraphe a pour objectif de préparer, à partir des informations de puissance et de 
température à fournir aux réseaux de distributions d’ECS, le jeu de données d’entrées nécessaire 
au modèle du système solaire combiné à appoint séparé. L’ordre des calculs est présenté ci-
dessous. 
Les données d’entrée sont : 
1. Les informations issues de la gestion-régulation de la génération : les besoins exigés par 
l’utilisateur en sortie de la distribution intergroupe ECS, … 
2. Les aspects d’irradiance de la boucle solaire décrt par Isr* et Kθ. 
3. Des températures externes à l’assemblage qui influent sur le ballon. 
Au début de pas de temps, les champs de températures du ballon à la fin du pas de temps 
précédent sont connus. Le ballon est découpé en quatre zones. La base solaire est dans la zone 
inférieure n°1. L’échangeur de la boucle de chauffage dans la zone n°2. Le système d’appoint 
dans la zone n°3 et le puisage d’ECS se fait dans la zone supérieure n°4. 
L’ECS est prioritaire sur le chauffage. 
Nombre de SSC strictement identiques : 
nbassembl (1340
) 
Les étapes de calculs sont similaires à celles du SSC AI à l’exception près, qu’après les 
algorithmes du ballon de stockage (puisage ECS et soutirage d’énergie pour le chauffage), on 
calcule une énergie restante Qrest  (c’est-à-dire l’énergie qu’il reste à fournir pour assurer 
entièrement les demandes d’énergie de chauffage et d’ECS) qui sera envoyée au générateur 
d’appoint. 
 
 
   
Page 1025 11.26.3.2  L’assemblage du SSC  
 
Figure 114 : schéma d’assemblage du modèle de système solaire combiné 
 
Exemple de SSC avec appoint séparé :   
Page 1026 
 
 
A noter que, dans le cadre de l’appoint séparé instantané, la gestion-régulation de la génération 
gère la chaudière après le calcul de la puissance d’appoint dans la fiche gestion-régulation de 
l’appoint du ballon. 
 
   
Page 1027 11.26.3.3  Traitement des données de sortie  
La simulation donne l’énergie consommée par l’assemblage. Cette énergie vient du système 
d’appoint : Qconsgnr_ap et de la pompe de la boucle solaire. On renvoie aussi les pertes thermiques 
totale du ballon ∑=
zez eP P ainsi que celles, éventuelles, du générateur d’appoint. 
11.26.3.3.1 Calcul des consommations d’ECS  
Dans le cas du SSC (une source de chaleur), la consommation en énergie finale s’exprime de la 
façon suivante : 
{ } { }{ } ( )) ( ) ( * ) () ; 3 ( ) ; 3 ( ) ; 3 (h h nb hBS
Idengencefgnr
Idengencef assemblassemblage
IdengencefΦ + Φ = Φ (1341
) 
11.26.3.3.2 Calcul des pertes thermiques récupérables 
Les pertes thermiques de stockage, récupérable par l’ambiance si l’élément de stockage est en 
volume chauffé, s’écrivent :  
A ces pertes de stockage s’ajoutent les éventuelles pertes en volume chauffé du générateur 
d’appoint Φvcgnr(h) issues de la fiche algorithme « Assemblage générateur pour ballon»,  
ainsi que les pertes de la boucle solaire en volume chauffé, 
 
 
 
 ( )vc sto assemblsto
vc Is h Pe nb h_* ) ( * ) (= Φ  (1342
) 
( )) ( * ) ( h nb hgnr
vc assemblgnr
vc Φ ← Φ  (1343
) 
( )) ( * ) ( h nb hBS
vc assemblBS
vc Φ ← Φ (1344
) Page 1028 12 PERTES 
12.1 C_Calc_Pertes et consommations électriques récupérables  
12.1.1 Introduction   
L’ensemble des pertes et consommations électriques récupérables des systèmes sont obtenues à 
partir des pertes récupérables calculées dans les différentes fiches composants constituant les 
systèmes. 
Elles sont sommées, distribuées entre les groupes, puis injectées sous forme d’apports internes au 
pas de temps suivant. Le processus a lieu au niveau du bâtiment. 
Les pertes potentiellement récupérables sont les suivantes : 
2 Pertes de distribution vers des espaces chauffés des réseaux primaires et secondaires de 
chauffage ou de refroidissement, 
2 Pertes de distribution vers des espaces chauffés des réseaux primaires et secondaires 
d’ECS, 
2 Pertes récupérables de stockages des ballons ECS individuels et collectifs, 
2 Pertes récupérables des générations de chaud, de froid et d’ECS. 
2 Pertes récupérables des réseaux des systèmes solaires thermiques. 
Les consommations électriques potentiellement récupérables sont les suivantes : 
2 Les consommations électriques des ventilateurs locaux des émetteurs, 
2 Les consommations électriques des circulateurs des distributions. 
Les consommations électriques des auxiliaires de génération ne sont pas considérées comme 
récupérables. 
 
 
   
Page 1029  
12.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 213  donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Uni Min Max Déf Ventilateurs 
locaux 
Φvent_loc_vcgr(h) Energie consommée par les ventilateurs 
locaux de l’ensemble des émetteurs du 
groupe gr, et transmise au groupe sous 
forme de chaleur. Wh 0 +∞  2 
Φaux_vcds (h) Energie consommée par le circulateur 
du réseau secondaire transmise aux 
groupes sous forme de chaleur. Wh 2∞ +∞  2 Circulateurs des 
réseaux de chaud et 
de froid 
Φaux_vcdp (h) Energie consommée par le circulateur 
du réseau primaire transmise aux 
groupes sous forme de chaleur. Wh 2∞ +∞  2 
Φpertes_vc ds(h) Pertes de distribution des réseaux 
secondaires de chaud et de froid vers 
des espaces chauffés (pertes 
récupérables). Wh 2∞ +∞  2 
Φpertes_vcdp(h) Pertes de distribution des réseaux 
primaires de chaud et de froid vers des 
espaces chauffés (pertes récupérables). Wh 2∞ +∞  2 Pertes des réseaux de chaud et 
froid 
Ratsurfdp,gr Ratio de la surface du groupe gr sur la 
surface totale desservie par le réseau de 
distribution primaire Réel 0 1 2 
Φpertes_vcds_e(h) Pertes de distribution des réseaux 
secondaires d’ECS vers des espaces 
chauffés. Wh 2∞ +∞  2 Pertes des 
réseaux d’ECS  
Φpertes_vcdp_e(h) Pertes de distribution des réseaux 
primaires d’ECS vers des espaces 
chauffés  Wh 2∞ +∞  2 
Φdéc_vcsto(h) Pertes vers des espaces chauffés des 
systèmes de stockages décentralisés de 
l’ECS. Wh 2∞ +∞  2 ECS décentrali. Φdéc_vcgnr(h) Pertes et consommations des auxiliaires 
des générateurs décentralisés transmises 
au volume chauffé. Wh 2∞ +∞  2 
Φvc_totgen(h) Pertes et consommations des auxiliaires 
de la génération transmises au volume 
chauffé. Wh 2∞ +∞  2 Génération Ratsurfgen,gr Ratio de la surface du groupe gr sur la 
surface totale desservie par la 
génération pour l’ensemble des postes. 2 0 1 2   
Page 1030 Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Uni Min Max Déf 
Part recup_vent_loc  Part récupérable du flux thermique des 
ventilateurs locaux. Réel 0 1 1.0 
Part recup_circ_chfr Part récupérable des flux thermiques 
issus des circulateurs de chauffage et 
refroidissement. Réel 0 1 0.6 
Part recup_circ_ECS  Part récupérable des flux thermiques 
issus des circulateurs des réseaux ECS. Réel 0 1 0.6 
Part recup_dgr_chfr Part récupérable des pertes vers 
l’ambiance chauffée des distributions du 
groupe en chaud et en froid. Réel 0 1 1.0 
Part recup_dintgr_chfr Part récupérable des pertes vers 
l’ambiance chauffée des distributions 
intergroupes en chaud et en froid. Réel 0 1 0.6 
Part recup_dist_ECS Part récupérable des pertes vers 
l’ambiance chauffée des distributions 
d’ECS du groupe ou non. Réel 0 1 0.6 
Part recup_dec_ECS Part récupérable des pertes vers 
l’ambiance chauffée des éléments 
décentralisés de production et stockage 
d’ECS. Réel 0 1 0.6 Parts récupérables sur pertes récupérables 
Part recup_gen Part récupérable des pertes vers 
l’ambiance chauffée de la génération. Réel 0 1 0.6 
Part conv_vent_loc Part transmise sous forme convective du 
flux récupérable des ventilateurs locaux.  Réel 0 1 1.0 répartition flux 
convectifs et Part conv_autres Part transmise sous forme convective 
pour l’ensemble des autres flux 
considérés. Réel 0 1 0.5 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
Φrecup_convgr(h) Part convective des pertes et 
consommations électriques des 
systèmes récupérables par le groupe gr. Wh 2∞ +∞  2 Par groupe Φrecup_radgr(h) Part radiative des pertes et 
consommation électriques des systèmes 
récupérables par le groupe gr.  Wh 2∞ +∞  2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut   
Page 1031 Φvent_loc_recupgr(h) Consommation électrique des 
ventilateurs locaux effectivement 
récupérable par le groupe sous forme de 
chaleur. Wh 2∞ +∞  2 
Φaux_dgr_recupgr(h) Consommation électrique des 
circulateurs des réseaux secondaires 
effectivement récupérable par le groupe 
sous forme de chaleur. Wh 2∞ +∞  2 
Φaux_dintgr_recupgr(h) Consommation électrique des 
circulateurs des réseaux primaires 
effectivement récupérable par le groupe 
sous forme de chaleur. Wh 2∞ +∞  2 
Φaux_gen_recupgr(h) Consommation électrique des 
auxiliaires de génération effectivement 
récupérable par le groupe sous forme de 
chaleur. Wh 2∞ +∞  2 
Φpertes_dgr_recupgr(h) Pertes totales de distribution des 
réseaux secondaires de chaud et de froid 
récupérables par le groupe gr. Wh 2∞ +∞  2 
Φpertes_dintgr_recupgr(h) Pertes totales de distribution des 
réseaux primaires de chaud et de froid 
récupérables par le groupe gr. Wh 2∞ +∞  2 
Φpertes_ dgr _e_recupgr(h) Pertes totales de distribution des 
réseaux secondaires d’ECS récupérables 
par le groupe gr. Wh 2∞ +∞  2 
Φpertes_dintgr_e_recupgr(h) Pertes totales de distribution des 
réseaux primaires d’ECS récupérables 
par le groupe gr. Wh 2∞ +∞  2 
Φpertes_sto_déc_recupgr(h) Pertes récupérables des systèmes de 
stockages d’ECS décentralisés. Wh 2∞ +∞  2 
Φpertes_gnr_déc_recupgr(h) Pertes récupérables des générateurs 
décentralisés qui desservent le groupe 
gr. Wh 2∞ +∞  2 Pertes récupérables par groupe 
Φpertes_gen_recupgr(h) Pertes récupérables des générations qui 
desservent le groupe gr. Wh 2∞ +∞  2 
 Φintgr(h) Total des pertes et consommation des 
auxiliaires des systèmes récupérables 
par le groupe gr.  Wh 2∞ +∞  2 
 
Tableau 213 : Nomenclature du modèle  
 
 
12.1.3 Description mathématique 
Les pertes et consommations électriques récupérables peuvent être localisées (à l’intérieur d’un 
groupe), ou non-localisées (communes à plusieurs groupes). 
Dans ce deuxième cas, un processus de répartition des pertes a lieu, aux proratas des surfaces 
utiles des groupes liés au composant.   
Page 1032 12.1.3.1 Attribution des flux récupérables localisées  
Les flux localisés sont ceux associés aux composants rattachés à un groupe directement : 
ventilateurs locaux, distributions du groupe, et productions d’ECS décentralisées. 
Les consommations des ventilateurs locaux sont considérées comme récupérées intégralement 
dans l’ambiance ( %) 100_ _=loc vent recup Part  : 
 
Les pertes des distributions du groupe en chauffage et refroidissement sont également 
intégralement récupérables. Elles ne sont récupérables qu’à 60% pour l’ECS, dans la mesure où 
les distributions sont situées majoritairement dans des locaux où l’air est extrait. 
( % 100_ _=chfr dgr recup Part , % 60_ _=ECS dgr recup Part ). 
 
Le flux issus des circulateurs de chauffage et de refroidissement est considéré récupérable à 60%.  
 
Dans le cas d’une production centralisée à appoints décentralisés (CESCI, PCAD), les pertes des 
ballons décentralisés et celles de leurs générateurs d’appoint sont localisées. Tout comme pour 
les distributions d’ECS, les pertes ne sont considérées récupérables qu’à 60%. 
 ) ( ) (_ _ _ _ _ _ h Part hgr
vc loc vent loc vent recupgr
recup loc vent φ φ × =  (1345) 
∑
∈× =
gr dsds
vc pertes chfr dgr recupgr
recup dgr pertes h Part h ) ( ) (_ _ _ _ _ φ φ  (1346) 
∑
∈ −−× =
gr e dse ds
e nd vc pertes ECS dist recupgr
recup e dgr pertes h Part h ) ( ) (_ 2 _ _ _ _ _ _ _ φ φ  (1347) 
∑
∈× =
gr dsds
vc aux chfr circ recupgr
recup dgr aux h Part h ) ( ) (_ _ _ _ _ φ φ  (1348) 
∑
∈× =
gr stosto
vc déc ECS dec recupgr
recup déc sto pertes h Part h ) ( ) (_ _ _ _ _ _ φ φ  
∑
∈× =
gr stognr
vc déc ECS dec recupgr
recup déc gnr pertes h Part h ) ( ) (_ _ _ _ _ _ φ φ  (1349)   
Page 1033 12.1.3.2 Attribution des flux récupérables non-localisées  
Les flux non-localisés  sont ceux associés aux composants non-rattachés directement à un 
groupe : distributions intergroupes et génération. On considère conventionnellement que la 
position de ces composants se traduit par une part récupérable de 60%. 
 
12.1.3.3 Calcul des apports internes récupérables des systèmes totaux par groupe  
On réalise ensuite la sommation totale des pertes et consommations électriques récupérables au 
niveau du groupe et on effectue la répartition entre part convective et radiative. 
La part des flux transmis sous forme convective est prise égale à 50% pour l’ensemble des 
composants, à l’exception des ventilateurs locaux.  
 
Φrecup_convgr(h) et Φrecup_radgr(h) sont envoyés au pas de temps h+1 et injectée dans la fiche 
comportement thermique du groupe gr. 
 ( ) ∑
→× =
gr dpdp
vc auxgr dp
surf chfr circ recupgr
recup gr d aux h Rat Part h ) ( . ) (_,
_ _ _ int _ φ φ  
( ) ∑
→× =
gr dpdp
vc pertesgr dp
surf chfr gr d recupgr
recup gr d pertes h Rat Part h ) ( . ) (_,
_ int _ _ int _ φ φ  (1350) 
( ) ∑
→−× =
gr dpe dp
vc auxgr dp
e prim surface ECS circ recupgr
recup e gr d aux h Rat Part h ) ( . ) (_,
_ _ _ _ _ _ int _ φ φ  
( ) ∑
→ −−× =
gr e dpe dp
e prim vc pertesgr dp
e prim surface ECS dist recupgr
recup e gr d pertes h Rat Part h ) ( . ) (_ _ _,
_ _ _ _ _ _ int _ φ φ  (1351) 
( ) ∑
→× =
gr gengen
tot vcgr gen
surf gen recupgr
recup gen pertes h Rat Part h ) ( . ) (_,
_ _ _ φ φ  (1352) 
Pour chaque groupe gr du bâtiment : 
) ( ) ( ) () ( ) ( ) ( ) () ( ) ( ) ( ) ( ) (
_ _ _ _ _ _ __ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ _ 2 _ _ 2 _ _ 2 _ _ _
h h hh h h hh h h h h
gr
recup gen pertesgr
recup e prim pertesgr
recupprimpertesgr
recup e prim auxgr
recupprim auxgr
recup déc gnr pertesgr
recup déc sto pertesgr
recup e nd pertesgr
recup nd pertesgr
recup nd auxgr
recup loc ventgr
recup
φ φ φφ φ φ φφ φ φ φ φ
+ + ++ + + ++ + + =
  
(1353) 




++ ++ ++ ++ +
+=
) () ( ) () ( ) () ( ) () ( ) ( ) (
.) ( .) (
_ __ _ _ _ _ __ _ int _ _ _ __ int _ _ __ _ _ _ int _ _ _
__ _ _ __
hh hh hh hh h h
Parth Parth
gr
recup gen pertesgr
recup déc gnr pertesgr
recup déc sto pertesgr
recup e gr d pertesgr
recup e dgr pertesgr
recup gr d pertesgr
recup dgr pertesgr
recup e dist auxgr
recup gr d auxgr
recup dgr aux
autresconvgr
recup loc vent loc vent convgr
convrecup
φφ φφ φφ φφ φ φφφ
 
 
(1354) 
) ( ) ( ) (_ _ h h hgr
convrecupgr
recupgr
rad recup φ φ φ − =  (1355) Page 1034 13 PHOTOVOLTAIQUE 
13.1 S1_PV_installation_PV  
13.1.1 Introduction 
Un champ photovoltaïque intégré au bâtiment et connecté au réseau est l’assemblage de deux 
composants : 
2 "Ensemble de modules connectés à un même onduleur", 
2 "Onduleur". 
Cette fiche algorithme décrit uniquement l’objet "un champ photovoltaïque intégré au bâtiment et 
connecté au réseau". 
Une autre fiche algorithme décrit l’objet : 
2 "Ensemble de modules qui sont connectés à un  même onduleur". 
Une autre fiche algorithme décrit l’objet : 
2 "Onduleur". 
   
Page 1035 13.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 214  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de global de 
production photovoltaïque. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Drp* Rayonnement direct atteignant les capteurs W/m² 0 +∞ 2 
 Dfp*  Rayonnement diffus atteignant les capteurs W/m² 0 + ∞ 2 
 Rrp*  Rayonnement réfléchi atteignant les capteurs W/m² 0 + ∞ 2 
  θ Angle entre le rayonnement incident direct et la 
normale au module en degrés ° 0 90 2 
 aT Température de l’air ambiant extérieur  °C 240 40 2 
 Vent La vitesse du vent corrigée à 10 m de hauteur m/s 0   
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 N Nombre de modules PV composant le champ 
photovoltaïque. Doit être rendu dispo en sortie aussi.  . 1 2 1 
 TC Le degré de confinement thermique de la face arrière  
des modules 3 niveaux offerts à l’utilisateur 1 // 1.5  
// 2. . 1 2 2 
 β La pente, par rapport à l’horizontal des modules : 
entrée utile au processeur solaire pour le PV et  en plus 
pour un calcul interne à la méthode. Pour ce dernier 
cas à rendre disponible en degrés  °
 0 90 0 
 α Azimut, de la surface plane formée par les modules  ° 0 360 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Pond Puissance électrique délivré par  l’onduleur sur le 
réseau W 0 2 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 PPV La puissance MPPT des modules effectivement 
absorbée par l’onduleur. W 0 2 0 
Tableau 214 : Nomenclature des différentes variables du modèle 
 
   
Page 1036 13.1.3 Assemblage des composants 
L’organisation de l’installation PV est la suivante : 
 
 
 
 
 PV_Capteurs_PV  
PV_Onduleur_PV  
Sorties : 
Pond Ppv PV_Installation_PV Entrées f(t)  : 
Drp*, Dfp*, Rrp* , θ, Ta Paramètres d’intégration  : 
N, CT, β, ά 
Drp*, Dfp*, 
Rrp*, θ, Ta, 
Vent N, CT, β, ά Page 1037 13.2 S2_PV_global_PV  
13.2.1 Introduction 
Le présent assemblage permet la production d’électricité photovoltaïque en appelant les 
composants nécessaires : 
- l’environnement proche, 
- l’installation photovoltaïque, constituée des panneaux et de l’onduleur. 
Dans un projet, cet ensemble doit être utilisé pour chaque type de panneaux qui différeraient par 
leurs caractéristiques d’installation ou par leurs caractéristiques propres.   
Page 1038 13.2.2 Nomenclature 
Le Tableau 215  donne la nomenclature des différentes variables du modèle production 
photovoltaïque. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 IDn Rayonnement solaire direct normal W/m² 0 + ∞ 2 
 Idi Rayonnement solaire diffus isotrope W/m² 0 + ∞ 2 
 aT Température de l’air ambiant extérieur °C 240 40 2 
 ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport au sud) rd 2 2 2 
 γ Hauteur du soleil rd 2 2 2 
 Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s 0   
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 α Azimut de la paroi considérée (0° : Sud ; 90° : Ouest ; 
180° : Nord ; 270° : Est) ° 0° 360 2 
 β Inclinaison de la paroi considérée (0° : horizontale vers 
le haut ; 90° : verticale, 180° : horizontal vers le bas) ° 0° 180 2 
 Az Angle des différentes tranches Azimutales ° 0 90 2 
 γi Hauteur en (°) de l'horizon vu du centre de la paroi 
intégrant les masques naturels et urbains existants et 
futurs pour chaque tranche azimutale ° 0 90 2 
 N Nombre de modules PV composant le champ 
photovoltaïque. Doit être rendu dispo en sortie aussi.  . 1 2 1 
 TC Le degré de confinement thermique de la face arrière  
des modules 3 niveaux offerts à l’utilisateur 1 // 1.5  
// 2. Plus de détail Cf. §4. . 1 2 2 
 lpb Largeur du panneau m 0 + ∞ 2 
 hpb Hauteur du panneau m 0 + ∞ 2 
 dvd,b Profondeur du masque proche vertical droit m 0 + ∞ 2 
 dpd,b Distance entre le panneau et le masque proche vertical 
droit m 0 + ∞ 2 
 dvg,b Profondeur du masque proche vertical gauche m 0 + ∞ 2 
 dpg,b Distance entre le panneau et le masque proche vertical 
gauche m 0 + ∞ 2 
 dhm,b Profondeur du masque proche horizontal m 0 + ∞ 2 
 dhp,b Distance entre le panneau et le masque proche 
horizontal m 0 + ∞ 2 
 dE Distance entre le masque vertical lointain et le panneau m 0 + ∞ 2 
 hpE Hauteur du masque lointain vertical par rapport au 
centre du panneau m 0 + ∞ 2 
 alb Albédo du sol pour le rayonnement solaire 2 2 2 0,2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Pond Puissance électrique délivré par  l’onduleur sur le 
réseau en énergie finale W 0 2 2 
Tableau 215 : Nomenclature des différentes variables du modèle   
Page 1039 13.2.3 Assemblage des composants 
L’organisation de l’installation globale PV est la suivante : 
 
 
 Entrées f(t)  : 
IDn, Idi, ψ, γ, Ta, vent Paramètres d’intégration  
Az, γi, alb, N, α, β, CT, dE, 
hpE, lpb, hpb, dvd,b, dpd,b, dvg,b, 
dpg,b, dhm,b, dhp,b 
PV Production 
Sorties : 
Pond Az, γi, α, β, alb 
Drp*, Dfp*, 
Rrp*, θ, Ta, ventc  
N, CT, α, β IDn, Idi, ψ, γ, Ta, vent
 
Environnement proche  
PV installation  dE, hpE, lpb, hpb, 
dvd,b, dpd,b, dvg,b, 
dpg,b, dhm,b, dhp,b Page 1040 13.3 C_PV_capteur_PV  
13.3.1 Introduction 
Un champ photovoltaïque intégré au bâtiment et connecté au réseau est l’assemblage de deux 
composants : 
2 "ensemble des modules connectés à un même onduleur", 
2 "onduleur". 
Cette fiche algorithme décrit uniquement l’objet : 
2 "Ensemble des modules connectés à un même onduleur". 
Une autre fiche algorithme décrit l’objet : 
2 "Onduleur". 
Une autre fiche algorithme décrit l’objet résultant de l’assemblage des deux précédents objets : 
2 "Un champ photovoltaïque intégré au bâtiment et connecté au réseau".   
Page 1041 13.3.2 Nomenclature 
Le Tableau 216  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Drp* Rayonnement direct incident W/m² 0 +∞ 2 
 Dfp*  Rayonnement diffus incident W/m² 0 + ∞ 2 
 Rrp*  Rayonnement réfléchi incident W/m² 0 + ∞ 2 
  θ Angle entre le rayonnement incident direct et la 
normale au module en degrés ° 0 90 2 
 aT Température de l’air ambiant extérieur  °C 240 40 2 
 Vent Vitesse du vent corrigée à 10 m de hauteur m/s 0   
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 techn Identification de la technologie des modules 
(conditionne un certain nombre de valeurs par défaut 
offertes à l’utilisateur )  . . . Cf. 
tableau 2 
 cP Puissance crête nominale garantie d’un module en 
condition STC : c’est la puissance crête nominale 
garantie  des modules. Elle s’obtient en appliquant sur 
la puissance crête nominale des modules une tolérance 
de x %. X % est la tolérance sur la puissance crête 
nominale en condition STC qui est garantie  par le 
fabricant de modules. Ex : module de 100 Wc nominal 
à + 2 5 % => Pc = 95 W. Doit être rendu dispo en 
sortie aussi.  W 0 2 0 
 µ Coefficient de température de la puissance crête telle 
que définie dans CEI61215 et CEI61646 °C21 0 0.00
6 Cf. 
tableau 3 
 NOCT Température d’équilibre thermique du module telle que 
définie dans CEI61215 et CEI61646 °C 40 90 Cf. 
tableau 3  
 STCη rendement électrique du module aux conditions STC  . 0 0.4 Cf. 
tableau 3  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 N Nombre de modules PV composant le champ 
photovoltaïque. Doit être rendu dispo en sortie aussi.  . 1 2 1 
 TC Le degré de confinement thermique de la face arrière  
des modules 3 niveaux offerts à l’utilisateur 1 // 1.5  
// 2. . 1 2 2 
 β La pente, par rapport à l’horizontal des modules : 
entrée utile au processeur solaire pour le PV et  en plus 
pour un calcul interne à la méthode. Pour ce dernier 
cas à rendre disponible en degrés  °
 0 90 0 
 α Azimut, de la surface plane formée par les modules  ° 0 360 2   
Page 1042  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 PPV La puissance MPPT des modules effectivement 
absorbée par l’onduleur. W 0 2 0 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 mppP La puissance MPP ( au point de puissance maximum sur 
la caractéristique UθI ) d’un module en fonction du 
rayonnement incident efficace et de la température du 
module T m. C est une fonction de 2 variables : G et Tm,  W 0 2  
 Tm Température moyennes des modules constituant le 
champ photovoltaïque. °C 240 100 2 
 1θ Angle moyen, depuis les modules PV, de rayonnement 
diffus de ciel depuis les modules PV. C’est une fonction 
de 1 variable, ° 0 90 - 
 2θ Angle moyen, depuis les modules PV,  de rayonnement 
diffus d’albédo. C’est une fonction de 1 variable, ° 0 90 - 
 Fopt Coefficient de perte optique par réflexion. C’est une 
fonction de 1 variable, . 0 1 - 
 G Rayonnement incident efficace dans le plan des 
modules C’est une fonction de 5 variables, . 0 1500 - 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 τα Coefficient de transmission2absorption solaire des 
modules . 0.9 0.9 0.9 
 Fm Coefficient de perte par connectique et missmatch . 0.97 0.97 0.97 
 Γ Correctif basse lumière du rendement des modules PV . 0 2 Cf. 
tableau 3 
Tableau 216 : Nomenclature des différentes variables du modèle 
 
Tableau 217 : Listes des technologies dans lequel l’utilisateur doit s’inscrire 
 
Tableau 218 : Valeurs par défaut de µ, NOCT, STCη disponibles pour l’utilisateur en 
fonction de la technologie (préalablement choisie dans table 2) et valeurs par défaut 
de Γ imposée à l’utilisateur  en fonction de la technologie (préalablement choisie dans 
table 2)   
Page 1043 13.3.3 Description mathématique 
Le cœur du modèle est constitué par deux équations algébriques à résoudre au pas de temps 
horaire : 
()Fm N T G P Pm mpp PV . . , =  [eq1] 
( )) 1 .( .80020
ταηSTC
T a m GNOCTC T T −−+ =  [eq2] 
Nb : [eq2] est indépendante de [eq1]. 
Définition de la fonction mppP : 
mppP, [W]: la puissance d’un module (au point de puissance maximum sur la caractéristique U-I) en 
fonction du rayonnement incident efficace G et de la température du module T m: 
( ) ( )( ) . 25 . 1 .1000) , 110 (. 1 , 0 .1000. ,4
− −






Γ + =−
m c m mpp TG MaxLn MaxGP T G P µ  
Définition de la fonction G : 
G, [W/m2]:rayonnement incident efficace dans le plan des modules : 
()( )*
2*
1*). ( ). ( . Rrp Fopt Dfp Fopt Drp Fopt G θ θ θ + + =  
Définition de la fonction Fopt(x) : 
()x Fopt, [.] : ( )


−

− = 1180). , 87 ( cos / 1 . 05 . 0 1πx MIN x Fopt  : coefficient de perte optique par 
réflexion. 
x, [°] : angle par rapport à la normale au module. 
Définition de la fonction 1θ : 
1θ, [°] : 2
1 . 001497 . 0 . 13888 . 0 7 . 59β β θ + − =  angle moyen de rayonnement diffus de ciel par 
rapport à la normale aux modules. 
Définition de la fonction 2θ: 
2θ, [°] : 2
2 . 002693 . 0 . 5788 . 0 90β β θ + − =  angle moyen de rayonnement diffus d’albédo par 
rapport à la normale aux modules. 
Définition de C T : 
TC, [.] : Coefficient de confinement thermique, 3 niveaux possibles sont offerts à l’utilisateur : 
Face arrière libre : 1=δ (exemple : brise soleil avec face arrière directement en contact avec l’air 
ambiant). 
Face arrière confiné : 2=δ (exemple : intégration sur toiture isolée et sans ventilation aménagée 
spécifiquement  pour le  champ PV ou double vitrage en face arrière ). 
Autre : 5 . 1=δ   
Page 1044 Valeur par défaut : 2=δ  Page 1045 13.4 C_PV_onduleurs_PV  
13.4.1 Introduction 
Un champ photovoltaïque intégré au bâtiment et connecté au réseau est l’assemblage de deux 
composants : 
-"ensemble des modules connectés à un  même onduleur", 
-"onduleur". 
Cette fiche algorithme décrit uniquement l’objet : 
2 "Onduleur". 
Une autre fiche algorithme décrit l’objet : 
2 "Ensemble de modules connectés à un même onduleur". 
Une autre fiche algorithme décrit l’objet résultant de l’assemblage de deux précédents objets : 
2 "Un champ photovoltaïque intégré au bâtiment et connecté au réseau". 
   
Page 1046 13.4.2 Nomenclature 
Le Tableau 219  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de l’objet onduleur. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 PPV La puissance MPPT des modules effectivement 
absorbée par l’onduleur ( énergie finale ). W 0 2 0 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 PAC NOM   La puissance nominale AC ( côté courant 
alternatif ) de l’onduleur. Cf. § 4 pour explication 
sur la valeur par défaut. W 0 2 0.8 x 
N x Pc  
 EUη Le rendement européen de l’onduleur . 0 1 0.9 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Pond Puissance électrique délivrée par l’onduleur sur 
le réseau W 0 2 0 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ONDη  Le rendement électrique sortie/entrée de 
l’onduleur. C’est une fonction de 1 variable. Cf. 
§ 4. . 0 1 ONDBASEη 
 LIM Limiteur de puissance d’entrée si P PV >1.15 P AC 
NOM. Fonction à une variable. Cf. § 4. . 0 1 1 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ONDBASEη  Rendement électrique par défaut 2 2 2 0.9 
Tableau 219 : Nomenclature des différentes variables du modèle   
Page 1047 13.4.3 Description mathématique 
Le modèle d’un onduleur est constitué d’une équation explicite, au pas de temps horaire : 
) ( . .
NOM ACPV
NOM ACPV
OND PVPPLIMPPP Pond



=η  [eq1] 
Valeur de P AC NOM : 
Si l’utilisateur ne connait pas P AC NOM, cette variable doit prendre la valeur par défaut suivante :  PAC 
NOM = 0.8 x N x Pc avec (N,Pc) hérité du paramétrage du champs photovoltaïque connecté à cet 
onduleur. 
Définition de la fonction ONDη : 
ONDη, [.] : le rendement total (conversion + MPPT) de l’onduleur : 
Cas n° 1 : l’utilisateur ne dispose d’aucune information de rendement :  
2 La courbe de rendement est bâtie sur la donnée du rendement par défaut ONDBASEη. 
Elle est définie par deux segments de droite ( inter et extrapolation linéaire ) : 
 ()0 0=ondη  ()ONDBASE ond η η =2 . 0  ()ONDBASE ondη η=1  
Cas n° 2 : l’utilisateur ne dispose que du rendement européen EUη  
2 La courbe de rendement est bâtie sur la donnée du rendement EUη. 
Elle est définie par deux segments de droite ( inter et extrapolation linéaire ) : 
 ()0 0=ondη   ()EU ond η η =2 . 0 ()EU ondη η=1 
Cas n° 3  : l’utilisateur dispose de la courbe de rendement de l’onduleur à la tension nominale 
(tension intermédiaire entre la tension min et la tension max de la fenêtre en tension de l’onduleur ) 
Elle est définie par la succession des segments de droite suivant ( inter et extrapolation linéaire ) : 
 ()0 0=ondη  ()i i ondXη η = avec à minima  (points de passage obligés et nombre de points minis ) : 
Xi= [0.05 ,0.1 ,0.25, 0.50, 0.75, 1] comme demandé par CEI61683. 
Définition de la fonction LIM: 
LIM, [.] : extinction ( protection ) de l’onduleur si la puissance d’entrée P PV excède de 15 % la 
puissance nominal de l’onduleur : 
LIM = 0 si P PV > 1.15 P AC NOM 
LIM = 1 sinon. 
 
 Page 1048 14 SORTIES 
14.1 PO_I1235_sorties_fiche_xml_Bbio  
14.1.1 Introduction 
Cette fiche a pour objectif de décrire les sorties du logiciel dans sa partie relative au calcul du 
besoin bioclimatique.  
Ces indicateurs de sortie, qu’ils soient réglementaires ou pédagogiques, ne nécessitent pas une 
nouvelle simulation : ils sont accessibles avant le calcul ou après la simulation réglementaire. 
 
 
 
 
 
 
 
   
Page 1049 14.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 220  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de sorties du logiciel. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
Nbh _occ_Einat
_sup Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat est 
supérieur à un seuil en occupation de jour  h 0 8760 2 
Nbh _occ_Einat
_inf Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat est 
inférieur à un seuil en occupation de jour  h 0 8760 2 
Nbh _occ_nuit  Nombre d’heures en occupation de nuit h 0 8760 2 
Taux _occ_eina
t_sup Ratio du nombre d’heures pendant lesquelles 
Einat est supérieur à un seuil en occupation de 
jour 2 0 1 2 
Taux _eclnat Ratio des surfaces du groupes ayant accès à la 
lumière naturelle 2 0 1 2 
Taux _fond_loc
al Ratio des surfaces du groupes étant situées en 
fond de local profond 2 0 1 2 Eclairage (par groupe) 
Taux _pas_ecln
at Ratio des surfaces du groupes n’ayant pas accès 
à la lumière naturelle 2 0 1 2 
gr
mBch  Besoins mensuels en chaud du groupe par m² 
de SHO RT Wh/m²SH
ORTgr 2∞ +∞ 2 
Bchgr Besoins annuels en chaud du groupe par m² de 
SHO RT Wh/m²SH
ORTgr 2∞ +∞ 2 
gr
mBfr Besoins mensuels en froid du groupe par m² de 
SHO RT Wh/m²SH
ORTgr 2∞ +∞ 2 
Bfrgr Besoins annuels en froid du groupe par m² de 
SHO RT Wh/m²SH
ORTgr 2∞ +∞ 2 
gr
mBecl  Besoins mensuels d’éclairage du groupe par m² 
de SHO RT Wh/m²SH
ORTgr 2∞ +∞ 2 
Beclgr Besoins annuels d’éclairage du groupe par m² de 
SHO RT Wh/m²SH
ORTgr 2∞ +∞ 2 
gr
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel du groupe par m² 
d
e SHO RT Wh/m²SH
ORTgr 2∞ +∞ 2 Calculs groupe 
grBbio  Besoin bioclimatique annuel du groupe par m² 
d
e SHO RT Wh/m²
SHO RTgr 2∞ +∞ 2 
z
mBch Besoins mensuels en chaud d’une zone par m² de 
SHORT Wh/m²SH
ORTz 2∞ +∞ 2 
zBch Besoins annuels en chaud d’une zone par m² m² de 
SHORT Wh/m²SH
ORTz 2∞ +∞ 2 
z
mBfr Besoins mensuels en froid d’une zone par m² de 
SHORT Wh/m²SH
ORTz 2∞ +∞ 2 
zBfr Besoins annuels en froid d’une zone par m² de 
SHORT Wh/m²SH
ORTz 2∞ +∞ 2 
z
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’une zone par 
m² de SHO RT Wh/m²SH
ORTz 2∞ +∞ 2 
zBecl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’une zone par m² 
de SHO RT Wh/m²SH
ORTz 
2∞ +
∞ - Calculs Zone 
z
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel de la zone Wh/m²SH
ORTz 2∞ +∞ 2   
Page 1050 zBbio  Besoin bioclimatique annuel de la zone Wh/m²SH
ORTz 2∞ +∞ 2 
z
occNbh  Nombre d’heures en occupation par zone h 0 +∞ - 
z
inoccNbh  Nombre d’heures en inoccupation par zone h 0 +∞ - 
Hges_hiverz Facteur de transmission thermique global pour 
l’ensemble des baies de la zone entre les 
environnements intérieurs et extérieurs 
moyenné sur l’hiver W/K 0 + ∞ 2 
HTh_opz Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques de la zone entre 
l'extérieur et l’intérieur W/K 0 +∞ 2 
HTh_opvz Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques verticales de la 
zone entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 +∞ 2 
HTh_ophhz Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques de la zone 
horizontales orientées vers le haut entre 
l'extérieur et l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
HTh_ophbz Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques de la zone 
horizontales orientées vers le bas entre 
l'extérieur et l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
HTh_PTz Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des ponts thermiques de la zone  W/K 0 + ∞ 2 
Az
opv Surfaces des parois déperditives opaques 
verticales de la zone m² 0 +∞ 2 
Az
ophh Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le haut de la zone m² 0 +∞ 2 
Az
ophb Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le bas de la zone m² 0 +∞ 2 
Az
baies Surface totale des baies de la zone m² 0 +∞ - 
Lz
PT Longueur des ponts thermiques déperditifs de la 
zone m 0 + ∞ 2 
AZ
T Somme des parois déperditives de la zone m² 0 +∞ 2  
AZ
T,perm Somme des surfaces des parois opaques de la 
z
one excepté le plancher bas  m² 0 +∞ - Ventil. 
Bbio 
Hv_specz Déperditions par système de ventilation 
spécifique au niveau de la zone W/K 0 +∞ 2 Débits 
d’air Hv_défz Déperditions par les défauts d’étanchéité au 
niveau de la zone W/K 0 +∞ 2 
bât
mBch  Besoins mensuels en chaud d’un bâtiment par m² de 
SHORT Wh/m²
SHO RT 2∞ +∞ 2 
bâtBch  Besoins annuels en chaud d’un bâtiment par m² de 
SHORT Wh/m²SH
ORT 2∞ +∞ 2 
bât
mBfr  Besoins mensuels en froid d’un bâtiment par m² de 
SHORT Wh/m²SH
ORT 2∞ +∞ 2 
bâtBfr  Besoins annuels en froid d’un bâtiment par m² de 
SHORT Wh/m²SH
ORT 2∞ +∞ 2 
bât
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’un bâtiment par 
m² de SHO RT Wh/m²SH
ORT 2∞ +∞ 2 
bâtBecl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’un bâtiment par 
m² de SHO RT Wh/m²SH
ORT 2∞ +∞ 2 
Bbio m Besoin bioclimatique mensuel du bâtiment par 
m² de SHO RT Wh/m²SH
ORT 2∞ +∞ 2 Calculs Bâtiment 
Bbio Besoin bioclimatique annuel du bâtiment par m² 
de SHON Wh/m²SH
ORT 2∞ +∞ 2 i
sjdebut_ch  Jour de début de la période de chauffe 2 1 365 -   
Page 1051 jfin_ch Jour de fin de la période de chauffe 2 1 365 - 
jdebut_fr  Jour de début de la période de refroidissement 2 1 365 -  
jfin_fr Jour de fin de la période de refroidissement 2 1 365 2 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
       
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
 SHO RT Surface hors œuvre nette du bâtiment m² 0 +∞ 2 
 Agr Surface utile du groupe m² 0 +∞ 2 
 Am_surf Surface d’échange équivalente des parois 
opaques avec l’ambiance ramenée à la surface 
utile du groupe Agr m²/m² 
 0 +∞  
 Cm_surf Capacité thermique quotidienne du groupe 
ramenée à la surface utile du groupe Agr  kJ/(K.
m²) 0 + ∞  
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
       
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défa
ut 
       
       
Tableau 220 : Nomenclature du modèle 
   
Page 1052 14.1.3 Description mathématique 
Les différents types de données qui figureront dans la synthèse sont les suivants : 
Niveau 1 : Donnée ne passant pas par le cœur de calcul CSTB, 
Niveau 2 : Donnée de pré-calcul ou données d’entrées de la méthode de calcul, 
Niveau 3 : Donnée de sortie du moteur (obtenus lors d’un calcul), 
Niveau 4 : Donnée nécessitant un recalcul, 
Niveau 5 : Donnée relative aux exigences minimales. 
=>  La donnée de niveau 1, est une donnée « tout droit » ne passant pas par le cœur de 
calcul, c’est le cas par exemple des différentes données administratives. 
=>  La donnée de niveau 2 est une donnée de pré-calcul ou une donnée d’entrée de la 
méthode de calcul. Cet indicateur facile à ajouter, n’entraine pas de modification du cœur 
de calcul. C’est le cas par exemple d’un ratio Surfaces de parois extérieures / SHON. 
=>  La donnée de niveau 3 est une donnée obtenue lors d’un calcul, sortie du moteur. Elle 
permet de comprendre et d’interpréter les résultats d’un calcul. Il demande que le cœur de 
calcul soit prévu en conséquence. C’est le cas par exemple d’une répartition demandée 
des consommations, un rendement moyen d’une chaudière. 
La donnée de niveau 4 est une donnée nécessitant un nouveau calcul ou recalcul. Elle permet un 
approfondissement de l’analyse des résultats. Elle demande que le cœur de calcul soit prévu en 
conséquence. Cet indicateur pourra être optionnel. C’est le cas par exemple des apports solaires 
récupérés, des études de sensibilité. 
=>  La donnée de niveau 5 est une donnée relative au respect des exigences minimales 
décrites dans la réglementation. 
Cette fiche objet détaille les données de niveau 1,2,3 et 5, c’est-à-dire les sorties qui sont 
obligatoires ou informatives et qui ne nécessitent pas d’autres calculs. 
   
Page 1053 14.1.3.1 Sorties du logiciel - partie Bbio  
14.1.3.1.1 Données de niveau 1 
Indicat
eur Description Unités Niveau 
« spatial » Niveau 
« temporel » Issu de 
la fiche 
objet 
 Données administratives 
diverses - Bâtiment - - 
 
14.1.3.1.2 Données de niveau 2 
Indicat
eur Description Unités Niveau 
« spatial » Niveau 
« temporel 
» Issu de la 
fiche objet 
Agr Surface utile du groupe m² Groupe - - 
SHORT
Z Surface habitable hors œuvre 
nette de la zone m² Zone - - 
Az
opv Surfaces des parois déperditives 
opaques verticales de la zone m² Zone - « calculs 
zone » 
Az
ophh Surface des parois déperditives 
opaques horizontales tournée 
vers le haut de la zone m² Zone - « calculs 
zone » 
Az
ophb Surface des parois déperditives 
opaques horizontales tournée 
vers le bas de la zone m² Zone - « calculs 
zone » 
Az
baies 
Surface totale des baies de la zone m
² Zone - « calculs 
zone » 
Lz
PT Longueur des ponts thermiques 
déperditifs de la zone m Zone - « calculs 
zone » 
AZ
T Somme des parois déperditives 
de la zone m² Zone - « calculs 
zone » 
AZ
T,perm Somme des surfaces des parois 
o
paques de la zone excepté le 
plancher bas  m² Zone - « calculs 
zone » 
Inertie Classe d’inertie quotidienne la 
plus faible des groupes 
appartenant à la zone - Zone 
- - 
 
   
Page 1054 14.1.3.1.3 Données de niveau 3 
Toutes les données de niveau 3, décrites ci-dessous, sont issus des fiches « débits d’air », 
« éclairage-éclairement », « calculs groupe », « calculs zone » et « calculs bâtiment ».  
Dans ces fiches algorithme, tous les besoins sont exprimés en Wh/m²SHO RT. Pour faciliter la 
compréhension, les valeurs des indicateurs pédagogiques ou réglementaires seront affichées en 
kWh/m²SHO RT. 
Indicateu
r Description Unités Niveau 
« spatial 
» Niveau 
« temporel 
» Issu de la 
fiche 
objet 
Besoins 
Bchgr
m Besoins mensuels de chaud 
d’un groupe kWh/m²S
HORTgr Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Bchz
m Besoins mensuels de chaud 
d’une zone kWh/m²S
HORTz Zone Mensuel Calculs 
zone 
Bchm Besoins mensuels de chaud 
du bâtiment kWh/m²S
HORT Bâtiment Mensuel Calculs 
bâtiment 
Bchgr Besoins annuels de chaud 
d’un groupe kWh/m²S
HORTgr Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Bchz Besoins annuels de chaud 
d’une zone kWh/m²S
HORTz Zone Annuel Calculs 
zone 
Bch Besoins annuels de chaud 
du bâtiment kWh/m²S
HORT Bâtiment Annuel Calculs 
bâtiment 
Bfrgr
m Besoins mensuels de froid 
d’un groupe kWh/m²S
HORTgr Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Bfrz
m Besoins mensuels de froid 
d’une zone kWh/m²S
HORTz Zone Mensuel Calculs 
zone 
Bfrm Besoins mensuels de froid 
du bâtiment kWh/m²S
HORT Bâtiment Mensuel Calculs 
bâtiment 
Bfrgr Besoins annuels de froid 
d’un groupe kWh/m²S
HORTgr Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Bfrz Besoins annuels de froid 
d’une zone kWh/m²S
HORTz Zone Annuel Calculs 
zone 
Bfr Besoins annuels de froid du 
bâtiment kWh/m²S
HORT Bâtiment Annuel Calculs 
bâtiment 
gr
mBecl  Besoins mensuels d’éclairage 
du groupe kWh/m²S
HORTgr Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
z
mBecl  Besoins mensuels en éclairage 
artificiel d’une zone kWh/m²S
HORTz Zone Mensuel Calculs 
zone 
bât
mBecl  Besoins mensuels en éclairage 
artificiel d’un bâtiment kWh/m²S
HORT Bâtiment Mensuel Calculs 
bâtiment 
Beclgr Besoin annuels d’éclairage du 
groupse kWh/m²S
HORTgr Groupe Annuel Calculs 
groupe 
zBecl  Besoins annuels en éclairage 
artificiel d’une zone kWh/m²S
HORTz Zone Annuel Calculs 
zone 
bâtBecl  Besoins annuels en éclairage 
artificiel d’un bâtiment kWh/m²S
HORT Bâtiment Annuel Calculs 
bâtiment 
gr
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel par 
groupe kWh/m²S
HORTgr Groupe Mensuel Calculs 
groupe   
Page 1055 z
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel par 
zone kWh/m²S
HORTz Zone Mensuel Calculs 
zone 
bât
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel par 
bâtiment kWh/m²S
HORT Bâtiment Mensuel Calculs 
bâtiment 
grBbio  Besoin bioclimatique annuel par 
groupe kWh/m²S
HORTgr Groupe Annuel Calculs 
groupe 
zBbio  Besoin bioclimatique annuel par 
zone kWh/m²S
HORTz Zone Annuel Calculs 
zone 
bâtBbio  Besoin bioclimatique annuel par 
bâtiment kWh/m²S
HORT Bâtiment Annuel Calculs 
bâtiment 
Déperditions 
Hges_hiverz Facteur de transmission 
thermique global pour 
l’ensemble des baies de la zone 
entre les environnements 
intérieurs et extérieurs 
moyenné sur l’hiver W/K Zone 2 Calculs 
zone 
HTh_opz Coefficient de transmission 
thermique global de l’ensemble 
des parois opaques de la zone 
entre l'extérieur et l’intérieur W/K Zone 2 Calculs 
zone 
HTh_opvz Coefficient de transmission 
thermique global de l’ensemble 
des parois opaques verticales 
de la zone entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K Zone 2 Calculs 
zone 
HTh_ophhz Coefficient de transmission 
thermique global de l’ensemble 
des parois opaques de la zone 
horizontales orientées vers le 
haut entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K Zone 2 Calculs 
zone 
HTh_ophbz Coefficient de transmission 
thermique global de l’ensemble 
des parois opaques de la zone 
horizontales orientées vers le 
bas entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K Zone 2 Calculs 
zone 
HTh_PTz Coefficient de transmission 
thermique global de l’ensemble 
des ponts thermiques de la 
zone  W/K Zone 2 Calculs 
zone 
Hv_specz Déperditions par le système de 
ventilation spécifique au niveau 
de la zone W/K Zone 2 Calculs 
ventilation 
BBio 
Hv_défz Déperditions par les défauts 
d’étanchéité au niveau de la 
zone W/K Zone 2 Calculs 
débits d’air 
      
Eclairage 
Nbh _occ_Einat
_sup Nombre d’heures pendant 
lesquelles Ei nat est supérieur à 
un seuil en occupation de jour  h Groupe Horaire Eclairage 
Nbh _occ_Einat
_inf Nombre d’heures pendant 
lesquelles Ei nat est inférieur à 
un seuil en occupation de jour  h Groupe Horaire Eclairage 
Nbh _occ_nuit  Nombre d’heures en occupation 
de nuit  h Groupe Horaire Eclairage   
Page 1056 de nuit 
Taux _occ_ein
at_sup Ratio du nombre d’heures 
pendant lesquelles Ei nat est 
supérieur à un seuil en 
occupation de jour 2 Groupe - Eclairage 
Taux _eclnat Ratio des surfaces du groupes 
ayant accès à la lumière 
naturelle 2 Groupe - Eclairage 
Taux _fond_lo
cal Ratio des surfaces du groupes 
étant situées en fond de local 
profond 2 Groupe - Eclairage 
Taux _pas_ecl
nat Ratio des surfaces du groupes 
n’ayant pas accès à la lumière 
naturelle 2 Groupe - Eclairage 
Moyenne des débits 
g
entr def vQ, , Moyenne (en occupation) du 
débit volumique entrant par 
tous les défauts d’étanchéité 
du groupe m3/h Groupe Annuel en 
occupation Calculs 
groupe 
g
sort def vQ, , Moyenne (en occupation) du 
débit volumique sortant par 
tous les défauts d’étanchéité 
du groupe m3/h Groupe Annuel en 
occupation Calculs 
groupe 
g
entr EA vQ, , Moyenne (en occupation) du 
débit volumique entrant par 
toutes les entrées d’air du 
groupe m3/h Groupe Annuel en 
occupation Calculs 
groupe 
g
sort EA vQ, , Moyenne (en occupation) du 
débit volumique sortant par 
toutes les entrées d’air du 
groupe m3/h Groupe Annuel en 
occupation Calculs 
groupe 
g
entr spec vQ, , Moyenne (en occupation) de 
la somme des débits 
volumiques spécifiques 
entrants dans le groupe m3/h Groupe Annuel en 
occupation Calculs 
groupe 
g
sort spec vQ, , Moyenne (en occupation) de 
la somme des débits 
volumiques spécifiques 
sortants du groupe m3/h Groupe Annuel en 
occupation Calculs 
groupe 
Inconfort thermique 
chcons incNbh, _
 Nombre d’heures d’inconfort 
froid (en période 
d’occupation) déterminé par 
rapport à la température de 
consigne de chauffage θiich. h Groupe Annuel Calculs 
groupe 
frcons incNbh, _
 Nombre d’heures d’inconfort 
chaud en période 
d’occupation déterminé par 
rapport à la température de 
consigne de chauffage θiifr.  h Groupe Annuel Calculs 
groupe 
fr C inc Nbh, 1 _
 Nombre d’heures d’inconfort 
chaud en période 
d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort 
en catégorie d’ambiance 1.   h Groupe Annuel Calculs 
groupe 
fr C inc Nbh, 2 _
 Nombre d’heures d’inconfort 
chaud en période h Groupe Annuel Calculs 
groupe   
Page 1057  d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort 
en catégorie d’ambiance 2.   
fr C inc Nbh, 3 _
 Nombre d’heures d’inconfort 
chaud en période 
d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort 
en catégorie d’ambiance 3.   h Groupe Annuel Calculs 
groupe 
ch cons inc DH, _
 Nombre de degrés2heures 
d’inconfort froid en période 
d’occupation déterminé par 
rapport à la température de 
consigne de chauffage θiich.  °C.h Groupe Annuel Calculs 
groupe 
fr cons inc DH, _
 Nombre de degrés2heures 
d’inconfort chaud en période 
d’occupation déterminé par 
rapport à la température de 
consigne de chauffage θiifr.  °C.h Groupe Annuel Calculs 
groupe 
fr C inc DH, 1 _
 Nombre de degrés2heures 
d’inconfort chaud en période 
d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort 
en catégorie d’ambiance 1.   °C.h Groupe Annuel Calculs 
groupe 
fr C inc DH, 2 _
 Nombre de degrés2heures 
d’inconfort chaud en période 
d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort 
en catégorie d’ambiance 2.   °C.h Groupe Annuel Calculs 
groupe 
fr C inc DH, 3 _
 Nombre de degrés2heures 
d’inconfort chaud en période 
d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort 
en catégorie d’ambiance 3.   °C.h Groupe Annuel Calculs 
groupe   
Occupation 
z
occNbh  Nombre d’heures en occupation 
par zone h Zone Annuel Fiche 
calculs 
zone 
z
inoccNbh  Nombre d’heures en 
inoccupation par zone h Zone Annuel Fiche 
calculs 
zone 
bât
occNbh  Nombre d’heures en occupation 
par bâtiment  h Bâtiment Annuel Fiche 
calculs 
bâtiment 
bât
inoccNbh  Nombre d’heures en 
inoccupation par bâtiment  h Bâtiment Annuel Fiche 
calculs 
bâtiment 
Exigences réglementaires 
Bbio Voir ci-dessus - Bâtiment   Annuel Calculs 
b
âtiment 
g
moyenΨ Exigence de traitement des 
ponts thermiques moyens  
Groupe - Fiche 
assembla
ge PT 
    
  
   
Page 1058 14.1.3.1.3.1 Exemple de présentation des besoins en sortie 
 
La présentation est identique pour les besoins de froid, d’éclairage et pour le Bbio. 
  
14.1.3.1.3.2 Exemple de présentation des indicateurs d’éclairage 
 
 
 Page 1059 14.2 PO_I4_sorties_fiche_xml_Bbio_Cep_Tic  
14.2.1 Introduction 
Les différents types de données qui figureront dans la synthèse sont les suivants : 
Niveau 1 : Donnée ne passant pas par le cœur de calcul CSTB, 
Niveau 2 : Donnée de pré-calcul ou données d’entrées de la méthode de calcul, 
Niveau 3 : Donnée de sortie du moteur (obtenus lors d’un calcul), 
Niveau 4 : Donnée nécessitant un recalcul, 
Niveau 5 : Donnée relative aux exigences minimales. 
 
La donnée de niveau 1, est une donnée « tout droit » ne passant pas par le cœur de calcul, c’est le 
cas par exemple des différentes données administratives. 
La donnée de niveau 2 est une donnée de pré-calcul ou une donnée d’entrée de la méthode de 
calcul. Cet indicateur facile à ajouter, n’entraine pas de modification du cœur de calcul. C’est le 
cas par exemple d’un ratio Surfaces de parois extérieures / SHON. 
La donnée de niveau 3 est une donnée obtenue lors d’un calcul, sortie du moteur. Elle permet de 
comprendre et d’interpréter les résultats d’un calcul. Il demande que le cœur de calcul soit prévu 
en conséquence. C’est le cas par exemple d’une répartition demandée des consommations, un 
rendement moyen d’une chaudière. 
=>  La donnée de niveau 4 est une donnée nécessitant un nouveau calcul ou recalcul. Elle 
permet un approfondissement de l’analyse des résultats. Elle demande que le cœur de 
calcul soit prévu en conséquence. Cet indicateur pourra être optionnel. C’est le cas par 
exemple des apports solaires récupérés, des études de sensibilité. 
La donnée de niveau 5 est une donnée relative au respect des exigences minimales décrites dans 
la réglementation. 
Cette fiche objet ne détaille que les données de niveau 4, c’est-à-dire celles qui sont optionnels et 
qui nécessitent d’autres calculs. 
 
 
 
 
 
   
Page 1060 14.2.2 Nomenclature 
Le Tableau 221  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
        
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 SHO RT Surface hors œuvre nette du bâtiment au sens de 
la RT m² 0 +∞ 2 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Indicateurs pédagogiques et sorties réglementaires     
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 i Numéro de la simulation     
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
       
Tableau 221 : Nomenclature du modèle   
Page 1061 14.2.3 Description mathématique 
Ces sensibilités techniques ne sont demandées qu’en option, et éditées à la demande lors de la 
génération de la fiche XML par le Bureau d’études thermiques. En conséquence, une 
« moulinette » pré calculée de sensibilités, sera définie en dur dans le moteur Th BCE 2012, sans 
possibilité d’en rajouter. En complément de la présentation des indicateurs pédagogiques des 
exigences réglementaires, ces sensibilités permettront de mesurer l’impact de différents 
paramètres aux différents coefficients Bbio, Cep ou Tic.   
Ces différents résultats de sensibilités seront tous regroupés dans le chapitre 5 optionnel de la 
future fiche.  
14.2.3.1 Sensibilités Technique  
Bâti   
•  Etanchéité à l’air pour la maison individuelle et pour l’immeuble collectif : baisse par 
rapportaux exigences réglementaires de la RT2012 (0.6 en maison, 1.00 en Collectif) soit 
0,20 en MI et 0,6 en collectif (Impact Bbio, Cep),  
•  Etanchéité pour les bâtiments tertiaires : - 50% par rapport au projet donnée par zone 
d’usage. (Impact Bbio, Cep), 
• Facteur solaire moyen des baies : ± 20% sur le facteur hiver (impact Bbio, Cep,),  
• Facteur solaire moyen des baies : ± 20% sur le facteur été (impact Bbio, Cep,Tic), 
• Pont thermique Psi du bâtiment : - 20% pour tous les ponts thermiques psi  (Impact Bbio, 
Cep),  
• U parois opaques verticales / U parois opaques Plancher haut / U parois opaques Plancher 
bas : - 10% sur ces valeurs (Impact Bbio, Cep, Tic), 
• Uw des baies : - 30% sur valeurs (impact Bbio, Cep, Tic), 
• Inertie quotidienne : programmation d’un calcul avec inertie légère et inertie lourde (Impact 
Bbio, Cep et Tic),$ 
• Bâti sans apports solaires thermiques 
• Bâti sans apports solaires thermiques et lumineux 
Ventilation  
Si présence de Simple flux :  
• Etanchéité des réseaux de ventilation : programmation de la classe B (Impact Cep),  
Si présence de Double flux :  
S’il y a un échangeur :  
• Efficacité de l’échangeur : ± 15% (Impact Cep), 
• Etanchéité des réseaux de ventilation: programmation de la classe B (Impact Cep), 
Chauffage/refroidissement 
• Saut de classe de variation spatiale et temporelle en chaud et en froid : pénalisation de 0,2 
K (Impact Cep),  
• Réseaux de chauffage ou de froid sans pertes par rapport à un réseau avec pertes  (Impact 
Cep)   
Page 1062 Eclairage 
• Transmission Lumineuse Tl des baies : + 10% sur le facteur Tl (Impact Bbio, et Cep, Tic),  
• Puissance d’éclairage installée : -20% (impact Cep, et Tic), 
Production d’ECS 
• Coefficient de pertes Qpr des ballons de stockage : - 10% (Impact Cep), 
• Réseaux de d’eau chaude sanitaire sans pertes par rapport à un réseau avec pertes 
(Impact Cep) 
Solaire thermique  
• Surface des capteurs solaires thermiques, augmenter ou diminuer à + ou – 10% (Impact 
Cep), 
14.2.3.2 Sensibilités au comportement et à l’occupation  
Il a été convenu que le chapitre 5 optionnel de la nouvelle fiche XML comporterait également des 
sensibilités au comportement à l’occupation. Ces dernières ne concerneraient uniquement que le 
secteur résidentiel . 
On distinguera 2 scénarii  qui sont appliqués dans leur globalité (2 simulations sont ainsi requises) 
: 
• Scénario optimiste : l’occupant est acteur de la maîtrise de l’énergie 
• Scénario pessimiste : l’occupant est indifférent à la maîtrise de l’énergie 
Le mode de gestion de la zone doit être renseigné en amont. 
Paramètres de 
l’étude de sensibilité Usage de 
la zone Conditions de gestion Scénario 
pessimiste Scénario 
optimiste 
Température de 
consigne de la 
fourniture de chaud 
(tous locaux) Habitat gestion domestique +2° - 2 ° 
Température de 
consigne de la 
fourniture de froid (si 
local climatisé) Habitat gestion domestique - 2° + 2° 
Besoins volumiques 
ECS Habitat  - +30% - 30% 
Gestion de 
l’éclairage  habitat Puissance d’éclairage +0.4 W/m² -0.4 W/m² 
 
 
   
Page 1063 14.3 PO_I1235_sorties_fiche_XML_Cep_Tic  
14.3.1 Introduction 
Cette fiche a pour objectif de décrire les sorties du logiciel réglementaire relatives au calcul des 
consommations. Ces sorties complètent celles du Bbio (cf. fiche algorithme 
PO_I1235_sorties_fiche_XML_Bbio). 
Tous ces indicateurs, qu’ils soient réglementaires et/ou pédagogiques, sont de niveau 1, 2, 3 ou 5 
c'est-à-dire qu’ils ne nécessitent pas de recalcul. 
 
 
 
 
 
 
   
Page 1064 14.3.2 Nomenclature 
Le Tableau 222  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de sorties du logiciel 
Cep, sans les sorties du Bbio, qui font l’objet d’une fiche à part. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Toutes les consommations calculées dans 
« calculs groupe »     
  Toutes les consommations calculées dans 
« calculs zone »     
  Toutes les consommations calculées dans 
« calculs bâtiment »     Calculs 
bâtiment 
PondPV(h) Puissance électrique délivré par l’onduleur de 
l’installation PV sur le réseau en énergie finale, 
au pas de temps h. W 0 +∞ 2 
  Le nombre d’heures à chaque taux de charge 
des systèmes de générations de chauffage     
  Le nombre d’heures à chaque taux de charge 
des systèmes de générations de refroidissement     
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Tableau 222 : Nomenclature du modèle   
Page 1065 14.3.3 Description mathématique 
Il s’agit ici de lister les résultats de calcul. Ces données peuvent être soit réglementaires soit 
seulement pédagogiques, et ne concernent que le calcul des consommations et du confort d’été. 
Elles proviennent des fiches d’assemblage ou des fiches composants. 
14.3.3.1 Sorties du logiciel - partie Cep et Tic  
14.3.3.1.1 Données de niveau 1 
Indicat
eur Description Unités Niveau 
« spatial » Niveau 
« temporel » Issu de 
la fiche 
objet 
 Données administratives 
diverses - Bâtiment - - 
 
14.3.3.1.2 Données de niveau 2 
Indicat
eur Description Unités Niveau 
« spatial » Niveau 
« temporel 
» Issu de la 
fiche objet 
SUrt Surface utile du groupe m² Groupe - - 
SHORT Surface habitable hors œuvre 
nette m² Bâtiment - - 
      
 
14.3.3.1.3 Données de niveau 3 
Toutes les données de niveau 3, décrites ci-dessous, sont issus des fiches « calculs groupe », 
« calculs zone », « calculs bâtiment » et « calculs génération ». 
Dans ces fiches algorithme, toutes les consommations sont exprimées en Wh/m² SHO RT. Pour 
faciliter la compréhension, les valeurs des indicateurs pédagogiques ou réglementaires seront 
affichées en kWh/m²SHO RT. 
Indicateu
r Description Unités Niveau 
« spatial 
» Niveau 
« tempore
l » Issu de la 
fiche objet 
Consommations 
Cef_chgr Energie finale totale 
consommée pour le chauffage 
dans le groupe pour l’année 
entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_frgr Energie finale totale 
consommé e pour le kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe   
Page 1066 consommée pour le 
refroidissement dans le 
groupe pour l’année entière. par an groupe 
Cef_ecsgr Energie finale totale 
consommée pour l’ECS dans 
le groupe pour l’année 
entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_eclgr Energie finale totale 
consommée par l’éclairage 
artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_auxvgr Energie finale totale 
consommée par les auxiliaires 
de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour l’année 
entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_auxsgr Energie finale totale 
consommée par les auxiliaires 
de distribution et génération 
pour l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_ch_mgr(
m) Energie finale totale 
consommée pour le chauffage 
dans le groupe pour le mois 
m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cef_fr_mgr(
m) Energie finale totale 
consommée pour le 
refroidissement dans le 
groupe pour le mois m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cef_ecs_mgr(
m) Energie finale totale 
consommée pour l’ECS dans 
le groupe pour le mois m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cef_ecl_mgr(
m) Energie finale totale 
consommée par l’éclairage 
artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cef_auxvgr(
m) Energie finale totale 
consommée par les auxiliaires 
de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour le mois 
m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cef_auxsgr(
m) Energie finale totale 
consommée par les auxiliaires 
de distribution et génération 
pour le mois m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cep_chgr Energie primaire totale 
consommée pour le chauffage 
dans le groupe pour l’année 
entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cep_frgr Energie primaire totale 
consommée pour le 
refroidissement dans le 
groupe pour l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cep_ecsgr Energie primaire totale 
consommée pour l’ECS dans 
le groupe pour l’année 
entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cep_eclgr Energie primaire totale 
consommée par l’éclairage 
artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cep_auxvgr Energie primaire totale 
consommée par les auxiliaires 
de ventilation (et ventilateurs kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe   
Page 1067 des émetteurs) pour l’année 
entière. 
Cep_auxsgr Energie primaire totale 
consommée par les auxiliaires 
de distribution et génération 
pour l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cep_ch_mgr(
m) Energie primaire totale 
consommée pour le chauffage 
dans le groupe pour le mois 
m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cep_fr_mgr(
m) Energie primaire totale 
consommée pour le 
refroidissement dans le 
groupe pour le mois m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cep_ecs_mgr
(m) Energie primaire totale 
consommée pour l’ECS dans 
le groupe pour le mois m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cep_ecl_mgr(
m) Energie primaire totale 
consommée par l’éclairage 
artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cep_auxvgr(
m) Energie primaire totale 
consommée par les auxiliaires 
de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour le mois 
m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cef_auxsgr(
m) Energie primaire totale 
consommée par les auxiliaires 
de distribution et génération 
pour le mois m. kWh/m² 
par mois Groupe Mensuel Calculs 
groupe 
Cef_gazgr Energie finale totale fournie 
par utilisation du gaz pour le 
groupe sur l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_fodgr Energie finale totale fournie 
par utilisation du fioul 
domestique pour le groupe 
sur l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_chagr Energie finale totale fournie 
par utilisation du charbon 
pour le groupe sur l’année 
entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_boigr Energie finale totale fournie 
par utilisation du bois pour le 
groupe sur l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_elegr Energie finale totale fournie 
par utilisation de l’électricité 
pour le groupe sur l’année 
entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cef_rdcgr Energie finale totale fournie 
par utilisation des réseaux de 
chaleur pour le groupe sur 
l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cep_gazgr Energie primaire totale 
fournie par utilisation du gaz 
pour le groupe sur l’année 
entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cep_fodgr Energie primaire totale 
fournie par utilisation du fioul 
domestique pour le groupe 
sur l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cep_chagr Energie primaire totale 
fournie par utilisation du 
charbon pour le groupe sur kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe   
Page 1068 charbon pour le groupe sur 
l’année entière. 
Cep_boigr Energie primaire totale 
fournie par utilisation du bois 
pour le groupe sur l’année 
entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cep_elegr Energie primaire totale 
fournie par utilisation de 
l’électricité pour le groupe sur 
l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cep_rdcgr Energie primaire totale 
fournie par utilisation des 
réseaux de chaleur pour le 
groupe sur l’année entière. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cefgr Energie finale totale 
consommée par le groupe 
pour l’année entière, ramenée 
au m² de SHON. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
Cepgr Energie finale totale 
consommée par le groupe 
pour l’année entière, ramenée 
au m² de SHON. kWh/m² 
par an Groupe Annuel Calculs 
groupe 
(idem au 
niveau de 
la zone)  kWh/m² 
par an Zone  Calculs 
zone 
(idem au 
niveau du 
bâtiment)  kWh/m² 
par an Bâtiment  Calculs 
groupe 
Systèmes de génération 
Nbh tauxX_ch  Nombre d’heures à chaque taux 
de charge pour les systèmes de 
chauffage (X allant de 0 à 
100%) 2 Génératio
n Annuel Calculs 
génération 
Nbh tauxX_fr  Nombre d’heures à chaque taux 
de charge pour les systèmes de 
refroidissement (X allant de 0 à 
100%) 2 Génératio
n Annuel Calculs 
génération 
      
   
Page 1069 14.3.3.1.3.1 Exemple de présentation des consommations mensuelles 
Les consommations en énergie primaire pourront être présentées de la manière suivante : 
 
(Idem pour le refroidissement, l’ECS, l’éclairage, les auxiliaires de ventilation et les auxiliaires de 
distribution). 
La production photovoltaïque, déterminée au niveau du bâtiment, se présente de la façon 
suivante : 
 
 
14.3.3.1.3.2 Exemple de présentation des consommations annuelles par poste 
 
 
   
Page 1070 14.3.3.1.3.3 Exemple de présentation des consommations annuelles par type d’énergie 
 
 
14.3.3.1.3.4 Exemple de présentation des caractéristiques des systèmes de génération 
Pour chaque système de génération, le nombre d’heure à chaque taux de charge est comptabilisé. 
 
 
(idem pour les systèmes de refroidissement)     
Page 1071 15 CONFORT D’ÉTÉ 
15.1 Sn_METHODE TH E  
15.1.1 Introduction 
La méthode Th-E a pour objet de donner la méthode de calcul de la température intérieure de 
confort du projet Tic. 
La température intérieure de confort est le critère retenu pour juger du respect de la 
réglementation pour le confort thermique d’été. Elle est calculée au cours d’une journée chaude. 
La procédure décrite ici vise à calculer à chaque pas de temps la valeur de Tic pour chaque 
groupe composant le projet étudié en fonction : 
- Des caractéristiques climatiques de la zone étudiée 
- Des caractéristiques liées à l’usage du groupe 
- Des caractéristiques de l’enveloppe 
Une fois ces informations renseignées, la procédure permet de calculer, à chaque pas de temps, 
les données relatives à l’évolution thermique du local (débits d’air, températures, flux de chaleurs). 
A partir des flux horaires, les déperditions moyennes par les parois et le renouvellement d’air 
moyen sur 24 jours est déterminé. Le correctif de température dû aux effets séquentiels est 
calculé. 
La valeur de température horaire intérieure de confort, Tic(h), est alors calculée à partir de la 
température opérative horaire et du correctif dû aux effets séquentiels. 
Nous sommes en mesure de déterminer la température intérieure de confort Tic. Il s’agit de la 
valeur maximale entre 26°C et la valeur maximale de la température horaire intérieure de confort, 
Tic(h), en période d’occupation.  
 
   
Page 1072 15.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 223  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de Sn_METHODE 
TH E. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Htsm Heure pour le calcul annuel (UTC+1)  1 8760  
 Rms Résistance thermique d’échange entre les surfaces 
internes et l’ambiance intérieure M²/K 0 + ∞  
 HTH2gr Coefficient de transmission thermique correspond 
aux composants opaques du groupe donnant sur 
l’extérieur et aux ponts thermiques les concernant W/K 0 +∞  
 Hgei Facteur de transmission thermique dû 
renouvellement d’air (= 1/R ei) W/K 0 + ∞  
 Hges Facteur de transmission thermique global pour 
les baies entre les environnements intérieurs et 
extérieurs (= 1/R es) W/K 0 +∞  
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Htsmd heure de début du pas de temps en  UTC  0 671  
 Htsmf heure de fin du pas de temps en temps UTC  1 672  
 Jour_mo
is Le jour du mois  1 31  
 jsem Numéro du jour de la semaine, 1 correspond au 
lundi  1 7  
 EHLO Nombre d’heure de décalage entre l’heure légale et 
l’heure UTC  2 2 2 
 IHJ L’heure du jour   1 24  
 IHS L’heure de la semaine  1 168  
 ISEM Le numéro de la semaine  23 26  
 IMOIS Le numéro du mois  7 7 7 
 Jour_an
née Le numéro du jour de l’année  156 183  
 Te0 Température extérieure d’air sec au niveau de la 
mer °C 220 50  
 Hr0 Humidité relative  % 0 100  
 we0 Poids d’eau au niveau de la mer g.kg 
d’air 
sec 0 25  
 Rdirn Dn Rayonnement direct normal au rayonnement solaire W/m² 0 1370  
 Rdiff Rayonnement diffus horizontal W/m² 0 1370  
 Teciel Température du ciel °C    
 dTeciel différence température du ciel – température d’air 
température du ciel K    
 Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s 0   
 dirVent Direction du vent ?    
 γ Hauteur du soleil rd° 0 π/2  
 ψ Orientation du soleil par rapport au sud (lever 
négatif)  rd 2 π +π  
 Lat Latitude deg    
 Long Longitude deg      
Page 1073  Teau0 Température d’alimentation en ECS à l’altitude zéro °C    
 Cms      
 Eseq      
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 départe
ment Numéro du département  1 95  
 Alt Altitude du projet m 0   
       
       
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Tic Température intérieure de confort maximale en 
période d’occupation pour le jour le plus chaud  °C 0 Infini 
  
 Tic(h) Température horaire intérieure de confort °C 0 infini  
       
       
       
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf
aut 
 Dti      
 CTP      
 H      
 B1      
 ∑Hth Somme sur les 7 jours, précédents le jour retenu 
pour le calcul de la Tic, des déperditions horaires par 
les parois opaques     
 ∑Hes Somme sur les 7 jours, précédents le jour retenu 
pour le calcul de la Tic, des déperditions horaires par 
les parois opaques     
 ∑Hei Somme sur les 7 jours, précédents le jour retenu 
pour le calcul de la Tic, des déperditions par air 
(ventilation, perméabilité, surventilation nocturne     
Constantes  
  Description Unité Min Max Déf
aut 
       
       
       
Tableau 223 : Nomenclature du modèle   
Page 1074 15.1.3 DESCRIPTION MATHEMATIQUE 
15.1.3.1 METHODE DE CALCUL   
Le calcul de l’évolution des températures intérieures d’un groupe est mené sur une journée 
chaude de référence au pas de temps horaire et corrigé par un effet séquentiel. La valeur de Tic 
en °C est arrondie à la valeur la plus proche à 0,1 °C. 
Le calcul est mené sur 4 semaines consécutives en commençant le lundi 4 juin avec une 
température initiale de masse de 26 °C. 
Pour le résidentiel, on retient les résultats du 7e jour (dimanche) de la 4ème semaine et pour les 
autres cas du 5e jour (vendredi) de la 4ème semaine. Pour l’enseignement la quatrième semaine est 
supposée en période scolaire. 
15.1.3.1.1 Calcul sur la journée chaude de référence 
La journée chaude de référence a été établie en considérant qu’il s’agit la journée la plus froide 
parmi les cinq plus chaudes de l’année pour un site donné. 
15.1.3.1.1.1 Transmittances thermiques 
La transmittance des parois est identique à celle prise en compte dans la méthode Th-BC. 
15.1.3.1.1.2 Détermination de la température opérative hors effet séquentiel 
Le calcul est identique à celui de la méthode Th-BC. 
15.1.3.1.2 Correction pour l’effet séquentiel 
L’effet séquentiel est pris en compte par le biais de la constante de temps séquentielle du volume 
étudié, CTP, et de l’écart de température, Eseq, entre la moyenne de la journée chaude de 
référence et la moyenne mensuelle. On calcule un abaissement de température DTI qui est 
ensuite appliqué aux valeurs horaires calculées sur la journée chaude de référence. 
 
Avec :  
B1 = 1/(1+Rms . H) 
CTP = 0,278 . Cms / H 
Cms   capacité thermique séquentielle telle que définie dans les règles Th-I en kJ/K 
H  déperditions moyennes par les parois et le renouvellement de l’air du groupe : 
H = (ΣHth + ΣHes + ΣHei)/168  comme calculé en Th-BC 
Avec ΣHth, ΣHes et ΣHei somme des déperditions du groupe heure par heure sur les sept jours 
précédents la journée retenue pour le calcul de la température intérieure de confort, Tic. 







++=21
2
TP4 -2 2
TP4 -
seqC  . 4,76.10   1) B1)  - (1  .  C  . 10  .  4,76 (1- 1  E  .  0,75   DTI  
Page 1075 15.1.3.1.3 C ALCUL de Tic 
Dans le résidentiel, Tic est la valeur maximale des températures opératives obtenues pour toute la 
journée du dimanche (24 h). 
Dans le non résidentiel, Tic est la valeur maximale des températures opératives obtenues en 
période d’occupation, le vendredi. 
Dans les deux cas si cette température est inférieure à 26°C on retient pour Tic la valeur de 26°C. 
15.1.3.2 Données climatiques  
15.1.3.2.1 Température et hygrométrie 
15.1.3.2.1.1 Valeurs de référence au niveau de la mer 
La journée chaude de référence est définie comme la journée dont la température moyenne n’est 
dépassée, en moyenne, que cinq jours par an.  
Les caractéristiques météorologiques retenues sont les suivantes : 
2 Eseq  écart de température entre la moyenne de la journée chaude de référence et la 
moyenne mensuelle (°C), 
2 Tqm  température quotidienne moyenne (°C), 
2 Eq   écart (demi amplitude) quotidien (°C), 
2 wm  humidité quotidienne moyenne. (g/kg d’air sec). 
Les valeurs de référence sont données dans le tableau suivant : 
  Jour chaud de base 
(dépassé 5 jours/été) 
Zones Eseq Tqm Eq wm 
02, 14, 22, 27, 29, 35, 50, 56, 
59, 60, 61, 62, 76, 80 Littoral 
Intérieur 4 
4 21,5 
21,5 5,5 
7,0 11 
10 
08, 10, 18, 28, 36, 37, 41, 44, 
45, 49, 51, 52, 53, 54, 55, 57, 
58, 67, 68, 70, 72, 75, 77, 78, 
79, 85, 86, 88, 89, 90, 91, 92, 
93, 94, 95, Littoral 
Intérieur 4 
4 23 
23 6,5 
7,5 11 
10 
Littoral 4 24,5 6,5 12 
Zone Ouest 
(32, 40, 47, 64 
et 82) 4 24,5 6,5 12 01, 03, 09, 12, 15, 16, 17, 19, 
21, 23, 24, 25, 31, 32, 33, 38, 
39, 40, 42, 43, 46, 47, 63, 64, 
65, 69, 71, 73, 74, 81, 82, 87 Intérieur 
Zone Est 
autres Dépts 4 24,5 8 10 
Zone Est  
(06, 83, 2A et 
2B) 3 26 4 14 
Littoral Zone  Ouest  
(11, 13, 30, 34 
et 66) 3 26 4 12 04, 05, 06, 07, 11, 13, 2A, 2B 
26, 30, 34, 48, 66, 83, 84,  
Intérieur 3 26 8 10   
Page 1076 Tableau 224 : Caractéristiques climatiques des zones 
Le littoral est défini par une distance à la mer inférieure ou égale à 10 km, l’intérieur des terres par 
une distance à la mer supérieure à 10 km.   
Page 1077 15.1.3.2.1.2 Valeurs horaires des températures 
La courbe de variation horaire de température extérieure, en temps solaire vrai, est déterminée en 
fonction de Tqm et Eq suivant la formule : θei (h) = Tqm + Eq . C(h) avec : 
h  C(h) h C(h) h C(h) h C(h) 
0 à 1  - 0,6585 6 à 7 - 0,7085 12 à 13 0,8350 18 à 19 0,5320 
1 à 2  - 0,7715 7 à 8 - 0,4050 13 à 14 0,9165 19 à 20 0,2605 
2 à 3 - 0,8890 8 à 9 - 0,0615 14 à 15 0,9365 20 à 21 - 0,0130 
3 à 4  - 0,9820 9 à 10 0,2620 15 à 16 0,9660 21 à 22 - 0,2465 
4 à 5 - 1,0045 10 à 11 0,5235 16 à 17 0,9025 22 à 23 - 0,4220 
5 à 6  - 0,9170 11 à 12 0,7105 17 à 18 0,7560 23 à 24 – 0,5500 
Tableau 225 : Valeurs de C(h) 
15.1.3.2.2 Rayonnement solaire et rayonnement froid vers la voûte céleste 
15.1.3.2.2.1 Données de référence 
Les valeurs moyennes horaires des rayonnements I di et IDn en W/m² sont données dans le tableau 
suivant, les heures étant exprimées en temps solaire vrai. 
Les calculs sont menés pour les conditions suivantes :  
Pour les départements 02, 08, 10, 14, 18, 22, 27, 28, 29, 35, 36, 37, 41, 44, 45, 49, 50, 51, 52, 53, 
54, 55, 56, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 67, 68, 70, 72, 75, 76, 77, 78, 79, 80, 85, 86, 88, 89, 90, 91, 92, 
93, 94, 95: 25 Juillet ; latitude 49 degrés, 
Pour les départements 01, 03, 04, 05, 06, 07, 09, 11, 12, 13, 15, 16, 17, 19, 2A, 2B, 21, 23, 24, 25, 
26, 30, 31, 32, 33, 34, 38, 39, 40, 42, 43, 46, 47, 48, 63, 64, 65, 66, 69, 71, 73, 74, 81, 82, 87, 83, 
84 ; latitude 45 degrés. 
 départements 02, 08, 10, 14, 18,  
22, 27, 28,  29, 35, 36,  37, 41, 
44, 45, 49, 50, 51, 52, 53, 54, 
55, 56, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 
67, 68, 70, 72, 75, 76, 77, 78, 
79, 80, 85, 86, 88, 89, 90, 91, 
92, 93, 94, 95  départements 01, 03, 04, 05, 06, 
07, 09, 11, 12, 13, 15, 16, 17, 19, 
2A, 2B, 21, 23, 24, 25, 26,  30, 31, 
32, 33, 34,  38, 39, 40, 42, 43, 46, 
47, 48, 63, 64, 65, 66,  69, 71, 73, 
74, 81, 82, 87 , 83, 84  
heures 
 direct 
normal 
(IDn) diffus 
isotrope 
(Idi) rayon. 
Froid 
horiz. Direct 
normal 
(IDn) diffus 
isotrope 
(Idi) rayon. 
froid 
horiz. 
De à W/m² W/m² W/m² W/m² W/m² W/m² 
0 1 0 0 -70 0 0 -70 
1 2 0 0 -70 0 0 -70 
2 3 0 0 -70 0 0 -70 
3 4 0 0 -70 0 0 -70 
4 5 50 12 -70 30 7 -70 
5 6 132 69 -70 150 62 -70 
6 7 288 124 -70 332 114 -70 
7 8 432 153 -70 520 139 -70 
8 9 528 174 -70 653 145 -70 
9 10 600 182 -70 745 150 -70 
10 11 633 193 -70 788 141 -70   
Page 1078 11 12 644 199 -70 793 147 -70 
12 13 644 199 -70 793 147 -70 
13 14 633 193 -70 788 141 -70 
14 15 600 182 -70 741 150 -70 
15 16 528 174 -70 653 145 -70 
16 17 432 153 -70 520 139 -70 
17 18 288 124 -70 332 114 -70 
18 19 132 69 -70 150 62 -70 
19 20 50 12 -70 30 7 -70 
20 21 0 0 -70 0 0 -70 
21 22 0 0 -70 0 0 -70 
22 23 0 0 -70 0 0 -70 
23 24 0 0 -70 0 0 -70 
Tableau 226 : Rayonnements solaires et froids conventionnels 
15.1.3.2.3 Vitesse du vent 
La valeur conventionnelle utilisée est 1m/s. 
Calcul de l'heure légale 
Il est bien entendu que cette heure doit être inférieure à 24h. 
En été, le décalage est de deux heures. Lorsque l’heure solaire est de 12h l’heure légale est de 14 
heures. L’heure solaire de 22 à 23h la veille est donc l’heure légale de 0 à 1h du jour et l’heure 
solaire de 23 à 0h de la veille est l’heure légale du jour de 1h à 2h.  
Hleg =IHj+EHLO  
Correction d'altitude. 
La correction d’altitude se fait en appliquant la méthode Th-BC 
Calcul des données E Dn et Edi 
La détermination des éclairements direct et diffus est réalisé en appliquant la méthode Th-BC. 
15.1.3.2.3.1 Rayonnements sur les parois non protégées 
Le calcul est conduit comme dans la méthode Th-BC. 
15.1.3.3 Apports internes et scénarios  
Les apports internes et les apports dus à l’éclairage, Ai(h) sont définies dans les règles Th-BC. La 
semaine de calcul est considérée comme n’étant pas en période de vacances. 
15.1.3.4 Calcul des débits de renouvellement d’air  
Le calcul des débits d’air est conforme aux règles Th-C dans les conditions d’été. 
15.1.3.4.1 Calcul de l’ouverture des baies et de la gestion des protections solaires   
Page 1079 La gestion de l’ouverture des baies et des protections solaires est définie dans la méthode Th-C 
dans les conditions d’été. 
15.1.3.5 Conventions de calcul et valeurs par défaut  
On rappelle que le calcul de Ticref doit être mené pour les valeurs du projet pour tout paramètre ne 
faisant pas l’objet d’une référence. Les valeurs par défaut doivent être utilisées de façon identique 
dans la référence et dans le projet.   
Page 1080 15.1.3.5.1 Références réglementaires et normatives à utiliser 
Les calculs relatifs aux déperditions par les parois, aux facteurs solaires et à l’inertie sont 
respectivement précisés dans les règles Th-BC, Th-U, Th-S et Th-I. Les valeurs d’été des facteurs 
solaires sont à utiliser en particulier. 
15.1.3.5.2 Caractérisation bâtiment 
Prise en compte des masques végétaux. La période prise en compte considère que les arbres ont 
des feuilles 
15.1.3.5.3 Caractérisation du groupe 
15.1.3.5.3.1 Principe général  
On effectue le calcul par groupe.  
En cas de présence d’une véranda : 
- si les baies de la véranda peuvent être considérées comme ouvertes en été (ce qui implique 
qu’elles ne participent pas le cas échéant à l’isolement acoustique) le volume enveloppe sur lequel 
porte le calcul est la partie du logement hors véranda, 
- dans le cas contraire, le volume comprend la véranda. 
15.1.3.5.3.2 Inertie 
L’inertie quotidienne et séquentielle du groupe sont déterminées par les règles Th-I.  
Pour l’inertie quotidienne la démarche est donnée dans les règles Th-BC 
Pour l’inertie séquentielle les démarches suivantes sont possibles : 
– prendre par défaut Cms = Cm 
– déterminer la « classe d’inertie séquentielle » à partir des « points d’inertie séquentielle » 
des parois ou par le nombre de plancher lourds, 
– déterminer Cms par le calcul.   
Page 1081 16 ENR 
16.1 C_Enr_Calcul de la part ENR  
16.1.1 Introduction 
L'objet de cette fiche est la détermination de la contribution ENR des générateurs et de la 
production locale d'énergie électrique utilisant les ENR. L'apport dû aux ENR Aepenr est 
exprimée en  énergie primaire.  
Pour le photovoltaïque, la contribution est égale à l'énergie produite affectée du facteur de 
conversion de l'électricité. 
Pour les générateurs, elle est calculée : 
-  soit par prise en compte de la part ENR de la source d'énergie (générateurs bois, 
réseaux de chaleur),  
- soit par calcul d'un gain conventionnel en énergie primaire résultant de la contribution 
de l'environnement climatique local. 
En termes de lien avec la consommation Cep :  
• Pour les sources comportant une part ENR : Aepenr correspond à une partie de Cep, 
• Pour les autres cas : Aepenr correspond à l'apport conventionnel des ENR ayant permis 
d'atteindre la valeur Cep calculée.   
Page 1082 16.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 227  suivant donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Esol_totBS Energie totale annuelle cumulée transmise à 
l’échangeur. Wh/an 
0 + ∞ 0 Boucle sol. Eef_aux_totBS Energie totale annuel cumulée consommée 
par la pompe de la boucle solaire. Wh/an 
0 + ∞ 0 PV Eep_PVbat Energie primaire totale produite par les 
panneaux photovoltaïques du bâtiment. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
{Cep_gazgnr, 
Cep_fodgnr, 
Cep_chagnr, 
Cep_boignr, 
Cep_elegnr, 
Cep_rdcgnr} Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par générateur et par type d’énergie Wh 0 +∞ 2 
Cep_chgnr,  
Cep_frgnr, 
Cep_ecsgnr Consommations annuelles en énergie 
primaire par poste et par générateur. Wh 0 +∞ 2 
ηeff_ch_angnr
 COP, EER ou rendement annuels du 
générateur en chauffage. Réel 0 10 2 
ηeff_ecs_angnr
 COP, EER ou rendement annuels du 
générateur en ECS. Réel 0 10 2 Générateurs 
ηeff_fr_angnr
 COP, EER ou rendement annuels du 
générateur en refroidissement. Réel 0 10 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 RatENRen(60) gnr Ratio pour la prise en compte de la part ENR 
du générateur gnr, si celui est de type réseau 
de chaleur/de froid. Réel 0 1 0 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 AepenrBS
 Contribution EnR annuelle du solaire 
thermique. WhEP 0 + ∞ 0 
 Aepenr PVbat
 Contribution EnR annuelle photovoltaïque par 
bâtiment. WhEP 0 + ∞ 0 
 Aepenr PEgnr
 Contribution EnR annuelle associée à la 
production d’énergie (générateurs). WhEP 0 + ∞ 0 
 Aepenr TH_chgnr Contribution EnR annuelle pour les systèmes 
thermodynamiques, en chauffage. WhEP 0 + ∞ 0 
 Aepenr TH_frgnr Contribution EnR annuelle pour les systèmes 
thermodynamiques, en refroidissement. WhEP 0 + ∞ 0 
 Aepenr TH_ecsgnr Contribution EnR annuelle pour les systèmes 
thermodynamiques, en ECS. WhEP 0 + ∞ 0   
Page 1083  Aepenr tot Part ENR annuelle totale du projet en WhEP. WhEP 0 + ∞ 0 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Valeur 
 Coef ep(50) Coefficient d’énergie primaire correspondant 
à l’énergie électrique. Réel 0 + ∞ 2.58 
 {Rat ENRen(en.) }en
=10 à 59  Vecteur des ratios pour la prise en compte de 
la part ENR selon le type d’énergie (hors 
réseaux). Réel 0 1 2 
Tableau 227 : Nomenclature du modèle   
Page 1084 16.1.3 Description mathématique 
16.1.3.1 Généralités  
Le calcul de la part d'ENR doit respecter certaines contraintes : 
Elle doit définir le champ d'application de façon à différencier les différentes valorisations des 
énergies du milieu extérieur. On retient comme base de calcul les générateurs de chauffage, 
refroidissement et ECS. 
Le calcul doit concilier des approches différentes suivant les générateurs : pour les systèmes 
thermodynamiques électriques, le bilan est exprimé en terme global entre l'énergie prise sur le 
milieu au niveau du bâtiment, et rejeté vers le milieu au niveau de la production centralisée hors 
bâtiment. Pour le solaire thermique, le bilan est purement local, mais doit également être exprimé 
en terme d'impact sur les consommations en kWhep/m2. 
Le calcul doit prendre en compte les systèmes de génération, part amont incluse, de façon à 
assurer l'égalité de traitement entre les systèmes pour lesquels ils sont directement intégrés dans 
les performances, de ceux pour lesquels ils sont dissociés. 
16.1.3.2 Solaire thermique  
La contribution ENR est calculée en faisant le bilan en énergie primaire de la boucle solaire en 
l'associant conventionnellement à un générateur dont le rendement en énergie primaire est de 1, 
par cohérence avec le traitement des systèmes thermodynamique11: 
 AepenrBS  = MAX(0 ; E sol_totBS
  -  Coef ep(50) . Eef_aux_totBS) (1356) 
Avec : 
Aepenr en kWh énergie primaire 
Esol_totBS: énergie thermique fournie par la boucle solaire 
Eef_aux_totBS: consommation électrique des auxiliaires de la boucle solaire 
16.1.3.3 Solaire photovoltaïque  
La contribution ENR est égale à la production d'énergie primaire des installations photovoltaïques 
telle que calculées par les fiches correspondante (il s'agit donc de la production fournie au réseau). 
Elle est calculée par bâtiment. 
 Aepenr PVbat  = Eep_PVbat (1357) 
 
Où la production photovoltaïque est exprimée en énergie primaire fournie. 
                                                 
11 Prenons le cas simplifié d'une consommation d'électricité de 1 kWh : 
• Pour une PAC de COP moyen annuel de 3.5, la fourniture d'énergie est de 3,5 kWh et la consommation Ep de 2.58 kWH. 
La valeur de Aepenr est alors de 3.5-2.58 = 1.42 kWhep. 
• Pour un PAC de COP moyen annuel de 2.58 (Cop en Ep de 1) avec un appoint solaire permettant un apport Aepenr de 1.42 
kWhep, la fourniture sera du même ordre sauf si les consommations d'auxiliaires sont élevées. Ceci est cohérent avec 
l'approche PAC seul pour laquelle les auxiliaires en amont du générateur sont intégrés dans le COP moyen annuel   
Page 1085 16.1.3.4 Générateurs pour lesquelles la fourniture d’énergie comporte une part ENR  
La contribution ENR est calculée à partir d'un ratio conventionnel Rat ENRen qui est défini par type 
d'énergie : 
( )gnr
n ENgnr
rdc ep
enen n ENgnr
en epgnr
PE Rat C Rat C Aepenr) 60 _( Re _50
10) _( Re ) _( . . + =∑
= (1358) 
 
Les ratios Rat ENRen sont conventionnellement nuls pour tous les types d’énergies et les réseaux de 
froid, exceptés : 
1) énergie bois : Rat ENRen(40) = 1 
2) réseau de chaleur : Rat ENRen(60)  est compris entre 0 et 1 suivant les modalités de modulation 
définies dans l'arrêté de définition des exigences. 
Tableau 228: Valeurs des Rat ENRen 
Energie RatENRen(en.)  
10: Gaz 0 
20: Fioul 0 
30:Charbon 0 
40: Bois 1 
50:Electricité 0 
60: Réseaux Paramètre 
 
16.1.3.5 Systèmes thermodynamiques (id typegnr=503 à 509)  
Le calcul est effectué en énergie primaire en prenant en compte la production d'énergie, en 
considérant qu'elle est entièrement non ENR. On considère par ailleurs que le système de 
génération n'a pas de pertes récupérables. Les systèmes de distribution ainsi que les dispositifs de 
stockage éventuel sont exclus du champ du calcul.  
On réalise un calcul par usage (chauffage, refroidissement, ECS). En effet suivant les 
configurations, un même générateur peut assurer un, deux voire trois modes. Effectuer le calcul en 
bilan global reviendrait à défavoriser les systèmes multi usages puisqu'on considèrerait dans ce 
cas une compensation entre modes qui n'adviendrait pas en cas de systèmes de génération 
séparés. Or par essence, le bilan ENR est compté uniquement s'il est positif. 
Pour 1 kWh d'Énergie finale produite au niveau du générateur,  la consommation d'énergie 
électrique est de 1/COP et la consommation d'énergie primaire  égale à 2.58 sur le COP (ou 
l’EER) annuel. Le bilan sur le milieu extérieur (part ENR) est donc égal à (1- 2.58/COP). 
)) 1 ( ; 0 (
) 50 ( ,_ _
_ _ − × =
epgnr
an ch eff gnr
ch epgnr
ch THCoefC MAX Aepenrη
 (1359) 
)) 1 ( ; 0 (
) 50 ( ,_ _
_ _ − × =
epgnr
an fr eff gnr
fr epgnr
fr THCoefC MAX Aepenrη
 (1360) 
)) 1 ( ; 0 (
) 50 ( ,_ _
_ _ − × =
epgnr
an ecs eff gnr
ecs epgnr
ecs THCoefC MAX Aepenrη
 (1361)   
Page 1086  
 
16.1.3.6 Part ENR totale du projet  
La part ENR totale du projet est la somme de l’ensemble des contributions listées ci-dessus : 
∑∑ ∑∑
∈ ∈

==∈
≤ ≤∈
+ + ++ + =
pro BSBS
pro batbat
PV
ididpro gnrgnr
PEgnr
ecs TH
idpro gnrgnr
fr THgnr
ch TH tot
Aepenr Aepenr AepenrAepenr Aepenr Aepenr Aepenr
engenengentype
6050_
509 503_ _ ) (
 (1362)