Page 1 RÉPUBLIQUE FRANÇAISE 
Ministère de l’écologie, de l’énergie, du 
développement durable et de la mer, en 
charge des technologies vertes et des 
négociations sur le climat 
   
   
NOR :  
Arrêté 
portant approbation de la méthode de calcul Th-B-C-E  prévue aux articles 4, 5 et 6 de l’arrêté du 
XXXXXX  relatif aux caractéristiques thermiques et aux exig ences de performance énergétique des 
bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments 
Le ministre d’Etat, ministre de l’écologie, de l’énergie, du développement durable et de la 
mer, en charge des technologies vertes et des négociations sur le climat, 
Vu la directive 2010/31/UE du Parlement européen et du Conseil du 19 mai 2010 sur la 
performance énergétique des bâtiments (refonte) ; 
 
Vu la directive 98/34/CE du 22 juin 1998 prévoyant une procédure d'information dans le domaine 
des normes et réglementations techniques ; 
 
Vu l’arrêté n° XXX du XX XX XXXX  relatif aux caractéristiques thermiques et aux exig ences de 
performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments ; 
 
ARRETE 
 
 
Article 1  
 
La méthode de calcul Th-B-C-E, jointe en annexe au présent arrêté et prévue aux articles 4, 5 et 6 
de l’arrêté susvisé, est approuvée. 
 
 
 
Article 2  
 
Le directeur général de l’aménagement, du logement et de la nature et le directeur général de 
l’énergie et du climat sont chargés, chacun en ce qui le concerne, de l'exécution du présent arrêté, 
qui sera publié au Bulletin officiel  du ministère de l’écologie, de l’énergie, du développement 
durable et de la mer, en charge des technologies vertes et des négociations sur le climat. 
 
Fait à Paris, le   
Page 2   
Page 3 ANNEXE 
 
 
Sommaire  
 
1 GENERALITES ___________________________________________________________ 21 
1.1 INTRODUCTION ________________________________________________________ 21 
1.2 STRUCTURATION DU BATI______________________________________________ 22 
1.2.1 LE NIVEAU « BATIMENT » ____________________________________________ 22 
1.2.2 LE NIVEAU « ZONE » _________________________________________________ 22 
1.2.3 LE NIVEAU « GROUPE » ______________________________________________ 22 
1.2.4 LE NIVEAU « LOCAL »________________________________________________ 23 
1.3 STRUCTURATION DES SYSTEMES_______________________________________ 23 
1.3.1 GENERALITES _______________________________________________________ 23 
1.3.2 CHAUFFAGE REFROIDISSEMENT______________________________________ 24 
1.3.3 VENTILATION _______________________________________________________ 24 
1.3.4 L'EAU CHAUDE SANITAIRE ___________________________________________ 24 
1.3.5 L'ECLAIRAGE ARTIFICIEL ____________________________________________ 25 
2 LES PRINCIPALES DONNEES CONVENTIONNELLES ________________________ 26 
2.1 LES DONNEES CLIMATIQUES CONVENTIONNELLES_____________________ 26 
2.2 LES DONNEES CONVENTIONNELLES D'OCCUPATION ET D'USAGE _______ 27 
2.2.1 LES SCENARIOS CONVENTIONNELS___________________________________ 27 
2.2.1.1 Scénarios conventionnels définis au niveau de la zone____________________ 27 
2.2.1.2 Scénarios conventionnels définis au niveau des locaux____________________ 30 
2.2.2 LES AUTRES CONVENTIONS D'USAGE _________________________________ 33 
2.2.2.1 La gestion des protections mobiles ___________________________________ 33 
2.2.2.2 La gestion des baies_______________________________________________ 33 
2.2.2.3 La gestion des débits d'air dans l'habitat _______________________________ 33 
3 DESCRIPTION DE LA METHODE DE CALCUL _______________________________ 35 
3.1 SCHEMA GLOBAL ______________________________________________________ 35 
3.2 LES DONNÉES D'ENTRÉE _______________________________________________ 35 
3.2.1 LE CLIMAT__________________________________________________________ 35 
3.2.2 L'ENVIRONNEMENT PROCHE _________________________________________ 35 
3.2.3 L'ENVELOPPE DU BATIMENT _________________________________________ 36 
3.2.4 L'ORGANISATION INTERIEURE DU BATIMENT _________________________ 36 
3.2.5 L'INERTIE THERMIQUE_______________________________________________ 37 
3.2.6 LE CHAUFFAGE ET LE REFROIDISSEMENT_____________________________ 37 
3.2.7 L'EAU CHAUDE SANITAIRE ___________________________________________ 37 
3.2.8 LA PRODUCTION D'ELECTRICITE PHOTOVOLTAÏQUE___________________ 38 
3.2.9 LA VENTILATION____________________________________________________ 38 
3.2.10 L'ECLAIRAGE_______________________________________________________ 38 
3.3 LES CALCULS INTERMÉDIAIRES________________________________________ 39 
3.3.1 LES SAISONS ________________________________________________________ 39 
3.4 LES SORTIES REGLEMENTAIRES ET LES INDICATEURS__________________ 39 
3.4.1 LES SORTIES REGLEMENTAIRES ______________________________________ 39   
Page 4 3.4.2 LES INDICATEURS PEDAGOGIQUES ___________________________________ 39 
4 MODE DE DESCRIPTION DE LA METHODE_________________________________ 40 
4.1 MODE DE DESCRIPTION D'UN OBJET____________________________________ 40 
5 FICHES ALGORITHME DES COMPOSANTS ET DES ASSEMBLAGES___________ 41 
5.1 METEO ET ENVIRONNEMENT EXTERIEUR ______________________________ 41 
5.1.1 C_Eex_Climat extérieur _________________________________________________ 41 
5.1.1.1 Introduction _____________________________________________________ 41 
5.1.2 Nomenclature _________________________________________________________ 42 
5.1.3 Description mathématique _______________________________________________ 44 
5.2 C_Eex_environnement_proche______________________________________________ 46 
5.2.1 Introduction___________________________________________________________ 46 
5.2.2 Nomenclature _________________________________________________________ 47 
5.2.3 Description mathématique _______________________________________________ 50 
5.2.3.1 Calcul du rayonnement solaire direct__________________________________ 50 
5.2.3.2 Calcul du rayonnement solaire diffus _________________________________ 50 
5.2.3.3 Calcul du rayonnement solaire réfléchi par le sol ________________________ 51 
5.2.3.4 Calcul de l’éclairement naturel direct _________________________________ 51 
5.2.3.5 Calcul de l’éclairement naturel diffus _________________________________ 51 
5.2.3.6 Calcul de l’éclairement naturel réfléchi par le sol________________________ 51 
5.2.3.7 Correction locale de la vitesse du vent à 10 m de hauteur__________________ 52 
5.2.3.8 Calcul du rayonnement froid vers la voûte céleste _______________________ 52 
5.2.3.9 Masques proches verticaux _________________________________________ 53 
5.2.3.10 Masque proche horizontal ________________________________________ 55 
5.2.3.11 Masque lointain défini par un plan vertical___________________________ 57 
5.2.3.12 Masques lointains définis considérés par tranches azimutales ____________ 58 
5.2.3.13 Facteurs d’affaiblissement globaux_________________________________ 60 
5.2.3.14 Rayonnement atteignant une paroi__________________________________ 62 
5.2.3.15 Eclairement atteignant une paroi ___________________________________ 62 
6 SCENARIOS ET ENVIRONNEMENT INTERIEUR _____________________________ 63 
6.1 C-EIN-scenario___________________________________________________________ 63 
6.1.1 Introduction___________________________________________________________ 63 
6.1.2 Nomenclature _________________________________________________________ 64 
6.1.3 Description mathématique _______________________________________________ 68 
6.1.3.1 Calendrier_______________________________________________________ 68 
6.1.3.2 Surface utile de la zone ____________________________________________ 69 
6.1.3.3 Scenarios d’occupation : la zone _____________________________________ 70 
6.1.3.4 Apports internes : le local __________________________________________ 71 
6.1.3.5 Calcul des sorties_________________________________________________ 72 
6.2 C_Ein_Indicateurs de confort_______________________________________________ 79 
6.2.1 Introduction___________________________________________________________ 79 
6.2.2 Nomenclature _________________________________________________________ 80 
6.2.3 Description mathématique _______________________________________________ 83 
6.2.3.1 Inconfort froid ___________________________________________________ 83 
6.2.3.2 Inconfort chaud __________________________________________________ 83 
6.2.3.3 Calcul des écarts aux critères d’inconfort ______________________________ 85 
6.2.3.4 Calcul du nombre d’heures d’inconfort________________________________ 86 
6.2.3.5 Calcul de la somme des degrés-heures d’inconfort_______________________ 86 
6.3 C_Ein_Détermination des saisons ___________________________________________ 88   
Page 5 6.3.1 Introduction___________________________________________________________ 88 
6.3.2 Nomenclature _________________________________________________________ 89 
6.3.3 Description mathématique _______________________________________________ 93 
6.3.3.1 Calcul de ) (,j Autgr
pro ch______________________________________________ 93 
6.3.3.2 Calcul de ) (,j Autgr
pro fr______________________________________________ 97 
6.3.3.3 Cas particulier du calcul du BBio ___________________________________ 101 
6.3.3.4 Cas particulier du calcul de la température intérieur de confort (méthode Th-E)101 
6.3.3.5 Passage des variables d’autorisation à la saison propre___________________ 101 
7 BATI ___________________________________________________________________ 103 
7.1 S3_BAT-assemblage_bâtiment_____________________________________________ 103 
7.1.1 Introduction__________________________________________________________ 103 
7.1.2 Nomenclature ________________________________________________________ 104 
7.1.3 Assemblage des composants_____________________________________________ 106 
7.2 C_BAT_calculs_bâtiment _________________________________________________ 110 
7.2.1 Introduction__________________________________________________________ 110 
7.2.2 Nomenclature ________________________________________________________ 111 
7.2.3 Description mathématique ______________________________________________ 117 
7.2.3.1 Calculs dynamiques au niveau du bâtiment____________________________ 117 
7.2.3.2 Calculs dynamiques au niveau du bâtiment lors d’un calcul de consommations 118 
7.3 S1_BAT_Assemblage des espaces tampons___________________________________ 124 
7.3.1 Nomenclature ________________________________________________________ 124 
7.3.2 Description mathématique ______________________________________________ 127 
7.4 Gestion/Régulation des Espaces tampons Solarisés ____________________________ 128 
7.4.1 Introduction__________________________________________________________ 128 
7.4.2 Nomenclature ________________________________________________________ 129 
7.4.3 Description mathématique ______________________________________________ 132 
7.4.3.1 Précalculs dynamiques____________________________________________ 132 
7.4.3.2 Gestion/régulation des protections mobiles des parois vitrées de l’espace tampon
 133 
7.4.3.3 Surventilation de l’espace tampon solarisé ____________________________ 135 
7.5 Espaces tampons ________________________________________________________ 139 
7.5.1 Introduction__________________________________________________________ 139 
7.5.2 Nomenclature ________________________________________________________ 140 
7.5.3 Description mathématique ______________________________________________ 144 
7.5.3.1 Coefficient d’échange avec le volume chauffé et température intérieure 
équivalents_____________________________________________________________ 144 
7.5.3.2 Cas des espaces tampons non-solarisés_______________________________ 145 
7.5.3.3 Cas des espaces tampons solarisés___________________________________ 146 
7.6 S2_BAT-assemblage_zone_________________________________________________ 149 
7.6.1 Introduction__________________________________________________________ 149 
7.6.2 Nomenclature ________________________________________________________ 150 
7.6.3 Assemblage des composants_____________________________________________ 152 
7.6.3.1 Bilan aéraulique _________________________________________________ 153 
7.6.3.2 Comportement thermique __________________________________________ 154 
7.7 C_CALC_calculs_ZONE__________________________________________________ 155 
7.7.1 Introduction__________________________________________________________ 155 
7.7.2 Nomenclature ________________________________________________________ 156 
7.7.3 Description mathématique ______________________________________________ 164   
Page 6 7.7.3.1 Schéma de principe ______________________________________________ 164 
7.7.3.2 Calculs initiaux au niveau de la zone_________________________________ 164 
7.7.3.3 Calculs dynamiques au niveau de la zone _____________________________ 168 
7.7.3.4 Calculs dynamiques au niveau de la zone lors d’un calcul de consommations_ 170 
7.8 C_VEN_Débits_d’air_Cep __________________________________________________ 174 
7.8.1 Introduction__________________________________________________________ 174 
7.8.2 Nomenclature ________________________________________________________ 175 
7.8.3 Description mathématique ______________________________________________ 180 
7.8.3.1 Définitions _____________________________________________________ 180 
7.8.3.2 Les entrées d’air_________________________________________________ 184 
7.8.3.3 La perméabilité _________________________________________________ 188 
7.8.3.4 Les débits spécifiques d’air massiques au niveau du groupe_______________ 191 
7.8.3.5 Calculs du Pib __________________________________________________ 195 
7.8.3.6 Calculs des débits échangés entre les groupes et le Hall__________________ 195 
7.8.3.7 Calcul des sorties________________________________________________ 197 
7.8.3.8 Explicitation des termes g
majQ et g
majω________________________________ 198 
7.8.3.9 Calcul des débits entrants et sortants du groupe ________________________ 198 
7.9 S2_BAT_assemblage_groupe ______________________________________________ 200 
7.9.1 Introduction__________________________________________________________ 200 
7.9.2 Nomenclature ________________________________________________________ 201 
7.9.3 Assemblage des composants_____________________________________________ 206 
7.10 C_CALC_Calculs_groupe________________________________________________ 209 
7.10.1 Introduction_________________________________________________________ 209 
7.10.2 Nomenclature _______________________________________________________ 210 
7.10.3 Description mathématique _____________________________________________ 219 
7.10.3.1 Positionnement de la fiche algorithme______________________________ 219 
7.10.3.2 Calculs initiaux au niveau du groupe_______________________________ 219 
7.10.3.3 Calculs associés aux groupes lors d’un calcul du BBio_________________ 221 
7.10.3.4 Calculs associés aux groupes en calcul des consommations_____________ 224 
7.11 S1_BAT_assemblage_baies_______________________________________________ 230 
7.11.1 Introduction_________________________________________________________ 230 
7.11.2 Nomenclature _______________________________________________________ 231 
7.11.3 Assemblage des composants____________________________________________ 234 
7.11.3.1 Description de l’assemblage _____________________________________ 235 
7.12 C_BAT_gestion/régulation de l’ouverture des baies __________________________ 236 
7.12.1 Introduction_________________________________________________________ 236 
7.12.2 Nomenclature _______________________________________________________ 238 
7.12.3 Description mathématique _____________________________________________ 242 
7.12.3.1 Paramètres d’intégration et intrinsèques ____________________________ 242 
7.12.3.2 Paramètres en gestion manuelle___________________________________ 242 
7.12.3.3 Calcul de Aut ouv_θei_____________________________________________ 244 
7.12.3.4 Calcul de Rouv θop _man et Rouv θop _aut_______________________________ 245 
7.12.3.5 Coefficient de prise en compte de la part de derogation de la régulation 
automatique p_auto_nonderg(h) ____________________________________________ 247 
7.12.3.6 Coefficient de prise en compte des plages horaires et de l’exposition au bruit 
Cpr(h) 249 
7.12.3.7 Calcul final de Rouvb(h) ________________________________________ 250 
7.13 C_BAT_Gestion_protections_mobiles______________________________________ 251 
7.13.1 Introduction_________________________________________________________ 251   
Page 7 7.13.2 Nomenclature _______________________________________________________ 253 
7.13.3 Description mathématique _____________________________________________ 258 
7.13.3.1 Structure des calculs____________________________________________ 258 
7.13.3.2 Calculs préliminaires ___________________________________________ 260 
7.13.3.3 Présentation des matrices de ratios de fermeture et des valeurs conventionnelles
 269 
7.13.3.4 Calcul des ratios de fermeture de la première PM dans Th-BC___________ 279 
7.13.3.5 Calcul des ratios de fermeture de la seconde PM dans Th-BC ___________ 291 
7.13.3.6 Calcul des ratios de fermeture des PM dans Th-E_____________________ 293 
7.14 C_BAT_Baie vitrée _____________________________________________________ 294 
7.14.1 Introduction_________________________________________________________ 294 
7.14.2 Nomenclature _______________________________________________________ 295 
7.14.3 Description mathématique _____________________________________________ 303 
7.14.3.1 Structure des calculs____________________________________________ 303 
7.14.3.2 Calcul des rayonnements solaires globaux __________________________ 303 
7.14.3.3 Présence d’un espace tampon ____________________________________ 303 
7.14.3.4 Calcul du coefficient de transfert thermique global____________________ 304 
7.14.3.5 Création d’un jeu de variables simplifiées___________________________ 306 
7.14.3.6 Calcul des flux de chaleur transmis au groupe par la baie vitrée b ________ 312 
7.14.3.7 Calcul des flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b_________ 315 
7.14.3.8 Calcul de la surface effective d’ouverture de la baie___________________ 317 
7.15 C_BAT_Calcul des débits d’air entrant liés à l’ouverture des baies _____________ 318 
7.15.1 Introduction_________________________________________________________ 318 
7.15.2 Nomenclature _______________________________________________________ 319 
7.15.3 Description mathématique _____________________________________________ 321 
7.15.3.1 Description du Modèle utilisé ____________________________________ 321 
7.15.3.2 Caractère traversant d’un groupe au sens de la surventilation par ouverture des 
baies 321 
7.15.3.3 Procédure d’évaluation de Httf ___________________________________ 322 
7.15.3.4 Calcul du débit volutmique de surventilation naturelle_________________ 322 
7.15.3.5 Conversion en débit massique____________________________________ 325 
7.15.3.6 Cas d’un groupe avec ventilation naturelle par aération ________________ 325 
7.16 C_BAT_ensemble_baies _________________________________________________ 326 
7.16.1 Introduction_________________________________________________________ 326 
7.16.2 Nomenclature _______________________________________________________ 327 
7.16.3 Description mathématique _____________________________________________ 329 
7.16.3.1 Calcul du coefficient de transfert thermique global de l’ensemble des baies du 
groupe 329 
7.16.3.2 Calcul des flux de chaleur totaux transmis au groupe__________________ 329 
7.16.4 Calcul des flux lumineux totaux transmis au groupe _________________________ 329 
7.16.4.1 Calculs divers au niveau du groupe________________________________ 330 
7.17 S1_BAT_assemblage_parois opaques ______________________________________ 333 
7.17.1 Introduction_________________________________________________________ 333 
7.17.2 Nomenclature _______________________________________________________ 334 
7.17.3 Assemblage des composants____________________________________________ 336 
7.18 C_BAT_ensemble_parois opaques_________________________________________ 337 
7.18.1 Introduction_________________________________________________________ 337 
7.18.2 Nomenclature _______________________________________________________ 338 
7.18.3 description mathématique______________________________________________ 339   
Page 8 7.18.3.1 Calcul du coefficient de transfert thermique global de l’ensemble des parois 
opaques du groupe_______________________________________________________ 339 
7.18.3.2 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé transmis au groupe
 339 
7.18.3.3 Calcul du flux dû au rayonnement froid de la voûte céleste transmis au groupe
 339 
7.18.3.4 Surface totale des parois opaques du groupe_________________________ 339 
7.19 C_BAT_paroi opaque ___________________________________________________ 340 
7.19.1 Introduction_________________________________________________________ 340 
7.19.2 Nomenclature _______________________________________________________ 341 
7.19.3 Description mathématique _____________________________________________ 343 
7.19.3.1 Calcul du rayonnement solaire global ______________________________ 343 
7.19.3.2 Calcul du flux solaire transmis au groupe ___________________________ 343 
7.19.3.3 Calcul du Coefficient de transmission thermique global________________ 343 
7.19.3.4 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte céleste ____ 344 
7.20 S1_BAT_assemblage_ponts_thermiques____________________________________ 346 
7.20.1 Introduction_________________________________________________________ 346 
7.20.2 Nomenclature _______________________________________________________ 347 
7.20.3 Description mathématique _____________________________________________ 348 
7.21 C_BAT_pont thermique _________________________________________________ 349 
7.21.1 Introduction_________________________________________________________ 349 
7.21.2 Nomenclature _______________________________________________________ 350 
7.21.3 Description mathématique _____________________________________________ 352 
7.21.3.1 Calcul du rayonnement solaire global ______________________________ 352 
7.21.3.2 Calcul des flux solaires transmis au groupe__________________________ 352 
7.21.3.3 Calcul du Coefficient de transmission thermique global________________ 352 
7.21.3.4 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte céleste ____ 352 
7.22 C_BAT_ensemble_ponts_thermiques ______________________________________ 353 
7.22.1 Introduction_________________________________________________________ 353 
7.22.2 Nomenclature _______________________________________________________ 354 
7.22.3 description mathématique______________________________________________ 355 
7.22.3.1 Calcul du coefficient de transfert thermique global de l’ensemble des parois 
opaques du groupe_______________________________________________________ 355 
7.22.3.2 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé transmis au groupe
 355 
7.22.3.3 Calcul du flux dû au rayonnement froid de la voûte céleste transmis au groupe
 355 
7.22.3.4 Longueur totale des ponts thermiques du groupe _____________________ 355 
7.23 C_BAT_comportement thermique d’un  groupe______________________________ 356 
7.23.1 Introduction_________________________________________________________ 356 
7.23.2 Nomenclature _______________________________________________________ 357 
7.23.3 Description mathématique _____________________________________________ 361 
7.23.3.1 Etapes de calculs ______________________________________________ 361 
7.23.3.2 Calcul des coefficients de transferts thermiques ______________________ 362 
7.23.3.3 Calcul des températures extérieures équivalentes _____________________ 363 
7.23.3.4 Calcul des flux de chaleur internes ________________________________ 364 
7.23.3.5 Bilan thermique d’un groupe_____________________________________ 365 
7.23.3.6 Matrice de comportement thermique du groupe ______________________ 366 
8 VENTILATION___________________________________________________________ 368   
Page 9 8.1 C_VEN_BBIO __________________________________________________________ 368 
8.1.1 Introduction__________________________________________________________ 368 
8.1.2 Nomenclature ________________________________________________________ 369 
8.1.3 Description mathématique ______________________________________________ 371 
8.1.3.1 Définition des puissances de ventilateur ______________________________ 371 
8.1.3.2 Températures de l’air extrait _______________________________________ 371 
8.1.3.3 Cas du réseau de soufflage_________________________________________ 372 
8.2 C_VEN_Bouche_conduit__________________________________________________ 373 
8.2.1 Introduction__________________________________________________________ 373 
8.2.2 Nomenclature ________________________________________________________ 374 
8.2.3 Description mathématique ______________________________________________ 377 
8.2.3.1 Définition du débit minimal et débit maximal de la bouche _______________ 377 
8.2.3.2 Définition des débits régulés _______________________________________ 381 
8.2.3.3 Coefficient Cdep ________________________________________________ 385 
8.2.3.4 Prise en compte des fuites des réseaux _______________________________ 386 
8.2.3.5 Cas DAV ______________________________________________________ 389 
8.3 C_VEN_ CTA_DAV_C___________________________________________________ 390 
8.3.1 Introduction__________________________________________________________ 390 
8.3.2 Nomenclature ________________________________________________________ 391 
8.3.3 Description mathématique ______________________________________________ 395 
8.3.3.1 Principes généraux des centrales à débits variables______________________ 395 
8.3.3.2 Gestion________________________________________________________ 396 
8.3.3.3 Température et humidité en sortie de la DAV (partie 1)__________________ 397 
8.3.3.4 Température et masse volumique de l’air soufflé dans un groupe __________ 399 
8.3.3.5 Calcul des débits dans la centrale après calcul des groupes (partie 2)________ 399 
8.3.3.6 Températures dans le groupe d’extraction_____________________________ 402 
8.3.3.7 Température et humidité de l’air dans le réseau d’amenée d’air____________ 403 
8.3.3.8 Calcul des consommations d'énergie des auxiliaires_____________________ 406 
8.3.4 Sinon_______________________________________________________________ 407 
8.4 C_VEN_Mécanique_double_flux___________________________________________ 409 
8.4.1 Introduction__________________________________________________________ 409 
8.4.2 Nomenclature ________________________________________________________ 410 
8.4.3 Description mathématique ______________________________________________ 415 
8.4.3.1 Ventilation Mécanique Contrôlé Double Flux__________________________ 415 
8.4.3.2 Centrales à débits constants________________________________________ 415 
8.4.3.3 Gestion________________________________________________________ 416 
8.4.3.4 Calcul de températures dans la partie extraction________________________ 416 
8.4.3.5 Efficacité de l’échangeur et règle de by-pass___________________________ 418 
8.4.3.6 Température et humidité dans le réseau d’amenée d’air de la  VMC-DFH ___ 420 
8.4.3.7 Cas du réseau d’amenée d’air de la CTA-DAC_________________________ 420 
8.4.3.8 Calcul des consommations d'énergie des auxiliaires_____________________ 426 
8.5 C_VEN_Mécanique_Basse-Pression ________________________________________ 429 
8.5.1 Introduction__________________________________________________________ 429 
8.5.2 Définition ___________________________________________________________ 429 
8.5.3 Nomenclature ________________________________________________________ 431 
8.5.4 Description mathématique ______________________________________________ 433 
8.5.4.1 Définition des puissances des ventilateurs_____________________________ 433 
8.5.4.2 Calcul des consommations électriques de ventilateur ____________________ 433 
8.5.4.3 Calcul des températures de l’air_____________________________________ 433 
8.6 C_VEN_Mécanique_SF___________________________________________________ 434   
Page 10 8.6.1 Introduction__________________________________________________________ 434 
8.6.2 Nomenclature ________________________________________________________ 435 
8.6.3 Description mathématique ______________________________________________ 438 
8.6.3.1 Définition des puissances des ventilateurs_____________________________ 438 
8.6.3.2 Calcul des consommations électriques de ventilateur ____________________ 440 
8.6.3.3 Calcul des températures de l’air_____________________________________ 440 
8.7 C_VEN_VNat_VHyb_____________________________________________________ 443 
8.7.1 Introduction et définition _______________________________________________ 443 
8.7.2 Nomenclature ________________________________________________________ 444 
8.7.3 Description mathématique ______________________________________________ 446 
8.7.3.1 Description du fonctionnement en ventilation naturelle __________________ 446 
8.7.3.2 Description de l’assistance mécanique _______________________________ 455 
8.7.3.3 Calcul du débit d’air______________________________________________ 457 
8.7.3.4 Calcul des consommations d'énergie des ventilateurs____________________ 457 
8.7.3.5 Calcul des températures___________________________________________ 459 
8.7.3.6 Calcul des humidités _____________________________________________ 459 
8.8 C_VEN_Aération________________________________________________________ 460 
8.8.1 Introduction__________________________________________________________ 460 
8.8.2 Nomenclature ________________________________________________________ 461 
8.8.3 Description mathématique ______________________________________________ 462 
8.8.3.1 Calcul de températures____________________________________________ 462 
8.8.3.2 Calcul de Humidité ______________________________________________ 462 
8.9 C_BAT_Puits climatique__________________________________________________ 463 
8.9.1 Introduction__________________________________________________________ 463 
8.9.2 Nomenclature ________________________________________________________ 464 
8.9.3 Description mathématique ______________________________________________ 466 
8.9.3.1 Présentation du puits climatique ____________________________________ 466 
8.9.3.2 Modèle physique ________________________________________________ 466 
8.10 C_VEN_gestion_régulation_Puits_climatique _______________________________ 469 
8.10.1 Introduction_________________________________________________________ 469 
8.10.2 Nomenclature _______________________________________________________ 470 
8.10.3 Description mathématique _____________________________________________ 472 
8.10.3.1 Les principes de la gestion-régulation du puits climatique ______________ 472 
8.10.3.2 Calcul de l’indicateur de by-pass du puits climatique__________________ 472 
8.11 S1_BAT_assemblage_puits_climatique_____________________________________ 474 
8.11.1 Introduction_________________________________________________________ 474 
8.11.2 Nomenclature _______________________________________________________ 474 
8.11.3 Assemblage des composants____________________________________________ 477 
8.11.3.1 Prétraitement des données _______________________________________ 477 
8.11.3.2 Débit massique en entrée du puits climatique ________________________ 477 
8.11.3.3 Ordre des calculs ______________________________________________ 478 
8.11.3.4 L’assemblage puits climatique____________________________________ 479 
8.11.3.5 Post-traitement des données______________________________________ 480 
9 ECLAIRAGE_____________________________________________________________ 481 
9.1 C_ECL_éclairage________________________________________________________ 481 
9.1.1 Introduction__________________________________________________________ 481 
9.1.1.1 Présentation ____________________________________________________ 481 
9.1.1.2 Types de bâtiments visés __________________________________________ 483 
9.1.1.3 Quel éclairage prendre en compte ?__________________________________ 483   
Page 11 9.1.1.4 Types de calcul__________________________________________________ 484 
9.1.1.5 Les types de locaux ______________________________________________ 484 
9.1.2 Nomenclature ________________________________________________________ 485 
9.1.3 Description mathématique ______________________________________________ 488 
9.1.3.1 Calcul de la surface du groupe ayant accès à la lumière naturelle___________ 488 
9.1.3.2 Calcul de l’éclairement naturel dans les parties y ayant accès _____________ 488 
9.1.3.3 Calcul de l’autonomie en lumière naturelle____________________________ 488 
9.1.3.4 Calcul des consommations d’éclairage _______________________________ 489 
9.1.3.5 Calcul des apports récupérables dûs à l’éclairage _______________________ 497 
10 CHAUFFAGE, REFROIDISSEMENT _____________________________________ 499 
10.1 C-Emi-Systèmes Emissions du groupe en chaud et en froid ____________________ 499 
10.1.1 Introduction_________________________________________________________ 499 
10.1.2 Nomenclature _______________________________________________________ 500 
10.1.3 Description mathématique _____________________________________________ 507 
10.1.3.1 Caractérisation des émetteurs_____________________________________ 507 
10.1.3.2 Calcul des émetteurs équivalents__________________________________ 512 
10.1.3.3 Détermination du besoin ________________________________________ 513 
10.1.3.4 Droite du groupe ______________________________________________ 514 
10.1.3.5 Calcul de la puissance totale requise par le groupe____________________ 515 
10.1.3.6 Impact des saisons de fonctionnement______________________________ 516 
10.1.3.7 Puissances requises et pertes au dos par émetteur_____________________ 517 
10.1.3.8 Consommation totale des ventilateurs locaux des émetteurs (en calcul des 
consommations uniquement)_______________________________________________ 517 
10.1.3.9 Besoins et températures finales au niveau du groupe __________________ 519 
10.1.3.10 Prise en compte de l’énergie latente (en calcul des consommations uniquement)
 520 
10.2 C_Emi_Bilan hydrique __________________________________________________ 521 
10.2.1 Introduction_________________________________________________________ 521 
10.2.2 Nomenclature _______________________________________________________ 522 
10.2.3 Description mathématique _____________________________________________ 524 
10.2.3.1 Hypothèses et modèle mathématique_______________________________ 524 
10.2.3.2 Conversion du débit de recirculation_______________________________ 524 
10.2.3.3 Fonctions de calculs____________________________________________ 524 
10.2.3.4 Variation de l’humidité spécifique dans le groupe en calcul du Bbio______ 526 
10.2.3.5 Variation de l’humidité spécifique dans le groupe en calcul des consommations
 527 
10.3 C_Ein_Détermination des saisons de fonctionnement des systèmes de chaud et de froid
__________________________________________________________________________ 530 
10.3.1 Introduction_________________________________________________________ 530 
10.3.2 Nomenclature _______________________________________________________ 531 
10.3.3 Description mathématique _____________________________________________ 533 
10.3.3.1 Saison de fonctionnement de la génération __________________________ 533 
10.3.3.2 Saisons de fonctionnement des groupes desservis_____________________ 533 
10.3.3.3 Saison de fonctionnement des réseaux intergroupes ___________________ 534 
10.3.3.4 Saison de fonctionnement des CTA (et réseaux de CTA)_______________ 534 
10.4 Gr_Ein_PRogrammation des relances des systèmes __________________________ 535 
10.4.1 Introduction_________________________________________________________ 535 
10.4.2 Nomenclature _______________________________________________________ 536 
10.4.3 Description mathématique _____________________________________________ 538 
10.4.3.1 Types de programmation________________________________________ 538   
Page 12 10.4.3.2 Durées de relance selon les cas ___________________________________ 538 
10.4.3.3 Détermination des températures de consigne de relance________________ 539 
10.4.3.4 Indicateurs de phase de relance ___________________________________ 540 
10.5 S1_Dist_Assemblage des systèmes de chauffage et de refroidissement ___________ 541 
10.5.1 Introduction_________________________________________________________ 541 
10.5.2 Nomenclature _______________________________________________________ 542 
10.5.3 Description mathématique _____________________________________________ 545 
10.5.3.1 Assemblage avec des systèmes d’émissions _________________________ 545 
10.5.3.2 Assemblage en présence d’une CTA_______________________________ 547 
10.6 C-DIST-Gestion/régulation des distributions de chauffage et de REfroidissement du 
groupe ____________________________________________________________________ 548 
10.6.1 Introduction_________________________________________________________ 548 
10.6.2 Nomenclature _______________________________________________________ 549 
10.6.3 Description mathématique _____________________________________________ 553 
10.6.3.1 Cohérence  avec la distribution intergroupe _________________________ 553 
10.6.3.2 Lien avec la programmation des relances ___________________________ 553 
10.6.3.3 Description des processus de calculs_______________________________ 553 
10.7 C-Dist-Distribution de chauffage et de refroidissement du groupe ______________ 560 
10.7.1 Introduction_________________________________________________________ 560 
10.7.2 Nomenclature _______________________________________________________ 561 
10.7.3 Description mathématique _____________________________________________ 564 
10.7.3.1 Réseau fictif (id type =0)__________________________________________ 564 
10.7.3.2 Réseau hydraulique de chauffage (id type =0, idfonction_ch =1)______________ 565 
10.7.3.3 Réseau hydraulique de refroidissement (id type =0, idfonction_fr =1)__________ 566 
10.8 C-DIST-Gestion/régulation des distributions intergroupes de chaud et de froid ___ 567 
10.8.1 Introduction_________________________________________________________ 567 
10.8.2 Nomenclature _______________________________________________________ 568 
10.8.3 Description mathématique _____________________________________________ 572 
10.8.3.1 Lien avec la programmation _____________________________________ 572 
10.8.3.2 Total d’énergie requise dans la distribution intergroupes _______________ 572 
10.8.3.3 Calcul des ratios et surfaces desservies _____________________________ 572 
10.8.3.4 Calcul horaires des ratios de demande en chauffage et refroidissement ____ 574 
10.8.3.5 Description des processus de calculs_______________________________ 575 
10.9 C-Dist-Distribution intergroupes de chaud et de froid_________________________ 580 
10.9.1 Introduction_________________________________________________________ 580 
10.9.2 Nomenclature _______________________________________________________ 581 
10.9.3 Description mathématique _____________________________________________ 583 
10.9.3.1 Réseau de distribution intergroupes fictif (id type =0) ___________________ 584 
10.9.3.2 Réseau hydraulique de chauffage (id type =1, idfonction =1)________________ 585 
10.9.3.3 Réseau hydraulique de refroidissement (id type =1, idfonction =2) ___________ 586 
10.10 C-DIST-Gestion/régulation Des réseaux de distribution des CTA______________ 587 
10.10.1 Introduction________________________________________________________ 587 
10.10.2 Nomenclature ______________________________________________________ 588 
10.10.3 Description mathématique ____________________________________________ 592 
10.10.3.1 Cohérence  du montage _________________________________________ 592 
10.10.3.2 Lien avec la programmation _____________________________________ 592 
10.10.3.3 Demande de chauffage et de refroidissement dans le réseau_____________ 592 
10.10.3.4 Ratios de surface équivalente desservi par la bouche de soufflage________ 593 
10.10.3.5 Calcul horaires des ratios de demande en chauffage et refroidissement ____ 593 
10.10.3.6 Description des processus de calculs_______________________________ 594   
Page 13 10.11 C-Dist-Distributions intergroupes des CTA ________________________________ 597 
10.11.1 Nomenclature ______________________________________________________ 597 
10.11.2 Description mathématique ____________________________________________ 599 
10.11.2.1 Absence de réseau de distribution hydraulique _______________________ 599 
10.11.2.2 Réseau hydraulique de chauffage _________________________________ 599 
10.11.2.3 Réseau hydraulique de refroidissement_____________________________ 599 
10.12 S1_Syst_Assemblage de la génération _____________________________________ 600 
10.12.1 Introduction________________________________________________________ 600 
10.12.2 Nomenclature ______________________________________________________ 601 
10.12.3 Description mathématique ____________________________________________ 603 
10.13 C_DIS_PAC_BE_transfert_entre_locaux__________________________________ 606 
10.13.1 Introduction________________________________________________________ 606 
10.13.2 Nomenclature ______________________________________________________ 607 
10.13.3 Description mathématique ____________________________________________ 608 
10.14 C_DIS_DRV_THFRIGO_transfert_entre_locaux___________________________ 609 
10.14.1 Introduction________________________________________________________ 609 
10.14.2 Nomenclature ______________________________________________________ 610 
10.14.3 Description mathématique ____________________________________________ 611 
10.15 C_Gen_Gestion/régulation de la génération ________________________________ 612 
10.15.1 Introduction________________________________________________________ 612 
10.15.2 Nomenclature ______________________________________________________ 614 
10.15.3 Description mathématique ____________________________________________ 621 
10.15.3.1 Cohérence du montage__________________________________________ 621 
10.15.3.2 Liste des types de générateurs ____________________________________ 623 
10.15.3.3 Calcul des ratios surfaciques de chacun des groupes desservis___________ 623 
10.15.3.4 Déroulement des calculs ________________________________________ 624 
10.15.3.5 Calculs préliminaires ___________________________________________ 626 
10.15.3.6 Température ambiante de la génération_____________________________ 628 
10.15.3.7 Calculs des sources amont des générateurs __________________________ 628 
10.15.3.8 Températures de fonctionnement de la génération ____________________ 629 
10.15.3.9 Fonction d’appel des générateurs__________________________________ 630 
10.15.3.10 Prise en compte des systèmes de stockage __________________________ 631 
10.15.3.11 Gestion des priorités et conditions de fonctionnement des générateurs____ 632 
10.15.3.12 Calculs des auxiliaires amont des générateurs _______________________ 650 
10.15.3.13 Post traitement________________________________________________ 652 
10.16 C_GEN_Matrice générateur_____________________________________________ 655 
10.16.1 Introduction________________________________________________________ 655 
10.16.2 Nomenclature ______________________________________________________ 659 
10.16.3 Description mathématique ____________________________________________ 663 
10.16.3.1 Calcul en chauffage ____________________________________________ 663 
10.16.3.2 Calcul en refroidissement________________________________________ 670 
10.16.3.3 Calcul en ECS ________________________________________________ 671 
10.16.3.4 Calcul final de la matrice des données de sortie ______________________ 672 
10.16.3.5 Calcul du rejet dans le cas d’un générateur thermodynamique___________ 673 
10.17 C_gen_Générateur direct à effet joule_____________________________________ 674 
10.17.1 Introduction________________________________________________________ 674 
10.17.2 Nomenclature ______________________________________________________ 675 
10.17.3 Description mathématique ____________________________________________ 677 
10.17.3.1 Paramétrage __________________________________________________ 677 
10.17.3.2 Calcul en chauffage ____________________________________________ 677   
Page 14 10.17.3.3 Calcul en ECS ________________________________________________ 678 
10.17.3.4 Matrice des consommations du générateur __________________________ 679 
10.18 C_gen_Générateurs à combustion ________________________________________ 680 
10.18.1 Introduction________________________________________________________ 680 
10.18.2 Nomenclature ______________________________________________________ 681 
10.18.3 Description mathématique ____________________________________________ 684 
10.18.3.1 Données générales _____________________________________________ 684 
10.18.3.2 Indicateur de fonctionnement du générateur _________________________ 684 
10.18.3.3 Pertes à charge nulle des générateurs_______________________________ 685 
10.18.3.4 Fonctionnement en chauffage (id fonction(h)=1 et id a_fonctionne(h) = 1)________ 685 
10.18.3.5 Fonctionnement en ECS (id fonction(h)=3 et id a_fonctionne(h) = 1)____________ 693 
10.18.3.6 Générateur à l’arrêt (id a_fonctionne(h)= 0) _____________________________ 695 
10.18.3.7 Calcul des flux thermiques vers l’ambiance chauffé___________________ 698 
10.18.3.8 Calcul des sorties______________________________________________ 698 
10.19 C_GEN_perfORMANCE_COMBUSTION_par_défaut______________________ 700 
10.19.1 Introduction________________________________________________________ 700 
10.19.2 Nomenclature ______________________________________________________ 701 
10.19.3 Description mathématique ____________________________________________ 702 
10.20 C_Gen_Systèmes de cogénération ________________________________________ 705 
10.20.1 Introduction________________________________________________________ 705 
10.20.2 Nomenclature ______________________________________________________ 706 
10.20.3 Description mathématique ____________________________________________ 709 
10.20.3.1 Modélisation du cogénérateur et ses systèmes d’appoint _______________ 709 
10.20.3.2 Indicateur de fonctionnement du générateur _________________________ 709 
10.20.3.3 Modélisation de la production de chaleur ___________________________ 709 
10.20.3.4 Production d’électricité _________________________________________ 710 
10.21 C_gen_poêle et insert___________________________________________________ 712 
10.21.1 Introduction________________________________________________________ 712 
10.21.2 Nomenclature ______________________________________________________ 713 
10.21.3 Description mathématique ____________________________________________ 714 
10.21.3.1 Paramétrage __________________________________________________ 714 
10.21.3.2 Calculs des pertes de l’appareil de chauffage ________________________ 715 
10.21.3.3 Calcul de la consommation de l’appareil de chauffage_________________ 716 
10.21.3.4 Calculs des sorties _____________________________________________ 716 
10.21.3.5 Matrice des consommations du générateur __________________________ 717 
10.22 C_GEN_THERMODYNAMIQUE_Elec___________________________________ 718 
10.22.1 Introduction________________________________________________________ 718 
10.22.2 Nomenclature ______________________________________________________ 719 
10.22.3 Description mathématique ____________________________________________ 723 
10.22.3.1 Fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales en mode 
chauffage 723 
10.22.3.2 Fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales en mode ECS 748 
10.22.3.3 Fonctionnement à pleine charge en conditions non nominales en mode 
refroidissement__________________________________________________________ 764 
10.22.3.4 Fonctionnement à charge partielle ou nulle, pour Idfougen = 1, 2, 3 ______ 781 
10.23 C_GEN_THERMODYNAMIQUE_ABSO_________________________________ 786 
10.24 C_Gen_Sources amonts des générateurs thermodynamiques__________________ 787 
10.24.1 Introduction________________________________________________________ 787 
10.24.2 Nomenclature ______________________________________________________ 790   
Page 15 10.24.3 Description mathématique ____________________________________________ 793 
10.24.3.1 Calcul de la température amont___________________________________ 793 
10.24.3.2 Calcul de la consommation d’auxiliaires amonts _____________________ 796 
10.25 C_gen_Réseau de chaleur et de froid______________________________________ 797 
10.25.1 Introduction________________________________________________________ 797 
10.25.2 Nomenclature ______________________________________________________ 798 
10.25.3 Description mathématique ____________________________________________ 800 
10.25.3.1 Réseau de chaleur (type 600)_____________________________________ 800 
10.25.3.2 Matrice des consommations du générateur __________________________ 803 
10.26 C_GEN_Calculs génération _____________________________________________ 804 
10.26.1 Introduction________________________________________________________ 804 
10.26.2 Nomenclature ______________________________________________________ 805 
10.26.3 Description mathématique ____________________________________________ 809 
10.26.3.1 Matrice des consommations horaires de la génération _________________ 809 
10.26.3.2 Consommations en énergies finale et primaire de chauffage ____________ 810 
10.26.3.3 Consommations en énergies finale et primaire de refroidissement________ 812 
10.26.3.4 Consommations en énergies finale et primaire de production d’ECS______ 813 
10.26.3.5 Sorties complémentaires par générateur ____________________________ 815 
11 ECS __________________________________________________________________ 819 
11.1 S1_BAT_production_instantanée_ECS_(dé)centralisée _______________________ 819 
11.1.1 Introduction_________________________________________________________ 819 
11.1.2 Nomenclature _______________________________________________________ 820 
11.1.3 Assemblage des composants de la production d’ECS instantanée, centralisée ou 
décentralisée______________________________________________________________ 822 
11.1.3.1 Description de l’assemblage _____________________________________ 823 
11.2 S3_BAT_production_stockage_ECS_(dé)centralisée__________________________ 825 
11.2.1 Introduction_________________________________________________________ 825 
11.2.2 Nomenclature _______________________________________________________ 826 
11.2.3 Assemblage des composants de la production d’ECS centralisée ou décentralisée avec 
stockage(s)_______________________________________________________________ 828 
11.2.3.1 Description de l’assemblage _____________________________________ 829 
11.3 S3_BAT _production_ECS_centralisée_appoints_décentralisés _____________________ 831 
11.3.1 Introduction_________________________________________________________ 831 
11.3.2 Nomenclature _______________________________________________________ 832 
11.3.3 Assemblage des composants de la production d’ECS centralisée avec appoints 
décentralisés______________________________________________________________ 834 
11.3.3.1 Description de l’assemblage _____________________________________ 835 
11.4 S3_BAT _production_mixte ________________________________________________ 837 
11.4.1 Introduction_________________________________________________________ 837 
11.4.2 Nomenclature _______________________________________________________ 838 
11.4.3 Assemblage des composants de la production mixte _________________________ 840 
11.4.3.1 Description de l’assemblage _____________________________________ 841 
11.5 C_EMI_Emission_ECS__________________________________________________ 842 
11.5.1 Introduction_________________________________________________________ 842 
11.5.2 Nomenclature _______________________________________________________ 843 
11.5.3 Description mathématique _____________________________________________ 845 
11.5.3.1 Principe de calcul______________________________________________ 845 
11.5.3.2 Hypothèses de calcul ___________________________________________ 846 
11.5.3.3 Impact du type d’émetteur ECS___________________________________ 846   
Page 16 11.5.3.4 Impact du type d’appareils sanitaires_______________________________ 847 
11.5.3.5 Calcul du coefficient correctif global_______________________________ 849 
11.5.3.6 Température au niveau des émetteurs ECS __________________________ 849 
11.6 C_EIN_besoins_ECS____________________________________________________ 850 
11.6.1 Introduction_________________________________________________________ 850 
11.6.2 Nomenclature _______________________________________________________ 851 
11.6.3 Description mathématique _____________________________________________ 853 
11.6.3.1 Principe du calcul des besoins d’ECS ______________________________ 853 
11.6.3.2 Nombre de litres total à 40°C hebdomadaires par émetteur ECS équivalent 854 
11.6.3.3 Valorisation des équipements et des émetteurs ECS___________________ 858 
11.6.3.4 Profils de soutirage_____________________________________________ 858 
11.6.3.5 Calculs des besoins horaires d’ECS________________________________ 858 
11.7 C_DIS_Distribution_ECS_du_groupe______________________________________ 859 
11.7.1 Introduction_________________________________________________________ 859 
11.7.2 Nomenclature _______________________________________________________ 860 
11.7.3 Description mathématique _____________________________________________ 862 
11.7.3.1 Le réseau de distribution d’ECS au sein d’un groupe __________________ 862 
11.8 C_DIS_Distribution_ECS_intergroupe_____________________________________ 866 
11.8.1 Introduction_________________________________________________________ 866 
11.8.2 Nomenclature _______________________________________________________ 867 
11.8.3 Description mathématique _____________________________________________ 870 
11.8.3.1 Principes et définition __________________________________________ 870 
11.8.3.2 Calculs des indicateurs de la distribution intergroupe ECS______________ 870 
11.8.3.3 La distribution intergroupe bouclée (type_réseau_primaire-e=1)_________ 872 
11.8.3.4 La distribution intergroupe tracée (type_réseau_primaire-e=2) __________ 875 
11.8.3.5 En absence de réseau intergroupe (type_réseau_primaire-e=0) __________ 878 
11.9 C_STO_Ballon_de_stockage______________________________________________ 879 
11.9.1 Introduction_________________________________________________________ 879 
11.9.2 Nomenclature _______________________________________________________ 880 
11.9.3 Description mathématique _____________________________________________ 882 
11.9.3.1 Types de ballon _______________________________________________ 882 
11.9.3.2 Calcul des températures de chaque zone ____________________________ 882 
11.10 C_STO_gestion_régulation_base ballon ___________________________________ 888 
11.10.1 Introduction________________________________________________________ 888 
11.10.2 Nomenclature ______________________________________________________ 889 
11.10.3 Description mathématique ____________________________________________ 891 
11.10.3.1 Itérations lors d’un même pas de temps horaire pour le calcul du volume puisé
 891 
11.10.3.2 Calcul de l’indice de programmation de la base du ballon : base pf________ 893 
11.10.3.3 Calcul de la puissance requise____________________________________ 893 
11.11 C_STO_gestion_régulation_appoint_ballon________________________________ 895 
11.11.1 Introduction________________________________________________________ 895 
11.11.2 Nomenclature ______________________________________________________ 896 
11.11.3 Description mathématique ____________________________________________ 898 
11.11.3.2 Calcul de l’énergie requise au niveau de l’appoint ____________________ 898 
11.12 C_STO_échangeur_ballon ______________________________________________ 899 
11.12.1 Introduction________________________________________________________ 899 
11.12.2 Nomenclature ______________________________________________________ 900 
11.12.3 Description mathématique ____________________________________________ 901   
Page 17 11.12.3.1 Prétraitement des données _______________________________________ 901 
11.12.3.2 Calcul de la température aval_____________________________________ 901 
11.13 S1_GEN_générateur_pour_ballon________________________________________ 902 
11.13.1 Introduction________________________________________________________ 902 
11.13.2 Nomenclature ______________________________________________________ 903 
11.13.3 Assemblage des composants du générateur pour stockage____________________ 904 
11.13.3.1 Prétraitement des données _______________________________________ 904 
11.13.3.2 Ordre des calculs ______________________________________________ 904 
11.13.3.3 Description de l’assemblage _____________________________________ 905 
11.13.3.4 Post-traitement des données______________________________________ 906 
11.14 C_GEN_Boucle solaire _________________________________________________ 907 
11.14.1 Introduction________________________________________________________ 907 
11.14.2 Nomenclature ______________________________________________________ 908 
11.14.3 Description mathématique ____________________________________________ 910 
11.14.3.2 Régulation de la boucle solaire ___________________________________ 911 
11.14.3.3 Données de sorties de la boucle solaire_____________________________ 911 
11.15 S2_GEN_ballon_base_seule _____________________________________________ 914 
11.15.1 Introduction________________________________________________________ 914 
11.15.2 Nomenclature ______________________________________________________ 915 
11.15.3 Assemblage des composants___________________________________________ 917 
11.15.3.1 Pré-traitement des données ______________________________________ 917 
11.15.3.2 L’assemblage du ballon ECS avec base échangeur (hors solaire)_________ 918 
11.15.3.3 Ordre des calculs ______________________________________________ 919 
11.15.3.4 Post-traitement des données______________________________________ 919 
11.16 S2_GEN_ballon_base_solaire_AI_________________________________________ 921 
11.16.1 Introduction________________________________________________________ 921 
11.16.2 Nomenclature ______________________________________________________ 922 
11.16.3 Assemblage des composants___________________________________________ 924 
11.16.3.1 Pré-traitement des données ______________________________________ 924 
11.16.3.2 Ordre des calculs ______________________________________________ 925 
11.16.3.3 L’assemblage du ballon solaire avec appoint intégré __________________ 928 
11.16.3.4 Post-traitement des données______________________________________ 928 
11.17 S2_GEN_ballon_base_echangeur_AI _____________________________________ 930 
11.17.1 Introduction________________________________________________________ 930 
11.17.2 Nomenclature ______________________________________________________ 931 
11.17.3 Assemblage des composants___________________________________________ 933 
11.17.3.1 Pré-traitement des données ______________________________________ 933 
11.17.3.2 L’assemblage du ballon base avec échangeur et avec appoint intégré _____ 933 
11.17.3.3 L’assemblage du ballon base avec échangeur et appoint intégré__________ 936 
11.17.3.4 Ordre des calculs ______________________________________________ 937 
11.17.3.5 Post-traitement des données______________________________________ 938 
11.18 S2_GEN_ballon_base_solaire_AS_ballon__________________________________ 940 
11.18.1 Introduction________________________________________________________ 940 
11.18.2 Nomenclature ______________________________________________________ 941 
11.18.3 Assemblage des composants___________________________________________ 943 
11.18.3.1 Pré-traitement des donnée d’entrée ________________________________ 943 
11.18.3.2 Ordre des calculs ______________________________________________ 944 
11.18.3.3 L’assemblage du ballon solaire avec appoint ballon séparé _____________ 947 
11.18.3.4 Post-traitement des données______________________________________ 948   
Page 18 11.19 S2_GEN_ballon_base_échangeur_AS_ballon_______________________________ 949 
11.19.1 Introduction________________________________________________________ 949 
11.19.2 Nomenclature ______________________________________________________ 950 
11.19.3 Assemblage des composants___________________________________________ 952 
11.19.3.1 Pré-traitement des donnée d’entrée ________________________________ 952 
11.19.3.2 Ordre des calculs ______________________________________________ 954 
11.19.3.3 L’assemblage du ballon base avec échangeur et avec appoint ballon séparé 957 
11.19.3.4 Post-traitement des données______________________________________ 958 
11.20 S2_GEN_ballon_base_solaire_AS_instantané ______________________________ 959 
11.20.1 Introduction________________________________________________________ 959 
11.20.2 Nomenclature ______________________________________________________ 960 
11.20.3 Assemblage des composants___________________________________________ 963 
11.20.3.1 Pré-traitement des données d’entrée _______________________________ 963 
11.20.3.2 Ordre des calculs ______________________________________________ 964 
11.20.3.3 L’assemblage du ballon solaire avec appoint séparé instantané __________ 969 
11.20.3.4 Post-traitement des données______________________________________ 970 
11.21 S2_GEN_ballon_base_échangeur_AS_instantané ___________________________ 971 
11.21.1 Introduction________________________________________________________ 971 
11.21.2 Nomenclature ______________________________________________________ 972 
11.21.3 Assemblage des composants___________________________________________ 974 
11.21.3.1 Prétraitement des données d’entrée ________________________________ 974 
11.21.3.2 Ordre des calculs ______________________________________________ 975 
11.21.3.3 L’assemblage du ballon avec base échangeur avec appoint séparé instantané980 
11.21.3.4 Post-traitement des données______________________________________ 981 
11.22 S1_GEN_CESCI_______________________________________________________ 982 
11.22.1 Introduction________________________________________________________ 982 
11.22.2 Nomenclature ______________________________________________________ 983 
11.22.3 Assemblage des composants___________________________________________ 986 
11.22.3.1 Pré-traitement des données ______________________________________ 986 
11.22.3.2 Ordre des calculs ______________________________________________ 989 
11.22.3.3 L’assemblage du CESCI ________________________________________ 992 
11.22.3.4 Traitement des données de sortie__________________________________ 994 
11.23 S2_GEN_production_centralisée_solaire_appoints_décentralisés_ballons_______ 998 
11.23.1 Introduction________________________________________________________ 998 
11.23.2 Nomenclature ______________________________________________________ 999 
11.23.3 Assemblage des composants de la production d’ECS centralisée avec appoints 
décentralisés_____________________________________________________________ 1002 
11.23.3.1 Prétraitement des données ______________________________________ 1002 
11.23.3.2 L’assemblage de la production centralisée solaire appoints décentralisés 
(PCAD) 1004 
11.23.3.3 Ordre des calculs _____________________________________________ 1005 
11.23.3.4 Post-traitement des données_____________________________________ 1006 
11.24 C_Emi_Boucle_Chauffage_SSC_________________________________________ 1010 
11.24.1 Introduction_______________________________________________________ 1010 
11.24.2 Nomenclature _____________________________________________________ 1011 
11.24.3 Description mathématique ___________________________________________ 1012 
11.24.3.1 Appoint par système indépendant ________________________________ 1012 
11.24.3.2 Appoint par chaudière _________________________________________ 1013 
11.25 S2_GEN_Système_Solaire_Combiné 1 ballon AI___________________________ 1014 
11.25.1 Introduction_______________________________________________________ 1014   
Page 19 11.25.2 Nomenclature _____________________________________________________ 1015 
11.25.3 Assemblage des composants__________________________________________ 1017 
11.25.3.1 Prétraitement des données ______________________________________ 1017 
11.25.3.2 Ordre des calculs _____________________________________________ 1018 
11.25.3.3 L’assemblage du SSC avec appoint intégré_________________________ 1019 
11.25.3.4 Traitement des données de sortie_________________________________ 1020 
11.26 S2_GEN_Système_Solaire_Combiné_1_ballon_appoint_instantané ___________ 1021 
11.26.1 Introduction_______________________________________________________ 1021 
11.26.2 Nomenclature _____________________________________________________ 1022 
11.26.3 Assemblage des composants__________________________________________ 1024 
11.26.3.1 Prétraitement des donnée d’entrée et ordre des calculs________________ 1024 
11.26.3.2 L’assemblage du SSC _________________________________________ 1025 
11.26.3.3 Traitement des données de sortie_________________________________ 1027 
12 PERTES______________________________________________________________ 1028 
12.1 C_Calc_Pertes et consommations électriques récupérables ___________________ 1028 
12.1.1 Introduction________________________________________________________ 1028 
12.1.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1029 
12.1.3 Description mathématique ____________________________________________ 1031 
12.1.3.1 Attribution des flux récupérables localisées ________________________ 1032 
12.1.3.2 Attribution des flux récupérables non-localisées_____________________ 1033 
12.1.3.3 Calcul des apports internes récupérables des systèmes totaux par groupe _ 1033 
13 PHOTOVOLTAIQUE___________________________________________________ 1034 
13.1 S1_PV_installation_PV _________________________________________________ 1034 
13.1.1 Introduction________________________________________________________ 1034 
13.1.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1035 
13.1.3 Assemblage des composants___________________________________________ 1036 
13.2 S2_PV_global_PV _____________________________________________________ 1037 
13.2.1 Introduction________________________________________________________ 1037 
13.2.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1038 
13.2.3 Assemblage des composants___________________________________________ 1039 
13.3 C_PV_capteur_PV_____________________________________________________ 1040 
13.3.1 Introduction________________________________________________________ 1040 
13.3.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1041 
13.3.3 Description mathématique ____________________________________________ 1043 
13.4 C_PV_onduleurs_PV___________________________________________________ 1045 
13.4.1 Introduction________________________________________________________ 1045 
13.4.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1046 
13.4.3 Description mathématique ____________________________________________ 1047 
14 SORTIES_____________________________________________________________ 1048 
14.1 PO_I1235_sorties_fiche_xml_Bbio________________________________________ 1048 
14.1.1 Introduction________________________________________________________ 1048 
14.1.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1049 
14.1.3 Description mathématique ____________________________________________ 1052 
14.1.3.1 Sorties du logiciel - partie Bbio__________________________________ 1053 
14.2 PO_I4_sorties_fiche_xml_Bbio_Cep_Tic __________________________________ 1059 
14.2.1 Introduction________________________________________________________ 1059 
14.2.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1060   
Page 20 14.2.3 Description mathématique ____________________________________________ 1061 
14.2.3.1 Sensibilités Technique_________________________________________ 1061 
14.2.3.2 Sensibilités au comportement et à l’occupation______________________ 1062 
14.3 PO_I1235_sorties_fiche_XML_Cep_Tic___________________________________ 1063 
14.3.1 Introduction________________________________________________________ 1063 
14.3.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1064 
14.3.3 Description mathématique ____________________________________________ 1065 
14.3.3.1 Sorties du logiciel - partie Cep et Tic _____________________________ 1065 
15 CONFORT D’ÉTÉ _____________________________________________________ 1071 
15.1 Sn_METHODE TH E __________________________________________________ 1071 
15.1.1 Introduction________________________________________________________ 1071 
15.1.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1072 
15.1.3 DESCRIPTION MATHEMATIQUE____________________________________ 1074 
15.1.3.1 METHODE DE CALCUL______________________________________ 1074 
15.1.3.2 Données climatiques __________________________________________ 1075 
15.1.3.3 Apports internes et scénarios____________________________________ 1078 
15.1.3.4 Calcul des débits de renouvellement d’air__________________________ 1078 
15.1.3.5 Conventions de calcul et valeurs par défaut_________________________ 1079 
16 ENR_________________________________________________________________ 1081 
16.1 C_Enr_Calcul de la part ENR ___________________________________________ 1081 
16.1.1 Introduction________________________________________________________ 1081 
16.1.2 Nomenclature ______________________________________________________ 1082 
16.1.3 Description mathématique ____________________________________________ 1084 
16.1.3.1 Généralités__________________________________________________ 1084 
16.1.3.2 Solaire thermique_____________________________________________ 1084 
16.1.3.3 Solaire photovoltaïque_________________________________________ 1084 
16.1.3.4 Générateurs pour lesquelles la fourniture d’énergie comporte une part ENR1085 
16.1.3.5 Systèmes thermodynamiques (id typegnr=503 à 509) ___________________ 1085 
16.1.3.6 Part ENR totale du projet_______________________________________ 1086 
   
Page 21 1 GENERALITES 
 
1.1 INTRODUCTION  
 
La méthode de calcul Th-B-C-E 2012 a pour objet le calcul réglementaire des coefficients Bbio, C 
et Tic. Elle n’a pas pour vocation de faire un calcul de consommation réelle compte tenu des 
conventions retenues. 
 
Cette méthode de calcul utilise comme données d’entrée tous les éléments descriptifs du bâtiment et 
de ses équipements qui sont définis de façon opposable.  
 
Ces données d’entrée des éléments descriptifs du bâtiment et de ses équipements sont constituées de 
deux types de paramètres différents : 
 
/head2right Des paramètres dits intrinsèques qui correspondent a ux caractéristiques propres du 
composant, 
/head2right des paramètres dits d'intégration correspondants à l a mise en œuvre dans le projet étudié. 
 
Par exemple, le coefficient U d'une baie est un paramètre intrinsèque alors que son orientation est 
un paramètre d'intégration. 
 
Les éléments apportés après la réception du bâtiment ainsi que les paramètres indépendants du 
bâtiment intervenant dans la méthode de calcul sont définis de façon conventionnelle. 
Le coefficient Bbio exprimé en points caractérise l'efficacité énergétique du bâti. Il permet 
d'apprécier celui-ci par rapport aux besoins de chauffage, de refroidissement et de consommations 
futures d'éclairage artificiel. Il s'appuie sur la valorisation des éléments suivants : 
 
/head2right La conception architecturale du bâti (implantation, forme, aires et orientation des baies, accès 
à l'éclairage naturel des locaux …), 
/head2right Les caractéristiques de l'enveloppe en matière d'isolation, de transmission solaire, de 
transmission lumineuse, d'ouverture des baies et d'étanchéité à l'air, 
/head2right Les caractéristiques d'inertie du bâti. 
 
 
Le coefficient C exprimé en kWh/(m².SHON RT) d’énergie primaire représente les consommations 
d’énergie de chauffage, de refroidissement, d’eau chaude sanitaire, d’auxiliaires et d’éclairage des 
bâtiments. Ce coefficient C ajoute au coefficient Bbio l'impact des systèmes énergétiques suivants : 
 
/head2right Systèmes de chauffage et de refroidissement, y compris les auxiliaires, 
/head2right Systèmes d'eau chaude sanitaire y compris les auxiliaires, 
/head2right Systèmes de ventilation, y compris les auxiliaires, 
/head2right Systèmes d'éclairage, 
/head2right Systèmes de production locale d'énergie, y compris les auxiliaires. 
 
Le coefficient Tic exprimé en °C est la température opérative (correspondant à la sensation de 
l'occupant) maximale horaire calculée en période d'occupation pour un jour chaud d'été 
conventionnel, associée à une séquence chaude représentative. 
 
   
Page 22 1.2 STRUCTURATION DU BATI  
 
Un bâtiment est décrit dans cette méthode de calcul suivant quatre niveaux : 
 
1) le niveau « Bâtiment », 
2) le niveau « Zone », 
3) le niveau « Groupe », 
4) le niveau « Local ». 
  
1.2.1 LE NIVEAU « BATIMENT » 
 
C'est le niveau où s'expriment les exigences réglementaires en matière de coefficient Bbio et C. Les 
éléments communs à tout le bâtiment (par exemple la situation géographique ou l’altitude) sont 
définis à ce niveau. 
 
1.2.2 LE NIVEAU « ZONE » 
 
Ce niveau correspond à un regroupement des parties de bâtiment pour lesquels les scénarios 
d'utilisation sont identiques. A titre d'illustration, les scénarios des locaux de la zone nuit d'un hôtel, 
ou l'ensemble des logements d'un immeuble collectif auront les mêmes scénarios d'occupation. 
Conventionnellement, tous les locaux d'une zone sont considérés comme étant en connexion 
aéraulique. L'impact des défauts d'étanchéité est donc calculé à la frontière d'une zone. C'est donc 
également à ce niveau que sont définies les possibilités de ventilation traversante, ou entre niveaux, 
relativement à l'impact des défauts d'étanchéité. 
 
1.2.3 LE NIVEAU « GROUPE » 
 
Ce niveau regroupe la quasi totalité des informations requises. C'est en particulier à ce niveau que 
s'effectue le calcul des températures intérieures (et donc la vérification de l'exigence réglementaire 
afférente) ainsi que des besoins de chauffage, de refroidissement et d'éclairage.  
 
Une même zone sera séparée en différents groupes pour les raisons suivantes : 
 
1) Les locaux principaux ont des évolutions de température très différentes : c'est par 
exemple le cas si une partie des locaux principaux d'une même zone est refroidie et 
les autres non, 
2) Les locaux ont des températures proches mais on veut séparer des besoins de 
chauffage et / ou de refroidissement. 
 
L'éclairement intérieur est calculé au niveau du groupe après distinction entre parties ayant ou non 
accès à l'éclairage naturel. 
 
Du fait de la définition de la zone, les différents groupes d'une même zone sont en connexion 
aéraulique. La structuration des groupes par rapport à ces échanges est la suivante : 
 
/head2right Une zone peut comporter un ou plusieurs groupes dits « standards »,  
/head2right Une zone peut comporter 0 ou 1 groupe dit de « circulation ».  
   
Page 23 Conventionnellement, si on définit un groupe de circulation, les autres groupes sont connectés 
aérauliquement avec lui, et seulement avec lui. 
 
1.2.4 LE NIVEAU « LOCAL » 
 
Au sens de la présente méthode le niveau « Local » permet d'affiner les apports internes de chaleur 
et d'humidité, pris en compte ensuite au niveau du groupe. 
 
 
Zone1 Groupe 1 Local 1
Zone 2 Groupe 2 Local 2
Batiment 1 Zone 1 Groupe 1
Zone 2 Groupe 2
 
  
 
1.3 STRUCTURATION DES SYSTEMES  
 
 
1.3.1 GENERALITES 
 
Cette présente méthode de calcul distingue les systèmes correspondant aux usages suivants : 
 
1) Chauffage, 
2) Refroidissement, 
3) Ventilation, 
4) ECS, 
5) Eclairage, 
6) Production d'énergie non liée aux systèmes précédents. 
 
Hormis le dernier, les autres systèmes sont directement liés à la satisfaction du confort des 
occupants.  
 
Pour chacun des systèmes 1 à 5, cette méthode distingue les trois niveaux suivants : 
 
1) L'émission correspondant à la satisfaction du besoin de l'occupant : chaleur, froid, 
débits (soufflés et/ou extraits), eau chaude sanitaire, lumière artificielle, 
2) La distribution correspondant aux réseaux alimentant les émetteurs, 
3) La génération, correspondant à l'alimentation énergétique des réseaux de 
distribution. 
 
Du fait qu'un même générateur peut être commun à plusieurs bâtiments, il est nécessaire de prévoir 
un niveau correspondant, appelé projet.   
Page 24 En cohérence avec sa définition, tous les émetteurs 1 à 5 sont définis au niveau « Groupe ». 
Du fait de la définition du groupe, différents émetteurs de même fonction peuvent coexister dans un 
même groupe. 
 
Groupe
1 2 3
chaud froid ECS ventilation éclairage3 1 2 3 2 3 1 2 1 2 3 1
 
 
  
1.3.2 CHAUFFAGE REFROIDISSEMENT 
 
Chaque émetteur présent dans un groupe est caractérisé par sa fonction (chauffage ou 
refroidissement), son ratio d'émission par rapport au groupe (basé sur la surface relative desservie), 
et ses caractéristiques propres d'émission et de régulation. 
 
La distribution est séparée en une part secondaire et une part primaire pouvant présenter des taux de 
pertes récupérables différentes. Les caractéristiques principales d'un réseau sont ses pertes (en 
W/K), sa température et les consommations d'auxiliaires.  
 
La génération regroupe l'ensemble des dispositifs de stockage, de génération et de composant 
amonts à la génération (énergie renouvelable, tours de refroidissement, boucle primaire, …).  
 
1.3.3 VENTILATION 
 
Les entrées d'air, les défauts d'étanchéité et l'ouverture des baies pour le confort thermique sont 
traités dans la partie "bâti". Cette méthode traite dans cette partie des différents systèmes de 
ventilation spécifique, que ce soit pour l'hygiène ou le confort thermique. 
 
Les "émetteurs" sont les bouches, ou équivalents, connectés aux débits requis (fournis ou extraits) 
pour le groupe. 
 
Les " réseaux de distribution" sont caractérisés par des pertes aérauliques. 
 
Les "générateurs" sont les moteurs : extracteurs, centrale de traitement d'air, dispositif d'aspiration 
statiques ou hybrides. 
 
1.3.4 L'EAU CHAUDE SANITAIRE 
 
Les émetteurs sont les dispositifs finaux de fourniture d'eau chaude sanitaire (robinets, mitigeurs), 
qui traduisent la transformation du besoin d'eau chaude sanitaire à une demande de couple quantité - 
température. 
 
Les réseaux de distribution et les générateurs sont pris en compte de façon analogue au chauffage. 
   
Page 25 1.3.5 L'ECLAIRAGE ARTIFICIEL 
 
Contrairement aux usages chauffage et eau chaude sanitaire, il n'y a pas formellement de 
distribution et de génération pour l’éclairage. Seule l’émission est prise en compte et correspond 
aux différents systèmes d’éclairage dont la consommation est calculée en fonction de l'éclairement 
naturel, de la régulation des systèmes et de leurs puissances. 
Dans les bâtiments résidentiels, autant les émetteurs de chauffage, d’eau chaude sanitaire et de 
ventilation peuvent être caractérisés au moment du projet de construction et ainsi correspondre à des 
éléments descriptifs du bâtiment définis par le concepteur et opposables, autant en ce qui concerne 
l’éclairage, il est impossible de connaître les « émetteurs » qui seront mis en place par le futur 
occupant. C’est la raison pour laquelle, cet éclairage est conventionnel puisque la méthode de calcul 
considère que la puissance installée d’éclairage est identique quel que soit le type de bâtiment 
résidentiel. 
 
Dans les bâtiments tertiaires, le concepteur définit lui-même les systèmes d’éclairage qui seront 
installés dans le bâtiment. Ils sont donc caractérisés au moment du projet. Par conséquent, cette 
méthode de calcul laisse la possibilité au concepteur de valoriser la régulation des systèmes 
d’éclairage ainsi que leurs puissances. 
 
Quel que soit la catégorie de bâtiment, les éclairages suivants ne doivent pas être pris en compte 
lors de l’application de cette méthode : 
 
/head2right l’éclairage extérieur, 
/head2right l’éclairage des parkings, 
/head2right l’éclairage de sécurité, 
/head2right l’éclairage destiné à mettre en valeur des objets ou des marchandises. 
 
Cette dernière catégorie couvre : 
 
/head2right les objets d’art tels que les peintures, les sculptures, les objets d’art avec un éclairage 
incorporé (lustres…), 
/head2right l’éclairage localisé destiné à mettre en valeur les tables de restaurant. 
  
 
    
Page 26 2 LES PRINCIPALES DONNEES CONVENTIONNELLES 
 
 
Dans cette méthode de calcul, les données climatiques et celles relatives à l'occupation et l'usage des 
bâtiments sont définies de façon conventionnelle.  
 
Ces différentes conventions ne sont pas adaptées à la prédiction des consommations énergétiques 
futures d'un bâtiment donné pour les années suivant sa mise en service. Ces données climatiques et 
ces conventions d'occupation et d'usage ont été définies de façon à être les plus proches possibles 
des conditions moyennes sur le segment de bâtiment visé.  
 
2.1 LES DONNEES CLIMATIQUES CONVENTIONNELLES  
 
Les variables climatiques prises en compte dans cette méthode de calcul sont les suivantes : 
 
/head2right Le rayonnement solaire : il permet de calculer les apports de chaleur pour le bâti, ainsi que 
l'efficacité des capteurs solaires thermiques ou photovoltaïques spécifiques. De façon à 
permettre son calcul pour toute orientation et inclinaison et pour la prise en compte des effets 
de masques, il est fourni sous forme d'une composante directe et d'une composante diffuse, 
/head2right Le rayonnement lumineux : utilisé pour calculer l'éclairement naturel dans les locaux, il est 
décrit sous la même forme que le rayonnement solaire et à partir de celui-ci, 
/head2right Le rayonnement froid vers la voûte céleste, 
/head2right Les températures et humidité de l'air, 
/head2right La vitesse du vent pour une altitude de 10 m en zone ouverte, 
/head2right La température de l'eau froide du réseau. 
 
Les années type se veulent représentatives, pour chaque paramètre, des valeurs moyennes ainsi que 
des extrêmes, a minima sur une base mensuelle. 
Ces années type de référence ont été définies à partir de la norme Européenne NF EN ISO 15927-4 
« Performance hygrothermique des bâtiments. Calcul et présentation des données climatiques ; 
Données horaires pour l'évaluation du besoin énergétique annuel de chauffage et de 
refroidissement » en suivant une procédure basée sur le choix de mois représentatifs, qui sont 
ensuite raccordés aux limites afin d'éviter des sauts brusques de variables. 
La constitution de ces années type de référence a été effectuée sur la base de fichiers annuels des 
données mesurées par Météo-France sur la période de janvier 1994 à décembre 2008. 
 
Ces données climatiques ont ensuite été post-traitées de façon à ramener les données à une altitude 
nulle et à effectuer la séparation des rayonnements directs et diffus. La température du sol à 1m de 
profondeur a été prise en référence comme température d'entrée de l'eau froide du réseau. Les 
données climatiques sont en heure solaire. 
En matière de segmentation géographique, il a été retenu 8 zones climatiques dont les stations de 
référence sont précisées sur la figure ci-après, en cohérence avec les exigences réglementaires. 
   
Page 27 
 
  
  
 
2.2 LES DONNEES CONVENTIONNELLES D'OCCUPATION ET D'USAGE  
 
Les conditions d'occupation des bâtiments sont définies de façon conventionnelle puisqu'elles ne 
peuvent être vérifiées sur la base des caractéristiques du bâtiment et de ses équipements 
énergétiques.  
Afin de se rapprocher des données « moyennes », cette méthode de calcul prend en compte la 
destination des locaux du bâtiment de manière générale (habitat, école, bureau…) et de manière 
plus précise au niveau des différents locaux (salle de réunion, circulations…). Cela signifie que des 
scénarios conventionnels sont définis au niveau de la zone et d’autres au niveau du local. 
 
Ces données sont décrites sous forme de scénarios temporels horaires. Elles représentent les usages 
et comportements moyens des occupants d’un bâtiment. L'unité de base est la semaine, avec des 
modifications liées aux périodes de vacances. Cette méthode de calcul prévoit par exemple en 
secteur résidentiel une absence des occupants pendant deux semaines au mois d’août et une semaine 
au mois de décembre. 
Les données relatives à l’occupation sont en temps légal. Le temps légal est le temps en usage en 
France, il est égal au temps solaire avec une heure de plus en hiver et deux heures de plus en été. 
Cette méthode gère le passage de l’un à l’autre. 
 
 
2.2.1 LES SCENARIOS CONVENTIONNELS 
 
2.2.1.1 Scénarios conventionnels définis au niveau de la zone  
 
Les scénarios conventionnels définis au niveau de la zone sont les suivants : 
    
Page 28 /head2right Les scénarios de présence  qui indiquent si la zone est ou non occupée. A cette occupation 
sont liées des températures de consigne en chauffage et en refroidissement, basées sur le 
réglage par les occupants du thermostat pour les périodes d'occupation, et du gestionnaire (ou 
d'un système de programmation) pour les périodes d'inoccupation.  
 
Ci-dessous une représentation des températures de consigne dans l'habitat (chauffage et 
refroidissement) un jour de semaine. Ces scénarios sont différents le mercredi (présence des 
occupants l'après-midi) et le week-end (présence continue des occupants). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
/head2right Les scénarios de ventilation  (nécessité ou pas de ventilation pour les occupants), proches des 
précédents, mais qui permettent une remise en route de la ventilation avant l'occupation, 
conformément aux réglementations en vigueur, dans le secteur non résidentiel.  
 
 
/head2right Les scénarios d'éclairage  (nécessité ou pas d'éclairage artificiel) qui sont basés sur les 
scénarios de présence en prenant en compte les périodes de sommeil. 
 
Pour les bâtiments à usage d’habitation et les bâtiments similaires (les foyers jeunes 
travailleurs, les cités universitaires et les établissements d'hébergement pour personnes âgées 
dépendantes), le système d’éclairage est entièrement conventionnel. Cela signifie que l’impact 
sur les consommations énergétiques ne résulte donc que des caractéristiques des baies. La 
puissance d’éclairage conventionnelle est prise égale à 1.4 W/m² dans cette méthode de calcul. 
Cette valeur résulte d’une puissance totale installée dans le bâtiment de 14 W/m² et d’un 
facteur de non simultanéité d’utilisation des différents points d’éclairage. Cette puissance de 14 
W/m² correspond à l’installation d’un point lumineux (lampe fluo-compacte de 11 W) par 
tranche de 8 m² environ. De plus cette méthode considère que seulement 10 % des points 
lumineux sont allumés simultanément. 
 
Ci-dessous une représentation de la présence d’éclairage artificiel dans l'habitat sur une 
journée. Cela ne signifie pas que la méthode prend en compte systématiquement une 
consommation énergétique d’éclairage durant ces heures. Une consommation énergétique est 
calculée uniquement lorsque l’éclairement naturel est insuffisant.  
 Températures de consigne sur une journée de 
semaine dans un logement
151719212325272931
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
HeuresTempérature (en°C))
En mode chauffage En mode refroidissement  
Page 29  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
/head2right Les besoins d'eau chaude sanitaire , qui répartissent en profils horaires le besoin 
hebdomadaire exprimé en litres d'eau à 40 °C qui correspond à la température moyenne 
d'utilisation finale. 
 
En ce qui concerne le secteur tertiaire, ces besoins sont calculés en fonction du nombre 
d’équipements (par exemple le nombre de chambres pour une cité universitaire ou pour un 
hôtel). 
 
Pour le secteur résidentiel, ces besoins sont calculés en fonction de la densité d'occupation 
conventionnelle. Ce besoin d'eau chaude sanitaire est pris égal à 500 litres à 
40°C/adulte/semaine en moyenne. Il est modulé suivant les périodes d’occupation/inoccupation 
et la période de l’année (été/hiver et périodes de vacances).  
Ces besoins sont exprimés par unité de surface. C’est la raison pour laquelle, en ce qui 
concerne les bâtiments à usage d’habitation, le besoin hebdomadaire est calculé en reliant la 
densité d'occupation à la surface habitable. 
Afin de prendre en compte le fait que les enfants possèdent une demande en eau chaude 
inférieure à celle des adultes, la notion de nombre d’adultes équivalents a été introduite. Les 
résultats obtenus sont illustrés par le graphe suivant en secteur résidentiel : 
 Présence d'éclairage artificiel sur une journée 
dans le logement
012
0:00
2:00
4:00
6:00
8:00
10:00
12:00
14:00
16:00
18:00
20:00
22:00
0:00
Heures
Weekend Semaine  
Page 30  
 
 
Ci-dessous une représentation de la répartition du besoin d’eau chaude sanitaire sur une journée 
dans une maison de 90 m² habitable. 
 
Besoins d'eau chaude sanitaire sur une journée 
dans une maison de 90 m²
051015202530
0:002:00
4:00
6:008:00
10:00
12:00
14:0016:00
18:00
20:0022:000:00
HeuresBesoins d'eau chaude 
sanitaire (en litres)Octobre-Mars
Avril-Septembre
 
 
 
 
2.2.1.2 Scénarios conventionnels définis au niveau des locaux  
 
Les scénarios conventionnels définis au niveau des locaux sont les suivants : 
 
/head2right Apports internes de chaleur liés à la présence humaine qui dépendent du nombre 
d’occupants du bâtiment et des scénarios de présence. Cette méthode de calcul prend en 
compte le fait que, dans le secteur résidentiel, les apports sont différents pour les adultes et les 
enfants, et, pour les deux, plus faibles durant la période de sommeil en introduisant également 
la notion du nombre d’adultes équivalents. En ce qui concerne le secteur tertiaire, suivant le 
type de bâtiments, le taux d’occupation (nombre de personnes par m²) est déterminé   
Page 31 conventionnellement par cette méthode de calcul, ce qui permet d’en déduire directement les 
niveaux d’apports internes de chaleur. 
 
Cette méthode considère conventionnellement que le corps d’un adulte au repos dégage une 
puissance de 90 W et celui d’un adulte en période de sommeil dégage 63 W. 
 
Ci-dessous une représentation des niveaux d’apports internes dus à la présence humaine sur 
une journée dans une maison de 90 m² habitable. 
 
 
Niveaux d'apports internes dûs aux occupants sur 
une journée de semaine dans une maison de 90 m² 
020406080100120140160180
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
HeuresApports de chaleur (en W))
 
 
 
 
 
/head2right Apports internes d’humidité liés à la présence humaine qui dépendent du nombre 
d’occupants du bâtiment et des scénarios de présence. Cette méthode de calcul prend en 
compte le fait que, dans le secteur résidentiel, les apports sont différents pour les adultes et les 
enfants, et, pour les deux, plus faibles durant la période de sommeil en introduisant également 
la notion du nombre d’adultes équivalents. En ce qui concerne le secteur tertiaire, suivant le 
type de bâtiments, le taux d’occupation (nombre de personnes par m²) est déterminé 
conventionnellement par cette méthode de calcul, ce qui permet d’en déduire directement les 
niveaux d’apports internes d’humidité. 
 
Cette méthode considère conventionnellement que le corps d’un adulte au repos dégage une 
humidité de 0.055 kg/heure et celui d’un adulte en période de sommeil dégage 0.0385 
kg/heure. 
  
 
/head2right Apports internes de chaleur dus aux équipements qui représentent la chaleur dégagée par 
l’ensemble des équipements « mobiliers » (électroménagers, ordinateurs …) qui ont un impact 
important sur les besoins énergétiques de chaleur et de refroidissement. Ces apports internes   
Page 32 dépendent du taux d’équipement des bâtiments. Cette méthode distingue les apports internes de 
chaleur liés aux équipements en fonctionnement permanent et ceux liés aux équipements qui 
fonctionnent uniquement lors des périodes d'activité des occupants. 
En ce qui concerne le secteur résidentiel, conventionnellement, la puissance de chaleur dégagée 
par l’ensemble des équipements en occupation est prise égale à 5,7 W/m² et celle dégagée par 
les équipements en période de sommeil et en inoccupation est prise égale à 1,1 W/m². Cette 
puissance moyenne a été définie en prenant en compte la présence des équipements suivants : 
Equipements pris en compte Apports internes de chaleur 
en kWh/(m².an) 
Cuisson 3,7 
Audiovisuel 6,8 
Informatique 5,0 
Lavage 0,6 
Froid (fonctionnement continu) 8,0 
Appareils ménagers 2,2 
Total 26.3 
 
 
En ce qui concerne le secteur tertiaire, chaque catégorie de bâtiment possède son propre taux 
d’équipement donc des niveaux d’apports internes de chaleur définis séparément et de façon 
conventionnelle également. 
 
Ci-dessous une représentation des niveaux d’apports internes dus aux divers équipements 
présents dans une maison de 90 m² habitable sur une journée. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Niveaux d'apports internes dûs aux équipements sur 
une journée dans une maison de 90 m² 
0100200300400500600
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
HeuresApports de chaleur (en W))  
Page 33  
 
 
/head2right Apports internes d’humidité dus aux équipements qui représentent l’humidité dégagée par 
l’ensemble des équipements « mobiliers » (électroménagers, ordinateurs …) qui ont un impact 
sur l'efficacité énergétique de certains équipements de climatisation. Ces apports internes 
dépendent du taux d’équipement des bâtiments. Conventionnellement, les bâtiments à usage 
résidentiel ont des apports internes d’humidité nuls. En ce qui concerne les bâtiments tertiaires, 
ces apports internes sont dépendants du type de bâtiment et des périodes 
d’occupation./inoccupation. 
 
 
2.2.2 LES AUTRES CONVENTIONS D'USAGE 
 
En parallèle aux scénarios décrits ci-avant, certains aspects de l'impact de l'occupant sont 
directement intégrés dans cette méthode de calcul. Pour certains cas ces actions manuelles sont 
mises en relation avec les automatismes correspondant aux mêmes actions. 
On décrit ci après quelques-uns des ces impacts et les données conventionnelles correspondantes. 
 
2.2.2.1 La gestion des protections mobiles  
 
La gestion des protections mobiles par l'occupant résulte de son action par rapport à la maîtrise de 
l'éclairement (fermeture de ces protections dans les chambres en période de sommeil), de 
l'éblouissement (mise en place en cas de rayonnement indirect important), du confort thermique 
(fermeture de ces protections en journée en période estivale) et de la sécurité. 
 
La gestion manuelle définie dans cette méthode varie donc selon le type d'utilisation des locaux et 
selon la période de l'année.  
 
2.2.2.2 La gestion des baies  
 
En mi-saison et en période estivale, selon les niveaux de température intérieure, la méthode prévoit 
un scénario d’ouverture des baies dans les bâtiments de catégorie CE1 qui ne sont pas équipés de 
systèmes actifs de refroidissement afin de limiter les surchauffes. Dans les bâtiments de catégorie 
CE1 qui sont équipés d’un système actif de refroidissement, la méthode de calcul prévoit 
uniquement un scénario d’ouverture des baies en mi-saison. 
Dans les bâtiments de catégorie CE2, la méthode de calcul ne prévoit aucune ouverture de baies. 
 
2.2.2.3 La gestion des débits d'air dans l'habitat  
 
L'occupant a en général la possibilité de passer en grand débit en cuisine lors de la préparation des 
repas. Ce comportement est pris en compte dans cette méthode par une durée d'utilisation 
hebdomadaire conventionnelle de ce grand débit. Ces valeurs conventionnelles sont définies dans le 
tableau suivant :  
  Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
nombre d’heures/semaine 
Ventilation mécanique Dispositifs à gestion manuelle (par 
défaut) 14   
Page 34  Dispositifs avec temporisation 7 
Maison Individuelle 14 Ventilation naturelle par 
conduit et ventilation 
hybride Logement Collectif 28 
   
Page 35  
3 DESCRIPTION DE LA METHODE DE CALCUL 
 
 
3.1 SCHEMA GLOBAL  
 
 
Le schéma global de structuration des données d'entrée de la méthode est le suivant : 
 
Projet situation géographique : département,  altitude..
batiment SHOrt Photovoltaique
zones type de zone (liste) perméabilité interne pour les débits au travers de l'enveloppe
groupes indicateur gpe standard ou circulation
Surface utile
inertie
baies masques  vérandas
parois opaques masques  vérandas
ponts thermiques masques  vérandas
bouches d'air
perméabilité
débits d'air requis bouches ou équivalent réseaux centrales
émetteurs chauds réseaux (sec. ; primaire) sources amont
émetteurs froid réseaux (sec. ; primaire) générateurs éventuelles
robinets d'ECS réseaux (sec. ; primaire) (solaire, air…)
éclairage articificiel 
locaux (liste conv) surface utiles et accès à l'éclairage naturelThBCE 2012 vu des entrées utilisateursbati systèmes
 
 
 
3.2 LES DONNÉES D'ENTRÉE  
 
3.2.1 LE CLIMAT  
 
Les données d'entrée correspondantes sont la zone climatique (qui fait appel à l'année type de 
référence associée) et l'altitude (qui corrige ces données). 
 
3.2.2 L'ENVIRONNEMENT PROCHE  
 
Il permet de modifier les caractéristiques climatiques précédentes pour prendre en compte 
l'environnement local.   
Page 36 Pour la prise en compte des masques, la méthode distingue les masques lointains (définis par une 
hauteur de masque par tranche azimutale, ou par un profil de type rue), les masques végétaux et les 
masques proches horizontaux et verticaux.  
Pour ce qui concerne les masques proches, des masques de géométrie complexe doivent être 
assimilés à la représentation simplifiée de la méthode et traduit en termes de masques horizontaux 
ou verticaux équivalents. 
Il permet également de prendre en compte l'impact local en matière de vitesse du vent et de 
réflexion de l'environnement proche (valeurs conventionnelles). 
 
3.2.3 LES SCENARIOS LIES A L'OCCUPATION DES LOCAUX 
 
Les seules données d'entrée sont le type de zone et la répartition des locaux pour le calcul des 
apports de chaleur et d'humidité. 
 
3.2.3 L'ENVELOPPE DU BATIMENT 
 
Les baies transparentes sont décrites en termes de caractéristiques énergétiques et lumineuses : 
isolation, transmission solaire, transmission lumineuse ainsi que d'ouverture lié au confort d'été. Un 
point à noter est la prise en compte des protections mobiles. La gestion de ces protections et des 
ouvertures peut être manuelle (avec un comportement conventionnel) ou automatique (avec prise en 
copte des caractéristiques propres du système de régulation. 
Les parois opaques et les ponts thermiques sont pris en compte de façon analogue aux baies en ne 
considérant que les aspects d'isolation et de transmission solaire. 
Les données d'entrée sont, pour ce qui concerne les caractéristiques physiques ci-dessus, définies 
dans les règles Th-Bat. 
 
Toute valeur utilisée comme donnée d’entrée du calcul doit pouvoir être justifiée. 
Cependant pour simplifier l’application des règles, des valeurs par défaut sont définies pour un 
certain nombre de données d’entrées. Elles peuvent être utilisées sans qu’il soit alors besoin de les 
justifier. Ces valeurs par défaut sont pénalisantes par rapport aux valeurs courantes. 
 
Les ouvertures spécifiques intentionnelles liées à la ventilation et/ou à l'air comburant sont décrites 
en termes de caractéristiques débit-pression. 
La perméabilité est décrite en termes de débit sous 4 Pa par m² de paroi. 
 
3.2.4 L'ORGANISATION INTERIEURE DU BATIMENT 
 
Elle est prise en compte sous les aspects suivants : 
 
• Le type et la surface des locaux pour les apports internes avec en complément la part en accès à 
l'éclairage naturel (ceci étant lié au système d'éclairage utilisé). Si le local bénéficie d'un baie 
transparente, le ratio est supérieur à 0 et inférieur ou égal à 1 suivant sa profondeur et la hauteur 
de la partie supérieure de la baie. Si le local est aveugle, la part est nulle. 
• Le caractère de perméabilité intérieure pour l'impact de la perméabilité des façades : ceci permet 
de distinguer, au niveau d'une zone, l'impact du vent entre façades opposées, ou pour le tirage 
thermique, entre étages. 
• Le caractère de perméabilité intérieure pour l'ouverture des baies en confort thermique. De 
même nature que la précédente, ce critère permet de prendre en compte les potentialités, les 
débits en jeu étant largement supérieurs au cas précédent. Il est conventionnel sauf pour l'habitat 
collectif.   
Page 37  
3.2.5 L'INERTIE THERMIQUE  
 
Elle est calculée conformément aux Th-Bat (partie Th-I), et permet de définir les caractéristiques 
d'inertie Cm et de surface d'échange équivalent Am. 
 
Conformément à ces règles, différentes approches sont possibles : 
• Détermination en terme de classe d'inertie (très légère, légère, moyenne , lourde, très lourde) 
soit forfaitaire, soit par une méthode à point permettant une approche plus fine en fonction des 
caractéristiques des parois intérieures et extérieures du local. A chaque classe d'inertie est 
associée une valeur conventionnelle pour Am et pour Cm, 
• Calcul direct de Am et Cm à partir des caractéristiques détaillées des parois intérieures et 
extérieures. 
 
 
3.2.6 LE CHAUFFAGE ET LE REFROIDISSEMENT 
 
Les émetteurs sont caractérisés par leur variation spatiale (différence entre la température dans la 
zone d'occupation et la température moyenne du local), essentiellement liée aux phénomènes de 
stratification et par la part convective radiative de l'émission. 
La régulation des émetteurs est caractérisée par une variation temporelle (K) exprimant la différence 
entre la température moyenne de la zone d'occupation et la température de consigne ainsi que par 
les parts convective et radiative "vue" par la sonde de régulation. 
Les cas échéant, est également décrit le ventilateur de recyclage local, avec la possibilité de définir 
différentes valeurs de puissances liées à la régulation. 
Les circuits de distribution sont caractérisés par leurs pertes thermiques, et les puissances et la 
régulation des circulateurs en séparant réseau secondaire et réseau primaire. Ces pertes sont 
fonction des déperditions des réseaux, et de l'écart température moyenne du réseau-température 
d'ambiance. Les températures des réseaux sont fonction du type d'émetteur, et varient au fil du 
temps en fonction du système de gestion régulation. Du fait de leur nature répartie, les pertes des 
réseaux secondaires sont considérées comme intégralement récupérables.  
Les générateurs sont caractérisés par des matrices de fonctionnement caractérisant le générateur en 
fonction de la puissance appelée par le réseau de distribution, de la température de source aval 
(distribution) et éventuellement de la température amont. Chaque matrice associée au système de 
gestion régulation du générateur permet de calculer les énergies consommées et éventuellement 
produites par nature et par zone ainsi que les énergies récupérables (vers l'ambiance ou vers d'autres 
systèmes de génération). 
Les systèmes de génération sont constitués d'un ou de plusieurs générateurs, éventuellement 
associés à des sources amont telles que solaire thermique, air extérieur, sol, tours de 
refroidissement... 
 
3.2.7 L'EAU CHAUDE SANITAIRE 
 
La structuration est identique aux systèmes de chauffage refroidissement :  
La nature des équipements terminaux (douche, bain, robinets…) permet de moduler les besoins 
d'ECS initiaux. 
Les réseaux de distribution secondaire prennent en compte la quantité d'eau chaude perdue à chaque 
puisage, fonction du volume d'eau dans le conduit. Les réseaux primaires sont caractérisés soit par   
Page 38 des pertes thermiques à l'instar des réseaux de chauffage soit par l'énergie requise pour leur 
maintien en température. 
Les ballons de stockage sont décrits par leurs caractéristiques thermiques (isolation, volume en 
particulier) et par leur mode de gestion régulation, l'ensemble se traduisant par des pertes que le 
générateur doit compenser, pertes qui peuvent également être récupérable dans l'ambiance. 
Les générateurs sont décrits de façon analogue aux systèmes de chauffage. 
 
3.2.8 LA PRODUCTION D'ELECTRICITE PHOTOVOLTAÏQUE 
 
Les systèmes de production photovoltaïque sont caractérisés par les panneaux photovoltaïques 
(caractéristiques énergétiques, surface, orientation et inclinaison en degrés, masques) et les circuits 
électriques associés. La production est calculée au niveau du bâtiment. 
 
3.2.9 LA VENTILATION 
 
Du fait de la cohérence requise entre réglementation thermique et réglementations d'hygiène, les 
débits de ventilation à assurer (soit repris soit extraits) sont systématiquement des données d'entrée 
du calcul. L'utilisateur définit donc les débits de ventilation de son projet, qui doivent respecter les 
valeurs minimales liées aux réglementations d'hygiène. Pour certains systèmes régulés 
(hygroréglables dans le résidentiel, par sonde CO 2 ou de présence en tertiaire), les débits 
énergétiques équivalents sont fournis par les Avis Technique relatifs à ces systèmes. 
 
Quand les réglementations d'hygiène l'autorisent, la ventilation par seule ouverture des baies est 
prise en compte en intégrant un facteur comportemental par rapport aux exigences en termes de 
débit. Elle n'est pas prise en compte pour les autres cas.  
 
Ces débits ont un impact sur les besoins et consommations de chauffage et de refroidissement, et sur 
le confort thermique.  
 
Les éléments terminaux (hors bouches d'air en façade définies précédemment) permettent de 
prendre en compte les systèmes de gestion régulation locaux soit par un débit équivalent, soit par un 
facteur correctif des débits initiaux portant soit sur les débits soit sur les durées d'utilisation selon 
différents modes.  
Les conduits sont séparés en partie située à l'intérieur du volume chauffé, valorisés par leur 
étanchéité, et en partie externe où l'étanchéité est complétée par l'isolation. 
Les ventilateurs et centrales de traitement d'air sont définis par leurs caractéristiques propres 
(ventilateur (s), échangeur, batteries chaude et froides, recyclage..) et les systèmes de gestion 
régulation associés. Leurs impacts sont traduits en termes de températures et humidités d'air entrant 
(pour les systèmes apportant de l'air aux locaux) et par les consommations de ventilateurs, ces 
consommations étant prises en compte dans le calcul du coefficient Cep. 
 
3.2.10 L'ECLAIRAGE 
 
Les systèmes d'éclairage sont définis par leurs puissances et leur mode de gestion régulation 
(manuel et/ou automatique). Chaque système est associé à la part en éclairage naturel des locaux 
desservis, ce qui permet de calculer sa consommation énergétique au fil du temps. Ces 
consommations sont considérées comme source de chaleur intégralement récupérable. 
 
   
Page 39 3.3 LES CALCULS INTERMÉDIAIRES  
 
On ne décrit ici que les aspects complémentaires aux algorithmes de calcul liés aux points 
précédents, ou à celui des sorties. 
 
3.3.1 LES SAISONS 
 
Dans de nombreux cas, le fonctionnement des équipements (qu'ils concernent le bâti ou les 
systèmes) présente un aspect saisonnier. Ceci peut être lié à la présence d'automatismes mais 
également à des comportements conventionnels du gestionnaire ou de l'occupant. 
On distingue 3 saisons : hiver, mi saison, été, le chauffage n'étant opérationnel qu'en hiver. 
Ceci correspond donc à 4 dates intermédiaires pour chaque année, qui sont calculées par rapport au 
fonctionnement simulé au niveau de chaque groupe : si un système de chauffage ou de 
refroidissement est en fonctionnement, la fin de la période est calculée sur la base de l'énergie 
consommée lors des 3 semaines précédentes. Si aucun système n'est en fonctionnement, la fin de la 
saison est basée sur un indicateur d'inconfort cumulé. 
 
3.4 LES SORTIES REGLEMENTAIRES ET LES INDICATEURS  
 
3.4.1 LES SORTIES REGLEMENTAIRES 
 
Elles sont relatives aux exigences réglementaires : coefficient Bbio, coefficient Cep, Tic et 
contribution des énergies renouvelables (Aepenr). 
 
3.4.2 LES INDICATEURS PEDAGOGIQUES 
 
Ils ont pour objectif d'aider à la compréhension des résultats obtenus et de permettre ainsi 
d'identifier les postes à éventuellement améliorer. 
Une première série d'indicateurs permet un analyse plus fine des valeurs Bio et C en termes d'usage, 
de type d'énergie, de discrétisation spatiale (bâtiment > zones > groupes) et temporelle (valeurs 
mensuelles). Ils nécessitent évidemment que le calcul ait été effectué. 
Une seconde série permet une appréciation concaténée des données d'entrée du projet pour le bâti et 
les systèmes. Ces indicateurs peuvent être disponibles avant de lancer un calcul (par exemple les 
caractéristiques géométrique du bâti) ou nécessitent que le calcul ait été effectué (par exemple 
l'efficacité moyenne annuelle d'un générateur). 
Une troisième série d'indicateurs (pouvant être optionnels) nécessitent un nouveau calcul permettant 
une comparaison avec le projet étudié (par exemple les apports solaires récupérés).  
   
Page 40 4 MODE DE DESCRIPTION DE LA METHODE  
 
Cette méthode de calcul est basée sur une approche orientée « objet » dont le principe est de décrire 
chaque composant en termes de paramètres, d'entrée, et de sorties. 
 
Cette méthode est structurée de la façon suivante :  
 
/head2right Un cœur de calcul qui effectue les calculs annuels au pas de temps horaire pour les 
coefficients Bbio, C et Tic, 
/head2right Des pré processeurs utilisés en amont du cœur de calcul, et permettant d’alimenter les objets le 
composant, 
/head2right Des post processeurs d'intégration et traitement des résultats horaires. 
 
Les calculs sont menés pour une année civile allant du lundi 1er janvier au 31 décembre et non 
bissextile. 
 
4.1 MODE DE DESCRIPTION D'UN OBJET  
 
Un objet au sens de la présente méthode permet un traitement de l'information par l'intermédiaire 
d'algorithmes de calcul. 
 
Une fiche objet est structurée de la façon suivante : 
 
/head2right Des paramètres qui permettent de décrire les caractéristiques à prendre en compte. Ces valeurs 
sont les données à fournir par l'utilisateur de la méthode. On distingue des paramètres dit 
intrinsèques qui correspondent aux caractéristiques propres du composant, de paramètres dit 
d'intégration correspondants à la mise en œuvre dans le projet étudié. Par exemple, le 
coefficient U d'une baie est un paramètre intrinsèque alors que son orientation est un paramètre 
d'intégration, 
/head2right Des entrées et des sorties, qui font le lien avec les autres objets du cœur de calcul, 
/head2right Une description mathématique des algorithmes, pouvant faire appel à des variables internes ou 
des constantes. 
    
Page 41 5 FICHES ALGORITHME DES COMPOSANTS ET DES ASSEMBLAGES 
 
  
5.1 METEO ET ENVIRONNEMENT EXTERIEUR  
 
5.1.1 C_Eex_Climat extérieur 
 
5.1.1.1 Introduction  
 
La présente fiche a pour objet de mettre à disposition du moteur de calcul les données 
météorologiques d’entrée nécessaires au calcul réglementaire pour déterminer le besoin 
bioclimatique (Bc) et le niveau de confort thermique (Th-E). 
La procédure décrite ici vise à attribuer à chaque pas de temps les données météorologiques 
relatives à chaque projet en fonction : 
- Du département 
- De l’altitude 
Une fois ces informations renseignées, la procédure permet d’attribuer à chaque pas de temps : 
- Les données relatives au temps 
- la température extérieure de l’air sec et son humidité, 
- les données solaires (position du soleil, rayonnement direct normal et diffus 
horizontal) 
- les données d'éclairement 
- la donnée de rayonnement froid vers la voute céleste, 
- le poids d’eau, 
- la vitesse du vent 
- la direction du vent. 
Le détail des données climatiques par zone climatique est disponible sur le site  
www.rt-bâtiment.fr.   
Page 42 5.1.2 Nomenclature 
 
Le Tableau 1 donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Les valeurs surlignées en jaune sont les données actuelles RT2005. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Htsm Heure pour le calcul annuel (UTC+1)  1 8760  
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Htsmd heure de début du pas de temps en  UTC  0 8759  
 Htsmf heure de fin du pas de temps en temps UTC  1 8760  
 Jour_mo
is Le jour du mois  1 31  
 jsem Numéro du jour de la semaine, 1 correspond au lundi  1 7  
 EHLO Nombre d’heure de décalage entre l’heure légale et 
l’heure UTC  1 2  
 IHJ L’heure du jour   1 24  
 IHS L’heure de la semaine  1 168  
 ISEM Le numéro de la semaine  1 52  
 IMOIS Le numéro du mois  1 12  
 Jour_an
née Le numéro du jour de l’année  1 365  
 Te0 Température extérieure d’air sec au niveau de la mer °C 220 50  
 Hr0 Humidité relative  % 0 100  
 we0 Poids d'eau au niveau de la mer g.kg 
d'air 
sec 0 25  
 Rdirn Dn Rayonnement direct normal au rayonnement solaire W/m² 0 1370  
 Rdiff Rayonnement diffus horizontal W/m² 0 1370  
 Teciel Température du ciel °C    
 dTeciel différence température du ciel – température d'air 
température du ciel K    
 Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s 0   
 dirVent Direction du vent ?    
 γ Hauteur du soleil rd° 0 π/2  
 ψ Orientation du soleil par rapport au sud (lever négatif)  rd 2 π +π  
 Lat Latitude deg    
 Long Longitude deg    
 Teau0 Température d'alimentation en ECS à l’altitude zéro °C    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 départe
ment Numéro du département  1 95  
 Alt Altitude du projet m 0   
 Dmer Distance à la mer Km 0   
 Durb Distance à l’îlot urbain  Km 0     
Page 43  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Htsmd heure de début du pas de temps en temps UTC  0 8759  
 Htsmf heure de fin du pas de temps en temps UTC  1 8760  
 Jour_mo
is Le jour du mois  1 31  
 jsem Numéro du jour de la semaine, 1 correspond au lundi  1 7  
 EHLO Nombre d’heure de décalage entre l’heure légale et 
l’heure UTC  1 2  
 IHJ L’heure du jour en temps UTC  1 24  
 IHS L’heure de la semaine  1 168  
 ISEM Le numéro de la semaine  1 52  
 IMOIS Le numéro du mois  1 12  
 Jour_an
née Le numéro du jour de l’année  1 365  
 Te Température extérieure d’air sec pour le site °C 220 50  
 we Poids d'eau pour le site kg/kg 
d'air 
sec 0 25  
 IDn Rayonnement direct normal au rayonnement solaire W/m² 0 1370  
 Idi Rayonnement diffus horizontal W/m² 0 1370  
 Teciel Température du ciel K    
 Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s 0   
 dirVent direction du vent ?    
 γ Hauteur angulaire du soleil au dessus de l’horizon radian
s 0 π/2  
 ψ Angle horaire du soleil avec le midi pour origine, sens 
horaire (négatif au lever, positif au coucher) radian
s° 2π +π  
 Lat Latitude deg    
 Long Longitude deg    
 Teau Température d'alimentation en ECS °C    
 EDn Eclairement normal au rayonnement Lux    
 Edi Eclairement diffus horizontal Lux    
 Hleg Heure légale h 1 24  
 θbase_ext  Température extérieure de base (corrigée par 
l’altitude) °C    
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θbase_ext_0  Température de base pour le département associé  à 
l’altitude 0m. °C 250 50 - 
 Pvs Pression de vapeur saturante hpa    
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 P Pression atmosphérique hpa   1013 
       
       
Tableau 1 : Nomenclature du modèle   
Page 44 5.1.3 Description mathématique 
 
Les données de sortie de même nom que les données d'entrée ont la même valeur. 
Pour les autres données de sortie, les calculs sont les suivants. 
Calcul de la température de base extérieure 
En fonction du département il est affecté une température de base à chaque département selon le 
tableau suivant : 
Département Température de base θθ θθbaseex_0 
01, 02, 03, 05, 08, 10, 14, 15, 19, 21, 23, 25, 27, 28, 38, 39, 42, 43, 45, 
51, 52, 54, 55, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63, 67, 68, 69, 70, 71, 73, 74, 75, 
76, 77, 78, 80, 87, 88, 89, 90, 91, 92, 93, 94, 95. -9 
04, 07, 09, 12, 16, 17, 18, 22, 24, 26, 29, 31, 32, 33, 35, 36, 37, 40, 41, 
44, 46, 47, 48, 49, 50, 53, 56, 64, 65, 72, 79, 82, 81, 84, 85, 86. -6 
06, 11, 13, 2A, 2B, 30, 34, 66, 83 -3 
La température de base est constante pour toute la simulation. Elle fait également l’objet d’une 
correction d’altitude. 
Calcul de l'heure légale 
Il est bien entendu que cette heure doit être inférieure à 24h. 
En hiver, le décalage est d’une heure. Lorsque l’heure solaire est de 12h alors l’heure légale est de 
13h. L’heure solaire de 23 à 0 de la veille est donc l’heure légale de 0 à 1h du jour. 
En été, le décalage est de deux heures. Lorsque l’heure solaire est de 12h l’heure légale est de 14 
heures. L’heure solaire de 22 à 23h la veille est donc l’heure légale de 0 à 1h du jour et l’heure 
solaire de 23 à 0h de la veille est l’heure légale du jour de 1h à 2h.  
Hleg =IHj+EHLO. 
Correction d'altitude 
La correction d’altitude se fait en appliquant les formules suivantes : 
θbase_ext =  θbase_ext_0 – 0.005 * alt 
Te = Te0 – 0.005 * alt  
we = (we0 – 0.0025* alt )/1000 
Teau=Teau0-0.005*alt (cette partie n’est pas codée, en attente de l’ensemble des nouvelles 
valeurs météorologiques) 
Le paramètre alt prend les valeurs suivantes : 
• Si l’altitude est inférieure ou égale à 400m, le site est considéré à 300m et alt=300m. 
• Si l’altitude est comprise entre 400m et 800m inclus, le site est considéré à 500m, 
alt=500m. 
• Si l’altitude est supérieure à 800m, le site est considéré à 900m, alt=900m.   
Page 45 Calcul des données E Dn et Edi 
EDn = IDn*(-1.03753210E-08x γ6 + 2.90312257E-06x γ5 - 3.31804423E-04x γ4 + 1.99283162E-02x γ3 - 
6.72171072E-01x γ2 + 1.24650445E+01x γ + 2.38954889E+00) 
Si IDn  <1 W/m2    Edi = 124 Idi  
Si IDn  > 120 W/m2   Edi = 128 Idi  
Sinon     Edi = 116 Idi 
   
Page 46 5.2 C_Eex_environnement_proche  
 
5.2.1 Introduction 
 
Cette fiche algorithme concerne le calcul du rayonnement solaire et le calcul de l’éclairement 
naturel sur une paroi compte tenu de la présence éventuelle de masques, architecturaux ou 
lointains. 
Les phases du calcul sont les suivantes : 
• Calcul du rayonnement solaire direct sur la paroi, sans masques, 
• Calcul du rayonnement solaire diffus sur la paroi, sans masques, 
• Calcul du rayonnement solaire réfléchi par le sol sur la paroi, sans masques, 
• Calcul de l’éclairement naturel direct sur la paroi, sans masques, 
• Calcul de l’éclairement naturel diffus sur la paroi, sans masques, 
• Calcul de l’éclairement naturel réfléchi par le sol sur la paroi, sans masques, 
• Prise en compte des masques solaires. Quatre types de masques sont considérés : 
- masque lointain défini par tranches azimutales. Ce type de masque permet la prise en 
compte des masques constitués d’arbres à feuilles caduques. 
- masque lointain de type plan vertical éloigné, caractérisé par l’angle sous lequel le masque 
est vu. 
- masques proches verticaux droite et gauche : considérés comme infinis, caractérisés par 
leur débord et leur distance à la paroi étudiée. 
- masque proche horizontal : considéré comme infini, caractérisé par son débord et sa 
distance à la paroi étudiée. 
• Calcul du rayonnement direct, du rayonnement diffus et réfléchi par le sol, sur la paroi 
compte tenu des masques. 
• Calcul de l’éclairement direct, de l’éclairement diffus et réfléchi par le sol, sur la paroi 
compte tenu des masques. 
On calcule également la correction locale de la vitesse du vent, le rayonnement froid de la voûte 
céleste et la température d’eau froide utilisée pour l’ECS. 
Dans tous les calculs les angles sont en radians.   
Page 47 5.2.2 Nomenclature 
 
Le Tableau 2  donne la nomenclature des différentes variables du composant. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 IDn Rayonnement solaire direct normal W/m² 0 1370 2 
 Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m² 0 1370 2 
 ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport au sud) rd 2 π π 2 
 γ Hauteur du soleil rd 0 π/2 2 
 EDn Eclairement naturel direct normal Lux 0 20000
0 2 
 Edi Eclairement naturel diffus horizontal Lux 0 20000
0 2 
 Teciel Température du ciel °C   2 
 Te Température extérieure d’air sec °C 220 50 2 
 we Poids d’eau  kg/kg
as 0 2 2 
 Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s 0 2 2 
 Dirvent Direction du vent ° 2 2 2 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Cvent Correction locale de la vitesse du vent 2    
 α Azimut de la paroi considérée, ev, (0° : Sud ; 90° : 
Ouest ; 180° : Nord ; 270° : Est) 
Orientation du masque, dans le cas d’un masque 
vertical lointain pour une paroi horizontale ° 0° 360 2 
 β Inclinaison de la paroi considérée, ev, (0° : horizontale 
vers le haut ; 90° : verticale, 180° : horizontal vers le 
bas) ° 0° 180 2 
 lpb Largeur de la paroi m 0 + ∞ 2 
 hpb Hauteur de la paroi m 0 + ∞ 2 
 alb Albédo du sol pour le rayonnement solaire 2 0 1 0,2 
 albecl Albédo du sol pour l’éclairement naturel 2 0 1 0,2 
  Pour masque vertical droit     
 dvd Profondeur du masque proche vertical droit m 0 + ∞ 0 
 dpd Distance entre la paroi et le masque proche vertical 
droit m 0 + ∞ 2 
  Pour masque vertical gauche     
 dvg Profondeur du masque proche vertical gauche m 0 + ∞ 0 
 dpg Distance entre la paroi et le masque proche vertical 
gauche m 0 + ∞ 2 
  Pour masque proche horizontal     
 dhm Profondeur du masque proche horizontal m 0 + ∞ 0 
 dhp Distance entre la paroi et le masque proche horizontal m 0 + ∞ 2 
  Pour masque vertical lointain       
Page 48  dE Distance entre le masque vertical lointain et la paroi m 0 + ∞ 2 
 hpE Hauteur du masque lointain vertical par rapport au 
centre de la paroi m 0 + ∞ 0 
  Pour masque vertical par tranches azimutales     
 Az Angle des différentes tranches Azimutales ° 2 2 2 
 γi Hauteur en (°) de l'horizon vu du centre de la paroi 
intégrant les masques naturels et urbains existants et 
futurs pour chaque tranche azimutale ° 0 90 20 
 T_simul
_déb_ve
g Heure de simulation à partir de laquelle on considère 
que les arbres à feuilles caduques portent des feuilles 
(début de saison végétative) h 0 8760 3216 
 T_simul
_fin_veg  Heure de simulation à partir de laquelle on considère 
que les arbres à feuilles caduques ne portent plus de 
feuilles (fin de saison végétative) h 0 8760 6889 
 Nmasqu
e Nombre de masques protégeant la paroi k 2 2 2 2 
 Id_mas
que[Nm
asque ] Identifiant des masques 2 2 2 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Te Température extérieure d’air sec °C 220 50 2 
 we Poids d’eau  kg/kg
as 0 20 2 
 Ventc La vitesse du vent corrigée à 10 m de hauteur m/s 0 2 2 
 Dirve
nt Direction du vent ° 2 2 2 
 Teciel Température du ciel °C 2 2 2 
 Θ,ev Angle entre le soleil et la normale à la paroi considérée rd 2 2 2 
 Drp*, ev Rayonnement direct atteignant une paroi W/m² 0 +∞ 2 
 Dfp*  ,ev Rayonnement diffus atteignant une paroi W/m² 0 + ∞ 2 
 Rrp* 
,ev Rayonnement réfléchi atteignant une paroi W/m² 0 + ∞ 2 
 Erp* ,ev Eclairement direct atteignant une paroi Lux 0 +∞ 2 
 Efp*  ,ev Eclairement diffus atteignant une paroi Lux 0 + ∞ 2 
 Errp* 
,ev Eclairement réfléchi atteignant une paroi Lux 0 + ∞ 2 
 ETp* 
,ev Eclairement total atteignant une paroi Lux 0 + ∞ 2 
 Qer* Densité de flux de chaleur de l’environnement extérieur 
vers la voûte céleste, compte tenu de l’inclinaison de la 
paroi W/m² 2∞ +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ev Indice de l’élément d’enveloppe 2 2 2 2 
 Drp Rayonnement direct incident W/m² 0 + ∞ 2 
 Dfp Rayonnement diffus incident W/m² 0 + ∞ 2 
 Rrp Rayonnement réfléchi incident W/m² 0 + ∞ 2 
 Erp Eclairement direct incident Lux 0 + ∞ 2 
 Efp Eclairement diffus incident Lux 0 + ∞ 2 
 Errp Eclairement réfléchi incident Lux 0 + ∞ 2 
 FfDir Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire direct  2 0 1 2 
 FfDiff Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire diffus  2 0 1 2 
 FfRp Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire 
réfléchi 2 0 1 2   
Page 49  Fvd,dir Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire direct 
dû au masque proche vertical droit  2 0 1 2 
 Fvg,dir Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire direct 
dû au masque proche vertical gauche  2 0 1 2 
 Fvd,dif Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire diffus 
dû au masque proche vertical droit  2 0 1 2 
 Fvg,dif Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire diffus 
dû au masque proche vertical gauche  2 0 1 2 
       
 Fh2dir Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire direct 
dû au masque proche horizontal 2 0 1 2 
 Fh2dif Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire diffus 
dû au masque proche horizontal 2 0 1 2 
 FE2LV2
dir Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire direct 
dû au masque lointain défini par un plan vertical 2 0 1 2 
 FE2LV2
dif Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire diffus 
dû au masque lointain défini par un plan vertical 2 0 1 2 
 FE2
Az,dir Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire direct 
dû aux masques lointains définis par tranches 
azimutales 2 0 1 2 
 FE2
Az,dif Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire diffus 
dû aux masques lointains définis par tranches 
azimutales 2 0 1 2 
 FE2
Az_cad,
dir Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire direct 
dû aux masques lointains constitués d’arbres à feuilles 
caduques définis par tranches azimutales 2 0 1 2 
 FE2
Az_cad,
dif Facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire diffus 
dû aux masques lointains constitués d’arbres à feuilles 
caduques définis par tranches azimutales 2 0 1 2 
 Φ Angle azimutal entre le soleil et la paroi ° 0° 360° 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 hre  W/m2
/K   5,5 
Tableau 2 : Nomenclature des différentes variables du modèle   
Page 50 5.2.3 Description mathématique 
 
Conversion des angles an radians 
Orientation du masque     α . π / 180 
Inclinaison de la paroi      β . π / 180 
Hauteur sur l’horizon des masques par tranches azimutale γi . π / 180 
Prise en compte des masques 
Le composant ‘environnement proche’ calcule les rayonnements solaires et les éclairements dans 
la direction de la paroi, prend en compte les masques éventuels, pour finalement aboutir aux 
rayonnements et aux éclairements incidents sur la paroi. 
Chaque paroi protégée peut être protégée par un à quatre types de masques : 
- masque proche vertical, droite et gauche, 
- masque proche horizontal, 
- masque vertical lointain, 
- masque vertical lointain par tranche d’azimut, ainsi que les masques constitués d’arbres à 
feuilles caduques. 
Pour décrire un masque il convient de décrire ses paramètres d’intégration, pour ne pas le prendre 
en compte il convient de laisser ces paramètres à leur valeur par défaut. 
5.2.3.1 Calcul du rayonnement solaire direct  
 
La donnée d'entrée étant le rayonnement direct normal, I Dn, on calcule l'angle entre ce 
rayonnement et la normale à la paroi. On en déduit le rayonnement sur le plan étudié, Drp 
• Calcul de l’angle entre le soleil et la normal à la paroi étudiée : 
( ) ( ) ( ) ( ) ( )( )
β ⋅ γ + α − ψ ⋅ β ⋅ γπ= θ cos sin cos sin cos cos a ;2min  (1) 
• Calcul de Drp sur le plan étudié : 
()DnI cos Drp⋅ θ = (2) 
5.2.3.2 Calcul du rayonnement solaire diffus  
 
Compte tenu de l'hypothèse d'isotropie du rayonnement diffus, le rayonnement atteignant 
l’orientation considérée, Dfp, n'est fonction que de son inclinaison et du rayonnement diffus 
isotrope I di : 
()()β + ⋅ ⋅ =cos 1 5 , 0 I Dfpdi  (3)   
Page 51 5.2.3.3 Calcul du rayonnement solaire réfléchi par le sol  
 
Le rayonnement solaire réfléchi par le sol est supposé isotrope. Le rayonnement réfléchi atteignant 
l’orientation considérée, Rrp, n'est fonction que de son inclinaison, de l'albédo du sol et du 
rayonnement global horizontal (I Dh + Idi) : 
() ()()β − ⋅ ⋅ ⋅ + =cos 1 5 , 0 alb I I Rrpdi Dh  (4) 
Avec, 
()γ ⋅ =sin I IDn Dh  (5) 
 
5.2.3.4 Calcul de l’éclairement naturel direct  
 
La donnée d'entrée étant l’éclairement direct normal, E Dn, on calcule l'angle entre cet éclairement 
et la normale à la paroi. On en déduit l’éclairement sur le plan étudié, Erp. 
• Calcul de l’angle entre le soleil et la normal à la paroi étudiée : 
( ) ( ) ( ) ( ) ( )( )
β ⋅ γ + α − ψ ⋅ β ⋅ γπ= θ cos sin cos sin cos cos a ;2min  (6) 
• Calcul de Erp sur le plan étudié : 
()DnE Erp ⋅ =θcos  (7) 
 
5.2.3.5 Calcul de l’éclairement naturel diffus  
 
Compte tenu de l'hypothèse d'isotropie de l’éclairement diffus, l’éclairement atteignant l’orientation 
considérée, Efp, n'est fonction que de son inclinaison et de l’éclairement diffus isotrope E di : 
()()βcos 1 5 , 0+ ⋅ ⋅ = diE Efp  (8) 
 
5.2.3.6 Calcul de l’éclairement naturel réfléchi par le sol  
 
L’éclairement réfléchi par le sol est supposé isotrope. L’éclairement réfléchi atteignant l’orientation 
considérée, Errp, n'est fonction que de son inclinaison, de l'albédo du sol et de l’éclairement global 
horizontal (E Dh + Edi) :   
Page 52 ( ) ()()βcos 1 5 , 0− ⋅ ⋅ ⋅ + = eclalbdiEDhE Errp  (9) 
Avec, 
()γsin⋅ =DnEDhE  (10) 
 
5.2.3.7 Correction locale de la vitesse du vent à 10 m de hauteur  
 
Ventc = Vent.Cven 
Avec conventionnellement : Cvent = 0,9 
5.2.3.8 Calcul du rayonnement froid vers la voûte céleste  
 
()()()0 , cos max .*βe ecielre er T T h Q− ⋅ =  (11) 
   
Page 53 5.2.3.9 Masques proches verticaux1  
 
Ce type de masque est uniquement associé aux parois verticales (voir Figure 1). 
5.2.3.9.1 Rayonnement solaire direct et éclairement naturel direct 
 
 
Figure 1 : Masques proches verticaux  
                                                 
1 L’indice d indique la partie droite et l’indice g indique la partie gauche   
Page 54 Les facteurs d’affaiblissement du rayonnement solaire direct incident, F vg,dir et Fvd,dir, sont calculés 
comme suit : 
( )
( )

==≠ −
==−< −=≤ −






 −
− =



× − => −=≤ −






 −
− =



× => −−≥ −− == −
1,1,) (21,1,510 cos1,01 ; 1 ; 0 ,) ( ; 001,01 ;lg1 ; 0 ,) ( ; 0 lg0) (510 cos) (2
dir vdFdir vgFverticalenon paroi sidir vdFdir vgFsidir vdFvdd siplpddldd
Max Min dir vdFtgvdd Maxlddvdd sidir vgFvgd siplpgd d
Max Min dir vgFtgvgd Max dvgd siconcernéplan le dans soleil du entrée si siverticaleparoi si
πβφφφφα ψ φπβ
 (12) 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire. 
5.2.3.9.2 Rayonnement solaire diffus et éclairement naturel diffus 
 
Les facteurs d’affaiblissement pour le rayonnement solaire diffus et pour l’éclairement diffus ne 
sont pas pris en compte. 
Fvg,dif = 1 
Fvd,dif =1 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire. 
   
Page 55 5.2.3.10 Masque proche horizontal  
 
Ce type de masques est associé uniquement aux parois verticales. 
5.2.3.10.1 Rayonnement solaire direct et éclairement naturel direct 
 
Partie sans protection 
solairePartie avec protection 
solaire
hp2hp1dhm
dhdhphp
 
Figure 2 : Masque proche horizontal 
Le facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire direct F h-dir est calculé comme suit : 
( )
{
( )
{
{ 1) (
21510 cos101 ; 1 ; 0) cos() (; 00) (510 cos) (
2
=−≠ −=−−< −=−≤ −






 −
− =−



=> −−≥ −− == −
dirhFverticalenon paroi sidir hFsidir hFhmd siphhpdhd
Max Min dir hFtg
hmd Max hdhmd siconcernéplan le dans soleil du entrée si siverticaleparoi si
πβφφγφα ψ φπβ
 (13) 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire.   
Page 56 5.2.3.10.2 Rayonnement solaire diffus et éclairement naturel diffus 
 
Soit θg l’angle sous lequel le point central de la paroi voit le ciel. 
Le facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire diffus, F h-dif, est déterminé selon l’équation 
suivante : 
{
{ 1) (
210902arctan1800) (
2
=−≠ −=−≤ −=−



+
⋅ => −= −
dif hFverticalenon paroi sidif hFhmd sig
dif hFhmdph
hpd
ghmd siverticaleparoi si
πβθπθπβ
 
(14) 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire diffus.   
Page 57 5.2.3.11 Masque lointain défini par un plan vertical  
5.2.3.11.1 Rayonnement solaire direct et éclairement naturel direct 
 
Ce masque peut être défini pour une paroi dont les dimensions sont considérées négligeables par 
rapport à celles du masque (voir Figure 3). 
 
Figure 3 : Masque lointain défini par un plan vertical 
Le facteur d’affaiblissement du rayonnement solaire direct dû au masque lointain vertical, 
fE-LV,dir est calculé de la manière suivante : 
( )
( )
1510 cos1001) cos() (0) (510 cos
=−−< −=−≤ −=−⇒<=−⇒>⋅ => −−≥ −− =∀
LVEFsiLV EFEhp siLV EFEhpEdh siLV EFEhpEdh sitg
EdEdhEhp siconcernéplan le dans soleil du entrée si si
φφγφα ψ φβ
 
(15) 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire. 
5.2.3.11.2 Rayonnement solaire diffus et éclairement naturel diffus 
 
Pour toute inclinaison   F E-LV,dif = 1 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire diffus.   
Page 58 5.2.3.12 Masques lointains définis considérés par tranches azimutales  
5.2.3.12.1 Rayonnement solaire direct et éclairement naturel direct pour les masques 
autres que les arbres à feuilles caduques 
 
On définit 18 tranches azimutales d’une amplitude de 10°. Dans chaque tranche, on considère un 
angle γi (i = 1, 2, …, 18) correspondant à la hauteur de l'horizon vu du centre de la paroi intégrant 
les masques naturels et urbains existants et futurs. 
Lorsque l'azimut du soleil par rapport à la normale à la paroi ( Φ) se situe dans une tranche 
donnée, si γ est supérieur à l'angle γi de cette tranche, la paroi est éclairée (F E_Az,dir =1), sinon elle 
est à l'ombre (F E_Az,dir =0) (voir Figure 4). 
 
Figure 4 : Exemple : masques lointains définis par 4 tranches azimutales 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire. 
5.2.3.12.2 Rayonnement solaire diffus et éclairement naturel diffus pour les masques 
autres que les arbres à feuilles caduques 
FE-AZ,dif = 1 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire diffus. 
5.2.3.12.3 Rayonnement solaire direct et éclairement naturel direct pour les arbres à 
feuilles caduques 
Les arbres à feuilles caduques ne portent des feuilles, donc constituent un masque, qu’une partie 
de l’année définie par : 
Tsimul_deb_veg < Tsimul < Tsimul_fin_veg 
Ainsi :  
Si Tsimul_deb_veg < Tsimul < Tsimul_fin_veg 
FE_Az_cad,dir calculé comme en 5.2.3.12.1. 
Sinon F E_Az_cad,dir = 1   
Page 59 Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel direct que pour le 
rayonnement solaire.   
Page 60  
5.2.3.12.4 Rayonnement solaire diffus et éclairement naturel diffus pour les arbres à 
feuilles caduques 
 
Si Tsimul_deb_veg < Tsimul < Tsimul_fin_veg 
FE_Az_cad,dif calculé comme en 5.2.3.12.2 
Sinon F E_Az_cad,dif = 1 
Les facteurs d’affaiblissement sont les mêmes pour l’éclairement naturel diffus que pour le 
rayonnement solaire diffus. 
5.2.3.13 Facteurs d’affaiblissement globaux  
 
Une paroi peut être protégée par plusieurs masques dont le nombre est déterminé dans le 
paramètre d’intégration Nmasque . 
Un indentifiant, Id_masque[ Nmasque ] de dimension Nmasque , permet de connaître les masques 
en œuvre sur la paroi. 
Id_masque[] contient autant d’identifiant que de masques en œuvre, chaque masque étant identifié 
par : 
Masque constitué d’arbres à feuilles caduques : E_Az_cad 
Masque lointain par tranches azimutales :  E_AZ 
Masque lointain par un plan vertical  :  E_LV 
Masque proche horizontal :    h 
Masque vertical gauche :    vg 
Masque vertical droit :    vd 
• Facteurs d’affaiblissement globaux pour le rayonnement direct et l’éclairement direct 
Le facteur d’affaiblissement global du rayonnement solaire direct ou de l’éclairement direct de la 
partie protégée de la paroi dû aux masques proches et aux masques lointains verticaux, FfDir, est 
calculé comme suit : 
∏
==Nmasque
ndir n masque Id F evFfDir
1], [ _ , (16) 
• Facteurs d’affaiblissement globaux pour le rayonnement diffus et l’éclairement diffus 
Le facteur d’affaiblissement global du rayonnement solaire diffus ou de l’éclairement diffus de la 
partie protégée de la paroi dû aux masques proches et aux masques lointains verticaux, FfDir, est 
calculé comme suit : 
∏
==Nmasque
ndif n masque Id F evFfDif
1], [ _ ,
 (17) 
• Facteurs d’affaiblissement globaux pour le rayonnement réfléchi et l’éclairement réfléchi   
Page 61 Le facteur d’affaiblissement global du rayonnement solaire réfléchi ou de l’éclairement réfléchi de 
la partie protégée de la paroi dû aux masques proches et au masque lointain vertical, FfDir, est 
calculé comme suit : 
1,=evFfRp  (18)   
Page 62 5.2.3.14 Rayonnement atteignant une paroi  
 
Drp*,ev = Drp.FfDir ,ev 
Dfp*,ev = Dfp.FfDiff ,ev 
Rrp*,ev = Rrp.FfRp ,ev 
 
5.2.3.15 Eclairement atteignant une paroi  
 
Erp*,ev = Erp.FfDir ,ev 
Efp*,ev = Efp.FfDiff ,ev 
ERrp* ,ev = ERrp.FfRp ,ev 
ETp*,ev = Erp* ,ev + Efp* ,ev + ERrp* ,ev 
   
Page 63 6 SCENARIOS ET ENVIRONNEMENT INTERIEUR 
 
6.1 C-EIN-scenario  
 
6.1.1 Introduction 
 
Cette fiche présente le préprocesseur de fabrication des scenarios d’usage, de températures et 
d’apport internes (occupant, matériels …).  
Le scenario d’occupation à proprement parlé se définit au niveau de la zone, indépendamment du 
bâtiment. La zone est divisée en locaux . Les apports internes sont définis au niveau des locaux.  
Le détail des scenairos est disponible sur le site www.rt-bâtiment.fr.   
Page 64 6.1.2 Nomenclature 
 
Le Tableau 3  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de C-Ein-Scenario-
conventionnel. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 zoneUsage  Type d’usage de la zone  - - - - 
 localType  Type d’usage d’un local de la zone - - - - 
 l
locRat Ratio de surface utile du local l/ surface utile de la 
zone 2 0 1 2 
 nom occN_ Occupation surfacique maximale 2 0 +∞ 2 
 
 l
occQmax_ Apport maximal de chaleur interne du aux 
occupants, par occupant, du local l W/occ 2∞ +∞ 2 
 l
occmax_ω  Apport maximal d’humidité interne du aux 
occupants, par occupant, du local l Kg/h/
occ 0 +∞ 2 
 
 l
procQmax_ Apport maximal de chaleur interne du local l W/m² 2∞ +∞ 2 
 l
procmax_ω  Apport maximal d’humidité interne du local l Kg/h/
m² 0 +∞ 2 
 nom ECSV_ Volume requis par unité L/sem
aine 0 +∞ 2 
 +
iichθ Température de consigne de chauffage en 
occupation normale (confort) °C 2∞ +∞ 2 
 +
iifrθ Température de consigne de refroidissement en 
occupation normale (confort) °C 2∞ +∞ 2 
 0
iichθ Température de consigne de chauffage si réduit de 
moins de 48h °C 2∞ +∞ 2 
 0
iifrθ Température de consigne de refroidissement si 
réduit de moins de 48h °C 2∞ +∞ 2 
 −
iichθ Température de consigne de chauffage si réduit de 
plus de 48h °C 2∞ +∞ 2 
 −
iifrθ Température de consigne de refroidissement si 
réduit de plus de 48h °C 2∞ +∞ 2 
 ) , (s m pa
occ Indicateur d’occupation de la zone par 
mois/semaine bool 0 1 2 
 ) , (h j ps
occ Indicateur d’occupation de la zone par jour/heure Bool 0 1 2 
 ) , (s m pa
ch Indicateur de consigne de chauffage (vacances ou 
non) par mois/semaine Bool 0 1 2 
 ) , (h j ps
ch Indicateur de consigne de chauffage (confort, 
réduit de moins de 48h, réduit de plus de 48 
heure)par jour/heure Bool 21 1 2 
 ) , (s m pa
fr Indicateur de consigne de refroidissement 
(vacances ou non) par mois/semaine Bool 0 1 2   
Page 65  ) , (h j ps
fr Indicateur de consigne de refroidissement (confort, 
réduit de moins de 48h, réduit de plus de 48 
heure)par jour/heure Bool 21 1 2 
 ) , (s m pa
vent Indicateur d’utilisation de la ventilation en 
occupation ou inoccupation mois/semaine Bool 0 1 2 
 ) , (h j ps
vent Indicateur d’utilisation de la  ventilation en 
occupation ou inoccupation par jour/heure Bool 0 1 2 
 ) , (s m pa
light Indicateur de fonctionnement de l’éclairage 
mois/semaine Bool 0 1 2 
 ) , (h j ps
light Indicateur de fonctionnement de l’éclairage par 
jour/heure Bool 0 1 2 
 ) , (s m pa
ECS Indicateur de fonctionnement de l’ECS par 
mois/semaine Bool 0 1 2 
 ) , (h j ps
ECS Indicateur de fonctionnement de l’ECS par 
jour/heure Bool 0 1 2 
 ) , (s m ta
occ Facteur correctif du taux d’occupation du local l par 
mois/semaine Réel 0 1 2 
 ) , (h j ts
occ Facteur correctif du taux d’Occupation du local l 
par jour/heure Réel 0 1 2 
 ) , (s m ta
ch Ratio d’apports internes de chaleurs du local par 
mois/semaine Réel 0 1 2 
 ) , (h j ts
ch Ratio d’apports internes de chaleurs du local par 
jour/heure Réel 0 1 2 
 ) , (s m ta
ω Ratio d’apports internes d’humidité du local par 
mois/semaine Réel 0 1 2 
 ) , (h j ts
ω Ratio d’apports internes d’humidité du local par 
jour/heure Réel 0 1 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 g
grA Surface utile du groupe  gde la zone m² 0 +∞ 2 
 tNblg Nombre de logement en résidentiel collectif et pour 
les maisons en bande Entier 0 +∞ 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 occN Nombre d’occupants d’un groupe 2 0 +∞ 2 
 g
convint,φ  Apports internes convectifs hors2occupants et 
éclairage d’un groupe g W 2∞ +∞ 2 
 g
radint,φ  Apports internes radiatifs hors2occupants et 
éclairage d’un groupe g W 2∞ +∞ 2 
 g
intω Apport d’humidité hors2occupants au groupe g Kg/h 0 +∞ 2 
 g
conv occ, int_φ  Apports internes convectifs dus aux occupants d’un 
groupe g W 2∞ +∞ 2 
 g
rad occ, int_φ  Apports internes radiatifs dus aux occupants d’un 
groupe g W 2∞ +∞ 2 
 g
occint_ω  Apport d’humidité dus aux occupants au groupe g Kg/h 0 +∞ 2 
 ah Clé de répartition horaire pour le calcul des besoins 
d’ECS 2 0 1 2 
 ventI Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) Bool Vrai Faux  2 
 eclI Indicateur d’éclairage de la zone (Occ / Inocc) Bool Vrai Faux  2 
 iichθ Température de consigne initiale de chauffage 
commune à tous les groupes de la zone °C 2∞ +∞ 2   
Page 66  iifrθ Température de consigne initiale de 
refroidissement commune à tous les groupes de la 
zone °C 2∞ +∞ 2 
 zone occI_ Indicateur d’occupation de la zone (Occ / Inocc) Bool Vrai Faux  2 
 Ivac Indicateur de vacances de  la zone (=0 en période 
de vacances) Bool Vrai Faux  2  iecs (j) Indicateur qui précise si le jour j est inclu dans la 
période de fonctionnement de la génération ECS. entier 0 1 2  Iocc_gpm Indicateur d’occupation pour la gestion des 
protections mobiles. 
θ1 : inoccupation de nuit ou de vacances. 
0 : inoccupation de jour. 
1 : occupation.  entier 21 1 2 Usage iherbegement Indicateur d’usage résidentiel ou hébergement. 
0 : usage nonθrésidentiel et nonθhébergement. 
1 : usage résidentiel ou hébergement. Bool 0 1 2 
pch_s(h) Indicateur de consigne de chauffage (confort, 
réduit de moins de 48h, réduit de plus de 48 
heures) par jour/heure Bool Vrai Faux  2 Relance 
Pfr_s(h) Indicateur de consigne de refroidissement (confort, 
réduit de moins de 48h, réduit de plus de 48 
heures) par jour/heure Bool Vrai Faux  2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 h Heure de la journée 2 1 24 - 
 j Jour de la semaine 2 1 7 - 
 s Semaine de du mois 2 1 5 - 
 m Mois de l’année 2 1 12 - 
 zA Surface utile de la zone m² 0 +∞ 2 
 g
grRat  Ratio de surface utile d’un groupe gsur la surface 
de la zone m² 0 +∞ - 
 l
occN Nombre d’occupants  du local l 2 0 +∞ 2 
 l
convint,φ  Apports internes convectifs au local l W 2∞ +∞ 2 
 l
radint,φ  Apports internes radiatifs au local l W 2∞ +∞ 2 
 l
intω Apport d’humidité interne du local l Kg/h 0 +∞ 2 
 maxN Nombre maximal d’occupation  du local l 2 0 +∞ 2 
 adeqN  Nombre d’adultes équivalents 2 0 +∞ - 
 habA Surface habitable de la zone m² 0 +∞ - 
 lgtA Surface moyenne d’un logement m² 0 +∞ - 
 habRat  Ratio de surface habitable 2 0 1 2 
 ) , (_s m pa
gpm occ
 Indicateur d’occupation de la zone par 
mois/semaine pour la gestion des protections 
mobiles Entier 21 1 2   
Page 67  ) , (_h j ps
gpm occ Indicateur d’occupation de la zone par jour/heure 
pour la gestion des protections mobiles Entier 21 1 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 convα  Part des apports internes sous forme convective 2   0.5 
       
       
Tableau 3 : Nomenclature du modèle   
Page 68 6.1.3 Description mathématique 
 
6.1.3.1 Calendrier  
 
Au niveau des scenarios d’occupation, la date est donnée par 
1. Le mois de l’année m de 1 à 12 
2. La semaine du mois s de 1 à 4 ou 5 suivant le mois 
3. Le jour de la semaine j entre 1 et 7 
4. l’heure du jour h entre 1 et 24 
qui se déduisent de l’heure annéehde la simulation par incrémentations successives. Il faut connaitre 
le nombre de semaine pour chaque mois défini conventionnellement : 
Mois 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 
Nombre de semaines 4 4 5 4 5 4 4 5 4 4 5 4 
 
On suppose que l’année commence un Lundi. Chaque caractéristique d’occupation sera fonction 
de ces 4 paramètres.   
Page 69 Les fichiers descriptifs sont décrits en heure légale. La correspondante entre les itérations, l’heure 
UTC, l’heure légale, et le numéro de la case est comme suit : 
 
Iteration 
(numérotés à 
partir de 0) UTC début UTc fin Hleg début Hleg fin Numéro case 
scenario à 
lire 
(numérotée à 
partir de 1) 
0 0H 1H 1H 2H 2 
1 1H 2H 2H 3H 3  
… 
… 
… … 
… 
… 1895 23H 0H 0H 1H 1 Passage 
à l’heure 
d’été 1896 0H 1H 2H 3H 3  
… 
… 
… … 
… 
… 7031 23H 0H 1H 2H 2 Passage 
à l’heure 
d’hiver 7032 0H 1H 1H 2H 2 … 
… 
… … 
… 
…  
8759 23H 0H 1H 2H 2 
 
 
 
6.1.3.2 Surface utile de la zone  
 
On définit la variable intermédiaire suivante pour chaque groupe 
zg
gr g
grAARat=, (19) 
sachant que la surface utile de la zone est 
∑
∈=
zone gg
gr zA A. (20) 
 Cases scenario  0H UTC / 1H Leg  1H UTC / 2H Leg 3H UTC / 4H Leg  2H UTC / 3H Leg  
Case 1 Case 2 Case 3   
Page 70 On définit la surface utile de chaque local 
l
loc z lRat A A= . (21) 
 
6.1.3.3 Scenarios d’occupation : la zone  
 
Au niveau de la zone, on définit 
1. L’occupation : la zone peut être occupée ou pas  
2. Le chauffage : les températures de consigne en chauffage à choisir parmi 3 possibles : 
normales, en arrêt de moins de 48h, en arrêt de plus de 48h.  
3. Le refroidissement  : les températures de consigne en refroidissement à choisir parmi 3 
possibles : normales, en arrêt de moins de 48h, en arrêt de plus de 48h   
4. La ventilation : Arrêt ou marche des systèmes spécifiques de ventilation  
5. L’éclairage : Arrêt ou marche de l’éclairage  
Chacune de ces 5 grandeurs que l’on dénomme génériquement ici ) , , , (h j s m pocc est définie 
comme un produit d’une valeur ) , (h j ps
occ qui décrit le comportement hebdomadaire et d’une 
valeur ) , (s m pa
occ qui décrit le comportement annuel. Ce produit peut être de deux type : ×et ⊗qui 
sont décrits par leurs tables de vérité Tableau 4 et Tableau 5.   
Page 71  
) , (,h j ps
fr ch 
⊗ 
-1 0 1 
-1 -1 -1 -1 
0 -1 0 0 ) , (,s m pa
fr ch 
1 -1 0 1 
Tableau 4 : Algèbre de Bool modifiée pour les autorisations de chauffage/refroidissement symbolisée par ⊗ 
 
) , (,h j ps
fr ch 
× 
0 1 
0 0 0 
) , (,s m pa
fr ch 
1 0 1 
Tableau 5 : Algèbre de bool ET symbolisée par × 
 
6.1.3.4 Apports internes : le local  
 
Les renseignements au niveau de la zone sont qualitatifs uniquement. Ils ne définissent pas 
combien de personnes occupent une zone, mais uniquement si elle est occupée. Ce type 
d’information est rentré au niveau du local. Un local est caractérisé par un ratio de surface utile, 
une valeur maximale du nombre d’occupants par unité de surface, une valeur maximale d’apport 
de chaleur par unité de surface lié aux usages et une valeur maximale d’apport d’humidité par 
unité de surface lié aux usages.  
La stratégie est similaire à la zone. On définit de manière générique un réel, pouvant varier de 0 à 
1, ) , , , (int h j s m t qui dénote les pondérations pour chacune des trois grandeurs de manière 
générique.  Il est le produit standard  d’un ) , (inth j t pouvant varier de 0 à 1 et d’un ) , (ints m t valant 
0 ou 1 qui décrit un comportement moins fin.    
Page 72 6.1.3.5 Calcul des sorties  
 
Le cœur de calcul a besoin des sorties suivantes : 
1. Indicateurs relatifs au type d’usage 
2. Températures de consignes de chauffage 
3. Température de consigne de refroidissement 
4. Nombre d’occupants 
5. Apports internes de chaleur hors occupants et éclairage 
6. Apports d’humidité hors occupants et éclairage 
7. Indice d’occupation de la zone 
8. Indicateur de ventilation en occupation ou inoccupation 
9. La mise en marche du système d’éclairage 
6.1.3.5.1 Indicateurs relatifs aux types d’usage 
 
La valeur de l’indicateur ihebergement est déterminée en fonction de l’usage selon le Tableau 6: 
Valeurs prises par ihebergement  en fonction du type d'usage . 
zoneUsage Valeur de 
ihebergement 
Résidentiel maison individuelle 1 
Résidentiel collectif 1 
Bureaux 0 
Commerce / Magasin ZI  0 
Crèche, garderie, pouponnières 0 
Enseignement primaire 0 
Enseignement secondaire partie jour 0 
Enseignement secondaire partie nuit 1 
Enseignement université 0 
Etablissement pénitentiaire 0 
Etablissement sanitaire avec hébergement 1 
Etablissement sportif scolaire 0 
Etablissement sportif municipal et privé 0 
Hébergement occupation continue (Foyer JT) 1 
Hébergement résidence étudiante (Cité U) 1 
Hopital partie nuit 1 
Hopital partie jour 0 
Hotel 1* partie nuit 1   
Page 73 Hotel 2* partie nuit 1 
Hotel 3* partie nuit 1 
Hotel 4* partie nuit 1 
Hotel 1* 2* partie jour 0 
Hotel 3* 4* partie jour 0 
Industrie 3*8h 0 
Industrie 8h 18h 0 
Entrepôt de stockage 0 
Musée 0 
Restaurant 1repas/jour 5j/7 0 
Restauration commerciale 2 repas/Jour 6j/7 0 
Restauration commerciale 2 repas/Jour 7j/7 0 
Restaurant 3repas/jour 5j/7 0 
Restauration commerciale en continue (18h/j 7j/7) 0 
Salle de spectacle 0 
Transport Aérogare 0 
Transport Gare 0 
Tribunal 0 
Tableau 6: Valeurs prises par i hebergement en fonction du type d'usage 
6.1.3.5.2 Températures de consignes 
 
On dispose d’un jeu de 3 températures de consignes en chauffage et de trois températures de 
consigne en refroidissement définies au niveau de la zone. Un jeu pour l’occupation standard, un 
jeu pour l’inoccupation de moins de 48h, et un jeu pour une inoccupation de plus de 48h. L’algèbre 
de calcul de ) , , , (, h j s m pfr ch est la suivante : 
()()()
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( ) 


= ⊗ = == ⊗ = == ⊗ = == ⊗ = =− = ⊗ = =− = ⊗ = =
++−−
1 , , , , ,1 , , , , ,0 , , , , ,0 , , , , ,1 , , , , ,1 , , , , ,
00
h j p s m p h j s m p sih j p s m p h j s m p sih j p s m p h j s m p sih j p s m p h j s m p sih j p s m p h j s m p sih j p s m p h j s m p si
s
fra
fr fr iifr iifrs
cha
ch ch iich iichs
fra
fr fr iifr iifrs
cha
ch ch iich iichs
fra
fr fr iifr iifrs
cha
ch ch iich iich
θ θθ θθ θθ θθ θθ θ
 (22) 
6.1.3.5.3 Calcul de occN 
 
6.1.3.5.3.1 Calcul en résidentiel 
   
Page 74 Si zoneUsage  correspond à un usage résidentiel ; on effectue alors le calcul suivant du nombre 
d’adultes équivalents adeqNcomme suit. 
• En usage résidentiel individuel : 



≥< ≤ − × −<
=
2
gr gr2
gr2
gr2
gr
max
m 70 si 025 . 0m 70 m 30 si ) 70 ( 01875 . 0 75 . 1m 30 si 1
A AA AA
N  
Et  

≥ − × +<=7 5 . 1 si ) 75 . 1 ( 3 . 0 75 . 175 . 1 si
max maxmax max
N NN NNadeq  (23) 
   
Page 75  
• En usage résidentiel collectif : 
Dans ces usages, il ne peut y avoir que deux locaux, un d’habitation, et un autre de circulation. 
On calcul la surface habitable qui est la surface du local d’habitation 
zA Rat Ahab hab= , (24) 
où habRatcorrespond au lRat du local d’habitation. On calcul ensuite la surface moyenne par 
logement 
tNbAA
lghab
lgt=. (25) 
Cette surface est utilisée pour calculer maxN comme suit : 



>< < − × −<
=
2
lgt lgt2
lgt2
lgt2
lgt
max
m 50 si 035 . 0m 50 m 10 si ) 50 ( 01875 . 0 75 . 1m 10 si 1
A AA AA
N  (26) 
Le nombre maximal d’adultes équivalent est défini par  

≥ − × +<× =75 . 1 si ) 75 . 1 ( 3 . 0 75 . 175 . 1 si
max maxmax max
lgN NN NNb Nt adeq  (27) 
Le nombre d’adultes équivalents est défini au niveau du local. On commence par calculer la 
possibilité d’occupation au niveau de la zone en suivant l’algèbre ×. 
Le nombre d’occupants en residentiel (collectif et individuel) du local d’habitation habest donné 
par 
() ()() ( )()() ( )h j t s m t h j p s m p N h j s m Ns
occa
occs
occa
occ adeqhab
occ , . , . , , . , , , × = , (28) 
et est nul pour l’autre local.  
6.1.3.5.3.2 Calcul dans les autres usages 
 
() ()() ( )()() ( )h j t s m t h j p s m p N A h j s m Ns
occa
occs
occa
occl
nom occ ll
occ , . , . , , . , , ,_ × =  (29) 
6.1.3.5.4 Calcul des apports internes dus aux occupants 
Les apports internes de chaleur sont 
() ()∑ × =
ll
occl
occ convg
grg
conv occ Q h j s m N Rat h j s mmax_ , int_ , , , , , , α φ  
() ()∑ × − =
ll
occl
occ convg
grg
rad occ Q h j s m N Rat h j s mmax_ , int_ , , , ) 1 ( , , , α φ  (30)   
Page 76 Les apports internes d’humidé sont 
() ()∑ × =
ll
occl
occg
grg
occ h j s m N Rat h j s mmax_ int_ , , , , , , ω ω  (31) 
6.1.3.5.5 Apports internes de chaleur dus aux usages 
Le calcul des apports internes de chaleurs se fait uniquement au niveau du local : 
() ()() ( )h j t s m t Q A h j s ms
cha
chl
proc conv ll
conv , . , . , , ,max_ int, α φ =  
() ()() ( )h j t s m t Q A h j s ms
cha
chl
proc conv ll
rad , . , ) 1 ( , , ,max_ int, α φ − =  (32) 
On calcule aussi les apports internes de chaleur au groupe gen sommant sur l’ensemble des locaux 
des groupes : 
() () ∑=
ll
convg
grg
conv h j s m Rat h j s m , , , , , ,int, int, φ φ  
() () ∑=
ll
radg
grg
rad h j s m Rat h j s m , , , , , ,int, int, φ φ  (33) 
6.1.3.5.6 Apports internes d’humidité dus aux usages 
Le calcul des apports internes d’humidité se fait uniquement au niveau du local : 
() ()() ( )h j t s m t A h j s ms a l
proc ll, . , . , , ,max_ int ω ω ω ω =  (34) 
et  
() ()∑=
ll g
grgh j s m Rat h j s m , , , , , ,int int ω ω  (35) 
6.1.3.5.7 Ventilation 
L’indicateur de ventilation en occupation ou inoccupation se décide au niveau de la zone : 
()()() ( )h j p s m p h j s m Is
venta
vent vent , , , , , × =  (36) 
6.1.3.5.8 Clé de répartition horaire pour les besoins d’ECS 
La clé de répartition ah, pour attribuer à chaque pas de temps un pourcentage des besoins d’ECS 
hebdomadaires, se décide au niveau de la zone : 
()()() ( )h j p s m p h j s m ahs
ECSa
ECS , , , , , × =  (37)   
Page 77  
6.1.3.5.9 Indicateur de fonctionnement de l’ECS 
Pendant les vacances des zones liées à l’enseignement (Usage zone=Enseignement primaire, 
Enseignement secondaire partie jour, Enseignement secondaire partie nuit, Enseignement 
université, Hébergement résidence étudiante) , l’éventuel réseau primaire d’ECS est arrêté. 
Si Usage zone Є {XX} et Ivac=0 
  iecs(j)=0 
Sinon  
  iecs(j)=1 (38) 
6.1.3.5.10 Indicateur de vacances 
()()()s m p h j s m Ia
occ vac , , , ,=  (39) 
6.1.3.5.11 Indicateur d’occupation de la zone 
()()() ( )h j p s m p h j s m Ioccs
occa
occ zone , , , , , × =  (40) 
6.1.3.5.12 Indicateur d’occupation pour la gestion des protections mobiles 
( )()
( ) 
= −==
0 , 11 , 1,_s m p sis m p sis m pa
occa
occ a
gpm occ  (41) 
( )()
( ) 
= −==
0 , 11 , 1,_h j p sih j p sih j ps
occs
occ s
gpm occ  (42) 
Pour tout j 
 Pour debh de 7 à 22 
  Si ()0 ,=debs
occh j p et ()1 1 ,= −debs
occh j p  
   Pour finh de debh à 22 
    Si ()0 ,=fins
occh j p et ()1 1 ,= +fins
occh j p  
     Pour h de debh à finh 
      ()()h j p h j ps
occs
gpm occ , ,_ =  (43)   
Page 78 () () () ( )h j p s m p h j s m Ioccs
gpm occa
gpm occ gpm , , , , ,_ _ ⊗ =  (44) 
Dans l’équation (44), on utilise l’algèbre de Bool du Tableau 4. 
 
 
6.1.3.5.13 Eclairage 
La mise en marche de l’éclairage se décide au niveau de la zone 
()()() ( )h j p s m p h j s m Is
lighta
light ecl , , , , , × =  (45) 
6.1.3.5.14 Renvois des indicateurs nécessaires pour la relance 
L’information d’arrêt de plus ou moins 48h permet de déterminer les scénarios de relance en 
distinguant les cas de relance quotidienne en semaine et de relance après une période d’absence 
prolongée. 
 pch_s(h) = ) , (h j ps
ch 
 Pfr_s(h) = ) , (h j ps
fr (46)   
Page 79 6.2 C_Ein_Indicateurs de confort  
 
6.2.1 Introduction 
Le présent composant a pour objectif de déterminer à chaque pas si la température opérative 
intérieure du groupe se trouve dans l’intervalle correspondant au confort des occupants. 
 
La limite basse de cet intervalle correspondant à la température de consigne de chauffage telle que 
définie dans les scénarios de la zone d’appartenance du groupe. 
 
La limite haute de cet intervalle peut-être prendre des valeurs différentes selon qu’on considère la 
situation d’un groupe refroidi par un système de climatisation ou rafraîchi par surventilation 
naturelle. Dans ce deuxième cas de surventilation naturelle, 3 catégories d’ambiance intérieure 
échelonnées sont distinguées : la limite haute en température, notée θop_inc_max, est alors dépendante 
de la moyenne glissante de la température extérieure θ rm pour le jour j. 
 
Ci-dessous une représentation des différentes zones de températures opératives en fonction de θrm 
pour des températures de consigne classiques de 19°C et 28°C. 
 
 
1718192021222324252627282930313233
10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30θop
θrmC1
C2
C3
Consigne de 
refroidissement
Consigne de 
chauffage
Zone d'inconfort froidZone d'inconfort chaud
Zone de confort 
 
Figure 5: Confort et inconfort thermique de l'occupant 
 
Les sorties de la présente fiches sont de deux natures : indicateurs d’inconfort d’une part, et écarts 
aux limites de température d’inconfort d’autre part.   
Page 80 6.2.2 Nomenclature 
Le Tableau 7  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation, et j le jour de simulation 
correspondant.  
Entrées du composant 
 Nom Description Uni Min Max Déf 
IHJ Heure du jour. h 1 24 2  {θ ei(h)}j-1 Valeurs des températures extérieures sur 
l’ensemble du jour précédent. °C 2∞ +∞ 2 Zone iocc_zone (h) Indicateur traduisant l’occupation au temps h : 
1: en occupation 
0 : en inoccupation  Ent 0 1 2 
θiich(h) Température de consigne de chauffage du 
groupe au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
θiifr(h) Température de consigne de refroidissement 
du groupe au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2  
θop,moy(0;0)  (h) Température intérieure opérative moyenne 
ressentie, du groupe considéré, à puissances 
des systèmes nulles, au pas de temps h. °C 2∞ +∞ 2 
Paramètres intrinsèques  
 Nom Description Uni Min Max Déf 
 ∆θop_inc_C1 
∆θop_inc_C2 
∆θop_inc_C3  Paramètres conventionnels intervenant dans la 
définition de θop_inc_max , en catégorie 
d’ambiance 1, 2 et 3. °C 2∞ +∞ 2 
3 
4 
Sorties 
 Nom Description Uni Min Max Déf 
iinconf_cons,ch (h) Indicateur d’inconfort froid déterminé par 
rapport à la température de consigne de 
chauffage θiich. 
1: occupation, inconfort froid, 
0 : occupation, pas d’inconfort froid, 
θ1: inoccupation.  Ent 21 1 2 
iinconf_cons,fr (h) Indicateur d’inconfort chaud déterminé par 
rapport à la température de consigne de 
refroidissement θiifr. 
1: occupation, inconfort chaud, 
0 : occupation, pas d’inconfort chaud, 
θ1: inoccupation.  Ent 21 1 2 Groupe 
iinconf_C1,fr (h) Indicateur d’inconfort chaud déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 1. 
1: occupation, inconfort chaud, 
0 : occupation, pas d’inconfort chaud, 
θ1: inoccupation.  Ent 21 1 2   
Page 81 iinconf_C2,fr (h) Indicateur d’inconfort chaud déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 2. 
1: occupation, inconfort chaud, 
0 : occupation, pas d’inconfort chaud, 
θ1: inoccupation.  Ent 21 1 2 
iinconf_C3,fr (h) Indicateur d’inconfort chaud déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 3. 
1: occupation, inconfort chaud, 
0 : occupation, pas d’inconfort chaud, 
θ1: inoccupation.  Ent 21 1 2 
Δθop_inc_cons,ch (h) Ecart à la température de consigne de 
refroidissement en situation d’inconfort chaud. °C 0 + ∞ 2 
Δθop_inc_cons,fr (h) Ecart à la température de consigne de 
chauffage en situation d’inconfort froid. °C 0 + ∞ 2  
Δθop_inc_C1,fr (h) 
Δθop_inc_C2,fr (h) 
Δθop_inc_C3,fr (h) Ecart à la température de confort, en situation 
d’inconfort froid, et en catégorie d’ambiance 1, 
2 et 3 °C 2∞ +∞ 2  Nbh inc_cons,ch Nombre d’heures d’inconfort froid (en période 
d’occupation) déterminé par rapport à la 
température de consigne de chauffage θiich. h 0 +∞ 2  Nbh inc_cons,fr  Nombre d’heures d’inconfort chaud en période 
d’occupation déterminé par rapport à la 
température de consigne de chauffage θiifr.  h 0 + ∞ 2  Nbh inc_C1,fr 
Nbh inc_C2,fr 
Nbh inc_C3,fr  Nombre d’heures d’inconfort chaud en période 
d’occupation déterminé par rapport au seuil 
d’inconfort en catégorie d’ambiance 1, 2 et 3. h 0 +∞ 2  DHinc_cons,ch  Nombre de degrés2heures d’inconfort froid en 
période d’occupation déterminé par rapport à 
la température de consigne de chauffage θiich.  K.h 0 +∞ -  DHinc_cons,fr  Nombre de degrés2heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par rapport à 
la température de consigne de chauffage θiifr.  K.h 0 +∞ -  DHinc_C1,fr 
DHinc_C2,fr 
DHinc_C3,fr  Nombre de degrés2heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par rapport au 
seuil d’inconfort en catégorie d’ambiance 1, 2 
et 3 K.h 0 +∞ - 
Variables internes 
 Nom Description Uni Min Max Déf 
 θrm (j) Température extérieure moyenne journalière 
glissante valable au jour j. °C 2∞ +∞ 2 
 θrm (jθ1) Température extérieure moyenne journalière 
glissante valable au jour j21. °C 2∞ +∞ 2 
 θei,moy (j) Température moyenne extérieure journalière 
valable au jour j (calculée sur l’ensemble des 
températures horaires du jour j21). °C 2∞ +∞ 2   
Page 82  θop_inc_max_C1  (h) 
θop_inc_max_C2  (h) 
θop_inc_max_C3  (h) Seuil de température opérative d’inconfort 
chaud en catégorie d’ambiance 1, 2 et 3. °C 2∞ +∞ 2 
Tableau 7 : Nomenclature du modèle 
   
Page 83 6.2.3 Description mathématique 
6.2.3.1 Inconfort froid  
On considère que l’état d’inconfort froid est atteint lorsque la température opérative moyenne 
ressentie par les occupants, à puissances des systèmes nulles, devient inférieure à la température 
de consigne de chauffage θiich pour le groupe. 
La notion d’inconfort ne concerne que les périodes d’occupation du groupe. 
Si iocc_zone(h) = 1,  
Si θop,moy(0;0) (h) < θiich(h) (en occupation et en inconfort froid), alors, 
iinconf,ch (h) = 1 
 
Sinon, (en occupation mais sans inconfort froid)  
iinconf,ch (h) = 0 
 
Sinon, (en inoccupation) 
iinconf,ch (h) = -1 
 (47) 
 
6.2.3.2 Inconfort chaud  
On considère que l’état d’inconfort chaud est atteint lorsque la température opérative moyenne 
ressentie par les occupants, à puissances des systèmes nulles, devient supérieure à une valeur 
seuil. 
Ce seuil maximal peut être déterminé par deux méthodes différentes : 
 
- Soit il est égal à la température de consigne de refroidissement θiifr(h) du groupe au pas de 
temps considéré, 
 
- Soit il est calculé en prenant en compte les aspects psychosociologiques (capacité d’agir 
manuellement  sur les conditions intérieures, « mémoire » thermique…), l’adaptation de la 
vêture et le possible impact des vitesses de circulation d’air. La méthode employée pour 
tenir compte de ces facteurs exploite la moyenne glissante journalière des températures 
extérieures θrm(j), et fait appel à une classification du groupe en catégorie d’ambiance 
thermique (1, 2 ou 3), telle que définie dans la norme NF EN 15251. Cette méthode donne 
ainsi lieu à 3 calculs de seuil maximal de confort, différant d’une constante. 
 
La présente fiche réalise les tests pour les quatre situations, et renvoie donc quatre informations 
différentes sur l’inconfort chaud. 
   
Page 84 6.2.3.2.1 Calculs intermédiaires pour l’inconfort chaud en surventilation naturelle 
Dans un premier temps, on calcule θrm (j), la moyenne glissante au jour j de la température 
extérieure. Cette moyenne est calculée au premier pas de temps du jour j ( h tel que IHJ=1) et 
reprise pour l’ensemble des autres pas de temps du jour. 
Si j = 1, 
0 ) (=jrmθ  
Sinon, 
24) (
) (1
,h
jjei
moy ei∑
−=θ
θ  
) ( 2 . 0 ) 1 ( 8 . 0 ) (,j j jmoy ei rm rm θ θ θ × + − × =  (48) 
Dans un second temps, on détermine les valeurs de ∆θop_inc à utiliser dans le calcul des θop_inc_max, 
seuil d’inconfort maximal de température opérative ressentie pour les trois catégories d’ambiance. 
Les formules de calcul des θop_inc_max  sont les suivantes : 
) 8 . 18 ) ( 33 . 0  (h); ( ) (1 _ _ 1 max_ _ _ C inc op rm iifr C inc op j MAX h θ θ θ θ Δ + + × =  
) 8 . 18 ) ( 33 . 0  (h); ( ) (2 _ _ 2 max_ _ _ C inc op rm iifr C inc op j MAX h θ θ θ θ Δ + + × =  
) 8 . 18 ) ( 33 . 0  (h); ( ) (3 _ _ 3 max_ _ _ C inc op rm iifr C inc op j MAX h θ θ θ θ Δ + + × =  (49) 
Ci-dessous une représentation graphique de l’évolution de θop_inc_max  en fonction de θrm, pour une 
température de consigne de refroidissement de 28°C. 
2627282930313233
10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30
θrmθop_inc_max  C1
C2
C3
Consigne de
refroidissementZone d'inconfort chaud
Zone de confort thermique
 
Figure 6: Limite haute de la zone de confort thermique en fonction des catégories d'ambiance   
Page 85 6.2.3.2.2 Test par rapport aux critères d’inconfort chaud 
Si iocc_zone(h) = 1, alors, (en occupation) 
Si θ op,moy (0;0) (h) > θiifr(h), 
iinconf_cons,fr (h) = 1 
Sinon,  
iinconf_cons,fr (h) = 0 
 
Si θop,moy (0;0) (h) > θop_inc_max_C1 (h),  
iinconf_C1,fr (h) = 1 
Sinon,  
iinconf_C1,fr (h) = 0 
 
Si θop,moy(0;0) (h) > θop_inc_max_C2 (h),  
iinconf_C2,fr (h) = 1 
Sinon,  
iinconf_C2,fr (h) = 0 
 
Si θop,moy(0;0) (h) > θop_inc_max_C3 (h),  
iinconf_C3,fr (h) = 1 
Sinon, 
iinconf_C3,fr (h) = 0 
 
Sinon, (en inoccupation) 
iinconf_cons,fr (h) = -1 
iinconf_C1,fr (h) = -1 
iinconf_C2,fr (h) = -1 
iinconf_C3,fr (h) = -1 
 (50) 
 
6.2.3.3 Calcul des écarts aux critères d’inconfort  
 
Les écarts aux critères d’inconfort ne sont non-nuls que lorsque les conditions d’inconfort chaudes 
ou froides sont remplies. Ces écarts servent de base à la définition des périodes d’autorisation de 
chauffage et de refroidissement. 
) ( ) (21) () 0 ; 0 ( ,, _
, _ , _ _ h hii hmoy op iichch cons inconf
ch cons inconf ch cons inc op θ θ θ − ×+× = Δ  (51) 
) ( ) (21) () 0 ; 0 ( ,, _
, _ , _ _ h hii hmoy op iifrch cons inconf
fr cons inconf fr cons inc op θ θ θ − ×+× = Δ  
) ( ) (21) () 0 ; 0 ( , 1 max_ _ _, _
, 1 _ , 1 _ _ h hii hmoy op C inc opch cons inconf
fr C inconf fr C inc op θ θ θ − ×+× = Δ  
) ( ) (21) () 0 ; 0 ( , 2 max_ _ _, _
, 2 _ , 2 _ _ h hii hmoy op C inc opch cons inconf
fr C inconf fr C inc op θ θ θ − ×+× = Δ  
) ( ) (21) () 0 ; 0 ( , 3 max_ _ _, _
, 3 _ , 3 _ _ h hii hmoy op C inc opch cons inconf
fr C inconf fr C inc op θ θ θ − ×+× = Δ  (52)   
Page 86 6.2.3.4 Calcul du nombre d’heures d’inconfort  
 
Le nombre d’heures d’inconfort est calculé pour les cinq critères d’inconfort. La variable Nbh est 
incrémentée de 1 à chaque pas de temps durant lequel l’occupant est en inconfort. 
En inconfort froid : 
Initialisation : 0, _=ch cons inc Nbh  
A chaque pas de temps h, 
 - si 1 ) (, _=h ich cons inconf  
1, _ , _ + =ch cons inc ch cons incNbh Nbh  
 - sinon ( )1 ou 0 ) (, _ −=h ich cons inconf  
ch cons inc ch cons incNbh Nbh, _ , _=  (53) 
En inconfort chaud : 
Initialisation : 0, _=fr cons inc Nbh  
  0, 1 _=fr C inc Nbh  
  0, 2 _=fr C inc Nbh  
  0, 3 _=fr C inc Nbh  
   
A chaque pas de temps h, 
 - si 1 ) (, _=h ifr cons inconf  
1, _ , _ + =fr cons inc fr cons incNbh Nbh  
 - sinon ( )1 ou 0 ) (, _ −=h ifr cons inconf  
fr cons inc fr cons incNbh Nbh, _ , _=  
 
A chaque pas de temps h, 
 - si 1 ) (, 1 _=h ifr C inconf 
1, 1 _ , 1 _ + =fr C inc fr C incNbh Nbh  
 - sinon ( )1 ou 0 ) (, 1 _ −=h ifr C inconf  
fr C inc fr C incNbh Nbh, 1 _ , 1 _=  
A chaque pas de temps h, 
 - si 1 ) (, 2 _=h ifr C inconf 
1, 2 _ , 2 _ + =fr C inc fr C incNbh Nbh  
 - sinon ( )1 ou 0 ) (, 2 _ −=h ifr C inconf  
fr C inc fr C incNbh Nbh, 2 _ , 2 _=  
A chaque pas de temps h, 
 - si 1 ) (, 3 _=h ifr C inconf 
1, 3 _ , 3 _ + =fr C inc fr C incNbh Nbh  
 - sinon ( )1 ou 0 ) (, 3 _ −=h ifr C inconf  
fr C inc fr C incNbh Nbh, 3 _ , 3 _=  (54) 
 
6.2.3.5 Calcul de la somme des degrés-heures d’inconfort  
   
Page 87 Cette somme exprime les écarts entre la température d’inconfort et la température réelle du 
groupe sans systèmes de chauffage ni de refroidissement (températures en évolution libre), sur 
l’ensemble des pas de temps de l’année (8760 heures ici). 
En inconfort froid : 
∑Δ =
hch cons inc op ch cons inc h DH ) (, _ _ , _ θ  (55) 
En inconfort chaud : 
∑Δ =
hfr cons inc op fr cons inc h DH ) (, _ _ , _ θ  
∑Δ =
hfr C inc op fr C inc h DH ) (, 1 _ _ , 1 _ θ  
∑Δ =
hfr C inc op fr C inc h DH ) (, 2 _ _ , 2 _ θ  
∑Δ =
hfr C inc op fr C inc h DH ) (, 3 _ _ , 3 _ θ  (56) 
Note : les résultats fournissent le nombre de degrés-heures d’inconfort en période d’occupation , 
les écarts de températures étant nuls en période d’inoccupation. 
   
Page 88 6.3 C_Ein_Détermination des saisons  
 
6.3.1 Introduction 
La fiche détermination des saisons intervient en amont de l’ensemble des calculs du groupe.  
Pour un groupe donné, deux saisons différentes interviennent dans le moteur RT 2012 : 
 
2 Saison propre :  elle conditionne les algorithmes de gestion et de régulation des 
différents composants du groupe. 
 
2 Saison effective : elle conditionne le fonctionnement des émetteurs, réseaux de 
distribution et générateurs de chauffage et/ou refroidissement du groupe. En dehors de la 
saison effective de chauffage (de refroidissement), l’ensemble des systèmes de 
chauffage (de refroidissement) sont désactivés : les besoins éventuels transmis par les 
émetteurs ne sont pas pris en compte. 
 
La présente fiche ne traite que la procédure relative aux saisons propres. 
La saison effective est une combinaison des saisons propres des différents groupes connectés à une 
même génération au travers de leurs réseaux de distribution. Elle peut être commune à plusieurs 
groupes ou non, selon les isolations hydrauliques possibles au niveau de la génération. 
 
Les saisons propres sont déterminées aux travers de tests logiques menées à chaque début de 
jour de simulation. L’initiation d’une saison propre repose sur la comparaison du total cumulé des 
degrés-heures d’inconfort thermique à un seuil de 40 °C.h. L’achèvement d’une saison propre est 
quant à lui associé sur une comparaison de la moyenne glissante des besoins en chaud et en froid 
du groupe à une valeur limite de 2 Wh/m².  
En chauffage, l’année de simulation se décompose ainsi : 
 
 
En refroidissement, l’année de simulation se décompose ainsi : 8 semaines  18 semaines  10 semaines  16 semaines et 1 jour  
Autorisation de 
chauffer Test sur la condition 
d’arrêt de la saison de 
chauffage  Interdiction 
de chauffer  Test sur la condition de 
début de saison de 
chauffage  j=0 j=57 j=183 j=253 j=365   
Page 89  
6.3.2 Nomenclature 
Le Tableau 8 donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation, j le jour de simulation, s la 
semaine de simulation et m  le mois au sens de la décomposition faite pour les scénarios.  
Entrées du composant 
 Nom Description Uni Min Max Déf  IHJ Heure du jour. 2 1 24 2 Zone {iocc_zone (h) } (jθ28;jθ1)  Ensemble des valeurs de l’indicateur 
traduisant l’occupation du jour j228 au 
jour j21 inclus. Ent 0 1 2 
 
{Qsys_ch(h)}(j-28;j-1) Ensemble  des valeurs des besoins de 
chauffage du groupe, hors prise en 
compte des saisons, du jour j228 au 
jour j21 inclus (672 pas de temps). kWh 0 +∞ 2 
{Qsys_fr(h)}(j-28;j-1) Ensemble des valeurs des besoins de 
refroidissement du groupe, hors prise 
en compte des saisons,  du jour j228 
au jour j21 inclus (672 pas de temps). kWh 0 + ∞ 2 
{∆θop_inc_cons,ch (h)}(j-
28 ;j-1) Ensemble des valeurs des degrés2
heures ∆ θop_inc_cons, ch (h) lié à l’inconfort 
froid du jour j228 au jour j21 inclus 
(672 pas de temps). °C 0 +∞ 2 Groupe 
{∆θop_inc,fr(h)}(j-28;j-1) Ensemble des valeurs des degrés2
heures ∆ θop_inc,fr (h) liés à l’inconfort 
chaud du jour j228 au jour j21 inclus 
(672 pas de temps). °C 0 +∞ 2 Calculs 
groupe {Qreq,gen,ch(h)} jθ28 ;jθ1) Ensemble des sommes des différentes valeurs des 
demande en énergie de chauffage au niveau des 
générations du projet, jour j-28 au jour j-1 inclus 
(672 pas de temps).  Wh 0 +∞ 2 1 sem. 25 semaines  17 semaines et 1 jour 
Interdiction 
de refroidir  Test sur la condition de 
début de saison de 
refroidissement  j=0 j=365 
Test sur la condition 
d’arrêt de la saison de 
refroidissement  Autorisation 
de refroidir 9 semaines  j=183 j=246   
Page 90  {Qreq,gen,fr(h)} jθ28 ;jθ1)  Ensemble des sommes des différentes valeurs des 
demande en énergie de refroidissement au niveau 
des générations du projet, du jour j-28 au jour j-1 
inclus (672 pas de temps). Wh 2∞ 0 2   
Page 91  
Sorties 
 Nom Description Uni. Min Max Déf 
Saison(j)  La saison propre du groupe au jour j, 
sous forme d’entier : 
1: saison de refroidissement,  
2: miθsaison,  
3: saison de chauffage, 
4 : saison mixte de chauffage et 
refroidissement.  Ent. 1 4 2 
Aut ch,pro(j) Indicateur de saison de chauffage. 
1 : le groupe est en saison de 
chauffage. Ent. 0 1 2 Gestion/régulation des ouvertures et 
protections mobiles 
Aut fr,pro(j) Indicateur de saison de 
refroidissement. 
1 : le groupe est en saison de 
refroidissement.  Ent. 0 1 2 
jdebut_chgr Jour de début de la saison de chauffage 
propre au bâtiment. j 1 365 2 
jfin_chgr Jour de fin de la saison de chauffage 
propre au bâtiment. j 1 365 2 
jdebut_frgr Jour de début de la saison de 
refroidissement propre au bâtiment. j 1 365 2 Bâtiment 
jfin_frgr Jour de fin de la saison de 
refroidissement propre au bâtiment. j 1 365 2 
Paramètres d’intégration 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
Agr Surface utile du groupe en m². m² 0 +∞ 2  
iclim Indicateur de groupe climatisé. Ent 0 1 2 
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Déf  Cat_amb Catégorie d’ambiance du groupe 
considéré au regard des catégories 1, 2 
et 3 définies dans la fiche « Indicateurs 
de confort ».  Ent 0 3 
Voir 
Tableau 
10 
Seuil debut_ch  Seuil de début de la saison de 
chauffage, à comparer à la moyenne 
glissante des degrés2heures 
∆θop_inc,ch (h). °C.h 0 +∞ 40 Paramètres de 
basculement des 
saisons de 
fonctionnement  
Seuil fin_ch Seuil de fin de saison de chauffage, à 
comparer à la moyenne glissante des 
besoins de chauffage. Wh/
m² 0 +∞ 2   
Page 92 Seuil debut_fr  Seuil de début de la saison de 
refroidissement, à comparer à la 
moyenne glissante des degrés2heures 
∆θop_inc,fr (h). °C.h 0 +∞ 40  
Seuil fin_fr Seuil de fin de saison de 
refroidissement, à comparer à la 
moyenne glissante des besoins de 
froid. Wh/
m² 0 +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
 Nbh_occ_ref Nombre d’heures d’occupation de 
référence correspondant à une semaine 
d’occupation type pour l’usage 
considéré. h 0 168 2 
 Nbj_somme (j) Nombre de jour effectif entrant dans la 
sommation des °C.h d’inconfort. j 0 28 2 
 Nbh_occ_somme (j) Nombre d’heures d’occupation cumulé 
sur la période de sommation des °C.h 
d’inconfort. h 0 672 2 
Aut ch ,progr(jθ1) Autorisation de chauffer propre au 
groupe, au jour précédent. Ent. 0 1 2 Repris du jour j21 Aut fr ,progr(jθ1) Autorisation de refroidir propre au 
groupe, au jour précédent. Ent. 0 1 2 
 MGbchgr(j) Moyenne glissante sur 4 semaines des 
besoins bruts de chauffage du groupe. Wh/
m² 0 +∞ 2 
 MGbfrgr(j) Moyenne glissante sur 4 semaines des 
besoins bruts de refroidissement du 
groupe. Wh/
m² 0 +∞ 2 
 MGdh_chgr(j) Moyenne glissante sur 4 semaines des 
degrés2heures ∆ θop_diff,ch (h) liés à 
l’inconfort froid. °C.h 0 +∞ 2 
 MGdh_frgr(j) Moyenne glissante sur 4 semaines des 
degrés2heures ∆ θop_diff,fr (h) liés à 
l’inconfort chaud. °C.h 0 +∞ 2  Nbj_intégration,ch 
Nbj_intégration,fr  Nombre de jour d’intégration pour le 
calcul des °C.h d’inconfort. Ent 0 + ∞ 2 
Tableau 8 : Nomenclature du modèle   
Page 93 6.3.3 Description mathématique 
 
6.3.3.1 Calcul de ) (,j Autgr
pro ch 
La variable ) (,j Autgr
pro ch prend la valeur 1 à partir du jour de l’année où la condition d’initiation est 
remplie jusqu’au jour où la condition d’arrêt est remplie. L’ensemble des jours entre ces deux dates 
constituent la saison de chauffage propre au groupe, unique pour une simulation. 
La définition de ces deux dates se fonde sur:  
- Pour le début de la saison de chauffage, une somme glissante sur une durée de 4 
semaines précédent le jour actuel j des degrés-heures en situation d’inconfort thermique 
froid (telle que définie dans la fiche « Indicateurs de confort »),  
- Pour la fin de la saison de chauffage, une moyenne glissante sur une durée de 4 semaines 
précédent le jour actuel j des besoins en chaud du groupe,  
Elle repose sur les hypothèses suivantes : 
- Au pas de temps initial et tout au long des 8 premières semaines de simulations, 
) (,j Autgr
pro ch=1 (valeur initiale), 
- La saison d’autorisation de chauffage ne peut se terminer qu’entre le 57ème jour de 
simulation (1er mars au sens des scénarios) et le 183ème jour de simulation (1er juillet au 
sens des scénarios).  
- La saison d’autorisation de chauffage ne peut redébuter qu’entre le 253ème  jour de 
simulation (1er jour de la 2ème semaine de septembre, au sens des scénarios) et la fin de la 
simulation. Cette restriction repose sur l’hypothèse que la première semaine de septembre 
au sens des scénarios est une semaine d’occupation, et ce quelques soient les usages.  
 
6.3.3.1.1 Calcul de MG dh,ch 
) (_j MGgr
ch dh est calculé pour chaque jour de simulation à partir du 253ème jour de simulation. Le 
calcul est effectué au premier pas de temps de chaque jour j de simulation, ce qui correspond à 
chaque pas de temps h tel que IHJ = 1. La valeur obtenue est conservée pour l’ensemble des pas 
de temps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ≤24). 
- Pour le 253ème jour de simulation, on calcule le nombre d’heures d’occupation 
hebdomadaire de référence correspondant au type d’usage ref occ hNb_ _. 8 semaines  18 semaines  10 semaines  16 semaines et 1 jour 
1 ) (,=j Autgr
pro ch 0 1 : ) (,⇒j Autgr
pro ch 0 ) (,=j Autgr
pro ch1 0 : ) (,⇒j Autgr
pro chj=0  j=57 j=183 j=253 j=365   
Page 94 ∑
− ∈=
1_ _ _ ) (
s hzone occ ref occ h h i Nb  
 
7 ) (_=j Nbsomme j  
ref occ h sommeocc h Nb j Nb_ _ _ _) (=  
 
∑
− ∈Δ =
1, _ _ _ ) ( ) (
s hch cons inc opgr
ch dh h j MG θ  
 (57) 
- Pour les trois semaines suivantes, on étend progressivement la moyenne glissante à une 
durée de 4 semaines. La relation ne consiste plus qu’en une addition à la somme 
glissante : 
1 ) 1 ( ) (_ _ + − = j Nb j Nbsomme j somme j  
∑
− ∈+ − =
1_ _ _ _ _ ) ( ) 1 ( ) (
j hzone occ sommeocc h sommeocc h h i j Nb j Nb  
∑
− ∈Δ + − =
1, _ _ _ _ ) ( ) 1 ( ) (
j hch cons inc opgr
ch dhgr
ch dh h j MG j MG θ  
 (58) 
- Enfin, une fois ce délai passé, la relation ne consiste plus qu’en un décalage de la somme 
glissante :  
28 ) (_=j Nbsomme j  
∑∑
− ∈ − ∈− + − =
28_
1_ _ _ _ _ ) ( ) ( ) 1 ( ) (
j hzone occ
j hzone occ sommeocc h sommeocc h h i h i j Nb j Nb  
∑ ∑
− ∈ − ∈Δ − Δ + − =
28, _ _
1, _ _ _ _ ) ( ) ( ) 1 ( ) (
j hch consf inc op
j hch consf inc opgr
ch dhgr
ch dh h h j MG j MG θ θ  
 (59) 
6.3.3.1.2 Calcul de MGbch en calcul BBio 
Le processus suivant n’est à appliquer que dans le cadre d’un calcul du coefficient BBio. 
) (j MGgr
bch est calculé pour chaque jour de simulation à partir du 57ème jour de simulation et 
jusqu’au 183ème jour de simulation non-inclus. Le calcul est effectué au premier pas de temps de 
chaque jour j de simulation, ce qui correspond à chaque pas de temps h tel que IHJ = 1. La valeur 
obtenue est conservée pour l’ensemble des pas de temps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ≤24). 
- Pour le 57ème jour de simulation : 
grj
jch sys
gr
bchAt Q
j MG∑−
−=1
28_) (
6721) (  (60) 
- Ensuite, jusqu’au 183ème jour non-inclu, la relation ne consiste plus qu’en un « décalage » 
de la moyenne glissante : 
Pour h tel quel IHJ = 1 (début du jour j), (61)   
Page 95 grjch sys
jch sys
gr
bchgr
bchAt Q t Q
j MG j MG∑ ∑
− −−
+ − =28_
1_ ) ( ) (
6721) 1 ( ) (  
 
6.3.3.1.3 Calcul de MG bch en calcul des consommations 
Le processus suivant n’est à appliquer que dans le cadre d’un calcul des consommations du 
projet. 
) (j MGgr
bch est calculé pour chaque jour de simulation à partir du 57ème jour de simulation et 
jusqu’au 183ème jour de simulation non-inclus. Le calcul est effectué au premier pas de temps de 
chaque jour j de simulation, ce qui correspond à chaque pas de temps h tel que IHJ = 1. La valeur 
obtenue est conservée pour l’ensemble des pas de temps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ≤24). 
- Pour le 57ème jour de simulation : 
grj j hch gen req
gr
bchAh Q
j MG∑
− − ∈=] 1 ; 28 [_ _) (
6721) (  (62) 
 
- Ensuite, jusqu’au 183ème jour non-inclus, la relation ne consiste plus qu’en un « décalage » 
de la moyenne glissante : 
 
Pour h tel quel IHJ = 1 (début du jour j), 
grj hch gen req
j hch gen req
gr
bchgr
bchAh Q h Q
j MG j MG∑ ∑
− ∈ − ∈−
+ − =28_ _
1_ _ ) ( ) (
6721) 1 ( ) (  
 (63) 
6.3.3.1.4 Assemblage des calculs 
- Pour les 8 premières semaines de simulation (jour 1 à 56), on applique 
conventionnellement une valeur de 1 : 
) (,j Autgr
pro ch= 1 
 (64) 
- Pour la période allant du 57ème jour au 182ème jour de simulation : 
Si ) 1 (,−j Autgr
pro ch= 1, 
Si ch fingr
bchSeuil j MG, ) (≤   
) (,j Autgr
pro ch= 0 
 
Sinon, 
 ) (,j Autgr
pro ch= 1 
Sinon, 
) (,j Autgr
pro ch= ) 1 (,−j Autgr
pro ch 
 (65) 
   
Page 96 - Pour la période allant du 183ème jour au 252ème jour de simulation, le chauffage est 
conventionnellement interdit : 
) (,j Autgr
pro ch= 0 (66) 
- Pour la période allant du 253ème jour à la fin de la simulation :  
 
Si ) 1 (,−j Autgr
pro ch= 0, 
Si 
ref occ h somme jsommeocc h
ch débutgr
ch dhNb j Nbj NbSeuil j MG
_ _ __ _
, _) () ( 7) (××× ≥  
) (,j Autgr
pro ch= 1 
Sinon, 
 ) (,j Autgr
pro ch= 0 
Sinon, 
) (,j Autgr
pro ch= ) 1 (,−j Autgr
pro ch 
 (67)   
Page 97 6.3.3.2 Calcul de ) (,j Autgr
pro fr 
La variable ) (,j Autgr
pro fr est équivalente à ) (,j Autgr
pro ch, mais pour l’aspect refroidissement. 
Dans le cas où le groupe ne dispose pas de système de refroidissement (i clim=0), la variable 
) (,j Autgr
pro fr est nulle toute l’année. 
La définition de ces deux dates se fonde sur:  
- Pour le début de la saison de refroidissement, une somme glissante sur une durée de 1 à 4 
semaines précédant le jour actuel j des degrés-heures en situation d’inconfort thermique 
chaud (telle que définie dans la fiche « Indicateurs de confort »),  
- Pour la fin de saison de refroidissement, une moyenne glissante sur une durée de 4 
semaines précédent le jour actuel j des besoins bruts en froid du groupe, 
Dans une première approche, on considèrera les hypothèses suivantes : 
- La première semaine de simulation est utilisée pour la détermination d’une valeur 
initiale de ) (,j Autgr
pro fr. Cette restriction repose sur l’hypothèse que cette 
première semaine n’est pas une semaine d’inoccupation, et ce quels que 
soient les usages. Durant cette première semaine de simulation, on applique une 
valeur nulle : 0 ) (,=j Autgr
pro fr. 
- La saison d’autorisation de refroidissement débute avant le 183ème jour de 
simulation (1er juillet au sens des scénarios). 
- Entre le 183ème et le 246ème  jour (non-inclus), on autorise le refroidissement 
quelques soient les cas. 
- La saison d’autorisation de refroidissement se termine dans la période allant du 
246ème jour de simulation à la fin de la simulation. 
Pour i clim =1 : 
 1 sem. 25 semaines  17 semaines et 1 jour 
0) (,=j Autgr
pro fr
 1 0 : ) (,⇒j A utgr
pro frh=0 h =8760 
0 1 : ) (,⇒j A utgr
pro fr
 1) (,=j Autgr
pro fr
 9 semaines  j=183 j=246   
Page 98 6.3.3.2.1 Catégories d’ambiance du groupe 
Les valeurs de ) (, _hfr inc opθΔ  à récupérer de la fiche « Indicateurs de confort » dépendent de la 
valeur du paramètre intrinsèque Cat_amb attribuée au groupe.  
Cat_amb ) (, _hfr inc opθΔ  
0 ) (, _ _hfr cons inc op θΔ  
1 ) (, 1 _ _hfr C inc op θΔ  
2 ) (, 2 _ _hfr C inc op θΔ  
3 ) (, 3 _ _hfr C inc op θΔ  
Tableau 9: Correspondance entre Cat_amb et les valeurs de ) (, _hfr inc opθΔ  à récupérer 
La valeur de catégorie d’ambiance retenue dépend du type d’usage du projet : 
USAGE de la zone au sens des scénarios Valeur de 
Cat_amb 
Résidentiel maison individuelle 3 
Résidentiel collectif 3 
Autres usages (tertiaire…) 1 
Tableau 10: Relation entre les catégories d'ambiance et le type d'usage 
6.3.3.2.2 Calcul de MG dh,fr pour le groupe 
) (_j MGgr
fr dh est calculé pour chaque jour de simulation à partir du 8ème jour de simulation et 
jusqu’au 183ème jour de simulation non-inclus. Le calcul est effectué au premier pas de temps de 
chaque jour j de simulation, ce qui correspond à chaque pas de temps h tel que IHJ = 1. La valeur 
obtenue est conservée pour l’ensemble des pas de temps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ≤24). 
- Pour le 8ème jour de simulation : 
∑
− ∈=
1_ _ _ ) (
s hzone occ ref occ h h i Nb  
 
7 ) (_=j Nbsomme j  
ref occ h sommeocc h Nb j Nb_ _ _ _) (=  
 
∑
− ∈Δ =
1, _ _ ) ( ) (
s hfr inc opgr
fr dh h j MGθ  (68) 
- Pour les trois semaines suivantes, on étend progressivement la moyenne glissante à une 
durée de 4 semaines. La relation ne consiste plus qu’en une addition à la somme 
glissante : 
1 ) 1 ( ) (_ _ + − = j Nb j Nbsomme j somme j  
∑
− ∈+ − =
1_ _ _ _ _ ) ( ) 1 ( ) (
j hzone occ sommeocc h sommeocc h h i j Nb j Nb  (69)   
Page 99 ∑
− ∈Δ + − =
1, _ _ _ ) ( ) 1 ( ) (
j hfr inc opgr
fr dhgr
fr dh h j MG j MG θ  
 
- Ensuite, jusqu’au 183ème jour de simulation non-inclus, la relation ne consiste plus qu’en un 
« décalage » de la somme glissante : 
28 ) (_=j Nbsomme j  
∑∑
− ∈ − ∈− + − =
28_
1_ _ _ _ _ ) ( ) ( ) 1 ( ) (
j hzone occ
j hzone occ sommeocc h sommeocc h h i h i j Nb j Nb  
∑ ∑
− ∈ − ∈Δ − Δ + − =
28, _
1, _ _ _ ) ( ) ( ) 1 ( ) (
j hfr inc op
j hfr inc opgr
fr dhgr
fr dh h h j MG j MG θ θ  
 (70) 
 
6.3.3.2.3 Calcul de MG bfr en calcul BBio 
Le processus suivant n’est à appliquer que dans le cadre d’un calcul du coefficient BBio. 
) (j MGgr
bfr est calculé pour chaque jour de simulation à partir du 246ème jour et jusqu’à la fin de la 
simulation. Le calcul est effectué au premier pas de temps de chaque jour j de simulation, ce qui 
correspond à chaque pas de temps h tel que IHJ = 1. La valeur obtenue est conservée pour 
l’ensemble des pas de temps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ≤24). 
- Pour le 246ème jour de simulation : 
Au premier pas de temps du jour (IHJ =1) : 
grj
jfr sys
gr
bfrAt Q
j MG∑−
−=1
28_) (
6721) (  (71) 
- Ensuite, et jusqu’à la fin de la simulation, la relation ne consiste plus qu’en un « décalage » 
de la moyenne glissante : 
Pour h tel quel IHJ = 1 (début du jour j), 
grjfr sys
jfr sys
gr
bfrgr
bfrAt Q t Q
j MG j MG∑ ∑
− −−
+ − =28_
1_ ) ( ) (
6721) 1 ( ) (  
 (72) 
 
6.3.3.2.4 Calcul de MG bfr en calcul des consommations 
Le processus suivant n’est à appliquer que dans le cadre d’un calcul des consommations du 
projet. 
) (j MGgr
bfr est calculé pour chaque jour de simulation à partir du 246ème jour et jusqu’à la fin de la 
simulation. Le calcul est effectué au premier pas de temps de chaque jour j de simulation, ce qui 
correspond à chaque pas de temps h tel que IHJ = 1. La valeur obtenue est conservée pour 
l’ensemble des pas de temps du jour j (h tels que 2 ≤IHJ≤24).   
Page 100  
- Pour le 246ème jour de simulation : 
Au premier pas de temps du jour (IHJ =1) : 
grj j hfr gen req
gr
bfrAh Q
j MG∑
− − ∈=] 1 ; 28 [_ _) (
6721) (  (73) 
- Ensuite, et jusqu’à la fin de la simulation, la relation ne consiste plus qu’en un « décalage » 
de la moyenne glissante : 
Pour h tel quel IHJ = 1 (début du jour j), 
grj hfr gen req
j hfr gen req
gr
bfrgr
bfrAh Q h Q
j MG j MG∑ ∑
− ∈ − ∈−
+ − =28_ _
1_ _ ) ( ) (
6721) 1 ( ) (  
 (74) 
 
6.3.3.2.5 Assemblage des calculs 
Contrairement au chauffage, il est possible de que le groupe ne soit pas climatisé. Dans ce cas, il 
convient d’annuler l’autorisation de refroidir sur l’ensemble de l’année de simulation : 
 
Si iclim = 0, alors,  
) (,j Autgr
pro fr= 0 (le refroidissement est interdit toute l’année)  
Sinon, 
 
On applique la procédure décrite ci-dessous : (75) 
- Pour la première semaine de simulation, jusqu’au 8ème jour non-inclus : 
) (,j Autgr
pro fr= 0 
 (76) 
- Pour la période allant du 8ème jour au 182ème jour: 
Si ) 1 (,−j Autgr
pro fr= 0, 
Si 
ref occ h somme jsommeocc h
fr debutgr
fr dhNb j Nbj NbSeuil j MG
_ _ __ _
_ _) () ( 7) (××× ≥  
) (,j Autgr
pro fr= 1 
 
Sinon, 
) (,j Autgr
pro fr= 0 
Sinon, 
) (,j Autgr
pro fr= ) 1 (,−j Autgr
pro fr 
 (77) 
- Pour la période allant du 183ème au 245ème jour : 
) (,j Autgr
pro fr= 1 (78) 
- Pour la période allant du 246ème jour à la fin de la simulation :   
Page 101 6.3.3.3 Cas particulier du calcul du BBio  
Dans le cadre du calcul du BBio la méthode de calcul des autorisations propres décrites ci-dessus 
est appliquée.  
Les autorisations effectives sont prises égales aux autorisations propres du groupe : 

==
) ( ) () ( ) (
, ,, ,
j Aut j Autj Aut j Aut
gr
pro frgr
eff frgr
pro chgr
eff ch (80) 
6.3.3.4 Cas particulier du calcul de la température intérieur de confort (méthode Th-E)  
Dans le cadre de la méthode Th-E, on applique conventionnellement les valeurs suivantes, de 
manière à simuler les conditions d’été, sans pour autant activer les systèmes d’émissions : 

==
0 ) (1 ) (
,,
j Autj Aut
gr
pro chgr
pro fr (81) 

==
0 ) (0 ) (
,,
j Autj Aut
gr
eff frgr
eff ch (82) 
 
6.3.3.5 Passage des variables d’autorisation à la saison propre  
Le passage des variables d’autorisation déterminées ci-dessus à la valeur de ) (j Saisongrse fait 
selon le tableau suivant : 
 Saison de 
refroidissement  Mi-saison   Saison de chauffage  Saison mixte 
) (,j Autgr
pro ch 0 0 1 1 
) (,j Autgr
pro fr 1 0 0 1 
) (j Saisongr 1 2 3 4 
Tableau 11: Relations entre ) (,j Autgr
pro ch, ) (,j Autgr
pro fret les saisons propres de groupe Si ) 1 (,−j Autgr
pro fr= 1, 
Si ) (j MGgr
bfr≤ Seuilfin_fr  
) (,j Autgr
pro fr= 0 
Sinon, 
) (,j Autgr
pro fr= 1 
Sinon, 
) (,j Autgr
pro fr= ) 1 (,−j Autgr
pro fr (79)   
Page 102  
6.3.3.5.1 Détermination des dates de début et fin de saisons propres 
Les dates de début et de fin pour la saison propre de chauffage et la saison propre de 
refroidissement sont uniques pour un groupe. Elles sont déterminées pour une exploitation dans le 
fiche de sortie du projet. 
 
Pour chaque bâtiment (d’indice bat) du projet,  
 
Si ) ( ) 1 (, , j Aut j Autgr
pro chgr
pro ch< − , alors, 
j jgr
ch debut=_ 
 
Si ) ( ) 1 (, , j Aut j Autgr
pro chgr
pro ch> − , alors, 
j jgr
ch fin=_ 
 
Si ) ( ) 1 (, , j Aut j Autgr
pro frgr
pro fr< − , alors, 
j jgr
fr debut=_ 
 
Si ) ( ) 1 (, , j Aut j Autgr
pro frgr
pro fr> − , alors, 
j jgr
fr fin=_ (83) 
 Page 103 7 BATI 
7.1 S3_BAT-assemblage_bâtiment  
7.1.1 Introduction 
Un bâtiment est décrit suivant 4 niveaux : 
1) le niveau "Bâtiment", 
2) le niveau "Zone", 
3) le niveau "Groupe", 
4) le niveau "Local". 
Le niveau bâtiment est le niveau où s'exprime l'exigence réglementaire en termes de coefficient 
Bbio et C. 
Les éléments communs à tout le bâtiment (par exemple la situation géographique) sont définis à 
ce niveau2. 
Cette fiche décrit les assemblages au niveau ‘’bâtiment’’. 
 
                                                 
2 En cas de calcul simultané sur plusieurs bâtiments, le niveau projet sera être utilisé pour les données géographiques   
Page 104 7.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 12  donne la nomenclature des différentes variables du modèle  
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 SHON Surface hors œuvre nette du bâtiment m² 2 2 2 
Agr Surface utile du groupe en m². m² 0 +∞ 2 
 iclim Indicateur de groupe climatisé. 
1 : groupe disposant d’un système de climatisation, 
0 : groupe ne disposant pas d’un système de 
climatisation.  Entier 0 1 2 
      
 Paramètres d’intégration des espaces tampons      
      
 départe
ment Numéro du département  1 95  
Alt Altitude du projet m 0   
Dmer Distance à la mer Km 0    
Durb Distance à l’îlot urbain  Km 0   
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
 bât
mBch  Besoins mensuels en chaud d’un bâtiment k Wh/m²S
HON 2∞ +∞ 2 
 bâtBch  Besoins annuels en chaud d’un bâtiment k Wh/m²S
HON 2∞ +∞ 2 
 bât
mBfr  Besoins mensuels en froid d’un bâtiment k Wh/m²S
HON 2∞ +∞ 2 
 bâtBfr  Besoins annuels en froid d’un bâtiment k Wh/m²S
HON 2∞ +∞ 2 
 bât
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’un bâtiment k Wh/m²S
HON 2∞ +∞ 2 
 bâtBecl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’un bâtiment k Wh/m²S
HON 2∞ +∞ 2 
 mBbio  Besoin bioclimatique mensuel du bâtiment kWh/m²S
HON 2∞ +∞ 2 
 Bbio  Besoin bioclimatique annuel du bâtiment kWh/m²S
HON 2∞ +∞ 2 
 bât
TA Somme des parois déperditives du bâtiment m² 0 +∞ 2 
 bât
perm TA, Somme des parois déperditives excepté le 
plancher bas du bâtiment  m² 0 +∞ 2   
Page 105 plancher bas du bâtiment 
 bât
opA Surfaces des parois déperditives opaques du 
bâtiment m² 0 +∞ 2 
 bât
baiesA Surface totale des baies du bâtiment m² 0 +∞ -  
 bât
sud baiesA− Surface de baies du bâtiment orientées Sud m² 0 +∞ - 
 bât
ll Longueur totale de ponts thermiques du 
bâtiment m 0 +∞ - 
 bât
surf PaQ_ 4 Perméabilité horizontale à l’air du bâtiment m3/h/m2 0 +∞ - 
 bât
TH Déperditions par l’enveloppe par m² de SHON 
du bâtiment W/Km²SH
ON -∞ +∞ - 
 bât
occNbh  Nombre d’heures en occupation par bâtiment  h 0 +∞ - 
 bât
inoccNbh  Nombre d’heures en inoccupation par 
bâtiment  h 0 +∞ - 
 Cef_chzbat Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le bâtiment pour l’année 
entière. Wh/m² 
par an 0 +∞ 2 
 Cef_frbat Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le bâtiment  pour 
l’année entière. Wh/m² 
par an 0 +∞ 2 
 Cef_ecsbat Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans le bâtiment  pour l’année entière. Wh/m² 
par an 0 +∞ 2 
 Cef_eclbat Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux du bâtiment 
pour l’année entière. Wh/m² 
par an 0 +∞ 2 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité  de à 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 12 : Nomenclature des différentes variables du modèle de bâtiment   
Page 106 7.1.3 Assemblage des composants 
Le schéma de la figure ci-dessous présente l’organisation des composants pour l’ensemble d’un 
bâtiment. 
Assemblage Batiment : Bbio, Cep
Météo
Calcul batimentEspaces 
tampons
Nb_esp_tp
Aouvmax_tp
btherm, bsolaire,
becl, Teciel, Te,
?, ?, Idn, Idi,
EDn, Edi, ?e, T eau, 
Dirvent, 
IHJ, hleg
Vvent
Zone
Zone
Groupe
Groupe
GroupeSaisons
Agr, Iclim,
Espaces tampons
Météo
Département, Altitude,
Dmer, Durb
Scenario
Calcul des 
débits 
d’air +
PerméaComportement 
thermique d’un 
groupeVentilation 
spécifique
Calcul 
zoneEnv
proche
Émission Ch, Fr 
Cep      BbioRéseau 
ECS 2n
Calcul 
groupe
Calcul 
pertes
Fichier de sortie
Connection à l’ensemble des groupesSomme des débits sur tous les groupeEmission
Besoins 
ECSSaison
Réseau CH 
FR 2n
(stockage)Stockage 
groupe
Réseau 1er 
ECSRéseau 1er 
CH FR
Génération
Gén 1 + 
StoGen 1
Gén n + 
StoGén nAutres 
groupes pour 
ECS et CH FRCTA
CRelance
Puits 
climatique 
+ gestion
Aux ext
Aux extAux ext
Aux extGestion régulation de la génération Assemblage 
génération
 
Figure 7 : assemblage des composants d’un bâtiment   
Page 107 Le niveau ‘bâtiment’’ rassemble d’une part l’ensemble des zones, celles-ci correspondant à un 
regroupement des parties de bâtiment pour lesquelles les usages, donc les scénarios d'utilisation, 
sont identiques et d’autre part les composants qui concernent le bâtiment dans son ensemble : 
- le climat extérieur, 
- les espaces tampons : vérandas, serres… 
Les saisons sont définies d’abord au niveau de chaque groupe en considérant les besoins propres 
à chaque groupe et ensuite harmonisées pour l’ensemble du bâtiment au niveau de la génération 
dans le cas d’un système de génération commun. L’information harmonisée est renvoyée aux 
groupes notamment pour le fonctionnement de l’émission. 
Les saisons correspondent à un découpage de l’année selon que l’emploi des systèmes de 
chauffage et refroidissement est autorisés ou non. En dehors des périodes pendant lesquelles le 
chauffage ou le refroidissement sont autorisés, les puissances appliquées sont nulles même si les 
groupes présentent des besoins en chaud ou en froid non-nuls. 
La fiche algorithme est organisée en trois parties : 
• en haut à gauche, on trouve les paramètres d’intégration des différents composants ou des 
assemblages intervenant, entrés au niveau de l’interface utilisateurs, les paramètres 
intrinsèques étant définis dans les fiches algorithmes, 
• dans la partie en couleur, on trouve l’organisation proprement dite des différents 
composants. Chaque composant est relié aux autres par des flèches symbolisant les 
échanges de données. 
• dans la partie supérieure, on distingue les composants amont. 
Le détail de chaque composant ou de chaque assemblage est au niveau de chaque fiche 
algorithme. 
Pour la détermination du coefficient Bbio, les calculs sont conduits au niveau de chaque groupe, 
les résultats étant dirigés vers le module de ‘calcul groupe’ puis ‘calcul zone’ et enfin ‘calcul 
bâtiment’. 
Le calcul du coefficient CEP fait appel à des composants supplémentaires : 
- les systèmes aérauliques, pouvant être en relation avec un puits climatique selon les cas, 
- les réseaux de distribution de chaleur et de froid, 
- les réseaux de distribution d’ECS, 
- la génération, constituée des différents générateurs de chaleur, de froid, de chaleur ou de froid, 
d’ECS, de chaleur et d’ECS ainsi que de leur gestion régulation. Il s’agit notamment d’organiser les 
priorités de fonctionnement. 
L’enchaînement des calculs est le suivant : 
‘Climat extérieur’  
Les données météorologiques du pas de temps sont rendues disponibles. 
‘Espaces tampons’  
Les coefficients de réduction des déperditions thermiques, de réduction des flux solaires et de   
Page 108 réduction de l’éclairement naturel dûs à la présence de l’espace tampon sont déterminés.   
Page 109  
‘Zones’ 
Les zones sont traitées comme présenté dans la fiche ‘assemblage zone’. 
‘Groupes’  
Les groupes sont traités comme présenté dans la fiche ‘assemblage groupe’. 
‘Calculs bâtiment’  
On effectue un post traitement des sorties du bâtiment : cumuls mensuels et annuels, Bbio, Cep. 
 Page 110 7.2 C_BAT_calculs_bâtiment  
7.2.1 Introduction 
La majorité des calculs de au niveau du groupe 
Le niveau auquel s’effectue la grande majorité des calculs est le groupe. 
   
Page 111 7.2.2 Nomenclature 
Le Tableau 13  donne la nomenclature des différentes variables nécessaires pour effectuer les 
calculs au niveau du bâtiment. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Qsys_chgr(h) Energie requise pour le chauffage totale du 
groupe. Wh 2∞ +∞ 2 Emission Qsys_frgr (h) Energie requise pour le refroidissement 
totale du groupe. Wh 2∞ +∞ 2 Ecl. CECL_GR (h) Consommation d’énergie finale pour l’éclairage 
d’un groupe sur une heure Wh 0 +∞ 2 PV PondPV(h) Puissance électrique délivré par l’onduleur de 
l’installation PV sur le réseau en énergie 
finale, au pas de temps h. W 0 +∞ 2 
 SHO RTz SHO RT de la zone m² 0 +∞ 2 
 z
mBch Besoins mensuels en chaud d’une zone par m² de 
SHORT Wh/m²
SHORTz 2∞ +∞ 2 
 zBch Besoins annuels en chaud d’une zone par m² m² de 
SHORT Wh/m²
SHORTz 2∞ +∞ 2 
 z
mBfr Besoins mensuels en froid d’une zone par m² de 
SHORT Wh/m²
SHORTz 2∞ +∞ 2 
 zBfr Besoins annuels en froid d’une zone par m² de 
SHORT Wh/m²
SHORTz 2∞ +∞ 2 
 z
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’une zone par 
m² de SHO RT Wh/m²
SHORTz 2∞ +∞ 2 
 zBecl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’une zone par 
m² de SHO RT Wh/m²
SHORTz 2∞ +∞ 2 
 z
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel de la zone Wh/m²
SHORTz 2∞ +∞ 2 
 zBbio  Besoin bioclimatique annuel de la zone Wh/m²
SHORTz 2∞ +∞ 2 
Cef_chzn Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_frzn Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_ecszn Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_eclzn Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans la zone 
pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_auxvzn Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef annuels 
Cef_auxszn Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération pour 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef  
mens
uels 
Cef_ch_mzn(m) Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2   
Page 112 Cef_fr_mzn(m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecs_mzn(m) Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecl_mzn(m) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone pour 
le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_auxvzn(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2  
Cef_auxszn(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération pour le 
mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_chzn Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_frzn Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_ecszn Energie primaire totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_eclzn Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone pour 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_auxvzn Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) de la zone pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep annuels 
Cep_auxszn Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération de la 
zone pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_ch_mzn(m) Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_fr_mzn(m) Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_ecs_mzn(m) Energie primaire totale consommée pour l’ECS 
de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_ecl_mzn(m) Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone pour 
le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_auxvzn(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 Cef  mensuels 
Cef_auxszn(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération de la 
zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_gazzn Energie finale totale fournie par utilisation du 
gaz pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_fodzn Energie finale totale fournie par utilisation du 
fioul domestique pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef par énergie Cef_chazn Energie finale totale fournie par utilisation du 
charbon pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2   
Page 113 Cef_boizn Energie finale totale fournie par utilisation du 
bois pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_elezn Energie finale totale fournie par utilisation de 
l’électricité pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2  
Cef_rdczn Energie finale totale fournie par utilisation des 
réseaux de chaleur pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_gazzn Energie primaire totale fournie par utilisation 
du gaz pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_fodzn Energie primaire totale fournie par utilisation 
du fioul domestique pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_chazn Energie primaire totale fournie par utilisation 
du charbon pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_boizn Energie primaire totale fournie par utilisation 
du bois pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_elezn Energie primaire totale fournie par utilisation 
de l’électricité pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep par énergie 
Cep_rdczn Energie primaire totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour la zone sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
 Cefzn Energie finale totale consommée par la zone 
pour l’année entière, ramenée au m² de 
SHON. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
 Cepzn Energie finale totale consommée par la zone 
pour l’année entière, ramenée au m² de 
SHON. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 SHO RT Surface Hors Œuvre Nette du bâtiment m² 0 +∞ - 
 Agr Surface utile d’un groupe appartenant au 
bâtiment concerné m² 0 +∞ - 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 bât
mBch  Besoins mensuels en chaud d’un bâtiment par m² 
de SHO RT Wh/m²
SHO RT 2∞ +∞ 2 
 bâtBch  Besoins annuels en chaud d’un bâtiment par m² de 
SHORT Wh/m²S
HORT 2∞ +∞ 2 
 bât
mBfr  Besoins mensuels en froid d’un bâtiment par m² de 
SHORT Wh/m²S
HORT 2∞ +∞ 2 
 bâtBfr  Besoins annuels en froid d’un bâtiment par m² de 
SHORT Wh/m²S
HORT 2∞ +∞ 2   
Page 114  bât
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’un bâtiment 
par m² de SHO RT Wh/m²S
HORT 2∞ +∞ 2 
 bâtBecl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’un bâtiment 
par m² de SHO RT Wh/m²S
HORT 2∞ +∞ 2 
 Bbio m Besoin bioclimatique mensuel du bâtiment par 
m² de SHO RT Wh/m²S
HORT 2∞ +∞ 2 
 Bbio Besoin bioclimatique annuel du bâtiment par 
m² de SHON Wh/m²S
HORT 2∞ +∞ 2 
Cef_chzbat Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le bâtiment pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_frbat Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le bâtiment  pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_ecsbat Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans le bâtiment  pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_eclbat Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux du bâtiment 
pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_auxvbat Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) du bâtiment pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef annuels 
Cef_auxsbat Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération du 
bâtiment pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_ch_mbat(m) Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_fr_mbat(m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecs_mbat(m) Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans le bâtiment pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecl_mbat(m) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux du bâtiment 
pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_auxvbat(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) du bâtiment pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 Cef  mensuels 
Cef_auxsbat(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération du 
bâtiment pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_chbat Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans le bâtiment pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_frbat Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans le bâtiment pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_ecsbat Energie primaire totale consommée pour l’ECS 
dans le bâtiment pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_eclbat Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux du bâtiment 
pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep annuels 
Cep_auxvbat Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) du bâtiment pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2   
Page 115  
Cep_auxsbat Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération du 
bâtiment pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_ch_mbat(m) Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage du bâtiment pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_fr_mbat(m) Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement du bâtiment pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_ecs_mbat(m) Energie primaire totale consommée pour l’ECS 
du bâtiment pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_ecl_mbat(m) Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux du bâtiment 
pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_auxvbat(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs des 
émetteurs) du bâtiment pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 Cep mensuels 
Cef_auxsbat(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération du 
bâtiment pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_gazbat Energie finale totale fournie par utilisation du 
gaz pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_fodbat Energie finale totale fournie par utilisation du 
fioul domestique pour le bâtiment sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_chabat Energie finale totale fournie par utilisation du 
charbon pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_boibat Energie finale totale fournie par utilisation du 
bois pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_elebat Energie finale totale fournie par utilisation de 
l’électricité pour le bâtiment sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef par énergie 
Cef_rdcbat Energie finale totale fournie par utilisation des 
réseaux de chaleur pour le bâtiment sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_gazbat Energie primaire totale fournie par utilisation 
du gaz pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_fodbat Energie primaire totale fournie par utilisation 
du fioul domestique pour le bâtiment sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_chabat Energie primaire totale fournie par utilisation 
du charbon pour le bâtiment sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_boibat Energie primaire totale fournie par utilisation 
du bois pour le bâtiment sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_elebat Energie primaire totale fournie par utilisation 
de l’électricité pour le bâtiment sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep par énergie 
Cep_rdcbat Energie primaire totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour le bâtiment sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 PV Eef_gazbat Energie finale totale produite par les panneaux 
photovoltaïques du bâtiment. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2   
Page 116  
Eef_fodbat Energie primaire totale produite par les 
panneaux photovoltaïques du bâtiment. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cefbat Energie finale totale consommée par le 
bâtiment pour l’année entière, ramenée au m² 
de SHON. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
 
Cepbat Energie finale totale consommée par le 
bâtiment pour l’année entière, ramenée au m² 
de SHON. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 1α Constante associée aux besoins de chaud 2 2 2 2 
 2α Constante associée aux besoins de froid 2 2 2 2 
 β Constante associée aux besoins d’éclairage 2 2 2 5 
 Coef ep_elec Coefficient d’énergie primaire correspondant à 
l’utilisation de l’électricité (ou à une 
production photovoltaïque). 2 2 2 2.58 
 Duree_simul Durée de la simulation en heures h 2 2 8760 
Tableau 13 : Nomenclature des différentes variables nécessaires à divers calculs au 
niveau du bâtiment   
Page 117 7.2.3 Description mathématique 
Les calculs s’effectuant au niveau du bâtiment sont détaillés ci-dessous. 
7.2.3.1 Calculs dynamiques au niveau du bâtiment  
Les besoins de chaud, de froid, d’éclairage sont exprimés en Wh/m²SHO RT (SHO RT du bâtiment, 
entrée par l’utilisateur). 
7.2.3.1.1 Calcul des besoins de chaud 
- mensuels par bâtiment 
RTbât gr mois hgr
ch sys
bât
mSHOQ
Bch∑∑
∈ ∈=_
 (84) 
- annuels par bâtiment 
∑
==12
1moisbât
mbâtBch Bch (85) 
7.2.3.1.2 Calcul des besoins de froid 
- mensuels par bâtiment 
RTbât gr mois hgr
fr sys
bât
mSHOQ
Bfr∑∑
∈ ∈=_
 (86) 
- annuels par bâtiment 
∑
==12
1moisbât
mbâtBfr Bfr (87) 
7.2.3.1.3 Calcul des besoins d’éclairage 
- mensuels par bâtiment 
RTbât gr mois hGR
bât
mSHOCecl
Becl∑∑
∈ ∈= (88) 
- annuels par bâtiment 
∑
==12
1moisbât
mbâtBecl Becl (89) 
7.2.3.1.4 Calcul du besoin bioclimatique Bbio 
- mensuels   
Page 118 bât
mBbio est obtenu en sommant sur un mois les besoins mensuels de chaud, de froid et d’éclairage 
d’un bâtiment, pondérés par les coefficients réglementaires. 
bât
mbât
mbât
mbât
m Becl Bfr Bch Bbio . . .2 1 β α α + + =  (90) 
- annuels 
Le besoin total bioclimatique d’un bâtiment, noté Bbio, est obtenu en sommant sur l’année les 
besoins bioclimatiques mensuels du bâtiment 
∑
==12
1moisbât
mbâtBbio Bbio (91) 
Le Bbio du bâtiment est exprimée en nombre de points. 
7.2.3.2 Calculs dynamiques au niveau du bâtiment lors d’un calcul de consommations  
7.2.3.2.1.1 Consommations en énergie finale et primaire de chauffage du bâtiment 
Les consommations de chauffage en énergie finale et primaire sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
batbat znzn
m ch efzn
bat
m ch efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
batbat znzn
m ch epzn
bat
m ch epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  (92) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m ch efbat
ch efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m ch epbat
ch epC C  (93) 
7.2.3.2.1.2 Consommations en énergie finale et primaire de refroidissement du bâtiment 
Les consommations de refroidissement en énergie finale et primaire sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
batbat znzn
m fr efzn
bat
m fr efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
batbat znzn
m fr epzn
bat
m fr epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  (94) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total :   
Page 119 ∑
==12
1_ _ _
moisbat
m fr efbat
fr efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m fr epbat
fr epC C  (95) 
7.2.3.2.1.3 Consommations en énergie finale et primaire d’éclairage du bâtiment 
Les consommations d’éclairage en énergie finale sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
batbat znzn
m ecl efzn
bat
m ecl efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
batbat znzn
m ecl epzn
bat
m ecl epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  (96) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m ecl efbat
ecl efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m ecl epbat
ecl epC C  (97) 
7.2.3.2.1.4 Consommations en énergie finale et primaire pour l’eau chaude sanitaire du 
bâtiment 
Les consommations d’eau chaude sanitaire en énergie finale et primaire sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
batbat znzn
m ecs efzn
bat
m ecs efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
batbat znzn
m ecs epzn
bat
m ecs epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  (98) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m ecs efbat
ecs efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m ecs epbat
ecs epC C  (99) 
7.2.3.2.1.5 Consommations en énergie finale et primaire  pour les auxiliaires de 
ventilation du bâtiment 
Elles s’expriment :   
Page 120 2 Sous forme de résultats mensuels : 
batbat znzn
m auxv efzn
bat
m auxv efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
batbat znzn
m auxv epzn
bat
m auxv epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  (100) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m ecs efbat
ecs efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m ecs epbat
ecs epC C  (101) 
7.2.3.2.1.6 Consommations en énergie finale et primaire pour les auxiliaires de 
distribution du bâtiment 
Elles incluent les consommations des pompes et circulateurs des réseaux de 
chauffage/refroidissement et d’ECS, ainsi les consommations d’auxiliaires de l’ensemble des 
générateurs des groupes du bâtiment. 
Elles s’expriment : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
batbat znzn
m auxs efzn
bat
m auxs efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
batbat znzn
m auxs epzn
bat
m auxs epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  (102) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m auxs efbat
auxs efC C  
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m auxs epbat
auxs ep C C  (103) 
7.2.3.2.1.7 Productions photovoltaïque du bâtiment 
La production photovoltaïque, constituée d’un ou plusieurs composants PV, est définie au niveau 
du bâtiment. 
) 1 ( ) ( ) (_ _ h h P h
bat PVPV
ondbat
PV prod ef × =∑
⊂φ  
 (104) 
Elles s’expriment : 
2 Sous forme de résultats mensuels :   
Page 121 batmois hbat
PV prod ef
bat
m PV efSHONh
E∑
∈=) (_ _
_ _φ
 
bat
m PV ef elec epbat
m PV ep C Coef E_ _ . _ _ _=  (105) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisbat
m PV efbat
PV efC E  
bat
PV ef elec epbat
PV ep C Coef E_ . _ _=  (106) 
   
Page 122  
7.2.3.2.1.8 Consommations en énergie finale et primaire de la zone par type d’énergie 
Les consommations par type d’énergie s’expriment uniquement  sous forme d’un résultat total 
annuel : 
batbat znzn
gaz efzn
bat
gaz efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (107) 
batbat znzn
fod efzn
bat
fod efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (108) 
batbat znzn
cha efzn
bat
cha efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (109) 
batbat znzn
boi efzn
bat
boi efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (110) 
batbat znzn
ele efzn
bat
ele efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (111) 
batbat znzn
rdc efzn
bat
rdc efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (112) 
 
batbat znzn
gaz epzn
bat
gaz epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (113) 
batbat znzn
fod epzn
bat
fod epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (114) 
batbat znzn
cha epzn
bat
cha epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (115) 
batbat znzn
boi epzn
bat
boi epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (116) 
batbat znzn
ele epzn
bat
ele epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (117) 
batbat znzn
rdc epzn
bat
rdc epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (118) 
7.2.3.2.1.9 Consommations totales du bâtiment en énergie finale et primaire  
Les consommations totales en énergie finale et primaire sont obtenues par sommation sur 
l’ensemble des postes. On soustrait au résultat la production photovoltaïque du bâtiment.   
Page 123 bat
PV efbat
auxs efbat
auxv efbat
ecs efbat
ecl efbat
fr efbat
ch efbat
ef E C C C C C C C_ _ _ _ _ _ _ − + + + + + =  (119) 
bat
PV epbat
auxs epbat
auxv epbat
ecs epbat
ecl epbat
fr epbat
ch epbat
ep E C C C C C C C_ _ _ _ _ _ _ − + + + + + =  (120) 
 Page 124 7.3 S1_BAT_Assemblage des espaces tampons  
7.3.1 Nomenclature 
Le Tableau 14 donne la nomenclature des différentes variables de la présente fiche. 
 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h  le pas de temps de simulation et j  le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
hlég(h) Heure légale au pas de temps h. h 1 24 2 
θext (h) Température de l’air extérieur, au temps h. °C 2 ∞ +∞ 2 
Vvent(h) Vitesse du vent au pas de temps h. m/s 0 +∞ - Environnement extérieur γ, ψ,  
Idr, Idi Entrées de la fiche « Environnement proche ». - - - - 
ihergementgr Indicateur d’usage résidentiel ou 
hébergement. Bool 0 1 2 
ioccgr(h)gr⊂et Indices d’occupation des différents groupes 
gr en contact avec l’espace tampon au pas 
de temps h. Ent 0 1 2 
ioccgr(hθ1) gr⊂et Indices d’occupation des différents groupes 
gr en contact avec l’espace tampon au pas 
de temps h21. Ent 0 1 0 
θigr(hθ1) gr⊂et Températures de l’air intérieur, au temps h2
1, des différents groupes connectés à 
l’espace tampon. °C 2 ∞ +∞ 2 Groupes en contact avec l’espace 
tampon 
Saisongr(j)gr⊂et Saison propre au groupe au jour j.  Ent. 1 4 2 Baies Hges_set(hθ1)b Coefficient de transmission thermique 
global pour la baie vitrée b entre les 
environnements intérieurs et extérieurs, 
sans les espaces tampons. W/K 0 + ∞ 2 Parois HTH_setk Coefficient de transmission thermique 
global de la paroi opaque k entre l'extérieur 
et l’intérieur, sans les espaces tampons. W/K 0 + ∞ 2 PT HTH_setl Coefficient de transmission thermique 
global du pont thermique l entre l'extérieur 
et l’intérieur, sans les espaces tampons. W/K 0 + ∞ 2        
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  Aet Surface au sol de l’espace tampon. m² 0 + ∞ 2   
Page 125 Volet Volume de l’espace tampon exprimé en m3. m3 0 +∞ 2 
TRH et Taux de renouvellement d’air de base de l’espace 
tampon, hors surventilation par ouverture des parois 
extérieures. vol/h 0 +∞ 2  
Httf et Hauteur de tirage thermique en 
surventilation naturelle de l’espace tampon.  m 0 +∞ 2  {Auen}n={1;N} Vecteur des surfaces des N parois de 
l’espace tampon donnant sur l’extérieur. m² 0 +∞ 2        
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
isolarise Indicateur booléen : 
0 : espace tampon nonθsolarisé, 
1 : espace tampon solarisé.  bool 0 1 0 
isurv Indicateur entier : 
0 : espace tampon nonθsurventilé, 
1 : espace tampon avec surventilation 
naturelle. Ent 0 1 0 Caractérisation de l’espace 
tampon  
iprot Indicateur booléen : 
0 : espace tampon sans protections 
mobiles, 
1 : espace tampon avec protections 
mobiles, bool 0 1 0 ET non 2
solarisé  
bet_ns Coefficient b de réduction des déperditions 
de l’espace tampon non2solarisé, tel que 
défini dans les règles Th2U.  Réel 0 1 1 
Cm_et_surf Capacité thermique quotidienne de l’espace 
tampon par unité de surface au sol. kJ/(
m².K
) 0 +∞ 200 ET solarisé Uet_pb Coefficient de déperdition thermique 
équivalent par le plancher bas de l’espace 
tampon. W/(K
.m²) 0 + ∞ 2 
N Nombre de parois de l’espace tampon 
donnant sur l’extérieur. Entie
r 0 +∞ 2 
{Uuen}n={1;N}  Vecteur des coefficients de transmission 
thermique U ue des N parois de l’espace 
tampon donnant sur l’extérieur. W/(K
.m²) 0 + ∞ 2 
{αwen}n={1;N}  Vecteur des azimuts des N parois de 
l’espace tampon donnant sur l’extérieur. ° 
(ang) 0 360 2 Parois extérieures de l’espace 
tampon solarisé  
{βwen}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires des N parois 
de l’espace tampon donnant sur l’extérieur. ° 
(ang) 0 90 2   
Page 126 {Swe_spn}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires globaux des N 
parois de l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur, sans protection mobile en place. Réel 0 1 2 
{Swe_apn}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires globaux des N 
parois de l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur, avec protection mobile en place. Réel 0 1 2 
{Tle_spn}n={1;N}  Vecteur des facteurs de transmission 
lumineux globaux des N parois de l’espace 
tampon donnant sur l’extérieur, sans 
protection mobile en place. Réel 0 1 2 
{Tle_apn}n={1;N}  Vecteur des facteurs de transmission 
lumineux globaux des N parois de l’espace 
tampon donnant sur l’extérieur, avec 
protection mobile en place. Réel 0 1 2  
{Rouv_maxn}n={1;N
} Vecteur des ratios d’ouverture maximale 
des N parois de l’espace tampon. Réel 0 1 2 
Part ouv_et_inocc Part des parois de l’espace tampon dont 
l’ouverture est possible à maintenir en 
inoccupation. Réel 0 1 2 
θet_ouv1, θet_ouv2, 
θet_fer1, θet_fer2 Températures de consigne de l’espace 
tampon pour la surventilation naturelle. °C 0 +∞ - 
dθext/et Différence de température entre l’extérieur 
et l’intérieur de l’espace tampon à 
respecter. °C 0 + ∞ - Surventilation de l’espace 
tampon  
θ ext _seuil Température extérieure minimale à 
respecter. °C 0 +∞ - 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
btherm(h) Coefficient de réduction des déperditions 
thermiques dû à la présence de l’espace 
tampon. 2 2 ∞ 1 2 
bsolaire(h) Coefficient de réduction des flux solaires dû à la 
présence de l’espace tampon. 2 0 1 2 
becl(h) Coefficient de réduction de l’éclairement dû 
à la présence de l’espace tampon (concerne 
uniquement les baies vitrées). 2 0 1 2 Composants d’enveloppe et entrées d’air θet (h) Température d’air dans l’espace tampon  au pas de 
temps h. °C 2∞ +∞ 2 
Tableau 14 : Nomenclature du modèle 
 
   
Page 127 7.3.2 Description mathématique 
L’assemblage des composants intervenant dans la modélisation des espaces tampons est le 
suivant : 
Interface CodeAssemblage espace tampon –RT2012
Gestion/régulation de 
l’espace tamponhlég(h), 
Vvent(h), 
θext (h)Environnement 
extérieur
ASSEMBLAGE ESPACE TAMPON
Aet, Vol et, TRH et, 
Httf et, Cm_et_surf , Uet_pb
SORTIES
btherm(h),
bsolaire(h),
becl(h), θet (h)Environnement 
proche
{Drp*(h)n}n={1;N}
{Dfp*(h)n}n={1;N}
{Rrp*(h)n}n={1;N}
Espaces tamponsRprot et(h), 
Rouv et_eff(h),Surv. naturelle:
Part ouv_et_inocc,
θet_ouv1, θet_ouv2, 
θet_fer1, θet_fer2,
dθext/et, θext _seuilisurvProtections mobiles:
Prot et_ext, θet,i_pm_limb,
θet,i_pm_limh, Rprotet_inocc
Parois de l’espace 
tampon: 1 à N
UueαweβweSwe_sp 
Swe_a Tle_spTle_ap
Rouv_maxN:1Scénarios
ioccgr(h),
ihergementgrsaisongr(j),
ioccgr(hθ1), 
θigr(h21)Pas de temps h21
{Etp*n}n={1;N}γ, ψ, 
Idr(h), Idi(h)
θext (h),
Vvent(h)Composants:
2 Parois 
opaques,
2 Ponts 
thermiques,
2 Baies
HTH_setk
HTH_setl
Hges_setb
N:1 ......
αweβweαwe, βwe
bet_nsisolarise = 0isolariseiprot
isolarise = 1Φrejetgnr(hθ1)
 
Figure 8: Assemblage des composants espaces tampons 
L’assemblage fait appel à trois éléments : 
2 Environnement proche , qui réalise les calculs d’éclairement et de flux en fonction des 
orientations des parois et des masques de l’espace tampon. Ce composant est le même 
que pour les parois et baies définies au niveau du groupe. 
2 Gestion/régulation de l’espace tampon , qui détermine à chaque horaire quelle position 
des protections mobiles et quel ratio de surventilation naturelle retenir, selon des 
modélisations simplifiée du comportement des occupants. Ce composant n’est pas utilisé 
dans le cas d’un espace tampon non-solarisé. 
2 Espace tampon , qui simule de manière dynamique le comportement de l’espace tampon, 
en fonction du type d’espace tampon (solarisé ou non). Seuls les espaces tampons 
solarisés font l’objet d’une modélisation de type RC. Les espaces non-solarisés sont pris en 
compte au travers du coefficient b défini dans les règles Th-U, éventuellement corrigé si 
l’espace tampon est utilisé pour une production d’ECS thermodynamique. 
 Page 128 7.4 Gestion/Régulation des Espaces tampons Solarisés  
7.4.1 Introduction 
La gestion/régulation des espaces tampons d’intervient que dans le cas d’espaces tampons 
solarisés : véranda, serre, jardin d’hiver… 
 
Elle définit de manière horaire les ratios de protections mobiles ainsi que ratios d’ouverture pour 
surventilation des parois extérieures vitrées de l’espace tampon. Cette régulation est soumise à 
certaines hypothèses, et se base sur la température d’air intérieure du local solarisé, sur la 
température d’air extérieur et sur la vitesse locale du vent. Elle varie en fonction de la saison. 
   
Page 129 7.4.2 Nomenclature 
Le Tableau 15 donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul.  
 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h  le pas de temps de simulation et j  le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
hlég(h) Heure légale au pas de temps h. h 1 24 2 
θext (h) Température de l’air extérieur, au 
temps h. °C 2 ∞ + ∞ 2 Environnement 
extérieur 
Vventc(h) Vitesse du vent au pas de temps h. m/s 0 +∞ - 
Aut ch,progr(j)gr⊂et  Autorisation de chauffer propre au 
groupe. La valeur 0 correspond à 
l’interdiction de chauffer. Ent. 0 1 2 Saisons 
Aut fr,progr(j)gr⊂et  Autorisation de refroidir propre au 
groupe. La valeur 0 correspond à 
l’interdiction de refroidir. Ent. 0 1 2 
ihergementgr Indicateur d’usage résidentiel ou 
hébergement. 
0 : usage nonθrésidentiel et nonθ
hébergement. 
1 : usage résidentiel ou 
hébergement.  Bool 0 1 2 Scénarios 
ioccgr(h)gr⊂et Indices d’occupation des différents 
groupes gr en contact avec l’espace 
tampon au pas de temps h. Ent 0 1 0 
θet (hθ1) Température d’air dans l’espace 
tampon  au pas de temps h21. °C 2 ∞ + ∞ 10 Espace 
tampon θet(hθ2)   Température d’air dans l’espace 
tampon  au pas de temps h22. °C 2 ∞ + ∞ 10  {Etp*n}n={1;N} Vecteur des éclairements naturels 
totaux sur les parois extérieures 
vitrées de l’espace tampon. Lux 0 +∞ 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
Rprot et(h) Position (exprimée en ratio 
surfacique) des protections mobiles 
sur l’ensemble des parois vitrées 
protégées de l’espace tampon. Réel 0 1 2 Espace tampon Rouv et_eff(h) Ratio surfacique d’ouverture des 
parois vitrées de l’espace tampon 
au temps h. La valeur 1 correspond 
à l’ouverture maximale qu’admet la 
baie.  Réel 0 1 2   
Page 130 Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
Conventionnel 
Rprotet_inocc Ratio de protection à appliquer en 
période d’inoccupation. Réel 0 1 Voir 
Tableau 16 
Vventc_lim Seuil de vitesse de vent limite pour 
lequel les protections extérieures 
sont remontées en gestion 
manuelle.  m/s 0 +∞ 15 
θet,i_pm_limb Température limite basse pour 
l’abaissement des protections de 
l’espace tampon. °C 0 + ∞ Voir 
Tableau 16 
θet,i_pm_limh Température limite haute pour 
l’abaissement des protections de 
l’espace tampon. °C 0 +∞ Voir Tableau 
16 
Interface Protections de l’espace tampon 
Prot et_ext Indicateur d’emplacement des 
protections mobiles des parois de 
l’espace tampon (extérieures ou 
intérieures). 
0 : intérieures, 
1 : extérieures.  Entier 0 1 2 
Conventionnel  
θet_ouv1, θet_ouv2, 
θet_fer1, θet_fer2 Températures de consigne de 
l’espace tampon pour la 
surventilation naturelle. °C 0 +∞ Voir  
Tableau 18  
dθext/et_ouv Ecart de température avec 
l’extérieur maximal de 
surventilation naturelle. °C 0 + ∞ Voir  
Tableau 17 
θext_seuil_ouv Température extérieure minimale 
de surventilation naturelle. °C 0 +∞ Voir  
Tableau 17 
Interface  Surventilation de l’espace tampon Part ouv_et_inocc Part des parois de l’espace tampon 
dont l’ouverture est possible à 
maintenir en inoccupation. Réel 0 1 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
 N Nombre de parois de l’espace 
tampon donnant sur l’extérieur. Entier 0 +∞ 2 
 iocc_et(h) Indicateur d’occupation au sens de 
l’espace tampon au pas de temps h. Bool 0 1 2 
 iocc_et(hθ1) Indicateur d’occupation au sens de 
l’espace tampon repris du pas de 
temps h21. Bool 0 1 2 
 Saison et(h) Indicateur de saison au sens de 
l’espace tampon. Entier 1 4 2   
Page 131  Rprot et(hθ1)  Position (exprimée en ratio 
surfacique) des protections mobiles 
sur l’ensemble des parois vitrées 
protégées de l’espace tampon. Réel 0 1 0 
 Rouv ep_eff(hθ1) Ratio surfacique d’ouverture des 
parois vitrées de l’espace tampon 
au temps h. La valeur 1 correspond 
à l’ouverture maximale qu’admet la 
baie.  Réel 0 1 0 
 Rouv et_req(h) Ratio surfacique requis d’ouverture 
des parois vitrées de l’espace 
tampon au temps h pour le 
rafraichissement naturel.  Réel 0 1 2 
 Rouv et_req(hθ1) Ratio surfacique requis d’ouverture 
des parois vitrées de l’espace 
tampon au temps h 21 pour le 
rafraichissement naturel. Réel 0 1 0 
 Autouv_et(h) Autorisation d’ouverture des parois 
de l’espace tampon en fonction de 
la température extérieure. Réel 0 1 2 
 ihergement_et  Indicateur booléen prenant la valeur 
1 si l’espace tampon est 
uniquement en contact de zones à 
usages résidentiels ou 
hébergements. Bool 0 1 2 
 iper_sommeil (h) Indicateur de période de sommeil. Bool 0 1 2 
 
Tableau 15 : Nomenclature du modèle 
   
Page 132 7.4.3 Description mathématique 
7.4.3.1 Précalculs dynamiques  
7.4.3.1.1 Saisons au sens de l’espace tampon solarisé 
L’indicateur de saison au sens de l’espace tampon est déterminé à partir des indicateurs de 
saisons des différents groupes en contact avec lui. 
Cet algorithme passe par des variables Autch,pro(h) et Autfr,pro(h) pour chacun des groupes en 
contact avec l’espace tampon. 
Si 0 ) (,>∑
⊂et grgr
pro chj Autet 0 ) (,>∑
⊂et grgr
pro frj Aut , alors, 
Saison et(j) = 4, (saison mixte) 
 
Sinon, si 0 ) (,>∑
⊂et grgr
pro chj Aut , alors, 
Saison et(j) = 1, (saison de chauffage) 
 
Sinon, si 0 ) (,>∑
⊂et grgr
pro frj Aut 
Saison et(j) = 3, (saison de refroidissement) 
 
Sinon, 
Saison et(j) = 2 (mi-saison) 
 (121) 
Dans toute la suite de la fiche, l’information de saison utilisée est celle au niveau de l’espace 
tampon. 
7.4.3.1.2 Occupation au sens de l’espace tampon solarisé 
Si un des groupes en contact avec l’espace tampon est en période d’occupation, alors on 
considère que l’espace tampon l’est également : 
iocc_et(h) =MAX(i occgr(h)) (122) 
 
7.4.3.1.3  Indicateur i hebergement_et 
L’indicateur ihebergement_et  ne prend la valeur 1 que si l’intégralité des groupes en contact avec 
l’espace tampon solarisé sont des locaux résidentiels ou d’hébergement. 
Dans ce cas, les algorithmes de gestion/régulation ne sont plus actifs en période nocturne de 
manière à tenir compte du sommeil des occupants. 
ihebergement_et  = MIN(i hebergementgr) (123) 
   
Page 133 7.4.3.2 Gestion/régulation des protections mobiles des parois vitrées de l’espace 
tampon 
Conventionnellement, les protections mobiles prises en compte au niveau des espaces tampon 
sont de type stores enroulables intérieurs ou extérieurs, sans impact sur les déperditions de 
l’espace tampon, et associées à un modèle de gestion simplifié. 
La gestion/régulation des protections mobiles de l’espace tampon repose : 
2 Sur la présence ou non de l’occupant dans les locaux (indicateurs d’occupation). En outre, 
une valeur conventionnelle de ratio de protection est appliquée en inoccupation, en fonction 
de la saison (Tableau 16).  
2 Sur la température d’air au sein de l’espace tampon, au travers du diagramme représenté 
en figure 1. Les températures de consigne sont définies de manière conventionnelle en 
fonction de la saison. Le temps de réaction des occupants est pris égal à une heure : la 
température de référence est donc θet(h-1). 
 
Figure 9: Diagramme du ratio de protections mobiles en fonction de la température au sein de l’espace 
tampon  
 Saison de chauffage Saison mixte ou mi-
saison Saison de 
refroidissement 
θet,i_pm_limb 28°C 26° 24°C 
θet,i_pm_limh 30°C 28°C 26°C 
Rprotet_inocc 0 Rprotet au dernier pas 
de temps d’occupation.  1 
Tableau 16: Valeur des températures de consigne pour la gestion des protections mobiles de l'espace tampon 
solarisé 
2 Sur un seuil de vitesse du vent au-delà duquel les protections extérieures ne peuvent pas 
être abaissées. θet,i_pm_limb(h) 
 θet,i_pm_limh(h) Rprotet(h) 
θet(h-1) (°C)   
Page 134 L’algorithme est donc le suivant : 
 Si ∑
=N
nnEtp
1*>0, alors, (période où l’espace tampon reçoit de l’éclairement)  
Si iocc_et(h)=1, alors, (en occupation)  
 
Si Protet_ext =0 ou Vent c(h) ≤ Ventc_lim, alors, (protections intérieures ou 
vitesse de vent inférieure à la limite de blocage des protections)  
 
Si θet(h-1) ≤ θet,i_pm_limb, alors, 
Rprotet(h) = 0  
 
Sinon, si θet,i(h-1) ≥ θet,i_pm_limh, 
Rprotet(h) = 1  
 
Sinon, 
Rprotet(h) = Rprot et(h-1) 
 
Sinon, (protections extérieures et vitesse de vent supérieure à la limite 
de blocage des protections)  
 
Rprotet(h) = 0  
 
Sinon, (en inoccupation ou de nuit)  
Si Saison(h)=2 ou 4 , alors, 
Rprotet(h) = Rprot et(h-1) 
 
Sinon, 
Rprotet(h) = Rprot et_inocc 
 
 
Sinon, (période où l’espace tampon ne reçoit pas d’éclairement) 
Rprotet(h) = 0  
 (124)   
Page 135 7.4.3.3 Surventilation de l’espace tampon solarisé  
7.4.3.3.1 Autorisation de surventilation de l’espace tampon solarisé 
La gestion de la surventilation naturelle repose  sur une autorisation en fonction de la température 
extérieure. L’hypothèse retenue est celle d’un mode de gestion manuel. 
L’algorithme est donc le suivant : 
Si ) (_ _ hext ouv seuil extθ θ ≤ et ouv et ext et ext d h h_ / ) 1 ( ) (θ θ θ − − ≤ , alors, 
Autouv_et(h) = 1 
Sinon, 
Autouv_et(h) = 0 (125) 
 
Les valeurs de consigne sont conventionnelles en surventilation naturelle, pour correspondre à un 
mode de gestion par les occupants Tableau 17. 
 Saison de 
chauffage Saison mixte ou mi-
saison Saison de 
refroidissement 
dθext/et_ouv -6°C  -6°C -6°C Surventilation 
naturelle θext_seuil_ouv 10°C  10°C 8°C 
 
Tableau 17: Paramètres conventionnels d’autorisation de surventilation naturelle de l’espace tampon solarisé 
7.4.3.3.2 Algorithme de gestion en surventilation naturelle 
Le rafraichissement de l’espace tampon peut être effectué par surventilation naturelle, via 
l’ouverture des parois extérieures. L’hypothèse retenue est celle d’une gestion manuelle. Les 
occupants du bâtiment gèrent le ratio d’ouverture afin d’éviter une température trop élevée au sein 
de l’espace tampon. L’exposition au bruit de celui-ci n’est pas prise en compte, dans la mesure où 
elle intervient déjà au niveau des baies du bâtiment. Un mode de gestion manuel exclue la 
possibilité de surventilation naturelle en période d’inoccupation, sauf sur la part Partouv_et_inocc, 
pouvant être utilisée en surventilation nocturne. Le temps de réaction des occupants est pris égal à 
une heure : la température de référence pour la gestion est donc θet(h-1). 
L’algorithme de gestion repose sur un diagramme à hystérésis tel que décrit ci-dessous : 
 
 
 
 
 
 
 
  
θet_fer2  θet_ouv2  θet(h-1) (°C) 
θet_fer1  θet_ouv1  100%  
0%  Rouv et_req(h)    
Page 136  
Les valeurs de consigne utilisées en fonction de la saison au sens de l’espace tampon sont les 
suivantes : 
 Saison de chauffage Mi-saison ou saison 
mixte Saison de 
refroidissement 
θet_ouv1 29°C 27°C 25°C 
θet_ouv2 30°C 28°C 26°C 
θet_fer1 27°C 25°C 23°C 
θet_fer2 26°C 24°C 22°C 
 
Tableau 18: Paramètres conventionnels de consigne pour la gestion de la surventilation naturelle de l’espace 
tampon 
7.4.3.3.3 Période de sommeil nocturne en résidentiel et hébergement 
Dans les groupes à usage résidentiel ou d’hébergement, les occupants sont conventionnellement 
en période de sommeil entre 22h et 7 h heure légale. Ce laps de temps est équivalent à une 
période d’inoccupation au sens de la gestion manuelle. 
Si ihergement_et = 1 et (hleg(h)  > 22 ou h leg(h)  < 7), alors, 
iper_sommeil(h) = 1 
Sinon, 
iper_sommeil(h) = 0 (126) 
   
Page 137 7.4.3.3.4 Ratio de surventilation requis en fonction de la température dans l’espace 
tampon solarisé 
L’algorithme de gestion/régulation en fonction de la température de l’espace tampon n’intervient 
qu’en période d’occupation des locaux. 
 
7.4.3.3.5 Ratio de surventilation naturelle effectif 
En occupation, l’état de la surventilation évolue heure par heure en fonction des températures sur 
lesquelles la régulation est faite. En inoccupation ou de nuit en résidentiel/hébergement, le dernier 
état d’ouverture en occupation est conservée pour la part Partouv_et_inocc des parois de l’espace 
tampon. Le reste des parois est refermé. 
Si iocc_et(h) = 0 ou i per_sommeil(h) = 1 (en inoccupation ou en période de sommeil) , alors,  
Rouvet_eff(h) = Part ouv_et_inocc . Rouv et_req(h-1) (128) Si  iocc_et(h) = 1, alors, (période d’occupation) 
Si θet(h-1) ≤ θet_fer2, alors, 
Rouvet_req(h)  = 0 
Sinon, si θet(h-1) ≥ θet_ouv2, alors, 
Rouvet_req(h)  =  1 
Sinon, 
Si  θet(h-2) ≤ θet(h-1) (augmentation de température dans l’espace solarisé) , 
alors, 
Si  θet(h-1) ≤ θet_ouv1, 
Rouvet_req(h)  =   Rouv et_req(h-1)   
Sinon, (cas :  θet_ouv1<  θet(h-1) <  θet_ouv2) 
          )) 1 ( ;) 1 (max( ) (_
1 _ 2 _1 _
_req  −−−−= h Rouvhh Rouvreq et
ouv et ouv etouv et et
etθ θθ θ
 
Sinon,  (diminution de température dans l’espace solarisé)  
Si  θet(h-1) ≥ θet_fer1, 
Si iocc_et(h-1) = 0 (passage en occupation), alors, 
Rouvet_req(h) = 0.5 
Sinon, 
Rouvet_req(h) =  Rouv et_req(h-1)   
Sinon, (cas :  θet_fer 1 > θet(h-1) >  θet_fer2) 
                 )) 1 ( ;) 1 (max( ) (_
1 _ 2 _2 _ _
 _ −−−−= h Rouvhh Rouvreq et
fer et fer etfer et i et
req etθ θθ θ
 
Sinon, (période d’inoccupation)  
Rouvet_req(h)  = 0 (127)   
Page 138 Sinon, (en occupation)  
Rouvet_eff(h) = Aut ouv_et(h) . Rouv et_req(h) 
 
 Page 139 7.5 Espaces tampons  
7.5.1 Introduction 
Les espaces tampons regroupent l’ensemble des locaux non-chauffés (c’est-à-dire chauffés à une 
température inférieure à 12°C en occupation) et des espaces solarisés (véranda, serre, atrium, jardin 
d’hiver…). 
 
Un espace tampon est défini au niveau du bâtiment, et peut entrer en interaction avec différents 
groupes, au travers de leurs composants. 
 
Un espace tampon est caractérisé par trois coefficients de réduction ) (,h bi therm, ) (,h bi solaire et 
) (,h bi ecl, déterminés de manière dynamique. 
Ces coefficients de réduction sont ensuite appliqués à chaque baie, paroi opaque et pont thermique 
situés dans l’espace tampon. 
   
Page 140 7.5.2 Nomenclature 
Le Tableau 19 donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul.  
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation et j le jour de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Uni Min Max Déf. 
θext (h) Température de l’air extérieur, au 
temps h. °C 2 ∞ + ∞ 2 Env. ext. Vventc(h) Vitesse du vent au pas de temps h. m/s 0 +∞ - 
{Drp*(h)n}n={1;N} Vecteur des rayonnements directs 
incidents pour les différentes parois 
extérieures de l’espace tampon. W/m
² 0 +∞ 2 
{Dfp*(h)n}n={1;N} Vecteur des rayonnements diffus 
incidents pour les différentes parois 
extérieures de l’espace tampon. W/m
² 0 + ∞ 2 Environnement proche {Rrp*(h)n}n={1;N} Vecteur des rayonnements réfléchis 
incidents pour les différentes parois 
extérieures de l’espace tampon. W/m
² 0 +∞ 2 Groupes θi, fingr(hθ1) gr⊂et Températures de l’air intérieur, au 
temps h21, des différents groupes 
connectés à l’espace tampon. °C 2 ∞ + ∞ 19 Baies Hges_setb Coefficient de transmission thermique 
global pour la baie vitrée b entre les 
environnements intérieurs et 
extérieurs, sans les espaces tampons. W/K 0 +∞ 2 Parois HTH_setk Coefficient de transmission thermique 
global de la paroi opaque k entre 
l'extérieur et l’intérieur, sans les 
espaces tampons. W/K 0 +∞ 2 PT HTH_setl Coefficient de transmission thermique 
global du pont thermique l entre 
l'extérieur et l’intérieur, sans les 
espaces tampons. W/K 0 +∞ 2 Génér. Φrejetgnr(hθ1)  Rejets froids des générateurs 
thermodynamiques d’ECS utilisant l’air 
de l’espace tampon comme source 
amont (évaporateur). W 2 ∞ 0 0 
Rprot et(h) Position (exprimée en ratio surfacique) 
des protections mobiles sur l’ensemble 
des parois vitrées protégées de 
l’espace tampon. Réel 0 1 2 Gestion/régulation Rouv et_eff(h) Ratio surfacique d’ouverture des parois 
vitrées de l’espace tampon au temps h. 
La valeur 1 correspond à l’ouverture 
maximale qu’admet la baie.  Réel 0 1 2 
 θet(hθ1) Température d’air dans l’espace 
tampon  au pas de temps h21. °C 2 ∞ + ∞ 10 
Sorties   
Page 141  Nom Description Uni Min Max Déf. 
btherm(h) Coefficient de réduction des 
déperditions thermiques dû à la 
présence de l’espace tampon. 2 2 ∞ 1 2 
bsolaire(h) Coefficient de réduction des flux 
solaires dû à la présence de l’espace 
tampon. 2 0 1 2 
becl(h) Coefficient de réduction de 
l’éclairement dû à la présence de 
l’espace tampon (concerne uniquement 
les baies vitrées). 2 0 1 2 Composants d’enveloppe et entrées 
d’air 
θet (h) Température d’air dans l’espace 
tampon  au pas de temps h. °C 2 ∞ + ∞ 2 
Paramètres d’intégration 
 Nom Description Uni Min Max Déf. 
{Auen}n={1;N} Vecteur des surfaces des N parois de 
l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur. m² 0 +∞ 2 
Aet Surface au sol de l’espace tampon. m² 0 + ∞ 2 
Volet Volume de l’espace tampon exprimé en 
m3. m3 0 +∞ 2 
TRH et Taux de renouvellement d’air de base 
de l’espace tampon, hors 
surventilation. vol/h 0 +∞ 2 Espace tampon  
Httf et Hauteur de tirage thermique en 
surventilation naturelle de l’espace 
tampon.  m 0 +∞ 2 
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Déf.  isolarise Indicateur booléen : 
0 : espace tampon nonθsolarisé, 
1 : espace tampon solarisé.  bool 0 1 0 
bet_ns Coefficient b de réduction des 
déperditions de l’espace tampon non2
solarisé, tel que défini dans les règles 
Th2U.  Réel 0 1 1 ET non2solarisé Due Coefficient de déperdition du local 
chauffé non2solarisé vers l’extérieur.   W/°
C 2∞ + ∞ 2 ET 
solarisé Cm_et_surf Capacité thermique quotidienne de 
l’espace tampon par unité de surface 
au sol. kJ/(
m².K
) 0 +∞ 200   
Page 142  Uet_pb Coefficient de déperdition thermique 
équivalent par le plancher bas de 
l’espace tampon. W/(
K.m²
) 0 + ∞ 2 
N Nombre de parois de l’espace tampon 
donnant sur l’extérieur. Entie
r 0 +∞ 2 
{Uuen}n={1;N}  Vecteur des coefficients de 
transmission thermique U ue des N 
parois de l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur. W/(
K.m²
) 0 +∞ 2 
{Swe_spn}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires globaux 
des N parois de l’espace tampon 
donnant sur l’extérieur, sans protection 
mobile en place. Réel 0 1 2 
{Swe_apn}n={1;N}  Vecteur des facteurs solaires globaux 
des N parois de l’espace tampon 
donnant sur l’extérieur, avec protection 
mobile en place. Réel 0 1 2 
{Tle_spn}n={1;N}  Vecteur des facteurs de transmission 
lumineux globaux des N parois de 
l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur, sans protection mobile en 
place. Réel 0 1 2 
{Tle_apn}n={1;N}  Vecteur des facteurs de transmission 
lumineux globaux des N parois de 
l’espace tampon donnant sur 
l’extérieur, avec protection mobile en 
place. Réel 0 1 2 Parois extérieures de l’espace tampon solarisé 
{Rouv_maxn}n={1;N}  Vecteur des ratios d’ouverture 
maximale des N parois de l’espace 
tampon. Réel 0 1 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
 Het_th_ext  Coefficient de transmission thermique 
global de l’espace tampon vers 
l’extérieur. W/K 0 + ∞ 2 
 Het_th_intgr
gr⊂et Coefficients de transmission thermique 
global de l’espace tampon vers les 
différents groupes gr. W/K 0 + ∞ 2 
 Het_th_int_eq  Coefficient d’échange thermique avec 
le volume chauffé équivalent. W/°
C 2∞ + ∞ 2 
 θi_eq(h) Températures de l’air intérieur vue par 
l’espace tampon au pas de temps h. °C 2 ∞ + ∞ 2 
 Qv_et_ent_base  Débit volumique de base entrant dans 
l’espace tampon (venant de 
l’extérieur). m3/h 0 +∞ 2 
 Qv_et_ent (h) Débit volumique entrant dans l’espace 
tampon au pas de temps h (venant de 
l’extérieur). m3/h 0 +∞ 2   
Page 143  Aouv_et(h) Surface d’ouverture des parois de 
l’espace tampon. m² 0 + ∞ 2 
 Qv_surv_ouv (h) Débit de surventilation par ouverture 
des parois de l’espace tampon. m3/h 0 + ∞ 2 
 Fs_et(h) Flux de chaleur total transmis au 
travers des parois extérieures à 
l’espace tampon. W 0 +∞ 2 
 Cm_et Capacité thermique de l’espace 
tampon, exprimée en Wh/°C. °C 2 ∞ + ∞ 2 
 {Isr*(h)n}n={1;N} Vecteur des rayonnements solaires 
globaux atteignant les différentes 
parois extérieures de l’espace tampon. W/m
² 0 +∞ 2 
 Φet(h) Somme des flux d’échanges 
thermiques de l’espace tampon avec 
l’extérieur et le volume chauffé. W 2 ∞ + ∞ 2 
 Het(h) Somme des coefficients d’échange 
thermiques de l’espace tampon avec 
l’extérieur et le volume chauffé.  W/°
C 2∞ + ∞ 2 
 Φrejet(h) Puissance totale des générateurs 
thermodynamiques d’ECS utilisant l’air 
de l’espace tampon comme source 
amont (évaporateur). W 2 ∞ 0 2 
 Ccorr_th(h) Coefficient de correction dynamique 
utilisé pour prendre en compte les 
puissances d’évaporateurs dans les 
espaces tampons non2solarisés. W 2 ∞ + ∞ 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Déf. 
 ηapp_sol_et Rendement de récupération des 
apports solaires par l’espace tampon 
solarisé. Réel 2 2 0.8 
 ηatt_Sw Facteur correctif d’atténuation utilisé 
dans le calcul de b solaire.  Réel 2 2 0.9 
 ηatt_Tl Facteur correctif d’atténuation utilisé 
dans le calcul de b ecl. Réel 2 2 0.9 
 Cv_air Capacité thermique volumique de l’air 
dans les conditions standards de 
l’atmosphère. Wh/ 
m3/
K 2 2 0.34 
 KkJ_Wh Coefficient de passage du kJ au Wh. Wh/
kJ 2 2 1/3.6  
 Cw Constante de prise en compte de la 
vitesse du vent dans les débits par les 
ouvertures. 2 2 2 0.001 
 Cst Constante de prise en compte des 
effets de tirage thermique dans les 
débits par les ouvertures. m/(°
C.s²) 2 2 0.003
5 
 
Tableau 19 : Nomenclature du modèle 
   
Page 144 7.5.3 Description mathématique 
7.5.3.1 Coefficient d’échange avec le volume chauffé et température intérieure  
équivalents  
Le coefficient de transmission thermique global d’un groupe gr vers l’espace tampon est calculé de 
la manière suivante: 
∑ ∑ ∑

∈∈

∈∈

∈∈+ + =
gr let ll
set th
gr ket kk
set th
gr bet bb
set esgr
th et h H h H h Hg h H) ( ) ( ) ( ) (_ _ _ int _ _  
(129) 
Le coefficient de transmission thermique global équivalent vers le volume chauffé est le total des 
coefficients de l’ensemble des groupes en contact avec l’espace tampon : 
∑
⇔=
et grgr
th et eq th et h H h H ) ( ) (int _ _ int_ _ _   (130) 
Les deux calculs précédents sont réalisés en début de simulation. 
La température d’air intérieure équivalente vue par l’espace tampon est calculée de manière 
dynamique en fonction des températures des différents groupes en contact : 
) ()) 1 ( ). ( (
) (
int_ _ _, int _ _
_h Hh h H
h
eq th etgr
fin i
et grgr
th et
eq i−
=∑
⇔θ
θ   (131) 
 
 
   
Page 145 7.5.3.2 Cas des espaces tampons non-solarisés  
7.5.3.2.1 Utilisation de l’espace tampon pour les générateurs thermodynamiques 
d’ECS 
Certains systèmes de production d’ECS thermodynamique utilisent l’air des espaces tampons en 
tant que source amont (évaporateur). Conventionnellement, on considère que ce type de système 
ne peut pas être utilisé sur des espaces tampons solarisés. 
De manière à tenir compte de l’impact de cet échange, on détermine pour chaque pas de temps la 
somme des puissances des évaporateurs : 
 
7.5.3.2.2 Coefficient de correction 
Les espaces tampons non-solarisés sont caractérisés par des coefficients de réduction des 
déperditions constants, et coefficients de réduction des flux solaires et de l’éclairement nuls au 
cours de la simulation. Le coefficient de réduction des déperditions doit faire l’objet d’un calcul 
préalable selon les règles Th-U. Il subit une correction en fonction de ) (hrejetφ. 
Avec ueD coefficient de déperdition du local non-chauffé ayant abouti au calcul du b dans les 
règles Th-U (en W/K).  
Le calcul des différents coefficients de réduction est le suivant :  
 
On en déduit la température d’air au sein de l’espace tampon : 
 ∑
⇔− =
et gnrgnr
rejet rejet h h ) 1 ( ) (φ φ  (132) 
Si , 0 ) (=hrejetφ   
1 ) (_=h Cthermcorr  
Sinon, 
) ( )) ( ) ( .() ( )) ( ) ( .(.1) (
_
__
__
h h hbDh h h D
bh C
rejet ext eq i
ns etuerejet ext eq i ue
ns etthermcorr
φ θ θφ θ θ
+ −+ −=  (133) 
) ( . ) (_ _ h C b h bthermcorr ns et therm=  (134) 
0 ) (=h bsolaire  (135) 
0 ) (=h becl  (136) 
) ( )). ( 1 ( ) ( ). ( ) (_h h b h h b heq i therm ext therm et θ θ θ − + =  (137)   
Page 146 7.5.3.3 Cas des espaces tampons solarisés  
Les espaces tampons solarisés font l’objet d’une modélisation dynamique simplifiée prenant en 
compte les échanges thermiques par les parois extérieures et intérieures, les débits d’air entrants 
et les apports solaires par les parois de l’espace tampon. 
L’objectif est le calcul de la température d’air d’équilibre horaire dans l’espace tampon, de manière 
à déterminer la valeur du coefficient de réduction btherm,i(h). 
7.5.3.3.1 Coefficient de réduction des échanges thermiques 
Le calcul du coefficient de réduction des pertes thermiques b therm,i(h) passe par le calcul de la 
température d’air à l’intérieur de l’espace tampon solarisé. 
On adopte la modélisation simplifiée réseau RC suivante du comportement thermique de l’espace 
tampon.  
 Ret_ext Ret_int_eq θext(h) θi_eq(h) 
θet(h) 
Cm_et Fs_et(h) 
 
Les « résistances » du réseau englobent les phénomènes d’échange thermique par conduction au 
travers des parois, les phénomènes de convection/rayonnement, et les échanges aérauliques 
(renouvellement d’air). 
7.5.3.3.1.1 Coefficients de transmissions thermiques avec l’extérieur 
L’espace tampon est en contact avec l’extérieur au travers de ses parois externes, et avec le 
volume chauffé au travers de ses baies, parois opaques et ponts thermiques.  
Le coefficient de transmission thermique global par les parois de l’espace tampons est constant au 
cours de la simulation. Par soucis de simplification, les ponts thermiques inhérents à l’espace 
tampon ne seront pas pris en compte. 
et pb etn
ueN
nn
ue ext th et A U U A H . ) . (_
1_ _ + =∑
=  (138) 
 
7.5.3.3.1.2 Capacité thermique de l’espace tampon 
La capacité thermique de l’espace tampon s’exprime en Wh/°C : 
Cm_et = Cm_et_surf . Aet . KkJ_Wh (139)   
Page 147  
7.5.3.3.1.3 Calcul des apports solaires de l’espace tampon 
Le vecteur des rayonnements solaires globaux sur les N parois extérieures de l’espace tampon se 
calcule par sommation des vecteurs des différents termes : 
{Isr*(h)n}n={1;N} ={Drp*(h)n}n={1;N}+{Dfp*(h)n}n={1;N}+{Rrp*(h)n}n={1;N} (140) 
 
Le flux de chaleur total transmis à l’espace tampon est obtenu par produits des rayonnements 
globaux, des surfaces et des facteurs solaires des parois extérieures. Les éventuelles mises en 
place des protections mobiles sont prises en compte au travers d’un facteur solaire spécifique.  
{} {} {}] ; 1 [_] ; 1 [_ ] ; 1 [)). ( 1 ( ). (N nn
sp we etN nn
ap we et N nn
we S h Rprot S h Rprot S= = =− + =   (141) 
) ) ( * ( ) ( _
1_ _∑
=× × × =N
nn n
uen
we et sol app h Isr A S h et Fsη   (142) 
On introduit également un rendement de récupération des apports solaires ηapp_sol_et de 80% pour 
tenir compte des défauts de transmissions et d’absorption des apports solaires de l’espace 
tampon, ainsi que de la part transmise directement au volume chauffé. 
7.5.3.3.1.4 Calcul des débits entrants dans l’espace tampon 
Les débits entrants totaux associent les débits de base, assurés par un système de ventilation 
d’hygiène, aux éventuels débits de surventilation de l’espace tampon, déployés ponctuellement 
afin d’en réduire la température.  
Le débit de base est calculé comme suit : 
Qv_et_ent_base = TRHet . Volet (143) 
 
Le débit de surventilation naturelle par ouverture des parois extérieures de l’espace tampon est le 
suivant : 
∑
=× × =N
nn
uen
eff et et A Rouv Rouv h Aouv
1_ max _ ) (  (144) 
5 . 0 2
_ _ ))] 1 ( ) ( ( ) ( . [ ) ( . 1800 ) ( − − × × + × = h h ABS Httf Cst h V Cw h Aouv h Qet ext et cvent et ouv surv v θ θ  (145) 
Remarque : l’hypothèse retenue pour la circulation d’air est celle d’un espace tampon sur une 
façade et ne profitant pas des circulation d’air tranversante dans le bâtiment. 
D’où le débit total au pas de temps h :  
Qv_et_ent(h) = Q v_et_ent_base + Qv_surv_ouv(h) + Q v_surv_mec(h) (146) 
   
Page 148 7.5.3.3.1.5 Bilan thermique de l’espace tampon 
La somme des flux thermiques de l’espace tampon est la suivante (en W) : 
La somme des coefficients d’échange thermique est la suivante (en W/°C): 
On en déduit la température d’air au sein de l’espace tampon : 
7.5.3.3.1.6 Calcul du coefficient de réduction thermique b therm 
Au final, le coefficient btherm prend la valeur suivante, pouvant être négative, ou positive et 
inférieure à 1 : 
7.5.3.3.2 Coefficients de réduction des apports solaires et des apports lumineux 
Les parois extérieures de l’espace tampon agissent comment des filtres du rayonnement solaire et 
de l’éclairement en provenance de l’extérieur. Cet effet de filtre est modélisé au travers du 
coefficient  bsolaire et becl  qui évoluent de manière dynamique en fonction de l’état des protections 
mobiles. 
 
 
 ( ) ) ( ). ( ) ( . ) ( . 34 . 0 ) ( ) (_ int_ _ _ _ _ _ _ _ h h H h h Q H h F heq i eq th et ext ent et v ext th et et s et θ θ φ + + + =  (147) 
eq th et ent et v ext th et et H h Q H h Hint_ _ _ _ _ _ _ ) ( . 34 . 0 ) ( + + =  (148) 
et met
Ch x h H
et
etet
etet
et e hh Hh
h Hhh_) 1 )( (
. ) 1 () () (
) () () (−



− − − =θφ φθ  (149) 
) ( ) () ( ) () (
__
h hh hh b
ext eq iet eq i
thermθ θθ θ
−−=  (150) 
∑∑
===N
nn
ueN
nn
uen
we
Sw att solaire
AA S
h b
11
. _.
) (η  (151) 
{} {} {}] ; 1 [_] ; 1 [_ ] ; 1 [)). ( 1 ( ). (N nn
sp le etN nn
ap le et N nn
le T h Rprot T h Rprot T= = =− + =  (152) 
∑∑
===N
nn
ueN
nn
uen
le
Tl att ecl
AA T
h b
11
. _.
) (η  (153) Page 149 7.6 S2_BAT-assemblage_zone  
7.6.1 Introduction 
Le niveau zone correspond à un regroupement des parties de bâtiment pour lesquelles les usages 
donc les scénarios d'utilisation sont identiques.  
Conventionnellement, tous les locaux d'une zone sont considérés comme étant en connexion 
aéraulique. L'impact des défauts d'étanchéité est donc calculé à la frontière d'une zone.  
La zone est aussi le niveau auquel sont définies les valeurs de consignes (Températures de 
consigne en chauffage et en refroidissement). 
La zone est composée de un ou plusieurs groupes. Les groupes sont caractérisés par des 
températures différentes. Les besoins en refroidissement et en chauffage sont calculés à leur 
niveau.  
   
Page 150 7.6.2 Nomenclature 
Le Tableau 20  donne la nomenclature des différentes variables du modèle en indiquant les 
modèles élémentaires concernés. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
  Données météorologiques     
IDn Rayonnement solaire direct normal  W/m² 0 +∞ 2 
Idi Rayonnement solaire diffus 
horizontal isotrope W/m² 0 +∞ 2 
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil 
par rapport au sud) rd 2 π π 2 
γ Hauteur du soleil rd 0 π/2 2 
EDn Eclairement naturel direct normal Lux 0 2000
00 2 
Edi Eclairement naturel diffus 
horizontal Lux 0 2000
00 2 
Teciel Température du ciel °C   2 
Te Température extérieure d’air sec °C 220 50 2 
we Poids d’eau  kg/kgas 0 2 2 
Teau Température de l’eau froide °C 0 2 2 
Vent La vitesse du vent à 10 m de 
hauteur m/s 0 2 2 
Dirvent Direction du vent ° 2 2 2 
IHJ heure de la journée (1 à 24) - 1 24 -  
h Pas de temps horaire. h 1 8760 2 
 j Numéro du jour de simulation. j 1 365 - 
  Choix des saisons     saison ) (j Saisongr
eff La saison effective à appliquer au 
groupe au jour j, sous forme 
d’entier : 
1: saison de refroidissement ;  
2: mi2saison ;  
3: saison de chauffe avec 
interdiction de refroidir ;  
4 : saison de chauffe avec 
autorisation de refroidir.  Ent. 1 4 2 
  Espaces tampons     
{ }i bbtp esp nb⊂_ _  Nombres d’espaces tampons 
différents reliés aux baies d’indice 
b reliées à l’espace tampon i. 2 0 +∞ 2 baies { }i bb
ih tp Aouv⊂) ( max_ Surfaces maximales d’ouverture 
des parois de l’espace tampon 
attribuées aux différentes baies 
reliées à l’espace tampon i (au 
prorata de leurs surfaces 
d’ouverture respectives). m² 0 +∞ 2 
) (,h bi therm Coefficient de réduction des 
déperditions thermiques  dû à la 
présence de l’espace tampon i. 2 0 1 2 
) (,h bi solaire Coefficient de réduction des flux 
solaires dû à la présence de 
l’espace tampon i.  2 0 1 1 Tout composant ) (,h bi ecl Coefficient de réduction de 
l’éclairement dû à la présence de 
l’espace tampon i (concerne 
uniquement les baies vitrées). 2 0 1 1   
Page 151  
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Modèle 
concerné 
 hall
fin i_θ  Température du hall à la fin du pas de temps °C 2∞ +∞ 2 
 hall
finω Humidité relative du hall à la fin du pas de temps kg/kg 2∞ +∞ 2 
 z
mBch Besoins mensuels en chaud d’une zone kWh/m²SH
ONz 2∞ +∞ 2 
 zBch Besoins annuels en chaud d’une zone kWh/m²SH
ONz 2∞ +∞ 2 
 z
mBfr Besoins mensuels en froid d’une zone kWh/m²SH
ONz 2∞ +∞ 2 
 zBfr Besoins annuels en froid d’une zone kWh/m²SH
ONz 2∞ +∞ 2 
 z
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’une zone kWh/m²SH
ONz 2∞ +∞ 2 
 zBecl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’une zone kWh/m²
SHONz  2∞ +∞ 2 
 z
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel de la zone kWh/m²
SHONz 2∞ +∞ 2 
 zBbio  Besoin bioclimatique annuel de la zone kWh/m²
SHONz 2∞ +∞ 2 
 z
TA Somme des parois déperditives de la zone m² 0 +∞ 2 
 z
perm TA, Somme des parois déperditives excepté le 
plancher bas de la zone m² 0 +∞ 2 
 z
occNbh  Nombre d’heures en occupation par zone h 0 +∞ - 
 z
inoccNbh  Nombre d’heures en inoccupation par zone h 0 +∞ - 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité  de à 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 20 : Nomenclature des différentes variables du modèle de zone   
Page 152 7.6.3 Assemblage des composants 
Le schéma de la figure ci-dessous présente l’organisation des comosants pour l’ensemble d’une 
zone. 
Zone
Usage zone
Q4Pa_Surf
Agr
H_zone
H_plafond
Ōtraversant
Ōperméa
verticaleCodeAssemblage Zone
Usagezone
AgrInterface
Scenario
Calcul des 
débits d’airMétéo
Φint,rad,
Φint,conv,
Φint,occ,rad,
Φint,occ,conv,
θiich, θiifr,
ωint, ωin_tocc, Ivent, 
Iecl, Iocc,zoneVvent
Q_spec_repris
Q_spec_souffle
T_air_souffle
ω_air_souffle
Qmaj
Tmaj
WmajQg
4Pa_Surf
h_zone, h_plafond
Ōtraversant
Ōperméa
verticale
Comportement 
thermique d’un 
groupeVentilation 
spécifique 
BBIO
θi,fin(t-1)
Bilan 
Hydriqueωi,fin(t-1)
Connection à l’ensemble des groupes
Qmaj
Tmaj
Wmaj
Wmaj
QmajSomme des débits sur tous les groupes
Atoit
perm,
Af
perm
Calcul zone
Bfrz
m, Bfrz, Bchz
m, Bchz, Beclz
m, Beclz,  
Bbioz
m, Bbioz, Az
T, Az
Toit,perm, 
θi_finhall, ωi_finhall,
Nbhz
occ, Nbhz
inocc,Φchaud
sys, Φfroid
sys, Cecl_GR, Agr
Toit,perm, 
Agr
T, Lgr
pt, 
Qmve, Tive, wive,SaisonsEspaces 
tampons
Nb_esp_tp
Aouvmax_tp
btherm, bsolaire,
becl,
Saison eff(j)
Emission
Calcul groupe
Iocc,zoneTeciel, Te,
γ, ψ, Idn, Idi,
EDn, Edi, ωe, Teau, 
Dirvent, 
IHJ, hlegEnv
proche
ωe
Te
Z
Vvent_c
SHON z
 
Figure 11 : Assemblage des composants d’une zone   
Page 153 Les étapes du calcul Th-BCE2012 effectués à partir de la zone sont les suivantes : 
1. Calcul du bilan aéraulique au niveau de la zone ; 
2. Comportement thermique pour chacun des groupes de la zone ; 
7.6.3.1 Bilan aéraulique  
Une zone étant composée de un ou plusieurs groupes, l’utilisateur a la possibilité de rentrer un ou 
plusieurs groupes. 
Toutefois, le modèle aéraulique implique l’existence d’un groupe d’échange aéraulique, appelé 
Hall, par lequel transitent tous les échanges aérauliques entre les groupes composant la zone, 
voir Figure 12 . Ainsi, l’utilisateur a la possibilité de rentrer au maximum  un groupe de circulation 
qui joue alors le rôle du groupe Hall. S’il n’en rentre pas, un groupe Hall fictif est généré par le 
logiciel pour le besoin du calcul. Ce groupe fictif est alors étanche à l’environnement extérieur est 
ne possède aucun système ni aucun apport interne. Il reçoit pas non plus d’apports énergétiques 
de quelque nature que ce soit et ne possède aucune inertie. Les seules grandeurs qui doivent être 
calculées au niveau de ce groupe fictif sont la température de l’air et l’humidité de l’air. Elles se 
sont de la manière suivante : 
∑∑∑∑
==
vevemQvvemeQve
i
hall
finvevemQvevemQve
i
hall
fin i
ω
ωθ
θ_
. (154) 
où : 
ve
mQdénote le débit massique de l’air entrant ve, 
ve
iθ sa température et ve
iω son humidité. 
hall
fin i_θ est la température finale du hall et hall
finω est son humidité finale. 
Le bilan aéraulique a pour but le calcul de la pression au niveau du plancher de la zone, uniforme 
par définition dans toute la zone, ainsi que l’ensemble des débits massiques échangés avec le 
groupe Hall j
mQ, oùj est un indice sur le nombre de groupe hors le groupe Hall. 
Les températures des ces flux étant a priori inconnues à ce niveau de du calcul, on est conduit à 
utiliser les températures calculées au pas précédent. 
Le modèle aéraulique Th-BCE2012 est décrit dans la fiche C_VEN_Débits_d’air , la zone y 
est composée de différents groupes dont le  groupe d’échange aéraulique Hall. 
La figure suivante montre une zone constituée de plusieurs groupes dont le hall, et précise 
l’enchainement des calculs.   
Page 154  
Figure 12 : Bilan aéraulique d'une zone à 6 groupes plus un hall. Dans un premier 
temps, on effectue le comportement therrmique des groupes  1, 3 & 5. Dans une 
deuxième temps, celui du hall (fictif ou pas). Puis celui des groupes 2,4&6. 
7.6.3.2 Comportement thermique  
Le comportement thermique est étudié à l’échelle du groupe comme décrit dans la  
fiche C_BAT_comportement_thermique_d’un _groupe. Ce calcul a besoin en entrée des débits 
d’air entrants dans le groupe ainsi que de leurs températures et humidités. On procède comme 
suit. 
1. On identifie l’ensemble des groupes donnant de l’air au hall, les groupes dits d’entrée. On 
appelle eN leur nombre. Ces groupes sont traités en premier. On effectue le calcul de leur 
comportement thermique via le modèle RC. Le réseau RC demande en entrée les 
températures Tg
maj, les débits massiques Qg
maj et les humidités wg
maj des flux l’air entrant.  
2. On traite ensuite le groupe Hall.  
• Si ce groupe n’est pas fictif et correspond à un groupe de circulation entré par 
l’utilisateur, on traite son comportement thermique par le modèle du réseau RC comme 
n’importe quel autre groupe. Il a alors N e débits entrants, un venant de chaque groupe 
d’entrée dont le comportement thermique a été calculé dans l’étape précédente. La 
température e
iθde chacun de ces débits d’air est calculée par les réseaux RC. La 
température finale de l’air du Hall est notée hall
fin i_θ. 
• Si le groupe est fictif, on retient un comportement simplifié. Seules la température et 
l’humidité du Hall fictif sont nécessaires pour poursuivre le calcul. 
3. On traite enfin les groupes r qui reçoivent de l’air du hall. Le débit massique entrant dans 
chaque groupe est calculé par le bilan aéraulique. La température de ces débits entrant est 
hall
jθ. La température de l’air du groupe r,r
iθ, au pas de temps courant est une des sorties 
du réseau RC que l’on garde pour la suite. 
 Groupe 1 
 Groupe 4 
 
Groupe 2 
 
Groupe 5 
 
Groupe 3 
 Groupe 6 
 Hall  
   
Page 155 7.7 C_CALC_calculs_ZONE  
7.7.1 Introduction 
Dans le modèle TH-BCE2012, tous les groupes appartiennent à une zone. Les calculs décrits ci-
dessous permettent d’évaluer, au niveau de la zone, des informations utiles initialement calculées 
au niveau du groupe. 
De plus, les zones sont étanches entre elles. Certains calculs de ventilation sont donc effectués au 
niveau de la zone. 
 
 
   
Page 156 7.7.2 Nomenclature 
Le Tableau 21  donne la nomenclature des différentes variables nécessaires pour effectuer les 
calculs au niveau de la zone. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 IMOIS Mois de l’année 2 0 12 2 
ve
mQ Débit massique de l’air du débit entrant ve kg/s 2∞ +∞ 2 
ve
iθ Température de l’air entrant °C 2∞ +∞ 2 Débits d’air ve
iω Humidité de l’air entrant kg/kg 2∞ +∞ 2 
 iocc_zone  Indice d’occupation de la zone 
0 = zone inoccupée 
1 = zone occupée 
Cet indice correspond aux plages 
d’occupation données par les scénarios 
conventionnels. 2 Faux Vrai 2 
gr
mBch  Besoins mensuels en chaud du groupe par 
m² de SHO RT Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
Bchgr Besoins annuels en chaud du groupe par m² 
de SHO RT Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
gr
mBfr Besoins mensuels en froid du groupe par 
m² de SHO RT Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
Bfrgr Besoins annuels en froid du groupe par m² 
de SHO RT Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
gr
mBecl  Besoins mensuels d’éclairage du groupe par 
m² de SHO RT Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
Beclgr Besoins annuels d’éclairage du groupe par 
m² de SHO RT Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
gr
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel du groupe par 
m
² de SHO RT Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 Calculs groupe 
grBbio  Besoin bioclimatique annuel du groupe par 
m
² de SHO RT Wh/m²
SHO RTgr 2∞ +∞ 2 
 gr
TA Somme des parois déperditives du groupe m² 0 +∞ 2 
 gr
perm TA, Somme des parois déperditives excepté le 
plancher bas du groupe (utile pour les 
calculs de perméabilité) m² 0 +∞ 2 
 gr
perm fA, Somme des parois déperditives verticales 
du groupe (utile pour les calculs de 
perméabilité) m² 0 +∞ 2 
 gr
perm toitA, Somme des parois déperditives horizontales 
excepté le plancher bas du groupe (utile 
pour les calculs de perméabilité) m² 0 +∞ 2 
 gr
opvA Surfaces des parois déperditives opaques 
verticales du groupe m² 0 +∞ 2 
 Agr
ophh Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le haut du groupe m² 0 2 2 
 Agr
ophb Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le bas du groupe m² 0 2 2 
 Lgr
PT Longueur des ponts thermiques déperditifs 
du groupe m 0 + ∞ 2 
 HTh_opgr Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques du W/K 0 + ∞ 2   
Page 157 global de l’ensemble des parois opaques du 
groupe entre l'extérieur et l’intérieur 
 HTh_opvgr Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques 
verticales du groupe entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
 HTh_ophhgr Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques du 
groupe horizontales orientées vers le haut 
entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
 HTh_ophbgr Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques du 
groupe horizontales orientées vers le bas 
entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
 HTh_PTgr Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des ponts thermiques 
du groupe  W/K 0 +∞ 2 
gr
baiesA Surface totale des baies du groupe m² 0 +∞ - 
gr
v baiesA− Surface totale des baies verticales du groupe m² 0 +∞ - 
gr
h baiesA− Surface totale des baies horizontales du groupe m² 0  +∞ - 
gr
sud baiesA− Surface de baies verticales sud du groupe m² 0 +∞ - 
gr
nord baiesA− Surface de baies verticales nord du groupe m² 0 +∞ - 
gr
ouest baiesA− Surface de baies verticales ouest du groupe m² 0 +∞ - 
gr
est baiesA− Surface de baies verticales est du groupe m² 0 +∞ - 
Partbaies_sudgr Pourcentage de baies du groupe orientées au sud 
(azimut α =0°) - 0 1 - 
Partbaies_nordgr Pourcentage de baies du groupe orientées au nord 
(azimut α =180°) - 0 1 - 
Partbaies_ouestgr Pourcentage de baies du groupe orientées à l’ouest 
(azimut α =90°) - 0 1 - 
Partbaies_estgr Pourcentage de baies du groupe orientées à l’est 
(azimut α =270°) - 0 1 - 
Partbaies_horizgr Pourcentage de baies horizontales du groupe 
(orientation β=0°) - 0 1 - Ensemble baies 
Hgesgr(h) Facteur de transmission thermique global 
pour l’ensemble des baies du groupe entre 
les environnements intérieurs et extérieurs W/K 0 +∞ 2 
{Qreq,gen,ch(h)
}jθ28 ;jθ1) Ensemble des sommes des différentes valeurs des 
demande en énergie de chauffage au niveau des 
générations du projet, jour j-28 au jour j-1 inclus (672 
pas de temps).  Wh 0 +∞ 2 Détermination 
des saisons  
{Qreq,gen,fr 
(h)} jθ28 ;jθ1)  Ensemble des sommes des différentes valeurs des 
demande en énergie de refroidissement au niveau des 
générations du projet, du jour j-28 au jour j-1 inclus 
(672 pas de temps). Wh 2∞ 0 2 
Cef_chgr Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_frgr Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_ecsgr Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans le groupe pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_eclgr Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef annuels 
Cef_auxvgr Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2   
Page 158  
Cef_auxsgr Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération pour 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_ch_mgr(m) Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_fr_mgr(m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour le mois 
m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecs_mgr(m) Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans le groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecl_mgr(m) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_auxvgr(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 Cef  mensuels 
Cef_auxsgr(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération pour 
le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_chgr Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_frgr Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_ecsgr Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_eclgr Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_auxvgr Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep annuels 
Cep_auxsgr Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération pour 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_ch_mgr(m) Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_fr_mgr(m) Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour le mois 
m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_ecs_mgr(m) Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_ecl_mgr(m) Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_auxvgr(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 Cep mensuels 
Cef_auxsgr(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération pour 
le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 par 
énergCef_gazgr Energie finale totale fournie par utilisation 
du gaz pour le groupe sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2   
Page 159 Cef_fodgr Energie finale totale fournie par utilisation 
du fioul domestique pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_chagr Energie finale totale fournie par utilisation 
du charbon pour le groupe sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_boigr Energie finale totale fournie par utilisation 
du bois pour le groupe sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_elegr Energie finale totale fournie par utilisation 
de l’électricité pour le groupe sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2  
Cef_rdcgr Energie finale totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_gazgr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du gaz pour le groupe sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_fodgr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du fioul domestique pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_chagr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du charbon pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_boigr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du bois pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_elegr Energie primaire totale fournie par 
utilisation de l’électricité pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep par énergie 
Cep_rdcgr Energie primaire totale fournie par 
utilisation des réseaux de chaleur pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2  Cefgr Energie finale totale consommée par le 
groupe pour l’année entière, ramenée au 
m² de SHO RT. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
 Cepgr Energie finale totale consommée par le 
groupe pour l’année entière, ramenée au 
m² de SHO RT. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 SHO RTgr SHO RT du groupe gr associé à la zone. m² 0 +∞ 2 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 hall
fin i_θ  Température du hall à la fin du pas de temps °C 2∞ +∞ 2 
 hall
finω Humidité relative du hall à la fin du pas de temps kg/kg 2∞ +∞ 2 
 SHO RTz SHO RT de la zone m² 0 +∞ 2   
Page 160  z
mBch Besoins mensuels en chaud d’une zone par m² 
de SHO RT Wh/m²S
HORTz 2∞ +∞ 2 
 zBch Besoins annuels en chaud d’une zone par m² m² 
de SHO RT Wh/m²S
HORTz 2∞ +∞ 2 
 z
mBfr Besoins mensuels en froid d’une zone par m² de 
SHORT Wh/m²S
HORTz 2∞ +∞ 2 
 zBfr Besoins annuels en froid d’une zone par m² de 
SHORT Wh/m²S
HORTz 2∞ +∞ 2 
 z
mBecl  Besoin mensuel en éclairage artificiel d’une zone 
par m² de SHO RT Wh/m²S
HORTz 2∞ +∞ 2 
 zBecl  Besoin annuel en éclairage artificiel d’une zone 
par m² de SHO RT Wh/m²S
HORTz 2∞ +∞ 2 
 z
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel de la zone Wh/m²S
HORTz 2∞ +∞ 2 
 zBbio  Besoin bioclimatique annuel de la zone Wh/m²S
HORTz 2∞ +∞ 2 
 z
TA Somme des parois déperditives de la zone m² 0 +∞ 2 
 z
perm TA, Somme des parois déperditives excepté le 
plancher bas de la zone m² 0 +∞ 2 
 z
perm fA, Somme des parois déperditives verticales 
de la zone m² 0 +∞ 2 
 z
perm toitA, Somme des parois déperditives horizontales 
excepté le plancher bas de la zone m² 0 +∞ 2 
 z
opvA Surfaces des parois déperditives opaques 
verticales de la zone m² 0 +∞ 2 
 Az
ophh Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le haut de la zone m² 0 +∞ 2 
 Az
ophb Surface des parois déperditives opaques 
horizontales tournée vers le bas de la zone m² 0 +∞ 2 
 z
baiesA Surface totale des baies de la zone m² 0 + ∞ - 
 z
v baiesA− Surface totale des baies verticales de la zone m² 0 +∞ - 
 z
h baiesA− Surface totale des baies horizontales de la zone m² 0 +∞ - 
 Partbaies_sudz Pourcentage de baies de la zone orientées au sud 
(azimut α =0°) - 0 1 - 
 Partbaies_nordz Pourcentage de baies de la zone orientées au nord 
(azimut α =180°) - 0 1 - 
 Partbaies_ouestz Pourcentage de baies de la zone orientées à l’ouest 
(azimut α =90°) - 0 1 - 
 Partbaies_estz Pourcentage de baies de la zone orientées à l’est 
(azimut α =270°) - 0 1 - 
 Partbaies_horizz Pourcentage de baies horizontales de la zone 
(orientation β=0°) - 0 1 - 
 Lz
PT Longueur des ponts thermiques déperditifs 
de la zone m 0 + ∞ 2 
 Hges_hiverz Facteur de transmission thermique global 
pour l’ensemble des baies de la zone entre 
les environnements intérieurs et extérieurs 
moyenné sur l’hiver W/K 0 + ∞ 2 
 HTh_opz Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques de 
la zone entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 +∞ 2 
 HTh_opvz Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques 
verticales de la zone entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
 HTh_ophhz Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques de 
la zone horizontales orientées vers le haut 
entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
 HTh_ophbz Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des parois opaques de W/K 0 + ∞ 2   
Page 161 la zone horizontales orientées vers le bas 
entre l'extérieur et l’intérieur 
 HTh_PTz Coefficient de transmission thermique 
global de l’ensemble des ponts thermiques 
de la zone  W/K 0 +∞ 2 
Cef_chzn Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour l’année entière.  Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_frzn Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_ecszn Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_eclzn Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans la zone 
pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_auxvzn Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef annuels 
Cef_auxszn Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération pour 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_ch_mzn(m) Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_fr_mzn(m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour le mois 
m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecs_mzn(m) Energie finale totale consommée pour l’ECS 
dans la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecl_mzn(m) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone 
pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_auxvzn(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 Cef  mensuels 
Cef_auxszn(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération pour 
le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_chzn Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage dans la zone pour l’année entière.  Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_frzn Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement dans la zone pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_ecszn Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans la zone pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_eclzn Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone 
pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_auxvzn Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) de la zone pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep annuels 
Cep_auxszn Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération de 
la zone pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2   
Page 162 Cep_ch_mzn(m) Energie primaire totale consommée pour le 
chauffage de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_fr_mzn(m) Energie primaire totale consommée pour le 
refroidissement de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_ecs_mzn(m) Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_ecl_mzn(m) Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux de la zone 
pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_auxvzn(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) de la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 Cef  mensuels 
Cef_auxszn(m) Energie primaire totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération de 
la zone pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_gazzn Energie finale totale fournie par utilisation 
du gaz pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_fodzn Energie finale totale fournie par utilisation 
du fioul domestique pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_chazn Energie finale totale fournie par utilisation 
du charbon pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_boizn Energie finale totale fournie par utilisation 
du bois pour la zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_elezn Energie finale totale fournie par utilisation 
de l’électricité pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef par énergie 
Cef_rdczn Energie finale totale fournie par utilisation 
des réseaux de chaleur pour la zone sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_gazzn Energie primaire totale fournie par 
utilisation du gaz pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_fodzn Energie primaire totale fournie par 
utilisation du fioul domestique pour la zone 
sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_chazn Energie primaire totale fournie par 
utilisation du charbon pour la zone sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_boizn Energie primaire totale fournie par 
utilisation du bois pour la zone sur l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_elezn Energie primaire totale fournie par 
utilisation de l’électricité pour la zone sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep par énergie 
Cep_rdczn Energie primaire totale fournie par 
utilisation des réseaux de chaleur pour la 
zone sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cefzn Energie finale totale consommée par la zone 
pour l’année entière, ramenée au m² de 
SHON. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
 
Cepzn Energie finale totale consommée par la zone 
pour l’année entière, ramenée au m² de 
SHON. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Variables internes   
Page 163  Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 1α Constante associée aux besoins de chaud 2 2 2 2 
 2α Constante associée aux besoins de froid 2 2 2 2 
 β Constante associée aux besoins d’éclairage 2 2 2 5 
       
Tableau 21 : Nomenclature des différentes variables nécessaires pour effectuer les 
calculs au niveau de la zone 
   
Page 164 7.7.3 Description mathématique 
7.7.3.1 Schéma de principe  
Fiche algo 
n°3 du 
groupeFiche algo 
n°4 du 
groupeFiche algo 
n° 1 du 
groupeFiche algo 
n°2 du 
groupeAssemblage groupe 1 (exemple)
Calculs grouperésultatsrésultats
résultats
Calculs zone
Calculs au niveau de la zone + 
calcul des caractéristiques du hall 
(calcul de ventilation)Assemblage zone 1 (exemple)
Données de 
ventilation Données de 
ventilation Fiche algo 
n°3 du 
groupeFiche algo 
n°4 du 
groupeFiche algo 
n° 1 du 
groupeFiche algo 
n°2 du 
groupeAssemblage groupe 2 (exemple)
Calculs grouperésultatsrésultats
résultats
 
Les calculs s’effectuant au niveau de la zone sont détaillés ci-dessous. 
7.7.3.2 Calculs initiaux au niveau de la zone  
7.7.3.2.1 Surface totale des parois vitrées 
∑=
grgr
baiesz
baies A A  
(155) 
7.7.3.2.1.1 Parois vitrées horizontales 
∑ − −=
grgr
horiz baiesz
horiz baies A A (156) 
7.7.3.2.1.2 Parois vitrées verticales 
∑ − −=
grgr
v baiesz
v baiesA A (157)   
Page 165 7.7.3.2.1.3 Surface de baies verticales au Sud 
z
baiesgrgr
sud baies
z
sud baiesAA
part∑ −
−=  (158) 
 
 
7.7.3.2.1.4 Surface de baies verticales au Nord 
z
baiesgrgr
nord baies
z
nord baiesAA
part∑ −
−=  (159) 
7.7.3.2.1.5 Surface de baies verticales à l’ouest 
z
baiesgrgr
ouest baies
z
ouest baiesAA
part∑ −
−=  (160) 
7.7.3.2.1.6 Surface de baies verticales à l’est 
z
baiesgrgr
est baies
z
est baiesAA
part∑ −
−=  (161) 
7.7.3.2.2 Surface totale des parois opaques 
∑=
grgr
opz
opA A 
(162) 
7.7.3.2.2.1 Surface totale des parois opaques verticales 
∑=
grgr
opvz
opvA A (163) 
7.7.3.2.2.2 Surface totale des planchers hauts 
∑=
grgr
ophhz
ophh A A  
(164) 
7.7.3.2.2.3 Surface totale des planchers bas 
∑=
grgr
ophbz
ophb A A  
(165) 
7.7.3.2.3 Parois déperditives   
Page 166 L’ensemble des parois déperditives de la zone, notéz
TA, est la somme des parois vitrées et des 
parois opaques de la zone. 
∑=
grgr
Tz
TA A (166) 
7.7.3.2.3.1 Parois déperditives excepté le plancher bas 
L’ensemble des parois déperditives de la zone excepté le plancher bas, notéz
perm TA,, est la somme 
des parois vitrées et des parois opaques de la zone (excepté le plancher bas). 
∑=
grgr
perm Tz
perm T A A, ,  (167) 
 
 
7.7.3.2.3.2 Parois déperditives verticales 
L’ensemble des parois déperditives verticales de la zone, notéz
perm fA,, est la somme des parois 
vitrées verticales et des parois opaques verticales de cette zone. 
∑ −+ =
grgr
v baiesgr
opvz
perm f A A A,  (168) 
7.7.3.2.3.3 Parois déperditives horizontales excepté le plancher bas 
L’ensemble des parois déperditives horizontales de la zone excepté le plancher bas, 
notéz
perm toitA,, est la somme des parois vitrées et des parois opaques horizontales de cette zone 
(excepté les planchers bas). 
∑ −+ =
grgr
h baiesgr
ophhz
perm toit A A A,  (169) 
7.7.3.2.4 Calcul de la longueur totale des linéiques 
∑=
grgr
PTz
PTl l 
(170) 
7.7.3.2.5 Calcul de la perméabilité à l’air au niveau de la zone 
bât
surf PaQ_ 4s’exprime en m3/h/m² de surfaces déperditives de la zone excepté les planchers bas. 
z
perm Tgrgr
perm Tgr
surf Pa
z
surf PaAA Q
Q
,, _ 4
_ 4.∑
=  (171) 
7.7.3.2.6 Calculs des déperditions au niveau de la zone   
Page 167 7.7.3.2.6.1 Par les toitures 
∑=
grgr
ophh thz
ophh th H H_ _  (172) 
7.7.3.2.6.2 Par les murs verticaux 
∑=
grgr
opv thz
opv thH H_ _  (173) 
7.7.3.2.6.3 Par les baies en hiver 
Les déperditions par les baies pouvant varier à chaque pas de temps, ces dernières sont 
moyennées sur les mois de janvier et de février. 
Pour IMOIS≤2 




=∑) (_ _ h Hg moyenne Hg
grgr
hiver esz
hiver es  (174) 
 
 
7.7.3.2.6.4 Par les planchers bas 
∑=
grgr
ophb thz
ophb th H H_ _  (175) 
7.7.3.2.6.5 Par les ponts thermiques 
∑=
grgr
PT thz
PT thH H_ _  (176) 
 
   
Page 168 7.7.3.3 Calculs dynamiques au niveau de la zone  
7.7.3.3.1 Calculs de ventilation au niveau de la zone 
Pour chaque zone, l’utilisateur a la possibilité de rentrer un ou plusieurs groupes. Le modèle 
aéraulique implique l’existence d’un groupe d’échange aéraulique Hall par lequel transitent tous 
les échanges aérauliques entre les groupes. L’utilisateur a la possibilité de rentrer au maximum  
un groupe de circulation qui joue alors le rôle du groupe Hall. S’il n’en rentre pas, un groupe 
Hall fictif est généré par le logiciel pour le besoin du calcul. Ce groupe fictif est alors étanche à 
l’environnement extérieur et ne possède aucun système ni aucun apport interne. Il ne reçoit pas 
non plus d’apports énergétiques de quelque nature que ce soit et ne possède aucune inertie. Les 
seules grandeurs qui doivent être calculées au niveau de ce groupe fictif sont la température de 
l’air et l’humidité de l’air. Elles le sont de la manière suivante : 
∑∑∑∑
==
veve
mvve
mve
i
hall
finveve
mveve
mve
i
hall
fin i
QeQQQ
ω
ωθ
θ_
 (177) 
où ve
mQdénote le débit massique de l’air du débit entrant ve, ve
iθ sa température et ve
iω son 
humidité.hall
fin i_θest la température finale du hall et hall
finω est son humidité finale. 
Les besoins de chaud, de froid, d’éclairage sont exprimés en Wh/m². 
7.7.3.3.2 Calculs des besoins de chaud par zone 
- mensuels 
zz gr mois hgr
ch sys
z
mSHONh Q
Bch∑∑
∈ ∈=) (_
 (178) 
- annuels 
∑
==12
1moisz
mzBch Bch (179) 
7.7.3.3.3 Calculs des besoins de froid par zone 
- mensuels 
zz gr mois hgr
fr sys
z
mSHONh Q
Bfr∑∑
∈ ∈=) (_
 (180) 
 
- annuels    
Page 169 ∑
==12
1moisz
mzBfr Bfr (181) 
7.7.3.3.4 Calculs des besoins d’éclairage par zone 
- mensuels 
zz gr mois hgr
z
mSHONh Cecl
Becl∑∑
∈ ∈=) (
 (182) 
- annuels 
∑
==12
1moisz
mzBecl Becl (183) 
7.7.3.3.5 Besoin bioclimatique par zone 
- mensuels 
z
mBbio est obtenu en sommant sur un mois les besoins mensuels de chaud, de froid et d’éclairage 
d’une zone, pondérés par les coefficients réglementaires. 
z
mz
mz
mz
m Becl Bfr Bch Bbio . . .2 1 β α α + + =  (184) 
- annuels 
Le besoin total bioclimatique d’une zone, noté Bbioz, est obtenu en sommant sur l’année les 
besoins bioclimatiques mensuels de la zone 
∑
==12
1moisz
mzBbio Bbio (185) 
Le Bbio de la zone est exprimée en nombre de points. 
   
Page 170 7.7.3.4 Calculs dynamiques au niveau de la zone lors d’un calcul de consommations  
7.7.3.4.1.1 Consommations en énergie finale et primaire de chauffage de la zone 
Les consommations de chauffage en énergie finale et primaire sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
znzn grgr
m ch efgr
z
m ch efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
znzn grgr
m ch epgr
z
m ch epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  (186) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m ch efzn
ch efC C  
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m ch epzn
ch epC C  (187) 
7.7.3.4.1.2 Consommations en énergie finale de refroidissement de la zone 
Les consommations de refroidissement en énergie finale et primaire sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
znzn grgr
m fr efgr
zn
m fr efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
znzn grgr
m fr epgr
zn
m fr epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  (188) 
 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m fr efzn
fr efC C  
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m fr epzn
fr epC C  (189) 
7.7.3.4.1.3 Consommations en énergie finale et primaire d’éclairage de la zone 
Les consommations d’éclairage en énergie finale sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
znzn grgr
m ecl efgr
zn
m ecl efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  (190)   
Page 171 znzn grgr
m ecl epgr
zn
m ecl epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
 
 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m ecl efzn
ecl efC C  
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m ecl epzn
ecl epC C  (191) 
7.7.3.4.1.4 Consommations en énergie finale pour l’eau chaude sanitaire de la zone 
Les consommations de refroidissement en énergie finale et primaire sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
znzn grgr
m ecs efgr
zn
m ecs efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
znzn grgr
m ecs epgr
zn
m ecs epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
 (192) 
 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m ecs efzn
ecs efC C  
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m ecs epzn
ecs epC C  (193) 
 
7.7.3.4.1.5 Consommations en énergie finale pour les auxiliaires de ventilation de la zone 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
znzn grgr
m auxv efgr
zn
m auxv efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
znzn grgr
m auxv epgr
zn
m auxv epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
 (194) 
 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m auxv efzn
auxv ef C C  (195)   
Page 172 ∑
==12
1_ _ _
moiszn
m auxv epzn
auxv ep C C  
 
7.7.3.4.1.6 Consommations en énergie finale pour les auxiliaires de distribution et 
génération de la zone 
Elles incluent les consommations des  pompes et circulateurs des réseaux de 
chauffage/refroidissement et d’ECS, ainsi les consommations d’auxiliaires de l’ensemble des 
générateurs des groupes de la zone. 
Elles s’expriment : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
znzn grgr
m auxs efgr
zn
m auxs efSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
znzn grgr
m auxs epgr
zn
m auxs epSHONC SHON
C∑
∈=_ _
_ _.
  
 (196) 
 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m auxs efzn
auxs ef C C  
∑
==12
1_ _ _
moiszn
m auxs epzn
auxs ep C C  (197) 
 
7.7.3.4.1.7 Consommations en énergie finale et primaire de la zone par type d’énergie 
Les consommations par type d’énergie s’expriment uniquement  sous forme d’un résultat total 
annuel : 
znzn grgr
gaz efgr
zn
gaz efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (198) 
znzn grgr
fod efgr
zn
fod efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (199) 
znzn grgr
cha efgr
zn
cha efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (200) 
znzn grgr
boi efgr
zn
boi efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (201)   
Page 173 znzn grgr
ele efgr
zn
ele efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (202) 
znzn grgr
rdc efgr
zn
rdc efSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (203) 
 
znzn grgr
gaz epgr
zn
gaz epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (204) 
znzn grgr
fod epgr
zn
fod epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (205) 
znzn grgr
cha epgr
zn
cha epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (206) 
znzn grgr
boi epgr
zn
boi epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (207) 
znzn grgr
ele epgr
zn
ele epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (208) 
znzn grgr
rdc epgr
zn
rdc epSHONC SHON
C∑
∈=_
_.
 (209) 
 
7.7.3.4.1.8 Consommations totales de la zone en énergie finale et primaire  
Les consommations totales en énergie finale et primaire sont obtenues par sommation sur 
l’ensemble des postes : 
zn
auxs efzn
auxv efzn
ecs efzn
ecl efzn
fr efzn
ch efzn
ef C C C C C C C_ _ _ _ _ _ + + + + + =  (210) 
zn
auxs epzn
auxv epzn
ecs epzn
ecl epzn
fr epzn
ch epzn
ep C C C C C C C_ _ _ _ _ _ + + + + + =  (211) 
 
 Page 174 7.8 C_VEN_Débits_d’air_Cep  
7.8.1 Introduction 
Cette fiche décrit le bilan aéraulique au sein d’une zone. Une zone regroupe plusieurs groupes qui 
ne peuvent communiquer que par l’intermédiaire d’un groupe particulier appelé hall.   
Les débits d’air entrant dans un groupe ou une zone sont considérés positifs, les débits sortant 
sont négatifs.  
Il faut distinguer les débits d’air spécifiques liés à un système de ventilation des débits d’air dus à 
la transparence de l’enveloppe. Ces derniers correspondent aux débits passant par les entrées 
d’air et par les défauts d’étanchéité de l’enveloppe.  
Note : les défauts d’étanchéité de l’enveloppe sont aussi appelés perméabilité à l’air.   
La hiérarchisation des différents éléments est la suivante : 
1. La zone est l’élément de base qui contient tous les autres. Elle est homogène du point de vue 
aéraulique, c'est-à-dire qu’on définit une unique pression au niveau du plancher ibP. La 
perméabilité et les entrées d’air sont définies au niveau du groupe.  
2. La zone se divise en groupes. Dans chaque groupe est définie une température. Les débits 
d’air spécifiques  sont définis au niveau du groupe . 
3. Chaque groupe possède des parois. Chaque paroi a une inclinaison et un azimut qui nous 
permet de lui associer différents paramètres dont on aura besoin au cours du calcul.  
 
 
“Conventions” 
- Les débits massiques d’air sont exprimés en air sec [kg/s]. 
- Les gains en débit d’air sont comptabilisés positivement, les pertes en débit d’air sont 
comptabilisées négativement.  
- intP P Pext− = Δ 
“Remarques”  
Les débits entrés par l’utilisateur sont en m3/h. Le code de calcul les convertit en m3/s.     
Page 175  
7.8.2 Nomenclature 
Le Tableau 22  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul aéraulique. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
h Heure de l’année 2 0 8760 2 
extθ Température extérieure au pas de temps h °C 0 +∞ 2 
we0 Poids d’eau au niveau de la mer kg/kg
as 0 1 2 Climat 
ventcV Vitesse du vent au pas de temps h m/s 0 +∞ 0 
g
fin i,θ  Température de l’air du groupe g au pas de temps 1−h °C 2∞ +∞ 2 
g FRPsys, Besoin en froid du groupe g. W 0 +∞ 0 Groupe 
fing i,ω  Humidité absolue intérieure du groupe à la fin du  
temps 1−h kg/kg
as 0 +∞ 2 
s g
reprisspecq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe gpar le système s m3/h  2∞ +∞ 2 
s g
souffléspecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe gpar le système s m3/h  2∞ +∞ 2 
      
s g
souffle airT,
_ Température du débit spécifique soufflé au niveau 
du groupe gpar le système s °C 2
273 +∞ 2 Spécifi. 
s g
souffle air,
_ω  Poids d’eau du débit spécifique soufflé au niveau 
du groupe gpar le système s kg/kg
as 0 1 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
jM Module de l’entrée d’air j m3/h 2∞ +∞ 2 
jP1Δ Pression de changement de comportement de 
l’entrée j Pa 2∞ +∞ +∞ 
jP2Δ Pression de changement de comportement de 
l’entrée j Pa 2∞ +∞ +∞ 
jM' Module du défaut d’autorégulabilité m3/h 0 +∞ 0 Entrées d’air  
r Atténuation du débit du système anti2retour.  2 0 1 1   
Page 176 traversantδ  Booléen égal à 1 pour traversant et 0 si non  2 0 1  
perméa
verticaleδ  Booléen égal à 1 pour perméabilité verticale   et 0 
si non. 
En réalité, la prise en compte de  la perméabilité 
verticale  indique que le tirage thermique 
induit des transferts d’air verticaux à 
l’intérieur de la zone.  2 0 1  
zoneh Hauteur du plancher de la zone par rapport au sol m 2∞ +∞ 2 zone 
plafondh Hauteur de plafond de la zone m 2∞ +∞ 2  g
surf PaQ_ 4 Perméabilité à l’air du groupe. On utilise une même 
valeur pour tous les groupes d’une même zone.  m3/h/
m2 0 +∞ 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 z Altitude du lieu m 0 +∞ 2 
 g
fA Somme de la surface déperditive des baies et des 
parois opaques verticales du groupe m² 0 +∞ 2 
 
 g
tA Surface des toits du groupe g m² 0 +∞  2 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 IBP Pression au niveau du plancher de la zone Pa 0 +∞ 2 
 .. 1=〉 〈jg
majQ
 Collection de débits massiques j entrant dans le 
groupe g. J = 1 transparence de l’enveloppe, j = 2, 
n+ 1 débits spécifiques soufflés, j = n + 2 : débit 
venant du hall.e Kg/s 0 +∞ 2 
 ... 1=〉 〈jg
majT
 Collection de température du débit massique j 
entrant dans le groupe g. °C 2
273 +∞ 2 
 g
majω Collection de poids d’eau du débit massique j 
entrant dans le groupe g. kg/kg
as 0 1 2 
 g
entr def vQ, , Au pas temps horaires, débit entrant dans le 
groupe via les défauts d’étanchéités  m3/h 2∞ +∞ 2 
 g
entr EA vQ, , Au pas temps horaires, débit entrant dans le 
groupe via les entrées d’air m3/h 2∞ +∞ 2 
 g
sort def vQ, , Au pas temps horaires, débit sortant dans le 
groupe via les défauts d’étanchéités  m3/h 2∞ +∞ 2 
 g
sort EA vQ, , Au pas temps horaires, débit sortant dans le 
groupe via les entrées d’air m3/h 2∞ +∞ 2 
 g i,ρ Masse volumique de l’air du pas de temps h, 
calculée à partir de la température prevg i,θ  et de 
l’humidité spécifique wi,gprev du pas de temps h21  kg/m
3 0 +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut Gr
ou
pe g
tRat  Ratio de la surface de toits de groupe g sur la 
surface totale de toit de la zone 2 0 1 2   
Page 177 g
fRat  Ratio de la surface de façade de groupe g sur la 
surface totale de toit de la zone 2 0 1 2 
g
EARat  Ratio caractérisant le module de l’entrée d’air du g  2 0 1 0 
g
EARat' Ratio caractérisant le module du défaut 
d’autorégulabilité de l’entrée d’air du g     
g
s pC, Coefficient de pression du vent « sous le vent » 
pour le groupe g 2 0 +∞ 2 
g
v pC, Coefficient de pression du vent « au vent » pour le 
toit pour le groupe g 2 0 +∞ 2  
g
t pC, Coefficient de pression du vent pour le toit pour le 
groupe g 2 0 +∞ 2 
zone
fA Surface des façades de la zone m² 0 +∞ 2 
zone
toitA Surface de toit de la zone m² 0 +∞  2 
bz Altitude « basse » de la zone m 2∞ +∞ 2 
hz Altitude « haute» de la zone m 2∞ +∞ 2 Zone 
tz Altitude moyenne du toit de la zone m 2∞ +∞ 2 
jC Coefficient de débit d’air de l’entrée d’air j 2 0 +∞ 2 
jA Section de l’entrée d’air j m2 0 +∞ 2 
jM Module de l’entrée d’air j m3/s 2∞ +∞ 2 
jC' Coefficient de débit d’air de l’anti2retour  de 
l’entrée d’air j 2 0 +∞ 2 
jA' Section de l’anti2retour  l’entrée d’air j m2 0 +∞ 2 
jM' Module de l’anti2retour  l’entrée d’air j m3/s 2∞ +∞ 2 
jr Coefficient de l’anti2retour  de l’entrée d’air j 2 0 1 2 
1 ,vq débit volumique au premier changement de 
comportement m3/s 0 +∞ 2 
2 ,vq débit volumique au deuxième changement de 
comportement m3/s 0 +∞ 2 
ja Pente du comportement autoréglable de l’entrée 
d’air j m3/s/
Pa 0 +∞ 2 Entrées d’air  
jb Ordonnée à l’origine du comportement 
autoréglable de l’entré d’air j m3/s 2∞ +∞ 2 
zone
façade defC_ Coefficient de la perméabilité horizontale 2 0 +∞ 2 Perméa zone
toit defC_ Coefficient de la perméabilité verticale 2 0 +∞ 2 
g
vh EA vq, , Débit d’air volumique total équivalent au niveau du 
groupe g au vent en haut m3/s 2∞ +∞ 2 
g
vb EA vq, , Débit d’air volumique total équivalent au niveau du 
groupe g au vent en bas m3/s 2∞ +∞ 2 
g
sh EA vq, , Débit d’air volumique total équivalent au niveau du 
groupe g sous le vent en haut m3/s 2∞ +∞ 2 Débits d’air équivalents dus aux 
entrées d’air  
g
sb EA vq, , Débit d’air volumique total équivalent au niveau du 
groupe g sous le vent en bas m3/s 2∞ +∞ 2   
Page 178 sh façade defC, _ Coefficient de perméabilité haute sous le vent de la 
zone 2 0 +∞ 2 
g
vb façade defC, _ Coefficient de perméabilité basse au vent du 
groupe g 2 0 +∞ 2 
g
vh façade defC, _ Coefficient de perméabilité haute au vent du 
groupe g 2 0 +∞ 2 
g
sb façade defC, _ Coefficient de perméabilité basse sous le vent du 
groupe g 2 0 +∞ 2 Perméabilités équivalentes 
g
toit defC_ Coefficient de perméabilité du toit 2 0 +∞ 2 
 g
neuf mq, Débit massique d’air neuf entrant par la 
transparence de l’enveloppe à la température 
extérieure kg/s 2∞ +∞ 2 
 g
trav mq, Débit massique d’air traversant par la transparence 
de l’enveloppe kg/s 2∞ +∞ 2 
 g
mq Débit massique d’air échangé avec les autres 
groupes kg/s 2∞ +∞ 2 
 g
hall mq, Débit massique d’air que les groupes autres que le 
hall échangent avec le hall kg/s 2∞ +∞ 2 
 g
repris spec mq_ , Débit massique repris par la ventilation spécifique kg/s 2∞ +∞ 2 
 g
souffléspec mq_ , Débit massique soufflé par la ventilation spécifique kg/s 2∞ +∞ 2 
 Neuf Air mq_ , Débit massique d’air neuf kg/s 2∞ +∞ 2 
 ()P Qg
entr def vΔ, ,  Débit volumique entrant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe kg/m3 0 +∞ 2 
 ()P Qg
sort def vΔ, , Débit volumique sortant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe kg/m3 0 +∞ 2 
 ()P Qg
entr EA vΔ, , Débit volumique entrant par toutes les entrées 
d’air du groupe kg/m3 0 +∞ 2 
 ()P Qg
sort EA vΔ, , Débit volumique sortant par toutes les entrées 
d’air du groupe kg/m3 0 +∞ 2 
 ()P Qg
entr spec vΔ, ,  Somme des débits volumiques spécifiques entrants 
dans le groupe kg/m3 0 +∞ 2 
 ()P Qg
sort spec vΔ, ,  Somme des débits volumiques spécifiques sortants 
du groupe kg/m3 0 +∞ 2 
 extρ Masse volumique de l’air extérieur kg/m3 0 +∞ 2 
 g
intρ Masse volumique de l’air du groupe g kg/m3 0 +∞ 2 
 s g
souffle air,
_ρ  Masse volumique de l’air soufflé par le système 
spécifique sdu groupe g kg/m3 0 +∞ 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 refρ Masse volumique de référence pour une 
température dPref de référence = 19 °C kg/m3 2 2 1.2  
 refθ Température de référence  °C 2 2 19   
Page 179  {}pC Collection des coefficients de pression du vent 2 2 2 2 
 1 ,refPΔ  Différence de pression de référence pour le calcul 
des débits des entrées d’air Pa 0 +∞ 20Pa 
 2 ,refPΔ  Différence de pression de référence pour le calcul 
de la perméabilité Pa 0 +∞ 4Pa 
 Ma masses molaires respectives de l’air      
 MW masses molaires respectives de l’eau     
 EA HR_ Rapport indiquant la position de l’entrée d’air en 
absence de perméabilité verticale 2 0 1 0.92 
 dC Coefficient de décharge 2 0 +∞ 0.6 
 g Pesanteur m/s2 0 +∞ 9.81 
Tableau 22 : Nomenclature du modèle   
Page 180 7.8.3 Description mathématique 
7.8.3.1 Définitions  
7.8.3.1.1 Définition des masses volumiques 
La masse volumique de l’air extérieur a pour expression  
()
( )()
( )w a extref ref
extM M ee
× ++×++=
00
11
273273 .
ωω
θθ ρρ  (212) 
A un nœud de température d’air intérieur (pour chaque groupe donc), on associe la masse 
volumique suivante :  
()
( )()
( )w a g ig i
fin g iref ref g
M M× ++×++=
,,
, ,int11
273273 .
ωω
θθ ρρ  (213) 
La masse volumique de l’air soufflé par le système de ventilation spécifique s du groupe g est : 
()
( )( )
( )w as g
souffle airs g
souffle air
s g
souffle airref ref s g
M M Tsouffle air× ++×++=,
_,
_
,
_,
11
273273 .
_ωω θ ρρ  (214) 
Pour un groupe donné, si l’air neuf entrant dans le groupe via une  entrée d’air transite d’abord 
par un espace tampon , on a vrai Iatique c=lim . Dans le cas contraire Faux Iatique c=lim  
Si vrai Iatique c=lim , alors on définit : out airg
ANT T_=   
Si Faux Iatique c=lim , alors : extg
ANTθ=   
La masse volumique de l’air neuf entrant dans le groupe via une entrée d’air a alors pour 
expression : 
()
( )()
( )w ag
ANref ref g
ANM M ee
T × ++×++=
00
11
273273 .
ωω θ ρρ  (215)   
Page 181 7.8.3.1.2 Définition des pressions 
La différence de pression à laquelle est soumise un composant situé sur une façade de la zone 
(perméabilité ou entrée d’air) a pour expression : 
comp comp ext comp P P Pint, ,− = Δ , (216) 
où Pext,comp et Pint,comp correspondent respectivement à la pression extérieure et à la pression 
intérieure vues par le composant en façade. Ces dernières ont pour formulation : 
()ext comp ext p comp ext z g C P ρ ρ . . .1 2
, − =VentcV2, (217) 
et  
comp ib comp z g P P. .int int, ρ− = , (218) 
   
Page 182 7.8.3.1.3 Définition des coefficients de pression Cp 
Pour le toit ou pour une façade donnée, le coefficient de pression KCp est fonction de l’exposition 
au vent et de la hauteur de la zone comme on peut le voir dans le Tableau 23 : et le Tableau 24. 
t PC, Toit  
(selon son inclinaison β par 
rapport à la verticale)3 Hauteur de la zone Ecrantage v PC, 
façades au 
vent s PC,  façades 
sous le vent  
30°B60° 60°B80° >80° 
Ouvert +0.50 20.70 20.20 20.60 20.70 
Normal +0.25 20.50 20.20 20.50 20.60 m hmoy15<  
Ecranté +0.05 20.30 20.20 20.40 20.50 
Ouvert +0.65 20.70 20.20 20.60 20.70 
Normal +0.45 20.50 20.20 20.50 20.60 m h mmoy50 15 < <  
Ecranté +0.25 20.30 20.20 20.40 20.50 
m hmoy50>  Ouvert +0.80 20.70 20.20 20.60 20.70 
Tableau 23 : pC pour les zones traversantes (réf : tableau A.3 EN NF 15242)4 
v PC, façades au vent  s PC,  façades sous le vent  t PC, Toit 
0.05 -0.05 0 
Tableau 24: pC pour les zones non traversantes 
La hauteur moyenne de la zone est définie par plafond zone moy h h h5 . 0+ = .   
 
On définit les coefficients de pression au niveau de chaque groupe de la manière suivante : 
1. g
v pC, coefficient de pression de la paroi du groupe au vent. 
2. g
s pC,  coefficient de pression de la paroi du groupe sous le vent. 
3. g
t pC,  coefficient de pression sur le toit du groupe. 
Selon la hauteur de la zone et donc du groupe, on peut avoir différentes valeurs de g
v pC,, de g
s pC,et de 
g
t pC, (voir Tableau 23). 
                                                 
3 Dans la norme, ces valeurs sont données en fonction de l’angle par rapport à l’horizontal ()β−90  
4 Les coefficients de pression du vent fournis sont valables pour un secteur d'approximativement ± 60° par rapport à l'axe de façade. 
La direction du vent n’est pas considérée de façon plus spécifique.   
Page 183 7.8.3.1.4 Définition des surfaces déperditives  
Chaque élément de l’enveloppe d’un groupe (parois opaques donnant sur l’extérieur, baie vitrées et 
ponts thermiques) est une entrée utilisateur. 
 
A partir de ces données et pour chaque groupe, on comptabilise les diverses surfaces (façade, toit) : 
1. Une façade est une paroi opaque ou une baie dont l’inclinaison par rapport à la verticale est 
inférieure à 30°. La surface totale des façade d’un groupe g est g
fA. 
2. Un toit est une paroi opaque ou une baie dont l’inclinaison par rapport à la verticale est 
supérieure à 30°. La surface totale de la toiture d’un groupe g est g
tA 
 
On introduit la somme des surfaces de façade et la somme des surfaces de toiture au niveau de la 
zone: 
 
∑∑
==
gg
tzone
tgg
fzone
f
A AA A
 (219) 
 
ainsi que les ratios de surface de façade et de toit au niveau du groupe g 
 
zone
tg
t g
tzone
fg
f g
f
AARatAARat
==
 (220)   
Page 184 7.8.3.2 Les entrées d’air  
7.8.3.2.1 Calcul des débits des entrées d’air 
Ce paragraphe vise le calcul des débits d’air passant par une entrée d’air de la zone. La section ou 
le module de l’entrée d’air correspond à la section totale de l’entrée d’air de la zone répartie selon 
le paragraphe suivant (§7.8.3.2.2). Le débit volumique d’une entrée d’air est décrit par un 
comportement caractéristique illustré Figure 13 constitué de 4 tronçons de courbes.  
 
Figure 13 : Courbe caractéristique d’un entrée. On montre l’ensemble des entrées utilisateurs qui peuvent  être 
ajustées afin d’obtenir une entrée d’air fixe ou bien pour obtenir un comportement autoréglable anti-retour. 
1. On décrit d’abord la partie principale 1 0 P PΔ ≤ Δ ≤ : 
On introduit 5 , 0
1 ,410. . 10



Δ=−
refj j
PM A  et j
refdjA C C .2.5 . 0




=ρ. Le débit volumique dans cette 
région est alors 
()5 . 0
, P C P qj i
EA v Δ = Δ (221) 
Dans le cas où on considère une entrée d’air fixe sans autorégulabilité, ∞ = Δ1P. 
 jM'jM j
EA vq, 
PΔ 2PΔ 1PΔ 1 ,refPΔr   
Page 185 2. P PΔ < Δ1 : On décrit un système autoréglable . Il est constitué de deux tronçons 
de courbes, une partie linéaire, est une partie qui se comporte de nouveau comme une entrée 
d’air fixe. Un commence par décrire cette dernière : 
• P PΔ < Δ2  
- ()0.5P C P qj j
EA v Δ = Δ', , (222) 
où j
refdjA C C ' .2. '5 . 0




=ρ et 5 , 0
1 ,410. ' . 10 '



Δ=−
refj j
PM A . 
• 2 1 P P PΔ ≤ Δ < Δ : c’est le partie autoréglable à proprement parler.  
On introduit  
, '2 2 ,1 1 ,
0.50.5
P C qP C q
j
vj
v
Δ =Δ = (223) 
On définit  
,.
1 22 1 , 1 2 ,1 21 , 2 ,
P PP q P qbP Pq qa
v vv v
Δ − ΔΔ − Δ− =Δ − Δ−=
 (224) 
d’où on déduit le débit volumique de l’autorégulation 
() b P a P qj
EA v + Δ × = Δ, . (225) 
Attention : Il faut vérifier que 0.50.5
21'
PPC Cj j
ΔΔ≥ (ou de manière équivalente 0≥a). La 
caractéristique est alors monotone croissante ce qui est nécessaire pour le solveur.  
 
 
3. Si  0<ΔP, un dispositif anti-retour peut être implémenté  : 
()0,5P rC P qj j
EA v Δ − = Δ,  (226) 
où r est le coefficient de réduction de l’anti-retour. En l’absence d’anti-retour, il est égal à 1.    
Page 186 7.8.3.2.2 Répartition du nombre des entrées d’air et de leur position  
Répartition des entrées d’air 
Les entrées d’air doivent être réparties de manière conventionnelle au niveau du groupe comme 
spécifié dans Tableau 25. 
Répartition des 
entrées d’air Façade au vent Façades sous le 
vent 
En haut ()hz z=  1/4 1/4 
En bas ()bz z=  1/4  1/4 
Tableau 25 : Répartition des entrées d’air dans la zone 
Hauteur des entrées d’air  
La répartition et la hauteur des entrées d’air impactent sur les valeurs de pression intérieure et 
extérieure, utilisés pour le calcul du paragraphe suivant (§7.8.3.2.1). Elle est fonction de la hauteur 
de tirage thermique et donc de la hauteur des locaux de la zone et de son degré de cloisonnement 
entre niveaux. Elle est déterminée de la façon suivante. 
- Cas d’une zone avec hauteur de tirage thermique significative5 ; ()1=perméa
verticaleδ  
Les différents composants décrivant les entrées d’air sont définis aux altitudes suivantes : 
o Altitude basse : ()15 , min 25 . 0zone plancher b h h z z × + + =  
o Altitude haute : ()15 , min 75 . 0zone plancher h h h z z × + + =  
- Cas d’une zone avec hauteur de tirage thermique négligeable6 ; ()0=perméa
verticaleδ  
Les différents composants décrivant les entrées d’air sont définis à l’altitude (unique) suivante : 
o Altitude unique : ()3 , min_ zone EA H plancher b h R h z z× + + =  
 
                                                 
5 La hauteur de tirage thermique induit des transferts d’air verticaux à l’intérieur de la zone. On parlera de zone avec perméabilité 
verticale. 
6 La hauteur de tirage thermique est négligeable. Elle n’induit pas des transferts d’air verticaux significatifs à l’intérieur de la zone. 
On parlera de zone sans perméabilité verticale .   
Page 187 L’entrée d’air équivalente  
On définit pour la zone une entrée d’air équivalente dont la caractéristique est la somme des 
caractéristiques de toutes les entrées d’air de tous les groupes: 
() ()∑Δ = Δ
gg
EA vzone
EA v P q P q, ,  (227) 
Cette entrée d’air est ensuite répartie de manière conventionnelle dans chaque groupe comme 
indiqué dans le Tableau 26. 
Répartition des 
entrées d’air Façade au vent Façades sous le vent 
En haut ()bz z=  ( ) ( )P q Rat P qzone
EA vg
EAg
vb v Δ = Δ, ,41 ( ) ( )P q Rat P qzone
EA vg
EAg
sb v Δ = Δ, ,41 
En bas ()hz z=  ( ) ( )P q Rat P qzone
EA vg
EAg
vh v Δ = Δ, ,41 ( ) ( )P q Rat P qzone
EA vg
EAg
sh v Δ = Δ, ,41 
Tableau 26 : Répartition des entrées d’air dans le groupe (NF EN 15242) 
Avec :  
()
( )∑ΔΔ=
gg
EA vg
EA v g
EAP qP qRat
,, (228) 
Les caractéristiques des entrées d’air sont définies dans les groupes de façon générique au 
paragraphe 7.8.3.2.1. 
Ainsi : 
- pour une entrée fixe :  
 
∑=
gg jg j
g
EAMMRat,,
 (229) 
 
- pour une entrée auto réglable, on définira un deuxième ratio :  
 
∑=
gg jg j
g
EAMMRat, ', '
'  
 (230) 
 
Les différences de pressions caractéristiques  ( )2 1, P et P Pref ΔΔΔ  seront les mêmes pour tous les 
groupes d’une même zone. 
Pour chaque groupe, la valeur du paramètre rde l’entrée d’air est conservée (cf. : Figure 13 et §  
7.8.3.2.1.).    
Page 188  
7.8.3.3 La perméabilité  
7.8.3.3.1 Répartition du nombre de défauts d’étanchéité  et de leur position  
Données des défauts d’étanchéités au niveau du groupe 
Les défauts d’étanchéités sont des données du groupe. Ils sont caractérisés par un coefficient, 
g
surf PaQ_ 4 et qui caractérisent les perméabilités horizontale et verticale. De ces deux indices, on 
déduit les coefficients de perméabilité de la zone par 
( )
( )∑∑
==
gg
surf Pag
t zone
toit defgg
surf Pag
f zone
façadedef
Q ACQ AC
3 / 2_ 4
_3 / 2_ 4
_
44. (231) 
Répartition des défauts d’étanchéités au niveau de la zone 
Les défauts d’étanchéités sont répartis conventionnellement au niveau de la zone  de la façon 
suivante : 
 
Figure 14 : Répartition conventionnelle de la perméabilité au sein d'une zone 
Le Tableau 27 et le Tableau 28 présentent la répartition conventionnelle des défauts d’étanchéité.  
Répartition des défauts 
d’étanchéité Façade au vent Façades sous le 
vent 
En haut ()hz z=  zone
façadedefC_41 zone
façadedefC_41 
En bas ()bz z=  zone
façadedefC_41 zone
façadedefC_41 
Tableau 27 : Répartition des défauts de perméabilité dans une zone sans contact avec la toiture 
 1
1/4 
1/4 1/4 
1/4 
Zone sous la toiture Vent 1/4 
1/4 1/4 
1/4 
Vent 
Zone sans contact avec 
la toiture   
Page 189  
Répartition des 
défauts d’étanchéité  Façade au vent Façades sous le 
vent Toit 
En haut ()bz z=  zone
façadedefC_41 zone
façadedefC_41 2 
En bas ()hz z=  zone
façadedefC_41 zone
façadedefC_41 2 
Toit ()zoneh z=  2 2 zone
toit defC_ 
Tableau 28 : Répartition des défauts de perméabilité dans une zone avec contacts avec la toiture  
Répartition des défauts d’étanchéité au niveau du groupe 
La pression au-dessus du plancher n’étant définie qu’au niveau du groupe du fait de la 
dépendance de la pression sur la température (cf. Equation (212)), la perméabilité conventionnelle  
doit être répartie au niveau du groupe comme décrit dans le Tableau 29. 
Répartition 
des défauts 
d’étanchéité Façade au vent Façades sous le vent Toit 
En haut 
()bz z=  zone
façadedefg
fg
vb façade def C Rat C_ , _41=  zone
façadedefg
fg
vb façade def C Rat C_ , _41=  2 
En bas 
()hz z=  zone
façadedefg
fg
vh façade def C Rat C_ , _41=  zone
façadedefg
fg
sh façade def C Rat C_ , _41=  2 
Toit 
()zoneh z=  2 2 zone
toit defg
tg
toit def C Rat C_ _=  
Tableau 29 : Répartition des défauts de perméabilité dans un groupe   
Page 190 Hauteur des défauts d’étanchéité  
La répartition et la hauteur des défauts d’étanchéité impactent sur les valeurs de pression 
intérieure et extérieure, utilisés pour le calcul du paragraphe suivant (§7.8.3.2.1). 
bz et hz sont analogues à ceux définis pour les entrée d’air. 
- Cas d’une zone avec hauteur de tirage thermique significative ()1=perméa
verticaleδ  
Les différents composants décrivant les entrées d’air sont définis aux altitudes suivantes : 
o Altitude basse : ()15 , min 25 . 0zone plancher b h h z z × + + =  
o Altitude haute : ()15 , min 75 . 0zone plancher h h h z z × + + =   
o Altitude du toit : ()15 , minzone plancher t h h z z+ + =  
o Cas d’une zone avec hauteur de tirage thermique négligeable ()0=perméa
verticaleδ  
o Altitude basse : ()3 , min 25 . 0zone plancher b h h z z × + + =  
o Altitude haute : ()3 , min 75 . 0zone plancher h h h z z × + + =   
o Altitude du toit : ()3 , minzone plancher t h h z z+ + =    
Page 191 7.8.3.3.2 Débits d’air dus à la perméabilité à l’air 
Les débits volumiques d’air dus à la perméabilité sont évalués à partir de la formulation suivante :  
()()3 / 2
, sgn P C P P qg
def def v Δ Δ = Δ, (232) 
où  g
defC est un des 5 (ou 4) coefficients du Tableau 29.  
Chaque groupe possède à priori cinq perméabilités réglementaires (quatre s’il ne possède pas de 
toit). La différence de pression est évaluée aux hauteursbz, hz et tz. On identifie donc cinq (ou 
quatre) débits volumiques dus aux défauts d’étanchéité. 
7.8.3.4 Les débits spécifiques d’air massiques au niveau du groupe  
Les débits volumiques spécifiques repris s g
reprisspecq,
_ et/ou soufflé s g
souffléspecq,
_par le système s du groupe 
g sont transformés en débits massique s g
reprisspec mq,
_ , et/ou soufflé s g
soufflépec smq,
_ ,. 
 
Au final, on fait la somme des débits spécifiques soufflé et repris au niveau de la zone  : 
∑ ∑ 

=
g ss g
reprisspec m reprisspec m q q,
_ , _ ,  (233) 
 
∑ ∑ 

=
g ss g
soufflespec m soufflespec m q q,
_ , _ ,  (234) 
7.8.3.4.1 Cas d’une Ventilation Mécanique simple Flux 
Dans le cas d’une ventilation mécanique simple flux par extraction ou par insufflation, les débits 
massiques sont définis comme suit : 
Isouf = 0  
s g
reprisspecs g
reprisspec m q q,
_1
int,
_ , 3600× × =−ρ  
(235) 
 
Isouf = 1  
s g
soufflespecs g
souff airs g
soufflespec m q q,
_1 ,
_,
_ , 3600× × =−ρ  
(236) 
7.8.3.4.2 Cas d’une Ventilation Mécanique double Flux 
Dans le cas d’une ventilation mécanique double flux ( VMC DF ou CTA à débits constants ), les 
débits massiques sont définis  comme suit : 
 
s g
reprisspecs g
reprisspec m q q,
_1
int,
_ , 3600× × =−ρ  
(237) 
   
Page 192 s g
soufflespecs g
souff airs g
soufflespec m q q,
_1 ,
_,
_ , 3600× × =−ρ  
(238) 
   
Page 193  
7.8.3.4.3 Débits spécifiques dans le cas d’une CTA à débit variable  
Dans le cas d’une CTA à débits variables, les débits massiques spécifiques d’un groupe  sont 
définis comme suit : 
s g
souffléspecs g
soufflé Airs g
souffléspec m q q,
_,
_1 ,
_ ,3600 × × =−ρ  (239 ) 
Et  
s g
souffléspec ms g
reprisspec m q q,
_ ,,
_ ,− =  (240) 
7.8.3.4.4 Calcul des débits caractérisant la transparence de l’enveloppe 
Les débits massiques passant par une entrée d’air  pour formulation :  
g
vg
mq q.ρ= (241) 
Avec : 
0int≤ − = ΔP P Pext   intρ ρ=  
 si 0int> − = ΔP P Pext  g
ANρ ρ= 
Les débits massiques passant par les défauts d’étanchéités  ont pour formulation :  
g
vg
mq q.ρ= (242) 
Avec : 
0int≤ − = ΔP P Pext :  intρ ρ=  
 si 0int> − = ΔP P Pext  extρ ρ= 
7.8.3.4.5 Cas d’une Ventilation naturelle par ouverture des fenêtres 
Dans le cas d’une ventilation naturelle par ouverture des fenêtres, les débits massiques sont définis  
comme suit : 
 
s g
soufflespecs g
souff airs g
soufflespec m q q,
_1 ,
_,
_ , 3600× × =−ρ  (243) 
 
Et 
 
s g
souffléspec ms g
reprisspec m q q,
_ ,,
_ ,− =  (244) 
7.8.3.4.6 Cas d’une Ventilation naturelle par conduit ou de ventilation hybride   
Page 194 Dans le cas d’une ventilation naturelle par conduit ou de ventilation hybride, les débits massiques 
sont définis  comme suit : 
 
s g
reprisspecs g
reprisspec m q q,
_1
int,
_ , 3600× × =−ρ  (245) 
7.8.3.4.7 Ventilation Mécanique Basse Pression 
Dans le cas d’une ventilation Mécanique Basse Pression, les débits massiques sont définis  comme 
suit : 
 
s g
reprisspecs g
reprisspec m q q,
_1
int,
_ , 3600× × =−ρ  (246)   
Page 195 7.8.3.5 Calculs du Pib  
On calcule ibP en imposant que la somme des débits massiques de la zone soit nulle 
conformément à la loi de conservation de la masse d’air (dans la zone).   
()() 0
, , , , = + + Δ + Δ
soufflé m repris mq q P q P qEA m def m  
Autrement dit 
() () ()
( ) ( )
( ) ( ) ( ) ( )
0 ][
_ , _ ,, , , , , , , , , , , ,, _ , , _ , ,, , _ , , , _ , , , _ ,
= + +Δ + Δ + Δ + Δ +Δ + Δ+ Δ + Δ + Δ ∑
reprisspec m soufflespec mg shg
sh EA m g vhg
vh EA m g sbg
sb EA m g vbg
vb EA mg tg
toit def m g shg
façadeshdef mgroupeg vhg
vh façade def m g sbg
sb façade def m g vbg
vb façade def m
q qP q P q P q P qP q P qP q P q P q
 (247) 
où chacun des PΔ est la différence de pression calculée pour le composant considéré. 
Note : le terme ()g tg
t def mP q, , ,Δ n’est présent que si la zone est en contact avec un toit.  
Chaque différence de pression dépend de ibP. Par conséquent, cet équilibre aéraulique définit 
une équation dont ibP est l’inconnue. Une fois cette équation résolue numériquement, l’algorithme 
renvoie la pressionibP. 
7.8.3.6 Calculs des débits échangés entre les groupes et le Hall  
Pour un groupe donné, le débit massique d’air échangé avec les autres groupe est calculé par 
() ()() ( )g g g
EA mg
def mg
msoufflé m repris mq q P q P q P q
, , , , + + Δ + Δ − = Δ (248) 
Avec :  
() () () ()
( ) ( )
( ) ( ) ( ) ( ) ( )g shg
sh EA m g vhg
vh EA m g sbg
sb EA m g vbg
vb EA mg
EA mg tg
toit def m g shg
sh façade def mg vhg
vh façade def m g sbg
sb façade def m g vbg
vb façade def mg
def m
P q P q P q P q P qP q P qP q P q P q P q
, , , , , , , , , , , , ,, _ , , , _ ,, , _ , , , _ , , , _ , ,
Δ + Δ + Δ + Δ = ΔΔ + Δ +Δ + Δ + Δ = Δ
 (249) 
Dans le modèle de ventilation de TH-BCE2012, une différence est faite entre le hall par lequel 
transite l’ensemble de l’air intérieur et les autres groupes. Pour ces groupes, on définit un débit 
d’air échangé avec le hall : 
()()P q P qg
hall mg
m Δ = Δ, (250) 
Si le débit g
Hall mq, est négatif, le groupe est un groupe dit extracteur . Sinon, c’est un groupe 
d’entrée. 
Le débit d’air neuf est le débit rentrant par l’enveloppe à température extérieure avec l’humidité 
extérieure. On le calcule en sommant sur tous les débits dus aux entrées d’air et tous les débits 
d’air dus aux défauts d’étanchéité du groupe :   
Page 196 ∑ ∑ + =
defg
def m
EAg
EA mg
neuf m q q q ) 0 , max( ) 0 , max(, , ,  (251) 
Le débit d’air traversant est le débit sortant par l’enveloppe à la température intérieure du groupe 
et avec l’humidité du groupe: 
∑ ∑ + =
defg
def m
EAg
EA mg
traversantm q q q ) 0 , min( ) 0 , min(, , ,  (252) 
Les débits en sortant g
reprisspecq
_ et g
souffléspecq
_ sont les mêmes que ceux en entrée. Le débit spécifique 
soufflé est à la température spécifique du système de ventilation et le débit spécifique repris est à 
la température intérieure du groupe. 
Une valeur positive de cette dernière correspond à un transfert d’air du groupe vers le Hall. 
Une valeur négative exprime un transfert d’air du Hall vers le groupe .    
Page 197 7.8.3.7 Calcul des sorties  
Dans le cas d’un groupe g qui n’est pas un hall  :  
g
majQ : il y en a autant que de débits d’air entrant. 
- On compte donc un débit pour l’air neuf entrant par la transparence de l’enveloppe, 
g
neuf airq_. Sa température est extg
majT T= et son humidité est extg
majω ω=.  
- On compte un débit supplémentaire pour chaque débit spécifique soufflé dans le groupe g, 
s g
souffléspéc mq,
_ ,. Leurs températures sont les températures s g
souffle airT,
_ et leurs humidités sont 
s g
souffle air,
_ω. 
- Enfin, si 0,>g
hall mq , on le rajoute aux débits entrants, g
Hall mq,, avec une température qui est 
la température du hall et une humidité qui est l’humidité du hall 
fing i,ωoù gdénote ici le hall. 
Dans le cas d’un groupe g qui est un hall  :  
- g
majQ : il y en a autant que de débits d’air entrant. On compte donc un débit 
pour l’air neuf par la transparence de l’enveloppe. Sa température est extg
majT T= et son 
humidité est extg
majω ω=.  
- On compte un débit supplémentaire pour chaque débit spécifique soufflé s 
dans le groupe g. Leurs températures sont les températures s g
souffle airT,
_et leurs humidités 
sont s g
souffle air,
_ω.   
- Enfin, on rajoute aux débits entrants chacun des  g
hall mq,− si 0,<g
hall mq . La 
température de ce débit est alors g iT, et son humidité est 
fing i,ω.    
Page 198 7.8.3.8 Explicitation des termes g
majQ et g
majω  
Ce paragraphe vise simplement à expliciter les termes g
majQ et g
majω. 
Quel que soit le groupe g : 
()0, , _ , _ > ∑+ ∑+ =∑≠ ≠ g j
j mg j
j mg
soufflé spécifiquemg
neuf airg
maj q si q q q Q   
 
Soit pour un groupe autre que le Hall : 
( )0, , _ , _ > + ∑+ = ∑g
Hall mg
Hall mg
soufflé spécifiquemg
neuf airg
maj q si q q q Q
 
 
Pour le Hall : ( )0 ,, , _ > + =∑ ∑g
Hall m
gg
Hall mg
neuf airg
maj q Hall du vu si q q Q  (253) 
 
Quel que soit le groupe :  
∑ ∑ ∑≠× + × + × = ×g j
j m j ig
soufflé spécifiquem specg
neuf air ext
jg
maj maj q q q Q
prev , , _ , _ ω ω ω ω  
Soit pour un groupe autre que le Hall : 
(, , , _ , _ × + × + × = = ×∑ ∑∑g
Hall mg
Hall m Hall ig
soufflé spécifiquem specg
neuf air ext
jg
maj maj q si q q q Q
prevω ω ω ω
 
Pour le Hall : 
( )0 ,, , , _ , _ > × + × + × = ×∑ ∑ ∑g
Hall m
gg
Hall m g iHall
soufflé spécifique m specHall
neuf air ext
jg
majmaj q Hall du vu si q q q Q
prevω ω ω ω
 (254) 
7.8.3.9 Calcul des débits entrants et sortants du groupe  
Les débits sont exprimés en m3/h. 
7.8.3.9.1 Débits par les défauts d’étanchéité 
A chaque pas de temps,  
()( )
( )( ) ∑∑
∈∈
Δ =Δ =
g defdef vg
sort def vg defdef vg
entr def v
P q QP q Q
0 , min0 , max
, , ,, , ,
 
Où Q=débit total, sommé sur tous les composants du groupe… 
7.8.3.9.2 Débits par les entrées d’air   
Page 199 A chaque pas de temps,  
()( )
( )( )∑∑
Δ =Δ =
ii g
EA vg
sort EA vii g
EA vg
entr EA v
P q QP q Q
0 , min0 , max
,
, , ,,
, , ,
 
Où Q=débit total, sommé sur tous les composants du groupe… Page 200 7.9 S2_BAT_assemblage_groupe  
7.9.1 Introduction 
Le groupe est une partie d’un bâtiment homogène au plan de l’usage et du fonctionnement, ainsi 
c’est le lieu de calcul des besoins de chauffage, des besoins de refroidissement et des 
consommations de l’éclairage artificiel. En sortie du groupe les besoins de chauffage et les 
besoins de refroidissement sont dirigés vers le réseau de distribution. 
Ce niveau regroupe la presque totalité des informations nécessaires à la prise en compte du bâti 
et des équipements intérieurs tels que l’éclairage et les dispositifs terminaux de ventilation. 
Le groupe fait appel aux composants suivants, dans l’ordre : 
- les parois opaques, 
- les ponts thermiques, 
- les parois vitrées, 
- l’éclairage, 
- la ventilation spécifique, 
- le bilan hydrique du groupe, 
- le comportement thermique du groupe, 
- l’émission, 
- le calcul des indicateurs de confort destinés à la détermination des saisons au niveau du 
bâtiment, pour les équipements et les systèmes. 
Finalement, à l’intérieur de groupes un traitement des résultats est effectué pour obtenir des 
données agrégées ou des cumuls. 
La zone est une partie de bâtiment rassemblant un ou plusieurs groupes ayant le même usage. Au 
plan du fonctionnement et compte tenu de la définition de la zone, les différents groupes d'une 
même zone sont en connexion aéraulique. La structuration des groupes par rapport à ces 
échanges est la suivante 
- une zone peut comporter un ou plusieurs groupes standards,  
- une zone peut comporter 0 ou 1 groupe dit de " circulation"   
Par convention, si on définit un groupe de circulation, les autres groupes sont connectés 
aérauliquement avec lui et seulement avec lui. 
Le groupe est en relation avec des composants extérieurs : 
- les données météorologiques, 
- les scénarios, qui fournissent pour la zone les températures de consigne et les apports internes, 
- la perméabilité, prise en compte au niveau de la zone, elle calcule les échanges aérauliques 
entre les groupes d’une même zone, 
- les saisons, déterminant les saisons de chauffage, de refroidissement et les intersaisons, 
- les espaces tampons.   
Page 201 7.9.2 Nomenclature 
Le Tableau 30  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithme liées aux groupe. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Données météorologiques     
IDn Rayonnement solaire direct normal W/m² 0 + ∞ 2 
Idi Rayonnement solaire diffus horizontal 
isotrope W/m² 0 + ∞ 2 
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par 
rapport au sud) rd 2 π π 2 
γ Hauteur du soleil rd 0 π/2 2 
EDn Eclairement naturel direct normal Lux 0 2000
00 2 
Edi Eclairement naturel diffus horizontal Lux 0 2000
00 2 
Teciel Température du ciel °C   2 
Te Température extérieure d’air sec °C 220 50 2 
we Poids d’eau  kg/kgas 0 2 2 
Teau Température de l’eau froide °C 0 2 2 
Vent La vitesse du vent à 10 m de hauteur m/s 0 2 2 
Dirvent Direction du vent ° 2 2 2 Météo 
IHJ Heure du jour en temps solaire moyen - 1 24 - 
  Choix des saisons     Saison ) (jgr
effSaison La saison effective à appliquer au 
groupe au jour j, sous forme d’entier : 
1: saison de refroidissement ;  
2: mi2saison ;  
3: saison de chauffe avec interdiction 
de refroidir ;  
4 : saison de chauffe avec autorisation 
de refroidir.  Ent. 1 4 2 
  Données issues des scénarios     
iocc_zone  Indice d’occupation de la zone 
0 = zone inoccupée 
1 = zone occupée 2 Faux Vrai 2 
IEcl Indice d’occupation de la zone dans 
laquelle se situe le groupe 
0 = zone inoccupée, éclairage autorisé 
1 = zone occupée, éclairage non 
autorisé 
Cet indice correspond aux plages 
d’occupation données par les scénarios 
conventionnels. 2 0 1  
Ivent Indicateur de ventilation de  la zone 
(
Occ / Inocc) Bool Vrai Faux 2 
 Données issues du groupe au pas 
précédent     
iifrθ Température de consigne initiale de 
refroidissement °C 2∞ +∞ 2 Scénarios 
iichθ Température de consigne initiale de chauffage 
°C 2∞ +∞ 
-   
Page 202 g
c
onvint,φ  Apports internes convectif hors2
occupants et éclairage d’un groupe g W 2∞ +∞ 2 
g
radint,φ  Apports internes radiatifs hors2
occupants et éclairage d’un groupe g W 2∞ +∞ 2 
g
conv occ, int_φ  Apports internes convectif dus aux 
occupants d’un groupe g W 2∞ +∞ 2 
g
intω Apport d’humidité hors2occupants au 
groupe g kg/h 0 +∞ 2 
g
occint_ω  Apport d’humidité dus aux occupants 
au groupe g kg/h 0 +∞ 2 
g
rad occ, int_φ  Apports internes radiatifs dus aux 
occupants d’un groupe g W 2∞ +∞ 2  
wint      
  Données calculées au pas précédent     
fin op,θ (h21) Température ressentie par l’occupant à la fin du 
pas de temps °C 2∞ +∞ 2 
fin op,θ (h22) Température ressentie par l’occupant au pas de 
temps h-2. °C 2∞ +∞ 2 
θi (h21) Température intérieure de l’air du 
groupe considéré, au pas de temps h2
1. °C 2∞ + ∞ 2 
γ' Hauteur du soleil corrigée ° 0 75 2 
Nbh _Einat_sup(t21)  Nombe d’heures pendant lesquelles 
Einat est supérieu à Seuil _auto_lumi  en 
occupation au pas précédent h 0 2 2 
()t t
mΔ −θ Température de masse finale au pas de 
temps précédent °C 2∞ +∞ 2 Groupe (t-1) 
{θ ei(h)}j-1 Valeurs des températures extérieures 
sur l’ensemble du jour précédent. °C 2 ∞ + ∞ 2 
  Espaces tampons     
)(,h bi therm Coefficient de réduction des 
déperditions thermiques  dû à la 
présence de l’espace tampon i. 2 0 1 2 
) (,h bi solaire Coefficient de réduction des flux 
solaires dû à la présence de l’espace 
tampon i.  2 0 1 1 Tout composant ) (,h bi ecl Coefficient de réduction de 
l’éclairement dû à la présence de 
l’espace tampon i (concerne 
uniquement les baies vitrées). 2 0 1 1 
  Ventilation perméabilité     
g
majQ Débit massique j entrant dans le 
groupe g kg/s 0 +∞ 2 
g
majT Température du débit massique j 
entrant dans le groupe g  °C 2273 +∞ 2 
g
majω Poids d’eau du débit massique j 
entrant dans le groupe g kg/kgas 0 1 2 
g
entr def vQ, , Au pas temps horaires, débit entrant 
dans le groupe via les défauts 
d’étanchéités  m3/h 2∞ +∞ 2 
g
entr EA vQ, , Au pas temps horaires, débit entrant 
dans le groupe via les entrées d’air m3/h 2∞ +∞ 2 
g
sort def vQ, , Au pas temps horaires, débit sortant 
dans le groupe via les défauts 
d’étanchéités  m3/h 2∞ +∞ 2 Ventilation 
g
sort EA vQ, , Au pas temps horaires, débit sortant 
dans le groupe via les entrées d’air m3/h 2∞ +∞ 2   
Page 203  
g i,ρ Masse volumique de l’air du pas de 
temps h, calculée à partir de la 
température prevg i,θ  et de l’humidité 
spécifique wi,gprev du pas de temps h2
1  kg/m3 0 +∞ 2 
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Parois opaques : voir fiche Assemblage 
des parois opaques     
  Ponts thermiques : voir fiche 
Assemblage des ponts thermiques     
  Baies vitrées : voir fiche Assemblage 
des baies vitrées     
  Eclairage : voir fiche Eclairage     
  Ventilation spécifique : voir fiche 
ventilation spécifique     
  Bilan hydrique : voir fiche bilan 
hydrique     
  Comportement thermique : voir fiche 
comportement thermique du groupe     
  Emission : voir fiche émission     
  Indicateurs de confort : voir fiche 
indicateurs de confort     
  Calculs du groupe : voir fiche calcul du 
groupe     
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 gr
mBch  Besoins mensuels en chaud du groupe kWh/m²SH
ONgr 2∞ +∞ 2 
 Bchgr Besoins annuels en chaud du groupe kWh/m²SH
ONgr 2∞ +∞ 2 
 gr
mBfr Besoins mensuels en froid du groupe kWh/m²SH
ONgr 2∞ +∞ 2 
 Bfrgr Besoins annuels en froid du groupe kWh/m²SH
ONgr 2∞ +∞ 2 
 gr
mBecl  Besoins mensuels d’éclairage du 
groupe kWh/m²SH
ONgr 2∞ +∞ 2 
 Beclgr Besoins annuels d’éclairage du groupe kWh/m²SH
ONgr 2∞ +∞ 2 
 gr
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel du 
g
roupe kWh/m²SH
ONgr 2∞ +∞ 2 
 grBbio  Besoin bioclimatique annuel du groupe kWh/m²SH
ONgr 2∞ +∞ 2 
 gr
TA Somme des parois déperditives du 
groupe m² 0 +∞ 2 
 gr
perm TA, Somme des parois déperditives 
excepté le plancher bas du groupe 
(utile pour les calculs de perméabilité) m² 0 +∞ 2 
 gr
perm fA, Somme des parois déperditives 
verticales du groupe (utile pour les 
calculs de perméabilité) m² 0 +∞ 2   
Page 204  gr
perm toitA, Somme des parois déperditives 
horizontales excepté le plancher bas du 
groupe (utile pour les calculs de 
perméabilité) m² 0 +∞ 2 
 gr
opvA Surfaces des parois déperditives 
opaques verticales du groupe m² 0 +∞ 2 
 gr
ophA Surfaces des parois déperditives 
opaques horizontales du groupe m² 0 +∞ 2 
 gr
v baiesA− Surface totale des baies verticales du groupe m² 0 +∞ -  
 gr
h baiesA− Surface totale des baies horizontales du groupe m² 0  +∞ - 
       
 ch cons inc Nbh, _ Nombre d’heures d’inconfort froid (en 
période d’occupation) déterminé par 
rapport à la température de consigne 
de chauffage θiich. h 0 +∞ 2 
 fr cons inc Nbh, _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport à la température de consigne 
de chauffage θiifr.  h 0 +∞ 2 
 fr C inc Nbh, 1 _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en 
catégorie d’ambiance 1.   h 0 + ∞ 2 
 fr C inc Nbh, 2 _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en 
catégorie d’ambiance 2.   h 0 + ∞ 2 
 fr C inc Nbh, 3 _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en 
catégorie d’ambiance 3.   h 0 + ∞ 2 
 ch cons inc DH, _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
froid en période d’occupation 
déterminé par rapport à la température 
de consigne de chauffage θiich.  °C.h 0 +∞ - 
 fr cons inc DH, _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation 
déterminé par rapport à la température 
de consigne de chauffage θiifr.  °C.h 0 +∞ - 
 fr C inc DH, 1 _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation 
déterminé par rapport au seuil 
d’inconfort en catégorie d’ambiance 1.   °C.h 0 +∞ - 
 fr C inc DH, 2 _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation 
déterminé par rapport au seuil 
d’inconfort en catégorie d’ambiance 2.   °C.h 0 +∞ - 
 fr C inc DH, 3 _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation 
déterminé par rapport au seuil 
d’inconfort en catégorie d’ambiance 3.   °C.h 0 +∞ - 
 g
entr def vQ, , Moyenne (en occupation) du débit 
volumique entrant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe m3/h 0 +∞ 2 
 g
sort def vQ, , Moyenne (en occupation) du débit 
volumique sortant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe m3/h 0 +∞ 2 
 g
entr EA vQ, , Moyenne (en occupation) du débit 
volumique entrant par toutes les 
entrées d’air du groupe m3/h 0 +∞ 2   
Page 205  g
sort EA vQ, , Moyenne (en occupation) du débit 
volumique sortant par toutes les 
entrées d’air du groupe m3/h 0 +∞ 2 
 g
entr spec vQ, , Moyenne (en occupation) de la somme 
des débits volumiques spécifiques 
entrants dans le groupe m3/h 0 +∞ 2 
 g
sort spec vQ, , Moyenne (en occupation) de la somme 
des débits volumiques spécifiques 
sortants du groupe m3/h 0 +∞ - 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 30 : Nomenclature du modèle 
   
Page 206 7.9.3 Assemblage des composants 
Le schéma de la figure ci-dessous présente l’organisation des composants pour l’ensemble d’un 
groupe. 
Comportement d’un 
groupe
EmissionScénarios
Ventilation
Perméabilité
1
θi,moy(0,0), θi,moy(0,10), θi,moy(10,0),
θs,moy(0,0), θs,moy(0,10), θs,moy(10,0),
θm,moy(0,0), θm,moy(0,10), θm,moy(10,0),
θrm,moy(0,0), θrm,moy(0,10), θrm,moy(10,0),
θop,moy(0,0), θop,moy(0,10), θop,moy(10,0),
1Assemblage
Ponts thermiques
Assemblage
Parois opaques
Assemblage
Baies
Eclairage1
Qg
maj
wg
maj
Tg
maj
1
1
Φsh_s_pt
Φsh_vc_pt
HTh_pt
11
Φsh_s_op
Φsh_vc_op
HTh_op
11
- Fs1
- Fs2
- Fs3
- Hges
Ftvc
1
1
-FeclC, 
- FeclR
11
Flt_1, Flt_2
Flt_3
11
Ivent
1
1
Φg
int,rad
Φg
int,conv
Φg
int_occ,rad
Φg
int_occ,conv
1
1
θiich
θiifr
1Eclairage
- type_bat,
- type_ local,l
- Alocal,l
- Ratio _ecl_nat,l
-Fr_grad_ecl
-seuil _auto_lumi- Ab, α, β, expo_BR
-Rouvmax
-Masques
Type de GPM
Type de protection
Swsp-c
Swsp-e
Swap-c(*3 composantes)
Swap-e(*3 composantes)
Tli_sp
Tliap(+composantes )
Tlidap(+composantes )
Présence PM2, M_Ecl2_occ1(*3), 
Rprot21-partGPM, Rprot2_occ0
Gestion auto : Eclim_auto, Toph-
1_lim_auto (*2),  Vventlim_auto(_sv) 
M_Rprot1_auto
Type_horl(_sv)
M_horl_jour(_sv)
detec_pres
ETCPonts thermiques
- l, βl, άl, Type_calcul
-masques, l
- niveau_détail_calculVentilation spécifique 
Bbio1 
Qg,spec_repris
Qg,spec_soufflé
Tair_soufflé(t-1)
ωair_soufflé(t-1)
1
Parois 
opaques
- Ak, αk, βk,
- Type _vegetal, 
Type_calcul
- masques, k,
- T_simul_fin_veg , 
T_simul_deb_vegVent spé Bbio
- Qg,spec_repris_conv_occ,
-Qg,spec_repris_conv_inocc,
-ε_échangeurθi,fin(t-1)
comportement
-Am, Cm, 
- Agr,Fsa
Φcrois, Φsys,i
θsd,finθs,fin
θop,finθi,fin
θm,finémission
- Ratem,c, ōθvtch,c
-ōθvsch,c, Psd,c
- Ratem,f, ōθvtfr,f
-ōθvsfr,f, Psd,f
- IclimInterface Code
Bilan 
hydrique1
Qg
maj
wg
maj
1
sortie
ωi,moy
ωi,finPuits 
clim
ωg
int
ωg
int_occ
Calcul groupe
Bfrgr
m, Bfrgr, Bchgr
m, Bchgr, Beclgr
m, Beclgr,  
Bbiogr
m, Bbiogr, Agr
T, Agr
T,perm,  Agr
f,perm, 
Agr
toit,perm, Agr
opv, Agr
oph, Agr
baies-v, Agr
baies-h, 
DHinc_cons,ch, DHinc_cons,fr, DHinc_C1,fr, DHinc_C2,fr, 
DHinc_C3,fr,
Nbhinc_cons,ch, Nbhinc_cons,fr, Nbhinc_C1,fr, 
Nbhinc_C2,fr, Nbhinc_C3,fr, Qg
v,def,entr, Qg
v,def,sort, 
Qg
v,AE,entr, Qg
v,AE,sort, Qg
v,spec,entr, Qg
v,spec,sort, 
Φchaud
sys, Φfroid
sys, Indicateurs
 de confortΘop,moy(0,0),
Indicateurs
de confortSaisons_bat Espace tampon
calcul groupe
Agr
opv, Agr
ophh,
Agr
ophb, Agr
opCalcul groupe
Lgr
pt
Sortie
Nbh_Einat_sup
θm;fin(t-1)
Saison eff(j)
Φchaud
sys,
Φfroid
sys, ωi,gfin(t-1)calcul groupe
Agr
baies, Agr
baies-v, 
Agr
baies-h, partbaies_sud
Qmaj
Sortie : Agr
baies-sud,Saison eff(j)nb_esp_tp
Aouvmax_tp
btherm
bsolaire
becl
Saison eff(j)
TP, météo
Iocc,zoneTP, météo
TP, météo
Iocc,zoneθi,fin(t-1)
ωi,fin(t-1)
Indicateurs de confort
Débits d’air
Iocc,zone
SHONgrIocc,zoneAssemblage Groupe
1
Iecl
1
SaisonsIocc,zone1
CECL_GR
1
Sorties
Φchaud
sys, Φfroid
sys, θsd,fin, θs,fin, θop,fin, θi,fin, θm,fin, 
Φcrois, Φsys,i, ωi,gmoy, ωi,gfin, Nbh_Einat_sup,
Indicateurs de confort
Bfrgr
m, Bfrgr, Bchgr
m, Bchgr, Beclgr
m, Beclgr,  Bbiogr
m, 
Bbiogr, Agr
T, Agr
T,perm, Agr
f,perm, Agr
toit,perm, Agr
opv,Agr
oph, 
Agr
baies-v, Agr
baies-h, Agr
baies-sud, DHinc_cons,ch, 
DHinc_cons,fr, DHinc_C1,fr, DHinc_C2,fr, DHinc_C3,fr,
Nbhinc_cons,ch, Nbhinc_cons,fr, Nbhinc_C1,fr, 
Nbhinc_C2,fr, Nbhinc_C3,fr, Qg
v,def,entr, Qg
v,def,sort, 
Qg
v,AE,entr, Qg
v,AE,sort, Qg
v,spec,entr, Qg
v,spec,sort, météo
Nbh_eclnat_sup(t-1)θop,fin(t-1)
θi,fin(t-1)
 
Figure 15 : Assemblage des composants d’un groupe   
Page 207 La fiche algorithme est organisée en trois parties verticales : 
• à gauche du trait vertical dans la partie interface, on trouve les paramètres d’intégration des 
différents composants ou des assemblages intervenant dans le groupe, leurs paramètres 
intrinsèques étant définis dans leurs fiches algorithmes, 
• à droite dans la partie code, on trouve l’organisation proprement dite des différents 
composants. Chaque composant est relié aux autres par des flèches symbolisant les 
échanges de données. Ces données, qui correspondent soit aux données de sortie soit aux 
données d’entrée des composants, sont précisées sur les flèches. 
• dans la partie supérieure droite, on distingue les composants hors du groupe mais en 
relation avec lui : 
le climat qui fournit les données météorologiques, 
les espaces tampons : vérandas, serres, locaux non chauffés en contact avec les locaux 
chauffés objet du calcul réglementaire, 
la détermination des saisons de chauffage, de refroidissement pour la génération et pour 
certains équipement pouvant avoir un comportement lié aux saisons, 
les scénarios, définis au niveau des zone, 
le calcul de la perméabilité à l’air et des échanges aérauliques entre groupes conduits au 
niveau de la zone 
Le détail de chaque composant ou de chaque assemblage est au niveau de chaque fiche 
algorithme. 
• L’enchaînement des calculs est le suivant : 
’Assemblage ‘Parois opaques ’ : 
Il est constitué de ’environnement proche’ et de ‘paroi opaque’. En relation avec la météo et les 
espaces tampons il calcule d’une part les flux de chaleur dû au rayonnement solaire et dû au 
rayonnement froid de la voûte céleste transmis au groupe et d’autre part le coefficient de 
transmission thermique global de l’ensemble des parois opaques. 
’Assemblage ‘Ponts thermiques ’ : 
Même principe. 
‘Assemblage baies ’ : 
Il fait intervenir ‘environnement proche’, ‘gestion régulation de l’ouverture des baies’, ‘gestion et 
régulation des protections solaires’, ‘baies vitrées’, ‘calcul du débit par ouverture des baies’ et 
‘ensemble baies’. En relation avec la météo et les espaces tampons il calcule d’une part les flux de 
chaleur dû au rayonnement solaire (trois composantes) et dû au rayonnement froid de la voûte 
céleste transmis au groupe et d’autre part le coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques. Sont calculés également les flux lumineux transmis au groupe 
pour le composant éclairage. 
‘Eclairage’  : 
En relation avec la météo, les espaces tampons et les l’assemblage baies il calcule la 
consommation d’éclairage ainsi que les rejets thermiques, pris en compte dans le comportement 
du groupe. Les flux lumineux, calculés par ‘assemblage baies’, entrant dans le groupe permettent   
Page 208 de calculer le niveau d’éclairement naturel dans le groupe et ainsi de représenter la gestion des 
systèmes d’éclairage. 
‘Ventilation spécifique’  : 
Ce composant représente les systèmes de ventilation conventionnels pour le calcul du coefficient 
Bbio. Il calcule le débit volumique de l’air neuf ainsi que sa température et son humidité. Ces 
données sont envoyée à ‘ventilation’ pou le calcul de l’ensemble des débits. 
‘Bilan hydrique’  : 
Le bilan hydrique du groupe est éalisé. 
‘Comportement thermique du groupe’  : 
Est lié aux composants de l’enveloppe à l’éclairage et à la ventilation et calcule le comportement 
du groupe sous forme d’une matrice de température destinée à ‘émission’.  
‘Emission’  : 
Se fondant sur le comportement du groupe et les températures de consigne, détermine les 
températures des nœuds du réseau RC (dont certaines peuvent être utilisées au pas suivant) ainsi 
que les besoins de chauffage et de refroidissement compte tenu de la saison issue de ‘saisons’. 
‘Indicateurs de confort’  : 
Ce composant détermine à chaque pas si la température opérative intérieure du groupe calculée 
par ‘émission’ pour un flux apporté ou extrait du groupe nul se trouve dans l’intervalle 
correspondant au confort des occupants. Les sorties, de deux natures : d’une part indicateurs 
d’inconfort et d’autre part écarts aux limites de température d’inconfort, permettent le calcul du 
démarrage de la saison de chauffage et du démarrage de la saison de refroidissement par 
‘saisons’. 
‘Calculs groupe’  : 
‘calcul groupe’ effectue un post traitement des sorties du groupes : cumuls mensuel, annuel, calcul 
du Bbio. 
 
 Page 209 7.10 C_CALC_Calculs_groupe  
7.10.1 Introduction 
Chaque élément de base d’un bâtiment (baie, paroi opaque, perméabilité,…) appartient à un 
groupe, entité élémentaire de calcul. Les fiches « ensemble » synthétisent ces éléments au niveau 
d’un groupe.  
Par ailleurs, il est intéressant de connaître les consommations (de chauffage, de refroidissement, 
d’ECS, d’éclairage, de ventilation, etc.) au niveau de l’unité de calcul. La fiche « calculs 
génération » s’efforce donc de déterminer par groupe le pourcentage de la consommation globale 
des générateurs calculée au niveau du projet. 
Les algorithmes ci-dessous récupère des sorties de ces fiches pour les traiter afin de disposer 
d’indicateurs réglementaires et/ou à vocation pédagogiques sur le bâti ou les systèmes, au niveau 
du groupe.   
Page 210 7.10.2 Nomenclature 
Le Tableau 31  donne la nomenclature des différentes variables nécessaires pour effectuer divers 
calculs au niveau du groupe. 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation, j le jour de simulation et m 
le mois de simulation. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Qsys_ch(h) Energie requise pour le chauffage totale du groupe. Wh 2∞ +∞ 2 Emissions Qsys_fr(h) Energie requise pour le refroidissement totale du 
groupe. Wh 2∞ +∞ 2 Ecl. CECL_GR (h) Consommation d’énergie finale pour 
l’éclairage d’un groupe sur une heure kWh 0 +∞ 2 
gr
opvA Surfaces des parois déperditives 
opaques verticales du groupe m² 0 +∞ 2 
gr
ophbA Surfaces des parois déperditives 
opaques horizontales du groupe 
orientées vers le bas m² 0 +∞ 2 
gr
ophhA Surfaces des parois déperditives 
opaques horizontales du groupe 
orientées vers le haut m² 0 +∞ 2 Ass. PO 
gr
opA Somme des surfaces des parois opaques 
d
u groupe m² 0 +∞ - 
gr
v baiesA− Surface totale des baies verticales du groupe m² 0 +∞ -  Ass. 
baies 
gr
h baiesA− Surface totale des baies horizontales du groupe m² 0  +∞ - Ass. 
PT gr
PTl Somme des longueurs des ponts 
t
hermiques du groupe m 0 +∞ -  SHO RTgr SHO RT du groupe m² 0 +∞ - 
ch cons inc Nbh, _ Nombre d’heures d’inconfort froid (en 
période d’occupation) déterminé par 
rapport à la température de consigne de 
chauffage θiich. h 0 +∞ 2 
fr cons inc Nbh, _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport à la température de consigne de 
chauffage θiifr.  h 0 +∞ 2 
fr C inc Nbh, 1 _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 1.   h 0 + ∞ 2 
fr C inc Nbh, 2 _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 2.   h 0 + ∞ 2 Indicateurs de confort 
fr C inc Nbh, 3 _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 3.   h 0 + ∞ 2   
Page 211 ch cons inc DH, _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
froid en période d’occupation déterminé 
par rapport à la température de consigne 
de chauffage θiich.  °C.h 0 +∞ - 
fr cons inc DH, _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation déterminé 
par rapport à la température de consigne 
de chauffage θiifr.  °C.h 0 +∞ - 
fr C inc DH, 1 _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation déterminé 
par rapport au seuil d’inconfort en 
catégorie d’ambiance 1.   °C.h 0 +∞ - 
fr C inc DH, 2 _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation déterminé 
par rapport au seuil d’inconfort en 
catégorie d’ambiance 2.   °C.h 0 +∞ -  
fr C inc DH, 3 _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation déterminé 
par rapport au seuil d’inconfort en 
catégorie d’ambiance 3.   °C.h 0 +∞ - 
s g
reprisspecq,
_ Débit volumique spécifique repris au 
niveau du groupe gpar le système s m3/h  2∞ +∞ 2 Spécifi. s g
souffléspecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au 
niveau du groupe gpar le système s m3/h  2∞ +∞ 2 
g
entr def vQ, , Au pas temps horaire, débit entrant dans 
le groupe via les défauts d’étanchéités  m3/h 2∞ +∞ 2 
g
entr EA vQ, , Au pas temps horaire, débit entrant dans 
le groupe via les entrées d’air m3/h 2∞ +∞ 2 
g
sort def vQ, , Au pas temps horaire, débit sortant dans 
le groupe via les défauts d’étanchéités  m3/h 2∞ +∞ 2 Débits d’air 
g
sort EA vQ, , Au pas temps horaire, débit sortant dans 
le groupe via les entrées d’air m3/h 2∞ +∞ 2 
 iocczone Indice d’occupation de la zone à laquelle 
appartient le groupe 2 0 1 2 Générateurs Matrice  
{Qcef (poste;énergie) 
gnr(h)} 
 Matrice des consommations en énergie 
finale au pas de temps h du générateur. 
Les lignes correspondent aux différents 
postes (3), les colonnes aux différentes 
sources d’énergie (6). Wh 0 +∞ 0 Générateur
s+ ballons  
Matrice  
{Qcef (poste;énergie) 
ballon(h)} 
 Matrice des consommations en énergie 
finale au pas de temps h de l’assemblage 
ballon. Les lignes correspondent aux 
différents postes (3), les colonnes aux 
différentes sources d’énergie (6). Wh 0 +∞ 0 
Wventmoys(h) Consommation des auxiliaires du système de 
ventilation du groupe au pas de temps h. Wh 0 +∞ 0 Ventilateurs Wvent_loc_tot (h) Consommation électrique totale des ventilateurs 
locaux des émetteurs du groupe au pas de temps h. Wh 0 +∞ 0 mations 
des  
circulateuWauxds(h) Energie consommée par les circulateurs du réseau 
de distribution interne au groupe de chaud et de 
froid au pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2   
Page 212 Wauxdp (h) Energie consommée par les circulateurs du réseau 
de distribution intergroupe de chaud et de froid au 
pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2  
Waux_primθedpθe(h) Energie consommée par les auxiliaires du réseau de 
distribution intergroupe d’ECS au pas de temps h. Wh 2∞ +∞ 2 
{Qcef(poste;énergie)  
gen,gr(h)} Matrice des consommations en énergie 
finale en fonction des postes et du type 
d’énergie, répartie au niveau du groupe Wh 0 +∞ 2 
Qreq,chgen,gr (h) Demande en énergie de chauffage au niveau de la 
génération gen pour le groupe  gr. Wh 0 +∞ 2 
Qreq,frgen,gr (h) Demande en énergie de refroidissement au niveau 
de la génération gen pour le groupe  gr. Wh 2∞ 0 2 
Cef_ch_mgen,gr Consommation mensuelle en énergie 
finale de chauffage, par génération et 
par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cep_ch_mgen,gr Consommation mensuelle en énergie 
primaire de chauffage, par génération et 
par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cef_chgen,gr Consommation annuelle en énergie 
finale de chauffage, par génération et 
par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cep_chgen,gr Consommation annuelle en énergie 
primaire de chauffage, par génération et 
par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cef_fr_mgen,gr Consommation mensuelle en énergie 
finale de refroidissement, par génération 
et par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cep_fr_mgen,gr Consommation mensuelle en énergie 
primaire de refroidissement, par 
génération et par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cef_frgen,gr Consommation annuelle en énergie 
finale de refroidissement, par génération 
et par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cep_frgen,gr Consommation annuelle en énergie 
primaire de refroidissement, par 
génération et par groupe Wh 0 +∞ 2 
Cef_ecs_mgen,gr Consommation mensuelle en énergie 
finale d’ECS, par génération et par 
groupe Wh 0 +∞ 2 
Cep_ecs_mgen,gr Consommation mensuelle en énergie 
primaire d’ECS, par génération et par 
groupe Wh 0 +∞ 2 
Cef_ecsgen,gr Consommation annuelle en énergie 
finale d’ECS, par génération et par 
groupe Wh 0 +∞ 2 
Cep_ecsgen,gr Consommation annuelle en énergie 
primaire d’ECS, par génération et par 
groupe Wh 0 +∞ 2 Calculs génération 
{Cef_gazgen,gr, 
Cef_fodgen,gr, 
Cef_chagen,gr, 
Cef_boigen,gr, 
Cef_elegen,gr, 
Cef_rdcgen,gr } Matrice des consommations annuelles 
d’énergie finale (de chaud, de froid et 
d’ECS) par génération et par groupe Wh 0 +∞ 2   
Page 213  {Cep_gazgen,gr, 
Cep_fodgen,gr, 
Cep_chagen,gr, 
Cep_boigen,gr, 
Cep_elegen,gr, 
Cep_rdcgen,gr} Matrice des consommations annuelles 
d’énergie primaire (de chaud, de froid et 
d’ECS) par génération et par groupe Wh 0 +∞ 2   
Page 214  
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 IMOIS Mois de l’année 2 0 12 2 
 Agr Surface utile du groupe m² 0 +∞ 2 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
gr
mBch  Besoins mensuels en chaud du groupe Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
Bchgr Besoins annuels en chaud du groupe Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
gr
mBfr Besoins mensuels en froid du groupe Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
Bfrgr Besoins annuels en froid du groupe Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
gr
mBecl  Besoins mensuels d’éclairage du groupe Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
Beclgr Besoins annuels d’éclairage du groupe Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
gr
mBbio  Besoin bioclimatique mensuel du groupe Wh/m²S
HORTgr 2∞ +∞ 2 
grBbio  Besoin bioclimatique annuel du groupe Wh/m²
SHO RTgr 2∞ +∞ 2 
gr
TA Somme des parois déperditives du 
groupe m² 0 +∞ 2 
gr
perm TA, Somme des parois déperditives excepté 
le plancher bas du groupe (utile pour les 
calculs de perméabilité) m² 0 +∞ 2 
gr
perm fA, Somme des parois déperditives 
verticales du groupe (utile pour les 
calculs de perméabilité) m² 0 +∞ 2 
gr
perm toitA, Somme des parois déperditives 
horizontales excepté le plancher bas du 
groupe (utile pour les calculs de 
perméabilité) m² 0 +∞ 2 
gr
opvA Surfaces des parois déperditives 
opaques verticales du groupe m² 0 +∞ 2 
gr
ophA Surfaces des parois déperditives 
opaques horizontales du groupe m² 0 +∞ 2 
gr
v baiesA− Surface totale des baies verticales du groupe m² 0 +∞ -  Vers fiches « calculs zone » et « sorties_fiche_XML » » gr
h baiesA− Surface totale des baies horizontales du groupe m² 0  +∞ - 
 ch cons inc Nbh, _ Nombre d’heures d’inconfort froid (en 
période d’occupation) déterminé par 
rapport à la température de consigne de 
chauffage θiich. h 0 +∞ 2 
 fr cons inc Nbh, _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport à la température de consigne de 
chauffage θiifr.  h 0 +∞ 2 
 fr C inc Nbh, 1 _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie h 0 +∞ 2   
Page 215 d’ambiance 1.   
 fr C inc Nbh, 2 _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 2.   h 0 + ∞ 2 
 fr C inc Nbh, 3 _ Nombre d’heures d’inconfort chaud en 
période d’occupation déterminé par 
rapport au seuil d’inconfort en catégorie 
d’ambiance 3.   h 0 + ∞ 2 
 ch cons inc DH, _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
froid en période d’occupation déterminé 
par rapport à la température de consigne 
de chauffage θiich.  °C.h 0 +∞ - 
 fr cons inc DH, _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation déterminé 
par rapport à la température de consigne 
de chauffage θiifr.  °C.h 0 +∞ - 
 fr C inc DH, 1 _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation déterminé 
par rapport au seuil d’inconfort en 
catégorie d’ambiance 1.   °C.h 0 +∞ - 
 fr C inc DH, 2 _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation déterminé 
par rapport au seuil d’inconfort en 
catégorie d’ambiance 2.   °C.h 0 +∞ - 
 fr C inc DH, 3 _ Nombre de degrés2heures d’inconfort 
chaud en période d’occupation déterminé 
par rapport au seuil d’inconfort en 
catégorie d’ambiance 3.   °C.h 0 +∞ - 
 g
entr def vQ, , Moyenne (en occupation) du débit 
volumique entrant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe m3/h 0 +∞ 2 
 g
sort def vQ, , Moyenne (en occupation) du débit 
volumique sortant par tous les défauts 
d’étanchéité du groupe m3/h 0 +∞ 2 
 g
entr EA vQ, , Moyenne (en occupation) du débit 
volumique entrant par toutes les entrées 
d’air du groupe m3/h 0 +∞ 2 
 g
sort EA vQ, , Moyenne (en occupation) du débit 
volumique sortant par toutes les entrées 
d’air du groupe m3/h 0 +∞ 2 
 g
entr spec vQ, , Moyenne (en occupation) de la somme 
des débits volumiques spécifiques 
entrants dans le groupe m3/h 0 +∞ 2 
 g
sort spec vQ, , Moyenne (en occupation) de la somme 
des débits volumiques spécifiques 
sortants du groupe m3/h 0 +∞ - 
{Qreq,gen,ch(h)} jθ
28 ;jθ1) Ensemble des sommes des différentes valeurs des 
demande en énergie de chauffage au niveau des 
générations du projet, jour j-28 au jour j-1 inclus 
(672 pas de temps).  Wh 0 +∞ 2 Détermination 
des saisons  
{Qreq,gen,fr (h)} jθ
28 ;jθ1)  Ensemble des sommes des différentes valeurs des 
demande en énergie de refroidissement au niveau 
des générations du projet, du jour j-28 au jour j-1 
inclus (672 pas de temps). Wh 2∞ 0 2 
Cef_chgr Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef annuels Cef_frgr Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2   
Page 216 Cef_ecsgr Energie finale totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_eclgr Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_auxvgr Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2  
Cef_auxsgr Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération 
pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_ch_mgr(m) Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe pour le mois 
m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_fr_mgr(m) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe pour le 
mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecs_mgr(m) Energie finale totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_ecl_mgr(m) Energie finale totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_auxvgr(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 Cef  mensuels 
Cef_auxsgr(m) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération 
pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_chgr Energie primaire totale consommée pour 
le chauffage dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_frgr Energie primaire totale consommée pour 
le refroidissement dans le groupe pour 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_ecsgr Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_eclgr Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_auxvgr Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de ventilation (et 
ventilateurs des émetteurs) pour l’année 
entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep annuels 
Cep_auxsgr Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de distribution et 
génération pour l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_ch_mgr(m) Energie primaire totale consommée pour 
le chauffage dans le groupe pour le mois 
m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 Cep mensuels Cep_fr_mgr(m) Energie primaire totale consommée pour 
le refroidissement dans le groupe pour le 
mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2   
Page 217 Cep_ecs_mgr(m) Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_ecl_mgr(m) Energie primaire totale consommée par 
l’éclairage artificiel des locaux dans le 
groupe pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cep_auxvgr(m) Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de ventilation (et 
ventilateurs des émetteurs) pour le mois 
m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2  
Cef_auxsgr(m) Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de distribution et 
génération pour le mois m. Wh/m
² par 
mois 0 +∞ 2 
Cef_gazgr Energie finale totale fournie par 
utilisation du gaz pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_fodgr Energie finale totale fournie par 
utilisation du fioul domestique pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_chagr Energie finale totale fournie par 
utilisation du charbon pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_boigr Energie finale totale fournie par 
utilisation du bois pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cef_elegr Energie finale totale fournie par 
utilisation de l’électricité pour le groupe 
sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cef par énergie 
Cef_rdcgr Energie finale totale fournie par 
utilisation des réseaux de chaleur pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_gazgr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du gaz pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_fodgr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du fioul domestique pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_chagr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du charbon pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_boigr Energie primaire totale fournie par 
utilisation du bois pour le groupe sur 
l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Cep_elegr Energie primaire totale fournie par 
utilisation de l’électricité pour le groupe 
sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 Cep par énergie 
Cep_rdcgr Energie primaire totale fournie par 
utilisation des réseaux de chaleur pour le 
groupe sur l’année entière. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2  Cefgr Energie finale totale consommée par le 
groupe pour l’année entière, ramenée au 
m² de SHON. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2   
Page 218  
Cepgr Energie finale totale consommée par le 
groupe pour l’année entière, ramenée au 
m² de SHON. Wh/m
² par 
an 0 +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Qcef_chgr(h) Energie finale totale consommée pour le 
chauffage dans le groupe au pas de 
temps h. Wh 0 +∞ 2 
Qcef_frgr(h) Energie finale totale consommée pour le 
refroidissement dans le groupe au pas 
de temps h. Wh 0 +∞ 2 
Qcef_ecsgr(h) Energie finale totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 
Qcef_auxvgr(h) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de ventilation (et ventilateurs 
des émetteurs) au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 Consommations horaires par poste du groupe 
en énergie finale (hors éclairage)  
Qcef_auxsgr(h) Energie finale totale consommée par les 
auxiliaires de distribution et génération 
au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 
Qcep_chgr(h) Energie primaire totale consommée pour 
le chauffage dans le groupe au pas de 
temps h. Wh 0 +∞ 2 
Qcep_frgr(h) Energie primaire totale consommée pour 
le refroidissement dans le groupe au pas 
de temps h. Wh 0 +∞ 2 
Qcep_ecsgr(h) Energie primaire totale consommée pour 
l’ECS dans le groupe au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 
Qcep_auxvgr(h) Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de ventilation (et 
ventilateurs des émetteurs) au pas de 
temps h. Wh 0 +∞ 2 Consommations horaires par poste du groupe en 
énergie primaire (hors éclairage)  
Qcep_auxsgr(h) Energie primaire totale consommée par 
les auxiliaires de distribution et 
génération au pas de temps h. Wh 0 +∞ 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
α1 Constante associée aux besoins de 
chaud 2 2 2 2 
α2 Constante associée aux besoins de froid 2 2 2 2 Coefficient BBio β Constante associée aux besoins 
d’éclairage 2 2 2 5 Coef. CEP {Coef ep(énergie ;1) } Matrice des coefficients d’énergie 
primaire associés aux différents types 
d’énergie. 
Elle ne comporte qu’une colonne, et 
autant de lignes qu’il y a de types 
d’énergie. Réel 2 2 2 
       
Tableau 31 : Nomenclature du modèle   
Page 219 7.10.3 Description mathématique 
7.10.3.1 Positionnement de la fiche algorithme  
Fiche algo du 
groupe 1Fiche algo du 
groupe 1Fiche algo du 
groupe 1Fiche algo du 
groupe 1Assemblage groupe 1
Calculs grouperésultatsrésultats
résultats
 
7.10.3.2 Calculs initiaux au niveau du groupe  
7.10.3.2.1 Parois déperditives 
L’ensemble des parois déperditives du groupe, notégr
TA, est la somme des parois vitrées et des 
parois opaques de ce groupe 
gr
h baiesgr
v baiesgr
opgr
T A A A A− −+ + =  (255) 
7.10.3.2.2 Parois déperditives excepté le plancher bas 
L’ensemble des parois déperditives du groupe excepté le plancher bas, notégr
perm TA,, est la somme 
des parois vitrées et des parois opaques de ce groupe (excepté les planchers bas). 
gr
h baiesgr
v baiesgr
opvgr
ophhgr
perm T A A A A A− −+ + + =,  (256) 
 
7.10.3.2.3 Parois déperditives verticales 
L’ensemble des parois déperditives verticales du groupe, notégr
perm fA,, est la somme des parois 
vitrées verticales et des parois opaques verticales (c'est-à-dire des façades) de ce groupe. 
gr
v baiesgr
opvgr
perm f A A A−+ =,  (257) 
 
7.10.3.2.4 Parois déperditives horizontales excepté le plancher bas   
Page 220 L’ensemble des parois déperditives horizontales du groupe excepté le plancher bas, notégr
perm toitA,, 
est la somme des parois vitrées et des parois opaques horizontales de ce groupe (excepté les 
planchers bas). 
gr
h baiesgr
ophhgr
perm toit A A A−+ =,  (258)   
Page 221  
7.10.3.3 Calculs associés aux groupes lors d’un calcul du BBio  
Pour chaque groupe, les besoins de chaud, de froid et d’éclairage sont sommés par mois et sur 
l’ensemble de l’année de simulation. Les résultats finaux s’expriment en Wh/m²SHONgr.  
7.10.3.3.1 Besoins de chaud par groupe 
Les résultats sont exprimés sous forme : 
- mensuelle  
gr
mBch est obtenu en sommant sur un mois les besoins de chaud du groupe 
grmois hgr
ch sys
gr
mSHONh Q
B
ch∑
∈=) (_
 (259) 
- annuelle 
Le besoin total en chaud d’un groupe, noté Bchgr, est obtenu en sommant sur l’année les besoins 
de chaud mensuels du groupe 
∑
==12
1moisgr
mgrBch Bch (260) 
7.10.3.3.2 Besoins de froid par groupe 
Les résultats sont exprimés sous forme : 
- mensuelle 
gr
mBfr est obtenu en sommant sur un mois les besoins de froid du groupe 
grmois hgr
fr sys
gr
mSHONh Q
Bfr∑
∈=) (_
 (261) 
- annuelle 
Le besoin total en froid d’un groupe, noté Bfrgr, est obtenu en sommant sur l’année les besoins de 
froid mensuels du groupe 
∑
==12
1moisgr
mgrBfr Bfr (262) 
7.10.3.3.3 Besoins d’éclairage par groupe 
Les résultats sont exprimés sous forme : 
- mensuelle 
gr
mBeclest obtenu en sommant sur un mois les besoins d’éclairage du groupe   
Page 222 grmois hgr
gr
mSHONh Cecl
Becl∑
∈=) (
 (263) 
- annuelle 
Le besoin total en éclairage d’un groupe, noté Beclgr, est obtenu en sommant sur l’année les 
besoins d’éclairage mensuels du groupe 
 
7.10.3.3.4 Besoin bioclimatique par groupe 
Les résultats sont exprimés sous forme : 
- mensuelle 
gr
mBbio est obtenu en sommant sur un mois les besoins mensuels de chaud, de froid et d’éclairage 
du groupe, pondérés par les coefficients réglementaires. 
gr
mgr
mgr
mgr
m Becl Bfr Bch Bbio . . .2 1 β α α + + =  (265) 
- annuelle 
Le besoin total bioclimatique d’un groupe, noté Bbiogr, est obtenu en sommant sur l’année les 
besoins bioclimatiques mensuels du groupe 
∑
==12
1moisgr
mgrBbio Bbio (266) 
Le Bbio du groupe est exprimée en nombre de points. 
 ∑
==12
1moisgr
mgrBecl Becl (264)   
Page 223 7.10.3.3.5 Calcul des débits moyens entrants et sortants du groupe en occupation 
Les débits moyens (en période d’occupation, sur l’année) entrants et sortants du groupe sont 
donnés à titre indicatif et sont exprimés en m3/h. 
7.10.3.3.5.1 Débits moyens en occupation par les défauts d’étanchéité 
La moyenne de ces débits, uniquement en période d’occupation ( iocczone=1), sur l’année donne : 
)) ( ()) ( (
, , , ,, , , ,
P Q moyenne QP Q moyenne Q
g
sort def vg
sort def vg
entr def vg
entr def v
Δ =Δ =
 (267) 
7.10.3.3.5.2 Débits moyens en occupation par les entrées d’air 
La moyenne de ces débits, uniquement en période d’occupation ( iocczone=1), sur l’année donne : 
)) ( ()) ( (
, , , ,, , , ,
P Q moyenne QP Q moyenne Q
g
sort EA vg
sort EA vg
entr EA vg
entr EA v
Δ =Δ =
 (268) 
7.10.3.3.5.3 Débits moyens en occupation spécifiques 
Le débit entrant dans le groupe par la ventilation spécifique est le débit soufflé, le débit sortant est 
égal au débit repris (il est négatif). 
Les moyennes sont faites sur les périodes d’occupation ( iocczone=1) 


=

=
∑∑
ss g
reprisspecg
sort spec vss g
soufflespecg
entr spec v
q moyenne Qq moyenne Q
,
_ , ,,
_ , ,
 (269) 
   
Page 224 7.10.3.4 Calculs associés aux groupes en calcul des consommations  
Après les calculs de sorties au niveau de la génération (avec l’exposant gen), puis celles au niveau 
de la génération pour un groupe (avec l’exposant gen,gr), l’objectif des paragraphes ci-dessous est 
d’exprimer les sorties au niveau d’un groupe (avec l’exposant gr). 
7.10.3.4.1 Calculs au pas de temps horaire 
7.10.3.4.1.1 Sorties horaires des générations 
Les consommations des générations desservant le groupe se présentent sous la forme de la 
matrice du Tableau 32. Les lignes représentent les différentes postes de consommations associés 
aux composants générateurs et assemblages avec stockage. Les colonnes correspondent aux 
différents types d’énergie rencontrés. 
En Wh 10: Gaz  20: Fioul  30:Charbon 40: Bois 50:Electricité  60: Réseau de 
chaleur 
1 : Chauffage Qcef(1;10) Qcef(1;20) …    
2: Refroidiss. Qcef(2;10) …    … 
3 : ECS …    … Qcef(3;60) 
Tableau 32: Matrice des consommations en énergies finales {Qcef (poste;énergie)gen,gr(h)} 
Cette matrice est en sortie de la génération (voir fiche C_Gen_Calculs génération).  
Les matrices des générations du projet pour lesquelles au moins un élément appartenant à un 
même groupe est relié, sont ensuite sommées poste par poste, énergie par énergie ou intégrées 
sur un mois, une année… 
7.10.3.4.1.2 Matrice des consommations en énergies finale et primaire du groupe 
On récupère à chaque pas de temps h les matrices des consommations en énergie finale des 
générations reliées au groupe : 
∑
∈=
gr gengr gen
energieposte cefgr
energieposte cefh Q h Q ) ( ) (,
) ; ( ) ; (  
 (270) 
7.10.3.4.1.3 Calculs horaires des demandes en énergies totales de chaque groupe 
Qreq,gen,chgr(h) et Q req,gen,frgr (h) sont les demandes en énergies totales aux bornes de l’ensemble 
des génération du projet, pertes de distributions du groupe et intergroupes inclues. 
 
Elles sont utilisées comme référence pour la détermination des saisons par groupe. La fiche 
calculs groupe fournit l’ensemble des valeurs nécessaires sur la période d’intégration (en 
général les 28 jours précédant le jour j) utilisée dans les procédures de détermination des 
saisons par groupe . 
 



==
∑∑
→→
gr gengr gen
fr reqgr
fr gen reqgr gengr gen
ch reqgr
ch gen req
Q h QQ h Q
,
, _ _,
, _ _
) () (
 (271)   
Page 225 7.10.3.4.1.4 Consommations horaires de chauffage du groupe 
Pour un pas de temps h, la consommation totale de chauffage en énergie finale d’un groupe 
correspond à la somme de l’ensemble des valeurs constituant la ligne 1 de toutes les matrices 
des générations reliées à ce groupe (Tableau  32) : 
( )∑ ∑
∈ ==
gr gen engr gen
en cefgr
ch cef h Q h Q60
10,
) ; 1 ( _ ) ( ) (  (272) 
7.10.3.4.1.5 Consommations horaires de refroidissement du groupe  
Pour un pas de temps h, la consommation totale de refroidissement en énergie finale d’un 
groupe correspond à la somme de l’ensemble des valeurs constituant la ligne 2 de toutes les 
matrices des générations reliées à ce groupe (Tableau  32) : 
 
( )∑ ∑
→ ==
gr gen engr gen
en cefgr
fr cef h Q h Q60
10,
) ; 2 ( _ ) ( ) (  (273) 
7.10.3.4.1.6 Consommations horaires d’ECS du groupe  
Pour un pas de temps h, la consommation totale d’ECS en énergie finale d’un groupe 
correspond à la somme de l’ensemble des valeurs constituant la ligne 3 de toutes les matrices 
des générations reliées à ce groupe (Tableau  32) : 
( )∑ ∑
∈ ==
gr gen engr gen
en cefgr
ecs cef h Q h Q60
10,
) ; 3 ( _ ) ( ) (  (274) 
7.10.3.4.1.7 Consommations en énergies finale et primaire des auxiliaires de ventilation du 
groupe 
Elles incluent les consommations des auxiliaires des centrales de traitement d’air (intégrant celles 
des éventuels puits climatiques) et des ventilateurs locaux des émetteurs du groupe (calculées au 
niveau des émissions équivalentes). 
) ( ) ( ) (_ _,
_h W h W h Wgr
tot loc ventgr s
ventmoygr
auxv cef+ =   (275) 
7.10.3.4.1.8 Consommations en énergies finale et primaire des auxiliaires de distribution 
du groupe 
Elles incluent les consommations des auxiliaires de toutes les distributions intergroupes et des 
distributions des CTA liées au groupe. 
) ( ) ( ) ( ) ( ) (, , ,
_ _ ∑ ∑ ∑ ∑
→ ∈ → → −−
− + + + =
gr dCTAgr dCTA
aux
gr dsds
aux
gr dpgr dp
aux
gr e dpgr e dp
e prim auxgr
auxd cefh W h W h W h W h W  (276) 
   
Page 226 7.10.3.4.2 Calculs mensuels et annuels 
Les sommations des consommations de chauffage, refroidissement et ECS sur tous les 
générateurs sont déjà réalisées au niveau des fiches C_Gen_Calculs Génération.  
7.10.3.4.2.1 Consommations en énergies finale et primaire de chauffage du groupe 
Une fois la simulation annuelle terminée, les sommations des consommations de chauffage en 
énergie finale et primaire (divisées par la SHON du groupe) sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
grgr gengr gen
m ch ef
gr
m ch efSHONC
C∑
∈=,
_ _
_ _   
grgr gengr gen
m ch ep
gr
m ch epSHONC
C∑
∈=,
_ _
_ _  
 (277) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
grgr gengr gen
ch ef
gr
ch efSHONC
C∑
→=,
_
_    
grgr gengr gen
ch ep
gr
ch epSHONC
C∑
→=,
_
_  (278) 
7.10.3.4.2.2 Consommations en énergies finale et primaire de refroidissement du groupe 
Les sommations des consommations de refroidissement en énergie finale et primaire (divisées par 
la SHON du groupe) sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
grgr gengr gen
m fr ef
gr
m fr efSHONC
C∑
∈=,
_ _
_ _   
grgr gengr gen
m fr ep
gr
m fr epSHONC
C∑
∈=,
_ _
_ _  
 (279) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
grgr gengr gen
fr ef
gr
fr efSHONC
C∑
∈=,
_
_    
grgr gengr gen
fr ep
gr
fr epSHONC
C∑
∈=,
_
_  (280) 
   
Page 227  
7.10.3.4.2.3 Consommations en énergies finale et primaire d’ECS du groupe 
Les sommations des consommations d’ECS en énergie finale et primaire (divisées par la SHO RT 
du groupe) sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
grgr gengr gen
m ecs ef
gr
m ecs efSHONC
C∑
∈=,
_ _
_ _   
grgr gengr gen
m ecs ep
gr
m ecs epSHONC
C∑
∈=,
_ _
_ _  
 (281) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
grgr gengr gen
ecs ef
gr
ecs efSHONC
C∑
∈=,
_
_    
grgr gengr gen
ecs ep
gr
ecs epSHONC
C∑
∈=,
_
_  (282) 
7.10.3.4.2.4 Consommations en énergies finale et primaire d’éclairage du groupe 
Les consommations d’éclairage en énergie finale et primaire sont exprimées : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
grmois hgr
ecl
gr
m ecl efSHONh C
C∑
∈=) (
_ _  
gr
m ecl ef epgr
m ecl ep C Coef C_ _ ) 1 ; 50 ( _ _ . =  
 (283) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisgr
m ecl efgr
ecl efC C  
gr
ecl ef epgr
ecl ep C Coef C_ ) 1 ; 50 ( _ . =  (284) 
7.10.3.4.2.5 Consommations en énergies finale et primaire des auxiliaires de ventilation 
par groupe 
Elles s’expriment : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
grmois hgr
auxv cef
gr
m auxv efSHONh W
C∑
∈=) (_
_ _ (285)   
Page 228 gr
m auxv ef epgr
m auxv ep C Coef C_ _ ) 1 ; 50 ( _ _ . =  
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisgr
m auxv efgr
auxv ef C C  
gr
auxv ef epgr
auxv ep C Coef C_ ) 1 ; 50 ( _ . =  (286) 
7.10.3.4.2.6 Consommations en énergies finale et primaire des auxiliaires de distribution 
par groupe 
Elles s’expriment : 
2 Sous forme de résultats mensuels : 
grmois hgr
auxd cef
gr
m auxd efSHONh W
C∑
∈=) (_
_ _  
gr
m auxd ef epgr
m auxd ep C Coef C_ _ ) 1 ; 50 ( _ _ . =  (287) 
2 Sous forme d’un résultat annuel total : 
∑
==12
1_ _ _
moisgr
m auxd efgr
auxd ef C C  
gr
auxd ef epgr
auxd ep C Coef C_ ) 1 ; 50 ( _ . =  (288) 
   
Page 229 7.10.3.4.2.7 Consommations en énergie finale et primaire par type d’énergie du groupe 
Les consommations par type d’énergie et par génération, pour un groupe, s’expriment uniquement 
sous forme d’un résultat total annuel : 
∑
∈=
gr g engr gen
gaz efgr
gaz efC C,
_ _  (289) 
∑
∈=
gr g engr gen
fod efgr
fod efC C,
_ _  (290) 
∑
∈=
gr g engr gen
cha efgr
cha efC C,
_ _  (291) 
∑
∈=
gr g engr gen
boi efgr
boi efC C,
_ _  (292) 
∑
∈=
gr g engr gen
ele efgr
ele efC C,
_ _  (293) 
∑
∈=
gr g engr gen
rdc efgr
rdc efC C,
_ _  (294) 
 
gr
gaz ef epgr
gaz ep C C oef C_ ) 1 ; 10 ( _ × =  (295) 
gr
fod ef epgr
fod epC C oef C_ ) 1 ; 20 ( _× =  (296) 
gr
cha ef epgr
cha epC C oef C_ ) 1 ; 30 ( _× =  (297) 
gr
boi ef epgr
boi epC C oef C_ ) 1 ; 40 ( _× =  (298) 
gr
ele ef epgr
ele epC C oef C_ ) 1 ; 50 ( _× =  (299) 
gr
rdc ef epgr
rdc epC C oef C_ ) 1 ; 60 ( _× =  (300) 
7.10.3.4.2.8 Consommations totales en énergie finale et primaire du groupe 
Les consommations totales en énergie finale et primaire sont obtenues par sommation sur 
l’ensemble des postes : 
gr
auxd efgr
auxv efgr
ecs efgr
ecl efgr
fr efgr
ch efgr
ef C C C C C C C_ _ _ _ _ _ + + + + + =  (301) 
gr
auxd epgr
auxv epgr
ecs epgr
ecl epgr
fr epgr
ch epgr
ep C C C C C C C_ _ _ _ _ _ + + + + + =  (302) 
 Page 230 7.11 S1_BAT_assemblage_baies  
 
7.11.1 Introduction 
Six fiches algorithmes liées aux baies sont assemblées : 
- la fiche baies (calcul des flux solaires et lumineux transmis au groupe, rayonnement vers 
la voûte céleste, calcul du coefficient de transmission thermique global) 
- gestion des protections mobiles (calcul du ratio de baies avec la première protection 
mobile et éventuellement le ratio de baies avec une seconde protection mobile) 
 - gestion-régulation de l’ouverture des baies (calcul du ratio d’ouverture des baies) 
- environnement proche (calcul des flux solaires et lumineux incidents en tenant compte 
des masques proches et lointains, et calcul de la densité de flux de chaleur de 
l’environnement extérieur vers la voûte céleste, compte tenu de l’inclinaison de la paroi) 
- calcul des débits par ouverture des baies 
- ensemble baies (sommation sur toutes les baies du groupe des flux solaires et lumineux 
transmis au groupe, de Hges, etc.) 
 
   
Page 231 7.11.2 Nomenclature 
Le Tableau 33  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées aux baies. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut saison ) (j Saisongr
eff La saison effective à appliquer au groupe au 
jour j, sous forme d’entier : 
1: saison de refroidissement ;  
2: mi2saison ;  
3: saison de chauffe avec interdiction de 
refroidir ;  
4 : saison de chauffe avec autorisation de 
refroidir.  Ent. 1 4 2 
fin op,θ (h21) Température ressentie par l’occupant à la 
fin du pas de temps °C 2∞ +∞ 2 
fin op,θ (h22) Température ressentie par l’occupant au pas 
de temps h-2. °C 2∞ +∞ 2 Groupe 
θi (hθ1) Température intérieure de l’air du groupe 
considéré, au pas de temps h21. °C 2 ∞ +∞ 2 
γ' Hauteur du soleil corrigée ° 0 75 2 
IDn Rayonnement solaire direct normal W/m² 0 1370 2 
Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m² 0 1370 2 
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport 
au sud) rd 2 π π 2 
γ Hauteur du soleil rd 0 π/2 2 
EDn Eclairement naturel direct normal Lux 0 2000
00 2 
Edi Eclairement naturel diffus horizontal Lux 0 2000
00 2 
Teciel Température du ciel    2 
Te Température extérieure d’air sec °C 220 50 2 
we Poids d’eau  g/kga
s 0 2 2 Climat ext. (pour la fiche Env. proche) 
Dirvent Direction du vent ° 2 2 2  
c ventV_ La vitesse du vent corrigée m/s 0 2 2 
Jour_année jour de l'année (1 à 365) - 1 365 - 
Hleg heure légale de la journée (1 à 24) - 1 24 - Scénarios conv.  
iocc_zone  Indice d’occupation de la zone 
0 = zone inoccupée 
1 = zone occupée 2 Fau
x Vrai 2 e 
tampobtherm,i,b  Coefficient de réduction des déperditions 
thermique dû à la présence de l’espace 
tampon i sur la baie vitrée b 2 0 1 1   
Page 232 becl,i,b Coefficient de réduction de l’éclairement dû à 
la présence de l’espace tampon i sur la baie 
vitrée b 2 0 1 1 
bsolaire,i,b  Coefficient de réduction des flux solaires dû à 
la présence de l’espace tampon i sur la baie 
vitrée b 2 0 1 1  
IdET Indicateur de présence d’un espace tampon 
sur la baie vitrée b (02pas d’espace tampon / 
12présence d’un espace tampon) 2 0 1 0 
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Voir fiche Environnement proche     
  Voir fiche gestion2régulation de l’ouverture 
des baies     
  Voir fiche gestion2régulation des PM     
  Voir fiche baies     
  Voir fiche calcul des débits par ouverture des 
baies     
  Voir fiche ensemble baies     
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Hges Facteur de transmission thermique global pour 
l’ensemble des baies du groupe entre les 
environnements intérieurs et extérieurs W/K 0 +∞ 2 
 Fs1 Flux de chaleur transmis au groupe par 
l’ensemble des baies du groupe sous forme de 
rayonnement de courte longueur d’onde W 2∞ +∞ 2 
 Fs2 Flux de chaleur transmis au groupe par 
l’ensemble des baies du groupe sous forme de 
rayonnement de grande longueur d’onde et 
d’échange convectif  W 2 ∞ +∞ 2 
 Fs3 Flux de chaleur transmis au groupe par 
l’ensemble des baies du groupe à travers la 
lame d’air intérieure ventilée (lame d’air se 
situant entre la baie vitrée et la protection 
solaire intérieure) W 2∞ +∞ 2 
 Ftvc Flux transmis dû au rayonnement froid vers la 
voute céleste pour l’ensemble des baies du 
groupe W 2∞ +∞ 2 
 Flt1 Flux lumineux transmis au groupe de l’ensemble des baies 
du groupe, sous forme directe lumen 0 + ∞ - 
 Flt2 Flux lumineux transmis au groupe de l’ensemble des baies 
du groupe sous forme hémisphérique lumen 0 + ∞ - 
 Flt3 Flux lumineux transmis au groupe par de l’ensemble des 
baies du groupe sous forme demi-hémisphérique lumen 0 + ∞ - 
 Partbaies_sud Pourcentage de baies du groupe orientées au sud (azimuth 
α =0°) - 0 100 - 
 gr
baiesA Surface totale des baies du groupe m² 0 +∞ -  
 gr
v baiesA− Surface totale des baies verticales du groupe m² 0 +∞ -    
Page 233  gr
h baiesA− Surface totale des baies horizontales du groupe m² 0  +∞ - 
 Qma j(h) Débit massique d’air entrant dans le groupe 
par les baies, à la température θei (h). kg/s 0 +∞ 2 
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 33 : Nomenclature du modèle   
Page 234 7.11.3 Assemblage des composants 
Pocc, Pderog_ouv, 
Cpr (*8), expo_BR
i_clim
mode_gestion (*3)
Matrices consignesMétéo
Environnement proche
Baie vitréeProjet
-département
-Alt
-Dmer
- Durb
Tsimul_deb_veg
Tsimul_fin_veg
βb, αb,
Masques, b
Tout sur les baies
sauf masques1
Teciel, Te,
γ, ψ, Idn, Idi
1Interface Code
Hsol, Type-de-calcul
Sorties par groupe :
Hges
Fs1   Fs2   Fs3   Ftvc
Flt1   Flt2   Flt3
Qmaj
Agr
baies, Agr
baies-v, Agr
baies-h, Agr
baies_sudX
Hges,bα,b
Fs1,b   Fs2,bFs3,bFtvc,b
Flt1,bFlt2,bFlt3,b
1Espaces 
tampons
Entrées 
utilisateur 
Caractéristiques 
des baies 
thermiques, 
solaires et 
lumineuses
Type de protection 
mobile et 
paramètres de 
gestion
Possibilité 
d’ouverture de la 
baie et paramètres 
de gestion de son 
ouverture
Types et 
caractéristiques 
des masquesGestion-
régulation des 
Protections 
MobilesGestion-régulation 
de l’ouverture des 
baies
Rprot1 partGPM,b
1    Rprot1 1-partGPM,b 1
PartGPM
Rprot2 ,bEtp*1ère étape1ère étape bis
3ème étape2ème étape1ère étape
Ensemble baies 
Sommation sur toutes les 
baies du groupe4ème étapeType-PM, type-GPM (*2), 
Pocc, Pderog, Prot_ext, PM2, 
detec_pres, type_horl (*2), 
M_horl_jour (*2)...
Calcul du débit par 
ouverture des baies du 
groupeα,b, 
X   Aouvmax ,b11
Rouv,b
X
4ème étapeHttf, δtraversantX   bécl,i1
1
Drp*b, Dfp*b, Rrp*b, Qer*b,
Erp*b, Efp*b, Errp* b
1Calculs au 
niveau du 
groupeX
Rouv,b
1
btherm,i,b
X   bsolaire,i,b 1
becl,i,bAssemblage baie vitrée : pour une collection de parois
 
 
Note : en dehors des six fiches constituant l’assemblage baies (détaillées ci-dessous), seules les 
fiches algorithme sur la météo et les espaces tampons sont représentées, car elles sont 
étroitement liées à toutes les fiches de l’assemblage. 
   
Page 235 7.11.3.1 Description de l’assemblage  
Six fiches composent l’assemblage baies : 
- baies vitrées; 
- gestion-régulation des protections mobiles ; 
 - gestion-régulation de l’ouverture des baies ; 
- environnement proche ; 
- calcul des débits par ouverture des baies ; 
- ensemble baies. 
Pour chaque pas de temps et pour un élément baie (ensemble vitrage + menuiserie + protections 
mobiles), voici les étapes du calcul : 
1) Première étape : conditions en amont de la baie  
La fiche algorithme « environnement proche » calcule les flux lumineux et solaires incidents sur 
l’ensemble des baies du groupe (nécessite une remontée d’informations des paramètres 
d’intégration de chaque baie pour calculer uniquement les flux utiles). 
Dans le même temps, la fiche algorithme « gestion-régulation de l’ouverture des baies » détermine 
le ratio surfacique d’ouverture de la baie ou des espaces tampons au pas de temps h. 
A la suite de ces calculs, la fiche « espaces tampons » (positionnée au niveau du bâtiment), 
envoie aux algorithmes de l’assemblage baies les trois coefficients b dynamiques. Une ouverture 
de l’espace tampon pour la surventilation entraîne une modification du coefficient thermique. Si un 
débit d’air traverse un espace tampon (forcément vitré par définition), le coefficient btherm,i,b est 
supposé égal à 1. 
2) Deuxième étape : calcul des ratios de protections mobiles  
Dans la fiche algorithme « gestion des protections mobiles » se calculent des paramètres qui 
viendront modifier les caractéristiques physiques de la baie (calculs des ratios de fermeture de 
l’élément baie pour la première et éventuellement pour la seconde protection mobile,…). 
3) Troisième étape : calculs au niveau d’une baie  
La fiche algorithme « baies » calcule les flux lumineux et solaires transmis au groupe, à partir des 
paramètres précédents et des paramètres intrinsèques de la baie avec ou sans les protections 
mobiles qui lui sont associées. 
4) Quatrième étape : calculs au niveau du groupe  
Enfin, la fiche algorithme « ensemble baies » fait la sommation, sur toutes les baies du groupe, 
des flux lumineux et solaires transmis au groupe par une baie, de la surface maximale d’ouverture 
ainsi que des calculs relatifs à l’intégration des baies dans le groupe (pourcentage de baies au 
Sud, etc.) 
Parallèlement, la fiche « calcul des débits par ouverture des baies » évalue les débits d’air par 
ouverture des baies au niveau du groupe, en fonction des orientations et des surfaces maximales 
d’ouverture des baies. 
 Page 236 7.12 C_BAT_gestion/régulation de l’ouverture des baies  
7.12.1 Introduction 
La surventilation par ouverture des baies est une méthode de rafraîchissement passive, qui 
consiste à faire circuler de l’air frais en provenance de l’extérieur dans le groupe. Les débits d’air 
frais entrant sont directement liés au ratio d’ouverture des baies, qui est piloté selon un mode de 
gestion : 
- soit automatique . Le ratio d’ouverture des baies est commandé par un système de 
régulation obéissant à des consignes de températures. Le système de régulation peut 
éventuellement faire l’objet d’une dérogation manuelle par les occupants, ne concernant 
que les ouvrants accessibles dans des locaux occupés. Un mode de gestion automatique 
autorise la surventilation en période d’inoccupation, et donc la surventilation nocturne 
commandée. 
- soit manuel. Ce sont alors les occupants du groupe qui gèrent le ratio d’ouverture des 
baies selon les sensations de froid ou de chaud qu’ils perçoivent, mais également selon 
l’exposition au bruit de la baie considérée. Un mode de gestion manuel exclue la 
possibilité de surventilation en période d’inoccupation. 
Le modèle de gestion/régulation de l’ouverture repose sur les hypothèses suivantes: 
- La ventilation hygiénique du bâtiment est gérée indépendamment de la sur-ventilation, 
- L’ouverture des baies est gérée indépendamment des protections mobiles, 
- La gestion de l’ouverture des baies aussi bien en mode manuel qu’en mode automatique 
est indépendante de celle de la climatisation. Il est donc possible qu’un groupe soit refroidi 
à la fois par ouverture des baies et système de climatisation. 
- L’ouverture des baies n’a aucun impact sur le calcul du facteur de transmission thermique 
global par les baies (Hg es), ni sur le calcul des flux de chaleur transmis par les baies au 
groupe sous forme de rayonnement (Fs 1, Fs2) ou au travers d’une lame d’air intérieure 
ventilée (Fs 3). Les débits par ouverture des baies n’interviennent pas dans les calculs de 
pressions d’équilibre du groupe. 
La modélisation prend en compte les facteurs externes suivants : 
 
- La température extérieure θei. Au-delà d’un seuil de température extérieure minimale θei_seuil, 
l’ouverture des baies est interdite, car elle génèrerait une sensation d’inconfort froid chez les 
occupants, 
 
- La différence de température entre l’intérieur et l’extérieur au pas de temps précédent. 
Lorsque cette dernière descend en dessous d’un seuil dθ, l’ouverture des baies est interdite ; 
en manuel, ce seuil correspond à une sensation d’inconfort chaud chez les occupants. En 
automatique, il s’agit d’un paramètre du système de régulation, permettant d’éviter de 
surventiler le groupe lorsque l’effet en termes de rafraîchissement s’avère nul ou négatif, 
 
- L’exposition au bruit expo_BR de la baie considérée, qui n’a d’impact en termes de gestion 
que pour le mode manuel, 
 
- La température opérative intérieure θop,fin à la fin du pas de temps précédent. Selon la 
température ressentie par les occupants, ou perçue par la sonde du système de régulation, le 
ratio d’ouverture des baies évolue entre ses ouvertures minimale et maximale. Le profil 
choisit pour cette évolution du ratio d’ouverture en fonction de θ op,fin est un profil à 
hystérésis basé sur 3 paramètres θop_base, ∆θop1 et ∆θop2 (voir Figure 16).   
Page 237  
 
 
 
 θet_fer2 θet_ouv2 θop(h-1) (°C) 
θet_fer1 θet_ouv1 100%  
0% Rouvθop(h) 
Figure 16: Diagramme à gestion pour la gestion de l'ouverture des baies    
Page 238 7.12.2 Nomenclature 
Le Tableau 34 donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul. 
 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps de simulation, et j le jour de simulation 
correspondant.  
 
Entrées du composant  
 Nom Description Unité Min Max Défaut  hlég Heure légale au pas de temps h. h 1 24 2 
 θei (h) Température de l’air extérieur, au temps h.  °C 2∞ +∞  
 θet (h) Température de l’espace tampon solarisé le 
cas échéant. °C 2∞ +∞  
ihergement Indicateur d’usage résidentiel ou 
hébergement. 
0 : usage nonθrésidentiel et nonθ
hébergement. 
1 : usage résidentiel ou hébergement.  Bool 0 1 2 
iocc_zone (h) Indicateur d’occupation au temps h : 
vrai : zone en occupation 
faux : zone en inoccupation Entier 0 1 2 
iocc_zone (hθ1) Indicateur d’occupation au temps h21. Entier 0 1 2 Zone 
θiifr_+ Température de consigne de 
refroidissement en occupation normale 
(confort) °C 2∞ +∞  2 
θop,fin (hθ1) Température intérieure opérative du groupe 
considéré à la fin du pas de temps h21. °C 2∞ +∞ 2 
θop,fin (hθ2) Température intérieure opérative du groupe 
considéré à la fin du pas de temps h22. °C 2∞ +∞ 2 Groupe 
Saison (j) La saison propre au groupe gr au jour j, 
sous forme d’entier Entier 1 4 2 
Sorties du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Rouv(h) Ratio surfacique d’ouverture de la baie au 
temps h. La valeur 1 correspond à 
l’ouverture maximale qu’admet la baie.  Réel 0 1 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Pocc Taux d’occupation des locaux. - 0 1 0.5 
 Pderog_ouv Part des baies dans des locaux occupés pouvant faire 
l’objet d’une dérogation. - 0 1 0.5   
Page 239 Cpr occ_BR1_mat  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « matinée » en exposition au bruit 
BR1. réel 0 1 
Cpr occ _BR1_jou  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « journée » en exposition au bruit 
BR1. réel 0 1 
Cpr occ _BR1_soi  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « soirée » en exposition au bruit BR1. réel 0 1 
Cpr occ _BR1_nui  Coefficient Cpr,  en occupation, dans la 
plage « nuit » en exposition au bruit BR1. réel 0 1 
Cpr occ _BR23_mat  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « matinée » en exposition au bruit 
BR2 ou 3. réel 0 1 
Cpr occ _BR23_jou  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « journée » en exposition au bruit 
BR2 ou 3. réel 0 1 
Cpr occ _BR23_soi  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « soirée » en exposition au bruit BR1. réel 0 1 Valeurs de Cpr(h)  
Cpr occ _BR23_nui  Coefficient Cpr, en occupation, dans la 
plage « nuit » en exposition au bruit BR2 ou 
3. réel 0 1 
Voir Tableau 37 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  expo_BR Niveau d’exposition au bruit de la baie, peut 
prendre 1,2 ou 3 comme valeur. Entier 1 3   mode_gestion hiv 
mode_gestion mis 
mode_gestion ete Paramètres de définition du mode de 
gestion de l’ouverture des baies de la zone. Entier 0 3  
∆θop1_man 
∆θop2_man  Paramètres de base de l’hystérésis en 
gestion manuelle. °C 0 + ∞ 
θop_base_man Paramètre de température de base de 
construction du diagramme à hystérésis en 
gestion manuelle. °C 2∞ +∞ 
dθ_man Différences de températures entre 
l’extérieur et l’intérieur à respecter. °C 0 + ∞ Gestion manuelle 
θei_seuil _man Températures extérieures minimales à 
respecter. °C 0 +∞ 
Valeurs 
conventionnelles : voir 
Tableau 35    
Page 240 ∆θop_1_aut 
∆θop_2_aut  Paramètres de base de l’hystérésis en 
gestion automatique. °C 0 + ∞ 
θop_base_aut Paramètres de températures de base de 
construction du diagramme à hystérésis en 
gestion automatique. °C 0 +∞ 
dθ_aut Différences de températures entre 
l’extérieur et l’intérieur à respecter. °C 2 ∞ +∞ Gestion automatique 
θei_seuil_aut Températures extérieures minimales à 
respecter. °C 2 ∞ +∞ 
Voir Tableau 36 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Rouv(hθ1) Ratio surfacique d’ouverture de la baie au 
temps h21. La valeur 1 correspond à 
l’ouverture maximale qu’admet la baie. 
Cette donnée d’entrée est la donnée de 
sortie de la fiche au pas de temps 
précédent. Réel 0 1 0 
Rouv θop_man (hθ1) En manuel ou dérogation, ratio d’ouverture 
de la baie en fonction de la température 
opérative repris du pas de temps h21. Réel 0 1 0 
Rouv θop_aut(hθ1) En automatique non2dérogé, ratio 
d’ouverture de la baie en fonction de la 
température opérative repris du pas de 
temps h21. Réel 0 1 0 
Moment_journee 
(hθ1) Entier représentant le moment de la 
journée au pas de temps h21, au regard 
des 4 catégories fixées (voir tableau 4). Entier 1 4 1 
Aut ouv_θei _man (h) Autorisation d’ouverture de la baie en 
fonction des températures extérieures et 
intérieures, en gestion manuelle. Réel 1 0 0 
Aut ouv_θei _aut(h) Autorisation d’ouverture de la baie en 
fonction des températures extérieures et 
intérieures, en gestion automatique. Réel 1 0 0 
Rouv θop_man (h) En manuel ou dérogation, ratio d’ouverture 
de la baie en fonction de la température 
opérative θ op (h), sans tenir compte des 
coefficients et autorisations. Réel 0 1 0 
Rouv θop_aut(h) En automatique non2dérogé, ratio 
d’ouverture de la baie en fonction de la 
température opérative θ op (h), sans tenir 
compte des coefficients et autorisations. Réel 0 1 0 
Cpr(h) Coefficient de prise en compte de la plage 
horaire et l’exposition au bruit. Réel 0 1 2  
Pauto_nonderog  Coefficient égal au pourcentage 
(statistique) des baies en gestion 
automatique non2dérogée. Réel 0 1 2   
Page 241  Moment_journee 
(h) Entier représentant le moment de la 
journée au pas de temps h, au regard des 4 
catégories fixées (voir tableau 4). Entier 1 4 2  θouv_1_man, 
θouv_2_man, 
θfer_1_man, 
θfer_2_man  Températures de consigne de l’hystérésis 
de gestion en manuel. °C 0 +∞ 2  θouv_1_aut, 
θouv_2_aut, 
θfer_1_aut, 
θfer_2_aut  Températures de consigne de l’hystérésis 
de gestion en manuel. °C 0 +∞ 2 
Tableau 34 : Nomenclature du modèle   
Page 242 7.12.3 Description mathématique 
7.12.3.1 Paramètres d’intégration et intrinsèques  
7.12.3.1.1 Définition du mode de gestion 
Les modes de gestion sont définis au niveau de la baie. Les variables mode_gestion [Saison] peuvent 
prendre les valeurs suivantes: 
- 0 : ouverture des baies interdites ou impossibles, 
- 1 : gestion manuelle des ouvertures de baies (par les occupants), 
- 2 : gestion automatique des ouvertures de baies, avec possibilité de dérogation en période 
d’occupation, 
- 3 : gestion automatique des ouvertures de baies sans possibilités de dérogation,  
Dans le cadre de la méthode Th-E, seul le mode de gestion manuel est autorisé (ainsi que 
l’ouverture interdite). 
7.12.3.2 Paramètres en gestion manuelle  
Les paramètres de consigne en gestion manuelle sont définis au niveau de la baie. Les valeurs 
permettant la définition des températures de consigne sont définies conventionnellement dans le 
Tableau 35. Elles sont les mêmes pour tous les usages. 
 Saison de 
chauffage (hiv) Mi-saison (mis) 
ou 
Saison mixte  Saison de 
refroidissement (été) 
∆θop_1_man 3°C 
∆θop_2_man 1°C 
θop_base_man  26°C 24°C 22°C 
dθ_ man -6°C  -6°C -6°C 
θ ei_seuil_man 10°C  10°C 8°C 
Tableau 35: Paramètres conventionnels de consigne de gestion en gestion manuelle et dérogée (automatique) 
7.12.3.2.1 Paramètres en gestion automatique 
Les paramètres de consigne en gestion automatique sont définis au niveau de la baie. 
Pour la part non-dérogée, ces valeurs dépendent des paramètres de régulation utilisés dans le 
système automatique. L’utilisateur a la possibilité : 
- d’utiliser ses propres valeurs de consigne, 
- d’utiliser les valeurs par défaut suivantes :  
 Saison de 
chauffage (hiv) Mi-saison (mis) 
ou 
Saison mixte (été)  Saison de 
refroidissement 
(été) 
∆θop_1_aut 3°C 
∆θop_2_aut 1°C 
θop_base_aut 26°C 24°C 22°C 
dθ aut -6°C  -6°C -6°C 
θ ei_seuil_aut 10°C  10°C 8°C   
Page 243 Tableau 36: Matrice d'intégration des températures de consigne dans le cas d'une gestion automatique   
Page 244 7.12.3.3 Calcul de Aut ouv_  θei   
La notion de Saison intervient également au niveau de l’autorisation d’ouverture en fonction de la 
température extérieure : 
Siman fin OP ei man seuil ei d h h θ θ θ θ − − ≤ − ≤) 1 ( ) 1 (, _ _, alors, 
Autouv_θei _man= 1 
 
Sinon, 
Autouv_θei _man= 0 
 (303) 
Siaut fin OP ei aut seuil ei d h h θ θ θ θ − − ≤ − ≤) 1 ( ) 1 (, _ _, alors 
Autouv_θei _aut= 1 
 
Sinon, 
Autouv_θei _aut= 0 
 (304) 
Dans le cas où la baie est placée dans un espace tampon solarisé, la température utilisée pour le 
calcul de l’autorisation est celle de l’espace tampon θet(h).   
Page 245 7.12.3.4 Calcul de Rouv   θop _man et Rouv   θop _aut  
7.12.3.4.1 Détermination des températures de consigne 
Les quatre températures θ ouv_1, θ ouv_2, θ fer_1 et θ fer_2 ne sont pas explicitement données en tant que 
variables d’intégration. Il est nécessaire de les calculer en fonction des données d’intégration : 
∆θop_1, ∆θop_2, et θop_base, ce dernier dépendant de la valeur de ) (j Saison en donnée d’entrée. 
Lorsque l’information ) (j Saison n’est pas disponible (premier pas de temps de chaque jour), on 
utilisera l’information ). 1 (−j Saison En manuel, un seul jeu de températures de consigne est utilisé 
(jeu « _man ») En automatique, un jeu pour la dérogation (« _man ») et un pour la non-dérogation 
(« _aut ») sont utilisés.  
En calcul de la température intérieure de confort (voir fiche « Sn_Méthode  Th-E »), le jeu de 
données retenu est conventionnellement celui de la saison de refroidissement. 
 Pour une gestion manuelle, en saison de refroidissement, saison mixte et mi-saison : 
θouv_1_man = MIN(θop_base_man + ∆θop_1_man ;θiifr_+-∆θop_2_man), 
θouv_2_man = MIN(θop_base_man + ∆θop_1_man + ∆θop_2_man ;θiifr_+), 
θfer_1_man = MIN(θop_base_man + ∆θop_2_man ; θouv_2_man), 
θfer_2_man = MIN(θop_base_man ; θouv_1_man ) (305) 
Pour une gestion manuelle, en saison de chauffage : 
θouv_1_man = θop_base_man + ∆θop_1_man, 
θouv_2_man = θop_base_man + ∆θop_1_man + ∆θop_2_man, 
θfer_1_man = θop_base_man + ∆θop_2_man ; θouv_2_man, 
θfer_2_man = θop_base_man (306) 
Pour une gestion automatique : 
θouv_1_aut = θop_base_aut + ∆θop_1_aut 
θouv_2_aut = θop_base_aut + ∆θop_1_aut + ∆θop_2_aut, 
θfer_1_aut = θop_base_aut + ∆θop_2_aut, 
θfer_2_aut = θop_base_aut (307)   
Page 246 7.12.3.4.2 Process de calcul des ratios d’ouverture 
7.12.3.4.3 En gestion manuelle 
L’algorithme est la traduction du diagramme à hystérésis (Figure 16), complété des spécificités du 
mode de gestion manuel : 
 Rouvθop_aut   = 0 (308) 
Si θ op,fin (h-1)≤ θfer_2_man , 
Rouvθop_man  = 0 
 
Sinon, si θ op,fin (h-1)≥ θouv_2_man, 
Rouvθop_man  =  1 
 
Sinon, 
Si θ op,fin (h-2)≤ θ op,fin (h-1),(augmentation de température opérative)  
 
Si θ op,fin (h-1)≤ θouv_1_man , 
                 Rouv θop_man   = Rouv θop_man(h-1) 
 
Sinon, (cas : θouv_1_man < θ op,fin (h-1)< θouv_2_man ) 
                 )) 1 ( ;) 1 (max(_
_ 1 _ _ 2 __ 1 _ ,
 _ −−−−= h RouvhRouvman
manouv manouvmanouv fin op
manop op θ θθ θθ θ
 
Sinon,  (diminution de température opérative)  
         
Si θ op,fin (h-1)≥ θfer_1_man , 
 
Si  iocc_zone(h-1)=0 (en inoccupation au pas de temps précédent), 
Rouvθop_man   = 0.5 
Sinon, 
Rouvθop_man   =  Rouv θop_man(h-1) 
 
Sinon, (cas: θfer_2_man < θ op,fin (h-1)< θfer_1_man ) 
                 )) 1 ( ;) 1 (min(_
_ 2 _ _ 1 __ 2 _ ,
_ −−−−= h RouvhRouvman
manfer man fermanfer fin op
manop op θ θθ θθ θ
 
 (309)   
Page 247  
7.12.3.4.3.1 En gestion automatique 
Pour la partie des baies dérogée (mode_gestion [Saison] = 2). 
L’algorithme est exactement identique au cas de la gestion manuelle décrit au 7.12.3.4.3. 
Pour la partie non-dérogée (mode_gestion [Saison] = 2, 3) : 
 
7.12.3.5 Coefficient de prise en compte de la part de derogation de la régulation 
automatique p_auto_nonderg(h)  
7.12.3.5.1 En gestion manuelle 
Le coefficient P auto_nonderog (h) n’intervient pas dans les calculs. 
Pauto_nonderog (h) = 0 (311) 
7.12.3.5.2 En gestion automatique 
La gestion automatique de l’ouverture des baies peut être dérogée par les utilisateurs, lorsqu’ils 
sont présents dans le bâtiment. Le modèle alors utilisé pour cette dérogation est celui d’une 
gestion manuelle. 
On calcule un pourcentage P auto_nonderog (h) de baies qui fonctionnent en automatique sans Si θ op,fin (h-1)≤ θfer_2_aut , 
Rouvθop_aut  = 0 
 
Sinon, si θ op,fin (h-1)≥ θouv_2_aut, 
Rouvθop_aut  =  1 
 
Sinon, 
Si θ op,fin (h-2)≤ θ op,fin (h-1)(augmentation de température opérative)  
 
Si θ op,fin (h-1)≤ θouv_1_aut , 
                 Rouv θop_aut   = Rouv θop_aut(h-1) 
 
Sinon, (cas : θouv_1_aut < θ op,fin (h-1)< θouv_2_aut ) 
                 )) 1 ( ;) 1 (max(  _
_ 1 _ _ 2 __ 1 _ ,
_ −−−−= h RouvhRouvaut
aut ouv autouvaut ouv fin op
autop op θ θθ θθ θ
 
Sinon,  (diminution de température opérative)  
         
Si θ op,fin (h-1)≥ θfer_1_aut , 
                 Rouv θop_aut   =  Rouv θop_aut(h-1) 
 
Sinon, (cas : θfer_2_aut < θ op,fin (h-1)< θfer_1_aut ) 
                 )) 1 ( ;) 1 (min(_
_ 2 _ _ 1 __ 2 _ ,
_ −−−−= h RouvhRouvaut
aut fer aut feraut fer fin op
autop op θ θθ θθ θ
 
 (310)   
Page 248 dérogation de la part des opérateurs. 
En période d’inoccupation, on considère que l’ensemble des baies sont hors dérogation. En 
période d’occupation, Pauto_nonderog (h) est fonction du taux d’occupation effectif des locaux et de la 
part de baies dont la dérogation est possible.   
Page 249 Au final : 
Si iocc_zone(h) = 1 (en occupation), 
Pauto_nonderog  (h) = (1-P occ)+ Pocc.(1 - P derog_ouv) 
Sinon, 
Pauto_nonderog  (h) = 1 (312) 
 
7.12.3.6 Coefficient de prise en compte des plages horaires et de l’exposition au bruit 
Cpr(h) 
En gestion manuelle, ou en dérogation de gestion automatique, en plus de la stratégie définie au 
7.12.3.2, l’ouverture de la baie est soumise aux critères de nuisances sonores extérieures et de 
moment de la journée. On modélise cette influence par le coefficient Cpr(h). Les données d’entrée 
impliquées dans la définition de Cpr(h) sont : i occ_zone(h), expoBR (BR 1, BR 2 ou BR 3) et 
Moment_journee(h) . 
Moment_journee(h)  est à établir sur la base de h lég, heure légale, en fonction des créneaux 
horaires quotidiens définis dans le Tableau 37 (1:matinée, 2:journée, 3:soirée, 4:nuit).  
En occupation : 
Pour les types d’usages : 
En période d’occupation  
 Matinée : hlég de 7h 
à 9h Journée : hlég de 9h à 18h Soirée : hlég de 18h à 22h 
Nuit : hlég de 22h à 7h 
BR1 1 1 1 1 
BR2 et BR3 0.7 0.7 0.7 0.3 
Tableau 37: Valeurs de Cpr(h) en période d’occupation 
En inoccupation : 
Si iocc_zone(h) = 0 (inoccupation),  
Cpr(h) = 0 (313) 
   
Page 250 7.12.3.7 Calcul final de Rouvb(h) 
En gestion manuelle, une distinction est faite en fonction du type d’usage de la zone : zones à 
caractère résidentiel ou d’hébergement d’une part, zones à autres usages de l’autre. En résidentiel 
et hébergement, pour toute la durée de la période « nuit », on considère que l’ouverture de la baie 
est bloquée sur la position qu’elle avait à 23h.  
Si mode_gestion [Saison] = 0, alors, 
Rouv (h)=0 
Si mode_gestion [Saison] = 1, alors, 
Si ihergement =1, alors, 
Si Moment_journee(h-1) < 4 (hors créneau « nuit » au temps h-1),  
Rouv (h) = Cpr(h) x Aut ouv_θei_man x Rouv θo_man, 
Sinon, 
Rouv(h) = Rouv(h-1) 
Sinon, 
Rouv (h) = Cpr(h) . Aut ouv_θei_man . Rouv θo_man 
Si mode_gestion [Saison]= 2, alors, 
Rouv (h) =  
(1 - Pauto_nonderog (h)) x Cpr(h) x Aut ouv_θei_man x Rouv θop _man  
+ Pauto_nonderog (h) x Aut ouv_θei_aut x Rouv _θop_aut 
Si mode_gestion [Saison] = 3, alors, 
Rouv (h) = Aut ouv_θei_aut x Rouv θop_aut (314) 
 
 Page 251 7.13 C_BAT_Gestion_protections_mobiles  
7.13.1 Introduction 
Cette fiche a pour objectif le calcul des ratios surfaciques de baie protégée par la première 
protection mobile (PM1) et/ou par la seconde protection mobile (PM2). Ces ratios de surface sont 
associés à la baie et évoluent à chaque pas de temps. 
La Gestion des Protections Mobiles (GPM) doit permettre de déterminer: 
/head2right les types de gestion ; 
/head2right quand appliquer ces types de gestion ; 
/head2right comment appliquer ces types de gestion. 
En termes de protections, la baie est caractérisée par deux protections mobiles, dont on définit les 
types:  
- la première protection mobile (PM1) est de type volet, store enroulable ou store orientable 
(vénitien). Elle est également caractérisée par sa position (intérieure ou extérieure). Le 
store vénitien n’est permis que pour les baies verticales. 
- la seconde protection mobile (PM2) vient en complément de la première et a une unique 
fonction d’anti-éblouissement. Sa gestion est manuelle et sa position intérieure. 
 
 
Figure 17 : Modes de gestion par type de protection mobile   
Page 252 
 
Figure 18 : Répartition des modes de gestion 
 
   
Page 253 7.13.2 Nomenclature 
Le Tableau 38 donne la nomenclature des différentes variables du modèle de gestion des 
protections mobiles. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut Saison ) (j Saisongr
 La saison propre au groupe au jour j, sous 
forme d’entier : 
1: saison de refroidissement ;  
2: mi2saison ;  
3: saison de chauffe avec interdiction de 
refroidir ;  
4 : saison de chauffe avec autorisation de 
refroidir.  Ent. 1 4 2 
Etp* Eclairement incident total sur la baie, sans prise en compte 
du (des) espace(s) tampon(s) lux 0 +∞ - Env.proche c ventV_ Vitesse du vent corrigée m/s 0 +∞ - Groupe 
fin op,θ (hθ1) Température ressentie par l’occupant à la fin 
du pas de temps précédent °C 2∞ +∞ 2 
Jour_année Jour de l'année (1 à 365) - 1 365 - 
hleg Heure légale de la journée (1 à 24) - 1 24 - 
iocc_zone  Indice d’occupation de la zone 
0 = zone inoccupée 
1 = zone occupée 
Cet indice correspond aux plages d’occupation 
données par les scénarios conventionnels.  2 Faux Vrai 2 Scénarios conv. 
iocc_gpm  Indice d’occupation de la zone pour la gestion 
des protections mobiles 
21 = zone inoccupée la nuit ou en vacances 
 0 = zone inoccupée le jour 
 1 = zone occupée 
Cet indice correspond aux plages d’occupation 
données par les scénarios conventionnels. 2 21 1 2 ET 
becl,i,b Coefficient de réduction de l’éclairement dû à 
la présence de l’espace tampon i sur la baie 
vitrée b 2 0 1 1 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 b Indice indiquant qu’il s’agit de la baie vitrée b 2 2 2 2 
 z Indice indiquant qu’il s’agit de la zone 2 2 2 2 
 v Indice indiquant que la première protection 
mobile est de type volet 2 2 2 2 
 se Indice indiquant que la première protection 
mobile est de type store enroulable 2 2 2 2 
 sv Indice indiquant que la première protection 
mobile est de type store vénitien 2 2 2 2 
 Tliap_dir,b  Facteur de transmission lumineuse global du 
flux incident direct pour la partie de la baie 
vitrée b avec protection mobile 2 0 1 2 
 Tldap_dif,b  Facteur de transmission lumineuse global du 
flux incident diffus de la partie avec protection 2 0 1 2   
Page 254 flux incident diffus de la partie avec protection 
mobile de la baie vitrée b 
 Tldap_ref,b  Facteur de transmission lumineuse global du 
flux incident réfléchi de la partie avec 
protection mobile de la baie vitrée b 2 0 1 2 
Pour les PM1 de type volet ou store enroulable  
 Pour la gestion automatique 
 Eclim_auto Seuil d'éclairement incident pour la gestion automatique lux 0 +∞ - 
 Toph-
1limh_auto Limite haute pour la température opérative moyenne de 
l'heure précédente, utilisée en gestion automatique °C -∞ +∞ - 
 Toph-
1limb_auto Limite basse pour la température opérative moyenne de 
l'heure précédente, utilisée en gestion automatique °C -∞ +∞ - 
 Vventlim_auto Seuil de vitesse de vent pour laquelle la protection 
(extérieure) est remontée, utilisée en gestion automatique m/s 0 +∞ - 
 M_Rprot1_auto Matrice pour calculer le ratio de fermeture des volets ou 
des stores enroulables, en occupation et en inoccupation, 
pour la gestion automatique - [0] [1] - 
 Pour la gestion manuelle  
 Topj-
1lim_manu_v[z] Limite haute pour la température opérative moyenne du 
jour précédent, en gestion manuelle lorsque la protection 
est de type volet °C -∞ +∞ - 
 Topj-
1lim_manu_se[z
] Limite haute pour la température opérative moyenne du 
jour précédent, en gestion manuelle lorsque la protection 
est de type store enroulable °C -∞ +∞ - 
 Vventlim_manu
_se Seuil de vitesse de vent pour lequel la protection 
(extérieure) de type store enroulable est remontée m/s 0 +∞ - 
 M_Rprot1_man
u_occ_v[z] Matrice pour calculer le ratio de fermeture des volets en 
occupation et pour la gestion manuelle - - - - 
 M_Rprot1_man
u_occ_se[z] Matrice pour calculer le ratio de fermeture des stores 
enroulables en occupation et pour la gestion manuelle - - - - 
 M_Rprot1_man
u_inocc_v[z] Matrice pour calculer le ratio de fermeture des volets en 
inoccupation et pour la gestion manuelle - [0] [1] - 
 M_Rprot1_man
u_inocc_se[z] Matrice pour calculer le ratio de fermeture des stores 
enroulables en inoccupation et pour la gestion manuelle - [0] [1] - 
 M_Ecl2_occ1_v
[z] Matrice de seuils d’éclairement pour lesquels la seconde 
protection mobile est entièrement fermée en occupation, 
lorsque la première protection mobile est de type volet [lux] [0] [+∞] - 
 M_Ecl2_occ1_s
e[z] Matrice de seuils d’éclairement pour lesquels la seconde 
protection mobile est entièrement fermée en occupation, 
lorsque la première protection mobile est de type store 
enroulable [lux] [0] [+∞] - 
Pour les PM1 de type store vénitien  
 Pour la gestion automatique 
 Eclim_auto_sv Seuil d'éclairement incident pour la gestion automatique lux 0 +∞ - 
 Vventlim_auto_
sv seuil de vitesse de vent limite pour lequel les stores 
vénitiens (extérieurs) sont remontés en gestion automatique m/s 0 +∞ - 
 M_Rprot1_auto
_sv Matrice des ratios de fermeture des stores vénitiens, en 
occupation et en inoccupation, pour la gestion automatique - [0] [1] - 
 Pour la gestion manuelle 
 Eclim_manu_sv Seuil d'éclairement incident pour la gestion manuelle lux 0 +∞ - 
 Vventlim_manu
_sv seuil de vitesse de vent limite pour lequel les stores 
vénitiens (extérieurs) sont remontés en gestion manuelle m/s 0 +∞ - 
 M_Rprot1_man
u_sv[z] Matrice des ratios de fermeture des stores vénitiens, en 
occupation et en inoccupation, pour la gestion manuelle - [0] [1] - 
 M_Ecl2_occ1_s
v[z] Matrice de seuils d’éclairement pour lesquels la seconde 
protection mobile est entièrement fermée en occupation, 
lorsque la première protection mobile est de type store 
vénitien [lux] [0] [+∞] - 
Pour les PM2 (quelque soit PM1)  
 Rprot2_ 1-partGPM Ratio de surface de baies protégées par la seconde 
protection mobile en inoccupation - 0 1 - 
 Rprot2_occ0 Ratio de surface de baies protégées par la seconde 
protection mobile pour un éclairement nul - 0 1 - 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 usagezone Type d'usage de la zone (utilisée pour les données 
conventionnelles)  - 1 50 2   
Page 255 conventionnelles) 
 Pocc[z] Part des baies en groupe occupé pour lesquelles un 
occupant peut agir manuellement - 0 1 2 
 Pderog[z] Part des baies dans les locaux occupés dont les protections 
mobiles sont en dérogation manuelle - 0 1 2 
 Type_PM Type de PM1 (0-pas de PM/ 1-volet / 2-store enroulable / 
3-store vénitien) - 0 3 2 
 Protext Protection intérieure (=faux) ou extérieure (=vrai) Bool Faux Vrai 2 
 PM2 Présence d'une seconde protection mobile Bool Faux Vrai Faux 
 Part_tp ,i,b Pourcentage de surface de la baie b donnant 
sur l’espace tampon i 2 0 1 2 
 Nb_esp_tp,b Nombre d’espaces tampons accolés à la baie 
vitrée b 2 0 + ∞ 2 
Pour les PM1 de type volet ou store enroulable 
 TypeθGPM Type de gestion de la première protection 
mobile de type volet ou store enroulable 
(=1 si automatique avec dérogation, =2 si 
gestion manuelle non motorisée, =3 si gestion 
manuelle motorisée) 2 1 3 2 
 Detec_pres Présence d’un détecteur de présence (pour la dérogation 
manuelle), pour des protections de type volet ou store 
enroulable Bool Faux Vrai Faux 
 Type_horl Type d'horloge pour la distinction jour/nuit en gestion 
automatique (0-pas de distinction jour/nuit / 1-horloge 
crépusculaire / 2-horloge personnalisable), pour des 
protections de type volet ou store enroulable - 0 2 1 
 M_horl_jour Matrice des heures de distinction jour/nuit pour l’horloge 
personnalisée, pour des protections de type volet ou store 
enroulable - [1] [24] 2 
Pour les PM1 de type store vénitien  
 TypeθGPMθsv  Type de gestion de la première protection 
mobile de type stores vénitiens 
(=1 si gestion sun2tracking, =2 si gestion 
manuelle2position fixe des lames, =3 si gestion 
automatique 45°) 2 1 3 2 
 Type_horl_sv Type d'horloge pour la distinction jour/nuit si gestion 
automatique (0-pas de distinction jour/nuit / 1-horloge 
crépusculaire / 2-horloge personnalisable) pour les stores 
vénitiens - 0 2 1 
 M_horl_jour_sv Matrice des heures de distinction jour/nuit pour l’horloge 
personnalisée pour les stores vénitiens - [1] [24] 2 
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Etp** Eclairement incident total sur la baie, après prise en compte 
du (des) espace(s) tampon(s) lux 0 +∞ - 
 Topj-1_max Température opérative maximale du jour précédent °C 2∞ +∞ 2 
 Topj_max Température opérative maximale du jour °C 2∞ +∞ 2 
 Hj_début Heure de début de jour pour la gestion automatique (si 
horloge personnalisée) - 1 24 2 
 Hj_fin Heure de fin de jour pour la gestion automatique (si horloge 
personnalisée) - 1 24 2 
 Jour Indique les périodes de jour et de nuit (=vrai si c'est le jour; 
=faux si c'est la nuit) Bool Faux vrai 2 
 Saison_GPM Indicateur de saison (1-hiver / 2-mi-saison / 3-été) - 1 3 - 
 Tlimax,b Valeur maximale des trois facteurs de 
transmission lumineuse de la baie vitrée b avec 
protection mobile 2 0 1 2 
 Rprot1_auto Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type volet ou store enroulable en 
gestion automatique - 0 1 2 
 Rprot Terme générique caractérisant un ratio de fermeture d’une 
protection mobile - 0 1 2 
 Rprot0 Terme générique caractérisant un ratio de fermeture d’une 
protection mobile pour un éclairement nul  - 0 1 2   
Page 256 protection mobile pour un éclairement nul 
 Eclman Terme générique caractérisant un seuil d'éclairement 
incident pour lequel une protection mobile est entièrement 
fermée lux 0 +∞ - 
 TypeθGPMθ
manu Type de gestion de PM1 de type volet ou store 
enroulable prenant en compte un éventuel 
détecteur de présence 
(=1 si auto avec dérogation+détecteur de 
présence, =2 si auto avec dérogation sans 
détecteur de présence, =3 si gestion manuelle 
non motorisée, =4 si gestion manuelle 
motorisée) 2 1 4 2 
 Rprot2 ,b Ratio de surface de la baie vitrée b protégée par la seconde 
protection mobile  - 0 1 - 
Pour les PM1 de type volet 
 Rprot1_manu_o
cc0_v Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type volet, pour un éclairement nul, en 
gestion manuelle et en occupation le jour (dans le cas où il 
n’y a pas de seconde protection mobile) - 0 1 - 
 Ecl1_manu_occ
1_v Seuil d'éclairement incident pour lequel 
Rprot1_manu_occ_v = 1 (en gestion manuelle et en 
occupation le jour dans le cas où il n’y a pas de seconde 
protection mobile) lux 0 +∞ - 
 Rprot1_manu_o
cc_v Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type volet, en gestion manuelle et en 
occupation - 0 1 - 
 Rprot1_manu_i
nocc_v Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type volet, en gestion manuelle et en 
inoccupation  - 0 1 - 
 Ecl2_occ1_v Seuil d'éclairement incident pour lequel Rprot2_occ_v = 1 
(en occupation, pour des PM1 de type volet)  lux 0 +∞ 2 
Pour les PM1 de type store enroulable 
 Rprot1_manu_o
cc0_se Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type store enroulable, pour un 
éclairement nul, en gestion manuelle et en occupation le 
jour (dans le cas où il n’y a pas de seconde protection 
mobile) - 0 1 - 
 Ecl1_manu_occ
1_se Seuil d'éclairement incident pour lequel 
Rprot1_manu_occ_se = 1 (en gestion manuelle et en 
occupation le jour dans le cas où il n’y a pas de seconde 
protection mobile) lux 0 +∞ - 
 Rprot1_manu_o
cc_se Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type store enroulable, en gestion 
manuelle et en occupation  - 0 1 - 
 Rprot1_manu_i
nocc_se Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type store enroulable, en gestion 
manuelle et en inoccupation  - 0 1 - 
 Ecl2_occ1_se Seuil d'éclairement incident pour lequel Rprot2_occ_se = 1 
(en occupation, pour les stores enroulables)  lux 0 +∞ 2 
Pour les PM1 de type store vénitien  
 Rprot1_auto_oc
c_sv Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type store vénitien, en gestion 
automatique et en occupation  - 0 1 - 
 Rprot1_auto_in
occ_sv Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type store vénitien, en gestion 
automatique et en inoccupation  - 0 1 - 
 Rprot1_manu_o
cc_sv Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type store vénitien, en gestion 
manuelle et en occupation  - 0 1 - 
 Rprot1_manu_i
nocc_sv Ratio de surface de baies protégées par la première 
protection mobile de type store vénitien, en gestion 
manuelle et en inoccupation  - 0 1 - 
 Ecl2_occ1_sv Seuil d'éclairement incident pour lequel Rprot2_occ_sv = 1 
(en occupation, pour les stores vénitiens)  lux 0 +∞ 2 
Sorties   
Page 257  Nom Description Unité Min Max Défaut 
 part GPM Pourcentage de la surface des baies 
appartenant soit aux locaux réellement 
occupés d’un groupe en période d’occupation 
(si gestion manuelle), soit aux locaux en 
dérogation manuelle (si gestion automatique) 2 0 1 1 
 Rprot1 partGPM,
b Position de la première protection mobile de la 
baie vitrée b dans la « part GPM » des locaux (0 
– ouverte, 1 – fermée) 2 0 1 2 
 Rprot1 1θ
partGPM,b  Position de la première protection mobile de la 
baie vitrée b dans la partie « 12 part GPM » des 
locaux (0 – ouverte, 1 – fermée) 2 0 1 2 
 Rprot2 ,b Position de la seconde protection mobile de la 
baie vitrée b (0 – ouverte, 1 – fermée) 2 0 1 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 38 : Nomenclature des différentes variables du modèle de gestion des protections mobiles   
Page 258 7.13.3 Description mathématique 
7.13.3.1 Structure des calculs  
Notations  
 
Les données conventionnelles sont définies pour chaque type de zone, avec l'indice: 
[z]   numéro de la zone concernée 
 
On distingue les trois types de protections mobiles par les indices suivants: 
_v    volet 
_se    store enroulable 
_sv   store vénitien 
 
L’indice 0 accolé à occ caractérise la valeur du Rprot pour un éclairement nul. 
L’indice 1 accolé à occ caractérise la valeur de l’éclairement pour un Rprot=1. 
L’indice 1 affecté au Rprot ou à Ecl caractérise la première protection mobile. 
L’indice 2 affecté au Rprot ou à Ecl caractérise la seconde protection mobile. 
Exemple : Rprot1_manu_occ0 est le ratio de fermeture de la première protection mobile pour un 
éclairement nul (en occupation et en gestion manuelle). 
 
Conventions  
- Les tableaux relatifs à la gestion manuelle feront l'objet d’une convention non modifiable par 
l'utilisateur de Th-BCE 2012 et définie pour chaque zone. Les tableaux relatif aux automatismes 
seront, au moins initialement, des données d'entrée de la méthode. 
- La GPM d'une baie consiste à déterminer les ratios surfaciques de baie protégée. On appelle 
Rprot un ratio de surface relative de protection de la baie, tel que: 
Rprot = 0 si la baie est sans protection mobile 
Rprot = 1 si la protection mobile est en place 
 
Répartition des locaux en période d’occupation  
On définit une part PartGPM  de la baie qui correspond aux locaux réellement occupés en période 
d’occupation telle que définie dans les scénarii d’usage. On attribura donc un RprotpartGPM pour la 
part PartGPM de la baie et un Rprot1-partGPM pour la part (1-  PartGPM). Cette règle est valable pour la 
gestion manuelle. 
 
Mode de gestion à prendre en compte pour la première protection mobile  
- volet, store enroulable   
Page 259 • automatique avec dérogation 
• manuelle motorisée 
• manuelle non motorisée 
- store à lames orientables 
• suntracking avec dérogation 
• automatique fixe 45° avec dérogation 
• manuelle 
NB : les cas « manuelle motorisée avec commande générale dérogeable » sont assimilés à 
manuelle motorisée. 
 
Règles pour la dérogation de la gestion automatique  
Le principe de la dérogation est de l’appliquer sur une partie de la part des locaux réellement 
occupés. De cette manière, la baie en période d’occupation est partagée entre la gestion manuelle 
par dérogation et la gestion automatique. 
 
Résumé des règles de gestion  
Si la protection mobile 1 est équipée d’une gestion automatique : 
• En période d’inoccupation, on applique la gestion automatique sur la totalité de la baie 
• En période d’occupation, on applique la gestion manuelle par dérogation sur une partie de 
la baie et la gestion automatique pour le reste 
Si la protection mobile 1 est gérée manuellement : 
• En période d’inoccupation, on applique la gestion manuelle d’inoccupation sur la totalité de 
la baie 
• En période d’occupation, on applique la gestion manuelle d’occupation sur une partie de la 
baie (correspondant à la part des locaux réellement occupés) et la gestion manuelle 
d’inoccupation pour le reste (correspondant à la part des locaux réellement inoccupés) 
 
Spatio-temporel  
Si la gestion est automatique, la matrice pour le calcul du Rprot est définie au niveau de la baie. A 
chaque pas de temps, l’outil va chercher dans cette matrice la valeur de Rprot correspondante. 
Si la gestion est manuelle, une matrice pour le calcul du Rprot est définie conventionnellement 
pour chaque usage (donc au niveau de la zone). Selon l’usage de la zone à laquelle appartient la 
baie étudiée, l’outil va chercher dans la matrice correspondante la valeur de Rprot.   
Page 260 7.13.3.2 Calculs préliminaires  
7.13.3.2.1 Calcul de la température maximale du jour précédent 
Certaines fonctions de gestion-régulation définies ci-dessous nécessitent de connaître la 
température opérative maximale du jour précédent, notéemax1−Topj . 
À chaque pas de temps: 
Topjmax = max (Topjmax ;fin op,θ(h-1)) 
si incrémentation de Jour_année  
alors 
Topj-1 max = Topjmax 
Topjmax = 0 
 (315) 
 
Note : pour le premier jour de l’année, la donnéemax1−Topj  ne sera pas accessible. On prendra une 
valeur nulle par défaut (Cela n’aura de toute façon que peu d’impact, la température opérative 
maximale du jour précédent étant utilisée uniquement en été). 
 
7.13.3.2.2 Calcul de l’éclairement incident 
L’éclairement incident est corrigé par la présence d’espaces tampons. 
On pose 
* . * *,Etp b Etpb ecl=  (316) 
Où Etp** est l’éclairement incident sur la baie, après correction due à la présence d’un espace 
tampon. 
   
Page 261 7.13.3.2.3 Calcul d’un Rprot en fonction de l’éclairement 
Lorsque le local est occupé, en période de jour et en absence d’une seconde protection mobile, le 
ratio de fermeture d’une protection mobile de type volet ou store enroulable dépend de 
l’éclairement. Le principe général de calcul est détaillé ci-dessous. 
 
Figure 19 : Calcul d’un Rprot en fonction de l’éclairement 
 
Si Etp** ≥ Eclman 
1 Rprot= 
Si Etp** < Eclman 
Eclman* * EtpRprot0) (1 Rprot0 Rprot ⋅ − + = (317) 
Pour les quatre cas suivants, le ratio de fermeture des protections mobiles ne se calcule pas à 
partir de l’éclairement (il prend une valeur unique définie dans les matrices correspondantes) : 
• si la protection mobile est de type store vénitien ; 
• en gestion manuelle, lorsque le local est occupé et en période de nuit ; 
• en gestion manuelle, lorsque le local est occupé et en présence d’une seconde protection 
mobile ; 
• en gestion manuelle, lorsque le local est inoccupé ; 
• en gestion automatique. 
   
Page 262 7.13.3.2.4 Calcul de Part_GPM 
PartGPM permet de distinguer deux types de locaux ayant des ratios de fermeture des protections 
mobiles différents. 
7.13.3.2.4.1 En gestion manuelle ((type-PM=1 ou 2 et Type-GPM=2 ou 3) ou (type-PM=3 
et Type-GPM-sv=2)) 
En gestion manuelle, partGPM est la part des baies en locaux occupés. 
En période d’occupation ( iocc_zone=vrai)  
partGPM = Pocc[z] 
En période d’inoccupation ( iocc_zone=faux), 
partGPM = 0 (318) 
Pocc[z] est la part des baies en groupe occupé pour lesquelles un occupant peut agir 
manuellement. Ce paramètre conventionnel est défini pour chaque zone. 
7.13.3.2.4.2 En gestion automatique ((type-PM=1 ou 2 et Type-GPM=1) ou (type-PM=3 et 
Type-GPM-sv=1 ou type-GPM-sv=3)) 
En gestion automatique, partGPM représente la part des baies du groupe dont la gestion des 
protections mobiles est la dérogation manuelle. 
En période d’occupation ( iocc_zone=vrai)  
partGPM = Pocc[z]*Pdérog[z] 
En période d’inoccupation ( iocc_zone=faux), 
partGPM = 0 (319) 
Pderog[z] est la part des baies en locaux occupés dont la gestion des protections mobiles est la 
dérogation manuelle.   
Page 263  
7.13.3.2.4.3 Récapitulatif 
Groupe appartenant à une zone occupée
(iocc_zone=1)
Baies en locaux occupésBaies en locaux 
inoccupés
PartGPM=PoccGroupe appartenant à une zone inoccupée
(iocc_zone=0)
Baies en locaux inoccupés
Baies en dérogation 
manuelle dans les 
locaux occupésBaies non dérogées dans 
les locaux occupés et baies 
en locaux inoccupés 
(gestion automatique)
PartGPM=Pocc*PderogGPM automatiqueBaies en locaux inoccupés
(gestion automatique)GPM manuelle
 
Figure 20 : Synthèse du calcul de part_GPM en fonction des configurations 
   
Page 264 7.13.3.2.5 Création d’une variable interne pour les volets et les stores enroulables 
Pour des protections mobiles de type volet ou store enroulable, le ratio de fermeture Rprot dépend 
du type de gestion de la première protection mobile. La création de la variable interne type-GPM-
manu permet de simplifier le traitement des données stockées dans les matrices. 
- si la gestion est automatique avec dérogation ( type-GPM =1) 
• si il y a un détecteur de présence ( detec_pres =vrai) 
type-GPM-manu  =1 
• si pas de détecteur de présence ( detec_pres =faux) 
type-GPM-manu  =2 
- si la gestion manuelle est non motorisée ( type-GPM =2) 
type-GPM-manu  =3 
- si la gestion manuelle est motorisée ( type-GPM =3) 
type-GPM-manu  =4 (320) 
 
7.13.3.2.6 Calcul du paramètre saison_GPM 
Saison_ GPM est une variable interne nécessaire uniquement pour faire le lien entre la fiche 
algorithme saison et les algorithmes de cette fiche. Elle se calcule de la manière suivante : 
- si ) (j Saisongr=3  
saison_GPM =1 (hiver, chauffage) 
- si ) (j Saisongr=2 et ) (j Saisongr=4 
saison_GPM =2 (mi-saison) 
- si ) (j Saisongr=1 
saison_GPM =3 (été, refroidissement) (321) 
   
Page 265 7.13.3.2.7 Calcul du paramètre jour 
Le paramètre booléen Jour permet de distinguer les colonnes jour et nuit des matrices. Ce 
paramètre varie selon le type d’horloge et selon le type de gestion des protections mobiles. 
7.13.3.2.7.1 Pour les PM1 de type volet ou store enroulable (Type-PM=1 ou 2) 
- Pour la gestion automatique ( type-GPM =1) 
- si type_horl=0, on ne distingue pas le jour et la nuit. 
  Jour=vrai 
- si l’horloge est crépusculaire ( type_horl=1), le paramètre Jour est lié à 
l’éclairement incident sur la baie considérée. 
  si Etp**≠0, Jour=vrai 
  si Etp**=0, Jour=faux 
- si l’horloge est personnalisable ( type_horl=2), le paramètre Jour dépend 
des données que l’occupant aura définies dans la matrice M_horl_jour. 
  si Hj_ debut(saison_GPM ) < Hleg ≤Hj_fin(saison_GPM ) alors  Jour=vrai 
  sinon Jour=faux (322) 
 
Figure 21 : matrice M_horl_jour 
- Pour la gestion manuelle ( type-GPM =2 ou type-GPM =3), on se base sur l’éclairement total 
incident Etp** pour distinguer le jour de la nuit en occupation. Le paramètre iocc_gpm permet de 
différentier l’occupation de l’inoccupation dite de jour et de celle dite de nuit ou de vacances. En 
effet, dans le cas de la gestion manuelle, pendant les périodes d’inoccupation la position des 
protections mobiles doit rester fixe et ne doit pas dépendre du paramètre Jour. La fiche 
« Scénarios conventionnels » définit donc les périodes d’inoccupation pour lesquelles la position 
des protections mobiles sera celle de l’inoccupation en journée et les périodes d’inoccupation pour 
lesquelles la position des protections mobiles sera celle de l’inoccupation la nuit (notamment les 
périodes de weekend et de vacances). Le paramètre iocc_gpm intervient donc également dans le 
calcul du paramètre Jour, comme suit : 
Si iocc_gpm = 1 
 Jour = vrai, si Etp**≠0 
 Jour = faux, si Etp**=0 
Si iocc_gpm = 0 
 Jour = vrai 
Si iocc_gpm = -1 (323)   
Page 266  Jour = faux   
Page 267 7.13.3.2.7.2 Pour les PM1 de type store à lames orientables (Type-PM=3) 
Le principe est le même que pour les volets ou les stores enroulables. Mais les heures de début et 
de fin de jour peuvent être différentes. 
- Pour la gestion automatique ( type-GPM-sv =1 ou type-GPM-sv =3) 
- si type_horl_sv =0, on ne distingue pas le jour et la nuit. 
  Jour=vrai 
- si l’horloge est crépusculaire ( type_horl_sv =1), le paramètre Jour est lié à 
l’éclairement incident sur la baie considérée. 
  si Etp**≠0, Jour=vrai 
  si Etp**=0, Jour=faux 
- si l’horloge est personnalisable ( type_horl_sv =2), le paramètre Jour 
dépend des données que l’occupant aura définies dans la matrice 
M_horl_jour_sv (cf. ci-dessous) 
  si Hj_ debut(saison_GPM )< Hleg ≤ Hj_fin(saison_GPM ) alors  Jour=vrai 
  sinon Jour=faux (324) 
 
Figure 22 : matrice M_horl_jour_sv 
- Pour la gestion manuelle ( type-GPM-sv =2), on se base sur l’éclairement total incident Etp** pour 
distinguer le jour de la nuit en occupation. Le paramètre iocc_gpm permet de différentier l’occupation 
de l’inoccupation dite de jour et de celle dite de nuit ou de vacances. En effet, dans le cas de la 
gestion manuelle, pendant les périodes d’inoccupation la position des protections mobiles doit 
rester fixe et ne doit pas dépendre du paramètre Jour. La fiche « Scénarios conventionnels » 
définit donc les périodes d’inoccupation pour lesquelles la position des protections mobiles sera 
celle de l’inoccupation en journée et les périodes d’inoccupation pour lesquelles la position des 
protections mobiles sera celle de l’inoccupation la nuit (notamment les périodes de weekend et de 
vacances). Le paramètre iocc_gpm intervient donc également dans le calcul du paramètre Jour, 
comme suit : 
Si iocc_gpm = 1 
 Jour = vrai, si Etp**≠0 
 Jour = faux, si Etp**=0 
Si iocc_gpm = 0 
 Jour = vrai 
Si iocc_gpm = -1 
 Jour = faux (325)   
Page 268 7.13.3.2.8 Calcul de l’hystérésis 
Si la gestion des protections mobiles de type volet ou store enroulable (type_PM=1 ou 2) est 
automatique, le ratio de fermeture Rprot dépend directement de la température opérative à la fin 
du pas de temps précédent. 
La stratégie de fermeture fait intervenir une fonction d’hystérésis, qui est décrite par le schéma ci-
dessous : 
En notant : 
- x la valeur du Rprot issue de la matrice M_Rprot1_auto  dans une situation donnée 
(occupation/inoccupation, saison, jour/nuit, Etp**) et pour θop,fin < Toph-1limb , et 
- y la valeur du Rprot issue de la matrice M_Rprot1_auto  dans la même situation mais 
pour Toph-1limh  < θop,fin , 
on a les profils suivants : 
Si x < y Si x > y 
 
 
Figure 23 : Forme générale du profil du ratio de fermeture d’une protection mobile en gestion automatique, en 
fonction de la température opérative 
 
 Toph-
1_limb Toph-
1_limh Rprot 
Θop,fin (°C) y x 
Toph-
1_limb Toph-
1_limh Θop,fin (°C) x y Rprot   
Page 269  
7.13.3.3 Présentation des matrices de ratios de fermeture et des valeurs 
conventionnelles  
Les 2 tableaux ci-dessous présentent de manière globale la structure des matrices utilisées pour 
les calculs des ratios de fermeture d’une protection mobile. Il s’agit d’une concaténation des 
matrices définies dans la nomenclature, permettant d’illustrer la caractérisation globale de la 
gestion des protections mobiles d’une baie. 
Le premier tableau concerne le cas où la première protection mobile est de type volet ou store 
enroulable, le second concerne le cas où la première protection mobile est de type store vénitien. 
Les cases en jaune représentent les valeurs définies par l’utilisateur (gestion automatique), tandis 
que les cases en vert et bleu représentent les valeurs conventionnelles (gestion manuelle et 
dérogation manuelle). Les cases en bleu se distinguent par la caractérisation des ratios de 
fermeture pour la seconde protection mobile (quant elle est présente). 
Toph-1limh < 
θop,finθop,fin < 
T
oph-1limbToph-1limh < 
θop,finθop,fin < 
T
oph-1limbToph-1limh < 
θop,finθop,fin < 
T
oph-1limbPM1 PM1 PM1 PM2 PM1
Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot0 Ecl1 Rprot Ecl2 Rpr ot
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max
T
opj-1_max  < Topj-1_lim_manu
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max
T
opj-1_max  < Topj-1_lim_manu
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max
T
opj-1_max  < Topj-1_lim_manu
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max
T
opj-1_max  < Topj-1_lim_manu
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max
T
opj-1_max  < Topj-1_lim_manu
Topj-1_lim_manu  < Topj-1_max
T
opj-1_max  < Topj-1_lim_manuinoccupationoccupation
gestion 
automatique
idem 
a
vec ou 
sans PM2gestion 
a
utomatiquehiver
mi-saison
été
hiver
mi-saison
été
inoccupationgestion 
manuelle non 
motoriséehiver
mi-saison
éténuit
idem 
avec ou sans 
détecteur de 
présence
gestion 
manuelle 
motoriséehiver
mi-saison
étégestion 
manuelleoccupationgestion 
manuelle non 
motoriséehiver
mi-saison
été
gestion 
manuelle 
motoriséehiver
mi-saison
étédérogation 
manuelle sans 
détecteur de 
présencehiver
mi-saison
été
dérogation 
manuelle avec 
détecteur de 
présencehiver
mi-saison
étéjour
n
uitjour
Etp* < Eclim_auto Etp* ≥ Eclim_auto sans 2nde protectionavec 2nde protection 
(mise en place ou non)Première protection mobile 
de type volet ou store enroulable
 
Figure 24 : matrice générale des ratios de fermeture  
dans le cas où la première protection mobile est de type volet ou store enroulable 
Etp**  < 
E
clim_auto_svEtp**  ≥ 
E
clim_auto_svEtp**  < 
E
clim_manu_svEtp**  ≥ 
E
clim_manu_sv
Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot Rprot Ecl2
hiver
mi-saison
été
hiver
mi-saison
été
hiver
mi-saison
été
hiver
mi-saison
été
hiver
mi-saison
étéPM2
idem 
gestion 
manuelle
automatismedérogation 
manuelle
occupation
inoccupationjourPremière protection mobile 
de type store vénitien
idem gestion manuelle
gestion 
automatique
inoccupationoccupation
gestion 
manuellenuitj
our
nuit
gestion 
m
anuelle
gestion 
manuelle 
Figure 25 : matrice générale des ratios de fermeture dans le cas où la première protection mobile est de type 
store vénitien   
Page 270 Les matrices conventionnelles (gestion manuelle) ont été définies pour 6 familles, qui regroupent 
des usages considérés comme similaires du point de vue de la gestion des protections mobiles. Le 
tableau suivant présente ces regroupements d’usages, ainsi que les paramètres d’intégration Pocc 
et Pderog qui sont eux fixés pour chacun des 36 usages. 
Liste des usagesRésidentiel, 
hôtellerie et 
hébergementBureaux Enseignement RestaurationHôpitaux 
(jour+nuit)Autre Pocc Pderog
1Résidentiel - maison individuelle X 0.5 0.25
2Résidentiel - logement collectif X 0.7 0.25
3Bureaux X 0.5 0.25
4Commerce / Magasin ZI X 0.7 0.1
5Crèche, garderie, pouponnières X 0.7 0.4
6Enseignement - école primaire X 0.7 0.4
7Enseignement - secondaire partie jour X 0.7 0.4
8Enseignement - secondaire partie nuit X 0.8 0.25
9Enseignement - université X 0.7 0.4
10Etablissement pénitentiaire X 0.9 0.25
11Etablissement sanitaire avec hébergement X 0.8 0.25
12Etablissement sportif municipal ou privé X 0.9 0
13Etablissement sportif scolaire X 0.9 0
14Hébergement - occupation continue X 0.8 0.25
15Hébergement - résidence étudiante X 0.8 0.25
16Hôpital partie jour X 0.5 0.25
17Hôpital partie nuit X 0.8 0.25
18Hôtel 1* 2* partie jour X 0.8 0.25
19Hôtel 1* partie nuit X 0.8 0.25
20Hôtel 2* partie nuit X 0.8 0.25
21Hôtel 3* 4* partie jour X 0.8 0.25
22Hôtel 3* partie nuit X 0.8 0.25
23Hôtel 4* partie nuit X 0.8 0.25
24Industrie 3*8h X 0.7 0.1
25Industrie 8h-18h X 0.7 0.1
26Musée X 0.7 0
27Restauration 1repas/jour 5j/7 X 0.9 0.1
28Restauration 2repas/jour 6j/7 X 0.9 0.1
29Restauration 2repas/jour 7j/7 X 0.9 0.1
30Restauration 3repas/jour 5j/7 X 0.9 0.1
31Restauration commerciale en continue (18h/j 7j/7) X 0.9 0.1
32Salle de spectacle X 0.9 0
33Stockage - entrepôt X 0.5 0
34Transport - aéroport X 0.9 0
35Transport - gare X 0.9 0
36Tribunal X 0.5 0.1Regroupement d'usages Paramètres
 
Figure 26 : Regroupement d’usages et valeurs des paramètres Pocc et Pderog pour chaque usage 
 
Les tableaux suivants correspondent aux matrices conventionnelles (gestion manuelle) pour 
chacune des 6 familles d’usages et pour les 3 types de protections mobiles (volet, store enroulable 
et store vénitien).   
Page 271 
 
Figure 27 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type volet et pour les usages de la famille « résidentiel » 
 
Figure 28 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type volet et pour les usages de la famille « bureau »   
Page 272 
 
Figure 29 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type volet et pour les usages de la famille « enseignement » 
 
Figure 30 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type volet et pour les usages de la famille « restauration » 
   
Page 273 
 
Figure 31 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type volet et pour les usages de la famille « hôpitaux-nuit » 
 
Figure 32 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type volet et pour les usages de la famille « autres usages »   
Page 274 
 
Figure 33 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SE et pour les usages de la famille « résidentiel » 
 
Figure 34 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SE et pour les usages de la famille « bureau »   
Page 275 
 
Figure 35 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SE et pour les usages de la famille « enseignement » 
 
Figure 36 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SE et pour les usages de la famille « restauration »   
Page 276 
 
Figure 37 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SE et pour les usages de la famille « hôpitaux-nuit » 
 
Figure 38 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SE et pour les usages de la famille « autres usages »   
Page 277 
 
Figure 39 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SV et pour les usages de la famille « résidentiel » 
 
Figure 40 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SV et pour les usages de la famille « bureau » 
 
Figure 41 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SV et pour les usages de la famille « enseignement »   
Page 278 
 
Figure 42 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SV et pour les usages de la famille « restauration » 
 
Figure 43 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SV et pour les usages de la famille « hôpitaux-nuit » 
 
Figure 44 : Matrice conventionnelle pour les PM1 de type SV et pour les usages de la famille « autres usages »   
Page 279 7.13.3.4 Calcul des ratios de fermeture de la première PM dans Th-BC  
Les ratios de fermeture de la première protection mobile Rprot1 partGPM et Rprot1 1-partGPM sont 
calculés à chaque pas de temps. 
Ces ratios de fermeture se calculent à partir des données stockées dans les matrices et dépendent 
de nombreux paramètres d’entrée : 
- pour une gestion manuelle, les ratios de fermeture dépendent du type de protection 
mobile (type-PM), du type de gestion de la protection mobile ( type-GPM  et type-GPM-sv ), 
du critère Jour/nuit, de la présence ou non d’une seconde protection mobile, de la saison, 
de la vitesse du vent corrigée et de la température maximale du jour précédent. 
- pour une gestion automatique, les ratios de fermeture dépendent du critère Jour/nuit, de 
l’éclairement global incident, de la température opérative moyenne du pas de temps 
considéré, de l’occupation du groupe, de la vitesse du vent et de la saison.   
Page 280 7.13.3.4.1 Pour les PM1 de type volet (Type-PM=1) 
7.13.3.4.1.1 Pour la gestion automatique (type-GPM=1) 
Rprot1 partGPM est déterminé en gestion manuelle par dérogation (cf. §7.13.3.4.1.2) alors que 
Rprot1 1-partGPM   est déterminé en gestion automatique. 
 
Figure 45 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de type volet, en gestion automatique 
 
• En période d’occupation ( iocc_zone=vrai), 
o si Jour=vrai et si PM2=faux, 
/square4 si Etp** ≥ Eclman 
Rprot1 partGPM,b=1 
/square4 si Etp** < Eclman 
Eclman* * EtpRprot0) (1 Rprot0 Rprot1b partGPM, ⋅ − + = 

− =− =
) 1 Topj , saison_GPMmanu, - GPM - e occ1_v(typ Ecl1_manu_ Eclman) 1 Topj , saison_GPMmanu, - GPM - ype u_occ0_v(t Rprot1_manRprot0avec
maxmax 
o sinon 
Rprot1 partGPM,b = Rprot1_manu_occ_v[z] ( Jour, PM2, type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max) 
 
Et, dans tous les cas, 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_auto ( Jour, Etp**, fin op,θ, iocc_zone, saison_GPM ) 
 (326) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone=faux), 
 Rprot1 partGPM,b = 0 (327)   
Page 281  Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_auto ( Jour, Etp**, fin op,θ, iocc_zone, saison_GPM )   
Page 282 7.13.3.4.1.2 Pour la gestion manuelle (type-GPM=2 ou 3) 
Rprot1 partGPM,b (locaux occupés) est déterminé en gestion manuelle en occupation alors que 
Rprot1 1-partGPM,b (locaux inoccupés) est déterminé en gestion manuelle en inoccupation.  
Leurs calculs se font à partir des données stockées dans les matrices suivantes : 
 
Figure 46 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de type volet, en gestion manuelle et en occupation 
 
Figure 47 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de type volet, en gestion manuelle et en inoccupation 
   
Page 283  
• En période d’occupation ( iocc_zone=vrai), 
o si Jour=vrai et si PM2=faux, 
/square4 si Etp**≥ Eclman 
Rprot1 partGPM,b=1 
/square4 si Etp**< Eclman 
Eclman* * EtpRprot0) (1 Rprot0 Rprot1b partGPM, ⋅ − + = 

− =− =
) 1 , _ , manu - GPM - type ( _ 1 _ _ 1) 1 , _ , manu - GPM - type ( _ 0 _ _ 1 0
maxmax
Topj GPM saison v occ manu Ecl EclmanTopj GPM saison v occ manu Rprot Rprotavec  
o sinon 
Rprot1 partGPM,b = Rprot1_manu_occ_v[z] (J our, PM2, type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max) 
 
Et, dans tous les cas, 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_manu_inocc_v[z] ( Jour, PM2, type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max) 
 (328) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone=faux), 
Rprot1 partGPM,b = 0 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_manu_inocc_v[z] ( Jour, PM2, type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max) (329) 
   
Page 284 7.13.3.4.2 Pour les PM1 de type store enroulable (type-PM=2) 
7.13.3.4.2.1 Pour la gestion automatique (type-GPM=1) 
Rprot1 partGPM est déterminé en gestion manuelle par dérogation alors que Rprot1 1-partGPM est 
déterminé en gestion automatique. 
Les Rprot en gestion automatique sont calculés à partir du tableau ci-dessous. 
 
Figure 48 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de type volet, en gestion automatique 
La suite des calculs fait intervenir la notion de vitesse limite de vent. Pour une vitesse de vent 
réelle supérieure à cette limite (cette dernière étant fixée conventionnellement pour les stores 
enroulables), les protections mobiles – quant elles sont situées à l’extérieur – seront remontées 
(Rprot1 partGPM,b  = Rprot1 1-partGPM,b =0).   
Page 285  
• En période d’occupation ( iocc_zone=vrai), 
o Si c ventV_ ≥ Vventlim_manu_se  et Prot_ext = vrai, 
Rprot1 partGPM,b= 0 
o Sinon 
o si Jour=vrai et si PM2=faux, 
/square4 si Etp**≥ Eclman 
Rprot1 partGPM,b= 1 
/square4 si Etp**< Eclman 
Eclman* * EtpRprot0) (1 Rprot0 Rprot1b partGPM, ⋅ − + = 

− =− =
) 1 Topj , saison_GPMmanu, - GPM - pe occ1_se(ty Ecl1_manu_ Eclman) 1 Topj , saison_GPMmanu, - GPM - type u_occ0_se( Rprot1_man Rprot0
maxmaxavec  
o sinon 
Rprot1 partGPM,b = Rprot1_manu_occ_se[z] ( jour, PM2, type-GPM-
manu, saison_GPM , Topj-1 max) 
Et, dans tous les cas, 
o Si c ventV_≥ Vventlim_auto  et Protext = vrai, 
Rprot1 1-partGPM,b= 0 
o sinon 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_auto ( Jour, Etp**, fin op,θ, iocc_zone, 
saison_GPM ) 
 (330) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone=faux), 
Rprot1 partGPM,b = 0 
o Si c ventV_ ≥ Vventlim_auto  et Protext = vrai, 
Rprot1 1-partGPM,b= 0 
o sinon 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_auto ( Jour, Etp**, fin op,θ, iocc_zone, 
saison_GPM ) (331)   
Page 286 7.13.3.4.2.2 Pour la gestion manuelle (type-GPM=2 ou 3) 
Rprot1 partGPM (locaux occupés) est déterminé en gestion manuelle en occupation alors que Rprot1 1-
partGPM (locaux inoccupés) est déterminé en gestion manuelle en inoccupation. Leurs calculs se font 
à partir des données stockées dans les matrices suivantes : 
 
Figure 49 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de type store enroulable, en gestion manuelle et en 
occupation 
 
Figure 50 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de type store enroulable, en gestion manuelle et en 
inoccupation 
De même que précédemment, si la vitesse de vent dépasse le seuil limite conventionnel, les 
stores enroulables seront relevés.   
Page 287  
• En période d’occupation ( iocc_zone=vrai), 
o Si c ventV_ ≥ Vventlim manu_se et Protext = vrai, 
Rprot1 partGPM,b= 0 
Rprot1 1-partGPM,b= 0 
o sinon 
o si Jour=vrai et si PM2=faux, 
/square4 si Etp**≥ Eclman 
Rprot1 partGPM,b=1 
/square4 si Etp**< Eclman 
Eclman* * EtpRprot0) (1 Rprot0 Rprot1b partGPM, ⋅ − + = 

− =− =
) 1 , _GPM , manu - GPM - type ( _ 1 _ _ 1) 1 , _GPM , manu - GPM - type ( _ 0 _ _ 1 0
maxmax
Topj saison se occ manu Ecl EclmanTopj saison se occ manu Rprot Rprotavec  
o sinon 
Rprot1 partGPM,b = Rprot1_manu_occ_se[z] ( Jour, PM2, type-GPM-
manu, saison_GPM , Topj-1 max) 
Et, dans tous les cas, 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_manu_inocc_se[z] ( Jour, PM2, type-GPM-
manu, saison_GPM , Topj-1 max) 
 (332) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone=faux) 
Rprot1 partGPM,b= 0 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1 manu_inocc_se [z] (Jour, PM2, type-GPM-manu , 
saison_GPM , Topj-1 max) (333) 
   
Page 288 7.13.3.4.3 Pour les PM1 de type store vénitien (type-PM=3) 
7.13.3.4.3.1 Si la gestion est automatique (type-GPM-sv=1 ou type-GPM-sv=3) 
Rprot1 partGPM est déterminé en gestion manuelle (équivalent à de la dérogation) alors que Rprot1 1-
partGPM est déterminé en gestion automatique. 
Les Rprot en gestion automatique sont calculés à partir du tableau ci-dessous. 
Etp** < 
Eclim_auto_svEtp** ≥ 
Eclim_auto_sv
hiver
mi-saison
été
hiver
mi-saison
étégroupe en 
inoccupationmatrice M_Rprot1_auto_svjour
n
uit
Rprot1_auto_occ_sv
g
roupe en 
occupation
Rprot1_auto_inocc_sv
 
Figure 51 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de type store vénitien en gestion automatique 
Un seuil limite pour le vent (dont la valeur est propre aux stores vénitiens) permet de prendre en 
compte les contraintes structurelles. 
• En période d’occupation ( iocc_zone=vrai),  
o Si c ventV_ ≥ Vventlim_manu_sv  et Protext = vrai, 
Rprot1 partGPM,b= 0 
o sinon 
Rprot1 partGPM,b= Rprot1_manu_occ_sv[z] ( Jour, Etp**, saison_GPM ) 
o Si c ventV_≥ Vventlim_auto_sv  et Protext = vrai, 
Rprot1 1-partGPM,b= 0 
o sinon 
Rprot1 1-partGPM,b= Rprot1_auto_occ_sv ( Jour, Etp**, saison_GPM ) (334) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone=faux) 
Rprot1 partGPM,b= 0 
o si c ventV_ ≥ Vventlim_auto_sv  et Protext = vrai, 
Rprot1 1-partGPM,b= 0 
o sinon (335)   
Page 289 Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_auto_inocc_sv ( Jour, saison_GPM )   
Page 290 7.13.3.4.3.2 Si la gestion est manuelle (type-GPM-sv=2) 
Rprot1 partGPM (locaux occupés) est déterminé en gestion manuelle en occupation alors que Rprot1 1-
partGPM  (locaux inoccupés) est déterminé en gestion manuelle en inoccupation. Leurs valeurs sont 
stockées dans la matrice suivante : 
Etp** < 
Eclim_manu_svEtp** ≥ 
Eclim_manu_sv
hiver
mi-saison
été
hiver
mi-saison
éténuit
Rprot1_manu_occ_sv
g
roupe en 
occupation
Rprot1_manu_inocc_sv
groupe en 
inoccupationmatrice M_Rprot1_manu_sv[z]jour
 
Figure 52 : matrice pour calculer le Rprot des PM1 de type store vénitien en gestion manuelle 
Un seuil limite pour le vent (dont la valeur est propre aux stores vénitiens) permet de prendre en 
compte les contraintes structurelles. 
• En période d’occupation ( iocc_zone=vrai),  
o Si c ventV_ ≥ Vventlim_manu_sv  et Protext = vrai, 
Rprot1 partGPM,b= 0 
Rprot1 1-partGPM,b= 0 
o sinon 
Rprot1 partGPM,b= Rprot1_manu_occ_sv[z] ( Jour, Etp**, saison_GPM ) 
Rprot1 1-partGPM,b= Rprot1_manu_inocc_sv[z] ( Jour, saison_GPM ) 
 (336) 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone=faux) 
Rprot1 partGPM,b= 0 
Rprot1 1-partGPM,b = Rprot1_manu_inocc_sv[z] ( Jour, saison_GPM ) (337) 
   
Page 291 7.13.3.5 Calcul des ratios de fermeture de la seconde PM dans Th-BC  
Une seconde protection mobile (ayant pour seule fonction celle d’anti-éblouissement) peut venir 
suppléer la première. Par hypothèse, elle n’a un impact que sur les éclairements transmis au 
groupe. Sa gestion est manuelle. Son ratio de fermeture Rprot2 ,b est calculé dans les locaux 
occupés, pour la partie de la baie sur laquelle la première protection mobile n’est pas mise en 
place. 
1) En présence d’une seconde protection mobile ( PM2=vrai), Rprot2 ,b se calcule à chaque pas de 
temps de la manière suivante 
 
C'est-à-dire, 
• En période d’occupation ( iocc_zone=vrai),  
o si Etp** < Ecl2_occ1 
10 02* *) 2 1 ( 2 , 2
occocc occEclEtpRprot Rprot b Rprot ⋅ − + =  
o si Etp** ≥ Ecl2_occ1 
Rprot2 ,b= 1 
 
Avec  Rprot2 occ0 = 0 (conventionnellement) 
 Ecl2_occ1 = Ecl2_occ1_v  si la première protection mobile est de type volet 
 (type-PM=1) 
 Ecl2_occ1 = Ecl2_occ1_se  si la première protection mobile est de type 
 store enroulable ( type-PM=2) 
 Ecl2_occ1 = Ecl2_occ1_sv  si la première protection mobile est de type 
 store vénitien ( type-PM=3) (338) 
 Rprot2 
Etp** (lux) Rprot2_occ0 (=0 
ici) En présence d’une seconde protection mobile  
en occupation 
1 
Ecl2_occ1   
Page 292 Les valeurs de Ecl2_occ1_v , Ecl2_occ1_se  et de Ecl2_occ1_sv  (dépendant du type de gestion, de 
la zone et de la saison) sont stockées dans les matrices suivantes :  
 
Figure 53 : matrice pour calculer le seuil d'éclairement de PM2 lorsque PM1 est de type volet 
 
Figure 54 : matrice pour calculer le seuil d'éclairement de PM2 lorsque PM1 est de type store enroulable 
 
Figure 55 : matrice pour calculer le seuil d'éclairement de PM2 lorsque PM1 est de type store vénitien 
 
• En période d’inoccupation ( iocc_zone=faux), par convention, la seconde 
protection mobile n’est pas descendue :  
Rprot2 ,b =0 (339) 
 
2) S’il n’y a pas de seconde protection mobile ( PM2=faux),  
Rprot2 ,b= 0 (340) 
   
Page 293 7.13.3.6 Calcul des ratios de fermeture des PM dans Th-E  
Pour évaluer le confort d’été, les premières protections mobiles sont supposées entièrement 
descendues en occupation comme en inoccupation (sauf si le taux de transmission lumineuse des 
baies avec volets ou stores enroulables est trop faible et nécessite que certaines protections 
mobiles soient relevées pour le confort visuel). 
Les premières protections mobiles étant descendues, la seconde protection mobile est obsolète 
dans les règles Th-E. 
1) Pour les premières protections mobiles de type volet ou store enroulable ( Type-PM=1 
ou 2), on pose 
Tlimax,b = Tliap,b (341) 
2) Pour les premières protections mobiles de type store vénitien (Type-PM=3), on pose 
Tlimax,b = max(Tliap_dir,b ; Tldap_dif,b ; Tldap_ref,b) (342) 
 
Si Tlimax,b < 0.1 
   Rprot1 partGPM,b= 0.9 
   Rprot1 1-partGPM,b= 1 
Si Tlimax,b ≥ 0.1 
   Rprot1  partGPM,b=1 
   Rprot1 1-partGPM,b= 1 (343) 
Dans tous les cas, 
   Rprot2 ,b=0 (344) 
 
Rappel : dans les règles Th-E, les lames du store vénitien sont conventionnellement inclinées à 
90°  
 
 Page 294 7.14 C_BAT_Baie vitrée  
7.14.1 Introduction 
Cette fiche algorithme décrit les paramètres d’une baie vitrée et les calculs effectués au niveau de 
la baie, à savoir : 
• Calcul du coefficient de transmission thermique 
• Calcul des rayonnements solaires globaux transmis au groupe, à travers la baie vitrée et 
du rayonnement froid vers la voûte céleste 
• Calcul des flux lumineux transmis au groupe à travers la baie vitrée 
La possible installation de stores vénitiens en tant que protections mobiles impose de tenir compte 
de la hauteur du soleil et de la séparation en direct-diffus-réfléchi des flux solaires et lumineux 
incidents.   
Page 295 7.14.2 Nomenclature 
Le Tableau 39  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de baie vitrée. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Drp* Rayonnement direct incident W/m² 0 +∞ 2 
Dfp* Rayonnement diffus incident W/m² 0 + ∞ 2 
Rrp* Rayonnement réfléchi incident W/m² 0 + ∞ 2 
Erp* Eclairement direct incident lux 0 +∞ 2 
Efp* Eclairement diffus incident lux 0 + ∞ 2 Env. Proche 
Errp* Eclairement réfléchi incident lux 0 + ∞ 2 
btherm,i,b  Coefficient de réduction des déperditions 
thermique dû à la présence de l’espace tampon i 
sur la baie vitrée b 2 0 1 1 
becl,i,b Coefficient de réduction de l’éclairement dû à la 
présence de l’espace tampon i sur la baie vitrée b 2 0 1 1 
bsolaire,i,b  Coefficient de réduction des flux solaires dû à la 
présence de l’espace tampon i sur la baie vitrée b 2 0 1 1 Espaces tampons IdET Indicateur de présence d’un espace tampon sur la 
baie vitrée b (02pas d’espace tampon / 12
présence d’un espace tampon) 2 0 1 0 
part GPM Pourcentage de la surface des baies appartenant 
aux locaux réellement occupés d’un groupe en 
période d’occupation 2 0 1 1 
Rprot1 partG
PM,b Position de la première protection mobile lorsque 
la baie vitrée b appartient au pourcentage 
«partGPM » des baies du groupe (0 – ouverte, 1 
– fermée) 2 0 1 2 
Rprot1 1θ
partGPM,b  Position de la première protection mobile lorsque 
la baie vitrée b appartient au pourcentage « 12
partGPM » des baies du groupe (0 – ouverte, 1 – 
fermée) 2 0 1 2 Gestion des PM 
Rprot2 ,b Position de la seconde protection mobile de la 
baie vitrée b (0 – ouverte, 1 – fermée) 2 0 1 2 
γ’ Hauteur du soleil corrigée ° 0 75 2 Météo Qer* Densité de flux de chaleur de l’environnement 
extérieur vers la voûte céleste, compte tenu de 
l’inclinaison de la paroi W/m² 2∞ +∞ 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 b Indice indiquant qu’il s’agit de la baie vitrée b 2 2 2 2 
 Usp,vert,b  Coefficient de transmission thermique de la baie 
vitrée verticale b sans protection mobile en place W/m²K 0 + ∞ 2 
 Usp,horiz,b  Coefficient de transmission thermique de la baie 
vitrée horizontale b sans protection mobile en 
place W/m²K 0 +∞ 2 
 Uap,vert,b  Coefficient de transmission thermique de la baie 
vitrée verticale b avec protection mobile en place W/m²K 0 + ∞ 2 
 Uap,horiz,b  Coefficient de transmission thermique de la baie 
vitrée horizontale b avec protection mobile en 
place W/m²K 0 +∞ 2 
 Rouvmax ,
b Ratio d’ouverture maximale de la baie vitrée b 
sur la surface totale en tableau 2 0 1    
Page 296  flf,b Facteur de perte solaire de la baie vitrée b 2 0 1 0 
Pour la baie sans protections mobiles en place  
 Sw1 spθc,b  Facteur solaire, composante courte longueur 
d’onde (directe), de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de 
Cep 2 0 1 2 
 Sw2 spθc,b  Facteur solaire, composante grande longueur 
d’onde + convective, de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de 
Cep 2 0 1 2 
 Sw3 spθc,b Facteur solaire, composante liée à la lame d’air 
intérieure ventilée, de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de 
Cep 2 0 1 2 
 Sw1 spθe,b  Facteur solaire, composante courte longueur 
d’onde (directe), de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw2 spθe,b  Facteur solaire, composante grande longueur 
d’onde + convective, de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw3 spθe,b Facteur solaire, composante liée à la lame d’air 
intérieure ventilée, de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Tlisp,b Facteur de transmission lumineuse global de la 
baie vitrée b sans protections mobiles en place 
(=Tld sp,b) 2 0 1 2 
 Tlid sp,b Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme diffuse de la 
baie vitrée b sans protections mobiles en place 2 0 1 0 
Pour les baies avec PM de type volets ou stores enroulables en place  
 Sw1 apθc,b  Facteur solaire, composante courte longueur 
d’onde (directe), de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw2 apθc,b  Facteur solaire, composante grande longueur 
d’onde + convective, de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw3 apθc,b Facteur solaire, composante liée à la lame d’air 
intérieure ventilée, de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw1 apθe,b  Facteur solaire, composante courte longueur 
d’onde (directe), de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw2 apθe,b  Facteur solaire, composante grande longueur 
d’onde + convective, de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw3 apθe,b Facteur solaire, composante liée à la lame d’air 
intérieure ventilée, de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Tliap,b Facteur de transmission lumineuse global de la 
baie vitrée b avec protection mobile en place 2 0 1 2 
 Tlid ap,b Facteur de transmission lumineuse du flux 
lumineux incident direct transmis sous forme 
diffuse de la baie vitrée b avec protection mobile 
en place 2 0 1 Tli ap,b 
Pour les baies avec protections mobiles de type stores vénitiens en place  
 M_Sw_BC Matrice des facteurs solaires dans le cas général 
pour les stores vénitiens pour le calcul des 
consommations 2 2 2 2 
 M_Sw_E Matrice des facteurs solaires dans le cas général 
pour les stores vénitiens, pour le calcul de confort 
d’été 2 2 2 2 
 M_Tl_BCE Matrice des facteurs de transmission lumineuse 
pour les stores vénitiens dans le cas général  2 2 2 2   
Page 297 pour les stores vénitiens dans le cas général 
 M_suntrac
king_Sw_
BC Matrice des facteurs solaires pour les stores 
vénitiens, pour les règles Th2BC si la gestion est 
suntracking 2 2 2 2 
 M_suntrac
king_Sw_
E Matrice des facteurs solaires pour les stores 
vénitiens, pour les règles Th2E si la gestion est 
suntracking 2 2 2 2 
 M_suntrac
king_Tl_B
CE Matrice des facteurs de transmission lumineuse 
pour les stores vénitiens, pour les règles Th2BCE 
si la gestion est suntracking 2 2 2 2 
 M_fixe_S
w_BC Matrice des facteurs solaires pour les stores 
vénitiens, pour les règles Th2BC si la gestion est 
« position fixe » 2 2 2 2 
 M_fixe_S
w_E Matrice des facteurs solaires pour les stores 
vénitiens, pour les règles Th2E si la gestion est 
« position fixe » 2 2 2 2 
 M_fixe_Tl
_BCE Matrice des facteurs de transmission lumineuse 
pour les stores vénitiens, pour les règles Th2BCE 
si la gestion est « position fixe » 2 2 2 2 
 Sw1 ap_dirθ
c,b(αSV,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une hauteur du soleil γ et une inclinaison 
des lames du store vénitien αSV données, pour le 
calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw1 ap_difθ
c,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV donnée, pour le calcul de Cep 2  0 1 2 
 Sw1 ap_refθ
c,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV donnée, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw1 ap_dirθ
e,b(αSV,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante courte longueur d’onde (directe), , 
de la baie vitrée b avec protection mobile en 
place, pour une hauteur du soleil γ et une 
inclinaison des lames du store vénitien αSV 
données pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw1 ap_difθ
e,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV donnée, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw1 ap_refθ
e,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV donnée, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw2 ap_dirθ
c,b(αSV,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV 
données, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw2 ap_difθ
c,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV donnée, pour le calcul de 
Cep 2 0 1 2   
Page 298  Sw2 ap_refθ
c,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV donnée, pour le calcul de 
Cep 2 0 1 2 
 Sw2 ap_dirθ
e,b(αSV,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV 
données, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw2 ap_difθ
e,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV donnée, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw2 ap_refθ
e,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV donnée, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw3 ap_dirθ
c,b(αSV,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV 
données, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw3 ap_difθ
c,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV donnée, pour le calcul de 
Cep 2 0 1 2 
 Sw3 ap_refθ
c,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV donnée,pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw3 ap_dirθ
e,b(αSV,γ’) Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV 
données, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw3 ap_difθ
e,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV donnée, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw3 ap_refθ
e,b(αSV) Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV donnée, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Tliap_dir,b 
(αSV,γ’) Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident direct de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une hauteur du soleil γ et 
une inclinaison des lames du store vénitien αSV 
données. 2 0 1 2 
 Tlid ap_dir,b 
(αSV,γ’) Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme diffuse pour 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une hauteur du soleil γ et une inclinaison 
des lames du store vénitien  données.  2 0 1 0   
Page 299 des lames du store vénitien αSV données. 
 Tldap_dif,b 
(αSV) Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident diffus de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour une inclinaison des lames 
du store vénitien αSV donnée. 2 0 1 2 
 Tldap_ref,b 
(αSV) Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident réfléchi de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place, pour une inclinaison 
des lames du store vénitien αSV donnée. 2 0 1 2 
 Tlid ap_ref,b 
(αSV) Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident réfléchi transmis sous forme diffuse de la 
baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour une inclinaison des lames du store vénitien 
αSV donnée.  2 0 1 2 
Pour la baie avec l’éventuelle seconde protection mobile 
 Tli2 ,b Facteur de transmission lumineuse global de la 
baie vitrée b avec la seconde protection mobile 
en place 2 0 1 0.1 
 Tlid2 ,b Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme diffuse de la 
baie vitrée b avec la seconde protection mobile 
en place 2 0 1 0 
Paramètres d’intégration du composant  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Ab Surface de la baie vitrée b m² 0 + ∞ 2 
 α,b Orientation de la baie d’indice b, sous forme 
d’angle en ° (0° pour le sud, 90° l’ouest, 270° 
l’est, et 180° le nord). °  0 360 2 
 βb Inclinaison de la baie vitrée b (0° : horizontale 
vers le haut ; 90° : verticale) ° 0° 90° 2 
 TypeθPM Type de protection mobile 1 (02pas de PM / 12
volet / 22store enroulable / 32store venitien) 2 0 3 2 
 TypeθGPM Type de gestion de la première protection mobile 
de type volets ou stores enroulables 
(=1 si automatique avec dérogation, =2 si 
gestion manuelle non motorisée, =3 si gestion 
manuelle motorisée) 2 1 3 2 
 Typeθ
GPMθsv Type de gestion de la première protection mobile 
de type stores vénitiens 
(=1 si gestion sun2tracking, =2 si gestion 
manuelle2position fixe des lames, =3 si gestion 
automatique 45°) 2 1 3 2 
 αSV Inclinaison des lames du store vénitien (0° : 
lames horizontales ; 90° : lames verticales) ° 0 90° 45° 
 PM2 Présence d’une seconde protection mobile bool faux vrai faux 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Rprot ,b Ratio de protection de la baie vitrée b 2 0 1 2 
 Usp,b Coefficient de transmission thermique de la baie vitrée b sans 
protections mobiles  en place  W/m²K 0 +∞ - 
 Uap,b Coefficient de transmission thermique de la baie vitrée b avec 
première protection mobile  en place  W/m²K 0 +∞ - 
 Swspθc,b Facteur solaire global de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place pour le calcul du Cep  2 0 1 2 
 Swspθe,b Facteur solaire global de la baie vitrée b sans 
protections mobiles en place pour le calcul du Tic 2 0 1 2 
 Swapθc,b Facteur solaire global de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place pour le calcul du Cep  2 0 1 2   
Page 300 protection mobile en place pour le calcul du Cep 
 Swapθe,b Facteur solaire global de la baie vitrée b avec 
première protection mobile en place pour le calcul 
du Tic 2 0 1 2 
 Tldsp,b Facteur de transmission lumineuse global de la 
baie vitrée b sans protections mobiles en place 
(=Tli sp,b) pour l’éclairement incident diffus. 2 0 1 2 
Jeu de variables internes 
 Sw1 ap_dirθ
c,b Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw1 ap_difθ
c,b Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw1 ap_refθ
c,b Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw1 ap_dirθ
e,b Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw1 ap_difθ
e,b Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw1 ap_refθ
e,b Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante courte longueur d’onde (directe), de 
la baie vitrée b avec protection mobile en place, 
pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw2 ap_dirθ
c,b Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw2 ap_difθ
c,b Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw2 ap_refθ
c,b Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw2 ap_dirθ
e,b Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw2 ap_difθ
e,b Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw2 ap_refθ
e,b Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante grande longueur d’onde + 
convective, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw3 ap_dirθ
c,b Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw3 ap_difθ
c,b Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 2 0 1 2   
Page 301 mobile en place, pour le calcul de Cep 
 Sw3 ap_refθ
c,b Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Cep 2 0 1 2 
 Sw3 ap_dirθ
e,b Facteur solaire du rayonnement incident direct, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw3 ap_difθ
e,b Facteur solaire du rayonnement incident diffus, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Sw3 ap_refθ
e,b Facteur solaire du rayonnement incident réfléchi, 
composante liée à la lame d’air intérieure 
ventilée, de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place, pour le calcul de Tic 2 0 1 2 
 Tliap_dir,b  Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident direct de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place 2 0 1 2 
 Tlid ap_dir,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct sous forme diffuse de la baie vitrée 
b avec protection mobile en place 2 0 1 Tliap_dir,
b 
 Tldap_dif,b  Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident diffus de la baie vitrée b avec protection 
mobile en place 2 0 1 2 
 Tldap_ref,b  Facteur de transmission lumineuse global du flux 
incident réfléchi de la baie vitrée b avec 
protection mobile en place 2 0 1 2 
 Tlid ap_ref,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident réfléchi par le sol sous forme directe, 
transmis sous forme diffuse de la baie vitrée b 
avec protection mobile en place 2 0 1 2 
Facteurs de transmission lumineuse calculés (direct en direct) 
 Tliisp,b Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme directe de la 
baie vitrée b sans protections mobiles en place 2 0 1 Tlisp,b 
 Tliiap_dir,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme directe de la 
baie vitrée b avec protection mobile en place 2 0 1 0 
 Tliiap_ref,b  Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident réfléchi par le sol, transmis sous forme 
directe de la baie vitrée b avec protection mobile 
en place 2 0 1 0 
 Tlii2 ,b Facteur de transmission lumineuse du flux 
incident direct transmis sous forme directe de la 
baie vitrée b avec la seconde protection mobile 
en place 2 0 1 0 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 *
,b srI Rayonnement solaire global atteignant la baie 
vitrée b W/m² 0 + ∞ 2 
 Hges,b Facteur de transmission thermique global pour la 
baie vitrée b entre les environnements intérieurs 
et extérieurs W/K 0 +∞ 2 
 Fs1,b Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde W 2∞ +∞ 2 
 Fs2,b Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe sous forme de rayonnement de grande 
longueur d’onde et d’échange convectif   W 2 ∞ +∞ 2   
Page 302 longueur d’onde et d’échange convectif  
 Fs3,b Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe à travers la lame d’air intérieure ventilée 
(lame d’air se situant entre la baie vitrée et la 
protection solaire intérieure) W 2 ∞ +∞ 2 
 Ftvc ,b Flux transmis dû au rayonnement froid vers la 
voute céleste W 2 ∞ +∞ 2 
 Flt1,b Flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b, sous 
forme directe lumen 0 +∞ - 
 Flt2,b Flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b sous 
forme hémisphérique lumen 0 +∞ - 
 Flt3,b Flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b sous 
forme demi-hémisphérique lumen 0 +∞ - 
 Aouvmax ,b  Surface d’ouverture maximale de la baie b m2 0 + ∞ 2 
 α,b Orientation de la baie d’indice b, sous forme 
d’angle en ° (0° pour le sud, 90° l’ouest, 270° 
l’est, et 180° le nord). °  0 360 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 he Coeff. D’échange global (convectif+radiatif) 
extérieur W/m²K 0 + ∞ 25,0 
 β1 Inclinaison de la baie vitrée b en2dessous de 
laquelle on considère la baie horizontale ° 2 2 30 
 β2 Inclinaison de la baie vitrée b au2dessus de 
laquelle on considère la baie verticale ° 2 2 60 
Tableau 39 : Nomenclature des différentes variables du modèle de baie vitrée   
Page 303 7.14.3 Description mathématique 
7.14.3.1 Structure des calculs  
Environnement proche
Baie vitrée
Sorties par groupe :
Hges
Fs1   Fs2   Fs3   Ftvc
Flt1   Flt2   Flt3
Qmaj
Agr
baies, Agr
baies-v, Agr
baies-h, partbaies_sudEntrées 
utilisateur 
(baies, 
caractérisation et 
gestion des 
protections 
mobiles, de 
l’ouverture des 
baies, etc.)Gestion-régulation 
des Protections 
MobilesGestion-régulation 
de l’ouverture des 
baies1ère étape
3ème étape2ème étape1ère étape
Ensemble baies 
Sommation sur toutes les 
baies du groupe4ème étape
Calcul du débit par 
ouverture des baies du 
groupe4ème étapeCalculs au 
niveau du 
groupePositionnement (simplifié) de la fiche baie –RT2012
 
7.14.3.2 Calcul des rayonnements solaires globaux  
Le rayonnement solaire global atteignant la baie vitrée b (avec ou sans protections mobiles) 
s’écrit : 
*
,*
,*
,*
, b b b b sr Rrp Dfp Drp I+ + = (345) 
 
7.14.3.3 Présence d’un espace tampon  
Un espace tampon peut être accolé à la baie de surface totale Ab. Il est convenu que les baies 
vitrées ne peuvent donner que sur des espaces tampons vitrés. 
La présence d’un espace tampon aura pour conséquence de modifier les flux solaire et lumineux 
incidents ainsi que les déperditions thermiques de la baie. 
Pour le calcul de confort d’été (Th-E), les espaces tampons ne sont pas pris en compte.   
Page 304 7.14.3.4 Calcul du coefficient de transfert thermique global  
7.14.3.4.1 Calcul des coefficients de transfert thermique Uap,b et Usp,b 
Les coefficients de transmission thermique sans et avec protections mobiles (b spU,et b apU,) sont 
calculés en tenant compte de l’inclinaison de la baie, sur le principe du schéma suivant 
 
Figure 56 : Evolution du coefficient de transmission thermique de la baie en fonction de son inclinaison 
Oùβ est l’angle, exprimé en degré, entre l’horizontale et le plan de la baie. 
Autrement dit, pour la baie sans protections mobiles : 
- si 1 0β β< ≤ °, la baie est supposée horizontale  
b horiz, sp, b sp,U U=  
- si 2 1β β β< ≤, le coefficient de transmission thermique b spU,est calculé par 
interpolation linéaire entre la position horizontale et la position verticale 
1 2b vert, sp, 1 b horiz, sp, 2
1 2b horiz, sp, b vert, sp,
b sp,β βUβ Uβ
ββ βU U
) ( U−⋅ − ⋅
+ ⋅−−
=β  
- si ° ≤ ≤902β β, la baie est supposée verticale  
b vert, sp, b sp,U U=  (346) 
 
Le principe est le même pour la baie avec protections mobiles : 
- si 1 0β β< ≤ °, la baie est supposée horizontale  
  b horiz, ap, b ap,U U=  
- si 2 1β β β< ≤, le coefficient de transmission thermique b apU,est calculé par 
interpolation linéaire entre la position horizontale et la position verticale 
1 2b vert, ap, 1 b horiz, ap, 2
1 2b horiz, ap, b vert, ap,
b ap,β βUβ Uβ
ββ βU U
) ( U−⋅ − ⋅
+ ⋅−−
=β  
- si ° ≤ ≤902β β, la baie est supposée verticale  (347) Inclinaison βde la 
baie b par rapport à 
l’horizontale  
° =301βUvert,b Uhoriz,b 
° =602β °=0βUsp,b ou Uap,b   
Page 305 b vert, ap, b ap,U U=  
 
7.14.3.4.2 Calcul du coefficient Hges,b 
Le ratio de fermeture de la baie b par la première protection mobile s’exprime  
 
Le coefficient de transfert thermique global pour la baie vitrée entre les environnements intérieur et 
extérieur, Hg es,b, est calculé de la manière suivante : 
• si la gestion de la protection mobile est manuelle 
 
• si la gestion de la protection mobile est automatique, (la gestion est soit automatique, soit en 
dérogation manuelle)  
 
 
 - s’il n’y a pas de protection mobile ( type-PM=0) 
0 1 Rprot 1 Rprotb , 1 b , = =−partGPM partGPM  
- s’il y a une protection mobile ( type-PM≠0) 
b partGPM GPM b partGPM GPM , 1 , b , 1 Rprot ) part (1 1 Rprot part Rprot−⋅ − + ⋅ =  (348) 
C’est-à-dire si type-GPM =2 ou si type-GPM =3 ou si type-GPM-sv =2 
()() ( )b ap, b , b sp, b , b therm, b b es, U Rprot U Rprot 1 b A Hg ⋅ +⋅ −⋅⋅=  (349) 
   C’est-à-dire si type-GPM=1 ou si type-GPM-sv=1 ou si type-GPM-sv=3, 
    - si 1 Rprot1 0b partGPM, - 1< ≤  
( )




⋅ −+ ⋅ − + ⋅ ⋅
⋅ ⋅ =
b sp, GPMb sp, b partGPM, b ap, b partGPM, GPM
b therm, b b es,U ) part 1 (U ) Rprot1 1 ( U Rprot1 part
b A Hg  
     - si 1 Rprot1b partGPM, - 1=, 
( )




⋅ −+ ⋅ − + ⋅ ⋅
⋅ ⋅ =
b ap, GPMb sp, b partGPM, b ap, b partGPM, GPM
b therm, b b es,U ) part 1 (U ) Rprot1 1 ( U Rprot1 part
b A Hg  (350) GROUPE APPARTENANT A UNE 
ZONE OCCUPEE  
- PartGPM 
- Gestion en dérogation manuelle 
- Rprot1 Part_GPM - (1-PartGPM) 
- Gestion automatique 
- Rprot1 1- Part_GPM     
Page 306  
Note : l’inclinaison de la baie n’a d’impact que sur le coefficient de transmission thermique. Pour la 
suite des calculs, on gardera la convention suivante : une paroi est dite verticale lorsque l’angle de 
cette paroi avec le plan horizontal ( β) est égal ou supérieur à 60 degrés, elle est dite horizontale 
lorsque cet angle est inférieur à 60 degrés. 
Note2 : une orientation est attribuée aux parois horizontales afin de leur associer les masques 
lointains correspondants. 
Note3 : en gestion manuelle, RprotpartGPM caractérise le pourcentage de protections mobiles 
entièrement descendues alors qu’en gestion automatique RprotpartGPM caractérise le pourcentage 
de la surface totale de baies couvertes. 
7.14.3.5 Création d’un jeu de variables simplifiées  
La création d’un jeu de variables internes, utilisé notamment pour le calcul des flux solaires et 
lumineux transmis au groupe, permet d’alléger les notations pour la partie de la baie avec 
protections mobiles en place. 
7.14.3.5.1 Jeu de variables internes 
La création d’un jeu de variables internes simplifiées (cf. ci-dessous, uniquement pour la partie de 
la baie avec protections mobiles) facilite la suite des calculs. 
      Flux incidents -> Direct Diffus Réfléchi 
Composante 1 -CLO Sw1ap_dir-c Sw1 ap_dif-c Sw1 ap_ref-c 
Composante 2 – 
GLO+convectif Sw2ap_dir-c Sw2 ap_dif-c Sw2 ap_ref-c 
Composante 3 -lame 
d’air ventilée Sw3ap_dir-c Sw3 ap_dif-c Sw3 ap_ref-c 
Tableau 40 : Facteurs solaires pour Th-BC 
 
      Flux incidents -> Direct Diffus Réfléchi 
Composante 1 -CLO Sw1ap_dir-e Sw1 ap_dif-e Sw1 ap_ref-e 
Composante 2 – 
GLO+convectif Sw2ap_dir-e Sw2 ap_dif-e Sw2 ap_ref-e 
Composante 3 -lame 
d’air ventilée Sw3ap_dir-e Sw3 ap_dif-e Sw3 ap_ref-e 
Tableau 41 : Facteurs solaires pour Th-E  
 Direct Diffus Réfléchi 
Facteur global Tliap_dir Tld ap_dif Tli ap_ref 
Part direct -> diffus Tlidap_dir  Tlid ap_ref   
Page 307 Tableau 42 : Facteurs de transmission lumineuse pour Th-BCE 
Ces paramètres sont utilisés aux paragraphes 7.14.3.6 et 7.14.3.7   
Page 308 7.14.3.5.2 Traitement des données des stores vénitiens – préprocesseur Th-BCE 2012 
Ce paragraphe a pour objectif le calcul des composantes du facteur solaire et du taux de 
transmission lumineuse lorsque la protection mobile est de type store vénitien, dans un cadre 
réglementaire. Le principe est d’attribuer à chaque variable interne l’entrée utilisateur 
correspondante. 
Hypothèse  : la baie accueillant un store vénitien ne peut être que verticale ) 90 (° =β. 
7.14.3.5.2.1 Hypothèses Th-BCE 2012 
En gestion « sun tracking » 
Si la gestion des stores vénitiens est de type « sun tracking » ( type-GPM-sv =1), on fait l’hypothèse 
que les lames restent perpendiculaires au rayonnement solaire incident. 
- Pour Th-BC, on impose : αSV = 90°- γ’ pour tous les coefficients  
- Pour Th-E, on impose : αSV = 90° (conventionnel)  
Les lames étant verticales, les coefficients de la matrice ne dépendent pas de la 
hauteur du soleil γ’. 
En gestion « position fixe » 
Si  la gestion des stores vénitiens est de type « position fixe »  ( type-GPM-sv =2 et type-GPM-
sv=3), la position des lames est fixe. 
- Pour Th-BC, on impose : αSV = 45° pour tous les coefficients.  
Sw1ap_dir-c,b, Sw2ap_dir-c,b et Sw3ap_dir-c,b, Tli_ap_dir,b et Tlid_ap_dir,b ne dépendent que de la 
hauteur du soleil γ’. Les autres coefficients de la matrice sont constants 
- Pour Th-E, on impose : αSV = 90° (conventionnel)  
Les lames étant verticales, les coefficients de la matrice ne dépendent pas de la 
hauteur du soleil γ’. 
7.14.3.5.2.2 Entrées 
Pour les règles Th-BCE 2012, les entrées sont 
- la hauteur du soleil corrigée γ’ 
  - le type de gestion (sun tracking ou position fixe) 
- les valeurs de facteurs solaires et de taux de transmission lumineuse (dépendants 
de la hauteur du soleil et de l’inclinaison des lames) sont issues des matrices 
suivantes : 
En gestion « suntracking » 
Les données d’entrée se résument alors aux cases colorées ci-dessous :   
Page 309 
 
Facteurs solaires pour Th-BC 2012 (matrice M_ suntracking_Sw_BC) 
 
Facteurs solaires pour Th-E (matrice M_ suntracking_Sw_E) 
 
Facteurs de transmission lumineuse pour Th-BC et pour Th-E  
(matrice M_ suntracking_Tl_BCE) 
En « position fixe » 
Les données d’entrée se résument alors aux cases colorées ci-dessous : 
   
Page 310 Facteurs solaires pour Th-BC 2012 (matrice M_fixe_Sw_BC) 
 
Facteurs solaires pour Th-E 2012 (matrice M_fixe_Sw_E) 
 
Facteurs de transmission lumineuse pour Th-BC et pour Th-E  
(matrice M_fixe_Tl_BCE) 
7.14.3.5.2.3 Calculs des facteurs solaires et des facteurs de transmission lumineuse 
Les facteurs solaires et les facteurs de transmission lumineuse s’écrivent comme suit. 
Dans Th-BC,  
- en gestion « suntracking », avec γ’ ∈ {0, 15, 30, 45, 60, 75}  
           et αSV = 90°- γ’ 
- en « position fixe »,  avec γ’ ∈ {0°, 15°, 30°, 45°, 60°, 75°} et αSV = 45° 
 
  Sw1ap_dir-c,b = Sw1 ap_dir-c,b (αSV, γ’) 
Sw1ap_dif-c,b = Sw1 ap_dif-c,b (αSV) 
Sw1ap_ref-c,b = Sw1 ap_ref-c,b (αSV) 
 
  Sw2ap_dir-c,b = Sw2 ap_dir-c,b (αSV, γ’) 
Sw2ap_dif-c,b = Sw2 ap_dif-c,b (αSV) 
  Sw2 ap_ref-c,b = Sw2 ap_ref-c,b (αSV) (351)   
Page 311  
  Sw3ap_dir-c,b = Sw3 ap_dir-c,b (αSV, γ’) 
Sw3ap_dif-c,b = Sw3 ap_dif-c,b (αSV) 
Sw3ap_ref-c,b = Sw3 ap_ref-c,b (αSV) 
   
  Tliap_dir,b = Tliap_dir,b (αSV, γ’) 
Tldap_dif,b = Tldap_dif,b (αSV) 
Tldap_ref,b = Tldap_ref,b (αSV) 
Tlidap_dir,b = Tlidap_dir,b (αSV, γ’) 
Tlidap_ref,b = Tlid ap_ref,b (αSV) 
 
Dans Th-E, les lames sont conventionnellement verticales ( αSV = 90°). Les taux de 
transmission lumineuse ne dépendent donc pas de la hauteur du soleil. 
Les variables internes ci-dessous sont donc directement égales aux paramètres 
intrinsèques. 
  Sw1ap_dir-e,b, Sw1ap_dif-e,b, Sw1ap_ref-e,b  
  Sw2 ap_dir-e,b, Sw2ap_dif-e,b, Sw2ap_ref-e,b  
  Sw3 ap_dir-e,b, Sw3ap_dif-e,b, Sw3ap_ref-e,b  
 Tli ap_dir,b, Tldap_dif,b, Tldap_ref,b, Tlidap_dir,b, Tlidap_ref,b (352) 
7.14.3.5.3 Traitement des données des protections mobiles autres que stores vénitiens 
Dans le cas où les protections mobiles ne sont pas de type stores vénitiens (de type volets ou 
stores enroulables), les données d’entrées ne font pas la distinction entre les rayonnements et flux 
lumineux incidents directs, diffus et réfléchis. Cependant, afin de pouvoir utiliser les équations 
décrites ci-après, cette répartition devient nécessaire. 
Dans ce cas, on pose 
Sw1ap_dir-c,b = Sw1 ap_dif-c,b = Sw1 ap_ref-c,b = Sw1 ap-c,b 
Sw2ap_dir-c,b = Sw2 ap_dif-c,b = Sw2 ap_ref-c,b = Sw2 ap-c,b 
Sw3ap_dir-c,b = Sw3 ap_dif-c,b = Sw3 ap_ref-c,b = Sw3 ap-c,b 
Sw1ap_dir-e,b = Sw1 ap_dif-e,b = Sw1 ap_ref-e,b = Sw1 ap-e,b 
Sw2ap_dir-e,b = Sw2 ap_dif-e,b = Sw2 ap_ref-e,b = Sw2 ap-e,b (353)   
Page 312 Sw3ap_dir-e,b = Sw3 ap_dif-e,b = Sw3 ap_ref-e,b = Sw3 ap-e,b 
Tliap_dir,b = Tldap_dif,b =Tldap_ref,b = Tliap,b 
Tlidap_dir,b =Tlidap_ref,b= Tlidap,b 
7.14.3.5.4 Valeurs par défaut 
Les valeurs par défaut, pouvant faire référence aux règles Th-S, sont écrites ci-dessous pour les 
protections mobiles autres que les stores vénitiens. 
 
Dans Th-BC, la valeur par défaut du facteur solaire global de la partie de la baie sans protections 
mobiles est inférieure de 0,1 au facteur solaire dans Th-E. 
 
Dans Th-BC, la valeur par défaut du facteur solaire global de la partie de la baie avec protection 
mobile est égale au facteur solaire dans Th-E. 
 
La décomposition du facteur solaire en trois composantes Sw1 / Sw2 / Sw3, pour les parties de la 
baie avec ou sans protections mobiles, se calculent conformément aux règles Th-S. 
Pour la partie de la baie avec protection mobile, les facteurs solaires et les facteurs de 
transmission lumineuse sont identiques pour les trois flux incidents (solaires ou lumineux) direct, 
diffus et réfléchi. 
 
Par défaut, les taux de transmission lumineuse du flux incident direct transmis sous forme diffuse 
sont nuls pour les parties avec ou sans protection mobile de la baie vitrée 
7.14.3.6 Calcul des flux de chaleur transmis au groupe par la baie vitrée b  
Quelque soit le type de protections mobiles, le calcul des flux de chaleur transmis au groupe Swsp-c,b = Swsp-e,b - 0,1 
(où Sw sp-c,b=Sw1sp-c,b+Sw2sp-c,b+Sw3sp-c,b 
et Swsp-e,b=Sw1sp-e,b+Sw2sp-e,b+Sw3sp-e,b) (354) 
Swap-c,b = Swap-e,b 
(où Sw ap-c,b=Sw1ap-c,b+Sw2ap-c,b+Sw3ap-c,b 
et Swap-e,b=Sw1ap-e,b+Sw2ap-e,b+Sw3ap-e,b) (355) 
Sw1ap_dir,b=Sw1ap_dif,b =Sw1  ap_ref,b 
Sw2 ap_dir,b =Sw2  ap_dif,b =Sw2  ap_ref,b 
Sw3 ap_dir,b =Sw3  ap_dif,b =Sw3  ap_ref,b 
Tli ap_dir,b = Tld ap_dif,b = Tld ap_ref,b (356) 
Tlidsp,b=0 
Tlidap_dir,b = Tlid ap_ref,b=0 
 (357)   
Page 313 s’effectue de la même manière. 
Les flux solaires globaux incidents sur la baie vitrée, sont transmis au groupe sous forme de trois 
flux de chaleur : 
• Flux de chaleur transmis par la baie vitrée au groupe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde : 
()
( )








⋅+ ⋅+ ⋅
⋅ + ⋅ ⋅ −×−⋅⋅=
bbb
b srb solaire
RrpDfpDrp
Ib s
, b ap_ref,, b ap_dif,, b ap_dir,
b prot,*
, b sp, b prot,b lf, , b b 1,
* Sw1* Sw1* Sw1
R Sw1R 1f 1 A F
 (358) 
Flf,b est le facteur de pertes solaires. Il prend en compte le pourcentage de flux réfléchi par les 
parois internes du groupe vers l’extérieur. Il est supposé nul. 
• Flux de chaleur transmis par la baie vitrée au groupe sous forme de rayonnement de 
grande longueur d’onde et d’échange convectif : 
( )








⋅+ ⋅+ ⋅
⋅ + ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
bbb
b sr b solaire
RrpDfpDrp
I b
, b ap_ref,, b ap_dif,, b ap_dir,
b prot,*
, b sp, b prot, , b b 2,
* Sw2* Sw2* Sw2
R Sw2R 1 A Fs  (359) 
• Flux de chaleur transmis par la baie vitrée au groupe à travers la lame d’air intérieure 
ventilée (lame d’air se situant entre la baie vitrée et la protection solaire intérieure) : 
( )








⋅+ ⋅+ ⋅
⋅ + ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
bbb
b sr b solaire
RrpDfpDrp
I b s
, b ap_ref,, b ap_dif,, b ap_dir,
b prot,*
, b sp, b prot, , b b 3,
* Sw3* Sw3* Sw3
R Sw3R 1 A F  (360) 
• Flux de chaleur transmis au groupe à travers la baie vitrée b, dû au rayonnement froid vers 
la voute céleste : 
Si IdET=0 
( ) * QhU
RhU
R 1
eb ap,
b prot,
eb sp,
b prot, , er b bA Ftvc ⋅


⋅ + ⋅ − ⋅ =  
Sinon 
0,=bFtvc (361) 
Note : Qer* tient compte de l’inclinaison de la baie. 
Note2 : en présence d’un espace tampon, le flux de chaleur transmis au groupe à travers la baie 
vitrée b, dû au rayonnement froid vers la voute céleste est supposé nul.   
Page 314 Avec, 
 - dans Th-BC, 
b c ref ap b ref apb c dif ap b dif ap b c sp b spb c dir ap b dir ap
Sw SwSw Sw Sw SwSw Sw
, _ , _, _ , _ , ,, _ , _
1 11 1 1 11 1
−− −−
== ==
 
b c ref ap b ref apb c dif ap b dif ap b c sp b spb c dir ap b dir ap
Sw SwSw Sw Sw SwSw Sw
, _ , _, _ , _ , ,, _ , _
2 22 2 2 22 2
−− −−
== ==
 
b c ref ap b ref apb c dif ap b dif ap b c sp b spb c dir ap b dir ap
Sw SwSw Sw Sw SwSw Sw
, _ , _, _ , _ , ,, _ , _
3 33 3 3 33 3
−− −−
== ==
 (362) 
- dans Th-E, 
b e ref ap b ref apb e dif ap b dif ap b e sp b spb e dir ap b dir ap
Sw SwSw Sw Sw SwSw Sw
, _ , _, _ , _ , ,, _ , _
1 11 1 1 11 1
−− −−
== ==
 
b e ref ap b ref apb e dif ap b dif ap b e sp b spb e dir ap b dir ap
Sw SwSw Sw Sw SwSw Sw
, _ , _, _ , _ , ,, _ , _ 2
2 22 2 2 22
−− −−
== ==
 
b e ref ap b ref apb e dif ap b dif ap b e sp b spb e dir ap b dir ap
Sw SwSw Sw Sw SwSw Sw
, _ , _, _ , _ , ,, _ , _
3 33 3 3 33 3
−− −−
== ==
 (363)   
Page 315 7.14.3.7 Calcul des flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b  
Il y a trois types de flux lumineux incidents sur la baie :  
- le flux lumineux direct Erp* ; 
- le flux lumineux diffus Efp* ;  
- le flux lumineux provenant du sol Errp*. 
7.14.3.7.1 Hypothèses    
Pour rappel, les hypothèses choisies dans les règles Th-S sont : 
- Tli=0,9*T v(n-h) (facteur de transmission lumineuse d’un flux sous incidence normale 
transmis hémisphériquement) 
- Tli=Tlii+Tlid (décomposition du taux de transmission lumineuse en une composante 
directe et une composante hémisphérique) 
- Tld (taux de transmission lumineuse pour le flux lumineux diffus) = Tli 
7.14.3.7.2 Calcul des taux de transmission lumineuse 
Taux de transmission du flux incident direct arrivant sur la partie de la baie vitrée sans protection 
mobile :  
Tlisp,b = Tliisp,b + Tlid sp,b (364) 
Taux de transmission du flux incident diffus arrivant sur la partie de la baie vitrée sans protection 
mobile :  
Tldsp,b = Tlisp,b (365) 
Taux de transmission du flux incident direct sur la partie de la baie vitrée avec protection mobile :  
Tliap_dir,b = Tliiap_dir,b + Tlidap_dir,b (366) 
Taux de transmission du flux incident diffus sur la partie de la baie vitrée avec protection mobile :  
Tldap_dif,b (367) 
Taux de transmission du flux incident réfléchi sur la partie de la baie vitrée avec protection mobile 
(sous forme directe et sous forme diffuse) :  
Tldap_ref,b  = Tliiap_ref,b + Tlidap_ref,b (368) 
Taux de transmission du flux incident direct sur la partie de la baie vitrée avec la seconde 
protection mobile :  
Tli2,b  = Tlii2 ,b + Tlid2,b (369) 
Note : la distinction entre direct, diffus et réfléchi est nécessaire si les protections mobiles sont des 
stores vénitiens.   
Page 316  
7.14.3.7.3 Expression des trois flux transmis au groupe par la baie vitrée b 
Sans présence d’une deuxième protection mobile 
Les flux transmis au groupe s’expriment de la façon suivante (unité : lumen) : 
1. Flt1,b : flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b sous forme directe (en 
provenance du direct hors composantes due au diffusé par la protection)  
() [ ]* R 1 R, b prot, , _ b prot, , , 1ErpTlii Tlii b A Fltb sp b dir ap b ecl b b⋅ ⋅ − + ⋅ ⋅ ⋅ =  (370) 
2. Flt2,b : flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b sous forme hémisphérique 
() [ ]
( ) [ ]
( ) [ ]



⋅ ⋅ − + ⋅ +⋅ ⋅ − + ⋅ +⋅ ⋅ − + ⋅
⋅ ⋅ =
* R 1 R* R 1 R* R 1 R
, b prot, , _ b prot,, b prot, , _ b prot,, b prot, , _ b prot,
, , 2
ERrp Tlid TlidEfpTld TldErp Tlid Tlid
b A Flt
b sp b ref apb sp b dif apb sp b dir ap
b ecl b b  
(avec Tlid sp,b nul si on fait l’hypothèse que la baie n’est pas diffusante) (371) 
3. Flt3,b : flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b sous forme demi-
hémisphérique (en provenance du sol et en direction du plafond, hors composante due au 
flux diffusé par la protection) 
() [ ]* R 1 R, b prot, , _ b prot, , , 3ERrpTlii Tlii b A Fltb sp b ref ap b ecl b b⋅ ⋅ − + ⋅ ⋅ ⋅ =  (372) 
En présence d’une 2ème protection mobile  :  
Une seconde protection mobile anti-éblouissement  gérée manuellement est susceptible d’être 
mise en place. Elle ne s’utilise que pour les baies dont la première protection mobile n’est pas 
descendue et uniquement pour les baies appartenant à partGPM. Sur le schéma suivant, le ratio de 
fermeture n’est pas propre à une baie mais à un ensemble de baies. 
 
Eventuellement, la seconde protection mobile ( Rprot2 ,b) vient s’ajouter, dans la partGPM des locaux, 
à la première protection mobile. Elle est caractérisée par un taux de transmission lumineuse global 
Tli2,b et un taux de transmission du flux incident direct en hémisphérique Tlid2,b (le taux de 
transmission de la composante directe du flux incident en flux direct se déduit de ces deux 
valeurs). 
Ces deux paramètres sont conventionnels dans Th-BCE 2012 : le facteur de transmission 
lumineuse global est conventionnellement égal à 0,1. Le rayonnement direct est transmis à travers 
la seconde protection mobile uniquement sous forme directe. 
Tli2,b=0.1 (373)   
Page 317 Tlid2,b=0 
Les flux lumineux transmis s’écrivent alors  
[ ]
[ ]
[ ]* Erp
Tlii ) Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 ) part - (1Tlii Rprot2 ) Rprot1 (1 partTlii Rprot1 ) part - (1 Rprot1 partb A Flt
b s p, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPMb 2, b , partGPM GPMb ap_dir, partGPM - 1 GPM partGPM GPMb ecl, b b 1,
⋅




⋅ − ⋅ − ⋅ + − ⋅ +⋅ ⋅ − ⋅ +⋅ ⋅ + ⋅⋅ ⋅ =
 (374) 
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[ ] 



⋅




⋅ − ⋅ − ⋅ + − ⋅ +⋅ ⋅ − ⋅ +⋅ ⋅ + ⋅+ ⋅




⋅ − ⋅ − ⋅ + − ⋅ +⋅ ⋅ − ⋅ +⋅ ⋅ + ⋅+ ⋅




⋅ − ⋅ − ⋅ + − ⋅ +⋅ ⋅ − ⋅ +⋅ ⋅ + ⋅⋅ ⋅ =
*
Tlid ) Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 ) part - (1Tlid Rprot2 ) Rprot1 (1 partTlid Rprot1 ) part - (1 Rprot1 part*
Tld ) Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 ) part - (1Tli Rprot2 ) Rprot1 (1 partTld Rprot1 ) part - (1 Rprot1 part*
Tlid ) Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 ) part - (1Tlid Rprot2 ) Rprot1 (1 partTlid Rprot1 ) part - (1 Rprot1 part
b sp, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPMb 2, b , partGPM GPMb ap_ref, partGPM - 1 GPM partGPM GPMb sp, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPMb 2, b , partGPM GPMb ap_dif, partGPM - 1 GPM partGPM GPMb sp, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPMb 2, b , partGPM GPMb ap_dir, partGPM - 1 GPM partGPM GPM, , 2
ERrpEfpErpb A Fltb ecl b b
 (375) 
[ ]
[ ]
[ ]* ERrp
Tlii ) Rprot2 (1 ) Rprot1 (1 part ) Rprot1 (1 ) part - (1Tlii Rprot2 ) Rprot1 (1 partTlii Rprot1 ) part - (1 Rprot1 partb A Flt
b sp, b , partGPM GPM partGPM - 1 GPMb 2, b , partGPM GPMb ap_ref, partGPM - 1 GPM partGPM GPMb ecl, b b 3,
⋅




⋅ − ⋅ − ⋅ + − ⋅ +⋅ ⋅ − ⋅ +⋅ ⋅ + ⋅⋅ ⋅ =
 (376) 
7.14.3.8 Calcul de la surface effective d’ouverture de la baie  
La surface effective d’ouverture s’exprime sous la forme 
b , b b ,RouvmaxA Aouvmax ⋅ =  (377) 
 
 Page 318 7.15 C_BAT_Calcul des débits d’air entrant liés à l’ouverture des baies  
7.15.1 Introduction 
La surventilation par ouverture des baies est un moyen de rafraîchir de manière passive un 
bâtiment, lorsque les paramètres de températures le permettent. Elle obéit à une modélisation 
temporelle du ratio d’ouverture des baies en fonction de tout un ensemble de facteurs, qui sont 
traités dans la fiche « Gestion/régulation de l’ouverture des baies  ». 
La présente fiche exploite les données en provenance des différents composants baies de 
manière à calculer un débit massique d’air entrant par les baies sur l’ensemble du groupe (noté 
Qma_ouv ). Ce calcul a lieu à chaque pas de temps h. 
Le calcul des débits par ouverture des baies repose sur les hypothèses suivantes: 
- Les débits de surventilation par ouverture des baies ne sont pas pris en compte dans le 
bilan des flux d’air, effectué pour le calcul de la pression intérieure Pi b. Ils n’ont donc aucun 
impact sur les débits de ventilation spécifiques et les débits d’infiltration/par les entrées 
d’air, 
- Les débits d’air entrant par les baies ne contribuent pas à la ventilation d’hygiène, 
- Les protections mobiles mises en place sur les baies ne modifient pas les débits de 
surventilation par ouverture des baies.   
Page 319 7.15.2 Nomenclature 
Le Tableau 43 donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul.  
 
Dans toute la suite de la fiche, on notera h le pas de temps horaire de simulation.  
 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
Vvent_c(h) Vitesse du vent à une altitude de 10 m par 
rapport au sol. m/s 0 +∞ 2 
θei(h)  Température équivalente de l’air extérieur, 
au temps h. °C 2∞ +∞ 2 Groupe 
θi(h21) Température intérieure de l’air du groupe 
considéré, au pas de temps h21. °C 2∞ +∞ 2 Débits 
d’air qm,aerationgr,s
 Débit massique d’aération par ouverture de fenêtre du 
groupe, défini pour garantir la cohérence avec le calcul 
de la température des groupes. kg/s 2∞ +∞ 2 
αb Orientation de la baie d’indice b, sous forme 
d’angle en ° (0° pour le sud, 90° l’ouest, 
270° l’est, et 180° le nord). °  0 360 2 
Rouvb(h) Ratio surfacique d’ouverture de la baie 
d’indice b, au temps h. La valeur 1 
correspond à l’ouverture maximale 
qu’admet la baie.  Réel 0 1 2 Baie 
Aouvmaxb(h) Surface d’ouverture maximale de la baie 
d’indice b : 
Aouvmaxb (h) = Rouvmaxb x Ab m2 0 + ∞ 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Déf Comp.
gr. Qma j (h) Débit massique d’air entrant dans le groupe 
par les baies, à la température θei (h). kg/s 0 +∞ 2 
Paramètres d’intégration 
 Nom Description Unité Min Max Déf 
Httf Hauteur pour le tirage thermique, définie à 
l’échelle du groupe. Correspond à la 
différence d’altitude entre le point le plus 
bas de l’ouverture la plus basse et le plus le 
plus haut de l’ouverture la plus haute. m 0 4 1.5 Groupe 
δtrav_surv  Booléen traduisant le caractère traversant 
du groupe, au sens de la surventilation par 
ouverture des baies : 
Vrai = traversant  
Faux = nonθtraversant  Bool vrai faux 2   
Page 320  
Variables internes 
Nom Description Unité Min Max Déf 
 Aouv(h) Surface d’ouverture équivalente de 
l’ensemble des baies pour le groupe, au 
pas de temps h. m2 0 +∞ 2 
 Aouvb(h) Surface d’ouverture équivalente de la 
baie d’indice b, au pas de temps h. m2 0 +∞ 2 
 Aouv n(h) Surface d’ouverture équivalente des 
baies pour l’orientation globale n. m2 0 + ∞ 2 
 Sors Racine carrée de la somme des produits 
2 à 2 des surfaces d’ouverture pour les 
quatre orientations globales retenues. m 0 +∞ 2 
 C_corr trav(h) Coefficient de correction de l’impact du 
vent pour le cas d’un groupe traversant. Réel 0 10  
 ρext(h) Masse volumique de l’air extérieur 
entrant dans le groupe. kg/m3 2 2 2 
 Qv_surv_nat (h) Débit volumique entrant de 
surventilation naturelle. m3/h 0 +∞ 2 
 Qm_surv_nat (h) Débit massique entrant de 
surventilation naturelle. kg/s 0 +∞ 2 
n Indice de sommation des orientations 
pour le cas traversant. Entier 1 4 2 
k Indice de sommation des configurations 
d’orientation pour le cas traversant. Entier 1 2 2 
αref Angle d’orientation de référence de 
l’algorithme. ° 0 360 2 
αhaut Angle  d’orientation supérieur de 
l’algorithme. ° 0 360 2 
αbas Angle  d’orientation inférieur de 
l’algorithme. ° 0 360 2 Variable de l’algorithme de calcul de C_corr trav 
Sors,k Valeur de S ors pour la configuration 
d’orientation d’indice k, dans le cas 
traversant. m² 0 +∞ 2 
Constantes 
 Cw Constante de prise en compte de la vitesse 
du vent. 2 2 2 0.001  Cst Constante de prise en compte des effets de 
tirage thermique. m/(°
C.s²) 2 2 0.003
5  ρref Masse volumique de référence kg/
m3 2 2 1.2   θref Température de référence  °C 2 2 19 
Tableau 43 : Nomenclature du modèle   
Page 321 7.15.3 Description mathématique 
7.15.3.1 Description du Modèle utilisé  
Le débit volumique d’air dû à l’ouverture des baies est fonction : 
2 De la vitesse du vent (valeur prise à 10 m de hauteur),  
2 Du caractère traversant ou non-du groupe au sens de la surventilation par ouverture des 
baies, 
2 D’une hauteur de référence prise pour tenir compte des phénomènes de tirage thermique, 
2 De la différence entre la température de l’air extérieure et intérieure (prise avec un 
exposant de 0.5), 
2 De différentes constantes aérodynamiques, associées au vent et au phénomène de tirage 
thermique. 
Une conversion est ensuite effectuée pour renvoyer un débit d’air massique, exprimé en kg/s. 
7.15.3.2 Caractère traversant d’un groupe au sens de la surventilation par ouverture des 
baies 
Le caractère traversant d’un groupe au sens de la surventilation par ouverture des baies n’est pas 
identique au caractère traversant au sens des circulations d’air horizontales entre locaux. En effet, 
dans le premier cas, le caractère traversant est lié à la possibilités d’ouvrir les portes intérieures 
entre deux façades d’orientations différentes. Dans le deuxième cas, un détalonnement des portes 
intérieures est suffisant. 
Pour les usages non-résidentiels, la valeur de δtrav_surv est conventionnellement prise égale à vrai 
pour les usages à grands volumes et  faux dans le reste des cas. 
En maison individuelle, le groupe est conventionnellement considéré comme traversant pour la 
surventilation, dans la mesure où l’occupant a toute liberté d’action sur les portes intérieures. 
En résidentiel collectif, le caractère traversant dépend de la configuration du groupe. Il est à saisir 
par l’utilisateur au cas par cas, et peut être différent pour plusieurs groupes appartenant à une 
même zone d’habitation collective. 
USAGE de la zone au sens des scénarios  Valeur de 
δδ δδtrav_surv 
Résidentiel maison individuelle Vrai 
Résidentiel collectif Non-
conventionnelle 
Bureaux Faux 
Crèche, garderie, pouponnières Faux 
Enseignement primaire Faux 
Enseignement secondaire partie jour Faux 
Enseignement secondaire partie nuit Faux 
Enseignement université Faux 
Foyer JT Faux 
Cité U Faux 
Prison Faux 
Hotel 1* partie nuit Faux   
Page 322 Hotel 2* partie nuit Faux 
Hotel 3* partie nuit Faux 
Hotel 4* partie nuit Faux 
Hotel 1* 2* partie jour Faux 
Hotel 3* 4* partie jour Faux 
Restaurant 1repas/jour 5j/7 Faux 
Restaurant 3repas/jour 5j/7 Faux 
Restauration commerciale 2R/J Faux 
Restauration commerciale 2R/J Faux 
Restauration commerciale en continue 
(18h/j 7j/7) Faux 
Commerce / Magasin ZI  Vrai 
Théâtre, opéra, salle philharmonique Vrai 
Gymnase Vrai 
Musée Vrai 
Résidence médicalisée Faux 
Hopital partie nuit Faux 
Hopital partie jour Faux 
Aérogare Vrai 
Gare Vrai 
Industrie 3*8h Vrai 
Industrie 8h 18h Vrai 
Tribunal Faux 
Tableau 44: Relation entre le type d'usage et le caractère traversant du groupe au sens de la surventilation par 
ouverture des baies 
7.15.3.3 Procédure d’évaluation de Httf  
Httf correspond à la différence d’altitude entre le point le plus bas de l’ouverture la plus basse et le 
plus le plus haut de l’ouverture la plus haute pour la zone. Si cette différence est supérieure à 4 m, 
on conserve la valeur de 4 m. Pour des locaux autres que maisons individuelles, la valeur est 
conventionnelle, égale à 1,5 m. Pour les maisons individuelles, on applique la différence d’altitude 
entre la partie inférieure de l’ouvrant le plus bas et la partie supérieure de l’ouvrant le plus haut du 
groupe (valeur à remplir par l’utilisateur). 
7.15.3.4 Calcul du débit volutmique de surventilation naturelle  
Dans un premier temps, on évalue les Aouvb(h) et Aouv(h), la surface d’ouverture totale des baies 
pour le groupe.  
Pour chaque baie d’indice b: 
) ( max ) ( ) ( h Aouv h Rouv h Aouvb b b× =  (378) 
La sommation est ensuite: 
∑=
bbh Aouv h Aouv ) ( ) (
 (379) 
Le calcul est ensuite scindé en deux selon que le bâtiment considéré est traversant ou non. 
En non-traversant ( δδ δδtrav_surv = faux) : 
Le calcul de débit consiste en une sommation sur l’ensemble des baies.    
Page 323 [ ]5 . 0
, _ _ _ ) 1 ( ) ( ( . . )² ( . ). ( . 1800 ) (− − + = h h ABS Httf C h V C h A h Qfin i ei st c vent w ouv nat surv v θ θ  (380) 
 
En traversant ( δδ δδtrav_surv = vrai) : 
Le calcul de débit est plus complexe, du fait de l’introduction d’un coefficient correctif C_corr trav. Ce 
coefficient correctif permet de prendre en compte l’augmentation de débit que peut générer le vent 
lorsque le bâtiment est traversant au sens de la surventilation par ouverture des baies.  
Cette augmentation de débit dépend de la position des baies les unes par rapport aux autres. En 
effet, plus les baies sont réparties sur des orientations différentes de l’enveloppe du bâtiment, et 
plus l’effet du caractère traversant sur les débits de surventilation est important. 
La méthode simplifiée, choisie pour prendre en compte cet état de fait, consiste à répartir les baies 
en quatre ensembles, par rapprochement de leurs orientations à quatre points cardinaux du 
bâtiment. Chacun de ces ensembles regroupe toutes les baies dont l’orientation est comprise dans 
un intervalle de ±45°  par rapport au point cardinal associé (le tout couvrant 360°). 
Ci-dessous un exemple d’illustration de la répartition des baies d’un groupe en ensembles 
cardinaux : 
 
Les quatre Aouvn constituent respectivement les sommes des surfaces d’ouverture des baies pour 
chacun de ces quatre ensembles : 
∑
° ± ==
45 ,) ( ) (
refbbb
n h Aouv h Aouv
α α (381) 
Le coefficient correctif C_corr trav est lié aux produits deux à deux des Aouv n. 
( )
22
) (3 ) (_h AouvS h Aouvcorr Cors
trav× +=  
Où: 
∑ ∑
= + =× =3
1 14
1 1 22 1 ) ( ) (
n n nn n ors h Aouv h Aouv S  (382) 
Ainsi, plus les ouvrants seront répartis de manière homogène sur les quatre ensembles Groupe Ensemble Nord :  
αb = 180° ±45° 
Ensemble Ouest :  
αb = 90° ±45° 
Ensemble Sud :  
αb = 0° ±45° Ensemble Est :  
αb = 270° ±45° N
SE O  
Page 324 d’orientation du groupe, et plus élevée sera la valeur de C_corr trav.  
Une précaution supplémentaire est prise pour éviter de surévaluer les débits dans les cas de figure 
où les baies séparées seulement par quelques degrés d’orientation d’écart ne se retrouvent 
réparties dans deux ensembles différents. Le calcul des Aouv n est effectué pour deux distributions 
de points cardinaux décalées de 45° l’une par rapport à l’autre, conventionnellement N-E-S-O et 
NE-SE-SO-NO. Le cas de figure aboutissant à la valeur de S ors la plus basse est retenue pour la 
modélisation. 
Cette précaution revient en fait à analyser l’impact du caractère traversant du groupe selon deux 
directions de vent décalées de 45°, et retenir celle qui minimise les débits de surventilation par 
ouverture des baies. 
Voici un exemple de justification de la précaution prise : 
Ensemble Sud2ouest :  
αb = 45° ±45° 
  Groupe  
Ensemble Sud : 
αb = 0° ±45° E
nsemble Ouest : 
αb = 90° ±45° 
 Groupe  
Pour la première configuration, deux ensembles sont différenciés, alors que les 
baies des ensembles Ouest et Sud ont une différence d’orientation de quelques 
degrés seulement. L’effet de circulation d’air traversante entre ces deux baies 
n’est pas significatif dans la pratique. La méthode retient donc le cas de droite, 
constitué d’un seul ensemble, qui correspond à un coefficient correctif de 1. Cet 
exemple met en avant l’intérêt de réaliser le calcul pour deux distributions  
cardinales différentes.  N E 
O S 
 
Au final, l’algorithme à utiliser pour le calcul de S ors est le suivant :   
S’il y a au moins une baie, 
Pour k de 1 à 2, 
Pour n de 1 à 4,  
Aouvn = 0 
αref = (k-1) x 45° + (n-1) x 90° 
αhaut = αref + 45° 
αbas = αref - 45° 
Pour chaque baie d’indice b : 
Si (αb≥αbas et αb<αhaut), 
Aouvn = Aouv n+Aouvb 
Fin de la boucle sur les baies du groupe. 
Fin de la boucle « Pour n de 1 à 4 ». 
∑ ∑
= + =× =3
1 14
1 1 22 1 , ) ( ) (
n n nn n k ors h Aouv h Aouv S  
Fin de la boucle « Pour k de 1 à 2 ». 
        S ors = MIN(S ors,k=1 ; Sors,k=2) (383)   
Page 325 On utilise ensuite la formule (7) pour le calcul de C_corr trav, et on utilise la relation  
ci-dessous pour le calcul du débit de surventilation : 
 
[ ]5 . 0
, _ _ _ _ ) 1 ( ) ( ( . . )² ( . . ). ( . 1800 ) (− − + = h h ABS Httf C h V C C h A h Qfin i ei st c vent trav corr w ouv nat surv v θ θ  (384) 
7.15.3.5 Conversion en débit massique  
On exprime tout d’abord la masse volumique de l’air entrant: 
()
( )eiref ref
extθθ ρρ++=273273 .
 (385) 
On convertit ensuite le débit volumique en débit massique: 
extnat surv v
nat surv mh Qh Q ρ× =3600) () (_ _
_ _  (386) 
 
7.15.3.6 Cas d’un groupe avec ventilation naturelle par aération  
Dans le cas d’un groupe avec ventilation naturelle par aération, par cohérence, un seul débit 
entrant d’ouverture des baies est pris en compte dans la modélisation thermique. Ce débit est pris 
égal au maximum des débits d’aération et du débit de surventilaiton naturelle. 
 



=∑
∈) ( ; max_ _,
,h Q Qmanat surv m
gr ss g
aération mjq  (387) 
 
Il s’agit d’un débit d’air extérieur. Page 326 7.16 C_BAT_ensemble_baies  
7.16.1 Introduction 
La fiche algorithme « ensemble baies » a pour objectif de collecter toutes les données relatives à 
chaque élément baie (comme les flux solaires et lumineux transmis au groupe à travers chaque 
baie, le ratio d’ouverture maximale de chaque baie, etc.) et de les sommer au niveau du groupe. 
   
Page 327 7.16.2 Nomenclature 
Le Tableau 45  donne la nomenclature des différentes variables de l’ensemble baies. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
Isr,b Rayonnement solaire global atteignant la baie vitrée 
b W/m² 0 + ∞ 2 
Hges,b Facteur de transmission thermique global pour la 
baie vitrée b entre les environnements intérieurs et 
extérieurs W/K 0 +∞ 2 
Fs1,b Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde W 2∞ +∞ 2 
Fs2,b Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe sous forme de rayonnement de grande 
longueur d’onde et d’échange convectif  W 2∞ +∞ 2 
Fs3,b Flux de chaleur transmis par la baie vitrée b au 
groupe à travers la lame d’air intérieure ventilée 
(lame d’air se situant entre la baie vitrée et la 
protection solaire intérieure) W 2 ∞ +∞ 2 
Ftvc ,b Flux transmis dû au rayonnement froid vers la voute 
céleste W 2 ∞ +∞ 2 
Flt1,b Flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b, sous forme 
directe lumen 0 + ∞ - 
Flt2,b Flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b sous forme 
hémisphérique lumen 0 + ∞ - 
Flt3,b Flux lumineux transmis au groupe par la baie vitrée b sous forme 
demi-hémisphérique lumen 0 + ∞ - Baie 
α,b Orientation de la baie d’indice b, sous forme d’angle 
en ° (0° pour le sud, 90° l’ouest, 270° l’est, et 180° 
le nord). °  0 360 2 Cli
mat 
IMOIS Le numéro du mois 2 1 12 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 b Indice indiquant qu’il s’agit de la baie vitrée b 2 2 2 2 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut               
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Hges Facteur de transmission thermique global pour 
l’ensemble des baies du groupe entre les 
environnements intérieurs et extérieurs W/K 0 +∞ 2 
 Fs1 Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensemble 
des baies du groupe sous forme de rayonnement de 
courte longueur d’onde W 2∞ +∞ 2 
 Fs2 Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensemble 
des baies du groupe sous forme de rayonnement de 
grande longueur d’onde et d’échange convectif   W 2 ∞ +∞ 2   
Page 328 grande longueur d’onde et d’échange convectif  
 Fs3 Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensemble 
des baies du groupe à travers la lame d’air 
intérieure ventilée (lame d’air se situant entre la 
baie vitrée et la protection solaire intérieure) W 2 ∞ +∞ 2 
 Ftvc Flux transmis dû au rayonnement froid vers la voute 
céleste pour l’ensemble des baies du groupe W 2 ∞ +∞ 2 
 Flt1 Flux lumineux transmis au groupe de l’ensemble des baies du 
groupe, sous forme directe lumen 0 + ∞ - 
 Flt2 Flux lumineux transmis au groupe de l’ensemble des baies du 
groupe sous forme hémisphérique lumen 0 + ∞ - 
 Flt3 Flux lumineux transmis au groupe par de l’ensemble des baies du 
groupe sous forme demi-hémisphérique lumen 0 + ∞ - 
 Partbaies_sud Pourcentage de baies du groupe orientées au sud (azimuth α =0°) - 0 1 - 
 Partbaies_nor
d Pourcentage de baies du groupe orientées au nord (azimuth α 
=180°) - 0 1 - 
 Partbaies_oue
st Pourcentage de baies du groupe orientées à l’ouest (azimuth α 
=90°) - 0 1 - 
 Partbaies_est Pourcentage de baies du groupe orientées à l’est (azimuth α 
=270°) - 0 1 - 
 Partbaies_hori
z Pourcentage de baies horizontales du groupe (orientation β=0°) - 0 1 - 
 gr
baiesA Surface totale des baies du groupe m² 0 +∞ - 
 gr
v baiesA− Surface totale des baies verticales du groupe m² 0 +∞ - 
 gr
h baiesA− Surface totale des baies horizontales du groupe m² 0  +∞ - 
 gr
sud baiesA− Surface de baies du groupe orientées Sud m² 0 +∞ - 
 gr
nord baiesA−
 Surface de baies du groupe orientées Nord m² 0 +∞ - 
 gr
ouest baiesA−
 Surface de baies du groupe orientées Ouest m² 0 +∞ - 
 gr
est baiesA− Surface de baies du groupe orientées Est m² 0 +∞ - 
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 45 : Nomenclature du modèle   
Page 329 7.16.3 Description mathématique 
7.16.3.1 Calcul du coefficient de transfert thermique global de l’ensemble des baies du 
groupe 
∑
∈=
groupe bb es es Hg Hg, (388) 
7.16.3.2 Calcul des flux de chaleur totaux transmis au groupe  
1. Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensemble des baies vitrées du groupe sous forme 
de rayonnement de courte longueur d’onde: 
∑
∈=
groupe bb Fs Fs , 1 1  (389) 
2. Flux de chaleur transmis par la baie vitrée au groupe sous forme de rayonnement de 
grande longueur d’onde et d’échange convectif : 
∑
∈=
groupe bb Fs Fs , 2 2  (390) 
3. Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensemble des baies vitrées du groupe à travers la 
lame d’air intérieure ventilée (lame d’air se situant entre la baie vitrée et la protection 
solaire intérieure): 
∑
∈=
groupe bb Fs Fs , 3 3  (391) 
4. Flux de chaleur transmis au groupe par l’ensemble des baies vitrées du groupe, dû au 
rayonnement froid vers la voute céleste : 
∑
∈=
groupe bb Ftvc Ftvc , (392) 
7.16.4 Calcul des flux lumineux totaux transmis au groupe 
5. Flt1 : flux lumineux transmis au groupe par l’ensemble des baies vitrées du groupe sous 
forme directe (en provenance du direct hors composantes due au diffusé par la protection)  
∑
∈=
groupe bb Fl Fl , 1 1  (393) 
6. Flt2 : flux lumineux transmis au groupe par l’ensemble des baies vitrées du groupe sous 
forme hémisphérique 
∑
∈=
groupe bb Fl Fl , 2 2  (394)   
Page 330 7. Flt3 : flux lumineux transmis par l’ensemble des baies vitrées du groupe sous forme demi-
hémisphérique (en provenance du sol et en direction du plafond, hors composante due au 
flux diffusé par la protection) 
∑
∈=
groupe bb Fl Fl , 3 3  (395) 
7.16.4.1 Calculs divers au niveau du groupe  
7.16.4.1.1 Calcul du pourcentage de baies verticales d’un groupe ayant une orientation 
Sud 
On considère qu’une paroi vitrée verticale a une orientation Sud si °≤<°− 45 45α 
∑∑
° ≤ ≤ °° ≤ < ° −=
90 6045 45
_
bAbAb
partsud baies
βαα
 (396) 
7.16.4.1.2 Calcul de la surface de baies verticales au Sud 
gr
baiessud baiesgr
sud baiesA Part A *− −=  (397) 
7.16.4.1.3 Calcul du pourcentage de baies verticales d’un groupe ayant une orientation 
nord 
On considère qu’une paroi vitrée verticale a une orientation nord si °≤<°225 135α 
∑∑
° ≤ ≤ °° ≤ ≤ °° ≤ < °
=
90 6090 60225 135
_
bb
AbAb
partnord baies
βαβα
 (398) 
 
7.16.4.1.4 Calcul de la surface de baies verticales au nord 
gr
baies nord baiesgr
nord baiesA Part A *− −=  (399) 
 
7.16.4.1.5 Calcul du pourcentage de baies verticales d’un groupe ayant une orientation 
Ouest   
Page 331 On considère qu’une paroi vitrée verticale a une orientation ouest si °≤<°135 45α 
∑∑
° ≤ ≤ °° ≤ ≤ °° ≤ < °
=
90 6090 60135 45
_
bb
AbAb
partouestbaies
βαβα
 (400) 
 
7.16.4.1.6 Calcul de la surface de baies verticales à l’ouest 
gr
baies ouest baiesgr
ouest baiesA Part A *− −=  (401) 
 
7.16.4.1.7 Calcul du pourcentage de baies verticales d’un groupe ayant une orientation 
Est 
On considère qu’une paroi vitrée verticale a une orientation Est si °≤<°315 225α 
∑∑
° ≤ ≤ °° ≤ ≤ °° ≤ < °
=
90 6090 60315 225
_
bb
AbAb
partest baies
βαβα
 (402) 
 
7.16.4.1.8 Calcul de la surface de baies verticales à l’est 
gr
baiesest baiesgr
est baiesA Part A *− −=  (403) 
 
7.16.4.1.9 Calcul de la surface totale des parois vitrées verticales du groupe 
∑
° ≤ ≤ °∈−=
90 60bgroupe bgr
v baies Ab A
β (404) 
 
7.16.4.1.10 Calcul du pourcentage de baies horizontales d’un groupe 
On considère qu’une paroi vitrée est horizontale si °=0β   
Page 332 ∑∑
° ==
AbAb
parthorizbaies0
_β (405) 
 
7.16.4.1.11 Calcul de la surface totale des parois vitrées horizontales du groupe 
∑
° <∈−=
60bgroupe bgr
h baiesAb A
β (406) 
 
7.16.4.1.12 Calcul de la surface totale des parois vitrées du groupe 
gr
h baiesgr
v baiesgr
baiesA A A− −+ =  (407) 
 
 Page 333 7.17 S1_BAT_assemblage_parois opaques  
7.17.1 Introduction 
Trois fiches algorithmes liées aux parois opaques sont assemblées 
- la fiche parois_opaques (calcul des flux solaire et lumineux transmis au groupe, 
calcul du rayonnement vers la voûte céleste, calcul du coefficient de transmission 
thermique global), 
- la fiche environnement_proche pour le calcul des flux solaires et lumineux incidents 
en tenant compte des masques proches et lointains, et le calcul de la densité de flux 
de chaleur de l’environnement extérieur vers la voûte céleste, compte tenu de 
l’inclinaison de la paroi, 
- la fiche ensemble_parois_opaques. 
   
Page 334 7.17.2 Nomenclature 
Le Tableau 46  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithme liées aux parois opaques. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
IDn Rayonnement solaire direct normal W/m² 0 + ∞ 2 
Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m² 0 + ∞ 2 
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport au sud) rd 2 π π 2 Météo 
γ Hauteur du soleil rd 0 π/2 2 
btherm,i,k  Coefficient de réduction des déperditions par la paroi 
opaque k due à la présence de l’espace tampon i 2 0 1 1 E-T 
bsolaire,i,k  Coefficient de réduction des apports solaires par la 
paroi opaque k due à la présence de l’espace 
tampon i 2 0 1 1 
 tp esp nb_ _ Nombre d’espaces tampons 2 0 2 2 
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Environnement proche : voir fiche environnement 
proche     
  Parois opaques : voir fiche parois opaques     
  Ensemble parois opaques : voir fiche ensemble 
parois opaques     
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 φsh_s_op  Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers l’ensemble des parois 
opaques W 2∞ +∞ 2 
 φsh_vc_op  Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte 
céleste transmis au groupe à travers l’ensemble des 
parois opaques W 2∞ +∞ 2 
 HTh_op Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K 0 +∞ - 
 Agr
opv Surface des parois déperditives opaques verticales 
du groupe m² 0 2 - 
 Agr
ophh Surface des parois déperditives opaques horizontale 
(toiture) du groupe m² 0 2 - 
 Agr
ophb Surface des parois déperditives opaques horizontale 
du groupe tournée vers le bas m² 0 2 - 
 Agr
op Surface totale des parois déperditives opaques du 
groupe m² 0 2 - 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
         
Page 335  
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 46 : Nomenclature du modèle   
Page 336 7.17.3 Assemblage des composants 
Le schéma de la figure ci-dessous présente l’organisation des composants pour l’ensemble des 
parois opaques d’un groupe. 
Météo
Environnement proche
Paroi opaque kParois opaques
-Ak, αk, βk,
- Type _vegetal, Type_calcul
- masques, k,
- T_simul_fin_veg , T_simul_deb_vegβk, αk,
Masques, k
Ak, βk, Type_vegetal,
Type_calcul, 
T_simul_fin_veg , T_simul_deb_vegγ, ψ, Idn, Idi
1
Drp*k, Dfp*k,
Rrp*k, Qer,k*
1Interface Code
Sorties :
Φsh_s_op, Φsh_vc_op, HTh_op
Agr
opv, Agr
ophh, Agr
ophb, Agr
opX
Φsh_s,k, Φsh_vc,k, HTh,k
1Espace tampon
X
Bsolaire,i,k
Btherm,i,k
Nb_esp_tp
1Assemblage Parois opaques : pour une collection de parois
Ensemble 
parois 
opaquesEspaces tampons
-Parttp,i,kAk, βk
 
 
 Page 337 7.18 C_BAT_ensemble_parois opaques  
7.18.1 Introduction 
Cette fiche calcule les propriétés de l’ensemble des parois opaques ainsi que la surface totale des 
parois opaques du groupe. 
   
Page 338 7.18.2 Nomenclature 
Le Tableau 47  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithme liées aux parois opaques. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  φsh_s,k Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers la paroi opaque k W 0 + ∞ 2 
 φsh_vc,
k Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte 
céleste transmis au groupe à travers la paroi opaque k W 0 +∞ 2 
 HTh,k Coefficient de transmission thermique global de la paroi 
opaque k entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 +∞ - 
βk Inclinaison de la paroi opaque k (0° : horizontale vers 
le haut ; 90° : verticale, 180° : horizontal vers le bas) ° 0 180° 2 
 
Ak Surface de la paroi k m² 0 +∞ 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 φsh_s_o
p Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers l’ensemble des parois 
opaques W 0 +∞ 2 
 φsh_vc_
op Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte 
céleste transmis au groupe à travers l’ensemble des 
parois opaques W 0 +∞ 2 
 HTh_op Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des parois opaques entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K 0 +∞ - 
 Agr
opv Surface des parois déperditives opaques verticales du 
groupe m² 0 2 - 
 Agr
oph
h Surface des parois déperditives opaques horizontales 
tournée vers le haut du groupe m² 0 2 - 
 Agr
oph
b Surface des parois déperditives opaques horizontales 
tournée vers le bas du groupe m² 0 2 - 
 Agr
op Surface totale des parois déperditives opaques du 
groupe m² 0 2 - 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 47 : Nomenclature du modèle   
Page 339 7.18.3 description mathématique 
7.18.3.1 Calcul du coefficient de transfert thermique global de l’ensemble des parois 
opaques du groupe  
∑
∈=
groupe kk Th op ThH H, _ (408) 
7.18.3.2 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé transmis au 
groupe 
∑
∈=
groupe kk s sh op s sh , _ _ _ φ φ (409) 
7.18.3.3 Calcul du flux dû au rayonnement froid de la voûte céleste transmis au groupe  
∑
∈=
groupe kk vc sh op vc sh , _ _ _ φ φ (410) 
7.18.3.4 Surface totale des parois opaques du groupe  
∑
∈=
groupe kkAgropA  
∑∑∑
∈=∈=<∈=≤ ≤
groupe kkAgr
ophbAbas le vers e horizontal paroi ongroupe kkAgr
ophhAhaut le vers e horizontal parois ksigroupe kkAgropvAverticaleparoi ksi
) ( sin) ( 60) ( 120 60
ββ
 
 
 Page 340 7.19 C_BAT_paroi opaque  
7.19.1 Introduction 
Cette fiche algorithme concerne les paramètres de description d’une paroi opaque et les calculs 
effectués au niveau de la paroi opaque, à savoir : 
• Calcul du flux solaire et dû au rayonnement de la voûte céleste transmis au groupe à 
travers la paroi, 
• Calcul du coefficient de transfert thermique global H Th,k. 
   
Page 341 7.19.2 Nomenclature 
Le Tableau 48  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de paroi opaque. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Drp* Rayonnement direct atteignant la paroi W/m² 0 +∞ 2 
 Dfp*  Rayonnement diffus atteignant la paroi W/m² 0 + ∞ 2 
 Rrp*  Rayonnement réfléchi atteignant la paroi W/m² 0 + ∞ 2 
 Qer* Densité de flux de chaleur de l’environnement 
extérieur vers la voûte céleste, compte tenu de 
l’inclinaison de la paroi W/m² 2∞ +∞ 2 
 btherm,i,k  Coefficient de réduction des déperditions par la 
paroi opaque k due à la présence de l’espace 
tampon i 2 0 1 1 
 bsolaire,i,k  Coefficient de réduction des apports solaires par 
la paroi opaque k due à la présence de l’espace 
tampon i 2 0 1 1 
 k tp esp nb, _ _ Nombre d’espaces tampons en contact avec la 
paroi k 2 0 2 0 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Sf2c,k Facteur solaire de la paroi opaque k pour le 
calcul du Cep (paroi non végétalisée) 2 0 1 2 
 Sf2e,k Facteur solaire de la paroi opaque k pour le 
calcul du Tic (paroi non végétalisée) 2 0 1 2 
 Sf2c,v,k Facteur solaire de la paroi opaque k pour le 
calcul du Cep (toiture végétalisée) 2 0 1 S f2c,k 
 Sf2e,v,k Facteur solaire de la paroi opaque k pour le 
calcul du Tic (toiture végétalisée) 2 0 1 S f2e,k 
 Uk Coefficient de transmission thermique de la paroi 
k W/m²K 0 + ∞ 2 
 Incl k 1 : parois verticale, 2 : paroi horizontale flux 
ascendant, 3 : paroi horizontale flux descendant 2 2 2 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Ak Surface de la paroi k m² 0 +∞ 2 
 Type vegetal 0 : non végétalisé, 1 : végétalisé 2 0 1 0 
 Type _calcul 0 : calcul de Cep, 1 : calcul de Tic 2 0 1 2 
 β Inclinaison de la paroi opaque k (0° : horizontale 
vers le haut ; 90° : verticale, 180° : horizontal 
vers le bas) ° 0° 180° 2 
 T_simul_déb_
veg Heure de simulation à partir de laquelle on 
considère une toiture végétalisée couverte de 
végétation (début de saison végétative) h 0 8760 3216 
 T_simul_fin_v
eg Heure de simulation à partir de laquelle on 
considère une toiture végétalisée sans 
végétation (fin de saison végétative) h 0 8760 6889   
Page 342  
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 φsh_s,k Flux de chaleur dû au rayonnement solaire 
absorbé transmis au groupe à travers la paroi 
opaque k W 2∞ +∞ 2 
 φsh_vc,k Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la 
voûte céleste transmis au groupe à travers la 
paroi opaque k  W 2∞ +∞ 2 
 HTH,k Coefficient de transmission thermique global de 
la paroi opaque k entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 k Indice indiquant qu’il s’agit de paroi opaque k W/m² 0 + ∞ 2 
 Sf,k Facteur solaire de la paroi opaque k 2 0 1  
 Uk_β Coefficient de transmission thermique de la paroi 
opaque k dans sa position réelle en œuvre W/m²K 0 + ∞ 2 
 Rthk Résistance thermique de la paroi k m².K/W 0 + ∞ 2 
 Uvert,k Coefficient de transmission thermique de la paroi 
k en position verticale W/m²K 0 + ∞ 2 
 Uhoriz,asc,k  Coefficient de transmission thermique de la paroi 
k en position horizontale flux ascendant W/m²K 0 + ∞ 2 
 Uhoriz,des,k  Coefficient de transmission thermique de la paroi 
k en position horizontale flux descendant W/m²K 0 + ∞ 2 
 btherm ,k Coefficient de réduction des déperditions par la 
paroi opaque k due à la présence d’espaces 
tampons 2 0 1 2 
 bsolaire ,k Coefficient de réduction des apports solaires par 
la paroi opaque k due à la présence d’espace 
tampons 2 0 1 2 
 bvoute ,k Coefficient de réduction des échanges avec la 
voûte céleste par la paroi opaque k due à la 
présence d’espace tampons 2 0 1 2 
 Isr,k Rayonnement solaire global atteignant la paroi 
opaque k W/m² 0 + ∞ 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 he Coefficient d’échange global (convectif+radiatif) 
extérieur W/m²K 0 + ∞ 25,0 
 β1 Inclinaison de la paroi k en2dessous de laquelle 
on considère la paroi horizontale flux ascendant ° 2 2 30 
 β2 Inclinaison de la paroi k au2dessus de laquelle 
on considère la paroi verticale ° 2 2 60 
 β 3 Inclinaison de la paroi k en2dessous de laquelle 
on considère la paroi verticale ° 2 2 120 
 β 4 Inclinaison de la paroi k au2dessus de laquelle 
on considère la paroi horizontale flus descendant ° 2 2 150 
Tableau 48 : Nomenclature des différentes variables du modèle de paroi opaque   
Page 343 7.19.3 Description mathématique 
7.19.3.1 Calcul du rayonnement solaire global  
Le rayonnement solaire global atteignant la paroi opaque k s’écrit : 
** * , Rrp Dfp Drp k srI + + = (411) 
7.19.3.2 Calcul du flux solaire transmis au groupe  
Le flux solaire global absorbé par la paroi opaque k et transmis au groupe s’écrit : 
k solairebk srIk fSkAk s sh , ., , , _ ⋅ ⋅ = Φ (412) 
Avec : 
Compte tenu du cycle de vie annuel de la végétation, on considère qu’elle n’est présente qu’une partie de l’année 
définie par : 
Tsimul_deb_veg < Tsimul < Tsimul_fin_veg 
Ainsi pour les parois non végétalisées, Type vegetal = 0, et pour les parois végétalisées, Type vegetal = 1, en période de 
repos végétatif on utilise les facteurs solaires suivants :  

= −== −=
1 _ ' ' ,, ,0 _ ' ' ,, ,
calculType Tic de calcul du agit s il s k e fSk fScalculType Cep de calcul du agit s il s k c fSk fS
 
Pour les parois végétalisées hors période de repos végétatif, c'est-à-dire lorsque Tsimul_deb_veg < Tsimul < 
Tsimul_fin_veg, on utilise les facteurs solaires suivants :  

−=−=
_ ' ' ,, , ,_ ' ' ,, , ,
calculType e végétalisé uneparoipour Tic de calcul du agit s il s k v e fSk fScalculType e végétalisé paroi une pour Cep de calcul du agit s il s k v c fSk fS
 (413) 
7.19.3.3 Calcul du Coefficient de transmission thermique global  
Calcul du coefficient de transmission thermique de la paroi k selon Incl k 
Si Incl k = 1  Rth k = 1/U k – 0,17 
Sinon si Incl k = 2 Rth k = 1/U k – 0,14 
Sinon si Incl k = 3 Rth k = 1/U k – 0,21 
Uvert,k = 1 / (Rth k + 0,17) 
Uhoriz,asc,k = 1 / (Rth k + 0,14) 
Uhoriz,des,k = 1 / (Rth k + 0,21) 
Le coefficient de transmission thermique U k est calculé en tenant compte de l’inclinaison de la 
paroi, sur le principe du schéma suivant :   
Page 344  
Figure 57 : Evolution du coefficient de transmission thermique de la paroi en fonction 
de son inclinaison 
Oùβ est l’angle, exprimé en degré, entre l’horizontale et le plan de la paroi. 
Ainsi, pour la paroi k : 
- si 1 0β β< ≤ °, la paroi est supposée horizontale flux ascendant 
Uk_β = Uhoriz,asc,k 
- si 2 1β β β< ≤, le coefficient de transmission thermique est calculé par interpolation linéaire entre la 
position horizontale et la position verticale 
1β2βk vert,U1βkk horiz,asc, U2ββ
1β2βk horiz,asc, Uk vert,U_kU−⋅− ⋅+ ⋅−−=β 
- si ° < ≤3 2β β β, la paroi est supposée verticale 
Uk_β = Uvert,k (414) 
- si 4 3β β β< ≤, le coefficient de transmission thermique est calculé par interpolation linéaire 
entre la position horizontale flux descendant et la position verticale 
3β4βk vert,U3βk des, horiz, U4ββ
3β4βk des, horiz, Uk vert,U_kU−⋅− ⋅+ ⋅−−=β  
- si ° ≤ ≤1804β β, la paroi est supposée horizontale flux descendant 
Uk_β = Uhoriz,des,k 
Le coefficient de transmission thermique global de la paroi opaque k entre l'extérieur et l’intérieur 
s’écrit : 
β_ , , kUk thermbkAk THH ⋅ ⋅ = (415) 
7.19.3.4 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte céleste  
Le flux de chaleur transmis au groupe dû au rayonnement froid de la voûte céleste s’écrit : Inclinaison βde la 
paroi k par rapport à 
l’horizontale  
° =301βUvert,k Uhoriz,
k 
° =602β °=0βUk   
Page 345 


⋅ ⋅ = Φ
ehkU
erQk voutebkAk vc shβ_*, , _ (416) 
 Page 346 7.20 S1_BAT_assemblage_ponts_thermiques  
7.20.1 Introduction 
Trois fiches algorithmes liées aux ponts thermiques sont assemblées 
- la fiche ponts_thermiques (calcul des flux solaires et lumineux transmis au groupe, 
calcul du rayonnement vers la voûte céleste, calcul du coefficient de transmission 
thermique global), 
- la fiche environnement_proche pour le calcul des flux solaires et lumineux incidents 
en tenant compte des masques proches et lointains, et le calcul de la densité de flux 
de chaleur de l’environnement extérieur vers la voûte céleste, 
- la fiche ensemble_ponts_thermiques. 
   
Page 347 7.20.2 Nomenclature 
Le Tableau 49  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithme liées aux parois opaques. 
Entrées du système 
Nom Description Unité Min Max Défaut 
IDn Rayonnement solaire direct normal W/m² 0 + ∞ 2 
Idi Rayonnement solaire diffus horizontal isotrope W/m² 0 + ∞ 2 
ψ Azimut du soleil (Angle du soleil par rapport au sud) rd 2 π π 2 Météo 
γ Hauteur du soleil rd 0 π/2 2 
btherm,
i,l Coefficient de réduction des déperditions par le pont 
thermique l due à la présence de l’espace tampon 2 0 1 1 
bsolaire
,i,l Coefficient de réduction des apports solaires par le pont 
thermique l due à la présence de l’espace tampon i 2 0 1 1 E - T 
tpesp nb_ _
 Nombre d’espaces tampons 2 0 2 2 
 Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Environnement proche : voir fiche environnement 
proche     
  Parois opaques : voir fiche parois opaques     
  Ensemble ponts thermiques : voir fiche ensemble ponts 
thermiques     
 Nivea
u_det
ail_ca
lcul Type de prise en compte des ponts thermiques : 
2 0 : calcul détaillé avec les orientations 
2 1 : calcul simplifié, répartition uniforme     
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 φsh_s_p
t Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers l’ensemble des ponts 
thermiques W 2∞ +∞ 2 
 φsh_vc_
pt Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte 
céleste transmis au groupe à travers l’ensemble des 
ponts thermiques W 2∞ +∞ 2 
 HTh_pt Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des ponts thermiques entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K 0 +∞ - 
 Lgr
pt Longueur des ponts thermiques déperditifs verticaux du 
groupe m² 0 2 - 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 49 : Nomenclature du modèle   
Page 348 7.20.3 Description mathématique 
Les ponts thermiques peuvent être saisis de deux manières différentes dites « simplifiée » 
(Niveau_detail_calcul  = 1) ou « détaillée » ( Niveau_detail_calcul  = 0 ).  
1. Pour la description détaillée, l’utilisateur saisit l’ensemble des paramètres des ponts 
thermiques comme décrit dans la fiche C_Bat_Pont_Thermique .  
2. L’utilisateur peut aussi opter pour une description simplifiée. Dans ce cas, les 
paramètres d’intégration suivants ne sont pas renseignés : 
• α défini dans l’environnement proche 
• β défini dans l’environnement proche 
• Il n’y alors ni masques ni espaces tampons associés 
Parmi les paramètres d’intégration concernés, seule la longueur est saisie par l’utilisateur. Le 
comportement  du pont thermique est alors modélisé par 4 ponts thermiques différents 
orientés respectivement par : 
) 90 , 0 ( ) , (°°=βα, ) 90 , 90 ( ) , (°°=βα, ) 90 , 180 ( ) , (°°=βα, ) 90 , 270 ( ) , (°°=βα, (417) 
et de longueur ¼ de la longueur rentrée par l’utilisateur.  
Par hypothèse aucun de ces 4 ponts thermiques n’est lié à un masque ou à un espace 
tampon. La variable l i tpPart, , est forcée à 0. 
 Page 349 7.21 C_BAT_pont thermique  
7.21.1 Introduction 
Cette fiche algorithme concerne les paramètres de description d’un pont thermique et les calculs 
effectués, à savoir : 
• Calcul des flux de chaleur transmis au groupe à travers le pont thermique 
• Calcul du coefficient de transfert thermique global H Th,l. 
   
Page 350 7.21.2 Nomenclature 
Le Tableau 50  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de pont thermique. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Drp*l Rayonnement direct atteignant le pont W/m² 0 +∞ 2 
 Dfp*l  Rayonnement diffus atteignant le pont W/m² 0 + ∞ 2 
 Rrp*l  Rayonnement réfléchi atteignant le pont W/m² 0 + ∞ 2 
 Qer*l Densité de flux de chaleur de l’environnement 
extérieur vers la voûte céleste, compte tenu de 
l’inclinaison de la paroi W/m² 2∞ +∞ 2 
 btherm,i,l  Coefficient de réduction des déperditions par le 
pont thermique l due à la présence de l’espace 
tampon 2 0 1 1 
 bsolaire,i,l  Coefficient de réduction des apports solaires par 
le pont thermique l due à la présence de l’espace 
tampon i 2 0 1 1 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Sf2c,l Facteur solaire du pont thermique l pour le calcul 
du Cep m21 0 1  
 Sf2e,l Facteur solaire du pont thermique l pour le calcul 
du Tic m21 0 1  
 Ψl Coefficient de transmission thermique du pont 
thermique vertical l W/m.K 0 + ∞ 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ll Longueur du pont thermique l m 0 + ∞ 2 
 Type _calcul 0 : calcul de Cep, 1 : calcul de Tic 2 0 1 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 φsh_s,l Flux de chaleur dû au rayonnement solaire 
absorbé transmis au groupe à travers le pont 
thermique l W 2∞ +∞ 2 
 φsh_vc,l Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la 
voûte céleste transmis au groupe à travers le 
pont thermique l W 2∞ +∞ 2 
 HTh,l Coefficient de transmission thermique global du 
pont thermique l entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Sf,l Facteur solaire du pont thermique l m21 0 1  
 l Indice indiquant qu’il s’agit du pont thermique l W/m 0 + ∞ 2 
 btherm ,l Coefficient de réduction des déperditions par le 
pont thermique l due à la présence d’espaces 
tampons 2 0 1 1 
 bsolaire ,l Coefficient de réduction des apports solaires par 
le pont thermique l due à la présence d’espace 2 0 1 1   
Page 351 le pont thermique l due à la présence d’espace 
tampons 
 bvoute ,l Coefficient de réduction des échanges avec la 
voûte céleste par le pont thermique l due à la 
présence d’espace tampons 2 0 1 1 
 Isr,l Rayonnement solaire global atteignant le pont 
thermique l W/m 0 + ∞ 2 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 he Coefficient d’échange global (convectif+radiatif) 
extérieur W/m²K 0 + ∞ 25,0 
Tableau 50 : Nomenclature des différentes variables du modèle de pont thermique    
Page 352 7.21.3 Description mathématique 
7.21.3.1 Calcul du rayonnement solaire global  
Le rayonnement solaire global atteignant le pont thermique l s’écrit : 
l Rrp l Dfp l Drp l srI* * *, + + = (418) 
7.21.3.2 Calcul des flux solaires transmis au groupe  
Le flux solaire global absorbé par le pont thermique l et transmis au groupe s’écrit : 
l solairebl srIl fSlll s sh ,., , , _⋅ ⋅ = Φ (419) 
Avec, 

= −== −=
1 _ ' ' ,, ,0 _ ' ' ,, ,
calculType Tic de calcul du agit s il s l e fSl fScalculType Cep de calcul du agit s il s l c fSl fS
 (420) 
7.21.3.3 Calcul du Coefficient de transmission thermique global  
Le coefficient de transmission thermique global du pont thermique l entre l'extérieur et l’intérieur 
s’écrit : 
l l therm blll ThH Ψ ⋅ ⋅ =, , (421) 
7.21.3.4 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte céleste  
Le flux de chaleur transmis au groupe dû au rayonnement froid de la voûte céleste s’écrit : 



Ψ⋅ ⋅ = Φ
ehllerQl vouteblll vc sh*, , _ (422) Page 353 7.22 C_BAT_ensemble_ponts_thermiques  
7.22.1 Introduction 
Cette fiche calcule les propriétés de l’ensemble des ponts thermiques ainsi que la longueur totale 
des ponts thermiques du groupe. 
   
Page 354 7.22.2 Nomenclature 
Le Tableau 51  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithme liées aux parois opaques. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  φsh_s,l Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers le pont thermique l W 0 + ∞ 2 
 φsh_vc,l Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte 
céleste transmis au groupe à travers le pont thermique 
l W 0 +∞ 2 
 HTh,l Coefficient de transmission thermique global du pont 
thermique l entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 +∞ - 
 ll longueur du pont thermique l m 0 +∞ 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 φsh_s_p
t Flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé 
transmis au groupe à travers l’ensemble des ponts 
thermiques W 2∞ +∞ 2 
 φsh_vc_
pt Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la voûte 
céleste transmis au groupe à travers l’ensemble des 
ponts thermiques W 2∞ +∞ 2 
 HTh_pt Coefficient de transmission thermique global de 
l’ensemble des ponts thermiques entre l'extérieur et 
l’intérieur W/K 0 +∞ - 
 Lgr
_pt Longueur des ponts thermiques déperditifs du groupe m 0 2 - 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 51 : Nomenclature du modèle   
Page 355 7.22.3 description mathématique 
7.22.3.1 Calcul du coefficient de transfert thermique global de l’ensemble des parois 
opaques du groupe  
∑
∈=
groupe ll Th pt ThH H, _ (423) 
7.22.3.2 Calcul du flux de chaleur dû au rayonnement solaire absorbé transmis au 
groupe 
∑
∈=
groupe ll s sh pt s sh , _ _ _ φ φ (424) 
7.22.3.3 Calcul du flux dû au rayonnement froid de la voûte céleste transmis au groupe  
∑
∈=
groupe ll vc sh pt vc sh , _ _ _ φ φ (425) 
7.22.3.4 Longueur totale des ponts thermiques du groupe  
∑
∈=
groupe llgr
ptl L (426) 
   
Page 356 7.23 C_BAT_comportement thermique d’un  groupe 
7.23.1 Introduction 
Un groupe correspond à un local ou à un ensemble de locaux dont l’air est supposé homogène en 
température et en humidité. 
Cette partie est consacrée à la description du modèle de comportement thermique d’un groupe. Il 
s’agit d’un modèle dynamique, au pas de temps horaire, fondé sur des simplifications du transfert 
de chaleur entre les environnements intérieurs et extérieurs. Ce modèle peut être représenté sous 
forme d’un réseau RC comme le montre la Figure 58. 
 
Figure 58 : Schéma RC du modèle de comportement thermique d’un groupe 
Le modèle permet de calculer pour un groupe, les puissances requises (chauffage, 
refroidissement) et les températures intérieures (air, opérative, radiante moyenne…). Le calcul 
s’effectue en tenant compte des échanges thermiques avec l’extérieur (à travers l’enveloppe et par 
ventilation), des apports solaires et des gains internes dus aux occupants et aux équipements 
(bureautique, systèmes, éclairage artificiel…). 
Il est à souligner que les transferts thermiques par conduction entre les groupes ne sont pas pris 
en compte. On considère uniquement les transferts convectifs de chaleur via les débits d’air de 
ventilation entre les groupes.   
Page 357 7.23.2 Nomenclature 
Le Tableau 52  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de comportement 
thermique d’un groupe. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ()t t
fin mΔ −
;θ Température de masse finale au pas de temps 
précédent °C -∞ +∞ - 
 Taj Température de l’air entrant dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur, d’un espace tampon, 
d’autres groupes ou des systèmes spécifiques) 
par le flux d’air j °C 2 ∞ +∞ 2 
 Qmaj Débit d’air entrant dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur, d’autres groupes ou 
des systèmes spécifiques) à la température T aj kg/s 0 +∞ 2 
 ωj Humidité de l’air entrant dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur, d’autres groupes ou 
des systèmes spécifiques) à la température T aj Kg/kg 0 +∞ 2 
Fs1 Flux de chaleur total transmis par les baies au 
groupe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde W 2∞ +∞ 2 
Fs2 Flux de chaleur total transmis par les baies au 
groupe sous forme de rayonnement de grande 
longueur d’onde et d’échange convectif  W 2∞ +∞ 2 
Ftvc Flux total  transmis dû au rayonnement froid 
vers la voute céleste W 2 ∞ +∞ 2 
Fs3 Flux de chaleur total  transmis par les baies au 
groupe à travers la lame d’air intérieure ventilée 
(lame d’air se situant entre la baie vitrée et la 
protection solaire intérieure) W 2 ∞ +∞ 2 Baies 
Hges Facteur de transmission thermique global par les 
baies entre les environnements intérieurs et 
extérieurs W/K 0 +∞ 2 
φsh_s Flux de chaleur total dû au rayonnement solaire 
absorbé transmis au groupe à travers les parois 
opaques  W 2∞ +∞ 2 
φsh_vc Flux de chaleur total dû au rayonnement froid de 
la voûte céleste transmis au groupe à travers les 
parois opaques W 2 ∞ +∞ 2 Parois opapqeus 
HTHk Coefficient de transmission thermique global des 
parois opaques entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 + ∞ 2 
φsh_s Flux de chaleur dû au rayonnement solaire 
absorbé transmis au groupe à travers les ponts 
thermiques  W 2∞ +∞ 2 
φsh_vc Flux de chaleur dû au rayonnement froid de la 
voûte céleste transmis au groupe à travers les 
ponts thermiques W 2 ∞ +∞ 2 Ponts thermique 
HTHl Coefficient de transmission thermique global des 
ponts thermiques  entre l'extérieur et l’intérieur W/K 0 + ∞ 2   
Page 358 Fecl C Flux convectif récupérable de l’éclairage artificiel Wh   2 Eclairage Fecl R Flux radiatif récupérable de l’éclairage artificiel Wh   2 
φint_rad Apports internes radiatifs hors2occupants W 2∞ +∞ 2 
φint_conv  Apports internes convectif hors2occupants W 2∞ +∞ 2 
φint_occ_conv  Apports internes convectif dus aux occupants 
d’un groupe g W 2∞ +∞ 2 
φint_occ_rad  Apports internes radiatifs dus aux occupants d’un 
groupe g W 2∞ +∞ 2 
φrecup_rad  Pertes récupérables des systèmes sous forme de 
flux de chaleur radiatif W 2 ∞ +∞ 2 Flux thermiques 
φrecup_conv  Pertes récupérables des systèmes sous forme de 
flux de chaleur convective W 2 ∞ +∞ 2 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Am_surf Surface d’échange équivalente des parois opaques 
avec l’ambiance ramenée à la surface utile du 
groupe A gr (déterminée selon la méthode décrite 
dans les règles Th2Bât dans leur partie inertie Th2I) m²/m
² 
 0 + ∞ 2 
 Cm_surf Capacité thermique quotidienne du groupe 
ramenée à la surface utile du groupe A gr 
(déterminée selon la méthode décrite dans les 
règles Th2Bât dans leur partie inertie Th2I) kJ/(K.
m²) 0 + ∞ 2 
 Atgroup Surface interne totale du groupe m² 0 + ∞ 2 
 Agr Surface utile du groupe m² 0 + ∞ 2 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
) 0 , 0 (,moy iθ  Température moyenne de l’air à puissance nulle °C 2∞ +∞ 2 
) 0 , 10 (,moy iθ  Température moyenne de l’air avec 10kW convectif °C 2∞ +∞ 2 
) 10 , 0 (,moy iθ  Température moyenne de l’air avec 10kW radiatif °C 2∞ +∞ 2 
) 0 , 0 (,moy sθ  Température moyenne secondaire  du groupe à puissance 
nulle °C 2∞ +∞ 2 
) 0 , 10 (,moy sθ  Température moyenne secondaire  du groupe avec 10kW 
convectif °C 2∞ +∞ 2 
) 10 , 0 (,moy sθ  Température moyenne secondaire  du groupe avec 10kW 
radiatif °C 2∞ +∞ 2 
) 0 , 0 (,moy mθ  Température moyenne de masse à puissance nulle °C 2∞ +∞ 2 
) 0 , 10 (,moy mθ  Température moyenne de masse avec 10kW convectif °C 2∞ +∞ 2 
) 10 , 0 (,moy mθ  Température moyenne de masse avec 10kW radiatif °C 2∞ +∞ 2 
) 0 , 0 (,moy rmθ  Température radiante moyenne à puissance nulle °C 2∞ +∞ 2 
) 0 , 10 (,moy rmθ  Température radiante moyenne avec 10kW convectif °C 2∞ +∞ 2 
) 10 , 0 (,moy rmθ  Température radiante moyenne avec 10kW radiatif °C 2∞ +∞ 2 Matrice des températures du groupe 
) 0 , 0 (,moy opθ  Température opérative moyenne ressentie à puissance nulle °C 2∞ +∞ 2   
Page 359 ) 0 , 10 (,moy opθ  Température opérative moyenne ressentie avec 10kW 
convectif °C 2∞ +∞ 2  
) 10 , 0 (,moy opθ  Température opérative moyenne ressentie avec 10kW 
radiatif °C 2∞ +∞ 2 
HTH2gr Coefficient de transmission thermique 
correspond aux composants opaques du groupe 
donnant sur l'extérieur et aux ponts thermiques 
les concernant W/K 0 + ∞ 2 
Hgei Facteur de transmission thermique dû 
renouvellement d’air (= 1/R ei) W/K 0 +∞ 2 
Rms Résistance thermique d’échange entre les 
surfaces internes et l’ambiance intérieure K/W 0 +∞ 2 Sorties supplémentaires méthode 
Th-E 
Hges Facteur de transmission thermique global pour 
les baies entre les environnements intérieurs et 
extérieurs (= 1/R es) W/K 0 +∞ 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 meq Somme des débits d’air entrants au niveau des 
parois extérieures du groupe, du débit d’air neuf 
soufflés au niveau du groupe et du débit d’air en 
provenance d’autres groupes kg/s 0 + ∞ 2 
 ωeq Humidité spécifique équivalente de l’air au 
niveau du groupe kg/kg 0  2 
 Am Surface d’échange équivalente des parois 
opaques avec l’ambiance. m² 
 0 +∞ 2 
 Cm Capacité thermique quotidienne du groupe 
(déterminée selon la méthode décrite dans les 
règles Th2Bât dans leur partie inertie Th2I) kJ/K 0 +∞ 2 
 θeieq Température équivalente de l’air entrant dans le 
groupe en provenance de l’extérieur et d’autres 
groupes °C 2∞ +∞ 2 
 θes Température extérieure équivalente des baies °C 2 ∞ +∞ 2 
 θem Température extérieure équivalente des 
composants opaques °C 2 ∞ +∞ 2 
 φsd Flux de chaleur transmis par les baies vitrées au 
groupe sous forme de rayonnement de courte 
longueur d’onde W 2∞ +∞ 2 
 φsl Flux de chaleur transmis par les ponts 
thermiques au groupe sous forme de 
rayonnement de grande longueur d’onde et 
d’échange convectif  W 2 ∞ +∞ 2 
 φsh Flux de chaleur transmis par les parois opaques 
au groupe sous forme de rayonnement de 
grande longueur d’onde et d’échange convectif  W 2∞ +∞ 2 
 φsvl Flux de chaleur transmis par les baies vitrées au 
groupe à travers la lame d’air intérieure ventilée 
(lame d’air se situant entre la baie vitrée et la 
protection solaire intérieure) W 2 ∞ +∞ 2 
 φi Flux de chaleur convectif au nœud d'air θi dû aux 
sources internes et aux apports de chaleur 
convectifs dus à la lame d'air intérieure ventilée 
du vitrage W 0 +∞ 2 
 φs Flux de chaleur radiatif au nœud θs dû aux 
sources internes W 0 +∞ 2 
 φm Flux de chaleur radiatif au nœud θm dû aux 
sources internes W 0 +∞ 2 
 Hgis Facteur de transmission thermique dû aux 
échanges internes par convection et W/K 0 + ∞ 2   
Page 360 échanges internes par convection et 
rayonnement (= 1/R is) 
 Hges Facteur de transmission thermique global pour 
les baies entre les environnements intérieurs et 
extérieurs (= 1/R es) W/K 0 +∞ 2 
 Hgms Facteur de transmission thermique entre les 
surfaces internes et l'air intérieur W/K 0 + ∞ 2 
 Hgem Facteur de transmission entre l'environnement 
extérieur et la surface intérieure des parois 
opaques (= 1/R em) W/K 0 +∞ 2 
 U1 Coefficient de transfert W/K 0 + ∞ 2 
 U2 Coefficient de transfert W/K 0 + ∞ 2 
 U3 Coefficient de transfert W/K 0 + ∞ 2 
 φmtot Flux de chaleur (pour P sys = 0) W 2 ∞ +∞ 2 
 Ptop Coefficient adimensionnelle 2 2 2 2 
 Ptrm Coefficient adimensionnelle 2 2 2 2 
 φsys Puissance sensible totale (convective+radiative) 
émise par le ou le(s) émetteurs du groupe W 2 ∞ +∞ 2 
 φsys_conv  Puissance sensible totale convective émise par le 
ou le(s) émetteurs du groupe W 2 ∞ +∞ 2 
 φsys_rad_s  Puissance sensible totale radiative émise par le 
ou le(s) émetteurs du groupe au nœud de 
température θs  W 2 ∞ +∞ 2 
 φsys_rad_m  Puissance sensible totale radiative émise par le 
ou le(s) émetteurs du groupe au nœud de 
température θm  W 2 ∞ +∞ 2 
 hrs Coefficient d’échange radiatif corrigé W/m²K  0 + ∞ 2 
 heq Enthalpie spécifique équivalente de l’air au 
niveau du groupe   0 + ∞ 2 
 hj Enthalpie de l’air entrant dans le groupe à la 
température T aj J/kg 0 + ∞ 2 
 frm Part radiative des apports internes récupéré au 
nœud de température θ m 2 0 1 2 
 frs Part radiative des apports internes récupéré au 
nœud de température θ s 2 0 1 2 
 frsd Part restante du flux solaire φsd transmise au 
nœud de température θ s 2 0 1 2 
 frmd   2 0 1 2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 hri Coefficient d’échange radiatif intérieur W/m²K 2 2 5,5 
 hci Coefficient d’échange convectif intérieur W/m²K 2 2 2,5 
 Cv Chaleur massique de l’eau J/kgK 2 2 1830 
 Ca Chaleur massique de l’air J/kgK 2 2 1006 
 Hfg Chaleur latente de vaporisation de l’eau J/kgK 2 2 25*105 
 fsa Part du flux solaire φsd transmise directement au 
nœud de température θ i 2   0.1 
Tableau 52 : Nomenclature des différentes variables du modèle de comportement 
thermique d’un groupe   
Page 361 7.23.3 Description mathématique 
7.23.3.1 Etapes de calculs  
Le comportement thermique d’un groupe est représenté par une droite appelée « la droite du 
groupe ». Cette droite exprime la relation linéaire qui existe entre la température du groupe 
mesurée par la sonde de température, θsd, et la puissance totale (convective + radiative) fournie 
par le système d’émission (ventilo-convecteurs, radiateurs…) du groupe, φsys. 
Le comportement du système d’émission est également représenté par une courbe reliant θsd et  
φsys. La droite du groupe, la courbe du système d’émission et leur point d’intersection sont calculés 
à chaque pas de temps de simulation. 
L’intersection entre cette droite et la courbe de comportement du système d’émission permet 
d’obtenir la température de fonctionnement du groupe et la puissance totale émise par le système 
d’émission. 
Le calcul du comportement thermique d’un groupe s’effectue suivant les étapes suivantes: 
• Etape 1 : calcul des coefficients de transferts thermiques Hg ei, Hges, Hgem, Hgis et Hg ms. 
• Etape 2 : calcul des températures extérieures équivalentes θeieq, θes, et θem. 
• Etape 3 : calcul des flux de chaleur internes φi, φs, φm. 
• Etape 4 : calcul de la matrice du comportement thermique du groupe   
Page 362 7.23.3.2 Calcul des coefficients de transferts thermiques  
Le coefficient de transfert thermique dû renouvellement d’air, Hg ei, est calculé comme suit : 
( )eq v a eq ei C C m Hgω ⋅ + ⋅ = (427) 
Avec, 
∑=
jj eqQmam  (428) 
∑∑ ω ⋅
= ω
jjjj j
eqQmaQma
 (429) 
Remarque :  dans le cas où l’air entrant provient d’un espace tampon, on prendra l’hypothèse que 
l’humidité spécifique est celle de l’air extérieur. 
Le coefficient de transfert thermique dû aux échanges internes par convection et rayonnement, 
Hgis, est calculé à l’aide de l’équation suivante : 
is citgroupe
is
h1
h1AHg
−=  
(430) 
Avec, 
rs ci ish h h+ = (431) 
Le coefficient de transfert thermique entre les surfaces internes des composants opaques et l'air 
intérieur, Hg ms, est calculé à l’aide de l’équation suivante : 
m is msA h Hg⋅ = (432) 
Où : 
gr
surf m mA A A× =_  (433) 
Le coefficient de transfert thermique entre l'environnement extérieur et la surface intérieure des 
parois opaques, Hg em, est calculé à l’aide de l’équation suivante : 
ms gr THem
Hg1
H11Hg
−=
− 
(434) 
Avec, 
THk THl gr TH H H H+ =−  (435)   
Page 363  
Dans le cadre de la méthode Th-E, les coefficients H TH-gr , Hgei  et Hg es sont rajoutés aux sorties de 
la fiche.  On calcule également la résistance Rms (voir ci-dessous) : 
msmsHgR1= (436) 
 
7.23.3.3 Calcul des températures extérieures équivalentes  
 
Les températures extérieures équivalentes sont calculées comme suit : 
• Température extérieure équivalente des baies : 
essl
ei esHgφ+ θ = θ (437) 
Avec : 
tvc s slF F+ =2φ  (438) 
• Température extérieure équivalente des parois opaques : 



+ ⋅ φ + θ = θ
ms emsh ei emHg1
Hg1 (439) 
Avec : 
vc sl s sl vc sh s sh sh_ _ _ _ φ φ φ φ φ+ + + = (440) 
• Température équivalente de l’air entrant dans le groupe en provenance de l’extérieur et 
d’autres groupes : 
( )eq v aeq fg eq
eieqC CH h
ω ⋅ +ω⋅−= θ  (441) 
L’humidité équivalente ωeq est calculée selon l’équation (429). 
L’enthalpie équivalente h eq est calculée comme suit : 
∑∑⋅
=
jjjj j
eqQmaQma h
h  (442) 
Avec, 
( )j fg j j v a jH Ta C C hω ω ⋅ + ⋅ ⋅ + = (443)   
Page 364 7.23.3.4 Calcul des flux de chaleur internes  
 
Le flux de chaleur convectif φi injecté au nœud de température θi comprend : 
• Les apports internes convectifs (occupants, usages…). 
• Une partie des pertes récupérables des systèmes. 
• Une partie du rayonnement solaire transmis par les baies sous forme de rayonnement de 
courte longueur d’onde. 
• Les apports de chaleur convectifs liés à la lame d'air intérieure ventilée, située entre les 
vitrages et leurs protections solaires intérieurs mobiles. 
Ce flux est calculé à l’aide de l’équation suivante : 
conv occ conv s s sa iF F f_ int_ int_ 3 1φ φ φ + + + ⋅ =convrecup_φ+  (444) 
Les flux de chaleur radiatif φs et φm injectés respectivement aux nœuds de température θs et θm 
comprennent (voir équation (445) et (446)) : 
• Une partie du rayonnement solaire transmis par les baies sous forme de rayonnement de 
courte longueur d’onde. 
• Une partie des pertes récupérables des systèmes 
()( )rad recup rad occ rad rs s sa rsd s f F f f_ _ int_ int 1 1 φ φ φ φ + + ⋅ + ⋅ − ⋅ =−  (445) 
() ( )rad recup rad occ rad rm s sa rmd m f F f f_ _ int_ int 1 1 φ φ φ φ + + ⋅ + ⋅ − ⋅ =−  (446) 
Avec, 
tgroupeises
m tgroupe
rsAhHgA A
f− −
=  (447) 
tgroupem
rmAAf= (448) 
∑∑
−− −
=
bb tgroupebb m tgroupe
rsdA AA A A
f  (449) 
∑−=
bb tgroupem
rmdA AAf  (450) 
On note que les puissances convectives et radiatives émises par le système d’émission ne sont 
pas incluse dans les flux φi, φs et φm. Ces puissances sont représentées par les flux de chaleur φsys-
conv et φsys-rad.   
Page 365 7.23.3.5 Bilan thermique d’un groupe  
Cm est calculée de la manière suivante: 
gr
surf m mA C C× =_  (451) 
La représentation du modèle thermique en réseau RC (voir Figure 58) se traduit par les bilans 
thermiques suivants : 
• Bilan thermique pour le nœud de température θi : 
()()conv sys i s i is eieq i eiHg Hg−φ + φ = θ − θ ⋅ + θ − θ ⋅ (452) 
• Bilan thermique pour le nœud de température θs : 
()()()s rad sys s m s ms i s is es s es Hg Hg Hg− −φ + φ = θ − θ ⋅ + θ − θ ⋅ + θ − θ ⋅ (453) 
• Bilan thermique pour le nœud de température θm : 
( ) ( )m rad sys m s m ms em m emm
m Hg HgtC− −φ + φ = θ − θ ⋅ + θ − θ ⋅ +Δθ Δ (454) 
De plus, 
• La température opérative θop est calculée comme suit : 
()i top s top op p p θ θ θ ⋅ − + ⋅ =1  (455) 
Avec, 



+ ⋅ =
rsci
tophhp 1 5 , 0 (456) 
• la température θrm est calculée à partir des températures θi et θs à l’aide l’équation 
suivante : 
()i trm s trm rm p 1 pθ ⋅ − + θ ⋅ = θ (457) 
Avec, 
rsci
trmhh1 p+ = (458) 
Les équations (452) et (453) peuvent être écrites de la manière suivante :  
1 es mseiconv sys i
eieq 1 es es s rad sys s m ms
sU Hg HgHgU Hg Hg
+ +






 φ + φ+ θ ⋅ + θ ⋅ + φ + φ + θ ⋅
= θ−
− −
 (459)   
Page 366 ( )
ei isconv sys i eieq ei s is
iHg HgHg Hg
+φ + φ + θ ⋅ + θ ⋅= θ− (460) 
Avec, 
ri rsh 2 , 1 h⋅ = (461) 
is ei1
Hg1
Hg11U
+=  
(462) 
es 1 2Hg U U+ = (463) 
ms 23
Hg1
U11U
+=  
(464) 
2eieq
eiconv sys i
1 es es s rad sys s
3em em m rad sys m mtot
UHgU Hg
UHg








θ +φ + φ⋅ + θ ⋅ + φ + φ
⋅ +θ ⋅ + φ + φ = φ
−
− −− −
 (465) 
La résolution de l’équation différentielle (454) est effectuée suivant le schéma de résolution de 
Crank-Nicholson en considérant un pas de temps d’une heure : 
( ) ( )m rad sys m s moy m ms em moy m emt t
mt
m
m Hg HgtC− −Δ −
+ = − ⋅ + − ⋅ +Δ−φ φ θ θ θ θθ θ
, ,) ( ) (
 (466) 
Avec, 
2t t
mt
m
moy m) ( ) (
,Δ −θ + θ= θ  (467) 
En remplaçant θi et θs par leurs valeurs indiquées dans les équations (459) et (460), la 
température de masse θm au pas de temps (t) est exprimée en fonction de sa valeur au pas de 
temps (t- Δt) de la manière suivante : 
( )( )( )
( )emmmtot emm t t
m
t
m
Hg UtCHg UtC
+ ⋅ +Δ ⋅+

+ ⋅ −Δ ⋅⋅
=Δ −
33
5 , 06 , 35 , 06 , 3φ θ
θ  (468) 
7.23.3.6 Matrice de comportement thermique du groupe  
Soit φsys, la puissance sensible totale (convective+radiative) émise par le système d’émission du 
groupe. φsys s’écrit :   
Page 367 rad sys conv sys sys − −+ =φ φ φ (469) 
φsys-conv et φsys-rad sont respectivement les puissances sensibles convectives et radiatives émises par 
le système d’émission du groupe. φsys-rad est repartie entre les deux nœuds de température θs et θm 
de la manière suivante : 
rad sys rm m rad sysrad sys rs s rad sys
ff
− − −− − −
φ ⋅ = φφ ⋅ = φ
 (470) 
La matrice de comportement thermique d’un groupe comprend les valeurs des températures θi, θs, 
θm, θop.et θrm pour les trois cas suivants :  
• Evolution libre : φsys-conv = 0 x A gr (W), φsys-rad = 0 x A gr (W). 
• Puissances émises convectives : φsys-conv = 10 x A gr (W), φsys-rad = 0 x A gr (W). 
• Puissances émises radiatives : φsys-conv = 0 x A gr (W), φsys-rad = 10 x A gr (W). 
Cette matrice et le modèle du système d’émission, permettent de déterminer les valeurs effectives 
de la puissance totale émise et des températures du groupe au pas de temps considéré. 
Les valeurs des températures θi, θs, θm, θop.et θrm sont calculées respectivement pour : 
• Cas 1 – Calcul pour la température de masse moyenne sur le pas de temps : θm = θm,moy. Il 
s’agit donc de θi,moy, θs,moy, θrm,moy et θop,moy. 
• Cas 2 – Calcul pour la température de masse à la fin du pas de temps : θm = θm(t)= θm,fin. Il 
s’agit donc de θi,fin. θs,fin. θrm,fin. θop,fin. 
La matrice de comportement thermique du groupe est ainsi une matrice de 5 lignes et 6 colonnes 
comme le montre l’équation (471). 
 (471) 
 
   
Page 368 8 VENTILATION 
8.1 C_VEN_BBIO  
8.1.1 Introduction 
Cette fiche algorithme décrit le système de ventilation utilisé pour le calcul du BBIO. 
Cette proposition repose sur la modélisation simplifiée de la norme européenne  
EN NF 15241. 
 
 
Batteries (*) Ventilateur, débit Q ma,sou 
Tsouf1 Tsou,CTA 
 Qma,lsou 
Tsou,gr 
Text,1 
 Qma,lrep Tlnc 
Ti Local non chauffé Zone occupée 
(groupe) Batterie de 
récupération 
Batterie de 
récupération Tsmél Tsag 
Ventilateur, débit Q ma,rep Recyclage, débit Q ma,rep (1 – Taux) Trep,gr  Qmasou – Qma,lsou 
 Qmarep – Qma,lrep TAN Tsouf2 
Textr2 
 
Figure 59. Modélisation de réseaux et de bouches reliés à une CTA   
Page 369 8.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 53  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul des débits 
de ventilation spécifique pour le calcul du Cep. 
 Entrées du composant  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ventI Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) Bo ol Vrai Faux  2 
 s g
repris specq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du groupe 
par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
soufflespecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du groupe 
par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
cond repq,
, Débit repris par le système S en tenant compte des 
conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
cond souffléq,
, Débit soufflé par le système S en tenant compte des 
conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 fin i,θ
 Température de l’air intérieur du groupe à la fin du pas de 
temps précédent °C 2∞ +∞ 2 
 extθ Température extérieure au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 wext Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps h Kg/kg
as 0 1 2 
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h 0 +∞ 2 
       
 Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ε Efficacité de l’échangeur ; fixée à 0.5 pour le calcul du 
BBIO ad 0 1 0.5 
 Pel taux de récupération sur les ventilateurs 2 0 1 0,8 
       
 Paramètres intrinsèques 
       
       
 Constantes  
 Cpa Chaleur massique de l’air J/kg.K  0 + ∞ 1006 
 Variables internes  
 1extrT Température de l’air repris après impact des 
pertes du conduit °C 2∞ +∞ 2 
 2extrT  Température de l’air repris après impact du 
ventilateur d’extraction °C 2∞ +∞ 2 
 1soufT  Température de l’air soufflé  après impact de 
l’échangeur °C 2∞ +∞ 2 
 2soufT  Température de l’air soufflé après impact du 
ventilateur de soufflage °C 2∞ +∞ 2 
 Pvent rep Puissance électrique du ventilateur de reprise W 0 +∞  
 Pvent souf Puissance électrique du ventilateur de soufflage W 0 +∞ 2   
Page 370  
 Sorties  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 s g
repris specq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du groupe 
par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
soufflespecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du groupe 
par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 g
souffle airT_ Température de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur ou d’autres groupes) °C 2 ∞ +∞ 2 
 g
souffle air_ω  Humidité de l’air soufflé dans les groupes (sortie CTA) g/kga
s 0 2 2 
       
Tableau 53 : Nomenclature du modèle 
   
Page 371 8.1.3 Description mathématique 
Pour le calcul du BBIO, le système de ventilation est une VMC à débit soufflé et extrait constant 
avec efficacité d’échangeur de 50 %. 
8.1.3.1 Définition des puissances de ventilateur  
Pour le calcul du BBIO, on considère que les ventilateurs de soufflage et d'extraction sont de 
puissance nulle. 
Ainsi, pour tous les usages (résidentiel et non résidentiel), on a :  
Quel que soit Ivent  
0=repPvent (Eq 1 ) 
 
Et  
0=soufPvent (Eq 2 ) 
 
8.1.3.2 Températures de l’air extrait  
On définit dans ce paragraphe la température de l’air à la sortie du ventilateur de reprise   
1. L’impact des  pertes de conduit  est nul dans le calcul du BBIO : 
g
fin is g
extrT,,
1θ=  (Eq 3 ) 
  
2. Température après impact du ventilateur d'extraction : 
( )s g
cond reprep s g
extrs g
extrq absPvent pelT T,
,,
1,
234 . 0××+ =  (Eq 4 ) 
 
On rappelle que pour le BBIO, la puissance des ventilateurs est nul (paragraphe 8.1.3.1). 
   
Page 372  
8.1.3.3 Cas du réseau de soufflage  
1. La température de l’air soufflé après impact de l’échangeur  statique est définie comme 
suit : 
( )ext extr ext souf T T θ εθ −×+=2 1 (Eq 5 ) 
2. Température après impact du ventilateur d'extraction : 
( )s g
condsoufflésouf
souf soufq absPvent pelT T,
,1 234 . 0××+ =  (Eq 6 ) 
On rappelle que pour le BBIO, la puissance des ventilateurs est nul (paragraphe 8.1.3.1). 
Au final, la température de l’air soufflé est définit comme suit : 
2 _ soufg
soufflé AirT T =  (Eq 7 ) 
L’humidité de l’air neuf fourni au groupe par le système de ventilation conventionnel du BBIO est 
défini comme suit :  
extg
soufflé airω ω =_ (Eq 8 ) 
 
 Page 373 8.2 C_VEN_Bouche_conduit  
8.2.1 Introduction 
Cette fiche algorithme décrit les débits aux bouches d’extraction et aux bouches de soufflage. Elle 
tient aussi compte des pertes des conduits d’amenée d’air et des conduits d’extraction. 
Cette proposition repose sur la modélisation simplifiée de la norme européenne EN NF 15241. 
 
 
Batteries (*) Ventilateur, débit Q ma,sou 
Tsouf1 Tsou,CTA 
 Qma,lsou 
Tsou,gr 
Text,1 
 Qma,lrep Tlnc 
Ti Local non chauffé Zone occupée 
(groupe) Batterie de 
récupération 
Batterie de 
récupération Tsmél Tsag 
Ventilateur, débit Q ma,rep Recyclage, débit Q ma,rep (1 – Taux) Trep,gr  Qmasou – Qma,lsou 
 Qmarep – Qma,lrep TAN Tsouf2 
Textr2 
 
Figure 60. Modélisation de réseaux et de bouches reliées à une CTA 
   
Page 374 8.2.2 Nomenclature 
Le Tableau 54  donne la nomenclature. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ventI Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) Bo ol Vrai Faux  2 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 s g
occ rep specq,
, ,  Débit volumique spécifique conventionnel repris 
en occupation en non résidentiel. m3/h 0 +∞ 2 
 s g
inocc rep specq,
, ,  Débit volumique spécifique conventionnel repris  
en inoccupation en non résidentiel m3/h 0 +∞ 2 
 s g
occ soufflé specq,
, ,  Débit volumique spécifique conventionnel soufflé 
en occupation en  non résidentiel m3/h 0 +∞ 2 
 s g
inocc soufflé specq,
, ,  Débit volumique spécifique conventionnel soufflé 
en inoccupation en  non résidentiel m3/h 0 +∞ 2 
 s g
e po conv rep spec q,
int _ , , Débit volumique spécifique conventionnel repris 
en pointe en résidentiel m3/h 0 +∞ 2 
 s g
base conv rep spec q,
_ , ,  Débit volumique spécifique conventionnel repris 
en base en résidentiel m3/h 0 +∞ 2 
 s g
e po conv souffle spec q,
int _ , ,
 Débit volumique spécifique conventionnel soufflé 
en pointe en résidentiel m3/h 0 +∞ 2 
 s g
base conv souffle spec q,
_ , ,  Débit volumique spécifique conventionnel soufflé 
en base en résidentiel m3/h 0 +∞ 2 
 Cletres Classe d'étanchéité du réseau (A,B,C,D)     
 Ratfuitevc Ratio des fuites en volume chauffé 0 1  Voir descr 
math 
 Crdbnr Coefficient de réduction des débits  ad 0 1 2 
 cdep Coefficient de dépassement     
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h 0 +∞ 2 
 s g
rep condA,
, Surface du conduit de reprise  M2 0 +∞ 2 
 s g
soufflé condA,
,  Surface du conduit de soufflage  M2 0 +∞ 2 
 Rrep Résistance thermique de la partie du conduit de 
reprise située hors volume chauffé  m2K/
W 0 +∞  
 Rsoufflé Résistance thermique de la partie du conduit de 
soufflage située hors volume chauffé  m2K/
W 2∞ +∞  
  Cas DAV : débit de soufflage pour le préchauffage 
en occupation     
  Cas DAV : débit de soufflage en zone neutre en 
occupation     
  Cas DAV : débit de soufflage pour le 
préchauffage en inoccupation     
  Cas DAV : débit de soufflage en zone neutre en 
inoccupation     
 Ttypologie MI, LC ou non résidentiel     
 Isouf Isouf= 0  extraction  
Isouf = 1 insufflation     
 IdbesoinCH indicateur de besoin de chauffage en 
inoccupation dans un groupe relié à une CTA 2      
Page 375 inoccupation dans un groupe relié à une CTA 
DAC avec recyclage 
 IdbesoinFR indicateur de besoin de froid en inoccupation 
dans un groupe relié à une CTA DAC avec 
recyclage 2    
 Paramètres intrinsèques 
 Ratsurfcond Valeur conventionnelle du rapport de la surface 
de conduit aéraulique à la surface habitable 
(SHAB) 0 +∞  Voir descr 
math 
 Ratdebcond Valeur conventionnelle du rapport de la surface 
de conduit aéraulique au  de débit de 
ventilation 0 +∞   
 dP Différence de pression Pa   Voir descr 
math 
       
Constantes  
 Cfenb  Coefficient de la fenêtre 2   1.7 
       
Variables internes  
 s g
regul repq,
, Débit de reprise avec régulation  m3/h 0 +∞ 0 
 s g
regulsouffléq,
, Débit soufflé avec régulation  m3/h 0 +∞ 0 
 s g
dep repq,
, Débit repris tenant du coefficient de 
dépassement de la bouche m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
dep souffléq,
, Débit soufflé tenant du coefficient de 
dépassement de la bouche m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
repq,
max , Débit repris maximum  m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
souffléq,
max , Débit soufflé maximum m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
repq,
min , Débit repris minimum  m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
souffléq,
min , Débit soufflé minimum m3/h 2∞ +∞ 0 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 s g
repris specq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du groupe 
pour le système s m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
soufflespecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du groupe 
pour le système s m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
fuites reprisq,
, Débit repris tenant compte des fuites du réseau 
pour le système s m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
fuitessouffléq,
, Débit soufflé tenant compte des fuites du 
réseau pour le système s m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
cond reprisq,
, Débit repris en tenant compte des conduits 
pour le système s m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
cond souffléq,
, Débit soufflé en tenant compte des conduits 
pour le système s m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
dep repq,
, Débit repris tenant du coefficient de dépassement de la 
bouche m3/h 2∞ +∞  
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h 0 +∞ 2 
 Crdbnr Coefficient de réduction des débits  ad 0 1 2 
 cdep Coefficient de dépassement      
 Ratfuitevc Ratio des fuites en volume chauffé 0 1  Voir 
descr 
math   
Page 376 math 
  Cas DAV : débit maximal de soufflage pour le 
préchauffage      
  Cas DAV : débit minimal de soufflage imposé 
dans le cas de la DAV      
 dP Différence de pression Pa   Voir 
descr 
math 
 Kres  Coefficient de fuite de réseau         (m3/(s.m2) sous 1 
Pa)     
 s g
rep condA,
, Surface du conduit de reprise  M2 0 +∞  
 s g
soufflé condA,
,  Surface du conduit de soufflage  M2 0 +∞  
 Rrep Résistance thermique de la partie du conduit de reprise 
située hors volume chauffé  m2K/
W    
 Rsoufflé Résistance thermique de la partie du conduit de 
soufflage située hors volume chauffé  m2K/
W    
Tableau 54 : Nomenclature du modèle 
   
Page 377  
8.2.3 Description mathématique 
Les débits volumiques sont définis au niveau du groupe.  
Pour chaque bouche, on définit un débit minimal et un débit maximal soufflé ou repris. 
Les débits de ventilation sont par ailleurs différents selon que la zone est occupée ou inoccupée. 
L’indicateur de ventilation de la zone ventI est vrai quand la zone est occupée du point de vue de la 
ventilation et est faux sinon. 
Pour le calcul du Bbio, les débits correspondent au débit d’hygiène. Pour le calcul des 
consommations, en résidentiel les débits sont des débits d’hygiène, alors qu’en non résidentiel ce 
sont des débits totaux soufflés ou extraits. 
8.2.3.1 Définition du débit minimal et débit maximal de la bouche  
8.2.3.1.1 Cas d’une ventilation autre que la CTA à Débit d’Air Variable  
Ce paragraphe traite de tous les systèmes de ventilation autre que les CTA (Centrale de 
Traitement d’Air) à Débit d’Air Variable.  
Il traite aussi de l’aération (ouverture des fenêtres) et du débit de l’assistance mécanique des 
systèmes de ventilation hybride (naturelle assistée). 
8.2.3.1.1.1 Cas du non résidentiel  
On définit le débit maximal d’air soufflé ou repris de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 0 
s g
occ rep specs g
rep q q,
, ,,
max ,− =  (Eq 9 ) 
0,
max ,=s g
souffléq  
Si Isouf = 1 
s g
occ soufflé specs g
soufflé q q,
, ,,
max ,=  (Eq 10 ) 
0,
max ,=s g
repq  
 
On définit le débit minimal d’air soufflé ou repris de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 0 
s g
inocc rep specs g
rep q q,
, ,,
min ,− =  (Eq 11 ) 
0,
min ,=s g
souffléq  
Si Isouf = 1 
s g
inoccsoufflé specs g
soufflé q q,
, ,,
min ,=  (Eq 12 ) 
0,
min ,=s g
repq  
 
Dans le cas particulier de l’aération, ventilation naturelle par ouverture des fenêtres, on fait 
l’hypothèse que la réglementation d’hygiène (réglementation ventilation) impose soit des débits à 
fournir (soufflage) ou des débits à extraire (débit repris). 
Dans le cas (exceptionnel) où cette hypothèse ne serait pas vérifiée, il conviendrait d’utiliser de   
Page 378 prendre soit en extraction soit en fourniture le plus grand des débits (en valeur absolue).   
Page 379  
8.2.3.1.1.2 Cas du résidentiel 
On définit le débit maximal d’air soufflé ou repris de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 0 
s g
e po conv rep specs g
rep q q,
int _ , ,,
max ,− =  (Eq 13 ) 
0,
max ,=s g
souffléq  
Si Isouf = 1 
s g
e po conv soufflé specs g
soufflé q q,
int _ , ,,
max ,=  (Eq 14 ) 
0,
max ,=s g
repq  
 
On définit le débit minimal d’air soufflé ou repris de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 0 
s g
base conv rep specs g
rep q q,
_ , ,,
min ,− =  (Eq 15 ) 
0,
min ,=s g
souffléq  
Si Isouf = 1 
s g
base conv soufflé specs g
soufflé q q,
_ , ,,
min ,=  (Eq 16 ) 
0,
min ,=s g
repq  
 
Note : 
1. Dans le cas de la ventilation hybride, il s’agit d’indiquer les débits d’hygiènes pendant 
l’assistance mécanique. 
2. En ventilation naturelle pure ces renseignements sont sans objet. 
 
8.2.3.1.2 Cas d’une ventilation CTA-DAV 
On définit le débit maximal d’air soufflé ou repris de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 1 
s g
occ CH soufflés g
CH souffléq q,
, ,,
max , ,=  (Eq 17 ) 
0,
max ,=s g
CH repq  
s g
occ ZN soufflés g
ZN souffléq q,
, ,,
max ,= 
0,
max ,=s g
ZN repq  (Eq 18 ) 
Si Isouf = 0 
s g
occ CH soufflés g
CH rep q q,
, ,,
max , ,− = (Eq 19 ) 
0,
max ,=s g
CH souffléq  
s g
occ ZN soufflés g
ZN rep q q,
, ,,
max ,− = 
0,
max ,=s g
ZN souffléq  (Eq 20 ) 
On définit le débit minimal d’air soufflé ou repris de la bouche comme suit : 
Si Isouf = 1 
s g
inocc CH soufflés g
CH souffléq q,
, ,,
min , ,=  (Eq 21 ) 
0,
min ,=s g
CH repq    
Page 380 s g
inocc ZN soufflés g
ZN souffléq q,
, ,,
min ,= 
0,
min ,=s g
ZN repq  (Eq 22 ) 
Si Isouf = 0 
s g
inocc CH soufflés g
CH rep q q,
, ,,
min , ,− = (Eq 23 ) 
0,
min ,=s g
CH souffléq  
s g
inocc ZN soufflés g
ZN rep q q,
, ,,
min ,− = 
0,
min ,=s g
ZN souffléq  (Eq 24 ) 
 
La CTA DAV est employée uniquement dans le non résidentiel. 
8.2.3.1.3 Cas du Bbio 
On définit le débit maximal d’air soufflé ou repris de la bouche comme suit : 
Cas du non résidentiel 
On utilise les équations du §8.2.3.1.1.1 
Cas du résidentiel 
On utilise les équations du §8.2.3.1.1.2 
   
Page 381  
8.2.3.2 Définition des débits régulés  
Ce paragraphe présente les règles de valorisation de la régulation des terminaux de soufflage et 
de reprise. 
8.2.3.2.1 Cas du Bbio 
Dans le cas particulier du Bbio, Crdbnr = 1  quelle que soit l’occupation et l’usage du groupe 
(résidentiel ou non résidentiel). 
Ainsi, dans le cas du non résidentiel, on utilise les équations du §8.2.3.2.2  
(avec Crdbnr = 1). 
De même, dans le cas du résidentiel, on utilise les équations du §8.2.3.2.3  
(avec Crdbnr = 1).  
8.2.3.2.2 Dans le non résidentiel 
En période d'occupation  (Ivent = vrai), les débits nominaux des systèmes avec régulation des 
débits sont multipliés par un facteur correctif Crdbnr dont les valeurs par défaut sont les suivantes : 
 Coefficient de réduction des débits ( Crdbnr) 
aucune régulation des débits 1 
Dispositif de détection d’utilisation du local 0,9 
Dispositif de comptage d’occupants ou sondes CO 2 0,8 
Tableau 55 : coefficient de réduction des débits en non résidentiel suivant le mode de régulation 
En période d’inoccupation  (Ivent = faux), Crdbnr = 1  
Note : 
1. Dans le cas particulier de l’ aération, Crdbnr = 1  quelle que soit l’occupation . 
2. Dans le cas particulier du DAC, par défaut Crdbnr = 1  quelle que soit l’occupation. 
3. Des valeurs différentes de Crdbnr peuvent être utilisées s’ils sont par exemple issus de 
procédures d’Avis Technique ou de certifications équivalentes . 
Si Ivent = vrai : 
     s g
reps g
regul rep q Crdbnr q,
max ,,
, × =  (Eq 25 ) 
     s g
soufflés g
regul soufflé q Crdbnr q,
max ,,
, × =  (Eq 26 ) 
Si Ivent  = faux : 
     g
repg
regul rep q Crdbnr qmin , , × =  (Eq 27 ) 
     g
soufflég
regulsoufflé q Crdbnr qmin , , × =  (Eq 28 ) 
    si IdbesoinCH_inocc = vrai ou si IdbesoinF_inocc = vrai et si CTA DF avec 
recyclage 
     g
repg
regul rep q Crdbnr qmax , , × = 
     g
soufflég
regulsoufflé q Crdbnr qmax , , × =  (Eq 29 )   
Page 382 Dans le cas d’une CTA DAC avec recyclage, si dans un groupe relié à cette CTA un besoin de 
chaud en saison de chauffage ou de froid en saison de refroidissement est détecté en inoccupation 
alors la CTA démarre et tous les groupes connectés sont irrigués.   
Page 383  
8.2.3.2.3 En résidentiel  
Quelque soit l’occupation, (Ivent = vrai ou Ivent= faux), on définit Crdbnr = 1 . 
( )
168168,
min ,,
max , ,
,Dugd q Dugd q
Crdbnr qs g
reps g
rep s g
regul rep− × + ×
× =  (Eq 30 ) 
( )
168168,
min ,,
max , ,
,Dugd q Dugd qCrdbnr qs g
soufflés g
soufflé s g
régulsoufflé− × + ×× =  (Eq 31 ) 
Avec Dugd comme suit : 
  Durée d’Utilisation du Grand Débit (Dugd) 
exprimée en h/semaine 
Dispositifs à gestion manuelle (par 
défaut) 14 
Ventilation mécanique 
Dispositifs avec temporisation 7 
Maison Individuelle 14 Ventilation naturelle par 
conduit et ventilation 
hybride Logement Collectif 28 
Tableau 56 : Durée d’Utilisation du Grand Débit   
Note : 
1. Pour le calcul du  BBIO, Dugd = 14.  
2. En ventilation naturelle et en ventilation hybride où l’assistance mécanique n’est pas 
activée, le débit régulé s g
regul repq,
, est un résultat de calcul. 
   
Page 384  
8.2.3.2.4 Cas du DAV 
Dans le cas particulier du DAV, par défaut Crdbnr = 1  quelle que soit l’occupation. 
Si Ivent = vrai : 
s g
CH reps g
regul CH rep q Crdbnr q,
max , ,,
, , × =  
s g
CH soufflés g
regul CH soufflé q Crdbnr q,
max , ,,
, , × =  (Eq 32 ) 
Et  
s g
ZN reps g
regul repZN q Crdbnr q,
max , ,,
, × =
 
s g
ZN soufflés g
regul ZN soufflé q Crdbnr q,
max , ,,
, , × =  (Eq 33 ) 
Si Ivent = faux : 
s g
ZN reps g
regul repZN q Crdbnr q,
min , ,,
, × =
 
s g
ZN soufflés g
regul ZN soufflé q Crdbnr q,
min , ,,
, , × =  (Eq 34 ) 
si IdbesoinCH_inocc  = faux ou si IdbesoinFR_inocc = faux  
s g
CH reps g
regul CH rep q Crdbnr q,
min , ,,
, , × =  
s g
CH soufflés g
regul CH soufflé q Crdbnr q,
min , ,,
, , × =  (Eq 35 ) 
  
si IdbesoinCH_inocc  = vrai ou si IdbesoinFR_inocc = vrai  
s g
CH reps g
regul CH rep q Crdbnr q,
max , ,,
, , × =  
s g
CH soufflés g
regul CH soufflé q Crdbnr q,
max , ,,
, , × =  (Eq 36 ) 
 
Dans le cas d’une CTA DAV, si dans un groupe relié à cette CTA un besoin de chaud en saison de 
chauffage ou de froid en saison de refroidissement est détecté en inoccupation alors la CTA 
démarre et tous les groupes connectés sont irrigués. 
 
   
Page 385  
8.2.3.3 Coefficient Cdep  
On intègre également l'impact du coefficient de dépassement. 
s g
regul reps g
dep rep q Cdep q,
,,
, × =  (Eq 37 ) 
s g
regul soufflés g
dep soufflé q Cdep q,
,,
, × =  (Eq 38 ) 
 
Le coefficient de dépassement Cdep est un facteur multiplicatif visant à prendre en compte les 
contraintes de dimensionnement de l’installation de ventilation et la dispersion des caractéristiques 
de composants. 
 Valeurs de C dep 
Valeur par défaut 1,25 
Composants auto réglables certifiés  1,10 
Composants sous avis technique (ATec) ou 
procédure équivalente  Cdep issu de l’ATec ou équivalent 
Tableau 57 : Valeurs de C dep à considérer 
Cas particuliers  : 
1. Dans le l’ aération, Cdep = Cfenb quelle que soit l’occupation. 
2. Pour le calcul conventionnel u BBIO, on utilise : 
1=BBioCdep  (Eq 39 ) 
8.2.3.3.1 Cas du DAV 
On intègre également l'impact du coefficient de dépassement. 
s g
regul CH reps g
dep CH rep q Cdep q,
, ,,
, , × =  (Eq 40 ) 
s g
regul CH soufflés g
dep CH soufflé q Cdep q,
, ,,
, , × =  (Eq 41 ) 
s g
regul ZN reps g
dep ZN rep q Cdep q,
, ,,
, , × =
 (Eq 42 ) 
s g
regul ZN soufflés g
dep ZN soufflé q Cdep q,
, ,,
, , × =
 (Eq 43 )   
Page 386  
8.2.3.4 Prise en compte des fuites des réseaux  
On présente dans ce paragraphe le mode de prise en compte des fuites dans les réseaux 
aérauliques, principalement entre les ventilateurs et le volume chauffé  (voir figure 1). 
Les fuites totales sont les suivantes : 
667 . 0 ,
,,
,3600 dP A Kres qs g
rep conds g
fuites repris × × × − =  (Eq 44 ) 
Et/ou 
667 . 0 ,
,,
,3600 dP A Kres qs g
soufflé conds g
fuitessoufflé × × × =  (Eq 45 ) 
Kres est fonction de la classe d'étanchéité du réseau : 
Classe d’étanchéité du réseau Cletres Kres (m3/(s.m2) sous 1 Pa)  
A 0,027 10-3 
B 0,009 10-3 
C 0,003 10-3 
Valeur par défaut D 0,0675 10-3 
Cas de l’aération et du BBio 0 
Tableau 58 : Valeurs conventionnelles de Kres 
Les valeurs de la différence de pression dP sont définies comme suit : 
/square4 Si  0,
,=s g
dep repq  ; alors 0=dP pour le calcul de s g
fuites repq,
,  
/square4 Si  0,
,=s g
dep soufq  ; alors 0=dP pour le calcul de s g
fuites soufq,
, 
/square4 Si non, les valeurs  dP sont définies sont présentées dans le Tableau 59 
Les valeurs  des ratios sont également présentées dans le Tableau 59 (voir page suivante)   
Page 387  
 Ratfuitevc Ratsurfcond Ratdebcond dP en Haute 
Pression dP en 
moyenne 
Pression dP en Basse 
Pression 
 Ratio de part de 
conduit en 
volume chauffé (m2 par m2 de 
SHAB) m2 par m3/h 
Pa Pa Pa 
 Par défaut conventionnel conventionnel conventionnel  conventionnel  conventionn
el 
Maison 
individuelle 0.25 0.1  80 40 20 
Bâtiment 
collectif 0.5  0.05 160 40 20 
Bâtiment non-
résidentiel 0.75  0.05 250   
Tableau 59 : Valeurs des paramètres Ratfuitevc,  Ratsurfcond et Ratdebcond 
Haute Pression  :  
• C_VEN_Mécanique_simple_Flux : Extraction Mécanique (VMC SF) et Insufflation 
Mécanique 
• C_VEN_Mécanique_Double_flux : VMC DF et CTA à Débit Constant et à Débit Variable 
• C_VEN_CTA-DAV : DAV 
Moyenne Pression  : Ventilation Mécanique Basse Pression (C_VEN_Mécanique_Basse-
Pression) 
Basse Pression  : Ventilation Naturelle par conduit et Ventilation hybride (C_VEN_VNat-VNHyb). 
En Maison Individuelle 
d Ratsurfcon SHABAs g
cond × =, (Eq 46 ) 
En non résidentiel ou en bâtiment collectif 
()Ratdebcondq abs As g
reps g
rep cond × =,
max ,,
,  (Eq 47 ) 
Et/ou 
Ratdebcond q As g
soufflés g
soufflé cond × =,
max ,,
,  (Eq 48 ) 
Au final : 
s g
fuitesrepriss g
dep reps g
repris spec q Ratfuitevc q q,
,,
,,
_ × + =  (Eq 49 ) 
s g
fuite soufflés g
dep soufflés g
soufflé spec q Ratfuitevc q q,
,,
,,
_ × + =  (Eq 50 ) 
 
Débit volumique repris ou soufflé après prise en compte de la totalité des conduits (Débit vu par le 
ventilateur, à utiliser pour le dimensionnement). 
s g
fuitesrepriss g
dep reps g
cond repris q q q,
,,
,,
, + =  (Eq 51 )   
Page 388 s g
fuite soufflés g
dep soufflés g
cond soufflé q q q,
,,
,,
, + =  (Eq 52 ) 
Note : 
En ventilation naturelle et dans le cas d’une ventilation hybride où l’assistance mécanique n’est pas 
activée, les débits ci-dessus définis sont calculés par les fiches correspondantes. 
   
Page 389  
8.2.3.5 Cas DAV  
()Ratdebcond q abs As g
CH reps g
rep cond × =,
max , ,,
,  (Eq 53 ) 
Ratdebcond q As g
CH soufflés g
soufflé cond × =,
max , ,,
,  (Eq 54 ) 
  
s g
fuites repriss g
dep ZN reps g
repris spec q Ratfuitevc q q,
,,
, ,,
_ × + =
 (Eq 55 ) 
s g
fuites soufflés g
dep ZN soufflés g
souffléspec q Ratfuitevc q q,
,,
, ,,
_ × + =
 (Eq 56 ) 
s g
fuites repriss g
dep CH reps g
cond CH repris q q q,
,,
, ,,
, , + =
 (Eq 57 ) 
s g
fuitessoufflés g
dep CH soufflés g
cond CH soufflé q q q,
,,
, ,,
, , + =
 (Eq 58 ) 
s g
fuitesrepriss g
dep ZN reps g
cond ZN repris q q q,
,,
, ,,
, , + =
 (Eq 59 ) 
s g
fuites soufflés g
dep ZN soufflés g
cond ZN soufflé q q q,
,,
, ,,
, , + =
 (Eq 60 ) 
 
 
 Page 390 8.3 C_VEN_ CTA_DAV_C  
8.3.1 Introduction 
Cette fiche algorithme décrit le calcul des températures, de l’humidité de l’air repris et soufflé dans 
le cas d’une Centrale de Traitement d’Air à Débits d’air Variable. 
Elle décrit aussi l'impact énergétique des ventilateurs, de l’antigel, du préchauffage et du 
prérefroidissement. 
Cette proposition repose sur la modélisation simplifiée d’un système de ventilation à débits 
constants, à débits variables ou à double flux hygiénique décrite en Figure 59 (norme européenne 
EN NF 15241). 
 
 
Batteries (*) Ventilateur, débit Q ma,sou 
Tsouf1 Tsou,CTA 
 Qma,lsou 
Tsou,gr 
Text,1 
 Qma,lrep Tlnc 
Ti Local non chauffé Zone occupée 
(groupe) Batterie de 
récupération 
Batterie de 
récupération Tsmél Tsag 
Ventilateur, débit Q ma,rep Recyclage, débit Q ma,rep (1 – Taux) Trep,gr  Qmasou – Qma,lsou 
 Qmarep – Qma,lrep TAN Tsouf2 
Textr2 
 
Figure 61. Modélisation d’une Centrale de Traitement d’Air  
   
Page 391 8.3.2 Nomenclature 
Le Tableau 60  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ventI Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) Bool Vrai Faux 2 
 Isaison Indicateur de la saison 2 2 2 2 
 fin i,θ Température de l’air intérieur du groupe à la fin du 
pas de temps précédent °C 2∞ +∞ 2 
 out airT_ Température en sortie du puis climatique ou de 
l’espace tampon au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 battT Température de la batterie de prérefroidissement 
au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 extθ Température extérieure au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 wext Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps h Kg/kgas 0 1 2 
 consω Poids d’eau de consigne d’humidification Kg/kgas 0 1 2 
 prev g i, ,ω  Poids d’eau dans l’air extrait du groupe g au pas 
de temps h21 d’humidification Kg/kgas 0 1 2 
 prev g i, ,ρ  Masse volumique de l’air extrait du groupe g au 
pas de temps h21 d’humidification Kg/m3 0 1 2 
 s g
fuites repq,
,  Débit volumique de fuite du conduit de reprise 
(arivant à la centrale) m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
fuitessouffleq,
, Débit volumique de fuite du conduit de soufflage 
(partant de la centrale) m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
cond CH repq,
, , Débit repris par le système S en mode chauffage 
en tenant compte des conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
cond CH souffléq,
, , Débit soufflé par le système S en mode chauffage 
en tenant compte des conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
condZN repq,
, , Débit repris par le système S en zone neutre en 
tenant compte des conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
cond ZN souffléq,
, , Débit soufflé par le système S en zone neutre en 
tenant compte des conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
reprisspecq,
_ débit volumique minimal de reprise en zone neutre 
au niveau du groupe     
 s g
soufflespecq,
_ débit volumique minimal de soufflage en zone 
neutre au niveau du groupe     
 Crdbnr Coefficient de réduction des débits  ad 0 1  
 Cdep Coefficient de dépassement  ad    
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h 0 +∞ 2 
 Ratfuitevc Ratio des fuites en volume chauffé 0 1  Voir 
descr 
math 
 s g
rep condA,
, Surface du conduit de reprise m2 0 +∞ 2 
 s g
soufflécondA,
,  Surface du conduit de soufflage m2 0 +∞ 2 
 Rrep Résistance thermique de la partie du conduit de 
reprise située hors volume chauffé  m2K/W 0 +∞  
 Rsouf Résistance thermique de la partie du conduit de 
soufflage située hors volume chauffé  m2K/W 0 +∞  
 Ibch Indicateur des besoins de chaud  2 faux vrai    
Page 392  Ibfr Indicateur des besoins de froid  2 faux vrai  
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 occsoufflé nomPvent_ ,
 Puissance électrique  nominale des ventilateurs de 
soufflage en non résidentiel en occupation,  W 0 +∞ 2 
 inocsoufflé nomPvent_ ,
 Puissance électrique nominale des ventilateurs de 
soufflage en non résidentiel en inoccupation,  W 0 +∞  
 occ rep nom Pvent_ , Puissance électrique  nominale des ventilateurs de 
reprise en non résidentiel en occupation,  W 0 +∞ 2 
 inoc rep nom Pvent_ ,
 Puissance électrique nominale des ventilateurs de 
reprise en non résidentiel en inoccupation, 
variateur de puissance inclus si présent W 0 +∞  
 s
occ condsouffléqmax_ _ , , Débit de soufflage nominal en occupation m3/h 0 +∞ 2 
 s
inocc condsouffléqmax_ _ , ,
 Débit de soufflage nominal en inoccupation m3/h 0 +∞ 2 
 declε Efficacité déclarée de l’échangeur  ad 0 1  
 hiver
pass byT− Température de consigne pour le by2pass en 
période de chauffage °C 2 ∞ +∞ 2 
 été
pass byT− Température de consigne pour le by2pass hors de 
la période de chauffage °C 2 ∞ +∞ 30 
 ENCT Température de l’air neuf (température extérieure 
en absence de puits climatique), en dessous de 
laquelle le taux d’air neuf est minimal °C 2∞ +∞ 15°C 
 TANText  Température de fonctionnement en tout air neuf °C 2 ∞ +∞ 25°C 
 refText  Température de refroidissement °C 2∞ +∞ 25°C 
 prechaudconsT, Température de consigne de préchauffage °C 2∞ +∞ 2 
 prefroidconsT, Température de consigne de prérefroidissement °C 2∞ +∞ 2 
 b Ratio de prise en compte de la présence de locaux 
non chauffés pour la partie des conduits 
correspondante ad 0 1 2 
 Iclimatique  Indicateur de la présence ou non de puits 
climatique Bool Vrai Faux 2 
 s g
Hygiéniqueq, Débit hygiénique en période d’occupation du 
groupe M3/h 0 +∞  
       
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 pel Rendement des ventilateurs 2 0 ∞+ 0,8 
 Cpa Chaleur massique de l’air J/kg.Kel
vin   1006 
 L Chaleur de vaporisation de l’eau J/kg    
       
         
Page 393  
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 s g
ext rep condA,
, , Surface des conduits de reprise donnant sur 
l’extérieur m2 2∞ +∞ 2 
 s g
ext soufflé condA,
, , Surface des conduits de soufflage donnant sur 
l’extérieur m2 2∞ +∞ 2 
 s g
ext rep condH,
, , Conductivité thermique du conduit de reprise W/K 0 +∞ 2 
 s g
ext souf condH,
, , Conductivité thermique du conduit de soufflage W/K 0 +∞ 2 
 LNCT Température du local non chauffé °C 2∞ +∞ 2 
 s g
extrT,
1 Température de l’air repris après impact des 
pertes du conduit °C 2∞ +∞ 2 
 s
extrT1 Température de l’air extrait avant impact du 
ventilateur du système de ventilation S °C 2∞ +∞ 2 
 s
extrT2 Température de l’air repris après impact du 
ventilateur d’extraction du système de ventilation 
S °C 2∞ +∞ 2 
 s
soufT1 Température de l’air soufflé  après impact de 
l’échangeur du système de ventilation S °C 2∞ +∞ 2 
 s
soufT2 Température de l’air soufflé après impact du 
ventilateur de soufflage du système de ventilation 
S °C 2∞ +∞ 2 
 s
ANT Température de l’air neuf vu par le système de 
ventilation S (la CTA ou la VMC DF) °C 2∞ +∞ 2 
 min ,echTe  Température minimale à atteindre pour éviter le 
gel dans l’échangeur °C 2∞ +∞ 2 
 ag soufT, Température de soufflage antigel °C 2∞ +∞ 2 
 mel soufT, Température de l’air après la boîte de mélange °C 2∞ +∞ 2 
 prechaudsoufT, Température de l’air après la batterie de 
préchauffage °C 2∞ +∞ 2 
 prefroidsoufT, Température de l’air après la batterie de 
prérefroidissement °C 2∞ +∞ 2 
 CTAsoufflé AirT, _ Température de l’air à la sortie de la CTA.  °C 2∞ +∞ 2 
 Dw Déshumidification sur la batterie froide  g/kgas 0 2 2 
 prev i,ω Humidité de l’air extrait au pas de temps h21 g/kgas 0 2 2 
 melω Humidité de l’air après la boîte de mélange g/kgas 0 2 2 
 prefroidsouf,ω  Humidité de l’air après la batterie froide g/kgas 0 2 2 
 CTA souf,ω  Humidité de l’air à la sortie de la CTA g/kgas 0 2 2 
 satω Poids d’eau de l’air à saturation à T batt Kg/kgas 0 1 2 
 s g
Neuf Airq,
min , _ Débit volumique minimal d’air neuf. Il correspond 
au débit d’hygiène m3/h  2∞ +∞ 2 
 s
occ condsoufflé mqmax_ _ , ,
 Débit masse de soufflage nominal en occupation m3/h 0 +∞ 2 
 s
inocc condsoufflé mqmax_ _ , ,
 Débit masse de soufflage nominal en inoccupation m3/h 0 +∞ 2 
 Taux charge_vent  taux de charge des ventilateurs 2 0 1  
 Pvent  Puissance des ventilateurs de la CTA (par zone) W    
 Pchaud,ag  Puissance électrique pour la sécurité antigel (zone)  W    
 Pech  Puissance électrique de l’échangeur (zone) W      
Page 394  Pprechaud  Puissance électrique pour le préchauffage (zone) W    
 Pprefroid Puissance électrique pour le prérefroidissement 
(zone) W    
 PchaudHR  Puissance électrique pour l’humidification (zone) W    
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 s g
souffle airT,
_ Température de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur ou d’autres groupes) °C 2 ∞ +∞ 2 
 g
souffle air_ω  Humidité de l’air soufflé dans les groupes (sortie 
CTA) g/kgas 0 2 2 
 s g
reprisspecq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
soufflespecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 Cvent  Consommation des ventilateurs de la CTA (par 
zone) W    
 Cchaud,ag  Consommation d’énergie pour la sécurité antigel 
(zone) W    
 Cech  Consommation électrique de l’échangeur (zone) W    
 Cprechaud  Consommation d’énergie  due au préchauffage 
(zone) W    
 Cprefroid Consommation d’énergie  due au 
prérefroidissement (zone) W    
 CchaudHR  Consommation d’énergie  due à l’humidification 
(zone) W    
       
Tableau 60 : Nomenclature du modèle 
   
Page 395  
8.3.3 Description mathématique 
8.3.3.1 Principes généraux des centrales à débits variables  
On décrit ici les Centrales à Débit variable mono conduit avec refroidissement seul et chauffage 
terminal. 
Pour la description des centrales de traitement d’air à débits variable, on retient une prise en 
compte unique sur la base des composants suivants : 
- batterie antigel, 
- boîte de mélange 
- ventilateurs, 
- batteries de préchauffage et de prérefroidissement, 
- humidification. 
L’ensemble du système est composé : 
- d’une centrale assurant la fourniture d’air neuf, le soufflage et l’extraction de l’air, ainsi que 
son prétraitement. 
Elle calcule la consommation électrique des auxiliaires et les consommations impliquées 
par un prétraitement de l’air. On intègre également les fonctions de free cooling, 
- d’un ensemble de systèmes locaux permettant d’assurer les besoins de chauffage et 
refroidissement, il n’y a pas de ventilateur dans les systèmes locaux, 
- d’un réseau hydraulique reliant la batterie de chauffage des émetteurs locaux à la 
génération de chaleur. Un réseau hydraulique relie également le préchauffage à la 
génération de chaleur et un réseau hydraulique relie le prérefroidissement à la génération 
de froid. On entre la longueur de ces réseaux. 
La centrale DAV est représentée par une seule fiche algorithme mais découpée en deux parties : 
- partie 1 
calcul de la température et de l’humidité de l’air soufflé dans chaque groupe. 
Après la partie 1 a lieu la prise en compte du comportement thermique des groupes puis de 
l’émission. On dispose alors des besoins des groupes qui permettent de définir les débits réels 
soufflés et repris par la centrale. 
- partie 2 
calcul des débits totaux réels soufflés et repris par la centrale, calcul du débit d’air neuf, 
calcul des consommations. 
On décrit successivement le calcul des débits, des consommations de ventilateur, des 
températures et des humidités pour la partie centrale. 
Les sorties sont : 
- la consommation électrique des ventilateurs ainsi que celles des autres auxiliaires, 
- les besoins de préchauffage et de prérefroidissement par type de générateur. 
Si l’humidificateur est de type à vapeur sa consommation est dirigée vers le comptage électrique.   
Page 396 Le débit d’air pris en compte peut varier (par exemple en occupation et inoccupation), mais doit 
être prédéfini. 
Le modèle tient compte les déperditions thermiques par les conduits. 
8.3.3.2 Gestion  
La centrale fonctionne de la façon suivante : 
1. en période d’occupation au sens de la ventilation : fonctionnement correspondant au mode 
occupation des scénarios (débits et taux de renouvellement d’air), 
2. en période d’inoccupation au sens de la ventilation : fonctionnement correspondant au 
mode inoccupation des scénarios (débits et taux de renouvellement d’air). 
Toutefois : 
- en phase relance du chauffage ou du refroidissement la centrale fonctionne avec les débits 
correspondant à l’occupation et avec un taux d’air neuf d’inoccupation, 
- lorsqu’un besoin de chauffage ou un besoin de refroidissement est détecté la centrale 
fonctionne au pas de temps suivant avec un taux d’air neuf d’inoccupation, et avec les 
débits correspondant à l’occupation, 
lorsque le besoin cesse, au pas suivant la centrale revient au fonctionnement 
d’inoccupation. 
   
Page 397  
8.3.3.3 Température et humidité en sortie de la DAV (partie 1)  
Dans le cas où l’air neuf transite par un puits climatique  ou un espace tampon avant d’arriver 
au réseau de soufflage de la DAV, vrai Iatique c=lim . Dans le cas contraire Faux Iatique c=lim . 
Si vrai Iatique c=lim , alors : 
out airs
ANT T_=  (Eq 61 ) 
Si Faux Iatique c=lim , alors  : 
exts
ANTθ=  (Eq 62 ) 
L’évolution de la température de soufflage de la centrale DAV est décrite par la Figure 62. 
 
Figure 62 : Principe de fonctionnement de la centrale DAV 
Mode Préchauffage  :   
Tant que la température d’air neuf est inférieure à la température conventionnelle de préchauffage, 
Tenc fixée à 12°C, la consigne de préchauffage est égale à 15°C. Lorsque la température 
extérieure devient supérieure, le préchauffage est arrêté. 
Mode neutre  :  
Entre Tenc et Text TAN on passe du débit d’air neuf minimal à tout air neuf. 
Mode refroidissement tout air neuf  :  
Lorsque la température de l’air neuf est supérieure à la température conventionnelle de 
fonctionnement en tout air neuf, Text TAN (°C) fixée à 15°C, et inférieure à la température 
conventionnelle de refroidissement, Textref (°C) fixée à 25°C, la centrale fonctionne en tout air 
neuf. la centrale fonctionne en mode refroidissement, la consigne de prérefroidissement est égale 
à 15°C. 
 Tei Taux d’air neuf 
 soufflage 
Préchauffage Ouverture AN Tout AN 
AN mini 
AN mini 
Zone neutre Refroidissement 
Texttan Textref Tenc   
Page 398 Mode refroidissement air neuf minimal  :   
Lorsque la température de l’air neuf est supérieure à la température conventionnelle de 
fonctionnement en tout air neuf, Text ref (°C), la centrale fonctionne en mode refroidissement. 
Ainsi, la température de l’air à la sortie de la CTA à débits variables est donc définie comme suit : 
En occupation (Ivent = vrai ) 
Si  < Tenc   
Sinon, si  < Text TAN  
Sinon, si  < Textref  
Sinon, si  ≥ Textref  (Eq 63 ) 
Et : 
prev CTA CTA ,ω ω=  (Eq 64 ) 
En inoccupation (Ivent = faux) 
Si  < Tenc : 
 (Eq 65 ) 
Avec : 
( )
s
cond rep mzone
gs g
cond rep m prev fin g i
s
prev fin iqq
, ,,
, , , , ,
, ,∑ ×
=θ
θ  (Eq 66 ) 
Sinon : 
Si < Text TAN 
 
Si < Textref  
Si  ≥ Textref  (Eq 67 ) 
 
Et : 
prev CTA CTA ,ω ω=  (Eq 68 ) 
L’humidité de l’air soufflé correspond à la l’humidité en sortie de la CTA. 
CTAs g
souffléAir ω ω =,
_       
Page 399  
8.3.3.4 Température et masse volumique de l’air soufflé dans un groupe  
La température de l’air soufflé dans un groupe donné dépend de la température en sortie de la 
CTA à débits variables et des pertes du réseau. 
( )







× ××− − × − − =s g
cond soufflés g
souffle airs g
ext souf cond
LNCs
CTA soufflé Airs
CTA soufflé Airs g
soufflé airq CpaHT T T T,
,,
_,
, ,
, _ , _,
_3600exp 1
ρ (Eq 69 ) 
Avec  
()ext fin g i Lnc b b T θ θ× + × − =, , 1
 (Eq 70 ) 
02 . 0,,
, , ,
, ,+=s g
soufflés g
ext soufflé cond s g
ext soufflé condRAH  (Eq 71 ) 
Et 
( )s g
souffléconds g
ext soufflé cond A Ratfuitevc A,
,,
, ,1 × − =  (Eq 72 ) 
 
8.3.3.5 Calcul des débits dans la centrale après calcul des groupes (partie 2)  
8.3.3.5.1 Fonctionnement d’une unité terminale de la DAV 
La figure ci-dessous présente le fonctionnement d’une unité terminale DAV. 
Fi
gure 63 : Principe de fonctionnement d’une unité terminale DAV 
Note :  
En mode refroidissement, le débit soufflé est modulé en fonction de la température intérieure. 
L’unité terminale permet d’imposer, en fonction des besoins de chauffage ou de froid du groupe, 
les débits massiques d’air entrant dans ce groupe. Débit Chauffage Refroidissement 
Système DAV local Débit minimal soufflé Débit soufflé en chauffage Débit supplémentaire en froid Zone neutre 
Ti   
Page 400  
8.3.3.5.2 Définition des débits massiques d’une DAV 
On définit dans ce paragraphe les débits massiques utilisés pour le calcul des puissances 
énergétiques dans la centrale. 
Pour un groupe donné, on a : 
Groupes en mode chauffage  : Ibch = vrai 
Le débit soufflé et le débit repris dans la CTA (Débit massique d’air en début de réseaux) pour les 
groupes en mode chauffage sont  égaux à : 
s g
cond CH reps g s g
cond rep m q q,
, ,,
int1 ,
, ,3600 × × =−ρ  
s g
cond CH soufflés g
souffle airs g
cond soufflé m q q,
, ,,
_1 ,
, ,3600 × × =−ρ 
La masse volumique de l’air soufflé est : 
()
( )s g
souffle airref ref s g
souffle airT,
_,
_273273 .
++=θ ρρ  (Eq 73) 
Groupes en mode refroidissement  : Ibfr = vrai 
Le débit soufflé et le débit repris dans la CTA (Débit massique d’air en début de réseaux) pour les 
groupes en mode refroidissement sont  égaux à : 
( )( )s g
cond ZN soufflés g
soufflé air
CTA soufflé Air g iFR s g
cond soufffé m qT CpaPsysCdep q,
, ,,
_1
, _ ,,
, , 3600 × × +




− ×=−ρθ (Eq 74 ) 
( )( )s g
cond ZN repg
CTA soufflé Air g iFR s g
cond rep m qT CpaPsysCdep q,
, , int1
, _ ,,
, , 3600 × × +




− ×− =−ρθ (Eq 75 ) 
 
Groupes en zone neutre  : Ibch = faux et Ibfr = faux 
Le débit soufflé et le débit repris dans la CTA (Débit massique d’air en début de réseaux) pour les 
groupes en zone neutre sont  égaux à : 
s g
cond ZN soufflés g
soufflé airg
cond soufflé m q q,
, ,,
_1
, ,3600 × × =−ρ  (Eq 76 ) 
s g
cond ZN repg s g
cond rep m q q,
, , int1 ,
, ,3600 × × =−ρ  (Eq 77 ) 
Au final, les débits massiques vus par la CTA  
∑=
gs g
cond soufflé ms
cond soufflé mq q,
, , , , (Eq 78) 
∑=
gs g
cond rep ms
cond rep mq q,
, , , , (Eq 79)   
Page 401  
Débits d’air neuf en occupation et en inoccupation  
Pour un groupe donné, le débit minimal d’air neuf dépend de l’occupation. Il correspond  au débit 
hygiénique en période d’occupation  du groupe. 
Si Ivent = vrai   (Occupation ), on définit  
s g
cond ZN soufflés g
Neuf Air q q,
, ,,
min , _=  (Eq 80 ) 
 
Si Ivent = faux   ( Inoccupation ), on définit :  
0,
min , _=s g
Neuf Airq  (Eq 81 ) 
 
On en déduit le débit massique minimal d’air neuf utilisé par la CTA à débit variable  : 
( ) ∑ × × =−
zones g
Neuf Airs g s
Neuf Air m q q
souffle air,
min , _, 1
min , _ ,_3600 ρ  (Eq 82) 
 
Le débit d’air neuf utilisé par la CTA à débit variable dépend de la température de l’air neuf . 
 
Si   
s
Neuf Air ms
Neuf Air mq qmin , _ , _ ,=  (Eq 83) 
Sinon, si    
( )()
( )ENC ANENCs
AN s
Neuf Air ms
cond soufflé ms
Neuf Air ms
Neuf Air mT TextT Tq q q q−−× − + =min , _ , , , min , _ , _ ,  (Eq 84) 
Sinon si  
s
condsoufflé ms
Neuf Air mq q, , _ ,=  (Eq 85) 
Sinon 
s
Neuf Air ms
Neuf Air mq qmin , _ , _ ,=  (Eq 86) 
   
Page 402  
8.3.3.6 Températures dans le groupe d’extraction  
On définit dans ce paragraphe la température de l’air à la sortie du ventilateur de reprise. 
Température après impact des pertes de conduit  : 
( )( )( )







×− − × − − =s g
cond rep m pas g
ext rep cond
Lncg
fin ig
fin is g
extrq abs CHT T,
, ,,
, ,
, ,,
1 exp 1 θ θ  (Eq 87 ) 
Avec : 
()extg
fin i Lnc b b Tθ θ× + × − =,1  (Eq 88 ) 
02 . 0,,
, , ,
, ,+=s g
reps g
ext rep cond s g
ext rep condRAH  (Eq 89 ) 
( )s g
rep conds g
ext rep cond A Ratfuitevc A,
,,
, ,1 × − =  (Eq 90 ) 
 
La température de l’air extrait vu par la CTA est définie comme suit : 
( )
s
cond rep mgs g
cond rep ms g
extr
s
extrqq T
T
, ,,
, ,,
1
1∑×
=  (Eq 91 ) 
 
Température après impact ventilateur d'extraction : 
( )s
cond rep m parep s
extrs
extrq abs CPvent pelT T
, ,1 2××+ =  (Eq 92 ) 
 
On considère que les ventilateurs de soufflage et d'extraction sont de puissance égale. 
On fait l'hypothèse que 80 % de l'énergie consommée par le ventilateur est transmis à l'air 
()8 . 0=pel  et que le ventilateur d'extraction est situé entre le conduit et l'échangeur (position 
favorable). 
   
Page 403  
8.3.3.7 Température et humidité de l’air dans le réseau d’amenée d’air  
Boîte de mélange  
Température de l’air après la boîte de mélange 
La température de l’air à la sortie de boîte de mélange est calculée comme suit :   
( ) ( )
s
cond souf ms
Neuf Air ms
soufs
Neuf Air ms
cond souf ms
extr s
mel soufqq T q q TT
, ,_ , 1 _ , , , 2
,× + − ×=  (Eq 93 ) 
Avec :  
s
ANs
soufT T=1 (Eq 94 ) 
 
Humidité absolue de l’air après la boîte de mélange 
L’humidité absolue de l’air à la sortie de boîte de mélange est calculée comme suit :   
( ) ( )
s
cond souf ms
Neuf Air ms
cond souf m prev is
Neuf Air m ext
mélqq q q
, ,_ , , , , _ , − × + ×=ω ωω  (Eq 95 ) 
Avec :  
( )
s
condsouffllé mzone
gs g
cond soufflé m prev g i
prev iqq
, ,,
, , , ,
,∑ ×
=ω
ω  (Eq 96 ) 
 
Ventilateur  
Température après impact ventilateur de soufflage  (considéré comme après l'échangeur) 
s
cond souf m pasouf
mel souf soufq CPvent pelT T
, ,, 2××+ =
 (Eq 97 ) 
 
Le ventilateur de soufflage est traité avant le préchauffage et le pré refroidissement de façon à 
intégrer l’échauffement du ventilateur dans le bilan. En effet, dans la réalité la sonde de 
régulation étant dans le groupe, l’apport dû au ventilateur est pris en compte. Cette disposition 
est sans effet sur les consommations et simplifie les calculs. 
   
Page 404  
Impact des batteries et de l’humidification  
On notera que la batterie de préchauffage et la batterie de prérefroidissement ne fonctionnent pas 
simultanément. 
Température après la batterie de préchauffage  
La température en sortie de la batterie de préchauffageest calculée de la façon suivante :  
Si  
( )2 , , ; maxsouf prechaudCons prechaudsouf T T T =
 (Eq 98 ) 
Sinon 
2 , soufs
préchaudsouf T T =
 (Eq 99 ) 
 
Température et humidité après l’humidification 
Si  
 
( )



+− × =−
0 . 23534 . 41108161 . 18 exp 10
,3
préchaudsoufsatTω 
 (Eq 100) 
( )) ; max ; min(, cons mel sat hum souf ω ω ω ω=
 (Eq 101) 
 
Si Type_HR = 1     (vapeur) 
préchaudsouf hum soufT T, ,=
 
Si Type_HR = 2     (pulvérisation ou ruissellement)) 
 
) (, , ,s
mels
hum soufs
cond soufflé m eQ m ω ω− =
 
 
( ) ( )
( )s
hum souf v as
cond soufflé me e e e prechaudsoufs
mel v as
condsoufflé m
hum soufcp cp qL m T cp m T cp cp qT
, , ,, , ,
,ωω
⋅ + ⋅⋅ − ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅= 
 (Eq 102) 
Sinon 
s
préchaudsouf hum soufT T, ,=
 (Eq 103) 
mel hum soufω ω=,
 (Eq 104) 
 
Température et humidité après la batterie de prérefroidissement 
Si , 
La déshumidification sur la batterie de refroidissement, Dw, est déterminée à partir du calcul du 
facteur de by-pass équivalent, BP :   
Page 405 







−−=
batt hum soufbatt prefroidCons
T TT TBP
,,; 1 min
 (Eq 105 ) 
( ) ( )()BP Dwmel sat −× − = 1 0 ; min ωω
 (Eq 106 ) 
 
Le poids d’eau de l’air à saturation à T batt est calculé comme suit : 
( )



+− × =−
0 . 23534 . 41108161 . 18 exp 103
battsatTω
 (Eq 107 ) 
 
La température en sortie de la batterie de prérefroidissement est calculée comme suit : 
( ) ( )prefroidCons hum souf hum souf prefroidsouf T T T T, , , , ; 0 max − − =
 (Eq 108 ) 
 
Et l’humidité en sortie de la batterie froide a pour expression : 
Dwmel prefroidsouf − =ω ω, (Eq 109 ) 
 
Si non 
hum souf prefroidsouf T T, ,=
 (Eq 110 ) 
hum prefroidsouf ω ω =, (Eq 111 ) 
0=prefroidP (Eq 112 ) 
 
En sortie de la CTA à débit variable  
préfroidsoufs
CTA soufflé Air T T, ,_ = (Eq 113 ) 
préfroidsouf CTA souf , ,ω ω =  (Eq 114 ) 
   
Page 406  
8.3.3.8 Calcul des consommations d'énergie des auxiliaires  
La consommation (Wh) consiste à sommer les puissances (en Watt) qui sont évaluées à chaque 
heure. 
8.3.3.8.1 Consommation d’énergie des ventilateurs 
La puissance des ventilateurs est déterminée pour un débit volumique d’air correspondant au débit 
maximal augmenté de 10 % en prenant en compte si nécessaire le taux de recyclage. 
En occupation, la puissance électrique appelée du moteur du ventilateur est égale à sa puissance 
nominale en occupation pondérée par une constante, C vent_DAV_occ , dépendant du taux de charge du 
ventilateur et du type de variation de vitesse. 
En inoccupation, la puissance électrique appelée du moteur du ventilateur est égale à sa 
puissance nominale en inoccupation pondérée par une constante, C vent_DAV_inooc , dépendant du taux 
de charge du ventilateur et du type de variation de vitesse. 
En occupation 
s
occ condsoufflé ms
condsoufflé m vent e ch q q Tauxmax_ _ , , , , _ arg / = 
s g
souffle airs
occ condsoufflés
occ condsoufflé m q q,
_ max_ _ , max_ _ , , ρ× = 
si Taux charge_vent  > 1 alors Taux charge_vent  = 1 (Eq 115) 
En inoccupation 
s
inocc condsoufflé ms
condsoufflé m vent e ch q q Tauxmax_ _ , , , , _ arg / = 
s g
souffle airs
inocc condsoufflés
inocc condsoufflé m q q,
_ max_ _ , max_ _ , , ρ× = 
si Taux charge_vent  > 1 alors Taux charge_vent  = 1 (Eq 116) 
Cas de la variation de fréquence 
Pour le ventilateur à variateur de fréquence, la courbe donne un ratio de puissance de 120% 
pour le débit nominal. En effet, les 20% de surpuissance sont dus à la consommation du 
variateur de fréquence. 
Si débit de 30 à 100 % : 
23 , 0 * 9579 . 0 ) ( * 9107 . 1_ arg2
_ arg _ + − =vent e ch vent e ch DAV vent Taux Taux C  (Eq 117) 
Sinon débit inférieur à 30 % : 
12 , 0_=DAV ventC  (Eq 118) 
Cas de ventilateur à aubes inclinées vers l’arrière avec registre de réglage 
Pour ce cas, la courbe donne un ratio de puissance de 110% pour le débit nominal.  
33 , 0 * 2107 . 1 ) ( * 4464 . 0_ arg2
_ arg _ + + − =vent e ch vent e ch DAV vent Taux Taux C  (Eq 119) 
Sinon débit inférieur à 20 % :   
Page 407 56 , 0_=DAV ventC  (Eq 120) 
Cas de ventilateur à aubes inclinées vers l’avant avec registre de réglage 
Pour ce cas, la courbe donne un ratio de puissance de 130% pour le débit nominal. 
52 , 0 * 3679 . 0 ) ( * 1607 . 1_ arg2
_ arg _ + − =vent e ch vent e ch DAV vent Taux Taux C  (Eq 121) 
Sinon débit inférieur à 30 % : 
50 , 0_=DAV ventC  (Eq 122) 
La consommation électrique du ventilateur est égale à : 
Occupation : 
DAV vent occsoufflé nom soufflé C Pvent Pvent_ _ ,× =  (Eq 123 ) 
DAV vent occ rep nom rep C Pvent Pvent_ _ ,× =  (Eq 124 ) 
En inoccupation : 
DAV vent inocsoufflé nom soufflé C Pvent Pvent_ _ ,× =  (Eq 125 ) 
DAV vent inoc rep nom rep C Pvent Pvent_ _ ,× =  (Eq 126 ) 
Par conséquent : 
( )soufflé repPvent Pvent Cvent + =  (Eq 127 ) 
 
8.3.3.8.2 Consommation d’énergie due au préchauffage  
La puissance énergétique nécessaire au préchauffage est calculée comme suit : 
( ) [ ]2 2 , , , ; maxsouf souf prechaudConss
cond souf m pa prechaud T T T q C P − × × = (Eq 128 ) 
prechaud prechaud P C=  (Eq 129 ) 
 
8.3.3.8.3 Consommation d’énergie due à l’humidification 
La consommation d’énergie due à l’humification est calculée comme suit : 
Si Type_HR = 1 
( ) ( )mel hum soufs
condsoufflé m HRvapeur electrique L q P ω ω− × × ==, , , , ; 0 max  (Eq 130 ) 
8.3.4 Sinon 
0,=HRvapeur electriqueP  (Eq 131 ) 
HRvapeur electrique HRvapeur electrique P C, ,=  (Eq 132 ) 
8.3.4.1.1 Consommation d’énergie due au prérefroidissement   
Page 408 La puissance énergétique nécessaire au prérefroidissement est calculée comme suit : 
( ) [ ]Dw L T T C q Pprefroidsouf hum souf pas
cond soufflé m prefroid × + − × × =, , , , (Eq 133 ) 
prefroid prefroidP C=  (Eq 134 ) 
 Page 409 8.4 C_VEN_Mécanique_double_flux  
8.4.1 Introduction 
Cette fiche algorithme traite des systèmes de ventilation mécanique double flux. Elle décrit à la fois 
la VMC Double flux et les CTA à débits soufflé et extrait constants. 
On peut remarquer que contrairement aux centrales double flux hygiénique (VMC DF) qui 
n’assurent que le prétraitement et la fourniture de l’air hygiénique, les centrales à débit soufflé et 
extrait constants sont aussi utilisées pour le traitement thermique des locaux.  
Cette fiche algorithme décrit le calcul des températures, de l’humidité de l’air repris et soufflé ainsi 
que les puissances des auxiliaires. 
Elle décrit aussi l'impact énergétique des ventilateurs et leurs modes de gestions.  
Cette proposition repose sur la modélisation simplifiée d’un système de ventilation à débit constant 
ou à double flux hygiénique décrite en Figure 64 et basé sur la norme européenne EN NF 15241. 
 
 
Batteries (*) Ventilateur, débit Q ma,sou 
Tsouf1 Tsou,CTA 
 Qma,lsou 
Tsou,gr 
Text,1 
 Qma,lrep Tlnc 
Ti Local non chauffé Zone occupée 
(groupe) Batterie de 
récupération 
Batterie de 
récupération Tsmél Tsag 
Ventilateur, débit Q ma,rep Recyclage, débit Q ma,rep (1 – Taux) Trep,gr  Qmasou – Qma,lsou 
 Qmarep – Qma,lrep TAN Tsouf2 
Textr2 
 
Figure 64. Modélisation d’une Centrale de Traitement d’Air à Débits Constants 
Cette fiche permet de représenter les centrales à double flux : 
2 centrale VMC-DFH : système de ventilation mécanique à double flux, 
2 CTA-DAC : centrales double flux à débit d’air constant : 
o centrale à double flux sans recyclage 
o centrale à recyclage   
Page 410 8.4.2 Nomenclature 
Le Tableau 68  donne la nomenclature des différentes variables de la modélisation des systèmes 
de ventilation mécanique double flux. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ventI Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) Bool Vrai Faux  2 
 IsaisonGR Indicateur de la saison pour un groupe connecté 2 2 2 2 
 fin i,θ Température de l’air intérieur du groupe à la fin du 
pas de temps précédent °C 2∞ +∞ 2 
 out airT_ Température en sortie du puits climatique au pas de 
temps h °C 2∞ +∞ 2 
 battT Température de la batterie de prérefroidissement au 
pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 extθ Température extérieure au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 wext Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps h kg/kg
as 0 1 2 
 prev g i, ,ω  Poids d’eau dans l’air extrait du groupe g au pas de 
temps h21 d’humidification kg/kg
as 0 1 2 
 prev g i, ,ρ  Masse volumique de l’air extrait du groupe g au pas 
de temps h21  kg/m
3 0 1 2 
 s g
repris specq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
soufflespecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
cond repq,
, Débit repris par le système S en tenant compte des 
conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
cond souffléq,
, Débit soufflé par le système S en tenant compte des 
conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h 0 +∞ 2 
 Ratfuitevc Ratio des fuites en volume chauffé  0 1 Voir 
descr 
math 
 rep condA, Surface des conduits de reprise m2 2∞ +∞ 2 
 soufflé condA, Surface des conduits de soufflage m2 2∞ +∞ 2 
 Rrep Résistance thermique de la partie des réseaux de 
reprise située hors volume chauffé  m2K/
W 0 +∞ 2 
 Rsoufflé Résistance thermique de la partie des réseaux de 
soufflage située hors volume chauffé  m2K/
W 0 +∞ 2 
 Cvent_pc consommation du ventilateur du puits climatique W    
 s
µCTAsouffle air, _ρ  masse volumique de l’air soufflé au pas précédent kg/m
3 2 2 2 
         
Page 411 Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Pventocc rep Puissance électrique du ventilateur de reprise en non 
résidentiel en occupation W 0 +∞ 2 
 Pventinocc rep Puissance électrique du ventilateur de reprise en non 
résidentiel en inoccupation W 0 +∞  
 Pventocc souf Puissance électrique du ventilateur de soufflage en 
non résidentiel en occupation W 0 +∞ 2 
 Pventinocc souf Puissance électrique du ventilateur de soufflage en 
non résidentiel en inoccupation W 0 +∞  
 Pventpoint rep Puissance électrique du  ventilateur de reprise en 
résidentiel en débit de pointe W 0 +∞  
 Pventpoint sou Puissance électrique du  ventilateur de soufflage en 
résidentiel en débit de pointe W 0 +∞  
 Pventbase rep Puissance électrique du  ventilateur de reprise en 
résidentiel en débit de base W 0 +∞  
 Pventbase soufflé Puissance électrique du  ventilateur de soufflage en 
résidentiel en débit de base W 0 +∞  
 ε Efficacité déclarée de l’échangeur  ad 0 1  
  Température extérieure de consigne au dessus de 
laquelle l’échangeur peut être by2passé en période de 
chauffage °C 2 ∞ +∞ 2 
  Température intérieure de consigne au dessus de 
laquelle l’échangeur peut être by2passé en période de 
chauffage     
 été
pass by extT−, Température extérieure de consigne au dessus de 
laquelle l’échangeur peut être by2passé hors période 
de chauffage °C 2 ∞ +∞ 30 
 été
pass byT−int, Température intérieure de consigne au dessus de 
laquelle l’échangeur peut être by2passé hors période 
de chauffage     
 S
ANTaux  Taux d’air neuf du système de ventilation S ad 0 1 2 
 ENCT Température de l’air neuf (température extérieure en 
absence de puits climatique), en dessous de laquelle 
le taux d’air neuf est minimal °C 2 ∞ +∞ 15°C 
 ENFT Température de l’air neuf (température extérieure en 
absence de puits climatique), au dessus de laquelle le 
taux d’air neuf est minimal °C 2 ∞ +∞ 25°C 
 Tcons prechaud  Température de consigne de préchauffage °C 2 ∞ +∞ 2 
 Tcons prefroid Température de consigne de prérefroidissement °C 2 ∞ +∞ 2 
 b Ratio de prise en compte de la présence de locaux 
non chauffés pour la partie des conduits 
correspondante ad 0 1 2 
 Iclimatique  Indicateur de la présence ou non de puits climatique Bool Vrai Faux  2 
 consω Poids d’eau de consigne d’humidification kg/kg
as 0 1 2 
 Tex prechaud  température extérieure au dessus de laquelle le 
préchauffage n’est pas autorisé       
Page 412  Tex prefroid température extérieure au dessous de laquelle le 
prérefroidissement n’est pas autorisé     
 Tsech repLIM température limite basse de sortie coté rejet de 
l’échangeur     
 Type_hr type d’humidificateur : 1 à vapeur 
2 pulvérisation ou ruissellement     
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 frdim_θ
 Température de dimensionnement de batterie de 
prérefroidissement (à renseignement au niveau des 
réseaux de distribution de froid) °C 0 +∞ 7°C 
 pel Rendement des ventilateurs 2 0  0,8 
 Pelec, ech  Puissance de l’échangeur W    
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 s g
souffle airT,
_ Température de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur ou d’autres groupes) °C 2∞ +∞ 2 
 s g
souffle air,
_ω  Humidité de l’air soufflé dans les groupes (sortie CTA) g/kga
s 0 2 2 
 Cvent  Consommation des ventilateurs de la CTA (par zone) W    
 Cchaud,ag  Consommation d’énergie pour la sécurité antigel W    
 Cech  Consommation électrique de l’échangeur (zone) W    
 Cprechaud  Consommation d’énergie  due au préchauffage (zone) W    
 Cprefroid Consommation d’énergie  due au prérefroidissement W    
 Celecrtrique,HRvapeur  Consommation d’énergie électrique due à 
l’humidification à vapeur W    
 s g
repris specq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
soufflespecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s
fin i,θ température moyenne des groupes connectés au pas 
précédent °C    
 IsaisonS
 Indicateur de saison vu de la centrale 2    
 Waux_vS, GR consommation électrique des auxiliaires par groupe 
pour les ventilateurs, les auxiliaires de l’échangeur et 
le ventilateur du puits climatique W    
 s
µCTAsouffle air, _ρ  masse volumique de l’air soufflé kg/m
3 2 2 2 
       
       
         
Page 413  
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ext rep condA, , Surface des conduits de reprise donnant sur 
l’extérieur m2 2∞ +∞ 2 
 soufflé condA, Surface des conduits de soufflage donnant sur 
l’extérieur m2 2∞ +∞ 2 
 ext rep condH, , Conductivité thermique du conduit de reprise W/K 0 +∞ 2 
 ext souf condH, , Conductivité thermique du conduit de soufflage W/K 0 +∞ 2 
 LNCT Température du local non chauffé °C 2∞ +∞ 2 
 s g
extrT,
1 Température de l’air repris après impact des pertes 
du conduit °C 2∞ +∞ 2 
 s
extrT1 Température de l’air extrait avant impact du 
ventilateur du système de ventilation S °C 2∞ +∞ 2 
 s
extrT2 Température de l’air repris après impact du 
ventilateur d’extraction du système de ventilation S °C 2∞ +∞ 2 
 s
soufT1 Température de l’air soufflé  après impact de 
l’échangeur du système de ventilation S °C 2∞ +∞ 2 
 s
soufT2 Température de l’air soufflé après impact du 
ventilateur de soufflage du système de ventilation S °C 2∞ +∞ 2 
 s
ANT Température de l’air neuf vu par le système de 
ventilation S (la CTA ou la VMC DF) °C 2∞ +∞ 2 
 min ,echTe  Température minimale à atteindre pour éviter le gel 
dans l’échangeur °C 2∞ +∞ 2 
 ag soufT, Température de soufflage antigel °C 2∞ +∞ 2 
 mel soufT, Température de l’air après la boîte de mélange °C 2∞ +∞ 2 
 prechaudsoufT, Température de l’air après la batterie de préchauffage  °C 2∞ +∞ 2 
 prefroidsoufT, Température de l’air après la batterie de 
prérefroidissement °C 2∞ +∞ 2 
 CTA soufflé AirT, _ Température de l’air à la sortie de la CTA.  °C 2∞ +∞ 2 
 Dw Déshumidification sur la batterie froide  g/kga
s 0 2 2 
 prev i,ω Humidité de l’air extrait au pas de temps h21 g/kga
s 0 2 2 
 melω Humidité de l’air après la boîte de mélange g/kga
s 0 2 2 
 prefroidsouf,ω  Humidité de l’air après la batterie froide g/kga
s 0 2 2 
 CTA souf,ω  Humidité de l’air à la sortie de la CTA g/kga
s 0 2 2 
 satω Poids d’eau de l’air à saturation à T batt Kg/kg
as 0 1 2   
Page 414  s g
Neuf Air mq,
_ , Débit massique d’Air Neuf arrivant à la CTA kg/s  2∞ +∞ 2 
 Pvent  Puissance des ventilateurs de la CTA (par zone) W    
 Pchaud,ag  Puissance nécessaire  à la sécurité antigel (zone) W    
 Pprechaud  Puissance nécessaire au préchauffage (zone) W    
 Pprefroid Puissance nécessaire au prérefroidissement (zone) W    
 PchaudHR  Puissance nécessaire à l’humidification (zone) W    
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Cpa Chaleur massique de l’air J/kg.
K   1006 
 Cpv      
 Cpe      
 L Chaleur de vaporisation de l’eau J/kg    
 ρref masse volumique de l’air de référence     
Tableau 61 : Nomenclature du modèle    
Page 415 8.4.3 Description mathématique 
8.4.3.1 Ventilation Mécanique Contrôlé Double Flux  
Les systèmes de ventilation mécanique contrôlé double flux sont constitués des éléments de base 
suivant : 
- échangeur, 
- ventilateurs, 
8.4.3.2 Centrales à débits constants  
Pour la description des centrales à traitement d’air à débits constants, on retient une prise en 
compte unique sur la base des composants suivants : 
- batterie antigel, 
- échangeur, 
- boîte de mélange, 
- ventilateurs, 
- batteries de préchauffage et prérefroidissement, 
- humidification. 
Pour les centrales à débit soufflé et extrait constant avec recyclage et batteries régulées en 
fonction de la température intérieure, on conserve une organisation simple des calculs. Cette 
organisation permet d’éviter le croisement de la droite du local avec une centrale de traitement 
d’air. La centrale réelle est ainsi représentée par un système équivalent du point de vue 
énergétique, composé : 
- d’une centrale assurant la fourniture d’air neuf, le soufflage et l’extraction de l’air, ainsi que 
son prétraitement éventuel. 
Elle calcule la consommation électrique des auxiliaires et les consommations impliquées 
par un prétraitement de l’air. On intègre également les fonctions de free cooling, 
- d’un ou plusieurs émetteurs locaux permettant de déterminer les besoins de chauffage et 
refroidissement. En présence de batteries terminales de chauffage, celles-ci sont 
représentées par les émetteurs locaux, 
- de réseaux hydrauliques, qui doivent être tels qu’ils puissent relier les batteries de 
préchauffage, les batteries terminales le cas échéant et les émetteurs locaux aux 
générateurs correspondants. 
En présence de préchauffage et/ou de prérefroidissement, un réseau relie la batterie de 
préchauffage à la génération de chaleur et un réseau relie la batterie de prérefroidissement 
à la génération de froid, l’émetteur local est alors relié par un réseau sans pertes. En 
l’absence de préchauffage et/ou de prérefroidissement, le réseau relie alors l’émetteur local 
et la génération de chaleur et la génération de froid. S’il y a des batteries terminales de 
chauffage elles sont reliées à la génération de chaleur. 
Pour l’émetteur local, on applique la méthode de détermination des besoins dans les conditions 
suivantes : 
- le débit d’eau est variable dans la batterie, la température de la batterie est déterminée sur 
la base des besoins, 
- pas de calcul de consommation de ventilateur, il est pris en compte dans la CTA. 
On décrit successivement le calcul des débits, des consommations de ventilateur, des   
Page 416 températures et des humidités pour la partie centrale. 
Les sorties sont : 
- la consommation électrique des ventilateurs ainsi que celles des autres auxiliaires, 
- les besoins de préchauffage et de prérefroidissement par type de générateur. 
Si l’humidificateur est de type à vapeur sa consommation est dirigée vers le comptage électrique. 
Le modèle tient compte les déperditions thermiques par les conduits. 
8.4.3.3 Gestion  
Les centrales fonctionnent de la façon suivante : 
1. en période d’occupation au sens de la ventilation : fonctionnement correspondant au mode 
occupation des scénarios (débits et taux de renouvellement d’air), 
2. en période d’inoccupation au sens de la ventilation : fonctionnement correspondant au 
mode inoccupation des scénarios (débits et taux de renouvellement d’air). 
Toutefois : 
- en phase relance du chauffage ou du refroidissement la centrale fonctionne avec les débits 
correspondant à l’occupation et avec un taux d’air neuf d’inoccupation, 
- lorsqu’un besoin de chauffage ou un besoin de refroidissement est détecté la centrale 
fonctionne au pas de temps suivant avec les débits correspondant à l’occupation et un taux 
d’air neuf d’inoccupation. Lorsque le besoin cesse, au pas suivant la centrale revient au 
fonctionnement d’inoccupation. 
- si la centrale est reliée à des bouches situées dans différents groupes, lorsqu’un de ces 
groupes est en phase relance ou lorsqu’il présente un besoin de chaud ou un besoin de 
froid, la central fonctionne comme ci-dessus et tous les groupes qui lui sont reliés sont 
irrigués. 
Note : Le changement de régime de fonctionnement en période de relance ou en cas de besoin ne 
concerne que la centrale à recyclage. Celle-ci est en relation avec l’émission par l’intermédiaire 
des bouches de soufflage et de reprise. 
8.4.3.4 Calcul de températures dans la partie extraction  
On définit dans ce paragraphe la température de l’air à la sortie du ventilateur de reprise du 
système de ventilation S. 
Température après impact des pertes de conduit  : 
( )( )( ) 







× ××− − × − − =s g
cond rep prev g i pas g
ext rep cond
Lncg
fin ig
fin is g
extrq abs CHT T,
, , ,,
, ,
, ,,
13600exp 1ρθ θ  (472) 
Avec : 
()ext fin g i Lnc b b T θ θ× + × − =, , 1  (473) 
02 . 0,
, , ,
, ,+=g
reps g
ext rep cond s g
ext rep condRAH  (474) 
( )s g
rep conds g
ext rep cond A Ratfuitevc A,
,,
, ,1 × − =  (475)   
Page 417 Afin de prévoir le cas où plusieurs conduits d’extraction sont reliés au groupe d’extraction du 
système de ventilation S, on définit : 
( )
( ) ∑∑
×× ×
=
gs g
cond rep prev g igs g
cond rep prev g is g
extr
s
extrqq T
T,
, , ,,
, , ,,
1
1ρρ
 (476) 
Note :  
Dans le cas de la CTA DAC avec recyclage, ce système est relié à un groupe unique. 
Température après impact ventilateur d'extraction : 



× ×××+ =
∑
gs g
cond rep prev g i parep s
extrs
extr
q abs CPvent pelT T
) (3600
,
, , ,1 2
ρ  (477) 
Avec Pvent rep défini au paragraphe 8.4.3.8.1. 
On fait l'hypothèse que 80% de l'énergie consommée par le ventilateur est transmis à l'air 
()8 . 0=pel  et que le ventilateur d'extraction est situé entre le conduit et l'échangeur (position 
favorable). 
   
Page 418  
8.4.3.5 Efficacité de l’échangeur et règle de by-pass  
Dans le cas où l’air neuf transite par un  puits climatique ou un espace tampon  avant d’arrivée 
au réseau d’amenée d’air, on a vrai Iatique c=lim . Dans le cas contraire Faux Iatique c=lim . 
 
Si vrai Iatique c=lim , alors on définit : 
out airs
ANT T_=  (478) 
Si Faux Iatique c=lim , alors on définit :  
exts
ANTθ=  (479) 
Note : un puits climatique peut être relié à plusieurs CTA. 
L’efficacité de l’échangeur prend la valeur entrée si le by pass n’est pas activé et est nulle lorsque 
le by-pass est activé. 
L’efficacité de l’échangeur prend une des valeurs suivantes : 
- Soit la valeur issue de la certification si le produit est certifié 
- Soit declε ε× =9 , 0, declε étant la valeur déclarée par le fabricant. 
- Dans le cas où le by-pass est activé (voir suite du paragraphe), 0=ε. 
Concernant les règles de by-pass, on distingue la période de chauffage des autres périodes de 
l’année. 
1er cas : période de chauffage  
Durant la période de chauffage ( IsaisonS = Chauffage ), le by-pass est activé pour éviter les 
surchauffes. Trois conditions doivent être respectées simultanément : 
- la température extérieure est inférieure à la température intérieure, , (possibilité de 
refroidir), 
- la température extérieure est supérieure à une température de consigne, notée , 
(contrôle de tex) 
- la température intérieure est supérieure à une température de consigne notée , 
(besoin de froid), 
 
Si  <  et si  >  et si  >  
 (480) 
   
Page 419  
2ème cas : hors de la période de chauffage 
Hors de la période de chauffage ( IsaisonS ≠ Chauffage ), les règles de by-pass prennent en 
compte les stratégies de free-cooling. 
Trois conditions doivent être respectées simultanément : 
- la température extérieure est inférieure à la température intérieure, , (possibilité de 
refroidir), 
- la température extérieure est supérieure à une température de consigne, notée , 
(contrôle de tex) 
- la température intérieure est supérieure à une température de consigne notée , 
(besoin de froid), 
Si  <  et si  >  et si  >  
 (481) 
On rappelle que par défaut,  le by-pass est désactivé avec par conséquent la valeur du paramètre 
0=−pass byδ . 
Avec : 
( )
( ) ∑∑
×× ×
=zone
gs g
cond rep fin g izone
gs g
cond rep fin g is g
fin i
s
fin i
qq
,
, , ,,
, , ,,
,
,
ρρ θ
θ  (482) 
 
La période de chauffage ou de non chauffage vue de la CTA, IsaisonS, pour la gestion du puits 
climatique est déterminée de la façon suivante : 
- si au moins un des groupes reliés à la centrale est en période de chauffage alors 
IsaisonS = Chauffage 
 
- sinon IsaisonS ≠ Chauffage 
   
Page 420  
8.4.3.6 Température et humidité dans le réseau d’amenée d’air de la  
VMC-DFH  
Température après impact échangeur du système de ventilation S. 
()s
ANs
extrs
ANs
sou T T T T− × + =2 1 ε  (483) 
 
Température après impact du ventilateur de soufflage (considéré comme après l'échangeur) 
( ) ∑ × ×××+ =s g
condsoufflés g
prev CTA soufflé airpas
sous
souq abs CPvent pelT T,
,,
, , _1 23600
ρ (484) 
 
Avec Pvent rep défini au paragraphe 8.4.3.8.1. 
La température après impact des pertes du réseau de soufflage situé hors volume chauffé 
( )







× ××− − × − − =s g
cond soufflés g
prev CTA soufflé air pas g
ext souf cond
Lncs
sous
sous g
soufflé airq CHT T T T,
,,
, , _,
, ,
2 2,
_3600exp 1
ρ (485) 
Avec  
02 . 0,,
, , ,
, ,+=s g
soufflés g
ext souf cond s g
ext souf condRAH
 
 (486) 
( )s g
souf conds g
ext souf cond A Ratfuitevc A,
,,
, ,1 × − = (487) 
Avec CTA soufflé air, _ρ
 défini par l’équation (526). 
exts g
soufflé airω ω =,
_ (488) 
 
8.4.3.7 Cas du réseau d’amenée d’air de la CTA-DAC  
8.4.3.7.1 Taux d’air neuf et débits massiques d’air neuf 
Taux d’air neuf pour les centrales à double flux hygiénique  
En occupation  (Ivent = vrai), pour les CTA sans recyclage (présence d’un échangeur et d’une 
sécurité antigel), le taux d’air neuf est le suivant : 
1=sTaux  (489) 
En inoccupation (Ivent = Faux), les centrales sont arrêtées au sens de la ventilation.  
0=sTaux  (490)   
Page 421 Taux d’air neuf pour les centrales à double flux à recyclage  
En occupation  (Ivent = vrai) 
Pour les CTA avec recyclage, on distingue deux types de fonctionnement du cycle économiseur 
(free cooling) :  
Régulation standard  : dans ce cas, le taux d’air neuf est minimal en mode 
refroidissement, il est calculé de la façon suivante : 
Si ENCs
ANT T< S
ANSTauxTaux=  (491) 
Si ENFs
ANT T> S
ANSTauxTaux=  (492) 
Sinon ( )()
( )ENC ENFENCs
AN S
ANS
ANS
T TT TTaux TauxTaux−−× − + = 1  (493) 
Régulation optimisée  sur la température extérieure et sur la température de reprise. Dans 
ce second cas, on maintient un débit d’air neuf supérieur au débit minimal en mode 
refroidissement si la température extérieure est inférieure à la température intérieure: 
Si ENCs
ANT T< S
ANSTauxTaux=  (494) 
Sinon, si  ENFs
AN ENC T T T≤ ≤ ( )()
( )ENC ENFENCs
AN S
ANS
ANS
T TT TTaux TauxTaux−−× − + = 1  (495) 
Sinon, si ENFs
ANT T> 
      et si s
prev fin is
ANT, ,θ<  1=STaux  (496) 
Sinon, si ENFs
ANT T> 
      et si s
prev fin is
ANT, ,θ>  s
ANSTaux Taux=  (497) 
En inoccupation (Ivent = Faux) 
0=S
ANTaux  (498) 
Notes :  
TauxAN est le taux minimal d’air neuf dans l’air soufflé en occupation au sens de la ventilation pour 
assurer les besoins hygiéniques. 
Le débit massique soufflé dans un groupe donné est  défini comme suit : 
s g
cond soufflés
prev CTA soufflé Airs g
cond soufflé m q q,
, , , _1 ,
, ,3600 × × =−ρ  (499) 
 
Le débit massique soufflé par la CTA  est défini comme suit 
()∑× × =−
ss g
cond soufflés
prev CTA soufflé Airs
cond soufflé m q q,
, , , _1
, ,3600ρ  (500) 
 
Le débit massique d’air neuf soufflé par la CTA  est défini comme suit : 
s
condsoufflé mS s
Neuf Air m q Taux q, , _ , × =  (501) 
Le lien avec le puits climatique a lieu ici.   
Page 422  
8.4.3.7.2 Température et humidité dans le réseau d’amenée d’air de la CTA 
Sécurité antigel  
La température de l’air en sortie coté rejet ne doit pas descendre en dessous d’une certaine 
valeur, Tsech LIM, température limite basse de sortie coté rejet, afin d’éviter le givrage de 
l’échangeur. Il faut donc maintenir la température de l’air neuf à l’entrée de l’échangeur au dessus 
d’une valeur limite, . 
Si ε≠0  
( )
εS
extr repLIM S
extr echT h TT Te2
2 min ,sec −+ =  (502) 
Sinon −∞ =min ,echTe  
Note : 
Les valeurs par défaut de Tsech LIM peuvent être utilisées dans le cas où il n’existe pas de valeurs 
données au niveau national : 
Bâtiment résidentiel Tsech LIM : 5 °C 
Echangeurs à plaques en bâtiment non résidentiel : 0 °C 
Echangeurs rotatifs en bâtiment non résidentiel : -5 °C 
Valeur par défaut pour Tsech LIM 5 °C. 
La température d’entrée de l’échangeur du réseau d’amenée d’air de soufflage est alors définit 
comme suit :  
( )min , , ; maxechs
AN ag souf Te T T=  (503) 
   
Page 423  
Température après impact de l’échangeur  
( )ag soufs
extr ag soufs
souf T T T T, 2 , 1 − × + = ε (504) 
Boîte de mélange  
Température de l’air et humidité absolue après la boîte de mélange 
Si ()h m q
ss g
cond soufflé / 103 2 ,
,−>∑  
Alors, la température de l’air à la sortie de boîte de mélange est calculée comme suit : 
( ) ( )
s
cond souf ms
Neuf Air ms
soufs
Neuf Air ms
cond souf ms
extr s
mel soufqq T q q TT
, ,_ , 1 _ , , , 2
,× + − ×
=  (505) 
Et l’humidité absolue de l’air à la sortie de boîte de mélange est calculée comme suit : 
( ) ( )
s
cond souf ms
Neuf Air ms
cond souf m prev is
Neuf Air m ext s
melqq q q
, ,_ , , , , _ , − × + ×=ω ωω  (506) 
Avec : 
( )
( ) ∑∑
×× ×
=zone
gs g
cond rep prev g izone
gs g
cond rep prev g i prev g i
prev i
qq
,
, , ,,
, , , , ,
,
ρω ρ
ω  (507) 
Si non,  
s
soufs
mel soufT T1 ,=  (508) 
 
prev is
mel ,ω ω=  (509) 
 
Ventilateur  
Température après impact ventilateur de soufflage (considéré comme après 
l'échangeur) 
s
cond soufflé m pasouf s
mel soufs
soufq CPvent pelT T
, ,, 2××+ =
 (510) 
 
Impact des batteries et de l’humidification  
On notera que la batterie de préchauffage et la batterie de prérefroidissement ne fonctionnent pas 
simultanément. 
si Tex,préchaud ≥ Tex,préfroid  
Alerte : la température extérieure d’autorisation de préchauffage est supérieure à la température 
extérieure d’autorisation de prérefroidissement   
Page 424 Température après la batterie de préchauffage 
La température en sortie de la batterie de préchauffage est calculée de la façon suivante : 
Si θext < Tex,préchaud 
( )s
souf prechaudCons prechaudsouf T T T2 , , ; max=
 (511) 
Sinon 
s
souf prechaudsouf T T2 ,=
 (512) 
Température et humidité après l’humidificateur 
( )



+− × =−
0 . 23534 . 41108161 . 18 exp 10
,3
préchaudsoufsatTω 
 (513) 
( )) ; max ; min(, consmel sat hum souf ωω ω ω=
 (514) 
 
Si Type_HR = 1     (vapeur) 
préchaudsouf hum soufT T, ,= 
Si Type_HR = 2     (pulvérisation ou ruissellement)) 
 
) (, , ,s
mels
hum soufs
cond soufflé m eQ m ω ω− =
 
 
 
 (515) 
( ) ( )
( )vs
hum souf v as
cond soufflé me e e e prechaudsoufs
mel v as
cond soufflé m
hum soufcp cp qL m T cp m T cp cp qT
, , ,, , ,
,ωω
⋅ + ⋅⋅ − ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅=  
 
Température et humidité après la batterie de prérefroidissement 
La température en sortie de la batterie de prérefroidissement est calculée comme suit : 
Si θext > Tex,préfroid 
La déshumidification sur la batterie de refroidissement, Dw, est déterminée à partir du calcul du 
facteur de by-pass équivalent, BP : 








−−=
batt hum soufbatt prefroidCons
T TT TBP
,,; 1 min
 (516) 
( ) ( )()BP Dwhum sou sat − × − = 1 0 ; min,ω ω
 (517) 
L’écart conventionnel de température entre la batterie d’eau et l’eau froide est de 2 K. 
                                                    2dim_+ =fr BattTθ
 (518) 
   
Page 425  
Le poids d’eau de l’air à saturation à T batt est calculé comme suit : 
( )



+− × =−
0 . 23534 . 41108161 . 18 exp 103
battsatTω
 
 (519) 
( ) ( )prefroidCons hum souf hum souf prefroidsouf T T T T, , , , ; 0 max− − =
 (520) 
 
L’humidité en sortie de la batterie froide a pour expression : 
Dwhum sou prefroidsouf − =, ,ω ω  (521) 
Sinon 
hum souf prefroidsouf T T, ,=
 (522) 
hum sou prefroidsouf , ,ω ω =
 
Dw = 0 (523) 
 
En sortie de la CTA  
Température en sortie de la CTA 
La température en sortie de la CTA est finalement définie est égale à : 
prefroidsoufs
CTA soufflé AirT T, , _=
 (524) 
 
Humidité en sortie de la CTA 
L’humidité absolue de l’air en sortie du soufflage de la CTA correspond à celle qui arrive dans les 
groupes. Elle est définie comme suit: 
s
préfroidsoufs g
soufflé air ,,
_ω ω =  (525) 
Masse volumique de l’air en sortie de la CTA 
()
( )s
CTA souffle airref ref s
µCTAsouffle airT, _, _273273 .
++=θ ρρ  (526) 
Température après les pertes du réseau de soufflage situé hors volume chauffé  
( )





× ××− − × − − =s g
CTA soufflé airs g
cond soufflé pas g
ext souf cond
LNCs
CTA soufflé Airs
CTA soufflé Airs g
soufflé airq CHT T T T,
, _,
,,
, ,
, _ , _,
_3600exp 1
ρ
 (527) 
Avec : 
02 . 0,,
, , ,
, ,+=s g
soufflés g
ext souf cond s g
ext souf condRAH  (528) 
( )s g
souf conds g
ext souf cond A Ratfuitevc A,
,,
, ,1 × − =  (529) 
   
Page 426  
8.4.3.8 Calcul des consommations d'énergie des auxiliaires  
La consommation (Wh) consiste à sommer les puissances (en Watt) qui sont évaluées à chaque 
heure. 
8.4.3.8.1 Consommation d’énergie des ventilateurs (VMC DF et CTA à débits 
constants) 
8.4.3.8.1.1 En non résidentiel (VMC DF et CTA à débits constants)  
Si Ivent = vrai  rep repPventocc Pvent=
 
souf soufPventocc Pvent=  (530) 
 
Si Ivent = Faux  rep repPventinocc Pvent= 
souf soufPventinocc Pvent=  (531) 
 
Par conséquent : 
( )souf repPvent PventCvent + =  (532) 
 
8.4.3.8.1.2 En résidentiel, quelque soit Ivent (VMC DF) 
( )
168168 int Dugd PventbaseDugd e PventpoCvent−× +×=  (533) 
Avec : 
rep Soufflé e Pventpo e Pventpo e Pventpo int int int + =  (534) 
rep SouffléPventbase Pventbase Pventbase + =  (535) 
 
8.4.3.8.2 Consommation d’énergie due à l’antigel (CTA à débits constants) 
La consommation d’énergie due à la sécurité antigel est donnée par : 
( ) ( ) [ ]s
ANag soufs
Neuf Air m pa ag chaud T T q C P − × × =, _ , , ; 0 max  (536) 
ag chaud ag chaudP C, ,=  (537) 
 
8.4.3.8.3 Consommation d’énergie des auxiliaires de l’échangeur (CTA à débits 
constants) 
La consommation électrique de l’échangeur est calculée comme suit :   
Page 427 ech elec echP C,=
 (538) 
   
Page 428  
8.4.3.8.4 Energie due au préchauffage (CTA à débits constants) 
La consommation d’énergie due au préchauffage est calculée comme suit : 
( ) [ ]s
soufs
souf prechaudConss
cond soufflé m pa prechaud T T T q C P2 2 , , , ; max − × × =
 (539) 
prechaud prechaudP C=  (540) 
 
8.4.3.8.5 Energie due au pré-refroidissement (CTA à débits constants) 
La consommation d’énergie due au pré-refroidissement est calculée comme suit : 
( ) [ ]Dw L T T C q Pprefroidsouf hum souf pas
cond soufflé m prefroid × + − × × =, , , , (541) 
prefroid prefroidP C=  (542) 
Rappel : 
( ) ( )prefroidCons hum souf prefroidsouf hum souf T T T T, , , , ; 0 max − = −  
 
8.4.3.8.6 Energie due à l’humidification (CTA à débits constants) 
La consommation d’énergie due à l’humidification est calculée comme suit : 
Si Type_HR = 1 
( ) ( )mel hum soufs
cond soufflé m HRvapeur électrique L q P ω ω− × × =, , , , ; 0 max (543) 
HRvapeur électrique HRvapeur électrique P C, ,=  (544) 
Si Type_HR = 2 
0,=HRvapeur électriqueC  
8.4.3.8.7 Energie par groupe due aux ventilateurs, aux auxiliaires de l’échangeur et au 
ventilateur du puits climatique 
( )∑× + +=
ss g
souffléspecs g
souffléspec GR S
V auxqq pc Cvent CechPventW,
_,
_ ,
_) _ (
 (545) 
 
 Page 429 8.5 C_VEN_Mécanique_Basse-Pression  
8.5.1 Introduction 
Cette fiche algorithme décrit le calcul des débits, températures et humidités d’air repris pour le 
calcul du C ainsi que l'impact énergétique des ventilateurs pour les systèmes de ventilation 
mécanique basse pression.  
Cette proposition repose sur la modélisation simplifiée d’un système de ventilation à débit constant 
décrite en Figure 65 (EN NF 15241). 
Textr1 
 Qma,lrep Tlnc 
Ti Local non chauffé Zone occupée 
(groupe) 
Ventilateur, débit Q ma,rep  Qmarep – Qma,lrep Mécanique Basse 
Pression 
 
Figure 65. Modélisation d’un système de ventilation Mécanique Basse Pression 
8.5.2 Définition 
Le système d’extraction mécanique basse pression est conçu pour les bâtiments d’habitat collectif 
équipés de conduits individuels ou de conduits collectifs de type SHUNT. Il permet d’assurer le 
fonctionnement permanent de l’assistance mécanique l’évacuation de l’air vicié. 
Il est composé de (liste non exhaustive) : 
- un ensemble d'entrées d'air, 
- un ensemble de bouches d'extraction, 
- un caisson d’extraction, 
- un réseau de conduits aérauliques. 
On peut consulter une illustration du schéma de principe du fonctionnement de ce système à la 
page suivante. 
   
Page 430 
       
Schéma de principe d’un système d’extraction mécanique basse pression  
   
Page 431 8.5.3 Nomenclature 
Le Tableau 62  donne la nomenclature des différentes variables. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ventI Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) Bool Vrai Faux  2 
 s g
reprisspecq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du groupe 
par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
cond repq,
, Débit repris par le système S en tenant compte des 
conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 fin i,θ Température de l’air intérieur du groupe à la fin du pas 
de temps précédent °C 2∞ +∞ 2 
 extθ Température extérieure au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 wext Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps h Kg/kg
as 0 1 2 
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h 0 +∞ 2 
 s g
rep condA,
, Surface du conduit de reprise  M2 0 +∞  
 Rrep Résistance thermique de la partie du conduit de 
reprise située hors volume chauffé  m2K/
W 0 +∞  
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Isouf  Isouf=0  extraction  
Isouf = 1 insufflation 2 0 1 2 
 Pventbase  Puissance électrique du ventilateur en résidentiel en 
base W 0 +∞  
 Pventpointe Puissance électrique du ventilateur en résidentiel en 
pointe W 0 +∞  
 atique cIlim Booléen indiquant le raccordement éventuel à un puits climatique ou 
un espace tampon Bool Vrai Faux  2 
 b Ratio de prise en compte de la présence de locaux non 
chauffés pour la partie des conduits correspondante ad 0 1 2 
 ITypologie  Indique la typologie : Résidentiel (Maison individuelle 
ou logement collectif) ou non résidentiel     
       
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut   
Page 432  Cpa Chaleur massique de l’air J/kg.K  0 +∞ 1006 
 pel Rendement des ventilateurs 2 0 +∞ 0,8 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 1extrT Température de l’air repris après impact des pertes du 
conduit °C 2∞ +∞ 2 
 2extrT  Température de l’air repris après impact du ventilateur 
d’extraction °C 2∞ +∞ 2 
 s g
ext rep condA,
, , Surface du conduit de reprise donnant sur l’extérieur m2 2∞ +∞ 2 
 s g
ext rep condH,
, , Conductivité thermique du conduit de reprise W/K 0 +∞ 2 
 LNCT Température du local non chauffé °C 2∞ +∞ 2 
 Pvent Puissance du ventilateur W    
       
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 s g
reprisspecq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du groupe m3/h  2∞ +∞ 2 
 Cvent Consommation des ventilateurs de la zone W    
       
Tableau 62 : Nomenclature du modèle 
   
Page 433 8.5.4 Description mathématique 
On décrit successivement le calcul des consommations de ventilateur, des températures et des 
humidités. 
8.5.4.1 Définition des puissances des ventilateurs  
Isouf = 0 et quelque soit Ivent 
( )
168168 int Dugd PventbaseDugd e PventpoPvent−× +×=  (546) 
 
8.5.4.2 Calcul des consommations électriques de ventilateur  
La consommation (Wh) consiste à sommer les puissances (en Watt) qui sont évaluées à chaque 
heure.  
PventCvent=  (547) 
 
8.5.4.3 Calcul des températures de l’air  
Température après impact pertes du conduit : 
( )( )( ) 







× ××− − × − − =s g
cond rep g is g
ext rep cond
Lncfin g i fin g is g
extrq abs CpaHT T,
, ,,
, ,
, , , ,,
13600exp 1ρθ θ  (548) 
 
Avec  
()ext fin g i Lnc b b T θ θ × + × − =, , 1  (549) 
02 . 0,,
, , ,
, ,+=s g
reps g
ext rep cond s g
ext rep condRAH  (550) 
( )s g
rep conds g
ext rep cond A Ratfuitevc A,
,,
, ,1 × − =  (551) 
 
Température après impact ventilateur d'extraction : 
( )s g
cond rep g is g
extrs g
extrq abs CpaPvent pelT T,
, ,;
1,
23600
× ×××+ =ρ (552) 
On fait l'hypothèse que 80 % de l'énergie consommée par le ventilateur est transmis à l'air 
()8 . 0=pel . 
 
 Page 434 8.6 C_VEN_Mécanique_SF  
8.6.1 Introduction 
Cette fiche algorithme décrit le calcul des débits, températures et humidités d’air repris et soufflé 
pour le calcul du C ainsi que l'impact énergétique des ventilateurs pour les systèmes de ventilation 
mécanique simple flux par extraction ou par insufflation.  
Cette proposition repose sur la modélisation simplifiée d’un système de ventilation à débit constant 
décrite en Figure 66 (EN NF 15241). 
Ventilateur, débit Q ma,sou 
Tsou1 
 Qma,lsou 
Tsoufflé 
Textr1 
 Qma,lrep Tlnc 
Ti Local non chauffé Zone occupée 
(groupe) TAN 
Ventilateur, débit Q ma,rep  Qmasou – Qma,lsou 
 Qmarep – Qma,lrep Extraction Mécanique  
Ou  
Insufflation Mécanique 
 
Figure 66. Modélisation d’un système de ventilation Mécanique Simple Flux par Insufflation ou par Extraction 
   
Page 435 8.6.2 Nomenclature 
Le Tableau 63  donne la nomenclature des différentes variables. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ventI Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) Bool Vrai Faux  2 
 s g
repris specq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
soufflespecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe par le système S m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
cond repq,
, Débit repris par le système S en tenant compte 
des conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 s g
cond souffléq,
, Débit soufflé par le système S en tenant compte 
des conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 fin i,θ Température de l’air intérieur du groupe à la fin 
du pas de temps précédent °C 2∞ +∞ 2 
 extθ Température extérieure au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 wext Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps h Kg/kg
as 0 1 2 
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h 0 +∞ 2 
 s g
rep condA,
, Surface du conduit de reprise  m² 0 +∞  
 s g
soufflé condA,
,  Surface du conduit de soufflage  m² 0 +∞  
 Rrep Résistance thermique de la partie du conduit de 
reprise située hors du volume chauffé  m2K/
W 0 +∞  
 Rsouf Résistance thermique de la partie du conduit de 
soufflage située hors du volume chauffé  m2K/
W 0 +∞  
 out airT_ Température en sortie du puits climatique au pas 
de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 prev g i, ,ρ  Masse volumique de l’air extrait du groupe g au 
pas de temps h21  kg/m3 0 1 2 
 IsaisonGR indicateur de la saison pour chaque groupe 
connecté 2    
 Cvent_pc consommation du ventilateur du puits climatique W    
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Isouf  Isouf = 0 si extraction  
Isouf = 1 si insufflation 2 0 1 2 
 hiver
pass byT− Température de consigne pour le by2pass en 
période de chauffage °C 2∞ +∞ 2 
 été
pass byT− Température de consigne pour le by2pass hors de 
la période de chauffage °C 2∞ +∞ 30   
Page 436  declε Efficacité de l’échangeur ; fixée à 0.5 pour le 
calcul du BBIO ad 0 1 0.5 
 Pventocc Puissance électrique du ventilateur de soufflage 
ou de reprise en occupation en non résidentiel W 0 +∞ 2 
 Pventinocc Puissance électrique du ventilateur de soufflage 
ou de reprise en non résidentiel en inoccupation W 0 +∞  
 Pventbase  Puissance électrique du ventilateur en résidentiel 
en base W 0 +∞  
 Pventpointe Puissance électrique du ventilateur en résidentiel 
en pointe W 0 +∞  
 atique cIlim Booléen indiquant le raccordement éventuel à un puits 
climatique ou un espace tampon Bool Vrai Faux  2 
 b Ratio de prise en compte de la présence de 
locaux non chauffés pour la partie des conduits 
correspondante ad 0 1 2 
 R Résistance thermique de la partie du conduit 
située hors volume chauffé  m2K/
W 0 +∞ 2 
 condA Surface du conduit  m2 2∞ +∞ 2 
 ITypologie  Indique la typologie : Résidentiel (Maison 
individuelle ou logement collectif) ou non 
résidentiel     
       
Paramètres intrinsèques 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Cpa Chaleur massique de l’air J/kg.K  0 + ∞ 1006 
 pel Rendement des ventilateurs 2 0 +∞ 0,8 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Pvent Puissance des ventilateurs W 0 +∞ 2 
 Pventg Puissance des ventilateurs du groupe W 0 +∞ 2 
 s g
extrT,
1 Température de l’air repris après impact des 
pertes du conduit °C 2∞ +∞ 2 
 s
extrT1 Température de l’air extrait avant impact du 
ventilateur du système de ventilation S °C 2∞ +∞ 2 
 s
extrT2 Température de l’air repris après impact du 
ventilateur d’extraction du système de ventilation 
S °C 2∞ +∞ 2 
 s
soufT1 Température de l’air soufflé  après impact de 
l’échangeur du système de ventilation S °C 2∞ +∞ 2   
Page 437  s
soufT2 Température de l’air soufflé après impact du 
ventilateur de soufflage du système de ventilation 
S °C 2∞ +∞ 2 
 s
ANT Température de l’air neuf vu par le système de 
ventilation S (la CTA ou la VMC DF) °C 2∞ +∞ 2 
 ext rep condA, , Surface du conduit de reprise donnant sur 
l’extérieur m2 2∞ +∞ 2 
 ext souf condA, , Surface du conduit de soufflage donnant sur 
l’extérieur m2 2∞ +∞ 2 
 ext rep condH, , Conductivité thermique du conduit de reprise W/K 0 +∞ 2 
 ext souf condH, , Conductivité thermique du conduit de soufflage W/K 0 +∞ 2 
 LNCT Température du local non chauffé °C 2∞ +∞ 2 
 s
ANT Température de l’air neuf vu par le ventilateur 
(système de ventilation S) °C 2∞ +∞ 2 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 s g
repris specq,
_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
soufflespecq,
_ Débit volumique spécifique soufflé au niveau du 
groupe m3/h  2∞ +∞ 2 
 s g
souffle airT,
_ Température de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur ou d’autres groupes) °C 2∞ +∞ 2 
 s g
souffle air,
_ω  Humidité de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur) g/kga
s 0 2 2 
 Cvent Consommation des ventilateurs de la zone W    
 Cventg Consommation des ventilateurs du groupe g, part 
du ventilateur du puits climatique comprise le cas 
échéant. W    
 s
fin i,θ température moyenne des groupes connectés au 
pas précédent °C    
 IsaisonS
 Indicateur de saison vu de la centrale 2    
       
Tableau 63 : Nomenclature du modèle 
   
Page 438 8.6.3 Description mathématique 
On décrit successivement le calcul des consommations de ventilateur, des températures et des 
humidités. 
8.6.3.1 Définition des puissances des ventilateurs  
8.6.3.1.1 En non résidentiel 
Ventilation Mécanique Simple flux par extraction 
Isouf = 0  
Si Ivent = vrai  PventoccPvent=  (553) 
Si Ivent = faux PventinoccPvent=  (554) 
 
Ventilation Mécanique Simple flux par insufflation 
Isouf = 1  
Si Ivent = vrai PventoccPvent=  (555) 
Si Ivent = faux PventinoccPvent=  (556) 
 
8.6.3.1.2 En résidentiel, quelque soit Ivent 
Ventilation Mécanique Simple flux par extraction 
Isouf = 0 et quelque soit Ivent 
( )
168168 int Dugd PventbaseDugd e PventpoPvent−× +×=  (557) 
 
En résidentiel et en non résidentiel, la répartition par groupe est définie comme suit :  
( )∑×=
ss g
reprisspecs g
reprisspec g
qq PventPvent,
_,
_ (558) 
 
Ventilation Mécanique Simple flux par insufflation 
Isouf = 1 et quelque soit Ivent 
( )
168168 int Dugd PventbaseDugd e PventpoPvent−× +×=  (559) 
 
En résidentiel et en non résidentiel, la répartition par groupe est définie comme suit :    
Page 439 ( )∑× +=
ss g
souffléspecs g
souffléspec g
qq pc Cvent PventPvent,
_,
_) _ (
 (560) 
   
Page 440 8.6.3.2 Calcul des consommations électriques de ventilateur  
La consommation (Wh) consiste à sommer les puissances (en Watt) qui sont évaluées à chaque 
heure.  
PventCvent=  (561) 
 
La consommation est définie par groupe de la façon suivante : 
g gPvent Cvent=  (562) 
 
8.6.3.3 Calcul des températures de l’air  
8.6.3.3.1 Simple flux par extraction : Températures à l'extraction 
Température après impact des pertes de conduit  : 
( )( )( ) 







× ××− − × − − =s g
c
ond rep prev g i pas g
ext rep cond
Lncg
fin ig
fin is g
extrq a bs CHT T,
, , ,,
, ,
, ,,
13600exp 1
ρθ θ  (563) 
Avec : 
()ext fin g i Lnc b b T θ θ× + × − =, , 1  (564) 
02 . 0,, , ,
, ,+=s g
repext rep cond s g
ext rep condRAH  (565) 
( )s g
rep cond ext rep cond A Ratfuitevc A,
, , ,1 × − =  (566) 
 
Afin de prévoir le cas où plusieurs conduits d’extraction sont reliés au groupe d’extraction du 
système de ventilation S, on définit : 
( )
( ) ∑∑
×× ×
=
gs g
cond rep prev g igs g
cond rep prev g is g
extr
s
extrqq T
T,
, , ,,
, , ,,
1
1ρρ
 (567) 
 
Température après impact ventilateur d'extraction : 



× ×× ×+ =
∑
gs g
cond rep prev g i parep s
extrs
extr
q abs CPvent pelT T
) (3600
,
, , ,1 2
ρ  (568) 
On fait l'hypothèse que 80 % de l'énergie consommée par le ventilateur est transmis à l'air 
()8 . 0=pel .   
Page 441  
8.6.3.3.2 Simple flux par insufflation : Températures de l’air soufflé 
Dans le cas où l’air neuf transite par  un puits climatique  ou un espace tampon  avant d’arriver au 
réseau d’amenée d’air neuf, on a vrai Iatique c=lim . Dans le cas contraire, Faux Iatique c=lim  . 
Si vrai Iatique c=lim , alors on définit : 
out airS
ANT T_=  (569) 
Si Faux Iatique c=lim , alors on définit : 
extS
ANTθ=  (570) 
Température après impact du ventilateur de soufflage : 
  
( )


× ×××+ =
∑s g
cond soufflé prev soufflé air pas
ANs
sou
q abs CPvent pelT T
,
, , _13600
ρ 
(571) 
 
La température après impact des pertes du réseau de soufflage situé hors volume chauffé 
( )







× ××
− − × − − =s g
cond soufflé prev soufflé air pats g
ex souf cond
Lncs
sous
sous g
souq CH
T T T T,
, , _,
, ,
1 1,
23600
exp 1
ρ (572) 
Avec  
()ext fin g i Lnc b b T θ θ× + × − =, , 1  (573) 
02 . 0,, , ,
, ,+=s g
souffléext souf cond s g
ext souf condRAH (574) 
( )s g
souf cond ext souf cond A Ratfuitevc A,
, , ,1 × − = (575) 
La température de l’air soufflé dans le groupe par le système S est définie comme suit : 
s g
sous g
soufflé airT T,
2,
_=  (576) 
L’humidité de l’air soufflé est : 
ext es g
soufflé air ,,
_ω ω =  (577) 
 
Masse volumique de l’air soufflé 
()
( )( )
( ) ( )w as g
prev souffle airs g
prev souffle air
s g
prev souffle airref ref s g
souffle airM M T × ++×
++=,
, _,
, _
,
, _,
, _11
273273 .
ωω θ ρρ  (578) 
 
La température intérieure moyenne des groupes connectés et vue de la CTA pour la gestion du puits 
climatique est déterminée de la façon suivante :   
Page 442 ( )
( ) ∑ ×∑ × ×
=zone
gs g
cond soufflés g
prev souffle airzone
gs g
cond soufflés g
prev souffle airs g
fin i
s
fin i
qq
,
,,
, _,
,,
, _,
,
,
ρρ θ
θ  (579) 
 
La période de chauffage ou de non chauffage vue de la CTA, IsaisonS, pour la gestion du puits 
climatique est déterminée de la façon suivante : 
- si au moins un des groupes reliés à la centrale est en période de chauffage alors 
IsaisonS = Chauffage 
 
- sinon IsaisonS ≠ Chauffage 
 
 Page 443 8.7 C_VEN_VNat_VHyb  
8.7.1 Introduction et définition 
Cette fiche algorithme décrit les deux systèmes de ventilation suivant : 
- Le système de ventilation naturelle par conduits, 
- Le système de ventilation hybride.  
Ventilation naturelle par conduit  : c’est un système qui permet de ventiler naturellement ( tirage 
thermique et effets du vent ) un logement par des conduits individuels seuls ou des conduits 
individuels raccordés à des conduits collectifs. 
      
  
Ventilation naturelle 
Par conduit individuel                                par conduits collectifs (Shunt) 
Figure 67. Schématisation de système de ventilation naturelle par conduit  
Ventilation hybride  : la ventilation hybride est un système qui bascule d’un mode mécanique à un 
mode naturel et inversement. Le dispositif mécanique permet ainsi de suppléer aux faiblesses 
éventuelles du tirage thermique et des effets du vent (tirage naturel).   
Page 444 8.7.2 Nomenclature 
Le Tableau 64  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul des débits 
de ventilation spécifique pour le calcul du Bbio. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ventI Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / 
I
nocc) Bool Vrai Faux  2 
 Isaison Indicateur de la saison 2 2 2 2 
 fin i,θ Température de l’air intérieur du groupe à la fin 
du pas de temps précédent °C 2∞  +∞ 2 
 extθ Température extérieure au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 wext Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps 
h Kg/kg
as 0 1 2 
 s g
dep repq,
, Débit repris tenant du coefficient de 
dépassement de la bouche (assistance 
mécanique) m3/h 2∞ +∞ 2 
 Dugd Durée d’Utilisation du Grand Débit exprimée en 
h/semaine h 0 +∞ 2 
 Crdbnr Coefficient de réduction des débits  ad 0 1 2 
 cdep Coefficient de dépassement      
 dP Différence de pression Pa   Voir 
descr 
math 
 Ratfuitevc Ratio des fuites en volume chauffé 0 1  Voir 
descr 
math 
 Kres  Coefficient de fuite de réseau         (m3/(s.m2) 
sous 1 Pa)     
 Rrep Résistance thermique de la partie du conduit de 
reprise située hors volume chauffé  m2K/
W 0 +∞ θ 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Thyb Seuil de température pour le passage du système de 
ventilation naturelle hybride en mode mécanique °C 240 +∞ 2 
 Vhyb Seuil de vitesse de vent pour le passage du système de 
ventilation naturelle hybride en mode mécanique m/s  0 +∞ 2 
 IdN 
Nombre de conduit identique au conduit i 
2 0 +∞ 1 
       
 Percond Périmètre du conduit de ventilation m    
 s
condH Hauteur du conduit équivalent m    
 Hmot Hauteur de tirage thermique m    
 Vréf Vitesse de vent de référence pour la caractéristique de 
l’extracteur statique m/s 0 +∞ 2 
 Couples 
(Vventc, θext) Matrice de vitesse de vent et température extérieure 
définissant les différents régimes de fonctionnement du 
ventilateur     
  Coefficient de perte de charge de l’extracteur statique 2    
         
Page 445  Puissance de ventilateur pour le régime de 
fonctionnement j.     
       
 Couples 
(vcond, Cextr) Caractéristique de l’extracteur statique     
       
       
       
       
Constantes  
       
 Cd Coefficient de décharge 2 0.6   
       
Variables internes  
 ext rep condA, , Surface des conduits de reprise donnant sur 
l’extérieur m2 2∞ +∞ 2 
 g
regul repq, Débit de reprise avec régulation  m3/h 0 +∞ 0 
 g
dep repq, Débit repris tenant du coefficient de 
dépassement de la bouche m3/h 2∞ +∞ 0 
 g
fuitesreprisq, Débit repris tenant compte des fuites du réseau m3/h 2∞ +∞ 0 
 g
cond repq, Débit repris en tenant compte des conduits  m3/h 2∞ +∞ 0 
 ext rep condH, , Conductivité thermique du conduit de reprise W/K 0 +∞ 2 
 LNCT Température du local non chauffé °C 2∞ +∞ 2 
 s g
rep condA,
, Surface du conduit de reprise relié à 
l’extracteur S M2 0 +∞ 2 
 s
condD  Diamètre du conduit de reprise relié à 
l’extracteur S M 0 +∞ 2 
       
       
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 g
reprisspecq_ Débit volumique spécifique repris au niveau du 
groupe m3/h  2∞ +∞ 2 
 1extrT Température de l’air repris après impact des 
pertes du conduit °C 2∞ +∞ 2 
 Cvent Consommation du ou des ventilateurs pour le 
groupe W 0 +∞ 0 
Tableau 64 : Nomenclature du modèle   
Page 446 8.7.3 Description mathématique 
On décrit successivement le calcul des débits, des consommations de ventilateur, des 
températures et des humidités des systèmes de ventilation naturelle par conduit et de ventilation 
hybride. 
Les systèmes de ventilation naturelle par conduits et de ventilation hybride ne s’appliquent qu’au 
secteur résidentiel. 
Une utilisation de l’un de ces systèmes de ventilation dans le non résidentiel doit faire l’objet d’une 
procédure de type Titre V. 
8.7.3.1 Description du fonctionnement en ventilation naturelle  
Ce paragraphe s’applique autant aux systèmes de ventilation naturelle par conduits qu’aux 
systèmes de ventilation hybride. 
La représentation de chaque conduit (identifié par l’indice i) est fondée sur le calcul du débit dans 
le conduit, , obtenu par résolution sur la base des pertes de charge du circuit : 
- la perte de charge des bouches d'extraction, , intégrant les fuites 
- la perte de charge du conduit,  
- la perte de charge et l'effet moteur éventuel statique des dispositifs de couronnement  
, 
- les pertes de charge aux confluences,  représentées par un coude de coefficient de 
perte de charge,   (adimensionnel) égal à 1,15. 
- la hauteur de tirage thermique, , différence d’altitude entre le point de référence pour le 
calcul de Pib, et le débouché de conduit.   
Page 447  
8.7.3.1.1 Description des conduits  
On considère que la température dans les conduits est toujours égale à la température d’air 
intérieur du groupe. 
On définit pour chaque conduit un conduit équivalent de la façon suivante : 
- Pour un conduit shunt, le conduit équivalant à la section du conduit réel, s g
rep condA,
, et le 
périmètre du conduit réel, s g
condPer,. Le conduit équivalent a aussi une hauteur équivalente, 
s g
condh, égale à la différence d’altitude entre le débouché et la moyenne des hauteurs entre la 
bouche d’extraction la plus haute et la bouche d’extraction la plus basse, plus la hauteur 
conventionnelle de la bouche par rapport au sol. 
- Pour les conduits unitaires, on travaille conduit par conduit en fonction de leurs 
caractéristiques réelles. 
Dans le cas de la ventilation naturelle  par conduit et de la ventilation hybride , la surface du 
conduit relié au groupe de ventilation s (extracteur) est définie comme suit : 
s g
conds g
conds g
rep cond Per H A, , ,
, × =  (Eq 135 ) 
Avec le diamètre du conduit est défini comme suit : 
s g
conds g
cond s g
condPerAD,,
,4×=  (Eq 136 ) 
La vitesse de l’air dans le conduit est définie comme suit : 
3600,,
,
,×=s g
conds g
cond rep
s condAqv  (Eq 137 ) 
Les pertes de charges linéaires du conduit sont aussi calculées : 
( )s cond s cond s g
conds g
cond
i conds g
cond v abs v
DHdP, , int ,,
_,5 . 0 × × ×


× × = ρ λ  (Eq 138 ) 
Les pertes de charges singulières du conduit : 
()s cond s cond coudes g
coude v abs v dP, , int,5 . 0 × × × × = ρ χ  (Eq 139 ) 
   
Page 448  
8.7.3.1.2 Coefficient de dépassement et fuites du ré seau 
8.7.3.1.2.1 Prise en compte des fuites des réseaux 
Les fuites du conduit étant conventionnellement caractérisées à 20 Pa , on définit :  
667 . 0 , ,
, 20 3600 × × × − =s g
conds g
fuites rep A Kres q  (Eq 140 ) 
8.7.3.1.3 Description des bouches d’extraction en fonctionnement naturelle 
Pour un conduit donné, il faut indiquer les caractéristiques aérauliques de la bouche d’extraction 
équivalente. 
8.7.3.1.3.1 Bouches d’extraction fixe 
Dans le cas d’une bouche d’extraction fixe , il faut renseigner la section en cm2 des bouches 
raccordées au conduit i (les sections seront converties en m2 pour le logiciel) :  
∑= boucheSection As g
boucheeq _, (Eq 141 ) 
Cette dernière exprime le débit d’air (en m3/h) vu par les bouches. Si la bouche est à deux 
caractéristiques, on applique une caractéristique moyenne pondérée par les temps d’ouverture : 
( ) ( )
168_ ) 168 ( _int , ∑ ∑ × − + ×=base e po s g
boucheeqboucheSection dugd boucheSection DugdA  (Eq 142 ) 
Dans la pratique, ces caractéristiques sont souvent définies en grand débit et en petit débit. Pour 
passer du petit débit au grand débit, on utilise un dispositif  permettant d’agrandir les sections des 
bouches. 
Via Bernoulli, on a l’expression suivante du débit volumique (m3/s)  
5 . 0 ,5 . 0
.2. P A C qs g
boucheeq
refd v Δ ×



=ρ (Eq 143 ) 
Par conséquent, la différence de pression vue par la bouche d’extraction fixe est exprimée comme 
suit en tenant compte des fuites du conduit :  
2
,,
,,
, ,
36002 



× ×+×


=s g
boucheeqds g
fuites reps g
cond rep ref s g
boucheA Cq qdPρ
 (Eq 144 ) 
   
Page 449  
8.7.3.1.3.2 Bouche d’extraction autoréglable 
Dans le cas de bouches d’extraction autoréglable , on se conformera à la courbe caractéristique 
définie suivant la norme EN 13141-2 sous une différence de pression de référence  . Les 
mesures doivent être faites pour 6 points, chaque point pris dans une des gammes de différence 
de pression afin de couvrir la gamme opérationnelle du dispositif comme indiquée par le fabricant. 
Par conséquent, l’utilisateur doit remplir dans l’interface le tableau suivant : 
 
 dPmin   Qv j Qvj+1  dPmax 
dP bouche (pascals) 0       
Débit moyen (m3/h) 0       
       Qv max 
 
Tableau 65 : Courbe caractéristiques d’une bouche autoréglable 
 
On trouve par interpolation linéaire la valeur du débit vu par la bouche d’extraction autoréglable. 
Si  alors :  
s g
fuites reps g
Bouche dP dP dP,
, max,+ =  (Eq 145 ) 
Si  alors :  
s g
fuites reps g
Bouche dP dP dP,
, min,+ =  (Eq 146 ) 
Si non alors   ; on interpole entre Qv j et Qv j+1. 
   
Page 450  
8.7.3.1.4 Description de l’extracteur 
La prise en compte du comportement statique des extracteurs est réalisée par l’intermédiaire : 
- de la perte de charge singulière de l’extracteur (dzeta). 
- et par la courbe caractéristique décrivant les valeurs du coefficient de dépression (Cextr) 
pour un vent horizontal de référence égal par défaut à 8 m/s.  
Les courbes caractéristiques des extracteurs statiques sont obtenues expérimentalement  sous un 
vent de 8 m/s et pour différentes vitesses d’air dans le conduit. La norme EN 13141-5 précise les 
points de mesures suivants : 
Vitesse du vent de référence :    
Vitesse conduit : 0 m/s   0,5 m/s    1 m/s     1,5 m/s   2 m/s   3 m/s   4 m/s    8 m/s 
On obtient le tableau suivant:  
 Vent de références =8 m/s 
V conduit 0 m/s 0,5 m/s 1 m/s 1,5 m/s 2 m/s 3 m/s 4 m/s 8 m/s 
Cext (valeurs à rentrer 
par l’utilisateur)         
 
Il faut indiquer les valeurs du coefficient de dépression. Des valeurs par défauts seront proposées. 
D’autres valeurs peuvent être utilisées dans le projet si elles sont certifiées ou issus d’un Avis 
Technique ou de procédures d’équivalentes. 
Pour le concepteur il est nécessaire de connaître la courbe caractéristique de l’extracteur pour 
n’importe quelle vitesse de vent. Pour ce faire, on applique la démarche suivante :  
- la dépression est calculée à partir de la définition du facteur de dépression, 
- le débit est dans le rapport des vitesses du vent (loi de similitude) : 
 
réf VventVV Vc Vent
cond équivalentcond_.
_ × =  (Eq 147 ) 
 
Pour une vitesse de vent Vvent.c (non nulle) donnée, on reconstruit ainsi la courbe caractéristique. 
 



=× =
2
..
_
. .21:_:
c Vent ec Vent
cond équivalentcond
V Cext dP Ordonnéeetréf VventVV V Abscisse
ρ (Eq 148 ) 
   
Page 451  
Cext est lu dans le tableau ci-dessus. C’est le coefficient de succion évalué expérimentalement  
en fonction de la vitesse d’air Vcond (expérimentale ) dans le conduit sous la vitesse de vent de 
référence V vent_réf.  
Le tableau ci-après  montre comment à partir des résultats donnés dans le rapport d'essai on peut 
calculer la courbe caractéristique débit-pression pour une vitesse de vent donnée. 
Les essais ont été conduits au CSTB avec un extracteur d’un diamètre de 250 mm ayant un 
coefficient de perte de charge ( ξextra) est de 1,3. 
vent de référence : 7,9 m/s  Vent 4 m/s de  Vent 2 m/s de  Vent  de 1 m/s 
vitesse 
conduit (m/s)  Q 
référence 
(m3/h) Cext DP (Pa) Q (m3/h) DP (Pa) Q (m3/h) DP (Pa) Q (m3/h) DP (Pa) 
0 0 -1,19 -44,6 0 -11.4 0 -2.9 0 -0.7 
1,42 251 -0,31 -11,6 127 -3.0 64 -0.7 32 -0.2 
1,63 288 -0,25 -9,4 146 -2.4 73 -0.6 36 -0.2 
2,09 369 -0,1 -3,7 187 -1.0 94 -0.2 47 -0.1 
2,32 410 -0,03 -1,1 208 -0.3 104 -0.1 52 0.0 
3,03 535 +0,14 +5,2 271 1.3 136 0.3 68 0.1 
3,98 703 +0,38 +14,2 356 3.6 178 0.9 89 0.2 
 
 
On va appeler dans la suite ce paragraphe V cond_DNP le dernier point en abscisse de la courbe 
caractéristique expérimentale de l’extracteur (V cond_DNP  = 8 m/s suivant l’EN 13141-5). Puis, on 
définit :  
( ) 


=× =
2
. 1 _.
_ 1 _
. .21_
_ c Vent V e Vconduitc Vent
DNPcond conduit
V Cext dPréf VventVV V
DNP condρ (Eq 149 ) 
 
Cext(Vvent_DNP) est le coefficient de succion obtenu expérimentalement avec V cond_DNP dans le conduit 
et la vitesse de vent V vent_réf. 
 
Pour 1 _ conduit condV V≤ , on trouve dP ext par interpolation en utilisant la courbe caractéristique 
reconstruite (voir tableau ci-dessus). 
Pour 1 _ conduit condV V> , il est important de faire une transition avec la courbe sans vent (partie 
résistive de la courbe) en conservant une monotone.   
Pour obtenir cette monotone, on cherche V conduit_2 tel que :  
( )( )2 2
2 _ . . .21. . .2.21
_Ventc V ext e conduite i
stat V C V dP
DNP condρ ξρ ρ≥ 

+=  (Eq 150 ) 
   
Page 452  
Vconduit_2 est calculé suivant la méthode suivante :  
Boucle :   j = 2, 20 
 
   ( )2
1 _. . .2.21
conduite i
stat V j dP ξρ ρ

+=  
jusqu’à ce que ( )1 _2
1 _. . .2.21
Vconduit conduite i
stat dP V j dP ≥ 

+= ξρ ρ 
 
( )




+=× = =
2
2 _ 2 _.
_ 1 _ 2 _
. .2.21_. .
conduite i
conduitc Vent
DNPcond conduit conduit
V dPréf VventVV j V j V
ξρ ρ (Eq 151 ) 
 
En résumé,  
/square4 Pour 0.>c VentV  et 1 _ conduit condV V≤ , on trouve dP ext par interpolation en utilisant la courbe 
caractéristique reconstruite. 
/square4 Pour 0.>c VentV  et 2 _ 1 _ conduit cond conduit V V V≤ <       
( )1 _ 1 _ 2 _
1 _ 2 _1 _.Vconduit Vconduit Vconduit
conduit conduitconduit cond
ext dP dP dPV VV VdP + −



−−=⇒  (Eq 152 ) 
 
/square4 Pour 2 _ .0conduit cond c Vent V V et V > >  
2 ,
, . .2.21
conde g i
s ext V dP ξρ ρ



+=⇒  (Eq 153 ) 
 
/square4 Pour cond c Vent V et V ∀ =0.  
2 ,
, . .2.21
condextrae g i
s ext V dP ξρ ρ



+=⇒  (Eq 154 ) 
   
Page 453  
Les courbes monotones d’un extracteur testé par le CSTB sont présentées à titre illustratif sur le 
graphe suivant.  
Courbes caractéristiques d'un extracteur statique
en fonction de la vitesse du vent
-10.0-8.0-6.0-4.0-2.00.02.04.06.08.010.0
0 100 200 300 400 500 600 700
débit (m3/h)dépression (pascals)
référence 7,9 m/s 4 m/s 2 m/s vent nul 
Note : pour un vent nul la courbe de perte de charge se calcule à partir du coefficient ζextra 
 
 
   
Page 454  
8.7.3.1.5 Calcul du tirage thermique  
Pour un conduit i donné, le tirage thermique est exprimé comme suit : 
( )Pib g h dPext s mot s mot + − × × =int , , ρ ρ  (Eq 155 ) 
Elle dépend donc de la différence de température intérieur/extérieur, de la hauteur de tirage 
thermique et de la pression dans la zone (dans le groupe donc). 
La hauteur de tirage est définie comme suit : 
s cond s moth h, ,=  (Eq 156 ) 
Pour les zones dont les niveaux sont étanches entre eux , le calcul s’effectue 
conventionnellement à mi-hauteur de la zone. En considérant une différence d’altitude de 2 m 
entre la bouche et le sol, on peut retenir par défaut : 
2, , + =s cond s moth h  (Eq 157 ) 
 
Figure 68 : Schéma de principe pour le calcul du 
imotdP 
 
Le tirage thermique respecte aussi l’égalité suivante : 
s g
Bouches g
coudes g
cond s extr s mot dP dP dP dP dP, , ,
, , + + + =  (Eq 158 ) 
La résolution de l’équation 22 et l’équation 24 permet de calculer le Pib et le débit dans le conduit  
 (et la vitesse d’air dans le conduit  ). 
   
Page 455  
8.7.3.2 Description de l’assistance mécanique  
Ce paragraphe décrit l’assistance mécanique des systèmes de ventilation hybride (naturelle 
assistée). Ce système ne s'applique qu'au secteur résidentiel. 
On considère que le système peut fonctionner en naturelle pure ou en mode mécanique.  
Le passage d'un mode à l'autre s'effectue suivant des critères horaires et les conditions 
météorologiques (vitesse de vent et température d’air extérieure). 
Les horaires d’utilisation du grand débit cuisine sont les suivantes : 
 Horaires 
Pas de grand débit Non appliqué 
Maison Individuelle De 11h à 12 h et de 18h à 19 h 
Logement Collectif De 11 h à13h et de 18 h à 20 h 
 
Tableau 66 : Horaires d'utilisation du grand débit cuisine en ventilation hybride 
 
En dehors de ces plages horaires, le débit de base est imposé par l’assistance mécanique 
lorsque : 
- la vitesse de vent est inférieure à la vitesse de consigne Vhyb :    
- et la température d’air extérieur est supérieure à la température de consigne : 
.  
Le débit à reprendre, s’appliquant en occupation et en inoccupation, est défini par la fiche 
C_VEN_Bouches. Pour mémoire , il est calculé comme suit : 
( )
168168,
_ , ,,
int _ , , ,
,Dugd q Dugd qCrdbnrCdep qs g
base conv rep specs g
e po conv rep spec s g
dep rep− × + ×× × − =  
 
On applique la valeur de débit obtenue  : 
1 ) Aux heures indiquées par le Tableau 66 ; 
2 ) Aux heures respectant Te > Thyb et Ve < Vhyb. 
 
Des valeurs différentes de durées d'utilisation peuvent être issues d'Avis Techniques ou de 
procédures de certification équivalentes.    
Page 456  
En réalité, l’assistance mécanique fonctionne suivant une matrice de régulation modulant la 
puissance du ventilateur en fonction du tirage naturel à compléter. 
On propose par conséquent une matrice de régulation de taille maximale [10;10] . Les bornes de 
chaque critère ne sont pas prédéfinies. Chaque paramètre correspond à un régime moteur, soit une 
consommation propre.  
La matrice pourra être paramétrée par l’utilisateur ou bien importée directement à partir d’une 
bibliothèque. 
 
 0 m/s ≤V<2 m/s 2 m/s ≤V<3 m/s 3 m/s ≤V<4 m/s 
T<7°C Régime1 Régime1 Régime0 
7°C s ≤T<15°C Régime2 Régime2 Régime0 
T s ≥15°C Régime3 Régime2 Régime1 
  
Tableau 67 : exemple de matrice de régulation de taille [3 ; 3] 
 
La valeur de Thyb et de Vhyb seront indiquées par les fabricants. Ils correspondront au premier 
couple pour lequel démarre l’assistance mécanique du système de ventilation hybride.  
Par exemple , dans le cas de la matrice de régulation ci-dessus présenté, on a : 
- Vhyb = 4 m/s 
- Et Thyb =7°C. 
Dans cet exemple, l’assistance mécanique fonctionne donc dès que la vitesse de vent est 
inférieure à 4 m/s et la température extérieure supérieure à 7 °C.   
Page 457  
8.7.3.3 Calcul du débit d’air  
8.7.3.3.1 Débit d’air en ventilation naturelle  
Comme il est possible d’avoir plusieurs conduits identiques, on définit alors le nombre de conduit 
identique par NId.  
Les débits aux bouches en tenant compte de la régulation et du coefficient de dépassement sont 
définis comme suit : 
( )∑× × − =g
s g
condid rdbnr deps g
dep rep q N C C q, ,
,  (Eq 159 ) 
Les débits de fuites sont calculés comme suit : 
( )∑× =g
s g
fuites rep idg
fuites rep q N q,
, ,  (Eq 160 ) 
8.7.3.3.2 Débit d’air en assistance mécanique  
En ventilation mécanique, g
dep repq, est défini dans la fiche algo C_VEN_Bouches. 
Le débit de fuite est défini comme suit : 
( )∑× =g
ss g
fuites rep idg
fuites rep q N q,
, ,  (Eq 161 ) 
8.7.3.3.3 Débit repris spécifique  
Au final, que l’on soit en ventilation naturelle par conduit ou en assistance mécanique (ventilation 
hybride), on définit le débit repris spécifique (pour le calcul du Pib) comme suit : 
g
fuites repg
dep repg
reprisspec q Ratfuitevcq q, , _ × + =  (Eq 162 ) 
 
8.7.3.4 Calcul des consommations d'énergie des ventilateurs  
 
Comme indiqué au paragraphe précédant, l’assistance mécanique fonctionne suivant une matrice 
de régulation modulant la puissance du ventilateur en fonction du tirage naturel à compléter. La  
matrice de régulation a une taille maximale [10;10 ]. Chaque paramètre correspond à un régime 
moteur, soit une consommation propre. Par exemple : 
 0 m/s ≤V<2 m/s 2 m/s ≤V<3 m/s 3 m/s ≤V<4 m/s 
T<7°C Régime1 Régime1 Régime0 
7°C ≤T<15°C Régime2 Régime2 Régime0 
T s ≥15°C Régime3 Régime2 Régime1 
 
Pour chaque régime correspond une puissance d’auxiliaire : 
   
Page 458  (Eq 163 ) 
Par conséquent, suivant des critères horaires (cf. : Tableau 66) et les conditions météorologiques 
(vitesse de vent et température d’air extérieure), on définit la puissance de ventilateur utilisé. 
 
Par exemple : 
 
Puissance des auxiliaires (en Watt) 
Régime de 
fonctionnement de 
l’assistance Horaires débit de pointe 
(Tableau 66) Débit de base Conditions météos  (en dehors des 
heures Débit de pointe) 
Régime pointe PventPointe   
Régime 0  Pvent0  
ou 
 
Régime 1  Pvent1  
Ou 
 
ou 
 
Régime 2  Pvent2  
ou 
 
ou 
 
Régime 3  Pvent3 
 
 
La consommation des auxiliaires consiste ainsi à sommer les puissances de ventilateur qui dépend 
du régime de fonctionnement (définit à chaque heure). 
 
Elle se calcule alors comme suit : 
 (Eq 164 ) 
   
Page 459 8.7.3.5 Calcul des températures  
 
Température après impact pertes conduit : 
( )( )( ) 







×− − × − − =
cond repext rep cond
Lncfin g i fin g i extrq absHT T
,, ,
, , , , 134 . 0exp 1 θ θ  (Eq 165 ) 
  
Avec  
()ext fin g i Lnc b b T θ θ × + × − =, , 1  (Eq 166 ) 
02.0, ,
, ,+=RAHext rep cond
ext rep cond (Eq 167 ) 
Et 
( )rep cond ext rep cond A Ratfuitevc A, , ,1 × − =  (Eq 168 ) 
8.7.3.6 Calcul des humidités  
Sans objet. 
 Page 460 8.8 C_VEN_Aération  
 
8.8.1 Introduction 
 
Cette fiche algorithme décrit les systèmes de ventilation naturelle par ouverture de fenêtres. Elle 
décrit le calcul des débits d’air, température et humidité d’air. 
Cette proposition repose sur la modélisation simplifiée de la norme européenne  
EN NF 15241. 
 
 
Batteries (*) Ventilateur, débit Q ma,sou 
Tsouf1 Tsou,CTA 
 Qma,lsou 
Tsou,gr 
Text,1 
 Qma,lrep Tlnc 
Ti Local non chauffé Zone occupée 
(groupe) Batterie de 
récupération 
Batterie de 
récupération Tsmél Tsag 
Ventilateur, débit Q ma,rep Recyclage, débit Q ma,rep (1 – Taux) Trep,gr  Qmasou – Qma,lsou 
 Qmarep – Qma,lrep TAN Tsouf2 
Textr2 
 
Figure 69. Modélisation de réseaux et de bouches reliées à une CTA 
La ventilation par ouverture des fenêtres est représentée à l’aide d’une fenêtre équivalente par 
groupe. 
La ventilation par ouverture des fenêtres est traitée au niveau de chaque groupe qui en est équipé.   
Page 461 8.8.2 Nomenclature 
 
Le Tableau 68  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de calcul des débits 
de ventilation spécifique pour le calcul du Cep. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ventI Indicateur de ventilation de  la zone (Occ / Inocc) Bo ol Vrai Faux  2 
 g
soufflespecq_ Débit volumique spécifique soufflé  m3/h  2∞ +∞ 2 
 wext Poids d’eau dans l'air extérieur au pas de temps h Kg/kg
as 0 1 2 
 extθ Température extérieure au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 out airT_ Température en sortie de l’espace tempon     
 atique cIlim Indique si l’air neuf fourni par la fenêtre  transite au 
préalable  par un espace tampon      
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
       
       
Paramètres intrinsèques 
       
       
Constantes  
       
       
Variables internes 
 g
ANT Température de l’air neuf vu par la fenêtre  °C 2∞ +∞ 2 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 g
souffle airT_ Température de l’air soufflé dans le groupe (en 
provenance de l’extérieur ou d’autres groupes) °C 2 ∞ +∞ 2 
 g
souffle air_ω  Humidité de l’air soufflé dans les groupes (sortie CTA) g/kga
s 0 2 2 
 g
soufflespecq_ Débit volumique spécifique soufflé  m3/h  2∞ +∞ 2 
Tableau 68 : Nomenclature du modèle    
Page 462 8.8.3 Description mathématique 
 
8.8.3.1 Calcul de températures  
 
Dans le cas où l’air neuf fourni par la fenêtre  transite au préalable  par un espace tampon  on a 
vrai Iatique c=lim . Dans le cas contraire Faux Iatique c=lim  . 
Si vrai Iatique c=lim ,  
out airg
ANT T_=  (Eq 169 ) 
Si Faux Iatique c=lim ,  
extg
ANTθ=  (Eq 170 ) 
 
La température de l’air fourni est donc : 
g
ANg
soufflé airT T=_ (Eq 171 ) 
 
8.8.3.2 Calcul de Humidité  
 
L’humidité de l’air neuf fourni au groupe par la fenêtre est défini comme suit :  
extg
soufflé airω ω =_ (Eq 172 ) 
 
   
Page 463 8.9 C_BAT_Puits climatique  
 
8.9.1 Introduction  
 
Dans le cadre de la réglementation thermique RT2012, un modèle stationnaire monodimensionnel, 
issu de la norme NF EN 15241, est développé pour évaluer les performances d’un puits 
climatique.  
Il est décrit dans le présent rapport en termes de données d'entrées, d'algorithmes et de données 
de sorties. 
   
Page 464 8.9.2 Nomenclature 
 
Entrées 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θe(h) Température de l’air extérieure (entrant dans le 
puits, est égal à θ air2in) °C 2 ∞ + ∞ 2 
 mair(h) Débit d’air massique entrant dans le puits 
climatique Kg/s 2 ∞ + ∞ 2 
 ωext(h) Humidité de l’air extérieur Kg/kg
as 0 1 2 
 δbypassPC(
h) Indicateur de fonctionnement du by2pass du puits 
climatique 2 0 1  
       
Paramètres d’intégration du composant  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Type_s
olPC Type de sol dans lequel se trouve le puits climatique 
(0=Sol humide / 1= Sable sec / 2= Sable humide / 
3= Argile humide / 4=Argile mouillée) 2 0 4 2 
 Z Profondeur d’enfouissement des conduits m 0 + ∞ 2 
       
       
Paramètres intrinsèques du composant  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Pvent Puissance du ventilateur W 0 + ∞ 2 
 pel Rendement du ventilateur 2 0 1 0,8 
 nd Nombre de conduits  2 1 + ∞ 2 
 L Longueur du conduit m 0 + ∞ 2 
 di Diamètre intérieur du conduit m 0 + ∞ 2 
 ep Epaisseur du conduit m 0 + ∞ 2 
 λtube Conductivité thermique du conduit W/mK 0 + ∞ 2 
       
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ε Efficacité du puits climatique °C 2 ∝ + ∞ - 
 θsol Température du sol °C 2 ∝ + ∞ - 
 hi Coefficient de surface interne entre l’air et la face 
intérieure du conduit W/mK 0 + ∞ - 
 Ug Coefficient d’échange global entre l’air et le sol W/mK 0 + ∞ - 
 Vair Débit volumique de l’air m3/h 0 + ∞ - 
 v0 Vitesse de l’air dans le conduit m/s 0 + ∞ - 
 JH Heure annuelle h 0 + ∞ - 
 AH Facteur de correction de l’amplitude pour  la 
température du sol 2 0 1 - 
 Δθvent Effet de préchauffage de l’air dû au ventilateur °C 0 + ∞ - 
 VS Déphasage de la température du sol par rapport à la 
température extérieure h 0 + ∞ - 
 Δθa Amplitude de la variation annuelle de la température 
d’air extérieur °C 0 + ∞ 2 
 θam La température extérieure moyenne annuelle  °C 2 ∝ + ∞ 2   
Page 465  gm Coefficient de correction de la température du sol en 
fonction de la nature du sol 2   2 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 ρair Masse volumique de l’air Kg/m3 2 2 1,22 
 Cpair Capacité calorifique de l’air J/kgK 2 2 1008 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θairθ
outPC(h) Température de l’air sortant du puits climatique °C 2 ∞ + ∞ 2 
 mairθ
outPC(h) Débit d’air en sortie du puits climatique Kg/s 2 ∞ + ∞ 2 
 ωairθ
outPC(h) Humidité de l’air en sortie du puits climatique Kg/kg
as 0 1 2 
 Iclimatiqu
e Booléen indiquant le raccordement éventuel à un puits 
climatique Bool Vrai Fau
x 2 
 CventPC(
h) Consommation électrique horaire du ventilateur du 
puits climatique Wh 0 + ∞ 2   
Page 466 8.9.3 Description mathématique  
8.9.3.1 Présentation du puits climatique  
 
Le puits climatique est généralement appelé puits canadien pour une fonction de chauffage et 
puits provençal pour une fonction de rafraichissement. Il est constitué d’un ensemble de conduits 
enterrés dans le sol et connectés au système de ventilation (Figure 70).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figure 70 : Puits climatique connecté à la VMC 
Le but de ce système est d’amortir l’oscillation thermique journalière ou saisonnière portée par l’air, 
en tirant partie de l’inertie thermique du sol. Le puits climatique est ainsi, un échangeur d’air 
géothermique. 
 
En pratique, les échanges thermiques entre l’air présent dans la canalisation enterrée et la terre, 
permettent un chauffage hivernal ou un rafraîchissement estival de l’air neuf introduit dans le 
bâtiment ventilé. En intersaison, le puits climatique n’est pas forcément nécessaire.  
 
Son utilisation peut être contrôlée par la température de l’air extérieur. La gestion du puits 
climatique est traitée dans la fiche algorithme « Gestion-régulation du puits climatique ». 
 
8.9.3.2 Modèle physique  
8.9.3.2.1 Caractéristiques du modèle 
Le modèle proposé pour l’évaluation des performances thermiques du puits climatique est issu de 
la norme NF EN 15241. Il est basé sur une approche stationnaire et monodimensionnelle ainsi que 
sur les hypothèses suivantes : 
o Le sol est considéré homogène et non perturbé par les échanges thermiques air/sol; 
o La température de la surface extérieure du conduit enterré est la même que celle du sol; 
o Le conduit enterré est considéré cylindrique, droit et horizontal; 
o Les échanges latents sont négligés ; 
o La température à la surface du sol est considérée égale à la température de l’air ambiant 
extérieur, avec un décalage horaire (pour tenir compte de l’inertie) ; 
o Le sol est considéré comme une source thermique infinie. 
Suivant ces hypothèses, le modèle retenu, permet de déterminer la température de l’air en sortie 
de l’échangeur géothermique. 
   
Page 467  
8.9.3.2.2 Position du modèle puits climatique dans l’architecture 
Le puits climatique est décrit au niveau d’un bâtiment. Il peut être relié à plusieurs systèmes de 
traitement d’air (voir fiche d’assemblage). 
8.9.3.2.3 La température du sol 
La température du sol dépend de la température moyenne annuelle d’air extérieur ( θam), de 
l’amplitude annuelle de la température d’air neuf ( Δθa), de la nature du sol et de la profondeur 
d'enfouissement du conduit (Z).  
Etant donné que les variations de températures dans le sol sont moins importantes qu’à la surface, 
la température de l’air neuf est corrigée par les coefficients  AH, VS et gm. Ainsi, la température du 
sol est modélisée sous la forme d’une courbe sinusoïdale. 
Avec : 
3 2000335 , 0 01381 , 0 1993 , 0 1 Z Z Z AH ⋅ − ⋅ + ⋅ − = (Eq 173 )  
) 0195 . 0 3385 . 0 0156 . 1 298 . 10 1786 . 0 ( 244 3 2Z Z Z Z VS × − × + × − × + × = (Eq 174 )  
 Ou AH représente l’amplitude et VS la dérive de la courbe. 
Finalement, la température du sol à une profondeur Z, est déterminée suivant la formule : 
[ ]




⋅ + − ×⋅⋅ ⋅ − ⋅ = 25 24 VS JH8760π2sin∆θAHθgmθA AM G  (Eq 175 ) 
TAM est la moyenne des moyennes mensuelles.  
ATΔ= (La moyenne mensuelle maximale- la moyenne mensuelle minimale)/2. 
Les valeurs par défaut pour le coefficient gm sont présentées dans le tableau ci-dessous : 
Type_sol PC Conductivité 
(W/mK) Masse 
volumique  
(kg/m3) Capacité  
(J/kgK) Facteur correctif  
gm 
02Sol humide 1,5 1400 1400 1,00 
12Sable sec 0,7 1500 920 0,90 
22Sable humide  1,88 1500 1200 0,98 
32Argile humide  1,45 1800 1340 1,04 
42Argile mouillée  2,9 1800 1590 1,05 
Tableau 69 : Propositions de gm pour différents types de sol 
8.9.3.2.4 La température d’air en sortie du puits climatique 
La température de l’air en sortie du puits climatique est calculée comme suit : 
Si 1=−PC
pass byδ , 
ePC
out airθ θ=− (Eq 176 )   
Page 468 Si 0=−PC
pass byδ , 
()vent e sol ePC
out air θ θ θ ε θ θΔ + − ⋅ + =−  
Avec : 




⋅⋅ −− =
air
dairg
CpnmL U
.exp 1ε  (Eq 177 )  
i ip i
tubeg
h de dU
1 2
ln211
+


⋅ +
⋅ ⋅=
λ π (Eq 178 ) 
25 075 0
02
1000077 , 010023 , 0 13 , 4.
i.
e e
idvh ×





× − × + =θ θ (Eq 179 ) 
air dair
airnmVρ⋅=.
 (Eq 180 ) 
2 0
2

⋅=
iair
dVv
π 
(Eq 181 ) 
air airvent
ventcp mP pel∆θ⋅⋅=  (Eq 182 ) 
8.9.3.2.5 L’humidité de l’air en sortie du puits climatique 
L’humidité de l’air en sortie du puits climatique est supposée, par hypothèse, égale à l’humidité de 
l’air extérieur : 
extPC
out airω ω=−  (Eq 183 ) 
8.9.3.2.6 Le débit d’air en sortie du puits climatique 
Le débit d’air dans le puits climatique est une donnée d’entrée fournie par le(s) composant(s) de 
traitement d’air, puis compilée au niveau de l’assemblage puits climatique. Par hypothèse, il n’y a 
pas de pertes de débit entre l’entrée et la sortie du puits climatique. 
airPC
out airm m=−  (Eq 184 ) 
8.9.3.2.7 Consommation du ventilateur 
En présence d’un ventilateur en sortie du puits climatique et lorsqu’il fonctionne, sa consommation 
est comptabilisée comme suit :   
Page 469 Si 1=−PC
pass byδ , 
0=PC
ventC 
Si 0=−PC
pass byδ , 
) 1 (h P CventPC
vent × = (Eq 185 ) 
 
 
8.10 C_VEN_gestion_régulation_Puits_climatique  
8.10.1 Introduction 
Les puits climatiques sont intégrés dans la méthode réglementaire Th-B-C-E 2012. Dans le 
contexte de bâtiments à la fois confortables et basse consommation, il est nécessaire que le puits 
climatique soit géré au mieux afin de profiter ou non (selon les conditions extérieures et 
intérieures) de l’échangeur géothermique. 
Le composant ci-dessous s’inspire des algorithmes du by-pass d’une ventilation double-flux et 
exprime les équations de gestion-régulation du by-pass du puits climatique. 
   
Page 470 8.10.2 Nomenclature 
Le Tableau 70  donne la nomenclature des différentes variables du modèle. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut  
 θe(h) Température extérieure au pas de temps h °C 2∞ +∞ 2 
 θi,finPC(h) Température de l’air intérieur vue par le 
puits climatique à la fin du pas de temps 
précédent °C 2∞ +∞ 2 
 IsaisonPC(j) Indicateur de saison propre au puits 
climatique sur lequel est basé la régulation 
au jour j 2   - 
       
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 type gest_PC Type de gestion du puits climatique et de 
son by2pass 
0. Pas de by2pass 
1. Gestion du by2pass en fonction 
des températures intérieures et 
extérieures 2 0 1 - 
       
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 θint,byθ
pass_PChiver 
 Température intérieure de consigne au 
dessus de laquelle l’échangeur du puits 
climatique peut être by2passé en période 
de chauffage °C 2 ∞ +∞ 2 
 θext,byθ
pass_PChiver Température extérieure de consigne au 
dessus de laquelle l’échangeur du puits 
climatique peut être by2passé en période 
de chauffage °C 2∞ +∞ 2 
 θint,byθpass_PCété 
 Température intérieure de consigne au 
dessus de laquelle l’échangeur du puits 
climatique peut être by2passé hors période 
de chauffage °C 2∞ +∞ 2 
 θext,byθ
pass_PCété Température extérieure de consigne au 
dessus de laquelle l’échangeur du puits 
climatique peut être by2passé hors période 
de chauffage °C 2∞ +∞ 2 
       
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 δbypassPC(h) Indicateur de fonctionnement du by2pass 
du puits climatique 2 0 1  
         
Page 471  
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
       
Tableau 70 : Nomenclature des différentes variables du modèle  
   
Page 472 8.10.3 Description mathématique 
8.10.3.1 Les principes de la gestion-régulation du puits climatique  
Ce modèle, décrivant les modes des gestion-régulation d’un puits climatique, précèdent les calculs 
énergétiques (transfert de chaleur du sol vers l’air circulant dans le puits, consommation des 
auxiliaires, etc.) 
Dans ce modèle, la gestion du by-pass n’a d’impact que sur les températures de soufflage d’air. La 
modulation éventuelle des débits est pilotée par le système de ventilation en aval du puits 
climatique. 
La gestion-régulation d’un puits climatique doit permettre de tirer profit au maximum des gains 
énergétiques apportés par le puits climatique sans altérer le confort de l’occupant. Pour cela, 
lorsque certaines conditions sont assemblées, l’échangeur géothermique peut être by-passer pour 
souffler à l’intérieur du (ou des) groupe(s) directement de l’air extérieur. 
Hypothèse :  le débit et l’humidité de l’air sont supposés identiques en entrée et en sortie du puits 
climatique. 
8.10.3.2 Calcul de l’indicateur de by-pass du puits climatique  
Ce calcul est horaire. 
8.10.3.2.1 Si il n’y a pas de by-pass (type gest_PC=0) 
0=−PC
pass byδ  (580) 
 
8.10.3.2.2 Si le by-pass est en gestion manuelle (type gest_PC=1) 
Concernant les règles de by-pass, on distingue la période de chauffage du reste de l’année. 
1er cas : Période de chauffage  
Durant la période de chauffage ( IsaisonPC=chauffage), le by-pass est activé pour éviter les 
surchauffes. Trois conditions doivent être respectées simultanément : 
- la température extérieure est inférieure à la température intérieure vue par le puits 
climatique, , (possibilité de refroidir) ; 
- la température extérieure est supérieure à une température de consigne, notée 
hiver
PC pass by ext_ ,−θ , (contrôle de la température de l’air extérieur) ; 
- la température intérieure est supérieure à une température de consigne notée  ; 
Autrement dit, si PC
fin i ext,θ θ< et hiver
PC pass by ext ext_ ,−>θ θ  et si hiver
PC pass byPC
fin i _ int, , −>θ θ , alors 
1=−PC
pass byδ  (581) 
2ème cas : hors de la période de chauffage 
Hors de la période de chauffage ( IsaisonPC≠chauffage), les règles de by-pass du puits climatique 
prennent en compte les stratégies de free-cooling.   
Page 473 Trois conditions doivent être respectées simultanément : 
- la température extérieure est inférieure à la température intérieure, , (possibilité de 
refroidir) ; 
- la température extérieure est supérieure à une température de consigne, notée 
été
PC pass by ext_ ,−θ  (contrôle de la température de l’air extérieur) ; 
- la température intérieure est supérieure à une température de consigne notée 
été
PC pass by_ int,−θ  ; 
Autrement dit, si g
fin i ext ,θ θ< et été
PC pass by ext ext_ ,−>θ θ  et si été
PC pass byg
fin i _ int, , −>θ θ , alors 
1=−PC
pass byδ  (582) 
On rappelle que par défaut,  le by-pass est désactivé avec par conséquent la valeur du 
paramètre 0=−PC
pass byδ . 
 
 Page 474 8.11 S1_BAT_assemblage_puits_climatique  
8.11.1 Introduction 
Deux fiches algorithmes liées aux puits climatiques sont assemblées : 
- la fiche gestion-régulation du puits climatique qui décrit les modes de gestion du puits 
climatique ainsi que les périodes de fonctionnement du by-pass ; 
- la fiche puits climatique qui, à partir d’un débit massique d’air et de la température 
extérieure, calcule ce même couple de données en sortie, après passage dans l’échangeur 
géothermique. 
-  
8.11.2 Nomenclature 
Le Tableau 71  donne la nomenclature des différentes variables du modèle d’assemblage des 
fiches algorithmes liées au puits climatique. 
Entrées du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
θe(h) Température de l’air extérieure (entrant dans 
le puits) °C 2 ∞ + ∞ 2 Climat ωext(h) Humidité de l’air extérieur Kg/kg
as 0 1 2 
θi,fins(h) Température d’air à la fin du pas de temps 
précédent du système de ventilation s 
connecté au puits climatique  °C 2∞ +∞ 2 
isaisons(h) Indicateur de saison lié au système de 
ventilation s connecté au puits climatique 2    Syst. ventilation qs
m,air_neuf (h) Débit massique d’air neuf en entrée du 
système de ventilation s connecté au puits 
climatique kg/s  2∞ +∞ 2 
       
Paramètres intrinsèques du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  Voir fiche puits climatique     
  Voir fiche gestionθrégulation du  puits 
climatique     
Paramètres d’intégration du système 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Mode Mode de calcul (02Th2B calcul du Bbio / 12Th2
C calcul du Cep / 22Th2E calcul du confort 
d’été) 2 0 2 2 
  Voir fiche puits climatique     
  Voir fiche gestionθrégulation du  puits 
climatique     
Sorties   
Page 475  Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Cvent_PCs(h) Consommation électrique horaire du ou (des) 
ventilateur(s) du puits climatique par système 
de ventilation s Wh 0 + ∞ 2 
 Iclimatique  Booléen indiquant le raccordement éventuel à 
un puits climatique Bool Vrai Faux  2 
 θairθoutPC(h) Température de l’air sortant du puits 
climatique °C 2 ∞ + ∞ 2 
 mairθoutPC(h) Débit d’air en sortie du puits climatique Kg/s 2 ∞ + ∞ 2 
 ωairθoutPC(h) Humidité de l’air en sortie du puits climatique Kg/kg
as 0 1 2 
         
Page 476  
Variables internes  
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 δbypassPC(h) Indicateur de fonctionnement du by2pass du 
puits climatique 2 0 1  
 θi,finPC(h) Température d’air à la fin du pas de temps 
précédent vu par le puits climatique  °C 2∞  +∞ 2 
 mair(h) Débit d’air massique entrant dans le puits 
climatique Kg/s 2 ∞ + ∞ 2 
       
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
  (Voir fiches de l’assemblage)     
Tableau 71 : Nomenclature du modèle   
Page 477 8.11.3 Assemblage des composants 
Deux fiches composent l’assemblage : 
- gestion-régulation du puits climatique ; 
 - puits climatique ; 
Hypothèses :  
Pour les calculs de Bbio (Th-B) et de confort d’été (Th-E), il n’y a pas de puits climatique. 
Pour le calcul des consommations (Th-C), un puits climatique ne peut être connecté qu’au(x) 
système(s) de ventilation suivant(s) : 
2 ventilation SF Insufflation (C_VEN_Mécanique_Simple_Flux) 
2 ventilation DF ou DAC (C_VEN_Mécanique_Double_Flux) 
Un PC peut desservir plusieurs systèmes de ventilation.  
L’air entrant dans le puits climatique est de l’air extérieur. 
8.11.3.1 Prétraitement des données  
8.11.3.2 Débit massique en entrée du puits climatique  
Le débit  massique d’air entrant dans le puits climatique est égal à la somme des débits  
massiques d’air attendus par les systèmes de ventilation. 
∑
→− =
PC ss
neuf air mPC
air q m, (583) 
8.11.3.2.1 La température intérieure de gestion-régulation du puits climatique 
La température d’air utilisée pour la gestion-régulation du puits climatique est la moyenne 
pondérée des températures d’air vue par les systèmes de ventilation. 
( )
( )∑∑
→−→−×
=
PC ss
neuf air mPC ss
neuf air ms
fin i
PC
fin i
qq
,, ,
,θ
θ  (584) 
8.11.3.2.2 La saison au niveau du puits climatique 
La saison au niveau du PC (utile pour sa gestion-régulation) est une compilation des saisons de 
chaque système de ventilation. 
Dès qu’un système de ventilation est en mode chauffage, le puits climatique passe en mode 
chauffage. 
S’il existe au moins un système de ventilation s tel que  
chauffageis
saison= , alors chauffageiPC
saison=  (585) 
   
Page 478  
8.11.3.2.3 Indicateur de présence d’un puits climatique 
L’indicateur suivant permet d’informer les systèmes de ventilation mécanique de la présence d’un 
puits climatique.  
1lim=atique cI  (586) 
 
8.11.3.2.4 Le puits climatique dans le calcul Th-E 
Le puits climatique n’intervient pas dans le calcul de confort d’été : 
Si Mode =2 
0lim=atique cI  (587) 
8.11.3.3 Ordre des calculs  
Pour un puits climatique et pour chaque pas de temps d’un calcul de Cep : 
1) Première étape : gestion-régulation du by-pass du puits climatique 
Le puits climatique peut être by passé lorsque l’échangeur géothermique n’est pas intéressant d’un 
point de vue énergétique. La gestion-régulation du by-pass est basée sur le même principe que 
celui du by-pass d’une ventilation double flux à savoir : 
2 une distinction entre la période de chauffage et le reste de l’année ; 
2 pour chacune des deux périodes ainsi définies, deux températures seuils (une pour la 
température intérieure et une pour la température extérieure) conditionnent l’utilisation du 
by-pass. 
Un indicateur de by-passage est envoyé aux algorithmes du puits climatiques. 
2) Deuxième étape : le puits climatique 
Le puits climatique permet de modifier la température d’air en entrée du système de ventilation en 
utilisant un échangeur géothermique. A partir des caractéristiques physiques du puits climatique, 
de la nature du sol,… nous pouvons en déduire la température en sortie du puits climatique. Cette 
température sera identique pour tous les systèmes de ventilation reliés au puits climatique. 
La consommation des ventilateurs du puits climatique est également calculée. 
   
Page 479 8.11.3.4 L’assemblage puits climatique  
Assemblage puits climatiqueGestion régulation 
du puits climatique1ère étapeSystème de 
ventilation 
(DAC, DF ou SF 
insufflation )Climat 
extérieur
Gestion-régulation 
puits climatique
typegest_PC
θhiver
int,by-pass_PC 
θété
int,by-pass_PC
θhiver
ext,by-pass_PC 
θété
ext,by-pass_PC 1
θe, ωe
XInterfaceAssemblage puits climatiques –RT2012
X
θi,fins, qm,air-neufs, 
isaisons
1Code
Puits 
climatiquePuits climatique
Type_sol PC, Z, 
Pvent, pel, nd, L, di, 
ep, λtube2ème étapemair-outPC
θair-outPC
ωair-outPC
Iclimatique
CventPC,s
1
δby-passPC
1Pré-traitement des données
Post-traitement des donnéesθi,finPC, 
isaisonPCmairPC
 
Figure 71 : Schéma d'assemblage du modèle de puits climatique 
   
Page 480 8.11.3.5 Post-traitement des données  
A la suite des algorithmes de l’assemblage puits climatique, le système de traitement d’air reçoit 
une température d’air, une humidité et un débit massique. A cela s’ajoute un indicateur Iclimatique 
informant le système de ventilation de la présence d’un puits climatique en amont de l’installation 
de ventilation ainsi que la partie de la consommation des ventilateurs du puits climatique relative à 
ce système de ventilation.  
8.11.3.5.1 Répartition de la consommation des ventilateurs 
La consommation totale du (ou des) ventilateurs du puits climatique est réparti dans chaque 
système de ventilation relié au PC au prorata des débits d’air neuf attendus.  
( )∑
→−−× =
PC ss
neuf air ms
neuf air m PC
vents PC
vent
qq
C C
,, , 
(588) 
Note : cette consommation sera ajoutée à celle des auxiliaires de chaque système de ventilation 
connecté au puits climatique puis répartie ensuite dans chaque groupe. 
8.11.3.5.2 Température de sortie du puits climatique 
La température de sortie du puits climatique est utilisée par tous les systèmes de ventilation reliés 
au puits climatique. 
 
   
Page 481 9 ECLAIRAGE 
9.1 C_ECL_éclairage  
Ce document présente la méthode de calcul de la consommation d’éclairage artificiel d’un groupe 
pour le calcul du coefficient Bbio et pour le calcul du coefficient Cep. 
9.1.1 Introduction 
9.1.1.1 Présentation  
Il reprend certains éléments de méthode Th-CE de la RT 2005. Les principales évolutions sont les 
suivantes : 
• Deux puissances électriques installées sont prises en compte : 
o Puissance électrique surfacique correspondant au régime de fonctionnement 
normal des lampes, sans baisse de puissance due à la gradation, dans le local 
considéré. 
o Puissance électrique surfacique correspondant au fonctionnement des 
appareillages et périphériques de gestion lorsque les lampes sont éteintes. 
• Prise en compte plus détaillée des modes de gestion de l’éclairage et du taux d’occupation 
effective des locaux par l’intermédiaire d’une matrice de coefficients C1. 
• Baisse de la puissance installée de référence dans le résidentiel. 
• Le coefficient C34 de la RT 2005 est renommé C2. 
• Introduction de deux modes de gestion marche-arrêt par détection du franchissement d’un 
seuil d’éclairement : 
o Mode marche et arrêt automatiques : l’allumage et l’extinction sont effectués 
automatiquement lorsque le seuil de éclairement est franchi. 
o Mode arrêt automatique : seule l’extinction est effectuée automatiquement lorsque 
le seuil d’éclairement est dépassé. 
Afin de valoriser différents systèmes de gestion et l’accès à l’éclairage naturel de parties 
spécifiques d’un groupe, la notion de local est introduite : 
• un local a une puissance d’éclairage artificiel spécifique, 
• un local dispose d’un seul mode de mise en marche et d’extinction de l’éclairage, ce qui se 
traduit par une valeur de C1 spécifique à ce local, 
• tout ou partie de la surface d’un local peut avoir ou non accès à l’éclairement naturel, 
• Si seulement une partie du local a accès à l’éclairement naturel, il peut y avoir une gestion 
de l’éclairage en fonction de la lumière naturelle uniquement dans cette partie du local 
(fractionnement ou « zonage » de l’installation). On définit donc deux coefficients C2 par 
local. 
• Le système de gestion fractionné gère indépendamment la partie ayant accès à 
l’éclairement naturel et la partie n’y ayant pas accès. Lorsque le système n’est pas   
Page 482 fractionné, c’est la partie sans accès à l’éclairement naturel qui impose le fonctionnement 
de l’éclairage artificiel pour l’ensemble du local.   
Page 483 9.1.1.2 Types de bâtiments visés  
Cette méthode est applicable à tous les bâtiments. Pour les logements, le système d’éclairage est 
conventionnel. 
9.1.1.3 Quel éclairage prendre en compte ?  
Les éclairages suivants ne doivent pas être pris en compte lors de l’application de la méthode : 
• l’éclairage extérieur, 
• l’éclairage des parkings, 
• l’éclairage de sécurité, 
• l’éclairage destiné à mettre en valeur des objets ou des marchandises. 
Cette dernière catégorie couvre : 
• les objets d’art tels que les peintures, les sculptures, les objets d’art avec un éclairage 
incorporé (lustres…) mais pas les luminaires décoratifs, 
• l’éclairage localisé destiné à mettre en valeur les tables de restaurant. 
Elle ne couvre en revanche pas les éléments architecturaux qui font partie du bâtiment tels que les 
murs, les portes, les escaliers, les plafonds. 
La méthode ne couvre pas l’éclairage spécialisé destiné à la réalisation de process particulier. Il 
n’est pas possible de fournir une liste exhaustive de ces éclairages particuliers mais ils couvrent 
notamment : l’éclairage de scène dans les locaux utilisés pour le spectacle et les loisirs sous 
réserve que cet éclairage vienne en complément d’un éclairage général et qu’il soit commandé par 
un système de commande dédié accessible au seul personnel autorisé. 
Tous les autres dispositifs d’éclairage doivent être pris en compte lors de l’application de la 
méthode.   
Page 484 9.1.1.4 Types de calcul  
Eclairage pour le calcul du coefficient Bbio pour les bâtiments tertiaires 
Il est effectué en affectant des valeurs conventionnelles aux paramètres suivants : 
- puissance d’éclairage : 2 W/m²/100lux, 
- puissance des auxiliaires : 0 W/m², 
- gestion par interrupteur et dispositif de programmation horaire, 
- gestion fractionnée, 
- seuil d’autonomie lumineuse : 300 lux. 
Un préprocesseur calcule la puissance d’éclairage en fonction du type de locaux, Tableau 73 . 
Les paramètres ci-dessus sont alors disponibles pour le calcul. 
Eclairage pour le calcul du coefficient Cep pour les bâtiments tertiaires 
Les paramètres sont entrés par l’utilisateur et correspondent au projet. 
Eclairage pour les logements et les locaux similaires 
Le calcul est conventionnel dans tous les cas, voir § 9.1.3.4.2. 
Autres valeurs conventionnelles 
- ratio de la surface totale des parois du groupe à la surface utile du groupe, fixé à 4,5, 
- coefficient de réflexion lumineuse des parois du groupe, fixé à 0,5, 
- ratio de récupération sous forme convective des apports d’éclairage, fixé à 0,5, 
- ratio de récupération sous forme radiative des apports d’éclairage, fixé à 0,5, 
- part non récupérée des apports d’éclairage, fixé à 0. 
9.1.1.5 Les types de locaux  
Le paramètre type_bat en entrée du Tableau 73  est renseigné automatiquement d’après l’usage 
du bâtiment défini au niveau de la zone. Une correspondance a été établie entre l’usage de la 
zone où se trouve le groupe et l’usage au sens de l’éclairage.   
Page 485 9.1.2 Nomenclature 
Le Tableau 72  donne la nomenclature des différentes variables du modèle de consommation 
d’éclairage. 
Entrées du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Flt_1 Flux lumineux entrant sous forme directe par 
les baies lm 2 2 2 
 Flt_2 Flux lumineux entrant sous forme 
hémisphérique par les baies lm 2 2 2 
 Flt_3 Flux lumineux entrant sous forme semi 
hémisphérique orienté vers le plafond par les 
baies lm 2 2 2 
 IEcl Indice de fonctionnement de l’éclairage de la 
zone dans laquelle se situe le groupe 
0 = éclairage artificiel non autorisé 
1 = éclairage artificiel autorisé 
Cet indice correspond aux plages d’occupation 
données par les scénarios conventionnels. 2 0 1  
 Jour_astro Indicateur du jour au sens astronomique : 
1 : le soleil est au2dessus de l’horizon, période 
de jour, 
0 : le soleil est sous l’horizon, période de nuit 2 0 1 2 
 Nbh _occ_Einat_sup (t
21) Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat est 
supérieur à un seuil en occupation de jour au 
pas précédent h 0 2 2 
 Nbh _occ_Einat_inf (t
21) Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat est 
inférieur à un seuil en occupation de jour au 
pas précédent h 0 2 2 
 Nbh _occ_nuit(t21)  Nombre d’heures en occupation de nuit h 2 2 2 
Paramètres intrinsèques du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Pecl_tot,l  Puissance surfacique totale d’éclairage installée 
dans le local l (lampes allumées, appareillages 
d’alimentation et périphériques de gestion) 
Correspond aux périodes d’occupation W/m² 2  0 
 Pecl_aux,l  Puissance surfacique totale des appareillages et 
périphériques de gestion de l’éclairage artificiel 
dans le local l. 
Correspond aux périodes d’inoccupation W/m² 0  0   
Page 486  Gest_ecl ,l Mode de commande de l’éclairage artificiel du 
local l : 
0 = pas de commande manuelle ni de détection 
d’occupation (éclairage permanent pendant les 
plages d’occupation) 
1 = Interrupteur manuel marche/arrêt 
2 = Interrupteur manuel marche/arrêt et 
extinction automatique programmée (horloge) 
3 = Marche et arrêt automatiques par détection 
de présence et d’absence 
4 = Marche manuelle et arrêt automatique par 
détection d’absence 2 0 4 1 
 Grad_ecl ,l Mode de gestion de l’éclairage artificiel en 
fonction de l’éclairage naturel dans le local l : 
0 = gestion impossible avec la lumière du jour 
1 = gestion manuelle de la lumière du jour par 
interrupteur marche2arrêt 
2 = gradation automatique assurant un 
éclairement constant 
3 = allumage et extinction automatiques par 
détection de franchissement d’un seuil de 
éclairement. 
4 = extinction automatique par détection de 
franchissement d’un seuil de éclairement. 2 0 4 1 
Paramètres d’intégration du composant 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 type_local ,l Type de local (voir tableau 2) 2 2 2 2 
 Agr Surface utile du groupe m² 2 2 2 
 Alocal,l Surface utile du local l m²   2 
 Ratio écl_nat,l  Part du local l ayant accès à la lumière naturelle % 0 1 2 
 Fr_Grad_ecl,l  Fractionnement du type de gestion en fonction 
de l’éclairement naturel 
0 = gestion non fractionnée de l’éclairage dans 
le local 
1 = gestion fractionnée de l’éclairage dans le 
local 2 0 1 0 
 Seuil _auto_lumi  Seuil d’autonomie lumineuse du groupe lux 0 2 300 
Sorties 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 CECL_local  Consommation d’énergie finale pour l’éclairage 
d’un local sur une heure kWh   2 
 CECL_GR  Consommation d’énergie finale pour l’éclairage 
d’un groupe sur une heure kWh   2 
 Fecl C Flux convectif récupérable de l’éclairage 
artificiel Wh   2 
 Fecl R Flux radiatif récupérable de l’éclairage artificiel Wh   2 
 Fecl NE Flux récupérable de l’éclairage artificiel non 
émis dans le local Wh   2 
 Nbh _occ_Einat_sup  Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat est 
supérieur à un seuil en occupation de jour h 0 2 2   
Page 487  Nbh _occ_Einat_inf  Nombre d’heures pendant lesquelles Ei nat est 
inférieur à un seuil en occupation de jour h 0 2 2 
 Nbh _occ_nuit  Nombre d’heures en occupation de nuit h    
 Taux _occ_einat_sup  Ratio du nombre d’heures pendant lesquelles 
Einat est supérieur à un seuil en occupation de 
jour 2 2 2 2 
 Taux _eclnat Ratio des surfaces du groupes ayant accès à la 
lumière naturelle 2 2 2 2 
 Taux _fond_local  Ratio des surfaces du groupes étant situées en 
fond de local profond 2 2 2 2 
 Taux _pas_eclnat  Ratio des surfaces du groupes n’ayant pas 
accès à la lumière naturelle 2 2 2 2 
Variables internes 
 Nom Description Unité Min Max Défaut 
 Aeclnat Surface du groupe ayant accès à la lumière 
naturelle m² 2 2 2 
 Einat Eclairement naturel intérieur lux 0 2 0 
 FlTeq Flux lumineux total équivalent transmis au groupe lm 0 2 2 
 Eiref Eclairement intérieur de référence pour le type de local considéré 
Les valeurs sont données dans le tableau 2, issues des valeurs 
d’éclairement à maintenir sur la surface de référence de la zone 
de travail. 
Ces valeurs sont spécifiées dans la norme NF EN 12464-1 lux 0 2 300 
 C1 coefficient correspondant au taux d'utilisation de l'éclairage en 
l'absence d'éclairage naturel 
Facteur de dépendance de l’éclairage artificiel à l’occupation 2 0 1 0.9 
 C2 coefficient correctif de C1 pour les locaux 
bénéficiant d'éclairage naturel 
Facteur de dépendance de l’éclairage artificiel à la 
lumière naturelle 2 0 1 1 
 C2ae Coefficient C2 pour la partie du local ayant accès 
effectif à l’éclairement naturel 2 0 1 1 
 C2pae Coefficient C2 pour la partie du local n’ayant pas 
accès effectif à l’éclairement naturel 2 0 1 1 
Constantes 
 Nom Description Unité Min Max convent
ionnel 
 R Coefficient de réflexion lumineuse des parois du 
groupe 2 2 2 0,5 
 Rgr
A,AT Ratio de la surface totale des parois du groupe à la 
surface utile du groupe 2 2 2 4,5 
 Crec_ecl_conv  Récupération sous forme convective des apports 
d’éclairage 2 2 2 0,5 
 Crec_ecl_rad  Récupération sous forme radiative des apports 
d’éclairage 2 2 2 0,5 
 Crec_ecl_non_e
mis Part non récupérée des apports d’éclairage 2 2 2 0,0 
Tableau 72 : Nomenclature du modèle   
Page 488 9.1.3 Description mathématique 
9.1.3.1 Calcul de la surface du groupe ayant accès à la lumière naturelle  
Ce calcul n’est à mener qu’une seule fois en début de simulation : sommation sur les locaux d’un 
groupe. 
l ecl_nat, l local, eclnat Ratio . A ∑=
∈goupe lA  (589) 
9.1.3.2 Calcul de l’éclairement naturel dans les parties y ayant accès  
Sommation sur le nombre de baies du groupe pour calculer le flux lumineux équivalent pénétrant 
dans les parties du groupe ayant accès à la lumière naturelle. 
6 , 0 .3_2_ 2 , 0 . 1_ Flt Flt FltTeqFl + + =  (590) 
Calcul du niveau d’éclairement naturel dans les parties du groupe ayant accès à la lumière 
naturelle : 
) R - (1 A *. 8 , 1
2
eclnat,At AgrTeq
natRFlEi=  (591) 
Pour les groupes dont tous les locaux ont un accès nul ou impossible à la lumière naturelle (A eclnat 
= 0), on prendra Ei nat = 0 pour tous les locaux du groupe. 
9.1.3.3 Calcul de l’autonomie en lumière naturelle  
L’autonomie en lumière naturelle est le nombre d’heures pendant lesquelles l’éclairage naturel est 
suffisant et pendant lesquelles on n’a pas recours à l’éclairage artificiel. Ainsi, lorsque l’éclairement 
naturel intérieur dépasse une valeur de référence Seuil _auto_lumi, on incrémente une variable de 
comptage. 
L’évaluation de l’autonomie s’effectue au niveau du groupe. 
2 en occupation au sens de l’éclairage : I Ecl = 1 
Si Jour_astro = 0, alors Nbh _occ_nuit = Nbh _occ_nuit(t-1) + 1 heures de nuit 
Sinon si Jour_astro > 0  :     heures 
de jour 
Si Einat ≥ Seuil_auto_lumi 
Nbh_occ_Einat_sup  = Nbh _occ_Einat_sup(t-1)  + 1  
  sinon 
Nbh_occ_Einat_inf  = Nbh _occ_Einat_inf(t-1)  + 1 (592) 
On évalue également l’autonomie d’un groupe en lumière naturelle par un taux de disponibilité de 
la lumière naturelle pendant les plages d’occupation et les heures de jour : 
Taux_occ_einat_sup  = 100*Nbh _occ_Einat_sup  / (Nbh _occ_Einat_sup  + Nbh _occ_Einat_inf ) 
   
Page 489 Pour compléter l’indicateur d’autonomie en lumière naturelle, on donne aussi les proportions des 
surfaces du groupe ayant accès à la lumière naturelle. Ainsi, on définit les taux suivants : 
- part de surface du groupe ayant accès à la lumière naturelle 
Tauxeclnat = Aeclnat / Agr 
- part de surface du groupe en fond de local profond ayant accès à la lumière naturelle 
Si Ratio eclnat > 0  grA Taux / )) Ratio 1 ( . A (l ecl_nat,
ll local, fond_local − =∑  
- part de surface du groupe n’ayant pas accès à la lumière naturelle 
Si Ratio eclnat = 0  grA Taux / . A
ll local, pas_eclnat∑=  
9.1.3.4 Calcul des consommations d’éclairage  
9.1.3.4.1 Calcul en non-résidentiel  
Le calcul horaire s’effectue au niveau du groupe en sommant les contributions des différents 
locaux qui le composent : 
∑=
∈goupe ll local ECL GR ECL C C, _ _ (593) 
Le calcul de la consommation d’éclairage artificiel d’un local est la somme de deux contributions : 
• le produit de la puissance d’éclairage artificiel installée par sa durée d’utilisation effective 
sur une heure (lampes allumées), lorsque la zone est occupée (I ECL=1) 
• le produit de la puissance des appareillages et des périphériques de gestion par la durée 
de non utilisation, lorsque l’éclairage artificiel est éteint 
Lorsque le local est en période d’occupation mais que les lampes sont éteintes par le dispositif de 
gestion de la lumière naturelle, il doit subsister la consommation des appareillages et des 
périphériques de gestion. C’est pourquoi la consommation horaire n’est jamais strictement nulle et 
est au minimum égale à la consommation horaire de ces appareillages et périphériques de 
gestion. 
La consommation des périphériques de gestion est nulle si Gest_ecl = 0, 1 ou 2 et si Grad_ecl = 0 
ou 1. 
CECL_local,l = 1/1000 * Maximum { 
(Pecl_tot,l*Alocal,l*C1,l* IEcl)*[Ratio écl_nat,l*C2ae,l + (1-Ratio écl_nat,l)*C2pae,l] + Pecl_aux,l*Alocal*(1- IEcl) ; 
Pecl_aux,l*Alocal } (594) 
   
Page 490 Puissances surfaciques d’éclairage  
Les puissances surfaciques d’éclairage sont définies au niveau du local. 
Pecl_tot est la puissance surfacique installée pour l’éclairage intérieur des locaux. Elle inclut la 
puissance des lampes et accessoires, y compris le système de gestion intégré dans les luminaires 
ou associé à ces derniers. Tous les dispositifs d’éclairage installés à poste fixe ainsi que les 
éclairages d’appoint des postes de travail doivent être pris en compte, à l’exclusion des dispositifs 
d’éclairage de sécurité. 
Pecl_aux est la puissance surfacique des appareillages et des périphériques de gestion intégrés dans 
les luminaires ou associés à ces derniers, lorsque les lampes sont éteintes. Il s’agit de la 
puissance résiduelle correspondant aux périodes d’inoccupation ainsi qu’aux périodes 
d’occupation durant lesquelles les lampes sont éteintes.  
Prise en compte du type de commande d’éclairage : coefficient C1  
Le coefficient C1 correspond à un pourcentage moyen d'utilisation qui dépend d’une part du mode 
d’allumage et d’extinction de l'éclairage artificiel et d’autre part du type de local. En effet, chaque 
local peut être associé un taux d’occupation effective spécifique (voir la norme NF EN 15193). Les 
différents modes de gestion sont les suivants : 
• Systèmes sans détection automatique de présence et/ou d’absence 
o Pas d’interrupteur manuel, ni de détecteur de présence ou d’absence (éclairage 
permanent pendant les plages d’occupation) : Gest_ecl = 0 
/square4 Remarque : Si Gest_ecl = 0, P ecl_aux = 0 
o Interrupteur manuel marche/arrêt : Gest_ecl = 1 
/square4 Remarque : Si Gest_ecl = 1, P ecl_aux = 0 
o Interrupteur manuel marche/arrêt et système de programmation horaire 
(horloge) : Gest_ecl = 2 
/square4 Remarque : Si Gest_ecl = 2, P ecl_aux = 0 
• Systèmes avec détection automatique de présence et/ou d’absence 
o Marche et arrêt automatiques : Gest_ecl = 3 
Le système de gestion allume automatiquement le ou les luminaires à chaque fois 
qu’il y a une présence dans la partie à éclairer et les éteint automatiquement et 
complètement au maximum 15 min après détection de la dernière présence dans 
cette partie. 
o Marche manuelle et arrêt automatique : Gest_ecl = 4 
Le ou les luminaires ne peuvent être allumés qu’à l’aide d’un interrupteur manuel 
dans la partie à éclairer (ou tout près de cette zone) et, s’ils ne sont pas éteints 
manuellement, ils sont automatiquement et complètement éteints par un système 
de gestion automatique 15 min au plus tard après détection de la dernière présence 
dans cette partie. 
Lorsqu’il n’y a aucun interrupteur ou détecteur d’occupation dans le local (Gest_ecl=0), C1 est 
toujours pris égal à 1. On suppose que l’éclairage est déclenché automatiquement pendant les   
Page 491 plages d’occupation. Ce cas peut correspondre à un local à éclairement permanent (escalier, 
etc.) : 
Si Gest_ecl = 0 : C1 =1 
Les valeurs de C1 pour les autres types de commande sont données dans le Tableau 73. Elles 
ont été calculées à partir de la méthode donnée dans la norme NF EN 15193 « Exigences 
énergétiques pour l’éclairage ». 
type_bat type_local ,i interrupteur 
manuel et 
système de 
programmation 
horaire 
  interrupteur 
manuel 
 
Gest_ecl = 1 
 Gest_ecl = 2 Marche et arrêt 
automatiques 
 
Gest_ecl = 3  Marche 
manuelle / arrêt 
automatique 
Gest_ecl = 4  Eiref 
 
(lux) 
Bureaux Bureau   0,9 0,85 0,8 0,7 500 
  Couloir 0,8 0,75 0,7 0,6 100 
  Escalier 1 0,95 0,9 0,8 150 
  Hall d'entrée 1 1 1 1 100 
  Local technique, 
archives 0,06 0,05 0,04 0,02 200 
  Toilettes, local de 
reproduction/serveurs 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
  Salle de réunion, de 
conférence 0,7 0,65 0,6 0,5 500 
         
Enseignement Salle de classe 0,95 0,9 0,85 0,75 300 
  Couloir 0,6 0,55 0,5 0,4 100 
  Escalier 1 0,95 0,9 0,8 150 
  Salle de conférences, 
des enseignants, 
reproduction, stockage 0,8 0,75 0,7 0,6 300 
  Gymnase/Salle de 
sport 0,9 0,85 0,8 0,7 300 
  Salle de restaurant 1 0,95 0,9 0,8 200 
  Cuisine 1 0,95 0,9 0,8 500 
  Bibliothèque (espace 
de lecture) 0,8 0,75 0,7 0,6 500 
         
Établissements 
sanitaires avec 
ou sans 
hébergement Salles 
communes/chambre 1 1 1 1 500 
 Salle 
d'examen/traitement, 
préopératoire 0,8 0,75 0,7 0,6 1000 
  Salle de réveil, 
d’opération, d’attente 1 1 1 1 500 
  Couloirs, hall d’entrée 1 1 1 1 200 
  Escalier 1 0,95 0,9 0,8 200 
  Laboratoire, salle de 
soins ambulatoires 1 0,95 0,9 0,8 500 
         
Industrie Salle de réunion 1 0,975 0,95 0,9 500 
  Zone de stockage en 
rayonnage 0,8 0,75 0,7 0,6 100 
           
Page 492 Hôtellerie et 
autres 
hébergements, 
restauration Hall d'entrée/réception 1 1 1 1 300 
  Couloir 0,8 0,75 0,7 0,6 100 
  Escalier 1 0,95 0,9 0,8 150 
  Chambre d'hôtel 0,6 0,55 0,5 0,4 300 
  Salle de 
restaurant/cafétéria, 
cuisine 1 1 1 1 200 
  Salle de conférences 0,8 0,75 0,7 0,6 500 
  stockage cuisine 0,7 0,65 0,6 0,5 200 
         
Commerces Surface de vente 1 1 1 1 300 
  Réserve 1 0,95 0,9 0,8 200 
  chambres froides 0,6 0,55 0,5 0,4 100 
         
Salle de 
spectacle, 
conférence Scène de théâtre et 
auditorium 1 1 1 1 300 
  Salle de congrès/salle 
d'exposition 0,7 0,65 0,6 0,5 300 
         
bibliothèque salle d'exposition 1 1 1 1 300 
  salle de lecture 1 1 1 1 500 
  archives 0,3 0,25 0,2 0,1 200 
  escalier 1 0,95 0,9 0,8 150 
         
Etablissement 
sportif Salle de sport 0,9 0,85 0,8 0,7 300 
  Escalier 1 0,95 0,9 0,8 150 
         
Transport Hall /réception 1 1 1 1 500 
  Couloir 0,8 0,75 0,7 0,6 200 
  Escalier 1 0,95 0,9 0,8 150 
  Salle de 
restaurant/cafétéria, 
cuisine 1 1 1 1 300 
Tableau 73 : Valeurs du coefficient C1 et de l’éclairement intérieur de référence   
Page 493 Prise en compte de la gestion de l’éclairage artificiel selon les apports de lumière 
naturelle : coefficient C2  
 
L’utilisation de l’éclairage artificiel peut être avantageusement adaptée aux apports de lumière 
naturelle. En effet, il existe plusieurs modes de gestion qui permettent de réduire le temps effectif 
d’utilisation et/ou la puissance effective de l’éclairage. 
Le coefficient C2 correspond à un pourcentage moyen d'utilisation qui dépend du mode de gestion 
de l'éclairage en fonction des apports de lumière naturelle. 
Les modes de gestion de l’éclairage artificiel selon les apports de lumière naturelle sont tous basés 
sur un seuil d’éclairement qui correspond à un éclairement à maintenir sur une surface de 
référence de la zone de travail dans le local considéré.  
On rappelle que les valeurs de référence de l’éclairement à maintenir Ei ref sont données dans le 
tableau 2 selon le type de local considéré. Ces valeurs proviennent des exigences de la norme NF 
EN 12464-1 (Eclairage des lieux de travail — Partie 1 : Lieux de travail intérieurs).  
L’efficacité de ces modes de gestion est liée au bon montage des capteurs de niveau 
d’éclairement. Ils doivent se trouver dans des positions adéquates pour détecter les variations de 
l’éclairement d’une surface de référence de la zone de travail. 
Ces modes de gestion n’apportent pas tous les mêmes gains énergétiques, ce qui conduit à des 
coefficients C2 différents. 
• Gestion par gradation automatique à éclairement constant : Grad_ecl = 2 
La gradation automatique permet d’apporter le complément de lumière artificielle lorsque 
l’éclairement naturel intérieur n’est pas suffisant, de manière à maintenir un éclairement total 
(naturel et artificiel) constant. 
Lorsque l’éclairement naturel intérieur dépasse l’éclairement intérieur à maintenir l’éclairage 
artificiel est automatiquement réduit à son minimum. On considère alors, dans ce mode, que la 
puissance effective de l’éclairage artificiel au niveau minimal est égale à 15% de la puissance de 
fonctionnement au niveau maximal. 
Au-delà d’un niveau d’éclairement naturel intérieur plus important, égal à 2 fois l’éclairement 
intérieur à maintenir dans le local, on considère que les lampes sont automatiquement éteintes et 
que seuls les périphériques et appareillages de gestion continuent de fonctionner. 
• Gestion par détection de franchissement de seuil d’éclairement (interrupteur 
crépusculaire) : 
o Allumage et extinction automatiques par détection de franchissement de seuil 
d’éclairement : Grad_ecl = 3 
Ce mode de gestion consiste à allumer automatiquement l’éclairage artificiel lorsque l’éclairement 
naturel intérieur est inférieur à l’éclairement à maintenir dans le local. De plus, l’éclairage artificiel 
est automatiquement éteint lorsque l’éclairement naturel intérieur est supérieur à l’éclairement à 
maintenir dans le local. 
o Extinction automatique par détection de franchissement de seuil d’éclairement : 
Grad_ecl = 4 
Ce mode de gestion consiste à éteindre automatiquement l’éclairage artificiel lorsque l’éclairement 
naturel intérieur est supérieur à l’éclairement à maintenir dans le local.    
Page 494 Lorsque que l’éclairement naturel intérieur est inférieur à l’éclairement à maintenir dans le local, ce 
mode de gestion autorise l’allumage de l’éclairage artificiel par l’utilisation d’un interrupteur manuel 
ou d’un détecteur de présence.  
Pour les locaux sans système de gestion de la lumière naturelle mais munis d’interrupteurs 
manuels marche-arrêt (Grad_ecl=1), on suppose que l’usager intervient lui-même sur l’éclairage 
artificiel en fonction de l’éclairement naturel intérieur. Le coefficient C2 suit alors une loi modélisée 
par la courbe correspondante de la Figure 72 , qui correspond à un comportement statistique 
moyen de l’usager. 
Prise en compte du fractionnement de l’éclairage artificiel en fonction des apports de lumière du 
jour : 
On suppose que : 
• Tout ou partie de la surface d’un local peut avoir ou non accès à l’éclairement naturel, 
• Si seulement une partie du local a accès à l’éclairement naturel, il peut y avoir une gestion 
de l’éclairage en fonction de la lumière naturelle uniquement dans cette partie du local. On 
définit donc deux coefficients C2 par local :  
2 C2ae, l dans la partie du local l avec accès à la lumière naturelle 
2 C2pae,l dans la partie du local l sans accès à la lumière naturelle 
• Le système de gestion fractionné gère indépendamment la partie ayant accès à 
l’éclairement naturel et la partie n’y ayant pas accès. Lorsque le système n’est pas 
fractionné, c’est la partie sans accès à l’éclairement naturel qui impose le fonctionnement 
de l’éclairage artificiel pour l’ensemble du local. 
• Lorsqu’une partie seulement de local a accès à la lumière naturelle, on considère que 
l’éclairement naturel intérieur dans la zone n’y ayant pas accès n’est pas nulle mais est 
égal au quart de l’éclairement naturel intérieur de la zone y ayant accès (Ei nat/4). 
Si Fr_ Grad_ecl,l  = 0 (le système de gestion n’est pas fractionné) : 
Si 0 < Ratio_ écl_nat,l  < 1  (une partie du local n’a pas accès à la lumière naturelle) 
C2ae,l = C2 pae,l  calculés à l’aide des données du Tableau 74 avec Ei nat/4 
Sinon si Ratio_ écl_nat,l  = 1 (tout le local a accès à la lumière naturelle) 
C2ae,l = C2 pae,l   calculés à l’aide des données du Tableau 74 avec Ei nat 
 
Sinon  (le système de gestion est fractionné) : 
 Si 0 < Ratio_ écl_nat,l  < 1  (une partie du local n’a pas accès à la lumière naturelle) 
  C2 pae,l   calculés à l’aide des données du Tableau 74 avec Ei nat/4 
C2ae,l   calculé à l’aide des données du Tableau 74 avec Ei nat 
Si Ratio_ écl_nat,l  = 1  (tout le local a accès à la lumière naturelle) 
  C2 pae,l = C2 ae,l  calculés à l’aide des données du Tableau 74 avec Ei nat 
Si Ratio_ écl_nat,l  = 0   (tout le local n’a pas accès à la lumière naturelle) 
 C2 ae,l = C2 pae,l = 1 
Les valeurs des coefficients C2 sont données par des fonctions affines par morceaux, illustrées 
par les Figure 72  et Figure 73. Les coordonnées des points de références de ces fonctions sont 
données par le Tableau 74. Les valeurs de C2 sont obtenues par interpolation linéaire entre ces 
points de référence.   
Page 495 Grad_ecl Points de référence pour les coefficients C2 
indiqués dans la Figure 72 
0 : Pas de système de gestion de la 
lumière naturelle et pas d’interrupteur 
manuel  C2 = 1 
1 : Gestion manuelle de l’éclairage en 
fonction de la lumière du jour (interrupteur 
manuel) Point A : (Ei nat = 0 ; C2 = 1) 
Point B : (Ei nat = 100 ; C2 = 1) 
Point G : (Ei nat = 700 ; C2 = 0,3) 
Point J : (Ei nat = 2800 ; C2 = 0) 
pour Ei nat > 2800, on a C2 = 0 
2 : Gradation automatique à éclairement 
constant Point A : (Ei nat = 0 ; C2 = 1) 
Point B : (Ei nat = 100 ; C2 = 1) 
Point E : (Ei nat = EiRef,l ; C2 = 0,15) 
Point H : (Ei nat = 2* Ei Ref,l ; C2 = 0,15) 
Point I : (Ei nat = 2* Ei Ref,l ; C2 = 0) 
pour Ei nat > 2* Ei Ref,l, on a C2 = 0 
3 : Allumage et extinction automatiques 
par détection de franchissement d’un seuil 
d’éclairement. Point A : (Ei nat = 0 ; C2 = 1) 
Point C : (Ei nat = EiRef,l ; C2 = 1) 
Point F : (Ei nat = EiRef,l ; C2 = 0) 
pour Ei nat > EiRef,l,  on a C2 = 0 
4 : Extinction automatique par détection 
de franchissement d’un seuil 
d’éclairement. Point A : (Ei nat = 0 ; C2 = 1) 
Point B : (Ei nat = 100 ; C2 = 1) 
 
• Si EiRef,l < 700 (voir Figure 72) : 
Point D : (Ei nat = EiRef,l; C2 = (1/6)*(6,7 – 7* Ei Ref,l /1000)) 
Point F : (Ei nat = EiRef,l ; C2 = 0) 
pour Ei nat > EiRef,l , on a C2 = 0 
 
• Si Ei,l ≥ 700 (voir Figure 73) : 
Point G : (Ei nat = 700 ; C2 = 0,3) 
Point D : (Ei nat = EiRef,l ; C2 = 0,4 –  Ei Ref,l /7000)) 
Point F : (Ei nat = EiRef,l ; C2 = 0) 
pour Ei nat > EiRef,l , on a C2 = 0 
Tableau 74 : Points de référence pour calculer les valeurs des coefficients C2.   
Page 496  
Coefficient C2
00.20.40.60.81
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
Eclairement naturel intérieur Einat (lux)interrupteur manuel
Gradation automatique
Allumage et extinction automatiques par
détection de franchissement de seuil
d'éclairement
Extinction automatique par
franchissement de seuil d'éclairement
EiRef,lABC
D
E
FG
H
IJ
2*EiRef,l
 
Figure 72 : Courbes donnant les valeurs de C2 selon l’éclairement naturel intérieur et 
le mode de gestion des apports de lumière naturelle. Exemple pour un éclairement 
intérieur Ei Ref,l inférieur à 700 lux. 
Coefficient C2
00.20.40.60.81
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
Eclairement naturel intérieur Einat (lux)interrupteur manuel
Gradation automatique
Allumage et extinction automatiques par
détection de franchissement de seuil
d'éclairement
Extinction automatique par
franchissement de seuil d'éclairement
EiRef,lAB C
D
E
FG
H
I J
2*EiRef,l 
Figure 73 : Courbes donnant les valeurs de C2 selon l’éclairement naturel intérieur et 
le mode de gestion des apports de lumière naturelle. Exemple pour un éclairement 
intérieur EiRef,l supérieur à 700 lux.   
Page 497  
9.1.3.4.2 Calcul en résidentiel 
 
Le calcul est entièrement conventionnel. L'impact sur les consommations ne résulte donc que des 
caractéristiques des baies. 
Les formules définies ci-dessus sont utilisées avec les valeurs suivantes : 
• Puissance surfacique d'éclairage installée conventionnelle : P ecl_tot = 1.4 W/m² 
Note : cette valeur résulte d'une puissance totale installée de 14 W/m2 et d'un facteur de non 
simultanéité d'utilisation des différents points d'éclairage. 
• Puissance surfacique des appareillages et des périphériques de gestion :  
Pecl_aux = 0 W/m²  
• Ratio_ecl_nat = 1 
• Gest_ecl = 1 
C1 = 0.9 - type de contrôle : interrupteur seul 
• Grad_ecl = 1 
La valeur de C2 est obtenue par interpolation linéaire entre les points suivants : 
Points de référence pour le coefficient C2 
indiqué dans le Tableau 74 
Point A : (Ei nat = 0 ; C2 = 1) 
Point B : (Ei nat = 100 ; C2 = 1) 
Point G : (Ei nat = 200 ; C2 = 0,05) 
Point J : (Ei nat = 2800 ; C2 = 0) 
Pour Ei nat > 2800, on a C2 = 0 
9.1.3.5 Calcul des apports récupérables dûs à l’éclairage  
 
Les flux émis s'expriment de la manière suivante :  
2 flux convectif, 
Fecl C = C rec_ecl_conv  CECL_GR 
2 flux radiatif, 
Fecl R = C rec_ecl_rad  CECL_GR 
2 flux non émis dans le local 
Fecl NE = C rec_ecl_non_emis  CECL_GR 
Conventionnellement : 
Crec_ecl_conv  = 0,5 C rec_ecl_rad  = 0,5 C rec_ecl_non_emis  = 0   
Page 498 Les valeurs de Fecl C et de Fecl R sont ajoutées respectivement à F intc, flux convectif dû à des 
sources internes, et à F intr, flux radiatif dû à des sources internes.