DOF: 09/02/2016   
NORMA Oficial Mexicana NOM -026-ENER -2015, Eficiencia energética en acondicionadores de 
aire tipo dividido (Inverter) con flujo de refrigerante variable, descarga libre y sin ductos de 
aire. Límites, métodos de prueba y etiquetado.  
Al margen un sello con el Escudo Nacional, que dice: Estados Unidos Mexicanos.  
ODÓN DEMÓFILO DE BUEN RODRÍGUEZ, Presidente del Comi té Consultivo Nacional de 
Normalización para la Preservación y Uso Racional de los Recursos Energéticos (CCNNPURRE) y 
Director General de la Comisión Nacional para el Uso Eficiente de la Energía, con fundamento 
en los artículos: 33 fracción X de la Ley Org ánica de la Administración Pública Federal; 17, 18 
fracciones V, XIV y XIX y 36 fracción IX de la Ley de Transición Energética; 38 fracción II y IV, 40 
fracciones I, X y XII, 41, 44, 45, 46 y 47 de la Ley Federal sobre Metrología y Normalización; 28, 
y 34 del Reglamento de la Ley Federal sobre Metrología y Normalización;  2 inciso F, fracción II, 
8 fracciones XIV, XV y XXX, 39 y 40 del Reglamento Interior de la Secretaría de Energía y 
ACUERDO por el que se delegan en el Director General de la Comisión Nacion al para el Uso 
Eficiente de la Energía, las facultades que se indican, publicado en el Diario Oficial de la 
Federación, el día 21 de julio de 2014; expide la siguiente:  
NORMA OFICIAL MEXICANA NOM -026-ENER -2015, EFICIENCIA ENERGÉTICA EN  
ACONDICIONADORES DE AIRE TIPO DIVIDIDO (INVERTER) CON FLUJO DE REFRIGERANTE  
VARIABLE, DESCARGA LIBRE Y SIN DUCTOS DE AIRE. LÍMITES, MÉTODOS DE PRUEBA  Y 
ETIQUETADO  
Que la Ley Orgánica de la Administración Pública Federal, define las facultades de la Secretaría 
de Energía, entre las que se encuentra la de expedir Normas Oficiales Mexicanas que 
promueven la eficiencia del sector energético;  
Que la Ley Federal sobre Metrología y Normalización señala como una de las finalidades de las 
Normas Oficiales Mexicanas, el est ablecimiento de criterios y/o especificaciones que 
promuevan el mejoramiento del medio ambiente, la preservación de los recursos naturales y 
salvaguardar la seguridad al usuario;  
Que habiéndose cumplido el procedimiento establecido en la Ley Federal sobre Metrología y 
Normalización para la elaboración de proyectos de Normas Oficiales Mexicanas, el Presidente 
del Comité Consultivo Nacional de Normalización para la Preservación y Uso Racional de los 
Recursos Energéticos, ordenó la publicación del Proyecto de Norma Oficial Mexicana PROY -
NOM -026-ENER -2015, Eficiencia energética en acondicionadores de aire tipo dividido (Inverter) 
con flujo de refrigerante variable, descarga libre y sin ductos de aire. Límites, métodos de 
prueba y etiquetado; lo que se realizó en  el Diario Oficial de la Federación el 28 de julio de 
2015, con el objeto de que los interesados presentaran sus comentarios al citado Comité 
Consultivo que lo propuso;  
Que durante el plazo de 60 días naturales contados a partir de la fecha de publicación de dicho 
proyecto de Norma Oficial Mexicana, la Manifestación de Impacto Regulatorio a que se refiere 
el artículo 45 de la Ley Federal sobre Metrología y Normalización estuvo a disposición del público en general para su consulta; y que dentro del mismo pla zo, los interesados presentaron 
comentarios sobre el contenido del citado proyecto de Norma Oficial Mexicana, mismos que 
fueron analizados por el Comité, realizándose las modificaciones conducentes al referido 
proyecto de Norma Oficial Mexicana. Las respue stas a los comentarios recibidos fueron 
publicadas en el Diario Oficial de la Federación el 7 de enero de 2016, y  
Que la Ley Federal sobre Metrología y Normalización establece que las normas oficiales 
mexicanas se constituyen como el instrumento idóneo para la prosecución de estos objetivos, 
se expide la siguiente NOM -026-ENER -2015, Eficiencia energética en acondicionadores de aire 
tipo dividido (Inverter) con flujo de refrigerante variable, descarga libre y sin duc tos de aire. 
Límites, métodos de prueba y etiquetado.  
Sufragio Efectivo. No Reelección.  
Ciudad de México, a 26 de enero de 2016. - El Presidente del Comité Consultivo Nacional de 
Normalización para la Preservación y Uso Racional de los Recursos Energéticos (CCNNPURRE) y 
Director General de la Comisión Nacional para el Uso Eficiente de la Energía, Odón Demófilo de 
Buen Rodríguez .- Rúbrica.  
  
NORMA OFICIAL MEXICANA NOM -026-ENER -2015, EFICIENCIA ENERGÉTICA EN  
ACONDICIONADORES DE AIRE TIPO DIVIDIDO (INVERTER)  CON FLUJO DE REFRIGERANTE  
VARIABLE, DESCARGA LIBRE Y SIN DUCTOS DE AIRE. LÍMITES, MÉTODOS DE PRUEBA  Y 
ETIQUETADO  
La presente Norma Oficial Mexicana fue elaborada por el Comité Consultivo Nacional de 
Normalización para la Preservación y Uso Racional de los R ecursos Energéticos (CCNNPURRE), 
con la colaboración de los siguientes organismos, instituciones y empresas:  
·  Asociación Nacional de Fabricantes de Aparatos Domésticos A.C. (Anfad)  
·  Asociación de Normalización y Certificación, A.C. (Ance)  
·  Ashrae Cap ítulo México  
·  Bristol Internacional S.A. de C.V.  
·  Carrier México, S.A. de C.V.  
·  Cien Consultores S.C.  
·  Daikin México  
·  Fideicomiso para el Ahorro de Energía Eléctrica (Fide)  
·  Global Comfort Systems Prime  
·  Industrias Radson, S.A. de C.V. (labor atorio de pruebas)  ·  Johnson Controls México BE, S.A. de C.V.  
·  Lennox Industries INC.  
·  Laser Forwarding INC  
·  LG Electronics México, S.A. de C.V.  
·  Labotec México S.C.  
·  Mabe, S.A. de C.V.  
·  Metrología y Pruebas, S.A. de C.V.  
·  Normalización y Certificación Electrónica, S.C. (Nyce)  
·  Panasonic de México, S.A. de C.V.  
·  Rheem de México, S.A. de C.V.  
·  Secretaría de Economía, Dirección General de Normas  
·  Trane S.A. de C.V.  
·  Whirlpool México, S.A. de C.V.  
·  Westinghouse  
CONTENIDO  
0.     Introducción  
1.     Objetivo  
2.     Campo de Aplicación  
3.     Referencias  
4.     Definiciones  
5.     Clasificación  
6.     Especificaciones  
7.     Muestreo  
8.     Criterios de aceptación  
9.     Métodos de prueba  
10.   Etiquetado  
  
11.   Vigilancia  12.   Procedimiento de evaluación de la conformidad (PEC)  
13.   Bibliografía  
14.   Concordancia con normas internacionales  
15.   Transitorios  
APENDICE A. - FIGURAS  
APENDICE B. - TABLAS  
APENDICE C. - FACTORES DE CONVERSION  
APENDICE D. - TÉCNICAS PARA  LA MEDICIÓN DE POTENCIA ELÉCTRICA Y CONSIDERACIONES 
SOBRE INSTALACIÓN EN CAMPO  
0. Introducción  
La elaboración de la presente Norma Oficial Mexicana responde a la necesidad de incrementar 
el ahorro de energía y la preservación de recursos energéticos; además de proteger al 
consumidor de productos de menor calidad y consumo excesivo de energía eléctrica que 
pudieran ingresar al mercado nacional.  
1. Objetivo  
Esta Norma Oficial Mexicana establece el niv el mínimo de Relación de Eficiencia Energética 
Estacional (REEE) que deben cumplir los acondicionadores de aire tipo dividido (Inverter)  con 
flujo de refrigerante variable; especifica además los métodos de prueba que deben usarse para 
verificar dicho cumpl imiento y define los requisitos que se deben de incluir en la etiqueta de 
información al público.  
2. Campo de aplicación  
Esta Norma Oficial Mexicana aplica para los acondicionadores de aire tipo dividido (Inverter)  
con flujo de refrigerante variable, opera dos con energía eléctrica, en capacidades nominales de 
enfriamiento de 1 W t hasta 19 050 W t que funcionan por compresión mecánica y que incluyen 
un serpentín evaporador enfriador de aire, un compresor de frecuencia y/o flujo de 
refrigerante variable y un s erpentín condensador enfriado por aire, comercializados en los 
Estados Unidos Mexicanos. La presente Norma no incluye métodos de prueba para evaluar la 
eficiencia de componentes individuales de los equipos.  
Esta Norma Oficial Mexicana se limita a los siste mas que utilizan un circuito simple de 
refrigeración con evaporador y condensador, comercializados en los Estados Unidos 
Mexicanos.  
Se excluyen del campo de aplicación los siguientes aparatos:  
a)    Las bombas de calor a base de agua;  b)    Las unidades qu e se diseñan para utilizarse con conductos adicionales;  
c)    Las unidades móviles (que no son de tipo ventana) que tienen un conducto condensador 
de escape.  
d)    Las unidades tipo "Multi -split" con compresor de frecuencia y/o flujo de refrigerante 
variab le. 
c)    Los productos que se establecen en otra Norma Oficial Mexicana en materia de eficiencia 
energética.  
3. Referencias  
Para la correcta aplicación de esta Norma Oficial Mexicana no se requiere la aplicación de 
normas adicionales  
4. Definiciones  
Para los efectos de esta Norma Oficial Mexicana se aplican las siguientes definiciones:  
4.1 Aire estándar  
Aire seco a 21,1°C y a 101,3 kPa; a estas condiciones, el aire seco tiene una densidad de masa 
de 1,2 kg/m3.  
4.2 Capacidad de deshumidificación  
Capaci dad que tiene el equipo para remover la humedad del aire de un espacio cerrado.  
4.3 Capacidad de enfriamiento  
  
Capacidad que tiene el equipo para remover el calor de un espacio cerrado, en watts.  
4.4 Capacidad latente de enfriamiento  
Es la razón a la cual  el equipo remueve el calor latente del aire que pasa a través de éste, bajo 
condiciones específicas de operación, expresada en watts.  
4.5 Capacidad sensible de enfriamiento  
Es la razón a la cual el equipo remueve el calor sensible del aire que pasa a trav és de éste, bajo 
condiciones específicas de operación, expresada en watts.  
4.6 Capacidad total de enfriamiento  
Es la razón a la cual el equipo remueve el calor del aire que pasa a través de éste, bajo 
condiciones específicas de operación, expresada en watts.  
4.7 Coeficiente de Degradación (CD)  
La medida de la pérdida de eficiencia debida a la realización de ciclos del equipo.  4.8 Enfriamiento latente  
La cantidad de enfriamiento, en watts, necesaria para remover, po r condensación, el vapor de 
agua del aire que pasa a través del serpentín evaporador durante un lapso.  
4.9 Enfriamiento sensible  
La cantidad de enfriamiento, en watts, que remueve calor del ambiente, disminuyendo la 
temperatura sensiblemente, desarrollado por el equipo en un lapso, excluyendo el 
enfriamiento latente.  
4.10  Acondicionadores de aire tipo dividido (Inverter)  con flujo de refrigerante variable, 
descarga libre y sin ductos de aire, constituido por dos cuerpos (Minisplit).  
Es un acondicionador de aire con compresor de frecuencia y/o flujo de refrigerante variable, 
constituido por dos cuerpos, uno al interior del cuarto, espacio o zona cerrada (espacio 
acondicionado) y otro al exterior conectados por tuberías. Está constituido por una fuente 
primari a de refrigeración para enfriamiento y/o deshumidificación y puede incluir medios para 
calefacción, circulación y limpieza del aire.  
4.11  Estado estable  
Estado en el cual se mantienen constantes todas las condiciones interiores y exteriores de 
prueba y el equipo está en el modo de "operación sin cambio".  
4.12  Factor de Carga de Enfriamiento (CLF)  
Es la relación del enfriamiento total desarrollado en un ciclo completo durante un lapso 
(consistente en un encendido y un apagado), entre el enfriamiento bajo con diciones de estado 
estable desarrollado en el mismo lapso bajo condiciones ambientales constantes.  
4.13  Factor de Carga Parcial (PLF)  
La relación de eficiencia energética del ciclo a la relación de eficiencia energética del estado 
estable, bajo condiciones  ambientales idénticas.  
4.14  Lado exterior (condensador)  
Es la parte del equipo que rechaza calor a una fuente externa al flujo de aire interior.  
4.15  Lado interior (evaporador)  
Es la parte del equipo que remueve el calor del flujo de aire interior.  
4.16  Presión barométrica estándar 101,1 kPa.  
4.17  Intervalo de volumen del aire de enfriamiento al máximo  
Es el intervalo de volumen de aire que resulta durante cada prueba cuando la unidad es 
operada a una presión estática externa de cero Pascales y con el vent ilador ajustado en 
máxima velocidad al igual que el compresor en máxima velocidad.  4.18  Intervalo de volumen del aire de enfriamiento intermedio  
Es el intervalo de volumen de aire que resulta durante cada prueba cuando la unidad es 
operada a una presión es tática externa de cero Pascales y con el ventilador ajustado a 
intermedia velocidad al igual que el compresor a intermedia velocidad.  
4.19  Intervalo de volumen del aire de enfriamiento al mínimo  
Es el intervalo de volumen de aire que resulta durante cada p rueba cuando la unidad es 
operada a una presión estática externa de cero Pascales y con el ventilador ajustado en mínima 
velocidad al igual que el compresor en mínima velocidad.  
4.20  Prueba de serpentín húmedo  
Una prueba conducida a temperaturas interiores de bulbo seco y húmedo, tales que la 
humedad se condense en el serpentín evaporador del equipo de prueba.  
4.21  Prueba de serpentín seco  
Una prueba conducida a temperaturas interiores de bulbo seco y húmedo, ta les que la 
humedad no se condense en el serpentín evaporador del equipo.  
4.22  Realización de ciclos  
Estado en que las condiciones de prueba interiores y exteriores se deben mantener constantes 
y el equipo se debe encender y apagar manualmente o automáticam ente durante lapsos 
específicos para emular una operación a carga parcial.  
4.23  Refrigerante  
Fluido de trabajo que utiliza el sistema de refrigeración del equipo acondicionador de aire; éste 
cambia del estado líquido a vapor en el proceso de absorción de c alor, en el serpentín 
evaporador y de vapor a líquido en el serpentín del condensador.  
4.24  Relación de Eficiencia Energética Estacional (REEE)  
Es la relación del calor total eliminado del espacio acondicionado durante la temporada anual 
de enfriamiento, d ividido por el total de energía eléctrica consumida por el acondicionador de 
aire durante la misma temporada.  
4.25  Serpentín condensador  
Es el intercambiador de calor, el cual desecha el calor removido del espacio por acondicionar a 
una fuente externa.  
4.26 Serpentín evaporador  
Es el intercambiador de calor que remueve el calor del espacio por acondicionar.  
5. Clasificación  Los equipos de aire acondicionado, incluidos en el alcance de esta Norma, deben ser 
clasificados de acuerdo a la disposición de sus com ponentes: Acondicionador de aire, 
constituido por dos partes (Minisplit).  
6. Especificaciones  
6.1 Límite de valor de Relación de Eficiencia Energética Estacional (REEE)  
Los equipos objeto de esta Norma Oficial Mexicana deben cumplir con el siguiente valor de 
Relación de Eficiencia Energética Estacional:  
TABLA 1. - Nivel mínimo de Relación de Eficiencia Energética Estacional (REEE), en 
acondicionadores  
de aire tipo dividido (Inverter) con flujo de refrigerante variable  
Capacidad de enfriamiento Watts (BTU/h)  REEE  
Wt/We (BTU/hW)  
Hasta 4 101 (13 993)  4.68 (16)  
Mayor que 4 101 (13 993) hasta 5 859 (19 
991.493)  4.68 (16)  
Mayor que 5 859 (19 991.493) hasta 10 600 (36 
168.26)  4.39 (15)  
Mayor que 10 600 (36168.26) hasta 19 050 (65 
000.505)  4.10 (14)  
  
6.2 Determinación de los valores de REEE  
  
Para determinar los valores de la Relación de Eficiencia Energética Estacional REEE, de los 
acondicionadores de aire, objeto de esta Norma, se debe aplicar únicamente el método de 
prueba descrito en el Capítulo 9, específicamente en el inciso 9.8.  
7. Muestreo  
De acuerdo al artículo 73 de la Ley Federal sobre Metrología y Normalización, la Secretaría de 
Energía; a través de la Comisión Nacional para el Uso Eficiente de la Energía, establece el 
procedim iento de evaluación de la conformidad correspondiente a esta Norma Oficial 
Mexicana (Ver capítulo 12).  
8. Criterios de aceptación  Para cumplir con esta Norma, los resultados obtenidos de las mediciones de laboratorio de 
pruebas de la muestra seleccionada, no deben ser inferiores a los valores indicados en la tabla 
1. 
9. Métodos de prueba  
9.1 Pruebas requeridas para la determinación de la capacidad de enfriamiento.  
Para determinar la capacidad de enfriamiento de los equipos incluidos en el alcance de esta 
Norma será necesario realizar las pruebas siguientes:  
9.1.1  Pruebas de desempeño a estado estable serpentín húmedo (pruebas A2, B2, E V, B1 y F1).  
9.1.1.1  Prueba A2  
Es una prueba de desempeño a estado estable de serpentín húmedo, desarrollada con una 
temperat ura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,7°C de bulbo seco y de 
19,4°C de bulbo húmedo. Con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del 
equipo de 35°C de bulbo seco y de 23,9 °C de bulbo húmedo, este último en caso de qu e el 
equipo rechace condensado en el serpentín exterior, mientras la unidad se encuentra 
operando a una velocidad máxima del compresor y a un intervalo de volumen de aire de 
enfriamiento al máximo.  
9.1.1.2. Prueba B2  
Es una prueba de desempeño a estado est able de serpentín húmedo, desarrollada con una 
temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,7°C de bulbo seco y de 
19,4°C de bulbo húmedo. Con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del 
equipo de 27,8°C de bulbo sec o y de 18,3 °C de bulbo húmedo, este último en caso de que el 
equipo rechace condensado en el serpentín exterior, mientras la unidad se encuentra 
operando a una velocidad máxima del compresor y a un intervalo de volumen de aire de 
enfriamiento al máximo.  
9.1.1.3.  Prueba E V 
Es una prueba de desempeño a estado estable de serpentín húmedo, desarrollada con una 
temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,7°C de bulbo seco y de 
19,4°C de bulbo húmedo. Con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del 
equipo de 30,6°C de bulbo seco y de 20,6 °C de bulbo húmedo, este último en caso de que el 
equipo rechace condensado en el serpentín exterior, mientras la unidad se encuentra 
operando a una veloci dad intermedia del compresor y a un intervalo de volumen de aire de 
enfriamiento intermedio.  
9.1.1.4.  Prueba B1  
Es una prueba de desempeño a estado estable de serpentín húmedo, desarrollada con una 
temperatura del aire de entrada en el lado interior del eq uipo de 26,7°C de bulbo seco y de 
19,4°C de bulbo húmedo. Con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del 
equipo de 27,8°C de bulbo seco y de 18,3 °C de bulbo húmedo, este último en caso de que el equipo rechace condensado en el serpentín e xterior, mientras la unidad se encuentra 
operando a una velocidad mínima del compresor y a un intervalo de volumen de aire de 
enfriamiento al mínimo.  
9.1.1.5.  Prueba F1  
Es una prueba de desempeño a estado estable de serpentín húmedo, desarrollada con una 
temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,7°C de bulbo seco y de 
19,4°C de bulbo húmedo. Con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del 
equipo de 19,4°C de bulbo seco y de 11,9 °C de bulbo húmedo, este último en c aso de que el 
equipo rechace condensado en el serpentín exterior, mientras la unidad se encuentra 
operando a una velocidad mínima del compresor y a un intervalo de volumen de aire de 
enfriamiento al mínimo.  
9.1.2.  Prueba de desempeño a estado estable serpe ntín seco (prueba G1).  
Es una prueba de desempeño a estado estable de serpentín seco, desarrollada con una 
temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,7°C de bulbo seco y una 
temperatura de bulbo húmedo tal  
que no resulte en una f ormación de condensado en el serpentín condensador (se recomienda 
13,9°C o menos), y con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del equipo de 
19,4°C de bulbo seco, mientras la unidad se encuentra operando a una velocidad mínima del 
compres or y a un intervalo de volumen de aire de enfriamiento al mínimo.  
9.1.3.  Prueba de desempeño con realización de ciclos de motocompresor con serpentín seco 
(prueba I1).  
Es una prueba de desempeño de serpentín seco con realización de ciclos (con la opción de  
encendido y apagado de forma manual o automática del circuito normal de control del 
equipo), desarrollada con una temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 
26,7°C de bulbo seco y una temperatura de bulbo húmedo tal que no resulte e n una formación 
de condensado en el serpentín condensador (se recomienda 13,9°C o menos) y con una 
temperatura del aire de entrada en el lado exterior del equipo de 19,4°C de bulbo seco, 
mientras la unidad se encuentra operando a una velocidad mínima del c ompresor y a un 
intervalo de volumen de aire de enfriamiento al mínimo.  
9.2 Condiciones de prueba  
La tabla 2 especifica las condiciones sobre las cuales se deben realizar las pruebas de 
desempeño a estado estable serpentín húmedo (pruebas A2, B2, E V, B1 y F1), la prueba de 
desempeño a estado estable serpentín seco (prueba G1) y la prueba de desempeño con 
realización de ciclos de motocompresor con serpentín seco (prueba I1).  
TABLA 2. - Pruebas Modo Enfriamiento para Unidades con Compresor de Velocidad Variabl e 
Temperaturas del 
aire entrando  Temperaturas del aire 
entrando a la  Rango de  
volumen del Descripción de la 
prueba  a la unidad en el 
cuarto interno  unidad en el cuarto 
externo  Velocidad 
del 
compresor  aire 
de 
enfriamiento  
Bulbo 
seco  
ºC Bulbo 
Húmedo  
ºC Bulbo seco 
ºC Bulbo 
Húmedo  
ºC 
A2 Prueba -
requerida  
(estable -
serpentín  
húmedo)  26.7  19.4  35 23.9(1)  Máxima  Enfriamiento 
al 
Máximo(2)  
B2 Prueba -
requerida  
(estable -
serpentín  
húmedo)  26.7  19.4  27.8  18.3(1)  Máxima  Enfriamiento  
al 
Máximo(2)  
Ev Prueba -
requerida  
(estable -
serpentín  
húmedo)  26.7  19.4  30.6  20.6(1)  Intermedia  Enfriamiento  
Intermedio(3)  
B1 Prueba -
requerida  
(estable -
serpentín  
húmedo)  26.7  19.4  27.8  18.3(1)  Mínima  Enfriamiento  
Mínimo(4)  
F1 Prueba -
requerida  
(estable -
serpentín  
húmedo)  26.7  19.4  19.4  11.9(1)  Mínima  Enfriamiento  
Mínimo(4)  
G1 Prueba -
opcional  
(estable -
serpentín seco)  
(5) 26.7  (6) 19.4  *****  Mínima  Enfriamiento  
Mínimo(4)  
I1 Prueba -
opcional  26.7  (6) 19.4  *****  Mínima  (6) (cíclica -serpentín 
seco)(5)  
Notas:  
(1) La condición de prueba aplica únicamente si la unidad rechaza condensado al serpentín 
exterior  
(2) Definido en la sección 4.17  
(3) Definido en la sección 4.18  
(4) Definido en la sección 4.19  
(5) El aire entrando debe tener bajo contenido de humedad de manera que no forme 
condensado en el serpentín evaporador  
(6) Mantenga el flujo de aire y la diferencia de presión estática a través de los nozzles 
durante el periodo de encendido ig ual que los medidos durante la prueba G1  
  
Antes de iniciar las pruebas, el equipo debe ser instalado de acuerdo a las especificaciones del 
fabricante y la unidad es operada a una presión estática externa de cero pascales.  
9.2.1  Pruebas de desempeño a estado estable serpentín húmedo (pruebas A2, B2, E V, B1 y F1  ) 
Las pruebas A2, B2, E V, B1 y F1  deben llevarse a cabo mientras la unidad es operada de 
acuerdo a las condiciones especificadas en la tabla 2  
La temperatura circundante de l lado exterior del equipo, en cada prueba, debe ser la misma 
que la temperatura del aire de entrada en el lado exterior del equipo. Excepto para equipos 
que sean diseñados exclusivamente para instalación interior, en cuyo caso la temperatura de 
bulbo seco  del aire circundante del lado interior del equipo debe ser de 26,6°C.  
9.2.2  Prueba de desempeño a estado estable serpentín seco (prueba G1) y prueba de 
desempeño con realización de ciclos de motocompresor con serpentín seco (prueba I1)  
Las pruebas G1 y I1  deben llevarse a cabo mientras la unidad es operada de acuerdo a las 
condiciones especificadas en la tabla 2 y con una temperatura de bulbo húmedo tal, que no 
resulte en una formación de condensado en el serpentín evaporador (se recomienda usar una 
temper atura interior de bulbo húmedo de 13,9°C o menos).  
La temperatura de bulbo seco del aire de entrada de la parte exterior del equipo debe ser 
objeto de las mismas condiciones que las requeridas para llevar a cabo la prueba F1.  
La prueba G1 debe llevarse a c abo con el equipo operando en condiciones normales de 
operación. La prueba I1 debe llevarse a cabo con el equipo realizando ciclos, con la operación 
de encendido y apagado de forma manual o automática del circuito normal de control del 
equipo.  El equipo de be realizar ciclos con el compresor encendido por 12 minutos y apagado por 48 
minutos.  
El ventilador interior también debe encenderse y apagarse, la duración de los lapsos de 
encendido y apagado son gobernados por los controles automáticos que normalmente el 
fabricante suministra con el equipo.  
Se debe utilizar un coeficiente de degradación nominal (CD) de 0,25 para determinar la 
Relación de Eficiencia Energética Estacional (REEE); si al haber aplicado este coeficiente el 
aparato cumple con el valor de REEE , es decisión del fabricante, importador o comercializador, 
efectuar las pruebas G1 y I1 para el cálculo del correspondiente coeficiente de degradación.  
Los equipos que sean diseñados para instalarse vertical u horizontal se deben probar en la 
orientación en la cual sea más común su instalación.  
Todas las pruebas deben llevarse a cabo con una tensión de suministro de 115 V±1% o 230 
V±1%, para los equipos monofásicos, o bien de 230 V±1% o 440 V±1%, para los equipos 
trifásicos. La instalación de prueba debe s er diseñada de tal forma que no haya flujo de aire 
debido a convección natural o forzada a través del serpentín evaporador, mientras el 
ventilador interior esté apagado. Lo anterior debe realizarse con una instalación de deflectores 
que bloqueen el flujo d e aire del equipo de prueba en el lapso de apagado.  
Cada dispositivo de igualación de presión debe tener un restrictor ajustable localizado donde 
éste entra a la sección de ducto común con el propósito de igualar la presión estática en cada 
uno de los disp ositivos.  
El largo del dispositivo de igualación de presión es como mínimo de 2,5 x (A x B)1 /2, donde A = 
Ancho y B = Alto del ducto o de la salida.  
Las lecturas de la presión estática deben tomarse a una distancia de 2 x (A x B)  1/2 de la salida.  
Las tole rancias en las mediciones de estas temperaturas se encuentran especificadas en la 
tabla 2 del Apéndice B.  
9.2.3  Interconexiones  
Para los equipos tipo dividido que rechace el calor, todas las pruebas descritas en la Norma se 
deben llevar a cabo con un mínim o de 7,6 m de tubería de interconexión entre cada 
componente interior ventilador -serpentín y el equipo exterior común.  
El equipo en donde la tubería de interconexión se suministre como parte integral de éste, se 
recomienda no cortar, sino que debe ser prob ado con la totalidad de la tubería suministrada o 
con 7,6 m de tubería, lo que resulte mayor.  
Los últimos 3 m de tubería deben estar expuestos a las condiciones del lado exterior. El tamaño 
de línea, aislamiento y detalles de instalación deben hacerse de acuerdo a las instrucciones de 
instalación del fabricante.  
  9.3 Instrumentos  
Los instrumentos requeridos para realizar las pruebas son los siguientes:  
9.3.1  Instrumentos para medición de temperaturas  
Las mediciones de temperaturas se deben hacer con uno o más de los siguientes instrumentos:  
-      Termómetros de vidrio con columna de mercurio.  
-      Termopares.  
-      Termómetros de resistencia eléctrica.  
El instrumento de medición de temperatura del aire debe tener una exactitud de ±0,05°C y de 
± 0,25°C para todas las demás temperaturas.  
Todas las mediciones de la temperatura del aire se deben tomar antes de las derivaciones para 
la medición de la presión estática, para el lado de entrada del aire y d espués de las 
derivaciones para la medición de la presión estática, para el lado de descarga del aire.  
9.3.2  Instrumentos para mediciones de presión  
Las mediciones de presión deben ser hechas con uno o más de los siguientes instrumentos:  
-      columna de mercurio;  
-      tubo Bourdon;  
-      trasductores electrónicos de presión.  
La exactitud de los instrumentos de medición debe permitir desviaciones dentro del ± 2% del 
valor indicado.  
El tubo bourdon y los trasductores electrónicos de presión de ben estar calibrados con respecto 
a un probador de peso muerto o por comparación con una columna de líquido.  
La división más pequeña de los instrumentos de medición de presión no debe exceder, en 
ningún caso, 2,5 veces la exactitud especificada.  
9.3.3  Cond iciones de los instrumentos para mediciones de presión estática y flujo de aire  
La presión estática a través de las toberas y las presiones de velocidad en las gargantas de las 
toberas deben ser medidas con manómetros que hayan sido calibrados contra un ma nómetro 
"patrón" dentro del ±1,0% del valor de la lectura. La división más pequeña de la escala del 
manómetro no debe exceder del 2% del valor de la lectura.  
La presión estática del ducto debe ser medida con manómetros que tengan una exactitud de ± 
2,5 Pa.  
Las áreas de las toberas deben ser determinadas por la medición de sus diámetros en cuatro 
lugares alrededor de la tobera, apartados aproximadamente 45°, con una exactitud de ±0,2%, y en cada uno de los dos planos a través de la garganta de la tobera, uno  en el exterior y el otro 
en la sección recta cercana al radio.  
9.3.4  Instrumentos eléctricos  
Las mediciones eléctricas deben hacerse con instrumentos de indicación o de integración. Los 
instrumentos utilizados para la medición de la entrada de energía o p otencia eléctrica para 
calentadores u otros aparatos que suministren cargas de calor deben tener una exactitud de 
±1,0% de la cifra medida. Los instrumentos utilizados para la medición de la entrada de energía 
o potencia eléctrica a los motores de ventilad or, de compresor u otro equipo accesorio deben 
tener una exactitud de ± 2,0% del valor indicado.  
Los parámetros eléctricos deben medirse en las terminales de conexión de los equipos de 
prueba.  
9.3.5  Mediciones de presión del refrigerante  
Las presiones del refrigerante deben medirse con manómetros (de alta y baja presión), con una 
exactitud de ±1,0%.  
9.3.6  Mediciones del flujo de líquido  
La razón de flujo de agua y de salmuera deben medirse con un medidor de flujo o un medidor 
de cantidad d e líquido que cuenten con una exactitud de ±1,0% del valor indicado.  
  
La razón de recolección de condensado debe ser medido con un medidor de cantidad de 
líquido, midiendo el peso o el volumen y teniendo una exactitud de ±1,0% del valor indicado.  
9.3.7  Instrumentos de medición de velocidad  
Las mediciones de velocidad deben hacerse con un contador de revoluciones, un tacómetro, un 
estroboscopio o un osciloscopio con una exactitud de ±1,0%.  
9.3.8  Mediciones de tiempo y determinación de la masa  
Las mediciones  de tiempo deben hacerse con instrumentos que cuenten con una exactitud de 
± 0,2% del valor indicado. Los aparatos para la determinación de la masa deben tener una 
exactitud de ± 0,2% del valor indicado.  
9.4 Dispositivos para las mediciones de flujo de air e 
9.4.1  Arreglos de los diferentes dispositivos para medición de entalpía  
Se debe utilizar alguno de los siguientes arreglos de dispositivos de prueba:  
-      Arreglo de túnel aire entalpía.  
-      Arreglo de enlace aire entalpía.  -      Arreglo de calorím etro de aire entalpía.  
-      Arreglo de cuarto de aire -entalpía.  
9.4.1.1  El arreglo de túnel aire -entalpía se muestra esquemáticamente en la figura 1. El equipo 
a probar se coloca en un cuarto o cuartos de pruebas. Se fija un instrumento de medición de 
flujo de aire a la descarga del aire del equipo (interior o exterior o ambos si es aplicable). Este 
instrumento debe descargar directamente dentro del espacio o cuarto de prueba que es 
equipado con los elementos adecuados para mantener el aire de entrada del  equipo a las 
temperaturas de bulbo seco y húmedo deseables, así como para la medición de las 
temperaturas de bulbo seco y húmedo del aire de entrada y salida del equipo y de la 
resistencia externa.  
9.4.1.2  El arreglo de enlace aire -entalpía se muestra esq uemáticamente en la figura 2. Este 
arreglo difiere del arreglo de túnel en que el aparato de medición de aire de descarga es 
conectado a un equipo de reacondicionamiento adecuado, el cual, a su vez, es conectado a la 
entrada del equipo de prueba. Este cuar to de pruebas debe estar sellado para que las fugas de 
aire no excedan del ±1,0% en lugares que podrían influenciar las mediciones de capacidad para 
determinar la razón de flujo de aire. La temperatura de bulbo húmedo del aire circundante al 
equipo debe es tar dentro de ± 2,8°C de la temperatura de bulbo húmedo requerida por la 
prueba. Las temperaturas de bulbo húmedo y seco y la resistencia externa deben ser medidas 
con los elementos adecuados.  
9.4.1.3  El arreglo de calorímetro de aire -entalpía se muestra e squemáticamente en la figura 3. 
En este arreglo un "compartimiento" es puesto sobre el equipo, o la parte aplicable de éste, 
sometido a prueba. El "compartimiento" debe ser hermético y aislado, debe construirse con 
algún material no -higroscópico. Este debe  ser suficientemente grande para permitir la entrada 
de aire y la circulación de éste entre el equipo y el "compartimiento". En ningún caso debe 
haber menos de 15 cm entre el equipo y las paredes del "compartimiento". La entrada al 
"compartimiento" debe se r localizada separada de la entrada del equipo de prueba a fin de 
permitir la libre circulación dentro del espacio cerrado. Debe conectarse un aparato de 
medición de aire a la descarga del equipo, éste debe estar bien aislado en la sección donde 
pase a tra vés del espacio cerrado. Las temperaturas de bulbo seco y húmedo del aire de 
entrada al equipo deben ser medidas a la entrada del "compartimiento".  
9.4.1.4  El arreglo de cuarto de aire -entalpía se muestra esquemáticamente en la figura 4. El 
equipo a ser pr obado es colocado dentro del cuarto de prueba. Un aparato de medición de aire 
es acoplado a la descarga de aire del equipo (evaporador o condensador, según sea aplicable), 
y conectado una vez más al equipo de reacondicionamiento. La descarga de aire del ap arato de 
reacondicionamiento suministra las temperaturas adecuadas de bulbo seco y húmedo en los 
aparatos de muestreo de aire y manómetros que pueden medir las temperaturas de bulbo 
seco y húmedo y la resistencia externa como se requiere.  
9.4.1.5  Los arreg los mostrados en las figuras 1, 2, 3 y 4 ilustran las posibilidades de arreglos de 
los aparatos de prueba y no deben ser construidos como aplicación específica o única de los 
tipos de equipos con los que se ilustran, sin embargo, se debe usar un "compartim iento" como se muestra en la figura 3 cuando el compresor está en la sección interior o es ventilado 
separadamente.  
9.4.1.6  Pueden emplearse otros medios para el manejo de aire de salida, de los aparatos de 
medición de flujo de aire y del suministro de air e a la entrada del equipo con las condiciones 
del inciso 9.2, con tal de que ello no interfiera con lo establecido para la medición de la razón 
de flujo de aire, la temperatura y la resistencia externa o que pueda crear condiciones 
anormales de prueba alre dedor del equipo.  
9.4.2  Dispositivo de toberas empleado para la medición de flujo de aire  
9.4.2.1  Como se muestra en la figura 5, este aparato consiste básicamente en una cámara 
receptora y una cámara de descarga separadas por una pared en donde se localiz an una o más 
toberas. El aire, del equipo bajo prueba, es transportado a través de ductos a la cámara de 
recepción que pasan a través de la o las toberas, y éste es expulsado al cuarto de pruebas o 
canalizado de nuevo a la entrada del equipo.  
9.4.2.2  El ap arato de tobera y sus conexiones al equipo de entrada deben ser sellados para que 
las fugas de aire no excedan del 1,0% la medición de la razón del flujo de aire.  
9.4.2.3  La distancia entre los centros de las toberas que son utilizadas no debe ser menor de  3 
veces el diámetro de la garganta de la tobera más grande y la distancia del centro de cualquier 
tobera a la descarga más cercana al lado de la pared de la cámara receptora no debe ser menor 
que 1,5 veces del diámetro de su garganta.  
9.4.2.4  Los difusore s deben instalarse en la cámara de recepción por lo menos a 1,5 veces de la 
distancia del diámetro mayor de la garganta de la tobera, hacia arriba de la pared de división y 
en la cámara de descarga al menos a 2,5 veces de esta distancia hacia abajo de la m isma pared.  
9.4.2.5  Se debe instalar un ventilador de extracción, capaz de suministrar la presión estática 
adecuada a la salida del equipo, en una pared de la cámara de descarga y deben colocarse los 
elementos necesarios para suministrar la capacidad variable del ventilador.  
9.4.2.6  Debe medirse la caída de presión estática a través de la o de las toberas con uno o más 
manómetros que tengan una exactitud de ±1,0% de la lectura. Una terminal del manómetro se 
conecta a la derivac ión para la medición de presión estática, localizada a nivel de la pared 
interior de la cámara de recepción y la otra terminal debe ser conectada a la derivación para 
medición de presión estática localizada a nivel de la pared interior de la cámara de desc arga, o 
preferiblemente, las diferentes derivaciones de medición de cada cámara deben conectarse a 
manómetros conectados en paralelo o conectados a un sólo manómetro. Alternativamente, la 
presión de velocidad del flujo de aire a la salida de la o las tober as debe ser medida con un 
tubo de Pitot como se muestra en la figura 5, pero cuando se esté usando más de una tobera, 
las lecturas del tubo de Pitot deben ser determinadas para cada tobera.  
9.4.2.7  Deben emplearse los elementos necesarios para determinar l a densidad del aire en la 
garganta de las toberas.  9.4.3  Toberas  
9.4.3.1  La velocidad en la garganta de cualquier tobera no debe ser menor de 15,2 m/s y no 
debe ser mayor de 35,6 m/s.  
9.4.3.2  Cuando se construyan las toberas de acuerdo con la figura 6 y se  instalen de acuerdo 
con los incisos 9.4.2 a 9.4.3.1, éstas pueden ser usadas sin calibración. Si el diámetro de la 
garganta es de 12,7 cm o más, se asumirá un coeficiente de descarga de 0,99. Para toberas con 
diámetro menor a 12,7 cm o donde sea deseable una mayor precisión del coeficiente, 
preferiblemente, se puede calibrar la tobera o pueden usarse los siguientes valores:  
Número de Reynolds 
NRe Coeficiente de 
descarga C  
50 000  0,97  
100 000  0,98  
150 000  0,98  
200 000  0,99  
250 000  0,99  
300 000  0,99  
400 000  0,99  
500 000  0,99  
  
El número de Reynolds debe ser calculado como sigue:  
NRe = f Va D  
Donde el factor de temperatura f es:  
 
 
Temperatura °C  Factor f  
-6,7 78,2  
4,4 72,2  
15,6  67,4  26,7  62,8  
37,8  58,1  
48,9  55,0  
60,0  51,9  
71,1  48,8  
  
9.4.4  Mediciones de presión estática  
-      Equipos con ventilador y una sola salida.  
Los equipos deben probarse a una presión de 0 Pa.  
9.4.4.1  Equipos con ventilador y una sola salida  
9.4.4.1.1  Como se muestra en la figura 7, una pequeña cámara de igualación de presión debe 
colocarse a la salida del lado de la descarga del equipo de prueba, donde se requieren las 
mediciones de presión estática externa. Este dispositivo debe descargar dentro de lo s aparatos 
de medición de aire (o en un aparato de amortiguamiento cuando no se emplean las 
mediciones directas de aire) y debe tener un área seccional igual a la de la salida del equipo a 
probar.  
9.4.4.1.2  La presión estática externa debe medirse con un m anómetro. Un lado del manómetro 
debe conectarse a las cuatro derivaciones de medición de presión externamente conectadas en 
la descarga del dispositivo de igualación de presión, estas derivaciones deben conectarse en 
cada cara del dispositivo a una distanc ia de dos veces el diámetro seccional principal de la 
salida del equipo. Si se utiliza una conexión de ducto interior, el otro lado del manómetro debe 
ser conectado a las cuatro derivaciones de presión comunicadas entre sí, centradas en cada 
cara del ducto  interior; en caso contrario, el otro lado del manómetro debe ser abierto al 
ambiente circundante. La conexión del ducto interior debe tener un área de sección transversal 
igual a aquella del equipo.  
9.4.4.1.3  La caída de presión estática del aire debe med irse por un manómetro como se 
muestra en la figura 8. Un lado del manómetro debe conectarse externamente a cuatro 
derivaciones de medición de presión externamente comunicados en el ducto de salida, éstas 
son centradas en cada cara del ducto, localizadas a una distancia del serpentín como se 
muestra en esa figura. El otro lado del manómetro debe conectarse externamente a cuatro 
derivaciones de medición de presión externamente comunicadas centradas en cada cara del 
ducto de entrada, localizadas a una distanci a del serpentín como se muestra en la figura 8.  
9.4.4.4  Requisitos generales para las mediciones de presión estática  
9.4.4.4.1  Se recomienda que las derivaciones para medición de presión estática consistan en 
niples soldados a la superficie exterior del di spositivo de igualación de presión con un diámetro de 6,3 mm, y centradas a través del dispositivo con un diámetro de orificio de 1 mm. Las orillas 
de estos orificios deben estar libres de rebabas y otras superficies irregulares.  
9.4.4.4.2  El dispositivo d e igualación de presión y la sección de los ductos deben ser sellados 
para prevenir fugas de aire, particularmente en las conexiones al equipo y a los aparatos de 
medición de aire, y para prevenir las fugas de calor entre la salida del equipo y los instrum entos 
de medición de temperatura.  
9.5 Métodos de prueba. - Procedimientos  
9.5.1  Métodos de prueba aplicables  
9.5.1.1  Descripción general  
Los siguientes seis métodos son cubiertos en esta Norma  
a)    Método de aire entalpía, lado interior (ver 9.5.3).  
b)    Método de aire entalpía, lado exterior (ver 9.5.3).  
  
c)    Método de calibración de compresor (ver 9.5.4 y 9.5.5).  
d)    Método de entalpía de refrigerante (ver 9.5.6).  
e)    Método de medición indirecta del flujo de aire (ver 9.5.7).  
9.5.2  Aplicabilidad de los métodos de prueba  
9.5.2.1  Descripción general  
Los equipos deben probarse con el o los métodos establecidos en la tabla 1 del Apéndice B, 
para cada clasificación específica, y están sujetos a cualquier limitación adicional detallada en 
la sección de métodos de prueba.  
9.5.2.2  Procedimientos de prueba para equipos de enfriamiento con suministro de aire  
Todas las pruebas de funcionamiento de estado estable y de serpentín húmedo y seco en los 
equipos tipo paquete deben emplear simultáneamente el método a ire-entalpía en el lado 
interior y algún otro método en el lado exterior, ya sea el método aire -entalpía o el método de 
calibración del compresor.  
Todas las pruebas de funcionamiento de estado estable y de serpentín húmedo y seco en los 
equipos tipo dividi do deben emplear simultáneamente el método aire -entalpía o el método de 
calibración del compresor en el lado interior y el método aire -entalpía, el método de 
calibración del compresor o el método de flujo de refrigerante en el lado exterior.  
Las pruebas de  funcionamiento cíclicas de serpentín seco deben emplear solamente el método 
aire-entalpía en el lado interior.  Los valores calculados por los dos métodos de prueba deben concordar en el orden de un 6% 
para que las pruebas sean válidas. Deben usarse sólo l os resultados del método aire -entalpía 
en el lado interior para los cálculos.  
9.5.2.3  Procedimientos de pruebas de operación  
Las pruebas de funcionamiento de estado estable serpentín húmedo (pruebas A2, B2, E V, B1 y 
F1) deben llevarse a cabo de acuerdo con  las condiciones descritas en los incisos 9.2.1, 9.2.2 y 
los procedimientos descritos en esta sección.  
Los aparatos y equipo de reacondicionamiento del cuarto de prueba, relativos a la prueba, 
deben operarse hasta que se alcancen las condiciones de equilib rio. 
Las pruebas de funcionamiento de estado estable y realización de ciclos serpentín seco 
(pruebas G1 y I1) deben llevarse a cabo como se describe más adelante de acuerdo con las 
condiciones descritas en los incisos 9.2.1 y 9.2.2.  
Los aparatos y equipo d e reacondicionamiento del cuarto de prueba, relativos a la prueba, 
deben ser operados hasta que se alcancen las condiciones de equilibrio, sin embargo, no debe 
ser menos de una hora antes que los datos de la prueba F1 sean registrados.  
Para todos los métod os de prueba, la prueba G1 debe ser llevada a cabo con un registro de 
datos a intervalos de 10 minutos hasta que se obtengan cuatro juegos consecutivos de lecturas 
con la tolerancia descrita en la sección 9.2.1 y 9.2.2.  
Cuando se use el método aire -entalpí a en el lado exterior para la prueba G1, los 
requerimientos de este inciso deben aplicar a la prueba preliminar y a la prueba regular 
equipada.  
Inmediatamente después de que la prueba se termine, el equipo de prueba debe ser 
encendido y apagado manualmente , usando los lapsos especificados en el inciso 9.2.2, hasta 
que se alcancen las condiciones ambientales estables otra vez en ambas cámaras de prueba 
(exterior e interior), pero no debe operar menos de dos ciclos completos de encendido y 
apagado.  
Si no se d ispone de un interruptor en el diseño para la realización de ciclos, el equipo debe 
trabajar a través de un ciclo adicional, en este último ciclo, el cual es referido a un ciclo de 
prueba, las condiciones ambientales del cuarto de prueba (exterior e interi or) deben 
permanecer dentro de las tolerancias especificadas en la tabla 2 del Apéndice B.  
Todo el equipo para el movimiento del aire del lado exterior debe encenderse y apagarse 
cuando el compresor se encienda y apague.  
Todo el equipo para el movimiento d el aire del lado interior debe realizar ciclos, gobernado por 
algún control automático normalmente instalado con el equipo; esto aplica a los equipos que 
tienen un ventilador interior con retardador de tiempo. Los equipos que no son suministrados 
con un ve ntilador interior con retardador de tiempo deben contar con un equipo para el movimiento del aire del lado interior, tal que se encienda y apague cuando el compresor se 
encienda y apague.  
Las pruebas de realización de ciclos de enfriamiento deben llevarse a cabo por realización de 
ciclos del compresor de 12 minutos encendido y 48 minutos apagado.  
La capacidad debe ser medida por la integración del tiempo ( q), en el cual el compresor está 12 
minutos encendido, o el tiempo que permanezca encendido cuando esté en funcionamiento el 
retardador del ventilador, si se encuentra presente. La energía eléctrica debe ser medida por la 
integración total del tiempo ( qcic) de 60 minutos.  
9.5.3  Método aire entalpía  
9.5.3.1  En el método de aire entalpía, la capacidad es determinada por las mediciones de 
temperatura de bulbo seco y húmedo de entrada y de salida y la razón de flujo de aire 
asociado.  
9.5.3.2  Este método debe emplearse para las pruebas del lado interior d e todos los equipos, 
objeto de esta Norma. Cuando sea utilizado para este propósito, se designará como prueba A. 
Sujeto a los requerimientos adicionales de 9.6.5, este método puede ser utilizado en pruebas 
de lado exterior para equipos con enfriamiento por  aire y evaporativo, excepto aquellos que 
emplean enfriadores remotos de líquido. Las pruebas de aire entalpía del lado exterior están 
sujetas adicionalmente a las limitaciones del arreglo de los aparatos, especificado en 9.6.5.2, si 
el compresor es ventil ado independientemente, y a los ajustes de pérdidas de la línea 
permitidas en 9.5.3.3.3, si el equipo emplea serpentines condensadores remotos.  
9.5.3.3  Cálculos de enfriamiento -Método aire entalpía - 
9.5.3.3.1  Las capacidades de enfriamiento interior: tota l, sensible y latente, basadas en los 
datos de la prueba del lado interior (prueba A), deben ser calculadas por las ecuaciones 
siguientes:  
qtci = Qmi (ha1 - ha2)/[v' n(1 + W n)] 
qsi = Qmi cpa (ta1 - ta2)/[v' n(1 + W n)] 
cpa = 1 005 + 1 859 W n 
q1ci = 2,47 x 106  Qmi (Wi1 - Wi2)/[v' n (1 + W n)] 
9.5.3.3.2  La capacidad total de enfriamiento interior, basada en los resultados de prueba del 
lado exterior, es calculada por la siguiente ecuación:  
qtco = Qmo (ha4 - ha3)/[v' n(1 - Wn)] - Et 
o para equipos enfriados por aire, el cual no es reevaporativo  
qtco = qmo cpa (ta4 - ta3)/[v' n(1 + W n)] - Et 9.5.3.3.3  Si se requieren correcciones por pérdidas en la tubería para obtener el balance del 6% 
de calor especificado en 9.5.2.2, éstas deben incl uirse en el cálculo de la capacidad. Las 
tolerancias deben ser hechas como sigue:  
a) Para tubo de cobre sin aislamiento:  
qL = 0,6057 + 0,005316 (Dt)0 ,75 (Dt)1,25 + 79,8 D tDt L 
b) Para líneas aisladas:  
qL = {0,6154 + 0,3092 (Th) -0,33 (Dt)0 ,75 (Dt)1,25} L  
El promedio de las diferencias de temperatura entre el refrigerante y el ambiente circundante 
es Dt. 
Con objeto de obtener el 6% del balance de calor, la corrección de pérdidas de línea se deben 
sumar algebraicamente a la capacidad del lado exterior.  
9.5.4  Método de calibración de compresor  
9.5.4.1  Descripción general  
9.5.4.1.1  En este método la capacidad total de enfriamiento es determinada:  
a) De la medición de las propiedades del refrigerante de entrada y salida del lado o sección 
interior del equipo y de  la razón de flujo de refrigerante asociado, como se determina por la 
subsecuente calibración del compresor bajo condiciones idénticas de operación. Las 
mediciones directas de la capacidad deben usarse cuando el sobrecalentamiento del 
refrigerante a la sal ida del evaporador sea de menos de 2,8°C.  
b) De la medición directa de la capacidad de enfriamiento por medio de un calorímetro, 
cuando el compresor está operando bajo las condiciones idénticas a las encontradas durante la 
prueba del equipo.  
9.5.4.1.2  Este  método debe ser usado para pruebas en todos los equipos excepto:  
a) Que el equipo tenga un serpentín condensador enfriado por agua sin aislamiento en el flujo 
de aire interior y  
b) Cuando el compresor esté sin aislamiento y se encuentre en el flujo de air e interior.  
9.5.4.2  Medición de las propiedades del refrigerante  
9.5.4.2.1  El equipo debe ser operado bajo las condiciones de prueba requeridas y las 
mediciones de temperatura y presión del refrigerante a la entrada y la salida del lado interior, y 
a la entrada y salida del compresor deben tomarse en intervalos de 10 minutos hasta que se 
obtengan siete juegos de lecturas dentro de las tolerancias prescritas en 9.3.2 y en 9.3.3. 
Cuando se requiera una prueba de aire entalpía del lado interior, estas lecturas deben 
obtenerse durante esta prueba.  9.5.4.2.2 En equipos que no son sensibles a la carga del refrigerante, los manómetros de 
presión pueden ser obstruidos en las líneas del refrigerante.  
9.5.4.2.3  En equipos sensibles a la carga del refrigerante, es necesario determinar las presiones 
del refrigerante, después de esta prueba, porque las conexiones de los manómetros de presión 
pueden provocar una pérdida de carga. Pa ra cumplir con esto, las temperaturas deben medirse 
durante la prueba por medio de termocoples soldados al retorno de los codos a los puntos 
medios de cada circuito de serpentín condensador y evaporador o a los puntos no afectados 
por el vapor sobrecalenta do o líquido subenfriado. Siguiendo la prueba, los manómetros son 
conectados a las líneas del refrigerante y el equipo es vaciado y cargado por el refrigerante 
especificado en la placa del equipo. El equipo es operado otra vez hasta las condiciones de 
prue ba y si es necesario, se puede adicionar o sustraer carga de refrigerante hasta que las 
mediciones del termocople de serpentín estén dentro de ± 0,3°C de los valores originales, las 
temperaturas del vapor del refrigerante a la entrada y a la salida del com presor deben estar 
entre ±1,7°C de los valores originales y las temperaturas del líquido entrando a la válvula de 
expansión debe generar una temperatura dentro de ± 0,6°C. La presión de operación debe 
observarse.  
9.5.4.2.4  Las temperaturas del refrigerante  deben medirse por medio de termocoples soldados 
a las líneas del refrigerante a distancias apropiadas.  
9.5.4.2.5  Los termocoples no deben ser retirados, reemplazados o sometidos a cualquier otra 
acción que cause disturbios en las mediciones durante ningun a etapa de la prueba de 
capacidad de enfriamiento.  
9.5.4.2.6  Las temperaturas y presiones del vapor refrigerante a la entrada y salida del 
compresor deben ser medidas en las líneas del refrigerante, aproximadamente a 25 cm de la 
carcasa del compresor; si l a válvula reversible está incluida en la calibración, estos datos deben 
ser tomados en las líneas de los serpentines, aproximadamente a 25 cm de la válvula.  
9.5.5  Calibración de compresor  
9.5.5.1  La razón de flujo del refrigerante debe ser determinada de l a calibración del compresor 
a temperaturas y presiones de entrada y salida del refrigerante, predeterminadas previamente 
por el fabricante.  
9.5.5.2  Las pruebas de calibración deben ser desarrolladas con el compresor y la válvula 
reversible, con los mismos patrones de temperatura ambiente y aire como en el equipo de 
prueba.  
9.5.5.3  Para los métodos enlistados a continuación, el flujo del refrigerante es calculado como 
sigue:  
a) Calorímetro de refrigerante secundario.  
b) Calorímetro de refrigerante primario s istema "inundado".  
c) Calorímetro de refrigerante primario sistema "seco".  d) Calorímetro de tubo concéntrico.  
wr = q/ (h g1 - hf1) 
9.5.5.4  Con el método del medidor de flujo de refrigerante, se obtiene directamente el flujo.  
9.5.5.5 Cálculos de enfriamient o -calibración del compresor - 
  
9.5.5.5.1  Para las pruebas en las cuales el evaporador sobrecalentado es de 2,8°C o más, la 
capacidad total de enfriamiento, basada en los datos de calibración de compresor es calculada 
de la razón de flujo de refrigerante c omo sigue:  
qtc = wr (hr2 - hr1) - Ei 
9.5.5.5.2  Para las pruebas en las cuales el vapor sobrecalentado es de 2,8°C o menos, la 
capacidad total de enfriamiento es calculada como sigue:  
qtc = qe + Aua (ta - tc) - Ei 
9.5.6  Método de entalpía de refrigerante  
9.5.6.1  Descripción general  
9.5.6.1.1  En este método la capacidad es determinada por el cambio de la entalpía del 
refrigerante y la razón de flujo; los cambios de entalpía son determinados de las mediciones de 
temperatura y presión del refrigerante a la en trada y la salida y la razón de flujo es 
determinada por un medidor de flujo colocado en la línea del líquido.  
9.5.6.1.2  Este método puede ser usado para pruebas a equipos en los cuales la carga del 
refrigerante no es crítica y en donde los procedimientos normales de instalación involucran la 
conexión de las líneas de refrigerante en campo.  
9.5.6.1.3  Este método no debe usarse para pruebas en las que el líquido refrigerante a la salida 
del medidor de flujo está subenfriado a menos de 1,7°C, ni para pruebas en las cuales el vapor 
sobrecalentado a la salida de la sección interior es de menos de 2,8°C.  
9.5.6.2  Mediciones de flujo de refrigerante -entalpía de refrigerante - 
9.5.6.2.1  La razón del flujo del refrigerante debe ser medido con un medidor de flujo (del tipo 
integrador) conectado en la línea del líquido antes del instrumento de control de refrigerante. 
Este medidor debe dimensionarse para que la caída de presión no exceda el cambio de presión 
de vapor que un cambio de temperatura de 1,7°C podría producir.  
9.5.6.2.2  Los instrumentos de medición de temperatura y presión y una "mirilla" deben ser 
instalados inmediatamente después del medidor para determinar si el refrigerante líq uido está 
adecuadamente subenfriado; se considera adecuado el subenfriamiento de 1,7°C y la ausencia 
de algunas burbujas de vapor en el líquido de salida del medidor. Se recomienda que el medidor sea instalado en la parte más baja de un "rizo o vuelta" en la línea del líquido para 
tomar ventaja de la presión estática del líquido así suministrado.  
9.5.6.3  Mediciones de presión y temperatura de refrigerante  
9.5.6.3.1  La temperatura y presión del refrigerante entrando y saliendo del lado interior del 
equipo de be ser medida con instrumentos que estén de acuerdo con lo establecido en el inciso 
9.3. 
9.5.6.4  Cálculos de enfriamiento -entalpía de refrigerante - 
9.5.6.4.1  La capacidad total de enfriamiento, basada en los datos de flujo de refrigerante, es 
calculada co mo sigue:  
qtci = xV r r (hr2 - hr1) - Ei 
9.5.6.4.1  La capacidad total de enfriamiento, basada en los datos de flujo de refrigerante, es 
calculada como sigue:  
qtci = xV r r (hr2 - hr1) - Ei 
9.5.7  Medición indirecta del flujo de aire  
9.5.7.1 El aparato de tobera, figura 6, es recomendado cuando no se emplea la medición 
directa de flujo de aire (ver 9.5.2.2), la razón de flujo de aire interior debe determinarse 
indirectamente como lo indica el inciso 9.5.8.2.  
9.5.7.2  Cálculos de medición de flu jo de aire  
9.5.7.2.1 La razón del flujo de aire, a través de una sola tobera, es calculada por las siguientes 
ecuaciones:  
Qmi = 1,414 CA n (1 000p v v'n)0,5 
v'n = 101 v n / {Pn (1 + W n )} 
  
9.5.7.2.2 Cuando se utilice más de una tobera, la razón total de fluj o de aire es la suma de la 
razón de flujo de aire de los cálculos individuales de cada una de las toberas, de acuerdo con el 
inciso 9.5.4.1.  
9.5.7.2.3 La razón de flujo del aire estándar es calculada como sigue:  
Qs = Qmi / (1,2 v' n) 
9.5.7.3 Determinación i ndirecta de flujo de aire:  
9.5.7.3.1 Cuando no se emplea la medición directa, la razón del flujo de aire debe determinarse 
por los siguientes cálculos:  
Qi = qtci vi1 / (h a1 - ha2) 9.5.7.4 Cálculos para las mediciones del "método de flujo de aire modificado ": 
9.5.7.4.1 Si se selecciona el método de flujo de aire modificado (ver aparato de figura 9), la 
cantidad de aire del lado de baja presión debe ser determinada de acuerdo con la siguiente 
ecuación:  
wai = qsri / {1 006 + 1 860 W i2 (ta5 -ta1)} 
Qi = wai vai 
Qs = qsri / 1,206 (t a5 - ta1) 
9.5.7.4.2 Determinación de q sri 
a) Si se usa un recalentador eléctrico:  
qsri = watts de entrada el calentador  
b) Si se usa un recalentador de serpentín de vapor:  
qsri = wk (hk1 - hk2) 
9.6 Procedimientos de prueba  
9.6.1  Requisitos del cuarto de prueba  
9.6.1.1 Se requieren uno o dos cuartos de prueba, dependiendo del tipo de equipo a ser 
probado y de las instrucciones de instalación del fabricante.  
9.6.1.2 Se requiere siempre una condición interior en el cuarto de prueba. Este puede ser un 
cuarto o espacio en el cual las condiciones establecidas de prueba deben mantenerse dentro 
de las tolerancias prescritas. Se recomienda que la velocidad del aire alrededor del equipo a 
probar no exceda de 2,5 m/s.  
9.6.1.3 Se requiere para  la prueba un cuarto o espacio de prueba que debe tener un volumen 
suficiente, de tal manera que no haya cambios en la circulación normal del aire alrededor del 
equipo de prueba. Este cuarto debe tener también las dimensiones suficientes para que la 
distan cia de cualquier superficie del cuarto a cualquier superficie del equipo de prueba en 
donde haya descarga de aire, no sea menos de 1,8 m y la distancia de cualquier otra superficie 
del cuarto a cualquier otra superficie del equipo de prueba no sea menos de  0,9 m, excepto la 
relación de pared o piso requerida para la instalación normal del equipo. El aparato de 
reacondicionamiento debe manejar el aire a una razón no menor que la razón de flujo de aire 
exterior y, preferiblemente, debe tomar este aire en la d irección de la descarga del aire del 
equipo y regresar éste a las condiciones específicas uniformemente y a bajas velocidades.  
9.6.2  Requisitos de las mediciones de flujo de aire  
9.6.2.1 Los aparatos para la medición de flujo de aire deben estar de acuerdo  con lo previsto en 
el inciso 9.5.8 y 9.4.  9.6.3  Mediciones de las resistencias externas  
9.6.3.1 Las resistencias externas deben medirse de acuerdo con lo previsto en el inciso 9.4.4. 
Las conexiones a la salida de los equipos deben cumplir con lo previsto en el inciso 9.4.4.  
9.6.4  Mediciones de temperatura  
9.6.4.1 Las mediciones de temperatura en la ductería deben registrarse al menos en tres 
lugares desde una distancia igual a los centros del área seccional, o con un muestreo 
equivalente en sitio, o con ap aratos mezcladores, obteniéndose resultados equivalentes. Las 
conexiones al equipo deben ser aisladas de tal forma que las fugas de calor a través de las 
conexiones no excedan de 1% de la capacidad.  
  
9.6.4.2 La temperatura interior a la entrada debe ser m edida al menos en tres posiciones con 
espacios iguales sobre el área de entrada al equipo, o con muestreo equivalente con aparatos 
adecuados. Para equipos sin conexiones de ductería o con un solo gabinete, los instrumentos 
de medición de temperatura o apar atos de muestreo pueden ser localizados a 15 cm, 
aproximadamente, de la o las aberturas de la entrada del equipo.  
9.6.4.3 Las temperaturas del aire exterior de la entrada deben medirse en sitios tales que las 
siguientes condiciones sean totalmente satisfec has: 
a) Las temperaturas medidas deben ser representativas de la temperatura circundante de la 
sección exterior y simular las condiciones encontradas en la aplicación actual.  
b) En el punto de medición, la temperatura del aire no debe ser afectada por la d escarga del 
aire de la sección exterior. Las temperaturas deben medirse antes de alguna recirculación de 
aire producida.  
Se intenta que las temperaturas circundantes de prueba, específicas de la sección exterior de 
prueba, emulen, tan cerca como sea posibl e, las condiciones de una instalación normal de 
operación con condiciones ambientales idénticas a las temperaturas específicas de prueba.  
9.6.4.4 La velocidad del aire que pasa sobre los instrumentos de medición de temperatura de 
bulbo húmedo deben ser apr oximadamente de 5 m/s. Se recomienda utilizar la misma 
velocidad del aire en la entrada y la salida de los instrumentos de medición. Las mediciones de 
temperatura de bulbo húmedo arriba o abajo de 5 m/s deben corregirse.  
9.6.5  Requisitos adicionales para la prueba de lado exterior del "método de aire -entalpía"  
9.6.5.1 Cuando se utilice el "método de aire entalpía" para las pruebas de lado exterior, es 
necesario asegurarse si la fijación del aparato de medición de flujo de aire p roduce cambios en 
el funcionamiento del equipo de prueba y, si es así, se deben corregir estos cambios. Para 
cumplir con esto, el equipo debe llevar termocoples soldados al retorno de los codos, 
aproximadamente en el punto medio de cada serpentín evaporado r y el circuito de serpentín 
condensador. El equipo que no es sensible a la carga de refrigerante puede equiparse 
alternativamente con manómetros de presión conectados a válvulas de acceso o bloqueados en la línea de succión o descarga. El equipo debe oper ar bajo condiciones preestablecidas con 
el lado interior del aparato de prueba conectado, pero no así con el lado exterior. Los datos 
deben ser registrados a intervalos de diez minutos por un lapso de no menos de una hora 
después de que las condiciones de equilibrio se hayan alcanzado. El lado exterior del aparato 
de prueba debe entonces conectarse al equipo y la presión y temperaturas indicadas por los 
manómetros o termocoples deben ser registrados. Si después de que el equilibrio es alcanzado 
éste no está  en promedio dentro de ± 0,3°C o su presión equivalente del promedio observado 
durante la prueba preliminar, la razón de flujo de aire exterior debe ser ajustada hasta alcanzar 
los valores especificados. La prueba debe continuarse por un lapso de una hora después de que 
se alcance el punto de equilibrio a las condiciones apropiadas con el exterior del aparato de 
prueba conectado y los resultados del lado interior del aparato de prueba deben concordar 
dentro de un ± 2,0% con los resultados obtenidos durante el lapso de prueba preliminar.  
9.6.5.2 Para el equipo en donde el compresor es ventilado en forma independiente al flujo de 
aire exterior, el arreglo del calorímetro de "método aire -entalpía" debe emplearse para tomar 
en cuenta la radiación de calor del co mpresor.  
9.6.5.3 Cuando la razón de flujo de aire exterior se ajusta como se describe 9.6.5.1, entonces se 
emplea en los cálculos de capacidad, en tal caso, sin embargo, la potencia del ventilador 
exterior de entrada observada durante las pruebas prelimina res, debe ser usada para 
propósitos de evaluación.  
9.6.6  Instalación del equipo  
9.6.6.1 El equipo a ser probado debe ser instalado en el cuarto o cuartos de prueba, de 
acuerdo con las instrucciones de instalación del fabricante, usando accesorios y 
procedimientos recomendados de instalación. El equipo autocontenido con suministro de agua 
debe ser localizado enteramente dentro del cuarto de prueba interior; el equipo con la sección 
exter ior remota debe tener la sección interior localizada en el cuarto de prueba interior y la 
sección exterior en el cuarto de prueba exterior; el equipo autocontenido con suministro de 
aire debe ser localizado adyacente o una abertura en una pared o división separando el cuarto 
de prueba de acuerdo con las recomendaciones normales o primarias del fabricante. En todos 
los casos, las recomendaciones del fabricante con respecto a las distancias de las paredes 
adyacentes a los equipos, cantidad de extensiones a tr avés de las paredes, etc., deben ser 
seguidas.  
9.6.6.2 No se deben hacer alteraciones a los equipos excepto para la sujeción de los aparatos e 
instrumentación de prueba requeridos.  
  
9.6.6.3 Donde sea necesario, el equipo debe ser cargado y evacuado con el  tipo y cantidad de 
refrigerante especificado por las instrucciones del fabricante.  9.6.6.4 La tubería de interconexión debe ser suministrada o prescrita por el fabricante. A 
menos de que existan otras instrucciones, debe emplearse 7,6 m de tubería, al men os 3, m de 
ésta, debe localizarse en la parte exterior del cuarto de prueba.  
9.6.6.5 Cuando se requiera, los manómetros deben ser conectados al equipo sólo a través de 
pequeños tramos de tubería de diámetro pequeño y deben localizarse de tal manera, que 
tampoco influya en las lecturas por la presión del flujo en la tubería o se deben hacer las 
correcciones de operación de enfriamiento.  
9.6.6.6 No se debe hacer ningún cambio para corregir las variaciones barométricas en la 
velocidad del ventilador o la resis tencia del equipo.  
9.6.7  Procedimientos de operación de prueba  
9.6.7.1 Los aparatos de reacondicionamiento del cuarto de pruebas y el equipo a probar, deben 
operarse hasta que alcancen las condiciones de equilibrio, pero no por menos de una hora, 
antes de que los datos sean registrados.  
9.6.7.2 Cuando las tolerancias prescritas en 9.7.1.2 se hayan alcanzado, entonces los datos 
deben registrarse en intervalos de diez minutos cada juego de lecturas hasta que se obtengan 
cuatro juegos consecutivos.  
9.6.7.3 Cuando se usa el "método de aire entalpía exterior", los requisitos arriba mencionados 
deben aplicar a ambas pruebas a la prueba preliminar y a la prueba regular del equipo (9.6.5). 
Cuando el "método de calibración de compresor" sea utilizado, los requisitos arriba 
mencionados deben aplicar a ambos la prueba del equipo y la prueba de calibración del 
compresor.  
9.7 Datos y resultados  
9.7.1.  Datos a ser registrados  
9.7.1.1 La tabla 3 del Apéndice B, muestra los datos que deben ser registrados durante el lapso 
de prueba. Los conceptos indicados por una "x" sobre la columna de un método de prueba 
específico, se deben medir cuando se utilice dicho método.  
9.7.1.2  Tolerancias de prueba  
9.7.1.2.1 Todas las observaciones de prueba deben ser dentro de las tolerancias es pecificadas 
en la tabla 2 del Apéndice B, las cuales están referidas a los distintos métodos de prueba y tipos 
de equipo.  
9.7.1.2.2 La variación máxima permisible de cualquier observación durante la prueba de 
capacidad está enlistada en la tabla 2 del Apén dice B, bajo el título "Tolerancias de operación 
durante prueba". Estas representan la diferencia más grande permisible entre la máxima y 
mínima observación del instrumento durante la prueba. Cuando es expresado como un 
porcentaje, la variación máxima perm isible es el porcentaje especificado del promedio 
aritmético de las observaciones.  9.7.1.2.3 En la tabla 2 del Apéndice B, "Tolerancias de condiciones de prueba", se muestra la 
variación máxima permisible del promedio de las mediciones bajo condiciones de prueba 
predeterminadas.  
9.7.1.2.4 Las variaciones mayores a aquellas prescritas deben invalidar la prueba.  
9.7.2  Resultados de prueba  
9.7.2.1  Requisitos de prueba de capacidad  
9.7.2.1.1 Los resultados de la prueba de capacidad deben expresar cuantitativame nte los 
efectos producidos sobre el aire por el equipo probado. Para las condiciones de prueba dadas, 
los resultados de la prueba de capacidad deben incluir las siguientes cantidades:  
a)    Capacidad total de enfriamiento, W.  
b)    Capacidad sensible de en friamiento, W.  
c)    Capacidad latente de enfriamiento, W.  
d)    Razón del flujo de aire del lado interior, m3/s.  
e)    Resistencia externa para el flujo de aire interior, Pa.  
  
f)     Potencia total de entrada al equipo o potencia de entrada de todos los componentes del 
equipo, W.  
9.7.2.1.2 Cuando se utilicen dos métodos de prueba, la capacidad total de enfriamiento, debe 
ser la capacidad obtenida con los resultados del lado interior de  los dos métodos de prueba, 
llevados a cabo simultáneamente, los cuales deben concordar dentro de una variación del 6%. 
Cuando es empleado el método de calibración de compresor, debe ser construido para la 
obtención de las condiciones de operación para la prueba de calibración de compresor.  
9.7.2.1.3 Cuando se requieran dos métodos de prueba, las capacidades de enfriamiento latente 
y sensible, tomadas en cuenta para los cálculos, deben ser aquellas determinadas de la prueba 
del lado interior.  
9.7.2.1.4 Los resultados deben ser utilizados para la determinación de las capacidades sin 
ajustes en las tolerancias permisible en condiciones de prueba, excepto como se especificó 
para las derivaciones de la presión barométrica estándar.  
9.7.2.1.5 Las capacidades se d eben incrementar 0,8% por cada 3,5 kPa de la lectura 
barométrica abajo de 101 kPa a la cual las pruebas fueron realizadas.  
9.7.2.1.6 Las entalpías del aire deben corregirse para las derivaciones de temperatura de 
saturación y presión barométrica estándar.  
9.8 Cálculo de REEE  9.8.1  Cálculo de la Relación de Eficiencia Energética Estacional (REEE) para equipos con 
suministro de aire, conforme a las especificaciones dispuestas en la tabla 1 del numeral 6.1 de 
esta Norma.  
Los datos y resultados de prueba requeridos para calcular la REEE en Wt/We deben incluir lo 
siguiente:  
i) Capacidades de enfriamiento (W) de las pruebas A2, B2, E V, B1 y F1, y si es aplicable, la 
capacidad de enfriamiento (W) de la prueba G1 y el enfriamie nto total realizado en la prueba I1 
(Wh):  
QSSk= 2 (35°C)  
QSSk= 2 (27,8°C)  
QSSk= i (30,6°C)  
QSSk= 1 (27,8°C)  
QSSk= i (19,4°C)  
ii) Potencia eléctrica de entrada para todos los componentes y controles (W) de las pruebas A2, 
B2, E V, B1 y F1, y si es aplic able la potencia eléctrica de entrada para todos los componentes y 
controles (W) de la prueba G1 y la energía eléctrica usada de la prueba I1.  
ESSk= 2 (35°C)  
ESSk= 2 (27,8°C)  
ESSk= 1 (30,6°C)  
ESSk= 1 (27,8°C)  
ESSk= 2 (19,4°C)  
iii) Razón del flujo de a ire interior (m3/s) y resistencia externa al flujo de aire interior (Pa)  
iv) Temperatura del aire (°C)  
Exterior de bulbo seco  
Exterior de bulbo húmedo  
Interior de bulbo seco  
Interior de bulbo húmedo  
Donde las capacidades de enfriamiento Q SSk= 2 (35°C) de la prueba A2, Q SSk= 2 (27,8°C) de la 
prueba B2, Q SSk= 1 (30,6°C) de la prueba E V, QSSk= 2 (27,8°C) de la prueba B1 y Q SSk= 2 
(19,4°C) de la prueba F1, son calculadas utilizando las ecuaciones especificadas en el inciso 9.6 
de esta Norma; el enfriamiento total hecho Q cic, seco de la prueba I1 es calculado usando la 
ecuación (1) especificada.  Las relaciones de eficiencia energética para las pruebas A2, B2, E V, B1 y F1, EER A2, EER B2, 
EEREv, EER B1, y EER F1, respectivamente, son cada una calculadas como la relación de la 
capacidad total de enfriamiento, en W, entre la potencia eléctrica total suministrada al equipo, 
en W.  
La energía usada en un ciclo completo, req uerida para la circulación de aire interior, es el 
producto de la potencia del equipo para la circulación de aire interior y el lapso de un ciclo en 
que este equipo está encendido.  
El enfriamiento total realizado debe entonces ser el enfriamiento medido en  un ciclo completo 
menos la energía usada requerida para la circulación del aire interior en un ciclo completo.  
La energía eléctrica total usada debe ser la suma de la energía usada para la circulación del aire 
interior en un ciclo completo y la energía us ada por los componentes del equipo restantes en 
un ciclo de prueba (compresor(es), ventilador exterior, calentador(es), transformador(es), etc.).  
La relación de eficiencia energética de la prueba G1, EER cic (seco), es calculada como la 
relación del enfriam iento total hecho en Wh entre el uso de energía eléctrica total en W/h.  
Los resultados de las pruebas de funcionamiento cíclica G1 y de estado estable serpentín seco 
F1 deben usarse en las siguientes ecuaciones:  
.....................................(1)  
Donde:  
Q cic,sec=         Enfriamiento total de un ciclo que consiste en un lapso de apagado y uno de 
encendido del compresor (Wh).  
V=                Razón de flujo de aire interi or m3/s, a una temperatura de bulbo seco, razón de 
humedad y presión existente en la región de medición.  
G =                Razón de flujo de aire interior (m3/s) a una temperatura de bulbo seco, razón de 
humedad, y presión existente en la región de medici ón. 
Cpa =             Calor específico a presión constante de la mezcla aire agua de aire seco (Wh/kg -
°C). 
Vn' =              Volumen específico de la mezcla de aire agua a la misma temperatura de bulbo 
seco, razón de humedad, y presión utilizada en la det erminación de la razón de flujo de aire 
interior (m3/kg).  
Wn =              Relación de humedad (kg/kg).  
y G (h-°F)        la cual es calculada por la expresión:  
...................................(2)  
Donde:  
q1=               Tiempo de encendido del ventilador interior.  
q2=               Tiempo de apagado del ventilador interior.  
Ta1(t):             Temperatura de bulbo seco del aire de entrada al serpentín evaporador (°C) al 
tiempo (t).  
Ta2(t):             Temperatura de bulbo seco del aire de salida del serpentín evaporador (°C) al 
tiempo (t).  
.........................................................(3)  
Donde:  
CLF:              Factor de carga de enfriamiento.  
Qss,sec=          Capacidad total de enfriamiento de estado estable de la prueba F1 (W).  
g=                Duración en horas de un ciclo completo, consistente en un encendido y un apagado 
de  
compresor.  
Las ecuaciones anteriores son utilizadas en la siguiente ecuación para calcular el coeficiente de 
degradación redondeado lo más cercano a 0,01.  
...........................................................(4)  
Donde:  
EERcic,sec=      Relación de eficiencia energética de la prueba F1 (Wt/We).  
v) La carga del área a acondicionar, BL(tj), para los tres casos debe ser obtenida por la siguiente 
ecuación:  
BL(tj) = [(t j 65) q k=2(tOD)] / [(tOD-65) * Factor de tamaño]  
Donde:  
qc k=2(95) =es la capacidad de enfriamiento del espacio determinado por la prueba A2 y 
calculada como se establece en la sección  9.5.3.3  
1.1= Factor de tamaño, adimensional.  
Las temperaturas de 35°C (95°F) y de 18.33 °C (65°F) en la ecuación de carga del área a 
acondicionar representan la temperatura exterior de diseño y la temperatura basada en cero 
carga respectivamente.  
Tabla 3. -Horas Fr accionales "bin" para ser utilizadas en el cálculo del REEE  
Número "Bin" j  Temperatura "Bin" tj(°C)  Horas Fraccionales "Bin" nj  
1 19.44  0.214  
2 22.22  0.231  
3 25.00  0.216  
4 27.77  0.161  
5 30.55  0.104  
6 33.33  0.052  
7 36.11  0.018  
8 38.88  0.004  
  
Los cálculos para los tres posibles casos se muestran a continuación:  
Caso I  
La capacidad de la unidad en la velocidad mínima del compresor es mayor o igual a la carga del 
área a acondicionar (the building cooling load). La unidad enciende y apaga de manera cíclica.  
BL(tj) < ò = q ssk=1(tj) , (tj < ò = t I) 
10.1.3 Ecuaciones.  
CLFk=1 = BL(t j) / qssk=1(tj) 
q(tj) = CLF k=1 qssk=1(tj)nj 
E(tj) = CLF k=1Essk=1(tj)nj / PLFk=1 
PLFk=1 = 1 - [CDk=1(1 - CLFk=1)] 
Utilice las ecuaciones especificadas en 10.1.3, Case I, con la excepción de las ecuaciones para 
estado -estable en capacidad y potencia de entrada a la mínima velocidad. Las ecuaciones 
prescritas a continuación deben ser utilizada s en este caso:  
qssk=1(tj) = q ssk=1(ta13) + [q ssk=1(ta8) - qssk=1(ta13)][t j ta13] / [ta8 - ta13] Essk=1(tj) = E ssk=1(ta13) + [E ssk=1(ta8) - Essk=1(ta13)][ t j ta13] / [ta8 - ta13] 
  
Caso II  
La unidad es capaz de igualar la carga del área a acondicionar (the building cooling load). Esto 
modulando la velocidad del compresor entre la velocidad mínima ( k=1) y la máxima ( k=2) 
velocidad.  
qssk=1(tj) < BL(t j) < q ssk=2(tj) , (tI < tj < tII) 
Use las siguientes ecuaciones:  
q(tj) = q ssk=V(tj) * n j = BL(t j) * n j 
E(tj) = E ssk=V(tj) * n j = [qssk=V(tj) / EERssk=V(tj)] * n j 
Donde  
EERssk=V(tj) = a + b * t j + c * t j2, estado -estable del rango de energía -eficiencia a la 
temperatura tj y a una velocidad intermedia a la que la unidad iguala la carga del área a 
acondicionar( the building cooling load),  
a, b, c = coeficientes a ser calculados  
El siguiente es un procedimiento para la evaluación de los coeficientes a, b, c.  
La evaluación de los coefi cientes a, b y c requiere la evaluación de la relación de eficiencia 
energética estacional REE(EER) a tres diferentes velocidades del compresor: la velocidad 
mínima ( k = 1), la velocidad máxima ( k = 2), y la velocidad en la que la velocidad intermedia es 
utilizada ( k = i). 
La capacidad de la unidad a cualquier temperatura t con el compresor operando a velocidad 
intermedia ( k = i) 
debe ser determinada por  
qssk=1(t) = q ssk=1(ta14) + M q[t - ta14] 
Donde  
qssk=1(ta14) = Capacidad de la unidad a ta14 determinada por la prueba de estado -estable a 
velocidad -intermedia:  
Mq = {[q ssk=1(ta8) - qssk=1(ta13) / (ta8 - ta13)] * (1 N q)} 
+ {[q ssk=2(ta6) - qssk=2(ta8) / (ta6 - ta8)]* N q} 
Nq = [qssk=i(ta14) - qssk=1(ta14)] / [qssk=2(ta14) - qssk=1(ta14)] Una vez que la ecuación para qssk=1(t) a sido determinada, la temperatura a la que qssk=1(t) = 
BL(t) puede ser encontrada. Esta temperatura designada como tvc, debe ser calculada  con la 
siguiente ecuación:  
tvc = [ 33* q ssk=i(ta14) 2871 * M q + 65 * q ssk=2(ta6) ] / [ qssk=2(ta6) 33 * M q ] 
La potencia eléctrica de entrada para la unidad operando a velocidad intermedia del 
compresor ( k = i) y a la temperatura tvc, es determinada por  
Essk=i(tvc) = E ssk=i(ta14) + M E[tvc - ta14 ] 
Donde  
Essk=i(ta14) = Potencia eléctrica de entrada de la unidad a t a14, determinada por la prueba de 
velocidad -intermedia y estado -estable;  
ME = {[E ssk=1(ta8) - Essk=1(ta13) / (ta8 - ta13)]* (1 N E)} 
+ {[E ssk=2(ta6) - Essk=2(ta8) / (ta6 - ta8)]* (N E)} 
NE = [Essk=i(ta14) - Essk=1(ta14)] / [Essk=2(ta14) - Essk=1(ta14)] 
La relación de eficiencia energética REE (EER) de la unidad a la velocidad ( k = i) y a la 
temperatura tvc, EERssk=i(tvc) puede ser calculada por la ecuación:  
EERssk=i(tvc) = q ssk= i(tvc) / Essk=i(tvc) 
Similarmente, las relaciones de eficiencia energética a las temperaturas tI y tII pueden ser 
calculadas por las ecuaciones  
EERssk=1(tI) = q ssk= i(tI) / Essk=i(tI) 
EERssk=2(tII) = q ssk= 2(tII) / Essk=2(tII) 
  
Donde las capacidades y potencias de entrada la unidad a tI y tII deben ser calculadas por las 
ecuaciones prescritas para estos parámetros en el caso I y caso II respectivamente.  
Finalmente, los coeficientes a, b y c deben ser calculados usando las siguien tes ecuaciones:  
d = (t II2 - tI2) / (tvc2 - tI2) 
b = {EER ssk=1(tI) - EERssk=2(tII) d * [EER ssk=1(tI) - EERssk=i(tvc)]} / {tI - tII d*[tI tvc]} 
c = {EER ssk=1(tI) - EERssk=2(tII) b* [t I - tII]}/ (tI2 - tII2) 
a = EER ssk=2(tII) b * t II c * t II2 
Caso III  
Capacidad de la unidad a la máxima velocidad del compresor ( k = 2) es igual o menor la carga 
del área a acondicionar (the building cooling load).  BL(tj) > ò = q ssk= 2(tj) , (tj > ò = t II) 
Utilice las ecuaciones especificadas en la sección 10.1.3, Caso IV.  
Caso IV  
La unidad opera continuamente a la velocidad máxima del compresor ( k = 2) a la temperatura 
exterior tj. 
BL(tj) > q ssk= 2(tj) 
q(tj) = q ssk= 2(tj)nj 
E(tj) = E ssk= 2(tj)nj 
La carga del área a acondicionar, BL(t j), para todos los casos antes descritos debe ser obtenida 
de la siguiente ecuación:  
BL(tj) = [(t j 65) / (tOD 65)] * [q ssk= 2(tOD) / Factor de tamaño]  
Donde la temperatura exterior de diseño, tOD = 95ºF, y el factor de tamaño = 1.1. La fracción 
de horas, nj, en cada temperatura "bin", j es mostrado en la Tabla 3  "Horas Fraccionales "bin" 
para ser utilizadas en el cálculo del REEE" . 
Para evaluar la capacidad de estado -estable, qssk(tj) y la potencia de entrada, Essk(tj), a la 
temperatura tj para la máxima ve locidad del compresor k = 2, se deben utilizar las siguientes 
ecuaciones:  
qssk=2(tj) = q ssk=2(ta6) + {[q ssk=2(ta8) - qssk=2(ta6)] / [ta6 - ta8]} [t a6 tj] 
Essk=2(tj) = E ssk=2(ta6) + {[E ssk=2(ta8) - Essk=2(ta6)] / [ta6 - ta8]} [t a6 tj] 
9.8.1.1  Método para el cálculo de REEE.  
La relación de eficiencia energética estacional en Wt/We debe ser determinada por la 
ecuación:  
 
Donde:  
qc(tj)/N = Es la relación de enfriamiento total del espacio proporci onado durante el periodo de 
la temperatura de enfriamiento cuando la temperatura exterior cae dentro de el intervalo 
representado por la temperatura "bin" tj y el número total de horas de la temperatura de 
enfriamiento (N) en Wt.  
Ec(tj)/N = Es la relación de energía consumida por la unidad de prueba durante el período de la 
temporada de enfriamiento cuando la temperatura exterior cae dentro de el intervalo 
representado por la temperatura "bin" tj y el número total de horas de la temperatura de 
enfriamiento (N) en We.  
  
tj = Es la temperatura exterior "bin" en °C. Las temperaturas exteriores están agrupadas o 
coleccionadas en 8 temporadas de temperaturas "bin" de enfriamiento y cada temporada está 
agrupada por 5 temperaturas "bin". Siendo las temperaturas "bi n" representativas las 
siguientes: 19.44, 22.22, 25.00, 27.77, 30.55, 33.33, 36.11 y 38.88°C . 
j = Es el número de temperatura "bin". Para los cálculos de temporada de enfriamiento, la j 
oscila de 1 a 8  
Los términos q(tj) y E(tj) son evaluados para cada temperatura "bin" de acuerdo a tres posibles 
casos. Estos tres casos pueden ser identificados en términos de tres rangos de temperatura 
exterior o dos temperaturas exteriores, tl y tll, que están separadas, como se muestra en el 
diagrama de la figura 10. El cálculo  se encuentra detallado en el inc. 9.8.1 inciso  v) 
 
Diagrama esquemático de varios modos de operación para la unidad en modo frío  
10. Etiquetado  
Los aparatos objeto de esta Norma Oficial Mexicana que se comercialicen en los Estados 
Unidos Mexicanos deben llevar en cada una de las unidades que conformen el sistema, una 
etiqueta que proporcione información relacionada con la relación de eficiencia energética 
estacional (REEE) que presenta el producto, además de los modelos tanto de la uni dad exterior 
como de la(s) unidad(es) interior(es) que los integren en cada caso y que pueda ser comparada 
con la de otros de su misma capacidad de enfriamiento.  
Con base en pruebas, el titular (fabricante, importador o comercializador) es quien establece el 
valor de Relación de Eficiencia Energética Estacional (REEE), que debe utilizarse en la etiqueta 
del modelo o familia que desee certificar; este valor debe cumplir con las siguientes 
condiciones:  
a)    Ser siempre igual o mayor al valor de Relación de E ficiencia Energética Estacional (REEE), 
según lo especificado en la tabla 1.  
b)    La capacidad de enfriamiento y la REEE obtenidas en cualquier prueba (certificación inicial, 
renovación, muestreo, ampliación, etc.) puede ser menor al valor indicado en la etiqueta de 
eficiencia energética y sólo se debe permitir un decremento de 5%.  
       El valor de la capacidad de enfriamiento que se especifique en la información colocada o 
adherida sobre el producto o empaque, deberá corresponder al valor de la capacidad de 
enfriamiento especificado en la etiqueta de eficiencia energética, en Watts y su equivalente en 
Btu/h.  
10.1  Permanencia  
La etiqueta debe ir adherida o colocada en el producto o em paque, ya sea por medio de un 
engomado, o en su defecto, por medio de un cordón, en cuyo caso, la etiqueta debe tener la 
rigidez suficiente para que no se flexione por su propio peso. En cualquiera de los casos no 
debe removerse del producto o empaque, has ta después de que éste haya sido adquirido por 
el consumidor final.  
10.2  Información  
  
La etiqueta de Relación de Eficiencia Energética Estacional de los acondicionadores de aire tipo 
dividido con flujo de refrigerante variable, descarga libre y sin ductos  de aire, debe marcarse en 
forma legible e indeleble y debe contener la información que se lista a continuación y de 
acuerdo a la distribución e información que se muestra en el modelo de etiqueta en la figura 
10. 
10.2.1 La leyenda: "EFICIENCIA ENERGÉTICA" , en tipo negrita.  
10.2.2 La leyenda "Determinado como se establece en esta NOM -026-ENER -2015" , en tipo 
normal.  
10.2.3.  La leyenda " ACONDICIONADORES DE AIRE TIPO DIVIDIDO (INVERTER) ", en tipo negrita.  
10.2.4 La leyenda "Marca:" , en tipo negrita, seguida de  la marca del acondicionador, en tipo 
normal.  
10.2.4 La leyenda " Modelo: ", en tipo negrita, seguida del modelo del acondicionador, en tipo 
normal.  10.2.5 La leyenda " Tipo: ", en tipo negrita, seguida de la leyenda "Minisplit Inverter", en tipo 
normal.  
10.2. 6 La leyenda " Potencia Eléctrica: ", en tipo negrita, seguida del valor de la potencia 
eléctrica del acondicionador de aire, expresada en W, en tipo normal.  
10.2.7  La leyenda " Capacidad de enfriamiento: ", en tipo negrita, seguida de la capacidad de 
enfriami ento del acondicionador, expresada en watts, en tipo normal, entre paréntesis 
capacidad de enfriamiento del acondicionador expresada en BTU/h, en tipo normal.  
10.2.8 La leyenda " Relación de Eficiencia Energética Estacional (REEE) ", en tipo negrita.  
10.2.9 El pictograma " ", alusivo a la energía eléctrica.  
10.2.10 La leyenda "Ahorro de energía de este aparato" de manera horizontal, en tipo normal.  
10.2.10.1 Una escala horizontal, indicando el por ciento de ahorro de energía, de 0% al 50% de 
10% en 10%.  
10.2. 11 A un costado de la escala, en 50% debe colocarse la leyenda "Mayor Ahorro", en tipo 
negrita.  
10.2.11.1  Sobre la escala se debe colocar una flecha en color gris oscuro que indique el 
porcentaje de ahorro de energía que tiene el producto (Un entero y un d ecimal aplicando la 
regla del redondeo progresivo), en tipo negrita, obtenido con el siguiente cálculo:  
 
Esta flecha debe colocarse de tal manera que coincida su punta con el por ciento de ahorro de 
energía que se representa gráficamente.  
10.2.12 La leyenda " REEE establecida en la Norma (Wt/We): ", en tipo negrita, seguida de la 
REEE mínima conforme a lo estab lecido en el inciso 6.1 de esta Norma, en tipo normal (un 
entero y dos decimales aplicando la regla del redondeo progresivo), el valor de la REEE debe 
indicarse dentro de un rectángulo de fondo gris.  
10.2.13 La leyenda "(BTU/hW):", en tipo normal, seguida de la REEE mínima conforme a lo 
establecido en el inciso 6.1 de esta Norma, en tipo normal. (Un entero y dos decimales 
aplicando la regla del redondeo progresivo).  
10.2.14 La leyenda "REEE de este aparato (Wt/We):" , en tipo negrita, seguida de la REEE 
dete rminada, en tipo normal. (Un entero y dos decimales aplicando la regla del redondeo 
progresivo), el valor de la REEE debe indicarse dentro de un rectángulo de fondo gris.  
10.2.15 La leyenda " IMPORTANTE ", en tipo negrita.  
10.2.16 La leyenda  "El consumo real  dependerá de los usos y hábitos del usuario, así como de 
la localización del aparato", en tipo normal.  
10.2.17 La leyenda "La etiqueta no deberá retirarse del producto hasta que haya sido adquirido 
por el consumidor final", en tipo normal.  
10.2.18. La leyenda "Compare el ahorro de energía de este aparato con otros acondicionadores 
de aire con tecnología INVERTER, antes de comprar", en tipo normal.  
10.3  Dimensiones  
Las dimensiones de la etiqueta son las siguientes:  
Alto: 14,0 cm ± 1 cm  
Ancho: 10,0 cm ± 1 cm  
  
10.4  Distribución de la información y de los colores  
10.4.1 Toda la información descrita en el inciso 10.2, así como las líneas, escala y pictograma 
deben ser de color negro. El resto de la etiqueta debe ser de color amarillo.  
11. Vigilancia  
La Se cretaría de Energía a través de la Comisión Nacional para el Uso Eficiente de la Energía y la 
Procuraduría Federal del Consumidor, conforme a sus atribuciones y en el ámbito de sus 
respectivas competencias, son las autoridades que están a cargo de vigilar el cumplimiento de 
la presente Norma Oficial Mexicana.  
12. Evaluación de la conformidad  
El presente Procedimiento de evaluación de la conformidad (PEC) es aplicable a los productos 
de fabricación nacional o de importación que se comercialicen en el territo rio nacional.  
La evaluación de la conformidad del aparato con las especificaciones de la presente Norma 
Oficial Mexicana, se realiza por personas acreditadas y aprobadas en términos de la Ley Federal 
sobre Metrología y Normalización y su Reglamento.  
12.1.  Objetivo  
Este Procedimiento para la evaluación de la conformidad (PEC) se establece para facilitar y 
orientar a los organismos de certificación, laboratorios de prueba, fabricantes, importadores, 
comercializadores, en la aplicación de la Norma Oficial Mexi cana NOM -026-ENER -2015, 
Eficiencia energética en acondicionadores de aire tipo dividido (Inverter) con flujo de 
refrigerante variable, descarga libre y sin ductos de aire. Límites y métodos de prueba, en 
adelante se referirá como NOM.  
12.2.  Referencias  
Para la correcta aplicación de este PEC es necesario consultar los siguientes documentos 
vigentes:  Ley Federal sobre Metrología y Normalización (LFMN).  
Reglamento de la Ley Federal sobre Metrología y Normalización (RLFMN).  
12.3.  Definiciones  
Para los efectos de este PEC, se entenderá por:  
12.3.1 Autoridad competente:  la Secretaría de Energía (SENER); Comisión Nacional para el Uso 
Eficiente de la Energía (CONUEE) y la Procuraduría Federal del Consumidor (PROFECO), 
conforme a sus atribuciones.  
12.3.2  Certificado  de la conformidad del producto:  documento mediante el cual el organismo 
de certificación de producto, hace constar que un producto o una familia de productos 
determinados cumple con las especificaciones establecidas en la NOM.  
12.3.3 Especificaciones técn icas:  información técnica de los productos que describe que estos 
cumplen con los criterios de agrupación de familia de producto y que ayudan a demostrar 
cumplimiento con las especificaciones establecidas en la NOM.  
12.3.4 Evaluación de la conformidad:  la determinación del grado de cumplimiento con la NOM.  
12.3.5 Familia de productos:  grupo de productos del mismo tipo en el que las variantes son de 
carácter estético o de apariencia, pero conservan las características de diseño que aseguran el 
cumplimiento c on la NOM y que cumplan con 12.5.3.  
12.3.6 Informe de certificación del sistema de calidad: el que otorga un organismo de 
certificación para producto a efecto de hacer constar, que el sistema de aseguramiento de 
calidad del producto que se pretende certifi car, contempla procedimientos para asegurar el 
cumplimiento con el NOM.  
12.3.7 Informe de pruebas:  el documento que emite un laboratorio de pruebas acreditado y 
aprobado en los términos de la LFMN, mediante el cual se presentan los resultados obtenidos 
en las pruebas realizadas a la muestra seleccionada. La vigencia del informe de pruebas es de 
noventa días  a partir de su fecha de emisión.  
12.3.8 Laboratorio de pruebas:  el laboratorio de pruebas acreditado y aprobado para realizar 
pruebas de acuerdo con la NOM, conforme lo establece la LFMN y su Reglamento.  
12.3.9 Organismo de certificación de producto:  la persona moral acreditada y aprobada 
conforme a la LFMN y su Reglamento, que tenga po r objeto realizar funciones de certificación a 
los productos referidos en la NOM.  
12.3.10 Organismo de certificación para sistemas de gestión de la calidad:  la persona moral  
acreditada conforme a la LFMN y su Reglamento, que tenga por objeto realizar func iones de 
certificación de sistemas de gestión de la calidad.  12.3.11 Producto:  los acondicionadores de aire tipo dividido (Inverter) con flujo de refrigerante 
variable, descarga libre y sin ductos de aire que se indican en el campo de aplicación de la 
pres ente NOM.  
12.3.12 Renovación del certificado de cumplimiento:  la emisión de un nuevo certificado de 
conformidad, que se otorga al demostrarse mediante el seguimiento, que los productos siguen 
cumpliendo con los requisitos establecidos en la NOM. Se otorga por un periodo igual al que se 
otorgó la certificación original.  
12.3.13 Seguimiento:  Es la comprobación a la que están sujetos los productos certificados de 
conformidad con la NOM y cuyo objeto es comprobar si dichos productos continúan 
cumpliendo o no co n lo establecido en el la NOM. De ser el caso, incluye la comprobación de 
conformidad del sistema de aseguramiento de la calidad".  
12.3.14  Ampliación o reducción del certificado de conformidad:  cualquier modificación al 
certificado de producto durante su v igencia en modelo, marca, país de origen, bodega y 
especificaciones, siempre y cuando se cumplan con los criterios de agrupación de familia 
indicado 12.3.5 y 12.5.3. No se permite la Ampliación de Titularidad del certificado.  
12.4 . Disposiciones generales  
12.4.1 La evaluación de la conformidad debe realizarse por laboratorios de prueba y 
organismos de certificación de producto, acreditados y aprobados conforme a lo dispuesto en 
la LFMN.  
12.4.2 El fabricante o importador o comercializador (el interesado), de be solicitar la evaluación 
de la conformidad con la NOM al organismo de certificación para producto, cuando lo requiera 
para dar cumplimiento a las disposiciones legales o para otros fines de su propio interés y el 
organismo de certificación para producto entregará al interesado la solicitud de servicios de 
certificación, el contrato de prestación de servicios y la información necesaria para llevar a 
cabo el proceso de certificación de producto.  
12.4.3. Una vez que el interesado ha analizado la información proporcionada por el organismo 
de certificación para producto, en su caso presentara la solicitud con la información respectiva, 
así como el contrato de prestación de servicios de certificación que celebra con dicho 
organismo.  
12.4.4 . El interesado debe el egir un laboratorio de pruebas acreditado y aprobado, con objeto 
de someter a pruebas de laboratorio la muestra seleccionada.  
12.4.5 La Secretaría de Energía a través de la Comisión Nacional para el Uso Eficiente de la 
Energía, será la autoridad competente  para resolver cualquier controversia en la interpretación 
del presente PEC.  
12.5. Procedimiento  
12.5.1 Para obtener el certificado de la conformidad del producto, el interesado puede optar 
por la modalidad de certificación mediante pruebas periódicas al p roducto (por modelo o por familia), o por la modalidad de certificación mediante el sistema de gestión de la calidad de la 
línea de producción y, para tal efecto, debe presentar como mínimo la siguiente 
documentación al organismo de certificación para prod ucto, por cada modelo que integra la 
familia:  
12.5.1.1 Para el certificado de la conformidad con verificación mediante pruebas periódicas al 
producto (modalidad 1):  
En caso de familia de producto: Declaración bajo protesta de decir verdad, por medio de la cual 
el interesado manifestara que el producto presentado a pruebas de laboratorio es 
representativo de la familia que se pretende certificar, de acuerdo con 12.3.5. y 12.5.3  
      Fotografías.  
      Etiqueta de eficiencia energética.  
      Características  eléctricas: Tensión (V), frecuencia (Hz), potencia nominal (W) o corriente 
nominal (A).  
      Instructivo o manual de uso.  
      Diagrama eléctrico.  
      Original del informe de pruebas vigente realizadas por un laboratorio de pruebas acreditado 
y aproba do. 
      Listado de componentes (compresor, evaporador, condensador y abanico).  
12.5.1.2  Para el certificado de conformidad del producto con verificación mediante el sistema 
de gestión de la calidad de la línea de producción (modalidad 2):  
  
      Los descritos en inciso 12.5.1.1.  
      Copia del certificado vigente del sistema de gestión de la calidad que incluya la línea de 
producción, expedido por un organismo de certificación para sistemas de gestión de la calidad.  
      Informe de certificación  del sistema de calidad que indique que se cuenta con 
procedimiento de verificación al proceso de producción.  
12.5.2  Muestreo  
12.5.2.1  Selección de la muestra:  Se debe de tomar una muestra al azar por certificado, para la 
realización de las pruebas de labo ratorio.  
12.5.2.2  Programas de envío:  Dentro del proceso de seguimiento el titular de la certificación 
puede optar por la verificación de su producto de acuerdo con la cantidad de certificados 
emitidos por el organismo de certificación. Para lo cual el tit ular debe informar al organismo de 
certificación que optará por dicho programa de envío de acuerdo a lo siguiente:  NÚMERO DE 
FAMILIAS  
CERTIFICADAS  NÚMERO DE FAMILIAS A  
VERIFICAR Y EVALUAR  
1 1 
2 a 6  2 
7 a 10  3 
11 a 16  4 
17 a 20  5 
Mayor a 20  30 % de Familias  
  
En caso de familia, el organismo de certificación debe seleccionar muestras diferentes a las 
evaluadas en seguimiento anterior.  
12.5.3 Para el proceso de certificación, los acondicionadores de aire tipo dividido (Inverter) con 
flujo de refrigerante variable, descarga libre y sin ductos de aire se agrupan en familias de 
acuerdo a lo siguiente:  
Para definir la familia de productos correspondiente a esta NOM, dos o más modelos s e 
consideran de la misma familia siempre y cuando cumplan con todos y cada uno de los 
siguientes criterios:  
1)    Contar con una Relación de Eficiencia Energética Estacional (REEE), mayor o igual al valor 
mínimo establecido por esta Norma.  
2)    Se acepta agrupación de familia de aparatos de sólo enfriamiento o enfriamiento y 
calefacción con bomba de calor o enfriamiento y calefacción con resistencia eléctrica.  
3)    Misma capacidad y características eléctricas del compresor con tecnología Inverter y 
abanic o, mismo tipo de evaporador y condensador y misma capacidad de enfriamiento, 
conforme a la Tabla 4.  
4)    Misma tensión eléctrica.  
5)    En caso de familia y en el proceso de certificación inicial enviar a pruebas de laboratorio el 
modelo de menor REEE.  
6)    Los modelos pertenecientes a una misma familia pueden presentar en sus etiquetas de 
eficiencia energética un valor de REEE distinto entre sí, siempre y cuando éste no se encuentre 
por debajo del valor REEE requerido por la NOM en la siguiente Tabla 4:  Tabla 4. - Relación de Eficiencia Energética Estacional (REEE) por modelo o agrupación de 
familia  
Acondicionadores de aire tipo dividido/INVERTER  
Familia  Capacidad de enfriamiento Watts (BTU/h)  REEE Wt/We 
(BTU/  
hW)  
1 Hasta 4 101 (13 993)  4.68 (16)  
2 Mayor que 4 101 (13 993) hasta 5 859 (19 
991.493)  4.68 (16)  
3 Mayor que 5 859 (19 991.493) hasta 10 600 
(36 168.26)  4.39 (15)  
4 Mayor que 10 600 (36168.26) hasta 19 050 
(65 000.505)  4.10 (14)  
  
Las variantes de carácter estético o de apariencia del producto y sus componentes, no se 
consideran  
limitantes para la agrupación de familia.  
No se considera de la misma familia a aquellos productos que no cumplan con uno o más 
criterios aplicables a la d efinición de familias antes expuestos.  
12.5.4 Vigencia de los certificados de cumplimiento del producto.  
12.5.4.1 Un año a partir de la fecha de su emisión, para los certificados de la conformidad con 
seguimiento mediante pruebas periódicas al producto.  
12.5.4.2 Tres años a partir de la fecha de emisión, para los certificados de la conformidad con 
seguimiento mediante el sistema de gestión de la calidad de la línea de producción.  
12.5.5 Seguimiento  
12.5.5.1 El organismo de certificación para producto debe realizar el seguimiento del 
cumplimiento con la NOM, de los productos certificados, como mínimo una vez al año, tanto 
de manera documental como por revisión y muestreo del producto certificado.  
12.5.5.1.2 En la modalidad de certificación mediante el sistema de gestión de la calidad de la 
línea de producción, el seguimiento se debe realizar en el lugar donde se manufactura el 
producto. El organismo de certificación debe verificar que la planta cuente con un si stema de 
gestión de calidad en el proceso de producción, mientras que las muestras tomadas de la línea 
de producción deben cumplir con las pruebas especificadas en la NOM -026-ENER -2015 y 
realizados en un laboratorio de ensayos acreditado y aprobado conform e a la Ley. Se deben revisar también los resultados de la última auditoría de seguimiento aplicado por el organismo 
de certificación de sistemas de gestión de la calidad, acreditado.  
12.5.5.1.3 En caso de familia:  En ambas modalidades la muestra para segui miento debe 
integrarse por miembros de la familia diferentes a los que se han evaluado en laboratorio de 
pruebas.  
12.5.5.1.4 De los resultados del seguimiento correspondiente, el organismo de certificación 
para producto dictamina la suspensión, cancelación  o renovación del certificado de 
cumplimiento de producto.  
12.5.5.1.5 En caso que el organismo de certificación para producto determine la suspensión o 
cancelación del certificado, ya sea por el incumplimiento del producto con la NOM o cuando el 
seguimient o no pueda llevarse a cabo por causa imputable a la empresa a verificar, el 
organismo de certificación para producto debe dar aviso al titular del certificado.  
12.6. Diversos  
12.6.1 La lista de los laboratorios de prueba y los organismos de certificación p ueden 
consultarse en la Entidad Mexicana de Acreditación y en la dependencia o dependencias 
competentes, además de que dicha relación aparece publicada en el Diario Oficial de la 
Federación, pudiéndose consultar también en la página de Internet de la Secre taría de 
Economía.  
12.6.2 Los gastos que se originen por los servicios de certificación y pruebas de laboratorio, por 
actos de evaluación de la conformidad, son a cargo del usuario conforme a lo establecido en el 
artículo 91 de la LFMN.  
13. Bibliografía  
—   Ley Federal sobre Metrología y Normalización, publicado en el Diario Oficial de la 
Federación  el 1 de julio de 1992.  
—   Reglamento de la Ley Federal sobre Metrología y Normalización, publicado en el Diario 
Oficial de la Federación el 14 de enero de 199 9. 
—   NMX -Z-013/1 -1977, Guía para la redacción, estructuración y presentación de las Normas 
Oficiales Mexicanas, publicada en el Diario Oficial de la Federación el 31 de octubre de 1977.  
—   ANSI/ASHRAE 37 -2005 Methods of testing for rating Unitary air co nditioning and heat 
pump equipment. The American Society of Heating, Refrigerating, and Air -Conditioning 
Engineers, Inc.  
—   AHRI 210/240 -2008 "Performance Rating Unitary Air -Conditioning & Air -Source Heat pump 
equipment".  
—   ANSI/ASHRAE Standard 116 -1995  "Methods of Testing For Rating Seasonal Efficiency of 
Unitary Air Conditioners and Heat Pumpst".  14. Concordancia con normas internacionales  
Esta Norma no concuerda con ninguna Norma internacional, por no existir referencia alguna en 
el momento de su elab oración.  
15. Transitorios  
  
Primero. - Esta Norma oficial mexicana, una vez publicada en el Diario Oficial de la Federación, 
entrará en vigor 180 días a partir de dicha publicación y a partir de esa fecha todos los 
acondicionadores de aire comprendidos en e l campo de aplicación de esta Norma Oficial 
Mexicana, serán certificados con base a la misma.  
Segundo. - Los productos comprendidos dentro del campo de aplicación de esta Norma que 
hayan ingresado legalmente al país antes de la entrada en vigor de la misma,  o bien que se 
encuentren en tránsito, de conformidad con el conocimiento de embarque correspondiente, 
antes de la entrada en vigor de dicha Norma, podrán ser comercializados hasta su 
agotamiento.  
Sufragio Efectivo. No Reelección.  
Ciudad de México, a 26 de  enero de 2016. - El Presidente del Comité Consultivo Nacional de 
Normalización para la Preservación y Uso Racional de los Recursos Energéticos (CCNNPURRE) y 
Director General de la Comisión Nacional para el Uso Eficiente de la Energía, Odón Demófilo de 
Buen  Rodríguez .- Rúbrica.  
APÉNDICE A, Normativo. - FIGURAS  
FIGURA 1. - Método de túnel aire entalpía   
FIGURA 2. Método de enlace de aire -entalpía  
  
 
FIGURA 3. Calorímetro aire -entalpía  
 
FIGURA 4. Cuarto de aire -entalpía  
  
 
FIGURA 5. Aparato de medición de flujo de aire  
 
FIGURA 6. Tobera para la medición del flujo de aire  
  
 
FIGURA 7. Medición de la presión estática externa  
  
 
FIGURA 8. Medición de caída de presión estática del aire para una sección d e serpentín sin  
ventiladores  
 
  
FIGURA 9. Aparato alternativo para medición del flujo de aire  
 
Notas:  
Las pérdidas de calor del compartimiento deben ser menores del 1% de la energía aportada 
por el suministro de calor  
La elevación mínima de t emperatura (t2 - t1) a través del suministro de calor debe ser de 18°F 
[10°C].  
FIGURA 10. Modelo de etiqueta para acondicionadores de aire tipo dividido (Inverter) de flujo 
de 
refrigerante variable  
  
 
APÉNDICE B, Normativo. - TABLAS  
Tabla 1. - Métodos aplicables para el cálculo de la capacidad de enfriamiento  
    Prueba B seleccionar una (a)    
  Prueba A 
(a) (b) (c)    (d)   
Arreglo de  
componentes  Método de  
enfriamiento  
del 
serpentín  
condensador  Método 
de 
aire 
entalpía  Método 
de 
aire 
entalpía  Método de  
calibración  
de 
compresor  Método de  
entalpía de  
refrigerante  Medición  
indirecta 
de 
flujo de 
aire 
del lado  
interior  del lado  
exterior  
Compresor y 
Condensador 
remoto dentro 
de un espacio 
acondicionado.  Enfriamiento 
por aire  x x x x x 
  
Notas:  
(a) Se aplicarán simultáneamente la prueba A y una prueba B seleccionada.  
(b) Aplicable para equipo contenidos dentro del alcance de esta Norma.  
(c) Prueba sujeta a 9.6.5 y 9.6.1 cuando el compresor es ventilado independientemente del 
flujo de aire exterior.  
(d) Prueba sujeta a 9.5.6.2  
  
Tabla 2. - Tolerancias de las mediciones d e prueba  
Lecturas  Tolerancias de operación de 
pruebas  
(intervalo total observado)  Tolerancias de condición de prueba  
(variación del promedio 
especificado para  
condiciones de prueba)  
Enfriamiento 
y Calentamiento con  
escarcha  Enfriamiento 
y Calentamiento con  
escarcha  
Lecturas  calentamiento  
sin escarcha  Porción 
de 
calor  Porción 
de 
deshielo  calentamiento  
sin escarcha  Porción 
de 
calor  Porción 
de 
deshielo  
Temperaturas 
del aire  °C °C °C °C °C   
Bulbo seco exterior:  
entrada  salida  1,11,1  1,7--- 5,6--- 0,3--- 0,6--- (a)--- 
Bulbo húmedo exterior:  
entrada salida  0,60,6  0,9--- ------  0,2--- 0,3--- ------  Bulbo seco interior:  
entrada  
salida  1,1 
1,1 1,7 
--- (b) 
2,2 0,3 
--- 0,6 
--- (a) 
--- 
Bulbo húmedo interior:  
entrada salida  0,6 ---- ------  0,2 ------  ------  
Temperaturas 
agua de 
enfriamiento 
condensado  0,3 --- --- 0,1 --- --- 
Temperaturas 
de succión de 
refrigerante 
saturado  1,7 --- --- 0,3 --- --- 
Temperatura de 
otro líquido no 
especificado  0,3 --- -- 0,1 --- --- 
Resistencia 
externa al flujo 
de aire  Pa 12,5      (Pa) 5    --- 
Tensión 
eléctrica %  2 2 --- --- --- --- 
Razón de flujo 
de fluido %  2 --- --- --- --- --- 
Caída de 
presión de 
toberas % de 
lecturas  2,0 --- --- --- --- --- 
(a) Cuando estos datos podrían ser normalmente tomados son dentro del ciclo de deshielo  
(b) No es aplicable si el ventilador interior está parado.  
Tabla 3. - Datos a ser registrados  
Unidades  S I Método 
de 
aire Método 
de 
aire Método 
de 
calibracióMétodo de  
entalpía de  Método de  
flujo de agua  
del Condensado 
de 
enfriamiententalpí
a 
del lado  
interior  entalpí
a 
del lado  
exterior  n 
de 
compresor  refrigerant
e serpentín  
condensado
r o y 
medición 
indirec ta 
de flujo de 
aire 
Presión 
barométrica  kPa X X X X X X 
Datos de 
placa del  
equipo    X X X X X X 
Tiempos    X X X X X X 
Potencia de 
entrada  
al equipo  W o 
Wh X X X X X X 
Tensión 
aplicada  V X X X X X X 
Frecuencia  Hz X X X X X X 
Resistencia 
externa  
al flujo de 
aire Pa X X       X 
Velocidad 
ventilador  
si es 
ajustable  rp
m X X       X 
Temperatur
a de  
bulbo seco 
del aire  
entrando al 
equipo  °C X X       X 
 
Temperatura 
de 
bulbo °C X X       X húmedo del  
aire entrando 
al 
equipo  
Temperatura 
de 
bulbo seco 
del aire  
saliendo del 
equipo  °C X X       X 
Temperatura 
de 
bulbo 
húmedo del  
aire saliendo 
del 
equipo  °C (C) (b)       X 
Diámetro de  
garganta de  
tobera(s)  mm X X         
Presión de  
velocidad en  
garganta de la  
tobera o 
diferencia  
de presión 
estática  
a través de la  
tobera  Pa X X         
Temperatura 
en la  
garganta de la  
tobera  °C X X         
Presión en la  
garganta de la  
tobera  kPa X X         
Presión o  
temperatura kPa/°C      X X     de 
condensación  
Presión o  
temperatura 
de 
evaporador  kPa/°C      X X     
Temperatura 
del 
vapor 
refrigerante  
del lado de 
baja  
entrando a la  
válvula de 
"control"  °C     X       
  
Temperatura 
del 
vapor 
refrigerante  
entrando al  
compresor  °C     X       
Temperatura 
del 
vapor 
refrigerante  
saliendo del  
compresor  °C     X       
Temperatura 
del 
vapor 
refrigerante  
del lado de 
alta 
saliendo de la  
válvula de 
"control"  °C     X       Refrigerante o  
temperatura 
de 
superficie 
usada  
para la  
determinación 
de 
coeficiente de 
fuga  °C     X       
Razón de flujo 
de 
refrigerante -
aceite  m3       X     
 
Volumen de  
refrigerante 
en la  
mezcla 
refrigerante - 
aceite  m3/m3        X     
Razón de flujo 
de 
agua del 
serpentín  
condensador  kg/s          X   
Temperatura 
de 
agua exterior  
entrando al 
equipo  °C         X   
Temperatura 
de 
agua exterior  
saliendo del 
equipo  °C         X   
Razón de  
recolección kg/s            X de 
condensado  
Temperatura 
del 
refrigerante 
líquido  
del lado 
interior  °C   (d) X X     
Temperatura 
del 
refrigerante 
líquido  
del lado 
exterior  °C   (d) (d) (d)     
Temperatura 
del 
vapor 
refrigerante  
del lado 
interior  °C   (d) X X     
Temperatura 
del 
vapor 
refrigerante  
del lado 
exterior  °C   (d) (d) (d)     
Presión del 
vapor  
refrigerante 
del lado  
interior        X X     
Datos 
adicionales        (e) (f)     
Notas:  
(a) Potencia total de entrada y cuando se requiera, entrada de los componentes del equipo.  
(b) No requerido para la operación con serpentín seco  (c) Requerido sólo durante la prueba de capacidad de enfriamiento  
(d) Requerido sólo para el ajuste de pérdidas  en línea  
(e) Datos adicionales requeridos, referirse a los incisos 9.5.4 y 9.5.5  
(f) Datos adicionales requeridos, referirse al inciso 9.5.6.  
Tabla 4. - Abreviaturas  
AUa        =        Coeficiente de fugas de calor [J/ (S)( °C)]  
An          =        Área de tobera (m2)  
C           =        Coeficiente de descarga de tobera  
CD         =        Coeficiente de degradación  
cpa         =        Calor específico del aire [J/ (kg °C)] de aire seco  
cpw         =        Calor específico del agua [J/ (kg °C)]  
D           =        Diámetro de la garganta de la tobera [mm]  
Dt          =        Diámetro del tubo del refrigerante en (mm)  
Ei          =        Potencia de entrada lado interior (W)  
Et          =        Potencia de entrada, watts totales  
f            =        Factor dependiente de la temperatura para NRe  
ha1        =        Entalpía del aire entrando al lado interior J por kg de aire seco  
ha2        =        Entalpía del aire saliendo al lado interior J por kg de aire seco  
  
ha3        =        Entalpía del aire entrando al lado exterior J por kg de aire seco  
ha4        =        Entalpía del aire saliendo al lado exterior J por kg de aire seco  
hf1         =        Entalpía del refrigerante líquido a la temperatura de saturación correspondiente 
a la presión del vapor refrigerante saliendo del compresor (J/kg)  
hf2         =        Entalpía del refrigerante líquido saliendo del condensador (J/kg)  
hg1         =        Entalpía del vapor refrigerante entrando al compresor en condiciones específicas 
(J/kg) 
hg2        =        Entalpía del vapor refrigerante entrando al condensador (J/kg)  
hk1         =        Entalpía de flujo del vapor entrando a evaporador calorímetro (J/kg)  hk2         =        Entalpía de flujo del vapor saliendo a evaporador caloríme tro (J/kg)  
hr1         =        Entalpía del refrigerante entrando al lado interior (J/kg)  
hr2         =        Entalpía del refrigerante saliendo del lado interior (J/kg)  
L           =        Largo de la línea del refrigerante (m)  
NRe        =        Número de Reynolds  
Pa          =        Presión barométrica (kPa)  
Pn          =        Presión en la garganta de la tobera (kPa)  
Pv          =        Velocidad de presión en la garganta de la tobera o diferencia de la presión 
estática a través de la tobera (Pa)  
q           =        Capacidad del compresor (W)  
Qi          =        Flujo de aire interior calculado (m 3/s)  
Qmi        =        Flujo de aire interior medido (m 3/s)  
Qmo        =        Flujo de aire exterior medido (m 3/s)  
Qs          =        Flujo de aire estándar (m 3/s)  
q1          =        Pérdidas de línea en tubería de interconexión (W)  
qe          =        Entrada de calor al calorímetro evaporador (W)  
q1ci        =        Capacidad latente de enfriamiento (datos del lado inter ior) (W)  
qsc         =        Capacidad sensible de enfriamiento (W)  
qsci         =        Capacidad sensible de enfriamiento (datos del lado interior) (W)  
qsri         =        Capacidad sensible de enfriamiento (datos del lado interior) (W)  
qtc          =        Capacidad total de enfriamiento, datos de compresor (W)  
qtci         =        Capacidad total de enfriamiento (datos del lado interior) (W)  
qtco         =        Capacidad total de enfriamiento (datos del lado exterior) (W)  
qth          =        Capacidad total de calentamiento datos de compresor (W)  
qthi         =        Capacidad total de calentamiento (datos del lado interior) (W)  
qtho        =        Capacidad total de calentamiento (datos del lado exterior) (W)  
ta           =        Temperatu ra ambiente (°C)  
ta1         =        Temperatura del aire entrando al lado interior, bulbo seco (°C)  ta2         =        Temperatura del aire saliendo al lado interior, bulbo seco (°C)  
ta3         =        Temperatura del aire entrando al lado exterior, bulbo seco (°C)  
ta4         =        Temperatura del aire saliendo al lado exterior, bulbo seco (°C)  
ta5         =        Temperatura del aire saliendo del serpentín de recalentamiento, bulbo seco (°C)  
tc           =        Temperatura de superficie calorímetro condensado (°C)  
  
Th         =        Grosor del aislamiento de la tubería de interconexión (mm)  
to           =        Temperatura ambiente exterior (°C)  
tr2          =        Temperatura del refrigerante en el equipo exterior (°C)  
ts           =        Temperatura de saturación del refrigerante (°C)  
tw3         =        Temperatura del agua entrando al lado exterior (°C)  
tw4         =        Temperatura del agua saliendo del lado exterior (°C)  
t1          =        Temperatura del agua entrando al calorímetro condensador (°C)  
t2          =        Temperatura del agua saliendo al calorímetro condensador (°C)  
Va          =        Velocidad del aire, en la tobera (m/s)  
Vr          =        Razón del flujo de refrigerant e-aceite (m3/s)  
va1         =        Volumen específico del aire saliendo del lado interior (m3/kg de aire seco)  
vi1         =        Volumen específico del aire entrando del lado interior (m³/kg de aire seco)  
vn          =        Volumen específico del ai re bajo condiciones de temperatura de bulbo húmedo  
                       y seco existentes en la tobera a una presión barométrica (m3/kg de aire seco)  
v'n          =        Volumen específico del aire en la tobera (m 3/kg de mezcla de aire -vapor de 
agua)  
Wi1        =        Razón de humedad, del aire entrando al aire interior, kg de humedad por kg de 
aire seco  
Wi2        =        Razón de humedad, del aire saliendo al aire interior, kg de humedad por kg de 
aire seco  
Wn         =        Razón de humedad, del aire, en la tobera, kg de humedad por kg de aire seco  
wa1        =        Razón de flujo del aire interior (kg/s)  
wc          =        Razón de flujo del serpentín evaporador de condensado (kg/s)  wk          =        Razón de flujo de l fluido condensado (vapor), (kg/s)  
wr          =        Razón de flujo del refrigerante (kg/s)  
ww         =        Razón de flujo del agua (kg/s)  
x           =        Relación de peso de refrigerante a mezcla de refrigerante -aceite  
ñ           =        Densidad del refrigerante (kg/m3)  
We         =        Tasa de transferencia de energía  
Wt          =        flujo térmico  
APÉNDICE C, Informativo. - FACTORES DE CONVERSIÓN  
Las unidades en el sistema inglés que se pueden utilizar para la aplicación de los métodos de 
prueba de la Norma son:  
-      La unidad de flujo térmico (capacidad del acondicionador) BTU/h:  
1 BTU/h = 0,293071 W  
1 W = 3,4121 BTU/h  
-      La relación de ef iciencia energética estacional REEE en el sistema inglés tiene como 
unidades BTU/hW y tiene la siguiente relación:  
1 BTU/hW = 0,293071 Wt/We  
1 Wt/We = 3,4121 BTU/hW  
-      Presión:                               1 in columna H2O = 249,1 Pa  
1 Pa = 4,0 x 10 - 3 in columna H2O  
-      Temperatura:  
°C = (°F -32)/(1,8)  
°F = (°C x 1,8) + 32  
  
APÉNDICE D (Informativo). - TÉCNICAS PARA LA MEDICIÓN DE POTENCIA ELÉCTRICA Y  
CONSIDERACIONES SOBRE INSTALACIÓN EN CAMPO  
Teorema de Blondel: Establece que si una red (carga) es suministrada por N conductores, la 
potencia total es medida mediante la suma de las lecturas de N Wattmetros, arreglados de tal 
forma que el elemento transductor de corriente del wattmetro se ubica en  cada línea y el 
correspondiente elemento de voltaje está conectado entre esa línea y un punto común. Sí el 
punto común está ubicado sobre una de las líneas, entonces la potencia puede ser medida 
utilizando N -1 wattmetros.   
ESQUEMA DEL MEDIDOR DE ENERGÍA PARA SERVICIOS MONOFÁSICOS POR HILO + NEUTRO  
INSTALADO POR CFE TIPO 2S  
  
 
 
ESQUEMA DE APLICACIÓN PARA LA INSTALACIÓN DE LOS APARATOS ACORDE AL ETIQUETADO  
SUMINISTRADO POR EL FABRICANTE  
Nota: Es importante asegurar que la terminal del aparato marcada como TIERRA de seguridad, 
se encuentra galvánicamente aislada de cualquiera de l os bornes de conexión L -N a la red de 
alimentación