Règles Th-Bat
Vu la directive 98/34/CE du 22 juin 1998 prévoyant une  
procédure d'information dans le domaine des normes et réglementations techniques
Date de publication  : XXX
Date d’application  : XXXSommaire
A Règles ThU 7
A1 Généralités 7
1 – Introduction aux règles Th-U 7
1.1 – Objet 7
1.2 – Contenu 7
1.3 – Références normatives 7
1.4 – Définitions, symboles et indices 9
1.5 – Conventions 14
2 – Détermination des caractéristiques thermiques utiles 19
3 – Coefficient de réduction de la température (b) 20
A2 Matériaux 21
1. Introduction 21
1.1 Références normatives 21
1.2 Termes et définitions, symboles et unités 22
1.3 Caractéristiques thermiques 23
2. Valeurs par défaut 25Page 3 / 245
2.1 Pierres 25
2.2 Bétons 27
2.3 Plâtres 32
2.4 Terre cuite 33
2.5 Végétaux 34
2.6 Matériaux isolants manufacturés 36
2.7 Matières plastiques synthétiques compactes, mastics et produits d’étanchéité 46
2.8 Métaux 46
2.9 Autres matériaux 48
A3 Parois vitrées 51
1 – Introduction 51
1.1 – Références normatives 51
1.2 – Définitions, symboles et indices 52
1.2.1 – Définitions 52
1.2.2 – Symboles 54
1.2.3 – Indices 54
2 – Méthodes de calcul 552.1 – Principe 55
2.2 – Calcul de la paroi vitrée 55
2.2.1 – Fenêtres, portes et portes-fenêtres 56
2.2.2 – Lanterneaux 59
2.2.3 – Paroi vitrée avec fermetures et stores 63
2.2.4 – Blocs-baies 67
2.2.5 – Façades rideaux 68
2.2.6 – Puits de lumière 71
2.2.7 – Parois en briques de verre 72
2.2.8 – Présentation des résultats 74
2.3 – Calcul des éléments de la paroi vitrée 74
2.3.1 – Eléments de remplissage 74
2.3.2 – La menuiserie 74
2.3.3 – La jonction : menuiserie – élément de remplissage 86
2.3.4 – Fermetures 88
2.3.5 – Coffres de volet roulant 89
A4 Parois opaques 92
1. Introduction 92
1.1 Références normatives 92
1.2 Définitions symboles et indices 93
1.2.1 Définitions 93
1.2.2 Symboles 95
1.2.3 Indices 95
1.3 Conventions 96
1.3.1 Propriétés thermiques utiles des produits et matériaux de construction 96
1.3.2 Propriétés thermiques utiles des parois 96
1.3.3 Résistances superficielles 96
2. Méthodes de calcul 97Page 5 / 245
2.1 Résistance thermique R 97
2.1.1 Couches thermiquement homogènes 97
2.1.2 Couches thermiquement hétérogènes 103
2.1.3 Résistance superficielle 103
2.2 Coefficient de transmission surfacique U 105
2.2.1 Parois donnant sur l'extérieur ou sur un local non chauffé 105
2.2.2 Parois en contact avec le sol 113
2.2.3 Parois donnant sur vide sanitaire ou sur un sous-sol non chauffé 117
2.2.4 Parois en contact avec le sol et donnant sur un volume non chauffé 120
3. Valeurs par défaut 120
3.1 Etalement sur un plancher haut d’un matériau en vrac 120
3.1.1 Déversement manuel sur plancher plat 121
3.1.2 - Soufflage à la machine sur plancher plat 122
3.1.3 Déversement manuel sur plancher à solives 123
3.1.4 Soufflage à la machine sur plancher à solives 124
A5 Ponts thermiques 125
1 – Introduction 125
1.1 – Références normatives 125
1.2 – Définitions, symboles et indices 125
2 – Méthodes de calcul des ponts thermiques 128
2.1 – Définition du pont thermique 128
2.2 – Types de ponts thermiques 128
2.3 – Procédure de calcul 129B Règles ThS 133
1. Préambule et contexte 133
2. Définitions et phénomènes mis en jeu 134
2.1 Généralités 134
2.2 Définition des termes associés aux composants et à l’ouvrage 136
3. Nomenclature 139
4. Règles TH-S partie baie 141
4.1 Conventions d’indices 141
4.2 Données d’entrée des règles TH-S 142
4.2.1 Panorama normatif 142
4.2.2 L’apport des règles Th-S 143
4.2.3 Données d’entrée et sortie des règles Th-S 144
4.3 Détermination du facteur de transmission solaire pour les cas courants de baies  146
4.3.1 Formules générales 148
4.3.2 Coefficients de correction 153
4.4 Application de la methode pour les cas particuliers 163
4.4.1 Plaque de polycarbonate seule 163
4.4.2 Lanterneaux ponctuels 164
4.4.3 Lanterneaux filants 165
4.4.4 Bardages et couvertures en polycarbonate 166
5. Règles TH-S pour les parois opaques 168
5.1 Application de la méthode dans le cas général 168
5.2 Application de la méthode pour certains cas particuliers 170
5.2.1 Paroi opaque avec lame d’air extérieure ventilée 170
5.2.2 Paroi opaque végétalisée 174
6. RèglesTH-S pour les ponts thermiques 177Page 7 / 245
6.1 Ponts thermiques de liaison au droit d’une surface plane 177
6.2 Ponts thermiques de liaison au droit d’un débord 178
6.3 Ponts thermiques de liaison en angle rentrant 179
6.4 Parois et ponts thermiques enterrés 179
ANNEXE : PRISE EN COMPTE DE LA PARTIE OUVERTE DE LA BAIE 181
C Règles ThL 184
1. Préambule et contexte 184
2. Définitions et phénomènes mis en jeu 185
2.1 Généralités 185
2.2 Définition des termes associés aux composants et à l’ouvrage 188
3. Nomenclature 191
4. Données d’entrée des regles Th-L 194
4.1 Panorama normatif 194
4.2 L’apport des règles TH-L 195
4.3 Données d’entrée et de sortie des règles TH-L 196
5. Détermination du facteur de transmission lumineuse pour les cas 
courants 198
5.1 Formules générales 199
5.1.1 Paroi transparente ou translucide sans protection rapportée en place 199
5.1.2 Paroi transparente ou translucide avec protection rapportée autre qu’à lames inclinées en place
200
5.1.3 Paroi transparente ou translucide avec protection rapportée à lames inclinées en place 201
5.2 Coefficients de correction 202
5.2.1 Distinction entre éclairements direct du soleil et diffus du ciel et du sol 202
5.2.2 Prise en compte de l’intégration à l’ouvrage 202
5.2.3 Impact de l’angle d’incidence variable 211
6. Application de la méthode pour le cas particulier des lanterneaux à base 
de polycarbonate multi-alvéolaire 2126.1 Plaque de polycarbonate seule 212
6.2 Ensemble du lanterneau 212
6.2.1 Formules d’application 212
6.2.2 Prise en compte de la costière du lanterneau 214
6.2.3 Prise en compte de l’incidence variable sur le polycarbonate 214
6.2.4 Prise en compte de la forme du lanterneau 215
ANNEXE : PRISE EN COMPTE DE LA PARTIE OUVERTE DE LA BAIE 216
D Règles ThI 219
1. LE CADRE GENERAL 219
2. LA DEMARCHE 220
2.1. Définitions 221
2.2. Détermination forfaitaire de la classe d’inertie 222
2.3. Détermination de la classe d’inertie par «  point d’inertie »224
2.3.1 Détermination des points d’inertie des parois courantes 226
2.3.2 Détermination des points d’inertie d’une paroi à partir de sa capacité thermique et 
de sa surface 232
ANNEXES 234
Annexe 1 : Détermination de l’inertie quotidienne par le calcul 235
Annexe 2 : Détermination de l’inertie séquentielle 236
Annexe 3 : L’inertie dans les méthodes d’application des réglementations thermiques 241
Annexe 4 : Hypothèses complémentaires à la norme NF EN ISO 13786 243Page 9 / 245
A Règles ThU
A1 Généralités
1 – Introduction aux règles Th-U
1.1 – Objet
Les règles Th-U ont pour objet la détermination des caractéristiques thermiques utiles des 
éléments de construction, c’est à dire les caractéristiques représentatives du comportement de 
ces éléments (matériaux, produits, procédés) dans l’ouvrage. Les caractéristiques thermiques 
utiles servent comme données d’entrée au calcul des transferts de chaleur par transmission à 
travers l’enveloppe, notamment pour l’application des réglementations thermiques en vigueur.
1.2 – Contenu
Les règles Th-U comportent cinq chapitres :
– Chapitre A1 "Généralités"
Ce chapitre est commun aux quatre autres chapitres. Il définit les caractéristiques thermiques utiles 
des parois et ponts thermiques, servant au calcul des performances énergétiques du bâtiment. Il 
donne également les définitions, les grandeurs physiques, les conventions et les unités utilisées.
– Chapitre A2 "Matériaux"
Ce chapitre donne les caractéristiques thermiques utiles des matériaux (conductivité thermique, 
capacité thermique massique et facteur de résistance à la vapeur d'eau).
– Chapitre A3 "Parois vitrées"
Ce chapitre décrit le principe de calcul des caractéristiques thermiques utiles des parois vitrées 
– Chapitre A4 "Parois opaques"
Ce chapitre décrit le principe de calcul des caractéristiques thermiques utiles des parois opaques et 
des lames d'air.
– Chapitre A5 "Ponts thermiques"
Ce chapitre décrit le principe de calcul des ponts thermiques.1.3 – Références normatives
Le calcul des caractéristiques thermiques des éléments d'enveloppe du bâtiment, s'appuie  
principalement sur les travaux de la normalisation européenne.
NF EN ISO 7345 Isolation thermique – Grandeurs physiques et définitions
EN ISO 13789  Performance thermique des bâtiments – Coefficient de déperdition par  
transmission – Méthode de calcul.
NF EN ISO 10456  Isolation  thermique  –  Matériaux  et  produits  pour  le  bâtiment  –  
Détermination des valeurs thermiques déclarées et utiles.
NF EN ISO 10077-1 Performances thermiques des fenêtres, portes et fermetures – Calcul du  
coefficient de transmission thermique – Partie 1  : Méthode simplifiée.
NF EN ISO 10077-2 Performances thermiques des fenêtres, portes et fermetures – Calcul du  
coefficient de transmission thermique – Partie 1  : Méthode numérique  
pour profilés de menuiserie.
NF EN ISO 12631 Performance thermique des façades-rideaux - Calcul du coefficient de  
transmission thermique.
NF EN 673 Verre  dans  la  construction  –  Détermination  du  coefficient  de  
transmission thermique U – Méthode de calcul
NF EN 13125 Fermetures  pour  baies  équipées  de  fenêtres,  stores  intérieurs  et  
extérieurs  –  Résistance  thermique  additionnelle  –  Attribution  d’une  
classe de perméabilité à l’air à un produit.
NF EN ISO 6946 Composants  et  parois  de  bâtiments  –  Résistance  thermique  et  
coefficient de transmission thermique – Méthode de calcul
NF EN ISO 13370  Performance thermique des bâtiments - Transfert de chaleur par le sol - 
Méthodes de calcul.
NF EN ISO 10211 Ponts thermiques dans le bâtiment - Flux de chaleur et températures 
superficielles – Calculs détaillés.
ISO 8302Isolation  thermique  –  Détermination  de  la  résistance  thermique  et  des  
propriétés connexes en régime stationnaire – Méthode de la plaque chaude  
gardée.
ISO 12567Isolation thermique des portes et fenêtres – Détermination de la transmission  
thermique par la méthode de la boîte chaude.
EN 674Verre  dans  la  construction  –  Détermination  du  coefficient  de  transmission  
thermique U – Méthode de l’anneau de garde.Page 11 / 245
EN 675 Verre dans la construction – Détermination du coefficient de transmission  
thermique U – Méthode du fluxmètre.
NF EN 12412-2 Performance thermique des fenêtres, portes et fermetures – Détermination  
du coefficient de transmission thermique par la méthode de la boîte chaude  
– Partie 2 : encadrements. 
NF EN 12412-4 Performance thermique des fenêtres, portes et fermetures. Détermination  
du  coefficient  de  transmission  thermique  par  la  méthode  de  la  boite  
chaude. Partie 4 : Coffres de volets roulants. 
NF EN 1096 Verre dans la construction - Verre à couche.
NF EN 1279  Verre dans la construction – Vitrage isolant préfabriqué scellé
NF EN 572 Verre dans la construction - Produits de base : verre de silicate sodo-
calcique.
1.4 – Définitions, symboles et indices
1.4.1 - Définitions
Dans le présent document, les définitions données aux chapitres A2 à A5, les définitions de la  
norme NF EN ISO 7345 et les définitions suivantes s'appliquent :
- Local : Un local est un volume totalement séparé de l'extérieur ou d'autres volumes par des  
parois fixes ou mobiles.
- Baie : Une baie est une ouverture ménagée dans une paroi extérieure et destinée à recevoir  
une  paroi  comportant  des  parties  transparentes  ou  translucides,  servant  à  l'éclairage,  le  
passage ou l'aération.
- Espace chauffé : Local ou volume fermé chauffé à une température supérieure à 12 °C en  
période d'occupation.
- Dimensions intérieures :  Dimensions mesurées de l'intérieur des locaux (voir I.5.5) 
-  Paroi  opaque  isolée  :  Paroi  opaque  dont  le  coefficient  de  transmission  thermique  U  
n'excède pas 0.5 W/(m2.K).
- Paroi transparente ou translucide :  Paroi dont le facteur de transmission lumineux (hors  
protection mobile éventuelle) est égal ou supérieur à 0.05. Dans le cas contraire elle est dite  
opaque.- Paroi verticale ou horizontale  : Une paroi est dite verticale lorsque l'angle de cette paroi  
avec le plan horizontal est supérieur ou égal à 60 degrés, elle est dite horizontale lorsque cet  
angle est inférieur à 60 degrés.
- Liaisons périphériques :  Liaisons situées au pourtour d'une paroi donnée.
- Liaisons intermédiaires :  Liaisons situées à l'intérieur du pourtour d'une paroi donnée.
- Flux thermique φ en W : Quantité de chaleur transmise à (ou fournie par) un système, 
divisée par le temps.
- Conductivité thermique λ, en W/(m.K) : Flux thermique par mètre carré, traversant un 
mètre d'épaisseur de matériau pour une différence de température d'un kelvin entre les deux 
faces de ce matériau.
- Coefficient de déperdition par transmission H, en W/K :  Flux thermique cédé par 
transmission entre l'espace chauffé et l'extérieur, pour une différence de température d'un 
kelvin entre les deux ambiances. Les températures intérieure et extérieure, sont supposées 
uniformes.
- Coefficient de transmission thermique surfacique U, en W/(m2.K) : Flux thermique en 
régime stationnaire par unité de surface, pour une différence de température d'un kelvin entre 
les milieux situés de part et d'autre d'un système.
- Coefficient de transmission thermique linéique ψ, en W/(m.K) : Flux thermique en 
régime stationnaire par unité de longueur, pour une différence de température d'un kelvin 
entre les milieux situés de part et d'autre d'un système.
- Coefficient de transmission thermique ponctuel χ, en W/K : Flux thermique en régime 
stationnaire ramené à un point, pour une différence de température d'un kelvin entre les 
milieux situés de part et d'autre d'un système.
- Coefficient de transmission thermique surfacique "équivalent" d'une paroi U e, en W/
(m2.K) : Coefficient de transmission surfacique tenant compte à la fois des caractéristiques 
intrinsèques de la paroi et de son environnement (sol, vide sanitaire, sous-sol non chauffé …)
- Résistance thermique R, en m2.K/W : Inverse du flux thermique à travers un mètre carré 
d'un système pour une différence de température d'un kelvin entre les deux faces de ce 
système.
- Résistance thermique superficielle R s, en m2.K/W: Inverse du flux thermique passant par 
mètre carré de paroi, de l'ambiance à la paroi pour une différence de température d'un kelvin 
entre celles-ci.
- Façade rideau : Façade légère constituée d'un assemblage de profilés d'ossature et de 
menuiserie et d'éléments de remplissage opaques, transparents, ou translucides. Elle peut 
comporter une ou plusieurs parois et elle est entièrement située en avant d'un nez de plancher.
- Pont thermique intégré : Elément intégré dans la paroi, donnant lieu à des déperditions 
thermiques supplémentaires.
- Plancher bas : Paroi horizontale ( α < 60°) donnant sur un local chauffé uniquement sur sa 
face supérieure (voir figure 1).Page 13 / 245
- Plancher intermédiaire :  Paroi horizontale ( α < 60°) donnant, sur ses faces inférieures et 
supérieures, sur des locaux chauffés (voir figure 1).
- Plancher haut : Paroi horizontale ( α < 60°) donnant sur un local chauffé uniquement sur sa 
face inférieure (voir figure 1).
- Caractéristique thermique  : Propriété relative à la transmission de la chaleur, servant 
directement ou indirectement au calcul des transferts de chaleur par transmission à travers 
l’enveloppe du bâtiment. On cite  notamment : la conductivité thermique ( λ), la résistance 
thermique (R), le coefficient de transmission surfacique ( U), linéique (ψ) ou ponctuel (χ). 
- Caractéristique thermique utile  : 
Caractéristique thermique représentative du comportement thermique des parois, éléments ou  
composants, qui peut être considérée comme caractéristique de la performance de ce matériau  
ou de ce produit une fois incorporé dans le bâtiment et ceci durant toute la durée de vie de  
l’ouvrage. Par conséquent, la caractéristique thermique utile, doit être à la fois représentative  
de l’ensemble de la production dans l’espace et dans le temps avec la prise en compte dans la  
mesure du possible, des conditions moyennes d’utilisation  rencontrées dans le bâtiment (mise  
en œuvre, température, humidité, vent, vieillissement, etc…). 
- Caractéristique thermique déclarée  : 
Caractéristique thermique établie conformément à des spécifications techniques européennes  
(normes  harmonisées ou Document d’Evaluation Européen) ou bien dans le cadre d’une  
certification. La caractéristique thermique déclarée peut être différente de la caractéristique  
thermique  utile,  notamment  si  les  conventions  servant  à  son  élaboration,  ne  sont  pas  
représentatives de celles rencontrées dans le bâtiment.
-  Valeur thermique par défaut  ou valeur thermique tabulée : valeur forfaitaire à utiliser  
comme caractéristique thermique utile, en absence de valeurs déclarées et sans justification  
particulière.
- Avis Technique et Document Technique d’Application : on entend par Avis Technique et  
Document Technique d’Application tout avis formule conformément à l’arrêté du 21 mars  
2012  relatif  à  la  commission  chargée  de  formuler  des  Avis  Techniques  et  Documents  
Techniques d’Application sur des procédés matériaux, éléments ou équipements utilisés dans  
la  construction,  délivré  en  vue  d’établir  l’aptitude  à  l’emploi  des  procédés,  matériaux,  
éléments ou équipements utilisés dans la construction dont la constitution ou l’emploi ne  
relèvent pas des savoir-faire et pratiques traditionnels.- Certification : On entend par certification toute activité par laquelle un organisme tierce  
partie accrédité COFRAC ou un autre organisme membre de la Coopération européenne pour  
l’accréditation et ayant signé les accords de reconnaissance mutuelle multilatéraux couvrant  
l’activité de certification, atteste qu'un produit, un service ou une combinaison de produits et  
de services est conforme à des caractéristiques décrites dans un référentiel de certification  
reconnu par tous les acteurs et rendu public . En France, la certification est régie par les  
articles L115-27 à L 115-33 et R. 115-1 à R. 115-3 du code de la consommationPage 15 / 245
Figure 1 : planchers bas, intermédiaires et hauts1.4.2 – Symboles
Symbole GrandeurUnité
UCoefficient de transmission thermique surfacique W/(m2.K)
ψCoefficient de transmission thermique linéique W/(m.K)
χCoefficient de transmission thermique ponctuel W/K
RRésistance thermique m2.K/W
ASurface m²
l, L
Longueur, largeur, linéairem
HCoefficient de déperdition par transmission W/K
TTempérature K
bCoefficient de réduction de la température-
DCoefficient de déperdition W/K
QDébit d'air entrant m3/h
qDébit d'air entrant par mètre carré de paroi (m3/h)/m2
SHSurface habitable m²
1.4.3 – Indices
e
Extérieur, équivalent
i
Intérieur
sSuperficiel
T, tTotal
DDirect
SSol
U, uNon chauffé
iuIntérieur vers local non chaufféPage 17 / 245
ueLocal non chauffé vers extérieur
VPar renouvellement d'air1.5 – Conventions
1.5.1 – Température et humidité des matériaux
Les conductivités thermiques des matériaux et les caractéristiques thermiques des éléments de construction sont 
définies pour une température moyenne de 10°C.
Les conventions d'humidité des matériaux sont définies chapitre A2 "matériaux".
1.5.2 – Résistances thermiques superficielles
En absence d'informations spécifiques sur les conditions aux limites des surfaces planes, les  
résistances thermiques superficielles, intérieures (R si) et extérieures (R se), suivantes doivent  
être utilisées :
Paroi donnant sur :
- l'extérieur
- un passage ouvert
- un local ouvert(2)Rsi
m2.K/WRse(1)
m2.K/WRsi + Rse
m2.K/W
Paroi verticale 
(Inclinaison > 60°)
Flux horizontal 0.130.040.17
  Flux ascendant
Paroi Horizontale (α < 60°)0.100.040.14
(Inclinaison < 60°)
   Flux descendant0.170.040.21Page 19 / 245
Tableau I - Valeurs par défaut des résistances thermiques superficielles  
(1) Si la paroi donne sur un autre local non chauffé, un comble ou un vide sanitaire,  Rsi 
s'applique des deux côtés
Pour plus de précisions sur les résistances superficielles, se reporter au chapitre A4 "Parois opaques".
 (2) Un local est dit ouvert si le rapport de la surface totale de ses ouvertures permanentes sur l'extérieur, à son  
volume, est égal ou supérieur à 0.005 m2/m3. Ce peut être le cas, par exemple, d'une circulation à l'air libre, pour  
des raisons de sécurité contre l'incendie.1.5.3 - Parois déperditives
Les parois déperditives à prendre en compte pour les calculs sont les parois opaques, vitrées ou  
translucides séparant le volume chauffé du bâtiment :
- de l'extérieur,
- du sol,
- des locaux non chauffés.
Ne sont pas prises en compte pour le calcul des déperditions (voir figure 2)  :
1les  parois  isolées  (U  ≤ 0.5  W/m².K))  des  
locaux  chauffés  donnant  sur  des  volumes  
intérieurs (*).
2les  parois  et  les  portes  d’accès  des  cages  
d’ascenseurs donnant sur des locaux chauffés  
ou considérés comme tels, lorsque les parois  
verticales lourdes de ces cages d’ascenseurs  
sont isolées.
3les portes d’accès aux locaux commerciaux,  
aux  locaux  recevant  du  public,  et  aux  
volumes intérieurs
Figure 2 – Parois non prises en compte
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
(*)  Un ‘volume intérieur’, est un local horizontal ou vertical, dépourvu de parois donnant sur l’extérieur à  
l’exception de celles ayant le même niveau d’isolation que les parois de même type du bâtiment (1) et dont le  
linéaire donnant sur l’extérieur ou sur des locaux non chauffés (c+d) est inférieure à celui donnant sur des  
locaux chauffés (a+b) (voir figure 3).
•Sont  considérés  comme  chauffés ,  les  ‘volumes Page 21 / 245
intérieurs’ qui  ne  possèdent  pas  d’ouvertures  
permanentes  sur  l’extérieur  (trappe,  gaine  de  
désenfumage) et dont les accès vers l’extérieur et  
vers des  locaux  non chauffés ou à occupation  
discontinue sont respectivement munis de sas et  
de dispositifs de fermeture automatique.
•Sont  considérés  comme  non  chauffés ,  les 
‘volumes intérieurs’ ne répondant pas au moins à  
une des conditions ci-dessus.
Figure 3 – volumes intérieurs
(1) les baies vitrées ne respectant pas cette exigence ne doivent pas dépasser 8 % de la surface totale des parois du  
volume intérieur’ donnant sur l’extérieurL’organigramme de la figure 4 ci-après, explique la démarche à suivre pour la détermination des parois  
séparatrices à prendre en compte pour le calcul des déperditions par transmission. ..Page 23 / 245
Figure 4 – Prise en compte des volumes intérieurs
1.5.4 – Ponts thermiques des liaisons
Les coefficients de transmission linéiques des ponts thermiques des liaisons, inférieurs à 0.03  
W/(m.K) peuvent être négligés. Cette convention ne s’applique pas aux ponts thermiques  
intégrés.
1.5.5 – Dimensions
Seules les dimensions intérieures doivent être utilisées pour le calcul des déperditions :
Ne sont prises en compte que les parties des parois ayant deux faces, l'une intérieure et l'autre,  
soit extérieure soit dans un local non chauffé, soit en contact avec le sol, en regard l'une de  
l'autre. 
En cas de décrochements ou des angles rentrants, ou des baies, les dimensions doivent être 
mesurées comme le montre la figure 5 :
Figure 5 : Cas des décrochements, angles rentrants, baiesOn  ne  tient  pas  compte  des  cloisons  légères  verticales  qui  n'altèrent  pas  la  résistance  
thermique des parois de l'enveloppe (voir figure 6).
Intérieur 
Figure 6 : Cas des cloisons légères verticales
En cas des planchers bas en liaison avec un refend et/ou une poutre à retombée les dimensions  
doivent être mesurées comme le montre la figure 7 :
Figure 7 : Cas des planchers bas / refends
La dimension intérieure d'une paroi verticale doit inclure les épaisseurs des aménagements 
intérieurs (faux plafond, plancher technique, ..), si la résistance thermique de la paroi est 
conservée dans la partie aménagée. Sinon la dimension intérieure doit s'arrêter au niveau des 
aménagements.Page 25 / 245
2 – Caractéristiques thermiques utiles
Elles sont déterminées d’après les chapitres A3, A4 et A5 des règles Th-U (voir tableau ci-
après). 
Les  conductivités  thermiques  utiles  des  matériaux  et  produits,  nécessaires  au  calcul  des  
coefficients de transmission surfaciques et linéiques sont déterminées d’après le chapitre A2 .
 
Les coefficients de transmission thermique des parois non listées dans le tableau ci-après sont  
donnés dans les documents d’Avis Techniques correspondants.  
Caractéristique 
thermique utileDescription Déterminé 
d’après le 
chapitre °
UeCoefficient de transmission surfacique des parois opaques 
en contact avec le sol ou donnant sur un vide sanitaire, ou 
sur un sous sol non chauffé. A4
UpCoefficient de transmission surfacique des parois opaques 
autres que celles définies pour U e. A4
UwCoefficient de transmission surfacique des fenêtres 
verticales, des lanterneaux, des fenêtres de toit, des portes-
fenêtres non équipées de fermetures, des briques de verre et 
des vitrines. A3
UdCoefficient de transmission surfacique des portes d’entrée. A3
UwsCoefficient de transmission surfacique des fenêtres, des 
portes et des portes-fenêtres équipées de fermetures, de 
stores extérieurs, intérieurs ou entre vitrages. A3
UcCoefficient de transmission surfacique des coffres de volets 
roulant intégrés dans la baie. Pour les autres configurations 
de mise en œuvre, on détermine un coefficient Up de la 
paroi opaque intégrant le coffre (voir chapitre A3) A3
Ucw, totCoefficient de transmission surfacique des façades rideaux 
et des façades panneaux. A3
Ubb,ws Ubb,wCoefficients de transmission surfacique des blocs-baies 
avec et sans fermeture déployée. A3
ψCoefficient de transmission linéique des ponts thermiques 
des liaisons 2D. A5
χCoefficient de transmission ponctuel des ponts thermiques 
des liaisons 3D. A5
Tableau 2 - Détermination des caractéristiques thermiques utiles d’après les règles Th-U3 - Coefficient de réduction des déperditions (b)
Le coefficient de réduction des déperditions permet de tenir compte de l’écart de température  
entre un local non chauffé et l’extérieur, et ceci lors du calcul des déperditions thermiques par  
transmission.
 Le coefficient b relatif à un local non chauffé quelconque, se calcule par la formule suivante :
iuueue
DDDb
+=
(2)
où
Dueest le coefficient de déperdition du local non chauffé vers l'extérieur, en W/K.
Diuest le coefficient de déperdition du volume chauffé vers le local non chauffé, en W/K.
Due et Diu tiennent compte des déperditions par transmission et par renouvellement d'air, ils se 
calculent par :
Due = Hue + DV , ueetDiu = Hiu + DV , iu (3)
Avec :
DV , ue = 0.33 QueetDV , iu = 0.33  Qiu (4)
Queest le débit d'air entrant dans le local non chauffé en provenance de l'extérieur, en m3/h.
Qiu est le débit d'air entrant dans le local non chauffé en provenance du volume chauffé.
Ce débit est généralement nul, Qiu = 0.0. m3/h
DV , ue peut également s'écrire sous la forme :
où : DV , ue = UV , ue Aue (5)
Aueest la surface totale des composants séparant le local non chauffé de l'extérieur ou d'un autre local non 
chauffé, en m2.
UV , ueest l'équivalent d'un coefficient surfacique de la paroi située entre le local non chauffé  
et l'extérieur ou un autre local non chauffé, en W/(m2.K). 
Il représente les déperditions par renouvellement d'air du local non chauffé, ramenées à  
l'unité de surface de la paroi :
UV , ue = 0.33 que où que est le débit d'air par mètre carré de paroi, exprimé en (m3/h)/m2
Note : Le chapitre A4 "parois opaques" donne des méthodes approximatives pour la prise en  
compte des déperditions à travers certains locaux non chauffés particuliers où les  
espaces d'air sont représentés comme une couche d'air thermiquement homogène de  
résistance thermique additionnelle Ru donnée ou exprimée par des formules simples Page 27 / 245
A2 Matériaux
1. Introduction
Ce chapitre  permet la détermination des valeurs thermiques utiles  des matériaux d’application générale dans le  
bâtiment à utiliser dans les calculs réglementaires pour la détermination des performances énergétiques du 
bâtiment.
La détermination de la valeur thermique utile est faite en fonction de la valeur thermique déclarée. 
A défaut de pouvoir justifier une valeur selon les modalités ci-dessus, les valeurs thermiques utiles sont prises 
égales aux valeurs par défaut données dans le présent chapitre en fonction de leur masse volumique sèche :
–    conductivité thermique utile ;
–    capacité thermique massique ;
–    facteur de résistance à la diffusion de vapeur d’eau.
Pour certaines familles de matériaux, plusieurs valeurs de conductivités thermiques utiles sont données en 
fonction de la masse volumique du matériau. Faute de connaître cette dernière, on adoptera la plus élevée des 
valeurs de conductivités thermiques utiles indiquées pour la famille considérée.
Les facteurs de résistance à la vapeur d’eau sont donnés en tant que valeurs en coupelle sèche et coupelle humide  
(cf. norme NF EN ISO 12572).
Nota : les valeurs et méthodes de détermination correspondent aux produits utilisés dans l’enveloppe des 
bâtiments et non aux équipements de ces bâtiments.
1.1 Références normatives
NF EN ISO 10077-1 Performances thermiques des fenêtres, portes et fermetures – Calcul du coefficient de 
transmission thermique – Partie 1 : Méthode simplifiée.
NF EN ISO 10077-2 Performances thermiques des fenêtres, portes et fermetures – Calcul du coefficient de 
transmission thermique – Par tie 2 : Méthode numérique pour profilés de menuiserie.
NF EN 12667Performances thermiques des matériaux et produits pour le bâtiment. Détermination de la 
résistance thermique par la méthode de la plaque chaude gardée et la méthode fluxmétrique. Produits de haute et 
moyenne résistance thermique.
NF EN ISO 8990 Isolation thermique – Détermination des propriétés de transmission thermique en 
régime stationnaire – Méthodes à la boîte chaude gardée et calibrée.
NF EN ISO 7345 Isolation thermique – Grandeurs physiques et définitions.
NF EN ISO 9346 Performance hygrothermique des bâtiments et des matériaux pour le bâtiment – 
Grandeurs physiques pour le transfert de masse – V ocabulaire.
NF EN ISO 10456 Matériaux et produits pour le bâtiment – Propriétés hygrothermiques – Valeurs utiles 
tabulées et procédures pour la détermination des valeurs thermiques déclarées et utiles.1.2 Termes et définitions, symboles et unités
1.2.1 Symboles et unités
Masse volumique sèche ρ   (en kg/m3) : quotient de la masse d’un matériau apparente, à l’état sec (1)
conventionnel, par son volume.
Conductivité thermique λ (en W/(m.K)) : flux de chaleur, par mètre carré, traversant un mètre d’épaisseur de 
matériau pour une différence de température de un degré entre les deux faces de ce matériau.
Capacité thermique massique Cp (en J/(kg.K)) : quantité de chaleur nécessaire pour augmenter la température de 
un degré d’un kilogramme d’un matériau.
Facteur de la résistance à la diffusion de vapeur d’eau µ : rapport de la perméabilité à la vapeur d’eau de
l’air sur celle du matériau.
1.2.2 Définitions
Caractéristique thermique utile  : Caractéristique thermique représentative du comportement thermique des 
parois, éléments ou composants, qui peut être considérée comme caractéristique de la performance de ce 
matériau ou de ce produit une fois incorporé dans le bâtiment et ceci durant toute la durée de vie de l’ouvrage. 
Par conséquent, la caractéristique thermique utile, doit être à la fois représentative de l’ensemble de la production  
dans l’espace et dans le temps avec la prise en compte dans la mesure du possible, des conditions moyennes 
d’utilisation rencontrées dans le bâtiment (mise en œuvre, température, humidité, vent, vieillissement, etc…). 
Caractéristique thermique déclarée  : Caractéristique thermique établie conformément à des spécifications 
techniques européennes (normes harmonisées ou Document d’Evaluation Européen) ou bien dans le cadre d’une 
certification. La caractéristique thermique  déclarée peut être différente de la caractéristique thermique utile, 
notamment si les conventions servant à son élaboration, ne sont pas représentatives de celles rencontrées dans le 
bâtiment.
Caractéristique thermique par défaut  ou caractéristique thermique tabulée : valeur forfaitaire à utiliser comme  
caractéristique thermique utile, en absence de valeurs déclarées et sans justification particulière.
Avis Technique et Document Technique d’Application: on entend par Avis Technique et Document Technique 
d’Application tout avis formule conformément à l’arrêté du 21 mars 2012 relatif à la commission chargée de 
formuler des Avis Techniques et Documents Techniques d’Application sur des procédés matériaux, éléments ou 
équipements utilisés dans la construction, délivré en vue d’établir l’aptitude à l’emploi des procédés, matériaux, 
éléments ou équipements utilisés dans la construction dont la constitution ou l’emploi ne relèvent pas des savoir-
faire et pratiques traditionnels.
Evaluation Technique Européenne  (ETE): appréciation technique favorable de l’aptitude d’un produit à 
l’usage  prévu, fondé sur la satisfaction des exigences fondamentales prévues pour les ouvrages dans lesquels le 
produit  doit être utilisé (Règlement (UE) No 305/2011). Il est délivré par un Organisme d’Evaluation Technique 
(OET)  membre de l’EOTA (European organisation for Technical Approvals), habilité et désigné par son Etat 
membre.
Certification : On entend par certification toute activité par laquelle un organisme tierce partie accrédité 
COFRAC ou un autre organisme membre de la Coopération européenne pour l’accréditation et ayant signé les 
accords de reconnaissance mutuelle multilatéraux couvrant l’activité de certification, atteste qu'un produit, un 
service ou une combinaison de produits et de services est conforme à des caractéristiques décrites dans un 
référentiel de certification reconnu par tous les acteurs et rendu public . En France la certification est régie par 
les articles L115-27 à L 115-33 et R. 115-1 à R. 115-3 du code de la consommationPage 29 / 2451.3 Caractéristiques thermiques
1.3.1 Cas général
Les caractéristiques thermiques utiles ( λu  ou Ru) des matériaux et produits de construction, à utiliser pour
le calcul des caractéristiques thermiques des parois et ponts thermiques des bâtiments, sont déterminées
en fonction des  caractéristiques thermiques  déclarées (λd,   Rd) :
λu  = λd  × (FT × Fm × FR) et Ru = Rd / (FT × Fm × FR) ;
Les caractéristiques thermiques figurant dans des documents d’Avis Techniques ou dans les Documents 
Techniques d’Application sont considérées comme des valeurs utiles. 
À défaut de pouvoir justifier une valeur selon les modalités ci-dessus, les caractéristiques thermiques utiles
(λu  ou Ru) sont prises égales aux valeurs par défaut données dans les règles Th-Bât.
FT, Fm, et FR sont des facteurs permettant de convertir les valeurs déclarées, certifiées ou tabulées en valeurs 
utiles. Ils sont définis ci-dessous :
–    FT, facteur de conversion lié à la température moyenne du matériau en œuvre. Pour les applications 
courantes, FT  peut être pris égal à 1. Pour les applications particulières où la température moyenne du matériau 
en œuvre est sensiblement différente de 10 °C, FT doit être déterminé conformément à la norme NF EN ISO 
10456 (2) ;
–    Fm, facteur de conversion lié à la teneur en humidité moyenne du matériau en œuvre. Pour les applications 
courantes, Fm peut être pris égal à 1. Pour les applications particulières ou la teneur d’humidité du matériau est 
connue être sensiblement différente de la valeur conventionnelle donnée dans la norme « produit » 
correspondante, Fm doit être déterminé conformément à la norme NF EN ISO 10456. Les valeurs thermiques 
données dans les documents d’Avis Technique ou dans les Documents Techniques d’Application ou dans les 
certificats associés à la marque « NF » tiennent compte de l’effet de l’humidité en œuvre du matériau (prendre 
Fm = 1) ;
–    FR, coefficient de sécurité qui tient compte de la représentativité de la valeur déclarée, de l’ensemble de la 
production à l’usine. FR  est déterminé d’après le tableau I selon l’origine de la valeur thermique déclarée :
Tableau I : Coefficient de sécurité F R selon l’origine de la valeur déclarée
FR
Marquage « CE » système 1+(*) ou niveau équivalent Marquage « CE » autres systèmes(*)
1 1,15
(*) On entend par système n de marquage « CE », le niveau n de l’évaluation et de la vérification de la constance 
de la performance thermique d’un produit.Page 31 / 2452.    À défaut de calculs conformément à la norme citée, en France métropolitaine, le secteur des bâtiments à 
usages d’habitation et bâtiments non résidentiels est considéré correspondre aux applications courantes.
REMARQUE 1
Les conditions conventionnelles de température et d’humidité qui ont servi à la détermination des valeurs 
déclarées et/ou certifiées sont données dans les normes « produits » correspondantes.
Les conditions conventionnelles de température et d’humidité qui ont servi à la détermination des valeurs 
tabulées dans le présent chapitre sont les suivantes :
–    convention de température, les conduc tivités thermiques des matériaux sont définies pour une température 
moyenne de 10 °C ;
–    convention d’humidité, le taux d’humidité conventionnel pour chaque matériau est défini selon la norme NF 
EN ISO 10456.
Pour les matériaux dont l’utilisation les met à l’abri de la pluie et de la condensation, le taux d’humidité conven- 
tionnel, sauf contre-indication en cas particuliers, est le taux d’humidité d’équilibre de ce matériau dans une 
ambiance à 23 °C et 50 % d’humidité relative. Ce taux d’humidité conventionnel est déterminé par séchage du 
matériau stabilisé à 23 °C et 50 % d’humidité relative jusqu’à masse constante. Le séchage du matériau est 
réalisé en étuve régulée à 70 °C ± 5 °C avec de l’air pris dans une ambiance à 23 °C ± 2 °C et 50 % ± 5 % 
d’humidité relative. Les valeurs tabulées de la conductivité thermique tiennent également compte des dispersions  
de fabrication.
Il découle des conventions précédentes que les valeurs tabulées de la conductivité thermique :
–    des matériaux non hygroscopiques ou ne contenant pas d’eau de fabrication sont les valeurs de leur 
conductivité à l’état sec, à 10 °C ;
–    des matériaux hygroscopiques ou conservant de l’eau de fabrication résultent de l’application aux
valeurs de leur conductivité à l’état sec, à 10 °C, d’un coefficient correcteur fixé par produit ;
–    des matériaux contenant des gaz occlus autres que l’air sont des valeurs de leur conductivité thermique à 
l’état sec à 10 °C, après vieillissement fixé pour chaque produit.
REMARQUE 2
Les valeurs tabulées données dans le présent document priment toujours sur celles figurant dans des procès- 
verbaux de mesure ou dans des normes (*).
Pour ce qui concerne les procès-verbaux de mesure, il est à observer que :
–     les résultats de plusieurs mesures faites sur un même matériau présentent une dispersion sur les valeurs 
obtenues ;
–     pour évaluer la dispersion des caractéristiques physiques d’un matériau, il est nécessaire d’effectuer 
plusieurs mesures sur des échantillons choisis de façon aléatoire dans le temps et dans l’espace (position de 
l’échantillon vis-à-vis de l’ensemble d’une production à un jour donné) ;
–     il peut être difficile de déterminer les carac téristiques d’un matériau ou d’une paroi dans les conditions 
d’humidité utile, le résultat de mesure doit alors être corrigé en appliquant un facteur de conversion ;
–     les caractéristiques thermiques de certains matériaux peuvent varier dans le temps, du fait par exemple de la 
diffusion d’un gaz occlus dans les cellules, il est alors nécessaire d’effectuer des essais de vieillissement 
appropriés.
Par ailleurs, une étude comparative à été menée au niveau européen et les résultats de mesures f ont montré des 
dispersions de ± 5 % sur les valeurs obtenues.
Pour ces diverses raisons, les valeurs tabulées données dans le présent document ont été fixées en s’appuyant sur 
de nombreuses mesures et en examinant avec soin comment celles-ci ont été faites et sur quels échantillons.
Des différences entre les valeurs données dans le présent document et celles figurant dans certaines normes 
peuvent s’expliquer du fait que ces dernières ne visent pas exclusivement l’emploi des matériaux dans des parois 
de bâtiment ; les conditions, notamment de température et d’humidité, auxquelles correspondent les caracté- Page 33 / 245
ristiques thermiques figurant dans les normes, peuvent être différentes de celles auxquelles correspondent les 
valeurs données dans le présent document.(*) Il s’agit dans ce cas de valeurs non certifiées par le CSTB, ou par un organisme mandaté par l’AFNOR. 1.3.2   
Produits réfléchissants opaques
Les performances thermiques intrinsèques des produits réfléchissants opaques sont données soit dans un 
document d’Evaluation Technique Européenne, soit dans un Avis Technique ou équivalent, ou si un tel Avis ou 
Evaluation n’existe pas, par des valeurs par défaut.
1.3.3    Cas particulier du sol
La conductivité thermique du sol doit être prise égale à :
–    la valeur réelle du site lorsqu’elle est connue. Cette valeur doit être moyennée sur une profondeur égale à la 
largeur du bâtiment en tenant compte de la teneur normale en eau ;
–    la valeur correspondante tirée du tableau II si la valeur réelle n’est pas connue ;
–    2,0 W/(m.K) en absence de toute autre information.
Tableau II : Conductivité thermique λ
DescriptionConductivité thermique λ
W/(m.K)
Argile ou limon 1,5
Sable ou gravier 2,0
Roche homogène 3,5
1.3. Maçonneries
Pour la détermination des caractéristiques thermiques utiles des éléments de parois constitués à partir des blocs 
de maçonnerie, de béton cellulaire, briques de terre cuite, entrevous, etc., se reporter au chapitre A4
« Parois opaques ».
2. Valeurs par défaut
2.1  Pierres
Les conduc tivités thermiques données dans ce paragraphe sont en fait des conduc tivités thermiques 
équivalentes tenant compte des joints.
2.1.1 Roches plutoniques et métamorphiques
Matériaux ou 
application Masse volumique 
sèche (ρ)
en kg/m3Conductivité 
thermique utile
(λ) en W/(m.K)Capacité thermique 
massique (Cp)
en J/(kg.K)Facteur de résistance à 
la diffusion
de vapeur d’eau (µ)
SecHumide
Gneiss, porphyres 2 300 ≤ ρ  ≤ 2 9003,51 000 10 00010 000
Granites 2 500 ≤ ρ  ≤ 2 7002,81 000 10 00010 000
Schistes, ardoises 2 000 ≤ ρ  ≤ 2 8002,2 (*)1 000 1 000800Page 35 / 245
* Il s’agit de la conductivité correspondant à l’utilisation de ces matériaux en murs, c’est-à-dire pour un flux de 
chaleur parallèle aux strates.2.1.2 Roches volcaniques
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Basaltes 2 700 ≤ ρ  ≤ 3 0001,61 00010 00010 000
Trachytes, andésites 2 000 ≤ ρ  ≤ 2 7001,11 0002015
Pierres naturelles poreuses
(ex.: laves)ρ  ≤ 1 600
0,551 0002015
2.1.3 Pierres calcaires
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Marbres 2 600 ≤ ρ  ≤ 2 8003,51 00010 00010 000
Pierres froides ou extra-dures 2 200 ≤ ρ  ≤ 2 590
2,31 000250200
Pierres dures 2 000 ≤ ρ  ≤ 2 1901,71 000200150
Pierres fermes, demi-fermes 1 800 ≤ ρ  ≤ 1 9901,41 0005040
Pierres tendres n° 2 et 3 1 600 ≤ ρ  ≤ 1 7901,11 0004025
Pierres très tendres ρ  ≤ 1 5900,851 0003020
2.1.4 Grès
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Grès quartzeux 2 600 ≤ ρ  ≤ 2 8002,61 0004030
Grès (silice) 2 200 ≤ ρ  ≤ 2 5902,31 0004030
Grès calcarifères 2 000 ≤ ρ  ≤ 2 7001,91 0003020
2.1.5 Silex, meulières et ponces
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Silex 2 600 ≤ ρ  ≤ 2 8002,61 00010 00010 000
Meulières1 900 ≤ ρ  ≤ 2 500
1 300 ≤ ρ  < 1 9001,8
0,91 000
1 00050
3040
20Page 37 / 245
Ponces naturelles ρ  ≤ 4000,121 000862.2 Bétons
2.2.1 Bétons de granulats courants siliceux, silico-calcaires et calcaires
Granulats conformes aux spécifications de la norme NF P 18-540.
2.2.1.1 Béton plein
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
2 300 < ρ  ≤ 2 6002,001 00013080
2 000 < ρ  ≤ 2 3001,651 00012070
2.2.1.2 Béton caverneux
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
1 800 < ρ  ≤ 2 0001,351 00010060
1600 ≤ ρ  ≤ 1 8001,151 00010060
2.2.1.3 Béton plein armé
Valeurs à prendre en compte lorsque le béton plein est armé avec un pourcentage en volume d’acier et dont au moins la moitié 
est disposée parallèlement au flux thermique.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Avec 1 < % d’acier ≤ 2 2 300 < ρ  ≤ 2 4002,31 00013080
Avec % d’acier > 2 ρ  > 2 4002,51 00013080Page 39 / 245
Pour les ouvrages dont le béton plein est armé avec moins de 1 % en volume d’acier ou n’entrant pas dans les 
familles ci-dessus, la valeur à prendre en compte est la valeur définie en 2.2.1.1 ci-dessus (Béton plein). 2.2.2 
Bétons de granulats courants de laitiers de hauts fourneaux
Granulats conformes aux spécifications de la norme NF P 18-302.
2.2.2.1 Béton plein
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Avec sable de rivière ou de carrière 2 000 ≤ ρ  ≤ 2 400
1,41 000150120
Avec laitier granulé (granulats 
conformes aux spécifications de la 
norme NF P 18-306)2 100 ≤ ρ  ≤ 2 3000,81 000150120
2.2.2.2 Béton caverneux
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Bétons comportant moins de 10  % de 
sable de rivière1 600 ≤ ρ  ≤ 2 000
0,71 000150120
2.2.3 Bétons de granulats légers
2.2.3.1 Béton de pouzzolane ou de laitier expansé à structures caverneuses
Granulats conformes aux spécifications des normes NF P 18-307 et NF P 18-308.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Masse volumique apparente des 
granulats en vrac
750 kg/m3 environ
– avec éléments fins ou sable
– sans éléments fins de sable1 400 ≤ ρ  ≤ 1 600
1 200 ≤ ρ  < 1 400
1 000 ≤ ρ  ≤ 1 2000,52
0,44
0,351 000
1 000
1 00030
30
3020
20
20
2.2.3.2 Béton de cendres volantes frittées
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Masse volumique apparente des 
granulats en vrac
650 kg/m3 environ1 000 ≤ ρ  ≤ 1 2000,351 0003020
2.2.3.3 Béton de ponce naturelle
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumideMasse volumique apparente des 
granulats en vrac
600 kg/m3 environ950 ≤ ρ  ≤ 1 1500,461 0005040Page 41 / 245
2.2.3.4 Béton d’argile expansé ou de schiste expansé
Granulats conformes aux spécifications de la norme NF P 18-309.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
• Bétons de structure
Dosage en ciment égal ou supérieur à 
300 kg/m3 et masse volumique 
apparente des granulats en vrac 
comprise entre 300 et 550 kg/m3,
ou supérieure à 550 kg/m3
− avec sable de rivière, sans sable 
léger 1 600 < ρ  ≤ 1 
8001,051 00086
• Bétons « isolants porteurs »
Dosage en ciment égal ou supérieur à 
300 kg/m3 et masse volumique 
apparente des granulats en vrac 
comprise entre 300 et 550 kg/m3
– avec sable léger et au plus 10 %
de sable de rivière
− avec sable léger, sans sable de 
rivière1 200 < ρ  ≤ 1 
4000,71 00064
• Bétons caverneux et semi-caverneux
Dosage en ciment inférieur ou égal à 
250 kg/m3 et masse volumique 
apparente des granulats en vrac 
inférieure à 350 kg/m3 ou comprise 
entre 350 et 550 kg/m3 pour
les bétons de masse volumique 
comprise entre 600 et 1 000 kg/m3
− avec sable léger, sans sable de 
rivière
− sans sable (léger ou de rivière) et ne  
nécessitant qu’un faible dosage en 
ciment800 < ρ  ≤ 1 000
600 ≤ ρ  ≤ 8000,33
0,251 000
1 0006
64
4
• Béton léger à base de ciment et de 
granulats légers artificiels ou naturels 
type schiste, argile, ponce, etc.
Réalisation des voiles extérieurs 
banchés en façades ou en pignon
de bâtiment, selon DTU 23.1 (norme1 200 ≤ ρ  < 1 
4000,701 000642.2.3.5 Mortier à base de granulats ou de billes de polystyrène expansé, avec ou sans vermiculite exfoliée, avec liant 
synthétique ou hydraulique
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Exemples d’application
sous chape (procédure d’Avis 
Technique) ou pour recevoir un système  
d’étanchéité (norme NF P 84-204,
référence DTU 43.1)250 ≤ ρ  < 400
0,201 2003025
400 ≤ ρ  < 600
0,281 2003025
600 ≤ ρ  < 800
0,361 2003025
2.2.4 Bétons de granulats très légers
2.2.4.1 Bétons de perlite ou de vermiculite grade 3 (de 3 à 6 mm) coulés en place
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Dosage : 3/1 600 < ρ  ≤ 8000,311 0001510
Dosage : 6/1 400 ≤ ρ  ≤ 6000,241 0001510
2.2.4.2 Plaques de béton de vermiculite fabriquées en usine
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
400 ≤ ρ  ≤ 6000,191 0001510Page 43 / 245
2.2.5 Bétons cellulaires traités à l’autoclave
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumideValeurs utilisables pour des 
constructions avant 2005
Masse volumique nominale 800 765 < ρ  ≤ 8250,291 000106
Masse volumique nominale 750 715 < ρ  ≤ 7750,271 000106
Masse volumique nominale 700 665 < ρ  ≤ 7250,251 000106
Masse volumique nominale 650 615 < ρ  ≤ 6750,231 000106
Masse volumique nominale 600 565 < ρ  ≤ 6250,211 000106
Masse volumique nominale 550 515 < ρ  ≤ 5750,191 000106
Masse volumique nominale 500 465 < ρ  ≤ 5250,1751 000106
Masse volumique nominale 450 415 < ρ  ≤ 4750,161 000106
Masse volumique nominale 400 365 < ρ  ≤ 4250,1451 000106
Valeurs utilisables pour
des constructions après 2005
Masse volumique nominale 800 775 < ρ  ≤ 8250,251 000106
Masse volumique nominale 700 675 < ρ  ≤ 7250,2251 000106
Masse volumique nominale 600 575 < ρ  ≤ 6250,201 000106
Masse volumique nominale 550 525 < ρ  ≤ 5750,181000106
Masse volumique nominale 500 475 < ρ  ≤ 5250,161 000106
Masse volumique nominale 450 425 < ρ  ≤ 4750,141 000106
Masse volumique nominale 400 375 < ρ  ≤ 4250,1251 000106
Masse volumique nominale 350 325 < ρ  ≤ 3750,111 000106
2.2.6 Bétons de bois
2.2.6.1 Béton de copeaux de bois (conforme aux documents d’avis Technique)
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
450 ≤ ρ  ≤ 6500,161 0001510
2.2.6.2 Autre béton de copeaux de bois
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Béton de fibres végétales
(fibre de chanvre)100 ≤ ρ  ≤ 2000,11 000
200 ≤ ρ  ≤ 6000,21 000
2.2.6.3 Panneaux de laine de bois (fibragglo)Se référer au paragraphe 2.5.3 de chapitre.2.3 Plâtres
Conventionnellement, la masse volumique sèche des plâtres est obtenue après séchage en étuve ventilée à 55 °C 
au lieu de 70 °C (cf. norme NF B 12-001).
2.3.1 Plâtres sans granulats
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Plâtre « gaché serré » ou
« très serré » (plâtre de très haute dureté 
(THD), plâtre projeté et plâtre fin)1 200 < ρ  ≤ 1 500
900 < ρ  ≤ 1 200
600 ≤ ρ  ≤ 900
ρ  ≤ 6000,56
0,43
0,30
0,181 000
1 000
1 000
1 00010
10
10
104
4
4
4
Plâtre courant d’enduit intérieur (plâtre 
fin de construction (PFC) ou plâtre gros 
de construction (PGC)1 000 ≤ ρ  ≤ 1 300
ρ  ≤ 1 0000,57
0,401 000
1 00010
106
6
Enduit intérieur à base de plâtre et de 
sable ρ  ≤ 1 600
750 ≤ ρ  ≤ 9000,80
0,251 000
1 00010
106
4Plaques de plâtres à parement de carton 
« standard » et
« haute dureté » ou éléments 
préfabriqués en plâtre à parements lisses
2.3.2 Plâtre avec granulats légers ou fibres minérales
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Plaques de plâtre à parement de carton «  
spéciales feu »
et plaques de plâtre armées de fibres 
minérales800 ≤ ρ  ≤ 1 0000,251 000104
Plâtre d’enduit avec perlite tout-venant 
ou vermiculite grade 2 (de 1 à 2 mm) :
– 1 volume pour un volume de plâtre
– 2 volumes pour un volume de plâtre600 ≤ ρ  ≤ 900
500 ≤ ρ  ≤ 6000,30
0,181 000
1 00010
106
6Page 45 / 245
2.4 Terre cuite
Terre cuite utilisée dans les éléments de maçonnerie.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Masse volumique nominale 2 400 2 300 < ρ  ≤ 2 4001,041 0001610
Masse volumique nominale 2 300 2 200 < ρ  ≤ 2 3000,981 0001610
Masse volumique nominale 2 200 2 100 < ρ  ≤ 2 2000,921 0001610
Masse volumique nominale 2 100 2 000 < ρ  ≤ 2 1000,851 0001610
Masse volumique nominale 2 000 1 900 < ρ  ≤ 2 0000,791 0001610
Masse volumique nominale 1 900 1 800 < ρ  ≤ 1 9000,741 0001610
Masse volumique nominale 1 800 1 700 < ρ  ≤ 1 8000,691 0001610
Masse volumique nominale 1 700 1 600 < ρ  ≤ 1 7000,641 0001610
Masse volumique nominale 1 600 1 500 < ρ  ≤ 1 6000,601 0001610
Masse volumique nominale 1 500 1 400 < ρ  ≤ 1 5000,551 0001610
Masse volumique nominale 1 400 1 300 < ρ  ≤ 1 4000,501 0001610
Masse volumique nominale 1 300 1 200 < ρ  ≤ 1 3000,461 0001610
Masse volumique nominale 1 200 1 100 < ρ  ≤ 1 2000,411 0001610
Masse volumique nominale 1 100 1 000 < ρ  ≤ 1 1000,381 0001610
Masse volumique nominale 1 000 ρ  ≤ 1 0000,341 00016102.5 Végétaux
On caractérise les bois par leur masse volumique normale moyenne tn, c’est-à-dire avec une teneur en humidité 
th de 15 % selon la terminologie de la norme NF B 51-002.
La densité  ainsi  carac térisée  est donc  plus  élevée  que  la masse  volumique  sèche  indiquée  dans la 
deuxième colonne.
2.5.1 Bois
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Feuillus très lourds
ρ    > 1 000 kg/m3
nρ  > 870
0,291 60020050
Feuillus lourds
865 < ρ    ≤ 1 000 kg/m3
n750 < ρ  ≤ 870
0,231 60020050
Feuillus mi-lourds
650 < ρ    ≤ 865 kg/m3
n565 < ρ  ≤ 750
0,181 60020050
Feuillus légers
500 < ρ    ≤ 650 kg/m3
n435 < ρ  ≤ 565
0,151 60020050
Feuillus très légers
230 <ρ   ≤ 500 kg/m3 hors balsa
n200 < ρ  ≤ 435
0,131 6005020
Balsaρn  ≤ 230 kg/m
3ρ  ≤ 2000,0571 6005020
Résineux très lourds
ρ    > 700 kg/m3
nρ  > 610
0,231 6005020
Résineux lourds
600 < ρ    ≤ 700 kg/m3
n520 < ρ  ≤ 610
0,181 6005020
Résineux mi-lourds
500 < ρ    ≤ 600 kg/m3
n435 < ρ  ≤ 520
0,151 6005020
Résineux légers
ρ    ≤ 500 kg/m3
nρ  ≤ 435
0,131 6005020
Epicéa, Sapin blanc, Western Red Cedar
0,11
Acajou d’Afrique, Cèdre, Douglas, Framiré,  
Mélèze, Meranti light
red, Peuplier blanc, Pin maritime, Pin noir 
d’Autriche et Laricio, Pin sylvestre, Western  
Hemlock0,13
Bossé clair, Châtaignier, Jequitiba, Limba / 
Fraké,Tauari, Tiama, Tola 0,15
Iroko, Louro vermelho (Grignon 
franc),Makoré / Douka, Mengkulang 
(Palapi), Mengkulang (Palapi), Meranti 
dark red, Niangon, Sapelli, Sipo, Teck0,16
Bintangor, Bossé foncé, Chêne (rouvre et/ou  
pédonculé), Curupixa, Doussié, Eucalyptus 
globulus, Eucalyptus grandis, Frêne, Hêtre, 
Kosipo, Kotibé, Merbau, Moabi, Movingui, 
Robinier (faux Acacia)0,18Page 47 / 245
2.5.2 Panneaux à base de bois
Définis conformément à la norme PR NF EN 13986 (octobre 2000).
2.5.2.1 Panneaux contreplaqués
Définis  selon  les normes  NF EN 313 -1 et NF EN 313 -2 et bois panneautés  définis  selon  la norme
NF EN 12775.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)(µ)
SecHumide
Panneaux de masse volumique 
nominale 850 à 1 000 kg/m3750 < ρ  ≤ 900
0,241 600250110
Panneaux de masse volumique 
nominale 700 à 850 kg/m3600 < ρ  ≤ 750
0,211 600250110
Panneaux de masse volumique 
nominale 600 à 700 kg/m3500 < ρ  ≤ 600
0,171 60022090
Panneaux de masse volumique 
nominale 500 à 600 kg/m3450 < ρ  ≤ 500
0,151 60020070
Panneaux de masse volumique 
nominale 400 à 500 kg/m3350 < ρ  ≤ 450
0,131 60020070
Panneaux de masse volumique 
nominale 300 à 400 kg/m3250 < ρ  ≤ 350
0,111 60020050
Panneaux de masse volumique 
inférieure à 300 kg/m3ρ  ≤ 250
0,091 60020050
2.5.2.2 Panneaux à lamelles longues et orientées (OsB)
Définis selon la norme NF EN 300.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)(µ)
SecHumide
ρ  ≤ 6500,131 7005030
2.5.2.3 Panneaux de particules liées au ciment
Définis selon les normes NF EN 634-1 et NF EN 634-2.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)(µ)
SecHumide
ρ  ≤ 1 2000,231 5005030
2.5.2.4 Panneaux de particules
Définis selon la norme NF EN 309.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)(µ)
SecHumide
Panneaux de masse volumique 
nominale 700 à 900 kg/m3640 < ρ  ≤ 820
0,181 7005020
Panneaux de masse volumique 
nominale 500 à 700 kg/m3450 < ρ  ≤ 640
0,151 7005020
Panneaux de masse volumique 
nominale 300 à 500 kg/m3270 < ρ  ≤ 450
0,131 7005020
Panneaux de masse volumique 
nominale 200 à 300 kg/m3180 < ρ  ≤ 270
0,10170050202.5.2.5 Panneaux de fibres
Définis selon la norme NF EN 316.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)(µ)
SecHumide
V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.
2.5.3 Panneaux de laine de bois
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)(µ)
SecHumide
Panneaux de laine de bois agglomérés avec 
un liant hydraulique, définis conformément 
à la norme NF EN 13168 (W W)V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.
2.5.4 Liège
Défini conformément à la norme NF B 57-000.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
– Comprimé
– Expansé pur : se reporter au paragraphe 
2.6.3
– Expansé aggloméré au brai ou aux résines  
synthétiques :
se reporter au paragraphe 2.6.3V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux 
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.
2.5.5 Paille comprimée
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)(µ)
SecHumide
V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.
2.6 Matériaux isolants manufacturés
Sont visés ici les matériaux dont la conductivité thermique est au plus égale à 0,065 W/(m.K), fabriqués en usine 
ou commercialisés sous la forme de plaques, panneaux ou rouleaux. Les caractéristiques thermiques des isolants 
sont données par famille d’isolants. Une famille est définie par une norme, un procédé de fabrication et, si 
nécessaire, des caractéristiques physiques spécifiques à cette famille. Les fabricants qui se réfèrent à une famille Page 49 / 245
dans leurs documentations doivent pouvoir justifier que leurs produits satisfont aux critères d’identification 
indiqués. En l’absence de cette justification sont applicables les valeurs données aux paragraphes ou alinéas « 
autres fabrications ».
2.6.1 Balsa
Se reporter au paragraphe 2.5.1 de ce chapitre.
2.6.2 Laines minérales
Définies conformément à la norme NF EN 13162 (MW).
Les masses volumiques indiquées dans ce paragraphe sont les masses volumiques apparentes nominales telles 
que définies dans la norme NF EN 1602. Elles s’entendent revêtements éventuels exclus.
2.6.2.1 Laines de roches
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
15 ≤ ρ  < 25
25 ≤ ρ  < 40
40 ≤ ρ  < 100
100 ≤ ρ  < 125
125 ≤ ρ  < 150
150 ≤ ρ  < 175
175 ≤ ρ  < 2000,050
0,044
0,042
0,044
0,046
0,047
0,0481 030
1 030
1 030
1 030
1 030
1 030
1 0301
1
1
1
1
1
11
1
1
1
1
1
1
2.6.2.2 Laines de verres
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
7 ≤ ρ  < 10
10 ≤ ρ  < 15
15 ≤ ρ  < 20
20 ≤ ρ  < 30
30 ≤ ρ  < 40
40 ≤ ρ  < 80
80 ≤ ρ  < 120
120 ≤ ρ  < 1500,055
0,047
0,044
0,041
0,039
0,038
0,039
0,0401 030
1 030
1 030
1 030
1 030
1 030
1 030
1 0301
1
1
1
1
1
1
11
1
1
1
1
1
1
1
2.6.2.3 Laines minérales en vrac (masses volumiques à l’application)
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Laines obtenues par soufflage sur 
plancher de comble10 ≤ ρ  < 25
0,0561 03011
Laines obtenues par épandage 
manuel sur plancher de comble10 ≤ ρ  < 600,0651 03011
Laines obtenues par insufflation en  
mur, en rampant, etc.20 ≤ ρ  < 80
0,0601 000112.6.2.4 Autres laines minérales
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
0,0651 03011
2.6.2.5laine de laitier ou de roche ou hydraulique appliquées
Appliquées par projec tion humide en sous-faces de planchers ou sous-bardages  rappor tés selon les 
spécifications du DTU 27.1 (normes NF P 15-201-1 et NF P 15-201-2).
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
140 ≤ ρ  < 200
200 ≤ ρ  < 300
300 ≤ ρ  < 5000,045
0,050
0,0701 200
1 200
1 2002
2
22
2
2
2.6.3 Liège
Se référer au paragraphe 2.5.4 pour les produits de masse volumique supérieure à 250 kg/m3.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Expansé pur conforme à la norme
NF EN 13170 (ICB) V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.Expansé aggloméré au brai ou aux résines 
synthétiques
2.6.4 Matières plastiques alvéolaires
2.6.4.1 Polystyrène expansé
Dans le cas où les produits ci-dessous sont utilisés en toiture inversée, on se reportera, pour la détermination de 
leur conductivité thermique, aux Avis Techniques concernant ces procédés.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Plaques découpées dans des blocs moulés et  
conformes
à la norme NF EN 13163 (EPS)7 ≤ ρ  < 10
10 ≤ ρ  < 13
13 ≤ ρ  < 150,056
0,050
0,0471 450
1 450
1 45060
60
6060
60
60
Plaques moulées en continu et conformes à 
la norme
NF EN 13163 (EPS)15 ≤ ρ  < 19
19 ≤ ρ  < 24
24 ≤ ρ  < 290,044
0,042
0,0401 450
1 450
1 45060
60
6060
60
60
Autres plaques moulées à partir de billes 29 ≤ ρ  < 40
40 ≤ ρ  < 600,039
0,0381 450
1 45060
6060
60Page 51 / 245
2.6.4.2 Plaques extrudées conformes à la norme NF EN 13164 (xPs)
2.6.4.2.1 Plaques sans gaz occlus autres que l’air et le cO2
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Épaisseur ≤ 60 mm 28 ≤ ρ  ≤ 400,0411 450150150
Épaisseur > 60 mm 28 ≤ ρ  ≤ 400,0461 450150150
2.6.4.2.2 Plaques avec des hydrofluorocarbures HcFc (142b et/ou R22)
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
25 ≤ ρ  ≤ 400,0351 450150150
2.6.4.2.3 Plaques avec chlorofluorocarbures cFc(3)
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Sans peau de surface 25 ≤ ρ  ≤ 400,0331 450150150
Avec peau de surface 25 ≤ ρ  ≤ 400,0311 450150150
2.6.4.2.4 Plaques avec des hydrofluorocarbures HFc 134a ou 152a
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Épaisseur ≤ 60 mm 25 ≤ ρ  ≤ 400,0391 450150150
Épaisseur > 60 mm 25 ≤ ρ  ≤ 400,0441 450150150
2.6.4.3 Plaques expansées fabriquées à partir de polystyrène mais n’entrant pas dans les familles définies ci-dessus
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
20 ≤ ρ  ≤ 600,0501 450150150
2.6.4.4 Mousse rigide de polychlorure de vinyle définie conformément à la norme NF T 56-202
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Q2 25 ≤ ρ  ≤ 350,031
Q3 35 ≤ ρ  ≤ 480,0343.   Ces produits sont visés par le règlement CEE, portant sur les substances qui appauvrissent la couche d’ozone.  
En conséquence, les valeurs qui leur correspondent ne valent que pour les ouvrages réalisés avant 1996 et 
maintenus en l’état.
2.6.4.5 Mousse de polyuréthanne ou de polyisocyanate
Plaques conformes à la norme NF EN 13165 (PUR).
On donne ici les caractéristiques thermiques des matériaux fabriqués en usine. Pour les produits projetés, se 
reporter au paragraphe 2.6.4.5.9.
2.6.4.5.1  Plaques  moulées  en  continu  entre  revêtements  souples  et  expansées  avec  des  
hydrochlorofluoro- carbures HcFc (141b) (4) et/ou aux pentanes
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Revêtements perméables à la diffusion 27 ≤ ρ  ≤ 400,0351 4006060
Alu > 50 μm ou reconnus étanches aux gaz 27 ≤ ρ  ≤ 400,0301 4006060
2.6.4.5.2  Plaques  découpées  dans  des  blocs  moulés  en  continu  et  expansés  avec  des  
hydrochlorofluoro- carbures HcFc (141b) (4) et/ou aux pentanes
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
37 ≤ ρ  ≤ 650,0411 4006060
2.6.4.5.3 Plaques moulées en continu injectées entre deux parements rigides (métal, verre,  
etc.)
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Expansées avec des hydrochlorocarbures(4) 
ou du pentane 37 ≤ ρ  ≤ 600,0321 4006060
Expansées sans gaz occlus autre que l’air 37 ≤ ρ  ≤ 600,0351 4006060
4.   Ces produits sont visés par le règlement CEE, portant sur les substances qui appauvrissent la couche d’ozone.  
En conséquence, les valeurs qui leur correspondent ne valent que pour les ouvrages réalisés avant 1996 et 
maintenus en l’état.Page 53 / 245
2.6.4.5.4 Plaques moulées en continu projetés sur un parement rigide (plâtre, dérivés du bois,  
etc.) expansées avec des hydrochlorofluorocarbures(5) ou aux pentanes
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
30 ≤ ρ  ≤ 500,0351 4006060
2.6.4.5.5 Plaques moulées en continu ou découpées dans des blocs moulés expansés sans gaz  
occlus autres que l’air ou du CO 2
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
15 ≤ ρ  ≤ 300,0401 40060605.   Ces produits sont visés par le règlement CEE, portant sur les substances qui appauvrissent la couche d’ozone.  
En conséquence, les valeurs qui leur correspondent ne valent que pour les ouvrages réalisés avant 1996 et 
maintenus en l’état2.6.4.5.6 Plaques conformes à la norme NF T 56-203, découpées dans 
des blocs moulés en discontinu avec gaz cFc(5)
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Référence AD 30 ≤ ρ  < 350,0301 4006060
Référence BD 35 ≤ ρ  < 400,0301 4006060
Référence CD 40 ≤ ρ  < 500,0351 4006060
Référence DD 50 ≤ ρ  < 600,0351 4006060
Référence ED 60 ≤ ρ  < 700,0401 4006060
Référence FD 70 ≤ ρ  < 1000,0451 4006060
2.6.4.5.7 Plaques conformes à la norme NF T 56-203, découpées dans des blocs moulés  
en discontinu avec gaz cFc(5)
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Référence AC 29 ≤ ρ  < 310,0301 4006060
Référence BC 31 ≤ ρ  < 330,0301 4006060
Référence CC 33 ≤ ρ  < 370,0351 4006060
Référence DC 37 ≤ ρ  < 460,0351 4006060
Référence EC 46 ≤ ρ  < 560,0351 4006060
Référence FC 56 ≤ ρ  < 660,0401 4006060
Référence GC 66 ≤ ρ  < 750,0401 4006060
Référence HC 75 ≤ ρ  < 1000,0451 4006060
2.6.4.5.8 Plaques moulées en continu avec gaz cFc(6)
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
27 ≤ ρ  ≤ 350,0301 4006060
2.6.4.5.9 Plaques expansées, fabriquées à partir de polyuréthanne mais n’entrant pas dans les familles définies ci-
dessus
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
20 ≤ ρ  < 600,0501 4006060
5.   Ces produits sont visés par le règlement CEE, portant sur les substances qui appauvrissent la couche d’ozone.  
En conséquence, les valeurs qui leur correspondent ne valent que pour les ouvrages réalisés avant 1996 et 
maintenus en l’état.Page 55 / 245
6.   Ces produits sont visés par le règlement CEE, portant sur les substances qui appauvrissent la couche d’ozone.  
En conséquence, les valeurs qui leur correspondent ne valent que pour les ouvrages réalisés avant 1996 et 
maintenus en l’état.
2.6.4.5.10 Mousse de polyuréthanne ou de polyisocyanurate ou mousse de faible densité à  
base d’isocyanate à cellules ouvertes
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Application en sol in situ
sous chape20 ≤ ρ  < 60
0,0501 4006060
Autres applications 5 ≤ ρ  < 600,0601 4006060
2.6.4.6 Mousse phénolique rigide
On ne donne ici que les caractéristiques thermiques des matériaux fabriqués en usine.
2.6.4.6.1 Panneaux fabriqués en continu, expansés aux hydrochlorofluorocarbures (HcFc  
141b) et (ou) aux hydrochlorocarbures (lBl2) et (ou) aux pentanes
Matériaux ou application(ρ) en 
kg/m3(λ) en W/
(m.K)(C ) en J/
(kg.K)µ
)S
ecHumide
30 ≤ ρ  ≤ 
450,0301 4005
05
0
2.6.4.6.2 Panneaux fabriqués à partir de mousse phénolique mais n’entrant pas dans la  
famille ci-dessus
Matériaux ou application(ρ) en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)(µ)
SecHumide
30 ≤ ρ  ≤ 600,0501 4005050
2.6.4.7 Autres matières plastiques alvéolaires fabriquées en usine
Matériaux ou application(ρ) en 
kg/m3(λ) en W/
(m.K)(C ) en J/µ
)S
ecHumid
e
Isolants fabriqués à partir 
d’autres matières plastiques 7 ≤ ρ  ≤ 
1000,0
65
20132.6.5 Plaques à base de perlite expansée
2.6.5.1 Plaques comportant un pourcentage de perlite expansée et de fibres supérieur à 80 %
Matériaux ou application(ρ) en kg/m3(λ) en W/
(m.K)(C ) en J/
(kg.K)µ
)S
ecHumid
e220 ≤ ρ  ≤ 
275
180 ≤ ρ  ≤ 
2200,062
0,060
0,059900
900
9005
5
55
5
5
2.6.5.2 Plaques à base de perlite expansée et de cellulose agglomérées, n’entrant pas dans la famille ci-dessus
Matériaux ou application(ρ) en kg/m3(λ) en W/
(m.K)(C ) en J/
(kg.K)(µ)
SecHumid
e140 ≤ ρ  < 2600,064
2.6.6 Plaques homogènes de verre cellulaire
Matériaux ou application(ρ) en kg/m3(λ) en W/
(m.K)(C ) en J/
(kg.K)(µ)
SecHumid
eFabrications postérieures à  
1978110 ≤ ρ  ≤ 140
140 ≤ ρ  ≤ 1800,0511 000∞∞
2.6.7 Produits manufacturés à base de fibres végétales (laine de chanvre, laine de lin en panneaux ou 
rouleaux, coton, etc.)
2.6.7.1 Cellulose à base de papiers broyésPage 57 / 245
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Application par machine 
pneumatique V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.Application manuelle par 
épandage
2.6.7.2 Chanvre et lin
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Fibres liées V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.Fibres non liées : en vrac
2.6.7.3 Paille de blé comprimée
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Transversalement au sens de la 
paille V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.Dans le sens de la paille
2.6.7.4 Autres types de paille comprimée
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.
2.6.7.5 Autres isolants à base de fibres végétales
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux 
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.
2.6.8 Produits manufacturés à base de fibres animales (laine de mouton, etc.)
2.6.8.1 Laine de mouton
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.
2.6.8.2 Autres isolants à base de fibres animales
2013Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
V oir les annexes IX des arrêtés relatifs aux caractéristiques thermiques et aux  
exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties 
nouvelles de bâtiments, soumis à la RT 2012.
2.6.9 Produits réfléchissants opaques
Résistance thermique instrinsèque par défaut des produits réfléchissants (m².K/W)
Epaisseur du produit réfléchissant (mm)
Type 05102040
A bulles 00.060.100.200.48
Multicouches 00.100.200.400.80Page 59 / 245
2.7 Matières plastiques synthétiques compactes, mastics et produits d’étanchéité
2.7.1 Matières synthétiques compactes d’usage courant dans le bâtiment
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Naturel 9100,131 10010 00010 000
Néoprène (polychloroprène) 1 2400,232 14010 00010 000
Butyle (isobutène), plein/coulé à 
chaud 1 2000,241 400200 000200 000
Caoutchouc mousse 60-800,061 5007 0007 000
Caoutchouc dur (ébonite), plein 1 2000,171 400
∝∝Éthylène propylène diène 
monomère (EPDM) 1 1500,251 0006 0006 000
Polyisobuthylène 9300,201 10010 00010 000
Polysulfure 1 7000,401 00010 00010 000
Butadiène 9800,251 000100 000100 000
Acryliques 1 0500,201 50010 00010 000
Polycarbonates 1 2000,201 2005 0005 000
Polytétrafluoréthylène (PTFE) 2000,251 00010 00010 000
Chlorure de polyvinyle (PVC) 1 3900,17190050 00050 000
Polyméthylméthacrylate (PMMA) 1 1800,181 50050 00050 000
Polyacétate 1 4100,301 400100 000100 000
Polyamide (nylon) 1 1500,251 60050 00050 000
Polyamide 6.6 avec 25 %
de fibres de verre 1 4500,301 60050 00050 000
Polyéthylène/polythène, haute 
densité 9800,501 800100 000100 000
Polyéthylène/polythène, basse 
densité 9200,332 200100 000100 000
Polystyrène 1 0500,161 300100 000100 000
Polypropylène 9100,221 80010 00010 000
Polypropylène avec 25 %
de fibres de verre 1 2000,251 80010 00010 000
Polyuréthanne (PU) 1 2000,251 8006 0006 000
Résine époxy 1 2000,201 40010 00010 000
Résine phénolique 1 3000,301 700100 000100 000
Résine polyester 1 4000,191 20010 00010 000
20132.7.2 Mastics pour joints, étanchéité et coupure thermique
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Silicagel (dessicatif) 7200,131 000
∝∝Silicone pur 1 2000,351 0005 0005 000
Silicone mastic 1 4500,501 0005 0005 000
Mousse de silicone 7500,121 00010 00010 000
Uréthane polyuréthanne
(coupure thermique) 1 3000,211 8006060
Chlorure de polyvinyle flexible avec 40 % 
de plastifiant 1 2000,141 000100 000100 000
Mousse élastomère flexible 60-800,051 50010 00010 000
Mousse de polyuréthanne (PU) 700,051 5006060
Mousse de polyéthylène 700,052 300100100
2.7.3 Produits d’étanchéité
Les matériaux de protection, placés au-dessus de l’étanchéité ne sont pas pris en compte dans le calcul du facteur  
µ, sauf spécification contraire donnée dans un Avis Technique.
2.7.3.1 Asphalte
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Asphalte pur ρ  ≤ 2 1000,701 00050 00050 000
Asphalte sablé 1,151 00050 00050 000
2.7.3.2 Bitume
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Pur ρ  ≤ 1 0500,171 00050 00050 000
Cartons feutres et chapes souples 
imprégnées1 000 ≤ ρ  ≤ 1 100
0,231 00050 00050 000Page 61 / 245
2.8 Métaux
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Aluminium 2 700230880
∝∝Alliages d’aluminium 2 800160880
∝∝Bronze 8 70065380
∝∝Laiton 8 400120380
∝∝Cuivre 8 900380380
∝∝Fer pur 7 87072450
∝∝Fer, fonte 7 50050450
∝∝Plomb 11 30035130
∝∝Acier 7 80050450
∝∝Acier inoxydable 7 90017460
∝∝Zinc 7 200110380
∝∝
2.9 Autres matériaux
2.9.1 Terres et sols
2.9.1.1 Sols
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Sable et gravier 1 700 ≤ ρ  ≤ 2 2002,0910-1 1805050
Argile ou limon 1 200 ≤ ρ  ≤ 1 8001,51 670-2 5005050
2.9.1.2 Pisé, bauge, béton de terre stabilisé, blocs de terre comprimée
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
1 770 ≤ ρ  ≤ 2 0001,1
2.9.1.3 Revêtements de sol
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Caoutchouc 1 2000,171 40010 00010 000
Plastique 1 7000,251 40010 00010 000
Sous-couche, caoutchouc-mousse 
ou plastique cellulaire 2700,101 40010 00010 000
Sous-couche feutre 1200,051 3002015
Sous-couche laine 2000,061 3002015
Sous-couche liège ρ  < 2000,051 5002010
Plaque de liège ρ  > 4000,0651 5004020
Tapis, revêtement textile 2000,061 30055
2013Linoléum 1 2000,171 4001 000800
2.9.2 Mortiers d’enduits et de joints de ciment ou de chaux
Les mortiers de masse volumique inférieure à 1 800 kg/m3  sont considérés comme non traditionnels.
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
ρ  > 2 000
1 800 < ρ  ≤ 2 000
1 600 < ρ  ≤ 1 800
1 450 < ρ  ≤ 1 600
1 250 < ρ  ≤ 1 450
1 000 < ρ  ≤ 1 250
750 < ρ  ≤ 1 000
500 < ρ  ≤ 7501,8
1,3 (*)
1,0
0,80
0,70
0,55
0,40
0,301 000
1 000
1 000
1 000
1 000
1 000
1 000
1 00010
10
10
10
10
10
10
106
6
6
6
6
6
6
6
(*) La masse volumique moyenne d’un mortier de pose est de 1 900 kg/m3.
2.9.3 Fibres-ciment et fibres-ciment cellulose
2.9.3.1 Fibres-ciment
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
1 800 < ρ  ≤ 2 200
1 400 ≤ ρ  ≤ 1 8000,95
0,65
2.9.3.2 Fibres-ciment cellulose
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
1 400 < ρ  ≤ 1 800
1 000 ≤ ρ  ≤ 1 4000,46
0,35
2.9.4 Plaques à base de vermiculite agglomérées aux silicates
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
400 < ρ  ≤ 500
300 < ρ  ≤ 400
200 < ρ  ≤ 3000,19
0,14
0,10
2.9.5 Verre
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumidePage 63 / 245
Verre sodo-calcaire
(y compris le verre flotté) 2 5001,00750∝∝Quartz 2 2001,40750
∝∝Pâte de verre 2 0001,20750
∝∝
2.9.6 Matériaux en vrac
Les caractéristiques de ces matériaux sont fonction de leur mise en œuvre ; elles sont données dans le chapitre 
A4 « Parois opaques ».
2.9.7 Gaz
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Air 1,230,0251 00811
Dioxyde de carbone 1,950,01482011
Argon 1,700,01751911
Hexafluorure de soufre 6,360,01361411
Krypton 3,560,00924511
Xénon 5,680,005416011
2.9.8 Eau
Matériaux ou application(ρ)
en kg/m3(λ)
en W/(m.K)(Cp)
en J/(kg.K)(µ)
SecHumide
Glace à –10 °C 9202,302 000
Glace à 0 °C 9002,202 000
Neige fraîchement tombée
(< 30 mm) 1000,052 000
Neige souple (30-70 mm) 2000,122 000
Neige légèrement comprimée
(70-100 mm) 3000,232 000
Neige compactée (< 200 mm) 5000,602 000
Eau à 10 °C 1 0000,604 190
Eau à 40 °C 9900,634 190
Eau à 80 °C 9700,674 190
2013A3 Parois vitrées
1 – Introduction
Ce chapitre décrit les méthodes pour la détermination des caractéristiques thermiques utiles 
des parois vitrées, (équipées ou non de fermetures ou de stores) et de leurs composants. Il ne  
traite pas les parois pariétodynamiques. 
Le coefficient de transmission thermique surfacique utile de la paroi vitrée, déterminé selon ce  
chapitre, sert notamment :
- à la vérification de la caractéristique de la paroi vitrée par rapport aux exigences minimales 
éventuelles fixées par les réglementations thermiques en vigueur.
- et/ou au calcul des déperditions par les parois du bâtiment ; la surface de la paroi vitrée prise  
en compte pour les fenêtres, portes et porte- fenêtres, est celle en tableau.
1.1 – Références normatives 
Les  versions  des  normes  suivantes  en vigueur à  la date de publication de ce  document  
s'appliquent.
Normes d’essai
NF EN ISO 8302 Isolation thermique – Détermination de la résistance thermique et des  
propriétés connexes en régime stationnaire – Méthode de la plaque  
chaude gardée.
NF EN ISO 12567-1 Isolation  thermique  des  portes  et  fenêtres  –  Détermination  de  la  
transmission thermique par la méthode de la boîte chaude.
NF EN 674 Verre  dans  la  construction  –  Détermination  du  coefficient  de  
transmission thermique U – Méthode de l’anneau de garde.
NF EN 675 Verre  dans  la  construction  –  Détermination  du  coefficient  de  
transmission thermique U – Méthode du fluxmètre.
NF EN 12898 Verre dans la construction - Détermination de l’émissivité.
NF EN 12412-2 Fenêtres,  portes  et  fermetures  –  Détermination  du  coefficient  de  
transmission thermique par la méthode de la boîte chaude – Partie 2  : 
profilés de menuiserie.
NF EN 12412-4 Fenêtres,  portes  et  fermetures  –  Détermination  du  coefficient  de  
transmission thermique par la méthode de la boîte chaude – Partie 4  : 
coffres de volets roulants.
Normes de calculPage 65 / 245
NF EN ISO 10077-1 Performances thermiques des fenêtres, portes et fermetures – Calcul  
du  coefficient  de  transmission  thermique  –  Partie  1  :  Méthode 
simplifiée.
NF EN ISO 10077-2 Performances thermiques des fenêtres, portes et fermetures – Calcul  
du  coefficient  de  transmission  thermique  –  Partie  2  :  Méthode 
numérique pour profilés de menuiserie.
NF EN 673 Verre  dans  la  construction  –  Détermination  du  coefficient  de  
transmission thermique U – Méthode de calcul
NF EN ISO 12631 Performance thermique des façades-rideaux - Calcul du coefficient de  
transmission thermique.
NF EN ISO 6946 Composants  et  parois  de  bâtiments  –  Résistance  thermique  et  
coefficient de transmission thermique – Méthode de calcul
NF EN 13125 Fermetures  pour  baies  équipées  de  fenêtres,  stores  intérieurs  et  
extérieurs – Résistance thermique additionnelle – Attribution d’une  
classe de perméabilité à l’air à un produit.
NF EN ISO 10211 Ponts thermiques dans les bâtiments - Flux thermiques et températures  
superficielles - Calculs détaillés
Normes produits
NF EN 1096 Verre dans la construction - Verre à couche.
NF EN 1279  Verre dans la construction – Vitrage isolant préfabriqué scellé
NF EN 572 Verre dans la construction - Produits de base : verre de silicate sodo-
calcique.
1.2 – Définitions, symboles et indices
1.2.1 – Définitions
Dans ce document, les définitions suivantes s’appliquent  :
- élément de remplissage  : il s'agit généralement soit d'un vitrage (simple, double ou triple),  
soit d'un panneau opaque (ou translucide).
- menuiserie : ensemble de profilés, fixes, dormants ou ouvrants (incluant les joints, mastics  
et produits d'étanchéité) pouvant encadrer l'élément de remplissage.
- aire projetée : aire de la surface projetée sur un plan parallèle à l’élément de remplissage de  
la paroi vitrée.
- aire développée :  surface de toutes les parties, d’un élément donné, en contact direct avec  
l’ambiance, intérieure ou extérieure, selon le cas.
- cavité d’air: volume d'air dont la largeur de la section transversale, en partie courante, est  
inférieure à dix fois son épaisseur.
2013- lame d’air: volume d'air dont la largeur de la section transversale, en partie courante, est  
supérieure à dix fois son épaisseur.
- cavité d’air non ventilée :  cavité complètement fermée ou qui communique avec l’extérieur  
par le biais d'un interstice ne dépassant pas 2 mm.
- cavité d’air partiellement ventilée : cavité dont la profondeur est supérieure ou égale à la  
largeur 2 < l ≤ 10 mm de l'unique interstice à travers lequel elle communique avec l’extérieur.
- cavité d’air fortement ventilée : cavité dont la profondeur est inférieure à la largeur 2 < l ≤  
10 mm de l'unique interstice à travers lequel elle communique avec l’extérieur ou cavité qui  
communique avec l’extérieur par le biais d'un interstice de largeur l > 10 mm.
- bloc-baie : dit également bloc-fenêtre, il s'agit d'un composant destiné à être mis en œuvre  
dans une baie et constitué d'une fenêtre (ou porte-fenêtre) avec sa fermeture, montées en  
usine.
- façade  rideau  :  façade  légère  constituée  d'un assemblage  de  profilés  d'ossature  et  de  
menuiserie et d'éléments de remplissage opaques, transparents, ou translucides. Elle peut  
comporter une ou plusieurs parois et elle est située entièrement en avant d'un nez de plancher.Page 67 / 245
1.2.2 – Symboles
Symbole Grandeur Unité
UCoefficient de transmission surfacique W/(m2.K)
ψCoefficient de transmission linéique W/(m.K)
eEpaisseur m
RRésistance thermique m2.K/W
ASurface m
lLongueur, largeur m
ΔRRésistance additionnelle m2.K/W
TTempérature K
λConductivité thermique W/(m.K)
εnEmissivité normale -
εEmissivité corrigée -
EEmittance -
FFacteur de forme -
hCoefficient d’échanges superficiels W/(m2.K)
ϕFlux thermique par unité de longueur W/m
HHauteur m
1.2.3 – Indices
cwFaçade rideau
sLame d’air ou de gaz, fermeture, store intérieur, extérieur ou entre vitrage
wFenêtre, porte ou porte fenêtre nue
jnJour-nuit
fMenuiserie
wsFenêtre, porte ou porte fenêtre nue avec fermeture ou store
cCoffre de volet roulant
eqEquivalent
aConvection
rRayonnement
gVitrage
bbBloc-baie
TPlaque translucide
pPanneau opaque
20132 - Méthodes de calcul
Une alternative à la méthode de calcul décrite ci-après est la mesure de la paroi vitrée ou de  
ses composants conformément aux normes d'essai citées au paragraphe 1.1.  Cependant les 
résultats  de  mesure  à  la  boite  chaude  gardée  ne  sont  généralement  valables  que  pour  
l’éprouvette  mesurée  et  ne  peuvent,  par  conséquent,  être  étendus  à  d’autres  parois  ou  
composants similaires.
2.1 – Principe 
Une paroi vitrée nue est généralement constituée de deux composants principaux qui sont,  
l'élément de remplissage, et la menuiserie.
Cependant, pour le calcul thermique du coefficient moyen de la paroi, celle-ci doit être  
décomposée en trois parties distinctes: 
1 – la partie courante de l’élément de remplissage.
Elle se caractérise par un coefficient de transmission surfacique qui exclut l'effet de bord,  
et qui est valable sur toute la surface visible de l'élément de remplissage.
2 – la jonction entre la menuiserie et l'élément de remplissage.
Elle se caractérise par un coefficient linéique dû à l'effet thermique combiné du bord de  
l'élément de remplissage et de la menuiserie. Ce coefficient s'applique au périmètre de la  
partie visible de l'élément de remplissage.
3 – la menuiserie.
Elle se caractérise par un coefficient de transmission surfacique moyen valable sur toute  
la surface de la menuiserie.
Pour calculer le coefficient moyen de la paroi nue, on procède tout d'abord au calcul des trois  
coefficients correspondants aux trois zones, puis on détermine le coefficient moyen de la paroi  
par la pondération respective de chaque coefficient par le ratio entre son aire ou son linéaire et  
l’aire totale de la paroi.
Le coefficient de transmission thermique de la paroi vitrée doit être déterminé en fonction de  
ses vraies dimensions et de ses vrais constituants (profilés, vitrage, intercalaire, partie opaque  
éventuelle) 
Quant au coefficient U ws, il sera calculé après détermination de la résistance complémentaire  
totale DR apportée à la paroi vitrée par la résistance thermique propre de la fermeture et celle  
de la lame d’air située entre la fermeture , le store extérieur, le store intérieur ou le store entre  
vitrages et la paroi (voir paragraphes 2.2.3 et 2.2.4).
2.2 – Calcul de la paroi vitrée
Ce paragraphe donne les formules générales pour le calcul du coefficient moyen de la paroi  
vitrée nue en fonction des caractéristiques thermiques de ses éléments. Le paragraphe 2.3 est  
consacré aux méthodes de calcul des différents éléments.Page 69 / 245
2.2.1 – Fenêtres, portes et portes-fenêtres
Le coefficient de transmission surfacique moyen de la fenêtre, porte ou porte-fenêtre, peut être  
déterminé soit par calcul conformément à la méthode donnée ci-après (conforme à la norme  
NF EN ISO 10077 parties 1 et 2), soit par mesure à la boîte chaude gardée selon la norme NF  
EN  ISO  12567-1.  Cependant  les  résultats  de  mesure  à  la  boite  chaude  gardée  ne  sont  
généralement  valables  que  pour l’éprouvette  mesurée  et  ne  peuvent  par  conséquent  être  
étendus à d’autres fenêtres, portes ou portes fenêtres. 
2.2.1.1 - Simple paroi
Les dimensions à prendre en compte pour le calcul du coefficient surfacique moyen U w, sont 
les  dimensions  hors  tout  de  la  fenêtre,  de  la  porte  ou  de  la  porte-fenêtre,  prises  
indépendamment de la mise en œuvre. Tout débordement dû aux recouvrements éventuels est  
à exclure (voir figure 1).
Figure  : Dimensions des différents composants de la fenêtre
Le coefficient de transmission thermique U w de la fenêtre, de la porte ou de la porte-fenêtre  
peut être calculé selon la formule suivante :
fgggffggwAAlAUAUU+ψ++=
(1)
où
Agest la plus petite des aires visibles du vitrage, vues des deux côtés de la paroi en m2. On 
ne tient pas compte des débordements des joints.
Afest la plus grande aire projetée de la menuiserie prise sans recouvrements (incluant la  
surface de la pièce d'appui éventuelle), vue des deux côtés de la paroi, en m2
lgest la plus grande somme des périmètres visibles du vitrage, vus des deux côtés de la  
paroi en m
Ug est le coefficient de transmission thermique surfacique  utile en partie centrale du  
vitrage en W/(m2.K). 
Ug = 1.05 Ug,dsi verre à couche basse émissivité ou  vitrage isolant à 
couche basse émissivité et remplissage air 
Ug = 1.10 Ug,d si vitrage  isolant  à  couche  basse  émissivité  et  
remplissage gaz autre que l’air
2013Ug,d étant le coefficient de transmission surfacique du vitrage, déterminé conformément 
aux normes européennes utilisées dans le cadre du marquage CE  des produits verriers  
(NF EN 673, NF EN 1096 et NF EN 1279).
En  cas  de  parois  vitrées  inclinées,  une  valeur  de  U g en  position  horizontale  est  
également requise en plus de la valeur de U g en position verticale. 
Ufest le coefficient surfacique  moyen de la menuiserie en W /(m2.K) calculé selon la  
formule suivante : 
ffififAAUU∑=
(2)
Ufi étant le coefficient surfacique du montant ou de la traverse numéro i. La 
méthode de calcul des coefficients U fi est donnée au paragraphe 2.3.2.
Afi étant  son  aire  projetée  correspondante.  La  largeur  des  montants  en  partie  
courante est supposée se prolonger sur toute la hauteur de la fenêtre.
ψgest le coefficient linéique du à l'effet thermique combiné de l'intercalaire du vitrage et  
du profilé, en W/(m.K). La méthode de calcul de yg est donnée au paragraphe 2.3.3.
Lorsque le vitrage est remplacé en partie par un panneau opaque, U w doit être calculé par la  
formule ci-après :
pfgppggppffggwAAAllAUAUAUU++ψ+ψ+++=
(3)
où
Up est le coefficient surfacique en partie centrale du panneau opaque en W /(m2.K). La 
méthode de calcul correspondante est donnée au paragraphe 2.3.1.
ψpest le coefficient linéique dû à l'effet thermique combiné de l'espaceur du panneau et  
du profilé, en W/(m.K). La méthode de calcul de yp est donnée au paragraphe 2.3.3.
lpest la plus grande somme des périmètres visibles du panneau, vus des deux côtés de la  
paroi en m.
2.2.1.2 – Double paroi
Il  s’agit  d’un  système  constitué  de  deux  fenêtres,  deux  portes  ou  deux  portes-fenêtres,  
séparées par une lame d’air. Le coefficient surfacique moyen résultant se calcule en fonction  
des coefficients surfaciques individuels des deux parois U w1, Uw2 et de la résistance thermique  
de la lame d’air Rs :
()
2 11 11
wssesiww
URRRUU
+++−=
(4)
Rsi et Rse étant les résistances superficielles, intérieures et extérieures, données au tableau VI 
du paragraphe 2.3.2.1 D2. 
Cette méthode n’est pas applicable lorsque la lame d’air communique avec l’extérieur par le  
biais d'ouvertures dont l'aire équivalente dépasse 500 mm2 par mètre de longueur de paroi  
pour les lames verticales (pour une lame horizontale voir chapitre A4 «  parois opaques   »), 
sans qu’aucune disposition ne soit entreprise pour limiter les échanges d’air avec l’extérieur.Page 71 / 245
Les valeurs de Rs correspondant à une lame verticale sont données dans le tableau suivant :
Epaisseur de la lame d'air
e
mmRésistance de la lame d'air
Rs
m2.K/W
0
5
7
10
15
25 < e < 3000,00
0,11
0,13
0,15
0,17
0,18
NOTE – Les valeurs intermédiaires peuvent être obtenues par interpolation linéaire
Tableau  : Résistance thermique des lames d'air non ventilées 
Surfaces à forte émissivité
20132.2.2 – Lanterneaux 
Le coefficient de transmission surfacique utile du lanterneau, peut être déterminé soit par  
calcul conformément à la méthode donnée ci-après, soit par mesure à la boîte chaude gardée  
selon la norme NF EN ISO 12567-2. Dans ce dernier cas les résultats d’une mesure ne sont  
généralement  valables  que  pour l’éprouvette  mesurée  et  ne  peuvent  par  conséquent  être  
étendus à d’autres lanterneaux.
Les méthodes de calcul données ci-après s’appliquent aux lanterneaux ponctuels et filants  
comportant une ou plusieurs plaques translucides à base de matière plastique. 
2.2.2.1 - Lanterneaux ponctuels
Figure - Lanterneau ponctuel
Le coefficient de transmission thermique U w des lanterneaux ponctuels se calcule d’après la  
formule suivante :
pttwALLAUU2211ψψ++=
Atest la plus petite des aires développées visibles de la plaque translucide, vues des deux  
côtés de la paroi, exprimée en m2. 
L1est le périmètre intérieur de la costière, exprimé en m. 
L2est la longueur du profil central pour des lanterneaux à deux vantaux, exprimée en m.  
Apest l’aire intérieure du lanterneau projetée sur un plan parallèle à la toiture, exprimée  
en m².
Ut est le coefficient surfacique en partie centrale de la plaque translucide en W /(m2.K). 
a – Dans le cas général d’un produit marqué CE, , le coefficient surfacique utile de la  
plaque prend la valeur suivante  :
Ut = Ut,d
Ut, d étant le coefficient de transmission surfacique de la plaque, déclaré dans le  
cadre du marquage CE.
b – Dans le cas d’un produit non marqué CE, le coefficient de transmission surfacique  
utile Ut est déterminé par simulation numérique d’après la formule ci-après  :Page 73 / 245
tttbTU
Δ=ϕ
Figure  :  Modèle  numérique  
de la plaque translucide
où
ϕtest le flux thermique à travers un modèle de la plaque de longueur b t, en W
ΔTest la différence de température entre les deux ambiances situées de part et  
d’autre du modèle, en K.
btest la longueur du modèle en m.
La  conductivité  thermique  des  alvéoles  d’air  est  déterminée  selon  la  méthode  
utilisée pour les profilés de menuiserie. 
ψ1est  le  coefficient  de  transmission  
thermique linéique à travers la costière, le  
profil  de  rive  et  leur  jonction  avec  la  
plaque translucide, exprimé en W/(m.K).  
y1 est  calculé numériquement d’après  la  
formule suivante (prendre lg = 190 mm):
tt11lUT×−Δϕ=ψ
Figure  :  Coupe  transversale  au  
niveau de la costière
ψ2est  le  coefficient  de  transmission  
thermique  linéique  à  travers  le  profilé  
central  pour  lanterneau  à  deux  vantaux,  
exprimé  en  W/(m.K).  y2 est  calculé 
numériquement  d’après  la  formule  
suivante (prendre lt = 190 mm):
Figure  :  Coupe  transversale  au  
niveau du profilé central
2013tt22lU2T××−Δϕ=ψ2.2.2.2 - Lanterneaux filants
Coupe longitudinale        Coupe transversale
Figure - Lanterneau filant
Le  coefficient  de  transmission  thermique  U w des  lanterneaux  filants  se  calcule  selon  la  
formule suivante :
pttwALLLLAUU44332211 ψψψψ ++++∑=
Atest  la  plus  petite  des  aires  développées  visibles  de  chaque  plaque  translucide  
composant le lanterneau, vues des deux côtés de la paroi, exprimée en m2. 
L1est la longueur de la costière longitudinale vue de l’intérieur, exprimé en m. 
L2est la longueur du profil porteur, exprimée en m.  
L3est la longueur du profil d’extrémité, exprimée en m.
L4est la longueur de la costière sous tympans vue de l’intérieur, exprimée en m.
Apest l’aire intérieure du lanterneau projetée sur un plan parallèle à la toiture, exprimée  
en m².
Ut est le coefficient surfacique en partie centrale de chaque plaque translucide en W /
(m2.K). Son mode de calcul est donné au paragraphe 2.2.2.1.
ψ1est  le  coefficient  de  transmission  
thermique linéique à travers la costière, le  
profilé  de  rive  et  leur  jonction  avec  la  
plaque translucide, exprimé en W/(m.K).  
y1 est  calculé numériquement d’après  la  
formule suivante (prendre lg = 190 mm):
tt11lUT×−Δϕ=ψ
Figure - Coupe transversale au 
niveau de la costièrePage 75 / 245
ψ2est  le  coefficient  de  transmission  
thermique  linéique  à  travers  le  profil  
porteur ou le profil ouvrant, exprimé en  
W/(m.K).  y2 est  calculé  numériquement  
d’après la formule suivante  (prendre lt = 
190 mm):
Figure  - Coupe transversale au 
niveau du profil porteur ou profil 
ouvrant
tt22 lU2T××−Δϕ=ψ
ψ3est  le  coefficient  de  transmission  
thermique  linéique  à  travers  le  profil  
d’extrémité, exprimé en W/(m.K).  y3 est 
calculé numériquement d’après la formule  
suivante (prendre lt = 190 mm):
Figure  - Coupe transversale au 
niveau du profil d’extrémité
tttlUUT×+−Δ= )(2132ϕψ
ψ4est  le  coefficient  de  transmission  
thermique  linéique  à  travers  la  costière  
sous tympan, exprimé en W/(m.K). y4 est 
calculé numériquement d’après la formule  
suivante (prendre lt = 190 mm):
ttlUT×−Δ=42ϕψ
Figure  - Coupe transversale au 
niveau de la costière sous tympan
20132.2.3 – Paroi vitrée avec fermetures et stores 
Ce paragraphe donne la méthode de calcul du coefficient U des parois vitrées équipées de  
fermetures et stores. Cette méthode reprend les principes établis par la norme NF EN ISO  
10077-1 et NF EN 13125.
Le coefficient Uws des fenêtres équipées d'une fermeture extérieure ou d’un store intérieur, 
extérieur ou entre vitrages est donné par la formule :
()R11UwsΔ+=
wU/(5)
où
Uw est le coefficient U de la paroi vitrée, en W/(m 2.K), donné au paragraphe 2.2.1.
ΔR est  la  résistance  thermique  additionnelle,  en  m 2.K/W,  apportée  par  l'ensemble  
fermeture  ou  store  –  lame  d'air  ventilée.  Les  valeurs  de  ΔR  sont  données  aux  
paragraphes 2.2.3.1 et 2.2.3.2 pour les différentes classes de perméabilité à l’air,  
retenues pour les fermetures et pour les stores. DR doit être arrondie à deux chiffres  
significatifs.
2.2.3.1 – Fermetures extérieures
Les fermetures extérieures sont réparties du point de vue de leur perméabilité à l'air en cinq  
classes.
Le critère d'évaluation de la perméabilité peut être exprimé par la somme des largeurs des  
interstices de montage de la fermeture par rapport au gros œuvre. Cette largeur totale est  
exprimée par etot en mm et est donnée par l’expression :
etot = e1 + e2 + e3 (mm) (6)
e1, e2 et e3 sont les largeurs moyennes des interstices : haut, bas et latéral. Ces valeurs sont  
définies sur la figure 11.
Figure  : Largeurs moyenne des intersticesPage 77 / 245
De ce point de vue les cinq classes de fermetures extérieures sont définies comme suit :
- classe 1 :les fermetures de très forte perméabilité  : etot ≥ 35 mm. De plus ces fermetures  
peuvent comporter en partie courante des ajours complémentaires.
- classe 2 :les fermetures de forte perméabilité  : 15 mm ≤ etot < 35 mm.
- classe 3 :les fermetures de perméabilité moyenne  : 8 ≤ etot < 15 mm.
- classe 4 :les fermetures de faible perméabilité  : etot ≤ 8 mm.
- classe 5 :les fermetures de très faible perméabilité  : etot ≤ 3 mm et e1 + e3 = 0 
ou e2 + e3 = 0
Ces fermetures ne permettent pas d'assurer l'entrée de l'air de ventilation des 
logements par des orifices disposés dans la menuiserie.
Nota :Les fermetures de classe 2 et plus ne doivent pas comporter d'ajours en partie 
courante, sinon elles doivent être considérées en classe 1.
• Classe 1 – Fermetures de très forte perméabilité :
ΔR = 0,08 (m2.K/W) (7)
• Classe 2 – Fermetures de forte perméabilité :
ΔR = 0,25 Rs + 0,09 (m2.K/W) (8)
• Classe 3 – Fermetures de perméabilité moyenne :
ΔR = 0,55 Rs + 0,11(m2.K/W) (9)
• Classe 4 – Fermetures de faible perméabilité :
ΔR = 0,80 Rs + 0,14(m2.K/W) (10)
• Classe 5 – Fermetures de très faible perméabilité :
ΔR = 0,95 Rs + 0,17 (m2.K/W) (11)
Rs étant la résistance thermique de la fermeture, en m².K/W. 
Ces formules ne sont valables que pour R s ≤ 0,3 m².K/W.
Les valeurs de Rs peuvent être déterminées par mesure ou par calcul selon le paragraphe 2.3.4.  
A défaut de valeurs certifiées de la résistance additionnelle  DR, les valeurs peuvent être  
obtenues soit par calcul selon paragraphe 2.2.3.1, soit d'après le tableau II :
Fermetures ΔR
m².K/W
- Jalousie accordéon, fermeture à lames orientables y compris les vénitiens  
extérieurs tout métal, volets battants ou persiennes avec ajours fixes0,08
- Fermeture sans ajours en position déployée, volets roulants Alu 0,15
- V olet roulant PVC (e ≤ 12 mm) 
- Persienne coulissante ou volet battant PVC, volet battant bois, (e ≤ 22 mm)0,19
0,19
2013- Persienne coulissante PVC et volet battant bois, (e > 22 mm) 
- V olet roulant PVC (e > 12 mm)0,25
0,25
Note : e étant l'épaisseur du tablier
Tableau  : Résistances thermiques additionnelles des fermetures
2.2.3.2 – Stores extérieurs, intérieurs ou entre deux vitres
Les stores sont répartis du point de vue de leur perméabilité à l’air en cinq classes, en fonction  
:
− des interstices périphériques ;
− de la perméabilité à l'air du tablier en partie courante en position fermée.
Le critère de perméabilité est donné par la relation :
Pe = etot + 10 p (en mm)
où :
etot est la somme en millimètres des interstices périphériques  e1,  e2 et  e3 définis au 
paragraphe 2.2.3.1 ;
p exprimé en pourcentage, représente le rapport entre la surface des vides et la surface  
totale du tablier.
Pour les stores en toile, p, est le coefficient d’ouverture déterminé selon la norme NF  
EN 14500.
Pour les stores vénitiens,  p, représente le rapport entre la somme des surfaces des  
interstices résiduels entre lames fermées et la surface du tablier. Sauf justification, on  
considérera une valeur forfaitaire p = 4 % pour ces produits.
2.2.3.2.1. Stores extérieurs
Les trois classes de perméabilité à l’air sont définies comme suit, et les valeurs de résistance 
thermique additionnelles correspondantes sont les suivantes :
-· Classe 1 – Stores à forte ou très forte perméabilité à l’air : Pe ≥ 35 mm
∆R = 0,08 m2.K/W
-· Classe 2 – Stores à perméabilité moyenne à l’air : 8 mm ≤ Pe < 35 mm
∆R = 0,11 m2.K/W
-· Classe 3 – Stores à faible perméabilité à l'air : Pe < 8 mm
∆R = 0,14 m2.K/W
2.2.3.2.2. Stores intérieurs ou stores entre vitrage
Les trois classes de perméabilité à l’air sont définies comme suit, et les valeurs de résistance 
thermique additionnelles correspondante sont les suivantes :
-· Classe 1 – Stores à forte ou très forte perméabilité à l’air : Pe ≥ 80 mm
∆R = 0,08 m2.K/W
-· Classe 2 – Stores à perméabilité moyenne à l’air : 20 mm ≤ Pe < 80 mm
∆R = 0,11 m2.K/W
-   Classe 3 – Stores à faible perméabilité à l'air : Pe < 20 mm
∆R = 0,14 m2.K/W
Les stores intérieurs à bandes verticales sont de niveau 1 quel que soit p.Page 79 / 245
Les valeurs de DR obtenues avec des stores incorporés au vitrage ne s'appliquent que si le 
store, en position fermée, ménage deux espaces libres d'au moins 12 mm d'épaisseur chacun 
entre le store et les parois du vitrage.
20132.2.4 – Blocs-baies
Ce paragraphe ne concerne que les blocs-baies réalisés avec des coffres de volet roulant. On  
distingue deux configurations :
Figure  : Coffre de volet roulant Figure  : Coffre de volet roulant
dans la surface du tableau de la baie en applique derrière linteau
2.2.4.1 Calcul du bloc baie
2.2.4.1.1 – les blocs-baies dont le coffre de volet roulant s’inscrit dans la surface du tableau  
de la baie (figure 12)
Le coefficient Ubb,w correspondant se calcule d’après la formule ci-après :
cwccwwwbbAAAUAUU
++=,
où
Ubb,w est le coefficient de transmission thermique du bloc baie, en W/( m2.K)
Uw est le coefficient de transmission thermique de la fenêtre tel que défini au 
paragraphe 2.2.1, en W/(m2.K)
Uc est le coefficient surfacique du coffre calculé au paragraphe 2.3.5, en W/(m2.K)
Aw est l’aire projetée de la paroi vitrée, en m2
Ac est l’aire projetée du coffre, en m2.
2.2.4.1.2 – les blocs-baies dont le coffre de volet roulant est disposé en applique derrière le  
linteau (figure 13).
Dans ce cas, le coefficient U bb ne s’applique qu’à la surface de paroi vitrée (A w) prise sous le 
coffre de volet roulant. Ce dernier doit être considéré comme une paroi opaque et doit être  
calculé selon le paragraphe 2.3.5.  :
Ubb,w = UwPage 81 / 245
2.2.4.2 - Calcul du bloc baie avec sa fermeture
Le coefficient Ubb,ws est donné par :
2.2.4.2.1 – les blocs-baies dont le coffre de volet roulant s’inscrit dans la surface du tableau  
de la baie (figure 12)
Le coefficient Ubb,ws correspondant se calcule d’après la formule ci-après :
cwccwwswsbbAAAUAUU
++=,
Où
Ubb,ws est le coefficient de transmission thermique du bloc baie, en W/(m2.K)
Uws est le coefficient de transmission thermique de la fenêtre avec fermeture tel que défini 
au paragraphe 2.2.3, en W/(m2.K)
Uc est le coefficient surfacique du coffre calculé au paragraphe 2.3.5, en W/(m2.K)
Aw est l’aire projetée de la paroi vitrée, en m2
Ac est l’aire projetée du coffre, en m2.
2.2.4.2.2 – les blocs-baies dont le coffre de volet roulant est disposé en applique derrière le  
linteau (figure 13).
Dans ce cas, le coefficient U bb ne s’applique qu’à la surface de paroi vitrée (A w) prise sous le 
coffre de volet roulant. Ce dernier doit être considéré comme une paroi opaque et doit être  
calculé selon le paragraphe 2.3.5.  :
Ubb,ws = Uws
2.2.5 – Façades rideaux
Ne sont concernées par ce paragraphe que les façades rideaux définies au paragraphe 1.2 et  
par la norme NF DTU 33.1.
La méthode de calcul détaillée correspondante est décrite dans la norme NF EN ISO 12631.
Pour calculer le coefficient surfacique moyen d’une façade rideau, on procède de la manière  
suivante :
1 – On divise la façade en modules. 
Les frontières des modules doivent être choisies de façon à obtenir des modules  
répétitifs  juxtaposés  simples  à  calculer.  Le  plus  souvent,  ces  frontières  sont  
confondues  avec  les  axes  de  symétrie  des  profilés  (montants  ou  traverses)  de  
l'ossature de la façade. La norme NF EN ISO 12631 donne davantage de précision  
sur le choix de ces frontières.
2 – On détermine les coefficients surfaciques et linéiques des éléments de chaque module.
2013Chaque module peut contenir à la fois différents types d’éléments  : éléments de 
remplissage vitrés ou opaques, profilés de menuiserie, espaceurs de vitrages ou de  
panneaux opaques.
La méthode de calcul de ces éléments est donnée au paragraphe 2.3.
3 – On détermine le coefficient surfacique moyen U cwi de chaque module.
∑∑∑∑∑∑
++ψ+ψ+++
=)AAA(llAUAUAUU
pfgppggppffggcwi
(14)
où
Ag(1)est la plus petite aire visible du vitrage, vue des deux côtés de la paroi en m2. 
On ne tient pas compte des débordements des joints.
Af (1)est la plus grande aire projetée de la menuiserie prise sans recouvrement, vue  
des deux côtés de la paroi, en m2.
Ap(1)est la plus petite aire visible du panneau opaque, vue des deux côtés de la paroi  
en m2. On ne tient pas compte des débordements des joints.
Ug est le coefficient de transmission thermique surfacique  utile en partie centrale 
du vitrage en W/(m2.K). 
Ug = 1.05 Ug,dsi  verre à couche basse émissivité ou  vitrage 
isolant à couche basse émissivité et remplissage air 
Ug = 1.10 Ug,d si vitrage  isolant  à  couche  basse  émissivité  et  
remplissage gaz autre que l’air
Ug,d étant  le  coefficient  de  transmission  surfacique  du  vitrage,  déterminé  
conformément aux normes européennes utilisées dans le cadre du marquage CE  
des produits verriers (NF EN 673, NF EN 1096 et NF EN 1279).
En cas de parois vitrées inclinées, une valeur de U g en position horizontale est  
également requise en plus de la valeur de U g en position verticale. 
Ufest le coefficient surfacique de la menuiserie en W /(m2.K).
Up est le coefficient surfacique en partie centrale du panneau opaque en W /(m2.K). 
La méthode de calcul correspondante est donnée au paragraphe 2.3.1.
lpest le plus grand périmètre visible du panneau, vu des deux côtés de la paroi  
en m
lgest le plus grand périmètre visible du vitrage, vu des deux côtés de la paroi,  
en m
ψgest le coefficient linéique dû à l'effet thermique combiné de l'intercalaire du  
vitrage et du profilé, en W /(m.K). La méthode de calcul de yg est donnée au 
paragraphe 2.3.3.Page 83 / 245
(1)Dans le cas de façades rideaux, les aires projetées «  visibles » de la menuiserie et de l'élément de  
remplissage sont à prendre en compte par rapport aux parties du profilé  au voisinage immédiat  de 
l'élément de remplissage (voir figure 14).
ψpest le  coefficient linéique  dû à l'effet  thermique combiné de  l'espaceur du  
panneau  et  du  profilé,  en  W /(m.K).  La  méthode  de  calcul  de  yp est  donnée  au 
paragraphe 2.3.3.
Figure  : Aires projetées visibles de la menuiserie
4 – On détermine le coefficient surfacique moyen de la façade.
Le coefficient surfacique moyen de la façade U cw, tot, se calcule d'après la formule suivante :
∑∑=
cwicwicwitot,cwA)A.U(U
(15)
Où
Ucw, totest le coefficient surfacique moyen de la façade rideau, en W/(m2.K)
Ucwiest le coefficient surfacique moyen du module i, en W/(m2.K)
Acwiest l'aire projetée du module i, en m2
20132.2.6 – Puits de lumière
Un puits de lumière est utilisé pour acheminer la lumière naturelle à l’intérieur des locaux. Il  
est constitué de trois éléments essentiels qui sont le dôme capteur, le convoyeur revêtu d’un  
film ultra réfléchissant et le diffuseur.
Figure  – Puits de lumière
2.2.6.1 – Puits de lumière traversant un local non chauffé
Les déperditions thermiques par transmission à travers le puits de lumière D puits en W, sont 
calculées comme suit  : 
Dpuits = )(eidiffuseurdiffuseur TTbAU −×××
Udiffuseurcoefficient de transmission surfacique du diffuseur calculé d’après le présent chapitre, 
en W/(m².K)
Adiffuseursurface du diffuseur, en m²
bcoefficient de réduction des déperditions du local non chauffé, déterminé d’après le 
chapitre A1 (Généralités)
Ti-Tedifférence de température entre les ambiances intérieure et extérieure, en K.
2.2.6.2 - Puits de lumière traversant un local chauffé
Les déperditions thermiques par transmission à travers le puits de lumière, sont calculées  
comme suit :
Dpuits = [ ])() ()('eiconvoyeurconvoyeurdiffuseurdiffuseur TTbAUAU −×××+×
b’coefficient de réduction des déperditions correspondant au puits de lumière:
convoyeurconvoyeurdiffuseurdiffuseurdômedômedômedôme
AUAUAUAUb+ +='
Uconvoyeurcoefficient de transmission surfacique du convoyeur calculé d’après le chapitre A4 
(Parois opaques), en W/(m².K)
Aconvoyeursurface du convoyeur, en m²
Udômecoefficient de transmission surfacique du dôme capteur, calculé d’après le présent 
chapitre, en W/(m².K)
A dôme  surface du dôme capteur, en m²Page 85 / 245
2.2.7 – Parois en briques de verre
2.2.7.1 – Domaine d’emploi
La présente méthode s’applique aux parois en brique de verre verticale ou horizontale insérées  
dans une baie. 
Les parois sont constituées de briques à simples rangées ou à double rangées et comportant  
deux  ou  trois  cloisons.  Les  briques  sont  assemblées  entre  elles  au  moyen  d’un  joint  
intermédiaire en mortier et d’un cadre périphérique en mortier ou en béton en contact avec le  
mur adjacent.  
2.2.7.2 – Méthode générale
Le coefficient de transmission thermique surfacique U w d’une paroi en brique de verre se  
calcule d’après la formule suivante  :
UUUgwΔ+=
 
Où
Ug est le coefficient de transmission surfacique en partie courante de la brique de verre calculé selon le  
paragraphe 2.3.1. 
Ψ1est le coefficient de transmission linéique induit par le joint intermédiaire et les cloisons latérales des  
briques de verre, exprimé en W/(m.K).
Ψ2est le coefficient de transmission linéique induit par le cadre périphérique de la paroi, exprimé en W/
(m.K).
L1 est la longueur totale (
 ) des joints intermédiaires, exprimée en m.
L2 est le périmètre de l’ouverture dans laquelle est insérée la paroi en brique de verre, exprimée en m.
Awest la surface de l’ouverture dans laquelle est insérée la paroi en brique de verre, exprimée en m².
2013w2211
ALLU⋅ψ+⋅ψ
=ΔLes coefficients Ψ1 et Ψ2 se calculent numériquement en 2D selon la méthode de calcul 
décrite au chapitre II (Méthodes de calcul des ponts thermiques) du chapitre A5 (Ponts 
thermiques).
Le coefficient de transmission surfacique U w peut également être calculé directement par une  
simulation numérique en 3D de la paroi complète. Dans ce cas, on doit appliquer la formule  
suivante :
wwATUΔφ=
Où 
Öest  le  flux  de  chaleur  obtenu  sur  le  mod èle  complet  de  la  paroi  et  calculé  
numériquement en appliquant une condition adiabatique au contact entre le cadre périphérique  
et le gros œuvre, exprimé en W  ;
ΔTest la différence de température entre les ambiances intérieure et extérieure, en K.Page 87 / 245
-
2.2.8 – Présentation des résultats
2.2.8.1 – Expression des valeurs
La valeur de Uw de la paroi vitrée doit être exprimée avec deux chiffres significatifs. 
2.2.8.2 – Justifications
En plus des justifications concernant les différents éléments de la paroi vitrée, un dessin de la  
paroi entière (ou du module entier) doit indiquer les aires des éléments opaques et vitrés ainsi  
que les périmètres des intercalaires ou cadres éventuels.
La source de toute valeur utilisée sans calcul particulier, doit être clairement indiquée.
2.3. – Calcul des éléments de la paroi vitrée
2.3.1 – Eléments de remplissage
Le coefficient surfacique du vitrage U g ou du panneau opaque U p caractérise le transfert  
thermique en partie centrale sans les effets de bords. II se définit comme étant le flux, en  
régime stationnaire, par unité de surface et pour un degré d’écart de température entre les  
deux ambiances situées de part et d’autre du vitrage. Il s’exprime en Watt par mètre carré par  
Kelvin, W/(m2.K).
2.3.1.1 – Vitrage isolant 
La méthode de calcul détaillée du coefficient de transmission surfacique du vitrage isolant est  
décrite dans la norme NF EN 673 
2.3.1.2 – Panneau opaque
Le calcul de Up s'effectue en utilisant la formule (16)  :
sesipRRR1U++=
(16)
Rsi, RseSont les résistances superficielles côtés intérieur et extérieur de la paroi,  
déterminées  selon  tableau  VI  du  paragraphe  2.3.2.1  D2  du  présent  
chapitre
Rest la résistance thermique de la paroi, en m².K/W, déterminée comme  
étant la somme des résistances thermiques des couches composant la  
paroi y compris celles des lames d’air éventuelles : R = Ó Ri
A défaut d'un calcul détaillé de la résistance de la lame d’air conforme au chapitre A4 «  parois 
opaques » les valeurs par défaut, données au tableau I peuvent être utilisées pour des lames  
verticales si leur épaisseur n'excède pas 300 mm.
2.3.2 – La menuiserie
Le coefficient surfacique moyen de la menuiserie U f se définit comme étant le flux en régime  
stationnaire, par unité de surface et pour un degré d’écart de température entre les deux  
ambiances situées de part et d’autre de la menuiserie. Il s’exprime en watt par mètre carré par  
degré Kelvin, W/(m2.K).
2013Le coefficient surfacique de la menuiserie peut être déterminé soit par calcul numérique  
conformément aux normes NF EN ISO 10211et NF EN ISO 10077-2, soit par mesure directe  
conformément à la norme NF EN ISO 12412 – 2.
Les programmes de calcul doivent être vérifiés conformément au paragraphe 4.2 de la norme  
NF EN ISO 10077-2.
En absence des valeurs calculées ou mesurées selon ces normes, les valeurs de U f peuvent être 
obtenues par des méthodes simplifiées décrites dans l’annexe informative D de la norme NF  
EN ISO 10077-1.
2.3.2.1 – Méthode de calcul numérique des profilés
On se contente ici de décrire brièvement les étapes principales du calcul numérique des  
profilés :
2.3.2.1.1 – La modélisation de la géométrie
Le modèle géométrique, doit comprendre, en plus du détail des profilés, un panneau opaque  
homogène de conductivité thermique égale à 0,035 W/(m.K). Ce panneau remplace l’élément  
de remplissage et pénètre dans la feuillure de la menuiserie de façon à ménager un espace  
avec le fond de feuillure, supérieur ou égal à 5 mm.
Le panneau doit avoir la même épaisseur que l’élément de remplissage, et une longueur  
minimale visible bp de 190 mm (voir figure 19).
Figure  : Intégration du panneau opaque homogène
En ce qui concerne la menuiserie, le modèle doit comprendre l’ensemble des profilés ouvrants  
et dormants, à l’exception des recouvrements pour les dormants.
2.3.2.1.2 – Le maillage
Le modèle géométrique doit être discrétisé en petits éléments ou mailles dont la densité doit  
être d'autant plus forte que le gradient thermique est fort et que la perturbation des lignes de  
flux est maximale. 
La densité de maillage ne doit en aucun cas varier brusquement pour ne pas créer des mailles  
de dimensions disproportionnées.
De plus amples informations, concernant les règles d'application d'un maillage correct, sont  
données dans la norme NF EN ISO 10211.Page 89 / 245
2.3.2.1.3 – Les caractéristiques thermiques
2.3.2.1.3.1 – Matériaux
La conductivité thermique des  matériaux doit être déterminée conformément au chapitre  
A2 « matériaux » des règles Th-U. 
Pour les matériaux (autre que matériaux isolants manufacturés) qui ne figurent pas dans les  
règles Th-U, la conductivité thermique correspondante doit être justifiée par un rapport d'essai  
émanant d'un laboratoire indépendant accrédité par le COFRAC ou par un autre organisme  
membre de la Coopération européenne pour l’accréditation et ayant signé les accords de  
reconnaissance mutuelle multilatéraux couvrant l’activité de  laboratoire.
Les valeurs suivantes sont extraites du chapitre A2 «  matériaux » et concernent des matériaux  
courants utilisés pour la fabrication des éléments de parois vitrées  :
2013Groupe de matériau MatériauMasse 
volumique
kg/m3Conductivité thermique
W/(m.K)
MenuiserieAlliage d’aluminium 2 800160
Acier 7 80050
Acier inox 7 90017
PVC (polyvinylchloride) rigide 1 3900,17
Bois :
Feuillus très lourds
Feuillus lourds
Feuillus mi-lourds
Feuillus légers
Feuillus très légers hors balsañ > 870
750 < ñ ≤ 870
565 < ñ ≤ 750
435 < ñ ≤ 565
200 < ñ ≤ 4350,29
0,23
0,18
0,15
0,13
Résineux très lourds
Résineux lourds
Résineux mi-lourds
Résineux légersñ >610
520 < ñ ≤ 610
435 < ñ ≤ 520
ñ ≤ 4350,23
0,18
0,15
0,13
Epicéa, Sapin blanc, Western Red Cedar 0,11
Acajou d'Afrique, Cèdre, Douglas, Framiré, 
Mélèze, Meranti light red, Peuplier blanc, Pin 
maritime, Pin noir d’Autriche et Laricio, Pin 
sylvestre, Western Hemlock0,13
Bossé clair, Châtaignier, Jequitiba, Limba / 
Fraké,Tauari, Tiama, Tola0,15
Iroko, Louro vermelho (Grignon franc),Makoré  
/ Douka, Mengkulang (Palapi), Mengkulang 
(Palapi), Meranti dark red, Niangon, Sapelli, 
Sipo, Teck 0,16
Bintangor, Bossé foncé, Chêne (rouvre et/ou 
pédonculé), Curupixa, Doussié, Eucalyptus 
globulus, Eucalyptus grandis, Frêne, Hêtre, 
Kosipo, Kotibé, Merbau, Moabi, Movingui, 
Robinier (faux Acacia)0,18
Verre Verre silico-sodo-calcique 25001,00
Coupure thermiquePolyamide 6.6 avec 25 % de fibre de verre 14500,30
Polyéthylène forte densité 9800,50
Polyéthylène faible densité 9200,33
Résine de polyuréthanne 12000,25
PVC rigide 13900,17
Produits d’étanchéitéNéoprène 12400,23
EPDM 11500,25
Silicone pure 12000,35
PVC souple 12000,14
Brosse en polyester -0,14
Mousse élastomère flexible 60-800,05
Produits  de 
scellement du vitrage 
isolantPolyuréthanne rigide 12000,25
Butyle solide 12000,24
Silicone pure 12000,35
Résine de polyester 14000,19
Silicagel (dessicatif) 7200,13
Tamis moléculaire 650-7500,10
Mousse de silicone de faible densité 7500,12
Mousse de silicone de forte densité 8200,17
Polysulfure 17000,40
Tableau   – Propriétés thermiques des matériauxPage 91 / 245
2.3.2.1.3.2 – Cavités d’air
Une cavité d’air est généralement modélisée par un matériau équivalent dont la conductivité  
thermique leq est calculée en fonction des échanges convectifs et radiatifs ayant lieu dans la  
cavité.
2.3.2.1.3.2.1- Cavités non ventilées de forme rectangulaire
La  conductivité  thermique  équivalente  de  la  
cavité  doit  être  calculée  d’après  la  formule  
suivante :
λeq = d (ha+hr)(23)
Figure  : Cavité d’air
où
d est la dimension de la cavité dans la direction du flux, en m.
haest la part convective du transfert thermique dans la cavité, il se calcule d’après le  
tableau IV :
b
mmha
W/(m2.K)C1
W/(m.K)C2
W/(m2.K4/3)C3
W/(m2.K)
< 5 C1/d 0,025--
> 5
 ΔT = 10 KMax (C1/d ; C2.DT1/3)
Max (C1/d ; C3)0,025
0,0250,73
--
1,57
Tableau  : Calcul de ha
hrest la part radiative du transfert thermique dans la cavité
13mr 1F1
E1.T.4h−

−+σ=
(24)
où
σest la constante de Stefan-Boltzmann  s = 5,67×10-8 W/(m2.K4)
Eest l’émittance entre surfaces opposées1
21111E−

−ε+ε=
(25)
2013Fest le facteur de forme d’une section rectangulaire



−++=bd
bd1121F2
(26)
Tmest la température moyenne de la cavité, en K
ε1, e2sont  les  émissivités  normales  des  deux  surfaces  parallèles  opposées.  Elles  sont  
déterminées comme suit  :
Description Emissivité normale
surface aluminium non traitée 0,1
surface aluminium légèrement oxydée 0,3
surface métallique 0,3
surface galvanisée, peinte ou thermolaquée 0,9
Tableau  – Emissivités normales des deux surfaces parallèles opposées entre barrettes 
Dans les autres cas et en absence de valeurs justifiées de T m,  e1,  e2,  on prend les valeurs  
suivantes par défaut  :
ε1 = e2= 0.9etTm = 283 Kce qui conduit à 




−++=bd
bd11Ch2
4r
avec C4 = 2,11 W (m2.K)(27)
2.3.2.1.3.2.2- Cavités non ventilées de forme irrégulière
Les cavités de forme irrégulière doivent être traitées comme des cavités rectangulaires de  
dimensions b × d, déterminées d’après la figure 21 ci-après. 
Les cavités dont la largeur est inférieure à 2 mm, ou communiquant entre elles via des  
interstices inférieures à 2 mm, doivent être traitées séparément. 
Les cavités communiquant entre elles via des interstices supérieures à 2 mm doivent être  
traitées séparément si l’orientation des lignes de flux dans chaque cavité est propre à la  
configuration géométrique de la cavité. 
Pour des lignes de flux obliques par rapport à la direction d’, la conductivité thermique  
équivalente de la cavité est calculée comme étant la moyenne entre les deux conductivités  
thermiques calculées respectivement pour des lignes de flux parallèles et perpendiculaires à  
d’. Page 93 / 245
Figure  : Cavité équivalente
Aaire de la cavité rectangulaire équivalente
d, bdimensions de la cavité rectangulaire équivalente
d’, b’dimensions du plus petit rectangle enveloppant la cavité irrégulière
2.3.2.1.3.2.3- Cavités partiellement ventilées 
La conductivité thermique équivalente d’une cavité partiellement ventilée doit être prise égale  
à 2 fois la conductivité équivalente d’une cavité non ventilée de mêmes dimensions.
2.3.2.1.3.2.4- Cavités fortement ventilées
Les parois intérieures d'une cavité fortement ventilée sont considérées comme exposées à  
l’environnement et donc une résistance superficielle, intérieure ou extérieure selon le cas, doit  
être appliquée.
Si l'aire développée interne de la cavité, dépasse 10 fois la largeur de l'unique interstice à  
travers lequel elle communique avec l'environnement, une résistance superficielle augmentée  
doit être utilisée (voir tableau VI).
2.3.2.1.4 – Les conditions aux limites
2.3.2.1.4.1 – Plans adiabatiques
Le  modèle  géométrique  doit  être  limité  par  deux  plans  adiabatiques  perpendiculaires  à  
l’élément  de  remplissage,  et  situés  aux  deux  extrémités  du  modèle.  Pour  toutes  les 
menuiseries,  hormis  les  galandages  côté  refoulement,  la  cavité  en  dos  de  dormant  est  
remplacée par une condition adiabatique le long de son interface avec la menuiserie, afin de  
tenir compte de la présence en général d’un isolant thermique au droit du dormant.
2.3.2.1.4.2 – Températures d’ambiances et résistances superficielles
Toute  surface  de  menuiserie,  exposée  directement  à  l’ambiance  intérieure  ou  extérieure  
échange de la chaleur par rayonnement et par convection avec son environnement.
Une résistance superficielle et une température d’ambiance doivent être appliquées de chaque  
côté du modèle :
Côté intérieur
-Rsi peut avoir une valeur normale ou augmentée selon que la surface correspondante soit  
exposée à l’environnement intérieur ou abritée par d’autres surfaces du modèle.
-Ti : température d’ambiance de référence
Côté extérieur
-Rse est  constante  sur  toutes  les  surfaces  du  modèle  en  contact  avec  l’ambiance  
extérieure. 
-Te : température d’ambiance de référence
2013Températures d’ambiances et résistances superficielles Côté extérieurCôté intérieur
Résistance superficielle normale, en m2.K/W 0,040,13
Résistance superficielle augmentée, en m2.K/W 0,040,2
Température d’ambiance, en °C 0 20
Tableau   – Conditions aux limites
La figure 22 ci-après résume les différentes conditions aux limites et traitements des cavités,  
applicables à une menuiserie type.
Légende :
Conditions aux limites (voir tableau VI)
AConditions adiabatiques
BRésistance superficielle extérieure
CRésistance superficielle intérieure, normale
DRésistance superficielle intérieure, augmentée
Cavités d’air
FCavité non ventilée (voir paragraphe 2.3.2.1.2.1.1 et 2.3.2.1.2.1.2)
GCavité partiellement ventilée (voir paragraphe 2.3.2.1.2.1.3)
HCavité fortement ventilée (voir paragraphe 2.3.2.1.2.1.4)Page 95 / 245
Figure  : Conditions aux limites et traitement des cavités, sur une menuiserie type.
20132.3.2.1.5 – Calcul du coefficient U f
Le coefficient de transmission surfacique U f de la menuiserie doit être calculé  d’après les 
formules données ci-après:
- Pour les profilés latéraux  :
fp1pT
fbbUTU−
Δϕ
=
(28) a
Figure -a : Profilés latéraux
- Pour les profilés centraux  :
fp2pp1pT
fbbUbUTU−−
Δϕ
=
(28 b)
Figure 23-b : Profilés centraux
où 
Ufest le coefficient surfacique de la menuiserie, en W/(m2.K)
ϕTest le flux total à travers la section, obtenu par calcul numérique, en W/m
bpest la longueur visible du panneau p 1 ou p2, en m
bfest la largeur projetée de la menuiserie, en m
ΔTest la différence de température, en K
Up1, Up2sont  les  coefficients  surfaciques  en  partie  centrale  des  panneaux  p 1 ou  p2 
respectivement, en W/(m2.K). Elles sont calculées d'après la formule suivante :
sippsep
ReR1U
+λ+=
(29)
avecPage 97 / 245
Rseest la résistance superficielle extérieure, en W/(m2.K)
Rsiest la résistance superficielle intérieure, en W/(m2.K)
epest l'épaisseur du panneau, en m
λpest la conductivité thermique du panneau, en W/(m.K)
2.3.2.1.6 – Présentation des résultats
Les résultats doivent être impérativement accompagnés des informations suivantes :
-le détail côté ou à l'échelle des profilés et du panneau de remplissage.
-le maillage pratiqué sur l'ensemble du modèle.
-la conductivité thermique des matériaux utilisés.
-l'émissivité normale des surfaces internes des cavités, si des valeurs inférieures à 0,9  
sont utilisées.
-les  conditions  aux  limites  :  plans  adiabatiques,  températures  d'ambiances  et  
résistances superficielles correspondantes.
-le flux de chaleur total, en W/m.
-le coefficient surfacique des profilés de la menuiserie exprimé avec deux  chiffres  
significatifs, en W/(m2.K).
2.3.2.2 – Méthode de calcul simplifiée des profilés 
Profilés métalliques
Domaine  d’utilisation  : fenêtres  à frappe  verticales  en  métal (les  fenêtres  coulissantes, à  
ouvrants cachés et de toit sont exclus de cette méthode).
Afin de déterminer le coefficient U f moyen d’une fenêtre, cette méthode est à appliquer à tous  
les profilés distincts constituants la fenêtre.
Si les valeurs de U fi ne peuvent pas être obtenues par des méthodes de calcul numérique  
(éléments finis, différences finies) ou par des mesurages directs (essais boîte chaude), on peut  
utiliser la méthode de calcul simplifiée de la norme NF EN ISO 10077-1, décrite ci-dessous  :
2013bdilargeur intérieure développée de la menuiserie  (la largeur de la menuiserie en contact avec  
l'air intérieur) 
bdelargeur extérieure développée de la menuiserie  (la largeur de la menuiserie en contact 
avec l'air extérieur)
bf,i largeur intérieure projetée de la menuiserie, en m 
bf,e largeur extérieure projetée de la menuiserie, en m 
Figure  - Illustration des différentes largeurs d’un profilé
Le coefficient de transmission thermique de la menuiserie, U f, en W/(m²·K), est donné par  :
(30)
où
Rsi est la résistance superficielle intérieure, égale à 0,13 m².K/W
Rse est la résistance superficielle extérieure, égale à 0,04 m².K/W
Rf est la résistance thermique de la menuiserie, exprimée en m².K/W, est donnée par  :
(31)
où
Uf0 est le coefficient de transmission thermique de la menuiserie, exprimé en 
W/(m2.K), il est obtenue de la façon suivante  :
1) Pour les menuiseries métalliques sans coupure thermique  : prendre Uf0 = 5,9 W/(m²·K). 
ed,ef,sefid,if,sif
bbRRbbR1U
++=
0,17U1R
f0f−=99 / 245
99 / 245
2) Pour les menuiseries métalliques avec coupure thermique, correspondant aux sections 
illustrées sur la figure 25, sous réserve de restrictions sur la conductivité thermique et la 
largeur des barrettes de la coupure thermique, prendre U f0 sur la courbe de la figure 26. 
Section de type 1:
Section de type 2:
Conductivité thermique des matériaux de la coupure thermique (voir tableau III)  :
0,2 < ë ≤ 0,3 W/(m.K)
Conductivité thermique des matériaux de la coupure thermique (voir tableau III)  :
0,1 < ë ≤ 0,2 W/(m.K)
Figure - Restrictions sur la conductivité thermique et la largeur des barrettes
 de la coupure thermique
où
dest la plus petite distance entre les sections métalliques situées de part et d'autre 
de la coupure thermique, en mm, 
bjest la largeur de la coupure thermique j; en mm,
bf est la largeur de la menuiserie, en mm, b f = max (bf,i , bf,e)
Le coefficient Uf0 de transmission thermique de la menuiserie est obtenu par la courbe 
suivante :
2013
2013
Figure  - Valeurs de Uf0 pour les menuiseries métalliques avec coupure thermique
2.3.3 – La jonction : menuiserie – élément de remplissage
Le  coefficient  surfacique  de  l'élément  de  remplissage  est  valable  uniquement  en  partie  
centrale et ne prend pas en compte les effets de bords dus à la présence d'un intercalaire ou  
d'un espaceur.
Le coefficient surfacique de la menuiserie est valable en absence de l'élément de remplissage. 
Le coefficient linéique yg ou yp à la jonction entre la menuiserie et l'élément de remplissage,  
caractérise le transfert thermique supplémentaire causé par cette jonction. Il se définit comme  
étant  le  flux  en  régime  permanent,  par  unité  de  longueur  et  pour  un  degré  d'écart  de  
température entre les deux ambiances situées de part et d'autre de la paroi vitrée.
Le calcul de yg ou yp, doit être effectué en utilisant le même modèle déjà construit pour le  
calcul de la menuiserie, dans lequel le panneau isolant homogène est remplacé cette fois ci,  
par l'élément de remplissage réel du projet. Si les lignes de flux dans la cavité formée à la  
jonction entre élément de remplissage et menuiserie sont quasi perpendiculaires au bord du  
vitrage et au fond de feuillure, la largeur de la cavité rectangulaire équivalente b est pris égale  
à la développée de la cavité réelle.
Cavité réelle en fond de feuillure Cavité rectangulaire équivalente
Figure  - Modélisation de la cavité à la jonction entre vitrage et profilé
Les formules de calcul de y sont les suivantes :
- Lorsque l'élément de remplissage est un vitrage  :
ggffTg bUbUT−−Δϕ=ψ
(32 a)101 / 245
101 / 245
Figure -a : Vitrage
- Lorsque l'élément de remplissage est un panneau opaque  :
ppffTp bUbUT−−
Δϕ=ψ
(32 b)
Figure 28-b : Panneau opaque
où 
Ufest le coefficient surfacique de la menuiserie, en W/(m2.K)
ϕTest le flux total à travers la section, obtenu par calcul numérique, en W/m
bg, bpsont respectivement les longueurs visibles du vitrage ou du panneau, en m
bfest la largeur projetée de la menuiserie, en m
ΔTest la différence de température, en K
Ug, Upsont respectivement les coefficients surfaciques en partie centrale, du vitrage ou  
du panneau, en W/(m2.K)
Up peut être calculé selon paragraphe 2.3.1
.
2013
20132.3.4 – Fermetures
Les parois vitrées équipées de fermetures voient leur performance thermique s’améliorer  
grâce aux résistances thermiques additionnelles apportées par la fermeture et par la lame d’air  
située entre la fermeture et la paroi vitrée.
La résistance thermique de la lame d’air dépend de la perméabilité à l’air de la fermeture 
La méthode de calcul de la résistance additionnelle totale est donnée au paragraphe 2.2.3
On se limite ici à la description de la méthode de calcul de la résistance thermique propre de  
la fermeture.
La résistance thermique propre de la fermeture peut être obtenue soit par mesure soit par  
calcul conformément aux normes NF EN ISO 10077-2 et NF EN ISO 10211. La méthode de  
calcul correspondante est brièvement introduite aux paragraphes 2.2.1 et 2.3.2. 
Dans le cas d’une fermeture en PVC non remplie de mousse, la formule ci-après peut être  
utilisée pour le calcul de la résistance thermique du tablier  :
200034001570 d.d.Rs−=
(33)
où
Rsest la résistance thermique propre du tablier, en m2.K/W
dest l’épaisseur moyenne réelle du profilé, en mm
Cette relation est valable pour d ≤ 25 mm.
L’épaisseur moyenne réelle du profilé est définie comme la moyenne des épaisseurs du profil  
mesurées au centre de chaque alvéole, perpendiculairement à la ligne moyenne du profil  :
4ddddd4321+++=
(34)
Figure  : Tablier PVC non rempli de mousse103 / 245
103 / 245
2.3.5 – Coffres de volet roulant
2.3.5.1 – Coffre sous dalle ou sous linteau, en contact direct avec les ambiances intérieure  
et extérieure du bâtiment  :
Figure  - Coffres sous dalle ou sous linteau
Les déperditions thermiques à travers le coffre de volet roulant, s’effectuent à travers toutes  
les surfaces du coffre, en contact direct avec l’ambiance intérieure du local.
Ces surfaces sont généralement :
-la face verticale intérieure du coffre,
-la face inférieure du coffre et éventuellement une partie de sa face supérieure,
-les deux embouts latéraux du coffre.
Le coefficient surfacique moyen du coffre U c exprime l’ensemble de ces déperditions par  
unité de surface  projetée du coffre et par degré d’écart de température entre les ambiances  
intérieure et extérieure.
Le coefficient Uc se calcule d’après la formule suivante  :
ceeccAAUUU2
1+=
(35)
où
Ucest le coefficient surfacique moyen du coffre, en W/(m2.K)
Uc1est le coefficient surfacique moyen en partie courante du coffre en W/(m2.K)
Ueest le coefficient surfacique des embouts du coffre, en W/(m2.K)
Aeest l’aire de l'embout du coffre en contact directe avec l'ambiance intérieure, en m2.
Ac est l’aire projetée du coffre, en m2 (= Hc × Lc)
Hc et Lcétant respectivement la longueur et la hauteur projetée du coffre.
Uc1doit  être  déterminé  par  calcul  numérique  conformément  aux  normes  NF  EN  ISO  
10077-2 et NF EN ISO 10211  : 
THU
c1cΔ×ϕ=
(36)
où
2013
2013ϕest le flux thermique en partie courante par mètre linéaire du coffre, en W/m
Hcest la hauteur projetée du coffre, en m
ΔTest la différence de température, en K
Ue se calcule d’après la formule suivante  :
∑+=
jjedU
λ26,01
(37)
où
dj, λjsont respectivement l’épaisseur en m, et la conductivité thermique en W/(m.K),  
de toute couche du matériau j appartenant à l'embout.
L’embout est généralement supposé sans lame d’air isolante  :
-si  la  séparation  est  métallique,  celle-ci  comporte  des  ajours  et  des  pattes  qui  court-
circuitent l’isolation,
-si la séparation est en matière synthétique, les mécanismes de manœuvre, souvent en  
matériaux conducteurs, situés dans la lame d’air dissipent son effet isolant. 
Les conditions aux limites sont données ci-après  :
Figure  : Condition aux limites du coffre de volet roulant
Légende  
ACondition adiabatique aux contacts entre le coffre et :
- le dormant de la menuiserie (si largeur non connue prendre  60 mm)
- la paroi verticale ou horizontale
BRésistance superficielle extérieure, R se = 0,04 (m².K)/W
CRésistance superficielle intérieure, normale, R si = 0,13 (m².K)/W
DRésistance superficielle intérieure, augmentée, R si = 0,20 (m².K)/W
E- Cavité partiellement ventilée si e ≤ 35mm,
- Ambiance extérieure et résistance superficielle intérieure (R si,Te), si e > 35mm
- Cavité non ventilée si e=0.
eOuverture entre la face avant  et la sous face sans prendre en compte le tablier 
sauf si le coffre a un dispositif d’étanchéité complet.105 / 245
105 / 245
Pour le traitement des cavités voir paragraphe 2.3.2.1.3.2
2.3.5.2 – Coffre derrière linteau associé ou pas à une isolation complémentaire par 
l’intérieure ou par l’extérieure à la paroi:
Dormant
Hc
Hc
Dormant
Figure  - Coffre derrière linteau associé à une isolation thermique intérieure ou extérieure
A l’endroit du coffre, on calcule un coefficient U p de la paroi opaque intégrant le coffre. La  
méthode de calcul est identique à celle de U c :
cee1ppAA2UUU+=
THU
c1pΔ×ϕ=
ϕ est le flux thermique à travers la surface de la paroi intégrant le coffre, exprimé par mètre  
linéaire de paroi, en W/m
Ue se calcule de la même façon qu’au paragraphe 2.3.5.1
2.3.5.3 - Expression des résultats
-le résultat final de U du coffre ou de la paroi intégrant le coffre, doit être arrondi à deux  
chiffres significatifs,
-les résultats intermédiaires (U e, Up1, Uc1) doivent être arrondis à trois chiffres significatifs
2013
2013A4 Parois opaques
1. Introduction
Ce chapitre donne les méthodes de calcul des caractéristiques thermiques utiles des parois opaques, et  
de leurs composants et fournit des valeurs par défaut établies conformément aux dites méthodes. 
Les caractéristiques thermiques utiles, déterminées selon ce chapitre, servent notamment au calcul de  
la consommation d’énergie des bâtiments.
1.1 Références normatives
Le  calcul  des  caractéristiques  thermiques  des  éléments  d'enveloppe  du  bâtiment,  s'appuie  
principalement sur les travaux de la normalisation européenne.
NF EN ISO 7345 Isolation thermique – Grandeurs physiques et définitions
EN ISO 13789 : Performance  thermique  des  bâtiments  –  Coefficient  de  déperdition  par  
transmission – Méthode de calcul.
NF EN ISO 10456 Matériaux et produits pour le bâtiment - Propriétés hygrothermiques - Valeurs  
utiles tabulées et procédures pour la détermination des valeurs thermiques  
déclarées et utiles
NF EN ISO 6946 Composants et parois de bâtiments – Résistance thermique et coefficient de  
transmission thermique – Méthode de calcul
NF EN ISO 13370 Performance thermique des bâtiments - transfert de chaleur par le sol - 
méthodes de calcul.
NF EN ISO 10211 Ponts thermiques dans les bâtiments - Flux thermiques et températures 
superficielles - Calculs détaillés
NF EN ISO 8990 Isolation thermique – Détermination des propriétés de transmission thermique  
en régime stationnaire - Méthodes à la boîte chaude gardée et calibrée.107 / 245
107 / 245
1.2 Définitions symboles et indices
1.2.1 Définitions
Dans le présent document, les définitions de la norme NF EN ISO 7345 et les définitions suivantes  
s'appliquent :
- Local : Un local est un volume totalement séparé de l'extérieur ou d'autres volumes par des parois  
fixes ou mobiles.
- Espace chauffé : local ou volume fermé chauffé à une température supérieure à 12 °C en période  
d'occupation.
- Dimensions intérieures :  Dimensions mesurées de l'intérieur des locaux déterminés selon le chapitre  
A1 des règles Th-U.
- Paroi opaque isolée :  Paroi opaque dont le coefficient de transmission thermique U n'excède pas 0.5  
W/(m2.K).
- Paroi transparente ou translucide :  Paroi dont le facteur de transmission lumineux (hors protection  
mobile éventuelle) est égal ou supérieur à 0.05. Dans le cas contraire elle est dite opaque.
- Paroi verticale ou horizontale  : Une paroi est dite verticale lorsque l'angle de cette paroi avec le  
plan horizontal est supérieur ou égal à 60 degrés, elle est dite horizontale lorsque cet angle est inférieur  
à 60 degrés.
- Plancher bas : Paroi horizontale donnant sur un local chauffé uniquement sur sa face supérieure.
- Plancher intermédiaire :  Paroi horizontale donnant, sur ses faces inférieures et supérieures, sur des  
locaux chauffés.
- Plancher haut : Paroi horizontale donnant sur un local chauffé uniquement sur sa face inférieure.
- Liaisons périphériques :  Liaisons situées au pourtour d'une paroi donnée.
- Liaisons intermédiaires :  Liaisons situées à l'intérieur du pourtour d'une paroi donnée.
- Flux thermique φ en W : Quantité de chaleur transmise à (ou fournie) par un système, divisée par le  
temps.
- Densité surfacique (ou linéique) du flux thermique  ϕ, en W/m2  (ou W/m) : Flux thermique par  
unité de surface (ou par unité de longueur).
- Conductivité thermique  λ en W/(m.K) : Flux thermique par mètre carré, traversant un mètre  
d'épaisseur de matériau pour une différence de température d'un kelvin entre les deux faces de ce  
matériau.
- Coefficient de déperdition par transmission H, en W/K :  Flux thermique cédé par transmission  
entre l'espace chauffé et l'extérieur, pour une différence de température d'un kelvin entre les deux  
ambiances. Les températures intérieure et extérieure, sont supposées uniformes.
2013
2013- Coefficient de transmission surfacique U, en W/(m2.K) : Flux thermique en régime stationnaire  
par unité de surface, pour une différence de température d'un kelvin entre les milieux situés de part et  
d'autre d'un système.
- Coefficient de transmission linéique ψ en W/(m.K) : Flux thermique en régime stationnaire par  
unité de longueur, pour une différence de température d'un kelvin entre les milieux situés de part et  
d'autre d'un système.
- Coefficient de transmission surfacique 'équivalent' d'une paroi U e, en W/(m2.K) : Coefficient de 
transmission surfacique tenant compte à la fois des caractéristiques intrinsèques de la paroi et de son  
environnement (vide sanitaire, sous-sol non chauffé, sol)
- Résistance thermique R, en (m2.K)/W : Inverse du flux thermique à travers un mètre carré d'un  
système pour une différence de température d'un kelvin entre les deux faces de ce système.
- Résistance thermique totale R T, en (m2.K)/W : somme de la résistance thermique R d'une paroi et  
des résistances thermiques superficielles côtés intérieur et extérieur.
- Résistance superficielle R s, en m2.K/W: Inverse du flux thermique passant par mètre carré de paroi,  
de l'ambiance à la paroi pour une différence de température d'un kelvin entre celles-ci.
- Isolation répartie : Isolation assurée exclusivement par l’épaisseur de la partie porteuse de la paroi  
(ex : blocs à perforations verticales en terre cuite, blocs en béton cellulaire ).
- Conductivité thermique «  équivalente en W/(m.K)  »:  Rapport de l’épaisseur d'une paroi sur  sa  
résistance thermique.
- Maçonnerie courante  : Maçonnerie couramment utilisée (à base de béton ou de terre cuite) de  
conductivité thermique équivalente λe > 0.7 W/(m.K)
- Couche thermiquement homogène : Couche d'épaisseur constante ayant des propriétés thermiques  
uniformes ou considérées comme telles. 
*  Les  couches  à  hétérogénéités  faibles  et  régulières,  peuvent  être  assimilée  à  une  couche  
thermiquement homogène (ex. : murs en maçonnerie).
* Un plancher à entrevous non isolant peut être assimilé à une couche thermiquement homogène.
*  Une  lame  d'air  d'épaisseur  constante  est  considérée  comme  une  couche  thermiquement  
homogène
-  Partie  courante  d'une  paroi  :  Partie  constituée  d'une  ou  de  plusieurs  couches  superposées,  
thermiquement homogènes.
- Pont thermique intégré : Elément intégré dans la paroi, donnant lieu à des déperditions thermiques  
supplémentaires par rapport à la partie courante.
- Dimension caractéristique d'une paroi : Aire de la paroi, divisée par son demi-périmètre, en mètre.
- Epaisseur 'équivalente' d'un système :  Epaisseur d'un matériau thermiquement homogène, ayant la  
même résistance thermique que ce système, en mètre.
-  Avis  Technique et  Document  Technique  d’Application:  on  entend  par  Avis  Technique  et  
Document Technique d’Application tout avis formule conformément à l’arrêté du 21 mars 2012  
relatif  à  la  commission  chargée  de  formuler  des  Avis  Techniques  et  Documents  Techniques  
d’Application sur des procédés matériaux, éléments ou équipements utilisés dans la construction,  109 / 245
109 / 245
délivré en vue d’établir l’aptitude à l’emploi des procédés, matériaux, éléments ou équipements  
utilisés dans la construction dont la constitution ou l’emploi ne relèvent pas des savoir-faire et  
pratiques traditionnels.
1.2.2 Symboles
Symbole Grandeur Unité
UCoefficient de transmission surfacique W/(m2.K)
ψCoefficient de transmission linéique W/(m.K)
χCoefficient de transmission ponctuel W/K
RRésistance thermique m2.K/W
ASurface m²
l, LLongueur, largeur, linéaire m
λConductivité thermique W/(m.K)
ΔTDifférence de température K
bCoefficient de réduction de la température -
hCoefficient d'échange W/(m².K)
2D, 3DDeux dimensions, trois dimensions
B'Dimension caractéristique m
dEpaisseur m
vVitesse m/s
1.2.3 Indices
eExtérieur
iIntérieur
sSuperficiel
T, tTotal
DDirect
SSol
uNon chauffé
e"Equivalent"
iuIntérieur vers local non chauffé
ueLocal non chauffé vers extérieur
aPar convection, par conduction
rPar rayonnement
mMoyen
pRelatif à la paroi
gRelatif au sol
cPartie courante
2013
20131.3 Conventions
1.3.1 Propriétés thermiques utiles des produits et matériaux de construction
Les  propriétés  thermiques  utiles  des  matériaux  et  produits  de  construction  servant  au  calcul  du  
coefficient  de  transmission  surfacique  des  parois  opaques  sont  déterminées  selon  le  chapitre  A2  
‘matériaux’ chapitre 2.
1.3.2 Propriétés thermiques utiles des parois
Les propriétés thermiques utiles (Ru, Uu) des parois doivent être déterminées selon le présent chapitre  
A4 ‘parois opaques’ à partir des propriétés thermiques utiles des matériaux et produits déterminées  
selon le chapitre A2 ‘matériaux’, chapitre 2.
1.3.3. Résistances superficielles
La méthode de calcul des résistances superficielles est donnée au § 2.1.3, cependant et en absence  
d'informations  spécifiques  sur  les  conditions  aux  limites  des  surfaces  planes,  les  résistances  
superficielles, intérieure (R si) et extérieure (Rse), suivantes doivent être utilisées :
Paroi donnant sur :
- l'extérieur
- un passage ouvert
- un local ouvert(2)Rsi
m2.K/WRse(1)
m2.K/WRsi + Rse
m2.K/W
Paroi verticale 
Inclinaison > 60 °
Flux horizontal 0,130,040,17
     Flux ascendant
Paroi Horizontale0,100,040,14
Inclinaison < 60 °
      Flux 
descendant0,170,040,21
(1) Si la paroi donne sur un local non chauffé, Rsi s'applique des deux côtés
Tableau I
La valeur de Rsi pour le flux ascendant s'applique aux planchers dotés d'un système de chauffage  
intégré et aux entrepôts frigorifiques.
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------(2) Un local est dit ouvert si le rapport de la surface totale des ses ouvertures permanentes sur 
l'extérieur, à son volume, est égal ou supérieur à 0,005 m2/m3. Ce peut être le cas, par exemple, d'une 
circulation à l'air libre, pour des raisons de sécurité contre l'incendie.111 / 245
111 / 245
2. Méthodes de calcul
Ce chapitre donne les méthodes de calcul du coefficient de transmission surfacique utile U p et de la 
résistance thermique utile R des parois opaques. 
Une alternative aux méthodes de calcul décrites ci-après, est la mesure de la paroi à la boîte chaude  
gardée conformément à la norme NF EN ISO 8990.Toutefois, les résultats de mesure ne valent que  
pour l’échantillon mesuré.
La détermination du coefficient de transmission surfacique 'équivalent' U e des parois en contact avec le  
sol ou donnant sur un vide sanitaire ou un sous-sol non chauffé, fait l'objet d'un calcul spécifique  
détaillé aux § 2.2.2 et 2.2.3.
Les coffres de volets roulants installés dans la baie, doivent être intégrés dans le calcul de la baie  
vitrée, les autres doivent être calculés comme des parois opaques. La méthode générale de calcul des  
coffres de volet roulant est donnée dans le chapitre A3 "Parois vitrées" 
Dans le cas où une caractéristique thermique déclarée de la paroi est disponible, par référence aux  
normes européennes harmonisées ou aux évaluations techniques européennes, se reporter au chapitre  
A1 « Généralités » pour la détermination de la caractéristique thermique utile correspondante.
2.1 Résistance thermique R
La résistance thermique R d'une paroi est l'inverse du flux thermique à travers un mètre carré de paroi  
pour une différence de température d'un kelvin entre les deux faces de la paroi. R s'exprime en m².K/W  
et elle est fonction des caractéristiques géométriques et thermiques des matériaux constituant la paroi.
A l'exception des résistances superficielles arrondies à deux décimales, les valeurs des résistances  
thermiques utilisées dans les calculs intermédiaires doivent être calculées avec au moins 3 décimales.
2.1.1 Couches thermiquement homogènes
2.1.1.1 Couches solides 
Il s'agit de couches d'épaisseur constante, à hétérogénéités faibles et régulières pouvant être assimilées  
à des couches homogènes.
La résistance thermique d'une couche homogène se calcule d'après la formule suivante :
iiieR
λ=
(1)
où
Riest la résistance thermique de la couche i, en m².K/W
ei est l'épaisseur de la couche i, mesurée d'après sa mise en ouvre dans la paroi, en mètre.
λi est la conductivité thermique utile de la couche i déterminée conformément au chapitre A2  
"Matériaux", en W/m.K.
La résistance thermique d'un composant de bâtiment constitué de plusieurs couches thermiquement  
homogènes, superposées perpendiculaires au flux de chaleur, est la somme des résistances thermiques  
individuelles de chacune des couches.
R = ∑ Ri (2)
2.1.1.2 Espaces d'air
2013
2013Certains  espaces  d'air  peuvent  être  considérés  comme  des  couches  thermiquement  homogènes.  
Cependant,  leur  résistance  thermique  doit  faire  l'objet  d'un  calcul  spécifique  tenant  compte  des  
phénomènes convectifs et radiatifs.
Les espaces d'air sont traités comme des milieux ayant une 'résistance thermique' parce que la 
transmission de chaleur par convection et par rayonnement y est à peu près proportionnelle à l'écart de 
température des faces qui les limitent.
Sont traitées dans ce chapitre :
1- Les lames d'air qui ont une largeur et une longueur toutes deux supérieures à 10 fois l'épaisseur  
mesurée dans le sens du flux de chaleur.
2- Les cavités d'air qui ont longueur ou une largeur comparable à leur épaisseur.
3- Certains espaces non chauffés (combles perdus, garages, buanderies, …) lorsque leur enveloppe  
extérieure n'est pas isolée.
Si l'épaisseur d'une lame d'air varie, il convient d'utiliser sa valeur moyenne pour calculer sa résistance  
thermique.
Un traitement spécifique des espaces d'air, rencontrés dans les vitrages isolants et dans les profilés de  
menuiserie, est décrit dans le chapitre A3 "Parois vitrées".
2.1.1.2.1 Lames d'air
La méthode de calcul donnée ci-après s'applique aux lames d'air dont l'épaisseur mesurée dans la  
direction du flux de chaleur n'excède pas 0,3 m. En cas où cette épaisseur dépasse 0,3 m, le calcul de la  
déperdition doit être effectué en établissant un bilan thermique (coefficient b) comme décrit dans le  
chapitre A1 (Généralités).
2.1.1.2.1.1 Lames d'air non ventilées
Une lame d'air peut être considérée comme non ventilée s'il n'y a pas de disposition spécifique pour un  
écoulement d'air la traversant.
Une lame d'air non séparée de l'ambiance extérieure par une couche isolante mais comportant de  
petites ouvertures vers l'ambiance extérieure, peut aussi être considérée comme une lame d'air non  
ventilée, si ces ouvertures ne sont pas disposées de façon à permettre un écoulement d'air traversant et  
si elles ne dépassent pas :
- 500 mm² par mètre de longueur comptée horizontalement pour les lames d'air verticales
- 500 mm² par mètre de superficie pour les lames d'air horizontales
La résistance thermique d'une lame d'air non ventilée se calcule d'après la formule suivante :
raghh1R+=
(3)
où
Rgest la résistance thermique de la lame d'air, en m².K/W
haest le coefficient de convection/conduction, il s'exprime en W/(m².K) et se calcule d'après le  
tableau IV .113 / 245
113 / 245
Sens du flux de 
chaleurha W/(m².K)
ΔT < 5 ΔT > 5
Horizontal Max (1,25 ; 0,025/d) Max (0.73 (ΔT)1/3 ; 0,025/d)
Ascendant Max (1,95 ; 0,025/d) Max (1.14 (ΔT)1/3; 0,025/d)
Descendant Max (0,12 d-0.44 ; 0,025/d)Max (0,09 (ΔT)0.187 d-0.44 ; 0,025/d)
Tableau II
d étant l'épaisseur de la lame, en mètre, dans la direction du flux de chaleur
ΔTest la différence de température dans la lame d’air entre les deux faces en vis-à-vis, en 
K
hrest le coefficient de rayonnement ; il s'exprime en W/(m².K) et se calcule 
comme suit :
hr = E hro
où
E est l'émittance entre les deux surfaces limitant la lame d’air:
1111
21−+=
εεE
(4)
ε1 et ε2 sont les émissivités hémisphériques (corrigées) des surfaces limitant la lame  
d'air. La valeur utile de l'émissivité doit tenir compte de l'effet de ternissement des  
surfaces et d’accumulation de poussière avec le temps. A défaut de valeurs utiles  
déterminées selon le présent chapitre  ou données dans un document d'Avis Technique,  
prendre ε1 = ε2 = 0,9.
hroest le coefficient de rayonnement du corps noir (voir formule 3 et tableau IV)
Des valeurs par défaut de la résistance thermique, sont données au tableau V pour des lames d'air non  
ventilées dont les émissivités des deux faces sont au moins égales à 0,8. Les valeurs de la colonne  
"horizontal" s'appliquent également à des flux thermiques inclinés jusqu'à ± 30 % par rapport au plan  
horizontal.
Epaisseur de la lame  
d'air
mmRésistance thermique R 
(m².K)/W
Flux ascendant Flux horizontal Flux descendant
0
5
7
10
15
250,00
0,11
0,13
0,15
0,16
0,160,00
0,11
0,13
0,15
0,17
0,180,00
0,11
0,13
0,15
0,17
0,19
2013
201350
100
3000,16
0,16
0,160,18
0,18
0,180,21
0,22
0,23
- Ces valeurs correspondent à une température moyenne de la lame d'air de 10°C
- Les valeurs intermédiaires peuvent être obtenues par interpolation linéaire.
Tableau III
2.1.1.2.1.2 Lames d'air fortement ventilées
Il s'agit de lames d'air dont les orifices d'ouverture vers l'ambiance extérieure, sont supérieures ou 
égales à :
-1 500 mm² par m de longueur comptée horizontalement pour les lames d'air verticales
-1 500 mm² par m² de superficie pour les lames d'air horizontales
La résistance thermique totale d’une  paroi contenant une lame d’air fortement ventilée s’obtient en  
négligeant la résistance thermique de la lame d'air et de toutes les couches situées entre la lame d'air et  
l'ambiance extérieure, et en appliquant une résistance thermique superficielle égale à R si sur la surface 
intérieure de la lame d'air.
Figure  : Traitement des parois contenant une lame d'air fortement ventilée
2.1.1.2.1.3 Lames d'air faiblement ventilées
Il  s'agit  de  lames  d'air  dans  lesquelles  il  y  a  un  écoulement  d'air  limité  du  fait  d'ouvertures  
communiquant avec l'ambiance extérieure, comprises dans les plages suivantes :
-> 500 mm² mais < 1 500 mm² par m de longueur comptée horizontalement pour les lames d'air  
verticales,
-> 500 mm² mais < 1 500 mm² par m² de superficie pour les lames d'air horizontales
L’effet de la ventilation de la lame  d’air dépend de la taille et de la répartition des orifices de  
ventilation. 
La résistance thermique totale d’une  paroi contenant une lame d’air faiblement ventilée peut être  
calculée comme suit :115 / 245
115 / 245
vTVnTVT RARAR ,,1000500
10001500 −+−=
Où
RT,nest la résistance thermique totale de la paroi contenant une lame d’air supposée non ventilée  
(V oir §2.1.1.2.1.1) ;
RT,vest la résistance thermique totale de la paroi contenant une lame d’air supposée fortement  
ventilée (V oir §2.1.1.2.1.2).
2.1.1.2.2 Cavités d'air
2.1.1.2.2.1 Cavités d’air non ventilées
Il s'agit de petits espaces d'air dont la largeur est  
inférieure à 10 fois l'épaisseur (b < 10 d). 
La résistance thermique R g d'une cavité d'air est  
donnée par la formule suivante :
      Figure 2
raghh1R+=
avec




−+++−+=
bd
bdhhrr
2210
112211
εε
(5)
où
dest l'épaisseur de la cavité, mesuré dans la direction du flux de chaleur, en mètre
best la largeur de la cavité prise sur la plus petite section transversale, en mètre
ε1, ε2sont les émissivités hémisphériques des surfaces, côtés chaud et froid de 
l’espace d’air
hroest le coefficient de rayonnement du corps noir (voir formule 10 et tableau V)
haest le coefficient de convection/conduction, il s'exprime en W/(m².K) et se calcule d'après le  
tableau VI.
Pour une cavité de forme non rectangulaire, prendre la résistance thermique d'un vide rectangulaire  
ayant la même superficie et le même rapport de forme (b/d) que la cavité réelle.
2.1.1.2.2.2 Cavités d’air ventilées
Pour une cavité d’air fortement ventilée tel que défini au §2.1.1.2.1.2, suivre la procédure spécifiée au 
§2.1.1.2.1.2.
Pour une cavité d’air faiblement ventilée tel que défini au §2.1.1.2.1.3, suivre la procédure spécifiée au  
§2.1.1.2.1.3.
2013
20132.1.1.2.3. Espaces non chauffés
Lorsque  l'enveloppe  extérieure  de  certains  espaces  non  chauffés  n'est  pas  isolée,  les  méthodes  
simplifiées suivantes peuvent s'appliquer en assimilant l'espace non chauffé à une résistance thermique  
équivalente (une méthode plus détaillée pour la prise en compte des déperditions à travers les espaces  
non chauffés est donnée au chapitre A1 des règles Th-U).
2.1.1.2.3.1 Combles non aménagés
En cas d'un plancher haut isolé situé sous un comble non aménagé, l'espace d'air du comble ainsi que  
la toiture, peuvent être assimilés à une couche d'air thermiquement homogène dont la résistance  
thermique est donnée ci-après :
Caractéristiques du toit Ru
1
2
3
4Toit à tuiles sans écran, panneaux ou équivalent
Toiture à base de longues feuilles mécaniques, ou toiture en tuiles  
avec écran ou panneaux équivalents sous les tuiles 
Idem 2, mais avec un revêtement à faible émissivité en sous face de  
la toiture
Toit doublé de panneaux et écran0,06
0,2
0,3
0,3
Ru comprend la résistance thermique de l'espace d'air et la résistance de la toiture en pente. 
Elle ne comprend pas la résistance superficielle R se de la toiture et elle ne doit pas être prise 
en compte pour le calcul des caractéristiques intrinsèques du plancher sous comble.
Tableau IV – Résistance thermique équivalente des combles
2.1.1.2.3.2 Autres espaces
Lorsque le bâtiment a un petit espace non chauffé contigu (garages, abris, buanderies, ..), l'ensemble  
constitué de l'espace non chauffé et des composants de construction externes, peut être assimilé à une  
couche homogène ayant une résistance thermique R u donnée par :
()∑ ×+=
KkekeiunVUAAR33.0,,(6)
où
Aiest la surface totale des composants séparant l'intérieur du local non chauffé, en m²
Ae,kest la surface de l’élément k séparant le local non chauffé de l’environnement extérieur à  
l’exception des planchers bas en contact avec le sol, en m²
Ue,kest le coefficient de transmission thermique de l’élément k entre l’espace non chauffé et  
l’environnement extérieur, en W/(m².K)
nest le taux de renouvellement d’air du local non chauffé, en volume d’air par heure
Vest le volume du local non chauffé, en m3
Si les détails constructifs des parois extérieures du local non chauffé, ne sont pas connus, prendre U e,k 
= 2 W/(m².K) et n = 3 volumes d’air par heure.
2.1.2 Couches thermiquement hétérogènes
Il s'agit de couches présentant une forte hétérogénéité due principalement à la présence simultanée de  
deux ou plusieurs matériaux ayant des conductivités thermiques différentes.117 / 245
117 / 245
Le  transfert  de  chaleur  par  conduction  à  travers  une  couche  thermiquement  hétérogène  est  
généralement de nature bidimensionnelle sauf cas particuliers où l'hétérogénéité est régulière et le  
transfert est mono dimensionnel.
La résistance thermique R d'une couche hétérogène se calcule d'après la formule suivante :
sesipRRU1R−−=
(7)
Rsi, RseSont les résistances superficielles de la paroi côtés intérieur et extérieur, déterminées selon  
§ 2.1.3, en m².K/W.
Upest le coefficient de transmission surfacique en W/(m².K) de la couche, déterminé d’après le § 
2.2.
2.1.3 Résistance superficielle
2.1.3.1 Surfaces planes
La résistance superficielle Rs se calcule d'après la formule suivante :
rashh1R+=
(8)
où
hrest le coefficient d'échanges par rayonnement, en W/(m².K)
avec
hr = ε hro (9)
hro = 4 σ Tm3(10)
où
εest l'émissivité hémisphérique (corrigée) de la surface qui tient compte de l’effet de  
ternissement des surfaces et d’accumulation de poussière avec le temps. A défaut de  
valeurs  données  dans  les  documents  d’Avis  Techniques  ou  déterminées  selon  le  
présent chapitre, prendre ε=0,9
hroest le coefficient de rayonnement d'un corps noir (voir tableau V)
σest la constante de Stefan-Boltzmann (5,67 × 10-8 W/(m².K4))
Tmest la température moyenne de la surface et des surfaces environnantes, en K
Température moyenne T m
°Chro
W/(m².K)
-10
0
10
20
304,1
4,6
5,1
5,7
6,3
Tableau V – Valeurs de h ro
2013
2013haest le coefficient d'échanges par convection, en W/(m².K)
–  Sur les faces intérieures d’une paroi ou les faces extérieures adjacentes à une lame d’air  
fortement ventilée :
Flux de chaleur ha 
W/(m2.K)
Ascendant
Horizontal
Descendant5,0
2,5
0,7
Tableau VI – Valeurs de h c sur les faces intérieures
– Sur les faces extérieures  :
ha = 4 + 4 v (11)
où v est la vitesse du vent à proximité de la surface en m/s
Des valeurs de la résistance superficielle côté extérieur R se, sont données dans le tableau suivant en  
fonction de la vitesse v du vent.
Vitesse du vent
m/sRse
m².K/W
1
2
3
4
5
7
100,08
0,06
0,05
0,04
0,04
0,03
0,02
Tableau VII – Valeurs de R se en fonction de la vitesse du vent
NOTE :
Les valeurs des résistances superficielles intérieures, R si et extérieures, Rse, données au § I.3.2 ont été  
calculées avec une émissivité corrigé  ε= 0,9 et hro calculé à 20°C côté intérieur et à 0°C côté  
extérieur pour une vitesse de vent de 4 m/s.119 / 245
119 / 245
2.1.3.2 Surfaces non planes
Les parties en saillie par rapport au plan des parois, telles que des poteaux de structure, peuvent être  
ignorées pour le calcul de la résistance thermique totale  si elles sont constituées d'un matériau dont la  
conductivité thermique n'excède pas 2,5 W/(m.K).
Si la partie saillante est constituée d'un matériau  
de  conductivité  thermique  supérieure  à  2,5  W/
(m.K),  et  n'est  pas  isolée,  la  résistance  
superficielle, à appliquer à l'aire projetée A p de la 
paroi, doit être corrigée dans le rapport de l'aire  
projetée  de  la  partie  saillante  à  son  aire  
développée réelle A.
Figure 3
AARRpssp=
(12)
où
Rsest la résistance superficielle d'un composant plan
Apest l'aire projetée de la partie saillante
Aest l'aire développée réelle de la partie saillante
2.2 Coefficient de transmission surfacique U
Le coefficient de transmission surfacique U p d'une paroi est le flux thermique en régime stationnaire  
par unité de surface, pour une différence de température d'un kelvin entre les milieux situés de part et  
d'autre de cette paroi. Il s'exprime en W/(m².K) et il est fonction des caractéristiques géométriques et  
thermiques des matériaux et des résistances superficielles.
Les valeurs des coefficients surfaciques utilisées dans des calculs intermédiaires de parois opaques,  
doivent  être  calculées  avec  au  moins  3  décimales.  Les  valeurs  de  U  servant  au  calcul  de  la  
consommation d’énergie dans le bâtiment doivent être exprimées avec deux chiffres significatifs.
2.2.1 Parois donnant sur l'extérieur ou sur un local non chauffé
Une paroi qui donne sur l'extérieur ou sur un local non chauffé (à l'exception des vides sanitaires et des  
sous-sols non chauffés) est caractérisée par son coefficient de transmission surfacique intrinsèque U p.
Les déperditions à travers les parois en contact avec le sol ou donnant sur un vide sanitaire ou un sous-
sol non chauffé, sont exprimées à l'aide d'un coefficient de transmission surfacique 'équivalent' U e 
calculé en fonction des caractéristiques intrinsèques de la paroi et de son environnement (voir § 2.2.2  
et 2.2.3).
2.2.1.1 Paroi comportant des couches d’épaisseur uniforme
2013
2013Le coefficient de transmission surfacique global des parois courantes, U p en W/(m².K), se calcule  
d’après la formule suivante  :
321UUUUUcpΔ+Δ+Δ+= (13)
Avec
Uc: coefficient de transmission surfacique en partie courante de la paroi  :
sesicRRRU++=1
(14)
Rsi, RseSont  les  résistances  superficielles  côtés  intérieur  et  extérieur  de  la  paroi,  
déterminées selon § I.3.2 du présent chapitre 
Rest la résistance thermique de la paroi, en m².K/W, déterminée comme étant la  
somme des résistances thermiques des couches composant la paroi y compris  
celles des lames d’air éventuelles : R = Ó Ri
∆U1: impact des ponts thermiques intégrés à la paroi  
ALUijjii∑∑+=Δχψ1(15)
ψiest le coefficient linéique du pont thermique intégré i, déterminé selon le  
présent chapitre, exprimé en W/(m.K).
χjest le coefficient ponctuel du pont thermique intégré j, exprimé en W/K.  
Liest le linéaire du pont thermique intégré i, en mètre.
Aest la surface totale de la paroi, en m².
Les ponts thermiques intégrés ψi et χj peuvent être déterminés d’après les valeurs tabulées dans  
le présent chapitre, données par type de procédé. 
En l’absence de valeurs tabulées, l’impact des ponts thermiques intégrés peut être déterminé par  
calcul numérique, conformément à la méthode suivante:
cUTAU−Δ×=Δφ1(16)
Où
φ est le flux total exprimé en W (calcul 3D) ou en W/m (calcul 2D).
Aest la dimension du modèle représentant un élément répétitif de la paroi, traversée par  
le flux, en m² (3D) ou en m (2D)
∆Test la différence de température entre les ambiances intérieure et extérieure, en K
Cette formule s’applique à toutes les parois notamment celles où la distinction entre partie  
courante et ponts thermiques intégrés est difficile (paroi à forte hétérogénéité thermique).
Dans le cas particulier d’une paroi comportant des fixations ponctuelles sans contact direct entre  
ces fixations et un ou des parement(s) métallique(s)  situés de part et d’autre de la fixation, la  121 / 245
121 / 245
correction du coefficient de transmission thermique de la paroi concernée peut être déterminée  
selon la formule suivante :2
,1
00118.0


×××=Δ
hTfff
RR
dnA
ddUλ
(17)
Avec
d1 longueur de la fixation, mesurée dans la couche isolante, en mètre 
d0 épaisseur de la couche d’isolation pénétrée par la fixation, en mètre 
λf conductivité thermique de la fixation, en W/(m.K)
nf nombre de fixations par mètre carré 
Af aire de la section droite de la fixation, en m2
R1 résistance thermique de la couche isolante pénétrée par les fixations, en m²K/W
RT,h résistance thermique totale de la paroi, déterminée sans tenir compte des ponts 
thermiques intégrés, en m².K/W
∆U2: impact des circulations d’air au sein des parois ventilées sur l’extérieur  :
2
,12"


Δ=Δ
hTRRUU
Avec
R1 résistance thermique de la couche isolante contenant les cavités, en m²K/W
RT,h résistance  thermique  totale  de  la  paroi,  déterminée  sans  tenir  compte  des  ponts  
thermiques intégrés, en m².K/W
"UΔcorrection relative à la présence de cavités et de lames d’air dans la paroi, obtenue  
d’après le tableau ci-après, en W/(m².K)  
Trois niveaux de correction sont identifiés  :
NiveauConfiguration des cavités et lames d’air parasites dans la paroi 
ventilée sur l’extérieure"UΔ
Aucune cavité(1) ou lame d’air(2) n’est présente dans la paroi
2Seules des cavités d’air ponctuelles ou linéaires, traversant la totalité ou  
une partie de l’épaisseur de l’isolation, sont présentes dans la paroi 0,01
3Des cavités d’air (niveau 2) communiquant avec une ou plusieurs lames  
d’air, parallèles à la paroi et située à dans l’épaisseur et/ou en contact avec  
la face chaude de l’isolation.0,04
(1)  Une cavité d’air est perpendiculaire au plan de l’isolation. Elle pénètre dans l’épaisseur de  
la couche isolante. (2) Une lame d’air est parallèle au plan de l’isolation. Elle se situe à l’interface entre deux couches de la  
paroi. 
Exemples :
a - Exemples de procédés constructifs concernés par la correction ∆U 2
Rampants de toitures, bardages extérieurs ventilés, couvertures double peau, vêtures et vêtages.  
b - Exemples de niveau 1
2013
2013La surface intérieure de l’isolation est en contact intime avec la couche adjacente située  
côté intérieur (membrane pare vapeur, parement, panneau de contreventement, ossature,  
…). Les joints entre panneaux isolants sont soit faibles (e  < 5 mm) soit traitées (tenons  
mortaise, remplissage mastic):
Figure 4
c - Exemples de niveau 2
La  surface  intérieure  de  l’isolation  est  en  contact  intime  avec  la  couche  intérieure  
adjacente (membrane, parement, panneau de contreventement, ossature). Les joints entre  
panneaux isolants sont supérieurs à 5mm. 
Figure 5
d - Exemples de niveau 3
La surface intérieure de l’isolation a un contact irrégulier avec la couche adjacente située  
côté  intérieur  (membrane,  parement,  panneau  de  contreventement,  ossature,  …).  Des  
cavités entre panneaux isolants communiquent avec les lames d’air parasites et permettent  
ainsi la circulation de l’air entre les côtés chaud et froid de l’isolation.
Figure 6
∆U3: impact de l’écoulement des eaux de pluie entre l’isolant et la membrane d’étanchéité pour les  
toitures terrasses avec isolation inversée  :
2
13


=Δ
TRRxfpU
(18)123 / 245
123 / 245
Avec
PIntensité moyenne des précipitations pendant la saison de chauffage, en mm/jour (voir tableau  
VIII)
fCoefficient d’écoulement donnant la fraction de p atteignant la membrane d’étanchéité 
xCoefficient d’augmentation de la déperdition de chaleur provoquée par l’écoulement des eaux  
de pluie sur la membrane
R1Résistance thermique de la couche isolante située au-dessus de la membrane d’étanchéité
RTRésistance thermique totale de la toiture avant l’application de la correction, en m².K/W
Note 1 : Pour les toitures terrasses avec couche unique d’isolation comportant des joints secs avec  
protection lourde ouverte à l’extérieur prendre f x = 0.04. Pour d’autres configurations se référer aux  
Avis Techniques correspondantes. 
Note 2 : Le calcul de la résistance thermique de l’isolant en toiture inversé doit tenir compte d’une  
majoration de sa conductivité thermique due à un taux d’humidité généralement supérieur à celui  
couramment rencontré dans les autres techniques. Le mode de détermination du facteur de conversion  
correspondant est donné au chapitre A2.
Département p Département p
n
°Nommm/
j n
°Nom mm/j
0
1AIN 2,12 4
9MAINE-ET-LOIRE 1,86
0
2AISNE 1,89 5
0MANCHE 1,84
0
3ALLIER 1,84 5
1MARNE 1,58
0
4ALPES-DE-HAUTE-PROVENCE 2,03 5
2HAUTE-MARNE 2,25
0
5HAUTES-ALPES 2,03 5
3MAYENNE 1,93
0
6ALPES-MARITIMES 2,74 5
4MEURTHE-ET-MOSELLE 2,00
0
7ARDECHE 2,62 5
5MEUSE 2,25
0
8ARDENNES 1,89 5
6MORBIHAN 2,90
0
9ARIEGE 2,85 5
7MOSELLE 2,08
1
0AUBE 1,81 5
8NIEVRE 2,20
1
1AUDE 2,22 5
9NORD 1,84
1
2A VEYRON 2,19 6
0OISE 1,83
1
3BOUCHES-DU-RHONE 1,81 6
1ORNE 2,24
1
4CALV ADOS 2,09 6
2PAS-DE-CALAIS 1,67
1
5CANTAL 1,93 6
3PUY-DE-DOME 1,19
1
6CHARENTE 2,40 6
4PYRENEES-ATLANTIQUES 3,42
1
7CHARENTE-MARITIME 2,42 6
5HAUTES-PYRENEES 3,33
2013
20131
8CHER 1,94 6
6PYRENEES-ORIENTALES 1,87
1
9CORREZE 1,93 6
7BAS-RHIN 1,33
2
0CORSE 2,41 6
8HAUT-RHIN 1,31
2
1COTE-D-OR 1,89 6
9RHONE 2,12
2
2COTES-D-ARMOR 2,37 7
0HAUTE-SAONE 2,86
2
3CREUZE 1,93 7
1SAONE-ET-LOIRE 2,21
2
4DORDOGNE 1,99 7
2SARTHE 1,99
2
5DOUBS 3,00 7
3SA VOIE 2,91
2
6DROME 2,62 7
4HAUTE-SA VOIE 2,91
2
7EURE 1,59 7
5VILLE-DE-PARIS 1,69
2
8EURE-ET-LOIR 1,59 7
6SEINE-MARITIME 2,24
2
9FINISTERE 2,89 7
7SEINE-ET-MARNE 1,81
3
0GARD 2,44 7
8YVELINES 1,69
3
1HAUTE-GARONNE 1,83 7
9DEUX-SEVRES 1,86
3
2GERS 1,99 8
0SOMME 2,04
3
3GIRONDE 2,90 8
1TARN 1,83
3
4HERAULT 2,318
2TARN-ET-GARONNE 1,99
3
5ILLE-ET-VILAINE 1,938
3V AR 2,42
3
6INDRE 2,068
4V AUCLUSE 2,01
3
7INDRE-ET-LOIRE 1,988
5VENDEE 2,32
3
8ISERE 2,588
6VIENNE 2,07
3
9JURA 2,218
7HAUTE-VIENNE 3,01
4
0LANDES 2,878
8VOSGES 2,00
4
1LOIR-ET-CHER 1,998
9YONNE 1,72
4
2LOIRE 1,569
0TERRITOIRE-DE-BELFORT 3,06
4
3HAUTE-LOIRE 1,569
1ESSONNE 1,69
4
4LOIRE-ATLANTIQUE 2,489
2HAUTs-DE-SEINE 1,69
4
5LOIRET 1,789
3SEINE-SAINT-DENIS 1,69
4
6LOT 2,509
4V AL-DE-MARNE 1,69
4LOT-ET-GARONNE 1,999V AL-D-OISE 1,69125 / 245
125 / 245
7 5
4
8LOZERE 1,56
Tableau VIII – Précipitations moyennes en mm/jour
2013
20132.2.1.2 Paroi comportant des couches d’épaisseur variable
Il s’agit notamment des formes de pente présentes en toitures terrasses. Les formules ci-après ne sont  
valables  que  pour  des  pentes  ne  dépassant  pas  5%.  Pour  des  pentes  supérieures  des  méthodes  
numériques peuvent être utilisées.
Pour calculer le coefficient de transmission surfacique d’une paroi comportant différentes parties  
élémentaires à épaisseurs variables, procéder comme suit  :
1 – Calculer le coefficient U i de chaque partie élémentaire de surface Ai en utilisant la formule  
correspondante donnée dans les sections (a) à (d)
2 -  Calculer le coefficient de transmission surfacique global pour la paroi en utilisant la formule  
suivante :
∑∑=
iii
AAUU
a - surface rectangulaire



+=
01
11ln1
RR
RU
b – surface triangulaire ayant l’épaisseur maximale à la pointe




−


+


+= 11ln12
01
10
1 RR
RR
RU
c – surface triangulaire ayant l’épaisseur minimale à la pointe







+−=
01
10
11ln12
RR
RR
RU
d – surface triangulaire ayant une épaisseur différente à chaque sommet127 / 245
127 / 245
()




−



+++


+−


+
=212120102102100120 ln1ln1ln
2RRRRRRRRRRRRRRRRRR
U
Avec
R1Résistance thermique maximale de la couche d’épaisseur variable comme  montré sur les  
figures ci-après, en m².K/W (R 1 ≠ 0 m².K/W)
R0Résistance thermique totale des autres couches inférieures d‘épaisseurs homogènes, y compris  
les résistances superficielles de la paroi, en m².K/W (R 0 ≠ 0 m².K/W)
R2Résistance thermique située au niveau du troisième sommet en cas d’une surface triangulaire  
ayant  une  épaisseur  différente  à chaque sommet  comme  montré  sur  la  figure  en (d),  en  
m².K/W
2013
20132.2.2 Parois en contact avec le sol
Les  déperditions  à  travers  les  parois  en  contact  avec  le  sol  ne  dépendent  pas  uniquement  des  
caractéristiques intrinsèques de la paroi, mais aussi du flux de chaleur à travers le sol. Elles sont  
exprimées au moyen d'un coefficient surfacique 'équivalent' dont la méthode de calcul est donnée ci-
après (pour plus d’information se référer à la norme NF EN ISO 13370).
2.2.2.1 Paramètres de calcul
2.2.2.1.1 Dimension caractéristique du plancher
PA'B
21=
(19)
où
B'est la dimension caractéristique du plancher, en mètre
Aest l'aire du plancher bas en contact avec le sol, en mètre carré
Pest le périmètre du plancher bas mesuré du côté intérieur, en mètre
2.2.2.1.2 Epaisseur équivalente du plancher en contact avec le sol
dt = w + λs (Rsi + Rf + Rse) (20)
où
dtest l'épaisseur 'équivalente' du plancher, égale à l'épaisseur du sol ayant la même résistance  
thermique totale que ce plancher, en mètre.
west l'épaisseur totale du mur, toutes couches comprises, en mètre.
λsest la conductivité thermique du sol non gelé déterminée selon § 1.3.3 du chapitre A2  
(Matériaux), en W/(m.K)
Rfest la résistance thermique du plancher en contact avec le sol y compris l’effet des ponts  
thermiques intermédiaires calculées selon le § 2.2.2.1.5 en m2.K/W 
Rsi, Rsesont les résistances superficielles de la paroi côtés intérieur et extérieur, déterminées selon  
§ 2.1.3, en m².K/W.
2.2.2.1.3 Epaisseur équivalente des murs enterrés
dw = λs (Rsi + Rw + Rse)(21)
où
dwest  l'épaisseur  'équivalente'  du  mur  enterré,  égale  à  l'épaisseur  du  sol  ayant  la  même  
résistance thermique totale que le mur, en mètre.
Rwest la résistance thermique du mur enterré toutes couches comprises, en m2.K/W.
2.2.2.1.4 Autres paramètres
Dest  la  largeur  ou  la  profondeur  de  l'isolation  périphérique  respectivement  horizontale  ou  
verticale, en m.
Rnest la résistance thermique de l'isolation périphérique horizontale ou verticale (ou du mur de  
fondation) en m2.K/W.
dnest l'épaisseur de l'isolation périphérique (ou du mur de fondation en cas d’isolation répartie),  
en mètre.129 / 245
129 / 245
zest la profondeur moyenne au-dessous du sol de la face inférieure du plancher bas du sous-sol  
chauffé, en mètre.
2.2.2.1.5 Calcul de R f
Rf doit tenir compte des ponts thermiques des liaisons éventuelles avec le plancher bas
Figure 8
Soit un plancher bas de surface A donnant sur un vide sanitaire, un sous-sol non chauffé ou en contact  
avec le sol et supporté par un refend intermédiaire de longueur L (voir figures 8) et où  :
-Rpla résistance thermique du plancher, et
-Uple coefficient surfacique correspondant
-ψ le coefficient linéique de la liaison plancher bas-refend
-Rfla  résistance  thermique  globale  du  plancher  incluant  l’effet  de  tous  les
 ponts thermiques situés entre le local chauffé et le vide sanitaire, et U f le coefficient 
surfacique correspondant.
Rf  se calcule par la formule suivante  :
Rf = sifRU21−
Avec Uf = Up + AL.ψ
 et Up = sipRR21
+
Rsi étant la résistance superficielle côté intérieur et côté vide sanitaire
2.2.2.2 Planchers
2.2.2.2.1 Planchers sur terre plein
Le coefficient de transmission surfacique 'équivalent' Ue d'un plancher bas sur terre plein s'exprime en  
W/(m².K) et se calcule d'après les formules suivantes :
1. Plancher à isolation continue (figure 9) ceUU=(22)
2013
20132. Plancher à isolation périphérique (figure 10) 'B2UUceψΔ+=
(23)
Figure 9 Figure 10
Où
Uc est le coefficient surfacique 'équivalent' du plancher sans l'effet de l'isolation périphérique :
Si dt < B'


+π
+πλ= 1d'Blnd'B2U
ttsc
(24)
Si dt ≥ B' tscd'B457.0U+λ=
(25)
Δψest un terme correctif qui tient compte de la présence d'une isolation périphérique :
Horizontale






++−


+πλ−=ψΔ 1'ddDln1dDln
tts
(26)
Verticale






++−


+πλ−=ψΔ 1'ddD2ln1dD2ln
tts
(27)
d' étant l'épaisseur supplémentaire 'équivalente' résultant de la couche d'isolant périphérique,  
elle s'exprime en mètre et se calcule d'après la formule suivante :
d' = λs Rn - dn (28)131 / 245
131 / 245
2.2.2.2.2 Planchers bas de sous-sol chauffé
Le  coefficient  de  transmission  surfacique  
'équivalent'  Ue d'un  plancher  bas  en  sous-sol  
chauffé s'exprime en W/(m².K) et se calcule d'après  
les formules suivantes :
Figure 11
Si 

+2zdt
< B'



+
+π
++πλ= 1
2zd'Bln
2zd'B2U
ttse
(29)
Si 

+2zdt
≥ B' 2zd'B457.0U
tse
++λ=
(30)
2.2.2.2.3 Planchers  hauts enterrés
Le  coefficient  de  transmission  surfacique  
'équivalent' Ue d'un plancher haut enterré s'exprime  
en  W/(m².K)  et  se  calcule  d'après  la  formule  
suivante :
∑++=
iseisieRRR1U
(31) Figure 12
∑iiRest la somme des résistances thermiques de toutes les couches i comprises entre la face  
inférieure  du  plancher  et  la  face  supérieure  du  sol  (voir  figure  12),  déterminée  selon
 § 2.1.2 ou §2.1.3.
2.2.2.3 Murs enterrés
Le coefficient de transmission surfacique 'équivalent' Ue d'un mur enterré s'exprime en W/(m².K) et se  
calcule d'après la formule suivante :
Si dw ≥ dt


+



++
πλ= 1dzlnzdd5.01z2U
wttse
(32)
Si dw < dt


+



++
πλ= 1dzlnzdd5.01z2U
wwwse
(33)
2013
20132.2.3 Parois donnant sur vide sanitaire ou sur un sous-sol non chauffé
Les déperditions à travers les parois donnant sur vide sanitaire ou sur un sous-sol non chauffé ne  
dépendent pas uniquement des caractéristiques intrinsèques de la paroi, mais aussi du flux de chaleur à  
travers  le  sol  et  à  travers  l'espace  non  chauffé.  Elles  sont  exprimées  au  moyen  d'un  coefficient  
surfacique  'équivalent'  dont  la  méthode  de  calcul  est  donnée  ci-après  (une  méthode  numérique  
alternative est décrite dans la norme NF EN 10211).
2.2.3.1 Paramètres de calcul
Les paramètres de calcul donnés au § 2.2.2.1et les paramètres suivants sont utilisés pour le calcul de  
Ue.
dgest l'épaisseur 'équivalente' de toute isolation posée sur le sol, exprimé en mètre et calculée  
d'après la formule suivante :
dg = w + λs (Rsi + Rg + Rse) (34)
Rgétant la résistance thermique de toute isolation posée sur le sol, en m².K/W.
Ufest le coefficient de transmission surfacique total du plancher bas donnant sur l'espace non  
chauffé, il tient compte de l'effet des liaisons intermédiaires du plancher (selon le § 2.2.2.1.5) :
ALUUkkkpf∑ψ
+=
(35)
où
Upest le coefficient surfacique du plancher bas exprimé en W /(m².K) et calculé selon §  
2.2.  Ce  coefficient  est  le  seul  concerné  par  le  garde-fou  réglementaire  quand  il  
s’applique.
ψkest le coefficient linéique de la liaison intermédiaire k du plancher bas, exprimé en W/
(m.K) et déterminé selon le chapitre A5 "ponts thermiques".
Lkest le linéaire de la liaison intermédiaire (voir définition au § 1.2), en mètre
Aest la surface intérieure du plancher bas, en m².
hest la hauteur moyenne de la face supérieure du plancher au dessus du niveau du sol extérieur,  
en mètre.
zest la profondeur moyenne du sol du vide sanitaire au-dessous du niveau du sol extérieur, en  
m. 
pest le périmètre du vide sanitaire ou du sous-sol non chauffé, en mètre
Uwest le coefficient surfacique global du mur du vide sanitaire situé au dessus du niveau du sol,  
exprimé en W/(m².K) et calculé selon § 2.2.
est l'aire des ouvertures de ventilation divisée par le périmètre du vide sanitaire en m2/m.
fwest le facteur de protection contre le vent.
vest la vitesse moyenne du vent à 10 m de hauteur, en m/s.
En l’absence de valeur mesurée, prendre v = 4 m/s.133 / 245
133 / 245
2.2.3.2 Planchers sur vide sanitaire
La  méthode  de  calcul  ci-après  traite  du  cas  
classique de vide sanitaire dans lequel l'espace sous  
plancher est ventilé naturellement par l'extérieur.  
En cas de ventilation mécanique, ou si le taux de  
renouvellement d'air est spécifié, se reporter à la  
norme NF EN ISO 13370.
Le  coefficient  de  transmission  surfacique  
'équivalent'  Ue d'un plancher donnant sur un vide  
sanitaire  s'exprime  en  W/(m².K)  et  se  calcule  
d'après la formule suivante :
    Figure 13
xgfeUU1
U1
U1
++=
(36)
où
Ufest le coefficient de transmission surfacique global du plancher bas déterminé selon la formule  
(35) et exprimé en W/(m².K).
Ugest le coefficient de transmission thermique correspondant au flux de chaleur à travers le sol,  
exprimé en W/(m².K) :
Si z ≤ 0.5 mUg se calcule d'après la formule (24) en remplaçant d t par dg
Si z > 0.5 mbwbfgUApzUU+=
(37)
Ubfcorrespond aux déperditions par le sol du vide sanitaire et calculé d'après la formule  
(28) en remplaçant d t par dg.
Ubwcorrespond aux déperditions à travers la partie enterrée du mur de soubassement et  
calculé d'après la formule (31) ou la formule (32) en remplaçant d t par dg.
Uxest un coefficient de transmission surfacique équivalent correspondant au flux de chaleur à  
travers les murs du vide sanitaire et aux déperditions par renouvellement d’air résultant de la  
ventilation du vide sanitaire, exprimé en W/(m².K) et calculé d'après la formule suivante :
'Bfv1450
'BUh2Uwwxε+=
(38)
Si h varie le long du périmètre du plancher, il convient d'utiliser sa valeur moyenne.
Des valeurs forfaitaires de fw sont données dans le tableau X :
Situation Exemple fw
Abritée
Moyenne
ExposéeCentre ville
Banlieue
Milieu rural0,02
0,05
0,10
Tableau IX – Valeurs forfaitaires de f w
2013
20132.2.3.3 Planchers sur sous-sol non chauffé
Les  formules  indiquées  dans  ce  paragraphe  
s'appliquent  aux  sous-sols  non  chauffés  ventilés  
depuis l'extérieur.
Le  coefficient  de  transmission  surfacique  
'équivalent' Ue d'un plancher donnant sur un sous-
sol  non  chauffé  s'exprime  en  W/(m².K)  et  se  
calcule d'après la formule (35) :
xgfeUU1
U1
U1
++=
    Figure 14
où
Ufest le coefficient de transmission surfacique global du plancher bas déterminé selon la formule  
(34) et exprimé en W/(m².K).
Ugest le coefficient de transmission thermique correspondant au flux de chaleur à travers le sol,  
exprimé en W/(m².K) et calculé d'après la formule (36) :
bwbfgUApzUU+=
Ubfcorrespond aux déperditions par le sol du sous-sol non chauffé et calculé d'après la  
formule (29) ou (30), en remplaçant d t par dg.
Ubwcorrespond aux déperditions à travers la partie enterrée du mur de soubassement et  
calculé d'après la formule (32) ou la formule (33), en remplaçant d t par dg.
Uxest un coefficient de transmission surfacique équivalent correspondant au flux de chaleur à  
travers les murs du sous-sol non chauffé et à celui résultant de la ventilation du sous-sol,  
exprimé en W/(m².K) et calculé d'après la formule suivante :
AVn
BUhUwx33,0
'2+=
(39)
où
Vest le volume d'air du sous-sol, en m3.
nest le taux de renouvellement d'air du sous-sol, en nombre de renouvellements d'air par  
heure.
Si h varie le long du périmètre du plancher, il convient d'utiliser sa valeur moyenne.
2.2.3.4 Murs
Le coefficient de transmission surfacique 'équivalent' Ue d'un mur donnant sur un vide sanitaire ou sur  
un  sous-sol  non  chauffé  peut  être  calculé  d'après  les  formules  (34)  à  (39)  en  remplaçant  les  
caractéristiques thermiques du plancher par celles du mur.
B' étant toujours la dimension caractéristique du plancher séparant l'espace non chauffé du sol.
2.2.4 Parois en contact avec le sol et donnant sur un volume non chauffé135 / 245
135 / 245
Le coefficient de transmission surfacique équivalent Ue d’une paroi dont la face froide est à la fois en  
contact avec le sol et donnant sur un volume non chauffé (local ou vide sanitaire) est calculé comme  
suit :
iieieAAUU
ΣΣ=
Avec
eiUCoefficient de transmission équivalent de la paroi calculé comme si toute la paroi était en  
contact avec le sol, ou donnant sur un local non chauffé ou donnant sur un vide sanitaire. 
iASuperficie de la partie i de la paroi en contact avec le sol, ou donnant sur un local non chauffé  
ou donnant sur un vide sanitaire
Exemple :
Figure 15
3. Valeurs par défaut
3.1 Etalement sur un plancher haut d’un matériau en vrac
Sont visées ici les utilisations des matériaux en vrac sur les planchers hauts sous combles perdus.  
Lorsque les matériaux relèvent pour cette utilisation de la procédure de l’Avis Technique, on se  
reportera à ces Avis et aux «  Règles générales de mise en œuvre des procédés et produits d’isolation  
thermique rapportée sur planchers de greniers et combles perdus faisant l’objet d’un Avis Technique  » 
en ce qui concerne la mise en œuvre et les limites d’emploi.
Les matériaux sont déposés sur les planchers par déversement manuel ou par soufflage à la machine. 
Dans le cas général, le coefficient de transmission thermique Up d’un plancher haut isolé avec des  
matériaux en vrac, doit être calculé conformément au paragraphe 2.2.1.1 du présent chapitre.
Dans la suite de ce paragraphe on donne, à titre d’exemple, pour quelques matériaux et pour chacune  
de ces mises en œuvre  :
pour les planchers plats, la résistance thermique (R) de la couche déposée,
pour les planchers à solives industrialisées, la résistance thermique (R) de l’ensemble couche  
déposée-ossature (à l’exclusion de la sous-face).
Pour  les  matériaux  déversés  manuellement,  la  résistance  thermique  est  exprimée  en  fonction  de  
l’épaisseur de la couche déposée  ; on donne également, à titre indicatif en absence de spécification  
précise concernant la masse volumique du matériau, la masse (m) déposée par m2 de plancher.
Pour les matériaux déposés par soufflage à la machine, la résistance thermique est exprimée  en  
fonction du poids déposé par m2 de plancher, surface des solives incluses lorsque le plancher en  
comporte ; on donne à titre indicatif l’épaisseur (e) en cm de la couche déposée, celle-ci ne pouvant  
pas en règle générale être contrôlée, ce procédé étant le plus souvent utilisé en combles inaccessibles et  
l’épaisseur n’étant obtenue qu’après stabilisation, la plupart de ces produits se tassant dans le temps.
2013
2013La résistance thermique de la fibre de cellulose déposée par soufflage à la machine doit être calculée  
pour une épaisseur stabilisée tenant compte d’un tassement donné ci après : 
 Coefficient de tassement Ep ≤ 220 mm Ep = 240 mm Ep ≥ 260 mm 
25 < ρ ≤ 35 (ou ρ inconnu) 20 % 28 % 35 % 
35 < ρ < 40 20 % 25 % 30 % 
 
ρ : masse volumique (kg/m3) 
Ep : épaisseur d’isolant avant tassement (mm) Les valeurs de coefficient de tassement peuvent être 
interpolées entre 220 et 240 mm et entre 240 et 260 mm. 
Priment sur les valeurs ci-après les valeurs utiles indiquées dans les Avis Techniques ou dans les  
documents techniques d’application.
3.1.1 Déversement manuel sur plancher plat
Epaisseur moyenne de la couche déposée en cm 57,51012,51517,520
Copeaux de mousse de polychlorure de vinyle  :
masse volumique en œuvre  : 30 à 50 kg/m31,1
(2)1,7
(3)2,3
(4)2,8
(5)3,4
(6)4,0
(7)4,5
(8)
Granulats de
verre expanségranulométrie 3/8 :
masse volumique en œuvre  : 
145 à 175 kg/m30,7
(8)1,1
(12)1,4
(16)1,8
(20)2,1
(24)2,5
(28)2,9
(32)
granulométrie 8/16 :
masse volumique en œuvre  : 
125 à 155 kg/m3-
-1,1
(10,5
)1,4
(14)1,8
(17,5
)2,1
(21)2,5
(24,5
)2,9
(28)
granulométrie 16/25 :
masse volumique en œuvre  : 
115 à 145 kg/m3-
-0,8
(10)1,1
(13)1,4
(16)1,7
(19,5
)1,9
(23)2,2
(26)
Vermiculite : granulométries inférieures à 4
masse volumique en œuvre  : 90 à 130 kg/m30,7
(5,5)1,1
(8)1,5
(11)1,9
(14)2,2
(16,5
)2,6
(19)3,0
(22)
Note : les chiffres indiqués entre parenthèses donnent la masse moyenne déposée par m2 de plancher. Elle 
est exprimée en kg/m2.
Résistance thermique (R) de la couche déposée en m2.K/W
3.1.2 - Soufflage à la machine sur plancher plat
Masse moyenne déposée en kg par m2 de plancher 2345678137 / 245
137 / 245
- Copeaux de mousse 
de polychlorure de 
vinyle
- Laine de laitier ou 
de roche


masse volumique en 
œuvre des 2 matériaux  : 
30 à 50 kg par m31,1
(6)1,7
(7,5)2,3
(10)2,8
(12,5
)3,4
(15)4,0
(15,5
)4,5
(20)
Masse moyenne déposée en kg par m2 de plancher 7,51012,51517,52022,5
Granulats de
verre expanségranulométrie 3/8 :
masse volumique en œuvre  : 145 à 
175 kg/m30,7
(5)0,9
(6)1,1
(8)1,3
(9)1,6
(11)1,8
(13)2,0
(14)
granulométrie 8/16 :
masse volumique en œuvre  : 125 à 
155 kg/m3-
-1,0
(7)1,3
(9)1,5
(11)1,8
(12)2,0
(14)2,3
(16)
granulométrie 16/25 :
masse volumique en œuvre  : 115 à 
145 kg/m3-
-0,9
(8)1,1
(10)1,3
(12)1,5
(13)1,7
(15)1,9
(17)
Vermiculite : granulométries inférieures à 4
masse volumique en œuvre  : 90 à 130 kg/m31,0
(7)1,4
(9)1,7
(11)2,0
(14)2,4
(16)2,7
(18)3,0
(20)
Note : les chiffres indiqués entre parenthèses donnent l’épaisseur, en cm, obtenue après stabilisation, 
l’épaisseur à l’application étant approximativement égale à 1,25 fois l’épaisseur à la stabilisation pour des  
épaisseurs stabilisées inférieures ou égales à 20 cm.
Résistance thermique (R) de la couche déposée en m2.K/W
2013
20133.1.3 Déversement manuel sur plancher à solives
Epaisseur moyenne de la couche déposée en cm 57,51012,51517,520
Copeaux de mousse de polychlorure de vinyle  :
masse volumique en œuvre  : 30 à 50 kg/m31,0
(1,8)1,4
(2,6)1,8
(3,4)2,3
(4,3)2,7
(5,1)3,1
(6,0)3,6
(6,8)
Granulats de
verre expanségranulométrie 3/8 :
masse volumique en œuvre  :
145 à 175 kg/m30,7
(7)1,0
(10,5
)1,3
(14)1,6
(17)1,9
(20,5
)2,2
(24)2,5
(27,5
)
granulométrie 8/16 :
masse volumique en œuvre  :
125 à 155 kg/m3-
-1,0
(9)1,3
(12)1,6
(15)1,9
(18)2,2
(21)2,5
(24)
granulométrie 16/25 :
masse volumique en œuvre  : 
115 à 145 kg/m3-
-0,8
(8,5)1,0
(11)1,3
(14)1,6
(16,5
)1,8
(19,5
)2,1
(22,5
)
Vermiculite : granulométries inférieures à 4
masse volumique en œuvre  : 90 à 130 kg/m30,7
(4,5)1,0
(7)1,3
(9,5)1,6
(11,5
)2,0
(14)2,3
(16,5
)2,6
(18,5
)
Note : Les chiffres indiqués entre parenthèses donnent la masse moyenne déposée par m2 de plancher. 
Elle est exprimée en kg/m2.
Résistance thermique (R) de l’ensemble couche déposée-ossature en m2.K/W139 / 245
139 / 245
3.1.4 Soufflage à la machine sur plancher à solives
Masse moyenne déposée en kg par m2 de plancher, 
surface des solives incluses2345678
- Copeaux de mousse
de polychlorure de 
vinyle
- Laine de laitier ou de  
roche
masse volumique en 
œuvre des 2 matériaux  : 
30 à 50 kg par m31,1
(6)1,6
(8,5)2,1
(11,5
)2,6
(14,5
)1,1
(17,5
)3,6
(20)4,0
(23)
Masse moyenne déposée en kg par m2 de plancher, 
surface des solives incluses…….7,51012,51517,52022,5
Granulats de
verre expanségranulométrie 3/8 :
masse volumique en œuvre  : 
145 à 175 kg/m30,8
(5,5)1,0
(7,5)1,2
(9)1,4
(11)1,7
(13)1,9
(14,5
)2,1
(16,5
)
granulométrie 8/16 :
masse volumique en œuvre  : 
125 à 155 kg/m30,8
(6,5)1,1
(8,5)1,4
(10,5
)1,6
(12,5
)1,9
(14,5
)2,2
(17)2,4
(19)
granulométrie 16/25 :
masse volumique en œuvre  : 
115 à 145 kg/m30,7
(7)0,9
(9)1,1
(11,5
)1,3
(13,5
)1,5
(16)1,7
(18)1,9
(20,5
)
Vermiculite : granulométries inférieures à 4
masse volumique en œuvre  : 90 à 130 kg/m31,0
(8)1,4
(10,5
)1,7
(113,
5)2,0
(16)2,4
(18,5
)2,7
(21,5
)3,0
(24)
Note : Les chiffres indiqués entre parenthèses donnent l’épaisseur en cm obtenue après stabilisation, 
l’épaisseur à l’application étant approximativement égale à 1,25 fois l’épaisseur à la stabilisation pour des 
épaisseurs stabilisées inférieures ou égales à 20 cm.
Résistance thermique (R) de l’ensemble couche déposée-ossature en m2.K/W
2013
2013A5 Ponts thermiques
1- Introduction
Ce chapitre décrit les principes de la méthode de calcul des ponts thermiques et contient des  
valeurs par défaut, calculées conformément aux normes correspondantes citées au § I.1.
Les  déperditions  à  travers  les  ponts  thermiques  linéaires  se  calculent  en  pondérant  les  
coefficients linéiques par leurs linéaires correspondants déterminés à partir des dimensions  
intérieures des locaux.
Les  déperditions  à  travers  les  ponts  thermiques  ponctuels  se  calculent  en  pondérant  les  
coefficients ponctuels par leurs nombres respectifs.
De plus amples informations concernant la prise en compte des ponts thermiques sont données  
dans le chapitre A1 «Généralités » des Règles Th-U.
1.1. - Références normatives
- NF EN ISO 10211  : Ponts thermiques dans le bâtiment - Flux thermiques et températures 
superficielles - calculs détaillés.
- NF EN ISO 13370  : Performance thermique des bâtiments - transfert de chaleur par le sol - 
méthodes de calcul.
- NF EN ISO 6946  : Composants et parois de bâtiments – Résistance thermique et coefficient  
de transmission thermique – Méthode de calcul
1.2. – Définitions, symboles et indices
a – Définitions
Les définitions suivantes s’appliquent  :
- Flux thermique  φ en W  : Quantité de chaleur transmise à (ou fournie) par un  
système, divisée par le temps.
- Densité surfacique (ou linéique) du flux thermique ϕ, en W/m2 (ou W/m) : Flux 
thermique par unité de surface (ou par unité de longueur).
-Plancher bas : paroi horizontale donnant sur un local chauffé uniquement sur sa  
face supérieure.
-Plancher intermédiaire  : Paroi horizontale donnant, sur ses faces inférieure et  
supérieure, sur des locaux chauffés.141 / 245
141 / 245
-Plancher haut : Paroi horizontale donnant sur un local chauffé uniquement sur sa  
face inférieure.
-Local chauffé : Local dont la température normale en période d’occupation est  
supérieure à 12°C.
-Liaisons périphériques  : Liaisons situées au pourtour d’un plancher donné.
-Liaisons intermédiaires  : Liaisons situées à l’intérieur du pourtour d’un plancher  
donné.
-Coefficient linéique ψ : Coefficient qui exprime les déperditions dues à un pont  
thermique linéaire en W par K, par mètre linéaire.
-Coefficient ponctuel χ : Coefficient qui exprime les déperditions dues à un pont  
thermique ponctuel en W par K.
-Isolation par l’intérieur  : Isolation par une couche isolante appliquée du côté  
intérieur sur une paroi verticale de l’enveloppe.
-Isolation par l’extérieur  : Isolation par une couche isolante appliquée du côté  
extérieur sur une paroi verticale de l’enveloppe.
-Isolation répartie  :  Isolation assurée exclusivement par l’épaisseur de la partie  
porteuse de la paroi (ex : blocs à perforations verticales en terre cuite, blocs en  
béton cellulaire).
-Conductivité thermique équivalente  : Rapport de la résistance thermique d'une  
paroi sur son épaisseur, en W/(m.K)
-Maçonnerie courante  : Maçonnerie couramment utilisée (à base de béton ou de  
terre cuite) de conductivité thermique équivalente le > 0.7 W/(m.K)
-Maçonnerie  isolante type a  :  Maçonnerie à  isolation  répartie de conductivité  
thermique équivalente le < 0.2 W/(m.K)
-Maçonnerie isolante type b  :  Maçonnerie à isolation répartie de conductivité  
thermique équivalente 0.2 < le < 0.4 W/(m.K)
-Plancher en béton plein  : Dalle de béton ou plancher préfabriquée en béton plein  
avec prédalle.
2013
2013b - Symboles 
SymboleGrandeur Unité
φFlux thermique total à travers un système donné W
ϕFlux thermique par unité de longueur W/m
UCoefficient de transmission surfacique W/
(m².K)
ψCoefficient de transmission linéique W/(m.K)
χCoefficient de transmission ponctuel W/K
TTempérature K
ΔTDifférence de température entre deux ambiances K
RsiRésistance thermique superficielle intérieure m².K/W
RseRésistance thermique superficielle extérieure m².K/W
λConductivité thermique W/(m.K)
ASurface m²
LLongueur ou largeur m
eEpaisseur m
hHauteur m
zProfondeur  du  sol  extérieur  par  rapport  au  nu  supérieur  du  
plancher, compté négativement lorsque le plancher est plus bas  
que le sol et positivement dans le cas contrairem
RcRésistance thermique de la correction isolante insérée entre le  
plancher sur terre plein et le murm².K/W
RscRésistance thermique de la couche d'isolant sous chape flottante m².K/W
dRecouvrement de l'isolation sous plancher par l'isolation du mur,  
compté positivement vers le haut à partir de la face inférieure de  
l'isolant sous plancherm
rpRetombée de poutre m
lfLargeur de la feuillure ou distance entre le fond de feuillure et le  
bord du tableaucm
lpLargeur de la surface de contact entre le dormant de menuiserie  
et un refend traversantcm
TCTerre Cuite
BCBéton Cellulaire
2DDeux dimensions
3DTrois dimensions
1DMonodimentionnel
c - Indices
iIntérieur
eExtérieur ou LNC
pPlancher
mMur
rRefend
cchaînage
poPoutre
fFeuillure143 / 245
143 / 245
2 – Méthodes de calcul des ponts thermiques
2.1- Définition du pont thermique
Un pont thermique est une partie de l'enveloppe du bâtiment où la résistance thermique, par  
ailleurs uniforme, est modifiée de façon sensible par :
a - la pénétration totale ou partielle de l'enveloppe du bâtiment par des matériaux  
ayant une conductivité thermique différente comme par exemple les systèmes  
d'attaches métalliques qui traversent une couche isolante.
Et/ou
b - un changement local de l'épaisseur des matériaux de la paroi ce qui revient à  
changer localement la résistance thermique.
Et/ou
c - une différence entre les surfaces intérieure et extérieure, comme il s'en produit  
aux liaisons entre parois.
Les ponts thermiques entraînent des déperditions supplémentaires qui peuvent dépasser, pour  
certains bâtiments, 40 % des déperditions thermiques totales à travers l'enveloppe.
Un autre effet néfaste des ponts thermiques, souvent négligé, est le risque de condensation  
superficielle côté intérieur dans le cas où il y a abaissement des températures superficielles à  
l'endroit du pont thermique.
La  norme  NF  EN  ISO  10211  décrit  la  méthode  de  calcul  des  ponts  thermiques  et  des  
températures superficielles intérieures.
2.2- Types de ponts thermiques
Il existe principalement deux types de ponts thermiques :
1 - les ponts thermiques linéaires ou 2D caractérisés par un coefficient linéique ψ 
exprimé en W/(m.K) (exemple : liaison en partie courante entre un plancher et  
un mur extérieur). 
La déperdition en W/K à travers un pont thermique linéaire se calcule en  
multipliant le coefficient linéique par son linéaire exprimé en mètre.
2 - les ponts thermiques ponctuels ou 3D caractérisés par un coefficient ponctuel χ 
exprimé  en  W/K  (exemple  :  liaison  entre  un  plancher  et  deux  murs  
perpendiculaires de façade).
Le  coefficient  ponctuel  exprime  la  déperdition  en  W/K  à  travers  le  pont  
thermique en question.
2013
20132.3- Procédure de calcul
On  se  limite  ici  à  une  description  succincte  de  la  méthode  de  calcul  numérique  des  
coefficients de déperdition des ponts thermiques. Pour plus de détail se référer aux normes  
citées au § I.1.
Le calcul d'un pont thermique conformément aux normes européennes nécessite l'utilisation  
de  méthodes  à  résolution  numérique  comme  les  méthodes  aux  éléments  finis  ou  aux  
différences finies.
Les programmes de calcul doivent être vérifiés conformément à l'annexe A de NF EN ISO  
10211. 
2.31 - La modélisation de la géométrie
La modélisation du bâtiment dans son intégralité par un  
seul modèle est une opération lourde et coûteuse à la 
fois d'où l'idée de le diviser en plusieurs parties à l'aide 
de plans de coupe appropriés de telle manière qu'aucune  
différence n'existe entre le résultat du calcul sur les 
parties séparées du bâtiment et le bâtiment traité dans 
son ensemble.
Figure 1
Le modèle géométrique doit comprendre, en  
plus  du  pont  thermique,  son  environnement  
proche comme les parties de parois voisines,  
limitées par des plans de coupe situés à l’abri  
des  perturbations  causées  par  le  pont  
thermique.
La règle à suivre pour le choix des plans de  
coupe, est détaillée dans la norme NF EN ISO  
10211. 
Figure 2
2.3.2 - Le maillage
Le modèle géométrique doit être discrétisé en petits  
éléments ou mailles dont la densité doit être d'autant  
plus  forte  qu'on  s'approche  du  centre  du  pont  
thermique où la perturbation des lignes de flux est  
maximale.  Dans  cette  zone  et  pour  les  détails  
constructifs du gros œuvre comme les liaisons entre  
parois du bâtiment, la dimension de la maille ne doit  
pas dépasser 25 mm.
Figure 3
 145 / 245
145 / 245
De plus amples informations, concernant les règles d'application d'un maillage correct, sont 
données dans la norme NF EN ISO 10211.    
2.3.3 - Les caractéristiques thermiques des matériaux
Cette étape consiste à attribuer des caractéristiques  
thermiques de matériaux à des ensembles de mailles  
ou  d'éléments  du  modèle.  Ces  caractéristiques  
doivent  être  obtenues  d'après  le  chapitre  A2  
"matériaux" des Règles Th.U.
Figure 4
2.3.4 - Les conditions aux limites
Les conditions aux limites sont de trois types :
a - Conditions aux limites de température
b - Conditions aux limites de flux
c - Conditions aux limites d'ambiance
Généralement  les  conditions  aux  limites  les  plus  
utilisées pour le calcul des ponts thermiques sont de  
type b et c et consistent à imposer une condition  
adiabatique (flux de chaleur nul) aux plans de coupe,  
et  des  températures  d'ambiances  Ti,  Te  avec  des  
résistances  superficielles  R si,  Rse sur  les  surfaces 
exposées aux ambiances, chaude et froide.
Figure 5
Le chapitre A1 "Généralités" précise les valeurs des températures et des résistances 
superficielles à utiliser. 
2.3.5 - Le calcul numérique et l’exploitation des résultats
Une fois les étapes A, B, C, D accomplies, le calcul numérique peut être déclenché. Le résultat  
est généralement le flux de chaleur global relatif au modèle composé du (ou des) pont(s)  
thermique(s) et des parois voisines délimitées par les plans de coupe (voir exemples I et II).
Exemple I :
Cas  d'une  liaison  d'angle  entre  le  plancher  
d'un  local  et  deux  murs  perpendiculaires  
donnant sur l'extérieur, le modèle géométrique  
3D contient :
-trois  parois  délimitées  par  trois  
plans de coupe (P1, P2 et P3)
-trois  ponts  linéaires  situés  à  la  
jonction des parois ( y1, y2 et y3)
2013
2013-un pont thermique ponctuel situé à  
la jonction des trois parois ( χ).
Exemple II : 
Cas d'une liaison d'angle de deux murs 
perpendiculaires d'un local, donnant sur 
l'extérieur, le modèle géométrique 2D 
contient :
-deux murs délimités par deux plans  
de coupe (P2 et P3) 
-un pont thermique linéaire situé à 
la jonction des deux murs ( y1).
Le principe de calcul d'un pont thermique donné consiste à calculer le flux thermique qui lui  
est associé comme étant la différence entre le flux total φT, obtenu par calcul numérique, et la  
somme  des  flux  associés  aux autres  composants  du  modèle  Sφk obtenus  soit  par  calcul  
numérique, soit par calcul manuel. 
Le coefficient du pont thermique s'obtient en divisant le flux ainsi obtenu, par la différence de  
température entre les deux ambiances chaude et froide DT.
2.3.5.1 – Cas où les flux Σφk peuvent être déterminés séparément 
Dans ce cas le pont thermique est le seul inconnu, il se calcule à partir du flux total φT d'après 
les formules (1) et (2) suivantes :
a - Pont thermique ponctuel en 3D :
TkT
Δφ−φ
=χ∑
doncjM
1jjiN
1iiT LAUT∑∑==ψ−−Δφ=χ
W/K(1)
où
χest le coefficient ponctuel du pont thermique exprimé en W/K
φTest le flux total à travers le modèle 3D, exprimé en W
ΔTest la différence de température entre les deux ambiances chaude et froide, exprimé en  
K
Uiest le coefficient surfacique du composant i, exprimé en W/(m2.K)
Aiest  la  surface  intérieure  sur  laquelle  s'applique  la  valeur  Ui  dans  le  modèle  
géométrique 3D, exprimée en m2
Nest le nombre des composants 2D
ψjest le coefficient linéique du pont thermique linéaire j calculé selon la formule (2) et  
exprimé en W/(m.K)
Ljest  la  longueur  intérieure  sur  laquelle  s'applique  la  valeur  ψj  dans  le  modèle  
géométrique 3D, exprimée en m
Mest le nombre des ponts thermiques linéaires147 / 245
147 / 245
b - Pont thermique linéaire en 2D : 
TkT
Δϕ−ϕ
=ψ∑
donciN
1iiTLUT∑
=−Δϕ=ψ
W/(m.K) (2)
où
ψest le coefficient linéique du pont thermique exprimé en W/(m.K)
ϕT est le flux total par mètre de longueur à travers le modèle 2D, exprimé en W/m
ΔTest la différence de température entre les deux ambiances chaude et froide, exprimé en  
K
Uiest le coefficient surfacique du composant i, exprimé en W/(m2.K)
Liest  la  longueur  intérieure  sur  laquelle  s'applique  la  valeur  Ui  dans  le  modèle  
géométrique 2D, exprimée en m
Nest le nombre des composants 1D
Les formules (1) et (2) supposent que les parois sont homogènes sur leurs surfaces pour qu'on  
puisse parler de coefficients surfaciques Ui.
Ces coefficients Ui doivent être calculés conformément au chapitre A4 "Parois opaques".
2.3.5.2 – Cas où les flux Σφk ne peuvent pas être déterminés séparément
Dans ce cas, la méthode consiste à faire le calcul du flux selon deux configurations :
- la première est obtenue comme décrit dans les étapes 2.3.1 à 2.3.4 
- la seconde dérive de la première en supprimant l'effet du pont thermique, tout  
paramètre étant identique par ailleurs. 
Le flux thermique dû au pont thermique seul se calcule comme étant la différence entre les  
deux flux ainsi calculés. 
Cette  méthode  est  généralement  utilisée  pour  le  calcul  des  liaisons  entre  composants  à  
coefficient surfacique variable comme par exemple les planchers bas sur terre-plein. La norme  
NF EN ISO 13370 donne davantage de précisions sur les modalités de calcul.
2.3.6 – Présentation des résultats 
Les résultats doivent être impérativement accompagnés des justifications suivantes  :
1 – le détail géométrique du modèle avec les dimensions et le positionnement des plans de  
coupe
2 – La densité du maillage, adoptée
3 – La conductivité thermique des matériaux (y compris la conductivité équivalente des  
espaces d’air)
4 – Les conditions aux limites de température et d’échanges superficiels
5 – Le flux thermique résultant
2013
20136 – Eventuellement tout autre résultat intermédiaire
B Règles ThS
Caractérisation du facteur de transmission solaire des parois du  bâtiment
1. Préambule et contexte
L’objectif général des règles Th-S est de mettre à disposition des méthodes de calcul de consommation d’énergie,  
de dimensionnement et d’appréciation du confort thermique les paramètres nécessaires pour calculer les apports  
solaires par les éléments d’enveloppe. Il s’agit donc du calcul du facteur solaire S des composants de bâtiments.  
Le facteur solaire d’une paroi est le rapport entre l’énergie due au rayonnement solaire transmise au local et  
l’énergie incidente sur la paroi.
Le  facteur  solaire  à  prendre  en  compte  peut  différer  selon  l’objectif  de  la  méthode  de  calcul  utilisée  
(dimensionnement en climatisation, évaluation du confort d’été, méthode de calcul de consommations d’énergie  
des  bâtiments chauffés,  méthode  de  calcul  de  consommations  d’énergie  des  bâtiments  climatisés),  car  ces  
méthodes peuvent prendre en compte des hypothèses par défaut différentes.
Afin de limiter le nombre de cas envisagés, on a retenu les trois cas de base suivants :
-Un calcul dit d’« hiver » correspondant aux méthodes de calcul de consommations  
d’énergie des bâtiments chauffés et climatisés,
-Un calcul dit d’« hiver » correspondant aux méthodes de calcul de consommations  
d’énergie des bâtiments uniquement chauffés (non climatisés),
-Un calcul dit d’« été », correspondant au dimensionnement des systèmes de  
climatisation (fonction refroidissement) et de confort d’été.
Les règles présentent les phénomènes physiques mis en jeu et les simplifications adoptées pour déterminer les  
caractéristiques énergétiques des parois. Au cours de la rédaction, les termes qui peuvent être rencontrés dans  
d’autres documents comme les normes ou méthodes de calcul sont explicités de manière à faciliter l’articulation  
entre les différents textes et méthodes. 
La nomenclature met à disposition du lecteur la liste des variables utilisées et leur position dans le texte. Il pourra  
s’y référer, à l’instar d’un sommaire, pour naviguer plus rapidement dans le texte. Ce dernier comprend un  
panorama des normes en lien avec le sujet et leur articulation avec les présentes règles. Cette coordination  
apporte des éléments sur ce qui est nécessaire pour utiliser ces règles et l’utilité des grandeurs auxquelles elles  
donnent  accès.  La  méthode  générale  de  calcul  est  présentée  à  partir  du  cas  le  plus  courant  vers  les  cas  
particuliers.  Ainsi,  la  formule  globale  est-elle  introduite  avant  les  méthodes  et  tableaux  nécessaires  à  la  
détermination des différents coefficients mis en jeu. Un chapitre complémentaire sur les cas particuliers vient  
finir le document.
Le texte traite, d’une part, des baies, d’autre part, des parois opaques.149 / 245
149 / 245
149 / 245
149 / 245
2. Définitions et phénomènes mis en jeu
2.1 Généralités
Le facteur de transmission de l’énergie solaire, communément appelé «  facteur de transmission solaire  » voire 
« facteur solaire » correspond au rapport entre l’énergie pénétrant par une paroi à l’intérieur du local et l’énergie  
solaire incidente sur la face extérieure de la paroi  :
Φincident: 
Rayonnement 
solaire totalΦtransmis
Energie solaire 
transmise au local
incidenttransmisS
φφ
=
Composant 
d’enveloppe
Figure  : Notion de facteur de transmission solaire S
L’énergie pénétrant à l’intérieur du local, qui rentre dans la définition du facteur de transmission de l’énergie  
solaire, exclut tous les transferts d’énergie dus aux différences de températures entre les ambiances intérieures et  
extérieures ; elle n’est liée qu’à l’effet du soleil. Ces règles ne concernent que le rayonnement solaire donc dans  
la gamme de longueur d’onde qui va de 0,3 µm à 2,5 µm.
Dans  le  cas  général  d’une  paroi  translucide,  l’énergie  pénétrant  vers  l’intérieur  se  décompose  en  trois  
composantes :
-Une  composante  courte  longueur  d’onde,  notée  «  1 »,   qui  correspond  à  la  
pénétration directe du rayonnement incident à travers la paroi translucide,
-Une composante de  réémission  thermique  en  grande  longueur  d’onde,  notée  
« 2 », qui est due à l’échauffement de la face intérieure de la paroi sous l’effet du  
soleil,
-Une composante de ventilation, notée «  3 », uniquement si la paroi est constituée  
d’une lame d’air ventilée sur l’intérieur, et qui est donc susceptible de s’échauffer  
sous l’effet du soleil. C’est typiquement le cas d’une protection solaire intérieure.
2013
2013
2013
2013Figure  : Composantes 1,2 et 3 du facteur de transmission solaire – cas d’une fenêtre équipée d’une protection solaire  
intérieure
Dans le cas d’une paroi opaque ou d’un pont thermique, le facteur de transmission de l’énergie solaire est  
uniquement  lié  à  la  seconde  composante  de  réémission  thermique  (Sp1  =  Sp3  =  0).  Les  différentes  
composantes ne sont donc pas précisées pour une paroi opaque.
Dans le cas particulier d’une paroi vitrée associée à une protection solaire à lames inclinées, on distingue de  
plus les facteurs de transmission solaire en fonction de la nature du rayonnement incident  : direct, diffus en 
provenance du ciel ou réfléchi de manière diffuse par le sol.
La décomposition des facteurs de transmission solaire en différentes composantes permet de modéliser plus  
finement le comportement dynamique global du bâtiment.
L’échauffement  global  de  la  paroi  dû  au  soleil  dépend  des  conditions  climatiques,  notamment  des  
températures intérieures et extérieures et de l’intensité du rayonnement solaire incident. Pour cela, on réalise  
en général deux calculs selon deux types de conditions climatiques  :
-Un calcul en conditions hivernales qui est utilisé comme donnée d’entrée pour  
calculer  les  consommations  conventionnelles  du  bâtiment  (chauffage  et  
climatisation). Le facteur de transmission de l’énergie solaire calculé dans ces  
conditions de consommation porte un indice «  C ».151 / 245
151 / 245
151 / 245
151 / 245
-Un calcul en conditions estivales qui est utilisé pour les calculs de température  
intérieure atteinte en période chaude et pour le dimensionnement des systèmes  
de refroidissement. Le facteur de transmission de l’énergie solaire calculé dans ces  
conditions de confort thermique d’été et de dimensionnement porte un indice  
« E ».
2013
2013
2013
20132.2 Définition des termes associés aux composants et à l’ouvrage
Baie1 : ouverture ménagée dans une paroi extérieure servant pour l’éclairage, le passage ou l’aération. Dans le  
cadre des Th-S, la baie est l’ouverture accueillant la paroi vitrée. Les facteurs de transmission solaire obtenus par  
application des règles Th-S sont définis au niveau de la baie. 
Brise-soleil rapporté à lames fixes inclinées  : dispositif parallèle au plan de la paroi vitrée, constitué de lames  
fixes inclinées d’un angle  compris entre 0° et 90° par rapport au plan de la paroi vitrée.
Cadre2 : élément structurel opaque de l’ensemble menuisé.
Cas courant : baie associée à une paroi vitrée entrant dans le domaine d’application de la norme XP P50-777. Si  
tel n’est pas le cas, on parlera de cas particulier (par exemple pour les lanterneaux).
Composant d’enveloppe  : un composant d’enveloppe est soit une paroi opaque, soit un pont thermique, soit une  
baie.
Elément opaque (de paroi vitrée) Erreur : source de la référence non trouvée  : remplissage opaque constitutif de  
l’ensemble menuisé.
Inclinaison  d’un  composant  : l’inclinaison  d’un  composant  d’enveloppe  est  notée  â,  et  comprise  dans 
l’intervalle [0°;180°[, où 0° correspond à une paroi horizontale orientée vers le ciel, 90° à une paroi verticale et  
180° à une paroi horizontale orientée vers le bas.
Masque procheErreur : source de la référence non trouvée  : obstacle architectural au rayonnement solaire, lié au  
bâtiment étudié, tel que les surplombs ou les débords latéraux («  casquettes ») ou les brise-soleil fixes.
Masque proche à projection  :  masque proche opaque, transparent ou translucide incliné d’un angle  âpp   par 
rapport à la verticale, et recouvrant partiellement le composant d’enveloppe.
Orientation d’un composant d’enveloppe  : il s’agit de l’orientation de la paroi vitrée associée à la baie. Elle  
est notée è et est comprise dans l’intervalle [0°;360°[. Par convention, l’orientation sud correspond à 0°, l’ouest à  
90°, le nord à 180° et l’est à 270°.
Sud:
θ= 0°Nord:
θ=180°
Est:
θ = 270°Ouest:
θ= 90°N
α
  Verticalβ= 90° Horizontal vers le hautβ=0°
β
Horizontal 
vers le bas
β=180°
Figure  : Conventions d’orientation et d’inclinaison des composants d’enveloppe
1 Selon Arrêté du 26 octobre 2010 relatif aux caractéristiques thermiques et aux exigences de 
performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments.
2 Selon la norme XP P50-777.153 / 245
153 / 245
153 / 245
153 / 245
Paroi  transparente  ou  translucide3 : une  paroi  est  dite  transparente  ou  translucide  si  son  facteur  de  
transmission lumineuse (hors protection mobile éventuelle) est égal ou supérieur à 0,05. Dans le cas contraire,  
elle est dite opaque. Un vitrage est un exemple de paroi transparente.
Paroi vitrée4 : ensemble menuisé constitué de l’assemblage d’un vitrage, d’un cadre et éventuellement d’une  
paroi opaque, créant une surface séparative entre un local et le milieu extérieur (voir Figure). Une paroi vitrée 
peut être associée ou non à une protection mobile.
 Protectionmobile rapportée
Paroi transparente ou translucideCadre
Elément opaque
Paroi vitréeCoffre
Figure : Éléments constitutifs de la paroi vitrée
Protection mobile rapportée  : ensemble constitué d’un tablier et d’un système de manœuvre se déployant et se  
repliant parallèlement au plan d’une paroi vitrée dans le but d’en faire varier les propriétés énergétiques et  
lumineuses. Par extension, on englobe dans ce terme toute protection formant un angle âpp  inférieur à 30° par 
rapport à la verticale. Une protection mobile rapportée peut être installée à l’intérieur d’un local, à l’extérieur, ou  
entre deux vitrages. 
Protection mobile à projection  : protection mobile extérieure formant un angle âpp  supérieur à 30° par rapport à 
la verticale (par opposition à une protection mobile rapportée). Cette appellation regroupe notamment l’ensemble  
des stores toile à projection, stores bannes, et volets ou persiennes projetables. Ces produits ne sont pas couverts  
par les règles Th-S.
Protection mobile rapportée à lames inclinées4 (ou orientables) : protection mobile dont le tablier est 
constitué de lames inclinées selon un axe horizontal ou vertical d’un angle  compris entre 0° et 90° par rapport au 
plan de la baie.  Si ce n’est pas le cas, on parlera de protection mobile sans lames inclinées.
3 Selon Arrêté du 26 octobre 2010 relatif aux caractéristiques thermiques et aux exigences de 
performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments.
4Selon la norme XP P50-777. 
4 Selon la norme XP P50-777. 
2013
2013
2013
20133. Nomenclature
NomUnité§ Description
Ffs,Cchbati_dir,
Ffs,Cclimbati_dir, 
Ffs,Ebati_dir 
Ffsbati_dif/4.3.1.2Coefficients  de  correction  associés  à  l’intégration  à  l’ouvrage  
pour  les  facteurs  solaires  pour  le  rayonnement  direct  en  
conditions Cch, Cclim et E, et pour le rayonnement diffus.
Ffs,Cchbati_dir,
Ffs,Cclimbati_dir, 
Ffs,Eiv_dir 
Ffsiv_dif/4.3.1.2Coefficients de correction pour la prise en compte de l’incidence  
variable du rayonnement incident direct et diffus sur les facteurs  
solaires en conditions Cch, Cclim et E
Rfs,Cchdir 
Rfs,Cclimdir 
Rfs,Edir/4.3.1.2Parts de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement  
incident global sur la baie dans les conditions Cch, Cclim et les  
conditions E
Ks 4.3.2.2Coefficient  de  forme  caractéristique  de  la  baie,  fonction  des  
dimensions  de  celle-ci  et  de  la  distance  séparant  le  plan  du  
vitrage de la face extérieure de la paroi opaque.
lppm4.3.2.2Longueur du masque à projection
Hm4.3.2.2Hauteur de la baie
âpp°4.3.2.2Angle entre la paroi verticale et le plan du masque à projection
ôpp/4.3.2.2Facteur de transmission global du matériau constituant le masque  
à projection
Copp 4.3.2.2Coefficient  d’ouverture  du  masque  à  projection,  équivalent  à  
celui d’une protection à projection défini dans la norme NF EN  
14500. 
Atm24.4.1Aires  développées  visibles  de  la  plaque  translucide,  vues  des  
deux côtés de la paroi
Apm24.4.1Aire intérieure du lanterneau projetée sur un plan parallèle à la  
toiture
heW/(m².K)4.4.1Coefficient  de  transmission  thermique  superficielle  extérieur,  
calculé en conditions C.
rv 4.4.1Rapport entre l’énergie solaire annuelle incidente sur les faces  
verticales de la costière et l’énergie solaire annuelle incidente sur  
la plaque horizontale
L1m4.4.1Périmètre intérieur de la costière
αe1 4.4.1Coefficient d’absorption énergétique moyen de la costière
Ψ1W/(m.K)4.4.1Coefficient  de  transmission  thermique  linéique  à  travers  la  
costière et calculé selon les Règles Th-U, chapitre A3.
L2m4.4.1longueur du profil central pour des lanterneaux à deux vantaux
αe2 4.4.1Coefficient d’absorption énergétique moyen du profilé central,  
pour les lanterneaux à deux vantaux
Ψ2W/(m.K)4.4.1Coefficient de transmission thermique linéique à travers le profilé  
central, pour les lanterneaux à deux vantaux et calculé selon les  
Règles Th-U, chapitre A3.
ák 5.1Coefficient d’absorption solaire de la paroi opaque
Uk-CW.m-2.K-15.1Coefficient  de  transmission  thermique  de  la  paroi  opaque  en  
conditions  C,  déterminé  selon  les  règles  Th-U  et  les  normes  
associées155 / 245
155 / 245
155 / 245
155 / 245
Uk-EW.m-2.K-15.1Coefficient  de  transmission  thermique  de  la  paroi  opaque  en  
conditions E
Rse-C 
Rse-Em².K.W-15.1Résistances thermiques superficielles extérieures (convection et  
rayonnement) en conditions C et E
Rsi-C 
Rsi-Em².K.W-15.1Résistances thermiques superficielles intérieures (convection et  
rayonnement) en conditions C et E
Uk-C,non-ventilée Uk-
E,non-ventiléeW.m-2.K-15.1Coefficient de transfert thermique dans l’hypothèse d’une lame  
d’air horizontale non-ventilée en conditions C et E
Rim².K.W-15.1Résistance thermique de la partie de la paroi opaque en contact  
avec l’intérieur
Rem².K.W-15.1Résistance thermique de la partie de la paroi opaque en contact  
avec l’extérieur
Rlam².K.W-15.1Résistance thermique de la lame d’air de la paroi opaque, en  
supposant celle-ci fermée et non-ventilée
Uk-C,eq-très-ventilée 
Uk-E,eq-très-ventiléem².K.W-15.1Coefficient de transfert thermique équivalent dans l’hypothèse  
d’une lame d’air horizontale très fortement ventilée en conditions  
C et E,
Kqs 5.1Coefficient caractéristique des interactions entre le vent et la lame  
d’air verticale
SEAm²5.1Surface  de  la  plus  petite  des  différentes  sections  latérales  
d’ouverture de la lame d’air ventilée horizontale
Ae,km²5.1Surface totale de la face intérieure de la partie en contact avec  
l’extérieur  de  la  paroi  opaque  dans  le  cas  d’une  lame  d’air  
ventilée horizontale
Tableau  : Nomenclature des règles Th-S
2013
2013
2013
20134. Règles Th-S Partie baie
Pour rappel, le calcul du facteur de transmission solaire d’une paroi vitrée est réalisé dans les conditions  
suivantes :
Conditions de 
référence (hiver) 
« C »Conditions d’été 
« E »
Température extérieure T ext (°C) 525
Température intérieur T int (°C) 2025
Flux solaire sur la paroi (W.m-2)300500
Tableau  : Rappel des conditions de calcul de référence et d'été
4.1 Conventions d’indices
La norme XP P50-777 introduit un certain nombre d’indice afin de distinguer les différentes valeurs de facteurs  
solaires calculées. Pour rappel, ces notations, également employées dans les présentes règles sont explicitées ci-
dessous.
Les indices de caractérisation des composants sont les suivants  :
-w : paroi transparente ou translucide associée à ses éléments opaques sans protection rapportée en  
place,
-ws : paroi transparente ou translucide associée à ses éléments opaques avec protection rapportée en  
place,
Les composantes sont désignées de la manière suivante  :
-1 : composante de transmission directe, aussi qualifiée de composante CLO (courtes longueurs  
d’onde) ;
-2 : composante de réémission thermique vers l’intérieur, aussi qualifiée de composante GLO et  
convective (en référence aux échanges par rayonnement grandes longueurs d’onde et convection)  ;
-3 : composante  dite  de  ventilation  liée  à  la  présence  d’une  lame  d’air  intérieure  ventilée  
(échauffement et circulation d’une partie de l’air intérieur).
Les deux jeux de conditions aux limites sont distingués par les exposants suivants  :
-C : conditions pour le calcul des consommations d’énergie, à retenir à la fois pour les locaux  
climatisés  et  non-climatisés.  Lorsque  cela  s’avère  pertinent,  le  texte  distingue  les  conditions  
relatives à la période de chauffage seule ou l’ensemble de l’année. On emploie alors les indices  
suivants :
oC ch : conditions pour le calcul des consommations d’énergie sur la période de chauffage,  
à retenir uniquement pour des locaux non climatisé s,
oC clim : conditions pour le calcul des consommations d’énergie sur l’ensemble de l’année,  
à retenir uniquement pour des locaux climatisés ,157 / 245
157 / 245
157 / 245
157 / 245
-E : conditions pour le calcul du confort thermique d’été et le dimensionnement des systèmes de  
refroidissement.
Dans le cadre des présentes règles, on retient les notations suivantes  :
osp,b :  ramené à la baie, avec prise en compte de l’intégration à l’ouvrage, sans protection  
rapportée en place, 
oap,b : ramené à la baie, avec prise en compte de l’intégration à l’ouvrage,  avec protection  
rapportée en place, 
oouv : fait référence à la partie de la paroi constituant la baie ouverte sans protection rapportée  
en place,
oouvs : fait référence à la partie de la paroi constituant la baie ouverte avec protection rapportée  
en place.
L’intégralité du chapitre est consacrée à la détermination effective des facteurs solaires des baies, à partir du  
contexte normatif en vigueur.
4.2 Données d’entrée des règles Th-S
La  définition  des  facteurs  de  transmission  solaire  d’une  baie  passe  par  un  processus  normatif,  depuis  la  
caractérisation des matériaux jusqu’à la prise en compte des composants dans les modèles de comportement du  
bâtiment ou de parties de bâtiment.
Les règles Th-S s’inscrivent comme une étape supplémentaire dans ce processus  :
- en  réalisant le  lien  entre  caractérisation  du facteur  de  transmission solaire  d’une  paroi vitrée  et  
comportement de cette dernière une fois mise en place sur l’ouvrage. 
-en  proposant  des  prises  en  compte  de  certains  cas  particuliers  fréquemment  rencontrés,  mais  ne  
disposant pas de contexte normatif complet.
Le présent chapitre rappelle l’agencement des normes entre elles dans les cas courants et détaille le rôle ainsi que  
la position des présentes règles dans le contexte normatif.
4.2.1 Panorama normatif
Les normes intervenant dans la caractérisation de la paroi vitrée sont les suivantes  :
2013
2013
2013
2013159 / 245
159 / 245
159 / 245
159 / 245
Figure  : Caractérisation de l'assemblage de composants de la paroi vitrée
EN 410 :« Verre dans la construction  : détermination des caractéristiques lumineuses et solaires des  
vitrages »
EN 13363-2 :« Dispositifs de protection solaire combinés à des vitrages  : calcul du facteur de  
transmission solaire et lumineuse  - Partie 2: méthode de calcul détaillé»
EN 14500 :« Fermetures et stores : confort thermique et lumineux, méthode de calcul  »
EN 14501 :« Fermetures  et  stores  :  confort  thermique  et  lumineux,  caractérisation  des  
performances et classification  »
XP P50-777 :« Détermination du facteur de transmission solaire et lumineuse  »
EN ISO 10077-1 « Performance thermique des fenêtres, portes et fermetures - Calcul du coefficient de  
transmission thermique - Partie 1: Généralités  »
EN ISO 10077-2 : « Performance thermique des fenêtres, portes et fermetures - Calcul du coefficient de  
transmission thermique - Partie 2: Méthode numérique pour les encadrements  »
Dans le cadre des facteurs de transmission solaire, les normes listées précédemment s’articulent de la manière  
suivante :
Paroi transparente (vitrage )
EN 410
NF EN 14500
NF EN 14501Protection rapportée
EN 13363 -2XP P50-777
Sgs
(gtot)
EN ISO 10077 -1 et
10077 -2Uf
Up
UcCadre , éléments opaques , coffreParoi transparente 
avec protection 
rapportéeτe, ρe
Paroi vitrée
Sw
SwsRègles Th -SBaie (paroi vitrée 
dans l’ouvrage )
Méthode de 
destinationSwsp
SwapSg(g) de la paroi 
transparente seule 
en conditions d’hiver
τe, ρe
Figure : Communications entre les textes normatifs pour la définition des facteurs de transmission solaires des baies
4.2.2 L’apport des règles Th-S
Le processus normatif évoqué ci-dessous n’est applicable dans son intégralité que pour des parois vitrées  non  
diffusantes (parois transparentes), associées ou non à des protections rapportées, ce qu’on qualifiera par la suite  
de cas courants.
Pour  ces cas courants,  le contexte normatif prévoit la détermination de facteurs  de transmission solaire  à  
incidence directe normale, à l’exception des parois à protections à lames inclinées5. 
Les  présentes  règles  intègrent  une  méthode  de  correction  pour  prendre  en  compte  l’incidence  variable  de  
l’éclairement pour la paroi vitrée positionnée dans des orientations et inclinaisons connues.
5 Pour les parois à protections à lames inclinées, les incidences directes quelconques dans le plan 
perpendiculaire à la paroi, diffuse et réfléchie font également l’objet d’une caractérisation.
2013
2013
2013
2013De plus, les normes ne font pas état de l’intégration du composant à l’ouvrage, d’où la nécessité de définir des  
coefficients de correction pour  :
La présence d’un masque à projection ou d’un brise-soleil,
L’impact des masques liés à l’épaisseur de la paroi opaque.
Enfin, les cas particuliers qui n’entrent pas dans le contexte normatif, tels les lanterneaux ou les parois en  
matériau polycarbonate, sont traités de manière simplifiée dans le chapitre afférent des présentes règles.
Les présentes règles, et plus généralement les règles Th-Bat,  viennent se positionner de la manière suivante vis-
à-vis des normes précédemment évoquées  :
Echelle Facteur de transmission solaire
ComposantsMatériau transparent ou  
translucideEN 410
Protection rapportée EN 14500 et 14501
Cadre et coffre XP P50-777
Elément opaque XP P50-777
Assemblage de 
composantsMatériau transparent et  
protection rapportéeEN 13363-2
Parois transparentes ou  
translucidesXP P50-777 
Intégration dans 
l’ouvrageParoi vitrée dans l’ouvrage Règles Th-S
Impact sur l’ambiance 
intérieure et les besoins en  
énergieBâtiment ou partie de 
bâtimentMéthode de destination
Tableau  : Cohérence des textes normatifs et des règles Th-Bat
4.2.3 Données d’entrée et sortie des règles Th-S
Dans les limites du domaine d’application évoquées au 4.2.2, les résultats de l’application des normes sont les  
suivants :
IncidenceComposante 
intérieureParoi vitrée
Sans protection 
rapportée en place 
(nue)Avec protection rapportée  
en place autre qu’à lames  
inclinées
CECE
Directe normaleGlobalSCwSEwSCwsSEws
1 : CLOSCw1SEw1SCws1SEws1
2 : GLO et 
convectiveSCw2SEw2SCws2SEws2
3 : lame d’air 
intérieure ventiléeSCw3SEw3SCws3SEws3
Tableau  : Résultats d’application des normes de détermination des facteurs solaires pour les parois vitrées nues ou  
munies de protection mobile autre qu’à lames inclinées
Composante intérieure Incidence Paroi vitrée
Avec protection rapportée à lames inclinées  
en place161 / 245
161 / 245
161 / 245
161 / 245
CE
GlobalDirecte quelconque SCws,dir(η,á)SEws,dir(η,á)
DiffuseSCws,dif(η,á)SEws,dif(η,á)
Réfléchie SCws,ref(η,á)SEws,ref(η,á)
1 : CLODirecte quelconque SCws1,dir(η,á)SEws1,dir(η,á)
Diffuse SCws1,dif(á)SEws1,dif(á)
Réfléchie SCws1,ref(á)SEws1,ref(á)
2 : GLO et convectiveDirecte quelconque 
+Diffuse
+RéfléchieSCws2(η,á)SEws2(η,á)
3 : lame d’air intérieure 
ventiléeSCws3(η,á)SEws3(η,á)
Tableau  : Résultats d’application des normes de détermination des facteurs solaires pour les parois vitrées munies de  
protection mobile à lames inclinées
Les présentes règles Th-S aboutissent à partir de ces données d’entrée aux résultats de sortie suivants  :
IncidenceComposante 
intérieureBaie (paroi vitrée intégrée à l’ouvrage)
Sans protection 
rapportée en place 
(nue)Avec protection 
rapportée en place 
autre qu’à lames 
inclinéesAvec protection rapportée à lames  
inclinées en place
CECECE
Directe 
d’incidence 
quelconqueGlobalSwsp-c,bSwsp-e,bSwap-c,bSwap-e,bSwap,dir-c,b(γ’,á)Swap,dir-e,b(γ’,á)
1 : CLOSw1sp-c,bSw1sp-e,bSw1ap-c,bSw1ap-e,bSw1ap,dir-c,b(γ’,á)Sw1ap,dir-e,b(γ’,á)
2 : GLO et 
convectiveSw2sp-c,bSw2sp-e,bSw2ap-c,bSw2ap-e,bSw2ap,dir-c,b(γ’,á)Sw2ap,dir-e,b(γ’,á)
3 : lame d’air 
int. ventiléeSw3sp-c,bSw3sp-e,bSw3ap-c,bSw3ap-e,bSw3ap,dir-c,b(γ’,á)Sw3ap,dir-e,b(γ’,á)
DiffuseGlobal
Même facteurs qu’en incidence directeSwap,dif-c,b(á)Swap,dif-e,b(á)
1 : CLO Sw1ap,dif-c,b(á)Sw1ap,dif-e,b(á)
2 : GLO et 
convectiveSw2ap,dif-c,b(á)Sw2ap,dif-e,b(á)
3 : lame d’air 
ventiléeSw3ap,dif-c,b(á)Sw3ap,dif-e,b(á)
RéfléchieGlobal Swap,ref-c,b(á)Swap,ref-e,b(á)
1 : CLO Sw1ap,ref-c,b(á)Sw1ap,ref-e,b(á)
2 : GLO et 
convectiveSw2ap,ref-c,b(á)Sw2ap,ref-e,b(á)
3 : lame d’air 
ventiléeSw3ap,ref-c,b(á)Sw3ap,ref-e,b(á)
Tableau  : Résultats d’application des Th-S
Notes : dans les Tableau  et Tableau , les résultats avec protection rapportée à lames inclinées sont exprimés pour  
des angles de profil noté  η variant de 0° à 75° par pas de 15° (6 valeurs), et une inclinaison des lames á variant 
entre 0° et 90° par pas de 15° (7 valeurs). L’angle de profil correspond à l’angle d’incidence par rapport à la  
normale au plan de la paroi vitrée, mesuré dans le plan vertical (voir ci-dessous)  :
2013
2013
2013
2013Légende
1Plan de la protection mobile
2Rayonnement incident
ηAngle de profil
ΦAngle d’azimut
ξAngle d'altitude
γHauteur du soleil
Figure  : Illustration de l’angle de profil h pour une protection mobile verticale à lames horizontales
L’angle de profil η est également désignée par le terme hauteur de soleil corrigée γ’.
En composante 2 et 3, le facteur de transmission solaire pour un couple donné n’est pas dissociable en fonction  
de la nature du rayonnement.
4.3 Détermination du facteur de transmission solaire pour les cas courants de baies
La  présente  méthode  s’applique  aux  cas  courants,  c’est-à-dire  les  parois  vitrées  non  diffusantes  (parois  
transparentes), associées ou non à des protections rapportées, telles qu’appartenant au domaine d’application de  
la norme XP P50-777.
La méthode utilisée est une approche simplifiée, adaptée pour des méthodes de calcul où les  facteurs de  
transmission  solaire  sont  constants  sur  une  période  annuelle  (conditions  «  C »)  ou  sur  un  période  chaude  
(conditions « E »).
On traite de manière indépendante la paroi sans protection et avec protection rapportée en place. Dans le  
traitement, la méthode distingue le cas où la protection rapportée est à lames inclinées ou non.
Ensuite, les corrections appliquées dans les cas courants sont les suivantes  :
-Correctif pour l’impact de l’intégration à l’ouvrage Fbâti : les masques proches et le contour de la baie 
ont pour effet de réduire le rayonnement incident dans le plan du vitrage.163 / 245
163 / 245
163 / 245
163 / 245
 
Rayonnement direct du soleil
Rayonnement du ciel complètement masqué  à la baieRayonnement diffus du ciel (demi-hémisphérique)
Rayonnement du ciel partiellement reçu par la baie (contribuant aux apports solaires )
Figure  : Réduction d’éclairement associé à un masque proche à projection et à l’ouvrage pour les  
rayonnements du soleil et du ciel
-Correctif pour l’impact de l’incidence variable du rayonnement direct provenant du soleil et diffus 
provenant du ciel et du sol sur le vitrage: Ffsfsiv
Figure  : Variations de l’angle d’incidence et l’angle de profil (hauteur du soleil corrigée) sur le vitrage pour  
une baie verticale orientée sud
Un rayonnement atteignant une surface vitrée avec une incidence rasante est moins transmis vers l’intérieur que  
s’il arrivait à incidence normal. Les masques dus à l’intégration de la paroi vitrée dans l’ouvrage ont un effet  
sélectif sur le rayonnement atteignant le vitrage. De fait, les rayonnements avec des angles d’incidence les plus  
éloignés de la normale sont déjà arrêtés par les masques générés par l’ouvrage. Dans ce cas, le correctif dû à  
l’angle d’incidence s’appliquera uniquement aux rayonnements atteignant le vitrage avec un angle proche de la  
normale donc peu sensible à ce paramètre. Il en ressort que, plus le masque est sélectif, plus le correctif sur  
l’angle d’incidence est proche de 1.
Hauteurs du soleil et angles de ciel vues par la baieHauteurs du soleil et angles de ciel masquées à la baie
 
Hauteurs du soleil et angle de ciel vues par la baieHauteurs du soleil et angle de ciel masquées à la baieLa correction pour 
l’incidence 
variable est 
négligeable
2013
2013
2013
2013Figure  : Exemple d’effet sélectif pour les masques liés à l’ouvrage sur les plages de variations de l’incidence  
du rayonnement du soleil sur le vitrage 165 / 245
165 / 245
165 / 245
165 / 245
4.3.1 Formules générales
4.3.1.1  Paroi transparente ou translucide sans protection rapportée en place
L’application de la méthode conduit aux résultats suivants  :
IncidenceComposante intérieureRésultat de l’application de la  
méthode
CE
Toutes 
incidencesGlobal Swsp-c,bSwsp-e,b
1 : CLO Sw1sp-c,bSw1sp-e,b
2 : GLO et convective Sw2sp-c,bSw2sp-e,b
3 : lame d’air intérieure 
ventiléeSw3sp-c,bSw3sp-e,b
Tableau  : Sorties des règles Th-S pour les cas courants de baies sans protection rapportée
Note : dans ce cas de figure, les facteurs pour les rayonnements direct provenant du soleil, diffus et réfléchi par  
le sol sont égaux. 
A partir des données issues des normes, les résultats sont calculés de la manière suivante  : 
-En conditions de calcul des consommations (C):
( )




× −+ =




−−−
CwCwCw
fsdifivfsdifbatiCfsdirCfsdirivCfsdirbatiCfsdir
bcspbcspbcsp
SSS
FFRFFR
SwSwSw
321
__,,_,_,
,,,
.).1(..
321
()
bcspbcspbcspbcsp SwSwSwSw ,,,, 321−−−−++= ()
-En conditions de confort d’été ou de dimensionnement des systèmes de refroidissement (E)  :
( )




× −+ =




−−−
EwEwEw
fsdifivfsdifbatiEfsdirEfsdirivEfsdirbatiEfsdir
bespbespbesp
SSS
FFRFFR
SwSwSw
321
__,,_,_,
,,,
.).1(..
321
()
bespbespbespbesp SwSwSwSw ,,,, 321−−−−++= ()
Où :
Ffs,Cbati_dir, Ffs,Ebati_dir et Ffsbati_dif sont les coefficients de correction associés à l’intégration à l’ouvrage pour  
les facteurs solaires en conditions de référence C et E, calculés selon la procédure décrite au chapitre  
4.3.2.2 ;
2013
2013
2013
2013Ffs,Civ_dir, Ffs,Eiv_dir et Ffsiv_dif sont les coefficients de correction pour la prise en compte de l’incidence  
variable de l’éclairement incident direct et diffus sur les facteurs solaires en conditions de référence C et  
E, calculés selon la procédure décrite au chapitre  4.3.2.3 ;
Rfs,Cdir et Rfs,Edir sont les parts de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement incident global  
sur la baie dans les conditions C et les conditions E,  déterminé par interpolation entre les valeurs du  
Tableau  (chapitre 4.3.2.1).
4.3.1.2  Paroi transparente ou translucide avec protection rapportée autre qu’a lames inclinées en place 
L’application de la méthode conduit aux résultats suivants  :
IncidenceComposante intérieureRésultat de l’application de la  
méthode
CE
Toutes 
incidencesGlobal Swap-c,bSwap-e,b
1 : CLO Sw1ap-c,bSw1ap-e,b
2 : GLO et convective Sw2ap-c,bSw2ap-e,b
3 : lame d’air intérieure 
ventiléeSw3ap-c,bSw3ap-e,b
Tableau  : Sorties des règles Th-S pour les cas courants de baies avec protection rapportée autre qu’à lames inclinées
Note : dans ce cas de figure également, les facteurs pour les rayonnements direct provenant du soleil, diffus et  
réfléchi par le sol sont égaux. 
A partir des données issues des normes, les résultats sont calculés de la manière suivante  : 
-En conditions de calcul des consommations (C):
( )




× −+ =




−−−
CwsCwsCws
fsdifivfsdifbatiCfsdirCfsdirivCfsdirbatiCfsdir
bcapbcapbcap
SSS
FFRFFR
SwSwSw
321
__,,_,_,
,,,
.).1(..
321
()
bcapbcapbcapbcap SwSwSwSw ,,,, 321−−−−++= ()
-En conditions de confort d’été ou de dimensionnement des systèmes de refroidissement (E)  :
( )




× −+ =




−−−
EwsEwsEws
fsdifivfsdifbatiEfsdirEfsdirivEfsdirbatiEfsdir
beapbeapbeap
SSS
FFRFFR
SwSwSw
321
__,,_,_,
,,,
.).1(..
321
()
beapbeapbeapbeap SwSwSwSw ,,,, 321−−−−++= ()
Où :167 / 245
167 / 245
167 / 245
167 / 245
Ffs,Cbati_dir, Ffs,Ebati_dir et Ffsbati_dif sont les coefficients de correction associés à l’intégration à l’ouvrage pour  
les facteurs solaires en conditions de référence C et E, calculés selon la procédure décrite au chapitre  
4.3.2.2 ;
Ffs,Civ_dir, Ffs,Eiv_dir et Ffsiv_dif sont les coefficients de correction pour la prise en compte de l’incidence  
variable de l’éclairement incident direct et diffus sur les facteurs solaires en conditions de référence C et  
E, calculés selon la procédure décrite au chapitre 4.3.2.3  ;
Rfs,Cdir et Rfs,Edir sont les parts de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement incident global  
sur la baie dans les conditions C et les conditions E,  déterminé par interpolation entre les valeurs du  
Tableau  (chapitre 4.3.2.1).
4.3.1.3 Paroi transparente ou translucide avec protection rapportée à lames inclinées en place 
Pour une protection à lames, on opère une distinction selon l’incidence du rayonnement.
Les données de sortie se résument donc au tableau ci-dessous  :
IncidenceComposante intérieureRésultat de l’application de la méthode
C E
Directe quelconqueGlobal Swap,dir-c,b(η,á)Swap,dir-e,b(η,á)
1 : CLO Sw1ap,dir-c,b(η,á)Sw1ap,dir-e,b(η,á)
2 : GLO et convective Sw2ap,dir-c,b(η,á)Sw2ap,dir-e,b(η,á)
3 : lame d’air ventilée Sw3ap,dir-c,b(η,á)Sw3ap,dir-e,b(η,á)
DiffuseGlobal Swap,dif-c,b(á)Swap,dif-e,b(á)
1 : CLO Sw1ap,dif-c,b(á)Sw1ap,dif-e,b(á)
2 : GLO et convective Sw2ap,dif-c,b(á)Sw2ap,dif-e,b(á)
3 : lame d’air ventilée Sw3ap,dif-c,b(á)Sw3ap,dif-e,b(á)
RéfléchieGlobal Swap,ref-c,b(á)Swap,ref-e,b(á)
1 : CLO Sw1ap,ref-c,b(á)Sw1ap,ref-e,b(á)
2 : GLO et convective Sw2ap,ref-c,b(á)Sw2ap,ref-e,b(á)
3 : lame d’air ventilée Sw3ap,ref-c,b(á)Sw3ap,ref-e,b(á)
Tableau  : Sorties des règles Th-S pour les cas courants avec protection rapportée à lames inclinées en place
Note : les valeurs sont déterminées pour ç variant de 0° à 75° par pas de 15° (soit 6 valeurs), et á variant de 0° à 
90° par pas de 15° (soit 7 valeurs). 
Pour la baie avec protection rapportée en place, les résultats sont calculés de la manière suivante  à partir des 
données issues des normes  :
-En conditions de calcul des consommations (C):
),( ),'(1 ,1,_,_,, αη αγCdirwsCfsdirivCfsdirbatibcdirap SFF Sw ××=− ()
)( )(1 ,1__,, α αCdifwsfsdifivfsdifbatibcdifap SFFSw ××=− ()
2013
2013
2013
2013)( )(1 ,1__,, α αCrefwsfsdifivfsdifbatibcrefap SFFSw ××=− ()
),( ),'(2 2,_,_,, αη αγCwsCfsdirivCfsdirbatibcdirap SFF Sw ××=−
),( ),'(3 3,_,_,, αη αγCwsCfsdirivCfsdirbatibcdirap SFF Sw ××=−()
∑
°=− ××=6
]75;...;0[2__,, ),(61)(2
ηαη αCwsfsdifivfsdifbatibcdifap SFFSw
∑
°=− ××=6
]75;...;0[3__,, ),(61)(3
ηαη αCwsfsdifivfsdifbatibcdifap SFFSw()
∑
°=− ××=6
]75;...;0[2__,, ),(61)(2
ηαη αCwsfsdifivfsdifbatibcrefap SFFSw
∑
°=− ××=6
]75;...;0[3__,, ),(61)(3
ηαη αCwsfsdifivfsdifbatibcrefap SFFSw()
),'(3),'(2),'(1),'( ,,,,,,,, αγαγ αγαγ bcdirapbcdirapbcdirapbcdirap Sw Sw SwSw − − − − + + =
)(3)(2)(1)( ,,,,,,,, αααα bcdifapbcdifapbcdifapbcdifap SwSwSwSw −−−− ++=
)(3)(2)(1)( ,,,,,,,, αα αα bcrefapbcrefapbcrefapbcrefap SwSwSwSw −− −− + +=()
En conditions de confort d’été ou de dimensionnement des systèmes de refroidissement (E)  :
),( ),'(1 ,1,_,_,, αη αγEdirwsEfsdirivEfsdirbatibedirap SFF Sw ××=− ()
)( )(1 ,1__,, α αEdifwsfsdifivfsdifbatibedifap SFFSw ××=− ()
)( )(1 ,1__,, α αErefwsfsdifivfsdifbatiberefap SFFSw ××=− ()
),( ),'(2 2,_,_,, αη αγEwsEfsdirivEfsdirbatibedirap SFF Sw ××=−
),( ),'(3 3,_,_,, αη αγEwsEfsdirivEfsdirbatibedirap SFF Sw ××=−()
∑
°=− ××=6
]75;...;0[2__,, ),(61)(2
ηαη αEwsfsdifivfsdifbatibedifap SFFSw
∑
°=− ××=6
]75;...;0[3__,, ),(61)(3
ηαη αEwsfsdifivfsdifbatibedifap SFFSw()
∑
°=− ××=6
]75;...;0[2__,, ),(61)(2
ηαη αEwsfsdifivfsdifbatiberefap SFFSw
∑
°=− ××=6
]75;...;0[3__,, ),(61)(3
ηαη αEwsfsdifivfsdifbatiberefap SFFSw()
),'(3),'(2),'(1),'( ,,,,,,,, αγαγαγαγ bedirapbedirapbedirapbedirap Sw Sw SwSw − − − − + + =
)(3)(2)(1)( ,,,,,,,, αααα bedifapbedifapbedifapbedifap SwSwSwSw −−−− ++=
)(3)(2)(1)( ,,,,,,,, αα αα berefapberefapberefapberefap SwSwSwSw −− −− + +=()
Où :
Ffs,Cbati_dir, Ffs,Ebati_dir, et Ffsbati_dif  sont les coefficients de correction associés à l’intégration à l’ouvrage pour  
les facteurs solaires en conditions de référence C et E, calculés selon la procédure décrite au chapitre  
4.3.2.2 ;169 / 245
169 / 245
169 / 245
169 / 245
Ffs,Civ_dir, Ffs,Eiv_dir et Ffsiv_dif sont les coefficients de correction pour la prise en compte de l’incidence  
variable de l’éclairement incident direct et diffus sur les facteurs solaires en conditions de référence C et  
E, calculés selon la procédure décrite au chapitre 4.3.2.3.
Note : pour le cas particulier de protections mobiles rapportées à lames inclinées gérées en fonction «  suivi 
solaire » (ou suntracking), les facteurs de transmission solaire S ws2C(ç,á), Sws2E(ç,á), Sws3C(ç,á) et Sws3E(ç,á) ne sont 
plus déterminés qu’une fois pour chaque valeur d’inclinaison des lames  á (soit 6 valeurs). En effet, chaque  
inclinaison des lames correspond alors à un unique angle de profil donné çá.
En conditions C, pour une gestion en suivi solaire (suntracking), les relations ,  et  deviennent donc:
),( ),'(2 2,_,_,, αη αγCwsCfsdirivCfsdirbatibcdirap SFF Sw ××=−
),( ),'(3 3,_,_,, αη αγCwsCfsdirivCfsdirbatibcdirap SFF Sw ××=−()
),( )(2 2__,, αη α αCwsfsdifivfsdifbatibcdifap SFFSw ××=−
),( )(3 3__,, αη α αCwsfsdifivfsdifbatibcdifap SFFSw ××=−()
),( )(2 2__,, αη α αCwsfsdifivfsdifbatibcrefap SFFSw ××=−
),( )(3 3__,, αη α αCwsfsdifivfsdifbatibcrefap SFFSw ××=−()
En conditions E, pour une gestion en suivi solaire (suntracking), les relations , , et  deviennent donc:
),( ),'(2 2,_,_,, αη αγEwsEfsdirivEfsdirbatibedirap SFF Sw ××=−
),( ),'(3 3,_,_,, αη αγEwsEfsdirivEfsdirbatibedirap SFF Sw ××=−()
),( )(2 2__,, αη α αEwsfsdifivfsdifbatibedifap SFFSw ××=−
),( )(3 3__,, αη α αEwsfsdifivfsdifbatibedifap SFFSw ××=−()
),( )(2 2__,, αη α αEwsfsdifivfsdifbatiberefap SFFSw ××=−
),( )(3 3__,, αη α αEwsfsdifivfsdifbatiberefap SFFSw ××=−()
2013
2013
2013
20134.3.2 Coefficients de correction
Le présent chapitre décrit les méthodes de calcul des coefficients de correction des facteurs de transmission  
solaire pour l’intégration à l’ouvrage et pour la variation de l’angle d’incidence du rayonnement.
La méthode distingue les coefficients pour le rayonnement direct provenant du soleil et diffus provenant du ciel  
et réfléchi par le sol. Ainsi, la première partie du chapitre est consacrée aux poids des rayonnements direct du  
soleil et diffus du ciel sur une année et une période d’été, permettant d’appliquer ces deux coefficients dans les  
formules générales.
Dans l’ensemble des tableaux du présent sous-chapitre, les interpolations linéaires entre plusieurs valeurs sont  
possibles, lorsque les entrées des tableaux sont des valeurs numériques (y compris pour les orientations et  
inclinaisons). Les extrapolations au-delà des bornes des entrées des tableaux ne sont pas permises  : on retient 
alors la valeur du tableau correspondant à la borne considérée.
Les  tableaux  présentent  les  coefficients  en  distinguant  les  conditions  de  calcul  associées  :  calcul  de 
consommation « C », éventuellement propre à des locaux non climatisés «  C ch » ou climatisés « C clim », et 
calcul de confort d’été et de dimensionnement des systèmes de refroidissement «  E ».
Note : par souci de simplification, les coefficients de correction pour les rayonnements diffus en provenance du  
ciel et réfléchi par le sol ne seront pas distingués et seront regroupés dans un coefficient diffus moyen.
4.3.2.1  Distinction entre rayonnement direct du soleil et diffus
On introduit ci-dessous les pourcentages  de rayonnement direct du soleil Rfs,Cdir et Rfs,Edir , selon plusieurs 
orientations et inclinaisons de la baie. Pour une baie d’inclinaison et orientation intermédiaires entre deux  
valeurs, les ratios Rfs,Cdir et Rfs,Edir seront déterminés par interpolation linéaire.
Inclinaison 
de la paroiOrientation de la paroi Rfs,Cdir Rfs,Edir
Vertical (â = 
90°)Sud (è = 0°)0,550,40
Est/ouest (è = 270°/90°)0,450,45
Nord (è = 180°)0,050,05
Inclinée (â = 
45°)Sud (è = 0°)0,600,60
Est/ouest (è = 270°/90°)0,500,55
Nord (è =180°)0,300,45
Horizontal (â = 0°) 0,550,60
Tableau  : Part du rayonnement direct du soleil dans le rayonnement total atteignant une surface selon son inclinaison  
et son orientation171 / 245
171 / 245
171 / 245
171 / 245
4.3.2.2  Prise en compte de l’intégration à l’ouvrage
L’intégration à  l’ouvrage  impacte sur  le facteur solaire par  la création de masques  proches de conception  
(débords horizontaux et verticaux, protections fixes, brise-soleils) ou intrinsèques (contour de la baie).
Afin de caractériser les dimensions de la baie, on introduit un coefficient de forme  Ks,, défini de la manière  
suivante :
H
LdpextKspetit:Ksgrand:
dpext
HHdpext
IntExt
ExtInt
Figure  : Coefficient caractéristique de la baie Ks
).(.
HLdHLK
pexts+= ()
 
Où :
dpext  est la distance entre le plan extérieur de la paroi transparente (vitrage) et le plan extérieur de la  
paroi opaque, isolation comprise, en mètres,
L et H les dimensions de la baie, en mètres.
Ce coefficient est fortement dépendant de la position de la paroi vitrée dans la baie  ; ainsi, pour un vitrage au nu  
extérieur le coefficient K s tend vers de grandes valeurs, alors qu’il est petit pour un vitrage au nu intérieur.
Baie d’inclinaison inférieure à 60° (de horizontale à inclinée)
Les baies dont l’inclinaison â est strictement inférieure à 60° ne font pas l’objet de correctifs pour l’intégration à  
l’ouvrage. Les  parois vitrées inclinées  sont en effet systématiquement placées au nu extérieur. L’effet des  
éventuels masques proches est considéré négligeable.
Ffs,Cbati_dir = Ffs,Ebati_dir = Ffsbati_dif = 1
2013
2013
2013
2013Baies d’inclinaison supérieure ou égale à 60°  avec débords latéraux et/ou surplombs (hors tableau de la 
baie)
Figure : masques proches de type débords latéraux et surplombs
La  valorisation  des  masques  proches  de  type  débords  latéraux  et  surplombs  des  baies  verticales  relève  
directement de la méthode de calcul de destination. Cette prise en compte passe par des masques proches  
verticaux et horizontaux équivalents, englobant l’impact du tableau des baies.
Dans le cadre des règles Th-S, ce cas de figure se traduit par  :
 Ffs,Cbati_dir = Ffs,Ebati_dir = Ffsbati_dif = 1
Baies d’inclinaison supérieure ou égale à 60°  sans masques proches de conception (tableau de la baie seul)
L’intégration de la paroi vitrée dans la baie peut être source de réduction du facteur solaire, par effet de masque  
du contour de la baie. Cet impact dépend de la position de la paroi vitrée dans la baie, des dimensions de la baie,  
et de l’épaisseur de la paroi opaque.
Par simplification, si d pext < 5 cm ou Ks > 25, l’impact du contour de la baie est négligé  : 
Ffs,Cbati_dir = Ffs,Ebati_dir = Ffsbati_dif = 1
Sinon, les coefficients de correction pour le rayonnement direct du soleil dépendent de l’orientation de la paroi et  
des conditions de référence C ( Ffs,Cbati_dir) ou E (Ffs,Ebati_dir). 
Orientation la baie ConditionsKs
1,5 ou 
moins471025 ou 
plus
Sud (è = 0°)C clim0,500,800,900,951,0
C ch0,650,900,950,951,0
E0,250,700,850,901,0
Est/ouest (è = 270°/90°)C et E0,500,750,900,901,0
Nord (è = 180°)C et E0,050,200,350,451,0
Tableau  : Valeurs du coefficient de prise en compte de l’intégration à l’ouvrage de la paroi vitrée pour le  
rayonnement direct (soleil) F fs,Cbati_dir et Ffs,Ebati_dir selon la valeur de Ks
Le coefficient de correction pour le rayonnement diffus Ffsbati_dif ne dépend pas de l’orientation de la paroi  :
Orientation la baie Valeur de Ks 
1,5 ou 471025 ou 173 / 245
173 / 245
173 / 245
173 / 245
moins plus
Toutes0,550,800,900,901,0
Tableau  : Valeurs du coefficient de prise en compte de l’intégration à l’ouvrage de la paroi vitrée pour le  
rayonnement diffus Ffsbati_dif selon la valeur de Ks
Pour des valeurs de Ks intermédiaires, une interpolation linéaire entre les deux valeurs l’encadrant sera réalisée.
Baies d’inclinaison supérieure ou égale à 60°  avec masque à projection
lpp
βpphppdpp
H
Figure  : Illustration: masque à projection inclinée
Pour le rayonnement solaire direct, on introduit un coefficient caractéristique des dimensions du masque à  
projection:
Hlrpppp= ()
 
Où :
lpp est  la longueur du masque à projection,
H est la hauteur de la baie, telle que définie en Figure .
On introduit âpp l’angle entre la paroi verticale et le plan du masque à projection, ô le facteur de transmission  
global du matériau constituant ce dernier, et  Co le coefficient d’ouverture du masque, équivalent à celui d’un  
masque à projection, tel que défini dans la norme NF EN 14500. 
Pour l’éclairement direct du soleil  :
rppKsOrientation de 
la baieCond.âpp = 45° âpp = 90°
ô=0ô=0,2 
Co=0ô=0,2 
Co=0,2ô=0ô=0,2 
Co=0ô=0,2 
Co=0,2
01,5 ou 
moinsSud (è=0°)C clim 0,45
C ch  0,60
E 0,20
Est/ouest (è=270°/90°)C et E 0,55
Nord (è=180°)C et E 0,05
2013
2013
2013
20137Sud (è=0°)C 0,85
E 0,75
Est/ouest (è=270°/90°)C et E 0,90
Nord (è=180°)C et E 0,55
25 ou 
plusToute orientationC et E 1
0,51,5 ou 
moinsSud (è=0°)C clim0,200,250,250,350,350,35
C ch0,300,350,400,500,500,55
E0,000,050,050,050,050,10
Est/ouest (è=270°/90°)C et E0,300,350,350,500,500,50
Nord (è=180°)C et E0,050,050,050,050,050,05
7Sud (è=0°)C clim0,450,500,500,650,650,70
C ch0,550,600,650,800,800,80
E0,200,300,300,300,350,40
Est/ouest (è=270°/90°)C et E0,500,550,600,750,750,75
Nord (è=180°)C et E0,500,500,500,650,650,65
25 ou 
plusSud (è=0°)C clim0,600,650,700,800,800,85
C ch0,750,750,800,950,950,95
E0,400,500,550,550,550,65
Est/ouest (è=270°/90°)C et E0,700,750,750,900,900,90
Nord (è=180°)C et E0,850,850,90111
11,5 ou 
moinsSud (è=0°)C clim00,100,100,200,200,25
C ch0,050,100,150,350,350,40
E00,050,05000,05
Est/ouest (è=270°/90°)C et E0,050,100,150,300,350,35
Nord (è=180°)C et E0000,050,050,05
7Sud (è=0°)C clim0,050,150,200,350,350,45
C ch0,100,200,250,550,550,60
E00,100,150,050,100,20
Est/ouest (è=270°/90°)C et E0,100,200,250,450,500,55
Nord (è=180°)C et E0,200,250,300,600,600,60
25 ou 
plusSud (è=0°)C clim0,100,250,300,450,500,55
C ch0,200,300,350,700,700,75
E00,150,200,100,150,30
Est/ouest (è=270°/90°)C et E0,150,300,350,600,600,70
Nord (è=180°)C et E0,400,450,500,950,950,95
Tableau  : Valeurs des coefficients de correction dans le cas d’un masque à projection pour un rayonnement direct  
(soleil) Ffsbati_dir
Pour l’éclairement diffus du ciel et réfléchi par le sol :
Ksâpp = 45° âpp = 90°
1,5 ou moins 0,30 0,55
7 0,45 0,90
25 ou plus 0,50 0,95
Tableau  : Valeurs des coefficients de correction dans le cas d’un masque à projection pour un rayonnement diffus  
(ciel et sol) Ffsbati_dif175 / 245
175 / 245
175 / 245
175 / 245
Baie verticale avec brise-soleil rapporté à lames fixes inclinées
A défaut de prise en compte dans la méthode de calcul de destination, le cas de figure des baies avec brise-soleil  
à lames fixes inclinées est pris en  compte dans les  règles Th-S, au travers d’une  méthode simplifiée. Le  
coefficient intègre également la correction associée à l’épaisseur de la paroi opaque.
 
 L  e 
 d  α 
Figure  : Brise-soleil rapporté à lames fixes inclinées
La méthode simplifiée consiste à assimiler le brise-soleil à une protection rapportée à lames minces équivalente.  
Cette  méthode  n’est  applicable  que  pour  des  parois  verticales  et  pour  des  produits  dont  les  lames  sont  
assimilables à des parallélépipèdes, dont l’épaisseur e est inférieure à 10% de la largeur L (soit e < 0,1 x L). Les 
coefficients de correction calculés selon cette méthode doivent être arrondis à 0.05 près (exemple 0.21=0.20  et 
0.23 = 0.27 =0.25).
Les étapes sont les suivantes  :
-Détermination des caratéristiques de transmission équivalentes du brise-soleil à lames inclinées
Les caractéristiques de transmission équivalente pour les rayonnements directs, diffus du ciel et réfléchi par  
le sol se calculent selon l’Annexe A de la norme XP P50-777, pour l’angle d’inclinaison á propre au brise-
soleil étudié et pour 7 angles de profils η(de 0° à 90°) du rayonnement direct.
ôe,dir-h (η) ô e,dif-ciel-hô e,ref-sol-h
η0153045607590--
Tableau  : Récapitulatif des caractéristiques de transmission énergétique du brise-soleil à lames fixes  
inclinées calculées selon l’annexe A de la norme XP P-50-777
Le calcul est mené pour les caractéristiques de réflexion énergétique des éléments du brise-soleil, et pour le  
ratio géométrique r = d/L propre au brise-soleil étudié. La transmission équivalente est conventionnellement  
nulle pour un angle de profil de 90°. Pour des angles de profils compris entre les valeurs de η du Tableau , 
le ôdir-h (η) se détermine par interpolation linéaire.
-Calcul du coefficient de correction du brise-soleil seul pour le rayonnement direct du soleil  :
Le calcul d’un coefficient de correction applicable au facteur de transmission solaire de la baie implique de  
réaliser un calcul du rayonnement global transmis au travers des lames du brise-soleil au pas de temps  
horaire t, et d’intégrer ensuite ces résultats sur l’ensemble de la période considérée [t1 ;t2] (variable selon 
les conditions Cch, Cclim ou E). Le  calcul est mené à partir des données météorologique de la zone  
2013
2013
2013
2013climatique H2b (La Rochelle) au sens de l’arrêté du 26 octobre 2010  relatif aux caractéristiques thermiques  
et aux exigences de performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments .
Pour une heure donnée, dans la zone climatique considérée, il est nécessaire de connaitre  :
- Ψ(t), angle entre la direction du soleil projetée dans le plan horizontal et la direction du sud (en  
degrés),
-γ(t), hauteur du soleil par rapport au plan horizontal (en degrés),
-IDn(t), intensité du rayonnement solaire direct, mesurée normale aux rayons incidents (en W/m²),
On rappelle que è est l’orientation de la baie telle que définie au chapitre .
On réalise alors pour chacune de ces heures les calculs des grandeurs suivantes  :
-ù(t), angle entre le rayon incident et la normale à la paroi verticale considérée (en degrés), 
()
 
-Drp(t), flux solaire direct incident sur le plan extérieur du brise-soleil (en W/m²)  :
()
 
-η(t),  angle  entre  la  projection  du  rayon  incident  sur  le  plan  vertical  
perpendiculaire à la paroi et la normale à la paroi considérée (angle de profil,  
en degrés) :
()
 
-Drp*(t) le flux solaire direct transmis par le brise-soleil sur la paroi considérée à une heure donnée t  
(en W/m²) :
()
 
Où  te,dir-h(h(t)) est le facteur de transmission solaire équivalent du brise-soleil considéré pour un  
rayonnement incident direct, déterminé à partir du Tableau .
Au final, le coefficient de correction du brise-soleil seul pour le rayonnement direct du soleil est le suivant  :177 / 245
177 / 245
177 / 245
177 / 245
()
 
Les bornes t1 et t2 sont à adapter en fonction des conditions de calcul considérées à partir du tableau suivant  
(exprimés en heures annuelles, de 0 à 8  760 h) :
Conditions t1 [h] t2 [h]
Cch 7 297 2 880
Cclim 1 8 760
E 3 625 5 832
Note : pour les conditions Cch, l’intégration en période de chauffage seule se fait sur l’union de deux  
intervalles : de janvier à fin avril d’une part (t1 = 1, t2 = 2  880) et de novembre à fin décembre d’autre  
part (t1 = 7 297, t2 = 8 760)
Tableau  : Bornes d'intégration pour le calcul du coefficient de correction lié au brise-soleil à lames fixes  
inclinées, dans le cas du rayonnement direct du soleil
-Calcul du coefficient de correction du brise-soleil seul pour le rayonnement diffus du ciel et du  
sol :
Le facteur de réduction du rayonnement diffus hémisphérique du brise-soleil seul se calcule à l’aide de la  
formule suivante :
()
 
Les ratios d’énergie correspondant aux deux types de rayonnement diffus sont déterminés en fonction de  
l’orientation de la paroi et des conditions de calcul à l’aide du tableau suivant  :
Condition Cclim / Cch Condition E
OrientationRfs,CdifRfs,CrefRfs,EdifRfs,Eref
Sud (è = 0°)0,300,150,400,20
Ouest (è = 90°)0,400,150,350,20
Nord (è = 180°)0,650,300,600,30
Est (è = 270°)0,400,200,400,20
Tableau  : Part des rayonnements diffus du ciel Rfsdif et réfléchi par le sol Rfsref atteignant une surface selon son  
inclinaison et son orientation
-Coefficient de correction de la baie avec brise-soleil pour le rayonnement diffus du ciel et du sol  :
Le coefficient de correction de la baie avec brise-soleil doit également prendre en compte l’impact éventuel  
de l’encadrement. Par hypothèse simplificatrice, on considère que ces deux impacts se cumulent  :
()
2013
2013
2013
2013 
Où  les  coefficients  dus  à  l’encadrement  de  la  paroi  vitrée  Ffs,Cclimbati_dir(encadrement),  Ffs,Cchbati_dir(encadrement), 
Ffs,Ebati_dir(encadrement)  et  Ffsbati_dif(encadrement) sont déterminés pour la baie sans brise-soleil, à partir du Tableau  et du 
Tableau .
-Application à une configuration type  :
Des résultats finaux de coefficients de correction  sont donnés pour une configuration type de brise-soleil à  
lames fixes inclinées, en fonction du Ks de l’encadrement de la baie.
 
d= 30cmL= 15cm
α = 45°e= 1cm
ρe= 0,4
Figure  : Caractéristiques types de brise-soleil à lames fixes inclinées179 / 245
179 / 245
179 / 245
179 / 245
L’application de la méthode de la norme XP P50-777 fournit les caractéristiques énergétiques suivantes  :
ôe,dir-h (η) ô e,dif-ciel-hô e,ref-sol-h
η0153045607590--
Valeur0,670,580,470,330,090,050,000,420,79
Tableau  : Résultats d'application de la méthode de la norme XP P50-777 pour un brise-soleil avec les caractéristiques  
types décrites ci-dessus
Sur cette base, le calcul des coefficients de correction aboutit aux résultats suivants  :
Ffs bati_dir
Orientation de la baie ConditionsKS
1,5 ou 
moins725 ou 
plus
Sud (è=0°)C clim0,150,250,25
C ch0,200,350,35
E0,050,050,10
Est/ouest (è=270°/90°) C et E0,200,300,35
Nord (è=180°) C et E0,050,150,20
Ffs bati_dif
Toutes C et E0,300,450,50
Tableau  : Valeurs des coefficients de correction d’un brise-soleil à lames fixes inclinées pour un rayonnement direct  
(soleil) Ffsbati_dir et diffus (ciel et sol)  Ffsbati_dif
4.3.2.3 Impact de l’angle d’incidence variable sur le vitrage
Les valeurs des coefficients de prise en compte de l’impact de l’incidence variable pour le rayonnement direct du  
soleil (Ffs,Criv_dir et Ffs,Eriv_dir) et diffus du ciel et du sol (Ffsriv_dif) sur le vitrage sont données dans le tableau suivant  :
Ffs,Criv_dir  Ffs,Eriv_dirFfsriv_dif
CchCclim
Paroi vitrée proche du nu intérieur 
(Ks < 1,7)
et/ou
avec protection mobile extérieure en place
et/ou
avec surplombs, masque à projection ou brise-
soleil à lames inclinées fixes1111
Autres casInclinaison proche de la  
verticale (60°<â≤90°) 
Orientation proche du sud 
(è<30° ou è>330°)1
0,950,9
0,95
Autres inclinaisons et/ou  
orientations0,95 0,95
Tableau  : Valeurs du coefficient de correction  lié à l’incidence variable Ffs,Criv_dir , Ffs,Eriv_dir  et Ffsriv_dif 
2013
2013
2013
20134.4 Application de la méthode pour les cas particuliers 
Dans ce chapitre sont traitées les parois translucides horizontales à base de polycarbonate multialvéolaire dans  
les configurations suivantes  :
- Paroi polycarbonate multi-alvéolaire sans protection solaire rapportées.
- Paroi polycarbonate multi-alvéolaire opales (majoritairement diffusant).
- Paroi polycarbonate multi-alvéolaire dont les alvéoles sont symétriques.
- Paroi polycarbonate multi-alvéolaire dont le facteur de réémission thermique Sg 2 (cf.4.4.1) ne dépasse pas la  
valeur de 0,08.
-  Paroi  polycarbonate  multi-alvéolaire  à  remplissage  gazeux  ;  sont  exclus  en  particulier  les  matériaux  
polycarbonates remplis de silice nano-structurée.
Les  chapitres suivant traitent du calcul des composantes du facteur de transmission de l’énergie solaire pour le  
matériau  polycarbonate  seul,  puis  de  son  intégration  dans  des  procédés  complets  de  type  lanterneaux  ou  
bardage/couverture.
De  manière  générale,  les  normes  existantes  permettent  d’estimer  le  facteur  solaire  dans  les  conditions  de  
référence (conditions aux limites hivernales). Néanmoins, du fait de la faible réémission thermique de ces  
procédés  et de  l’absence  de protection solaire  rapportée,  on supposera  que  ces  conditions  sont également  
applicables pour un calcul de dimensionnement  :
Sw1,2C = Sw1,2E = Sw1,2
4.4.1 Plaque de polycarbonate seule
Les composantes courtes longueurs d’onde et réémission thermique du facteur solaire à incidence corrigée se  
calculent à partir du projet de norme prEN 16153 et de la formule suivante  :
hnefsPCAivgFS −−×=,1τ ()
ifsPCAivgqFS×=−2 ()
 
Où :
-τe,n-h :  Transmission  énergétique  normale-hémisphérique  de  la  plaque  de  polycarbonate,  déterminée  
selon le projet de norme prEN 16153
-qi : Facteur de réémission thermique, déterminée selon le projet de norme prEN 16153
-fsdirivPCAF_ est le coefficient de correction pour la prise en compte de l’incidence variable sur le PCA  
horizontal, considéré identique pour les rayonnements directs et diffus, et pris égal à 0,85.181 / 245
181 / 245
181 / 245
181 / 245
4.4.2 Lanterneaux ponctuels
 
Figure  : Dimensions d'un lanterneau ponctuel
Le calcul du facteur de transmission solaire d’un lanterneau ponctuel se calcule par les formules suivantes  :
11gptwSAAS×= ()
vepe
epegptw rhAL
hALSAAS ....
...11122222ψαψα++×= ()
 
Où :
-Sg1 est le facteur de transmission de l’énergie solaire courte longueur d’onde, déterminé au paragraphe  
pour une paroi horizontale,
-Sg2 est le facteur de transmission de l’énergie solaire réémis vers l’intérieur, déterminé au paragraphe  
pour une paroi horizontale 
-At est la plus petite des aires développées visibles de la plaque translucide, vues des deux côtés de la  
paroi, exprimée en m2. 
-Ap est l’aire intérieure du lanterneau projetée sur un plan parallèle à la toiture, exprimée en m².
-he est le coefficient de transmission thermique superficielle extérieur, calculé en conditions C.
-rv est le rapport entre l’énergie solaire annuelle incidente sur les faces verticales de la costière et  
l’énergie solaire annuelle incidente sur la plaque horizontale.
-L1 est le périmètre intérieur de la costière, exprimé en m. 
-αe1 est le coefficient d’absorption énergétique moyen de la costière.
-Ψ1 est le coefficient de transmission thermique linéique à travers la costière, exprimé en W/(m.K) et  
calculé selon les Règles Th-U, chapitre A3.
-L2 est la longueur du profil central pour des lanterneaux à deux vantaux, exprimée en m.  
-αe2 est le coefficient d’absorption énergétique moyen du profilé central, pour les lanterneaux à deux  
vantaux.
-Ψ2 est le coefficient de transmission thermique linéique à travers le profilé central, pour les lanterneaux  
à deux vantaux, exprimé en W/(m.K) et calculé selon les Règles Th-U, chapitre A3.
A défaut de valeurs disponibles, les valeurs suivantes peuvent être utilisées  :
αe1 = ae2 = 0,60
he = 25 W/(m².K)
rv = 0,55
4.4.3 Lanterneaux filants 
Figure  : Dimensions d'un lanterneau filant
2013
2013
2013
2013Le calcul du facteur de transmission solaire d’un lanterneau ponctuel se calcule par les formules suivantes  :
piigit
wASA
S∑×
=,1,
1()
vepee
epee
piigit
w rhALL
hALL
ASA
S ......
..... 444111333222,2,
1


++++×
=∑ψαψαψαψα()
 
Où :
-Sg1,i  est le facteur de transmission de l’énergie solaire courte longueur d’onde de chaque plaque i,  
déterminé au paragraphe  en fonction de son orientation 
-Sg2,i est le facteur de transmission de l’énergie solaire réémis vers l’intérieur de chaque plaque i,  
déterminé au paragraphe  en fonction de son orientation
-At,i est la plus petite des aires développées visibles de la plaque translucide i, vues des deux côtés de la  
paroi, exprimée en m2. 
-Ap est l’aire intérieure du lanterneau projetée sur un plan parallèle à la toiture, exprimée en m².
-he est le coefficient de transmission thermique superficielle extérieur, calculé en condition hivernale.
-rv est le rapport entre l’énergie solaire annuelle incidente sur les faces verticales de la costière et  
l’énergie solaire annuelle incidente sur la plaque horizontale.
-L1 est le périmètre intérieur de la costière longitudinale, exprimé en m. 
-αe1 est le coefficient d’absorption énergétique moyen de la costière longitudinale.
-Ψ1 est le coefficient de transmission thermique linéique à travers la costière longitudinale, exprimé en  
W/(m.K) et calculé selon les Règles Th-U, chapitre A3.
-L2 est la longueur du profilé porteur ou le profilé ouvrant, exprimée en m.  
-αe2 est le coefficient d’absorption énergétique moyen du profilé porteur ou du profilé ouvrant.
-Ψ2 est le coefficient de transmission thermique linéique à travers le profilé porteur ou le profilé ouvrant,  
exprimé en W/(m.K) et calculé selon les Règles Th-U, chapitre A3,
-L3 est la longueur du profilé d’extrémité, exprimée en m.  
-αe3 est le coefficient d’absorption énergétique moyen du profilé d’extrémité. 
-Ψ3 est le coefficient de transmission thermique linéique à travers le profilé d’extrémité, exprimé en W/
(m.K) et calculé selon les Règles Th-U, chapitre A3.
-L4 est le périmètre intérieur de la costière sous tympan, exprimée en m.  
-αe4 est le coefficient d’absorption énergétique moyen de la costière sous tympan,183 / 245
183 / 245
183 / 245
183 / 245
-Ψ4 est le coefficient de transmission thermique linéique à travers la costière sous tympan, exprimé en  
W/(m.K) et calculé selon les Règles Th-U, chapitre A3.
A défaut de valeurs disponibles, les valeurs suivantes peuvent être utilisées  :
αe1 = ae2 = ae3 = ae4 = 0,60
he = 25 W/(m².K)
rv = 0,55
4.4.4 Bardages et couvertures en polycarbonate
Les  seuls  éléments  traités dans  ce  chapitre  sont les bardages  ou  les  couvertures  constitués  de  plaques de  
polycarbonate maintenues par des profilés (connecteurs ou autres) de manière à constituer une couche séparative  
entre l’ambiance intérieure et extérieure.
En particulier, les bardages double-peau ventilés naturellement ou mécaniquement ne sont pas traités.
Les hypothèses suivantes sont de plus appliquées  :
- Les profilés de jonctions entre plaques sont considérés comme opaques
- L’influence des éléments de fixation ponctuels est négligée
 
Figure  : Dimensions des verrières et bardages en polycarbonate
Le calcul du facteur de transmission solaire d’un bardage ou d’une couverture en polycarbonate se fait par les  
formules suivantes :
diigig
wASA
S∑×
=,1,
1()
edffef
diigig
whAL
ASA
S...,2,
1ψα
+×
=∑()
 
Où :
-Sg1,i est le facteur de transmission de l’énergie solaire courte longueur d’onde de chaque plaque i,  
déterminé au paragraphe  en fonction de son orientation 
-Sg2,i est le facteur de transmission de l’énergie solaire réémis vers l’intérieur de chaque plaque i,  
déterminé au paragraphe  en fonction de son orientation
-Ag,i est la plus petite des aires développées visibles de la plaque translucide i, vues des deux côtés de la  
paroi, exprimée en m2. 
-Ad est l’aire intérieure développée des éléments de bardage ou de couverture, san tenir compte des  
éléments de fixation latéraux, exprimée en m².
-he est le coefficient de transmission thermique superficielle extérieur, calculé en condition hivernale.
2013
2013
2013
2013-Lf est la longueur du profilé d’emboitement, exprimé en m. 
-αef est le coefficient d’absorption énergétique moyen du profilé d’emboitement
-Ψf est le coefficient de transmission thermique linéique à travers le profilé d’emboitement, exprimé en  
W/(m.K) et calculé selon les Règles Th-U, chapitre A3.
A défaut de valeurs disponibles, les valeurs suivantes peuvent être utilisées  :
αef = 0,60
he = 25 W/(m².K)185 / 245
185 / 245
185 / 245
185 / 245
5. Règles Th-S pour les parois opaques
La définition du facteur de transmission solaire d’une paroi opaque ne fait pas l’objet d’un contexte normatif  
spécifique. Les règles Th-S proposent donc une méthode de calcul, basée sur les propriétés thermiques de la  
paroi opaque considérée. Ces dernières sont déterminées conformément aux règles Th-U chapitre A4.
5.1 Application de la méthode dans le cas général
Le facteur de transmission solaire de la paroi opaque est déterminé pour les conditions aux limites C et E. Il n’est  
pas fait de distinction entre les incidences directe du soleil, diffuse du ciel ou réfléchie par le sol, ni sur les  
composante à l’intérieur des locaux  : on ne considère qu’un facteur de transmission solaire global.
IncidenceComposante intérieureRésultat de l’application de la  
méthode
CE
Toutes incidences Global Sf-C,kSf-E,k
Tableau  : Facteurs solaires calculés pour les parois opaques
Les résultats sont calculés de la manière suivante  :
CseCkkkCfRUS −−−=..,α
EseEkkkEfRUS −−−=..,α()
Où :
-ák est le coefficient d’absorption solaire de la paroi opaque  ;
-Uk-C  est le coefficient de transmission thermique de la paroi opaque en conditions C, déterminée  
selon les règles Th-U et les normes associées en W.m-2.K-1 ;
-Uk-E est le coefficient de transmission thermique de la paroi opaque en conditions E (voir équation ) 
en W.m-2.K-1 ;
-Rse-C et Rse-E sont les résistances thermiques superficielles extérieures (convection et rayonnement)  
en conditions C et E, exprimées en m².K.W-1.
En l’absence de valeurs de ák mesurées, les valeurs par défaut suivantes peuvent être utilisées  :
Catégorie CouleursValeur de ák 
par défaut
Clair Blanc, jaune, orange, rouge clair 0,4
MoyenRouge sombre, vert clair, bleu clair, gris  
clair0,6
Sombre Brun, vert sombre, bleu vif, gris moyen 0,8
NoirNoir, brun sombre, bleu sombre, gris  
sombre1,0
2013
2013
2013
2013Tableau  : Valeurs de ák par défaut pour les parois opaques
Les  valeurs  des  résistances  superficielles  extérieures  utilisées  dans  le  cadre  du  présent  chapitre  sont  les  
suivantes :
Inclinaison de la paroi âRse-C (m².K.W-1)Rse-E (m².K.W-1)
Toute inclinaison 0,04 0,07
Tableau  : Résistances superficielles extérieures en conditions C et E utilisées dans les règles Th-S
Le coefficient de transmission thermique en conditions E, U k-E, est calculé de la manière suivante  :
)()(11EsiEseCsiCseCkEkRRRRUU−−−−
−−+++−=
Soit  03,0U1
U1
CkEk+=
−−()
Où Rsi-C et Rsi-E sont les résistances thermiques superficielles intérieures (convection et rayonnement) (W/m².K),  
en conditions C et E.
Les  valeurs  des  résistances  superficielles  intérieures  utilisées  dans  le  cadre  du  présent  chapitre  sont  les  
suivantes :
Inclinaison de la paroi âkRsi-C (m².K.W-1)Rsi-E(m².K.W-1)
0° (horizontale, flux 
ascendant)0,10 0,10
90° (verticale) 0,13 0,13
180° (horizontale, flux  
descendant)0,17 0,17
Tableau  : Résistances superficielles intérieures en conditions C et E
L’impact d’éventuelles protections rapportés, masques proches ou brise-soleils n’est pas pris en compte dans le  
cadre des règles Th-S.187 / 245
187 / 245
187 / 245
187 / 245
5.2 Application de la méthode pour certains cas particuliers
5.2.1 Paroi opaque avec lame d’air extérieure ventilée
Les méthodes ci-dessous ne s’appliquent pas si l’une des deux faces de la lame d’air ventilée est revêtue d’une  
face  possédant  une  émissivité  thermique  inférieure  à  0,5  (barrières  radiantes),  ou  si  plusieurs  lames  d’air  
ventilées interviennent.
5.2.1.1 Paroi opaque avec lame d’air extérieure ventilée d’inclinaison β supérieure à 60° (verticale ou fortement 
inclinée)
Le présent paragraphe est valable pour une lame d’air extérieure munie d’ouvertures en position hautes et basses,  
supposée fortement ventilée, telle que représentée sur la figure ci-dessous  :
Figure  : Représentation d'une paroi opaque verticale à lame d'air extérieure ventilée
La circulation d’air dans la lame d’air est supposée n’avoir pour moteur que le tirage thermique.
Les facteurs solaires de la paroi deviennent les suivants  :
CkClacorrCsekkCf UKRS − −= ...,_,,α
EkElacorrEsekkEf UKRS − −= ...,_,,α()
Où :
-ák est le coefficient d’absorption solaire de la paroi opaque (voir Tableau ) ;
-Rse-C et Rse-E sont les résistances thermiques superficielles extérieures (convection et rayonnement,  
en m².K.W-1), en conditions C et E ;
-Uk-C  est le coefficient de transmission thermique de la paroi opaque en conditions C, déterminée  
selon les règles Th-U et les normes associées en W.m-2.K-1 ;
-Uk-E est le coefficient de transmission thermique de la paroi opaque en conditions E (voir équation ) 
en W.m-2.K-1 ;
2013
2013
2013
2013-Kcorr_la,C et Kcorr_la,E sont des coefficients de corrections associés à la prise en compte de la lame d’air  
extérieure ventilée. On retient la même valeur pour les deux coefficients,  à partir du tableau  
suivant. Soit ela  la largeur minimale des ouvertures en parties hautes et basses de la lame d’air et H la 
sa hauteur :
Hla (m)
2 ou moins 10 ou plus
ela (m)ák = 0,4ák = 0,8ák = 0,4ák = 0,8
01,01,01,01,0
0,050,700,650,700,70
0,10,650,600,650,60
0,50,600,550,550,50
Tableau  : Cas des lames d'air verticales ventilées sur l'extérieur, valeurs du coefficient K corr_la,E
5.2.1.2 Paroi opaque avec lame d’air extérieure ventilée  Paroi opaque avec lame d’air extérieure ventilée d’inclinaison 
β inférieure ou égale à 30° (horizontale ou faiblement inclinée)
La  circulation d’air dans la lame d’air, ayant pour moteur le vent, a pour effet d’augmenter les échanges  
thermiques de la paroi opaque avec l’extérieur et de diminuer son facteur solaire.
Rse
RsiRiRe
IntérieurExtérieur
Lame d’air
Figure : Représentation d'une paroi opaque horizontale à lame d'air extérieure ventilée
La valeur des facteurs solaires Sf-C,k  et Sf-E,k  est obtenue par interpolation entre les valeurs obtenues dans le cas  
d’une lame d’air non-ventilée, et d’une lame d’air très fortement ventilée.
Les facteurs de transmission solaire de la paroi sont déterminés par les relations suivantes:
[ ]ventiléetreseqCkqsventiléenonCkqsCsekkCf UK UKRS __, ,,, ).1(...− −− −−+ =α
[ ]ventiléetreseqEkqsventiléenonEkqsEsekkEf UK UKRS __, ,,, ).1(...− −− −−+ =α()
Où :
-ák est le coefficient d’absorption solaire de la paroi opaque (voir Tableau ).
-Rse-C et Rse-E sont les résistances thermiques superficielles extérieures (convection et rayonnement,  
en m².K.W-1), en conditions C et E ;
-Uk-C,non-ventilée et  Uk-E,non-ventilée les conductivités thermiques dans l’hypothèse d’une lame d’air non-
ventilée en conditions C et E, sont obtenues par les relations suivantes  :189 / 245
189 / 245
189 / 245
189 / 245
CsiCselaieventiléenonCkRRRRRU
,,,1
++++=−−
EsiEselaieventiléenonEkRRRRRU
,,,1
++++=−−()
Avec :
oRi est la résistance thermique de la partie de la paroi en contact avec l’intérieur, en  
m².K.W-1 ;
oRe est la résistance thermique de la partie de la paroi en contact avec l’extérieur, en  
m².K.W-1 ;
oRla est la résistance thermique de la lame d’air, en supposant celle-ci fermée et non-
ventilée, m².K.W-1.
-Uk-C,eq-très-ventilée et  Uk-E,eq-très-ventilée les conductivités thermiques équivalents dans l’hypothèse d’une  
lame d’air très fortement ventilée en conditions C et E, sont obtenues par les relations empiriques  
suivantes :




+
+++
++×++×++=
− −− −−
3006,01
06,01)06,0()06,0(1
__,
CsiiCseeCsiiCseeventiléetreseqCk
RRRRRRRRU




+
+++
++×++×++=
− −− −−
3006,01
06,01)06,0()06,0(1
__,
EsiiEseeEsiiEseeventiléetreseqEk
RRRRRRRRU()
-Kqs, coefficient caractéristique des interactions entre le vent et la lame d’air est déterminé à partir du  
tableau suivant, à partir de  :
oSEA, surface de la plus petite des différentes sections latérales d’ouverture, en m²  ;
oAe,k, surface totale de la face intérieure de la partie en contact avec l’extérieur de la paroi  
opaque, en m².
Rapport keEA
AS
,Situation de la lame d’air
Site ouvert (exposé aux  
vents), et lame d’air 
traversante Autres cas
0,0 % 1,00 1,00
0,1 % 0,80 1,00
0,2 % 0,65 0,85
0,5 % 0,50 0,70
1,0 % 0,35 0,55
2,0 % 0,20 0,45
5,0 % 0,05 0,25
10,0 % 0,00 0,10
20,0 % ou plus 0,00 0,00
6 La lame d’air est considérée traversante si pour chaque orientation la surface d’ouverture latérale est 
inférieure à 75% de la surface totale d’ouverture latérale de la lame d’air.
2013
2013
2013
2013Tableau  : Valeurs du coefficient caractéristique K qs pour le cas des lames d'air ventilées sur l'extérieur et proches de  
l'horizontale191 / 245
191 / 245
191 / 245
191 / 245
5.2.2 Paroi opaque végétalisée
5.2.2.1 Paroi opaque d’inclinaison β supérieure à 60° (verticale ou très fortement inclinée)
L’impact de la végétalisation pour ce type de paroi peut être négligé, ou traité par une procédure particulière.
5.2.2.2 Paroi opaque d’inclinaison β inférieure ou égale à 60° (horizontale ou inclinée autour de 45°)  
Rse
RsiΔRveg
IntérieurExtérieurαk,veg
Figure  : Paroi opaque horizontale végétalisée
La méthode s’applique aux parois végétalisées horizontale ou faiblement inclinées, de type élément porteur lourd  
(béton) ou sur éléments porteurs légers (bac acier ou bois). Elle se limite aux végétalisations extensive et semi-
intensive.
Tout autre type de végétalisation (toitures jardins,…) doit être traité par une procédure spécifique.
Le facteur de transmission solaire de la paroi végétalisée en conditions C et E sont déterminés par les relations  
suivantes :
[]humEsevegEkvegkkEf tRUS Δ− =−− 100..,sec,,,α
kEfkCfSS,,21
−−×=()
Avec :
-ák,veg est le coefficient d’absorption solaire de la paroi opaque en prenant en compte la couche  
végétalisée. Il est déterminé à l’aide du tableau suivant  :
Type de végétalisation
ExtensiveSemi-intensive
ákveg0,700,40
Tableau  : Coefficient d’absorption énergétique équivalent de la paroi végétalisée
2013
2013
2013
2013-Uk-E,veg sec est le coefficient de transmission thermique de la paroi opaque en conditions E, en prenant  
en compte les résistances thermiques additionnelles dues à la couche de drainage et au substrat sec  
(voir équation ) en W.m.K-2-1. Il peut être déterminé par la relation suivante  :
vegEsiEseCsiCseCkvegEkRRRRRUUΔ++++−= −−−−−−)()(11
sec,()
Avec :
oUk-C est le coefficient de transmission thermique de la paroi opaque en conditions C, sans  
prendre en compte la végétalisation, déterminée selon les règles  Th-U et les normes  
associées, en W.m-2.K-1 ;
oΔRveg est la résistance thermique additionnelle associée à la couche de drainage et au  
substrat sec, en m².K.W-1. A défaut de valeur, le tableau suivant peut être utilisé  :
Drainage en matériau 
polystyrèneDrainage d’autre type
Type de végétalisation ExtensiveSemi-
intensiveExtensiveSemi-
intensive
Epaisseur de substrat 6 cm14 cm6 cm14 cm
ΔRveg (m².K.W-1) 0,300,450,150,30
Tableau  : Gains en résistance thermique associé au substrat sec et au drainage, en fonction  
des caractéristiques de la toiture végétalisée
-Rse-E est la résistance thermique superficielle extérieure (convection et rayonnement) en conditions  
E, exprimée en m².K.W-1 ;
-Δthum  représente le pourcentage de temps durant lequel le substrat reste humide lors de la saison  
estivale, exprimé en %. A défaut de valeurs, le tableau suivant  peut être utilisé : 
Type de végétalisation Extensive Semi-intensive
Zone climatique (ville)Sans 
irrigationAvec irrigation 
automatique de 
20mm d’eau 
par semaineSans 
irrigationAvec irrigation 
automatique de 
20mm d’eau 
par semaine
H1a (Trappes)
H1b (Nancy)
H1c (Macon)25752050
H2a (Rennes)
H2b (la Rochelle)
H2c (Agen)10351020
H2d (Carpentras)
H3 (Nice)520515
Tableau  : Pourcentage de temps durant lequel le substrat est humide en période estivale, en fonction  
des caractéristiques de la toiture et de la zone climatique
5.2.2.3 Valeurs par défaut193 / 245
193 / 245
193 / 245
193 / 245
A défaut de valeurs calculées selon les paragraphes précédents, les facteurs solaires des toitures végétalisées  
s’expriment en fonction de la résistance thermique de l’isolant de la toiture, du type de végétalisation employée  
et de la zone climatique.
Le tableau suivant donne les facteurs solaires des toitures végétalisées ne possédant pas de système d’irrigation  
automatisé :
Facteur solaire en condition estivale  S f-
E,vFacteur solaire en condition de  
consommation  Sf-C,v
R isolant toiture, en m².K/W R isolant toiture, en m².K/W
Type de 
végétalisationZone 
climatique02570257
ExtensiveH1a / H1b / 
H1c0,1150,0200,0100,0100,0550,0050,0050,005
H2a / H2b / 
H2c0,1200,0200,0100,0100,0600,0100,0050,005
H2d / H30,1300,0250,0100,0100,0600,0100,0050,005
Semi-intensiveH1a / H1b / 
H1c0,0500,0100,0050,0050,0200,0050,0050,005
H2a / H2b / 
H2c0,0500,0100,0050,0050,0250,0050,0050,005
H2d / H30,0550,0150,0050,0050,0250,0050,0050,005
Tableau  : Valeurs par défaut de facteurs de transmission solaire pour les parois opaques végétalisées
2013
2013
2013
20136. Règles Th-S pour les ponts thermiques 
La définition du facteur de transmission solaire des ponts thermiques ne fait pas l’objet d’un contexte normatif  
spécifique. Les règles Th-S proposent donc une méthode de calcul, basée sur les propriétés thermiques du  
linéique considéré. Ces dernières sont déterminées conformément aux règles Th-U et aux normes associées.
Le facteur de transmission solaire d’un pont thermique est déterminé pour les conditions aux limites C et E. Il  
n’est pas fait de distinction entre les incidences directe du soleil, diffuse du ciel ou réfléchie par le sol, ni sur les  
composante à l’intérieur des locaux  : on ne considère qu’un facteur de transmission solaire global.
Soit øl-C est le coefficient de transmission thermique linéique du pont thermique en conditions C, déterminée  
selon les règles Th-U et les normes associées en W.m-1.K-1. Le facteur solaire du pont thermique de liaison peut  
être négligé si  øl-C ≤ 0,08 W.m-1.K-1.
IncidenceComposante intérieureRésultat de l’application de la  
méthode
CE
Toutes incidences Global Sf-C,lSf-E,l
Tableau  : Facteurs solaires calculés pour les ponts thermiques
Notes : les ponts thermiques intégrés aux parois opaques ne sont pas concernés par le présent paragraphe. Ils  
sont pris en compte dans le calcul du facteur solaire de la paroi considérée au travers de son coefficient de  
transmission thermique. 
Le facteur de transmission solaire d’un pont thermique s’exprime en mètres.
6.1 Ponts thermiques de liaison au droit d’une surface plane
Le facteur solaire dépend du coefficient d’absorption de la surface plane au droit du pont thermique. 
Figure : Ponts thermiques de liaison au droit d’une surface plane
Si la surface plane est une paroi végétalisée ou une surface en contact avec une lame d’air ventilée, le facteur de  
transmission solaire du pont thermique de liaison est négligé.
Les résultats sont calculés de la manière suivante  :
CseClllCfRaS −−−=..,ψ
EseElllEfRaS −−−=..,ψ()
Où :
-al est le coefficient d’absorption solaire de la paroi opaque au droit de la liaison, pouvant être  
déterminé par défaut selon le Tableau ,195 / 245
195 / 245
195 / 245
195 / 245
-øl-C est  le  coefficient  de  transmission  thermique  linéique  du  pont  thermique  en  conditions  C,  
déterminée selon les règles Th-U et les normes associées en W.m-1.K-1,
-øl-E est le coefficient de transmission thermique linéique du pont thermique en conditions E, en W.m-
1.K-1, qui peut être estimé par la relation suivante  :
)()(11EsiEseCsiCseClElRRRR −−−−
−−+++−=
ψψ()
Où  Rsi-C et  Rsi-E sont  les  résistances  thermiques  superficielles  intérieures  (convection  et  
rayonnement) (W/m².K), en conditions C et E, dont les valeurs peuvent être obtenues au Tableau .
-Rse-C et Rse-E sont les résistances thermiques superficielles extérieures (convection et rayonnement)  
en conditions C et E, exprimées en m².K.W-1.
6.2 Ponts thermiques de liaison au droit d’un débord
Le pont thermique peut se situer au droit d’un débord vertical (mur de refend) ou d’un débord horizontal  
(balcons, dépassement du plancher…).  
Figure  : Ponts thermiques de liaison au droit d’un débord
Si la longueur du débord ldeb est inférieure à l’épaisseur du refend du mur ep, on assimile la liaison au cas d’un  
pont thermique au droit d’une surface plane, et on applique l’équation .
Dans le cas contraire, on se réfère aux paragraphes suivants. 
Pour un débord horizontal ou incliné à moins de 45° (paroi opaque d’inclinaison âk comprise entre 45° et 135°),  
on considère que seule la partie supérieure du pont thermique est exposée au rayonnement. L’orientation et  
l’inclinaison du pont thermique sont celles de la paroi opaque verticale ou inclinée.
Pour un débord vertical ou incliné à plus de 45° (paroi opaque âk comprise entre 0° et 45°), à un instant donné,  
seule une moitié du pont thermique (une face latérale du débord) est exposée au rayonnement. Le pont thermique  
doit être décomposé un deux sous-composants ponts thermiques, dont les orientations et inclinaisons sont celles  
des deux faces latérales du débord.
Dans tous les cas, les facteurs de transmission solaire du pont thermique sont déterminés par la relation suivante  :
CseClpllCf RRataS −− −=...sup,ψ
EseElpllEf RRataS −− −=..sup,ψ()
2013
2013
2013
2013Où :
-øl-C et øl-E sont le coefficient de transmission thermique linéique du pont thermique en conditions C  
et E, déterminés pour le pont thermique dans son ensemble (ses deux parties) W.m-1.K-1 ;
-Ratpsup est la part des déperditions totales du pont thermique affecté à la partie considérée. Il s’agit  
de la partie supérieure pour un débord horizontal ou incliné à moins de 45°, et de l’une des deux  
parties latérales pour un débord vertical ou incliné à plus de 45°. Sa valeur peut être connue en se  
référant au chapitre A5 Th-U associé aux ponts thermiques. En l’absence d’informations, la valeur  
de 0,5 peut être retenue par défaut.
6.3 Ponts thermiques de liaison en angle rentrant
Le pont thermique a la configuration suivante  :
Figure  : Pont thermique de liaison en angle rentrant
Les facteurs de transmission solaire sont calculés de manière identique à ceux d’un pont thermique au droit d’une  
surface plane (équation ). L’orientation et l’inclinaison du pont thermique sont ceux de la paroi opaque verticale  
sur laquelle est concentrée la déperdition (voir figure ci-dessus).
6.4 Parois et ponts thermiques enterrés
Les apports solaires par les parties d’enveloppe enterrés, au travers du sol, peuvent être pris en compte au travers  
du facteur de transmission solaire d’un pont thermique équivalent.
Figure  : Paroi et pont thermique enterrés  : prise en compte des apports solaires
On pourra négliger les apports solaires par le sol si la distance entre le plan extérieur du sol et la limite basse de  
l’isolant de la paroi verticale dhsol/pl est négative (niveau du sol extérieur inférieur à celui de l’isolant).
Les formules à employer sont les suivantes  :197 / 245
197 / 245
197 / 245
197 / 245
CseCsollsollCfRaS −−−=..,,ψ
EseEsollsollEfRaS −−−=..,,ψ()
Où :
-asol est le coefficient d’absorption solaire du sol, pouvant être déterminé par défaut selon le Tableau
 ;
-øl,sol-C et øl,sol-E (W.m-1.K-1) sont les coefficients de transmission thermique linéique de la fraction de  
paroi ou du pont thermique enterrés en prenant en compte l’épaisseur de sol, pour les conditions C  
et E.  øl,sol-C est déterminé selon les règles Th-U.  øl,sol-E peut être calculé à partir de  øl,sol-C  via 
l’équation .
2013
2013
2013
2013ANNEXE : PRISE EN COMPTE DE LA PARTIE OUVERTE DE LA BAIE
La présente annexe ne s’applique pas si la méthode de destination réalise elle-même un calcul de la surface  
d’ouverture effective (en prenant en compte les éléments fixes)  par rapport à la surface totale de la baie. Les  
facteurs de transmission « ouv » sont employés sans la présente correction pour la prise en compte de la partie  
ouverte de la baie. 
Cette distinction n’est possible de manière simplifiée que lorsque l’ouverture se traduit par une partie de la baie  
fermée non-affectée et une partie de la baie totalement ouverte, identifiable à un trou. Il s’agit par exemple des  
fenêtres coulissantes, ou à double battants avec un battant fermée et l’autre complètement ouvert. Parmi les cas  
exclus, on peut citer les fenêtres oscillantes ou à simple battant. 
Dans le cas d’une baie coulissante partiellement ouverte, on ne prend pas en compte l’effet du coulissant sur les  
propriétés de la partie fermée.
Lorsqu’elle est abaissée, la protection mobile est supposée recouvrir simultanément la partie fixe et la partie  
ouverte.
La  méthode  ne  s’applique  qu’en  conditions  de  confort  d’été  ou  de  dimensionnement  des  systèmes  de  
refroidissement (E).
On introduit  les grandeurs suivantes  :
Ab la surface totale des parois remplissant la baie (paroi transparente, cadre et éléments opaques)  ;
Aouv_max la surface maximale d’ouverture (tous éléments compris) des parois remplissant la baie  ;
Les facteurs de transmission lumineuse de la partie fixe de la baie, notée avec un indice « _pfixe ». Ces 
facteurs sont déterminés par application de la méthode. 
Paroi ouverte sans protection rapportée en place
Une ouverture laisse passer l’intégralité du rayonnement incident de manière directe  :




=




001
321
EouvEouvEouv
SSS
()
On intègre au résultat la partie fixe de la paroi et en ramenant à la surface totale en tableau de la baie  :




×−+




×=




EpfixewEpfixewEpfixew
bouv
EouvEouvEouv
bouv
EwouvEwouvEwouv
SSS
AA
SSS
AA
SSS
3_2_1_
max_
321
max_
321
)1( ()
Où Sw_pfixe1, Sw_pfixe2 et Sw_pfixe3  sont issus de l’application du contexte normatif à la partie fixe de la paroi vitrée  
(voir le chapitre 4.1).
Enfin, on prend en compte les coefficients de correction pour l’intégration à l’ouvrage  :199 / 245
199 / 245
199 / 245
199 / 245
( )




× −+ =




EwouvEwouvEwouv
fsdifbatiEfsdirEfsdirbatiEfsdir
EbouvEbouvEbouv
SSS
FRFR
SSS
321
_,,_,
321
).1(. ()
Où :
Ffs,Ebati_dir et Ffsbati_dif, coefficients de prise en compte de l’intégration à l’ouvrage, sont calculés selon la  
procédure décrite au chapitre 4.3.2.2.
Rfs,Edir est la part annuelle de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement incident global de la  
baie,  déterminé à partir du Tableau  (chapitre 4.3.2.1).
Paroi ouverte avec protection rapportée autre qu’à lames inclinées en place
Pour la partie ouverture de la baie,  les facteurs de transmission solaire sont ceux de la protection rapportée seule.  
Souvs1, Souvs2 et Souvs3 doivent donc être déterminés selon la norme NF EN 13363-2, en considérant la protection  
seule. 
Note : dans cette norme, Souvs1 est noté ôe, Souvs2 est la somme des facteurs g c et gth  et Souvs3  est noté gv.
On intègre au résultat la partie fixe de la paroi et on ramène à la surface totale en tableau de la baie  :




×−+




×=




EpfixewsEpfixewsEpfixews
bouv
EouvsEouvsEouvs
bouv
EwouvsEwouvsEwouvs
SSS
AA
SSS
AA
SSS
3_2_1_
max_
321
max_
321
)1( ()
Où Sws_pfixe1, Sws_pfixe2 et Sws_pfixe3  sont issus de l’application du contexte normatif à la partie fixe de la paroi vitrée  
(voir le chapitre ).
Enfin, on prend en compte les coefficients de correction pour l’intégration à l’ouvrage  :
( )




× −+ =




EwouvsEwouvsEwouvs
fsdifbatiEfsdirEfsdirbatiEfsdir
EbouvsEbouvsEbouvs
SSS
FRFR
SSS
321
_,,_,
321
).1(. ()
Où :
Ffs,Ebati_dir et Ffsbati_dif, coefficients de prise en compte de l’intégration à l’ouvrage, sont calculés selon la  
procédure décrite au chapitre 4.3.2.2.
Rfs,Edir est la part annuelle de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement incident global de la  
baie,  déterminé par interpolation entre les valeurs du Tableau  (chapitre 4.3.2.1).
En l’absence de vitrage, le correctif d’incidence variable n’intervient pas.
2013
2013
2013
2013Paroi ouverte avec protection  rapportée à lames inclinées en place
Les facteurs de transmission solaire sont ceux de la protection rapportée en place seule.
Les  valeurs  de  SEouvs_dir(ç,á),  SEouvs_dif(á)  et  SEouvs_ref(á),  pour  les  trois  composantes  de  transmission,  sont  
déterminées selon la norme XP P50-777 Annexe A, en considérant le cas particulier d’une protection seule sans  
vitrage. 




×−+




×=




),(),(),(
)1(
),(),(),(
),(),(),(
ixews3_dir_pfixews2_dir_pfixews1_dir_pf
max_
ouvs3_dirouvs2_dirouvs1_dir
max_
wouvs3_dirwouvs2_dirwouvs1_dir
αηαηαη
αηαηαη
αηαηη
EEE
bouv
EEE
bouv
EEE
SSS
AA
SSS
AA
SSS
()




×−+




×=




)()()(
)1(
)()()(
)()()(
ixews3_dif_pfixews2_dif_pfixews1_dif_pf
max_
ouvs3_difouvs2_difouvs1_dif
max_
wouvs3_difwouvs2_difwouvs1_dif
ααα
ααα
ααα
EEE
bouv
EEE
bouv
EEE
SSS
AA
SSS
AA
SSS
()




×−+




×=




)()()(
)1(
)()()(
)()()(
ixews3_ref_pfixews2_ref_pfixews1_ref_pf
max_
ouvs3_refouvs2_refouvs1_ref
max_
wouvs3_refwouvs2_refwouvs1_ref
ααα
ααα
ααα
EEE
bouv
EEE
bouv
EEE
SSS
AA
SSS
AA
SSS
()
On prend en compte les coefficients de correction pour l’intégration à l’ouvrage  :




×=




),(),(),(
),(),(),(
wouvs3_dirwouvs2_dirwouvs1_dir
,_
bouvs3_dirbouvs2_dirbouvs1_dir
αηαηαη
αηαηαη
EEE
Efsdirbati
EEE
SSS
F
SSS
()




×=




)()()(
)()()(
wouvs3_difwouvs2_difwouvs1_dif
_
bouvs3_difbouvs2_difbouvs1_dif
ααα
ααα
EEE
fsdifbati
EEE
SSS
F
SSS
()




×=




)()()(
)()()(
wouvs3_refwouvs2_refwouvs1_ref
_
bouvs3_refbouvs2_refbouvs1_ref
ααα
ααα
EEE
fsdifbati
EEE
SSS
F
SSS
()
Où Ffs,Ebati_dir et  Ffsbati_dif, coefficients de prise en compte de l’intégration à l’ouvrage, sont calculés selon la  
procédure décrite au chapitre 4.3.2.2.201 / 245
En l’absence de vitrage, le correctif d’incidence variable n’intervient pas. C Règles ThL
Caractérisation du facteur de transmission lumineuse des parois du  bâtiment
1. Préambule et contexte
L’objectif général des règles Th-L est de mettre à disposition des méthodes de calcul de consommation  
d’énergie, de dimensionnement et d’appréciation du confort thermique les paramètres nécessaires pour calculer  
la  contribution  à  l’éclairement  naturel  intérieur  des  composants  de  bâtiment  intégrés  dans  l’ouvrage  qui  
permettent l’éclairement naturel intérieur. 
Il  existe  un  lien  étroit  entre  confort  thermique  et  visuel  et  en  conséquence  entre  consommation  
énergétique et recours à l’éclairage artificiel. L’accès à l’éclairement naturel implique un transfert de chaleur par  
rayonnement solaire, qui peut contribuer à limiter les apports d’énergie pour le chauffage et à augmenter les  
charges en climatisation. En revanche, il va potentiellement diminuer le recours à l’éclairage artificiel. Il va donc  
réduire, d’une part, la consommation d’énergie directe pour assurer le confort visuel, d’autre part, la dissipation  
de  la  chaleur  due  au  fonctionnement  de  l’éclairage  artificiel.  En  conséquence,  la  variation  de  l’accès  à  
l’éclairement  naturel  d’un  local  génère  des  effets  antagonistes  sur  ses  consommations  énergétiques.  Afin  
d’évaluer de façon cohérente les conséquences d’un composant transparent ou translucide sur les consommations  
énergétiques du bâtiment, il est nécessaire de déterminer son impact sur la durée et la période d’utilisation de  
l’éclairage artificiel. Dès lors, les facteurs de transmission lumineuse déterminés dans ces règles n’ont pas  
vocation à qualifier le confort visuel d’une ambiance, mais visent à déterminer l’autonomie d’un local vis-à-vis  
de l’éclairement artificiel.
On appelle facteur de transmission lumineuse le rapport entre le rayonnement transmis par la paroi  
transparente ou translucide et le rayonnement incident dans la gamme de longueur d’onde du visible. Il existe  
différentes expressions du facteur de transmission lumineuse en fonction de la nature du rayonnement incident et  
du rayonnement transmis.
Ils sont calculés à partir des caractéristiques physiques des matériaux déterminées à partir des normes produits,  
de calcul et d’essai.
Les règles présentent les phénomènes physiques mis en jeu et les simplifications adoptées pour déterminer les  
caractéristiques lumineuses des parois. Au cours de la rédaction, les termes qui peuvent être rencontrés dans  
d’autres documents comme les normes ou méthodes de calcul sont explicités afin de faciliter l’articulation entre  
les différents textes et méthodes. 
La nomenclature met à disposition du lecteur la liste des variables utilisées et leur position dans le texte. Il pourra  
s’y référer, à l’instar d’un sommaire, pour naviguer plus rapidement dans le texte. Ce dernier comprend un  
panorama des normes en lien avec le sujet et leur articulation avec les présentes règles. 
Cette coordination apporte des éléments sur ce qui est nécessaire pour utiliser ces règles et l’utilité des grandeurs  
auxquelles elles donnent accès. La méthode générale de calcul est présentée de manière en partant du cas le plus  
courant vers les cas particuliers. 
Ainsi, la formule globale est-elle introduite avant les méthodes et tableaux nécessaires à la détermination des  
différents coefficients mis en jeu. Un chapitre complémentaire sur les cas particuliers vient finir le document.
20132. Définitions et phénomènes mis en jeu
Cette partie informative fait un rappel succinct des différents types d’éclairements qui atteignent et traversent une  
paroi dans la gamme de longueur d’onde du visible entre 0,38 µm à 0,78 µm. Elle a pour vocation, d’une part,  
d‘expliquer  pourquoi  les  rayonnements  sont  distingués  selon  leur  nature  diffuse  ou  directe,  d’autre  part,  
d’introduire la définition des principaux termes utilisés. 
2.1 Généralités
Ces règles ne concernent que la part visible du rayonnement solaire dans la gamme de longueur d’onde qui va de  
0,38 µm à 0,78 µm. La détermination de l’éclairement naturel intérieur se fait à partir du rayonnement atteignant  
la façade, des caractéristiques de la paroi et de la répartition de la lumière à l’intérieur du local. 
Le  rayonnement  atteignant  la  façade  est  déterminé  à  partir  des  données  météorologiques.  Il  reprend  les  
paramètres jugés nécessaires dans la norme NF EN ISO 159277, à savoir :
-L’éclairement énergétique solaire direct normal au rayon du soleil
-L’éclairement énergétique solaire diffus sur une surface horizontale.
A partir de ces deux grandeurs, et des caractéristiques de l’environnement proche, l’éclairement atteignant la  
paroi est distingué selon qu’il provient  :
-du soleil ;
-du ciel ; 
-du sol (réfléchi).
Au contact de la paroi, quelle que soit la source lumineuse, la transmission comporte toujours  :
-une composante transmise dans l’axe de la source.  Cette composante est qualifiée de directe. On parle  
également d’une transmission spéculaire  ;
-une  composante  constituée  des  transmissions  dans  les  autres  directions.  L’ensemble  de  ces  
transmissions correspondent à la composante diffuse.
Le cumul de ces composantes constitue la transmission globale, également qualifiée de hémisphérique. Selon la  
nature du matériau, la proportion de ces deux composantes est différente. Pour certains matériaux, il est possible  
de négliger l'une ou l'autre de ces composantes. La Figure 1 illustre cette segmentation de la lumière transmise. 
Transmission diffuse  : 
transmis dans les autres directions  Lumière incidente 
- Soleil 
- Zone de ciel 
- Zone de sol Transmission directe : 
transmis dans l'axe 
de la lumière incidente 
Figure  : Transmission directe et diffuse à travers une paroi transparente ou translucide
Ainsi les termes direct et diffus prennent les significations suivantes, selon qu’ils 
qualifient un rayonnement ou une transmission.
Direct(e) Diffus(e)
7 NF EN ISO 15927 (norme associée à la présentation et au calcul  des données 
météorologiques).203 / 245
Eclairement ou 
rayonnementCe qui provient 
directement du soleilCe qui provient du ciel  
et/ou du sol
Transmission 
lumineuse ou 
énergétiqueCe qui est transmis 
dans la direction de la 
sourceCe qui est transmis dans  
les directions autres que  
celle de la source
Tableau  : Signification des termes direct et diffus
La mesure de la transmission lumineuse s'effectue selon la méthode décrite dans la norme NF EN 410. Deux cas  
de figure sont prévus. La transmission lumineuse pour une source "ponctuelle", et celle pour une source étendue.
-Source ponctuelle : le matériau est éclairé perpendiculairement par une source "ponctuelle" à rayons  
parallèles.  Pour  déterminer  la  quantité  de  lumière  transmise,  une  sphère  d'intégration  est  placée  
directement derrière le matériau à caractériser. Le capteur à l'intérieur de la sphère est protégé de la vue  
directe de l'échantillon. La transmission lumineuse est obtenue par comparaison entre une mesure avec  
l'échantillon et une mesure sans l'échantillon. Pour obtenir la variation de la transmission lumineuse en  
fonction de l'angle d'incidence, on procède de la même façon en faisant varier l'angle de la lumière  
incidente par rapport à l'échantillon. Les mesures à incidence non normale ne sont pas évoquées dans la  
norme.
Figure  : Mesure avec source ponctuelle
-Source étendue : le matériau est éclairé par une source étendue obtenue avec une sphère d'intégration.  
Avec un tel dispositif on considère que quelle que soit la direction d'incidence de la lumière elle a la  
même luminance. Le fait de ne pas voir directement la source (qui contrairement à la méthode avec  
source ponctuelle émet de la lumière dans toutes les directions) et les réflexions multiples dans la sphère  
conduisent à une répartition uniforme de la luminance (moins de 1/1000 d'écart en général). C'est la  
définition d'une source hémisphérique.
Figure  : Mesure avec source étendue (hémisphérique)
Selon la nature du rayonnement transmis sa contribution à l’éclairement naturel intérieur n’est pas la même.  
Ainsi le rayonnement diffus est-il considéré directement efficace pour éclairer alors qu’un rayonnement direct  
selon son intensité devra-t-il être transformé en diffus par réflexions pour ne pas éblouir l’occupant.
Dès lors, du fait de la distinction de la nature de l’éclairement incident dans les données météorologiques et de  
l’efficacité de l’éclairement selon sa nature, il convient de distinguer la part directe de la part diffuse. En  
conséquence, les facteurs de transmission lumineuse déterminés dans les présentes règles dépendent de l’origine  
du rayonnement et de la nature de sa transmission. 
L’éclairement qui provient du soleil est transmis à travers une paroi en fonction du coefficient  :
2013TLi : facteur de transmission de l’éclairement du soleil, donc d’un rayon direct, transmis globalement  
par une paroi. Ce facteur de transmission lumineuse est également appelée facteur de transmission  
lumineuse  d’un  rayonnement  incident  direct.  Lorsque  l’incidence  est  normale,  ce  facteur  de  
transmission  dans  le  domaine  du  visible  prend  la  notation  tv,  le  facteur  de  transmission  normal  
hémisphérique.
On peut distinguer la partie transmise dans l’axe de la partie transmise dans les autres directions à partir des  
coefficients :
TLii : facteur de transmission de l’éclairement du soleil, donc d’un rayon direct, transmis dans l’axe. Ce  
facteur de transmission lumineuse est également appelé facteur de transmission d’un rayonnement  
incident direct transmis sous forme directe. Lorsque l’incidence est normale, ce facteur de transmission  
dans le domaine du visible prend la notation tvn-hn-n, qui s’écrit également C 0 dans les caractérisations des  
toiles.
TLid : facteur de transmission de l’éclairement du soleil, donc d’un rayon direct, transmis dans toutes  
les directions, donc diffus. Ce facteur de transmission est également appelé facteur de transmission d’un  
rayonnement incident direct transmis sous forme diffuse. Lorsque l’incidence est normale ce facteur de  
transmission se déduit des deux premiers  : tvn-h - tvn-n
Il est à noter que pour une paroi transparente ou translucide, ces facteurs de transmission dépendent de l’angle  
d’incidence. Pour un angle d’incidence donné, on obtient une valeur de TLi, TLii et de TLid. La Figure  illustre 
la variation de la transmission lumineuse directe en fonction de l'angle d'incidence pour un double vitrage  clair :
Figure  : Exemple d’évolution du facteur de transmission lumineuse direct en fonction de l’angle d’incidence á pour 
un verre clair
L’éclairement qui provient du ciel ou du sol est le cumul d’une multitude de sources réparties de façon équitable  
dans les demi-sphères respectivement supérieure ou inférieure. L’absence d’une direction privilégiée fait que cet  
éclairement est qualifié de diffus. Au contact d’une paroi, la proportion transmise est calculée à partir du  
coefficient :
TLd : facteur de transmission global de l’éclairement diffus. Ce facteur de transmission lumineuse  
s’exprime également TL ou tvh-h. 
De chaque source est issu un rayon qui au contact de la paroi est en partie transmis dans l’axe et en partie dans  
les autres directions. Pour déterminer la contribution de chaque composante on utilise les coefficients  :
TLdi : facteur de transmission de l’éclairement provenant du ciel sans soleil, donc d’une source sans  
direction privilégiée, dans l’axe de ces différentes sources. Il s’agit du facteur de transmission de  205 / 245
l’éclairement diffus transmis sous forme directe. Il s’agit de l’intégrale de la valeur de TLii sur tous les  
angles de 0 à 90°8 ;
TLdd : facteur de transmission de l’éclairement provenant du ciel sans soleil ou du sol, donc d’une  
source  sans direction privilégiée, dans une  autre  direction que  l’axe  des différentes  sources.  Il  se  
détermine par soustraction des deux précédents termes.
Le rayonnement en provenance du ciel est considéré comme diffus à l’intérieur du local. Ainsi, il est convenu  
dans les présentes règles de ne pas distinguer les grandeurs TLdi et TLdd par mesure de simplification.
Il est à noter que pour les parois transparentes ou translucides homogènes, sans store à lames par exemple ce qui  
exclu également les polycarbonates clairs, les valeurs des facteurs de transmission lumineuse sont identiques  
pour  la  lumière  du ciel  ou  du  sol. En effet,  les  facteurs  de  transmission sont  pour  un éclairement  diffus  
indépendant de l’angle d’incidence.
2.1 Définition des termes associés aux composants et à l’ouvrage
Baie9 : ouverture ménagée dans une paroi extérieure servant à l’éclairage, le passage ou l’aération. Dans le cadre  
des Th-L, la baie est l’ouverture accueillant la paroi vitrée. Les facteurs de transmission lumineuse obtenus par  
application des règles Th-L sont définis au niveau de la baie. 
Brise-soleil rapporté à lames fixes inclinées  : dispositif parallèle au plan de la paroi vitrée, constitué de lames  
fixes inclinées d’un angle  compris entre 0° et 90° par rapport au plan de la paroi vitrée.
Cadre10 : élément structurel opaque de l’ensemble menuisé.
Cas courant : baie associée à une paroi vitrée entrant dans le domaine d’application de la norme XP P50-777. Si  
tel n’est pas le cas, on parlera de cas particulier (par exemple pour les lanterneaux).
Composant d’enveloppe  : un composant d’enveloppe est soit une paroi opaque, soit un pont thermique, soit une  
baie.
Elément opaque (de  paroi vitrée)11 : remplissage opaque constitutif de l’ensemble menuisé.
Inclinaison de la baie  : l’inclinaison est celle de la paroi vitrée associée à la baie. Elle est notée â, et comprise 
dans l’intervalle [0°;180°[, où 0° correspond à une paroi horizontale orientée vers le ciel, 90° à une paroi  
verticale et 180° à une paroi orientée vers le sol. En pratique on se limite dans le cadre des présentes règles à  
l’intervalle [0°;90°[.
Masque  proche12 (équivalent  à  brise-soleil  fixe)13:  obstacle  architectural  au  rayonnement  solaire,  lié  au  
bâtiment étudié, tel que les tableaux des baies, les surplombs ou les débords latéraux.
Masque proche à projection  :  masque proche opaque, transparent ou translucide incliné d’un angle  âpp   par 
rapport à la verticale, et recouvrant partiellement le composant d’enveloppe.
Orientation de la baie  : il s’agit de l’orientation vers laquelle s’oriente la face extérieure de la paroi vitrée  
associée à la baie. Elle est notée  è et comprise dans l’intervalle [0°;360°[. Par convention, l’orientation sud  
correspond à 0°, l’ouest à 90°, le nord à 180° et l’est à 270°.
8 Pour une paroi verticale avec des stores vénitiens, il convient de distinguer ce qui vient de la demi-
sphère supérieure de ce qui vient de la demi-sphère inférieure respectivement intégration de 0 à 90 et de 90 à 
180.
9 Selon Arrêté du 26 octobre 2010 relatif aux caractéristiques thermiques et aux exigences de 
performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments.
10 Selon la norme XP P50-777.
11 Selon la norme XP P50-777.
1213 Selon Arrêté du 26 octobre 2010 relatif aux caractéristiques thermiques et aux exigences de 
performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments.
13 Selon la norme XP P50-777.
2013Sud:
θ= 0°Nord:
θ=180°
Est:
θ = 270°Ouest:
θ= 90°N
α
  Vertical
β= 90° Horizontal 
vers le haut
β=0°
β
Horizontal 
vers le bas
β=180°
Figure  : Conventions d’orientation et d’inclinaison des parois vitrées
Paroi transparente ou translucide   (équivalent à vitrage14): une paroi est dite transparente ou translucide si  
son facteur de transmission lumineuse (hors protection mobile éventuelle) est égal ou supérieur à 0,05. Dans le  
cas contraire, elle est dite opaque.
Paroi vitrée15 : ensemble menuisé constitué de l’assemblage d’un vitrage, d’un cadre et éventuellement d’une  
paroi opaque, créant une surface séparative entre un local et le milieu extérieur (voir figure 6
). Une paroi vitrée peut être associée ou non à une protection mobile.
 15  Selon Arrêté du 26 octobre 2010 relatif aux caractéristiques thermiques et aux exigences de 
performance énergétique des bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments.
14 Selon la norme XP P50-777.
15 Selon la norme XP P50-777.207 / 245
Figure  : Éléments constitutifs de la paroi vitrée
Protection mobile rapportée16 : ensemble constitué d’un tablier et d’un système de manœuvre se déployant et  
se repliant complètement parallèlement au plan d’une paroi vitrée dans le but d’en faire varier les propriétés  
énergétiques et lumineuses. On englobe dans ce terme toute protection formant un angle âpp  inférieur à 30° par 
rapport à la verticale. Une protection mobile rapportée peut être installée à l’intérieur ou à l’extérieur d’un local  
ou entre deux vitrages.
Protection mobile à projection  : protection mobile extérieure formant un angle âpp  supérieur à 30° par rapport à 
la verticale (par opposition à une protection mobile rapportée). Cette appellation regroupe notamment l’ensemble  
des stores toile à projection, stores bannes, et volets ou persiennes projetables. Ces produits ne sont pas couverts  
par les règles Th-L.
Protection mobile rapportée à lames inclinées17 (ou orientables) : protection mobile dont le tablier est 
constitué de lames inclinées selon un axe horizontal ou vertical d’un angle  compris entre 0° et 90° par rapport au 
plan de la baie. Si ce n’est pas le cas, on parlera de protection mobile sans lames inclinées.
16 Selon la norme XP P50-777.
17 Selon la norme XP P50-777.
20133. Nomenclature
NomUnité§ Description
TLi/2Facteur de transmission lumineuse d’un rayonnement incident direct 
TLii/2Facteur de transmission lumineuse d’un rayonnement incident direct transmis  
sous forme directe
TLid/2Facteur de transmission lumineuse d’un rayonnement incident direct transmis  
sous forme diffuse
TLd/2Facteur de transmission lumineuse global de l’éclairement diffus
TLdi/2Facteur de transmission lumineuse de l’éclairement diffus transmis sous forme  
directe
TLdd/2Facteur de transmission de l’éclairement provenant du ciel sans soleil ou du  
sol dans une autre direction que l’axe des différentes sources
τvn-n/2Facteur de transmission lumineuse normal-normal
τvn-h/2Facteur de transmission lumineuse normal-hémisphérique
τvh-h/2Facteur de transmission lumineuse hémisphérique-hémisphérique
è°2Orientation de la baie
β°2Inclinaison de la baie
βpp°2Angle d’inclinaison des  protections fixes à projection par rapport à la 
verticale
τv/4.1Facteur de transmission lumineuse d’un matériau ou un vitrage (normes EN 
410 et EN 14500 )
ρv/4.1Facteur de réflexion lumineuse d’un matériau ou vitrage (norme EN 410) 
TLw/4.3Facteur de transmission lumineuse de la paroi vitrée sans protection mobile 
(norme XP P50-777)
TLws/4.3Facteur de transmission lumineuse de la paroi vitrée avec protection mobile en  
place (norme XP P50-777)
TLw_n,dif/4.3Facteur de transmission lumineuse du rayonnement incident direct, transmis 
sous forme diffuse (norme XP P50-777)
TLws_n,dif/4.3Facteur de transmission lumineuse d’un rayonnement direct
normal à la paroi, transmis sous forme diffuse (norme XP P50-777)
TLws_dir(h, a)/4.3, 5.13Facteur de transmission lumineuse global du rayonnement incident direct, 
pour une paroi vitrée avec protection mobile à lames orientables pour une 
inclinaison des lames α et un angle de profil ç (norme XP P50-777)
TLws_dir,dif(h, a)//4.3, 
5.1.3Facteur de transmission lumineuse du rayonnement incident direct, transmis 
sous forme diffuse, pour une paroi vitrée avec protection mobile à lames 
orientables et pour une inclinaison des lames α et un angle de profil η (norme 
XP P50-777)
TLws_dif(a)/4.3, 
5.1.3Facteur de transmission lumineuse global du rayonnement incident diffus, 
pour une paroi vitrée avec protection mobile à lames orientables,  pour une 
inclinaison de lames α (norme XP P50-777)
TLws_ref(a)/4.3, 
5.1.3Facteur de transmission lumineuse global du rayonnement incident réfléchi, 
pour une paroi vitrée avec protection mobile à lames orientables,  pour une 
inclinaison de lames α (norme XP P50-777)
TLws_ref,dif(a)/4.3, 
5.1.3Facteur de transmission lumineuse diffus du rayonnement incident réfléchi, 
pour une paroi vitrée avec protection mobile à lames orientables,  pour une 
inclinaison de lames α (norme XP P50-777)209 / 245
η ou γ’°4.3Angle de profil (norme XP P50-777), aussi qualifié de hauteur de soleil 
corrigée
α°4.3Angle d’inclinaison des lames de la protection mobile à lames inclinées
Tliap_dir,b/5.1.2Facteur de transmission lumineuse global du flux incident direct pour la partie  
de la baie vitrée b
Tldap_dif,b/5.1.2flux incident diffus de la partie avec protection mobile de la baie vitrée b
Tldap_ref,b/5.1.2Facteur de transmission lumineuse global du flux incident réfléchi de la partie 
avec protection mobile de la baie vitrée b
Tlidap_dir,b/5.1.2Facteur de transmission lumineuse du flux incident direct sous forme diffuse 
de la baie vitrée b avec protection mobile en place
Tlidap_ref,b/5.1.2Facteur de transmission lumineuse du flux incident réfléchi par le sol sous 
forme directe, transmis sous forme diffuse de la baie vitrée b
avec protection mobile en place
Tliap_dir,b(h, a)/5.1.3Facteur de transmission lumineuse global du flux incident direct de la baie 
vitrée b avec protection  mobile en place, pour une hauteur du soleil h et une 
inclinaison des lames du store vénitien a (SV donnée).
Tlidap_dir,b(h, a)/5.1.3Facteur de transmission lumineuse du flux incident direct transmis sous forme  
diffuse de la baie vitrée b avec une protection solaire en place, pour une 
hauteur du soleil h et une inclinaison des lames du store vénitien a donnée. 
Tldap_dir,b(a)/5.1.3Facteur de transmission lumineuse du flux incident direct transmis sous forme  
diffuse pour la baie vitrée b avec protection mobile en place, pour une 
inclinaison des lames du store vénitien  α
Tldap_ref,b(a)/5.1.3Facteur de transmission lumineuse global du flux incident réfléchi de la baie 
vitrée b avec protection mobile en place, pour une inclinaison des lames du 
store vénitien α donnée.
Tlidap_ref,b(a)/5.1.3Facteur de transmission lumineuse du flux incident réfléchi transmis sous 
forme diffuse de la baie vitrée b avec protection mobile en place, pour une 
inclinaison des lames du store vénitien  α donnée.
Rfldir/5.1.2Pourcentage d’éclairement direct du soleil par rapport à l’éclairement global 
atteignant la baie.
K/5.2.2Coefficient de forme caractérisant la baie
Lm5.2.2Largeur de la baie
Hm5.2.2Hauteur de la baie
em5.2.2Epaisseur de la paroi opaque sur laquelle est située la baie
Fflbati_dir/5.2.2Coefficient de correction pour l’éclairement direct du soleil
Fflbati_dif/5.2.2Coefficient de correction pour l’éclairement diffus du ciel et du sol
Fflriv_dir/5.2.2Coefficient de correction des facteurs de transmission lumineuse pour la prise 
en compte de l’incidence variable sur le vitrage, dans le cas de l’éclairement 
direct du soleil.
Fflriv_dif/5.2.2Coefficient de correction des facteurs de transmission lumineuse pour la prise 
en compte de l’incidence variable sur le vitrage, dans le cas de l’éclairement 
diffus du ciel et du sol.
lppm5.2.2Longueur du masque à projection
âpp°5.2.2Angle entre la paroi verticale et le plan du masque à projection
τpp/5.2.2Facteur de transmission lumineuse et facteur de transmission du matériau du 
masque à projection (annexe A2 EN13363-2 )
rpp/5.2.2Coefficient caractéristique des dimensions du masque à projection
Tableau  : nomenclature des règles Th-L
Pour la norme XP P50-777, les indices de caractérisation des composants sont les suivants  :
2013ow : paroi transparente ou translucide associée à ses éléments opaques sans protection rapportée  
en place ;
ows : paroi  transparente  ou  translucide  associée  à  ses  éléments  opaques  avec  protection  
rapportée en place.
Dans le cadre des règles Th-L, on retient les notations suivantes  :
osp,b :  ramené à la baie, avec prise en compte de l’intégration à l’ouvrage, sans protection  
rapportée en place ; 
oap,b : ramené à la baie, avec prise en compte de l’intégration à l’ouvrage,  avec protection  
rapportée en place ; 
oouv : fait référence à la partie de la paroi constituant la baie ouverte sans protection rapportée  
en place ;
oouvs : fait référence à la partie de la paroi constituant la baie ouverte avec protection rapportée  
en place211 / 245
4. Données d’entrée des règles Th-L
Pour les parois vitrées dites courantes, la définition des facteurs de transmission lumineuse des baies passe par un  
processus normatif, depuis la caractérisation des matériaux jusqu’à la prise en compte des composants dans les  
modèles de comportement du bâtiment ou de parties de bâtiment.
Les règles Th-L s’inscrivent comme une étape supplémentaire dans ce processus  :
- en réalisant le lien entre la caractérisation du facteur de transmission lumineuse d’une paroi vitrée et le  
comportement de cette dernière une fois mise en place sur l’ouvrage  ;
-en  proposant  des  prises  en  compte  de  certains  cas  particuliers  fréquemment  rencontrés,  mais  ne  
disposant pas de contexte normatif complet.
Le présent chapitre rappelle l’agencement des normes entre elles dans les cas courants et détaille le rôle et la  
position des Th-L dans le contexte normatif.
4.1 PANORAMA NORMATIF
Les normes intervenant dans la caractérisation de la paroi vitrée sont les suivantes  :
Figure  : Caractérisation de l'assemblage de composants de la baie
EN 410 :« Verre dans la construction  : détermination des caractéristiques lumineuses et solaires des  
vitrages »
EN 13363-2 :« Dispositifs de protection solaire combinés à des vitrages  : calcul du facteur de  
transmission solaire et lumineuse - Partie 2  : méthode de calcul détaillé  »
EN 14500 :« Fermetures et stores : confort thermique et lumineux, méthode de calcul  »
EN 14501 :« Fermetures  et  stores  :  confort  thermique  et  lumineux,  caractérisation  des  
performances et classification  »
XP P50-777:« Détermination du facteur de transmission solaire et lumineuse  »
Les normes listées précédemment s’articulent  de la manière suivante  :
2013EN 410
NF EN 14500NF EN 14501Protection mobile rapportée
τv, ρv
EN 13363-2XP P50-777
Tlgs(τ)Paroi transparente 
avec protection 
rapportéeτv, ρvParoi vitréeParoi transparente (vitrage )
Règles Th -LBaie (paroi vitrée 
dans l’ouvrage )
Tlw
TlwsTls de la paroi 
transparente seule 
Tlisp
Tliap
Méthode de 
destination
Figure  : Communications entre les textes normatifs dans le cadre des propriétés lumineuses
4.2 L’apport des règles Th-L
Le processus normatif évoqué ci-dessous n’est applicable dans son intégralité que pour des parois vitrées munies  
de parois transparentes uniquement (sans caractère diffusant), associées ou non à des protections rapportées, ce  
qu’on qualifiera par la suite de cas courants.
Pour ces cas courants, le contexte normatif prévoit la détermination de facteurs de transmission lumineuse à  
incidence directe normale, à l’exception des parois à protections à lames inclinées18. 
Les présentes règles Th-L intègrent une méthode de correction pour prendre en compte l’incidence variable de  
l’éclairement pour la paroi vitrée positionnée dans des orientations et inclinaisons connues.
De plus, les normes ne font pas état de l’intégration du composant à l’ouvrage, d’où la nécessité de définir des  
coefficients de correction pour  :
la présence d’un masque proche à projection ou d’un brise-soleil à lames fixes inclinées  ;
l’impact du contour de la baie (liée à l’épaisseur de la paroi opaque).
Enfin, les cas particuliers qui n’entrent pas dans le contexte normatif, tels les lanterneaux ou les parois en  
matériau polycarbonate, sont traités de manière simplifiée dans le chapitre afférent des présentes règles Th-L.
Les règles Th-L, et plus généralement Th-Bat,  viennent se positionner de la manière suivante vis-à-vis des  
normes précédemment évoquées  :
EchelleFacteur de transmission  
lumineuse
ComposantsParoi transparente ou translucide EN 410
Protection mobile EN 14500 et 14501
Cadre et coffre XP P50-777
Paroi opaque XP P50-777
Assemblage de composantsParoi transparente et protection rapportée EN 13363
Paroi vitrée XP P50-777
Intégration dans l’ouvrage Paroi vitrée dans l’ouvrage Règles Th-L
18 Pour les parois à protections à lames inclinées, les incidences directes quelconques dans le plan 
perpendiculaire à la paroi, diffuse et réfléchie font également l’objet d’une caractérisation.213 / 245
Impact sur l’ambiance 
intérieure et les besoins en  
énergieBâtiment ou partie de bâtimentMéthode de calcul de 
destination
Tableau  : Cohérence des textes normatifs et des règles Th-L
4.3 Données d’entrée et de sortie des règles Th-L
Dans les limites du domaine d’application évoquées au 4.2, les résultats de l’application des normes sont les  
suivants :
IncidenceComposante 
intérieureParoi vitrée
Sans protection 
rapportée en place 
(nue)Avec protection rapportée  
en place autre qu’à lames  
inclinéesAvec protection rapportée  
à lames inclinées en 
place
Directe normaleGlobal TLw TLwsTLws_dir(η=0, á)
DiffuséTLw_n,dif TLws_n,difTLws_dir,dif(η=0, á)
Directe quelconque 
dans le plan vertical 
perpendiculaire à la 
paroiGlobal TLws_dir(η,á)
Diffusé TLws_dir,dif(η,á)
DiffuseGlobal TLws_dif(á)
RéfléchieGlobal TLws_ref(á)
Diffusé TLws_ref,dif(á)
Tableau  : Résultats d’application des normes pour les parois vitrées 
2013A partir de ces données d’entrée, les présentes règles Th-L aboutissent aux données de sortie suivantes  :
IncidenceComposante 
intérieureParoi vitrée
Sans protection 
rapportée en place 
(nue)Avec protection rapportée  
en place autre qu’à lames  
inclinéesAvec protection rapportée  
à lames inclinées en 
place
Directe d’incidence 
quelconqueGlobal Tlisp,b Tliap,bTliap_dir,b(γ’,á)
DiffuséTlidsp,bTlidap,bTlidap_dir,b(γ’,á)
DiffuseGlobal
Même facteurs qu’en incidence directeTldap_dif,b(á)
RéfléchieGlobal Tldap_ref,b(á)
Diffusé Tlidap_ref,b (á)
Tableau  : Résultats d’application des Th-L pour les parois vitrées 
Note : dans les Tableau  et Tableau 5, les résultats avec protection rapportée à lames inclinées sont exprimés pour  
des angles de profil noté  η ou γ’ variant de 0° à 75° par pas de 15° (6 valeurs), et une inclinaison des lames á 
variant entre 0° et 90° par pas de 15° (7 valeurs).
L’angle de profil correspond à l’angle d’incidence par rapport à la normale au plan de la paroi vitrée, mesuré  
dans le plan vertical (voir ci-dessous)  :
Légende
1Plan de la protection mobile
2Rayonnement incident
ηAngle de profil
ΦAngle d’azimut
ξAngle d'altitude
γHauteur du soleil
Figure : Illustration de l’angle de profil h pour une protection mobile verticale à lames horizontales
L’angle de profil η est également désignée par le terme hauteur de soleil corrigée γ’.215 / 245
5. Détermination du facteur de transmission lumineuse pour les cas 
courants
La présente méthode s’applique aux cas courants, c’est-à-dire les parois vitrées munies de parois transparentes  
uniquement (sans caractère diffusant), associées ou non à des protections rapportées, telles qu’appartenant au  
domaine d’application de la norme XP P50-777.
La méthode utilise une approche simplifiée, adaptée pour des méthodes de calcul où les  facteurs de transmission  
lumineuse sont constants, sans distinction de périodes estivales ou hivernales. 
On traite de manière indépendante la paroi sans protection et avec protection rapportée en place. Dans le  
traitement, la méthode distingue le cas où la protection rapportée est à lames inclinées ou non.
Ensuite, les corrections appliquées dans les cas courants sont les suivantes  :
-Correctif pour l’impact de l’intégration à l’ouvrage  Fbâti : contour de la baie, ainsi que les éventuels  
masques proches ont pour effet de réduire l’éclairement au niveau du plan intérieur de la baie.
Figure  : Réduction d’éclairement liée à un masque à projection et à l’ouvrage pour les rayonnements du  
soleil et du ciel
-Correctif pour l’impact de l’incidence variable de l’éclairement provenant du soleil, du ciel  et du sol sur 
le vitrage: Fflflriv
Figure  : Variations de l’angle d’incidence sur le vitrage pour une baie verticale orientée sud
Il convient de considérer cette distinction comme artificielle. En conséquence, le correctif dû à l’intégration dans  
l’ouvrage a un effet sélectif sur le rayonnement atteignant le vitrage. De fait, les rayonnements avec des angles  
d’incidence les plus éloignés de la normale, donc les plus sensibles à ce paramètre, seront arrêtés par les masques  
2013générés par l’ouvrage. Dès lors, le correctif dû à l’angle d’incidence s’appliquera uniquement aux rayonnements  
atteignant la vitre avec un angle proche de la normale donc peu sensible à ce paramètre. Il en ressort que, plus le  
masque est sélectif, plus le correctif sur l’angle d’incidence est proche de 1.
Hauteurs du soleil et angles de ciel vues par la baieHauteurs du soleil et angles de ciel masquées à la baie
 
Hauteurs du soleil et angle de ciel vues par la baie Hauteurs du soleil et angle de ciel masquées à la baieLa correction pour 
l’incidence 
variable est 
négligeable
Figure  : Exemple d’effet sélectif pour les masques liés à l’ouvrage sur les plages de variations de l’incidence  
sur le vitrage (hauteur du soleil seule)
5.1 Formules générales
5.1.1 Paroi transparente ou translucide sans protection rapportée en place
L’application de la méthode conduit aux résultats suivants  :
IncidenceComposante (à l’intérieur)Résultat de 
l’application de la 
méthode
Toutes 
incidencesGlobal Tlisp,b
Diffusé Tlidsp,b
Tableau  : Sorties des règles Th-L pour les cas courants sans protection rapportée
Note : dans ce cas de figure, l’hypothèse de simplification admise est que la valeur du facteur de transmission  
lumineuse est indépendante de la nature du rayonnement (directe, diffuse ou réfléchie par le sol)  :
Tlisp,b = Tldsp,b = Tlrefsp,b
De  même  la  part  d’éclairement  à  incidence  directe  transmise  sous  forme  diffuse  est  identique  à  la  part  
d’éclairement réfléchi par le sol, transmise sous forme diffuse  :
Tlidsp,b = Tlrefdsp,b
A partir des données issues des normes, les résultats sont calculés de la manière suivante  : 
wdifrivfldifbatiflfldirdirrivfldirbatiflfldirbsp, TLFF)R(+FFR=Tli ×


−..1.. ()
w_dif..1.. TLFF)R(+FFR=Tliddifrivfldifbatiflfldirdirrivfldirbatiflfldirbsp,×

− ()217 / 245
Où :
Fflbati_dir et Fflbati_dif sont les coefficients de correction associés à l’intégration à l’ouvrage, calculés selon  
la procédure décrite au chapitre 5.2.2  ;
Fflriv_dir et Fflriv_dif, sont les coefficients de correction pour la prise en compte de l’incidence variable de  
l’éclairement incident direct et diffus, calculés selon la procédure décrite au chapitre 5.2.3  ;
Rfldir est la part annuelle de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement incident global de la  
baie,  déterminé par interpolation entre les valeurs du Tableau  (chapitre 5.2.1).
5.1.2 Paroi transparente ou translucide avec protection rapportée autre qu’à lames inclinées en place 
L’application de la méthode conduit aux résultats suivants  :
IncidenceComposante (à l’intérieur)Résultat de l’application de  
la méthode
Toutes incidencesGlobal Tliap,b
Diffusé Tlidap,b
Tableau  : Sorties des règles Th-L pour les cas courants avec protection rapportée autres qu’à lames inclinées en place
Note : dans ce cas de figure, l’hypothèse de simplification admise est que la valeur du facteur de transmission  
lumineuse est indépendante de la nature du rayonnement (directe, diffuse ou réfléchie par le sol). De ce fait, une  
unique valeur est nécessaire  :
Tliap_dir,b = Tldap_dif,b = Tldap_ref,b= Tliap,b
De même la part du rayonnement à incidence directe transmise sous forme diffuse est considérée égale à la part  
du rayonnement à incidence réfléchie par le sol transmise sous forme diffuse  :
Tlidap_dir,b = Tlidap_ref,b
Pour  la  baie  avec  protection  rapportée  en  place,  la  formule  générale  d’application des  règles Th-L est la  
suivante :
ws..1.. TLFF)R(+FFR=Tlidifrivfldifbatiflfldirdirrivfldirbatiflfldirbap,×


− ()
ws_dif..1.. TLFF)R(+FFR=Tliddifrivfldifbatiflfldirdirrivfldirbatiflfldirbap,×


− ()
Où :
Fflbati_dir et Fflbati_dif sont les coefficients de correction associés à l’intégration à l’ouvrage, calculés selon  
la procédure décrite au chapitre 5.2.2
Fflriv_dir et Fflriv_dif, sont les coefficients de correction pour la prise en compte de l’incidence variable de  
l’éclairement incident direct et diffus, calculés selon la procédure décrite au chapitre 5.2.3
Rfldir est la part annuelle de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement incident global de la  
baie,  déterminé par interpolation entre les valeurs du Tableau  (chapitre 5.2.1).
20135.1.3 Paroi transparente ou translucide avec protection rapportée à lames inclinées en place 
Pour une protection à lames, on opère une distinction sur l’incidence du rayonnement.
Les données de sortie se résument donc au tableau ci-dessous  :
Incidence ComposanteRésultat de 
l’application de la 
méthode
Directe 
quelconqueGlobal Tliap_dir,b(γ’,á)
Diffusé Tlidap_dir,b(γ’,á)
Diffuse Global Tldap_dif,b(á)
RéfléchieGlobal Tldap_ref,b(á)
Diffusé Tlidap_ref,b (á)
Tableau  : Sorties des règles Th-L pour les cas courants avec protection rapportée à lames inclinées en place
Note : les valeurs sont déterminées pour γ’ variant de 0° à 75° par pas de 15° (soit 6 valeurs), et á variant de 0° à 
90° par pas de 15° (soit 7 valeurs). 
Pour la baie avec protection rapportée en place, les résultats sont calculés de la manière suivante  à partir des 
données issues des normes   (avec γ’ = η ) :




××=




),(T),(T
),(T),(T
difws_dir,ws_dir__'bap_dir,'bap_dir,
αηαη
αγαγ
LL
FF
lidli
dirrivfldirbatifl()




××=




)(T)(T)(T
)(T)(T)(T
difws_ref,ws_refws_dif
__
bap_ref,bap_ref,bap_dif,
ααα
ααα
LLL
FF
lidldld
difrivfldifbatifl()
Où :
Fflbati_dir et Fflbati_dif sont les coefficients de correction associés à l’intégration à l’ouvrage, calculés selon  
la procédure décrite au chapitre 5.2.2  ;
Fflriv_dir et Fflriv_dif, sont les coefficients de correction pour la prise en compte de l’incidence variable de  
l’éclairement incident direct et diffus, calculés selon la procédure décrite au chapitre 5.2.3.
5.2 Coefficients de correction
Le  présent  chapitre  décrit  les  méthodes  de  détermination  des  coefficients  de  correction  des  facteurs  de  
transmission lumineuse pour l’intégration à l’ouvrage et pour la variation de l’angle d’incidence du rayonnement.
La méthode distingue les coefficients pour l’éclairement direct provenant du soleil et diffus provenant du ciel et  
du sol. Ainsi, la première partie du chapitre est consacrée aux poids des éclairements direct du soleil et diffus sur  
une année, permettant d’appliquer ces deux coefficients dans les formules générales.
Par souci de simplification, il n’est pas estimé de coefficient de correction pour l’éclairement réfléchi par le sol,  
étant donné la faible contribution de ce dernier à l’éclairement global.219 / 245
Dans l’ensemble des tableaux du présent sous-chapitre, les interpolations linéaires entre plusieurs valeurs sont  
possibles, lorsque les entrées des tableaux sont des valeurs numériques (y compris pour les orientations et  
inclinaisons). Les extrapolations au-delà des bornes des entrées des tableaux ne sont pas permises  : on retient 
alors la valeur du tableau correspondant à la borne considérée.
5.2.1 Distinction entre éclairements direct du soleil et diffus du ciel et du sol
Soient  les pourcentages  d’éclairement  direct  du soleil  Rfldir pour  les couples  d’inclinaisons/orientations  ci-
dessous :
Inclinaison de 
la paroiOrientation de la paroi Rfldir
Vertical (â = 
90°)Sud (è =0°) 0,50
Est/ouest (è=270°/90°) 0,40
Nord (è=180°) 0,05
Inclinée (â = 
45°)Sud (è =0°) 0,60
Est/ouest (è=270°/90°) 0,50
Nord (è=180°) 0,25
Horizontal (â = 0°) 0,50
Tableau  : Part du rayonnement total sur la baie en incidence directe, noté  Rfldir
5.2.2 Prise en compte de l’intégration à l’ouvrage
La prise en compte de l’intégration à l’ouvrage intervient dans la méthode de calcul de destination, au travers  
d’une description de masques proches. Certains cas de figure peuvent être exclus de cette description telles les  
protections à projection et les brise-soleil fixes.
On introduit un coefficient de forme K caractérisant la baie19 :
).(.
HLeHLK+= ()
 
Où :
e est  l’épaisseur de la paroi opaque sur laquelle est située la baie, isolation comprise, (distance entre le  
plan intérieur du mur et le plan extérieur du mur), 
L et H sont les dimensions de la baie, telles que définies en Figure .
e
H
Le
He
He
HK petit : K grand :
Figure  : Prise en compte du contour de la baie sur le facteur  
de transmission lumineuse
19 Note : le facteur K est indépendant de la position de la paroi vitrée dans la baie, au nu intérieur ou 
extérieur.
2013Baie d’inclinaison quelconque sans masques proches de conception (contour de la baie seulement)
Le contour de la baie a pour effet de réduire la contribution de la baie à l’éclairement naturel intérieur. L’impact  
est plus ou moins grand selon les dimensions de la baie et l’épaisseur de la paroi opaque
Si e < 5 cm, l’impact du contour est négligé  : Fbati_dir = 1 et Fflflbati_dif =1. Sinon, le coefficient de correction pour  
l’éclairement direct du soleil Fflbati_dir  est obtenu à partir du tableau suivant  :
Orientation et inclinaison de la paroi vitréeCoefficient caractéristique K 
1 (ou moins)25 (ou plus)
Sud
(è = 0°)Vertical (â = 90°)0,450,700,85
Inclinée (â = 45°)0,650,800,95
Est/ouest
(è = 270°/90°)Vertical (â = 90°)0,550,750,90
Inclinée (â = 45°)0,600,750,90
Nord (è = 180°)Vertical (â = 90°)0,150,300,60
Inclinée (â = 45°)0,150,400,70
Horizontal (â = 0°) 0,500,700,90
Tableau  : Valeurs du coefficient de prise en compte du tableau de la baie pour le  
rayonnement direct (soleil) Fflbati_dir selon la valeur de K
Le coefficient de correction pour l’éclairement diffus est obtenu à partir du tableau suivant  :
Inclinaison de la paroi vitréeCoefficient caractéristique K
1 (ou moins)25 (ou plus)
Vertical (â = 90°)0,500,700,85
Inclinée (â = 45°)0,500,750,90
Horizontal (â = 0°)0,500,700,85
Tableau  : Valeurs du coefficient de prise en compte du tableau de la baie  
pour le rayonnement diffus (ciel et sol)  Fflbati_dif
Baie verticale avec débords latéraux et/ou surplombs
Figure  : Masques proches de type débords latéraux et surplombs
La prise en compte des masques proches de type débords latéraux et surplombs des baies verticales relève  
directement de la méthode de calcul de destination. Cette prise en compte passe par des masques proches  
verticaux et horizontaux équivalents, englobant l’impact du contour des baies.221 / 245
Dans le cadre des règles Th-L, ce cas de figure se traduit par  :
 Fflbati_dir = Fflbati_dif = 1
Baie verticale avec masque à projection fixe inclinée
lpp
βpphppdpp
H
Figure  : Masque à projection fixe inclinée
Pour le rayonnement solaire direct, on introduit un coefficient caractéristique des dimensions du masque à  
projection:
Hlrpppp= ()
 
Où :
lpp est  la longueur du masque à projection,
H est la hauteur de la baie, telle que définie en Figure .
On introduit âpp l’angle entre la paroi verticale et le plan du masque à projection, ô le facteur de transmission  
global du matériau constituant ce dernier, et  Co le coefficient d’ouverture du masque, équivalent à celui d’un  
masque à projection, tel que défini dans la norme NF EN 14500. Les coefficients de correction sont définis dans  
les tableaux suivants.
Pour l’éclairement direct du soleil  :
rppKOrientation de la 
baieâpp = 45° âpp = 90°
ôpp=0ôpp=0,2 
Copp=0ôpp=0,2 
Copp=0,2ôpp =0ôpp=0,2 
Copp=0ôpp=0,2 
Copp=0,2
0
1 ou 
moinsSud (è = 0°) 0,45
Est/ouest 
(è = 270°/90°)0,55
Nord (è = 180°) 0,15
2Sud (è = 0°) 0,70
Est/ouest 
(è = 270°/90°)0,75
Nord (è = 180°) 0,30
5 ou 
plusSud (è = 0°) 0,85
Est/ouest 
(è = 270°/90°)0,90
2013Nord (è = 180°) 0,60
0,51 ou 
moinsSud (è = 0°)0,250,250,300,400,400,35
Est/ouest 
(è = 270°/90°)0,350,350,350,500,500,50
Nord (è = 180°)0,100,100,100,150,150,10
2Sud (è = 0°)0,300,300,350,500,500,50
Est/ouest 
(è = 270°/90°)0,400,400,450,600,600,60
Nord (è = 180°)0,200,200,200,300,300,25
5 ou 
plusSud (è = 0°)0,400,400,400,600,600,55
Est/ouest 
(è = 270°/90°)0,450,450,500,700,700,65
Nord (è = 180°)0,350,350,350,550,550,45
11 ou 
moinsSud (è = 0°)0,050,050,100,350,350,25
Est/ouest 
(è = 270°/90°)0,100,100,150,400,400,35
Nord (è = 180°)0,050,050,050,100,100,05
2Sud (è = 0°)0,100,100,150,400,400,30
Est/ouest 
(è = 270°/90°)0,100,100,150,500,500,40
Nord (è = 180°)0,150,100,150,200,200,20
5 ou 
plusSud (è = 0°)0,100,150,150,500,500,45
Est/ouest 
(è = 270°/90°)0,150,150,200,600,600,55
Nord (è = 180°)0,200,200,200,300,300,30
Tableau  : Valeurs des coefficients de correction dans le cas d’un masque à projection pour un rayonnement direct  
(soleil) Fflbati_dir223 / 245
Pour l’éclairement diffus du ciel et du sol:
rppK â = 45° â = 90°
01 ou moins 0,50
2 0,70
5 ou plus 0,85
0,51 ou moins 0,30 0,45
2 0,40 0,55
5 ou plus 0,50 0,65
11 ou moins 0,15 0,35
2 0,20 0,50
5 ou plus 0,30 0,65
Tableau  : Valeurs des coefficients de correction dans le cas d’un masque à projection pour un rayonnement diffus  
(ciel et sol) Fflbati_dif
Baie verticale avec brise-soleil rapporté à lames fixes inclinées
A défaut de prise en compte dans la méthode de calcul de destination, le cas de figure des baies avec brise-soleil  
à lames fixes inclinées est pris en  compte dans les  règles Th-S, au travers d’une  méthode simplifiée. Le  
coefficient intègre également la correction associée à l’épaisseur de la paroi opaque.
 
 L  e 
 d  α 
Figure  : Brise-soleil rapporté à lames fixes inclinées en façade
La méthode simplifiée consiste à assimiler le brise-soleil à une protection rapportée à lames minces équivalente.  
Cette  méthode  n’est  applicable  que  pour  des  parois  verticales  et  pour  des  produits  dont  les  lames  sont  
assimilables à des parallélépipèdes, dont l’épaisseur e est inférieure à 10 % de la largeur L (soit e < 0,1 x L). Les 
coefficients de correction calculés selon cette méthode doivent être arrondis à 0,05 près (exemple 0,21=0,20  et 
0,23 = 0,27 =0,25),
-Détermination des caratéristiques de transmission équivalentes du brise-soleil à lames inclinées
Les caractéristiques de transmission lumineuse équivalente pour les éclairements directs, diffus du ciel et  
réfléchi par le sol se calculent selon l’Annexe A de la norme XP P50-777, pour l’angle d’inclinaison  á 
propre au brise-soleil étudié et pour 7 angles de profils η(de 0° à 90°) du rayonnement direct.
ôv,dir-h (η) ô v,dif-ciel-hô v,ref-sol-h
η0153045607590--
Tableau  : Récapitulatif des caractéristiques de transmission lumineuse du brise-soleil à lames fixes inclinées  
calculées selon l’annexe A de la norme XP P-50-777
Le calcul est mené pour les caractéristiques de réflexion énergétique des éléments du brise-soleil, et pour le  
ratio géométrique r = d/L propre au brise-soleil étudié. La transmission équivalente est conventionnellement  
2013nulle pour un angle de profil de 90°. Pour des angles de profils compris entre les valeurs de η du Tableau , 
le ôv,dir-h (η) se détermine par interpolation linéaire.
-Calcul du coefficient de correction du brise-soleil seul pour l’éclairement direct du soleil  :
Le calcul d’un coefficient de correction applicable au facteur de transmission lumineux de la baie implique  
de réaliser un calcul de l’éclairement global transmis au travers des lames du brise-soleil, au pas de temps  
horaire  t et d’intégrer ensuite ces résultats sur l’ensemble de la période considérée  [t1 ;t2],  ici l’année 
entière. Le calcul est mené à partir de données météorologique de la zone climatique H2b (La Rochelle) au  
sens de l’arrêté du 26 octobre 2010  relatif aux caractéristiques thermiques et aux exigences de performance  
énergétique des bâtiments nouveaux et des parties nouvelles de bâtiments .
Pour une heure donnée, dans la zone climatique considérée, il est nécessaire de connaitre  :
- Ψ(t), angle entre la direction du soleil projetée dans le plan horizontal et la direction du sud (en  
degrés),
-γ(t), hauteur du soleil par rapport au plan horizontal (en degrés),
-EDn(t), intensité du rayonnement lumineux direct du soleil, mesurée normale aux rayons incidents  
(en Lux),
On rappelle que è est l’orientation de la baie telle que définie au chapitre .
On réalise alors pour chacune de ces heures les calculs des grandeurs suivantes  :
-ù(t), angle entre le rayon incident et la normale à la paroi verticale considérée (en degrés), 
()
 
-Erp(t), flux lumineux direct incident sur le plan extérieur du brise-soleil (en Lux)  :
()
 
-η(t),  angle  entre  la  projection  du  rayon  incident  sur  le  plan  vertical  
perpendiculaire à la paroi et la normale à la paroi considérée (angle de profil,  
en degrés) :
()
 
-Erp*(t) le flux lumineux direct transmis par le brise-soleil sur la paroi considérée à une heure  
donnée t (en Lux) :225 / 245
()
 
Où  tv,dir-h(h(t)) est  le  facteur  de  transmission  lumineuse  équivalent  du  brise-soleil  pour  un  
éclairement incident direct, déterminé à partir du Tableau .
Au final, le coefficient de correction du brise-soleil seul pour l’éclairement direct du soleil est le suivant  :
()
 
L’intégration étant réalisé sur une année entière, t1 =1 h et t2 = 8  760 h. 
-Calcul du coefficient de correction du brise-soleil seul pour l’éclairement diffus du ciel et du sol  :
Le facteur de réduction de l’éclairement diffus hémisphérique du brise-soleil seul se calcule à l’aide de la  
formule suivante :
()
 
Les ratios d’énergie correspondant aux deux types de rayonnement diffus sont déterminés en fonction de  
l’orientation de la paroi et des conditions de calcul à l’aide du tableau suivant  :
OrientationRfldifRflref
Sud (è = 0°)0,300,20
Ouest (è = 90°)0,400,20
Nord (è = 180°)0,650,30
Est (è = 270°)0,400,20
Tableau  : part des rayonnements diffus du ciel Rfsdif et réfléchi par le sol Rfsref atteignant une surface selon son  
inclinaison et son orientation
-Coefficient de correction de la baie avec brise-soleil pour le rayonnement diffus du ciel et du sol  :
Le coefficient de correction de la baie avec brise-soleil doit également prendre en compte l’impact éventuel  
de l’encadrement. Par hypothèse simplificatrice, on considère que ces deux impacts se cumulent  :
()
 
Où les coefficients dus à l’encadrement de la paroi vitrée Fflbati_dir(encadrement)  et  Fflbati_dif(encadrement) sont déterminés 
pour la baie sans brise-soleil, à partir du Tableau  et du Tableau .
2013-Application à une configuration type  :
Des résultats d’application de la méthode simplifiée décrite ci-dessus sont donnés pour une configuration  
type de brise-soleil à lames fixes inclinées, en fonction du K de l’encadrement de la baie.
 
d= 30cmL= 15cm
α = 45°e= 1cm
ρe= 0,4
Figure  : Caractéristiques types de brise-soleil à lames fixes inclinées
L’application de la méthode de la norme XP P50-777 fournit les caractéristiques lumineuses du brise-soleil  
suivantes :
ôv,dir-h(η) ôv,dif-ciel-hôv,ref-sol-h
η0153045607590--
Valeur0,670,580,470,330,090,050,000,420,79
Tableau  : Résultats d'application en transmission lumineuse de la méthode de la norme XP P50-777 pour un brise-
soleil avec les caractéristiques types décrites ci-dessus
Sur  cette  base,  le  calcul  des  coefficients  de  correction  du  facteur  de  transmission  lumineuse  pour  
l’intégration au bâti aboutit aux résultats suivants  :
Fflbati_dir
Orientation de la baieK
1 (ou moins) 25 (ou plus)
Sud (á = 0°)0,100,150,20
Est/ouest (á = 270°/90°)0,200,250,30
Nord (á = 180°)0,050,050,10
Fflbati_dif
Toute orientation 0,250,350,40
Tableau  : Valeurs des coefficients de correction d’un brise-soleil à lames fixes inclinées pour un rayonnement direct  
(soleil) Fflbati_dir et pour un rayonnement diffus (ciel et sol) Fflbati_dif227 / 245
5.2.3 impact de l’angle d’incidence variable
L’impact de l’incidence variable sur le vitrage est défini au travers de coefficient de correction à incidence  
directe du soleil (Friv,dir), et diffuse du ciel et du sol (F riv,dif).
Les valeurs des deux coefficients pour différentes configurations sont données ci-dessous.
Fflriv_dir  Fflriv_dif  
Paroi vitrée au nu intérieur avec K > 1,5
et/ou
avec protection mobile extérieure en place
et/ou
avec surplombs, masque à projection ou brise-soleil à lames  
inclinées fixes11
Autres cas 0,950,95
Tableau  : Valeurs du coefficient de correction  lié à l’incidence variable Fflriv_dir  et Fflriv_dif 
20136. Application de la méthode pour le cas particulier des lanterneaux à base 
de polycarbonate multi-alvéolaire
Le  chapitre traite du calcul des composantes du facteur de transmission lumineuse le matériau polycarbonate  
seul, puis de son intégration dans des procédés complets de type lanterneaux.
Les parois polycarbonate traitées dans ce chapitre se limitent aux configurations suivantes  :
-Paroi polycarbonate multi-alvéolaire sans protection solaire rapportées.
-Paroi polycarbonate multi-alvéolaire opales (majoritairement diffusant).
-Paroi polycarbonate multi-alvéolaire dont les alvéoles sont symétriques.
-Paroi polycarbonate multi-alvéolaire dont le facteur de réémission thermique Sg 2 ne dépasse pas la 
valeur de 0,08.
-Paroi polycarbonate multi-alvéolaire à remplissage gazeux  ; sont exclus en particulier les matériaux  
polycarbonates remplis de silice nano-structurée.
Les lanterneaux sont considérés horizontaux (inclinaison de la baie â <10°) et à section rectangulaire.
Les tubes de lumière (section ronde et paroi spéculaire) ne sont pas traités.
6.1 Plaque de polycarbonate seule
Les facteurs de transmission lumineuse de la plaque de polycarbonate seule, en incidence normale, sont les  
suivants :
hnvwTL−=,τ ()
nnvhnvdifwTL −−−=,,_ττ ()
 
Où :
-τv,n-h est la transmission lumineuse normale-hémisphérique de la plaque de polycarbonate, déterminée  
selon le projet de norme prEN 16153  ;
-τv,n-n est la transmission lumineuse normale-normale de la plaque de polycarbonate, déterminée selon le  
projet de norme prEN 16153.
6.2 Ensemble du lanterneau
6.2.1 Formules d’application
Les facteurs de transmission lumineuse des lanterneaux sont corrigés d’une manière similaire à ceux des cas  
courants de baie. On introduit des coefficients de correction pour la prise en compte de la costière et de  
l’incidence variable sur le dispositif. Un coefficient supplémentaire est appliqué pour prendre en compte la forme  
du lanterneau, en comparaison du cas standard d’une section constante.
wdifrivLTfldiftflfldirdirrivLTfldirtflfldirLTformebsp, TL)FF)R(+FF(RF=Tli × −..1....cos cos()
w_difcos cos..1.. TL)FF)R(+FF(RF=TliddifrivLTfldiftflfldirdirrivLTfldirtflfldirLTformebsp,× − ()
Où :229 / 245
-Fforme_LT est le coefficient correctif pour prendre en compte une éventuelle variation de section du  
lanterneau le long de son axe vertical (chapitre 6.2.4)  ;
-Fflcost_dir et Fflcost_dif sont les coefficients de correction associés à la costière, calculés selon la procédure  
décrite au chapitre 6.2.4  ;
-FflrivLT_dir et FflrivLT_dif sont les coefficients de correction pour la prise en compte de l’incidence variable de  
l’éclairement incident direct et diffus  sur le polycarbonate, calculés  selon la procédure décrite au  
chapitre 6.2.3 ;
-Rfldir est la part annuelle de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement incident global de la  
baie,  déterminé par interpolation entre les valeurs du Tableau  (chapitre 5.2.1).
On introduit trois grandeurs caractéristiques du lanterneau permettant de corriger ses facteurs de transmission  
lumineuse :
-l'indice de lanterneau  K, caractérisant ses dimensions au même titre que le coefficient de forme du  
contour de la baie dans le cas courant  :
 
L l h 
Figure : Dimensions du lanterneau
)lL.(hl.LK+= ()
 
Où : 
oL et l sont les largeur et longueur de la baie (au nu intérieur) couverte par le lanterneau,  
exprimées en m,
oh est la hauteur complète du lanterneau du nu intérieur jusqu’au polycarbonate, en m.
-le facteur de réflexion lumineuse  ñLT des parois intérieures du lanterneau (costière) ou du puits de  
lumière, 
-le ratio RatLT, caractérisant l’évasement du lanterneau  :
lLARatPCALT××=100
(%)()
 
Où APCA est la surface de la partie supérieure du lanterneau, intégrant le polycarbonate, exprimée en m2. 
2013Note : les  valeurs  retenues  pour  l'indice  K  sont  :  0,25,  0,5,  0,75,  1,  2  et  5.  Les  trois  dernières  valeurs  
correspondent vraiment à des lanterneaux (standard pour K = 5 et avec costière haute pour K =1) alors que les  
trois premières correspondent à des puits de lumière (à section carrée ou rectangulaire et avec revêtement de  
paroi non spéculaire). 
6.2.2 Prise en compte de la costière du lanterneau
Comme pour les cas courants de parois vitrées, on distingue ce qui est relatif au soleil ( Fflcost_dir) de ce qui est 
relatif au ciel et au sol ( Fflcost_dif). Les coefficients sont donnés pour une costière droite, la correction associée à la  
forme du lanterneau étant traitée à part.
Valeur du facteur
de réflexion rValeur du K du lanterneau (ou du puits)
0,250,50,75125 ou 
plus
0,100,150,300,400,650,85
0,30,050,200,350,450,700,85
0,60,050,300,400,550,750,90
Tableau  : Valeurs du coefficient de prise en compte de la costière pour le rayonnement direct (soleil) Fflcost_dir selon la 
valeur de K et du facteur de réflexion r
Valeur du facteur
de réflexion rValeur du K du lanterneau (ou du puits)
0,250,50,75125 ou 
plus
0,10,100,250,350,450,650,85
0,30,100,250,400,500,700,85
0,60,150,350,450,550,750,90
Tableau  : Valeurs du coefficient de prise en compte de la costière pour le rayonnement diffus (ciel et sol)
 Fflcost_dif selon la valeur de K et du facteur de réflexion r
6.2.3 Prise en compte de l’incidence variable sur le polycarbonate
Les coefficients de correction pour prise en compte de l’incidence variable sur le polycarbonate horizontal sont  
pris égaux aux valeurs suivantes:
FflrivLT_dir = 0,85
FflrivLT_dif  = 0,85
Note : pour représenter la transmission directe du PCA "clair", on se réfère à la courbe générique de la Figure .
231 / 245
Figure  : Courbe générique pour la transmission directe du PCA  
"clair"
6.2.4 Prise en compte de la forme du lanterneau
Les profils d’évasement sont considérés progressifs le long de l’axe vertical du dispositif  :
Figure  : Profils d’évasement de lanterneaux
Les dimensions de la partie haute sont comprises entre 50 % et 150 % des dimensions de la baie (le cas 100 %  
correspond au lanterneau à costière droite). On considère un ratio identique pour la largeur et la longueur
KFacteur
de réflexion ñLTRatio d’évasement RatLT (en %)
5075100125150
1 (ou moins)0,10
0,300,6511,401,70
0,30 1,351,65
0,60 1,301,55
20,10 1,251,40
0,30 1,251,40
0,60 1,251,35
5 (ou plus)De 0,10 à 0,60 1,151,15
Tableau  : Facteur correctif Fforme_LT à appliquer en fonction de l'évasement du lanterneau
2013ANNEXE : PRISE EN COMPTE DE LA PARTIE OUVERTE DE LA BAIE
La présente annexe ne s’applique pas si la méthode de destination réalise elle-même un calcul de la surface  
d’ouverture effective (en prenant en compte les éléments fixes)  par rapport à la surface totale de la baie. Les  
facteurs de transmission « ouv » sont alors employés sans la présente correction pour la prise en compte de la  
partie ouverte de la baie. 
Cette distinction n’est possible de manière simplifiée que lorsque l’ouverture se traduit par une partie de la baie  
fermée non-affectée et une partie de la baie totalement ouverte, identifiable à un trou. Il s’agit par exemple des  
fenêtres coulissantes, ou à double battants avec un battant fermée et l’autre complètement ouvert. Parmi les cas  
exclus, on peut citer les fenêtres oscillantes, ou à simple battant. Ainsi, dans le cas d’une baie coulissante  
partiellement ouverte, on ne prendra pas en compte l’effet du coulissant sur les propriétés de la partie fermée.
Les règles Th-S n’intègrent pas de prise en compte de la position de la partie fixe par rapport à la partie ouvrable  
de la baie. La protection est supposée recouvrir simultanément la partie fixe et la partie ouverte (pour un ratio de  
protection en place donné).
On introduit  les grandeurs suivantes  :
Ab la surface totale des parois remplissant la baie (paroi transparente, cadre et éléments opaques).
Aouv_max la surface maximale d’ouverture (tous éléments compris) des parois remplissant la baie
Les facteurs de transmission lumineuse de la partie fixe de la baie, notée avec un indice « _pfixe ». Ces 
facteurs sont déterminés par application de la méthode 
Paroi ouverte sans protection rapportée en place
Une ouverture laisse passer l’intégralité du rayonnement incident de manière directe  :
Tlouv = 1 ()
Tlouvs_n,dif =0 ()
A partir de ces derniers, les facteurs de transmission lumineuse en intégrant la partie fixe de la paroi et en  
ramenant à la surface totale en tableau de la baie  :




×=



difouv_n,ouvmax_
difwouv_n,wouv
TT
TT
ll
AA
ll
bouv
+ 



×−
dif_pfixew_n,w_pfixemax_
TT
)1(ll
AA
bouv()
Où Tlw_pfixe et Tlw_n,dif_pfixe sont issus de l’application des normes (voir le chapitre 4.3) à la partie fixe de la baie.
En prenant en compte les coefficients de correction liés à l’intégration à l’ouvrage  :
( )



× −+ =



difwouv,wouv_ _
difbouv,bouv
TT
).1(.
TT
ll
FRFR
ll
difbatifldirfldirbatifldirfl()
Où :
Fflbati_dir et Fflbati_dif sont calculés selon la procédure décrite au chapitre 5.2.2.
Rfldir est la part annuelle de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement incident global de la  
baie,  déterminé par interpolation entre les valeurs du Tableau .233 / 245
Paroi ouverte avec protection rapportée autre qu’à lames inclinées en place
Les facteurs de transmission lumineuse sont ceux de la protection rapportée en place seule.
Ainsi, Tlouvs et Tlouvs_n,dir  sont déterminés selon la norme NF EN 14500. 
Note : dans cette norme ils sont notés ôv,n-h. et ôv,n-dif.
A partir de ces derniers, les facteurs de transmission lumineuse en prenant en compte l’ensemble des éléments de  
la paroi sont les suivants  :




×=



difouvs_n,ouvsmax_
difwouvs_n,wouvs
TT
TT
ll
AA
ll
bouv
+ 



×−
dif_pfixews_n,ws_pfixemax_
TT
)1(ll
AA
bouv()
En prenant en compte les coefficients de correction liés à l’intégration à l’ouvrage  :
( )



× −+ =



difwouvs,wouvs_ _
difbouvs,bouvs
TT).1(.TT
llFRFRll
difbatifldirfldirbatifldirfl()
Où :
Fflbati_dir et Fflbati_dif sont les coefficients de correction associés à l’intégration à l’ouvrage, calculés selon la  
procédure décrite au chapitre 5.2.2
Rfldir est la part annuelle de rayonnement d’incidence directe dans le rayonnement incident global de la  
baie,  déterminé par interpolation entre les valeurs du 9 (chapitre 5.2.2).
L’impact de l’incidence variable sur la protection rapportée est négligé.
Paroi ouverte avec protection  rapportée à lames inclinées en place
Les facteurs de transmission lumineuse sont ceux de la protection rapportée en place seule.
Les valeurs de  Tlouvs_dir(ç,á), Tlouvs_dir,dif(ç,á), Tlouvs,dif(á), Tlouvs,ref(á) et Tlouvs,ref-dif(á) sont déterminées selon la norme  
XP P50-777 Annexe A, pour la protection rapportée seule.




×−+




×=




)(T)(T)(T),(T),(T
)1(
)(T)(T)(T),(T),(T
)(T)(T)(T),(T),(T
dif_pfixews_ref,xews_ref_pfixews_dif_pfidif_pfixews_dir,xews_dir_pfi
max_
difouvs_ref,ouvs_refouvs_difdifouvs_dir,ouvs_dir
max_
difwouvs_ref,wouvs_refwouvs_difdifwouvs_dir,wouvs_dir
ααααηαη
ααααηαη
ααααηαη
lllll
AA
lllll
AA
lllll
bouv
bouv()
En prenant en compte les coefficients de correction liés à l’intégration à l’ouvrage  :




×=




),(T),(T
),(T),(T
difws_dir,ws_dir
_difbs_dir,bs_dir
αηαη
αηαη
ll
F
ll
dirrbati ()
2013



×=




)(T)(T)(T
)(T)(T)(T
difbs_ref,ws_refws_dif
_
difbs_ref,bs_refbs_dif
ααα
ααα
lll
F
lll
difrbati ()
Où Fflbati_dir et Fflbati_dif sont les coefficients de correction associés à l’intégration à l’ouvrage, calculés selon la  
procédure décrite au chapitre 5.2.2235 / 245
D Règles ThI
Caractérisation de l’inertie thermique
1. LE CADRE GENERAL
L’inertie thermique est une donnée des réglementations thermiques portant sur la limitation de  
l’inconfort thermique en saison chaude, la limitation du besoin bioclimatique et la limitation  
de la consommation d’énergie des bâtiments. On distingue 2 types d’inertie thermique  :
l’inertie quotidienne  qui est utilisée dans les méthodes d’application des réglementations  
thermiques  pour  caractériser  l’amortissement  de  l’onde  quotidienne  de  température  et  
d’ensoleillement en saison chaude ainsi que pour caractériser le taux de récupération des  
apports de chaleur en hiver (période de 24 h)  ;
l’inertie séquentielle  qui est utilisée dans les méthodes d’application des réglementations  
thermiques pour caractériser l’amortissement de l’onde séquentielle de température en  
saison chaude (période de 12 jours).
La démarche principale des règles Th-I est de déterminer la classe d’inertie quotidienne d’un  
bâtiment appelée  « classe d’inertie » à partir des caractéristiques des parois. La «  classe 
d’inertie »  est  utilisée  comme  donnée  d’entrée  dans  les  méthodes  d’application  des  
réglementations thermiques.
Inertie quotidienne Inertie séquentielle 
CLASSE 
D’INERTIE
üCLASSE D’INERTIE  
SEQUENTIELLE
(cf annexe 2)
ü
Calcul de la 
consommation et 
du besoin 
bioclimatique
(cf annexe 4)Capacité quotidienne  
et coefficient 
d’échange avec 
l’ambiance 
Calcul du confort 
thermique en été 
(cf annexe 4)Capacité quotidienne  
et surface d’échange  
avec l’ambianceCapacité séquentielle  (2)
Schéma général des règles Th-I
(1) La caractérisation de l’inertie séquentielle peut être utilisée pour rechercher une valorisation de l’effet  
des gains d’inertie séquentielle d’une paroi. Cependant cet  effet est significatif sur le résultat que si la paroi  
offre une capacité thermique séquentielle importante. Cette caractérisation est présentée en annexe 2.
2013L’approche  des  règles  Th-I  est  issue  de  la  norme  NF  EN  ISO  13786  «  Performance 
thermique  des  composants  de  bâtiment  -  Caractéristiques  thermiques  dynamiques  -  
Méthodes de calcul».  Cette norme définit les caractéristiques relatives à l’inertie thermique  
d’éléments  de  bâtiments  constitués  d’une  ou  plusieurs  couches  planes  de  matériaux  
homogènes. La capacité thermique d’une paroi est exprimée en Joule par Kelvin (J/°K) et  
non en kg.
Cette  approche  permet  une  prise  en  compte  plus  fine  du  phénomène  transitoire,  que  
l’approche par la «  masse utile » (« masse utile » = masse limitée à 150 kg/m² de paroi en  
inertie quotidienne). En effet les différentes couches qui constituent la «  masse utile » ne sont 
pas soumises à la même sollicitation thermique  : les premières couches de la face interne de  
la paroi possèdent ainsi une «  masse » plus active que les couches plus profondes de la paroi.  
De plus la caractérisation du phénomène transitoire est basée sur la profondeur de pénétration  
périodique de l’onde thermique  : les matériaux à chaleur volumique forte (matériaux denses)  
possèdent, à masse égale, une capacité thermique supérieure à celle des matériaux à plus  
faible chaleur volumique. Enfin la caractérisation de l’inertie d’un local prend en compte,  
non seulement les caractéristiques intrinsèques de chaque paroi, mais aussi la combinaison  
des effets de chaque paroi à travers leur surface d’échange avec le local  : un ensemble de 
parois  à caractéristiques  thermiques  identiques  offre globalement plus  d’efficacité  qu’un  
ensemble hétérogène de parois, où les temps de réponse de chaque paroi sont différents. Ainsi  
un local qui possède une «  masse utile » répartie sur l’ensemble de ses parois possède une  
inertie plus forte qu’un local où cette même «  masse utile » est concentrée sur un plus petit  
nombre de parois. 
La nouvelle approche par point d’inertie, présentée dans ce document, a été bâtie avec ces  
éléments, pour offrir une méthode simple d’emploi et adaptée à la conception.
2. LA DEMARCHE 
La classe d’inertie (quotidienne) peut être déterminée par l’une ou l’autre des approches  
suivantes :
détermination forfaitaire  (chapitre 2) ;
détermination par «  points d’inertie » (chapitre 3) ;
détermination par le calcul (annexe 1).
L’inertie d’un bâtiment, ou d’une zone thermique, est déterminée à partir de l’inertie de  
chacun des niveaux du bâtiment ou de la zone considérée. Pour chaque niveau, les ouvrages  
pris en compte sont les éléments intérieurs aux parties chauffées au sens de la réglementation  
thermique.
L’inertie  d’un  bâtiment  (ou  d’une  zone)  est  celle  du  niveau  le  plus  
défavorisé d’un point de vue inertie quotidienne .
Remarque : dans le cas d’une caractérisation globale du bâtiment, le niveau le plus défavorisé  
correspond en règle générale au niveau sous toiture. Un niveau est plus défavorisé qu’un 
autre si sa classe d’inertie est plus faible.237 / 245
2.1. Définitions
Les définitions suivantes sont applicables à l’ensemble de ce document  :
La surface utile d’un bâtiment ou d’une zone est la surface habitable pour les logements et la  
SHON pour les autres bâtiments ().
Un plancher en  « béton plein » est un plancher constitué de dalles de béton ou d’éléments  
préfabriqués pleins en béton à base d’agrégats lourds de masse volumique supérieure à 1.800  
kg /m3. De même un mur en « béton plein » est mur constitué de béton banché, de bloc de  
béton, ou de panneaux préfabriqués en béton, à base d’agrégats lourds de masse volumique  
supérieure à 1.800 kg  /m3.
Un  bloc de « béton perforé » est un bloc de béton conforme à la norme NF P 14 301 ne  
présentant pas plus de 20  % de vide d’air ;
Une « brique perforée » est une brique de terre cuite conforme à la norme NF P 13.304  
présentant moins de 25  % de vide d’air ;
Un revêtement est considéré sans effet thermique soit si sa masse volumique est supérieure à  
900 kg/m3, soit si sa résistance thermique est inférieure à 0.02 m².K/W (on peut, pour les  
apprécier, utiliser les valeurs tabulées définies dans les règles Th-U chapitre A2 Matériaux)  ;
Lorsqu’un niveau comprend des types de revêtements différents au sens de l’effet thermique,  
on retient le type d’effet thermique correspondant à la plus grande surface. On peut aussi  
calculer la résistance thermique de l’ensemble par la moyenne des résistances pondérées par  
les surfaces ;
L’absence de revêtement (locaux industriels) est à considérer comme revêtement sans effet  
thermique. les revêtements ayant une faible résistance thermique (R inf ≤ 0,02 m².K/W) sont  
considérés comme sans effet thermique.
Une lame d’air ventilée en faux plafond  est définie selon la norme EN ISO 6946-1  :
Type de lame d’air en faux plafond Surface d’ouverture libre
Lame d’air non ventilée inférieure à 500 mm2 par m2 de 
superficie 
Lame d’air faiblement ventilée comprise entre 500  mm2 et 1 500 mm2 
d’ouverture par m2 de superficie
Lame d’air moyennement ou fortement  
ventiléesupérieure à 1 500 mm2 par m2 de 
superficie 
20132.2. Détermination forfaitaire de la classe d’inertie
La classe d’inertie (quotidienne) d’un niveau de bâtiment est déterminée directement à partir  
du tableau A:
Plancher bas Plancher haut Paroi verticale Classe d’inertie
lourd lourd lourde très lourde
- lourd lourde lourde
lourd - lourde lourde
lourd lourd - lourde
- - lourde moyenne
- lourd - moyenne
lourd - - moyenne
- - - très légère
Tableau A  : Détermination forfaitaire de la classe d’inertie d’un niveau de bâtiment  
Remarques     :  
La restriction portant sur la taille des locaux conduit à valoriser le cloisonnement lorsqu’il  
possède une surface importante. 
Il y a correspondance entre la classification obtenue par cette approche forfaitaire, et celle  
obtenue  par  l’approche  par  points  d’inertie.  En  effet,  une  paroi  qui  n’est  pas  classée  
« lourde  » peut contribuer à l’inertie du bâtiment. De même, l’inertie du mobilier est aussi  
pris en compte implicitement.
Définition du «     plancher haut lourd     »     :  
plancher sous toiture  (terrasse, combles perdus, rampant lourd):
béton plein  de plus de 8 cm isolé par l’extérieur et sans faux plafond  (*);
sous face de plancher intermédiaire  :
béton plein  de plus de 15 cm sans isolant et sans faux plafond  (*);
tout plancher ayant 5 points d’inertie ou plus pour sa face inférieure.
(*) Ne sont considérés que les faux plafonds possédant une lame d’air non ventilée ou  
faiblement ventilée (moins de 1  500 mm2 d’ouverture par m2 de surface), couvrant plus de la  
moitié de la surface du plafond du niveau considéré.
Définition du «     plancher bas lourd     »     :    
face  supérieure  de  plancher  intermédiaire  avec  un  « revêtement  sans  effet  
thermique  » : 
béton plein  de plus de 15  cm sans isolant, 239 / 245
chape ou dalle de béton de 4 cm ou plus sur entrevous lourds (béton, terre  
cuite), sur béton cellulaire armé ou sur dalles alvéolées en béton.
plancher bas avec isolant thermique en sous face avec un « revêtement sans effet  
thermique » : 
béton plein de plus de 10 cm d’épaisseur
chape ou dalle de béton de 4 cm ou plus sur entrevous non isolants (béton,  
terre cuite), sur béton cellulaire armé ou sur dalles alvéolées en béton.
dalle de béton de 5 cm ou plus sur entrevous en matériau isolant
tout plancher ayant 5 points d’inertie ou plus pour sa face supérieure. 
Définition d’une «     paroi verticale lourde     » : un niveau de bâtiment possède une paroi verticale  
lourde si elle remplit l’une ou l’autre des conditions suivantes  :
Lorsque la surface de mur est au moins égale à 0,9 fois la surface de plancher (maisons 
individuelles), murs de façade et pignon isolés par l’extérieur avec à l’intérieur  :
béton plein (banché, bloc, préfabriqué) de 7 cm ou plus,
blocs agglo béton 11 cm ou plus,
perforés en béton 10 cm ou plus,
bloc creux béton 11 cm ou plus,
brique pleine ou perforée 10,5 cm ou plus  ;
murs extérieurs à isolation répartie d e 30 cm minimum, avec un cloisonnement réalisé 
en bloc de béton, en brique plâtrière enduite ou en carreau de plâtre de 5 cm minimum ou  
en béton cellulaire de 7 cm minimum  ;
ensemble de doublage intérieur des murs extérieurs et de cloisonnements, de 5 cm 
minimum réalisé en bloc de béton, brique enduite ou carreau de plâtre  ;
lorsque la taille moyenne des locaux est inférieure à 30 m² (bâtiments d’habitation, 
bureaux) :
mur cloisonnement intérieur lourd, réalisé en  :
béton plein de 7 cm minimum,
bloc de béton creux ou perforé de 10 cm minimum,
brique pleine ou perforée de 10,5 cm minimum,
autre brique de 15 cm minimum avec un enduit plâtre sur chaque face  ;
ensemble de murs de façade et pignon et de cloisons ayant au total 7 points d’inertie ou 
plus.
20132.3. Détermination de la classe d’inertie par «  point d’inertie »
La classe d’inertie (quotidienne) d’un bâtiment, ou d’une zone thermique, est déterminée  par 
la somme des « points d’inertie » des parois qui le compose, somme à laquelle on rajoute par  
convention les points d’inertie du mobilier, selon le tableau 1 :
Classe d'inertie très 
légèrelégère moyen
nelourde très lourde
Points d’inertie avec mobilier  5 ou 6 7 ou 8 9 à 12 13 à 18 19 et plus
Tableau 1 : classe d’inertie d’un niveau de bâtiment déterminée par points d’inertie
La classe d’inertie d’un bâtiment, ou d’une zone thermique, comportant plusieurs niveaux est  
celle du niveau le plus défavorisé (le plus souvent le dernier niveau).
Les «  points d’inertie  » des parois  qui composent le bâtiment (ou la zone thermique étudiée)  
sont déterminés par l’une ou l’autre des approches suivantes  :
tableau de cotation des parois courantes (chapitre 3-1)  ;
tableau de cotation de parois à partir de leur capacité thermique  
surfacique et de leur surface ramenée à la surface utile (chapitre 3-2).
La démarche est présentée dans la grille suivante avec la liste des références des tableaux de  
cotation des parois courantes (chap. 3-1)
1re étape  : cotation des parois pour chaque niveau du bâtiment
Paroi Niveau sous toiture Niveau courant ... Niveau inférieur
Plancher sous toiture (a
)(cf. Tableau 2, 3bis)
Plancher intermédiaire
(face inférieure)(cf. Tableau 3, 3 bis) (cf. Tableau 3,3 bis)
Plancher intermédiaire
(face supérieure)(b
)(cf. Tableau 3) (cf. Tableau 3)
Plancher bas (cf. Tableau 4)(*) (cf. Tableau 4)
Murs(c
)(cf. Tableau 5) (cf. Tableau 5) (cf. Tableau 5)
Cloisons(d
)(cf. Tableau 6) (cf. Tableau 6) (cf. Tableau 6)
Mobilier(e(cf. Tableau 7) (cf. Tableau 7) (cf. Tableau 7)241 / 245
)
Total points par niveau
= (a)+(b)+(c)+(d)+(e) 
(*) dans le cas de bâtiment d’un seul niveau (pas de plancher intermédiaire)
2e étape : déduction de la classe d’inertie du bâtiment (ou zone thermique)
Valeur minimale à Classe d’inertie bâtiment
Remarque : il y a correspondance entre la classification obtenue par cette approche forfaitaire, et celle obtenue  
par l’approche par points d’inertie. En effet, une paroi qui n’est pas classée «  lourde » peut contribuer  l’inertie  
du bâtiment. De même l’inertie du mobilier est aussi prise en compte implicitement.
Remarque : les « points d’inertie » obtenus par un ouvrage quantifient directement sa contribution à l’inertie  
globale du bâtiment ou de la zone étudiée  : ils correspondent au rapport entre le flux échangé ramené à la  
surface utile et la sollicitation en température intérieure. Un point d’inertie s’exprime en W/K par m2 de surface 
utile.
52
6
43 b3 b
3
3
Figure 1 : Repérage des différents tableaux de cotation (hors mobilier)
Les points d’inertie d’une paroi s’entendent pour l’ensemble de la famille de paroi  : par 
exemple un « plancher bas » de bâtiment représente l’ensemble des parois de plancher du  
niveau considéré vues par leur face supérieure. Lorsqu’une famille de paroi est constituée de  
parois ayant une cotation différente en points d’inertie, on retient le nombre de points de la  
paroi présentant le plus de surface.
20132.3.1 Détermination des points d’inertie des parois courantes 
2.3.1.1 Points d’inertie de parois courantes sous toiture
Une paroi sous toiture désigne le plancher ou le plafond sous toiture du dernier niveau  
aménagé  du  bâtiment  (plafond  ou  plancher  sous  combles  perdus,  plafonds  rampants,  
terrasses).
La cotation en points d’inertie d’une paroi courante de toiture sans faux plafond est donnée  
dans le tableau 2 ci-après. 
La colonne « Type de  plancher haut» permet  la cotation  de la toiture  lorsqu’il s’agit  de  
plancher haut avec un faux plafond (cf.  tableau 3 bis).
DESCRIPTIF DES PAROIS COURANTES DE TOITURE POINTS  
D’INERTIE Type de  
plancher haut
Paroi avec isolation côté extérieur ou placée sous une toiture isolée avec à l’intérieur au moins  :
Plancher béton  8cm ou plus  6 LOURD
Dalles alvéolées de béton de 20 cm ou plus 5 LOURD
Dalles alvéolées de béton d’épaisseur inférieure à 20 cm 4 MOYEN
Plancher en béton cellulaire armé de 20 cm ou plus 4 MOYEN
Entrevous de terre cuite  ou de béton avec 1cm de plâtre en sous face 3 MOYEN
Tout type de plancher avec isolant en sous face ou plafond léger
   1 cm de plâtre en sous face d’isolant 1 LEGER
   2 cm de plâtre en sous face d’isolant 2 LEGER
Tableau 2  : Points d’inertie de parois courantes de toitures (sans faux plafond)243 / 245
2.3.1.2 Points d’inertie de parois courantes de plancher intermédiaire
L’inertie d’un plancher intermédiaire, entre deux niveaux d’un bâtiment, s’apprécie pour ses  
deux faces qui font l’objet chacune d’une cotation  en points d’inertie :
Face supérieure qui concerne le niveau au-dessus du plancher
Face inférieure qui concerne le niveau en dessous du plancher
La cotation en points d’inertie de chaque face d’une paroi courante de plancher intermédiaire  
est donnée dans le tableau 3. 
La  colonne  « Type  de  plancher  »  permet  la  cotation  de  la  face  inférieure  du  plancher  
intermédiaire lorsqu’il possède un faux plafond en sous-face. Dans ce cas, la cotation est  
établie avec le tableau 3 bis.
2.3.1.3 Points d’inertie des planchers avec faux plafond 
Dans le cas de plancher haut avec faux plafond ou de plancher intermédiaire avec faux  
plafond, il convient de prendre en compte le faux plafond dans la cotation de la face inférieure  
de la paroi courante lorsque la lame d’air est non ventilée ou faiblement ventilée. 
Le type de plancher haut (lourd, moyen, léger) est donné dans les tableaux 2 et 3. 
2.3.1.4 Points d’inertie de parois courantes de plancher bas
Le plancher bas désigne le plancher du niveau le plus bas du bâtiment. Ces parois sont cotées  
uniquement pour leur face supérieure (cf. tableau 4).
2.3.1.5 Points d’inertie de parois courantes de mur (parois de façades, pignons)  
La surface A de paroi est déterminée pour l’ensemble de l’enveloppe verticale d’un même  
niveau en déduisant les baies. Elle est obtenue par la sommation des surfaces de mur utilisées  
par le calcul du Ubât.  Aniv est la surface utile du niveau étudié du bâtiment (ou de la zone).
Des valeurs par défaut du rapport A/A niv peuvent être retenues  comme suit : 
maison individuelle isolée  : A/Aniv > 0,9
bâtiment peu épais  : 0,9 > A/Aniv > 0,5. Un bâtiment peu épais est défini par un rapport  
entre épaisseur (distance entre façades opposées) et hauteur entre niveau inférieur à 5.
DESCRIPTIF PAROI COURANTE FACE
SUPERIEUREFACE
INFERIEURE SANS FAUX  
PLAFONDDE
PLANCHER INTERMEDIAIREPoints  
d’inertie  
avec 
revêtement  
à effet  
thermiquePoints  
d’inertie avec  
revêtement  
sans effet  
thermiquePoints  
d’inertieType de  
plancher (3)
Plancher sans  isolant en sous face
Plancher béton  15cm ou plus avec ou sans 
dalle de béton4 6 6 LOURD
2013Plancher dalles alvéolées béton de 20 cm ou  
plus avec dalle de béton  (1)465LOURD
Plancher dalles alvéolées béton inférieure à 20  
cm avec dalle de béton (1)464MOYEN
Plancher béton cellulaire armé 20 cm ou 
plus avec chape ou dalle de béton (1)454MOYEN
Plancher entrevous de terre cuite ou de 
béton avec dalle de béton  (1), EMS ou 
équivalent (2)453MOYEN
Dalle de 5 cm béton plein sur isolant et 
plancher bois451Léger
Plancher bois 011LEGER
Tout plancher avec  isolant   en sous face 
   sans plâtre  
   1 cm de plâtre 
   2 cm de plâtreCf. partie 
haute du 
tableau : 
plancher 
sans 
isolantcf. partie 
haute du 
tableau : 
plancher sans 
isolant0
1
2LEGER
Tableau 3 : Points d’inertie de parois courantes de plancher intermédiaire
(1) Une chape ou dalle adhérente en béton, une chape ou dalle flottante avec ou sans résilient  
acoustique en sous-face est prise en compte lorsque son épaisseur excède 4 cm.(2) Ajouter un point d’inertie si l’ensemble dalle adhérente en béton et chape est continu et d’au  
moins 9 cm d’épaisseur, uniquement dans le cas avec revêtement sans effet thermique.(3) Le « type de plancher » est une caractérisation du plancher sans faux plafond (même si  
celui-ci  ne peut être  utilisé sans  faux plafond) utilisée pour la  détermination  des  points  
d’inertie des parois courantes de plancher avec faux plafond selon le tableau 3bis.
DESCRIPTIF PAROIPOINTS D’INERTIE W/(K.m2)
FAUX PLAFOND LAME D’AIRPlancher  
LOURDPlancher  
MOYE
NPlancher  
LEGER
TOUT FAUX PLAFOND Lame d’air moyennement 
ventilée ou fortement ventiléeFaux Plafond non pris en 
compte  : 
Toiture  : cf. tableau 2
Plancher intermédiaire  : cf. 
tableau 3
Faux plafond en fibre de roche, laine de Lame d’air non ventilée 1 1 1
roche ou fibre de verre (épaisseur variant 
de 15 à 20mm)Lame d’air faiblement ventilée 2 2 1
Faux plafond en terre cuite Lame d’air non ventilée 3 3 1
(épaisseur 30 mm ou plus)Lame d’air faiblement ventilée 3 3 1
Faux plafond en plâtre  Lame d’air non ventilée 3 2 1245 / 245
(épaisseur 15 mm ou plus)Lame d’air faiblement ventilée 321
Faux plafond en aluminium ou en acier Lame d’air non ventilée 321
(épaisseur 0,5mm)Lame d’air faiblement ventilée 431
Faux plafond en fibre de bois (épaisseur Lame d’air non ventilée 211
variant de 15 à 20mm)Lame d’air faiblement ventilée 321
Faux plafond en polystyrène (épaisseur Lame d’air non ventilée 111
variant de 10 à 25mm)Lame d’air faiblement ventilée 211
Tableau 3 bis : Points d’inertie de parois courantes de plancher avec faux plafond
DESCRIPTIF PAROI  POINTS D’INERTIE W/(K.m2)
PLANCHER BAS Revêtement avec  
effet thermiqueRevêtement sans  
effet thermique
Plancher béton plein  de plus de 10 cm d’épaisseur avec isolant en 
sous-face (*)4 6
Tout plancher avec dalle de béton de 5 cm d’épaisseur et plus 4 5
Plancher béton cellulaire ou dalles alvéolées béton, ou entrevous de  
terre cuite ou de béton, avec dalle de béton de 4 cm d’épaisseur4 5
Tableau 4  : Points d’inertie de parois courantes de plancher bas
(*) dans le cas d’un plancher sur terre-plein, l’isolant peut être placé en périphérie.
2013POINTS D’INERTIE  W/(K.m2sol) Surface de paroi ramenée à la surface utile A/A niv
DESCRIPTIF PAROI A/Aniv > 0,9 0,9>A/A niv>0,5 0,5>A/A niv >0,25
Isolation extérieure  avec à l'intérieur 
béton plein  7 cm ou plus,
bloc perforé en béton 10 cm ou plus
bloc creux béton 11 cm ou plus, 
brique pleine ou perforée  10,5 cm ou plus5 3 1
autres briques 15 cm ou plus enduites 4 2 1
Isolation répartie  avec 

brique de terre cuite à perforations    
verticales de 37 cm ou plus4 2 1
bloc de béton cellulaire 30 cm ou plus3 2 1
brique de terre cuite à perforations    
verticales de 30 cm à 36 cm3 2 1
Isolation intérieure
cloison brique 5 cm ou plus enduite
doublage carreau de plâtre 5 cm
doublage bloc béton 5 cm3 1 1
cloison brique 3,5 cm ou plus enduite 2 1 1
doublage 1 cm plâtre 1 0 0
Panneau léger de remplissage - bardages  
métalliques1 0 0
Tableau 5  : Points d’inertie de parois courantes de mur (parois de façades, pignons)247 / 245
2.3.1.6 Points d’inertie de parois courantes de cloisons
Il s’agit des parois de distribution verticales et de cloisonnements du bâtiment. Leur cotation  
en points d’inertie est donnée dans le tableau 6.
La taille moyenne des locaux, A loc, est obtenue de manière implicite par l’usage principal  :
habitation, hébergement  : Aloc < 30 m2
enseignement : 30 < Aloc < 100 m2
grandes surfaces de vente  : Aloc > 100 m2
Si un doute existe autour des valeurs limites 30 et 100 m2, Aloc est obtenue en divisant la  
surface utile du niveau étudié, A niv, par le nombre de locaux aménagés (y compris hall, locaux  
techniques, locaux sanitaires, etc...) à l’exclusion des dégagements et circulations.
POINTS D’INERTIE  W/(K.m2) TAILLE MOYENNE DES LOCAUX ( Aloc)
DESCRIPTIF PAROI Aloc < 30 m230 < A loc < 100 m2Aloc > 100 m2
Béton plein  ou bloc perforé en béton 10 cm  
ou plus8 5 2 (*)
Brique pleine ou perforée  10,5 cm ou plus
Bloc plein ou perforé en béton 7,5 cm 
enduit7 4 2 (*)
Bloc creux béton 10 cm enduit ou plus 6 3 1 (*)
Brique 15 cm ou plus enduite
Bloc de béton cellulaire 15 cm enduit5 2 (*)1 (*)
Brique creuse 5 cm ou plus enduite, 
ou Carreau de plâtre plein 6 cm
ou Bloc agglo béton 5 cm enduit
Ou Bloc de béton cellulaire 7 cm enduit4      2 (*)1 (*)
Brique 3,5 cm enduite3       1 (*)0 (*)
Cloison alvéolaire à parement de plâtre 1 
cm sur chaque face      2 (*)      1 (*)0 (*)
Tableau 6  : Points d’inertie de parois courantes de distribution et de cloisonnement
(*) si le bâtiment possède un (ou des) refend(s) intérieur(s) de masse surfacique supérieure à 
120 kg/m2 et placé(s) à une distance inférieure à 12 m l’un de l’autre et par rapport aux 
pignons, son nombre de points d’inertie de «  distribution-cloisonnement  » ne peut être 
inférieur à  2 si les refends possèdent un doublage intérieur, et à 3 en absence de doublage 
intérieur. 
2.3.1.7 Cotation de l’inertie du mobilier
POINTS D’INERTIE  W/(K.m2) USAGE DU BÂTIMENT
DESCRIPTIF MOBILIERHabitation hébergement  
bureau, santé, ....Sports
2013Valeur forfaitaire 1 0
Tableau 7 : Cotation de l’inertie du mobilier
2.3.2 Détermination des points d’inertie d’une paroi à partir de sa capacité thermique et 
de sa surface
Les points d’inertie d’une paroi, horizontale ou verticale, peuvent être déterminés à partir de  
sa capacité thermique surfacique quotidienne cj (kJ/m2K) et de sa surface ramenée à la surface  
utile A/Aniv (-) selon le tableau 8. Les points d’inertie des parois en béton plein peuvent être 
déterminés à partir de l’épaisseur active de la paroi  e (cm) au lieu de cj.
avec : A (m2) : surface de la paroi déduction faite des baies (fenêtres, portes, etc.)
Aniv (m2) : surface utile du niveau étudié en retenant les surfaces habitables pour  
les logements et la SHON pour les autres bâtiments (  ;
cj (kJ/m2°K) :  capacité  calorifique  surfacique  de  la  paroi  (face  intérieure)  
calculée  selon  la  norme  NF  EN  ISO  13786  «Performance  thermique  des  
composants de bâtiment - Caractéristiques thermiques dynamiques - Méthodes  
de calcul» pour une période de 24 heures  ;
e (cm) : l’épaisseur de béton plein comptée par l’intérieur jusqu'à une couche  
isolante.  Si  la  paroi  n’est  pas  isolée  (ex. :  plancher  intermédiaire,  refend)  
l’épaisseur prise en compte est limitée à la moitié de l’épaisseur totale.
Capacité thermique surfacique quotidienne cj (kJ/m2K) 
10 à 
2425 à 
3940 à 
5960 à 
7980 à 
99100 
à 
139140 
à 
199200 
et 
plus
Epaisseur paroi en béton plein  comptée par l’intérieur  : e (cm)
A/Aniv 4 5 à 7 8 à 
20>20
0,2 0 0 1 1 1 1 1 1
0,4 0 1 1 1 2 2 2 3
0,6 0 1 2 2 3 3 3 4
0,8 1 1 2 3 4 4 5 5
1,0 1 2 3 4 4 5 6 6
1,2 1 2 3 4 5 6 7 8
1,4 1 2 4 5 6 7 8 9
1,6 1 3 4 6 7 8 9 10
Tableau 8  : Points d’inertie d’une paroi selon sa capacité surfacique quotidienne et sa 
surface - équivalence en épaisseur de paroi en béton plein
Les cloisons placées à l’intérieur de l’enveloppe, bénéficient d’un cumul des points attribués  
pour chacune des deux faces (en regard de la capacité thermique déterminée pour chaque  
face).249 / 245
Cette approche n’est utilisable que pour la détermination des points d’inertie d’une paroi dans  
le cadre de l’approche par points d’inertie. Pour la détermination par le calcul de l’inertie d’un  
bâtiment ou d’une zone thermique, l’utilisateur se référera à l’approche par le calcul (annexe 1).
2013ooo   ANNEXES   ooo
Annexe 1 : Détermination de l’inertie quotidienne par le calcul
Annexe 2 : Détermination de l’inertie séquentielle
Annexe 3 : Détermination de l’inertie horaire
Annexe 4 : Hypothèses complémentaires à la norme NF EN ISO 13786251 / 245
Annexe 1 : Détermination de l’inertie quotidienne par le calcul
L’inertie  thermique quotidienne  d’un niveau de  bâtiment  (zone ou local) comporte deux  
paramètres :
la capacité thermique de la zone étudiée pour une onde de 24 h (C m)
la surface d’échange équivalente des parois lourdes avec l’ambiance (A m)
Cm = S Ai  cji + 20 Aniv (kJ/K) (1)
Am = (S Ai  cji)2 / (S Ai  cji 2)( m2 )(2)
avec : 
Ai (m2) :est la surface de la paroi i du niveau étudié du bâtiment  ;
Aniv(m2) : surface utile du niveau étudié du bâtiment en retenant les surfaces habitables  
pour les logements et la SHON pour les autres bâtiments  ;
χji (kJ/m2K) : est la capacité calorifique surfacique de la paroi i pour une période de 24  
heures (j = indice de période journalière) calculée selon la norme NF EN ISO  
13786  « Performance  thermique  des  composants  de  bâtiment  -  
Caractéristiques thermiques dynamiques - Méthodes de calcul  »
L’inertie quotidienne du mobilier est prise en compte de manière forfaitaire à 20 kJ/K par m2 
de sol dans le cas général (habitation, hébergement, bureau,  ..) et à 0 kJ/K par m2 de sol pour 
les bâtiments à usage sportif. La surface du mobilier n’est pas prise en compte.
La classe d’inertie d’un niveau de bâtiment est alors déterminée  par le tableau 1 : 
InqCm/A niv  (kJ/m2K)
Am /  Aniv 80 à 
109110 à 
164165 à 
219220 à 
259260 à 
309310 à 
329330 à 
349350 à 
369370 à 
499500 et  
plus
1,0 à  
1,4t. 
lég.t. lég. t. lég. t. lég. légère
.légère
.légère
.légère
.légère
.légère
.
1,5 à  
1,9t. 
lég.t. lég. légère moy. moy. moy. moy. moy. moy. moy.
2,0 à  
2,4t. 
lég.légère
.moy. moy. moy. moy. moy. L L L
2,5 à  
2,9t. 
lég.légère moy. moy. L L L L L L
3,0 à  
3,4t. 
lég.légère moy. L L L L L L T L
3,5 à  
3,9t. 
lég.légère moy. L L L L L T L T L
4.0 à  
4,4t. 
lég.légère moy. L L L L T L T L T L
4,5 à  
4,9t. 
lég.légère moy. L L L T L T L T L T L
20135,0 et 
plust. 
lég.légèremoy.LLT LT LT LT LT L
Classe d’inertie : t. lég. = très légère  ; moy. = moyenne ; L = lourde ; TL = très lourde
Tableau 1 : Classe d’inertie quotidienne d’un niveau de bâtiment  déterminée par le 
calcul253 / 245
Annexe 2 : Détermination de l’inertie séquentielle
La caractérisation de l’inertie séquentielle permet la prise en compte de l’inertie du bâtiment  
lors des séquences de chaleur en été. L’onde de température extérieure prise en compte de  
manière conventionnelle a une période de 12 jours.  
L’inertie séquentielle d’un bâtiment ou d’une partie de bâtiment est l’inertie séquentielle du  
niveau le plus défavorisé d’un point de vue inertie quotidienne.
1. Détermination forfaitaire de la classe d’inertie séquentielle 
La classe d’inertie séquentielle est déterminée par directement à partir du tableau 1  :
CONDITIONS NÉCESSAIRES Classe d’inertie séquentielle
pas de paroi lourde très légère
une paroi lourde par niveau très légère
deux parois lourdes par niveau légère
trois parois lourdes par niveau moyenne
Tableau 1  : Détermination forfaitaire de la classe d’inertie séquentielle
Une paroi lourde est un «  plancher lourd  », ou une «  paroi verticale lourde  », définie et  
déterminée selon les modalités du paragraphe 2 du chapitre 2 de ce chapitre.
2. Détermination de la classe d’inertie séquentielle par points d’inertie
La classe d’inertie séquentielle est obtenue à partir de la sommation des points d’inertie des  
parois  (et  mobilier)  du  niveau  étudié  à  laquelle  on  ajoute  des  « points  d’inertie  
séquentielle  » (cf. tableau 2) .
Classe d'inertie séquentielle très légère légère moyenne lourde
Points d’inertie totaux y compris  
les points d’inertie séquentielle< 15 15 à 22 23 à 34 35 et plus
2013Tableau 2 : Classe d’inertie séquentielle d’un bâtiment déterminée par points d’inertie 
séquentielle
Les  points  d’inertie  séquentielle  correspondent  au  «  gain  d’inertie  séquentielle  »  définit 
comme l’écart entre l’inertie séquentielle (profondeur de pénétration de l’onde séquentielle  
établie sur 12 jours) et l’inertie quotidienne (profondeur de pénétration de l’onde quotidienne  
établie  sur  24  heures).  Les  points  d’inertie  séquentielle  sont  obtenus  dans  les  tableaux  
suivants :
tableau 3 : plancher haut ;
tableau 4 : plancher intermédiaire  ;
tableau 5 : plancher bas ;
tableau 6 : murs ;
tableau 7 : (éventuellement) points selon le gain séquentiel calculé.
Remarque : les cloisons et le mobilier ne peuvent contribuer à l’inertie séquentielle au-delà  
de  leur  inertie  quotidienne  :  ils  ne  possèdent  donc  pas  de  points  spécifiques  d’inertie  
séquentielle
Point d’inertie séquentielle de parois courantes de plancher haut
Pour le dernier niveau du bâtiment, il s’agit du plancher haut du bâtiment, pour les autres  
niveaux, il s’agit de la face inférieure d’un plancher intermédiaire.
DESCRIPTIF PAROIPOINTS D’INERTIE 
SÉQUENTIELLE  W/(K.m2)
Plancher haut en béton plein isolé par l'extérieur avec à l'intérieur au 
moins 20 cm de béton 7 
Plancher haut en béton plein isolé par l'extérieur avec à l'intérieur au 
moins 15 cm de béton.4
Plancher intermédiaire béton plein 1
Autres planchers hauts et intermédiaires 0 
Tableau 3  : Points d’inertie séquentielle de parois courantes de plancher haut
Points d’inertie séquentielle de parois courantes de plancher intermédiaire
Il s’agit ici uniquement de la face supérieure d’un plancher intermédiaire.
DESCRIPTIF PAROIPOINTS  
D’INERTIE  SÉQUENTIELLE W/
(K.m2)
Plancher en béton plein d’au moins 25 cm de béton 2
Plancher en béton plein de 20 à 24 cm 1
Plancher en dalles alvéolées de béton de plus de 20 cm avec dalle de 
béton1
Autres planchers 0255 / 245
Tableau 4 : Points d’inertie séquentielle de parois courantes de plancher intermédiaire
Points d’inertie séquentielle de parois courantes de plancher bas
Ces points sont pris en compte lorsque le niveau du bâtiment (ou de la partie de bâtiment) le  
plus défavorisé d’un point de vue inertie quotidienne est situé au rez-de-chaussée.
DESCRIPTIF PAROIPOINTS  
D’INERTIE  SÉQUENTIELLE W/
(K.m2)
Plancher béton plein sur terre-plein avec isolant périphérique 15
Plancher en béton plein de 20 cm et plus  isolé en sous face 7
Plancher en béton plein de 15 cm et plus  isolé en sous face 3
Plancher en dalle alvéolée de béton de plus de 20 cm avec dalle de 
béton et isolé en sous-face 2
Plancher sur entrevous de terre cuite ou de béton avec dalle de béton 
et isolé en sous-face1
Autres planchers 0
Tableau 5  : Points d’inertie séquentielle de parois courantes de plancher bas
Points d’inertie séquentielle de parois courantes de mur extérieur 
POINTS D’INERTIE  
SÉQUENTIELLE  W/(K.m2)Surface de paroi ramenée à la surface utile A/Aniv
DESCRIPTIF PAROI A/Aniv > 0,9 0,9 >A/A niv> 0,5 0,5>A/A niv>0,25
Isolation extérieure  avec à l'intérieur : 
béton plein 20 cm et plus
béton plein 16 à 20 cm
blocs perforés béton 12,5 cm et plus
brique pleine ou perforée 10,5 cm 
ou plus
autres briques 15 cm et plus 
enduites
bloc creux béton7
5
3
1
1
14
3
1
0
0
02
1
0
0
0
0
Isolation répartie  avec : 
brique de terre cuite à perforations 
verticales 30 cm ou plus 
béton cellulaire5
03
01
0
Isolation intérieure 0 0 0
2013Tableau 6 : Points d’inertie séquentielle de parois courantes de mur 
Points d’inertie séquentielle d’une paroi selon le gain séquentiel surfacique
Les  points  d’inertie  séquentielle  d’une  paroi  peuvent  être  déterminés  à  partir  du  gain  
séquentiel surfacique  cs - cj  (kJ/m2K) et sa surface ramenée à la surface utile du niveau  
considéré A/Aniv (-) selon le tableau de cotation suivant  :
Gain séquentiel surfacique cs - cj (kJ/m2K) 
20 à 79 80 à 149 150 à 219 220 à 299 300 et  
plus
Epaisseur paroi en béton plein comptée par l’intérieur  : e (cm)
A/Aniv(-) 10-11 12 -15 16-19 20-24 25 et  
plus
0,2 0 1 1 1 2
0,4 0 1 2 3 4
0,6 0 2 3 4 6
0,8 1 2 4 6 8
1,0 1 3 5 7 10
1,2 1 3 6 8
1,6 1 4 8
Tableau 7 : Points d’inertie séquentielle d’une paroi selon le gain séquentiel surfacique
avec : A (m2)  :  la  surface  de  la  paroi  déduction  faite  des  percements  (fenêtres,  
portes,..)
Aniv (m2) : la surface utile du niveau considéré du bâtiment ou de la zone
cs ,  cj  (kJ/m2K) : les capacités calorifiques surfaciques de la paroi calculées  
selon la norme NF EN ISO 13786 « Performance thermique des composants de  
bâtiment - Caractéristiques  thermiques  dynamiques - Méthodes  de calcul  » 
respectivement pour une période de 12 jours et une période de 24 heures.
e (cm)  : l’épaisseur de béton plein comptée par l’intérieur jusqu'à un isolant. Si  
la paroi n’est pas isolée (ex. : plancher intermédiaire, refend)  l’épaisseur prise  
en compte est limitée à la moitié.
Cette approche n’est utilisable que pour la détermination des points d’inertie séquentielle  
d’une paroi dans le cadre de l’approche par points d’inertie. Pour la détermination par le  
calcul de l’inertie séquentielle d’un bâtiment ou d’une zone thermique, l’utilisateur se référera  
à l’approche par le calcul développée dans le paragraphe suivant.
3. Détermination de l’inertie séquentielle par le calcul
La capacité thermique séquentielle, C ms, d’un niveau de bâtiment, ou d’une zone thermique,  
est déterminée sur la base des capacités calorifiques séquentielles des parois ( csi avec i indice de paroi)  
calculées selon la norme NF EN ISO 13786  « Performance thermique des composants de  
bâtiment - Caractéristiques thermiques dynamiques - Méthodes de calcul  » et des surfaces de  
ces parois.257 / 245
Cms = S Ai  csi + 20 Aniv (kJ/K) (4)
où :
     Ai (m2) :   surface de la paroi i 
     Aniv(m2) : surface utile du niveau considéré du bâtiment (ou de la zone) 
   χsi (kJ/m2°K) : capacité calorifique surfacique de la paroi i pour une période de 12 jours
Le mobilier est pris en compte de manière forfaitaire à 20 kJ/K par m2 de sol dans le cas  
général (habitation, hébergement, bureau,  ...) et à 0 kJ/K par m2 de sol pour les bâtiments à  
usage sportif.
La classe d’inertie séquentielle se déduit directement de la capacité thermique séquentielle, 
Cms, selon le tableau 8 : 
Classe d'inertie séquentielle très légère légère moyenne lourde
Capacité thermique séquentielle
ramenée à la surface au sol  : Cms/ Aniv
kJ/K par m2 de surface utile< 250 250 à  
500500 à  
850> 850
Tableau 8 : Classe d’inertie séquentielle d’un bâtiment déterminée par le calcul
2013Annexe 3 : L’inertie dans les méthodes d’application des réglementations 
thermiques
Les méthodes, permettant l’application de la réglementation thermique des bâtiments, utilisent  
deux aspects de l’inertie thermique :
l’inertie quotidienne  qui permet l’amortissement de l’onde quotidienne de température et  
d’ensoleillement  (période  de  24  h)  pour  l’approche  en  confort  d’été   ainsi  que  la  
caractérisation du taux de récupération des apports de chaleur en hiver (période de 24h).  
L’inertie quotidienne est caractérisée par deux données d’entrée  : 
1.la capacité thermique quotidienne exprimée en kJ/K, notée C m;
1.la  surface  d’échange  équivalente  exprimée  en  m2,  notée  Am,  qui  permet  une 
agrégation  des  capacités  thermiques  intrinsèques  des  parois  à  travers  leur  
surface active.
l’inertie séquentielle  qui caractérise l’effet de la variation de la température extérieure sur  
une période de 12 jours. L’inertie séquentielle est caractérisée par la capacité thermique  
séquentielle exprimée en kJ/K, notée C ms.
Les données d’entrée «  inertie » des règles pour l’appréciation du confort thermique d’été   
(Cm, Am et Cms) sont calculées à partir de  : 
- la classe d’inertie  quotidienne du bâtiment (ou de la zone);
- la classe d’inertie séquentielle  du bâtiment (ou de la zone) ;
- et la surface utile du bâtiment (ou de la zone), exprimée en m2, notée Abât.
1-Détermination de C m et de Am
La capacité thermique quotidienne, C m, et la surface d’échange avec l’ambiance, A m, sont 
déterminées dans le tableau 1  :
CLASSE D’INERTIE  
QUOTIDIENECapacité quotidienne
Cm (kJ/K)Surface d’échange
Am (m2)
très légère 80 x A bât 2,5 x A bât
légère 110 x A bât 2,5 x A bât
moyenne 165 x A bât 2,5 x A bât
lourde 260 x A bât 3,0 x A bât
très lourde 370 x A bât 3,5 x A bât
Tableau 1  : Détermination de C m et A m comme valeur d’entrée des règles d’application  
des réglementations thermiques
La classe d’inertie quotidienne est déterminée soit par le mode forfaitaire selon le chapitre 1  
du document, soit par «  points d’inertie  » selon le chapitre 2 du document, soit par le calcul  
selon les modalités décrites dans l’annexe1 du document. Dans ce dernier cas, ce sont les  259 / 245
valeurs Cm et Am du tableau 1 qui sont utilisés à la place des valeurs C m et Am du projet qui ont 
servi à déterminer la classe d’inertie quotidienne.
L’approche se fait niveau par niveau en retenant le niveau le plus défavorisé du bâtiment ou de  
la partie de bâtiment étudiée vis-à-vis de l’inertie quotidienne.
2-Détermination de C ms 
La capacité thermique séquentielle, C ms, exprimée en kJ/m2, est déterminée par la classe  
d’inertie séquentielle selon le tableau 2  :
CLASSE D’INERTIE  
SÉQUENTIELLECapacité séquentielle
Cms (kJ/K)
Indéterminée (valeur par 
défaut)Cms = Cm
très légère Cms = Cm
légère 250 x A bât
moyenne 500 x A bât
lourde 850 x A bât
Tableau 2 : Détermination de C ms comme valeur d’entrée des règles d’application des  
réglementations thermiques pour le calcul du confort thermique d’été.
La classe d’inertie séquentielle est déterminée dans l’annexe 2. Toutefois la détermination de  
l’inertie séquentielle est facultative. Une valeur par défaut peut être utilisée  : dans ce cas les  
gains d’inertie séquentielle ne sont pas valorisés.
Lorsque  le  bâtiment  ou  la  zone  étudiée  possède  plusieurs  niveaux,  la  classe  d’inertie  
séquentielle d’un bâtiment correspond à la classe d’inertie séquentielle du niveau le plus  
défavorisé d’un point de vue inertie quotidienne.
2013Annexe 4 : Hypothèses complémentaires à la norme NF  EN ISO 13786
Pour conduire les calculs, quelques précisions ou compléments par rapport à la norme NF EN  
ISO 13786 ont été apportés.
1 Masse négligeable
Dans l’annexe A de la norme NF EN ISO 13786, il est utilisé le terme de masse  
négligeable. Pour les besoins du calcul, une valeur limite doit être fixée pour cette masse.  
Ainsi,  les  matériaux  ayant  un  poids  inférieur  à  2  kg/m2 seront  considérés  comme  des  
matériaux ayant une masse négligeable. Si un matériau de masse négligeable est situé aux  
extrémités du composant à étudier, seule sa résistance thermique interviendra dans le calcul de  
la capacité thermique pour l’annexe A.
Remarque : les valeurs obtenues avec l’annexe A normative peuvent être utilisées de la  
même manière que les valeurs issues du calcul détaillé dès lors que les conditions d’utilisation  
de l’annexe A sont respectées. L’utilisateur peut retenir la valeur qu’il souhaite parmi les deux  
valeurs obtenues par l’application stricte de la norme.
2 Epaisseur efficace pour l’inertie séquentielle
L’inertie séquentielle, utilisée pour caractériser l’amortissement de l’onde séquentielle  
de température en saison chaude, est déterminée pour une période de 12 jours. Cependant,  
dans l’annexe A de la norme NF EN ISO 13786, il n’y a pas de valeur définie de l’épaisseur  
efficace pour cette période. En conservant la valeur de la diffusivité thermique de la norme,  
l’épaisseur efficace pour 12 jours est de 34cm.
3 Couche isolante
Une couche est dite isolante si sa conductivité thermique est inférieure à 0,065W/m.K et  
si sa résistance thermique est supérieure à 0,5 m2.K/W.
4 Faux plafonds (ou plancher technique)
Les différentes catégories de faux plafond sont les suivantes  :
- les « faux plafonds avec une lame d’air non ventilée  » ;
- les « faux plafonds avec une lame d’air faiblement ventilée  » ;
- les « faux plafonds avec une lame d’air fortement ventilée  ».
La distinction entre les trois types de plafonds s’opère de la manière suivante  :
1.si le faux plafond est étanche à l’air d’après les données du constructeur, se sera  
un «  faux plafond avec une lame d’air non ventilée  », 
2.si le faux plafond ne possède pas de fente ou trous alors que les données du  
fabricant précisent qu’il n’est pas étanche à l’air, ce sera un «   faux plafond avec 
une lame d’air faiblement ventilée  »
3.si le faux plafond est constitué de lames disjointes ou à trous alors ce sera un  
« faux plafond à lame d’air fortement ventilée  »261 / 245
4.si un doute existe sur l’étanchéité, on utilisera la définition de la norme EN ISO  
6946-1. On parlera de faux plafond non ventilé s’il y a moins de 500  mm2 
d’ouverture par m2 de superficie, de faux plafond faiblement ventilés s’il y a  
entre  500 mm2 et  1 500 mm2 d’ouverture  par  m2 de  superficie  et  de  faux  
plafonds fortement ventilés dans le dernier cas.
D’autre part, les valeurs choisies pour les résistances thermiques superficielles sont  
celles correspondant à un flux de chaleur horizontal.
5 Cavités dans les composants de paroi
Les hypothèses faites pour les cavités sont les suivantes  :
- le flux de chaleur est horizontal  ;
- hro (coefficient de rayonnement du corps noir) = 5,1 W/m2.K ;
- e (émissivité hémisphérique) = 0,9.
Le calcul de la résistance thermique de la cavité d’air se fait ensuite à partir de 
l’équation suivante  :




−+++=
bd
bdhEhR
roag
22
11...211
6 Epaisseur minimale d’une paroi
Lorsqu’on étudie des composants de «  faible épaisseur » (inférieure à 7 ou 8cm pour  
une période journalière), d’importantes différences ont été constatées entre les résultats de  
l’approche matricielle et ceux de l’annexe A. Cette différence est due à une divergence sur le  
calcul détaillé pour les faibles épaisseurs. En effet, dans certains cas, les valeurs fournies par  
l’approche matricielle sont impossibles. Par exemple, pour 1mm de béton sur une période  
d’un jour, on obtient dans le premier cas 50 fois plus que la capacité thermique du matériau  
avec l’annexe A. Par conséquent, pour certaines épaisseurs qui sont fonction de la période  
d’étude, (plus celle-ci est importante, plus l’épaisseur sera grande), les résultats donnés par  
l’annexe A doivent être adoptés pour les faibles épaisseurs.
7 Inertie séquentielle d’une paroi
Pour le calcul de l’inertie séquentielle, il faut adopter l’annexe A.  En effet, compte 
tenu du problème concernant les «  faibles épaisseurs », les valeurs obtenues par l’approche  
matricielle seraient erronées. De plus, étant donné que la période d’étude est de 12 jours,  
l’épaisseur où l’on rencontre des problèmes a une valeur très importante. Pour du béton plein,  
un résultat équivalent entre les deux méthodes est obtenu seulement pour des épaisseurs  
supérieures à 50 cm.
Remarques sur les aspects thermiques non pris en compte
Les aspects thermiques non pris en compte sont les suivants  :
*0 Effet d’ailette externe des composants avant des surfaces extérieures non planes  : leur 
influence équivalente à une augmentation du coefficient de convection est négligeable pour  
les couches de plus de 5  cm. 
2013*1 Effet d’ailettes et diffusion latérale internes aux composants avec cavité n’est pas  
prise en compte dans le calcul de la capacité thermique des matériaux hétérogènes. Cet effet  
thermique de second ordre ne peut être modélisé de manière simple.
*2 Ponts thermiques des parois