ICS 27.010 
F01 
 
  
中华人民共和国国家标准   
 
 
                                               GB 12021.2 —XXXX 
代替GB 12021.2 -2008 
 
 
家用电冰箱耗电量限定值及能效等级  
The maximum allowable values of the energy consumption and  
energy efficiency grade for household refrigerators  
（报批稿） 
 
 
XXXX- XX - XX发布                                    XXXX  - XX - XX实施   
 GB 12021.2 —XXXX 
I 目    次 
前  言 ................................ ................................ ............  II 
1 范围 ................................ ................................ ...............  0 
2 规范性引用文件  ................................ ................................ ..... 0 
3 术语和定义  ................................ ................................ .........  0 
4 耗电量限定值  ................................ ................................ ....... 3 
5 能效等级判定方法  ................................ ................................ ... 5 
6 节能评价值  ................................ ................................ .........  7 
7 容积和耗电量的试验方法  ................................ .............................  7 
8 检验规则  ................................ ................................ ...........  8 
附录A ................................ ................................ ................  9 
附录B ................................ ................................ ...............  12 
附录C ................................ ................................ ...............  19 
附录D ................................ ................................ ...............  29 
附录E ................................ ................................ ...............  34 
附录F ................................ ................................ ...............  41 
附录G ................................ ................................ ...............  50 
附录H ................................ ................................ ...............  55 
附录I ................................ ................................ ...............  66 
附件J ................................ ................................ ...............  74 
附录K  ................................ ................................ ..............  85 GB 12021.2 —XXXX 
II 前  言 
本标准的 4.3是强制性的 ，其余是推荐性的。  
本标准按照 GB/T1.1－2009的要求起草。  
本标准自实施日起，代替 GB 12021.2 -2008。本标准此次修订与 GB 12021.2 -2008相
比，主要变化如下：  
a） 增加了电冰箱标准耗电量、装载耗电增量、综合耗电量等定义及判定方法（第
3章、第5章） ； 
b） 调整容积的计算方程式进行了修订（ 4.1） 
--增加了嵌入式冰箱修正系数
BI ； 
c） 基准耗电量的计算方程 式进行了修订（ 4.2）：  
--增加了门体数量修正系数
cD ； 
--修订了功能修正系数
rS ； 
d） 增加了电冰箱类别分类（表 2、表3）； 
e） 对电冰箱 能效等级的计算及判定标准进行了修订（表 4）； 
f） 对容积和耗电量的试验方法进行修订 (7.4)。 
本标准由国家发展和改革委员会资源节约与环境保护司、 工业与信息部节能 综合利用
司提出。  
本标准由全国能源基础与管理标准化技术委员会 （SAC/TC20 ）归口。 
本标准起草单位：中国标准化研究院、青岛海尔股份有限公司、 博西华电器（江苏）
有限公司 、海信科龙电器股份有限公司、北京工业大学、中国家用电器研究院、青岛海尔
特种电冰柜有限公司、合肥晶弘电器有限公司、惠而浦（中国）股份有限公司、合肥美菱
股份有限公司、澳柯玛股份有限公司、无锡松下冷机有限公司、北京恩布拉科雪花压缩机
有限公司、上海双鹿上菱企业集团有限公司、江苏白雪电器股份有限公司、六安索伊电 器
制造有限公司 、美的集团股份有限公司 、广州万宝集团有限公司、苏州三星电子有限公司、
威凯检测技术有限公司、浙江三花股份有限公司、广东奥马电器股份有限公司、浙江华日GB 12021.2 —XXXX 
III 电冰箱股份 有限公司、安徽中认倍佳科技有限公司、河南新飞电器有限公司、 安徽尊贵电
器集团有限公司 、泰州乐金电子冷机有限公司（ LG）、南京创维家用电器有限公司 。 
本标准主要起草人： 成建宏、 马坚、朱卫忠、潘坚、李红旗、杨超、 张奎、卞伟、李
毅、赵渝生、魏邦褔、程贵亮、刘建新、 刘燕、张献峰、朱斌华、刘勇 、江明波 、方徐君、
赵杏根、李云美、 陈斌、江文洪、韩彬彬、刘杰、翟洪轩 、蔡文波、张呈喜 、赵 兴、刘
建如、秦宗民 
本标准自实施日起， GB 12021.2 -2008 废止。 
本标准所代替标准的历次版本发布情况为：  
——GB 12021.2 -1999； 
——GB 12021.2 -2003； 
——GB 12021.2 -2008。GB 12021.2 —XXXX 
0 家用电冰箱耗电量限定值及能效等级  
1 范围 
本标准规定了家用电冰箱 (以下简称电冰箱 )耗电量限定值、 能效等级与节能评价值判定方法、耗电
量试验方法及检验规则。  
本标准适用于电机驱动压缩式、家用的电冰箱（含 500L及以上）、葡萄酒储藏柜、嵌入式制冷器具。
不适用于其它专用于透明门 展示用或 其它特殊用途的 电冰箱产品。  
 
2 规范性引用文件  
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。 凡是注日期的引用文件， 仅注日期的版本适用于本文件。
凡不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。  
GB/T 2828.1    计数抽样检验程序  第1部分：按接收质量限（ AQL）检索的逐批检验抽样计划  
GB/T 2829      周期检验计数抽样程序及表 (适用于对过程稳定性的检验 ) 
GB/T 8059      家用制冷器具  
IEC 62552     家用制冷器具 —特性和测试方法 （Household refrige rating appliances  - 
Characteristics and test methods ） 
3 术语和定义  
GB/T 8059 和IEC 62552 界定的术语和定义，以及下列术语和定义也适用于本文件。  
3.1  
    嵌入式制冷器具  built -in appliance  
用于安装在橱柜内、墙中预留的壁龛内或类似位置的固定式制冷器具。  
3.2  
卧式冷藏冷冻箱（柜）   Chest refrigerator -freezer 
通过顶部的箱门或盖取放食品， 至少有一个间室为冷藏（微冻）室，适合储藏新鲜食品，且至少有
另一个间室为冷冻室，适合冷冻新鲜食品或储藏冷冻食品的储藏柜 ；对于组合式类型 ，其顶开式间室的
容积应占总容积的 75%以上。 
3.3  
卧式冷冻箱（柜） Chest  Freezer 
通过顶部的箱门或盖取放食品的冷冻箱 ；对于组合式类型，其 顶开式间室的容积 应占总容积的 75%
以上。 GB 12021.2 —XXXX 
1 3.4  
立式冷冻箱（柜） Upright  Freezer  
通过前部的箱门或盖取放食品的 冷冻箱。  
3.5  
立卧组合箱 （柜） Upright -Chest Freezer  
一个供家用的、分为上下两部分的制冷器具， 上部为顶开式（卧式结构），即通过顶部的箱门或盖
来取放食物；下部为 直立式或抽屉式（立式结构），即通过前面的箱门或拉开抽屉来取放食物。  
3.6  
电冰箱耗电量限定值  the maximum allowable value of energy consumption  
maxE
 
电冰箱在稳定运行状态下运行 24小时耗电量的最大允许值。  
3.7  
调整容积  adjusted volume  
adjV
 
电冰箱不同类型间室容积的加权和。  
3.8  
电冰箱标准耗电量  the stan dard value of energy consumption  
sE
 
电冰箱在稳定运行状态下（不含电冰箱装载耗电增量）运行 24小时的实际耗电量。  
3.9  
电冰箱装载耗电增量  the load processing energy consumption  
g procesEsin
 
装载引起的日耗电增量。  
3.10  
电冰箱综合耗电量  the total value of energy consumption  
tE
 
电冰箱在模拟用户使用状态下（含有电冰箱装载耗电增量）运行 24小时的实际耗电总量。  GB 12021.2 —XXXX 
2 3.11  
电冰箱标准 能效指数 standard energy efficiency index  
s
  
电冰箱标准耗电量（
sE ）与基准耗电量（
baseE ）之比。其中，基 准耗电量是作为产品比较的基准
线，保持数值不变。  
3.12  
电冰箱额定标准 能效指数 rated standard energy efficiency index  
es
 
制造商标称的标准能效指数。  
3.13  
电冰箱综合能效指数 total energy efficiency index  
t
 
电冰箱综合耗电量（
tE ）与基准耗电量（
baseE ）之比。其中，基 准耗电量是作为产品比较的基准
线，保持数值不变。  
3.14  
电冰箱额定 综合能效指数 rated total  energy efficiency index  
et
 
制造商标称的 综合能效指数。  
3.15  
电冰箱能效等级 energy efficiency grade  
表示电冰箱产品能源效率高低差别的一种分级方法， 分成1、2、3、4 和 5 等级五个等级 ，1 级所
表示能源效率最高。  
3.16  
电冰箱额定能效等级  rated energy efficiency grade  
由制造商标称的电冰箱能效等级。  
3.17  
节能评价值  the evaluating values of energy conservation  GB 12021.2 —XXXX 
3 
EE 
达到节能型产品所允许的最低标准能效指数。  
4 耗电量限定值  
4.1 电冰箱调整容积的计算  
电冰箱调整容积按照式 (1)计算： 
BI CC Wc Fc VcadjVn
c

1
错误！未找到引用源。 „„„„„„ （1） 
式中： 
adjV
— 调整容积，单位为升（ L）； 
n
— 电冰箱不同类型间室的数量；  
cV
 — 某一类型间室的实测容积，单位为升（ L）； 
cF
 — 常数，无霜制冷器具中采用强制对流的间室等于 1.5，其他类型间室 等于1.0； 
 注：无霜制冷器具是指所有的间室均采用自动化霜并能自动排除化霜水，并且至少有一个间室使用无霜系统制冷的器具。  
cW
— 各类型间室的加权系数，见表 1； 
CC
— 气候类型修正系数，当电冰箱气候类型为 SN或N型时等于 1，当气候类 型为ST 型时等于 1.1，
当气候类型为 T 型时等于 1.2；对于具有多种气候类型的电冰箱，采用具有最高气候类型修正
系数的气候类型来计算调整容积。   
BI
— 嵌入式制冷器具等于 1.2，其它为1.0； 
表1 电冰箱各类型间室的加权系数
cW  
间室类型  冷藏室 冷却室 冰温室 制冰室 0星级
室 1星级
室 2星级
室 3星级
室 4星级
室 葡萄酒储藏
室 
cT
（℃） 4 12 2 0 0 -6 -12 -18 -18 12 
cW
 1.00 0.65 1．15 1.25 1.25 1.55 1.85 2.15 2.15 0.65 
注：制冰室可按照制造商所注明的特性温度。  
对于表 1 中未包含的间室类型，其加权系数
cW  则按式（ 2）计算：  
2025TcWc
„„„„„„ （2） 
式中： 
cT
-- 某一类型间室的设计温度，或制造商所注明的特性温度，单位为摄氏度 （℃）；若间室设计
温度区间为 +4℃～-5℃时，特性温度取 0℃，即Wc值为1.25。变温室的温度应设定在可变温度范围的中间
值附近，并按各间室类型就高取特性温度下进行试验和计算。同时，明确其最高温度、最低温度。  GB 12021.2 —XXXX 
4 4.2 基准耗电量  
基准耗电量是作为产品耗电量比较的基准线，按照式（ 3）计算保持数值不变。  
  365/r c adj base S D CHN VM E 
„„„„„„ （3） 
式中： 
    
baseE —基准耗电量，单位： kW²h/24h； 
M
– 参数，单位为千瓦时每升（ kW²h/L）；其值从表 2查得； 
N
– 参数，单位为千瓦时（ kW²h）；其值从表 2查得； 
CH
—变温室修正系数，取值见表 3注1； 
rS
—功能修正系数，取值见表 3注2； 
cD
—门体数量修正系数，冰箱门数 ≥4时，
cD=50；其他，  
cD=0。其中，门体是指可以从箱体外
部独立打开的门体或盖板，且门体或盖板有独立的密封结构，并且必须可以 通过门体或盖板存取电冰箱
内部的物品。  
 
表2  
M、
N取值 
类型 类别 
M 
（kW²h/L） 
N 
（kW²h） 
1 无星级室的冷藏箱  0.221 233 
2 带1星级室的冷藏箱  0.611 181 
3 带2星级室的冷藏 箱 0.428 233 
4 带3星级室的冷藏箱  0.624 223 
5 冷藏冷冻箱  0.697 272 
6 冷冻食品储藏箱  0.530 190 
7 卧式冷藏冷冻柜  0.697 272 
8 卧式冷冻箱（柜）  0.567 205 
9 立式冷冻箱（柜）  0.539 315 
10 葡萄酒储藏柜  0.233 245 
注1： 立卧组合箱 （柜） 当顶开门容积超过总容积的 75%时， 归入卧式冷冻箱 （柜） ； 否则归入立式冷冻箱 （柜） ；  
注2：冷藏冷冻转换柜按冷冻模式考核。  
4.3 电冰箱耗电量限定值  
电冰箱的耗电量限定值按 照表3计算。 
表3 电冰箱的耗电量限定值  
类型 类别 电冰箱耗电量限定值
maxE /（kW²h/24h） 
1 无星级室的冷藏箱  
365/ 233 221.0 85.0rS Dc CHadjV  ） （  GB 12021.2 —XXXX 
5 2 带1星级室的冷藏箱  
365/ 181 611.0 85.0rS Dc CHadjV  ） （  
3 带2星级室的冷藏箱  
365/ 233 428.0 85.0rS Dc CHadjV  ） （  
4 带3星级室的冷藏箱  
365/ 223 624.0 85.0rS Dc CHadjV  ） （  
5 冷藏冷冻箱  
365/ 272 697.0 70.0rS Dc CHadjV  ） （  
6 冷冻食品储藏箱  
365/ 190 530.0 85.0rS Dc CHadjV  ） （  
7 卧式冷藏冷冻柜  
365/ 272 697.0 75.0 rS Dc CHadjV  ） （  
8 卧式冷冻箱（柜）  
365/ 205 567.0 85.0rS Dc CHadjV  ） （  
9 立式冷冻箱（柜）  
365/ 315 539.0 85.0rS Dc CHadjV  ） （  
10 葡萄酒储藏柜  
365/ 245 233.0rS Dc CHadjV  ） （  
注1：当电冰箱（柜）内含有  15 升及以上容积、具有冰温区功能的变温间室时，
CH  取值为
50 kW²h ；当电冰箱（柜）内含有  15 升及以上容积、具有冰温区功能同时具备冷藏功能和三
星级或四星级冷冻功能的变温室时，
CH  取值为100 kW²h；否则取值为 0。 
注2：当电冰箱（柜）间室容积大于 400 升并带有穿透式自动制冰功能时，
rS 取值为1.10，否
则取值为 1.00；当器具类型为 1、2、3、4类型，所有门体均采用透明门体，且从内部往外投影的
透明区域总投影面积占所有门体总投影面积的 50%以上时，
rS 取值为1.50，否则取值为 1.00；
当器具类型为 5、6、7、8、9类型，至少有一个门体采用透明门体， 且从内部往外投影的透明区
域总投影面积大于所有门体总投影面积的 25%时，
rS取值1.10，否则取值 1.00；当同时具备多
种条件时，
rS 修正系数不能重复计算，取较大值。其他类型器具取值 1.00 
注3： 无法归入表 3中所给出类别时， 按照其最低温度间室的设计温度， 归入最接近 的电冰箱（柜）
类别。 
4.4 电冰箱的实测耗电量  
对抽取的样品，按照第 7章的规定，测试标准耗电量（
sE ）、综合耗电量（
tE ）。 
电冰箱产品的标准耗电量实测值与额定值均应不大于耗电量限定值（
maxE ），且实测值 不应大于
其额定值的 115%。 
5 能效等级判定方法  
5.1 标准能效指数的计算  
电冰箱的标准能效指数按照式（ 4）计算。  
%100 base s s EE
„„„„„„ （4） GB 12021.2 —XXXX 
6 式中： 
s
—标准能效指数  
其中： 
sE
—标准耗电量，单位： kW²h/24h；  
365] )32Day 16Day ([32, 16, aux daily daily s E E E E     ℃ ℃℃ ℃
 
℃16, dailyE
：在环境温度 16℃下测得的稳定运行日耗电量，单位： kW²h/24h； 
℃32, dailyE
：在环境温度32℃下测得的稳定运行日耗电量，单位： kW²h/24h；  
auxE
：辅助装置年耗电量， 单位：kW²h/a； 
 
℃16, dailyE ，
℃32, dailyE ，
auxE参照附录 D进行计算；  
℃16Day
=192天，  
℃32Day =173天。 
5.2 综合能效指数的计算  
电冰箱的综合能效指数按照式（ 5）计算：  
                     
%100 / base t t EE ............（5） 
式中， 
tE
——综合耗电量，单位： kW²h/24h；  
365] )32Day 16Day ([, sin 32, 16, annualg proces aux daily daily t E E E E E     ℃ ℃℃ ℃
 
式中：  
annualg procesE, sin
-用户装载引起的年耗电增量，单位 kW²h/a； 
℃ ℃℃ ℃ 32ay 16ay32, sin 16, sin , sin D E D E Eg proces g proces annualg proces     
 
℃16, sing procesE
：在环境温度 16℃下测得的装载日耗电增量，单位： kW²h/24h； 
℃32, sing procesE
：在环境温度 32℃下测得的装载日耗电增量，单位： kW²h/24h；  
a
：区域系数，取值 1； 
℃16, dailyE
，
℃32, dailyE ，
auxE，参照附录 D进行计算，
annualg procesE, sin ，
℃16, sing procesE ，
℃32, sing procesE
参照附录 J进行计算 。 GB 12021.2 —XXXX 
7   
5.3 能效等级的判定  
根据表4判定该产品的能效等级，此能效等级不应低于该产品的额定能效等级。其中，对于冷藏冷
冻可转化电冰箱，按冷冻箱模式测试；对于具有可变温间室的电冰箱， 变温室按照可变温度范围的中间
值附近，并按各间室类型就高取特性温度下进行试验和计算， 确定其能效等级。  
对于冷藏冷冻箱，标准能效指数和综合能效指数均要满足额定能效等级对应的能效指数要求。  
表4 电冰箱能效等级的能效指数  
能效
等级 冷藏冷冻箱  葡萄酒储藏柜  卧式冷藏冷冻柜  其它类型  
（类型 1、2、3、4、6、8、9） 
标准能效指数
s
 综合能效指数
t
 标准能效指数
s  标准能效指数
s  标准能效指数
s  
1 
s ≤25% 
t ≤50% 
s ≤55% 
s ≤35% 
s ≤45% 
2 25%<
s≤35% 50%<
t≤60% 55%<
s≤70% 35%<
s≤45% 45%<
s≤55% 
3 35%<
s≤50% 60%<
t≤70% 70%<
s≤80% 45%<
s≤55% 55%<
s≤65% 
4 50%<
s≤60% 70%<
t≤80% 80%<
s≤90% 55%<
s≤65% 65%<
s≤75% 
5 60%<
s≤70% 80%<
t≤90% 90%<
s≤100% 65%<
s≤75% 75%<
s≤85% 
 
5.4  产品的能效指数额定值应在其额定能效等级对应的取值范围内，其能效指数实测值不大于额定值
的105%。 
对于冷藏冷冻箱， 实测综合耗电量值不应大于其额定值的 115%。 
总容积测算值不应小于其额定总容积的 97%。 
6 节能评价值  
电冰箱的节能评价值 为对应类型产品的能效等级 2级的能效指数值。  
7 容积和耗电量的试验方 法    
7.1 容积试验条件  
对所有气候类型的电冰箱 (SN、N、ST、T 型)，容积测试试验条件应符合附录 A中的有关规定 。 
7.2 耗电量试验条件  
对所有气候类型的电冰箱 (SN、N、ST、T 型)，测试时的环境温度及其它试验条件应符合附录 B中的
有关规定。  
对于智能化霜装置，应提供至少 4种不同的化霜间隔周期。  
测试湿度设定为 50%±5%。 GB 12021.2 —XXXX 
8 7.3 测量仪器  
按附录B中型式检验对仪器的要求，选用测量仪器。  
7.4 试验方法  
按附录中试验方法进行（附录 A至J）。 
 
8 检验规则  
8.1 出厂检验  
8.1.1 耗电量限定值应作为电冰箱出厂检验项目。检验方案参照 GB/T 2828.1 和GB/T 2829 由制造商
质量检验部门自行决定。  
8.1.2 经检验认定为不合格的产品，不允许出厂。  
8.2 型式检验  
8.2.1 电冰箱在下列情况之一时 ,应进行型式检验：  
a) 试制的新产品 ； 
b) 当产品在设计、工艺或所用材料有重大改变时 ； 
c) 连续生产中的产品，每年不少于一次 ； 
d) 时隔一年以上再生产时 ； 
e) 出厂检验结果与上次型式检验有较大差异时 ； 
f) 国家质量监督部门提出进行型式检验的要求。  
8.2.2 型式检验的抽样，每次抽一台，如发现其耗电量不符合本标准的耗电量限定 值要求时，应从该
批产品中另抽出双倍数量重复检 验，如仍有一台不符合要求时，则该批产品为不合格。  
8.3 验收 
订货方有权检查产品的耗电量、能效等级是否符合本标准的要求。  
9  能效等级标注  
9.1制造商应根据本标准的要求，对其生产的产品进行耗电量和容积的检测。  
9.2制造商根据测试结果，确定产品的额定能效等级。  
9.3制造商应在其产品的说明书上注明该产品的额定能效等级、所依据的标准号。  
 
 GB 12021.2 —XXXX 
9 附录A 
（规范性附录）  
容积的测量  
 
A.1 容积的测量  
A.1.1范围  
本部分给出了计算器具容积的方法。 本部分的目的是在考虑制冷间室内部的特有功能和功能性部件
的情况下， 提供一种统一的方法来确定器具容积。本部分不提供测量食物储藏能力，可用容积或容积可
用性的方法。  
这种测试方法前提是假定器具内部与温度控制无关的任何部件都应取出， 且这些部件占有的空间认
为是容积的一部分。如灯及灯罩对间室的温度控制没有影响则在测量时认为可以取走，而用户可调节的
温度控制装置及其护罩以及用来调节空气的风道系统应保持在原位。  
A.1.2 总容积 
A.1.2.1容积测量  
所有间室测量的容积应精确到 0.1L。总的容积为所有间室实测容积之和，总容积的标称值精确到
升（L）。 
A.1.2.2 容积的确定  
器具内壁 的准确形状包括所有凹凸部分应予以考虑。冰水分配器，考虑到分配功能，冰槽的容积应
计算在总容积里。  
计算容积时，器具内部的配件（如：搁架、活动隔板、容器、内部照明灯罩等）应视作不在位。  
以下部件应保持在原位，且不应包含在总容积中：   
--控制器及其护罩容积；  
--蒸发器的容积（包括由于蒸发器而无法接近的空间（见 A.1.2.3））； 
--器具制冷或运行所必需的风道的容积；  
--门内胆上模塑成型的搁架所占空间。  
冰水分配器以及绝缘隆起部分不计算在容积内。所有冰水分配器的部件都不计算在容积内。  
A.1.2.3 蒸发器的容积 
蒸发器的容积应为其深度、宽度及高度的乘积，  
总容积减去的容积应包括以下情况：  
1） 强制循环的蒸发器， 蒸发器罩以及其后的容积都应减去， 包括蒸发风扇和风扇轴占的容积。  
2） 对板式蒸发器，垂直安装的板式蒸发器背部距内壁的容积应去除；水平安装的板式蒸发器
若蒸发器上部距离内壁的距离小于 50mm，则水平板式蒸发器之上的容积应减  。可移动的滴水盘或
槽视作不在位。  
3） 若最上部的制冷搁架和最下部的制冷搁架与最接近的间室水平内壁的距离≤ 50mm， 则最上
部制冷搁架距离上部水平内壁之间的容积、最下部制冷搁架距离下部水平内壁之间的容积 应去除。
所有其它制冷搁架视作不在位。  
A.1.2.4“二星”级部分（或间室）  
当符合下述所有条件时，在门上空间和余下的容积内，允许存在“二星”级部分（或间室） ：  
a． “二星”级部分（或间室）应标有“二星”级标志；  
b． “二星”级部分（或间室）要用隔板、容器或类似结构与“三星”级、 “四星”级容积隔开；  
c． “二星”级部分额定总容积不应超过该间室容积的 20%； GB 12021.2 —XXXX 
10 d．说明书中要对“二星”级部分（或间室）有关事项作出明确的规定；  
e． “二星”级部分（或间室）的容积应单独标出，不包括在“三星”或“四星”级容积内。  
 
图A.1上冷冻冰箱 示例 
注：此图也适用于所有对开门冷藏冷冻箱、下冷冻冰箱以及分开的单间室冰箱，所有应减去的容积是一致的。  
 
图A.2自动制冰机的分配器和冰道的测定示例  
注：在运输或制冰机不使用时用于冰槽上的盖子，在容积测定时应去除。  
 
图A.3 自动制冰机间室容积测定示例  GB 12021.2 —XXXX 
11 
 
图A.4抽屉式搁架或篮筐的轨道容积测定示例  
 
图A.5冷藏室带有转动隔板的法式对开门容积确定示例  
注：在关门的情况下计算旋转隔板的容积。内部旋转隔板的容积（ A）应不包含在容积内。门内胆的凸出部分（ B）
也不包含在容积内 。 GB 12021.2 —XXXX 
12 附录B 
（规范性附录）  
一般试验条件  
B.1 试验室布置  
B.1.1 试验平台  
每台制冷器具应安置在一个木头或木制品（如胶合板、复合木板）的坚固的试验平台上，该平台
涂有无光泽黑漆，其下面敞开以使空气自由流通。满足平台其他要求的悬浮地板可作为平台。木制平台
或地板可用覆盖有低发射率的深色、无光泽、平滑、不透水表面（如油毡）来替代黑色油漆。  
平台底面应比试验室地面高出至少 0.05m，平台底面比被测试器具两侧壁及前壁伸出至少 0.3m，
平台后边则应伸至器具背面的墙壁或垂直隔板处。  
若试验室地板是木头或木制品制成，地板底 部是绝热的，地板表面温度与较低的试验室温度梯度
传感器的温度保持在1.5K内，则不需要 凸起的平台。试验期间应记录代表性位置的地板表面温度来检
查该要求的有效性。  
B.1.2 后部墙壁或隔板  
器具后面的表面应坚硬、垂直并且由木头或木制品制作，涂成无光泽黑色。该表面应为连续的，
超出器具各侧面和顶部不小于 0.3m。该表面可以固定在试验室的墙壁上，留有 ≥0.03m的间隙，或者为
试验室内一个固定的隔板。  
B.1.3 侧面隔板  
如果测试样品有风扇强制循环的冷凝器，应有防护（如果适用）以保证冷凝器的散热不直接影响相
邻近的正在 测试的样品。从前面散热的器具不需要侧板。  
如果在背部或者侧面有内置冷凝器， 则在器具的两侧需要使用木头或木制品制作的无光泽黑色的连
续的隔板，隔板固定在平台上，与器具两侧平行，距离器具的侧面 0.3m。隔板超过器具顶部至少 0.3m，
深度至少为 0.3m。必要的情况下（如有两侧内置冷凝器）两侧隔板的深度应足够防护任何相邻测试中
的器具不受到冷凝器直接辐射。  
一些产品既有内置冷凝器又有风扇强制循环冷凝器，这种情况上述两种条件均应满足。试验室可
以选择风扇强制循环冷凝器的样品带侧板进行测试。  
B.1.4 传感器位置  
      环境温度传感器应在器具两侧 TMPa1和TMPa2位置 （图B.1） 。 温度传感器的高度为平台上 0.9±0.1m
或被测器具的高度± 0.1m，取较低者。温度传感器距离后隔板的深度为 0.3m±0.1m。温度传感器距离
器具侧面的间隙为 0.3m±0.1m。若侧面隔板延伸至环境温度传感器位置或侧面隔板为外墙形式，则相
应的环境温度传感器应 布置在隔板靠近器具侧，如果需要，可加以防护来防止器具的辐射。环境温度传
感器与任何隔板或固定装置的间隙至少 25mm。 
      为了确定温度梯度，在试验室内能代表试验条件的位置应布置两个 额外的温度传感器，其高度分
别为距离平台 0.05m和2m处。 
      环境温度传感器应当与试验室内与测得的空气温度相差超过 5K的热源或冷源隔离，包括空气调
节设备、外部窗户或者在测试的器具。  
B.1.5 试验室整体布局  
     制冷器具应与试验室内测得的空气温度相差超过 5K的热源或冷源隔离，热源或者冷源包括空气
调节设备、外部窗户或者其它在测试的器具。  
试验室内的空气循环应使环境温度保持在规定的偏差范围内。 正在测试的制冷器具应与流速应大于
0.25m/s的气流隔离。 在试验室运行期间，器具安装后，但是在没有开始 必要的运行前， 在距离器具所GB 12021.2 —XXXX 
13 有可触及表面（包扩顶部）中心 0.3m处测量的空气流速要满足此要求。  
试验室内的空气循环不应干扰制冷器具本身正常的空气循环。  
 
 
 
图B.1限制空气流通的隔板和环境温度传感器的位置  
B.2 试验包 
B.2.1尺寸及偏差   
进行各项性能试验时，应使用具有直角平行六面体形状的试验包。冻结前试验包的尺寸、重量见
表B.1。 
表B.1试验包的尺寸和质量  
尺寸 
mm 允许偏差  
mm 质量 
g 允许偏差  
g 
50³100³100  尺寸为50时： 
±2.0；尺寸为 100： 
±3.0 500 ±10 
为了便于 摆放，试验包可以用 非金属线捆扎 在一起，形成底部尺寸为 100 ³100的包堆。若包堆高
度大于200mm，则可用1kg试验包（200³100³50）捆扎，使得其形成 底部尺寸 100 ³100的包堆。 
试验包应定期检查，其表面应无可见的孔洞或裂缝。当发现试验包超过了表 B.1给出的偏差时，应
被更换。  
B.2.2 试验包的成分  
试验包由下列成份组成：  
a) 每1000g填充材料含有：  
羟乙基甲基纤维素     230g  GB 12021.2 —XXXX 
14 水                  764.2g  
氯化钠               5g 
对氯间甲酚           0.8g 
此填充料的冻结点为 -1℃（其热学性能相当于瘦牛肉） 。  
b) 另一种冻结点为 -5℃试验包的组成成份：  
羟乙基甲基纤维素     232g  
水                  725g  
氯化钠               43g 
对氯间甲酚           0.6g 
c）包装材料由一层塑料薄膜或其他适当的材料构成，该材料具有隔离外界环境介质中的湿气的特
性。装入填充材料后，应立即将包装材料密封。  建议采用一种层压薄膜，它是由一层易于封接的 120
μm厚的高压聚乙烯薄膜和外部的一层约 12.5μm厚的聚对苯二酸酯薄膜所构成，这两层物质被粘接
在一起。  
除下述情况外，其他情况下使用 a）型试验包和 b）型试验包均可以。  
1) 在冰温室时，仅可使用 b)型试验包。  
2) 冷冻能力测试的冷冻负载，仅 a)型试验包可用。  
3) 在“一星”级室使用时，仅 a)型试验包可用。  
B.2.3 M包 
M包或称测量包， 是指质量为 500g的试验包（ 50mm× 100mm× 100mm ） ，其几何中心处装有供测温
用的热电偶或其它等效的测量装置。热电偶应与填充材料直接接触，并应注意采取措施使外界的热传导
减至最小。 M包组成成份和尺寸规定参照 B.2.1和B.2.2。 
B.3 器具的运行要求（试验前准备工作）  
B.3.1 新器具运行  
验证试验 时，压缩式制冷器具在第一个平均功耗测量前，压缩机至少运行 12h；无压缩机的器具在
耗电量测试前应至少运行 12h。此运行可以在任何方便的环境温度下或者在 一个平均功耗测量时 任意温
度稳定状态的一部分。  
B.3.2 器具的安装  
器具安装在 B.1的试验室内。  
B.3.2.1 后部间隙  
为了便于此部分的介绍，定义了如下尺寸（图 B.2所示） ： 
尺寸A：器具最后部的投影（包括任何凸起部分）到试验室墙（或器具背部的模拟墙）的距离；  
尺寸B：器具背板到试验室墙（或器具背部的模拟墙）的距离。 不管背板是否垂直，测量在背板最
低点处进行。  
器具的背板是指器具外壳后面最大平面，不包括任何局部特征（冷凝器或与压缩机或支架有关的凸
起部分） 。  
器具应按照如下的要求组装并放置在试验室内：  
——器具按照制造商的说明书进行组装（包括 在安装时需要装配、组装或激活的 任何限位器） ；  
——在平面视图中， 器具的背部应与试验室墙或其后的模拟墙平行；  
——若没有规定器具背部间隙，则 器具最后部的投影应 紧靠着测试墙（尺寸 A=0）； 
——若规定了背部间隙，则器具应按照说明书规定的背部间 隙进行放置； 但是若规定的器具背部到
试验室墙的距离 B＞51mm的，则需调整尺寸至 尺寸B=51mm或A=0mm。 
    若限位器的安装导致器具背板距离测试墙的距离 B≥80mm，则不再使用限位器。如果装配后限位器
与制造商说明书规定的任何尺寸相冲突则也不再使用限位器。 如果装配后部限位器后与制造商说明书规GB 12021.2 —XXXX 
15 定的任何尺寸相冲突，应使用指定的最小间隙。限位器的安装，应按上述规定处理。  
若没有规定器具打开盖子需要预留的尺寸（如卧式冷柜） ，则盖子打开至垂直位置时最后部的位置
被认为是器具的最后部投影位置。  
对便携式器具或独立 式吸收器具（制冷 由使用热作为能量源的吸收过程 产生） ，则遵循制造商规定
的后部间隙。若没有指定限位器，则最后部投影与墙的距离≤ 20mm。 
 
图B.2 无限位器器具背部间隙实例  
B.3.2.2 嵌入式器具  
对准备嵌装使用的器具要按照说明书及以下内容进行嵌装。  
后面的间隙应满足 B.3.2.1的要求。  
专门内置墙上或放置在柜台或工作台下或在壁橱内（底嵌式）的制冷器具应嵌装或放置在涂黑的测
试围栏里。围栏用厚度 15mm-25mm木头或木制品（如胶合板或复合木板） 。如果制造商要求有一个装饰
门，则应当安装上。  
测试围栏的内部 尺寸应与制造商使用说明一致。   
如果给定的是尺寸范围，应当使用最小的尺寸。  
如果没有给定尺寸，测试围栏的内部尺寸应当符合以下要求：  
—— 深度的内部尺寸应当大于制冷器具整体深度尺寸 20 mm～22mm； 
—— 宽度的内部尺寸应当大于制冷器具整体宽度尺寸 4mm～6mm； 
—— 高度的内部尺寸应当大于制冷器具整体高度尺寸 2mm～4mm。 
如果必要，测试围栏应当按照制造商的使用说明提供必要的通风孔。  
器具应按制造商的使用说明嵌入或放置在测试围栏中。  
如果器具配备有用于填充器具与测试围栏之间缝隙的隔板、隔条以及其他 填充的固体或弹性材料，
则应予以应用。如没有，可以不作处理。  
测试围栏后面的隔条应当与测试围栏紧密的靠在一起，以防止意外气流影响。  
B.3.3 组合式器具  
对带有非制冷器具的组合式器具应组合后按照本标准进行测试和测量， 但是非制冷器具部分要在用GB 12021.2 —XXXX 
16 户可调节的最低能耗状态运行，包括关闭和不工作状态。  
B.3.4 摆放 
除非与本标准冲突，器具应按照使用说明进行摆放。所有塑料填充材料要取出（滑动板，基座，托
盘等） 。 
除下述内容外， 随器具提供的所有的内部配件 包括抽屉、箱体、容器 应摆放在位（除另有规定外） ：  
a) 冷冻食品储藏室中 ，无固定摆放位置的 冰盒应取出，所有其他的冰盒保持在位；  
b) 如果一个搁架附带一个便利功能区， 则搁架和便利功能区应放置在一个预期的对测试结果和温
度传感器影响较小的位置；  
c) 任何没有固定位置的托盘、箱体或容器都应取出；  
d) 与温度传感器位置相关的搁架的要求见 C.1条。 
B.3.5 变温室设定  
耗电量试验时， 首先根据变温室宣称的 可变温度范围的中间值 来依据储藏温度规定的温度范围选择
间室类型， 然后根据表 D.1的特性温度进行温度控制装置的设定。 间室类型就 高取特性温度下进行试验。
例：变温室的温度范围为 -14℃至 +10℃，包含冰温室 和“ 0星”级室 则特性温度按 “0星”级室选 取；
变温室的温度范围为 -7℃至 +10℃，则应按特性温度 冰温室进行试验。 如果带变温室的器具，调节变温
室在不同间室类型之间变化时改变了器具的分类，则应在每个器具分类下进行耗电量测试。如，转换型
冷藏 /冷冻箱，则应在器具作为冷藏箱时进行测试，也应在器具作为冷冻箱时进行测试。  
B.3.6用户可调节的功能  
1）如果不同类型间室的容积可由用户调节，除非另有规定，则应调节至较低温度的间室容积最
大； 
2）如果器具装有用户可操作的选择器或开关，可以在一定时间内控制器具温度变化，如快速冷
冻开关，除非另有规定，否则应使其不工作；  
3）其他用户可调节的用于显示、调节器、网络连接或辅助功能（屏幕）开关，若打算连续运行，
则按照使用说明进行设定； 制冷器具正常运行 时不是必须的部件或不是连续运行的附件 应保持不工作状
态； 
4）如有用户可调节的防凝露加热器，则按照各试验的具体要求进行设定；  
5）除非储藏温度 性能另有规定的，用户可调节的用来调节便利功能区温度的风阀和控制器，且该
便利功能区不能定义为子间室，都应设定在最大耗电量状态 ； 
6）对于用户可调节方向的通风管道、通风口、排气口，要依据各自的使用说明进行设定使 得它们
不直接指向温度传感器中心 30°区域内；如果没有专门的说明书，则应调他们在全部打开并设定在中
间或中心位置或使得他们尽可能指向任何温度传感器 30度以外的区域。如果没有中间位置，则应调节
气流朝向最上方或朝着门的方向； 如风道有扩散或缩小气流的选择，则应设置到最分散的位置 。若使用
说明给出了设定方式，则应选择最接近上述要求的设定。   
7） 除非说明书规定的，任何手动控制的空气调节风扇在性能测试中应处于打开状态；  
8）如果温度控制装置不能由用户调节，则应按照器具交付状态进行测试；  
9）若器具上可调节的控制装置的设定没有完 全列出，则控制器的设定选择应使得在测试过程中能
满足各间室的要求。   
B.3.7 自动制冰机  
储冰仓在所有测试中均应保持在位。  
所有测试过程中，不管储冰仓里是否有冰，冰的传送装置都应保持其功能状态，也就是所有的传送
道都保持自由工作状态，所有可能影响传送冰或停止制冰时使用的盖子和障碍物都不应使用。  
B.3.8 防凝露电加热器  
若装有防凝露加热器 ,则应按具体试验的要求进行设定。  GB 12021.2 —XXXX 
17 B.3.9 能源 
B.3.9.1 电源 
试验时，器具应以额定电压供电，或以额定电压范围平均值 ±1%供电，频率为额定频率 ±1%。 
总的供电 电压的谐波失真不应超过 3%，并在报告中体现，供电电源要在报告中描述。  
在每个连接点的采集周期所记录的电压要满足下列要求：  
a)电压平均值应为试验电压的± 1%； 
b）电压标准偏差的 2倍应小于电压平均值的 1%； 
c）频率平均值应为试验频率的± 1%； 
d）频率标准偏差的 2倍应小于频率平均值的 1%； 
B.3.9.2 除电能外的能源  
不使用电能的器具应按其铭牌中所标示的供能条件进行试验。  
B.3.9.3 多能源 
使用多能源的器具应分别按其铭牌中所标示的不同的供能条件进行试验。  
B.4 测量仪器  
B.4.1 温度测量仪 器 
温度数据采集时间 间隔不超过1min。 
除非特殊规定，温度测量仪器的扩展不确定度（ k=2）1应不大于 ±0.5K。所有测得的温度应精确
到接近0.1K或精度更高 。 
温度由温度探测装置测量，其感温头应插入试验包内或置于黄铜或镀锡铜质圆柱中心。该圆柱的
质量为25g±5%，直径和高最大 尺寸约18mm。本标准中引用的温度传感器指 铜质圆柱 。 
圆柱应保持洁净以保持低的热辐射率。  
从测量仪器上引出的热电偶线应妥善布置，以防止空气进入到食品储藏间室内。  
B.4.2 湿度测量仪器  
试验室的湿度应在有代表性的位置测量并记录。 若规定了湿度范围，则测量设备的精度应使得测
量结果整体的 测量不确定度不大于 5%，湿度范围是以百分比表示的相对湿度。 若仅规定了单侧的湿度
限值，则设备的精度应该 足够确保 满足允许的限值。  
B.4.3电气测量仪器  
日耗电量测量的扩展不确定度（ k=2）应低于 2%或8Wh/d，选较大者。日耗电量记录 应接近1Wh，
或精度更高 。电能应至少 1min采集一次或在每个控制事件采集一次。除电能外，推荐记录瞬时的功率
和功率因数。  
注：详细信息见 ISO/IEC 指南98-3:2008，不确定度测量 ——第3部分，测量中的扩展不确定度指 南。 
测量精度应在试验报告中说明。  
B.4.4 长度 
长度测量的扩展不确定度（ k=2）要低于 1mm或0.5%，取较大者。  
所有长度记录应接近 1mm。 
B.4.5 质量 
    质量的扩展不确定度（ k=2）小于5g。 
B.4.6时间 
试验持续时间 计算值，由每个采样阶段所记录的时间的偏差组成，其 扩展不确定度（ k=2） ，不超过
10s或0.1%，选较大者。 每个采样点的分辨率为 1s或精度更高。本标准不要求确认发生在每个采样间
隔内的事件。然而，使用事件记录仪来确认采样间隔内事件的时间可以提高数据质量，尤其在器具控制
周期较短时。  
B.4.7 电压和频率  GB 12021.2 —XXXX 
18 电压和频率测量值的扩展不确定度 (k=2)小于0.5%。能量数据应使用不超过 1min的相等的采样间
隔进行记录。  GB 12021.2 —XXXX 
19 附录C 
（规范性附录）  
间室平均空气温度确定  
C.1 间室平均空气温度的确定  
C.1.1 传感器位置  
除最小间隙（最小间隙是到铜质圆柱外表面距离）外，温度传感器的位置是指传感器（铜质圆柱）
几何中心的位置。  
所有温度传感器的位置是根据间室的有效高度和宽度来给定的。间室的有效高度见 C.1.1.3。若底
部或顶部是倾斜的，则有效高度取其平均高度。控制器和风道盖以及其它占用空间小于 2L的功能或突
起应忽略。  
C.1.1．1  非冷冻食品储藏室  
除非另有规定， 3个铜质圆柱温度传感器布置在非冷冻食品储藏室 （ 例如冷藏室、 冰温室和冷却室） ，
见图B.1，图B.2，以及图 B.3,B.4布点位于箱体内的后壁与门的内壁之间的中间位置处，具体高度如
下： 
 距间室有效底部 50mm处；   
 距间室有效底部
h21 处； 
 距间室有效底部
h43 处。 
任何刚好位于盒式蒸发器下面的传感器应放置在盒式蒸发器的平面中心位置。 盒式蒸发器是指在非
冷冻食品储藏室内的 任意形状的蒸发器，蒸发器的结构可提供独立的储藏空间（子间室） 。  
C.1.1.2 冷冻食品储藏室  
冷冻食品储藏室布置 5个（或7个）点，具体位置如下（见图 B.5至图B.8以及图B.9）： 
 两个点在距离间室有效顶部 50mm处（一前一后） ；  
 一个点在从 有效底部开始测量
h21 处； 
 两个点在距离有效底部 50mm处（一前一后） ；  
 若冷冻食品储藏室 的有效高度＞ 1000mm，则在距离有效底部
h41 和
h43处增加两个传感器。  
C.1.1.3 等效位置及其他要求  
    若传感器的安放位置不能满足图 B.5至图B.8的要求，则尽量选择图 B.10所示的镜像位置进行摆
放。若器具结构仍不能满足上述要求 ,则应尽可能接近其中的一种方式来确定其测点位置。  
C.1.1.3.1 有效高度计算  
间室总高度 h1的有效高度 h的调节应考虑任何全密闭的半宽或全宽便利功能区或子间室， （如图
B.1,B.2） ，计算公式：  
bahh1
 
h
——有效高度  
1h
——间室总高度（忽略半宽的子间室或功能 区） GB 12021.2 —XXXX 
20 
a——与有效顶部的距离，
wwhaa
a1
2  
b
——与有效底部的距离，
wwhbb
b1
2   
ah2
——顶部子间室或功能 区的高度；  
bh2
——底部子间室或功能 区的高度；  
w
——间室的全宽；  
aw1
——顶部子间室或功能 区的宽度； 
bw1
——底部子间室或功能 区的宽度；  
有效高度的调整仅适用于在间室顶部 或底部的子间室和便利功能 区。 
计算有效高度时，隔板或搁架忽略。  
如果器具中有一个凸起的板式蒸发器且蒸发器超过器具高、宽或深的 20%，则在进行温度传感器布
点时认为该蒸发器表面即为间室的内表面。   
注：板式蒸发器紧邻间室的 内壁或顶部，不用 作单独的搁架或 储藏空间或子间室。  
若子间室 /便利功能区与紧邻物体的侧间隔＜ 40mm，则认为其延伸至紧邻的物体。  
若子间室或便利功能区的宽度＞间室宽度的 80%，则认为整个 子间室宽度为全宽。  
C.1.1.3．2 间室深度  
温度传感器应在间室前 和后的中间位置。 对所有间室，间室前面指门 内壁。若表面非平的或直的，
则测量点周围等效平均值来确定有效前 和后的位置。 
注：盒式蒸发器参考 C.1.1.1进行测量；变宽度间室按照 C.1.1.3.3进行测量。  
C.1.1.3.3 宽度和深度可变的间室  
若整个间室的宽度和深度随高度变化 （C.1.1.3.8规定的便利功能区除外 ），则应按每个温度传感
器所在高度点确定的宽度和深度来确定其测温点位置。  
C.1.1.3.4 小间室或小的子间室  
高度不超过 150mm并且容积不超过25L的间室或子间室或便利功能区如果其温度需要测量， 则布置
2个温度传感器。每个传感器距子间室底部的位置 50mm，一个在其左前方，另一个在其右后方，距离门
内壁或后内壁的距离为
4d ，距离侧内壁的距离为
4w 具体位置见图 13。 
C.1.1.3.5 高度较低的间室  
若非冷冻食品储藏室、 子间室或便利功能区的有效高度≤ 300mm且有效高度≤ 0.7倍的宽度或深度，
则按图B.4布置测温点。  
若宽度或深度＞ 700mm，但有效高度与宽度或深度 的比值＜ 0.6时，也要按图 B.4进行布点。  
若冷冻食品储藏室有效高度≤ 200mm且容积≤ 40L，则按图 B.4布置测温点。  
C.1.1.3.6 内部装配间隙（搁架除外）  
除非另有规定，温度传感器与任何内部装配、 内壁或者功能区应保持至少 25mm的空气间隙。本部
分的间隙指任何内部装配、墙或者功能区与温度传感器相邻近的外表面的距离。  
若温度传感器 距离非全宽的固定子间室或功能区的间隙＜ 25mm，则应移动温度传感器使其高度不
变，与子间室或便利功能区至少保持 25mm间隙。若温度传感器的放置位置刚好紧邻一个两侧均有 空间
的便利功能区，则温度传感器应排放在 空间较大的一侧。若两侧间隔相等，则左侧间隔处传感器摆放在GB 12021.2 —XXXX 
21 等效高度中心偏上位置，右侧间隔处 传感器摆放在等效高度中心线或偏下位置。参考图 B.1和图B.2。 
当侧边间距≥ 100mm时，半宽的子间室或便利功能区旁才能布置传感器。   
C.1.1.3.7 搁架及温度传感器的布置  
若搁架位置可调节，则应调节搁架位置使其刚好在温度传感器下并保持 25mm的最小间隙。若搁架
的调节受限制使 温度传感器刚好落在距搁架 25mm以内的区域，则应调节温度传感器的位置使其在搁架
上并保持 25mm间隙。 
若可能，在最 大非冷冻食品储藏室内，应有一个搁架刚好在温度传感器位置 TMP1和TMP2之间，有
一个搁架刚好在温度传感器位置 TMP2和TMP3之间。尽可能地使剩余的搁架均匀布置在间室内。有指定
的位置但位置可以互换的门搁架、抽屉、箱子、滑动篮筐以及其他物品，则应保持在位但使其对温度传
感器的干扰最小。  
按照说明书的规定，正常使用中不必保持在位的物品，所有测试中应取出。  
若温度传感器摆放位置在制冷搁架上或下 50mm的以内，则应移动温度传感器的位置使得其距离制
冷搁架大于 50mm。 
C.1.1.3.8 便利功能区和温度传感器布置  
若便利功能区影响温度传感器的位置，则 C.1.1.3.6和C.1.1.3.7条规定适用。若间室温度传感器
的摆放刚好在 便利功能区 内，则应移动其至最接近的外部位置。  
C.1.1.3.9 冷冻食品储藏室传感器和门搁架  
若深的门搁架的位置影响或包围了图 B.6至图B.7中温度传感器位置 TMP12或TMP14或空气间隙＜
10mm，则温度传感器中心距离门内壁距离增加至 150mm（增加50mm） 。若仍不能满足要求，则应将温度
传感器摆放在门搁架内尽可能接近的位置，且温度传感器中心与内壁保持 30mm间隙，与搁架底部保持
50mm间隙。 
C.1.1.3.10 抽屉或容器内部温度传感器的摆放  
若密闭的间室 /子间室或便利功能区是抽屉或容器的形式，则摆放温度传感器时，其顶部的位置应
是抽屉或容器拉出后其上部最低固定点处 （效果相当于放入抽屉的物品在抽拉抽屉时不被碰到的最高高
度） 。 
若温度传感器要求在抽屉或容器内部或附近，则温度传感器应该放置在抽屉或容器的内部，抽屉或
容器被看作为内壁。  
若抽屉或容器为单独的间室或者在一个间室中占主导地位，则按照 C.1.1.1和C.1.1.2进行布点。
若为完整的抽屉或容器，则传感器应放置在相应的抽屉或容器内（按照 C.1.1.3进行布点） ，间隙满足
C.1.1.3. 6的要求，抽屉的底部作为搁架（满足 C.1.1.3.7规定） 。 
若可利用的空间太小以至于不能满足间隙的要求，则温度传感器至容器底部的间隙（ 25mm）应尽可
能满足，而间室顶部的间隙可减小。  
C.1.1.3.11 便利功能区的考虑  
在按本标 准测试时，容积满足如下要求的便利功能区不需要按照子间室的要求进行温度的测量：  
1） 间室中固定的便利功能区不超过间室总容积的 25%； 
2） 间室中固定的和可移动的便利功能区不应超过间室容积的 40%。 
若在任何间室中固定的便利功能区超过限值，则 应选择一定数量的固定便利功能区作为子间室（并
且进行分类和测试）直到满足便利功能区容积的要求，按照下述原则进行选择  ： 
1） 首先选择有独立温度控制装置（包括仅两个位置调节的控制器）的容积以递减的顺序；  
2） 再选择无独立温度控制装置的容积以递减的顺序。  
若有两个或以上同等的便利功能区，首先选择的应当是距离间室中心也就是温度传感器位置最远
的。 
便利功能区温度控制装置的设定见 B.3.6； GB 12021.2 —XXXX 
22 如果间室全部或主要由抽屉 和/或容器组成，这些一般不 全部看做便利功能区来处理  。 
C.1.2 间室平均空气温度的确定  
对每个间室，确定每个 测温点的 平均空气温度。然后用这些温度来一起计算间室温度。  
C.1.2.1 确定每个测温点积分平均温度  
通过积分的方法计算 每个传感器在一段时间内的平均温度。试验阶段应使用较高的采样频率。如：
高采样频率对持续时间较短的 周期是有益的 。如果需要把不一样采样频率的数据相结合 ，每个数据点应
根据相应的采样时间比例加权。  
C.1.2.2 间室温度确定  
间室温度 由适合的温度确定周期来确定 。 
C.1.2.3 平均温度计算  
    间室温度为间室内所有温度传感器的平均温度。  
 
 
 
1.一般非冷冻食品储藏室  2.顶部带有带半宽保鲜盒、冰
温区的非冷冻食品储藏室  3.为保持间隙而移动温度
传感器位置的实例  
 
图C.1  非冷冻食品储藏间室布点图（尺寸单位： mm） 
 GB 12021.2 —XXXX 
23 图C.2 非冷冻食品储藏间室局部剖面图  （尺寸单位： mm） 
 
  
俯视图 侧视图 
图C.3  小间室布点图 (满足C.1.1.3.4 要求的间室  ) （尺寸单位： mm） 
 
 
俯视图 侧视图 
图C.4高度较低间室布点图 (满足C.1.1.3.5 要求的间室 ) （尺寸单位： mm） 
 
  
俯视图 俯视图 
 
  
侧视图 侧视图 
类型1 类型2 
图C.5高度≤1000mm，无制冷搁架的冷冻食品储藏室中温度传感器的位置 （尺寸单位： mm） GB 12021.2 —XXXX 
24 
 
  
俯视图 俯视图 
 
  
侧视图 侧视图 
类型1 类型2 
图C.6高度＞1000mm，无制冷 搁架的冷冻食品储藏室中温 度传感器的位置 （尺寸单位： mm） GB 12021.2 —XXXX 
25 
 
 
俯视图 俯视图 
 
 
侧视图（制冷搁架不影响温控器位置）  侧视图（制冷搁架影响温控器位置）  
类型1 类型2 
图C.7 高度＞1000mm，带制冷搁架的冷冻 食品储藏室中温度传感器的位置 （尺寸单位： mm） 
 GB 12021.2 —XXXX 
26  
 
 
  
俯视图 
 俯视图 
 
 
 
侧视图 侧视图 
类型1 类型2 
                                  GB 12021.2 —XXXX 
27 
 
 
俯视图 俯视图 
 
 
侧视图 侧视图 
类型3 类型4 
图C.8 卧式冷冻箱温度传感器的位置 （尺寸单位： mm） 
 
 
 
  
正视图 侧视图 
a.为保持与抽屉或容器的间隙， TMP1的位置重新布置过（非冷冻食品储藏室）  GB 12021.2 —XXXX 
28 
 
 
正视图 侧视图 
b.抽屉或容器内温度传感器的位置 (冷冻食品储藏室 ) 
 
  
正视图 侧视图 
c.上层抽屉的高度＜ 75mm，顶部传感器的布置（冷冻食品储藏室）  
图C.9 抽屉或容器内温度传感器的位置  
 
图C.10  温度传感器的镜像位置图（正视图） （尺寸单位： mm） 
 GB 12021.2 —XXXX 
29 附录D 
（规范性附录）  
耗电量试验方法  
D.1 一般要求  
本试验的目的是测量器具在规定的试验条件下的耗电量。  
D.2 试验程序  
D.2.1 环境温度    
耗电量测试应在环境温度 16℃和32℃，相对湿度 50%±5%条件下分别进行测试。  
D.2.2 器具的准备  
器具应按照第 7章的要求进行放置 并进行温度传感器的布置。  
D.2.2.1 冰盒 
按使用说明的规定，任何有 特定位置的冰盒在耗电量测 试中应保持在位且 处于空置状态（除非附
录J另有规定） 。  
D.2.2.2 用户可调节的控制器  
在按照附录 E 插值法进行耗电量测试时 ,不用于插值的用户可调节的温度控制器设定到某一位置
使得其在所有测试过程中满足相应的间室特性温度的要求。 在按附录 E进行插值时如果需要进行两次或
多次试验，则只有那些用于插值的用户可调节的温度控制器的设定可以变化。那些不用于插值的用户可
调节的温度控制器及风阀的设定位置应进行记录 。 
若一个葡萄酒储藏 间室既可以设定为单一温度也可以设定为多温区 ,则在测试时 应选则单温区。  
D.2.2.3  附件和搁架  
按使用说明，在正常工作时无特定位置或本质功能的任何附件、 冰盘、箱或容器应取出。  
不论说明书如何规定，那些不借助工具便可取出的蓄热装置（如冰排或类似装置）应取出。  
D.2.2.4  防凝露加热器  
若器具装有正常使用时常开的防凝露加热器，则处于工作状态。  
若器具装有可由用户接通和断开的防凝露电加热器，则应在接通状态 下进行测试。 
若器具装有可由用户调节的防凝露加热器，则应 调节至最大耗能状态 下进行测试。 
注：附录 I给出了用来评估手动开关的防凝露加热器耗电量增量的一系列可能的方法（如，测量不包括防凝露加热
器的耗电量，通过计算加上防凝露加热器的耗电量增量；或者测量的耗电量包含防凝露加热器的耗电量，然后从实际耗
电量中减去防凝露加热器的耗电量） 。如果对这些方法有疑问，则可用 附录 B的方法在防凝露加热器工作和不工作的情
况下分别测试（必要时使用插值法）从而得出防凝露加热器的耗电量增量（需注意的是防凝露加热器的运行对间室温度
的影响很小） 。  
若器具的防凝露加热器为自动控制的且随环境温度 和/或湿度的不同而自动调节，则应作为辅助装
置按照附录 I进行测试。  
若器具的防凝露加热器为自动控制且随环境温 、湿度自动调节，但具有用户可选择加热功率的开
关，则应在最大功率按照附录 I进行测试。  
D.2.2.5 自动制冰机 —储冰仓 
若器具具有制取并储存冰块的自动制冰功能， 则其储冰仓应作为子间室进行 耗电量测试。在测试
报告中，自动制冰仓应作为“间室”来单独标明。  
所有耗电量测试过程中，不管储冰盒里是否有冰，冰的传送装置都应保持其功能状态，也就是所
有的传送道 或传送口 都保持自由工作状态， 所有可能影响传送冰或制冰时使用的盖子和障碍物都应不再
使用。 
若储冰仓为单独的一个间室， 则应按照 7.8进行温度布点（而不是按 D.2.2.5.4布点） 。  GB 12021.2 —XXXX 
30 D.2.2.5.1 自动制冰机设置原则  
本试验的目的是确保自动制冰机及其相关装置在耗电量测试时保持工作状态但不制作新冰。  
为了获得这一状态自动制冰机应保持其正常功能但不制作新冰 （ 但是当一些冰被取出后可以不用用
户干扰的情况下自动产生新冰 这种状态也是允许的 ） 。在耗电量试验中仅 与制取新冰相关的元件或装置
不工作。与 制取新冰没有 直接关系的部件在 耗电量试验中应处于运行状态，并且以能够履行其功能的适
当方式进行工作。在正常储藏条件下，制冰机的冷却面积 应保持在正常 储冰状态不变 。 
除非D.2.2.5.3验证试验另有规定，若能够证明 器具在耗电量试验时， 不连接水源与连接水源对
耗电量试验结果没有影响，则可以不连接水源。  
D.2.2.5.2 储冰仓摆放  
除非D.2.2.5.3另有规定，储冰仓应清空，保持在位。自动制冰仓应看做子间室并按照 D.2.2.5.4
的规定布置热电偶。  
试验室在耗电量测试时按照 D.2.2.5的要求为了使制冰机运行但因为储冰仓满而停止制作冰所采取
的任何措施（包括设定或配置）都应记录。  
D.2.2.5.3 带自动制冰机的器具的耗电量验证  
为了验证器具的耗电量， 自动制冰机应按照制造商的规定进行设定。  
为了检查 耗电量试验中是否有任何未 声明的规避装置工作，不管说明书如何规定，试验室应进行试
验来评估自动制冰机及其相关控制器的正常运行是否违背规避装置的要求及 D.2.2.5.1 的意图。  
将制冰机连接到水源，制冰功能工作至储冰仓满，制冰装置在开始耗电量试验之前在其自身控制下
自动停止。为了节省试验时间，可在试验开始前将预先制好的冰块放入储冰仓，但应放置至制冰机仍能
制冰至储冰仓满的状态。自动制冰仓应按 D.2.2.5.4 的要求布置热电偶。  
制冰仓内的温度在整个运行过程中保持在冻结点 温度以下。 建议在相同或相近的温度控制设定及内
部温度下，储冰仓装满状态的耗电量不能超过储冰仓空仓状态耗电量的 2%。 
D.2.2.5.4  自动制冰机中温度传感器的位置  
在耗电量试验中，自动制冰机仓内应有一个额外的温度传感器：  
a) 垂直方向：在最大储冰线以下 约50mm，且离储冰仓底部至少 20mm间隙；  
b) 水平方向：距离靠近外表面或较热子间室（门、墙或垫圈或子间室）的一侧的垂直中心线 约
20mm处，或者，如果 储冰仓距离外表面超过 50mm，则距离储冰仓最大边垂直中心线约 20mm的位置
（也就是储冰仓完全在间室内） 。  
c) 如果 b）的位置受直接空气流的影响，则重新放置热电偶使得 其尽可能接近 储冰仓侧边中心线
20mm处但应远离直接 吹过的比储冰仓温度低 的空气流。  
如果温度传感器同 a）和 b）的位置不一致，则在报告中应记录。  
注：在进行 D.2.2.5.3 自动制冰机的 耗电量验证试验时，冰 通常会接触储冰仓的温度传感器。 D.2.2.5中独立间室热
电偶布置的方法适用于储冰仓 。 
D.3 测量 
D.3.1 特性温度  
在进行耗电 量试验时，各间室的特性温度如表 D.1所示。  
表D.1 耗电量试验时各间室的特性温度  
间室类型  特性温度 (℃) 
食品储藏室  17 
葡萄酒储藏室  12 GB 12021.2 —XXXX 
31 冷却室 12 
冷藏室 4 
冰温室 2 
“0星”级室  0 
“一星”级室  -6 
“二星”级室  -12 
“三星”和“四星”级
室 -18 
注：进行耗电量测试时，每个间室都应在其宣称的间室类型下运行，以下情况除外：  
如果器具在环境温度 16℃和32℃下其间室的运行范围不能满足表 D.1所定义间室类型的特性温度要求（因为器具
没有用户可调节的控制器或者调节范围有限） ，则应定义该间室为紧邻的最热的特性温度的间室类型（基于 16℃和32℃
环境温度下最热特性温度的试验结果） ，并且其在最热的设定（ 若能调节温度）下运行的温度仍小于等于其紧邻的最热
的特性温度。试验报告中应给出其宣称的间室类型以及耗电量测试时设定的间室类型。  
如果间室有独立的用户可调节的温度控制装置使得间室可以在多于一个的间室类型下运行， 若该间室可以划分成变
温室，则按照 B.3.5中变温室的设定进行耗电量试验，否则按照最高能耗间室类型进行测试。如果器具有变温室使得器
具可以在多于一种器具类型下运行，则器具除在主要的器具类型下进行耗电量测试外，在其它器具类型下也应进行耗电
量测试。 （如，器具带有变温室使得器具即可以按照冷藏箱来运行，也可以按照冷冻 箱来运行，则器具应在冷藏箱和冷
冻箱下分别进行耗电量测试；器具带变温室使得器具可以按冷藏冷冻箱运行，也可以按冷藏箱运行，则器具应按照冷藏
冷冻箱和冷藏箱下分别测试） 。  
D.3.2 耗电量试验时温度控制设定  
按照本标准 进行耗电量试验时， 器具应至少有一个温度控制设定（或多个温度控制设定组合） 使得
每个间室的平均温度 同时小于等于 表D.1给出的特性温度。 用于确定耗电量的数据点应能证明器具有能
力满足要求，但特定点不必直接测量。  
如果器具没有用户可调节的控制器，则器具 耗电量应 按照其交付状态进行 的单次测量确定 。 
D.3.3耗电量的确定  
D.3.3.1 耗电量组成  
本标准规定的耗电量主要由以下部分组成：  
1） 稳定状态功耗 ——在D.2.1规定的环境温度下，按照附录 E的方法获得。  
2） 化霜及恢复期耗电量增量及温度变化 ——带有一个或多个化霜系统的器具 （每个系统都有自己
的化霜控制周期） ，每个系统都应确定一个代表性的化霜及恢复期耗电量增量，详见附录 F。 
3） 化霜间隔 ——带有一个或多个化霜系统的器具（每个化霜系统均有其自己的化霜控制周期） ，
化霜间隔通过附录 G确定。 
4） 辅助装置耗电量 ——若器具带有规定的辅助装置，则辅助装置的耗电量根据附录 I确定。 
5）装载能效 ——用附录J的方法来确定。  
本标准中器具耗电量最低的可能值（也就是理论最优值）是进行耗电量测试时每个间室的温度刚好
等于其特性温度时测得的耗电量值。不是所有的器具都可以在这种状态下运行，试验室为了精确地获得
这一状态而在多个特定的试验设置下进行连续试验也是不现实的。因此，本标准规定在不同的温度控制
设定（若适用）下可选择进行多次试验。 。在标准附录 E中规定了插值方法，确定耗电量所用的插值点
处所有间室的温度均小于等于其特性温度。  GB 12021.2 —XXXX 
32 D.3.3.2 耗电量测试次数  
耗电量应在 16℃和32℃下分别测试：  
a) 在所有间室温度都小于或等于表 D.1给出的特性温度下单次试验结果来直接做为耗电量值；  
b) 一个或多个用户可调节的温度控制装置在不同的设定下，对两次或三次试验结果进行插值，具
体如下：  
 若在两种温度控制设定下进行试验，则按照附录 E.3进行插值；  
 若器具有两个独立的用户可调节的温度控制装置，在三种温度控制设定下进行试验，则按照
E.4进行插值；  
 若器具三个或三个以上独立的用户可调节的温度控制装置，则按照附录 E.4进行。 
若使用b)法，则应证明在插值点所有间室的温度均 小于等于其特性温度。附录 E给出相应规定以
确保达到上述要求。  
D.3.3.3 耗电量计算  
D.3.3.3．1日耗电量  
所有能耗及功耗都应转换成日耗电量值。  
1）无化霜控制周期的器具，日耗电量计算公式：   
                                                （D-1） 
 
其中，       ——日耗电量，单位 Wh/d；   
       P——按照附录B选定的稳定状态的功率，单位 W； 
       24——每天的小时数。  
2）带化霜控制周期的器具，日耗电量计算公式：  
 
                                                 （D-2） 
 
其中，      ——日耗电量，单位 Wh/d；   
       P——按照附录E选定的稳定状态的功率，单位 W； 
       24——每天的小时数。  
           ——由附录F确定的代表性化霜 及恢复期 耗电量增量，单位 Wh。 
            
            ——由附录G确定的化霜间隔，单位 h。 
若有多于一个的化霜系统（每一个化霜系统 都有自己的化霜控制周期） ，则其它化霜系统基于      
和    的值也应加到公式 D-2中。 
3）间室的平均温度：  
 
                                                  （D-3） 
 
其中，     ——一个完整 化霜控制周期内间室的平均温度，℃；  
         ——为按照附录B确定的稳定状态的温度，℃  
           ——化霜及恢复期相应间室的温度变化量， K.h； 
         ——由附录D确定的化霜间隔，单位 h。 
         值可以是正值 （若 在化霜及恢复期温度较高） ， 或负值 （如果由于化霜期间有预冷且热泄漏少，
则温度较 低） 。 
    若有多于一个的化霜系统（每一个化霜系统都有自 己的化霜控制周期） ， 则其它化霜系统基于      
dft
dfE
dfTh
dfTh
dft
24P Edaily
dailyE
dfdf
dailytEP E2424
dailyE
dfE
dft
dfdf
ss averagetThT T
averageT
dfTh
dft
ssTGB 12021.2 —XXXX 
33 和    的值也应加到公式 D-3中。 
D.3.3.3．2 总耗电量  
 
                                                                 （D-4） 
 
    ——总的年耗电量，单位 Wh/y； 
 
          ——16℃环境下测得的日耗电量，单位 Wh/d； 
 
          ——32℃环境下测得的日耗电量，单位 Wh/d； 
        ——环境控制型防凝露加热器 年耗电量，单位 Wh/y； 
      ——水箱式自动制冰机 年耗电量，单位 Wh/y； 
b——水箱式自动制冰机年耗电量计算时的加权系数，考虑到自动制冰机年耗电量测试方法并不完
善，本标准中 b=0； 
            ——年装载耗电量增量，单位 Wh/y。 
公式f按照16℃发生时间 192天，32℃发生时间 173天。 
D.4试验报告  
器具的耗电量以 kWh/y表示，四舍五入取整数 。 
C dailyE16
C dailyE32
1auxE
annualg procesEsin
tatalE
 annualg proces aux aux C daily C daily total E Eb E E Ef E    sin 2 1 32 16,
2auxEGB 12021.2 —XXXX 
34 附录E 
（规范性附录）  
稳定状态功率和温度的确定  
E.1 一般要求  
本附录规定了制冷器具在稳定运行条件的功耗和温度的测定方法。  
E.2 测试及数据采集程序  
本部分的目的是 通过选择代表性的 试验周期 来确定一定的环境温度 及温度控制装置设 定下的平均
功率和平均温度。  
    器具按照 D.2的要求进行 调节及运行。  
稳定状态的功耗测定有两种 方法SS1和SS2： 
1) 方法SS1适用于不带化霜控制周期的器具和带化霜系统（有自己的化霜控制周期）但化霜控制周期
较长，稳定状态不受化霜及恢复期限制的器具。有非常严格的内部有效准则以确保代表性试验周期
的选择；  
2) 方法 SS2适用于带化霜系统的器具（有自己的化霜控制周期） 且稳定状态开始于一个有效的化霜
及恢复期。方法 SS2适用于化霜之间的稳定状态不能由方法  SS1确定的情况。方法  SS2中稳定状
态的功耗为从化霜到化霜的整个阶段的功耗减去化霜及恢复期耗电量增量。在方法 SS2中，用一个
化霜开始前的稳定运行状态和紧接着的另一个化霜开始前的稳定状态相比较， 且满足相应的稳定准
则。初始化霜应满足附录 F 中DF1的规定。  
E.3  SS1 方法： 无化霜控制周期或者在化霜控制周期之间可以达到稳定状态  
E.3.1  SS1 方法  
SS1方法适用于无化霜控制周期的产品。也适用于带化霜系统（有自己 的化霜控制周期）但是稳定
状态不受化霜及恢复期影响的长时间化霜的产品，这种情况下，选定的周期内无化霜及恢复期（或部分
带有） 。 
如果稳定状态的功率由方法  SS1确定，则稳定状态需选取 3个连续但不重复的时间区间。每个区
间包含相等数量完整的温度控制周期。每个区间最少的温度控制周期数量为 1。如果功率和温度的内部
偏差及分布率满足所有准则要求，则可以选择为一个试验周期。  
若每个区间选取 1个温度控制周期，则试验周期为 3个温度控制周期；若每个时间区间选取 2个温
度控制周期，则总测试时间为 6个温度控制周期，依次类推。一般对于比较 复杂的制冷系统，温度控制
周期除了基于压缩机开停周期外，还可以基于各间室温度最高点来确定，这取决于那种方式能提供试验
周期内最稳定的功率数据。选择最稳定的温控周期可缩短获得有效数据所需的试验时间。  
如果试验周期内温度或功耗没有明显的变化，则选取 3个紧邻的时间区间，每个区间的测试数据具
有相等时间长度，区间紧邻且每个区间的时间长度不少 4h。 
除了使用温度控制周期外，也可以用固定时间长度作为时间区间（被称作固定时间段） 。  
一个试验的试验周期由 3个时间区间组成：区间 A、区间B、区间C。 
注：每个区间最多包含的温控周期没 有限制，但每个区间一般不超过 10个温控周期。  
图E.1、E.2给出了一个试验周期的选择，其中每个区间包含 5个完整的温度控制周期。  
 GB 12021.2 —XXXX 
35 
 
图E.1  方法 SS1 实例由5个温控周期组成的试验周期 ——温度判稳  
 
图E.2  方法 SS1 实例——由5个温控周期组成的试验周期 ——功率判稳  
E.3.2 方法 SS1判稳条件  
基于E.3.1选取的时间段，应满足表 E.1的判稳条件：  
表E.1  方法 SS1判稳条件  
序号 判稳对象  计算公式  判稳条件  
1 由区间A、B、
C组成的试验
周期的时间
长度tABC -- 若按温控周期选取，则不低于 6h； 
若按固定的时间长度选取，则不低于 12h。 
2 温度偏差（ K） 
),, min( ),, max( CBA CBA T T <0.25K（每个间室）  GB 12021.2 —XXXX 
36 3 温度变化率
（K/h） 
)2 2() (
C
BAA C
tttTT ABS
 
<0.025K/h （每个间室）  
4 相对功率偏
差（%） 
),,(),, min( ),, max(
CBAavCBA CBA
PP P tABC≤12h ≤1% 
按温控周期选
取 12h< t ABC<36h ≤1%+( t ABC-12)/1200  
tABC≥ 36h ≤3% 
<1% 按固定时间长
度选取 
5 相对功率变
化率（%/h） 
),,( )2 2() (
CBAavC
BAA C
PtttP P ABS
 
<0.25%/h  
tA、tB、tC—分别为区间 A、B、C的时间长度；  
TA、TB、TC—分别为区间 A、B、C间室的平均温度；  
Pmax（A、B、C）—区间A、B、C中，平均功耗的最大值；  
Pmin(A,B,C)—区间A、B、C中平均功耗的最小值；  
Pav（A、B、C）—区间A、B、C组成的试验周期的平均功耗；   
表E.1中，如果间室多于两个，上述准则仅对最大的非冷冻食品储藏室和冷冻食品储藏室，若器具所
有间室均为非冷 食品储藏冻室或冷冻食品储藏室则选最大的两个间室进行上述判定。  
若表E.1条件不能满足，则应增加区间长度，如果加长至整个试验周期后表中条件仍不能满足，则需
选取3个时间区间，每个区间长度至少 36h，三个区间总长度不少于 108h。 
为了确保所选取的试验周期不是随机或偶然地满足判稳条件， 要求每个时间区间连续三个试验周期
均能满足判稳条件，则选取最后的一个作为有效的试验周期。 如图E.1所示，如果第一个满足准则的试
验周期为 5-20个温控周期，则试验周期为 6-21温控周期和试验周期为 7-22个温控周期也应满足准则
的要求。这 种情况下，试验周期 7-22为第一个有效的试验周期。  
用于确定 SS1的整个试验周期内， 温度控制设定 不应改变 。 
此外，按附录 E进行插值的各间室的温度稳定性应能满足上述 判稳条件 的要求。  
如果上述判稳原则没有达到，则应增加每个区间的温控周期数量（试验周期的长度也会增加） ，直
到所选试验周期满足上述判稳要求。  
推荐在整个数据采集阶段连续地 查看（从后向前） 已经采集的数据，评估所有可能的 区间长度 组成
的各个试验周期来确定最早可能满足 判稳条件 的试验周期 。一般不推荐用试验刚开始（器具刚通电降温
阶段）的数据进行上述评估，这些判稳准 则应确保先于稳定状态之前的任何降温 阶段被自动去除掉 。 
如果有多个试验 周期均能满足表 E.1的要求，则选择 相对功率偏差 最小的试验周期 。 
E.3.3 方法 SS1 计算值 
如果一个由 区间A、B、C组成的试验周期满足表 E.1的要求，则计算并记录如下值：  
1） 每个间室在试验周期内的平均温度 TSS1-i和平均功 耗PSS1； 
平均功耗 PSS1： 
 
                                                         （式E-1） 
 
式中： 
Eend-C——区间 C结束时积分电能表 读数，Wh 
ABCA start C end
SStE EP) (
1 GB 12021.2 —XXXX 
37 EStart-A——区间 A开始时积分电能表读数， Wh 
tABC——试验周期总长度， h 
 
当测得的环境温度与标准规定的环境温度不一致时， 则需要用 E.5规定的公式进行修 正计算出的平
均功率PSS进行后续的能耗计算。  
2）记录由 区间A、B、C组成的试验周期的总时间长度
A start C end ABC t tt  ； 
3）记录由 区间A、B、C组成的试验周期内压缩机的运行比 CRtSS（试验周期内压缩机运行时间与总
时间的比值） 。  
E.4 方法 SS2: 两次化霜之间稳定状态的确定  
E.4.1 方法 SS2  
方法 SS2适用于带有一个或多个 化霜系统（每个 化霜系统都有自己的 化霜控制周期）且稳定状态
受化霜及恢复期的影响 的器具。带有一个或多个 化霜系统的器具，在不能满足 方法 SS1的要求的情况
下也可以使用 方法 SS2的要求。  
对化霜间隔较长的 器具，选用方法SS1可缩短试验时间。  
方法SS2使用两次化霜及恢复期开始前的数据来计算稳定状态的功率。在进行进一步分析之前，通
过比较分析每次化霜及恢复期开始前的稳定状态运行特性（图 E.3的阶段X和Y） ，以确保这些数据满
足相应的稳定性要求。方法  SS2所确定的试验周期中的初始的化霜及恢复 期应满足附录 F的要求，为
了确定功率 PSS2，化霜及恢复期相关的耗电量的增量也应按照附录 F来确定。  
 
图E.3 方法 SS2——带化霜控制周期的器具的典型运行图  
如图E.3所示，选 取两个稳定运行时间段 X，Y，时间段 X结束点刚好在第一次化霜及恢复期开始
处，时间段 Y结束点刚好在第二次化霜及恢复期开始处，时间段 X和时间段 Y应至少由 4个完整的温控
周期组成（若有温控周期出现）或选区固定长度的时间段。时间段 X、Y长度不低于 4h，若按温控周期
选择，则 X、Y包含相同的温控周期且具有相近的时间长度；若按固定长度时间段来选取， 则X、Y具有
相等的时间长度。  
若从第一次化霜后 48h仍未有二次化霜，则 Y可在稳定状态选择，但从 X结束到Y结束的时间应超
过48h，而Y不与下一个化霜及恢复期相邻。若时间段 Y按照这种方式选择，则报告中应说明。  
E.4.2 方法 SS2判稳准则  
基于E.4.1 方法 SS2选取的时间段 X、Y应满足表 E.2的要求，才可用于计算稳定状态功率 PSS2。 
表E.2 方法 SS2 判稳准则  
 
 GB 12021.2 —XXXX 
38 序号 判稳对象  计算公式  判稳条件  
1 X、Y时间长度要求  -- 若按温控周期选取：  
X、Y的长度应不少于 4个完整的温控
周期，且 不低于4h；X、Y应有相同的
温控周期数， 且具有相近的时间长度。  
若选区固定长度的时间段： X、Y选取
相同的时间长度； X、Y的时间长度应
不少于4h。 
2 X、Y时间长度比值  Ratio-XY=t_X/t_Y 0.8<Ratio -XY<1.25 
3 温度偏差 (K)   <0.5K 
4 相对功率偏差 (%)  
 <2% 两者选取较大
者 
5 功率偏差 (W)  <1W 
6 初始的化霜及恢复期  -- 初始的化霜及恢复期应满足附录
C的要求。  
7 初始的化霜及恢复期耗
电量增量 ΔEdf -- 初始的化霜及恢复 期耗电量按照
附录C的确定。  
注： 
t_X——表示时间段 X的时间长度；  
t_Y——表示时间段 Y的时间长度；  
Tmax(X,Y)——时间段X和时间段 Y平均温度的最大值；  
Tmin(X,Y)——时间段X和时间段 Y平均温度的最小值；  
Pmax(X,Y)——时间段X和时间段 Y平均功率的最大值；  
Pmin(X,Y)——时间段X和时间段 Y平均功率的最小值；  
Pav（X，Y）——时间段X平均功率与时间段 Y平均功率的算术平均值。  
如果间室多于两个，上述判稳仅对最大的非冷冻食品储藏室和冷冻食品储藏室，若器具所有间室均
为非冷冻食品储藏室或冷冻食品储藏室则选最大的两个间室进行上述判稳。  
若上述准则不能满足，则 X、Y每次增加 1个温度控制周期或 1h（若没有温度控制周期） ，来确定是否
有有效的试验周期。第一个能满足要求的试验周期为有效的试验周期。 X、Y的长度不能超过 50%化霜间
隔或8h，取较长者 。 
按照附录 E用于插值的所有间室都应满足上述准则的要求。  
用于确定 SS2值的整个试验周期内（包括用于确定 化霜及恢复期耗电量增量 ΔEdf（DF1） 、时间段 X
和时间段 Y），温度控制装置 的设定应保持不变。  
若在化霜之间没有 稳定状态 ，无法按照附录 F.3来确定最初的 化霜及恢复期 的有效性 ，则可以按照
附录F.4方法进行处理，但是 该方法仅在附录 F.3不可能实现的情况下使用。  
E.4.3 方法 SS2计算值 
如果选取的数据满足表 E.2的要求，则稳定状态的 功耗按照如下计算：  
1） 稳定状态功率消耗：   
  
                                                （E-2） 
X end Y enddf X end Y end
SSt tE E EP
  
) (
2
), min( ), max( YX YXT T
),(), min( ), max(
YXavYX YX
PP P
), min( ), max( YX YX P PGB 12021.2 —XXXX 
39  
其中，
2SSP ——选定化霜控制周期的稳定状态功率， W； 
      
X endE ——时间段 X结束时电 能表读数， Wh； 
      
Y endE ——时间段 Y结束时电能表读数， Wh； 
      
X endt ——时间段 X结束时的时间；  
      
Y endt ——时间段 Y结束时的时间 ； 
     
dfE ——化霜及恢复期耗电量增量， Wh 
若测得的环境温度与标准规定的环境温度不一致，则应用 E.5的修订公式计算出的稳定状态功耗 PSS
用于后续的能耗计算。  
2） 试验周期长度 =
X end Y end t t  ，h 
应注明阶段 Y是否紧邻一个 化霜及恢复期。  
3） 稳定状态各间室的温度值：   
 





 
 
 
X end Y endidf
i endY endXav i SSt tTh
T T ) (2
                              （E-3） 
其中，
i SST2 ——稳定状态时间室 i的温度，℃；  
    
i endY endXavT ——从阶段 X结束至阶段 Y结束时间室 i的平均温度，℃；  
    
idfTh ——按照附录 C确定的化霜及恢复期（阶段 X结束后紧邻的化霜及恢复期）的累积的
温度偏差， K.h； 
    
X endt ——阶段 X结束时的 时间； 
    
Y endt ——阶段 Y结束时的 时间。 
4） 压缩机的运行比：   
 
                                                     （E-4） 
 
其中，
2SSCRt ——整个稳定状态下压缩机的运 行时间比， %； 
      
X endRt ——阶段 X结束时压缩机的累积运行时间， h； 
      
Y endRt ——阶段 Y结束时压缩机的累积运行时间， h； 
) (2
X end Y enddr X end Y end
SSt tt Rt RtCRt
  
GB 12021.2 —XXXX 
40       
drt ——按照附录 C确定的化霜及恢复期额外的压 缩机运行时间， h； 
       
X endt ——阶段 X结束时的时间；  
       
Y endt ——阶段 Y结束时的时间。  
需要注意的是化霜加热器的运行时间不应计算在压缩机的运行时间内。 （尽管一些器具压缩机运行
时化霜加热器可能工作 ——应对每个器具进行检查来确定其是如何配置的） 。  
E.5 稳定功率的校正  
当测得的环境温度与标准规定的环境温度不同时，用下述公式进行稳定状态功率的修订：   
  COP T T
c T cT T Vc T cV
T T P P
am atn
i itim am in
i iti
am at SSM SS











) (11
) ) 18( () ) 18( (1
1 2 11 2 1
       （E-5） 
                                                                
SSMP
——按照 E.3和E.4测得的稳定状态的功率， W； 
atT
——标准环境温度，℃；  
amT
——试验期间测得的环境温度，℃；  
iV
——间室 i的额定容积；  
imT
——测得的间室 i的温度，℃；  
itT
——间室 i耗电量试验时的特性温度  ，℃；  
1c
——常数， 0.011364 ； 
2c
——常数， 1.25； 
COP
——根据产品类型和试验条件而得出的调整值，见表 E.3。 
 
表E.3 假定的
COP 值 
产品类型 在环境温度  16℃
COP 值 在环境温度  32℃
COP 值 
两个及两个以上间室  0.000/K -0.014/K 
一个间室  -0.004/K -0.019/K 
若环境温度偏差范围超过± 0.5K，则该公式不适用。该 校正仅适用于 稳定状态功率的 修订。对附录 F
的化霜及恢复期的温度的 校正不适用。 公式中用与 功率校正 的容积为器具 说明书或其它相关文件 的额定
容积。 
 
 
 GB 12021.2 —XXXX 
41 附录F  
（规范性附录）  
化霜及恢复期能量及温度变化  
F.1一般要求  
本附录规定 了带有一个或多个化霜控制周期的器具的化霜及恢复期的耗电量增量的确定方法。 也给
出了与化霜及恢复期相关的间室温度变化的确定方法。通常，这些计算所需的试验数据是附录 B进行稳
定状态功耗测量时的一部分。只要化霜及恢复期能满足相应的要求，则在正常试验过程中任何时间发生
的单独的化霜及恢复期均可以用于计算化霜及恢复期耗电量增量。如果器具多于一个化霜系统，则每个
化霜系统的性能都要单独确定（如果适用，也可以联合确定） 。  
注：由于循环化霜无化霜控制周期，因此附录 C仅适用于除循环化霜以外的带自动化霜系统的间室或器具。  
F.2 试验的设定及数据的采集  
本部分的目的是通过测量和选择一些有代表性的化霜及恢复期， 来确定每个环境温度下与化霜及恢
复期相关的耗电量增量（超出稳定状态的耗电量）以及间室内部温度的变化（与稳定状态温度相关） 。  
器具按照 D.2的要求进行设置及运行。若在化霜及恢复期之前的 24h内，器具与电源断开的累积时
间超过6h，则认为该化霜及恢复期的数据是无效的，不能用该组数据按照附录 F 进行化霜及恢复期的
计算。 
为了确定每个环境温度下化霜及恢复期的耗电量增量以及平均温度的变化， 需要测量若干有代表性
的化霜及恢复期。考虑到代表性，化霜及恢 复期之前和之后的稳定状态功率和温度应满足相应的稳定性
和判稳条件的要求。本附录规定了每个环境温度下需要测量的化霜及恢复期的数量。在每个环境温度工
况下，用于确定耗电量的每个试验点至少有一个化霜及恢复期。也可以用以下方法替代，即至少要有 4
个化霜及恢复期， 并且在每个环境温度下至少有一半的化霜及恢复期内器具最冷间室的温度小于等于其
特性温度。  
图F.1给出了化霜及恢复期耗电量增量的示意图。  
 
 
图F.1 化霜及恢复期额外的耗电量增量示意图  
化霜及恢复期耗电量增量及温度的确定分两种情况：方法  DF1和方法 DF2。方法 DF1适用于化霜及
恢复期前后器具可以稳定状态运行的情况，是目前较为常见的情况。方法  DF2适用于化霜及恢复期前后
无法以稳定状态运行的情况，这类情况比较少见。  
F.3  方法 DF1：化霜前后可以稳定运行的情况  
F.3.1 方法 DF1  
满足方法  DF1的器具通常在化霜之前能够运行在稳定状态下，化霜及恢复期后经过一段时间后又GB 12021.2 —XXXX 
42 恢复到稳定状态。也就是在化霜及恢复期前后都能以稳定状态运行。每个化霜及恢复期的耗电量增量和
间室温度变化应独立考核。这种方法适用于一个或多个间室带化霜系统（有自己的化霜控制周期）的器
具。 
 
 
 
图F.2 方法 DF1 运行曲线  
如图F.2所示，稳定时间段 D（选取时间段 D的结束刚好在化霜及恢复期开始前的能够满足 F.3.2
要求的最小时间段） 、稳定时间段 F（选取时间段 F的开始刚好在相同的化霜及恢复期结束后能够满足
F.3.2要求的最小时间段） 。  
化霜及恢复期名义中心线为化霜加热器开始后 2h的位置，若无化霜加热器，则为制冷系统由于自
动化霜而停止后的 2h处。 时间段 ΔtD1（时间段 D结束至名义中心线之间的时间长度） 和时间段 ΔtF1（名
义中心线至时间段 F开始的时间长度）有相近的时间长度，但是会随时间段 D结束和时间段 F开始处选
择的温控周期的确切时间而变化。  
注： 为了获得合适的数据，时间段 D、F、ΔtD1、ΔtF1的长度可以调整。  
对时间段 D和时间段 F的各间室的温度和功率进行比较，应符合附录 F.3.2的验收准则。  
需要注意的是，时间段 D和时间段 F的功率不会完全相等（如图 F.2所示） 。时间段 D和时间段 F
间隔均匀地分布在化霜及恢复期名义中心线两侧， 通过时间段 D和时间段 F的平均功率来确定在化霜及
恢复期内假定的稳定状态功率。这种方法可以对单个的化霜及恢复期进行单独的稳定判断，使得试验更
快更方便。  
对时间段 D和时间段 F之间的差异进行了严格的限制，以确保在评估阶段器具的状态没有明显的
变化。这些变化可能是由于在时间段 D之前的一系列原因：如时间段 D或时间段 F之前用户可调节的温
度控制装置的调节，包括降温试验的影响（从较高的温度开始运行） 、化霜及恢复期内（及时间段 D）
装载试验的影响、器具运行中的自动变化（转速变化、加热器运行的变化、温度和功率的显著漂移，这
些都可以对时间段 D和时间段 F产生明显的变化） 。有效性准则就是为了准确地排除无效化霜，使其不
被用于耗电量计算。这种情况下，试验要继续直到下一个化霜及恢复期被记录。  
F.3.2 方法 DF1验收准则  GB 12021.2 —XXXX 
43 方法 DF1所需数据的选取原则：   
1） 若有温度控制周期，时间段D与F包含相等的温 度控制周期且不少于 3个完整的温控周期；
若无温控周期 或选区固定长度的时间段 ，则时间段D与F具有相等的时间长度；  
2）时间段D与F时间长度不少于3h； 
3）ΔtD1、ΔtF1时间长度不少于3h； 
4)  时间段D的开始时间距离上一次 化霜加热器 开始的时间要大于等于 5h；或若无化霜加热器，
则距离与自动 化霜相关的制冷系统中断处不低于 5h； 
5）时间段F的结束时间不应在下一个 化霜及恢复期 开始之后； 
如果上述条件 以及表F.1的要求不满足，则保持 ΔtD1、ΔtF1最小3h不变，时间段D与F每次增加
1个温控周期或 1h（若无温度控制周期或选取固定的时间长度） 。 
若时间段 D与F长度调整后仍不能满足（也就是化霜及恢复期较长） ，则ΔtD1、ΔtF1每次增加 1个
温控周期或 30min的倍数增加（若无温控周期或选取固定的时间长度） ，再对时间段D与F的有效性进
行判断。  
若时间段D与F长度增加或者 ΔtD1、ΔtF1长度增加，则第一个满足有效性要求的值为所需的值。  
若按照上述的调 整后时间段D与F仍不能满足要求，则 化霜及恢复期名义中心线的位置可以 调整
（默认值为 化霜加热器开始后 2h处，若没有 化霜加热器，则从制冷系统由于自动 化霜而中断后 2h处） ，
调整值不低于 1h但不超过 4h，每次以 30min的倍数变化。 
注：为了获得满意的数据， 化霜及恢复期开始至 化霜及恢复期名义中心线的距离调整至 3h，则化霜及恢复期开始
的位置不变，而名义中心线的位置后移 1h。 
若使用任何非标准的方法来选择时间段 D与F（即与F.3.1要求的方法有变化） ，则报告中应注明。  
注：对化霜之间不能获得稳定状态的，则用附录 F.4的方法进行计算。  
选择好合适的区域后，对相应的功率和温度按表 F.1进行有效性判断 ，如能满足要求，则此部分
数据可以用于 化霜及恢复期耗电量 的计算。  
表F.1 方法 DF1有效性判断条件  
序
号 判稳对象  计算公式  判定条件  
1 D、F时间长度比值  Ratio-DF=tD/tF 0.8<Ratio -DF<1.25 
2 温度偏差 (K)  Tmax(D,F)-Tmin(D,F) <0.5K 
3 相对功率偏差 (%) 
),(), min( ), max(
FDavFD FD
PP P 
<2% 选取较大
者 
4 功率偏差 (W) Pmax(D,F)-Pmin(D,F)  <1W 
注1：tD为时间段 D的时间长度；  
tF为时间段 F的时间长度；  
Tmax(D,F)为时间段 D和时间段 F温度平均值的最大值；  
Tmin(D,F)为时间段 D和时间段 F温度平均值的最小值；  
Pmax(D,F) 为时间段 D和时间段 F功率平均值的最大值；  
Pmin(D,F) 为时间段 D和时间段 F功率平均值的最小值；  
Pav为时间段 D和时间段 F平均功率的算术平均值。  
使用表F.1中，如果间室个数多于两个，则判稳仅对最大的非冷冻食品储藏室和冷冻食品储藏室，
当器具所有间室均为冷冻食品储藏室或非冷冻食品储藏室时， 则选取最大的两个间室进行上述判断。  
F.3.3 方法 DF1计算值 
当F.3.2的数据选定以后，进行如下计算：   GB 12021.2 —XXXX 
44 a） 每个化霜及恢复期的耗电量增量：  
 
                                                         （F-1） 
 
其中，
dfjE ——第j个化霜及恢复期耗电量增量， Wh； 
       
F endE  ——在时间段 F结束时电能表读数， Wh； 
       
D startE ——在时间段 D开始时电能表读数， Wh； 
       
DSSP ——时间段D的平均功耗， W；. 
       
FSSP ——时间段F的平均功耗， W； 
       
F endt ——时间段F结束时间；  
       
D startt ——时间段D开始时间；  
注1：
D start F end t t  单位为 h。 
 
b） 某一个化霜及恢复期（ j）的各间室（ i具体的间室）温度的变化：   
 
 
   
   2) () (iFav iDav
i endF startDav D start F end idfjT TT t t Th
                 （F-2） 
其中，
idfjTh ——化霜及恢复期期间间室 i内的温度变化， K.h； 
       
i endF startDavT ——间室i在时间段 D开始到时间段 F结束这段时间的加权平均温度 （包括化
霜及恢复期对温度的影响） ，℃； 
       
iDavT ——时间段D中的间室平均温度，℃；  
       
iFavT ——时间段F中的间室平均温度，℃；  
       
F endt ——时间段F结束时间；  
       
D startt ——时间段D开始时间；  
3）对带压缩机运行时间型 化霜定控制器的 器具，与一个 化霜及恢复期有关的额外的压缩机运行时间：  
 ) () () () () () (D start F end
D start D end F start F endD start D end F start F end
D start F end drj t tt t t tRt Rt Rt RtRt Rt t 
      
    
    （F-3） 
其中，
drjt ——化霜及恢复期 j额外的压缩机运行时间， h； 
) (2) () (D start F endFSS DSS
D start F end dfj t tP PE E E  
  GB 12021.2 —XXXX 
45        
F startRt ——时间段F开始时压缩机累积运行时间， h； 
F endRt
——时间段F结束时压缩机累积运行 时间，h； 
       
D startRt ——时间段D开始时压缩机累积运行时间， h； 
       
D endRt ——时间段D结束时压缩机累积运行时间， h； 
F startt
——时间段F开始时间；  
F endt
——时间段F结束时间；  
       
D startt ——时间段D开始时间；  
       
D endt ——时间段D结束时间；  
需要注意的是， 化霜加热器的运行时间不应计算在压缩机的运行时间内。 （ 有可能一些控制器将 化
霜加热器 的运行时间包括在 压缩机运行 时间内——应根据器具的具体情况而定） 。连续运行的 器具
drt
可以是0或负值。  
F.4 化霜前后非稳定运行时化霜及恢复期耗电量增量的计算方法  
F.4.1器具有规律运行但无法达到稳定运行状态  
在使用方法 SS2确定稳定状态的耗电量时 ，理论上会出现 连续的化霜及恢复期之间无附录 F.3规
定的DF1的稳定情况。这种情况下，需要用本附录规定的 DF2的方法来确定。  
这种情况下， 器具呈有规律且稳 定的模式运行， 但化霜之间的功率值是变化的 （通常功率会增加或降低） 。
这种方法适用于化霜间隔短且化霜后温度变化较大，在下一次化霜开始之前不能达到稳定状态的情况。
如图F.3。 
 
 
图F.3非稳态化霜及恢复区选取图  
F.4.1.1 方法 DF2  
方法 DF2适用于器具化霜及恢复期之间不能达 到稳定运行，用 DF1方法无法进行耗电量增量评估
的情况。器具通常有规则的稳定的运行图，但是化霜及恢复期之间不能建立稳定状态。对连续的化霜及
恢复期的相应部分进行比较来确定。该方法通常适用于化霜间隔短的器具。  GB 12021.2 —XXXX 
46     方法 DF2 数据选取原则如下（见图 F.3）： 
D1、D2包含2个完整的温控周期（若有温控周期）且不低 于2h，分别在第一次和第二次化霜及恢
复期开始时结束； F1、 F2包含2个完整的温控周期（若有温控周期）且不低于 2h，分别在第一次和第
二次化霜及恢复期结束后开始； D1、D2、F1、F2具有相同的温控周期，若无温控周期，则选取相同的
时间长度。  
注：若连续两个温控周期的功率变化小于 5%，则可定义为假定的稳定状态。温控周期内的显著变化可以认为一个化
霜及恢复期的开始。  
F.4.1.2 DF2 方法判稳条件  
如表F.2所示： 
图F.2 D1、D2、F1、F2判定条件  
序号 判稳对象  计算公式  判定条件  
1 
温度偏差 (K)  
<0.5K 
2  
3 
相对功率偏差 (%)  
<2% 
选取
较大
者 4  
5 
功率偏差 (W)  
<1W  
6 
Tmax(D1,D2)为时间段 D1和时间段 D2温度平均值的最大值；  
Tmin(D1,D2)为时间段 D1和时间段 D2温度平均值的最小值；  
Tmax(F1,F2)为时间段 F1和时间段 F2温度平均值的最大值；  
Tmin(F1,F2)为时间段 F1和时间段 F2温度平均 值的最小值；  
Pmax(D1,D2)为时间段 D1和时间段 D2功率平均值的最大值；  
Pmin(D1,D2)为时间段 D1和时间段 D2功率平均值的最小值；  
Pmax(F1,F2)为时间段 F1和时间段 F2功率平均值的最大值；  
Pmin(F1,F2)为时间段 F1和时间段 F2功率平均值的最小值；  
Pav(D1,D2)为时间段 D1和D2平均功率的算术平均值；  
Pav(F1,F2)为时间段 F1和F2平均功率的算术平均值；  
如果间室 个数多于两个，上述判稳仅对最大的非冷冻食品储藏室和冷冻食品储藏室，当器具所有间
室均为冷冻食品储藏室或非冷冻食品储藏室时，选取最大的两个间室进行上述判断。  
注：需要注意的是应确保 D1/D2和F1/F2是相邻化霜控制周期的相对应部分。若上述条件均能满足，则数据可用于
计算单一的温度控制设定下的稳定状态功 率和两次化霜间的 耗电量增量 、温度。某些器具（使用机械定时器的器具）在
化霜加热器工作之前的温控周期 的长度是任意的，当对周期的相 对应部分进行比较时， 应不选择这些周期 。 
F.4.1.3 方法 DF2的计算值  
选取的数据满 足F.4.1.2 的要求后，按照如下公式计算第一个 化霜及恢复期的 耗电量增量： 
                                                               （F-4） 
 
其中， 
) ( ) (1 2 21 1 2 D end D end DF D end D end dfj t t P E E E     
)2,1(min )2,1(max DD DDT T
)2,1(min )2,1(max FF FFT T
)2,1()2,1 min( )2,1 max(
DDavDD DD
PP P
)2,1()2,1 min( )2,1 max(
FFavFF FF
PP P
)2,1 min( )2,1 max( DD DD P P
)2,1 min( )2,1 max( FF FF P PGB 12021.2 —XXXX 
47 
dfjE——化霜及恢复期的 耗电量增量，Wh； 
1D endE
——D1结束时刻积分电能表的读数， Wh； 
2D endE
——D2结束时刻积分电能表的读数， Wh； 
21DFP
——F1开始时刻到 D2 结束期间假定稳定 功耗，W； 
1D endt
——D1结束的时间；  
2D endt
——D2结束的时间；  
注：上式给出了第 一个化霜及恢复期的耗电量增量（ D1和F1确定） 。可用 D2和F2对第二个化霜及恢复期进行类
似计算。  
) () (
1 21 2
2 1
F start D endF start D end
DFt tE EP
  

                              （F-5） 
化霜及恢复期每个间室温度变化：  
) () (1 2 2 1 2 1 endD endD i DF i endD endDav idf t t T T Th    
                     （F-6） 
其中，
idfTh ——化霜及恢复期相关的间室 i的累积的温度变化， K.h； 
i endD endDavT 2 1
——D1结束至D2结束期间的间室 i温度的平均值， °C； 
i DFT21
——间室i在假定稳定状态的间室温度， °C； 
2 endDt
——D2 结束时间； 
1 endDt
—— D1 结束时间。 
化霜及恢复期压缩机额外运行时间 : 
 ) () () () () () (1 2
2 2 1 12 2 1 1
1 2 D end D end
D start D end F start F endD start D end F start F end
D end D end drj t tt t t tRt Rt Rt RtRt Rt t 
      
      
    （F-7） 
其中，
drjt ——化霜及恢复期 j压缩机额外运行时间， h； 
1D endRt
——时间段D1结束时压缩机累积运行时间， h； 
       
1F startRt ——时间段F1开始时压缩机累积运行时间， h； 
1F endRt
——时间段F1结束时压缩机累积运行时间， h； 
       
2D startRt ——时间段D2开始时压缩机累积运行时间， h； GB 12021.2 —XXXX 
48        
2D endRt ——时间段D2结束时压缩机累积运行时间， h； 
1F startt
——时间段F1开始时间；  
1F endt
——时间段F1结束时间；  
       
1D endt ——时间段D1结束时间；  
2D startt
——时间段D2开始时间；  
       
2D endt ——时间段D2结束时间；  
F.5 有效的化霜及恢复期数量  
为了计算 方法 DF1和方法 DF2中有代表性的 化霜及恢复期的 耗电量增量 和温度变化，规定了在每
个环境温度下 有效化霜 及恢复期的最小数量：   
方法1：单台器具在进 行耗电量试验时每个温度控器设定下都应有一个有效的化霜及恢复期耗电量
增量值
dfE 。每个化霜及恢复期都应选择在紧邻附录 B进行耗电量计算的稳定阶段（可以在方法  SS1
规定的稳定状态之前或之后；在方法  SS2规定的稳定状态之前） 。器具化霜及恢复期耗电量增量的代表
值
dfE为所有有效值的平均值。  
方法2：如果对一个特定型号有足够多的数据（可以是通过长时间试验获得，也可 以在几个相同型
号的器具上进行试验而获得） ，则器具化霜及恢复期耗电量增量
dfE 为至少4个有效值的平均值。这种
情况下，这些用于计算的值至少 50%能保持其最冷间室的温度小于等于特性温度。每个环境温度下测定
一个化霜及恢复期耗电量增量
dfE 。 
可根据不同地区的规定和要求，选择方法 1或者方法 2。 
F.6 代表性化霜及恢复期耗电量增量和温度计算  
代表性化霜及恢复期耗电量增量
dfE ： 
mE
Em
j dfj
df
1
                                  （F-8） 
dfE
——环境温度下，化霜及恢复期耗电量增量的代表值；  
m——附录F.5规定的有效的化霜及恢复期数量；  
dfjE
——每个化霜及恢复期耗电量增量， （ j从1到m） 
mTh
Tm
j idfj
idf 

1
                                （F-9） 
idfT
——环境温度下，间室 i在化霜及恢复期温度变化；  GB 12021.2 —XXXX 
49 
idfjTh——环境温度下，间室 i在第j个化霜及恢复期温度变化；  
m——附录F.5规定的有效的化霜及恢复期数量  
mt
tm
j drj
dr
1
                                    （F-10） 
 
drt
——环境温度下， 化霜及恢复期压缩机的额外运行时间；  
m——附录F.5规定的有效的化霜及恢复期数量  
drjt
——环境温度下，第 j个化霜及恢复期压缩机额外运行时间 。 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 GB 12021.2 —XXXX 
50 附录G 
（规范性附录）  
化霜间隔  
G.1 一般要求  
本部分规定了带有一个或多个化霜控制周期的器具化霜间隔的确定方法。  
化霜控制器主要有以下 3种形式：   
 整机定时型  ：其化霜间隔与环境温度、制冷系统的负荷无关。这种化霜控制器不常见，其控制器
为机械式或电子式；  
 压缩机运行时间型  （简称压机定时型） ：其化霜间隔与压缩机的运行时间有关（即制冷系统负荷的
一种体现） 。这种类型比较常见，控制器一般为机械控制的且仅能在定速压缩机使用时才能有效运
行。  
 智能型： 不同于整机定时型或压 机定时型， 为了更好地按正常使用中蒸发器结霜量大小来进行化霜，
其化霜间隔 在正常使用中的变化是通过自动处理来完成，该自动处理使用运行条件的一种或多种
变化来实现。 这种控制方式是目前常见的方式，一般为电子控制。  
注：直接测量蒸发器上结霜量的化霜控制器为智能型化霜控制器。  
本附录的目的是确定化霜控制器运行的基本方式，进而确定每个环境温度下代表性的化霜间隔。对
于压机定时型化霜控制器，其化霜间隔在一定程度上也受特定环境温度下温度控制器设定位置的影响。
用本附录确定的值来确定耗电量。  
G.2 整机定时型化霜控制器  
整机定时型 化霜控制器在较广的运行范围下化霜间隔相对固定。这种控制器不太常见，多用于商业
场所使用的器具。大多数情况下该控制器的化霜间隔小于 24h。 
如果整机定时型化霜控制器是易触及的，则可以直接测量化霜控制器来确定其化霜间隔。可以接受
的直接测量整机定时型化霜控制器控制周期的方法如下：  
 直接测量器具中化霜控制器的运行（例如测量电压出现的时间） ；  
 将化霜控制器从器具中取出直接在试验台上运行进行测量。  
整机定时型化霜控制器自身标明的额定参数可能与实际使用情况不一致， 如化霜控制器额定频率是
60Hz，而器具的工作频率为 50Hz。具有相同额定值的整机定时型化霜控制器的化霜间隔也可能会有变
化，但由于控制器一般都是用同步电机来控制主频运行，因此一旦其间隔确定每个控制器的化霜间隔应
该非常稳定。  
如果整机定时型化霜控制器不易触及（或者不能确定其是否为整机定时型化霜控制器） ，或试验室
无法直接测量其运行，则应按照以下的方式进行确定。为了确定平均化霜间隔，在进行附录 B和C的试
验时，应收集充足的数据。最初的化霜间隔是在单一的试验条件下确定的，可以是任何环境温度，任何
温度控制设定，然后在其它环境温度和 /或温度控制设定下至少再确定两个额外的化霜间隔。至 少确定
三个化霜间隔值，其中在环境温度 16℃和32℃下至少各有一个化霜间隔值。  
无论整机定时型化霜控制器的化霜间隔是直接测量或随整机一起测量的， 都需要在其它环境温度和
/或温度控制设定上进行额外的试验。这些试验过程中器具需承受一些与用户相关的负荷如试验过程中
开门以及少量的装载。 这种情况下测得的化霜间隔应与测量的整机定时型化霜控制器的化霜间隔保持一
致，否则应定义为智能型。  
注：这些试验是用来确定整机定时型控制器在正常使用中是否被一些其他的控制装置重新设置 。 
若定义为整机定时型化霜控制器， 则确定的三个或以上化霜间隔 的偏差系数 （标准偏差除以平均值）
应小于10%。若不能满足，则定义为智能型。  GB 12021.2 —XXXX 
51 需要注意的是， 确定整机定时型化霜定时器是否由于化霜加热器的启动而运行 ——这些依赖于器具
自身的设计。  
注：同样的定时器可作为整机定时型 化霜定时器也可作为压机定时型 化霜定时器，这取决于定时器在器具中的具体
设置情况。 
G.3压机定时型化霜控制器  
这些化霜控制器的化霜间隔仅由压缩机的运行时间而定（某些情况下，由压缩机的运行时间和化霜
加热器运行时间组成） 。这些控制器使用定速压缩机。其化霜间隔与制冷系统的热负荷量（环境温度和
用户相关的负荷）近似 成反比。最常见的压机定时型化霜控制器运行时间范围为压缩机运行 6-12h（此
时，在较高的环境温度下对应的化霜间隔通常为 12-30h，在较低的环境温度下有可能会更长） 。  
如果压机定时型化霜控制器是易触及的，则可直接测量化霜控制器来确定实际运行时间。确定化霜
控制器周期的可接受的试验如下：  
 直接测量器具中化霜控制器的运行（例如，测量电压出现的时间） ；  
 将化霜控制器从器具中取出直接在试验台上运行进行测量。  
整机定时型化霜控制器自身标明的额定参数可能与实际使用情况不一致， 如化霜控制器额定频率是
60Hz，而器具的工作频率 为50Hz。具有相同额定值的整机定时型化霜控制器的化霜间隔也可能会有变
化，但由于控制器一般都是用同步电机来控制主频运行，因此一旦其间隔确定每个控制器的化霜间隔应
该非常稳定。 注：同样的定时器可以作为整机定时型也可以作为压机 定时型化霜定时器，这取决于定时器在器具中的
具体设置情况。 
如果压机定时型 化霜控制器不易触及（或者不能确定其是否为压机定时型控制器） ，或试验室无法
直接测量其运行，则应按照以下的方式进行确定。  
在每个环境温度下至少进行一次试验，试验 在整个化霜控制周期进行，为了证明其为压机定时型化
霜定时器并确定压 机定时型化霜控制器运行时间 Δtrt。选取的阶段应符合如下要求：  
 第一个化霜应为满足附录 F.3的有效化霜；  
 试验周期应至少包括下一个化霜及恢复期的开始部分，该化霜及恢复期是不受任何干扰自动产生
的；  
 在整个试验阶段温度控制设定不改变；  
 在试验过程中没有进行任何开门及装载。  
对符合规定的数据进行如下计算来估算压机定时型化霜控制器的运行时间：  
dhj crtj rtj t t t 
                                       （G-1） 
其中，
rtjt ——从第j个化霜及恢复期开始的试验周期内压缩机定时型化霜控制器运行时间；  
crtjt
——第j个化霜及恢复期开始到第 j+1个化霜及恢复期开始这段时间内测得的压缩机运行
时间，h； 
dhjt
——若在化霜及恢复期 j期间定时器运行，是指在化霜及恢复期中从压缩机停止到其重新
启动的时间；若在化霜及恢复期期间，定时器没有运行，则该值为 0。 
需要注意的是， 确定压机定时型化霜控制器是否由于化霜加热器的启动而运行 ——这依赖于器具的
设计。如果控制器是易触及的，则可通过 测量化霜加热器工作时控制器电机的电压进行确认。  
无论压机定时型化霜控制器是直接测量还是随整机一起测量的，都需要在其它环境温度和 /或温度
控制设定上进行额外的测量。 这些试验过程中会受用户相关的负荷影响如试验过程中的开门、 少量装载。
这种情况下测得的化霜间隔应与测得的控制器运行时间保持一致，否则应定义为整机定时型或智能型。  GB 12021.2 —XXXX 
52 注：这些试验是用来确定整机定时型控制器在正常使用中是否被一些其他的控制装置重新设置 。 
若化霜控制器的运行时间是直接测量的，则测量值 Δtrt可用于随后的计算。  
若定义为压机 定时型化霜控制器，则 在确定化霜间隔时， 压机定时型化霜控制器运行时间 Δtrtj的
偏差系数（标准偏差除以平均值）应低于 10%。若不能满足，则定义为智能型控制器。压缩机运行时间
确定后，则 用于后续计算的 Δtrt为所有测试结果的平均值。  
一旦确定，这个值可以作为压缩机运行时间的函数用来计算任何环境温度、温度控制设定及装载条
件的实际的化霜间隔。所有带压机定时型化霜控制器的器具，报告中应记录其在附录 B的稳定状态下压
缩机运行百分比及附录 C的化霜及恢复期额外的压缩机运行时间。  
每个试验条件及温度控制设定下的化霜间隔：  
 
dxy
ssdh dr rt
df tCRtt t tt                                      （G-2） 
其中，
dft ——评估的每个环境温度和温度控制设定下的化霜间隔，包括化霜及恢复期的影响；  
rtt
——声明的、测量的或评估的压机定时型化霜控制器运行时间；  
SSCRt
——在附录 E.3.3和附录 E.4.3每个环境温度及每个温度控制设定条件下稳定状态运行
时压缩机的运行时间百分比；  
drt
——按照附录 F中化霜及恢复期确定的有代表性的压缩机额外运行时间；  
dht
——在化霜及恢复期期间化霜加热器运行时定时器也工作的情况下，代表性的化霜加
热器工作的时间，如果在化霜及恢复期期间化霜加热器运行时定时器不工作，该值为 0； 
dxyt
——当
dht大于等于 0时，该值等于
dht ，否则该值为化霜及恢复期内代表性 的压缩
机停机时间。  
G.4 智能型控制器  
智能型化霜控制器化霜间隔随蒸发器上 结霜量的变化，大多数系统不直接测量结霜量，这种系统通
常用软件控制，通过一系列的参数直接评估结霜量，调节化霜间隔。化霜加热器运行后，系统通过检测
以前的试验阶段的相应参数，调节下一个化霜间隔，如果需要，进行优化并减小与化霜相关的额外能量
消耗。因此，器具通过试验过程中的一个连续的感知来调节化霜间隔。     
本部分的目的是基于制造商声明的参数范围来评估正常使用中有代表性的化霜间隔。  
智能化霜控制器可以通过一系列可能的化霜间隔来反映蒸发器上结霜量的变化。如果化霜间隔过
短，则会造成能量浪费。如果化霜间隔过长，则由于霜覆 盖的蒸发器散热差、甚至去掉霜也成为问题，
导致长时间结冰及性能衰退，而造成额外的能量消耗。  
如果一个器具依据本标准可定义为智能化霜器具，则化霜间隔应在一些连续值之间变化（或者足够
数量的步幅或合适的间隔） ，来反映当受到正常使用中的一些相关的 动作时， 智能化霜控制器任意感知
期间蒸发器的结霜量。  
智能化霜是本标准的一个定义。如果产品的化霜控制与正常使用时的特征有明 显的不同，则应考虑
是否使用规避装置。  
G.4.1 智能化霜控制器 ——宣称化霜间隔  
基于本标准的化霜 间隔是通过计算得到的，它是在 32℃环境温度下声明的最短 化霜间隔和最长时间
间隔的函数。计算公式如下：   GB 12021.2 —XXXX 
53 
 min min maxmin max
32) (2.0   

d d dd d
dft t tt tt                              （G-3） 
其中，
32dft ——在环境温度 32℃下的化霜间隔；  
max
dt
——在环境温度 32℃下制造商规定的最大可能的化霜间隔， h； 
min
dt
——在环境温度 32℃下制造商规定的最小可能的化霜间隔， h； 
无论说明书如何规定，输入变量
max
dt 和
min
dt 应满足以下限值要求：  
 在环境温度 32℃下，通常
h t h
d12 6
min
  
 在环境温度 32℃下，
h t
d96
max
 且
min max  
d dt t 。 
在32℃环境温度下，宣称的最小化霜间隔
min
dt 是基于重度使用（重 度使用，频繁开门及高湿
度）时的最短时间间隔。 需在重度使用情况下进行大量的试验来验证宣称值。在 32℃环境温度下，宣
称的最大化霜间隔
max
dt 应在规定温度下且在 附录 E规定的稳定状态下所有间室温度均小于或等于其
特性温度的条件下测得。制造商应给出获得宣称值的特定条件。  
应在其他环境温度和装载（开门）情况下进行试验来验证化霜控制器工作在一些连续的值或相
当数量的步幅或适当的间隔。  
在环境温度 16℃下的化霜间隔
16dft 为两倍的
32dft 。 
G.4.2智能化霜控制器 ——无宣称的化霜间隔（按需化霜）  
若系统为智能 化霜控制，由于 化霜控制器是直接测量蒸发器上霜的厚度来进行 按需化霜 ，因此制造
商没有给宣称的
max
dt 和
min
dt ，则默认值如下：  
在32℃环境下，
h t
d6
min
 ，
h t
d96
max
 。 
对按需化霜型的智能化霜控制器按照公式 G-3计算的默认值为
h tdf 4816 ，
h tdf 2432 。 
注：即使仅由于蒸发器结霜量（而不是使用定时算 法）而开始化霜，此计算程序仍适用。  
按需化霜系统的化霜控制器应运行在一些连续的化霜间隔来 响应结霜量的变化。为了验证这些值，
制造商需要提供如何使 按需化霜 系统动作的一些技术资料。  
D．4.3 不满足G.4.1以及G.4.2要求的智能化霜控制器化霜间隔  
若系统为通常的智能 化霜但：  
a） 制造商没有提供宣称的
max
dt 和
min
dt ，也不能证明为 按需化霜 ；或  
b） 由于器具不能在一些连续的 化霜间隔间运行而不符合智能 化霜的要求 （或无相当数量的适当的 化霜
间隔） ；或 
i. 注:若满足智能化霜，则器具应至少具有 4个不同的化霜间隔 。 
c） 宣称值与试验值不一致。  GB 12021.2 —XXXX 
54 这种情况下
32dft 和
16dft 为如下值：  
 
32dft  在环境温度 32℃下开门次数不超过 1次/h情况下取 3个化霜间隔的平均值， 但不应超
过10.0h； 
16dft
 在环境温度 16℃下开门次数不超过 1次/h情况下取 3个化霜间隔的平均值，但不应超过 20h； 
 GB 12021.2 —XXXX 
55 附录H 
（规范性附录）  
插值法 
H.1一般要求  
本附录规定了用两个或多个测试结果进行插值的方法来确定 一个优化的耗电量值使得所有间室温
度都小于等于其特性温度的方法。  
注：本标准插值法是可选的。用单次的测试使 得所有间室的温度都低于等于其间室特性温度下也可以得到一个有效
的耗电量值。  
本标准允许两种插值方法：  
方法1：两个测试点之间的线性插值法，一般对一个用户可调节的温度控制装置进行调节（可能有
多个用户可调节的控制器，但本方法 H.3中规定了专门的测试方法） ；  
方法2：用三个（或多个）测试点进行的三角形插值法，通过调节两个或多个用户可调节的温度控
制装置来得到这些测试点。  
方法1和方法2均有与其相关的有效性要求。  
插值法的目的是通过所选择的测试点的信息（测得的耗电量及间室温度）来确定耗电量的最优值。
不用于插值的其它控制 器，有可能会使得评估的耗电量值不是最优值。因此 ,通常推荐用间室容积最大
的或间室温度最低的用户可调节的温度控制装置用于插值以确保获得最优的耗电量值 （容积最大或温度
最低的间室在耗电量中占主导地位） 。若两个或两个以上用户可调节的温度控制装置控制两个或两个以
上间室，则通常方法 2的三角形插值法比方法 1的线性插值法更能给出最优值。  
方法1和方法2的使用有特殊条件要求。分别在 H.3和H.4中给出。特性温度点在线性插值的两点
外或三角形插值的三角形区域外的外插法是不允许的。  
使用插值法时，应给出如下信息：  
 若使用两个温度控制 设定点按 H.3进行插值，则用于插值的间室和 H.3.3定义的间室的能量 -
温度变化率 Si应给出；  
 若具有两个用户可调节的温度控制装置的器具按 H.4测量了3个温度控制设定位置进行插值，
则系数E0、和B应给出；  
 若具有三个用户可调节的温度控制装置的器具按照 H.4.4测量了4个温度控制设定位置进行插
值，则系数 E0、A、B和C应给出。  
H.2 插值之前的温度调节  
若器具带有一个或多个 化霜系统 （每个系统都有其自 己的化霜控制周期） ， 在插值前， 应按等式 （ D-3）
考虑所有化霜系统对间室平均温度的影响。 按照耗电量测试 D.2计算每个测试点的日耗电量及平均间室
温度。用这些结果来进行插值。  
H.3. 方法1：线性插值 ——两点测试法  
H.3.1 一般要求  
本部分给出了用两点法进行插值来确 定制冷器具耗电量的方法， 这两点可以通过调节一个或多个用
户可调节的温度控制装置的设定来获得。温度控制器的调节会同时影响多个间室的温度，所以要考虑每
种组合方式的有效性。按照数学方法进行插值。  
用这种方法可以得到温控器调节至尽可能接近（低于间室特性温度）各间室特性温度下器具耗电量
近似值。若多个间室的温度一起变化，则选择第一个达到特性温度 的点进行插值 （设定从较冷到 较热）。 
H.3.2要求 
用于线性插值的两个测试点，应能满足在一个测试点上至少有一个间室温度在其特性温度之上，而GB 12021.2 —XXXX 
56 在另一个测试点位于特性温度之下。在进行两点插值的过程中，每个间室按其特性温度依次进行插值。
为了保证插值的有效性，插值后每个间室的温度都应等于或低于其特性温度；用 于插值的两点间室温度
差不超过 4K。 
线性插值时，对线性插值的两个点的相对位置原则上没有专门要求。插值后温度和耗电量都应位于
两个测量值之间。在任何情况下，外插法是不允许的。也就是说，并 不是所有的测试点都是有效的。因
此好的和审慎的做法是选择一个 测试点使得所有间室的温度都低于其特性温度。 这样可以使得在第二个
选择点至少有间室温度在其特性温度之上的情况下，确保线性插值结果的有效性。  
H.3.3 计算 
插值法的一般途径是对每个间室 在其特性温度处进行插值，然后计算剩余间室在此点的温度。依次
对每个额外的间室进行此过程。当每个间室都达到其特性温度后对结果 进行评估，一旦在指定的插值点
所有间室温度都达到或低于其特性温度后，可以选择为有效的插值点。  
图H.1、图H.2和图H.3给出了具体实例。  
 
图H.1 多间室插值法（ A、B、C、D四个间室，间室 D插值有效）  
 
图H.2  两个间室 A、B均有效 
 
 GB 12021.2 —XXXX 
57 
 
图H.3  无有效结果的插值实例  
两点插值法的具体计算过程：  
1） 判断ABS（Ti1-Ti2）≤4K，若满足则进入 2） ；若不满足则不允许在 i间室进行插值（若 Ti1和Ti2均
小于其特性温度，则该点仍可以用） ；  
2） 计算间室 i的插值因数 fi： 
) () (
1 21
i ii tari
iT TT Tf
                                      （H-1） 
其中，
1iT ——测试点1时，测得的间室 i的温度；  
2iT
——测试点2时测得的间室 i的温度；  
tariT
——间室i的特性温度。  
若
if小于0或大于1，则间室 i在测试点 1和2 没有有效的插值。 若Ti1和Ti2并不是都 小于其特性
温度，则需要 额外的测试点；  
3） 计算以间室 i为特性温度进行插值时， 其它间室1-j（字母A、B、C到n）的插值温度：  
) (1 2 1 j j i j j T Tf TT 
                            （H-2） 
其中，
jT ——间室i在其特性温度时，间室 j的插值温度；  
1jT
——第一个测试点测得的间室 j的温度；  
2jT
——第二个测试点测得的间室 j的温度；  
if
——间室i的插值因数。  
4） 若所有间室的插值温度 Tj≤
tarjT，则计算间室 i的间室温度作 为特性温度进行 插值时的插值耗电
量： GB 12021.2 —XXXX 
58 
) (1 2 1 EEf E Ei tari                             （H-3） 
其中，
tariE ——间室i的特性温度进行插值时的插值耗电量；  
1E
——测试点1测得的耗电量；  
2E
——测试点2测得的耗电量；  
if
——间室i的插值因数。  
进行完上述四步后，可能会出现下述 3个情况：  
 没有间室可用于插值计算。即测试点 1和测试点 2不能提供有效的插值，需要进行另外的测试；  
 仅有一个插值耗电量有效，这个值即为插值耗电量；  
 有两个或两个以上的插值耗电量有效。则选最小的一个作 为插值耗电量。  
tarin
ilinear E E
1min
                                      （H-4） 
其中，
linearE ——线性插值耗电量；  
tariE
——有效的线性插值耗电量。  
注：若一个测试点所有的间室温度均低 于其特性温度，而另一个测试点所有的间室温度均高于其特性温度，则为第
二种情况，仅有一个有效值。如果当第一个测试点，间室 A低于其特性温度，间室 B高于其特性温度，而第二个测试点，
间室A高于其特性温度，间室 B低于其特性温度，这种情况通常有两个有效值。  
若上述方法得到了有效的插值耗电量
linearE ，则应给出如下值：  
 用于给出有效
linearE 和
tariE的间室；  
 间室能量 -温度变化率 
) () (
1 21 2
TTE ESi
                                  （H-5） 
注： 
iS通常为负值 ，这与测试点 1和测试点 2的排序有关 。 
H.4方法2：三角形插值法 ——三个（或多个）测试点  
H.4.1一般要求  
本部分给出了两个或多个 用户可调节的温度控制装置被调节时， 用三个测试点进行三角形插值来确
定器具耗电量的更优值的方法。温度控制器的调节可能会影响几个间室，每种组合的有效性都应进行确
认。按照数学方法进行插值。  
原则即三个测试点应包围两间室特性温度交叉点 Q，这一点的耗电量值就是要得到的耗电量的优化
值。通过一系列的线性插值来估算 Q点的耗电量。  
本方法确定的值是一个近似值， 其通过调定两个间室的设定使得间室温度尽可能接近但不高于间室
的特性温度。  
多维三角形方法对 三个及以上的间室也可以 用类似的方法进行， 但是用手动的数学插值 （见H.4.3）GB 12021.2 —XXXX 
59 较为复杂，本标准没有给出。但是， 三个或三个以上间室的插值可以用附录 H.4.6给出的矩阵法进行。
通常，当 三个或四个间室进行插值时较小的间室对耗电量的影响通常变得非常小，因此耗电量最优值的
提高也小。耗电量最优值可能的小的改进也应加权获得点 四个或五个以及合适的耗电量点（ 带独立的用
户可调节的温度控制装置的三个 和四个间室需要插值） 。  
H.4.2 两个（或多个）间室三角型插值的要求  
H.4.2.1  一般要求  
对所选择的每个温度控制设定组合， 用于插值的 每个间室的温度 应在其特性温度 Ttar±4K。 
H.4.2.2 两个间室器具的三角形插值法  
仅两个间室的器具用三角形插值法的具体要求如下：  
1) 器具应有两个 用户可调节的温度控制装置来调节两个间室的温度；  
2) 调节三种用户可调节的温度控制装置设定组合来测出至少三个耗电量值（测试点） ；  
3) 选出的用于分析的测试点应形成三角形包围两个间室特性温度的交叉点（如图 H.4点Q）  
上述条件满足后，可按照 H.4.3和H.4.4进行三角形插值。  
用下面的 check1和check2来验证点 Q是否在三个测点组成的三角形内：  
)] () () () [()] () () () [(12 3 2 2 3 2 1 2 1 1 2 1 B B A tarA A A B tarB B B A tarA A A B tarB T T T T T T T T T T T T T T T T Check    
 
)] () () () [()] () () () [(23 1 3 3 1 3 2 3 2 2 3 2 B B A tarA A A B tarB B B A tarA A A B tarB T T T T T T T T T T T T T T T T Check    
 
其中： 
1AT
——间室A在测试点 1测得的温度  
2AT
——间室A在测试点 2测得的温度  
3AT
——间室A在测试点 3测得的温度  
tarAT
——间室A的特性温度  
1BT
——间室B在测试点 1测得的温度  
2BT
——间室B在测试点 2测得的温度  
3BT
——间室B在测试点 3测得的温度  
tarBT
——间室B的特性温度  
若check1和check2均大于等于 0则，点Q在测试点 1、2、3组成的三角形内。  
注：本验证程序是基于 barycentric 系统。为了避免错误推荐将这些等式输进分布表用于常规使用。若 check1和
check2为0，则说明 Q点刚好位于三角形的一个边上，此时与较少试验数据的线性插值结果一致  。 
推荐将测试结果和间室温度画在坐标轴上， 也是一种有效的检查点 Q是否在三个测试点形成的三角
形内的方法。如有疑问，可用 check1和check2的数学公式进一步验证。  
H.4.2.3 两个以上间室的三角形法  
若间室温度多于两个，则有多个方法可以适用。这取决于器具的结构，温度控制设定组合的选择以
及可获得的数据。  
方法1：三个测试点，对两个间室使用三角形法  
同H.4.2.2。 
方法2：三个测试点，两个间室使用三角形法，额外的间室总是低于其特性温度  
若选择三个测试点， 两个间室满足 H.4.2.2的要求且在三个测试点处其余间室温度均小于等于其特
性温度，则 H.4.2.2的方法适用，不再需要其他的验证。  
方法3：三个测试点，两个间室三角 形法，但其余间室温度不总是小于其特性温度  
若选择三个测试点，两个间室满足 H.4.2.2的要求，但其余间室中有一个或多个间室温度在三个测
试点处不总是低于等于其特性温度，则需进行如下程序：  
1） 调节三个温度控制设定组合得到三个耗电量值（测试点） ；  
2） 选择间室的三个测试点应形成包围特性温度交叉点（图 H.4的点Q）的三角形；  GB 12021.2 —XXXX 
60 3） 按照H.4.4进行三角形插值  
4） 按照H.4.5计算其余间室在点 Q处的温度应小于该间室的特性温度（计算间室 C、D在点Q处的
温度） 。 
若上述要求不满足，则用以下的选择来得到符合的结果：  
5） 选择不同的间室组合 进行三角形插值， 按照1）到4）的程序 检查其余间室在点 Q处的温度小于
等于其特性温度；  
6） 进行额外的测试来获得更多的数据符合方法 2和方法3的要求，或  
7） 按照H.3对每对结果进行线性插值。若通过这种方法可以得到多个有效数据，则选择最小值。
若线性插值可以产生一个有效值，该值不一定接近最优值（取决于可利用的数据） 。  
方法4：四个测试点，三个间室使用三角形插值，无多余的间室或者余下的间室温度总是小于其特
性温度 
若选择四个测试点，使得三个间室满足以下要求：  
1） 器具有三个用户可调节的温度控制装置来调节三个或多个间室的温度；  
2） 用四个温度控制设定组合确定四个耗电量值（测试点） ；  
3） 四个测试点形成一个三维的三角锥形，且包围三个间室特性温度的交叉点；  
4） 用H.4.6的矩阵法进行三角形计算  
方法5：四个测试点，三个间室使用三角形插值，其余间室不是总小于其特性温度  
若选择四个测试点三个间室满足如下要求：  
1） 器具有三个用户可调节的温度控制装置来调节三个或多个间室的温度；  
2） 在四种温度控制设定下得到四个耗电量值（测试点） ；  
3） 这些测试点可以形成三维的三角锥形且包围三个间室特性温度的交叉点；  
4） 按照H.4.6计算其余间室在点 Q的温度应小于等于其特性温度（计算间 室D、E在点Q的温度
并检查）  
5） 用H.4.6的矩阵法进行三角形计算。  
 
图H.4 三角形插值法图  
 
H.4.3 两个间室三角形插值 ——手动插值  
三角形插值法的途径即进行一系列的线性插值从而得出 Q点的耗电量 （两个间室都在其特性温度处GB 12021.2 —XXXX 
61 的耗电量） 。如图 H.4所示，测试点 1、2、3 应包围两间室 特性温度的交叉点 Q。 
也可以用 H.4.4的矩阵法 作为替代 。这样不需要计算点 4的值。 
具体测试步骤如下：   
步骤1：如图H.4所示，计算一个新点 4的温度，新点 4是点2和Q连线与1和3连线的交叉点；  
步骤2：用点1和点3进行线性 插值（插值时，可用间室 A的温度也可用间室 B的温度，以下介绍
以间室A为例） ，计算点 4的耗电量；  
步骤3：用点2和点4进行线性插值（插值时，可用间室 A的温度也可用间室 B的温度，以下介绍
以间室A为例） ，计算点 Q的耗电量。  
具体计算公式如下：  
公式中符号含义如下：  
符号 含义 符号 含义 
Ti-tar 间室i特性温度（ Q点） E1 间室i在点1的耗电量 （测量值）  
Ti1 间室i在点1的温度（测量值）  E2 间室i在点2的耗电量 （测量值）  
Ti2 间室i在点2的温度（测量值）  E3 间室i在点3的耗电量 （测量值 ） 
Ti3 间室i在点3的温度（测量值）  E4 间室i在点4的耗电量 （计算值）  
Ti4 间室i在点4的温度（计算值）  -- -- 
步骤 1：两个间室 A和B，计算间室 A在点 4的温度：  
 






 

) () (
) () () () (
) () (
22
1 31 31 31 3 1
1
22
4
tarA AtarB B
A AB BA AB B A
B
tarA AtarB B tarA
tarB
A
T TT T
T TT TT TT T TTT TT T TT
T                             （H-6） 
通常用 H.4.2.2的check1和check2来Q点是否在点 1、2、3包围的三角形内 。作为手动插值的替
代，确保特性温度 TA-tar在TA2和TA4之间，且 TA4位于 TA1和TA3之间，数学方法 应满足以下两个条件：  
 TA4 < T A-tar < T A2 或TA4 > T A-tar > T A2 
 TA1 < T A4 < T A3或TA1 > T A4 > T A3 
步骤 2：用步骤 1计算的点 4的温度和点 1、3的温度、耗电量计算点 4处的耗电量 （使用 A间室计算） ： 
         
) () () (
1 31 4
1 3 1 4
A AA A
T TT TEE E E                                                                （H-7） 
步骤 3：用点 4和点 2计算特性温度下的耗电量：  
            
) () () (
2 42
2 4 2
A AA tarA
tarABT TT TE E E E
                                                                   （H-8） 
EAB-tar是使用三角形法在间室 A、B特性温度时的耗电量。  
间室 A、B的顺序不影响计算。  
H.4.4 两个间室的三角形插值法 ——矩阵法 
比H.4.3更有效的确定耗电量最优值的方法是矩阵法。这种方法给出了一个快速的途径且能自动确
定各间室的温度、耗电量系数的方法（即间室温度每变化 1K对耗电量产生的影响） 。这种方法也可用
于H.4.6的三个或三个以上间室的多维插值。  
第一步是确认数据符合三角形有效性要求，也就是间室 A与间室 B特性温度的交叉点 Q位于测试
点1、2、3组成的三角形内，使用 H.4.2.2的方法进行判定。  
两间室三角形插值时使用矩阵法的基本前提是用假定的 3个等式来描述这 3个点：  
E0 + A × T A1 + B × T B1 = E 1 
E0 + A × T A2 + B × T B2 = E 2 
E0 + A × T A3 + B × T B3 = E 3 GB 12021.2 —XXXX 
62 其中， TAk——间室 A在测点 k时的温度（ k=1、2、3）； 
TBk——间室 B在测点 k时的温度（ k=1、2、3）； 
Ek——在测点 k时的耗电量 ； 
E0——是一个常数，理论上在 A和B间室温度都为 0° C时的耗电量 ，需要确定的变量；  
A——一个常数，用来评估间室 A的温度对耗电量的影响，需要确定的变量；  
B——一个常数，用来评估间室 B的温度对耗电量的影响，需要确定的变量；  
上述方程式可用矩阵表示：  
[M 33] × [C 31] = [E 31]                                           （E-9） 
即 
   














321 0
3 32 21 1
111
EEE
BAE
T TT TT T
B AB AB A                           
未知的常数矩阵 [C31]可用如下计算：  
[M33]-1×[E31]=[C 31] 
通过计算机程序计算出逆矩阵值，从而得到 A、B、E0的值，从而得到间室 A、B在其特性温度时的耗
电量：  
EAB-tar=E0+A³TA-tar+B³TB-tar 
H.4.5 两个以上间室用三角形法计算时间室温度有效性检查  
按照 H.4.2.3的方法 3，器具有两个以上间室（若三个测试点中至少有一个测试点使得至少有一个
不用于插值的间室的温度大 于其特性温度） ，则在计 算耗电量之前应检查在插值点处其余间室温度的有
效性。 
     选择的间室 A、B的测试点的有效性应按照 H.4.2.2的check1和check2进行检查（即这些测试点
包围点 Q）。 
对基础间室 A、B用三角形矩阵法来评估在 Q点处其余间室温度  有效性。对第一个间室 C用以下
等式进行计算：  
Kc + Lc × T A1 + Mc × T B1 = T C1 
Kc + Lc × T A2 + Mc × T B2 = T C2 
Kc + Lc × T A3 + Mc × T B3 = T C3 
其中，  
TAK——间室 A在测试点 K（k=1，2，3）处的温度；  
TBK——间室 B在测试点 K（k=1，2，3）处的温度；  
TCK——间室 C在测试点 K（k=1，2，3）处的温度；  
KC，LC，MC是评估间室 C的常数。  
[M33]×[C31]=[TC31] 
其中，  
[M33]—— 3×3矩阵， TA和TB是测试点的实测值。  
[C31]—— 3×1矩阵，计算间室 C的常数， Kc，Lc，MC 
[TC31] —— 3×1矩阵，包含 TC1，TC2，TC3。 
即














321
3 32 21 1
111
CCC
CCC
B AB AB A
TTT
MLK
T TT TT T  
未知的时间常数矩阵 [C31]可用下式计算：  
[M33]-1× [T C31]=[C C31] GB 12021.2 —XXXX 
63 在间室 A和间室 B在其特性温度处时，间 室C的温度如下：  
TCx=K C+LC×TA-tar+M C×TB-tar 
若TC-tar≥TCx，则间室 A、B三角形插值有效。  
若间室多于 三个（间室 A，B，C） ，则上述矩阵也适用于其余间室（ D、E、F等等） 。  
其余间室（ C、D、E、F等）在间室 A、B特性温度处的温度小于等于其特性温度时，间室 A、B的三
角形插值有效。  
注：仅需要检查三个测试点中有一个或者两个测试点使得测得的间室温度高于其特性温度。若在所有三个测试点间
室温度均大于其特性温度，则没有有效值。  
H.4.6 三个间室三角形计算 ——矩阵法 
矩阵可以很容易 地应用三维三角形。如果 n个间室温度进行了插值，则进行 n+1个测试点，则所
有间室特性温度的交叉点 应包含在 n维空间内。  
若器具有 三个间室，按照 H.4.2.3通过温度控制器设定组合得到四个测试点，使用矩阵法进行分析。
该方法也适用于四个测试点处所有其他间室温度都低于其特性温度的情况 (这种情况下，其余间室可以
忽略 )。 
若为三个间室，则矩阵公式为：  
E0 + A × T A1 + B × T B1 + C × T C1 = E 1 
E0 + A × T A2 + B × T B2 + C × T C2 = E 2 
E0 + A × T A3 + B × T B3 + C × T C3 = E 3 
E0 + A × T A4 + B × T B4 + C × T C4 = E 4 
其中， TAk——间室 A在测点 k时的温度（ k=1、2、3、4）； 
TBk——间室 B在测点 k时的温度（ k=1、2、3、4）； 
Tck——间室 C在测点 k时的温度（ k=1、2、3、4）； 
Ek——在测点 k时的耗电量 ； 
E0——是一个常数，理论上在 A和B间室温度都为 0° C时的耗电量 ，需要确定的变量；  
A——一个常数，用来评估间室 A的温度对耗电量的影响，需要确定的变量；  
B——一个常数，用 来评估间室 B的温度对耗电量的影响，需要确定的变量；  
C——一个常数，用来评估间室 B的温度对耗电量的影响，需要确定的变量；  
上述等式可形成矩阵： [M44] ×[C41]=[E 41] 
通过矩阵计算出常数 A、B、C和E0值，最终耗电量 EABC可通过如下公式计算：  
EABC -tar=E0+A³TA-tar+B³TB-tar+C³TC-tar 
有效性要求：  
确保 Q点在 4个测试点围成的三维空间内。 最有效的方法是对三个间室两个两个组合进行考核 （即
间室 A-B，间室 B-C，间室 A-C） 。检查点 Q在每个三维面组成的 2维三角形内 。 
首先确定三角锥形的四个顶点：  
顶点 1：TA1，TB1，TC1 
顶点 2：TA2，TB2，TC2 
顶点 3：TA3，TB3，TC3 
顶点 4：TA4，TB4，TC4 
检查点 Q（TA-tar，TB-tar，TC-tar）是否在点 1-4组成的锥形内，通过如下 5个矩阵来确定：  GB 12021.2 —XXXX 
64 





1111
0
4 4 43 3 32 2 21 1 1
C B AC B AC B AC B A
T T TT T TT T TT T T
D 




  
1111
1
4 4 43 3 32 2 2
C B AC B AC B AtarC tarB tarA
T T TT T TT T TT T T
D
 




  
1111
2
4 4 43 3 31 1 1
C B AC B AtarC tarB tarAC B A
T T TT T TT T TT T T
D
 





  
1111
3
4 4 42 2 21 1 1
C B AtarC tarB tarAC B AC B A
T T TT T TT T TT T T
D
 





   1111
4
3 3 32 2 21 1 1
tarC tarB tarAC B AC B AC B A
T T TT T TT T TT T T
D
 
若D0=D1+D2+D3+D4 ，并且D1、D2、D3、D4 与D0 是相同的 (正或负 )符号，则点 Q在点 1-4
组成的锥形内。  
若D0=0，则这些点组成一个平面而不是锥形。  
若D1、D2、D3或D4等于 0，则点 Q在锥形的一个面内，此结果仍然有效。  
四个间室五个测试点也可用这种方法。  
两个间室三个测试点亦可用此方法。此时需要确定 4个矩阵：  





111
0
3 32 21 1
B AB AB A
T TT TT T
D
  




 
111
1
3 32 2
B AB AtarB tarA
T TT TT T
D   




 
111
2
3 31 1
B AtarB tarAB A
T TT TT T
D   





  111
32 21 1
tarB tarAB AB A
T TT TT T
D  
若D0=D1+D2+D3 ， 并且 D1、D2、D3与D0 是相同的（正或负）符号 ，则点 Q在三角形内。若
D0=0，则这些点组成一条线。若 D1，D2或D3为0，则点 Q在三角形的一 边上。  
若按照 H.4.2.3方法 5，有多于 三个间室，且这些间室不总是小于等于其特性温度，则在计算耗电
量之前应检查这些间室的有效性。与 H.4.5的方法类似。  
用三个基础间室 A、B、C组成的三角形矩阵来评估其余间室在点 Q处的温度。第一个间室 D用如
下矩阵进行计算：  
KD + L D × T A1 + M D × T B1 + N D × T C1 = T D1  
KD + L D × T A2 + MD × T B2 + N D × T C2 = T D2  GB 12021.2 —XXXX 
65 KD + L D × T A3 + M D × T B3+ N D × T C3 = T D3 
KD + L D × T A4+ M D × T B4 + N D × T C4 = T D4 
计算出常数 KD，LD，MD，ND。检查间室 A、B、C处于特性温度时，间室 D的温度是否小于等于
其特性温度。同样的 方法检查间室 E、F的温度。  
理论上这一方法也可以扩成到 四到五维插值（进行 五或六个测试点） 。但实际中可能不会有超出 两个或
三个间室的情况。  GB 12021.2 —XXXX 
66 附录I 
（规范性附录）  
辅助装置耗电量  
I.1 目的 
本附录规定了辅助装置耗电量的测试方法。 本附录规定的辅助装置为环境控制型防 凝露加热器和水
箱式自动制冰机。  
注：其他类型的辅助装置将来会考虑。  
若器具无此类辅助装置，则不需要进行此项试验。  
I.2 环境控制型防凝露加热器  
I.2.1 方法简介  
按照本附录规定进行器具的功耗测量时 ，若有其它自动 控制的电子式 防凝露加热器， 如果可能， 则
使其关闭或不工作。  
制造商声明器具装有环境控制型防凝露加热器，且提供了加热器随环境温度 和湿度变化函数的数
据，见表 I.1。若器具有用户可调节的设定来改变 环境控制型防凝露加热器的功率， 则按照 I.2.8的规定，
最高功率时的值应给出 。 
若器具装有 任何环境控制型防凝露加热器但制造商没有声明，则作为规避装置。  
对声明的辅助装置， 加热器的功率应按照当地的使用条件按照每年不同的环境进行综合分布（基于
对当地气候数据的分析，分配每种组合使用条件的 占有时间） 。平均年功率消耗乘以系统损失系数，用
以补偿加热器向冰箱内部的漏热量。修订后的能量加入耗电量测试值进行区域耗电量的评估。系统损失
系数的标准值 1.3。 
注：系统损失系数是基于实际测量得到的。  
防凝露加热器的运行可以在一定的范围条件下通过一系列 规定的试验来确 定制造商声明值 是精确
的。 
试验室应检查在不同的环境温度和湿度下加热 器功率的测定值和默认值与制造商的声明的值保持
一致。  
I.2.2 测量程序  
若要求用规定的测量来 确认或检查环境控制性防凝露加热器的运行，则 通常按照附录D和附录E
的规定进行。  
I.2.3 数据要求  
若器具带有环境型防凝露加热器， 则要求制造商提供加热器作为环境温度和湿度的连续函数或阶
跃函数连续运行的 文件。 
为了按本标准计算环境型防凝露加热器对 耗电量的影响，加热器功率的运行数据应转换成一定范
围内环境温度和湿度下的功率数据。如表 I.1所示，给出了 3个指定环境温度及 10个湿度段的平均功
率的分布情况。除湿度 和/或温度外，影响环境控制型防凝露加热器运行的其它参数也应要求。  
本标准中用于计算防凝露加热器 耗电量的环境温度为 16°C, 22°C和 32°C。 
这些指定的核心环境温度认为可以精确地评估加热器在大多数情况下的耗电量，一些区域需要规
定额外的环境温度。核心温度关注的原因是 16°C和32°C为耗电量测试温度（代表了许多区域的典型
使用情况） ， 22°C为典型的室内温度。  
附表I.1最后三列给出了核心温度下 器具加热器数据格式。  
I.2.4 区域气候数据  
为了进行环境 控制型防凝露加热器的运行的计算，需要准备相应区域室内温度、湿度的分布图。GB 12021.2 —XXXX 
67 如果适用，应使用人口加权概率。目的是为了提供器具在正常使用条件下最典型的年室内运行条件的分
布。 
注：一个区域典型的内部温度和湿度数据的获得比较 艰巨。温度分布取决于气候以及室内气候控制的程度（制冷 和
/或制热） 。一些分布表明室内绝对湿度水平和室外绝对湿度水平相当。 （ 需要注意的是， 计算相对湿度时温度偏差需要
修正） 。 
表I.1的3、4、5列给出了室内数据格式。  
根据地区情况可以 选择使用 表I.1的3个环境温度。根据地区情况可以使用表 I.1以外的环 境温
度。 
I.2.5 计算功耗  
表I.1给出了功率计算时需提供的数据格式，表 I.2给出了代表性的气候分布数据。  
注：气候分布值 R1-R30由相关的区域权威机构给出。 P1-P30值由供应商或制造商 给出。 
表I.1 温度、湿度数据格式  
相对湿度  相对湿
度中间
值(%RH) 在环境温度下， 所占百分比 R（i）
(%) 在环境温度下的功率  
16℃ 22℃ 32℃ 16℃ 22℃ 32℃ 
0-10% 5 R1 R11 R21 P1 P11 P21 
10-20% 15 R2 R12 R22 P2 P12 P22 
20-30% 25 R3 R13 R23 P3 P13 P23 
30-40% 35 R4 R14 R24 P4 P14 P24 
40-50% 45 R5 R15 R25 P5 P15 P25 
50-60% 55 R6 R16 R26 P6 P16 P26 
60-70% 65 R7 R17 R27 P7 P17 P27 
70-80% 75 R8 R18 R28 P8 P18 P28 
80-90% 85 R9 R19 R29 P9 P19 P29 
90-100% 95 R10 R20 R30 P10 P20 P30 
 
表I.2 环境温度、湿度具体分布数据  
相对湿
度 相对湿
度中间
值(%RH) 在环境温度下， 所占百分比 R（i）
(%) 在环境温度下的功率  
16℃ 22℃ 32℃ 16℃ 22℃ 32℃ 
0-10% 5 0.00  0.00  0.03  P1 P11 P21 
10-20% 15 0.06  0.06  0.33  P2 P12 P22 
20-30% 25 0.60 1.62  2.35  P3 P13 P23 
30-40% 35 2.76  9.24 2.56  P4 P14 P24 
40-50% 45 6.93  12.72 3.57  P5 P15 P25 
50-60% 55 8.01 11.70  1.11  P6 P16 P26 
60-70% 65 5.55  11.40  0.05 P7 P17 P27 
70-80% 75 3.30  7.92 0.00  P8 P18 P28 
80-90% 85 1.80  3.48  0.00  P9 P19 P29 
90-100% 95 0.99  1.86  0.00  P10 P20 P30 
 
R为区域气候因 数，即一年中相应温度和湿度所占的比例， R1-R30之和为1。 GB 12021.2 —XXXX 
68 防凝露加热器功率计算公式：  
    
3.1) (
1

k
iheaters PiRi W                             （I-1） 
其中， Wheaters——与防凝露加热器相关的年功率消耗的平均值  
Ri——相应温度湿度下的区域气候因数  
Pi——相应温度湿度下的平均功率；  
k——温度湿度分布的数量，表 I.1、I.2中为 30。 
1.3——假定的损失系数（ 加热器用的能量系数（ 1.0）和加热器损失的能量系数 0.3(需要被制冷系统移
除的泄漏进间 室的热量 )）； 
I.2.6 防凝露加热器不能设定为不工作状态，但功耗可以直接测量的情况  
插值耗电量 测试结果中 应减去在间室温度接近特性温度条件下测定的自动控制防凝露加热器的功
率乘以损失系数 1.3。将在要求的环境 温度和湿度下合成得出的加热器的功率与相同条件下使加热器不
工作测得的耗电量相加。  
试验室应检查在不同的环境温度和湿度下加热功率的 测量值和默认值与附表 I.2中制造商的声明
的值保持一致。  
I.2.7 防凝露加热器不能设定为不工作状态且功耗不能直接测量的情况  
在耗电量测试中试验室的相对湿度应进行测量。 插值法得到 的耗电量 试验结果中 应减去自动防凝露
加热器在环境温度和湿度下声明的功率乘损失系数 1.3。将加热器在 环境温度 16° C, 22° C 和 32° C和相应
湿度带中间点下的功率 进行合成 ，将合成的 功率与相同条件下加热器不工作时测得的耗电量相加。  
试验室应检查在不同的环境温度和湿度下加热功率的测定值和默认值与附表 I.2制造商的声明的值
保持一致。  
I.2.8 防凝露加热器有用户可调节的设定的情况  
除了可以响应环境条件的变化而自动控制，若器具带有用户可调节的 设定而影响防凝露加热器功
率，则用户应计算选择最高能量时（ 与手动选择加热器 开关的规定相一致 ）的耗电量， 并单独记录。若
适用，则用 I.2.5、I.2.6和I.2.7的方法来确定防凝露加热器 能耗的最高值。  
I.3 自动制冰机 ——制冰时耗电量  
自动制冰机可分成如下两种形式：  
直接连接水源的制冰机 ——新鲜的水通过外部水源连接到器具 ； 
水箱式制冰机 ——新鲜的水通过内部的水盒，该水盒如果空了可以由用户来充水 。 
注：连接水源的自动制冰机正在考虑中。  
I.3.1 水箱式自动制冰机  
I.3.1.1 目的 
本试验的目的是 确定水箱式自动制冰机制造一定数量的冰需要的额外的 耗电量。 本部分包括如下内
容：  
 试验步骤的描述 ； 
 规定设备的准备及开始条件；  
 试验完成 时的评估；  
 需进行的 测量及计算；  
 需记录的值 ； GB 12021.2 —XXXX 
69 理论上本试验与附录 J的装载能效试验类似，只是本部分仅包括水箱式自动制冰机 的制冰元件 。 
若水箱式自动制冰机 按照本标准规定或 声明了的制冰耗电量，则本附录的规定程序适用。  
I.3.1.2 一般描述  
水箱式制冰机在 非冷冻食品储藏室有一个储水箱。制冰机连续制冰至储冰仓（通常是一个独立的外
部抽屉）满或水箱达到最低水位线（超过这个线则没有更多的水可以抽出） 。制冰试验前，制冰仓清空，
水箱中加入少量的水使得可以制冰且水落至其自己 的最低水位线。 器具运行至稳定状态条件。 试验开始，
装入规定数量的环境温度下的 水（默认值 300g或0.3kg） 。器具开始 自动制冰直到再次达到 其自己的 最
低水位线。测量制冰过程中 使用的能量来确定制冰所需 额外的耗电量。 
I.3.1.3 试验条件  
除了器具的配置应允许 自动制冰机制冰 外，试验按正常的 耗电量试验要求进行。试验通常 紧邻 (紧
接着或者在标准耗电量试验之前 )一个标准耗电量试验进行。试验在环境温度 16° C和 32° C下进行。  
I.3.1.4 设置、装置及准备  
若水箱式 自动制冰机制冰试验 是用于制造商宣称的基础 ，则用于储 水和制 /储冰的间室温度均应 小
于等于其特性温度。  
注：本部分所指的所有温度均为稳定状态的温度，不包括 化霜及恢复期对温度的影响。  
验证试验时，储冰仓和冷藏室（放置水箱的间室）温度应维持在特性温度± 1K。作为替代 ，在其他
间室控制器不调节的情况下，用两次制冰 试验结果在冷藏室特性温度处进行插值。  
注：通常，在相同条件下的标准 耗电量测试后进行该试验。  
要求用天平 测量试验开始时和结束时水箱里的水量。  
储冰箱清空或基本无冰。 控制是否制冰的自动传感器允许正常工作。  
器具运行时，加入水（水应高于最低水位线 100g左右，确保可以 制冰） 。水箱放回原位，使其可以
正常运行 并制冰至达到最低水位线且不再制冰。器具在稳定状态下运行至少 6h。 
在制冰试验准备阶段 或进行期间，不应有短期的设置、控制或功能的开始或变化。  
除了其它区域或试验条件的要求 外，若水箱的容积和储冰仓的容量没有限制， 则制冰 300g
（0.300kg）。 
水箱中水的准备：称好水放入 500g的PET瓶子里，放置在相应的试验室至少 15h。PET瓶子的规格
见附录 J。 
I.3.1.5 试验开始  
不带化霜控制周期的器具，在制冰试验前按制冰试验时温度控制的设定方式制冰运行一段时间，这
段运行能符 合E.3要求的有效的耗电量试验周期。  
带有一个或多个化霜系统（每个都有其自己的化霜控制周期）的器具，制冰试验之前应满足如下要
求：  
 按制冰试验时温度控制设定，运行一个符合附录 E.3的耗电量试验周期；或  
 按制冰试验时温度控制设定，运行一个符合附录 E.4的耗电量试验周期；或  
 按制冰试验时温度控制设定，运行一个符合附录 F.3的化霜及恢复期。  
制冰试验期间，所有 温度控制 设定应保持不变。  
有规律的压缩机周期的简单的器具在压缩机开机的瞬间开始制 冰试验。对较复杂的器具，在耗电量
测试中占主导地位的间室温度最高点的时候开始制冰 试验。若在化霜及恢复期放入水箱，则化霜及恢复
期的开始时刻定义为制冰试验的开始时刻。  
注：一般不推荐在化霜及恢复期（稳定状态确定前）放入水箱。  GB 12021.2 —XXXX 
70 放置水箱的间室的门在上述规定的开始时刻打开为水箱充水。门从其关闭位置打开 至少 90度，持
续时间 1min（± 5s） 。若存放水箱的间室有 2个门，则两个门同时打开。在开门的 1min时间内：  
 若水箱可以移动：  
 测量并记录水箱及所剩水的 总质量；  
 事先准备好 放置在环境温度的 PET瓶子中的水加入水箱中；  
 测量并记录再次装入的水箱及水的 总质量；  
 水箱放回 正常位置 ； 
 若水箱不可移动，则测 量加入的水 的质量。 
 关门  
 允许器具开始制冰。  
I.3.1.6 试验结束  
制冰机制冰至最低水位线，并稳定运行一段时间后结束试验。试验周期在一个完整的温控周期 结束
后结束。制冰试验期间 温度控制 设定不应改变。  
不带化霜系统（有自己的 化霜控制周期 ）的器具制冰试验运行至一个满足 附录 E.3的耗电量试验时
结束。  
带有一个或多个化霜 系统（有自己的 化霜控制周期）的器具制冰试验运行至满足下述条件：  
 满足附录 E.3的要求（包括有效性要求） ；或  
 满足附录 E.4的要求（包括有效性要求） ，若适用， 在完成附录 F.3规定的一个有效的 化霜及
恢复期后结束。  
带有一个或多个 化霜控制周期 的器具，若制冰试验期间（ 也就是在制冰结束和 稳定状态确定 之前）
发生的任何化霜 及恢复期应运行至 化霜及恢复期结束。当达到稳定状态，且 完成一个有效的 化霜及恢复
期后，制冰试验结束。  
一旦以上条件确定，打开门，取出水箱，进行称重。记录水箱和剩余水 的最终质量。试验结束时冰
的质量以及冰块的质量。若水箱不可移动，则记录生成的额外的冰的质量。  
以下准则适用于开始参数 （装水之前） 和自动制冰机制冰结束的稳定状态：  
稳定状态功率 PSSM的不同不应超过 5%或2W，选取较大值。  
如果由于 E.3和E.4规定的有效性不能确定（ 如，没有足够的试验时间） ，使得一个 F.3的化霜用来
确定初始的有效性，则初始稳定状态功率 PSSM考虑阶段 D和阶段 F的平均功率（附录 F方法 DF1）。 
带有一个或多个 化霜系统（有自己的 化霜控制周期）的器具，若上述条件不能满足，则器具运行至
下一个化霜及恢复期完成 ，新的稳定状态建立，再按照本准则进行评估。  
若紧邻的 化霜仍不能满足要求，则重复试验。重复试验的结果用于确定制冰试验耗电量。稳定状态
后，取出以前测试的冰，并称量冰的重量。开门时间不应超过 20s。再次开始制冰试验，在取出冰的 温
度控制周期 之后的温度控制周期 开始试验。若器具有一个或多个 化霜控制周期，制冰试验期间（也就是
在制冰完成及稳定状态确定前）出现 化霜及恢复期，则应允许其持续到 化霜及恢复期结束。  
在稳定状态建立并且完成一个有效的 化霜及恢复期后，自动制冰试验结束。  
这种类型的制冰机， 假定从水箱中抽出的水全部转化成冰进入制冰仓。 应检测储冰仓确保冰块形成。GB 12021.2 —XXXX 
71 推荐测量生成的冰块量（需要注意的是一些小碎片和冰不容易取出） 。若形成冰的数量有一个明显的不
同（推荐在试验开始前先生成一些冰） ，检查器具确保没有水泄漏或通过其他途径留出水箱。影响制冰
试验前后功率变 化的主要因素是与制冰机相关的发热元件。分析表明，通过以上限值的要求，加热功率
的影响较小通常可以忽略。  
I.3.1.7 计算 
测试过程中冰的生成量：   
Mice-test = M water -added + M initial -tank - Mfinal-tank                                     （I-2） 
确定制冰时额外 耗电量的原则是使用制冰完成后建立稳定运行状态。 额外 耗电量通过计算制冰开始
（在水箱装入的时刻）和稳定状态 完成时实际的 功耗Pafter减去在相同的运行周期内按 照稳定状态功率
Pafter运行时的功耗。  
若制冰试验 过程中有 一个（或多个） 化霜及恢复期发生，则计 算制冰时额外耗电量时 应减去化霜及
恢复期额外的耗电量 。 
制冰试验额外 耗电量的计算公式：  
df start end after start end testice Ez t t P E E E  ) ( ) (
                  （I-3） 
其中，ΔEice-test——器具制造指定量的冰需要 的耗电量 ，Wh； 
        Estart——制冰试验开始时积分电能表的读数， Wh； 
Eend——制冰试验结束时积分电能表的读数， Wh； 
Pafter——制冰完成后稳定状态的功耗， W； 
tstart——制冰开始时的测试时间；  
tend——制冰结束时的测试时间；  
△Edf——化霜恢复期的 耗电量增量 ，按附录 F确定；  
 z——在制冰测试中， 化霜及恢复期的数量。若制冰期间没有 化霜及器具为不带 化霜系统，则 z值
为0。 
制1kg的冰通常情况下额外的耗电量为：  
 
testicetestice
icekgMEE

                                      （I-4） 
icekgE
 ——制造 1kg的冰额外的耗电量， Wh/kg； 
testiceE
 ——测试中制造指定量的冰需要的额外的耗电量， Wh； 
testiceM
——水转换成冰的质量， kg 
下面的计算是可选择的，可以为器具制冰的效率提供一个基准。  
水转换成冰时的能量变化：  
     
 
6.3)05.2 6.333 186.4( 
ice amb testice
enthalpyiceT T ME                      （I-5） 
enthalpyiceE
——测试中水变成冰需要移除的能量， Wh； 
testiceM
——生成冰的质量， kg GB 12021.2 —XXXX 
72 
iceT——制冰试验完成后制冰仓的平均温度 （该温度低于 0℃），℃；  
ambT
——水加入水箱前 6h的环境温度的平均值， ℃；  
4.186——水的热容 kJ/kg.K； 
2.05——冰的热容 kJ/kg.K； 
333.6——水变成冰的相变过程焓值变化， kJ/kg； 
3.6—— kJ转换为 Wh的系数。  
注1：需要注意质量的单位，本公式中为 kg，其他地方有用 g作为质量单位。  
制冰过程中总的能效：  
testiceenthalpyice
iceEEEfficiency


                                （I-6） 
ice Efficiency
——指定环境下制冰能效；  
enthalpyiceE
——制冰试验时生成一定数量的冰需要移除的能量， Wh； 
testiceE
——器具制造一定数量的冰消耗的额外的耗电量， Wh。 
注2：
ice Efficiency 测量值可以大于 1。 
I.3.1.8 需计算和记录的数据  
若测量了水箱式自动制冰机的耗电量 ,则在每个环境温度下的下列参数需要记录 :  
 试验开始时水箱和剩余水的质量， kg； 
 试验结束时水箱和剩余水的质量， kg； 
 加入水箱中水的质量， kg； 
 标准环境温度，℃；  
 制冰量， kg； 
 试验开始前 6h的环境温度，℃；  
 制冰试验的持续时间， h； 
 试验结束时稳定状态功率， W； 
 制冰期间化霜及恢复期数量 z； 
 计算得出的额外的能量消耗
dfE  
 器具制造一定数量的冰所需额外的耗电量
testiceE ，Wh； 
 制造 1kg的冰额外的耗电量
icekgE ，Wh/kg。 
以下参数建议记录在报告内：  
 测试中水变成冰需要移除的能量
enthalpyiceE ，Wh； 
指定环境下制冰能效
ice Efficiecy 。 
I.3.1.9 自动制冰机日耗电量  GB 12021.2 —XXXX 
73 本附录给出了自动制冰的能量增量。气候、季节以及室内环境条件、用户使用习惯的不同，所需
的制冰量会有很大的变化。因此，本附录规定的制冰能量增量使得冰的消耗更接近区域要求。  
指定环境温度下，制冰试验的日平均耗电量增量：  
makingice icekg makingice M E E    
                                    （I-7） 
makingiceE
——指定环境温度下，每天 的额外的能量增量；  
icekgE
——制造 1kg的冰额外的耗电量， Wh/kg。 
makingiceM
——每天的制冰量；  
制冰机年耗电量：
 C makingice C makingice annual makingice E Ef E       32 16,  
 GB 12021.2 —XXXX 
74 附件J 
（规范性附录）  
装载耗电量试验  
J.1目的 
装载耗电量 试验用于确定 器具因移除所装载负荷的 热量而消耗的额外的能量 ，这些负荷 是用本附录
规定的方式放置在 非冷冻食品储藏室和 /或冷冻食品储藏 室中的水 来模拟。。用装入的热负荷量与因移除
热量所增加的耗电量的比值 来表示装载能效 。 
装载耗电量测 试的目的是为了量化与用户使用相关的 耗电量增量，例如开门并冷却热的食物或饮料
所产生的额外的能量消耗。 该试验所测得的耗电量 与冰箱常规关门测得的耗电量相结合 得到一个总的耗
电量，从而得出在不同的区域使用时一种更接近用户实际使用情况的耗电量。  
为了使用装载能效值，需要对典型 区域用户相关装载 需要进行评估。该评估 通常通过区域 终端用户
使用习惯统计得出 。不同装载习惯 对特定器具耗电量的影响可以用本附录确定的装载能效值来进行评
估。 
注：本附录给出了 带有冷冻食品储藏室和非冷冻食品储藏室的器具的两个间室联合装载能效的方法。但是，理论 上
该程序也可用于单独测量非冷冻食品储藏室或冷冻食品储藏室的装载能效。  
器具应在温度控制设定尽可能接近耗电量测试时相应间室的特性温度处稳定运行。 装载能效测试过
程中温度控制设定应保持不变。  
规定量的水（与非冷冻食品储藏室和 /或冷冻食品储藏室的容积有关）和器具一起放置在试验室内，
并达到试验的环境温度。  
一旦达到规定的条件，在指定的时间打开最大非冷冻食品储藏室的门，将水瓶放置在指定的位置。
然后在指定的时间打开最大冷冻食品储藏间室的门，将装有水的冰盒放置在指定的位置。  
器具运行至由功耗和温度所确定的稳定状态。采集的数 据用来确定指定 环境温度下的装载能效。装
载能效为装入的热负荷量与因移除热量所增加的耗电量的比值。  
用来测量和随后分析的一般方法与附录 C确定化霜及恢复期 耗电量增量的方法 类似。 
 
图J.1 装载能效测试示意图  
注：图J.5给出了在装载完成之前出现化霜及恢复期的示意图。  
J.2 试验前准备  
试验在环境温度 16℃和32℃，相对湿度（ 50%±5%）RH分别进行。  
若装载能效测试是作为制造商宣称 值，则在装载能 效试验开始之前的稳定状态运行期间，用来装载
负荷的所有间室的平均温度应小于等于其耗电量测试时的特性温度。  
注：本附 录所指的所有温度均为稳定状态温度，不包括化霜及恢复期温度的影响（若适用） 。  
若为验证试验，则在装载能效试验开始之前的稳定状态运行期间，用来装载负荷的所有间室的平均
温度应保持在其特性温度± 1K。作为替代，可用两次试验结果在其最冷间室的特性温度处插值，但是应GB 12021.2 —XXXX 
75 有一个试验点使得所有用来装载的间室温度小于等于其特性温度。  
本部分的原则是允许制造商宣称的装载能效值小于其可能的最优值（例如，在低于其特性温度条件
下测得） 。这一原则适用于 使用单一测试点进行耗电量测试 。 
若可能，在 非冷冻食品储藏室用 3个搁架来放置装载负荷，搁架 摆放应使得：  
——传感器TMP3在搁架3（底部）之上，搁架 2之下； 
——传感器TMP2在搁架2之上，搁架 1之下； 
——传感器TMP1在搁架1之上。 
注：搁架 3可以是器具的底部或便利功能区（如保鲜盒）的顶部 。 
J.2.1 工装要求  
装载用容器要求：  
非冷冻食品储藏室： 500mL 的PET瓶子，瓶子高度≤ 220mm，宽度或直径≤ 90mm，所有瓶子的大小
形状应一致；冷冻食品储藏室：塑料冰盒，冰盒容量大约 200mL， 推荐尺寸： 120³275³40mm（宽³
深³高） ，若推荐的尺寸不合适，则可用 较小尺寸 。 
装载用的水 ：用于装载的水应是饮用水， 不加气（例如非碳酸的） 、无色、无添加剂 适合人饮用的
纯净水。自来水接的饮用水是可以使用的。 由于纯净的蒸馏水某些情况下不容易冻结 ，因此应避免在冰
盒里使用。  
J.2.2装载用水量准备  
试验前，要预先准备好一定数量的水，根据器具的容积计算出相应的水量，并按照一定的方式放入
相应的容器中，具体如下：  
1）非冷冻食品储藏室 : 
容积为所有非冷冻食品储藏室包括子间室的容积的和。以每升 12g水计算，每 41.7L用一个500mL
的PET瓶子。瓶子数量见表 J.1。 
2）冷冻食品储藏室：  
容积为所有冷冻食品 储藏室及子间室的容积的和。以每升 4g水计算，每 50L用一个冰盒。冰盒数
量见表J.1。 
 
表J.1装载水量与所用瓶子（冰盒）数量  
间室类型  容积 瓶子数（冰盒数）  水放的方法  
非冷冻食品储藏
室 Vunfrozen ≤41.7L 1个瓶子 所有水放在一个瓶子里  
41.7L<Vunfrozen ≤83.4L 2个瓶子 将水均分，放入两个瓶子中  
Vunfrozen>83.4L  每500g水用一个瓶子，直到水量 <1000g，剩下的水均分
放入另外 2个瓶子中。  
冷冻食品储藏室
* Vfrozen≤50L 1个冰盒 所有水放在一个冰盒里  
50L<Vfrozen ≤100L 2个冰盒 将水均分，放入两个冰盒中  
Vfrozen>100L  每200g水用一个冰盒，直到水量 <400g，剩下的水均分放
入另外两个冰盒里。  
J.2.3 装载的水温要求  
建议在平衡水温和装载之前将规定数量的水测量好放在 PET瓶子里。 为防止水的蒸发 ，冷冻食品
储藏间室 的水称好后先放入单独的瓶子里，在装载前 30min内，将瓶里的水倒入冰盒里，然后装载。  
所有的瓶子和冰盒应放置在相应环境温度下的试验室内能够代表环境温度的位置。所有瓶子均应
垂直放置在工作 台或木质试验平台上，且应至少保持 50mm的空气间隙使得空气自由流通。在开始装载GB 12021.2 —XXXX 
76 能效试验前至少放置在相应的环境温度下 15h。 
J.3装载位置  
J.3.1非冷冻食品储藏室装载位置  
符合J.2.1规定的PET瓶子放置在最大的非冷冻食品储藏室内，具体位置见图 J.2。在非冷冻食品
储藏室中，若搁架垂直高度大于等于 250mm，则水瓶立着摆放：  
 每层搁架每一侧的第一个瓶子应尽可能靠近间室内壁，且与侧壁保持 25mm间隙； 
 在每个位置深度方向可以放置 2个或3个瓶子，瓶子与瓶子之间，瓶子与搁架前、后以及负载
界限之间应保持 25mm间隙； 
 若一个位置有更多的瓶子要放置， 则额外的一行瓶子沿着靠近间室中心的位置放置且两行瓶子
之间保持 25mm间隙； 
 搁架上每一行瓶子应有均匀的间隔，且所有瓶子前后应在一个中心线上 (应考虑搁架边缘和负
载界限对深度的影响 )； 
 所有瓶子在任何方向与间室温度传感器之间保持 25mm间隙。 
若搁架垂直高度小于 250mm，则瓶子平躺放置，瓶盖 朝着门的方向，具体位置如下：  
 每层搁架每一侧的第一个瓶子应尽可能靠近间室内 壁，且与侧 壁保持25mm间隙； 
 若一个位置有多个瓶子要放置， 则额外的瓶子 沿着靠近间室中心的位置 放置且两个瓶子之 间保
持25mm间隙； 
 瓶子之间不允许堆积或接触；  
 所有瓶子与间室温度传感器之间保持 25mm间隙； 
 所有瓶子应使得瓶子顶部（盖子） 与搁架的前 边缘或搁架负载界限处 平齐。对浅的搁架，瓶子
的方向可以调整，确保没有瓶子突出超过搁架的前边或负载界限，但与任何温度传感器保持
25mm间隙。 
瓶子的放置位置要最大限度地减少对任何 风道或通风气流的限制。若不能按照指定位置放置 PET
瓶子，则应选择等效位置。若使用等效位置，则应进行记录。若由于空间的限制使得 PET瓶子摆放位置
不同，则应保持放置在相同的搁架上 且尽可能接近指定位置。  
PET瓶子仅放置在温度传感器 TMP1、TMP2、TMP3下的搁架上。可能出现的 其它搁架忽略不计。瓶子
按照下述搁架位置摆放直至所有瓶子都摆放好：  
 在图J.2中的ABCDEF依次摆放一个瓶子；  
 依次重复上述位置，直至所有瓶子都摆放；  
 未装满水的两个瓶子应放置在最后的两个位置；  
 记录所有瓶子的摆放位置。  
注：上述顺序是定义每个瓶子的方位或位置。放入非冷冻食品储藏室的瓶子 可按照任何顺序 摆放在指定的位置。图
J.2给出了10个瓶子的摆放示例，其中 A-D位置摆放 2个瓶子， E和F摆放1个瓶子。 
J.3.2冷冻食品储藏室装载位 置 
符合J.2.1规定的冰盒放置在最大的 冷冻食品储藏室内，具体位置见图 J.3。若最大冷冻食品储藏
室是由搁架和抽屉组合而成，则优先在搁架上摆放冰盒而不是抽屉或篮筐。  
1) 较低层的第一个冰盒放置在温度传感器 TMP14、TMP15的相反方向并尽可能靠近间室内 壁，且保
持约25mm间隙。额外的冰盒紧邻前一个冰盒摆放，冰盒之间保持约 25mm间隙。在满足间隙要求的情况
下，冰盒可按任意方向摆放使得每层能够摆放最大数量冰盒 ； 
2) 若较低层不能放置更多的冰盒（即在任何方向与传感器位置的间隙小于 25mm） ，则冰盒放置在
其紧邻的上一层；  
3) 若需要在中心位置 放置的温度 传感器（即 TMP11，TMP16，TMP17）下面的搁架放置冰盒，则第一
个冰盒放置在紧邻左侧内 壁，第二个冰盒放置在紧邻右侧内 壁。该层额外的冰盒逐步靠近中心位置但与GB 12021.2 —XXXX 
77 冰盒保持约 25mm间隙，与任何 温度传感器的任何方向保持至少 25mm间隙； 
4) 若需要在最上部传感器（即 TMP12和TMP13）下面的搁架放置冰盒 ,则第一个冰盒放置在温度传
感器TMP12、TMP13的相反方向并尽可能靠近间室内 壁，保持约 25mm间隙。额外的冰盒紧邻前一个冰盒摆
放，冰盒之间保持约 25mm间隙； 
5) 所有的冰盒与间室内 壁保持约25mm间隙，且同层冰盒之间也保持约 25mm间隙； 
6) 两个未装满的冰盒放置在最后的两个位置（最上面的位置） ；  
7) 冰盒之间不允许堆积或接触；  
8) 所有冰盒与温度传感器在任何方向都保持至少 25mm间隙； 
9) 所有冰盒放置在搁架前后 边缘的中间位置（考虑搁架边缘 和负载界限对深度的影响） ，在搁架
前面不应有任何凸出部分 ； 
10) 若冰盒放置在一个抽屉或容器内，则用抽屉或容器的内壁代替箱体的内壁进行相应的放置。  
注：以一个具有较大冷冻室的冷藏冷冻箱的 为例，冷冻室容积 180L，需要水 720g，放置在 4个冰盒里。冷冻室内
部宽度600mm。传感器TMP14，TMP15在右侧距离内壁 50mm处。剩余 500mm放置冰盒。则最底层可放置 3个冰盒（每个冰
盒120mm+25mm ，与侧壁平行放置） ，另一个冰盒放置在上一层。若冷冻室的深度大于 460mm，则4个冰盒均放置在最底
层（3个冰盒沿深度方向与器具侧壁成直角放置， 1个冰盒与侧边平行放置） 。  
冰盒的放置位置要最大限度地减少对任何 风道或通风气流的限制。若不能按照指定位置放置冰盒，
则应选择等效位置使得 负载围绕间室温度传感器对称放置。若使用等效位置，则应进行记录。若由于空
间的限制使得冰盒摆放位置不同，则应保持 放置在相同的搁架上尽可能接近指定位置。  
以上程序给出了冰盒的摆放方位和位置。冰盒可以按照任何顺序装载在指定的位置。  
 
 
注：器具中可能有其他搁架，图中没有显示。  
图J.2 非冷冻食品储藏室装载图  
 GB 12021.2 —XXXX 
78 
 
 
注：器具中可能有其他搁架出现，但图中没有给出。冰盒优先放置在搁架上而不是抽屉或篮筐内。  
图J.3冷冻食品储藏室装载图   
J.4装载能效试验测试方法  
J.4.1装载能效试验开始条件  
无化霜控制周期的器具， 在温度控制设定至能满足附录 E.3的稳定状态并运行一段时间后开始装载
能效试验。  GB 12021.2 —XXXX 
79 带有一个或多个 化霜系统（ 具有自己的化霜控制周期）的器具，装载能效试验在满足下述要求后开
始： 
 按照装载能效试验进行温度控制设定后，运行至一个符合附录 E.3的试验周期；或  
 按照装载能效试验进行温度控制设定后，运行至符合附录 E.4的一个试验周期；或  
 按照装载能效试验进行温度控制设定后，运行至符合附录 F.3的一个化霜及恢复期。  
注：如果稳定状态由附录 C.3 的DF1方式确定，则负载要在确定化霜有效后装入（也就是时间段 F结束后，且至
少在化霜加热器开始运行 8h后） 。若稳定是由稳定状态条件（满足 E.3或E.4条件）或较早的化霜确定，为减少下一个
化霜在装载前开始的可能，则负载尽可能在化霜及恢复期结束后立刻装入。一般，推荐化霜加热器开始运行后超过 5h
（通常是时间段 F的开始时刻）进行装载（试验室可以用以前的有效的化霜及恢复期经验来做出准确判断） 。装载之前
的化霜及恢复期不包括在装载试验周期内。  
在整个装载能效试验期间，温度控制设定不应有变化。  
对简单的，有规律的压缩机开停周期的器具在压缩机开机的瞬间开始装载能效试验。对较复杂的器
具，在耗电量测试中占主导地位的间室温度最高点的时候开始装载能效试验。若在化霜及恢复期期间进
行装载能效试验，则化霜及恢复期的开始定 义为装载的开始。  
一般不推荐在化霜及恢复期（先于稳定状态条件确立之前）期间装入负载。  
J.4.2装载 
按照J.2的要求准备负 载，按照.J.4.1的规定，尽 可能在一个温度控制周期开始后将负载放置在
J.3指定的位置，但装载要在压缩机运行期间（简单的器具）或在间室温度达到最低点（对较复杂的器
具）之前。装载满足如下要求：   
 装载持续时间 1min±5s，门的打开角度为 90°，若为抽屉式外门则应至少拉出 2/3行程。若打开
门后负载放置于抽屉内，则放置好负载后应尽快使抽屉复位。  
 若一个间室有两个门，则两个门均应打开；  
 若器具既有非冷冻食品储藏室又有冷冻食品储藏室，则应从非冷冻食品储藏室开始装载。  
 若器具的非冷冻食品储藏室或冷冻食品储藏室多于 1个，则应选择容积最大的间室进行装载；   
推荐开 （关）门时间 2.5s， 装载时间 55s。 由于要在装载能效试验开始的同时 对负载进行 降温处理，
因此建议在温度控制周期开始处进行装载 。由于运行 有规律的器具 的开机时间 是可以预测 的，因此允许
提前布置好负载的摆放位置。压缩机运行时间短 的器具更要注意使其满足本条的 要求。在开门和装载前
应计划好瓶子和冰盒 确切的数量和摆放位置。  
J.4.3测量 
装载能效试验之前和 持续期间，器具应按照附录 D章耗电量试验时 的要求记录 温度和耗电量。 
J.4.4 装载能效试验结束条件  
当负载完全处理（水或冰达到所处间室的温度）且稳定运行条件满足后装载能效试验结束。一个完
整的温度控制周期结束后试验周期结束。整个装载能效试验过程中温度控制设定不应变化。  
无化霜控制周期的器具的装载能效试验的测试应运行至满足附录 E.3(包括有效性要求 )的耗电试
验周期后结束；  
带有一个或多个化霜系统（均有自己的化霜控制周期）的器具的装载能效试验的试验应运行至符合
以下要求后结束 : 
1) 附录E.3(包括有效性要求 )的规定或  
2) 附录E.4(包括有效性要求 )的规定，且附录 E.4应在一个符合附录 F.3的有效的化霜及恢复期GB 12021.2 —XXXX 
80 后结束。  
装载能效试验的结束准则是相当严格， 例如负载本身没有完全冷却或冻结而间室温度可能会出现已
经达到稳定状态的情况是可能。 因此通过对规定的最小周期内的间室的温度和功耗来判定是否达到稳定
状态是很有必要的。  
装载并完成负载的处理后达到稳定的间室温度和功率与装载之前的状态略有不同是常见的。 通常这
种变化非常小，但是有时候也能有显著的变化。变化大的情况主要是装载后影响了间室空气流动或间接
影响间室内的温度传感器。例如，有些情况 下，负载会引起变速压缩机高速运行，这样会导致较高的功
率和较低的间室温度。为了降低上述影响，试验 室可以选择进行初次装载，当 初始负载完全稳定后 用新
的装载替换原来的负载 （详细信息见下文） 。第二次装载的数据用来确定装载能效。  
由于分析仅考虑从负载装入的温度控制周期的耗电量（因此，如果有的话，很小的先于负载装入前
的运行包含在装载能效试验周期内） ，因此装入负载前后内部温度和功率的不同对耗电量影响很小。  
注：负载被处理前后内部温度的变化产生的主要的耗电量影响与器具的热质量（容量）的变化相关。 分析表明，如
果限值满足要求，则 影响很小可以忽略。  
以下两个额外的有效性准则适用于装载能效试验开始（负载装入之前）时测量的参数与装载能效试
验结束稳定阶段持续期间的值相比较：   
 稳定状态功率 PSSM偏差不应超过 5%或2W，取较大者； 和 
 每个间室稳定状态的温度偏差不超过 1K。 
如果因为 附录E.3和附录E.4的有效性不能获得（如由于没有足够的试验时间） ，而使初始有效性
是通过附录 F.3的一个化霜确定，则上述的初始稳定状态功率 PSSM和稳定状态温度为时间段 D和时间段
F的平均值。  
若带有一个或多个化霜系统（有自己的化霜控制周期）的器具上述条件不能满足 ，则器具应运行至
下一个化霜及恢复期完成和新的稳定状态确立后进行上述准则的评估。  
若经过一个连续的化霜后上述两个有效性准则均不能满足，则替换原来的负荷（已经冷却或冷冻至
间室温度的负载） ，在相同的控制条件（如 J.3，J.4.1，J.4.2的规定）下重新进行试验。按照上述规
定，在器具中放置一个初始负载，完成负载的处理后，用新的装载替换初始负载是所有装载能效试验可
选择的。  
带有一个或多个化霜控制周期器具，在装载能效试验期间（也就是在负载完全冷却或冷冻且稳定状
态达到之前）出现的任何化霜及恢复期应持续至其完成（如图 J.4所示） 。在完成上述规定的一个有效
的化霜及恢复期之后达到稳定状态时，装载能效试验结束。  
注：按照 J.5.3考虑装载能效试验期间出现的化霜及恢复期对耗电量的影响。 。  
J.5 装载能效确定  
J.5.1一般要求  
一旦装载能效试验结束后，对数据进行分析以确定装载能效。试验的目的是确定器具处理装入的负
载并恢复至稳定状态所需要的额外的耗电量。如图 J.5。这个值与加入水负荷后能量的变化（水容量随
时间焓值的变化）的计算值相比较来确定器具在处理负载过程中移除的热量。  
装载过程产生的耗电量增量的计算从装载开始点到图 J.5的Pafter。 
有些情况，装载前的功率（ Pbefore）会大于或小于装载后的功率（ Pafter） 。由于功率不同仅考虑装载
点处，所以装载前后 功率不同不会影响 装载耗电量增量的 计算。 GB 12021.2 —XXXX 
81 
 
图J.4 装载能效试验期间出现化霜及恢复期的情况  
 
 
图J.5 典型的装载能效试验运行图  
J.5.2 装入能量的量  
装入能量的是通过 评估水负载从环境温度开始至达到间室温度结束 时能量的变化来计算。 
本部分给出了基于标准焓值来评估水的能量变化的简化方程式。这些方程式给出十分准确的结果，
试验室会发现使用软件或其它工具来自动计算水焓值变化 会更方便。需要注意的是，任何接近冻结点
（0℃）运行的间室，从水变成冰的需要的相变潜热较多。若标称的最终的间室温度低于冻结点，则应
检查冰盒以确保水全部冻结。  
1） 非冷冻食品储藏室水能量变化：   
      
 
6.3186.4) ( ) ( ) (3 3 2 2 1 1 T T M T T M T T MEamb amb amb
test unfrozen              （J-1） 
其中，Eunfrozen -test——试验期间从非冷冻食品储藏室的水中移除的能量， Wh； 
M1——放置在TMP1附近的水质量（图 J.2中C、F位置的水质量） ， kg； 
T1——装载后有效的能量试验周期（ E.3或E.4）内位置 TMP1处的平均温度， ℃； 
M2——为放置在 TMP2附近的水质量（图 J.2中E、B位置的水质量） ， kg； 
T2——装载后有效的能量试验周期（ E.3或E.4）内位置 TMP2处的平均温度， ℃； 
M3——为放置在 TMP3附近的水质量（图 J.2中A、D位置的水质量） ， kg； 
T3——装载后有效的能量试验周期（ E.3或E.4）内位置 TMP3处的平均温度， ℃； 
Tamb——器具放水之前 6h测得的平均环境温度， ℃； 
4.186——水的热容 kJ/kJ.K； 
3.6 kJ——转换为Wh的系数(s/h³10-3)。 
注：需注意，此公 式中质量单位为 kg，本附录有些地方质量为 g。 
2）冷冻食品储藏室水能量变化：  
    
 
6.3)05.2 6.333 186.4(  
avfz amb fz tot
test frozenT T ME                （J-2） GB 12021.2 —XXXX 
82 其中，Efrozen-test——从冷冻食品储藏室 水负荷中移除的能量， Wh； 
Mtot-fz——放置在冷冻食品储藏室中 水的质量， kg； 
Tfz-av——装载后达到 附录B.3或附录B.4的有效的能量试验 时冷冻食品储藏室 的平均温度， °C； 
Tamb——器具在放水之前的 6h测量的环境温度的平均值， °C； 
4.186——水的热容 kJ/kJ.K； 
2.05——冰的热容 kJ/kJ.K； 
333.6——水变成冰的相变过程焓值变化， kJ/kg； 
3.6  kJ——转换为Wh的系数(s/h³10-3)。 
Tfz-av为负值，在低的温度下会有较大的能量 变化。上述方程式假定了 冷冻食品储藏室 有相同的平
均温度，这样认为是一个足够精确的评估 。需注意， 此公式中质量单位为 kg， 本附录有些地方质量为 g。 
在给定环境温度下投入的总的能量：   
Einput-test = Eunfrozen -test + Efrozen-test                      （J-3） 
J.5.3 由于装载引起的耗电量增量的计算  
本部分的原则是 确定将装载的负荷完全冷却或冻结并运 行至稳定状态时所需的耗电量增量。 耗电量
增量的计算是通过计算装载能效试验开始处（在负荷装入那一点）与稳定状态（ Pafter）结束时耗电量的
偏差减去相同的时间内消耗的功率，该功率为相同周期内稳定状态功率（ Pafter）。 
若在负载处理过程中有一个或多个化霜及恢复期发生，则应从装载耗电量增量中减去按照附录 C
确定的环境温度下代表性的化霜及恢复期耗电量增量，如 J.4所示。 
处理装置的负荷所需的额外的能量计算公式：  
      
df start end after start end test additional Ez t t P E E E ) ( ) (                       （J-4） 
其中，Eadditional -test——器具装载过程中额外的能量消耗， Wh； 
Estart——开始装载时刻积分电能表的读数， Wh； 
Eend——装载能效试验结束时刻电能表的读数， Wh； 
Pafter——装载后稳定运行阶段的功率消耗， W； 
tstart——装载开始的 时间； 
tend——装载结束的 时间； 
△Edf——由于化霜及恢复期而产生的额外的能量消耗，用附录 F测定； 
z——是一个整数，其等于 装载能效试验期间 和完成之前出现 的化霜及恢复期的数量；若制冷系统
无化霜控制周期或装载能效试验期间没有出现 化霜及恢复期，则 z为0； 
J.5.4 装载能效  
装载能效计算公式如下：  
  
test additionaltest input
ambient loadEEEfficiency
,                                                               （J-5） 
其中，Efficiency load,ambient——规定的环境温度下 测得的装载能效， Wh/Wh； 
Einput-test——在装载过程中移除的总的能量，由 J.5.2获得；Wh； 
Eadditional -test——装载能效试验额外的能量消耗，由 J.5.3获得，Wh。 
Efficiency load,ambient测量值可能会大于 1。 
装载能效值用来评估用户的使用情况对耗电量的影响。  
J.5.5 装载系数  
作为替代 ， 装载量系数 “ a” 来表示装载本标准规定水量的倍数 （非冷冻间室 12g/L,冷冻间室 4g/L）。
如，a=1表示与用户相关的负荷刚好为 Einput/24h。a值在较热的气候类型取较大值，在较凉爽的气候类
型取较小值 。这种方法假定与用户相关的负荷与容积有直接关系，由于每种器具的非冷 冻食品储藏间室GB 12021.2 —XXXX 
83 和冷冻食品储藏间室的容积不同， 因此不同的器具 使用这种方法得到的 Einput值不同。其他因素（如家
庭成员数量 ）也会影响假定的装载量。 由于一些地区不同的配置会使得使用方式上有显著的不同，因此
也可以根据器具的配置 不同（如独立的冷冻箱）来乘 不同的系数。  
如果使用系数 a来评估与装载过程相关的额外的能量 ，则计算一个标准值 Einput-nominal来修正实际试
验时环境温度和间室温度 出现的小的变化是重要的 。 
标准状态下，非冷冻食品储藏间室中移除能量（假定装载的水的初始温度为标准规定的环境温度，
结束时达到间室 的特性温度） ：   
  
 
6.3186.4) (
min  
tar unfz tar amb unfztot
al no unfrozenT T ME                     （J-6） 
其中，Eunfrozen -nominal——标准状态下从非冷冻食品储藏室移除的能量， Wh； 
Mtot-unfz——非冷冻食品储藏室总的水量， kg； 
Tunfz-tar——非冷冻食品储藏室的特性温度， °C； 
Tamb-tar——试验时标准环境温度（ 16°C或32°C） 
4.186——水的热容 kJ/kJ.K； 
3.6 kJ——转换为Wh的系数(s/h³10-3)。 
标准状态下，从冷冻食品储藏室移除的 能量计算公式：  
  
 
6.3)05.2 6.333 186.4(
min  
tarfz tar amb fz tot
al no frozenT T ME                           （J-7） 
其中，Efrozen-nominal——标准状态下从冷冻食品储藏室移除的能量， Wh； 
Mtot-fz——冷冻食品储藏室放置的总的水质量， kg； 
Tfz-tar——冷冻食品储藏室的特性温度， ℃； 
Tamb-tar——试验时标准环境温度（ 16℃或32℃） 
4.186——水的热容 kJ/kJ.K； 
2.05——冰的热容 kJ/kJ.K； 
333.6——水变成冰的相变过程焓值变化， kJ/kg； 
3.6——kJ转换为Wh的系数(s/h³10-3)。 
标准状态下移除的总的能量：   
Einput-nominal = Eunfrozen -nominal + Efrozen-nominal                               （J-8） 
报告中应记录的内容：  
所有非冷冻食品储藏室的容积， L； 
所有冷冻食品储藏室的容积， L； 
非冷冻食品储藏室装载的水的质量， g； 
冷冻食品储藏室的水的质量， g； 
每个环境温度下的 Einput-test值，Wh； 
每个环境温度下的 ΔEadditional -test，Wh； 
每个环境温度下的 Efficiency load,ambient 
在规定环境温度下的 Einput-nominal，Wh。 
用于确定装载能效的所有值都应记录。  
J.5.6 用户使用相关的日耗电量增量  
用户相关的负载的影响可以包含在日耗电量中。用户相关的负载由正常动作比如开门（以及相关
的空气交换） 、热的食物或饮料负载的放入其随后的冷却（有时冷冻）并产生冰。  
本附录规定了器具装载能效的确定方法。该值提供了一种评估耗电量增量的方法，该耗电量增量
是由要求移走每个正常使用相当的用户相关的负载而引起的。由于用 户相关的负载依赖于气候、季节、GB 12021.2 —XXXX 
84 室内条件以及用户的使用习惯，因此该负载大小随区域变化很大。用户相关的负载在一定程度上也会随
器具的类型和大小以及人口统计因素如使用器具的人的数量和占用时间（人每天在家的时间）而变化。
每天平均的用户相关的负载可以从 50Wh/d到500Wh/d之间变化，这依赖于季节、气候、器具类型、器
具大小以及人口数量。  
注：频繁使用会导致化霜间隔较短。化霜间隔是环境条件和开门（以及较小程度暴露液体负载及水果和蔬菜）的一
个主要功能，因此仅每个间室单门打开而加入的相关的大的负载不可能模拟导致短的化霜间 隔的使用习惯。化霜间隔变
化的影响不是在装载能效试验中直接测量，但是通过 Δtdf的条件来评估。由于额外的影响不能直接测量，因此化霜间隔
对测试点稳定状态的功耗和平均温度的影响有点复杂。除非化霜间隔有大的变化来相应用户相关的负载（这也是一种形
式的规避） ，否则其对耗电量的影响小在此计算中应忽略。  
用户使用相关的日能量增量有两种计算方法：  
装载引起的日耗电量增量计算方法 1： 
ambient loaduser
g procesEfficiencyEE
,sin 
                                  （J-9） 
其中，ΔEprocessing——器具处理用户相关的负载而 引起的日耗电量增量， Wh/d； 
Euser——正常使用而引起的等效进入器具的用户相关的热负荷 ，Wh/d； 
Efficiency load,ambient——按照本附录所确定的 指定环境温度下的装载能效 ，Wh/Wh。 
注：在 16°C和32°C温度之间的 中间环境温度的用户相关的 负载的影响 可通过这些温度的 装载能效
Efficiency load,ambient进行线性插值。一般对相同的装载量 较低的环境温度需要移除的热量较小。为了对全年的用户相关的
能量增量进行评估，推荐 用月平均能量增量进 行评估。  
装载引起的日耗电量增量计算方法 2：  
         
aEfficiencyEE
ambient loadal no input
g proces   
,min
sin                                  （J-10） 
其中，Eprocessing——用户装载引起的日耗电量增量， Wh/day； 
Einput-nominal——规定数量的水负载在标准环境温度以及间室特性温度下的 标准装载能量，
Wh/d； 
a ——装载负荷的 区域系数  
Efficiency load,ambient——规定环境温度下的装载能效 Wh/Wh。 
注：本标准推荐采用方法 2进行装载耗电量增量的计算，其中 a的取值推荐为 1。 
年装载耗电量增量：  
  ΔEprocessin J--annual = f{ΔEprocessing16 ℃, ΔEprocessing32 ℃}                   （J-11） 
按照区域的需求，整个年耗电量可按下式计算：   
                                                                                           （J-12） 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 annualg proces aux aux C daily C daily total E Eb E E Ef E    sin 2 1 32 16,GB 12021.2 —XXXX 
85 附录K 
（规范性附录）  
葡萄酒储藏柜或葡萄酒储藏间室  
K.1  目的 
本试验的目的是确定葡萄酒储藏柜的性能， 并测试葡萄酒储藏柜或葡萄酒储藏间室在相应的气候类
型所要求的环境温度下（见附录 B） ，器具是否满足本部分的要求。  
K.2要求 
K.2.1 储藏温度要求  
在每个宣称的气候类型下，葡萄酒储藏柜在本部分规定的条件下，应能维持并满足本部分规定的间
室储藏温度要求（化霜及恢复期允许温度回升同样适用） 。  
储藏温度要求：  
葡萄酒间室允许的运行范围：  
Twin：+5℃≤ T win ≤ +20℃ 
葡萄酒间室应能应能运行至：  
Twma ≤ +12℃ 
若葡萄酒储藏柜或葡萄酒间室不能运行至 Twma ≤12℃， 则该间室应定义为食品储藏间室并按照食品
储藏间室的要求进行测试。按照本标准，其不能宣称为葡萄酒间室。  
若器具有两个或多个葡萄酒间室，则每个间室的温度范围可以细分成葡萄酒间室温度范围的一部
分。 （如，葡萄酒储藏柜有两个间室，一个额定值在 6℃到14℃，另一个在 10℃ 到18℃认为是满足要
求的）  
在整个化霜及恢复期，任何葡萄酒间室的温度回升不应超过间室平均温度的 1.5K。 
注1：本部分允许的温度回升小于 3K。 
注2：章节图  给出了无霜冷藏冷冻 箱的化霜控制周期。  
K.2.2 振动 
葡萄酒储藏柜的结构应能减少因压缩机或其他外部源产生振动向间室的传播。  
K.2.3 最大温度波动  
按家用制冷器具气候类型规定的环境温度，在每个宣称的环境温度下，储藏温度的变化不超过
0.5K。温度偏差的定义见 K.6。 
K.2.4 储藏湿度要求  
在每个宣称的气候类型下，葡萄酒储藏柜或间室在本部分规定的条件下，应能维持并满足本部分规
定的间室储藏湿度要求。  
储藏湿度要求： 25℃环温， 50%-75%环境湿度，葡萄酒储藏柜或间室相对运行湿度范围
50%~80%RH 。 
K.3一般试验条件  
除非另有规定，附录 B的要求同样适用于本部分。  
K.3.1 低环境温度  
若测试的环境温度接近或低于间室的平均储藏温度，则应按制造商规定的调至可能的最高温度。  
K.3.2内部部件  
若搁架的位置可调，则应调节使其均匀分布。  
搁架、篮筐或容器应按用户手册放置在位。  GB 12021.2 —XXXX 
86 K.4器具准备  
葡萄酒储藏柜按照 附录 B的要求放置。如果葡萄酒储藏柜带有用户可调节的温控装置，则应按在
相应的环境温度下正常运行时制造商推荐的位置进行调定。如该装置为用户不可以调节，则按照器具的
交付状态进行测定。用户可调节的温度控制装置的再次调定是允许的。  
若葡萄酒柜包含多个葡萄酒间室，且间室容积可由用户调节，则调节至温度最低的间室容积最大。
若葡萄酒间室容积可在多间室之间进行调节，则调节至葡萄酒间室容积最小状态。  
若葡萄酒间室既可选择单温区也可选择多温区，则选择单温区进行测试。  
防凝露加热器设定：  
若防凝露加热器在正常使用中处于常开状态， 则试验时也要处于常开状态； 若防凝露为手动控制的，
则加热器要处于打开的状态，若可以调节，则应调至最大加热状态；若防凝露加热器为自动控制的，则
应允许其能正常工作。  
K.5储藏温度的确定  
间室温度 Tw1m、Tw2m、Tw3m应用 M包测量， M包应被支撑使得其几何中心在温度测量点处且最大表
面水平放置。例如， M包可以用和 M包大小相同的 EPS块来支撑。 M包不应直接接触任何表面。  
确定储藏温度时，温度传感器点应布置在图 K.1 中TMP W1、TMP W2、TMP W3的位置。 测点在间室的
后内壁与关闭的门内壁的中间位置。内壁的定义应考虑储藏容积的要求。  
M包距离任何导热表面间隙至少 25mm。记录 M包的瞬时温度 Tw1、Tw2、Tw3。间室测试点温度 Tw1m、
Tw2m、Tw3m为测试周期内间室瞬时温度 Tw1、Tw2、Tw3的积分平均值，积分步长小于等于 60s。 
储藏温度 Twma为Tw1m、Tw2m、Tw3m的算术平均值。  
若内部元件使得间室温度 Tw1、Tw2、Tw3不能布置在规定的点，则 M包的几何中心离规定点的距离
不应超过 25mm。若葡萄酒间室内部布置使得测温点与图 K.1不一致，则测温点 Tw1、Tw2、Tw3应与图 K.1
中的位置尽可能接近。  
若器具带有换气装置（ 用于制冷器具与外部环境进行空气交换的装置。该装置可按制造商的说明书
由制造商固定或自动控制或用户手动调节。 ）并受使用者的影响则应按照说明书规定的正常运行方式运
行。  
注：用于排化霜水的孔不认为是换气装置 。 
储藏温度试验在环境温度 25℃以及宣称气候类型下的最低和最高环境温度下进行。 每个葡萄酒间室
测得的间室温度 Twma ≤ 12 ℃。该温度值应进行记录。  
K.6温度波动的确定  
分别在环境温度 25℃、宣称气候类型下的最高环境温度以及最低环境温度下，确定 twma温度低于等于
12°  C的温度波动。  
试验在 K.5规定的条件下进行。确定每个测温点 TMP wi的温度波动。记录瞬态温度 tw1, tw2 和 tw3。 
规定了器具两个连续的停机状态的温度最高点和最低点的偏差幅值。若器具无连续停止点，则考虑持
续运行 4h的偏差。整个 试验周期内每个测点 TMP wi的温度幅值的平均值应保持在 0.5K内。  
K.7储藏温度的测量  
在合适的环境温度下 ，调节温度器至能够满足间室温度要求的位置，运行至稳定状态。  
K.7.1 储藏温度符合性准则  
a) 除了冷冻能力和冷却能力试验，在整个测试阶段每个间室每个测量点 TWi温度幅度保持在 ±  0.5 
K； 
b) 冷冻能力和冷却能力试验期间，在整个测试阶段每个间室每个测量点 TWi温度幅度保持在 ±  1.5 
K； 
c) 积分平均温度 Twim应保持在 5℃ 和20℃之间， Tw1m、Tw2m、 Tw3m算术平均温度 Twma应低于 12℃。 
K.8储藏湿度的确定  GB 12021.2 —XXXX 
87 器具的安装摆放同储藏温度试验，湿度传感器摆放在尽可能接近 TMP W2位置，若有用户可调节的
温度控制装置，则调节至间室平均温度至尽可能接近 12℃；若间室温度不可调节，则按照交付状态进
行测试。采样频率 ≤60s，待器具运行稳定后，取 ≥6h的完整温控周期或固定时间长度，计算积分平均湿
度应满足 K.2.4的要求。  
K.9容积的确定  
K.9.1 深度 
    葡萄酒储藏柜：若背部安装的蒸发器带有一个保护罩，则其深度为保护罩到后壁之间的平均水平距
离。 
K.9.2 葡萄酒储藏室有效放瓶量  
用图 K.2给定尺寸 的0.75L的瓶子或等效替代物来评估葡萄酒柜的额定容量。  
注：瓶子的尺寸来自 NF H35 -124:2006 -07，该瓶子与国际标准尺寸一致。  
瓶子装入水使瓶子的总重量为 1200± 50g ，来考核正常使用情况下的搁架变形情况。  
制造商规定的间室内部为了保证适当的热性能和机械功能而可以移动的部件， 应按照制造商的使用
说明进行放置。瓶子按以下要求堆放在正常使用中打算储藏瓶子的位置：  
a) 按制造商的使用说明保持瓶子与墙、后背板、门的间隙；  
b) 若无使用说明，则界限为搁架的后部边缘和距离门间隙 5mm处；  
c) 门搁架上的瓶子与门内胆接 触；  
d) 若蒸发器有固定的保护罩，则瓶子堆放至保护罩处，并保证适当的冷却功能。  
e) 瓶子可以反向或交叉放置；  
f) 若制造商无规定，则瓶子可以接触侧壁；  
g) 瓶子可以水平、垂直或倾斜（若倾斜可以满足固定方式的要求）放置；  
h) 类似于伸缩搁架的可移动部件应能确保装载后可以移动且易触及。  
报告中应记录瓶子的装载示意图及装瓶量 。 
K.10测试报告  
葡萄酒储藏柜或葡萄酒间室最终的测试报告应包含如下内容：  
a) 环境温度；  
b) 每个环境温度下，用户可调节的温度控制装置或其他控制装置的设定位置；  
c) 每个环境温度下储藏温度 Twma，Tw1m, Tw2m,  Tw3m值；  
d) 在每个环境温度下每个测点温度幅度的平均值；  
e) 每个环境温度下，间室湿度的积分平均值；  
f) 耗电量（仅葡萄酒储藏柜适用） ；  
g) 温度波动；  
h) 间室装瓶量；  
i) 用于评估装瓶量的示意图。  
K.11葡萄酒储藏柜的标志和说明及型号命名  
K.11.1产品的技术信息及商业信息  
信息： “本器具专门用于储藏葡萄酒” 。  
注：该条不适用于非专门用于储藏葡萄酒。  
K.11.2 用户使用说明  
信息： “本器具专门用于储藏葡萄酒” 。  
该条不适用于非专门用于储藏葡萄酒， 但可以储藏葡萄酒的家用制冷器具及葡萄酒间室和其他间室
联合性制冷器具。  
若间室的设定温度接近或高于宣称的气候类型的最低温度， 则使用说明应说明在最低环境温度下间GB 12021.2 —XXXX 
88 室可能达到最高温度。  
K.11.3 型号命名  
葡萄酒储藏柜  
 
示例： JC-328A  表示总容积为  328 L 的葡萄酒储藏柜，第一次改 进型号。  
  
产品改进顺序号（ 以英文大写字母顺序表 示） 
规格代号  
字
表示，单位用 L表示） 
 
拉伯数母顺序表示  用途分类代号（ ―C‖表示冷藏柜）  
产品代号（ ―J‖表示酒柜）     GB 12021.2 —XXXX 
89 
 
注：若带有一个外门，但内部被固定的搁架或可调节的搁架进行分割成带独立温控的间室，则每个间室单独布点。  
若Z <100mm ，Tw2不用布点，若 hw<300mm ，则只布置一个点 Tw2。 
图中： 
1——容器上的搁架应放置在最 低位置；  
2—— D1和D2为确定净容积的参考线。  
图K.1温度传感器位置（ M包） 
 
 
 GB 12021.2 —XXXX 
90 
 
图K.2 用于确定装瓶量的标准瓶