de hêtre brut que pour les coproduits d'usinage. La masse volumique des myco-composites varie selon le substrat utilisé : 177 ± 13 kg/m³ pour ceux à base de coproduits et 200 ± 10 kg/m³ pour ceux à base de hêtre brut. La surface des myco-composites à base de hêtre bruts semble plus colonisée que celle à base de coproduits.

<figure><img src="image_273.png" /><figcaption>Fig. 3 : Observation visuelle des myco-composites fabriqués à partir de a) particules de hêtre et b) de coproduits d'usinage hêtre.</figcaption></figure>

L'analyse par microscopie électronique à balayage (MEB) a mis en évidence des différences morphologiques significatives au niveau des hyphes fongiques (Fig. 4). Dans les myco-composites à base de coproduits d'usinage, les hyphes apparaissent plus denses et plus épais (diamètre moyen de 1,21 ± 0,24, n=10, Fig. 4b) par rapport à ceux observés dans les myco-composites à base de hêtre brut (diamètre moyen de 0,93 ± 0,12 µm, n=10, Fig. 4a). Cette différence structurelle pourrait influencer les propriétés mécaniques et thermiques du matériau final.

<figure><img src="image_274.png" /><figcaption>Fig. 4 : Observation au MEB des myco-composites:
(a) à base de particules de hêtre ; (b) à base de coproduits d'usinage.</figcaption></figure>

Des caractérisations thermiques ont été effectuées pour évaluer le potentiel d'utilisation de ces myco-composites comme matériaux isolants. Les essais ont révélé une conductivité thermique (λ) de 0,06451 W/m.K pour les myco-composites à base de hêtre et de 0,05673 W/m.K pour ceux à base de coproduits d'usinage. Ces valeurs sont comparables à celles rapportées dans la littérature pour d'autres matériaux biosourcés. Par exemple, Jones et al (2020) ont rapporté des valeurs de conductivité thermique allant de 0,04 à 0,08 W/m.K. La différence notable entre nos deux myco-composites peut s'expliquer par la porosité plus importante des myco-composites à base de coproduits, dont la granulométrie est inférieure à 6 mm, contribuant ainsi réduire la composante de conduction thermique du transfert thermique résultant en une meilleure isolation thermique de ces derniers.
Les propriétés mécaniques ont été évaluées par des essais de compression. La force de compression à 10% est presque deux fois plus importante pour les myco-composites à base de coproduits d'usinage (environ 0,090 MPa) que pour ceux formés à partir de particules de hêtre (environ 0,050 MPa) (Fig. 5). Elsacker et al (2019) ont observé des résistances à la compression allant de 0,04 à 0,35 MPa pour différents substrats lignocellulosiques. Nos résultats se situent dans cette gamme, avec une performance supérieure pour les myco-composites à base de coproduits d'usinage. Ces résultats suggèrent que la structure et la qualité de l'interaction entre les hyphes fongiques et le substrat sont plus déterminantes pour la résistance à la compression que la simple quantité de mycélium.

<figure><img src="image_275.png" /><figcaption>Fig. 5 : Force de compression en fonction de la déformation pour les myco-composites à base de particules de hêtre (gris) et de coproduits d'usinage (noir). Insert : photo des myco-composites après les essais de compression.</figcaption></figure>

Les performances de nos myco-composites ont été comparées à deux isolants commerciaux : un panneau isolant biosourcé à base de fibre de bois et un panneau en polyuréthane (PU) (Tab. 1). Bien que les myco-composites présentent des capacités isolantes inférieures à ces matériaux conventionnels, ceux à base de coproduits d'usinage montrent des caractéristiques prometteuses, notamment en raison de la granulométrie fine des particules qui favorise une meilleure isolation thermique.

<table><caption>Tab. 1 : Récapitulatif des principales caractéristiques des myco-composites fabriqués dans cette étude, de l'isolant en fibre de bois et en polyuréthane.</caption><thead><tr><th></th><th>Masse<br>volumique<br>(kg/m³)</th><th>λ<br>(W/m.K)</th><th>Résistance<br>thermique<br>(m².K/W)*</th><th>Force de<br>compressio<br>n (%)**</th><th>Réf</th></tr></thead><tbody><tr><td>Myco-composite hêtre</td><td>200 ± 10</td><td>0.06451</td><td>(30)0,46</td><td>CS(10\Y)50<br>± 10</td><td>Cette étude</td></tr><tr><td>Myco-composite coproduits<br>hêtre</td><td>177 ± 13</td><td>0.05673</td><td>(30)0,53</td><td>CS(10\Y)92<br>± 33</td><td>Cette étude</td></tr><tr><td>Fibre de bois</td><td>55 ± 5</td><td>0,036 à 0,046</td><td>(50) 1,35</td><td>NPD</td><td>Pavatex® (Soprema)</td></tr><tr><td>Polyuréthane</td><td>33 ± 3</td><td>0,022 à 0,025</td><td>(30) 1,30</td><td>CS(10\Y)17<br>5</td><td>Soprema</td></tr></tbody></table>

NPD signifie non défini.

*(X) représente l'épaisseur du mycocomposite en mm.

** CS(10\Y)X ± X : CS signifie compression strength, 10\Y signifie à 10 % de déformation.

L'utilisation de coproduits d'usinage dans nos myco-composites s'inscrit dans une démarche d'économie circulaire, en accord avec les tendances actuelles de la recherche. Comme le soulignent Attias et al (2020), l'utilisation de déchets lignocellulosiques comme substrat pour les myco-matériaux offre une solution durable pour la valorisation des résidus industriels.
## Conclusion

Les premiers essais révèlent une différence significative de comportement en fonction du type de biomasse utilisée. En particulier, les myco-composites à base de coproduits d'usinage semblent être plus adaptés à une application d'isolation, ce qui souligne l'importance de la granulométrie sur les propriétés isolantes du matériau final.

Il serait intéressant d'explorer la possibilité de varier la souche de champignon utilisée ou de réaliser des mélanges de biomasses, car cela pourrait permettre d'obtenir un isolant dont les propriétés se rapprochent de celles des fibres de bois.

En conclusion, nos myco-composites, en particulier ceux à base de coproduits d'usinage, présentent des propriétés comparables ou même supérieures à celles rapportées dans la littérature pour des matériaux similaires. Leur potentiel en tant qu'alternative durable aux isolants conventionnels est prometteur, bien que des recherches supplémentaires soient nécessaires pour optimiser leurs performances et explorer leur applicabilité à grande échelle. Ces études futures pourraient inclure l'optimisation des formulations, l'évaluation de la durabilité à long terme dans diverses conditions environnementales et l'analyse du cycle de vie complet pour quantifier les bénéfices environnementaux.

## Remerciements

Ce projet est financé par Lorraine Université d'Excellence (LUE) Mycobat.

## Références

Alemu D, Tafesse M, Mondal AK (2022) Mycelium-based composite: The future sustainable biomaterial. International journal of biomaterials, 2022(1), 8401528.

Attias N, Danai O, Abitbol T, Tarazi E, Ezov N, Pereman I, Grobman YJ (2020) Mycelium bio-composites in industrial design and architecture: Comparative review and experimental analysis. Journal of Cleaner Production, 246, 119037.

Elsacker E, Vandelook S, Brancart J, Peeters E, De Laet L (2019) Mechanical, physical and chemical characterisation of mycelium-based composites with different types of lignocellulosic substrates. PLoS One, 14(7), e0213954.

Girometta C, Picco AM, Baiguera RM, Dondi D, Babbini S, Cartabia M, ... Savino E (2019) Physico-mechanical and thermodynamic properties of mycelium-based biocomposites: a review. Sustainability, 11(1), 281.

Haneef M, Ceseracciu L, Canale C, Bayer IS, Heredia-Guerrero JA, Athanassiou A (2017) Advanced materials from fungal mycelium: fabrication and tuning of physical properties. Scientific reports, 7(1), 41292.

Jones M, Mautner A, Luenco S, Bismarck A, John S (2020) Engineered mycelium composite construction materials from fungal biorefineries: A critical review. Materials & Design, 187, 108397.
# Présentation du projet ForesTIA (improving FORESt and Timber engineering education in Madagascar through Industry-Academia partnerships)

RANDRIAMBININTSOA Tiavina¹,², RAMANANANTOANDRO Tahiana¹,²

¹Université d'Antananarivo, Ecole Supérieure des Sciences Agronomiques, Mention Foresterie et Environnement, Antananarivo 101, Madagascar

²Unité de Formation Sciences du Bois, Université d'Antananarivo, Ecole Supérieure des Sciences Agronomiques, Mention Foresterie et Environnement, Antananarivo 101, Madagascar

[randriambinintsoat@gmail.com](mailto:randriambinintsoat@gmail.com)

**Mots clefs** : ateliers ; conférence internationale ; enseignement ; partenariat industries-académies ; ingénierie du bois ; stage en entreprise ; visites d'entreprises

## Contexte et objectifs

Madagascar est confronté à d'importants défis environnementaux et économiques liés à la gestion de ses ressources forestières. La déforestation, l'exploitation non durable des forêts et le manque d'innovation dans l'utilisation du bois constituent des enjeux critiques. De plus, l'enseignement de la foresterie et de l'ingénierie du bois dans le pays souffre d'un manque de collaboration avec l'industrie, limitant ainsi l'employabilité des étudiants et la capacité des chercheurs à proposer des solutions adaptées aux besoins locaux. C'est dans ce contexte qu'est né le projet ForesTIA, intitulé " improving FORESt and Timber engineering education in Madagascar through Industry-Academia partnerships". Soutenu et financé par Royal Academy of Engineering (Royaume-Uni), il s'inscrit dans le cadre du programme HEP SSA, qui vise à faire en sorte que le système d'enseignement supérieur en Afrique subsaharienne forme des ingénieurs compétents, capables de répondre aux besoins de l'industrie et de relever les défis à l'échelle locale et mondiale. L'objectif général du projet est d'améliorer l'enseignement de la foresterie et de l'ingénierie du bois à Madagascar en alignant les programmes académiques sur les besoins de l'industrie, tout en développant les compétences des enseignants et des étudiants pour une meilleure adéquation avec le marché professionnel.

## Méthodologie

Lors de sa réalisation, le projet a adopté un modèle « Hub – spoke » suggéré par les bailleurs. Les partenaires suivant le modèle « Hub-spoke » dans le projet sont :

- Lead university (Hub) : Mention Foresterie et Environnement de l'Ecole Supérieure des Sciences Agronomiques (ESSA), Université d'Antananarivo ;

- UK university: School of Engineering, University of Edinburgh;

- Spoke universities: Institut Supérieur de Technologie Antananarivo, Ecole Supérieure Polytechnique Antananana, Centre National de Formation de Techniciens Forestiers Angavokely, Ecole Supérieure Polytechnique Antananarivo ;

- Madagascar industry partners: Tropical Wood, Les Scieries du Betsileo, Hazovato, Laboratoire National des Travaux Publics, Idom'Art

- UK industry partner: Open Systems Lab
Pour assurer ce partenariat entre les industries et les académies, plusieurs activités ont été conçues et organisées, impliquant la participation des deux parties, telles que les organisations de :

- Visites en entreprises : où étudiants et enseignants découvrent les pratiques et technologies industrielles, visites généralement organisées dans les partenaires industriels du projet à Madagascar

- Construction de type WikiHouse : plusieurs séminaires ont été organisés en ligne avec les partenaires de UK pour apprendre et maîtriser les constructions de type WikiHouse (https://www.wikihouse.cc). Un chantier école est en cours de mise en œuvre.

- Stages pratiques des étudiants en entreprise : permettant aux étudiants d'acquérir des compétences concrètes et de s'immerger dans l'environnement industriel. Les étudiants s'enrichissent professionnellement.

- Détachement des enseignants en entreprise : permettant aux enseignants d'adapter leurs cours académiques et leurs recherches scientifiques en fonction de ce qu'ils ont reçus en entreprise ;

- Conférences académiques : animées par des professionnels du secteur, favorisant un échange direct entre les académies et les industries.

- Ateliers de partage de connaissances : qui portent sur l'utilisation de technologies avancées et innovantes pour l'identification des bois précieux ; sur l'application de l'ingénierie à la gestion forestière ; sur la collaboration entre académies et industries en génie civil, et sur la valorisation du bambou en construction.

- Conférence et visite de laboratoires à l'université d'Edinburgh : ayant permis de se connaître et de développer des projets de recherche en collaboration.

- Atelier sur « la résilience des structures traditionnelles en bois face aux cyclones » amimé par les chercheurs de l'University of Edinburgh, à destination des enseignants des 5 établissements malgaches d'enseignement partenaires.

- Conférence internationale IUFRO sur les bois tropicaux : sur le thème « Advancing the Sustainable Use of Tropical Forests ». Cet événement a rassemblé 104 participants, dont 81 locaux et 23 experts internationaux venus de pays tels que le Brésil, la Côte d'Ivoire, la République Démocratique du Congo, la Tanzanie, le Kenya, la France, le Royaume-Uni, la Guyane française, et la Chine. La conférence a porté sur cinq thèmes clés : l'identification et la traçabilité des bois tropicaux, les innovations dans la construction en bois, le bois énergie, la gestion durable des forêts et les produits forestiers non ligneux. Elle a servi de plateforme pour partager des résultats de recherche, explorer des opportunités de collaboration, et souligner l'importance de la coopération internationale dans la gestion responsable des ressources forestières.

## Résultats

Les résultats de toutes ces activités mis en œuvre dans le cadre du projet ForesTIA sont résumés dans le Tab. 1, en précisant les nombres des activités réalisées, et le nombre d'enseignants et étudiants concernés dans chaque activité.
<table><caption>Tab. 1 : Bilan des réalisations du projet ForesTIA</caption><thead><tr><td>Objectifs fixés au départ du projet</td><td>Objectifs à la fin du projet</td></tr></thead><tbody><tr><td>MoU signé</td><td>2 MoU signés : 1 avec les partenaires académiques, 1 avec l'Université d'Édimbourg.</td></tr><tr><td>Détachement d'enseignants</td><td>15 enseignants en détachement en industries</td></tr><tr><td>Stage d'étudiants (3 mois)</td><td>20 étudiants en stage en industrie</td></tr><tr><td>Stage d'étudiants (1 mois)</td><td>45 étudiants en stage en industrie</td></tr><tr><td>Training School</td><td>1 Training school réalisé sur le thème « la résilience des structures traditionnelles en bois face aux cyclones », avec 25 participants.</td></tr><tr><td>Conférences</td><td>11 conférences organisées, avec 397 étudiants participants.</td></tr><tr><td>Visites industrielles</td><td>19 visites organisées, impliquant 500 étudiants.</td></tr><tr><td>Voyages au Royaume-Uni</td><td>4 voyages réalisés, incluant visites d'infrastructures et conférences.</td></tr><tr><td>Ateliers de partage de connaissances</td><td>4 ateliers réalisés sur l'identification du bois précieux, la gestion forestière, le génie civil, et le bambou.</td></tr><tr><td>Label IUFRO</td><td>La conférence internationale sur les bois tropicaux labellisée par IUFRO (Unité 5.01.00 - Qualité du Bois et des Fibres).</td></tr><tr><td>Conférence internationale</td><td>Conférence internationale sur les bois tropicaux (ICTW) sur le thème « Advancing the Sustainable Use of Tropical Forests». Cet événement a rassemblé 104 participants, dont 81 locaux et 23 experts internationaux.</td></tr><tr><td>Groupement de l'industrie du bois</td><td>Statut établi pour l'association des acteurs de l'industrie du bois, rapprochement entre les différents acteurs de la filière bois et le Ministère de l'Environnement et du Développement Durable</td></tr><tr><td>Suivi sur les réseaux sociaux</td><td>Plus de 1 100 followers sur Facebook</td></tr></tbody></table>

<figure><img src="image_276.png" /><figcaption>Fig.1 : Visites de laboratoires</figcaption></figure>

<figure><img src="image_277.png" /><figcaption>Fig.2 : Détachement en entreprise et ateliers</figcaption></figure>
<figure><img src="image_278.png" /><figcaption>Fig.3 : Photo de groupe - Conférence internationale IUFRO sur les Bois tropicaux, ICTW 2024</figcaption></figure>

Après la fin du projet, les compétences acquises par les enseignants demeurent et seront transmises aux futures générations d'étudiants. Leur approche pédagogique s'est également enrichie et adaptée aux besoins des industriels grâce à ces nouvelles compétences. Comme perspective, il serait pertinent de renforcer les partenariats avec davantage d'industries, locales et internationales, pour offrir des opportunités de stages et d'acquisition de compétences plus diversifiée.

## Remerciements

Sincères remerciements pour le bailleur du projet ForeSTIA : Royal Academy of Engineering (Royaume-Uni), pour avoir permis la réalisation de toutes ces activités de Novembre 2022 à Août 2024.

Vifs remerciements aux partenaires académiques dans le projet : Mention Foresterie et Environnement de l'Ecole Supérieure des Sciences Agronomiques (ESSA), Université d'Antananarivo, School of Engineering of the University of Edinburgh, Institut Supérieur de Technologie Antananarivo, Ecole Supérieure Polytechnique Antsiranana, Centre National de Formation de Techniciens Forestiers Angavokely, Ecole Supérieure Polytechnique Antananarivo, Tropical Wood, Les Scieries du Betsileo, Hazovato, Laboratoire National des Travaux Publics, Idom'Art, Open Systems Lab,

Sincères remerciement aussi aux partenaires et sponsors pour la réalisation de la conférence internationale sur les bois tropicaux ICTW : MESUPRES (Ministère de l'Enseignement supérieur et de la Recherche scientifique), MEDD (Ministère de l'Environnement et du Développement Durable), IUFRO (International Union of Forest Research Organization), GDR Sciences du Bois, Bois et Forêts des tropiques, CIRAD, DP Forêts & Biodiversité, GIZ, DIGITAG, G3D2 (Gestion Durable des bois précieux Dalbergia et Diospyros de Madagascar), BIODEV Madagascar Consulting, ACEP Group, TELMA, GFSA (Gasy Forestry Students Association).
# Projet RESTWOOD : Émergence d'une filière pour le réemploi du bois de structure

REBHI Amal<fnref n="1" />, COUREAU Jean-Luc<fnref n="1" />, GARNESSON Thomas <fnref n="2" />, DE HAECK Maxime<fnref n="2" />,
GALIMARD Philippe<fnref n="1" />

**Mots clefs** : structure bois ; réemploi ; qualification mécanique, classement visuel ; Essais non destructifs ; Essais destructifs ;

## Introduction

Le réemploi de matériaux de construction, en particulier le bois de structure, s'inscrit dans une démarche de durabilité, visant à réduire les déchets et les importations de bois. En Nouvelle-Aquitaine, 300 000 à 400 000 tonnes de déchets de bois de classe B sont produits chaque année, alors que la France importe 75 % du bois d'œuvre pour la construction. La réglementation environnementale RE 2020 impose des contraintes sur les émissions de gaz à effet de serre des matériaux de construction, augmentant la demande en bois. Cependant, le réemploi des structures bois est limité par l'absence de garanties sur leur performance mécanique. Des initiatives comme le projet SPIROU visent à sécuriser ces pratiques en créant des exigences adaptées pour le bois de structure issu du réemploi.

Afin de répondre aux enjeux de réduction de l'empreinte environnementale et de limiter la pression sur les ressources forestières françaises, le projet Restwood vise à créer une filière dédiée au réemploi du bois de structure, capable de fournir du bois réemployé avec une qualification équivalente à celle du bois neuf. Toutefois, pour que le bois réemployé puisse être utilisé à des fins structurelles, il est crucial de disposer d'une méthode fiable pour classer ce matériau vis-à-vis de ses performances mécaniques. Les normes actuelles de classement visuel, conçues pour le bois neuf, tendent à déclasser le bois récupéré en raison de défauts plus fréquents, tels que des fissures et des déformations (Davis 2012, Cruz et al. 2015, Inguez-Gonzalez et al. 2019). Ces normes sont généralement adaptées à des bois issus d'espèces spécifiques et de régions de croissance bien définies, ce qui est difficile à appliquer au bois récupéré, dont l'origine est difficile à déterminer.

L'objectif est donc de développer une méthode de classement spécifique aux composants structuraux en bois issus des chantiers de déconstruction, en se basant sur les normes existantes (telles que la norme française NF B52-001-1 (2018) pour le bois neuf, la norme norvégienne prNS 3691 (2024) pour le bois de réemploi, et la norme australienne pour le bois massif réemployé (Crews et al. 2008). Des essais expérimentaux, basés sur des tests de flexion selon la norme EN 408 (2012), permettront de corréler les critères visuels à la performance mécanique réelle du bois issu du réemploi, dans le but d'ajuster les méthodes existantes pour améliorer la prédiction des performances de ces éléments.

On cherchera également des approches plus scientifiques pour apporter des modélisations capables de prédire plus pertinemment la qualité mécanique de ces éléments structuraux issus du réemploi.

<footnote n="1">¹ Institut de Mécanique et d'Ingénierie (I2M), Département Environnement et Génie Civil (GCE), Université de Bordeaux, Talence, France</footnote>

<footnote n="2">² NOBATEK/INEF4, Institut pour la transition énergétique du Bâtiment, Anglet, France
[amal.rebhi@u-bordeaux.fr](mailto:amal.rebhi@u-bordeaux.fr)</footnote>
## Méthode de travail

Pour atteindre l'objectif de ce projet, il est essentiel de suivre une méthodologie de travail clairement définie et illustrée dans le schéma suivant (Fig. 1).

<figure><img src="image_279.png" /><figcaption>Fig. 1 : Méthodologie de travail à suivre</figcaption></figure>

La première étape consiste à caractériser le gisement de bois de structure réemployable. En s'appuyant sur des études antérieures, comme l'étude GDBAT menée par le FCBA (2022), il a été révélé qu'en 2019, la France a généré 2,3 millions de tonnes de déchets de bois provenant des chantiers. En Nouvelle-Aquitaine, environ 21 756 tonnes de bois de structure proviennent chaque année des opérations de déconstruction. Si l'on considère que 30 % de ce bois est réemployable, cela représente 6 103 tonnes (soit 12 206 m³), avec un potentiel de chiffre d'affaires de 6,1 millions d'euros. Le projet Restwood se concentre sur les éléments réemployables tels que les poutres et poteaux, en excluant les panneaux et les éléments dégradés. Dans une deuxième phase, l'analyse du gisement se poursuit par une étude de terrain. Plusieurs chantiers de déconstruction (Fig.2 à 5) sont analysés pour identifier de manière plus qualitative le bois collectable pour un réemploi.

<figure><img src="image_280.png" /><figcaption>Fig. 2 : Bâtiments à déconstruire de la maison des générations à Eysines</figcaption></figure>

<figure><img src="image_281.png" /><figcaption>Fig. 3 : Vue Général de la charpente du local de l'hôpital Bagatelle</figcaption></figure>

<figure><img src="image_282.png" /><figcaption>Fig. 4 : Chantier de Floirac</figcaption></figure>

<figure><img src="image_283.png" /><figcaption>Fig. 5 : Vue général de la charpente bois à Begles</figcaption></figure>

La deuxième étape concerne l'étude de diagnostic, qui vise à identifier, quantifier et évaluer la qualité des éléments de bois avant la déconstruction. Cela inclut une inspection visuelle (identification du type d'élément, état général, présence de défauts et endommagements, types d'assemblages, ...) et une caractérisation in situ (relevé des dimensions, mesure de teneur en eau, identification de l'essence, ...). L'historique des bâtiments est également pris en compte pour mieux comprendre les conditions d'utilisation du bois et les approvisionnements initiaux.
Ensuite, la dépose du matériau nécessite une déconstruction soignée pour préserver les éléments, suivie d'un tri selon leurs caractéristiques, puis d'un transport et d'un stockage adéquats pour éviter toute détérioration. Cette dépose doit être étudiée également dans ses protocoles. Le bois est ensuite préparé avant sa réutilisation : les éléments métalliques sont retirés, les surfaces nettoyées, et le bois est séché, soit naturellement, soit artificiellement, pour stabiliser son humidité. Des traitements supplémentaires peuvent être appliqués pour améliorer sa résistance, notamment contre les attaques fongiques et d'insectes.

Enfin, l'enjeu scientifique de ce projet est de développer une méthode robuste pour évaluer mécaniquement le bois réemployé. Cette étude se concentre spécifiquement sur la qualification mécanique du bois massif destiné au réemploi en structure.

## Qualification mécanique du bois récupéré

Pour réutiliser le bois dans des structures, un classement "expert" est requis pour définir un produit pour la construction. Des études, telles que celles de Llana et al. (2023) et de Ranta-Maunus et al. (2011), montrent que le bois récupéré peut avoir des propriétés mécaniques comparables aux bois "neufs", notamment en termes de module d'élasticité (MOE). Toutefois, la résistance à la flexion (MOR) est généralement inférieure, ce qui souligne l'importance d'adapter les seuils de qualification de cette nouvelle ressource.

Des normes existantes, comme la prNS 3691 (2024) en Norvège, régissent l'évaluation du bois récupéré. Cette norme se divise en trois parties :

* prNS 3691-1 : couvre les exigences générales pour le traitement, le stockage et l'évaluation du bois, en garantissant notamment que l'humidité ne dépasse pas 20 % et que les défauts géométriques soient limités.

* prNS 3691-2 : traite de l'évaluation des impuretés, notamment la présence de substances dangereuses (chrome, arsenic, PCB) et d'autres contaminants comme les métaux ou plastiques.

* prNS 3691-3 : établit les critères pour le classement visuel du bois récupéré, en tenant compte des défauts naturels et des dommages antérieurs comme les trous, fissures ou biodégradations.

En Australie, la norme provisoire « Interim Industry Standard » vise également à définir des critères de classification visuelle pour le bois de réemploi. Elle prend en compte les propriétés spécifiques des essences, les défauts naturels et ceux causés par une utilisation antérieure. Les classes mécaniques attribuées s'appuient sur ces critères pour garantir la sécurité et la performance du bois dans des applications structurelles.

Pour mettre en place une méthode de classement visuel dans le cadre de RESTWOOD, il est essentiel de suivre un plan de travail structuré, comprenant les étapes représentées dans le schéma de la Fig. 6. Cette méthode repose sur trois phases. La première consiste à s'appuyer sur les méthodes de classement visuel existantes, telles que la norme française NF B52 001-1 (2018) pour le bois neuf, la norme norvégienne pour le bois massif récupéré, et la norme australienne. Ces méthodes seront appliquées sur trois lots de bois différents : un lot de résineux, un lot de feuillus et un lot de lamellé-collé. Ensuite, un classement par machine sera effectué à l'aide de la machine XyloClass (plateforme XYLOPLATE Université de Bordeaux). Les résultats de ces méthodes seront comparés avec ceux des essais destructifs expérimentaux de grandes dimensions qui permettent de définir la performance réelle des éléments.

Sur la base de l'analyse des résultats expérimentaux, il sera possible de proposer des adaptations ou des calibrations des méthodes de classement actuelles pour des applications sur le bois issu
du réemploi et de proposer des modèles de comportement pour la compréhension des performances. On peut considérer la variabilité des propriétés physiques des essences réemployées, des défauts non pris en compte ou les limitations des méthodes de caractérisation actuelles.

<figure><img src="image_284.png" /><figcaption>Fig. 6 : Méthode de qualification mécanique du bois de réemploi</figcaption></figure>

L'objectif de la deuxième phase consistera à intégrer des modèles et outils de contrôle non destructif (CND), ainsi que des essais mécaniques en flexion à quatre points, afin de mieux
évaluer la qualité des lots de bois réemployé. Cette comparaison permettra d'évaluer l'efficacité de cette nouvelle approche en termes de fiabilité et de précision, et d'identifier les outils issus des recherches récentes les plus pertinents pour la qualification des bois. La troisième phase visera ensuite à optimiser cette méthode hybride pour améliorer les performances de prédiction.

De plus, il est envisagé de développer des démarches pour valoriser les bois massifs en réemploi mais aussi de développer des critères de réemployabilité pour la fabrication de composites structuraux biosourcés.

## Conclusion

Le projet RESTWOOD s'inscrit dans une démarche de durabilité et d'innovation, visant à relever les défis environnementaux et économiques associés au réemploi du bois de structure. En élaborant des méthodes de classement adaptées au bois récupéré, ce projet cherche à réduire les verrous technologique et idéologiques pour une utilisation dans le génie civil.

La méthodologie proposée, qui associe classement visuel, classement par machine et essais expérimentaux et modélisation constitue une approche rigoureuse et pragmatique pour établir une nouvelle méthode de classement. Cette démarche peut favoriser le développement d'une filière de réemploi durable du bois, contribuant ainsi à la réduction des déchets et à une moindre dépendance aux importations, tout en respectant les exigences de la réglementation environnementale RE 2020.

## Références

Davis J (2012) Suitability of salvaged timber in structural design, Massachusetts Institute of Technology.

Cruz H, Yeomans D, Tsakanika E, Macchioni N, Jorissen A and Touza M and Mannucci M, Lourenço P (2015) Guidelines for on-site assessment of historic timber structures, International Journal of Architectural Heritage, p. 277-289.

Iniguez-Gonzalez G, Arriaga F, Osuna-Sequera C, Esteban M and Ridley-Ellis D (2019) Nondestructive measurements in reclaimed timber from existing structures, Proceedings of the 21st International Nondestructive Testing and Evaluation of Wood Symposium. Freiburg im Breisgau, BW, Germany, p. 462-472.

NF B52-001-1 (2018) Règles d'utilisation du bois dans la construction - Classement visuel pour l'emploi en structures des bois sciés résineux et feuillus - Partie 1 : bois massif.

NF EN 408 (2012) Structures en bois - Bois de structure et bois lamellé-collé - Détermination de certaines propriétés physiques et mécaniques.

FCBA (2022) Gestion des Déchets Bois du Bâtiment - GDBAT. [En ligne]. Disponible sur : https://www.fcba.fr/ressources/gdbat-gestion-des-dechets-de-produits-de-construction-bois-enfin-de-vie/.

Llana D, Iniguez-Gonzalez G, Plos M and Turk G (2023) Grading of recovered Norway spruce (Picea abies) timber for structural purposes, Construction and Building Materials, p. 132-440.

Ranta-Maunus A, Denzler J, Stapel P (2011) Strength of European Timber: Part 2. Properties of spruce and pine tested in Gradewood project, VTT Technical Research Centre of Finland.

prNS 3691 (2024) Evaluation of recycled wood, Norwegian Standard.

Crews K, Hayward D, MacKenzie C (2008) Interim industry standard recycled timber--visually stress graded recycled timber for structural purposes, Google Scholar, Australia, 61 p.
# Comportement différé des porteurs verticaux aux états limites de service

DUBOIS Frédéric, POP Octavian

Université de Limoges, GC2D, UR 14477, 19 300 Egletons, France
frederic.dubois@unilim.fr

**Mots clefs** : Essais de fluage, Viscoélasticité, Eurocode 5, Etat Limite de Service, Etat Limite Ultime

## Contexte et objectifs

Ce travail traite du comportement à long terme des éléments en bois dans une approche réglementaire touchant à la fois les états limites de service et ultimes. Les ouvrages en bois en service sont sujets aux effets de fluage dus principalement aux charges de longue durée telles que le poids propre. Ces effets différés s'expriment notamment par un comportement au fluage se traduisant, dans une approche Eurocode, par un coefficient d'amplification des déplacements à long terme (coefficient $k_{def}$) et des coefficients minorateurs prenant en compte la classe de durée de charge. De récents travaux montrent que les effets de fluage à long terme dépendent de la nature de la sollicitation (flexion vs compression par exemple). Il est donc important d'avoir une maîtrise de ces coefficients pour concevoir des constructions innovantes en bois telles que des ouvrages d'art ou des bâtiments de grande hauteur. De plus, les effets de fluage impactent les paramètres de résistance à travers le coefficient $k_{mod}$. Il est donc nécessaire de déterminer, à l'aide d'essais de fluage ou à partir de données réglementaires, des valeurs de pondération prenant en compte, non seulement, la classe de service ou la classe de durée de charge mais également la nature de la sollicitation.

## Matériel et méthode

### Dispositif de chargement

Du point de vue expérimental, ce travail repose sur un chargement en fluage de poteaux en bois lamellé-collé à échelle réduite (75 cm de hauteur, 10 × 20 cm² de section transversale) de classe GL24h à une valeur de contrainte égale à 30% de la contrainte caractéristique en compression axiale correspondant à un effort de compression de 144 kN. Le banc de fluage, Fig.1 permet d'effectuer 5 répétitions de l'essai. Le chargement passif repose sur un déplacement imposé (vis de chargement) corrigé des effets de relaxation via un capteur de force. Le tout est placé dans une enceinte climatique régulée en température (20 °C) et en humidité relative (65% HR) pour se placer dans une configuration se rapprochant de la classe de service n°1 selon l'Eurocode 5.

<figure><img src="image_285.png" /><figcaption>Fig. 1 : Dispositif de fluage, mesure de pression et régulation climatique</figcaption></figure>
La déformation moyenne de fluage axiale est mesurée via un capteur de déplacement résistif sur une longueur de référence de 50 cm afin de moyenner la déformation sans subir les effets de bords dus aux contacts des plaques de répartition. Afin d'éliminer les effets de reprise d'humidité induits par le conditionnement des échantillons avant mise en charge, il a été préféré à un chargement de type fluage-recouvrance, Fig. 2. La temporalité des essais est d'une année.

<figure><img src="image_286.png" /><figcaption>Fig. 2 : Principe de l'essai de fluage-recouvrance</figcaption></figure>

## Analyse des données

Le comportement mécanique en fluage recouvrance repose sur le formalisme de Boltzmann qui permet de relier, dans une vision uniaxiale, la contrainte $\sigma(t)$ et la déformation $\varepsilon(t)$ selon l'expression suivante :

$$ \varepsilon(t) = J(t-t_0). \sigma_0 - J(t-t_1). \sigma_0 \quad (1) $$

où $J(t)$ représente la fonction de fluage, $t_0$ désigne le temps ‘théorique’ de début de chargement et $t_1$ le temps de déchargement. La modélisation par décomposition spectrale est bien adaptée pour représenter un essai de fluage recouvrance (Dubois, 1997). Cette décomposition permet de représenter une fonction de fluage par l'expression suivante :

$$ J(t) = \frac{1}{E_L} \left[ 1 + \sum_{m=1}^{3} A_m \cdot (1 - \exp(-\lambda_m \cdot t)) \right] \quad (2) $$

où $E_L$ représente le module d'Young longitudinal instantané corrigé de l'humidité (Guitard, 1987), $\lambda_m$ sont des constantes représentatives des temps caractéristiques de chaque terme de la
série fixés à 180, 240 et 360 jours. Dans ces conditions, une optimisation des paramètres des expressions (1) à (2) permet une bonne interpolation et un lissage des données expérimentales, Fig. 3.

<figure><img src="image_287.png" /><figcaption>Fig. 3 : Interpolation par optiisatin modèle</figcaption></figure>

Afin d'obtenir des données de fluage à 50 ans correspondant à la durée d'application d'une charge permanente, il est nécessaire d'établir une extrapolation de la fonction de fluage optimisée précédemment après une durée expérimentale d'une année. Pour cela, nous proposons d'user d'une particularité du comportement viscoélastique linéaire. Pour des temps longs, au-delà du fluage primaire, l'évolution de la déformation en fonction du temps, dans une représentation Log/Log, tend vers une forme linéaire, telle que :

$$ \ln(\varepsilon(t)) = a \cdot \ln(t) - b \quad (3) $$

Il est nécessaire, dans un premier temps, de définir la zone de linéarité afin d'en proposer une extrapolation, Fig. 4, ce qui permet de déterminer les valeurs optimales pour les coefficients de régression linéaire a et b.

<figure><img src="image_288.png" /><figcaption>Fig. 4 : Zone de linéarité en phase de fluage secondaire</figcaption></figure>

Une seconde décomposition spectrale repose sur une forme similaire à l'expression (3) en fixant les temps caractéristiques en accord avec les classes de durée de charge, à savoir, 7 jours, 6 mois, 10 ans et 50 ans (Dubois 2012, Varnier 2019) :

$$ J(t) = \frac{1}{E_L} \left[ 1 + \sum_{m=1}^{4} A_m \cdot (1 - \exp(-\lambda_m \cdot t)) \right] \quad (4) $$
L'équation (4) permet de faire le lien avec le coefficient d'amplification de fluage $k_{def}$, selon l'expression suivante (équation 5) :

$$k_{def} = \sum_{m=1}^{4} A_{m} \qquad (5)$$

Les différents paramètres de l'équation (4) font l'objet d'une optimisation numérique dont les résultats sont présentés en Fig. 5 dans laquelle chaque point correspond au fluage déterminé pour chaque classe de durée de charge.

<figure><img src="image_289.png" /><figcaption>Fig. 5 : Fonction de fluage extrapolée à 50 ans</figcaption></figure>

## Résultats et discussion

L'ensemble du protocole expérimental et d'analyse des données est appliqué au 5 échantillons testés. L'optimisation pilotée par l'équation (4) donne les valeurs de fluage à chaque classe de durée de charge (Tab. 1) permettant d'en déduire, d'une part, les constantes $A_m$ et, d'autre part le coefficient d'amplification de fluage $k_{def}$ (Tab. 2).

<table><caption>Tab.1 : Valeurs de fluage données en MPa⁻¹ selon les classes de durée de charge</caption><thead><tr><th></th><th>Poteau 1</th><th>Poteau 2</th><th>Poteau 3</th><th>Poteau 4</th><th>Poteau 5</th></tr></thead><tbody><tr><th>1 semaine</th><td>7,61·10<sup>-5</sup></td><td>7,07·10<sup>-5</sup></td><td>7,31·10<sup>-5</sup></td><td>7,21·10<sup>-5</sup></td><td>7,44·10<sup>-5</sup></td></tr><tr><th>6 mois</th><td>7,90·10<sup>-5</sup></td><td>7,70·10<sup>-5</sup></td><td>7,95·10<sup>-5</sup></td><td>7,81·10<sup>-5</sup></td><td>8,16·10<sup>-5</sup></td></tr><tr><th>10 ans</th><td>8,32·10<sup>-5</sup></td><td>8,50·10<sup>-5</sup></td><td>8,69·10<sup>-5</sup></td><td>8,62·10<sup>-5</sup></td><td>8,99·10<sup>-5</sup></td></tr><tr><th>50 ans</th><td>8,56·10<sup>-5</sup></td><td>8,95·10<sup>-5</sup></td><td>9,12·10<sup>-5</sup></td><td>9,10·10<sup>-5</sup></td><td>9,47·10<sup>-5</sup></td></tr></tbody></table>

<table><caption>Tab.2 : Paramètres d'optimalisation et valeurs de $k_{def}$</caption><thead><tr><th></th><th>Poteau 1</th><th>Poteau 2</th><th>Poteau 3</th><th>Poteau 4</th><th>Poteau 5</th></tr></thead><tbody><tr><th>A<sub>1</sub></th><td>2,46·10<sup>-2</sup></td><td>5,64·10<sup>-4</sup></td><td>5,03·10<sup>-3</sup></td><td>5,03·10<sup>-3</sup></td><td>6,95·10<sup>-3</sup></td></tr><tr><th>A<sub>2</sub></th><td>3,76·10<sup>-2</sup></td><td>9,24·10<sup>-2</sup></td><td>9,32·10<sup>-2</sup></td><td>8,36·10<sup>-2</sup></td><td>6,79·10<sup>-2</sup></td></tr><tr><th>A<sub>3</sub></th><td>3,65·10<sup>-2</sup></td><td>6,93·10<sup>-2</sup></td><td>6,32·10<sup>-2</sup></td><td>6,95·10<sup>-2</sup></td><td>7,32·10<sup>-2</sup></td></tr><tr><th>A<sub>4</sub></th><td>5,98·10<sup>-2</sup></td><td>1,24·10<sup>-1</sup></td><td>1,13·10<sup>-1</sup></td><td>1,24·10<sup>-1</sup></td><td>1,32·10<sup>-1</sup></td></tr><tr><th>k<sub>def</sub></th><td>0,16</td><td>0,29</td><td>0,27</td><td>0,28</td><td>0,28</td></tr></tbody></table>

Si nous faisons abstraction de l'échantillon n°1, nous observons 4 bonnes répétitions des résultats de l'analyse proposée. Pour des éléments en lamellé-collé de résineux, le coefficient $k_{def}$ converge vers une valeur de 0.3, contre une valeur de 0.6 fixée pour les éléments en flexion.
## Conclusion et perspectives

Ce travail a permis d'identifier, après un an d'essais de fluage, le comportement à long terme des éléments en bois sous sollicitation de compression axiale. La sollicitation de fluage-recouvrance permet de mieux appréhender la mesure de la déformation instantanée à un mi-temps expérimental garantissant, de plus, une stabilisation de l'humidité interne dans l'enceinte climatique. Ce travail a permis également de montrer le potentiel de l'approche modèle et expérimentale dans l'opération d'extrapolation du comportement différé à 50 ans. Un traitement supplémentaire des données a permis de traiter la question du coefficient $k_{\text{mod}}$ modulant la résistance de calcul en compression en fonction de la classe de durée de charge. Le travail réalisé s'est limité à une classe de service n°1 en relation de l'usage des porteurs verticaux dans des immeubles de grande hauteur. Cependant, pour être exhaustif, ce travail mérite d'être complété par une étude similaire à d'autres niveaux d'humidité (Varnier 2018). Également, les solutions architecturales retenues peuvent placer ces porteurs dans des conditions de faible humidité interne (effet de serre derrière des vitrages).

En termes de perspectives, la limitation des sections des porteurs verticaux (pour les premiers niveaux des immeubles de grande hauteur) demande de choisir des solutions en lamellé-collé avec des résistances caractéristiques plus élevées. Une solution consiste à utiliser des bois de la famille des feuillus. Le travail présenté pourra être employé pour étudier le comportement au fluage de porteurs verticaux de chêne ou de hêtre (Manfoumbi 2012). Également, cette étude sera complétée par une étude du transfert hydrique en surface afin de mettre en exergue les risques de fissuration par séchage extrême. Cela fait l'objet des travaux amorcés dans le cadre du projet ADEME France 2030 intitulé « Pot-Eau_Feu ».

## Remerciements

Les auteurs souhaitent remercier l'association ADIVBOIS qui a financé cette étude et qui a permis d'ouvrir d'autres pistes exploratoires pour la valorisation de l'usage du bois dans de grands ouvrages comme les immeubles de grande hauteur.

## Références

Dubois F (1997) Modélisation du comportement mécanique des milieux viscoélastiques fissurés : Application au matériau bois, thèse de doctorat de l'Université de Limoges, 149 p.

Dubois F, Husson JM, Sauvat N, Manfoumbi N (2012) Modeling of the viscoelastic, mechanosensitive behavior in wood, Mechanics of Time Dependent Materials, 16(4): 439-460.

Guitard D (1987) Mécanique du matériau bois et composites, éd. Cépadues, 240 p.

Manfoumbi N (2012) Contribution à l'adaptation de l'Eurocode 5 aux essences tropicales dans leur environnement, thèse de doctorat de l'Université de Limoges, 296 p.

Varnier M, Sauvat N, Monterro C, Dubois F, Gril J (2018) Adaptation of Eurocode 5 standard to French hardwoods - Proposal of new hygroscopic equilibrium charts, 5th INTER meeting, Tallinn, Estonia, 13-16.08.2018.

Varnier M (2019) Comportement thermo-hydro-mécanique différé des feuillus : des sciences du bois à l'ingénierie, Thèse de doctorat de l'Université de Limoges, 245 p.
# ReCoWood : Développement d'un démonstrateur automatisé éco-responsable pour le recyclage du bois de construction

BAKLOUTI Sana¹, BELLONCLE Christophe¹

¹Ecole Supérieure du Bois, Laboratoire Innovation Matériaux Bois Habitat (LIMBHA),
Nantes, France

Sana.Baklouti@esb-campus.fr, Christophe.Belloncle@esb-campus.fr

**Mots clefs** : Recyclage en boucle fermée du bois ; Démonstrateur automatisé ; Optimisation des processus

## Contexte et objectifs

Le bois est une ressource renouvelable essentielle, utilisée à la fois comme matière première et pour la production d'énergie (Belloncle et Michaud 2019). Les déchets de bois provenant de la démolition de bâtiments et de meubles contiennent une quantité significative de matériaux lignocellulosiques susceptibles d'être réutilisés. En France et en Europe, une part notable de ces déchets est valorisée sous forme de panneaux de particules ou utilisée pour la production d'énergie. Cependant, une proportion importante est encore mise en décharge ou incinérée, ce qui limite le potentiel de réutilisation du bois massif dans de nouvelles applications (Pigorsch 2014).

Dans ce contexte, le projet **ReCoWood** vise à développer un démonstrateur automatisé éco-responsable pour le recyclage du bois de construction, s'inscrivant dans une démarche de recyclage en boucle fermée. L'objectif principal est d'intégrer les déchets de bois en entrée de la chaîne de production, notamment pour la fabrication de produits en bois lamellé-collé (Fig. 1), tout en adoptant une approche d'éco-conception. Le projet ReCoWood constitue une extension des travaux réalisés dans le cadre du projet européen CareWood, mené par le FCBA et l'ESB (Irle et al 2015).

<figure><img src="image_290.png" /><figcaption>Fig. 1 : le projet de la matière première au produit. Crédit photo : MINCO</figcaption></figure>

## Matériel et méthode

L'approche de ReCoWood repose sur le développement d'un démonstrateur technologique automatisé capable de recycler efficacement le bois de démolition tout en minimisant les interventions manuelles. Le projet intègre des capteurs avancés et des machines de pointe pour créer une ligne de transformation du bois résiduel à l'échelle industrielle. Les partenaires du
projet collaborent pour atteindre cet objectif : CHARIER TDD s'occupe de la collecte et de la qualification des matières premières, principalement le bois de démolition ; LIMBHA (ESB) est responsable de la décontamination du bois entrant, de la conception de l'architecture matérielle du démonstrateur et des protocoles de communication ; WEINIG coordonne les machines pour la production des éléments en bois ; MINCO et GASCOGNE BOIS participent à la validation industrielle et à l'application des produits recyclés ; enfin, le FCBA réalise les analyses de cycle de vie (ACV) et produit les Fiches de Déclaration Environnementale et Sanitaire (FDES). Cette collaboration synergique permet de créer un processus intégré et durable pour le recyclage du bois de construction.

## Résultats et discussion

Un travail initial a permis d'identifier les gisements de bois de démolition, constituant une étape cruciale pour l'approvisionnement en matières premières. L'architecture matérielle du démonstrateur a été élaborée, les machines ont été sélectionnées et le processus de transformation a été défini. Les premiers essais effectués sur des lots de bois ont validé l'efficacité du processus proposé. De plus, trois menuiseries réalisées à partir de bois ReCoWood ont été produites avec succès (Fig. 2), démontrant la faisabilité technique de l'approche adoptée. Des tests expérimentaux ont également été menés sur les produits de menuiserie et les planches fabriquées, confirmant leur conformité avec les normes en vigueur.

<figure><img src="image_291.png" /><figcaption>Fig. 2 : Exemple de menuiserie réalisée avec un produit ReCoWood. Crédit photo : MINCO</figcaption></figure>

La qualification complète du bois de démolition est en cours afin de garantir son adéquation avec les exigences du processus de production. Des tests supplémentaires sont planifiés pour affiner les résultats et assurer la robustesse et la fiabilité des produits finaux. Par ailleurs, la réalisation des analyses de cycle de vie (ACV) et la création des Fiches de Déclaration Environnementale et Sanitaire (FDES) sont en cours, dans le but de garantir la transparence environnementale des produits ReCoWood.

## Conclusion et perspectives

Le projet ReCoWood progresse conformément aux objectifs fixés, en mettant l'accent sur l'optimisation des processus et la minimisation de l'empreinte environnementale. Les prochaines étapes incluent la finalisation du démonstrateur et la validation complète du
processus sur une ligne automatisée. Ces avancées permettront une gestion plus efficace des ressources en bois, renforçant le modèle de recyclage en boucle fermée dans l'industrie du bois de construction. ReCoWood aspire à devenir une référence en matière d'innovation technologique et d'éco-conception pour le recyclage du bois, contribuant ainsi à un développement durable et responsable de l'industrie.

Références

Belloncle C, Michaud F (2019) La valorisation de la ressource fibreuse en fin de vie : déchets bois et dérivés Caractéristique, gestion et potentialité de la ressource. Dans Chimie pour la transformation durable de la ressource lignicellulosique, Presse Universitaire Bordeaux.

Pigorsch E (2014) Sorting of waste wood by NIR imaging techniques. Proc. Sensor-Based Sorting, 127-136.

Irle M, Privat F, Deroubaix G, Belloncle C (2015) Intelligent recycling of solid wood. PRO LIGNO, 11(4), pp. 14-20.
# Valorisation des sciures de MDF pour un composite imprimable en 3D

<u>RAMAUX Johan</u><fnref n="1" />,<fnref n="2" />,<fnref n="3" />, NOUVEL Cécile<fnref n="2" />, ZIEGLER-DEVIN Isabelle<fnref n="3" />, BESSERER Arnaud<fnref n="3" />, Benjamin BONNOT<fnref n="4" />, NOYEL Mélanie<fnref n="1" />

**Mots clefs** : Impression 3D ; Recyclage ; Panneaux de Fibres de Densité Moyenne (MDF) ; Procédés

## Contexte

La production de déchets bois et la tension sur la matière première pour les différents besoins de l'industrie sont en constante augmentation. La production de déchets bois a atteint 240 millions de mètres cubes en 2020 (FAO 2022). Par ailleurs, bien que diverses méthodes de valorisations existent, comme l'incorporation dans des composites thermoplastiques ou encore l'extraction de molécules à haute valeurs ajoutées, le réemploi de la ressource n'est pas total et nécessite la création de nouvelles filières de recyclage (Pandey 2022). Parmi les techniques de recyclage pour la création de composites plastiques à base de bois, une nouvelle technologie prometteuse est en train d'émerger : la fabrication additive (plus communément appelée impression 3D). L'impression 3D permet, en plus d'offrir des possibilités de création presque sans limites, de pouvoir utiliser une vaste source de matières premières, incluant l'utilisation de composites plastique/bois. Cette technique est donc un moyen peu couteux de réutiliser les déchets de biomasse tout en augmentant la valeur ajoutée de ces derniers et des polymères utilisés. C'est dans ce contexte, que l'entreprise Acta Mobilier (Monéteau, France) cherche à valoriser ses déchets de panneaux de fibres de densité moyenne (MDF). Ces sciures sont présentes en grandes quantités (environ 1 m<fnref n="3" /> par jour). La volonté de l'entreprise est donc de pouvoir recycler ses sciures de MDF en utilisant l'impression 3D pour la création de nouveaux produits à haute valeur ajoutée. Afin de proposer un produit le plus vertueux possible, une étape de dépollution des fibres de MDF peut être envisagée. Cette dépollution des fibres ainsi que l'imprimabilité du composite sont quelques-uns des nombreux défis qui restent encore à relever avant l'industrialisation de ces nouveaux produits.

## Matériels et Méthodes

### Fibres de MDF utilisées

Les fibres de MDF utilisées sont les déchets d'usinage récupérés chez Acta Mobilier. Afin de ne pas boucher la buse de l'imprimante 3D (diamètre de 0.8 mm) les sciures ont au préalable été tamisées à 300 µm. Cette fraction correspond à plus de 90% de la masse totale de déchet MDF. Par ailleurs, une analyse granulométrique (Malvern 3000, Malvern Panalytical) a permis de montrer que leur taille moyenne (D50) est de 100 µm. Les sciures ont une humidité relative de 5%.

### Dépollution des sciures de MDF

Afin de retirer la résine urée-formaldéhyde des sciures de MDF, un pré-traitement des sciures a été mis en place. Dans un cristallisoir métallique une quantité d'environ 350g de sciures de

<footnote n="1">¹Acta Mobilier, 7 Rue de Madrid, 89470 MONETEAU</footnote>

<footnote n="2">² Université de Lorraine, CNRS, LRGP, F-54000 Nancy, France</footnote>

<footnote n="3">³ LERMAB, Université de Lorraine, GP4W, F 54 000 Nancy, France</footnote>

<footnote n="4">⁴ Scan Reality, 305 Rue de la Roche Guérin, 88000 DINOZE</footnote>

<footnote>johan.ramaux@univ-lorraine.fr</footnote>
MDF tamisée a été introduite, recouverte à hauteur d'eau distillée. L'ensemble a ensuite été placé dans un autoclave à 121°C pendant 15 minutes. Les sciures ont par la suite été filtrées deux fois sous-vide à l'aide d'un filtre Büchner avec un rinçage entre les deux filtrations. Avant d'être utilisées dans le composite, elles ont au préalable été préséchées à 60°C pendant 3 jours puis séchées sous-vide à 103°C pendant 24h dans une étuve.

## Fabrication des composites

A l'aide d'une extrudeuse bi-vis (Thermo Scientific, PTW24), différents lots de composites ont été fabriqués en mélangeant le MDF à l'acide polylactique (PLA). Le PLA est amené dans l'extrudeuse par un débitmètre volumique calibré alors que les fibres de MDF sont amenées par un débitmètre massique (également calibré au préalable). Le PLA utilisé est le PLE005 de chez NaturePlast (Ifs, France) avec une densité de 1,25 et un indice de fluidité à chaud de 23 g/10 min (donnée fournisseur). Le profil de température de l'extrudeuse est constant sur toute sa longueur et de 170°C pour l'expérience de référence avec du PLA vierge contre 160°C pour produire un composite PLA / MDF (avec une teneur de 20% en masse de MDF). Dans le but de rendre le procédé le plus simple industriellement, l'ensemble des intrants n'ont pas été séchés au préalable. Différents lots ont été réalisés parmi lesquels :

- Un lot CB constitué de 20% en masse de fibres de MDF et 80% de PLA

- Un lot CC0 constitué de 20% en masse de fibres de MDF dépolluées et 80% de PLA

## Mesure de l'indice de fluidité à chaud (Melt Flow Index – MFI)

Les mesures de l'indice de fluidité à chaud ont été réalisées à l'aide d'un testeur de fluidité polyvalent (CEAST MF20, Instron). La précharge utilisée est de 2.16 kg et la température de 180°C. Chaque mesure a été répétée huit fois. Les graphiques obtenus ont été réalisés sous R (R Core Team 2021).

## Calorimétrie Différentielle à balayage (DSC)

La DSC est une méthode d'analyse thermique consistant à mesurer la différence de flux de chaleur entre un échantillon et une référence. L'échantillon est placé dans une capsule en aluminium et la référence consiste en une capsule vide. La variation du flux de chaleur est enregistrée en fonction du temps et de la température. Par la mesure de la différence de flux de chaleur, il est alors possible d'observer différents phénomènes physiques et de déterminer plusieurs grandeurs (Menczel et Prime 2009) dont la température de fusion ($T_f$). Cette température est un point de départ pour déterminer la température d'extrusion du matériau sur l'imprimante 3D.

## Impression 3D

L'objectif principal de ce projet, est l'impression 3D du matériau composite obtenu. Le procédé choisi pour l'impression 3D est l'extrusion de matière et plus spécifiquement le *Fused Granular Fabrication* (FGF, permettant l'extrusion de pellets). Pour cela, une imprimante Tumaker NX Pro Pellet a été utilisée. Différents paramètres ont fait l'objet d'une étude et d'une optimisation. Les paramètres fixes sont résumés dans le Tab. 1.

<table><caption>Tab. 1 : Principaux paramètres fixes sur l'imprimante 3D</caption><thead><tr><td>Paramètre</td><td>Valeur</td></tr></thead><tbody><tr><td>Vitesse d'impression</td><td>45 mm/s</td></tr><tr><td>Température d'impression</td><td>185 – 210 °C (selon la formulation)</td></tr><tr><td>Température du plateau</td><td>50 °C</td></tr><tr><td>Facteur de correction de débit</td><td>1,4 – 2,8 (selon la formulation)</td></tr><tr><td>Diamètre de la buse</td><td>0,8 mm</td></tr></tbody></table>
## Mesures de résiliences

La résilience des différents composites a été évaluée selon la norme NF EN ISO 179-1 avec la méthode d'essais de mouton de Charpy. Pour cela, un ensemble de 10 éprouvettes par formulations de composite ont été imprimées. Les éprouvettes ont des dimensions de 80x10x4 mm puis entaillées sur une profondeur de 2,0 ± 0,2 mm avec un angle de 45 ± 1° et un rayon de 0,25 mm comme indiqué sur la Fig. 1 (entailles de type A).

<figure><img src="image_292.png" /><figcaption>Fig. 1 : Plan et photographie d'une éprouvette de choc avant d'être cassée</figcaption></figure>

Les éprouvettes ont été imprimées une à une afin d'obtenir un minimum de défaut d'impression. Le taux de remplissage des pièces est de 100 % (le taux de remplissage est un paramètre géométrique défini par l'utilisateur), avec des couches imprimées à 45°/-45°. La dimension de chaque éprouvette a été mesurée, afin de recalculer la résilience réelle à partir de l'énergie de rupture et la surface réelle de l'éprouvette.

## Résultats et Discussion

Les propriétés du composite obtenu dépendent grandement des intrants. Du fait de la variabilité de la sciure de MDF, c'est pourquoi, il est important de mettre en place des outils performants afin de pouvoir corréler les propriétés initiales de la sciure et du PLA à celles du matériau composite final. L'objectif final est donc d'être en capacité de pouvoir imprimer les différentes formulations.

### Mesures de MFI

La mesure du MFI permet d'obtenir une première image de son comportement à l'état fondu à des taux de cisaillement faibles. Les échantillons testés sont le PLA pur, le lot PLA / MDF et le lot PLA / MDF dépollué. Les résultats sont présentés dans la Fig. 2.

<figure><img src="image_293.png" /><figcaption>Fig. 2 : Mesures de MFI obtenues pour les différents lots</figcaption></figure>

Le PLA à 180°C présente un MFI qui est en adéquation avec ce qui est couramment obtenu pour la fabrication additive (environ 10 g/10min) comme recommandé (Wang 2017). L'ajout de MDF dans le PLA entraine alors une augmentation importante de ce dernier (facteur 3). De plus, la dispersion des valeurs augmente de manière très importante. La principale hypothèse permettant d'expliquer cette augmentation des valeurs est une dégradation du PLA par hydrolyse lors du procédé d'extrusion. Cela engendre des chaines de polymères de plus petites tailles qui voient donc leurs mobilités accrues. Le MFI augmente également lorsque les fibres
sont dépolluées (facteur 2,5) mais de manière légèrement moins importante. Cela pourrait être
due à une meilleure cohésion entre les fibres de MDF dépolluées et le PLA. En effet, pour le
composite CB, les interactions ont lieux entre des fibres encollées et du PLA tandis que dans le
cadre du composite CC0, les interactions sont entre des fibres où il n'y a plus de colle (ou très
peu) et le PLA. Pour l'impression 3D, cela participe à expliquer les différences entre les
paramètres d'impressions.

Détermination de la température de fusion par DSC

L'ajout de 20 m.% de fibres de MDF dans le PLA résulte en une baisse plus ou moins importante de la température de fusion. Sur les thermogrammes (Fig. 3), seul le PLA vierge ne présente pas de double pic de fusion. Le rajout des fibres de MDF entraine de manière systématique l'apparition d'un double pic. A cause de la présence des sciures, les parties cristallines du PLA sont « perturbées » et ne se recristallisent pas de la même manière. Une partie des cristaux commence à fondre plus vite, entrainant l'apparition d'un premier pic de fusion (Prapruddivongs et Sombatsompop 2012).

<figure><img src="image_294.png" /><figcaption>Fig. 3 : Thermogrammes des différents composites entre 130 et 210 °C</figcaption></figure>

Impression 3D

La mise au point du procédé d'impression 3D par le procédé de Fused Granular Fabrication (FGF), est une étape importante qui a demandé de nombreux ajustements. Les matériaux composites obtenus n'étant pas des pellets commerciaux, il a été nécessaire de déterminer l'ensemble des paramètres permettant une impression réussie. L'impression est considérée réussie lorsque la pièce est imprimée jusqu'au bout de processus sans qu'il n'y ait eu de problèmes liés à l'imprimabilité. Cela ne garantit pas que la pièce soit sans défauts esthétiques. A partir des paramètres obtenus pour le PLA vierge (température 210°C, et correction de débit à 1,4), l'enjeu est donc d'ajuster ces paramètres pour permettre l'impression des composites à base de MDF. Pour chacun des deux lots de composites, il convient d'ajuster en premier lieu la température d'extrusion. Une fois que le matériau peut être extrudé au travers de la tête d'impression, le débit de matière est ajusté, afin que chacune des couches soit pleines et qu'il n'y est pas de manque de matière. Après plusieurs ajustements, l'impression des différents composites formulés est possible (Fig. 4).
<figure><img src="image_295.png" /><figcaption>Fig. 4 : Motif de branche de cerisier imprimé en 3D (à gauche avec le composite PLA + MDF et à droite avec le composite PLA + MDF dépollué)</figcaption></figure>

D'un point de vue esthétique, la plus grosse différence est la couleur du matériau après impression. La dépollution des fibres entraine une couleur légèrement plus foncée et plus mat du matériau. Le composite CB est très brillant avec une couleur marron clair.

## Essais de résilience

Les valeurs de résilience obtenues (Tab. 2), sont beaucoup plus dispersées pour le composite brut et le PLA que pour le composite avec les fibres dépolluées. Le composite CC0 avec les fibres dépolluées a une résilience nettement supérieure (+ 31 % par rapport au composite CB). Cette augmentation plus importante peut être attribuée à une meilleure cohésion entre les fibres de MDF et le PLA. Le PLA étant directement en contact avec les fibres de bois et non plus avec la résine urée-formaldéhyde, il peut former des liaisons faibles (Van der Waals, hydrogène) avec les fibres de MDF. Les efforts encaissés seraient ainsi mieux dispersés au sein du composite.

<table><caption>Tab. 2 : Résilience (n=10) des différents composites formulés et imprimés en 3D</caption><thead><tr><td>Composite</td><td>Résilience (kJ/m²)</td></tr></thead><tbody><tr><td>PLA vierge</td><td>2,21 ± 0,81</td></tr><tr><td>Composite CB</td><td>2,14 ± 0,85</td></tr><tr><td>Composite CC0</td><td>2,81 ± 0,45</td></tr></tbody></table>

## Conclusion

Nous avons montré qu'il est possible d'obtenir un composite doté de caractéristiques satisfaisantes pour l'impression 3D à partir de déchets d'usinage de MDF. Après plusieurs ajustements et malgré un comportement différent de ce qui est généralement fait pour l'impression 3D, le procédé de FGF donne satisfaction et permet d'obtenir de bons résultats d'impression. Les propriétés mécaniques, et notamment la résilience des matériaux a été mesurée avec succès et permet de mettre en évidence l'intérêt de la dépollution des fibres de MDF. Dans l'objectif d'améliorer encore ces différentes propriétés, l'ajout d'un compatibilisant combiné à la dépollution des fibres pourrait être une piste très prometteuse. L'ajout de compatibilisants pourrait également conférer de nouvelles propriétés au matériau composite, tel qu'une meilleure résistance au vieillissement.

## Remerciements

Les travaux présentés ci-dessus sont réalisés dans le cadre d'une thèse CIFRE avec l'entreprise Acta Mobilier (Monéteau, Yonne). Pour la mise au point de l'impression 3D FGF, l'aide apportée par Benjamin Bonnot (Directeur de Scan Reality, Dinozé) a été significative.
Références

FAO (2022) FAOSTAT. [en ligne]. [Consulté le 27 octobre 2022]. Disponible à l'adresse :
https://www.fao.org/faostat/fr/#data/FO

Menczel JD, Prime RB (éd.) (2009) Thermal analysis of polymers: fundamentals and applications. Hoboken, N.J : John Wiley. ISBN 978-0-471-76917-0. QD139.P6 T445 2009

Pandey S. (2022) Wood waste utilization and associated product development from under-utilized low-quality wood and its prospects in Nepal. SN Applied Sciences. Vol. n°4, pp. 1-8.

Prapruddivongs C, Sombatsompop N (2012) Roles and evidence of wood floor as an antibacterial promoter for triclosan-filled poly(lactic acid). Composites Part B: Engineering. Vol. n°43, pp. 2730-2737.

Wang SS (2017) Can the melt flow index be used to predict the success of fused deposition modelling of commercial poly(lactic acid) filaments into 3D printed materials? Plastics Rubber and composites. Vol. n°47, pp. 9-16.
# Former les charpentiers et les charpentières de bois vert.
Quels enjeux, quelles possibilités ?

BRIHIEZ Joseph¹,², LEFEVRE Marc², RAMBAUD Paul²,³

¹Laboratoire d'Eco-anthropologie UMR 7206, MNHN, Paris
²Association Iron Rabbits, Nivillac
³SARL De l'arbre à la maison, Nivillac
[joseph.brihiez@mnhn.fr](mailto:joseph.brihiez@mnhn.fr)

*Note préalable : Notre poster n'est pas un compte rendu d'une recherche quantitative bien qu'il s'y rapporte indirectement, le présent résumé n'emprunte pas tout à fait la forme de plan préconisé.*

**Mots clefs :** Bois vert ; Formation ; Artisan-chercheur ; Savoir & savoir-faire

## Introduction

Depuis 2019, le chantier des charpentes de Notre-Dame a eu pour effet de propulser la demande en matière de formation au métier de charpentier/charpentière. Il émane de cette situation la manifestation d'une volonté d'essor pour un ensemble de savoir-faire manuels considérant qu'un nombre d'avantages découlent de ces méthodes jugées plus respectueuses du matériau bois et plus valorisantes pour l'artisan. Cet ensemble fonctionnel de savoir-faire qui englobent l'équarrissage à la hache adopte désormais de manière très répandue la désignation de « charpente de bois vert ».

Des efforts progressifs de formalisation et de normalisation des enseignements sont engagés par différents acteurs et aboutissent à ce que cet hiver 2024 s'ouvre une formation expérimentale de plusieurs mois intitulée « De l'arbre à l'ouvrage : devenir charpentier.es bois vert » (nous soulignons). Ce poster se présente sous la forme d'un retour d'expérience de plusieurs formations et projets que notre association a menés afin d'œuvrer pour sa part à l'instauration des règles de bonnes pratiques.

## Contexte

Entre 2022 et 2023, la reconstruction rapide de la charpente de Notre Dame « à l'identique » a nécessité la mobilisation d'une importante quantité de charpentiers capables de façonner à la hache les pièces de charpente à partir de troncs d'arbre ébranchés appelés « grumes ».

Or, en France, les praticiens compétents en équarrissage à la hache ne se trouvent pas en nombre suffisant pour répondre à cette demande pressante. S'impose alors un besoin soudain de formation à cette technique manuelle et il faut dégager la capacité d'y subvenir impérativement. Dans cette perspective, un « cahier des charges pour la formation à la taille mixte et manuelle du bois vert » fut édité afin d'accompagner les premières expériences de formation.

## Méthode

Nous avons concouru à la constitution des équipes de formation et à la dispense des enseignements par notre participation active. Celle-ci s'est effectuée sous la forme de la conduite d'un premier stage de formation à destination des personnels des Ateliers Perrault, tout en disposant d'une très importante marge d'initiative dans la conception du dispositif d'apprentissage adopté. Nous avons lancé ensuite trois stages de formation de notre cru qui ont
permis à notre association de poursuivre cette expérience d'enseignement, y mêlant
équarrissage à la hache et techniques de mise sur ligne, piquage et taillage d'assemblages en
vue de la construction d'ouvrages de charpente en bois vert. Chacune de ces étapes sera détaillée
dans le poster.

Il s'avère que depuis que nous nous consacrons professionnellement à ce type de formations, nous nous sommes trouvés confrontés à des difficultés d'appréciation qui interviennent sur les conditions de mise en pratique du bois vert en charpente. Dans un souci de parfaire notre maîtrise, ce qui conditionne à la fois la fiabilité des travaux réalisés, et, par voie de conséquence, la fiabilité de nos contenus de formation, nous avons initié un travail de collaboration avec différents chercheurs en science du bois pour tenter d'apporter des éclairages à des préoccupations qui sont survenues dans le cours de nos activités de charpentier de bois vert.
(Brihiez et al 2023).

Perspectives

Au-delà des raisons immédiates qui nous ont conduits à cette démarche, nous nous demandons ce que peuvent constituer les potentialités impliquées par un recours à cette interaction entre les milieux artisanaux et les milieux scientifiques dans un souci d'amélioration des savoir-faire techniques et manuels.

C'est en s'appuyant sur des enquêtes de terrain ethnographiques, sur les expériences professionnelles des différents acteurs concernés, sur une expérience propre de transmission de l'équarrissage, ainsi qu'à l'aune de cette première étape expérimentale nous associant aux travaux des scientifiques, que nous proposons d'animer un dialogue autour de ce poster au travers duquel nous pourrions tenter d'aller plus loin dans la mixité des savoirs respectives.

Références

Brihiez J, Lefevre M, Rambaud P (2023) La maquette des Halles de Villeréal ; des perspectives d'artisans pour contribuer à l'étude scientifique d'une construction en bois vert, Actes des 12èmes Journées Annuelles du GDR3544 Sciences du bois, 22-24.11.23, Limoges, pp. 186-187.
# Etude de la formulation d'un vernis à bois à base de colophane de Pin maritime (*Pinus pinaster*)

GOUTY Quentin, CHARRIER Bertrand

Université de Pau et des Pays de l'Adour, E2S UPPA, CNRS
Institut des sciences analytiques et de physico-chimie pour l'environnement et les matériaux
(IPREM-UMR 5254)
403 rue de Saint Pierre, 40000 Mont de Marsan, France
quentin.gouty@univ-pau.fr

**Mots clefs** : Pin maritime ; colophane ; chlorophylle ; vernis à bois ; photo-réticulation

## Introduction

Les vernis sont des matériaux polymères majoritairement synthétisées à partir de matières premières fossiles issues du pétrole et de ses dérivés (résines époxy, polyuréthannes, mélamine-formol...). L'accélération du changement climatique et la croissance de la demande sociétale pour des produits et procédés plus responsables mobilisent la communauté scientifique internationale vers une chimie plus respectueuse de l'environnement, notamment dans le domaine des résines (Fig. 1).

<figure><img src="image_296.png" /><figcaption>Fig. 1 : Évolution du nombre de publications dont le titre contient les mots clés 'biosourced' ou 'biobased' (ainsi que leurs dérivés orthographiques ('bio-based', 'bio-sourced' etc.) et 'resin').</figcaption></figure>

Ces travaux de thèse s'inscrivent dans cette démarche, pour développer des vernis à bois à partir de ressources renouvelables, et plus particulièrement à partir d'un produit local et naturel issu des pins maritimes (*Pinus pinaster*).

*Pinus Pinaster*, est une espèce de conifère qui évolue naturellement dans les régions occidentales de l'Europe, plus particulièrement en France, où elle représente 10% des terres forestières. Le pin maritime possède une oléorésine très riche de laquelle, on peut obtenir après distillation un résidu solide appelé colophane. L'extraction de l'oléorésine de l'arbre se fait par gemmage, une pratique non destructive sensiblement proche de la saignée de l'hévéa pour l'extraction de latex.

L'objectif principal de cette thèse est le développement et la caractérisation de vernis à bois à base de colophane conçues pour concurrencer, en termes de performances (résistance mécanique, chimique, thermique, à l'humidité, UV...) et séchage (UV et/ou air), les vernis traditionnels, tout en ayant un impact moindre sur l'environnement. Les travaux menés lors des 2 premières années ont permis de développer une formulation de vernis dont les capacités de séchages à l'UV s'approchent progressivement de celle d'un vernis classique et dont la partie biosourcée approche les 99%. En effet, les travaux se sont axés autour d'un système photochimique de réticulation. Des études ont montré qu'il est possible d'obtenir un tel système
à l'aide de photo-sensibilisant biosourcés (la chlorophylle). Cependant, la contrepartie de ce système est la nécessité d'utiliser un co-initiateur efficace (ici amine substituée), et souvent non biosourcé (Shanmugam et al., 2015). L'étude ci-après présente donc cette formulation, de sa conception à sa caractérisation.

## Matériels et méthodes

### Extraction de la chlorophylle

La chlorophylle, nécessaire au système de séchage photochimique UV a été extraite directement d'une plante disponible localement (Grande ortie ou *Urtica Doina*). L'extraction a été réalisée par macération pendant 48h, dans de l'éthanol absolu, des feuilles et tiges préalablement découpées. Après une étape d'évaporation à l'aide d'un évaporateur rotatif du solvant, le résidu obtenu est dissout dans de l'éther de pétrole puis lavée à l'eau salée. Après décantation et évaporation rotative, la masse vert sombre a été dissoute dans de l'huile de lin brute et conservée à l'abri de la lumière au congélateur à -15°C. Les quantités de chlorophylle a, chlorophylle b, caroténoïdes et xanthophylles ont été déterminées par spectrométrie UV-VIS à l'aide d'un spectromètre Shimadzu UV-26001 (Lichtenthaler et Buschmann 2001). La solution obtenue contenant les différents composés susmentionnés, et autres propres à la plante, est nommée extrait de chlorophylle.

### Ester de colophane

L'ester de colophane a été synthétisé selon la méthode décrite par Mardiah et al. (2023) : la colophane brute (fournie par la société Holiste, Landes) broyée a été directement mélangée avec du glycérol et 1% en masse d'oxyde de zinc (fournis respectivement par la société Fisher Scientific et Sigma-Aldrich). La proportion molaire colophane/glycérol a été ajustée en fonction du degré d'estérification désiré du glycérol par les acides résiniques de la colophane. Le mélange a été chauffé à 260°C sous atmosphère inerte (azote) pendant 6h. La caractérisation des produits de réaction étant difficile en GC-MS (isomérisation acido-basique), le suivi de la réaction d'estérification a été mesuré par mesure de l'indice d'acide.

### Formulation des vernis et application sur bois

La formulation de vernis a été réalisée comme suit : broyage fin de l'ester de colophane pour faciliter sa dissolution dans de l'huile de lin à 150°C. Après un refroidissement à 40°C, l'extrait de chlorophylle a été ajouté puis la pyridine (le co-initiateur) à température ambiante. L'intérêt d'ajouter ces deux éléments à 50°C puis à température ambiante est d'éviter la dégradation thermique de la chlorophylle et l'évaporation de la pyridine.

Des planches en 75×35×5 mm de bois préalablement séché de pin maritime ont été découpées, puis poncées au papier à grain de 120µm puis 180µm. Après essuyage pour enlever les poussières de bois, les couches de vernis ont été appliquées au pinceau avec un grammage contrôlé de 60g/m²/couche. Deux couches ont été appliquées successivement.

### Caractérisations

La mesure du temps de séchage a été réalisée suivant la norme ASTM D1640/D1640M-14 (2022), procédure 7.3.1. Des fibres individuelles issues d'une masse de coton absorbant ont été séparées. À intervalles réguliers, plusieurs fibres de coton ont été laissées tombées d'une hauteur de 25 mm sur une section marquée du film. Le film est considéré sec lorsque les fibres de coton peuvent être enlevées en soufflant légèrement sur la surface du film.
L'appareil de séchage UV est un caisson isolé en bois réalisé dans le cadre des travaux de thèse de M. Francès (2020). La lampe UV utilisée est une lampe dopée au fer UV-technik UVH-lamp typ F 250W, d'une plage de longueur d'onde d'émission optimale de 350 à 400nm.

Un test d'adhésion du film de vernis a été réalisé selon la norme NF EN ISO 2409. Un couteau à 4 lames parallèles a été utilisé pour griffer et réaliser un quadrillage sur le film. Un brossage est appliqué sur le quadrillage puis un ruban adhésif est appliqué puis retiré. Visuellement à l'aide d'une loupe, l'adhérence du vernis est catégorisée de 0 à 5 en fonction de l'état de dégradation. La note de 0 indique qu'aucune dégradation n'est observée.

L'épaisseur a été mesurée à l'aide d'un appareil de mesure ultrasonique (Positector 2000) certifié ISO 9001, tandis que la brillance a été mesurée avec un brillancemètre (Byk-Gardner micro-tri-gloss), selon la norme NF EN ISO 2813.

## Résultats et discussions

Le développement d'une première formulation est basé sur la mise en place d'un plan d'expérience, appuyé par une analyse de variance (ANOVA) (Tab. 1, Fig. 2)).

<table><caption>Tab. 1 : Plan d'expérience initial et résultats en termes de temps de séchage.</caption><thead><tr><th>Référence</th><th>A</th><th>B</th><th>C</th><th>D</th><th>E</th><th>F</th><th>G</th><th>H</th></tr></thead><tbody><tr><td>Ratio Colophane/Huile (R)</td><td colspan="3">50/50</td><td colspan="4">15/85</td></tr><tr><td>Degré d'estérification de la colophane (D)</td><td>3</td><td></td><td>1</td><td></td><td>3</td><td></td><td>1</td><td></td></tr><tr><td>%m extrait de chlorophylle (ortie) + pyridine (C)</td><td>4</td><td>1</td><td>4</td><td>1</td><td>4</td><td>1</td><td>4</td><td>1</td></tr><tr><td>Temps de séchage moyen (min, couche 1)</td><td>33</td><td>18</td><td>25</td><td>27</td><td>38</td><td>23</td><td>22</td><td>25</td></tr></tbody></table>

<figure><img src="image_297.png" /><figcaption>Fig. 2 : Diagramme de Pareto du plan d'expérience initial</figcaption></figure>

Les résultats indiquent une corrélation directe entre la teneur d'ester de colophane et la vitesse de séchage du vernis. Globalement, une teneur plus forte en huile ralentit la vitesse de séchage. Ce résultat est expliqué par le fait que les doubles liaisons présentes dans la molécule de colophane sont conjuguées à contrario de celles présentent dans les triglycérides de l'huile de lin. Ces doubles liaisons conjuguées sont plus réactives vis-à-vis des réactions radicalaires et donc du procédé de réticulation (Zovi 2019, Orlova et al 2020). De plus, le degré d'estérification est également significatif. De la même manière, plus le degré d'estérification est grand, plus le nombre de sites réactifs pour la réticulation (les doubles liaisons conjuguées) est grand. Le caractère significatif de l'interaction entre ces deux facteurs susmentionnés (R*D) renforce également ces interprétations.

Il est intéressant de remarquer que l'interaction entre la teneur de chlorophylle/pyridine et le degré d'estérification est significatif (D*C) tandis que la teneur de chlorophylle/pyridine seule
ne l'est pas. En effet, une colophane de degré 1 ne présente qu'un site réactif, contre 3 pour la colophane de degré 3. Lors de la réticulation, une fois que la colophane de degré 1 a réagi, il ne peut plus y avoir de réaction supplémentaire et donc la propagation de la réticulation s'arrête. Ce serait au tour des triglycérides (moins réactifs) de suivre la réaction. De ce fait, l'augmentation du nombre de radicaux initiaux générés par la chlorophylle n'influe que si la réaction peut se propager, expliquant ainsi le caractère significatif de cette interaction.

Enfin, l'influence négative de cette interaction indique qu'une interaction chimique, encore mal comprise subsiste, et est probablement due à la présence d'autre molécules naturelles au sein de l'extrait de chlorophylle et issues de la plante.

Les tests d'adhérences n'ont pas pu permettre d'obtenir des informations supplémentaires puisque tous les vernis avaient été catégorisés entre 1 et 2/5. Les vernis de catégorie 2 correspondent aux vernis ayant une colophane de degré d'estérification 1, ce qui est attendu puisque qu'avec un degré tel, la réticulation n'est pas aussi importante et donc l'adhérence est sensiblement plus faible.

Les mesures de l'épaisseur ont permis de confirmer une inhomogénéité sur tous les vernis (Fig. 3, écart-type particulièrement grand), dont l'aspect granuleux pouvait être observé à l'œil avec une lumière et un angle éclairé adéquat (Fig. 4 carré rouge). Cet aspect est causé par la précipitation progressive de l'ester de colophane pendant la réticulation qui ne semble pas miscible avec le milieu polymérique naissant.

<figure><img src="image_298.png" /><figcaption>Fig. 3 : Histogramme des mesures d'épaisseur des films de vernis par ultrasons</figcaption></figure>

<figure><img src="image_299.png" /><figcaption>Fig. 4 : Photographie du vernis appliqué de l'essai D du plan d'expérience (et ayant subi un test d'adhérence en dupliquas) – Carré rouge : zone visible de l'inhomogénéité du vernis</figcaption></figure>

## Conclusion et perspectives

Ces résultats sont encourageants puisqu'une formule a pu être développée avec un séchage photochimique amélioré (20min au lieu d'1h30 sur les précédents travaux) et presque à 99% biosourcé. Cependant, les vernis industriels peuvent sécher en moins d'une minute. De plus, ces nouveaux vernis présentent des défauts d'homogénéités, et des tests supplémentaires de vieillissement doivent être réalisés pour observer leur résistance aux aléas climatiques extérieurs (humidité et UV).

## Remerciements

Jeremy MEHATS, Eduardo ROBLES, Alix MARTINEZ, Tristan DUPUY, Alexandre SANCHEZ, le Conseil Départemental des Landes. Ces travaux ont été financés par le Conseil Départemental des Landes (CD40).
Références

Shanmugam S, Xu JT, Boyer C (2015) Utilizing the electron transfer mechanism of chlorophyll a under light for controlled radical polymerization. *Chem. Sci.* **6**, 1341–1349.

Lichtenthaler HK, Buschmann C (2001) Chlorophylls and Carotenoids: Measurement and Characterization by UV-VIS Spectroscopy. *Current Protocols in Food Analytical Chemistry*, F4.3.1-F4.3.8.

Mardiah M, Samadhi TW, Wulandari W, Aqsha A, Situmorang YA, Indarto A (2023), Recent Progress on Catalytic of Rosin Esterification Using Different Agents of Reactant. *AgriEngineering*, 5(4), 2155-2169

Francès M (2020) Étude de la mise au point d'un vernis industriel à base de colophane et d'huile végétale. Thèse de doctorat. Pau. Zovi O (2009) Fonctionnalisation et photopolymérisation de l'huile de lin en vue de l'élaboration de nouveaux matériaux sans émissions de composés organiques volatiles (COV), Thèse de doctorat, INSA de Rouen,

Orlova Y, Harmon RE, Broadbelt LJ, Iedema PD (2021) Review of the Kinetics and Simulations of Linseed Oil Autoxidation. *Progress in Organic Coatings*, 151, 106041.
# RECOMPOSE : Valorisation de déchets de bois de menuiseries en matériaux biocomposites pour l'habitat

LE COURBE Arnaud<fnref n="1" />,<fnref n="2" />, CARAYON Lionel<fnref n="1" />, CANDELIER Kévin<fnref n="3" />,<fnref n="4" />, VIRETTO Amandine<fnref n="3" />,<fnref n="4" />

**Mots-clés** : Matériaux biocomposites ; Déchets de bois ; Résine Biosourcée ; Propriétés mécaniques ; Ignifugation et Durabilité biologique.

## Contexte et objectifs

La menuiserie CARAYON produit des menuiseries d'intérieur et d'extérieur en bois. Sa production en croissance engendre une augmentation importante des connexes, principalement sous forme de sciures et de copeaux de bois. Le projet RECOMPOSE a pour but de valoriser cette biomasse résiduelle, en développant un matériau composite entièrement biosourcé à partir de ces connexes de bois issus de la ligne de production. Ce nouveau matériau sera destiné à la fabrication de menuiseries d'intérieur innovantes, permettant à l'entreprise d'élargir leurs activités et leur gamme de produits. Il est développé en collaboration entre la menuiserie CARAYON et l'unité de recherche BioWooEB (CIRAD).

Ce projet s'inscrit dans une démarche intégrée ; il permet à l'entreprise de réduire ses émissions en CO₂ et autres gaz à effets de serre, ainsi que de réduire la pression sur l'exploitation forestière en limitant la consommation de bois massif par substitution grâce à ces matériaux composites issus de ressources résiduelles, auxquelles une certaine valeur ajoutée est conférée. L'intégration de ces nouveaux matériaux composites dans la chaîne de production de l'entreprise, suivant une approche de circularité, reste compétitive et cohérente avec le contexte socio-économique et propose une réponse intéressante aux enjeux environnementaux actuels.

## Matériels et méthodes

### Caractérisations des biomasses

Les biomasses résiduelles (copeaux, sciures de bois et co-produit agricole issu d'une biomasse locale) ont été caractérisées du point de vue de leur composition chimique (taux de cellulose, d'hémicelluloses et de lignine, teneurs en composés extractibles et en éléments minéraux), de leur densité et de leur morphologie (taille et forme). Ces étapes préliminaires sont essentielles pour optimiser la formulation et le procédé de fabrication et d'anticiper les propriétés technologiques des matériaux biocomposites développés par la suite.

### Formulations et Mise en Forme

Les formulations sont réalisées à partir des biomasses résiduelles mises en mélange mécaniquement avec une matrice polymérique biosourcée commerciale. Pour certaines formulations, un retardateur de flamme (RF) a été ajouté au mélange. La mise en forme se fait à l'aide d'une presse hydraulique chauffante 100T (MIB, France) en utilisant un système de moule/contre-moule. La densité visée de 800 kg/m<fnref n="3" /> des composites est contrôlée par la masse.

<footnote n="1">¹Menuiserie CARAYON, Béziers, France</footnote>

<footnote n="2">²Master Sciences du bois, Faculté des sciences, Univ Montpellier, Montpellier, France</footnote>

<footnote n="3">³CIRAD, UPR BioWooEB, F-34398 Montpellier, France.</footnote>

<footnote n="4">⁴BioWooEB, Univ Montpellier, CIRAD, Montpellier, France
[kevin.candelier@cirad.fr](mailto:kevin.candelier@cirad.fr)</footnote>
du mélange introduite dans le moule. Différents paramètres comme le ratio fibres/matrice, le ratio entre les différentes fibres, le taux de RF ainsi que la température et la durée de mise en œuvre ont également été évalués.

## Caractérisations des matériaux composites développés

L'objectif de ce projet est de concevoir des matériaux composites ayant des propriétés technologiques et d'usages équivalentes à celles des menuiseries en bois lamellé-collé actuellement présentes sur le marché.

Les différents matériaux biocomposites développés sont caractérisés du point de vue de leurs propriétés physico-chimiques (densité, porosité et gonflement), mécaniques (propriétés en flexion, NF EN 310, 1993), thermiques (conductivité thermique), de leur comportement au feu (cône calorimètre, NF ISO 5660-1 2015) et de leur durabilité vis-à-vis des champignons (1 pourriture blanche et 1 pourriture brune, EN 113-2 2020) et des termites souterrains (Reticulitermes flavipes, EN 117 2023). L'ensemble de ces essais de caractérisation sont également réalisés sur des échantillons de menuiseries en bois lamellé-collé fabriqués par la menuiserie CARAYON, afin de comparer les caractéristiques des nouveaux matériaux avec celles d'un matériau commercial de référence.

## Résultats et discussion

Des matériaux composites d'une densité d'environ 800 kg/m³ ont été réalisées avec 20 wt.% de colle biosourcée en faisant varier notamment le ratio entre les différentes fibres (Fig. 1).

<figure><img src="image_300.png" /><figcaption>Fig. 1 : Image de surface des composites fabriqués, en fonction de leur proportion en copeaux et sciures de bois</figcaption></figure>

Des essais mécaniques, réalisés en flexion 3 points (NF EN 310 1993), ont été menés en triplicata sur des éprouvettes (20 x 2.5 x 2.5 cm) découpés dans les matériaux biocomposites développés, ainsi que sur des échantillons de bois lamellé-collé, utilisés comme référence. Les valeurs de contrainte à rupture en flexion statique sont données dans le Tableau 1. Les résultats issus d'une étude précédente (Le Courbe et al 2023) ont démontré des valeurs de contrainte à rupture plutôt faibles, situés autour 2 – 6 MPa pour des échantillons d'une densité plus faible autour de 500 – 600 kg/m³. Dans ce travail, l'optimisation des formulations et du procédé de fabrication ont permis d'obtenir des densités plus élevées pour nos matériaux et ainsi d'atteindre des contraintes à rupture d'environ 10 MPa. Les valeurs obtenues sont encore inférieures à celles du matériau de référence en lamellé collé ($\sigma_{ref} = 64,7 \pm 21,3$ MPa) mais permettent tout de même de répondre aux sollicitations mécaniques pour l'application visée en tant que matériau de menuiseries intérieures.

L'évaluation du comportement au feu des biocomposites (NF ISO 5660-1, 2015) a été réalisée sur des échantillons de 10 x 10 x 2,5 cm³, en duplicata. Les principales caractéristiques sont données dans le Tableau 1. Les courbes de débit calorifique obtenues, sont typiques de celles caractéristiques des matériaux thermiquement épais et charbonnants avec un second pic apparaissant à la fin de l'essai (Schartel et Hull 2007). Ce second pic est, en réalité, un artéfact lié au fait que le matériau est isolé en face arrière ; lorsque le front de chaleur atteint le bas de l'échantillon, la chaleur ne peut être évacuée, et alors la température augmente, et la vitesse de
pyrolyse s'accélère. Les différentes formulations présentent des valeurs caractéristiques globalement assez proches, bien que certaines différences puissent être observées. La formulation 100Copeaux a le temps d'ignition (TTI) le plus élevé (TTI<sub>100Copeau</sub> = 42 s), alors que la formulation 100Sciures a le TTI le plus faible (TTI<sub>100Sciure</sub> = 21 s). Ce résultat peut s'expliquer par le fait que les particules de sciures de petite taille, sont individuellement thermiquement fines et que les différentes fractions (sciures, copeaux et résidus agricoles) ont un comportement intrinsèque différent (stabilité thermique, énergie libérée, taux de résidu...). Les valeurs de pic de débit calorifique (pHRR) les plus élevées correspondent aux formulations 100Copeaux et 100Sciures (pHRR<sub>100Copeaux</sub> = 191 ± 9 kW/m² et pHRR<sub>100Sciures</sub> = 199 ± 13 kW/m²), alors que les deux formulations contenant les plus forts taux de résidus agricoles présentent les plus faibles pHRR (pHRR<sub>33Cop./33Sci./33Agr.</sub> = 149 ± 2 kW/m² et pHRR<sub>75Cop./6Sci./19Agr.</sub> = 144 ± 7 kW/m²). Le plateau entre les deux pHRR se situe autour de 90 kW/m² pour toutes les formulations, excepté pour les formulations 33Cop./33Sci./33Agr. et 75Cop/6Sci./19Agr., pour lesquelles le plateau est observé autour de 70 kW/m².

<table><caption>Tab. 1 : Résultats d'essais en flexion 3 points (Cellule de Force = 10 kN, Vitesse = 0,1 mm/s) et au cône calorimètre (Irradiance = 50 kW/m²)</caption><thead><tr><th>Ratio Biomasse</th><th>Masse<br>volumique<br>(kg/m³)</th><th>σ rupture<br>(MPa)</th><th>TTI (s)</th><th>pHRR1<br>(kW/m²)</th><th>tpHRR<br>1 (s)</th><th>HRR<br>plateau<br>(kW/m²)</th></tr></thead><tbody><tr><td>100 Copeaux</td><td>819 ± 36</td><td>12,7 ± 3,5</td><td>42 ± 0</td><td>191 ± 9</td><td>63 ± 11</td><td>87 ± 13</td></tr><tr><td>100 Sciures</td><td>810 ± 10</td><td>10,3 ± 1,1</td><td>21 ± 0</td><td>199 ± 13</td><td>40 ± 7</td><td>91 ± 1</td></tr><tr><td>50 Cop. / 50 Sci.</td><td>812 ± 32</td><td>16,3 ± 1,9</td><td>34 ± 1</td><td>165 ± 1</td><td>50 ± 0</td><td>97 ± 18</td></tr><tr><td>66 Cop. / 33 Sci.</td><td>751 ± 4</td><td>10,1 ± 0,7</td><td>36 ± 9</td><td>164 ± 2</td><td>50 ± 7</td><td>91 ± 5</td></tr><tr><td>33 Cop. / 33 Sci.<br>/ 33 Agr.</td><td>813 ± 38</td><td>9,9 ± 1,1</td><td>29 ± 0</td><td>149 ± 2</td><td>43 ± 4</td><td>71 ± 1</td></tr><tr><td>75 Cop. / 19 Sci.<br>/ 6 Agr.</td><td>811 ± 12</td><td>11,3 ± 0,2</td><td>39 ± 7</td><td>174 ± 1</td><td>90 ± 14</td><td>90 ± 3</td></tr><tr><td>75 Cop. / 6 Sci. /<br>19 Agr.</td><td>819 ± 17</td><td>11,0 ± 0,6</td><td>27 ± 4</td><td>144 ± 7</td><td>43 ± 4</td><td>76 ± 1</td></tr><tr><td>Référence</td><td>600 ± 60</td><td>64,7 ± 21,3</td><td>32 ± 8</td><td>189 ± 17</td><td>43 ± 4</td><td>81 ± 3</td></tr><tr><td>75 Cop. / 19 Sci.<br>/ 6 Agr. + 5 RF</td><td>795 ± 26</td><td>En cours</td><td>19 ± 8</td><td>160 ± 0</td><td>30 ± 7</td><td>74 ± 4</td></tr><tr><td>75 Cop. / 19 Sci.<br>/ 6 Agr. + 10 RF</td><td>818 ± 26</td><td>En cours</td><td>22 ± 3</td><td>129 ± 1</td><td>33 ± 4</td><td>NR</td></tr></tbody></table>

σ = Contrainte à la rupture en flexion (MPa) ; TTI = Temps d'ignition (s) ; pHRR1 = Pic de débit calorifique (kW/m²) ; tpHRR1 = durée du Pic de débit calorifique (s) ; HRR plateau = plateau de débit calorifique (kW/m²). Cop. = copeaux ; Sci. = Sciures ; Agr. = Résidus agricoles ; RF = Retardateur de Flamme.

En tenant compte à la fois des résultats des tests mécaniques et des essais de réaction au feu, la formulation 75Cop./19Sci./6Agr. a été reprise, et à laquelle ont été ajoutés 5 et 10 % de retardateurs de flamme (RF) à base de phosphore. Ces deux formulations ignifugées présentent des courbes de débit calorifique en fonction du temps très différentes des courbes des autres formulations ainsi que de la référence (Fig. 2). L'ignition se produit plus rapidement que pour l'échantillon de référence et toutes les autres formulations, ce qui est caractéristique de la présence de RF phosphorés, qui déstabilisent les matériaux en favorisant leur déshydratation et leur charbonnement. La formulation contenant 10 % de RF présente une extinction très rapide, juste après la survenue de l'ignition et du pHRR1 (après moins de 100 s) qui est d'ailleurs bien plus faible (pHRR<sub>75Cop./19Sci./6Agr.+10RF</sub> = 129 kW/m²). Il n'y a donc ni plateau de HRR, ni de
second pic, pHRR2. Le taux de résidu est très élevé (97 %) au moment de l'extinction. Ce taux de résidu correspond à une perte de masse de quelques grammes seulement, ce qui signifie que l'inflammation n'a concerné que le volume absorbant directement le flux de chaleur. La formulation contenant 5 % de RF a un comportement similaire, mais le pHRR1 est plus élevé (pHRR<sub>75Cop./19Sci./6Agr.+5RF</sub> = 160 kW/m²) et l'extinction n'a lieu qu'après 600 s après un pseudo-plateau autour de 75 kW/m² et le taux de résidu à l'extinction reste élevé (80 %) mais tout de même moindre. Par conséquent, le RF utilisé se révèle donc très efficace pour assurer l'extinction rapide de l'échantillon en conditions de combustion forcée à une irradiance relativement élevée.

<figure><img src="image_301.png" /><figcaption>Fig. 2 : Courbes HRR=f(temps) obtenues au cône calorimètre</figcaption></figure>

## Conclusions et perspectives

Les travaux menés dans le cadre de ce projet ont permis de développer une technologie simple et robuste de production de matériaux composites thermiquement épais de densité élevée (800 kg/m³). De plus, l'optimisation des formulations a permis d'aboutir à des matériaux présentant des propriétés mécaniques satisfaisantes pour l'application visée en tant que matériau de menuiserie d'intérieur. L'ajout du RF sélectionné a permis d'ignifuger de manière très efficace ces matériaux composites. Des essais de résistances mécaniques et des essais de durabilité biologique (champignons lignivores et termites souterrain) sont en cours d'analyse sur les deux formulations ignifugées, qui représentent les matériaux les plus prometteurs.

## Remerciements

Ce travail a bénéficié d'une aide de l'État au titre du Programme d'Excellence I-SITE de l'Université de Montpellier, dans le cadre du Plan d'Investissement France 2030. Les auteurs souhaitent donc remercier le Programme d'Excellence I-site montpelliérain pour l'attribution du financement « Companies on Campus » pour le projet RECOMPOSE ainsi que les collègues d'IMT-Mines Alès pour les analyses au cône calorimètre.

## Références

* EN 117 (2023) Produit de préservation du bois - Détermination du seuil d'efficacité contre les termites européens du genre Reticulitermes (Méthode de laboratoire). Comité Européen de Normalisation (CEN), Bruxelles, Belgique, pp. 23.

* EN 113-2 (2020) Durabilité du bois et des matériaux dérivés du bois - Méthode d'essai vis-à-vis des champignons basidiomycètes - Partie 2 : détermination de la durabilité inhérente ou améliorée. Comité Européen de Normalisation (CEN), Bruxelles, Belgique, pp. 31.
Le Courbe A, Carayon L, Candelier K, Viretto A (2023). Valorisation de biomasses résiduelles de menuiserie en matériau composite, 12ème Journées scientifiques du GDR Sciences du Bois, Limoges, 22-24 novembre 2023.

NF EN 310 (1993) Panneaux à base de bois – Détermination du module d'élasticité en flexion et de la résistance à la flexion.

NF ISO 5660-1 (2015) Essais de réaction au feu — Débit calorifique, taux de dégagement de fumée et taux de perte de masse, Partie 1: Débit calorifique (méthode au calorimètre à cône) et taux de dégagement de fumée (mesurage dynamique), AFNOR

Schartel B., Hull TR (2007) Development of fire-retarded materials - Interpretation of cone calorimeter data, Fire and Materials, 31(5): 327-354
# Le Cèdre de l'Atlas, de la graine aux produits finis : ressource et caractérisation du bois

QUERNEC Léane¹, LANVIN Jean-Denis², REULING Didier², LECOURT Mickaël²,
PAULMIER Ivan², GABILLE Martine², L’HOSTIS Clément², PIECZAK Lucas², LEGAY
Stéphane², MONNARD Sylvain², REYNAUD Céline², RAPHALEN Elisabeth², MAGNE
Nicolas², CHERON Nicolas³, ELVIRA Mickaël³, MEWTON Simon³, BAUDRILLER-
CACAUD Haimad⁴, LEMAIRE Jean⁴

¹FIBOIS SUD PACA

²FCBA

³Office national des Forêts

⁴Centre National de la Propriété Forestière

l.quernec@ fibois-paca.fr

**Mots clefs** : Cèdre de l'Atlas ; bois d'œuvre ; résistance mécanique ; imprégnabilité ; changement climatique ; forêt ; filière bois

## Contexte et objectifs

Le changement climatique repousse les limites des essences forestières traditionnellement adaptées à leur environnement et conduit à des taux de mortalité inquiétants chez certaines essences pourtant bien implantées. La crise des scolytes affectant les épicéas, exacerbée par le changement climatique, en est un exemple frappant. Face à cette situation, il est crucial de diversifier les essences forestières et de trouver des alternatives résilientes. Le Cèdre de l'Atlas (Cedrus atlantica), originaire du bassin méditerranéen et implanté en France depuis près de 300 ans, se distingue par sa résistance aux sécheresses estivales et sa capacité d'adaptation aux nouvelles conditions climatiques. Principalement présent dans les régions Occitanie et Provence-Alpes-Côte d'Azur, le Cèdre de l'Atlas semble constituer une essence d'avenir pour le reboisement et la gestion durable des forêts françaises.

L'objectif général du projet est de caractériser le Cèdre de l'Atlas dans son ensemble, depuis la graine jusqu'aux produits finis, afin de mieux comprendre son fonctionnement, ses usages potentiels et d'anticiper les besoins futurs.

## Matériel et méthode

Le projet s'articule autour de trois axes de travail.

### Évaluation de la ressource

- Afin d'évaluer la ressource actuelle et future en Cèdre de l'Atlas en France, l'ONF et le CNPF ont effectué un inventaire exhaustif. Le CNPF a réalisé cet inventaire à l'aide des plans de gestion des propriétaires privés et un export des données de l'IGN issues des différentes campagnes d'inventaire de l'IFN a été réalisé par l'ONF.

- Pour analyser la réaction du Cèdre vis-à-vis du changement climatique et identifier les zones propices à son implantation en France, la méthodologie BIOCLIMSOL a été appliquée. Développée par le CNPF, elle est basée sur une analyse statistique d'un échantillon de 85 placettes situées en région PACA, région très exposée au changement climatique. La régression PLS (partial least squares) permet ensuite d'établir des modèles pour expliquer le pourcentage de tiges dégradées (selon la méthode du Département de la Santé des Forêts).
ainsi que l'intensité de nécroses qui sont préjudiciables pour la valorisation et la transformation du bois.

## Caractérisation technique du bois

- **Résistance mécanique** : 720 échantillons de bois (3 sections : 104x50 mm², 158x600 mm² et 181x74 mm²) ont été testés en flexion 4 points pour évaluer le module d'élasticité et la contrainte à la rupture, en vue de leur classification en classes de résistance (C14, C18, C24). Ces essais ont été réalisés sur des bois provenant de cinq stations représentatives. L'objectif est d'inscrire le Cèdre de l'Atlas dans la norme NF B52 001 afin que son utilisation fasse partie de la « technique courante en construction ».

- **Dureté Brinell** : Mesurée en fonction de l'empreinte résiduelle laissée par le poinçon sur la surface du matériau, indiquant sa résistance au poinçonnement.

- **Durabilité naturelle** :

* **Mycologie** : Conditions d'essai selon EN 113-2 Des échantillons de trois placettes ont été exposées 16 semaines à deux espèces de champignons de pourriture cubique : *Coniophora puteana* (coniophore des caves) et *Rhodonia placenta* (polypore placenta). L'essence de référence est le Pin sylvestre (aubier).

* **Entomologie** :

* Capricorne des maisons *Hylotrupes bajulus* avec le dispositif d'essai de la norme EN 46-1

* Petite vrillette, *Anobium punctatum* avec le dispositif d'essai de la norme EN 49-1

* Termite souterrain, *Reticulitermes flavipes*, avec le dispositif d'essai de la norme EN 117

- **Imprégnabilité** : Le bois, ayant une teneur en eau comprise entre 13% et 18% a été soumis à un traitement sous vide-pression de 3 heures pour évaluer sa capacité à absorber des agents de préservation.

- **Réaction au feu** : Des essais SBI (Single Burning Item) ont été réalisés sur un profil de bardage rainure et languette de 21 mm d'épaisseur, selon la norme NF EN 13823+A1 2022. Ce test consiste à exposer le bois à un brûleur de puissance 30 kW pendant 20 minutes.

- **Extractibilité** : L'extraction des différentes parties de l'arbre (tronc, branches, aiguilles) est réalisée par 2 processus :

* Entrainement à la vapeur : réalisation d'huiles essentielles.

* Extraction accélérée par solvant (ASE) pour les extraits organiques.

- **Séchage** : Trois types de séchage ont été testés sur un échantillon de 192 planches pour une humidité cible de 14 % afin de définir quelle méthode et quel cycle sont le plus adaptés au bois de Cèdre :

* Un cycle de séchage sous vide.

* Un cycle de séchage à air chaud climatisé (ACC).

* Un cycle de séchage « à l'air libre ».

## Communication et normalisation

- **Diffusion des résultats** à travers des colloques, des publications scientifiques et des réunions avec les acteurs de la filière forêt-bois.

- **Travail de normalisation** avec les comités normatifs pour intégrer le Cèdre dans la norme NF B52 001 (bois d'œuvre).
## Résultats et discussion

Les résultats obtenus au cours de ce projet sont prometteurs pour l'avenir du Cèdre de l'Atlas en tant que bois d'œuvre. Les principaux résultats sont :

- Ressource forestière :

L'inventaire réalisé a permis d'identifier une ressource de 15 500 ha en forêt publique et d'estimer que cette surface pourrait croître si des plantations sont encouragées. Le Cèdre de l'Atlas se distingue par sa capacité à résister aux sécheresses estivales, mais sa sensibilité au gel tardif et aux températures extrêmes (-25°C) reste un enjeu à surveiller.

- Résistance mécanique :

Il sera possible de classer le Cèdre de l'Atlas visuellement dans les classes de résistance C18 et C14. Si les fabricants de machines de classement par résonance intègrent les valeurs obtenues lors de ces essais dans leur base de données, il sera également possible de classer le Cèdre dans la classe C24 à l'aide de ces machines.

- Dureté Brinell :

Le Cèdre de l'Atlas est classé dans la catégorie B, ce qui signifie qu'il est adapté pour un usage domestique modéré à élevé (épaisseur > 2,5 mm) ou commercial modéré (épaisseur > 7 mm).

- Imprégnabilité :

Les tests ont révélé une faible imprégnabilité du duramen (classe 4 – Non imprégnable), mais une imprégnabilité modérée de l'aubier (Classe 1-2 – Imprégnable à moyennement imprégnable). L'aubier pourrait donc être imprégné de produit de préservation si besoin.

- Durabilité naturelle :

Le Cèdre présente une bonne résistance aux insectes et aux champignons lignivores (Tab. 1).

<table><caption>Tab. 1 : résultats des essais de durabilité du Cèdre de l'Atlas</caption><thead><tr><td>Champignons lignivores</td><td>Capricorne des maisons</td><td>Petite vrillette</td><td>Termites souterrains</td></tr></thead><tbody><tr><td>Très durable</td><td>Durable</td><td>En attente</td><td>Moyennement durable</td></tr></tbody></table>

Bien que les résultats complets soient encore en attente, la classe de durabilité 3 pourrait être atteinte. En l'absence de tests d'exposition à la pourriture molle, la classe 4 n'est pas atteignable pour le moment. Cependant, viser cette classe semble réaliste et ferait du Cèdre de l'Atlas la deuxième essence française à y parvenir.

- Réaction au feu :

Suite aux trois essais SBI effectués sur le même profil de bardage, le bardage rainure et languette en Cèdre de l'Atlas de 21 mm a obtenu le classement EUROCLASSE D-s1-d0. Ce résultat démontre que le Cèdre de l'Atlas présente une réaction au feu similaire à celle des autres essences de bois couramment utilisées en construction. Les tests ont confirmé que, malgré son odeur spécifique et la présence de certains composés volatils, sa réaction au feu n'est pas plus défavorable que celle des autres types de bois.
- Extractibilité :

L'analyse des extractibles a révélé une variété de molécules connues dans la « littérature des analyses du Cèdre de l'Atlas », notamment des sesquiterpènes, des monoterpènes, des diterpènes ainsi que leurs dérivés. Le duramen est riche en β-himachalène et en atlantones, tandis que les aiguilles contiennent davantage de terpènes comme l'a-pinène. L'écorce et l'aubier partagent des composés similaires au duramen mais en quantités plus faibles. Ces molécules offrent un potentiel de valorisation bien qu'une purification des extraits soit nécessaire pour isoler ces composés complexes et en tirer un usage optimal. Des techniques de purification doivent donc être développées pour améliorer la qualité des extraits.

- Séchage :

Le séchage « à l'air libre » est la méthode qui a été la moins génératrice de déformations lors de l'étude. Il est fondamental de noter que les conditions d'essai pour ce mode de séchage étaient idéales : bois couverts avec un débord important, lattage adapté, pile de dimension réduite ... Il n'en demeure pas moins qu'une mesure de la teneur en eau est nécessaire tout au long du processus.

Conclusion et perspectives

Le projet "Le Cèdre de l'Atlas, de la graine aux produits finis" a permis de démontrer le potentiel de cette essence pour répondre aux enjeux du changement climatique et aux besoins de la filière bois. Les résultats montrent que le Cèdre possède des qualités techniques qui en font un candidat prometteur pour la construction et le reboisement, sous réserve de sa normalisation en tant que bois d'œuvre.

Les perspectives incluent :

- Le développement de nouvelles plantations pour augmenter la disponibilité de la ressource.

- La poursuite des travaux de normalisation pour faciliter l'intégration du Cèdre dans les projets de construction : Tests de durabilité du bois vis-à-vis de la pourriture cubique dans l'objectif d'atteindre la classe de durabilité 4, test de durabilité vis-à-vis des termites dans l'objectif d'atteindre le classement « durable ».

- La présentation des résultats mécaniques à un comité pour valider la compatibilité entre les observations visuelles et les données obtenues via la machine MTG. Cela permettra ensuite d'intégrer ces données dans les systèmes MTG utilisés par les scieurs.

Remerciements

Projet co-porté par FIBOIS SUD PACA, FIBOIS Occitanie, FNB Provence-Alpes, France
Forêt PACA.

Projet financé par les Régions Provence-Alpes-Côte d'Azur et Occitanie, France Bois Forêt, Le Ministère de l'Agriculture, de la Souveraineté Alimentaire et de la Forêt.
# Monitoring and modelling of the vibratory behaviour of an 8-storey timber building

Dorian JANOT<fnref n="1" />, Florent VIEUX-CHAMPAGNE<fnref n="1" />, Philippe GUEGUEN<fnref n="2" />,
Clément BOUDAUD<fnref n="3" />

**Key words:** High-rise timber building; Vibratory behaviour; Operational Modal Analysis; Continuous monitoring

## Context and objectives

The implementation of long-term monitoring techniques remains relatively limited, and more research is needed to improve long-term serviceability related to vibration-induced criteria, such as the DynaTTB project (Abrahamsen et al 2020) which launched an international project on wind-induced vibrations in tall timber buildings related to comfort criteria for inhabitants. Our understanding of the dynamic response and structural condition of actual high-rise timber buildings currently faces several scientific issues related to:

* the paucity of experimental data for such buildings and in different structural conditions;

* the specific response of the building for nominally equivalent buildings with almost the same designs;

* the operational and environmental long-term effects on building condition.

In the literature, most modal analysis testing concerns mid-rise timber structures, based on single measurements and only a few examples of continuous monitoring, and with partial information (e.g., Feldmann et al 2016, Mugabo et al 2019). For example, Tulebekova et al (2023) showed the 18-month variation of modal parameters (resonance frequencies) caused by environmental conditions in an 18-storey glulam frame building, located in Brumunddal (Norway), without considering wind speed.

Vibration amplitude, resonant frequency and damping are the key dynamic parameters for a design consistent with serviceability limit state (in this study vibrational comfort). In view of the growing number of high-rise timber buildings, Operational Modal Analysis (OMA) techniques are required to analyse the structural response of real buildings, both during different construction phases and their long-term usage.

The aim of this paper is to investigate the dynamic response of the Haut-Bois Grenoble (France) building, an 8-storey Cross Laminated Timber (CLT) shear panel building. The originality of this study is that it monitors over a three-year period the vibrational behaviour of the building and its environmental conditions.

In the following section, this paper describes the building itself, the datasets used for this study, the data processing methods, and some results of the continuous monitoring.

<footnote n="1">¹Univ. Grenoble Alpes, Grenoble INP, CNRS, 3SR, F-38000, Grenoble France</footnote>

<footnote n="2">²ISTerre, Université Grenoble Alpes, Université Savoie Mont-Blanc, CNRS, IRD, Université
Gustave Eiffel, Grenoble, France</footnote>

<footnote n="3">³ESB, LIMBHA, Nantes, France</footnote>

<footnote>clement.boudaud@esb-campus.fr</footnote>
# Material and methods

## Description of the Haut-Bois

The “Haut-Bois” is a set of two residential timber buildings of 56 apartments, 5 and 8 storeys high (18 m and 28 m respectively) and covered with zinc cladding (Fig. 1). This study focuses on the 8-storey building only. There is no concrete core in the buildings. The height and plan dimensions (HxLxW) are 28x16x21m. Each storey has multiple balconies, from 5 to 9m². Access to the building is via an exterior concrete stairwell (Fig. 1a), separated by 14cm wide seismic joints between the timber structures and the concrete stairwell. Each storey is made of CLT for the shear walls. Floors are made by a combination of CLT panels, glulam beams and some I-section steel beams for the large spans (Fig. 1b).

## Measurements and dataset

Measurements are based on the OMA technique under Ambient Vibrations (AV). Punctual measurements have been performed several times during the construction phase and the early stages of the occupancy of the building. Permanent monitoring has started towards the end of the construction phase. Construction started in 2020, and the first AV measurement was recorded during construction on March 11, 2021. Continuous monitoring started on January 1, 2022, and the residents move in at the end of March 2022. Fig 1c displays the sensors positions of the different dataset, while Fig. 2 presents the chronology of the different measurements.

<figure><img src="image_302.png" /><figcaption>b)</figcaption></figure>

<figure><img src="image_303.png" /><figcaption>c)</figcaption></figure>

<figure><img src="image_304.png" /></figure>

Fig. 1: View of the 8 storey building. a) General view with direction considered for modal analysis. b) Interior view of main structure of a regular storey. c) Experimental setup deployed in the building during the three phases: construction phase (dataset 1), monitoring (dataset 2) and modal analysis (dataset 3). Measurements from the stairwell (dataset 4) are also displayed.

Dataset 1 (construction phase) corresponds to three single AV recordings made during three different construction phases. Ambient vibrations were recorded at one point on the top floor with a Cityshark II 24bits datalogger (Chatelain et al 2012) and one 3-component 3DLite Lennartz velocimeter (cutoff frequency 1Hz). One measurement of 10 minutes at a frequency rate of 200 Hz was recorded on March 11, May 25 and June 3, 2021. On March 11, 2021, most of the vertical and horizontal structural elements and the external framework were complete.
Zinc cladding was being installed at the time. On May 25, 2021, the structural work and exterior framing were complete. On June 3, 2021, plasterboard was being installed as internal finishing.

Dataset 2 (monitoring phase) corresponds to the semi-permanent network installed for SHM. It is part of the National Building Array Program (NBAP) in France, launched in 2004 by the French Accelerometric Network. The dataset in this study used three stations (HB01, HB02, HB03) located in three corners of the building in the attic (Fig. 1c). 24-bit Nanometrics dataloggers, coupled with high-sensitivity 3-component Lennartz 3D-5s velocimeters. The configuration was defined to measure bending, torsion and soil-structure interaction thanks to a fourth station (HB04), installed four months after at the bottom of the building, and not used for this study. An example of one hour of data recordings in the building is given Fig. 3a with the corresponding averaged Fourier spectra in Fig. 3b. The horizontal channels are oriented North-South and East-West (EHE, EHN, EHZ), which correspond to the main direction of the building (i.e., DirX and DirY, and DirZ, respectively). All data are open and available (Guéguen and Vieux-Champagne 2023).

Dataset 3 (OMA phase) corresponds to the full-scale operational modal analysis carried out on June 13, 2022, once all the residents had moved in. Five datasets were recorded for 10 minutes at a frequency rate of 200Hz. One reference sensor was left on the top floor, but the other sensors were mobile, roaming the hallway of each storey. The reference sensor is needed to normalize the recordings before applying Frequency Domain Decomposition for OMA. Finally, two recordings per floor were obtained in the building (Fig. 1c).

<figure><img src="image_305.png" /><figcaption>Fig. 2: Timeline description of the different HBB8 data sets during the different phases of the CLT building</figcaption></figure>

## Data processing method

For dataset 1, the resonance frequency analysis was performed using a Fast-Fourier Transform computed on overlapping Hanning windows (1 minute in length) and averaged over the 10 min recordings. The resonance frequencies were then picked from the averaged spectrum considering a parametric approach assuming that the highest amplitude peak corresponds to the fundamental resonance frequency in both translation directions (DirX and DirY) and the third peak corresponds to the torsion mode (rotation around the vertical axis DirZ). These three peaks, interpreted as translation and torsion, were validated a posteriori by the OMA phase (dataset 3). An example of such processing is presented Fig 3b.

Two more advanced OMA methods were applied to datasets 2 and 3. The choice of RDT (Ibrahim, 1977) for dataset 2 and FDD (Brincker et al 2001) for dataset 3 results from the long experience acquired by the authors on operational application of these methods: for OMA (Michel et al 2010) and for the monitoring of resonance frequencies and damping values (Guéguen et al 2016).
<figure><img src="image_306.png" /></figure>

Fig. 3: Examples of dataset 2 (2022/02/01-12:00:00 - 2022/02/01-13:00:00), corresponding to the semi-permanent stations HB01, HB02 and HB03 in both horizontal direction (DirX and Dir Y), in time (a) and frequency (b) domain. The Fourier spectra are averaged Fourier spectra 1 minute long. The peak values indicated correspond to the first resonance modes in DirX (1.97Hz), DirY (2.50Hz) and DirZ (2.94Hz).

## Results and discussion

### Code provisions versus measured modal parameters

The empirical value of fundamental frequency (Fr) is given as a function of building height, i.e., $Fr=46/H$ according to EC1 Part 1-4 (Eurocode 1 2007) specifically for cantilever structures over 28m and $Fr=20 \cdot H^{-0.75}$ according to EC8 (Eurocode 8 2013), which corresponds to 1.64Hz in both cases ($H=28m$). This value can be compared to 1.85Hz, which is measured on April 1st, 2022, when all residents are installed.

For damping, more variability is expected due to the timber building population considered (Eurocode 5 2014), EC1 suggests an empirical damping value of about 1% for sizing under wind loads, and EC8 suggests 5% for seismic loads. This value can be compared to 1.95%, which is measured in February 2022.

### Evolution of modal parameters (construction phase and early operating phase)

Using datasets 1 and 2, the modal parameter variations are assessed during the construction phase, the residents' moving-in phase, and the early operating phase of the building. These variations result from modifications to the structure during the construction phase, occupancy and weather conditions. During the monitoring phase, only the modal parameters (frequency and damping) from one station (HB02) are considered because of their similitude (Fig. 3b).

Fig. 4 shows the variations of the resonance frequencies during the construction and operating phases (dataset 1 and 2). The first value on March 11, 2021, corresponds to the installation of the battens in the roof structures. Two months later (i.e., the May 25, 2021 - 75 days), a drop to
2.18 Hz (-15%), 2.83 Hz (-12%) and 3.44 Hz (-21%) is observed in X, Y and Z direction, respectively, due to the end of the structural elements and exterior carpentry.

<figure><img src="image_307.png" /><figcaption>Fig. 4: Variations of the resonance frequency in DirX, DirY and DirZ with the different phases of the OMA and the SHM.</figcaption></figure>

If we assume that the drop of frequency during the resident move-in phase is only due to mass addition, it corresponds to a total mass of 87 tons. If uniformly distributed along all the floors, it corresponds to a 30daN/m² load, which seem coherent.

## Conclusion

Further analysis will combine evolution of modal and environmental parameters. Search for correlations will try to identify the environmental parameters having the most significant effect on modal parameters. Measured horizontal accelerations, especially during high wind speed episodes, will be compared to comfort threshold for residents' comfort.

## Acknowledgements

The financial support for this study is provided by IRGA and gratefully acknowledged. Authors would like to thank LabEx OSUG@2020 (Investissements d'avenir-ANR10LABX56). Thanks to Actis for the agreement-in-principle for letting us investigate the building and allowing more data on the vibratory aspect of CLT tall timber building to be studied.

## References

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Chatelain J-L, Guillier B, Gueguen P, Fréchet J, Sarrault J (2012) Ambient vibration recording for single-station, array and building studies made simple: CityShark II, International Journal of Geosciences, 3, 1168-1175.

Eurocode 1 (2007) Actions on Structures - Part 1-4: General Actions - Wind Actions. EN 1991-1-4.

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Guéguen P. Vieux Champagne F, (2023) Monitoring of the Hautbois Wooden High-Rise building in Grenoble, France (RESIF-SISMOB). RESIF - Réseau Sismologique et géodésique Français. doi:10.15778/resif.8n2021

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Mugabo I, Barbosa A-R, Riggio M (2019) Dynamic characterization and vibration analysis of a four-story mass timber building, Frontiers in Built Environment, 5, 86.

Tulebekova S, Malo K-A, Ronnquist A, Navik P (2023) Investigations of long-term modal properties of a tall glue-laminated timber frame building under environmental variations, Proceedings from the 13th World Conference on Timber Engineering, pp. 2950–2957.
# Construction de mâts en bois :
## à la croisée du savoir-faire traditionnel et de l'innovation

LEPECQ Yannig<fnref n="1" />,<fnref n="2" />, ZAMBALDI Samuel<fnref n="1" />, ARNOULD Olivier<fnref n="3" />

Contact : yannig.lepecq@etu-umontpellier.fr

**Mots clefs** : mâts ; bois ; lamellé-collé ; charpente marine ; durabilité ; résistance mécanique

## Contexte et objectifs

La construction de mâts en bois réuni de nombreux savoir-faire de la charpente naval, nécessite une grande précision et de la rigueur tout au long du procédé. En particulier, la fabrication d'espars en lamellé-collé fait intervenir des notions d'artisanats traditionnels mis en œuvre depuis des siècles, mais demande également des techniques nouvelles et innovantes, afin de garantir la sécurité des marins et la résistance dans le temps du mât face aux agents de dégradation du bois (De Chapman 1871). Ces notions de durabilité et de résistance mécanique pour ce type de lamellé-collé artisanal n'ont jamais été testées auparavant. L'objectif de ce stage de Master 1 était donc, d'une part, de mettre en lien les sources bibliographiques récentes sur le BLC (Bois Lamellé-Collé) et de transposer ces connaissances aux mâts et, d'autre part, d'élaborer un test de résistance mécanique d'une portion de mât afin de classer le BLC produit dans l'entreprise.

Des essais mécaniques en flexion ont été réalisés pour caractériser le matériau en lui-même et non un objet entier. Les résultats obtenus donnent des indications intéressantes et transposables au dimensionnement d'un mât complet. Grâce au gréement dormant, un mât est principalement sollicité en compression (Fig. 1) et, du fait de son élancement, le risque de ruine principale est dû au flambement. Comme observé sur la figure 1, la plupart des tensions exercées par le gréement ou les voiles se traduisent par une compression au niveau du mât. (Wolfer 1991).

<figure><img src="image_308.png" /><figcaption>Fig. 1 : Détails d'un gréement bermudien et répartition des forces s'exerçant sur le mât dans le sens longitudinal.</figcaption></figure>

<footnote n="1">¹Entreprise Woodspars - Charpentier Marine Morbihan, Locmariaquer, France</footnote>

<footnote n="2">²Master 2 Sciences du bois, Faculté des Sciences, Univ Montpellier, Montpellier, France</footnote>

<footnote n="3">³Equipe Bois, LMGC, Univ Montpellier, CNRS, Montpellier, France</footnote>
Ainsi les essais en flexion apportent les données principales nécessaires pour l'utilisation des formules d'Euler (Lemagorou 2018) pour la résistance des mâts au flambement (MOE).

## Matériel et méthode

Les poutres d'essai sont fabriquées dans des blocs de BLC conçues par l'entreprise Woodspars. Six d'entre elles sont conçues en BLC artisanales avec du Pin d'Oregon, aboutées grâce à des écarts (enture en biais), et quatre autres ont été conçues par une entreprise tierce de BLC industriel, avec des aboutages droits.

Les différents blocs sont rabotés à une section de 5 par 10 cm, puis deux blocs de même fabrication sont collés ensemble afin d'obtenir une poutre. Enfin, chaque poutre est mise aux dimensions grâce à une raboteuse 4 faces : section de 8 par 8 cm, longueur de 190 cm.

On distingue donc le premier collage, avec l'assemblage des lamelles par écarts et aboutages, qui forme les blocs et qui a été réalisé en amont des tests, et le deuxième collage de deux blocs assemblés pour obtenir les poutres de tests. La distinction de ce premier et deuxième collage est utile pour l'identification des biais lors des tests, ainsi que des défauts de collage et l'étape à laquelle ils sont apparus.

Le banc d'essai de flexion 3 points a été conçu et fabriqué dans l'entreprise (Fig. 2). Le cadre est constitué de poutres d'acier suffisamment résistantes pour supporter la contrainte exercée par le treuil sur la poutre. Le support métallique est mécanosoudé à l'arc, et les barres de contreventement sont nécessaires pour rigidifier l'ensemble. Pour une plus grande précision des mesures, la force sera d'abord appliquée à l'aide d'un palan jusqu'à 10 kN, puis relâchée, puis à nouveau appliquée jusqu'à rupture. Cette répétition de la force exercée est effectuée sur 6 poutres différentes de mêmes dimensions de BLC artisanale et 4 poutres de BLC industriel, afin de s'affranchir au maximum des défauts présents dans le bois.

<figure><img src="image_309.png" /><figcaption>Fig. 2 : L'installation de l'essai mécanique.</figcaption></figure>
## Premiers résultats - Conclusion

Les résultats des tests de flexion statique et de flambage des poutres en Pin d'Oregon, différenciant les techniques d'aboutage utilisées, sont présentés dans les tableaux 1 et 2. Les poutres 1 à 6 sont en lamellé-collé artisanal avec aboutage en biais (scarf en anglais), tandis que les poutres 7 à 10 sont en lamellé-collé industriel avec des aboutages droits.

Les charges critiques en flambement sont calculées à partir de la formule d'Euler, avec les conditions d'application pour une poutre encastrée libre.

Si le bois lamellé-collé offre une meilleure résistance à la flexion comparée au bois massif, on observe grâce à ces tests une différence de résistance entre le BLC artisanal et industriel. En moyenne, le MOE d'une poutre en BLC artisanal est de 19,6 GPa, contre 17,3 GPa pour le BLC industriel.

Ces résultats suggèrent donc une meilleure résistance à la flexion du BLC artisanal par rapport au BLC classique. Les entures en biais utilisées dans ce procédé de fabrication, seule différence entre les deux méthodes de conception, peuvent être considérées comme étant à l'origine de cette différence. On peut suggérer qu'elles répartissent plus uniformément les surfaces encollées, améliorant ainsi la cohésion et la résistance mécanique par rapport aux autres BLC industriels qui utilisent des entures droites, ce qui corroborerait l'étude de Bertino et Marchaison (2011).

<table><caption>Tab. 1 : Caractéristiques mécaniques des poutres en lamellé-collé artisanal avec des aboutages en biais (poutres 1 à 6)</caption><thead><tr><td>Poutre</td><td>MOE (GPa)</td><td>MOR (MPa)</td><td>Charge critique en flambement (kN)</td></tr></thead><tbody><tr><td>1</td><td>21,6</td><td>83,9</td><td>223</td></tr><tr><td>2</td><td>16,9</td><td>44,4</td><td>174</td></tr><tr><td>3</td><td>22,4</td><td>90,3</td><td>231</td></tr><tr><td>4</td><td>20,5</td><td>59,2</td><td>211</td></tr><tr><td>5</td><td>19,3</td><td>84,3</td><td>199</td></tr><tr><td>6</td><td>16,9</td><td>65,0</td><td>174</td></tr><tr><td>Moyenne</td><td>19,6</td><td>71,9</td><td>202</td></tr><tr><td>RSD (%)</td><td>10,9</td><td>22,9</td><td>11,0</td></tr></tbody></table>

<table><caption>Tab. 2 : Caractéristiques mécaniques des poutres en lamellé-collé industriel avec des aboutages droits (poutres 7 à 10)</caption><thead><tr><td>Poutre</td><td>MOE (GPa)</td><td>MOR (MPa)</td><td>Charge critique en flambement (kN)</td></tr></thead><tbody><tr><td>7</td><td>17,8</td><td>65,6</td><td>183</td></tr><tr><td>8</td><td>18,0</td><td>76,6</td><td>186</td></tr><tr><td>9</td><td>18,9</td><td>79,3</td><td>195</td></tr><tr><td>10</td><td>14,6</td><td>58,8</td><td>151</td></tr><tr><td>Moyenne</td><td>17,3</td><td>70,0</td><td>179</td></tr><tr><td>RSD (%)</td><td>9,4</td><td>11,8</td><td>9,3</td></tr></tbody></table>

## Remerciements

Je remercie François Vivier, architecte naval investi dans le projet du Miguel Caldentey, qui a répondu à mes nombreuses questions.
Références

Bertino L, Marchaison R (2011) Caractérisation des pièces aboutées pour le domaine de la construction, Rapport de projet de fin d'études, Université de Lorraine/ENSTIB, 54 p.

De Chapman F-H (1871) Traité de la construction des vaisseaux, Librairie Bachelier, Paris, 219 p.

Lemagorou L (2018) Manuel du bois lamellé - Adaptation française du Glulam HandBook, CODIFAB/Swedish Wood/SNBL/ACERBOIS (vol 2). https://handbook.glulam.org/

Wolfer M (1991) Mâts et gréements : la connaissance des problèmes de la mâture et du gréement, Loisirs Nautiques, HS n°26, 298 p.
## Liste des participants

<table><tr><td>Hamza ABBASSI</td><td>hamza.abbassi@unilim.fr</td><td>Labcis, Limoges</td></tr><tr><td>Alaa AL FAYE</td><td>alaa.al-fay@umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Roman ALBERNHE</td><td>roman.albernhe@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Tancrède ALMÉRAS</td><td>tancrede.almeras@umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Tania ALVAREZ</td><td>tania.alvarez-diaz@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Margot ARNAUD</td><td>margot.arnaud@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Olivier ARNOULD</td><td>olivier.arnould@umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Vincent ARNOULD</td><td>vincent.arnould2@gmail.com</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Aurelie AUTISSIER</td><td>aurelie.autissier@umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Florence AVIAT</td><td>florenceaviat@gmail.com</td><td>YouR Research Bio scientific, La Landreau</td></tr><tr><td>Eric BADEL</td><td>eric.badel@inrae.fr</td><td>PIAF, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Sana BAKLOUTI</td><td>sana.Baklouti@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Sandrine BARDET</td><td>sandrine.bardet@umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Florian BAYLE</td><td>Florian.BAYLE@doctorant.uca.fr</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Christophe BELLONCLE</td><td>christophe.belloncle@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Nassim BELMOKHTAR</td><td>nassim.belmokhtar@inrae.fr</td><td>BioForA, Orléans</td></tr><tr><td>Thibault BENISTAND</td><td>thibault.benistand@esb-campus.fr</td><td>ESB, Nantes</td></tr><tr><td>Arnaud BESSERER</td><td>arnaud.besserer@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Epinal</td></tr><tr><td>Pierre BIGAY</td><td>pierre3897@gmail.com</td><td>I2M, Bordeaux</td></tr><tr><td>Pierre BLANCHET</td><td>Pierre.Blanchet@sbf.ulaval.ca</td><td>SBF, Quebec (CA)</td></tr><tr><td>Laurent BLÉRON</td><td>laurent.bleron@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Epinal</td></tr><tr><td>Hugo BLYTH</td><td>hugo.blyth1@gmail.com</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr></table>
<table><tr><td>Juliette BOIVIN</td><td>juliette.boivin@ensam.eu</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Nathalie BOIZOT</td><td>nathalie.boizot@inrae.fr</td><td>BioForA, Orléans</td></tr><tr><td>Emilie BOSSANNE</td><td>emilie.bossanne@fcba.fr</td><td>FCBA, Bordeaux</td></tr><tr><td>Julie BOSSU</td><td>julie.bossu@cnrs.fr</td><td>Ecofog, Kourou (GF)</td></tr><tr><td>Romain BOUDAREL</td><td>romain.boudarel@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Clément BOUDAUD</td><td>clement.boudaud@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Sarra BOUHLEL</td><td>sarra.bouhlel@u-bordeaux.fr</td><td>I2M, Bordeaux</td></tr><tr><td>Matteo BOURCHANIN</td><td>matteo.bourchanin@u-psud.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Alexis BOUTIN</td><td>alexis.boutin@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Elisa Jeanne BRANCHARD</td><td>elisa-jeannebranched@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Loïc BRANCHERIAU</td><td>loic.brancheriau@cirad.fr</td><td>Biowooeb, Montpellier</td></tr><tr><td>Iris BRÉMAUD</td><td>iris.bremaud@umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Joseph BRIHIEZ</td><td>jbrihiez@gmail.com</td><td>MNHM, Paris</td></tr><tr><td>Geraldine BRUN</td><td>geraldine.brun@gu.se</td><td>institution för kulturvård, Mariestad (SE)</td></tr><tr><td>San BULINGUI-BU-NGUMBE</td><td>sans.bulingui-bu-ngumbe@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Longwy</td></tr><tr><td>Mathilde CAILLER</td><td>mathilde.cailler31@gmail.com</td><td>Master Sciences du Bois - Recherche d'emploi, Montpellier</td></tr><tr><td>Kévin CANDELIER</td><td>kevin.candelier@cirad.fr</td><td>Biowooeb, Montpellier</td></tr><tr><td>Isabelle CAPRON</td><td>isabelle.capron@inrae.fr</td><td>BIA, Nantes</td></tr><tr><td>Laurent CASTETS</td><td>lcastets@gascognebois.com</td><td>Gascogne Bois, Bordeaux</td></tr><tr><td>Thomas CATTEROU</td><td>thomas.catterou@fcba.fr</td><td>FCBA, Bordeaux</td></tr><tr><td>Matisse CHAMBRY</td><td>matisse.chambry@etu.umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Myriam CHAPLAIN</td><td>myriam.chaplain@u-bordeaux.fr</td><td>I2M, Bordeaux</td></tr><tr><td>Bertrand CHARRIER</td><td>bertrand.charrier@univ-pau.fr</td><td>Iprem, Pau</td></tr><tr><td>Maud CHEMIN</td><td>maud.chemin@fcba.fr</td><td>FCBA, Nantes</td></tr></table>
<table><tr><td>Elie CHEYNEL</td><td>elie.cheynel@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Antoine CHILLET</td><td>antoine.chillet@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Yi Hien CHIN</td><td>yi_hien.chin@uca.fr</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Bruno CLAIR</td><td>bruno.clair@cnrs.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Fabien CLEMENT</td><td>fabien.clement@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Thiéry CONSTANT</td><td>thiery constant@inrae.fr</td><td>Silva, Nancy</td></tr><tr><td>Paul CORBINEAU</td><td>paul.corbineau@wanadoo.fr</td><td>0, Nantes</td></tr><tr><td>Silva CORDEIRO</td><td>silvcordeiro2019@gmail.com</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Pierre-Antoine CORDY</td><td>PCO@NEY.partners</td><td>Ney & Partners Wow, Namur (B)</td></tr><tr><td>Guy COSTA</td><td>guy.costa@unilim.fr</td><td>Labcis, Limoges</td></tr><tr><td>Jean-Luc COUREAU</td><td>jean-luc.coureau@u-bordeaux.fr</td><td>I2M, Bordeaux</td></tr><tr><td>Hugo CURIAL</td><td>Hugo.Curial@ensam.eu</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Rémi CURTI</td><td>remi.curti@iut-tarbes.fr</td><td>ICA, Tarbes</td></tr><tr><td>Marie DALEMAT</td><td>marie.dalemat@saint-gobain.com</td><td>Saint-Gobain,</td></tr><tr><td>Christine DELEUZE</td><td>christine.deleuze@onf.fr</td><td>ONF, Maisons-Alfort</td></tr><tr><td>Netih DEMBA</td><td>netih.demba@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Louis DENAUD</td><td>louis.denaud@ensam.eu</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Luigiano DUARTE</td><td>luigiano.duarte.1@ulaval.ca</td><td>Univ. Laval, Quebec (CA)</td></tr><tr><td>Frédéric DUBOIS</td><td>frederic.dubois@unilim.fr</td><td>GC2D, Egletons</td></tr><tr><td>Serge EKOMY ANGO</td><td>ekomyango@yahoo.fr</td><td>LaReVa Bois, Libreville (GA)</td></tr><tr><td>Ley Fleury ELLA NKOGO</td><td>ley-fleury.ella-nkogo@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Nancy</td></tr><tr><td>Anis EL-OUADIE</td><td>anis.el-ouadie@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Arnauld ENGONGA EDZANG</td><td>arnauld.engonga-edzang@inrae.fr</td><td>LaReVa Bois, Libreville (GA)</td></tr><tr><td>Florent EYMA</td><td>florent.eyma@iut-tarbes.fr</td><td>ICA, Tarbes</td></tr><tr><td>Martin FONTAINE</td><td>martin fontaine@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Meriem FOURNIER</td><td>meriem.fournier@inrae.fr</td><td>Silva, Nancy</td></tr><tr><td>Salomé FOURNIER</td><td>salome.fournier@onf.fr</td><td>ONF, Dole</td></tr><tr><td>Victor FRECHARD</td><td>victor.frechard@nancy.archi.fr</td><td>Lermab, Nancy</td></tr></table>
<table><tr><td>Emmanuel FREDON</td><td>emmanuel.fredon@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Epinal</td></tr><tr><td>Zeynep GALITEKIN</td><td>galitekinzeynep@outlook.com</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Clément GENTY</td><td>clement.genty@groupe-vicard.com</td><td>Lampa, Angers</td></tr><tr><td>Stéphane GIRARDON</td><td>Stephane.Girardon@ensam.eu</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Coline GIUSTINIANI</td><td>coline.giustiniani5@etu.univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Epinal</td></tr><tr><td>Dalmer GOMEZ</td><td>dalmer.gomez@enpc.fr</td><td>ENPC, Marne-la-Vallée</td></tr><tr><td>Lucie GOURICHON</td><td>lucie.gourichon@inrae.fr</td><td>PIAF, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Quentin GOUTY</td><td>quentin.gouty@univ-pau.fr</td><td>Iprem, Pau</td></tr><tr><td>Guilhem GREFFIER</td><td>guilhem.greffier@iut-tarbes.fr</td><td>ICA, Tarbes</td></tr><tr><td>Maxence GRENOT</td><td>maxence.grenot@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Joseph GRIL</td><td>joseph.gril@cnrs.fr</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Elliott GELZEC</td><td>elliott.gzc@outlook.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Daniel GUIBAL</td><td>Daniel.guibal@cirad.fr</td><td>Biowooeb, Montpellier</td></tr><tr><td>Marie GUILLET</td><td>marie.guillet02@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Alban GUYOT</td><td>alban.guyot@cirad.fr</td><td>Biowooeb, Montpellier</td></tr><tr><td>Hamzah HAJJAR</td><td>Hamzah.Hajjar@ec-nantes.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Claudia HALTER</td><td>claudia.halter@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Jean-Marc HENIN</td><td>j.henin@cra.wallonie.be</td><td>LTB, Gembloux (BE)</td></tr><tr><td>Charlie HUREAU</td><td>charlie.hureau@cnrs.fr</td><td>C2RMF, Paris</td></tr><tr><td>Mark IRLE</td><td>Mark.Irle@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Joël Eméric ITOMBA BAYIKA</td><td>bayikajoel@gmail.com</td><td>EPM, Franceville (GA)</td></tr><tr><td>Chaimaa JAAFARI</td><td>chaimaa.jaafari@uca.fr</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Delphine JULLIEN</td><td>Delphine.Jullien@umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Cyril KACHOUH</td><td>cyril.kachouh@ensam.eu</td><td>Lab, Cluny</td></tr><tr><td>Assira KERALTA</td><td>assira.keralta@cermav.cnrs.fr</td><td>Cermav, Grenoble</td></tr><tr><td>Ahmed KOUBAA</td><td>Ahmed.Koubaa@uqat.ca</td><td>UQAT, Ruyn-Noranda (CA)</td></tr><tr><td>Clément LACOSTE</td><td>clement.lacoste@mines-ales.fr</td><td>PCH, Alès</td></tr></table>
<table><tr><td>Helene LAGARDE</td><td>helene.lagarde@esb.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Tom LAMBRE</td><td>tom.lambre@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Francesca LANATA</td><td>francesca.lanata@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Veronic LANDRY</td><td>veronic.landry@sbf.ulaval.ca</td><td>Univ. Laval, Quebec (CA)</td></tr><tr><td>Paul LANGLOIS</td><td>paul.langlois3@etu.univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Epinal</td></tr><tr><td>Bertrand LARATTE</td><td>bertrand.laratte@gmail.com</td><td>Univ. Laval, Quebec (CA)</td></tr><tr><td>Loic LATORRE</td><td>llatorre@univ-pau.fr</td><td>Iprem, Pau</td></tr><tr><td>Juliette LAURENT</td><td>juliette.laurent02@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Anne LAVALETTE</td><td>anne.lavalette@alt-rd.com</td><td>Alt-RD, Bègles</td></tr><tr><td>Floriane LAVOREL</td><td>floriane.lavorel@armor-panneaux.com</td><td>Armor Panneaux, Val D'oust</td></tr><tr><td>Flore LEBRETON</td><td>flore.lebreton@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Mathis LECOQ</td><td>mathis.lecoq@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Niels LEFEUVRE</td><td>nils.lefeuvre@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Marc LEFEVRE</td><td>mlefevre21462@hotmail.fr</td><td>Iron Rabbits, Nivillac</td></tr><tr><td>Yannig LEPECQ</td><td>yannig.lepecq@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Boubakar LIKIBY</td><td>likibyboubakar@gmail.com</td><td>MPM, Yaounde (CA)</td></tr><tr><td>Fleur LONGUETAUD</td><td>fleur.longuetaud@inrae.fr</td><td>Silva, Nancy</td></tr><tr><td>Nolann LUCAS</td><td>nolann.lucas@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Nancy</td></tr><tr><td>Stephano MAFFI</td><td>stefano.maffi@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Atteb MAHAMAT SALEH CHEIKHADINE</td><td>atteib.mahamat.saleh.cheikhadine@univ-poitiers.fr</td><td>Pprime, Poitiers</td></tr><tr><td>Fanny MALATIER</td><td>fanny.malatier@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Caroline MARC</td><td>caroline.marc@ensam.eu</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Thibault MARCEL-MATHEY</td><td>thibaud.marcel-mathey@ensam.eu</td><td>Lab, Cluny</td></tr><tr><td>Bertrand MARCON</td><td>Bertrand.marcon@ensam.eu</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Benoit MARTIN</td><td>b.martin@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Epinal</td></tr><tr><td>Corinne MARTIN</td><td>corinne.martin@agroparistech.fr</td><td>Silva, Nancy</td></tr><tr><td>Camille MARTINET</td><td>camille.martinet01@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr></table>
<table><tr><td>Elorry MASSELIN</td><td>elorrymass@live.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Florence MATHIEU</td><td>mathieu.florence@hotmail.fr</td><td>Estinova Conseil, Estivareilles</td></tr><tr><td>Henri MEYO DEGBOEVI</td><td>henrimeyo@gmail.com</td><td>ENSET, Libreville (GA)</td></tr><tr><td>Franck MICHAUD</td><td>franck.michaud@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Marlain Stevy MIKALA MOUENDOU</td><td>marlain.mikala-mouendou@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Nancy</td></tr><tr><td>Louis MILHE</td><td>louismilhe@gmail.com</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Leonie MOLARO-MAQUA</td><td>leonie.molaro-maqua@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Mathilde MONACHON</td><td>mathilde.monachon@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Cédric MONTERO</td><td>cedric.montero@umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Charnelle MOUKETOU BEUMO</td><td>charnelleiris@gmail.com</td><td>Biowooeb, Montpellier</td></tr><tr><td>Lie Regis MOUMBINA DINDZAMBOT</td><td>regismoumbina@hotmail.com</td><td>ENEF, Libreville (GA)</td></tr><tr><td>Rostand MOUTOU PITTI</td><td>rostand.moutou_pitti@uca.fr</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Carlo MUSCO DE CAIRES</td><td>carlo.musco-de-caires@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Linda NASRI</td><td>linda.nasri@iut-tarbes.fr</td><td>ICA, Tarbes</td></tr><tr><td>Junior NGANKO</td><td>juniorganko@gmail.com</td><td>INP HB, Yamoussoukro (CI)</td></tr><tr><td>Loic Chrislin NGUEDJIO</td><td>loic.nguedjio@doctorant.uca.fr</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd (CM)</td></tr><tr><td>Estelle NKENE MZUI</td><td>esthernkenemezui@gmail.com</td><td>Biowooeb, Montpellier</td></tr><tr><td>Epiphanie NOUEMSI SOUBGUI</td><td>nouemsisepiphanie@gmail.com</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Estelle NOYER</td><td>noyer.estelle@gmail.com</td><td>CzechGlobe, Brno (CZ)</td></tr><tr><td>Apolline OSWALD</td><td>apolline.oswald@xylofutur.fr</td><td>Xylofutur, Bordeaux</td></tr><tr><td>Nour El Hoda OUEIDAT</td><td>nour-el-hoda.oueidat@u-bordeaux.fr</td><td>I2M, Bordeaux</td></tr><tr><td>Axel PEIGNON</td><td>peignon@insa-toulouse.fr</td><td>ICA, Toulouse</td></tr><tr><td>Marianne PERRIN</td><td>marianne.perrin@iut-tarbes.fr</td><td>ICA, Tarbes</td></tr></table>
<table><tr><td>Anélie PÉTRISSANS</td><td>anelie.petrissans@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Nancy</td></tr><tr><td>Carola PHUNG</td><td>carola.guyot@u-bordeaux.fr</td><td>I2M, Bordeaux</td></tr><tr><td>Gilles PILATE</td><td>gilles.pilate@inrae.fr</td><td>BioForA, Orléans</td></tr><tr><td>Martin PILON</td><td>martin.pilon@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Epinal</td></tr><tr><td>Vincent PLACET</td><td>vincent.placet@univ-fcomte.fr</td><td>Femto-st, Besançon</td></tr><tr><td>Octavian POP</td><td>ion-octavian.pop@unilim.fr</td><td>GC2D, Egletons</td></tr><tr><td>Guillaume POT</td><td>guillaume.pot@ensam.eu</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Kambiz POURTAHMASI</td><td>pourtahmasi@ut.ac.ir</td><td>Univ. Teheran, (IR)</td></tr><tr><td>Eva QUEHEILLE</td><td>eva.queheille@univ-eiffel.fr</td><td>GPEM, Bouguenais</td></tr><tr><td>Leane QUERNEC</td><td>l.quer nec@fibois-paca.fr</td><td>FIBOIS Sud PACA, Gardanne</td></tr><tr><td>Lara RAMADAN</td><td>lara.ramadan@esb-campus.fr</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Tahiana RAMANANANTOANDRO</td><td>ramananantoandro@gmail.com</td><td>ESSA, Tananarive (MG)</td></tr><tr><td>Johan RAMAUX</td><td>johan.ramaux@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab / LRGP, Nancy</td></tr><tr><td>Paul RAMBAUD</td><td>arbre.a.la.maison@gmail.com</td><td>Iron Rabbits, Nivillac</td></tr><tr><td>Ylona RAMOND</td><td>ylona.ramond@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Tiavina RANDRIAMBINTSOA</td><td>randriambinintsoat@gmail.com</td><td>ESSA, Tananarive (MG)</td></tr><tr><td>Valentine REMOND</td><td>valentine.remond2002@gmail.com</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Romain RÉMOND</td><td>romain.remond@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Epinal</td></tr><tr><td>Jeremie RENAUD</td><td>jeremie.renaud@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Aniza RIA</td><td>ria.aniza@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Nancy</td></tr><tr><td>Baptiste RODRIGUES</td><td>baptiste.rodriguez@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>David RODRIGUES-SOARES</td><td>soares.d@grenoble.archi.fr</td><td>ENSAG-AE&CC, Grenoble</td></tr><tr><td>Coline ROIRON</td><td>coline.roiron@saint-gobain.com</td><td>Saint-Gobain,</td></tr><tr><td>Lucas ROJAS</td><td>lucas.rojas@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Christophe ROSE</td><td>christophe.rose@inrae.fr</td><td>Silva, Nancy</td></tr></table>
<table><tr><td>Eric ROSENKRANTZ</td><td>eric.rosenkrantz@umontpellier.fr</td><td>IES, Montpellier</td></tr><tr><td>Julien RUELLE</td><td>julien.ruelle@inrae.fr</td><td>Silva, Nancy</td></tr><tr><td>Nima SAEDLOU</td><td>xylotree@gmail.com</td><td>Xylotree, Saintes</td></tr><tr><td>Nicolas SAUVAT</td><td>nicolas.sauvat@uca.fr</td><td>I. Pascal, Clermont-Fd</td></tr><tr><td>Youness SENHAJI</td><td>youness.senhaji@univ-pau.fr</td><td>Iprem, Pau</td></tr><tr><td>James SEUKAP</td><td>james.seukap-pancha@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Dimitri SIBE</td><td>d.sibe@lamecol-dl.fr</td><td>I2M, Bordeaux</td></tr><tr><td>Yannick SIEFFERT</td><td>yannick.sieffert@3sr-grenoble.fr</td><td>3SR, Grenoble</td></tr><tr><td>Delin SOH MBOU</td><td>Delin.SOH_MBOU@ensam.eu</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Edanur SOLHAN</td><td>solhanedanur@gmail.com</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Antoine STEPHAN</td><td>antoine.stephan@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Epinal</td></tr><tr><td>Amelie STEPHANN</td><td>amelie.stephann@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Pierre SUDRE</td><td>pierre.sudre@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Lola-Della TALAVERA</td><td>lola-della.talavera@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Rémi TEISSIER DU CROS</td><td>rteissierducros@taransaud.com</td><td>Taransaud, Cognac</td></tr><tr><td>Marie-France THÉVENON</td><td>marie-france.thevenon@cirad.fr</td><td>Biowooeb, Montpellier</td></tr><tr><td>Bernard THIBAUT</td><td>bernard.thibaut@umontpellier.fr</td><td>LMGC, Montpellier</td></tr><tr><td>Mathieu THIRY</td><td>mathieu.thiry44@gmail.com</td><td>En recherche d'emploi, St Philbert de Grand Lieu</td></tr><tr><td>Killian TOULGOAT</td><td>killian.toulgoat@umontpellier.fr</td><td>IES, Montpellier</td></tr><tr><td>Orleane TOUZET</td><td>orlane.touzet@inrae.fr</td><td>BioForA, Orléans</td></tr><tr><td>Camille TRAMOND</td><td>camille.tramond@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Enzo TREMEAU</td><td>enzo.tremeau@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Gaelle VANARD</td><td>gaelle.vanard@airbus.com</td><td>ZETCA (Airbus Atlantic), Meaulte</td></tr><tr><td>Anne VENTURA</td><td>anne.ventura@univ-eiffel.fr</td><td>GPEM, Bouguenais</td></tr><tr><td>Romain VIALA</td><td>romain.viala@univ-fcomte.fr</td><td>Femto-st, Besançon</td></tr></table>
<table><tr><td>Marcia VIDAL</td><td>marcia.vidal@ademe.fr</td><td>ADEME, Sophia Antipolis</td></tr><tr><td>Joffrey VIGUIER</td><td>Joffrey.viguier@ensam.eu</td><td>Labomap, Cluny</td></tr><tr><td>Marc VINCENT</td><td>marc.vincent@xylofutur.fr</td><td>Xylofutur, Bordeaux</td></tr><tr><td>Pierre VINCHELIN</td><td>pierre.vinchelin@univ-lorraine.fr</td><td>Lermab, Nancy</td></tr><tr><td>Romain WEIGEL</td><td>weigel.romain@gmail.com</td><td>LIMBHA, Nantes</td></tr><tr><td>Ridwan YAHYA</td><td>ridwanyahya@unib.ac.id</td><td>Fac. Agriculture, Kota Bengkulu (ID)</td></tr><tr><td>Leo ZANARDI</td><td>leo.zanardi@etu.umontpellier.fr</td><td>UM-msb, Montpellier</td></tr><tr><td>Antoine ZUNINO</td><td>antoine.zunino@fcba.fr</td><td>FCBA, Bordeaux</td></tr></table>
## Liste des participants « entreprises »

<table><tr><td>AUD</td><td>Arbre à la maison</td><td>arbre.a.la.maison@gmail.com</td></tr><tr><td>BAUDRAND</td><td>Fibois PDL</td><td>mbaudrand@fibois-paysdelaloire.fr</td></tr><tr><td>BENISTAND</td><td>ECSB</td><td>ecsb.tb@gmail.com</td></tr><tr><td>BONOMELLI</td><td>Swiss Krono SAS</td><td>fabrice.bonomelli@swisskrono.com</td></tr><tr><td>BORDEBEURE</td><td>Ademe</td><td>ylvain.bordebeure@ademe.fr</td></tr><tr><td>BORDEBEURE</td><td>Ademe</td><td>ylvain.bordebeure@ademe.fr</td></tr><tr><td>BOSSANNE</td><td>FCBA</td><td>emilie.bossanne@fcba.fr</td></tr><tr><td>BOUBAKAR</td><td>Mission de Promotion des Matériaux Locaux</td><td>mipromalosecretaria@gmail.com</td></tr><tr><td>BOURGET</td><td>France Poutres</td><td>arnaud.bourget@france-poutres.com</td></tr><tr><td>CASTANET</td><td>Piveteau Bois</td><td>hugo.castanet@piveteau.com</td></tr><tr><td>CASTET</td><td>Gascognes</td><td>lcastets@gascognebois.com</td></tr><tr><td>CHARBONNEAU</td><td>ESB</td><td>ylvie.charbonneau@esb-campus.fr</td></tr><tr><td>CHARRIER</td><td>Minco SAS</td><td>eric.charrier@minco.fr</td></tr><tr><td>CHEMIN</td><td>FCBA</td><td>maud.chemin@fcba.fr</td></tr><tr><td>COANON</td><td>Rothoblass</td><td>pierreolivier.coanon@rothoblaas.com</td></tr><tr><td>DALEMAT</td><td>Saint Gobain</td><td>marie.dalemat@saint-gobain.com</td></tr><tr><td>DE NAVACELLE</td><td>BATIPAC</td><td>g.denavacelle@batipac.pro</td></tr><tr><td>DELAGE</td><td>Simpson Strong-Tie</td><td>bdelage@strongtie.com</td></tr><tr><td>DELVART</td><td>Piveteau Bois</td><td>aurore.delvart@piveteau.com</td></tr><tr><td>DEMANET</td><td>Melinea</td><td>a.demanet@melinea-innovation.fr</td></tr><tr><td>EHONO</td><td>Renovpal</td><td>f.ehono@renovpal.fr</td></tr><tr><td>GERARD</td><td>Piveteau Bois</td><td>ugo.gerard@piveteau.com</td></tr><tr><td>HONORE</td><td>Simpson Strong-Tie</td><td>nhonore@strongtie.com</td></tr><tr><td>KETELS</td><td>Novabuild</td><td>hanna.ketels@novabuild.fr</td></tr><tr><td>LAGARDE</td><td>MROD</td><td>h.lagarde@mrod.fr</td></tr><tr><td>LAMBERT</td><td>Groupe HSL</td><td>stephane.lambert@groupehsl.fr</td></tr><tr><td>LAMPIN</td><td>Fibois PDL</td><td>clampin@fibois-paysdelaloire.fr</td></tr><tr><td>LANCELEVEE</td><td>Rothoblass</td><td>bastien.lancelevee@rothoblaas.com</td></tr><tr><td>LAVENTURE</td><td>Ouvéo</td><td>t.laventure@ouveo-menuiseries.fr</td></tr><tr><td>LE DEVEHAT</td><td>Ouvéo</td><td>m.ledevehat@ouveo-menuiseries.fr</td></tr><tr><td>LEREDE</td><td>L5A</td><td>l5a.concept.bois@gmail.com</td></tr><tr><td>LESEUX</td><td>Piveteau Bois</td><td>simon.leseux@piveteau.com</td></tr></table>
<table><tr><td>LOUE</td><td>Bénéteau</td><td>m.loue@beneteau-group.com</td></tr><tr><td>MAINARD</td><td>INOE</td><td>f.mainard@inoe.fr</td></tr><tr><td>MASSELIN</td><td>Xylofutur</td><td>elorry.masselin@xylofutur.fr</td></tr><tr><td>MELEUC</td><td>Ouvéo</td><td>r.meleuc@ouveo-menuiseries.fr</td></tr><tr><td>MOISAN</td><td>Ademe</td><td>sandy.moisan@ademe.fr</td></tr><tr><td>MONNET</td><td>Wigwam</td><td>francois@wigwam-conseil.com</td></tr><tr><td>OSWALD</td><td>Xylofutur</td><td>apolline.oswald@xylofutur.fr</td></tr><tr><td>PETIOT</td><td>Fibois PDL</td><td>ypetiot@fibois-paysdelaloire.fr</td></tr><tr><td>POUVREAU</td><td>Isonat</td><td>quentin.pouvreau@saint-gobain.com</td></tr><tr><td>QUERNEC</td><td>Fibois PACA</td><td>l.quernec@fibois-paca.fr</td></tr><tr><td>RAMBAUD</td><td>Arbre à la maison</td><td>arbre.a.la.maison@gmail.com</td></tr><tr><td>RENAUD</td><td>Les Genêts d'Or</td><td>louis.renaud@lesgenetsdor.org</td></tr><tr><td>RIALLAND</td><td>Fibois PDL</td><td>srialland@fibois-paysdelaloire.fr</td></tr><tr><td>RICHELY</td><td>Florentaise</td><td>emmanuelle.richely@florentaise.com</td></tr><tr><td>RIO</td><td>Ouvéo</td><td>py.rio@ouveo-menuiseries.fr</td></tr><tr><td>ROIRON</td><td>Saint Gobain</td><td>coline.roiron@saint-gobain.com</td></tr><tr><td>ROUSSEY</td><td>Wigwam</td><td>claire@wigwam-conseil.com</td></tr><tr><td>TAVIAUX</td><td>Rothoblass</td><td>michael.taviaux@rothoblaas.com</td></tr><tr><td>TEISSIER DU CROS</td><td>Taransaud</td><td>rteissierducros@taransaud.com</td></tr><tr><td>TOUSSAINT</td><td>ISB</td><td>pascal.toussaint@groupe-isb.fr</td></tr><tr><td>VACHER</td><td>Fibois PDL</td><td>pvacher@fibois-paysdelaloire.fr</td></tr><tr><td>VANARD</td><td>Airbus</td><td>gaelle.vanard@airbus.com</td></tr><tr><td>VIDAL</td><td>Ademe</td><td>marcia.vidal@ademe.fr</td></tr><tr><td>VINCENT</td><td>Xylofutur</td><td>marc.vincent@xylofutur.fr</td></tr></table>