<figure><img src="image_1.png" /></figure>

# Titre : Capteurs multiéléments courants de Foucault en remplacement du ressuage sur matériaux métalliques

Bastien Lavie¹, Antoine Bretonnière¹, Agnès Graindorge¹, Patrick Recolin¹,

¹CESMAN, Naval Group, France;

*corresponding author, E-mail: bastien.lavie@naval-group.com

## Résumé

Dans le cadre de ses contrats, NAVAL GROUP assure le Maintien en Conditions Opérationnelles des sous-marins et bâtiments de surfaces de la Marine Nationale. Les contrôles non destructifs par ressuage, largement mis en œuvre, participent à démontrer l’intégrité de matériaux métalliques sur coque et structure de ces bâtiments. Néanmoins, ces méthodes nécessitent des précautions particulières afin de limiter leur impact sur l’environnement et la santé des opérateurs (traitement des déchets, port de masques...) et de surcroît présentent de réelles contraintes en termes de mises en œuvre à bord des bâtiments en phase de maintenance notamment.

A ce titre, plusieurs études sur l'utilisation de capteurs courants de Foucault multiéléments sont menées au sein du département END du CESMAN (Centre d'Expertise des Matériaux et Structures Navales) sur diverses applications avec pour but de se substituer aux méthodes de ressuage. Un état des lieux de ces différentes études est présenté.

## 1. Les multiéléments courants de Foucaults à Naval Group

Les courants de Foucault multiéléments sont étudiés chez Naval Group depuis le début des années 2000 sur différentes applications à bord des navires (assemblages, matériaux...). La publication [1] résume le bilan d'études menées sur certains cas d'applications durant les années 2010. Elle décrit notamment les performances en sensibilité de détection obtenues pour la recherche de défauts débouchants sur matériaux ferromagnétiques.

A ce jour, cette technologie est déployée en expertise sur des applications telles que l'examen de la zone de transition de dudgeonnage en sortie de plaque à tubes des générateurs de vapeur de la propulsion navale ou la recherche de rechargement par soudage sur matériaux en CuAl.

Ces premiers résultats [1] et déploiements en mode expertise ont montré l'intérêt pour Naval Group à poursuivre ce type de travaux de recherche et développement sur l'ensemble de nos produits.

En effet, les contraintes liées aux examens par ressuage sont toujours d'actualité quel que soit le stade auquel ils sont déployés (fabrication et maintenance).

L'objet de ce papier est de présenter un résumé des dernières études menées par le CESMAN (Centre d'Expertise des Matériaux et Structures Navales) dont le point commun est de chercher à substituer au ressuage les courants de Foucault multiéléments. Ces études sont classées suivant le matériau mis en œuvre : aciers ferromagnétiques, aciers inoxydables et alliage cuivreux.

## 2. Aciers ferromagnétiques et hétérogène

Les aciers ferromagnétiques sont utilisés sur de nombreux composants à bord des navires de la Marine Nationale. Les applications présentées dans ce paragraphe traitent essentiellement d'acier ferromagnétique se trouvant au sein des chaufferies nucléaires embarquées des sous-marins et porte-avions français. Les paragraphes suivants présentent les résultats issus des travaux sur métal de base, soudures homogènes et hétérogènes.

### 2.1. Métal de base

Une première approche a consisté à évaluer les performances d'un capteur courants de Foucault multiéléments sur une maquette représentative réalisée par usinage. Elle est représentée en Figure 1.
<figure><img src="image_2.png" /><figcaption>Figure 1: Maquette DDL en acier ferromagnétique (métal de base)</figcaption></figure>

Les dimensions des défauts sont listées dans le Tableau 1.

<table><caption>Tableau 1: dimensions des défauts type entaille</caption><thead><tr><th>Défauts artificiels</th><th>Longueur (mm)</th><th>Profondeur (mm)</th><th>Ouverture (mm)</th></tr></thead><tbody><tr><td>EE1</td><td>1</td><td>0,25</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE2</td><td>1</td><td>0,5</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE3</td><td>1</td><td>0,75</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE4</td><td>1</td><td>1</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE5</td><td>1</td><td>1,5</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE6</td><td>1,5</td><td>0,25</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE7</td><td>2</td><td>0,25</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE8</td><td>3</td><td>0,25</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE9</td><td>5</td><td>0,25</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE10</td><td>8</td><td>0,25</td><td>0,1</td></tr><tr><td>EE11</td><td>10</td><td>0,25</td><td>0,1</td></tr></tbody></table>

Le capteur utilisé pour les essais est identique à celui utilisé lors de l'étude en référence [1]

Il porte la référence CUS-SFG-034-500-032-N03S et comporte 32 bobines de Ø2mm réparties en 2 lignes de 16. Il peut fonctionner sur une plage de 100 à 800kHz pour une fréquence centrale de 500kHz.

<figure><img src="image_3.png" /><figcaption>Figure 2: Capteur CUS-SFG-034-500-032-N03S</figcaption></figure>

Les acquisitions ont été effectuées suivants 3 orientations de balayage par rapport aux défauts artificiels (0°, 45° et 90°) de manière à évaluer la sensibilité de détection de ce capteur. La Figure 1 illustre ces orientations. Les résultats obtenus sont répertoriés dans le Tableau 2. Les défauts non détectés sont notés « N/A » et les rapports signal/bruit (RSB) sont catégorisés suivants les critères suivants :

* Couleur rouge (mauvais) : RSB < 2

* Couleur jaune (moyen) : 2 < RSB < 3

* Couleur verte (bon) : RSB > 3

<table><caption>Tableau 2: Résultats des essais</caption><thead><tr><th colspan="13">MAQUETTE DDL</th></tr><tr><th>Canal</th><th></th><th>Défaut</th><th>EE1</th><th>EE2</th><th>EE3</th><th>EE4</th><th>EE5</th><th>EE6</th><th>EE7</th><th>EE8</th><th>EE9</th><th>EE10</th><th>EE11</th></tr></thead><tbody><tr><td rowspan="4">0°</td><td rowspan="3">A</td><td>P to P Vertical (V)</td><td>1,57</td><td>2,16</td><td>2,35</td><td>2,41</td><td>2,35</td><td>2,28</td><td>3,42</td><td>3,24</td><td>3,23</td><td>3,3</td><td>3,07</td></tr><tr><td>Phase (°)</td><td>156</td><td>148</td><td>151</td><td>151</td><td>148</td><td>147</td><td>146</td><td>145</td><td>150</td><td>144</td><td>145</td></tr><tr><td>Bdf Vertical (V)</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td></tr><tr><td>R s/b</td><td>3,14</td><td>4,32</td><td>4,7</td><td>4,82</td><td>4,7</td><td>4,56</td><td>6,84</td><td>6,48</td><td>6,46</td><td>6,6</td><td>6,14</td></tr><tr><td rowspan="4">T</td><td>P to P Vertical (V)</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>1,23</td><td>1,6</td><td>1,19</td></tr><tr><td>Phase (°)</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>167</td><td>349</td><td>169</td></tr><tr><td>Bdf Vertical (V)</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>0,30</td><td>0,30</td><td>0,30</td></tr><tr><td>R s/b</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>4,1</td><td>5,3</td><td>4,0</td></tr><tr><td rowspan="4">45°</td><td rowspan="3">A</td><td>P to P Vertical (V)</td><td>N/A</td><td>0,98</td><td>1,68</td><td>1,77</td><td>1,94</td><td>1,73</td><td>2,14</td><td>1,82</td><td>2,56</td><td>3,02</td><td>2,65</td></tr><tr><td>Phase (°)</td><td>N/A</td><td>156</td><td>142</td><td>147</td><td>144</td><td>141</td><td>153</td><td>156</td><td>150</td><td>158</td><td>157</td></tr><tr><td>Bdf Vertical (V)</td><td>N/A</td><td>0,80</td><td>0,80</td><td>0,80</td><td>0,80</td><td>0,80</td><td>0,80</td><td>0,80</td><td>0,80</td><td>0,80</td><td>0,80</td></tr><tr><td>R s/b</td><td>N/A</td><td>12</td><td>2,1</td><td>2,2</td><td>2,4</td><td>2,2</td><td>2,7</td><td>2,3</td><td>3,2</td><td>3,8</td><td>3,3</td></tr><tr><td rowspan="4">90°</td><td rowspan="3">A</td><td>P to P Vertical (V)</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>1,1</td><td>1,76</td><td>2,9</td><td>3,5</td><td>3,59</td></tr><tr><td>Phase (°)</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>164</td><td>159</td><td>340</td><td>340</td><td>158</td></tr><tr><td>Bdf Vertical (V)</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>0,70</td><td>0,70</td><td>0,70</td><td>0,70</td><td>0,80</td></tr><tr><td>R s/b</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>N/A</td><td>16</td><td>2,5</td><td>4,1</td><td>5,0</td><td>4,5</td></tr><tr><td rowspan="4">T</td><td>P to P Vertical (V)</td><td>1,27</td><td>1,34</td><td>1,51</td><td>1,17</td><td>1,38</td><td>1,51</td><td>1,38</td><td>2,56</td><td>2,59</td><td>2,81</td><td>2,56</td></tr><tr><td>Phase (°)</td><td>149</td><td>153</td><td>153</td><td>154</td><td>161</td><td>157</td><td>159</td><td>152</td><td>154</td><td>156</td><td>152</td></tr><tr><td>Bdf Vertical (V)</td><td>0,40</td><td>0,40</td><td>0,40</td><td>0,40</td><td>0,40</td><td>0,40</td><td>0,40</td><td>0,40</td><td>0,60</td><td>0,60</td><td>0,60</td></tr><tr><td>R s/b</td><td>3,2</td><td>3,4</td><td>3,8</td><td>2,9</td><td>3,5</td><td>3,8</td><td>3,5</td><td>6,4</td><td>4,3</td><td>4,7</td><td>4,3</td></tr></tbody></table>

Au vu des résultats présents dans le Tableau 2, les performances atteintes par ce capteur sont satisfaisantes car la détection de défauts de faible profondeur et longueur (0,25 x 1 mm) se font dans toutes les configurations de balayage. Les rapports signal/bruit (RSB) les plus faibles sont atteints dans le cas du balayage à 45° des entailles de 1 mm et de profondeur inférieure à 0,75mm. Il est donc impératif lors d'une mesure visant à détecter de la fissuration de faire au moins deux passages croisés à 45° afin de maximiser la détection.

## 2.2. Soudures homogènes

Les résultats encourageants sur métal de base ont permis de poursuivre notre étude sur des cas réels. Un recensement exhaustif de toutes les soudures homogènes ferromagnétiques présentes en chaufferies nucléaires a été réalisé. Ce recensement a permis de définir les applications pour lesquelles les courants de Foucault multiéléments étaient un bon candidat au remplacement du ressillage.

La méthode ressillage permet de détecter des défauts quelques soient leur orientation et leur forme
(linéaire/arrondie). A ce titre, la maquette soudée présente différents types de défauts linéaires ou arrondis dans la soudure afin d'envisager les différents cas de figure et de tester les performances de détection de cette technologie.
La Figure 3 présente cette maquette.

<figure><img src="image_4.png" /><figcaption>Figure 3 : Maquette soudée en acier ferromagnétique</figcaption></figure>

La maquette utilisée comporte des défauts artificiels réalisés par électroérosion de type entailles et trous à fond plat (TFP). Tous ces défauts sont listés dans les Tableaux 3 et 4.

<table><caption>Tableau 3 : dimensions des défauts type entaille</caption><thead><tr><td>Défauts artificiels</td><td>Longueur (mm)</td><td>Profondeur (mm)</td><td>Ouverture (mm)</td></tr></thead><tbody><tr><td>ET75</td><td>0,75</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr><tr><td>ET1</td><td>1</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr><tr><td>ET2</td><td>2</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr><tr><td>ET3</td><td>3</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr><tr><td>ET5</td><td>5</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr></tbody></table>

<table><caption>Tableau 4 : dimensions des défauts type trou à fond plat</caption><thead><tr><td>Défauts artificiels</td><td>Diamètre (mm)</td><td>Profondeur (mm)</td></tr></thead><tbody><tr><td>TFP75</td><td>0,75</td><td>0,5</td></tr><tr><td>TFP1</td><td>1</td><td>0,5</td></tr><tr><td>TFP2</td><td>2</td><td>0,25</td></tr><tr><td>TFP3</td><td>3</td><td>0,25</td></tr></tbody></table>

Compte tenu de la diversité des applications choisies, le capteur choisi et utilisé (Figure 3 et 4) a permis de s'adapter aux différents rayons et morphologies des soudures à examiner, notamment aux irrégularités de surface dues à l'opération de meulage des soudures.

<figure><img src="image_5.png" /><figcaption>Figure 4 : Capteur souple I-Flex (ECA-IFG-034-500-048-N03S)</figcaption></figure>

Suite à ces essais, le meilleur compromis semble être obtenu pour une fréquence de 700 kHz, en topologie SSD (Short Single Driver, Figure 5) et pour un passage orienté à 0° par rapport aux défauts artificiels. Pour cette fréquence, tous les défauts artificiels supérieurs à 1 mm sont détectés avec un bon rapport signal/bruit.

<figure><img src="image_6.png" /><figcaption>Figure 5 : Topologie SDD</figcaption></figure>

Concernant les deux défauts artificiels de type entaille et TFP mesurant 1 mm, le trou à fond plat est facilement détecté. A l'inverse, l'entaille n'a pas un aussi bon rapport signal/bruit et ne peut être considérée comme détectable (Figure 6).

<figure><img src="image_7.png" /><figcaption>Figure 6 : C-Scan de la maquette à 700 kHz (Canal Axial)</figcaption></figure>

Il subsiste également, malgré un filtre appliqué, des bruits parasites liés à l'hétérogénéité de perméabilité magnétique et aux irrégularités de surface de la soudure.

Une campagne d'essai en situation réelle a été menée sur différents composants de chaufferie nucléaire. Les surfaces des soudures étaient meulées conformément à la pratique et à notre maquette représentative. Elles comportent des irrégularités de surface qui rendent le plaquage du capteur difficile sur la surface rayonnante des soudures. Cela crée du bruit de lift-off (espace entre la sonde et la surface) qui se rajoute au bruit lié aux variations de perméabilité magnétique de la soudure et de la ZAT (Figure 7).
<figure><img src="image_8.png" /><figcaption>Figure 7: C-Scan sur soudure en condition réelle (Canal Axial et Transverse)</figcaption></figure>

En conclusion, les essais de développement réalisés en laboratoire ont prouvé que les performances en sensibilité de détection des courants de Foucault multiéléments sont proches de celle du ressuage sur cette application mais restent inférieures. En effet, les résultats d'essais démontrent qu'il n'est pas possible de détecter des défauts dont la dimension principale est inférieure à 2 mm avec un rapport signal/bruit convenable (>3), alors que le seuil de notation est de 1 mm pour le ressuage conformément au référentiel Naval Group.

La campagne de contrôle en conditions réelles montre de surcroît que le bruit obtenu sur les C-Scans peut atteindre des amplitudes allant jusqu'à 1V. La calibration de l'entaille étalon n'étant que de 0,6V, la détection d'indications ne peut être garantie dans ces conditions.

## 2.3. Soudures hétérogènes

Bien que les résultats sur soudures homogènes ferromagnétiques ne soient pas pleinement satisfaisants comparativement aux performances du ressuage, le CESMAN a poursuivi l'évaluation des courants de Foucault multiéléments sur des soudures hétérogènes. L'application visée est une tuyauterie comportant une partie en acier ferromagnétique et l'autre en acier inoxydable austénitique. La soudure est constituée de plusieurs couches de beurrage en acier inoxydable austénitique et d'une soudure en acier inoxydable austénitique (Figure 8).

Conformément à nos pratiques, la soudure est meulée. Des défauts électro-érodés de type entaille et trou à fond plat ont été réalisés et positionnés au niveau de la liaison bimétallique suite à l'opération de meulage. Un exemple de maquette d'essais est représenté en Figure 8. Les

dimensions des défauts sont données dans les Tableaux 5 et 6.

<table><caption>Tableau 5 : dimensions des défauts type entaille</caption><thead><tr><td>Défauts artificiels</td><td>Longueur (mm)</td><td>Profondeur (mm)</td><td>Ouverture (mm)</td></tr></thead><tbody><tr><td>ET1</td><td>1</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr><tr><td>EL1</td><td>1</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr><tr><td>ET2</td><td>2</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr><tr><td>EL2</td><td>2</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr><tr><td>ET5</td><td>5</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr><tr><td>EL5</td><td>5</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr></tbody></table>

<table><caption>Tableau 6 : dimensions des défauts type trou à fond plat</caption><thead><tr><td>Défauts artificiels</td><td>Diamètre (mm)</td><td>Profondeur (mm)</td></tr></thead><tbody><tr><td>TFP1</td><td>1</td><td>0,25</td></tr><tr><td>TFP2</td><td>1</td><td>0,5</td></tr><tr><td>TFP3</td><td>2</td><td>0,25</td></tr><tr><td>TFP4</td><td>3</td><td>0,25</td></tr></tbody></table>

<figure><img src="image_9.png" /><figcaption>Figure 8: Maquette représentative d'une soudure hétérogène</figcaption></figure>

Des essais ont été réalisés à l'aide de deux capteurs multiéléments souples équipées I-Flex de 34 et 56 bobines (ECA-IFG-034-500-048-N03S et ECA-IFG-056-250-048-N03S). Le premier capteur a pour fréquence centrale 500 kHz et le second capteur 250 kHz. Ils sont assortis en fonction du diamètre à une mécanique de plaquage pour le contrôle de pièces circulaires (Figure 9) et l'acquisition est réalisée en raster scan.
<figure><img src="image_10.png" /><figcaption>Figure 9 : Capteur et mécanique de plaquage des capteurs</figcaption></figure>

Les défauts mesurant 1 mm, ne sont pas détectables dans des conditions acceptables de rapport signal/bruit. Le seuil de notation en ressuguage étant de 1 mm, les capteurs testés ne sont pas capables en l'état d'atteindre les performances du ressuguage. Un seul de tous les défauts présents est clairement détecté avec un rapport signal sur bruit convenable (> 3), il s'agit du trou à fond plat Ø3 mm qui présente un volume d'environ 1,8 mm³ (Figure 10). Cela peut être considéré, pour cette application et ces capteurs, comme le seuil de détection de la technique courants de Foucault multiéléments.

<figure><img src="image_11.png" /><figcaption>Figure 10 : C-Scan du trou à fond plat Ø3 mm (TFP4)</figcaption></figure>

Les conditions d'acquisitions sur maquettes sont bonnes, cependant il semble difficile d'atteindre les mêmes performances dans des conditions de bord. Les variations géométriques de la surface liées au parachèvement de la soudure engendrent un bruit important et dégradent le RSB, et enfin l'accessibilité nécessaire pour poser la mécanique font que ce type de contrôle est difficilement applicable et n'est pas assez performant.

### 3. Alliages cuivreux

Les applications présentées dans ce paragraphe traitent de structures en alliages CuAl garantissant la sécurité plongée des navires (hélices, tuyauteries et chemises de ligne d'arbre).

#### 3.1. Maquettes représentatives

Des maquettes représentatives des géométries et des procédés de fabrication classique (moulage, forgeage et fabrication additive) ont été réalisées afin d'évaluer les performances des capteurs courants de Foucault pour la recherche d'indications débouchantes.

Elles sont de forme plane et cylindrique avec un parachèvement par usinage (Figure 11 et 12).

<figure><img src="image_12.png" /><figcaption>Figure 11 : Maquettes planes représentatives de l'application « Hélice » (gauche : procédé par moulage ; droite : procédé par fabrication additive)</figcaption></figure>

<figure><img src="image_13.png" /><figcaption>Figure 12 : Maquettes cylindriques (gauche : cas des tuyauteries ; droite : cas de la chemise de ligne d'arbre)</figcaption></figure>

Elles comportent toutes des défauts électro-érodés de type entaille et trou à fond plat avec les dimensions suivantes :

* Entailles : Longueur (1 à 8mm), profondeur (0,25 à 0,5mm)

* Trous à fond plat : diamètre (0,25 à 3mm)

La maquette plane issue du procédé par moulage comporte également des défauts réels inhérents au procédé. Elle a notamment servi de comparaison avec le ressuguage.

#### 3.2. Capteurs utilisés

Les capteurs multiéléments issus du catalogue Eddyfi ont été comparés en fonction des caractéristiques du matériau
(CuAl) et du type d'indications à détecter sur les applications citées précédemment. Une étude paramétrique a permis de converger sur 2 capteurs : ECA-IFG-034-500-048-N03S et ECA-IFG-056-250-048-N03S (Figure 11 et 12).

En fonction de la matière et du type de défauts recherchés, la plage fréquentielle étudiée varie entre 170 kHz et 675 kHz.

La topologie LSD (Long Single Driver représentée en Figure 13) comporte 1 transmetteur et 3 récepteurs.

<figure><img src="image_14.png" /><figcaption>Figure 13 : Topologie LSD</figcaption></figure>

## 3.3. Résultats

### 3.3.1. Maquettes obtenues par moulage et forgeage

Les essais réalisés sur les maquettes moulées et forgées ont permis de mettre en évidence les points suivants :

* Le rapport signal sur bruit est moins bon avec le capteur ECA-IFG-056-250-048-N03S, le gain plus important appliqué sur ce capteur pour la même sensibilité contribuant à amplifier ce phénomène,

* La discrimination en phase (écart de phase entre le bruit et les signaux de défauts) est meilleure avec le capteur ECA-IFG-034-500-048-N03S,

* Les résultats montrent que les défauts mesurant 1 mm peuvent être détectés avec le capteur de ECA-IFG-034-500-048-N03S, à l'exception de deux entailles ayant une profondeur de 0,25 mm.

L'ensemble des essais réalisés à l'aide des 2 capteurs sélectionnés fait apparaître des différences notables notamment en termes de sensibilité de détection, de rapport signal sur bruit et de discrimination en phase. Il apparaît ainsi que le capteur ECA-IFG-034-500-048-N03S permet de visualiser des indications de tailles voisines de 1 mm correspondant au seuil de notation des examens par ressuage.

### 3.3.2. Maquettes obtenues par fabrication additive

Le capteur utilisé pour ces essais est le capteur ECA-IFG-034-500-048-N03S (comportant 34 bobines ø2 mm)

Les résultats obtenus sont détaillés dans les Tableaux 7 pour les deux fréquences injectées (250 kHz et 500 kHz).

<table><caption>Tableau 7 : Résultats des essais sur maquette CuAl en fabrication additive</caption><thead><tr><th></th><th>LSDA F2<br>F2: 500kHz</th><th>LSDA F1<br>F1: 250kHz</th><th>LSDT F2<br>F2: 500kHz</th><th>LSDT F1<br>F1: 250kHz</th></tr></thead><tbody><tr><th>TFP 3 mm<br>RSB</th><td>2,95 V<br>98</td><td>2,17 V<br>54</td><td>4,08 V<br>82</td><td>3,06 V<br>77</td></tr><tr><th>TFP 2 mm<br>RSB</th><td>1,75 V<br>58</td><td>1,75 V<br>44</td><td>1,59 V<br>32</td><td>1,32 V<br>33</td></tr><tr><th>TFP 1 mm<br>RSB</th><td>0,39 V<br>13</td><td>0,32 V<br>8</td><td>0,26 V<br>5</td><td>0,24 V<br>6</td></tr><tr><th>TFP 0.8 mm<br>RSB</th><td>0,35 V<br>12</td><td>0,20 V<br>5</td><td>0,20 V<br>4</td><td>0,20 V<br>5</td></tr><tr><th>Bruit de Fond</th><td>0,03 V</td><td>0,04 V</td><td>0,05 V</td><td>0,04 V</td></tr></tbody></table>

<table><thead><tr><th></th><th>LSDA F2<br>F2: 500kHz</th><th>LSDA F1<br>F1: 250kHz</th><th>LSDT F2<br>F2: 500kHz</th><th>LSDT F1<br>F1: 250kHz</th></tr></thead><tbody><tr><th>Entaille 3 mm<br>RSB</th><td>0,91 V<br>23</td><td>0,77 V<br>19</td><td>Non Détecté</td><td>Non Détecté</td></tr><tr><th>Entaille 2 mm<br>RSB</th><td>0,50 V<br>13</td><td>0,44 V<br>11</td><td>Non Détecté</td><td>Non Détecté</td></tr><tr><th>Entaille 1 mm<br>RSB</th><td>0,29 V<br>7</td><td>0,24 V<br>6</td><td>Non Détecté</td><td>Non Détecté</td></tr><tr><th>Entaille 0.8 mm<br>RSB</th><td>0,15 V<br>4</td><td>0,13 V<br>3</td><td>Non Détecté</td><td>Non Détecté</td></tr><tr><th>Bruit de Fond</th><td>0,04 V</td><td>0,04 V</td><td>0,03 V</td><td>0,05 V</td></tr></tbody></table>

LSDA : canal axial

LSDT : Canal transverse

Les essais montrent que la détectabilité des défauts à partir de 1 mm est assurée avec un bon rapport signal sur bruit (>5). Des exemples d'acquisition sont représentées en Figure 14.

<figure><img src="image_15.png" /><figcaption>Figure 14 : C-Scan des entailles</figcaption></figure>

## 3.4. Conclusion

Quel que soit le mode d'élaboration, les résultats ont montré que la technique des courants de Foucault multiéléments sur les alliages en CuAl est une alternative au ressuage.
## 4. Conclusions

Les études menées par Naval Group ces dernières années ont permis d'établir une cartographie complète des performances de la technique courants de Foucault multiéléments en remplacement du ressuage sur les matériaux métalliques utilisés dans l'industrie navale.

L'industrialisation de cette technique sur les matériaux ferromagnétiques et hétérogène s'avère compliquée compte tenu de sa sensibilité aux irrégularités géométriques et variations locales de propriétés magnétiques.

En revanche, elle est une réelle alternative sur nos matériaux en alliage de cuivre quel que soit le mode d'élaboration avec des performances de détection équivalente au ressuage.

## Remerciements

Nous tenons à remercier ici le CEA/DAM pour le financement d'une partie de ces travaux.

## References

[1] B. Lavie, S. Rivalin. Sondes multiéléments courants de Foucault en remplacement du ressuage sur matériaux ferromagnétiques, COFREND 2017 National NDT Seminar & Exhibition, May 30 – June 1, 2017, Strasbourg, France.