# SOLIDIFICATION/STABILISATION DES VASES
À BASE DE CHAUX ET ADDITIFS
## CONCEPTS COMPORTEMENTAUX ET LIXIVIATION

Francis Rey* et **, Daniel Levacher*, Jean-Louis Quénec'h**
Upres A 6143 Caen - École supérieure d'ingénieurs des travaux de la construction de Caen

Devant la situation actuelle préoccupante du devenir
des matériaux vasards contaminés, le traitement par
Solidification/Stabilisation (S/S) est une solution pouvant
permettre leur valorisation en génie civil.

Après une étude qui a permis d'identifier les méca-
nismes physico-chimiques clefs responsables des évo-
lutions physico-mécaniques complexes de ce type de
composites, une étude de lixiviation a été conduite afin
d'étudier l'efficacité et le type d'immobilisation des
métaux lourds au sein des matrices. Les résultats nous
amènent à considérer différents potentiels d'immobi-
lisation suivant les métaux considérés.

Sludge materials pose a problem for harbour and
coastal engineers in respect with the environment
rules. The stabilisation/solidification (S/S concept)
constitutes one way to reuse them as civil construc-
tion materials. After détermination the fundamental
mechanisms governing the complex physical-chemi-
cal evolutions of this composites, lixiviation tests were
improved in order to study the efficiency and type
of contaminants mobility. The results allow to consi-
der different mobility potentials according to the stu-
died metals.

INTRODUCTION

Les activités de dragage génèrent annuellement des volumes
de matériaux vasards considérables (environ 50 millions
dem³ en France; Alzieu 1999). Les gestions traditionnelles
de ces matériaux semblent condamnées à plus ou moins
court terme du fait de la raréfaction des sites de dépôts
terrestres et suite à l'évolution de la réglementation pour
les immersions en mer (Géode 1994). En effet, une impor-
tante part de ces matériaux contient des quantités non négli-
geables de contaminants, ce qui représente des risques pour
le milieu marin. Devant cette situation la valorisation après
traitement de S/S est une solution alternative attrayante.
Plusieurs études ainsi que des projets industriels, notam-
ment au Japon (Kamon et al. 1990) et au Canada (Stegeman
1991) semblent confirmer l'intérêt de la technique.

Dans ce cadre, des travaux visant à définir les propriétés
mécaniques, physiques et environnementales des matériaux
après une technique de solidification/stabilisation ont été
menés. Parmi ceux-ci, le traitement des vases à la chaux
plus additifs est une approche intéressante.

L'ajout de chaux vive à la vase brute et remaniée en sortie
du dragage, confère rapidement aux vases une structure
grumeleuse organo-minérale sitôt que la réaction fortement
exothermique d'extinction a eu lieu. Les opérations de mani-
pulation, stockage ou transport, sont alors simplifiées. À ce
stade, l'obtention d'un matériau monolithique, susceptible de
répondre aux exigences mécaniques et environnementales
liées, par exemple, à une utilisation en construction routi-
re, passe par l'ajout d'un liant et un compactage. Cette
méthode permet de constituer un matériau monolithique,
insoluble et le moins poreux possible.

CARACTÉRISTIQUES ET POLLUTIONS
DES VASES UTILISÉES

Les vases utilisées proviennent du port autonome du Havre (Seine-Maritime) et du port de plaisance de Dives-sur-Mer (Calvados). Les vases du Havre sont issues d'un dragage mécanique à godets alors que la vase de Dives provient d'un dragage hydraulique. In situ, les matériaux ont une teneur en eau (masse d'eau/masse sèche) variant ordinairement de 130 à 160 %. Cette variation est essentiellement due à l'état de consolidation de la vase alors que le moyen de prélèvement aura une influence considérable dans un second temps. Les principales caractéristiques physico-chimiques des prélèvements sont résumées dans le tableau 1.

Les deux vases sont semblables d'un point de vue granulo-
métrique et minéralogique. Les phases majoritaires sont le
quartz et les carbonates. Dans les deux cas également, les
minéraux phyliteux sont peu présents. Ces caractéristiques
sont une spécificité des sédiments côtiers de la baie de
Seine. La solution interstitielle contient des sels dissous pro-
venant de la nature marine des matériaux. La valeur du car-
bone organique total (COT) suffit à donner un caractère net-
tement organique au produit en constituant un gel organo-
métallique noir-brun caractéristique des matériaux vasards
et de leurs propriétés particulières de consolidation et de
viscosité. La matière organique est principalement constituée de substances humifiées (SH) dont les constituants sont l'humine (insoluble et fortement associée à la phase minérale), les acides humiques (solubles en milieu alcalin) et les acides fulviques en solution. Ces composés, qui sont des polymères complexes de structures non définies à noyaux aromatiques, ont de fortes propriétés de complexation avec les éléments et particules chargées (Busnot 1991). Ils constituent de ce fait les principaux agents de concentration et de rétention des contaminants au sein du matériau vasard après flocculation/coagulation et décantation des agrégats minéralo-organiques.

<table><caption>Tableau 1 : Caractéristiques des vases utilisées</caption><thead><tr><th>Caractéristiques physico-chimiques</th><th>Dives</th><th>Le Havre</th></tr></thead><tbody><tr><td>Teneur en eau : w (%)*</td><td>170-182</td><td>128-134</td></tr><tr><td>Densité de la phase solide : d*</td><td>2,65</td><td>2,63</td></tr><tr><td>Indice de plasticité : I<sub>p</sub> (%)*</td><td>5</td><td>55</td></tr><tr><td>Argile (&lt; à 2 µm) (%)**</td><td>23</td><td>31</td></tr><tr><td>Silt (2 à 64 µm) (%)**</td><td>73</td><td>67</td></tr><tr><td>Sable (&gt; à 64 µm) (%)**</td><td>4</td><td>2</td></tr><tr><td>Indice de flocculation : I<sub>f</sub> (%)***</td><td>60</td><td>46</td></tr><tr><td>Quartz (%)</td><td>40</td><td>43</td></tr><tr><td>Carbonates (%)</td><td>42</td><td>38</td></tr><tr><td>Feldspaths et micas (%)</td><td>5,5</td><td>3</td></tr><tr><td>Argiles (%)</td><td>3</td><td>3</td></tr><tr><td>Chlorures (%)</td><td>3,08</td><td>2,40</td></tr><tr><td>Sulfates (%)</td><td>0,41</td><td>0,17</td></tr><tr><td>COT (%)</td><td>2,88</td><td>3,23</td></tr></tbody></table>

<table><caption>Tableau 2 : Teneurs en métaux lourds des vases</caption><thead><tr><th>Métaux* (mg/kg sec)</th><th>Cd</th><th>Cr</th><th>Cu</th><th>Ni</th><th>Pb</th><th>Zn</th></tr></thead><tbody><tr><td>Dives</td><td>0,72</td><td>75</td><td>35</td><td>23</td><td>57</td><td>195</td></tr><tr><td>Le Havre</td><td>1,64</td><td>109</td><td>56</td><td>23</td><td>102</td><td>209</td></tr><tr><td>BdF**</td><td>0,5</td><td>45</td><td>35</td><td>20</td><td>47</td><td>115</td></tr><tr><td>Niveau I**</td><td>1,2</td><td>90</td><td>45</td><td>37</td><td>100</td><td>276</td></tr></tbody></table>

La teneur totale des contaminants métalliques est obtenue après minéralisation totale de l'échantillon conformément à la norme NF X 31-151. Le dosage est ensuite réalisé après reprise des cendres par spectrométrie d'absorption atomique four. Les résultats sont présentés dans le tableau 2.

D'après la recommandation Géode (1994), la vase de Dives, pour ces métaux, est faiblement nuisible pour l'environnement marin dans la mesure où la contamination est comprise entre le bruit de fond « géologique » (BdF) et le niveau I de cette grille. Pour la vase du Havre, la situation est bien différente. Les teneurs en Cd, Cr, Cu et Pb sont comparativement bien supérieures à la vase de Dives tout en étant supérieures au niveau I. Dans ce cas, l'immersion compare un risque, d'autant plus que le cadmium (Cd) qui est particulièrement toxique, semble présent à une teneur supérieure à 3 fois le BdF. Pour ce site, trouver une solution alternative à l'immersion est donc une priorité. Le sédiment étudié est, de plus, plutôt représentatif de la moyenne des vases draguées et ne constitue en rien un échantillon particulièrement pollué.

## PARAMÈTRES DU PROCÉDÉ DE S/S ET CONFECTION DES ÉPROUVETTES

Pour cette étude, deux types d'ajouts ont été employés : un ciment CPJ CEM II A/32,5 R courant et des cendres volantes (CV) de houille de centrale thermique.

Avec ces deux types d'ajouts, employés séparément, il a été possible d'apprécier l'effet distinct des deux familles de liants courants appliqués à la solidification/stabilisation. Le CPJ est un liant hydraulique à prise rapide où la formation des composés cimentiers dépend de l'hydratation des éléments anhydres du clinker, alors que la formation des composés pouzzolaniques semblables dépend initialement de la lente dissolution et diffusion interstitielle des phases plus ou moins amorphes de l'ajout.

Les travaux de Boutouil (1998) sur la solidification/stabilisation des vases à base de ciment et additifs ont montré que le type et la classe de ciment (CPJ 32,5; CPA 52,5; CPA PM 52,5), à dosages modérés, avaient peu d'influence sur la résistance des composites vase-ciment. Le choix s'est donc porté sur le plus économique. Les cendres volantes retenues se caractérisent essentiellement dans leur composition par l'absence de chaux. Ainsi, en ajout au mélange vase-chaux, l'effet pouzzolanique attendu sera catalysé par la chaux qui est déjà, dans le mélange initial, théoriquement en excès.

Le malaxage des constituants est réalisé en deux fois afin de bénéficier au maximum des propriétés d'absorption et d'évaporation d'eau de la chaux ainsi que de la flocculation organo-calcique qui transforme radicalement les boues et minimise les interférences SH-liant. Le mélange de la vase avec la chaux précède donc (1/2 journée) celui réalisé avec l'ajout. Le dosage en chaux (x) est un rapport pondéral par rapport à la masse de vase brute. Le dosage en ajout (y) est exprimé par rapport à la masse de mélange vase-chaux après maturation (voir tableau 3).

Immédiatement après le malaxage avec l'ajout, des éprouvettes sont réalisées par compactage quasi statique dans des moules cylindriques suivant un mode opératoire analogue à celui de la norme NF P 98-230-2 sur les sols traités. Les éprouvettes, de 38,6 ±0,1) mm de diamètre sur 77 ±1) mm de hauteur ont, après extrusion, une masse volumique équivalente ±1 %) à

<footnote>* Pour un séchage à 105 °C</footnote>

<footnote>** Matériau défloculé (H₂O₂ et hexamétaphosphate de sodium)</footnote>

<footnote>*** I<sub>f</sub> = 100. (d<sub>50</sub>, vase brute - d<sub>50</sub>, vase déloculée)/d<sub>50</sub>, vase brute</footnote>

<footnote>* : As, Hg, Se et PCB : polluants non-dosés</footnote>

<footnote>** : Recommandation Géode 1994</footnote>
<table><caption>Tableau 3 : Dosages et facteurs de changement de volume (FCV) du procédé de S/S</caption><thead><tr><th>Vase</th><th>Chaux x (%)</th><th>Ajout y (%)</th><th>FCV* Ciment</th><th>FCV* CV</th><th colspan="2">Légendes des figures</th></tr></thead><tbody><tr><td>Dives</td><td>49 - 52</td><td>7</td><td>1,09</td><td>1,15</td><td>D-52-7-C</td><td>D-52-7-CV</td></tr><tr><td>Dives</td><td>49 - 52</td><td>17</td><td>1,15</td><td>1,28</td><td>D-52-17-C</td><td>D-52-17-CV</td></tr><tr><td>Dives</td><td>49 - 52</td><td>29</td><td>1,28</td><td>1,37</td><td>D-52-29-C</td><td>D-52-29-CV</td></tr><tr><td>Dives</td><td>42</td><td>18</td><td>1,12</td><td>1,18</td><td>D-42-18-C</td><td>D-42-18-CV</td></tr><tr><td>Dives</td><td>36</td><td>27</td><td>1,14</td><td>1,24</td><td>D-36-27-C</td><td>D-36-27-CV</td></tr><tr><td>Le Havre</td><td>38 - 40</td><td>7</td><td>1,07</td><td>1,10</td><td>H-39-7-C</td><td>H-39-7-CV</td></tr><tr><td>Le Havre</td><td>38 - 40</td><td>17</td><td>1,12</td><td>1,19</td><td>H-39-17-C</td><td>H-39-17-CV</td></tr><tr><td>Le Havre</td><td>38 - 40</td><td>29</td><td>1,21</td><td>1,33</td><td>H-39-29-C</td><td>H-39-29-CV</td></tr><tr><td>Le Havre</td><td>33</td><td>18</td><td>1,13</td><td>1,20</td><td>H-33-18-C</td><td>H-33-18-CV</td></tr><tr><td>Le Havre</td><td>27</td><td>27</td><td>1,17</td><td>1,26</td><td>H-27-27-C</td><td>H-27-27-CV</td></tr></tbody></table>

celle obtenue préalablement après un essai Proctor modifié (NF P 94-093). Ainsi les caractéristiques mécaniques et physico-chimiques des éprouvettes sont déterminées pour une consistance correspondant à une énergie de compactage constante et faisant référence dans les travaux routiers. Notons également que les dosages minimaux employés, et particulièrement celui en chaux, sont une conséquence directe de cette méthodologie de confection et notamment de la faisabilité de réalisation de l'essai de compactage dynamique Proctor. Les éprouvettes sont ensuite conservées en moules quasi hermétiques à 20 (±2) °C.

Les valeurs du FCV montrent systématiquement, qu'à dosages identiques, les composites avec ajout de CV sont moins compressibles que ceux obtenus avec un ajout de type ciment. Ceci est la conséquence de la densité absolue plus élevée du ciment et de son hydratation avant compactage alors que les CV sont à considérer à très court terme comme une poudre inerte.

## PROBLÉMATIQUE DU TRAITEMENT ET CONCEPTS PHYSICO-MÉCANIQUES

### Interférences des SH sur les cinétiques de formation des composés de cimentation

Lors du traitement des vases avec les liants hydrauliques, les substances humiques (SH) interfèrent fortement sur les processus d'hydratation ou de formation des phases cimentières. Les composés organiques agissent comme des agents retardateurs de prise : adsorption sur les surfaces anhydres, complexation avec les ions en solution (Jolicoeur et al. 1998). Ils agissent également ici par immobilisation physiquement des ions dans le gel organique. Ces interférences sont très importantes et font considérablement chuter la résistance des matériaux à court et moyen terme (Kujala et al. 1996). L'action du dosage préliminaire en chaux joue un rôle déterminant dans la cinétique de ce processus retardateur (voir figure 1 : Rey 1999).

Chimiquement la forte concentration en Ca²⁺, conduit à

<figure><img src="image_1.png" /></figure>

Jours

<figure><img src="image_2.png" /><figcaption>Figure 1b : Composites CV</figcaption></figure>

### Figure 1 : Évolution des résistances en compression simple Influence du dosage en chaux et de la cinétique de réaction

saturer la capacité d'échange cationique des SH. Les futures interférences sur les liants sont ainsi réduites. La chaux est également susceptible de développer une réaction pouzzolanique avec les minéraux naturels résultant de la mise en solution de fines particules minérales peu ou non cristallisées suite à l'attaque de la solution calcobasique (Le Roux 1969). Ceci conduit normalement, à plus ou moins long terme, à la formation, entre autres, de silicates de calcium hydratés (CSH) stables semblables à ceux formés par les ciments et aboutit donc à une solidification. Cependant à court et moyen terme le caractère nettement organique des vases inhibe totalement ce type de réaction (Rey et al. 1998). Outre les effets physico-chimiques inhibiteurs précédemment cités, il faut ajouter le rôle de membrane protectrice que constitue l'humine autour des minéraux.

Physiquement, le dosage en chaux est la cause de la fluculation immédiate d'agrégats structuraux minéralo-organiques par complexation multiples SH-Ca-SH. Ceux-ci viennent initialement jouer le rôle de « granulats visco-élasto-plastiques» dans les composites alors que les flocons formés sont d'autant plus denses que le milieu est asséché par la formation de portlandite (CH).

### Minéralisation/transformation graduelle des SH

<footnote>* Facteur de changement de volume = Vol. composite/Vol. vase brute</footnote>
La solution calcobasique des matrices conduit à l'oxydation des SH ce qui entraîne leur solubilisation/minéralisation progressive. Cette transformation a de nombreuses conséquences et entre autres :

- une libération des éléments complexés (Ca, Al, Fe...) ainsi que des polluants;

- une disponibilité des anions constitutifs des matières organiques ($CO_3^{2-}$; $SO_4^{2-}$...);

- une déstructuration des agrégats minéralo-organiques formés initialement.

Physiquement, la minéralisation/transformation des SH se traduit par des pertes plus ou moins importantes de matières sèches (Rey 1999).

Ainsi, peu à peu, l'activité chimique pour la formation des CSH peut se développer dans le cas où celle-ci serait initialement entravée. Ceci conduit alors à une solidification efficace du matériau : insolubilité dans l'eau et résistance de plusieurs MPa. Ce matériau devient alors potentiellement utilisable en génie civil (construction routière).

## Interférences structurelles des SH

La formation de la matrice minérale se fait malgré tout en présence de forte concentration en polymères humiques. Les composés organiques, restent donc piégés dans les amas de précipitation et altèrent structurellement les produits d'hydratation (Jolicoeur 1998). La cinétique de réaction du liant est alors en interaction avec celle de la minéralisation/transformation des SH, ce qui a d'importantes consé-

<figure><img src="image_3.png" /><figcaption>Figure 2a : Composites ciment</figcaption></figure>

<figure><img src="image_4.png" /><figcaption>Figure 2 : Évolution des résistances en compression simple - Influence du dosage en liant et de la cinétique de réaction</figcaption></figure>

quences.

La disparition des polymères humiques conduit à la disparition de l'armature polymérisée des structures minéralo-organiques et ainsi, peu à peu, à une déstructuration des agrégats organo-calciques. Dans la mesure où une structure coalescente minérale rigide les réunissait (dans le cas d'un liant à développement rapide des CSH) des faiblesses internes apparaissent. Ceci est probablement la cause des chutes des caractéristiques mécaniques à long terme (voir figure 2). Dans le cas d'un développement lent des CSH, ce mécanisme semble ne plus exister. En effet, aux membranes organiques des minéraux et aux liens organo-calciques se substituent probablement graduellement des liens CSH au cœur des structures floculées. La pérennité des caractéristiques mécaniques est alors assurée (voir figure 2).

Dans cette hypothèse, l'utilisation de liants et d'additifs susceptibles d'aboutir à un développement rapide des CSH semble donc à prosccrire. L'emploi d'un liant pouzzolanique est par conséquent intéressant si l'on ne recherche pas une rigidification rapide. Une combinaison des deux types de liant semble néanmoins la plus intéressante dans le cas couvrant.

## SPÉCIFICITÉS PHYSICO-CHIMIQUES DES MATRICES ET ÉTUDE ENVIRONNEMENTALE

### Développement des phases chloroaluminates

L'étude physico-chimique révèle qu'il y a une précipitation initiale de monochloroaluminates de calcium hydratés (CACH) et que celle-ci se poursuit probablement très longtemps dans le temps au fur et à mesure que la minéralisation/transformation des SH s'opère. En effet, suivant les concentrations interstitielles respectives de $CaCl_2$, $CaSO_4$, $H_2CO_3$, et $Al_2O_3$, la libération de divers éléments rend de nouveau possible la formation des chloro (sulfo, calco) aluminates de calcium hydratés. La formation de monochloro-aluminates est longtemps la plus probable. Les sulfoaluminates n'ont pas été détectés par DRX et la présence de chlorures

<figure><img src="image_5.png" /><figcaption>Figure 3 : Modes porosimétriques des matrices</figcaption></figure>
dans la solution interstitielle rend leur présence improbable (Capmas 1994). À long terme, après épuisement des chlorures et minéralisation des SH, leur formation devient théoriquement de nouveau possible. Ces formations tardives sont nuisibles dans le cas où leur mode porosimétrique (principal diamètre intrinsèque des pores de la formation) serait supérieur au principal mode de la matrice déjà formée. Ceci est le cas pour les CACH dans les matrices CH (voir figure 3), ce qui entraîne de faibles gonflements à très long terme.

## Porosité des matrices

En ce qui concerne la porosité intrinsèque des matrices, l'étude porosimétrique au mercure (voir figure 3) a révélé que celle-ci était trimodale et correspondait probablement à l'emboîtement des systèmes minéraux CSH-CH-CACH. Cette porosité possède un volume poreux maximum pour le système CH, ce qui est en rapport avec les dosages importants en chaux. Le système CSH est peu présent ce qui vient des faibles dosages en ajouts. Une macroporosité capillaire est présente dans le cas où la matrice ne s'effondrerait pas sur elle-même suite aux pressions de succion qu'entraîne l'auto-dessiccation. Dans le cas de l'ajout CV, ce mode porosimétrique semble provenir principalement de la désagrégation des sphérules de verre au sein de la matrice. Cette macroporosité capillaire est, par conséquent, bien plus faible dans le cas de la matrice chaux-ciment.

Pour les composites vase-chaux-CV, et par rapport au composite avec ajout de ciment, il a par ailleurs été constaté un léger décalage et un élargissement des modes porosimétriques attribués aux structures CH et CACH. Ces variations, avec la porosité totale un peu plus élevée des composites CV, sont liées à l'auto-dessiccation initialement moins importante du milieu au moment du compactage. Les valeurs de porosité totale, pour un même dosage en chaux, se classent normalement dans l'ordre des dosages en ajout mais le dosage en chaux reste déterminant pour cette valeur qui est contrôlée par la baisse de la teneur en eau du matériau.

## Mode d'immobilisation et lixiviation des métaux

L'importance de la porosité des matériaux va avoir une influence sur la lixiviation des polluants solubles dans la solution interstitielle par l'intermédiaire de la perméabilité. Dans le cas où la fixation chimique minérale des polluants serait peu efficace, comme cela est probablement le cas à court et moyen terme pour les métaux lourds restés complexés avec les SH, les composites vase-chaux-CV se révéleront moins efficaces que les composites avec ajout de ciment du fait de leur porosité plus importante avec un mode capillaire également plus élevé.

Des essais de lixiviation font apparaître que pour le cuivre et le nickel, métaux sensibles à la solubilisation

des complexes en milieu basique (Calmano et al. 1983), cette tendance semble vérifiée. En effet, à dosages semblables, la lixiviation sur éprouvette monolithique des composites CV est toujours légèrement plus importante que pour le ciment. De plus, nous constatons que l'immobilisation physique de ces métaux est peu efficace dans la mesure où la lixiviation sur monolithe est assez proche de la lixiviation sur agrégats.

Le plomb et le zinc sont par contre mieux immobilisés physiquement, comme la différence des deux modes de lixiviation le laisse penser (voir figure 4). Ces métaux semblent de plus insensibles aux différences de porosité des matrices. Ces deux éléments sont, a priori, immobilisés par les phases aluminates (CACIH), qui sont particulièrement aptes aux substitutions avec Pb et Zn (Capmas et al. 1994). Néanmoins, on constate que la fixation chimique avec l'ajout ciment est meilleure.

Enfin, il a été établi que la lixiviation des chlorures était bien corrélée avec la porosité totale des composites (Rey 1999), ce qui suggère que la lixiviation des espèces solubles soit

<figure><img src="image_6.png" /><figcaption>**Figure 4 :** Résultats des lixiviations des composites et corrélation Porosité - Chlorures lixivés</figcaption></figure>
effectivement contrôlée par celle-ci et que l'importance de
la porosité capillaire (« macroporosité ») a peu d'influence
sur ce phénomène.

CONCLUSIONS ET PERSPECTIVES

Nous conclurons en précisant que le traitement des vases
de dragage portuaires par solidification/stabilisation à base
de chaux pour constituer des composites cimentiers ou/et
pouzzolaniques susceptibles de répondre à une utilisation
dans le domaine du génie civil se heurte à certains facteurs
comportementaux et économiques. Cependant, en tenant
compte de la synthèse des conclusions phénoménologiques
de cette étude, certaines possibilités s'ouvrent pour améliorer
ces critères :

-d'une part l'étude d'un prétraitement des vases pour minimiser l'influence des matières organiques sur le procédé de S/S (processus d'oxydation accéléré);

-d'autre part l'utilisation d'un liant spécifique adapté à la double problématique forte teneur en eau - matériau organique (liant pouzzolanique sulfo-alumino-calcique).

* Daniel Levacher, Francis Rey,

Upres A 6143 Morphodynamique continentale et côtière - Groupe de recherche en génie civil - Université de Caen - 24, rue des Tilleuls - 14000 Caen

** Jean-Louis Quénec'h, Francis Rey,

École supérieure d'ingénieurs des travaux de la construction de Caen - 1,
rue Pierre et Marie Curie - 14610 Epron

Déchets Design

Les ambassadeurs du futur

Gérard Bertolini

Déchets et Design

Les ambassadeurs du futur

<figure><img src="image_7.png" /></figure>

Rapprocher déchet et design
peut paraître singulier.
Pourtant, le déchet intervient
comme mécanisme de rappel;
au-delà, il interpelle les desi-
gners, et plus largement les
créateurs. De plus en plus, ils
devront avoir une démarche
prospective, anticipatrice, pré-
ventive, remettre en cause la
conception des produits pour
mieux tenir compte de l'après-
usage et des préoccupations
environnementales, qui consti-
tuent des valeurs d'avenir.

Et puis, une fois n'est pas assez. Réemploi, réutilisation, recyclage, boucles et cascades, les produits doivent devenir des re-produits, les créateurs des re-créateurs. Enfin, le produit doit être efficace dans sa mission, ainsi que dans sa démission. Pour les déchets ultimes (à réduire autant que possible), leur concours peut là encore être pré-cieux.

Pour libérer l'avenir, le design doit investir le champ du déchet nous dit Gérard Bertolini, économiste, directeur de recherche au CNRS et spéculateur sur l'avenir des déchets.

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7, chemin de Gordes - 38100 Grenoble
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Bibliographie

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• Stegemann J.A. et Cote P.L., 1991. *Programme conjoint d'étude de méthodes d'essais pour l'évaluation des déchets solifiés.* Environ. Canada SPE3/HA/8, 131p.

A LA RECHERCHE
DU VÊTEMENT ÉCOLOGIQUE

Gérard Bertolini,
économiste, directeur de recherche au CNRS,
Pierre Melquiot,

Docteur ingénieur en génie industriel et environnement, responsable
de projets au Cetih (Centre technique des industries de l'habillement),

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Informer et éclairer
le consommateur
ainsi que les indus-
trials concernés;
sensibiliser à l'éco-
logique; verdir les
productions et les
achats (promouvoir
à la fois l'offre et la
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