La présente invention concerne un procédé de détection électromagnétique, par effet Doppler et par émission d'une onde entretenue, d'objets en mouvement; la présente invention concerne également les dispositifs radars hyperfréquence à effet Doppler pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. On sait que les petits radars à effet Doppler à onde entretenue dont la source hyperfréquence est, par exemple, une diode semiconductrice auto-oscillatrice coopérant avec une cavité résonnante appropriée et qui utilisent une diode démodulatrice distincte de la diode oscillatrice se divisent en deux grandes catégories de matériels: les radars utilisant un aérien unique pour 11 émission du faisceau dirigé et pour la réception des ondes réfléchies, d'une part, et les radars utilisant un premier aérien pour l'émission et un second aérien pour la réception des ondes réfléchies, d'autre part. Les radars de la première catégorie doivent comporter un circulateur pour assurer la séparation entre l'onde émise et les ondes réfléchies reçues, tout en laissant subsister un couplage suffisant entre l'onde émise et la diode démodulatrice pour la démodulation des signaux Doppler. Les radars de la deuxième catégorie doivent comporter un coupleur disposé entre la sortie de la source hyperfréquence et le détecteur (la diode démodulatrice) des signaux Doppler, disposition représentée, par exemple, sur la page 155 du numéro du 5 Janvier 1970 de la revue américaine "ELECTRONICS" dans l'article intitulé "Radar braking is set for market debut". Les deux dispositions qui viennent d'être citées ont chacune leurs avantages et inconvénients respectifs: la première disposition est plus compacte que la seconde, mais un circulateur hyperfréquence est un composant coûteux, relativement lourd et d'un encombrement non négligeable; la deuxième disposition évite l'em- ploi d'un circulateur mais requiert un second aérien et un minimum complémentaire de composants hyperfréquence, ce qui accroît l'en- combrement du matériel et ne contribue pas à en réduire le coût. De plus, les deux dispositions précitées ne permettent pas facilement de rendre optimales les conditions de fonctionnement de la diode démodulatrice, ces conditions de fonctionnement découlant de caractéristiques non réglables des composants hyperfréquence utilisés. L'invention a pour but, entre autres, de permettre une réalisation simple, compacte et économique, de dispositifs de détection électromagnétique, par effet Doppler, d'objets en mouvement. L'invention a également pour but de permettre de placer facilement dans des conditions optimales de fonctionnement la diode démodulatrice des signaux Doppler, ce qui procure une augmentation de la sensibilité de détection obtenue. L'invention prend en considération les possibilités latentes offertes par la transformation d'ondes polarisées rectilignes en ondes polarisées circulaires, et vice versa. Selon l'invention le procédé de détection électromagnétique, par effet Doppler et par émission d'une onde entretenue, d'objets en mouvement, est notamment remarquable en ce qu'une onde électromagnétique polarisée rectiligne se propageant dans un premier élément de guide d'ondes circulaire, transformée en une onde polarisée circulaire par un dispositif déphaseur quart d'onde disposé dans un second élément de guide d'ondes circulaire, est émise-sous la forme d'un faisceau dirigé de caractéristiques appropriées par un aérien qui recueille également les ondes polarisées circulaires réfléchies vers ltémetteur et les achemine en retour en direction du dispositif déphaseur quart d'onde précité qui les transforme en ondes polarisées rectilignes dont le plan de polarisation est décalé angulairement d'un angle de s/2 radians par rapport au plan de polarisation de l'onde électromagnétique polarisée rectiligne initiale se propageant dans le premier élément de guide d'ondes circulaire précité et dont les signaux Doppler qu'elles transportent sont démodulés par une diode disposée dans le premier élément de guide d'ondes circulaire déjà cité. Egalement selon l'invention, les dispositifs radars hyperfréquence à effet Doppler et à onde entretenue pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus, comportant notamment un générateur d'une onde électromagnétique polarisée rectiligne, des moyens d'alimentation dudit générateur et des circuits annexes du dispositif, un aérien rayonnant l'onde générée sous la forme d'un faisceau dirigé de caractéristiques appropriées et recueillant les ondes réfléchies en direction du dispositif radar, ainsi que des moyens de détection (démodulation) des ondes réfléchies et des moyens exploitant les signaux résultant de la détection (démodulation) des ondes réfléchies, sont notamment remarquables en ce qu'ils comportent -une combinaison de moyens constituée par un transformateur d'impédance quart d'onde disposé entre le générateur de l'onde électromagnétique polarisée rectiligne et un module détecteur (démodulateur) constitué par un premier élément de guide d'ondes circulaire orientable incorporant les moyens de détection (démodulation) des ondes réfléchies constitués par une diode détectrice apte à fonc tisonner en hyperfréquence, disposée dans une structure conductrice en forme de pilier diamétral, un second-élément de guide d'ondes circulaire muni d'un dispositif déphaseur quart d'onde situé dans un plan diamétral faisant un angle de w/4 radians avec le plan diamétral contenant l'axe de la structure conductrice en forme de pilier précitée et un aérien de révolution se raccordant avec le second élément de guide d'ondes circulaire. On sait que, pour effectuer la détection ou démodulation des signaux Doppler résultant de la réception par le radar d'ondes réfléchies par des objets en mouvement relatif par rapport au radar et dont la fréquence est différente de celle de l'onde émise du fait de l'effet Doppler-Fizeau, on est amené à appliquer sur une diode apte à fonctionner en hyperfréquence, telle qu'une diode Schottky ou une diode tunnel du type backward, deux signaux correspondant respectivement à l'onde émise (signal local) et aux ondes réfléchies reçues, le signal local ayant une amplitude grande par rapport au signal résultant de la réception des ondes réfléchies. L'amplitude du signal local a une grande importance en ce qui concerne une détection ou démodulation efficace du signal à fréquence Doppler et une bonne stabilité du fonctionnement de la diode détectrice utilisée: en effet si le signal local a une amplitude insuffisante, le rendement de la démodulation et la sensibilité du radar sont mauvais; si le signal local a une amplitude inutilement élevée il provoque, par exemple, un "vieillissement" prématuré de la diode Schottky utilisée pour la démodulation, vieillissement qui en /altère les caractéristiques et introduit dans le signal démodulé un bruit parasite extrêmement gênant du fait de la diminution du rapport signal/bruit qui en résulte. Par ailleurs, l'amplitude du signal local dépend de la puis- sance hyperfréquence du générateur de l'onde émise et sa valeur optimale du point de vue rendement de la démodulation" dépend de la diode détectrice utilisée, que ce soit une diode backward ou une diode Schottky. A titre indicatif, on peut préciser que la valeur optimale du signal local est généralement située entre 02 et OB volt efficace hyperfréquence pour une diode Schottky, des amplitudes de signal local sensiblement plus grandes devenant dangereuses pour la diode détectrice. Il est donc éminemment souhaitable de pouvoir ajuster le degré de couplage de la diode détectrice avec l'onde émise de façon à placer ladite diode à son point de fonctionnement optimal et de ne pas lui appliquer un signal local d'une amplitude dangereusement élevée. Ainsi qu'on le verra plus loin, le procédé selon l'invention et les dispositifs radars mettant en oeuvre le procédé selon l'invention permettent, par un calage angulaire convenable du module détecteur par rapport au transformateur d'impédance quart d'onde, d'ajuster très facilement le niveau du signal local appliqué sur la diode détectrice de façon à obtenir un bon rendement de démodulation du signal Doppler et une très bonne sensibilité, ainsi qu'un excellent rapport signal/bruit. Le dispositif déphaseur quart d'onde peut être constitué, de manière connue, par une plaquette diélectrique rectangulaire comportant, par exemple, une entaille triangulaire aménagée dans chacune de ses deux extrémités, ladite plaquette étant considérée dans le sens longitudinal. Le dispositif déphaseur quart d'onde peut également être constitué par deux tiges conductrices, de longueurs et de diamètres convenables, disposées radialement dans le deuxième élément de guide d'ondes circulaire mentionné et dont les axes sont distants l'un de l'autre de sensiblement un nombre impair de huitièmes de la longueur d'onde de l'onde émise dans ledit deuxième élément de guide d'ondes circulaire; cet entraxe peut avantageusement être choisi égal à 3 Ag/8 et cette deuxième variante de réalisation facilite les réglages par l'ajustage de la longueur des deux tiges conductrices précitées. L'élément de guide d'ondes circulaire comportant le dispositif déphaseur quart d'onde peut être soit indépendant, soit solidaire, par construction, d'un des deux éléments entre lesquels il est disposé, le module détecteur ou l'aérien rayonnant. L'aérien utilisé doit être un aérien de révolution et peut etre indifféremment constitué par une antenne diélectrique ou par un cornet évasé tronconique qui peut être complété par une lentille faite en un matériau diélectrique de permittivité appropriée, sensiblement supérieure à celle de l'air. La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, permettra de bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. La figure 1 est une vue schématique en élévation et en coupe partielle d'un exemple de mode de réalisation d'un dispositif radar pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. La figure 2 est une vue en coupe, selon la ligne de coupe II- II de la figure 1, du dispositif radar représenté sur la figure 1. La figure 3 est une vue en coupe, selon la ligne de coupe III III de la figure 1, du dispositif radar représenté sur la figure 1. La figure 4 est une vue en coupe, selon la ligne de coupe III III de la figure 1, montrant la disposition des lignes de force du champ électrique dans la partie centrale de la pièce vue en coupe. La figure 5 est une vue en élévation et en coupe partielle d'un autre mode de réalisation d'un dispositif radar mettant en oeuvre le procédé selon l'invention. Les modes de réalisation représentés correspondent à un petit radar fonctionnant à 9,90 QHz dans la bande hyperfréquence couram- ment appelée "bande X". Le dispositif radar représenté partiellement sur la figure I de façon à montrer la combinaison de moyens mise en oeuvre comporte notamment un générateur Il d'une onde électromagnétique polarisée rectiligne, un transformateur d'impédance quart d'onde 12, un premier élément de guide d'ondes circulaire 13 incorporant les moyens de détection (démodulation) des ondes réfléchies, un second élément de guide d'ondes circulaire 14 muni d'un dispositif déphaseur quart d'onde 15 et un aérien de révolution constitué par une antenne diélectrique 16 (partiellement visible sur la figure 1) supportée par un élément de raccordement 17 ayant intérieurement la forme d'un tronc de cône disposé entre deux cylindres de diamètres différents.Dans un but de simplification du dessin, les moyens d'assemblage des différents éléments constitutifs du dispositif radar n'ont pas été représentés. Le générateur 11, représenté partiellement, peut notamment être constitué par un oscillateur à diode semiconductrice autooscillatrice (une diode à effet Gunn par exemple) dont la cavité résonnante rectangulaire a une section correspondant à celle d'un guide d'ondes rectangulaire utilisé pour la bande X et une longueur équivalente correspondant à une demi-longueur d'onde dans le guide de l'onde générée.En considérant, par convention, que l'axe Ox du système à trois axes de référence habituel est parallèle au petit côté du guide d'ondes rectangulaire (qui correspond à la hauteur de la cavité sur la figure 1) et que l'axe Oy est parallèle au grand côté, la cavité du générateur Il résonne selon le mode TE (ou Hall) et l'onde générée disponible dans le plan de sortie du générateur est une onde polarisée rectiligne TEol (ou Hol) dont le champ électrique est orienté verticalement. La partie active du transformateur d'impédance quart d'onde 12 disposé entre le générateur Il et le premier élément de guide d'ondes circulaire 13 est constituée par une ouverture oblongue 18 aménage dans la partie centrale de la pièce 12. L'ouverture oblongue 18 dont le profil est visible sur la figure 3 a une hauteur supérieure à celle de la cavité du générateur 11 et une largeur un peu inférieure à celle de ladite cavité. Selon le sens de propagation de l'onde venant du générateur 11, en allant de la droite vers la gauche, la longueur du transformateur d'impédance 12 est d'environ kg/4 et ledit transformateur facilite la transformation de l'onde TEol venant du générateur en une onde TEll dans le premier élément de guide d'ondes circulaire 13 avec une perte d'énergie hyperfréquence minimale, le mode TE11 dans un guide d'ondes circulaire étant l'homologue du mode TE01 dans un guide d'ondes rectangulaire. On peut voir partiellement sur la figure 1, et plus complètement sur les figures 2 et 3, la structure conductrice 19 en forme de pilier diamétral disposé dans le premier élément de guide d'ondes circulaire 13. Une des extrémités de ce pilier est mise à la masse de l'élément 13 (extrémité qui est à gauche sur les figures 2 et 3) et l'autre extrémité aboutit à une des électrodes d'une diode hyperfréquence 20 dont l'autre électrode est reliée à une résistance de détection non représentée. L'axe de la structure conductrice en forme de pilier fait un angle a, visible sur les figures 2 et 3 et de valeur relativement faible, avec l'axe de symétrie horizontal~21 de la cavité du générateur Il et de l'ouverture oblongue 18 du transformateur d'impédance quart d'onde 12. La distance qui sépare l'axe de la structure conductrice en forme de pilier 19 de la face de sortie du transformateur d'impédance quart d'onde 12 est d'environ Au/4. Le générateur Il et le transformateur d'impédance quart d'onde 12 sont assemblés d'une manière invariable, mais le premier élément de guide d'ondes circulaire 13 et le transformateur d'impédance quart d'onde 12 peuvent être décalés angulairement l'un par rapport à l'autre d'une manière ajustable, la pièce 12 comportant des boutonnières circulaires pour le passage des vis d'assemblage des pièces 12 et 13. Par ailleurs les deux éléments de guide d'ondes circulaire 13 et 14 sont également assemblés de manière invariable, lorsqu'ils sont constitués de deux pièces distinctes; ils peuvent également être élaborés dans une pièce unique monobloc. Dans le cas de l'exemple de mode de réalisation représenté sur la figure 1, le dispositif déphaseur quart d'onde 15 est constitué par une plaquette diélectrique relativement mince disposée diamétralement dans l'élément de guide d'ondes 14 et dont le plan médian fait un angle ss sensiblement égal à ir/4 radians avec le plan diamétral dans lequel est situé l'axe de la structure conductrice en forme de pilier 19. D'une manière connue, la plaquette diélectrique 15 a la forme d'une plaquette rectangulaire comportant à ses extrémités deux encoches symétriques 22. Le'matériau diélectrique utilisé pour la réalisation de la plaquette 15 doit être un matériau ayant de bonnes propriétés en hyperfréquence, par exemple en polys tyrène, en polyéthylène ou en polytétrafluoroéthylène. L'élément de raccordement 17 supportant l'antenne diélectrique 16 procure, par son profil intérieur en forme de tronc de cône, une adaptation progressive d'impédance entre l'élément de guide d'ondes circulaire 14 et l'antenne diélectrique 16. La partie de gauche de l'antenne diélectrique 16 n'a pas pu être représentée sur le dessin du fait de l'échelle utilisée; cette antenne diélectrique est avantageusement faite à partir d'un des matériaux utilisables pour la fabrication de la plaquette diélectrique 15. Le fonctionnement du dispositif radar représenté sur la figure 1 peut être expliqué comme suit. Ainsi que cela a été commenté lors de la description du dispositif radar concerné, l'onde TEol venant du générateur Il et se propageant vers la gauche devient une onde TE11 dans le premier élément de guide d'ondes circulaire 13. S'il n'y avait aucun obstacle dans ledit élément de guide d'ondes circulaire, le champ électrique.de cette onde TE11 serait vertical dans la partie centrale de l'élément de guide d'ondes circulaire 13 puisqu'il est vertical dans la cavité du générateur 11 et au niveau de l'axe horizontal de l'ouverture oblongue 18 du transformateur d'impédance quart d'onde 12. La présence de la structure conductrice en forme de pilier 19, dont l'axe fait un angle a avec l'axe de symétrie horizontal 21 de la cavité du générateur 11 et de l'ouverture oblongue 18 du transformateur d'impédance quart d'onde 12, impose un décalage angulaire égal à l'angle a aux lignes de force du champ électrique qui ne peuvent qu'aboutir perpendiculairement sur la surface de la structure conductrice en forme de pilier 19. De ce fait les lignes de force du champ électrique de l'onde TEll sont telles qu'elles sont représentées en traits interrompus sur la figure 4. Cette modification de l'orientation naturelle des lignes de force du champ électrique de l'onde TE11 staccompagne de l'induction, dans la structure conductrice en forme de pilier l9, d'une tension électrique à hyperfréquence sensiblement proportionnelle à l'intensité originelle du champ électrique de l'onde TE11 et au sinus de l'angle a. Cette tension électrique ainsi induite constitue le signal local appliqué sur la diode démodulatrice 20, et elle peut être facilement ajustée à sa valeur optimale par un réglage approprié de l'angle a. On sait par ailleurs qu'une onde polarisée rectiligne se propageant dans une direction donnée peut être considérée comme étant la résultante de (ou "peut se décomposer en") deux ondes polarisées rectilignes orthogonales, vibrant en phase et se propageant avec la même vitesse de propagation que l'onde résultante (ou "que l'onde initiale"). On peut notamment considérer le cas où les deux ondes polarisées rectilignes orthogonales ont des amplitudes égales et où leurs plans de polarisation respectifs font des angles égaux à w/4 radians de part et d'autre du plan de polarisation de l'onde résultante. Lorsque, par un artifice approprié, on retarde la propagation de l'une des ondes composantes par rapport à l'autre onde composante orthogonale d'un angle de phase égal à tir/2 radians, on se se trouve. en présence de deux composantes vibrant en quadrature, et l'on obtient ainsi une onde résultante à polarisation circulaire. Ce résultat est celui qui est procuré par la plaquette diélectrique 15 qui introduit un retard de propagation relatif de s/2 radians de l'onde composante dont le champ électrique est orienté selon le plan de ladite plaquette par rapport à la propagation de l'autre onde composante dont le champ électrique est perpendiculaire au plan de la plaquette précitée; le retard relatif de propagation résulte de la valeur de la permittivité relative du matériau de la plaquette 15, ainsi que de la longueur et de l'épaisseur de ladite plaquette. Les encoches 22 aménagées dans la plaquette 15 permettent un passage progressif de la propagation dans le guide 14 à la propagation dans l'ensemble (guide 14 + plaquette 15) et vice versa. Après réflexion des deux composantes rectilignes (déphasées de s/2 radians) de l'onde polarisée circulaire rayonnée par l'aérien par des obstacles en mouvement plus ou moins rapide, les ondes réfléchies correspondantes recueillies par l'aérien utilisé sont appliquées à l'extrémité (côté gauche) de l'élément de guide d'ondes 14. La composante rectiligne dont le champ électrique est orienté selon le plan de la plaquette 15 subit de nouveau un retard de propagation relatif qui est sensiblement égal à tir/2 radians et se retrouve ainsi en opposition de phase avec l'autre composante rectiligne: le résultat de ce déphasage relatif supplémentaire de s/2 est donc, de ce fait, la reconstitution d'une onde polarisée rectiligne, mais dont la direction du champ électrique fait un angle de s/2 radians avec la direction du champ électrique de l'onde TE originelle. Cette onde, appliquée à l'entrée de l'élément de guide d'ondes circulaire 13, est donc polarisée dans un plan correspondant au maximum de sensibilité des moyens de détection constitués par la structure conductrice en forme de pilier 19 et par la diode hyperfréquence 20. Le dispositif radar selon l'invention représenté sur la figure 5 diffère du dispositif radar représenté sur la figure 1 par la nature du dispositif déphaseur quart d'onde et de l'aérien utilisés, les autres éléments étant identiques ceux représentés et référencés sur la figure 1. Dans le cas du dispositif représenté sur la figure 5, le deuxième élément de guide d'ondes circulaire 51 est prolongé par un cornet tronconique 52 dirigé vers la gauche, partiellement visible sur la figure, constituant l'aérien utilisé. Le dispositif déphaseur quart d'onde est constitué par deux petites tiges conductrices disposées radialement dans l'élément de guide d'ondes circulaire 51: une tige 53 dont l'axe est repéré par la référence 54 et une tige 55 dont l'axe est repéré par la référence 56, la distance séparant l'axe 56 de l'axe 54 correspondant à la référence 57. L'entraxe 57 est choisi égal à un nombre impair de huitièmes de la longueur d'onde Ag de l'onde TEll pénétrant dans l'élément de guide 51. Les caractéristiques de déphasage et d'impédance d'un tel dispositif déphaseur résultent d'une combinaison des effets respectifs du diamètre et de la longueur utile des tiges conductrices utilisées et l'on a constaté expérimentalement qu'un entraxe 57 égal à 3 Ag/8 permet généralement d'obtenir dans de bonnes conditions le déphasage supplémentaire désiré (égal à s/2 radians) et une bonne adaptation d'impédance. Un entraxe 57 égal à kg/8 donne lieu à des difficultés de réglage liées à la présence inévitable de modes de propagation évanescents et un entraxe 57 égal à 5 Ag/8 oblige à augmenter inutilement la longueur de l'élément cylindrique 51 et l'encombrement total du dispositif radar.Les tiges 53 et 55 sont munies d'une queue filetée et d'un contre-écrou de blocage permettant un réglage facile de leur longueur. A titre indicatif, des tiges d'un diamètre de 3 mm doivent avoir une longueur d'environ 8 mm lorsqu'elles sont disposées à 3 Ag/8 l'une de l'autre dans un élément de guide d'ondes circulaire dont le diamètre intérieur est de 23,85 mm, le plan dans lequel sont situés les axes des tiges 53 et 55 étant orienté comme l'est le plan médian de la plaquette diélectrique 15 sur la figure 2. Il est possible de préciser, à titre d'exemple, que des résultats tres bons ont été obtenus avec les deux types de dispositifs déphaseurs quart d'onde cités dans ce mémoire descriptif, le générateur 11 d'une onde électromagnétique à 9,9 0Hz polarisée rectiligne étant un oscillateur SGX 07/B9.9 ou un oscillateur SGX 07/ C9.9 de la Société "R.T.C. LA RADIOTECHNIQUE-COMPELEC" et la diode démodulatrice 20 une diode Schottky BAV 96 de la même firme. - REVENDICATIONS 1.- Procédé de détection électromagnétique, par effet Doppler et par émission d'une onde entretenue, d'objets en mouvement, caractérisé en ce qu'une onde électromagnétique polarisée rectiligne se propageant dans un premier élément de guide d'ondes circulaire, transformée en une onde polarisée circulaire par un dispositif déphaseur quart d'onde disposé dans un second élément de guide d'ondes circulaire, est émise sous la forme d'un faisceau dirigé de caractéristiques appropriées par un aérien qui recueille également les ondes polarisées circulaires réfléchies vers l'émetteur et les achemine en retour en direction du dispositif déphaseur quart d'onde précité qui les transforme en ondes polarisées rectilignes dont le plan de polarisation est décalé angulairement d'un angle de tir/2 radians par rapport au plan de polarisation de l'onde électromagnétique polarisée rectiligne initiale se propageant dans le premier élément de guide d'ondes circulaire précité et dont les signaux Doppler qu'elles transportent sont démodulés par une diode disposée dans le premier élément de guide d'ondes circulaire déjà cité. 2.- Dispositifs radars hyperfréquence à effet Doppler et à onde entretenue pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, comportant notamment un générateur d'une onde électromagnétique.polarisée rectiligne, des moyens d'alimentation dudit générateur et des circuits annexes du dispositif, un aérien rayonnant l'onde générée sous forme d'un faisceau dirigé de caractéristiques appropriées et recueillant les ondes réfléchies en direction du dispositif radar, ainsi que des moyens de détection (démodulation) des ondes réfléchies et des moyens exploitant les résultats de la détection (démodulation) des ondes réfléchies, caractérisés en ce qu'ils comportent une combinaison de moyens constituée par un transformateur d'impédance quart d'onde disposé entre le générateur de l'onde électromagnétique polarisée rectiligne et un module détecteur (démodulateur) constitué par un premier élément de guide d'ondes circulaire orientable incorporant les moyens de détection (démodulation) des ondes réfléchies constitués par une diode détectrice apte à fonctionner en hyperfréquence, disposée dans une structure conductrice en forme de pilier diamétral, un second élément de guide d'ondes circulaire muni d'un dispositif déphaseur quart d'onde situé dans un plan diamétral faisant un angle de iv/4 radians avec le plan diamétral contenant l'axe de la structure conductrice en forme de pilier précitée et un aérien de révolution se raccordant avec le second élément de guide d'ondes circulaire. 3.- Dispositifs selon la revendication 2, caractérisés en ce que le dispositif déphaseur quart d'onde est constitué par une lame en matériau diélectrique de permittivité sensiblement plus élevée que celle de l'air, dont la largeur est égale-au diamètre intérieur de l'élément de guide d'ondes circulaire contenant ladite lame et qui est munie d'une entaille triangulaire à chacune de- ses extrémités. 4.- Dispositifs selon la revendication 2, caractérisés en ce que le dispositif déphaseur quart d'onde est constitué par deux tiges conductrices radiales dont l'entraxe est sensiblement égal à un nombre impair de huitièmes de la longueur d'onde (dans l'élé- ment de guide correspondant) de l'onde transmise et dont les longueurs utiles et le diamètre sont ajustés de façon à obtenir le déphasage désiré et une bonne adaptation d'impédance. 5.- Dispositifs selon la revendication 4, caractérisés en ce que la valeur de l'entraxe est sensiblement égale à 3 ka/8. 6.- Dispositifs selon la revendication 2, caractérisés en ce que l'aérien de révolution est un cornet tronconique. 7.- Dispositifs selon la revendication 2, caractérisés en ce que l'aérien de révolution est un cornet tronconique complété par une lentille faite en un matériau diélectrique de permittivité sensiblement supérieure à celle de l'air. 8.- Dispositifs selon la revendication 2, caractérisés en ce que l'aérien de révolution est constitué par une antenne diélectrique.