La présente invention concerne un procédé, dit procédé Bayer, amélioré, pour produire avec efficacité de l'alumine en gros grains par traitement de minerais d'alumine avec de l'alcali caustique. Le procédé Bayer constitue une technique bien connue pour la production de l'alumine. Dans ce procédé, la bauxite est traitée avec une so- lution de soude caustique chaude pour extraire le contenu en alumine de la bauxite. Après filtration de la boue obtenue pour séparer le résidu insoluble (appelé "boue rouge"), le filtrat (la solution d'aluminate de sodium étant désignée dans ce texte par l'expression de "liqueur ensemencée") est ensemencé avec de l'hydroxyde d'aluminium pour hydroliser ladite liqueur et en précipiter l'hydroxyde d'aluminium. Après séparation de l'hydroxyde d'aluminium de la liqueur, une part de l'hydroxyde est recyclé en tant que semence et le reste est lavé et calciné pour obtenir l'alumine.La liqueur de laquelle l'hydroxyde d'aluminium a été séparé (désigné ci-après par l'expression de "liqueur résiduaire") est conservée pour être recyclée en vue d'une utilisation nouvelle en tant que liqueur d'extraction de bauxite. Comme on le saint bien, l'alumine a beaucoup d'utilisations, mais la plus grande partie est utilisée en tant que matière première pour produire de l'aluminium par électrolyse. Au Japon, on a jusqu'ici utilisé l'alumine ayant une dimension granulométrique relativement réduite pour l'électrolyse de l'aluminium, l'alumine utilisée étant désignée sous le nom d'alumine farineuse, et ayant une distribution des dimensions granulomètriques telle que la quantité de particules d'alumine capable de passer dans un tamis de 325 mailles (correspondant à une dimension de44# à laquelle il sera fait référence dans la suite du texte) est d'environ 40 à 605. Dans les années récentes, un certain nimbre de facteurs tels que l'automatisation du procédé électrolytique et des considérations écologiques dans les usines d'électrolyse ont fait qu'on a utilisé de façon croissante des particules d'alumine relativement grosses, désignées sous le nom d'alumine sableuse dont la distribution des dimensions des particules est telle que la quantité est de44rest es de 50% environ ou moins. Il existe trois procédés classiques pour la production d'alumine en gros grains savoir : (1) un premier procédé dans lequel la semence d'hydroxyde d'aluminium est constituée par des particules relativement grosses (que l'on désignera ci-après par l'expression de "semence" à moins qu'il n'en soit autrement spécifié) et est ajoutée à la liqueur ensemencée pour faire croître les particules, ce procédé étant donc basé sur une précipitation dépendant de la croissance des particules ; (2) un second procédé dans lequel la semence constituée par des particules fines est ajoutée à la liqueur ensemencée pour agglomérer les particules, avec pour conséquence une croissance graduelle des particules agglomérées, c'est-à-dire un procédé basé sur l'agglomération qui dépend de la précipitation et de la croissance des particules ; et (3) un troisième procédé comprenant la combinaison des deux premiers. L'hydroxyde d'aluminium à gros grains produit par le premier procédé produit moins d'alumine poudreuse du fait que les particules ont une résistance élevée qui les met pratiquement à l'abri de ruptures quand elles sont par exemple calcinées par le procédé de calcination par lit fluidités ayant grandi Cependant, du fait de l'apparition de fractions de particules e çon an r- male, de l'hydroxyde d'aluminium fin est précipité et séparé de la liqueur ; comme ces particules ne peuvent pas être recyclées pour être utilisées comme semence dans ce premier procédé, la productivité de ce procédé s'en trouve diminuée. Selon le second procédé, la quantité de semence à ajouter pour réaliser l'agglomération doit être réduite, et il en résulte qu'on ne peut éviter une réduction du rendement (la quantité d'alumine précipitée par unité de volume de liqueur de précipitation) et un abaissement de la production de liqueur. En outre, bien que l'on constate une croissance graduelle des particules agglomérées (que l'on désignera ci-après par l'expression de "croissance par cémentation"), la force qui cimente les particules individuelles est faible et la calcination de l'hydroxyde d'aluminium obtenu par exemple en utilisant le procédé de calcination par lit fluidité provoque la cassure des particules agglomérées et leur transformation en une poussière. Le troisième procédé a été proposé pour éliminer les défauts cidessus des premier et second procédés, et tel qu'il a été proposé dans la demande japonaise publiée sous le n 7015/68 où le procédé est décrit, dans un but de simplification, dans le cadre d'un système discontinu. La figure 3 des dessins ci-annexés représente un schéma de circulation illustrant ce procédé.Ce procédé est le procédé que l'on appelle "à deux lignes et deux étapes" où la liqueur ensemencée est dirigée sur deux lignes, à savoir une ligne qui effectue }'agglomération et la croissance de la semence fine (que l'on désignera ci-après par l'expression de "première ligne") et une autre destinée à la croissance de la semence en grosses particules (que l'on désignera ci-après par l'expression de "seconde ligne"), la liqueur ensemencée étant hydrolysée au cours de la première étape de chacune de ces deux lignes et la liqueur récupérée de la première et de la seconde lignes étant ensuite combinée après classification et transférée à la seconde étape où la semence fine est ajoutée à la liqueur combinée pour continuer l'hydrolyse de la liqueur.Ce procédé sera maintenant décrit plus en détail avec référence à la figure 3 : dans la première ligne, la liqueur ensemencée en provenance d'un tuyau 1 est dirigée vers un bac de précipitation 21 par l'intermédiaire d'un tuyau 2, et à cette liqueur est ajoutée par l'intermédiaire des tuyaux 16 et 7 une partie de la semence fine obtenue du courant inférieur d'un classeur 25 situé dans l'étape de la seconde précipitation. Le bac de précipitation 21 sert surtout à agglomérer la semence et à faire croître la semence agglomérée.La liqueur hydrolysée est alors transférée vers un classeur 24 d'où la fraction de particules d'hydroxyde d'aluminium qui sont agglomérées et ont grandi et dont les dimensions sont relativement importantes, est transmise à un tuyau 9 par l'intermédiaire d'un tuyau 5 en vue d'être utilisée comme semence par la seconde ligne, alors que le courant supérieur du classeur 24 est dirigé vers un bac de précipitation 20 de la seconde étape par l'intermédiaire du tuyau 27. D'un autre côté, dans la seconde ligne, les particules relativement grosses séparées par le classeur 24 de la première ligne et les particules relativement grosses séparées par le classeur 26 de la seconde ligne sont ajoutées en tant que semence à la liqueur ensemencée qui est envoyée dans un bac de précipitation 22 par l'intermédiaire d'un tuyau 3.Le bac de précipitation 22 sert surtout à faire croître la semence. La liqueur hydrolysée est transférée vers un classeur 23 de la seconde ligne, d'où la partie la plus grossière de l'hydroxyde d'aluminium est séparée au moyen d'un tuyau 15, lavée et calcinée pour obtenir de l'alumine en grosses particules. Le courant supérieur du classeur 23 pénètre dans le classeur 26 par l'intermédiaire d'un tuyau 11. Les particules relativement grosses destinées à être utilisées en tant que semence sont séparées du courant inférieur du classeur 26, alors que le courant supérieur de ce dernier est dirigé avec le courant supérieur du classeur 24 de la première ligne vers un bac de précipitation 20 de la seconde étape par l'intermédiaire d'un tuyau 19. En vue de poursuivre l'hydrolyse, le reste des particules fines obtenues dans le classeur 25 (comme décrit ci-dessus, une partie de ces particules est utilisée en tant que semence pour la première ligne) est ajouté dans le bac de précipitation 20 par l'intermédiaire d'un tuyau 17. La liqueur hydrolysée s'écoule par le tuyau 18 pour pénétrer dans le classeur 25. Le courant supérieur du classeur 25 est évacué par un tuyau 12 pour être recyclé en tant que liqueur résiduaire. Comme on peut le voir d'après ce qui précède, selon le troisième procédé, les particules d'hydroxyde d'aluminium qui ont été agglomérées et ont grandi dans la première ligne sont recyclées pour être utilisées en tant que semence dans la seconde ligne où elles sont soumises à au moins une cémentation supplémentaire qui a pour résultat d'améliorer la résistance des particules et de compenser la faible productibilité de la liqueur ensemencée obtenue dans la première ligne par la précipitation à la seconde étape de sorte que la productibilité d'ensemble de liqueur ensemencée puisse être maintenue à un niveau élevé. Cependant, l'hydroxyde d'aluminium en grosses particules qui doit être précipité dans ce procédé présente toujours la particularité que les particules ont une résistance insuffisante et que l'alumine obtenue par calcination produit une quantité non négligeable de poussière.De plus, selon ce procédé, la quantité de précipitation de la seconde étape est importante et correspond à 5 à 15% de la quantité de précipitation totale, ce qui oblige d'augmenter la charge de ltppareil pour séparer la semence fine. L'objet principal de la présente invention est donc d'éliminer ces défauts des techniques classiques et de produire une alumine à gros grains ne formant qu'une faible quantité de poussière Le procédé de l'invention est simple et n'utilise pas d'équipements supplémentaires, et il peut être mis en oeuvre en maintenant un niveau relativement élevé de productivité pour la liqueur ensemencée. L'invention sera maintenant décrite à l'aide d'exemples de réalisation non limitatifs décrits au regard des dessins annexés dans lesquels : La figure 1 est un schéma de circulation représentant un mode de réalisation de l'invention ; La figure 2 est un schéma de circulation représentant un autre mode de réalisation de l'invention, et La figure 3 est un schéma de circulation représentant un procédé classique. Le procédé de l'invention peut être simplement qualifié de procédé de circulation des semences agglomérées sur deux lignes. Dans la première ligne (qui est la ligne de croissance par agglomération), une quantité relativement faible de semence fine qui a été initialement ajoutée à la liqueur ensemencée s'agglomère et grandit. Après une période de temps appropriée, les particules relativement grosses d'hydroxyde d'aluminium qui sont obtenues surtout de la première ligne sont ajoutées en tant que semence dans la liqueur pour poursuivre le processus d'hydrolyse de la liqueur. Dans la seconde ligne (qui est la ligne de croissance par cémentation), les particules relativement grosses de l'hydroxyde d'aluminium obtenu aussi bien de la première que de la seconde ligne sont ajoutées en tant que semence de la liqueur ensemencée pour réaliser la cémentation et la croissance de particules d'hydroxyde d'aluminium. La section constituée par les particules les plus grosses de l'hydroxyde d'aluminium qui se précipite est séparée de la seconde ligne, lavée et calcinée, de manière à obtenir de l'alumine en gros grains qui ne produit pas autant de poussière. Le procédé de cette invention sera décrit plus spécifiquement avec référence à la figure 1 qui représente un mode de réalisation du procédé utilisant un système discontinu ou par lots. Le procédé de précipitation comprend deux lignes. Dans la première ligne, la liqueur ensemencée en provenance d'un tuyau 1 pénètre dans un bac de précipitation 21 par l'intermédiaire d'un tuyau 2, et les particules fines d'hydroxyde d'aluminium obtenues dans le courant inférieur d'un classeur 25 sont ajoutées initialement en tant que semence à ladite liqueur par l'intermédiaire d'un tuyau 7. La semence fine ajoutée s'agglomère et grandit de façon à constituer des particules agglomérées dans la liqueur. Après une période de temps prédéterminée à partir de l'addition de semence fine, une proportion importante de particules relativement grosses séparée par un classeur 24 est ajoutée en tant que semence, par l'intermédiaire de tuyaux 5 et 8, à la liqueur qui est soumise à l'hydrolyse.Quand on a atteint un niveau prédéterminé de précipitation, la liqueur contenue dans le bac de précipitation 21 est transférée vers le classeur. 24 par l'intermédiaire d'un tuyau 4. Dans la seconde ligne, la liqueur ensemencée pénètre dans un bac de précipitation 22 par l'intermédiaire d'un tuyau 3. L'hydroxyde d'aluminium constitué par des particules relativement grosses et séparé par le classeur 26 de la seconde ligne, et le reste de celles qui ont été séparées par le casseur 24 de la première ligne sont ajoutées à ladite liqueur en tant que semence par l'intermédiaire d'un tuyau 9. Lorsqu'un niveau prédéterminé de précipitation a été atteint, la liqueur contenue dans le bac de précipitation 22 est transférée vers un classeur 23 par l'intermédiaire d'un tuyau 10.L'hydroxyde d'aluminium constitué par les particules les plus grosses est obtenu du courant inférieur du classeur 23, lavé et calciné (opérations non représentées), de manière à préparer de l'dumine en gros grains. Le courant supérieur du classeur 23 est transféré vers le classeur 26 par l'intermédiaire d'un tuyau 11 de manière à séparer la semence constituée par des grains relativement gros du courant inférieur. Le cou rant supérieur du classeur 26 qui passe dans un tuyau 14 est combiné avec le courant supérieur du classeur 24 de la première ligne qui coule dans un tuyau 6 et est transféré vers le classeur 25. La semence fine est séparée du courant inférieur, alors que le courant supérieur est récupéré et recyclé en tant que liqueur résiduaire. Comme on peut le constater par ce qui précède, et selon le procédé de l'invention, une proportion importante des particules qui se sont agglomérées et qui ont grandi dans la première ligne circulent dans le circuit consistant en le classeur 24, les tuyaux 5 et 8, le bac de précipitation 21 et le tuyau 4, et pendant cette circulation, elles sont soumises à un taux de croissance par cémentation plus important que dans les procédés de l'art antérieur.En conséquence, ce procédé apporte une plus grande résistance aux particules d'hydroxyde d'aluminium obtenues, et si celles-ci sont calcinées par exemple par un procédé de calcination par-lit fluidisé qui provoque de violentes collisions entre les particules, la fragilité des particules est très faible et l'alumine en gros grains obtenue a la propriété d'être moins poussièreuse. En outre, la production de liqueur ensemencée utilisée dans la première ligne peut etrerendue suffisamment élevée par addition de semence en grains relativement gros.En conséquence, la précipitation de la seconde étape telle qu'elle est nécessaire dans le procédé de l'art antérieur et qui produit une grande quantité d'hydroxyde d'aluminium fin peut être éliminée, ce qui permet de simplifier l'équipe- ment de production et les manipulations aux étapes de production. De plus, les particules fines d'hydroxyde d'aluminium constituées par la désintégration des particules ayant anormalement grandi dans les première et seconde ligne peuvent être utilisées en tant que semence pour la première ligne, ce qui augmente la productivité générale du procédé. La proportion de liqueur ensemencée qui est distribuée dans les première et seconde ligne du procédé de l'invention doit être déterminée correctement en fonction de la résistance des particules précipitées dthy- droxyde d'aluminium, leur rendement, les conditions de fonctionnement, etc. En ce qui concerne la température de la liqueur ensemencée au moment où la semence initiale est ajoutée, une température relativement élevée et située entre 65 et 800C est préférable dans la première ligne en vue de faciliter l'agglomération de la semence et d'éviter sa contamination par la soude caustique, une température légèrement inférieure située entre 60 et 750C étant préférable dans la seconde ligne pour faciliter la croissance et la cémentation. L'intervalle de temps approprié que l'on doit respecter entre l'addition de la semence fine et de la semence constituée par des particules relativement grosses dans la première ligne est comprise entre environ 5 et 30 heures. Une durée inférieure à 5 heures ne provoque qu'une agglomération insuffisante. Une durée de plus de trente heures n'a pas intérêt du fait qu'une agglomération importante est terminée en 30 heures. Dans la première ligne, on ajoute de façon avantageuse de 20 à 70 kg de semence fine et de 60 à 150 Kg de semence relativement plus grossière par mètre cu-be de liqueur ensemencée, alors que dans la seconde ligne on ajoute de façon avantageuse de 100 à 300 kg de semence relativement grossière pour la même unité de volume de liqueur ensemencée. Alors que le procédé de l'invention a été décrit avec référence au mode de réalisation ci-dessus, il convient de comprendre que ce procédé n'est en aucuremanière limité par ce mode de réalisation particulier et qu' une variété de modifications sont possibles sans s'éloigner pour autant de l'esprit et du champ d'application de l'invention. La figure 2 montre un exemple d'une variation de ce type qui peut être utilisée s'il existe une marge pour la résistance des particules d'hydroxyde d'aluminium que l'on a obtenues. Dans cet autre mode de réalisation de l'invention, le courant supérieur du classeur 23 de la seconde ligne est relié au tuyau 4, combiné avec la liqueur ensemencée hydrolysée de la première ligne puis transféré vers le classeur 24.Par comparaison avec le premier mode de réalisation décrit ci-dessus, ce système rend les particules légèrement moins résistantes du fait que la quantité de particules agglomérées et grandies en circulation est réduite. Cependant, selon ce système, il est évident que l'équipement pour la production et les manipulations nécessaires aux diverses éta pes de la production peuvent être simplifiésb Il est inutile de dire que le procédé de l'invention peut utiliser des systèmes de précipitation qui Sont soit discontinus soit continus. Le procédé de l'invention sera maintenant décrit en plus grand détail à l'aide des exemples suivants qui utilisent un système discontinu par lots. EXEMPLE 1 Une liqueur ensemencée (Na20 : 118 g/l, taux molaire : 1,53) a été distribuée à la première ligne (ligne de croissance par agglomération) et à la seconde ligne (ligne de croissance par cémentation) dans la proportion de 45 : 55, puis soumise au mode de réalisation représenté sur la figure 1 en vue de produire de l'alumine à gros grains4 L'alumine à gros grains a été produite selon ce mode de réalisation de la figure 1 en distribuant une liqueur ensemencée de 118 g/l de Na20, de taux molaire de 1,53 à la première ligne (ligne de croissance par agglomération) et à la seconde ligne (ligne de croissance par cémentation) dans la proportion de 45% pour la première ligne et de 55% pour la seconde. Dans la première ligne, la semence fine (dans laquelle la quantité de particules inférieures à-44 p était de 51% qui avait été séparée par le classeur 25 dans la proportion de 50 Kg (poids de matière seches) par m3 de liqueur ensemencée (et dont les caractéristiques seront désignées ci-après par une formule telle que 50Kg/m3) a été ajoutée à la liqueur ensemencée à la température de 740C, et le mélange a été malaxé pendant 17 heures. La production a été de 32 Kg/m3 et les dimensions des particules d'hydroxyde d'aluminium précipité ont été telles que la quantité de de particules inférieures à -441 > était de 22%, ce qui indique que la semence s'est agglomérée et a grandi de façon très importante.On a ajouté ensuite à la liqueur 95K9|0 de particules agglomérées et grandies de dimensions relativement importantes (dont la quantité de particules inférieures à -44 était de 13%) séparées par le classeur 24 et le mélange a été malaxé pen dant 28 heures pour continuer l'hydrolyse de la liqueur. La production a été de 57 Kg/m3 et les dimensions des particules d'hydroxyde d'aluminium précipité étaient telles que la quantité de particules inférieures à 44 était de 18%. Dans la seconde ligne, 155 Kg/M3 de semence (dont la quantité de particules inférieures à -44 était de 15%) constituée par les particules relativement grossés séporées parle classeur 26 et une partie des particules agglomérées et grandies séparées par le classeur 24 ont été ajoutées à la liqueur ensemencée à la température de 680C, et le mélange a été malaxé pendant 45 heures. La production a été de 55 Kg/m3 et les dimensions des particules d'hydroxyde d'aluminium précipité étaient telles que la quantité de particules inférieures à 44U était de 11%. La liqueur a alors été soumise à un classement par le classeur 23.On a obtenu du courant inférieur du classeur 23 de l'hydroxyde d'aluminium dont la distribution des dimensions des particules apparaît sur le tableau 1, alors que le courant supérieur a été soumis à un classement par le classeur 26 en vue de séparer la semence relativement grossière. Le courant supérieur du classeur 26 combiné avec le courant supérieur du classeur 24 a été transféré au classeur 25 pour y être séparé en semence fine et en liqueur résiduaire. L'hydroxyde d'aluminium en gros grains séparé par le classeur 23 a été lavé et calciné dans un four à pré-réchauffeurs suspendus dont on a obtenu de l'alumine à gros grains dont la distribution des dimensions des particules est représentée sur le tableau 1. L'alumine a été testée du point de vue de la formation de poussière conformément au procédé décrit dans "Tsvetnye Metally", n012, pages 31-33, 1969. Le résultat a été qu'il n'y a eu que 0,5% de formation de poussière, ce qui était considérablement moins que la quantité de poussière produite par l'alumine à gros grains préparée de façon classique.dont la formation de poussière était comprise entre 0,8 et 0,9%. EXEMPLE 2 L'alumine en gros grains a été produite selon le mode de réalisation représenté sur la figure 2 en distribuant une liqueur ensemencée de 115g/l de Na20 et de taux molaire de 1,52 à la première ligne (ligne de croissance par agglomération) et à la seconde ligne (ligne de croissance par cémentation), dans le rapport de 50f pour la première ligne et de 50% pour la seconde ligne. Dans la première ligne, 55Kg/m3 de semence fine (dont la quantité de particules de moins de 44y était de 4Q%), séparés par le classeur 25, ont été ajoutés à la liqueur ensemencée à la température de 750C et le mélange a été malaxé pendant 19 heures. La production a été de 33kg/m3 et les dimensions des particules d'hydroxyde d'aluminium précipité étaient telles que la quantité de particules inférieures à-44p était de 18%. A cette liqueur ont été ensuite ajoutés 90Kg/m3 d'une partie de la semence en grains relativement gros (dont la proportion de particules inférieures à 44y était de 14%) qui avait été séparée par le classeur 24, et le mélange a été malaxé pendant 28 heures pour continuer l'hydrolyse de la liqueur. La production a été de 56 kg/m3 et les dimensions des particules d'hydroxyde d'aluminium précipité étaient telles que la proportion de particules de moins de 44y était de 17%. Dans la seconde ligne, 160 Kg/m3 du reste de la semence en grains relativement gros (dont la proportion de grains de moins de 44 p était de 14%), séparés par le classeur 24, ont été ajoutés à la liqueur ensemencée à la température de 650C, et le mélange a été malaxé pendant 45 heures. La production a été de 56 Kg/m3 et les dimensions des particules d'hydroxyde d'aluminium précipité ont été telles que la proportion de particules de moins de 44 F était de 12%. La liqueur a alors été soumise à classement par le classeur 23. Le courant inférieur du classeur 23 a donné de l'hydroxyde d'aluminium dont la distribution des dimensions des particules est donnée sur le tableau I, alors que le courant supérieur était combiné avec la liqueur hydrolysée de la première ligne et transféré vers le classeur 24.De la semence constituée par des grains relativement gros a été séparée du courant inférieur du classeur 24. Le couPant supérieur du classeur 24 a été transféré vers le classeur 25 pour être séparé entre semence fine et liqueur résiduaire. L'hydroxyde d'aluminium en gros grains séparé par le classeur 23 a été lavé, calciné dans un four court à pré-réchauffeurs suspendus de ma nière à obtenir de l'alumine en gros grains dont la distribution des dimensions des particules est donnée sur le tableau I. L'alumine a été testée du point de vue de la formation de poussière selon le même procédé que celui utilisé dans l'exemple 1 ; il n'y a eu que 0,6 de poussière produite. Comme ces exemples le démontrent clairement, le procédé de l'invention constitue un procédé industriellement efficace capable de produire facilement de l'alumine à gros grains ne formant qu'une faible quantité de poussière. TABLEAU I EXEMPLE 1 EXEMPLE 2 Dimensions ( ) Hydroxyde Alumine Hydroxyde Alumine des particules ( ) d'aluminium d'aluminium d'aluminium d'aluminium +105 7.0 4.0 9.2 4.6 05-74 51.6 43.6 47.6 40.2 74-62 22.8 27.0 21.2 25.0 62-44 14.6 19.5 16.0 21.7 -44 4.0 5.9 6.0 8.5 REVENDICATIONS 1. - Procédé de production d'alumine en gros grains par hydrolyse d'une liqueur ensemencée, consistant en une solution d'aluminate de sodium concentré en présence d'hydroxyde d'aluminium avec calcination de l'hydroxyde d'aluminium précité, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à distribuer la liqueur ensemencée à une ligne de croissance par agglomération et à une ligne de croissance par cémentation, ladite ligne de croissance par agglomération servant à ajouter de la semence fine à la liqueur ensemencée distribuée dans la première ligne de manière à agglomérer et faire croître la semence fine, et à ajouter en tant que semence les par ticules relativement grosses obtenues surtout dans la première ligne de fa çon à continuer le processus d'hydrolyse de la liqueur ensemencée, ladite ligne de croissance par cémentation servant à ajouter en tant que semence des particules relativement grosses obtenues de cette seconde ligne à la liqueur ensemencée distribuée à cette seconde ligne de manière à hydrolyser la liqueur ensemencée ; à séparer l'hydroxyde d'aluminium en gros grains de la seconde ligne ; et à laver et calciner l'hydroxyde d'aluminium en gros grains séparé. 2. - Procédé de production d'alumine en gros grains selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la température de la liqueur ensemencée au moment où la semence lui est initialement ajoutée est comprise entre 650C et 800C pour la ligne de croissance par agglomération, et entre 600C et 750C pour la ligne par croissance par cémentation. 3. - Procédé de production d'alumine en gros grains selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la durée nécessaire pour la ligne de croissance par agglomération entre l'addition initiale de semence fine et l'addition suivante de semence en grains relativement gros est comprise entre 5 et 30 heures. 4. - Procédé de production d'alumine en gros grains selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la quantité de semence à ajouter par m3 de la liqueur ensemencée est comprise entre 20 et 70kg de semence fine et entre 60 et 150kg de semence en grains relativement gros qui sont ajoutés à la ligne de croissance par agglomération, et entre 100 et 300 kg de semence constituée par des grains relativement gros qui sont ajoutés à la ligne de croissance par cémentation.