La présente invention concerne les procédés et les installations pour la production de froid artificiel et notamment les installations frigorifiques à absorption fonctionnant au bromure de lithium, et utilisant en tant que source chaude des agents de transfert de chaleur à haute température. On sait déjà que les installations frigorifiques à absorption utilisant le bromure de lithium fonctionnent avec évacuation de la chaleur de condensation et absorption par l'eau de refroidissement. La construction et l'exploitation de stations frigorifiques de grande capacité exigent, pour leur alimentation en eau de refroidissement en circuit ouvert ou fermé, des investissements et des frais d'exploitation considérables. Pour cette raison, le problème de la réduction de la consommation en eau de refroidissement par les installations frigorifiques à absorption fonctionnant au bromure de lithium est tout à fait à l'ordre du jour. A ltheure actuelle, les travaux visant à réduire la consommation en eau en circuit fermé pour les installations frigorifiques à absorption fonctionnant au bromure de lithium tendent à réduire la charge thermique du condenseur, notamment par la mise en oeuvre d'une récupération à deux étages et d'une élévation du niveau de température général de i ltévacuation de la chaleur, notamment par la mise en service de systèmes en cascades. Les solutions déjà connues bien que permettant d'élever le rendement de l'installation, exigent ltévacuation dans l'atmosphère de la chaleur de condensation de l'agent frigorifique condensé. Pour cette raison, le rendement de ces installations est d'autant plus élevé que, toutes choses égales par ailleurs, la différence entre la température du milieu refroidi et la température de condensation est petite. Il convient de noter en outre que dans les systèmes dtalimen- tation en eau en circuit fermé ou en circuit ouvert, on perd non seulement des quantités d'eau importantes, mais encore d'immenses quantités de chaleur de potentiel faible. Plusieurs branches d'industrie nécessitant du froid artificiel à des températures au-dessus de zéro, comme la métallurgie, la chimie industrielle, la cokerie, la pétrochimie, les industries de la viande, du lait, des produits alimentaires, etc, disposent de quantitis considérables de chaleur résiduaire sous la forme de gaz de combustion chauds à 300 à 4000C, de gaz de cokerie, de haut-fourneau et d'autres gaz combustibles, ou bien consomment du gaz natu rel. Compte tenu de ce qui précède, l'invention vise à créer un procédé à absorption et à admission de chaleur et une installation pour sa mise en oeuvre: - destinée à la production continue de froid artificiel et d'eau chaude pour les besoins techniques et domestiques, et dont le rendement, toutes choses égales par ailleurs, augmente avec l'abaissement de la température de l'eau refroidie; - fonctionnant au bromure de lithium, qui utilise de la chaleur à potentiel élevé et qui fonctionne sans recyclage d'eau et notamment avec un refroidissement par air tant avec l'emploi d'un fluide d'échange thermique intermédiaire que sans emploi d'un tel fluide; - capable de remplacer les systèmes d'alimentation dans les usines pour le refroidissement d'eau de recyclage et les dispositifs pour l'obtention d'eau chaude et surchauffée. L'invention vise également à élargir le domaine d'application des installations frigorifiques à absorption fonctionnant au bromure de lithium en vue de leur utilisation comme générateurs de froid à des températures inférieures et voisines de zéro. L'invention a donc pour objet de créer un procédé de production de froid artificiel par apport de chaleur à température élevée, dans lequel le prélèvement de la chaleur des appareils s'effectue à un niveau de température suffisant pour la production d'eau chaude dont les caractéristiques correspondent à celles du chauffage urbain, indépendamment du niveau de température du froid produit, ainsi qu'une modification du récupérateur de l'installation telle que le processus de récupération de la solution d'absorption y soit réalisé sans apport à partir de l'extérieur de milieu de refroidissement pour la condensation des vapeurs dé l'agent frigorifique. Pour résoudre le problème ainsi posé, suivant l'invention proposée, le procédé de production de froid avec absorption des vapeurs de l'agent frigorifique et son évaporation ultérieure hors de la solution d'absorption que l'on dirige en vue de sa récupéra tion dans sa zone de surchauffe sous- l'effet d'un agent de transfert de chaleur à haute température, consistant à élever la pression pour empêcher l'entrée en ébullition de la solution d'absorption surchauffée, et à réduire la pression par échelons à partir de la zone de surchauffe dans des sections consécutives du courant;; la pression étant diminuée à chaque échelon de manière à réaliser l'entrée en ébullition instantanée de la solution d'absorption surchauffée, à sa température donnée, est caractérisé en ce que la solution d'absorption surchauffée est remise en circuit à contre-courant par rapport au courant initial, de manière que les vapeurs de l'agent frigorifique qui se forment à chaque échelon du courant de retour, se condensent en restituant la chaleur au courant initial relativement froid, voisin de l'échelon considéré de la solution d'absorption qui se dirige vers la zone de surchauffe. Suivant l'invention, ledit courant initial de la solution d'absorption peut etre constitué de courants indépendants, admis les uns à la suite des autres, d'agents d'absorption qui ont absorbé les vapeurs de l'agent frigorifique de pressions différentes. Suivant un mode de réalisation de l'invention, a solution d'absorption est une solution aqueuse de bromure de lithium, tandis que l'agent frigorifique est de 11 eau. Conformément à l'invention, l'installation frigorifique à absorption, pour la mise en oeuvre du procédé précitévqui comporte un évaporateur d'agent frigorifique dont les vapeurs sont absorbées dans l'absorbeur par une solution d'absorption que l'on dirige vers un récupérateur divisé en étages de réduction consécutive de pression depuis la zone de surchauffe, est caractérisée en ce que son récupérateur est pourvu de conduits pour le passage du courant initial de la solution d'absorption destiné à la surchauffe et du courant de retour de la solution d'absorption surchauffée dirigé à contre-courant par rapport au courant initial, et de conduits pour le passage du condensat, tandis que les sections consécutives des conduits de retour et des conduits de condensat sont munies de dispositifs destinés à abaisser la pression et divisant le récupérateur en lesdits étages, chaque étage depuis la zone de surchauffe étant réuni au suivant pour le transfert séparé à cet étage de la solution d'absorption et du condensat. L'installation suivant l'invention comporte en tant que moyens de réduction de la pression des joints hydrauliques. Conformément à un mode de réalisation particulier, l'installation est caractérisée en ce que chaque étage du récupérateur comporte un paquet de lames séparées par des garnitures et percées de trous qui forment dans leur ensemble des conduits pour le passage des fluides d'échange thermique et du condensat. Dans l'installation, les joints hydrauliques entre les étages peuvent être formés par une garniture qui définit sur la lame ex trême un conduit vertical réunissant les étages voisins et dont la hauteur définit la perte de charge entre les étages. L'installation suivant l'invention peut, en présence d' & sor- beurs de vapeurs de l'agent frigorifique de pressions différentes, comporter un récupérateur réalisé de telle manière que ses étages soient réunis en deux sections séparées, la seconde section considérée dans le sens de l'écoulement de la solution d'absorption à récupérer, étant insérée dans le conduit du courant initial entre les absorbeurs et la première section étant connectée à 1'absorbeur de pression relativement élevée. D'autres caractéristiques de l'invention ressortiront de la description qui va suivre, en se référant aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemples et dans lesquels - la Fig. 1 représente un schéma de principe d'une installation suivant l'invention avec évacuation de chaleur par un agent de transfert de chaleur intermédiaire; - la Fig. 2 représente un schéma de principe d'une installation avec évacuation de chaleur directement dans l'atmosphère ambiante; - la Fig. 3 est un schéma de principe d'une installation pour la production de froid à des températures voisines de zéro et audessous de zéro; - la Fig. 4 montre l'agencement du récupérateur de l'installation suivant les Fig. 1 à 3. Dans la description des modes de réalisation de l'invention représentés sur les figures, on utilise pour plus de clarté une terminologie limitée concrète. Toutefois, cette invention ne se borne pas aux termes étroits adoptés, et il importe de bien avoir en vue que chaque terme concerne tous les éléments équivalents qui fonctionnent de manière analogue et qui sont utilisés pour la réso- lution des mêmes problèmes que la présente invention. Les appareils décrits dans ce qui suit peuvent être utilisés pour assurer le fonctionnement d'une installation suivant l-'un quelconque des schémas représentés sur les Fig. 1 à 3, le passage d'un mode de fonctionnement à un autre étant obtenu par commutation des canalisations à solution d'absorption entre les appareils. La production du froid artificiel est réalisée dans l'évapora- teur 1. L'évaporateur 1 comporte des tubes 2 et un appareil de ruissellement 4; il est muni d'une pompe 3. Le prélèvement de la chaleur de l'agent frigorifique provenant d'un récepteur de froid s'effectue dans les tubes 2. Ce prélèvement du froid intervient par évaporation de l'eau de recirculation véhiculée par la pompe 3 pour la faire ruisseler sur les tubes de l'évaporateur 1. La vapeur d'eau formée passe dans un absorbeur 5 où elle est absorbée par une solution d'absorption assez forte arrivant par un appareil d'arrosage 6 sur des tubes 7. La solution d'absorption affaiblie par absorption des vapeurs de l'agent frigorifique est dirigée pour la récupération à partir de l'absorbeur 5 et au moyen de la pompe 8, dans un réchauffeur 9 par des conduits 10 du récupérateur 11. Pour éviter l'entrée en ébullition de la solution dans les conduits 10 et dans le réchauf feur 9, la solution affaiblie est admise à la récupération sous une pression excédentaire qui dépasse la pression de saturation de la solution à sa sortie du réchauffeur. La solution d'absorption chauffée est admise par une vanne 12 dans des conduits 13 du récupérateur 11 destinés au passage du courant de retour de la solution d'absorption surchauffée. Le récupérateur 11 comporte également des conduits 14 destinés à recueillir et à évacuer le condensat qui se forme par évaporation du courant de retour de la solution dans les conduits 13. Les conduits 13 et 14 sont divisés par des vannes en sections consécutives (étages consécutifs) d'entrée en ébullition instantanée du courant de retour de la solution par abaissement échelonné de la pression. A ces étages, les vapeurs de l'agent frigorifique qui se forment dans chaque section du courant de retour, se condensent en restituant la chaleur dans le courant relativement froid initial de la solution qui s'écoule à travers les conduits 10. L'entrée en ébullition répétée de la solution augmente la concentration en agent d'absorption du courant de retour. La solution renforcée passe de la dernière section (du dernier étage) d'entrée en ébullition du récupérateur Il à travers l'échan- geur de chaleur 15, dans l'absorbeur 16. L'absorbeur 16 absorbe la vapeur d'eau d'un évaporateur 19. L'évaporateur évacue la chaleur de l'absorbeur 5 par évaporation de l'eau véhiculée par les tubes 7 de l'absorbeur 5 et répartie dans l'évaporateur 19 par un appareil d'arrosage 21. La pression dans l'évaporateur 19 est supérieure à celle dans l'évaporateur 1. Aussi, la pression dans l'absorbeur 16 dépasse-t-elle la pression dans 1'absorbeur 5. Dans la suite, l'absorbeur 16 et l'évaporateur 19 seront appelés "appareils à haute pression", tandis que l'absorbeur 5 et l'évaporateur 1 seront dénommés "appareils à basse pression". Dans l'échangeur de chaleur 15 se produit le refroidissement de la solution renforcée jusqu'à une température voisine de la température d'absorption dans l'absorbeur 16. La solution partiellement affaiblie dans l'absorbeur 16 est admise par une pompe 22 dans un échangeur de chaleur 23 en vue de son refroidissement et ensuite dans l'absorbeur 5. Dans l'absorbeur 5, la solution absorbe sous une pression plus basse que dans l'absorbeur 16, les vapeurs de l'agent frigorifique qui se forment dans l'évaporateur 1 à partir de l'eau de recirculation au cours du prélèvement de la chaleur à partir de l'agent frigorifique réchauffé qui arrive du récepteur de froid. Les évaporateurs 1 et 19 sont munis de dispositifs destinés à recevoir le condensat rejeté à partir du récupérateur 11. Un refroidisseur d'eau 24 est prévu pour évacuer la chaleur à partir de l'installation représentée sur la Fig. 1. L'eau refroidie dans le refroidisseur 24 est véhiculée par une pompe 25 pour le prélèvement de sa chaleur à travers l'échangeur de chaleur 23, les tubes 18 de l'absorbeur 16 et l'échangeur de chaleur 15 pour être réintroduite dans le refroidisseur d'eau 24. L'air est envoyé à travers le refroidisseur d'eau 24 par un ventilateur (non représenté sur les Fig. 1 à 3). L'absorbeur 16 et les échangeurs de chaleur 15, 23 peuvent être réalisés avec refroidissement direct par air (voir Fig. 2). Dans ce cas, pour céder la chaleur des appareils précités, il est prévu des ventilateurs individuels ou un ventilateur commun (non représentés sur la Fig. 2). Les appareils proprement dits sont réalisés soit en version tubulaire, soit avec des lames à ailettes (non représentées sur la Fig. 2) côté arrivée de l'air. Lorsque l'installation fonctionne en régime de production de froid à des températures au-dessous de OOC ou à des températures voisines (Fig. 3), le récupérateur 11 est divisé en des sections A et B que l'on fait communiquer avec les courants initiaux de la solution que l'on admet dans les conduits 10 des sections A et B précitées, respectivement aux absorbeurs à basse pression 5 et à haute pression 16. Le courant de retour de la solution qui traverse respectivement les sections d'entrée instantanée en ébullition du conduit 13 des sections A et B, est refroidi dans l'échangeur de chaleur 15 jusqu'à une température voisine de celle du début d'absorp tion dans l'absorbeur 5. La solution affaiblie dans l'absorbeur 5 est admise par la pompe 8 dans les conduits 10 de la section A du récupérateur 11.Dans les conduits 10, la solution affaiblie est réchauffée jusqu'à une température voisine de celle du début d'absorption de la vapeur d'eau dans l'absorbeur 16, par la chaleur de condensation de la vapeur d'eau qui se forme lors de entrée en ébullition du courant de retour de la solution dans les conduits 13 de la section A du récupérateur 11. La solution affaiblie est admise depuis l'absorbeur 16 par la pompe 22 dans les conduits 10 de la section B du récupérateur 11 où elle est réchauffée grâce à la chaleur de condensation des vapeurs de l'agent frigorifique formées dans les conduits 13 de cette section du récupérateur 11. Pour éviter la congélation de l'eau de recirculation et de 1'agent frigorifique au cours du fonctionnement de l'installation en régime de production de froid à des températures inférieures à OOC, on remplace l'eau de recirculation par une solution basique (KOH, Lion), ou par une solution diluée de LiBr. Le retour du condensat de l'agent frigorifique dans les évaporateurs (Fig. 1 à 3) s'effectue par des joints hydrauliques à boucle 26, 27. Le condensat est admis du récupérateur 11 dans l'évapo- rateur 19 et de là dans l'évaporateur 1. Les conduits 10, 13, 14 du récupérateur 11 sont formés par une série d'éléments de même type (Fig. 4). L'entrée en ébullition du courant de retour de la solution se produit dans des conduits fermés 28 constitués des pièces suivantes : un tuyau 29 pour le passage du courant initial de la solution affaiblie, un tuyau 30 formant joint hydraulique dans chaque panneau successif d'évaporation par rapport au précédent, un chapeau 31 destiné à créer un courant descendant de la solution entrant en ébullition, un orifice a pour l'évacuation des vapeurs de l'agent frigorifique formés, un orifice b pour l'introduction du courant de retour de la solution dans le tuyau 30, un orifice c pour l'évacuation de la solution entrée en ébullition. La condensation des vapeurs de l'agent frigorifique se produit à la surface du paquet de lames fixé au panneau d'évaporation au moyen d'une garniture 32. Le paquet est formé par des lames 33 et 34 et des garnitures 35 et 36. Les lames 33 et 34 sont percées d'une série de trous - un trou a pour le passage des vapeurs de l'agent frigorifi que; - -wn trou c pour l'évacuation de la solution entrée en ébullition; - un trou e pour l'évacuation du condensat; - un trou d pour le passage du courant initial de la solution affaiblie. Les garnitures 32, 35 et 36 sont percées de trous a, c, e et d qui colncident avec les trous analogues des lames 33 et 34. La condensation des vapeurs de l'agent frigorifique se produit dans une enceinte formée par le panneau 28, la garniture 32, la lame 33 ainsi que par les lames 34 et les garnitures 35 adjacentes. Le passage de la vapeur est assuré par la présence dans toutes les lames d'un orifice a. La chaleur de condensation de l'agent frigorifique est évacuée dans le courant de la solution qui s'écoule dans l'interstice entre les lames 33 et 34 limité par la garniture 36. Le condensat de l'agent frigorifique arrive à travers des trous e dans les lames précitées et les garnitures jusqu'à la paroi pleine du panneau 28 suivant servant à l'évaporation du courant de retour. Le transfert du condensat dans la section de condensation suivante est réalisé à travers le joint hydraulique formé par la garniture 37 qui définit sur la lame extrême 33 adjacente au panneau suivant un conduit vertical mettant en communication les sections voisines par le tuyau 31. La hauteur du conduit précité définit la perte de charge entre les étages. En effet, vu la densité beaucoup plus élevée de la solution en comparaison avec la densité de l'agent frigorifique, le joint hydraulique dans le tuyau 30 peut être choisi pour une perte de charge plus grande que celle qui est assurée entre les étages par le joint hydraulique précité pour le condensatfi Les conduits du récupérateur 11 (Fig. 1 à 3) sont formés par l'ensemble des éléments précités (Fig. 4). Le conduit 10 pour le courant initial de la solution d'absorption est formé par : le tuyau 29 relié aux trous d dans la garniture 32 et dans la lame 33; les fentes entre les lames adjacentes 33 et 34 et la garniture 36; le trou d dans le coin inférieur droit de la lame 34, de la garniture 35 et de la lame 34 adjacente à cette garniture dans le sens d'écoulement du courant de retour; la fente suivante entre les lames 34 et 33 et la garniture 36; le trou d dans le coin supérieur gauche de la lame 33, de la garniture adja cente 32 et du panneau 28 et par le tuyau 29 dans le panneau 28. Le courant initial venant d'un conduit analogue 10 de l'étage précédent (du courant initial) du récupérateur il arrive par le tuyau 29 dans le conduit précité 10 de l'un des étages de condensation. Le conduit pour le courant de retour de la solution est formé: par le trou b dans le panneau 28, le tuyau 30, l'enceinte interne du panneau 28, les trous c dans les garnitures 35 et 36 adjacentes au panneau 28 et les lames 32, 33, 34, par le trou b dans le panneau suivant 28, le tuyau 30, etc, jusqu'au panneau 28 à partir duquel la solution renforcée est évacuée pour pénétrer dans l'absorbeur 16. Le conduit 14 destiné à recueillir et à évacuer le condensat est formé par la paroi du panneau 28 comportant le trou a, par la garniture adjacente 32, la lame 33, les trous e dans les lames 33 et 34, les trous e dans les garnitures 36 et le conduit formé par la garniture 37 dans la fente entre la paroi pleine du panneau suivant 28 d'évaporation du courant de retour et la lame adjacente 33. Le condensat arrive par ce conduit au tuyau 31 qui sert à le transférer à l'étage de condensation suivant. Les jeux des panneaux d'évaporation, des garnitures et des lames sont assemblés en paquets comme indiqué sur la Fig. 4. La production du froid dans une installation avec utilisation d'un agent de transfert de chaleur intermédiaire servant à évacuer la chaleur des appareils est représentée schématiquement sur la Fig. 1 et se déroule de la manière suivante. Dans les tubes 2 de l'évaporateur, la chaleur de liteau d'échange thermique technologique qui arrive à l'état réchauffé d'un récepteur de froid est prélevée par l'eau de recirculation qui arrose les tubes 2. La chaleur fournie à liteau de recirculation et arrivant d'un récepteur de froid est utilisée pour vaporiser cette eau partiellement. La vapeur d'eau de l'agent frigorifique formée est absorbée par la solution aqueuse relativement forte dans l'absorbeur 5. L'absorption de la vapeur d'eau par la solution aqueuse de bromure de lithium est réalisée dans le cas où il existe une différence positive finale entre la pression de la vapeur d'eau dans l'évaporateur 1 et dans l'absorbeur 5 et en absence de gaz non condensables. Par suite de l'absorption de la vapeur d'eau, la solution d'absorption se réchauffe et sa concentration baisse, aussi perd-il sa capacité d'absorber la vapeur d'eau sous la pression donnée dans l'absorbeur 5. Le prélèvement de la chaleur d'absorption de la vapeur d'eau froide depuis ltévaporateur à basse pression 5 est réalisé dans 1'évaporateur à haute pression 19 par vaporisation de l'eau qui circule par les serpentins 7 de l'absorbeur 5 arrosés avec la solution de bromure de lithium. La solution affaiblie est dirigée de l'absorbeur 5 à une concentration de 54 à 56 to à une température de 30 à 400C et sous une pression élevée dans la zone de surchauffe qui lui fournit la chaleur nécessaire pour élever la concentration de la solution par évaporation de l'agent frigorifique absorbé dans les absorbeurs 5 et 16. La zone de surchauffe est formée par le conduit 10 du récupérateur 11 (Fig. 1 à 3), le réchauffeur 9 et la vanne 12. Dans cette zone, on porte d'abord la solution à 90à1000C dans le conduit 10 et ensuite à 200 à 2300C dans le réchauffeur 9; on la fait passer à l'état surchauffé par la vanne 12. Le courant de retour surchauffé de la solution est introduit par le tuyau 30 dans le panneau 28. L'entrée en ébullition de la solution dans le panneau d'évaporation dépend de la pression de condensation des vapeurs de agent frigorifique dans les conduits 14 associés au panneau (Fig. 1 à 3). La pression de condensation dans les conduits 14 est fonction du nombre d'étages d'évaporation de la solution, des conditions de l'échange thermique et de la température initiale du courant de solution initiale admis dans le conduit 10. La solution partiellement renforcée est admise depuis le panneau précité 28 par le conduit formé par les trous dans les lames et les garnitures adjacentes entre elles et passe au tuyau 30 du panneau suivant. Le tuyau 30 sert de joint hydraulique dans la canalisation du courant de retour de la solution de chaque section d'évaporation successive par rapport à la précédente. La condensation des vapeurs de l'agent frigorifique se produit dans les conduits 14 (Fig. 1 à 3) à la surface des lames contigües 33 et 34 (Fig. 4) avec restitution de la chaleur de condensation au courant initial de la solution relativement faible qui s'écoule sous pression entre les lames précitées vers le réchauffeur 9. Le condensat provenant de chaque section d'un étage d'évaporation (de condensation) de l'agent frigorifique du courant de retour de la solution est recueilli au droit du panneau 28 suivant par les trous ménagés dans le paquet de lames et de garnitures. il est transféré à l'étage suivant par un conduit formé par la lame 33, la garniture 37, le panneau 28 et le tuyau 31. Le conduit précité sert de joint hydraulique à chaque étage de vaporisation par rapport à étage précédent dans la canalisation du condensat. il importe de noter que les tuyaux 30 dans les panneaux 28, peuvent entre remplacés par des conduits analogues à ceus qui servent au transfert du condensat, alors que les panneaux d'évaporation proprement dits peuvent entre remplacés par deux lames et une garniture. Du fait de l'évaporation spontanée du courant de retour de la solution qui passe d'une façon consécutive d'un panneau d'évaporation au panneau suivant, la pression baissant de façon échelonnée en correspondance avec la température de condensation des vapeurs dans chaque étage de récupérateur 11 et de condensation des vapeurs de l'agent frigorifique par le courant initial relativement froid de la solution qui est véhiculé par la pompe à travers les conduits 10 (Fig. 1 à 3), on arrive à récupérer (à régénérer) le courant de concentration relativement faible de la solution sans faire appel à un milieu refroidisseur extérieur pour condenser les vapeurs émises de l'agent frigorifique. Cela permet d'élever le rendement du récupérateur 11 (toutes choses égales par ailleurs) tout en abaissant la température du froid produit. En effet, cette opération est liée à un abaissement de la température de la solution affaiblie que l'on prélève de 1'absorbeur 5 et que l'on dirige sur le conduit 10 du récupérateur 11. L'abaissement de la température initiale du courant initial de la solution à l'entrée du conduit 10 entrain une extension de la zone de dégazage et, par conséquent, un accroissement de la production du froid. La solution de bromure de lithium renforcée est évacuée du dernier panneau 28 compté dans le sens d'écoulement du courant de retour de la solution par l'échangeur de chaleur 15 où cette solution est refroidie de 20 à 300C, vers l'absorbeur 16, alors que le condensat est évacué du paquet de lames et de garnitures associé à ce panneau, sur l'évaporateur 19 par un joint hydraulique à boucle. La solution renforcée arrive par gravité à l'absorbeur 16 à travers l'échangeur de chaleur, le récupérateur 11 étant placé audessus de l'absorbeur 16. Dans ce dernier, la solution de bromure de lithium absorbe la vapeur d'eau d'une pression assez élevée venant de Saporateur 19. La chaleur d'absorption des vapeurs de l'agent frigorifique est prélevée par l'eau circulant par les tubes 18 arrosées par la solution. La solution affaiblie de bromure de lithium est véhiculée par la pompe 22 dans l'absorbeur 5 pour l'absorption des vapeurs de l'agent frigorifique à basse pression. Avant d'arriver dans l'absorbeur 5, la solution est refroidie dans l'échangeur de chaleur 23 de 20 à 300C. En sortant du récupérateur 11, le condensat qui pénètre par le joint hydraulique dans l'évaporateur 19 entre en ébullition et se refroidit jusqu'à la température de saturation dans ltévaporateur 19. Une partie de condensat nécessaire à maintenir à un niveau constant, liteau de recirculation dans l'évaporateur 1 est rejetée dans ce dernier à travers un joint hydraulique à boucle. Ainsi s'achève le cycle de l'agent frigorifique dans l'installation. Dans l'installation, le prélèvement de la chaleur qui a été fournie à l'évaporateur et au réchauffeur est effectué - dans l'échangeur de chaleur 15, les températures de la solution étant de 110 à 800C; - dans l'absorbeur 16, les températures de la solution étant de 80 à 700C; - dans l'échangeur de chaleur 23, les températures de la solution étant de 70 à 450C. L'intervalle étalé des températures correspondant à la chaleur prélevée de l'installation ainsi que la possibilité de prélever plus de 70 ss de cette chaleur à une température supérieure à 700C permettent d'utiliser largement l'installation suivant l'invention pour produire simultanément de lteau froide et de l'eau chaude de caractéristiques propres aux installations de chauffage urbain. Outre les échangeurs de chaleur précités 15 et 23, on peut insérer dans la canalisation d'alimentation en solution de bromure de lithium de l'absorbeur 5 et du conduit 10 du récupérateur 11 pour en améliorer les qualités économiques, des refroidisseurs complémentaires de la solution à air, à eau, à air et évaporation d'eau, etc, non représentés sur les Fig. 1 à 3. Le fonctionnement de l'installation sans agent de transfert de chaleur intermédiaire pour le prélèvement de la chaleur (Fig. 2) ne diffère pratiquement pas de ce qui a été décrit plus haut. Cependant, 11 évacuation de la chaleur de l'installation directement dans l'air est réalisée dans des tubes nervurés des échangeurs de cha leur 15 et 22 et de l'absorbeur 16. Pendant le fonctionnement de l'installation suivant le schéma de la Fig. 2, la chaleur évacuée de l'installation peut être utilisée uniquement sous la forme d'air chaud à une température de 60 à 700C. Pour cette raison, on peut recommander, afin de résoudre les problèmes de production de froid artificiel en présence de récepteurs de chaleur à une température de 70 à 1000C, le schéma de 1'installation représenté sur la Fig. 1. Dans les cas d'alimentation en froid où l'utilisation de la chaleur prélevée est impossible, ou dans le cas où il existe des consommateurs d'air chaud, on recommande le schéma de fonctionnement de la Fig. 3. Si l'installation fonctionne en produisant du froid à des températures inférieure à OOC ou voisines de OOC (Fig. 3), on utilise dans l'évaporateur 1 en tant que milieu de recirculation, une solution basique faible telle que KOH, LiOH, ou une solution faible de LiBr, les sections A et B du récupérateur 11 étant connectées en série pour le courant de retour de la solution à renforcer et pour le courant du condensat de l'agent frigorifique; ces sections sont connectées en parallèle par rapport aux courants initiaux de solution faible et relativement froide, autrement dit - la section A est branchée sur l'absorbeur 5 à basse pression; - la section B est branchée sur l'absorbeur 16 à haute pression. La circulation de la solution de bromure de lithium dans le circuit s'effectue comme suit : absorbeur 5 à basse pression pompe 8 - conduit 10 de la section A du récupérateur 17 - absorbeur 16 - pompe 22 - conduit 10 de la section A du récupérateur 11 réchauffeur 9 - vanne 12 - conduit 13 du récupérateur 11 - échangeur de chaleur 15 - absorbeur 5. Comme pour les régimes de fonctionnement de l'installation considérés dans ce qui précède, la chaleur d'absorption des vapeurs à basse pression est prélevée de l'évaporateur 1 par évaporation de l'eau dans l'évaporateur 19 et par absorption de ces vapeurs dans l'absorbeur à haute pression à un niveau de température plus élevé.Le condensat à la sortie du récupérateur 11 est rejeté, comme on l'a mentionné plus haut, dans ltévaporateur 19, et de là dans ltévaporateur 1 fermant ainsi le cycle de l'agent frigorifique dans l'installation. La chaleur prélevée du corps à refroidir et fournie au réchauffeur est évacuée dans ce cas dans deux appareils - dans l'échangeur de chaleur 15 à une température de la solution de 100 à 450C; - dans l'absorbeur 16 à une température de la solution de 60 a 800C. L'élimination de 11 air et des gaz non condensables de llins- tallation est réalisée depuis l'absorbeur 5 vers l'absorbeur 16 et de là dans l'atmosphère. On purge 11 air de la canalisation reliant le récupérateur au condenseur par soufflage des sections de condensation vers l'évaporateur 19. Les moyens servant à éliminer les gaz non condensables ne sont pas représentés sur les Fig. 1 à 3. il importe de noter que le mode de mise en oeuvre de l'invention décrit dans ce qui précède et représenté sur les figures n'est qu'un mode de réalisation préféré; il est évident que l'on péut utiliser divers modes d'application de l'invention en ce qui concerne la forme des appareils, le schéma de circulation de la solution et de sa répartition entre les absorbeurs, l'utilisation de l'eau de circulation dans les évaporateurs et le schéma de circulation de l'eau de refroidissement dans les absorbeurs et les échangeurs de chaleur. Les récupérateurs précités peuvent différer par leur conception. C'est ainsi qu'on peut utiliser des régulateurs de niveau au lieu des joints hydrauliques, alors qu'en cas de l'utilisation de ces derniers, on peut automatiser l'évacuation de la solution et du condensat hors des sections précédant la dernière, en cas de baisse de température de la solution à l'entrée dans le récupérateur-condenseur. On peut utiliser des lames de différentes formes ainsi que des sections de lavage de la vapeur par le condensat dans le panneau de vaporisation, etc; toutefois tous ces éléments doivent satisfaire à la condition suivante : l'évaporation de la solution intervient sous une pression qui diminue par échelons, alors que la condensation des vapeurs de l'agent frigorifique s'effectue sur une solution faible qui s'écoule en sens inverse de la solution à renforcer. Les installations réalisées en conformité avec l'invention peuvent être utilisées avec des solutions d'absorption quelconques non vaporisées en commun avec le solvant, tandis que la chaleur évacuée de l'installation sert à des usages variés concernant aussi bien un simple réchauffage de milieux quelconques que des opérations technologiques telles que la désaération de l'eau à pression réduite. Conformément à ce qui vient d'être exposé, la notion d'ins tallation frigorifique à absorption utilisée dans les revendications ci-après concerne des équivalents tels qu'un compresseur thermochimique, un convertisseur de chaleur, une unité réceptrice de chaleur, etc, dans lesquels l'invention décrite est susceptible de trouver des applications. - REVENDiCATIONS. 1 - Procédé de production de froid avec absorption des vapeurs d'un agent frigorifique et son évaporation ultérieure pour sa séparation de la solution d'absorption que l'on dirige en vue de la récupération dans une zone de surchauffe réalisée au moyen d'un agent de transfert de chaleur à haute température, consistant à élever ensuite dans cette zone la pression pour éviter l'entrée en ébullition de la solution d'absorption surchauffée et à abaisser ensuite d'une façon échelonnée, la pression à partir de la zone de surchauffe dans les sections consécutives du courant, la baisse de pression à chaque échelon étant réalisée de manière à obtenir l'en- trée en ébullition instantanée de la solution d'absorption surehauffée à sa température donnée, caractérisé en ce qu'il consiste à retourner la solution d'absorption surchauffée de la zone de surchauffe à contre-courant par rapport au courant initial de manière que les vapeurs de l'agent frigorifique qui se forment à chaque échelon de courant de retour, se condensent en restituant la -cha- leur au courant initial contigu à l'échelon considéré et relative= ment froid de solution d'absorption qui se dirige vers la zone de surchauffe. 2 - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que ledit courant initial de solution d'absorption est constitué de courants indépendants, admis les uns à la suite des autres et ayant absorbé les vapeurs de l'agent frigorifique de différentes pressions. 3 - Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la solution d'absorption est une solution aqueuse de bromure de lithium, tandis que l'agent frigorifique est de l'eau. 4 - Installation frigorifique à absorption pour la mise en oeuvre du précédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3 comportant un évaporateur de l'agent frigorifique dont les vapeurs sont absorbées dans un absorbeur par une solution d'absorption liquide que l'on dirige sur un récupérateur divisé en étages d'abaissement échelonné de la pression depuis la zone de surchauffe, caractérisée en ce que dans le récupérateur sont agencés des conduits destinés au passage du courant initial de la solution d'absorption que l'on dirige vers la surchauffe et du courant de retour de la solution d'absorption surchauffée qui s'écoule à contre-courant par rapport au courant initial, les sections consécutives des conduits de retour et des conduits de condensat étant munies de dispositifs destinés à réduire la pression qui partagent le récupérateur en lesdits étages, chaque étage en commençant par la zone de surchauffe étant branché au suivant pour le transfert séparé dans cet étage de la solution d'absorption et du condensat. 5 - Installation suivant la revendication 4, caractérisée en ce que des joints hydrauliques sont utilisés en tant que dispositifs pour la réduction de la pression. 6 - Installation suivant l'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisée en ce que chaque étage du récupérateur comporte un paquet de lames séparées par des garnitures et comportant des trous qui forment dans leur ensemble des conduits pour le passage des fluides d'échange de chaleur et du condensat. 7 - Installation suivant la revendication 6, caractérisée en ce que les joints hydrauliques entre les étages sont constitués par une garniture qui isole dans la lame extrême du paquet un conduit vertical mettant en communication les étages voisins et dont la hauteur définit la perte de charge entre les étages. 8 - Installation suivant l'une quelconque des revendications 4 à 7, caractérisée en ce qu'en présence d'absorbeurs absorbant les vapeurs de l'agent frigorifique de différentes pressions, le récu- pérateur est réalisé de manière que ses étages soient assemblés en deux sections séparées et que sa seconde section en comptant dans le sens d'écoulement de la solution d'absorption à récupérer soit branchée dans le conduit du courant initial entre les absorbeurs, alors que sa première section soit branchée sur l'absorbeur à pression relativement haute.