La présente invention concerne un acier de décolletage pour la construction mécanique dont les propriétés sont ameliorées par la présence de particules incluses de sulfure ayant un allongement, une taille et une distribution déterminés. Selon un de ses aspects, l'invention concerne un acier de décolletage ayant une excellente usinabilité accrue par 1' ajustement dans des intervalles déterminés de l'allongement, de la taille et de la distribution de particules incluses à base de MnS dans la matrice d'acier. Selon un autre aspect, l'invention concerne un-acier de décolletage ayant une résistance élevée à la fatigue en roulement améliorée par l'ajustement de l'allongement des particules de sulfure incluses dans l'acier, de telle sorte que la majorité des particules relativement grosses ne puissent pas être extrêmement allongées et par diminution du pourcentage surfacique des amas d'alumine dans la section transversale de la matrice. L'acier de décolletage pour construction mécanique de I' invention peut être constitué d'un acier au carbone, il'un acier au manganèse, d'un acier nickel-chrome, d'un acier chrome-molybdène, d'un acier nickel-chrome-molybdène, d'un acier manganèse-chrome, d'-un acier au molybdène ou d'un acier nickel-molybdène. On sait que certains éléments tels que le soufre, le tellure et le plomb sont utiles pour améliorer l'usinabilité des aciers et lIon utilise couramment des aciers de décolletage ayant une usinabilité accrue par addition d'un ou plusieurs de ces éléments à un acier au carbone ou à un acier faiblement allié. Cependant on n'est pas parvenu totalement à obtenir une meilleure usinabilité de l'acier et diverses industries souhaitent que I'usinabilité de l'acier soit encore améliorée. La demanderesse a découvert qu'un acier pour construction mécanique contenant des quantités appropriées de tellure et de soufre présente non seulement un accroissement de l'usinabilité mais également une diminution -de l'anisotropie des propriétés mécaniques et une bonne aptitude au formage par forgeage à froid. On a cherché à améliorer la résistance à la fatigue en roulement d'un tel type d'acier de décolletage. L'invention a pour objets un acier de décolletage pour la construction mécanique qui présente une excellente usinabilité supérieure à celle que l'on observe habituellement ; et un acier de décolletage pour la construction mécanique qui présente un accroissement de la résistance à la fatigue en roulement. Selon l'invention pour atteindre les objectifs précités, on ajuste l'allongement, la taille et la distribution des particules des inclusions de sulfures en particulier des inclusions à base de MnS de l'acier. Les modes de réalisation préférés de l'invention vont maintenant être décrits. L'acier de décolletage de l'invention est constitué fondamentalement de : jusqu'à 0,6 % de carbone, jusqu'S 2,0 % de silicium, jusqu'à 2,0 % de manganèse, de 0,04 à 0,4 % de soufre, de 0,002 à 0,50 % de tellure et de 0,0010à o,oeoo % d'oxygène, le reste étant pratiquement constitué de fer, et contient des inclusions à base de MnS sous forme de particules longues de 5 à 100 pm et larges de 1 à 10 pm, avec un rapport d'allongement (longueur/largeur) des partioules ne dépassant pas 10 et une densité de 20 à 200 partioules par mm de section transversale de la matrice. Cet acier de décolletage présente, comme décrit ci-après, une excellente usinabilité exprimée par une longévité des outils d'usinage supérieure de 1,5 à 2,0 fois ou plus celle d'un acier de décolletage classique de cette sorte qui contient des particules incluses dont les caractéristiques ne sont pas ajustées comme précédemment défini. Les rôles des éléments d'alliage précités ainsi que l'importance de la composition et des caractéristiques des particules incluses vont maintenant être expliqués. C -: jùsqu'à 0,6 % Le carbone est essentiel pour assurer la résistance mécanique de l'acier pour la construction mécanique et il est présent dans l'acier en une teneur convenant à l'emploi. Cependant une teneur supérieure à 0,6 % réduit la longévité des outils d'usinage par suite d'une résistance mécanique excessive. 51 : jusqu'à 2-,O % On ajoute du silicium à -l1acier comme élément désoxydant. Il est utile pour accroitre l'aptitude à la trempe et la ré- sistance au revenu. Comme un excès de silicium réduit considérablement la résistance mécanique au choc, sa teneur maximale doit être limitée à 2,0 %. Mn : jusqu'à 2,0 % Le manganèse accroît la trempabilité et est également indispensable pour former les inclusions à base de MnS agissant sur la longévité des outils d'usinage. La teneur en manganèse doit être suffisante pour qu'on obtienne un rapport Mn/S supérieur à 2. D'autre part une teneur supérieure à 2,0 % réduit la longévité des outils d'usinage par suite d'un accroissement excessif de la résistance mécanique de la matri -ce. : : 0,04 ù 0,-40 % Le soufre est bien sûr indispensable-pour former les inclusions à base de MnS et pour cette raison sa teneur doit être d'au moins 0,04 %. Une teneur trop élevée en soufre a un effet indésirable sur l'anisotropie de la résistance mécanique et sur l'aptitude au formage à chaud et par conséquent la limite supérieure de la teneur est de 0,40 8. Te -0-,002 à 0,50 W Le tellure est essentiel pour ajuster l'allongement des inclusions à base de MnS qui accroît la longévité des outils d'usinage. L'acier de l'invention doit contenir au moins 0,002 -% de tellure La teneur en tellure ne doit pas dépasser 0,50 % car au-delS on observe une diminution importe de l'aptitude à l'usinage à chaud. 0 : 0,0010 à 0,0300 % L'oxygène joue également un rôle important d'ajutement de l'allongement des inclusions à base de MnS. A cet effet, la limite inférieure est de 0,0010% et la limite supérieure de 0,0300 % Une teneur excessive réduit la ténacité de l'acier. Allongement et distribution des particules incluses. La demanderesse a découvert que l'usinabilite de-l'acier de décolletage dépend dans une grande mesure de l'allongement des particules incluses non métalliques en particulier des inclusions à base de MnS et a effectué de nombreuses expérien ces avec divers allongements des particules incluses.Ces études ont conduit la demanderesse à conclure que pour ralentir llabrasion des outils d'usinage, les valeurs optimales de 1' allongement et de la distribution des particules incluses sont les suivantes : longueur 5 à 100 sm, largeur 1 à 10 pm, rapport d'allongement (longueur/largeur) ne dépassant pas 10 et densité de 20 à 200 particules par mm2 de section transversale de la matrice ; lorsque ces conditions ne sont pas remplies, l'usinabilité et la résistance mécanique ne sont pas satisfaisantes. Donc l'allongement et la -distribution des particules incluses dans l'acier de l'invention correspondent aux valeurs ci-dessus. Si on le désire, à la composition fondamentale précitée de l'acier, on peut ajouter~les éléments d'alliage suivants P : jusqu'à 0,10 % Le phosphore améliore le poli des surfaces ayant subi une finition mécanique et par conséquent son addition est souvent souhaitable. Par suite de la fragilisation et par conséquent de la diminution de la ductilité que provoque une quantité importante de phosphore, la teneur maximale est limitée à 0,10 %. De plus pour améliorer encore l'usinabilité et/ou-la résistance mécanique de l'acier, on peut lui ajputer un ou plusieurs des éléments suivants en quantité appropriée. Pb ; 0,03 à 0,30 % Le plomb accroît l'usinabilité d'un acier ayant la composition fondamentale précitée. On préfère donc ajouter une quantité appropriée de plomb. L'effet de l'addition est appréciable pour une teneur de 0,03 % ou plus. Comme une teneur importante en plomb diminue de façon importante la résistance au choc, on préfère une teneur ne dépassant pas 0,30 %. Ni : jusqu 4,S % ; Cr : jusqu'à 4,5 %- ; Mo : jusqu'à 1,0 %. Ces éléments sont utiles pour améliorer la trempabilité et la résistance mécanique après le revenu. Les limites supérieures indiquées ont été fixées pour éviter une diminution de l'usinabilité due à un accroissement de la résistance mécanique que provoquent des teneurs plus élevées de ces éléments. L'allongement et la distribution des particules incluses qui accroissent les longévités des outils d'usinage, se sont révélés dépendre en grande mesure de la température d'égalisation du lingot et de la température de laminage lors de la finition par laminage à chaud. De nombreuses expériences ont permis de conclure qu'une température d'égalisation comprise entre 1200 et 1400 C et une température de finition supérieure à 10000C permettent d'obtenir les particules incluses ayant l'allongement et la distribution précédemment définis. L'acier de décolletage de l'invention qui présente une amélioration de la résistance à la fatigue en roulement est constitué de : jusqu'à 0,6 % de carbone, jusqu'à 2,0 % de silicium, jusqu'à 2,0 % de manganèse, de 0,04 à 0,40 % de soufre, jusqu'à 0,1 % de tellure, le rapport Te %/S % étant de 0,04 ou plus, jusqu'! 0,003 % d'oxygène et jusqu'à 0,020 % d'azote, le reste étant pratiquement constitué de fer, et il est caractérisé en ce qu'au moins 80 % des particules incluses à base de sulfure ayant une longueur de 10 pm ou plus ont un rapport d'allongement (longueur/largeur) de 5 ou moins et en ce que le pourcentage surfacique des amas d'alumine dans lasection transversale de la matrice ne dépasse pas 0,5 t. L'acier de décolletage présente'également une amélioration de l'aptitude au formage par forgeage à froid qui lui est conferez par l'addition de tellure. Les rôles des composants précités et l'importance de la composition sont, en ce qui concerne le carbone, le silicium, le manganèse et le soufre, presque identiques à ceux qui ont été précédemment expliqués pour l'acier de décolletage de l'invention présentant une excellente usinabilité. Les explications suivantes concernent les autres composants. Te : jusqu'à 0,1 % Dans un acier-de décolletage contenant 0,04 à 0,40 % de soufre il est nécessaire d'ajuster le rapport Te */-S % à une valeur au moins égale à 0,04 et de préférence bien supérieure pour éviter un allongement indésirable des inclusions de sulfure tel que MnS. Cependant, comme pour le soufre, les teneurs trop élevées en tellure réduisent l'aptitude à l'usinage à chaud et n'améliorent que faiblement l'aptitude au formage par forgeage à froid et la résistance à la fatigue en roulement. La limite supérieure est donc fixée à 0,1 %. O : jusqu'à 0,0030 %. En ce qui concerne la résistance à la fatigue en roulement, l'oxygène est un élément indésirable car il forme des oxydes qui provoquent une fissuration. Pour que le tellure puisse pleinement améliorer la résistance à la fatigue en roulement, on doit limiter la teneur en oxygène à 0,0030% ou moins. On-peut en particulier obtenir une bonne résistance à la fatigue en roulement avec une teneur en oxygène ne dépassant pas 0,002 %. N : jusqu'à 0,0200 %. L'azote confère à l'acier une forte résistance à la déformation, une faible usinabilité et une faible aptitude au formage par forgeage à froid. Sa teneur doit donc être aussi faible que possible. La limite supérieure est de 0,02Q0 %. Si on le désire l'acier de décolletage ayant une résistance élevée à la fatigue en roulement peut contenir un ou plusieurs des éléments d'alliage suivants en les quantités indiquées P : jusqu a 0,1 %, Pb : jusqu'à 0,3 %, et Bi : jusqu'à 0,3 %, sous réserve que Pb + Bi ne dépasse pas 0,4 %, Se : jusqu'à 0,4 %, sous réserve que S + Se ne dépasse pas 0,4 % et Ca : jusqu'à 0,0010%. L'addition à l'acier des éléments ci-dessus améliore l'usinabilité. Les limites supérieures sont fixées pour éviter un allongement des particules de sulfures incluses dans l'acier et pour maintenir une bonne résistance à la fatigue en roulement. Si l'on ajoute simultanément Pb et Bi ou S et Se, leur teneur totale ne doit pas dépasser 0,4 % pour que l'aptitude au formage à chaud et la résistance à la fatigue en roulement ne soit pas altérée. Ni : jusqu'à 6,0 %, Cr : jusqu'à 4,0 % et Mo : jusqu'à 2,0 %. Ces trois éléments sont essentiels si l'on désire que le présent acier soit tenace et résiste au revenu. Cependant pour des teneurs plus élevées l'accroissement des effets n'est pas proportionnel à l'accroissement de la teneur et par conséquent on peut ajouter un ou plusieurs de ces éléments en une quantité comprise dans les limites précitées. Al : jusqu'à 2.0 %, B : jusqu'à 0,010 %, V : jusqu'à 0,5 %, Ti : jusqu'à 0,5 %, Nb ; jusqu a 0,5 % -Ta : jusqu'à 0,5 %, Zr : jusqu 0,5 %, éléments des terres rares : jusqu'à 0,1 -% au total. I1 est préférable d'ajouter un ou- plusieurs des éléments choisis du groupe ci-dessus carils améliorent la structure cristalline de l'acier et ses propriétés relatives au traitement thermique. Pour que le présent acier conserve l'allongement favorable des particules de sulfure incluses, et présente une excellente usinabilité et une excellente résistance à la fatigue en roulement, on doit choisir de façon appropriée les teneurs de ces éléments ajoutés, L'invention est illustrée par les exemples non limitatifs suivants. EXEMPLE I On fond des matières dans un four électrique avec un revêtement basique pour -produire des aciers de décolletage ayant les compositions indiquées dans le tableau I. On classe les aciers de la façon suivante et les numéros JIS définissant les compositions figurent ci-après. Numéros des essais Nuances des aciers JIS numéros 1 à 4 Basse teneur en G 4051 carbone 5 à 8 Teneur moyenne en G 4051 carbone 9 à 12 SCr21 G 4104 13 à 16 SCM21 G 4105 17 à 20 SNCMS G 4103 On soumet les lingots des essais impairs 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15, 17 et 19 a une égalisation entre 12000C et 14000C puis on les lamine à chaud pour obtenir des billettes'ayant un diamètre de 90 cm. On effectue le travail à chaud avec une température de finition supérieure à 1000 C. D'autre part on lamine à chaud les lingots des essais à numéros pairs 2, 4 6, 8, 10, 12, 14, -16, 18 et 20 pour obtenir des billettes ayant la même taille que ci-dessus dans des conditions habituelles c'est-à-dire une température d'égalisation de 1100 à 13000C et une température du laminage de finition de 900 à 10000C. Donc les essais à numéros impairs correspondent à des exemples selon l'invention et les essais à numéros pairs à des exemples témoins selon le procédé de travail à chaud classique. Les conditions du travail à chaud figurent dans le tableau II. On prélève des échantillons des billettes ci-dessus pour effectuer l'analyse microscopique et on note l'allongement et la distribution des particules incluses à bases de MnS. Les valeurs figurent dans le tableau III. Dans le tableau III, l' abréviation "L/l" est la moyenne du rapport longueur/largeur ou rapport d'allongement des particules incluses. voir tableau r pages 9 et 10 " " II page 11 III page 12 Tableau I (l) Nuances des aciers Essai C Si Mn P S Te O Pb Autres Basse teneur en carbone 1 0,08 0,02 1,25 0,061 0,275 0,04 0,0115 2 0,10 0,02 1,30 0,059 0,283 0,03 0,034 3 0,08 0,02 1,23 0,060 0,285 0,04 0,010 0,18 4 0,10 0,02 1,28 0,063 0,278 0,04 0,032 0,19 Teneur moyenne en carbone 5 0,48 0,27 0,79 0,010 0,045 0,02 0,0031 6 0,50 0,28 0,79 0,009 0,051 0,02 0,0032 7 0,48 0,25 0,81 0,013 0,055 0,02 0,0043 0,18 8 0,50 0,26 0,78 0,010 0,050 0,03 0,0020 0,18 SCr21 9 0,14 0,25 0,73 0,012 0,055 0,02 0,0082 Cr : 1,12 10 0,14 0,25 0,73 0,013 0,053 0,02 0,0090 Cr : 1,11 11 0,13 0,24 0,75 0,011 0,045 0,02 0,0073 0,13 Cr : 1,21 12 0,13 0,23 0,75 0,011 0,055 0,02 0,0081 0,13 Cr : 1,15 Tableau I (2) Nuances des aciers Essai C Si Mn P S Te O Pb Autres SCM21 13 0,15 0,25 0,68 0,008 0,048 0,02 0,0085 Cr:1,10 Mo:0,20 14 0,15 0,26 0,62 0,009 0,050 0,02 0,0081 Cr:1,21 Mo:0,21 15 0,14 0,22 0,70 0,007 0,070 0,02 0,0075 0,10 Cr:1,15 Mo:0,23 16 0,17 0,27 0,65 0,005 0,068 0,02 0,0073 0,08 Cr:1,22 Mo:0,19 SNCM5 Cr:2,75 17 0,34 0,25 0,40 0,010 0,061 0,02 0,0048 Ni:3,35 Mo:0,63 Cr:2,96 18 0,33 0,27 0,47 0,010 0,056 0,02 0,0045 Ni:3,25 Mo:0,58 Cr:2,81 19 0,35 0,23 0,45 0,010 0,058 0,02 0,0051 0,12 Ni:3,18 Mo:0,62 Cr:2,85 20 0,34 0,26 0,46 0,011 0,048 0,02 0,0042 0,10 Ni:3,30 Mo::0,55 Tableau II Conditions de laminage à chaud Nuances des Température d' Température de fiaciers Essai égalisation ( C) nition-(0C)- Basse teneur en carbone 1 1 350 1 030 2 1 250 950 3 1 380 1-050 4 1 28Q 980 Teneur moyenne en carbone 5 1 250 1 000 6 1 250 950 7 1 250 2 000 8 '1 250 950 SCr21 9 1 250 1 000 10 1 250 970 11 1 250 1 010 12 1 250 980 SCM21 13 1 250 1- 010 14 1 250 980 15 1 200 1 020 16 1 250 980 SNCM5 17 1 250 1 010 18 1 250 980 19 1 250 1 000 20 1 250 980 Tableau III Particules incluses à base de MnS Longueur Largeur Moyenne Nombre Nuances des moyenne moyenne de moyen/ aciers Essai ( m) ( m) L/1 mm Basse teneur en carbone 1 12,5 5,5 2,3 98 2 27,3 0,9 30,3 203 3 7,5 4,8 1,6 6 150 4 25,4: 0,7 36,3 210 Teneur moyenne en carbone 5 1,5 1,5 3,7 190 6 8,3 0,8 10,3 740 7 5,3 1,6 3,3 182 8 7,5 0X7 10,7 832 SCr21 9 14,2 3,8 3,7 52 10 18,4 1,1 16,7 73 11 15,8 2,5 6,3 45 12 21,3 1,3 16,4 78 SCM21 13 19,0 4,9 3,9 35 14 73,1 1,8 40,6 72 15 15,8 3,4 4,6 40 16 58,2 1,3 44,8 105 SNCM5 17 15,8 4,0 4,0 35 18 53,0 1,9 27,9 53 19 12,1 6,2 2,0 28 20 35,0 2,0 17,5 40 Comme le montre le tableau III, les particules incluses à base de MnS des exemples témoins, c'est-à-dire des essais à numéros pairs sont fortement allongées (rapport L/1 supérieur) et sont en nombre plus important par unité de section transversale de la matrice que les particules des exemples selon l'invention, c1est-à-dire des essais à numéros impairs correspondant à la même composition chimique. Après normalisation des échantillons ci-dessus pour effectuer un ajustement de la dureté, on effectue des essais mécaniques par forage et tournage dans les conditions indiquées ci-après. Test de longévité des outils avec un foret hélicoïdal ESTS. Foret : SKH9, diamètre 10 mm Avance : 0,42 mm/tr Vitesse de forage : 47 mm/min Profondeur du trou : 30 mm (trou borgne) Huile de coupe : néant Critère de longévité : nombre total de trou forés jusqu'à ce que le foret ne coupe plus (moyenne, n = 10) Test de longévité des outils avec un outil à un seul bec en carbure.. Outil : P10 (-5, -5, 5, 5, 30, o, 0,4) Avance : 0,20 mm/tr Vitesse de coupe : 150 mm/min Profondeur de coupe : 2,0 mm Huile de coupe : néant Critère de longévité : Durée totale écoulée jusqu'à ce que VB = 0,2 mm moyenne, n = 10) (VB désigne l'usure de flanc) Les résultats figurent dans le tableau 1V avec les conditions de normalisation. voir tableau IV page 14 TABLEAU IV Conditions Longévité Longévité Nuances Essai de normali- Dureté des forets des outils des sation (re- (Nombre de de coupe aciers froidisse- (HB) trous) (min) ment ~~~~~ ment à l'air) ~~~~~~~~ ~~~~~~~~~~ ~~~~~~~~~~ Basse teneur en carbone 1 920 C 135 850 245 2 k2b 130 452 120 3 130 2112 290 4 128 1311 185 Teneur moyenne en carbone 5 830 C 200 82 125 6 205 48 95 x2h 7 198 155 153 8 200 100 105 SCr21 9 O 178 180 185 900 C 10 175 102 150 x2h 11 175 285 200 12 170 191 155 SCM21 13 900 c 175 183 170 14 x2h 170 98 130 15 175 250 185 16 173 170 140 SNCMS 17 228 60 110 850 0C 18 230 40 95 x2h 19 230 123 125 20 228 60 110 Le tableau IV montre nettement que pour toutes les nuances d'acier, les aciers de décolletage de l'invention dans lesquels l'allongement et la distribution des particules incluses sont ajustés comme précédemment défini, permettent d' obtenir des longévités des outils de formage et de tournage 1,5 à 2,0 -fois supérieure-- à celles obtenues avec les aciers témoins dans lesquels l'allongement et- la distribution des particules incluses ne sont pas ajustés. On a de plus effectué des tests d'usinabilité dans des conditions différentes de vitesse de couper d'avance et de profondeur de coupe. Les résultats ont également montré que les aciers de décolletage del'invention présentent une usi nabilité supérieure à celle des aciers de décolletage classiques. De plus avec le présent acier contenant du plomb, la longévité des outils de coupe est 1,5 à 2,0 fois supérieure à celle obtenue avec un acier ne contenant pas de plomb. Ceci montre nettement l'effet de l'addition du plomb sur l'usina- bilité en particulier l'aptitude-au forage. EXEMPLE -11 Dans un four à arc expérimental, on fond des éléments d'alliage autres que Te,-Pb, Bi et Ca pour obtenir des aciers ayant des compositions prédéterminees. On introduit les aciers fondus dans un récipient de dégazage sous vide pour les dégazer puis on les verse dans une poche dont le fond est muni d' un bouchon poreux. Après addition d'une quantité prédéterminée d'aluminium, on insuffle de 11 argon dans les aciers fondus par le bouchon poreux afin de les agiter. Pendant l'agitation, on ajoute aux aciers fondus une quantité de tellure calculée à partir de la teneur en soufre pour que le rapport Te % / S % soit de 0,04 ou plus. Lorsqu'il est nécessaire, on ajoute une quantité prédéterminée de Pb, Bi ou Ca sous forme de poudre par l'interme- diaire du bouchon poreux dans le courant d'argon. Sinon on peut'ajouter Pb, Bi et Ca au courant d'acier fondu lorsqu'on le coule du récipient de dégazage dans la poche comportant un bouchon poreux d'insufflation de gaz. On coule ensuite par le fond l'acier fondu en lingots de 1,3 tonne. Si on le désire, on peut couier l'acier selon un mode classique de coulée continue. Le tableau V indique la composition des aciers ainsi préparés. La liste ci-dessous indique les nuances d'acier du présent exemple et les numéros-des essais correspondants. Nuances des aciers Présente invention Exemples témoins Numéros Numéros des essais Numéros des e-s essais SioC 1 à 6 7 S55C 8 à 15 16, 17 SMn21 18 à -22 23, 24 SCr4 25 à 32 33 à 35 SNC2 36 à 40 41 SNCM25 42 à 46 47 SCM22 48 à 55 56, 57 SMnC3 58 à 64 65, 66 4032 67 à 71 72 4621 73 à 77 78 voir tableau V pages 17 à 22 Tableau V (l) Nuances des Te %/ B,V,Ti,Nb, Pb,Bi, aciers C Si Mn P S Te O N Al Ni Cr Mo Essei S% Ta,zr,T.R Se,Ca S10C 1 0,08 0,25 1.21 0,026 0,360 0,015 0,042 0,0015 0.012 0,025 - - - - 2 0,09 0,22 1.22 0,016 0,384 0,016 0,042 0,0014 0,015 0,007 - - - Ti:0,09 3 0,12 0,24 1.25 0,027 0,356 0,018 0,051 0,0012 0,013 0,033 - - - - Pb:0,18 4 0,10 0,24 1.23 0,023 0,351 0,019 0,054 0,0024 0,013 0,005 - - - - Bi:0,18 5 0,11 0,22 1.25 0,070 0,350 0,015 0,043 0,0013 0,012 0,032 - - - Nb:0,08 Ca::0,0032 6 0,08 0,20 1.21 0,065 0,375 0,017 0,045 0,0012 0,013 0,040 - - - Zr:0,16 Pb:0,06 7 0,12 0,21 1.25 0,017 0,355 - - 0,0104 0,010 0,005 - - - - Ca:0,0076 S55C 8 0,56 0,24 0,81 0,021 0,054 0,003 0,056 0,0016 0,009 0,018 - - - - B:0,003 9 0,54 0,24 0,80 0,013 0,054 0,004 0,074 0,0011 0,008 0,028 - - - Ti:0,003 10 0,58 0,28 0,74 0,024 0,051 0,015 0,294 0,0012 0,009 0,015 - - - Zr:0,04 Nb:0,07 11 0,57 0,25 0,85 0,029 0,045 0,008 0,178 0,0009 0,010 0,010 - - - Ti:0,01 12 0,57 0,28 0,83 0,010 0,051 0,009 0,176 0,0010 0,010 0,018 - - - - Pb:0,06 Pb:0,09 13 0,56 0,28 0,82 0,022 0,055 0,005 0,091 0,0012 0,008 0,022 - - - - Ca:0,0041 Zr:0,08 14 0,58 0,25 0,77 0,005 0,053 0,025 0,472 0,0014 0,008 0,023 - - - Ti:0,05 Se::0,35 Tableau V (2) Nuances des Te %/ B,V,Ti,Nb, Pb,Bi, aciers C Si Mn P S Te O N Al Ni Cr Mo Essei S% Ta,zr,T.R Se,Ca S55G 15 0,58 0,23 0,74 0,014 0,046 0,010 0,217 0,0011 0,010 0,014 - - - Nb:0,05 Ca:0,0049 16 0,53 0,28 0,73 0,016 0,053 - - 0,0035 0,009 0,022 - - - - B:0,0059 17 0,56 0,27 0,78 0,012 0,053 - - 0,0045 0,011 0,025 - - - Ti:0,03 SMn21 18 0,21 0,27 1,25 0,015 0,154 0,007 0,045 0,0012 0,012 0,025 - - - - B:0,0019 19 0,19 0,29 1,28 0,014 0,144 0,009 0,063 0,0014 0,013 0,032 - - - Ti:0,05 Nb:0,03 20 0,19 0,26 1,33 0,015 0,162 0,015 0,093 0,0007 0,015 0,035 - - - Ti:0,03 21 0,20 0,24 1,34 0,024 0,161 0,011 0,068 0,0016 0,012 0,028 - - - - Pb:0,15 Bi:0,04 V:0,19 Bi:0,09 22 0,19 0,28 1,26 0,021 0,165 0,011 0,067 0,0017 0,013 0,049 - - - Zr:0,15 Se:0,035 23 0,20 0,23 1,32 0,019 0,165 - - 0,025 0,013 0,035 - - - - B::0,003 24 0,20 0,22 1,30 0,013 0,161 - - 0,045 0,025 0,033 - - - Ti:0,06 SCr4 25 0,40 0,22 0,78 0,018 0,064 0,011 0,172 0,0017 0,010 0,029 - 0,96 - - 26 0,39 0,20 0,74 0,024 0,070 0,009 0,129 0,0013 0,012 0,900 - 0,98 - B:0,003 Ti:0,04 27 0,42 0,28 0,75 0,008 0,075 0,003 0,040 0,0019 0,019 0,018 - 1,05 - V:0,15 28 0,41 0,28 0,70 0,019 0,074 0,018 0,243 0,0013 0,017 0,026 - 1,01 - Nb:0,08 - Tableau V (3) Nuances des Te %/ B,V,Ti,Nb, Pb,Bi, aciers C Si Mn P S Te O N Al Ni Cr Mo Essai S% Ta,Zr,T.R Se,Ca SCr4 29 0,41 0,23 0,73 0,013 0,065 0,015 0,231 0,0012 0,014 0,022 - 0,99 - - Pb:0,19 30 0,40 0,22 0,74 0,028 0,068 0,028 0,412 0,0020 0,012 0,034 - 0,97 - - Se:0,224 Bi:0,02 31 0,41 0,22 0,72 0,022 0,063 0,005 0,079 0,0018 0,011 1,100 - 1,05 - - Ca:0,0096 B:0,003 32 0,39 0,24 0,71 0,024 0,067 0,008 0,119 0,0015 0,012 0,021 - 1,00 - Ti:0,05 Ca::0,0033 33 0,40 0,23 0,74 0,026 0,075 - - 0,0050 0,011 0,008 - 0,98 - - B:0,0034 34 0,39 0,28 0,75 0,023 0,080 - - 0,0045 0,012 0,065 - 1,04 - Ti:0,04 35 0,41 0,21 0,76 0,005 0,074 0,001 0,014 0,0038 0,010 0,023 - 1,00 - V:0,14 Pb:0,04 SNC2 36 0,30 0,27 0,48 0,022 0,053 0,005 0,094 0,0018 0,010 0,019 2,69 0,79 - - 37 0,30 0,27 0,48 0,010 0,052 0,008 0,154 0,0018 0,011 0,020 2,77 0,80 - B:0,0089 Nb:0,06 38 0,30 0,27 0,45 0,020 0,058 0,004 0,069 0,0007 0,010 0,025 2,66 0,76 - Zr:0,15 Pb:0,05 39 0,32 0,24 0,49 0,028 0,055 0,013 0,236 0,0017 0,010 0,021 2,72 0,74 - - Se:0,083 Ca:0,006 40 0,31 0,21 0,46 0,022 0,058 0,012 0,207 0,0008 0,011 0,023 2,79 0,81 - Ti:0,05 Si::0,06 41 0,29 0,20 0,41 0,011 0,060 - - 0,0025 0,011 0,022 2,71 0,85 - - - Tableau V (4) Nuances des Te %/ B,V,Ti,Nb, Pb,Bi, aciers C Si Mn P S Te O N Al Ni Cr Mo Essai S% Ta,Zr,T.R Se,Ca SNCM25 42 0,16 0,22 0,49 0,006 0,053 0,004 0,075 0,0013 0,012 0,025 4,20 0,88 0,17 - V:0,04 43 0,17 0,26 0,44 0,022 0,046 0,002 0,044 0,0012 0,012 0,023 4,18 0,81 0,16 Zr:0,03 Ni:0,05 44 0,17 0,21 0,46 0,020 0,040 0,005 0,125 0,0021 0,010 0,028 4,33 0,80 0,18 Ti:0,02 Zr:0,03 Pb:0,07 45 0,16 0,22 0,48 0,014 0,054 0,018 0,333 0,0010 0,012 0,024 4,19 0,83 0,18 - Se:0,125 B:0,004 Ca:0,0077 46 0,15 0,20 0,48 0,028 0,046 0,024 0,525 0,0019 0,011 0,045 4,25 0,85 0,15 Ti:0,05 Bi:0,10 Nb::0,04 47 0,18 0,23 0,49 0,007 0,050 - - 0,0044 0,012 0,024 4,24 0,80 0,18 - SCM22 48 0,20 0,23 0,76 0,014 0,046 0,011 0,239 0,0012 0,012 0,034 - 0,96 0,17 - 49 0,20 0,29 0,70 0,020 0,060 0,007 0,117 0,0012 0,010 0,035 - 1,01 0,18 V:0,05 50 0,19 0,23 0,72 0,023 0,047 0,009 0,191 0,0009 0,017 0,042 - 1,04 0,15 Nb:0,05 51 0,20 0,28 0,76 0,019 0,050 0,014 0,280 0,0016 0,012 0,036 - 0,98 0,15 - Pb:0,15 52 0,19 0,23 0,72 0,011 0,049 0,013 0,265 0,0012 0,010 0,039 - 0,99 0,18 - Pb:0,05 Ca:0,0021 53 0,19 0,24 0,71 0,006 0,059 0,003 0,051 0,0010 0,011 0,040 - 1,05 0,17 - Ca:0,005 54 0,19 0,27 0,73 0,008 0,058 0,005 0,086 0,0016 0,015 0,038 - 1,02 0,15 Nb:0,04 Ca:0,0038 55 0,20 0,23 0,76 0,005 0,049 0,006 0,122 0,0017 0,014 0,035 - 0,96 0,16 Nb:0,04 Se:0,259 Ca::0,0094 Tableau V (5) Nuances des Te %/ B,V,Ti,Nb, Pb,Bi, aciers C Si Mn P S Te O N Al Ni Cr Mo Essai S% Ta,Zr,T.R Se,Ca SCM22 56 0,20 0,23 0,73 0,026 0,050 - - 0,0058 0,015 0,030 - 0,99 0,16 - 57 0,20 0,25 0,71 0,011 0,057 - - 0,0105 0,012 0,005 - 1,03 0,18 Nb:0,05 Ca:0,0014 SMnC3 58 0,42 0,25 1,40 0,018 0,094 0,006 0,064 0,0011 0,011 0,035 - 0,46 - - B:0,001 59 0,43 0,27 1,44 0,026 0,096 0,008 0,084 0,0018 0,009 0,036 - 0,55 - Ti:0,04 V:0,06 60 0,43 0,27 1,46 0,012 0,101 0,009 0,089 0,0012 0,011 0,038 - 0,51 - Nb:0,05 Ti:0,09 61 0,42 0,26 1,46 0,025 0,094 0,015 0,160 0,0013 0,012 0,042 - 0,49 - Ca:0,0053 Bi:0,03 62 0,44 0,27 1,48 0,015 0,096 0,013 0,135 0,0009 0,010 0,041 - 0,45 - Ca:0,0038 Pb:0,03 63 0,43 0,25 1,40 0,025 0,094 0,004 0,043 0,0016 0,012 0,035 - 0,53 - Nb:0,04 Bi:0,07 Ti: :0,03 64 0,43 0,21 1,46 0,007 0,108 0,017 0,157 0,0018 0,011 0,037 - 0,51 - Zr:0,15 Se:0,065 65 0,42 0,20 1,44 0,023 0,102 - - 0,0043 0,012 0,034 - 0,44 - - B:0,0022 66 0,44 0,23 1,45 0,015 0,106 - - 0,0052 0,010 0,025 - 0,51 - Ti:0,05 4032 67 0,31 0,29 0,81 0,018 0,075 0,009 0,12 0,0015 0,011 0,042 - - 0,25 - V:0,01 68 0,31 0,22 0,80 0,021 0,087 0,004 0,046 0,0009 0,011 0,045 - - 0,24 Ti:0,05 69 0,32 0,22 0,85 0,025 0,083 0,008 0,096 0,0017 0,012 0,040 - - 0,27 Zr:0,12 - Tableau V (6) Nuances des Te %/ B,V,Ti,Nb, Pb,Bi, aciers C Si Mn P S Te O N Al Ni Cr Mo Essai S% Ta,Zr,T.R Se,Ca 4032 70 0,33 0,22 0,87 0,024 0,078 0,018 0,231 0,0028 0,009 0,025 - - 0,27 - Pb:0,05 Bi : 0,01 Ca : 0,002 71 0,31 0,26 0,83 0,010 0,084 0,014 0,167 0,0023 0,007 0,041 - - 0,24 Nb:0,05 Pb : 0,18 72 0,31 0,25 0,82 0,007 0,089 - - 0,0064 0,009 0,040 - - 0,26 - 4621 73 0,21 0,28 0,88 0,014 0,045 0,012 0,267 0,0018 0,012 0,012 1,77 - 0,26 - B:0,0042 74 0,20 0,20 0,82 0,011 0,047 0,010 0,213 0,0011 0,012 0,012 1,81 - 0,26 Ti:0,04 Zr:0,01 75 0,21 0,26 0,85 0,012 0,054 0,009 0,167 0,0010 0,012 0,012 1,83 - 0,27 - Po:0,08 Ca:0,0058 76 0,22 0,22 0,80 0,015 0,045 0,007 0,156 0,0020 0,013 0,013 1,75 - 0,24 - Ca:0,0058 77 0,20 0,29 0,82 0,023 0,048 0,008 0,167 0,0012 0,012 0,012 1,77 - 0,25 Zr:0,10 Bi:0,05 Ca:0,0042 78 0,20 0,27 0,83 0,022 0,050 - - 0,0048 0,001 0,038 1,85 - 0,27 - - On lamine les lingots à chaud avec une température de finition de 950 C et un rapport de forgeage d'environ 100 ou plus. On prélève des échantillons de la matière laminée pour examiner l'allongement des particules de sulfure incluses et la teneur en amas d'alumine. 1) Allongement des particules de sulfure incluses. Dans un champ microscopique déterminé, on observe les particules de sulfure ayant une longueur de 10 pm ou plus, on mesure leur longueur (L) et leur largeur (1) pour calculer le-pourcentage numérique de particules non allongées dont le rapport L/1 ne dépasse-pas 5. Les résultats figurent dans le tableau VI.- Comme le montre ce tableau ce pourcentage est inférieur à 20 pour les échantillons témoins tandis qu'il est supérieur à 80 pour tous les aciers de l'invention. On peut donc conclure que les particules de sulfure incluses des aciers de l'invention n'ont pas une forme allongée. 2) Teneur en amas d'alumine. On examine au microscope des échantillons longs de 20 mm et larges de 15 mm selon la méthode définie dans la norme japonaise JIS G 0555 pour déterminer le- pourcentage surfacique d'amas d'alumine dans la section transversale de la matrice. 'les résultats figurent également dans le tableau VI. Ces résultats montrent nettement que les aciers de l'invention ont des pourcentages surfaciques des amas d'alumine bien inférieurs à ceux des échantillons témoins. On considère que cette meilleure netteté reflète l'effet de la teneur moindre en oxygène. Dans le tableau VI "L/1 z 5 (%)" indique le pourcentage numérique de particules. de sulfure incluses présentant un rapport L/1 ne dépassant pas 5 et "alumine (%) n indique le pourcentage surfacique des amas d'alumine. voir tableau VI pages 24 et 25 Tableau VI (1) Nuances des L/1 # 5 Alumine Nuances des L/1 # 5 Alumine aciers aciers Essai (%) (%) Essai (%) (%) S1OC SMn21 1 82 0,04 21 86 0,06 2 85 0,03 22 92 0,07 3 84 0,05 23 21 0,89 4 89 0701 24 18 0,87 5 83 0,06 SCr4 6 91 0,03 2-5 90 0,04 7 14 0,82 26 90 0,02 S55C 27 85 8 98 0106- 28 96 0,03 9 95 0,07 29 97 0701 10 97 0,04 30 91 0,08 11 99 0t03 @ 31 91 0,01 12 94 0t02 32 89 0,04 13 92 0,02 33 13 0,86 14 90 0,03 34 15 0,84 15 95 0,02 35 22 0,52 16 19 0,85 SNC2 17 16 0,54 36 89 0,01 SMn21 37 94 0,04 18 87 0,03 38 93 0,04 19 88 0,04 39 93 0,02 20 88 0,01 40 97 0,08 41 18 0786 Tableau VI (2) Nuances des L/1#5 Alumine Nuances des L/1 # 5 Alumine aciers aciers Essai (%) (%) Essai (%) (%) SNCM25 SMnC3 42 90 0,05 62 87 0,08 43 91 0,02 63 87 0,09 44 88 0,07 64 91 0701 45 96 0,02 65 20 0,82 46 94 0,05 66 18 0,83 47 25 0,87 4032 SCM22 67 86 0,04 48 92 0,06 68 84 0y08 49 81 0,06 69 85 0,08 50 96 0,02 70 90 0,02 51 93 0,04 71 90 0,02 52 92 0,06 ~ 72 16 0,85 53 92 0,05 4621 54 89 0,06 73 95 0,07 55 90 0,01 74 97 0P03 56 21 0,83 75 87 0,06 57 15 0,96 76 87 0,07 SMnC3 77 90 Oj04 58 94 0,02 78 18 . 0,85 59 85 0,05 60 89 0,04 61 87 0101 On traite les aciers du tableau V à chaud dans des conditions appropriées et on les soumet à une mesure de la résistance à la fatigue en roulement. Pour effectuer la mesure, on utilise des échantillons longs de 22 mm et de 12 mm de diamètre et on compte la valeur B10-Life (nombre de roulements répétés jusqu'à enrayage de 10 % du nombre total d'échantillons) et la valeur B50-Life (nombre de roulements répetés jusqu'à enrayage de 50 % du nombre total d'échantillons) dans les conditions indiquées ci-après Conditions de l'essai de résistance à la fatigue en roulement Contrainte Herz : 300 à 600 kg/mm Nombre de rotations : 23 120 tr/min Lubrifiant : huile pour turbine nO 140 Nombre de répétitions : 10 Les résultats de cet essai et les compositions du traitement thermique précité figurent dans le tableau VII.Ce tableau montre une amélioration remarquable de la résistance à la fatigue en roulement des aciers de l'invention par rapport aux aciers témoins. voir tableau VII pages 27 à 31 Tableau VII (1) Résistance à la fatigue en roulement Nuances Essai Traitement Pression B10-Life B50-Life des superficielle aciers thermique kg/mm2 (x106) (x106) S1OC 1 400 2,2 9,8 Carburation 2 900 C 400 1,8 8,6 3 Trempe 400 1,2 4,5 4 830 C. eau 400 1,2 4,2 5 400 2,0 8,8 Revenu 6 400 1,6 5,0 200 C, air 7 400 0,3 1,0 S55C 8 600 1,5 3,4 Trempe haute 9 fréquence 600 1,6 3,5 Trempe 10 600 1,8 3,8 830 C, eau 11 600 1,5 3,5 Revenu 12 600 0,9 2,0 200 C, air 13 600 0,8 2,0 14 600 1,3 3,0 15 600 1,3 3,1 16 600 0,2 0,6 17 600 0,2 0Z5 Tableau VII (2) Résistance à la fatigue en roulement Nuances Essai Traitement Pression B10-Life B50-Life des supefficiel aciers thermique le kg/mm (x106) (x106) SMn21 18 600 3,0 10,0 Carburation 19 600 3,2 11,5 900 C 20 600 3,0 10,0 Trempe 21 600 1,5 6,2 830 C, huile 22 600 1,6 5,8 Revenu 23 600 0,5 2,4 200 C, air 24 600 0,4 2,3 SCr4 25 350 13 44 26 350 16 51 27 350 20 58 Trempe 28 350 14 46 850 C, huile 29 350 7,1 25 30 350 7,5 28 Revenu 31 350 9,8 37 450 C, air 32 350 19 55 33 350 2,0 5,1 34 350 2,5 5,2 35 350 1,6 Tableau VII (3) Résistance -à la fatigue en roulement Nuances Essai Traitement Pression su- B10-Life B50-Life des perficielle aciers thermique kg/mm (x106) (x106) SNC2 36 350 11 45 Trempe 45 37 8500C, huile 350 12 38 350 14 51 39 350 8,3 33 Revenu 40 350 15 60 400 C, eau 41 350 0,9 2,6 SNCM25 42 Carburation 600 14 44 43 9000C - 600 18 42 44 Trempe 600 10 36 45 830 C, huile 600 9,5 25 46 Revenu 600 9,6 26 47 1900C, air 600 3,4 .10 Tableau VII (4) Résistance à la fatigue en roulement Nuances Essai Traitement Pression B10-Life B50-Life des superficielle aciers thermique kg/mm (x106) (x106) SCM22 48 600 16 40 49 600 15- 39 50 .Carburation .600 19 44 51 9000C 600 10 30 52 Trempe 600 11 29 53 830 C, huile 600 19 50 54 600 18 46 Revenu 55 1900C, air 600 12 39 56 600 3,3 8,1 57 600 4,5 9,8 SMnC3 58 350 20 73 59 350 22 74 60 350 27 81 Trempe 61 350 27 80 850 C, huile 62 350 18 68 Revenu 63 350 16 66 400 C, air 64 350 17 69 65 350 4,0 1?,8 66 350 3r9 13,0 Tableau VII (5) Résistance à la fatigue en roulement Nuances Essai Traitement Pression -B -Life B50-Life aciers superticielle thermique - kg/mm2 (xlO ) (x106) 4032 67 350 5,1 68 Trempe 350 5,7 - 17 69 8300C, huile 350 5,6 -17 70 Revenu 350 - 4,0 15 71 300 C, eau 350 3,3 15 72 350 0,8 3,9 4621 73 Carburation 600 8,2 29 74 900 C 600 8,9 26 75 Trempe 600 5,3 11 76 830 C, huile 600 1071 35 77 Revenu 600 8,0 19 78 1500C, air 600 1,4 3,9 Pour déterminer l'usinabilité des aciers du tableau V après le traitement thermique approprié à chaque nuance, on en usine des échantillons dans les conditions suivantes Essai de longévité des outils avec un for hélicoïdal HSS Foret : SKH 9, foret à corps rectiligne, diamètre 10 mm Avance : 0,42 mm/tr. Vitesse de forage : 30 m/min Profondeur du trou 20 mm (trou borgne) Huile de coupe : néant Critère de longévité : profondeur totale des trous jusqu'à ce que le foret ne coupe plus. Test de longévité des outils avec un outil à bec unique en carbure. Outil : P 10 (-5, -5, 5, 5, 30, 0, 0,4) Avance : 0,2 mm/tr Vitesse de coupe : 200 m/min Profondeur de coupe : 2,0 mm Huile de coupe : néant Critère de longévité : temps total écoulé jusqu'à ce que VB = 0,2 Les résultats figurent dans le tableau VIII. voir tableau VIII pages 33 à 37 Tableau VIII 11) Nuances des Traitement Longévité Longévité des aciers Essai thermique des forets outils de coupe (mm) (min) S10C 1 6.920 58 2 6.760 60 3 19.240 65 Normalisation 4 21.080 64 9000C, air 5 7,240 . 121 6 10.500 134 7 5,400 41 S55C 8 280 17 9 240 15 10 220 15 11 220 16 12 Recuit 680 18 13 850 C, 1.240 35 refroidissement 14 aufour 2.160 20 15 320 32 16 200 12 17 160 12 Tableau VIII (2) Nuances des Traitement Longévité Longévité des aciers Essai thermique des torets outils de cou pe (mm) (min) SMn21 18 520 21 19 460 20 20 480 21 Normalisation 21 2,100 25 850 C, air 22 1,820 28 23 340 16 24 300 14 SCr4 25 480 24 26 480 22 27 420 20 28 460 21 29 1.280 25 Recuit 30 1.320 31 850 C, 31 560 64 Refroidissement 32 au four 500 60 33 360 18 34 320 16 35 420 15 Tableau VIII (3) Nuances des Traitement Longevite Longévité des aciers Essai des forets outils de coupe thermique thermique (mm) (min) SNC2 36 260 16 37 240 15 38 Recuit 240 15 39 8500C, 880 18 Refroidissement au 40 four 600 17 41 200 13 SNCM25 42 400 22 43 380 20 44 Normalisation 400 20 45 9000C,air 2.160 64 46 1.880 24 47 280 17 Tableau VIII (4) Nuances des Traitement Longévité des Longévité des fonéts outils de coupe aciers Essai thermique (mm) (min) SCM22 48 700 40 49 680 41 50 720 41 51 1.800 45 Normalisation 52 1,680 74 900 C, air 53 700 72 54 740 70 55 2 120 86 56 500 34 57 500 40 SMnC3 58 220 10 59 200 10 60 200 9 61 220 29 Recuit 62 340 34 850 C, 63 Refroidissement au 660 15 64 four 480 13 65 140 6 66 120 m 6 Tableau VIII (5) Nuances des Traitement Longévité Longévité des des forets outils de cou aciers Essai thermique (min) pe (min) (refroidfssement 4032 au four) 67 180 6 68 160 5 69 Recuit 160 5 70 830 C 320 18 71 480 7 72 110 4 4621 73 460 25 74 420 24 75 Recuit 760 68 76 8300C 460 70 77 680 69 78 320 21 REVENDICATIONS 1. Acier de décolletage pour la construction mécanique ayant une excellente usinabilité caractérisé en ce qu'il est constitué de : C : jusqu'à 0,6 %, Si : jusqu'à 2,0 %, Mn jusqu-'à 2,0 %, S : de 0,04 à 0,4 %, Te : de 0,002 à 0,50 % et 0 : O,0010à 0,0300 %,le reste étant pratiquement constitué de fer, et en ce qu'il contient des inclusions à base de MnS sous forme de particules longues de 5 à 100 um, larges de 1 à 10 film, dont le rapport d'allongement (longueur/largeur) ne dépasse pas 10, avec une densité de 20 à 200 particules par mm2 de section transversale. de la matrice. 2. Acier de décolletage selon la revendicaiton 1, caractérisé en ce qu'il contient de plus jusqu'à 0,10 % de phosphore. 3. Acier de décolletage selon la revendication 1, carac térisé en ce qu'il contient de plus 0,03 à 0,30 % de plomb. 4. Acier de décolletage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient de plus jusqu'à 4,5 % de Ni et/ou jusqu'à 4,5 % de Cr et/ou jusqu'à 1,0 % de Mo. 5. Procédé pour produire un acier de décolletage pour la construction mécanique ayant une excellente usinabilité, caractérisé en ce qu'il consiste à laminer à chaud un lingot d'acier contenant : jusqu'à 0,6 % de C, jusqu'à 2,0 % de Si,- jusqu'à 2,0 % de Mn, de 0,04 à 0,4 % de S, de 0,002 à 0,50 % de Te, et de 0,0010à 0,0300 % d'O, le reste étant pratiquement constitué de fer, avec une température d'égalisation comprise entre 1200 et 14000C et une température de finition supérieure à 1000 C. 6. Acier de décolletage pour la construction mécanique ayant une resistance améliorée à la fatigue en roulement cons titué de jusqu'à 0,6 % de C, jusqu'à 2,0 % de Si, jusqu'à 2,0 % de Mn, de 0,04 à 0,4 % de S et jusqu'à 0,1 % de Te, avec un rapport Te %/ S % d'au moins 0,04 , jusqu'à 0,0030% d'o, et jusqu'à 0,0200%de N, le reste étant pratiquement constitué de fer, caractérisé en ce qu'au moins 80 % des particules à base de sulfure incluses longues de 10 pin ou plus ont un rapport d'allongement (longueur/largeur) de 5 ou moins et en ce que le pourcentage surfacique des amas d'alumine dans la section transversale de la matrice ne dépasse pas 0,5 %. 7. Acier de décolletage selon la revendication 6, caractérisé en ce que de plus il contient ùn ou plusieurs des éléments d'alliage choisis parmi : jusqu'à 0,1 % de P, jusqu'à 0,3 % de Pb, jusqu'à 0,3 % de Bi, sous réserve que Pb + Bi ne dépasse pas 0,4 %, jusqu'à 0,4 % de Se, sous réserve que S-+ Se ne dépasse pas 0,4 %, et jusqu'à 0,010 % de Ca 8-.Acier de décolletage selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il contient de plus un ou plusieurs des élé- ments d'alliage choisis parmi : jusqu'à 6,0 % de Ni, jusqu'à 4,0 % de Cr. jusqu'à 2,0 % de Mo, jusqu'à 2,0 % d'Al, jusqu'à 0,010 % de B, jusqu'à 0,5 ode V, jusqu'a 0,5 % de Ti, jusqu'à 0,5 % de Nb, jusqu'à 0,5 % de Ta, jusqu'à 0,5 % de Zr et jusqu'à 0,1 % au total d'éléments des terres rares. 9. Acier de décolletage selon la revendication.6, carac térisé en ce que de plus il contient un ou plusieurs des élé- ments d'alliage choisis parmi : jusqu'à 6,0 % de Ni, jusqu'à 4,0 % de Cr, jusqu'à 2,0 % de Mo, jusqu'à 2,0 % d,'Al, jusqu'à 0,010 % de B, jusqu'à 0,5 % de V, jusqu'à 0,5 % de- Ti, jusqu'à 0,5 % de Nb, jusqu'à 0,5 % de Ta, jusqu'à 0,5 % de Zr, et jusqu'à 0,1 % au total d'éléments des terres rares, avec un ou plusieurs des éléments d'alliage choisis parmi : jusqu'à 0,1 % de P, jusqu'à 0,3 % de Pb, jusqu'à 0,3 % de Bi, sous réserve que Pb + Bi ne dépasse pas 0,4 %, jusqu'à 0,4 % de Se, sous resserve que S + Se ne dépasse pas 0,4 %-et jusqu'à 0,0010 % de ca.