La présente invention concerne généralement le forgeage d'articles métalliques ayant une forme prédéterminée et, plus particulièrement, un procédé perfectionné de forgeage d'un corps comportant un évidement, l'opération consistant à forger une préforme secondaire et le corps, et à refroidir la préforme après forgeage de façon à faciliter son extraction. Les procédés actuels de forgeage ne permettent pas de forger de façon satisfaisante des évidements soit intérieurs, soit extérieurs,disposés généralement dans le sens axial sur des organes, par exemple, du type rencontré dans les éléments coniques intérieurs de roulements ou autres éléments classiques de chemins de roulement intérieurs et extérieurs. On a trouvé que les diffi cultés rencontrées dans la formation de tels évidements étaient dues aux techniques de forgeage classiques. En particulier, les évidements externes ou internes se bloquent sur la paroi de la matrice ou sur la paroi de la tige de noyau, respectivement. Cependant, il existe diverses techniques dans l'industrie pour former de tels évidements.Une technique classique utilisée dans la formation de tels cônes de roulement et de tels chemins de roulement comprend l'usinage classique d'ébauches métalliques appropriées de façon former une surface correspondante régulière et évidée. Cette technique particulière présente néanmoins certains inconvénients importants. Par exemple, l'un des inconvénients liés a l'usinage est le fait que celui-ci se traduit inévitablement par des couts supplémentaires. Ces coûts supplémentaires comprennent non seulement ceux qui sont dus au taux élevé des déchets, mais aussi les coûts entraînés par le traitement thermique supplémentaire qui doit obligatoirement suivre l'opération d'usinage de façon a obtenir la cémentation et la profondeur de cémentation nécessaire. En outre, on doit noter que la fabrication des compc- sants de roulements est une activité très compétitive et que ses marges bénéficiaires sont quelque peu étroites. En conséquence des gains de prix de revient même faibles seront appréciés. D'après ce qui précède, il apparaît que la formation d'évidements externes ou internes sur ces composants de roulements, en particulier du type a métal en poudre fabriqués en faisant appel aux techniques d'usinage classiques, est compliquée et d'un coAt relativement élevé, car elle nécessite temps et maind'oeuvre supplémentaires. Pour les raisons indiquées ci-dessus, il est difficile, et cela prend du temps, de former de façon précise chaque composant de roulement. L'art antérieur ne possède pas de techniques sûres et precises qui permettent la formation de composants de roulements classiques sans présenter les inconvénients déjà cités. De plus, l'art antérieur ne comprend pas de procédés qui permettent non seulement une fabrication plus économique de de grandes quantités de chemins de roulement intérieurs ou extérieurs comportant des surfaces régulières évidées, mais encore la formation d'une surface å couche cémentée sur des pièces de roulement en poudre métallique, sans que la protection assurée par cette cémen- tation ne soit amoindrie. La presente invention afpar conséquent, pour objet de prévoir le forgeage de profils évidés intérieurement dans un organe, en particulier dans un organe utilisé dans la fabrication de composants de roulement, qui évite les inconvénients des techniques de l'art antérieur. En bref, selon les caractéristiques de la présente invention, on prévoit un procédé perfectionné de forgeage de surfaces évidées présélectionnées dans un organe, par addition d'un matériau lubrifiant approprié a au moins une préforme secondaire ou à une préforme primaire, où le matériau lubrifiant empêche le soudage entre préformes pendant l'opération de forgeage. La présente invention prévoit la réunion de la préforme secondaire a la préforme primaire constituant le corps, puis le forgeage des préformes réunies ensemble de façon que la préforme primaire soit déformée d'une façon généralement complémentaire a une partie de la préforme secondaire, telle que dans la préforme primaire forgée soit formé un évidement généralement complémentaire à au moins une partie de la préforme secondaire.Les préformes secondaire et primaire forgées sont alors refroidies. Ensuite, le procédé prévoit l'extraction de la préforme secondaire de l'évidement de la préforme primaire. Dans un mode de réalisation particulier, le procédé précédent prévoit l'utilisation de préformes primaire et secondaire en métal en poudre, où la préforme secondaire est constituée d'un matériau pouvant se fendiller par refroidissement et/od les préfor mes primaire et secondaire forgées sont refroidies de façon que la préforme secondaire se fendille par refroidissement. Le fendillement par refroidissement facilite ainsi l'extraction de l'évidement formé dans la préforme primaire. La présente invention sera bien comprise à la lecture de la description suivante faite en liaison avec les dessins ci Joints dans lesquels La figure 1A est une vue en coupe partielle d'une préforme secondaire généralement annulaire selon la présente invention; La figure 1B est une vue en coupe partielle d'une préforme primaire généralement annulaire; La figure 1C est une vue représentant les préformes primaire et secondaire des vues 1A et 1B, respectivement, après avoir été assemblées avant l'opération de forgeage; La figure 1D est une vue en coupe partielle représentant la relation entre les préformes primaire et secondaire après l'opération de forgeage, grâce à quoi la préforme primaire est déformée autour de la préforme secondaire, de façon à constituer un évidement généralement vertical et externe;; La figure 1E est une vue en coupe partielle représentant le fendillement de la préforme secondaire pendant une opération de refroidissement; La figure 1F est une vue en coupe partielle représentant la préforme primaire forgée sans la préforme secondaire; La figure 1G est une vue en perspective représentant le fait que la préforme primaire forgée a été transformée en chemin intérieur de roulement à la suite des étapes de forgeage représentées dans les figures 1A à lF; La figure 2A est une vue en coupe partielle d'une préforme secondaire généralement annulaire selon la présente invention; La figure 2B représente une vue en coupe partielle d'une préforme primaire généralement annulaire utilisée dans la formation d'un chemin de roulement extérieur; ; La figure 2C est une vue représentant les préformes primaire et secondaire des figures 2A et 2B, respectivement, après assemblage et avant l'opération de forgeage; La figure 2D est une vue en coupe partielle représentant la disposition des préformes primaire et secondaire après une opération de forgeage, grâce à quoi la préforme primaire est déformée autour de la préforme secondaire de façon à former un évidement interne et généralement vertical; La figure 2E est une vue en coupe. partielle représentant le fendillement de la préforme secondaire pendant une opération de refroidissement; La figure 2T représente une vue en coupe partielle'de la préforme primaire forgée sans préforme secondaire;; La figure 2G est une vue en perspective représentant le fait que la préforme primaire forgée a été transformée en chemin de roulement extérieur, à la suite des opérations précédentes représentées dans les figures 2A à 2F; Les figures 3, 4 et 5 représentent des organes d'engrenage forgés comportant une zone évidée qui a été formée à partir d'une préforme secondaire correspondante ayant une forme et des dimensions telles qu'elle peut constituer les zones évidées; La figure 6A est une vue en coupe représentant une préforme secondaire généralement annulaire en contact avec une préforme primaire avant l'opération de forgeage; et La figure 6B représente la coopération entre les préformes primaire et secondaire après l'opération de forgeage, grâce à quoi la préforme primaire a été déformée dans une proportion déterminée par la préforme secondaire. Bien que la description suivante soit axée avant tout sur le forgeage de chemins de roulement intérieurs et extérieurs, on comprendra que d'autres types d'articles puissent être forgés, en particulier chaque fois que l'on désire obtenir des articles forgés comportant un évidement interne ou externe. Comme on le notera ci-après, les organes de roulement forgés comportant des évidements présélectionnés généralement axiaux doivent être constitués de matériaux métallurgiques en poudre classiques. La présente invention prévoit que la formation de l'évidement axial est accomplie par forgeage simultané d'une préforme primaire 10 de taille et d'aspect appropriés et d'une préforme secondaire de taille et d'aspect appropriés 12. L'importance toute particlière d'une telle préforme secondaire sera décrite plus complètement ci-après. On se reportera,pour commencer, aux figures LA à 1F. Comme on le voit, on a représente sous forme schématisée une séquence d'opérations qui ont pour but de former un organe 14 à che- min de roulement intérieur (figure 1G) comportant un évidement 16 orienté vers l'extérieur qui formera le chemin de roulement. La figure 1A représente une partie d'une préforme secondaire 12 et dans la mesure où ce mode particulier est axé sur la fabrication d'un organe 14 à roulement intérieur cylindrique (figure lG), on notera que la préforme secondaire 12 a l'aspect général d'un anneau circulaire. La préforme secondaire en forme d'anneau 12, comme cela sera décrit, a pour but de faciliter la formation de l'organe 14 à roulement intérieur qui est un chemin 16 régulier, avec une seule opération de forgeage.La préforme secondaire 12, bien que cela ne soit pas représenté dans ce mode particulier de réalisation, peut être constituée de plusieurs gorges internes ou externes, du genre représenté dans la figure 2 . Les forges peuvent être formées radialement sur les surfaces intérieures ou extérieures de la préforme secondaire, sur la surface opposée qui est complémentaire à la surface devant être formée sur la préforme primaire. Les gorges facilitent avantageusement le fendillement au refroidissement de la préforme secondaire 12, ce qui facilite l'extraction ultérieure de la préforme secondaire après forgeage. La préforme secondaire 12 est constituée,d'un composant en poudre métallique agglomérée. Alors que la présente invention prévoit que d'autres matériaux que des métaux en poudre puissent être utilisés dans la fabrication d'une telle préforme secondaire, on a déterminé que les métaux en poudre étaient préférables. Dans un mode de réalisation particulier, l'invention prévoit l'application de poudre de fer à laquelle on a ajouté un pourcentage relativement important de carbone. En variante, aucun carbone peut ne pas être ajouté. Typiquement, chaque fois que du carbone est ajouté, il a généralement la forme de graphite. Par exemple, la quantité de carbone en poids peut être comprise entre environ 0,0 % et des quantités relativement élevées de l'ordre de 1,0 % en poids.Lorsque des quantités relativement importantes de carbone sont ajoutées, celles-ci facilitent le fendillement de la préforme secondaire 12 au refroidissement. La poudre de fer et le carbone, sous forme de graphite, sont mélangés convenablement, puis comprimés sous forme d'une pré forme secondaire 12 semi-finie faible densité ou aggloméré. Si, par exemple, la poudre de fer ne comporte pas de carbone, la préforme secondaire agglomérée 12 doit être frittée, après agglomération, sous atmosphère décarburante. D'autre part, chaque fois que 1,0 % de carbone en poids est ajouté à la poudre de fer, la préforme secondaire agglomérée 12 doit être frittée dans une atmosphère carburante. Les opérations séquentielles d'agglomération et de frittage citées ci-dessus sont des processus connus que l'on effectue dans des dispositifs classiques appropriés pour la constitution de pièces en poudre métallique.Comme de telles opérations ne font pas partie en soi de la présente invention, une description détaillée n'en sera pas donnée. Cependant, on notera que la raison pour laquelle l'aggloméré ne contenant aucun pourcentage de carbone est fritté dans une atmosphère décarburante, alors que l'aggloméré incorporant 1,0 % de carbone est fritté dans une atmosphère carburante est due au fait que l'atmosphère décarburante assure une meilleure aptitude à l'usinage, alors que l'atmosphère carburante facilitera le fendillement au refroidissement. En général, chaque fois qu'on aura plus de 0 % en poids de carbone dans la préforme secondaire agglomérée 12, celle-ci sera frittée dans une atmosphère de protection. On comprendra également que plus la teneur en carbone est élevée, plus le fendillement au refroidissement est important, ce qui facilite la séparation de la préforme secondaire refroidie. En dehors des caractéristiques précédentes, la préforme secondaire 12 doit avoir une géométrie qui permettra un fendillement facile pendant le refroidissement. De plus, il est important que la géométrie soit telle qu'elle permette d'obtenir la résistance mécanique nécessaire pour que la préforme secondaire résiste à une détérioration pendant les opérations de forgeage classiques prévues dans la présente invention. Dans le but de faciliter le fendillement au refroidissement de la préforme secondaire 12, on notera, naturellement, que la teneur en carbone et la quantité de matériau métallique en poudre seront choisies de façon appropriée conformément aux techniques connues qui ne font pas partie de la présente invention. La préforme secondaire 12 étant fissurée au refroidissement, elle peut être plus facilement extraite ou séparée de la préforme primaire 10. La préforme primaire 10 constitue le roulement intérieur 14. Les figures 1A à 1F décrivent, clairement, les étapes permettant la pratique de la présente invention lors de la formation d'un roulement 14 comportant un évidement ou chemin de roulement 16. La préforme primaire 10 est également constituée d'un métal approprié, de préférence un métal en poudre.La préforme primaire 10 est cémentée d'une façon qui sera décrite, de façon à avoir une longue durée de vie, et, dans une certaine mesure, à éviter qu'elle ne se fissure pendant son refroidissement avec la préforme secondaire 12. I1 est également envisagé que la surface extérieure de la préforme primaire 10 ne soit pas cémentée.Si tel est le cas, la préforme primaire est constituée d'un métal qui résiste aux fissurations par refroidissement chaque fois que la préforme secondaire est refroidie d'une manière qui sera decrite,et peut être ensuite carburée. Cependant, si l'on utilise du métal en poudre, une couche de cémentation est souhaitable. La préforme primaire en métal en poudre 10 doit résister aux fissurations par refroidissement, posséder une résistance suffisante pour éviter sa fissuration ou son écrasement pendant le forgeage, ainsi que pouvoir se déformer pour la fabrication du roulement intérieur 14. Un tel métal en poudre peut être constitué de poudre de fer ou de poudre d'acier faiblement allié équivalent à la série des aciers forgés 1000 à 4600, respectivement.On peut ajouter à ce type d'acier faiblement allié en poudre et à la poudre de fer des quantités appropriées de carbone. Un mélange de métal en poudre et de carbone peut être utilisé dans la fabrication de la préforme primaire 10 et est convenablement aggloméré dans une opération de compression de faoon à former un produit semi-fini ou préforme de faible densité L'agglomération de la préforme primaire 10 est exécutée d'une façon classique, et une telle agglomération ne fait pas partie de la présente invention. A la suite de l'opération précédente, la préforme en poudre métallique agglomérée 10 est soumise à des opérations de frittage et de carburation. Les opérations de frittage et de carburation sont exécutées d'une manière connue de façon à obtenir, entre autres, une surface cémentée 22. I1 est évident que les conditions d'exécution des opérations de frittage et de carburation sont choi sies de façon appropriée en conformité avec les processus connus qui permettent d'obtenir les caractéristiques désirées. Une description plus détaillée des opérations de frittage et de carburation est donnée ci-dessous. Les opérations précédentes sont exécutées dans un four de frittage connu comportant un dispositif de carburation connu. Un exemple d'une telle opération de frittage-carburation est décrit généralement dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3.992.763. Les opérations précédentes peuvent, d'une manière connue, assurer l'obtention d'une préforme primaire ayant les propriétés chimiques et physique que l'on considère comme souhaitables pour un roulement 14. Par exemple, la surface cémentée 22 duroulement 14 comprend entre environ 0,85 % et 0,95 % en poids de carbone, alors que l'âme 24 du roulement pourrait avoir entre 0,22 % et 0,28 % en poids de carbone. Les opérations de frittage-carburation sont exécutées jusqu'S ce que la couche de cémentation de l'enveloppe de la préforme primaire ait la teneur en carbone permettant d'obtenir une dureté entre environ 60 et 64 Rc lors du refroidisseeent, et atteigne la profondeur désirée correspondant à l'utilisation attendue du roulement particulier. Comme on le voit le mieux dans les figures 1B et lC, la préforme annulaire primaire 10 est agglomérée avec un rebord s'étendant vers I'extérieur 26. Le rebord 26 non seulement supporte la préforme secondaire 12 avant et pendant le forgeage, mais constitue aussi une paroi latérale pour l'évidement 16. La partie extrême 28 de la réforme 10 est dimensionnée de façon à être en saillie sur la péforme secondaire pour que, en conjonction avec la préforme secondaire 12, elle soit lors du forgeage touchée et déformée. Le résultat final d'une telle déformation est le mieux décrit dans la figure 1D. Comme on le remarquera, la partie extrême 28 est déformée pendant le forgeage de façon à constituer la paroi latérale opposée de l'évidement 16. En liaison avec la figure 1E, on verra que la préforme secondaire 12 est placée en contact avec le rebord 26 avant l'opération de forgeage. Dans la pratique de la présente invention, la préforme secondaire 12 est emmanchée légèrement à la presse dans la préforme primaire 10. Chaque préforme, ou les deux préformes 10 et 12, peuvent être revêtues d'un lubrifiant approprié. Cela a pour but d'éviter l'adhérence des surfaces adjacentes des préformes. Le lubrifiant tend à éviter que la préforme primaire 10 et la préforme secondaire 12 ne se soudent ou ne se lient pendant 11 opération de forgeage. Mais, dans le cas où un tel soudage se produirait, la surface cémentée de la préforme primaire serait malencontreusement affectée. En outre, l'extraction de la préforme secondaire 10 serait compliquée. Par conséquent, il est important que le type de lubrifiant utilisé évite que le soudage ne se produise. On comprendra qu'une altération de la surface cémentée 22 de la préforme primaire 10 ne se produira alors pas. De plus, la séparation de la préforme secondaire 12 sera facilitée. Pour satisfaire les conditions précédentes, le matériau de lubrification est choisi de façon qu'il ait des caractéristiques qui évitent le soudage des préformes primaire et secondaire pendant l'opération de forgeage. On comprendra que le choix du lubrifiant est, là encore, connu de l'homme de l'art pour que le soudage ne se produise pas. On a détermine qu'un lubrifiant du type suspension fine de graphite à base d'eau fonctionnait bien. Selon la présente invention, les préformes assemblées 10 et 12 sont placées à l'intérieur de la matrice d'un système de forgeage à chaud connu, tel que celui qui est décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 3.992.763 cité ci-dessus et du brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 4.002.471. Les deux préformes 10 et 12 sont de nouveau agglomérées pendant le forgeage pour les rendre plus denses, où la préforme primaire déformée prend les dimensions désirées. Mention est également faite que les deux préformes primaire et secondaire 10 et 12, respectivement, lorsqu'elles sont forgées dans un système de forgeage à chaud, sont généralement placées au-dessous de la matrice ou de la surface de la tige du noyau. Comme cela a été indiqué cidessus, les efforts faits précédemment pour forger des évidements généralement axiaux dans des pièces forgées se sont avérés infructueux à cause de la présence de la surface de matrice ou de la tige de noyau. Après l'opération de forgeage, les deux préformes pri maire et secondaire 10 et 12 ont une section réduite de façon appropriée et sont alors extraites de la matrice. Ensuite, les deux préformes sont soumises à une opération de refroidissement. Bien qu'ayant été quelque peu exagérée à des fins d'illustration, la figure 1E représente la préforme secondaire 12 à l'état fissuré, après l'opération de fissuration par refroidissement. Le fluide de refroidissement particulier, ainsi que la température du fluide et la durée nécessaire à l'obtention de cette fissuration, sont déterminés en fonction des pratiques connues. Naturellement, les paramètres de l'opération de refroidissement peuvent être modifiés de façon appropriée. En ce sens, la présente invention prévoit l'application d'une huile de refroidissement appropriée, telle que celle qui est décrite dans les brevets des Etats Unis d'Amérique nO 3.992.763 et nO 4.002.471. Cependant, la présente invention prévoit que la préforme primaire 10 peut être fabriquée dans un matériau et être traitée d'une façon qui permette d'éviter sa fissuration au refroidissement pendant la fissuration de la préforme secondaire. Une préforme primaire en poudre métallique carburée convenablement pendant l'opération de frittage ne se fissurera pas au refroidissement après forgeage et refroidissement. Après fissuration pendant refroidissement de la préforme secondaire 12, celle-ci est enlevée de la préforme primaire formée 10. L'opération d'extraction peut être simplement et facilement exécutée suivant les processus classiques. Par exemple, si la préforme secondaire 12 ne contient pas de carbone, elle est extraite par usinage, alors que si des quantités relativement importantes de carbone sont présentes, la préforme secondaire fissurée peut être extraite par des techniques de rupture mécaniques appropriées et classiques. Le refroidissemene provoque une fissuration suffisante, qui permet l'application d'autres techniques appropriées et classiques pour l'enlèvement total de la préforme secondaire fissurée 12 de l'évidement 16 produit dans. le roulement résultant 14. L'évidement résultant 16 est totalement prêt à l'emploi envisagé à la suite d'un meulage de finition s'il faut un fini de surface de l'ordre de O à 1300 microns. Des finis de surface de 3000 microns sont respectivement obtenus selon la présente invention et des finis aussi bons que 1500 microns sont obtenus dans la mesure où de bonnes procédures de lubrification sont suivies. Les autres techniques d'extraction ou de séparation sont différentes de l'usinage et lorsque le fendillement est peu important, un bris mécanique de la préforme secondaire 12 peut être obtenu.Lorsqu'il se produit une fissuration importante, la préforme secondaire peut simplement tomber au fond du bain de refroidissement. Les techniques précédentes de séparation de la préforme secondaire 12 sont données à titre d'illustration et non de limitation. Comme un lubrifiant est utilisé, la cémentation en surface 22 n'est pas affectée par la préforme secondaire 22 et l'extraction de celle-ci est facilitée. On notera que grâce aux séquences d'opérations précédentes employant la préforme secondaire 12, seule une opération de forgeage est nécessaire pour constituer l'organe intérieur 14 de roulement qui comporte un évidement axial externe 16. En ce qui concerne la séquence des opérations représentées dans les figures 2A à 2G, on remarquera qu'elle décrit l'utilisation des préformes primaire et secondaire 10' et 12' qui servent à constituer un organe extérieur 30 de roulement comportant un évidement interne généralement axial 32 La différence essentielle entre ce mode de réalisation et le mode de réalisation décrit précédemment est le fait que les préformes primaire et secondaire 10' et 12' sont utilisées dans la réalisation d'un roulement à chemin extérieur comportant un évidement interne. La différence dans les opérations est naturellement le fait que la préforme primaire 10' est disposée radialement vers l'extérieur par rapport à la préforme secondaire 12'. Dans l'autre mode de réalisation, la préforme secondaire était disposée à l'extérieur de la préforme primaire.La préforme secondaire 12' est supportée par le rebord annulaire extérieur 26', de façon à être maintenue dans la position désirée pendant le forgeage. Dans ce mode de réalisation, des gorges 34 fonctionnent de façon que la fissuration de la préforme secondaire 12' pendant le refroidissement soit encore meilleure. On comprendra que les opérations de formation des préformes primaire et secondaire sont essentiellement les mêmes que pour le premier mode de réalisation. De plus, les matériaux constituant les préformes peuvent être les mêmes, de même que peuvent l'être les opérations de forgeage, de refroidissement et de séparation. Par conséquent, une description détaillée n'en sera pas donnée. Les figures 3, 4 et 5 représentent des organes d'engrenage en poudre métallique 40, 50 et 60, qui comportent une ouverture au centre et une zone évidée 42, 52 et 62, respectivement. Les zones évidées 42, 52 et 62 sont formées pendant une opération de forgeage classique, par exemple, par le procédé de forgeage à chaud dans lequel une préforme secondaire ayant une forme correspondante complémentaire (non représentée) a été utilisée pour former de tels évidements. Les exemples précédents aux aspects généraux différents montrent que la présente invention prévoit que la préforme secondaire peut produire une grande variété d'évidements sur des organes autres que des roulements. Comme dans le cas des autres modes de réalisation décrits, il est souhaitable que les préformes secondaires soient constituées d'un métal en poudre. De plus, naturellement, un lubrifiant approprié recouvre soit 1 'une des préformes, soit de préférence les deux préformes de façon à éviter le soudage ou l'union de telles préformes lors du forgeage. De même, ces préformes secondaires peuvent comporter des gorges ou autres encoches qui auront pour effet de renforcer la fissuration lors du refroidissement. Dans lesfigures 6A et 6B, on a représenté deux étapes de formation d'un roulement conique 70. Ces étapes de formation sont sensiblement les mêmes que celles qui ont été décrites précédemment en liaison avec les roulements 14 et 30. La différence réside naturellement avant tout dans le fait que les préformes secondaire et primaire 72 et 74, respectivement, ont été agglomérées pour leur donner des formes différentes. Ces formes permettent la formation du roulement conique 70. On remarquera que la préforme secondaire 72 est emmanchée à force dans la surface conique extérieure de la préforme primaire 74. La préforme de roulement conique 70 a sa partie supérieure 76 qui a des dimensions appropriées pour assurer la formation du rebord supérieur 78 pendant le forgeage. Comme on le notera, les matériaux, l'agglomération, le frittage, la carburation, le forgeage, le refroidissement et la séparation, ainsi que le lubrifiant seront choisis de façon appropriée de façon à permettre la formation du roulement conique extérieur. La présente invention sera décrite plus complètement en liaison avec les exemples suivants qui sont donnés à des fins d'illustration. EXEMPLE 1 Une préforme secondaire est constituée d'une poudre de fer appropriée d'un type utilisé dans la formation de pièces métalliques en poudre. Une quantité relativement importante de car hone, 1 % enpoids,est ajoutée à la poudre de fer. Ce carbone est appliqué sous forme de, par exemple, graphite. Le mélange de poudre de fer et de carbone est aggloméré à une pression suffisante pour le comprimer et le transformer en préforme secondaire semifinie de faible densité. L'opération d'agglomération forme la partie annulaire, qui a un diamètre intérieur d'environ 83,8 mm et un diamètre extérieur d'environ 90 mm, avec une hauteur d'environ 25 mm. De telles dimensions sont suffisantes pour éviter des avaries pendant le forgeage et permettent la formation de l'évidement sur la préforme primaire forgée,ainsi que pour faciliter la fissuration au refroidissement. Les dimensions physiques notées sont telles que l'emmanchement à force sur la surface extérieure radiale correspondante de la préforme primaire annulaire peut être effectué afin de former un évidement externe. La préforme primaire est constituée d'un acier faiblement allié en poudre, qui est un métal en poudre équivalent à la série des aciers forgés AISI 4600. Cette préforme a une teneur en carbone de 0,22 z en poids.Les matériaux précédents sont comprimés ou agglomérés pour constituer une préforme primaire semi-finie ayant une densité égale à environ 80 e de celle d'une pièce totalement dense. La préforme primaire agglomérée a aussi un aspect général généralement annulaire, avec un diamètre intérieur de 63,5 mm et un diamètre extérieur de 83,8 mm et une hauteur de 40,6 mm. De plus, la préforme primaire est agglomérée avec un rebord annulaire adjacent à l'une de ses extrémités, comme cela est représenté dans la figure 1B, de façon à recevoir la préforme secondaire qui est montée par emmanchement. A l'issue de l'opération d'agglomération, la préforme est soumise à un frittage et à une carburation combinées du type décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 3.992.763. Dans ce procédé, la préforme primaire est simultanément fritte et carburge dans un four de frittage équipé des dispositifs et organes de commande permettant d'obtenir une atmosphère de carburation. Dans le procédé de frittage et de carburation, la température est d'environ 11200C, le gaz de carburation endothermique a un débit d'environ 76 m par heure. Les opérations de frittage et de carburation sont effectuées pendant une période de 45 minutes, le frittage étant exécuté à 11200 C pendant environ 25 minutes et la carburation étant ensuite effectuée à 9260C, pendant le reste de l'opération. I1 résulte des paramètres précédents que la surface est carburée à une teneur en carbone comprise entre 0,75 et 0,90 % en poids. La profondeur totale carburée est d'approximativement 2 mm. L'âme restante de la préforme primaire a une teneur en carbone d'environ 0,22 % en poids. A la suite des opérations de frittage et de carburation, la préforme primaire ainsi que la préforme secondaire sont respectivement recouvertes d'un lubrifiant. Celui-ci évite que les préformes ne se soudent pendant le forgeage. Le lubrifiant est une fine suspension de graphite, à base d'eau. Ensuite les préformes assemblées sont placées dans un dispositif de forgeage à chaud classique. Dans ce procédé, qui a la préférence de la demanderesse, la température de fonctionnement est d'environ 9550CI et la pression appliquée aux préformes assemglées est d'environ 105 kg par mm2. A la suite de cette opération de forgeage, la section des deux préformes est de nouveau comprimée de façon que la préforme primaire forgée ait les dimensions et la densité désirées. Après forgeage, les deux préformes primaire et secondaire sont refroidies dans un bain d'huile à une température d'environ 8700C pendant une période d'environ 90 secondes. Dans ces conditions, la fissuration par refroidissement de la préforme secondaire se produit. A la fin du refroidissement, la préforme secondaire fissurée est facilement extraite du roulement intérieur forgé par une technique de rupture mécanique appropriée, telle que par un coup de marteau ou par un outil du type vibrant sur les zones fissurées. EXEMPLE 2 Dans cet exemple, la préforme secondaire agglomérée est constituée de poudre de fer sans carbone. A la suite de l'opération d'agglomération, la préforme secondaire est formée. Apres agglomération, elle est frittée dans'unie atmosphère à faible teneur en carbone, contrairement à une atmosphère de carburation. Cela permet d'obtenir un matériau apte à l'usinage. Le diamètre extérieur de la préforme est d'environ 95 mm, le diamètre intérieur d'environ 89 mm et la hau- teur d'environ 25 mm. Les dimensions physiques de la préforme secon daire sont telles qu'elles permettent un montage par emmanchement à la presse de la surface intérieure de la préforme annulaire, facilitent la manipulation et confèrent une résistance assurant une bonne tenue pendant le forgeage. La préforme primaire est agglomérée pour lui donner l'aspect général de la figure 2B, avec la même poudre d'acier faiblement allié que dans l'exemple 1, mais avec une teneur en carbone comprise entre 0,22 et 0,28 * en poids La préforme agglomérée a un diamètre extérieur d'environ 108 mm, un diamètre intérieur d'environ 95 mm et une hauteur d'environ 40,5 mm. Les opérations de frittage et de carburation indiquées sont exécutées. Un tel procédé permet de cémenter l'extérieur de la préforme primaire. Dans ce procédé de frittage et de carburation, les températures sont les mêmes que dans l'exemple 1, 11200C; le gaz de carburation endothermique est utilisé à un débit d'environ 76 m3/heure pendant une période de temps d'environ 45 minutes.Avec ces paramètres, on obtint une surface cémentée qui a une teneur en carbone comprise entre 0,75 et 0,95 % en poids et une âme comportant 0,25 % en poids de carbone. Après les opérations de frittage et de carburation, les préformes sont revêtues d'un lubrifiant en graphite,puis sont assem blées, la préforme secondaire étant disposée radialement vers l'inté- rieur par rapport à la préforme primaire, de la manière décrite dans la figure 2C. A la suite de l'opération d'assemblage, les préformes doivent être forgées. L'opération de forgeage exécutée sur les préformes assemblées de la figure 2C se traduit par l'obtention d'une pièce représentée dans la figure 2D. Le forgeage est accompli dans un dispositif de forgeage connu dit sinta. Dans ce procédé, la température de fonctionnement est d'environ 9550C et la pression d'environ 105 kg/mm2. Après forgeage, les deux préformes primaire et secondaire sont refroidies dans un bain d'huile à 8700C pendant environ 90 secondes. Dans ces conditions, la préforme secondaire peut être usinée et la surface de la préforme primaire est cémentée. A l'issue du refroidissement, la préforme secondaire fis surée est facilement extraite du roulement intérieur forgé par n 'im- porte quelle technique d'usinage appropriée. EXEMPLE 3 Dans cet exemple, la préforme secondaire agglomérée est constituée d'une poudre comportant 0,65 % en poids de carbone. Après agglomération, la préforme est frittée dans une atmosphère carburation. Le diamètre extérieur est d'environ 114 mm, le diamètre intérieur d'environ 108 mm, et la hauteur d'environ 25 mm. La préforme secondaire est emmanchée légèrement à l'intérieur de la préforme primaire annulaire. La préforme primaire est agglomérée, pour lui donner l'aspect général de la figure 2B, à partir d'une poudre d'acier -faiblement alliée équivalente à la série 4600 et ayant une teneur en carbone de 0,25 % enpoids.La préforme agglomérée a un diamètre extérieur d'environ 120 mm, un diamètre intérieur d'environ 38 mm, et une épaisseur d'environ 25 mm. Le procédé de frittage et de carburation a pour effet de cémenter l'extérieur de la préforme primaire. Le frittage et la carburation sont exécutés comme dans le cas de l'exemple 1, la température de frittage étant d'environ 11200 C; le gaz de carburation endothermique est utilisé avec un débit de 76 m3 par heure pendant environ 45 minutes.La surface cémentée ainsi obtenue a une teneur en carbone d'environ 0,85 %, et l'âme une teneur en carbone de 0,28 %. Après les opérations précédentes, un lubrifiant au graphite est appliqué aux deux préformes. Les préformes ainsi revêtues sont alors assemblées de la façon décrite dans la figure 2C. Les préformes assemblées sont forgées dans une opération de forgeage à chaud où la température est d'environ 9550C et la pression d'en 2 viron 105 kg/mm A l'issue de ces opérations, les préformes forgées sont refroidies dans un bain d'huile à une température d'environ 8700C pendant 90 secondes . Dans ces conditions, des fissures se produisent dans la préforme secondaire. Ensuite, la préforme fissurée est extraite du roulement extérieur par un coup bref de marteau ou par un outil du type vibrant appliqué aux zones fissurées. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrtits; elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaitront à l'homme de l'art. Par exemple, un produit final différent pourrait avoir une structure durcie à coeur plutôt qu'une structure avec une surface cémentée et un coeur tendre. Cela serait obtenu avec une teneur en carbone plus élevée dans la poudre utilisée pour la fabri cation de la préforme primaire et en frittant la préforme primaire comme dans le cas du brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 4.002.471. En outre, l'utilisation d'une poudre d'acier allié du type 4600 ayant une teneur en carbone d'environ 0,60 - 0,70 % en poids, un frittage sous atmosphère contrôlée de façon à maintenir une teneur en carbone de 0,60 - 0,70 % pendant toute l'opération de frittage, l'assemblage de préformes secondaires comme cela a été décrit précedemment, le forgeage et le refroidissement des pré for- mes assemblées de la façon décrite précedemment , se traduiraient par un organe primaire ayant une structure cémentée de façon uniforme. L'appréciation de certaines des valeurs de mesures indi quées ci-dessus doit tenir compte du fait qu'elles proviennent de la conversion d'unités anglo-saxonnes en unités métriques. REVENDICATIONS 1 - Procédé de forgeage de surfaces évidées présélectionnées dans un organe, caractérisé en ce qu'il comprend l'addition d'un matériau lubrifiant approprié à au moins un élément de préforme secondaire ou primaire, où le matériau lubrifiant est suffisant pour éviter le soudage entre préformes pendant le forgeage, la jonction de la préforme secondaire à l'élément de préforme primaire, puis le forgeage des préformes ainsi jointes de façon que I'élément de préforme primaire soit déformé d'une façon généralement complémentaire à la forme extérieure de la préforme secondaire, de sorte que dans la préforme primaire forgée se trouve formé un évidement généralement complémentaire à au moins une partie de la forme générale de la préforme secondaire, le refroidissement des préformes secondaire et primaire forgées à la suite du forgeage, et l'extraction de la préforme secondaire refroidie et de la préforme primaire. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la préforme secondaire est constituée d'un matériau se fissurant par refroidissement. 3 - Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la préforme secondaire se fissurant par refroidissement comporte une multiplicité de gorges distantes les unes des autres sur une surface, cette surface étant opposée à la surface adjacente à la préforme primaire pour faciliter la fissuration par refroidissement de la préforme secondaire. 4 - Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la préforme secondaire fissurable par refroidissement est constituée d'un métal en poudre aggloméré, fritté et carbure. 5 - Procédé selon la revnndication 4, caractérisé en ce que le métal en poudre est une poudre de fer avec du graphite, où le poids de graphite est suffisant pour assurer la fissuration par refroidissement. 6 - Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la préforme secondaire fissurable par refroidissement comprend entre environ 0 et 1 % poids de carbone. 7 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'opération d'extraction de la préforme secondaire est exécutée par rupture mécanique de la préforme secondaire. 8 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la préforme secondaire est constituée d'une poudre métallique agglomérée et frittée où le frittage est exécuté dans une atmosphère de carburation. 9 - Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la préforme secondaire est constituée d'une poudre de fer sans carbone, avec une quantité suffisante pour provoquer sa fissuration par refroidissement. 10 - Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la préforme secondaire fissurable par refroidissement a une géométrie qui favorise la fissuration au refroidissement et assure une résistance suffisante pour supporter les pressions de forgeage. 11 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la préforme primaire est constituée d'une poudre de métal ag glomérée et frittée. 12 - Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la préforme primaire a été fritéé en atmosphère de carburation de façon à résister, étant fissurée par refroidissement. 13 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la préforme primaire agglomérée frittée et carburée est trempée superficiellement à une profondeur présélectionnée et suivant une dureté prédéterminée. 14 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la poudre métallique agglomérée, frittée et carburée a un niveau en carbone qui produit une dureté comprise entre 60 et 64 Rc. 15 - Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que la surface trempée superficiellement a une teneur en carbone comprise entre environ 0,85 % en poids et environ 0,95 z en poids. 16 - Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que la préforme primaire a une âme ayant une teneur en carbone audessous de la surface trempée comprise entre environ 0,22 et 0,28 % en poids. 17 - Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que la préforme primaire est constituée d'une poudre d'acier faiblement alliée. 18 - Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que la poudre est approximativement l'équivalent des séries d'acier forgé 1000 à 4600. 19 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une opération préliminaire de revêtement des préformes primaire et secondaire avec un lubrifiant. 20 - Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que le lubrifiant est une fine suspension en graphite à base d'eau. 21 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le lubrifiant comprend une fine suspension en graphite à base d'eau. 22 - Procédé de forgeage d'une surface évidée présélec tionnée et d'un organe de roulement fini, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations d'addition d'un matériau lubrifiant approprié aux préformes secondaire et primaire,où la préforme secondaire est constituée d'une poudre métallique agglomérée et frittée qui est fissurable par refroidissement après avoir été forgée et refroidie, où la préforme primaire est une pièce en métal agglomérée, frittée, et carburée, et où le lubrifiant est suffisant pour éviter le soudage entre les préformes pendant le forgeage, l'emmanchage à la presse de la préforme secondaire sur la préforme primaire, opérations suivies du forgeage des préformes tel que la préforme primaire est déformée dans une proportion généralement complémentaire à une partie de la configuration de la préforme secondaire, de sorte que dans la préforme primaire forgée se trouve formé un évidement généralement complémentaire à au moins une partie de la configuration de la préforme secondaire; le refroidissement des préformes secondaire et primaire forgées à ia suite du forgeage de façon que la préforme secondaire soit fissurée par refroidissement; et l'extraction de la préforme secondaire refroidie de la préforme primaire par une opération de rupture mécanique. 23 - Procédé de forgeage d'une surface évidée présélec tionnée et d'un organe de roulement fini, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations de revêtement d'une préforme primaire et d'une préforme secondaire avec un matériau lubrifiant approprié qui évite le soudage entre préformes pendant le forgeage, la préforme secondaire étant une pièce en poudre de métal agglomérée frittée et carburée qui se fissure lorsqu'elle est forgée et refroidie, la préforme secondaire ayant une forme généralement annulaire, et la préforme primaire étant une pièce en poudre métallique agglomérée, frittée et carburée ayant une forme généralement annulaire avec un rebord disposé radialement, la préforme secondaire étant emmanchée à la presse sur la préforme primaire de façon que la préforme secondaire repose sur le rebord, puis le forgeage des préformes ainsi emmanchées de façon que la préforme primaire soit déformée dans une proportion généralement complémentaire à une partie de la configuration de la préforme secondaire, de sorte que dans la préforme primaire forgée est constitué un évidement généralement complémentaire à au moins une partie de la configuration de la préforme secondaire; le refroidissement des préformes secondaire et primaire à la suite du forgeage de sorte que la préforme secondaire est fissurée par refroidissement; et l'extraction de la préforme secondaire refroidie et fissurée de la préforme primaire par une opération de rupture mécanique. 24 - Procédé selon la revendication 23, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations préliminaires de formation de la préforme secondaire suivantes : - l'agglomération de la préforme secondaire à partir de poudre métallique ayant une teneur en carbone présélectionnée; - le frittage de la préforme secondaire à une température contrôlée; et - la carburation de la péforme secondaire de façon à permettre sa fissuration par rafroidissement chaque fois qu'elle est refroidie dans une atmosphère de gaz endothermique à teneur en carbone contrôlée et où la préforme secondaire est maintenue pendant une période de temps prédéterminée. 25 - Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations préliminaires de formation de la préforme primaire suivantes - l'agglomération de la préforme primaire à partir de poudre metallique ayant une teneur initialeen carbone présélectionnée, la préforme primaire agglomérée ayant au moins une surface qui, dans la forme forgée finale, a une épaisseur de trempe prédéterminée; - le frittage de la préforme secondaire à une température contrôlée; et - la carburation de la préforme secondaire de façon à permettre sa fissuration au refroidissement chaque fois qu'elle est refroidie par une atmosphère à teneur en carbone contrôlée d'un gaz endothermique et par maintien de la préforme primaire dans une atmosphère contrôlée pendant une période de temps prédéterminée de façon à obtenir la profondeur de trempe désirée ayant une teneur finale en carbone sensiblement supérieure à la teneur initiale en carbone de la couche trempée ainsi qu'à la teneur finale en carbone de l'âme intérieure. 26 - Procédé selon la revendication 23, caractérisé en ce que les préformes forgées sont refroidies dans un bain d'huile pendant une période de temps prédéterminée. 27 - Procédé selon la revendication 23, caractérisé en ce que la préforme primaire est agglomérée à partir d'une poudre métallique ayant une teneur initiale en carbone présélectionnée qui est suffisante pour permettre le durcissement complet de l'organe de roulement fini. 28 - Procédé selon la revendication 27, caractérisé en ce que la préforme secondaire est agglomérée à partir d-'une poudre d'acier du type 4600 ayant approximativement une teneur en carbone comprise entre 0,60 % et 0,70 % en poids, qui est maintenue pendant le frittage dans une atmosphère contrôlée.