L'invention concerne un appareil d'analyse des gaz utilisant les phénomènes d'absorption de rayonnement et elle fait appel à des techniques de comparaison optique. Elle est applicable à l'absorption de 1'infra-rouge comme à l'absorption de la lumière visible 5 et peut être utilisée pour la mesure d'un grand nombre de substances courantes, par exemple la vapeur d'alcool, la vapeur d'eau, l'anhydride carbonique, les contaminants de pollution de l'air, les vapeurs toxiques de produits chimiques et, en général, des matières / ..sous forme gazeuse, d'aérosol ou de liquide. 10 Dans les comparateurs optiques, la chambre d'absorption était en général un élément fort coûteux et compliqué et il était relativement difficile d'obtenir une longueur assez grande de la trajectoire d'absorption dans des dispositifs de petites dimensions. Bien qu'on ait déjà proposé des dispositifs utilisant des chambres 15 d'absorption à miroirs partiellement argentés, aucun"d'eux ne semble avoir été mis au point pour son utilisation dans des systèmes comparateurs où des faisceaux parallèles adjacents traversent la chambre d'absorption et frappent un unique détecteur de radiation. Dans un système à faisceau unique proposé, une trajectoire prolongée est 20 obtenue entre une paire de miroirs plans partiellement réflecteurs, le faisceau divergeant constamment au fur et à mesure que les réflexions se multiplient, ce qui donne lieu à des pertes notables. Dans d'autres systèmes à plusieurs miroirs, l'un des miroirs ou l'un et l'autre sont entièrement réflecteurs et la trajec-25 toire du faisceau progresse latéralement à travers les surfaces de miroir, ce qui nécessite une dimension latérale considérable. Pour éviter la divergence du faisceau, des surfaces de focalisation successives peuvent être utilisées, ce qui aboutit à un système qui est à la fois volumineux et coûteux. 30 Bien que le système de miroirs utilisant une seule paire de miroirs offre l'avantage d'être plus compact et plus simple par sa réutilisation des éléments-miroirs, il semble qu'aucun système n'ait été proposé pour traiter des faisceaux parallèles adjacents ayant un contenu spectral différent de façon équilibrée à l'inté-35 rieur de la chambre d'absorption. Pour éliminer le problème du déséquilibre, on utilise ordinairement un système à faisceau "unique, des filtres tournants étant interposés entre la source initiale pour modifier le contenu spectral du faisceau sans déplacer sa trajectoire. Cela complique le projetage mécanique du filtre, étant 40 donné que des vitesses de rotation élevées sont ordinairement sou 69 45122 2 2027159 haitables. En conséquence, l'invention a pour "but de fournir un appareil amélioré à comparaison optique pour la détection et la mesure de substances sous forme de gaz, d'aérosols ou de liquides selon le 5 principe de l'absorption sélective. Ce but de l'invention peut être atteint, ainsi que d'autres, dans un nouvel appareil d'analyse par absorption de rayonnement réalisé selon l'invention et comprenant : une chambre d'absorption ; une unique source de rayonnement pour produire deux faisceaux 10 adjacents ayant des propriétés spectrales dissemblables, dirigés vers la chambre d'absorption et agissant successivement ; et un détecteur de radiation monté à la sortie de la chambre d'absorption. La chambre d'absorption est munie, à l'une de ses extrémités, d'un miroir plan en partie transparent et en partie réflecteur et, à son 15 autre extrémité, d'un miroir concave en partie transparent et en partie réflecteur. Cette disposition assure des réflexions multiples des faisceaux d'entrée à l'intérieur de la chambre. Selon une autre caractéristique de l'invention, le miroir concave est séparé du miroir plan par une distance égale à sa distance focale, afin de réa-20 liser une formation d'image co-focale et, selon un autre aspect de l'invention, le faisceau primitif est formé au moyen d'une lentille-relais qui projette sur le miroir concave une image de la source ayant une dimension sensiblement égale au diamètre de celui-ci. Pour obtenir un avantage additionnel en réduisant le dégradé de l'image, 25 la lentille-relais est placée à une distance du miroir plan qui correspond à la distance focale du miroir concave, de sorte que l'image de la lentille-relais soit également formée sur le miroir concave. A cette fin, la lentille-relais et les- miroirs ont la même ouverture. Lorsque les faisceaux adjacents d'entrée ont des sections demi-cir-30 culaires égales, le système optique ci-dessus décrit fournit le moyen de transférer le faisceau, consécutivement et progressivement, entre les parties inférieures des éléments optiques et les parties supérieures de ceux-ci, puis inversement. Etant donné que cette fonction est remplie symétriquement pour les deux faisceaux supérieur et 35 inférieur, les propriétés optiques du chemin à travers la chambre d'absorption vers le détecteur sont rendues pratiquement identiques et à l'abri de la poussière et autres influences qui affectent asy-métriquement les propriétés optiques de ces surfaces. Les caractéristiques nouvelles et distinctives de l'inven-40 tion sont énoncées dans les revendications annexées à la présente 69 45122 3 2027159 demande, néanmoins, on comprendra mieux l'invention elle-même, ainsi que les autres "buts et avantages qui s'y rattachent, en se référant à la description suivante et au dessin annexé. Comme on peut le voir sur la figure unique, à laquelle on 5 se réfère maintenant, une forme préférée d'exécution de l'invention comprend une source de rayonnement 11, une première lentille-relais 12, des cellules analytique et de référence 13 et 14 respectivement, une roue de découpage 15 entraînée par un moteur 15a, une chambre d'absorption 16 comportant des miroirs 17 et 18 partiellement argen-10 tés à l'une et l'autre de ses extrémités, une lentille de sortie 19, un détecteur de radiation 20, un comparateur électrique synchronisé 21 et des moyens indicateurs de sortie 22. De préférence, les éléments 11, 12, 17, 18, 20 et 21 sont sur un axe commun. Ces éléments ont pour fonction générale de mesurer la concentration d'un échan-15 tillon donné d'une substance gazeuse absorbant le rayonnement, introduite dans la chambre d'absorption 16. Lorsque plusieurs filtres-analytiques 14 sont prévus, ils peuvent être également utilisés pour identifier plusieurs substances échantillons. Le principe de détection est basé sur les propriétés d'absorption du rayonnement de l'é-20 chantillon, ordinairement dans la région spectrale de 1'infra-rouge. Le système fonctionne de la manière suivante. La source 11 produit un rayonnement infra-rouge ayant un large spectre dans toute la région de 1'infra-rouge proche et moyen (1-13 microns). La source 11 est chauffée au voisinage de l'incandescence (900°C) au 25 moyen d'une source électrique (non représentée). Le rayonnement issu de la source 11 est formé en un faisceau par la lentille-relais 12 qui focalise une image de la source sur la surface intérieure du miroir partiellement argenté 18 à l'extrémité distale ou éloignée de la chambre 16 d'absorption contenant le gaz. De préférence, les 30 miroirs 17 et 18 sont des miroirs à première surface, leurs surfaces réfléchissantes étant à l'intérieur de la chambre. Toutefois, avant que le rayonnement n'atteigne le miroir 18, le faisceau en provenance de la lentille 12 est divisé en deux parties qui suivent deux chemins parallèles. Une partie du faisceau, 35 provenant généralement de la moitié inférieure de la lentille 12, traverse la cellule analytique 13, la moitié inférieure du substrat et du revêtement du miroir partiellement argenté 17, puis l'échantillon dans la chambre d'absorption 16, vers le miroir partiellement argenté distal 18. L'autre partie du faisceau, provenant générale-40 ment de la partie supérieure de la lentille 12, traverse la cellule 69 45122 2027159 de référence 14, la moitié supérieure du substrat et du revêtement du miroir partiellement argenté 17, puis l'échantillon dans la chambre 16, vers le miroir partiellement argenté distal 18. Selon ce qui est représenté sur la figure unique la roue de découpage 15 à 5 moteur 15a est dans une position où elle interrompt le faisceau inférieur qui traverse la cellule analytique 13, tandis qu'une fente 23 de la roue permet le passage du faisceau supérieur qui traverse la cellule de référence 14. la roue de découpage 15 est munie de fentes 23 et 24 diamétralement opposées, de sorte que la rotation 10 de cette roue entraînée par le moteur provoque des illuminations successives de la chambre 16, d'abord par le rayonnement ayant traversé la cellule analytique, puis par celui ayant traversé la cellule de référence. Toutefois, du fait du pouvoir réfléchissant élevé du miroir 17, une petite partie seulement du rayonnement total qui 15 frappe celui-ci pénètre dans la chambre d'absorption 16. Cette perte n'a généralement pas d'importance, car elle peut être compensée par un accroissement de l'intensité de la source 11 et elle ne s'élève pas à une valeur mesurable. Une partie du rayonnement qui frappe initialement le miroir 20 partiellement argenté 18 traverse le substrat de celui-ci, puis la lentille de sortie 19 et est concentrée sur le détecteur 20. Une autre partie du rayonnement qui frappe initialement le miroir 18 est réfléchie à l'intérieur de la chambre d'absorption en direction du miroir partiellement argenté 17. Conformément à l'in-25 vention, le miroir 18 est concave et est placé à une distance du miroir 17 qui correspond à sa distance focale, le miroir 17 étant plan. Par cette disposition cofocale, une image primitivement foealisée sur la surface de 18 est refocalisée, à la troisième réflexion, sur cette même surface (18) sous forme inversée et avec sa dimension i-30 nitiale (comme on l'expliquera en détail ci-après). Par ce procédé, le rayonnement effectue un va-et-vient à travers la chambre d'absorption 16, entre les miroirs 17 et 18. A chaque incidence sur la surface partiellement argentée 18, une petite partie du rayonnement s'échappe à travers le subs-35 trat du miroir 18 et est concentrée par la lentille de sortie 19 sur le détecteur 20. Par une telle multiplicité de réflexions, la chambre 16, qui peut avoir des dimensions relativement modestes, de quelques quarts de décimètre par exemple, peut présenter une longueur effective de trajectoire optique de plusieurs tiers de 40 mètre. Lorsque la chambre 16 est emplie d'un gaz ayant des proprié 69 45122 5 2027159 tés absorbantes, la longueur effective de la trajectoire d'absorption est donc fortement augmentée, de même que la sensibilité de détection de l'appareil. Lorsque le rayonnement qui sort de la chambre d'absorption 5 16 frappe le détecteur de radiation 20, un signal électrique représentatif de l'intensité de rayonnement est engendré et appliqué au comparateur électrique synchronisé 21. Le comparateur 21 est agencé de façon à comparer le rayonnement qui frappe le détecteur 20 à des intervalles successifs, tandis que la roue de découpage à moteur 10 laisse passer successivement le rayonnement qui traverse la cellule analytique 13 et la cellule de référence 14. Afin de synchroniser le comparateur électrique 21 avec la position de la roue de découpage et d'obtenir un signal électrique pour le faisceau supérieur et un signal électrique pour le faisceau inférieur, deux aimants 25 et 26 15 sont disposés sur le périmètre de la roue de découpage 15 de façon à passer dans la zone de détection d'un détecteur magnétique 27. Les impulsions produites dans le détecteur magnétique 27 sont alors délivrées au comparateur 21 pour synchroniser les deux signaux électriques d'entrée provenant du détecteur de radiation 20 avec la sé-20 lection du faisceau correspondant. Le comparateur synchronisé 21 peut être de type classique, comprenant une paire de portes d'entrée ou un simple commutateur synchronisé, une paire d'éléments de mémorisation des signaux et.un circuit de comparaison ou de différence. Le dispositif commutateur 25 d'entrée est synchronisé par les impulsions de 27 pour sépa,rer le signal correspondant au faisceau supérieur dans l'un des éléments de mémorisation et celui qui correspond à l'autre faisceau dans l'autre élément de mémorisation des signaux. Le circuit de différence peut alors être couplé directement à ces éléments de mémorisation pour 30 fournir une lecture de comparaison continue. La sortie électrique du comparateur 21 est délivrée à des moyens appropriés de visualisation 22, par exemple un galvanomètre. La roue de découpage 15 à moteur 15a peut revêtir l'une quelconque parmi un grand nombre de formes connues, ses fentes 23, 35 24 sous-tendant un angle de 90 ou de 180°, selon les exigences du détecteur 20. La vitesse maximale de rotation est ordinairement limitée par la constante de temps du détecteur 20. Si-les fentes ne sous-tendent q-i'tm angle de 90°, de telle sorte que chaque période de rayonnement puisse être suivie par ime période-éfçâle d'obscurité, 40 ime vitesse du moteur de 1.200 tr/mn est compatible" avec les détec 69 45122 6 2027159 teurs d'infra-rouge disponibles. Utilisée pour mesurer la quantité d'un échantillon connu, présent dans la chambre d'absorption 16, la cellule de référence 14 est garnie d'un échantillon du même gaz à une concentration relati-5 veinent élevée. Pour améliorer la sensibilité, la cellule doit effectuer également un degré notable d'absorption à une longueur d'onde caractéristique choisie, la cellule analytique 13. est en même temps garnie d'une substance qui est très perméable au rayonnement non absorbé sensiblement par 1* échantillon. 10 En service normal, on commence par équilibrer optiquement le système, la chambre d'absorption étant vide, de sorte que le rayonnement qui traverse la cellule de référence et la cellule analytique donne une indication de sortie équilibrée ou nulle sur l'indicateur 22. Pour effectuer cet équilibrage optique initial du sys-15 tème, on dispose ordinairement des filtres neutres dans l'une ou l'autre des cellules 13 ou 14. En outre, des moyens électriques peuvent être utilisés pour régler le zéro de l'indicateur de sortie 22. Il va de soi qu'on peut utiliser un grand nombre de techniques différentes de comparaison électrique. 20 Lorsque l'échantillon a été introduit dans la chambre d'absorption 16, le système se déséquilibre, étant donné que le rayonnement que l'échantillon absorbe a été éliminé dans une large mesure par la cellule de référence 14 et qu'il est donc pratiquement non modifié, tandis que le rayonnement qui traverse la cellule ana-25 lytique 13 est notablement absorbé et, par conséquent, nettement modifié. La différence du rayonnement qui atteint le détecteur 20 en traversant les deux cellules (13 et 14) est mesurée en conséquence par le comparateur synchronisé 21 et la mesure est indiquée par les moyens indicateurs 22. 30 Lorsqu'on veut que l'appareil soit capable d'identifier et de mesurer plus d'un seul échantillon, il peut être prévu plusieurs cellules de référence 14, montées de façon à pouvoir être placées sélectivement par rotation en position de service dans le faisceau supérieur. Selon un mode de réalisation, lorsqu'on sait 35 que 1'échantillon est composé de plusieurs substances connues, il sera prévu une cellule de référence séparée pour chaque échantillon. On peut également accoupler les cellules 13 et 14 en unités appariées qui sont placées sélectivement en position par rotation. Ordinairement, lorsque de faibles concentrations d'un gaz doivent être 40 testées, on peut utiliser des bandes plus étroites de rayonnement, 69 45122 7 2027159 telles que celles fournies par des filtres passe-"batxde. la cellule de référence utilisée peut être une cellule dont la "bande ou raje d'atténuation coïncide avec celle que l'on attend de l'échantillon, mais un certain nombre d'autres techniques connues 5 de comparaison optique peuvent être employées. Par exemple, on peut faire appel à un filtrage sélectif dans les deux cellules 13 et 14 ou à des propriétés sélectives dans la première cellule seulement et une propriété passe-tout dans l'autre. En outre, bien que les éléments 13 et 14 puissent être des cellules contenant un échantillon 10 absorbant de la même substance chimique que l'échantillon à tester, on peut également utiliser des filtres simples ayant des propriétés optiques semblables. Dans un tel cas, on peut utiliser des filtres naturels ou des filtres d'interférence. Le terme "référence" a donc été utilisé dans ce sens que 15 la propriété sélective ou de rejet de la cellule coïncide avec une bande ou raie d'atténuation d'un échantillon soumis à l'analyse. Le terme "analytique" a été utilisé pour désigner un élément de filtrage optique d'équilibrage entre la source et le détecteur. Dans le cas d'un système comportant plusieurs cellules de référence, il peut 20 suffire d'une seule cellule analytique, pourvu évidemment que chaque cellule de référence soit munie d'éléments neutres appropriés pour équilibrer chaque élément par rapport à la cellule analytique. Ordinairement , l'équilibrage initial du système est effectué alors que la chambre d'absorption 16 est purgée de substances absorbantes, 25 mais d'autres réglages peuvent être utiles. les caractéristiques optiques de la nouvelle chambre d'absorption 16 partiellement argentée sont les suivantes. Tous les éléments perméables au rayonnement, c'est-à-dire les lentilles 12 et 19, les parois des cellules 13 et 14 et le substrat des miroirs partiel-30 lement argentés 17 et 18 doivent être pratiquement transparents à la partie du spectre du rayonnement utilisée. Pour ces éléments, le germanium est le plus satisfaisant dans la région de 1'infra-rouge de 2,5 à 13 microns et le trisulfure d'arsenic dans la région de 1 à 12 microns. Le quartz peut être utilisé dans la région visible et 35 infra-rouge proche, jusqu'à 3,5 microns dans 1'infra-rouge. L'argenture des deux miroirs partiels 17 et 18 se situe normalement dans la gamme qui permet une faible transmission, comprise entre 2 $£ (mais pouvant approcher de zéro) et 15 c/°, et une forte réflexion comprise entre 97 /-- (mais pouvant approcher de 100 fo) 40 et 80 fo. Il n'est pas nécessaire qu'ils soient semblables et, ordi 69 45122 8 2027159 nairement avec une source intense, il peut être souhaitable que le miroir 17 ait une transmission plus faible (et une réflexion plus élevée en conséquence). En supposant qu'il n'existe pas de pertes par divergence, 5 la longueur effective de la trajectoire de la cellule est d (1 / R1 r2 ) LP = (1 - R1 R2 ) où : Lp est la longueur effective du chemin optique ; d est la distance entre les surfaces réfléchissantes 12 et 18; R-j est le pouvoir réflecteur du miroir partiellement argenté 17; 10 B-2 es"k Ie pouvoir réflecteur du miroir partiellement argenté .18» Dans un cas typique, la longueur effective de la trajectoire peut être comprise entre 9 d et plusieurs centaines de d. En supposant une valeur de "d" donnée, la distance entre la lentille 12 et la surface du miroir 18 est égale à 2d, le rayon 15 de courbure du miroir 18 est égal à 2d et la distance de celui-ci à la surface du miroir 17 est égale à d. Il en résulte un système co-focal, l'image de la source d'infra-rouge 11.étant focalisée sur la surface du miroir courbe 18 et l'image de la source allongée 11 remplissant le miroir 18. 20 Considérant maintenant le trajet du rayonnement après qu'il a traversé les cellules 13, 14 et la roue 15, la majeure partie du rayonnement est réfléchie sur le miroir partiellement argenté 17 et perdue. Mais une petite partie traverse la surface réfléchissante de 17 et progresse à travers l'échantillon dans la chambre 25 d'absorption 16, jusqu'à ce qu'elle frappe le réflecteur courbe 18. _ Ija majeure partie du rayonnement qui forme l'image sur le miroir. 18 est réfléchie sur le miroir plan 17, mais une partie est transmise à travers 18, pour être concentrée par la lentille 19 sur - le détecteur de radiation 20. Pour un meilleur couplage optique, la 30 source 11 est placée à proximité de la lentille 12, légèrement au-delà de son foyer et la distance focale doit être relativement courte (25,4 à. 50,8 mm), donnant typiquement une ouverture numérique de -g- environ,, la position doit être réglée de telle sorte que le faisceau d'illumination ait approximativement le diamètre de l'élément 35 18 (c'est-à-dire que l'image de la source allongée 11 doit remplir le miroir courbe 18). De même, pour améliorer le couplage optique, le détecteur de radiation 20 doit être placé au voisinage immédiat de la lentille de sortie 19. Là aussi, une distance focale de 25,4 à 50,8 mm convient. La lentille 19 doit être à proximité immédiate 69 45122 9 2027159 du miroir 18 et avoir la même ouverture. A la suite de l'incidence initiale du rayonnement sur le miroir 18, la lumière réfléchie par ce'miroir est renvoyée vers le miroir plan 17, à la surface duquel la majeure partie de la lumière 5 est de nouveau réfléchie vers la surface de 18 (une petite quantité de lumière traverse encore le substrat du miroir plan 17 et est ner-due). Lors de cette deuxième incidence sur la surface de 18, l'image de la lentille 12 est formée sur la surface du miroir 18, du fait que cette lentille est placée à la distance "d" derrière le miroir plan 10 12. En donnant à 18 un diamètre égal à celui de la lentille 12, on réduit donc les pertes dues au dégradé ou vignettage. A la suite de cette deuxième incidence sur le miroir courbe '18, il se produit une troisième incidence, qui implique une nouvelle réflexion à partir du miroir plan 17. Lors de cette troisième incidence, l'image primitive 15 de la source 11 formée sur la surface du miroir 18 est de nouveau refocalisée sur la surface 18. L'image refocalisée de la source 11 est inversée par rapport à son orientation antérieure et a la même dimension que primitivement. Etant donné que le système utilise des miroirs partiellement argentés à fort pouvoir réflecteur, ce processus 20 d'inversion de l'image est répété un nombre de fois relativement grand. Les faisceaux supérieur et inférieur, ayant des propriétés spectrales différentes, sont fournis par les cellules 13 et 14, salon ce qui a été- décrit précédemment. Pour un rendement optique maximal, les cellules 13 et 14 peuvent être semi-circulaires et contiguës. A 25 elles deux, elles forment une ouverture approximativement circulaire^ dont le diamètre est de préférence égal ou légèrement supérieur à celui des lentilles et des miroirs du système. Les cellules elles-mêmes ne doivent pas réduire l'ouverture disponible du système. Un masque circulaire, ayant le même diamètre que le miroir plan 17, peut 30 être prévu à la base des cellules 13,' 14 et à proximité de la roue 15. L'interface entre les éléments 13 et 14 doit ordinairement coïncider avec l'axe optique "du système, de sorte qu'il soit formé deux faisceaux adjacents de surface égale et d'intensité lumineuse égale. La lumière en provenance de la source 11 étant divisée en 35 deux faisceaux adjacents séparés, le système co-focal de réflexion transfère le faisceau inférieur, selon les chemins optiques illustrés, entre la partie inférieure du système optique et"sa partie supérieure,puis en sens inverse. En supposant un faisceau inférieur d'entrée qui suit un chemin 31 parallèle à l'axe* du ""système, sa pre-40 mière réflexion sur la partie inférieure du miroir courbe 18 le ramène 45122 10 2027159 par un chemin 32 au centre du miroir.plan 17. La réflexion suivante le ramène à la partie supérieure du miroir courbe 18 par un chemin 33 et enfin, par un chemin 34 de réflexion, à la moitié supérieure du miroir plan 17. le faisceau revient alors sur lui-même en suivant 5 le chemin 34, atteignant de nouveau la partie supérieure du miroir courbe 18, puis par 33 la partie centrale du miroir plan 17 et par 32, la partie inférieure du miroir courbe 18 et enfin par 31 la partie inférieure du miroir plan 17 : à partir de cette position, le processus de réflexions se répète de nouveau dans la chambre d'ab-10 sorptiôn. Cette description du trajet suivi par le faisceau inférieur s'applique également, en sens inverse, au faisceau supérieur qui traverse le filtre de référence 14. Un faisceau supérieur, parallèle à l'axe, frappe la partie supérieure des miroirs et. descend vers les 15 parties inférieures de ceux-ci pour revenir vers leurs parties supérieures le long des mêmes trajets 34 à 31, en une séquence inverse. Outre l'avantage manifeste d'une augmentation de la longueur de chemin optique de la chambre d'absorption à gaz, cette disposition assure une divergence très réduite des faisceaux (dégradé). 20 Dans la pratique, les pertes dues à cette cause dépassent rarement 1 Le système offre une protection notable contre le déséquilibre optique. Etant donné qu'il utilise une source commune d'il-30 lumination pour les deux faisceaux analytique et de référence, les fluctuations majeures de la source sont annulées. En outre, étant donné que les faisceaux analytique et de référence séparés sont régulièrement inversés et déplacés entre les moitiés supérieure et inférieure des miroirs, chaque faisceau dépend de toutes les surfaces. 35 Par conséquent, la poussière qui réduit asymétriquement le pouvoir réflecteur d'une surface a un effet minimal de déséquilibrage. Cet équilibrage automatique des faisceaux analytique et de référence adjacents est favorisé par l'augmentation du pouvoir réflecteur des surfaces. En outre, au cas où l'échantillon est par 40 exemple un aérosol dispersé irrégulièrement, les deux faisceaux tra- 45122 n 2027159 versent le même volume total de la chambre d'absorption, ce qui réduit grandement l'erreur due à une asymétrie dans leur localisation. Il est du reste bien entendu que le mode de réalisation de l'invention qui a été décrit ci-dessus, avec référence au dessin annexé, a été donné à titre purement indicatif et nullement limitatif et que de nombreuses modifications peuvent être apportées sans que l'on s'écarte pour cela du cadre de la présente invention. 9 45122 12 2027159 REVENDICATIONS 1. Appareil d'analyse par absorption de radiation, caractérisé par le fait qu'il comprend : une chambre d'absorption dans laquelle un échantillon peut être introduit et qui comporte, à l'une 5 de ses extrémités, un miroir plan en partie transparent et en partie réflecteur et, à son extrémité opposée, un miroir concave en partie transparent et en partie réflecteur, disposé sur tm axe commun avec le miroir plan pour maintenir des réflexions internes multiples d'un faisceau qui entre parallèlement à cet axe ; des moyens comprenant 10 une unique source de rayonnement pour produire deux faisceaux adjacents parallèles à l'axe et dirigés vers le miroir plan, ces fais-, ceaux étant appliqués successivement et ayant un contenu spectral dissemblable en vue d'une absorption différentielle par un échantillon ; et des moyens détecteurs de radiation, couplés à la surface 15 extérieure du miroir concave pour mesurer le rayonnement qui traverse la chambre d'absorption, en correspondance des faisceaux successifs. 2. Appareil d'absorption de radiation selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le miroir concave est séparé du 20 miroir plan par une distance égale à sa distance focale, de manière à constituer un système co-focal. 3. Appareil d'analyse par absorption de radiation selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que les miroirs ont un pouvoir réflecteur supérieur à 80 $. 25 4. Appareil d'absorption de radiation selon la revendica tion 1, 2 ou 3, caractérisé par le fait que le miroir concave et le miroir plan ont la même ouverture. 5. Appareil d'analyse par absorption de radiation selon la revendication 4, caractérisé par le fait que la source a une di- 30- mension prédéterminée, et par le fait que les moyens qui produisent les deux faisceaux sont constitués par une lentille-relais qui forme sur le miroir concave une image de la source dont la dimension est pratiquement égale au diamètre de celui-ci. 6. Appareil d'analyse par absorption de. radiation selon 35 la revendication 5, caractérisé par le fait que la lentille-relais est séparée du miroir plan par une distance égale à la distance focale du miroir concave, de sorte qu'une image de la lentille-relais soit formée sur le miroir concave, cette lentille-relais ayant une ouverture égale à celle des miroirs. 40 7. Appareil d'analyse par absorption de radiation selon 69 45122 13 2027159 l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les moyens pour produire deux faisceaux comprennent en outre des moyens interposés entre la lentille-relais et la chambre d'absorption pour modifier les propriétés spectrales d'une partie du 5 rayonnement en provenance de la source, par rapport à une autre partie sensiblement égale. 8. Appareil d'analyse par absorption de radiation selon la-revendication 7, caractérisé par le fait que les deux; -faisceaux ont une section demi-circulaire et sont contigus, de façon à former un 10 cercle.