L'invention est relative à la séparation de composants à partir de mélanges de ces composants ; et elle concerne» plus particulièrement» la séparation de mélanges gazeux» et plus spé cialement de ceux contenant un gaz très léger tel» par exemple» que de l'hydrogène ou de l'hélium. Il est fréquemment désirable de recueillir un gaz léger» tel par exemple que de l'hydrogène ou de l'hélium» à divers taux de pureté à partir d'un courant gazeux à multiples composants contenant un tel gaz léger. Dans le cas de l'hydrogène» parmi les courants gazeux contenant de l'hydrogène utilisés comme sources d'un courant de produit riche en hydrogène» on peut notamment citer des courants de gaz de purge provenant d'opérations de synthèse» par exemple de la synthèse d'ammoniac et des courants produits par la combustion ménagée ou la réformation de combustibles du type hydrocarbure ou par le craquage de charges à traiter qui sont des hydrocarbures. Dans le cas de l'hélium» parmi les courants gazeux contenant de l'hélium utilisés comme sources de courants produits riches en hélium figurent notamment des gaz naturels. Un premier procédé bien connu pour la séparation d'un courant riche en un gaz léger désiré à partir d'un courant gazeux contenant ledit gaz léger consiste à séparer par condensation l'autre (ou les autres) composant(s) plus lourdCs). Des opérations industrielles utilisant ce procédé sont mises en oeuvre dans des séparateurs fonctionnant à de basses températures et dans lesquels le(s) composant(s) plus lourd(s) est (ou sont) au moins partiellement condensé(s) en soumettant le courant gazeux a une pression élevée» généralement une surpression (pression en plus de la pression atmosphérique) comprise entre envi-ron 7 et 56 kg/cm à de basses températures dans un échangeur de chaleur» en suite de quoi un courant riche en le gaz léger désiré se trouve séparé à partir de la matière condensée. De tels procédés se trouvent décrits» par exemple» dans The Chemical Engineer (1965), volume 187, pages CE 87 et suivantes, et dans le brevet Grande Bretagne n° 1.136.040. Un inconvénient de tels procédés de séparation à basse température est que la température à laquelle le courant peut être refroidi est limitée par le point de solidification de l'un ou l'autre des constituants ; il en résulte que le degré de pureté du gaz léger résultant n'est généralement pas aussi 72 13660 2 2133871 élevé qu'on le désirerait en vue de certaines applications. Par exemple» dans le cas de l'hydrogène, le degré de pureté n'est généralement pas supérieur à une valeur de 95 à 98 % selon la nature des autres composants auxquels il est associé et selon 5 les conditions opératoires utilisées. Bien que la pureté de l'hydrogène puisse être accrxie par mise en oeuvre d'un traitement additionnel connu, ce mode opératoire est compliqué et coûteux. Un autre procédé connu permettant d'obtenir un courant 10 riche en gaz léger à partir d'un courant contenant ledit gaz léger consiste à soumettre le courant gazeux en question à une opération d'adsorption sous une pression oscillante, aussi dénommée opération d'adsorption sans chaleur. Lors de la mise en oeuvre d'un tel procédé, le courant gazeux à traiter est admis 15 à passer sous une pression élevée dans un adsorheur à pression oscillante qui comprend un équipement comportant au moins deux chambres d'adsorption contenant des tamis moléculaires ou d'autres adsorbants pour le (ou les) composant(s) plus lourd(s) du courant gazeux, ces chambres étant équipées d'un système 20 de canalisations et de valves leur permettant de fonctionner successivement en parcourant un cycle de (a) adsorption, où le(s) composant(s) plus lourd(s) est (ou sont) séparé(s) du gaz léger par adsorption par le tamis moléculaire ou d'autres adsorbants, et (b) désorption où les substances adsorbées sont 2 5 dégagées de 1'adsorbant pour régénérer ce dernier en vue de sa réutilisation. Le dégagement est réalisé en renvoyant le courant de produit sous une pression plus basse au travers de 1'adsorbant à la manière d'un courant gazeux régénérateur dans des conditions sensiblement isothermes» la fraction du 30 courant de produit utilisée à cette fin étant fonction de la différence de pression entre la zone d'adsorption et la zone de désorption, des différences de pression plus fortes nécessitant des courants de recyclage moins importants. On utilise au moins deux lits d'adsorbant afin que, pendant que le gaz à 35 traiter passe sur un premier lit, un autre lit soit en cours de régénération. Des procédés utilisant ce mode opératoire se trouvent décrits, par exemple, page 78 de la livraison du 13 novembre 1967 de Oil and Gas Journal et page 78 du n° 9 du volume 65 de Chemical Engineering Progress (1969). 40 Quand les composants associés au gaz léger sont constitués 72 13660 3 2133871 par des gaz tels que l'azote» le monoxyde de carbone et/ou le méthane» la teneur en impuretés résiduelles dans le courant de produit purifié peut être abaissée jusqu'à quelques parties par million de parties (en abrégé : ppm) ; autrement dit» il est possible d'obtenir un courant de gaz léger très pur. Toutefois» étant donné qu'une portion» et habituellement une portion substantielle» du courant de gaz très pur doit nécessairement servir de courant de régénération» des proportions significatives de produit sont perdues de sorte que» par exemple» dans le cas de l'hydrogène» le taux final d'extraction se trouve généralement compris entre 50 et 80 %. De plus» les composants dégagés à partir de 1'adsorbant par le courant gazeux de régénération ne peuvent pas être recueillis à partir dudit courant gazeux de régénération sortant de l'adsorbeur sous pression oscillante et sont généralement rejetés. On a mis au point» conformément à la présente invention, un procédé pour la séparation d'un gaz léger de haute pureté et à un haut rendement à partir d'un courant gazeux à multiples composants contenant ce gaz léger. Le procédé en question implique l'utilisation d'un séparateur fonctionnant à basse température et d'un adsorbeur sous pression oscillante» et il implique en outre» entre les deux appareils» un recyclage d'un courant gazeux dans lequel la concentration du gaz léger désiré se trouve comprise entre la concentration dudit gaz léger dans le courant gazeux à multiples composants et la concentration de gaz léger dans le courant gazeux produit qui est du gaz léger de haute pureté» ledit recyclage portant soit sur un courant de gaz léger partiellement purifié obtenu à partir du séparateur à basse température» soit sur le courant de gaz de régénération sortant de l'adsorbeur fonctionnant sous pression oscillante» selon la concentration de gaz léger dans le courant gazeux à multiples composants. La présente invention a pour objet un procédé pour recueillir un gaz Léger» à la fois avec un bon rendement et à un haut degré de pureté» à partir d'un courant gazeux à multiples composants contenant ledit gaz léger» lequel procédé est caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement : à" amener le courant gazeux à multiples composants à l'un ou l'autre de deux appareils» à savoir (a) un séparateur fonctionnant à basse 72 13660 4 2133871 température à partir duquel on recueille un courant de gaz léger d'une pureté améliorée et (b) un adsorbeur sous pression oscillante auquel ledit courant de gaz léger de pureté améliorée est amené et à partir duquel on recueille un courant de gaz léger 5 de haute pureté ; à recycler une portion du courant de gaz léger de haute pureté à partir de l'adsorbeur sous pression oscillante pour servir de courant de régénération introduit dans l'adsorbeur sous pression oscillante sous une pression réduite ; à comprimer le courant de régénération sortant de l'adsorbeur 10 sous pression oscillante jusqu'à Une pression élevée et à l'introduire dans le séparateur fonctionnant à basse température; et à recueillir une autre portion du courant de gaz léger de haute pureté comme courant de produit final. Le procédé compris dans la portée de la présente invention 15 possède l'avantage supplémentaire de permettre de recueillir un deuxième courant gazeux qui soit pratiquement exempt du gaz léger» ceci étant une particularité impossible si on utilise tel quel soit le séparateur à basse température» soit l'adsorbeur sous pression oscillante» car le courant résiduel provenant du 20 premier et le courant de régénération provenant du second contiennent tous deux des quantités substantielles de gaz léger. Grâce à la mise en oeuvre du procédé selon l'invention» toutefois» il est possible d'obtenir» à partir du séparateur fonctionnant à basse température» un deuxième courant de produit 2 5 qui soit pratiquement exempt de gaz léger. Par conséquent» lorsque le courant gazeux à multiples composants est un mélange binaire» le procédé compris dans la portée de la présente invention permet de produire les deux composants à un haut degré de pureté et avec un haut rendement. 30 Encore un autre avantage de l'invention réside dans le fait que l'adsorbeur sous pression oscillante fonctionne d'une manière très satisfaisante à des températures ambiantes ordinaires et qu'il n'est donc pas nécessaire d'y incorporer une zone froide dont 1'agencement et le fonctionnement s'accompa-35 gnent de toute sorte d'inconvénients économiques et de difficultés techniques bien connus. Le choix de l'amenée du courant gazeux à multiples composants soit au séparateur fonctionnant à basse température» soit à l'adsorbeur sous pression oscillante» dépend de la concen-40 tration du gaz léger dans le susdit courant gazeux. Lorsque la 72 13660 5 2133871 concentration du gaz léger est plus grande dans le courant de gaz à traiter que dans le courant de régénération sortant de l'adsorbeur fonctionnant sous pression oscillante» il convient d'amener la charge à traiter à l'adsorbeur ; lorsque la concen-5 tration de gaz léger est plus faible» alors il convient d'amener la charge à traiter au séparateur fonctionnant à basse température. Dans un cas comme dans l'autre» le courant à recycler à partir de l'autre appareil (c'est-à-dire l'appareil autre que 10 celui auquel le courant gazeux à multiples composants est amené) peut être combiné audit courant à multiples composants pour alimenter le système. Pour alimenter le système» il convient que le courant gazeux à multiples composants se trouve sous une surpression éle- 2 15 vée» généralement comprise entre environ 3,5 et 56 kg/cm et 2 de préférence entre environ 21 et 35 kg/cm . Les séparateurs à basse température fonctionnent classiquement sous des surpres- 2 sions d'entrée comprises entre 7 et 56 kg/cm et sous des surpressions de sortie légèrement inférieures à la surpression 20 d'entrée. L'adsorbeur sous pression oscillante peut fonctionner d'une manière très satisfaisante avec une surpression d'entrée approximativement égale à la surpression de sortie du séparateur fonctionnant à basse température et à une température égale aux températures ambiantes ou proche des températures ambiantes 25 ordinaires» de sorte qu'en général il n'apparaît pas nécessaire d'ajuster la température ni la surpression du premier courant de produit recueilli à partir du séparateur fonctionnant à basse température avant de l'introduire dans l'adsorbeur fonctionnant sous pression oscillante. 30 La surpression du courant de gaz léger de haute pureté recueilli à partir de l'adsorbeur fonctionnant sous pression oscillante est légèrement inférieure à la surpression établie à l'entrée de l'adsorbeur» et peut par exemple être comprise 2 entre environ 1»75 et environ 52,7 kg/cm . La portion de ce 35 courant gazeux qui est séparée pour servir de courant de régénération est expansée par détente jusqu'à une surpression inférieure avant recyclage dans les chambres d'adsorption» et ladite surpression inférieure est convenablement voisine de la pression atmosphérique. Après le passage dans la chambre 40 d'adsorption et un dégagement du gaz adsorbé à partir de l'adsor- 72 13660 6 2133871 bant» ce courant de régénération est recomprimé jusqu'à une surpression adéquate en vue de son amenée à l'appareil fonctionnant à basse température. Les fig. 1 et 2 du dessin ci-annexé représentent respecti-5 vement un agencement différent» ces deux agencements étant établis conformément à l'invention et comportant des éléments d'appareillage désignés par les références suivantes : APO = adsorbeur fonctionnant sous pression oscillante SBT = séparateur fonctionnant à basse température 10 et étant parcourus par des courants gazeux désignés par les références suivantes : F = mélange à traiter comprenant du gaz léger plus une impureté G = mélange à traiter plus courant gazeux de recyclage ^5 H = gaz léger constituant le produit de haute pureté I = impureté pratiquement exempte de gaz léger R = gaz de régénération P = gaz léger partiellement purifié Quand il s'applique à de l'hydrogène» le procédé de sépa-2o ration selon 1'invention peut être mis en oeuvre de façon à recueillir une très forte proportion de l'hydrogène à un très haut degré de pureté. De plus, on peut recueillir séparément pratiquement la totalité de l'impureté sensiblement exempte d'hydrogène. En outre» le procédé est économiquement mis en 25 oeuvre étant donné que les installations n'ont qu'une faible consommation d'énergie et de matières pour en assurer lefonctionnement • Le procédé est aussi d'une grande souplesse et on peut l'adapter pour séparer des compositions d'une nature largement 3 0 variable. Le principe de base de l'invention est adaptable aussi d'une manière plus générale à des opérations d'extraction d'autres produits» et notamment lorsqu'un produit peut être recueilli à partir d'un mélange par mise en oeuvre de l'une ou 35 de l'autre de deux variantes opératoires dont la première (variante opératoire A) fournit un produit d'une pureté relativement haute mais implique une notable perte de produit dont il est nécessaire de faire repasser et donc de perdre une portion dans un séparateur comme courant de régénération dudit 40 séparateur pour faire dégager l'impureté séparée par le sépara- 72 13660 7 2133871 teur à partir du courant gazeux constituant la chârge a traiteri tandis que la deuxième (variante opératoire B) ne nécessite pas une telle perte de produit mais aboutit à l'obtention de courants de produit ayant un degré de pureté notablement moins 5 élevé. Selon cet aspect plus large de l'invention» le procédé consiste essentiellement à mettre en oeuvre une combinaison de deux modes opératoires avec un recyclage» entre les deux opérations élémentaires» de la substance ayant une teneur en produit 10 comprise entre la teneur dans le courant constituant la charge initiale à traiter et la teneur dans le courant de produit désiré» ledit courant recyclé étant soit le courant de régénération provenant de l'opération donnant le produit de pureté relativement haute» soit le courant contenant du produit et pro-15 venant de 1'opération donnant un produit dont le degré de pureté est relativement moins élevé. li'invention peut être illustrée par les deux exemples suivants» bien entendu non limitatifs. Les exemples 1 et 2 montrent la séparation d'un courant gazeux constitué par de l'hy-20 drogène et de l'azote. Pour plus de simplicité dans les considérations arithmétiques» on suppose que les gaz individuels sont recueillis à un degré de pureté de 100 % bien qu'en pratique le courant d'hydrogène "H" contienne quelques ppm d'azote» la proportion réelle étant fonction des conditions opératoires 25 choisies» et bien que le courant d'azote "I" contienne une petite quantité d'hydrogène» par exemple environ 0,5 %t la teneur réelle dépendant aussi des conditions opératoires choisies. L'exemple 3 illustre l'application de l'invention à la séparation d'un hélium de haute pureté. 30 Exemple 1.- Le présent exemple illustre la séparation d'hydrogène et d'azote à partir d'un gaz à traiter contenant un rapport en volume hydrogène/azote de 90/10 ; on utilise le procédé mis en oeuvre dans une installation telle que représentée schématiquement par la fig. 1 du dessin ci-annexé. Le courant 35 gazeux à traiter est amené à l'adsorbeur fonctionnant sous pression oscillante (APG), ledit courant étant alors sous une pression de 39 atmosphères et à la température ambiante» le courant de régénération pour l'adsorbeur fonctionnant sous pression oscillante étant expansé jusqu'à une surpression 40 d'environ 0,35 kg/cm^ puis étant recomprimé jusqu'à 40 atmos- 72 13660 8 7133871 10 phères pour alimenter le séparateur fonctionnant à basse température (SBT). La charge à traiter amenée au séparateur fonctionnant à basse température est initialement à la température ambiante» et le refroidissement est opéré jusqu'à 66°K. Le recyclage vers l'adsorbeur fonctionnant sous pression oscillante s'effectue sous la pression d'alimentation. La composition et le débit d'écoulement de chacun des divers courants sont tels 3 qu'indiqués ci-dessous (m TPN/h étant le débit en mètres cubes» mesurés dans les conditions normales de température et de pression» à l'heure) : 15 20 h2 m% 90 m3TPN/h 23,751 h2 91 m3TPN/h 30,771 h2 100 m3TPN/h 23,751 f n2 îo 2,639 g n0 9 3,009 h n2 o 0 100 26,390 100 33,780 100 23,751 m3TPN/h m% m3TPN/h m% m3TPN/h h2 0 0 h2 95 7,020 h2 70 7,020 i n2 100 2,639 P n0 5 0,369 r n2 30 3,009 100 2,639 100 7,389 100 10,029 25 Exemple 2.- Le présent exemple illustre l'extraction d'hydrogène et d'azote à partir d'un gaz de charge à traiter dont la composition en volume correspond à un rapport hydrogène/ azote de 60/40 ; on utilise le procédé mis en oeuvre dans une installation telle que représentée schématiquement par la fig. 2 30 du dessin ci-annexé. Le courant gazeux à traiter est sous 40 atmosphères et à la température ambiante ; un refroidissement jusqu'à 66°K est réalisé dans le séparateur fonctionnant à basse température (SBT). Le courant riche en hydrogène est amené à l'adsorbeur fonctionnant sous pression oscillante (AP0) sous 35 39 atmosphères et à la température ambiante» et le gaz de régénération pour l'adsorbeur est expansé jusqu'à une surpression 2 d'environ 0,35 kg/cm puis est recomprimé jusqu'à 40 atmosphères pour être recyclé vers le séparateur fonctionnant à basse température. La composition et le débit d'écoulement de chacun des 40 divers courants sont tels qu'indiqués ci-dessous : 72 13660 9 2133871 10 m3TPN/h m3TPN/h m3TPN/h 60 15,834 h2 63.3 20,056 h2 100 15,834 g h 40 10,556 no 36.7 11,612 no 0 0 100 26,390 100.0 31,668 100 15,834 m% m3TPN/h m% m3TPN/h M% m3TPN/h o 0 H? 95 20,056 H? 80 4,2224 p r 100 10,556 n0 5 1,0556 no 20 1,0556 100 10,556 100 21,112 lOO 5,278 Bien que les procédés compris dans la portée de l'invention aient été illustrés dans les deux exemples ci-dessus en se référant plus particulièrement à l'extraction d'hydrogène, par exem-15 pie à partir de mélanges d'hydrogène avec de l'azote, du mono-xyde de carbone et/ou du méthane, l'invention est applicable aussi en vue de rtaliser la séparation d'autres mélanges gazeux. L'extraction d'hélium à partir de mélanges avec,par exemple» du méthane et/ou de l'hydrogène peut en particulier être mention-20 née ; elle est illustrée dans l'exemple 3 ci-après. Exemple 3.- Le présent exemple illustre l'extraction d'hélium à partir d'un mélange typique d'hélium et d'azote tel qu'on peut en obtenir un comme courant secondaire d'une installation servant à enrichir uni gaz naturel contenant de l'hélium et 25 peuvre en ce gaz rare. Le courant de régénération R contient un plus haut pourcentage d'hélium que le courant de charge initial à traiter» et le procédé utilisé est celui mis en oeuvre dans l'installation schématiquement représentée fig. 2 ; autrement dit» la charge initiale à traiter» conjointement avec le 30 courant de recyclage» passe d'abord dans le séparateur fonctionnant à basse température. La charge à traiter est amenée au système sous une pression de 25 atmosphères et à la température ambiante ; un refroidissement jusqu'à 66°K est effectué dans le séparateur fonctionnant à basse température. Le courant d'hélium 35 partiellement purifié provenant de ce séparateur est amené à l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante sous environ 24 atmosphères et à la température ambiante» et le courant de régénération pour le dernier appareil est expansé jusqu'à une surpression d'environ 0,35 kg/cm puis est recomprimé 72 13660 10 2133871 15 jusqu'à 25 atmosphères en vue de son recyclage vers le séparateur fonctionnant à basse température. La composition et le débit d'écoulement de chacun des divers courants gazeux sont tels qu'indiqués dans le tableau ci-après. Bien que» pour des raisons de simplicité» le courant d'hélium "H" soit représenté comme contenant 100 % d'hélium» en pratique il contient quelques ppm 10 d * azote » la proportion . réelle étant fonction des conditions opé- ratoires • M% m3TPN/h M% m3TPN/h m3TPN/h He 88 23,223 He 89 29,082 He 100 23,170 F G H N0 12 3,167 No 11 3,695 No 0 0 100 26,390 100 32,777 100 23,170 He 2 0,053 He 98 29,029 He 92 5,859 I P R N2 98 3,167 N? 2 0,528 N2 8 0,528 100 3,220 100 29,557 . 100 6,387 20 Comme il va de soi et comme-il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application et de réalisation qui ont été plus spécialement envisagés ; elle en embrasse» au contraire, toutes les va-25 riantes. 72 13660 ii 2133871 REVENDICATIONS 1. Procédé pour la séparation d'un produit» à partir d'un mélange qui en contient» à l'aide d'un système séparateur comprenant deux séparateurs à partir de l'un desquels un courant de 5 produit d'un degré de pureté relativement élevé est obtenu et une portion dudit courant de produit est perdue en étant recyclée au travers du séparateur pour régénérer le séparateur en faisant dégager» à partir du séparateur» une impureté retirée du courant initial par le séparateur» et à partir de l'autre 10 desquels on obtient un courant de produit relativement moins pur» lequel procédé est caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement : à amener le mélange au système séparateur ; à recueillir comme produit une portion du courant de produit à partir du séparateur mentionné en premier ; et à recycler» entre 15 lesdits séparateurs» une substance ayant une teneur en produit intermédiaire entre celle du mélange initial et celle du courant de produit provenant du premier séparateur» le courant de recyclage étant soit le courant de régénération provenant du premier séparateur» soit le courant de produit provenant du se-20 cond séparateur selon que la teneur en produit du mélange initial est plus basse ou plus élevée» respectivement, que la teneur en produit du courant de régénération sortant du premier séparateur. 2. Procédé pour recueillir un gaz léger à la fois avec un 2 5 haut rendement et à un haut degré de pureté à partir d'un courant gazeux à multiples composants contenant du tel gaz léger» lequel procédé est caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement : à amener le courant gazeux à multiples composants sous une pression élevée jusqu'à l'un ou l'autre de deux appareils» 30 à savoir (a) un séparateur fonctionnant à basse température et à partir duquel on recueille un courant de gaz léger d'une pureté améliorée et (b) un adsorbeur fonctionnant sous uné pression oscillante et jusqu'auquel ledit courant de gaz léger d'une pureté améliorée est amené et à partir duquel on recueille un 35 courant de qaz léger de haute pureté ; à recycler une portion du courant de gaz léger de haute pureté à partir de l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante et à utiliser ledit courant comme courant de régénération amené à 1'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante dans lequel on a éta-40 bli une pression réduite ; à comprimer jusqu'à une pression 72 13660 12 2133871 élevée le courant de régénération sortant de l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante et à amener ce courant jusqu'au séparateur fonctionnant à une basse température ; et à recueillir une autre portion du courant de gaz léger de haute 5 pureté comme courant de produit final. 3. Procédé selon la revendication 2» caractérisé en ce que l'on recueille» à partir du séparateur fonctionnant à basse température» un autre courant gazeux pratiquement exempt du gaz léger. 4. Procédé selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que la concentration de gaz léger est plus élevée dans le courant gazeux à multiples composants que dans le courant de régénération sortant de l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante» et on amène le courant gazeux à multiples composants jusqu'à l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante. 5. Procédé selon la revendication k ou 3, caractérisé en ce que la concentration de gaz léger est plus élevée dans le courant de régénération sortant de l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante que dans le courant gazeux à multiples com- 20 posants» et on amène ledit courant gazeux à multiples composants jusqu'au séparateur fonctionnant à basse température. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5» caractérisé en ce que le gaz léger est de l'hydrogène ou de 1'hélium. 25 7. Procédé selon la revendication 6» caractérisé en ce que le gaz léger est de l'hydrogène et le courant gazeux à multiples composants comprend aussi au moins un gaz choisi parmi le groupe constitué par l'azote» le monoxyde de carbone et le méthane. 8. Procédé selon la revendication 6» caractérisé en ce que le 30 gaz léger est de l'hélium et le courant gazeux à multiples composants comprend aussi au moins un gaz choisi parmi le groupe constitué par le méthane et l'azote. 9. Dispositif pour recueillir un gaz léger à la fois à un haut rendement et à un haut degré de pureté à partir d'un courant 35 gazeux à multiples composants» lequel dispositif est caractérisé en ce qu'il comprend essentiellement : un séparateur fonctionnant à basse température et comportant une entrée de gaz à traiter» une première sortie de gaz pour un courant gazeux riche en gaz léger» et une deuxième sortie de gaz ; un adsorbeur 40 fonctionnant sous une pression oscillante et comportant une en- 72 13660 13 2133871 entrée de gaz à traiter et une sortie de gaz ; un compresseur comportant une entrée de gaz et une sortie de gaz ; des moyens pour amener un courant de gaz à multiples composants sous une pression élevée jusqu'à l'entrée de soit le séparateur fonction-5 nant à basse température» soit l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante ; des moyens pour amener le courant riche en gaz léger à partir de ladite première sortie de gaz du séparateur fonctionnant à basse température jusqu'à l'entrée de l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante ; des 10 moyens pour recueillir un courant de gaz léger de haute pureté à partir de la sortie de l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante ; des moyens pour recycler une portion dudit courant de gaz léger de haute pureté comme gaz de régénération sous une pression réduite jusqu'à l'adsorbeur fonctionnant sous 15 une pression oscillante ; des moyens pour amener le courant de régénération sortant de l'adsorbeur fonctionnant sous une pression oscillante jusqu'à l'entrée du compresseur ; des moyens pour amener le courant de régénération comprimé à partir de la sortie du compresseur jusqu'à l'entrée du séparateur fonction-20 nant à basse température ; et» facultativement» des moyens pour recueillir un courant gazeux pratiquement exempt de gaz léger à partir de la deuxième sortie du séparateur fonctionnant à basse température.