La présente invention concerne un dispositif de. réglage de précision perfectionné pour watt-heuremètre et en particulier à un dispositif à5ajustement de la charge partielle» les watt-heureinètrss sont un type d'appareil de mesure familière-5 ment connu des usagers sous le nom de compteur électrique ou compteur d'électricité. Ces appareils de mesure sont depuis longtemps munis de divers dispositifs de réglage qui permettent d'augmenter leur précision. L'une des catégories de dispositifs de réglage de tels 10 watt-heuremètres est celle qui permet l'ajustement de la charge partielle. Les compteurs tendent naturellement à exiger une compensation de charge partielle. On comprendra aisément qu'une telle compensation est indispensable si l'on tient compte du fait que la courbe d'aimentation des tôles de circuit magnétique 15 faisant partie d'un compteur de ce type n'est pas linéaire. La précision du compteur exige une compensation de la décroissance de la courbe en particulier aux faibles valeurs. La compensation de charge partielle peut ajouter une légère force entièrement créée par la tension de la ligne, de sorte qu'elle 20 est présente en permanence pour faciliter l'entraînement du disque, lorsque la partie de la force tirée du courant passant dans le circuit mesuré est extrêmement faible. Si certains facteurs de compensation sont prévus pour cette décroissance, une prédiction exacte de l'égalité entre ces facteurs et la com-25 pensation nécessaire est impossible et, en conséquence, une certaine partie de la compensation doit être ajustable. Dans un compteur bien étudié en ce qui concerne les facteurs dé compensation, cette compensation ajustable peut être nécessaire dans un sens ou dans l'autre. 30 Pendant de nombreuses années, l'ajustement de charge par tielle dans ces compteurs à exigé un décalage matériel d'une "plaque de charge partielle". Généralement, cette plaque forme une boucle conductrice autour du. pôle principal de l'aimant générateur de potentiel adjacent au disque de compteur. De nom-35 breuses inventions concernant les plaques de charge partielle ont été présentées, en particulier, en ce qui concerne les moyens de déplacement de ces plaques; on en trouvera un exemple dans le brevet ÏÏ.S„A 2.167.649. Suivant l'invention, le moyen conducteur de charge par 70 25340 2 2051628 tielle est entièrement fixe. Deux parcours conducteurs contrôlés sont prévus, l'un d'eux' étant décalé vers l'avant et correspondant à un déplacement vers l'avant du compensateur de charge partielle mobile et l'autre étant décalé vers l'arrière et corres-5 pondant à un déplacement vers l'arrière dudit compensateur. Si ces deux parcours sont décalés dans la même mesure par rapport au centre et s'ils sont suivis par des courants de même grandeur et de même phase, ils se compensent mutuellement et directionnel-lemento Oeci correspond à un ajustement centré de la boucle ou 10 plaque compensatrice de charge partielle mobile. Toutefois, on fait varier en sens inverses les courants qui suivent les deux parcours en prévoyant une bobine de charge en série avec chacun de ces parcours, les impédances des deux bobines de charge étant ajustées différentiellement en déplaçant un noyau magnétique 15 vers l'intérieur de l'une d'elles et vers l'extérieur de l'autre. Si le noyau magnétique est équilibré par rapport aux deux parcours, les courants sont égaux. Le déplacement du noyau dans un sens déterminé réduit l'impédance de la bobine dans le parcours d'entraînement vers l'avant, ce qui augmente la grandeur du 20 courant dans ce parcours et ce qui modifie son déphasage pour produire un entraînement vers l'avant compensateur de charge partielle tout en augmentant l'impédance de l'autre parcours, de manière à réduire le courant et à modifier le déphasage dans le parcours assurant un effet d'entraînement vers l'arrière. Les 25 deux parcours font partie d'une ou plusieurs boucles entourant le pôle de tension. La somme vectorielle des conditions de courant autour du pôle de tension reste sensiblement constante. Cette propriété est très désirable car l'effet de déphasage total doit rester constant pour ne pas rendre le compteur imprécis. 50 Le noyau d'ajustement est, de préférence, décalé à l'ai de de moyens filetés pour permettre un réglage fin. De préférence, le noyau magnétique est partie intégrante d'une vis qui constitue le seul organe mobile . Ainsi, il est très simple d'éliminer pratiquement tout jeu dans un tel réglage. En outre, il est fa-35 cile de disposer la tête à fente de tournevis de la vis en un emplacement commode pour assurer une simplification maximale du réglage de précision du compteur lors des stades finals de fabrication connus sous le nom d'étalonnage. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la descrip 70 2S340 3 2051628 tion détaillée qui suit et à l'examen, des dessins joints qui en représentent, à titre d'exemple non limitatif, un mode de réalisation» Sur ces dessins : 5 la fig. 1 est une vue de profil d'un compteur choisi pour mettre en évidence l'invention; la fig» 2 est une représentation schématique des caractéristiques d'ajustement de charge partielle prévues dans le compteur de la fig. 1; 10 la fig. 3 est une vue en plan de la plaque de compensation de charge partielle qui constitue la partie principale des deux-boucles représentées sur la fig. 2 et des quatre bornes auxquelles les bobines représentées sur la fig. 2 sont connectées; les fig. 4 à 14 représentent une variante, la fig. 4 15 étant une vue de face de la plaque et représentant les autres organes légèrement à l'écart de leur emplacement réel pour plus de clarté; lafig. 5 est un schéma de câblage de la structure de la fig» 4; 20 les fig. 6, 7 et 8 sont des vues de face, de profil et en coupe d'une structure préférée correspondant à celle de la fig. 4; la figo 9 est une vue de face d'un paquet de tôles de tension; 25 la fig. 10 est une vue en perspective d'une pièce rappor tée pour le paquet de tôles de la fig. 9» ■ -, les fig. 11 et 11A sont des vues à plus .grande échelle représentant la pièce rapportée de la fig. 10 en place et la plaque de la fig. 4 sur le point d'être mise en place partielle-30 ment par compression; la fig. 12 est une vue analogue représentant la même partie de la plaque en position fixée ; et la fig. 13 est une vue schématique fragmentaire d'une variante de l'ajustement de phase. 35 Le- compteur représenté sur la figo 1 est un appareil de mesure à deux éléments comprenant un bâti 11 en aluminium classique porté par une plaque de base 12. Le bâti 11 porte deux éléments d'entraînement électromagnétiques 13 dont l'un est représenté sur la fig. 1. L'élément d'entraînement 13 com-40 prend une bobine de tension ou de potentiel 14 montée entre 70 25340 4 2051628 deux des conducteurs du circuit mesuré et une "bobine de courant 16 montée en série avec l'un des conducteurs du circuit mesuréo la bobine de tension 14 est montée sur la branche centrale 17 d'une structure de noyau 18, cette branche centrale se terminant 5 par une pièce polaire inférieure 19 visible sur la fig» 2. Un disque 21, représenté partiellement, tourillonne sur le bâti 11 de manière à tourner à travers un entrefer formé en partie par la pièce polaire 19. Au-dessous du disque sont disposés les pôles de courant 22 qui forment les extrémités supérieures du noyau 10 de courant 23 sur lequel la bobine de courant 16 est enroulée. Les pôles 19 et 22 induisent des courants de Foucault dans le disque 21 et ces courants de Foucault coopèrent magnétiquement avec les champs générés par les pôles 19 et 22 pour entraîner le disque 21 vers l'avant. 15 Etant donné que la bobine de potentiel 14 est montée entre deux des conducteurs du circuit, elle est continuellement excitée, son excitation ne variant que dans la faible mesure où la tension du circuit mesuré varie elle-même. Si le circuit mesuré n'est pas sous tension, aucun courant ne traverse la bobine 20 16. Bien entendu, il passe généralement à travers la bobine 16 un certain courant qui représente le courant présent sur le conducteur du circuit auquel ladite bobine est connectée. En conséquence, il existe un flux de tension émanant du pôle 19 et qui coupe le disque 21. Ce flux est aussi constant que la ten-25 sion, mais le flux de courant traversant le disque entre les deux pôles 22 est, en général, proportionnel à la valeur du courant dans le conducteur du circuit connecté. En supposant une tension constante, la force exercée par l'élément d'entraînement 13 sur le disque est, par conséquent, proportionnelle 30 (en négligeant le problème de linéarité ci-dessus mentionné) au courant passant sur le conducteur auquel la bobine 16 est connectée. Un aimant de freinage 24 couramment dénommé "aimant d'amortissement" engendre un champ magnétique, constant intense à travers lequel passe le disque, ce qui applique à celui-ci une force de freinage proportionnelle à sa vitesse. Le résultat, compte tenu de diverses compensations, est que la vitesse du disque 21 est proportionnelle à la consommation d'énergie. En d'autres termes, le disque tourne d'un certain nombre de tours pour chaque kilowatt-heure d'énergie électrique utilisé. Bien 40 entendu, un compteur-enregistreur, non représenté, est lié au 70 25340 5 2051628 disque par des engrenages, de manière à progresser d'un kilowatt-heure chaque fois que le disque tourne dudit nombre de tours» l'ajustement de charge partielle, suivant une forme simple de réalisation de X8invention, sera mieux compris en se réfé-5 rant au schéma de la fig. 2<> Deux boucles séparées "F" et "R" entourent Xepôle 19 mais s'étendent vers l'extérieur à partir de celui-ci. La boucle "F" s'étend ou est décalée vers l'avant et la boucle "R" s'étend ou est décalée vers l'arrière. La boucle "F" comprend une bobine 26ï et la boucle "R" comprend 10 une bobine 26R, des deux bobines pouvant être, conjointement désignées sous le nom de bobines 26. Chaque boucle est en un métal de grande conductivité tel que le cuivre. Chaque boucle est excitée inductivement par le flux alternatif traversant le pôle 19« Chacune des bobines 26 sert de bobine de charge 15 déterminant la quantité et, plus spécialement, l'angle de phase du courant qui traverse la boucle en raison de la tension induite par le flux alternatif mentionné. Si la boucle "F" était seule présente, et si aucun courant 1 ne traversait la bobine de courant 16, le flux émanant de la 20 boucle "F1*, du fait qu'il est déphasé avec le flux du pôle 19 et décalé par rapport à lui, réagirait avec le flux 19 ou avec les courants de Foucault qu'il fait naître dans le disque pour appliquer à celui-ci une force d'entraînement dans un premier sens qu'on peut considérer comme le sens avant. Si, au contrai-25 re, la boucle WR" était seule présente, l'effet serait opposé et l'on obtiendrait -une force d'entraînement dans le sens arrière. Les deux boucles étant présentes et en supposant qu'elles soient identiques à tous égards y compris les impédances respectives des bobines 26, celles-ci sont traversées par des cou-30 rants égaux et des forces d'entraînement égales et opposées s'exercent sur le disque 21 et produisent une force d'entraînement résultante nulle. Avec les boucles jumelées décalées en sens inverses décrites ci-dessus, la compensation et l'ajustement de la charge partielle peuvent être assurés très avantageu-55 sement si l'on prévoit un élément de noyau magnétique 28 mobile dans les deux sens, par exemple, du fait qu'il est monté sur une vis 29 vissée dans un élément rigide 31 et qu'on peut faire tourner en engageant'un tournevis par l'avant du compteur, dans une fente 32. Le noyau magnétique 28 augmente considérablement 40 l'inductance et, par conséquent, l'impédance de l'une ou l'autre 70 25340 6 2051628 des bobines 26 (26F ou 26R) lorsqu'il est déplacé de manière à être engagé entièrement à l'intérieur de la bobine considérée-, Lorsqu'il pénètre dans la même mesure à l'intérieur de chaque "bobine, comme représenté sur la fig® 2, il assure des inductan-5 ces égales dans les deux bobines et. par conséquent, rend égaux les courants des deux boucles. Si 1'on déplace le noyau 28 vers la droite en considérant la fig. 2, il augmente 1®inductance de la bobine 26R et réduit celle de la bobine 26F3 Ceci entraîne une augmentation du courant et yne modifica-10 tion âe son déphasage dans la boucle "F" et produit l'effet opposé dans la boucle "S"® Il en résulte une augmentation d'intensité de la force d'entraînement vers l'avant de la boucle "F" et une réduction d'intensité de la force d'entraînement vers l'arrière de la boucle "R". En conséquence, il est clair qu'un tel déplacement du noyau 28 permet un ajustement de la compensation de charge partielle. Idéalement, on choisit pour le noyau 28 une longueur telle qu'avec la gamme d'ajustement désirée à partir de sa position moyenne (c'est-à-dire dans laquelle il pénètre à la 20 même profondeur dans chacune des bobines 26F et 26R) on obtienne une excellente linéarité d'ajustement tandis que le courant total passant dans les deux boucles est maintenu approximativement constant en permanence. Cette dernière condition exige que, dans les limites des mouvements prévus, les variations d'im-25 pédance soient égales mais opposées pour les deux bobines 26F et 26R. Avec une linéarité d'ajustement les tours successifs de la vis 29 ajoutent ou retranchent des incréments égaux à la force de compensation ou d'entraînement exercée sur le disque 21. 30 Dans le cas où un modèle de compteur de base est davan tage susceptible de nécessiter une compensation vers l'avant qu'une compensation vers l'arrière, la plaque 33 peut être, en ce qui concerne cette compensation, asymétrique. Par exemple, la boucle inverse "R1* peut être centrée en un point juste 35 suffisamment désaxé pour qu'un déplacement du noyau 28 jusqu'à la position qui assure un courant maximal à travers la boucle "R" ne détermine qu'un entraînement en sens inverse juste suffisant pour adapter la compensation nette de la charge partielle vers l'avant aux besoins minimaux prévus avec une marge de sé— 40 curité. Toutefois, la symétrie représentée est largement pré 70 25340 7 2051628 férable pour éviter à*introduire des problèmes qui peuvent résulter d'une dissymétrie matérielle et en raison d'une très forte probabilité pour que l'ajustement de la charge partielle ne provoque pas d'imprécision de phase» 5 Bien que la plaque 33 comporte une partie conductrice commune aux deux boucles, celles-ci fonctionnent néanmoins séparément. Les bobines 26F et 26R sont, de préférence, enroulées en opposition pour produire des flux opposés dans le noyau 28 afin de limiter au minimum l'influence sur les effets diffé-10 rentiels du couplage magnétique mutuel des deux bobines» Les boucles jumelées de cette forme d'exécution de l'invention peuvent être réalisées d'une manière très simple en prévoyant une plaque de charge partielle 33 telle que représentée sur la fig. 3, cetteplaque comportant quatre bornes 34R, 33® 15 et 34F, 35F» Les deux bornes "F" sont connectées, par exemple par soudage à l'argent, à la bobine 26F et les deux bornes "R" sont connectées, d'une manière analogue, à la bobine 26R» Les lignes en trait interrompu 37 de la fig. 3 montrent la forme de la .plaque 33 lors de son découpage initial à l'emporte-pièce 20 dans du cuivre en feuille, la partie 37 étant "ultérieurement repliée jusqu'à la position 37'» représentée en trait plein, qui aboutit à la borne 35F mais qui est légèrement espacée du . conducteur aboutissant à la borne 35®. * , On peut prévoir, pour la vis 29, une caractéristique anti- 25 jeu quelconque. L'une des formes possibles est un ressort à lame fileté 39 qui exerce une force de sollicitation élastique sur.la vis 29, par rapport à l'élément fileté rigidement 31. L'ensemble fileté qui comprend la vis 29 et le manchon 28 formant noyau peut être de diamètre uniforme sauf dans la par— 30 tie filetée, comme représenté sur la fig. 1. En conséquence, la vis ,29 peut être en un métal non magnétique tel que du laiton ou de l'acier inoxydable non magnétique. Sous une forme d'exécution particulière, elle peut être saignée autour pour recevoir un manchon (noyau 28) de métal magnétique pratiquement 35 sans pouvoir de rétention ayant le même diamètre extérieur que la partie non saignée de la vis, de manière à former une surface extérieure continue. L'extrémité de la partie saignée est filetée. Une forme plus simple est décrite ci-après en se référant aux fig. 4 à 12. 70 25340 8 2051628 Les bobines 26F et 26R peuvent être noyées dans tui matériau isolant non magnétique, par exemple par moulage, un trou axial étant prévu pour recevoir l'ensemble fileté. Des parties supplémentaires de l'assemblage telles que les bornes 34F et R 5 et 35F et R peuvent être englobées dans la pièce moulée pour assurer une rigidité générale. Sauf si le noyau 28 est adapté dans le trou avec suffisamment de précision pour éviter des vibrations, il est, de préférence, revêtu de graisse aux sili-cones ou d'une autre substance convenable de viscosité constan-XO te pour assurer une adhérence entre lui et la paroi intérieure du trou. La fig. 1 représente également un dispositif d'ajustement de déphasage nouveau et original. Il affecte le. déphasage davantage aux faibles facteurs de puissance que pour un facteur 15 de puissance égal à l'unité et, par conséquent, permet un réglage sélectif» Les bobines 41 portées par la carcasse 42 sont excitées de façon ajustable par des vis 43 en métal magnétique pratiquement sans pouvoir de rétention. Les bobines 41 sont connectées par des fils conducteurs 44 à une bobine compensatrice 20 45 montée à la base d'une languette 45* faisant partie du parcours de retour du flux émanant du pôle 19 et qui traverse le disque 21. Les bobines 41 sont connectées en opposition à la bobine compensatrice. Les bobines 41 sont excitées par le flux de fuite entre la branche centrale 17 du noyau de tension 18 25 et ses branches latérales 46. Une plus grande pénétration des vis magnétiques 43 dans les bobines 41 qui correspond en même temps à un rapprochement entre lesdites vis et la branche centrale 17 du noyau ou un prolongement magnétique de celle-ci augmente le degré d'excitation des bobines 41. L'effet des bobines 50 41 et, par conséquent, des vis individuelles 43 est essentiellement additif et il est inutile que les vis pénètrent dans la même mesure dans leurs bobines respectives» Il est difficile d'expliquer toutes les actions concomit-tantes qui assurent le bon effet d'ajustement de phase obtenu. 55 Les vis 43 seules, en modifiant le rapport inductance/résistance affectant la bobine 14, effectuent un déphasage mais au prix d'une diminution de couple. Mais la bobine 45 sert de bobine compensatrice qui est de plus en plus excitée à mesure que les vis 43 sont vissées dans les bobines 41. Lorsque les vis sont 40 dans leur position la plus extérieure, le courant passant dans 70 25340 9 2051628 la bobine 45 est pratiquement nul. Bien que ces réglages puissent avoir pour effet de produire en plus de leur fonction prévue une petite variation nette de la précision du compteur pour un facteur de puissance égal à 5 l'unité, ceci est sans conséquence. Tout effet de ce genre est surmonté par les ajustements de charge partielle et de charge totale qui sont normalement effectués après cet ajustement de déphasage bien que les deux types de réglage puissent être effectués simultanément à condition de calculer les effets secon-10 daires. Les fig. 4 à 12 représentent une forme peut être plus perfectionnée de l'invention. La fig. 4 représente une vue de face réelle de la plaque à utiliser suivant l'invention, les bobines • 26F et 26R étant légèrement décalées par rapport à leur position 15 effectivement prévue, bien qu'elles soient représentées d'une manière exacte au point de vue de leurs connexions0 Bien que la plaque 53 de cette forme d'exécution semble très analogue à la plaque 33 de la fig. 3» il,existe une différence notable résidant en ce que les branches intérieures pu voisines Fç et Rç 20 ne se croisent pas mutuellement aucune partie telle que la partie 37' de la fig» 3» n'étant prévue. Par contre, ces branches de la fig. 4 sont interconnectées, par l'intermédiaire d'une plaque d'ajustement de retard 54. Il en résulte que les deux bobines 26Fet 26R sont également connectées dans un seul et même 25 circuit, par l'intermédiaire de ladite plaque 54, au lieu d'être connectées chacune dans son propre circuit séparé entourant le pôle 19. Il est peut être plus commode d'expliquer ce montage en se référant à la fig. 5 où les circuits ont été représentés sous 30 une forme approximativement circulaire pour qu'on se souvienne plus aisément de ce que l'effet du flux alternatif traversant le pôle 19 est d'induire une tension alternative dans un parcours conducteur quelconque entourant ce flux et, par conséquent, un courant dans un sens déterminé à un instant donné. Dans le mon-35 tage des fig. 4 et 5» les courants passant autour du pôle 19 comportent deux parties ou tous les courants de ce genre se mélangent et circulent comme un unique courant. L'une de ces parties est la traversée de la plaque d'ajustement de retard 54 et l'autre s'étend sur toute la longueur de la barre 56 du côté du 40 montage opposé à la plaque 54. Sur la fig» 5j des flèches ont 70 25340 2051628 été ajoutées pour indiquer, le sens de passage du courant dans les divers composants du montage à un instant donné, étant bien entendu que, lors de 18alternance suivante, toutes ces flèches seraient inverséesc En outres l'effet de-déphasage des bobines 5 26 est momentanément négligé® Il est à noter que la branche 3?^ présente une partie réduite 57 et la branche Eç une partie réduite 58» Ces parties réduites servent de résistances et sont d'ailleurs représentées sous forme de résistances sur.la figo 5« Bien que toute la pla-10 que 55 soit en cuivre, les parties 57 et 58 constituent (relativement) des résistances .en raisoa de leur section transversale réduite® D'une manière analogue, la plaque 54 a été représentée sur la fig® 5.» comme comprenant deux résistances, étant donné que les deux branches 59 de cette plaque remplis-15 sent cette fonction. En fait, cette plaque 54 est une plaque d*ajustement de retard car la fente 61 qui sépare les deux branches 59 peut être prolongée longitudinalement par rapport à la plaque 54 pour augmenter la longueur des branches 59 et, par conséquent, la résistance, cette augmentation s'appliquant 20 à la totalité du courant circulant dans la plaque 53 autour du pâle 19. Sur les fig, 4 et 5» le manchon magnétique 28 a été représenté dans une position centrée dans laquelle il pénètre à la même profondeur dans les deux bobines 26F et 26S. En consé-25 quenee s le montage est équilibré et pratiquement la branche Fç et la branche Eq sont parcourues par le même courant et il en est Lorsque le manchon magnétique 28 est décalé vers la gaucho, 13 inductance de la bobine 26F augmente et celle de la 50 bobine 28S diminue. En conséquence, le courant traversant les ■feraneliôs décalées est affecté d'une manière différentielle. Plus précisément9 le courant traversant la branche décalée FD prend davantage de retard tandis que le retard du courant traversant la branche R^ diminue. Etant donné qu'à un instant 35 donné quelconque et en considérant, à cet instant exclusivement les courants qui passent autour du pôle 19» la totalité du courant traversant les branches F^ et Fç doit également traverser les branches RQ et il en résulte que l'instant auquel le courant traversant la branche Fjj est à son maximum ne cor 70 25340 ii 2051628 respond pas (en raison du déphasage) à celui auquel le courant; traversant la branche Rp est maximal et auquel, par conséquent, un courant plus intense traverse la branche Rç. En d'autres termes, une partie du courant passant dans la branche Rç subit 5 des variations qui reflètent la variation du courant traversant la branche En conséquence, la branche Fp et la branche Rç se comportent essentiellement, comme si elles faisaient partie d'une unique boucle séparée comme sur les fig. 2 et 3* De même, les branches R^ et F^ se comportent essentiellement comme si 10 elles formaient une boucle séparée. Néanmoins, il existe également des possibilités de contrôle de la déviation de courant à partir des branches les plus centrales vers les branches décalées et, par conséquent, cette forme de l'invention peut être dénommée "déviation contrôlée". 15 Une partie de l'ajustement de la charge partielle peut être indépendante du courant passant autour du pôle 19. En négligeant la plaque 54, les bobines 26R et 26F appartiennent à des boucles latérales décalées en sens inverses, l'une d'elles comprenant R^ et R^ et l'autre F^ et F^. 20 II n'est, toutefois, pas nécessaire de disposer d'une explication ou d'une analyse exactes des déphasages ou décalages de courant qui se produisent. Il est bien évident que le décalage du manchon magnétique 28 a des effets opposés sur les courants passant dans des éléments décalés en sens inverses (tels 25 que les branches ou parcours décalés F-p et R^) et que ce seul fait suffit à expliquer l'effet d'entraînement augmenté ou réduit ou même son inversion, si le déplacement du manchon 28 dans tua sens déterminé s'effectue sur une distance suffisante pour provoquer une telle inversion<> 30 En considérant les choses d'une autre manière, il est clair que le passage du courant à travers la branche R^ est directement contrôlé, dans une certaine mesure, par la bobine 26R et que, d'une manière analogue, le passage du courant à travers la branche F^ est directement contrôlé par la bobine 35 26F. La présence des résistances 57 et 58 provoque le passage d'une fraction suffisante du courant total dans ces branches pour que les effets des bobines 26F et 26R exercent une influence appréciable sur les forces d'entraînement appliquées au disque. 70 25340 12 2051628 Un ajustement du retard de phase dans la branche s'accompagnant d'un ajustement en sens inverse du retard de phase dans la branche Rp a, bien entendu, l'effet désiré. Sur la fig. 3» la commande s'effectue sur chaque circuit complet 5 séparément (bien qu'en sens inverses) et sur la fig. 5» on a prévu une commande plus complexe, en ce sens que les ajustements effectués en ce qui concerne les branches FD et Rp se reflètent nécessairement sous la forme de variations correspondantes dans les branches Fq et R^. 10 La plaque de charge partielle et de retard de la fig. 4 se prête à certaines caractéristiques constructives avantageuses représentées sur les fig. 6 à 12. Comme représenté sur les fig. 6 et 7» les tôles du noyau 18 sont solidement assemblées et fixées sur des supports de 15 montage 66 présentant des pattes de montage 67. Pour les compteurs polyphasés, dans lesquels deux éléments au moins entraînent le rotor ou disque 21, il est désirable d'équilibrer les couples d'entraînement de ces deux éléments. Un moyen d'y parvenir consiste à prévoir des vis d'équi-20 librage 69, qu'on voit clairement sur la fig. 8. Ces vis d'équilibrage s'étendent de façon réglable dans des entrefers 71 ménagés entre le pôle 19 et les branches de retour de flux 72. La précision de la longueur de cet entrefer, en particulier dans les parties étroites telles que 74, est importante. Sui-25 vant une caractéristique constructive de l'invention, les parties formant résistance 57 et 58 de la plaque 53» qui sont de section droite réduite, sont utilisées comme éléments d'espacement pour assurer la précision du dimensionnement de l'entrefer et constituent, en même temps, les pièces au moyen des-30 quelles la plaque 53 est maintenue en position deux pièces rapportées 73 recevant les parties 57 et 58 et, par conséquent, maintenant la plaque de retard 53 en place. Chacune des pièces rapportées 73 sert également à isoler (relativement) l'élément correspondant 57 ou 58 et à former un passage lisse pour la vis 35 de réglage 69, comme décrit plus loin. La pièce rapportée 73 est un mince morceau de tôle d'acier inoxydable non magnétique de grande résistance conformé de manière à présenter une partie 76 qui suit un profil cylindrique ainsi qu'un rebord rectiligne 77 et un rebord en gradin 70 25340 13 2051628 78 qui s'étendent vers l'extérieur. Au cours de l'assemblage cette pièce rapportée 75 est glissée à travers l'entrefer 71 ec-supposant qu'on se trouve dans la position représentée à grande échelle sur la figo lie La barrette 79 est une pièce compensa-5 trice de tension classique qui peut être fixé© au paquet de tôles de la même manière que si elle était une tôle supplémentaire par des moyens de rivetâge qui la traversent et qui traversent également les tôles. On peut mentionner qu'actuellement les moyens de rivetage se présentent de préférence sous la forme de 10 doigts faisant corps avec les supports 66 glissés à travers les ouvertures 85 et rivés pendant que les pièces sont maintenues sous pression. La barre 81 (qui ponte les entrefers 71 de la même manière que la barrette 79) peut être fixée d'une manière analogue au support 66 par ses propres prolongements rivés. La 15 partie 76 du profil cylindrique (il s1agit d'une partie de la pièce rapportée 73) forme un logement lisse qui permet une pénétration sans à-coup de la vis d'équilibrage 69 dans l'entrefer 71» Les rebords 77 et 78 servent à isoler et à fixer les résistances en cuivre 57 et 58» comme on le voit clairement sur les 20 fig» 11 et 12. La fig. 11 représente la pièce rapportée 73 en place et prête à recevoir la plaque de charge partielle 53. La figo 11A représente la plaque de charge partielle 53 en position sur le point d'être mise en place par application de pression. 25 La fig. 12 représente la plaque de charge partielle 53 en place et fixée à la fois par ajustage à force et par rabattement sur le rebord 78. Du fait que la pièce rapportée 73 est en acier inoxydable dont la conductivité est largement inférieure à celle du cuivre dont est faite la plaque 53, ladite pièce 30 rapportée sert à isoler les tôles du cuivre et à empêcher un court-circuitâge des tôles en ce qui concerne les courants de Foucault. Avant d'appliquer la plaque de charge partielle 53 de la manière qui vient d'être décrite» on glisse une pièce rappor-35 tée 82 en Nylon (nom déposé) entre la pièce rapportée 73 et la barre 81 . La barre 81 doit être non magnétique et, par exemple, en laiton. La pièce rapportée 82 sert principalement de moyen anti-jeu pour la vis d'équilibrage 69 étant donné qu'elle serre élastiquement les filets de ladite vis. On ménage un espa- 70 25340 m 2051628 pace pour la pièce rapportée 82 en encochant la barre 81. La pièce rapporté© 82 doit être ajustée de façon suffisamment précise pour ou® elle ne puisse se déplacer (en particulier axial e-ment par rapport à la vis). 5 Sur la fig. 6S on peut voir la plaque de charge partielle 55 sais non pas les bobines 26e Ceci est dfl au fait que les bobines sont représentées noyées dans un revêtement en matière plastique 86 moulé in situ. Un simple revêtement des pièces est toutefois actuellement préféré pour assurer une meilleure visi-10 bilité vers 1'arrière« Un tube 87 est inséré à travers les bobines avant les opérations de moulage et de revêtement. Ce tube est ea acier inoxydable non magnétique à paroi mince de haute résistance} de sorte qu'il ne se produit pratiquement aucun court-circaitage des bobines 26 même si ce tube les touche, l'u-15 ne des fonctions dudit tube étant d'aligner convenablement les bobines 26. Un collier fileté 89 est fixé à l'une des extrémités du tube 87s par exemple dans le support 66 adjacent et serre s de préférence les filets de la vis 29 avec une élasticité anti-jeu. Pour des raisons d'économie, on préfère actuellement 20 utiliser une simple vis 29® portant un manchon 28, le diamètre intérieur du tube 87 étant suffisamment grand pour que ce tube puisse recevoir le manchon 28 librement mais avec un ajustage précis. Ceci signifie que la tige de la vis 29* n'est pas ajustés &® façon précise dans le tube 87, mais il n'est pas néces-25 saire qu'elle le soit. L'assemblage est extrêmement simple. On insère et l'on visse simplement l'ensemble à vis 28, 29'. Après avoir traversé le collier 89, les filets de la vis 29' peuvent être servis pour éviter toute perte accidentelle, mais cela n9est pas indispensable. Avec un compteur à deux éléments du 30 type de la fîg® 1, une des vis 29* peut avoir des filets à droit® et 1®autre des filets à gauche, de façon qu'en tournant chacune d'elles dans le sens des aiguilles d'une montre, on augmente dans les deux cas le couple compensateur de charge partielle. 35 Comme on peut le voir sur la fig. 7» la plaque d'ajuste ment de retard 54 s'étend vers le haut et vers l'extérieur pour assurer son accès facile. Après avoir été fendue pour permettre l'ajustement de phase, elle peut être recourbée dans la position écartée représentée en trait interrompu. 70 25340 15 2051628 La barre 56 de la plaque 55 est un emplacement commode pour la boucle de compensation de température usuelle 91 qu'on voit clairement sur la fig. 8. En substituant une bobine d'ajustement de phase 96 en fil 5 métallique de grande conductibilité à la plaque d'ajustement de retard 54, en connectant cette bobine de la même manière que la plaque 54 (voir fig. 4) mais en la disposant approximativement le long de l'axe de la vis 43 de la fig. 1, on peut utiliser la même plaque 53 pour l'ajustement de phase au lieu des bobines 10 41 et de leurs éléments associés. On a obtenu des résultats exceptionnellement bons dans le cas où cette bobine d'ajustement de phase est traversée de façon réglable par une vis de métal magnétique 43' qui reçoit du flux du support magnétique 66 d'un côté et qui, dans sa position de pénétration maximale, 15 est largement engagée (sans contact) dans un petit manchon ou manchon partiel 97 formant un prolongement magnétique du pôle central 19* Le sens de l'enroulement de la bobine 96 doit être tel que le potentiel qui j est induit soit essentiellement opposé au potentiel régnant à ses bornes et provenant de la plaque 20 53» Lorsqu'on augmente la pénétration de la vis, le potentiel fourni par la plaque est dépassé et une inversion effective du courant correspondant se produit avant que la vis n'atteigne l'extrémité de sa course. Un degré satisfaisant de linéarité est obtenu en faisant progresser la vis vers le manchon magnétique 25 partiel 97 pendant environ trois quarts de sa course puis en la faisant pénétrer progressivement dans le manchon magnétique avec maintien d'un espacement constant entre le manchon et la vis, de l'ordre de 0,25 mm. Cet espacement est assuré par un déplacement de la vis à travers un manchon de guidage non magnétique 98 50 représenté avec un arrachement important sur la fig. 13j qui pénètre dans le manchon magnétique» Le manchon magnétique actuellement préféré n'est pas entièrement fermé autour du manchon de guidage; il reste ouvert sur 120 degrés environ avec une extrémité rabattue sur celle du manchon de guidage pour le ver-35 rouiller axialement. L'ajustement de charge partielle assuré par l'invention est extrêmement désirable en raison de sa.grande simplicité ainsi que de sa précision fiable et de sa grande uniformité (linéarité) dans une gamme étendue. Les boucles conductrices ne 40 comportent aucune pièce mobile et, par conséquent, sont montées 70 25340 16 2051628 de façon rigide dans l'ensemble du compteur,, Il n'existe qu'une seule pièce modile dans le dispositif de réglage de charge partielle, à savoir l'ensemble monobloc formé par le noyau 28 et les vis 29 ou 29'; encore cette pièce est-elle montée avec la 5 plus grande simplicité, étant simplement insérée et vissée en place. Un bon ajustement linéaire a été obtenu avec tous les modes de réalisation représentés» Par exemple, avec chacun d'eux, on obtient une bonne uniformité dans le degré d'ajustement de 10 la force d'entraînement obtenu en réglant tour par tour la vis 29 ou en imprimant des déplacements égaux au manchon magnétique 28. On obtient, en fait, une linéarité extrêmement bonne pour une gamme d'ajustement correspondant à environ 30% du couple de charge partielle de l'élément d'entraînement. On dispose, 15 en outre, d'une marge de sécurité au delà de la gamme d'ajustement qu'il est prévu d'utiliser. Le type d'ajustement très simple assuré par l'invention est basé sur le principe consistant à utiliser le mouvement d'un unique ensemble fileté, toutes les autres pièces associées à 20 cet ajustement étant fixes et l'ajustement utilisant une coopération inductive entre un noyau magnétique et un parcours conducteur qui entoure ce noyau. Ce principe peut être utilisé de différentes manières qui peuvent inclure des ajustements portant sur d'autres paramètres que la charge partielle tels que, 25 par exemple, l'ajustement de phase de la figo 13« La plaque de charge partielle des autres figures, lorsqu'on y ajoute l'ajustement de phase de la fig. 13, permet un ajustement extrêmement simple et d'une bonne et satisfaisante linéarité, tant de la charge partielle que de la phase avec un haut degré d'indépendance entre eux. 70 25340 17 2051628 REVENDICATIONS le Wa"-rê~b.e!ir-emètrs pour courant alternatif caractérisé en ce qu'il cosçrenfl. un disque rotatif et des moyens magnétiques d'eatrsîaeaezrâ de c© disque9 ces moyens comprenant un noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en regard 5 du disque ainsi qu'iaaa bobine de potentiel portée par ce noyau, pour exciter celui-ci9 et un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions- leur permettant de coopérer aveo 1s pGle d® potentiel principal pour entraîner le disque, un dispositif d'ajustement de charge par-10 tielle comprenant des boucles conductrices entourant le pôle de potentiel principal et comprenant des parcours conducteurs s'étendant à partir de celui-ci dans des sens opposés, l'un vers l'arrière et l'autre vers 18avant par rapport à la rotation du disque et une bobine de commande contrôlant chaque 15 parcours, et une structure de noyait magnétique associée aux- dites bobines et mobile différentiellement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge partielle, un déplacement donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des bobines tout en réduisant celle de l'au-20 tre, de manière à faire varier le courant sur les parcours en sens opposés tout en maintenant le courant"total des boucles approximativement constant» 2»- Watt-heuremètre pour courant alternatif caractérisé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnéti-25 ques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en regard du disque ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce noyau, pour exciter celui-ci et un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur per-30 mettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour entraîner le disque, tin dispositif d'ajustement de charge partielle comprenant des boucles conductrices entourant le pôle de potentiel principal et comprenant des parcours conducteurs situés différentiellement par rapport à la rotation du disque 35 et une bobine de commande contrôlant chaque parcours, et un© structure de noyau magnétique associée auxdites bobines, et mobile différentiellement par rapport à celles-ei pour permettre un ajustement de la charge partielle, un déplacement 70 25340 18 2051628 donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des bobines tout en réduisant celle de l'autre, de manière à faire varier le courant sur les parcours en sens opposés tout en maintenant le courant total des boucles approxi-5 mativement constant» 3®- Watt-heuremètre pour courant alternatif caractérisé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnétiques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en regard 10 du disque ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce noyau, pour exciter celui-ci et un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour ' entraîner le disque9 un dispositif d'ajustement de charge par-15 tielle comprenant des boucles conductrices entourant le pôle de potentiel principal et comprenant des parcours conducteurs s'étendant à partir de celui-ci dans des sens opposés, l'un vers l'arrière et l'autre vers l'avant par rapport à la rotation du disque et une bobine de commande contrôlant chaque 20 parcours et une structure de noyau magnétique associée auxdites bobines et mobile différentiellement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge partielle» un déplacement donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des bobines tout en réduisant celle de l'autre, de 25 manière à faire varier le courant sur les parcours en sens opposés» 4-o- Watt-heuremètre pour courant alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend m disque rotatif et des moyens magnétiques à9entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un noyau 30 de potentiel, muni d'un pôle principal disposé en regard du disque ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce noyau, pour exciter celui-ci et un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour 35 entraîner le disque, un dispositif d'ajustement de charge partielle comprenant des boucles conductrices entourant le pôle de potentiel principal et comprenant des parcours conducteurs , situés différentiellement par rapport à la rotation du disque et une bobine de commande contrôlant chaque parcours et une 70 25340 19 2051628 structure de noyau magnétique associée auxdites bobines, et mobile différentiellement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge partielle un déplacement donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des 5 bobines tout en réduisant celle de l'autre, de manière à faire varier le courant sur les parcours en sens opposés. 5.- Watt-heuremètre pour courant alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnétiques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un 10 noyau de potentiel, muni d'un pôle principal disposé en regard du disque ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce noyau, pour exciter celui-ci et un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour 15 entraîner le disque, un dispositif d'ajustement de charge partielle comprenant des boucles conductrices entourant le pôle de potentiel principal et comprenant des parcours conducteurs s'étendant à partir de celui-ci dans des sens opposés, l'un vers l'arrière et l'autre vers l'avant par rapport à la rotation 20 du disque et une bobine de commande contrôlant chaque parcours, et une structure de noyau magnétique associée auxdites bobines et mobile différentiellement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge partielle, Tin déplacement donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une ^5 des bobines tout en réduisant celle de l'autre, de manière à faire varier le courant sur les parcours en sens opposés, ladite structure de noyau comprenant un manchon magnétique monté de façon rigide sur une vis non magnétique qui traverse les bobines et qui est en prise, par son filetage, avec un élément de 30 support. 60- Watt-heuremètre pour courant alternatif caractérisé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnétiques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en regard du 55 disque ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce noyau pour exciter celui-ci et un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour entraîner le disque, un dispositif d'ajustement de charge partielle com 70 25340 20 2051628 prenant des boucles conductrices entourant le pôle de potentiel principal et comprenant des parcours conducteurs s*étendant à partir de celui-ci dans des sens opposés, l'un vers l'arrière et l'autre vers l'avant par rapport à la rotation du disque et 5 une bobine de commande contrôlant chaque parcours, et une structure de noyau magnétique associée auxdites bobines et mobile différentiellement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge partielle, tm déplacement donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des 10 bobines tout en réduisant celle de l'autre, de manière à faire varier le courant sur les boucles en sens inverses, ladite structure de noyau comprenant un manchon magnétique monté de façon rigide sur une vis non magnétique qui forme un ensemble fileté monobloc traversant un premier élément de support avec 15 un ajustement serré et en prise par un filetage avec un autre élément de support. 7«- Watt-heuremètre pour courant alternatif caractérisé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnétiques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un 20 noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en regard du disque ainsi qu'une bobine de potentiel'portée par ce noyau, pour exciter celui-ci et un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour 25 entraîner le disque, un dispositif d'ajustement de charge partielle comprenant des boucles conductrices entourant le pôle de potentiel principal et comprenant des parcours conducteurs s'é-tendant à partir de celui-ci dans des sens opposés, l'un vers l'arrière et l'autre vers l'avant par rapport à la rotation du 30 disque et une bobine de commande contrôlant chaque parcours, lesdites bobines étant alignées axialement et étant associées à une structure de noyau magnétique monobloc qui pénètre dans les deux bobines et qui est mobile axialement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge partielle, 35 un déplacement donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des bobines tout en réduisant celle de l'autre, ce qui fait varier le courant sur les parcours en sens inverses tout en maintenant le courant total des deux parcours approximativement constant. 70 25340 21 2051628 8.- Unité d'entraînement pour watt-heuremètre comprenant un électro-aimant de tension muni d'un noyau magnétique présentant des parties latérales espacées magnétiquement adjacentes aux côtés opposés dsun pôle de "branche centrale et de po-5 larité opposée à ee pôle, celui-ci présentant une face qui forme l'un des côtés d'un entrefer qui reçoit le disque, et un aimant de courant dont le noyau comporte deux pôles décalés latéralement en sens inverses par rapport au centre du premier pôle et présentant des faces qui sont également tournées vers 10 l'entrefer récepteur de disque, ladite unité étant caractérisée par un dispositif d'ajustement destiné à améliorer sa précision et comprenant un ensemble fileté et des moyens de montage dans lesquels cet ensemble est engagé par un filetage de manière à pouvoir se déplacer axialement, ledit ensemble fileté 15 comportant une partie magnétique s8étendant axialement, ledit moyen de réglage comprenant des moyens conducteurs entourant ladite partie magnétique et inductivement affectée par elle et tous les moyens de réglage qui ne font pas partie de l'ensemble fileté étant fixés de façon rigide. 20 9»- Unité d'entraînement pour watt-heuremètre comprenant un électro-aimant de tension muni d'un noyau magnétique présentant des parties latérales espacées magnétiquement adjacentes aux côtés opposés- d'un pôle de branche centrale et de polarité opposée à ce pôle, celui-ci présentant une faee qui forme l'un ^ des côtés d'un entrefer qui reçoit le disque, et tua aimant de courant dont le noyau comporte deux pôles décalés latéralement en sens inverses par rapport au eentre du premier pôle et présentant des faces qui sont également tournées vers l'entrefer récepteur de disque, ladite unité étant caractérisée par un 30 dispositif d'ajustement de charge partielle comprenant un ensemble fileté et un moyen de montage avec lequel cet ensemble est en prise par un filetage de manière à pouvoir se déplacer axialement, ledit ensemble fileté comportant une partie magnétique s'étendant axialement, ledit dispositif d'ajustement 35 comprenant des moyens conducteurs entourant ladite partie magnétique et inductivement affectés par elle, le décalage de l'unité à vis affectant en sens inverses les deux côtés de 11 élément d'entraînement tout en maintenant sensiblement constant son effet induetif total sur les moyens conducteurs et 70 25340 22 2051628 tous les moyens de réglage qui ne font pas partie de l'ensemble fileté étant fixés de façon rigide. 10.- Watt-heuremètre pour courant alternatif caractérisé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnéti-5 ques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en regard du disque ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce noyau, pour exciter celui-ci et un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur per-10 mettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour entraîner le disque, un dispositif d'ajustement de charge partielle comprenant une plaque conductrice formant deux boucles entourant le pôle de potentiel principal et s'étendant à partir de celui-ci en sens inverses, l'un vers l'arrière et l'autre 15 vers l'avant par rapport à la rotation du disque et une bobine de commande montée en série sur chaque parcours, lesdites bobines étant alignées axialement et étant associées à une structure de noyau magnétique monobloc qui pénètre dans les deux bobines et qui est mobile axialement par rapport à celles-ci 20 pour permettre im ajustement de la charge partielle, un déplacement donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des bobines tout en réduisant celle de l'autre, ce qui fait varier le courant sur les parcours en sens inverses tout en Esiiatenant le courant total des deux parcours approximative-25 ment constant. XIo- Watt-heuremètre pour courant alternatif, caractérisé on ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnétiques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en regard du disque ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce noyau, pour exciter celui-ci et un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour entraîner le disques un dispositif d'ajustement de charge partielle compre-35 nant une plaque conductrice formant un circuit autour du pôle de potentiel principal et comprenant des branches de part et d'autre de ce pôle, décalées chacune d'un côté dudit pôle, l'une vers l'arrière et l'autre vers l'avant par rapport à la rotation du disque et une bobine de commande contrôlant chaque branche 30 70 25340 25 2051628 décalée, lesdites "bobines étant alignées axialement et étant associées à une structure de noyau magnétique monobloc qui pénètre dans les deux bobines et qui est mobile axialement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge 5 partielle, un déplacement donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des bobines tout en réduisant celle de l'autre, ce qui fait varier le courant sur les branches décalées en sens inverses tout en maintenant le courant total qui circule à travers la plaque approximativement cons-10 tant. 12.- Watt-heuremètre pour courant alternatif caractérisé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnétiques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en re-15 gard du disque et ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce noyau, pour exciter celui-ci, un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour entraîner le disque et une boucle de retard conduc-20 trice entourant le pôle de potentiel principal, un dispositif d'ajustement de charge partielle comprenant"des boucles conductrices supplémentaires entourant le pôle de potentiel principal et comprenant des parcours conducteurs s'étendant à partir de celui-ci dans des sens opposés, l'un vers l'arrière et l'au-25 tre vers l'avant par rapport à la rotation du disque ainsi qu'une bobine de commande contrôlant chaque parcours, et une structure de noyau magnétique associée auxdites bobines et mobile différentiellement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge partielle, un déplacement 30 donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des bobines tout en réduisant celle de l'autre, de manière à faire varier le courant sur les parcours en sens opposés tout en maintenant le courant total des boucles approximativement constant, ladite boucle de retard étant fixée de façon 55 rigide. 13o- Watt-heuremètre pour courant alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnétiques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en re- 70 25340 24 2051628 gard du disque ainsi qu'une "bobine de potentiel portée par ce noyau pour exciter celui-ci, un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour 5 entraîner le disque et une plaque de retard conductrice s'é-tendant autour du pôle de potentiel principal, les moyens magnétiques d'entraînement comprenant, en outre, un dispositif d'ajustement de charge partielle comprenant des boucles conductrices entourant le pôle de potentiel principal et compre-10 nant des parcours conducteurs s'étendant à partir de celui-ci dans des sens opposés, l'un vers l'arrière et l'autre vers l'avant par rapport à la rotation du disque ainsi qu'une bobine de commande contrôlant chaque parcours et une structure de noyau magnétique associée auxdites bobines et mobile diffé-15 rentiellement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge partielle, un déplacement donné de cette structure de noyau augmentant l'impédance de l'une des bobines tout en réduisant celle de l'autre, de manière à faire varier le courant sur les parcours en sens opposés tout en mainte-20 nant le courant total des boucles approximativement constant, ladite plaque de retard comportant une languette disposée à un emplacement prédéterminé accessible après assemblage du compteur pour permettre de la fendre, de manière à allonger • le circuit de la plaque de retard. 25 14.- Watt-heuremètre pour courant alternatif, caracté risé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens magnétiques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant un noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en regard du disque ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce 30 noyau pour exciter celui-ci, un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour entraîner le disque et un conducteur dè retard entourant le flux du pôle de potentiel principal qui traverse le disque, 55 un dispositif d'ajustement de charge partielle comprenant des parties du conducteur de retard formant des parcours conducteurs décalés par rapport au pôle principal en sens inverses, l'un vers l'arrière et l'autre vers l'avant, par rapport à la rotation du disque ainsi qu'une bobine de commande contrôlant 70 25340 25 2051628 chaque parcours et une structure de noyau magnétique associée auxdites "bobines et mobile différentiellement par rapport à celles-ci pour permettre un ajustement de la charge partielle, un déplacement donné de cette structure de noyau augmentant 5 l'impédance de l'une des bobines tout en réduisant celle de l'autre, de manière à faire varier le courant sur les parcours en sens opposés tout en maintenant le courant total du conducteur de retard pratiquement non affecté, ledit conducteur de retard étant fixé de façon rigide et comprenant un bobinage 10 d'ajustement de phase monté en série avec lui et des moyens d'ajustement de phase en matériau magnétique pouvant être décalés pour faire varier leur coopération inductive avec ledit bobinage de manière à faire varier le courant passant dans ladite plaque avec des effets sensiblement identiques sur ses 15 parties avant et arrière, de façon qu'on n'obtienne qu'un effet mineur en ce qui concerne l'ajustement de la charge partielle. 15»- Watt-heuremètre suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le bobinage d'ajustement de phase est con-20 necté de telle manière que la totalité du courant passant dans le conducteur de retard qui entoure le pôle de potentiel principal soit contraint de le traverser» 16.- Watt-heuremètre suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le bobinage d'ajustement de phase est monté 25 de telle manière que la totalité du courant qui passe sur le conducteur de retard entourant le pôle de potentiel principal soit contraint de le traverser et sn ce que les moyens d'ajustement de phase forment un parcours de perméabilité variable à travers le bobinage d'ajustement de phase et entre le pôle 30 principal et une partie magnétiquement opposée du noyau de potentiel . 17.- Watt-heuremètre suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le bobinage d'ajustement de phase est monté de telle manière que la totalité du courant qui passe sur le 35 conducteur de retard entourant le pôle de potentiel principal soit contraint de le traverser et en ce que les moyens d'ajustement de phase forment un parcours Se perméabilité variable à travers le bobinage d*ajustement de phase et estons le pôle principal et une partie aagnétiquement opposée «fat noyau de po— 70 25340 26 2051628 tentiel suffisante dans toute la gamme utile, pour induire un passage de courant appréciable autour du pôle principal. 18.- Watt-heuremètre pour courant alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend un disque rotatif et des moyens ma-5 gnétiques d'entraînement de ce disque, ces moyens comprenant tua noyau de potentiel muni d'un pôle principal disposé en regard du disque ainsi qu'une bobine de potentiel portée par ce noyau pour exciter celui-ci, un noyau de courant comportant des pôles disposés en regard du disque dans des positions leur 10 permettant de coopérer avec le pôle de potentiel principal pour entraîner le disque et tm conducteur de retard entourant le flux du pôle de potentiel principal qui traverse le disque, ledit conducteur comprenant un bobinage d'ajustement de phase monté en série avec certaines de ses parties disposées de 15 façon pratiquement symétrique par rapport aux sens opposés de rotation du disque et des moyens d'ajustement de phase en matériau magnétique qui peuvent être décalés pour faire varier leur coopération inductive avec le bobinage d'ajustement de phase pour faire varier le courant passant dans ladite plaque 20 avec sensiblement le même effet sur les parties opposées de celles-ci, de façon que seul tua effet mineur soit exercé en ce qui concerne l'ajustement de la charge partielle. 19»- Watt-heuremètre suivant la revendication 18, dans lequel le moyen d'ajustement de phase forme un parcours de 25 perméabilité variable à travers le bobinage d'ajustement de phase et entre le pôle principal et une partie magnétiquement opposée dis noyau de potentiel suffisante pour induire une tension, eapable d'exercer un effet appréciable sur le passage du coursât dans le conducteur de retard.