Dispositif à accumulateur hydraulique pour la limitation des contraintes appliquées à une canalisation d'alimentation en fluide. La présente invention a pour objet un dispositif à accumulateur hydraulique pour la limitation des contraintes appliquées à une canalisation principale d'alimentation en fluide de travail corrosif sous pression, du type comprenant une enceinte additionnelle située à proximité de la canalisation et définissant une cavité mise en communication avec l'intérieur de la canalisation par une série d'orifices ménagés dans la paroi de la canalisation. Les systèmes d'alimentation en fluide combustible ou comburant de moteurs ou chambres de propulsion d'engins à partir d'un réservoir sont souvent l'objet de contraintes importantes dues aux vibrations auxquelles sont soumises les structures, par suite des couplages existant entre canalisations, fluides et carters et des modifications induites par la vidange du réservoir. Le problème est particulièrement aigu dans le cas d'un étage de propulseur fusée à ergols liquides. En effet, dans ce cas, la géométrie des canalisations et des structures du réservoir ou du propulseur reste fixe tandis que, au fur et a mesure de la consommation d'ergol, la pression de liquide dans les tuyauteries évolue et crée des oscillations pouvant provoquer des phénomènes de résonance qui obligent à augmenter très fortement la rigidité des structures et à réaliser une configuration de canalisation complexe pour assurer une résistance face aux vibrations basse fréquence dues aux phénomènes de couplage précités et connus sous le nom d'effet Pogo. On a déjà utilisé des accumulateurs hydrauliques servant de capacité pour amortir certains effets de variations de pression lors de l'écoulement de fluides dans des canalisations. Toutefois, dans le cas de liquides corrosifs, l'utilisation de membranes s'avère problématique compte tenu de itabsence de materiau répondant à toutes les spécifications requises. La présente invention vise précisément réaliser un dispositif correcteur qui permette de pallier les inconvénients précités dus à l'effet Pogo, ou, d'une manière générale, dus à des phénomènes de circulation de fluide dans des canalisations. Ces buts sont atteints grâce à un dispositif qui comprend en outre des moyens d'admiss#ion, ds la partie supérieure de la cavité, d'un fluide gazeux sous pression et une conduite d 'évacuation prenant naissance à un niveau prédéterminé de l'enceinte additionnelle au-dessus des orifices d'admission du fluide de la canalisation principale et débouchant à l'extérieur de l'enceinte à une pression inférieure à celle dudit fluide gazeux, afin de déterminer un niveau moyen de fluide présent dans l'enceinte correspondant audit niveau prédéterminé et assurer une stabilisation automatique de la pression de fluide dans la canalisation principale par accumulation sélective de fluide dans ladite enceinte.La conduite d'évacuation peut déboucher dans la canalisation principale en amont de l'enceinte. L'e.- ceinte additionnelle peut être réaliser de manière a e:- tourer localement la canalisation sur une faible hauteur. De préférence, les orifices de communication entre la canalisation principale et la cavité de l'enceinte sont répartis en séries d'orifices situés dans des plans radiaux de la canalisation et un piston coulissant axialement dans l'enceinte est disposé de ma nière à pouvoir obturer sélectivement une ou plusieurs séries d'orifices de communication entre la canalisation et la cavité de l'enceinte pour modifier la section de passage du fluide de travail pénétrant dans l'enceinte. Le mouvement du piston dans l'enceinte est commandé pneumatiquement, une chambre annulaire d'admission d'un fluide gazeux de commande étant ménagée entre une paroi inférieure du piston et le fond de l'enceinte. Selon un mode de réalisation particuliè- rement simple, l'enceinte comprend une paroi latérale cylindrique coaxiale à la canalisation principale et le piston comprend une première section cylindrique supérieure coulissant à l'intérieur de l'enceinte le long de ladite paroi latérale de l'enceinte, une seconde section cylindrique inférieure coulissant à l'intérieur de l'enceinte le long de la paroi de la canalisation principale et une troisième partie formant fond et raccordant la partie inférieure de la première section cylindrique supérieure à la partie supérieure de la deuxième section cylindrique inférieure. Le dispositif correcteur selon 1' inven- tion peut comprendre un réservoir commun de fluide gazeux pour l'alimentation de la partie supérieure de la cavité de l'enceinte et pour la commande des mouvements du piston. Dans ce cas, un détendeur commun principal est associé au réservoir commun de fluide gazeux et des vannes de commande distinctes sont disposées en aval du détendeur dans des circuits d'alimentation en fluide gazeux respectivement de la partie supérieure de la cavité de l'enceinte et de la chambre annulaire de commande des mouvements du piston. Selon une application particulièrement importante, le dispositif correcteur à accumulateur hydraulique est associé à une canalisation d'alimentation en ergol d'un propulseur fusée et l'enceinte est disposée sur la canalisation d'alimentation entre un réservoir d'ergol et une turbopompe d'alimentation du propul seur fusée, afin d'atténuer l'effet Pogo. D'autres cractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui fait suite d'un mode particulier de réalisation, donné uniquement à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 est une vue schématique d'ensemble d'un dispositif a accumulateur hydraulique selon l'invention associé à son circuit de commande, - les figures 2a a 2e représentent ltévolution de paramètres en fonction du temps en différents points du circuit de la figure 1, - la figure 3 est une vue de détail agrandie de la partie du dispositif de la fig 1 qui coopère directement avec la canalisation à équiper du dispositif correcteur, la vue comprenant deux demi-coupes axiales dans des plans différents montrant le piston dans deux positions différentes de fonctionnement, et, - la figure 4 est une vue schématique montrant l'implantation du dispositif selon l'invention dans un ensemble d'alimentation d'un propulseur fusée. On voit sur la figure 1 le schéma d'ensemble d'un dispositif selon l'invention destiné à réduire les vibrations susceptibles de survenir par suite de variations de pression hydrostatique dans une canalisation principale 8 parcourue par un fluide 80, ces variations de pression intervenant par exemple lorsqu'un réservoir alimentant la canalisation 8 en fluide se trouve déjà en grande partie vide de son contenu. Le dispositif de la figure 1 comprend essentiellement un ensemble 100 qui coopère directement avec la canalisation 8 et un dispositif de commande 200 destiné à réaliser l'alimentation en fluide gazeux du système 100, qui contribue à assurer une stabilisation de la pression de fluide de travail 80 dans la canalisation 8. L'ensemble 100 comprend essentiellement une enceinte 110 qui entoure la canalisation 8 sur une hauteur limitée et peut se composer d'un fond 111, d'une paroi latérale 117 et d'un couvercle 112 qui peut titre forme par une bride solidaire de la canalisation 8. Dans l'exemple représenté aux Fig. 1 et 3, le fond 111 et la paroi latérale 117 de l'enceinte 110 constituent un pot dont le rebord supérieur 118 est raccordé à l'extrémité 119 de la bride 112 par des moyens de liaison 115. Des joints 113 et 114 (Fig 3) assurent l'étanchéité d'une part entre la canalisation 8 et le fond 111 de l'enceinte 110 et d'autre part, entre le rebord supérieur 118 et la bride 112. Il est ainsi constitué à l'intérieur de l'enceinte 110 une cavité de révolution 116 qui est mise en communication avec l'intérieur de la canalisation 8 par des orifices 82, 83 répartis dans des plans radiaux de la canalisation 8. Dans l'exemple de la figure 3, on peut voir une première série de six orifices 82 dans un premier plan radial supérieur et une deuxième série de seize orifices 83, de plus grande section, disposés dans un second plan radial inférieur, les orifices étant régulièrement répartis autour de la canalisation. Un piston 120 monté coulissant dans la cavité 116 de l'enceinte 110 est prévu pour obturer se- lectivement l'une au moins des séries d'orifices 82, 83. Le piston 120 comprend un premier tronçon cylindrique supérieur 121 coulissant le long de la paroi cylindrique latérale 117 de l'enceinte 110, un deuxième tronçon cylindrique inférieur 122 coulissant le long de la canalisation 8 et une partie 123 de raccordement entre la partie supérieure du tronçon 122 et la partie inférieure du tronçon 121. Dans une première position basse, représentée sur la figure 1 et la partie droite de la figure 3, le piston 120 repose sur le fond 111 de l'enceinte 110 et dégage l'ensemble des orifices 82, 83 Dans une deuxième position haute, représentée sur la partie gauche de la figure 3, le piston 120 vient en butée contre la bride 112 et obture la deuxième série d'orifices 83, ne permettant plus une communication entre l'intérieur de la canalisation 8 et la cavité 116 qu'au niveau de la première série d'orifices 82 de-section réduite. Le déplacement du piston 120 permet ainsi d'ajuster la section de passage du fluide 80 entre la canalisation 8 et la cavité 116 de l'enceinte 110. Naturellement, les orifices 82, 83 pourraient entre répartis en plus de deux séries superposées et le piston pourrait alors présenter plus de deux positions, allant d1une position basse dans laquelle tous les orifices sont obturés, en passant par des positions intermédiaires dans lesquelles un nombre progressif de séries d'orifices est obture, de manière à accroître la finesse de réglage de la section de passage du liqui de. Une chambre annulaire 130 est ménagée -en- tre le piston 120 et le fond 111 de l'enceinte 110. Une canalisation 151 débouchant dans la chambre annulaire 130 permet l'admission d'un fluide sous pression dans la chambre 130 afin de commander les mouvements de déplacement du piston 120. Des joints toriques 125, 126 assurent l'étanchéité entre le tronçon supérieur 121 du piston 120 tandis qu'un joint torique 124 assure l'étanchéité entre la canalisation 8 et le tronçon Inférieur 122 du piston 120 isolant ainsi la chambre annulaire 130 de la cavité i16 en communication avec l'intérieur de la canalisation 8. Conformément à l'invention, (voir fig 1), il est ménagé à la partie supérieure de l'enceinte 110, dans la bride 112, des moyens 160 d'admission d'un gaz sous pression dans la partie supérieure 170 de la cavité 116, qui permet de réaliser un asservissement automati que du niveau du fluide 180 présent dans l'enceinte 116 autour d'un niveau moyen prédéterminé. Afin de tenir compte du phé nomène de dissolution du gaz dans le liquide 180 en fonctionnement, l'alimentation en gaz sous pression par l'orifice 160 est maintenue en permanence et il est installé une conduite d'évacuation 140 dont l'orifice d'entrée 141 est situé au niveau prédéterminé auquel doit etre maintenu le niveau moyen de la surface libre du liquide 180.L'orifice de sortie 142 de la conduite d'évacuation 140, qui doit se situer à un niveau de pression infé rieur à la pression présente au niveau de l'orifice d'en trée 141, peut simplement se trouver à l'extérieur de l'enceinte 110 et constituer un orifice de purge. Toute fois, dans la mesure où une partie du fluide 180 peut également s'échapper par la conduite 140, il est préférable que l'extrémité 142 débouche dans la canalisation principale 8, en amont de l'ensemble du système correcteur 100. Par ailleurs, la longueur de la conduite 140 peut etre réglable pour ajuster la position de l'orifice d'admission 141. Le système correcteur 100 comprend ainsi, à l'intérieur de l'enceinte 110, un ensemble équivalent à un système oscillatoire amorti comprenant une inductance réalisée par les orifices 82, 83 de passage du fluide 80 entre l'intérieur de la canalisation 8 et la cavité 116, et une capacité constituée par le volume de fluide 180 contenu à l'intérieur de l'enceinte 110, dans la cavité 116.Les caractéristiques du système correc teur peuvent ainsi etre ajustées soit å l'aide de l'en semble d'application de gaz sous pression dans la par tie supérieure 170 de la cavité 116, afin de modifier la capacité constituée par le volume fluide moyen 180, soit à l'aide de l'ensemble de commande du déplacement du piston 120 qui permet de modifier également la section de passage des orifices 82, 83 et par suite de modifier la valeur de l'inductance équivalente. On décrira maintenant en référence aux figures 1 et 2a à 2e le circuit 200 de commande pneumatique relié à l'ensemble correcteur 100 par les canalisations 151, 161 d'alimentation en gaz de la chambre 130 et de l'espace 170 respectivement. Le circuit de commande 200 représenté sur la figure 1 comprend essentiellement un réservoir 210 de fluide sous pression qui peut entre gonflé à une pression prédéterminée à l'aide d'un groupe -de commande 400 extérieur au système, à partir a d'une ligne d'alimen- tation 401 munie d'un clapet anti-retour 410. Le gonflage du réservoir s'effectue par l'intermédiaire d'un ré gulateur de débit 201 muni de filtres appropriés, d'un distributeur 202 commandé par un moteur 203 et d'un filtre 204.La pression pneumatique PD provenant du réservoir 210 et présente au point D, qui correspond à la sortie du distributeur 202; est appliquée par une ligne 214 comprenant un filtre 205,à un détendeur 206 dont la sortie E est connectée à deux distributeurs 207, 208 assurant la commande de l'alimentation en gaz de la chambre annulaire 130 et de l'espace 170 de la cavité 116. Le distributeur 207 alimente par l'intermédiaire d'un filtre 211 un réseau 155 de canalisations telles que 151 reliées à des chambres telles que 130 de dispositifs correcteurs tels que celui désigné par la référence 100. De même, le distributeur 208 alimente par l'intermédiai- re d'un clapet tare anti-retour 209 et d'un filtre 212, un réseau 165 de canalisations telles que 161 reliées chacune par l'intermédiaire de filtres-régulateurs tels que 213 à un orifice 160 débouchant dans un espace 170 d'un dispositif correcteur 100. Il est ainsi possible de réaliser la commande simultanée de plusieurs dispositifs correcteurs tels que 100 tout en conservant un circuit de commande 200 dont de nombreux éléments sont communs à la commande des divers dispositifs correcteurs 100. Le fonctionnement du système de la fig 1 sera plus particulièrement décrit dans son application en tant que système correcteur anti-pogo visant à limiter les vibrations de résonance pouvant intervenir dans la structure d'un étage de propulseur fusée par suite des phénomènes de circulation de fluide dans les canalisations d'alimentation en propergol. On a schématisé sur la fig. 4, la structure d'ensemble d'un moteur de propulseur fusée avec les différents circuits d'alimentation en fluides, et la localisation dans cette structure d'un dispositif correcteur 100 conforme à l'invention. Cette structure inclut un ensemble turbo-pompe qui correspond sensiblement à la description faite dans le brevet français n0 2 040 548. Un support central 1 surmonte une chambre de combustion 11 dans laquelle sont injectés par les systèmes d'injection 2 et 3 un comburant et un combustible non cryogéniques qui peuvent etre par exemple du peroxyde d'azote (N204) et de 1'UDMH. Le support central 1 supporte un ensemble turbo-pompe destiné à permettre l'alimentation de la chambre de combustion du moteur fusée à une pression élevée. L'ensemble turbo-pompe peut regrouper deux parties sensiblement équilibrées.L'une des parties comprend la pompe 4 d'un premier ergol (le combustible) et le tore 17 d'admission des gaz provenant d'un générateur de gaz 16 et destinés d'une part à réaliser la pressurisation des réservoirs d'ergols, non représentes et d'autre part à alimenter des roues de turbine 18 qui, également incluses avec un tore d'échappement 19, dans ladite première partie de l'ensemble turbopompe, permettent l'emtratnement des diverses pompes. Une deuxième partie comprend une pompe 5 d'alimentation en second ergol (le carburant) et une pompe à eau 20 alimentée depuis un réservoir, non représenté, par l'in termédiaire d'une vanne 21. Dans le mode de réalisation représenté, le combustible est fourni au système d'injection 3 depuis la pompe 4 par une canalisation coudée 6 tandis que le comburant est fourni directement au moteur par la pompe 5 à travers le support central 1 Les références 22 et 23 désignent un commutateur de gaz chauds et un filtre de gaz chauds associes à un régulateur thermique. Les alimentations en fluides sont régularisées à l'aide d'un régulateur principal 15 qui assure aussi bien la régularisation des débits des deux ergols, que celle du débit de l'eau de refroidissement des gaz du générateur 16, en égalisant la pression du foyer moteur et la pression pilote de fluide gazeux, constitue par de l'azote.Un régulateur d'équilibre 14 incorporé dans le support central 1 au voisinage de la pompe 5 et coopérant par un circuit d'huile avec un pot d'équilibre de combustible 24 et un pot d'équilibre de comburant 25 maintient au méme niveau les pressions des deux ergols avant l'entrée dans l'injecteur 2 du moteur pour éviter le changement du rapport de mélange pendant le vol, pro voqué par l'augmentation des accélérations et la diminution de hauteur des colonnes hydrauliques a l'intérieur du système de canalisations d'alimentation en ergols raccordées par des vannes 12, 13 aux réservoirs de stockage des ergols, non représentés. Les parties de canalisation 7, 8 en forme de tibias, situées en aval des vannes 12, 13 sont raccordées à l'ensemble turbo-pompe par des coudes 9, 10. En cours de fonctionnement, la variation de la quantité d'ergol présente dans les réservoirs exerce une influence importante sur la stabilité de l'ensemble de la structure. Il y a en effet un couplage entre les canalisations ou réservoirs et leur contenu, et les changements des accélérations et des hauteurs des colonnes hydrostatiques d'ergol pendant le vol entraI- nent des variations de pression qui peuvent induire des vibrations préjudiciables à la bonne marche de l'ensemble. C'est pourquoi, un dispositif correcteur anti-pogo 100, du type décrit plus haut est avantageusement dispose sur une canalisation principale d'alimentation en ergol telle que la canalisation 8 d'amenée de N204. Le dispositif correcteur 100 est disposé en amont de la turbo-pompe ou les pressions sont plus faibles qu'à l'entrée de la chambre de combustion.Sur la Fig. 4, on n'a représenté que l'ensemble 100 de façon schématique sans le système de commande associé 200 qui peut étre localisé à une certaine distance du dispositif correcteur proprement dit 100 qui comprend l'enceinte 110 d'un accumulateur hydraulique. Un exemple de séquence de commande d'un dispositif correcteur 100 au moyen du circuit pneumatique 200 de la fig. 2 sera décrit ci-dessous en référence aux figures 2a à 2e. Il est d'abord réalisé par une commande au sol et par 11 intermédiaire du groupe de commande 400 un gonflage de la pression du réservoir d'azote 210 une valeur qui peut etre par exemple de l'ordre de 220 bars. Pour tenir compte du temps de formation d'un volume gazeux 170 dans la cavité 116 au-dessus du volume de fluide 180 contenu dans l'enceinte 110, alors que le piston 120 désactivé est en position basse et dégage les orifices 82, 83 de communication avec l'intérieur de la canalisation 8 déja remplie de fluide 80, l'ouverture de la vanne 208 de commande des lignes d'alimentation 165 intervient très peu après la fin Ho du compte à rebours précédent la mise a feu.Le temps de formation du volume gazeux 170 dans le dispositif correcteur 100 pouvant être inférieur à environ 7 secondes, l'activation de la vanne 208 peut entre effectuée par exemple au temps Ho-4s. La commande de la vanne 208 déclenche en amont du filtre 213 une arrivée d'azote a température ambiante et à une pression qui peut entre de l'ordre de 21 bars absolus. En aval du filtre 213, qui peut définir par exemple au niveau du col un orifice calibré dont le diamètre est de l'ordre de 0,6 mm, au niveau de l'entrée 160 (point B) il se produit d'abord une poussée vers le bas de l'ergol 180 contenu dans la cavité 116, puis une remontée de-l'ergol dans la cavité 116 entre les temps to et tl (Fig 2a) entraînant une augmentation de la pression du gaz dans l'enceinte, puis enfin une stabilisation du niveau de l'ergol au niveau de l'orifice d'entrée 141 de la conduite 140, pour une pression au point B B qui est, dans l'exemple considéré, de l'ordre de 6 bars, c'est-à-dire très légèrement supérieure à celle de l'ergol qui peut être de l'ordre de 4 à 5 bars. La configuration est alors celle représentée sur la figure 1 et correspond aux diagrammes des Fig 2a à 2e entre les temps to et Ho + T1. A un temps Ho + T1, qui peut entre programme en fonction de la séquence de vidage du réservoir as socié à la canalisation 8, l'ouverture de la vanne 207 provoque l'arrivée d'azote sous pression dans la chambre annulaire 130 par la ligne 151, ce qui repousse le piston 120 vers le haut et obture les orifices 83. Il y a ainsi passage d'une position "petite inductance, avec les orifices 82 et 83 tous dégagés, à une position "grande inductance", avec les seuls orifices 82 non ob turés par le piston 120. A un temps Ho + Ta, la fermeture de la vanne 207 provoque le passage en sens inverse d'une "grande inductance" à une "petite inductance", le piston 120 revenant en position basse. Les courbes b,c,d,e, d'évolution de la pression d'azote en fonction du temps en différents points B (orifice d'entrée 160), C (entrée de la chambre 130), D (sortie du réservoir 210) et E (sortie du détendeur 206) sont représentées respectivement sur les Fig. 2b a 2e. La figure 2a représente la courbe a d'évolution du niveau d'ergol 180 dans la cavité 116 par rapport à l'orifice 160, en fonction du temps, le niveau No correspondant à une cavité 116 de l'accumulateur hydraulique 110 complètement vide d'ergol, le niveau zéro à une cavité 116 remplie d'ergol et le niveau Ni, au niveau du volume d'ergol asservi par la présence du volume gazeux sous pression 170. Les différentes courbes a à e correspondent a une évolution type du système. Ces courbes peuvent naturellement etre différentes en fonction des applications envisagées et de la séquence d'évolution de la pression dans la canalisation principale. Ainsi, dans certains cas, le piston 120 peut nitre pas activé et il n'y a pas alors de passage "petite inductance" "grande inductance". On notera que le dispositif correcteur 100 selon l'invention peut fonctionner de façon très économique. En effet, il n'est par exemple consommé que quelques grammes de gaz par seconde pour un débit de liquide 80 dans la canalisation principale 8 qui est de l'ordre d'une centaine de litres par seconde. Le volume du réservoir 210 peut donc etre relativement réduit, de l'ordre de deux litres, pour le cas de ce fonctionnement dans le cadre d'un dispositif anti-pogo appliqué a un moteur-fusée. Le volume de la capacité de la cavité 116 peut entre de l'ordre de 6 litres, dans le cas de l'application précitee, avec un volume de liquide 180 d'environ 5 litres et un volume de gaz 170 d'environ 1 li- tre. Bien entendu le système selon l'invention constitue un moyen efficace de correction de l'effet pogo mais peut également etre plus généralement applique à la régulation d'un niveau moyen de liquide dans une enceinte associée à une canalisation en vue de stabiliser l'ecoulement de fluide dans cette canalisation, par un amortissement des variations de pression dans celle-ci. Par ailleurs, la détermination des différents paramètres du système peut 8tre effectuée et optimisée de façon simple par une modélisation qui utilise des circuits électriques RLC simulant sous forme d'analogie électrique le fonctionnement du système. REVENDICATIONS 1. Dispositif a accumulateur hydraulique pour la limitation des contraintes appliquées a une canalisation principale (8) d'alimentation en fluide de travail corrosif sous pression, du type comprenant une enceinte additionnelle (110) située à proximité de la canalisation (8) et définissant une cavité (116)mise en communication avec l'intérieur de la canalisation (8) par une série d'orifices (82,83) ménagés dans la paroi de la canalisation (8), caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (160) d'admission, dans la partie supérieure (170) de la cavité 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la conduite d'évacuation (140) peut déboucher dans la canalisation principale (8) en amont de l'enceinte (110). 3. Dispositif selon la revendication l ou la revendication 2, caractérisé en ce que l'enceinte additionnelle (110) entoure localement la canalisation (8) sur une faible hauteur. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 a 3, caractérisé en ce que les orifices (82,83) de communication entre la canalisation principale (8) et la cavité (116) de l'enceinte sont répartis en séries d'orifices situés dans des plans radiaux de la canalisation et en ce qu'un piston (120) coulissant axialement dans l'enceinte est dispose de manière à pouvoir obturer sélectivement une ou plusieurs séries (82;83) d'orifices de communication entre la canalisation (8) et la cavité (116) de l'enceinte (110) pour modifier le volume de fluide de travail contenu dans l'enceinte (110). 5. Dispositif selon les revendications 3 et 4, caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux séries d'orifices (82;83) de communication entre canalisation principale (8) et enceinte (110), situés dans des plans radiaux différents, présentant des sections de passage différentes et régulièrement réparties autour de la canalisation (8). 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que le mouvement du piston (120) dans l'enceinte (110) peut etre commandé pneumatiquement, une chambre annulaire (130) d'admission d'un fluide gazeux de commande étant ménagée entre une paroi inférieure (123) du piston (120) et le fond (111) de l'enceinte (110). 7. Dispositif selon la revendication 3 et l'une quelconque des revendications 4 a 6, caractérise en ce que l'enceinte (110) comprend une paroi latérale cylindrique coaxiale à la canalisation principale (8) et en ce que le piston (120) comprend une première section cylindrique supérieure (121) coulissant a l'inté- rieur de l'enceinte (110) le long de ladite paroi latérale de l'enceinte, une seconde section cylindrique in ferieure (122) coulissant à l'intérieur de l'enceinte (110) le long de la paroi de la canalisation principale (8) et une troisième partie formant fond (123) et raccordant la partie inférieure de la première section cylindrique supérieure (121) à la partie supérieure de la deuxième section cylindrique inférieure (122). 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend un réservoir (210) commun de fluide gazeux pour l'alimentation de la partie supérieure (170) de la cavité (116) de l'enceinte (1-10) et pour la commande des mouvements du piston (120). 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'un détendeur commun principal (206) est associé au réservoir commun de fluide gazeux (210) et en ce que des vannes de commande distinctes (209,207) sont disposées en aval du détendeur (206) dans des circuits d'alimentation en fluide gazeux respectivement de la partie supérieure (170) de la cavité (116) de lten- ceinte (110) et de la chambre annulaire (130) de commande des mouvements du piston (120). 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'un filtre-détendeur est interposé dans le circuit d'alimentation en fluide gazeux de la partie supérieure de la cavité de l'enceinte, en aval de la vanne de commande correspondante. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il est associé à une canalisation (8) d'alimentation en ergol d'un propulseur fusée (11) et en ce que l'enceinte (110) est disposée sur la canalisation d'alimentation entre un réservoir d'ergol et une turbo-pompe (s) d'alimentation du propulseur fusée, afin d'atténuer l'effet Pogo.