La présente invention concerne un réseau incorporé dans un téléviseur couleur pour produire une réponse requise d'amplitude symétrique et de phase linéaire pour la composante de chrominance d'un signal de télévision en couleur avant démodulation de la composante de chrominance. Dans un téléviseur couleur agencé pour traiter un signal de télévision en couleur (tel qu'un signal de télévision selon les standards de diffusion NTSC), il faut, pour un bon traitement et une bonne démodulation de la composante de chrominance du signal de télévision, que la composante de chrominance traitée présente une réponse en amplitude sensiblement symétrique sur la bande des fré- quences du signal de chrominance (c'est-à-dire centrée sur la fréquence de sous-porteuse de chrominance de 3,58 M Hz). Il faut de plus une réponse en phase sensiblement linéaire, correspondant à une réponse de retard du signal sensible- ment plate. Un téléviseur couleur typique contient des circuits de traitement de signaux à fréquence intermédiaire avant le canal de traitement des signaux de chrominance La réponse des circuits à fréquence intermédiaire est quelque- fois telle que les signaux de sortie à fréquence intermé- diaire présentent une réponse en amplitude décroissante et une réponse de retard de groupe croissante par rapport aux fréquences des signaux de chrominance Ces caractéris- tiques de réponse à fréquence intermédiaire doivent être compensées dans la conception du téléviseur afin d'obtenir une composante de chrominance ayant la réponse requise d'am- plitude symétrique et phase linéaire. D'autres conditions d'étude du téléviseur existent lorsque l'on emploie, dans ce téléviseur, un filtre en peigne pour séparer les composantes de luminance et de chrominance du signal de télévision en couleur Par exemple, quand le filtre en peigne comprend des dispositifs commutés à transfert de charge (tels que CCD), la sortie du filtre en peigne, d'o la composante de chrominance est finalement dérivée, doit être filtrée pour retirer les composantes à la fréquence du signal de commutation et les composantes à haute fréquence en association avec le signal de commutation Le signal de commutation du filtre en peigne est souvent un signal à 10,7 M Hz, correspondant à l'harmo- nique de troisième ordre de la fréquence du signal de sous-porteuse de chrominance à 3,58 M Hz, et il faut le retirer pour éviter une interaction non souhaitée avec les circuits subséquents de traitement de signaux de chromi- nance et de démodulation Cette condition d'un filtrage supplémentaire introduit un facteur de retard supplémen- taire, dont il faut tenir compte afin d'obtenir la réponse souhaitée du signal de chrominance. Un filtre en peigne employé pour la séparation des signaux dans un cas sert à améliorer le détail d'une image couleur reproduite en retirant l'interférence visible de couleur ou "tache de bordure" Ce type d'interférence est bien connu et est provoqué par les composantes de bandes latérales de la sous-porteuse de chrominance qui contaminent le signal de luminance, provoquant l'apparition des "taches de bordure" aux régions de transition des couleurs d'une image L'enlèvement de l'interférence de "taches de bordure" cependant augmente la probabilité que la distor- sion gênante quad atique de couleur soit visible pour un spectateur Cette forme de distorsion représente un faux signal de couleur qui est produit aux bords d'une image en couleur là o se produisent les transitions de phase de couleur, en particulier par rapport aux transi- tions importantes de phase telles que celles associées aux transitions du jaune au cyan et du vert au magenta La probabilité qu'une telle distorsion quadratique se présente est considérablement réduite ou éliminée si le signal de chrominance, tel qu'il est appliqué aucdémodula- teurs, présente une réponse d'amplitude sensiblement symétrique et une réponse de phase linéaire (retard plat). Ainsi, on peut voir que l'utilisation d'un filtre en peigne dans un téléviseur couleur augmente les facteurs qui doivent être considérés pour établir une réponse d&litude symétrique et phase linéaire pour les signaux de chrominance à traiter et à démoduler dans le canal de chrominance du téléviseur Cette réponse est produite par un réseau de translation de signaux à fréquence sélective selon l'invention, tel qu'il est révélé ici Le réseau nécessite un minimum d'alignement, facilitant ainsi le processus de fabrication du téléviseur, sans nécessiter des composants de précision Le réseau peut également être facilement adapté pour empêcher l'interférence des signaux de commutation et composantes associées à haute fréquence comme on en rencontre dans un téléviseur avec un filtre en peigne du type CCD commuté. Le réseau de translation de signaux selon la présente invention est incorporé dans un système d'un téléviseur couleur pour le traitement d'un signal vidéo contenant une composante de luminance et une composante de chrominance avec une sous-porteuse chrominance modulée, toutes deux disposées dans un spectre de fréquences du signal vidéo en relation de fréquences imbriquées Le système du téléviseur contient une source de signaux de temporisation, un filtre en peigne répondant au signal vidéo et aux signaux de temporisation pour produire, à une sortie, un signal contenant les signaux souhaités de chrominance et les composantes nonsouhaitées à la fréquence des signaux de temporisation, et un démodulateur pour démoduler les signaux de chrominance dérivés de la sortie du filtre en peigne Le réseau de translation de signaux est incorporé dans un trajet de couplage de signaux entre la sortie du filtre en peigne et le démodulateur, et il répond aux signaux à la sortie du filtre en peigne pour appliquer les signaux de chrominance au démodulateur avec une réponse d'amplitude sensiblement symétrique et de phase linéaire Le réseau de translation de signaux comprend des premier et second filtres passe-bande Le premier filtre reçoit les signaux à la sortie du filtre en peigne contenant les signaux souhaités de chrominance et les composantes non souhaitées à la fréquence des signaux de temporisation Le premier filtre comprend des premier et secon circuits résonnants en cascade accordés pour produire une réponse en amplitude maximum à une fréquence supérieure à la fréquence de sous-porteuse couleur Le second filtre a une entrée pour recevoir les signaux filtrés à la sortie du premier filtre et une sortie couplée au démodulateur, et il est accordé pour produire une réponse d'amplitude maximum à une fréquence supérieure à la fréquence de sous-porteuse couleur Selon une caractéristique de l'invention, le premier filtre comprend un circuit d'entrée résonnant agencé en shunt avec le trajet de signaux, et un circuit de sortie résonnant couplé en série avec le trajet de signaux. Selon une autre caractéristique de l'invention, le filtre en peigne est contenu dans une enceinte conduc- trice connectée à un point de potentiel de référence à haute fréquence, l'enceinte ayant une surface définissant une ouverture par laquelle la sortie du filtre en peigne est couplée à un trajet conducteur de signaux Le circuit résonnant d'entrée du premier filtre comprend un condensa- teur agencé pour coopérer avec l'enceinte du filtre en peigne afin d'atténuer les composantes non souhaitées et à très haute fréquence du signal à la sortie du filtre en peigne. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparattront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: la figure 1 montre une partie d'un téléviseur couleur contenant un réseau de translation de signaux à fréquence sélective selon l'invention; la figure 2 montre des détails du réseau selon l'invention; et les figures 3 à 7 montrent des réponses de l'amplitude du signal et de son retard en fonction de la fréquence, utiles à la compréhension du fonctionnement du réseau de la figure 2. Sur la figure 1, des signaux de diffusion de télévision en couleur contenant des composantes de luminance et de chrominance représentatives de l'image sont reçus par une antenne 10 et appliqués à un réseau 12 de traitement de signaux de télévision du téléviseur Le réseau 12 comprend des circuits de traitement de signaux à haute fréquence et à fréquence intermédiaire, ainsi qu'un étage détecteur vidéo Les signaux vidéo détectés à la sortie du réseau 12, contenant les composantes de luminance et de chrominance, sont appliqués à une entrée d'un filtre en peigne 20 Dans èt exemple, le filtre en peigne 20 est formé de dispositifs à charges couplées (CCD) comme cela est indiqué dans le brevet U S NO 4 096 516, par exemple Le filtre en peigne est cadencé pour fonctionner (c'està-dire commuté) en réponse à des signaux de temporisation d'une source 25. Les signaux de temporisation sont à une fréquence de ,7 M Hz, qui correspond à la troisième harmonique de la fréquence de sous-porteuse de chrominance de 3,58 M Hz. Le filtre en peigne 20 est contenu dans une enceinte conductrice à la masse 21 qui sert de blindage pour suppri- mer le rayonnement de l'interférence à haute fréquence (RFI)comme cela peut être produit par les transitions rapides d'amplitude du signal de commutation du filtre en peigne. Les composantes de luminance et de chrominance du signal vidéo détecté appliqué au filtre en peigne 20 sont agencées dans le spectre des fréquences du signal vidéo, en relation de fréquences imbriquées La composante de luminance a une bande relativement large (s'étendant du courant continu ou d'une fréquence nulle à environ 4 mégahertz) La gamme supérieure des fréquences de la composante de luminance est partagée avec la composante de chrominance, qui comprend une sous-porteuse à 3,58 M Hz modulée en amplitude et en phase par l'information de couleur ou de chrominance La réponse d'amplitude en fonction de la fréquence du filtre en peigne 20 par rapport à l'action de filtrage en peigne de la luminance présente une réponse d'amplitude de crête à des multiples entiers de la fréquence de balayage horizontal (environ 15 734 Hz), s'étendant du courant continu ou de la fréquence nulle, et une amplitude nulle à des multiples impairs de la moitié de la fréquence de balayage horizontal, comprenant la fréquence de sous-porteuse de chrominance de 3,58 M Hz. La réponse d'amplitude en fonction de la fréquence du filtre en peigne 20 par rapport à l'action de filtrage en peigne de chrominance présente une réponse en amplitude de crête à des multiples impairs de la moitié de la fréquence de balayage horizontal comprenant 3,58 M Hz et une amplitude nulle à des multiples entiers de la fréquence de ligne ou de balayage horizontal. Un signal de luminance "filtré en peigne" à une première sortie du filtre en peigne 20 est appliqué par un filtre passe-bas 28 à une entrée d'un réseau de combinaison de signaux 35 Le filtre 28 est agencé pour laisser passer tous les signaux de luminance en dessous d'une fréquence de coupure d'environ 4 M Hz, et il sert à retirer les composantes de bruit et de la fréquence de commutation des signaux de temporisation associés à l'opération de commuta- tion du filtre en peigne 20. Une seconde sortie du filtre en peigne 20 est appliquée par un réseau de translation de signaux 45 sélecteur de fréquence, à une unité 48 de traitement de signaux de chrominance qui contient des démodulateurs de signaux pour produire des signaux de différence de couleurs R-Y, B-Y et GY, et elle est également appliquée à une entrée d'un filtre passe-bas 30 de détail vertical Le filtre 30 présente une fréquence de coupure de l'ordre de 1,5 M Hz, et il laisse sélectivement passer les fréquences présentes dans la seconde sortie du filtre en peigne 20, se trouvant en dessous de cette fréquence de coupure. Les fréquences des signaux dans cette région représentent l'information de luminance de détail vertical qui est absente du signal de luminance filtré en peigne et qui doit être restaurée dans le signal de luminance pour éviter la perte de la résolution verticale dans la teneur en luminance d'une image visualisée Une telle restauration de détail vertical est accomplie en combinant une quantité appropriée du signal de détail vertical à la sortie du filtre 30, au signal de luminance filtré en peigne à la sortie du filtre 28, dans le réseau de combinaison 35. Le signal à la sortie du moyen de combinaison 35 correspond à une composante reconstituée de luminance du signal de télévision en couleur La composante reconstituée de luminance est ensuite appliquée à un dispositif de traitement de signaux de luminance 40 Un signal amplifié de luminance Y à la sortie de l'unité 40 et les signaux démodulés de différence de couleursà la sortie du dispositif de traitement de chrominance 48 sont combinés dans une matrice 50 pour produire des signaux de sortie représenta- tifs de l'image couleur du rouge (R), du bleu (B) et du vert (G) Ces signaux sont alors avantageusement appliqués à des électrodes de réglage de l'intensité de l'image dans un tube-image couleur 55. La figure 2 montre des détails du circuit du réseau 45 Avant de considérer la figure 2, on se référera aux figures 3 et 4 qui montrent des réponses logarithmiques d'amplitude et de retard de groupe en fonction de la fré- quence, se rapportant au fonctionnement du réseau 45. Sur la figure 3, l'axe des abscisses indique la fréquence et l'axe des ordonnées la réponse de sortie à fréquence intermédiaire détectée, et sur la figure 4 la fréquence est en abscisse et la réponse de chrominance en ordonnées. L'information du signal de chrominance est principalement contenue dans une gamme de fréquences de 3,08 M Hz à 4,08 M Hz (les points à -3 db) qui est centrée sur la fréquence de sous-porteuse de chrominance à 3,58 M Hz. On peut voir sur la figure 3 que, comme dans le cas de nombreux téléviseurs couleur, les réponses d'amplitude (a) et de retard de groupe (b) du signal vidéo détecté à la sortie du réseau 12 diminuent et augmentent respectivement dans la bande de chrominance de 3,08 M Hz à 4, 08 M Hz En conséquence, les signaux à la sortie du filtre en peigne 20 d'o est finalement dérivée l'information du signal de chrominance, présentent également une réponse d'amplitude et de retard à la forme représentée sur la figure 3 Une bonne démodulation de l'information de chrominance nécessite que ces caractéristiques décroissantes d'amplitude et croissantes de retard soient compensées Une compensation doit être obtenue de façon que la réponse en amplitude des signaux de chrominance sujets à démodulation soit sensiblement symétrique par rapport à la fréquence centrale de 3,58 M Hz sur la largeur de bande de chrominance de 3,08 M Hz à 4,08 M Hz, et de façon que le retard du signal de chrominance sur cette gamme de fréquences soit suffisam- ment constant pour produire une réponse en phase du signal de chrominance sensiblement linéaire sur cette gamme ou plage de fréquences La réponse souhaitée de chrominance a la forme représentée sur la figure 4 o a indique l'amplitude, b le retard de groupe et c la phase, et elle est atteinte par le réseau 45 de la figure 2. En se référant maintenant à la figure 2, le réseau 45 est illustré comme comprenant un filtre composé ayant un premier filtre passe-bande 60 (filtre de second ordre, à deux pôles) et un second filtre passe-bande 80 à accord simple (filtre de premier ordre, à un seul pôle). Le filtre 60 comprend une section d'entrée inductance-capacité (LC) accordée en parallèle 60 a agencée en shunt avec le trajet de signaux qui conduit les signaux de la sortie du filtre en peigne 20,et une section de sortie LC accordée en série 60 b qui est en série avec le trajet de signaux L'impédance de source pour le filtre 60 est déterminée par une résistance d'entrée 63 ainsi que l'impédance de sortie du filtre en peigne L'impédance terminale de sortie est déterminée par la combinaison en parallèle de résistances 70 et 72 Le réseau d'entrée accordé en parallèle comprend un condensateur 66 et une inductance 64 qui sont accordés sur la fréquence centrale du filtre 60 de 4,15 M Hz Un condensateur 65 produit un blocage du courant continu Le réseau accordé en série comprend une inductance 68 et un condensateur 69, également accordé à la fréquence centrale de 4,18 M Hz La figure 5 montre la réponse d'amplitude et de retard de groupe du filtre 60. L'inductance 68 est également agencée pour être en résonance avec la capacité parasite (Cp) de l'inductance 68 pour former un piège de 10,7 M Hz afin de supprimer les composantes du signal de commutation du filtre en peigne quand elles sont présentes dans le signal traité par le filtre 60 En plus de former un élément du filtre passe- bande 60, le condensateur d'entrée 66 est également avantageusement agencé pour supprimer les signaux à très haute fréquence qui constituent des signaux d'interférence à très haute fréquence (RFI), comme suit. Dans ce mode de réalisation, la résistance 63 est enfermée par l'enceinte métallique 21 qui protège le filtre en peigne 20 Le condensateur 66 est placé à l'extérieur d'une surface plane 23 de l'enceinte 21, d'o les signaux émergent par la résistance 63 et une ouverture de sortie 24 mais il est en proche contact physique avec elle Le condensateur 66 se compose d'un condensateur en forme de disque en céramique avec une pastille diélectrique en céramique placée entre une plaque plane conductrice positive ou "chaude" connectée à un noeud "A" et une plaque plane conductrice et négative (moins positive) couplée à la même source de potentiel de référence à la masse que l'enceinte 21 La plaque "chaude" du condensateur 66 est située sensiblement en parallèle avec la surface 23 de l'enceinte 21, à laquelle elle fait face. Sans le condensateur 66, la partie du conducteur qui couple la résistance 63 au noeud A en dehors de l'enceinte 21 servirait d'antenne pour l'énergie RFI, en faisant rayonner cette énergie vers les circuits proches. Cependant, le condensateur 66 empêche ce rayonnement en étant conducteur d'une partie de l'énergie RFI à travers le diélectrique du condensateur vers la plaque à la masse du condensateur 66 Le reste de l'énergie RFI au noeud A et aux connexions vers ce noeud rayonne de la surface de la plaque positive ou "chaude" du condensateur 66 vers la surface 23 L'énergie RFI rayonnée de la plaque positive est confinée de façon très étroite à la zone entre le condensateur 66 et la surface 23 et est ramenée à la masse par l'enceinte 21 Dans l'essentiel, la plaque positive du condensateur 66 et la partie de la surface 23 qui lui fait face, forment une capacité air-diélectrique pour by- passer l'énergie RFI du trajet de signaux Ainsi, l'agen- cement du condensateur 66 sert de by-pass à faible impédance pour la plupart de l'énergie RFI au noeud A, la conduisant sans mal vers la masse. Ce mécanisme élimine le rayonnement RFI des composantes à très haute fréquence telles que celles associées aux transistions rapides d'amplitude des signaux de commutation du filtre en peigne à 10,7 M Hz, comprenant les harmoniques supérieures de tels signaux de commutation. De telles composantes à très haute fréquence s'étendent à travers les bandes des fréquences intermédiaires, des très hautes fréquences et des ultra-hautes fréquences du spectre des hautes fréquences, et peuvent s'intermoduler avec les signaux de télévision reçus pour provoquer des motifs de battement important de l'image sur plusieurs canaux de télévision Des détails supplémentaires de la technique de suppression de RFI peuvent être trouvés dans le brevet U S NI 4 267 528 au nom de G E Thornberry intitulé "Radio Frequency Interference Suppression Apparatus". Les signaux à la sortie du filtre 60 sont appliqués au filtre 80 par un transistor tampon 75 monté en émetteur- suiveur à forte impédance d'entrée et faible impédance de sortie Le filtre 60 est ainsi isolé du filtre 80 ce qui il permet d'éviter une interaction non souhaitée entre ces filtres La faible impédance de source d'entrée requise pour un bon fonctionnement du filtre 80 est également obtenue au moyen de la faible impédance d'émetteur du transistor 75. La fréquence à laquelle le filtre 80 développe une réponse d'amplitude de crête (environ 4,5 M Hz) est déterminée par la coopération des condensateurs 87 et 90 avec un réseau LC accordé en parallèle contenant une inductance 84 et un condensateur 85 Le réseau LC est couplé en série avec le trajet de signaux comprenant une résistance 82 Les condensateurs 87 et 90 produisent également une transformation d'impédance et aident à déterminer le facteur (Q) du filtre 80 Un piège supplémen- taire de 10,7 M Hz est formé par la combinaison résonnante en parallèle de l'inductance 84, du condensateur 85 et de la capacité parasite de l'inductance 84. La réponse d'amplitude et de retard de groupe du filtre 80 est représentée sur la figure 6 Les signaux de sortie sont obtenus au curseur d'un potentiomètre pré- établi de réglage du niveau 92, et ils sont couplés en courant alternatif par un condensateur 94 au dispositif de traitement de chrominance 48 (figure 1). La réponse totale du signal de chrominance que l'on obtient par le réseau 45 (filtres 60 et 80), quand il est incorporé dans le système de téléviseur de la figure 1, est illustrée par la figure 7 Selon cette réponse, les signaux de chrominance appliqués par le réseau 45 au dispositif de traitement de chrominance 48 (figure 1) présentent la réponse d'amplitude symétrique souhaitée, particulièrement entre 3,08 M Hz et 4,08 M Hz. De tels signaux présentent également une réponse de retard de groupe sensiblement plate et une réponse de phase linéaire correspondante (voir également figure 4)sur cette gamme de fréquences La réponse présente également avantageusement une suppression des composantes à la fréquence de 10,7 M Hz, la seconde harmonique du signal de sous-porteuse de chrominance (environ 7,16 M Hz) et des composantes RFI à très haute fréquence La mise en forme de la réponse d'am- plitude symétrique est accomplie par la coopération des filtres 60 et 80, tandis que la compensation du retard est principalement produite au moyen de la réponse de retard du filtre 60 De ce dernier point de vue, il faut noter que la pente de la réponse de retard de groupe du filtre 60 (figure 5) est opposée à celle de la réponse vidéo détectée (figure 3) entre 3,58 M Hz et 4,08 M Hz. En effet, sur cette gamme de fréquences, le retard du signal vidéo détecté de sortie est accru tandis que la réponse de retard du filtre 60 diminue dans un sens de compensation Cette réponse du retard du filtre 60 qui diminue est également dans une direction compensant le retard croissant associé au filtre 80 sur cette gamme de fréquences. Comme on l'a noté précédemment, l'inductance 68 du filtre 60 et l'inductance 84 du filtre 80, toutes deux agencées en série avec le trajet de signaux, forment chacune séparément un moyen de suppression du signal de commutation à 10,7 M Hz dans la sortie du réseau 45, dont la présence déformerait autrement l'information de chrominance démodulée Les deux circuits de suppression des signaux à 10,7 M Hz sont facilement formés dans l'agen- cement du réseau 45 sans augmenter le prix ou la complexité du circuit, et ils servent à garantir la suppression fiable du signal non souhaité à 10,7 M Hz. Le réseau décrit de filtrage ne nécessite pas de composants coûteux ayant des tolérances de précision (des composants à 5 % de tolérance sont satisfaisants) et ne nécessite pas un alignement des fréquences d'un récep eur à un autre pendant la fabrication de ceux-ci L'agencement du réseau 45 permet également avantageusement à la personne concevant le téléviseur, de déterminer les paramètres de fonctionnement de l'une des sections de filtrage 60 ou 80 pour s'adapter aux conditions d'une conception parti- culière du récepteur ou téléviseur, sans affecter les paramètres de fonctionnement de l'autre section de filtrage. r R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Système, dans un téléviseur couleur, pour le traitement d'un signal vidéo contenant une composante de luminance et une composante de chrominance avec une sous- porteuse couleur modulée, disposées dans un spectre de fréquences dudit signal vidéo en relation de fréquences imbriquées, du type comprenant: une source de signaux de temporisation; un filtre en peigne répondant audit signal vidéo et auxdits signaux de temporisation pour produire, à une première sortie, un signal de luminance filtré en peigne avec des crêtes d'amplitude à des multiples entiers d'une fréquence de balayage horizontal et des amplitudes nulles à des multiples impairs de la moitié de la fréquence horizontale, et pour produire à une seconde sortie un signal ayant des crêtes d'amplitude aux multiples impairs de la moitié de la fréquence horizontale et des amplitudes nulles aux multiples entiers de la fréquence horizontale; un moyen pour démoduler les signaux de chrominance dérivés de la seconde sortie dudit filtre en peigne, caractérisé par un moyen de translation de signaux ( 45) incorporé dans un trajet d'accouplement de signaux entre ladite seconde sortie du filtre en peigne et ledit moyen de démodulation ( 48) et répondant à des signaux de ladite seconde sortie du filtre en peigne pour appliquer les signaux de chromi- nance audit moyen démodulant avec une réponse sensiblement symétrique en amplitude et linéaire en phase, ledit moyen de translation de signaux comprenant: un premier moyen formant filtre passe-bande ( 60) pour recevoir les signaux de ladite seconde sortie dudit filtre en peigne contenant lesdits signaux souhaités de chrominance et les composantes non souhaitées à la fréquence du signal de temporisation, ledit premier moyen de filtrage comprenant des premier et second circuits résonnants en cascade ( 60 a et 60 b) accordés pour produire une réponse d'amplitude maximum à une fréquence supérieure à la fréquence de ladite sous-porteuse couleur; et un second moyen formant filtre passe-bande ( 80) ayant une entrée pour recevoir les signaux filtrés dudit premier moyen formant filtre passe-bande et une sortie couplée audit moyen démodulant, ledit second moyen formant filtre étant accordé pour produire une réponse d'amplitude maximum à une fréquence supérieure à la fréquence de sous-porteuse couleur. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que: le premier moyen formant filtre ( 60) précité est accordé sur une première fréquence entre la fréquence de sous-porteuse couleur et une fréquence correspondant à la seconde harmonique de la fréquence de sous-porteuse couleur; et le second moyen formant filtre ( 80) précité est accordé à une seconde fréquence différente de la première. 3. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que la seconde fréquence précitée est supérieure à la première. 4. Système selon l'une quelconque des revendica- tions 1 ou 2, caractérisé en ce que: le premier moyen formant filtre ( 60) précité comprend un circuit résonnant d'entrée ( 60 a) agencé en shunt avec le trajet de signaux précité, et un circuit résonnant de sortie ( 60 b) couplé en série avec ledit trajet de signaux; et le second moyen formant filtre ( 80) comprend un circuit résonnant à simple accord ( 84, 85) couplé en série avec le trajet de signaux et accordé à la seconde fréquence. 5. Système selon la revendication 4, caractérisé en ce que les circuits résonnants d'entrée ( 60 a) et de sortie ( 60 b) du premier moyen formant filtre précité sont accordés sur la première fréquence. 6 Système selon l'une quelconque des revendica- tions 4 ou 5, caractérisé en ce que le circuit résonnant d'entrée ( 60 a) précité du premier moyen formant filtre précité comprend un circuit résonnant en parallèle ( 64, 66); le circuit résonnant de sortie ( 60 b) dudit premier moyen formant filtre comprend un circuit résonnant en série ( 68, 69); et le circuit résonnant du second moyen formant filtre ( 80) précité comprend un circuit résonnant en série ( 84, 87). 7. Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que le circuit résonnant d'entrée ( 60 a) précité du premier moyen formant filtre précité comprend un condensa- teur d'entrée ( 66) présentant une faible impédance aux signaux à haute fréquence au-dessus de la bande des signaux de chrominance, donc les signaux à haute fréquence sont by-passés du trajet de signaux précité. 8. Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que le circuit résonnant de sortie ( 60 b) du premier moyen formant filtre précité comprend une première induc- tance ( 68) couplée en série avec le trajet de signaux précité, ladite première inductance étant accordée pour résonner avec une capacité parasite associée à ladite première inductance, à la fréquence des signaux de tempori- sation du filtre en peigne pour supprimer les signaux de temporisation à la sortie dudit premier moyen formant filtre. 9. Système selon la revendication 8, caractérisé en ce que le circuit résonnant précité du second moyen formant filtre ( 80) précité comprend une seconde inductance ( 84) couplée en série avec le trajet de signaux, ladite seconde inductance étant accordée pour résonner avec une capacité parasite associée à la seconde inductance à la fréquence des signaux de temporisation du filtre en peigne afin de supprimer lesdits signaux de temporisation à la sortie du second moyen formant filtre précité. 10. Système selon l'une quelconque des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que la fréquence des signaux de temporisation correspond à la troisième harmonique de la fréquence de sous-porteuse couleur. 11. Système selon la revendication 4, caractérisé par un réseau d'amortissement de signaux ( 75) ayant une forte impédance d'entrée et une relativement faible impédance de sortie pour coupler les signaux de sortie du premier moyen formant filtre précité au second moyen formant filtre précité. 12. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que: le filtre en peigne ( 20) précité est contenu dans une enceinte conductrice ( 21) couplée à un point de poten- tiel de référence à haute fréquence, ladite enceinte ayant une surface définissant une ouverture par o la seconde sortie dudit filtre en peigne est couplée par un trajet conducteur de signaux; et le premier circuit résonnant ( 60 a) précité du premier moyen formant filtre passe-bande ( 60) comprend un réseau d'entrée contenant un condensateur ( 66) ayant une première plaque couplée au trajet de signaux et une seconde plaque couplée à un point de potentiel de référence à haute fréquence, et en ce que ledit condensateur est placé très près de ladite surface. 13. Système selon la revendication 12, caractérisé en ce que la surface précitée et la première plaque précitée du condensateur ( 66) précité sont de configuration sensiblement plane, ladite première plaque et ladite surface étant orientées en relation sensiblement plane et parallèle.