La présente invention concerne généralement la suppression du bruit dans les turboréacteurs à double flux ou à ventilateur auxiliaire, et plus particulièrement la suppression du bruit des réacteurs, c'est-à-dire du bruit qui est dû à l'éjection de gaz à grande vitesse dans l'atmosphère, par mélange de l'écoulement primaire qui contient- la plus grande concentration de gaz à grande vitesse, avec l'écoulement plus lent du ventilateur avant leur éjection. Comme l'expose le brevet U.S. NO 3.710.890, le bruit perceptible qui émane d'un réacteur peut être classé en fonction de sa source. Une source de bruit, appelée "bruit du réacteur", est attribuée à une action de cisaillement des molécules de gaz au moment où elles sont éjectées à haute pression, et donc à grande vitesse dans l'atmosphère environnante. L'intensité du bruit résultant est proportionnelle à la vitesse des gaz éjectés. En raison de la vitesse extrêmement grande des gaz de l'écoulement primaire, le bruit de réacteur de cette source est l'une des composantes de bruit les plus gênantes.Une technique efficace pour supprimer le bruit de réacteur consiste à équiper le turboréacteur à double flux d'un dispositif de mélange, dans lequel l'écoulement du ventilateur et l'écoulement primaire sont mélangés avant leur éjection dans l'atmosphère afin de transformer l'écoulement primaire à grande vitesse et l'écoulement de ventilateur à petite vitesse en un écoulement mixte relativement homogène et de vitesse intermédiaire. Si l'on ne tient pas compte des pertes introduites par la structure de mélange d'un tel dispositif, la poussée produite par l'écoulement mixte est théoriquement plus grande que la poussée totale produite par la somme de l'écoulement primaire et de l'écoulement de ventilateur. En réalité, cependant, il n'est pas possible de ne pas tenir compte des pertes introduites par le dispositif de mélange, et en fait ces pertes constituent une limitation pratique de l'emploi de cette technique pour réduire le bruit. En particulier, le moteur équipé du mélangeur subit des pertes de pression de deux façons. Premièrement, le conduit mélangeur qui est utilisé dans le dispositif de mélange augmente l'aire structurelle que l'écoulement primaire et l'écoulement de ventilateur rencontrent. Cela implique une augmentation de la traînée de frottement à laquelle sont sujets l'écoulement primaire et l'écoulement de ventilateur. La tramée de frottement enlève de la quantité de mouvement aux molécules de gaz avant qu'elles atteignent l'ouverture d'éjection de la tuyère, et réduit donc la poussée. Deuxièmement, le dispositif de mélange peut créer des écoulements secondaires, par exemple un mouvement tourbillonnaire et/ou des séparations d'écoulement, en provoquant ainsi une nouvelle perte de pression, et donc de poussee. D'autre part, les concepteurs de moteurs se sont rendus compte qu'il n'était pas possible de modifier simplement les modèles existants de dispositifs de mélange pour augmenter le degré de mélange (et donc porter au maximum la suppression du bruit) sans admettre et tenir compte des effets contraires éventuels du mélange sur la poussée obtenue. Par exemple, il est normalement possible d'améliorer le mélange de l'écoulement primaire et de l'écoulement de ventilateur en allongeant la tuyère de façon à permettre un mélange plus poussé des gaz de turbine et de l'air du ventilateur après qu'ils ont traverse le dispositif de mélange et avant qu'ils soient éjectés par l'extrémité arriere de la tuyère. Cependant, une telle augmentation de longueur de la tuyère s'accompagne d'une plus grande aire interne de celle-ci, et donc d'une plus grande perte de pression par traînée de frottement.En outre, des tentatives ont été faites pour rendre le melange plus total à l'aide de diverses formes de chicanes et d'autres structures internes de mélangeur, mais on a habituellement constaté que, si le mélange était amélioré, il y avait une dispersion telle de I'éoulement des gaz vers l'arrière qu'il en résultait des pertes de pression inacceptables. En conséquence, c'est un objectif de la présente invention d'améliorer le degré de mélange de l'écoulement primaire et de l'écoulement de ventilateur dans un turboréacteur à double flux équipé d'un mélangeur, afin de réduire le bruit de réacteur tout en préservant en même temps la plus grande partie des gains de poussée que l'on peut théoriquement attendre d'un fonctionnement idéal du mélangeur. Succinctement, la présente invention consiste en un mélangeur d'échappement pour un turboréacteur à double flux, comprenant un manchon, une partie pleine en forme d'ampoule qui a un axe de symétrie et est disposée coaxialement à l'intérieur du manchon, et un conduit mélangeur de forme générale annulaire, qui est ondulé, d'une manière décrite plus en détail ci-après, et qui est disposé coaxialement entre la partie pleine et le manchon.Le manchon, la partie pleine et le conduit mangeur ont des formes, des dimensions et un agencement tels que, lorsque le mélangeur est fixé à l'extré- mité d'éjection du moteur et qu'une tuyère est fixée à l'extrémité arrière du mélangeur, l'écoulement primaire provenant d'une sortie annulaire de la turbine du moteur et l'écoulement de ventilateur provenant d'une sortie annulaire de conduit de ventilateur qui entoure coaxialement la sortie de la turbine sont canalisés dans le mélangeur et sont ensuite éjectés de la tuyère de la manière suivante.Le gros de l'écoulement primaire est dirigé vers l'arrière puis est progressivement redirigé de façon à diverger radialement vers l'extérieur de telle sorte que, lorsque l'écoulement primaire croise l'extrémité arrière du conduit mélangeur, le gros de l'écoulement primaire est en train de circuler vers l'arrière et radialement vers l'extérieur en faisant un angle de divergence prédéterminé avec l'axe du mélangeur. Le gros de l'écoulement de ventilateur est dirigé vers l'arrière puis est progressivement redirige de façon à converger radialement vers l'intérieur de telle sorte que, lorsque l'écoulement de ventilateur croise l'extrémité arrière du conduit mélangeur, le gros de l'écoulement de ventilateur est en train de circuler vers l'arrière et radialement vers l'intérieur en faisant un angle de convergence prédéterminé avec l'axe du mélangeur. On fait en sorte que la somme de ces angles prédéterminés de divergence et de convergence soit aussi grande que possible, compte tenu des contraintes exposées ci-après, pour que l'angle d'intersection des deux écoulements soit porté au maximum. Cela a pour résultat un mélange optimal des écoulements. En même temps, le conduit mélangeur et la partie pleine sont profilés, par rapport à l'axe du mélangeur, de manière à maintenir un écoulement non séparé des gaz primaires et de l'air de ventilateur le long des surfaces du mélangeur qui se trouvent en arrière du conduit mélangeur. On a constaté qu'en construisant le manchon, la partie pleine et le conduit de mélangeur de cette manière et comme décrit plus en détail ci-après, il est possible de donner à l'angle d'intersection de l'écoulement primaire et de l'écoulement de ventilateur une valeur plus grande que celle que l'on jugeait possible, sans provoquer de séparation de l'écoulement et donc de perte de poussée. Etant donné que le degré de mélange dépend de l'angle d'intersection des écoulements, la grande augmentation de l'angle d'intersection porte au maximum le mélange et réduit donc le niveau de bruit de réacteur gênant qui est produit par le moteur, tout en tirant pleinement parti de l'augmentation de poussée qui est due au mélange. Sur les planches de dessins annexées La Figure 1 est une vue isométrique, partiellement découpée pour plus de clarté, d'une forme de réalisation du mélangeur selon l'invention La Figure 2 est une vue en coupe longitudinale verticale du mélangeur de la Figure 1 La Figure 3 est une vue en coupe transversale du mélangeur de la Figure 1, suivant la ligne 3-3 de la Figure 2 La Figure 4 est une autre vue en coupe transversale du mélangeur de la Figure 1, suivant la ligne 4-4 de la Figure 2 ; et La Figure 5 est une représentation schématique du mélangeur avec une tuyère fixée à son extrémité arrière, et avec des flèches indiquant les trajectoires suivies par l'écoulement primaire et par l'écoulement de ventilateur. Comme le montre la Figure 1, le mélangeur 11 selon la présente invention est conçu pour être fixé à une extrémité 12 d'un turboréacteur à double flux ou à ventilateur auxiliaire. Seules l'extrémité 12 du moteur et les parties de la structure du moteur qui définissent la sortie annulaire 14 de la turbine et la sortie annulaire 16 du conduit de ventilateur sont représentées sur les dessins. Le mélangeur 11, lorsqu'il est ainsi fixé au moteur, reçoit les gaz chauds et à vitesse relativement grande de l'écoulement primaire sortant de la sortie de turbine 14, et mélange ces gaz d'écoulement primaire avec l'écoulement d'air plus froid et à vitesse relativement petite qui est éjecte par la sortie 16 du conduit de ventilateur qui entoure coaxialement le conduit 14.Les écoulements mélanges passent ensuite dans une tuyère 13 (dont seule la partie avant est représentée sur la Figure 1) et sont éjectés par une extrémité arrière 15 de la tuyère 13, comme le montre le mieux la Figure 5. La tuyère 13 est fixée au mélangeur 11 au niveau d'une bride 30. Le mélangeur li comporte un manchon 20 de forme générale cylindrique, une partie pleine 22 en forme d'ampoule, et un conduit mélangeur ondulé 24 de forme générale annulaire. La partie pleine 22 est montée concentriquement dans le manchon 20, et le conduit mélangeur 24 est disposé coaxialement entre le manchon 20 et la partie pleine 22, si bien que les surfaces de a partie pleine 22 et du conduit mclantlcur 24 qui se trouvent mtue1lement cn regard délimitent un prolongement, vers l'arrière, de la sortie 14 de la turbine, et que les surfaces du manchon 20 et du conduit mélangeur 24 qui sont mutuellement en regard délimitent un prolongement, vers l'arrière, de la sortie 16 du conduit de ventilateur. Comme le montre la Figure 2, le conduit mélangeur 24 se prolonge vers l'arrière jusqu'à une extrémité 26 disposée à peu près à mi-longueur du mélangeur 11. L'extrémité 26 du conduit 24 définit généralement un plan de mélange qui est dirigé transversalement au mélangeur, comme l'indique le trait tireté 28, où les gaz de l'écoulement primaire et l'air de l'écoulement de ventilateur se coupent pour amorcer le processus de mélange. Le mélange se poursuit tandis que les gaz primaires et l'air circulent vers l'arrière jusque dans la tuyère 13, qu'ils traversent. Au moment où ces écoulements sont éjectés par l'extrémité 15 de la tuyère (Figure 15), un degré de mélange important a eu lieu. La partie pleine 22 en forme d'ampoule a un col 32, dont l'extrémité antérieure se raccorde à un carénage cylindrique 34 partant d'un moyeu (non représenté) de la turbine du moteur. La surface extérieure du carénage 34 forme une transition douce avec la surface extérieure du col 32 de la partie pleine 22, Si bien que l'écoulement primaire ne rencontre aucune discontinuité de surface dans cette région. La section droite de la partie pleine 22 varie vers l'arrière à partir du col 22, en s'évasant d'abord vers l'extérieur jusqu'à un ventre 36 de section droite maximale de manière à définir une partie décalée 37 près de l'extrémité antérieure de la partie pleine, et en diminuant ensuite de façon sensiblement constante de façon à délimiter une partie 38 effilée vers l'arrière qui se termine par une extrémité arrière arrondie 40. Comme le montre la Figure 5, l'augmentation th de la dimension radiale de la partie décalée 37 sur la distance axiale L est telle que la surface de la partie pleine 22, dans cette région, diverge radialement vers l'extérieur et vers l'arrière en faisant un angle a avec l'axe de la partie pleine. La surface de la partie pleine, dans la région de la partie effilée 38, converge radialement vers l'intérieur et vers l'arrière en faisant un angle bl. La section droite maximale, au niveau du ventre 36 de la partie pleine 22, se trouve près du milieu de la longueur du manchon 20 et un peu en avant de l'extrémité 26 du conduit 24. Comme le montrent les Figures 1 à 4, le conduit mélangeur 24 comporte des ondulations 46 orientées axialement (Figure 4) qui commencent près d'une extrémité avant 44 (Figure 2) où le conduit 24 a une forme cylindrique, et dont la dimension radiale augmente vers l'arrière. Comme connu en soi, les ondulations 46 aucmentent le degré de melange de l'écoulement primaire et de l'écoulement de ventilateur en canalisant ces écoulements dans des canaux disposés circonférentiellement en alternance cui favorisent la communication entre les deux écoulements au moment où ils se rencontrent au niveau du plan de mélange 28.Comme le montrent en particulier les Figures 2 et 4, les surfaces radialement intérieures des ondulations 46 définissent avec la partie pleine 22 un certain nombre de canaux d'écoulement primaire 48 répartis en cercle qui sont disposés de façon à recevoir l'écoulement primaire de la sortie 14 de la turbine. De même, comme le montrent les Figures 2 et 4, les surfaces opposées et radialement extérieures du conduit 24 définissent avec le manchon 20 un certain nombre de canaux d'écoulement 50 répartis en cercle qui alternent avec les canaux 48. Les canaux 50 sont disposés de façon à recevoir l'écoulement de ventilateur du conduit 16 de sortie du ventilateur, comme le montre la Figure 2. Les ondulations 46 du conduit 24 sont formées de telle sorte que des parties de paroi 52 (Figures 2 et 4) qui définissent les frontières extérieures extrêmes, dans le sens radial, des canaux 48 d'écoulement primaire sont profilées de telle sorte que, en partant d'une extrémité avant du conduit 24, ces parties de paroi 52 sont d'abord en pente vers l'arrière et radialement vers l'extérieur de façon à épouser la divergence de la partie décalée 37 de la partie pleine 22, puis s'incurvent doucement vers l'arrière et vers l'intérieur près de I'extremité 26.La forme résultante du conduit 24 fait que le gros de l'écoulement primaire diverge vers l'arrière à l'extrémité 26 du conduit, tout en conservant la quantité de mouvement, vers l'arrière, de l'écoulement, en recanalisant la partie extérieure extrême, dans le sens radial, de cet écoulement, avec les parties de paroi 52, incurvées vers l'arrière et vers l'intérieur, près de l'extrémité 26, de façon à amorcer un retour de l'écoulement dans une direction principalement vers l'arrière. Dans les parties transversales situées de plus en plus vers 1 'arriè- re, la section des canaux 48 d'écoulement primaire entre les parties de paroi 52 et la partie pleine 22 reste généralement constante. De même, des parties de paroi 54 (Figures 2 et 4) des ondulations 46, qui définissent les frontières intérieures extrêmes, dans le sens radial, des canaux 50 d'écoulement de ventilateur (Figure 4) sont en pente de manière à converger vers l'arrière et radialement vers l'intérieur, et ont donc des pentes orientées en sens contraires, par rapport aux parties des parties de paroi 52 qui sont radialement opposées à la partie décalée 37. Comme le montre la Figure 5, la convergence des parties de paroi 54 fait un angle b2 avec l'axe du mélangeur 11, et on fait en sorte que l'angle b2 soit sensiblement égal à l'angle bl de la partie effilée 38 de la partie pleine 22. En rendant sensiblement égaux les angles b1 et b2 et en disposant l'extrémité arrière 26 du conduit 24 près du ventre 36 de la partie pleine 22 et un peu en arrière de ce ventre, on obtient ce résultat que la partie effilée 38 de la partie pleine 22 se trouve dans le prolongement des frontières intérieures extrêmes, dans le sens radial, des canaux 50 d'écoulement de ventilateur définis par les parties de paroi 54 du conduit, et forme une continuation de ces frontières. Le conduit 24 est en tôle et, pour donner appui à sa paroi relativement mince, il est prévu des entretoises carénées 56 qui sont disposées radialement entre la partie pleine 22 et une partie de paroi 54 des ondulations 46, en des points axialement intermédiaires du conduit 24 et de la partie décalée 37 de la partie pleine. Pour fixer le mélangeur 11 à l'extrémité 12 du moteur, on boulonne le col 32 de la partie pleine 22 sur une bride (non représentée) du carénage cylindrique 34 .qui part du moyeu de la turbine. Le manchon 20 comporte une bride circonférentielle de montage 60, faisant saillie radialement vers l'extérieur, qui est complémentaire d'une bride similaire 62 prévue à l'extrémité 12 du carter 64 du moteur, et que l'on boulonne sur cette dernière.Le conduit 24 comporte une bride de montage 66 faisant saillie radialement vers l'extérieur, que l'on boulonne sur une extrémité 68 du carter 70 de la turbine. Commwe une séparation annulaire existe entre la sortie 14 de la turbine et la sortie 16 du conduit du ventilateur, du fait de la présence du carter 70, on a constaté qu'il était souhaitable de prévoir un conduit de transition 72 qui a une forme générale annulaire et qui comporte une bride 74, que l'on boulonne avec la bride 66 du conduit 24 sur l'extrémité 68 du carter 70 de la turbine. Le conduit 72 assure une transition régulière de l'écoulement d'air entre la sortie 16 du conduit du ventilateur et les différents canaux 50 d'écoulement de ventilateur du conduit 24.Pour cela, le conduit 72 comporte des ondulations peu profondes 73 qui s'emboîtent étroitement dans les parties antérieures des ondulations 46 du conduit 24. La Figure 5 permet de mieux comprendre le fonctionnement du mélangeur 11. Comme le montre cette figure, l'écoulement primaire vers l'arrière, symbolisé par les flèches 80, est reçu par le mélangeur 11, et la partie 37 décalée radialement de la partie pleine 22 et le profilage complémentaire des parties de paroi 52 des canaux 48 redirigent le gros de cet écoulement de telle sorte que, lorsqu'il est éjecté par l'extrémité 26 du conduit 24, les gaz d'écoulement primaire divergent vers l'arrière et ont donc une composante de quantité de mouvement qui est diriqée radialement vers l'extérieur. D'autre part, l'écoulement de ventilateur vers l'arrière qui est symbolisé par les fleches 82 est reçu par le mélangeur 11, et le gros de cet écoulement est redirigé par les canaux 50 de telle sorte que, lorsqu'il est évacué par l'extrémité 26 du conduit, le gros de l'air de ventilateur converge vers l'arrière et a donc une composante de quantité de mouvement qui est dirigée radialement vers l'intérieur. Au moment où ces deux écoulements sortent par l'extré- mité postérieure 26 du conduit 24, ils se coupent et le mélange commence. Grâce à l'intersection de l'écoulement primaire et de l'écoulement de ventilateur, un mouvement tourbillonnaire est imparti aux gaz et à l'air, ce qui favorise le processus de mélange. Ce mouvement tourbillonnaire prend la forme de tourbillons autour de l'axe du mélangeur 11 et de la tuyère 13.La grandeur de l'angle d'intersection entre l'écoulement primaire divergeant vers l'arrière et l'écoulement de ventilateur convergeant vers l'arrière détermine en partie le degré de mélange des gaz et de l'air qui se produit avant qu'ils soient éjectés par la tuyère 13 à son extrémité arrière 15. Pour la construction de la tuyère 13 selon la présente invention, on a constaté qu'il était possible de faire en sorte que cet angle d'intersection soit beaucoup plus grand que celui que l'on jugeait possible (pour un mélange optimal) avant que l'écoulement secondaire se forme et provoque des pertes de pression réduisant la poussée. La grandeur relativement importante de l'angle d'intersection des écoulements 80 et 82 résulte des effets combinés de la redirection de l'écoulement primaire pour lui donner une composante de quantité de mouvement dirigée radialement vers l'extérieur, et de la redirection de l'écoulement de ventilateur pour lui donner une composante de quantité de mouvement dirigée radialement vers 1' intérieur. On obtient ainsi un grand angle d'intersection sans créer de pertes de pression excessives dans l'un ou l'autre des canaux d'écoulement, comme cela se produirait si on tentait d'obtenir le même angle d'intersection en ne redirigeant qu'un des écoulements. D'autre part, l'angle de pente bl de la partie effilée 38 de la partie pleine 22 est lié à l'angle b2 des parties de paroi 54 des canaux 50 d'écoulement de ventilateur de telle sorte que l'écoulement de ventilateur 82, au moment où il sort de l'extrémité 26 du conduit 24, comble immédiatement les vides de pression qui pourraient éventuellement se produire près de la surface de la partie effilée 38 de la partie pleine 22. De tels vides de pression, qui provoquent des écoulements secondaires, se forment en l'absence de l'écoulement de ventilateur redirigé par suite d'une tendance de l'écoulement primaire 80 redirigé radialement vers l'extérieur, à se séparer de la surface de la partie pleine 22 au moment où l'écoulement 80 franchit le ventre 36 et rencontre la partie effilée 38. Les ondulations 46 du conduit 24 se terminent à l'extrémité 26 définie le long des parties marginales du conduit qui divergent radialement vers l'extérieur et vers l'arrière. En particulier, l'extrémité 26 est définie par l'intersection des ondulations 46 du conduit 24 et par un cône fictif disposé coaxialement à l'axe du mélangeur et ayant une pente qui fait un angle y avec un plan transversal. Plus l'angle y est grand, plus les parties de paroi 54, incurvées vers l'intérieur, du conduit 24 près de l'extrémité 26, sont efficaces pour recanaliser ou rediriger la divergence de l'écoulement primaire vers I'extérieur, mais moins le mélange est efficace. A titre d'exemple, on a obtenu les avantages sus-indiqués du mélangeur 11 dans une forme de réalisation dans laquelle : le conduit mélangeur 24 comportait 12 ondulations 46 ; eh était égal à 180 (angle sous-tendu par les canaux 48 d'écoulement primaire des ondulations 46, comme le montre la Figure 4) ; 6c était égal à 120 (angle sous-tendu par les canaux 50 d'écoulement de ventilateur des ondulations 46, comme le montre la Figure 4) ; les angles bl et b2 étaient égaux à 220 ; l'angle a était égal à 200 (h/L x 100 = 36 %) ; X/W x 100 était égal à 80-90 % ; et y était égal à 160. Les ondulations 46 sont parfois appelées "lobes". Le rapport X/W est parfois appelé "coefficient de pénétration" et correspond au degré auquel l'écoulement primaire et l'écoulement de ventilateur sont fores à pénétrer l'un dans l'autre au moment où ils sortent de l'extrémité 26 du conduit 24. I1 est évidemment possible de faire varier les dimensions précédentes et d'obtenir encore les resultats recherchés par l'invention. Cependant, pour obtenir les meilleurs résultats, on pense que certains des paramètres ci-dessus doivent être compris dans des limites bien spécifiées. En particulier, l'angle y doit être compris entre 12 et 220, les angles bl et b2 doivent être compris entre 18 et 260, et l'angle a doit être compris entre 16 et 240. REVENDICATIONS 1. Mélangeur permettant de supprimer le bruit émis par l'échappement d'un turboréacteur à double flux, comprenant un manchon, une partie pleine disposée concentriquement dans ce manchon, et un conduit mélangeur ondulé de forme générale annulaire qui est disposé coaxialement entre la partie pleine et le manchon, le mélangeur étant relié au turboréacteur de façon à recevoir et mélanger l'écoulement primaire d'une sortie de turbine et l'écoulement de ventilateur d'une sortie de conduit de ventilateur, caractérisé en ce que ledit manchon, ladite partie pleine et ledit conduit mélangeur ont des formes et un agencement tels qu'ils reçoivent l'écoulement primaire, dirigé vers l'arrière, de la sortie de turbine, et redirigent le gros de cet écoulement primaire de manière qu'il diverge radialement vers l'extérieur et vers l'arrière, et qu'ils reçoivent l'écoulement de ventilateur de la sortie du conduit de ventilateur et redirigent le gros de cet écoulement de ventilateur de telle sorte qu'il converge radialement vers l'intérieur et vers L'arrière et coupe l'écoulement primaire divergeant radialement vers l'extérieur et vers l'arrière sous un angle d'intersection qui est sensiblement égal à la somme de l'angle sous lequel l'écoulement primaire diverge de l'axe géométrique du mélangeur, et de l'angle sous lequel l'écoulement de ventilateur converge vers l'axe géométrique du mélangeur, de façon à porter au maximum le mélange de l'écoulement primaire et de l'écoulement de ventilateur en dispersant au minimum les quantités de mouvement dirigées vers l'arrière de ces écoulements. 2. Mélangeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite partie pleine est en forme d'ampoule et est disposée coaxialement audit manchon et est profilée par rapport à son axe géométrique de façon à définir à son extrémité antérieure un col qui est suivi par une partie décalée radialement et évasée vers l'arrière qui se termine sensiblement à mi-longueur de la partie pleine avec une section droite de diamètre maximal, laquelle est elle-meme suivie par une partie effilée qui se termine à l'extrémité arrière de ladite partie pleine, et en ce que ledit conduit mélangeur est disposé de manière à se trouver à une certaine distance radiale vers l'extérieur de ladite partie décalée de ladite partie pleine, et a une forme et un agencement tels qu'il forme avec ladite partie décalée de ladite partie pleine un certain nombre de canaux d'écoulement primaire qui provoquent la redirection du gros de l'ecoule- ment primaire de telle sorte qu'il diverge radialement vers l'extérieur et vers l'arrière, et ledit conduit mélangeur est disposé à une certaine distance radiale vers l'intérieur dudit manchon et a une forme et un agencement tels qu'il forme avec ledit manchon un certain nombre de canaux d'écoulement de ventilateur qui provoquent la redirection du gros de l'écoulement de ventilateur pour qu'il converge radialement vers l'intérieur et vers l'arrière, lesdits canaux d'écoulement de ventilateur étant orientes, par rapport à ladite partie effilée de ladite partie pleine, de telle sorte que le gros dudit écoulement de ventilateur, au moment où il sort dudit conduit mélangeur, longe la surface de ladite partie effilée de ladite partie pleine de façon à empecher la formation de vides de pression le long de cette dernière sous l'effet de la séparation de l'écoulement primaire d'avec la surface de la partie pleine au moment où l'écoulement primaire passe sur la partie de ladite partie pleine dont la section droite a un diamètre maximal, et tend à diverger de la partie effilée de la partie pleine. 3. Mélangeur selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit conduit mélangeur comporte des ondulations qui sont orientées parallèlement à l'axe géométrique du mélangeur, la dimension radiale desdites ondulations augmentant de l'extrémité avant vers l'extrémité arrière dudit conduit mélangeur, lesdites ondulations drflnissant avec ladite partie décalée de ladite partie pleine lesdits différents canaux d'écoulement primaire, et lesdites ondulations dudit conduit mélangeur définissant avec ledit manchon lesdits différents canaux d'écoulement de ventilateur, et les parties desdites ondulations dudit conduit mélangeur qui définissent les frontières intérieures extrêmes, dans le sens radial, desdits canaux d'écoulement de ventilateur ayant une forme telle qu'elles sont en pente radialement vers l'intérieur et vers l'arrière en faisant avec l'axe géométrique dudit mélangeur un angle b2 sensiblement éjal à l'angle bl que fait la partie effilée de ladite partie pleine avec l'axe géométrique dudit mélangeur, et ledit conduit mélangeur étant disposé de telle sorte que lesdites parties desdites ondulations qui définissent les frontières intérieures extremes, dans le sens radial, desdits coraux d'écoule- ment de ventilateur se trouvent dans le prolongement de ladite partie effilée de ladite partie pleine. 4. Mélangeur selon la revendication 3, caractérisé en ce que lesdits angles bl et b2 sont compris entre 18 et 260, et en ce que ladite partie décalée de ladite partie pleine s'évase, par rapport à l'axe géométrique du mélangeur, d'un angle a compris entre 16 et 240. 5. Mélangeur selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit conduit mélangeur comporte des ondulations qui sont orientées parallèlement à l'axe géométrique du mélangeur, la dimension radiale desdites ondulations augmentant de l'extrémité avant vers l'extrémité arrière dudit conduit mélangeur, lesdites ondulations définissant avec ladite partie décalée de ladite partie pleine lesdits différents canaux d'écoulement primaire, et lesdites ondulations dudit conduit mélangeur définissant avec ledit manchon lesdits différents canaux d'écoulement de ventilateur, ledit conduit mélangeur ayant une extrémité arrière définie le long des bords postérieurs desdites ondulations, et les parties extérieures extrêmes, dans le sens radial, desdites ondulations étant incurvées vers l'arrière et vers l'intérieur près desdits bords postérieurs. 6. Mélangeur selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite extrémité arrière dudit conduit mélangeur est disposée en arrière de ladite partie de diamètre maximal de ladite partie pleine. 7. Mélangeur selon la revendication 5, caractérisé en ce que les bords postérieurs desdites ondulations dudit conduit mélangeur se trouvent le long des intersections desdites ondulations avec un cône fictif placé coaxialement au mélangeur et divergeant vers l'arrière de manière à faire un angle y avec un plan transversal audit mélangeur. 8. Mélangeur selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit angle y est compris entre 12 et 220. 9. Mélangeur permettant de supprimer le bruit émis par l'échappement d'un turboréacteur à double flux, du type comportant une extrémité d'échappement, pour recevoir ledit mélangeur, qui définit une sortie annulaire de turbine et une sortie annulaire de conduit de ventilateur, ladite sortie de conduit de ventilateur entourant coaxialement ladite sortie de turbine caractérisé en ce qu'il comprend :: un manchon, une partie pleine en forme d'ampoule ayant un axe de symétrie et disposée coaxialement dans ledit manchon de telle sorte que la surface extérieure de ladite partie pleine se trouve à une certaine distance radiale vers l'intérieur de la surface intérieure dudit manchon, un conduit mélangeur de forme générale annulaire disposé coaxialement entre ladite partie pleine et ledit manchon, ledit manchon, ladite partie pleine et ledit conduit mélangeur ayant des extrémités avant concentriques et situées à une certaine distance radiale l'une de l'autre qui sont conçues pour être fixées à l'extrémité d'échappement du turboréacteur de telle sorte que ladite partie pleine et ledit conduit mélangeur définissent entre eux un prolongement vers l'arrière de ladite sortie de turbine, et que ledit conduit mélangeur et ledit manchon définissent entre eux un prolongement vers l'arrière de ladite sortie de conduit de ventilateur, ladite partie pleine ayant un col à son extrémité avant et ayant une section droite circulaire dont le diamètre varie le long de l'axe géométrique de ladite partie pleine entre ledit col et l'extrémité postérieure de ladite partie pleine, le diamètre de ladite section droite circulaire augmentant d'abord jusqu'à l'arrière dudit col de façon à former une partie décalée évasée radialement vers l'extérieur et vers l'arrière qui se termine par une section droite circulaire de diamètre maximal, le diamètre de ladite section droite circulaire diminuant ensuite de façon à former une partie effilée vers l'arrière qui converge radialement vers l'intérieur et vers l'arrière et se termine au niveau de ladite extrémité postérieure de ladite partie pleine, ledit conduit mélangeur comportant des ondulations qui sont orientées parallèlement à l'axe géométrique dudit conduit, lesdites ondulations commençant à l'extrémité avant dudit conduit mélangeur et leur dimension radiale augmentant vers l'extrémité postérieure dudit conduit mélangeur, lesdites ondulations dudit conduit mélangeur définissant un premier et un second jeux de canaux, les canaux dudit premier jeu étant définis entre des surfaces mutuellement en regard dudit conduit mélangeur et dudit manchon, et les canaux dudit second jeu étant définis entre des surfaces mutuellement en regard dudit conduit mélangeur et de ladite partie pleine, et les canaux dudit premier jeu alternant en circonférence avec les canaux dudit second jeu, ledit conduit mélangeur ayant des dimensions et un agencement tels, par rapport à ladite partie pleine, que les canaux dudit premier jeu se trouvent radialement en regard de ladite partie décalée de ladite partie pleine et que les frontières extérieures extrêmes, dans le sens radial, des canaux dudit premier jeu divergent radialement vers l'extérieur et vers l'arrière de façon à provoquer, avec ladite partie décalée de ladite partie pleine, une redirection de l'écoulement primaire de la sortie de la turbine de telle sorte que l'écoulement primaire diverge radialement vers l'extérieur et vers l'arrière, ledit conduit mélangeur ayant des dimensions et un agencement tels, par rapport audit manchon, que les frontières intérieures extrêmes, dans le sens radial, dudit conduit mélangeur qui définissent les canaux dudit second jeu sont en pente radialement vers l'intérieur et vers l'arrière avec une pente dont l'angle est égal à l'angle de convergence de la partie effilée de ladite partie pleine, les canaux dudit second jeu redirigeant l'écoulement de ventilateur de façon à le faire converger radialement vers l'intérieur et vers l'arrière et à lui faire couper l'écoulement primaire sous un angle d'intersection sensiblement égal à la somme de l'angle de divergence de l'écoulement primaire et de l'angle de convergence de l'écoulement de ventilateur, et lesdites frontières intérieures extrêmes, dans le sens radial, du conduit mélangeur qui définissent les canaux dudit second jeu se trouvant dans le prolongement de la partie effilée de ladite partie pleine, si bien qué l'écoulement de ventilateur qui sort des canaux dudit second jeu longe ladite partie effilée de ladite partie pleine et empêche ainsi la formation de vides de pression le long de ladite partie effilée de ladite partie pleine sous l'effet de la tendance de l'écoulement primaire à se séparer de la surface de ladite partie pleine au moment où l'écoulement primaire franchit la partie de diamètre maximal de la partie pleine.