La présente invention concerne les techniques de conversion de courant électrique et a notamment pour objets un convertisseur de courant compensateur piloté et un procédé de commutation commandée et de blocage des redresseurs dudit convertisseur de courant compensateur piloté. La présente invention peut être utilisée avec succes dans les générateurs magnétohydrodynamiques, pour l'inversion de l'énergie de courant continu et sa direction vers le secteur industriel a courant alternatif, en tant qu'inverseur de courant et compensateur de puissance réactive, dans les systemes énergétiques a courant alternatif en tant que compensateur rapide de puissance réactive, dans les systemes de transport du courant continu aux postes inverseurs et redresseurs, en tant que convertisseur statique compensateur, dans les systemes d'alimentation autonomes, en tant que source de puissance réactive pour régler et stabiliser la tension. A l'heure actuelle, les succes de la production d'énergie électrique a l'aide de générateurs magnétohydrodynamiques, ainsi que l'accroissement de la puissance des systemes énergétiques et des dispositifs de transport du courant électrique, posent de nouveaux problèmes aux moyens de conversion a redresseurs. 11 est devenu nécessaire d'élever et de stabiliser le facteur de puissance des sections d'inversion des stations magnétohydrodynamiques, d'accrottre la stabilité contre le décrochage de l'inversion de l'inverseur de courant piloté en cas de variation de la force électromotrice de la voie du générateur lors de fluctuations éventuelles du plasma et de fluctuations de la force électromotrice du secteur alternatif.En outre, l'accroissement de la puissance des dispositifs a valves entra mue la nécessité de stabiliser leur facteur de puissance en cas de réglage profond par grille. Il existe un convertisseur de courant compensateur piloté, réalisé sous la forme d'un compensateur de puissance réactive qui comporte un bloc de commande, un pontprincipal utilisant des redresseurs dont les électrodes de commande sont branchées sur le bloc de commande, au moins trois condensateurs de shuntage, dont chacun est branché en parallele avec les bornes respectives a courant alternatif du pont principal, ainsi qu'une bobine de réactance de lissage sur laquelle sont branchées les bornes a courant continu dudit pont principal. Toutefois, dans ce convertisseur, la commutation commandée s'effectue sous l'action d'un systeme de commande. De plus, le pont principal doit utiliser des redresseurs a semi-conducteurs totalement commandés afin d'assurer la commutation dans le domaine de génération de la puissance réactive. Ceci limite le domaine d'application de ce convertisseur pour les moyens convertisseurs de puissance, car les redresseurs de puissance au silicium et mercure ne peuvent réaliser une commutation commandée que lors d'une action supplémentaire d'une tension de blocage entre la cathode et l'anode.Ceci entratne un faible coefficient d'utilisation des condensateurs de shuntage, car en cas d'augmentation de la puissance réactive générée jusqu' des valeurs dépassant la puissance des condensateurs de shuntage, il se produit un décrochage de la commutation, ce qui limite sensiblement- l'étendue des régimes de service et la capacité de réglage du convertisseur. En outre, la présence des redresseurs à semi-conducteurs totalement commandés du pont principal, dont le blocage est effectué par le bloc de commande, exige l'application de blocs de commande puissants. I1 existe un procédé de commutation commandée et de blocage des redresseurs d'un convertisseur de courant compensateur piloté, par commutation du courant de la bobine de réactance de lissage d'un redresseur a l'autre, par branchement d'un condensateur, chargé au préalable, sur le redresseur à bloquer et par action du système de commande sur les électrodes de commande des redresseurs. Selon ce procédé, la commutation du courant de la bobine de réactance de lissage d'un redresseur à l'autre se fait en un pas de commutation et est accompagnée d'une variation par bond du courant d'une phase à l'autre dans un intervalle de temps infiniment petit (commutation instantane). Ceci entratne une variation par bond du courant dans le circuit des condensateurs de shMtage et l'apparition de valeurs maximales de niveaux des composantes harmoniques supérieures dans le circuit de courant alternatif pour les valeurs de capacité des condensateurs de shuntage. En outre, en régime de compensation, on observe sur le redresseur à bloquer des bonds notables de la tension directe, dont la valeur est égale a la différence des potentiels des phases commutées au moment initial de la commutation. Ceci entratne des sauts des tensions positives aux anodes des redresseurs qui ne conduisent pas et aux bornes du pont principal, ce qui rend plus probable le déblocage anticipé des redresseurs, c'est- -dire le décrochage de la commutation, l'accroissement des parasites et une influence nuisible sur le circuit de courant continu. En plus, lors de fluctuations de la tension dans le secteur alternatif, ou lors d'une variation de la tension par rapport à la source de courant continu (en particulier, du générateur magnétohydrodynamique, en cas de fluctuations du plasma dans sa voie), il peut se produire un décrochage de la commutation dans le convertisseur piloté fonctionnant en régime d'inversion, ce qui peut créer une situation de panne tant dans le secteur alternatif que dans la voie du générateur magnétohydrodynamique. Compte tenu des inconvénients précités, l'invention vise donc un convertisseur de courant compensateur piloté qui comporterait des éléments supplémentaires, ainsi qu'un procédé de commutation commandée et de blocage des redresseurs du convertisseur de courant compensateur piloté, qui permettraient, en présence desdits éléments supplémentaires dans le montage du convertisseur, de réaliser des opérations supplémentaires donnant la possibilité d'élever la stabilité de commutation et le facteur d'utilisation des condensateurs, tout en réduisant les bonds de tension lors de la commutation, ainsi que d'élargir l1étendue des régimes de service. Ce problème est résolu à l'aide d'un convertisseur de courant compensateur piloté,du type tomportant un bloc de commande, un pont principal utilisant des redresseurs dont les électrodes de commande sont branchées sur le bloc de commande, au moins trois condensateurs de shuntage dont chacun est connecté en parallèle aux bornes respectives à courant alternatif dudit pont principal, ainsi qu'une bobine de réactance de lissage sur laquelle sont branchées les bornes à courant continu dudit pont, ledit convertisseur étant caractérisé, suivant l'invention, en ce'qu'il comporte un pont auxiliaire utilisant des redresseurs dont les électrodes de command sont branchées sur le bloc de commande, et au moins trois condensateurs en série dont chacun est inséré entre les bornes respectives à courant alternatif du pont principal et les bornes respectives à courant alternatif du pont auxiliaire, les bornes à courant continu duquel sont reliées aux bornes homonymes à courant continu du pont principal et à la bobine de réactance de lissage, la borne de l'un des condensateurs en série, l'une des bornes à courant alternatif du pont principal et les bornes de deux condensateurs de shuntage respectifs étant réunies en formant une borne commune à courant alternatif reliée au secteur alternatif. I1 est utile de prévoir en outre le convertisseur d'au moins trois éléments inductifs, une borne de chaque élément inductif étant branchée sur la borne commune à courant alternatif respective et l'autre borne servant de sortie du convertisseur. Il est également utile d'équiper en outre le convertisseur d'au moins trois condensateurs, une borne de chaque condensateur étant branchée sur la borne commune à courant alternatif respective, et l'autre borne servant de sortie du convertisseur. I1 est aussi utile de prévoir dans le convertisseur un transformateur d'adaptation dont certaines prises sont branchées sur les bornes communes à courant alternatif, et dont les autres prises servent de sorties au convertisseur. En outre, il est utile de munir le convertisseur de deux éléments inductifs à saturation supplémentaires, dont chaque élément est inséré entre les bornes à courant continu respectives du pont auxiliaire et du pont principal. I1 est rationnel de bobiner les enroulements des deux éléments inductifs à saturation supplémentaires sur un circuit magnétique commun. I1 est également rationnel de réaliser le circuit magnétique commun des deux éléments inductifs à saturation supplémentaires en un matériau magnétique doux sans entrefer. I1 est désirable de munir également le convertisseur d'une source de courant continu dont une sortie est branchée sur la bobine de réactance. de lissage, et l'autre sortie, sur l'un des éléments inductifs à saturation supplémentaires et sur la borne à courant continu du pont principal reliée à ce dernier. I1 est également désirable de munir le convertisseur d'au moins trois éléments inductifs supplémentaires, chacun de ces éléments étant inséré entre la borne à courant alternatif respective du pont principal et la borne à courant alternatif respective du pont auxiliaire. Le probleme précité est également résolu à l'aide d'un procédé de commutation commandée et de blocage des redresseurs d'un convertisseur de courant compensateur piloté, par commutation du courant de la bobine de réactance de lissage d'un redresseur à l'autre, par branchement d'un condensateur chargé au préalable sur le redresseur à bloquer et par action du bloc de commande sur les électrodes de commande des redresseurs, ledit procédé étant caractérisé, suivant l'invention, en ce que la commutation du courant de la bobine de réactance de lissage d'un redresseur à bloquer au redresseur suivant du pont principal, est réalisée en commutant, au début de l'intervalle de commutation, le courant de la bobine de réactance de lissage d'au moins l'un des redresseurs du pont principal sur au moins l'un des redresseurs du pont auxiliaire à travers au moins l'un des condensateurs en série, et en commutant, à la fin de l'intervalle de commutation, le courant de la bobine de réactance de lissage d'au moins l'un des redresseurs du pont auxiliaire et d'au moins l'un des condensateurs en série, sur le redresseur suivant de la phase suivante du pont principal, et que durant l'intervalle de commutation le courant de la bobine de réactance de lissage est en outre appliqué sur au moins encore un redresseur du pont auxiliaire à travers au moins encore un condensateur en série. I1 est utile, au moment du début de la commutation, de débloquer le redresseur de la phase suivante du pont auxiliaire et de bloquer le redresseur de la phase précédente du pont principal par une tension inverse due aux charges sur le condensateur de shuntage des phases commutées et sur le condensateur en série de la phase suivante, qu'on doit mettre en série à ce moment pour les brancher sur le redresseur indiqué; ensuite, de débloquer le redresseur de la phase précédente du pont auxiliaire au moment du changement de polarité de la tension qui lui est appliquée, alors que sur le redresseur de la phase précédente du pont principal est également branché, au pas donné de commutation, le condensateur série de la méme phase. Il est également utile, au moment du début de la commutation, de débloquer simultanément les deux redresseurs des phases suivante et précédente du pont auxiliaire et de bloquer le redresseur de la phase précédente du pont principal par une tension inverse due à la charge résultante du condensateur de shuntage des phases commutées et du condensateur série de la phase suivante, qu'on doit, à ce moment, mettre en série et brancher sur le redresseur indiqué, ainsi qu'à la charge du condensateur série de la phase précédente, branché également, à ce moment, sur le redresseur indiqué. I1 est aussi utile, au moment du début de la commutation, de débloquer le redresseur de la phase précédente du pont auxiliaire et de bloquer le redresseur de la meme phase du pont principal par une tension inverse due à la charge du condensateur série de la phase précédente; au pas suivant de commutation, de débloquer le redresseur de la phase suivante du pont auxiliaire au moment du changement de polarité de la tension appliquée, alors que sur le redresseur de la phase précédente du pont principal sont également branchés le condensateur de shuntage des phases commutées et le condensateur série de la phase suivante, lesdits condensateurs étant mis, à ce moment, en série. Outre cela, il est utile, à la fin de l'intervalle de commutation, à son dernier pas, de débloquer le redresseur suivant du pont principal au moment du changement de polarité de la tension qui lui est appliquée. I1 est rationnel, à la fin de l'intervalle de commutation, à son dernier pas, de débloquer le redresseur de la phase suivante du pont principal après le moment de changement de polarité de la tension appliquée, tout en conservant les charges supplémentaires accumulées sur les condensateurs série des phases commutées durant l'intervalle de temps à partir du moment de changement de polarité sur le redresseur suivant du pont principal jusqu'à la fin de l'intervalle de commutation pour changer les tensions de blocage des redresseurs du pont principal au début de l'intervalle de commutation suivant. I1 est également rationnel, à la fin de l'intervalle de commutation, à son dernier pas, de débloquer le redresseur de la phase suivante du pont principal avant le moment de changement de polarité de la tension qui lui est appliquée, tout en conservant les charges supplémentaires accumulées sur les condensateurs en série des phases commutées pour changer les tensions de blocage de l'un des redresseurs du pont principal au début de l'intervalle de commutation suivant. I1 est aussi rationnel, à la fin de l'intervalle de commutation, à son dernier pas, de bloquer le redresseur de la phase précédente du pont auxiliaire à l'aide de la tension inverse due à la charge sur le condensateur de shuntage des phases commutées et sur le condensateur série de la phase précédente mis, à ce moment, en série et branchés sur le redresseur indiqué, alors que le redresseur de la phase suivante du pont auxiliaire est bloqué simultanément avec ledit redresseur à l'aide de la tension inverse due à la charge sur le condensateur série de la phase suivante mis, à ce moment, en parallèle avec le redresseur indiqué. Il est désirable, à la fin de l'intervalle de commutation, à son dernier pas, de bloquer simultanément les redresseurs des phases précédente et suivante du pont auxiliaire en y appliquant la tension directe au moyen d'impulsions de commande. I1 est également désirable, avant la fin de l'intervalle de commutation, de bloquer le redresseur de la phase précédente du pont auxiliaire en y appliquant la tension directe au moyen d'une impulsion de commande, I1 est aussi désirable, avant la fin de l'intervalle de commutation, de bloquer la valve de la phase suivante du pont auxiliaire en y appliquant la tension directe au moyen d'une impulsion de commande. La présente invention permet de répartir durant l'intervalle de commutation le courant de la bobine de réactance de lissage entre les phases commutées durant le temps de déblocage simultané de deux redresseurs du pont auxiliaire, ce qui entrasse une suppression notable des composantes harmoniques supérieures dans le circuit de courant alternatif. En outre, la présente invention permet d'élever la stabilité au décrochage de la commutation lorsque le convertisseur est surchargé. La présente invention permet également d'éliminer les bonds positifs de la tension et de réduire la vitesse d'accroissement de la tension directe aux anodes des redresseurs bloqués, ce qui interdit toute possibilité de leur déblocage accidentel. La présente invention permet aussi d'allonger la durée de l'intervalle de commutation et de réduire les bonds des tensions de commutation, ce qui diminue les sauts des tensions aux bornes du pont principal et rend plus faible l'influence des processus de commutation sur le circuit de courant continu (en particulier, sur la voie du générateur magnétohydrodynamique). En plus, la présente invention permet de débloquer le redresseur suivant du pont principal après le changement de polarité de la tension qui lui est appliquée, ce qui allonge le processus de commutation. Par conséquent, il y a une variation force du nombre de charges accumulées sur les condensateurs et utilisées durant la commutation suivante. I1 apparat ainsi une possibilité de commander le temps d'application de la tension inverse au redresseur à bloquer indépendammel3t du régime, ce qui est essentiellement important pour maintenir la stabilité de commutation en régime de panne dans le secteur alternatif lorsqu'il y a une asymétrie prononcée des tensions simples. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaltront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs, avec références aux dessins non limitatifs annexés dans lesquels:: - la figure 1 représente un convertisseur de courant compensateur piloté, selon l'invention; - la figure 2 représente un convertisseur de courant compensateur piloté dont les sorties sont constituées par les bornes des éléments inductifs, selon l'invention; - la figure 3 représente un convertisseur de courant compensateur piloté dont les sorties sont constituées par les bornes des condensateurs, selon l'invention; - la figure 4 représente un convertisseur de courant compensateur piloté dont les sorties sont constituées par les bornes d'un transformateur d'adaptation, selon l'invention; - la figure 5 représente un convertisseur de courant compensateur piloté en régime d'inversion de l'énergie du courant continu, selon l'invention; - la figure 6 représente la construction des éléments inductifs à saturation supplémentaires, selon l'invention;; - la figure 7 représente le schéma équivalent du convertisseur de courant compensateur piloté montré sur les figures 1 et 2 pour l'intervalle de commutation dans le groupe anodique des redresseurs, conformément à l'invention; - la figure 8 représente le schéma équivalent du convertisseur de courant compensateur piloté montré sur la figure 5 pour l'intervalle de commutation dans le groupe cathodique des redresseurs, selon l'invention; - la figure 9 a, b, c, d, e, f, g, h, i, j, k, 1 représente les diagrammes temporels du fonctionnement du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur les figures 1 et 7, conformément à l'invention; - la figure 10 a, b, c, d représente les diagrammes temporels du fonctionnement du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur les figures 1 et 7 lorsque la puissance nominale du convertisseur est dépassée, selon l'invention;; - la figure 11 a, b, c, d, e, f, g, h, i représente les diagrammes temporels du fonctionnement du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur les figures 5 et 8, selon l'invention; - la figure 12 a, b, c, d représente les diagrammes temporels du fonctionnement du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur les figures 5 et 8 lorsque la puissance nominale du convertisseur est dépassée, conformément à l'invention; - la figure 13 représente les courbes du courant inversé en fonction de l'angle de réglage du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur la figure 5, selon 11 invention;; - la figure 14 a, b, c, représente les diagrammes temporels de la tension totale sur la bobine de réactance de lissage et sur la source de courant continu du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur les figures 2 et 5 en cas de régimes de panne dans le secteur alternatif, conformément à l'invention. La description suivante concerne le cas où le convertisseur de courant compensateur piloté conforme à l'invention est utilisé dans une station magnétohydrodynamique. Le convertisseur de courant compensateur piloté comporte un pont principal 1 (figure 1) constitué de redresseurs 2, 3, 4, 5, 6, 7 et un pontauxiliaire 8 constitué de redresseurs 9, 10, 11, 12, 13, 14. Les électrodes de commande des redresseurs 2, 3, 4, 5, 6, 7, 9, 10, 11, 12, 13, 14 sont branchées sur les sorties 15 du bloc de commande 16.Le pont principal 1 présente trois bornes 17, 18, 19 à courant alternatif. La borne 17 est reliée à la cathode du redresseur 2 et à l'anode du redresseur 3. La borne 18 est reliée à la cathode du redresseur 4 et à l'anode du redresseur 5. La borne 19 est reliée à la cathode du redresseur 6 et à l'anode du redresseur 7. Le pont auxiliaire 8 présente trois bornes 20, 21, 22 à courant alternatif. La borne 20 est reliée à l'anode du redresseur 9 et à la cathode du redresseur 10. La borne 21 est reliée à l'anode du redresseur 11 et à la cathode du redresseur 12. La borne 22 est reliée à l'anode du redresseur 13 et à la cathode du redresseur 14. Entre la borne 20 du pont 8 et la borne 17 du pont 1 est inséré un condensateur série 23. Entre la borne 21 du pont 8 et la borne 18 du pont 1 est inséré un condensateur série 24. Entre la borne 22 du pont 8 et la borne 19 du pont 1 est inséré un condensateur série 25. Entre les bornes 17 et 18, entre les bornes 17 et 19, ainsi qu'entre les bornes 18 et 19 du pont 1 sont insérés des condensateurs de shuntage 26, 27, 28, respectivement. La borne du condensateur série 23, la borne 17 à courant alternatif du pont principal 1 et les bornes des condensateurs de shuntage 26 et 27 reliées en un point de connexion 29 forment une borne 30 commune à courant alternatif.La borne du condensateur série 24, la borne 18 à courant alternatif du pont principal 1 et les bornes des condensateurs de shuntage 26 et 28 reliées en un point de connexion 31 forment une borne 32 commune à courant alternatif. La borne du condensateur série 25, la borne 19 à courant alternatif du pont principal 1 et les bornes des condensateurs de shuntage 27 et 28 reliées en un point de connexion 33 forment une prise 34 commune à courant alternatif. Le pont 1 présente deux bornes 35 et 36 à courant continu. La borne 35 est reliée aux cathodes des redresseurs 3, 5, 7 et la borne 36 est reliée aux anodes desredresseurs 2, 4 et 6. Le pont 8 présente deux bornes 37 et 38 à courant continu. La borne 37 est reliée aux cathodes des redresseurs 9, 11 et 13 et la borne 38 est reliée aux anodes des redresseurs 10, 12 et 14.Les bornes 35 et 37 et une borne d'une bobine de réactance de lissage 39 sont reliées en un point de connexion 40, et les bornes 36 et 38 et autre borne de la bobine de réactance 39 sont reliées en un point de connexion 41. Sur la figure 1 est également représenté un secteur alternatif 42. Le secteur 42 comporte trois sources 43, 44, 45 de tension des trois phases reliées en un point de connexion 46. Les autres bornes des sources 43, 44, 45 sont respectivement branchées sur les bornes 30, 32 et 34. Conformément à l'une des yariantes de réalisation du convertisseur de courant compensateur piloté, sur les bornes 30, 32, 34 à courant alternatif sont branchées certaines bornes d'éléments inductifs 47, 48 et 49 (figure 2), respectivement. Les autres bornes 50, 51 et 52 des éléments 47, 48 et 49 respectifs sont les sorties du convertisseur et sont branchées sur le secteur alternatif 42. Conformément à une autre variante de réalisation du convertisseur de courant compensateur piloté, sur les bornes 30, 32 et 34 (figure 1) à courant alternatif sont branchées les bornes de condensateurs 53, 54, 55 (figure 3), respectivement. Les autres bornes 56, 57, 58 des condensateurs 53, 54, 55 constituent des sorties du convertisseur. Conformément à une troisième variante de réalisation, le convertisseur de courant compensateur piloté comporte un transformateur d'adaptation 59 (figure 4). Le transformateur 59 comporte un circuit magnétique 60 portant des enroulements 61, 62 et 63 liés à des redresseurs et des enroulements 64 65, 66 liés au secteur. Les bornes des enroulements 61, 62 et 63, qui sont les prises du transformateur 59, sont branchées respectivement sur les bornes 30, 32, 34 à courant alternatif. Les bornes des enroulements 64, 65 et 66 liés au secteur sont les prises 67, 68 et 69 du transformateur 59 et servent de sorties au convertisseur. Un convertisseur de courant compensateur destiné à l'inversion de l'énergie de courant continu comporte en outre une source de courant continu 70 (figure 5) dont une sortie 71 est branchée sur la bobine de réactance 39, et une autre sortie 72, sur le point 40. Afin de limiter la vitesse d'accroissement du courant dans les circuits des redresseurs 2, 3, 4, 5, 6 et 7, le pont principal 1 comporte des éléments inductifs à saturation 73, 74, 75, 76, 77, 78. Certaines bornes des éléments 73 et 74 sont respectivement branchées sur la cathode du redresseur 2 et sur l'anode du redresseur 3. Les autres bornes des éléments 73 et 74 sont branchées sur le point 29. Certaines bornes des éléments 75 et 76 sont respectivement branchées sur la cathode du redresseur 4 et sur l'anode du redresseur 5. Les autres bornes des éléments 75 et 76 sont branchées sur le point 31. Certaines bornes des éléments 77 et 78 sont branchées sur la cathode du redresseur 6 et sur l'anode du redresseur 7, respectivement. Les autres bornes des éléments 77 et 78 sont branchées sur le point 33. Afin de limiter la vitesse d'accroissement du courant dans les circuits des redresseurs 9, 10, 11, 12, 13 et 14, le pont auxiliaire 8 comporte des éléments inductifs à saturation supplémentaires 79 et 80. L'élément 79 est inséré entre la borne 37 du pont 8 et le point 40. L'élément 80 est inséré entre la borne 38 du point 8 et le point 41. Des enroulements 84 et 85 (figure 6) des éléments inductifs 79 et 80, respectivement, (figure 5) son bobinés sur un circuit magnétique 86 commun. Le circuit magnétique 86 est réalisé en un matériau magnétique doux et sans entrefer. Afin de préserver la stabilité de commutation en cas d'asymétrie des phases dans le secteur 42 (figure 1), le convertisseur comporte également des éléments inductifs 81, 82 et 83 (figure 5) insérés entre les bon. s 17 et 20, 18 et 21, 19 et 22, respectivement. Sur la figure 7 est représenté le schéma équivalent du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur les figures 1 et 2 pour l'intervalle de commutation dans le groupe anodique des redre-seurs 4, 12, 14 et 6. Sur la figure 8 est représenté le schéma équivalent du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur la figure 5 pour l'intervalle de commutation suivant dans le groupe cathodique des redresseurs 3, 9, 11 et 5. Sur la figure 9 a, b, c, d, e, f, g, h, i, j, k, 1 sont représentés les diagrammes temporels du fonctionnement du convertisseur de courant compensateur piloté conformément au procédé proposé de commutation commandée et de blocage des redresseurs dudit convertisseur représenté sur les figures 1 et 7. La figure 9a représente la tension U du secteur alternatif 42 (figures 1, 7) en fonction du temps t. La tension U (figure 9a) est constituée par les tensions U1, U2 et U3 des trois phases (figures 1, 7). L'intersection d'une paire de tensions U1, U2 et' U3 est l'origine de lecture de l'angle de réglage. La durée de commutation définit la durée de l'intervalle de commutation t: - ss = 75 , g = La figure 9b représente le courant i de la bobine de réactance de lissage 39 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 9). La figure 9c représente les courants il, i2, i3 et i4, respectivement, des redresseurs 3, 9, 10, 2 (figure 1) en fonction du temps t (figure 9). La figure 9d représente les courants i5, i6, i7 et i8, respectivement, des redresseurs 4, 12, 11, 5 (figure 1) en fonction du temps t (figure 9). La figure 9e représente les courants ig, ilo, ill et il2, respectivement, des redresseurs 14, 6, 13 et 7 (figure 1) en fonction du temps t (figure 9). La figure 9f représente la tension U4 sur la bobine de réactance de lissage 39 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 9). La figure 9g représente la tension U5 sur le redresseur 14 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 9). La figure 9h représente la tension U6 sur le condensateur série 25 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 9). La figure 9i représente la tension U7 sur le redresseur 4 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 9). L'intervalle Cf de temps de blocage définit l'intervalle du blocage du redresseur 4 (figure 1). La figure 95 représente la tension U8 sur le redresseur 12 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 9). La figure 9k représente la tension Ug sur le condensateur série 24 en fonction du temps t (figure 9). La figure 91 représente la tension U10 sur le redresseur 6 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 9). La figure 10 a, b, c, d représente les diagrammes temporels du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur les figures 1, 7 lorsque la puissance nominale du convertisseur est dépassée. La figure 10a représente la tension U11 sur la bobine de réactance de lissage 39 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 10). Dans ce cas, t= 140. La figure lOb représente la tension U12 sur le redresseur 4 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 10). La figure lOc représente la tension U13 sur le redresseur 12 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 10). La figure 1Od représente la tension U14 sur le condensateur série 24 (figures 1, 7) en fonction du temps t (figure 10). La figure 11 a, b, c, d, e, f, g, h, i représente les diagrammes temporels du fonctionnement du convertisseur de courant compensateur piloté en régime d'inversion de l'énergie de courant continu. La figure lla représente la tension U du secteur alternatif 42 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 11) pour fi 300 et = 300. La figure llb représente le courant i13 de la source de courant continu 70 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 11). La figure îlc représente les courants i9, ilo, ill, il2, respectivement, des redresseurs 6, 14, 13, 7 (figure 5), en fonction du temps t (figure 11). La figure lîd représente les courants il, i2, i3, i4, respectivement, des redresseurs 3, 9, 10, 2 (figure 5), en fonction du temps t (figure 11). La figure île représente les courants i5, i6, i7, i8, respectivement, des redresseurs 4, 12, 11, 5 (figure 5), en fonction du temps t (figure 11). La figure 11f représente la tension U15 entre les points 41 et 40 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 11). La figure 11g représente la tension U16 sur le redresseur 3 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 11). La figure 11h représente la tension U17 sur le redresseur 9 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 11). La figure lli représente la tension U18 sur le condensateur série 23 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 11). La figure 12 a, b, c, d représente les diagrammes temporels du fonctionnement du convertisseur de courant compensateur piloté représenté sur les figures 5, 8 lorsque la puissance nominale du convertisseur est dépassée. La figure 12a représente la tension U19 entre les points 41 et 40 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 12). La figure 12b représente la tension U20 sur le redresseur 3 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 12). La figure 12c représente la tension U21 sur le redresseur 9 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 12). La figure 12d représente la tension U22 sur le condensateur série 23 (figures 5, 8) en fonction du temps t (figure 12). Sur la figure 13 sont représentées les courbes 87, 88, 89, 90, 91, 92 de variation du courant à inverser J, rapporté à une valeur de base égale à l'amplitude du courant de court-circuit dans les bornes communes 30, 32, 34 (figure 5), en fonction de l'angle de réglage ss , respectivement pour K = 0,4;-0,6; 0,8; 1,0; 1,2; 1,4, où K est le coefficient d'écart de la tension de la source de courant continu 70 (figure 5) par rapport à la tension nominale. La figure 14 a, b, c représente les diagrammes temporels des tensions U23, U24, U25 entre les points 41 et 40 (figure 5) pour trois cas de régime de panne dans le secteur alternatif 42, ctest-à-dire, respectivement, pour le cas d'un court-circuit de phase, pour le cas d'un court-circuit entre deux phases avec fermeture simultanée sur le point 46, et pour le cas d'un court-circuit entre deux phases. Le principe de fonctionnement du convertisseur de courant compensateur piloté pour la mise en oeuvre du procédé proposé de commutation commandée et de blocage de redresseurs consiste en ce qui suit. Les sorties 15 (figure 1) du bloc de commande 16 fournissent, en fonction des fluctuations de la tension U (figure 9a) du secteur alternatif 42, des signaux de commande aux électrodes de commande des redresseurs 2, 3, 4, 5, 6, 7 (figure 1) du pont principal 1 et des redresseurs 9, 10, 11, 12, 13, 14 du pont auxiliaire 8. Toute la période T (figure 9) de la tension U (figure 9a) du secteur 42 (figure 1) est divisée en six intervalles d'itération T/6 (figure 9). Les processus de commutation dans chaque intervalle d'itération T/6, lorsque la tension U est symétrique, se déroulent d'une façon identique, bien que durant la période T dans chaque intervalle T/6 deviennent conducteurs différents redresseurs parmi les redresseurs 2, 3, 4, 5, 6, 7, 9, 10, 11, 12, 13, 14 (figure 1) des deux ponts 1 et 8. Chaque intervalle d'itération T/6 est constitué par un intervalle de commutation g (figure 10a) et un intervalle d'intercommutation. Dans chaque intervalle d'intercommutation ne fonctionne que le pont principal 1 (figure 1). Dans l'intervalle II (figure lOa) fonctionne également le pont auxiliaire 8 (figure 1). La durée de l'intervalle de commutation & (figure l0a) est supérieure à zéro, mais inférieure à 600 électriques, en fonction du régime de fonctionnement du convertisseur et de la valeur du courant i (figure 9b) de la bobine de réactance 39 (figures 1, 7). Comme les processus de commutation dans les intervalles d'itération T/6 (figure 9) se déroulent d'une façon identique, on examinera ici le fonctionnement du convertisseur dans l'intervalle d'itération T/6 dans lequel la commutation du courant i (figure 9b) de la bobine de réactance de lissage 39 (figures 1, 7) s'effectue dans le groupe anodique des redresseurs 2, 4, 6 du pont principal 1, du redresseur 4 sur le redresseur 6. Durant l'intervalle d'intercommutation qui précède le processus de commutation décrit, ce sont les redresseurs 3, 4 du pont principal 1 qui conduisent.Dans ce cas, les courants il, i5 (figures 9c, d) des redresseurs 3, 4 (figure 7) sont égaux au courant i (figure 9b) de la bobine de réactance 39 (figure 7). Les tensions 9h, et Ug 9h, k) k) sur les condensateurs série 25, Les tensions U6 et U9 24 (figure 7) sont dues aux charges accumulées durant la commutation précédente. Au moment du début de la commutation, défini par la valeur de l'angle de réglage ss (figure 9a), le redresseur 14 (figure 7) devient conducteur et commence à laisser passer le courant ig (figure 9e). Le redresseur 4 (figure 7) est bloqué par la tension inverse U7 (figure 9i) due aux charges sur le condensateur de shuntage 28 (figure 7) et sur le condensateur série 25. Les condensateurs 25 et 28 sont mls en série à ce moment, et la tension U7 (figure 9i) est égale à la différence de potentiel au condensateur 28 (figure 7), qui est déterminée par la différence linéaire des tensions U3 et U2 (figure 9a) et de la tension U6 (figure 9h) au condensateur 25 (figure 7). Le courant i (figure 9b) de la bobine de réactance 39 (figure 7) shuntage 28, l'élément inductif 48, la source de tension 44 du secteur 42, le point 46, la source de tension 43 du secteur 42, l'élément inductif 47 et le redresseur 3. Ainsi, la tension U7 (figure 9i) appliquée au redresseur 4 (figure 7) à bloquer change, ce qui modifie la tension U8 (figure 9j) appliquée au redresseur 12 (figure 7). En outre, dés le début de l'intervalle de commutation g (figure 9a), à cause de la variation du nombre de charge sur le condensateur 28 (figure 7), les éléments inductifs 48 et 49 sont le siège d'une redistribution du courant i (figure 9b) de la bobine de réactance de lissage 39 (figure 7). Au moment où change la polarité de la tension U7 (figure 9i) appliquée au redresseur 12 (figure 7), le redresseur 12 devient conducteur et commence à laisser passer le courant i6 (figure 9d).Le courant i (figure 9b) de la bobine de réactance 39 (figure 7) reste le même et le courant ig (figure 91) du redresseur 14 (figure 7) diminue de la valeur du courant i6 (figure 9d) du redresseur 12 (figure 7). Ensuite, jusqu'à la fin de l'intervalle de commutation - (figure 9a), deux redresseurs 12 et 14 (figure 7) conduisent simultanément et laissent passer les courants respectifs i6, ig (figure 9d, e). La tension U6 (figure 9h) sur le condensateur 25 (figure 7) diminue alors jusqu'à zéro, et la tension Ug (figure 9k) sur le condensateur 24 augmente jusqu'à la valeur de la différence des tensions U3 - U4 (figure 9a) des phases commutées.Pour augmenter davantage les charges sur le condensateur 24 (figure 7) et, par conséquent, la tension Ug (figure 9k) utilisée dans l'intervalle de commutation & (figure 9a) suivant, le redresseur 6 (figure 7) devient conducteur après le changement de polarité de la tension U10 -(figure 91) qui lui est appliquée, et elle commence à laisser passer le courant i10 (figure 9e). Après la fin de la commutation, on applique au redresseur 14 (figure 7) la tension inverse U5 (figure 9g) due à la charge supplémentaire sur le condensateur 25 (figure 7), et par conséquent, de la tension U6 (figure 9h). Au même moment, on applique aussi au redresseur 12 (figure 7) la tension inverse U8 (figure 9j) due à la charge sur les condensateurs 28 et 24 (figure 7). Du début à la fin de la commutation la tension U4 (figure 9f) sur la bobine de réactance de lissage 39 (figure 7) crott. Après la fin de la commutation, la tension U4 (figure 9f) de la bobine de réactance 39 (figure 7) diminue et son courant i (figure 9b) passe par le redresseur 6 (figure 7), l'élément inductif 49, les sources de tension 45 et 43 du secteur 42, l'élément inductif 47 et le redresseur 3. Les condensateurs 24 et 25 sont alors mis hors circuit et les charges accumulées sur leurs armatures sont conservées. Lorsque la charge du convertisseur augmente, la durée de l'intervalle de commutation g (figure lOa) diminue. La vitesse d'accroissement de la tension U14 (figure 10d) sur le condensateur 24 (figure 7) augmente. Toutefois, comme l'intervalle de commutation t (figure lova) diminue, la valeur de la tension maximale U14 figure lOd) sur le condensateur 24 (figure 7) varie peu et il n'y a pas de surtension dans le circuit du convertisseur. Durant l'intervalle de commutation (figure lOa), la vitesse d'accroissement de la tension U12 (figure lOb) sur l'anode du redresseur 4 (figure 7) à bloquer s 'accrott, de même que la vitesse d'accroissement de la tension U13 (figure lOc) sur l'anode du redresseur 12 (figure 7) bloqué durant les intervalles de commutation g (figure lova) suivants. Donc, conformément à l'invention, lorsque le convertisseur est surchargé, c'est-à-dire si sa puissance nominale est dépassée, la stabilité de commutation est maintenue sans augmentation des tensions de commutation, et la valeur limite de la surcharge est définie par la vitesse admissible d'accroissement de la tension sur les anodes des redresseurs bloqués, autrement dit par le type de redresseurs choisi. S'il est nécessaire de réaliser un découplage galvanique du circuit d'alimentation du convertisseur de courant compensateur piloté et du secteur alternatif 42 (figure 1), il est utile de brancher sur les bornes communes 30, 32, 34 à courant alternatif les condensateurs 53, 54, 55 (figure 3), respectivement. S'il est nécessaire de réaliser une adaptation optimale du convertisseur de courant compensateur piloté sur le secteur alternatif 42 (figure 1), il est utile de brancher sur les prises communes 30, 32, 34 de courant alternatif le transformateur d'adaptation 59 (figure 4). Le convertisseur de courant compensateur piloté fonctionne en régime d'inversion de la façon suivante. Afin de passer en régime d'inversion, il est nécessaire de diminuer l'angle de réglage ss (figure lla).Dans l'intervalle de temps précédant la commutation, le courant i13 (figure llb) de la source de courant continu 70 (figure 5) passe par la bobine de réactance de lissage 39 (figures 5, 8), le redresseur 6, l'élément inductif 49, les sources de tension 45 et 43 du secteur 42 et le redresseur 3. Au moment initial de la commutation, le redresseur 11 devient conducteur et laisse paser le courant i7 (figure vile). Le redresseur 3 cesse de conduire, car il est attaqué par la tension inverse U16 (figure llg) dans l'intervalle de temps de blocage S de ce redresseur 3 (figure 8). Au moment initial de la commutation, le courant i13 (figure llb) de la source 70 (figure 8) passe par la bobine de réactance 39, le redresseur 6, l'élément inductif 49, les sources de tension 45 et 43 du secteur 42, l'élément inductif 47, le condensateur 26, le condensateur 24 et le redresseur 11. La tension inverse U17 (figure llh) sur le redresseur 9 (figure 8) diminue, et au moment où elle passe par zéro, le redresseur 9 devient conducteur et commence à laisser passer le courant i2 (figure lld). Le courant i13 (figure llb) de la source 70 (figure 8) reste alors inchangé, le courant i7 (figure vile) du redresseur 11 (figure 8) diminue, et dans le redresseur 9 apparatt le courant i2 (figure lld). Sur le condensateur 23 (figure 8), la tension U18 (figure lli) croît. Sur le redresseur 3 (figure 8), la tension directe U16 (figure llg) crott à une vitesse d'accroissement finale.Durant l'intervalle de commutation 2r (figure lia) la tension U15 (figure llf) entre les points 41 et 40 (figure 5) crott. La redistribution du courant il3 (figure lia) de la source 70 (figure 8) entre les éléments inductifs 47 et 48 pour les phases commutées commence depuis le début de l'intervalle de commutation (figure lia). A la fin de l'intervalle de commutation, le redresseur 5 (figure 8) devient conducteur et commence à laisser passer le courant i8 (figure île), les redresseur 9 et 11 (figure 8) cessent de conduire. Dans l'intervalle qui suit la- commutation décrite, c'est-à-dire dans l'intervalle d'intercommutation, les redresseurs 5 et 6 deviennent conducteurs et laissent passer, respectivement, les courants i8 et i10 (figures île, d) égaux en valeur au courant i13 (figure llb) de la source 70 (figure 8). La tension U15 (figure llf) entre les points 41 et 40 (figure 5) diminue. En cas d'augmentation de la charge du convertisseur, l'intervalle de commutation g (figure 12a) diminue, la vitesse d'accroissement de la tension directe U20 (figure 12b) sur le redresseur (figure 8) augmente et la vitesse d'accroissement de la tension U21 (figure 12c) sur le redresseur 9 (figure 8) bloqué augmente dans les intervalles de commutation & (figure 12a) suivants. Sur le condensateur 23 la vitesse d'accroissement de la tension U22 (figure 12d) s'accrott. Toutefois, la valeur maximale de la tension U22 n'augmente pas à cause de la réduction de la durée de l'intervalle de commutation g . Par conséquent, en cas de surcharge considérable du convertisseur, sa stabilité de commutation se trouve préservée sans surtentions dans la partie de puissance du convertisseur. La capacité d'absorption des surcharges du convertisseur est identique à celle en régime de compensation de la puissance réactive. Afin de varier la charge du convertisseur de courant compensateur piloté, on varie l'angle de réglage B (figures 11, 13). En cas d'augmentation de ssngle de réglage ss, le courant inversé I augmente. Les courbes 87, 88, 89, 90, 91, 92 de variation du courant inversé I en fonction de l'angle montrent que l'augmentation de la tension de la source 70, c'est-à-dire du coefficient K, accroît le courant I inversé. Le convertisseur peut fonctionner tant dans le domaine de la consommation de la puissance réactive, oùA > O, que dans le domaine de la génération de la puissance réactive, oùA Le réglage de la charge du convertisseur de courant compensateur pilotr en régime de compensation de la puissance réactive se fait de la manière décrite. En régime de génération de puissance réactive, l'angle de réglage )3(figure 9) varie peu dans le domaine de -909, de même que dans le domaine de +90 en régime de consommation de la puissance réactive. En régime de panne asymétrique dans le secteur 42 (figures 5, 8), peuvent avoir lieu trois cas de court-circuit: court-circuit de l'une des phases, c'est-à-dire de la source 43; court-circuit entre deux phases, c'est-à-dire entre les sources 43 et 44 avec mise simultanée sur le point 46; le cas de court-circuit entre deux phases, c'est-à-dire entre les sources 43 et 44. Pour chacun de ces cas on observe entre les points 41 et 42 dans les intervalles T/6 (figure 14) une -asymétrie de la tension représentée pour chaque cas particulier par des tensions respectives U23, U24 et U25 (figures 14 a, b, c). Comme on le voit sur la figure 14, la stabilité de commutation du convertisseur est préservée et la surtension dans la partie de puissance du convertisseur ne dépasse pas la valeur admissible. La présente invention permet de réduire les bonds de tensions inverses sur les redresseurs et élève la stabilité du convertisseur contre le décrochage de la commutation en régimes de compensation et d'inversion en cas de fluctuations symétriques de la tension du secteur alternatif et de la tension de la source de courant continu, ce qui rend sensiblement plus fiable l'alimentation en énergie du secteur alternatif en régimes de panne. En outre, la présente invention permet d'élargir le domaine de la capacité de réglage du convertisseur. La présente invention permet de continuer l'alimentation en énergie en régime autonome en cas d'avarie poussée dans le secteur alternatif (par exemple, en cas de destruction du système énergétique ou d'une perte de couplage avec le système énergétique lorsque la ligne de transport d'électricité est altérée). Bien entendu, 11 invention ntest nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent. REVENDICATIONS 1. Convertisseur de courant compensateur piloté, du type comportant un bloc de commande, un pont principal utilisant des redresseurs dont les électrodes de commande sont branchées sur le bloc de commande, au moins trois condensateurs de shuntage dont chacun est branché en parallèle aux bornes respectives à courant alternatif dudit pont principal, ainsi qu'une bobine de réactance de lissage sur laquelle sont branchées les bornes à courant continu dudit pont principal, ledit convertisseur étant caractérisé en ce qu'il comporte un pont auxiliaire utilisant des redresseurs dont les électrodes de commande sont branchées sur le bloc de commande, et au moins trois condensateurs en série dont chacun est intercalé entre les bornes respectives à courant alternatif du pont principal et les bornes respectives à courant alternatif du pont auxiliaire, les bornes à courant continu duquel sont reliées aux bornes homonymes à courant continu du pont principal et à la bobine de réactance de lissage, la borne de l'un des condensateurs en série, l'une des bornes à courant alternatif du pont principal et les bornes des deux condensateurs de shuntage correspondant étant réunies pour former une borne commune à courant alternatif reliée au secteur alternatif. 2. Convertisseur conforme à la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte au moins trois éléments inductifs, une borne de chacun desdits éléments inductitant branchée sur la borne commune à courant alternatif correspondante, et'l'autre borne de chaque élément inductif servant de sortie au convertisseur. 3. Convertisseur conforme à l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte en outre au moins trois condensateurs, une borne de chacun desdits condensateurs étant branchée sur la borne commune à courant alternatif correspondante, et l'autre borne de chaque condensateur servant de sortie au convertisseur. 4, Convertisseur conforme à l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comporte un transformateur d'adaptation dont certaines prises sont branchées sur les bornes communes à courant alternatif, et dont les autres prises servent de sorties au convertisseur. 5. Convertisseur conforme à l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comporte deux éléments inductifs à saturation supplémentaires, dont chacun est intercalé entre les bornes à courant continu correspondantes du pont auxiliaire et du pont principal. 6. Convertisseur conforme à la revendication 5, caractérisé en ce que les enroulements des deux éléments inductifs à saturation supplémentaires sont bobinés sur un circuit magnétique commun. 7. Convertisseur conforme à la revendication 6, caractérisé en ce que le circuit magnétique commun des deux élements inductifs à saturation supplémentaires est réalisé en un matériau magnétique doux et sans entrefer. 8. Convertisseur conforme à l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comporte également une source de courant continu dont une sortie est branchée sur la bobine de réactance de lissage, et l'autre sortie, sur l'un des éléments inductifs à saturation supplémentaires et sur la borne à courant continu du pont principal reliée à cet élément inductif. 9. Convertisseur conforme à l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comporte au moins trois éléments inductifs supplémentaires desquels chacun étant intercalé entre la borne à courant alternatif correspondante du pont principal et la borne à courant alternatif correspondante du pont auxiliaire. 10. Procédé de commutation commandée et de blocage des redresseurs du convertisseur de courant compensateur piloté, selon l'une des revendications 1 à 9, du type consistant à commuter le courant de la bobine de réactance de lissage d'un redresseur à un autre, à brancher le condensateur chargé au préalable sur le redresseur à bloquer et à faire agir le bloc de commande sur les électrodes de commande des redresseurs, caractérisé en ce que la commutation du courant de la bobine de réactance de lissage d'un redresseur à bloquer du pont principal au redresseur suivant de ce même pont principal est réalisée en commutant, au début de l'intervalle de commutation, le courant de la bobine de réactance de lissage de l'un des redresseurs du'pont principal au moins sur le redresseur suivant du pont auxiliaire à travers au moins l'un des condensateurs en série, et en commutant, à la fin de l'intervalle de commutation, le courant de la bobine de réactance de lissage d'au moins l'un des redresseurs du pont auxiliaire et d'au moins l'un des condensateurs en série, sur le redresseur de la phase suivante du pont principal, tandis que durant l'intervalle de commutation, le courant de la bobine de réactance de lissage est appliqué à au moins encore un redresseur du pont auxiliaire à travers au moins encore un condensateur série. 11. Procédé conforme à la revendication 10, caractérisé en ce qu'au moment initial de commutation est débloqué le redresseur de la phase suivante du pont auxiliaire, tandis que le redresseur de la phase précédente du pont principal est bloqué par une tension inverse due aux charges sur le condensateur de shuntage des phases commutées et sur le condensateur série de la phase suivante, lesdits condensateurs étant à ce moment mis en série et branchés sur ledit redresseur; ensuite, le redresseur de la phase précédente du pont auxiliaire est débloqué au moment du changement de polarité de la tension qui lui est appliquée, alors que sur le redresseur de la phase précédente du pont principal est également branché , au pas suivant de commutation, le condensateur série de la même phase. 12. Procédé conforme à la revendication 10, caractérisé en ce qu'au moment initial de la commutation sont débloqués simultanément les deux redresseurs des phases suivante et précédente du pont auxiliaire, tandis que le redresseur de la phase précédente du pont principal est bloqué par une tension inverse due à la charge résultante du condensateur de shuntage des phases commutées et du condensateur série de la phase suivante, lesdits condensateurs étant à ce moment mis en série et branchés sur ledit redresseur, ainsi qu'à la charge du condensateur série de la phase précédente, branché également, à ce moment, sur ledit redresseur. 13. Procédé conforme à la revendication 10, caractérisé en ce qu'au moment initial de la commutation, le redresseur de la phase précédente du pont auxiliaire est débloqué, et le redresseur de la même phase du pont principal est bloqué par une tension inverse due à la charge du condensateur série de la phase précédente; au pas suivant de commutation, le redresseur de la phase suivante du pont auxiliaire est débloqué au moment du changement de polarité de la tension qui lui est appliquée, alors que sur le redresseur de la phase précédente du pont principal sont également branchés le condensateur de shuntage des phases commutées et le condensateur série de la phase suivante, lesdits condensateurs étant, à ce moment, mis en série. 14. Procédé conforme à l'une des revendications 10 à 13, caracterisé en ce qu'à la fin de l'intervalle de commutation, à son dernier pas, le redresseur suivant du pont principal est débloqué au moment du changement de polarité de la tension qui lui est appliquée. 15. Procédé conforme à l'une des revendicatIons 10 à 13, caractérisé en ce qutà la fin de l'intervalle de commutation, à son dernier pas, le redresseur de la phase suivante du pont principal est débloqué après le moment de changement de polarité de la tension qui lui est appliquée, tout en conservant les charges supplémentaires accumulées sur les condensateurs en série des phases commutées durant l'intervalle de temps à partir du moment du changement de polarité de la tension sur le redresseur considéré du pont principal jusqu'à la fin de l'intervalle de commutation, afin de changer les tensions de blocage de l'un des redresseurs du pont principal au début de l'intervalle de commutation suivant. 16. Procédé conforme à l'une des revendications 10 à 13, caractérisé en ce qu'à la fin de l'intervalle de commutation, à son dernier pas, le redresseur de la phase suivante du pont principal est débloqué avant le moment du changement de polarité de la tension qui lui est appliquée, tout en conservant les charges supplémentaires accumulées sur les condensateurs en série des phases commutées, afin de changer les tensions de blocage de l'un des redresseurs du pont principal au début de l'intervalle de commutation suivant. 17. Procédé conforme à l'une des revendications 10 à 15, caractérisé en ce qu a la fin de 11 intervalle de commutation, à son dernier pas, le redresseur de la phase précédente du pont auxiliaire est bloqué par la tension inverse due à la charge sur le condensateur de shuntage des phases commutées et sur le condensateur série de la phase précédente, lesdits condensateurs étant, à ce moment, mis en série et branches sur ledit redresseur, alors que le redresseur de la phase suivante du pont auxiliaire est bloqué simultanément avec ledit redresseur par la tension inverse due à la charge sur le condensateur série de la phase suivante, mis, à ce moment, en parallèle avec ledit redresseur. 18. Procédé conforme à la revendication 16, caractérisé en ce qu'à la fin de l'intervalle de commutation, à son dernier pas, sont bloqués simultanément les redresseurs des phases précédente et suivante du pont auxiliaire en leur appliquant la tension directe au moyen d'impulsions de commande, 19. Procédé conforme à 11 une des revendications 10 à 16, caractérisé en ce qu'avant la fin de l'intervalle de commutation, le redresseur de la phase précédente du pont auxiliaire est bloqué en lui appliquant la tension directe au moyen d'une impulsion de commande. 20. Procédé conforme à l'une des revendications 10 à 16, caractérisé en ce qu'avant la fin de l'intervalle de commutation, le redresseur de la phase suivante du pont auxiliaire est bloqué en lui appliquant la tension directe au moyen d'une impulsion de commande.