L'invention est relative à un procédé et à un dispositif pour réduire les pertes en watt d'une tôle en acier électromagnétique, à grain orienté et à une tôle en acier électromagnétique à grain orienté présentant une faible perte en watt. D'une manière générale, une tôle en acier électromagnétique à grain orienté est constituée par des grains de cristal, dont la di- rection de magnétisation préférentielle, par exemple l'axe COQS, est parallèle à la direction de laminage, et l'orientation des grains de la tôle en acier électromagnétique à grain orienté se produit pendant le recuit final, durant lequel se produit la recristallisation secon- daire Les-tôles en acier électromagnétique à grain orienté qui sont produites généralement ont soit une orientation unique dans laquelle le plan ( 110) et l'axe l 1002 des grains de cristal sont respectivement parallèles à la surface de la tôle et à la direction de laminage, soit une double orientation dans laquelle le plan ( 110) et l'axe l 001 i des grains de cristal sont respectivement parallèles à la surface de la tôle et à la direction de laminage. Des tentatives ont étë faites pour accroître le degré d'orien- tation d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté pour que l'orientation des grains de tous les cristaux de la tôle soient virtuel- lement idéals ou, ( 110) l 0011, dans le cas d'une tôle en acier électro- magnétique à grain orienté présentant une orientation unique, et d'une manière générale la caractéristique d'excitation augmente et la perte en watt diminue quand le degré d'orientation augmente Ceoie résultat de ces tentatives, il est maintenant possible de produire industrielle- ment des tôles en acier électromagnétique à grain orienté qui présentent une densité de flux magnétique de 1,7 Tesla quand l'épaisseur de la tôle est de 0,3 mm Dans le but de réduire davantage la perte en watt, un procédé différent du procédé d'accroissement du degré d'orientation d' une tôle en acier électromagnétique à grain orienté doi t être employé. D'une autre manière, il est difficile de réduire davantage la perte en watt seulement en accroissant le degré d'orientation pour les raisons cidessous La perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté est fonction de la caractéristique d'excitation et de la taille des grains Plus précisément, la perte en watt d'une tôle en a- cier électromagnétique à grain orienté peut être réduite par l'accrois- sement de la caractéristique d'excitation et par la diminutionde la taille des grains La caractéristique d'excitation d'une tôle en acier électroma- 10608 2 - gnétique à grain orienté est généralement augmentée par l'accroissement de la taille des grains La taille des grains d'une tôle en acier élec- tromagnétique à grain orienté est normalement accrue par l'accroissement du degré d'orientation, mais cet accroissement simultané comporte un facteur qui augmente désavantageusement la perte en watt et un facteur qui avantageusement diminue la perte en watt par l'augmentation de la caractéristique d'excitation. Il est connu de diminuer la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté en appliquant une tension à la surface de la tôle Un procédé industriel pour appliquer une tension à la sur- face de la tôle implique l'application d'un film isolant à la surface de la tôle La réduction de la perte en watt due à l'application d'un film isolant est, cependant, limitée parce que la tension appliquée à la surface de la tôle par le film isolant est limitée La perte en watt la plus basse obtenue au moyen du procédé industriel d'application d'une tension mentionnée ci-dessus est approximativement de 1,03 watt/kg pour une fréquence de 50 Hz. Il est également connu de diminuer la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté par un glaçage de fini- tion, tel qu'un polissage chimique ou un polissage électrolytique, par- fois suivi par l'application d'un film isolant sur la surface de la tôle Cependant, ce procédé pour diminuer la perte en watt est désavan- tageux en ce sens que la perte en watt dépend largement du lisse de la tôle polie en acier Par conséquent, la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté sur lequel est disposé un film isolant, varie également largement parce que les propriétés du film iso- lant sont modifiées à cause du lisse de la tôle polie en acier. Dans la demande de brevet japonaise N O 50-35679 (de 1975), il a été proposé que la surface de la tôle en acier électromagnétique à grain orienté soit dentelée ou striée à l'aide d'un couteau ci d'un ma- tériau abrasif dans le but de réduire la perte en watt Le dentelage ou le striage aboutit inévitablement à la formation de fissures dans la tôle en acier électromagnétique à grain orienté, ainsi qu'à des irré- gularités autour des fissures Par conséquent, non seulement le facteur d'espace de la section laminée d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté est fortement diminué à cause de l'inégalité mentionnée ci-dessus, mais aussi la magnétostriction de la tôle d'acier est forte- ment augmentée à cause du dentelage ou du striage De plus, les bavures 10608 3 - qui sont formées aux deux extrémités des stries durant le striage, dé- bordent de la surface de la tôle, et quand les profils d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté sont laminés, les bavures sur lesdites sections dépassent à travers le film isolant appliqué sur la section adjacente Des propositions ont été faites pour éliminer les inconvénients dus au dentelage ou au striage et pour réduire la perte en watt en-dessous de celle obtenue en accroissant le degré d'orienta- tion. L'une des propositions exposées dans la demande de brevet japonaise No 53-137016 (de 1978) est qu'une déformation minime est pro- duite dans-la tôle en acier électromagnétique à grain orienté par rou- lage ou rotation d'une petite bille ou d'un disque sur la tôle d'acier sous une pression constante Une autre proposition exposée dans la de- mande de brevet japonaise NI 54-43115 (de 1979) consiste en ce qu'une déformation minime soit produite dans une tôle en acier électromagné- tique à grain orienté finie au glaçage par roulage ou rotation d'une petite bille ou d'un disque sur la tôle en acier finie par glaçage En fait, ces procédés éliminent les inconvénients dus au dentelage ou au striage et diminuent davantage les pertes en watt Cependant, ils im- pliquent encore des problèmes qui doivent être résolus d'un point de vue commercial L'un de ces problèmes est que lorsque la petite bille ou le disque roule ou tourne sur la tôle en acier électromagnétique à grain orienté pour produire une déformation minime, -la tôle d'acier doit être soit fixesoittransportée durant la production de cette défor- mation minime Un autre problème est qu'il est di fficile d'accroître la production de tôles d'acier car la vitesse relative de roulage ou de ro- tation d'une petite bille ou d'un disque sur une tôle en acier électro- magnétique à grain orienté est limitée. L'un des buts de la présente invention est de proposer un pro- cédé dans lequel la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté est diminuée par la réalisation d'une déformation minus- cule dans la tôle d'acier, dans lequel les fissures diminuant le fac- teur d'espace des sections laminées de la tôle d'acier ne se produisent pas, et par lequel la production de tôle en acier est augmentée. Un autre but de la présente invention est de proposer un dis- positif pour la mise en oeuvre du procédé mentionné ci-dessus. Une autre but de la présente invention est de proposer une tôle en acier électromagnétique à grain orienté qui a une faible perte 4 - en watt à cause des déformations produites et de bonnes propriétés de surface de telle sorte que le facteur d'espace des sections laminées soit élevé. Un procédé de réduction des pertes en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté selon la présente invention, est caractérisé en ce qu'après le recuit final d'une tôle d'acier pendant lequel se produit l'orientation des grains, on projette des particules sur des portions sélectionnées substantiellement linéaires de la tôle en acier électromagnétique à grain orienté, et de cette façon on pro- duit une déformation dans les zones d'impact desdites por- tions sélectionnées de la tôle en acier électromagnétique à grain orien- té. Un dispositif pour diminuer la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté selon la présente invention comprend: un plateau stationnaire comportant au moins une fente, un plateau coulissant pouvant être animé d'un mouvement alternatif qui est en contact avec ledit plateau stationnaire, et qui comporte une fente qui peut coïncider avec au moins une fente dudit plateau station- naire: et au moins un moyen pour projeter des particules dans la direction dudit plateau stationnaire. Un autre dispositif pour diminuer la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté selon la présente invention comprend: un tambour rotatif, un tambour rotatif présentant au moins une fente sur la surface cy- lindrique; et au moins un moyen pour projeter des particules, lesdits moyens étant -localisés à l'intérieur ou à l'extérieur dudit tambour rotatif. Une tôle en acier électromagnétique à grain orienté présen- tant une faible perte en watt selon la présente invention est caracté- risée en ce que des portions sélectionnées substantiellement linéaires de ladite tôle en acier électromagnétique à grain c-ienté ont des marques d'impact, qui sont formées par la projection de particules, et en ce que la déformation est produite par les marques d'impact Une tôle en acier électromagnétique à grain orienté présentant une faible perte en watt selon la présente invention est aussi caracté- 2 510608 - risée en ce que les portions sélectionnées substantiellement linéaires d'un film isolant, qui est appliqué sur la tôle en acier électromagné- tique à grain orienté, ont des marques d'impact qui sont formées par la projection des particules, et la déformation est pro- duite dans ladite tôle par les marques d'impact L'appella- tion tôle en acier électromagnétique à grain orienté inclut également les bandes ou lesfeuillardsde tôle en acier électromagnétique à grain orienté. Un dispositif pour projeter des particules suivant des por- tions sélectionnées substantiellement linéaires d'une tale en acier é- lectromagnétique à grain orienté, produisant une déformation dans les zones d'impact desdites portions sélectionnées de la tôle, selon la présente invention, comprend: un convoyeur sans fin dans lequel sont réalisées des fentes, disposées dans la direction la plus petite de la tôle en acier éle(ctromagnitique à grain orienté, ledit convoyeur sans fin étant disposé face à la tôle en acier électromagnétique à grain o- rienté et pouvant se déplacer à une vitess-a synchronisée avec la;itesse de transfert de la tôle; et un moyen pour projeter des particules, ledit moyen étant disposé à une distance prédéterminée du convoyeur sans fin. Les moyens pour projeter les particules peuvent être disposés à l'extérieur de la boucle fermée du convoyeur sans fin, mais ils peu- vent également être disposés d'une manière préférentielle à l'intérieur de la boucle fermée du convoyeur sans fin. Le convoyeur sans fin est habituellement disposé sous la tôle en acier électromagnétique à grain orienté, et il peut être transféré de telle sorte que les particules sont projetées vers le haut et-n'ob- turent pas les fentes Cependant, le convoyeur sans fin peut être dis- posé au-dessus de la tôle en acier électromagnétique à grain orienté, si l'on dispose un moyen pour éviter l'obturation des fentes, par exem- ple, en installant un convoyeur sans fin dans une position inclinée et en déplaçant la tôle en acier électromagnétique suivant une direction inclinée. Une tôle en acier électromagnétique à grain orienté contient 4 O ou moins de silicium et elle peut faire l'objet d'un recuit final durant lequel se produit l'orientation spécifique Par conséquent, lors- qu'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté fait l'objet d'une projection de particules, elle peut être pourvue ou non d'un film isolant Le film isolant peut être un film isolant secondaire constitué 10608 6- par un composé phosphateux ou organique et il peut avoir une épaisseur comprise entre 1 et 5 microns De plus, la projection de particules peut être réalisée postérieurement à l'opération de formage à chaud des plats. La projection des particules comporte uniquement la projec- tion de particules ou la projection de particules avec un fluide, tel que de l'air ou un mélange de gaz, au moyen d'un gicleur. Dans un mode préférentiel de réalisation, un dispositif selon l'invention comprend un moyen pour projeter des particules suivant des portions sélection- nées substantiellement linéaires d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté, et par ce moyen on produit une déformation dans les zones d'impact desdites portions sélectionnées substantielle- ment linéaires; Une paire de moyens pour mesurer la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté disposés devant et derrière la projection de particules, si l'on se réfère à la direction de la ligne de passage; et un circuit calculant la perte en watt pour déterminer la différence de la perte en watt due à la projection de particules, comparant ladite différence avec une référence en perte en watt, et contrôlant l'énergie de déformation impartie auxdites portions sélectionnées substantielle- ment linéaires, ledit circuit étant relié à la paire de moyens pour mesurer la perte en watt. Un dispositif selon un mode de réalisation de la présente invention comprend: un moyen pour projeter des particules suivant des portions sélection- nées substantiellement linéaires d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté, qui produisent une déformation dans les zones d'impact desdites portions sélectionnées; une paire de moyens pour mesurer la densité de flux magnétique, ladite paire de moyens étant disposée sur la ligne de passage de la tôle en acier électromagnétique à grain orienté, l'un des moyens étant disposé devant lesdits moyens de projection de particules et l'autre moyen étant disposé derrière lesdits moyens de projection de particules, si l'on se réfère au sens de déplacement; une paire de moyens pour appliquer une intensité de champ magnétique, ladite paire de moyens étant disposée sur la ligne de passage de la tôle en acier électromagnétique à grain orienté, l'un des moyens étant dis- posé devant lesdits moyens de projection de particules et l'autre moyen étant disposé derrière lesdits moyens de projection de particules si l'on se réfère au sens de déplacement de la tôle; et un circuit calculateur de la perte en watt pour déterminer la difi- férence de la perte en watt due à la projection de particules par com- paraison de cette différence avec une référence de perte en watt et en contrôlant l'énergie de déformation impartie auxdites portions sélec- tionnées substantiellement linéairement, ledit circuit étant relié à ladite paire de moyens pour mesurer la densité du flux magnétique et ladite paire de moyens pour mesurer l'intensité du champ magnétique. Dans un mode préférentiel de réalisation, un dispositif selon la présente invention comprend un circuit de calcul de la densité de flux magnétique pour comparer la densité de flux magnétique d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté avec une densité de flux magnétique prédéterminée et pour contrôler le taux de l'énergie de dé- formation. Comme particules projetées, on peut utiliserde la grenaille càcier, ou des billes en d'autre métal, des particules en résine orga- nique, des particules en céramique, et des particules en matériau in- dustriel Ces particules devront être essentiellement de forme sphérique. La présente invention est expliquée plus en détail en faisant référence aux dessins ci-joints: La figure 1 est une vue en plan d'un mode de réalisation d'un dispositif selon la présente invention. Le figure 2 illustre comment les billes en acier sont proje- tées suivant une portion sélectionnée substantiellement linéaire d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté selon le procédé de la présente invention. La figure 3, qui est semblable à la figure 2, illustre comment la projection des billes en acier est interrompue. La figure 4 illustre des modes de réalisation des portions sé- lectionnées substantiellement linéaires d'une tôle-en acier électroma- gnétique à grain orienté dans laquelle la déformation est produite par la projection de particules. La figure 5 est une vue d'un mode de réalisation d'un dispo- sitif selon la présente invention. La figure 6 est une vue en coupe du dispositif illustré à la 2 510608 -8- figure 5. La figure 7 est une vue d'un autre mode de réalisation d'un dispositif selon la présente invention, et une projection de particules peut être faite après un laminage à chaud. La figure 8 est une vue en coupe d'un mode de réalisation d'un dispositif selon la présente invention. La figure 9 est une vue semblable à la figure 8. La figure 10 est une élévation en coupe d'un mode de réalisa- tion d'un dispositif selon la présente invention. La figure Il est un graphique montrant la densité de flux ma- gnétique (B 8) et la perte en watt (W 17/50) obtenue comme résultat de la projection de particules. La figure 12 est un diagramme d'un mode de réalisation d'un dispositif comprenant un circuit de calcul de la perte en watt. Sur les figures 1 à 3, une tôle en acier électromagnétique à grain orienté est indiquée par le repère 1, et elle sera mentionnée dans la suite comme étant la tôle en acier 1 Cette tôle en acier 1 con- tient 4 % ou moins de silicium, et comme mentionné ci-dessus, elle a été l'objet d'un recuit final pendant lequel se produit l'orientation des grains. Par conséquent, lorsque la tôle en acier 1 est l'objet de la projection des particules, la tôle en acier 1 peut ou ne peut pas être munie d'un film isolant (non représentée) Le film isolant peut être un film isolant secondaire constitué par un phosphate ou un composé orga- nique et il peut avoir une épaisseur de 1 à 5 microns De plus, la pro- jection de particules peut être effectuée après le laminage à chaud. La tôle en acier 1 est déplacée dans une direction indiquée par la flèche sur la figure 1 et selon une ligne de passage Le plateau fixe 3 est disposé au-dessus de la tôle en acier 1 de telle sorte que l'on maintient une distance prédéterminée entre le plateau fixe 3 et la tôle en acier 1 Le plateau coulissant 4 est disposé sur le plateau fixe 3 et est relié à des moyens de déplacement 5, par exemple un vérin hydraulique ou pneumatique, par l'intermédiaire de la tige du piston 6. Par conséquent, le plateau coulissant 4 peut être animé d'un mouvement alternatif à l'aide des moyens de conduite 5 lorsque le plateau 4 est en contact avec le plateau fixe 3 Le plateau fixe 3 et le plateau cou- lissant 4 sont pourvus chacun d'une fente 2, la largeur de la fente 2 étant légèrement plus grande que l'épaisseur de la tôle en acier 1. 10608 9 - Lorsque les deux fentes 2 coïncident en raison du mouvement alternatif du platea J coulissant 4, les moyens de projection des particules 10 (figure 3), qui sont orientés vers la fente 2 du plateau coulissant 4, sont actionnés pour projeter des particules, par exemple des billes en acier 7, suivant des portions sélectionnées substantiellement linéaires (par la suite mentionnées comme étant les portions sélectionnées) de la tôle d'acier 1 (figure 2) Etant donné qu'un nombre de balles en a- cier 7 heurte les portions sélectionnées, un nombre de marques d'impact minuscules sont formées et une déformation est générée dans la zone des impacts Aussi, étant donné que les impacts sont dé- termirés par la forme des fentes 2 disposées dans la direction de la plus petite dimension de la tôle-en acier 1, les zones minuscules d'im- pacts présentent une configuration linéaire. Comme particules projetées, on peut utiliser non seulement des billes en acier mais aussi des billes en d'autres métaux, des particules en résine organique, des particules en céramique et d'autres particules en matériaux industriels Les particules devront avoir une forme essen- tiellement sphérique La projection des particules peut être obtenue avec l'injection d'un fluide, tel un gaz, par exemple de l'air ou un mélange d'un gaz et d'un liquide au moyen d'au moins un gicleur. Les billes en acier sont généralement utilisées pour décaper les produits en acier laminé La force d'impact des billes en acier utilisées dans le procédé selon la présente invention ne sera pas aussi importante que dans le cas du décapage, mais une force d'impact suffi- samment grande pour frapper légèrement la surface de la tôle en acier est suffisante pour réduire la perte en watt La force d'impact peut être avantageusement ajustée suivant le taux de projection, la taille, le matériau, et la dureté des particules et suivant la largeur des fentes 2, aussi bien que suivant la tension qui peut être appliquée à la tôle en acier qui est transférée Comme dans toute méthode de production de déformation dans une tôle en acier électromagnétique à grain orienté, une large part de la déformation ne réduit pas la perte en watt mais au contraire augmente la perte en watt. Dans la figure 4, les portions sélectionnées 8 de la tôle d'acier 1 sont linéaires, et sont substantiellement perpendiculaires à la direction de laminage de la tôle d'acier 1, et elles sont parallèles les unes aux autres Chacune des portions sélectionnées 8 est constituée par une ligne droite continue ou une courbe Mais chacune des portions 10608 - sélectionnées 8 peut être constituée par une ligné discontinue 8 a;;u une ligne courbe 8 b La largeur (S) des portions sélectionnées 8 est de préférence comprise entre 0,1 et 0,3 mm Les entailles d'impacts sont indiquées sur la figure 4 par la référence 11 L'aire des marques d'impact 11 est considérablement plus petite que celle des portions sélectionnées 8 Ces marques 11 ont un diamètre compris entre 60 et microns et leur profondeur est comprise entre 3 et 5 microns Il est important que la dimension des marques d'impact 11 soit petite et étroite pour réduire la perte en watt des tôles en acier 1 La tôle en acier 1 n'a pas de bavure autour des marques d'impact Il parce que les marques Il sont formées par la projection de billes d'acier (figures 2 et 3) Les zones de la tôle en acier 1 o la déformation est produite sont linéaires Plus précisément, ces zones sont définies par un grand nombre de petites zones d'impacts qui sont disposées linéaire- ment Bien que les portions sélectionnées 8 soient linéaires et substan- tiellement perpendiculaires à la direction de laminage, les portions sé- lectionnées d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté pré- sentées d'une autre manière, peuvent être sujettent à des projections de particules Par exemple, les portions discontinues ou continues, qui s'étendent linéairement ou non linéairement dans la direction de lamina- ge, peuvent être sujettent à des projections de particules. Lorsque la feuille en acier 1 présente un film isolant (non représenté), disposé sur celle-ci avant la projection de particules, les marques d'impact 11 n'endommagent pas sérieusement le film isolant. De plus, une diminution prononcée de la perte en watt est atteinte, par exemple, approximativement 0,08 watts/kg pour W 17/50, lorsqu'au même moment le facteur d'espace des sections laminées de la tôle en acier 1 n'est pas réduit d'une manière trop prononcée par les marques d'impact 11. La distance entre les portions sélectionnées 8, appelée dans la suite pas de déformation linéaire (p), est sélectionnée de préférence entre 3 et l Omm Le pas de déformation linéaire (p) peut être ajusté en agissant sur la vitesse alternative du plateau coulissant 4. Le plateau fixe 3 ainsi que le plateau coulissant 4 du dispo- sitif illustré à la figure 1 peuvent être pourvus d'une fente 2 ou d'une pluralité de fentes En vue de diminuer le pas de déformation linéaire (p), la vitesse de déplacement de la tôle d'acier, la vitesse de déplacement du plateau coulissant 4 ainsi que le nombre de fentes 2 10608 il - peuvent être augmentés L'accroissement du nombre de fentes 2 est plus avantageux pour diminuer le pas de déformation linéaire (p) que l'ac- croissement de la vitesse de déplacement relatif car cette vitesse re- lative alternative est limitée par la construction du plateau coulis- sant 4 et par les moyens de conduite 5. Le dispositif selon la présente invention, illustré aux fi- gures 5 et 6, comprend un tambour rotatif 9, qui peut être mis en ro- tation avec une vitesse circonférentielle qui est synchronisée avec la vitesse de transfert de la tôle d'acier 1 Les fentes 2 sont disposées sur les parois cylindriques 9 a du tambour rotatif 9, et la distance entre deuxfentes 2 correspond au pas de déformation linéaire (p) Il y a deux moyens pour projeter de&sparticules, par exemple les turbines , l'une des turbines 10 étant disposée à proximité de l'une des ex- trémités du tambour rotatif 9, et l'autre turbine 10 étant disposée à l'autre extrémité du tambour rotatif 9 Les deux turbines 10 projettent des billes en acier 7 à travers les ouvertures 9 b réalisées aux deux extrémités du tambour rotatif 9, et au travers des fentes 2 du tambour rotatif 9 suivant les portions sélectionnées (non représentées à la figure 6) Le dispositif illustré aux figures 5 et 6 peut être utilisé pour traiter des tôles en acier qui se déplacent à une grande vitesse par exemple, 100 mètres/minute de 200 à moins de 1 000 mètres/minute. Dans la figure 7, les turbines 10 sont disposées dans le tam- bour rotatif 9 Bien que deux turbines 10 soient illustrées, on peut en utiliser seulement une ou plus de deux pourvu que les moyens de projec- tion de particules soient orientés vers les fentes du tambour rotatif. Les dispositifs selon la présente invention sont pratiques, simples et bon marché du point de vue des coûts d'installation Etant donné que les billes en acier 7 sont recouvertes par un dispositif de recouvrement (non représentées), les coûts de fabrication du procédé selon la présente invention sont très bas. Dans les figures 8 et 9, la tôle d'acier 1 est déplacée au moyen d'un convoyeur:edeux rouleaux de pincement, ou d'autres machines de transfert (non représenté), dans une direction indiquée par la flèche (figures 8 et 9) suivant la direction de passage Un convoyeur sans fin 13, dans lequel sont réalisées des fentes 2, est installé sous la direc- tion de passage de la tôle d'acier 1 et face à celle-ci Les fentes 2 sont séparées les unes des autres par une distance prédéterminée et dis- posées suivant la direction la plus petite de la tôle en acier 1, par 2 510608 12 - exemple la direction perpendiculaire aux dessins La tôle d'acier 1 peut être disposée directement sur le convoyeur sans fin 13 Un moyen de projection des particules est installé à une distance prédéterminée de la tôle d'acier 1. Une force de centrifugation est impartie aux particules, par exemple les billes d'acier 7 de la figure 8, 7 a et 7 b de la figure 9, et 7 c et 7 d de la figure 10 par une turbine 14, ou des turbines 14 a et 14 b ou 14 c et 14 d, et des billes d'acier 7, 7 a, 7 b, 7 c et 7 d sont projetées sur l'une des surfaces de la tôle d'acier 1, par exemple la face intérieure de la tôle d'acier 1 Les fentes 2 réalisées dans le convoyeur sans fin 13, permettent aux billes d'acier 7, 7 a et 7 b de le * traverser, et les autres parties du convoyeur sans fin 13 sont proté- gées des billes d'acier 7, 7 a et 7 b Par conséquent, les billes d'acier 7, 7 a, 7 b, 7 c et 7 d ne sont pas projetaes sur la totalité de la surface inférieure de la tôle d'acier 1; mais elles sont projetées seulement sur des portions sélectionnées de la surface inférieure de la tôle d'acier 1, et elles sont orientées vers les fentes 2 Etant donné que les fentes 2 sont disposées suivant la plus petite direction de la tôle d'acier 1, lesdites portions sélectionnées sont substantiellement liné- aires De plus, étant donné qu'une multitude de billes d'acier 7, 7 a, 7 b, 7 c et 7 d heurtent les portions sélectionnées-, une multitude dc marques minuscules d'impact sont formées et une déformation est générée dans la zone d'impact. Le convoyeur sans fin 13 est mené et occasionnellement tendu à l'aide du rouleau 16. Les billes d'acier 7 illustrées à la figure 8 sont projetées verticalement à travers des fentes 2 vers la tôle d'acier 1 Les billes d'acier 7 a et 7 b illustrées à la figure 9 et les billes d'acier 7 c et ld illustrées à la figure 10 sont respectivement projetées vers le haut dans une direction non verticale par les turbines 14 a et 14 b et, 14 c et 14 d, qui sont dans une position inclinée La turbine 14 ainsi que les turbines 14 a, 14 b, 14 c et 14 d sont disposées à l'intérieur du capot 12 d'une machine soufflante, mais elles peuvent également être disposées à l'extérieur de ce capot. Les billes d'acier 7, 7 a, 7 b, 7 c et 7 d qui heurtent le con- voyeur sans fin 13 ou la tôle d'acier 1, sont recueillies au fond du capot 12 et elles sont recyclées à l'aide de dispositifs de ramassage et de circulation qui ne sont pas représentés. 10608 13 - La figure 12 illustre un diagramme d'un mode de réalisation d'un dispositif comportant un circuit de perte en watt Les sources d'énergie 21 a et 21 b comportent un mécanisme oscillateur présentant une fréquence commerciale et des bobines d'excitation 23 a et 23 b respecti- vement des appareils de détection 22 a et 22 b. Des appareils de détection 22 a et 22 b, comportent respecti- vement des bobines 24 a et 24 b pour mesurer la densité de flux magnétique de la tôle d'acier 1 et-es bobines 25 a et 25 b pour appliquer l'intensité du champ magnétique selon une valeur prédéterminée L'intégrateur 27 intègre l'intensité du champ magnétique en fonction du temps, et alors le voltage-engendré par la densité de flux magnétique, ledit voltage é- tant amplifié par le pré-amplificateur 28 et le voltage intégré qui est engendré par l'intensité du champ magnétique, sont multipliés dans le multiplieur 29 La sortie du multiplieur 29 est divisée par le signal de sortie d'un générateur de signal 31 pour ajuster l'aimede la section transversale de façon à obtenir la perte en watt de la feuille d'acier 1 avant la projection de particules Le micro-calculateur 36 soustrait la perte en watt obtenue d'une perte en watt de référence et produit la sortie 2 Le circuit de calcul de la perte en watt consiste en un inté- grateur 27, un pré-amplificateur 28, un multiplieur-29, un diviseur 30, un générateur de signal 31 pour ajuster l'airede la section transversale un intégrateur 32, un rectifieur 33, un diviseur 34 et un micro-calcula- teur 36 La sortie 2 du micro-calculateur 36 est transmise au premier moyen 26 par exemple le dispositif qui communique la déformation. L'intégrateur 32 intègre un voltage d'induction de la bobine 24 a pour mesurer la densité de flux magnétique, et le voltage d'induc- tion intégré estrectifié par le rectificateur 33 La densité de flux magnétique de la tôle d'acier 1 est obtenue par le diviseur 34 qui di- vise la sortie du signal du rectifieur 33 au moyen du signal de sortie d'un générateur de signal pour l'ajustement de l'aiyede la section transversale. Le diviseur 34 et le générateur de voltage de référence forment un circuit rétroactif négatif pour contrôler la densité de flux magnétique et les sources d'énergie 21 a et 21 b. Le dispositif 26 qui communique les déformations peut être de n'importe quel type pour projeter des particules sur les portions sélectionnées de la tôle d'acier 1, et par ce moyen produit uie défor- mation dans les zones d'impacts de la portion sélectionnée substantiel- 2 510608 14 - lement linéaire Un dispositif de détection 22 a est disposé sur la ligne de passage de la tôle d'acier 1 en avant du dispositif 26 qui communique la déformation, si l'on se réfère à la direction de la ligne de passage, et l'autre dispositif de détection 22 b est disposé derrière le dispositif 26 qui communique les déformations. Le micro-calculateur 36 génère un signal pour commuter pério- diquement les interrupteurs SW 1 et SW 2 et contrôle le dispositif 26 qui communique les déformations de la manière suivante: après que le micro- calculateur 36 ait reçu le signal de sortie du diviseur 30, la perte en watt de la tôle d'acier 1 après la projection des particules est sous- traite de la perte en watt avant la projection des particules de telle sorte à obtenir la différence de perte en watt; quand cette différence indique une diminution de la perte en watt, les forces qui communiquent les déformations sont maintenues et ajustées pour augmenter davantage cette différence; et quand cette différence indique une augmentation de la perte en watt, les forces qui communiquent les déformations sont a- justées pour diminuer cette perte en watt Le dispositif 26 qui commu- nique les déformations peut être contrôlé par le taux de projection des particules Le taux de projection des particules est de préférence com- pris entre 25 et 30 mètres/seconde quand la densité de flux magnétique B 8 de la tôle d'acier 1 est approximativement 1,95 et il est de préfé- rence compris entre 20 et 25 mètres/seconde lorsque la densité de flux magnétique B 8 de la tôle d'acier 1 est approximativement 1,95 Tesla La sortie 3 du micro-calculateur 36 est imprimée sur un format de sortie, et la perte en watt avant et après la projection des particules aussi bien que la longueur déplacée de la tôle d'acier 1 donnée dans le format de sortie, sont utilisées comme information dans les traitements ulté- rieurs de la tôle d'acier 1. La présente invention sera mieux expliquée au moyen d'un exemple. Exemple La projection de particules est obtenue à l'aide du dispositif illustré à la figure 3. La tôle d'acier 1 a une épaisseur de 0,3 mu et présente les propriétés magnétiques suivantes avant la projection de particules W 17/50: 1,00 rv 1,10 watts/kg B 8: 1,93 r) 1,96 Tesla W 17/50 est la perte en watt pour une densité de flux magnéti- -10608 - que de 1,7 Tesla et pour une fréquence de 50 Hz. Les conditions sous lesquelles les particules sont projetées sont les suivantes: Sorte de particules billes en acier 7 Diamètre nominal des billes en acier 7 0,3 mm Diamètre réel des billes en acier 7 entre 0,1 et 0,4 mm Taux de projection': entre 3 et 30 kg/minute/m 2 Vitesse de projection (vitesse des balles en acier 7) entre 12 et 52 mètres/seconde Pas de déformation linéaire (p) (distance entre deux fentes 2): mm Largeur des fentes 2 approximativement 0,7 mm Vitesse de déplacement de la tôle d'acier entre 0,3 et 3 mètres/minute W 17/50, qui a été mesuré par SST (mesure d'une feuille simple) et B 8 sont donnés par la figure 11 Comme il ressort de cette figure 11, quand la vitesse de projection était sélectionnée d'une manière ap- propriée, W 17/50 était réduit par comparaison avec W 17/50 avant la pro- jection de particules de telle sorte qu'une très faible perte en watt soit obtenue B 8 est largement réduit pour une vitesse de projection qui correspond à la diminution de W 17/5 O Une telle réduction de B 8 n'implique pratiquement aucun problème. 2 510608 16 - REVENDICATIONS 1 Procédé pour diminuer la perte en-watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté, caractérisé en ce que: après le recuit final de la tôle d'acier pendant lequel se produit l'orientation des grains, des particules 7, 7 a, 7 b, 7 c et 7 d sont projetées sur des portions 8 sélectionnées substantiellement linéaires de la tôle en acier électromagnétique à grain orienté 1, ce qui permet la production de dé- formations dans les régions d'impacts desdits portions sélectionnées de la tôle en acier électromagnétique à grain orienté 1. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les particules 7, 7 a, 7 b, 7 c, 7 d sont des particules métalliques. 3 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les particules 7, 7 a, 7 b, 7 c, 7 d sont des particules de résine organi- que. 4 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les portions 8 sélectionnées substantiellement linéaires de la tôle 1 en acier électromagnétique à grain orienté sont parallèles les unes aux autres. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que chacune des portions 8, 8 b sélectionnées substantiellement linéaires de la tôle 1 en acier électromagnétique à grain orienté est constituée par une ligne rectiligne continue ou par une courbe continue. 6 Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que chacune des portions 8 a sélectionnées substantiellement linéaires de la tôle 1 en acier électromagnétique à grain orienté est constituée par une ligne rectiligne discontinue ou par une ligne courbe discontinue. 7 Dispositif pour réduire la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté, caractérisé en ce qu'il com- prend: un plateau-fixe 3 comportant au moins une fente 2 un plateau coulissant 4 pouvant être animé d'un mouvement alternatif qui est en contact avec le plateau fixe 3 et qui comporte une fente 2 pouvant coïncider avec au moins l'une des fentes 2 dudit plateau fixe 3; et un moyen 10 pour projeter les particules vers le plateau fixe 3. 8 Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le moyen 10 pour projeter les particules est une turbine ou un gi- cleur. 17 - 9 Dispositif pour réduire la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté, caractérisé en ce qu'il com- prend un tambour rotatif 9 présentant au moins une fente 2 sur sa sur- face cylindrique, et au moins un moyen 10 pour projeter des particules, ledit moyen étant disposé à l'intérieur ou à l'extérieur dudit tambour rotatif. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'un au moins des moyens 10 pour projeter les particules est cons- titué par une turbine ou un gicleur. il Dispositif pour projeter des particules sur des portions sélectionnées substantiellement linéaires d'une tôle en acier électro- magnétique à grain orienté, permettant de réaliser des déformations dais'les zones d'impacts desdites portions sélectionnées de-ladite tôle en acier électromagnétique à grain orienté, caractérisé en ce qu'il comprend: un convoyeur sans fin 13 dans lequel sont réalisées des fentes 2, lesdites fentes étant espacées les unes des autres d'une distance prédéterminée, et disposées suivant la plus petite direction de ladite tôle 1 en acier électromagnétique à grain orienté, et ledit convoyeur sans fin 13 étant disposé face à la tôle 1 en acier électro- magnétique à grain orienté et pouvant se déplacer à une vitesse syn- chronisée avec la vitesse de déplacement de ladite tôle 1 en acier é- lectromagnétique à grain orienté; et un moyen 14, 14 a, 14 b, 14 c, 14 d pour projeter des particules 7, 7 a, 7 b, 7 c, 7 d, lesdits moyens étant disposés à une distance prédéterminée du convoyeur sans fin. 12 Dispositif pour réduire la perte en watt d'une tôle en acier électromagnétique à grain orienté au moyen de déformations com- muniquées sélectivement à la surface de ladite tôle en acier électro- magnétique à grain orienté, caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen 14, 14 a, 14 b, 14 d pour projeter des particules sur des portions 8 sé- lectionnées substantiellement linéaires de la tôle 1 en acier électro- magnétique à grain orienté, permettant de produire une déformation dans les zones d'impacts ainsi obtenues de la portion 8 sélectionnée substantiellement linéaire; une paire de moyens 24 a et 24 b pour mesurer la perte en watt de ladite tôle 1 en acier électromagnétique à grain orienté avant et après la projection de particules 7, 7 a, 7 b, 7 c, 7 d; et un circuit de calcul de la perte en watt 27, 28, 29, 30, 32, 33 pour calculer la différence entre la perte en watt due à la projection de particules 7, 7 a, 7 b, 7 c, 7 d, en comparant ladite différence avec une 18 - perte en watt de référence et en contrôlant l'énergie de déformation impartie auxdites portions 8 sélectionnées substantiellement linéaires, ledit circuit étant relié à ladite paire de moyens pour mesurer la perte en watt 24 a, 24 b. 13 Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comprend une paire de moyens 25 a et 26 b pour appliquer une inten- sité de champ magnétique, ladite paire de moyens étant disposée sur la ligne de passage de ladite tôle 1 en acier électromagnétique à grain orienté, l'un de ces moyens 25 a étant disposé en avant desdits moyens 14, 14 a, 14 b, 14 c, 14 d qui projettent des particules et l'autre moyen b étant disposé en arrière desdits moyens 14, 14 a, 14 b, 14 c, 14 d pour projeter des particules, si l'on considère la direction de la ligne de passage. 14 Tôle en acier électromagnétique à grain orienté présen- tant une faible perte en watt, caractérisée en ce que des portions 8 sélectionnées substantiellement linéaires desdites tôles 1 en acier électromagnétique à grain orienté présentent des marques 11 d'impact qui sont provoquées par la projection de particules, et la déformation résulte des marques d'impact 11. 15 Tôle en acier électromagnétique à grain orienté présen- tant une faible perte en watt, caractérisée en ce que les portions 8 sélectionnées substantiellement linéaires d'un film isolant qui est appliqué à ladite tôle en acier électromagnétique à grain orienté pré- sentent des marques d'impact Il dues à la projection de particules, et la déformation est produite dans ladite tôle en acier électromagné- tique à grain orienté par lesdites marques d'impact 11. 16 Tôle en acier électromagnétique à grain orienté selon l'une quelconque des revendications 14 ou 15, caractérisée en ce que les marques d'impact 11 ont un diamètre compris approximativement entre 60 et 80 microns et une profondeur comprise approximativement entre 3 et 5 microns.