La présente invention concerne des perfectionnements aux dispositifs générateurs d'un flux gazeux sous pression relativement à la pression ambiante. Les dispositifs générateurs visés sont notamment ceux du genre décrit dans les deui brevets français de la Demanderesse déposés l'un le 9 Octobre 1967 pour n Perfectionnements aux distributeurs à bouton-poussoir à phases séparées "; l'autre lé 3 Avril 1968 pour " Dispositif pour la production d d'un flux gazeux sous pression et ses applications industrielles ", lequel constitue une généralisation du domaine d'application des moyens décrits dans le brevet déposé le 9 Octobre 1967. Un tel dispositif est remarquable en ce qu'il comprend une enceinte étanche pourvue d'au moins une valve d'échappement et dans laquelle est enfermé un gaz liquéfié dispersé au sein d'un support lacunaire. De préférence, ce support lacunaire assure la rétention du gaz propulseur, notamment par adsorption, de sorte que l'enceinte ne contient pas de propulseur à l'état liquide susceptible de 8 t écouler. De tels générateurs sont avantageusement applicables aux distributeurs aérosols. Dans le second des brevets précités, on a défini le pouvoir de rétention de diverses poudres ou mélanges de poudres douées de propriétés absorbantes vis à vis des propulseurs liquéfiés. n ressort des tableaux publiés que la poudre qui présente le meilleur pouvoir de rétention est une certaine silice précipitée synthétique de densité apparente 0,05 et on a indiqué les pouvoirs de rétention des mélanges de cette silice particulière, soit avec l'alumine légère hydratée, soit avec une silice fossile ac titre. L'emploi de ce type de poudres est avantageux quand on peut introduire, par tassement dans le réservoir à propulseur, la quantité de poudre absorbante nécessaire à l'absorption de la quantité de propulseur quton veut y loger. En général, pour tenir compte des règlementations en vigueur, le volume de propulseur liquéfié luron introduit dans le réservoir est de l'ordre de 80 tjO du volume libre intérieur, le volume du propulseur liquéfié étant mesuré à 200C. Le volume réel de la poudre nécessaire pour l'absorption du propulseur étant faible, le volume libre intérieur n'est que lé gé rement diminué. Sis dans la pratique, il est souvent difficile d'introduire avec tassement la poudre ou le mélange de poudres dans le réservoir. On est alors amené à préférer l'introduction d'une poudre ou d'un mélange de poudres dans le réservoir par simple écoulement, sans aucun tassement, même si ce procédé oblige à utiliser un réservoir de plus grande capacité pour loger une quantité donnée de propulseur. La présente invention a pour but d'augmenter la quantité de propulseur pouvant Btre introduite sans tassement dans un réservoir déterminé. Cette invention est basée sur la découverte surprenante qu'il était possible par un mélange de supports lacunaires, d'augmenter notablement le pouvoir de rétention de la phase solide contenue dans ltenceiate. Suivant l'invention, le dispositif générateur d'un flux gazeux sous pression, comprenant une enceinte étanche qui est pourvue dtau moins une valve d'échappement et dans laquelle est enfermé un gaz liquéfié dispersé au sein d'un support lacunaire à l'état pulvérulent, est caractérisé en ce que le support pulvérulent est constitué par un mélange de deux types de poudres absorbantes, à savoir une poudre à grains fins et une poudre à grains plus grossiers présentant des cavités dans lesquelles peuvent s'insu rer les grains des poudres du premier type. Selon une réalisation préférée de l'invention, le mélange de poudres absorbantes comprend environ 80 j%' en poids de vermiculite expansée ayant une densité apparente d'environ 0,17 et des grains ne dépassant pas 1 mm et environ 20 ss en poids de silice synthétique ou de silice fossile activée. Grince aux propriétés remarquables de la vermiculite expansée qui seront décrites plus loin, le pouvoir de rétention, exprimé en volume, d'un tel mélange de poudres absorbantes est supérieur à celui qüi-résulterait de l'application de la règle des mélanges aux pouvoirs de rétention des différents constituants. D'autres particularités de l'invention résulteront encore de la description ci-après. Aux dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs : - la Fig. 1 est un graphique représentant la variation de la densité apparente du mélange de vermiculite expansée et de silice synthétique en fonction du pourcentage de silice dans le mélange. - la Fig. 2 représente la variation du pouvoir de rétention, en volume, du même mélange en fonction du mEme pourcentage. - la Fig. 3 et la Fig. 4 représentent les variations des mes grandeurs que ci-dessus pour un mélange de vermiculite expansée et de silice fossile activée. La vermiculite expansée est une sorte de mica qui a subi un traitement tendant à écarter les lamelles les unes des autres pour créer des vides entre ces lamelles. La qualité qui convient le mieux à l'usage d'absorbant des propulseurs liquéfiés est formée de grains de diamètre inférieur ou égal à 1 mm; sa densité apparente est de 0,17 environ. Le pouvoir de rétention de la vermiculite vis à vis des propulseurs(tel que ce pouvoir de rétention est défini dans le brevet déposé le 9 Octobre 1960, est nettement inférieur à celui des silices précipitées : c'est ainsi que 1 g de vermiculite peut retenir 2,8 à 3 g de dichlorodifluorométhane liquide, alors que 1 g de silice précipitée de densité 0,05 retient de 16 à 19 g de dichlorodifluorométhane liquide. La propriété intéressante et inattendue de la vermiculite est que ce produit est susceptible de se mélanger à la silice précipitée ou à la silice fossile activée de telle façon que le mélange garde sensiblement la meme densité apparente que la vermiculite, jusqu'à une certaine proportion d'adjuvant au lieu de donner une densité apparente intermédiaire entre celle;des 2 constituants; par contre, le pouvoir de rétention (exprimé en poids) du mélange reste bien intermédiaire entre les pouvoirs de rétention (exprimés en poids) de chacun des 2 constituants. Si, au lieu d'exprimer le pouvoir de rétention en poids, on l'exprime en volume, ccest--dire si on le définit comme étant le nombre de cm3 de gaz liquéfié retenus par 1 cm3 de poudre non tassée, on constate, comme cela a été signalé plus haut, que le pouvoir de rétention (en volume) du mélange est supérieur à la moyenne des pouvoirs de rétention (en volume) des constituants et souvent même à celui du constituant le plus absorbant.Ainsi les résultats expérimentaux suivants ont été obtenus avec deùx qualités de vermiculite. Produit absorbant Densité Pouvoir de rAtgaihs apparte exprimé en volume pour la poudre non t usée Silice synthétique seule 0,05 0,50 Mélange 10 % Silice synthétique 90% Vermiculite o,165 0,60 Mélange 20% Silice synthétique 80% Vermiculite 0.162 0.69 Vermiculite seule 0,2 0,46 Silice fossile activée 0,10 0,38 Mélange 10 de silice fossile 90 % vermiculite 0,2 0,53 Mélange 20 i0 silice fossile 80 % vezrniculite 0,19 0,54 Ces observations sont confirmées par les courbes des Fig.1 1 à 4. La courbe Â (Pig. 1) où l'on a porté en abscisses le pourcentage de silice synthétique dans la vermiculite expansée et en ordonnées la densité apparente en kg/litre, montre que la densité apparente d d'un mélange non tassé de vermiculite expansée et de silice synthétique reste sensiblement constante (de l'ordre de 0,i65) tant que le pourcentage, en poids, de silice ne dépasse pas 20 %.Au-delà de cette limite, qui correspond à la saturation, par la silice, des espaces libres dans les grains de vermiculite, la densité apparente se met à décroître comme celle d'un mélange classique pour se rapprocher de celle de la silice synthétique, qui est seulement de 0,050. La courbe 3 (fig. 2) où l'on a porté les mimes grandeurs en abscisses et en ordonnées le pouvoir de rétention R en volume, montre que ce pouvoir de rétention R en volume (tel que défini ci-dessus) du même mélange augmente tant que la densité apparente reste constante pour atteindre un maximum de 0,69 environ correspondant à un mélange à 20 % de silice synthétique ; ensuite il décroft en même temps que la densité apparente, mais plus lentement que celle-ci. les courbes C et D (Fig. 3 et 4) sont les homologues des courbes A et B quand on remplace la silice synthétique par la silice fossile activée. Dans ce cas la densité apparente commence à décroître dès que le pourcentage de silice dépasse 10% le maximum. de pouvoir de rétention en volume est encore atteint avec 20 $ de silice dans le mélange, mais ce maximum ntest que de 0,55. La propriété particulière des mélanges absorbants contenant de la vermiculite expansée rend ceux-ci particulièrement intéressants dans les cas où on désire remplir les réservoirs de propulseur avec une poudre absorbante, sans avoir à effectuer d'opération de tassement de cette poudre. n est bien évident que d'autres mélanges de poudres absorbantes que ceux decrits dans les exemples ci-dessus peuvent entre utilisés, à titre de variantes, sans sortir du cadre de l'inven- tion. Ainsi, la vermiculite expansée pourrait titre remplacée par un autre produit expansé, tel que la sillimanite. REVENDICATIONS 1. Dispositif générateur d'un flux gazeux sous pression, comprenant une enceinte étanche qui est pourvue d'au moins une valve d'échappement et dans laquelle est enfermé un gaz liquéfié dispersé au sein d'un support lacunaire à l'état pulvérulent, caractérisé en ce que le support pulvérulent est constitué par un mélange de deux types de poudres absorbantes dont un type de poudre à grains fins et un type de poudre à grains plus grossiers présentant des cavités dans lesquelles peuvent stinsérer les grains des poudres du premier type. 2. Dispositif conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que le type de poudre à grains grossiers est constitué par de la vermiculite expansée. 3. Dispositif conforme à la revendication 2, caractérisé en ce que le mica expansé est de la vermiculite expansée ayant une densité apparente sensiblement égale à 0,17 et constituée de grains dont les dimensions ne dépassent pas 1 mm. 4. Dispositif conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que le type de poudre à grains fins est constitué par de la silice très divisée. 5. Dispositif conforme'à la revendication 4, caractérisé en ce que la silice très divisée est une silice synthétique ayant une densité apparente comprise entre 0,03 et 0,12. 6. Dispositif conforme à la revendication 4, caractérisé en ce que la silice très divisée est une silice fossile activée ayant une densité apparente comprise entre 0,10 et 0,16. 7. Dispositif conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que le type de poudre à grains fins constitue entre 10 ss et 30 ', en poids du mélange et de préférence entre 15 % et 25 :o et le type de poudre à grains grossiers constitue entre 70 ,0 et 90 % en poids du mélange et de préférence entre 75 , et 85 ,ó. 8. Dispositif conforma à la revendication 1 et caractérisé en ce que la poudre à grains grossiers est constituée par de la sillimanite expansée. 9. Dispositif conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que le mélange de poudres absorbantes est introduit dans l'encein- te étanche par simple écoulement.