La présente invention concerne le domaine des mesures électriques et plus particulièrement les procédés de mesure des paramètres électriques de la portion shuntée d'un circuit et les appareils de mesure des caractéristiques thermiques de milieux agressifs. Elle est utilisable pour mesurer la température, les conductibilités thermique et électrique et le degré de turbulence de milieux agressifs. Un des problèmes les plus délicats de la technique de mesure dû au développement de la chimie des matières agressives et de la technique des recherches à haute température ast actuellement celui de la mesure des paramètres de milieux agressifs. Or, si le problème de la mesure de la pression des milieux agressifs est résolu par la création d'un capteur à membrane, celui de la mesure des carac téristiques thermiques reste posé. Les appareils connus de mesure des caractéristiques thermiques, par exemple de température, des milieux agressifs comportent des capteurs thermiques de divers types, introduits dans les milieux agressifs sous gaine de protection en matériaux résistant à la corrosion. Dans un nombre de cas dont, par exemple, celui des vapeurs de métaux alcalins, l'enceinte et les gaines de protection sont métalliques. Les appareils de mesure cités ci-dessus présentent un certain nombre de désavantages graves. Premièrement, les indications fournies par les capteurs desdits appareils sont altérées par les pertes de chaleur dans les gaines de protection. Deuxièmement, ces appareils ont une grande inertie thermique. Les tentatives de diminuer l'inertie thermique et d'augmenter la précision de mesure en réduisant l'épaisseur de paroi de la gaine de protection, sont le plus souvent inefficaces. Les erreurs en question sont parfois absolument inadmissibles. Ainsi, pour étudier les écoulements turbulents, on fait souvent appel à des anémomètres à fil chaud dont les éléments thermosensibles sont réalisés avec du fil d'un diamètre de 0,05 à 0,02 mm.Le gainage de l'élément thermosensible de l'anémomètre à fil chaud rend cet appareil complètement inapte au service. L'appareil de mesure le plus sensible et présentant le moins d'inertie est celui dont l'élément thermosensible est placé directement dans le milieu agressif sans gaine de protection. Pourtant, la mise en place de ltélément thermosensible dans le milieu agressif même contenu dans une enceinte métallique, statère difficile du fait que dans un nombre de cas pratiques, il est impossible de trouver des isolateurs pour sortir les électrodes du capteur de l'enceinte métallique. Ainsi, même les isolateurs tels que ceux en oxyde d'aluminium, en oxyde de béryllium, en quartz ou autres ne peuvent pas résister aux vapeurs de métaux alcalins. Si l'on raccorde les sorties de l'élément thermosensible directement à la surface interne de l'enceinte métallique renfermant le milieu agressif, ledit élément thermosensible s'en trouve shunté. I1 existe un procédé de mesure des paramètres électriques de la portion shuntée d'un circuit dans lequel les paramètres des éléments en dérivation sont connus et le calcul des grandeurs cherchées se fait à partir des indications fournies par des instruments installés en dehors de la portion shuntée du circuit, et des paramètres connus des éléments de shuntage. Cependant, ce procédé existant présente des désavantages qui le rendent inapplicable dans un grand nombre de cas. En premier lieu, la mesure des paramètres de la portion shuntée du circuit n'est possible que si l'on connais ceux des éléments de shuntage. En second lieu, la précision de ces mesures tient à la précision avec laquelle sont connus les paramètres des éléments de shuntage. Le but de la présente invention consiste à remédier aux inconvénients ci-dessus. La présente invention se propose de mettre au point un procédé de mesure des paramètres électriques de la portion shuntée d'un circuit qui n'implique pas la connaissance de paramètres des élé ments de shuntage, et de réaliser des appareils de mesure de caractéristiques thermiques mettant en application ledit procédé, qui assurent une haute précision et présentent une faible inertie. Elle a donc pour objet un procédé de mesure des paramètres électriques de la portion shuntée d'un circuit caractérisé en ce que les extrémités de la portion shuntée du circuit sont reliées à une source d'alimentation réglable, une partie du circuit de dérivation étant raccordée à une autre source d'alimentation réglable, dite supplémentaire, et à l'aide desdites sources d'alimentation, on produit dans le circuit shunté et ladite partie du circuit de dérivation des chutes de tension telles que le courant dans le reste du circuit de dérivation soit nul, et on procède à la mesure des paramètres électriques de la portion shuntée du circuit. I1 est utile que dans le cas de circuits à courant continu, lesdites chutes de tension soient de valeur égale mais de sens opposé, et que dans le cas de circuits à courant alternatif, lesdites chutes de tension soient d'amplitude égale et en phase. L'invention a égalemen; pour objet un appareil de mesure pour la mise en oeuvre du procédé de mesure des caractéristiques thermiques des milieux agressifs contenus dans une enceinte métallique tel que défini ci-dessus, ledit appareil comportant un capteur thermique raccordé à un circuit de mesure et étant caractérisé en ce que les sorties dudit capteur thermique sont en liaison électrique avec la surface interne de ladite enceinte métallique, ledit circuit de mesure étant relié à la surface externe de ladite enceinte en des points se trouvant à proximité immédiate des points de raccordenLent des sorties du capteur thermique, et en ce qu'il comprend en outre un circuit compensateur comprenant une source d'alimentation réglable branché entre l'un des points de raccordement du circuit de mesure et un point quelconque de la surface externe de l'enceinte, un galvanomètre étant monté entre ledit point quelconque et l'autre point de raccordement du circuit de mesure. I1 est avantageux que dans l'appareil de mesure le circuit de mesure soit réalisé sous la forme d'un montage en série d'une résistance étalon et d'une source de courant continu, que le circuit compensateur se présente comme un montage en série d'un ampèremètre et d'une résistance étalon variable, que l'une des connexions du circuit compensateur soit raccordée à la résistance etalon du circuit de mesure au point de connexion entre celle-ci et la source d'alimentation, que l'autre connexion dudit circuit de compensation soit reliée à un point quelconque de la surface externe de l'encein- te et que l'une des connexions dudit galvanomètre soit raccordée à la surface externe de l'enceinte en un point de connexion de la résistance étalon au circuit de mesure. Comparé aux procédés existants, le procédé selon l'invention pré sente cet avantage qu'il n'implique pas la connaissance des caractéristiques des éléments de shuntage pour déterminer les paramètres électriques de la portion shuntée du circuit et que la précision des mesures dépend de la précision des instruments utilisés. D'autres caractéristiques de l'invention apparaitront au cours de la description qui va suivre. Aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemples - la Fig. 1 représente le schéma de principe de la portion shuntée d'un circuit à courant continu selon l'invention; - la Fig. 2 est un schéma de principe de la portion shuntée d'un circuit à courant alternatif selon l'invention; - la Fig. 3 représente un appareil de mesure de température de milieux agressifs par la méthode potentiométrique selon l'invention; - la Fig. 4 représente un appareil de mesure de température de milieux agressifs par la méthode de zéro selon l'invention; - la Fig. 5 représente un appareil de mesure du coefficient de conductibilité thermique de gaz et de liquides agressifs selon 1'invention; - la Fig. 6 représente un appareil de mesure de la conductibilité électrique de gaz et de liquides agressifs selon l'invention;; - la Fig. 7 représente un appareil de mesure des fluctuations de la vitesse d'écoulement (du degré de turbulence) de gaz et de liquides agressifs selon l'invention. Le problème de mesure des paramètres électriques de la portion shuntée d'un circuit peut se résoudre, à l'aide du procédé selon l'invention de la façon suivante. Une certaine portion 1 du circuit (Fig. 1) est shuntée par des éléments 2, 3 et 4. Les conditions de fonctionnement permettent de brancher le circuit de mesure "a" seulement sur la partie extérieure non shuntée du circuit au-dessus ou au-dessous des points de connexion 5 et 6 des éléments de dérivation 2, 3 et 4. On branche aux points 5 et 6 un circuit de mesure "a" composé d'une source d'alimentation réglable 7. Dans ces conditions, le courant produit par la source d'alimentation réglable 7 va traverser tant la portion shuntée 1 que les éléments de dérivation 2, 3 et 4.On raccorde maintenant aux éléments de dérivation 3 et 4, par exemple aux points 8 et 6, un circuit compensateur "b" constitué par une source d'alimentation réglable supplémentaire 9, et on produit à l'aide de ladite source d'alimentation une chute de tension entre les points 8 et 6 égale et opposée à celle entre les points 5 et 6, due à la source d'alimentation 7. On relève l'égalité des tensions sur un galvanomètre 10 raccordé à l'élément de dérivation 2 aux points 5 et 8. Etant donné que la résistance de l'élément de dérivation 2 a une valeur finie et si les extrémités de cet élément 2 sont à un même potentiel, le courant y est nul. Le courant dans la portion shuntée 1 du circuit est alors égal en grandeur et en signe à celui s'écoulant dans le circuit de mesure "a", c'est-à-dire dans le circuit de la source d'alimentation réglable 7.Il est maintenant possible de mesurer les paramètres électriques de la portion shuntée 1 du circuit, par exemple à l'aide d'un ampèremètre 11 placé dans le circuit de la source d'alimentation 7 et d'un voltmètre 12 raccordé aux points 5 et 6. Dans le cas de la mesure des paramètres électriques de la portion shuntée 1 d'un circuit à courant alternatif (Fig. 2), il faut contrôler, en plus de l'égalité des potentiels aux points 5 et 8, la coincidence de phase des chutes de tension produites par des sources de courant alternatif réglables 13 et 14. On peut y parvenir en utilisant un indicateur de phase 15 branché sur le circuit aux points 5 et 8. L'appareil de mesure de température de milieux liquides et gazeux par la méthode potentiométrique (Fig. 3) comporte un élément thermosensible 16 (thermomètre à résistance) placé directement dans un milieu agressif 17 enfermé dans une enceinte métallique 180 Les connexions dudit élément thermosensible 16 sont raccordées à la surface interne de enceinte métallique 18 en des points quelconques 19 et 20. Un circuit de mesure "a" constitué par le montage en série d'une source d'alimentation réglable 7 et d'un ampèremètre 11 est connecté aux points 21 et 22 sur la surface externe de l'enceinte métallique 18, le moins distant des points de connexion 19 et 20 de l'élément thermosensible 16.Entre l'un des points de connexion du circuit de mesure "a" (point 22) et un point quelconque 23 sur la surface externe de l'enceinte métallique 18, est monté un circuit compensateur "b" constitué par une source d'alimentation réglable supplémentaire 9. Un galvanomètre 10 placé entre les points 21 et 23 sert à l'affichage de l'égalité entre les potentiels des points 21 et 23. Un voltmètre 12 destiné à mesurer la chute de tension dans l'élément thermosensible 16 est raccordé aux points 21 et 22. L'appareil de mesure de température de milieux agressifs, li quides et gazeux par la méthode de zéro (Fig. 4) comprend un élément thermosensible 16 placé à l'intérieur d'une enceinte métallique 18 qui contient un milieu agressif 17. Les connexions dudit élément thermosensible sont reliées à la surface interne de ladite enceinte en des points quelconques 24 et 25. Un circuit de mesure constitué par le montage en série de résistances étalons variables 28 et 29 et d'un ampèremètre 11 est connecté au point 26 de la surface externe de l'enceinte métallique 18, au voisinage immédiat du point 24, et à un point quelconque 27, ledit ampèremètre étant raccordé au circuit du côté du point 27. Une source d'alimentation 7 est branchée entre le point 30 dudit circuit et le point 31 sur la surface externe de l'enceinte 18 se trouvant près du point 25.Un voltmètre 12 destiné à la mesure de la chute de tension entre les points 27 et 31 est connecté entre lesdits points 27 et 31. Un galvanomètre 10 monté entre les points 26 et 27, sert à afficher l'égalité des potentiels desdits points. L'appareil de mesure du coefficient de conductibilité thermique de milieux agressifs, liquides et gazeux par la méthode à fil chaud (Fig. 5) comporte un élément thermosensible 16 réalisé sous forme d'un fil fin et rectiligne en métal résistant à la corrosion et placé à même dans le milieu agressif 17 contenu dans une enceinte métallique 18. Dans ce cas, ladite enceinte se présente comme un tube de faible diamètre et à paroi mince, réalisé en un matériau résistant à la corrosion et ledit élément thermosensible est dispo sé coaxialement audit tube et connecté à celui-ci aux points 32 et 33. De plus, l'élément thermosensible 16 est divisé en deux trongons dans un rapport de 2 à 1 et raccordé au point 34 à l'enceinte 18 à la hauteur du point de division.Le circuit de mesure "a" de l'élément thermosensible 16 constitué par le montage en série d'une source d'alimentation réglable 7 et d'un ampèremètre 11, est relié par ses connexions à la surface externe de l'enceinte 18 aux points 32 et 33. Les sorties des circuits "b" et UC" servant à produire les chutes de tension compensatrices selon ladite méthode et comportant des sources d'alimentation réglables 9 et 36 et des ampèremètres 37 et 35, sont raccordées à l'enceinte 18 aux points 34, 40 et 41. Des galvanomètres 10 et 3S destinés à l'affichage de l'égalité des potentiels suivant la méthode ci-dessus sont reliés par leurs connexions à l'enceinte 18 aux points 30, 40 et-41, 42. Des voltmètres 12 et 43 servant à mesurer les chutes de tension sont raccordés à l'enceinte 18 aux points 40, 34 et 41. L'appareil de mesure de la conductibilité électrique de milieux agressifs, liquides ou gazeux (Fig. 6), comprend un capteur de conductibilité électrique 43 constitué par deux disques parallèles l'un à l'autre et disposés dans un milieu agressif 17 renfermé dans une enceinte métallique 18. Les connexions desdits disques sont reliées à la surface interne de l'enceinte 18 aux points 44 et 45. Un circuit de mesure "a" représentant le montage en série d'une source de courant alternatif réglable 13 et d'un instrument 11 est connecté à la surface externe de l'enceinte aux memes points 44 et 45. Entre le point 44 et un point quelconque 46 est placé un circuit compensateur wb" formé d'une source d'alimentation supplémentaire 14.Entre les points 45 et 46 sur la surface externe de l'enceinte sont montés un galvanomètre 10 servant à l'affichage de l'égalité entre les potentiels desdits points et un indicateur de phase 15 destiné à afficher la coincidence de phase des chutes de tension produites par les sources 13 et 14. Un voltmètre 12 est branché à la surface externe de l'enceinte 18 aux points 44 et 45. L'appareil de mesure de la vitesse moyenne et des fluctuations de la vitesse d'écoulement (de degré de turbulence) de milieux agressifs, liquides ou gazeux (Fig. 7), comporte un élément thermosensible 16 réalisé sous la forme d'un fil d'un diamètre de 0,05 à 0,02 mm et d'une longueur de 5 à 10 mm en matériau résistant à la corrosion (par exemple en tungstène) et placé dans un milieu agressif 17 contenu dans une enceinte métallique 18. L'enceinte peut autre constituée, par exemple, par la conduite d'un appareil. Des supports 47 de l'élément thermosensible 16 sont soudés à un dispositif à soufflet 48 aux points 49 et 50.Les connexions d'un circuit de mesure "a", constitué par le montage en série d'une source de courant continu réglable 9 et d'un ampèremètre 10, sont reliées à la surface externe dudit soufflet 48 aux mêmes points 49 et 50. Les sorties d'un circuit compensateur "b" formé d'une source d'alimentation réglable supplémentaire 17 sont raccordées aux points 50 et 51 de la surface externe du dispositif à soufflet 48. Un galvanomètre 13 relié aux points 49 et 51 dudit soufflet sert à l'affichage de l'égalité des potentiels desdits points 49 et 51o L'appareil de mesure de la température de milieux agressifs par la méthode de compensation ou potentiométrique (Fig. 3), fonctionne de la façon suivante.On suppose que dans le milieu agressif 17 règne une certaine température t1 Le capteur de température 16 (thermomètre à résistance) étant placé directement dans le milieu agressif, sa température est de même égale à t1 et sa résistance à R1o Pour déterminer la valeur de cette résistance, il faut régler convenablement le courant de fonctionnement I1, dans le circuit de la source d'alimentation réglable 7. Le courant I1 est réglé de mani ère à éviter le chauffage supplémentaire (dépassement de la température du milieu agressif) de l'élément thermosensible 16. L'effet de ce courant sur l'enceinte est qu'une différence de potentiel U1 apparat entre les points 21 et 22. Cependant, les valeurs de I1 et de U1 ne permettent pas d'évaluer la résistance R1 du fait que celle-ci est shuntée par la résistance de l'enceinte 18 et qu'il ne passe par l'élément thermosensible 16 qu'une partie du courant 110 Maintenant, on ajuste à l'aide de la source d'alimentation réglable supplémentaire 9 le courant dans le circuit compensateur "b" de manière à produire entre les points 23-22 de enceinte 18 une différence de potentiel U2 égale en valeur et en signe à U1. Dans ces conditions, les points 21 et 23 de l'enceinte 18 ont le même potentiel. L'égalité des potentiels est mesurée à l'aide du galvanomètre 10.La portion de enceinte limitée par les points 21 et 23 présentant une résistance finie, le courant à travers cette portion est nul. Par conséquent, le courant dans le circuit de la source d'alimentation 7 est égal à celui qui s'écoule à travers l'élément thermosensible 16 et il peut être mesuré par l'ampèremètre 11. De ce fait, la résistance R1 de l'élément 16 est égale à U1/I1. En connaissant la loi de variation de la résistance de l'élément thermosensible en fonction de la température, R(t), il est facile de trouver la température du milieu agressif. La relation entre R et t peut être fixée par un étalonnage approprié de l'élément thermosensible. L'appareil de mesure de la température d'un milieu agressif par la méthode de zéro (Fig. 4) fonctionne comme suit. On suppose que l'enceinte 18 est remplie d'un milieu agressif 17 à une certaine température t1 La résistance de l'élément thermosensible 16 étant fonction de la température, sa valeur sera pour une température t1 égale à Rt1. Par le jeu des résistances étalons variables 28 et 29, le fonctionnement de l'appareil est réglé de façon que les potentiels des points 26 et 27 deviennent égaux.La portion de l'enceinte comprise entre les points 26 et 27 formant l'une des diagonales du pont, on aura lors de l'égalité desdits potentiels l'équation où Rt1 est la résistance de l'élément thermosensible à la température t1; R1, la résistance étalon 28; R2, la résistance étalon 29 et R3, la résistance de la partie de l'enceinte comprise entre les points 27 et 31o Le terme R3 du second membre de l'équation ci-dessus étant inconnu, on trouve sa valeur à partir des indications fournies par l'ampèremètre 11 et le voltmètre 12. Alors où U3 est l'indication fournie par le voltmètre 12 et I3 est l'indication fournie par l'ampèremètre îlo L'appareil qui vient d'être décrit (Fig. 4) présente certains avantages sur celui illustré sur la Fig. 3.Etant donné que la résistance de l'enceinte de dérivation 18 est généralement bien moindre que celle de l'élément thermosensible 16, même si les courants dans ledit élément sont très faibles, ceux parcourant l'enceinte 18 sont asses grands. Donc, l'avantage de l'appareil de la Fig. 4 est qu'il permet, pour déterminer la température du milieu agressif, de mesurer non pas le courant faible de l'élément thermosensible 16, mais celui de forte intensité qui passe par l'enceinte 18 et dont la mesure est réalisable avec plus de précision. Il en résulte que l'appareil de la Fig. 4 est d'une sensibilité plus élevée, propre à tout montage en pont. Le fonctionnement de l'appareil de mesure du coefficient de conductibilité thermique de milieux agressifs, liquides ou gazeux, par la méthode à fil chaud (Fig. 5) est, à quelques compléments près, identique à celui de l'appareil représenté à la Fig. 3o Ainsi qu'on le voit à la Fig. 5, l'appareil comporte deux dispositifs tels que celui représenté à la Fig. 3 reliés à un point commun 34. Or, cet appareil a ceci de particulier, qu'il possède un circuit commun d'alimentation des éléments thermosensibles, ce qui permet de maintenir ces derniers à des régimes thermiques identiques lors des mesures. Une autre particularité de l'appareil est l'utilisation de portions de l'enceinte de dérivation 18, limitées par les points 40, 34 et 34, 41 comme thermomètres à résistance extérieures. La détermination de la température des éléments dans cet appareil est analogue à celle de l'appareil de la Fig. 3. L'appareil de mesure de la conductibilité de milieux agressifs, liquides ou gazeux (Fig. 6), fonctionne de façon analogue à celui représenté à la Fig. 3. Lorsque cet appareil fonctionne en courant alternatif, il faut que les potentiels aux points 45 et 46 soient non seulement égaux mais encore en phase. L'appareil de mesure de la vitesse moyenne et des fluctuations de la vitesse d'écoulement (du degré de turbulence) de milieux agressifs, liquides ou gazeux (Fig. 7) fonctionne, lui aussi, d'une manière analogue à celui représenté à la Fig. 3. Comparée aux procédés existants de mesure des paramètres électriques de la portion shuntée d'un circuit et aux dispositifs existants pour la détermination des caractéristiques thermiques de mi lieux agressifs, la présente invention possède un certain nombre d'avantages essentiels. On voit d'après ce qui précède que la mesure des paramètres électriques de la portion shuntée d'un circuit n'implique pas la connaissance des caractéristiques des éléments de dérivation. De plus, avec le procédé selon l'invention, la précision de la mesure des paramètres se trouve considérablement augmentée, étant donné qu'elle ne tient ici qu'à la précision et à la sensibilité des instruments utilisés.Ledit procédé de mesure offre la possibilité de créer une série d'appareils de mesure, par exem ple, de caractéristiques thermiques de milieux agressifs, essentiellement différents des appareils existants L'absence dans ces appareils de tout matériau d'isolation destructible par le milieu agressif les rend pratiquement capables de mesurer les caractéristiques thermiques de n'importe quels milieux agressifs. Avec l'emploi de matériaux réfractaires, les appareils de mesure sont utilisables à des températures trop élevées (dans le cas de tungstène, par exemple, la température est de 34000C). Or, les appareils existants sont limités à une plage de températures de 1500 à 18000C du fait que presque tous les isolateurs deviennent conducteurs à ces températures. L'absence de gaines de protection dans ces appareils rend leurs éléments thermosensibles très sensibles et de faible inertie, ce qui est important pour l'étude des phénomènes dont les paramètres sont rapidement variables dans le temps. L'exemple en est 1'appareil de mesure des fluctuations de la vitesse d'écoulement d'un milieu agressif. Les applications possibles du procédé de mesure des paramètres électriques de la portion shuntée d'un circuit selon l'invention ne sont évidemment pas limitées aux appareils de mesure de caractéristiques thermiques. Il est utilisable dans tous les cas où pour des raisons technologiques ou autres, la séparation des éléments de dérivation de la portion active du circuit s'avère impossible. - REVkl8DICATIONS. - 1 - Procédé de mesure de paramètres électriques de la portion shuntée d'un circuit, caractérisé en ce que les sorties de la portion shuntée (1) du circuit sont raccordées à une source d'alimentation réglable (7), une partie (3 et 4) du circuit de shuntage étant connectée à une autre source d'alimentation réglable (9), dite supplémentaire, et en ce qu'à l'aide desdites sources d'alimentation (7 et 9), on produit dans la portion shuntée (1) du circuit et ladite partie (3 et 4) du circuit de huntage, des chutes de tension (U) telles que le courant (I) dans le reste (2) du circuit de shuntage soit nul et on procède à la mesure des paramètres électriques de la portion shuntée (1) du circuit. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans le cas de circuits à courant continu, on crée lesdites chutes de tension de manière qu'elles soient de valeur égale, mais de signe oppose. 3 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans le cas de circuits à courant alternatif, on crée lesdites chutes de tension de manière qu'elles soient d'amplitude égale et en phase. 4 - Appareil de mesure des caractéristiques thermiques de milieux agressifs contenus dans une enceinte métallique pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, ledit appareil comportant un capteur thermique relié à un circuit de mesure et étant caractérisé en ce que les connexions (19, 20) dudit capteur thermique (16) sont en liaison électrique avec la surface interne de 1'enceinte métallique (18), son circuit de mesure (a) étant raccordé à la surface externe de ladite enceinte à des points (21, 22) se trouvant à proximité immédiate des points de raccordement des connexions (19, 20) du capteur thermique (16), un circuit compensateur (b) comprenant une source d'alimentation réglable (9) étant branché entre l'un des points (22) de connexion du circuit de mesure et un point quelconque (23) de la surface externe de l'enceinte (18) et un galvanomètre (10) étant monté entre ledit point quelconque (23) et l'autre point (21) de connexion du circuit de mesure (a). 5 - Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que le circuit de mesure (a) est réalisé sous la forme d'un montage en série d'une résistance étalon (28) et d'une source de courant continu, le circuit compensateur (b) se présentant comme un montage en série d'un ampèrenètre (11) et d'une résistance étalon variable (29), l'une des connexions du circuit compensateur (b) étant raccordée à la résistance étalon (28) du circuit de mesure (a) en un point de connexion entre celle-ci et la source d'alimentation (7) et son autre connexion étant reliée à un point quelconque (27) de la surface externe de l'enceinte, l'une des sorties dudit galvanomètre (10) étant raccordée à la surface externe de l'enceinte (18) en un point (26) de connexion de la résistance étalon (28) du circuit de mesure (a)O