La présente invention se rapporte à un dispositif de déraa-gnétisation pour un récepteur de télévision en couleurs, dans lequel le temps de' démagnétisation est extrêmement raccourci et la valeur du courant circulant au travers de l'enroulement de déma-5 gnétisation après que la démagnétisation soit achevée, est minimisée. Parmi les dispositifs de démagnétisation classiques pour les récepteurs de télévision en couleurs se trouve une thermistance ayant un type de varistor à coefficient de température négatif, un 10 type de relais thermique, un type de charge de condensateur et des types de résonance capacitance-induetance. Cependant, désavantageu-sement, de tels dispositifs classiques ne sont pas parfaitement satisfaisants puisque le temps requis pour l'achèvement de l'opération de démagnétisation est long et puisque l'opération est semi-automa-15 tique et/ou que les coûts de fabrication sont élevés. Cette invention tend à éliminer les inconvénients ci-dessus des dispositifs classiques. C'est un objet de la présente invention de prévoir un dispositif de démagnétisation d'un récepteur de télévision en couleurs, 20 qui est libre des désavantages mentionnés ci-dessus des dispositifs mentionnés et qui est ainsi désigné pour travailler d'une manière très satisfaisante et qui à l'heure actuelle, peut être fabriqué par un coût inférieur, en faisant usage d'une thermistance ayant un coefficient de température positif, et d'une thermistance ayant 25 un coefficient de température négatif et un varistor. D'autres objets et avantages et caractéristiques de la présente invention ressortiront de la description suivante faite en relation avec les dessins ci-joints dans lesquels : La figure 1 est un diagramme de circuit électrique repré-30 sentant le dispositif de démagnétisation pour un récepteur de télévision en couleurs selon un exemple de réalisation de la présente invention. La figure 2 est une vue représentant les caractéristiques température-résistance d'une thermistance ayant un coefficient de 35 température positif et d'une thermistance ayant un coefficient de température négatif qui sont utilisées pour le dispositif représenté dans la figure 1. La figure 3 est une vue représentant les caractéristiques de ligne de charge de ce dispositif, et w- La figure 4 est une ligne représentant les caractéristiques 70 16373 2 2042423 de courant et de chaque élément représenté dans la figure 1. En se référant aux dessins, la présente invention sera décrite avec, plus de détails. En se référant tout d'abord„à la fi- ' gure 1, dans laquelle l'agencement du circuit de réalisation de 5 la présente invention est représenté, la référence 1 indique une thermistance ayant un coefficient de température positif (référencée comme thermistance PTC ci-après), la, référence 2 indique une thermistance ayant un coefficient de température négatif, (référencée comme thermistance NTC ci-après), la référence 3 indique un 10 varistor, la référence 4 indique un enroulement de démagnétisation enroulé sur la périphérie d'un tube image pour un récepteur de télévision en couleurs, et les références 5 et 6 indiquent respectivement les bornes de connexion à une source de puissance. Dans cet agencement de circuit, la borne 5 de connexion-à la sour-15 ce de puissance est connectée à l'une des bornes de la thermistance PTC 1, et la thermistance NTC 2 est insérée entre l'autre borne de la thermistance PTC let l'autre borne 6 de connexion à la source de puissance. De plus, l'enroulement de démagnétisation 4 et le varistor 3, qui sont connectés en série l'un à l'autre sont 20 connectés en parallèle avec la thermistance NTC 2 mentionnéeci-dessus. La thermistance PTC et la thermistance NTC 2 sont couplées thermiquement l'une à l'autre. Avec l'agencement mentionné ci-dessus, une tension Ey appliquée sur le varistor 3 est donnée par R0 + R0Rii + 25 Ev°R2 E •"»(!) où et la valeur de résistance de la thermistance PTC 1, la valeur de la résistance de la thermistance NTC 2, R^ la valeur de la résistance de l'enroulement de démagnétisation 4, et I la valeur d'un courant circulant au travers du varistor 3 et de l'enrou-30 lement de démagnétisation 4. D'autre part, les caractéristiques tension-courant du varistor 3 sont présentées par I = (2) où C etbisont des constantes représentant les caractéristiques du varistor. Ainsi un courant qui est déterminé depuis l'intersection entre les équations (1) et (2)sera amené à s'écouler au travers du varistor 3» et naturellement le mime courant sera également amené à circuler au travers de l'enroulement de démagnétisation 4 connecté jj.q en série avec le varistor 3- 35 70 16373 3 2042423 L'opération de démagnétisation dans un récepteur de télévision en couleurs peut être effectuée en faisant initialement circuler un courant de plusieurs ampères au travers de l'enroulement de démagnétisation 4 enroulé sur la périphérie extérieure d'un 5 tube de reproduction en couleurs et ensuite en faisant circuler au travers de celui-ci un courant alternatif d'oscillation dont l'amplitude est graduellement diminuée. Dans ce cas, plus le courant initial est élevé, plus le courant résiduel sera inférieur, lequel se produira après que le premier ait été diminué à un ni-10 veau prédéterminé, le meilleur. En vue de donner une meilleure compréhension de ce qui vient d'être décrit ci-dessus, la description sera maintenant faite des caractéristiques résistance-température de la thermistance PTC 1 et de la thermistance NTC 2. Dans la figure 2, la courbe (a) repré-15 sente les caractéristiques de la thermistance PTC 1, et la courbe (b) la caractéristique de la thermistance NTC 2, où il est supposé que A indique la valeur de résistance de la thermistance PTC 1 à une température de T^ et B la valeur de résistance R2B de la thermistance NTC 2 à la mime température. De plus, A' indique 20 la valeur de résistance R^»» de la thermistance PTC 1 à une température de Tg, et B' la valeur de résistance R2B« de la thermistance NTC 2 à la mime température. T^ est la température ambiante et Tg est considérablement plus élevé que T-^. La figure 3 représente la transition opérationnelle qui se 25 produit dans le circuit de la figure 1 entre un point de temps immédiatement après que la tension de source de puissance ait été appliquée et un point de temps qui est suffisamment espacé du premier point de temps. Dans la figure 3, la ligne droite (c) représente la ligne 30 de charge qui est obtenue immédiatement après que la source de puissance ait été appliquée, c'est-à-dire à la température ambiante. C'est-à-dire, que cette ligne de charge peut être obtenue en substituant R1A et R2B pour R^ de la thermistance PTC 1 et R2 de la thermistance NTC 2 dans l'équation (1 Respectivement. La li-35 gne (d) représente la relation entre la' tension et le courant qui se maintient après l'écoulement d'un temps suffisant depuis le temps ou la source de puissance a été appliquée ; c'est-à-dire, que la ligne droite (d) est la ligne de charge à la température T2, laquelle peut être obtenue en substituant R^A et R2B pour Rj et r2 dans l'équation QL) respectivement. La courbe (e) est la caracté 70 16373 4 2042423 15 20 ristique tension-courant du varistor 3* qui est représentée par l'équation (2\ Ainsi,à la température T^, le point d'opération tombe à l'intersection de la ligne droite (c) et de la courbe (e), de telle façon qu'un courant qui est déterminé depuis l'intersection C circulera au travers du varistor 3 et de l'enroulement de démagnétisation 4, la valeur de courant étant supposée être 1^. Ici, le point D est donné par R2B 10 R2B + R1A et le point E est donné par R2B E (3) E (4) R2BR4 + R2BR1A + R4R1A A la température T2, d'autre part, le point d'opération tombe à l'intersection de la ligne droite (d) et de la courbe (e), de telle façon qu'un courant qui est déterminé depuis l'intersection P circulera au travers du varistor 3* et de l'enroulement de démagnétisation 4, la valeur de ce courant étant supposée être Ig. De façon similaire,le point G est représenté par R2B' R2B' + R1A' et le point H est représenté par R2B' (5) (6) 25 R2B|R4 + R2B'R1A ' + R4R1A' La description sera ensuite faite pour T2, R2B* R1A' et R2B«. A un point de temps Immédiatement après que la source de puissance ait été appliquée, la thermistance PTC 1 et la thermistance NTC 2 sont à la température ambiante ou T-^ , et leurs valeurs 30 de résistance sont et R2g respectivement. Cependant, ensuite la température de la thermistance PTClsera augmentée jusqu'à T2, qui est plus élevé que T^,du fait de l'autoélévation de température qui résulte du fait que la somme du courant I-^,circulant au travers du varistor 3 et de l'enroulement de démagnétisation 4,et 35 un courant^ qui est suffisamment inférieur à 1-^, circulant au travers de la thermistance NTC 2,est amenée à circuler au travers de la thermistance PTC 1. Cette température T2 dépend de la configuration, de la dimension,de la valeur de la résistance R1A et de la température de démarrage d'augmentation de résistance de la ]^q thermistance PTC 1, de la configuration et de la dimension de la 70 16373 5 2042423 thermistance NTC 2 qui est couplée thermiquement à la thermistance PTC 1, de la résistance thermique entre les deux.thermistanees et ainsi de suite. A la température T2, les valeurs de résistance de la thermistance PTClet de la thermistance NTC 2, deviennent R^» et 5 RgB' resPec^ivemen^i qui peuvent être représentées par ^2B* " n h2B '8' où m et n dépendent des conditions variées, mais dont les gammes 10 pratiques sont comme suit s m : 100 à 1000 n : 10 à 100 En se référant à nouveau à la figure 3, il est tout d'abord nécessaire de rendre élevée la tension correspondant au point D 15 représenté par l'équation (3) et celle correspondant au point E représenté par l'équation (4), c'est-à-dire, de rendre R^A bas et R2B^lev^ dans les buts d'augmentation du courant initial 1^ et de diminution du courant résiduel 1^. Ensuite, il est nécessaire de rendre bas la tension corres-20 pondant au point G représenté par l'équation (5) et celle correspondant au point H représenté par l'équation (6), c'est-à-dire, de rendre RlA« élevé et ^A1 l,as* A cette fin, il est essentiel de sélecter des valeurs élevées pour m dans l'équation (J)et pour n dans l'équation (8) De plus, il est désirable que la constante 25 du varistor 3 soit également élevée. En se référant à la figure 4, les relations entre les valeurs des courants circulant au travers des éléments respectifs et la période de temps après application de la source de puissance sont représentées;dans ces relations seuls les composants devenant po-30 sitifs des courants sont représentés pour la convenancede l'explication du fait que les composants devenant positifs et négatifs de ces courants sont symétriques, (f) représente le courant circulant au travers du varistor 3 et de l'enroulement de démagnétisation 4,(g)le courant circulant au travers de la thermistance PTC 35 1 et (h) le courant circulant au travers de la thermistance NTC 2. Les points J et K indiquent les valeurs de I1 et I2 respectivement. Comme on le verra de l'agencement de circuit de la figure 1, le courant (f) circulant au travers de l'enroulement de démagnétisation 4 est prévu en soustrayant le courant (h) circulant au fera-40 vers de la thermistance NTC 2 du courant (g) circulant au travers 70 16373 6 2042423 de la thermistance PTC 1. Il faut noter ici que le courant circulant au travers de la thermistance PTC 1 décroit en un temps court après que le commutateur de la source de puissance ait été commuté, alors que le courant circulant au travers de l'enrou-5 lement de démagnétisation 4 qui est actuellement requis pour produire l'effet de démagnétisation décroît en un temps plus court que ce dernier. Ceci est du au fait que le courant (h) circulant au travers de la thermistance NTC 2 commence rapidement à augmenter immédiatement après que la source de puissance ait été commutée, 10 s'approchant ainsi de la courbe {g). Là raison pour ce qui a été mentionné ci-dessus est que la température de la thermistance NTC 2 est rapidement élevée du fait que cette thermistance est également sujette à une auto-élévation de chaleur qui résulte de la tension qui a été appliquée à celle-ci 15 immédiatement après que le commutateur de la source de puissance ait été décommutée, de telle façon que la valeur de résistance de celle-ci soit augmentée avec le résultat qu'un courant plus élevé est amené à circuler au travers de celle-ci. Ainsi, l'occurrence simultanée des actions d'autoélévation de chaleur des thermistan-20 ces NTC 2 et PTC 1 résulte dans la réalisation d'un temps d'opération très court, qui constitue l'une des caractéristiques nouvelles de la présente invention. Dans une condition stable ou un temps suffisant s'est.écoulé, la tension appliquée sur la thermistance NTC 2 et le courant circulant au travers de celle-ci sont 25 si bas qu'un petit effet ou qu'aucun effet d'autoélévation de chaleur nrest produit, mais la thermistance NTC 2 est maintenue à une température élevée en étant fournie avec de la chaleur qui résulte de 1'autoélévation de chaleur de la thermistance PTC 1. Un exemple pratique de l'agencement de réalisation de la pré-30 sente invention sera décrit en vue de montrer les excellentes caractéristiques de celui-ci. La thermistance PTC 1 avait une dimension de 15fi x 3t, = 15et une température de démarrage d'augmentation de résistance rapide de 75°C, alors que la thermistance NTC 2 avait une dimension de 140 x 2t, R2B « 300A et une constan-35 te B de 3500° K (3.227°C). Ces deux thermistances étaient thermi-quement couplées l'une à l'autre à une électrode au moyen d'une soudure. Le varistor 3 avait une dimension de 25 $ x 2t, une valeur de courant de 100 mA à 8 V et • tisation 4 avait une résistance de 20 -fl. . Pour une tension de 40 source de puissance de 120 Volts, le courant initial circulant dans 70 16373 7 2042423 l'enroulement de démagnétisation 4 était d'environ 3*5 ampères à 4ampères (de 0 jusqu'au pic), et le courant résiduel était d'environ 0,05 mA à 0,1 mA. Le courant initial 1^ décroissait jusqu'à environ 1/10 en une seconde. 5 En considérant le fait qu'à l'heure actuelle les récepteurs de télévision en couleurs sont construits dans un système de démarrage fixé dans lequel une image est produite par la commutation du commutateur de puissance, c'est un point important que la période 10 de temps, dans laquelle le courant initial décroît, diminue jusqu'à environ 1/10,ce qui constitue un grand avantage. Du courant initial 1^ et du courant résiduel I2, on voit que,des caractéristiques très satisfaisantes ont été obtenues. Comme on l'appréciera de ce qui précède, les avantages sui-15 vants peuvent être obtenus en utilisant de façon élaborée les actions des thermistances PTC et NTC et d'un varistor selon la présente invention. C'est-à-dire que le présent dispositif est construit dans un système de démagnétisation, totalement automatique, dans lequel l'opération de démagnétisation est effectuée automa-20 tiquement en commutant simplement le commutateur de source de puissance sans nécessiter touteautre manipulation de démagnétisation. De plus le temps d'opération est très court, et le courant initial est élevé alors que le courant résiduel est très bas. A l'heure actuelle ces courants peuvent aisément être commandés selon les ca-25 ractéristiques de la thermistance PTC, de la thermistance NTC et du varistor. De plu$ en outre, étant du type sans contact, le présent dispositif est libre de tout bruit de contact et la source de puissance commerciale est utilisée telle qu'elle est, de telle façon que le dispositif peut être conçu indépendamment des autres cir-30 cuits incorporés dans le récepteur de télévision,, éliminant ainsi des ennuis qui tendent à se produire dans la construction d'un tel circuit. Un autre avantage important est que le. dispositif de la présente invention peut être produit â un coût relativement faible. 35 La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réa lisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. 70 16373 8 2042423 REVENDICATION Dispositif de démagnétisation pour un récepteur de télévision en couleurs, caractérisé en ce qu'il comprend un varistor et un enroulement de démagnétisation qui sont connectés en série l'un 5 à l'autre, une première thermistance ayant un coefficient de température négatif qui est connectée en parallèle avec le circuit en série du varistor et 1'enroulement de démagnétisation, et une seconde thermistance ayant un coefficient de température positif qui est connectée en série avec le circuit parallèle du circuit en sé-10 rie et la première thermistance, ces premières et secondes thermis-tances étant connectées avec une source de puissance.