Limiteur de décélération, notamment aour une turbomachine. La présente invention concerne un limiteur de décélération, notamment pour une turbomachine. On sait que le doseur de carburant d'une turbomachine est généralement commandé à l'aide d'une manette des gaz, agis- sant sur un régulateur, dont il existe différentes formes de réalisation connues; ce régulateur peut comporter par exemple une balance tachymétrique, dont l'équilibre du fléau est influencé par différents organes de commande, agissant sur ses deux bras; la plupart de ces-organes de commande reçoivent des informations d'entrée en provenance de cap teurs, détectant différents paramètres de fonctionnement de la turbomachine; quant à la manette des gaz, elle agit soit directement soit indirectement sur le fléau de la balance tachymétrique par l'intermédiaire d'-un organe élastique comprimé, tel qu'un ressort. On sait d'autre part que les conditions de fonctionnement d'une turbomachine sont régies par la richesse, qui-variei comme le rapport C/P du débit de carburant, C, envoyé par le doseur à une pression caractéristique, P liée au débit d'air traversant la chambre de combustion, notamment la pression de refoulement, P 2, du compresseur En particulier, le rapport caractéristique, C/P, ne doit pas tomber au- dessous d'un minimum déterminé, pour éviter les risques d'extinction pauvre de la ou des chambres de combustion. A cet effet, le régulateur qui agit sur le doseur de car- burant est généralement muni d'un dispositif spécial, désigné sous le nom de "butée de décélération", dont-la fonction est illustrée sur la figure 1 du dessin annexé. Ce diagramme représente les variations du rapport caracté- ristique C/P en fonction de la vitesse de rotation N de la turbomachine dans différentes conditions de fonctionnement X La courbe S correspond au fonctionnement stable-de la turbo- machine, par exemple à une charge fixée et à vitesse de croisière uniforme s'il s'agit d'un turboréacteur monté sur un avion La courbe Li correspond auxlimites inférieures qui sont imposées au rapport caractéristique C/P par le dis- positif de butée de décélération, tandis que la courbe Ls correspond aux limites supérieures qui sont imposées au rapport C/P par un dispositif de butée d'accélération. La figure 2 représente, dans le même système de coordonnées que la figure 1, une courbe en trait plein P, correspondant à une décélération brusque, qui, lorsque le pilote actionne brutalement la manette des gaz dans le sens correspondant, fait passer le point de fonctionnement de la turbomachine du point A au point'B de sa courbe de fonctionnement stable S La courbe P du diagramme de la-figure 2 montre clairement que les régulateurs-utilisés jusqu'à présent, s'ils assurent bien la fonction dite de "butée de décélération" corres- pondant à la courbe Li, n'évitent cependant pas une décrois- sance très brutale et très rapide du rapport caractéris- tique C/P et, par suite, du débit, C, du carburant envoyé par le doseur à la turbomachine; il est évident, et l'on a constaté effectivement, que des chutes aussi rapides et d'aussi grande amplitude du débit de carburant, soumettent la turbomachine à des changements de régime extrêmement brusques, qui se traduisent notamment par des chocs ther- miques, ayant parfois pour conséquence d'endommager la turbomachine, et, de toute façon, de réduire sensiblement la durée de vie de ses différents organes. Le brevet français n 2 083 444 décrit un régulateur pour le doseur de carburant d'une turbomachine, dans lequel le doseur est lui-même commandé par une soupape, recevant elle- même d'un dispositif mécanique, un signal proportionnel à la racine carrée du rapport caractéristique C/P Ce dis- positif de l'art antérieur est donc complexe, ce qui, dans la technique considérée, entraîne des inconvénients du point de vue de la fiabilité et de la maintenance. Le brevet français no 2 005 028 décrit également un régula- teur agissant sur le doseur de carburant d'une turbomachine, par l'intermédiaire d'un multiplicateur; en cas de décé- lération maximale, l'action de la manette des gaz sur le multiplicateur est limitée par une timonerie extrêmement complexe, venant en butée contre une came tridimensionnelle définissant le programme de variation-du rapport caracté- ristique C/P au couris de la décélération; cette came tri- dimensionnelle est déplacée axialement en fonction de la vitesse du compresseur de la turbomachine, tandis que sa position angulaire est influencée par la température à l'entrée du compresseur La complexité de ce dispositif est encore peu satisfaisante du point de vue de sa fiabi- lité et de sa maintenance. Le limiteur de décélération, notamment pour une turbomachine, selon la présente invention, offre l'avantage d'une grande simplicité, qui lui assure une très grande fiabilité et une grande durée de vie Destiné à une turbomachine dont le doseur de carburant est commandé à l'aide d'une manette des gaz, agissant sur un régulateur, tel qu'une balance tachymétrique, par l'intermédiaire d'un organe élastique comprimé, tel qu'un ressort, le limiteur de décélération selon la présente invention est caractérisé en ce que le piston libre d'un amortisseur à fluide et un poussoir sont interposés entre l'organe élastique comprimé et une came commandée par la manette des gaz, en ce qu'un fluide d'ambiance agit surla même face du piston que l'organe élastique, et en ce que la chambre de l'amortisseur dans laquelle le poussoir pénètre de façon étanche, communique avec ledit fluide d'ambiance, par'l'intermédiaire, d'une part d'un clapet anti-retour autorisant seulement l'entrée du fluide d'ambiance dans ladite chambre de l'amortisseur, et d'autre part, d'un diaphragme approprié. Dans une forme de réalisation préférée du limiteur de décé- lération selon la présente invention, le poussoir, en forme de cylindre creux, est maintenu en contact quasi permanent, par sa base extérieure à l'amortisseur, avec le pourtour d'une came, par exemple rotative, accouplée avec la manette des gaz, par l'action d'un organe élastique tel qu'un ressort, qui est logé à l'intérieur du poussoir cylindrique creux, de -façon à être comprimé entre, d'une part, sa base en contact avec la came, et, d'autre part, un prolongement du piston de ltamortisseur, pénétrant dans le poussoir creux par un trou de son autre base De préférence, le prolongement du piston de l'amortisseur qui pénètre dans le poussoir creux comporte un organe de butée, disposé de façon à coopérer avec la base du poussoir pour limiter supérieurement l'écartement entre le piston et le poussoir en cas de décélération brutale de grande amplitude en écartant momentanément le poussoir de la came. Cette forme de réalisation est particulièrement avantageuse dans la mesure o elle limite non seulement la brutalité de la décélération, mais également son amplitude. A titre d'exemple, on a décrit ci-dessous et illustré sché- matiquement au dessin annexé, une forme de réalisation du -limiteur de décélération selon la présente invention, appli- quée notamment à un régulateur pour turbomachine, comportant une balance -tachymétrique d'un type connu. Les figures I et 2 représentent des diagrammes de fonction- nement d'une turbomachine, comme on l'a décrit précédemment. La figure 3 illustre schématiquement la forme de réalisation de l'invention qui va maintenant être décrite. -30 Le régulateur pour turbomachine pour lequel on va décrire l'application de la présente invention, peut être du type connu suivant, donné à titre-d'exemple non limitatif: ce régulateur comprend une balance tachymétrique d'un type connu, comprenant un fléau à deux bras la et lb, librement mobile autour d'un axe 2 Ce fléau est en équilibre, en régime permanent, sous les différentes forces suivantes, ; qui lui sont appliquées: une force Fl (ascendante sur la figure 3) qui est appliquée à un point fixe de son bras la, par l'intermédiaire d'un ressort 3, à partir d'une came rotative 4, accouplée avec la manette des gaz (non représentée); dans la balance tachymétrique connue, le pourtour de la came rotative 4 agit directement sur le ressort 3, tout au moins avec interposition d'une plaquette métallique; une force F 2, également appliquée à un point fixe du bras la du fléau, antagoniste à Fl, c'est-àdire descendante, et produite par un ressort comprimé 5; une force descendante, F 3, produite par un ressort comprimé 6, et appliquée à un point M du bras lb du fléau, dont la distance, a, à son axe 2, est modifiée en fonction de la vitesse de rotation N de la turbomachine, par l'intermédiaire d'une tringlerie 7, portant à son extré- mité un galet 8, interposé entre le bras lb du fléau et une plaquette mobile 9, sur laquelle prend appui l'extrémité du ressort comprimé 6; une force descendante F 4, produite par un moteur électrique 10,' commandé lui-même par un signal électrique d'erreur, que produit un calculateur électronique (non représenté), faisant partie du régulateur de la turbo- machine; une force ascendante F 5, appliquée à un point fixe du bras lb du fléau, par la tige 11 a d'un vérin 11, par l'in- termédiaire d'un ressort comprimé 12; les chambres llb et lic du vérin 11 reçoivent un fluide sous une pression de commande directement pour la première, et par l'intermé- diaire d'un diaphragme 12 a pour la chambre lic; le fluide qui remplit cette dernière alimente, d'autre part, une buse 13, qui, lorsqu'elle n'est pas complètement obturée par l'extrémité du bras lb du levier, projette contre elle un. jet de fluide sous pression, qui applique en un point fixe dudit bras lb une force ascendante F 6; la tige lia du vérin Il est elle-m 9 me accouplée par un bras rotatif 14, à l'axe de commande 15 du doseur de carburant (non représenté) de la turbomachine; en d'autres termes, la valeur du rapport caractéristique C/P est fixée par la position angulaire des pièces 14 et 15 et, par suite, par la position du piston 11 d du vérin 11. Le fléau de cette balance tachymétrique est donc en équilibre sous l'action conjuguée des forces F 1, F 2 et F 3, qui corres- pondent respectivement à des grandeurs d'entrée du régulateur, notamment le régime N de la turbomachine, et la position an- gulaire C de la manette des gaz, de la force correctrice F 4, et enfin des forces F 5 et F 6, produites en deux points dis- tincts de la boucle d'un servomécanisme dont l'organe moteur 11 produit, par son déplacement, la grandeur de sortie C/P. Selon la présente invention, le piston libre, 16 a, d'un amortisseur à fluide, 16, est interposé entre le ressort comprimé à et un poussoir 17, commandé par la came rotative 4, accouplée à la manette des gaz; la chambre 16 b, de l'amor- tisseur 16, dans laquelle le poussoir 17 pénètre de façon étanche par un trou 18 'de la face du cylindre amortisseur 16, opposée à son piston 16 a, communique avec une source d'un fluide d'ambiance, par exemple un fluide incompressible, sous pression a, par l'intermédiaire d'une part, d'un clapet anti-retour 20 autorisant seulement l'entrée du fluide d'ambiance dans ladite chambre 16 b de l'amortisseur et, d'autre part, d'un diaphragme 19. On voitquedans la forme de réalisation qui est illustrée sché- matiquement l'ensemble du dispositif est supposé baigner dans le fluide d'ambiance, sous pression p, et la pression P règne autour des cylindres 16 et 17 et, de façon générale, dans tout le corps du régulateur Le fluide d'ambiance remplit également l'autre chambre, 16 c; ouverte à sa partie 'supérieure, de l'amortisseur 16; la face de son piston, 16 a, opposée à la chambre, 16 b, est donc soumise en permanence à la pression P, de même qu'à l'action du ressort comprimé 3. D'autre part, le poussoir 17 est en forme de cylindre creux, et il est maintenu en contact quasi permanent, par sa base 17 a, extérieure à l'amortisseur 16, avec le pourtour de la came rotative 4, par l'action d'un ressort 21, logé à l'intérieur du poussoir creux 17, de façon à être comprimé entre, d'une part, sa base 17 a, et, d'autre part, un pro- longement, 22, du piston 16 a de l'amortisseur 16, ce prolon- gement 22 pénétrant dans le poussoir creux 17, par un trou 23 de son autre base 17 % En outre, dans la forme de réali- sation considérée, le prolongement 22 du piston 16 a de l'amortisseur 16, qui pénètre dans le poussoir creux 17, comporte un organe de butée 24, disposé de façon à limiter supérieurement l'écartement entre le piston 16 a et le poussoir 17, comme on l'expliquera ultérieurement; comme visible sur la figure 3, cet organe de butée 24 a la forme d'une plaquette, fixée perpendiculairement au prolongement 22, de manière à servir d'appui pour le ressort comprimé 21. Les positions des différents organes représentés 'sur la figure 3 correspondant à un point de fonctionnement stable de la turbomachine (par exemple B sur le diagramme de la figure 2) La came rotative 4 occupant une position angu- laire déterminée par celle de la manette des gaz, elle applique une force déterminée F 1 au bras la du fléau de la balance tachymétrique, par l'intermédiaire des trois pièces 17, 16 a et 3, maintenues-en contact les unes avec les autres, notamment grâce à-ltaction du ressort comprimé 3 et à la réaction du bras de levier la Dans cette situation en effet, et quel que soit Le régime affiché, tout comme au cours de toute manoeuvre en dehors de celles de décélérations bru- tales et de grande amplitude durant lesquelles intervient le dispositif selon l'invention, la base 1 Tb du poussoir 17 s'appuie sur le piston 16 a et le ressort 21 fournit un effort plus faible que l'effort F 1 donné par le ressort 3. Si le pilote actionne la manette des gaz dans le sens cor- respondant à une accélération, il en résulte une rotation de la came 4 dans le sens des aiguilles d'une montre,-le pourtour de ladite came poussant les pièces 17 et 16 a, restant en contact l'une avec l'autre sur la base 17 b du poussoir 17, en direction du bras 1 a du fléau; la force F 1, transmise par le ressort comprimé 3, augmente par suite, ce qui tend à faire pivoter le fléau autour de son axe 2, dans le sens inverse des aiguilles d'une montre (sur la figure 3) Le bras lb du fléau va donc obturer la buse 13, ce qui produit un accroissement de la pression régnant - dans la chambre 11 c du vérin-11, dont le piston 11 d se sou- lève; il en résulte d'une part un pivotement de l'axe de commande 1-5 du doseur dans le sens des aiguilles d'une montre correspondant à un accroissement du débit de carbu- rant C puis du régime N, donc à un déplacement du galet 8, et, d'autre part, -un accroissement de la force F 5 que la tige 11 a du vérin 11 applique au bras lb du fléau par l'in- termédiaire du ressort 12, ce qui a pour effet de ramener ledit fléau-dans sa position initiale d'équilibre Le dis- positif selon la présente invention, qui comprend essentiel- lement les organes 16, 17, 19, 20, 21, 22, n'affecte pas le déroulement d'une telle phase d'accélération, dans la mesure o il ne cesse pas d'exister alors une liaison entre les organes 4, 17 et 16 a, la came'4 et le poussoir 17, d'une part, restant en contact et la base 17 b du poussoir 17 s'appuyant sur le piston 16 a, d'autre part Bien entendu, au cours du mouvement ascendant, synchrone, du poussoir 17 et du piston-16 a de l'amortisseur 16, la pression régnant dans sa chambre 16 b est maintenue sensiblement égale à ô, malgré l'accroissement continu du volume de ladite chambre 16 b, grâce à l'ouverture du clapet anti-retour 20, qui -laisse ainsi entrer dans ladite-chambre des quantités appropriées de fluide sous la pression p Lorsque, par contre, à partir d'une position stable corres- pond ant au point A sur la figure 2 et atteinte par exemple au cours de l'accélération qui vient d'être décrite, le pilote de la turbomachine exerce sur la manette des gaz une action brutale, correspondant à une décélération très brusque, et produisant notamment une rotation de la came 4 dans le sens inverse à celui des aiguilles d'une montre, le poussoir 17 descend trèàs rapidement de façon que sa base 17 a ne cesse pratiquement pas d'8 tre en contact avec le pourtour de la came 4, et cela grâce à la détente du ressort 21, prenant appui sur le piston 16 a de l'amortisseur 16, par l'inter- médiaire des pièces 22 et 24 Cette descente du poussoir 17 produit un accroissement du volume de la chambre 16 b com- pensé par un rapide mouvement de descente du piston 16 a, dû à la détente du ressort comprimé 3; il en résulte une diminution de la force F 1 et, par suite, un léger pivotement du fléau dans le sens des aiguilles d'une montre; la buse 13 étant ainsi davantage dégagée, son débit de fluide sous pression augmente si bien que la pression dans la chambre 11 c du vérin 11 diminue et que le piston 11 d descend éven- tuellement jusqu'à une limite inférieure imposée par exemple par une vis réglable de butée 25 Le piston 11 d du vérin 11 descend en faisant tourner l'axe de commande 15 du doseur de carburant dans le sens correspondant à une diminution du rapport caractéristique C/P, d'o une diminution du régime N et un déplacement du galet 8 dans le sens inverse du précédent; en m 6 me temps, la force F 5 transmise par le ressort 12 diminue, ce qui a pour effet de ramener le fléau vers sa position initiale d'équilibre La courbe de décélé- ration correspondant à cette phase initiale ne diffère donc pratiquement pas du flanc, presque vertical, de la courbe P (diagramme de la figure 2) partant du point de fonction- nement stable A Cependant, la phase de descente rapide du piston 16 a de l'amortisseur 16 prend fin lorsque le poussoir 17 revient au contact, soi de la came 4, soit de l'organe de butée 24; le mouvement de descente-du piston 16 a de l'amortisseur 16 se poursuit alors grâce à l'expul- sion progressive de fluide hors de la chambre 16 b, à tra- vers le diaphragme 19, mais à un rythme beaucoup-plus lent, imposé par le calibrage dudit diaphragme 19 Cette seconde phase de la descente du piston 16 a succédant à la première phase rapide produit'également, pour les raisons précédem- ment mentionnées, une réduction du rapport caractéristique C/P, mais à un rythme plus lent et plus progressif; à cette seconde phase de la décélération correspond l'arc en traits interrompus Q qui, sur le diagramme de la figure 2, relie un point D du flanc presque vertical de la courbe P, au point B de la courbe Slequel correspond au nouvel état de fonctionnement stable de la turbomachine Le piston 16 a de l'amortisseur 16 est alors revenu au contact de la base 17 b du poussoir 17, -qui, luimême, est revenu au contact, par son autre base 17 a, avec le pourtour de la came rotative 4. Il résulte de la description qui précède que le dispositif selon l'invention n'agit que dans le sens du relâchement de l'effort F 1 entre la came 4 et le bras de fléau la, c'est-à-dire que son introduction modifie la loi de décé- lération Comme le montre clairement le diagramme de la figure 2, la substitution de la courbe de décélération A, D, Q, B à la courbe de décélération usuelle A, P, B, se traduit par une réduction de l'amplitude des variations du rapport caractéristique C/P, et par suite, du débit de carburant C; ceci réduit l'intensité des chocs thermi- ques auxquels la turbomachine est souise lors des décélé- rations brusques, et assure donc un accroissement de la durée de vie des différents organes de la turbomachine. La pièce 24, précédemment mentionnée, constitue une butée pour la base 17 b du poussoir 17, qui, lors des mouvements descendants de ce dernier, d'une part, évite que ledit poussoir ne sorte de la chambre 16 b de l'amortisseur 16, et, d'autre part, impose une limite supérieure à l'écar- tement entre les organes 16 a et 17, et par suite à l'am- plitude maximale de la variation correspondante du débit C. Comme on l'a indiqué précédemment, le moteur électrique 10 recevait, du calculateur électronique, des signaux d'erreur en fonction desquels le moteur 10 n'exerçait sur le fléau de la balance tachymétrique que des actions relativement faibles comparativement par exemple à l'action produite par la manette des gaz Grâce à l'emploi du limiteur de décé- lération selon la présente invention, on obtient l'avantage supplémentaire suivant: il devient possible d'aménager le moteur de correction 10 de manière à lui faire exercer sur le fléau des actions du même ordre de grandeur que celles de la manette des gaz Ainsi, grâce à la diminution de l'amplitude de la courbe de décélération, qui est bien visible sur la figure 2, il devient possible de substituer à la fonction de limite inférieure représentée par la courbe, sensiblement horizontale, Li,-sur la figure 1, correspondant à la position du piston Ild en appui sur la vis 25, une fonction de limite inférieure comportant une partie ascen- dante Li', représentée en traits interrompus sur la même figure, ceci grâce à une plus grande intensité des actions exercées par le moteur 10. La présente invention n'est pas limitée à la forme de réa- lisation précédemment décrite Elle englobe toutes ses variantes L'organe de butée 24 est facultatif Dans le cas o l'arrêt constitué par la coopération de la pièce 24 et de la base 17 b du poussoir 17 est supprimé, le contact devient permanent entre le pourtour de la came rotative 4 d'une part, et la base 17 a du poussoir 17, d'autre part - On peut également prévoir un accouplement permanent entre l'extrémité du poussoir 17 extérieure à l'amortisseur 16 et la came 4 o'u un organe de transmission mécanique appro- prié, accouplé lui-m&me à la manette des gaz Comme on l'a déjà indiqué, la présente invention est applicable non seulement à une balance tachymétrique d'un type connu, mais à tout autre régulateur fonctionnellement équivalent. REVENDICATIONS 1 Limiteur de décélération, notamment pour une turbomachine dont le doseur de carburant est commandé à l'aide d'une ma- nette des gaz, agissant sur un régulateur, tel qu'une balance tachymétrique, par l'intermédiaire d'un organe élastique comprimé, tel qu'un ressort, caractérisé en ce que le piston libre ( 16 a) d'un amortisseur à fluide-( 16) et un poussoir ( 17) sont interposés entre l'organe élastique comprimé ( 3) et une came ( 4) commandée par la manette des gaz,en ce qu'un fluide d'ambiance agit sur la même face du piston ( 16 a) que l'organe élastique ( 3), et en ce que la chambre ( 16 b) de l'amortisseur ( 16) dans laquelle le poussoir ( 17) pénètre de façon étanche, communique avec ledit fluide d'ambiance par l'intermédiaire d'une part, d'un clapet antiretour ( 20) auto- risant seulement l'entrée du fluide d'ambiance dans ladite chambre ( 16 b) de l'amortisseur ( 16) et, d'autre part, d'un diaphragme approprié ( 19). 2 Limiteur de décélération selon la revendication 1, carac- térisé en ce que des moyens sont prévuspour maintenir l'ex- trémité du poussoir ( 17), extérieure à l'amortisseur ( 16), en contact quasi-pertnanent avec le pourtour d'une came ( 4), par exemple rotative, accouplée avec la manette des gaz. 3 Limiteur de décélération selon la revendication 2, caractérisé en ce que le poussoir ( 17), en forme de cy- lindre creux, est maintenu-en contact quasi permanent, par sa base ( 17 a) extérieure à l'amortisseur ( 16), avec le pourtour-de la came ( 4), par l'action d'un organe élastique tel qu'un ressort ( 21), qui est logé à l'intérieur du pous- soir cylindrique creux ( 17), de façon à être comprimé entre, d'une part, sa base ( 17 a) en contact avec la came ( 4), et d'autre part, un prolongement ( 22) du piston ( 16 a) de l'a- mortisseur ( 16) pénétrant dans le poussoir creux ( 17) par un trou ( 23) de son autre base ( 17 b)-. 1 '3 4 Limiteur de décélération selon la revendication 3, carac- térisé en ce que le prolongement ( 22) du piston ( 16 a) de l'amortisseur ( 16), qui pénètre dans le poussoir creux ( 17) comporte un organe de butée ( 24) disposé de façon à coopérer avec la base ( 17 b) du poussoir ( 17) pour limiter supérieu- rement l'écartement entre le piston ( 16 a) et le poussoir ( 17) en cas de décélération brutale de grande amplitude,en écartant momentanément le poussoir ( 17) de la came ( 4).