i 2094170 La présente, invention concerne des oscillateurs à relaxation comprenant des lasers. L'oscillation de relaxation dans un laser d'état solide est un type d'oscillation qui peut apparaître de différentes 5 façons, pouvant comprendre un train d'impulsions ayant une cadence de répétition à péu près égale à la fréquence des oscillations de relaxation. Ces impulsions sont importantes pour certaines applications en raison de la "mémoire" effective de l'histoire passée de l'inversion de population, qui fait 10 que les impulsions peuvent être plus régulières en phase et en amplitude que des impulsions à commutation liée au facteur de qualité Q. Bien que les impulsions d'oscillations de relaxation se produisent à une cadence de répétition beaucoup plus basse et aient une' puissance de crête semblable, comparativement à 15 des impulsions à blocage lié au mode d'oscillations d'un laser d'état solide comparable, les premières de ces impulsions fournissent néanmoins une énergie d'impulsions sensiblement plus élevée, comparable seulement au train le plus rapide possible d'impulsions à commutation liée au facteur de qualité Q dans 20 un laser comparable. La combinaison d'une puissance de crête stable, d'une énergie totale d'impulsions élevée, d'une cadence de répétition intermédi'airé' et de régularité de phase rend les impulsions d'oscillations de relaxation intéressantes pour des applications telles que les mémoires optiques et le micro-25 soudage. Bien que l'on ait proposé diverses techniques de commande pour la génération d'impulsions d'oscillations de-relaxation de lasers à semi-conducteurs, tels que les lasers à semi-conducteurs à infection, ces techniques ne sont pas directement applica-30 bles à la commande de la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation dans les lasers d'état solide utilisant des "hôtes" de verre ou de diélectrique comme agent actif, en raison des différences des mécanismes physiques fondamentaux des deux types différents de lasers d'état solide. 35 Bien qu'une certaine commande occasionnelle de l'oscilla tion de relaxation dans les lasers employant des hôtes de verre ou de cristal diélectrique ait eu lieu lorsque les oscillations 71 20983 2 209417Q sont des perturbations superposées à la génération d'impulsions à blocage lié au mode, commandé , de ces lasers,la commande des oscillations de relaxation était imprécise et primitive parce qu'il était nécessaire de commander le. blocage lié au 5 mode, et dans tous les cas, elle n'offrait ;pas la combinaison de caractéristiques intéressantes obtenue lorsque la cadence de répétition des impulsions est la fréquence des oscillations de relaxation. Suivant l'invention, on a prévu un oscillateur à relaxa-10 tion comprenant un laser ayant un agent actif d'état solide, des moyens pour assurer le pompage optique de cet agent actif pour produire une inversion de population convenable pour l'émission stimulée de radiation, des moyens de résonance pour cette radiation, l'agent, les moyens de pompage et les moyens 15 de résonance produisant ensemble une fréquence choisie d'impulsions de relaxation pour ce laser, et comprenant une source de perturbation périodique à cette fréquence choisie, et des moyens pour stabiliser la phase des impulsions d'oscillations de relaxation sur la phase de cette perturbation, comprenant 20 un circuit de réaction extérieur comprenant des moyens pour détecter une différence de phase.des impulsions et de la perturbation, et des moyens répondant.aux moyens détecteurs pour changer la puissance de.pompage çptique totale pour réduire cette différenre de phase. 25 Dans une forme de réalisation de. l'invention, un.laser d'état solide à pompage optique utilise un arrangement pour commander la génération d'impulsions..d'oscillations de relaxation, dans lequel la différence entre la phase d'une, perturbation périodique stable de la lumière de la pompe ou de la perte 30 du résonateur, et laphase du train d'impulsions _de.-sortie, est détectée extérieurement puis renvoyée pour, changer la composante cc de la lumière de la pompe pour rétablir la phase des .impulsions de sortie du laser pour qu.' elle ait-une relation voulue avec la phase de la perturbât ion. En fait, la perturbation peut.-35 être créée par un petit laser à semi-conducteur. Dans une forme de réalisation spécifique de l'invention, la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation d'un 71 20983 3 2094170 seul mode de laser et d'une seule fréquence est stimulée et commandée lorsque le fonctionnement à fréquence unique est obtenu en empêchant un brûlage de trou spatial. On empêche le brûlage d'un trou spatial en faisant varier 1*écartement opti-5 que entre les extrémités de la tige du laser et des réflecteurs respectifs du résonateur de manière inverse pour conserver une longueur optique sensiblement constante du résonateur. On décrira l'invention en se référant aux dessins joints au présent mémoire» sur lesquels? 10 - La figure 1 est une vue en partie représentative et en partie fonctionnelle d'une première forme de réalisation de l'invention» donnée à titre d'exemple? - la figure 2 montre cLes courbés utiles pour l'explication du fonctionnement de la forme de réalisation de la figure 15 1 ; - la figure 3 montre des courbes ayant trait à la caractéristique de commande obtenue en réglant le niveau de la puissance de pompage de la figure 1 ; - la figure 4 montre une variante de la forme de réalisa-20 tion de la figure 1 pour obtenir la production commandée d'impulsions d'oscillations de relaxation pour un mode unique et une fréquence unique de laser. Dans la forme de réalisation de la figure 1» on désire obtenir un train d'impulsions dans la gamme des fréquences 25 caractéristique de la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation d'un laser 12 ayant un hôte de cristal (ou de verre) comme agent actif 13,puisque les impulsions» dans une telle gamme de fréquences, sont intéressantes dans un appareil d'utilisation 14 tel qu'un appareil de micro-soudage,si les impul-30 sion sont assez régulières en phase et en amplitude. L'agent actif 13 emploie à titre d'êxemple un hôte constitué d'un grenat d'aluminium et d'yttrium, contenant du néodyme comme constituant. Le laser 12 comprend aussi les réflecteurs opposéë 15 et 16 qui forment le résonateur optique 35 typique d'un tel laser. Dans cette forme de réalisation, les deux réflecteurs 15 et 16 sont des réflecteurs en diélectrique à couches multiples 71 20983 4 2094170 qui sont partiellement réfléchissants, mais aussi capables de transmission à raison de quelques pour cents. le laser 12 est pompé par une lampe de pompage principale 17 excitée par la source d'alimentation en courant continu 5 18,commandée. La source d'alimentation 18 est réglable en partie parce que la lampe de pompage se détériorera avec le temps, en diminuant ainsi la puissance de sortie moyenne et en diminuant aussi la fréquence des impulsions d'oscillations de relaxation. Néanmoins, quelle que soit la source de variation de la 10 fréquence des impulsions engendrée, on a constaté que le niveau de puissance de la lampe de pompage 17 est un paramètre supérieur pour changer et commander la fréquence (cadence de répétition) et d'autres caractéristiques de la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation. 15 La fréquence des impulsions d'oscillations de relaxa tion peut se calculer pour un niveau de puissance donné de la lampe de pompage 17. On a découvert qu'il est désirable de stimuler la génération d'impulsions à la fréquence d'oscillations de relaxation, par exemple, par la lentille 20 par l'intermé-20 diaire du réflecteur à transmission partielle 15 pour assurer un pompage additionnel de l'agent actif 13du laser .La fréquence de modulation de la lampe de pompage 19, représentée à titre d'exemple par une diode luminescente fonctionnant à une longueur d'onde de 0,81 . 10 mm, est réglée à une valeur fixe, puis-25 qu'il n'est pas souhaitable » en général, de faire varier cette fréquence. Bien plutôt, la fréquence de la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation sera stabilisée à cette valeur, comme le sera aussi la phase de la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation par rapport à la phase de la lampe 30 de pompage modulée 19. La fréquence de la lampe de pompage modulée 19 est déterminée par l'oscillateur à cristal stable 21, de type connu, fonctionnant à titre d'exemple à environ 150 Mîz,et la sortie de l'oscillateur 21 est amplifiée et couplée à la lampe de pom-35 page 19 par l'amplificateur tampon 22. Le circuit de commande extérieur pour stabiliser la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation pour le 71 20983 il"/4-:- s i J 7n laser 12 comprend le diviseur de faisceau 23 disposé obliquement dans le trajet des impulsions de lumière de sortie pour en dévier une portion vers le filtre 24 qui élimine toute luminescence étrangère de l'agent actif 13 du laser, par exemple en blo~ 5 quant ou en absorbant les fréquences de lumière visible. Le filtre 24 couple alors le train d'impulsions de lumière du laser au photoconducteur 25 qui produit un signal de sortie représentatif de la phase et de l'amplitude des impulsions de lumière à la fréquence des oscillations de relaxation. Ainsi, 10 le photodétecteur 25 est, à titre d'exemple^ une photodiode capable de répondre facilement à 150 kHz. 'La sortie du photodétecteur 25 est appliquée à l'une des entrées du percepteur de phase 27.Une partie du signal de sortie de l'oscillateur 21 est convenablement décalée en phase 15 par un déphaseur 26 pour obtenir un zéro au percepteur de phase 27 lorsque les oscillations de relaxation du laser 12 sont à la fréquence calculée. La sortie du déphaseur 26 est appliquée à l'autre entrée du percepteur de phase 27. La sortie du percepteur de phase 27 est appliquée pour changer le niveau 20- de puissance de la source d'alimentation 18 dans le sens convenable pour rétablir un zéro à la sortie du percepteur de phase 27 lorsque le laser 12 répond au changement * de niveau de puissance de la source 18. La théorie du fonctionnement de la forme de réalisation 25 de la figure 1 peut s'expliquer comme suit s la réponse des lasers aux fluctuations du pompage a été analysée théoriquement par D.E. Me Cumber (Phys. Rev. 141, 306~22,1966). On utilise une solution mi-théorique, mi-pratique, faisant intervenir les relations de phase et d'autres,informations nécessaires pour les 30 applications. En utilisant les équations déjà établies et en modulant la puissance de pompage effective moyenne hV8 =H*^1 (l+VV) (L+T) avec un facteur (l+a) iuvfc s il . où a = Se (1 ),on obtient pour la modulation des photons ■ p9i(»t+ > (2) 35 la solution * . ■/-/ ? 2s2 , 2' 2 1/2 f = 2aRa/rn C {v? - u T+4a m J ' (3) £. = - Arctan ^~2aœ/()_/ (4) 71 20983 6 -2094170 On peut montrer que l'équation (3) correspond à un cas spécial de spectre de fluctuation d'intensité de Me Cumber. Les symboles ont les sens suivants g ui = fréquence circulaire des oscillations de re- 0 W 5 laxation — 1 — 1 /2 a = (r +T ) 7 constante d'amortissement * t = longévité de fluorescence (2.3.10 s ) = 2 S P = puissance de sortie moyenne T = transmission de la sortie (0,02) L = pertes du laser autres que la sortie (0,01) & = longueur optique de la cavité (5 ? 1 cm) 15 c = vitesse de la lumière dans le vidé w = l/c rayon du faisceau de la tige (0,06 cm) R = 2PJf/hvcT nombre moyen de photons dans la cavité L'indice de modulation obtenu avec un laser Nd:YAG de a =3 100 mW avec un indice de modulation de pompage de a= 10 a 20 été reporté à la figure 2 (courbe 31). La demi-largeur totale de la crête d'oscillation de relaxation est 2 x/~3 = 19 kHz pour une fréquence des oscillations de relaxation mq/2ÏÏ =150 kHz . Le changement de phase brutal à la résonance, comme le montre la courbe 32 de la figure 2, peut être utilisé pour commander 25 le fonctionnement. En définissant un facteur d'amplification A A A S= f/Ra , le rapport de l'indice de modulation de sortie A -A f^/P = f/R à l'indice de modulation de pompage oc, on obtient pour-w = w c'est-à-dire la modulation à la fréquence des O «i -j /p oscillations de relaxation , S= (*r^ /tq) et£ = -tj/2, C'est 30 là la réponse maximale du laser à la modulation de la pompe. - A. Pour le laser NdsYAG dont il a été question plus haut, S= 100. Ainsi,- il ne faut qu'une très faible modulation de la pompe pour obtenir une modulation appréciable de la sortie. Avec la modulation avec les pertes, on a observé des impulsions de 35 sortie avec des puissances de crête de 20 fois la puissance moyenne du laser, et la théorie linéaire a prévu encore raisonnablement bien l'intensité des pics. On s'attend donc à ce 71 20983 7 2094170 que la modulation de la pompe fournisse des impulsions avec une intensité de crête de A A A «. P= ctSP (5) et une longueur d'impulsion égale à 5 = (6) pour des valeurs de aS allant jusqu'à 100 environ. On a vérifié expérimentalement, pour le cas de la modulation avec les pertes de la cavité» que Pr^ est constant, c'est-à-dire qu'il n'y a pas de perte de puissance dans le processus. 10 On supposera que la fréquence de la génération d'impul sions d'oscillations de relaxation a changé pour une raison quelconque. On remarque que dans la forme de réalisation de la figure 1, la fréquence de modulation de la lampe de pompage modulée 19 est une fréquence fixe qui en elle-même ne convien-15 drait pas pour corriger la déviation en fréquence des impulsions du laser. Néanmoins, une grandeur très sensible à une différence quelconque entre ces fréquences est la différence de phase entre le train d'impulsions de sortie et la forme d'onde de 20 modulation de pompage des lampes 19, que cette modulation soit de forme puisée ou sinusoïdale. Cette différence de phase conserve aussi le signe de la différence de phase telle qu'elle est présente à la sortie du dispositif percepteur de phase 27. Comme l'analyse théorique qui précède a montré la relation 25 entre la puissance de pompage provenant de la source 18 et la fréquence de la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation, il est visible que l'application appropriée du signal de sortie du percepteur de phase 27 peut réguler la puissance de pompage venant de la source 18 pour maintenir la fréquence 30 de génération des impulsions sensiblement constante dans le temps. l'analyse montre aussi qu'il est possible de faire usage d'auto-stabilisation pour la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation dans le laser 12 en surveillant la sortie 35 du percepteur de phase 27 même lorsque la perturbation stimula-trice a été fournie par une cellule acoustique dans le résonateur du laser 12 au lier, de l'être par la lampe de pompage 19» 71 20983 8 2094170 et en faisant ensuite passer le signal de sortie du percepteur de phase 27 pour corriger la phase de la modulation dans la cavité. Néanmoins, il serait encore préférable de faire varier le niveau de la puissance moyenne de pompage, parce que rien 5 n'a à être introduit dans la cavité du laser et par conséquent, qu'on évite des pertes. Exemple Dans la forme de réalisation donnée comme exemple à la figure 1, on peut obtenir les caractéristiques suivantes de 10 fonctionnement. En utilisant un indice de modulation de pompage de A a= 0,1 et le laser NdsYAG- dont il a été question plus haut, avec seulement 100 milliwatts de puissance moyenne du laser, on doit obtenir des impulsions d'oscillations de relaxation d'une 15 largeur de 600 nanosecondes, de puissance de crête de 1 W et dont la cadence de répétition est de 6 microsecondes (150 kHz). Dans une expérience statique, on a trouvé qu'une puissance d'entrée de 100 ~ 10 W au-dessus du seuil (700 W) dans une lampe à tungstène et à iode 17, donnait une puissance de sor-20 tie de 100 i 10 mW. Si la même expérience pouvait être faite à A 150 kHz, on saisirait le facteur £^et on obtiendrait une génération d'impulsions d'oscillations de relaxation commandée, à puissance de crête de 1 W. Certaines lampes à arc et certaines diodes à laser peuvent être modulées à ces fréquences. Une 25 lampe à arc au Krypton a un rendement un peu meilleur qu'une lampe au tungstène et à l'iode (dans l'ensemble seulement de 0,05 #) .11 est raisonnable de supposer, par conséquent, qu'une lampe à arc au Krypton de 1W produira des impulsions d'oscillations de relaxation commandées avec une puissance de crête de 30 1W dans le laser NdsYAGr de 100 mW.Une diode à GaAs a un rendement beaucoup meilleur.Il suffit d'appliquer dynamiquement la puissance de pompage équivalente au changement de sortie de 10 mW de l'expérience statique. Cela pourrait se faire dans la lampe 19 avec une diode à GaAs d'environ 20 mW de puissance de sortie 35 lumineuse moyenne. La génération d'impulsions commandée est intéressante dans les cas suivants s 71 20983 21-V.1/0 1. Lorsque la compression de puissance est désirable (génération du second harmonique, mémoires optiques, microsoudage). 2. Lorsque la cadence de répétition des impulsions est sans intérêt ou correspond à une cadence voulue. Dans l'exemple du 5 laser NdsYAG-, on atteint presque les temps d'accès voulus pour les mémoires optiques. Les courtes longueurs d'impulsions donnent assez de temps pour positionner le faisceau du laser sur l'hologramme.(Le positionnement doit être réglé dans le temps avec les impulsions). Le temps d'accès peut être réduit 10 en augmentant la puissance d'onde porteuse,du laser» Iftntensité de crête peut être, augmentée en augmentant la puissance du la» sei4 et/ou l'indice de modulation. 3* Lorsque l'énergie par impulsion doit être beaucoup plus grande que .1 es énergies que l'on peut obtenir avec le blocage 15 de mode. 4. Lorsque les phases et les amplitudes des impulsions doivent être bien commandées. A la figure 2, on a montré une courbe 31 de la profondeur, de modulation de sortie ^ et une courbe 32 de la phase 20 relative £ des impulsions d'oscillations de relaxation en fonction de la fréquence o> des impulsions divisée- par la fréquence des oscillations de relaxation taQ, L'échelle de ^ s'exprime en fonction du rapport de la hauteur de crête des impulsions à la puissance moyenne du laser. La courbe particulière 31 25 n'est applicable que pour une profondeur de modulation de pom- -3 page de 3 x 10 . ,c'est-à-dire que la lampe de pompage modulée 19 fournit une puissance de crête qui vaut 1/330 de la puissance fournie par la lampe de pompage 17-. En supposant que la sortie du déphaseur 26 soit maintenue constante, la phase re-30 lative £ de. la sortie du" photodétecteur 25 est décalée de - ^ par rapport à célle-ci. La variation typique de la fréquence de la génération .. d'impulsions d'oscillations de relaxation dans la forme donnée comme ecemple à la figure 1 est montrée par f à la figure 3 en 35 fonction de la variation de la puissance de sortie du laser à l'endroit du diviseur de faisceau 23. Cette puissance de sortie du laser est directement proportionnelle à la puissance de 71 20983 ■) rvc. i i ? n 1 u / "t i i w pompage ce fournie par la source d'alimentation commandée 18. La courbe 41 est une courbe calculée sur la base de la théorie précédente.la courbe 42 peut être appelée courbe expérimentale non commandée puisqu'elle a été obtenue en faisant varier la 5 puissance de la pompe à partir de la source 18 et en mesurant la puissance de sortie du laser et les fréquences des oscillations de relaxation en l'absence de toute lumière de pompage venant de la lampe de pompage 19. La courbe 43 peut être dite courbe expérimentale commandée puisqu'elle a été obtenue en 10 modulant la perte de la cavité à la fréquence donnée à l'échelle de la fréquence des oscillations de relaxation. Dans la forme de réalisation modifiée de la figure 4» les éléments repérés par les mêmes indices qu'à la figure 1 sont sensiblement les mêmes. La différence principale est une 15 modification du laser lui-même, indiqué ici par le laser 52,pour assurer le fonctionnement dans un mode et à une fréquence de laser uniques près du centre de la ligne de laser au néodyme =3 de 1,06 . 10 mm. Cette modification comprend les modulateurs électro-^optiques 53 et 54 aux deux extrémités de l'agent actif 20 13 du laser.Les modulateurs 53 et 54 respectivement comprennent les électrodes 55 et 56, 57 et 58 reliées aux moitiés respectives de l'enroulement de sortie 59 d'Un transformateur 60 commandé par une source électrique convenable 61, ce que l'on appelle ici la commande à suppression de mode. 25 Les modulateurs 53 et 54 sont donc commandés sinusoï- dalement avec un déphasage de 180 degrés pour donner des variations égales et opposées de la longueur de trajet optique entre les extrémités respectives du milieu actif 13 et des réflecteurs 15 et 16. Lorsque la commande 61 produit dans les 30 modulateurs 53 et 54 un changement de phase équivalent* au mouvement du milieu 13 axialement à une vitesse d'environ 1 cm/seconde, le laser commence à fonctionner dans un seul mode à une seule fréquence parce que l'inversion de population dans le milieu 13 est également utilisée en tout point axial de ce 35 milieu ou agent. Ainsi, il n'y a pas de brûlage de trou spatial. La fréquence du dispositif de commande 61 est de préférence 1 1 supérieure à ( — + —* ) /2 Tî . 71 20983 n 2094170 Bien que cette technique de production d'oscillations dans un seul mode et à une fréquence soit connue, la forme de réalisation modifiée de la figure 4 est nouvelle en çe qu'elle fournit pour la première fois la génération d'impulsions 5 d'oscillations de relaxation commandées dans le temps dans un seul mode et à une seule fréquence. On a démontré la possibilité de ce fonctionnement par voie expérimentale en utilisant la modulation par les pertes d'une cavité.On a montré ainsi que le fonctionnement du laser dans des modes multiples n'est pas 10 nécessaire pour obtenir un train d'impulsions de sortie régulières en phase et en amplitude. Dans les deux figures 1 et 4, la-lampe de pompage modulée 19 peut être éliminée si la source d'alimentation 18 est capable de donner lieu à une modulation de pompage semblable 15 par la lampe de commande 17 à la fréquence de la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation voulue. Ce fait est montré en manière de représentation par la flèche en traits interrompus entr- l'amplificateur cc 22 et la source d'alimentation 18. 20 les tirets munis de flèches qui couplent le photodétec teur 25 au déphaseur 26 et de là à travers l'amplificateur 22 à la lampe de pompage modulée 19» montrent la technique de variation de la fréquence de la commande à réaction extérieure que l'on pourrait utiliser à titre de supplément mais qui, en 25 elle-même, ne serait pas intéressante pour la stabilisation en fréquence et en phase des impulsions d'oscillations de relaxation, ainsi que de la hauteur et de la largeur de ces impulsions. l'emploi d'une variation de fréquence, c'est-à-dire d'une variation de la fréquence de modulation de la lampe 19» 30 changerait la hauteur d'impulsion et la puissance moyenne du laser par contraste avec la technique principale de l'invention. 71 20983 12 209 4170 BEVENDIOAIIOffS 1.- Oscillateur à relaxation comprenant un laser possédant un agent actif d'état solide, des moyens pour pomper optiquement cet agent actif pour produire une inversion de po- 5 pulation convenant à l'émission stimulée de radiations, et des moyens pour créer la résonance sur cette radiation, l'agent actif et les moyens de pompage et les moyens de résonance fournissant ensemble une fréquence choisie de production d'impulsions de relaxation» caractérisé par une source (21) de pertur-10 bation périodique de ladite fréquence choisie, et par des moyens pour stabiliser la phase de la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation sur la phase de la perturbation» comprenant un circuit de réaction extérieur qui comprend des moyens (27) pour détecter une différence de phase entre cette 15 génération d'impulsions et cette perturbation» et des moyens (18) répondant aux moyens de détection (27) pour changer la puissance totale de pompage optique en vue de réduire cette différence de phase. 2.- Oscillateur à relaxation suivant la revendication 1» 20 caractériséen ce que la source de perturbation périodique comprend des moyens auxiliaires de pompage optique (19) disposés de façon à illuminer l'agent actif (13) et des moyens (21) pour entraîner les moyens de pompage auxiliaires (19) à la fréquence choisie. 25 3.- Oscillateur à relaxation suivant la revendication 2» dans lequel l'agent actif d'état solide comporte tin hôte diélectrique et les atomes actifs qui y sont contenus » caractérisé en ce que les moyens (18) pour changer la puissance totale de pompage optique comprennent une source d'alimentation 30 variable couplée aux premiers-moyens de pompage optique (17) et modifiée par les moyens (27) pour détecter la différence de phase. 4.- Oscillateur à relaxation suivant la revendication 3» caractérisé en ce que les moyens de pompage optique auxiliai-35 res (19) provoquent pour l'agent actif une perturbation optique dont l'intensité de crête est plus petite de deux ou trois ordres de grandeur que la puissance de pompage optique totale. 71 20983 13 5.~ Oscillateur à relaxation suivant une quelconque des revendications 19293949 caractérisé en ce que les moyens de résonance (15s16) comprennent des moyens (53»54) pour faire varier la position optique de l'agent actif dans les moyens de résonance (15 s 16) à une cadence propre à empêcher le brûlage d'un trou spatial dans l'agent actif (13)? en sorte que la génération d'impulsions d'oscillations de relaxation se produise dans un mode unique à une fréquence unique de la radiation stimulée. 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