La présente invention concerne un appareil de contrôle dimensionnel des sections droites d'un guide d'ondes circulaire et, plus particulièrement, des variations radiales du contour de chaque section droite du guide. Elle a trait plus particulièrement à un tel appareil comportant un châssis propre à être déplacé longitudinalement sur la paroi interne du guide et supportant des moyens pour entraîner à rotation autour d'un axe parallèle et voisin de l'axe longitudinal du guide des moyens pour détecter des irrégularités dimensionnelles d'une section droite du guide, lesdits moyens de détection comportant des moyens pour mesurer les variations du rayon de la section droite grâce à un palpeur glissant à frottement doux sur la paroi interne de la section droite et des moyens pour déterminer la position angulaire desdits moyens de mesure par rapport à un axe transversal de référence. Les caractéristiques dimensionnelles et statistiques des sections droites d'un guide d'ondes circulaire délivrées par l'appareil de contrôle permettent, après traitement dans un calculateurJ de relever les paramètres statistiques d'une longueur de guide d'ondes qui sont nécessaires à la détermination des qualités physiques du guide lors de sa fabrication et lors de son contrôle en laboratoire. Les déplacements radiaux du palpeur qui tourne contre la paroi interne de la section droite contrôlée et dans le plan de celle-ci autour d'un axe voisin de celui du guide d'ondes, sont proportionnels aux déformations de la section droite du guide. Les informations délivrées par lesdits moyens de détection sont la variation p p du rayon p de la section droite en fonction de la position angulaire e du palpeur par rapport à une référence angulaire fixée par les moyens de détermination de position angulaire. Les coordonnées polaires ( , e) du palpeur sont référées à un repère dont le centre Q' appartient à l'axe de rotation des moyens / d'entraînement. Ce centre O est généralement différent de celui du centre O de la section droite contrôlée.Le traitement statis tique ultérieur des coordonnées (e ,e) indique la longueur de l'excentrement 00' et la position angulaire de celui-ci par rap port à celle de référence e o Dans les appareils de contrôle connus de ce type, les moyens de mesure sont constitués par un capteur de déplacement généralement à mutuelle inductance. Les moyens d'entraînement comprennent un moteur-réducteur électrique supporté par le châssis qui est propre à glisser longitudinalement sur la paroi interne du guide. L'axe de rotation qui est voisin de celui du guide, entraîne à rotation le capteur de déplacement qui exerce, par l'intermédiaire du palpeur, une pression supérieure à la dizaine de grammes contre la paroi interne de la section droite contrôlée. De tels appareils de contrôle sont utilisés pour le contrôle de guides d'ondes circulaires dont la structure interne est très rigide. La structure de ces guides est formée par exemple, d'un tube d'acier rigide sur lequel est déposé un diélectrique,ou d'une hélice de cuivre renforcée par de la résine. Par contre, ces appareils de contrôle ne peuvent être utilisés pour contrôler des guides d'ondes circulaires à structure souple. Par exemple, un tel guide est constitué d'une hélice en cuivre enrubannée par deux couches auto-collantes en téréphtalate de polyéthylène dit "mylar" d'épaisseur 100flm environ. Des mesures effectuées par les appareils de contrôle du genre connu montrent que la pression exercée par le capteur de déplacement de l'ordre de la dizaine de grammes produit des déformations élastiques de la section droite du guide d'au moins quelques microns ce qui augmente l'imprécision du contrôle. Le but de la présente invention est de fournir un appareil de contrôle dont le poids de sa structure est très faible et dont la force exercée par le palpeur sur une section droite du guide est très inférieure à la dizaine de grammes. A cette fin, l'appareil de contrôle conforme à l'invention est du type défini dans l'entrée en matière et est caractérisé en ce que lesdits moyens de mesure comportent une lame isolante flexible perpendiculairement à l'axe du guide et supportant au moins un conducteur résistant de structure parallèle à l'axe du guide dont la variation ohmique est proportionnelle à la variation de la flèche de la lame au cours de la rotation sur la paroi interne de la section droite du palpeur fixé à l'extrémité libre de la lame, ledit conducteur résistant étant inséré dans un pont de Wheat stone préalablement étalonné dont la tension de sortie varie en fonction de la flèche de la lame, et en ce que ledit appareil comporte des moyens micrométriques pour régler la position radiale du support dans lequel est encastrée la lame. Le capteur de déplacement constitué par Le conducteur résistant déposé sur la lame flexible est réalisé selon la technologie dite en couche mince et le palpeur exerce une force de pression contre la paroi interne de la section droite contrôlée inférieure au gramme. Ce capteur est solidaire d'un ensemble de connexions simples afin de réduire le poids de l'appareil et les déformations pouvant perturber le contour de la section droite contrôlée. A cet égard, l'appareil comprend une plaque fixée au ch s- sis supportant cinq balais conducteurs frottant respectivement contre cinq pistes conductrices concentriques à l'axe de rotation du moteur-conducteur et déposées sur une plaque solidaire du capteur de déplacement tournant. Deux pistes continues alimentent le conducteur résistant ou deux conducteurs résistants connectés en série et déposés sur les faces opposées de la lame selon une réalisation préférée de l'invention. Une autre piste continue est reliée à 1 'une des bornes du conducteur résistant ou à la borne commune aux deux conducteurs résistants afin de transmettre les variations de rayon de la section droite contrôlée.Enfin, deux autres pistes permettent de transmettre la position angulaire e du palpeur par rapport à la référence angulaire e . L'une d'elles est formée de créneaux conducteurs équirépartis circulairement et reliés à l'une des pistes d'alimentation tandis que l'autre est formée d'un unique créneau conducteur relié à l'autre piste d'alimentation qui établit la référence angulaire eO. Enfin1 toujours en vue de réduire le poids de l'appareil, le châssis est en résine acrylique du genre altuglas (marque déposée). Avantageusement, selon une réalisation préférée de l'inven tion, les deux conducteurs résistants déposés longitudinalement à l'axe du guide sur la lame flexible ont une structure identique en forme d'une ligne en zig-zag et permettant d'annuler la dérive thermique affectant la tension de sortie d'un pont de Wheatstone dans deux branches adjacentes duquel sont insérés les deux conducteurs. Cette tension de sortie est alors proportionnelle à la flèche de l'extrémité libre de la lame du capteur de déplacement, c'est-à-dire aux variations de rayon hp ou de déplacement radial du palpeur. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, d'exemples préférés de réalisation et des dessins annexés correspondants, dans lesquels - la figure 1 est une vue de côté partiellement en coupe de l'appareil de contrôle conforme à l'invention - les figures 2A et 2B sont des vues de dessus et de face du support du moteur-réducteur - les figures 3A et 3B sont des vues de dessus et de face de 1' étrier qui, conjointement au support, forme le châssis - la figure 4 est une vue de côté schématique de l'ensemble moteur-réducteur - la figure 5 est une vue de face des pistes conductrices de la plaque tournante dite "collecteur" - la figure 6 montre la face de la plaque porte-balais fixe en regard des pistes conductrices - les figures 7A et 7B sont des vues de côté et de dessus du capteur de déplacement - la figure 8 est une vue de côté du support du collecteur, du capteur de déplacement et des moyens micrométriques de réglage de position radiale du capteur - la figure 9 est un diagramme montrant l'excentricité de l'axe tournant du moteur-réducteur par rapport au centre d'une section droite - la figure 10 est une vue de dessus d'un conducteur résistant - la figure 11 représente le pont de Wheatstone lorsque la lame flexible supporte un unique conducteur résistant ; et - la figure 12 représente le pont de Wheatstone lorsque deux conducteurs résistants sont déposés sur les faces opposées de la lame flexible. En se référant à la figure 1, on a représenté schématiquement l'organisation des éléments composant l'appareil de contrôle conformé à l'invention inséré dans un guide d'ondes circulaire G ayant des sections droites de rayon nominal Le châssis de l'appareil de contrôle est constitué d'un support 10 et d'un étrier 11 semi-circulaires formant un alésage à l'intérieur duquel est disposé l'ensemble moteur-réducteur 2021 qui entraîne à rotation le capteur de déplacement 3 de l'appareil. Cet ensemble d'entraînement est constitué d'un moteur électrique 20 coopérant avec un réducteur 21 qui assure la rotation du support 4 du capteur de déplacement 3 dans le plan d'une section droite du guide G.Le capteur de déplacement 3 est connecté électriquement à une barrette de connexion 5 à travers un collecteur circulaire 6 solidaire du support 4 et une plaque circulaire 7 portant des balais 70 et fixée rigidement au châssis de l'appareil. Le collecteur 6 et la plaque porte-balais 7 sont coaxiales à l'axe de rotation du réducteur 21 et permettent de transmettre les informations telles que la variationtp du rayon ( et l'angle e par rapport à une position angulaire de référence eO, de la position du capteur de déplacement 3.La barrette de connexion 5 qui est fixée a la partie arrière du support semi-circulaire 10, relie les fils conducteurs d'alimentation du capteur de déplacement 3 et de sortie des informations de mesure ainsi que les conducteurs d'alimentation du moteur-réducteur 20-21 à un câble (non représenté) relié au banc de mesure En outre, la partie arrière du support 10 est solidaire d'un câble de traction (non représenté) propre à entraîneur longitudinalement à l'intérieur du guide d'ondes l'appareil dont, seule, la surface circulaire externe du support 10 est en contact sur seulement un secteur avec la partie correspondante de la paroi interne du guide G et glisse sur celle-ci. La structure mécanique des éléments composants précités de l'appareil de contrôle est décrite en détail ci-après selon un exemple préféré de réalisation. Comme montré aux figures 2A et 2B, le support 10 a la forme d'une semi-couronne dont le diamètre de sa surface externe 100 est égal au diamètre nominal 2 t0 moins 0,05 mm du guide d'ondes circulaire G. La partie avant 101 est percée de trous filetés 102 afin de serrer au moyen de vis traversant des orifices 110 de l'étrier 11, les surfaces longitudinales en regard de l'étrier 11 représenté aux figures 3A et 3B et du support 10. Le diamètre de la surface externe 111 de l'étrier est inférieur au diamètre nominal 2 t. Ainsi assemblées, les surfaces internes 103 et 113 du support 10 et de l'étrier 11 forment un alésage de diamètre égal à celui externe de l'ensemble moteur 20 et réducteur 21 tel que montré à la figure 4. Le support 10 et l'étrier 11 sont en une résine acrylique du genre altuglas (marque déposée). En outre, le support 10 possède une plage arrière 104 formant un lamage propre à fixer la barrette de connexion 5 au moyen de quatre vis vissées dans quatre trous taraudés 105. Ce support 10 permet de centrer l'axe 210 du réducteur 21 parallèlement avec l'axe du guide d'ondes G et de répartir le poids de l'appareil de contrôle sur une surface longue de la paroi interne du guide G. La surface externe 100 du support circulaire 10 est soigneusement polie ainsi que les bords de ses extrémités semi-circulaires afin de ne pas rayer la paroi interne du guide G lors de la traction de l'appareil de contrôle.Enfin quatre alésages longitudinaux 106 de grands diamètres permettent le passage des fils de connexion entre la barrette 5 et la plaque porte-balais 7 conjointement à la réduction du poids de l'appareil. Comme montrés aux figures 5 et 6, cinq balais 701 à 705 tels que de petites lames de contact flexibles, fixées à la plaque circulaire fixe 7, ont leurs extrémités de contact-représentées par un petit rond sur la figure 6- qui viennent en contact électrique par pression avec cinq pistes conductrices circulaires et concentriques 601 à 605, photogravées sur une face du collecteur tournant 6. Les pistes ont été projetées en traits interrompus courts sur la figure 6.Ces pistes 601 à 605 et balais 701 à 705 ont les fonctions suivantes - la piste 601 est constituée de 64 créneaux 6001 équirépartis à la périphérie du collecteur 6 avec un écart angulaire égal à 360/(2x64) = 2,940 et ayant une hauteur de 2 mm afin que le balai 701 détecte la position angulaire e du capteur de déplacement 3 dans une section droite du guide - la piste 602 et le balai 702 transmettent la polarité d'alimentation positive au capteur 3, la piste 602 étant contintment circulaire avec une largeur de 2 mm, et en contact électrique avec tous les créneaux 6001 - comme la piste 602, le piste 603 est circulaire et de diamètre 3 plus petit et, avec le balai 703, est connectée à la borne de sortie du capteur de déplacement 3 qui produit une tension variant proportionnellement à la variation de rayon tf de la section droite du guide - la piste 604 est constituée d'un unique petit créneau qui est aligné radialement entre deux créneaux contigus 6001 de la piste 601 et qui, en contact avec le balai 704, indique l'origine e o ou l'axe de référence O'x de la coordonnée angulaire e ; et - la piste circulaire continue 605 qui est en contact électrique avec la piste 604, transmet avec le balai 705 la polarité d'alimentation négative au capteur 3. Enfin, un connecteur 30 - montré sur les figures 7A et 7B assure les connexions convenables des bornes du capteur de dépla cement 3 et des pistes 602, 603 et 605 au moyen de perçage et 600 soudure au niveau de pavés de raccordement 6002, 6003 et du centre/ de la piste 60 5, comme montré à la figure 5. Le collecteur 6 et la plaque porte-balais 7 ont une épaisseur de 1,5 mm et sont en résine époxydique renforcée de fibres de verre. Ils sont fixés solidairement par des vis au support tournant 4 du capteur de déplacement 3 et au corps du réducteur 21 ou au châssis respectivement, et sont coaxiaux à l'axe tournant 210 du réducteur 21. En se référant maintenant aux figures 7A, 7B et 8, on décrit le capteur de déplacement 3 et son support tournant 4. Le capteur 3 est constitué d'un socle rigide 31 en altuglas (marque déposée) et en forme de L sur la partie inférieure 310 duquel est fixé le connecteur 30 et sur la partie supérieure 311 duquel une lame flexible 33 est fixée longitudinalement à l'axe du guide par encastrement sous un étrier de serrage 32. La lame 33 est serrée au moyen de deux vis 320 entre l'étrier 32 et la surface dela partie 311 en arrière de sa ligne transversale d'encastrement sensiblement médiane. Sur la surface supérieure et/ou sur la surface inférieure de cette lame 33 - comme il sera expliqué dans la suite - ont été déposés parallèlement à l'axe longitudinal du guide un ou deux conducteurs résistants 34 sous forme de couche mince de bismuth qui constituent une simple ou double jauge de contrainte.Les bornes de ces conducteurs résistants sont reliées aux pistes 602, 603 et 60 du collecteur tournant 6 à tra 5 vers le connecteur 30 et des fils conducteurs 36. A l'extrémité supérieure avant de la lame 33 est fixée un téton palpeur 35 en nylon (marque déposée) de forme cylindrique. La face plane inférieure 350 du téton 35 est collée sur la lame 33 tandis que son extrémité supérieure 351 est polie en forme hémisphéroidale de grand rayon de manière à palper par glissement à frottement doux les spires de l'hélice en cuivre constituant la paroi cylindrique interne du guide d'ondes circulaire G. Comme montré à la figure 8, le support tournant 4 est en aluminium et de forme en L et est constitué de deux parties 40 et 41 parallélépipédiques qui sont disposées perpendiculairement l'une à l'autre. Comme déjà dit, ce support est solidaire de l'axe 210 du réducteur 21 par l'intermédiaire d'une bague en laiton 42 qui est emmanchée dure dans la partie 40 et sur l'axe 210 du réducteur et qui supporte coaxialement le collecteur tournant 6. Sur la surface externe de la partie avant 41 est fixé l'arrière d'une lame flexible 43 en chrysocal (mélange de bronze et d'étain) au moyen de deux vis 44. La lame 43 supporte longitudi nalement en avant le socle 31 du capteur de déplacement 3 fixé au moyen de deux vis et perçages 430, comme montré à la figure 1, tandis que sa face opposée avant est fléchie sous l'action de l'extrémité semi-sphérique 450 d'une butée micrométrique à tambour 45 qui traverse la partie avant 41 du support 4. La butée micrométrique 45 solidaire de la partie avant 41 permet de régler la contrainte de flexion de la lame 43, et par suite, de régler la distance radiale du téton palpeur 35 par rapport à l'axe du guide de sorte qu'elle soit sensiblement égale au rayon nominal P du lo guide G. Ce réglage est effectué préalablement dans un tube calibré d'étalonnage. On a représenté sur la figure 9 une section droite S du guide d'ondes circulaire dont les déformations illustrées sont très grossies et dont le contour est voisin du cercle de rayon nominal P . Le centre O' du repère de coordonnées (, e) de l'axe de rotation 210 du réducteur 21 est voisin du centre O de la section droite S. Le téton palpeur 35 lorsqu'il est entraîné à rotation par le moteur-réducteur 20-21 tourne à frottement doux contre la paroi interne de la section S.Le capteur de déplacement 3 transmet les variations de déplacement radiale du téton palpeur 35 tournant autour du centre 0' à travers la piste 603 et le balai 703, en fonction de la position angulaire e détectée au moyen du passage des créneaux 6001 de la piste 601 devant le balai 701 par rapport à l'origine des coordonnées e détectée par o le balai 704 lors de son passage sur le petit créneau de la piste 604. Comme déjà dit dans le préambule, les informations t f et e sont traitées statistiquement afin de déterminer les coordonnées du point 0', c'est-à-dire l'angle e' de la direction 00' avec l'origine des coordonnées polaires e et la grandeur du segment o oxo'. La variation ohmique de ou des conducteurs résistants 34 provoquée par la flexion radiale de la lame 33 lorsque le téton palpeur 35 parcourt une section droite, permet de déterminer la variation radiale Un tel conducteur est représenté en détail sur la figure 10 et lors de son encastrement dans le capteur de déplacement 3 sur la figure 7B. I1 est constitué sur la partie avant de la lame 33 au-delà de la ligne d'encastrement indiquée par des repères 321 correspondant au côté avant de l'étrier 32, par une ligne en zigzag 340 constituant la partie active propre à la flexion du conducteur élasto-résistant 34. En arrière de la ligne d'encastrement 321, les bornes du conducteur 34 servant aux connexions sont formées par deux plages conductrices 341. On voit également sur la figure 10, deux repères 352 qui sont destinés à positionner le téton palpeur 35. La réalisation d'un conducteur résistant est obtenue selon la technique dite de dépôt en couche mince. La lame 33 qui constitue le substrat sur lequel est déposé le conducteur 34 en bismuth d'épaisseur égale à 3000 R environ, est en un matériau connu du genre kapton (marque déposée) et a une épaisseur de 25024m, une largeur de 2,5 mm et une longueur de 5 mm. Les connexions des plages conductrices 341 avec le connecteur 30 sont les fils de cuivre 36 - représentés schématiquement sur les figures 7A et 7B qui ont un diamètre de 180 nom et dont les extrémités sont préala c'ui ' blement décapées et/sont connectés aux plages conductrices 341 au moyen de pâte d'argent et aux broches correspondantes du connecteur 30 par soudage et collage. Lorsque deux conducteurs élastorésistants 34 sont déposés sur les faces opposées de la lame 33 un fil de cuivre 37 (figure 7B) relie deux plages 341 des conducteurs afin de les mettre en série. Ce fil 37 constitue la sortie du pont de mesure décrit ci-dessous en référence à la figure 12. I1 est connu que la variation relativedela valeur ohmique a R/R d'un conducteur résistant 34 déposé sur une lame isolante flexible 33 soumise à une flexion perpendiculaire à son plan est proportionnelle à la flèche f prise par cette lame. Pour des valeurs de f nettement inférieures à la longueur de la lame, la variation ohmique relative est donnée par la relation suivante dR/R = Kf (1) où K est la sensibilité du conducteur. Ce facteur K dépend essentiellement des paramètres géométriques suivants - épaisseur et longueur de la lame 33 - forme et épaisseur du conducteur résistant 34 ; et - température ambiante T. Ce dernier paramètre T influence considérablement la valeur de la résistance R du conducteur 34. En effet, lors due l'utilisation relative de l'appareil de contrôle, la variation/R/R de la resistance R du conducteur 34 est convertie en une tension continue au moyen d'un pont de Wheatstone représenté à la figure 11 dont la branche active est constituee par le conducteur 34 et les trois autres branches par des résistances de même structure que le conducteur 34 et de valeur ohmique égale à la valeur ohmique nominale R o du conducteur 34 à la température de référence T .Ce pont est o équilibré pour la valeur ohmique R à la température T o o Pour une température ambiante T, on montre que la tension de sortie v5 du pont est donnée par la relation: où E est la tension de la source d'alimentation continue du pont de Wheatstone, 6 le coefficient de température linéaire qui affecte la valeur ohmique du conducteur 34 pour une température T, et A T = T - T l'écart de température. La relation précédente (2) o met en évidence l'influence de la température sur l'équilibre et la sensibilité du pont. D'autre part, la tension de sortie VS et la sensibilité du pont (vS/f) ne varient pas linéairement en fonction de la flèche f puisqu'il apparaît au dénominateur de la relation (2) le terme KfR. Pour remédier à ces inconvénients, une réalisation préférée de l'invention met en oeuvre une lame 33 sur les faces opposées de laquelle ont été déposées deux conducteurs 341 et élasto-résistants de valeurs ohmiques R1 et R2 qui sont soumis à une même température ambiante T. Dans ce cas, l'un 341ode ces deux conducteurs travaille en extension et a une valeur ohmique R1 + iXR1 tandis que l'autre,342, travaille en compression et a une valeur ohmique R2 - R2. Les sensibilités K des deux conducteurs 341 et 342 sont identiques puisque les structures des deux conducteurs sont identiques.En supposant que la lame 33 accuse une faible flèche f, les variations relatives 6R1/R1 et t R2/R2 de ces deux conducteurs sont exprimées par des relations analogues à la relation (1) aR1/R1 = Kf et R2/R2 2 Kf (3) Selon cette réalisation préférée, les deux conducteurs 341 et 342 sont insérés dans deux branches contiguës d'un pont de Wheatstone tel que représenté à la figure 12 qui est par ailleurs analogue à celui montré à la figure 11. Ce pont est équilibré pour la valeur ohmique nominale R des conducteurs 341 et 342 à la o température de référence T . Le coefficient linéaire qui affecte o ces conducteurs, a une valeur identique i pour une température ambiante T. Dans ce cas, la relation (2) est remplacée par la relation suivante (4) exprimant la tension de sortie V du pont représenté s à la figure 12 Cette dernière relation (4) comparativement au cas où la lame 33 supporte qu'un seul conducteur 34, montre que - la dérive thermique AT n'affecte plus la valeur de la tension de sortie V s - la sensibilité du pont égale à Vs/f est doublée ; et - la tension de sortie V et la sensibilité du pont varient sensi s blement linéairement en fonction de la flèche f grâce au fait que l'inégalité suivante est toujours réalisée (R1 - R2) 4 R1 ou 2 ce qui permet d'annuler le terme Kf(Rl - R) au dénominateur de la relation (4). Bien entendu, en pratique, on essaiera toujours d'obtenir deux conducteurs 341 et 342 ayant une même valeur ohmique (R1 = R2) bien que ceci soit difficilement réalisable. Un appareil de contrôle tel que décrit ci-dessus, ayant les caractéristiques dimensionnelles précitées données à titre d'exemple et comprenant un moteur 21 à courant continu du type à aimant permanent équipé d'un régulateur centrifuge et un réduc teur 22 permettant des vitesses de rotation de l'ensemble collecteur 6, support 4 et capteur 3 comprises entre 0,3 et 3 tours/mn par variation de la tension d'alimentation du moteur 21, présente un téton palpeur 35 exerçant sur la paroi interne d'une section droite du guide d'ondes circulaire G une force inférieure au gramme qui produit une déformation élastique de la section droite contrôlée inférieure au micron. REVENDICATIONS 1 - Appareil permettant de mesurer les paramètres dimensionnels des sections droites de la paroi interne d'un guide d'ondes circulaire comportant un châssis propre à être déplacé longitudinalement sur la paroi interne du guide et supportant des moyens pour entraîner à rotation autour d'un axe parallèle et voisin de l'axe longitudinal du guide des moyens pour détecter des irrégularités dimensionnelles d'une section droite du guide, les moyens de détection comportant des moyens pour mesurer les variations du rayon de la section droite grâce à un palpeur glissant à frottement doux sur la paroi interne de la section droite et des movens Dour déterminer la Dosition anaulaire desdits ae- ---- - moyens /par rapport à un ase transversal de référence, caractérisé en ce que lesdits moyens de mesure comportent une lame isolante, flexible perpendiculairement à l'axe du guide et supportant au moins un conducteur résistant de structure parallèle à l'axe du guide dont la variation ohmique est proportionnelle à la variation de la flèche de la lame au cours de la rotation sur la paroi interne de la section droite du palpeur fixé à l'extrémité libre de la lame, ledit conducteur résistant étant inséré dans un pont de Wheatstone préalablement étalonné dont la tension de sortie varie en fonction de la flèche de la lame, et en ce que ledit appareil comporte des moyens micrométriques pour régler la position radiale du support dans lequel est encastré la lame. 2 - Appareil conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que la lame flexible comporte sur ses deux faces deux conducteurs résistants de structures identiques insérés dans deux branches adjacentes du pont de Wheatstone et qui sont disposés longitudinalement à l'axe du guide. 3 - Appareil conforme à l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que ladite lame flexible est en kapton (marque déposée). 4 - Appareil conforme à l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend une plaque fixée au châssis portant une pluralité de balais conducteurs frottant respectivement contre des pistes conductrices, concentriques à l'axe de rotation des moyens d'entraînement et disposées sur une plaque solidaire desdits moyens de détection tournants, dont deux continues alimentent le ou les deux conducteurs résistants, dont une continue est reliée à l'une des bornes du conducteur résistant ou à la borne commune aux deux conducteurs résistants afin de transmettre les variations du rayon de la section droite, et dont deux constituent lesdits moyens de détermination de la position angulaire, l'une d'elle étant formée de créneaux conducteurs équirépartis circulairement reliés à l'une des pistes d'alimentation tandis que l'autre est formée d'un unique créneau conducteur de référence angulaire relié à l'autre piste d'alimentation. 5 - Appareil conforme à l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le châssis est en résine acrylique. 6 - Appareil conforme à l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les moyens micrométriques de réglage consistent en une seconde lame qui est flexible transversalement à l'axe du guide, dont une extrémité est solidaire d'un support tournant entraîné par les moyens de rotation et supportant les moyens de détection et dont l'autre extrémité flexible supporte le support d'encastrement de la lame isolante flexible, et en une butée micrométrique qui est solidaire dudit support tournant et dont l'extrémité est en contact mécanique avec la seconde lame flexible afin de régler la distance radiale du palpeur à l'axe du guide avant mesure. 7 - Appareil conforme à la revendication 6, caractérisé en ce que ledit support tournant est en aluminium.