L'invention concerne un procédé pour la détermination de défauts dans un système comprenant au moins une barre collectrice et ses branchements, et des moyens de protection pour un tel système, ainsi qu'un montage pour la mise en oeuvre de ce procédé dans un tel système, avec deux ou plusieurs branchements relies à la barre collectrice par chaque fois un commutateur principal. le but de l'invention est de procurer un dispositif de protection de barre collectrice, surveillant au moins une barre collectrice ainsi que les branchements qui s'y rapportent, sélectif en ce qui concerne les défauts internes et externes, équipé de transformateurs et fonctionnant indépendamment de l'état des transformateurs, notamment de leur saturation. Comme défauts internes, il y a lieu de considérer tous les défauts qui se présentent sur la barre collectrice dont il est question, ainsi que sur ses branchements, le transtorma- teur du dispositif de sécurité, monté dans chaque branchement, marquant la limite entre l'endroit des défauts internes et des défauts externes.Comme défauts externes, il y a donc lieu de citer tous les défauts qui apparaissent entre le transformateur ou transformateur de courant précité, chaque fois, et l'ex- trémité libre du branchement correspondant, c'est-à-dire l'ex- trinité du branchement qui ne se trouve pas du coté de la barre collectrice.(Voir figure 7, où la zone hachurée indique le domaine de défauts internes, tandis que les régions extérieures à la zone hachurée constituent le domaine des defauts externes). Ce problème est résolu, conformément à l'invention , par le fait qu'pn détermine chaque fois la phase de la valeur absolue du courant somme des courants qui s'écoulent dans les branchements, en ce qu'on compare la valeur absolue du-courant somme à la somme des valeurs absolues, et en ce que, pour un résultat de comparaison où la valeur absolue du courant somme est égale a k fois la somme des valeurs absolues, si k est su- périeur a o ou inférieur ou au plus égal à 1, se trouve formé un signal de déclenchement UN débranchant le système branché à protéger, tandis qu'un signal de déclenchement ZERO laissant le système à l'état branché se trouve formé si la valeur de k est égale à zéro. Un montage ou agencement de circuits pour la solution du probléme consiste, suivant l'invention, en ce que, dans chaque branchement est monté l'enroulement primaire d'un transformateur de courant, en ce que l'une des sorties de l'enroulement secondaire du transformateur de courant est reliée par l'intermédiaire d'une première diode à l'entrée de l'enroule- ment primaire d'un transformateur de comparaison et en ee que l'autre sortie de cet enroulement secondaire cité en dernier lieu est reliée par une diode à l'autre entrée de l'enroule- ment primaire eité auparavant, en ce que le milieu électrique de l'enroulement primaire du transformateur de comparaison est relié par une première résistance, d'une part, par l'intermédiaire d'une troisième diode, à l'anode de la première diode et d'autre part, par l'intermédiaire d'une quatrieme diode, à l'anode de la deuxième diode, en ee que l'enroulement secondaire du transformateur de comparaison est connecté par ses sorties aux entrées d'un pont redresseur, en ce que la sortie positive du pont redresseur est reliée par une deuxième résistance aux raccordements d'anode , communs chaque fois, de la troisième et de la quatrième diode et en ce que. la sortie né- gative du pont redresseur est reliée directement aux raecordemente d'anode communs cités en dernier lieu, en ce qu'une première sortie de déclenchement pour la fourniture d'une tension est raccordée entre le milieu électrique de l'enroulement primaire du transformateur de comparaison et la première résistance, en ce qu'une deuxième sortie de déclenchement pour la fourniture d'une deuxième tension est reliée entre la sortie positive du pont redresseur et la deuxième résistance, et en ce que, pour le débranchement du commutateur principal, on a prévu un relais de déclenchement avec un conducteur de déclenchement. les avantages obtenus avec l'invention consistent en particulier dans le fait que celle-ci offre un système de protection simple même pour des installations compliquées à barres collectrices multiples. La mesure se fait sur le dispositif de protection séparément, par barre collectrice par phase. Aussi n'a-t-on prévu pour chaque barre collectrice de ce genre qu'un seul dispositif de mesure, pour le calibrage duquel les dépenses à engager sont minimes. Pour la protection, il suffit, par branchement et par phase, d'un seul transformateur de courant, celui-ci ne dépendant d'ailleurs que du rapport de transformation du transformateur de courant principal dans chaque cas.Ceci permet de construire un dispositif de sécurité à l'aide de boîtiers de relais aécentralisds. Mais la dépense en éléments de commutation, aussi, peut être réduite, avec l'invention, par rapport à celle qu'exigent les dispositifs connus. Par ailleurs, le dispositif de protection pour barres collectrices suivant l'invention peut s'adapter sans dépense à tout système de barres collectrices existant. Par l'introduction de l'invention , on obtient avant tout une signalisation simple de chaque point de séparation et on peut traiter les accouplements de barres collectrices comme des branchements. D'autre part, les conditions électriques imposées aux transformateurs de courant principaux et aux transformateurs de courant, en particulier en ce qui concerne le coefficient de surtension, ctest-à-dire le nombre qui indique pour quel multiple du courant nominal d'entrée l'erreur sur le courant croit de 10%, ainsi qu'en ce qui concerne la classe, ne sont pas aussi drastiques que dans le cas des relais de protection connus qui fonctionnent sur le principe de la différence de courants.Grâce au dispositif de protection sui- vant l'invention, on peut obtenir, en particulier, que le c - blage du montage électronique tel que le calage des coffrets et des connexions, puisse se faire au moyen de barres, ce qui simplifie considérablement la réalisation constructive ainsi que le contrôle des divers dispositifs de protection. Au moyen de l'invention, on peut, surtout, obtenir de façon simple une amélioration de Effet du dispositif de protection, en particulier dans le cas de court-circuits extérieurs avec saturation des transformateurs de courant, le déclenchement du dispositif de protection ou son verrouillage se faisant par changement de potentiel aux entrées d'non dispositif de mesure suivant l'invention, réalisé par exemple en amplifi cateur différentiel. En s'aidant des figures 1 à 9, on va représenter maintenant pas à pas, pour l'essentiel, un exemple de forme de réalisation ainsi que des variantes suivant l'invention, et en donner une description fonctionnelle. Sur les dessins, on voit, en - Ligure 1, une barre collectrice S avec les branchements 1 à N qui s'y rapportent, avec les transformateurs de courant T1 à Tn ainsi que l'indication des courants secondaires qui y apparaissent ou, en bref, les courants i1, i2, i3.....in ;; - figure 2, un schéma monophasé pour l'exposé de l'état de régime normal d'une barre collectrice ,ou, dans le cas d'un défaut ayant son siège à ltextdrieur, sans saturation des transformateurs, le domaine des défauts internes étant délimité par rapport au domaine restant des défauts externes à la figure 1 ,où l'on a indiqué en plus un défaut interne I ainsi qu'un défaut externe FÀ - figure 3, le même schéma que celui de la figure 2, mais avec un défaut interne indiqué par une flèche FI sur la barre collectrice, et avec indication des allures de courant correspondantes - figure 4, un schéma avec un réseau complété par rapport aux réseaux des figures 2 et 3, pour chaque branchement, avec un défaut externe ?, ce schéma servant à l'explication des critères de blocage du dispositif de protection de barre collectrice, suivant l'invention - figure 5, des diagrammes de a à g au moyen desquels on expose le mode de fonctionnement du dispositif de protection suivant l'invention - figure 6, un exemple de forme de réalisation du dispositif de protection de barre collectrice, qui présente, par différence avec celui de la figure 4, des diodes et des résistances supplémentaires, et où, pour cette raison, disparaissent le transformateur de comparaison g ainsi que le redresseur G - figure 7, le réseau du branchement 2 suivant la figure 6, qui est important pour l'explication du fonctionnement du réseau,par exemple en présence d'une première demi-onde, posi tive, d'un courant i1 - figure 8, une partie de réseau équivalant à celle de la figure 7, mais avec l'indication de l'allure des courants au moment de la deuxième demi-onde , négative, de courant i2 sans saturation de transformateur de courant ; - figure 9, la figure correspondant aux figures 7 et 8 pour le cas de la première demi-onde (positive) avec saturation du transformateur de courant T2 et décharge du condensateur C1 pour délivrer un signal de blocage pour le blocage du dispositif de protection de rail collecteur, conforme à l'invention. Comme représenté schématiquement à la figure 1 puur un cas d'exploitation déterminé, on se réfère, en principe aussi pour tout autre cas, pour la compréhension du cas d'exploitation, considéré chaque fois, du rail collecteur S à surveiller avec ses branchements 1 à n, aux courants secondaires obtenus au moyen des transformateurs de courant T 1 à Un , soit en bref aux courants il, i2 ...ik, il ,...., in Le domaine des défauts internes FI est ici déterminé par la barre collectrice S et par les tronçons des branchements 1 à n arrivant jusqu'aux transformateurs de courant T1 à Tn, ainsi que cela a été indiqué aussi par la ligne en traits mixtes fermée sur elle méme à la figure 1.Les tronçons qui se trouvent en dehors de ce domaine délimité des défauts internes FI constituent le domaine des défauts externes Suivant l'invention, on forme la valeur absolue de la somme Sans phénomènes de saturation des transformateurs de courant principaux et intermédiaires prévus dans les circuits de l'invention et décrits ci-après, on a en état de régime normal ou s'il y a un défaut externe. Dans le cas ou (# signifie inégal) il y a un défaut interne. Comme somme des valeurs absolues de tous les courants des branchements, on a où toujours La comparaison de la somme des valeurs absolues des courants i1, i2 ... in et de la valeur absolue de la somme des courants i1, i2 ... in se fait de la manière suivante. Si 11 équation 0 A l'aide de la figure 2, on décrira ci-après le cas de l'exploitation normale et d'un défaut externe sans saturation de transformateur, la description portant sur le schéma monophasé avec une barre collectrice S et deux branchements 1,2 suivant la figure 2. Ici, les commutateurs principaux sont désignés par S1 et S2 , les transformateurs principaux par U et les transformateurs intermédiaires correspondants par Ti et T2, les diodes du réseau appartenant à la branche 1 par D1, D2, D3 et D4, les diodes du réseau appartenant à la branche 2 par D1, D1, D3 et D4 , le transformateur de comparaison par T, et le pont redresseur correspondant par G, tandis que les résistances pour la prise des tensions de mesure ou la formation des signaux de déclenchement ZERO et UN sont désignés par R1 et R2 et que le conducteur de déclenchement appartenant au relais de déclenchement A des commutateurs principaux S1 et S2 est désigné par 2a. le courant s'écoule par exemple dans la branche 1 vers la barre collectrice I et dans la branche 2 à partir de la barre collectrice 1. les courants secondaires dans les deux transformateurs de courant T1 et T2 ont les sens suivants Le courant i1 s'écoule par la diode D2 vers le transformateur de comparaison T et par la résistance R1 et la diode D3 revient au transformateur de courant T1 le courant i2 s'écou 2 le par la diode D1 vers le transformateur de comparaison 2 et 2 également, par la résistance R1 et la diode D42 ,-revient au transformateur de courant T2.Les deux courants dans le transformateur de comparaison T sont dirigés en sens opposés, et de ce fait, en l'absence de défaut ou avec un défaut externe sans saturation de transformateur, le courant du côté secondaire à partir de T = O, c'est-à-dire Par la résistance R1 s'écoule la somme des valeurs absolues des courants de branchement et la chute de tension est alors de: La tension uR est égale à zéro parce que les deux sorties de mesure et de déclenchement U et UR cons R1 de tituent en même temps les entrées d'un dispositif de meshure, non représenté, par exemple d'un amplificateur différentiel. Les potentiels des sorties de déclanchement UR1 et UR2 sont UR1 > UR2 le dispositif de mesure fournit alors le signal de déclenchement ZERO et le relais A ne déclenche pas les commutateurs principaux S1 et S2 par le conducteur de déclenchement indiqué 2a. Le cas d'un défaut interne indiqué symboliquement par la flèche FI sur la barre collectrice S est exposé ci-après au moyen de la figure 3. Le sens des courants dans les deux branches 1 et 2, c'est-à-dire des courants secondaires i1 et i2 est le meme, admettra-t-on, de la manière indiquée. Ces courants i1 et i2 s'écoulent par les diodes D2 et D2 vers le transformateur de comparaison T, et de là reviennent aux transformateurs de courant T1 et T2 par la résistance R1 et les diodes D3 et D3. Les sens des deux courants il et i2 dans le transformateur de -comparaison T sont aux, c'est-à-dire- que le courant somme est transmis du coté secondaire de 1 où il est redressé (G) et su écoule par la résistance R2.La chute de tension sur la résistance R est En même temps, comme déjà dit dans la description de la figure 2, la chute de tension sur la résistance R1 apparat comme Dans le cas d'un défaut interne, les deux sorties de déclenchement (UR , UR ) , à la différence de ce que l'on a dit précédemment, pour a figure 2 (uRl > uR2) , exécutent un échange de potentiel, donc 2 uR1 Mais comme il faut que R2 > R1 c'est-à-dire qu'il faut que R2 R1 + R1 . Le dispositif de mesure non représenté à la figure 3, en particulier l'amplificateur différentiel précité, fournit alors le signal de déclenchement UN. Dans ce cas, le relais de déclenchement A déclenché les deux commutateurs principaux S1 et S, S2 au moyen du conducteur de déclenchement 2a. La grandeur de la résistance additionnelle AR1 est en rapport direct avec le facteur k qui a déjà été évoqué dans la partie descriptive à propos de, la figure 1 et qui sert à l'éta- blissement de la sensibilité au déclenchement, c'est-à-dire que la sensibilité est d'autant plus grande que AR1 est plus grand. Au moyen de la figure 4 représentant une phase, on exposera les critères de blocage du dispositif de protection de barre collectrice suivant l'invention. Comme pour un court-circuit ou défaut externe sur une branche (1,2 ) ,il peut se produire une saturation du transformateur de courant principal correspondant (T1,T2 ) et/ou du transformateur de courant (T1,T2.....), ce qui simule un défaut sur la barre collectrice S, et comme de ce fait,il se présente dans le transformateur de comparaison T un courant somme provoquant le déclenchement du dispositif de protection suivant l'invention, le dispositif doit être bloqué pendant la durée de telles saturations des transformateurs. Pour la formation du critère de blocage, on a prévu dans les réseaux associés aux branchements 1 et 2 les résistances R3, R4, R5, R6 et R3, R4, R5 et R61, les condensateurs C1, C2 et C1, C2, les diodes D5, D6, D7, D8 et D5, D6, D7, D8 et on a associé aux deux réseaux les résistances R7, R8, R9, R10, R11 et R12. Pour exposer le fonctionnement de ces réseaux complétés de la manière qui vient d'être décrite, on supposera d'abord qu'il y a un défaut externe FA sans saturation du transformateur sur la branche 2, comme indiqué à la figure 4 par la flèche F@ Dans ce cas, la demi-onde positive du courant secondaire i1 du transformateur T1 s'écoule par exemple par R4, D2 et R12, où R10 + R11 > > R12 ( avec t signifiant "beaucoup plus grand que"), vers le transformateur de comparaison T. En meme temps, le condensateur C2 est chargé par l'inermédiaire de la diode D8 à la tension uC2 = uR4 . Le courant secondaire i2 du transformateur T2 s'écoule 2 2 2 par R3 , D1 et R9 au transformateur de comparaison T et C1 est alors chargé à la tension uC2 = uR2 1 3 les deux diviseurs de tension (R4 + R12) et(R10 + R11) sont, pendant cette alternance, monts en parallèle, c'est-àdire que les tensions sur ces diviseurs sont égales: u(R4 + R12) = u(R10 + R11). Il en est de même pour les deux conducteurs de tension R3 + R9) et (R7 + R8) : u(R3+R9) = u(R7+R8). Pour obtenir aux sorties d'arrêt UR et UR , et UR R8 R9 R11 et UR12 un échangement de potential, on choisit les résistances de la manière suivante: R10 = n . (R4 + #R4) ; R7 = n . (R3 + #R3) R11 = n R12 ; R8 = n R9 R4 = R3 ; R7 = R10 ; R11 = R8 ; R12 = R9 oh n doit être choisi aussi grand que possible en dépendance de C1 = C2 et C1 = C2, point sur lequel on reviendra dans la suite.On obtient ainsi les relations entre les tensions qui constituent les signaux de sortie ou d'arrêt: uR11 uR8 les sorties d'arrêt (UR11, UR12) et (UR8, UR9) qui conduisent les tensions de sortie, sont montées comme entrées à un dispositif de mesure M, par exemple à un amplificateur différentiel.les tensions de sortie citées en dernier lieu, appliquées à ces entrées, déclenchent dans le dispositif de mesure M des signaux de blocage ou d'arrêt ZERO, c'est-à-dire qu'elles provoquent un verrouillage du dispositif de protection de barre collectrice. Par la demi-onde négative du courant i1, C2 est déchargé de force sur la résistance R6 par inversion des pôles, et préparé pour la prochaine alternance positive. Il en est de même pour C1. Pour les alternances négatives, ce sont eependant d'autres éléments de réseau qui interviennent: i1:R3 , D1, R9 et C1 , R7 , R8 i2:R4 , D2 , R12 et C2 , R10, R11 Mais, dans ce cas aussi, on a pour les potentiels des sorties d'arrêt UR , UR ainsi que UR et UR : R11 R12 R8 R9 uR11 uR8 Si, dans le cas d'un défaut externe FA sur la branche 2, il n'y a saturation que du transformateur de courant T2 , le courant à partir du point de saturation i2 = o. En considérant la demi-onde positive, on a aussi, pour i2 = , uR = OI Le condensateur C1 qui a été chargé à la tension qui existait avant la saturation du transformateur sur R3 se dé charge à présent par la diode D2 , les résistances R7 et R8 5 le transformateur de comparaison T, la résistance R1 et la diode D3 avec la constante de temps # # (R7 + R8) . C1 Comme le facteur n ( voir les équations de résistances page 10) est aussi grand que possible, la constante de temps est grande aussi, et ainsi uR > uR # 0 8 9 Ceci correspond à un échange de potentiels -aux sorties de blocage UR et UR par rapport au cas décrit précédemment de la non saturation des transformateurs, et le dispositif de mesure X, par exemple un amplificateur différentiel, fournit le signal de blocage UN ou d' "Arrêt" en sorte que le dispositif de protection de la barre collectrice ne peut se déclencher. Dans le cas d'une alternance négative, l'échange de po tentiels a lieu également aux sorties de blocage UR et UR On" a alors : R11 R12 uR11 > uR12 # 0 Ainsi, pour chaque alternance, après apparition de la satura- tion du transformateur (T2) évoquée en dernier lieu, un signal de blocage ou d'arrAt UN est formé, en sorte qu'en dépit de l'apparition d'un courant somme, le dispositif de protection de la barre collectrice ne peut devenir actif. La figure 5 montre le diagramme du signal a pour les branches 1 et 2 (i1, i2, t) pour la marche normale (à gauche) ainsi que pour le cas d'un défaut externe avec saturation de transformateur,(à droite). Les diagrammes de tension b à e associés à ce diagramme de signal donnent les allures de tension correspondant au diagramme a sur les résistances R9, R12, R8 et R11. Le diagramme f montre les signaux de blocage apparaissant ( en uR8, uR9, uR11 et uR12) en marche normale ainsi que pour un défaut externe, avec saturation de transformateur sur la branche 2, où seul le transformateur T2, donc, se sature.Sur le diagramme g , on a représenté le courant de différence qui apparat. Sur le diagramme de signal a , on a reporté les courants i1, i2 en fonction du-temps t. Le courant non saturant i1 a été représenté en traits mixtes. La ligne en tirets montre i2 sans saturation. Le diagramme de tension b montre l'allure de la tension uR9 , et cela dans un ordre séquentiel - alternance positive de la branche 2, alternance négative de la branche 1, onde positive de la branche 2 (saturée) et alternance négative de la branche 1 (non saturée) où l'on a à nouveau représenté en tirets le cas de la non satura tion. Pour l'allure de la tension sur la résistance R12 suivant le diagramme c , la séquence est inverse de ce qu'elle ' est pour le diagramme b : - alternance positive de la branche 1, alternance négative de la branche 2, alternance positive de la branche 1 (sans - saturation) et alternance négative de la branche 2 (avec saturation) , la ligne en tirets représentant à nouveau le cas de la non saturation. La tension uR sur la résistance R8 ( voir diagramme d) R8 @ et la tension UR11, sur la résistance R11 ( voir diagramme e) sont, dans le cas de la non saturation, plus petites que la tension de comparaison, chaque fois, uR et uR Mais dès que la saturation existe, l'échange de potentiels 12 se fait,de la manière décrite plus haut, par décharge du condensateur C1 ou C2. Il en résulte, comme déjà dit : UR8 > UR9 UR11 > UR12 Dans les intervalles de temps dans lesquels apparaît une chute de tension uR ( voir diagramme g), on obtient à entrée du dispositif de mesure M ou , UR ou U , UR ) les si R11 12 gnaux de blocage suivant le diagramme f. La charge des condensateurs C1 et C2 ainsi que leur constante de temps de déchargement se manifestent aussi dans le cas de la marche normale sans saturation ; vers la fin des alternances, uR8 et uR11 deviennent également plus grands que uR9 et uR12. Il se forme alors également de courts signaux de blocage , ce qui, cependant, est sans influence sur le fonc- tionnement du dispositif de protection de barre collectrice. En développement de 11 exemple de forme de réalisation de la figure 4, représentant le dispositif de protection de barre collectrice suivant l'invention, la figure 6 montre un autre exemple dans lequel les diodes D9, D9, D10, D10, D11 , D11, D12, D12, D13, D13 , D14 , D14 existent à titre supllé- mentaire dans les réseaux, on a prévu parallèlement aux résistances R9 et R12 , d'autres diodes D15 et D16 et les sorties de mesure UR1 et UR2 en l'absence du transformateur de comparaison T et dupont redresseur G,suivant la figure 4,sont reliées d'une part, en passant par les résistances R13 et R14 qui servent de prise des tensions de mesure, à la borne d'anode des diodes D3 et D4 ou D3 et D4, et d'autre part au raccordement commun de R11, R12 et D16 ou de R8, Rg et D15. A l'aide des résis tances R13 et R14, on obtient maintenant les tensions corres pondantes,comme à l'aide du côté primaire du transformateur de comparaison T, lesquelles tensions (uR1, uR2) sont transfor mées dans le dispositif de mesure M , suivant leur polarité ou suivant leurs rapports de grandeur, en un signal de déclen chement ZERO ou UN. En variante du montage de la figure 6, les résistances R n et R4n sont divisées en circuits série par deux résistances R31n,R32n ou R41n et R42n, les diodes de Zener D11n et D12n devant être remplaces par des diodes normales. La liaison entre les résistances R31n et R32n est alors à relier à la liaison des ca n n thodes des diodes D11 - et D13n. Il faut opérer de même avec les élémente de circuit R41n, R42n, D12n et D14n. n n Le but de la subdivision de la résistance R3 ou R4 est d'obtenir, lors de la formation des signaux de blocage, une petite constante de temps de charge ainsi qu'une grande cons tante de temps de décharge du condensateur C1n ouC2n. La figure 7 montre la partie du réseau, par exemple de la branche 2 suivant la figure 6, qui est importante pour l'ex- posé du fonctionnement du réseau en ce qui concerne une premier re alternance, par exemple positive, en l'absence de l'appa rition d'une saturation de transformateur, pour la formation d'un signal de blocage ZERO ou pour le non blocage du disposi tif de protection. On a de nouveau R7 = n (R32 + #R3) , où R3 = R3 = R3 = R34 = ....... = R3k = R3n et où R8 = n . R9 , n étant beaucoup plus grand que UN en sorte que le courant qui s'écoule chaque fois à travers R8 est négligeable par rapport à celui qui s'écoule par R9. 2 Les diviseurs de tension R3 + Rg et R7 + R8 sont bran chés en parallèle et fournissent les chutes de tension qui de viennent actives aux sorties de blocage UR et UR . Comme R8 R9 R3 + Rg alors chargé. On a R8 R uR =u ~~~~~~~~ 9 8 R7 + R8 uR t u Rg +R9 9 n. R 9 = u 2 2 et d'autre part, 8 n.R9 + n (R3+ ffi) on a d'où suit que l'on a UR8 A la figure 8, on a montré l'allure des courants au moment de la deuxième alternance ou alternance négative sans saturation de transformateur. Comme, au eours de la première alternance ou alternance positive, il n'y a pas eu saturation, la charge du condensateur pour le blocage du dispositif de-protection n'est pas nécessaire. Par le courant i2 s'écoulant en sens contraire, de la deuxième alternance négative, le condensateur C2 est obligé de se décharger, comme indiqué par les flè- ches en tirets. La diode D9 empêche alors une charge du con 9 densateur C1 en sens contraire et la diode de Zener D7@ limite le chute de tension sur la résistance R5. La figure 9 représente la figure d'accompagnement pour le cas de la première alternance positive avec saturation du transformateur de courant T2 et décharge du condensateur C1 pour fournir un signal d'arrêt UN pour le blocage du dispositif de protection de la barre collectrice. Jusqu'au moment de la saturation du transformateur, on a, suivant la partie de la description relative la figure 7, UR8 8 9 Après l'instant de la saturation, il ne s'écoule pas de courant à travers le diviseur de tension R3 + R9 , c'est-àdire que uR9 = 0. En même temps, le condensateur C1 se décharge sur 9 27 + R8, e'est-à-dire que jusqu'au passage par zéro, on a u )- R8 R9 Cet échange de potentiels produit pour le dispositif protecteur de barre collectrice un signal de blocage UN pour la durée de la saturation dans cette alternance. Un tel signal de blocage n'agit que lors d'un défaut externe avec saturation du transformateur de courant ou du transformateur de courant principal de la ligne ou branche défectueuse. Il est sans effet dans le cas d'un défaut interne. REVENDICATIONS 1.- Procédé de détection de défauts dans un système comprenant au moins une barre collectrice et ses branchements, et de protection du système, caractérisé en ce que pour chaque phase, on détermine la valeur absolue du courant somme (|# i | = |i1 + i2 + i3 + ..... + in|) des courants qui s'écoulent dans les branches (i1 + i2 + i3 + ..... + in) et la somme des valeurs absolues(#|i| = |i2| + |i3| + ..... |in| ) de ces courants (i1 + i2 + i3 + ..... + in) jen ce qu'on compare la valeur absolue du courrant somme (|# i|) à la somme des valeurs absolues # i i|) ; et en ce que, pour un résultat de comparaison avec la valeur absolue du courant somme égale à k fois la somme des valeurs absolues (|# i| = k#|i|), oú k est supérieur à O ou est plus petit, ou est au plus égal à 1 (0 2.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que dans un système qui comporte au moins un transformateur de courant (Tn , n) par branche, et avec un transformateur de comparaison (n) , il se forme d'une part, au moyen d'une première résistance (R1) , une tension (uR1) représentant la somme des valeurs absolues (# @ ), et d'autre part, au moyen d'une deuxième résistance (R2), une tension (uR ) représentant la valeur absolue du courant somme (|#i ); et 2 en ce que pour un défaut interne (FI) est engendrée une tension (uR ) dépassant en grandeur la tension (uR ) ; et en ce que, de ce2 fait, se forme un signal de déclenchement UN débranchant le système à protéger branché; et en ce que, en l'absence d'un défaut interne (FI) et/ou en présence d'un défaut externe (FA) , sans saturation du ou des transformateurs de courant ) , il se n produit la tension (uR1) supérieure à la tension (uR2) et il se forme de ce fait un signal de déclenchement ZERO laissant le système dans l'état branché. 3.- Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que, par une première alternance positive ou négative de la phase considérée, un premier et un deuxième diviseurs de tension branchés en tête de l'entrée du transformateur de comparaison (T) forment une tension (uR8) ainsi qu'une tension (uR9) et en ce que, par la deuxième alternance négative ou positive suivante, un troisième ainsi qu'un quatrième diviseurs de tension montés en tête de l'entrée du transformateur de comparaison (T), forment une tension (uR11 ainsi qu'une tension(uR12) et ainsi que pour un défaut externe (FA) avec saturation 12 d'au moins un transformateur de courant (Tn n) , la première alternance engendre une tension (uR8) ) supérieure à la tension (uR ) ;; et en ce que la deuxième alternance engendre une tension (uR11)supérieure à la tension (uR12) ; et que, de ce fait, pour ''chaque alternance est formé un signal de blocage UN inhibant l'efficacité du signal de déclenchement UN, pour autant qu'il n'y ait pas en même temps un défaut (FI) ; et en ce que, dans le cas d'un défaut externe (F@) sans saturation du ou des transformateurs de courant(Tn,Tn), la première alternance engendre une tension (uR ) supérieure à la tension(u@ ) et en ce que la deuxième alternance engendre unebtension(uR12) supérieure à la tension (u@ ); et en ce que,de ce fait, 12 Il pour chaque alternance, il se forme un signal de blocage ZERO sans effet par rapport aux signaux de déclenchement UN ou ZERO. 4.- Circuit pour la mise en oeuvre du procédé suivant la revendication 1, avec au moins une barre collectrice ainsi que deux ou plusieurs branchements reliés à la barre collectrice par chaque fois un commutateur principal, caractérisé en ce que dans chaque branche (n) est monté l'enroulement primaire d'un transformateur de courant (Tn); en ce que l'une des sorties de l'enroulement secondaire du transformateur de courant (ton) est reliée par une première diode (Dan) à l'une des entrées de l'enroulement primaire d'un transformateur de comparaison (e); en ce que l'autre sortie de l'enroulement secondaire précité est reliée par une deuxième diode(D2n) à Vautre entrée de l'enroulement primaire précité; en ce que le milieu électrique de l'enroulement primaire du transformateur de comparaison (!) est relié par une première résistance (R1) ,d'une part en passant par une troisième diode (Dn3)à l'anode de la première diode (Dm1) et d'autre part par une quatrième diode à t) à l'anode de la deuxième diode (Dn2) ; en ce que l'enrou- lement secondaire du transformateur de comparaison (T) est connecté par ses sorties aux entrées d'un pont redresseur (G); en ce que la sortie positive du pont redresseur (G) est connec tée par l'intermédiaire d'une deuxième résistance (R2) aux connexions d'anodes communes des troisième et quatrième diodes (D3n ,D4n); et en ce que la sortie négative du pont redresseur (G) est reliée directement aux connexions d'anodes communes citées en dernier lieu ; en ce qu'une première sortie de déclenchement (UR1) pour la fourniture d'une tension (uR1) est montée entre le milieu électrique de l'enroulement primaire du transformateur de comparaison (e) et la première résistance (R1) ; en ce qu'une deuxième sortie de déclenchement(UR@) pour fournir une autre tension (uR ) est montée entre la sortie positive du pont redresseur (G? et la deuxième résistance et ef en ce que pour le débranchement des commutateurs principaux (S,), on a prévu un relais de déclenchement(Â) avec une ligne de déclenchement (2a) (figure 2 ou figure 3). 5.- Circuit suivant la revendication 4,~ caractérisé en ce que dans chaque branche (n) est monté l'enroulement primaire d'un transformateur de courant principal (Tn) et , dans son enroulement secondaire, l'enroulement primaire du transformateur de courant (Tn) , servant de transformateur de courant intermédiaire. 6.- Circuit suivant l'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que l'une des sorties de l'enroule- ment secondaire du transformateur de courant (Tn) est reliée, par l'intermédiaire d'une troisième résistance (R3n) à la connexion de la première diode (D1) et de la troisième diode (D3n), , en ce que la troisième résistance (Rn3) est montée en parallèle à un circuit comprenant en série une cinquième résistance (R5n) et un premier condensateur (C1n) , où la cinquième résistance (R5n) est connectée à la sortie précitée de l'enroulement secondaire et où le premier condensateur (C1n) est relié à la connexion citée en dernier lieu, en ce qu'en parallèle sur la cinquième résistance (R5n) est branchée une septième diode (D7n) passante vers le premier condensateur (C1n) , en ce que la cathode de la septième diode (D7n) et en même temps la connexion de la cinquième résistance (R5n) au premier condensateur (C1n) par l'intermériaire d'une cinquième diode (D) ainsi qu'un circuit série comprenant la septième résistance (R7) et une huitième résistance, dite premier diviseur de tension, sont reliées à l'entrée de l'enroulement primaire du transformateur de comparaison (T), en ce qu'entre la première diode (D1n) et l'entrée de l'enroulement primaire cité en dernier lieu est branchée une neuvième résistance qui est en même temps en série avec la troisième résistance (R3n) , et qui est dite deux siège diviseur de tension,en ce qu'une première sortie de blocage (UR8) pour fournir une tension (uR8) est montée entre la septième résistance (R7) et la huitième résistance (R8), en ce qu'une deuxième sortie de-blocage (UR ) pour fournir une tension l'intermédiaire d'une quatrième résistance (R@n) à la connexion de la deuxième diode (Dm2) et de la quatrième diode (D4), en ce qu'en parallèle à la quatrième résistance (R4) est monté en parallèle un circuit série comprenant une sixième résistance (R6n) et un deuxième condensateur (C2n), la sixième résistance (Rn6) étant relide à l'autre sortie citée en dernier lieu de l'enroulement secondaire et le deuxième condensateur (C2n) à la connexion citée en dernier lieu, en ce qu'en parallè- le à la sixième résistance (R6n) est montée une huitième diode (D8n) passante vers le deuxième condensateur (C2n) , en ce que la cathode de la huitième diode (Dm8) et en même temps la conne xion de la sixième résistance (R6n) au deuxième condensateur sont sont relides à l'autre entrée de l'enroulement primaire du transformateur de comparaison (s) par l'intermédiaire d'une sixième diode (D6n) ainsi que d'un circuit série comprenant une dixième résistance (R10) et une onzième résistance (R11), circuit dit troisième diviseur de tension, en ee qu'entre la deuxième diode (D2n) et l'autre entrée de l'enroulement primaire cité en dernier lieu est branchée une douxième résistance (R12) en même temps en série avec la quatrième résistance (R4n), di- te quatrième diviseur de tension, en ce qu'une troisième sortie de blocage (UR11)pour fournir une tension (uR ) est branchée entre la dixième résistance (R10) et la onzième résistance (R11), en ce qu'une quatrième sortie de blocage (UR ) pour fournir une tension (uR12) est montée entre la deuxième diode (D2n) et la douxième résistance (R12) , et en ce que les sorties de déclenchement (UR , UR ) ainsi que les sorties de blo R1 R2 cage (UR8, UR9, UR11, UR12) constituent en même temps les entrées d'un dispositif de mesure (M) et en ce que ce dispositif de mesure (M) possède une sortie pour fournir les signaux de déclenchement UN ou ZERO pour déclencher ou ne pas déclencher le relais de déclenchement (A) (Figure 4). 7.- Circuit suivant l'une quelconque des revendications 4 et 6, caractérisé en ce qu'en parallèle à la troisième ré sistance (R3n) est monté un circuit série comprenant une onzième diode de Zener (D1l) et une treizième diode de Zener(D13), où l'une des anodes des deux diodes de Zener se trouve à l'une des extrémités de la résistance et l'autre à l'autre extrémité de la résistance, en ce qu'en parallèle sur la quatrième résistance (R4n) est branché un circuit série comprenant une douxième diode de Zener (Dn et une quatorzième diode de Zener (D14n) , l'une des anodes des deux diodes de Zener se trouvant à une extrémité de la résistance et l'autre à l'autre extré mité de la résistance citée en dernier lieu (Rn4), en ce que la septième diode (Dm7) est réalisée en diode de Zener (D 7) et étant en même temps qu'une neuvième diode (Dm9) en série, mon- tée en parallèle au circuit série comprenant la cinquième résistance (R5n) et le premier condensateur (C1n) , les cathodes de la septième diode de Zener D7-n) et de la neuvième diode (D9n) étant connectées à la connexion de la cinquième résistan- ce (Rn5) et du premier condensateur (C1) et en même temps à l'anode de la cinquième diode (D5n), en ce que la huitième-dio- de (D8n) est réalisée en diode de Zener (D 8) et étant,en même temps qu'une dixième diode D10n) en série, montée en parallèle au circuit série comprenant la sixième résistance (R6n) et le deuxième condensateur (C2n), les cathodes de la huitième diode de Zener (D8-n) et de la dixième diode D10n) étant connectées à la connexion de la sixième résistance (Rn6) et du deuxième condensateur (C2n) et en même temps aussi à l'anode de la si xième diode (D6n) , en ce qu'à la neuvième résistance (R9) est montée en parallèle une quinzième diode de Zener (D15) et à la douxième résistance (R12) , une seizieme diode de Zener (Da6), en ce que les extrémités c8té sortie de la huitième résistance (R8) et de la neuvième résistance (R9) et de l'anode de la quinzième diode de Zener (D15) sont reliées directement ,par l'intermédiaire d'une quatorzième résistance (R14) aux anodes de la troisième diode (D3n) et de la quatrième diode (D4) , la deuxième sortie de déclenchement (UR@) étant montée entre les extrémités côté sortie précitées et a quatorzième résistance (R14), et en ce que les extrémités côté sortie de la onzième résistance (R11) et de la douzième résistance (R12) et de l'anode de la seizième diode de Zener (D16) sont reliées directement par l'intermédiaire d'une treizième résistance (R13) aux anodes de la troisième diode (D3n) et de la quatrième diode la première sortie de déclenchement (UR ) étant montée entre les extrémités côté sortie citées en dernier lieu et la treizième résistance (R13) (Figure 6). 8.- Circuit suivant l'une quelconque des revendications 4 et 6, caractérisé par les relations: R2 = R1 + #R1 (R2 > R1) (#R1 = résistance additionnelle) R7 = n . (R3n + #R3n) (#R3n = résistance additionnelle) R8 = n .R9 R10 = n . (R4n + #R4n) (ARn4 = résistance additionnelle) R11 = n . R12 R4n = Rn5 ; R7 = sslO ; R11 = R8 ; R12 = R9 où le facteur n est très supérieur à l'unité, en sorte que le courant qui s'écoule chaque fois par R8 est négligeable en re gard du courant qui s'écoule à travers la résistance Rg et 9 le nombre n des résistance R3n + R4n étant égal au numéro d'un branchement quelconque. 9.- Circuit suivant la revendication 4, caractérisé en ce que les (n) réseaux du circuit (Tn , R3n , R4n , R5n , R6n , C1n , C2n , D1n , D2n , D3n , D4n , D5n , D6n , D7n, D7-n , $D8n , D8-n , D9n , D10n , D11n , D12n , D13n , D14n ) forment chacun pour soi un circuit unitaire qu'on peut disposer dans un coffret de relais. 10.- Circuit suivant la revendication 4, caractérisé en ce que les réseaux ou coffrets de relais disposés de manière éventuellement décentralisée suivant la revendication 9, peuvent être reliés par des barres aux diviseurs de tension un à quatre suivant la revendication 6, éventuellement en même temps que le transformateur de comparaison (() et le pont redresseur (G). 11.- Circuit suivant l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que le dispositif de mesure (M) est un amplificateur différentiel.