I 2006329 Cette invention concerne de façon généralevles systèmes de régulation d'alimentation utilisés avec les moteurs turbine à gaz comportant un régénérateur et un système à tuyères de turbine variables en vue d'obtenir une faible consommation spécifique d'un ordre de 5 grandeur comparable à celle des moteurs diésels. Les problèmes d'ordre général associés à la régulation des moteurs à turbine à gaz avec régénérateur et système à tuyères de turbine variables sont décrits en détail dans la demande de brevet N° . On peut se reporter à ladite demande de brevet 10 N° pour une description détaillée du fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz utilisant un régénérateur et un système à tuyères de turbine variables, qui, ayant été déjà donnée, ne sera pas répétée dans cette demande de brevet. Ladite demande de-brevet N° donne également une 15 description et une explication détaillées de la structure d'un système de régulation d'alimentation et de vitesse pour turbine à ga/régénération dans laquelle la distribution du combustible est basée sur une fonction composite de la vitesse du générateur de gaz calculée hydrauliquement, sur la température à l'entrée du com-20 presseur, sur la pression ambiante et sur la pression à l'échappement du régénérateur; dans laquelle la tuyère à géométrie variable du moteur à turbine de travail est positionnée intégralement et simultanément avec le dispositif distributeur de combustible et avec le régulateur de vitesse pour l'obtention d'une marche écono-25 mique de croisière, ainsi que des angles de tuyères pour le démarrage, le ralenti, l'accélération et le ralentissement, en fonction d'un signal hydraulique calculé. La description de cette structure ayant été déjà faite, elle ne sera pas reprise dans cette demande de brevet. 30 On remarquera dans la structure détaillée du système d'alimen tation et de régulation révélée dans la demande de brevet N° , que le dispositif régulateur de vitesse de la turbine de travail comprend un diaphragme divisant le carter de la soupape en une cavité supérieure et en une cavité inférieure . La pression 35 de référence de la cavité inférieure est celle du réservoir (P^). Il se trouve que dans certaines installations, le réservoir d'alimentation est situé à une distance considérable du régulateur d'alimentation, ce qui nécessite une canalisation de grande longueur pour raccorder le réservoir à combustible à l'orifice de sortie 40 de ladite cavité inférieure. Le fluide en s'écoulant dans cette 11893 2 2006329 canalisation de grande longueur engendre une perte de charge introduisant une erreur de pression indésirable dans la pression de référence du réservoir. Cette erreur engendre à son tour une erreur correspondante du signal de survitesse de la turbine de travail. 5 De plus, la cavité supérieure du dispositif de survitesse de ladite turbine de travail reçoit une huile hydraulique transmettant la fonction de pression de la vitesse de la turbine de travail. La cavité inférieure reçoit le combustible sous pression qui est transmis à la chambre de combustion de la turbine où il est brûlé pour 10 fournir la puissance primaire de la turbine. Les cavités supérieure et inférieure sont séparées par un diaphragme flexible. En cas du rupture du diaphragme, l'huile hydraulique se mélange au combustible de la turbine ce dont il résulte des conditions de combustion indésirables. 15 De même, lorsque le solénoxde de ralentissement est excité, la pression de la pompe d'alimentation est envoyée sur un des étranglements fixes de ladite cavité inférieure du dispositif de survi-tesse de la turbine de travail tandis que la pression du réservoir est transmise à l'autre étranglement fixe de ladite cavité inférieur 20 re. Etant donné que la pression de la pompe d'alimentation est supérieure à celle du réservoir, il en résulte une condition de fuite indésirable qui fait que le fluide s'écoule du raccordement de pression de la pompe d'alimentation et retourne au réservoir d'alimentation par la cavité inférieure. Cette fuite se produit lorsque la 25 soupape ralenti-démarrage se trouve fermée, sous l'effet d'une action indicatrice d'une condition de ralentissement. De plus, étant donné que la valeur de la pression de la pompe d'alimentation est toujours,supérieure à celle du réservoir d'alimentation, l'orifice de la cavité inférieure du dispositif de sur-30 vitesse de la turbine de travail réfléchissant la pression de la pompe d'alimentation doit être considérablement plus petit que l'orifice correspondant situé dans la cavité inférieure référencée à la pression du réservoir à combustible. Il s'est avéré que le petit calibre de l'orifice relié à la pression de la pompe,d'alimen-35 tation a provoqué un encrassement partiel dont il est résulté une erreur dans la pression de référence engendrée dans ladite cavité-inférieure. Cette invention concerne une régulation perfectionnée d'alimentation et de vitesse destinée à une turbine à gaz à régénération 40 comprenant un système de tuyères d'admission à géométrie variable 69 11893 3 2006329 et un système de survitesse de la turbine de travail dans lequel la cavité inférieure est référencée à la pression ambiante, et dans lequel la pression d'admission de la pompe à^combustible'^iminée t de ladite cavité inférieure ce qui élimine ainsi les fuites de près-5 sion d'admission et l'erreur du signal de survitesse de la turbine de travail causée par l'erreur du signal de pression de référence. Selon la présente invention/ la structure d'un appareil de régulation automatique de l'alimentation et de la vitesse, tel qu'il est révélé dans la demande de brevet H* , a été modifiée 10 afin d'incorporer un dispositif de survitesse de la turbine de travail référencé par rapport à la pression ambiante, ce qui élimine ainsi toute référence à la pression du réservoir et la canalisation de pression allongée correspondante entre le dispositif de survitesse de la turbine de travail et le réservoir d'alimentation en cora-1S bustible, nécessaire dans certaines installations. Un but de la présente invention est de fournir un appareil de régulation d'alimentation et de vitesse comportant un dispositif asservi à la vitesse de la turbine de travail étalonné par rapport à la pression ambiante, de sorte que ce dispositif n* engendre pas 20 d'erreur dans le signal de survitesse de la turbine par suite d'une erreur dans la pression de référence provoquée par les pertes de charge résultant de la grande longueur des canalisations de fluide. Un autre but de la présente invention est de fournir une régulation dans laquelle le dispositif de survitesse de la turbine 25 de travail est étalonné par rapport à la pression ambiante afin qu'une rupture du diaphragme sensible à la pression ne provoque pas de mélange de l'huile hydraulique avec le combustible, mais évacue au contraire le fluide hydraulique à travers la chambre se trouvant à la pression ambiante. 30 Un autre but de la présente invention est de fournir un appa reil de régulation dans lequel le dispositif d'étranglement commandant la position de ralenti de la tuyère de turbine et la soupape démarrage-ralenti de la turbine sont branchés - sur la pression d'admission de la pompe de régulation par la position ouverte d'une 35 soupape de ralentissement à deux positions, afin qu'il n'y ait pas de fuite vers le réservoir'd1alimentation en combustible lorsque la soupape de ralentissement est en position fermée. Un autre but de*la présente invention est de.fournir un appareil de régulation dans lequel en faisant communiquer la pression 40 de la chambre de référence avec la pression ambiante, le dispositif 11893 4 2006329 de survitesse de la turbine de travail produit un signal de pressisi de référence plus approprié qu'une chambre ayant un étranglement fixe en communication avec la pression du réservoir et un second étranglement fixe en communication avec la pression d'admission Cîs 5 la pompe de régulation. De nombreux autres buts, caractéristiques et avantages de Icà présente invention apparaîtront par référence au mémoire détaillé suivant ainsi qu'aux dessins représentant le mode de réalisation préféré de l'invention. 10 Dans ces dessins ; La Figure 1 est un schéma d'un moteur à turbine à gaz à sêgénération incorporant des tuyères d'admission de turbine de travail à inclinaison variable, avec l'appareillage de commande associée de la présente invention ainsi qu'avec un compresseur d1 alisen^-15 tion et des leviers de commande manuelle; La F.i —2 représente de façon quelque peu schématique uju appareillage de régulation incorporant les principes de la prés&£fcs invention; Les Figures 3 à 6 incluses sont des graphiques de certaines 20 caractéristiques de fonctionnement de l'appareillage représenté ï:: la Figure 2. La conception du système hydromécanique de régulation d'alimen-tation et l'ensemble des tuyères de turbine de travail à géométrie variable, son application, son analyse et sa structure tels qu'ils 25 sont compris et révélés de façon générale ici ont été décrits en détail dans la demande de brevet N° , à 1 ^lle réfé rence est faite et qui ne sera donc pas répétée. Avec référence à la Figure 1, le présent mécanisme de régulation d'alimentation et de vitesse comporte une pompe à combustible 30 intégrée 260, un régulateur à combustible 261 et une commande d1 actionnement des tuyères de turbine 262 destinés à une turbin Ik gaz automotrice à régénération comportant des tuyères à position variable 264 pour turbine de travail, et fait appel à des signaux porteurs sélectionnés auxquëls l'appareil révélé ici répond 35 de programmer l'admission du combustible dans le moteur pour obtenir le démarrage, la marche au ralenti, 1*accélération le ralentissement et la marche économique. Le système intégré représenté à la Figure 1, comporte un e: „ presseur d1alimentation 260 fournissant du fluide sous pression \ 40 la pression d'admission (P^) à la pompe principale d'un système BAD ORIGINAL 69 11893 5 2006329 régulateur 261, la pompe principale 2 produisant une pression de débit nécessaire pour fournir une alimentation mesurée à la chambre de combustion 265 et pour actionner un organe d'actionnement 262 de la tuyère. Comme représenté à la Figure 2, l'installation com-5 prend également un système de dosage 41, 83, 94, 172 et 142 servant à régler l'alimentation du moteur en combustible pendant le démarrage, l'accélération, le ralentissement et à maintenir un état stable de la vitesse du générateur de gaz choisi dans la gamme de régulation; et un calculateur de régulation 17, 40, 130 et 221 program-10 mant la position de l'organe de manoeuvre de la tuyère. Maintenant, avec référence à la Figure 2, dans laquelle les mêmes repères numériques servent à désigner partout les éléments de la demande de brevet N0 , identiques à ceux de la présente invention, l'ensemble soupape de régulation, représenté 15 de façon générale par le repère numérique 143, est situé entre "les-dites soupapes de compression et la conduite 190 et en série avec le passage 191. Le clapet régulateur de vitesse 142 sert à bypasser le débit mesuré en fonction de la position d'erreur de vitesse de l'élément clapet 142 telle qu'elle est déterminée par la pression 20 différentielle sur le diaphragiife 145 assujetti à l'élément clapet 142 et par la charge appliquée à l'élément clapet 142 par le ressort de compression régulateur 146. Une extrémité du levier 148 est montée de façon pivotante sur l'élément soupape 149 du régulateur des vitesses maximales de la turbine de travail qui est poussé 25 contre l'êpaulement 150 du carter 108 par le ressort de compression de réglage 151 de vitesse maximale placé entre l'élément soupape 149 et le carter 108. Un galet 152 est monté de façon pivotante sur le levier 148 afin de venir en contact sur le profil de la came 153 sous l'effet de l'effort exercé par le ressort 146. La came 153 30 est positionnée au moyen d'un levier de commande manuelle 254 fixé à la came 153 au moyen d'un axe commun 255. La rotation de la came 153 dans le sens des aiguilles d'une montre provoque le pivotement du levier 148 autour de la soupape 149 dans le sens inverse des aiguilles d'une montre pour provoquer le déplacement du clapet 142 35 de haut en bas jusqu'à ce que l'effort du ressort 146 équilibre de nouveau la charge de la pression s'exerçant sur le diaphragme 145 en réduisant ainsi le courant de dérivation autour du profilage 144 du clapet 142 et en augmentant le débit d'alimentation du moteur; Inversement, le courant dérivé augmente sous l'effet de la rotation 40 du levier 148 dans le sens des aiguilles d'une montre autour de son 11893 6 2006329 raccordement pivotant à la soupape 149. Lors d'une position hauts quelconque de grand débit du levier de comûiande de la came 153 alors que l'élément soupape 149 est amené à s'éloigner de l'ëpaule-ment 150, la pression agissant sur le disphragme 145 dans la cavité 5 141 provoque le déplacement du clapet. 142 vers le levier 148 jus-qus à ce que la pression régnant dans la cavité 141 et la force du ressort régulateur 146 s'équilibrent, en augmentant ainsi la circulation de bypasse par l'ensemble valve régulatrice 143 vers l'admission. Un dispositif de survitesse pour turbine de travail 10 est prévu pour permettre une dérivation du combustible vers l'admission en amenant l'élément soupape 149 à s'écarter de l'êpaulement 150 ce qui rend inopérante la demande du levier de puissance pour un débit de combustible élevé vers le moteur. Il est prévu un second transducteur vitesse-pression (non représenté), pouvant être simi- 15 laire au transducteur 17, le mécanif. - d'entraînement dudit second transducteur étant accouplé à la tuib^ae de travail afin de fournir une pression en fonction de la vitesse de la turbine de travail. Le signal représentatif de la vitesse de la turbine de travail est introduit dans la cavité 154 du carter 108 par le passage 155 com-20 portant une zone à étranglement fixe 156. Le diaphragme 157 fixé au clapet de soupape 158 sépare la cavité 154 de la cavité 159. Un ressort de compression en 1 alice 160, situé dans la cavité 159 pousse le diaphragme 157 vers la cavité 154. Le clapet régulateur 161 de la soupape 161a de position départ-ralenti de la tuyère est 25 disposé partiellement dans la cavité 1S4 et comporte une extrémité formant galet 162. Un ressort de compression en hélice 163 coaxial au clapet 161 pousse ce clapet 161 afin qu'il suive la came 153, en réglant ainsi l'écoulement :>e la cavité ."64 vers la conduite 165 et vers la conduite interconnectée 300. La position d'équilibre du 30 diaphragme 157 et du clapet distributeur 158 qui est détruite par une augmentation de pression du signal de vitesse dans la cavité 154, provoque un mouvement descendant du clapet 158. La descente du clapet 158 règle l'admission du combustible à la precrion de servo-alimentation introduitpar la lumière 210 dans le passage 168 puis 35 à la pression d'admission, via Ta zone à étranglement fixe 169. La pression régnant dans le passage 1S8 s8 approchant de la pression de servo-alimentation surmonte l'effort du ressort de retour à zéro 151 s'exerçant contre l'élément soupape 149 amenant ainsi cette soupape 149 à s'écarter de l'êpaulement 150 afin de rendre le mou- 40 vement de la came 153 inopérant pour régler la vitesse jusqu'à ce 69 11893 7 2006329 que la pression du signal de vitesse de la turbine de travail soit suffisamment diminuée pour permettre au ressort 160 et au ressort 211 de pousser le clapet de soupape 158 dans une position réduisant l'écoulement vers le passage 168. Le déplacement du clapet de sou-5 pape 196 règle la pression dans la cavité 159 par ouverture ou fermeture de la conduite 165 sur la pression d'admission par l'intermédiaire de la soupape de ralenti 194 commandée par solénoîde. La soupape de ralenti 194 se compose d'un carter 195 comportant un siège de clapet 200 usiné dans ce carter. Une bobine de solénoîde 10 197 située dans le carter 195 est reliée à une source électrique extérieure afin de produire un champ magnétique pour l'entraî nement d'un élément noyau 198 contre le ressort de poussée 199 afin de soulever l'élément noyau 198 et la soupape 196 qui en est solidaire du siège 200. Un solénoîde similaire 201 est monté sur le 15 carter 108 afin que le piston 202 relié au noyau pousse le levier 147 vers le clapet 142 quand il est désexcité, en réduisant ainsi l'écoulement de dérivation vers la pression d'admission et en augmentant la vitesse de la turbine du compresseur à une valeur de ralenti rapide. Lorsque le solénoîde 201 est excité, le piston 202 20 rentre, l'écoulement de bypasse est augmenté, et il en résulte une vitesse de ralenti plus faible de la turbine du compresseur. La pression d'asservissement est fournie à la canalisation 203 conduisant au passage 204 et à la cavité annulaire 205 du carter 108 en passant par la zone étranglée 206. Une gorge annulaire 207 du 25 clapet 142 forme un passage annulaire reliant la cavité annulaire 205 à la cavité 208 située en aval de celle-ci pour fournir les positions basses de bypasse du clapet 142. La cavité 208 est en communication de fluide avec la canalisation 138 communiquant avec la soupape de sélection de pression 130. 30 Le clapet distributeur 158 vient en contact sur l'élément de retenue 212 du ressort 211 en un pointdébordant ou inopérant du clapet afin que l'écoulement entre le passage 210 et le passage 168 soit empêché par les portées du clapet 158. Tout déplacement d'une gran-35 deur donnée du clapet distributeur 158 nécessite une augmentation démesurée de la pression du signal de vitesse de la turbine de travail dans la cavité 154 pour surmonter l'effort pré-établi exercé par le ressort 211. Le fluide de la canalisation 139 passe à l'admission par le clapet distributeur 158 pour des valeurs de 40 pression faibles dans la cavité 154 lorsqu'il existe un écart entre 69 11893 8 2006329 le clapet 158 et l'élément" de retenue 212. La cavité 136 de la soupape de sélection de pression 130 est en communication de fluide avec la lumière 215, la canalisation 218, la crépine de filtre 217, la lumière 218 et la cavité 219 située 5 à l'intérieur du carter 220 de l'organe d'actionnementdes tuyères de la turbine de travail, représenté de façon générale par le repère numérique 221. La cavité 219 est séparée de la cavité 222 par le diaphragme 223 sur lequel est fixé un disque 224. Le disque 224 comporte un orifice réducteur de débit 225 et un prolongement 10 226 se trouve sur ce disque. La cavité 222 est toujours réfé^Pii-cée à la pression d'admission, par conséquent, l'orifice 225 fournit un moyen d'échappement pour empêcher un blocage hydraulique de la soupape du sélecteur de pression qui se produirait autrement lorsque la soupape d'admission à la plus haute pression 130 eoa-15 mencerait à diminuer. Un levier 227 monté de façon pivotante â une extrémité comporte un élément de butée 228 fixé de façon réglable à son autre extrémité et un clapet d'asservissement 229, 1e liaison à ladite autre extrémité étant suffisamment souple pour empêcher des efforts latéraux importants de s'exercer sur le clspas 20 229 lorsque le levier 227 tourne autour de son point de pivoteîRafë& sous l'effet des efforts combinés exercés par le piston 231 efc le ressort 230 de remise en position, et sous l'effet de l'effortop-posé produit par la différence de pression sur le diaphragme 123." Le débit de refoulement de la pompe par la canalisation 16 est : 25 introduit dans le carter 220 par le passage 232 puis dans la e-svitêr annulaire 233 formés entre deux portées du clapet 229. Le piston â surface différentielle 234 est monté axialement et de façon coulissante dans l'alésage 235 du carter 220 en formant ainsi une cavité 236 à grande surface et à volume variable, et une cavité 237 30 de petite surface et de volume variable, lesdites cavités étant alternativement placées en communication de fluide avec la c 233 au moyen des passages 238 et 239, respectivement. Une tdg». *, 0 est assujettie au piston 234, ladite tige étant reliée fonctionnel-lement à un appareil de positionnement (non représente) de tuyère 35 de turbine de travail, et à un arbre 241 de remise en position la tuyère, tourillonné de façon appropriée et sur lequel est assujettie une came 242 suivie par un galet monté de manière à positionner le piston de remise en place 233. sous l'effet du ressor". 230 et de la pression d'admission ré^ar.*- dans la cavs.té 222. 40 s'agit d'un système de remise en plaça forcée en circuit fer:--, BAD ORIGINAL 69 11893 9 2006329 lequel la position du piston 234 est proportionnelle à la différence de pression sur chaque face du diaphragme 223. /de pression . . La valve de selection 130 reçoit trois signaux d'entree pressurisés par les canalisations 131, 132 et 133 et ne transmet que la 5 pression la plus élevée par la chambre 136 et les canalisations 215, 216 et 218 interconnectées,au diaphragme d'entrée 223 de commande de l'organe de manoeuvre de position £. L'organe de manoeuvre A 221 assure une position de la tuyère de turbine en fonction de la pression appliquée sur le diaphragme 223 via la chambre 219. La pression 10 de commande A régnant dans la chambre 219 actionne la servo-valve 229 qui envoie le combustible vers l'organe d1actionnement 234 afin de positionner les tuyères. La position effective £ est renvoyée via la came 242 pour annuler l'action de la servo-valve au moyen d'un équilibre d'effort entre la pression de commande d'entrée et 15 la force du ressort 230 agissant sur le levier 227 relié à la servo-valve 229. Pour faciliter une meilleure compréhension des principaux problèmes résolus par la présente invention, on présente ici un bref résumé des caractéristiques de fonctionnement essentielles du 20 système de régulation et le rôle de chaque opération. Au cours de l'opération de démarrage, il est souhaitable d'envoyer le combustible au générateur de gaz en fonction de la partie A-B de la courbe débit de combustible-vitesse telle qu'elle est représentée à la Figure 3. Avec référence générale aux Figures 1 et 25 2, lors du démarrage du moteur, la clé de contact est tournée de manière à exciter le solénoîde de ralenti, représenté de façon générale par le repère numérique 194. Avec référence à la Figure 2, lorsque le solénoîde de ralenti 194 est excité, la soupape de ralenti 196 et le piston 198 sont retardés,ce qui met en communication 30 les conduites interconnectées 165 et 300 par la chambre 200 avec la pression du compresseur d'admission. Le levier de commande 254 est normalement positionné sur ralenti extrême-arrêt pendant l'opération de démarrage sous l'effet du ressort de retenue 256 du levier depuissance Lorsque le levier de puissance 254 est sur la position 35 ralenti-arrêt, la came 153 solidaire du levier de puissance 254 au moyen de l'axe commun 255, est positionnée de sorte que le galet 162 dé la soupape 161 soit poussé en contact avec le profil le moins élevé de la came 153 sous l'effet de l'effort fourni par le ressort 163. Dans cette position, la soupape 161A de régime £ 40 démarrage-Balenti est fermée. 69 11893 10 2006329 La pression régnant dans la chambre 159 du régulateur de vitesse maximale de la turbine de travail est la pression ambiante étant donné que la chambre 159 est en communication avec la pression ambiante par la canalisation 301. Au démarrage du moteur, la pres-5 sion ambiante régnant dans la chambre 159 est supérieure à la pression du signal de vitesse de la turbine de travail régnant dans la chambre 154. Il s'ensuit que le ressort 160 et la pression ambiante poussent la soupape 158 du régulateur de vitesse de la turbine de travail en position complètement ouverte. Lorsque la sou-10 pape 161 de démarrage-ralenti est en position fermée, le fluide a la pression d'asservissement (P ) est envoyé par un étranglement fixe 250, à la soupape 158 en passant par la chambre interconnectée 164 et la canalisation 139, puis revient à la pompe à la pression d'admission (P„) en passant par la canalisation 300 et par la cham- 13 15 bre 200 de la soupape de ralenti 194. La soupape 158 en position d'ouverture complète a un profil permettant d'avoir un étranglement prédéterminé dans la canalisation 139 tel qu'une pression de grandeur prédéterminée (4900 g/cm2 environ) soit créée dans la canalisation 139 et soit transmise à la chambre 136 de la soupape 130 de 20 sélection de pression afin que l'organe d'actionnement 234 des tuyères de la turbine positionne les tuyères avec l'inclinaison de démarrage prédéterminée.Lors du démarrage du générateur de gaz, la pompe 1 commence à refouler le fluide par le système doseur via les canalisations interconnectées 3, 80, 87, 171, 179 et 54. Les sou-25 papes de compression 180 et 193 bloquent l'écoulement du fluide en aval des canalisations interconnectées précitées jusqu'à ce qu'une pression suffisante pour surmonter l'effort des ressorts 185 et 200 soit atteinte. Cette action initiale des soupapes de compression assure qu'un minimum de pression d'asservissement est fourni au 30 régulateur 6 de contrôle de servo-alimentation avant l'apport du combustible mesuré à la chambre de combustion du générateur de gaz. La pression d'asservissement est fournie par un étranglement fixe 251 au commutateur de pression-vitesse 40 par la canalisation 118 puis par la canalisation 77 à la chambre 71 et à la soupape de purge 35 variable 79. La pression régnant dans la chambre 71 agit•sur la soupape 72 pour engendrer une force s*opposant à celle du ressort 73 afin d'établir une pression d'alimentation réglée du combustible vers le générateur de gaz pendant le démarrage. Le régime du débit de combustible entre les points A et B, tel qu'il est indiqué sur 40 la Figure 3, est défini par la grandeur de la pression dérivée dans 69 11893 ii 2006329 la canalisation 77, telle qu'elle est établie par ,1e réglage de la soupape de purge variable 78. La pression d'asservissement est introduite dans la canalisation 113 par un étranglement fixe 252 en même temps qu'elle est 5 introduite par l'étranglement 251. La pression régnant dans la canalisation 113 est transmise à la chambre 125 et appliquée à la soupape 105 pour engendrer une force supérieure à celle du ressort 99, pousant ainsi la soupape 105 contre la butée 109. Le clapet profilé 112 en contact avec la soupape 105 est poussé en position 10 haute à fond par l'action du ressort 110 et sous l'effet de la pression dans la chambre 126. La surface profilée du clapet 112 en position haute à fond forme une restriction minimale entre la canalisation 120 raccordée à la pression d'admission via le clapet 112. A la vitesse de démarrage, un transducteur vitesse-pression 17 15 produit une pression relativement basse qui est encore réduite dans la canalisation 120 sous l'effet de l'étranglement fixe 42 et du clapet 112. Ainsi, pendant le démarrage, la pression transmise par la canalisation 120 via,la canalisation 131 à la chambre 136 /de pression de la soupape de sélection 130 est donc inférieure à la pression 20 dans la canalisation 139. Pendant le démarrage également, le transducteur T-^ est maintenu contre la butée 109 donnant ainsi la courbe accélération fixe-débit de combustible dite "journée chaude" (approximativement 37,8° C) représentée de façon générale par la Figure 6, et particulièrement entre les points B et D de la courbe de la 25 Figure 3. Pendant le démarrage également, le levier 148 est placé sur la pente du profil inférieur de la came 153 par le galet de came 152 de sorte que l'effort engendré dans la chambre 253 par la pression d'admission agissant sur le clapet 142 soit suffisante pour surmonter l'effort du ressort régulateur 146 et pour déplacer 30 le clapet 142 afin que la portée supérieure de celui-ci bloque la chambre 205 pour empêcher le passage du fluide à la pression d'asservissement de la canalisation 204 à la canalisation 138. Le fluide dans la canalisation^J-ë donc à la pression d'admission. Par conséquent, la pression transmise à la chambre 136 de la soupape de sé-35 lection 135 par la canalisation 138, via la canalisation 132, est la pression d'admission. Ainsi, au démarrage, la pression transmise à la soupape de sélection de pression par la canalisation 139 via la canalisation 133, est la pression la plus élevée, c'est la pression transmise par la soupape de sélection de pression"130 à 40 l'organe d'actionnement 221 par les canalisations interconnectées 11893 12 2006329 215, 216 et 218. Le système d*actionnement 221 des tuyères est conçu de manière à ce que chaque pression discrète dans 219 seifc représentative d'une seule position discrète fixée d'inclinaison de la tuyère. 5 La pression régnant dans la chambre 154 du régulateur de vites se de la turbine de travail est fournie, via un étranglement fixe 156 et une canalisation 155, par un transducteur vitesse-pressioîî (similaire à celui représenté de façon générale par le repère rique 17) solidaire de l'arbre primaire de la turbine de travail 10 afin de produire une pression en fonction de la vitesse de la turbine de travail.La pression dans la chambre 154 agit sur le diaphragme 157 pour engendrer un effort s'opposant à celui du ressort 160 et à la pression ambiante afin de déplacer le clapet 158 en fonction de la valeur de la pression dans la chambre 154. Le dépla-15 cernent du clapet 158 fait varier la grandeur de l'étranglement dans la canalisation 139 et par conséquent la valeur de la pression transmise au système d'actionnement 221 des tuyères. Le profil de la partie inférieure du clapet 158 est usiné de manière à maintenir la turbine de travail à une vitesse de ralenti prédéterminée par 20 variation de l'inclinaison de ses tuyères d'admission. Ainsi, au démarrage de la turbine, le clapet 158 fournit un étranglement fisse prédéterminé qui engendre une pression prédéterminée afin que les tuyères mobiles de la turbine de travail soient orientées à l'angle de démarrage prédéterminé, comme indiqué aux Figures 4 et 5, et 25 ensuite, au fur et à mesure de l'accélération de la machine , le clapet 158 fait varier la pression sur l'organe de manoeuvre |3 221 pour commander la vitesse de la turbine de travail, indépendamment de la vitesse du générateur de gaz, à la vitesse prédéterminée de ralenti faible par variation de l'inclinaison des tuyères à position 30 variable de la turbine de travail pour maintenir la vitesse prédéterminée de la turbine de travail sur une plage étroite déterminée du déplacement du levier de puissance à partir de la position de ralenti faible. Il est bien connu que les groupes motopropulseurs à turbin© 35 à gaz demandent un temps appréciable pour passer du ralenti à la pleine puissance. Par conséquent, le générateur de gaz du présent moteur est pourvu d'un moyen permettant d'augmenter sa vitesse lorsqu'une condition imminente d'utilisation de puissance est. indiquée. Cette condition est dite de "ralenti rapide". Avêïï 40 référence générale aux Figures 1 et 2, lorsque l'utilisation de BAD ORIGINAL 69 11893 13 2006329 puissance est imminente, le levier sélecteur est déplacé de la position "ralenti" à la position "entraînement" ce qui excite le solénoîde de"ralenti rapidd' 201. Lorsque le solénoîde 201 de"ralen-ti rapide" est désexcité, le ressort 258 pousse le piston 202 en 5 contact avec la pièce de retenue 147 et comprime le ressort 146 indépendamment de l'action du bras de levier 148 en augmentant ainsi les forces sur la soupape 142. Cette augmentation de l'effort sur la soupape 142 la déplace de haut en bas jusqu'à une position prédéterminée telle que la surface profilée 144 de la soupape 142 10 offre une restriction plus grande et augmente ainsi le débit mesuré du combustible vers le générateur de gaz avec le passage corrélatif de la vitesse du générateur de gaz à la vitesse de "ralenti rapide". Le passage à la condition de "ralenti rapide" est représenté à la Figure 3 comme étant le passage du point C jusqu'au point D. Cette 15 variation est définie par la valeur de l'augmentation de l'effort s'exerçant sur le ressort 146 créé par la désexcitation du solénoîde 201 de ralenti rapide pour réduire ainsi l'écoulement de bypass de la soupape de régulation 142. Cette condition de "ralenti rapide" augmente la vitesse du générateur de gaz juste avant l'application 20 de la puissance par la turbine et réduit par conséquent la durée d'accélération du moteur. A mesure que la vitesse du générateur de gaz augmente à partir de la condition de démarrage, la pression (P^) produite par le transducteur vitesse-pression 17 augmente également. La pression 25 (PN) qui est une fonction du carré de la vitesse du générateur de gaz est évacuée par la canalisation 38 dans une canalisation 39 d'où elle est transmise à la chambre 70 d'une soupape de régulation 41 de pression de dosage et simultanément sur une face de la portée 115*du commutateur 40 de pressions de vitesse. L'augmenta-30 tion de la pression (P^) et celle de la vitesse provoque un accroissement de l'effort s'exerçant sur une face de la portée 115 qui surmonte l'effort du ressort 102 et déplace la partie 115 axiale-ment jusqu'à la position dans laquelle l'écoulement du fluide de la canalisation 118 à la canalisation 77, en passant par la portée 35 115, est bloqué. Lorsque la portée 115 bloque la canalisation 118, la pression dans la canalisation %1 est réduite à la pression d'admission tandis que la pression dans la canalisation 118 est élevée à la pression d'asservissement qui est transmise, par la canalisation 118 à la chambre 186 de la soupape de compression 180 40 et à la chambre 258 de la soupape de compression 193. L'introduction 11893 14 2006329 de la pression d'asservissement dans les soupapes de compression 180 et 193 augmente le niveau de la pression minimale d'alimentation disponible pour actionner l'organe de manoeuvre de tuyères à partir de la valeur initiale de condition de démarrage. L'augmen-5 tation de niveau de pression minimale de l'organe d'actionnement a lieu au Point B, comme indiqué sur la Figure 3. A mesure que la vitesse du générateur de gaz augmente, la portée 117 de la soupape de sélection de pressions de vitesse se déplace axialement jusqu'au point où la canalisation 119 se trouve en communication de fluide 10 avec la canalisation 113. La communication de fluide entre les canalisations 113 et 119 permet l'introduction simultanée de la même pression dans la canalisation 113, via l'orifice fixe 252 de la canalisation 114, que dans les chambres 125 et 100, ce qui produit ainsi un équilibre de pression et de force sur la soupape 105. 15 La pression régnant dans la chambre 126 engendre un effort sur la soupape 111 qui, en combinaison avec l'effort du ressort 110, équilibre l'effort combiné des ressorts 99 et 106 pour retenir d'abord les soupapes 112 et 111 en association fonctionnelle avec la soupape 106 en position "journée chaude" contre la butée 109. Une 20 variation de la température d'admission dans le compresseur provo- guera un déplacement de l'élément bimétallique du palpeur d'admission 94 du compresseur, causant une rotation du bras 96 pour enfoncer l'élément 97 et la soupape 98 en augmentant ainsi la compression des ressorts 99 et 106 pour forcer les soupapes 112 et 111 25 à descendre et à modifier ainsi l'étranglement entre les canalisations 87 et 171 et la lumière de pression d'admission. La communication entre les canalisations 119 et 113 âTiiëu âans îa^concfi-tion de vitesse de ralenti rapide représentée au Point D sur la Figure 3, et 1'effet d'une diminution de la température d1 entrée 30 du compresseur sur le dosage du débit de combustible, lorsque toutes les autres conditions demeurent constantes, est représenté par la famille de courbes partant du Point D à la Figure 3. La même pression (P^) du transducteur de vitesse du générateur de gaz est appliquée simultanément au commutateur de pressions de vitesse 40 35 et à la chambre 70 du régulateur 41 de pression de dosage. La pression (P^) dans la chambre 70 engendre une force s'exerçant sur la soupape 58 qui, de concert avec l'effort du ressort 73 transmis à la soupape 58 par le piston 68, s'oppose à l'effort engendré par la pression d'échappement de la pompe (Pp) transmise à l'extrémité 40 opposée de la soupape 58 par la canalisation 57. La soupape 58 est 69 11893 15 2006329 positionnée d'après la grandeur des forces qui s'exercent sur ses extrémités opposées pour établir une chute de pression par l'orifice de dosage. La valeur de la pression dosée dans la canalisation 3 dépend de la position de la soupape de dosage 58 qui est à son tour 5 positionnée d'après la pression de sortie (P^) du transducteur vitesse-pression, laquelle est fonction du carré de la vitesse du générateur de gaz. Un orifice à section variable est situé en série avec l'échappement de la pompe 1 et se trouve en communication de fluide avec 10 la pompe 1 par les canalisations de raccordement 3 et 8. Un clapet 85 comportant une portée profilée 84 est placé dans 1'orifice afin que son mouvement axial produise une variation à la section de cet orifice. Un ressort 88 est positionné à l'extrémité du clapet 85 pour engendrer un effort auquel s'oppose le bras de levier po-15 sitionné à l'extrémité opposée du clapet 85 et monté de façon pivotante sur un mécanisme de réglage 91. Un détecteur de température 93 détecte la température de l'agent de travail à sa sortie du régénérateur et se trouve relié fonctionnellement à la liaison 89 afin de faire varier la section de l'orifice d'échappement en fonc-20 tion de la température d'échappement du régénérateur. Un second orifice variable est positionné en série dans le circuit de circulation avec la sortie du clapet 85 et se trouve en communication de fluide avec le clapet 85 par la canalisation 87. Le clapet 111 est placé dans le second orifice variable afin 25 que son déplacement axial produise une section variable dudit second orifice. Le déplacement axial du clapet 111 s'effectue sous l'effet d'une variation de la température d'admission dans le compresseur et fait varier l'étranglement entre les canalisations 87 et 171 pour modifier la section dudit second orifice en fonction 30 de la température d'admission dans le compresseur. Un troisième orifice à section variable est positionné en aval dudit second orifice en série dans le circuit de circulation avec lesdits premier et second orifices à section variable. Une variation de pression ambiante provoque un déplacement des capsules 172 ce 35 qui engendre un pivotement du bras 173 solidaire de la soupape 174 et qui force celle-ci à se déplacer axialement et à faire varier ainsi l'étranglement entre les canalisations 171 et 179. Le mouvement des capsules 172 amène la soupape 174 à faire varier la section du troisième orifice d'échappement à section variable en 40- fonction de la pression ambiante. 0 '"i 16 2006329 La pression (P^) prodùite par le transducteur vitesse-pression 17 est transir.''se simultanément à la canalisation 12C par un orifice fixe 42 et à la soupape 112 et à la chambre 141 par la, canalisation 120. La soupape 112 fait varier l'étranglement entre la cana-5 lisation 120 et l'orifice de pression d'admission d'après les variations de température d'admission du compresseur pour engendrer une pression (PNT) dans la canalisation 120 en fonction de la raei;-ne carrée de la pression d'admission dans le compresseur. Ainsi, la pression (P^,) dépend de la vitesse corrigée du générateur âe 10 gaz. La pression (P^) est transmise à la chambre 141 de la soupape régulatrice et est appliquée au diaphragme 145 afin de créer un- -effort qui est compensé par celui du ressort régulateur 146. Le signal de vitesse réelle du régulateur (pNT) est comparé à la vitesse désirée telle qu'elle est déterminée par le tarage du ressort 15 régulateur 146 tel qu'il est établi par le levier de puissance 254= Lorsque la vitesse réelle dépasse la vitesse de référence, l'effort déséquilibre la soupape régulatrice 142 en provoquant son ouverture et la dérivation d'un courant dosé de la canalisation 90 par le clapet profilé 144 en direction de la chambre 253 en fonction 20 l'erreur de vitesse. Inversement, la soupape 142 se ferme, et -les premier, second et troisième orifices variables en série engensL.-^nt une section d'orifice variable d'après les paramètres variables choisis pour le moteur, et le régulateur 41 de pression de dosage maintient une pression contrôlée dans les orifices à section varia-25 ble combinés en fonction de la vitesse du générateur de gaz telle que la combinaison des sections de régulation de dosage maintierrn© toujours un délcit de combustible au niveau d'1 accélération dicté... par 3eT paramètres du moteur. - En cours des opérations normales de régulation de vitesse et 30 de dosage de combustible, la soupape 161 de régime bêta démarrage-ralenti est ouverte, mettant ainsi la chambre 164 en communication avec la canalisation 165. Le solénoîde de ralenti 194 est excité; la canalisation 165 et la canalisation 300 sont alors raccordées h la chambre 200 qui est en communication de fluide avec l'orifice 35 de pression d'admission. Il s'ensuit que la pression de servo-alimentation pénétrant dans la cha.ibre 164 par l'orifice fixe 250 est mise en communication avec la pression d'admission via la chambre 164, la canalisation 165 et la chambre 200 interccnnact . de tells sor'-e qus la pression dans la canalisation 139 soit se? ?i-40 blement la pression d'admission. De même, la portée supérieurî f? BAD ORIGINAL 69 11893 17 2006329 la soupape régulatrice 142 bloque la canalisation 203 afin que la pression maintenue dans la canalisation 138 soit la pression d'admission qui est transmise à la canalisation 138, par l'orifice fixe 138A. La pression de vitesse corrigée régnant dans la canalisation 5 120 est transmise à la chambre 136 de la soupape de sélection de pression 135 par les canalisations de raccordement 120 et 131. Etant donné que la pression est plus élevée dans la canalisation 131 que dans les canalisations 132 et 133, la soupape de sélection de pression 135 transmet la pression de la canalisation 131 au 10 diaphragme 223 de l'organe de commande de tuyères 221 par la chambre 136, les canalisations- 216 et 218 et par la chambre 219, afin que l'organe de commande 234 positionne les tuyères dans la position de fonctionnement la plus économique pour chaque valeur de la vitesse du générateur de gaz. La gamme des positions de tuyères 15 pour la gamme normale de dosage de combustible du régulateur de vitesse, est représentée par la Figure 4 et par les Points H à j de la Figure 5. Le levier de puissance 254 peut être avancé très rapidement afin que, sous l'action de la came 153, le levier 148 comprime le 20 ressort régulateur 146 si vite que la soupape de régulation 142 descende presque instantanément à sa position minimale de bypass. Cette rapide augmentation de la grandeur du débit dosé transmise par la canalisation 192 à la chambre de combustion du moteur provoque un commencement d'accélération du générateur de gaz. Toute-25 fois, l'inertie du générateur de gaz est telle que la turbine du générateur de gaz ne peut pas accélérer rapidement. Afin d'aider l'accélération du moteur, les tuyères mobiles de la turbine sont donc positionnées avec un angle unique d'accélération prédéterminé, calculé de façon à fournir la meilleure assistance à l'accélération 30 de la turbine du compresseur sur une plage étendue 4e conditions de du levier fonctionnement. Lorsque le déplacement rapide/de puissance 254 provoque la descente rapide de la soupape de régulation 142, la portée supérieure de la soupape de régulation 142 descend jusqu'à une position dans laquelle la canalisation 203 est en communication 35 de fluide avec la canalisation 138 en passant par les chambres 205 et 208 de sorte que la pression d'asservissement pénètre dans l'orifice fixe 206 et soit amenée à la canalisation 138 puis à l'orifice fixe 138A. Les sections fixes des orifices 206 et 138A sont choisies d'avance de sorte que lorsque la pression d'alimen-40 tation est introduite dans 1 ' orificer fixe 206, une pression 69 11893 18 2006329 déterminée s'établisse dans la canalisation 138 qui est transmise à la chambre 136 de la soupape de sélection de pression 135 par la canalisation de raccordement 132. La valeur de la pression prédéterminée dans la canalisation 132 est supérieure à la pression 5 de vitesse du régulateur présente dans la canalisation 131 et à la pression d'admission dans la canalisation 133; ainsi, la soupape de sélection de pression 135 transmet la pression de la canalisation 132 au diaphragme 223, via la chambre 136, la canalisation 216, la canalisation 218 et la chambre 219, afin de positionner 10 l'organe d'actionnement 234 des tuyères à l'angle d'accélération unique prédéterminé d'inclinaison de tuyère. L'angle de tuyère pour l'accélération du moteur est représenté à la Figure 4 et aux Points F à G de la Figure 5. La pression (Ppj.) qui dépend de la vitesse de la turbine de 15 travail est transmise par l'orifice fixe 156 et par la canalisation 155 à la chambre 154 pour s'appliquer au diaphragme 157 afin d'engendrer un effort sur la soupape 158. L'effort engendré par la pression de vitesse de la turbine de travail dans la chambre 154 est d'abord contrarié par l'effort du ressort 160 et par la 20 pression ambiante dans la chambre 159. Lorsque la soupape 158 a descendu d'une distance prédéterminée, l'effort du ressort 160 est complété par l'effort du ressort 211. Pour line vitesse prédéterminée de la turbine de travail, l'effort engendré par la pression dans la chambre 154 surmonte la combinaison des efforts opposés 25 du ressort 160 et du ressort 211 de sorte que la portée supérieure de la soupape 158 descend jusqu'à une position dans laquelle la canalisation 2lO communique avec la canalisation 168, transmettant ainsi la pression de servo alimentation à la soupape 149 par les canalisations 210 et 168. La pression d'asservissement dans la 30 canalisation 168 est évacuée par l'orifice fixe 169 à la pression d'admission de sorte qu'une pression suffisamment élevée est engendrée pour exercer un effort sur la soupape 149 suffisant pour comprimer le ressort 151 et faire pivoter le levier 148 afin de réduire la compression du ressort régulateur 146 et diminuer ainsi 35 le débit mesuré vers le générateur de gaz. Par conséquent;, en réponse à une vitesse maximale prédéterminée de la turbine de travail, la soupape régulatrice 149 de la turbine de travail dépassera la came 153 et la liaison 148 du sélecteur de vitesse du générateur de gaz pour réduire la vitesse de celui-ci et établir ainsi la 40 vitesse prédéterminée de la turbine de travail comme une condition 69 11893 19 2006329 de vitesse maximale de dépassement du régulateur. Au cours des opérations normales de régulation de vitesse et de dosage de combustible du moteur, le levier de puissance 254 est positionné à un angle quelconque entre les points de ralenti 5 extrême et de puissance maximale. Le levier de puissance 254 assujetti de façon fixe à la came 153 au moyen d'un axe commun 255 est construit de sorte que sa rotation entre le ralenti extrême et la puissance maximale déplace simultanément la came 153 de manière à positionner le galet 162 de la soupape 161 en contact avec le 10 profil surélevé de la came 153 afin que la soupape 161 soit ouverte. Lorsque la soupape 161 est ouverte, la pression de servo-alimentation (P ) est transmise par l'orifice fixe 250 à la canalisation s 165 via la chambre 164, et de là, dans la chambre 200, afin que la pression dans la canalisation 165 soit sensiblement la pression 15 d'admission (P_,). En même temps, la pression dans la chambre 154 £ qui dépend de la vitesse de la turbine de travail a augmenté avec l'accroissement de la vitesse de la turbine de travail jusqu'au point où la pression agissant sur le diaphragme 157 ait une valeur suffisante pour surmonter l'effort du ressort 160 et la pression 20 ambiante de la chambre 159 et pour faire descendre la soupape 158 afin d'isoler la canalisation 139 de la lumière de pression d'admission. Etant donné que la turbine de travail est raccordée au générateur de gaz au moyen d'un coupleur à fluide seulement, une force de freinage très faible est fournie par une installation à 25 turbine de travail libre. Dans certaines applications sur véhicule terrestre, il est nécessaire par conséquent d'augmenter l'effet de freinage de la turbine de travail libre lors de l'opération du levier de puissance pour un ralentissement ainsi que pour le freinage dans les descentes. Lorsque la force rotationnelle est suppri-30 mée sur le levier de puissance 254, le ressort 256 ramène celui-ci à la position ralenti faible-arrêt. Le déplacement du levier de puissance 254 vers la position ralenti-arrêt fait tourner la came 153 jusqu'à une position dans laquelle la soupape 161 est fermée. La pression dans la canalisation 139 monte jusqu'à la pression de 35 servo-alimentation, lorsque la soupape 161 et la soupape 158 isolent les canalisations interconnectées 165 et 300 de la pression du compresseur d'admission. La pression dans la canalisation 139 est transmise par l'intermédiaire de la soupape de sélection de pression 136 à l'organe d'actionnement 221 de tuyères de telle 40 sorte que l'organe d1actionnement et par conséquent les tuyères 69 11893 20 v006329 variables ae 1?. turbine ae 't;avaI.„ •: -- pc-iii^ïi d1 inclinaison ds ralenti naxiroun». Si i!c:" dés??î~ ■* /-'-ort ùe ralentissement ou de freinage supplémentaire, comme c-n* une descente lorsque l'on désire utiliser le frein moteur pour ralentir la 5 vitesse du véhicule, le solénoîde de ralentissement 194 est désexcité. La désexcitation du solénoîde de ralentissement amène le ressort 199 à pousser la soupape solénoîde 196 en contact d'étanchéitê avec le carter 1S5 afin que la chambre 200 et les canalisations en çom* munication de fluide 133 et 300 soient isolées de la lumière-10 pression d'admission. Le levier de puissance 254 peut être dé^lSSCT?^ vers la position d'augmentation de puissance pour augmenter l*ef-fort s'exerçant sur le ressort 146 et faire descendre ainsi la.--. .. . soupape de régulation 142 afin d'augmenter le débit mesuré v0£&-_-.. le générateur de gaz. Le déplacement du levier de puissance 254 _ 15 vers la position d'augmentation ouvre en même temps la soupape 161-. Toutefois, avec la désexcitation du solénoîde de ralentissement — 194, les canalisations 165 et 300 sont bloquées par le clapet ^ soupape 196, la pression dans la canalisation 139 demeure donc Sr~ la pression de servo-alimentation pour maintenir ainsi les tuyères^ 2C à position variable de la turbine de travail en position de freina^ g« complet, mais en permettant l'augmentation de la vitesse générateur de gaz afin de permettre un accroissement de la f"~ de ralentissement s'exerçant sur la turbine de travail. ~J; ; UlÊÈËË = ——— ..r- BAD ORIQiNAL : -. - .. • 69 11893 21 2006329 RBVEHDI CATI QHS 1. Une commande de vitesse du combustible et de positionnement de tuyères pour moteur à turbine à gaz, ledit moteur possédant un moyen pour l'échappement des gaz de combustion de la chambre de combustion successivement par un ensemble de tuyères à géométrie 5 variable, par une turbine de travail libre et par un générateur, ladite commande comprenant un moyen pour faire varier le niveau de puissance du moteur, tin moyen mesurant un débit de combustible prédéterminé vers ladite chambre de combustion selon une fonction composite prédéterminée de plusieurs paramètres du moteur, et un 10 moyen de positionnement raccordé fonctionnellement auxdites tuyères à géométrie variable, un moyen de mesure et un moyen faisant varier le niveau de puissance pour engendrer un débit de combustible et une position de tuyères coordonnés et programmés d'avance en fonction de la position dudit moyen... variateur de niveau de puissants ce, caractérisée par le fait que le moyen variateur de niveau de puissance comprend un moyen levier sélecteur de vitesses permettant de choisir la vitesse de marche voulue de ladite turbine, une source de. fluide de travail sous pression, un moyen asservi à la vitesses de la turbine de travail comprenant une soupape commandant 20 un étranglement variable, un moyen soupape asservi à la position du levier sélecteur et comprenant deux orifices de sortie et deux passages reliant un de chacun desdits orifices à un point en amont et à un point en aval dudit étranglement variable de la soupape asservie à la vitesse de la turbine, de sorte que ladite 25 soupape asservie à la vitesse de la turbine de travail modifie la dite pression de travail pendant l'état de démarrage de la turbine de manière à positionner lesdites tuyères à géométrie variable afin de commander la vitesse de la turbine de travail uniquement par la position de la tuyère pendant la marche de la turbine au 30 ralenti, ladite soupape asservie à la position du levier sélecteur modifiant ladite pression de travail pour déplacer lesdites tuyères à position variable en une position de freinage prédéterminée pendant l'opération de ralentissement de la turbine. 2. Une commande selon la revendication 1, caractérisée par le 35 fait que le moyen faisant varier le niveau de puissance comporte une soupape de ralentissement en liaison fluide avec un desdits passages entre son dit orifice de sortis et ledit étranglement de soupape, ladite soupape de ralentissement étant construite et disposée de manière à déconnecter ledit un desdits passages de 69 11893 22 2006329 sur une première pression-de référence (P ) à la réception d'un S signal de ralentissement par ladite soupape de ralentissement. 3. Une commande selon la revendication 2, caractérisée par le fait que la soupape de turbine de travail comporte une soupape 5 asservie à la pression ayant une première et une seconde chambre séparées par une paroi mobile, ladite première chambre comportant un orifice d'admission branché sur une seconde pression de référence (Pan£>) » et ladite seconde chambre comportant un orifice d'admission recevant un signal de pression (P^) transmis en fonc-10 tion de la vitesse effective- de rotation de la turbine de travail afin de positionner ladite soupape de turbine de travail en fonction de la vitesse de rotation effective de la turbine de travail. 4. Une commande selon la revendication 2 ou 3, caractérisée par le fait que ladite première pression de référence est la pression 15 d'admission (P,,) de la pompe de commande. D 5. Une commande selon la revendication 3 ou 4, caractérisée par le fait que ladite seconde pression de référence est la pression ambiante • 6» Une commande selon la revendication 3, caractérisée par le 20 fait que la paroi mobile est constituée par un diaphragme souple, ladite première chambre recevant la pression ambiante et ladite seconde chambre recevant un signal de pression qui est fonction de la vitesse de rotation effective de la turbine de travail (Ppt), et un prolongement de la soupape étant assujetti audit 25 diaphragme est placé en communication étranglée de fluide avec l'autre desdits deux passages de manière â y modifier la pression selon les variations de la pression dans ladite seconde chambre.