- 2497431- La présente invention se rapporte à des sources ferrorésonnantes d'alimentation en courant pour téléviseur,. On connait des transformateurs ferrorésonnants qui produisent des tensions finales régulées et des tensions régulées de balayage B+ pour des téléviseurs. Une source ferrorésonnante d'alimentation en courant pour un télé- viseur est décrite dans une demande de brevet U.S. au nom de F.S3 Wendt No. 007815 déposée le 30 Janvier 1979 et intitulée "HIGH FREQUENCY FERRORESONANT POWER SUPPLY FOR A DEFLECTION AND HIGH VOLTAGE CIRCUIT", qui correspond à la demande de brevet britannique No. 2041668A, publiée le 10 Septembre 1980 Quand il fonctionne à une fréquence d'entrée relativement élevée, par exemple à une fréquence de déviation horizontale de 15,75 kHz, un transformateur ferrorésonnant est une unité relativement compacte et de faible poids qui produit une régulation inhérente de la tension de sortie sans nécessiter un circuit relativement complexe et coûteux de commande de régulateur électronique. Pour obtenir une forte efficacité à 16 kHz, le noyau magnétisable d'un transformateur ferrorésonnant peut être formé en une ferrite telle qu'une ferrite commercialisée de manganèse-zinc ou nickel-zinc De tels matériaux de ferrite présentent une haute résistance à l'écoulement de courant, subissant ainsi des pertes relativement faibles par courant de Foucault, qui autrement seraient excessives à la fréquence relativement élevée de fonctionnement de 16 kHz. Les pertes par hystérésis sont également relative- ment faibles. Même quand on utilise un noyau en ferrite, cependant, les pertes par I R dans un ou plusieurs des enroulements, les pertes par courant parasite ou de Foucault et les pertes par hystérésis peuvent produire une augmentation sensible de la température du noyau. La densité de flux de saturation,Bsat,d'un matériau magnétisable diminue avec l'augmentation de la température du noyau. Pour des ferrites de manganèse-zinc, la densité du flux de saturation peut diminuer d'environ 4,5 kilogauss à 200C à 2,5 kilogauss à 1500C. Comme la tension de sortie d'un transforma teur ferrorésonnant; pend d la valeur de Bsat du matériau d-u. noyau sous is enroulements dte sortie, uzne eaugmerntationi,'-'a- e - nne- ment uI ncyau a pour réem.=.ta '., -.t-.-.-.::; -Il.- table de la dtenit:e -.'-',' S -. ia esin de sortie est une h'i--te a -e:so_ r-na!- développ4e im mdiate me:t.V -' re -,ro/ 'j: zlvis tandis que le nc,,v.:u ts a:er.roorn-:: ez, à la température a-bian.e, eE p 7l u... tension finale developpee pendar n-- +,-1.-+ subséquent à température stable, ed le n.oyau a atteint sa température normale de fO 'tionnem*nt u; pc-érieure A a température ambiante, Un abaissement de la chaleur du noyau pour réduire l'augmentation de température est relativement difficile dans un transformateur ferrorésormnnant de téléviseur à haute frêouenceo Les enroulements de sortie du transfor- mateur ferrorésonmant, comprenant 'I enroulement à haute tension qui a un nombre relativement importanrt de spires, sont enroulés autour de la partie du noyau du transforma- teur se saturant, et sont couplés masnétiquement de façon très serrée les -us aux autreso Les enroulements multiples de sortie et le grand nomrbre de spires d enroulement à haute tension restreign-ent 1 ' accès au noyau dans des buts de diminution de la chaleur, Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, une source d'alimentation en courant auto-régulée comprend un transformateur ayant des premier et second enroulementso Le premier enroulement a des bornes pour couplage à une source de tension alternative d'entréeo Le second enroule- ment a des bornes pourcouplage à une charge. Une bobine de réactance saturable comporte un noyau magnétisable et au troons un enroulement de réactance enroulé sur le noyau. L'enroulement de réactance et le second enroulement du transformateur so:-t couplés de façon conductive pour développer, lors d'une excitation, une tension de polarité alternante dans l'enroulement de réactance. Le second enroulement du transformateur est magnétiquement; isolé de la réactance saturable afin le le flux. magnétique dans le noyau de réactance ne soit pas lié au second enroulement. Par saturation magnétique du noyau de la bobine de réactance, les tensions dans l'enroulement de réactance saturable et l'enroule-rient secondaire du transformateur qui sont couplés de façon conCuctive, sont régulées. Un troisième enroulement du transformateur, comme l'enroule- ment à haute tension, est sensible à la tension régulée développée dans l'enroulement secondaire du transformateur pour développer, dans le troisième enroulement, une tension de sortie régulée de polarité alternante. Un circuit de charge tel que le circuit final est couplé au troisième enroulement du transformateur et il est excité par la tension régulée de sortie. L'agencement ci-dessus indiqué présente un avantage parce que l'élément de noyau se saturant qui produit la régulation de tension ne fait pas partie du noyau du transformateur autour duquel sont enroulés les enroulements secondaires de sortie, qui alimentent le téléviseur en tensiorErégulées. Ainsi, l'enroulement à haute tension est enroul.é sut le noyau du transformateur plutêt lue sur le noyau de réactance saturable, offrant un accès plus facile à la partie de noyau se saturant dans des buts de diminution de chaleur. Par ailleurs, le noyau du transformateur, sur lequel sont enroulés les enroulements secondaires de sortie, peut fonctionner sensiblement dans la région non saturée de la caractéristique de la boucle B-H du matériau du noyau du transformateur. Les tensions de sortie dans les enroulements secondaires du transformateur sont néanmoins régulées parce que les enroulements peuvent ttre couplés magnétiquement de façon très serrée à l'enroulement régulé de sortie qui est couplé de façon conductive à l'enroulement de réactance saturable. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaltront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en réf érence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 montre une source ferrorésonnante d'alimentation en courwnt de télévision selon l'irnvention; et - les figures 2 et 3 illustrent des formes d'ondes associées au fonctionnement du circuit de la figure 1. Sur la figure 3, une source ferrorsoirnante 10 d'alimentation en courant de télévision comprend un tranls- formateur 22 et un circuit de charge à bobine de réactance saturable ferrorésonnant 20 Un enroulement primaire 22a du transformateur 22 est couplé à tuel source 11 de tension alternative d'entrée non régulée Vin comprenant un inverseur 21 et une borne d'entrée 23 du courant continu reliée à une prise centrale de l'enroulement primaire 22a. Une tension continue et non régulée Va est appliquée à la borne 23 L'inverseur 21 fonctionne à une haute fréquence, par exemple, à la fréquence de déviation horizontale de 15,75 kHz. L'inverseur 21 développe la tension alternative d'entrée Vin sous forme d'une tension en créneau à la fréquence horizontale dans l'enroulement primaire 22ao Quand la tension Vin est appliquée à l'enroulement primaire 22a, des tensions de sortie de polarité alternante et à la fréquence horizontale sont développées dans les enroulements secondaires de sortie 22b-22d et un enroule- ment secondaire à haute tension 22e. Des conducteurs extremes 49 et 50 de l'enroulement de sortie 22b sont connectés, respectivement, à des diodes 29 et 30 qui agissent comme un pont redresseur double alternance; les conducteurs extrêmes 48 et 51 de l'enroulement de sortie 22c sont couplés, respectivement, à des diodes 27 et 28, qui agissent comme un pont redresseur double alternance; et les conducteurs extrêmes 47 et 52 de l'enroulement de sortie 22 d sont couplés, respectivement, à des diodes 25 et 26 qui agissent comme un pont redresseur double alternance. Un conducteur de prise commune centrale 53 est couplé à la masse. La tension de sortie de polarité alternante développée dans l'enroulement 22b est redressée à double alternance par les diodes 29 et 30, et est filtrée par un condensateur 34 pour développer une tension continue d'alimentation à une borne 31, par exemple de +25 volts, pour exciter des circuits du téléviseur tels que le circuit de déviation verticale et le circuit audio. La tension de sortie de polarité alternante développée dans l'enroulement 22d est redressée à double alternance par les diodes 25 et 26 et est filtrée par un condensateur 36 pour développer une tension continue d'alimentation à une borne 33, par exemple, de +210 volts, pour alimenter les circuits tels que l'étage d'attaque du tube-image. La tension de sortie de polarité alternante développése par les diodes 27 et 28 et est filtrée par un condensa- teur 35 pour développer, à une borne 32, une tension d'alimentation de balayage B+ pour un enroulement de déviation horizontale 41. Pour produire le courant de déviation ou de balayage horizontal dans l'enroulement de déviation horizontale 41, un générateur 40 de dévia- tion horizontale est couplé à la borne 32 par une self d'entrée 39. Le générateur 40 de déviation horizontale est excité par la tension d'alimentation de balayage B+ et il comprend un oscillateur horizontal et étage d'attaque 43, un transistor de sortie horizontale 44, une diode d'amortissement 45, un condensateur de retour horizontal 46 et un condensateur d'aller ou de mise enformedeS 42 qui est relié en série avec l'enroulement de déviation horizontale 41 entre les bornes du transis- tor de sortie horizontale 44. La tensionl de sortie de polarit alternante développée dans 1' enroulement seconda ihaute tensic-o 22eest appli!,u-e a un circi ï. -h. u'% ';;::-,-,! pr 1 éve oper ex h rue +A..e:ti: _0-- -u- *_ o%,-e. 'i. *'cc t-, '. ---ó,,. _,-:.'-e ' 7...--,e "-u n est L7z de tense.on tra"--*, r a jI5.. peut comvrendre un.,..re. .-.a avec un certrr.in nombre -e diodes r.- egi+ aI e -'-e mo-l ees q tre seule uri.-te a uvn -r.--. dal.hombre e se-tions d'enroulement, qui ne sont pas inr.Tdue e;e... illustrée2, de l'enroulement secondaire à haute tension 22e. Les enroulements secondaires de sortie 22b-22d et 1'enroulement secondaire à haute tension 22e sont magnétiquement couplés de façon très serrée les uns aux autres. Pour atteindre le couplage serré, les enroule- ments peuvent être enroulés co-nlentriquement sur i-ne partie commune du noyau magnétisable 122 du transformateur 22. Du fait du couplage magnétique serré parmi les enrou- lements, les tensions de sortie de olri alternante développées dans les enroul.ements secondaires de sortie ont tous une forme d'onJde commune, avec peu d'écart introduit par les inductances de fuite î lativement faibles qui existent entre les enrtou]ements de sorties Pour regler les ternsions die sortie des enroulements secondaires vis-à-vis des variations de l'amplitude de la tension d'entrée Vin et vis4--vis des changements de charge par les Circuits de carge qui sont couplés aux bornes 31-33 eat des changements de charge du courant des faisceaux à la br.ne finale U. le circuit de charge à réactance saturable ferrorésornant 20 est couplé aux bornes de l'un des enroulements secondaires de sortie très précisément couplés du transformateur 22. Sur la figure 1, le circuit de réactance saturable 20 est illustré comme étant relié à l. 'enroulement secondaire de sortie 22d. Le circuit de charge à réactance saturable ferro- résonnant 20 comprend une bobine de réactance ou enroule- ment 37 qui est enroulée sur au moins une partie d'un noyau magnétisable 137 se saturant, et comprend un condensateur résonnant 38 qui est couplé aux bornes de l'enroulement 37. Le noyau 137 peut être d'une conception traditionnelle toroldale ou bien un noyau rectangulaire à deux fenêtres. Dans un circuit ferrorésonnant tel que le circuit de charge à réactance saturable ferrorésonnant 20 de la figure 1, la tension Vsor dans la bobine 37 est régulée. En couplant le circuit 20 aux bornes de l'enroulement secondaire de sortie 22d du transformateur 22, le circuit agit comme un circuit régulant de charge qui est couplé à l'enroulement 22d pour maintenir la tension dans l'enroulement 22d à la tension régulée Vsor. Avec la tension dans l'enroulement secondaire 22d régulée par le circuit de charge ferrorésonnant 20, les tensions de sortie dans tous les autres enroulements secondaires qui sont couplés de façon très serrée à l'enroulement 22d sont également régulées. Ainsi, les tensions de sortie dans les enroulements 22b et 22c et l'enroulement de sortie à haute tension 22e sont régulées par l'action de régulation sur la tension Vsor, du circuit ferro- résonnant 20. Le transformateur 22 présente une inductance sensible de fuite entre l'enroulement primaire 22a et chacun des enroulements secondaires régulés et couplés de façon très serrée 22b-22e. Le couplage lâche de l'enroulement primaire avec les enroulements secondaires de sortie permet à la tension de sortie d'être maintenue sensible- ment constante par le circuit ferrorésonnant 20 même si la tension appliquée à l'enroulement primaire 22a peut changer avec les variations de la tension alternative d'entrée Vin. L'inductance de fuite entre l'enroulement primaire 22a et chacun des enroulements secondaires 22b-22e peut être conçuedans le transformateur 22 en construisant le noyau magnétisable 122 du transformateur sous forme d'un noyau en boucle fermée de forme rectangulaire. L'enroulement primaire 22apeut être enroule sur une branche du noyau 122 et les enroulements secondaires 22b-22e peuvent ttre enroulés concentriauiement sur uiebranche opposée. Quand on considère le circuit électrique équivalent du transformateur 22 les circeits de charge couples aux bornes 31-33 et à la borne fInale U sont réfléchis )sur l' enroulement primaire sous forme d'impédances de charge en parallèle avec la réflexion du circuit ferrorésonnant de charge 20. Du fait du couplage magnétique làchè entre l' enroulerient primaire 22a et les enroulements secondaires 22b-22e, le circuit de charge ferrorésonnant réfléchi et les autres charges en parallèle voient une impédance équi'valente en série avec la source i1l de tension alternative d ' entrée Vin. Cette impédance équivalente produite par le couplage magnétique l&ce du transformateur 22 absorbe les variations de la tension d'entrée tout en permettant axaz variations d'amplitude dans le circuit de charge ferrorésorinant et de la tension des enroulements de sortie d'ttre sensiblement réduites en comparaison aux variations d'amplitude de tension dans l:enroulement primaire. La figure 2a montre la tension d'entrée en créneau de polarité aternante Vin développée par la source 11 dans l'enroulement primaire 22a du transformateur 22. La figure 2b montre la tension régulée Vsor développée dans le circuit de charge à réactance saturable ferro- résonnant 20 et lenroulement secondaire de sortie 22d du transformateur 22., La tension régulée Vsor est une tension de polarité alternante à la même fréquence que la tension d'entrée Vin avec des parties généralement aplaties al-ernant en polarité et connectées par des parties généralement sinusoïdales 15O Dans les intervalles des parties aplaties de la ten- sion régulée de sortie Vsor, par exemple entre les temps t0 et t1 de la figure 2b, la partie du noyau magnétisabledelréactance saturable qui est associée à la bobine 37 fonctionne dans la région magnétiquement non saturée de la caractéristique de boucle B-H du matériau du noyau. La bobine de réactance saturable ou enroulement 37 présente une inductance relativement importante pendant la partie aplatie ou intervalles non saturés. Relativement peu de courant isr s'écoule dans l'enroulement 37 comme le montre la forme d'onde en traits pleins i sr de la figure 2b entre les temps t0 et t1. Avec l'enroulement 37 présentant une impédance relativement élevée pendant les parties aplaties ou intervalles magnétiquement non saturés de la forme d'onde de tension de sortie Vsor, le condensateur résonnant 38 se décharge très peu dans la bobine ou l'enroulement de réactance saturable et le condensateur maintient une tension de sortie relativement constante Vsor appliquée aux bornes de la bobine, comme le montre le courant de condensateur relativement faible ic, la forme d'onde en pointillés de la figure 2b, entre les temps t0 et t1. La tension de sortie Vsor, quand elle est appliquée par le condensateur 38 à l'enroulement 37, produit une accumulation de flux dans le noyau 137 jusqu'à ce que se produise une saturation magnétique sensible du noyau à proximité du temps t1. Quand le noyau 137 se sature magnétiquement à proximité du temps t1, l'inductance de la bobine 37 diminue sensiblement. L'inductance de la bobine 37 peut, à titre d'exemple, être 20 à 60 fois plus faible que l'inductance non saturée de la bobine. Quand le noyau 137 est magnétiquement saturé, le condensateur 38 et la bobine 37 subissent une alternance de l'oscillation de courant résonnant comme cela est indiqué sur la figure 2b par l'impulsion de courant 12 du courant isr dans la bobine et comme cela est indiqué par l'impulsion de courant dans le courant de condensateur ic entre les temps t1 et tu Le courant résonnant ou en c 1 40 circulation dans la bobine 37 et dans leoondensateur 38 atteint sa grandeur ma-muL au temps t., La tension de sortie Vscr change de polarit, ' ' ' ' ce... resoYx:L-ant 1 2 ï;:-iat,:t 4-,-' /.u: noy-au I N7 de sort.- de saera- n--:..' a " ' 37 de présenter de noa- ne--:-t:;.,: - Je -.on dans le condensateur,8 ±: re l-r,--,n sor.,e rEéglée Vsorarrê)t: so1 c en-n-.ai, r-en,-d les 1 pvaleurs de la partie a latie nd,urolrté oppont l'intervalle de la partie apiati;e de polarité oppse t t5, Le noyau 137 fonctionne de nouveau dans la region magnétiquement non saturée de sa caractêristiue de boucle B-H. Le flux dans le noyau 137 change de direction pendant cet intervalle et s'accumule, sensiblement.jusqu'à sa grandeur- de flux de saturation à proximité du temps t_ o le noyau est de nouveau magn.étiquement saturé. Le courant dans l enroulement 37 subit alors une autre alternance de 1' oscillation entre 5es temps t5 et t6. Le circuit de charge 20 à réactance saturable ferro- résonnant fonctionne comme un régulateur magnétique de tension pour maintenir une tension de sortie Vsor à une amplitude relativrement constante dans des conditions de tenlsion variable d'ena-rée a, tdans des conditions de charge variable sur les divers enroulements se condaires de sortie comme par exempi e avec une charge variable de courant des faic eau. a Ia borne finale U. Avec une valeur suffisam-met impcr2nte du condensateur 38, la composante e. courant alternat'if des parties aplaties de la tension d sortie Vsor est relav.ement fa.ible. La surface sous une partie aplatie de la forme d'onde de tCron Vsor est éga'e à l'irnt"gration, dans le temps, de la tension de sortie Vsor sur!'intervalle de la partie aplatie, ou de façon éouivalente, représente le changement maximum de la liaison de flux de la bobine de réactance 37, La liaison maximum de flux de la bobine 37 est proportionnelle à la densité de flux de saturation Bsat du matériau magnétisable du noyau 137. Comme la liaison maximum de flux de la bobine 37 est sensiblement une quantité constante, indépendante des variations de la tension d'entrée, la surfacesoLtla partie aplatie de la tension de sortie Vsor est également une constante indépendante des variations de la tension d'entrée. Ainsi, l'amplitude de la tension de sortie Vsor sera régulée et aura une valeur sensiblement inchangée à condition que la durée de la partie aplatie de la tension de sortie Vsor pendant laquelle le noyau 137 est non saturé reste relativement fixe. La période de la tension de sortie Vsor de polarité alternante est celle de la tension d'entrée Vin et est de durée fixe. De même, la durée, pendant cette période, des intervalles magnétiquement saturés t1-t4 et t t est fixée par la valeur de l'inductance de la bobine 37 à proximité ou à la saturation et par la valeur du condensateur 38. La durée des parties non saturées de la tension de sortie Vsor est par conséquent également fixe, permettant ainsi à la tension de sortie de prendre une amplitude relativement constante. Avec l'enroulement secondaire de sortie 22d du transformateur 22 couplé au circuit de charge à réactance saturable ferrorésonnant 20, la tension dans l'enroule- ment de sortie 22d est forcée à prendre la valeur de la tension régulée de sortie Vsor même si la tension d'en- trée Vin varie en amplitude. Tous les autres enroulements secondaires de sortie 22b, 22c et l'enroulement à haute tension 22e sont de même forcés à prendre des tensions régulées. La variation de la tension d'entrée et de la charge des enroulements de sortie fait varier le déphasage de la tension alternative de sortie Vsor par rapport à la phase de la tension alternative d'entrée Vin tout en maintenant l'amplitude de la tension de sortie Vsor relativement inchangée. Comme on peut le voir sur les figures 2a et 2b, à une condtion de fonctionnement de tension nominale d'entrée et de charge moyenne sur les enroulements de sortie 22b-22e, par exemple à une charge de courant des faisceaux d'environ 1/2 milliampère, la tension de sortie Vsor est retardée en phase d'unme quantité At par rapport è. la phase de la tension d'ntrée Le retard de phase C Le rear de phase.t se produit du fait de la dissipation de courant dans les circuits de charge qui sofnt coupolÉv aux enroulements seccnda res de sortie 22b-22e. Le retard de phase entre Virn t 7Iscr permet au carrant d' tre transféré de la source 11 à la charge de l'enroulement secondaire de sortie pendent chaque cycle de l'oscillation de la tension d'entrêe ou de sortie. Comme on peut le voir sur les figures 3a et 3b, quand la tension d'entrée Vin varied4nniveau de tension d'entrée de ligne haute (trait plein) à un niveau de tension d'entrée de ligne basse (pointillés), le retard de phase de la tension de sortie Vsor augmente d'un retard àt1 à un retard ôt2. L'augmentation du retard de phase au niveau plus faible de la tension d'entrée se produit parce qu' il faut un plus grand retard de phase à un niveau plus faible de la tension d'entrée pour transférer le même courant moyen aux charges des enr Oulements secondaires, Bien que le retard de phase de la tension de sortie Vsor ait accru au niveau plus bas de la tension d'entrée, l'amplitude de Vsor et la tension moyenne sur une alternance n'ont pas changé de façon importante, produi- sant ainsi la régulation requise par rapport aux variations de la tension d'entrée. Comme on peut le voir sur les figures 3c et 3d, quand la charge de courant des faisceaux de la borne finale U augmente de zéro à 1,7 milliampères, le retard dephase de la tension de sortie Vsor augmente d'un retard de phase de L\ta à aun retard de Atb, par exemple, au mime niveau nominal de tension d'entrée0 L'augmentation du retard de phase se produit parce qu'il faut un plus grand retard de phase pour transférer plus de courant moyen à la condition de charge plus importante des enroulements secondaires. Bien que le retard de phase de la tension de sortie Vsor ait accru, l'amplitude de Vsor sur la figure 3d et la tension moyenne sur une alternance n'ont pas changé de façon importante, produisant ainsi la régulation requise enfonction des variations de charge. La présente invention présente comme caractéristique de produire des tensions régulées de sortie dans les enroulements secondaires d'un transformateur, sans nécessiter que la partie du noyau du transformateur en association avec les enroulements secondaires, se sature magnétiquement. Ainsi, le transformateur qui est couplé à la source de courant alternatif, comme le transformateur 22 de la figure 1, ne subit pas les contraintes de conception qui sont imposées sur un transformateur ferro- résonnant. Contrairement à l'utilisation d'un transformateur ferrorésonnant, la partie du noyau magnétisable 122 du transformateur qui est associée avec ou sous les enroule- ments secondaires de sortie du transformateur 22b-22d peut fonctionner dans la région linéaire de la caractéris-' tique en boucle B-H du matériau du noyau. Le noyau reste sensiblement magnétiquement non saturé pendant tout le cycle de tension de sortie de polarité alternante. On obtient plusieurs avantages en utilisant l'agence- ment inventif de la figure 1 o un transformateur de courant pnduit des tensions régulées de sortie dans des enroulements secondaires de sortie mais o le noyau du transformateur fonctionne néanmoins dans la région linéaire de sa caractéristique en boucle B-H et o la régulation est obtenue par un circuit à réactance saturable ferrorésonnant séparé qui est couplé en tant que charge de régulation aux bornes de l'un des enroulements de sortie du transformateur. Par exemple, dans un agencement de transformateur ferrorésonnant, contrairement à l'agencement de la figure 1, un courant résonnant ou en circulation relativement élevé s'écoule dans l'un des enroulements de sortie du transformateur ferrorésonnant. Pour réduire les pertes de 12R dans cet enroulement, on utilise un fil conducteur relativremernt epais ou ayant une coupe transversale relativement importante. Un tel fil conduvcteur épais interf're a' n: '.p age serré, derc 1 'inductance de fuie- e s. s prteu - l-ui est souhal tab. le Au contiraire, a.. r a- - = oa- tion important ne s s u.ei. e dans 'es enr'ue-:s secondaires de sortie du transfcr.-atur =22 d la X.. Comme 3e montre le figure 2c, par exempLe, a o:- C sc ulant 1 C0 de l enroulemenT. de sort.e 22d au circuit -i e charge ferrorésonnant 20 a Lne amplitude relativement faible avec une grandeur de crtte qui est, par exemple, 10 fois plus petite, ou plus, que ia grandeur de crtte de 1 'impulsion de courant résonnent 12 qui s '. coule dans la bobine de réactance 37, Il est seulement nécessaire que suffisamment de courant i en moyenne s' écoule du transformateur 22d pour compenser les pertes subies pen- dant chaque cycle de la tension régulée de sortie de polarité alternante sor. Les pertes comprernient le chauffage par hystérésis et par courant parasite du noyau magnétisabl e '37 de la bobine de réactance, les pertes par I R dans la bobine de réactance 37. Les pertes comprennlment également les pertes d'énergie entretenues poar le condensa- teur 38 pendant chaque cycle de la tension de sortie Vsor qui se produisent dil fait d1 courant de charge qui s'écoule par la borne 33 et du fait du courant de charge qui s'écoule vers les circuit+s de charge qui sont couplés aux bornes 351 et 32 et la orne úinale U réféchi dans l'enroulement de sortie 22d. L'agencement;ie la figure 1 prêsente un autre avantageen effet, il offre une plus grande flexibilité de conception pour le choix des paramètres ducircuit de charge ferroresonnant 20 du système d'alimentation en courant 10 sans nécessi+ter de reconcevoir la partie 22 de transformation du système. Comme l' enroulement secondaire de sortie 22d du transformateur 22 est magnétiquement isolé de la bobine 37 et du noyau miagn4tisable 137, c'est- 249743 1 à-dire7 comme le flux magnétique qui s' écoule dans le noyau 137 n'est pas lié à l'enroulement de sortie 22d du transformateur, des changements de conception dans le noyau magnétisable 137 et dans les valeurs du courant résonnant ou en circulation produit par le condensateur 38 ne nécessitent aucun changement sensible de conception du transformateur 22 à condition que les changements du circuit ferrorésonnant de charge 20 ne dégradent pas de façon importante la régulation de la tension de sortie Vsor. L'amplitude de la tension de sortie Vsor qui est produite par le circuit 20 est en rapport avec la caractéristique de densité de flux d saturation Bsat du matériau magnétisable du noyau 137. Pour réduire les pertes par courant parasite dans le noyau 137 quand on fonctionne à une relativement haute fréquence de 16 kHz ou plus, on choisit un matériau du noyau ayant une résis- tance relativement élevée à l'écoulement des courants parasites ou de Foucault. On peut citer comme matériaux commercialisés que l'on peut utiliser pour le noyau 137 de la réactance saturable, par exemple, des ferrites de manganèse-zinc, des ferrites de nickel-zinc ou des ferrites de lithium. Les tolérances de processus de fabrication pour la production du matériau du noyau en ferrite peuvent avoir pour résultat des tolérances relativement importantes de la valeur de Bsat du matériau. Pour tenir compte de la tolérance de Bsat d'une unité de noyau à une autre, le nombre de spires conductrices de la bobine de réactance 37 qui sont enroulées sur le noyau 137 peut Jtre modifié pour chaque unité de noyau afin de maintenir la tension de sortie Vsor inchangée d'une unité à l'autre. Comme les tensions régulées de sortie pour la plupart des circuits de téléviseur sont obtenues dans les enroulements de sortie d'un transformateur séparé, les tolérances de Bsat du noyau 137 et les variations du nombre de spires conductrices pour la bobine 37 pour les compenser ne nécessitent pas de changements correspondants du nombre de spires ou autres paramètres du transformateur 22. La valeur de Bsat du matériau magnétisable du noyau 137 est fonction de la température de fonctionnement du noyau, la valeur de Bsat diminuant tandis cgue la température de fonctionnement augmente Le noyau 137 s'échauffe après mise en marche initia.le du téléviseur du fait des pertes, entretenues pendant le fonctionnement, d'hystérésis et de courant de Foucault et du fait du chauffage dé aux pertes de i2R, du fil conducteur de la bobine 37 qui est enroulée sur le noyau -137.!vant excita- tion de la source d'alimentation en courant 10, la température du noyau 137 est la température ambiante. Après excitation de l'alimentation en courant, le noyau 137 se chauffe à une certaine température stable au-dessus de la température ambiante O Pendant l'intervalle de temps o le noyau se chauffe, la valeur de Bsat du noyau diminue. Ainsi, la tension de sortie Vsor du circuit de charge de régulation 20 diminue de sa valeur initiale à la mise en marche du téléviseur pour une valeur plus faible à l'état stable quand la température finale de fonctionnement du noyau 137 est atteinte. Pour diminuer le changement de température d'un fonctionnement de mise en marche à un fonctionnement à température stable, la bobine de réactance saturable 37 et le noyau 137 peuvent avoir leur température abaissée d'une façon traditionnelle vers une plaque de refroidisse- ment ou vers le chassis en métal du téléviseur. Cette déperdition de chaleur du noyau 137 de l'agencement selon l'invention de la figure 1, o il n'y a ou'une bobine ou un petit nombre de bobines enroulées sur le noyau 137, est un processus relativement moins difficile qu'une déperdition de chaleur de la partie de noyau se saturant dans un transformateur ferrorésonnant qui produit des tensions multiples de sortie dans des enroulements multiples de sortie oui sont enroulés sur la partie de noyau se saturant du transermateur ferrorésonnant. Par ailleurs, il est encore plus difficile de diminuer la température d'un transformateur ferrorésonnant ayant un enroulement à haute tension parce que le nombre important de spires enroulées sur la partie du noyau se saturant du transformateur bloque l'accès à la partie du noyau. Sur la figure 1, la déperdition ou l'abaissement de chaleur du noyau 122 du transformateur 22 n'est pas requis car le matériau du noyau du transformateur fonctionne dans la région linéaire de sa caractéristique en boucle B-H et subit ainsi peu de pertes dans le noyau et une faible augmentation de la température de fonctionnement. Par ailleurs, aucun courant en circulation ou résonnant ne s'écoule dans les enroulements de sortie du transforma- teur 22. Les pertes par 12R dans les enroulements de sortie du transformateur et le chauffage du noyau 122 du transformateur sont relativement insignifiants. Dans un mode de réalisation du transformateur 22, l'inductance Lp de l'enroulement primaire, en mesurant à partir de la prise centrale jusqu'à une prise extrême, et de 2,03 millihenrys; l'inductance secondaire LS de l'enroulement secondaire 22d est de 10,3 millihenrys; et l'inductance mutuelle, M, entre les deux enroulements ci-dessus décrits est de 3,35 millihenrys. Le matériau du noyau peut être une ferrite de manganèse-zinc et la géométrie du noyau du transformateur peut avoir tout agencement approprié donnant les valeurs d'inductance ci-dessus tout en maintenant le noyau magnétiquement non saturé. Dans un mode de réalisation du circuit de charge ferrorésonnant 20, la valeur du condensateur 38 peut être de 0,033 microfarad; la densité de flux de saturation du matériau du noyau, l'aire en coupe transversale et le nombre de spires peuvent alors etre choisis afin de produire une forme d'onde Vsor semblable à celle de la figure 2b, pendant les intervalles non saturés to-t1 et t4-t5, la valeur de l'inductance non saturée de la bobine 37 étant relativement iJmportante, e l'ordre de 1 heriry, Le nombres de spires, la géométrie du noyau,:o'ume la longueur moyenne du trajet magnétique t--a-.-,s-l.'ce n..s- que la c2aracteris.e SB '-. -,' ot tetls q',s q...r. -e p.... -........... ......DTD: sensible, a àr-.i+ e.n, -,.e -. 1 'nductance d e - -)o-Sne I d- environ 500 micro!Ler.s -' e. -.:.. v, sle crête. Un matéri-au approcp-- e -u f i:. '.-te +.. c-mme utune ferrite de i m i i-- --'-,t- avsitage supplm!nta r9s di'ni - ai;ivement..faible de Bsat avec le chergmen de la -"-,.-,',-. e foctiorne ment du noyau en comparaisorn 3 de nombreuses autre f.erritesB Le noyau peut ttre construit sous forme d'un o &-e ou sous forme d'un noyau double en E. R E V E N D I C A T I 0 N S Source d'alimentation en courant auto-régulée, du type comprenant un transformateur ayant des premier, second et troisième enroulements, ledit premier enroulement ayant des bornes pour couplage à une source de tension d'entrée pour développer une tension de polarité alternante dans lesdits second et troisième enroulements, caractérisée par une bobine de réactance saturable ayant un noyau magné- tisable (137) et au moins un enroulement de réactance (37) qui est enroulé sur ledit noyau, ledit enroulement de réactance et ledit second enroulement (22d) du transfor- mateur étant couplés de façon conductive pour développer une tension de polarité alternante dans ledit enroulement (37) de réactance, ledit second enroulement (22d) du transformateur étant magnétiquement isolé de ladite bobine de réactance saturable de façon que le flux magnétique s'écoulant dans ledit noyau (137) ne soit pas lié audit second enroulement (22d) du transformateur; ledit troisième enroulement (22e) dudit transformateur transfor- mant la tension développée dans ledit second enroulement (22d) en une tensicnd'alimentation de polarité alternante développée dans ledit troisième enroulement (22e); et une capacité (38) couplée à un enroulement (37) de ladite bobine de réactance saturable pour développer un courant en circulation qui aide à saturer sensiblement magnétique- ment la partie de noyau de bobine de réactance qui est associée audit enroulement (37) qui est conductivement couplé audit second enroulement (22d), ledit courant en circulation permettant aux variations d'amplitude de tension dans ledit second enroulement (22d) du transforma- teur d'être inférieures aux variations d'amplitude de la tension d'entrée. 2. Source selon la revendication 1, caractérisée en ce que le troisième enroulement précité est un enroulement à haute tension (22e) et en ce qu'un circuit à haute tension (24) est couplé audit enroulement (22e) pour développer une tension finale à partir de l'enroulement à haute tension, 3o Source selon la revendication 2 avantageusement pour un système de télévision, caractérisée en ce que l'enroulement à haute tension (22e) précité est magnétique- ment couplé de très près au second enroulement (22d) du transformateur et en ce qu'il comprend un quatrième enroulement (22c) de transformateur couplé magnétiquement de très près audit second enroulement (22d) du transforma- teur et un générateur de déviation (40) excité par la tension développée dans ledit quatrième enroulement (22c) dl transformateur pour produire un courant de déviation. 4. Source selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la partie de noyau (122) du transformatur précité qui est associée au second enroulement (22d) dudit transformateur, reste sensiblement magnétiquement non saturée pendant tout le cycle de la tension alternative du second enroulement du transformateur. 5. Source selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les premier (22a) et second (22d) enroulements du transformateur précité sont magnétiquement couples de façon lBche pour permettre à latens-ion dans le second enroulement d'être sensiblement inchangée en amplitude avec les variations de tension dans ledit premier enroulement.