L'invention concerne un montage convertisseur autopiloté, pour le transfert de la puissance entre un système à courant continu et un système à courant alternatif Avec un tel montage, et pour les objectifs de la présente invention, on admet que pour chaque phase du système à courant alternatif on a une branche de commutation de puissance avec au moins deux dispositifs de commutation de puissance connectés en série entre les deux bornes de polarités opposées du système à courant continu. Chacun de ces dispositifs de commutation comporte au moins une soupape. de commutation de puissance, tandis que la connexion de mise en série des dispositifs de commutation de puissance disposée dans une branche de commutation de puissance correspond dans chaque cas à la borne de raccordement de l'une des phases du système à courant alternatif.On admet en outre que pour interrompre la conduction des soupapes de commutation de puissance des dispositifs de commutation de puissance qu'il stagit de bloquer à un instant déterminé, on a au moins un montage d'extinction avec des éléments capacitifs pour L'accumulation de lté- nergie d'extinction pour les soupapes de commutation de puissance, ainst que les éléments de montage inductifs pour la limitation du courant et pour la recharge de l'élément capacités. Les montages convertisseurs du type précité conviennent pour un domaine étendu d'applications, qui comprend non seulement les groupes convertisseurs de secours et autres installations pour la conversion de l'énergie entre des sources de courant continu ou des accumulateurs de courant continu d'une part et des réseaux à courant alternatif d'autre part, mais aussi les convertisseurs de fréquence à circuit intermédiaire, bien connus, avec un système à courant continu constituant ltelêment de liaison entre deux systèmes à courant alternatif dont les fréquences et/ou les tensions sont différentes.Comme soupapes de commutation de puissance on peut envisager l'utilisation des soupapes à semi-conducteurs habituelles ou aussi de soupapes à décharge dans un gaz, dont l'enclenchement dans 11 état conducteur (que nous appelons par la suite simplement I'a- amorçage") peut être commandé sur la soupape elle-même avec la mise en jeu d'une puissance faible, tandis que le rétablissement de lté- tat non conducteur ("état de blocages, (que nous appelons par la suite simplement"extinction") ne peut entre réalisé que lorsque le passage du courant a pris fin dans le circuit du courant de charge de la soupape.Dans le cas considéré du montage convertisseur autopiloté on a prévu pour cela un montage d'extinction avec des élé ments capacitifs pour l'accumulation de l'énergie d'extinction qui, lorsqu'elle est libérée au moyen de dispositions de commande convenables, annule le passage du courant dans une soupape de commutation de puissance qui est amorcée. Pour le processus d'extinction suivant, il est nécessaire de recharger la capacité d'accumulation considéré et pour cela, dans le cas présent, on suppose l'axistenoe d'éléments de montage inductifs qui, avec les moyens capacitifs correspondants du montage, constituent une structure oscillante et assurent la recharge grâce au maintien, convenablement aménagé dans le temps, du courant de décharge assurant l'extinction.De tels montages d'extinction, font partie de l'état généralement connu de la technique. En outre, dans les montages convertisseurs de courant du type considéré, on a des éléments de montage inductifs pour la limitation du courant dans le système à courant continu. Une telle limitation du courant est nécessaire compte tenu des conditions transitoires de court-circuit qui apparaissent au cours de la commutation du courant entre les soupapes de commutation de puissance qui assurent la conduction du courant à tour de rôle. De telles inductances de limitation du courant sont en général disposées dans le circuit à courant continu et reliées directement aux bornes de raccordement du courant continu du montage convertisseur de courant. Dans le montage convertisseur de courant que l'on a admis comme représentatif de l'espèce, il y a donc deux types différents d'éléments de montage inductifs, à savoir ceux qui servent à la limitation du courant et ceux qui servent pour l'inversion de la charge des capacités d'extinction. Dans les montages habituels du type considéré, la structure de ces éléments inductifs du montage est telle, qutà chaque phase du système à courant alternatif correspondent deux bobines de limitation du courant, réparties en fait symétriquement entre les bornes de polarités opposées du système à courant continu. I1 est prévu en outre, pour chaque phase, un condensateur d'extinction qui lui est propre, avec une bobine oscillante correspondante.Au total, on a par conséquent trois bobines pour chacune des phases du court alternatif. Avec un montage triphasé, on obtient ainsi un minimum de neuf bobines d'inductance différentes. Ceci constitue une dépense importante pour le montage, et l'ob- jet de la présente invention consiste dans la réduction de cette dé pense . La solution de ce problème selon l'invention est caractérisée en ce que le nombre total des inductances individuelles indépendantes, contenues dans les éléments inductifs du montage, est inférieur --- au triple du nombre de phases du système à courant alternatif. Il faut considérer ici comme des inductances individuelles indépendantes, des groupes éventuels de bobines couplées en série ou en parallèle dans une même branche du montage et qui peuvent par conséquent être remplacés directement, chacun par une inductance unique. - Une première extension de l'invention prévoit, que les éléments inductifs du montage comprennent un nombre d'inductances de limitation du courant qui est inférieur au double du nombre de phases du système à courant alternatif. Pour un montage convertisseur avec un système à courant alternatif triphasé, on peut prévoir par exemple dans les deux branchements de polarités opposées du courant continu, c'est-à-dire le + et le - , des bobines d'inductance de limitation du courant communes chacune à deux phases.L'économie ainsi réalisée sur les bobines de limitation du courant est particulière- ment sensible, car ces bobines sont parcourues par le courant de puissance et de ce fait,- pour éviter les pertes par échauffement on les réalise avec de fortes sections de cuivre dimensionnées en conséquence. L'invention permet en particulier, de prévoir au moins une bobine de limitation de courant commune, correspondant à l'ensemble de toutes les bornes à courant alternatif.Une réalisation particu lièrement intéressante de l'invention, prévoit sous ce rapport, qu'une bobine commune d'inductance de limitation du courant correspondant à ltensemile des phases est disposée dans chacun des deux pôles,+ et - du système à courant continu, ce qui avec un système à courant triphasé et en maintenant la répartition symétrique des bobines d'inductance entre les arrivées du courant continu, permet de réduire au tiers la dépense en éléments inductifs du montage. Les deux bobines dtinductance de limitation du courant, qui subsistent dans ces conditions, peuvent de plu5 être couplées magnétiquement, et l'on peut obtenir ainsi une symétrisation souvent souhaitable compte tenu de la dispersion des valeurs des inductances. Il est concevable d'autre part, dans certains cas, de se passer de la répartition symétrique des inductances entre les arri vées du courant continu. On obtient alors encore, la possibilité selon l'invention, de ne prévoir le moyen de commutation inductif pour au moins l'une des phases de raccordement du système à courant alternatif, que sur L'une des deux arrivées du courant continu.On obtient ainsi une économie extrême sur les bobines d'inductance de limitation du courant. Une autre extension de l'invention permet une réduction de la dépense pour les éléments inductifs du montage, qui servent à l'inversion de la charge des condensateurs d'extinction, à à savoir par le fait que le nombre'des inductances oscillantes est plus petit que le nombre de phases du systeme à courant alternatif. Selon cette extension, on utilise successivement dans le temps, toujours au moins une inductance oscillante pour des processus d'inversion de charge qui conduisent à l'accumulation de l'énergie d'extinction pour les soupapes de commutation de puissance de différentes phases du système à courant alternatif.Il est possible en particulier, selon une extension de l'invention, de prévoir une inductance- oscillante unique pour les soupapes de commutation de puissance de l'ensemble des phases du système à courant alternatif. Dans de nombreux cas, ceci n'est pas lié à une limitation indésirable des conditions de. fonctionnement possibles, car comparativement à la fréquence de succession des processus de commutation, le déroulement des régimes oscillants et d'inversion de la charge est très rapide, et en- général, en tout état de cause, il ne se produit pas simultanément de processus d'extinction et de transfert pour différentes soupapes de commutation de puissance. Une autre extension de l'invention vise à réduire la dépense en éléments de montage inductifs, grace à l'utilisation multiple d'inductances aussi bien pour la limitation du courant que pour l'inversion de la charge des capacités d'extinction. Cette extinction est caractérisée par le fait que les éléments de montage inductifs pour deux arrivées de polarités opposées du courant continu comprennent chacune au moins une inductance qui est incluse aussi bien dans le circuit à courant continu que dans un circuit de courant d'extinction, pour au moins une soupape de commutation de puis- sance, ces inductances étant prévues comme inductance oscillante unique pour l'inversion de charge des éléments de montage capacitifs correspondants accumulant l'énergie d'extinction.Comme en tout état de cause, les inductances de limitation du courant sont en général réparties symétriquement entre les arrivées de polarités oppasées du courant continu, et que lton peut en disposer ainsi dans des conditions identiques comme inductances oscillantes pour les soupapes de commutation de puissance correspondantes qui fonction nent en opposition de phase, lorsque d'autre conditions convenables sont remplies, cette extension permet -la suppression- totale des bobines oscillantes particulières Un autre pas du développement, dans la réalisation de l'invention, vise à réduire aussi la dépense en éléments d & montage capacitifs servant à accumuler lténergie d'extinction pour-les-soupapes de commutation de puissance.Pour un système à courant alternatif polyphasé,~cette extension est caractérisée en ce que les éléments de montage capacitifs pour l'accumulation de l'énergie d'extinction pour les soupapes de commutation de deux phases au moins du système à courant alternatif, présentent une capacité d'accumu lation commune. De même que dans une forme de réalisation selon celles qui ont été décrites ci-dessus, on prévoyait une ou plusieurs inductances oscillantes utilisées en commun par un nombre de phases plus grand du système à courant alternatif, on englobe maintenant en totalite ou en partie, dans une capacité unique, la fonctiond' u- mulation pour différents processus d'extinction et de commutation. A partir de deux montages usuels, on va expliquer l'invention plus en détail à l'aide d'exemples de réalisation et avec référence auedessins. Ceux-ci montrent respectivement : Fig.-1. le shéma de principe d'un convertisseur de courant usuel, pour le transfert de la puissance entre un système à courant continu et un système à courant triphasé. Fig.2. le shéma de principe correspondant d'un convertisseur de courant pour un système à courant continu sans point milieu. Fig.3. un diagramme en fon-ction du temps de la tension-de phase et la tension du condensateur d'extinction d'un convertisseur de courant selon la fig.t. pour le fonctionnement sur l'onde fondamentale, et Fig.4. un diagramme en fonction du temps du courant de phase et du courant dans le condensateur d'extinction, ainsi que des courants dans les différentes soupapes, pour un état de fonctionnement selon la fig.3. Les autres figures mr-.-trent en outre Fig.5. une première réalisation d'un montage convertisseur de courant selon l'invention, pour un système à courant continu avec prise au point milieu selon la fig.1. avec cependant un nombre ré- duit de bobines d'inductance de limitation du courant Fig.6. une deuxième réalisation d'un convertisseur de courant selon l'ivention pour un système à courant continu selon la fig.2, également avec un nombre réduit de bobines d'inductance de limitation du courant, Fig.7. une réalisation d'un convertisseur de courant selon l'invention pour un système à courant continu selon la fig.2. avec une dépense réduite en inductances oscillantes, Fig.8. une réalisation d'un convertisseur de courant selon l'invention pour un système à courant continu selon la fig.1. avec une dépense réduite en inductances oscillantes, Fig.9. un montage analogue à celui de la fig.8. mais avec la suppression complète des inductances oscillantes particulières,. Fig.10 une réalisation d'un convertisseur de-courant selon l'invention, avec une dépense réduite en capacités, dans le montage, pour l'extinction des soupapes de puissance. Fig.11 une réalisation d'un convertisseur de courant selon l'invention, avec une dépense réduite en inductances, dans le montage, pour la limitation-du courant-et pour l'inversion de la charge des condensateurs, Fig.12 une réalisation d'un convertisseur de courant selon l'invention, avec un nombre réduit de bobines d'inductance de limitation du courant et avec suppression complète des bobines oscillantes spéciales et, Fig.13 une réalisation d'un convertisseur de courant selon l'invention avec au total seulement deux bobines d'inductance pour la limitation du courant et pour l'inversion de la charge du condensateur d' extinction, ainsi qu'avec un condensateur d'extinction unique. - Le montage selon la figure 1 est raccordé à un système à courant continu avec les bornes de polarités opposées + et - ainsi qu'avec une prise 0 au point milieu. Ce dernier représente en même temps le point neutre du système à courant triphasé avec les bornes de phases R, S et T. La différence de potentiel 2U existant entre les bornes du courant continu, est divisée symétriquement par la prise médiane. Dans ce qui suit, on va expliquer le montage en se référant à la partie qui correspond à la borne de la phase R, avec la tension de phase R et le courant de phase R correspondant aux sens indiqués par les flèches de référence. Les mêmes explications sont valables, dans leur esprit, pour les éléments du montage qui correspondent aux autres phases. Pour chaque phase il est prévu deux dispositifs de commutation de puissance 1 et 2 avec les bobines d'inductance de limitation du courant correspondantes L1 et Lg, connectés en série entre les bornes de polarités opposées du courant continu, comprenant chacun un thyristor, respectivement V1 et V2 comme soupapes de commutation de puissance avec, en montage antiparallèle avec chacun d'eux une diode de passage inverse, respectivement V3 et V4. Dans l'ensemble, la borne de la phase R peut donc être reliée, que le courant iR-dans cette phase soit positif ou négatif, par l'intermédiaire de ces soupapes, soit au pôle+ soit au pôle - du système à courant continu. Pour la borne de la phase R, il est prévu en outre un montage d'extinction 3, qui comporte un groupement antiparallèle de deux thyristors d'extinction V5 et V6 et en série avec ceux-ci un condensateur d'extinction Ck et une bobine oscillr.--e L2, et qui, par l'intermédiaire de cette-dernière, est relié à la prise médiane du système à courant continu. Lorsque le condensateur dtextinction CK est chargé à une tension UC positive, il peut etre relié à la borne de phase R par amorçage du thyristor V5, et de meme, par amorçage du thyristor V6 lorsqu'il est chargé à une tension UC négative, cette borne R étant constituée par la connexion qui relie entre eux les dispositifs de commutation t et 2.Les courants des soupapes V1, V2, V3, V3, et V4 qui doivent être pris en considération pour l'explication du fonctionnement du montage, ont été désignés, avec les flèches de référence représentées, respectivement par Iv1, IV2, 1V3' et 1v4 Le courant de décharge et d'inversion de la charge du condensateur d'extinction CK est désigné par Ic.- Les électrodes de commande de tous les thyristors sont-raccor- dées à des sorties particulières d'un montage de commande 10, qui fournit les impulsions d > amorçage convenables, échelonnées dans le temps pour le fonctionnement désiré à chaque instant considéré.La structure et le fonctionnement d'un tel montage de commande doivent être considérés comme généralement connus. Du point de vue des dispositifs de commutation de puissance 1 et 2, ainsi que des bobines d'inductance de limitation du courant L1 et L3 dans les sources de courant continu de polarités opposées + et -, le montage selon la figure 2 correspond au montage selon la figure 1. La différence consiste en ce que le système à courant continu ne comporte pas de prise médiane, ce qui entrains la nécessité d'un dispositif d'extinction 4 différent.Celui-ci comporte deux thyristors d'extinction Vt 5 et V'6 connectés en série entre les extrémités des bobines L1 et L3 qui se trouvent du côté du courant alternatif, ainsi qu'un accumulateur d'énergie ayant la forme d'une bobine oscillante L' 2 et d'un condensateur d'extinction C'K en série connecté entre la liaison entre cas deux thyristors d'une part et la borne de la phase R correspondante d'autre part.Le fonctionnement de toutes ces soupapes et de l'accumulateur d'énergie correspond, quant au résultat, à celui du montage selon la figure 1, c'est pourquoi les soupapes des dispositifs de commutation de puissance connectées de la même manière que dans la figure 1 ainsi que ces dispositifs de commutation eux-mêmes et tous les courants et tensions ont été affectés des mêmes repères que dans la figure 1. Le branchement des électrodes de commande des soupapes de commutation au montage de commande qui existe là aussi, correspond également à l'exécution selon la figure 1 et dans un souci de simplicité il n'a plus été représenté. Un point commun aux deux montages usuels selon les figures 1 et 2, consiste en une dépense élevée en éléments de montage inductifs pour la limitation du courant et pour l'inversion de la charge des condensateurs.Dans les deux cas, il y a trois bobines d'inductance pour chaque phase du système à courant alternatif. Cette dépense élevée en éléments de montage inductifs, a été considérée jusqu'à présent comme inéluctable pour le fonctionnement du montage. Pour une meilleure compréhension de l'invention, qui permet une réduction importante de cette dépense pour le montage, on va par conséquent expliquer succinctement le fonctionnement des montages à l'aide des figures 3 et 4, où est représentée en fonction du temps l'évolution des tensions et courants repérés dan-s les deux figures. Dans l'état initial, à l'instant t on suppose le condensateur d'extinction C K chargé à la tension positive 2U, tandis que pour commencer, les deux thyristors d'extinction V5 et V6 sont à l'état bloqués ctest-à-dire non conducteur et le thyristor de commutation de puissance Vl est amorcé. Avec une variation relativement lente du courant de phase IR et avec une chute de tension inductive négligeable de ce fait dans les inductances L1 et L3 la borne de phase R se trouve ainsi au potentiel de la tension positive U. Pour le courant de phase IR on a admis une forme sinusoidable, qui pourrait être imposée avec des éléments de filtrage convenables dans le système à courant alternatif.Selon la figure 4, à l'état initial on a admis un courant de phase positif, dans le sens de la fleche de référence, décroissant pour passer à zéro à l'instant T5 et qui devient ensuite négatif. A l'instant T1 on déclenche un processus de commutation (représenté pour plus de clarté avec une extension augmentée, dans le temps) qui s'étend jusqu'à l'instant T4 et qui entraine la commuta tion de la borne de phase R sur le potentiel U négatif On déclenche la commutation en amorçant le thyristor d'extinction V5 de ce fait, si l'on fait abstraction des chutes de tension inductives qui sont ici négligeables, la borne de phase est portée au potentiel positif 2U correspondant à l'état initial du condensateur d t extinction.En fait, par suite de la chute de tension inductive dans la bobine os cillante L2 ce potentiel est plus faible d'une certaine valeur, ce pendant pour le principe du phénomène, dans la mesure qui intéresse ceci est sans importance. Le courant IC de décharge et d'inversion de la charge du condensateur d'extinction prend alors la forme re présentée sur la figure 4, correspondant approximativement à une demi-cnde sinusoidale entre les instants T1 et T4. Le courant de dé charge fournit pour commencer une part croissante du courant de phase IR, de sorte que le courant de soupape 1V1 décroît en consé quence.En T2 ce dernier s'est annulé et le thyristors, est éteint Le courant de décharge qui continue ensuite à croître au delà de la voleur du courant IR passe alors jusqu l'instant T3 par la diode de passage inverse V3, qui laisse ainsi passer un courant corres pondant 1V3 Pendant l'intervale de temps compris entre T2 et T3, le thyristor V1 est soumis à une tension inverse égale à la chute de tension directe de V3, de sorte que V1 peut récupérer sa capaci té de blocage (temps de recouvrement).Aux environs-du maximum de Ic, la tension UC aux bornes du condensateur d'extinction passe par zéro, tandis que le courant d'inversion de la charge qui continue à s'écouler reste maintenu par la bobine oscillante L2, jusqulà ce que le condensateur d'extinction, à l'instant T4 soit rechargé à la tension SU négative. Au cours de la dernière phase du cycle dtin- version de la charge, entre T3 et T4, IC tombe en dessous de la va leur du courant de phase, de sorte que la différence croissante entre ces deux courants est fournie sous la forme d'un courant IV4 par la diode de passage inverse V4 du dis positif de commutation de puissance 2. A partir de instant T4 c'est la diode de passage inverse V4 qui fournit toute seule la totalité du courant de phase IR jusqu'3 l'instant T5. Dans le cas du fonctionnement sur l'onde fondamentale, sans angle de retard à l'amorçage, c'est alors V2 qui s'amorce et assure la conduction du courant de phase qui est mainte nant devenu négatif. Pour éteindre V2 à l'instant ultrieur où la tension de phase UR doit de nouveau devenir positive, on dispose maintenant de la tension -2U présente sur le condensateur d'extinc tion en tant que résultat de l'inversion de charge.La permutation des tensions, les transferts du courant, ainsi que. la nouvelle in version de la charge de CK pour revenir à + 2U, se succèdent dans le même esprit et en sens inverse de ce qui a été expliqué ci-dessus. Ainsi se rétablit aussi l'état initial du condensateur d'extinction.- Lorsque l'on veut réaliser un réglage par retard à 11 amorçage, on amorce chaque fois le thyristor de commutation de puissance correspondant avec un retard défini par un certain angle de phase, par exemple V2 un certain temps après T. En outre, selon les rapports des impédances dans le système à courant alternatif, le déphasage peut varier entre les tensions de phases, rectangulaires dans notre exemple, et les courants de phases qui sont par exemple sinusoldaux, le point T5 se rapprochant alors de T1, ce qui entraîne la disparition de l'angle de conduction de T V4 Dans ce cas, pour limiter les courants de court-circuit lorsque, pendant un court instant, les thyristors V1 et V2 sont tous deux conducteurs, il est nécessaire de prévoir une inductance dans le circuit à courant continu. On considérait jusqu'à présent qu'il était nécessaire pour cela d'utiliser un dispositif avec des bobines d'inductance de limitation séparées en nombre égal au double du nombre des phases, montées comme on peut le voir sur les figures 1 et 2.Comme le montre cependant la présente invention, et sans préjudice pour le fonctionnement qui a été expliqué selon les figures 3 et 4, ceci n'est en fait pas le cas, car pour commencer il est possible de grouper, au moins en partie, les bobines de limitation qui correspondent aux différentes phases, et de réduire ainsi le nombre total de ces bobines. Partant du schéma selon la figure 1, on obtient dans la réalisation du schéma selon la présente invention, représenté sur la figure 5, une réduction spectaculaire des bobines de limitation du courant par le fait que tout en conservant la répartition symétrique des inductances entre les bornes du courant continu de polarités opposés, on prévoit du côté du courant continu des bobines de limitation du courant communes à toutes les phases du système à courant alternatif.L'effet de limitation, pour le système à courant continu n'pst pas altéré de ce fait, car pour toutes les paires imaginables de soupapes de commutation de puissance susceptible de conduire simultanément pendant un court instant, les deux bobines d'inductance L'1 et L'3 sont toujours toutes deux insérées dans le circuit à courant continu. Ceci est vrai également pour la réalisation selon la figure 6, où l'on a prévu des bobines de limitation du courant L"1et L"3 disposées symétriquement, communes cependant à toutes les phases. La réduction annoncée de la dépense en éléments de montage inductifs est par conséquent possible aussi à partir d'un montage selon la figure 2. La même idée de base, de la réduction de la dépense en éléments de montage inductifs, conduit avec un convertisseur de courant pour un système à courant continu selon la figure 2 à un dispositif selon la figure Y, où maintenant c1 est aussi le nombre des bobines oscillantes qui se trouve fortement réduit. Les deux bobines oscillantes qui restent L"2a et t"2b sont actives ici à tour de roll, dans des circuits oscillants différents d'inversion de la charge pour les condensateurs d'extinction.La multiplicité des états de fonctionnement possibles n'est également pratiquement pas affectée de ce fait, car l'inversion de1 charge des condensateurs d1extinction s'effectue très rapidement et que les différents phénomènes de transfert per commutation et d'extinction sont régulièrement répartis sur les périodes de l'oscillation fondamentale avec des intervalles de temps relativement grands. Il ne se produit donc pas dtempiètements gênants entre les demi-ondes dans la bobine oscillante commune. Les bobines d'inductance de limitation du courant qui res tant, L"1 et L"3 sont, sans modification de leur action, disposées sur un circuit magnétique commun Mt, ce qui contribue à compenser les dissymétries. De plus, avec le circuit magnétique commun, on obtient une simplification de la construction et une réduction de la dépense. On a représenté dans les exécutions selon les figures B et une voie analogue, reposant sur la même idée de base, pour réduire la dépense en éléments de montage inductifs du côté des bobines oscillantes du montage d'extinction salon la figure 1. La figure 8 montre un montage d'extinction 31 avec une seule bobine oscillante commune Ll2 pour l'ensemble des phases du système à courant alternatif, avec une disposition par ailleurs inchangée des condensateurs d'extinction et des soupapes d'extinction. Dans le cas où le dimensionnement des bobines de limitation du courant, compte tenu du dimensicnnement des condensateurs dlex- tinction, peut aussi être choisi de manière à convenir aussi pour 11 inversion de la charge, ce qui arrive dans de nombreux cas de la pratique, on peut de plus comme on le montre sur la figure 9 se passer entièrement de bobines oscillantes spéciales.La figure 9 montre un tel montage d'extinction 32 sans bobines oscillantes, les bobines de limitation du courant L1 et L3, qui ferment les circuits d'inversion de la charge des condensateurs d'extinction, servant aussi d'accumulateurs d'énergie pour maliser des éléments de monta ge susceptibles d'osciller.- L'extension du montage de l'invention selon la figure 10, per met en outre de réduire aussi la dépense en éléments de montage ca pacitifs, du fait que l'on y prévoit un montage d'extinction 33 avec seulement un condensateur d'extinction C unique pour l'en semble des phases du système à courant alternatif.Sous la condi tion préalable mentionnée précédemment d'un espacement réciproque suffisant dans le temps entre les phénomènes de commutation et dlin- version de chargesuccessifs, même cette simplification encore plus poussée n'entraîne pas de réduction des états de fonctionnement pos SiblSur les figures 11 à t3 on a encore représenté différentes com binaisons des possibilités de simplification exposées ci-dessus, qui conduisent à des avantages particulièrement sensibles du point de vue de la dépense en-éléments de montage.C'est ainsi que sur la figura Il il est prévu pour l'ensemble des phases un montage d'extinction 31 avec seulement une seule bobine oscillante L'2 com mune associée à des inductances de limitation de courant communes L't et L'3. Au total, ce montage ne comprend par conséquent que le tiers du nombre habituel de bobines. Ainsi qu ' on l'indique avec le pontage A, en pointillé sur la figure 11, on peut même économiser an plus l'une des deux bobines de limitation du courant, en renon çant toutefois à la symétrie du montage et de son fonctionnement à l'égardddes bornes de polarites opposées du système à courant con tinu.Un tel montage peut être envisagé, lorsque l'inductance de la seule bobine de limitation du courant qui subsiste est faible par rapport à celle de la bobine oscillante, et que par conséquent les inductances résultantes des circuits oscillants pour l'inversion de la charge à travers les deux bornes, positive et négative, du courant continu sont peu différentes. Tout en conservant la symétrie, une réduction est possible à deux bobines d'inductance seulement, avec l'exécution selon la fi gire 1.?, qui représente un assemblage des arrangements de montage selon l'invention des figures 5 et 9. Les deux bobines d'inductance doivent avoir là aussi une taille convenable pour le phénomène os cillatoire d' inversion. - La figure 13 enfin, montre encore une simplification à partir de l'exécution selon la figure 11, Où l'on ne prévoit en même temps qu un seul condensateur d'extinction CIK commun dans un montage d'extinction 33 selon la figure 9. On réalise ainsi une économie poussée à ltextrême, sur les éléments de montage capacitifs et inductifs. Pour la compensation des tolérances de dimensionnement, les deux bobines d'inductance L'1 et L'3 sont disposées sur un circuit magnétique commun M, et sont ainsi couplées dans le sens additif. Il faut mentionner pour terminer, que le montage selon l'invention convient aussi en principe pour le fonctionnement sur la "sous-oscillation", dans la mesure ou les inversions de charge supplémentaires des condensateurs d'extinction, qui sont alors nécessaires, se déroulent sans empiètements gênants.- Cette condition peut également être remplie dans un large domaine de cas pratiques d'utilisation.- REVENDICATIONS =-=-=-=-=-=-=-=-=-=-= 1. Mcntage convertisseur statique autopiloté, pour le transfert de la puissance entre un système à courant continu et un système à courant alternatif, où pour chaque phase du système à courant alternatif il est prévu une branche de commutation de puissance avec au moins deux dispositifs de commutation de puissance connectés en série entre les bornes de polarités opposés du système à courant continu, chacun de ces dispositifs comportant au moins une soupape de commutation de puissance et la connexion de liaison des deux dispositifs correspondant à une borne de phase du système à courant alternatif, et où il est prévu au moins un montage d'extinction pour l'annulation du courant des soupapes de commutation de puissance dansles dispositifs de commutation de puissance qu'il s'agit de bloquer à chaque instant considéré, avec des éléments capacitifs pour l'accumulation de lPénergie d'extinction pour les soupapes de commutation de puissance et des éléments inductifs pour la limitation du courant ainsi que pour l'inversion de la charge des éléments capacitifs, caractérisé en ce que le nombre des inductances indépendantes entre elles comprises au total dans les élFments inductifs, est plus petit que le triple du nombre de phases du système à courant alternatif. 2.Montage convertisseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments inductifs comprennent un nombre d'inductances de limitation du courant qui est inférieur au double du nombre de phases du système à courant alternatif. 3. Montage convertisseur selon la revendication 2 pour un système à courant alternatif polyphasé, caractérisé en ce que l'on prévoit au moins une inductance de limitation du courant commune correspondant aux bornes des phases du système courant alternatif. 4. Montage convertisseur selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est prévu deux. inductances de limitation du courant communes correspondant à toutes les bornes des phases, et que chacune de ces inductances est reliée à l'une des deux bornes de polarités opposés du système à courant continu 5.Montage convertisseur selon la revendication 4, caractérisé en ce que les deux inductances de limitation du ccurant sont cou plées magnétiquement l'unie avec l'autre. 6. Montage convertisseur selon la revendication 2, caractérisé en ce que pour au moins une borne de phase du système alternatif, il est prévu pour la limitation du courant des éléments inductifs reliés seulement à une borne du système à courant continu 7. Montage convertisseur selon l'une des revendication 1 à b, caractérisé en ce que les éléments inductifs pour l'inversion de la charge des éléments capacitifs comprennent un nombre d'inductances oscillantes qui est plus petit que le nombre de phases du système à courant alternatif.- 8.Montage convertisseur selon la revendication 7 pour un système à courant alternatif polyphasé, caractérisé en ce que pour le système à courant alternatif il est prévu au moins une inductance oscillante commune. 9. Montage convertisseur selon la revendication 8, caractérisé en ce que pour le système à courant alternatif il est prévu deux inductances oscillantes communes, montées en série avec un ensemble de soupapes d'extinction entre les points d'alimentation en courant continu du montage en pont.- 10.Montage convertisseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments inductifs pour deux bornes de polarités op posés du système à courant continu comprennent-puur chacune de ces bornes au moins une inductance qui est incluse aussi bien dans le circuit à courant continu que dans un circuit d'extinction, et que pour au moins une soupape de commutation de puissance ces inductances sont prévues comme seUle inductance oscillante pour l1inver- sion de la charge des éléments capacitifs correspondants pour l'accumulation de l'énergie d'extinction. 11.Montage convertisseur selon l'une des revendications 1 à 10 pour un système à courant alternatif polyphasé, caractérisé en ce que les éléments capacitifs pour ltaccumulation de lténergie d'extinction pour les soupapes de commutation de puissance~présentent une capacité d'accumulation commune à au moins deux phases du système à courant alternatif. 12. Montage convertisseur selon la revendication 11, caractérisé en ce que pour l'accumulation de lténergie d'extinction pour toutes les soupapes de commutation de puissance il est prévu une capacité d'accumulation commune, et que cette capacité d'accumulation commu ne est reliée d'une part à une prise médiane du système à courant continu et d'autre part, par un faisceau de connexions, d une plu ralité d'interrupteurs d'extinction Dour les soupapes de commutation de puissance.-