La présente invention a essentiellement pour objet une armature de déviation électro-magnétique d'un faisceau utilisée dans un tube à rayons cathodiques, tel qu'un tube image de télévision en couleurs, par exemple du type à masque d'ombre, 5 et comprenant"une paire d'enroulements du type .en forme de "selle", horizontaux, et une paire d'enroulements du type en forme de "selle", verticaux. Chaque enroulement comprend deux groupes de conducteurs latéraux actifs espacés, s'étendant généralement le long de l'axe longitudinal du tube, et espacés-10 l'un de l'autre sur la circonférence du tube, afin de dévier le ou les faisceaux d'électrons de ce même tube. Les conducteurs latéraux sont réunis ;en leurs extrémités au moyen de conducteurs en bout s 'étendant transversalement par rapport au tube, et qui, ainsi, ne peuvent donner lieu à une déviation du faisceau. Les 15 conducteurs latéraux actifs, épousent le contour du tube, qui dans le cas d'un tube image, s'évase. à partir d'un col cylindrique abritant un ou plusieurs canons à électronsvers une ampoule abritant un écran luminescent. L'ouverture définie par les deux groupes de conducteurs latéraux actifs espaeés, et 20 leurs spires en bout avant et arrière associées est généralement appelées "fenêtre". Des armatures de déviation de faisceaux suivant un grand angle, et du type décrit, ne doivent non seulement dévier le ou les fajaseaux d'électron suivant des angles requis pour lë 25 balayage complet de l'écran,mais doivent également effectuer .cette déviation, le cas'échéant,avec un minimum de distorsion de trame, d'astigmatisme, et de coma. De même, et plus particulièrement dans un tube image couleur du type à masque d'ombre à trois ifMsoeaux, on doit obtenir une coïncidence parfaite des 50 centres de déviation horizontal et vertical des faisceaux. L'aptitude d'une armature à remplir ces conditions, se détermine par la disposition des conducteurs latéraux actifs dans leur agpnsement respectif . Les armatures réalisées grâce aux dispositifs et aux techniques présentement utilisés, représentent, 35 tout au plus, un compromis entre ces caractéristiques attendues. L'armature de déviation optimale, particulièrement celle qui doit servir dans un tube image du type à masque d'ombre 70 04811 2 2030429 à trois faisceaux, doit présenter tou:.esces caractéristiques en apparence imcompatibles, c'est-à-dire qu'elle doit produire vn défaut de convergence uniforme (astigmatisme horizontal et vertical minimum, pas de piège ni de coma) pour les trois 5 faisceaux et, en même temps, les centres de déviation horizontal et vertical doivent coïncider, et le cas échéant, on doit avoir un minimum de distorsion en coussin de la trame balayée sur 1?écran luminescent du tube. Une armature produisant un champ de déviation avec une 10 nonuniformité tranversale minimale, représenterait en quelque sorte la meilleure approximation d'une telle armature optimale. Cette armature devrait avoir une caractéristique coi1-daitr & -cBÈpSage de •sraziatfcn./BmrimsQe. Cette caractéristique H? est habituellement représentée par ce que l'on apelle une courbe 15 "H2" présentant des lobes négatifs représentant la nonuniformité de champ sur les bords avant et arrière du champ créé par l'armature, et un lobe principal positif représentant la nonuniformité de champ dans- la région de déviation centrale de 1 ' armature. Les enroulements d'une telle armature de minimum , " -20 exige que l'on ait une distributrion de "Circonvolutions, spires ou analogues de l'enroulement, avec des conducteurs actifs concentrés loin de la fenêtre dans les sections transversales longitudinales avant et. arrière des enroulements (afin de relever les lobes négatifs de bord du champ sur la courbe B^), et des 25 conducteurs actifs concentrés près de la fenêtre dans les sections transversales centrales des enroulements ( afin d'abaisser le. lobe, principal, positif, sur la courbé H^). Le. conducteur actif donné à titre d'exemple pour cet enroulement suivrait un chemin dont la concavité est tournée vers la fenêtre, et qui 30 est plus long qu'une ligne géodesique entre ses deux points extrêmes sur la surface interne de l'armature qui correspond à-la courbure évasée du tube à rayons cathodiques. Habituellement, les enroulements du type en forme de selle pour des armatures de déviation de faisceaux d'électrore sont 35 enroulés au moyen de machines ou appareils suivant les modes de réalisation du brevet américain n° 2 448 672. Dans le brevet américain n° 3 392 760 on décrit une version plus élaborée dti 70 04811 3 2030429 dispositif décrit dans le brevet américain n° 2 448 672 concernant le bobinage d'une armature évasée utilisée dans un tube image actuel, présentant un col cylindrique débouchant dans une ampoule évasée, le dispositif du brevet américain 5 n° 3 392 760 est indiqué pour le bobinage d'un enroulement pour armature de déviation, dans lequel un nombre maximum de conducteurs latéraux actifs suivent des lignes géodesiques sur la partie évasée de l'ampoule du tube à rayons cathodiques, le terme "ligne géodesique", qui sera utilisé dans la suite de 10 la description et des revendications, est supposé conserver sa signification généralement acceptée, à savoir, le plus court chemin sur une surface donnée reliant deux points donnés de cette surface. Même dans le dispositif du brevet américain n° 3 392 760, qui possède une monture de fenêtre géodesique 15 autour de laquelle les circonvolutions ou spires sont enroulées, il n'est pas .possible, en se basant sur les technique^ connues de production en masse, de constituer un enroulement dans lequel les conducteurs choisis suivent des trajets qui sont plus longs que des trajets géodesiques et, en même temps, présentent une 20 concavité tournée vers l'intérieur de l'ouverture formant fenêtre. Au lieu de cela, ces conducteurs, s'ils suivent des trajets plus longs que des lignes géodesiques, s'étendront le long de lignes convexes par rapport à l'ouverture formant fenêtre. 25 Comme il a été mentionné dans le brevet américain précité n° 3 392 760, et selon les techniques utilisées jusqu'à présent, le dispositif de bobinage de l'enroulement constitue un. enroulement ne présentant la forme attendue que d'une manière très approximative, la configuration finale, est obtenue par 30 des effets de pression ou de presaon dymanique mécanique, sur deux lames à l'intérieur de la cavité de bobinage contre les circonvolutions ou spires de l'enroulement qui sont les plus éloignées du bloc de fenêtre. Cette pression dynamique mécanique présente un certain nombre d'inconvénients pratiques, l'un 35 d'entre eux est qu'il n'y a que les circonyolutionsde 1'enroulement qui sont les plus éloignées de la monture de fenêtre, qui soient directement atteintes et déplacées vers 1.' intérieur de la monture de 70 04811 4 2030429 fenêtre. Ainsi, les conducteurs actifs adjacents à la monture de fenêtre, ne peuvent seulement présenter des courbures qui tout au plus sont géodesiques. Par conséquent, il n'est pratiquement pas possible de réaliser, .à l'aide du présent dispositif 5 de bobinage de l'enroulement et des techniques de pression dymanique mécanique. , de produire un enroulement d'armature dans lequel la totalité des conducteurs actifs soit substantiellement des chemins incurvés dont la concavité est tournée vers l'intérieur de la fenêtre, et soient par conséquent plus longs ..10 que les lignes géodesiques. Egalement, en raison de l'impossibilité inhérente à • cette technique de pression dynamique mécanique, d'avoir un effet quelconque véritable sur 'les circonvolutions d'enroulement adjacentes à la monture de fenêtre, et en raison des vitesses relativement élevées ' ' •*-15 auxquelles les enroulements sont bobinés, sous une tension de fil variable.. , à l'aide du dispositif tel qu'il est présenté dans le brevet américain 3 392 760, les conducteurs actifs ne remplissent pas d'une manière très uniforme la Cavité de bobinage, particulièrement dans la région de la 20 monture de fenêtre. Par conséquent, il y a insuffisance de-conducteurs actifs adjacents à la fenêtre de l'enroulement. Un autre inconvénient de la technique de pression dynamique mécanique, est qu'il peut y avoir usure par frottements ou autre forme d'usure,'altérant l'isolant du fil, nécessitant ainsi 25 la mise au rebut de ces enroulements. Par conséquent, un objet de la présente invention est de créer une armature de déviation perfectionnée, et un dispositif en permettant sa fabrication. le dispositif réalisé suivant la présente intention, pour 30 l'élaboration d'un enroulement du type en forme de selle pour une armature de déviation de faisceaux électroniques dans un tube à rayons cathodiques, comprend une paire d'éléments mâle et femelle disposés sur des plaques de montage respectives et sont espacés l'un de l'autre de manière à constituer par 35 coopération une cavité entre eux, cavité destinée à recevoir une pluralité de circonvolutions ou spires constituant cet enroulement; une monture de fenêtre s'étendant entre ces éléments mâle et 70 04811 5 2030429 femelle pour diviser cette cavité en deux compartiments égaux et symétriques par rapport à la monture de fenêtre précitée, compartiments destinés à recevoir les conducteurs latéraux actifs longitudinaux de l'enroulement précité, le dispositif comprend 5 également un moyen constitué d'éléments mâle et femelle pour la création d'un champ magnétique, dans les deux compartiments de la cavité, et ce champ est substantiellement perpendiculaire aux surfaces en'regard appartenant aux éléments mâle et femelle associés et formant cavité précitée; et des moyens pour la' 10 production d'un courant d'impulsions dans l'enroulement reçu à l'intérieur de la cavité, afii^Le créer une force de pression dynamique électro-magnétique sur la totalité des conducteurs ~ latéraux longitudinaux de l'enroulement. De plus, la force de • pression dynamique électro-magnétique est orientée substantiel-15 lement tangentiellement aux surfaces en regard des éléments mâle et femelle coopérant, et la direction de flux du courant - dans les conducteurs latéraux par rapport à la polarité du champ magnétique. est - telle qu'elle amène la totalité des . conducteurs latéraux à se déplacer* vers l'intérieur en direction 20 de la monture de fenêtre et ainsi remplir complètement les deux compartiments de la cavité, de circonvolutions ou spires de l'enroulement. L'invention sera mieux comprise et d'autres "buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus 25 clairement au cours de la description explicative qui va suivre, en se reportant aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 est une vue des éléments axiaux mâle et 30 femelle qui,lorsqu'ils viennent coopérer, constituent la cavité à l'intérieur de laquelle l'enroulement est bobiné; - la figure 2 est une section transversale schématique des éléments mâle et femelle coopérant et constituant la cavité, illustrant les forcesde pression dynamique électro-magnétique 35 sur les conducteurs latéraux actifs donnés à titre d'exemple pour un enroulement bobiné dans la cavité; - la figure 3 est une vue d'un enroulement représentatif 70 04811 6 2030429 produit par la technique de pression dynamique mécanique utilisée jusqu'ici; - la figure 4 est une vue en section transversale prise le long de la ligne 4-4 de la figure 3 , et illustrant la même 5 uniformité du remplissage de la section transversale de la cavité par les conducteurs latéraux, dans une partie située à l'avant de l'enroulement ayant subi une pression dynamique mécanique; - la figure 5 est une vue en section transversale prise le 10 long de la ligne 5-5 de la figure 4/et représentant la même uniformité du remplissage de la section transversale de la cavité, au moyen dés-conducteurs latéraux' dans une partie située à l'arrière de "l'enroulement ayant subi une pression dynamique mécanique;- 15 - la figure 6 est une vue d'un enroulement d'armature de déviation réalisée par la technique de pression dynamique magnétique de la présente invention; - la figure 7 est une vue en section transversale prise le long de la" ligne 7-7 -de la figuré. 6 et représentant le 20 remplissage substantiellement uniforme de la section transversale de la cavité, par lesr conducteurs latéraux, dans une partie située à l'avant de-1-'enroulement ayant subi une pression dynamique magnétique; - la figure 8 est une vue en section transversale prise le 25 long de la ligne 8-8 de la figure 6 et représentant un remplissage substantiellement uniforme de la section transversale de la cavité par les conducteurs latéraux, dans une partie située à l'arrière de l'enroulement ayant subi une pression dynamique magnétique; 30 - la figure 9 est une vue avant d'une armature de déviation illustrant les deux enroulements diamétralement opposés de l'un des bobinages, les enroulements ayant été formés au moyen de la technique de pression dynamique mécanique de l'art antérieur - la figure 10 est une vue avant, 1 * armature de déviation 35 représentant les deux enroulements diamétralement opposés de l'un des'deux bobinages, les enroulements ayant été formés par la technique de pression dynamique magnétique selon la présente 0481 1 7 2030429 invention; - la figure 11 est un graphique constitué de courbes illustrant les perfectionnements apportés à la nonuniformité de champ transversale comportant des enroulements ayant reçu un effet de pression dynamique.magnétique, selon la présente invention, par rapport aux armatures comportant des enroulements formés par pression dynamique mécanique; et - la figuré 12 est un schéma de circuit d'un type de dispositif pouvant être utilisé pour créer des impulsions de courant dans la bobine, afin de produire un effet de pression dynamique magnétique sur les conducteurs de la bobine, en direction de la monture de fenêtre du dispositif de bobinage de 1'enroulement. Sur la figure 1, la représentation des surfacesen regard des éléments mâle et femelle 21 et 22 respectivement,d'un guindé de bobinage des enroulements constitué par la cavité, et .• du type décrit dans le brevet américain n° 3 392 760, fait apparaître les détails essentiels d'un dispositif pouvant être utilisé dans la pratique de la présente invention. Les éléments mâle et femelle 21 et 22 sont supportés respectivement par des plaques de montage 23 et 24. On a fixé - d'une manière rigide une broche 25 comportant une extrémité filetée 26 sur la plaque de montage 23, et cette broche 25 s'étend vers l'intérÊur de l'élément mâle 21, pour venir par. engagement dans un trou 27 disposé au centre de l'élément femelle 22. L'extrémité filetée 26 de la broche est prévue pour venir s'engager dans l'éLément femelle 22 grâce à un écrou de blocage (non représenté), en vue d'assembler les éléments mâle et femelle 21 et 22 d'une manière convenable, pour constituer la cavité de bobinage de l'enroulement, la broche 25 fait saillie sur la plaque de montage de l'élément mâle 23, et est prévu pour tourner grâce àdesmqyens appropriés (non représentés) de manière à communiquer un mouvement de rotation aux éléments mâle et femelle associés 21 et 22, comme l'indiquentles flèches. l'élément femelle formant cavité,22,est constitué- d'une monture 28 dont la surface de l'extrémité avant 29 est plate, et dont la surface de l'extrémité arrière 31 est également plate. Cet élément est également muni d'une monture de fenêtre 32 70 04811 8 2030429 disposée au centre,et ôfeybhaque côté de laquelle se trouvent deux cavités espacées 33 et 34. Chacune de ces cavités présente une concavité tournée vers la plaque de montage 24, de manière à s'adapter substantiellement à la configuration du col cylin-5 drique débouchant dans l'ampoule évasée d'un tube image à rayons cathodiques, pour lequel on doit-utiliser une armature de déviation. La monture de fenêtre 32 présente des extrémités avant et arrière 35 et 36 respectivement, qui sont coplanaires avec les surfaces avant et arrière" associées 29 et 31 de la 10 monture 28. La monture de fenêtre 32 comporte également des côtés incurvés 37 et 38, dont la courbure est telle que l'intersection des parties latérales de la monture de fenêtre,37 et 38, avec les cavités respectives 33 et 34,définissent des lignes concaves et par conséquent plus longues que les lignes 15 géodesiques, la concavité étant tournée vers le centre de la monture de fenêtre,le long des contours incurvés des cavités. On doit comprendre que la courbure de la monture de fenêtre telle que décrite, est purement illustrative, et que dans la pratique de l'invention-on peut utiliser des. courbures telles 20 que des lignes géodesiques, et des lignes convexes plus longues que des lignes géodesiques. Selon la présente invention, la monture de l'élément femelle 28 peut être enuo^substance magnétique permanente, ou une substance perméable du point de vue magnétique, tel qu'un acier lam'iné à froid par exemple. La monture de 25 fenêtre 32, en outre, ainsi que la broche 25 de l'élément • mâle 21 sont de préférence en une substance perméable non magnétique, telle que du-cuivre ou de l'aluminium par exemple. Les plaques extrêmes 23 et 24 sont de préférence et également de substance perméable non magnétique, si bien que le champ 30 magnétique attendu peut être appliqué d'une manière efficace sur les deux moitiés axiales telles qu'on va les décrire maintenant . L'élément femelle formant cavité ,22 ,est pourvu également d'une paire de tiges de déviation du fil latéral,39 et 41, 35 et ces tiges sont reliées à la monture principale 28, de-chaque côté, et fixées sur la.plaque de montage 24 par l'autre extrémité, en des points éloignés adjacents à la périphérie de 70 04811 9 2030429 ladite plaque. L'objet de ces tiges est de dévier, ou de guider, le fil dans les cavités 33 et 34 durant l'opération de bobinage de l'enroulement, d'une manière décrite plus en détail dans le brevet américain n° 3 392 760 précité. L'élément femelle 22 5 est également pourvu d'une borne de départ du fil 42, et d'une borne d'aboutissement du fil 43. Une extrémité du fil est fixée sur la borne de départ 42, au début d'une opération de bobinage, et l'autre extrémité du fil • de - l'enroulement bobiné, est fixée à la borne d'aboutissement 43, en fin d'opération de 10 bobinage." Les deux bornes 42 et 43 sont isolées électriquement sur la plaque 'de montage 24. L'élément mâle formant cavité, 21, comprend une paire de sections espacées 44 et 45» ayant toutes deux une courbure convexe et s'étendent à partir de la plaque de montage 23» ' 15 s'adaptant substantiellement à la configuration du col cylinW drique débouchant dans l'ampoule évasée du. tube- image à rayons cathodiques, pour lequel on désire utiliser l'enroulement de -déviation précité." Les Sections 44-et 45 sont séparées par une -ouverture formant fenêtre 46 présentant une configuration 20 épousant celle de la monture de fenêtre 32 de 1félément femelle 22,formant la cavité. Les dimensions de lTouverture formant _ fenêtre 46 ne sont que légèrement supérieures aux dimensions extérieures de la monture de fenêtre 32 si bien que la monture de fenêtre peut être aisément adpàtée dans l'ouverture 46, 25 lorsque les éléments mâle et femelle 21 et 22 de la cavité de bobinage, sont réunis. L'élément mâle 21 formant cavité,comprend également des rebords avant et arrière 47 et 48, respectivement, s'étendant radialement à 1'extérieur à partir des extrémités des sections 30 44 et 45 substantiellement parallèle, entre elles. L'espace interne situé entre les rebords avant et arrière 47 et 48 est suffisamment plus grand que l'espace situé entre les surfaces avant et arrière 29 et 31,de l'élément femelle formant cavité,22, pour constituer des sortes de poches en bout de la cavité formée 35 par les éléments mâle et femelle associés,21 et 22, susceptibles de recevoir les conducteurs transversaux ou les conducteurs eh bout de l'enroulement. Le rebord avant 47 est plus grand que le rebord arrière 48 afin de s'adapter à l'extrémité avant 70 04811 10 2030429 évasée la plus grande de 1'enroulement. Selon la présente ■ invention, les sections 44 et 45 de l'élément mâle peuvent être de substance magnétique permanente ou de substance magnétique douce très perméable, telle que de l'acier laminé à froid par 5 exemple. L'élément mâle formant cavité,21, est également pourvu d'une paire d'aubes 49 et 51 pour la déviation du bout du fil. Chacune de ces aubes est en forme de coquille creuse, dont une extrémité de la surface extérieure présente une configuration s'adaptant 10 parfaitement à celle ctes rebords 47 et 48 auxquels elle est associée. Chaque aube", est de configuration externe incurvée s'étendant substantiellement jusqu'à la périphérie de la plaque de montage 23 de manière à guider, convenablement le fil dans la cavité de bobinage lors de la rotation du dispositif. 15 On-doit remarquer que les aubes 49 et 51 s'étendent radialement vers l'extérieur, - à-~5ëû--près à angle droit par rapport aux tiges de déviation latérales.,.39 et 41 appartenant à l'élément femelle formant- cavité, 22.. --- • La figure 2-schématiqué,illustre la coopération des éléments 20 mâle et femelle associés 21a et 22a entre lesquels vient se former la cavité de.bobinage de l'enroulement 52. La cavité est divisée par la monture de fenêtre 32a, en deux compartiments substantiellement égaux 53 et 54,disposés symétriquement par rapport à la monture "de fenêtre. Que les éléments mâle et 25 femelle 21a et 22a soient des aimants permanents de pôle opposé ou soient-placés entre le pôle nord 55 et le pôle sud 56 d'un électro-aimant, il se crée dans les deux compartiments 53 et 54 de la cavité 52, un champ magnétique dont les .lignes de flux prennent la direction indiquée par les flèches 57 et 58. Après 30 l'enroulement d'un nombre désiré de circonvolutions de fil dans la cavité 52, et après avoir fixé les deux extrémités de ' l'enroulement sur les bornes de départ et d'aboutissement 42-et 43> tel qu'il a été décrit en référence à la figure 1, le courant est puisé dans la bobine, au moyen du dispositif qui va être 35 décrit présentement. Les conducteurs 59-59a et 61-61a sont des conducteurs latéraux représentatifs de deux circonvolutions ou spires de l'enroulement, et on suppose que le courant puisé 70 04811 n 2030429 circule en rentrant dans le plan du dessin par des conducteurs 59 et 61, et en ressort par les conducteurs 59a et 61a. Les flèches 62 et 63 représentent les forces de pression dynamique magnétique tangentielles,exercées sur les conducteurs 59 et 61; 5 et les flèches 64 et 65 représentent des forces de pression dynamique magnétique, tangentielle, exercées sur les conducteurs 5.9a .et 61a. Il convient de noter que les forces de pression dynamique magnétique- exercées sur la totalité des conducteurs latéraux de l'enroulement, entraînent le déplacement de ces 10 conducteurs en direction de la monture de fenêtre 32a. Une telle technique rend possible l'application d'une force de pression dynamique magnétique suffisamment grande,même sur les conducteurs immédiatement adjacents à la monture de fenêtre, pour que ces conducteurs actifs latéraux puissent s'étendre le long de lignes 15 concaves par rapport à la fenêtre de l'enroulement, et plus longues que les lignes géodesiques,si on le désire. On reconnaîtra aisément que la force de pression dynamique magnétique s'exercera dans la même direction si à la fois la polarité du champ et la direction du flux de courant puisé, sont l'inverse 20 de celles représentées et décrites. Le courant puisé dans 1'enroulement,tandis qu'il se trouve encore dans 3a: mais également provoque 1'échauffement de l'enroulement, de 25 telle sorte que le revêtement isolant thermoplastique du fil se ramollit, et les revêtements des conducteurs adjacents viennent les uns dans les autres, lors de l'opération de mise sous pression dynamique, et se réunissent tous, lorsqu'il n'y a plus de courant, puis l'enroulement est refroidi, par exemple, 30 par un soufflage d'air frais dans la cavité de bobinage.L'enroulement, lorsqu'il est retiré de la partie axiale après la séparation des éléments mâle et femelle 21 et 22, est ainsi tout à fait rigide, et prêt pour être assemblé en une armature de déviation. La comparaison des figures 3, 4 et 5 (concernant un enroulement 35 construit d'une manière conventionnelle), et dés figures 6, 7 et 8 (concernant un enroulement formé par la technique de la présente invention) illustre:, quelques avantages que l'on peut 70 04811 12 2030429 tirer de la présente invention. l'enroulement constitué d'une manière conventionnelle 66, sur les figures 3, 4 et 5,peut être réalisé, au moyen d'un appareil tel qu'il est décrit dans le brevet américain n° 3 392 760, 5 et comporter des conducteurs 67 adjacents à l'ouverture formant fenêtre 68 et des conducteurs 69 éloignés de l'ouverture formant fenêtre, qui suivent des lignes substantiellement géodesiques. les conducteurs peuvent être enroulés suivant un contour convexe et plus grand qu'un contour géodesique, mais non concave 10 et plus grand qu'un contour géodesique, puisque le dispositif de bobinage actuel ne peut pas réaliser le bobinage d'un enroulement autour d'une monture de fenêtre concave, par conséquent plus longue que géodesique. Par ailleurs, puisque la force de pression dynamique mécanique du dispositif du brevet américain précité 15 n° 3 392 760 ne s'applique directement que sur les conducteurs 69 éloignés de l'ouverture formant fenêtre 68, et que tant soit peu indirectement sur les autres conducteurs de l'enroulement constitué par les conducteurs 67 adjacents à l'ouverture formant fenêtre, il n'est guère possible au sens pratique, 20 commercial du terme, d'obtenir la distribution optimale des conducteurs latéraux actifs longitudinaux dans la cavité de bobinage (c'est-à-dire une distribution suivant laquelle les conducteurs latéraux sont concaves et par conséquent plus long que géodesiques, par la monture de fenêtre). Un autre inconvénient des techniques 25 actuelles de constitution d'un enroulement, est illustré sur les figures 4 et 5» - sur lesquelles on peut voir aisément que les conducteurs latéraux 67a et 67b adjacents à.l'ouverture formant fenêtre 68 à la fois dans les parties avant et arrière de l'enroulement 66, ne remplissent pas d'une manière complète 30 la section transversale de la cavité, et comme il a été mentionné précédemment, les techniques de mise sous pression dynamique mécanique sont inefficaces pour réaliser le remplissage souhaité de la section transversale de la cavité. Dans l'enroulement 71 des figures 6, 7 et 8, constitué au 35 moyen de la technique". de pression dynamique magnétique, selon la présente invention, les conducteurs 72 adjacents à l'ouverture formant fenêtre 73 suivent des lignes qui sont concaves et par 70 04811 13 2030429 conséquent plus longues que les lignes géodesiques, c'est-à-dire se courbent dans la fenêtre, les conducteurs 74 éloignés de l'ouverture formant fenêtre suivent des lignes telles que ces conducteurs viendront en butée sur les conducteurs correspon-5 dants d'un autre enroulement,lorsqu'ils seront adaptés ensemble sur l'armature. En raison des forces de pression dynamique substantiellement uniformes mentionnées, et exercées sur tous les conducteurs de 1'enroulement, au moyen de la technique de l'invention, les conducteurs latéraux actifs longitudinaux 10 peuvent remplir complètement la section transversale de la cavité de bdhiaage et s'y distribuer comme on le désire, les figures 7 et 8 montrent que, dans les parties avant et arrière de l'enroulement 71» non seulement les conducteurs 74a et 74b éloignés de l'ouverture formant fenêtre 73 remplissent complète-15 ment la section transversale de la cavité, mais également que la section transversale de la cavité est substantiellement remplie d'une manière complète par les conducteurs 72a et 72b adjacents à l'ouverture formant fenêtre. les différences de structure: entre une armature de déviation 20 comprenant des enroulements réalisés par une technique de pression dynamique mécanique conventionnelle,et une armature - comprenant des enroulements réalisés par la technique de pression dynamique magnétique selon la présente invention, peuvent être également rendues évidentes par comparaison des 25 figures 9 et 10. L'armature 75 de la figure 9, qui est une vue en bout avant, comprend des enroulements 76 et 77 montés sur les côtés diamétralement opposés de l'axe longitudinal 78 de l'armature, .et du tube à rayons cathodiques avec lequel elle est utilisée, les enroulements 76 et 77 sont réalisés grâce 30 à la technique de pression dynamique mécanique telle que décrite dans le brevet américain précité n° 3 392 760 par exemple, l'enroulement 76 possède des conducteurs latéraux actifs longitudinaux 79 adjacents à une ouverture formant fenêtre 71, et d'autres conducteurs latéraux actifs longitudinaux alignés 35 sur les conducteurs 82 éloignés de l'ouverture formant fenêtre. les conducteurs latéraux de chaque côté de l'ouverture formant fenêtre 81 sont reliés par les conducteurs en bout s étendant transversalement par rapport à l'armature et par rapport au tube 70 04811 14 2030429 à rayons cathodiques avec lequel il est utilisé, et ce, sur les extrémités avant et arrière de l'armature, mais sur la figure 9 on ne peut voir que les conducteurs en "bout transversaux avant 83. l'enroulement 77 comporte également des 5 conducteurs latéraux 84 et 85 respectivement adjacents et éloignés d'une ouverture formant fenêtre 86, les extrémités avant des conducteurs latéraux étant - reliées par des conducteurs transversaux 87, les extrémités arrière "des conducteurs latéraux étant également reliées au moyen de conducteurs 10 transversaux analogues, qui ne sont pas visibles sur cette vue en "bout avant,de l'armature 75. Malgré- que tous les conducteurs latéraux des deux enroulements 76 et 77 de l'armature 75 puissent suivre des lignes substantiellement géodesiques le • _ long du col et de l'ampoule évasée d'un tube à rayons cathodiques, 15 il est à remarquer que les conducteurs latéraux ne suivent pas des lignes qui sont concaves et par conséquent plus longues que des lignes géodesiques,vers la fenêtre, par conséquent, il ne résulte pas de ce montage-une armature de champ,de minimum 20 La figure 10 est une vue en bout avant d'une armature de déviation 88 qui comprend deux enroulements 89 et 91 formés à l'aide de la technique de pression dynamique magnétique de ~ l'invention, et montés sur les côtés diamétralement opposés de l'axe longitudinal 92 de l'armature et du tube à rayons 25 cathodiques avec lequel on doit l'utiliser, les deux enroulements 89 et 91 présentent des ouvertures formant fenêtres 93 et 94 respectivement, dont les côtés sont définis et limités par des conducteurs latéraux actifs longitudinaux 95 et 96 adjacents à l'ouverture formant fenêtre respective. Les conducteurs 30 latéraux 95 et 96 adjacents aux ouvertures formant fenêtre 93 et 94,respectivement, suivent des lignes concaves et par conséquent plus longues que des lignes géodesiques, par rapport aux fenêtres 93 et 94- Les conducteurs latéraux 97 et 98 les plus éloignés des fenêtres 93 et 94' sont enroulés de telle 35 sorte qu'ils viennent en butée les uns contre les autres, lorsque les enroulements sont réunis dans l'armature. Les conducteurs latéraux constitués des conducteurs 95 et 97 de 70 04811 15 2030429 1renroulement 89, sont connectés à l'extrémité avant de l'armature au-moyen de conducteurs transversaux 99, et à l'arrière, au moyen de conducteurs transversaux analogues (non représentés). Les conducteurs transversaux 101 relient les extrémités avant 5 des conducteurs latéraux situés par les conducteurs 96 et 98 de l'enroulement 91, tandis que les extrémités arrière de ces conducteurs sont reliés d'une manière analogue. •On doit comprendre, que la technique de pression dynamique magnétique peut avantageusement être utilisée, pour réaliser 10 des enroulements dont les conducteurs latéraux suivent n'importe quel chemin entre les conducteurs en "bout avant et arrière , et on pourra réaliser un remplissage maximum de la section transversale de la cavité, mais la technique de pression dynamique magnétique rend également possible la réalisation d'un modèle 15 d'enroulement optimal, tel qu'un enroulement présentant des conducteurs latéraux concaves et par. conséquent plus longs que géodesique^ comme il a été mentionné précédemment, lequel modèle n'a pu être fabriqué au moyen des techniques de l'art . antérieur. 20 Parmi les nombreux avantagés que l'on peut retirer de l'emploi de la technique de pression dynamique magnétique de la présente invention, on peut citer la possibilité de créer une configuration et une distribution des conducteurs, latéraux en vue de réaliser une armature de déviation optimale. Une telle 25 armature doit créer un champ de déviation, que doit traverser Hé ou les faisceaux d'électrons, et qui présente une nonuniformité transversale minimum. Sur la figure 11 la courbe en pointillés représente la non uniformité transversale du champ de déviation produit par une armature,comportant .à titre d'exemple 30 des enroulements constitués à l'aide du dispositif se servant de la pression dynamique mécanique, tel que celui décrit par exemple dans le brevet américain n° 3 392 760. Une telle courbe présente un lobe positif 102 dans la région de déviation principale entre les extrémités avant et arrière de l'armature. 35 I®- nonuniformité de champ représentée par le lobe positif 102 tend à produire une distorsion en tonneau de la trame balayée par un faisceau d'électrons soumis à l'action d'un tel champ. La 70 04811 16 2030429 courbe comprend également des lobes négatifs 103 et 104 respectivement, dans les régions en bordure de l'entrée arrière et de la sortie avant. Ces lobes négatifs représentent les nonunifor-mités de champ tendant à produire une distorsion en coussin 5 de la trame balayée par un faisceau d'électrons soumis à l'action d'un tel champ. L'armature de déviation optimale doit présenter une nonuniformité transversale de champ minimale(H^), afin de pouvoir dévier un ou-plusieurs faisceau d'électrons avec un astigmatisme 10 minimum, sans coma, et le cas échéant, un minimum de distorsion de trame tel que par exemple la distorsion en coussin. La distorsion en coussin de la trame balayée peut être réduite par concentration d'une grande proportion des conducteurs actifs latéraux dans la partie de l'enroulement éloignée de la fenêtre 15 à l'avant de l'armature. On peut supprimer le coma en concentrant une grande proportion des conducteurs latéraux actifs dans la partie de l'enroulement éloignée de la fenêtre à l'arrière de l'armature. D'autre partl'astigmatisme peut être réduit par concentration d'.une grande proportior^e conducteurs 20 latéraux actifs dans la partie de l'enroulement, adjacente à l'ouverture formant fenêtre, dans une région située entre les extrémités avant et arrière de l'armature. Afin de satisfaire ces trois condictions de distribution de conducteurs latéraux, un conducteur latéral actif, à titre d'exemple',. doit 25 avoir une configuration qui est . plus longue qu' une ligne géodesique et dont la concavité est tournée vers l'ouverture de la.fenêtre. Comme il a été décrit, la technique de pression dynamique magnétique de 1a- présente invention rend possible la réalisation d'une telle configuration pour un 30" conducteur latéral. La concentration des conducteurs latéraux actifs éloignés de l'ouverture formant fenêtre aux extrémités arrière et avant d'un enroulement d'armature a pour résultat une élévation des lobes négatifs de la région de bordure de la fonction nonuniformité de champ transversale,telle qu'elle est 35 représentée les parties 105 et 106 de la courbe en traits pleins de la figure 11 . La concentration des conducteurs latéraux actifs adjacents à l'ouverture formant fenêtre dans la région centrale COPY 70 04811 17 2030429 de l'enroulement située entre les extrémités avant et arrière a pour résultat l'abaissement du lobe principal positif de la fonction nonuniformité transversale de champ, représentée par la courbe en traits pleins de la figure 11. 5 La figure 12 est 'un schéma de circuit d'un montage qui a été utilisé avec succès, pour produire un courant d'impulsions en vue de l'opération de pression dynamique magnétique sur l'enroulement. Le courant d'impulsions servant à former la bobine de déviation 108, par une technique magnétique, est 10 produit par décharge d'un condensateur'109 dans un tube de décharge 111 tel qu'un Ignitron du type G-L-5554/FG—259,par exemple. L'énergie issue des bornes 112 du courant alternatif est envoyé sur un transformateur de chauffage de la cathode 113 associée à un tube redresseur 114 lors de la fermeture d'un 15 commutateur à pôle unique 115- Simultanément, un relais à action différée 116 reçoit de l'énergie, mais ses contacts 117 et 118 ne sont pas fermés tant que la cathode 119 du tube redresseur* 114 n'a pas été suffisamment chauffée pour que le tube 114 fonctionne normalement. Lorsque les contacts 117 et 118 dû 20 relais 116 sont fermés, on actionne manuellement un commut^eur à deux pôles 121 pour envoyer l'énergie du courant alternatif, par l'intermédiaire d'un autotransformateur de potentiel variable 122 et un transformateur .123 dont le rapport des tensions est fixé,sur l'anode 124 du tube redresseur 114- La fermeture 25 du commutateur à double pôles 121 transmet de l'énergie également sur un relais de décharge 125, pour le déclenchement de ses contacts 126 qui provoquent l'ouverture d'un circuit de décharge constitué par une résistance 127 en parallèle avec le condensateur 109, amenant ainsi le condensateur à se charger au moyen du 3CJ tube redresseur 114 et par l'intermédiaire des résistances en parallèle 128 et 129. ; Pendant la charge du condensateur 109, de la manière qui a été décrite, le tube de décharge 111 est préparé pour l'amorçage, par la fermeture d'un commutateur à deux pôles 131 reliant les 35 bornes de courant alternatif 102 par l'intermédiaire d'un autotransformateur de potentiel variable 132, et d'un transformateur dont le rapport de tension est fixé 133, à un redresseur biphasé articulé de diodes 134 et 135- Ce redresseur, qui COPY 70 04811 18 2030429 comprend également un filtre constitué d'une bobine d'arrêt 136 en.série et d'un condensateur en shunt 137» a pour fonction de charger un condensateur de déclenchement 138 par l'intermédiaire d'une résistance de charge 139 en série, et d'une diode 5 isolante 141- En supposant que le condensateur 109 et le condensateur de déclenchement 138 soient chargé s complètement, une fermeture manuelle momentanée d'un commutateur d'impulsions 142 provoque l'énergétisation d'un relais 143, formant alors ses contacts 144, effectuant ainsi la décharge du condensateur 10 La pression dynamique magnétique d'un enroulement d'armature 20 de déviation, ayant une inductance de 0,27mH, et une résistance de 0,36 ohms, fut obtenue avec succès, à la fois à des potentiels relativement hauts et bas. Dans une forme de circuit de haute tension tel que celui représenté sur la figure 12, le condensateur 109 avait une valeur de 400 microfarads, et était constitué 25 de 4 unités en parallèles de 100 microîarads chacune, la tension de chacune étant estimée à 5 kilovolts. Le condensateur fut chargé afin de communiquer -une tension de 1500 volts à l'électrode 147 du tube de décharge 111, au moyen d*un réglage approprié de l'autotransformateur 122. La mise en oeuvre du 30 commutateur d'impulsions 142 engendrait une traversée de la bobine 108 par une impulsion de courant dont la durée était d'environ 1 milliseconde, et dont la cr^te d'amplitude était d'environ 1060 ampères. Avec un champ magnétique d'environ 10,8 kilogauss établit entre les éléments mâle et femelle 35 formant la cavité de l'axe de bobinage, tel qu'il a.été décrit en référence à la figure 2, cette impulsion de courant par effet de pression dynamique, produisait une force de crête "totale de 70 04811 19 2030429 800 kgf sur les deux "branches de la bobine constituée par les conducteurs latéraux respectifs 59-61 et 59a-61a, représentés sur la figure 2. les conducteurs de l'enroulement étaient ainsi contraints de suivre des trajets .qui étaient plus longs que 5 des lignes géodesiques, et dont la concavité était tournée vers l'ouverture de la fenêtre de l'enroulement. Dans une forme du circuit de la figure 12, de tension relativement , faible,le condensateur 109 était constitué de 6 unités de 2500 microfarads et- 350 volts, reliées en parallèles afin 10 de présenter une valeur totale de 1 5000;micôr£arads. Par un réglage approprié de 1'autotransformateur 122, on chargeait le condensateur 109 en vue d'appliquer une tension d'environ 300 volts sur l'électrode 147 du tube de décharge 111, ce qui se traduisait parla production d'une impulsion de courant à effet de pression 15 dynamique d'environ 460 ampères à la crête d'amplitude, et d'une durée d'environ 30 millisecondes. L'enroulement fut alors soumis à une force de crête totale d'environ 300 kgf, ce qui était suffisant pour donner aux conducteurs latéraux la configuration désirée. 20 Dans les deux formes de circuits représentés sur la figure 12, c'est-à-dire de haute et faible tensions, les revêtements -isolants thermoplastiques des conducteurs de 1'enroulement,furent échauffés suffisamment pour produire l'assemblage désiré de l'enroulement. Tandis que l'emploi de la forme de circuit 25 à faible tension réduit matériellement le risque de rupture de tension durant l'opération à effet de jpression dynamique, il ne nécessite pas l'emmagasinage d'une quantité d'énergie'considérablement plus grande, dans le condensateur 109, que celle qui est nécessaire dans la forme de circuit de haute tension. 30 Comme précaution de sécurité dans chaque forme de circuit, par conséquent, l'ouverture du commutateur à.deux pôles 121, et la perte d'énergie dans le relais 125 qui en résulte, provoquant ainsi la fermeture de ces contacts 126, assurent la décharge totale du condensateur 109 dans la résistance 127. De même, 35 l'introduction de la diode 141 sur le circuit d'alimentation de l'électrode de déclenchement 146, et du tube à décharge 111,, évite la décharge du condensateur dans n'importe quelle partie de son circuit de charge. 70 04811 20 2030429 On a pu remarquer d'après la description qui vient d'être faite dans la présente invention, que l'effet de pression dynamique magnétique des enroulements de l'armature de déviation, présente de nombreux avantages par rapport à la technique de 5 pression dynamique mécanique utilisée antérieurement, ce qui a pour résultat la constitution et la production d'enroulements qu'il n'avait jamais été possible de réaliser jusqu'à présent. Attendu que l'effet de pression dynamique mécanique -ne peut atteindre directement et seulement,qu'un tieis environ des 10 circonvolutions ou spires de l'enroulement , parmi celles qui sont le plus éloignées de l'ouverture formant fenêtre, l'effet de pression dynamique magnétique présente un effet similaire sur* toutes les spires de l'enroulement. En raison du fait que la force de pression dynamique 15 mécanique s'applique parallèlement au plan de. symétrie de l'enroulement, et en raison de la grande quantité de frottement entre les spires de l'enroulement, il n'y a qu'une faible fraction de la force mécanique appliquée qui est convertie ai nwa force pissant sur les circonvolutions ou spires, force qui est alors tangente 20 aux surfaces associées des éléments mâle et femelle formant la cavité, et qui est nécessaire au déplacement des conducteurs latéraux actifs vers la monture de fai être delà cavité axiale de bobinage. Les conducteurs latéraux actifs adjacents à la fenêtre, ne sont, par conséquent pratiquement pas atteints par l'effet de 25 pression dynamique mécanique, et ainsi, dans le meilleur des cas, ne pawent damer lieu à des coirfigqiaticns en lignes géodesiques. La technique de pression dynamique magnétiqup , d'autre part, exerce une force tangentie'lle et substantiellement égale sur tous les conducteurs latéraux actifs de l'enroulement, rendant 30-- ainsi possible même pour les conducteurs adjacents à la fenêtre, des configurations qui soient plus longues que des lignes géodesiques, dont la concavité serait tournée vers la fenêtre. La forte pression dynamique mécanique provoque souvent l'usure par frottement de l'isolant du fil, et la déformation de la 35 section transversale du fil, ce qui surtend par ailleurs l'isolant, et quelque fois provoque une entaille dans l'isolant, pour les circonvolutions ou spires éloignées de l'ouverture formant 70 04811 21 2030429 fenêtre, qui sont en contact direct avec l'organe à effet de pression dynamique mécanique. ÏT' importe lequel de ces défauts de la technique de pression dynamique mécanique a pour conséquence une mise au rebut d'un nombre d'enroulements qui est supérieur 5 à celui que l'on attendait. L'effet de pression dynamique magnétique ne présente aucun dé.ces inconvénients, et par conséquent, il ai résulte une diminution matérielle du nombre d'enroulements à'mettre au rebut. Parmi d'autres avantages présentés par la technique de 10 pression dynamique magnétique sur la technique de pression dynamique mécanique utilisée au paravant, on peut citer une diminution de l'usure sur les éléments mâle et femelle de la cavité de bobinage, constituant cette cavité, et de plus, les rôles joués par les tiges des déviations du fil 39-41 et les aubes 49-51 15 de la figure 1 et bien d'autres moyens de guidage et d'alimentation du fil (non représentés) sont rendus moins critiques lors de-• la production d'un enroulement d'armature de déviation "dynamiquement bobinable ou enroulable". En pratique, on considère qu'un enroulement est dynamiquement bobinable, si, après un bobinage 20 à vitesse élevée (environ 400 tours par minute par exemple)' et après avoir été soumises à une pression dynamique, les circonvolutions ou spires de l'enroulement remplirent uniformément et d'une manière substantiellement complète, une cavité axiale, sans avoir développé un court circuit des circonvolutions ou 25 spires, sans avoir endommagé l'isolant, et sans avoir engendré d'autres défauts qui nécessiteraient une mise au rebut. Lors de la mise en oeuvre du dispositif de bobinage de l'enroulement du type décrit dans le brevet américain n° 3 392 760, Hat en sdm du fil qui est enroulé dans la cavité axiale, varie à partir d'une .30 valeur relativement élevée, tandis qu il est étiré pour constituer les conducteurs latéraux actifs de l'enroulement suivant les côtés incurvés 37 et 38 de la monture de la fenêtre 32 de la figure 1, jusqu'à une-valeur relativement basse alors qu'il est dévié par les aubes 49 et 51,pour constituer les conducteurs 35 de bout transversaux de l'enroulement. Cette diminution de tension tend à provoquer le redressage du fil à partir de la monture de la fenêtre si bien que, dans le meilleur des cas, COPY 70 04811 22 2030429 l'effet de pression dynamique mécanique peut constituer un enroulement dans lequel les conducteurs latéraux actifs présentent des configurations en lignes géodesiques. Par ailleurs et en pratique, dans de tels enroulements, 5 de nombreux conducteurs latéraux, particulièrement ceux qui sont éloignés de l'ouverture formant fenêtre, présenisitdes configurations qui sont plus longues que des lignes géodesiques, mais qui sont convexes par rapport à l'ouverture formant fenêtre. Dans l'élaboration d'un enroulement.d'armature de déviation 10 optimale rendue possible grâce à l'emploi de la technique de pression dynamique magnétique, il est souhaitable- que les portions latérales de- conducteurs actifs des spires de l'enroulement soÊnt aartuLœs ' dans la cavité en respectant un certain mou, pour qu'elles puissent adopter grâce à l'effet de pression dynamique 15 magnétique, des configurations qui ne soient jas plus longues que des lignes géodesiques, mais également qui soient concaves par rapport à la fenêtre. Afin d'admettre le mou convenable, la tension du fil est réduite, et alors, l'usure sur les éléments deJacasUé de bobinage produite par les frottements ."du fil s'en 20 trouve réduite. De même, à cause de la nécessité d'un certain mou sur le fil enroulé dans la cavité, laccnstauctfonde ce> dispositif de guidage du fil, tel que les tiges de déviation 39-41 et les aubes 49-51 de la figure 1, est rendue moins critique. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode 25 de réalisation décrit et représenté qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moy.ens décrits ainsi que leurs combinaisons si Celles-ci sont exécutées selon l'esprit de l'invention. 70 04811 23 2030429 REVENDICATIONS 1 - Dispositif pour la constitution d'un enroulement du type en forme de selle, pour une armature de déviation d'un faisceau d'électronsdans'un tube à rayons cathodiques, du type comprenant: une paire d'éléments mâle et femelle montés sur des plaques de 5 montage respectives, et coopérant à une certaine distance l'un de l'autre, de manière à constituer une cavité entre eux, cavité ; qui est destinée à recevoir une pluralité de circonvolutions ou spires de fils constituant ledit enroulement; une monture de fenêtre : s'étendant entre lesdits éléments mâle et femelle et divisant ! 10 ladite cavité en deux compartiments. égaux et symétriques par "j rapport à ladite monture de fenêtre et destinés à recevoir les conducteurs latéraux actifs et longitudinaux dudit enroulement, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens comprenant lesdits ! éléments mâle et femelle pour la production d'un champ magnétique 15 dans les deux compartiments de la cavité précitée, ce champ I i magnétique étant substantiellement perpendiculaire aux surfaces en regard desdits éléments coopérant mâle et femelle,constituant la cavité; et, des moyens pour la production d'un courant d'impulsions dans ledit enroulement à l'intérieur de ladite 20 cavité, afin de créer une force de pression dynamique électromagnétique agissant sur la totalité des" conducteurs latéraux longitudinaux, précités dudit enroulement; ladite force de pression dynamique électro-magnétique étant orientée substantiellement et tangentiel-lement auxdites surfaces en regard desdits éléments mâle et 25 femelle coopérant, la direction du flux- du .courant précité dans lesdits conducteurs latéraux, par rapport à la polarité du champ magnétique précité, étant telle quteHéamène la totalité des conducteurs latéraux précités à se déplacer intérieurement vers ladite monture de fenêtre, et remplir ainsi complètement 30 les deux compartiments de la cavité précitée au moyen desdites circonvolutions de l'enroulement. 2 - Dispositif pour la constitution d'un enroulement pour armature de déviation du type en forme de selle, selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments mâle et femelle 35 précités sont des aimants permanents de polarité opposée, créant COPY 70 04811 24 2030429 ainsi le champ magnétique précité dans ladite cavité. 3 - Dispositif pour la constitution d'un enroulement d'armature de déviation du type en forme de selle, selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits éléments mâle et femelle 5 sont en une substance magnétique perméable, et en ce que ledit moyen de création d'un champ magnétique est constitué d'un élément magnétisant à deux pôles dont l'un des pôles est adjacent à l'élément mâle précité, et dont l'autre pôle est adjacent à l'éDÉient femelle précité. 10 4 - Dispositif pour la constitution d'une enroulement pour armature de déviation du type en forme de selle suivant la revendication 1, c aractérisé en ce que le fil précité des circonvolutions dudit enroulement comprend un revêtement isolant -thermoplastique; ledit courant d'impulsions entraîne le 15 dégagement d'une quantité de chaleur suffisante pour amollir ledit revêtement; et ladite force de pression dynamique électromagnétique est telle qu'elle entraîne le fusionnement de tous les revêtements amollis des circonvolutions adjacentes dudit enroulement, réalisant ainsi leur réunion, après cessation du courant 20 d'impulsion précité, et après }e refroidissement dudit enroulement. 5 - Dispositif pour la constitution d'un enroulement pour armature de déviation du type en forme de selle selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit dispositif réalise une bobine de déviation dans laquelle les parties longitudinales 25 de conducteurs actifs, pour les circonvolutions immédiatement adjacentes à ladite ouverture formant fenêtre, suivent des trajets qui sont plus longs que des trajets géodesiques, et dont la concavité est tournée vers l'intérieur de ladite ouverture formant fenêtre.