La présente invention concerne un procédé de combinaison d'hydrogène et d'oxygène gazeux et un appareil destiné à cet effet. On a déjà proposé, dans le brevet US 4 098 964, une batterie d'accumulateurs contenant un catalyseur de recombinaison et où la vapeur d'eau recombinée venant du catalyseur est conduite, par un conduit, dans l'électrolyte liquide de la batterie et condensée dans celui-ci. Le catalyseur de recombinaison, qui peut être l'oxyde d'aluminium ou le silicate d'aluminium revêtu d'une mince couche de platine et rendu hydrophobe par un revêtement extérieur formé d'une mince couche poreuse de polytétrafluoréthylène, se trouve dans une enveloppe supérieure à travers laquelle les gaz dégagés passent et se combinent sous forme de vapeur d'eau avant d'être ren voyés dans l'électrolyte. Bien que la proposition faite par H. Reber, l'auteur du brevet cité, soit utile, il existe encore un inconvénient, à savoir que la quantité d'eau perdue par le fait que le catalyseur n'arrive pas à recombiner l'hydrogène et l'oxy- gène gazeux est trop grande, comparativement à ce qu'il faudrait. L'une des raisons de l'activité faible, par rapport à ce que l'on souhaite, du catalyseur selon le brevet cité est que non seulement ce catalyseur a une activité initiale médiocre, mais qu'il perd rapidement son activité au contact de l'eau liquide même avec un revêtement extérieur formé d'une mince couche poreuse de polytétrafluoréthylène.A cause de la grande perte d'activité du catalyseur lorsqu'il est en contact avec l'eau liquide, il faut qu'une fois que le catalyseur a été chauffé, le procédé du brevet cité se déroule - voir colonne 2 ligne 63 à colonne 3 ligne 4 - à une température suffisamment élevée pour utiliser la chaleur engendrée par la recombinaison de l'hydrogène et de l'oxygène pour assurer que la vapeur d'eau ainsi formée ne se condense pas au-dessus du catalyseur et ne tombe pas sur celui-ci sous forme d'eau liquide. C'est pourquoi, avec l'appareil selon le brevet cité, il est essentiel que l'hydrogène et l'oxygène recombinés se condensent dans une zone de condensation par contact avec l'électrolyte. On a donc besoin d'un appareil de combinaison d'hydrogène et d'oxygène gazeux dans lequel I) le catalyseur ait une activité initiale acceptable, II) le contact du catalyseur avec de l'eau liquide formée par l'hydrogène et l'oxygène combinés ne fasse pas perdre rapidement au catalyseur son activité, de façon que des quantités relativement grandes d'hydrogène et d'oxygène puissent ê- tre combinées et que la vie utile du catalyseur soit prolongée, III) la vapeur d'eau formée par l'hydrogène et l'oxygène combinés puisse se condenser sur le catalyseur sous l'action de l'eau de refroidissement et s'écouler vers le bas par-dessus le catalyseur, sous forme d'eau liquide, de façon que la chaleur dégagée lors de la combinaison de l'hydrogène et de l'oxygène gazeux soit dissipée du catalyseur par l'eau de refroidissement, retardant ainsi la dégradation thermique du catalyseur. Dans le brevet US 3 888 974, on décrit un procédé bithermique d'echange d'isotopes d'hydrogène dans lequel, selon un mode d'exécution, de lteau liquide s'écoule à travers un lit catalytique à travers lequel de l'hydrogène gazeux monte. Le lit de catalyseur peut comprendre un support solide très poreux, dont la surface de paroi des pores porte un dépôt de métal catalytiquement actif tel que le platine, tandis qu'un revêtement pratiquement hydrofuge, par exemple de polyté trafluoréthylène, est déposé sur le support ainsi qu'à l'intérieur de celui-ci et sur la surface de ses pores, le revêtement rendant le corps du catalyseur pratiquement imperméable à l'eau liquide, mais perméable à la vapeur d'eau et à l'hy drogène gazeux. Le lit catalytique du dernier brevet cité forme un catalyseur hydrophobe réceptif à l'hydrogène gazeux et à la vapeur d'eau, qui donne un échange global rapide d'isotopes entre l'hydrogène gazeux et l'hydrogène d'une phase vapeur de l'eau liquide, et une diminution de la perte d'activité par contact avec l'eau liquide. On a trouvé maintenant, selon l'invention, que des catalyseurs choisis, du type décrit dans le dernier brevet US 3 888 974 susdit sont des catalyseurs remarquablement bons pour l'utilisation dans des appareils de combinaison d'hydrogène et d'oxygène gazeux parce que, contrairement aux appa reils antérieurement connus, le même appareil peut aussi utiliser de l'eau de refroidissement pour condenser la vapeur dL eau formée par la combinaison de l'hydrogène et de l'oxygène gazeux et comme agent de refroidissement du catalyseur, sans que le catalyseur perde de son activité par contact avec 1'eau liquide.Cela assure un avantage en ce sens que la température à laquelle on effectue la recombinaison peut être maintenue à un niveau très inférieur (moins de 1000C) à celui qui était possible antérieurement (au voisinage de 350 à 4000C), ce qui retarde la dégradation thermique du catalyseur, permettant d'utiliser des catalyseurs qui présentent une diminution notable de la perte d'activité par contact avec l'eau liquide et diminuant notablement le risque d'apparition, dans le catalyseur, de points chauds pouvant causer une explosion en enflammant 1 'hydrogène. Selon l'invention, on propose un appareil pour la combinaison d'hydrogène et d'oxygène gazeux comprenant a) une enveloppe se dirigeant vers le haut, comportant une section supérieure réceptrice d'eau de refroidissement et d'oxygène gazeux, une section intermédiaire de lit catalytique, une section inférieure collectrice d'eau liquide, des moyens d'entrée d'eau de refroidissement servant à distribuer de 1'eau de refroidissement dans la section supérieure, des moyens d'entrée d'oxygène gazeux servant à distribuer de l'oxygène gazeux dans la section supérieure, des moyens d'entrée d'hydrogène gazeux dans la section intermédiaire, servant à distribuer de l'hydrogène gazeux dans celle-ci, un évent situé audessus d'un niveau d'eau dans la section inférieure et des moyens de sortie d'eau de la section inférieure, b) des moyens de refroidissement d'eau branchés de manière à recevoir de l'eau des moyens de sortie d'eau de ltenve- loppe, c) des moyens de circulation d'eau branchés de manière à faire circuler de l'eau des moyens de refroidissement d'eau aux moyens d'entrée d'eau de refroidissement de l'enveloppe, d) des moyens permettant de retirer de la circulation une portion de l'eau, et e) un ensemble de catalyseur remplissant pratiquement la section intermédiaire de lit catalytique et comprenant au moins un support poreux inerte à grande surface spécifique dans les pores duquel et en dessous de l'extérieur duquel sont enchassées des particules de platine et, sur ce support, un revêtement de polytétrafluoréthylène appliqué par-dessus les particules de platine, les particules de platine constituant une proportion de l'ordre de O,I à 0,5 % du poids total du support du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble d catalyseur, et le polytétrafluoréthylène constituant une proportion de l'ordre de 2 à 4 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. En outre, selon l'invention, on propose un procédé de combinaison d'hydrogène et d'oxygène gazeux, comprenant les mesures consistant à a) distribuer un courant d'hydrogène gazeux dans un ensemble catalytique situé dans une partie intermédiaire d'une enveloppe dirigée vers le haut et remplissant pratiquement cette partie, b) distribuer vers le bas dans l'ensemble catalytique, depuis une partie supérieure de l'enveloppe, un courant d'eau de refroidissement venant d'une entrée d'eau de refroidissement de l'enveloppe, c) distribuer de l'oxygène gazeux dans la partie supérieure de l'enveloppe, d) faire circuler de l'eau d'écoulement d'une partie in férieure de l'enveloppe à l'entrée d'eau de refroidissement, et e) retirer de la circulation une portion de l'eau, tandis que f) I'ensemblede catalyseur comprend au moins un support poreux inerte à grande surface spécifique, dans les pores duquel et en dessous de l'extérieur duquel sont enchassées des particules de platine, et sur ce support un revêtement de polytétrafluoréthylène appliqué par-dessus les particules de platine, les particules de platine constituant une proportion de l'ordre de 0,1 à 0,5 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur, et le polytétrafluoréthylène constituant une proportion de l'ordre de 2 à 4 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur, de sorte que g) le catalyseur ne perd pas rapidement son activité par contact avec l'eau de refroidissement et a une bonne efficacité de conversion. De préférence, les particules de platine constituent une proportion de l'ordre de 0,2 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. De préférence, le polytétrafluoréthylène constitue une proportion de l'ordre de 2,5 à 3,5 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. On obtient les meilleurs résultats lorsque le polytétrafluoréthylène constitue une proportion de l'ordre de 3 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. Dans certains modes de mise en oeuvre de l'invention, l'ensemble de catalyseur comprend au moins une structure de remplissage entremêlée au(x) support(s) poreux inerte(s) à grande surface spécifique, la ou les structures de remplissage étant, à l'extérieur, pratiquement hydrophiles et relativement inactives catalytiquement en ce qui concerne la combinaison de l'hydrogène et de l'oxygène gazeux, la ou les structures de remplissage constituant 25 à 75 % de la surface spécifique de l'ensemble de catalyseur. Sur le dessin annexé, qui illustre à titre d'exemple un mode de réalisation de l'invention et auquel on peut se référer utilement, on a représenté schématiquement, partiellement en écorché, un appareil de combinaison d'hydrogène et d'oxygène gazeux, qui est particulièrement utile par exemple pour combiner de l'oxygène gazeux à de l'hydrogène gazeux enrichi en isotopes d'hydrogène. Le dessin annexé montre un appareil de combinaison d'hydrogène et d'oxygène gazeux comprenant a) une enveloppe 1 se dirigeant vers le haut, comportant une section supérieure 2 réceptrice d'eau de refroidissement et d'oxygène gazeux, une section intermédiaire de lit catalytique 4, une section inférieure 6 collectrice d'eau liquide, des moyens d'entrée d'eau de refroidissement, désignés par la référence générale 8, servant à distribuer de l'eau de refroidissement dans la section supérieure 2, des moyens d'entrée d'oxygène gazeux, désignés par la référence générale 10, servant à distribuer de l'oxygène gazeux dans la section supérieure 2, des moyens d'entrée d'hydrogène gazeux dans la section intermédiaire 4, désignés par la référence générale 12 et servant à distribuer de l'hydrogène gazeux dans cette section, un évent 14 situé au-dessus d'un niveau d'eau 16 dans la section inférieure et des moyens de sortie d'eau 18 de la section inférieure 6, b) des moyens de refroidissement d'eau 20 branchés de manière à recevoir de l'eau des moyens de sortie d'eau 18 de l'enveloppe 1, c) des moyens de circulation d'eau 22 branchés de manière à faire circuler de l'eau des moyens de refroidissement d'eau 20 vers les moyens d'entrée d'eau de refroidissement 8 de l'enveloppe 1, d) des moyens, désignés par la référence générale 24, permettant de retirer de la circulation une portion de l'eau, et e) un ensemble de catalyseur, désigné par la préférence générale 26, remplissant pratiquement la section intermXdiai- re de lit de catalyseur 4, l'ensemble de catalyseur, désigné par la référence générale 26, comprenant au moins un support poreux inerte à grande surface spécifique telle que le support 28 dans les pores duquel et en dessous de l'extérieur duquel sont enchassées des particules de platine et, sur ce support, un revêtement de polytétrafluoréthylène appliqué par-dessus les particules de platine, les particules de platine constituant une proportion de l'ordre de 0,1 à 0,5 % du poids total du support 28, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur, et le polytétrafluoréthylène constituant une proportion de l'ordre de 2 à 4 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur 26. Dans ce mode de mise en oeuvre, l'ensemble de catalyseur 26 comprend au moins une structure de remplissage 30 entremêlée au(x) support(s) poreux inerte(s) à grande surface spécifique 28, la ou les structures de remplissage 30 étant, à l'extérieur, pratiquement hydrophile et relativement inactive catalytiquement vis-à-vis de la combinaison de l'hydro- gène et de l'oxygène gazeux, la ou les structures de remplissage 30 constituant 25 à 75 % de la surface spécifique de 1 t~ ensemble de catalyseur 26. Les moyens d'entrée d'eau de refroidissement 8 comprennent un tuyau 32 présentant une extrémité enroulée 34 en forme de spirale plane et des buses 36 pour distribuer de l'eau pulvérisée par-dessus l'ensemble de catalyseur 26. Les moyens d'entrée d'oxygène gazeux 10 comprennent un tuyau 38 présentant une extrémité enroulée 40 en forme de spirale plane et des buses 42 pour distribuer de l'oxy- gène gazeux par-dessus l'ensemble de catalyseur 26. Les buses 42 se trouvent en dessous des buses 36, de sorte que l'eau pulvérisée aide à disperser l'oxygène gazeux par-dessus l'en- semble de catalyseur 26. Les moyens d'entrée d'hydrogène gazeux 12 comprennent un tuyau 44 présentant une ou plusieurs branches, dans le cas présent les branches 46 à 48, munies de vannes respectives 50 à 52 et d'extrémités enroulées respectives 54 à 56. Les extrémités enroulées 54 à 56 sont en forme de spirales planes et sont munies de buses respectives 58 à 60. Des essais ont montré que particulièrement au-dessus d'un débit d'hydrogène d'environ 0,7 m/s, on réalise de meilleures caractéristiques de mélange de l'oxygène et de l'hydrogène gazeux et une meilleure distribution de température dans l'ensemble de catalyseur 26, parce que la combinaison de l'oxygène et de l'hy- hydrogène gazeux se produit assez uniformément dans tout l'en- semble de catalyseur 26. L'évent 14 contient une vanne d'étranglement 62. Les moyens de refroidissement d'eau 20 comprennent un échangeur thermique classique refroidi par eau et sont reliés par un tuyau 64 à l'entrée des moyens de circulation d'eau 22, qui peuvent être une pompe centrifuge classique. La sortie des moyens de circulation d'eau 22 est reliée par un tuyau 66 aux moyens d'entrée d'eau de refroidissement 8. Le tuyau 66 présente une branche 68 munie d'une vanne 70 formant les moyens 24 servant à retirer de la circula tion une portion de l'eau. Les supports à grande surface spécifique 28 sont de préférence formés d'alumine et on obtient de bons résultats avec la Y -alumîne. Les structures de remplissage 30 peuvent être formées de cramique et ont de préférence la même dimension et la même forme que les supports à grande surface spécifique 28. En service, de l'hydrogène gazeux, par exemple en riche en deutérium, est distribué par les moyens d'entrée d'hydrogène gazeux 12 dans l'ensemble de catalyseur 26, tandis que de l'eau de refroidissement et de l'oxygène gazeux sont amenés à celui-ci respectivement par les moyens d'entrée d'eau de refroidissement 8 et les moyens d'entrée d'oxygène gazeux 10. L'oxygène et l'hydrogène gazeux se combinent dans l'ensemble de catalyseur 26 pour former de la vapeur d'eau, le platine contenu catalysant le processus et l'eau de refroidissement condensant la vapeur d'eau en maintenant pratiquemeit l'ensemble de catalyseur en dessous de 1000C. L'eau condensée ainsi formée, en même temps que 1'eau de refroidissement, se rassemble dans la section collectrice d'eau liquide 6 sous forme d'eau liquide 72 et en est retirée sous l'action des moyens de circulation d'eau 22, avec passage par les moyens de refroidissement d'eau 20, pour être recyclée. Quand l'eau en circulation atteint un volume désiré, une portion de celle-ci, égale à la quantité d'oxygène et dthydrogène qui se combinent, est alors retirée de façon continue ou intermittente par les moyens 24. Dans un appareil d'essai, l'enveloppe l avait un diamètre intérieur de 5 cm et la section intermédiaire était bourrée de 50 % de supports de catalyseur 58 et 50 % de structure de remplissage 30. Les supports de catalyseur étaient des pastilles de -alumine de 3,18 mm de diamètre portant 0,2 % de platine par rapport au poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur 26. La structure de remplissage 30 était formée de sphères de céramique de 6,35 mm de diamètre. On a fait fonctionner l'appareil pendant 40 jours en amenant aux moyens d'entrée d'hydrogène gazeux 12 des débits d'hydrogène gazeux allant jusqu'à 5 1/min. Le débit d'oxygène arrivant aux moyens d'entrée d'oxygène gazeux 10 était fixé à un excès de 2 % par rapport au besoin stoechiométrique, pour des raisons thermodynamiques. On a réglé le débit d'eau de refroidissement amené aux moyens d'entrée d'eau de refroidissement 10 de façon telle que la température maximale dans l'ensemble de catalyseur 26 ne dépasse pas 809C. Un exemple typique est le cas où le débit d'hydrogène gazeux amené aux moyens d'entrée d'hydrogè- ne gazeux 12 est de 3,8 1/min, où le débit d'eau de refroidissement amené aux moyens d'entrée d'eau de refroidissement 10 est de 320 ml/min à une température de 300C, et où la température de l'eau liquide 72 est de 65"C. L'analyse par spectrométrie de masse a indiqué que plus de 99,9 % de l'hydrogène gazeux s'étaient combinés à 1'oxygène gazeux. On a prélevé au total seize échantillons de gaz dans la section collectrice d'eau liquide 6, au-dessus du niveau d'eau 16. Les échantillons initiaux ont mis en lumière deux inconvénients : des flacons à échantillon qui fuyaient et une quantité insuffisante d'oxygène pour une recombinaison complète. On a résolu le premier problème en utilisant des vannes à soufflet métallique de haute qualité et le deuxième en incorporant un débitmètre à bulles de savon pour assurer constamment un excès d'oxygène. On utilisait aussi une technique d'échantillonnage volumétrique avec des flacons à écoulement continu. On a prélevé cinq bons échantillons avec un excès d'oxygène de 2,8 à 5,4 % en volume. Les analyses au spectromètre de masse sont indiquées au Tableau I ci-après. Ces résultats indiquent que la méthode d'échantillonnage volumétrique est la meilleure pour exclure la présence d'air comme impureté. Les 3,18 % de N2 dans l'échantillon 5 peuvent s'expliquer par une concentration inférieure à 0,1 % de N2 dans 1'oxygène amené aux moyens d'entrée d'oxygène gazeux 10. On a calculé que le rendement de l'appareil repré senté par le dessin, d'après l'analyse de l'échantillon 5, était de 99,9988 %. Les conditions d'écoulement correspondantes étaient de 1,9 l/min d'hydrogène dans les deux branches 46 et 47, soit un total de 3,8 l/min avec 1,95 l/min d'oxy- gène arrivant aux moyens d'entrée 10. L'excès d'oxygène tel qu'il était mesuré avec plus de précision par le débitmètre à bulles de savon était de 55 cm /min. Afin de confirmer qu'il ne se produisait pas de formation d'oxydes d'azote à de basses températures, on a analysé deux échantillons d'eau de condensation tirés de l'eau liquide 72 pour déterminer NO3 et le pR. La concentration de N03 était de moins de 106 mol/1, qui était la limite de dé- tection, et on obtenait des pH de 7,3 et 6,4. La différence des deux pff n'est pas significative et ils sont représentatifs de l'eau pure. TABLEAU I Comosition de l'effluent gazeux de la section collectrice d'eau fluide 6 Echan- : Technique d'échantil- : Composition, % en volume tillon : lonnage : Ar : Q2 : N2 N 1 \ : : 3,31 : 82,55 : 14,04 : 0,09 2 3,04 85,84 : 11,05 : 0,07 2 Flacon vide d'air : 2,10 : 85,84 : 11,05 : 0,07 3 4 ss . : 2,53 : 81,94 : 15,44 : 0,07 5 : Déplacement positif : 2,99 : 93,74 : 3,18 : 0,08 (volumétrique) . Les essais ont montré qu'en utilisant l'appareil selon l'invention 1) On a obtenu de très grands rendements de conversion, par exemple 99,9988 %, à des débits appropriés (voir plus haut) et à des températures ne dépassant pas 60 C. 2) On n'a trouvé aucun signe de formation d'oxydes d'azote, qui seraient les progéniteurs de l'acide nitrique, les essais sur ce point étant négatifs. 3) L'ensemble de catalyseur pouvait être refroidi efficacement, facilement et directement avec de l'eau liquide et il était nettement supérieur aux ensembles de catalyseur classiques qu'il faut faire fonctionner avec l'eau en phase vapeur. 4) De préférence, les particules de platine représentaient une proportion de l'ordre de 0,2 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans I'ensemble de catalyseur. 5) De préférence, le polytétrafnuoréthylène représentait une proportion de l'ordre de 2,5 à 9,5 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. 6) Pour les meilleurs rEsult-ts, le polytétrafluorEthy- lène constituait une proportion de l'ordre de 3 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. L'appareil selon l'invention peut servir par exemple a) dans une installation de récupération de tritium où la combinaison d'isotopes d'hydrogène est une nécessité du processus, b) dans les systèmes de gaz de couverture et d'effluent gazeux d'un réacteur nucléaire, c) lorsque de l'hydrogène est engendré dans un réacteur nucléaire dans des conditions de fonctionnement anormales, par exemple une excursion de température dans le coeur du réacteur, d) dans la purification de courants d'hydrogène et d'oxygène gazeux provenant de cellules électrolytiques à eau. Dans certains modes de mise en oeuvre de l'invention où la profondeur du lit tassé perturbe la distribution de l'eau de refroidissement qui s'écoule à travers le lit tassé, il est avantageux de prévoir des répartiteurs pour compenser cette perturbation du lit tassé. REVENDICATIONS 1. Appareil pour la combinaison d'hydrogène et d'oxygène gazeux, caractérisé en ce qu'il comprend a) une enveloppe (1) se dirigeant vers le haut, comportant une section supérieure (2) réceptrice d'eau de refroidissement et d'oxygène gazeux, une section intermédiaire de lit catalytique (4), une section inférieure (6) collectrice dteau liquide, des moyens d'entrée d'eau de refroidissement (8) servant à distribuer de liteau de refroidissement dans la section superieure (2), des moyens d'entrée d'oxygène gazeux (10) servant à distribuer de l'oxygène gazeux dans la section supérieure (2), des moyens d'entrée d'hydrogène gazeux (12) dans la section intermédiaire (4), servant à distribuer de l'hydrogène gazeux dans celle-ci, un évent (14) situé au-dessus d'un niveau d'eau (16) dans la section inférieure et des moyens de sortie d'eau (18) de la section inférieure (6), b) des moyens de refroidissement d'eau (20) branchés de manière à recevoir de l'eau des moyens de sortie d'eau (18) de l'enveloppe (1), c) des moyens de circulation d'eau (22) branchés de ma nière à faire circuler de liteau des moyens de refroidissement d'eau (20) vers les moyens d'entrée d'eau de refroidissement (8) de l'enveloppe (1), d) des moyens (24) permettant de retirer de la circulation une portion de l'eau, et e) un ensemble de catalyseur (26) remplissant pratiquement la section intermédiaire de lit de catalyseur (4) et comprenant au moins un support poreux inerte à grande surface spécifique (28) dans les pores duquel et en dessous de ltex- térieur duquel sont enchassées des particules de platine, et, sur ce support, un revêtement de polytétrafluoréthylène appliqué par-dessus les particules de platine, les particules de platine constituant une proportion de l'ordre de 0,1 à 0,5 % du poids total du support (28), du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur, et le polytétrafluoréthylène constituant une proportion de l'ordre de 2 à 4 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur (26). 2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que les particules de platine constituent une proportion de l'ordre de 0,2 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. 3. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le polytétrafluoréthylène constitue une proportion de l'ordre de 2,5 à 3,5 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylêne présents dans l'ensemble de catalyseur. 4. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le polytétrafluoréthylène constitue une proportion de l'ordre de 3 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. 5. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble de catalyseur comprend au moins une structure de remplissage entremêlée au(x) support(s) poreux inerte(s) à grande surface spécifique, la ou les structures de remplissage étant, à l'extérieur, pratiquement hydrophile et relativement inactive catalytiquement vis-à-vis de la combinaison de l'hydrogène et de l'oxygène gazeux, la ou les structures de remplissage constituant 25 à 75 % de la surface spécifique de l'ensemble de catalyseur. 6. Procédé pour la combinaison d'hydrogène et d'o xygène gazeux, caractérisé en ce qu'il comprend les mesures consistant à a) distribuer un courant d'hydrogène gazeux dans un ensemble catalytique situé dans une partie intermédiaire d'une enveloppe dirigée vers le haut et remplissant pratiquement cette partie, b) distribuer vers le bas dans l'ensemble catalytique, depuis une partie supérieure de l'enveloppe, un courant d'eau de refroidissement venant d'une entrée d'eau de refroidissement de l'enveloppe, c) distribuer de l'oxygène gazeux dans la partie supérieure de l'enveloppe, d) faire circuler de l'eau d'écoulement d'une partie inférieure de l'enveloppe à l'entrée d'eau de refroidissement, et e) retirer de la circulation une portion de l'eau, tandis que f) l'ensemble de catalyseur comprend au moins un support poreux inerte à grande surface spécifique dans les pores duquel et en dessous de l'extérieur duquel sont enchassées des particules de platine, et, sur ce support un revêtement de polytêtrafluoréthylène appliqué pardessus les particules de platine, les particules de platine constituant une proportion de l'ordre de 0,1 à 0,5 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur, et le polytétrafluoréthylène constituant une proportion de l'ordre de 2 à 4 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur, de sorte que g) le catalyseur ne perd pas rapidement son activité par contact avec l'eau de refroidissement et a une bonne efficacité de conversion. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que les particules de platine constituent une proportion de l'ordre de 0,2 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. 8. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le polytétrafluoréthylène constitue une proportion de l'ordre de 2,5 à 3,5 % du poids total du support, du platine et du polytXtrafluorEthylbne presents dans l'ensemble de catalyseur. 9. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le polytétrafluoréthylène constitue une proportion de l'ordre de 3 % du poids total du support, du platine et du polytétrafluoréthylène présents dans l'ensemble de catalyseur. 10. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'ensemble de catalyseur comprend au moins une stout ture de remplissage entremêlée au(x) support(s) poreux inerte(s) à grande surface spécifique, la ou les structures de remplissage étant, à l'extérieur, pratiquement hydrophile et relativement inactive catalytiquement vis-à-vis de la combinaison de l'hydrogène et de l'oxygène gazeux, la ou les structures de remplissage constituant 25 à 75 ,0 de la surface spécifique de l'ensemble de catalyseur.