I OSCILLATEUR HYPERFREQUENCE STABILISE PAR UN RESONATEUR DIELECTRIQUE ET PROCEDE DE REGLAGE DE SA FREQUENCE La présente invention concerne un oscillateur hyperfréquence dont le circuit comprend un résonateur diélectrique couplé à l'un de ses éléments actifs ou passifs de manière à stabiliser sa fréquence d'oscillation Les éléments actifs d'un tel oscillateur sont, de pré- férence, à semiconducteur, tels que des diodes à résistance négative connues, par exemple, du type à avalanche, à temps de transit, à effet GUNN ou READ, ou des transistors à effet de champ (à arséniure de gallium, par exemple) ou bipolaires Ses éléments passifs sont, de préférence, de circuits à constantes réparties du type "microbande" L'invention concerne, plus particulièrement, un procédé et un moyen pour le réglage définitif de la fréquence d'un tel oscillateur, contenu de manière inaccessible dans un boîtier métallique fermé, pouvant être rendu étanche. Par l'expression "hyperfréquence", on comprendra dans ce qui suit des fréquences supérieures à 1 G Hz. Des résonateurs diélectriques réalisés en un matériau céra- mique à constante diélectrique (ou permittivité) relative en élevée (par rapport à celle de l'air ou du vide) sont bien connus, par exemple, de la publication GB-A-752 467, o l'on a préconisé l'utilisation de titanates, notamment de baryum (Ba Ti O 3) ou de strontium (Sr Ti O 3) ou de leurs mélanges, connus dans là construction de condensateurs céramiques pour leurs permittivités élevées, ainsi que pour leurs effets piézo et ferroélectriques (amplificateurs, modulateurs diélectriques et convertisseurs mécanoélectriques). Plus récemment, on préfére utiliser des matériaux céramiques du genre oxyde métallique notamment de titane (Ti O 2), de zinc (Zn O), de baryum (Ba O), de mangnésium (Mg O appelé magnésie), d'étain (Sn O 2), de zirconium (Zr O 2 appelé zircone) ou des mélanges de ces oxydes, par exemple, de permittivité relative moins élevée (úr entre et 40), qui assurent des pertes plus faibles et une meilleure stabilité en température de la fréquence de résonance du réso- nateur Les dimensions réduites de ces résonateurs diélectriques par rapport à celles des cavités métalliques creuses, facilite leur utilisation en tant qu'élément résonnant passif dans des circuits hyperfréquence hybrides ou intégrés ("microwave integrated cir- cuits" ou "MIC" en anglais) utilisant la technique "microbande" ("microstrip" en anglais) pour réaliser des réactances à constantes réparties L'utilisation d'un résonateur diélectrique pour la sta- bilisation d'un oscillateur hyperfréquence a été décrit, notamment, dans les publications FR-A 2 376 554, 2 436 527 et 2 438 937, en ce qui concerne des circuits du type "microbande", et, notamment, dans la publication US-A-4 008 446, en cas d'utilisation de guides d'ondes et de cavités métalliques. En ce qui concerne les procédés pour faire varier la fréquence de résonance d'un résonateur diélectrique, l'un d'eux se trouve décrit aux pages 184 et 185 de la publication américaine " 1974 IEEE International Solid-State Circuits Conference, Digest of Technical Papers", Vol XVII, dans un résumé de la conférence de G SATOH intitulée "STABILIZED MICROSTRIP OSCILLATOR USING A TEMPERATURE-STABLE DIELECTRIC RESONATOR" qui a eu lieu le 15 février 1974 On y décrit des oscillateurs hyperfréquence à diode GUNN et montre sur la figure 2, schématiquement une méthode pour régler la fréquence de résonance d'un résonateur diélectrique de forme cylindrique, au moyen d'une vis métallique située au-dessus de sa face supérieure, de façon à faire varier la distance entre cette face et la surface métallique du fond de la vis. On y voit également que la fréquence varie en fonction inverse de cette distance La gamme de variation utile de cette fréquence de résonance est de 120 M Hz environ pour une puissance d'au moins m W. Un procédé analogue a été décrit aux pages 168 et 169 de la publication américaine " 1977 IEEE International Solid-State Circuits Conférence Digest of Technical Papers," Vol XX, dans le résumé de la conférence de H ABE, Y TAKAYAMA, A HIGASHISAKA et H. TAKAMIZAWA intitulée "A STABILIZED, LOW- NOISE Ga As FET INTEGRATED OSCILLATOR WITH A DIELECTRIC RESONATOR AT C-BAND" qui s'est tenue le 17 février 1977, ou dans un article des mêmes auteurs aux pages 156 à 161 de la revue américaine "IEEE TRANSACTIONS ON MICROWAVE THEORY AND TECHNIQUES", Vol MTT 26, N 3, de mars 1978 Dans ces publications, l'oscillateur hyperfréquence comprend un transistor à effet champ en arséniure de gallium, monté en source commune et un résonnateur diélectrique (composé principalement de Ba Ti 409) dont la fréquence de résonance peut être ajustée à l'aide d'une vis coulissante portant une plaque métallique déplaçable de façon à faire varier la distance entre sa face inférieure et la face supérieure du résonateur, illustré sur la figure I (a) La gamme de variation de la fréquence d'oscillation atteint ici au moins 800 M Hz Du fait que l'accord est effectué par le déplacement d'une vis ou plaque métallique, la résistance du mécanisme d'accord aux vibrations et aux chocs, ainsi que sa stabilité en température pour des écarts élevées (de -30 C à + 40 C, par exemple), laissent à désirer. L'étanchéité du mécanisme de réglage ne peut être assuré qu'à un prix de revient relativement élevé. Un autre procédé pour accorder, c'est-à-dire faire varier la fréquence de résonance d'un résonateur diélectrique, a été proposé aux pages 197 à 199 de la publication américaine " 1979 IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest", dans un résumé de la conférence de T SAITO, Y ARAI, H KOMIZO, Y ITOH et T.NISHIKAWA, intitulée "A 6-G Hz HIGHLY STABILIZED Ga As FET OSCILLATOR USING A DIELECTRIC RESONATOR" Ce nouveau procédé permet une gamme de variation 50 M Hz environ et assure une meilleure stabilité en température que les mécanismes à vis ou plaque métalliques décrits cidessus L'oscillateur qui y a été décrit comporte un amplificateur équipé d'un transistor à effet de champ en arséniure de gallium et muni d'une boucle de réaction sélective comprenant un résonateur diélectrique en forme d'anneau (en un mélange de Sn 02, de Ti 02 et de Zr O), logé verticalement centré dans une cavité métallique au moyen d'une entretoise en céramique ( 2 Mg O Si 02), ce qui contribue à améliorer sa stabilité en tempé- rature Le résonateur annulaire est muni d'un trou excentré qui le traverse de part en part et dans lequel peut être insérée une tige cylindrique du même matériau diélectrique que le résonateur La profondeur -de l'insertion de la tige dans le trou fait varier la fréquence de l'oscillateur (pour des profondeurs d'insertion allant de 0 à 3 mm, la fréquence varie sensiblement entre 6,1 et 5,9 M Hz) La résistance mécanique peu élevée du mécanisme du déplacement axial de la tige aux vibrations et celle de la tige en céramique elle-même aux chocs, exige des manipulations du dispositif avec précaution, dont l'étanchéité, du fait de la présence d'une pièce mobile, est difficilement réalisable et implique, de ce fait, un coût élevé. Le calcul de la fréquence de résonance dans le mode TE 01 d'un résonateur diélectrique cylindrique dans un circuit de type "microbande", o il est posé sur l'une des faces d'un substrat isolant en céramique (alumine) ayant une permittivité relative p dif- férente de celle r du matériau constitutif du résonateur dont la face supérieure est disposée à une distance prédéterminée d'une plaque conductrice formant couvercle, a été effectué par M W. POSPIESZALSKI et publié dans le compte-rendu aux pages 168 à 175 de la publication en langue anglaise " 7TH EUROPEAN MICROWAVE CONFERENCE, CONFERENCE PROCEEDINGS" de Septembre 1977, ou aux pages 233 à 238 de la revue américaine "IEEE TRANSACTIONS ON MICROWAVE THEORY AND TECHNIQUES", Volume MTT-27, N 13, de mars 1979 On y retrouve également le réglage de l'accord par vis (figure 5, page 236) Un des paramètres permettant de déterminer la fréquence de résonance du résonateur est le rapport entre la distance qui sépare sa face supérieure du couvercle et sa propre hauteur, d'o il découle que le choix de la hauteur du boîtier métallique formant écran, qui contient l'ensemble du circuit en "microbande" et qui en est recouvert, permet de déterminer la fréquence d'oscillation de l'oscillateur qui n'est alors pas ajustable Une telle conception du circuit, sans autre disposition pour le réglage de la fréquence, exige des tolérances de fabrication qui nécessite un usinage individuel de précision, trop coûteux pour la fabrication en grande série, mais permet une utilisation en faible quantité, car en choisissant le matériau du boîtier en un alliage dont le coefficient dilatation thermique est comparable à celui du matériau céramique du résonateur, on obtient une très bonne stabilité en température, une résistance aux chocs et vibrations mécanique et une étanchéité (herméticité) excellente. La présente invention permet d'éviter les inconvénients des solutions de l'état de la technique susmentionné, tout en permettant d'assurer simultanément l'étanchéité et l'ajustabilité de la fréquence par un moyen mécanique avec une stabilité en température satis- faisante et un prix de revient adapté à une utilisation par le grand public. Suivant l'invention, un oscillateur hyperfréquence stabilisé par un résonateur diélectrique couplé à son circuit réalisé à l'aide de tronçons de ligne de transmission asymétrique du type "microbande" et d'au moins un élément actif à semi-conducteur, le résonateur diélectrique étant monté sur celle des faces du substrat isolant du circuit microbande qui porte les bandes conductrices formant les tronçons de ligne, son autre face étant recouverte d'une couche conductrice formant plan de masse, l'ensemble étant contenu dans un boîtier métallique fermé relié au plan de masse et comprenant au moins une traversée coaxiale formant passage pour l'onde engendrée par l'oscillateur, le plafond du couvercle du bo Ttier étant initia- lement sensiblement plan, parallèle et situé à une telle distance de la face supérieure du résonateur que sa fréquence de résonance est inférieure à celle que l'on veut obtenir, est principalement carac- térisé en ce que, le bottier étant entièrement fermé de manière étanche, le moyen de réglage définitif de la fréquence de fonction- nement de l'oscillateur est constitué par une déformation perma- nente du plafond du couvercle du boîtier dans une zone située au-dessus du résonateur, afin de réduire la distance séparant la face interne du plafond de la face supérieure libre du résonateur dié- lectrique, jusqu'à l'obtention de la fréquence d'oscillation désirée par l'application d'une pression à cet endroit du couvercle du boîtier. Un autre objet de l'invention est le procédé de réglage de la fréquence de fonctionnement de cet oscillateur Ce procédé de réglage ou d'ajustement définitif de la fréquence de résonance d'un résonateur diélectrique est également applicable à tout autre élé- ment sélectif utilisant de tels résonateurs (filtres). L'invention sera mieux comprise et d'autres de ses caracté- ristiques et avantages ressortiront de la description qui suit et des dessins ci-annexés, s'y rapportant, sur lesquels: -la figure 1 est une coupe axiale partielle en élévation d'un boîtier contenant un résonateur diélectrique dans un circuit du type "microbande" ou un circuit intégré hyperfréquence (MIC), sans moyens mécaniques de réglage de sa fréquence de résonance; -la figure 2 est une coupe axiale en élévation analogue à la figure 1, o le résonateur diélectrique est associé à un moyen mécanique de réglage de sa fréquence de résonance, selon l'état de la technique susmentionné; et -la figure 3 est une coupe axiale partielle en élévation d'un mode de réalisation des moyens de réglage définitif de la fréquence de résonance du résonateur diélectrique, suivant l'invention. Sur la figure 1, on a représenté en 1 le résonateur diélectrique sous la forme la plus courante qui consiste en un petit cylindre plein en un matériau (céramique) à permittivité relative (e) élevée et à faibles pertes diélectriques (tgg) D'autres formes, telles que cu- bique, parallélépipédique ou tubulaire (annulaires), peuvent être utilisées, qui ont été mentionnées notamment dans l'article de S B. COHN aux pages 218 à 227 de la revue américaine "IEEE TRANSACTIONS ON MICROWAVE THEORY AND TECHNIQUES", Vol MTT-16, N 04, d'Avril 1968 (voir page 220, figure 1), o l'on a illustré également la configuration des champs électrique et magné- tique (lignes de force) dans le mode fondamental (TE 015) Le fait que les lignes de force magnétique débordent la surface du corps du résonateur facilite son couplage magnétique réciproque avec un conducteur disposé à proximité, dans un plan normal à l'axe de sa paroi cylindrique ou avec une boucle à l'axe parallèle ou coaxiale avec cet axe (voir également dans les publications FR-A-2 376 554 et 2 438 937 précitées). On remarquera ici que la fréquence de résonance d'un réso- nateur diélectrique cylindrique dépend notamment, de ses dimen- sions (par exemple, pour un diamètre de 5 mm et une hauteur de 3 mm, on obtient une fréquence de résonance propre de l'ordre de Il G Hz). Le résonateur diélectrique 1 est placé ici dans son environ- nement courant qui est constitué par un circuit hyperfréquence à "microbandes" ou un-circuit intégré microondes (MIC) qui comporte un substrat 2 plan en un matériau isolant diélectrique (de préférence à faibles pertes) et d'épaisseur L 2 et de constante diélectrique úp prédéterminées, tel que des plaques de silice (Si 02) ou d'aluminine (A 1203), par exemple Le substrat 2 est entièrement recouvert sur l'une des ses faces (inférieure) d'une couche métallique conductrice 3 formant plan de masse Le circuit hyperfréquence (à constantes réparties) prend la forme de bandes ou rubans 4 en matériau métallique conducteur recouvrant en partie l'autre face (supérieure) du substrat 2, dont l'épaisseur L 2 ainsi que la permittivité relative Ep, contribue, conjointement avec la largeur W des bandes conduc- trices 4, à déterminer l'impédance caractéristique Z O des tronçons de ligne de tranmission asymétriques ainsi formés. Sur la face (supérieure) du substrat 2 portant les bandes conductrices 4 qui y ont été déposées par photolithographie ou tout autre procédé connu de la fabrication des circuits imprimés ou intégrés (vernis photosensible) , on fixe la base inférieure plane du résonateur diélectrique 1 cylindrique de longueur (hauteur) L et de diamètre D calculés, par exemple, à l'aide des formules de POSPIESZALSKI publiées dans les publications susmentionnées, en tenant également compte de permittivités relatives Er et rp res- pectives du résonateur 1 et du substrat 2, de l'épaisseur L 2 de ce dernier et de la distance L 1 qui sépare la face supérieure plane du résonateur 1 de la plaque métalllique 5 conductrice qui constitue le couvercle du boîtier 6 contenant l'oscillateur hyperfréquence, pour obtenir la fréquence de résonance F désirée Comme les valeurs calculées ne correspondent qu'approximativement à cette valeur désirée, le seul terme variable qui subsiste après la réalisation et le montage des composantes est cette distance L 1 qu'il faudra alors ajuster en réduisant la hauteur des parois latérales 7 du boîtier 6 jusqu'à l'obtention de la fréquence F O de l'onde fournie par l'oscil- lateur (non représenté) Pour permettre un usinage de précision (fraisage), le boîtier 6 doit avoir des parois latérales épaisses afin qu'il soit suffisamment rigide L'étanchéité du boîtier 6 peut être assurée à l'aide d'un joint en caoutchouc s'insérant dans une gorge pratiquée dans la tranche supérieure des parois latérales 7 ou par la soudure ou brasure d'un couvercle 5 sur cette tranche Le prix de revient d'un tel oscillateur hyperfréquence à fréquence non réglable, mais ajustée avec précision, est élevé et son industrialisation difficile Dans le compte rendu de la conférence de S SHINOZAKI, T HAYASAKA et K SAKAMOTO, publié aux pages 294 à 296 de la publication américaine " 1978 IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest", ainsi que dans la publication FR-A-2 438 937, on a proposé un réglage électrique de la fréquence de résonance du résonateur 1 à l'aide d'une diode à capacité variable permettant de faire varier la fréquence de résonance d'un tronçon de ligne à microbande, couplé au résonateur 1. La figure 2 représente, en coupe axiale en élévation, un résonateur diélectrique 1 dans son environnement de la figure 1 et muni d'un dispositif mécanique de réglage de sa fréquence de résonance de l'état de la technique antérieure, connu notamment des comptes-rendus des conférences de SATOH, de ABE et al et de l'article de POSPIESZALSKI. Le couvercle ou plafond 5 du boîtier 6 doit, dans ce cas, présenter une épaisseur suffisante pour pouvoir supporter le méca- nisme 8 commandant les déplacements du dispositif d'accord cons- titué ici par une plaque métallique 9 discoforme dont la face inférieure plane 10 est parallèle à la base supérieure plane du résonateur cylindrique 1 Le disque 9 est axialement aligné avec le résonateur 1 et présente un diamètre, de préférence, au moins égal à celui de ce dernier Il peut être réalisé en un matériau analogue à celui utilisé pour le boîtier 6, tel que du cuivre ou qu'un alliage de cuivre (avec du zinc laiton, ou avec d'autres métaux bronze) éventuellement recouverts sur les faces internes d'une mince couche d'argent ou d'or, par exemple Le mécanisme 8 comporte une vis métallique Il qui est vissée dans le trou taraudé 12 d'un écrou 13 métallique, soudé ou brazé à la paroi supérieure (plafond) 5 du boîtier 6 ou percé et taraudé dans cette paroi-même L'extrémité inférieure de la vis Il penètre à l'intérieur du boîtier 6 o elle est réunie, par brasage ou soudure par exemple, à la face supérieure de la plaque 9 La paroi supérieure 5 du boîtier 6 peut être muni d'une cavité cylindrique 14 permettant d'y escamoter le disque 9 (voir les publications d'ABE et al),afin d'étendre la gamme de variation des fréquences vers le bas La rotation de la vis 11 dans les sens de la double flèche F permet d'ajuster la distance L'1 qui sépare la face inférieure 10 du disque métallique 9 de la face supérieure du résonateur cylindrique 1. L'oscillateur hyperfréquence agencé conformément à la pré- sente invention est destiné, notamment, à équiper la tête haute- fréquence d'un récepteur d'ondes électromagnétiques modulées, re- transmis ou émis par un émetteur de liaison hertzienne, notamment par un satellite émettant dans la bande des 12 G Hz, en tant qu'oscillateur local à fréquence fixe Cette tête haute-fréquence qui comprend, en outre, un premier mélangeur ou convertisseur hété- rodyne hyperfréquence que cet oscillateur alimente, ainsi qu'un amplificateur de ces ondes reçues, transposées par ce premier mélangeur ou convertisseur, est contenue dans un boîtier monté sur le réflecteur parabolique d'une antenne de réception située à l'exté- rieur. Ce bottier et la tête haute-fréquence qu'il contient, doivent pouvoir supporter, de ce fait, des intempéries, des variations extrêmes de la température, de l'humidité ambiante et des vibrations causées par les vents, tout en conservant un fonctionnement fiable et, notam- ment, une fréquence d'oscillateur local relativement stable puisqu' aucune commande automatique de la fréquence n'y est prévue (voir, par exemple, l'article de HAWKER aux pages 27 à 35 de la revue britannique "IBA Technical Review" de juillet 1978 ou l'article de FREEMAN aux pages 234 à 236 de la revue britannique "The Radio and Electronic Engineer", Vol 47, N 15, de mai 1977) De ce qui précède, on peut voir aisément qu'un tel premier oscillateur local n'est pas accessible à l'utilisateur et malaisément même pour le personnel d'entretien Il est à noter, en outre, que dans les formules de POSPIESZALSKI, les permittivités relatives du substrat (Et,) et du résonateur (Er) sont définies par rapport à celle de l'air contenu dans le boîtier ( 6) qui varie avec son degré hygrométrique, c'est-à-dire son contenu de vapeurs d'eau Il est donc indispensable qu'un oscillateur local faisant partie d'une unité extérieure (dite "OUTDOOR UNIT" en anglais) soit réglé à sa fréquence désirée une fois pour toutes et hermétiquement clos dans son boîtier particulier. Ceci est obtenu à l'aide de la disposition suivant l'invention, illustrée sur la figure 3 et décrite ci-après. La figure 3 illustre en coupe axiale partielle en élévation d'un mode de réalisation suivant l'invention des moyens de réglage définitif de la fréquence de résonance d'un résonateur diélectrique, simples et peu coûteux, vus sous un angle différent de celui des figures 1 et 2. L'ensemble de l'oscillateur hyperfréquence stabilisé par le résonateur diélectrique I est contenu dans un boîtier 60 compact et étanche, semblable à ceux (du type TO-3, CB-19, CB-159) utilisés pour des transistors bisolaires de puissance Ce boîtier 60 comporte une embase métallique 30 plate et épaisse et un couvercle en forme t 504325 il de coupelle ou pot 40 composé d'une paroi latérale cylindrique 70 et un fond plat formant plafond 50, réalisé en une tÈle métallique (emboutie) L'extrémité libre de sa paroi latérale ou jupe 70 est replié pour former une lèvre 71 qui constitue une surface annulaire parallèle au fond 50 avant sa déformation (état non-déformé indiqué par des tirets 50 ') Cette lèvre annulaire 71 est destinée à être soudée sur toute sa circonférence à la face supérieure de l'embase après l'assemblage sur celle-ci du circuit "microbande" ou intégré hyperfréquence (MIC) comprenant le substrat 2 avec son plan de masse 3 contigu à l'embase 30 (à laquelle il est éventuellement électriquement relié par un point de soudure), les microbandes 4 et les éléments actifs (transistor, diode à résistance négative) et passifs (condensateurs de découplage, selfs de choc, résistances ou charges adaptées) permettant la polarisation des précédents, ainsi que le résonateur diélectrique 1 Pour réaliser cet oscillateur on peut utiliser toute configuration de l'état de la technique utilisant la technologie des circuits "microbande" ou "MIC" L'oscillateur doit comporter une traversée (passage) coaxiale étanche 80 permettant de fournir à l'extérieur Ponde hyperfréquence qu'il engendre. Le problème à résoudre est d'accorder cet oscillateur hyper- fréquence compact à la fréquence de fonctionnement désirée, postérieurement à son montage dans son boîtier 60 et à la fermeture étanche (hermétique) de celui-ci Pour que cela soit possible, la hauteur de la jupe 70 du couvercle doit être telle que la distance initiale entre le plafond 50 ' non-déformé donne une fréquence d'oscillation inférieure à celle que l'on doit obtenir par le réglage suivant l'invention. Le passage coaxial étanche 80 qui traverse l'embase 30 com- porte un conducteur central (ou âme) 81 qui est reliè ou couplé au circuit "microbande" et traverse le substrat 2 de part en part, à travers le milieu d'une zone circulaire d'interruption du plan de masse 3 recouvrant la face inférieure du substrat 2 Un membre isolant tubulaire 82 entoure ce conducteur centrale 81 et il est lui-même entouré d'un conducteur extérieur en forme de cylindre métallique rigide 83 dont l'extrémité supérieure est vissée de manière serrée dans un trou taraudé, pratiqué dans l'embase 30. L'extrémité inférieure du conducteur extérieur 83 porte une fiche coaxiale mâle 84 miniature Pour obtenir une bonne étanchéité, le membre isolant 81 peut être inséré par force dans le cylindre 83 qui l'entoure ou bien, s'il est réalisé en une résine durcissable (poly- mérisante), introduite dans celui-ci sous forme liquide, par exemple. Il est également possible de souder le conducteur extérieur 83 sur l'embase 30. Pour effectuer le réglage définitif de la fréquence de l'oscil- lateur, on relie sa sortie hyperfréquence 80 (c'est-à-dire le con- ducteur central 81) à l'aide d'un câble coaxial 85 à un dispositif de mesure de fréquence 90 tel qu'un compteur électronique (muni d'un convertisseur hétérodyne, voir catalogue des appareils de mesure HEWLETT-PACKARD, édition 1977, pages 243 à 245), ou un onde- mètre à cavité suivi d'un détecteur à diode ou d'un appareil de mesure de la puissance à thermistor, bolomètre ou thermocouple, dont la partie affichage est symbolisée par le repère 91. Lorsque l'appareil de mesure de fréquence est mis sous ten- sion, on applique les tensions de polarisation à l'élément actif de l'oscillateur contenu dans le bottier 60 (par l'intermédiaire de broches non représentées) que l'on a préalablement mise en place dans une presse à commande manuelle, mécanique ou électrique, dont on a représenté la tige 92 et la mâchoire supérieure 93 par des tirets La mâchoire inférieure de la presse n'a pas été représentée, car elle ne sert qu'à maintenir en position l'embase 30 qu'elle supporte. L'application d'une pression dans la direction de la flèche P par la mâchoire supérieure mobile 93, axialement alignée avec le résonateur diélectrique 1, a pour effet de déformer le couvercle 40 du bottier 60 de manière à y former une cuvette 51 dont le fond 52 est sensiblement parallèle à la face supérieure du résonateur 1, lorsque le diamètre de la mâchoire supérieure 93 également cy- lindrique, et supérieur à celui du résonateur 1. ZG 4325 Lorsque l'appareil 90, 91 indique que la fréquence désirée a été atteinte, on ôte la mâchoire 93 du couvercle 40 et l'on vérifie si la fréquence désirée a été maintenue Ceci se produit soit lorsque le matériau métallique constitutif du couvercle est peu élastique ou lorsque la déformation est suffisamment grande pour que sa limite d'élasticité ait été dépassée (cette considération intervient dans le choix de la hauteur de la paroi latérale 70 du couvercle 40). Lorsqu'à la suite du retrait de la mâchoire 93, il y a une variation (diminution) de la fréquence fournie par l'oscillateur, on mesure l'écart entre celle-ci et la fréquence désirée Ensuite, on remet la mâchoire 93 en place et réapplique la pression jusqu'à ce qu'une fréquence égale à la somme de la fréquence désirée et de l'écart mesuré soit affichée ou mesurée Après un nouveau retrait de la mâchoire 93, on obtient alors avec une très grande probabilité la fréquence désirée avec une tolérance satisfaisante (que l'on peut lire sur l'appareil de mesure) Il faut toutefois prendre soin de ne pas dépasser de trop la fréquence désirée lors de l'application ou de la réapplication de la pression, car il n'est pas possible de revenir à une fréquence inférieure sans démonter le couvercle 40 qui a déjà été soudé. L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit et représenté sur la figure 3, mais s'étend également à d'autres formes de résonateurs diélectriques, de boîtiers et de couvercles Notam- ment, il est possible d'utiliser des résonateurs à base carrée ou rectangulaire, par exemple En ce qui concerne le matériau consti- tutif du résonateur 1, on peut notamment avantageusement utiliser du titanate de zirconium Le boîtier 6 ou 60 contenant l'oscillateur peut être cylindrique creux avec la base et les parois latérales métalliques rigides (du fait de leur épaisseur) et comporter un couvercle plat en forme de disque, soudé sur le pourtour de la tranche de la paroi latérale, d'un matériau et d'une épaisseur (de t 8 le) suffisamment réduite pour être déformable de manière perma- nente. Il est également possible d'utiliser un boîtier parallélépipé- dique à parois latérales rigides avec un couvercle en tôle rectan- gulaire ou carré, fixé par des vis et avec un joint d'étanchéité, ou soudé à la paroi latérale La traversée coaxiale étanche peut être montée de manière à traverser non pas le fond (embase) du boîtier, mais l'une de ses parois latérales Il est également avantageux de repérer sur la surface extérieure du couvercle, la verticale de la circonférence du résonateur diélectrique afin d'appliquer la pression le déformant à l'endroit le plus adapté D'autres formes de la mâchoire mobile de la presse peuvent être utilisées, car il n'est pas nécessaire que la cuvette présente un fond plat, ni que sa forme soit adaptée à celle du résonateur. L'utilisation pour le boîtier d'un alliage métallique conducteur ayant un coefficient de dilatation thermique faible proche de ceux des céramiques est également avantageux pour la stabilité en température. Par ailleurs, le couplage de l'oscillateur avec son circuit de charge, tel qu'un mélangeur hétérodyne ou amplificateur para- mètrique, par exemple, ne s'effectue pas nécessairement au moyen d'une fiche coaxiale miniature 84 terminant le passage étanche 80, mais, par exemple également au moyen d'une sonde coaxiale ("probe" en anglais) ayant une âme métallique ( 81) et un fourreau cylindrique en matériau isolant (polytétrafluoroéthylène, par exemple) à l'endroit de l'extrémité du conducteur central qui s'insère dans un guide d'onde, comme c'est le cas dans certains klystrons réflexes (des types 2 K 25 ou 2 K 45) classiques. Il est à noter ici que le boîtier 60, avant d'être complètement fermé, peut être pompe par une pompe à vide ou rempli de gaz ou d'air sec (étuvage). Le procédé de réglage définitif de la fréquence de résonance d'un résonateur diélectrique, par la déformation du boîtier qui est l'un des objets de l'invention, s'applique non seulement à des oscillateurs hyperfréquence à circuits en "microbande" et stabilisés au moyen de ce résonateur, mais également aux réglages d'élément 2 _ 5 G 4325 sélectifs passifs, tels que des filtres passe-bande ou de réjection de bande utilisant de tels résonateurs, ainsi qu'à des amplificateurs hyperfréquence sélectifs ayant de tels résonateurs couplés à leurs circuits d'entrée et/ou de sortie et/ou de contre-réaction Toutefois, S comme les filtres passifs ou actifs (amplificateurs sélectifs) ne sont pas supposées d'engendrer des oscillations, il est alors nécessaire de relier leur entrée à un générateur de signaux (d'ondes) hyper- fréquence (voir catalogue HEWLETT-PACKARD précité; pages 345 à 347) ou à un oscillateur modulé en fréquence ("wobbulateur" ou en anglais "SWEEP OSCILLATOR" voir même catalogue pages 355-369), les premiers étant associés à des détecteurs ou des appareils de mesure de puissance à thermocouple ou thermistance (bolomètre) susmentionnés et les seconds à des oscilloscopes pour visualiser la caractéristique amplitude-fréquence. Lorsque le circuit sélectif à accorder comporte plusieurs résonateurs diélectriques qui sont, de préférence, situés dans des compartiments séparés par dès cloisons métalliques et le capot ou couvercle recouvrant chacun de ces résonnateurs ou compartiments doit être déformable de manière indépendante pour que les réglages soient précis. Le produit (oscillateur ou filtre passif ou actif) ainsi obtenu sera compact, solide et indéréglable par des moyens courants avec un prix de revient réduit qui se prête à la fabrication en grande série Le procédé de réglage, objet de l'invention, se prête à l'automatisation de l'accord final (définitif) à la fabrication. On peut également noter ici que, en ce qui concerne le boîtier du type utilisé dans l'oscillateur de la figure 3, on peut utiliser pour la réalisation du capot 40 de la feuille (tôle) en un alliage d'aluminium (avec du cuivre et/ou du silicium et/ou du manganèse et/ou du magnésium), tel que celui appelé "DURAL" ou "DURALUMIN", par exemple, d'épaisseur comprise entre 0,3 et 0,5 mm, de préférence On peut également utiliser une tôle en acier inoxydable, de préférence, austénitique d'épaisseurs comparables (de quelques dizièmes de millimètres), en recouvrant avantageusement les faces internes du capot 40 d'une couche en un métal qui est- meilleur conducteur que le fer (argent, or, platine ou cuivre) En ce qui concerne l'embase 30 d'épaisseur plus importante (de quelques millimètres) , il est avantageux d'utiliser un alliage de cuivre, tel que le bronze ou le laiton, ou de l'aluminium, par exemple. 2.504325 REVENDICATIONS 1 Oscillateur hyperfréquence stabilisé par un résonateur dié- lectrique ( 1) couplé à son circuit réalisé à l'aide de tronçons de ligne de transmission asymétrique du type "microbande" et d'un élément actif à semiconducteur, le résonateur diélectrique ( 1) étant monté sur celle des faces du substrat ( 2) isolant du circuit microbande qui porte les bandes conductrices ( 4) formant les tronçons de ligne, son autre face étant recouverte d'une couche conductrice ( 3) formant plan de masse, l'ensemble étant contenu dans un bottier métallique ( 60) fermé, relié au plan de masse et comprenant au moins une traversée coaxiale ( 80) formant passage pour l'onde engendrée par l'oscillateur, le plafond ( 50 ') du couvercle ( 40) du boîtier ( 60) étant initialement sensiblement plan, parallèle et situé à une telle dis- tance de la face supérieure du résonateur ( 1) que sa fréquence de résonance est inférieure à celle que l'on veut obtenir, caractérisé en ce que, le boîtier ( 60) étant entièrement fermé de manière étanche et muni uniquement de traversées ou passages étanches, le moyen de réglage définitif de la fréquence de fonctionnement de l'oscillateur est constitué par une déformation permanente du plafond ( 50), du couvercle ( 40) du boîtier ( 60) dans une zone située au-dessus du résonateur ( 1), afin de réduire la distance (L" 1) séparant la face interne du plafond ( 50) de la face supérieure libre du résonateur diélectrique ( 1), jusqu'à l'obtention de la fréquence d'oscillation désirée, par l'application d'une pression à cet endroit du couvercle ( 40) du bottier ( 60). 2 Oscillateur suivant la revendication 1, du type dans lequel le bottier métallique ( 60) comporte une embase métallique rigide ( 30) et plate à laquelle est fixée et électriquement reliée la couche conductrice ( 3) formant plan de masse et recouvrant l'une des faces du substrat isolant ( 2) et un capot ( 40) embouti en forme de coupelle, à fond plat ( 50 ') formant plafond et à jupe cylindrique ( 70) dont l'extrémité libre est repliée pour former des lèvres ( 71) par lesquelles le capot ( 40) peut être soudé sur l'embase ( 30), caractérisé ? 504325 en ce que la hauteur de la jupe 70 du capot ( 40) et la nature et l'épaisseur du matériau métallique dont il est fait sont choisies de telle sorte que sa déformation nécessaire pour obtenir une fréquence d'oscillation désirée soit d'une telle grandeur que la limite d'élasti- S cité du matériau soit dépassée, afin que cette déformation reste sensiblement permanente. 3 Oscillateur suivant la revendication 1, du type dans lequel le fond et les parois latérales ( 7) du boîtier métallique ( 6) sont rigides, de façon à former un corps creux recouvert d'un couvercle ( 5) plat de manière étanche, caractérisé en ce que la hauteur de parois latérales ( 7) du boîtier et la nature et l'épaisseur du matériau métallique du couvercle ( 5) sont choisies de telle sorte que la déformation nécessaire à l'obtention de la fréquence d'oscillation désirée soit d'une grandeur suffisante pour dépasser la limite d'élas- ticité du matériau, afin que cette déformation reste sensiblement permanente. 4 Procédé de réglage définitif de la fréquence de fonction- nement d'un oscillateur hyperfréquence stabilisé par un résonateur diélectrique ( 1) et contenu dans un boîtier métallique ( 60), carac- térisé en ce qu'il comprend les opérations successives suivantes: fermeture étanche du boîtier ( 60), -branchement d'un dispositif de mesure de fréquence ( 90, 91) à la sortie de l'oscillateur, -mise en place du boîtier ( 60) contenant l'oscillateur dans un moyen pour exercer une pression sur son capot ( 40) à l'endroit situé au-dessus du résonateur ( 1), -mise sous tension de l'élément actif de l'oscillateur, application de la pression sur cet endroit du capot ( 40) pour le déformer de manière à la rapprocher de la face supérieure du résonateur ( 1) jusqu'à l'obtention de la fréquence d'oscillation désirée, indiquée par le dispositif de mesure ( 90, 91), -retrait du moyen pour exercer une pression, -mesure de la fréquence d'oscillation réelle de l'oscillateur, - lorsque la fréquence d'oscillation après le retrait du moyen pour exercer la pression est notablement inférieure à celle désirée, répéter l'application de la pression jusqu'à obtenir une fréquence obtenue par l'addition à la fréquence désirée de l'écart qui la sépare de la fréquence réelle mesurée après le premier retrait des moyens pour exercer une pression. Procédé de réglage définitif de l'accord d'un circuit hyper- fréquence réalisé à l'aide de tronçons de ligne de transmission asymétrique de type "microbande", comprenant un résonateur di- électrique couplé à l'un au moins de ces tronçons, une entrée et une sortie, et contenu dans un boîtier métallique fermé ( 6, 60), carac- térisé en ce que, après avoir connecté un générateur de signaux à l'entrée et un appareil de mesure de l'amplitude ou de la puissance à la sortie du circuit et, éventuellement après avoir appliqué des tensions de polarisation prédéterminées à ses éléments actifs, on exerce une pression sur le capot ( 5, 50 ') du bottier ( 6, 60) afin qu'il subisse une déformation permanente de façon à amener la zone du capot ( 5, 50 ') située au-dessus de la face supérieure du résonateur ( 1) à une telle distance (L 1, Lit 1) l'une de l'autre, pour que l'appareil de mesure indique une valeur extrême pour la fréquence d'accord désirée (maximum pour un filtre passe-bande en minimum pour un filtre de réjection de bande). 6 Application d'un oscillateur hyperfréquence suivant l'une des revendications 1 à 3, ou reglé à l'aide du procédé de la revendication 4, à une tête haute-fréquence extérieure d'une liaison hertzienne, notamment par satellite.