i 2064168 La présente invention est relative à un appareil d'intégration analogique dans lequel un réseau de signal primaire compense l'erreur de dérive engendré dans un réseau d'intégration de tension agissant sur une tension de signal primaire. 5 Une tension de compensation est engendrée dans le réseau de signal primaire indépendamment du signal normal de tension primaire. Cette tension de compensation décale la tension de dérive et améliore la précision de l'intégration de la tension de signal primaire au cours d'une période de mesure et d'intégration. 10 Le. principe de l'amplificateur opéra - - tionnel est à la base de cette invention. Un amplificateur opérationnel est un amplificateur qui agit sur un réseau passif pour former un circuit analogique actif. Dans un circuit d'amplification opérationnelle, une tension sur deux points de sour-ce, représente une variable indépendante pour une fonction mathématique sur laquelle on désire effectuer un certain calcul. Le circuit d'amplification opérationnelle réalise ce calcul en agissant sur la tension de source ou de signal primaire avec une fonction, de sorte que la tension de sortie est un signal analo-2û gique proportionnel au produit de la tension de source P«r la fonction. Une telle fonction est, par exemple, la fonction d'intégration-* Un circuit d'amplification opérationnelle qui matérialise cette fonction sera dénommé, ci-après, d'in •' tégration de tension. gcj Ces amplificateurs opérationnels sont caractérisés par un gain très élevé pour le courant continu et un gain faible pour le courant alternatif de sorte que le signal d'entrée nécessaire pour obtenir la sortie maximale est en générale négligeable aussi bien en courant qu'en tension. Dans le cas idéal, aucun jq courant ne s'écoule dans l'amplificateur opérationnel étant donné qu'on admet qu'il présente une impédance d'entrée infinie. Cette supposition est nécessaire lorsqu'on calcule un circuit avec un amplificateur opérationnel pour produire une mesure analogique suivant une fonction particulière. Cependant, dans tous 35 les amplificateurs opérationnels, il existe certains écarts par rapport à cette situation idéale. Alors qu'il existe divers types d'erreurs pouvant être introduits dans le montage de l'amplificateur opérationnel, certaines d'entre elles n'ont aucun effet alors que d'autres sont très importantes dans différentes 40 applications, en particulier dans les réseaux d'intégration de 70 36081 2 2064168 tension. L'erreur qui est introduite lorsqu'un amplificateur opérationnel est utilisé dans un réseau d'intégration pendant une période considérable de temps, est dénommée dérive. Dans certains montages de réseaux d'intégration,, la vitesse de dérive de la 5 sortie est d'environ 500 microvolts par seconde. Sur une période de 5 minutes, la tension de sortie dûe à la dérive est de l'ordre de 150 millivolts. Si la sortie est lue sur un enregistreur de tension, on peut voir qu'une erx*eur considérable est introduite dans l'enregistrement, et dans ce cas, 5 minutes peu-10 vent être considérées comme une période de temps relativement longue. Dans d'autres cas, le terme "période de temps relativement longue" doit être considéré au vu-..; de la qualité de 1' amplificateur opérationnel, de la précision des enregistrements de sortie requise, et de l'importance des erreurs introduites 15 par d'autres sources. La dérive peut être considérée comme étant une variation lente de la tension de sortie en fonction de la durée de fonctionnement du circuit. Dans la présente invention, on considère que la dérive ne se réfère qu'à la dérive de tension de 20 sortie, lorsque la tension de source ou de signal primaire est nuliUft» - La compensation de la dérive est couramment réalisée en introduisant dans la sortie du réseau d'intégration de tension, une tension continue qui est approximativement égale en 25 amplitude et'opposéé en polarité à la dérive.Suivant une variante, 1'enregistreur d'intégration ou l'enregistreur auquel le réseau d'intégration de tension est connecté,peut être polarisé par une quantité qui annule les effets de la tension de dérivfluL'amplitude_4e la tension enregistrée se rapproche alors de l'amplitude de la 30 tension de sortie qui se produirait en l'absence de dérive. Dans l'un et l'autre cas, les processus classiques de correction ne peuvent être utilisés dans certains buts, tel que pour la mesure quantitative de pourcentages des composés dans l'écoulement d' un fluide. Il en est ainsi du fait de la nécessité de normaliser 35 la mesure dans une telle application pour la commande appropriée d'une colonne de fractionnement utilisée pour raffiner des produits pétroliers. C'est dans cette - application que les avantages de l'invention sont les plus souhaitables et les inconvénients des circuits de compensation de dérive existants, les plus appa-40 rents. L'invention a pour but de compenser la tension de dérive 70 36081 3 2064168 d'un réseau d'atténuation sans introduire taie tension externe dans le réseau au cours d'un cycle d'intégration ou à la fin de celui-ci. Au contraire, la tension de signal primaire appliquée à l'amplificateur est modifiée pour compenser la dérive 5 au cours du cycle d* intégration. Un autre but de l'invention réside dans le fait de réduire le nombre de composants d'un circuit d'intégration de tension en réduisant au minimum les imprécisions du potentiel au cours du fonctionnement, imprécisions qui seraient introdui-10 tes , dans le cas d'un circuit plus complexe. Ce but est obtenu grâce à l'invention puisque le réseau primaire de signal lui-môme est utilisé pour compenser la dérive et il n'est utilisé aucune tension de compensation extérieure au cours du cycle d'intégration. 15 La présente invention a été appliquée avec de très bons résultats dans la mesure quantitative du pourcentage de chacun des composants d'un écoulement d'un fluide. Une telle application est particulièrement utile pour déterminer la quantité relative de chaque produit pétrolier obtenu dans une colonne de 20 fractionnement au cours du raffinage du pétrole. L'invention a donc pour objet un appareil d' intégration analogique pour intégrer par rapport au temps, un signal primaire, cet appareil comprenant un réseau de signal primaire pour engendrer une tension de signal primaire, ce réseau présen-25 tant des première et deuxième bornes de signal primaire reliées l'une à l'autre par une résistance de réseau de signal, un réseau d'intégration de tension connecté aux bornes de signal primaire et comportant un conducteur de tension de sortie, une source de tension de compensation de la dérive pour produire 30 u11 potentiel électrique destiné à décaler la dérive dans ledit réseau d'intégration de tension, ladite source comportant un premier conducteur de tension de compensation connecté à ladite deuxième borne de signal primaire et un second conducteur de tension de compensation, un dispositif amplificateur de sortie 35 comportant un amplificateur de sortie muni d'un conducteur de sortie de signal de commande qui se termine en un commutateur à deux positions, et une source de tension variable connectée en série avec ledit amplificateur de sortie entre ladite première borne de signal primaire et un commutateur à trois positions 40 qui peut être relié audit conducteur de tension de sortie, la 70 36081 4 2064168 dite première borne de signal primaire et ledit second conducteur de tension de compensation, un servomoteur de réglage de tension pouvant être connecté audit commutateur à deux positions et relié à ladite première borne de signal primaire, le sêrvo -5 moteur étant relié mécaniquement à ladite source de tension variable, de sorte que cette dernière est réglable pour appliquer une tension nulle audit amplificateur de sortie, et un.servomoteur de signal primaire relié à ladite première borne de signal primaire et pouvant être reliée audit eommùlsateur à deux 10 positions, ledit servomoteur de signal primaire étant relié audit réseau de signal primaire, de sorte que-ce réseau est réglable pour engendrer une différence de tension entre lesdites première et deuxième bornes désignai primaire, égale et opposée en polarité à la tension issue de la source de tension de compensation 15 de la dérive. Bien qu'il existe divérs types de . réseaux d'intégration de tension qui peuvent être utilisés pour intégrer une tension par rapport au temps, l'un des réseaux les plus simples et les plus efficaces comprend une résistance connectée , à 20 un amplificateur opérationnel et un condensateur relié en parallèle à cet- amplificateur, un interrupteur connecté à la masse étant relié à ladite résistance pour mettre en dérivation l'amplificateur opérationnel et le condensateur. En tout cas, l'invention n'est applicable qu'au réseau d'intégration de tension 25 qui utilise un ou plusieurs amplificateurs opérationnels. Gomme dans tous les réseaux d'intégration de tension, toutes les résistances, amplificateurs opérationnels et condensateurs, utilisés pour constituer un réseau d'intégration de tension utilisé dans l'invention doivent avoir des propriétés électriques com-30 patibles pour maintenir la tension de sortie dans la limite de fonctionnement de l'amplificateur opérationnel et intégrer la tension d'entrée dans une plage de tensions dans laquelle peut varier la tension d'entrée ou tension de signal primaire. Les possibilités d'application de l'invention sont 35 augmentées considérablement si la source de tension de compensation de la dérive utilisée pour décaler la dérive, est réglable. Dans un cas préféré, la tension d'entrée ou tension de signal primaire peut être modifiée pour s'adapter à diverses valeurs variables de la dérive pouvant se produire dans des con-tions extérieures différentes. On doit noter, qu'au cours du 70 36081 5 2064168 fonctionnement de l'appareil d'intégration analogique, la source de tension de compensation de la dérive n'est présente dans le circuit qu'au cours de la détermination des conditions électriques initiales du réseau de signal primaire au début de chaque 5 période d'intégration. La source de tension de compensation de la dérive est électriquement isolée du réseau de signal primaire au cours des périodes pendant lesquelles le réseau d'intégration de tension produit des signaux mesurés au cours du processus d'intégration de la tension d'entrée par rapport au temps. 10 Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, le réseau de signal primaire est un pont élec.trique ayant deux branches. La résistance du réseau de signal est reliée au première et seconde bornes de signal primaire entre les branches du pont de sorte que chaque branche du pont est divisée en deux 15 parties. La forme la plus utilisée d'un tel pont est le pont bien connu de Wheatstone. D'autres formes de ponts qui peuvent être aussi bien utilisées pour réaliser l'invention sont les ponts à rail et curseur et les ponts doubles de Kelvin, bien que l'invention ne soit pas limitée à l'utilisation de ces ponts. Le réseau 20 de signal primaire utilisé dans l'invention ne se présente pas nécessairement sous la forme d'un pont. Il pourrait être également un autre dispositif électrique pour produire une tension de signal primaire, tel qu'un potentiomètre. La tension intégrée engendrée dans l'appareil d'intré-25 gration analogique de l'invention est convertie normalement sous une forme intelligible en étant enregistrée dans un appareil d' enregistrement électrique ou mécanique. Par exemple, on peut relier un réseau d'atténuation d'une part au premier conducteur de signal primaire et d'autre part au conducteur de tension de 30 sortie pour diminuer la valeur de la tension de sortie à un niveau approprié. Un enregistreur à style est relié au réseau d'atténuation et l'intégrale par rapport au temps de la tension provenant du réseau de signal primaire est enregistrée graphiquement. Si le papier est alimenté à travers l'enregistreur à une 35 vitesse constante et si la hauteur de la trace du style augmente proportionnellement à la tension de sortie, la pente de la trace du style indique la tension de signal primaire à un instant quelconque donné, tandis que la hauteur de la trace du style réprésente l'intégrale de la tension de signal primaire sur une 40 période de temps à un insteint donné. 70 36081 6 2064168 D'autres caractéristiques de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels : - la Fig. 1 est un schéma électrique d'un mode de réalisation préféré de l'invention ; - la Fig. 2 est un appareil pour la mesure quantitative du pourcentage de chacun des composants d'un écoulement de fluide, appareil dans lequel est utilisée une variante du mode de réalisation de la Fig. 1. Sur la Fig. 1, on voit un appareil d'intégration analogique pour intégrer un signal primaire par rapport au temps. Cet appareil comprend plusieurs composants principaux. Ces composants sont les suivants s un réseau 56 de signal primaire, un réseau 12 d'intégration de tension, une source 13 de tension de compensation de dérive, un circuit 50 amplificateur de sortie, un servomoteur 51 de réglage de tension et un servomoteur 23 de signal primaire. Le réseau 56 de signal primaire est l'une des formes d'un pont de Wheatstone comportant des première et deuxième branches et utilisé pour engendrer une tension de signal primaire. Des première et deuxième bornes 1 et 2 de signal primaire sont respectivement reliées l'une à l'autre par l'intermédiaire d'une résistance 3 du réseau de signal et sont situées respectivement dans les première et deuxième branches et divisent ces branches en parties distinctes. L'une des parties de la deuxième branche comprend une résistance variable 34- et la partie adjacente d'une résistance 27. De même, la partie adjacente de la première branche du pont 56 comprend line résistance variable 33 et la partie adjacente d'une résistance"32. Un conducteur 62 est relié au pont 56 entre ces deux parties adjacentes du pont et ce conducteur est connecté également à une source d'alimentation 35» La partie restante de la résistance 27, une résistance fixe 29» et la partie adjacente d'une résistance 30 forment l'autre partie de la deuxième branche du pont 56. Les parties restantes des résistances 30 et 32 et une autre résistance fixe 31 forment l'autre partie de la première branche du pont 56. Ces dernières parties sont adjacentes l'une à l'autre et un conducteur 63 provenant de la source d'alimentation 35 est reliée au pont 56 entre ces deux parties. Le réseau d'intégration de tension 12 comprend 70 36081 7 2064168 une résistance 5 connectée à un amplificateur opérationnel 4 et un condensateur 6 relié en parallèle à 1•amplificateur. Un interrupteur 8 qui est relié à la masse, est connecté à la résistance 5 afin de mettre en dérivation l'amplificateur opéra-5 tionnel 4 et le condensateur 6. Le réseau 12 d'intégration de tension est relié aux bornes 1 et 2 de signal primaire et présente un conducteur de tension de sortie 70. Gomme on le voit sur la Fig. 1, ce conducteur de sortie 70 peut être mis en circuit à travers un commutateur à trois positions 9 par l'intermé-10 diaire d'une résistance 17» d'un conducteur 52 et d'un contact 10. Dans le réseau 12 d'intégration de tension,du courant circule à travers l'amplificateur opérationnel 4 et est réinjecté à travers le condensateur 6 lorsqu'un potentiel électrique existe aux bornes 1 et 2. La tension VQ représente la différence de 15 tension entre le conducteur 70 et la première borne 1 de source. Quand l'interrupteur 8 est ouvert la tension ¥Q diminue tant qu'une tension positive existe entre les bornes 1 et 2. Par contre, la tension augmente tant qu'une tension négative existe entre ces deux bornes. La tension VQ reste constante tant que 20 la tension Vs qui représente la tension du réseau de signal primaire, est égale à zéro. Il en résulte que la tension VQ représente la tension cumulative. _• par rapport au temps existant entre les bornes 1 et 2. C'est-à-dire, la tension VQ est l'intégrale de la tension V par rapport au temps multiplié par une constan-25 te. La tension VQ continue à représenter l'intégrale de la tension V jusqu'à ce que le circuit d'amplification opérationnelle est remis à zéro par l'interrupteur 8. Lorsque le réseau d'intégration de tension est dans le mode d'intégration,!1interrupteur 8 est ouvert. Lorsque la tension YQ doit être remise à zéro, 1' 30 interrupteur 8 est fermé et le condensateur 6 est déchargé vers la masse de sorte que la tension YQ tombe à zéro. La source 13 de tension de compensation de dérive est utilisée pour produire un potentiel électrique destiné à décaler la dérive produite dans le réseau 12 d'intégration de tension. 55 La source 13 comprend une batterie 14 montée en série avec des résistances 15 et 16. La résistance 15 peut être utilisée pour produire une chute de tension variable grâce au conducteur 64 de tension de compensation, chute de tension qui peut être réglée en mettant en dérivation la partie de la résistance 15. La ten-40 sinn VQ réelle de compensation appliquée au circuit, peut être 70 36081 8 2064168 modifiée et la source de tension de compensation de la dérive est par conséquent ajustable. Le premier conducteur de tension de compensation 54- de la source 13 de tension de compensation de la dérive est relié à la deuxième borne 2 de signal primaire. 5 Un second conducteur 65 de tension de compensation peut Stre relié au commutateur 9 à trois positions par 1'intèrmédiaire du contact 11. Le circuit d'amplification de sortie 50 comprend un amplificateur de sortie 53 qui est connecté à un conducteur 54 de 10 sortie de signal de commande qui se termine en un commutateur 26 à deux positions, une source 20 de tension variable étant reliée en série avec l'amplificateur de sortie 55 entre le commu- . tateur 9 à trois positions et la première borne 1 de signal primaire. On peut voir que le commutateur 9 peut être placé sur le 15 contact 11 appartenant au second conducteur 65 de tension de compensation de la source 13 de tension, sur le contact 60 qui est relié par l'intermédiaire d'un conducteur 59 à la première borne 1 de signal primaire, ou sur le conducteur 70 de tension de sortie par l'intermédiaire du contact 10, -.mais le 20 commutateur ne peut être placé que sur un des contacts à la fois. Le servomoteur 51 de réglage de tension peut être mis en circuit par l'intermédiaire du commutateur 2b et relié à " la première borne 1 de signal primaire. Le servomoteur ' 51 de réglage de tension est connecté mécaniquement à une sour-25 cë 20 de tension variable et peut faire varier cette source jusqu'à ce que l'entrée de l'amplificateur 3 soit-'égàle " à zéro. L'entrée de l'amplificateur 53 n'est égale à zéro qu'à la condition que la tension externe appliquée au circuit d'amplification de sortie 50 soit exactement annulée par la source 20 de 30 tension variable. Le servomoteur* 51 fait varier la tension fournie par la source 20 de tension variable de sorte que l'entrée du circuit amplificateur de sortie 50 est toujours égale à zéro lorsque la sortie de ce circuit est connectée à la première borne 1 de signal primaire et au conducteur 52 par l'in-35 termédiaire du commutateur 9 et du contact 10. L'action mécanique du servomoteur 51 déplace un style 80 au-dessus d'un papier qui est alimenté à une vitesse constante par l'intermédiaire d'un enregistreur 81 à style. Ce style 80 trace ainsi un enregistrement graphique de l'intégrale de la tension par 40 rapport au temps de la tension du réseau de signal primaire , i 70 36081 9 2064168 Le : servomoteur 23 de signal primaire est relié à la première "borne 1 de signal primaire et peut être mis en circuit par 1* intermédiaire du commutateur 26 à deux positions par 1* contact 24. Le . servomoteur 23 est relié mécaniquement au 5 réseau 56 de signal primaire. Ce dernier est ainsi réglable afin de faire varier la différence de tension entre la deuxième borne 2 de signal primaire et la première borne lde sigaal primaire. Initialement, cette tension de signal primaire est modifiée afin d'être égale et opposée en polarité à la tension 10 provenant de la source 13 de tension de compensation de dé- rive. Le fonctionnement de l'appareil d'intégration analogique de la Fig. 1 sera maintenant décrite du début à la fin d1 un cycle unique de fonctionnement. La tension entre la bor-15 ne 2 et la borne 1 varie lentement au cours d'une période de temps de sorte que le courant qui y'circule est" un courant continu ou d'une fréquence très faible. La tension d'entrée, ou la tension de signal primaire, est indiquée par V_ sur la Fig. 1. La résistance 3 de réseau de signal est connectée aux bornes 1 20 et 2 et en parallèle au réseau 12 d'intégration de tension qui est également connecté à ces bornes 1 et 2. Le réseau 12 est destiné à intégrer la tension entre les bornes 1 et 2 par rapport au temps et de répercuter le résultat comme un signal de tension analogique sur le contact 10 par l'intermédiaire des 25 conducteurs 70 et 52. Le pont 56 serait normalement équilibré au début d'un cycle d'intégration, au cours de son fonctionnement si l'invention n'y était pas appliquée. Gela signifierait qu'il n'y aurait aucun courant ou aucune tension entre les bornes 1 et 2 30 si le pont était équilibré. En d'autres termes, Vg serait normalement égale à zéro . Grâce à l'invention toutefois, le pont est initialement polarisé de sorte que la tension V_ n'est ini-tialement pas égale à zéro. Au début d'un cycle d'intégration au cours duquel 35 l'invention est appliquée, l'interrupteur 8 est fermé et le pont 56 est polarisé par une tension dé décalage afin de compenser la dérive du réseau 12 d'intégration. Le pont 56 est d'abord équilibré en plaçant le commutateur 9 sur le contact 60 et le commutateur 26 sur le contact 67. Cette opération établit un 40 circuit fermé dans le circuit d'amplification de sortie 50 à 70 36081 10 2064168 partir de la source 20 de tension variable,à travers l'amplificateur de sortie 53» le conducteur de sortie 53» le conducteur 61, le commutateur 9, le contact 60, et les conducteurs 59 et 58. La source de tension variable 20 engendre une tension d'en-5 trée pour l'amplificateur de sortie 53 et il en résulte une tension de sortie sur le conducteur de sortie 54- du signal de commande. Cette tension sur le conducteur 54 excite le -,servo-moteur 51 et entraine la source de tension 20 vers la valeur zéro étant donné que le circuit d'entrée formé est un court-10 circuit. Le servomoteur 51 entraîne également le style 80 de 11 enregistreur en style 81 vers la position de zéro. Une fois que la tension de la source 20 de tension variable a atteint zéro, le commutateur 26 est placé sur le contact 24 du servomoteur 23 de signal primaire. Cette opération relie ce servo-1^ moteur 23 au circuit d'amplification de sortie 50. Etant donné que la tension sur le conducteur 54 de sortie de signal de commande est égale à zéro, le servo moteur 23 modifie la position du contact 68 sur la résistance 27 pont 56 en équilibrant ce dernier et en ramenant la tension Vg à la valeur zéro. Le commu-20 tateur 9 est ensuite placé sur le contact 11 ce qui, relie la source 13 de tension de compensation de dérive au circuit d'amplification de sortie 50. En raison du fait que la tension V c agit sur le circuit 50 d'amplification de sortie, l'amplificateur 53 reçoit une tension d'entrée. Il en résulte une tension 25 sur le conducteur de commande 54 qui excite le servomoteur 23 afin de régler la position du contact 68 le long de la résistance 27 de telle manière que le pont 56 n'est plus équilibré mais fournit une tension V_ initiale de; réseaux de signal primaire, tension qui est égale en amplitude à la tension Y . Le serve?—. 30 moteur 23 fonctionne de telle manière que la polarité de la tension Y s'oppose à celle de la tension normale du signal pri-maire qui règne aux bornes 1 et 2 au cours du fonctionnement de cet.appareil d'intégration analogique. La tension Y peut être réglée en déplaçant le con-35 tact 69 du conducteur 64 le long de la résistance 15 de sorte que la tension Yc est exactement égale à la tension de dérive qui s'est produit dans le réseau d'intégration 12. La tension Ys du réseau de signal primaire sera alors décalée par rapport à ce qutëlîè serait autrement d'une valeur Vc 40 * égale à la tension de dérive qui se produit dans le ré- 70 36081 ii 2064168 seau 12 d'intégration. Après que la polarisation a été rajoutée à la tension V , le commutateur 26 est de nouveau placé sur le contact 67» le commutateur 9 est placé sur le contact 10 et!'interrupteur 5 8 est ouvert. Le conducteur 70 du réseau d'intégration de tension est ainsi relié au circuit 50 d'amplification de sortie, de sorte que l'intégration de la tension Y de sortie du pont S est enregistrée sur l'enregistreur à style 81. Les commutateurs 26 et 9 et l'interrupteur 8 peuvent être des dispositifs méeani-10 ques ou des relais qui sont actionnés automatiquement ou à la main. 1'interrupteur 8 peut être fermé afin de remettre à zéro l'amplificateur opérationnel 4 dans le réseau 12 d'intégration de tension. Lorsque l'interrupteur 8 est fermé, la tension YQ de sortie de l'amplificateur tombe à zéro. Le réseau 12 d'inté-15 gration de tension peut être remis à zéro à tout instant, mais cette opération est habituellement effectuée lorsque le pont 56 est équilibré et polarisé comme décrit précédemment. Les commutateurs 9 et 26 et 1'interrupteur 8 peuvent être actionnés par un dispositif de ainuterie- . programmé tel 20 qu'une minuterie 37 sur ia Fig. 2. L'appareil de la Fig. 2 est une application particulière de l'invention. Sur la Fig. 2, l'invention est réalisée dans un appareil utilisé pour la mesure quantitative du pourcentage de chaque composant d'un écoulement de fluide en intégrant une tension de signal primaire par raP~ 25 port au temps, cette tension étant appliquée à un pont électrique et étant une fonction de la quantité de chaque composant de l'écoulement de fluide. L'appareil qui est utilisé pour effectuer cette opération est un analyseur chromatographique d'un type connu tel qu'un contrôleur de point d'ébullition. Une courbe 30 de distillation est affichée par l'enregistreur à style pour chaque cycle du contrôleur et ce dernier est utilisé pour é-chantillonner un écoulement d'un hydrocarbure fluide dans une colonne de fractionnement au cours du raffinage des produits pétroliers. Le pont 56' de la Fig. 2 est pratiquement analogue 35 au pont 56 de la Fig. 1 et fonctionne de la même façon. Tous les composants principaux du mode de réalisation de la Fig. 2 sont repris exactement à partir du mode de réalisation de la Fig. 1. Le pont 56' est destiné à détecter les variations de la conductibilité thermique d'un écoulement gazeux qui passe à travers 40 la résistance 34' qui, avec une partie de la résistance 27» 70 36081 12 2064168 forme une section de l'une des parties du pont 56'. Cette variation de la conductibilité thermique est une indication directe de la composition quantitative variable de divers composants de l'échantillon d'hydrocarbure pris dans une colonjae de frac-5 tionnement de pétrole. En se réféiant maintenant à la Fig. 2, on voit une colonne chromatographique 46 du type connu sous la dénomination de colonne chromatographique gaz-liquide ou colonne de partage . La colonne chromatographique 46 contient un liquide de 10 partage qui retarde sélectivement le passage des composants d'un échantillon d'un écoulement d'hydrocarbure fluide. Le liquide départagé est soutenu par un support solide à surface étendue, tel qu'un support en briques réfrae Normalement, un courant d'hydrocarbure s'écoule à partir de la canalisation 49 d'entrée d'échantillon à travers la soupape 47 d'injection d'échantillon et estrefoulée à travers une canalisation de sortie 44. Toutefois, au début de chaque cycle d'échantillon-30 nage, la soupape 47 d'injection d'échantillon emprisonne un é-chantillon d'hydrocarbure dans la canalisation 49 d'entrée et le dirige dans la colonne chromatographique 46. L'échantillon est porté dans la colonne chromatographique 46 par un courant de gaz porteur qui entre à travers la soupape 47 d'injection d'é-35 chantillon et la canalisation 48 d'entrée de gaz porteur. Un gaz porteur, tel que l'hélium, est introduit dans la canalisation 48 d'entrée de gaz porteur.. Le gaz porteur passe à travers cette canalisation ainsi que dans une canalisation 45 qui forme dérivation de la canalisation 48. Une soupape à pointaux ^ 71 règle l'écoulement du gaz à travers la canalisation de dé 70 36081 13 2064168 rivation 45 et une soupape d'écoulement 86 règle l'écoulement à travers la canalisation 48. Le gaz porteur passe à travers la soupape 47 d'injection d'échantillon à partir de la canalisation 46 dans la colon-5 ne chromatographique 46 et ensuite dans une cavité 40 d'un bloc 38 de détection à température commandée et est refoulé à travers un tuyau de sortie 41. En môme temps, un courant d'hydrocarbure fluide d'une composition quantitative inconnue passe à travers la canalisation d'entrée 49 et est refoulé à travers la canali-10 sation 44 en passant directement dans la soupape 46 d'injection d'échantillon, La composition quantitative d'hydrocarbure dans la canalisation 49 est initialement inconnue mais elle peut être déterminée une fois que les divers composants d'un échantillon du courant d'hydrocarbure sont d'abord dissous dans le liquide 15 de . partage dans la canalisation 46 et ensuite elués. Cela est possible en choisissant de façon appropriée le liquide de .partage . qui libérera sélectivement les composants de l'échantillon à des intervalles relativement longs qui sont de 1' ordre de l'écart des points d'abullition des composants. L'inter-20 valle entre la libération des composants successifs de l'échantillon permet de reconnaître un composant panai les autres môme si lspoints d'ébulliti on des composants successifssont trop proches pour effectuer une séparation par distillation permettant cette reconnaissance. Afin de fournir une élution efficace de 1' 25 échantillon après injection, la colonne chromatographique 46 est chauffée à une vitesse programmée. Lorsque le gaz porteur, *»el que de 1'hélium, provenant de la canalisation 48 quitte la soupape 47 d'injection d'échantillon et la colonne chromatographi-que 46, il est accompagné des composants de l'échantillon in-30 jectés par la soupape 47 d'injection d'échantillon dans une séquence qui dépend de leurs points d'ébulliticnrespectifs. Le gaz porteur et les composants successifs de l'échantillon s'écoulent dans la cavité 40 du bloc détecteur 38 et quittent ce dernier à travers la canalisation de sortie 41. 35 Outre la cavité 40, le bloc détecteur 38 contient une autre cavité 39 dans laquelle est introduite une quantité d'hélium comme gaz porteur, à travers la canalisation de dérivation 45,à partir de la canalisation 48 d'entrée du gaz porteur. Cette quantité de gaz porteur ne passe pas à travers la soupape d'in-40 jection d'échantillon 47 et ne contient aucun composant de l'é 70 36081 14 2064168 chantillon du courant d'hydrocarbure. Cette quantité de gaz porteur provenant de la canalisation de dérivation 45 est utilisée comme courant de référence et quitte la cavité 39 à travers une canalisation de sortie 42. 5 Les résistances variables 33 et 34 du pont 56 de la Fig. 1 sont remplacées par les filaments résistants 33* et 34' de la Fig. 2 respectivement et un conducteur d'alimentation 62' provenant de la souree d'alimentation 35 est connecté entre eux. Le filament résistant 33' est placé dans la cavité 39 et le 10 filament 34' est placé dans la cavité 40 du bloc détecteur 38. Le courant provenant de la source d'alimentation 35 et qui passe à travers les filaments 33* et 34.' chauffe ces derniers alors que le gaz porteur qui s'écoule le long d'eux, emporte une certaine quantité de la chaleur jusqu'à ce qu'une condition d'é-15 quilibre soit atteinte. Le pont 56' est réglé pour être .équilibré dans sa condition d'équilibre. Le filament 34' se trouve dans le courant de gaz porteur de sortie de la colonne chromatographi-que qui contient périodiquement les composants successifs de l'échantillon, le filament 33' se trouvant dans un courant d'hélium 20 pur. Après que le composant de l'échantillon est élué de la colonne chromatographique 46, il s'écoule le long du filament 34' en emportant une quantité moindre de chaleur que celle qui est emportée à partir du courant d'hélium pur et le pont 56' devient donc déséquilibré du fait que la résistance du filament 25 34' augmente. Les temps d'élution sont maintenus constants en fixant la température de départ et la vitesse d'échauffement programmée de la colonne chromato graphique 46 de telle sorte qu'ixn intervalle fixe après l'injection de l'échantillon représente toujours la même température d'èbullition. Des variations de cou-30 rant et de température du gaz porteur qui sont introduites ini-, tialement à travers la canalisation 48 affectent les résistances des deux filaments 33' et 34'. Etant donné que la colonne chroma-tographique 46 retarde sélectivement et séquentiellement le passage des divers composants du fluide de l'échantillon d'hydro-35 carbure, la quantité de chaque composant de l'échantillon peut être déterminée par la variation relative qu'elle provoque dans la résistance du filament 34' par rapport à celle du filament 331 à un instant donné après l'injection de l'échantillon, étant donné que les instants auxquels un composant d'un point d'ébulli-40 tion donné est admis dans la cavité 40 et quitte celle-ci, peuvent 70 36081 15 2064168 être déterminés. Cette détermination est commandée par le temporisateur 37 qui actionne 11électrovanne d'injection 83 et en maintenant constant automatiquement ou manuellement la vitesse d'écoulement du gaz porteur à travers la soupape d'écoulement 5 de commande 86. La portion de l'appareil décrit jusque présent en se référant à la Fig. 2 est "bien connue comme un analyseur chromatographique du type connu sous la dénomination "contrôleur de point d'ébullition". Comme il entre divers composants de l'échantillon dans 10 la cavité 40 du bloc détecteur 38, ils changent la résistance électrique du filament 34-* par rapport à celle du filament 33' en déséquilibrant le pont 56' et en changeant la tension V du signal primaire. Comme on l'a déjà expliqué en référence à la Fig. 1, l'erreur dûe à la dérive du réseau 12 d'intégration. 15 doit être éliminée afin que la tension de sortie VQ du réseau d'intégration de tension soit l'intégrale par rapport au temps de la tension Vg d'entrée. Cette erreur est éliminée dans l'appareil de la Fig. 2 de la môme façon que dans l'appareil de la Fig. 1. En d'autres termes, la source 13 de tension de compensation 20 cLe dérive est utilisée pour polariser le pont 56' d'une position d'équilibre par une quantité qui est égale à la tension "V" de compensation de dérive. En outre, la minuterie 37 établit la séquence de fonctionnement de l'interrupteur 8 et des commutateurs 26 et 9. Au début de chaque cycle, le pont chromatogra-25 phique 56' est automatiquement polarisé à une tension fixe Vc qui annule la tension de dérive engendrée dans le réseau d'intégration de tension. Le commutateur 26 étant placé sur le contact 67, le commutateur 9 est placé sur le contact 60. Cela ramène la source 20 de tension variable et le style 80 de l'enregis-30 treur 81, à zéro. Ensuite, le commutateur 26 est placé sur le contact 24 que relie le servomoteur 23 de signal primaire au circuit d'amplification de sortie 50. Il en résulte que le réseau de signal primaire (pont 56') devient équilibré. Le commutateur 9 est ensuite placé sur le contact 11 qui relie la sour-35 ce 13 de tension de compensation de dérive au circuit amplificateur de sortie. La tension V. de compensation de dérive engendrée par la source de compensation de dérive excite le servomoteur 23 de signal primaire de façon qu'il règle l'emplacement du contact 68 le long de la résistance 27 jusqu'à ce que la tension 40 de signal primaire soit initialement égale à la tension Vc qui, 70 36081 16 2064168 lorsqu' elle est intégrée, est égale et opposée à la tension de dé rive qui se produit dans le réseau d'intégration 12. Etant donné qu'on a calculé la tension V précédemment comme étant égale à la dérivée première par rapport au temps de la tension de dérive engendrée par le réseau d'intégration 12, les "bornes 1 et 2 por-5 tent maintenant initialement une tension d'annulation fixe qui compense la dérive de tension inhérente. En raison du fait que la source 13 de tension de compensation de dérive est réglable, la tension V peut être modifiée afin de répercuter les variations qui se produisent dans la tension die dérive durant 10 des périodes prolongées de fonctionnement et dans des conditions de fonctionnement différentes. Pour faire démarrer chaque cycle de fonctionnement après la polarisation initiale du réseau de signal primaire, le commutateur 9 est de nouveau placé sur le contact 10 afin de relier le conducteur de tension de sortie 70 à 15 travers le conducteur 52 au circuit amplificateur de sortie 50 pour enregistrer l'intégration de la tension V_ par l'enregis-treur 81, le commutateur 26 étant placé sur le contact 67 pour exciter l'enregistreur 81. Lorsqu'un premier composant du fluide entre dans le cavité 40, une tension est engendrée aux "bornes 2u du pont 56'- et l'intégrale de cette tension, diminuée par l'intégrale de polarisation 7 et augmentée de la tension de dérive du réseau d'intégration 12, apparaît comme une tension VQ à la sortie de l'ampl-ificateur 4. La tension VQ est atténuée par la résistance de sortie 17 et est enregistrée par 1'enregistreur 25 à style 81. L'interrupteur 8 reste ouvert pendant la mesure de tous les composants du fluide. Après, l'interrupteur 8 est fermé pour remettre à zéro le réseau d'intégration de tension. Bien que l'appareil pour la mesure quantitative de composant d'un é-coulement d'un fluide soit bien connu dans la technique, le 30 perfectionnement décrit ci-dessus améliore la précision des données obtenues par une telle mesure. Le mode de réalisation de l'invention représenté sur la Fig. 2 peut donc être considéré comme un perfectionnement par rapport aux appareils de la technique connue. C 70 36081 17 2064168 REVENDICATIONS 1 - Appareil d'intégration analogique pour intégrer un signal primaire par rapport au temps, caractérisé en ce qu'il 5 comprend : un réseau de signal primaire pour engendrer une tension de signal primaire et comportant des première et deuxième bornes de signal primaire connectées l'une à l'autre par l'intermédiaire d'une résistance de réseau de signal, un réseau d' intégration de tension relié auxdites bornes et comportant un 10 conducteur de tension de sortie, une source de tension de compensation de dérive destinée à produire un potentiel électrique pour annuler la dérive engendrée dans le réseau d'intégration de tension, cette source comportant un premier conducteur de tension de compensation relié à ladite deuxième borne et com-15 portant un deuxième conducteur de tension de compensation, un circuit d'amplification de sortie comportant un amplificateur de sortie qui présente un conducteur de sortie de signal de commande qui se termine en un commutateur à deux positions, ce circuit comportant également une source de tension variable connectée 20 en série avec ledit amplificateur de sortie entre ladite première borne et un commutateur à trois positiions qui peut être placé de manière à être connecté audit conducteur de tension de sortie, à ladite première borne, et audit second conducteur de tension de compensation, un • servomoteur « de réglage de ten-25 sion pouvant être mis en circuit par ledit commutateur à deux positions et relié à ladite première borne, ce servomoteur étant connecté mécaniquement à ladite source de tension variable de sorte que cette source de tension variable puisse être réglée pour engendrer une entrée à tension nulle pour ledit amplifica-30 teur de sortie, et un servomoteur-.* de signal primaire connecté à ladite première borne et pouvant être mis en circuit par ledit commutateur à deux positions,ce servomoteur: étant connecté mécaniquement audit réseau de signal primaire de sorte que ce dernier puisse être réglé pour engendrer une différence de tension entre 35 lesdites première et deuxième bornes de signal primaire, égale et opposée en polarité à la tension de ladite source de tension de compensation de dérive. 2 - Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le réseau d'intégration de tension comprend une ré- 40 sistance suivie par un amplificateur opérationnel et un conden— 70 36081 18 2064168 sateur relié en parallèle à cet amplificateur, et un interrupteur connecté à la masse et à ladite résistance pour mettre en dérivation ledit amplificateur opérationnel et ledit condensateur. ^ 3 - Appareil suivant l'une quelconque des revendica tions 1 ou 2, caractérisé en ce que la source de tension de compensation de dérive est réglable. 4 - Appareil suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3» caractérisé en ce que le réseau de signal primaire ^ est un pont électrique présentant deux branches, la résistance du réseau de signal étant connectée auxdites première et deuxième bornes de signal primaire entre lesdites branches du pont. 5 - Appareil, suivant l'une quelconque des revendications 1 M, caractérisé en ce qu'un réseau d'atténuation est 15 relié audit premier conducteur de signal primaire et audit conducteur de tension de sortie et un enregistreur.à style est connecté audit réseau d'atténuation, l'intégrale par rapport au temps de la tension du réseau de signal primaire étant enregistrée graphiquement. 20 6 - Appareil pour la mesure quantitative de composants d'un, écoulement de fluide par l'intégration par rapport au temps d'une tension de signal primaire aux bornes d'un pont électrique la tension de signal primaire étant une fonction de la quantité de chacun desdits composants, appareil caractérisé en ce qu'il 25 comprend un pont de Wheatstone pour engendrer ladite tension de signal primaire et comportant des première et deuxième branches et des première et deuxième bornes de signal primaire dans lesdites première et deuxième branches respectivement, et une résistance de réseau de signal connectant les première et deuxième 30 bornes " l'une à l'autre, un réseau d'intégration de tension relié auxdites bornes de signal primaire et comportant un conducteur de tension de sortie, une source de tension de compensation de dérive destinée à produire un potentiel électrique pour annuler la dérive engendrée dans ledit réseau d'intégration de 35 tension, ladite source comportant un premier conducteur de tension de compensation relié à ladite deuxième borne de signal pri maire et comportant un deuxième conducteur de tension de compensation, un circuit d'amplification de sortie comportant un ampli ficateur de sortie pourvu d'un conducteur de sortie de signal 4g de commande qui se termine en un commutateur à deux positions 70 36081 19 2064168 et une source de tension variable reliée en série avec ledit amplificateur de sortie entre ladite première borne de signal primaire et un commutateur à trois positions qui peut Stre relié au conducteur de tension de sortie, à ladite première 5 borne de signal primaire, et au deuxième conducteur de tension de compensation, un servomoteur • de réglage de tension pouvant être mise en circuit par ledit commutateur à deux positions et connecté à ladite première borne de signal primaire, ce s«rvo-moteur étant relié mécaniquement à la source de tension varia-Xo ble â© sorte que la source de tension variable soit réglable afin d'appliquer une entrée de tension nulle audit amplificateur de sortie et un servomoteur _ de signal primaire relié à ladite première borne de signal primaire et pouvant être mis en circuit par ledit commutateur à deux positions, ledit 15 moteur de signal primaire étant relié mécaniquement au pont de Wheatstone de sorte que ce dernier soit réglable pour engendrer une différence de tension entre lesdites première et deuxième bornes de signal primaire, égale et opposée en polarité à la tension fournie par ladite source de tension de compensation de 20 dérive. 7 - Appareil suivant la revendication 6, caractérisé en ce que le réseau d' - intégrationde tension comprend une résistance connectée à un amplificateur opérationnel et un condensateur relié en parallèle à l'amplificateur et un interrupteur 25 connecté à la masse et ladite résistance pour mettre en dérivation l'amplificateur opérationnel et le condensateur. 8 - Appareil suivant l'une des revendications 6 ou 7» caractérisé en ce que la source de tension de compensation de dérive est réglable. 30 9 - Appareil suivant l'une quelconque des revendica tions 6 à 8, caractérisé en ce que lé réseau d'atténuation est relié audit premier conducteur de signal primaire et audit conducteur de tension de sortie et un enregistreur à style est connecté audit réseau d'atténuation de sorte que l'intégrale par 35 rapport au temps de la tension du réseau de signal primaire est enregistrée graphiquement.