L'invention a pour objet une pompe a plongeur électromagnétique du type avec lequel la pression de refoulement est stabilisée ; elle concerne plus particulièrement une pompe à plongeur électromagnétique capable de conserver sa pression de refoulement substantiellement constante lorsque la valeur de la tension électrique d'alimentation qui lui est fournie se maintient dans une gamme gamme à l'intérieur de toléran- ces de variation Dans les pompes à plongeur électromagnétique de type classique, une variation de la tension de la source d'alimentation produit un changement de la pression de refoulement. Par exemple avec une certaine pompe de ce type, les variations de la tension de la source d'alimentation provoquent des changements de la pression de refoulement qui sont linéaires comme le montre la figure 1 où la tension d'alimentation est indiquée en abscisse et la pression de refoulement en ordonnée. Plus pré cisément, lorsque la tension d'alimentation présente une variation de + 15% par rapport à une valeur prédéterminée, on constate un changement de + 30% environ de la pression de refoulement de la pompe. Quand un fluide, comme par exemple du fueloil, est envoyé sous pression par une pompe et éjecté à travers une buse sous forme de particules atomisées en vue de leur combustion, la quantité de fuel-oil brdlée ou la quantité de fuel-oil atomisée est proportionnelle à la racine carrée de la pression. Par conséquent un changement aussi important que + 30% de la pression mentionnée ci-dessus se traduit par un changement de la quantité de fuel-oil brdlé de + 15% environ. Une variation de cette importance est généralement indésirable de sorte que l'on tente depuis longtemps d'améliorer des performances de ce genre de pompes. En général, une pompe à plongeur électromagnétique est entraînée par un organe moteur alimenté à partir d'une source commercialement disponible de courant électrique alternatif et il se produit souvent une variation de la tension ayant l'importance mentionnée plus haut en raison des variations des autres charges qui sont branchées en parallèle sur le circuit de distribution électrique. Afin de garder substantiellement constante la pression de refoulement d'une pompe à plongeur électromagnétique, plusieurs solutions ont été proposées jusqu'à présent. L'une d'elles se rapporte à une pompe à plongeur électromagnétique ayant un débit suffisamment élevé pour qu'il ne se produise pas de diminution de la pression de refoulement en-dessous d'une gamme prédéterminée même lorsqu'une diminution de la tension a lieu. Une telle pompe est équipée d'une soupape de décharge ou d'un moyen de contrôle de la pression du type réducteur de pression à clapet apte à limiter la pression de refoulement de la pompe lorsque celle-ci fonctionne à pression élevée. Selon une autre solution, une pompe à plongeur électromagnétique est équipée d'un dispositif à tension constante qui fonctionne en combinaison avec la pompe.Selon une autre solution encore, le circuit magnétique d'un enroulement électromagnétique d'une telle pompe est prévu pour fonctionner en état de saturation magnétique de sorte que le plongeur est commandé en état de saturation magnétique. Des inconvénients sont associés aux pompes électromagnétiques conformes aux solutions ci-dessus. Une pompe équipée d'un mécanisme à soupape de décharge ou d'un mécanisme de contrôle de la pression du type réducteur de pression est de construction complexe et comporte des difficultés d'entretien. En outre son coût de fabrication est augmenté cependant que l'encombrement de la pompe devient plus grand. Une pompe à plongeur électromagnétique ayant un dispositif de régulation de la tension a aussi l'inconvénient que son coat de fabrication est élevé. Par conséquent des tentatives ont été faites pour utiliser des diodes Zener afin de réduire le coat de fabrication de la pompe elle-même. Toutefois, dans ce cas aussi, le prix de celle-ci et des circuits associés est inévitablement élevé.En outre, dans un circuit utilisant des diodes Zener servant à convertir un courant alternatif après lui avoir fait subir un redressement à demi-alternance pour le transformer en courant trapézoidal de façon à stabiliser ainsi la tension, il est possible de limiter la valeur de la pointe de l'onde ssinusoidale d'une source d'électricité mais la largeur de l'onde subit un changement à la suite de tout changement de l'amplitude de l'onde dans son ensemble provoqué par une variation de la tension. Le résultat de ceci est que la valeur moyenne de l'intensité varie à tous moments de sorte que les changements de la tension de la source d'alimentation ne sont pas compensés de manière satisfaisante. Dans une pompe fonctionnant avec un circuit magnétique à saturation, il est nécessaire de maintenir la force nagnéttsante à un niveau élevé, à tous moments, et ceci se traduit par une augmentation des ampères-tours et une augmentation de l'intensité du courant circulant dans les enroulements. Il en résulte une élévation de la température qui rend nécessaire d'accroître les dimensions de ce dernier afin qu'il supporte cette situation. Par conséquent, cette solution conduit aussi à une augmentation du coût de fabrication et la pompe devient plus importante, en encombrement, de sorte qu'elle n'est pas acceptable économiquement. Le but principal de l'inventiou est d'apporter une pompe à plongeur électromagnétique de construction simple et capable de stabiliser sa pression de refoulement de façon facile et positive quand se produit une variation de la tension d'alimentation, tout en évitant les inconvénients rappelés ci-dessus des solutions proposées Jusqu'à présent pour effectuer la stabilisation de la pression de refoulement!. Un autre but de l'invention est de parvenir à une pompe à plongeur électromagnétique avec laquelle la pression de refoulement peut autre maintenue substantiellement à une valeur prédéterminée sans présenter de changements dans le cas où a lieu une variation de la tension d'alimentation, au moyen d'une régulation de la relation entre la force d'attraction d'un solénoïde s'exerçant entre le plongeur électromagnétique et un enroulement électromagnétique et la force d' attraction produite dans un entrefer prévu entre le plongeur électromagnétique et une extrémité d'un pô7e magnétique sans que ceci modifie de manière importante la constitution des pompes électromagnétiques classiques ; on parvient à ce résultat en disposant,aussi, le plongeur électromagnétique entre deux ressorts ayant des caracté- ristiques proportionnées à la réalisation de la régulation de la relation ci-dessus d'une façon telle que le plongeur électro magnétique est maintenu pressé contre un piston de refoulement, en état d'équilibre. Un but supplémentaire de l'invention est de parvenir à une pompe à plongeur électromagnétique de construction simple, facile à entretenir et à mettre en place, ayant une pression de refoulement stable. Un but secondaire de l'invention est d'apporter une pompe à plongeur électromagnétique ayant un encombre- ment faible, un colt de fabrication peu élevé, une durée de service importante tout en étant capable de fournir une pression de refoulement stable. Dans une pompe à plongeur électromagnétique conforme à l'invention, un plongeur électromagnétique est combiné à à un piston de refoulement,maintenusen pression l'un contre l'autre, en état d'équilibre, au moyen d'un ressort de rappel et d'un ressort auxiliaire. Les caractéristiques élastiques de ces deux ressorts sont choisies pour que la distance lb entre le point neutre magnétique d'un enroulement électromagnétique et le point neutre magnétique du plongeur électromagnétique d'une part et la distance la entre une extrémité du plongeur électromagnétique et un p81e magnétique annulaire espacé et Juxtaposé au plongeur électromagnétique d'autre part ont entre elles la relation suivante 0,1 Pour mieux faire comprendre l'invention on donnera maintenant une description d'un exemple de réalisation; on se reportera aux dessins annexés dans lesquels s - La figure 1 est un graphique montrant le tracé de la pression de refoulement en fonction de la tension d'alimentation d'une pompe à plongeur électromagnétique de type connu selon l'art antérieur, - la figure 2 est une vue en coupe en plan vertical passant par l'axe d'une pompe à plongeur électromagnéti- que de type classique, - la figure 3 est une vue en coupe par un plan vertical passant par l'axe d'une pompe à plongeur électromagnétique d'un mode de réalisation de l'invention, - la figure 4 est un graphique montrant la relation qui existe entre les positions où le plongeur électromagnétique est en état d'équilibre et reste stationnaire et les valeurs d'un courant électrique,que l'on obtient quand on effectue des réglages de la pression de refoulement de la pompe conforme à l'invention et illustrée par la figure 3, - loefiguroe5, 6 et 8 sont des graphiques montrant des courbes représentant la pression de refoulement en fonction de la tension d'alimentation d'une pompe électromagne tique conforme à l'invention, - les figures 7 et 9 sont des graphiques montrant la relation entre la tension et le courant d'une pompe à plongeur électromagnétique conforme à l'invention lorsque cette pompe présente des caractéristiques de fonctionnement illustrées par les graphiques des figures 6 et 8 respectivement, - la figure 10 est un graphique montrant la relation qui existe entre la compression du ressort composite du plongeur électromagnétique conforme à l'invention et la charge, - la figure lia est une vue en coupe d'une partie du chemin magnétique servant à expliquer l'action de la force magnétique exercée sur le plongeur électromagnétique d'une pompe conforme à l'invention, - la figure Ilb est un graphique montrant la relation qui existe entre les positions du plongeur électromagnétique de la figure 11a et les forces agissant sur ce dernier. Avant de décrire en détail la constitution d'une pompe à plongeur électromagnétique conforme à l'invention, on décrira d'abord, en se référant à la figure 2, les particularités typiques de construction d'une pompe à plongeur classique. La pompe classique illustrée par la figure 2, est construite,essentiellement, de façon qu'une enveloppe 108 pour plongeur, en matière non magnétique, puisse être introduite dans une ouverture longitudinale prévue autour de l'axe général d'un enroulement électromagnétique 121 ayant une cuirasse composée d'un couvercle de bobinage 105, d'un circuit magnétique inférieur 104 et d'un circuit magnétique supérieur 103 ; un plongeur électromagnétique 101 est introduit dans l'enveloppe 108 pour pouvoir y glisser en effectuant des courses alternatives. Une teste magnétique 102 est disposée à une extrémité de l'enveloppe 108 (pour pouvoir coulisser le long de l'axe longitudinal du circuit magnétique supérieur 103 en se déplaçant vers le haut et vers le bas) avec un certain espacement par rapport au plongeur électromagnétique 101.La force magnétique d'attraction agissant sur ce dernier est une force d'attraction magnétique composite comprenant une force d'attraction de solénoede due au flux magnétique qui pénètre dans l'enveloppe 108 et qui ressort de celle-ci et une force d'attraction produite dans un entrefer par la tête magnétique 102. Le plongeur électromagnétique 101 est naintenu en butée contre le piston de refoulement 106 monté dans un cylindre 107 disposé dans un corps principal 111 afin d'accomplir des mouvements alternatifs, le plongeur 101 et le piston 106 étant disposés entre un ressort de rappel 109 placé entre l'ex- trémité inférieure du circuit magnétique supérieur 103 et le plongeur 101 et un ressort auxiliaire 110 monté entre une bride 107' prévue sur le cylindre 107 et l'extrémité supérieure du piston 106, si bien que le plongeur 101 et le piston 106 sont maintenus dans une position d'équilibre.Lorsqu'un courant traverse l'enroulement électromagnétique 121, la force d'attraction magnétique mentionnée ci-dessus agit sur le plongeur électromagnetique 101 et le déplace vers le haut, quand on regarde la figure 2, ce qui a pour conséquence de réduire la distance lob entre la toute magnétique 102 et le plongeur électromagnétique 101. Il se produit alors une compression du ressort de rappel 109 et une détente du ressort auxiliaire 110. Quand l'alimentation en courant est arrêtée, la force d'attraction magnétique cesse d'exister ; le plongeur électromagnétique 101 est ramené à sa position initiale par la force de rappel du ressort de maintien 109. Quand le plongeur électromagnétique 101 se déplace comme on vient de le dire, le piston de refoulement accomplit aussi un mouvement alternatif; Si l'on fait passer par intermittence un courant à travers l'enroulement électromagnétique 121, la pompe électromagnétique fonctionne de telle sorte qu'un fluide est attiré par succion à travers un orifice d'admission 119 dans la direction indiquée par une flèche s et circule à travers un clapet d'aspiration 114 disposé sur le c8té d'admission, aes ouvertures 122 et 122' ménagées dans le cylindre 107 et à travers un clapet de refoulement 115 monté sur le c8té de refoulement, pour être envoyé à travers un orifice de sortie 120 dans la direction indiquée par une flèche B.En fassent tourner une vis de réglage 116 montée sur l'extrémité supérieure de la tête magnétique 102 de manière à réduire l'importance de l'entrefer magnétique lXb il est possible d'accroître la pression de refoulement de la pompe. Inversement, lorsqu'on augmente I'importance de l'entrefer magnétique l"b, on diminue la pression de refoulement de la pompe Ceci résulte de ce que la force ma étique d'attraction agissant sur le plongeur magnétique 101 est une fonction inverse de la racine carrée de l'entrefer li. On peut encore modifier la pression de refoulement de la pompe en faisant varier l'importance de l'entrefer l"b en agissant sur la compression du ressort de maintien 109 et du ressort auxiliaire 110 au moyen d'une vis de réglage 124 se vissant, de façon étanche à l'air, dans le corps principal 111, après que le cylindre 107 a été mis à sa position dans laquelle il repose sur un siège 123. Des écroue de blocage 117 et 125 sont prévus pour immobiliser les vis de réglage 116 et 124, respectivement. Un écrou 118 est prévu pour tenir en place, par son vissage, le couvercle 105 de l'enroulement. La pompe électromagnétique classique illustrée par la figure 2 a une caractéristique de fonctionnement telle que les variations de la tension d'alimentation de l'enroulement électromagnétique 121 produisent de grands changements de la pression de refoulement comme on peut le voir sur la figure 1. Pour cette raison, il a été nécessaire, jusqu'à présent, de munir cette pompe des divers moyens mentionnés plus haut permettant de garder substantiellement constante la pression de refoulement en dépit des valeurs diverses de la tension d'ali- reptation. On décrira maintenant une pompe électromagnétique conforme à l'invention en se reportant à la figure 3. Cette pompe est munie d'une tige indicatrice qui facilite la détermi nation de la position du plongeur électromagnétique dans laquelle il est en état d'équilibre et reste stationnaire ainsi que les positions qu'il prend pendant son déplacement, durant le fonctionnement, ce qui permet de mesurer sa course et facilite l'explication des caractéristiques principales de l'invention. Dans une pompe conforme à l'invention, l'enveloppe 8 du plongeur est introduite dans une ouverture longitudinale ménagée autour de l'axe général d'un enroulement électro magnétique 21, un circuit magnétique annulaire 3 et un pôle magnétique annulaire-4 sont montés respectivement sur sa partie extrême supérieure et sa partie extr8me inférieure. Une zone 40 de fuite du flux magnétique est ménagée entre le circuit magnétique annulaire 3 et le-p81e annulaire magnétique 4 ; un plongeur magnétique 1 monté à l'intérieur de l'enveloppe 8 est disposé au voisinage qe la zone 40 de fuite du flux magnétique pour se déplacer, alternativement, sous l'effet des forces de rappel d'un ressort auxiliaire 9 et d'un ressort de rappel 10.La zone 40 de fuite du flux magnétique peut entre obtenue par la création d'un entrefer ou par la mise en place d'une matière non magnétique. Un couvercle 5 entourant l'enroulement électromagnétique 21 et une plaque inférieure 26 agissent comme une cuirasse servant de chemin de retour magnétiquei. Un raccord de refoulement 32 est fixé de façon étanche au couvercle 5 et ais en communics- tion avec l'intérieur de la pompe par l'intermédiaire d'un orifice de communication 2 & Une tige de réglage 16 est vissée à une extrémité du chemin magnétique annulaire 3, de manière étan che, et son extrémité inférieure est pourvue d'un siège 33 pour le ressort auxiliaire 9 qui est monté entre ce siège et un plongeur électromagnétique 1. Le ressort de rappel 10 est disposé entre une bride 38 prévue sur un piston de refoulement 6 monté avec une possibilité de coulissement alternatif dans un cylin- dre 7 luå-même logé dans un corps principal 11, et un siège prévu dans ce corps principal Il, de façon à assurer le maintien du contact avec le plongeur électromagnétique 1.Celui-ci et le piston de refoulement 6 sont soumis aux forces de rappel des deux ressorts 9 et 10, qui sont égales en valeur et opposées en direction, afin de les déplacer jusqu'à une position dans les- quels ils sont en état d'équilibre et restent stationnaires. Quand on fait passer un courant à travers l'enroulement électromagnétique 21, le plongeur électromagnétique 1 est déplacé en direction du p8le mangé tique annulaire 4 par une force électromagnétique d'attraction qui est la résultante d'une force d'attraction de solénoSde et d'une force d'attraction produite dans l'entrefer entre le plongeur électromagnétique 1 et le p8le magnétique 4. Il en résulte que le ressort de rappel 10 est comprimé et que le ressort auxiliaire 9 se détend en obligeant le piston de refoulement 6 à se déplacer vers le bas.Lorsqu'on arrente la circulation du courant à travers l'enroulement 21, la force magnétique disparaît et le plongeur électromagnétique 1 et le piston de refoulement 6 sont ramenés à leur position initiale par la force du ressort de rappel 10. De cette façon on obtient un mouvement alternatif du plongeur et du piston. Par conséquent, lorsqu'un courant traverse par intermittence l'enroulement électromagnétique 21, comme lorsque celui-ci est alimenté par un courant alternatif disponible subissant un redressement à demi-alternance, le liquide est introduit à travers un orifice d'admission 19 prévu sur le corps principal Il en subissant au passage l'effet d'un clapet d'aspiration 14 monté du c8té de l'admissåot. Ensuite, le liquide passe à travers une ouverture 22 prévue dans le corps principal Il et communiquant avec le cylindre 7 par l'intermédiaire d'une chambre de compression 27 ; il doit s'opposer à l'action d'un clapet de refoulement 15 prévu sur le c8té du refoulement avant de pouvoir circuler dans un canal 13 creusé dans le corps principal il et de parvenir a l'enveloppe 8 à partir de laquelle il emprunte un canal 34 foré dans le plongeur électromagnétique 1 pour passer ensuite à travers l'orifice de communication 28 et parvenir enfin au raccord de refoulement 32; A l'intérieur de ce dernier, le liquide est empêché de circuler en sens inverse grAce à des clapets de retenue 29 et 30 ; il sort en traversant un élément de refoulement 31 vissé sur le raccord de refoulement 32. Ainsi qu'on vient de le montrer, la pompe illustrée par la figure 3 peut exécuter une opération de pompage. Les clapets de retenue 29 et 30 sont prévus pour accomplir les fonctions suivantes. Lorsque la pompe est utilisée pour alimenter en liquide un réservoir de stockage disposé à un niveau supérieur à celui de la pompe, ils empêchent l'eau de fuir de ce réservoir et de parvenir jusqu'au cté de refoulement de la pompe, ou ils s'opposent à ce qui est connu sous le nom de phénomène d'écoulement en retour quand la pompe est arrêtée;Quand celle-ci est utilisée pour refouler sous pression du mazout et pulvériser celui-ci en particules atomisées dans un brdleur, ces clapets de retenue peuvent avoir un ralle d'étranglement du débit du mazout afin de retarder la montée de la pression, de diminuer la pression de refoulement et réduire la quantité. de mazout fournies en diminuant de ce fait le bruit de l'explosion au moment de l'allumage du mazout. Ces clapets de retenue ne font pas partie de l'invention. Sur r la figure 3 la référence numérique 35 désigne un accumulateur de fluide pompé. En utilisant la pompe à plongeur électromagnétique de l'invention que l'on vient de décrire pour l'exécution d'une opération prévue grâce à l'emploi effectif d'une force d'attraction de solénoïde et d'une force d'attraction produite dans un entrefer, les positions relatives du plongeur électromagnétique 1 et de l'enroulement électromagnétique 21, ainsi que la longueur de l'entrefer entre le plongeur électromagnétique 1 et le p8le magnétique annulaire 4, jouent un rôle très important.La distance entre le point neutre magnétique de l'en- roulement électromagnétique 21 qui est le point central de l'axe vertical de ce dernier, distance égale à 11/2 quand l'enroulement 21 a une longueur 11 et le point neutre magnétique qui se trouve sur l'axe vertical du plongeur électromagnétique 1 et espacé de l'extrémité inférieure de celui-ci d'une distance 13 (dans le cas où son profil est gymétrique, verticalement, par rapport au point neutre magnétique, 13 = 12/2 quand la longueur du plongeur électromagnétique 1 est désigné par 12) sera dési gnéedans ce qui suit par la notation lb. La distance entre l'extrémité inférieure du plongeur électromagnétique 1 et l'extrémi- té supérieure du pôle magnétique annulaire 4 sera désignée par la notation la.Si on appelle respectivement h1 et h'1 la longueur libre et la longueur à l'état comprimé du ressort auxiliaire 9 et h2 et h'2 la longueur libre et la longueur à l'état comprimé du ressort de rappel 10, ces deux ressorts maintien nent le plongeur électromagnétique 5 et le piston de refoulement 6 dans un état d'équilibre lorsque l'importance de leur flexion qui est une fonction inverse de leurs constantes élastiques q et q satisfait à la relation suivante : h1-h'1 K2 = h2-h'2 K1 On désignera aussi par a et b les distances entre les extrémités opposées de l'enroulement électromagnétique 21 aux sièges des deux ressorts 10 et 9.Si on désigne par c' la longueur de la tige de réglage 16, on peut calculer les valeurs de la et de lb en mesurant la longueur c de la tige 16 qui s'étend vers le haut à partir de l'extrémité supérieure du chemin magnétique annulaire 3 lorsque l'on a fait tourner cette tige 16 pour régler la valeur de la longueur W. Âfin de vérifier les valeurs de la et de lb obtenues par le calcul et de mesurer la position et la longueur de la course alternative du plongeur électromagnétique 1 (y compris cela du piston de refoulement 6 qui coopère avec lui), le siège 33 et la tige de réglage 16 sont réalisés avec un trou longitudinal dans lequel est introduite avecc une possibilité de coulissement en sens alternésune tige indicatrice 36. Celle-ci est introduite dans le plongeur électromagnétique 1 et fixée par une extrémité à ce dernier ; en outre elle est équipée à son autre extrémité d'un index 37.Un chapeau transparent 38, qui est cylindrique et qui est fermé à une extrémité, est monté sur l'extrémité filetée de la tige de réglage 16 pour assurer l'étanchéité de celle-ci!. Les pièces que l'on vient de décrire constituent un dispositif de mesure facilitant les essais de la pompe de l'invention. Un écrou de blocage 17 est prévu pour empêcher la rotation de la tige de réglage 16. On a effectué plusieurs essais en faisant tourner la tige de réglage 16 afin de modifier la valeur de c ou les valeurs de la et lb tout en envoyant à l'enroulement électromagnétique 21 de la pompe de l'invention une tension obtenue par un redressement à demi-alternance d'un courant al ternatif de 200 V et de 50 Hz, afin de pulvériser sous pression du kérosène en particules atomisées à un débit de 5,65 lSh environ. Sur la graphique de la figure 4, les abscisses indiquent la valeur en mm des longueurs c, la, lb ; sur les ordonnées à droite du graphique, on a porté 11intensté, en mA, et sur la gauche du graphique la pression de refoulement en kg/cm2. En se reportant à cette figure on peut voir les courbes caractéristiques de pression de refoulement de la pompe en fonction de la valeur du courant qui traverse l'enroulement électromagnétique 21 quand on fait varier tomme on l'a dit ci-dessus les valeurs de la et de lb. On peut constater qu'il existe deux points où la pression a la même va) eur de 7 kg/cm . Ceci veut dire qu'il existe deux points de réglage, ci=16 mm et cB=21 mm, et que la valeur du courant est légèrement plus importante avec la valeur de cB. A ce moment la valeur de a est constante à 7 > 2 mm. La figure 5 est un graphique qui montre les courbes caractéristiques pression de refoulement-tension et les courbes caractéristiques intensité-tension de la pompe obtenues lorsque cA=16 mm et cB=21 mm, au moment où la tige de réglage 16 a été tournée pour régler la valeur de c et fixer la pression de refoulement de la pompe à la valeur de 7 kg/cm2. Les valeurs de la tension V fournie à l'enroulement électromagnétique 21 sont portées en abscisse et la pression de refoulement est portée à gauche du graphique en ordonnée, en kg/cm2, tandis que l'intensité du courant, en mA, qui traverse 1'enroulement électromagnétique est portée en ordonnée à la droite du graphique. Sur cette figure 5 les courbes tracées en traits plus épais montrent la caractéristique de fonctionnement de la pompe quand elle est réglée à la valeur de cA et les courbes en traits plus minces montrent la caractéristique quand elle est réglée à la valeur de cB. On peut voir, que dans ce dernier cas, la pression de refoulement augmente substantiellement en proportion de l'augmentation de la tension fournie à l'enroulement électromagnétique, de la même manière que dans une pompe classique, mais quand la pompe est réglée à la valeur cA, les variations de la pression de refoulement sont très faibles ; de plus cette pression reste substantiellement constante quand la tension fournie à l'enroulement électromagnétique dépasse 170 V. Quand la pompe est réglée à la valeur cB, la pression de refoulement montre une tendance à s'élever, comme on le voit sur la figure 4, quand la somme des flexions du ressort de rappel 10 et du ressort auxiliaire 9 sont augmentées afin de déplacer le plongeur électromagnétique 1 jusqu'à une position plus proche du pôle magnétique annulaire 4. Toutefois, lorsque la pompe est réglée à la valeur cA, la pression de refoulement diminue lorsque la somme des flexions des deux mêmes ressorts est augmentée afin que le plongeur électromagnétique parvienne plus près du pôle magnétique annulaire 4. Ceci est une tendance typique qui est contraire à celle que l'on constate sur les pompes électromagnétiques classiques.La manière ci-dessus d'utiliser le ressort de rappel 10 et le ressort auxiliaire 9 constitue l'une des différences caractéristiques d'une pompe conforme à l'invention par rapport aux pompes à plongeursélectromagnétiques classiques. De même, la relation numérique entre la et lb est un facteur important. La relation entre les valeurs de la tension fournie à l'enroulement électromagnétique et du courant qui traverse celuici est telle que ces valeurs sont proportionnelles l'une à l'autre d'une manière substantiellement linéaire. Les valeurs de l'intensité sont légèrement plus élevées lorsque la pompe est réglée à la valeur c3. Des figures 6 et 8 sont des graphiques qui montrent les courbes caractéristiques tension-pression de refoulement d'une pompe se trouvant dans le même état,obtenues lorsque la pression de refoulement est réglée aux valeurs 6 kg/cm2, 7 kg/cm2 et 8 kg/cm cependant qu'on alimente l'enroulement électromagnétique en courant alternatif de 200 V et 50 Hz, en modifiant les valeurs de c après avoir augmenté la somme des flexions du du ressort de rappel 10 et du ressort auxiliaire 9 afin de placer le plongeur électromagnétique 1 plus près du pôle magnétique annulaire 4 et de mettre la pompe à un état dans lequel sa pression de refoulement diminue.On ajoutera que, sur la figure 6 la valeur de a est de 7,2 mm et sur la figure 8 elle est de 10,7 mm, les autres conditions étant identiques, la tension étant portée en abscisses, en V > et la pression de refoulement en ordonnée en kg/cm2. Les figures 7 et 9 sont des graphiques qui montrent, en ordonnées, la valeur en mA du courant circulant à travers l'enroulement électromagnétique en fonction de la tension portée en abscisses en V, avec une pompe qui correspond aux figures 6 et 8. Sur les figures 6 à 9 on peut voir trois courbes, une en trait interrompu, une autre en trait plein et une autre en trait mixte qui indiquent respectivement les changements qui se produisent lorsque la pression est fixée à 6 kg/cm2, 7 kg/cm2 et 8kgzem2. Sur les graphiques des figures 6 à 9 on peut voir que la pression de reSoulement est substantiellement stable quand la tension change de + 15* par rapport à la valeur moyenne de 200 P. On peut constater aussi que la valeur de l'in- tensité varie substantiellement de façon linéaire en fonction des changements de la tension La courbe caractéristique tensionpression de refoulement est telle qu'elle ne présente aucun changement même lorsque le débit du liquide chassé à travers la buse est modifié, sauf qu'elle présente des changements quand on tourne la tige de réglage 16 dans le sens qui correspond à une réduction de la valeur de c. Au contraire, la pression de refoulement tend à devenir de plus en plus stable.Ceci est vrai lorsque la pompe est réglée à une faible de pression de refoulement. Toutefois, quand il est nécessaire d'accroitre grandement le débit du liquide chassé à travers la buse ou d'augmenter la pression de refoulement de la pompe, il se produit une tendance opposée à celle mentionnée ci-dessus. Par conséquent il va sans dire qu'il est nécessaire de modifier la spécification de la pompe ou d'amender la conception de l'enroulement électromagnétique, du plongeur électromagnétique et du piston de refoulement lorsqu'on rencontre la nécessité évoquée ci-dessus. Après avoir exécuté une série d'expériences, on a vérifié que la caractéristique tension-pression de refoulement de la pompe peut entre stabilisée lorsque les valeurs de la et de lb, et leur rapport, sont maintenus à l'intérieur de certaines gammes. Les résultats des essais sont reportés sur le Uableau1qui suit. TABLEAU 1 arII ,cl a\al a an QIPg q) 50 Hz 0000O Stabilité de buse de 6 i 0riice de &commat;9 tn o' o -h'h-h' la lb la/lb Prese ~~~~~~ ~~~ ~~~ 2 ress::Lon In en8 - pressio de sikté té reoulement rr\ a, u 'mii 'mii 'mii 'mii a k Q) 0 k cm2 h 7,2 9 15 9,4 10,6 1,2 2,45 0,49 4,0 310 4,8 314 n 2 " H - ----------------------- --------- -- ol 3 tH V n n B rc (U \O &commat; s z s 316 6,7 318 o 4 n Q O 18 * * 2,8 * rr\ o Hz I o - 7,65 325 o 5 S n 19 7,5 8,5 P. 4,55 * 8 > 3 322 9,3 328 N 6 I' | ~ rl I-Pt ooMooooooooo 7 4 4 > g r 21 6,6 7,4 (U (U r r 0,78 9 > 8 328 11,2 N 337 8 iRrIv H n Kw n n 6,4 7,1 4,7 5,95 K\ 10 > 0 n 11,6 342 HzM x J D 40 13 9,4 10,6 1,2 2,45 0,49 3,8 Z 310 4,6 I I-r.LZI1 L.P--IYZr 312 O 10 'I i: 14 9,0 10,0 1,8 3 > 05 0,59 4 > 9 312 5,6 314 O tU m &num; r a 8,5 9,5 2,3 3,55 0,65 6-, 6,6 14 0 o m Hz I 12 2 X 16 8,0 9,0 2,8 4,05 i K\;S O Cc aO 320 7,6 324 O nr &num;:: P 13 o o US D 7 > 5 O 3 > 3 4,55 0,73 8,2 324 9,2 327 O 14 t ue W 7,1 7,9 3,9 5,15 Es b Hz a) w w ci rc 15 O O 6,6 7,4 O O O O 0,78 9,8 330 11,4 338 S S O O ru\ 20 s 6,1 6 > 9 4,9 or s 0,80 8',? r 9,7 350 x 17 " KS 21 + usuu 5,? + 6,3 &commat; Hz7,0 350 7,6 360 x 18 I' 21,5 Hz 6,1 ln u\ 6,95 0 > 82 6,3 360 67 367 x 19 S N 19,0 8,0 9,0 2,8 4,05 0,69 n X n o GO o I C C C C C L C LI L C 20 v t 22,5 6,4 7,1 4,7 * r r CU 9,9 * F 340 z zut f d g &commat; O O %O * r s O O % O * r O r 2 t i o o o o 0 b b b o o O o 0 s b &commat; &commat; &commat; O N d Q o u o u r &commat; * * o ux o ue r W Ci * * S ' O 0% b Cs W \ e W t tD o - u uX o uE UE 0\ 0 v v n n UE o o v ox oa r r S r v CW OJ CU v r v v r v eu eu r o n - s = o &num; t g = = = = S tu v b Szi cu a D N O O so eu N * &commat; rW o o v r v r r r v r r r cu TABLEAU 1 (Suite) - - &verbar; v - t - 1 000000 v v v r OJ OJ rn 21 9 > 2 NE 20,5 6 > 4 7 > 1 n 3,95 o > oe 6 > 9 320 7 > 5 324 O 22 10 > 7 40 15 6 > 8 7 > 7 0 > 6 185 0 > 32 3 > 3 310 ut 310 O 23 K O Ci 6,4 7,1 1 > 2 2,45 0 > 49 4 > 1 310 5 > 0 314 O c' 4 o o 24 " 17 Hz 6 > 6 1 > 7 2 > 95 0 > 58 4,9 312 5 > 7 316 O S 25 O O 18 5 > 4 s 2 > 2 3,45 0,64 O 316 .8 318 O (UITT 26 KW 19 5 > 0 5 > 5 2 > 8 4 > 05 0 > 69 6 > 9 n 7,6 n O 27 n v O 4 > 5 o 3 > 3 4 > 55 0,73 8 > 1 322 9,2 326 O 28 * * o 4 > 0 4 > 5 3 > 8 5 > 05 0 > 75 9 > 0 326 Hz 334 29 " O 21 > 5 3 > 8 4,2 4 > 1 5 > 35 0 > 77 9 > 45 328 10,6 336 4 w + 2 $ s N N N o o o o o o o o o 0s W * o o O UE O KX Ci tg N b eu n r . ew O r v N eU K r Cs O u 0 * 9o * o ;E o us o 0 u u uE w N 0 o o v c v r r ew &verbar; Q O 5 S = gl eu b O O r Cb U N Ce tableau montre que, meAme lorsque la distance a entre l'extrémité inférieure du plongeur électromagnétique 21 et le siège du ressort de rappel 10 et la longueur c' de la tige de réglage 16 sont modifiées, il est possible de régler et de fixer les valeurs de la et de lb dans des gammes substantfellement constantes par réglage de la valeur de c, et que la caractéristique tension-pression de refoulement de la pompe est alors stabilisée.La pression de refoulement est telle qu'elle est la même que celle qui est nécessaire à chasser du kérosène sous pression à travers une buse, sous forme de particules atomisées, à un débit de 5,65 l/h. L'expression "pression avec l'orifice de refoulement obturé" se réfère à la pression qui s'établit quand la sortie de la pompe est obturée.On notera que, dans certaines circonstances, les valeurs de l'intensité qui traverse l'enroulement électromagnétique sont légèrement supérieures quand la sortie est obturée que lorsque de l'huile est chassée en particules atomisé Il apparaît que lorsque la sortie est obturée, le plongeur électromagnétique 1 reste substantiellement fixe dans une position où il est légèrement espacé du pOle magnétique annulaire 4, avec le résultat que l'entrefer est légèrement plus grand en dimension et que le courant circule à une intensité plus forte.Toutefois, il n'y a aucune différence importante dans la valeur-de l'intensité circulant à travers l'en- roulement entre les périodes pendant lesquelles la sortie de la pompe est obturée et les moments pendant lesquels de l'huile est chassée en particules atomisées, comme le montre la tableau 1, en contraste avec les différences de l'intensité du courant qui se produisent quand on emploie un courant alternatif, de sorte que la valeur du courant est considérée comme substantiellement constante. Les valeurs de la et de lb ont été calculées comme décrit plus haut. il est possible de confirmer les valeurs de la et de lb à l'aide des mesures faites de la position de l'indicateur 37t. On a effectué aussi des essais pour mesurer la position du mouvement alternatif du plongeur électromagnétique 1 et la longueur de sa course en mesurant les mouvements de l'indicateur 37 à l'aide d'un stroboscope, lorsque cA était réglé à la valeur de 16 mm ou que la étant sensiblement égal à 2,8 mm et lb à 4,05 mm, valeurs auxquelles la caractéristique tension-pression de refoulement est stabilisée au maximum quand de l'huile est chassée à travers la buse à un débit de 5,65 l/h comme mentionné plus haut.Les résultats des essais révèlent que, lorsque du mazout est chassé à la pression de refoulement de 7 kg/ce2 l'extrémité inférieure du plongeur électromagnétique 1 se déplace vers le bas jusqu'à la position de l'extrémité supérieure du p81e magnétique annulaire 4 ou d'une distance de 2,8 mm et effectue des mouvements alternatifs sur une distance de 1 mm environ vers le haW: et vers le bas, avec une course de 2 mm environ par rapport à cette position moyenne.A ce moment, le débit correspondant du mazout pulvérisé est de 5,40 l/h. Le piston plongeur 6 a un diamètre de 5 mm et se déplace, d'un mouvement alternatif, à un rythme de 50 fois par seconde de sorte que la longueur de sa course peut être calculée comme suit = 1,5 mm environ le débit de 5,40 l/h tenant compte du rendement de la pompe. C'est à cause de l'influence des fuites de mazout entre le piston plongeur 6 et le cylindre 7, l'efficacité des clapets d'aspiration et de refoulement, la compressibilité du gaz contenu dans le mazout, que la longueur de la course mesurée en réalité est légèrement plus grande que la longueur de la course obtenue par le calcul, et qu 'il y a une légère variation de cette course qui est inférieure ou égale à 2 mm environ. Lorsque la buse est retirée du c8té du refoulement de la pompe, la position de fonctionnement du plongeur électromagnétique 1 est telle qu'il a une course de 6 mm environ qui peut être divisée en une partie de 1 mm environ au-dessus de sa posi- tion stationnaire d'équilibre et de 5 mm environ en-dessous de cette dernière. A ce moment le débit correspondant de l'huile refoulée est de 18,5 l/h. Cette valeur est substantiellement en concordance avec la valeur obtenue par le calcul exécuté de la manière expliquée plus haut. On notera que le point mort su supérieur de la course s'étend vers le haut d'un mm environ audessus de la position stationnaire d'équilibre. Ceci est dd à l'énergie d'inertie de la masse du ressort de rappel 10 auquel le plongeur électromagnétique 1 est assujetti pendant-la course de retour.Ceci est une caractéristique qui distingue la pompe de l'invention des pompes classiques en ce sens que le point mort inférieur de la course du plongeur électromagnétique 1 se trouve à une position qui est seulement de I mm environ endessous de la face supérieure du pôle magnétique annulaire 4, indépendamment de savoir si la pompe a une pression de refoulement élevée à travers une buse montée à sa sortie ou si elle a une pression de refoulement faible parce qu'elle refoule à travers une sortie libre. La relation entre la position du plongeur électromagnétique et sa course dans les pompes à plongeur magnétique ayant un p8le magnétique annulaire de ce type est décrite dans des publications connues dans ce domaine,comme par exemple le modèle d'utilité Japonais N 42-16698 ayant pour titre "Appareil électromagnétique du type à vibrations" et dans le brevet Japonais 1PO 48-25563 ayant pour titre "Perfectionnements apportés aux moteurs électriques", particulièrement dans la demande de brevet japon ais publié N 51-60002 ayant pour titre "Pompe à plongeur du type électromagnétique".Dans ces publications, il est décrit que des changements de la force d'attraction magnétique ne se produisent que lentement par rapport aux changements de la position du plongeur électromagnétique et qu'un débit relativement stable peut être obtenu, en comparaison des pompes classiques, même lorsque la tension d'alimentation de l'enroule- ment électromagnétique est réduite. Une comparaison des figures 4 et 5 montre que la force d'attraction électromagnétique est inférieure à 1,5 kg environ quand la tension d'alimentation a une valeur normale et que la valeur moyenne de cette force est réduite de moitié , à une valeur de 0,7 à 1 kg, lorsque la tension d'alimentation est réduite Jusqu'à 70% en valeur.Ceci est la cause d'une réduction notable de la pression de refoulement et ces pompes ne sont pas appropriées à un usage pratique lorsqu'il est nécessaire de maintenir une pression de refoulement à une valeur de 7 kg/cm2, à tout moment, et de stabiliser cette pression, comme c'est le cas avec la pompe de la présente in- mention. Selon l'invention, la force d'attraction magnétique a une relation linéaire avec les positions relatives du plongeur électromagnétique et de l'enroulement électromagnétique et la position de l'entrefer entre le plongeur électromagnétique et le pôle magnétique annulaire. La somme de la force d'attraction de solénoîde et de la force d'attraction produite dans l'entrefer s'élève selon une courbe à forte pente. Avant de décrire ce phénomène, on décrira, en se référant à la figure 10, la flexion et la charge du ressort dit ressort composite qui est constitué par le ressort de rappel et le ressort auxiliaire agissant en concordance avec la force d'attraction magnétique. La figure 10 est un graphique sur lequel on a tracé en abscissoeles flexions des ressorts, exprimées en mm et, en ordonnée les charges exprimées en gramme.Sur ce graphique, un point Q représentant la flexion ( -h'1) mm du ressort aux3liai- re quand la pression de refoulement de la pompe est réglée à 7 kg/cm2 à l'aide de la tige de réglage est placé le long d'un axe horizontal - à la droite d'un point 0, et un point R représentant la flexion (h2-h'2) mm du ressort de rappel est fixé - à gauche du point Ot On désigne la constante élastique ou raideur des deux ressorts par les symboles 9 et K2 respectivement. Alors, comme décrit plus haut, une charge de h'2) est fixée à un point 0' sur une ligne perpendiculaire au point 0; on réunit les points Q et O' et on obtient un point d'intersection P d'un prolongement de la ligne RO' et d'une ligne perpendiculaire au point Q. On trace une ligne parallèle à la ligne OP à partir du point O' et on obtient un point d'inter- section P' à sa rencontre avec le prolongement de Q'P.La ligne 0'P' représente la courbe caractéristique flexion-charge du ressort composite Lorsque le plongeur électromagnétique qui reste en état d'équilibre et stationnaire au point 0' parce qu'il est soumis aux forces de rappel des deux ressorts qui sont égales en intensité mais orientées en sens opposé s s est déplacé par la force d'attraction magnétique en direction du pôle magnétique annulaire, le ressort de rappel est comprimé et sa flexion est augmentée de sorte que sa charge augmente aussi. D'autre part, le ressort auxiliaire se détend et sa flexion est ré duite de sorte que sa charge est diminuée. Ainsi la charge relative applique au ressort composite est augmentée.Autrement dit, le plongeur électromagnétique est en position d'équilibre quand un changement de la charge en rapport avec la flexions et un changement de la force d'attraction magnétique provoquant le déplacement du plongeur électromagnétique sont propor tonnés l'un à l'autre.Lorsque la pression de refoulement de la pompe est de 7 kg/cm et que le débit du fluide fourni par celleci est de 5,40 lgh, comme dit précédemment, le plongeur électromagnétique effectue un mouvement alternatif à une position qui est inférieure de 2,8 mm environ par rapport à sa position d'é quilibre,ou a une position où son extrémité inférieure est substantiellement de niveau avec l'extrémité supérieure du p & e magnétique annulaire 4, avec une course de 2 mm environ ou de 1 mm au-dessus et de 1 mm en dessous de cette position. Lorsque ce phénomène est observé sur la figure 10, la charge du ressort composite de 1500 g environ à un point Q"qui est éloigné de 2,8 mm environ du point 0' en direction du point Q' est une charge moyenne.En pratique, le ressort composite fonctionne, à ce moment, en s'étendant et en se contractant avec une charge comprise entre 1000 et 2000 grammes environ. Le piston de refoulement 6 a une section droite de 0,2 cm2 de sorte qu'il peut supporter la pression de 7 kg/ cm2-. Il est tout-à-fait naturel que la force d'attraction magnétique capable de maintenir la pression de refoulement à 7 kg/cm2 soit une force d'attraction supérieure à la charge mentionnée ci-dessus du ressort, si on tient compte des résistances de frottement des différentes pièces mobiles de la pompe, de la résistance à l'écoulement du fluide, de l'efficacité des clapets et d'une fuite de fluide entre le piston de refoulement et le cylindre. On décrira maintenant la force d'attraction dite de solénoïde agissant entre le plongeur électromagnétique et l'enroulement électromagnétique. Quand le plongeur électromagnétique pénètre dans l'enroulement, il est saturé. Immédiatement avant que le plongeur arrive sous l'influence du flux magnétique de l'enroulement, quand le point neutre magnétique de celui-ci coïncide avec celui du plongeur, ou quand lb = la force d'attraction devient nulle. Déterminer avec précision la force d'attraction magnétique est un processus très compliqué parce que des changements de toute sorte sont susceptibles de se produire non seulement par suite de changements dans les ampères-tours mais aussi par suite du profil et des dimensions de l'enroulement, de la longueur et de la densité du flux magnétique du plongeur.Selon la présente invention, le plongeur électromagnétique est plus petit, en longueur, que l'enroule- ment électromagnétique mais la longueur du plongeur plus celle du circuit magnétique annulaire 3 et du p81e magnétique annulaire 4 est supérieure à celle de l'enroulement électromagnétique. En pratique, la force d'attraction de solénoïde peut être obtenue par la formule expérimentale suivante Fs=Cs Ni li dans laquelle s S est la section droite en cm2 du plongeur électromagnétique I est l'intensité du courant en ampère circu lant dans l'enroulement N est le nombre de spires de l'enroulement l1 est la longueur en cm de l'enroulement C est une constante (1,6 à 1,9)10-3 (qui peut être C=1,7 x 10-3, en pratique) Fs est la force d'attraction de solénoïde expri mée. en kg. La force d'attraction maximum d'un plongeur électromagnétique saturé est en rapport direct avec le courant. Lorsque la densité du flux magnétique du plongeur électromagnétique se trouve en-dessous de la courbure de la courbe H la constante C change en rapport direct avec les ampères-tours, avec ce résultat que la force d'attraction subit un changement en fonction de (NI)2. Quand le plongeur électromagnétique cylindrique entre dans un espace cylindrique coaxial comme celui qui est limité par le pôle magnétique annulaire 4 et que les lignes de force magnétiques tentent de pénétrer dans le plongeur électromagnétique en sens perpendiculaire à sa surface, la perméance de l'entrefer peut être exprimée par la relation suivante : uS' #u(D+2#)lc P = = 1 # par conséquent dP = # (D+2#) dlc # Fc = "/2 U2 (D+2#) . 1/9,81 dans lesquels :P est la perméance > t est sensiblement po = 4x z 10-7 Wb/AT.m S' est la surface en m2 du pôle magnétique annu laire recouvrant le plongeur électromagnéti tique D est le diamètre en mètre du plongeur électro magnétique lo est la longueur du plongeur électromagnétique recouvrant le pale magnétique annulaire b est l'entrefer magnétique entre le plongeur électromagnétique et le pale magnétique annu laire U est la force magnétomotrice NI en ampères tours est la force d'attraction en Autrement dit la force d'attraction Fc agit dans une direction dans laquelle lc augmente et le plongeur électromagnétique est tiré à l'intérieur du p81e magnétique an nulaire. Toutefois, dans la pompe de l'invention, la partie extrême inférieure du plongeur électromagnétique 1 est tirée doucement vers le bas de l'extrémité supérieure du pôle magnétique annulaire et le plongeur électromagnétique opère dans une gamme de son point mort inférieur de lc Comme on peut le constater sur les figures lia et llb on a mesuré les positions de fonctionnement du plongeur électromagnétique 1 dans l'enveloppe 8 et les forces qui agissent sur lui après avoir enlevé d'une pompe le ressort de rappel 10, le report auxiliaire 9 et le piston de refoulement 6. Quand un courant redressé à demi-alternance de 50 Hz et de 200 V traverse l'enroulement électromagnétique 21 et qu'aucun fluide n'est introduit dans la porte, le plongeur électromagnétique 1 se déplace d'un mouvement vibratoire à très faible intensité ou restesubstantiellement stationnaire dans une position de lc = 4 mm environ > . Quand le plongeur électromagnétique I a été placé sur la droite, sur la figure lia, il s'est déplacé vers la gau chet. Quand la pompe a été disposée verticalement comme sur la figure 3, le plongeur électromagnétique 1 se trouvant à la partie inférieure s'est déplacé vers la haut.Dans tous les cas, le plongeur se déplace d'un mouvement vibratoire de très faible intensité ou reste substantiellement stationnaire à la position lc = 4 mm environ. Quand le plongeur électromagnétique 1 a été disposé sur le côté gauche, il s'est déplacé vers la droite en raison de la force d'attraction magnétique soudainement accrue et il s'est déplacé d'un mouvement vibratoire de très faible intensité à la position de lc = 4 mm environ. Le mouvement vibratoire de très faible intensité du plongeur 'était pas reconnaissable à l'oeil nu et il paraissait être stationnaire. Cependant, on a reconnu qu'il était animé d'un mouvement vibratoire de faible intensité parce qu' un son vibratoire léger était produit quand une tige métallique non magnétique lui était appliquée. On peut voir d'après ce qui précède que la position de fonctionnement et la longueur de la course du plongeur électromagnétique montrent des changements en fonction de la condition dans laquelle il est en état d'équilibre sous l'ef- fet du ressort de rappel et du ressort auxiliaire, de la présence ou de l'absence de ces ressorts, de la pression et du débit du fluide refoulé, même lorsque le courant traversant la bobine électromagnétique est un courant redressé à demi-alternance de même valeur. Par conséquent, lorsque la pompe est mise en service, la relation entre la force d'attraction magnétique et la charge du ressort composite doit être déterminée d'une manière telle que l'extrémité de la course du plongeur électromagnétique 1 ou son point mort inférieur se trouve à une position à laquelle la valeur de lc est inférieure à 1 mm. il apparut que les forces élastiques des ressorts agissent de manière à appliquer un effet de freinage à la force d'attraction Fc qui agit en tendant à augmenter les parties en recouvrement du plongeur électromagnétique 1 et du pale magnétique annulaire 4, ou la valeur de lc. Selon la présente invention, le plongeur électromagnétique 1 a une partie extrême inférieure qui se termine par une bordure annulaire saillante, le pale magnétique annulaire 4 présente aussi une bordure annulaire saillante. Ain Si, le flux magnétique tend à circuler de la tranche de l'extré- mité inférieure du plongeur électromagnétique 1 en direction du pale magnétique annulaire 4 et le plongeur opère avec un haut degré de rendement parce qu'il n'y aqu'une faible fuite de flux magnétique. L'espace désigné par l'expression la qui se trouve entre l'extrémité inférieure du plongeur électromagnétique 1 et l'extrémité supérieure du pale magnétique annulaire 4, en alignement avec 1' axe général longitudinal de l'enroulement électromagnétique 21, peut être considéré comme un entrefer magnétique. En général, la force d'attraction agissant dans l'entrefer d'un appareil ayant un pôle,ou une tique prévu pour un plongeur électromagnétique peut être exprimée par la formule expérimentale suivante : FG = 100B2 . S 2 9,81 dans laquelle p peut s'exprimer par 4# x 10-7 7 Renry/m = 4# x 10 Henry/cm B est la densité du fluide magnétique en Weber/ cm2 S est la surface de la section droite du noyau de fer en cm2 est la force d'attraction agissant dans l'en- trefer, en kg. La valeur de B peut être calculée à partir des ampères-tours de l'enroulement électromagnétique et des dimensions du circuit magnétique. Si on néglige la réluctance de la cuirasse ou du circuit magnétique de retour et les fuites correspondantes, on peut obtenir la relation suivante 3 = 1,25 ra x 10-8 Quand le circuit magnétique n'est pas saturé, FG peut s'écrire comme suit à partir des deux formules ci-dessus FG = 6,35 x 10-8 S" (NI/la)2 S" est la surface effective de la face extrême de la bordure annulaire de l'extrémité inférieure du plongeur électromagnétique. Dans le cas d'un enroulement électromagnétique à courant alternatif, la réactance est réduite à mesure que l'entrefer magnétique accroît en dimensions par suite du mouvement du plongeur électromagnétique, céqui augmente grandement la valeur du courant d'excitation. Inversement la valeur du courant d'excitation est grandement réduite à mesure que l'entrefer devient plus petit en dimensions. D'autre part, dans le cas d'un enroulement électromagnétique à courant continu, le courant qui traverse ce dernier n'est pas affecté par les changements de dimensions de l'entrefer. En effectuant des essais avec une pompe de l'invention, on a employé un courant alternatif après l'avoir redressé d'une demi-alternance et le courant utilisé était un courant continu.Par conséquent, comme le montrent la figure 4 et le Tableau 1, il n'y a que de très faibles changements de la valeur du courant traversant l'enroulement électromagnétique provoqués par des variations de la position de fonc tionnement du plongeur électromagnétique ou par des variations de l'importance de l'entrefer la.Les ampères-tours peuvent entre calculés à l'aide des valeurs lisibles sur un ampère-mètre à courant contant, pendant le fonctionnement de la pompe. Toute- fois, quand un circuit électrique et un circuit magnétique s'étendent ltun à travers l'autre comme dans le cas où on se sert d'un courant redressé à demi-alternance pour exciter un enroulement électromagnétique qui est un électro-aimant afin de manoeuvrer un plongeur électromagnétique, le courant du circuit électrique utilise la demi-alternance supérieure du cycle alternatif qui change avec le temps, de sorte que le flux magnétique produit dans le circuit magnétique par la force magnétomotrice de ce courant subit un changement avec le changement du courant.Par suite de ceci, il se produit un phénomène de selfinduction au cours duquel une force électromotrice de sens in- verse ou force contre-électromotrice est induite dans le circuit électrique. Ainsi, prend naissance une force électromotrice opposée au changement du courant dans le circuit électrique.En conséquence, quand le courant s'élève en valeur, une force électromotrice opposée au sens de ce courant est induite de ma nière à empêcher l'accroissement de ce courant et quand le courant diminue en valeur, une force électromotrice de mOme direction que ce courant est induite de façon à s'opposer à sa dimi nution. La force électromotrice e induite par la self-induction est proportionnelle au changement du rapport du courant i (en A) sur le temps t (en seconde). autrement dit, cette relation peut s'écrire de la façon suivante : e = -Ldi/ct (V) dans laquelle L est une constante qui représente la self- inductance exprimée en Henry.Si on exprime par d un changement du flux magnétique correspondant ~ à un changement du courant di, on a alors t d# = Ldi L = Comme décrit ci-dessus, la force d'attraction magnétique agissant sur le plongeur électromagnétique d'une pompe conforme à l'invention représente la résultante des forces magnétiques positives Ps, Pc et PG mentionnées ci-dessus, et elle est influencée par la tension ci-dessus de self-induction. En outre, une force magnétique F'c de sens verse se produit entre l'extrémité supérieure du plongeur électromagnétique I et le circuit magnétique annulaire 3, et une force magnétiqe F's de sens inverse se produit quand la valeur de lb devient négati- ve ou quand le polnt ------- central du plongeur électromagnétique 1 traverse pendant le fonctionnement le centre ou point neutre magnétique de l'enroulement électromagnétique 21. Par conséquent, la résultante de ces forces magnétiques négatives doit être déduite de la résultante des forces magnétiques positives, ce qui conduit à une situation complexe.De plus, la force résultante d'attraction magnétique varie en fonction du profil du circuit magnétique dans son ensemble, de l'entrefer, de la perméabilité magnétique, des positions relatives du plongeur électromagnéti que et de l'enroulement électromagnétique'. Ainsi, on rencontre de grandes difficultés à calculer la force résultante d'attråc- tion magnétique agissant sur le plongeur électromagnétique 1 dans chacune de ses positions de fonctionnement. Le graphique de la figure llb à laquelle on s'est déjà référé ci-dessus montre les valeurs de la force de fonctionnement P (exprimée g) agissant sur le plongeur électromagnétique 1, mesurée réellement à diverses positions du circuit magnétique ou de 1 'en- veloppe 8 du plongeur.Sur la figure 11, les positions du plongeur 1 sont portées en abscisses en mm, et les valeurs de la force d'attraction sont portées en ordonnées, en g. On peut constater, d'après ce graphique, que la force de fonctionnement agissant sur le plongeur électromagnétique 1 s'acroRt rapide- ment quand son extrémité gauche, sur la figure lia (correspondant à son extrémité supérieure sur la figure 3) a pénétré complètement dans l'enroulement électromagnétique 21 et décrit rapidement quand son extrémité droite (correspondant à son extrémité inférieure sur la figure 3) dépasse une position où elle coïncide avec l'extrémité supérieure du pale magnétique annulaire, où la - O et lc - a. Quand le plongeur électromagnétique 1 atteint une position où son point neutre magnétique a dépassé le point neutre magnétique de l'enroulement électromagnétique 21, et où l'extrémité droite de ce plongeur entre à l'intérieur du p81e magnétique annulaire 4 de 4 mm environ, ou lo w 4 mm environ, la force résultante d'attraction magnétique des forces positives Ps, Fc et PG et la force résultante d'attraction des forces négatives P's et F'c s'équilibrent et le plongeur 1 devient presque stationnaire.Il apparait que le plongeur 1 se déplace d'un mouvement vibratoire de faible intensité dû au passage intermittent du courant redressé à demi-alternance et du changement de l'expression di Sur la figure Ilb, une courbe en trait plein, une courbe en trait interrompu et une courbe en trait mixte indiquent les forces d'attraction magnétique qui s'exerçaient quand un courant alternatif de 50 Hz et 220 V, un courant alternatif de 50 Hz et 170 V, et un courant alternatif de 50 Hz et 230 V étaient des courant redressés à demi-alternance.Précédemment, on a expliqué que lorsque la pompe est réglée pour une pression de refoulement de 7 kg/cm2 et utilisée pour éjecter un liquide sous pression en particules atomisées à un débit de 5s65 l/h, les positions de fonctionnement du plongeur électromagnétique 1 sont telles qu'il se déplace avec une amplitude d'un mm vers le haut et vers le bas par rapport à la position la=O où l'extrémité inférieure du plongeur coîncide avec l'extrémité supérieure du pale magnétique annulaire 4. Autrement dit, lc est inférieur à + 1 mm.Si l'on suppose que lc = + I mm, ou que le plongeur électromagnétique I fonctionne avec une course de 2 mm et que sa vitesse change à partir de sa vitesse initiale V0 = O jusqu'à une vitesse maximum de V1 pendant le temps où la = 1 mm devient la = O mm et change de sa vitesse maximum à sa vitesse finale V2 = O pendant la durée où lc = 0 devient lc = +1 mm, si l'on suppose aussi que la durée t1 de changement de la vitesse de V0 à V1 est égale à la durée t2 de changement de la vitesse de V1 à V2, étant donné qu'un courant alternatif de 50 Hz soumis à un redressement à demi-alternance traverse la 1 1 1 1 pompe, t1 = t2 = x x = seconde, 50 2 2 200 Par conséquent :: V12 = V02 + 2&alpha;S V0 = V2 = 0 V02 = V12 + 2&alpha;'S S = S' = 1 mm S = &alpha;/2t2 = &alpha;/2 (1/200)2 &alpha; = 80 m/sec2 &alpha;' = -80m/sec2 Si l'on suppose que le poids du plongeur électromagnétique est de 20 g,la force f pour le déplacer est de f = a = 0,16 kg ; une force d'attraction magnétique corres g pondant à la force f plus la somme des forces perdues sous forme de pertes par la résistance de frottement opposée au glissement des pièces mobiles de la pompe, la résistance à l'écoule- ment opposé au fluide, et une force nécessaire pour produire la pression de refoulement de la pompe, sont nécessaires pour faire fonctionner la pompe et obtenir la pression de refoulement requise. Si cette pression de refoulement eGte de 7 kg/cm2 et Si le diamètre du pistor de refoulement 6 est/5 mm, la force nécessaire à produire cette pression de refoulement doit entre supérieure à 7 IL 2 3 1*4 kg environ.Il doit être entendu - 0,5 que la force d'attraction magnétique mentionnée ci-dessus doit avoir une valeur qui inclue les pertes mentionnées plus haut ou une valeur qui s'obtient par la division de la force par le rendement de la pompe. Toutefois, selon la présente invention, le ressort de rappel 10 et le ressort auxiliaire 9 ont ce que l'on appellera une action d'accumulation élastique d'énergie gracie à laquelle ils absorbent l'énergie initiale du plongeur électromagnétique I quand celui-ci atteint son point mort inférieur et son point mort supérieur aux extrémités de ses mouvements alternés, puis restituent l'énergie absorbée grâce à leur élasticité.Ainsi, le fluide se trouvant dans la pompe est mis sous pression instantanément de sorte qu'une résonance se crée entre le mouvement alternatif du plongeur électromagnétique et du piston de refoulement et les forces de rappel des ressorts, et que, par conséquent, le débit de la pompe est augmenté. Ce qui précède est confirmé par le résultat déjà mentionné plus haut des essais pendant lesquels la buse de la sortie de la pompe a été enlevée et cette sortie est restée libre, ou quand la résistance opposée à l'écoulement du fluide à l'orifice de sortie de la pompe a été diminuée, la position de fonctionnement du plongeur électromagnétique 1 subissant un changemement d'une manière telle que le point mort supérieur de la course de retour est déplacé vers le haut de 1 mm environ par rapport à la position à laquelle le plongeur reste stationnaire en raison des forces de rappel des ressorts 9 et 10. Quand il s'agit d'une pompe conforme à l1in- vention, lorsque le piston de refoulement 6 comprime le fluide à l'intérieur du cylindre 7 et le force à passer à travers le clapet de refoulement 15, sur le caté de la sortie de la pompe, pour parvenir à l'enveloppe 8 en empruntant le canal 13, pendant sa course d'avance o4iuand le plongeur électromagnétique 1 est attiré en direction du p81e magnétique annulaire 4 par la force d'attraction magnétique, le volume de l'enveloppe 8 est diminué d'une valeur égale à la valeur dont le piston de refoulement 6 pénètre dans le cylindre 7;;. Le volume déplacé par ce piston 6 pénétrant dans le cylindre 7 at introduit dans l'enveloppe 8 de sorte que le fluide se déplace simplement à l'intérieur de la pompe et a'est pas envoyé hors de celle-ci par la sortie ou par le raccord de refoulement 31. Quand la force d'attraction magnétique disparaît, les opérations d'aspiration et de refoulement de la pompe sont exécutées simultanément pendant la course de retour du piston de refoulement 6 qui est renduepossible par la force du ressort de rappel 10.En bref, on peut conclure que la pression de refoulement de la pompe est déterminé par la force élastique de rappel d'un ressort composite constitué du ressort de rappel 10 et du ressort auxiliaire 9 et que la force d'attraction magnétique doit avoir, seulement, une intensité telle qu' elle augmente la flexion des ressorts jusqu'à ce qu'une force de rappel élastique soit produite capable de fournir une pression prédéterminée de refoulement, ou encore que la charge prédéterminée du ressort composite et la flexion des ressorts doivent correspondre à la force d'attraction magnétique générale définie précédemment en fonction de la position du plongeur électromagnétique. Dans l'exemple de réalisation de la figure 3, les opérations d'aspiration et de refoulement de la pompe ont été décrites en référence à une enveloppe dans laquelle le fluide est envoyé du cOté de la sortie de la pompe à travers le clapet de refoulement 15, le canal 13, l'enveloppe 8 et le raccord de refoulement 31. Même lorsque ce dernier est obturé et que l'accumulateur 35 est enlevé afin de laisser sortir le fluide à travers une ouverture ainsi créée dans le corps principal Il à l'opposé de l'orifice d'aspiration 19, le piston de refou lement 6 de cette pompe accomplit les mêmes opérations d'aspiration et de refoulement aussi longtemps que l'enveloppe 8 est maintenue en communication avec le clapet de refoulement 15, sur le côté de la sortie.Dans le cas où le canal 13 ne serait pas réuni au clapet de refoulement 15, une opération de refoule ment du fluide serait exécutéewau au cours d'une course dite d'avan- ce pendant laquelle le piston électromagnétique 1 est attiré par la force d'attraction magnétique en direction du pôle magnétique annulaire 4 où pendant que le piston de refoulement 6 pénètre dans le cylindre 7 et ane opération d'aspiration serait exécutée pendant une course de retour, au cours de laquelle le piston de refoulement 6 est remmené à sa position initiale par la force de rappel élastique du ressort 10. La force élastique de rappel du ressort 10 n'est pas utilisée pendant la course de refoulement et ce ressort fonctionne seulement pour la course d'aspiration. Toutefois, l'élasticité du ressort de rappel 10 doit correspondre à la force d'attraction magnétique pendant la course de refoulement et doit être en synchronisme avec le nombre des impulsions imposées au plongeur électromagnétique 21 ou avec le nombre de courses de ce dernier. Par conséquent, le ressort de rappel 10 doit avoir une constante élastique élevée. Il a été vérifié, à la suite des essais effectués qu'un ressort satisfaisant aux mêmes spécifications que le ressort de la figure 3 peut être utilisé dans une pompe conforme à l'invention. On expliquera maintenant plus en détail, en se reportant aux figures 11a et 11b,1a relation entre les posi- tions du plongeur électromagnétique 1 dans l'enveloppe 8 et les forces d'attraction de fonctionnement. Sur la figure 11b la distance ld, en mm, couverte par le mouvement de l'extrémité droite du plongeur électromagnétique (son extrémité inférieure dans le cas de la figure 3)est portéeen abscisse, et une force P d'attraction magnétique, mesurée réellement en gramme à chaque point du mouvement, est portée en ordonnée.Sur ce graphique, une courbe tracée en trait plein, une courbe tracée en trait interrompu et une courbe tracée en trait mixte représentent respectivement l'alimentation de l'enroulement électromagnétique 21 en courant alternatif redressé, à demi-alternance, d'abord à 50 Hz et 200 V,ensuite à 50 Hz et 170 V,puis à 50 Hz et 230 V. A ce sujet, on a indiqué précédemment que lorsque la tension est de 200 V, le plongeur électromagnétique 1 s'arrête à une position où lc = 4 mm environ, à laquelle la force composite d'attraction magnétique, qui consiste en la force d'attraction de solénoïde exercée lorsque lb' = O ou que le point neutre magnétique du plongeur électromagnétique 1 co ncide avec le point neutre magnétique de l'enroulement électromagnétique 21 le long de l'axe de celui-ci, et en la force d'attraction agissant dans l'entrefer dans une direction où la distance entre l'extrémité droite du plongeur électromagnétique I et l'extrémité gauche du p81e magnétique annulaire 4 devient nulle, ou la' - O et la valeur de lc s'accroet avec l'entrée à l'intérieur du pale magnétique annulaire 4 de la partie extrême droite du plongeur électromagnétique I, équilibre la force composite d'attraction magnétique agissant en sens opposé au sens dans lequel la force composite ci-dessus d'attraction magnétique agit, ou la force composite d'attraction magnétique consistant en la force d'attraction agissant dans l'entrefer entre le plongeur électromagnétique 1 et le circuit magnétique annulaire 3 et en la force d'attraction de solénoSde agissant de telle manière que lb est inférieur à 0.Quand la tension est de 170 V, le plongeur électromagnétique s'arrête à une position où lca5mm; quand la tension est de 230 V, le plongeur I s'arrête à une po position où lc = 3 mm. On a vérifié que la distance ld le long de laquelle le plongeur électromagnétique 1 peut être contraint de fonctionner de la gauche vers la droite (vers le haut sur la figure 3) sur la figure 11a sous l'effet de la force composite d'attraction magnétique est de 18 mm environ quand la tension est de 200 V. C'est en raison de la construction du circuit magnétique dans lequel le point d'équilibre des forces magnétiques d'attraction positive et négative se déplace vers la gauche sur la figure 11a que, plus la tension fournie à l'enroulement magnétique 21 est élevée, plus la valeur de lc devient faible. Le point où l'extrémité droite du plongeur électromagnétique 1 concide avec l'extrémité gauche du pôle magnétique annulaire 4, ou la' = O et lc = 0, est désigné par Q". Quand les pièces constitutives de la pompe ont été assemblées comme on le voit sur la figure 3 et que celle-ci a été mise en fonctionnement par une alimentation en courant alternatif redressé à demi-alternance de 50 Hz et 200 V pour chasser un fluide à travers une buse à un débit de 5,65 l/h à une pression de refoulement de 7 kg/cm2, le plongeur électromagnétique 1 reste stationnaire à une position où la distance entre l'extrémité inférieure de ce plongeur et l'extrémité supérieure du p81e magnétique annulaire 4 est la = 2,8 mm environ comme expliqué précédemment.La ligne droite tracée sur la figure 10 pour représenter la caractéristique flexion-charge du ressort composite a été tracée sur la figure 11b sous la forme d'une ligne O'-PtA passant par un point 0,A (voir le point A sur la figure 4) qui se trouve à la gauche du point Q" et représentant la = 2,8 mm. Il a été constaté que les intersections de cette ligne droite avec la courbe en trait interrompu, la courbe en trait plein et la courbe en trait mixte sont situées à proximité d'une position qui a une puissance d'attraction magnétique de lc = 1 mm substantiellement au point mort inférieur de la course du plongeur électromagnétique 1.Ceci prouve que lorsqu'un courant redressé à demi-alternance est fourni au plongeur électromagnétique 21 d'une manière telle qu'il n'existe substantiellement aucune différence entre les forces agissant sur le plongeur électromagnétique 1en dépit du fait qu'il y a des variations de la tension de 170 V, 200 V et 230V, et lorsque la somme des flexions du ressort de rappel 10 et du ressort auxiliaire 9 est réglée pour que la flexion du ressort composite et la charge qui lui est appliquée équilibrent la force d'attraction magnétique s'exerçant sur le plongeur électromagnétique 1, alors on obtient une pompe à plongeur électromagnétique qui a une caractéristique stable tension-prdsion de refoulement. Dans l'exemple de réalisation décrit et représenté, la pompe de l'invention a été alimentée en tension alternative de 50 Hz et 200 V. Toutefois, il a été vérifié expérimentalement que la caractéristique tension-pression de refoulement d'une pompe à plongeur électromagnétique peut être stabilisée dans les mêmes conditions sauf que l'enroulement électromagnétique doit être changé pour un enroulement permettant l'usage exclusif d'une autre fréquence et d'une autre ten sion, comme par exemple 60 Hz et/ou 100 V. Sur la figure 11b, un point O'B (voir le point B sur la figure 4) représentant la = 5,5 mm est indiqué sur le prolongement de la ligne Q"-O'B et on a étudié la relation entre la ligne caractéristique O'-P'B flexion-charge d'un ressort composite passant par le point OtB et les courbes des forces s'exerçant sur le plongeur électromagnétique 1 re présentSspar des courbes en trait mixte, en trait interrompu et en trait plein.On a constaté que les intersections de la droite caractéristique flexion-charge avec les courbes en question sont grandement séparées les unes des autres et ne se trouvent pas à proximité d'un même point comme c'est le cas avec la ligne qui pas par 0'. Ceci montre que les changements de la pression de refoulement par rapport aux changements de la tension-fournie à l'enroulement électromagnétique 21, deviennent plus importants lorsqu'est déplacé le point d'équilibre du plongeur électromagnétique I quand il est StatiODnaire Ceci explique le même phénomène que l'on a expliqué en comparant les courbes P1 et P3 de la figure 5. Sur la figure 4 le point A est un point où la pression de refoulement de la pompe est fixée à 7 kg/cm2 et auquel la caractéristique tension-pression de refoulement est stabilisée, point que l'on peut atteindre lorsque la somme des flexions du ressort auxiliaire 9 et du ressort de rappel 10 sont augmentées afin que soient réduites les distances la et lb et diminuée la pression de refoulement de la-pompe. Sur cette même figure, le point B est un point où la pression de refoulement est fixée à la même valeur qu'au point A par augmentation des distances la et lb au moyen d'une réduction de la somme des flexions des deux ressorts mais où la pression de refoulement change linéairement en fonction des changements de la tension. Dans le cadre de la présente invention il est tout à fait normal que le point A doive être choisi comme un point de réglage puisque le but de l'invention est la stabilisation de la carac téristique tension-pression de refoulement-. Quand le point A est choisi comme point de réglage, il apparat comme indiquant l'état de saturation sur la courbe B - H représentant la densité du flux magnétique et la force magnétomotrice, comme indiqué par la courbe PA de la figure S et comme on peut le voir sur les figures 6 et 8. Toute- fois, il est évident d'après l'allure de la courbe P3 de la figure 5 que le phénomène n'est pas dû à une saturation magnétique. Ceci est évident d'après la description qui a été donnée de la courbe P3 de la figure 5. Quand l'extrémité inférieure du plongeur électromagnétique I pénètre davantage en-dessous de l'extrémité supérieure du p81e magnétique annulaire 4, ou que la distance 10 augmente, le chemin magnétique comprenant le circuit magnétique annulaire 3, le plongeur électromagnétique 1 et le p81e magnétique annulaire 4 présentent le prétendu état de saturation magnétique dans lequel la force d'attraction magnétique de l'enroulement électromagnétique 21 est substantiellement stable lorsque lq tension d'alimentation s'accroît. Toutefois, le plongeur électromagnétique 1 est manoeuvré en direction du p8le magnétique annulaire 4 par la force générale de "la force composite d'attraction magnétique des forces positives Ps, PC et et de la force composite d'attra'ction des forces négatives F'$ et F'C" et "les forces élastiques des ressorts agissant de manière à freiner la force d'attraction Pn qui agit dans le sens d'accroissement de la valeur de 10", de sorte que la pression de refoulement de la pompe peut être considérée comme substantiellement stabilisée dans la gamme des valeurs de la tension d'alimentation de 200 V + 30 Vl. Comme on l'a décrit en référence à la figure 11b, il est possible de stabiliser substantiellement la pression de refoulement de la pompe lorsque la force d'attraction magnétique qui s'exerce sur le plongeur électromagnétique 1 au point mort/inférieur de sa course est telle qu'elle équilibre la charge appliquée par la flexion du ressort composite, aussi longtemps que les changements de la valeur de la tension fournie à l'enroulement électromagnétique 21 se trouvent dans une gamme Prédéterminée. C'est grâce à la force d'attraction magnétique Fc que la force d'attraction magnétique à chaque valeur de la tension présente une élévation de la position la = 0. En outre, quand la distance lb entre le point neutre magnétique de l'enroulement magnétique 21 et le point neutre magnétique du plongeur électromagnétique a le long de l'axe de celui-cå devient négative, la force BS devient négative et la force poussant le plongeur électromagnétique 1 en direction du pôle magnétique annulaire 4 est diminuée de sorte que le rendement de la pompe décrit. La valeur négative de lc signifie que le point neutre magnétique du plongeur électromagnétique 1 se trouve plus bas que celui de l'enroulement électromagnétique 21. Quand la distance lb est inférieure à la distance la entre la face extrême du plongeur électromagnétique 1 et la face extrême opposée du p81e magnétique annulaire 4 ou est substantiellement nulle, il est possible avec une pression de refoulement relativement faible et un débit peu important qu'aucune variation importante ne se produise dans la pression de refoulement quand la valeur de SG est largement supérieure à celle de FS. Toutefois, cet état de fonctionnement ne permet pas de disposer de la force d'attraction magnétique parce que la valeur PS est notablement réduite. On expliquera maintenant les chiffres du Tableau 1 en se référant aux graphiques des figures 4 et Ilb. Le tableau 1 montre la flexion (h1-h'1) du ressort auxiliaire 9 et la flexion (h2-h'2) du ressort de rappel 10 calculées en fonction des valeurs de a, c' et c, et les valeurs la et lb obtenues comme décrit plus haut et vérifiées par l'observation de la position d'un indicateur 37. On a effectué des essais en alimentant en courant alternatif redressé à demi-alternance, de 50 Hz et 200 V, l'enroulement électromagnétique 21 et en montant à la sortie de la pompe une buse de pulvérisation d'une capacité de débit de 5,65 l/h, afin d'établir la relation entre les valeurs mentionnées ci-dessus et les valeurs de la pression de refoulement.On a calculé aussi le rapport la/lb et on l'a porté sur le tableau 1. Les différentes valeurs de l'intensité mentionnées sur le tableau I indiquent le courant qui traversait l'enroulement électromagnétique 21 en correspondance avec les variations de la pression de refoulement de la pompe. On a effectué aussi des essais en obturant la sortie de la pompe. On a porté aussi sur le tableau, dans ce cas, les valeurs de la pression interne, dans la pompe, et de l'intensité du courant traversant l'enroulement électromagnétique 21.Si l'on suppose que le plongeur électromagnétique 1 resté stationnaire au point d'équilibre déjà mentionné quand la sortie de la pompe était obturée, les changements de la valeur du courant ont été obtenus en fonction des changements de la distance lb entre les points neutres magnétiques du plongeur électromagnétique 1 et de l'enroulement électromagnétique 21 et de la distance la entre l'extrémité supérieure du p8le magnétique annulaire 4 et l'extrémité inférieure du plongeur électromagnétique 1. Comme on peut le voir sur le tableau, les changements sont légèrement plus grands dans ce dernier cas que dans le précédent mais les différences sont très petites.En particulier dans la gamme des valeurs où la caractéristique tensioFpression de refoulement est stabilisée, les différences sont de l'ordre de 1%. La stabilité de la caractéristique tension-pression de refoulement est indiquée par le symbole lorsque les valeurs de la pression de refoulement étaient substantiellement stables comme le montrent la courbe PA sur la figure 5 et les autres courbes des figures 6 et 8 dans la gamme des valeurs de la tension de 200 V + 30 V; La stabilité est indiquée par le symbole quand il y avait des changements linéaires de la caractéristique tension-pression de refoulement lorsque la tension était portée à 170 V et 230 V. La stabilitée est indiquée par le symbole x quand la caractéristique tension-pression de refoulement montrait une élévation linéaire comme la courbe P3 sur la figure 5 ou la ligne droite de la figure 1. On peut voir d'après le tableau 1 que le rapport la/lb se trouve substantiellement dans la gamme de 0,75 à 0n30 quand la pression de refoulement est relativement stable par rapport à des changements de + 15* environ de la tension initiale de 200 V (les essais sont indiqués par le symbole ) quand on fait tourner la tige de réglage pour modifier et fixer la pression de refoulement à des valeurs différentes sur une pompe ayant une buse d'une capacité de 5,65 l/h (à la pression de refoulement de 7 kg/cm2) montée à la sortie de la pompe. La caractéristique tension-pression de refoulement décrite ci-dessus en rapport avec l'invention a été obtenue lorsque la pompe avait eu une buse d'une capacité d'éjection de 5,65 l/h montée à sa sortie. Une étude de la carac téristique de la pompe, en référence au tableau 1 montre facilement quelorsque le débit du fluide délivré est réduit ou qu'une buse de capacité inférieure est montée à la sortie de la pompe, le rapport la/lb devient inférieur à 0,30. Par exemple quand on fixe à la pompe une buse ayant une capacité de 1,5 1/h, le rapport entre la quantité de fluide et la longueur de la course du piston de refoulement est de 0,4/1,5 = 0,27 par rapport à une pompe ayant une buse d'une capacité de 5,65 1/h-. Lorsque la pompe est utilisée avec un valeur du tape dit à air total qui néCessite une pression de refoulement de 3 kg/cm2 seulement, le rapport la/lb = 0,114 approximativement ainsi qu'on peut le calculer grossièrement d'après le tableau 1-. Par conséquent, la pompe peut être mise en service même quand le rapport la/lb = 0,1 environ, si les caractéristi- ques de cette pompe visible sur les différents graphiques sont prisesen considératio; à condition que la source d'énergie utilisée soit telle que les variations de la valeur de la tension restent comprises entre + 10%. S'il est désirable d'accroître la quantité du fluide fourni par la pompe ou si on a besoin d'utiliser une buse ayant une capacité de 11,35 lghX la longueur de la course du plongeur devient deux fois plus grande que lorsqu'on utilise une buse d'une capacité de 5,65 l/h ainsi qu'on l'a expliqué à propos du mode de réalisation décrit ci-dessus. Quand ceci est le cas, il est possible d'obtenir la pression de refoulement et le débit désirés du fluide quand les valeurs de la et de lb sont modifiées grandement par un ajustement de la position de la tige de réglage. Toutefois, il est naturel que la caractéristique tension-pression de refoulement de la pompe soit plus restreinte qu'avec une buse de 5,65 lgh de capacité si la pompe a été con çue pour que ses caractéristiques de débit soient serrées. Quand on souhaite augmenter davantage la quan tité du fluide fourni par la pompe et sa pression de refoulement ou quand on a besoin d'une pompe de capacité plus forte, il est nécessaire d'augmenter les ampères-tours et d'accroître les dimensions de l'enroulement électromagnétique en conséquence afin d'obtenir un débit plus grand de la pompe. Il est naturel que la spécification soit changée d'une manière telle que les dimen sions, le profil et les caracteristiques magnétiques du plongeur électromagnétique et du piston de refoulement, du circuit magnétique annulaire, du p81e magnétique annulaire et la cuirasse qui l'enveloppe, lesdimensions du ressort de rappel et du ressort auxiliaire, soient modifiés rationnellement pour que toutes les pièces s'équilibrent.Quand un piston de refoulement ayant le même diamètre que celui que l'on utilise sur une pompe d'une capacité de refoulement de 5,65 lfh et utilisé alors que l'on a besoin d'une capacité de refoulement de 18X90 1/h, il en résulte une augmentation des valeurs de la et de lb'. Dans ce cas la valeur du rapport la/lb devient voisine de 1, mais la-lb = a, a étant positif et constant. On comprendra facilement que l'invention apporte une pompe dont la caractéristique tension-pression de refoulement est substantiellement stable et ne comporte aucune difficulté à mettre en usage pratique même quand la valeur du rapport la/lb devient plus voisin de 1, lorsque la pompe est utilisée avec un brdleur du type spécial dit à air total mentionné plus haut et dans des conditions où la source de puis sance est stables ou les variations de la tension de cette source se maintiennent dans une gamme entre + 10% et + 5%. Comme mentionné précédemment, la pompe de l'invention est nécessaire pour satisfaire la condition O,I Quand on souhaite augmenter la pression de refoulement de la pompe, il est nécessaire d'augmenter son débit. Ceci fait qu'il est nécessaire de remplacer les pièces initiales par de nouvelles pièces, comme on l'a dit plus haut. Toutefois, la valeur du rapport la/lb doit rester dans la gamme précédemment mentionnée. Au cours des essais de la pompe indiqués par le symbole de la caractéristique stable tension-pression de refoulement, une réduction de la valeur de la et de lb provoquée par un accroissement de la flexion du ressort auxiliaire 9 et du ressort de rappel 10 afin de déplacer le plongeur électromagnétique I en direction du pale magnétique annulaire 4 se traduit par une diminution de la pression de refoulement' Inverse- sement, une augmentation de la valeur de la et de Ib se traduit par un accroissement de la pression de refoulement On décrira maintenant plus en détail la construction d'une pompe à plongeur électromagnétique ayant une caractéristique tension-pression de refoulement qui est stable comme on l'a dit plus haut ; on se réfèrera aux figures 3 et 11a. La partie 40 de fuite du flux magnétique interposée entre le circuit magnétique annulaire sur lequel agit la force d'attraction magnétique, c'est-à-dire le p81e magnétique annulaire 4 dans le présent exemple, et le circuit magnétique annulaire 3 disposé avec un espacement par rapport an p8le 4, est telle que la partie principale de la longueur 15 se trouve du c8té du pale magnétique annulaire 4 plut8t que du caté du circuit magnétique annulaire 3 par rapport au point neutre magnétique de 1 'enrou- lement électromagnétique 21. Autrement dit, la distance entre l'extrémit supérieure du pôle magnétique annulaire 4 et le point neutre magnétique du plongeur électromagnétique 1 est supérieure à la distance entre l'extrémité inférieure du circuit magnétique annulaire 3 et le point neutre magnétique du plongeur électromagnétique 1 de sorte que ce dernier se trouve à l'intérieur du circuit magnétique anuulaire 3 à tout moment pendant son fonctionnement.En outre, si une partie du plongeur électromagnétique 1 ayant une longueur 14 qui a une surface plus importante en section droite par rapport à son axe, comme on le voit sur la figure lita, est placée dans le circuit magnétique annulaire 3 et remplit substantiellement la partie 40 de fuite du flux magnétique, si bien qu'un entrefer est constitué entre l'extrémité du plongeur I tourné vers le pôle magnétique 4 et l'extrémité supérieure de ce dernier, alors l'entrefer agit de telle sorte que le flux magnétique y est concentré et que la force d'attraction magnétique peut avoir un effet accrus, Le trou de passage 34 s'étendant longitudinal ment à travers le plongeur électromagnétique I peut 8bre remplacé par une pluralité de trous équidistants perçés sur un cercle concentrique à l'axe général de ce plongeur, ou par des rainures s'étendant longitudinalement prévues à la surface circonférentielle extérieure du plongeur, afin de permettre à un fluide se trouvant dans l'enveloppe 8 du plongeur I de circuler en traversant celui-ci et en rencontrant une résistance réduite opposée à sa circulation. En variante on peut prévoir en combinaison des trous longitudinaux et des rainures longitudinales. Dans l'exemple de réalisation représenté par la figure 3, la position stationnaire d'équilibre du plongeur électromagnétique 1 ou les valeurs de la et lb, peuvent entre ajustées par rotation de la tige de réglage 16 afin que l'on ajuste les flexions (h1-h'1) et (h2-h'2) du ressort auxiliaire 9 et du ressort de rappel 10, respectivement, pour régler la pompe à la pression de refoulement désirée. En variante il est possible d'effectuer des réglages, comme on l'a décrit en référence à la pompe à plongeur du type solénoïde servant également de vanne électromagnétique décrite dans le brevet japonais N 51-24726, en prévoyant un filetage de réglage à la face extérieure du circuit magnétique annulaire 3 ou du pôle magnétique annulaire 4. Le raccord de refoulement 32 peut être monté par l'intermédiaire d'un filetage sur une partie filetée correspondante du chemin magnétique 3, ou le corps principal 11 peut être monté par vissage sur une partie filetée du pôle magnétique 4, et la partie filetée peut entre tournée pour provoquer le déplacement du circuit magnétique 3 et du pôle magnétique 4 vers le haut et vers le bas de façon à permettre le réglage des valeurs de la et de lb et de régler la pompe à une pression de refoulement souhaitée. En examinant le tableau 1 on peut voir que lorsque la pompe est réglée à la pression de refoulement et au débit, par rotation de la tige de réglage 16, la flexion du ressort auxiliaire 9 et la flexion (h2-h'2) du ressort de rappel 10, varient d'une manière telle que les valeurs de la et de lb sont substantiellement constantes indépendamment de la valeur de a. Même quand la somme des flexions (h1 -h'1) et (h2-h'2) varie, le rapport des changements des flexions des deux ressorts est en raison inverse des constantes élastiques et et de de ces ressorts,à tous moments.Par conséquent, la ligne flexion-charge du ressort composite commence au point stationnaire d'équilibre des deux ressorts et ne subit pas de changement-. Ainsi, les caractéristiques de l'invention sont les valeurs de la et de lb et leur rapport le profil et les dimensions des circuits magnétiques, et la corrélation entre la force composite d'attraction magnétique produite quand un courant traverse l'enroulement électromagnétique et la charge composite élastique produite quand le plongeur électromagnétique est supporté par le ressort auxiliaire et le ressort de rappel?. En raison de ces caractéristiques, il est possible de parvenir à une pompe à plongeur électromagnétique de construction simple, de taille réduite, de durée importante de service, qui est facile à entretenir et qui présente une caractéristique stable tension-pression de refoulement. La pompe à plongeur électromagnétique de l'invention a une utilité particulière pour alimenter en mazout sous pression, en particules atomisées, un brtleur ; elle peut être employée, par exemple, avec une instal- lation d'alimentation en eau chaude, avec un équipement de chauffage, avec un équipement de séchage, et avec beaucoup d'autres types d'installations et d'équipement. REVENDICADION~ 1 ) Pompe à plongeur électromagnétique susceptible d'être alimentée en courant alternatif redressé à une demi-alternance, comprenant un enroulement électromagnétique, une enveloppe d'un plongeur monté autour de l'axe général de l'enroulement, un circuit magnétique annulaire et un pôle magnétique annulaire montés aux extrémités opposées, coaxialement, de l'enroulement électromagnétique et espacés de façon à limiter entre eux une partie de fuite du flux magnétique, un plongeur électromagnétique disposé dans ladite enveloppe avec une possibilité de mouvement alternatif le long de l'axe de celle-ci, ayant une partie extrême pénétrant dans le circuit magnétique annulaire, à tout instant pendant le fonctiounement et à l'arrêt de la pompe, et un piston de refoulement monté coaxialement en prolongement du plongeur électromagnétique, ce dernier et le piston de refoulement étant en état d'équilibre et maintenus en contact l'un contre l'autre dans le voisinage de la partie de fuite du flux magnétique sous l'effet des forces d'un ressort auxiliaire et d'un ressort de rappel, caractérisé en ce que le plongeur électromagnétique et le piston de refoulement coopérant avec le plongeur sont mis en état d'équilibre et maintenus en contact l'un contre l'autre par les forces du ressort auxiliaire et du ressort de rappel d'une manière telle que, lorsque le plongeur électromagnétique se déplace en direc- tion du p81e magnétique annulaire en accroissant la somme des flexions des deux ressorts pouniue la distance lb entre le point neutremagnétique de l'enroulement électromagnétique et le point neutre magnétique du plongeur électromagnétique le long de l'axe général de ceux-ci, et la distance la entre l'extrémité du pôle magnétique annulaire qui se trouve en avant du plongeur électromagnétique par rapport au sens de fonctionnement de ce dernier quand l'enroulement électromagnétique est excité et l'extrémité inférieure - du plongeur électromagnétique satisfont à la relation 0,1 20) Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce que sa pression de refoulement et son débit sont réglables par modification de la somme des flexions du ressort auxiliaire et du ressort de rappel. 30) Pompe selon la revendication 1 carac bérisée en ce que sa pression de refoulement et son débit peuvent être réglés par modification de la position de l'enroulement électromagnétique le long de l'axe de celui-ci, ce qui correspond à une modification de la valeur de lb. 40) Pompe selon la revendication 1 caractérisée en ce que sa pression de refoulement et son débit peuvent être modifiés par le changement de la position du p8le magnétique annulaire le rong de son axe ce qui correspond à un changement de la valeur de la.