L'invention concerne un procédé pour déterminer le débit individuel de fluide réfrigérant des éléments combus- tibles d'un réacteur nucléaire, procédé comportant les particu- larités suivantes: a) la température du fluide réfrigérant sortant de l'élément com- bustible, c'est-à-dire la température de sortie du fluide réfrigérant, se modifie du fait: co de fluctuations de la puissance du réacteur, notamment de pointes de puissance, 3) de modifications de la puissance du réacteur, c'est-à- dire du flux de neutrons, t) de modifications de la température d'entrée du fluide réfrigérant, b) la température d'entrée du fluide réfrigérant est mesurée en continu avant l'entrée du fluide réfrigérant dans les éléments combustibles au moins une fois pour tous les élé- ments combustibles en commun ou bien individuellement ou bien une fois pour chaque groupe d'éléments combustibles, c) la température de sortie du fluide réfrigérant est mesurée en continu au moins une fois sur chaque élément combustible d) le flux de neutrons du coeur du réacteur est mesuré en con- tinu avec au moins un détecteur de neutrons, L'invention concerne également un dispositif de circuit pour la mise en oeuvre de ce procédé. - Dans les réacteurs refroidis avec de l'eau, comme aussi dans les réacteurs refroidis avec un métal liquide, chaque élément combustible est constitué de plusieurs barreaux de substances combustibles enveloppés de métal, qui sont dispo- sés de façon telle dans un tube enveloppe communs qu'il est mé- nagé un canal de refroidissement avec une section transversale suffisante pour l'évacuation de la puissance calorifique. La sécurité de fonctionnement du réacteur et la puissance optimale d'un élément combustible dépendent dans une mesure déterminante d'un débit de fluide réfrigérantyadapté à la puissance considérée de l'élément combustible0à travers le canal de refroidissement de cet élément combustible. Pour une conduite optimale du fonctionnement et pour une sécurité de fonctionnement élevée du réacteur, il est donc nécessaire de mesurer en continu le débit de fluide réfrigérant et la puissance de chaque élément combustible et même d'effectuer ces opérations de mesure de façon redondante pour exclure des opérations erronées. On conna t certes des dispositifs de mesure de débit même pour du Èiétal liquide, mais à cause des inconvénients inhérents à ces dispositifs, tels que leur construction compli- quée et sujette à incidents, leur encombrement relativement im- portant et leur durée de vie limitée, l'installation de ces dis- positifs est tout d'abord limitée à des emplacements de mesure dans les canalisations principales de fluide réfrigérant. Il est également connu de contr8ler le débit de fluide réfrigérant de réacteurs par une mesure en continu de la température de sortie du fluide réfrigérant de l'élément combustible. Mais la température de sortie du fluide réfrigérant ne dépend pas seulement du débit du fluide réfrigérant, mais également de la puissance de l'élément combustible qui est in- fluencéapar les conditions de fonctionnement et la durée de fonctionnement. Il est en outre connu (Atomwirtschaft, Décembre 1973, pages 580 à 582) de déterminer par des méthodes de corré- lation, la vitesse des bulles de vapeur prenant naissance dans le fluide réfrigérant de réacteurs à eau bouillante. A cet ef- fet, plusieurs détecteurs de neutrons disposés les uns au-dessus des autres dans la direction de l'écoulement à l'intérieur de l'élément combustible, sont nécessaires. La vitesse effective du fluide réfrigérant est toutefois, à cause du glissement des bulles de vapeur, plus petite que la vitesse mesurée. Le procé- dé ne peut s'appliquer qu'aux écoulements à deux phases (réac- teur à eau bouillante). Dans le cas d'un procédé de mesure également connu de ce type (Progr. Nucl. En. Vol. 1, NO 2 - 4 (1977), S.553), on utilise deux thermoéléments disposés dans la direc- tion d'écoulement du fluide réfrigérant à un intervalle d'en- viron 10 cm dans un canal d'écoulement fermé. L'invention a pour but de créer un procédé et un dispositif de circuit qui permettent, sans installation de mesure supplémentaire dans le coeur du réacteur, et sans dispo- sitif de mesure de débit, de mesurer en continu le débit de fluide réfrigérant de chaque élément combustible et qui permet- tent de constater les perturbations du refroidissement dès l'instant o elles prennent naissance, et d'en éviter les suites 2.- -. 2477756 fâcheuses agravantes en réagissant en temps utile. À cet effet, l'invention concerne un procédé caractérisé en ce que: e) une modification, proportionnelle au flux de neutrons de la température du fluide réfrigérant à rapporter à l'emplace- ment du centre de gravité, se situant dans le milieu effec- tif de l'élément combustible, d'un élément combustible indi- viduel, est simulée électroniquement comme modification de la température de sortie non retardée du fluide réfrigérant ou bien comme écart d'échauffement du fluide réfrigérant, f) la température de sortie mesurée en tant que fonction du temps est comparée avec la température de sortie simulée du fluide réfrigérant en utilisant directement les signaux de température ou bien les composantes de tension alternati- ves subsistant après déduction de leurs valeurs moyennes, c'est-à-dire les fractions correspondant aux pointes. g) le temps de parcours conditionné par le transport du fluide réfrigérant à partir du centre de gravité de la puissance de l'élément combustible sur la moitié de la longueur effec- tive de l'élément combustible vers l'emplacement de mesure de la température de sortie du fluide réfrigérant, se déduit du décalage dans le temps de la température de sortie mesu- rée du fluide réfrigérant par rapport à la température de sortie simulée non retardée du fluide réfrigérant. Ou bien, le débit de fluide réfrigérant est dé- terminé à partir du volume du canal de refroidissement de l'élé- ment combustible entre le centre de gravité de la puissance et l'emplacement de mesure de la température de sortie du fluide réfrigérant ainsi qu'à partir du temps de parcours du fluide réfrigérant selon la relation t = VO/t. Ou bien, le débit de fluide réfrigérant est dé- terminé par comparaison du temps de parcours de fluide de refroi- dissement avec le temps de parcours du fluide réfrigérant d'un élément combustible de référence, dont le canal de refroidisse- ment présente la même géométrie, le même volume de fluide ré- frigérant et les mêmes constantes de temps pour l'élément com- bustible, et qui comporte comme un élément combustible à exami- ner le thermoélément mesurant la température de sortie du fluide réfrigérant, et ce débit résulte de la relation s V=Vref eref/' L'invention concerne également, un dispositif de circuit pour la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus, dispositif caractérisé en ce que: a) un premier comparateur comporte une première entrée pour l'in- troduction de la température d'entrée du fluide réfrigérant, une seconde entrée pour l'introduction de la température de sortie du fluide réfrigérant, et une sortie donnant la modi- fication de la température de sortie du fluide réfrigérant, b) un second comparateur comporte une première entrée pour l'in- troduction de la température d'entrée du fluide réfrigérant, une seconde entrée pour l'introduction de la température de sortie du fluide réfrigérant d'un élément combustible de ré- férence, et une sortie donnant la modification de la tempé- rature de sortie du fluide réfrigérant de l'élément combus- tible de référence. c) un simulateur d'élément combustible comporte une entrée re- cevant un signal de flux de neutrons proportionnel à la puissance de l'élément combustible et une sortie donnant la modification du signal de sortie simulée du fluide réfrigé- rant, d) la sortie du premier comparateur est branchée sur une pre- mière entrée d'un premier corrélateur pour former une fonc- tion de corrélation croisée à partir de la température de sortie mesurée et de la température de sortie simulée du fluide réfrigérant, e) une seconde entrée du premier corrélateur est, d'une part, susceptible d'4tre branchée par l'intermédiaire d'un commu- tateur sélectivement sur la sortie du second comparateur ou bien sur la sortie du simulateur d'élément combustible, et elle est, d'autre part, branchée sur une première entrée et sur une seconde entrée d'un second corrélateur formant la fonction d'auto-corrélation soit de la température de sortie simulée du fluide réfrigérant, soit de la température de sor- tie mesurée du fluide réfrigérant de l'élément combustible de référence, selon la position du commutateur. f) une sortie du premier corrélateur donnant la fonction de cor- rélation croisée et une sortie du second corrélateur donnant la fonction d'auto-corrélation, sont branchées sur un compa- rateur comparant la position dans le temps des deux fonctions de corrélation et déterminant le temps de parcours. - _2477756 Les avantages obtenus grâce aux dispositions proposées, résident notamment en ce que, en utilisant unique- ment un signal proportionnel à la puissance et un signal de température, il est possible d'effectuer une mesure du temps de passage du fluide réfrigérant dans le canal de refroidisse- ment de l'élément combustible, et donc une mesure du débit sans mettre en oeuvre un dispositif de mesure du débit, en ce que dans le cas de réacteurs rapides, tous les signaux de mesure peuvent être obtenus sans installations de mesure supplémentai- res dans le coeur du réacteur, avec les instruments de service existants, et en ce que les altérations des valeurs de mesure, telles qu'elles se manifestent lors des opérations de mesure indirectes de débit par l'intermédiaire de l'écart d'échauffe- ment, par suite de la modification de la puissance de l'élément combustible, sont complètement supprimées. L'invention va être expliquée plus en détail en se référant aux dessins ci-joints, dans lesquels: - la figure 1 représente un élément combustible avec les emplacements de mesure et les grandeurs de mesure, - la figure 2 montre les fonctions de corréla- tion, - la figure 3 est un schéma par blocs pour la mesure du temps de passage, - la figure 4 est un schéma de branchement d'un simulateur d'éléments combustibles. Sur la figure 1 est représenté, de façon sim- plifiée, un élément combustible 1 à la partie inférieure 2 du- quel est mesurée la température d'entrée TE du fluide réfrigé- rant tandis qu'à son extrémité supérieure 3 est mesurée la température de sortie TA du fluide réfrigérant. Conformément à une simplification admissible, la puissance P de l'élément com- bustible 1 est concentrée à l'emplacement du centre de gravité b de la puissance, se situant au milieu effectif de l'élément combustible en L/2. La puissance P de l'élément combustible 1 est mesurée en tant que flux de neutrons c '--P, la position du détecteur ne devant pas coïncider avec celle de l'élément combustible. la conversion du signal de flux de neutrons en une modification équivalente AT. (écart d'échauffement) de la température de sortie T8 du fluide réfrigérant, s'effectue électroniquement grâce à un simulateur 4 d'élément combustible 6.- 2477756 A partir du centre de gravité SP de la puissance, jusqu'à l'em- placement de mesure de la température de sortie TA du fluide ré- frigérant, le fluide réfrigérant a besoin d'un temps de parcours t, pendant lequel ce fluide réfrigérant parcourt le trajet L/2. Entre le centre de gravité Sp de la puissance et l'emplace- ment de mesure de la température de sortie TA du fluide réfrigé- rant se situant à l'extrémité supérieure 3 de l'élément combus- tible 1, on a le volume constant VO du canal de refroidissement de l'élément combustible 1. Le débit V du fluide réfrigérant est le quotient du volume VO du canal de refroidissement par le temps de parcours t du fluide réfrigérant à travers le canal de refroidissement de longueur L/2: V = VO/ t cm3/s. Une possibilité pour déterminer le temps de par- cours T, consiste à comparer ensemble les composantes alterna- tives corrélées, A TA = TA - TE et L4Ts (écart d'échauffement) des températures de sortie mesurée et simulée TA, T du fluide réfrigérant. Sur la figure 2 sont représentées les fonctions de corrélation de deux types différents d'éléments combustibles d'un réacteur refroidi au sodium. Pour un premier type d'élément combustible, la paire de courbes inférieures montre une première fonction d'auto-corrélation AXP 1 formée à partir des composantes de ten- sion alternative de la température de sortie simulée Ts du flui- de réfrigérant et une première fonction de corrélation croisée KKP 1 des composantes de tension alternative des températures de sortie simulée et mesurée TS, TA du fluide réfrigérant. Pour cette paire de courbes, l'échelle des ordonnées indiquée sur le bord gauche pour RF 1 est valable. La fonction d'auto-corré- nation AXF 1 et la fonction de corrélation croisée KKF 1 sont décalées l'une par rapport à l'autre de t 1 = 0,81 s en direc- tion des abcisses. Ce décalage dans le temps est déterminé avec le maximum de précision sur des parties parallèles l'une à l'au- tre des flancs montant et descendant voisins des maxima. Pour un second type d'élément combustible, la paire de courbes supérieures montre une seconde fonction d'auto- corrélation AEF 2 et une seconde fonction de corrélation croisée KKF 2 avec l'échelle des ordonnées indiquée sur le bord droit pour KF 2. Le décalage dans le temps est ici et 2 = 1,6 s. Le schéma par blocs d'un dispositif de circuit 7.- 2477756 pour la mesure du temps de passage est représenté sur la figure 3. Dans un premier comparateur 10, la température d'entrée TE(t) du fluide réfrigérant est introduite par l'intermédiaire d'une première entrée 11, tandis que la température de sortie TA(t) du fluide réfrigérant est introduite par une seconde entrée 12. Une sortie 13 donne la variationATA(t) = TA(t) - TE (t) de la température de sortie du fluide réfrigérant, c'est-à-dire l'é- cart d'échauffement du fluide réfrigérant. Dans un second comparateur 14 est introduite par l'intermédiaire d'une première entrée 15, la température d'entrée TE(t) du fluide réfrigérant et par l'intermédiaire d'une seconde entrée 16 la température de sortie TAref(t) du fluide réfrigérant d'un élément combustible de référence, tandis qu'une sortie 17 donne la variation a TAref(t) = TAref(t) - TE(t), c'est-à-dire l'écart d'échauffement du fluide réfrigérant de l'élément combustible de référence. Dans le simulateur 4 d'éléments combustibles un signal de flux de neutrons 4 (t) est introduit par l'intermé- diaire de l'entrée 18, ce signal étant converti dans le simula- teur d'élément combustible 4 en une variation simulée /TS (écart d'échauffement) de la température de sortie non retardée TS du fluide réfrigérant, équivalente à la puissance de l'élément combustible, et qui est disponible à la sortie 19. La sortie 13 du premier comparateur 10 est bran- chée sur une première entrée 20 d'un premier corrélateur 21 pour former la fonction de corrélation croisée KK' à partir des températures de sortie simulée et mesurée Ts, TA du fluide réfrigérant. Une seconde entrée 22 du premier corrélateur 21 est, d'une part, susceptible d'être branchée sélectivement par l'intermédiaire d'un commutateur 23 sur la sortie 17 du second comparateur 14, ou bien sur la sortie 19 du simulateur d'élé- ments combustibles 4, tandis qu'elle est, d'autre part, branchée sur une première entrée 24 et sur une seconde entrée 25 d'un second corrélateur 26. Le second corrélateur 26 forme la fonction d'auto- corrélation AKF, selon la position du commutateur 23, soit de la température de sortie simulée TS du fluide réfrigérant, soit de la température de sortie mesurée TAref du fluide réfri- gérant de l'élément combustible de référence. Une sortie 27 du premier corrélateur 21 donnant la fonction de corrélation croisée W et une sortie 28 du second corrélateur 26 donnant la fonction d'auto-corrélation AKF sont branchées sur un comparateur 28 qui compare les positions dans le temps des deux fonctions de corrélation KEP, AEF et qui dé- termine le temps de passage X:. Il est bien entendu également possible, de réa- liser les fonctions de commutation indiquées en totalité ou en partie dans un calculateur de processus. La figure 4 montre le schéma de branchement du simulateur d'élément combustible 4, grâce auquel le signal de flux de neutrons + proportionnel à la puissance est converti sans retard dans le temps en un signal équivalent pour l'écart d'échauffement simulé Le signal de flux de neutrons} est mesuré en fonctionnement grâce à un détecteur de neutrons disposé à l'intérieur ou à l'extérieur du coeur du réacteur, et pour une température d'entrée à peu près constante TE du fluide réfrigé- rant, la modification de la température de sortie TA du fluide réfrigérant de chaque élément combustible, engendrée par une modification prédéterminée du flux de neutrons , est mesurée et à partir de là, la corrélation entre le flux de neutrons et la température du fluide réfrigérant est obtenue pour chaque élément combustible, Dans le cas d'un coeur de réacteur de très grandesdimensions avec plusieurs détecteurs de neutrons répar- tis dans l'espace, on prend en considération les éléments com- bustibles respectivement associés à un détecteur prédéterminé. Avantageusement dans ce cas, on utilise seule- ment les composantes en courant alternatif de tous les signaux. Dans des conditions de fonctionnement normales, la pointe de puissance est suffisante pour l'opération de mesure, autrement, de petites variations de puissance sont induites en déplaçant le barreau de commande. Le signal de flux de neutrons q est introduit dans l'entrée 30 d'un premier filtre passe-bas du premier ordre, grâce auquel les effets thermohydrauliques sur les éléments combustibles peuvent 4tre reproduits avec une bonne approxima- tion. Le premier filtre passe-bas est constitué d'une première résistance d'entrée réglable 31 et d'un premier amplificateur opérationnel 32 branché à la suite, dans la branche de rétro- 8.,- 9 2477756 couplage duquel est branché un premier organe RC 33, constitué d'un potentiomètre R1 et d'un condensateur Cl, comme organe de temporisation réglable pour régler une première constante de temps 12 1. = Ri,. à déterminer de l'élément combustible. Dans des cas particuliers, il peut être avanta- geux de brancher à la suite du premier filtre passe-bas un se- cond filtre passe-bas en principe de même type pour régler une seconde constante de temps r 2EE = R2. C2 à déterminer de l'élément combustible, ce second filtre passe-bas comportant une seconde résistance d'entrée 34, un second amplificateur opérationnel 35, un potentiomètre R2 et un condensateur 2en tant que second organe RO 36. Si, du fait des thermoéléments utilisés, il y a une limitation de bande du signal de température, un troi- sième filtre passe-bas peut alors être branché à la suite, ce filtre étant constitué d'une troisième résistance d'entrée réglable 37, d'un troisième amplificateur opérationnel 38, d'un troisième potentiomètre R3 et d'un troisième condensateur C3 en tant que troisième organe RO 39, ce troisième filtre passe-bas simulant la constante de temps 3TE = R3. C3 en- gendrée par le thermoélément avec lequel est mesurée la tempé- rature de sortie T du fluide réfrigérant. 10.- 2477756 R E V E N D I C A T I 0 N S 1.- Procédé pour déterminer le débit individuel de fluide réfrigérant (V) des éléments combustibles d'un réac- teur nucléaire, procédé comportant les particularités suivantes: a) la température du fluide réfrigérant sortant de l'élément combustible, c'està-dire la température de sortie (TA) du fluide réfrigérant, se modifie du fait z ot de fluctuations de la puissance du réacteur, notamment de pointes de puissance, 13) de modifications de la puissance du réacteur c'est-à- dire du flux de neutrons fr de modifications de la température d'entrée (T) du flui- de réfrigérant. b) la température d'entrée (T.) du fluide réfrigérant est mesu- rée en continu avant l'entrée du fluide réfrigérant dans les éléments combustibles au moins une fois pour tous les élé- ments combustibles en commun ou bien individuellement ou bien une fois pour chaque groupe d'éléments combustibles, c) la température de sortie (TA) du fluide réfrigérant est mes"- rée en continu au moins une fois sur chaque élément combus- tible. d) le flux de neutrons (f) du coeur du réacteur est mesuré en continu avec au moins un détecteur de neutrons. procédé caractérisé en ce que Z e) une modification, proportionnelle au flux de neutrons (+) de la température du fluide réfrigérant à rapporter à l'em- placement du centre de gravité (9), se situant dans le milieu effectif (X/2) de l'élément combustible, d'un élément combustible individuel (1) est simulée électroniquement comme modification ( a T8) de la température de sortie (Ts) non retardée du fluide réfrigérant ou bien comme écart d'échauf- fement du fluide réfrigérant. f) la température de sortie (T )mesurée en tant que fonction du, temps est comparée avec la température de sortie simulée (T8. du fluide réfrigérant en utilisant directement les signaux de température ou bien les composantes de tension alternati- ves subsistant après déduction de leurs valeurs moyennes, c'est-à-dire les fractions correspondant aux pointes. g) le temps de parcours ( t) conditionné par le transport du fluide réfrigérant à partir du centre de gravité (SÈ de la 11.- 24777356 puissance de l'élément combustible (1) sur la moitié de la longueur effective (L/2) de l'élément combustible vers l'em- placement de mesure de la température de sortie (TA)du flui- de réfrigérant, se déduit du décalage dans le temps de la température de sortie mesurée (TA) du fluide réfrigérant par rapport à la température de sortie simulée non retardée (Ts) du fluide réfrigérant. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractéri- sé en ce que le débit de fluide réfrigérant (t) est déterminé à partir du volume (Vo) du canal de refroidissement de l'élé- ment combustible (1) entre le centre de gravité (Sp) de la puis- sance et l'emplacement de mesure de la température de sortie (TA) du fluide réfrigérant ainsi qu'à partir du temps de parcours ( T) du fluide réfrigérant selon la relation: t = Vo/P. 3.- Procédé selon la revendication 1, caractéri- sé en ce que le débit (t) de fluide réfrigérant est déterminé par comparaison du temps de parcours ( t) de fluide de refroi- dissement avec le temps de parcours ('tref) du fluide réfrigé- rant d'un élément combustible de référence, dont le canal de re- froidissement présente la m8me géomètrie, le même volume de fluide réfrigérant (V0) et les m8mes constantes de temps (tBE) pour l'élément combustible, et qui comporte comme un élément combustible à examiner le thermoélément ('TH) mesurant la tem- pérature de sortie (TA) du fluide réfrigérant, et ce débit ré- suite de la relation V = tref '1 ref/t 4.- Procédé selon l'une quelconque des revendi- cations 2 et 3, caractérisé en ce que: - a) la température de sortie simulée (TS) du fluide réfrigérant est corrélée avec elle-même et une fonction d'auto-corréla- tion (AU) est ainsi constituée b) la température de sortie simulée (TS) du fluide réfrigérant est corrélée avec la température de sortie mesurée (TA) du fluide réfrigérant et une fonction de corrélation croisée (KEX) est ainsi constituée, c) le temps de parcours () du fluide réfrigérant est déter- miné à partir du décalage dans le temps identique à ce temps de parcours ( 12.- 2477755 voisins des maxima. 5.- Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 2 et 3, caractérsié en ce que le signal de l'écart d'échauffement ( A TS) est synchronisé avec le signal de l'écart d'échauffement mesuré retardé ( 4 TA) par un retard de tempori- sation à déterminer et correspondant au temps de parcours (t) du fluide réfrigérant et est amené à le recouvrir grâce a une amplification prédéterminée. 6.- Dispositif de circuit pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 2 et 3, dispositif caractérisé en oe que: a) un premier comparateur (10) comporte une première entrée (11) pour l'introduction de la température d'entrée (TE) du fluide réfrigérant, une seconde entrée (12) pour l'introduction de la température de sortie (T A) du fluide réfrigérant, et une sortie (13) donnant la modification ( 4 TA (t)) de la température de sortie du fluide réfrigérant, b) un second comparateur (14) comporte une première entrée (15) pour l'introduction de la température d'entrée (TE) du fluide réfrigérant, une seconde entrée (16) pour l'introduction de la température de sortie (TAref) du fluide réfrigérant d'un élément combustible de référence, et une sortie (17) donnant la modifica- tion (4 TAref(t)) de la température de sortie du fluide réfri- gérant de l'élément combustible de référence. c) un simulateur (4) d'élément combustible comporte une entrée (18) recevant un signal de flux de neutrons (t) proportion- nel à la puissance (P) de l'élément combustible et une sortie (19) donnant la modification (4 TS (t)) du signal de sortie simulé du fluide réfrigérant. d) la sortie (13) du premier comparateur (10) est branchée sur une première entrée (20) d'un premier corrélateur (21) pour former une fonction de corrélation croisée (KKF) à partir de la température de sortie mesurée et de la température de sortie simulée (TA, TS) du fluide réfrigérant, e) une seconde entrée (22) du premier corrélateur (21) est d'une part susceptible d'être branchée par l'intermédiaire d'un commuta- teur (23) sélectivement sur la sortie (17) du second comparateur (14) ou bien sur la sortie (19) du simulateur (4) d'élément com- bustible, et elle est d'autre part branchée sur une première entrée (24) et sur une seconde entrée (25) d'un second corrélateur (26) 13.- 24777D5 formant la fonction d'auto-corrélation (AKF) soit de la tempéra- ture de sortie simulée (T S) du fluide réfrigérant, soit de la température de sortie mesurée (T Aref) du fluide réfrigérant de l'élément combustible de référence, selon la position du commuta- teur (23). f) une sortie (27) du premier corrélateur (21) donnant la fonc- tion de corrélation croisée (KKF) et une sortie (28) du second corrélateur (26) donnant la fonction d'auto-corrélation (AKF) sont branchées sur un comparateur (28) comparant la position dans le temps des deux fonctions de corrélation (KKF, AKF) et déterminant le temps de parcours (t'). 7.- Dispositif de circuit d'un simulateur (4) d'élément combustible selon la revendication 6, convertissant sans retard un signal de flux de neutrons ( +) proportionnel à la puissance en une modification équivalente ( / Ts) de la température de sortie simulée de fluide réfrigérant, dispositif caractérisé en ce que: a) un premier filtre pass- bas du premier ordre est constitué d'une première résistance d'entrée réglable (31) pour l'introduc-* tion du signal ( ô) de flux de neutrons, et d'un premier amplifica- teur opérationnel (32) branché à la suite, sur la branche de rétrocouplage duquel est branché un organe RC (33) comme organe de temporisation réglable pour régler une première constante de temps (eCBE) à déterminer de l'élément combustible (1). b) un second filtre passe-bas, en principe de même type, est branché à la suite du premier filtre passe-bas, ce second filtre constituant avec le premier un filtre passe-bas de second ordre, et son second organe RC (36) étant prévu comme organe de temporisa- tion réglable pour régler une seconde constante de temps ( 2BE à déterminer de l'élément combustible (1), c) un troisième filtre passe-bas, en principe de même type, est branché à la suite du second filtre passebas, son troisième organe RC (39) étant prévu comme organe de temporisation réglable pour régler une troisième constante de temps ( e3TE) à déterminer du thermoélément mesurant la température d'entrée (TE) du fluide réfrigérant. 8.- Dispositif de circuit d'un simulateur (4) d'élément combustible selon la revendication 6, convertissant, sans retard, le signal de flux de neutrons ( ô) proportionnel 14.- à la puissance en une variation équivalente (A T S) de la tempéra- ture simulée de sortie du fluide réfrigérant, dispositif carac- térisé en ce que: a) un premier filtre passe-bas du premier ordre est constitué d'une première résistance d'entrée réglable (31) pour l'introduc- tion du signal de flux de neutrons ( i) et d'un premier ampli- ficateur opérationnel branché à la suite (32) dans la branche de rétrocouplage duquel est branché un premier organe RC (33) comme organe de temporisation réglable pour régler une première constante de temps (-tJ BE) à déterminer de l'élément combustible (1). b) un troisième filtre passe-bas, en principe de type identique, est branché à la suite du. premier filtre passe-bas, son troisième organe RC (39) étant prévu comme organe de temporisation réglable pour régler une troisième constante de temps ( t3TE) à déterminer du thermoélément mesurant la température d'entrée ( TE) du fluide réfrigérant. 9.Dispositif de circuit d'un simulateur d'élément combustible (4) selon la revendication 6, convertissant sans retard le signal de flux de neutrons (ô) proportionnel à la puissance en une variation équivalente (ATS) de la température de sortie simulée du fluide réfrigérant, dispositif caractérisé en ce que: a) un premier filtre passe-bas du premier ordre est constitué d'une première résistance d'entrée réglable (31) pour l'introduction du signal de flux de neutrons ( i) et d'un premier amplificateur opéra- tionnel branché à la suite (32), dans la branche de rétro-couplage duquel est branché un organe RC (33) comme organe de temporisation réglable pour régler une première constante de temps (t lBE) à déterminer de l'élément combustible (1). b) un second filtre passe-bas, en principe de même type, est branché à la suite du premier filtre passe-bas et constitue avec lui un filtre passebas du deuxième ordre, tandis que son second organe RC (36) est prévu comme organe de temporisation réglable pour régler une constante de temps ( '2BE) à déterminer de l'élément combustible (1). 10.- Dispositif de circuit d'un simulateur d'élément combustible (4) selon la revendication 6, convertissant sans retard, le signal de flux de neutrons ( ô) proportionnel à la puissance en une variation équivalente ( A Ts) de la température de sortie simulée du fluide réfrigérant, dispositif caractérisé en ce que le simulateur (4) d'élément combustible est constitué d'un premier 15.- filtre passe-bas du premier ordre, formé d'une première résis- tance d'entrée réglable (31) pour l'introduction du signal de flux de neutrons () et d'un premier amplificateur opération- nel (32) branché à la suite, dans la branche de rétro-couplage duquel est branché un premier organe RC (33) comme organe de temporisation réglable pour régler une première constante de temps ( 6BE) de l'élément combustible (1). 11.- Dispositif de circuit d'un simulateur d'é- lément combustible (4) selon la revendication 6, convertissant sans retard un signal de flux de neutrons (4) proportionnel à la puissance en une variation équivalente (.A T) de la tem- s pérature de sortie simulée du fluide réfrigérant, dispositif caractérisé en ce que le simulateur (4) d'élément combustible est constitué d'un amplificateur pour normaliser le signal de la température de sortie simulée (TS) du fluide réfrigérant.