La présente invention se rapporte en général aux appareils dans lesquels un arbre rotatif dépasse à travers une ouverture telle qu'un palier, formée dans une paroi séparant une zone de haute pression d'une zone de basse pression. Elle vise plus particulièrement un dispositif d1étanchéité destiné à empêcher une fuite de fluide de la zone à haute pression à la zone de basse pression de ces appareils. Bien qu'elle ne se limite pas à cette application, l'inven- tion concerne plus spécialement les compresseurs centrifuges de réfrigérant du type compact à grande vitesse décrit dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique Nos 3 601 501 6 3 619 086, dans lesquels une turbine est entrainée par un moteur au moyen d'une transmission disposée dans un puisard d'huile qui est étanche aussi bien du coté logement de moteur que de la zone décharge de la turbine. étant donné la différence considérable de pression entre la zone décharge de la turbine et l'intérieur du puisard, il s'est avéré difficile d'empêcher complètement la fuite de réfrigérant de la région décharge à haute pression de la turbine dans--le puisard par le palier d'arbre disposé dans la paroi de séparation, et par suite des dispositions sont prises habituellement pour retourner le réfrigérant qui a fui dans le puisard, à la boucle fermée de réfrigératlon. Bien que ce retour du ré frigérant soit effectué par l'intermédiaire d'un séparateur huile-réfrlgérant, de minimes particules d'huile sont néanmoins entraînées avec le réfrigérant sortant du puisard, et elles doit vent être récupérées et ramenées dans ce dernier. À cette fin, un dispositif de filtrage eç 'accumulation d'huile est habituellement raccordé à la ligne de retour de réfrigérant entre le puisard et la boucle de réfrigération, où l'huile est séparée du réfrigérant et emmagasinée en vue de son retour ultérieur au puisard.Pour ce retour de l'huile dans le puisard, il est nécessaire d'arrêter le compresseur et par suite, la totalité de l'installation de réfrigération, la fréquence de ces arrêts étant fonction du régime des fuites de réfrigérant dans le puisard et de leur entraînement d'huile sur son retour à la boucle de réfrigération, ainsi que de la capacité d'huile du puisard. Azisque, en raison de la compacité générale du type précité de compres seurs centrifuges, la capacité du puisard de ces compresseurs est relativement faible, la ~fréquence des arrêts de 1-' installa- tion requis pour permettre la récupération de l'huile du dispositif de filtrage et d'accumulation doit être indésirablement élevée à moins que la fuite de réfrigérant, du côté décharge de la turbine, dans le puisard soit effectivement empêchée. L'invention a principalement pour objet de réaliser un agencement d'étanchéité empêchant la fuite de fluide susceptible de se produire par les paliers ou dispositifs analogues entre les zones de pressions différentes. L'invention a donc pour objet un appareil comportant un arbre rotatif passant-par une ouverture formée dans une paroi séparant une zone de haute pression d'une zone de basse pression, et un dispositif d'étanchéité disposé autour de l'arbre du côté haute pression de cette paroi, de manière à empêcher la fuite du fluide de la zone à haute pression à la zone, de basse pression, cet appareil étant caractérisé par le fait que le dispositif dtétanchéité comprend un rotor de joint disposé sur cet arbre pour rotation avec celui-ci; un stator de joint entourant ce rotor et présentant une surface périphérique interne coopérant avec une surface périphérique externe du rotor afin de former conjointement un jolnt dynamique s'étendant axialement d'un côté du dispositif d'étanchéité au côté opposé de celui-ci; et un dispositif de passages raccordant une zone intermédiaire le long de l'étendue axiale du joint dynamique à l'espace situé l'extérieur de la zone à basse pression et dont la pression ne dépasse pas celle da cette zone basse pression, ce dispositif de passages présentant une résistance à la circulation de fluide inférieure à la résistance du joint dynamique de cette zone intermédiaire à l'un et l'autre côté du dispositif d'étanchéité. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante de formes préférées de réalisation de l'invention, à titre d'exemple seulement, en référence au dessin annexé, sur lequel - la figure 1 est une coupe longitudinale d'un compresseur centrifuge de gaz-d'un type dans lequel le dispositif d'étanchéité selon l'invention peut être avantageusement utilisé - la figure 2 est une vue générale schématique d'une installation de réfrigération utilisant un tel compresseur - la figure 3 est une coupe, agrandie par rapport à celle de la figure 1, d'une forme de réalisation du nouveau dispositif d'étanchéité; - la figure 4 est une vue, similaire à la figure 3, d'une autre forme de réalisation de l'invention ; et - la figure 5 est une vue, similaire à la figure 4, représentant une modification du dispositif de la figure 4. Le compresseur centrifuge à moteur illustré à la figure 1 est un compresssur de réfrigérant, compact, à grande vitesse, fonctionnant à des vitesses nominales de turbine d'environ 34 000 tpm par exemple. il comporte urevolute 10 collectant le gaz comprimé, s'étendant autour d'une turbine centrifuge d'é tanchéité 11 qui est fixée à l'extrémité d'un arbre de commande 12 destiné à être entrainé par un moteur 16 moyen d'un grand engrenage 14 monté sur l'arbre 15 du moteur et d'un pignon 13 monté sur l'arbre 12 de la turbine. L'arbre 12 de turbine est tourillonné dans des paliers 17, 18, du type tourillon hydrodynamique, paliers qui sont lubrifiés avec l'huile fournie par un séparateur-pompe à huile 19 (dont la description va suivre) - par les canalisations d'alimen- tation en huile (non représentées). La turbine Il est fixée à l'arbre 12 au moyen d'un boulon-de retenue 20 et-d'autres parties qui clavètent à friction la turbine à l'arbre, selon la description plus complète du brevet des Etats-Unis dtAmérique n 3 601 501. L'agencement d'étanchéité selon l'invention est situé dans la - zQne portant la référence 21 à la figure 1, et-l'importance d'un bon joint à cette position séparant la région à haute pression ou de la volute 10 de l'espace intérieur 22 du puisard, deviendra évidente de la description qui va suivre de llagence- ment représenté à la figure 2. A la figure 2, l'espace 22 de puisard et tout autre espace communiquant avec celui-ci sont représentés séparés de les pace de décharge haute pression ou espace de volute 10 par une paroi 23 de carter pourvue du joint 21 situé dans 1 'ouverture de la paroi à travers laquelle passe l'arbre 12- d'entraînement de la turbine. Dans la forme de réalisation particulière de compresseur utilisée comme exemple aux fins de la description, l'espace de décharge 10 (figures 1 et 2) du compresseur, en fonctionnement normal, a normalement une pression manométrique de 4,56 kg/cm2 (4,4 atmosphères) qui est la pression statique non diffusée à la décharge de la turbine à laquelle un côté du joint 21 est exposé, alors que la pression dans le puisard 22, à laquelle l'autre côté du joint est exposé, est nominalement, au manomètre, de 2,46 kg/cm2 (2,4 atmosphères). Âvec ces valeurs, il existe une différence de pression de 2,1 kg/cm2 (2,0 atmosphères) qui a tendance à entraider le gaz réfrigérant de l'espace de décharge 10 dans l'espace du puisard 22.Cet espace 22 est maintenu pratiquement à la même pression que la zone admission 24 à l'oeil de la turbine, par les conduites 25 et 26 qui raccordent le séparateur 19 huile-réfrigérant à un filtre à mailles fines et accumulateur d'huile 27, et ce filtre-accumulateur 27 au côté aspiration du compresseur, respectivenente La totalité de la boucle de réfrigérant est hermétiquement close, et la plus basse pression dans cette boucle est la pression d'aspiration du côté admission 24 de la turbine 11.Tout gaz réfrigérant fuyant par le joint 21 doit donc être retourné à la boucle de réfrigération, ce qui est effectué au moyen du séparateur-pompe à huile 19 qui comporte un moteur électrique 28 entraînant une pompe à engrenages 29 pour envoyer l'huile du puisard aux pa liers, et un séparateur huile entrainée-réfrigérant 30 destiné à éliminer l'hul-ui réfrigérant et à évacuer le réfrigérant, par la conduite 25, au filtre et accumulateur d'huile 27. Au cours du fonctionnement normal de l'ensemble du compresseur, les engrenages du train d'entraînement créent d'abondantes quantités de brouillard d'huile formé de particules entraînées dans le réfrigérant qui a fui dans-le puisard 22. Les plus grosses particules d'huile sont séparées du réfrigérant par le séparateur centrifuge huile-rérigérant 30 et par suite restent dans le puisard'22, toutefois, certaines des petites particules, mesurant par exemple 2 F , au maximum, ne se trouvent pas séparées mais s'échappent par la conduite 25 dans le filtre et accu mulateur d'huile 27.Ce filtre est pourvu d'un milieu de filtrage qui, dans la plupart des cas, empêche le passage des particu- les d'huile supérieures à 0,4Xu , par la conduite d'évent 26, dans la boucle de réfrigération, ces particules d'huile étant emmagasinées dans la partie 31 de llaccumulateur de laquelle elles sont ramenées dans le puisard, lorsque le compresseur est arrêté, par la conduite d'évacuation 32 renfermant un clapet de retenue 33. À cet égard, on remarquera que la figure 2 est une vue schématique et que le filtre et accumulateur 27, en réalité, serait situé de manière à permettre l'évacuation en retour de l'huile au puisard au moyen de la conduite 32 par gravité. Le besoin d'un joint 21 efficace est en grande partie dû à la dimension et à la capacité relativement petite du puisard, déterminées par la compacité générale désirée de l'ensemble du compresseur. Par exemple, un compresseur centrifuge compact d'une capacité de production de réfrigération d'environ 100 tonnes (environ 5 040 kg-Cal/mn) la capacité du puisard de l'agencement particulièrement illustré seratt limitée à environ 7,50 litres. La dimension limitée du puisard présente un autre inconvénient du fait que la région de sa surface interne sur laquelle le brouillard d 'huile peut se déposer est relativement faible par rapport aux appareils pourvus de puisards plus grands. Dans un appareil co pact, la quantité totale d'huile présente dans le puisard est si limitée que l'huile qui ne se dépose pas sur les surfaces se trouve entrainé e dans le gaz réfrigérant retourné dans la boucle de réfrigération par la conduite 25.Le régime de cet entrainement d'huile est en général proportionnel à celui de l'évacuation du réfrigérant, de sorte que, en un temps plus court qu'il n'est désirable, suffisamment d'huile a été entralnée dans l'accumulateur 27 par le gaz réfrigérant évacué pour requérir un arrêt de 1 'installation afin de permettre de retourner l'huile recueillie dans le filtre-accumulateur 27, dans le puisard 22, tout en faisant remarquer que ce retour de l'huile n'est pas possible pendant la marche du compresseur.Alors que les gros appareils de cette construction générale sont également pourvus d'une pompe de puisard et d'un évent, de sorte que le filtre et accumulateur 27 n1 est pas nécessaire, car la plus grande capacité du puisard permet une plus grande perte d'huile par l'évent et de plus grands intervalles entre les arrêts du compresseur. Ainsi, en plus du fait que des arrêts plus fréquents soient nécessaires, le compresseur centrifuge compact présente en outre l'inconvénient d'exiger l'utilisation d'un filtre à mailles fines et accumulateur d'huile tel que le dispositif 27. De ce qui précède, on remarquera que si la fuite de réfrigérant de la chambre à haute pression au puisard peut être réduite, dans une certaine mesure, les inconvénients énumnrés seront pratiquement évités. Les dispositifs d'étanchéité selon l'invention représentés aux figures 3 à 5 permettent d'obtenir ce résultat dans l'environnement d'un compresseur centrifuge compact de réfrigérant. Ces dispositifs d'étanchéité sont également d'un prix relativement bas et ne modifient pas les paramètres fondamentaux de construction de l'ensemble de compresseur centrifuge pourvu de l'agencement général turbine et arbre décrit dans le brevet des Stats-Unis d'Amérique nO 3 601 501. Dans le cas du dispositif illustré à la figure 3, l'arbre 12 de la turbine est supporté par le palier de tourillon hydrodynamique 18 auquel l'huile est amenée, dans. le. sens indiqué par la flache en traits interrompus, sous pression par la pompe 29 (figure 2) pour assurer un film complet de lubrification, l'huile passant ensuite dans une -cavité 35 qui est raccordée, par des moyens non representés, de manière à s'évacuer dans le puisard 22. Les cavités d'huile 35 sont donc à la même pression que le puisard, soit approximativement 2,46 kg/cm au manomètre (2,4 atmosphères) par exemple. Un rotor de joint 36 (figure 3) a la forme générale d'une rondelle circulaire percée d'une ouverture à gradin, l'épaulement de la partie contre-alesée de l'ouverture à gradin prenant son siège sur l'extrémité de l'arbre 12. Sur sa circonférence extérieure, le rotor 36 présente une surface 38 de forme générale cylindrique, pourvue de dents en labyrinthe, et d'une surface 39 de forme générale conique également pourvue de dents en labyrinthe, ces-deux surfaces périphériques extérieures 38, 39 étant séparées mutuellement par une gorge circonférentielle ou canal 40. Un stator de joint 41 (figure 3) de forme générale annulai re, encercle le rotor 36 et comporte une bague interne 42 de car bone graphite montée à chaud dans une bague extérieure de rete nue 43 en aciers La surface interne de la bague 42 a la forme vou lue pour s'adapter au profil formé par les pointes des dents du rotor de joint 36. Le stator de joint 41 est fixé en place dans le carter 23 par les bagues de retenue 44 s'engageant sur un re bord circonférentiel 45 de la bague 43,avec un joint secondaire 46 de type torique comprimé entre le rebord 45 et le carter 23. Une goupille anti-rotation 47 peut être utilisée pour bloquer la section extérieure du stator à l'encontre de la rotation par rap port au carter 23. De la précédente description de la figure 3, il ressort que le joint dynamique formé par le rotor 36 et le stator 41 a une étendue axiale qui comprend les deux surfaces 38, 39 séparées par le canal circonférentiel 40. Dans le rotor 36 (figure 3) est formé un certain nombre d'a lésages ou de passages 48 qui s'étendent du canal 40 vers l'intérieur jusqu'à un espace annulaire 50 de tolérance déterminée entre la tige du boulon de retenue 20 et la structure environaantè com prenant -le rotor 36, le moyeu de la turbine 11 et une entretoise annulaire 49. On remarquera que la turbine et l'arbre dans leur ensemble est du type général décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 3 601 501 , la turbine étant clavetée par friction ou fixée à arbre 12. Le boulon de retenue 20 est pourvu- d'un alésage axial 51 et de plusieurs alésages radiaux 52 raccord t l'alésage axial avec 4 l'espace 50 de tolérance et les alesages/da rotor. Il est donc ainsi formé un passage d'évent pour le gaz réfrigérant fuyant dans le joint de l'espace 10 à haute pression qui s'étend d'une posi tion intermédiaire le long du parcours de fuite du joint dynamique jusqu'à l'espace 24 du côté admission ou aspiration dé la turbine. Avec l'ensemble de compresseur centrifuge particulièrement représenté auquel le dispositif d'étanchéité est incorporé, il est désirable que le joint à labyrinthe soit fabriqué avec une tolé rance relativement serrée. On obtient des résultats satisfaisants en construisant le stator 41 du joint, comportant une bague 42 de carbone graphite, avec un diamètre intérieur assurant une to lérance de O à 0,05 mm entre le stator et le rotor. Au cours des quelques premières secondes de fonctionnement du compresseur, les dents de labyrinthe aiguës de métal du rotor 36 du joint sont rapidement découpées du carbone au degré voulu, mais pas plus0 Cette usure se produit car, au cours du montage, le stator 41 du joint est fixée place (sans flottement) après son montage dans le rotor qui sert de guide.En outre, cette machine particulière possède les caractéristiques voulues pour que l'arbre de turbine puisse légèrement se décaler radialement tout en prenant sa-vi- tesse normale de fonctionnement pour la première fois après mon tage. Ce décalage radial provient de différents degrés de dilata tion des paliers principaux, ainsi que d'un décalage de position de l'arbre rotatif dans les paliers de tourillon en raison des changements d'épaisseur de pellicule d'huile.Les tolérances dé sirées relativement serrées de l'agencement d'étanchéité sont considérées comme importantes afin d'assurer que chaque partie du joint en labyrinthe 38, 39 (figure 3) présente une résistance à la circulation du gaz supérieure à celle du passage d'évent interne 38,- 50, 51, 52, allant de la position intermédiaire 40, le long du joint, à l'espace d'admission 24. Le nouveau dispositif d'étanchéité fonctionne de la manière suivante. En fonctionnement normal, une pression manométrique de, par exemple 4,56 kg/c;2(414 atmosphères) existe à la turbine ou côté à haute pression 10 (figure 3) de l'agencement d'étanchéité, 2 et une pression manométrique de, de, exemple 2,46 kg/cm (2,580 atmosphères) existe de l1autre côté de 1'agencement d'étanchéité exposé à la cavité 35. La pression dans la gorge annulaire 40 à la position intermédiaire du joint n'est seulement que très lé gèrement supérieure à celle du côté aspiration 24 de la turbine, qui, on l'a déjà fait remarquer, est pratiquement identique à celle de la cavité 35.La pression manométrique à la gorge ou région intermédiaire 40 peut donc être de l'ordre de 2,53 ou 2,60 kg/cm2 (2,448 ou 2,516 atmosphères) et, en raison de la ré sistance relativement faible à l'écoulement du passage d'évent, la plupart du gaz réfrigérant qui fuit à la région intellfnédiaire 40 s'écoulera en retour au côté aspiration de la turbine au lieu de s'écouler par le parcours de fuite à résistance relativement élevée compris entre le rotor 36 et le stator 41 du Joint abou- tissant à la cavité 35.Des essais ont permis de déterminer que le rapport de réduction de fuite de réfrigérant dans la cavité d'huile du nouvel agencement d'étanchéité par rapport à celui obtenu dans le joint classique actuellement en usage, se trouve compris dans les limites d'environ I à 10 à 1 à 20, selon les tolérances entre les dents de rotor et le stator. On pense préférable que la surface 39 (figure 3) du rotor 36 du joint soit conique ou inclinée ainsiqutillustré, plutôt que d'être cylindrique comme la surface "38 de l'autre côté de la gorge 40, pour les raisons suivantes En cours de fonctionne ment normal du compresseur, les pressions manométriques, selon les précédentes indications, sont d'environ 4,56 kg/cm (4,4 at mosphères) du côté décharge et d'environ 2,46 kg/cm (2,4 atmos phères) du côté aspiration de la turbine et dans le puisard. Tou- tefois, lorsqu'on arrête le compresseur pendant une durée suffi sante pour égaliser les pressions dans tout le dispositif hermétiquement clos, les pressions manométriques dans toute l'installation seront de l'ordre d'environ 5,62 kg/cm2 (5,5 atmosphères}.Au dé marrage du compresseur, la pression de décharge sera donc infé- rieure à la pression de puisard pendant un court moment, par exem ple 10 secondes, en raison de la moindre restriction de l'instal-' lation de réfrigération dans son ensemble par rapport à la res triction des conduites de communication entre le puisard et l'ins tallation de réfrigération. il peut donc exister un gradient in verse de pression, au moment du démarrage, à travers le joint ce qui aurait tendance à permettre une fuite d'huile en retour par le joint dans le dispositif de réfrigérant. La disposition obli que ou inclinée de la surface 39 du Joint, par rapport à l'axe de rotation de la turbine, permet aux forces centrifuges de "re- jeter" toute huile pouvant avoir tendance à fuir par le joint. De ce qui précède, il ressort que le joint illustré à la figure 3 réduit la fuite de réfrigérant dans le puisard du com presseur très appréciablement. Cette réduction s'effectue à des vitesses de fonctionnement auxquelles marchent actuellement les compresseurs à grande vitesse de réfrigérant du type compact représenté Toutefois, aux vitesses de compresseurs considEra- blement plus élevées, il pourrait arriver que les alésages de rotor de joint, tels que les alésages 48, avec des composantes prononcées dans le sens radial, produisent eux-memes un effet de pompe centrifuge susceptible d'élever la pression à-la région intermédiaire.40 du joint au-dessus de celle de la cavité 35 d'huile à une valeur suffisante pour pntralner le réfrigérant de la région 40 dans la -cavité 35 par la tolérance, quelle que soit sa faiblesse, existant entre le rotor 36 et le stator 41 du joint. Naturellement, cette action de pompage des alésages 48, de composantes de sens radial, serait encore plus prononcée avec l'aug tentation de vitesse et serait indésirable. De ce fait, avec les compresseurs destinés à fonctionner à des vitesses assez fortes pour qu'une action préjudiciable de pompage puisse se produire par les alésages de rotor de joint,avec des composantes de sens radial, il serait préférable d'utiliser l'un ou l'autre des joints illustrés aux figures 4 et 5. Ces dispositifs sont tous deux des versions modifiées du joint représenté à la figure 3,- et ne sont pas soumis à l'action inverse de pompage dépendant de la vitesse, par les alésages de rotor du joint qui aurait tendance à pousser le réfrigérant dans le puisari. En outre, ils réduisent encore le risque de fuite indésirable de réfrigérant dans le puisard, et suppriment la nécessité de tout pas-sage d'évent dans le boulon de retenue 20, ce qui élimine tout affaiblissement de la construction de celui-ci. Les caractéristiques essentielles distinguant les dispositifs des figures 4 et 5 de.celui de la figure 3, sont l'utilisation, dans le rotor de joint, d'alésages 56 qui ne sont pas radiaux, ainsi que l'utilisation de passages d'évent dits de récupération remplagant les al-ésages du boulon de retenue 20 de la figure 3. En référence tout d'abord à la figure 4,-le stator de joint représenté est construit de manière identique au stator 41 de la figure 3. D'autre part, le rotor 55 du joint diffère par son canal annulaire 40 qui communique avec les alésages 56 s'étendant dans le rotor dans une direction au moins sensiblement parallèle à son axe de rotation et espacés autour de celui-ci.Les alésages 56 du rotor communiquent, par la petite cavité annulaire 54 comprise entre le rotor et le moyeu de la turbine 11, avec les alésages 57qui traversent le moyeu de la turbine dans une direction au- moins senslblement parallèle à son axe de rotation, et -aboutissent dans la cavité annulaire 58 du moyeu de la turbine, la cavité 58 communiquant elle-même avec le côté aspiration ou admission 24 de la turbine par les alésages 59 du moyeu de celle-ci, qui s'étendent extérieurement de la cavité 58 dans des directions radiales de manière à produire, en cours de fonctionnement du compresseur, une action de pompage centrifuge abaissant la pression de gaz dans la gorge annulaire 40.C'est pour cette raison que le gaz de fuite étant entrainé au lieu d'etre simplement ventilé, que les alésages et passages raccordant la gorge ou région 40 au côté aspiration 24 de la turbine sont appelés passages d'é- vent de récupération. Le dispositif représenté à la figure 5 diffère de celui de la figure 4 principalement à deux égards. Premièrement, les surfaces 61, 62 du rotor du joint sont toutes deux cylindriques. Ceci rend le joint moins sensible aux mouvements axiaux de l'arbre, qui peuvent se produire pendant le fonctionnement, et permet un contrôle moins serré des tolérances affectant la disposition axiale de l'appareil. Toutefois, avec cet agencement, il est désirable que la surface 61 du rotor à proximité de la cavité 35 d'huile ait un rayon plus grand que la surface 62 afin d'empêcheur l'entrée d'huile au cours du démarrage. Il est évident que l'usi- nage des surfaces cylindriques du joint à labyrinthe est aussi moins onéreux que celui des surfaces coniques. L'autre caractéristique distinguant le dispositif de la figure 5 réside dans le fait que la partie amont 63 du moyeu de turbine est plus épaisse et par suite les alésages sensiblement radiaux de pompage 64 sont plus longs. L'action de pompage est donc plus forte, ce qui peut etre utile dans certaines applications, par exemple lorsque le fluide manutentionné par le compresseur est toxique ou soumis à une contamination nuisible. Tou- tefois, en cas d'utilisation dans un compresseur centrifuge de réfrigérant du type habituel décrit, cette action de pompage ne doit pas être assez forte pour induire une fuite de huile du puisard par le joint. REVENDICATIONS 1.- Appareil comprenant un arbre rotatif qui passe à travers une ouverture de la paroi séparant une zone de haute pression d'une zone de basse pression, et un dispositif d'étanchéité disposé autour de l'arbre afin d'empêcher la fuite de fluide de la zone à haute pression à celle de basse pression, cet appareil étant caractérisé par le fait que le dispositif d'étanchéité comprend un rotor de joint disposé sur cet arbre pour rotation avec celui-ci; un stator de joint entourant le rotor -et dont la surfa- ce périphérique interne coopère avec une surface périphérique externe du rotor de joint pour former conjointement un joint dynamique s'étendant axialement d'un côté au côté opposé du dispositif d'étanchéité; et un dispositif de passages raccordant une sone intermédiaire, le long de ltétendue axiale du joint dynamique, à un espace situé à l'extérieur de la zone à basse pression et dont la pression ne dépasse pas celle de la zone basse-pression, ces passages offrant une résistance à la circulation du fluide inférieure à celle du joint-dynamique de la zone intermédiaire à l'un et 11 autre côté du dispositif d'étanchéité. 2.- Appareil selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le j oint dynamique est un joint à labyrinthe délimité en partie par les dents de labyrinthe formées sur la surface périphérique externe du rotor de joint et s'engageant sur la surface périphérique interne du stator de joint. 3.- Appareil selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que ces surfaces périphériques externes et internes, du rotor et du stator de joint, respectivement, sont pratiquement cylindrlques, au moins le long de leur étendue axiale de la zone intermédiaire du côté du dispositif d'étanchéité qui est exposé à la zone de haute pression. 4.- Appareil selon la revendication 3, -caractérisé par le fait que les surfaces périphériques externes et internes du rotor et xlu stator de joint, respectivement, s'évast en cône extérieurement à leur étendue axiale de la zone intermédiaire à l'au- tre côté du dispositif-dlétanchéite qui fait face à la paroi. 5.- Appareil selon la revendication 3, caractérisé par le fait que les parties pratiquement cylindriques du rotor et du stator de joint, entre la zone intermédiaire et l'autre côté du dispositif d'étanchéité faisant face à la paroi, ont un diamètre supérieur à celui des parties cylindriques du rotor et du stator du joint entre la zone intermédiaire et le premier côté du dispositif d'étanchéité. 6.- Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que la zone intermédiaire se situe pratiquement au milieu de détendue axiale du joint dynamique. 7.- Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que la zone intermédiaire est constituée par. une gorge annulaire formée circonférentiellement dans lasurface périphérique externe du rotor du joint. 8.- Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que le dispositif de passage est constitué par des alésages formés dans le rotor du joint 9.- Appareil selon la revendication 8, caractérisé par le fait que ces alésages partent de la zone intermédiaire vers l'in térieur du rotor de joint, obliquement par rapport à son axe de rotation. 10.- Appareil selon la revendication 8 caractérisé par le fait que ces alésages sont pratiquement parallèles à l'axe de rotation du rotor de joint. 11.- Appareil selon l1une quelconque des revendications 1 à 10, comportant une turbine centrifuge fixée à cet arbre pour ro tation avec celui-ci; l'agencement d'étanchéité étant disposé en outre entre la paroi et la turbine centrifuge, cet appareil étant/ca- ractérisé par le fait que l'espace avec lequel le dispositif de passages raccorde la zone intermédiaire est situé du côté aspiration de la turbine centrifuge. 12.- Appareil selon la revendication 11, caractérisé par le fait que ces passages comprennent un passage passant dans le moyeu de la turbine centrifuge coaxialement et communiquant avec cet espace. 13.- Appareil selon la revendication 11, caractérisé par le fait que les passages comprennent les passages passant dans le moyeu de la turbine centrifuge, ces passages comprenant les parties sortie qui communiquent avec espace situé du côté aspira tion de la turbine et s'étendent jusqu'à celui-ci pratiquement dans les directions radiales extérieures par rapport à l'axe de rotation de la turbine. 14.- Appareil selon la revendication 13, caractérisé par le fait que ces parties de sortie ont la longueur voulue pour produire une action de pompage centrifuge sous la rotation de la turbine.