La présente invention concerne un dispositif électronique de commande d'allu age de moteur à combustion interne notamment pour véhicules automobiles, dispositif du type comportant un générateur de déclenchement des signaux d'allumage, un élément de comparaison d'une valeur de tension une bobine élévatrice de tension comprenant un enroulement primaire connecté en série, à un interrupteur électronique et un enroulement secon daire relié consécutivement aux bougies selectionnées par un distributeur d'allumage Dans les dispositifs de ce genre, les étincelles d'allumage sont générées de façon connue, lorsque le courant préalablement établi dans l'enroulement primaire est interrompu brusquement par un interrupteur électronique ou mécanique. La création d'étincelles dans les chambres de combustion doit satisfaire une première condition, c'est à dire que cette étincelle doit être générée à l'instant précis défini par les lois d'avance à l'allumage et il convient d'autre part, qu'elle ait une énergie telle que le rendement du moteur à combustion interne soit le meilleur possible, ceci sans entrainer une consommation excessive du courant généré par l'appareillage de bord. On sait qu'aux basses vitesses de rotation du moteur, le courant consommé par l'enroulement primaire de la bobine est très important en l'absence d'un dispositif automatique de variations des "Dwells", c'est à dire la variation des temps de fermeture par rapport aux temps de fermeture plus d'ouverture séparant deux allumages successifs. De tels dispositifs de variation des Dwells sont connus, notamment par utilisation directe de la forme d'onde issu d'un générateur magnétique, lais l'inconvénient de ces dispositifs est de limiter leur utilisation aux seuls générateurs Magnétiques. D'autres dispositifs utilisent un rotor de forme spéciale d'où un emploi assez limité. D'autres dispositifs utilisent des composants électroniques tels qu'une pluralité d'amplificateurs opérationnels assemblés et interconnectés par l'intermédiaire d'un circuit imprimé d'où un encom bru en assez volumineux et une fiabilité affectée par le risque de soudures imparfaites. L'objet de la présente invention est de remédier à ces inconvénients et concerne plus particulièrement la production d'une étincelle d'energie constante aux électredes des bougies d'allumage, l'instant adéquat de déclenchement de cette étincelle ne faisant pas partie du champ de l'invention. Le dispositif électronique de commande d'allumage, selon l'invention et coopérant avec un générateur de déclenchement des signaux d'allumage, un élément de comparaison d'une valeur de tension, une bobine élévatrice de tension, un interrupteur électronique connecté en série avec l'enrou liement primaire de ladite bobine, un distributeur sélectionnant chacune des bougies aux électrodes de laquelle l'étincelle doit se produire est caractérisé en ce qu'il comporte des éléments externes résistifs et capacitifs aptes à assurer le fonctionnement d'un circuit monolithique comprenant des premiers moyens d'alimentation délivrant une pluralité de courants de valeurs prédéterminées, des moyens de mise en forme des signaux issus du générateur de déclenchement d'allumage, des moyens d'antiparasitage diminuant la sensibilité dudit circuit aux parasites transitant par les moyens de mise en forme, des deuxièmes moyens d'alimentation qui délivrent un courant de charge et un courant de décharge d'un premier condensateur, un intégrateur qui assure la charge et la décharge contrôlée d'un deuxième condensateur, un comparateur qui, lorsqu'il y a coinci- dence à une valeur constante près, des tensions appliquées à ses entrées délivre un signal de début de charge et d'allu age, des moyens de filtrage des parasites transitant parles premiers moyens d'alimentation, des moyens de temporisation évitant la mise en charge permanente de la bobine élévatrice de tension, des moyens de régulation du courant circulant dans l'enroulement primaire de ladite bobine, de façon telle que, par l'intermédiaire de l'interrupteur électronique, une étincelle d'énergie constante soit produite aux électrodes de la bougie sélectionnée par le distributeur. La description qui va suivre en regard des dessins annexés, fera mieux comprendre cotent l'invention peut être réalisée. La figure 1 est la représentation schématique du dispositif objet de l'invention. La figure 2 représente l'allure du courant de charge de la bobine élévatrice de tension en régime d'asservissement. La figure 3 représente les limites de fonctionnement de l'asservis- serment contrôlant le début de charge de ladite bobine. La figure 4 représente la régulation du courant circulant dans l'enroulement primaire de la bobine élévatrice de tension, le moteur à combustion interne étant en phase d'accélération. La figure 5 est la représentotion synoptique du circuit monolithique. La figure 6 représente un mode préféré de réalisation des premiers moyens d'alimentation. La figure 7 représente un mode préféré de réalisation des moyens de mise en forme. La figure 8 représente un mode préféré de réalisation des moyens d' antiparisitage. La figure 9 représente un mode préféré de réalisation des deuxièmes moyens d'alimentation. La figure 10 représente un mode préféré de réalisation de l'intégrateur. La figure 11 représente un mode préféré de réalisation du comparateur. La figure 12 représente un mode préféré de réalisation du mélangeur. La figure 13 représente un mode préféré de réalisation des moyens de filtrage et de temporisation. La figure 14 représente un mode préféré de réalisation des moyens de régulation d courant circulant dans l'enroulement primaire de la bobine élévatrice de tension. LA dispositif électronique de commande d'allumage selon l'invention, et représenté schématiquement par la figure 1, comporte un générateur de signaux 1, de déclenchement de l'allumage, du type connu tel qu'un générateur magnétique comprenant un rotor 2, un enroulement induit 3, lequel générateur magnétique logé dans le boitier du distributeur d'allumage 4 entrainé en synchronisme par le moteur à combustion interne (non représenté) délivre un signal de forme représentée par la figure 2 en a. Le signal o issu du générateur magnétique est mis en forme, à l'intérieur du circuit monolithique 5, lequel circuit monolithique comporte deux entrées complémentaires 6 et 7 dont l'une, l'entrée 6 est reliée à l'une des extrémités du bobinage induit 3, par un pont diviseur de tension composé des résistances externes 8 et 9 et dont l'autre entrée est reliée au pôle négatif du dispositif. Le circuit monolithique 5 est connecté à des éléments externes comprenant les résistances 10,11,12,13,14,15 et les condensateurs 16,17,18 et 19 aptes à assurer son fonctionnement à partir de la batterie de bord 20. La mise sous tension du dispositif est réalisée par l'intermédiaire de la clé de contact 21, a laquelle est connectée la bobine d'allumage 22, comprenant un enroulement secondaire 23, relié au distributeur d'allumage 4 et un enroulement primaire 24 connecté en série avec un interrupteur électronique 25 dont l'entrée 26 est reliée à la batterie de bord 20, par l'intermédiaire de la clé de contact 21 et des résistances 27 et 28 dont le point commun est connecté à la sortie du circuit monolithique 5. L'entrée 26 de l'interrupteur électronique 25 est polarisée par une résistance 29, la sortie dudit interrupteur est connectée, à l'une des extrémités d'un élément de comparaison 30, d'une valeur de tension, l'autre extrémité de l'élément de comparaison est reliée au pôle négatif du dispositif. Le point coron de la sortie de l'interrupteur électronique 25 et de l'élément de comparaison 30 est relié au circuit monolithique 5. Le circuit monolithique 5, représenté par la figure 5, comprend des premiers moyens d'alimentation 100 délivrant une pluralité de cou rants de valeurs prédeterminées, des moyens de mise en forme 200 des signaux a issus du générateur de déclenchement d'allumage 1, des moyens d'antiparasitage 300, diminuant la sensibilité du circuit aux parasites transitant par les moyens de mise en forme, des deuxièmes moyens d'alitentation 400, qui délivrent un courant de charge et un courant de décharge du premier condensateur 17 (voir figure 1) un intégrateur 500 qui assura charge et la décharge contrôlée du deuxième condensateur 18, (voir figure 1), un comparateur 600 qui, lorsqu'il y a coincidence, à une valeur constante près, des tensions appliquées à ses entrées, délivre un signal de début de charge de la bobine élévatrice de tension 22 ; un mélangeur 700 qui combine les signaux de début de charge et d'allumage, des moyens de filtrage 800, des parasites transitant par les premiers moyens d'alimentation 100, des moyens de temporisation 800 évitant la charge permanente de la bobine d'allumage 22, des moyens de régulation 900, du courant circulant dans l'enroulement primaire 24, de ladite bobine, de façon telle que, par l'intermédiaire de l'interrupteur électronique 25 une étincelle d'energie constante soit produite aux électrodes de la bougie d'allumage selectionnée par le distA buteur 4. Dans un mode préféré de réalisation, les premiers moyens d'alimenta~ tion 100, du circuit monolithique 5 (voir figures 5 et 6 reliés à la batterie 20, par l'intermédiaire de la clé de contact 21 et de la résistance externe 10, sont constitués de transistors connectés en diodes 101 à 105 de manière à obtenir une tension stabilisée de valeur sensiblement égale à quatre volts (pour une température de 250C) entre la ligne positive 107 et la ligne 108 connectée au pale négatif du dispositif par l'intermédiaire de la liaison 109 (voir figures 1 et 6). Des résistances 115, 116, 117 et des transistors 110, 111, 112 et 113 dont l'un connecté en diode 110 fixent, de manière connue, la tension à l'emetteur du transistor 113, à 1,26 volt, dans une très large plage de température. Le condensateur 114 supprime de façon connue en sei, les oscillations à l'metteur du transistor. Les premières sources de courant 118, comportent une pluralité de transistors 119 à 129 dont les emetteurs sont reliés à la ligne 107 par des résistances d'équilibrage 130 à 140, les bases de ces transistors sont réunies de manière qu'une tension de valeur déterminée, c'est à dire 1,26 volt dans l'exemple de réalisation décrit, soit appliquée à la ré résistance 141, par l'intermédiaire d'un miroir de courant constitué des transistors 142, 143, 144, 145, 146 et des résistances 147, 148 et 175, qui équilibrent les courants traversant les deux branches du miroir. La valeur de la résistance 141 étant, dans cet exemple de réalisation de 10.000 ohms, le courant circulant dans les deux branches est de 126 microampères. Ce courant est recopié dans le rapport un quart dans tous les transistors 119 à 129 dont les bases sont reliées par la liaison 149 aux transitors 143, 144. On obtient ainsi une source de courant 118, à chacun des collecteurs des transistors 119 à 129, lesquelles sources délivrent chacune un courant de 31,5 .icroampères. Le transistor 150 monté en diode est une protection contre les tensions inverses transitoires. Un réseau de transistors montés en diode 151, 152 et un transistor 153 dont la base est réunie au collecteur par une résistance 154 permet d'obtenir une tension de 2,4 volts à la cathode de la diode 151, laquelle tension, par l'intermédiaire des moyens de régulation 900, permet de mesurer la valeur du temps t, pendant lequel le courant circulant dans l'enroule ent primaire 24, de la bobine d'allumage 22 est régulé. (voir figures 3 et 4) Le réseau de diodes 151, 152 et le transistor 153, connectés en série avec le collecteur du transistor 129, délivrant un courant de 31,5 microampères permet d'obtenir des deuxièmes sources de courant 155 dont l'intensité du courant est comprise entre 0,3 et 3 microampères. Ces deuxièmes sources de courant 155 obtenues en fixant le potentiel des bases des transistors 156 et 166, par la résistance 154, servent à éliminer les courants de fuite prenant naissance à température élevée' dans les transistors du type NPN. Des troisièmes sources de courant 167 qui, par l'intermédiaire des transistors 168, 169 et de la résistance 170 fixant le potentiel des bases des transistors multicollecteurs 171 et 172, délivrent chacune des courant d'intensité comprise entre 0,3 et 3 microampères, lesquelles troi sèmes sources servent également à éliminer les courants de fuite prenant naissance à température élevée dans les transistors du type PNP. Les premiers moyens d'alimentation 100, comprenent également une source de courant 173 qui alimente le générateur de courant 501 à 506 de l'intégrateur 500, ét une autre source de courant 174 qui alimente le comparateur 600. Dans un mode préféré de réalisation, les moyens de mise en forme200 du circuit monolithique 5 (voir figures 5 et 7) comprenent deux entrées complémentaires 6 et 7, dont l'une, l'entrée 7 est reliée (dans cet exem ple de réalisation) directement au pôle négatif du dispositif et dont l'autre entrée 6 est reliée à l'une des extrémités de l'enroulement induit 3, par un pont diviseur de tension composé de résistances externes 8 et 9 (voir figures 5 et 7). Les entrées 6 et 7 sont, à l'intérieur des moyens de mise en forme 200, connectées respectivement aux bases des transistors 2 et 203, lesquels transistors sont reliés respectivement aux diodes 205 et 206. Les bases des transistors 202 et 204 sont connectées d'une part aux diodes 205 et 206 et d'autre part, chaque base est reliée à l'un des collecteurs du transistor 171 qui délivre sur chocun de ses collecteurs les troisièmes sources de courant 167 (voir figure 6 et 7). Les émetteurs des transistors 202 et 204 sont reliées, par l'inter médiaire des résistances 207 et 208 au collecteur du transistor 120 délivrant les premières sources de courant 118 (voir figure 6). Les diodes 205 et 206 assurent le fonctionnement des entrées 6 et 7 à un niveau sensiblement égal à celui du pôle négatif du dispositif de façon à éviter la saturation des transistors 202 et 204. Un circuit de réaction constitué des transistors 209, 210 et des résistances 207, 208 crée de l'hystérésis entre les deux entrées 6 et 7, hystérésis de valeur égale à 140 millivolts, valeur centrée sur la tension de seuil représenté par la ligne A (voir figure 2), de manière à produire des signaux de forme carrée représenté en B (voir figure 2), signaux résultant de la transformation des signaux issus du générateur magnétique 1. Les moyens de mise en forme 200 comprenent également une sortie F reliée à l'intégrateur 500 par un transistor 217 et une résistance limitatrice 218. Les moyens de mise en forme 200 comprenent, en outre, quatre autres sorties A,B,C,D produites par un transistor multicollecteur 219 dont la base est reliée, d'une part aux troi*bmes sources de courant 167 et, d'autre part au transistor de commande 221, par l'intermédiaire de la résistance limitatrice 220. Le collecteur A du transistor 219 est relié au mélangeur 700, les collecteurs B et C sont connectés aux deuxièmes moyens d'alimentation 400 produisant un courant de charge du premier condensateur 17 et un courant de décharge dudit condensateur. Le collecteur D est relié aux moyens d'antiparasitage 300 (voir figure 5) Les sources de courant 155 constituées des transistors 156 à 159 dont les collecteurs sont connectés respectivement aux bases des transis- tors 209, 210, 217 et 221 servent à éliminer les courants de fuite pre nant naissance à température élevée dans les transistors du type NPN. Dåns un mode de réalisation préféré de l'invention, les deuxièmes moyens d'alimentation 400 (voir figure 9) du circuit monolithique 5 sont connectés aux lignes 107 et 108 des premiers moyens d'alimentation 100 et áwrtent une première source de courant 401, obtenue par deux miroirs de courant constitués d'un transistor 402, connecté en diode, d'une résistance d'équilibrage 403, des transistors 404, 405, 406, et de la diode Zoner 407. Cette première source de courant 401 est obtenue à partir des premiers moyens d'alimentation 118, c'est à dire, le collecteur du transistor 121 (voir figure 6) qui délivre un courant de 31,5 dcropères. Ce courant est recopié et divisé dans le rapport un tiers par les miroirs de courant 402 à 407, de façon à obtenir un courant de charge 401 i premier condensateur 17 pendant la durée du signal ti issu des moyens de mise en forme 200, d'ou 'création d'une tension croissante aux borne dudit condensateur (voir figure 4 ligne C). Une liaison B relie la première source de courant 401 à l'une des sortis des moyens de mise en forme 200 (voir figure 5) pour annuler le premier courant de charge 401, en dehors de la durée du signal tl, issu des Moyens de mise en forme (voir figure 4 ligne C). L'intensité du courant de charge 401 est fixée par une résistance externe 14 du circuit monolithique 5 (voir figures 1 à 9). Une diode zenèr 407 protège la première source de courant 401 conte les surtensions transitant par les éléments externes du circuit monolithique 5. Une deuxième source de courant 408 libère un courant de décharge du condensateur 17 pendant le temps t, correspondant à la durée de régulation du courant circulant dans l'enroulement primaire 24 de la bobine d'allumage 22. Cette deuxième source de courant est constituée d'une résistance d'équilibrage 409, d'un transistor monté en diode 410, des transistors 411, 412 et de la diode zener 413. Une liaison P (voir figures 5 et 9) relie la deuxième source de courant aux moyens de régulation 900, de façon que pendant le temps t, la diode 410 et le transistor 412 soient rendus conducteurs par l'interépiaire d'un des éléments des moyens de régulation, lequel élément est alimenté par une des sources de courant 118, c'est à dire dans cet exemple de réalisation le collecteur du transistor 122 des premiers moyens d'alimentation 100. Le courant de décharge produit une baisse de tension aux bornes du condensateur 17 pendant le temps t (voir figure 4, ligne C). L'intensité du courant de décharge de la deuxième source 408 est fixée par une résistance externe 15 (voir figures 1 et 9). La diode zener 413 protège la deuxième source contre les surtensions transitant par les éléments externes du circuit monolithique 5. Une liaison H relie les deuxièmes moyens d'alimentation 400 à l'une des entrées de l'intégrateur 500 (voir figure 5). Le transistor 411, assure que la diode 410 et le transistor 411 soient rendus conducteurs en dehors du temps tt, de façon que le condensateur 17 ne puisse se décharger en dehors du temps tl. Dans un mode préféré de réalisation, les moyens d'antiparasitage300 du circuit monolithique 5 (voir figures 5 et 8) comportent un comparateur constitué des transistors 301, 302 et 303. Une résistance 304 disposée en série avec l'emetteur du transistor 301, délivre à ses bornes une tension de seuil de l'ordre de 60 millivolts par rapport au pôle négatif du dispositif. Ce comparateur interdit, par l'intermédiaire de l'élément de comparaison 30 (voir figures 1 et 8) connecté à l'emetteur du transistor 302, la charge du deuxième condensateur 18,en dessous d'une.certaine valeur de l'intensité du courant circulant dans l'enroulement primaire 24 de la bobine d'allumage 22. L'intensité de ce courant primaire est mesurée par l'élément de comparaison 30 et dons cet exemple de réalisation, la valeur a été fixée à 60 millivolts aux bornes de la résistance 304 alimentée par une source de courant 118, des premiers moyens d'alimentation 100, tel que le collecteur du transistor 123. L'action des moyens d'antiparasitage est améliorée en faisant intervenir par l'entrée D, les moyens de mise en forme 200, par l'intermédiaire du transistor 305 relié au transistor 303. L'entrée 0 des moyens d'antiparasitage est reliée aux moyens de filtrage et de temporisation 800, de manière à annuler progressivement la tension de seuil de 60 millivolts aux bornes de la résistance 304, lorsque le dispositif de temporisation est en fonctionnement. Les moyens d'antiparasitage sont alimentés par les premiers moyens 'd'alimentation 100, délivrant une tension stabilisée à 4 volts, l'alimentation en courant est effectuée par l'intermédiaire des transistors 124 et 125 dont les collecteurs délivrent les premières sources de courant 118 de valeur 31,5 microampères (voir figures 6 et 8). La base du transistor 305 est reliée aux deuxièmes sources de courant 155 dans cet exemple, le collecteur du transistor 158, lesquelles deuxièmes sources de courant 155, servent à éliminer les courants de fuite prenant naissance à température élevée. La sortie G des moyens d'antiparasitage est reliée à l'une des entrées de l'intégrateur 500. Ces moyens d'antiparasitage éliminent l'influence des parasites transitant par les moyens de mise en forme, au moment de la mise en charge de la bobine d'allumage, et évitent ainsi la charge partielle du deu xième condensateur, laquelles charge partielle perturberait l'asservis serrent du début de charge de la bobine d'allumage. Il est à noter que les moyens d'antiparasitage 300 n'éliminent pas les parasites provenant de sources autres que le dispositif d'allumage, telles, par exemple, que l'appareillage de bord du véhicule. En fonction des sources connues de parasites et particulières au véhicule, l'antiparasitage des entrées des moyens de mise en forme 200, sera réalise de façon connue en soi, c'est à dire par l'adjonction de condensateurs externes supplémentaires. Dans un mode préféré de réalisation de l'intégrateur 500, du circuit monolithique 5 (voir figures 5 et 10) l'intégrateur 500 comporte un générateur de courant constitué de la résistance 501, des transistors 502, 503, 504 et des diodes zener de protection 505 et 506. Le générateur de courant assure lqéécharge du condensateur 18 de manière que la tension aux bornes dudit condensateur soit l'intégrale de la tension aux bornes du condensateur 17. Le transistor 502 est du type dit "à gain fixé" et dans cet exemple de réalisation le gain est de dix. Le courant de décharge du condensateur 18 est fixé par une résistonce externe 13. Il est prévu un condensateur d'antiparasitage 16 (voir figures 1 et 10). La tension présente aux bornes du condensateur 18 est appliquée à une des entrées du comparateur 600, par l'intermédiaire de la liaison J, à travers la résistance limitatrice du courant 510. La base du transistor 503 est alimentée par le collecteur 173 du transistor multicollecteur 128 faisant partie des premiers moyens d'a limentation 100 (voir figure 6). Le collecteur 173 délivre un courant de 3 microampères. L'intégrateur 500 comprend un limiteur constitué du transistor 507 dont la base est connectée au point commun du pont diviseur de tension réalisé par les résistances 508 et 509. Ce limiteur assure une durée minimale de blocage de l'interrupteur électronique 25, du type Darlington, commandant le passage du courant dans l'enroulement primaire 24 de la bobine d'allumage, premièrement aux vitesses élevées de rotation du moteur à combustion interne, deuxièmement dans le cas d'une tension trop faible aux bornes de la batterie 20. Cette durée de blocage est fixée, dans cet exemple de réalisation, à une milliseconde environ, durée estimée suffisante dans la pratique pour assurer un allumage satisfaisant. La tension maximale à l'metteur du transistor 504 déterminée par la valeur des résistances 508 et 509 assure cette durée de blocage de une milliseconde par la limitation du courant de décharge du condensateur 18. L'intégrateur 500 comporte également un circuit de charge initiale du condensateur 18, circuit constitué de la résistance 510, des transistors 511, 512, 513 et de la résistance 514. Le condensateur 18, dont la décharge est assurée par le générateur de courant 501 à 506, est rechargé à chaque impulsion de durée tl provenant des moyens de mise en forme 200, par l'intermédioire de la liaison F. Ce circuit de charge initiale est relié au circuit d'antiparasitage 300, par l'intermédiaire de la liaison G de façon à retarder l'effet des moyens de mise en forme 200 et d'éviter ainsi des décharges incontrôlées du condensateur 18, dues à des impulsions parasites de faible durée transmises par les moyens de mise en forme. L'intégrateur 500 est connecté aux deuxièmes moyens d'alimentation 400, par l'intermédiaire de la liaison H, lesquels deuxièmes moyens d'a limentation fournissent le courant de charge du condensateur 17 pendant la durée tt du signal issu des moyens de mise en forme 200, et le courant de décharge dudit condensateur pendant la durée t du signal issu des moyens de régulation 900. La liaison I relie l'intégrateur 500 à l'une des entrées du comparateur 600. Les bases des transistors 512 et 513 sont connectées respectivement aux collecteurs 167 du transistor 172 (voir figures 6 et 10) lequel transistor multicollecteur constitue une des troisièmes sources de courant, lesquelles troisièmes sources éliminent les courants de fuite prenant naissance à température élevée dans les transistors 512 et 513. Les bases des transistors 504 et 511 sont connectées respectivement aux collecteurs des transistors 159 et 160 constituant les deuxièmes sources de courant 155 (voir figures 6 et 10) lesquelles deuxièmes sources de courant éliminent les courants de fuite prenant naissance à température élevée dans les transistors 504 et 511. Dans un mode préféré de réalisation, le comparateur 600 du circuit monolithique 5 (voir figures 5 et 11) est constitué des transistors 60t, 603,du transistor monté en diode 602 et d'un miroir de courant comprenant le transistor monté en diode 604, le transistor 605 et le transistor monté en diode 606, laquelle diode 606 assure la protection contre les surtensions. Le comparateur 600 délivre un signal de début de charge de la bobine d'allumage 22, par l'intermédiaire de la liaison K reliée au élan; geur 700, lorsque la tension au point J coïncide à la tension au point, à une valeur constante près, qui dans cet exemple de réalisation est d'environ 0,8 volt. Le comparateur 600 est alimenté par les premiers moyens d'alimentation 100, par l'intermédiaire du collecteur 174 du transistor multicollecteur 128, lequel collecteur 174 délivre un courant de 28,5 microampères. Le signal de début de charge correspond à la conduction du transistor 601. Le miroir de courant 604 à 606 délivre par la liaison K le signal de début de charge à l'une des entrées du mélangeur 700. Dans un mode préféré de réalisation, le mélangeur 700 du circuit monolithique 5 (voir figures 5 et 12) est constitué dn transistor monté en diode 701 et des transistors 702, 703 et 704. Ce mélangeur, pour les basses vitesses de rotation, transmet les signaux de début de charge et d'allumage qui proviennent des moyens de mise en forme 200 par l'in termédiaire de la liaison A. Pour les vitesses moyennes et élevées, ce mélangeur transmet les signaux de début de charge qui proviennent du comparateur 600, par l'in terrédiaire de la liaison K, et les signaux d'allumage issus des moyens de mise en forme 200, par l'intermédiaire de la liaison A, aux moyens de régulation 900, par l'intermédiaire de la liaison L et aux moyens de temporisation 800, par l'intermédiaire de la liaison M. Les bases des transistors 702, 703 et 704 sont connectées respectivement aux collecteurs des transistors 161, 162 et 163 des deuxièmes sources de courant 155 (voir figures 6 et 12) qui éliminent les courants de fuite prenant naissance à température élevée dans les transistors 702 à 704 du type NPN. Dans un mode de réalisation préféré de réalisation, les moyens de filtrage et de temporisation 800 (voir figures 5 et 13) soRt conatitués d'un circuit de commande de charge et de décharge d'un condensateur externe 19, lequel circuit de commande de charge et de décharge est constitué des transistors 801, 802 et des résistances 803, 804. Le condensateur 19 est chargé rapidement lorsque l'interrupteur électronique 25 est non conducteur et est déchargé très lentement lorsque ledit interrupteur 25 est conducteur , c'est à dire lorsque le courant circule dans l'enroulement primaire 24 de la bobine d'allumage 22. Le condensateur 19 reste pratiquement chargé à sa valeur maximoje pendant le fonctionnement du moteur à combustion interne, assurant ainsi une fonction de filtrage des parasites transitant par les premiers moyens d'alimentation 100. Par contre, moteur à l'arrêt et la clé de contact fermée le condensateur 19 se décharge très lentement et assure ainsi l'annulation progressive du courant dons l'enroulement primaire 24. Le circuit de commande de charge et de décharge du condensateur 19, alimenté par les premières sources de courant 118, dans cet exemple de réalisation le collecteur du transistor 126 délivrant un courant de 31,5 cicroarpères, reçoit les informations du mélangeur 700, par l'intermé- diaire de la liaison M. Le transistor 801 est non conducteur lorsque l'interrupteur électronique 25 est non conducteur et conducteur lorsque ledit interrupteur est conducteur. Les moyens de filtrage et de temporisation 800 comportent un circuit de charge rapide du condensateur 19, lequel circuit fonctionne lorsque l'interrupteur électronique 25 est non conducteur. Le circuit de charge rapide est constitué du transistor 806 et de la résistance 803. Le condensateur 19 est chargé rapidement par une résistance externe 11, de valeur relativement faible, connectée entre une des entrées du circuit monolithique 5 et la borne positive de la batterie 20 (voir figures 1 et 13). Le courant de charge du condensateur 13 est délivré par l'intermédiaire du transistor 806 dont la base est polarisée par la résistance 803 lorsque le transistor 801 est non conducteur lequel transistor comme décrit plus avant est non conducteur lorsque l'interrupteur électronique 25 est non conducteur. Le condensateur 19 filtre les premiers moyens d'alimentation 100, c'est à dire l'alimentation générale du circuit monolithique 5, au niveau de la tension 4 volts. Ce filtrage est effectué par l'intermédiaire du transistor monté en diode 805. Les moyens de filtrage et de temporisation 800, comportent un circuit de décharge lente du condensateur 19, circuit de décharge constitué d'un miroir de courant comprenant le transistor 807, le transistor monté en diode 808 et les résistances 809, 810 et 811. Ce miroir de courant délivre un courant de faible valeur par le collecteur du transistor 807, à partir de la résistance 810, de forte valeur (220.000 ohms) résistance reliée à un potentiel de 2,5 volts environ lorsque le transistor 801 est conducteur. Le potentiel de 2,5 volts est fixé par le pont diviseur de tension composé de la résistance externe 11 et de la résistance interne 803. Les moyens de filtrage et de temporisation 800, comprenent un circuit de blocage progressif du courant circulant dans l'enroulement primaire 24, de la bobine d'allumage 22. Ce circuit de blocage progressif est constitué des transistors 812, 813 et des résistances 814, 815. Les transistors 812, 813 sont conducteurs lorsque la tension aux bornes du condensateur 19 a diminuée, par l'effet du circuit de décharge lente, de 2,4 volts par rapport à la tension maximale. Par l'intermédiaire de la liaison 0 (voir figure 5) la résistance 815 annule progressivement le courant provenant d'une des premières sources de courant 118 qui alimente la résistance 903 des moyens de régulation 900 du courant primaire (voir figure 14). En conséquepFeesenate tension de référence Vr de valeur égale à 180 millivolts, tensionaaux bornes de la résistance 903 s'annule également progressivement et de ce fait le courant circulant dans l'enroulement primaire 24 s'annule pro gressivement. La résistance 814, par l'intermédiaire de la liaison a (voir fig.5) annule le courant, provenant d'une des premières sources de courant 118, qui alimente la résistance 304 des moyens d'antiparasitage 300 lSo ce fait la tension de seuil desdits moyens, tension de seuil qui, dans cet exemple de réalisation, est de 60 millivoltsw s'annule par suite de l'annulation du courant provenant des premières sources. Il s'avère nécessaire d'annuler la tension de seuil des moyens d'antiparasitage- 300, en même temps que la tension de référence Vr des moyens de régulation 900, du courant primaire, de manière à éliminer les oscillations dudit courant lorsque la tension V aux bornes de l'élément de de comparaison 30 (voir figure 1) devient égale à la tension de seuil des moyens d'antiparasitage. La base du transistor 812 est reliée aux troisièmes sources de courant 167, c'est à dire, dans cet exemple de réalisation, un des collez, tueurs du transistor 171, lesquelles troisièmes sources éliminent les courants de fuite prenant naissance dans le transistor 812 du type PNP. La base du transistor 801 est reliée aux deuxièmes sources de courant 155, c'est à dire, le collecteur du transistor 164 lesquelles deuxièmes sources éliminent les courants de fuite, à haute température du transistor 801, Les transistors montés en diodes 816, 817 et 81 8 protègent le circuit monolithique 5 contre les surtensions transitant par la résistance externe 11. Dans un mode préféré de réalisation, les moyens de régulation 900, du courant, du circuit monolithique 5 (voir figures 5 et 14) comprenent un comparateur constitué du transistor 901, du transistor monté en diode 902, des résistances903, 904 et de la diode zener 905. L'élément extérieur de comparaison 30, parcouru par le courant circulant dons l'enroulement primaire 24 de la bobine d'allumage 22, lorsque l'interrupteur électronique 25 est conducteur, est relié au circuit monolithique 5 par la liaison R. Le comparateur 901 à 905 compare la valeur de la tension VR existante aux bornes de l'élément de comparaison 30 à la tension de référence Vr de valeur fixée par la résistance903 parcourue par le courant de 31,5 microampères délivré par une des prefières sources de courant 118. La valeur de la tension de référence Vr est égale à 180 millivolts. La résistance 904 et la diode zener 905 sont des protections contre les surtensions transitant par la liaison R entre le point VR de l'élément de comparaison 30 et l'une des entrées des moyens de régulation 900 du circuit monolithique 5. Les moyens de régulation 900, du courant, comprenent un amplificateur constitué des transistors 906, 907, 908, du transistor monté en diode 909, du transistor 910, de la diode zener 911, des résistances 912, 913 et du condensateur 914, de valeur minimale égale à 30 picofarads. Cet amplificateur modifie la valeur de la tension appliquée à la base de l'étage d'entrée de l'interrupteur électronique 25, modification obtenue par l'intermédiaire des résistances externes 27, 28, 29 de manière à obtenir l'égalité des deux tensions VR = Vr = 180 millivolts. L'étage d'amplification constitué des transistors 907, 908 montés en Darlington est alimenté, par l'intermédiaire de la résistance externe 12, connectée à la batterie 20. Le condensateur 914 stabilise, de façon connue, la régulation du courant et la diode zener 911 est une protection du transistor 910 contre les surtensions transitoires. Les moyens de régulation comprenent une détection fonctionnant pen dant le temps t de régulation du courant circulant dans l'enroulement primaire 24 de la bobine d'allumage 22. Cette détection est effectuée par le transistor 915 qui dérive, par l'intermédiaire de la liaison P, le courant d'alimentation du transistor 906, en provenance d'une des premières sources de courant 118 vers la source de courant 408, des deuxièmes moyens d'alimentation 400, pendant le temps t. La base du transistor 906 est polarisée à 2,4 volts par les premiers moyens d'alimentation 100, c'est à dire dans cet exemple de réalisation, par les diodes 151, 152 et le transistor 153 (voir figure 6). La liaison L connectée au mélangeur 700 transmet les ordres de début de charge et de blocage du courant circulant dans l'enroulement primaire 24 de la bobine d'allumage 20. La liaison 0 connectée au circuit de filtrage et de temporisation800 transmet l'ordre d'annulation progressive du courant circulant dans l'enroulement primaire 24, par l'intermédiaire de la résistance 815 des moyes de filtrage et de temporisation 800 (voir figure 13) laquelle résistance 815 annule le courant de la première source 118 alimentant la résistance 903. La base du transistor 907 est reliée aux deuxièmes sources de cou rant 155, c'est à dire au collecteur du transistor 165 de façon à élimi ner les'courants de fuite, à haute température, du transistor 907. En résumé, le dispositif objet de la présente invention assure que l'énergie eaaagasinée dans la bobine d'allumage, aura une valeur cons tante, dons une large plagé de la valeur de la tension d'alimentation au moment du déclenchement de l'étincelle d'allumage. Ceci quelles que soient les conditions de fonctionnement du moteur à combustion interne, c'est à dire, quelles que soient les vitesses de rotation dudit moteur et les variations de température ambiante. La condition ci-dessus énoncée, c'est à dire une étincelle d'énergie constante est obtenue par le choix judicieux de la disposition des divers éléments du dispositif de façon telle que le courant circulant dans l'en roulement primaire de la bobine d'allumage est régulé à une valeur prédé terminée permettant d'obtenir l'énergie requise pour un fonctionnement optimum du moteur à combustion interne. Le dispositif objet de l'invention s'intercale entre un organe générateur de signaux, c'est à dire, dans cet exemple de réalisation le générateur magnétique 1 et l'élément de puissance qu'est l'interrupteur électronique 25. Les signaux que le dispositif reçoit doivent astre traités préala blé en en fonction de la courbe d'avance désirée, par un dispositif mécynique ou électronique. Le dispositif objet de l'invention est apte à fonctionner avec des générateurs de signaux autres qu'un générateur magnétique, c'est à dire, par exemple, avec des générateurs à effet Hall ou des générateurs optoélectroniques. Le dispositif objet de l'invention assure que le temps de circulation du courant primaire dans la bobine d'allu age et dans l'interrupteur électronique 25 est réduit à sa valeur minimale pour éviter un échauffement destructif dudit interrupteur provoqué par un temps de passage trop important. Cette condition est obtenue par un asservissement tel que la durée de régulation soit proportionnelle à la durée d'une impulsion provenant du générateur de signaux d'allumage. On appelle T la période d'allumage ; t la durée de régulation du courant pendant un cycle d'allumage ; tl la durée du signal issu du capteur et mis en forme par les moyens 200. Le rapport cyclique du signal de durée tl est de l'ordre de 0,3, c'est à dire tl/T W 0,3. Ce rapport permet de déterminer un asservissement tel que t/t1 : 0,5. La durée de régulation t du courant primaire par rapport à la période d'allumage T est donc égale à t = 0,15 T (voir fiv.2) Il n'est pas judicieux de diminuer davantage cette durée de régulation, car il s'agit d'une valeur moyenne alors que la valeur réelle de t peut varier et s'approcher de zéro, en raison du temps de réponse du dispositif d'asservissement. Les limites de l'asservissement sont les suivantes (voir figure 3). 1 - Aux faibles vitesses de rotation du moteur à combustion interne, c'est à dire les phases de démarrage et de ralenti, la durée de circulation du courant primaire est égale à la durée tl du signal issu des moyens de mise en forme et dans ce cas t > 0,15 T comme représenté aux lignes A et B. 2 - Aux vitesses de rotation moyennes l'asservissement est tel que t = 0,15 T core représenté aux lignes C et D. 3 - Aux vitesses de rotation élevées, lignes E et F, la période d'allumage T devient proche de la durée d'établissement du courant primaire et la durée de non conduction de l'interrup teur électronique 25 deviendrait insuffisante pour assurer un allumage satisfaisant, si l'asservissement continuait à fonc tionner. Il convient donc d'imposer une durée minimale de l'or dre de une milliseconde, durée estimée suffisante pour assurer un allumage satisfaisant. Cette durée de non conduction de l'in terrupteur électronique 25 est obtenue par limitation du courant de décharge du condensateur externe 18 (voir figures 1 et 10). Il est évident que dans ce cas de vitesses élevées la durée de régulation t du courant primaire est égale à zéro et que l'in tensité dudit courant limitée par l'impédance de la bobine élé vatrice de tension ne peut atteindre le seuil de régulation, il en est de même dans le cas d'une tension batterie trop fai ble, lignes G et H. L'asservissement du début de charge de la bobine élévatrice de tension à lieu par l'intermédiaire de la liaison K lorsqu'il y a confidence (voir figure 11) entre la tension au point I et la tension au point J. La tension en I (voir figure 4, ligne C) est pratiquement constante au cours d'un cycle d'allumage et la tension en J (voir figure 4, ligne B) se présente sous la forme d'une dent de scie. La ligne D représente l'asservissement en fonction de l'accélération du moteur à combustion interne. Le signal de début de charge est délivré par le comparateur 600. La tension en J est obtenue, en intégrant par le condensateur 18 et l'intégrateur 500, le courant circulant dans la résistance externe 13 (voir figures 1 et 10). La tension en I est la reproduction à une constante près, c'est à dire la valeur des jonctions des transistors, de la tension en H, tension créee par la charge du condensateur 17. La charge du condensateur 17 est dépendante, comme décrit dans le texte, des deuxièmes moyens d'alimentation 400. La source de courant 401 libère un courant de charge du condensateur 17 pendant la durée du signal tl issu des moyens de mise en forme 200. La source de courant 408 libère un courant de décharge du condensateur 17 pendant le temps t, correspondant à la durée de régulation du courant circulant dans l'enroulement primaire de la bobine élévatrice de tension. Pendant la durée de fonctionnement de l'asservissement, la tension de charge du condensateur 17 recherche un état d'équilibre tel que le courant de charge pendant la durée tl soit égal au courant de décharge pendant la durée t. Les courants de charge et de décharge sont fixés par les composants externes du circuit monolithique 5. Il est de ce fait possible de choisir le rapport t/tl le meilleur et de fixer également le temps de réponse de l'asservissement du début de charge. La durée tl du signal issu des moyens de mise en forme assure le contrôle de l'instant d'allumage, par l'intermédiairgde la liaison A connectée à l'une des entrées du mélangeur 700, le début de charge pour les faibles vitesses de rotation, également par la liaison A et par l'in termédiaire de la liaison F, la charge initiale du condensateur 18 avant intégration du courant circulant dans la résistance externe 13. Selon le mode préféré de réalisation les composants externes du circuit monolithique sont les suivants : Repères : 8 8 - Résistance 1/2 W = 10 K 9 - n 1/4W = 10 K .10 - n 1/2 W = 1 K .11 - n 1/2 W = 3,? K .12 - n 1/2 W = 2,2 K .13 - n 1/4 w = 10 K .14 - n 1/4 W = 10 K .15 - n 1/4 W = 8,2 K .27 - n 4 W = 82 .28 - n 1/2 W = 10 .29 - n 1/4 W = 100 .30 - Shunt = 30 milliohms .16 - Condensateur c céramique = 0,22 microfarads . 17 " n = 0,22 18 " H = 0,22 n 19 Condensater chimique = 22 microfarads REVENDICATIONS 1 - Dispositif électronique d'allumage de moteur à combustion interne, notamment pour véhicules automobiles, dispositif colportant un élément de comparaison d'une valeur de tension, une bobine élévatrice de tension comprenant un enroulement primaire connecté en série avec un interrupteur électronique, un enroulement secondaire relié consécutive meflt aux bougies d'allumage sélectionnées par un distributeur d'allumag3 des éléments externes résistifs et capacitifs aptes à assurer le fonctionnement d'un circuit monolithique comprenant, des moyens de mise en forme, des signaux issus d'un générateur de déclenchement des signaux d'ollunage, des premiers moyens d'alimentation, et des moyens de régulation du courant circulant dans l'enroulement primaire de la bobine élévatrice de tension, caractérisé en ce que les moyens de mise en for me 200 comprenant deux entrées complémentaires 6 et 7 comportent un transistor ulticollecteur 219, dont les collecteurs sont reliés respec vivement b des deuxièmes moyens d'alimentation 400 qui délivrent un courant de charge et un courant de décharge à un premier condensateur externe 17, à des moyens d'antiparasitage 300 évitant la mise en charge incontrôlée d'un deuxième condensateur externe 18, et à un mélangeur 700, lesquels moyens de mise en forme comprenent de plus un transistor 217, relié b un intégrateur 500 qui assure la charge et la décharge con trônée du condensateur 18, de manière que la tension aux bornes conden sauteur 18 soit l'intégrale de la tension aux bornes du condensateur 17, lequel intégrateur 500 est connecté aux entrées d'un comparateur 600 qui lorsqu'il y a coincidence, a une valeur constante près, des tensions appliquées à ses entrées, délivre un signal de début de charge de la bobine élévatrice de tension, au mélangeur 700 qui relié d'une part à des oyes de temporisation 800 évitant la mise en charge permanente de la bobine élévatrice de tension, et d'autre part aux moyens de régulation 900, du courant circulant dans l'enroulement primaire de ladite bobine combine les signaux de début de charge et d'allumage, de façon telle, que par l'intermédiaire de l'interrupteur électronique, une étincelle d'énergie constante soit produite aux électrodes de la bougie d'al limage sélectionnée par le distributeur. 2 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'antiparasitage 300 du circuit monolithique 5, comportent un comparateur 301 à 303 qui, par l'intermédiaire de l'élément de comparai son 30 interdit la charge du deuxième condensateur 18 en dessous d'un seuil prédéterminé, les moyens d'antiparasitage étant reliés respectivement aux premiers moyens d'alimentation 100, aux moyens de lise en forme 200, par l'intermédiaire d'un transistor 305, aux moyens de temporisation 800 et à l'élément de comparaison 30 ; la sortie G du comparateur 301 à 303 étant reliée à l'intégrateur 500 de manière que les parasites transitant par les moyens de mise en forme ne puissent provoquer la charge partielle du deuxième condensateur 18. 3 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deuxièmes moyens d'alimentation 400, du circuit monolithique 5 compor tent une première source de courant qui, par l'intermédiaire des pretiers moyens d'alimentation 100, recopie par deux miroirs de courant 402 à 407, dans un rapport déterminé, et libère un courant de charge 401 du premier condensateur 17 pendant la durée tl du signal issu des moyens de mise en forme 200 ; une première liaison B qui relie la première source de courant 401 à l'une des sorties des moyens de ise en foire 200 pour annuler le courant de charge en dehors de la durée tl du signal issu des moyens de mise en foire 200 ; une deuxième source de courant, qui libère, par l'intermédiaire d'une liaison P reliant ladite deuxième source aux moyens de régulation 900, un courant de décharge 408 du condensateur 17 pendant la durée t de régulation du courant circulant dans l'enroulement primaire de la bobine élévatrice de tension, l'intensité desdits courants étant fixée par les résistances externes 14 et 15. 4 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'intégrateur 500 du circuit monolithique 5 comporte un générateur de courant 501 à 506 qui assure la décharge du deuxi"è.e-condensateur 18 de fa çon que la tension aux bornes du deuxième condensateur 18 soit l'intégrale de la tension aux bornes du premier condensateur 17, un limiteur 507 à 509 qui assure une durée minimum prédéterminée de blocage de l'interrupteur électronique 25 ; des moyens 510 à 514 de charge initiale du deuxième condensateur 18 reliés aux moyens de mise en forme 200 et aux moyens d'antiparasitage 300 qui retardent l'effet des moyens de mise en forme de manière à éviter les décharges incontrôlées du deuxième condensateur 18. 5 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le comparateur 600 du circuit monolithique 5 alimenté par les premiers moyens d'alimentation 100, comprend un miroir de courant 604 à 606 Qui délivre un signal de début de charge de la bobine d'allumage 22, au mé- langeur 700 lorsque la valeur de la tension à l'entrée, de ce comparateur, connectée à la sortie de l'intégrateur 500, coincide, à une valeur constante près, à la valeur de la tension présente à l'autre entrée du coiporateur. 6 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le mélangeur 700 du circuit monolithique 5, alimenté par les premiers moyens d'alimentation 100, comprend un transistor monté en diode 701 et une pluralité de transistor 702 à 704 disposés de manière telle qu'aux basses vitesses de rotation du moteur à combustion interne, ledit mélan geur transmette les signaux de début de charge et d'allumage, et qu'aux vitesses de rotation moyennes et élevées les signaux de début de charge provenant du comparateur 600, et les signaux d'allumage provenant des moyens de mise en forme 200, soient appliqués aux moyens de régulation 900 et aux moyens de temporisation 800. 7 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de temporisation 800 du circuit monolithique S,~alimentés d'une part par les premiers moyens d'alimentation 100eautre part au mé- langeur 700 sont constitués d'un condensateur externe 19, qui est char 84 rapidement, par l'intermédiaire d'une résistance externe 11, lorsque l'interrupteur électronique 25 est non conducteur; d'une diode de liaison 805 reliant le condensateur externe 19 aux premiers des moyens d'alitentation 100 ; d'un transistor 806 qui lorsqu'il est conducteur assure la charge rapide du condensateur 19 lorsque l'interrupteur électronique 25 est conducteur ;' d'un miroir de courant 807 à 811 qui délivre un courant de décharge lente du condensateur 19 de manière à produire, par l'intermédiaire des transistors 812, 813 et des résistances 814, 815, l'annulation progressive du courant circulant dans l'enroulement priiai- re 24 de la bobine d'allumage 22.