-1 - La présente invention concerne, d'une manière générale, un instrument pour la mesure des paramètres des lentilles de contact et, plus particulièrement, un instrument permettant d'effectuer des mesures précises tandis que les lentilles de contact sont immergées dans une solution d'indice de refrac- tion connu, par exemple, dans du sérum physiologique. Les fabricants de lentilles de contact souples, ainsi que les médecins qui prescrivent de telles lentilles, se heur- tent à l'impossibilité actuelle de déterminer précisément les paramètres essentiels des lentilles de contact souples après hydratation. Jusqu'ici, dans l'industrie, on a déterminé les paramètres de la plupart des lentilles de contact souples tan- dis que lalentille était à l'état "dur ou non-hydraté. Les valeurs ainsi déterminées sont ensuite transformées en "para- mètres prévus" reposant sur les modifications calculées qui se produisent au cours de l'hydratation. A l'état dur, la lentille de contact peut être mesurée en utilisant les instru- ments classiques conçus pour la mesure dces lentille de contact icqides. 2C, La détermination des paramètres d'une lentille de con- tact souple à partir de mesures faites tandis qu'elle est à l'état non-hydraté ou "dur présente de nombreux inconvénients. La plupart de ceux-ci résultent de variations imprévisibles et incohérentes entre les lentilles lorsqu'elles s'hydratent. Du fait que les lentilles de contact souples perdent rapide- ment leur eau d'hydratation et qu'elles sont extrêmement fle- xibles et sasceptibles de se déformer à l'état hydraté, on ne peut pas utiliser des instruments servant à la mesure des len- tilles de contact rigides pour déterminer avec précision les paramètres d'une lentille de contact souple hydratée. Par exemple, les indicateurs à cadran qui sont normalement uti- lisés pour déterminer l'épaisseur d'une lentille de contact rigide ou d'une lentille de contact souple non-hydratée com- priment les lentilles de contact souples hydratées en donnant des résultats inexacts. Il convient également de noter que l'indice de réfraction change avec la teneur en eau etqie les mesures de puissance sont inexactes et non-reproductibles à moins que la lentille souple soit immergée. Il existe quelques dispositifs permettant de se rappro- -2- cher des paramètres des ientilll:-s de contact souples hydra- tées mais leur efficacité dépend largement du savoir-faire de l'opérateur, de son aptitude à extrapoler et de la supposition que les focomètres ordinaire= peuvent mesurer avec précision la puissance d'une lentille immergqee. Comme l'explique L. r ray dans un article publié dans the Ophthalmic Optician, 1 avril 1972, pages 256, 261-264 et du 15 avril 1972, pages 301-304 et 309-311, la formule rela- tivement simple de la puissance frontale (avant et arrière' 1( utilisée pour les interfaces air-lentille ne donne pas la pré- cision voulue pour la puissance frontale calculée d'une lentil- le immergée. L'épaisseur de lalentille et la puissance de cha- cune des surfaces constituent des facteurs essentiels pour la mesure précise des lentilles de contact hydratées immergees. Si l'on ne dispose pas de valeurs précises pour ces facteurs, le calcul de la puissance peut être entaché d'une erreur su- périeure à 0,5 dioptrie. Les difficultés d'obtention de valeurs precises pour l'épaisseur, les rayons et la puissance sont également évoquées dans cet article. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 804 523 décrit un radiuscope classique pour la mesure de l'épaisseur de len- tilles de contact hydrophiles utilisant un support spécial pour la lentille. Les lentilles ne sont pas immergées pendant la mesure. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 985 445 concer- ne un instrument optique adapté à mesurer la puissance d'une lentille de contact hydrophile immergée.La puissance de la len- tille est déterminéepar une échelle montrant la position d'une cible projetée le long de l'axe optique à travers la lentille 3C vers un plan de référence dans un système d'observation. Ce brevet enseigne un calcul erroné de la puissance de lalen- tille utilisant la même formule que celle que l'on emploie pour calculer la puissance d'une lentille lorsque la lentille est dans l'air. Comme indiqué plus haut, l'épaisseur de la len- tille et le rayon de la surface antérieure sont necessaires pour déterminer avec précision la puissance d'une lentille lorsque la lentille est mesurée à l'état immergé dans un liqui- de. La prs-tinvention a pour objet d'apporter un dispositif qui. permet de mesurer avec pr,éision les paramè- tres d'une lentille de contact souple hydratée, à l'état im- merce, Elle a encore pour objectif de remdier aeux inconvénients des dispositifs antérieurement connus. Elle se propose enfin d'apporter un dispositif simple pour la mesure précise de la puissance frontale arrière, de l'épaisseur et du rayon postérieur de lentJilles de contact souples hydratées. Ces buts sont atteints par l'invention en ce sens qu'elle apporte un oscé=r-e optique comrprnrant iune source adaptée à pro- jeter un faisceau collimatt de lumière parallèle à l'axe opti- que du sys'ème et espacé - ce,:ernier. Dans un mo(de de fonc- tionrinement de l'appareil, la lumière passe à travers une len- tille de contact souple et le faisceau est renvoyé par un rétro- réflecteur au travers de la lentille sur le c6ôté u(pposé de l'axe optique. Un detecteur détermine le momnent de Il'intersec- tion entrle fe aisceau et la ligne médiane d'inLrument au point de réflexion.La conmparaison de la d(istance comprise entre la leîi,:Llle et le 1.+f_];=L, et d'une distance de réfé- r-en-'e Cdonne -une aipproxi.a--;'r dte la puissa- le frontale arriè- . ( f, _ Dans u.n autre mode de fonctionnement, on peut mesurer l 'épaismeur de la lentille et la hauteur sait:tale. Une lentille positive est dispo?.:e sur la ligne médiane entre la..DTD: source et la lentille cde contact. La distance entre les inter- sections respectives du faisceau et de la ligne médiane telles que déterminées par réflexion, aux surfaces antérieure et pos- térieure de la lentille, est éeale à l'épaisseur apparente. La hauteur sagittale est mesurée en ccmparant d'une manière similaire la distance entre les points de réflexion depuis la surface postérieure et le support de lentille. On peut calcu- ler le rayon postérieur à partir de la hauteur sagittale lorsque le diamètre du support de lentille est connu. Ces valeurs, combinées avec l'approximation de la puissance de 1-a lentille, sont utilisées pour calculer la puissance réelle, l'épaisseur réelle, et le rayon postérieur de la lentille de contact. On peut modifier un microscope pour fournir une source omrode de nombreux composants du $he et permettre en ou- tre la mesure du diamètre de la lentille par comparaison avec un réticule cde mesure placé dans le plan focal de l'oculaire. L'invention est décrite ci-après en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue en plan latéral, partiellement en coupe, d'une forme d' exécution de l'invention - la figure '2 est un schéma optique d'une forme d'exécu- tion préférée du mode de mesure de puissance selon l'invention - la figure 3 est un schéma optique d'une foirme d'exécu- tion préférée du mode de mesure de l'épaisseur et de la hauteur sagittale selon l'invention; - la figure 4 est un schéma optique montrant l'effet du mouvement du miroir; - les figures zia, 4b et 4c montrent trois conditions dans le plan de l'ouverture; et - la figure 5 est un schéma optique d'une forme d'exécu- tion préférée de mesure du diamètre et du centrage d'une len- tille. Si l'on se réfère à la figure 1 on voit une colonne 1 de microscope comportant un porte-objectif 2 dépendant dcune timonerie de mise au point 3; une tourelle 4 est montée r-ca- tive sur le porte-objectif 2 et supporte l'objectif 5. Une ouverture 6 pratiquée dans la tourelle 4 peut être disposée sélectivement sur la ligne médiane d'instrument pour permet- tre à la lumière de passer au travers du porte-objectif 2 et de la tourelle 4 sans modification, Un viseur d'ouverture 7 est monté sur la colonne 1 au-dessus du porte-objectif 2. Un bouton 8 est déplacable dans une fente 9 pour amener l'en- semble optique du viseur 7 sur, et l'enlever de, la ligne mé- diane d'instrument. Un corps 10 est monté au-dessus du viseur 7 et supporte un oculaire 11. Un tube court 12 offre un passa- ge optique depuis le corps 10 jusqu'au sommet 13 du bâti 14. Une extension 15 réunit le support 16 à la timonerie de mise au point 3. Un pied de miroir 17 est reuni par un file- tage au support 16 et se déplace unitairement avec l'objectif 5. La platine 18 est pourvue d'un objectif à fort grossissement 19 supporté par des bras de soutien 20. Le soufflet 21 four- nit un écran à la lumière entre l'objectif à fort grossisse- ment 19 et le pied du miroir 17. Un suiveur de came 22 se pro- jEaà partir de l'extension 15 et vient en contact avec une came 23 montée sur l'axe 24 d' un moteur pas à pas 25. On peut remplacer le mécanisme de mise au point simplifié illus- tré par le suiveur de came 22 et la came 23 par tout mécanis- me de mise au point classique. De même, le mécanisme de mise au point pourrait être actionné manuellement, de manière clas- sique, au lieu d'être entraîné par le moteur pas à pas 25. Si l'on se réfère à la figure 2, on voit que la lumière provennant du laser 26 est dirigcepar les miroirs plans M1 et M2en direction d'une lentille de contact 27 devant être examinée. La lumière provenant de 2 est dirigée vers la len- tille 27 et suit une voie 28 qui est parallèle à la ligne mé- diane d'instrument 29 et écartée de cette dernière. Le support III de la ontille de contact comprend un couvercle 30 et un porte-lentille 31. Le support de lentille de contact III est destiné à supporter lalentille de contact 27 dans un milieu liquide (non représenté) tel qu'une solution de sérum physio- logique. Un support susceptible d'être utilisé est décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis n 091 317 déposée le 5 novermbre 1979. Après réfraction par la lentille de contact 27, la lumière est déviée en direction de la ligne médiane 29 par l'objectif à fort grossissement 19. L'objectif à fort grossis- sement 19 comprend un doublet I plan-convexe et un singlet II convexeplan.Le miroir plan M3 peut être déplacé sélectivement le lona de la ligne médiane d'instrument 29 et rétroréfléchit la lumière à travers l'objectif a fort grossissement 19 et du 3 support de lentille de contact III rerfermant la lentille de contact 27. A partir du support de lentille de contact III, la lumière passe le long de la voie 32 qui est parallèle à la ligne médiane 29. LT'écartement entre la voie lumineuse 32 et la ligne médiane 29 est le même que l'écartement entre la voie lumineuse 28 et la ligne médiane 29 lorsque le miroir M3 est disposé à l'intersection de la voie lumineuse convergente 33 avec la ligne médiane 29. Une unité de télescope 34 est compo- sée d'un singlet IV bi-convexe positif et d'un sinelet V for- mé d'un ménisque négatif. -'unité de télescope 3,' et le divi- seur ne faisceau!S F"ont montes dans le corps 10 reprécen- té dans la figure 1. Si l'on revient à la figure 2, on voit qu'une image de la lumière reçue le long de la voie 32 est formee par l'unité de télescope 34 et déviée par les miroirs plan M4 et M5en direction du plan de l'ouverture A. Lorsque l'écartement entre la ligne médiane 29 et la voie 28 est le meme que l'é- cartement entre la ligne médiane 29 et la voie 32, la lumière passe par l'ouverture A vers un détecteur 35. Les paramètres d'une forme d'exécution préférée pour la détermination de la puissance d'une lentille de contact hydratée sont indiqués dans le tableau 2. Dans ce tableau, les distances sont exprimées en millimètres et sont donnees dans l'ordre, depuis la source de lumière, à savoir le laser 26, jusqu'à l'ouverture A. Les épaisseurs des lentilles et les rayons sont également exprimés en millimètres, le signe (-) indiquant une surface dont le sommet se trouve sur le cbté de la surface de lentille dirigé vers le miroir M3. Les in- dices de réfraction et les nombres d'Abbe sont exprimés en valeur absolue. Si l'on se réfère à la figure 4, l'effet de la position du miroir Y3 sur le diamètre du faisceau et l'emplacement de la lumière réfléchie en direction de l'objectif à fort grossissement 19 est illustré par les positions M3a, M3b et M3c du miroir. La position M3a du-miroir représente le cas o la voie lumineuse convergente 33 interseete la ligne mé- diane d'instrument 29 dans le plan de rétroréflexion du miroir M3. Comme indiqué plus haut, il se produit dans ce cas un fais- ceau s'acheminant le lonq la voie lumineuse 32 qui est écartée dans la ligne médiane 29 de la même distance que la voie lu- mineuse 28. En conséquence, l'image 39 de la lumière est de la même taille et occupe le même emplacement que l'ouverture A comme le montre la figure 4a. Pour la position M3b du miroir, la lumière s'acheminant le long de la voie 33 est réfléchie avant l'intersection avec la ligne médiane 29. Le faisceau ré- fléchi a un diamètre plus grand et est déplacé en direction de la ligne médiane 29 comme le montrent les pointillés 40. TA3LEAU I Lentille ou miroir Rayon (R) Tssur IT' M1 Ecartement (S) S1= 17,8 S2= 137,4 Indice de Réfraction (ND Nombre d' Abbe (p) M2 S3= 164,1 Epaisseurdu couve-rcle= 6,35 ND=1,517 Distance entre le couvercle et le porte-lentille--=4,4 Epaisseur du porte-ientille=8,3 NEd 1,517 S4= 29,0 R5= R4w 64,369 !{3= -18,07 R2= 30,15 T= 2,4 ND3= 1,517 S5= 3,04 T2= 2,6 T.= 1,35 ND2= 1,517 ND1= 1,7506 R1 = - S6= 23,45 à 36,15 S7= 190,5 IV R6= 112,702 R7=-72,305 T4= 2,5 ND4= 1,573 III II I L)3- 6,i,5 2= 64,5 L1= 27,8 -4 mn N N 4 = 57,4 i -t ! Lentille ou miroir V Rayon (R) R8= 44,201 R9= 27,735 [3s TArLEAU I (Suite) Ecartement isseur ( S) (T) S8= 0,26 T5= 2,4 S9= 56,2 Epaisseur = 3,2 ND=1,517 Indice de Réfraction (ND) ND5= 1,580 Nombre d ' Abbe (4) V5= 41,0 S10= 37,6 M4 Sll= 55,9 S12= 1.5,7 o Co I -4 Ln _._ _ cau produit une iaa-.- 3' agr:ndic (nui est déplacée ?tr -apport à l'ouverture A comm.r le montre la fiore.i. c mmes, lorsr-.e la réflexion se fait après l'inkor-ct-ion avc- la ligne médiane 29, pour la position M 3c du rmiroir, le- fai-- ceau réfléchi a egalement un diamètre plus r'rand mais il eqt dcéplacé d:e la liane médiane 29 comme le montrent les pointillés l. Ce cas produit une image agrandie 39" qui est egalemunt cartee de l'ouverture A, Si l'on Se réfère à la figure 3, les écartements, rayons 1( et épaisseurs qui correspondent a ceUX de la figure 2 sont identifiés par des références obtenues en ajoutant 100 aux ré- ferences utilisées dans cet-te figure 2. Les écartements, rayons et épaisseurs qui diffèrent de ceux de la figure 2 sont identi- fiés par des nombres successifs commençant à 121. Au lieu du miroir F3, les surfaces rétroréfléchissantes utilisées à la figure 3 sont constituées par la surface antérieure 36 de la lentille de contact 27, la surfabe postérieure 37 de cette lentille et la surface supérieure 38 du porte-lentille 31. La forme d'exécution préférée de la figure 3 comporte un objectif 2, - ayant une lentille VI positive ménisque positif et une lentil- le VII t iconvexe positive. L'objectif 5 est dépla9able snlec- tivement le long de la ligne médiane d'instrument 29 de manière que l'intersection de la voie lumineuse convergente 33 avec la ligne médiane 29 puissent être sêlectivenentL disposée sur la 9 surface antérieure 36, la surface postérieure 37 et la surfa- ce supérieure 38. La lumière rétroréfléchie provenant de cha- cune des surfaces passe le long de la voie 32 vers l'ouverture A et le detecteur 35 comme le montre la figure 2. Les paramètres d'une forme d'exécution préférée de déter- mination de l'épaisseur et de la hauteur sagittale d'une lentil- le de contact hydratée sont indiqués dans le tableau II. Pour la mise en oeuvre, on obtient un première approxi- mation de la puissance frontale arrière (fv1 en notant la po- sition du miroir M3 dans la forme de l'instrument représenté 3-3 à la figure 2,1orsque le détecteur A signale un pic. Si l'on déplace le miroir:3 manuellement, le moteur pas à pas 25 peut $tre remplacé par un indicateur de déplacement et, si le mi- roir est entraîné électriquement, on peut déterminer le nombre de pas pour atteindre le pic. Un fait ensuite passer 1'instru- 4( ment au moó]e représenté à la figure 3 en tournant la tourelle LIS'I=cIN '4q = aITquaI-a; odnp înassTCed [" ='-'T-irueaT-- 1-xod a-; aTD. oxAnoD aI Ja.zuE aDUeQsT(I L15'1=CIN Sú'9e=aTyJAnoD np anass'recs Z' ú gi 5'0úIS gG09' I=I GZN 009'L09- =ITZT O'7Z =IEIi 0'6=ZIcT. H, - Uall qL' I =Z' GN OO09'T =úZJ N 009C96 =EZIE O'E =.ZTI fv8 Z 1 =: 6' =úZI 008'6T- =Ic ?Ts - Z'9>1 TZTS Z: t'LCI=ZOIs 8 ' LT=1OIS (CIN) TD F IDLS-i)U ap o)DIPL4I ( S) -ua uia -,.ze 3,%T L) Jness TPaS E) JToJTw no iTftWuOl II tsivi Ca tu %r tuJ 6' úFP=IZl7 III IA IIA C) iD u. AqUIol' TABLEAU Il (Suite) Lentille ou miroir Rayon (R) pai 2sseur, (M) Ecartement (S) S124 172,6-S123 Indice de Réfraction (ND) Nombre d' Abbe (0) R106= 112,702 R107= -72,305 T104= 2,5 ND104= 1,573 104 =57,4 R108=44,201 R109= 27,735 Ti5= 2,4 Epaisseur=3,2 S108= 0,26 ND105=1, 5 80 u 105=41,0 S109= 56,2 ND-1,517 S111= 55,9 M5 S112= 15,7 * V BS i H FI -12- - (figure 1 -pour amener l'objectif 5 sur la ligne médiane o'instrument 29. Dans ce mode de fonctionnement, on note trois *?ics lorsque l'objectif 5 se déplaceen direction de la lentille %7, La distance sur laquelle l'objectif 5 se déplace entre les ceux premiers pics représente l'épaisseur apparente (T') de la lentille et la distance sur laquelle il se-déplace entre le se- cond et le troisième pics représente la hauteur sagittale appa- rente (s'). Une première approximation de l.'épaisseur (t1) est obtenue grâce à la formule: t1=At', dans laquelle-A est un nombre empirique. Une pre- mière approximation de la hauteur sagittale (sl est obtenue ûrâce à la formule: S1=S' n -sin 9 1 -qin2 2 dans laquelle n est!'indice de réfraction de la lentille et o l'angle de convergence, de la voie lumineuse 33'. On obtient une première approximation du rayon postérieur (r1) grâce à la formule: (P2 (p"2 r1= Bs1 dans laquelle P est le diamètre du sup- port de lentille et B est un nombre empirique.. On utilise les premières approximations de l'épaisseur (t1), de la hauteur sagittale (s1), du rayon postérieur (r1) et la puissance frontale arrière (fv!) pour obtenir des va- leurs plus précises grâce aux formules suivantes, l'opération etant répétée au moins une fois: 1-n f2= -- (f2= puissance de la surface pos- 2rl - térieure) f (fl= puissance de la sur- (fvl-f2).i face antérieure) 1 ± n tin n-n1 EPAISSEUR aqJnoo Pl ap a4uad el -4sa g atIanbeT suep ce+Ajq=. : soinwio; sol ed atuinoj -4s aiTessaiau uo.t oaoo eI ' ap 91 -uebi Snld oJooua uoIsTald aun -Tuoqo xnod I no/To Ad.JIeTIJOD ap aiTessaoau qsa ITnb aaaquom 4uuaAnad saqanoo so À quamniq -buT anbeqD ap abeuuoleqpl 4uepuad sanuaqqo saGuuop ap Jat.Jed e so3aoeaq 4UOS beuUUOiEq4,p saqalnoD s6i.ir 0I op oouoa.Tgtld op sa alid-uoi-a4od np ai'ametp al 4c L'T op tnaoiA aun 0 DUlJpJd a3p e '' ap.nlieA aun iDuaajaid op e V 'Z 4 4 saon5t sap uoTqnDexa,p s-UUO; sa asTTiT4n uo,i enbso- ÀsaDiroieDoa qGG inolUA anbeqD anlbsioi 'uoTpweTxoadde,. op nrFI nesaStiT. n quos inarJaqsod uoAeJ ap qa aeqIq.es.narneq ap 'oaT.XJe Ul -eUuo; oaDussInd ap 'anass.eda,p sanaleA salloAnou saI SZ EffSJIESOd NO vAa = + tIVIf)LS E3InSiflVH (U-U)A,4 S TuLi(r I-u =S E[lu {:f IQj u j - I 0E,+ A; =A> j) Z 7 J -1 r - -'ta]or:nagre de puiscanc- et a est l'intersection sur l'axe -- Y (x=C pour la puis Rance frontale arrière ajustée, et --b,'T+a', dans laquelle b' est la pente ie la courbe d'eta- formage d'epaisseur et a' est l'intersection avec l'axe des y. Ld: figure 5 montre une variante permettant de mesurer le diamètre, et/ou le centrage, d'une lentille de contact hy- dratée. La lumière provenant de la lampe 42 est déviée par un miroir plan -' le long de la liane médiane d'instrument 29 en direction de l'okjectif 19 comprenant les lentilles I et II. 1! l'objectif 19 un anneau brillant de lumière au bord de la lentille 27. Le viseur d'ouverture 7 est dispose sur la ligne médiane d'ins- trument 29 pour former une image de la lentille éclairée 27 dans le plan focal de l'oculaire i1 en coopération avec l'unité de télescope 34, le diviseur de faisceau BS et le miroir M7' L'oculaire 11 comporte des lentilles X et XI et un réticule RP dans son plan focal. Le réticule -R peut présenter une échelle classique ou des cercles concentriques d'un écartement donné pour determiner le diamètre de la lentille. On préfère les cer- cles concentriques car ils facilitent le centrage de la lentil- le de contact 27 par rapport à la ligne médiane 29. Le tableau III donne les paramètres d'une forme d'exécu- tion préférée. Les ecartements et paramètres qui sont identi- ques à ceux de la figure 2 sont identifiés par des références formées en ajoutant 200 au nombre correspondant de la figure 2 et les autres écartements et paramètres sont numérotés à la suite à partir de l'ampoule Les formes d'exécution c-ecrites à titre d'exemples mon- trent le déplacement unitaire de l'objectif 5 et du miroir M3 par rapport à la lentille de contact 27 et à l'objectif à fort grossissement fixe 19. u fait Cue les microscopes classiques per- mettent également la mise au point par déplacement de la pla- -ine, l'homme de métier comprendra que l'objectif 5 et le miroir M3 pourraient être fixes et qué l'on pourrait déplacer unitairen-t la lentille 27 et l'o;:jectif c- or -ro-i-ement 19. De même, bien que l'on ne préfère pas cette solution, l'objectif 5 et le miroir "\55 pourraient être d4places indépendamment au lieu de 1 'être unitairement. TASLEAU iII Lentille ou miroir Rayon (R' Epaisseur (T) Ecartement (S Indice de Réfraction (ND) Nombre d' Abbe (_) S231= 9 M6 R201 I R202=30,15 S232= 21 201 1,35 ND201= 1,7506 a201=27,8 1 lI D202=1,517 v206 ND 202=1, 517 4.,202= 61, 5 R203 18,07 S205=3, 04 R204=64,369 T203=2,4 R205 S204= 29,0 Epaisseur du couvercle=6,35 ND=1,517 ND203=1,517 v203=64,5 vu r4 Un rM r* rM Distance entre le couvercle et le' Dorte-lentille=4,4 Epaisseur du porte-lentille=8,3 ND=1,517 II T202= 2,6 TABLEAU III (Suite) Lentille ou miroir Rayon (R 2paisseur (T' Ecertement S23 =116,8 Indice de Nombre d' Réfraction Abbe (ND (*) R231=14,355 ND231=1,498 231=89 U232= - R233=67,341 *232=1,5 ND232=1,7506 V232= 7,8 R234=18,926 R23= 18,926) 234 1 T233=2,5 ND233=1,6176 '233=49,8 R235 -25,792 S235=56,9 R2o6=112,702 IV I T204=2,5 R207=-72,305 S208= 0,26 208=44,201 ND 20=1,573 20 =-57,4 1'205=2,4 R209=27,735 ru -14 ul ri m r N,)20l5=1,580 U2 05=41, 0 VIII T231 =2,5 IX s234= 10,3 V I Lentille ou miroir PA,.i,-'AU III (Suite 2) Epaiîsseur Scartement (S=,2 (T (T S =20956,2 Rayon (,) Indice de Réf ract ion (A ID) Nombre c ' Abbe (LJ) >S S236=33,3 M 7 S238=25,1 R 23J=80,15 X T234=4,6 -d7 ND 234=1,517 4/234= 64,5 I R237= 36, 05 IR236=19,13 R237= -29,57 T =6,8 23 6=2,5 Nf =1,517 ND236= 786 ND2361,786 &23! = C/I - L u235=4,5 236=25,5 R24,0= - ui ruà M XI S239 0,1 -1- R?'T D-TICATIONS 1. Système optique pour la mesure exacte des paramètres d'une lentille de contact souple 27 supportée par un porte- lTntille 31 et immergée dans un liquide, ledit système optique ayant une ligne médiane 29 et étant caractérisé en ce qu'il * comprend: - une source 2C de lumière colimat.ée, - es movyens blet '2 pour diriger la lumière depuis la- dite source 26 en direction d'un côté de la lentille 27 le long d'une première voie 28 parallèle à la ligne médiane 29 ln et écartée de cette dernière, - un premier objectif 5 pour former une image de la lu- mière sur ladite ligne médiane 29, ledit premier objectif 5 étant sélectivement positionable sur ladite ligne médiane 29 entre lesdits moyens M1, M2 et la lentille 27. - un second objectif 19 pour former une image de la lu- rière sur ladite ligne médiane 29, ledit second objectif 19 etantdispose de l'autre côté de ladite lentille, - des moyens de rétroréflexion '3 pour rétroréfléchir la lumière reçue depuis le second objectif 19 le long d'une 2C seconde voie 32, un plan commun à ladite première voie 28, à ladite seconde voie 32 et à ladite ligne médiane 29, ladite ligne médiane 29 étant disposée entre lesdites première et se- conde voie 28 et 32, une partie de ladite seconde voie 32 étant parallèle à ladite ligne médiane 29, et - des moyens de détection 35 pour déterminer le moment ou ladite partie 32 est espacée de ladite ligne médiane 29 de la même distance que l'est ladite première voie 28. 2. Système optique selon la revendication 1, caractéri- s é.en ce qu'il comprend des moyens permettant un mouvement re- latif entre une première unité et une seconde unité, ladite premiere unité comprennantledit premfer objectif 5 et lesdits moyens de rétroréflexion M 3 et ladite seconde unité comprenant la lentille 27 et ledit second objectif 19. 3. Système optique selon la revendication 1, caractérisé 3% en ce que lesdits moyens de détection comprennent une unité re lentille de télescope 34, une ouverture A dans le plan focal dudit télescope et un détecteur de lumière 35 pour si- xnaler la formation de l'image 39 de la lumière dans iadite -19- ouverture A. 4. Système optique selon la revendication 2, caractéri- se en ce que ladite première unité 5, M3 se déplace et en ce que la seconde unité 27,19 est fixe. 5. Système optique selon la revendication 3,caractérisé ce qu'il comprend en outre des moyens permettant un mouvement relatif entre une première unité et une seconde unité, ladite première unité comprennant ledit premier objectif 5 et lesdits moyens de rétroréflexion M3 et ladite seconde unité compren- nant la lentille 27 et ledit second objectif 19. 6. Système optique selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit premier objectif 5 est un objectif de micros- cope de grossissement 10 fois. 7. Systeme optique selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: - une source de lumière additionnelle 42, - des moyens 19 pour illuminer l'autre côté de la lentil- le 27 par de la lumière divergente provennantde ladite source de lumière additionnelle 42, - des moyens deformation d'image 7 pour présenter une image de la périphérie de la lentille éclairée sur un réticule R, - des moyens de repérage sur ledit réticule R pour mesu- rer le diamètre de la lentille et - un oculaire 11 pour observer l'image de la périphérie sur ledit réticule R. 8. Système optique selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un support de lentilles III com- portant un couvercle 30, un porte-lentille 31 et ayant une dis- tance choisie entre ledit couvercle 30 et ledit porte-lentille 31, en ce que ladite source lumineuse est un laser 26, lesdits moyens comprennent des miroirs M1 et M2, ledit premier objectif comprend un singlet VI formé d'un ménisque positif et un dou- blet VII positif biconvexe, ledit second objectif comprend un doublet I plan convexe positif et un singlet II convexe plan, lesdits moyens de rétroréflexion sont un miroir plan M3, ladite unité de lentille de télescope comprend un singlet IV biconvexe positif et un singlet V formé d'un ménisque négatif, et lesdits moyens de détection comprennent un diviseur de faisceau nS, -20- des miroirs z4 et Y et une ouverture A. 9. Système optique r-elon la revendication 8, caractéri- se en ce qu'il présente les paramètres indiqués dans le ta- bleau I. 10. Système optique selon la revendication 8, caractéri- s en ce qu'il présente les paramètres indiqués dans le ta- bleau II. 11. Système optique selon la revendication 5, caractéri- sé en ce que ladite source est un laser 26 1'