2.4 80041 La présente invention concerne un rotor refroidi par gaz pour turbo- générateur, comprenant uni pluralité d'encoches de bobinage et un enroulement de rotor dispose partiellement dans les encoches de bobinage, chaque encoche de bobinage contenant un faisceau de conducteurset un dispositif de calage d'encoche disposé de faço\ à maintenir le faisceau de conducteurs dans l'en- coche de bobinage, ce faisceau de conducteurs étant traversa par une plura- lité de canaux de refroidissement orientés sensiblement en direction tangen- tielle, ledit dispositif de calage d'encoche étant doté d'une pluralité de canaux d'admission et d'une pluralité de canaux d'évacuation du gaz de re- froidissement, ces canaux d'admission communiquant avec les canaux de refroi- dissement à l'un des côtés du faisceau de conducteurs tandis que les canaux d'évacuation communiquent avec les canaux de refroidissement à l'autre côté du faisceau de conducteurs, les canaux d'admission comportant chacun une ou- verture d'admission qui est disposée à la périphérie du rotor et orientée suivant le sens de rotation, lesdits canaux d'évacuation étant répartis rggu- lièremsent entre des éléments en coin situés entre les canaux d'admission, les projections des canaux d'admission dans un plan radical croisant les projections correspondantes des canaux d'évacuation, ledit faisceau de con- ducteurs étant retenu dans le sens tangentiel par un dispositif d'écartement d'isolation électrique disposé radialement vers l'extérieur. Un rotor de ce type est décrit dans le brevet hongrois n 148 228 et dans le brevet américain n0 3 781 581. En outre, une machine réalisée conformément au brevet hongrois est décrite dans l'ouvrage "IEEE Transactions on Power Apparatus and Systems", Tome PAS-98, N 3, mai/juin 1979, pages 876-878. La présente invention vise à obtenir un meilleur refroidissement du bobinage du rotor, comparativement aux machines connues du type précité, pour une même vitesse et un même diamètre du rotor. Dans un rotor du type de ceux décrits dans l'introduction, la ré- sistance pneumatique s'opposant à l'écoulement d'un courant de gaz de refroi- dissement à travers un côté du bobinage - pour un même volume global des canaux de refroidissement - est extrêmement faible par rapport à la résistan- ce correspondante de rotors munis de canaux de refroidissement s'étendant dans le sens axial, du fait que la surface globale en section transversale des canaux de refroidissement s'étendant dans le sens tangentiel est par rap- port à la surface correspondante des canaux de refroidissement axiaux, comme la Surfaoe latérale du côté du bobinage est par rap- port à la surface en section transversale du côté du bobinage, tandis que la loneueur des canaux de refroidissement est égale à la largeur du côte du bobinage. - Pour un rotor de ce type, il n'est pas difficile d'assurer une conductivité pneumatique suffisamment élevee des canaux de refroidissement traversant les côtés du bobinage, tandis que, par contre, la conductivité pneumatique des canaux d'admission et d'évacuation prévue dans les cales des encoches est relativement faible, ce qui revient à dire que la section trans- versale totale de ces dernières est pratiquement complètement déterminante quant à l'importance du courant de gaz de refroidissement pouvant être éven- tuellement refoulé à travers les parties du bobinage du rotor entourées par les encoches de bobinage. L'invention vise à réaliser un rotor doté d'un dispositif de calage d'encoche qui répond aux exigences mécaniques aussi bien que les cales d'en- coche connues correspondantes, tout en présentant une section transversale totale des canaux nettement supérieure à celle des rotors classiques de type correspondant. Dans les rotors connus de ce type, les éléments d'écartement dispo- sés dans l'encoche de bobinage en vue d'immobiliser le faisceau de conduc- teurs ont entraîné certaines limitations dans la conception des'canaux du dispositif de calage. Lors de la mise au point du rotor conforme à l'inven- tion, disposant d'un mode de réalisation adéquat de ces dispositifs d'immobi- lisation et par conséquent des chambres de répartition, on a pu réaliser les canaux du dispositif de calage sans être trop gêné par ces limitations, obte- nant ainsi une augmentation importante de la section transversale globale des canaux de la cale sans réduction de la faculté d'absorber les forces centri- fuges agissant sur le côté du bobinage. Dans des conditions égales à d'autres égards, la présente invention permet d'obtenir un dispositif de calage d'en- coche dont la section transversale globale des canaux est supérieure d'envi- ron 33 % à celle des dispositifs de calage d'encoche correspondants classiques. A l'aide de courbes de pression reproduites dans l'ouvrage précité, on peut déduire qu'une chute de pression le long d'un canal de refroidissement tangentiel au bas de l'encoche de bobinage du rotor connu n'est que le tiers de la chute de pression correspondante en haut de l'encoche, le conducteur le plus intérieur du côté du bobinage étant ainsi porté à une température, pour un courant maximum du rotor, qui est supérieppn, d'environ 35 C à la tempéra- ture du conducteur le plus extérieur. Un autre but de l'invention est de ré- duire ladite chute de pression pour que la température du conducteur le plus intérieur ne soit pas beaucoup supérieure à la température du conducteur le plus extérieur. Grâce a une conception appropriée des dispositifs d'immobili- sation disposés dans l'encoche de bobinage, cette différence de températures se produisant à l'intérieur d'un rotor conforme à l'invention a été réduite a une valeur d'environ 90C. Une étude mathématique effectuée en même temps que les travaux de mise au point a démontré que la chute de pression précitée ne varie pas de manière linéaire par rapport à la section transversale moyen- ne du passage de gaz situé entre le coté du bobinage et la paroi de l'encoche mais suit une fonction comprenant une pluralité d'expressions exponentielles. Dans le domaine dont il est question ici, une augmentation de la section transversale moyenne du passage de gaz a pour conséquence une diminution im- portante inattendue de la chute de pression le long du passage de gaz. Lors de la mise au point d'un rotor conforme à l'invention, on a supposé initialement que les canaux de la cale d'encoche seraient situés sen- siblement dans le plan radial (partiellement en direction axiale entraine- rait un prolongement inutile des canaux), et que la projection axiale des canaux d'admission croiserait celledes canaux d'évacuation dans chaque encoche de bobinage et, plutôt dans un sens hypothétique, que les dis- positifs d'immobilisation situés dans l'encoche n'impliqueraient pas de limi- tation relative aux positions axiales des canaux de la cale d'encoche. Sur la base de ces suppositions, on est arrivé à la conclusion que la condition assurant une perméabilité maximale au gaz de la cale d'encoche et une résis- tance mécanique nécessaire de celle-ci est que les canaux de la cale d'enco- che soient répartis complètement régulièrement le long de l'encoche entière, le plus près que possible les uns des autres, et de telle façon que chaque canal d'admission se trouve entre deux canaux d'évacuation immédiatement adjacents, et viceversa (abstraction faite des irrégularités au niveau des extrémités des encoches). Avec cette conclusion comme point de départ, on a visé lots du stade de mise au point de réaliser les dispositifs nécessaires à l'immobili- sation des faisceaux de conducteurs dans l'encoche de manière que la répar- tition régulière précitée soit dérangée le moins possible. Si on prend comme exemple le rotor décrit dans le brevet hongrois ci-dessus, la dimension axiale totale de tous les éléments d'écartement disposés entre la paroi de l'encoche et le faisceau de conducteurs, de part et d'autre du faisceau de conducteurs, constitue 50 % de la longueur de l'encoche de bobinage, ce qui signifie que la distance axiale entre des canaux de la cale, répartis régu- lièrement et positionnés dans des plans radiauxserait beaucoup plus impor- tante que dans un cas hypothétique o les éléments d'écartement n'ont aucune influence sur la conception des canaux de la cale. Le fait que les canaux de la cale sont dans une grande mesure orientés axialement assure en outre une augmentation importante de leur résistance pneumatique. La présente invention se base sur le principe d'une réduction lde l'exbehsion: globaleaxialedes éléments d'écartement situés entre la paroi de l'encoche et le faisceau de conducteurs, en réduisant de manière importante la nécessité de prévoir-de tels'éléments_, notamment en utilisant-un organe d'immobilisation en forme de canal au fond de l'encoche et en empêchant un déplacement dans le sens tangentiel des divers conducteurs du faisceau de conducteurs les uns par rapport aux autres à l'aide d'une pluralité d'organes de blocage de forme allongée encastrés dans le faisceau de conducteurs. L'emploiïde tels organes de blocage est connu (voir par exemple le brevet français n0 7833078) à propos de-rotors dans lesquels un faisceau de conducteurs disposés dans une encoche de bobinage n'est refroidi que par un agent de refroidissement à écoulement axial. Les canaux de refroidissement axiaux étant délimités entre les parois de l'encoche et le faisceau de conduc- teurs, il serait par conséquent bouché si on prévoyait dans l'encoche des éléments d'écartement du même type que ceux décrits dans les publications connues mentionnées dans le préambule. Etant donné que des organes de bloca- ge, encastrés dans un faisceau de conducteurs d'un rotdr doté de canaux de refroidissement tangentiels, produisent un effet de bouchage aussi important que deux éléments d'écartement ayant les mêmes dimensions axiales et disposés l'un en face de l'autre de part et d'autre du faisceau de conducteurs, on n'a pas cru être en droit d'introduire de tels organes de blocage dans des rotors dotés de canaux de refroidissement disposés dans le sens tangentiel. Au con- traire, il y a de bonnes raisons s'opposant à l'introduction d'organes deblo- cage encastrés orientés radialement, -du fait par exemple que ceux-ci nécessitent des ouvertures réalisées dans les conducteurs du faisceau de conducteurs, ouver- tures qui doivent être réalisées avec précision et disposées avec précision les unes par rapport aux autres et qui nécessitent en outre l'en- lèvement de la matière constitutive des conducteurs. On a constaté toutefois que, dans un rotor conforme à l'invention, les inconvénients précités sont facilement compensés par les avantages appor- tés par le fait que l'extension axiale globale des organes de support dispo- s9s à la partie radialement la plus extérieure de l'encoche, entre les parois de l'encoche et le faisceau de conducteurs est réduite, ce qui à son tour permet d'obtenir un ensemble de calage d'encoche présentant une section transversale totale des canaux relativement importante gràce à une répartition moins limitée des canaux le long de l'encoche de bobinage. Daus le mode de réalisation de l'invention représenté dans la deman- de de brevet, on obtient l'avantage supplémentaire que les organes de support, disposés entre le faisceau de conducteurs et les parois d'encoche, ne s'éten- dent que sur une partie relativement faible de la hauteur de l'encoche. Cette disposition, conjointement avec la, faible extension. globaleaxiale des éléments d'écartement, signifie que la chute de pression du courant de gaz de refroidissement le long de la distance radiale entre les ouvertures de sortie des canaux d'admission et la partie radialement intérieure de l'encoche de- vient sensiblement plus faible que dans les rotors connus correspondants. Comme on l'a déjà mentionné, cela fait que la. différence de températures entre les spires la plus extérieure et la plus intérieure du faisceau de con- ducteurs estréduite de 50 % par rapport à la différence de températures cor- respondante pour les rotors connus de même type. On pourrait craindre que l'utilisation d'organes de blocage encas- trés ainsi que d'éléments d'écartement disposés entre le faisceau de conduc- teurs et la paroi d'encoche me ciE&dse aune obstruction inacceptable du cou- rant de refroidissement tangentiel. On évite une telle situation en disposant les organes de blocage pour qu'ils aient sensiblement les mêmes positions axiales que les éléments d'écartement. Comme.on l'a signalé ci-dessus, une valeur maximale de la surface totale en section transversale des canaux du dispositif de calage d'encoche peut être obtenue si les canaux sont répartis régulièrement dans le sens axial sur toute la longueur de l'encoche de bobinage. Dans la pratique, une telle distribution complètement uniforme est impossible aussi parce que le disposi- tif de calage d'encoche est ordinairement constitué d'une pluralité de cales partielles (par exemple 10) disposées les unes après les autres, ce qui si- gnifie que la distance entre deux canaux d'admission ou deux canaux d'évacua- tion disposés l'un à côté de l'autre, qui sont prévus dans chaque cale par- tielle, devient plus importante que la distance correspondante entre les canaux prévus dans une même cale partielle. 9, Selon un autre aspect de l'invention, la longueur des cales par- tielles est choisie pour que tous les éléments d'écartement disposés entre la paroi d'encoche et le faisceau de conducteurs soient disposés sensiblement à des emplacements o des cales partielles entrent en contact les unes avec les autres. De la sorte, on évite que la division du dispositif de calage en une pluralité de cales partielles entratne une discontinuité supplémentaire de la répartition axiale des canaux de la cale. En même temps, on obtient l'avantage que les éléments d'écartement situés entre la partie radialement extérieure du faisceau de conducteurs et les parois de l'encoche peuvent être fixés de-maniêre efficace à la cale de l'encoche d'une manière très simple du point de vue du montage. Une forme d'exécution de la présente invention est décrite ci- après à titre d'exemple, en référence aux dessins annexes dans lesquels la figure 1 est une vue en coupe partielle, dans le sens radial, d'un rotor conforme à l'invention, suivant la ligne I-I de la figure 2; - la figure 2 est une vue partielle dans le sens tangentiel selon la ligne IIII de la figure 1; - la figure 3 est une vue en coupe partielle selon la ligne III-III de la figure 1 d'une cale d'encoche associée au rotor cidessus; - la figure 4 est une vue partielle selon la ligne IV-VI de la figure 1 de la cale d'encoche; - les figures 5 et 6 sont des vues respectivement axiales et radia- les d'un premier mode de réalisation d'un double élément d'écarte- ment, destiné à serrer une -partie radialement extérieure d'un faisceau de conducteurs disposé dans une encoche du rotor; - les figures 7 et 8 représentent une variante de réalisation d'un tel organe; - la figure 9 est une vue partielle tangentielle d'un faisceau de conducteurs, disposé dans l'encoche de bobinage ci-dessus, cette encoche comprenant un dispositif d'immobilisation radialement in- térieur; et - la figure 10 représente en coupe axiale partielle, les extrémités du bobinage du rotor. Sur les dessins, I désigne un rotor d'un turbo-générateur. Ce rotor comprend des dents orientées radialement 2 et des encoches de bobinage axiales 3. Le rotor porte un bobinage qui se compose d'une pluralité de bobines de rotor, chaque bobine comprenant une pluralité de spires lesquelles sont iso- lées les unes des autres dans l'encoche de bobinage par des couches intermé- diaires 4 d'une matière isolante. Chaque spire comprend une pluralité de barres conductrices 5 disposées à proximité les unes des autres, en un maté- riau bon conducteur, par exemple en cuivre. Dans chaque spire, chacune d'une pluralité de barres conductrices est dotée d'une pluralité de fentes sensi- blement tangentielles, de façon à réaliser un grand nombre de canaux de re- f-roidissement sensiblement tangentiels 6 dans le faisceau de conducteurs 7 formé par les barres conductrices 5. Les barres conductrices 5 du faisceau de conducteurs 7, à l'exception de celle disposée radialement la plus à l'ex- térieur, sont perçées de trous radiaux destinés à recevoir une pluralité de tiges radiales 8, qui sont isolées ou réalisées en un matériau isolant et qui sont disposées axialement les unes à la suite des autres, les tiges 8 traversant les trous sensiblement sans jeu, les barres conductrices 5 étant ainsi immobilisées les unes par rapport aux autres. - Au niveau d'une partie radialement extérieure,le faisceau de conduc- teurs 7 est immobilisé dans le sens tangentiel par un dispositif d'immobili- sation radialement extérieur comprenant une pluralité de doubles dispositifs d'écartement sensiblement en U 9 en un matériau isolant qui sont disposés les uns à la suite des autres dans le sens axial. Chacun des dispositifs 9 com- prend deux éléments d'écartement 10, qui sont reliés entre eux par une partie intermédiaire orientée tangentiellement. En variante, un dispositif 9' de ce type peut être envisagé qui est divisé en deux moitiés, pouvant être déplacées l'une par rapport à l'autre plus ou moins dans le sens axial. La dimension axiale du double élément d'écartement 9, ou en variante 9', est sensiblement la même que la dimension correspondante de la tige 8, et tous, ou pratiquement tous les dispositifs 9 ou 9' sont disposés de préférence à des emplacements o certains canaux de refroidissement 6 sont déjà obturés par une tige 8. Dans le cas o les deux moitiés séparées du double dispositif d'écartement 9' sont disposées dans des positions axiales légèrement différentes, une fente tan- gentielle est prévue pour chaque moitié. Selon un mode de réalisation qui n'est pas représenté sur les dessins, une seule des moitiés précitées est montée au niveau de chaque jonc- tion entre cales partielles, et alternativement un à un d'un côté ou de l'autre du faisceau de conducteurs. Au niveau d'une partie radialement intérieure, ce faisceau de conducteurs 7 est immobilisé dans le sens tangentiel par une seule barre 12, en un matériau isolant, de section transversale en U s'étendant sur toute la longueur de l'encoche de bobinage ou par plusieurs barres de ce type qui s'étendent ensemble sur toute la longueur de l'encoche de bobinage ou sur une majeure partie de celle-ci. De part et d'autre du faisceau de conducteurs 7, la barre 12 comprend une partie latérale située dans un plan axial, cons- tituant un élément d'écartement disposé entre le faisceau de conducteur et une paroi de l'encoche et entrant en contact mécanique avec une couche iso- lante 13 située à la partie inférieure de l'encoche. Sur une majeure partie de sa longueur, la barre 12 a une dimension radiale h qui est inférieure à quatre fois la dimension radiale d des barres conductrices 5. De préférence, h est inférieur à deux fois d, et inférieur à 15 % du prolongement radial du faisceau de conducteurs. En outre, la barre 12 comprend une pluralité de portions en U 14, dont la dimension radiale maximale H est relativement im- portante. Les portions en U 14 ont une extension axiale qui est approximati- vement aussi importante que l'extension axiale de chacune des tiges 8. Chaque portion 14 est disposée à proximité d'une tige 8 et de façon qu'au moins une partie de la saillie de la tige 8 en direction des canaux de refroidissement 6 coïncide avec une saillie correspondante d'une portion en U 14. Chacune des portions 14 a une extension radiale H qui est inférieure à l'extension radia- le du faisceau de conducteurs 7, de préférence inférieure de 50 x à celleci. L'encoche de bobinage 3 comporte un dispositif de calage d'encoche qui se compose d'une pluralité de cales partielles identiques 15, qui sont disposées immédiatement les unes à la suite des autres dans le sens axial. Le disposi- tif de calage de l'encoche comporte une pluralité de fentes tangentielles 16, dans lesquelles sont disposés sans jeu les éléments d'écartement mentionnés ci-dessus 9. Chacune des fentes 16 est disposée aux extrémitésde deux cales partielles positionnées l'une à la suite de l'autre et comporte au moins une surface de délimitation dans une cale et au moins une surface de délimitation dans l'autre cale. Le pas entre les doubles organes d'écartement 9 (ou 9') est égal à la longueur de la cale partielle 15, ou à un multiple de celle-ci. Une portion radialement intérieure de l'encoche de bobinage est pourvue d'une isolation 13 parce que l'extension tangentielle des éléments d'écartement 14 est si faible qu'il y aurait autrement un risque de production d'un arc a la masse en raison de courantsparasites.Les éléments d'écartement 9 ou 9', par contre peuvent être disposés en contact mécanique direct avec le fer du rotor, ce qui apporte l'avantage que la pression maximale admise exercée par un élément d'écartement 9 ou 9' contre la paroi de l'encoche acquiert une valeur sensiblement plus élevée que pour les éléments d'écarte- ment correspondants des machines connues décrites ci-dessus, dans lesquelles cette pression ne doit pas dépasser celle que l'isolation de l'encoche peut supporter. Le faisceau de conducteurs 7 est serré dans le sens radial par une ou plusieurs barres de pression creuses en cuivre tendre disposées les unes à la suite des autres entre la cale de l'encoche et le faisceau de conducteurs. Chaque barre de pression est fermée à ses extrémités et est remplie d'une résine epoxyde liquide que l'on a laissé se solidifier sous une pression d'au moins 100 atmosphères. La fente tangentielle 16 et la portion de l'élément d'écartement 9, disposée dans ladite fente, peuvent etre. élaborées avec des tolérances relativement grandes en ce qui concerne les dimensions radiales parce que la barre de pression s'ajuste facilement aux surfaces adjacentes. A chaque extrémité, l'encoche de bobinage 3 est fermée par deux cales d'extrémité (non représentées sur le dessin) en matériau isolant, qui sont enfoncées dans le sens axial de part et d'autre du faisceau de conduc- teurs. L'extension axiale des cales d'extrémité est environ trois fois l'ex- tension axiale de chacun des éléments d'écartement 9. Conjointement avec une paroi de l'encoche et un c8té du faisceau de conducteurs 7, deux cales d'ex- trémité délimitent une chambre d'admission 17 du gaz de refroidissement. De manière correspondante, une chambre d'évacuation 18 est délimitée de l'autre côté du faisceau de conducteurs. La chambre d'admission 17 est raccordée à tous les canaux d'admission 19 débouchant. la périphérie du rotor, quatre de ces canaux étant prévus dans chacune des cales partielles identiques 15. Ces canaux sont positionnés les uns à la suite des autres sur toute la lon- gueur de l'encoche du rotor. Sur une partie prédominante de sa longueur, chaque canal d'admission 19 est circulaire et cylindrique. Le canal est réa- lisé avec une partie d'admission 20, dont l'orifice est orienté sensiblement tangentiellement et de façon que la composante de direction tangentielle coïncide avec la direction de rotation du rotor. Les surfaces latérales de la partie d'admission 20 correspondent sensiblement aux surfaces latérales d'une pyramide tronquée présentant quatre parties angulaires. Les parties angulaires sont arrondies selon un rayon de courbure qui, à des fins de fa- brication, est choisi égal au rayon de la partie de canal cylindrique et cir- culaire mentionnée ci-dessus. En variante, la partie d'admission 20 peut avoir des surfaces latérales qui correspondent à celles d'un cône tronqué. Chaque cale partielle 15 comprend en outre quatre canaux d'évacua- tion 21, réalisés de façon que leurs projections dans un plan radial croisent les projections correspondantes des canaux d'admission 19. Tous lés canaux d'évacuation 21 sont disposés pour que le gaz de refroidissement puisse sor- tir de la chambre d'évacuation 18 et entrer dans l'entrefer 22 situé entre le rotor 1 et un stator entourant celui-ci. A l'exception de quelques irrégularités au niveau des extrémités des encoches, c'est-a-dire sur au moins 80 % de la longueur totale de la cale de l'encoche, les canaux conformes à l'invention sont disposés dans le sens axial de façon que chaque canal d'admission se trouve entre deux canaux d'évacuation et vice versa. Les orifices d'admission des canaux d'admission sont répartis sensiblement uniformément le long de la cale d'encoche. La distance la plus courte entre les canaux d'admission voisins est constante à l'exception de la distance entre des canaux d'admission voisins qui appar- tiennent à des cales partielles différentes 15. Cette dernière distance est, toutefois, inférieure de 300 %, ordinairement inférieure de 200 Z, à la dis- tance entre les canaux d'admission voisins disposés dans une même cale par- tielle. Les relations correspondantes s'appliquent aux canaux d'évacuation de la cale d'encoche. Dans le dispositif de calage représenté sur les dessins, la distance entre des canaux d'admission-voisins appartenant à des cales par- tielles différentes constitue 25 % de la longueur de la cale partielle. Dans un rotor conforme à l'invention, cette-distance est normalement inférieure à 26 Z de la longueur de la cale partielle, c'est-à-dire que la somme de toutes ces distances le long de l'encoche de bobinage est de préférence inférieure à 26 % de la longueur de l'encoche. Il en résulte de ce faible pourcentage que la répartition optimale, complètement uniforme, des canaux de la cale sur toute la longueur de l'encoche de bobinage n'est perturbée qu'à un faible degré par les éléments d'écartement situés à la partie radialement la plus extérieure de l'encoche. Dans un rotor conforme à l'invention, il est possi- ble d'atteindre, pour ladite somme, une valeur pouvant descendre jusqu'à %. Dans le rotor représenté sur les dessins, la cale partielle, c'est-à-dire chaque partie de l'ensemble de calage situé entre deux disposi- tifs d'écartement voisins 9, comporte quatre canaux d'admission 19 et quatre canaux d'évacuation 21. Même si cette partie ne comportait que trois canaux d'admission et trois canaux d'évacuation, un rotor conforme à l'invention présenteraitdes propriétés bien meilleures que celles d'un rotor correspondant de conception classique. Dans un rotor conforme à l'invention, plusieurs parties de l'ensemble de calage, chacunecorrespondant à la distance entre des dispositifs d'écartement disposés les uns immédiatement après les autres, comportent au moins trois, de préférence au moins cinq canaux d'adxission et au moins trois, de préférence au moins cinq canaux d'évacuation. Le rotor représenté sur les dessins ne comporte qu'une seule cham- bre d'admission et une seule chambre d'évacuation pour chaque encoche. L'in- vention concerne également un rotor dans lequel chaque encoche comporte une pluralité de chambres d'admission et une pluralité de chambres "'évacuation, bien que l'on considère un tel rotor moins avantageux que celui décrit ci- dessus. De manière générale, le dispositif de calage d'encoche d'un rotor conforme à l'invention comporte, en moyenne, plus de trois canaux par chambre. Comme pour les rotors de même type, le rotor décrit ici comporte deux capsules de bobinage à ajustage par retrait. Chaque capsule de bobinage recouvre une partie voisine de chaque cale d'encoche. Grâce au fait que les chambres d'admission et d'évacuation du rotor ont une extension axiale rela- tivement importante, toutefois, il n'y a pas de risque qu'une portion d'en- coche entourée par une capsule de bobinage soit isolée vis-à-vis du gaz de refroidissement fourni par l'intermédiaire des canaux de la cale, ce qui per- met de supprimer des raccords spéciaux entre le système de refroidissement des extrémités du bobinage et ces portions d'encoche. Les canaux d'admission et d'évacuation de l'ensemble de calage sont disposés selon le principe suivant lequel les axes longitudinaux de ces canaux soient disposés parallèlement à un même plan, ce qui constitue un pas vers l'obtention d'un ensemble de calage d'encoche présentant un minimum de résistance à l'écoulement du gaz de refroidissement. Un autre pas vers ce but est fait lorsque le plan en question est un plan radial, ce qui est le cas pour le rotor décrit en relation avec les dessins ou un plan qui est sensi- blement parallèle à un plan radial. Des conditions supplémentaires remplies par le rotor représenté sont que les canaux d'admission soient répartis sen- siblement uniformément sur toute la longueur de la cale d'encoche et que les canaux d'admission soient répartis uniformément entre les espaces situés entre les canaux d'admission, alors que la distance minimale dans le sens - axial entre un canal d'admission et un canal d'évacuation voisin dans chaque cale partielle est aussi faible que possible, toujours inférieure à 20 % du plus petit diamètre du canal d'admission, ou inférieure à 5 mm. Les canaux d'admission 19 et les canaux de sortie 21 ont une section transversale sensi- blement circulaire sur une majeure partie de la longueur du canal. La cale d'encoche d'un rotor conforme à l'invention peut être éga- lement réalisée avec des canaux de section transversale oblongue dans le sens axial. Toutefois, une telle disposition a pour conséquence une augmentation importante du prix de fabrication d'un ensemble de calage et, pour une résis- tance mécanique suffisante, entraîne une chute de pression relativement éle- vée de l'agent de refroidissement. Dans le rotor représenté sur les dessins, la section transversale de la partie cylindrique circulaire des canaux d'ad- mission 19 est approximativement égale à la section transversale des canaux d'évacuation 21, le nombre de canaux d'évacuation étant égal, ou approximati- vement égal, au nombre de canaux d'admission. En variante, pour chaque enco- che de bobinage d'un rotor conforme à l'invention, la surface totale en sec- tion transversale des canaux d'évacuation peut être quelque peu inférieure à la surface totale en-section transversale des canaux d'admission, du fait que la chute de pression sur les canaux d'évacuation est ordinairement inférieure à un septième de la chute de pression sur les canaux d'admission. Toutefois, * l'augmentation de la résistance mécanique de la cale ainsi obtenue ne se ma- nifestant que d'un côté de la cale, le fait de faire en-sorte que la surface totale en section transversale des canaux d'évacuation soit inférieure à la surface totale en section transversale des canaux d'admission n'apporterait guère d'avantages. Quant à la détermination des dimensions des canaux d'admission d'un rotor conforme à l'invention, une condition qui est avantageuse du point de vue de résistance estque la distance axiale la plus courte entre les por- tions cylindriques circulaires de deux canaux d'admission voisins dans chaque cale partielle soit supérieure à 90 % du diamètre de ces portions. (En cas d'un léger écart d'une forme circulaire, le diamètre doit être mesuré selon un plan radial). En même temps, il est important que le diamètre mentionné ci-dessus soit aussi grand que possible afin d'assurer une conductivité pneu- matique importante. Toutefois, le diamètre doit être limité à un tel point que l'épaisseur de toutes les portions de cales situées entre un canal d'ad- mission et une dent de rotor et entrant en contact avec la dent de rotor est supérieure à 5 %, de préférence supérieure à 8 % de la dimension radiale maximum de la cale d'encoche. L'entrefer 22 est alimenté en gaz de refroidissement aux extrémités du rotor. A partir de cet entrefer, le gaz de refroidissement parcourt des canaux de refroidissement axiaux du stator. Le parcours du gaz de refroidissement à travers les extrémités du bobinage du rotor est indiqué par des flèches sur la figure 10. Les extrémi- tés du bobinage sont disposées entre deux manchons 23 et 24 en matériau iso- lant, des orifices d'admission du gaz de refroidissement étant prévus dans l'écran 23 et des orifices d'évacuation dans l'écran 24. Le gaz de refroidis- sement traverse des canaux de refroidissement 6' qui sont prévus dans les extrdmités du bobinage et qui sont.orientés transversalement par les conduc- teurs de celles-ci. -14 2480041 REVENDICATIONS 1. Rotor à refroidissement par gaz pour turbo-générateur, compre- nant une pluralité d'encoches de bobinage et un enroulement de rotor dispo- sé partiellement dans les encoches de bobinage, chaque encoche de bobinage contenant un faisceau de conducteurs et un dispositif de calage d'encoche disposé de façon à retenir le faisceau de conducteurs dans l'encoche de bo- binage, ledit faisceau de conducteursétant traversé par une pluralité de canaux de refroidissement orientés sensiblement tangentiellement, ledit dis- positif de calage d'encoche comportant une pluralité de canaux d'admission et une pluralité de canaux d'évacuation du gaz de refroidissement, les canaux d'admission communiquant avec les canaux de refroidissement à un c8té du faisceau de conducteurs tandis que les canaux d'évacuation communiquent avec les canaux de refroidissement à l'autre c8té du faisceau de conducteurs, les- dits canaux d'admission (19) ayant un orifice d'admission (20) disposé à la périphérie du rotor et orienté dans le sens de rotation, lesdits canaux d'éva- cuation (21) étant répartis uniformément entre les portions de cale situées entre les canaux d'admission (21), des projections des canaux d'admission (19) dans un plan radial croisant les projections correspondantes des canaux d'évacuation (21), le faisceau de conducteurs (7) étant retenu dans le sens tangentiel par un dispositif d'écartement électriquement isolant et disposé radialement à l'extérieur, caractérisé en ce que le faisceau de conducteurs (7) est retenu en outre dans le sens tangentiel à l'aide d'un dispositif d'écartement électriquement isolant disposé radialement vers l'intérieur, et en ce que le dispositif d'écartement radialement extérieur comprend une plu- ralité de premiers éléments d'écartement (10, 10') disposés entre une première paroi d'encoche et le faisceau de conducteurs (7) entre lesquels subsistent des premiers interstices axiaux, et une pluralité de seconds éléments d'écar- tement (10, 10') disposés entre une seconde paroi d'encoche et le faisceau de conducteurs (7) entre lesquels subsistent des seconds interstices axiaux, le 2480041 dispositif d'écartement radialement intérieur comprenant au moins une barre (12) de section transversale sensiblement en U disposée de façon à serrer une portion intérieure radiale du faisceau de conducteurs, un nombre prédominant des divers conducteurs du faisceau de conducteurs (7) étant solidarisés entre eux dans une direction tangentielle par une pluralité d'organes de blocage (8), entièrement encastrés dans le faisceau de conducteurs, une pluralité des premiers interstices. étant raccordés directement à au moins trois des canaux d'admission (19), une pluralité des seconds interstices étant raccordés di- rectement à au moins trois des canaux d'évacuation (21)o 2. Rotor à refroidissement par gaz selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que la barre (12) de section transversale sensiblement en U comprend une pluralité de premières portions de barre (14) d'extension axiale relativement faible et, entre celles-ci, une pluralité de secondes portions de barre d'extension axiale relativement importante, l'extension radiale (H) des premières portions (14) étant inférieure à la dimension radiale du faisceau de conducteurs (7) et supérieure à la l'extension radiale (h) des secondes portions, tandis que l'extension radiale (h) mentionnée en dernier lieu est inférieure à 15 % de l'extension radiale du faisceau de conducteurs, une pluralité des premières portions de barre (14) étant disposées chacune à proximité d'un organe de blocage correspondant (8) de façon qu'une partie de la projection de chaque organe de blocage en direction des canaux de re- froidissement coincide avec une projection correspondante d'une première portion de barre (14). 3. Rotor à refroidissement par gaz selon la revendication 1, carac- térisé en ce que les corps d'écartement constituent une pluralité de doubles éléments d'écartement, comprenant chacun une partie s'étendant tang. entielle- ment et deux branches (10, 10') s'étendant radialement à partir de celleci, une pluralité de ces éléments d'écartement (9, 9') étant disposés les uns à la suite des autres entre les cales d'encoche (15') et le faisceau. de conducteurs (7) de façon que les branches (10, 10') de chaque double élément d'écartement entrent en contact chacun avec un côté du faisceau de conduc- teurs le long de son extension radiale, ainsi qu'avec une paroi de l'encoche de bobinage (3), ledit dispositif de calage d'encoche (15') comprenant une pluralité de cales partielles (15) disposées immédiatement les unes après les autres, une pluralité des doubles organes d'écartement (9, 9') étant dis- posés dans une pluralité de fentes (16).orientées radialement vers l'inté- 16 22480041 rieur et s'étendant tangentiellement qui sont formées dans le dispositif de calage (15'), chacune des fentes s'étendant tangentiellement étant délimitée conjointement avec au moins une surface appartenant à une cale partielle (15) et au moins une surface appartenant à une autre cale partielle (15), c2ile7s par- tielles qui sont disposées immédiatement l'une après l'autre. 4. Rotor à refroidissement par gaz selon la revendication 3, carac- térisé en ce qu'un crgane de pression hydraulique sous forme de barre de pression métallique, remplie d'un agent de pression solidifiée, est disposé radialement à l'intérieur d'une pluralité de cales partielles (15) et en -10 contact, pour la transmission de pression, avec celles-ci et avec une surfa- ce orientée radialement vers l'intérieur d'au moins un des doubles éléments d'écartement (9, 9'). 5. Rotor à refroidissement par gaz selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que les canaux d'admission et d'évacuation de chaque dispo- 1 5 sitif de calage d'encoche (15') sont disposés sensiblement parallèlement à un plan radial. 6. Rotor à refroidissement par gaz selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que les deux espaces de l'encoche de bobinage, espaces qui sont compris entre le faisceau de conducteurs (7) et une première et une seconde parois d'encoche, respectivement, sont bloqués dans le sens axial en au moins deux endroits pour réaliser au moins une chambre d'admission (17) du gaz de refroidissement entre le faisceau de conducteurs et ladite première paroi d'encoche, alors qu'au moins une chambre d'évacuation (18) du gaz de refroidissement est formée entre le faisceau de conducteurs (7) et ladite seconde paroi d'encoche, ladite chambre d'admission (17) étant disposée en communication directe avec au moins trois des canaux d'admission (19) tandis que ladite chambre d'évacuation (18) est disposée en communication directe avec au moins trois des canaux d'évacuation (21). 7. Rotor à refroidissement par gaz selon la revendication 6, carac- - térisé en ce que chaque encoche de bobinage ne comporte qu'une seule chambre d'admission (17) et une seule chambre d'évacuation (18), la chambre d'admis- sion étant raccordée à tous les canaux d'admission (19) du dispositif de ca- lage d'encoche, tandis que la chambre d'évacuation est raccordée à tous les canaux d'évacuation (21) du dispositif de calage d'encoche. 8. Rotor à refroidissement par gaz selon la revendication 1, carac- térisé en ce que chacun des canaux d'admission et chacun des canaux d'évacua- tion, le long d'une partie prédominante de leur longueur présente une section transversale cylindrique circulaire, et en ce que chacun des canaux d'admis- sion (19) comporte une partie d'admission (20), délimitée par des surfaces qui correspondent sensiblement aux surfaces latérales d'un cône tronqué. 9. Rotor à refroidissement par gaz selon la revendication 8, carac- térisi en ce que les surfaces latérales de la partie d'admission (20) corres- pondent sensiblement.aux surfaces latérales d'une pyramide tronquée ayant quatre parties angulaires, celles-ci étant arrondies. 10. Rotor à refroidissement par gaz selon la revendica- tion 9, caractérisé en ce que les parties angulaires ont un rayon de courbure qui est égal au rayon de la section transversale cylin- drique circulaire.