La présente invention concerne un dispositif de transmission à guide d'ondes perfectionné, du type comprenant un tronçon de guide d'ondes couplé à une cavité résonnante ayant une ligne de transmission comme sortie. O 5 Le mode électrique circulaire TEq-j de propagation d'on des dans les guides d'ondes circulaires a été l'objet d'une attention considérable en raison de sa caractéristique de propagation à faible perte qu'on lui connaît, caractéristique selon laquelle la perte diminue lorsque la fréquence augmente. Le 10 problème du multiplexage dans un système de communications utilisant ce mode de propagation d'ondes a été considéré pour la première fois par E.A.J. Marcatili dans son article intitulé "Mode-Conversion Filters", publié en janvier 1961 dans la revue Bell System Technical Journal, pages 149-184. Les filtres dé-15 crits par Marcatili dans cet article et dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique No. 2.963.663 , utilisent des cavités coaxiales à grande perte et à bande étroite. La grande perte d'une cavité coaxiale formée par tm guide d'ondes rectangulaire enroulé autour d'un cylindre comme 20 une paroi de guide d'ondes circulaire, fait que la perte du filtre dans son ensemble est considérable si l'on utilise beaucoup de ces cavités. Certains filtres utilisent des résonateurs de conversion en mode électrique circulaire pour obtenir la séparation des canaux. Ces filtres présentent une perte extrê-25 mement faible mais n'offrent qu'une section unique de bande passante "et, pour des arrangements multipôles, des sections de bande passante additionnelles du type à cavités coaxiales sont nécessaires. Ceci, naturellement, introduit une perte sensible et de strictes limitations de la largeur de bande. 30 Le couplage à la cavité coaxiale est réalisé par un agencement d'ouvertures distribuées dans la paroi périphérique. En raison de la configuration circulaire, il est difficile et coûteux de fabriquer les cavités et l'agencement d'ouvertures approprié. En outre, aussi bien le résonateur à conversion de 35 modes que le résonateur coaxial présentent des bandes de fréquences relativement étroites qui sont exemptes de toute résonance parasite. Dans certains systèmes de transmission, il est 72 12951 2 2133677 essentiel d'avoir des diplexeurs de canaux, capables de fonctionner sur une bande aussi iarge que possible, et beaucoup d'applications à des systèmes exigent une bande plus large que celle que ces cavités n'en procurent. Des perfectionnements qui 5 accroîtraient la largeur de bande et qui simplifieraient l'arrangement de la construction rendraient ce dispositif plus in- O téressant. De mode désirable TEq1 qui présente une composante longitudinale qui est exclusivement magnétique (H„) et que O " l'on désigne donc parfois, en variante, par , peut se pro-10 pager dans un guide d'ondes circulaire segmenté. Tel qu'il est utilisé ici, le terme "guide d'ondes circulaire segmenté" désigne un guide d'ondes dont la section transversale est un segment de cercle, tel qu'un demi-cercle par exemple, et la surface des cordes résultante est la surface plane qui contient 15 les cordes des segments des coupes "transversales,ou les diamètres, si les segments sont semi-circulaires. La composante magnétique longitudinale est maximale sur la ligne centrale de la surface des cordes , et il est possible ainsi d'assurer un couplage directement à ce mode, en cet emplacement central. On a 20 tenté précédemment de réaliser des couplages le long d'une surface plane d'un guide d'ondes segmenté, comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique No. 3.112.460 accordé à S.E. Miller. Cependant, ces agencements exigent que l'on fasse bifurquer un guide d1 ondes circulaire en deux guides semi-cir-25 culaires parallèles, et que l'on fasse passer des quantités égales d'énergie incidente dans chacun d'eux. Les deux guides d'ondes semi-circulaires parallèles sont couplés au passage de sortie. Des dimensions critiques sont arrangées en sorte que la moitié de l'énergie qui arrive au guide de sortie à partir 30 de l'un des guides semi-circulaires soi^éphasée par rapport à l'autre moitié de l'énergie qui arrive de l'autre guide semi-circulaire, empêchant ainsi le passage de l'énergie incidente au guide de sortie. Un dispositif réflecteur sélectif en fréquence dans chacun des guides semi-circulaires est nécessaire 35 pour que l'énergie d'une bande de fréquences choisie retourne aux ouvertures, et il faut prévoir un retard de phase de 180 degrés dan3 l'un des guides pour assurer le couplage désiré 72 12951 3 2133677 vers le passage de sortie. Cet arrangement complexe est naturellement d'une fabrication difficile et coûteuse. Ces problèmes sont résolus par la présente invention par le fait qu'un tronçon de guide d'ondes unique à limites conduc-5 trices, comprenant une surface courbe et une surface plane des cordes reliant deux bords longitudinaux de la surface courbe et n'ayant pas une structure interne qui, autrement, réfléchirait l'énergie se propageant dans le mode HQ1 , est couplé à la cavité résonnante qui est située sur la surface plane des 10 cordes par une ouverture dans la surface plane. Un autre développement de l'invention concerne la cavité comprenant deux tronçon^. résonnants couplés en tandem et une ligne de transmission de sortie reliée à un tronçor résonnant pour le passage d'énergie dans une bande de fréquences compre-15 nant la fréquence de résonance de la cavité. Un autre développement de l'invention concerne au moins une cavité résonnante supplémentaire située sur la surface plane des cordes et couplée au tronçon de guide d'ondes par une ouverture de la surface, pour rejeter ou exclure une bande de 20 fréquences comprenant la fréquence de résonance de la cavité, de l'énergie qui se propage dans le tronçon de guide d'ondes ; 13s ouvertures voisines étant séparées l'une de l'autre par approximativement un nombre impair de quarts de longueur d'ondes à la fréquence de résonance, et les tronçons de cavi-25 tés résonnantes étant des cavités cylindriques circulaires résonnant dans le mode H-jin , où n est un entier, non nécessairement le même pour tous les tronçons résonnants. Un autre développement de l'invention concerne au moins une cavité résonnante supplémentaire située sur la surface 30 plane des cordes et couplée au tronçon de guide d'ondes par une ouverture de la surface pour rejeter une bande de fréquences comprenant la fréquence de résonance de la cavité, de l'énergie qui se propage dans le tronçon de guide d'ondes; les ouvertures voisines étant séparées l'une de l'autre par approximativement 35 un nombre impair de quarts de longueur d'ondes à la fréquence de résonance, et les tronçons de cavités résonnantes étant des cavités rectangulaires qui résonnent dans le mode H-jQn* n 72 12951 4 2133677 est un entier, lequel n'est pas nécessairement le même pour tous les tronçons résonnants. Suivant la présente invention, on propose un diplexeur d§6anaux qui assure la simplification de la fabrication et une 5 bande passante plus large que les filtres précédents, sans sacrifier beaucoup les caractéristiques de faible perte de la propagation dans le mode circulaire électrique. Le guide d'ondes principal qui va d'un bout à l'autre est un guide d'ondes à segment unique et les cavités sont montées directement sur la 10 surface des cordes. Les cavités qui sont de préférence, de façon complémentaire, des filtres passe-bande et à réfection de bande, sont accordées pour résonner à une fréquence de canal spécifiée. Le couplage à la composante magnétique longitudinale se fait le long de la ligne centrale de la surface des cordes 15 par le moyen d'une ouverture unique pour chaque cavité. Comme toutes les ouvertures de couplage sont situées sur une surface plane plutôt que suivant la distribution périphérique plus complexe nécessaire pour le couplage à des cavités coaxiales, on réalise une économie sensible sur ce type de filtre ; il y a 20 aussi une réduction considérable du coût de l'agencement semi- > circulaire à disposition parallèle. Un guide d'ondes circulaire segmenté présente une caractéristique de perte à la traversée faible, semblable à celle d'un guide circulaire, la perte à la traversée dans un guide 25 d'ondes circulaire est légèrement plus faible qu'elle ne l'est dans un guide segmenté de même diamètre, mais la perte dans le guide segmenté est encore effectivement négligeable et ce n'est payer que d'un petit prix la grande augmentation de largeur de bande passante offerte par la construction segmentée. 30 Bans une application à un système typique, l'onde d'entrée dans le guide d1ondes principal pourrait aroir un pourcentage de largeur de bande supérieur à 15$. Ces largeurs de bande sont sensiblement plus grandes que celles que l'on pourrait avoir si le guide d'ondes principal était de section transversale 35 circulaire. Le diplexeur de canaux est envisagé comme faisant partie d'un agencement en tandem de nombreux diplexeurs semblables dans un multiplexeur pour ondes millimétriques. Il peut, 72 12951 5 2133677 bien entendu, avoir d'autres applications et on peut utiliser aussi les principes de l'invention pour concevoir un transducteur de modes. Sur les dessins s 5 - la figure 1 est une vue en perspective d'un diplexeur de canaux suivant la présente invention ; - la figure 2 est une vue en perspective d'une variante de diplexeur de canaux suivant la présente invention ; - la figure 3 est une vue en perspective d'une autre 10 version du diplexeur de canaux des figures 1 et 2 ; - la figure 4, introduite à des fins d'explication, est tin schéma d'un multiplexeur comprenant des diplexeurs tels que ceux des figures 1,2 et 3, tant comme filtres de rejet de canaux, que comme combineurs de canaux ; 15 - la figure 5 est une vue en perspective d'un transduc teur de modes suivant la présente invention ; - la figure 6 est une vue en perspective explosée d'un mode de construction particulier. la figure 1 représente un diplexeur de canaux à deux 20 pôles suivant l'invention, comprenant un filtre à branchement à deux cavités ,20, et un filtre 30 de réjectio-n de bande à deux cavités, disposé longitudinalement le long d'un guide segmenté 10. le guide d'ondes 10 est proportionné pour n'entretenir que le mode électrique circulaire le plus bas, c'est-à- O 25 dire le mode Hq^ , sur une certaine gamme de fréquences , y compris des bandes de canaux centrés sur f^, fg,... f . Cette gamme est dite ci-après "sous-bande" et.chaque canal est désigné par sa fréquence centrale. le guide d'ondes circulaire segmenté 10 est limité de 30 façon conductrice par une paroi à section en arc de cercle 11 et par une surface plane 12 des cordes. Pour conserver la symétrie circulaire des dessins de champs électrique et magnétique se propageant dans le guide d'ondes 10 et, par suite, pour éviter l'apparition de modes indésirables, le guide d'ondes est 35 conçu en sorte que la surface des cordes,12, contienne le diamètre de la section transversale circulaire, c'est-à-dire que le guide d'ondes 10eet un guide d'ondes semi-circulaire. 72 12951 6 2133677 Dans un multiplexeur d'ondes millimétriques, tel que celui représenté à la figure 4» un grand nombre de diplexeurs de canaux sont montés en tandem. Dans un tel système, il est préférable d'avoir une largeur de bande de sous-bande aussi 5 grande que possible et si le diamètre du guide d'ondes 10 est choisi convenablement, un pourcentage de largeur de bande (exempt de coupures pour n'importe quel mode), d'environ 18$, peut être établi. lia sous-bande est située entre les fréquences O O de coupure des modes circulaires d'ordre supérieur et . 10 On remarque que le mode magnétique circulaire Eq£ empêcherait une telle grande largeur de bande ; ce mode est présent dans les guides circulaires mais il n'est pas entretenu dans les guides segmentés. Par conséquent, la Bous-bande qui se propage dans le guide d'ondes 10 est plus large que celle d'un guide 15 circulaire. O Le mode HQ1 se propage dans le guide d'ondes segmenté avec une caractéristique où la perte est extrêmement faible. La grandeur de la perte est légèrement plus grande dans un guide segmenté que dans un guide circulaire de même diamètre, en rai-20 son de la perte supplémentaire provenant des courants de sur- , face induits sur la surface plane des cordés. La perte augmentée est cependant extrêmement faible» et même si elle était environ deux fois plus grande, la perte du diplexeur de canaux serait encore insignifiante comparativement à la perte résul-25 tant de l'emploi du guide d'ondes rectangulaire plus classique. Le diplexeur de la figure 1 est montré et décrit comme un filtre à suppression de canal, avec le signal de sous-bande f.j, fg, ... f entrant par la passage d'entrée 1, le canal supprimé de la fréquence fi se propageant par le passage de 30 sortie 2, et le reste du signal de la sous-bande, après que le canal supprimé ait été enlevé, se propageant par le passage de traversée 3 ; mais le diplexeur est naturellement inversable et peut être utilisé aussi comme combineur de canaux. Le signal entrant de la sous-bande, contenant une combi- O 35 naison de canaux, se propage dans le mode Le canal qui doit être supprimé est passé au filtre à branchement 20. Le filtre à branchement 20,en association avec le filtre de réjec- i 72 1295Î 7 2T33677 tion de bande 30 à deux cavités, forme un filtre à deux pôles, de conception complémentaire. Ainsi, les canaux traversants f-j, f2 ... f(i+i) se Pr°Paëeron't le lonfi guide d'ondes 10 dans des conditions équilibrées. 5 le filtre à branchement 20 comprend un tube unique 23 divisé par l'iris à fenêtre 21 en deux cavités 24 et 25, et le filtre de réfection 30 contient deux cavités semblables 31 et 32. les cavités 25, 31 et 32 sont couplées par leur extrémité au guide d'ondes 10 par l'intermédiaire d'ouvertures de couplage 10 16,17,18 situées sur la surface 12 des cordes. Ces ouvertures de couplage sont orientées le long de l'axe longitudinal central 13 de la surface 12 en sorte que la présence de ces ouvertures conserve la symétrie circulaire de la construction par rapport O aux champs des ondes entrantes de mode Hq^. Pour éviter les 15 problèmes relatifs ausmodes,les ouvertures sont des fentes qui sont minces par rapport au diamètre du guide d'ondes 10. Ces fentes qui peuvent être rectangulaires ou elliptiques, ne font O . O passer aux cavités que le mode circulaire .Comme Hq^ est en dessous de la coupure pour m>2 , seul sera excité et 20 le diplexeur ne répondra pas aux signaux entrants dans des modes parasites quelconques. le champ magnétique longitudinal du guide d'ondes 10 sera maximal le long de la ligne centrale 13 de la surface 12, et comme les ouvertures en fentes minces 16,17 et 18 sont pla-25 cées le long de cette ligne, un couplage énergique est assuré, le champ magnétique en cet endroit est par exemple plusieurs fois plus grand que le champ magnétique, longitudinal du mode O HQ1 dans le guide d'ondes circulaire à sa paroi de guide d'ondes périphérique. 30 le filtre à branchement 20 et le filtre de réfection de bande 30 sont dimensionnés pour que leurs cavités résonnent à f^ -, fréquence centrale du canal à supprimer. Ceci se réalise en faisant la longueur électrique de la cavité approximativement égale à un multiple entier de un-demi , \i étant la 35 longueur d'onde du guide à cavités pour f^. Ainsi, le canal désiré f^ est admis au passage de sortie 2 et les cavités de réjection renvoient de l'énergie dans cette bande de fréquences 72 12951 8 2133677 en empêchant sa transmission au passage de traversée 3. Les filtres passe-bande et à réfection de bande sont conçus comme une paire complémentaire et chacun d'eux a la réponse en fréquence classique la plus plate possible dans la sous-bande de 5 fonctionnement, en sorte que l'on verra une résistance constante en regardant dans le passage d'entrée 1. En raison des avantages assurés par le couplage direct O au mode dans le guide d'ondes 10 au moyen des fentes minces de la surface 12, les cavités résonnantes peuvent avoir toutes 10 dimensions matérielles et sections transversales voulues, par exemple une section circulaire (montrée à la figure 1) , rectangulaire (montrée à la figure 2) , elliptique, coaxiale ou semi-circulaire. Quelles que soient la forme et les dimensions choisies, la cavité doit avoir l'une de ses composantes de 15 champ magnétique alignée avec la fente de couplage mince de la paroi commune entre la cavité et la surface 12 des cordes. En pratique, les cavités circulaires et rectangulaires qui ont des propriétés et des données de construction bien établies , sont préférées, et le choix approprié de modes résonnants dans 20 les cavités des deux sections de filtres 20 et 30 sera le mode , H, 011 pour les sections transversales circulaires, et le mode [° l10 pour les sectigns transversales rectangulaires. En général, O le mode résonnant Hq-ji est indiqué par et le mode réson nant est désigné par le mode , où n X^/2 correspond 25 à la longueur approximative des cavités. Tout guide d'ondes surdimensionné peut être utilisé pour les cavités résonnantes pour obtenir un facteur Q intrinsèque supérieur pour le mode résonnant qui peut être soit le mode dominant, soit un mode d'ordre supérieur. Cependant, si 30 le diamètre de la cavité est assez grand pour permettre des modes d'ordre supérieur , les fréquences de la sous-bande f^..fn à l'extérieur de la bande fi du canal désiré peuvent être résonnantes avec ces modes supérieurs. Par conséquent, pour une largeur de bande étendue dans la sous-bande, les dimensions de 35 la cavité doivent être choisies telles qu'il n'y ait aucune résonance parasite aux fréquences comprises dans la sous-bande. O Le mode dominant ou donnera la largeur de bande de 72 1295Î 9 2133677 fonctionnement la plus étendue. Le tube 23 est agencé en tronçon passe-bande. Dans la conception à deux pôles de la figure 1 » il comprend deux tronçons de cavité résonnante ,24 et 25, pour faire complément aux 5 deux cavités de réjection 31 et 32. Lorsque n = 1, la longueur électrique de chaque cavité 24 et 25 est de ^/2. Les cavités sont couplées mutuellement à leurs extrémités par l'iris à fenêtre 21 qui comprend une surface conductrice avec un petit trou de couplage central 22. Le type de couplage dépendra des 10 conditions de la conception, et, en variante, d'autres obstacles, tels qu'une tige conductrice unique s'étendant transversalement dans la cavité, perpendiculairement à la fente 16, peuvent être utilisés pour coupler les cavités 24 et 25. Ainsi que les spécialistes le savent bien, les discontinuités de l'obsta-15 cle changeront la longueur électrique des cavités et ainsi les longueurs physiques h^ et h' des cavités 25 et 24 peuvent être légèrement différentes de , et l'une de l'autre. L'énergie à la fréquence f^ dans le mode résonnant peut être transmise au passage de sortie 2 de toute manière , pour 20 autant qu'elle soit compatible avec la conception électrique et pour autant qu'elle ne pose pas de problèmes de modes. La forme la plus simple est une liaison directe par l'ouverture 27. Le passage de sortie 2 peut être soit un guide d'ondes rectangulaire 26 qui entretient le mode , soit un guide d'ondes 25 de toute autre section transversale voulue. Les dimensions de la paire de cavités de réjection de bande 31 et 32 sont choisies pour entretenir le même mode et la même fréquence de résonance que les cavités passe-bande 24 et 25. Les trois tubes à cavités sont séparés par une distance 30 de centre à centre L qui est un nombre entier impair de fois . O X'^/4 î est la longueur d'onde du guide du mode dans le guide d'ondes segmenté 10. Les cavités de réfection 31 et 32 sont terminées chacune par un court-circuit placé de façon que l'énergie à la fréquence désirée soit renvoyée avant d'attein-35 dre le passage de traversée 3. La terminaison peut être simplement une plaque conductrice 33 et 34 écartée de la surface 12 d'une distance h_ qui est approximativement de longueur(n/2)X.. 72 12951 10 2133677 En plus, des éléments d'accord réglables tels que des vis d'accord inductif , peuvent être introduits longitudinalement à travers les plaques 33 et 34.En variante, des vis d'accord capacitif pourraient être introduites transversalement à tra-5 vers les parois de la cavité perpendiculairement aux fentes 17 et 18. Les cavités de réfection de bande 31 et 32 peuvent utiliser l'un ou l'autre type d'éléments d'accord mais les cavités passe-bande 24 et 25 ne peuvent, en raison de leur agencement structurel, être accordées que par le dernier mécanisme. 10 Un diplexeur conçu suivant la présente invention est capable de réaliser une configuration multiple quelconque. Par exemple , tin modèle à trois pôles de configuration de diplexeur suivant l'invention ne requiert que l'addition d'une cavité passe-bande faisant suite à la cavité 24 et d'une cavité de 15 réfection de bande en aval, dans le guide, de la cavité 32, pourvu que les trois cavités passe-bande et les trois cavités de réfection de bande soient conçues comme une paire complémentaire. La modification à pôles multiples ne présente pas de difficultésde fabrication apparentes et le diplexeur est, à ce 20 point de vue, supérieur au filtre du type à cavité coaxiale à guide d'ondes circulaire. La figure 2 représente une variante du diplexeur de la figure 1. Les constructions des deux dispositifs ne diffèrent que par la forme des cavités résonnantes et les mêmes numéros 25 de référence indiquent des éléments analogues. La dimension étroite w et la dimension large 1 des prismes rectangulaires 43,44 et 45 sont affaire de choix, mais il est préférable de les choisir de façon à optimaliser les conditions de perte et de largeur de bande du système. Les prismes 44 et 45 servent 30 de cavités de réfection de bande et le prisme 43 est séparé en deux cavités passe-bande 46 et 47 par la tige 48 qui est une tige conductrice fixée de façon conductrice aux points centraux des parois larges de ce prisme. Le fonctionnement de la configuration de la figure 2 est sensiblement identique à celui de la 35 figure 1, sauf que le mode est utilisé. Le profil élevé des diplexeurs des figures 1 et 2 peut être réduit en plaçant les parois latérales étroites(parois 72 12951 n 2133677 limitées par les dimensions w et h) des cavités le long de la surface 12. Le couplage en bout serait ainsi remplacé par un couplage longitudinal. La figure 3 montre tin agencement de ce genre. 5 A la figure 3» les cavités sont de section transversale rectangulaire et le diplexeur est semblable à la construction de la figure 2, de sorte que les mêmes numéros de référence indiquent des éléments analogues. La seule différence entre les deux formes de réalisation est que les cavités sont placées 10 longitudinalement le long de la surface 12, et ainsi, à la figure 3, la dimension qui détermine la fréquence de résonance, la longueur h de la cavité , est orientée parallèlement à la propagation dans le guide d'ondes 10. Les cavités de filtre peuvent naturellement être dimen-15 sionnées pour entretenir les modes dominants ou d'ordre supérieur. La cavité de réfection 52 qui est le plus à l'aval du guide est montrée comme ayant une longueur double de celle de hr, longueur de la cavité de réfection 51. La cavité 52 entretient le mode » tandis que la cavité 51 entretient 20 le mode De même, le filtre passe-bande 20 peut être dimen- sionné pour des modes d'ordre supérieur et la cavité 50 a une longueur sensiblement égale à b-gr* *,e second tronçon de cavité passe-bande 53 entretient aussi le mode et il est placé en amont de la cavité 50, et il est couplé inductivement à 25 celle-ci par l'intermédiaire de leur paroi d'extrémité commune 54. Les fentes de couplage 16,17 et 18 sont placées comme à la figure 2, c'est-à-dire qu'elles sont séparées de L, multiple impair d'un quart de longueur d'onde L'^. La longueur accrue des cavités d'ordre supérieur ne modifie pas l'emplacement de 30 la fente et de la paroi d'extrémité de la cavité. La cavité 53 est couplée au guide d'ondes 10 par la cavité 50 seulement. Il est entendu que le guide d'ondes de sortie 26 poursuivra la dimension étroite w des cavités sur une distance importante et que le guide 26 peut ainsi être surdimensionné en 35 largeur et peut nécessiter un transducteur pour la conversion au guide d'ondes normal. Le guide d'ondes 26 qui est au-delà de la région du diplexeur peut naturellement être tourné pour 72 12951 12 2133677 faciliter la conception du système. Comme toutes les cavités se trouvent sur la surface 12 et s'étendent au-dessus de la surface 12 sur la même dimension large 1 , le diplexeur de la figure 3 est dit de profil "bas ou 5 horizontal par comparaison avec les diplexeurs à hauteur variable au-dessus de la surface 12, comme c'est le cas aux figures 1 et 2. Le profil bas offre un certain nombre d'avantages mécaniques importants. Tout d'abord, le diplexeur peut être fabriqué par un procédé d'électroformage simple qui exige que toutes 10 les saillies et tous les creux du mandrin soient de peu de profondeur pour faciliter le dépôt dans les évidements concaves du mandrin. La figure 6 est une vue explosée des éléments électroformés du diplexeur à profil bas. 15 Deux éléments, une partie supérieure 90 et une partie inférieure 100 forment les cavités , et en raison du choix d'un plan de rencontre convenable dans la forme géométrique à profil bas et de l'emploi d'obstacles inductifs 87,88 ,97,98 , au lieu d'autres moyens de couplage, les deux mandrins utilisés 20 pour 1'électroformage peuvent être extraits facilement et peuvent par conséquent être du type permanent. Les modèles à profil haut exigent la destruction des mandrins(dits mandrins perdus) et par conséquent, différents modèles de production de ces diplexeurs sont sujets à variations. La permanence des man-25 drins pour le modèle à profil bas rend possible une reproduction précise de tous les diplexeurs pour la même fréquence de canal. Comme on peut le voir, les deux parties électroformées 90 et 100 se combinent pour produire, en plus des cavités de résonance 50, 51,52 et 53 , toutes les ouvertures de couplage 30 16, 17 et 18 et le guide d'ondes de sortie 26, comme montré à la figure 3. En plus, les ouvertures d'accès pour l'accord, telles que 81,82 et 83 peuvent être prévues dans la partie supérieure 90 et on peut faire aussi des trous d'alignement tels que 95 dans la partie inférieure 100 et des trous correspondants 35 (non montrés) à la face inférieure de la partie supérieure 90. Les ouvertures d'accord 81,82,83 peuvent être de toute forme voulue convenable pour des éléments d'accord tels qu'une vis 72 12951 13 2133677 capacitive et de préférence une palette de déplacement du champ magnétique. On remarquera que le processus d'électroformage peut produire un canal pour le guide d'ondes de sortie 26, qui est beaucoup plus long que montré, et en plus, on peut faire 5 tourner ce canal de sortie vers le haut, dans la partie 90, pour former un passage de sortie vertical. La forme géométrique rectangulaire, particulièrement celle qui a des dimensions étroites constantes w et t , facilite une fabrication de mandrins extrêmement précise et économique, 10 par meulage de profils. Les parois d'extrémité inductives 54 et 55 sont développées à l'intérieur, c'est-à-dire que l'on introduit une pièce supplémentaire de matière dans des fentes placées de façon précise et usinées de façon précise dans le mandrinsprès qu'il ait été nettoyé, en sorte que les parties 15 électroformées résultantes 90 et 100 comprennent les saillies 87»97 et 88,98 qui se combinent pour former les parois conductrices 54 et 55. La production de précision en masse de tous les éléments fait que la fabrication est sensiblement plus simple et moins 20 coûteuse que tous les autres procédés de fabrication nécessaires pour des diplexeurs d'autres formes géométriques. La forme géométrique à profil bas donne des avantages supplémentaires. Comme les mandrins permanents n'ont pas à être dissous, on peut les former d'une matière stable telle qu'un 25 acier inoxydable austénitique. Sans autres contraintes, la matière du mandrin permanent peut être choisie pour résister à l'attaque corrosive d'une solution de placage telle que l'acide sulfurique qui produira un produit électroformé de grande conduc-tivité. Les parois de cavité d'un diplexeur à profil bas peti-30 vent avoir ainsi une conductivité plus grande que celle que l'on peut obtenir en utilisant les mandrins perdus nécessaires pour produire des modèles à profil haut. La construction géométrique à profil bas permet aussi au plan de rencontre 110 d'être situé à mi-chemin entre les 35 parois étroites des cavités et par suite le long d'une ligne que ne croisent pas les courants électriques dans le mode désiré. 72 1295T 14 2133677 Si la dimension 1 , largeur de la cavité, doit être d'environ 2,5 mm , la partie supérieure 90 doit avoir une 1 épaisseur d'environ 2,5 mm avec des renfoncements de 1j mm, formant les moitiés supérieures des cavités.L'épaisseur de la 5 partie 90 contribue à la résistance physique des diplexeurs. De même, la partie inférieure 100 aurait des renfoncements de 1j mm , mais la partie restante de l'élément 100 peut être usinée pour former une surface 105 qui est séparée des parois étroites des cavités par une distance très petite telle que 10 de 1 quart de millimètre. Cette surface meulée 105 forme alors le plan des cordes du guide d'ondes segmenté,10. La paroi périphérique 11 peut être formée par 1'électroformage d'un bloc 106 autour d'un mandrin perdu qui est fixé à la plaque de base 105, et alignée convenablement avec les ouvertures 16,17 et 18. 15 L'électroformage fera que le bloc 106 fusionne avec la surface 105. Après ce fusionnement des surfaces 105 et du bloc 106, on joint facilement les parties supérieure et inférieure 90 et 100 le long du plan de rencontre 110, à l'aide de trous ta-20 raudés et de vis (non montrés). Des trous d'alignement tels que, 95 et des trous correspondants de la partie 90 assurent un alignement précis des cavités. On introduit une broche ronde, disponible dans le commerce, telle que 103» entre les trous correspondants qui peuvent être carrés pour en faciliter la 25 production par le procédé d'électroformage.Un joint 101 s'adapte dans son canal 102 que l'on peut usiner dans la partie supérieure 90. Ceci donne un bon joint pneumatique qui s'impose si l'on veut mairisnir un gaz sec, tel que l'azote, sous pression dans la construction du diplexeur. 30 Tout diplexeur dans lequel des cavités rectangulaires sont montées sur une surface des cordes d'un guide d'ondes segmenté en sorte qu'une paroi de chaque cavité se trouve dans un plan commun unique, situé à une distance fixe de la surface des cordes, a un dessin de profil bas et offre les avantages 35 mécaniques prémentionnés et les économies de fabrication qui en résultent. La figure 4 montre un multiplexeur dans lequel des di- 72 129SÎ 15 2133677 plexeurs de canaux 60 et 70 , suivant l'invention, sont montés en tandem. Une entrée à large bande , de 75 à 110 GHz au passage d'entrée A, est divisée par une série de diplexeurs de bandes 71, en sous-bandes. Les sous-bandes sont alors appliquées à un 5 banc de canauxC,tel que 64 , dans lequel un agencement en série de filtres éliminateurs de canaux 70, élimine chaque fois une fréquence de bande choisie , d'environ 500 MHz, vers un dispositif terminal 65 qui peut être une terminaison de canal ou un répéteur. Le signal de canal dérivé du dispositif 65 10 (soit amplification de l'entrée s'il s'agit d'un répéteur, soit signal engendré s'il s'agit d'une terminaison de canal) est alors combiné par un agencement identique de combineurs de canaux 60 et de diplexeurs de bandes 61 pour former la sortie au passage B. Les diplexeurs de la présente invention conviennent 15 extrêmement bien pour un multiplexage à large bande à cause de leurs caractéristiques individuelles de bande large. Le multiplexeur comprend aussi des filtres passe-bas 66 lorsque c'est convenable. On remarque que si les guides d'ondes de connexion dans le multiplexeur sont circulaires, tin simple 20 raccord de guide circulaire à guide semi-circulaire peut être construit pour le passage du guide d'ondes circulaire aux diplexeurs 60 et 70. Le multiplexeur fonctionne réciproquement pour une autre bande de fréquences, comme indiqué par l'entrée à large bande de 40 - 75 GHz à l'entrée B. 25 Les diplexeurs de canaux tels que montrés aux figures 1, 2 et 3 peuvent être utilisés aussi comme transducteurs de modes entre le mode du signal au passage de sortie 2 et le mode O HQ1 au passage d'entrée 1 lorsque le passage de traversée 3 est terminé par une charge équilibrée. Ce passage peut être laissé O 30 ouvert puisque le mode Hq^ offre une bonne adaptation à l'air. En variante, le transducteur de modes peut aussi être conçu comme représenté à la figure 5. Les deux cavités de réjection de bandeset la charge équilibrée au passage de traversée 3 sont remplacées par un court-circuit variable 80 que l'on peut uti-35 liser pour réaliser l'accord.C'est essentiellement le tronçon passe-bande de la figure 1 et les éléments semblables sont indiqués par des numéros de référence identiques. 72 12951 16 2133677 BEVEITOIOATIOB 1.- Dispositif de transmission à guide d'ondes perfectionné, du type comprenant un tronçon de guide d'ondes couplé à une cavité résonante ayant une ligne de transmission à la 5 sortie, caractérisé en ce qu'un tronçon de guide d'ondes unique ayant une limite conductrice comprenant une surface courbe et une surface plane des cordes reliant deux bords longitudinaux de la surface courbe, et n'ayant pas de constructions internes qui, autrement, réfléchiraient de l'énergie se propageant dans 10 le mode , est couplée à la cavité résonnante qui est située sur la surface plane des cordes par une ouverture dans la surface plane. 2.- Dispositif de transmission à guide d'ondes perfectionné suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la 15 cavité comprend deux tronçons résonnants couplés en tandem et une ligne de transmission de sortie reliée à un tronçon résonnant pour faire passer de l'énergie dans une bande de fréquences qui comprend la fréquence de résonance de la cavité. 3.- Dispositif de transmission à guide d'ondes perfec-20 tionné suivant l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'au moins une cavité résonnante additionnelle est située sur la surface plane des cordes et est couplée au tronçon de guide d'ondes par une ouverture dans la surface pour rejeter une bande de fréquences comprenant la fréquence 25 de résonance de la cavité, de l'énergie qui se propage dans le guide d'ondes; des ouvertures voisines étant séparées l'une de l'autre par approximativement un nombre pair de quarts de longueur d'onde à la fréquence de résonance, et les tronçons de cavités résonnantes étant des cavités cylindriques eireulai-30 res résonnant dans le mode où. n est un entier, non néces sairement le même pour tous les tronçons résonnants. 4.- Dispositif de transmission à guide d'ondes perfectionné, suivant l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'au moins une cavité résonnante addition- 35 nelle est située sur la surface plane des cordes et est couplée au tronçon de guide d'ondes par une ouverture dans la surface pour rejeter une bande de fréquences comprenant la fréquence de 72 12951 17 2133677 résonance de la cavité, de l'énergie qui se propage dans le tronçon de guide d'ondes; des ouvertures voisines étant séparées l'une de l'autre d'approximativement un nombre impair de quarts de longueurs d'ondes à la fréquence de résonance , et les tronçons de cavités résonnantes étant des cavités rectangulaires résonnant dans le mode où n est un entier,non nécessairement le même pour tous les tronçons résonnants.