La présente invention concerne la régénération de graisse de friture réutilisable provenant d'une graisse de friture souillée par des particules solides d'aliments. De nombreux aliments préparés préférés des consommateurs sont cuits par fritu-5 re desdits aliments par immersion dans une graisse à haute température; par exemple les poissons frits, les crevettes, les pommes de terre frites et les poulets sont souvent préparés commercialement pour la consommation par des procédés de friture poussée dans de la graisse. Dans le procédé de fsiture poussée dans 10 de la graisse, la graisse de friture est maintenue à une température élevée, habituellement comprise entre 135 et 218°G et le plus couramment entre 163 et 191°C. Les températures comprises dans les intervalles indiqués ci-dessus ne sont révélées avantageuses car elles donnent un produit frit en une période rela-15 tivement courte et cependant les températures sont suffisamment "basses pour que la graisse ou l'huile n'atteigne pas le point où elle commence à fumer. Au cours du procédé de friture poussée dans de la graisse, de petites particules de nourriture à frire se détachent souvent 20 d.e la partie principale de l'aliment et restent dans la graisse de friture lorsqu'on enlève la majeure partie des aliments. Au cours de l'utilisation continue d'une graisse de friture, il se produit une accumulation graduelle de ces petites particules de nourriture dans le récipient de friture. Du fait que la graisse 25 de friture est aux températures de friture élevées indiquées ci-dessus, ces particules sont continuellement frites et brûlent graduellement. Ces particules brûlées d'aliments sont très- fortement colorées, elles ont une croûte extérieure et colorent souvent la graisse de friture. En outre, à mesure que de nouveaux 30 aliments à frire sont introduits dans la graisse de friture, de petites particules d'aliments brûlés se fixent souvent sur l'aliment nouvellement introduit et donnent au produit frit résultant un aspect moucheté indésirable. De plus, des pourcentages élevés de particules brûlées d'aliments présentes dans une grais-35 se de friture contribuent à donner une odeur à la graisse de •v friture, odeur qui se communique souvent au produit frit résultant. Enfin, un pourcentage élevé de particules solides d'aliments présent dans la graisse de friture peut avoir une influence sur le fonctionnement de l'appareil à friture lui-même. Par 40 exemple, si l'appareil utilise une zone de friture en circulation 70 40781 2 2067307 continue? une concentration extraordinairement élevée âe particules d'aliments dans la graisse ou l'huile de friture peut-boucher les canalisations d'entrée et de sortie et empêcher le recyclage de la friture. 5 Plusieurs méthodes ont été mises qu point, pour éliminer les particules d'aliments des graisses de friture à haute température. Habituellement on a utilisé un appareil de filtration. Cependant, il existe plusieurs inconvénients dans les procédés utilisant les systèmes courants de filtration. Par suite de la 10 température élevée de la graisse de friture, les moyens de filtration ordinaires, tels que les filtres classiques en papier ne peuvent être utilisés car la graisse de friture à haute température détruirait immédiatement le papier filtre. Pour résoudre le problème ainsi posé tout en utilisant des filtres 15 courants, il a été nécessaire d'utiliser un filtre qui ne soit pas affecté par la température élevée de la graisse de friture. Par exemple, dans certains cas, on a utilisé du téflon. Cependant, même en utilisant des filtres inertes, supportant les températures élevées, on ne peut résoudre un problème supplé-20 mentaire 5 souvent le filtre se bouche graduellement avec des particules d'aliments, ce qui nécessite un arrêt et un nettoyage du système de filtration. Ainsi, l'utilisation des moyens de filtration courants, même avec des filtres inertes, est désavantageuse car de nombreux arrêts et nettoyages sont néces-25 saires et le système ne peut done pas être exploité en continu» Un autre inconvénient de l'utilisation des filtres courants pour la régénération des graisses à haute température est que ces systèmes sont habituellement exposés à l'air ce qui provoque une oxydation rapide conduisant à un rancissement. Bien 30 qu'on puisse utiliser dés filtres fermés, ceux-ci sont très chars et se bouchent fréquemmànt par suite de l'accumulation graduelle des particules solides d'aliments. Un autre défaut encore des systèmes de filtration est que le système ne peut supporter une arrivée massive de particules d'aliments de 35 souillure, ce qui se produit parfois» Par exemple, lorsqu'on utilise un système de filtration classique, une arrivée massive et soudaine a habituellement pour effet de boucher le système de filtration et exige un arrêt et un nettoyage» Un autre procédé de séparation couramment utilisé pour 40 éliminer les particules solides d'aliments des graisses de BAD ORIGINAL 70 40781 2067307 ' 3 friture à iiaute température est la centrifugatlon. Cependant, l'utilisation d'une séparation simple par centrifugatlon est également désavantageuse car les températures élevées utilisées pour les graisses de friture, après une période raisonnable de 5 temps, détruisent souvent les joints actuellement utilisés dans la plupart des centrifugeuses. On ne peut donc pas effectuer une séparation par centrifugatlon sans Joints spéciaux, d'une manière vraiment continue à moins de diminuer la température de la graisse de friture avant séparation et régération. Ainsi, 10 si on utilise une séparation par centrifugatlon, la graisse de friture à séparer et la graisse de friture régénérée doivent souvent être refroidies avant séparation et réchauffées jusqu' aux températures de friture avant recyclage dans la friteuse. Il existe donc un réel besoin d'un procédé en continu à 15 haute température pour régénérer les graisses de friture réutilisables à partir des graisses dè friture souillées par de petites particules d'aliments sans exposer ces graisses au risque d'oxydation. La présente invention a pour objet de satisfaire ce besoin. 20 Pour satisfaire le besoin indiqué ci-dessus, la présente Invention fournit un procédé en continu (tel qu'il est utilisé ici, le mot "continu" est défini comme représentant un débit ininterrompu au cours du fonctionnement et il recouvre ainsi un fonctionnement constant au cours de tout le procédé de friture 25 ainsi qu'un fonctionnement intermittent, par exemple, au début de la friture, pourvu qu'il y ait un débit ininterrompu au cours de cette opération), pour régénérer la graisse de friture réutilisable à partir d'une graisse de friture souillée par des particules solides d1aliments ; ledit procédé consiste à intro-30 duire tangentiellement un courant de graisse de friture contenant des particules d'aliments, à une pression de 0,7 à 7 kg/cm2 et à des températures de friture de 38 à 218°C ; dans la partie cylindrique supérieure d'une zone de séparation de forme cylint- ■ dro-conique de façon à ce que ladite graisse de friture conte-35 nant des particules forme un tourbillon créant une force centrifuge à l'intérieur de ladite graisse contenant des particules ; les particules solides d'aliments les plus denses sont ainsi lancées vers la partie extérieure dudit tourbillon où elles sont soumises à des forces gravitationnelles et descendent en spirale vers la partie inférieure conique de ladite zone 70 40781 2067307 ' 4" et elles sont éliminées par un orif'ic^inférieur ; la graisse de friture moins dense pratiquement exempte de particules d'aliments se déplace vers la partie intérieure du tourbillon et monte en spirale le long de l'axe central exempt de liquide 5 du tourbillon et est éliminée de cette zone par un orifice supérieur et elle est ainsi régénérée pour réutilisation, ledit procédé étant mis en oeuvre pratiquement en l'absence d'air. Les avantages du procédé de base de la présente invention tel. qu'il est défini ci-dessus sont nombreux. Les graisses 10 de friture à haute température souillées de particules d'aliments peuvent être séparées des particules d'aliments sans risquer l'oxydation à l'air qui se produirait normalement, à des températures de friture de 135 à 218°0. La graisse de friture à haute température ainsi séparée 15 des particules d'aliments qui la souillent peut être régénérée et recyclée dans un récipient contenant de la graisse de friture prête à être utilisée. La graisse de friture résiduelle fortement souillée par des particules d'aliments peut être soumise en continu à une autre séparation selon le procédé de base 20 décrit ci-dessus, pour régénérer des quantités supplémentaires de graisse de friture réutilisable. L'ensemble de l'opération de régénération peut être mis en oeuvre en un temps relativement court et peut être effectué en continu sans utiliser les systèmes de filtres alternés uti-25 Usés dans l'art antérieur. Un autre avantage encore est que, puisque le procédé est continu et mis en oeuvre en l'absence d'air, la graisse de friture à température élevée peut être soumise au procédé de la présente invention sans crainte d'oxydation ni du rancis-30 sèment qui en résulte. Et encore un autre avantage est que l'opération de séparation selon la présente invention n'utilise aucun appareil ayant des joints pouvant être détruits par une graisse de friture à haute température. 35 Fig. 1 est une représentation schématique d'une zone de séparation cylindro-conique. Fig. 2 est une représentation d'un cyclone hydraulique en éclaté pour représenter la circulation du liquide à l'intérieur. Un tel appareil est un appareil préféré pour mettre en oeuvre 40 le procédé de l'invention. 70 40781 2067307 Fig. 3 est une représentation schématique d'une réalisation préférée du procédé de la présente invention utilisant pluy sieurs zones de séparation de forme cylindro-conique en série, pour réaliser un procédé en continu de régénération et de recy-5 clage de la graisse de friture réutilisable à partir d'une graisse de friture souillée par des particules solides d'aliments . Les définitions suivantes sont données dans un but de clarté et sont utilisées ci-après pour décrire le procédé de la 10 présente invention : Graisse de friture : Telle qu'elle est utilisée ici, l'expression "graisse de friture" englobe les graisses de friture solides et plastiques ainsi que les huiles de friture liquides. Il est entendu que l'expression représente toutes les graisses 15 et huilesutilisées pour la friture à haute température des aliments. Particules d'aliments : L'expression "particules d'aliments" et aussi l'expression "aliments", les deux étant utilisées de façon interchangeable, sont destinées à représenter 20 toutes les petites parcelles d'aliments susceptibles d'être frits de façon poussée et qui restent souvent comme particules résiduelles de souillure dans les appareils de friture à haute température. Graisse de friture souillée : La graisse de friture souil-25 lée est une graisse de friture contenant des particules d'aliments et parfois de petites parties de produits de souillure qui ne sont pas des éliments. Zone de séparation cylindro-conique : La 'k>ne de séparation cylindro-conique" est une zone de séparation ayant une partie 30 supérieure cylindrique et une partie inférieure conique. Une telle zone de séparation est schématiquement représentée sur la figure l/est illustrée par l'appareil préféré de la figure 2. ■Tourbillon : Le mot "tourbillon" est utilisé ici comme il est habituellement défini en mécanique des fluides et représen-35 te une masse de fluide ayant un mouvement circulaire ayant tendance à former une cavité ou un vide au centre du cercle et ayant tendance à entraîner vers cette cavité ou ce vide les corps soumis à son action. En se référant continuellement à la figure 1 et en utili-40 sant les définitions précédentes, on donne maintenant une BAD ORIGINA' 70 40781 _ 2067307 o description du procédé de "base de la présente intention. Gomme déjà indiqué au début de la description, il est avantageux que la graisse de friture utilisée dans le procédé de la présente invention soit à des températures de friture de 5 "135 à 218°C et ïfas avantageusement encore à des températures de 163 à 191°C; néanmoins le procédé de la présente invention peut être mis en oeuvre à des températures aussi basses que 38°C. Lorsqu'on utilise de faibles températures telles que 38°C, la graisse de friture doit être chauffée avant d'être réutilisée. 10 Le critère déterminant pour la limite inférieure de température est la plus faible température à laquelle la graisse de friture est liquide. Il se produit une séparation plus efficace des souillures aux températures de friture et on préfère donc de telles tem-15 pératures. En conséquence, la plus grande partie de la description ci-après est relative au procédé préféré utilisant les températures de friture. Dans le procédé préféré, on introduit tangentiellement une graisse de friture à hqute température, c'est-à-dire à des tem-20 pératures de 135 & 2l8°C'et plus avantageusement encore de 163 à 191°Ct par l'orifice tangentiel 10 dans la partie supérieure de la partie cylindrique supérieure 11 de la zone de séparation. Il est important d!introduire la graisse de friture souillée à haute température dans la partie cylindrique supérieure 11 25 d'une façon tangentiellè, de façon à donner un mouvement rotatif à la graisse de friture souillée. Par exemple, si on introduisait la graisse de friture souillée dans la partie cylindrique supérieure 11 de la zone de séparation cylindro-donique selon un angle droit avec le diamètre 11a de la partie supérieure 30 cylindrique, le mouvement de la graisse de friture souillée ne se ferait pas de façon centrifuge et, comme décrit ci-après, il ne se produirait donc pas de séparation des particules de souillure d'aliments de la graisse de friture à haute température» Pour soumettre la graisse de friture souillée t introduite ton* > 35 gentiellement, à une force centrifuge suffisante pour effectuer la séparation des particules solides d'aliments de la graisse de toiture réutilisable, on doit introduire la graisse de friture souillée dans la partie cylindrique supérieure 11 de la zone de séparation cylindro-conique à une pression de 0,7 s. 7 40 kg/cm2 et de préférence de 1,4 à 5,6 kg/cm2. BAD ORIGINAL 70 40781 2067307 7 Après introduction tangentielle par l'orifice tangentiel 10 dans la partie cylindrique supérieure 11 de la zone de séparation de forme cylindro-conique à des pressions comprises dans les intervalles indiqués ci-dessus, la graisse de friture 5 souillée est soumise à une force centrifuge élevée à l'intérieur de la zone de séparation. Le mouvement d'agitation résultant de l'introduction tangentielle et la force centrifuge qui l'accompagne confèrent à la graisse de friture souillée un mouvement tourbillonnaire à l'intérieur de la zone de séparation cylindro-10 conique. La vitesse du courant de la graisse de friture souillée à l'intérieur du tourbillon chasse vers la partie extérieure du tourbillon les particules solides plus denses d'aliments. Après avoir été chassées vers la partie extérieure du tourbillon, les particules d'aliments sont soumises aux forces naturel-15 les de gravitation et descendent en spirale dans la partie inférieure conique 12 de la zone de séparation cylindro-conique. Comme les particules solides d'aliments sont continuellement soumises à des forces gravitationnelles, elles continuent à descendre en spirale le long de la périphérie extérieure du 20 tourbillon qui a été créé dans la zone de séparation et finalement elles sont éliminées par l'orifice inférieur de sortie 13. En ce qui concerne maintenant la graisse de (friture moins dense restante, soumise à l'introduction tangentielle décrite précédemment et qui conduit à la formation d'un tourbillon, 25 contrairement aux particules solides plus denses d'aliments, la graisse de friture moins dense se déplace vers la partie intérieure du tourbillon dans laquelle elle monte en spirale le long de l'axe central exempt de liquide (non représenté sur la figure 1 mais représenté en 25 sur la figure 2) qui est créé 50 par le tourbillon et elle est éliminée de la zone de séparation par l'orifice supérieur de sortie 14-, et récupérée en vue de sa réutilisation. Connue on l'a brièvement mentionné précédemment, il est essentiel que le procédé de la présente invention soit mis en 55 oeuvre pratiquement en l'absence d'air. La raison en est que, à la température élevée à laquelle est la graisse de friture, c'est-à-dire à une température de 135 à 218°C et plus avantageusement encore de 163 à 191°C, température nécessaire pour la friture poussée, toute exposition notable de la graisse de fri-40 ture à l'air conduit à une oxydation rapide et à une odeur 70 40781 2067307 rance indésirable qui peut se communiquer aux aliments à faire frire. La faible quantité d'air qui peut se trouver dans la zone de séparation cylindro-conique doit de préférence être Inférieure 5 à 1% et plus avantageusement encore inférieure à 0,5% du volume de la "graisse de friture contenue dans la zone de séparation. On peut chasser l'air de la zone de séparation, en remplissant complètement la zone de séparation de graisse de friture au début de l'opération. On retire ensuite la graisse de friture de la zone 10 de séparation et on commence en même temps l'introduction tangentielle de graisse de friture souillée à haute température. On doit répéter cette opération à chaque mise en route du procédé de la présente invention. Gomme l'indique la figure 1 et comme il a été expliqué 15 précédemment, la zone de séparation cylindro-conique possède deux sorties : un orifice de sortie inférieur 13 à l'extrémité de la partie conique Inférieure 12 de la zone de séparation cylindro-conique, à travers lequel s'écoule une bouillie plus dense de pp-aisse de friture fortement souillée de particules 20 solides d'aliments brûlés, et un orifice de sortie supérieur 14, situé au centre et en haut de la partie cylindrique supérieure 11 de la zone de séparation cylindro-conique et par lequel on extrait la graisse de friture réutilisable pratiquement exempte de particules d'aliments solides formant souillure. 25 Le débit à travers la zone de séparation et à travers l'orifice . de sortie inférieur 13 et l'orifice de softie supérieur 14 est réglé par la chute de pression dans la zone de séparation et est déterminé par mesure de la pression dans le système juste avant l'introduction tangentielle par l'orifice tangentiel 10 30 et par comparaison de cette pression avec la pression existant après la sortie à travers l'orifice supérieur de sortie 14. Pour un fonctionnement plus satisfaisant du procédé, en ce- qui concerne le temps d'opération ainsi que pour une séparation la plus efficace possible des particules solides d'aliments de souil-35 lure, le débit de sortie à travers l'orifice inférieur de sortie 13 doit représenter de 0 à 30% en poids de la masse totale contenue dans la zone de séparation et de préférence de 0 à 15% en poids de la masse totale, comprenant la graisse de friture et les particules, solides, dans la zone de séparation et le dé-40 bit de la sortie supérieure doit représenter de 70 à 100% en «fôOK Jr%r\ 70 40781 9 2067307 poids de la masse totale, et de préférence de 85 à 100• % en poids de la masse totale dans la zone de séparation. Pour £é-gler le débit supérieur et le débit inférieur dans les intervalles indiqués ci-dessus, la chute de pression dans la zone de 5 séparation, mesurée comme décrit précédemment, doit être de 0,35 à 3,5 kg/cm2 pour les intervalles les plus larges et de préférence de 0,7 à 2,8 kg/cm2 et plus avantageusement encore de 0,7 à 1,4 kg/cm2 en ce qui concerne les gamines préférées pour le débit supérieur et pour le débit inférieur„ La pression 10 à l'intérieur du système peut être réglée par 1'utilisation de pompes centrifuges classiques comme le montre plus clairement la figure 3 et par l'utilisation de vannes de réglage de la pression comme le montre la figure 3 et comme il est expliqué ci-après. 15 Reportons-nous à la figure 2 qui est une vue en perspecti ve d'un éclaté d'un cyclone hydraulique, appareil préféré pour mettre en oeuvre le procédé de la présente invention. ïïne graisse de friture dans l'intervalle de température de 38 à 218°C ou dans les intervalles respectivement préféré et plus 20 avantageux encore de 135 à 218°C et de 163 à 191°0, souillée de particules solides d'aliments, est introduite par la conduite d'introduction tangentielle 20 sous une pression conduisant à la formation d'un tourbillon. Par suite de l'introduction tangentielle de la graisse de friture souillée, dès qu'il y a 25 un volume d'alimentation suffisant pour remplir le cyclone, et parce que le produit introduit est composé d'éléments de masses différentes, les éléments les plus lourds sont centrifugés à l'extérieur du tourMllon et au voisinage de la paroi inférieure 21a du tronc de cône creux 21. Les particules plus légères ■ 30 et la graisse de friture moins dense restent au voisinage du centre du tourbillon comme l'indiquent les flèches 22, 23 et 24 le lonfe de l'axe central exempt de liquide 25« Les éléments de graisse de friture souillée qui ont des masses intermédiaires occupent une position intermédiaire entre l'axe central 35 eseapt de liquide 25 et la paroi intérieure 21a du tronc de cône creux 21, les forces centrifuges engendrées par le tourbillon agissant sur elles étant contrebalancées par les forces de traînée. Les courants axiaux et les forces centrifuges, ainsi que les forces gravitationnelles engendrées à l'intérieur du 40 tourbillon, transportent le produit dans le cyclone vers l'un BAD OfflSlNAl. 70 40781 2067307 '!Û des deux orifices de sortie dont l'un est au a^.-Ttee da somme'-, de la partie supérieure eyliaiz-.iqu3 • 26 et esc appelé ouvert ï 10 29. Les éléments plus légers sont éliminés du cyclone par le détecteur de tourbillon 29 et par l'orifice de sortie supérieur 27, et les éléments plus lourds sont éliminés par lsouverture de sortie inférieure 28 0 En ce qui concerne les solides de 15 souillure, la majorité est récupérée, avec une petite quantité de graisse de friture, par l'orifice de sortie inférieur 28 et une très faible proportioîi de particules plus fines passent par l'orifice de sortie supérieur 27 avec la majeure partie de la graisse de friture. 20 En général, les dimensions critiques d'un cyclone hydrau lique sont ses diamètres,Ss tailles dâs ouvertures d'introduction, des ouvertures supérieures et inférieures et l'angle de la partie conique inférieur®. Les dimensions préférées d'un cyclone hydraulique diffèrent selon les matièr-es à séparer | 25 par exemple, lorsque la viscosité du liquide devleat plus grande et lorsque la. différence de poids spécifique du milieu à séparer devient plus faible, le diamètre du e.yclan* doit être diminué pour obtenir une vitesse angulaire aeerae à l'intérieur du tourbillon. Pour la séparation de particules d'ali-30 ments de souillure et de graisse de friture, certaine^ dimensions ne sont révélées plus préférables. Ces dimensions spécifiques seront donnéâs en se référant à la figure 1 a:-ec des désignations appropriées lorsque cela sera nécessaire dans vez. but de clarté, pour correspondre aux chiffres sus? le cyclone 35 hydraulique de la figure 2» Le diamètre de la partie cylindrique supérieure 11a de la ^one de séparation cylindro-conique doit valoir de 5,08 cm à 61 cta et de préférence de 7362 cm â 30,48 cm. Le diamètre de l'orifice d8introduction tsngentielïe 10a doit valoir de 6,35 à 101,6 mm et de préférence de 12,7 à 40 76,2 mm; le diamètre de lsorifice de sortie supérieur 14a doit BAD ORIGINAL 70 40781 ^ 2067307 valoir de 6,35 à 120,75 et de préférence de 12,7 à- 101,6 mm; l'orifice de sortie supérieur 14- de la figure 1 correspond à l'ouverture de sortie supérieure 27 de la figure 2; la longueur de l'orifice de sortie supérieur 14b doit être de 12,7 à. 203,2 5 mm et de préférence de 50,8 à 184,15 mm; la longueur de l'orifice de sortie supérieur 14b de la figure 1 correspond au détecteur de tourbillon 29 de la figure 2; le diamètre de l'orifice de sortie inférieur 13a de la figure 1 doit être de 3*18 à 120,65 nm et de préférence de 6,35 à 12,7 mm; le diamètre de 10 l'orifice de sortie inférieur 13a de la figure 1 correspond au diamètre de l'ouverture de sortie inférieure 28 de la figure 2; l'angle d'ouverture 15 de la partie conique inférieure 12 de la zone de séparation cylindro-conique doit être de 2 à 20° et de préférence de 5 à 15°. On a trouvé que l'utilisation des dimen-15 sions particulières données ici conduit à la séparation la plus efficace à l'intérieur de la zone de séparation cylindro-conique d'une graisse de friture à haute température de ses particules d'aliments de souillure. Reportons-nous maintenant à la figure 3 qui représente un 20 schéma d'un système préféré en continu pour régénérer la graisse de friture réutilisable à partir d'une graisse de friture souilléâ par des particules d'aliments. 0e système préféré comporte plusieurs zones de séparation reliéœ en série et il est utilisé pour obtenir une séparation plus efficace en ce qui 25 concerne la quantité de graisse de friture réutilisable. Telle qu'elle est utilisée ici la phrase "reliées en série" signifie que la graisse sortant de la partie inférieure de chaque zone de séparation est utilisée comme fluide d'introduction dans la zone suivante. 30 La figure 3 représente une zone de circulation de la grais se de friture 30 ayant une canalisation d'écoulement de la grais-se 31 et une canalisation de recyclage 32. Entre la canalisation d'écoulement de la graisse' 31 et la canalisation de remise en circulation 32, il y a 3 zones de séparation 33, 34 et 35» 35 reliées en série de façon à ce que la graisse sortant de la partie supérieure de la zone 33 retourne dans la zone de friture 30 dans laquelle la graisse est en circulation et que le produit sortant de la partie inférieure de la zone 33 soit dirigé dans la zone de séparation 34; dans la zone de séparation 34, 40 la graisse sortant de la partie supérieure retourne dans la 70 40781 ia 2067307 zone de circulation de la friture 30 et la graisse sortant de la partie inférieure est dirigée dans la zone de séparation 35? dans là zone de séparation 35» la graisse sortant de la partie supérieure est dirigée dans la canalisation d'écoulement de la 5 graisse 31 et le produit sortant de la partie inférieure est rejeté. En fonctionnement réel, la zone de friture 30 dans laquelle la graisse est en circulation contient une graisse de friture habituellement maintenue à des températures de friture éle-10 vées allant de 135 à 218°C et, après une période d'utilisation, elle est souillée par des particules d'aliments brûlés. La graisse de friture souillée s'écoule dans la canalisation 31 et passe dans la pompe 36 à partir de laquelle elle est introduite dans la canalisation d'entrée 37 et introduite tangentiel-15 lement dans la zone de séparation 33 dans laquelle le mouvement de fluide préalablement décrit provoque la séparation. La pompe 36 maintient la pression d'introduction tangentielle de la graisse de friture dans l'intervalle précédemment décrit de 0,7 à 7 kg/cm2, et dans l'intervalle préféré de 1,4- à 5,6 kg/cia2. 20 La graisse sortant de la partie supérieure de la zone de séparation 33 passe dans la canalisation de sortie 38 et dans la canalisation de recyclage 32, puis est renvoyée dans la zone de friture 30. La graisse sortant de la partie inférieure de la zone de séparation 33 est envoyée dans la canalisation de sortie 25 inférieure 39. La chute de pression dans la zone de séparation 33 est partiellement réglée par les vannes 40 et 41, respectivement sur la canalisation de sortie supérieure 38 et la canalisation de sortie inférieure 39* De la canalisation de sortie inférieure 39» le produit sortant par le bas de la zone de sé-30 paration 33 passe par l'intermédiaire de la pompe 42 dans la canalisation d'introduction 43 et est introduit tangentielle-ment dans la zone de séparation 34. De la zone de séparation 34, la graisse sortant de la partie supérieure passe dans la canalisation de sortie 44 et la graisse sortant de la partie inférieu-35 re passe dans la canalisation de sortie 45. On utilise deâ vannes 46 et 47, respectivement sur les canalisations de sortie 44 et 45, pour régler la chute de pression dans la zone de séparation 34. La graisse sortant de la partie supérieure de la zone de 40 séparation 34 passe de préférence à travers un échangeur de 70 40781 2067307 chaleur 48 pour être maintenue à des températures de friture, puis elle est introduite dans la canalisation de recyclage 32 et renvoyée dans la zone 30 de circulation de la graisse. La graisse sortant de la partie inférieure de la zone de sépara-5 tion 34 passe dans la pompe 49 à partir de laquelle elle est pompée dans la canalisation d'introduction 50 et introduite tangentiellement dans la zone de séparation 35» La graisse sortant de la partie supérieure de la zone de séparation 35 passe dans la canalisation de sortie 51 et elle est réintro-10 duite dans la canalisation 31 d'écoulement de la graisse; le produit sortant de la partie inférieure de la dernière zone de séparation en série, dans le cas présent la zone de séparation 35» est rejeté par la canalisation de rejet des particules 52. La chute de pression dans la zone de séparation 35 est 15 réglée par les vannes 53 et 54, respectivement sur les canalisations 51 et 52. L'utilisation de plusieurs zones de séparation reliées en série comme le montre la figure 3 constitue une réalisation extrêmement avantageuse de l'invention par suite de la 20 quantité accrue de graisse de friture régénérée et réutilisable qui en résulte, ainsi que par suite de l'augmentation qu'on note pour la séparation des souillures. En général, si on utilise une seule zone de séparation, si la pression d'introduction est dans l'intervalle préféré de 1,4 à 5»6 kg/cm2 25 et si la chute de pression dans la zone de séparation est dans l'intervalle préféré de 0,7 à 2,8 kg/cm2, la quantité de grais se de friture réutilisable régénérée représente de 85 à 90 % en poids de la masse totale introduite dans la zone de séparation et le produit sortant de la partie inférieure, qui est 30 rejeté, représente de 10 à 15 % en poids de la masse totale introduite dans la zone de séparation. La graisse sortant de la partie supérieure de la zone de séparation contient de 5 à 30 % en poids des particules d'aliments de souillure et le produit sortant de la partie inférieure contient de 70 à 95 % 35 des souillures. Bien que les intervalles donnés ci-dessus, relatifs à la quantité de graisse de friture régénérée réutilisa ble, soient bien dans le^Ôomaines acceptables pour les procédés commerciaux de friture, poussée si plusieurs zones de séparation, par exemple 3, sont reliées en série, le pourcentage 40 de graisse de friture régénérée réutilisable est accru de 70 40781 w 2067307 10 à 15 % en poids àt l'efficacité globale de la séparation est notablement accrue. Tel qu'elle est utilisée ici, l'expression "'accroissement de l'efficacité de la séparation" représente le pourcentage d'accroissement en poids de la graisse de 5 friture régénérée réutilisable. On obtient un accroissement de la quantité de graisse de friture régénérée réutilisable avec de deux à sept zones de séparation reliées en série, et de préférence avec 3 zones de séparation reliées en série. Néanmoins, lorsqu'on utilise plus de 3 zones de séparation et en particu-10 lier lorsqu'on en utilise plus de 7? l'accroissement de l'efficacité est minime, comparé à l'investissement. Comme le montre la figure 3, on peut placer un échangeur thermique 4-3 au milieu de la série pour s'assurer que la graisse de friture régénérée recyclée dans la zone de friture 30 15 soit à la température de friture désirée. Comme on l'a déjà expliqué dans le procédé préféré utilisant plusieurs zones de séparation reliées en série, ce qui entre dans chaque zone de séparation successive est la graisse sortant de la partie inférieure de" la zone précédente, ce qui 20 n'est qu'une faible proportion de la masse totale de graisse souillée traversant la zone de séparation précédente. Ainsi, le volume total de graisse de friture souillée traversant chaque zone de séparation successive diminue graduellement et on peut diminuer d'autant le volume des zones de séparation. En fonc-25 tionnement réel, on préfère que les zones de séparation soient de taille graduellement décroissante. On a montré qu'on obtenait une séparation particulièrement efficace en utilisant 3 zones de séparation, si les diamètres 11a des parties cylindriques supérieures des zones, en commençant par la plus large, 30 qui est la première dans le sens du courant de circulation de la graisse, représentée en 33 sur la figure 3? et en finissant par la plus petite qui est la zone de séparation finale de la série, représentée en 35 sur la figure 3» sont dans le rapport de 4:2:1, 35 Iîexeople suivant est donné pour illustrer le procédé de la présente invention. EXEMPLE On place 453 kg d'une huile de graine de coton désodorisée et raffinée dans une zone de friture en circulation 30 et on 40 la maintient à une température de 177°Q. L'huile de graine de 70 40781 15 2067307 coton désodorisée à haute température à 177°C, est utilisée pour faire cuire en continu des pommes de terre frites pendant 11 heures, après quoi on note que la partie inférieure de la graisse dans la zone de circulation de friture 30 contient un 5 épais d|pbt de particules de pommes de terre frites dont cer-■ taines sont brûlées et de couleur marron foncé. Avant de mettre en oeuvre le procédé de régénération selon la présente invention, on remplit chacune des zones de séparation 33» 34 et 35 d'huile de graine de coton à 177°0. En se reportant toujours 10 à la figure 1, on note les dimensions particulières suivantes des zones de séparation 33» 34 et 35 de la figure 3: tout d'abord, en ce qui concerne la zone de séparation 33» le diamètre j 11a de la partie cylindrique supérieure de la zone de sépara-tion 33 est de 30,48 cm, le diamètre d'introduction tangentiel-15 le 10a est de 76,2 mm; le diamètre 14a de l'orifice de sortie supérieur est de 101,6 mm; la longueur 14b de la sortie supérieure est de 177»8 mm; le diamètre 13a de l'orifice de sortie inférieur est de 12,7 mm; l'angle d'ouverture de la partie conique inférieure 12 de la zone de séparation 33 est de 10°. 20 En ce qui concerne ensuite la zone de séparation 34 : le diamètre de la partie cylindrique supérieure est de 152,4 mm; le diamètre d'introduction tangentielle est de 38,1 mm; le diamètre de la sortie supérieure est de 38,1 mm; la longueur de la sortie supérieure est de 101,6 mm.$: le diamètre de sortie ! 25 inférieur est de 12,7 l'angle d'ouverture de la partie co- ; nique inférieure de la zone de séparation 34 est de 10°. \ En ce qui concerne maintenant la zone de séparation 35» j le diamètre de la partie cylindrique supérieure est de 76,2 mm; j le diamètre d'introduction tangentielle est de 12,7 h*12-; le 30 diamètre de la sortie supérieure est de 15»875 la longueur de la sortie supérieure est de 31» 75 13111 » le diamètre de la sor- : tie inférieure est de 12,7 °m» l'angle d'ouverture de la partie j conique inférieure de la zone de séparation 35 est de 5°. : Si l'on se reporte à nouveau à la figure 3» l'huile de j j 35 graine de coton maintenue à 177°0, qui a été utilisée au préa- j lable pour remplir les zones de séparation, est retirée des : zones de séparation 33» 34 et 35 et recyclée dans la zone de friture 30. On ouvre ensuite une vanne, non représentée sur la figure 3» ce qui permet à la graissé de friture souillée à 40 177°C de s'écouler dans la canalisation 31 et de passer dans i 0 40781 „ 2067307 16 la pompe 36 à partir de laquelle elle est pompée aous une pression de 2,1 kg/cm2 dans la canalisation d1 introduction 37 et introduite tangentiellement dans la zone de séparation 33 dans laquelle il se forme un tourbillon créant une force centrifuge au sein de la graisse souillée; les solides plus denses sont chassés à la périphérie de ce tourbillon et, là, ils sont soumis à une force gravitationnelle et ils descendent en spirale vers la partie inférieure conique de la zone de àéparation et s'écoulent par la canalisation de sortie inférieure 39 ; la graisse de friture moins dense pratiquement exempte de particules de pommes de terre frites se déplace vers la partie intérieure du tourbillon et monte en spirales le long de l'axe central exempt de liquide, soit 25 sur la figure 2, du tourbillon et est éliminée de la zone de séparation 33 Par la canalisation de sortie supérieure 38. La chute de pression dans la zone de séparation 33 est réglée par les vannes 4-1 et 40, respectivement sur les canalisations 39 et 38, de façon à ce que la chute de pression dans la zone de séparation 33 soit de 1,4 kg/cm2. La graisse sortant de la partie supérieure de la zone 33 passe dans la canalisation de sortie supérieure 38 et dans la canalisation de recyclage 32, puis est renvoyée dans la zone de friture 30. Le produit sortant de la partie supérieure représente 90 % en poids de l'huile traversant la zone 33. Le produit sortant de la partie inférieure représente 10 % en poids de l'huile traversant la zone 33. La graisse sortant de la partie inférieure de la zone de séparation 33 est envoyée dans la canalisation de sortie inférieure 39. De cette canalisation de sortie inférieure 39» la graisse sortant de la partie inférieure de la zone de séparation 33 passe par l'intermédiaire d'une pompe centrifuge 42 dans la canalisation d'introduction 43 et est introduite tangentiellement dans la zone de séparation 34 sous une pression de 3»15 kg/om2. De la zone de séparation 34, la graisse sortant de la partie supérieure passe dans la canalisation de sortie 4-4 et la graisse sortant de la partie inférieure passe dans la canalisation de sortie 45- La graisse delgfrartie supérieure représente 90 % en poids de l'huile traversant ladite zone et la graisse de la partie inférieure représente 10 % en poids de ladite huile. Les vannes 46 et 471 respectivement sur les canalisations de sortie 70 40781 17 2067307 44 et 45, sont utilisées pour régler la chute de pression dans la zone de séparation 54 à la valeur de 1,4 kg/cm2. On fait passer la graisse sortant de la partie supérieure de la zone 34 à travers un échangeur thermique 48 et on ajuste 5 la température à 177°0; on introduit ensuite la graisse qui sort par le haut dans la canalisation de recyclage 32 et on la renvoie dans la zone 30 de circulation de la friture. La graisse sortant de la partie inférieure de la zone 34 passe dans la pompe 49 à partir de laquelle elle est introduite dans la cana-10 lisation d'introduction 50, sous une pression de 1,4 kg/cm2, puis est tangentiellement introduite dans 1? zone de séparation 35» La graisse sortant de la partie supérieure de la zone de séparation 35 représente 90 % de l'huile traversant ladite zone; elle passe dans la canalisation de sortie supérieure 51 et est ré-15 introduite dans la canalisation d'écoulement 31 à partir de laquelle elle est réintroduite dans la zone de séparation 33. Le produit sortant de la partie inférieure de la dernière zone de séparation 35, qui représente 10 % de l'huile traversant ladite zone, est éliminée par la canalisation d'élimination des parti-20 cules 52/ La chute de pression dans la zone de séparation 35 est réglée à la valeur de 1,05 kg/6112 par les vannes 53 et 54, respectivement sur les canalisations 51 et 52. Le pourcentage en poids d'huile régénérée et réutilisable provenant de 3 zones reliées en série est supérieur à 99 %• La 25 quantité de produits de souillure renvoyés dans la zone de friture 30 est estimée à 5 % environ du poids total des produits de souillure. Les diamètres des parties cylindriques supérieures des zones de séparation 33, 34 et 35 sont dans le rapport de 4:2:1. 30 Le débit total à travers les zones de séparation 33,34 et 35 est de 1363 litres par minute. Lorsque dans l'exemple 1 on déconnecte les zones de séparation 34 et 35 et qu'on utilise la zone de séparation 33 seule, on obtient des résultats pratiquement semblables c'est-à-dire 35 une séparation satisfaisante des particules de pommes de terre frites de la graisse de friture à haute température. Le pourcentage d'huile régénérée et réutilisable à partir d'une zone unique 33 est de 90 %. Du fait du mode opératoire utilisé au départ, le procédé 40 en continu tel qu'il est défini dans cet exemple est mis en 70 40781 2067307 18 oeuvre pratiquement en l'absence d'air ; plus jjarticulièrement le volume d'air présent dans l'huile contenue dans les sones de séparation est déterminé et s'est révélé être inférieur à 1,0% du volume de l'huile. 5 Lorsque, dans l'exemple 1, la graisse de friture souillée est refroidie à 53°C avant régération et rechauffée à la température de friture de 177°C avant recyclage dans la zone de friture 30, on obtient des résultats pratiquement semblables, c'est-à-dire qu'on obtient une séparation satisfaisante, mais 10 légèrement moins efficace, dea particules de pommes de terre frites de la graisse de friture. BAD ORIGINAL 70 40781 2067307 19 S E ? E 1 B I C A T I 0 iî S 1. Procédé continu de régénération de graisse de friture réutilisable à partir d'une graisse de friture souillée par des particules solides d'aliments caractérisé en ce qu'il con- 5 siste à : introduire tangentiellement par un orifice tangentiel un courant do graisse de friture contenant des particules d'aliments à une pression de 0,7 7 kg/cn2 et à une température de 38 à 213°C dans la partie cylindrique supérieure d'une zone de séparation de forme c^ylindro-conique de façon à ce que la graiss 10 de friture contenant les particules forme un tourbillon créant une force centrifuge à l'intérieur de ladite graisse contenant des particules ; les particules solides plus denses d'aliments sont ainsi chassées à la partie extérieure dudit tourbillon et, là, sont soumises à une force gravitationnelle ; puis elles des-15 cendent en spirale vers la partie inférieure conique de ladite zone et sont éliminées par un orifice de sortie inférieur ; la graisse de friture moins dense pratiquement exempte de particules d'aliments se déplaçant vers la partie intérieure du tourbillon et montant en spirale le long de l'axe central exempt de 20 liquide du tourbillon et étant éliminée de ladite zone par une ouvertiire de sortie supérieure pour être recyclée pour réutilisation, ledit procédé étant mis en oeuvre pratiquement en l'absence d'air. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce 25 que la graisse de friture est à une température de 135 à 218°C. 3. Px-océdé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la graisse de friture est à uno température de 163 à 190°C. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la graisse de friture est introduite tangentiellement dans 30 la zone de séparation à une pression de 1,4 à 5j6 kg/cm2. 5. Procédé scion la revendication 1, caractérisé en ce que le volume d'air présent dans la zone de séparation est inférieur à 1%} et préférence inférieur à 0,5 % du volume-dé-l&v: dite huile contenue dans ladite^ozie. ■- 35 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la chute de pression dans ladite zone de séparation est de 0,35 à 3,5 kg/cm2. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce -i fnc\ 70 40781 2067307 ,cO que la clruto de pression dans ladite zone de séparation est de 0,7 à 2,8 kg/cm2. 8. Procédé selon la revendication 7» caractérisé en ce q\ie la chute de pression dans ladite zone de séparation est de 0,7 5 à 1,4 kg/ûm2. 9- Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la partie cylindrique supérieure de ladite zone de séparation a un diamètre de 5»08 cm à 60,96 cm, l'ouverture d'alimentation tangentielle de ladite 10 zone de séparation ayant un diamètre de 6,55 à 101,6 mm, l'ouverture de sortie supérieure de ladite zone de séparationjayant un diamètre de 6,35 à 120,65 mm et une longueur de sortie de 12,7 à 203}2 ïam ; l'ouverture de sortie inférieure de ladite zone de séparation ayant un diamètre de 3,175 a 120,65 mm et 15 l'angle d'ouverture de ladite zone de séparation étant de 2 à 20°. 10. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la partie cylindrique supérieure de ladite zone de séparation a un diamètre de 7»62 cm à 30,48 cm, l'orifice d'entrée tangentielle de ladite zone de 20 séparation ayant un diamètre de 12,7 à 76,2 mm, l'orifice de sortie supérieure de ladite zone de séparation ayant un diamètre de 12,7 a 101,6 mm et une longueur de sortie de 50,8 à 184,15 mm l'orifice de sortie inférieur de ladite zone de séparation ayant un diamètre de 6,35 à 12,7 et l'angle d'ouverture de 25 ladite zone de séparation étant de 5 à 15a. 11. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on utilise plusieurs zones de séparation reliées en série. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le nombre de zones de séparation est de 2 à 7. 30 13- Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que le nombre de zones de séparation est de 3. 14. Procédé de la revendication 13, caractérisé en ce que les diamètres des parties cylindriques supérieures des 3 zones de séparation, en commençant par la plus large, qui est la première 35 de la zone de séparation dans le sens du courant, en finissant par la plus étroite, sont dans le rapport de 4:2:1.