1. La présente invention concerne un tube à ondes pro- gressives qui comprend une ligne à retard du type hélicol- dal ayant une partie de réduction de vitesse pour la pres- sion de l'oscillation de l'onde de retour.- Comme cela est bien connu dans la technique, un tube à ondes progressives est constitué d'un canon à élec- trons émettant un faisceau d'électrons, d'une ligne à retard effectuant des interactions entre le faisceau d'électrons et les ondes électromagnétiques, d'un collecteur pour recueillir les électrons à l'issue de leur interaction avec les ondes électromagnétiques, et d'une sortie d'ondes électromagnéti- ques pour le guidage de ces ondes dans la ligne à retard. Parmi ces divers éléments, la ligne à retard a pour fonction de réduire la-vitesse de phase des ondes électromagnétiques provenant d'une entrée électromagnétique à une valeur se rapprochant de la vitesse du faisceau d'électrons, tout en maintenant le synchronisme entre eux, à la suite de quoi, il y a une action d'amplification; les lignes à retard sont classées en plusieurs types, dont le type hélicoïdal et le type à couplage de cavité. La présente invention a pour ob- jet un circuit à ligne à retard du type hélicoïdal. Par suite de sa simplicité de construction par rapport à un circuit à ligne à retard du type à couplage de cavité ou par rapport aux circuits à ligne à retard d'autres types, le circuit à ligne à retard du type hélicoïdal a été largement utilisé comme ligne à retard de tube d'amplifica- tion haute fréquence dans le cas des puissances relative- ment faibles ou des puissances intermédiaires. Cependant, une ligne à retard du type hélicoïdal présente une certaine faiblesse sur le plan thermique, étant donné qu'elle est construite d'une façon telle que la spirale en fil fin est supportée par des tiges en matériau diélectrique ayant une faible conductivité thermique. Comme, d'autre part, un cir- cuit à ligne à retard du type hélicoïdal agit sur l'oscilla- tion de l'onde de retour dans le cas o il fonctionne à hau- te fréquence et à puissance élevée, il n'est pas utilisé en tube d'amplification de puissance à haute fréquence. Ce- pendant, les problèmes soulevés sur le plan thermique par un tube à ondes progressives du type hélicoïdal ont été ré- cemment résolus grâce aux progrès effectués dans les techni- ques de fabrication, et il s'est avéré en même temps néces- saire de supprimer les oscillations des ondes de retour. L'analyse du champ électromagnétique d'une spirale montre que celle-ci provoque la propagation de nombreux har- moniques spatiaux ainsi que d'ondes fondamentales qui ont une phase et des vitesses de groupe positives et sont utilisés pratiquement pour l'amplification. Les oscillations des on- des progressives de retour, qui sont à la base des problèmes soulevés par les tubes à ondes progressives du type hélicol- dal,sont provoquées par les interactions entre le faisceau d'électrons et la composante de retour de l'harmonique spa- tial moins 1 ayant une vitesse de phase positive et une vi- tesse de groupe négative.Cette composante augmente avec la constante de phase ka (=wa/c, o w représente la fréquence angulaire des ondes électromagnétiques, c la vitesse de la lumière et a le rayon moyen de la spirale) dans un espace libre. D'autre part, dans un tube à ondes progressives du type hélicoïdal à haute fréquence et de puissance élevée, étant donné que la constante de phase r3a (=wa/v p, o w re- présente la fréquence angulaire des ondes électromagnétiques, vp la vitesse de phase des ondes électromagnétiques, et a le 3. rayon moyen de la spirale) des ondes électromagnétiques de- vant se propager sur la spirale doit être Choisie à une va- leur située dans une gamme préréglée (1 à 2), et comme la tension de fonctionnement doit être augmentée pour tenir compte des conditions de puissance de sortie et de foyer du faisceau, la valeur de la constante de phase ka est augmen- tée d'une façon telle que les ondes de retour sont amenées à osciller. La suppression des oscillations des ondes de re- tour a fait l'objet dans l'art antérieur de deux proposi- tions de procédé. L'un de ces procédés est celui qui est décrit dans l'article, pages 526 à 529, de "International Electron Device, Meeting" de décembre 1978, o il est fait appel à deux tiges en matériau diélectrique pour supporter la spirale cuite avec un matériau absorbant les ondes élec- tromagnétiques, lequel se présente sous forme d'une ligne hélicoïdale de façon à atténuer sélectivement une fréquence autour d'une valeur à laquelle l'oscillation de l'onde de retour se produit, ce qui a pour effet de supprimer cette oscillation. On peut attendre de ce premier procédé les ca- ractéristiques de fonctionnement satisfaisantes d'un tube, car non seulement la fréquence de l'oscillation de l'onde de retour, mais également toutes les fréquences autres que la bande utilisée dans les ondes fondamentales peuvent être considérablement atténuées. Cependant, la technique de cuis- son des tiges en diélectrique avec le matériau absorbant les ondes électromagnétiques de forme hélicoïdale est si compli- quée qu'elle rend ce premier procédé impraticable. Le second procédé fait l'objet du brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3.761.760 du 25 septembre 1973 au nom de R. Harper et au- tres, dans lequel on prévoit un circuit à lignes à retard du côté sortie ayant une partie spéciale de réduction de vi- tesse. Ce second procédé est basé sur le concept que l'éner- gie des ondes électromagnétiques est absorbée par le faisceau d'électrons dans le cas o des interactions se produisent en- tre les ondes de charge spatiale rapides du faisceau d'élec- trons et les ondes électromagnétiques. Par conséquent, l'os- 4. cillation des ondes de retour peut être supprimée si la fré- quence d'oscillation des ondes de retour et les ondes de charge spatiale rapides sont couplées au côté atténuateur d'ondes électromagnétiques de la ligne à retard côté sortie. Cependant, selon ce procédé, il est nécessaire de prévoir une diminution de vitesse à une cadence d'environ 20 % de la vitesse de phase, et par conséquent, ce procédé présente l'inconvénient que les caractéristiques d'adaptation pour les ondes fondamentales sont détériorées et qu'il est nécessai- re disposer d'une longueur supplémentaire de tube pour la suppression de l'oscillation des ondes de retour, ce qui augmente évidemment la longueur du tube. Un autre inconvé- nient présenté par ce procédé est qu'on ne peut en principe déterminer la fréquence de-plasma et la fréquence d'oscilla- tion lorsque le pas de la spirale doit avoir une valeur tel- le qu'il y ait synchronisme entre les ondes de charge spatia- les rapides et les ondes progressives de retour. Un autre in- convénient est que le synchronisme entre ces deux types d'ondes est réellement difficile à obtenir à cause de la précision atteinte lors de la fabrication de la spirale, ce qui rend le fonctionnement instable. La présente invention a par conséquent pour objet de prévoir un tube à ondes progressives du type à spirale qui permette de supprimer effectivement l'oscillation des ondes progressives de retour. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un tube à ondes progressives du type hélicoidal qui permette de supprimer l'oscillation des ondes progressives de retour qui ait une longueur de tube plus petite, puisse être fabriqué facilement et manipulé sans difficulté. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un tube à ondes progressives du type hélicoïdal dont le fonctionnement soit stable. Selon la présente invention, on fait appel à une diminution de la vitesse dans la ligne à retard du côté sor- tie, mais en adoptant le second procédé de l'art antérieur cité précédemment. Cependant, le concept de la suppression 5. de l'oscillation des ondes de retour diffère de celui de l'art antérieur en ce sens que la présente invention est basée sur le fait que, comme l'oscillation des ondes de re- tour est le résultat du couplage entre la composante d'onde de retour d'harmonique spatial moins 1 et le faisceau d'élec- trons, la gamme de fréquence pour leur interaction est remar- quablement étroite par rapport à la gamme de fréquence dans laquelle les ondes fondamentales et le faisceau d'électrons réagissent les uns sur les autres. Le procédé décrit est pra- tique car une telle diminution de la vitesse peut être uti- lisée avec un faible effet sur le fonctionnement des ondes fondamentales. Selon la présente invention, on prévoit un tube à ondes progressives du type hélico!dal comprenant un canon à électrons, un collecteur, une entrée d'ondes électromagné- tiques, une sortie d'ondes électromagnétiques et une ligne à retard du type hélicoïdal divisée à mi-chemin en haute fréquence au moyen d'un atténuateur d'ondes électromagnéti- ques, o la ligne à retard entre l'atténuateur d'ondes élec- tromagnétiques et la sortie des ondes électromagnétiques est divisée en trois sections une section de circuit à vitesse rapide o le pas fixe (P1) de la spirale est plus grand que le pas (Pi) de la spirale de la ligne à retard entre la sec- tion d'entrée des ondes électromagnétiques et l'atténuateur d'ondes électromagnétiques, une section de circuit à vitesse lente o le pas P2 de la spirale est plus petit que (P 0) et une section à réduction de vitesse o le pas de la spirale varie entre le pas plus grand et le pas plus petit. Le tube de la présente invention est caractérisé en ce que le rapport L1/L2 de la longueur L de la ligne à retard entre une extré- 1 2 1 mité de l'atténuateur d'ondes électromagnétiques du côté col- lecteur et un point de l'axe du tube dans la section à réduc- tion de vitesse o la spirale a un pas moyen (P1 + P2)/2 à la longueur L2 de la ligne à retard entre le point de pas moyen et la section de sortie des ondes électromagnétiques est com- pris entre 0,6 et 2, et en ce que le rapport 2(P1 - P2)/(P1 + P2) de la différence entre le pas le plus grand et le pas le 6. plus petit à la valeur du pas moyen est compris entre 0,04 et 0,14. En outre, selon la présente invention, on prévoit un tube à ondes progressives du type hélicoîdal cité ci- dessus o le rapport entre la longueur L3 de la section à réduction de vitesse de la ligne à retard et la longueur to- tale L1 + L2 de la ligne à retard du côté sortie, satisfait l'inégalité suivante Icol /Ist o Io représente un courant de départ des oscil- Sto lations des ondes de retour lorsque la totalité de la ligne à retard est construite avec le pas moyen (P1+ P2)/2, et Icol un courant de fonctionnement du tube. La présente invention sera bien comprise à la lec- ture de la description suivante faite en relation avec les dessins suivants, dans lesquels: La figure 1 est une vue schématique d'un tube à on- des progressives du type hélicoldal selon la présente inven- tion; JJi i MU.L= 4. L" eJL.. N-ULL.Lijz.. IILLUIJt.L.. L. J- _C L=.LCL- tion entre le rapport Ist /I sto et 2 si que la relation entre la réduction de gain des ondes fon- damentales à la section du côté atténuateur et 2(P1 - P2)/ (P1 + P2); La figure 3 représente L1, L2, 2A3, P1 et P2 dans la ligne à retard du côté sortie; La figure 4 est une courbe représentant la varia- tion de la valeur minimum du rapport Ist/Ist de la figure 2 en fonction du rapport L1/L2 après augmentation du rapport Ist/Isto; La figure 5 est une courbe représentant la varia- tion de la valeur minimum du rapport I st/Ist en fonction du rapport L3/(L1 + L2) après augmentation du rapport Ist/Isto; et La figure 6 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation d'un tube à ondes progressives du type hélicoidal selon la présente invention, lequel compor- 7. te deux atténuateurs d'ondes électromagnétiques. Dans la figure 1, la référence 1 représente un canon à électrons; la référence 2 une section d'entrée d'ondes électromagnétiques; la référence 3 une ligne à re- tard du côté entrée; la référence 4 un atténuateur d'ondes électromagnétiques; la référence 5 une extrémité de l'atté- nuateur d'ondes électromagnétiques du côté du collecteur;la référence 6 une section de circuit à vitesse élevée d'une ligne à retard du côté sortie; la référence 7 une section à réduction de vitesse; la référence 8 une section de circuit à faible vitesse de la ligne à retard du côté sortie; la référence 9 la ligne à retard du-côté sortie; la référence une section de sortie d'ondes électromagnétiques; la ré- férence 11 un collecteur et la référence 12 un faisceau d'électrons. S'agissant d'ondes fondamentales, le faisceau d'électrons 12 qui est émis par le canon 1 réagit réciproque- ment avec le signal haute fréquence qui est appliqué à la section d'entrée des ondes électromagnétiques, de sorte que le faisceau 12 se déplace vers le collecteur 11 tout en étant modulé par le signal haute fréquence amplifié. Pendant le déplacement, le signal haute fréquence est presque atténué par l'atténuateur 4. Aussitôt après passage dans l'atténua- teur 4, un signal haute fréquence est induit à la section 6 du circuit à haute vitesse de la ligne à retard 9 du côté sortie par le faisceau modulé d'électrons. Le signal induit réagit de nouveau réciproquement avec le faisceau d'élec- trons 12, de sorte qu'il est amplifié et appliqué à l'exté- rieur de la section 10 de sortie des ondes électromagnéti- ques. Le pas P1 de la spirale de la section 6 du circuit à faible vitesse de la ligne 9 est supérieur au pas P0 de la spirale du circuit 3 de la ligne à retard du côté entrée qui est rendu synchrone avec le faisceau d'électrons, alors que le pas P2 de la spirale de la section 8 à faible vitesse de la ligne 9 côté sortie est inférieur au pas P0. Grâce à ces différences de pas,la distorsion non linéaire peut être amé- liorée davantage que dans un tube à ondes progressives équi- 8. pé d'une ligne à retard à spirale à pas constant et exempt de section de diminution de la vitesse, sans que cela dété- riore l'efficacité du faisceau d'électrons quant aux ondes fondamentales. Les conditions concernant les pas respectifs pour que la section 8 à faible vitesse de la ligne 9 et la section 6 à haute vitesse de la ligne 9 contribuent à l'am- plification des ondes fondamentales sont exprimées, compte- tenu de ce que la gamme synchrone du tube à ondes progressi- ves est sensiblement de l'ordre d'un paramètre de couplage C, par le fait que le rapport 2 (P1 - P2)/(Pl + P2) de la différence entre P1 et P2 et du pas moyen (P1 + P2)/2 de la section 7 de réduction de vitesse est inférieur à 0,14. L'harmonique spatial moins 1 de l'onde de retour d'une fréquence telle qu'il est synchrone avec la vitesse du faisceau d'électrons 12 est produit par les perturbations thermiques se produisant dans la ligne à retard au voisinage de la section 10 de sortie des ondes électromagnétiques, se déplace dans la direction opposée au faisceau d'électrons 12, et réagit réciproquement avec celui-ci de façon à être amplifié, jusqu'à être finalement absorbé par l'atténuateur 4 d'ondes électromagnétiques. Si, à ce moment-là, le gain de l'onde de retour devient infini jusqu'à ce que cette onde at- teigne la section de sortie des ondes électromagnétiques,le tube effectuera l'oscillation de l'onde de retour. Suite à l'analyse effectuée par l'inventeur, les-conditions pour que les sections 6 et 8 des circuits à vitesse élevée et à faible vitesse contribuent à l'amplification des ondes de retour sont données par le fait que le rapport 2(P1 - P2)/ (P1 + P2) est égal ou inférieur à 0,04. Par conséquent, ce rapport doit être supérieur à 0,04. Cela apparaîtra dans la figure 2 qui représente la relation entre un courant de dé- part de l'oscillation de l'onde de retour et le rapport 2(P1 - P2)/(Pl + P2), dont l'explication sera donnée ci-des- sous. En conclusion les pas P1 et P2 doivent satisfaire la condition suivante, pour que les sections 6 et 8 amplifient les ondes fondamentales et n'amplifient pas l'harmonique moins 1: 9. 0,04 En liaison avec la figure 2, on a représenté le rapport entre le courant (Isto) de départ de l'oscillation de l'onde de retour à la ligne à retard du côté sortie, o la spirale du circuit du tube à un pas constant égal au pas mo- yen (P1 + P2)/2 et le courant (Ist) de départ de l'oscilla- tion de l'onde de retour dans le cas du dispositif de la pré- sente invention comportant la réduction de vitesse, en fonc- tion du rapport 2(P1 - P2)/(P1 + P2). Le rapport (L1/L2) est pris comme paramètre, o L1 représente la longueur de la ligne à retard entre 1 'extrémité 5 côté collecteur de l'at- ténuateur d'ondes électromagnétiques et le point de l'axe du tube de la section 7 à réduction de vitesse o la spirale a le pas moyen (P1 + P2)/ 2 et L2 la longueur de la ligne à retard entre le point à pas moyen et la section 10 de sortie des ondes électromagnétiques, comme cela est représenté dans la figure 3. La figure 2 représente également la diminution du gain à la section 6 de la ligne côté sortie en fonction du rapport 2(P1 - P2)/(P1 + P2) des ondes fondamentales. Le gain est égal à 1 lorsque P1 = P2. Dans le cas o L1/L2 est égal à 1, 16, comme il apparaîtra en figure 2, la valeur de Ist/Isto augmente progressivement lorsque la valeur de 2(P 1 - P 2)/(P + P2) est faible, mais s'accroit brutalement lorsque la valeur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) se rapproche de 0,04,pour atteindre une valeur s'élevant à 20 lorsque la valeur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) se rapproche de 0,047. Ensuite,la valeur de Ist/Isto diminue avec l'augmen- tation de la valeur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) pour tomber à sa valeur minimum lorsque la valeur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) se rapproche de 0,075. Si la valeur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) augmente encore, la valeur de Ist/Isto passe par une valeur maximum supérieure à 30. La valeur de 2(P1 P2) / (P1 + P2) étant proche de 0,13 la valeur de Ist/Isto prend sa valeur minimum égale à 17. D'autre part, même si la valeur de L1/L2 est supérieure ou inférieure à 1,16, la valeur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) donnant la valeur de pointe et la va- leur minimum de Ist/Isto croît, et la valeur de pointe et 10. la valeur minimum elles-mêmes diminuent. Plus spécifiquement, lorsque le rapport L1/L2 est égal à 0,6 et 2, le rapport Ist/Isto a une valeur de pointe égale à 12 lorsque le rap- port de 2(P 1 - P2)/(P1 + P2) est voisin de 0,062. Une valeur minimum égale à 6 est obtenue pour une valeur de 2(P1 -P2) / (P1 + P2) voisine de 0,12. La caracté- ristique précédente de la réduction de vitesse selon la pré- sente invention peut s'expliquer de la manière suivante lors- qu'on considère les composantes des ondes de retour à la li- gne 9 du côté sortie, c'est-à-dire la composante de l'onde de retour qui est synchronisée à la section 6 du circuit, la composante qui est synchronisée à la section 8 à faible vi- tesse et la composante qui est synchronisée à la section 7 de réduction de vitesse o le pas a la valeur moyenne (P1 + P2)/2. Dans le cas o L1/L2 est égal à 1,16, la va- leur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) étant égale à 0,04 ou moins, la différence entre pas des sections 6 et 8 à vitesse élevée et à faible vitesse est particulièrement petite, de sorte que ces deux sections du circuit contribuent à l'amplifica- tion de la composante de l'onde de retour qui est synchroni- sée au pas moyen (P1 + P2) / 2, et cette composante devient tellement dominante que la valeur de Ist/Isto n'augmente guère en fonction de 2(P1 P2) / (P+ 2 Lorsque 2(P1 - P2) / (P1 + P2) devient supérieur à 0,04, la contribu- tion des sections 6 et 8 à la composante de l'onde de retour qui est synchronisée au pas moyen (P1/P2)/2 diminue progres- sivement, mais la composante de l'onde de retour de la sec- tion respective du circuit augmente. Il en résulte que l'éner- gie de l'onde de retour est divisée en trois sortes de compo- sants, et la valeur de Ist/Ist1 devient supérieure à 20 lorsque la valeur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) se rapproche de 0,047. Si la valeur de 2(P1 P2) / (P1 + P2) continue de croître, la composante de l'onde de retour synchronisée au pas moyen (P1/P2)/2 diminue, mais les deux composantes de l'onde de retour synchronisées aux sections 6 et 8 à grande vitesse et faible vitesse dominent, de sorte que la valeur de Ist/Isto diminue progressivement. Enfin, la composante de 11. l'onde de retour synchronisée au pas moyen (P1 + P2)/2 dis- paraît lorsque la valeur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) se rap- proche de 0,12, de sorte que la valeur de I st/Isto passe par son minimum. Ensuite, la valeur de Ist/Ist, augmente de nouveau pour répéter sa valeur de pointe et sa valeur mini- mum. Cependant, ces comportements ultérieurs n'entrent pas dans le cadre de la présente invention, et leur description n'en sera pas donnée. Dans les cas o L1/L2 = 0,6 et 2, comme l'une ou l'autre des deux composantes de l'onde de retour synchroni- sée à la section 6 à haute vitesse et à la section 8 à fai- ble vitesse du circuit du côté sortie devient supérieure à l'autre, les valeurs de 2(P1 - P2)/(P1 + P2) donnant la va- leur de pointe et la valeur minimum de I st/Isto augmentent de sorte que la valeur de pointe et la valeur minimum dimi- nuent. Par conséquent, les conditions pour lesquelles les sections 6 et 8 contribuent à la suppression des ondes de retour sont que soit les composantes des ondes de retour des trois types soient coexistantes, c'est-à-dire les composan- tes synchronisées aux sections 6 et 8 et la composante syn- chronisée au pas moyen (P1 + P2)/2, soit les composantes des ondes de retour de deux sortes coexistent, c'est-à-dire les composantes qui sont synchronisées à la section 6- et à la sec- tion 8. Alors, le rapport 2(P1 - P2) / (P1 + P2) doit être supérieur à 0,04. D'autre part, en figure 2, lorsqu'on considère le gain des ondes fondamentales à la section 8 à faible vites- se du circuit côté sortie, le gain à la section 6 à vites- se élevée est nul pour une valeur de 2(P1 - P2) / (P1 + P2) supétieure à 0,14. Par conséquent, la limite supérieure de la valeur de 2(P1 -P2) / (P1 + P2), au-dessous de laquelle le gain existe pour les ondes fondamentales, est de 0,14. En conséquence, les conditions de suppressions de l'oscillation des ondes de retour et d'obtention d'un gain pour les ondes fondamentales à la section 6 côté atténuateur 2..463501 12. de la ligne à retard sont données par l'inégalité suivante: 0,04 Il est favorable que le pas Po de la spirale du circuit 3 du côté entrée soit égal ou voisin du pas moyen (P1 + P2)/2. Ici, la différence fondamentale entre le disposi- tif de la présente invention et le dispositif décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3.761.760 cité ci-dessus, réside dans le fait que la section 8 à faible vitesse et à la section 6 à vitesse élevée du circuit sont conçues de façon à ne faire osciller aucune onde de retour, caractéris- tique qui est propre à la présente invention. Au contraire, selon le brevet no 3.761.760, les ondes de retour oscillent à la section 8 à faible vitesse, mais n'oscillent pas à la section 6 à vitesse élevée. D'autre part, selon la présente invention, un gain peut être obtenu pour les ondes fonda- mentales à la section 6 à vitesse élevée et à la section 8 à faible vitesse en choisissant la valeur de 2(P1 - P2) / (Pl + P2) entre 0,04 et 0,14. Le dispositif du brevet no 3.761.760 est différent en ce qu'une valeur égale à 0,16 est choisie pour 2(P1 -P2) / (P1 + P2) par exemple, de sorte qu'il n'y a aucun gain à la section 6 à vitesse élevée. Par conséquent, le dispositif selon la présente invention présente certains avantages par rapport à celui du brevet no 3.761.760, en ce sens que la section 9 de la ligne à retar*d côté sortie peut être raccourcie. La figure 4 représente la variation de la première valeur minimum de I st/Isto de la figure 2 en fonction de Ll/ L2. Comme cela a été décrit précédemment, la valeur minimum de Ist /Isto passe par son maximum pour une valeur de Ll/L2 1,16, de sorte qu'elle diminue ou augmente,que la valeur de Ll/L2 augmente ou diminue par rapport à 1,16. Pour L1/L2 = 0,6 ou 2, la valeur de Ist/Isto est réduite à une valeur aussi fai- ble que 6. Dans un tube ordinaire à ondes progressives,les * conditions de suppression de l'oscillation des ondes de re- tour dépendent du courant de fonctionnement, mais sont tel- les que la valeur minimum de Ist/Isto doit être supérieure à 13. 6. Par conséquent, le point pour lequel la réduction de vi- tesse devient effective dans la suppression de l'oscillation des ondes de retour peut être choisi de façon à ce que l'iné- galité suivante soit satisfaite. 0,6 Comme indiqué dans la description précédente, les pas de la section 6 côté atténuateur et de la section 8 côté collecteur du circuit 9 sont prédéterminés dans une gamme qui est définie par l'inégalité (1) et le point de la sec- tion 7 de diminution de vitesse est défini par l'inégalité (2). Ensuite, il est possible de prévoir un tube à ondes pro- gressives du type hélicoïdal qui puisse générer des sorties haute fréquence, tout en supprimant l'oscillation des ondes de retour, sans qu'il y ait détérioration de l'efficacité du faisceau d'électrons, ni allongement sensible du tube. On procèdera maintenant à la description de la relation entre le rapport L3/(L1 + L2) de la longueur L3 de la section 7 de diminution de vitesse de la ligne à retard côté sortie et de la longueur totale (L1 + L2) de cette ligne côté sortie et la valeur minimum de Ist/Isto. Dans le circuit 9, comme cela a été décrit précé- demment,plus le rapport 2(P1 - P2)/(P1 + P2) augmente, plus le degré de couplage des ondes fondamentales se dégrade,de sorte que la longueur du circuit côté sortie (L1 + L2)doit être augmentée de façon à obtenir le gain désiré. D'autre part, en ce qui concerne l'oscillation des ondes de retour, des effets remarquables ne peuvent être obtenus même si la valeurde 2(P1 -P2)/(P1 + P2) augmente jusqu'à un niveau considérable. Ce fait apparaît en figure 2 o le rapport 1st/Isto entre le courant Ist/Isto de départ de l'oscillation des ondes de retour dans le cas o il n'y a aucune réduction de vitesse et le courant Ist de départ de l'oscillation des ondes de retour dans le cas o il y a réduction de vitesse est représenté en fonction du rapport 2(P1 - P2)/(P1 + P2). La présente invention permet d'améliorer encore le procédé cité ci-dessus pour clarifier la relation entre la valeur minimum obtenue après croissance du rapport Ist /Isto (figure 14. 2) et le rapport L/ (L1 + L) entre la longueur totale L + L2 du circuit 9 et la longueur L3 de la section 7, de sorte que la réduction de vitesse la plus convenable peut être assurée en fonction du rapport (Icol/Isto) entre le courant Isto et un courant de collecteur Icol' S'agissant de la relation entre le rapport Ist/ Isto et le rapport 2(P1 - P2) / (P1 + P2), le présent in- venteur a fait de nombreux calculs, tout en utilisant comme paramètre le rapport L3/(L1 + L2) entre la longueur L de la section de réduction de vitesse et la longueur totale L1 + L2du circuit 9, et a trouvé que, pour une petite valeur de L3/(L1 + L2) comme indiqué en figure 2, la valeur de 2(P 1 - P2)/(P1 + P2) pour laquelle la valeur (Ist/Isto) augmente devient plus petite, et que la valeur minimum après l'augmentation devient également plus petite. Il a également trouvé que, pour la valeur élevée de L3 /(L1 + L2), la va- leur de 2(P1 - P2)/(P1 + P2) pour laquelle la valeur du rapport I st/Isto augmente, devient plus grande et que la valeur minimum après l'augmentation devient également plus grande. Par conséquent, dans le cas o le rapport I col/Isto entre le courant de collecteur Icol et le courant Isto est petit, la valeur de L3/(L1 + L2) est tellement réduite qu'un gain préétabli peut être obtenu sans beaucoup allonger le circuit de la ligne à retard côté sortie par établisse- ment de la section à réduction de vitesse. Dans le cas, au contraire, o le rapport Icol/Isto est grand, la valeur de L 3/(L1+ L2) est augmentée de façon à supprimer l'oscilla- tion des ondes de retour. A ce moment-là, la longueur du circuit de la ligne à retard côté sortie augmente dans une certaine mesure par rapport au cas o la valeur de L3/(L1 + L2) est faible. La figure 5 représente la relation entre la valeur minimum après augmentation du rapport Ist/I to de la figure 2 et la valeur de L3/(L1 + L2). Une ligne droite reliant approximativement les points représentatifs des valeurs réel- les de la figure 5 peut être représentée par l'équation sui- vante: 15. st /Isto =13,3 (L3/(L1 + L2)) + 6,7. (3) Par conséquent, la longueur L de la section à réduction de vitesse permettant la suppression de l'oscilla- tion des ondes de retour dans le tube à ondes progressives du type hélicoïdal est de préférence choisie de façon à satisfaire l'inégalité suivante: Icol /Isto Si la valeur de L3/(L1 + L2) est déterminée de fa- çon à satisfaire l'inégalité 4, il est possible d'obtenir la réduction de vitesse permettant la suppression la plus appro- priée des ondes de retour en fonction de la valeur de Icol/ sto- En outre, la réduction de vitesse selon la présente invention peut s'appliquer non seulement au circuit de la li- gne à retard côté sortie dans le cas o ce circuit est divi- sé par l'atténuateur d'ondes électromagnétiques, mais encore soit à un circuit 9 de ligne à retard entre la section 10 de sortie des ondes électromagnétiqueset l'atténuateur 5 des ondes électromagnétiques, soit à un circuit 3' de ligne à retard entre des atténuateurs d'ondes électromagnétiques 4 et 4' dans le cas o la ligne à retard est divisée en trois parties 3, 3' et 9 par une pluralité d'atténuateurs d'ondes électromagnétiques 4 et 4' comme représenté en figure 6. La figure 6 représente le cas o la réduction de vitesse est appliquée au circuit 9 du tube à ligne à retard divisé en trois parties, o la référence 3' représente un circuit de ligne à retard intermédiaire qui a le même pas de spirale quecelui du circuit 3, et la référence 4' un atténuateur d'ondes électromagnétiques. Les autres éléments apparaissant dans la figure 6 sont les mêmes que ceux de la figure 1. Enfin, on donnera ci-après quelques valeurs numéri- ques du dispositif selon la présente invention. Dans le cas d'un tube à ondes progressives de l'art antérieur, ayant un pas moyen de spirale (P1 + P2)/2, la: fréquence d'oscillation et le courant de départ de l'oscillation de l'onde de re- tour sont de 22 GHz et de 48 mA, respectivement, et le cou- rant de départ (Icol) est de 250 mA. A ce moment-là, l'os- 2A46350I 16. cillation de l'onde de retour peut être supprimée, selon la présente invention, par réduction de vitesse dans les conditions suivantes: L1/L2 = 1,16, 2(P1-P2)/(Pl+P2) = 0,06 et L3/(L1 + L2) = 0,36. La présente invention n'est pas limitée aux exem- ples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. 17. REVENDICATIONS 1 - Tube à ondes progressives du type hélicoïdal comprenant un canon à électrons (1), un collecteur (11), un moyen d'entrée d'ondes électromagnétiques (2), un moyen de sortie d'ondes électromagnétiques (10) , et un moyen de ligne à retard (3, 9) du type hélicoïdal divisé en haute fréquence en une pluralité de circuits de ligne à retard au moyen d'au moins un atténuateur d'ondes électromagnétiques, carac- térisé en ce qu'un des circuits de ligne à retard, à l'ex- ception du circuit du côté entrée,comprend une section de circuit à vitesse élevée (6) ayant un pas de spirale (P1) supérieur au pas de spirale (P0) du circuit côté d'entrée, une section de circuit à faible vitesse ayant un pas de spirale (P2) inférieur au pas (P0), et une section à réduc- 1- tion de vitesse (7) ayant des pas de spirale compris entre P et P2, le rapport L1/L2 entre la longueur (L1) de la sec- tion de circuit à vitesse élevée plus une partie de la sec- tion de circuit à réduction de vitesse s'étendant depuis la limite du précédent jusqu'à un point de l'axe du tube pour lequel la section à réduction de vitesse à le pas moyen (P1 + P2)/2 et la longueur L2 de la section de circuit à faible vitesse plus la partie restante de la section à ré- duction de vitesse étant compris entre 0,6 et 2, et en ce que le rapport 2(P1 - P2)/(P1 + P2) de la différence entre le pas le plus grand (P1) et le pas le plus petit (P2) au pas moyen est compris entre 0,04 et 0,14. 2 - Tube selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport entre la longueur L3 de la section à réduc- tion de vitesse de la ligne à retard et la longueur totale (L1 + L2) de la section à vitesse élevée, de la section à faible vitesse et de la section à réduction de vitesse, sa- tisfait l'inégalité suivante: Icol/Isto pas de spirale moyen (P1 + P2)/2 sans la section à réduc- tion de vitesse et Icol représente un courant de fonctionne- 18. ment. 3 - Tube selon la revendication 1 ou la revendi- cation 2, caractérisé en ce que le circuit de la ligne à re- tard est divisé en haute fréquence au moyen d'une plurali- té d'atténuateurs d'ondes électromagnétiques (4, 4').