La présente invention concerne un raccord à bride, applicable en Particulier aux moteurs A turbine à gaz. Les conduits pour un fluide de milieu de travail sont souvent formés de segments disposés axialement qui sont raccordés l'un à l'autre par un raccord à bride. Le raccord à bride constitue une source potentielle de fuite pour le milieu fluide de travail lorsque ce milieu fluide de travail est à une pression supérieure à la pression ambiante ou une source potentielle de fuites pour les gaz ambiants lorsque la pression ambiante est supérieure à la pression du milieu de travail. La source des fuites est souvent provoquée par des variations de la tolérance dans les brides, par un gondolage des raccords dû à un chauffage et refroidissement inégal et par des gradients thermiques inégaux dans les brides. Par conséquent, il est souhaitable de réaliser un élément d'étanchéité entre les brides pour boucher une telle fuite. Un exemDle de raccord à bride comprenant un tel moyen d'étanchéité est décrit dans le brevet US No. 3 520 544. Dans ce brevet le joint d'étanchéité annulaire en Y a une section transversale radiale en forme de Y. Le joint d'étanchéité est disposé entre deux éléments et soumis à des forces de compression élevées de sorte que le joint d'étanchéité est comprimé et se déforme jusqu'à ce qu'un contact interne contour à contour est créé. Des exemples d'autres constructions sont décrits dans le brevet US No. 3 857 572 et 3 758 123. Le brevet US 3 857 572 décrit un joint d'étanchéité annulaire en E qui a une section transversale radiale en forme de E, le brevet 3 758 123 décrit un joint d'étanchéi- té Omega qui a une section transversale radiale en forme de Omega. Dans d'autres constructions, la section trans- versale du joint d'étanchéité a la forme de la lettre C et le joint d'étanchéité est par conséquent désigné comme un "joint d'étanchéité C". Ces types de joints d'étanchéité sont utilisés dans de grands domaines d'application. Bien que les bagues d'étanchéité utilisées dans le domaine des moteurs d'avions ont des possibilités d'anplication dans d'autres domaines, les baaues d'étanchéi- -2- té utilisées dans d'autres domaines n'ont pas toujours une utilité dans les moteurs d'avions. Par exemple, les bagues d'étanchéité ayant une section transversale radiale qui exige une dimension à la base aussi grande que la longueur orientée radialement de la section traversale exigent également une rainure d'étanchéité plus grande que les bagues d'étanchéité qui ont une dimension à la base plus étroite. Une rainure d'étanchéité plus grande exige une bride Plus grande. Lorsque la dimension de la bride augmente, le poids de la bride augmente. Ces joints d'étanchéité à large base sont indésirables pour des brides dans les moteurs d'avions parce que l'augmentation de poids augmente la quantité d'énergie consommée par le moteur pour propulser l'avion. Les moteurs d'avion peu- vent avoir une autre exigence en ce qui concerne les bagues d'étanchéité. Dans les moteurs d'avion la différence de pression entre la oression du fluide et la pression ambiante varie en fonction du temps. Par conséquent, des bagues d'étanchéité sont souhaitées qui exercent une force d'étanchéité plus grande sous ces conditions de fonctionne- ment du moteur qui Provoquent la Plus grande différence de pression au travers des bagues d'étanchéité. Selon la présente invention, une bague d'étanchéité en forme de coin disposée dans un espace qui se rétrécit entre deux Parois qui convergent vers l'exté- rieur sur des éléments adjacents du carter est déplacée radialement entre les éléments sous l'effet de la dilata- tion thermique pour développer une force d'étanchéité latérale. Une caractéristique principale de la présente invention est un raccord à bride comprenant une bague d'étanchéité diposée circonférentiellement. Le raccord à bride comprend une maire de paroi convergeant vers l'ex- térieur. Une autre caractéristique est la section trans- versale sensiblement en forme de coin de la bague d'étan- chéité. La bague d'étanchéité vue en section transversale comprend un sommet et une paire de surfaces s'étendant vers l'intérieur à partir du sommet. Dans un mode de réalisation, l'angle aigu entre les parois convergentes est un angle -3- d'environ 200 à environ 400 et l'angle aigu entre les surfaces de la bague est un angle d'environ 200 à environ 400. Dans un autre mode de réalisation, la bague d'étanché- té a une longueur L orientée radialement, une base de dimension b et un bras écarté d'une distance Ro de l'axe de symétrie de telle façon que le rapport de R0 à la longueur L se situe dans l'intervalle de 70 à 170 et le rapport de la longueur à la dimension b de la base est supérieur ou égal à un et demi mais inférieur à trois et demi. Un avantage principal de la présente invention est le gain du rendement du moteur qui résulte de l'obtu- ration de la fuite des gaz du milieu de travail entre des structures adjacentes du carter. La force d'étanchéité entre la bague d'étanchéité et les brides sur la structure du carter augmente a cause de la dilatation thermique lorsque la bague d'étanchéité est chauffée. Un autre avantage est qu'on évite une perte de performance associée aux bagues d'étanchéité en forme de C parce que la dimendDn des brides ne doit sas être augmentée pour les adapter à la bague d'étanchéité en forme de coin dans la rainure d'étanchéité de la valeur exigée pour former une rainure d'étanchéité Douç une bague d'étanchéité en forme de.C développant une force d'étanchéité équivalente. Dans un mode de réalisation, la possibilité de désalignement de la bague d'étanchéité pendant l'assemblage du raccord à bride est réduite par la stabilité dimensionnelle de la bague d'étanchéité à l'état libre, qui résulte du rapport de la longueur radiale à la dimension de la base de la section transversale de la bague d'étanchéité. Ces buts et autres caractéristiques et avantages de la présente invention seront plus apparents à la lumière de la description détaillée suivante d'un mode de réalisa- tion préféré décrit dans les dessins suivants o: La figure 1 est une vue en élévation latérale simolifiée d'un moteur à turbine à gaz, une partie du car- ter étant éclatée pour montrer le raccord à bride, la figure 2 est une vue en coupe transversale agrandie du raccord à brides -4- la figure 3 est une vue en coupe transversale agrandie d'une bague d'étanchéité, la figure 4 est une vue en perspective de la bague d'étanchéité représentée dans la figure 2, non mise en place. / la figure 5 est une représentation graphique des forces d'étanchéité normalisées en fonction de la réduc- tion normalisée de la dimension b de la base, d'une base de bague d'étanchéité pour une bague d'étanchéité non mise en place, pour une bague d'étanchéité mise en place et pour une bague d'étanchéité pendant le fonctionnement du moteur. Un turbo-moteur à ventilateur selon l'invention est représenté dans la figure 1. Le moteur représenté comprend un axe de rotation R. Lès sections principales du moteur sont une section de compression 10, une section de combustion 12, et une section turbine 14. Un Passage 16 annulaire du flux pour les gaz chauds du milieu de travail est disposé axialement au travers du moteur. Uin assemblage de stator 18 disposé axialement dans le moteur est relié au passage du flux pour les gaz du milieu de travail. L'assemblage de stator comporte un raccord à bride 20 dans la section turbine. Comme on peut le voir dans les figures 1 et 2, le raccord à bride 20 est disposé circonférentiellement autour du moteur et est formé d'au moins deux structures cylindriques de carter, tels que le carter 22 en amont, la bague 24 en amont et le carter 26 en aval. Une plurali- té de trous 28 disposés au travers du raccord à bride adap- tent celui-ci pour recevoir une Pluralité de boulons et écrous 30. Les boulons et écrous maintiennent la bague en amont et le carter en aval en contact l'un contre l'autre. Chaque structure de carter a le même coefficient de dilata- tion thermique X c. Comme on le comprendra aisément, chaque structure de carter peut avoir un coefficient de dilatation thermique différent. Comme on Peut le voir dans la figure 2, le rac- cord à bride 20 comorend une paire de parois convergeant vers l'extérieur, telles qu'une paroi 32 et une paroi 34. La oaroi 32 est dans l'extrémité de la bague en amont 24. La paroi 34 est à l'extrémité du carter en aval 26. lin angle e est l'angle aigu entre les Parois convergentes. Les parois convergentes ensemble forment une rainure 36 disno- sée circonférentiellement entre les structures 24, 26 du carter. La rainure est une rainure qui se rétrécit parce que les parois convergent l'une vers l'autre. Une bague d'étanchéité 38 est disposée dans la rainure 36 et est Positionnée circonférentielle- ment. La bague d'étanchéité n'est pas segmentée et repose librement. La bague d'étanchéité comprend une lèvre 40 s'étendant vers l'intérieur. tJne bague de support 42 comrrend une lèvre 44 qui s'étend vers l'extérieur. La paroi 32, la paroi 34 et la bague de support 42 coopèrent pour piéger la bague d'étanchéité dans les directions radiale et axiale. La bague d'étanchéité a un coefficient de dilatation thermique E Les traits interrompus dans s la rainure montrent la position vers laquelle la bague d'étanchéité s'est déplacée pendant le fonctionnement du moteur. Les traits interrompus à l'extérieur de la rainure montrent la bague d'étanchéité avant l'assemblage du raccord à bride. Comme*on Peut le voir dans les figures 2 et 3, la bague d'étanchéité 38 a une section transversale radiale 48 qui a la forme d'un coin. La section transversale comorend un sommet 50. Une première surface 52 s'étend vers l'intérieur à partir du sommet. Une seconde surface 54 s'étend vers l'intérieur à partir du sommet et diverge de la Première surface vers l'in- térieur. Uin angle 8' est l'angle aigu entre les deux surfaces. Ces surfaces peuvent être enduites d'une manière à faible tension de fluage telle que l'argent pour augmen- ter la capacité d'étanchéité de la bague d'étanchéité Comme on le comprendra, la section transversale de la bague d'étanchéité Peut être solide ou creuse. Dans le mode de réalisation représenté, la section transversale de la bague d'étanchéité est creuse, et est formée d'une matière ayant 6- une épaisseur t. Un premier bras 56 et un second bras 58 s'étendent vers l'intérieur à partir du sommet. La livre est jointe au second bras. La première surface se trouve sur le premier bras. La seconde surface se trouve sur le second bras. L'angle entre ces bras est approximativement l'angle O' entre les surfaces sur la bague d'étanchéité. La section transversale en forme de coin 48 a une surface de symétrie C circonférentielle écartée de ma- nière égale de la première surface 54 et de la seconde surface 56. La section transversale a une longueur L orientée radialement, mesurée le long de la surface C. La section transversale comprend une base 58 ayant une dimension de base b. La dimension de base b est mesurée le long d'une ligne perpendiculaire à la surface C à la partie la plus large de la section transversale de la bague d'étanchéité dans la rainure d'étancheit . Etant donné que le premier bras 56 a une partie courbée 62 et le second bras 58 a une nartie courbée 64, la dimension de la base est mesurée entre ces deux parties courbées à leur surface de contact avec les parois 32, 34 et la surface C. La dimen- sion de la base de la bague d'étanchéité à l'état non mis en place est bu, une valeur plus grande que la dimension de la base de la bague d'étanchéité mise en place b.. Ainsi qu'on le comprendra, dans d'autres modes de réalisation, la dimen- sion bu de la base Peut être égale à la dimension bi de la base. En fonctionnement, la dimension de la base b diminue jusqu'à bo. La figure 4 est une vue en perspective simpli- fiée d'une bague d'étanchéité 42, une partie de la boucle complète étant enlevée pour montrer la section transersale 48. La bague d'étanchéité comprend un axe de symétrie A. Une distance Ro est la distance depuis l'axe de symétrie au bras 56 de la bague d'étanchéité. Dans le mode de réalisation représenté, la bague d'étanchéité est circulaire avec un rayon constant R0. La bague d'étanchéité pourrait avoir toute surface courbée telle qu'une ellipse ou autre structure continue circonférentielle ayant une section transversale en forme de coin. La dilatation thermique relative entre la -7- bague d'étanchéité 38 et les structures 24, 26 du carter augmente la force d'étanchéité exercée par la bague d'étanchéité. La force d'étanchéité augmente lorsque la distance R0 augmente et diminue lorsque la longueur L orientée radialement augmente. Un intervalle recommande pour le rapDort de la distance 0 à la longueur L est un intervalle d'environ 75 à environ 170 (75%4 Ro 170). Lorsqte ce rapport approche de la limite inférieure de l'inter- valle, la valeur de la dilatation thermique de la bague et la force d'étanchéité sont plus petits qu'à la limite supérieure de l'intervalle. A la limite supérieure de l'in- tervalle, la dilatation thermique est supérieure mais la stabilité dimensionnelle de la bague à l'état libre est réduite et la bague peut être susceptible de rouler. Par rouler on définit la tendance de la bague de tourner de l'intérieur vers l'extérieur en réponse à des forces externes. Ce phénomène est décrit dans la publication de Roark et Young "Formulas for Stress and Strain, McGraw Hill Book Company (Cinquième Edition, 1975), page 384". La bague d'étanchéité doit avoir une rigidité axiale suffi- sante de sorte qu'elle ne roule pas pendant l'assemblage. Cependant la sectiDn transversale radiale de la bague d'étanchéité doit avoir un Profil étroit pour réduire au minimum l'impact de la dimension de la base bi sur la largeur de la rainure et donc sur la dimension de la bride. Le profil étroit et les considérations sur le phénomène de roulage suggèrent un rapport de longueur L à la dimension bu de la base dans un intervalle d'environ 1,5 à environ 3,5 (1,5 T. axiale lorsque le joint d'étanchéité se dilate vers l'ex- térieur et se contracte vers l'intérieur en réponse à la dilatation thermique et Pourtant doit avoir une flexibilité de ressort raisonnablement élevée pour garantir que la force d'étanchéité due à la dilatation thermique est adéquate. Il est recommandé que l'angle aigu f' entre les surfaces de la bague d'étanchéité se situe dans un interva3e d'envi- ron 200 a environ 400 (200 4 0 '4 400) Il est recommandé que l'angle 8. entreles Parois convergeant vers l'extérieur se situe dans un intervalle d'environ 200 à environ 400 (200 Z e t 400) Avec un angle inférieur à 200 la bague d'étan- chéité commence à agir comme une plaque plate et la force d'étanchéité tombe rapidement avec la compression. Les angles au- delà de 400 ont pour effet que la bague d'étanchéité subit une grande compression à la base pour une dilatation radiale relativement faible. En outre, la dimension de la base est grande pour la force d'étanchéité développée ce qui nuit au poids de la bride. Ainsi qu'on le comprendra, malgré les recommandations ci-dessus, des combinaisons efficaces peuvent résulter de structures tombant en-dehors de ces intervalles lorsqu'une ou plusieurs des considérations ci-dessus ne sont pas d'importance primordiale. Une bague d'étanchéité satisfaisante 38 est formée en un alliage de métal AMS (Aérospace Materials Specification) 5596 disposé dans une rainure d'étanchéité formée par deux structures cylindriques de carter formées en un alliage AMS 5707. Le coefficient de dilatation thermique de l'alliage AMS 5596 est i = 14,76 x 10z6iii Le coeffi- s cm C cient de dilatation thermique de l'alliage AMS 5707 et P(c = 13,86 x 10 60E. La bague d'étanchéité particulière a une épaisseur t de 0,1524 mm, une dimension de la base b égale à 2,54 mm et une longueur L orientée radialement égale à 4,064 mm. Le ranport de la dimension R à la longueur L orientée radialement est d'environ 130 ( ximation est due à des tolérances sur la diLension Ro qui est d'environ 51,61 cm. Le rapport de la longueur L orientée radialement à la base est de 1,6 (L = 1,6). Un tel joint b -,6.Utejon est comprimé d'environ 20% de la dimension de la base bu après assemblage. En fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz les gaz du milieu de travail passent le long du parcours annulaire 16 du flux vers l'intéi:eur des structures cylin- driques du carter, telles que la bague en amont 24 et le carter en aval 26. Une nartie des gaz du milieu de travail trouve son chemin dans la rainure 36 entre la bague en amont et le carter en aval et trouve son. chemin autour de la bague -9- d'étanchéité 38. Cette fuite diminue le rendement du moteur. Lorsque les gaz qui s'échappent cassent dans la rainure 36, les gaz chauffent le carter en amont 22, la bague en amont 24 et le carter en aval 26. Le raccord à bride 20 formé par ces structures est refroidi Dar irradiation et convection vers l'atmosphère ambiante, externe par rapport aux structu- res du carter. Un gradient de température est établi dans la bride. La température à l'intérieur de la bride est plus grande que la température à l'extérieur de la bride. En conséquence de l'augmentation de la température, les struc- tures du carter.et la bride se dilatent vers l'extérieur en s'écartant de l'axe de rotation R. La bague d'étanchéité est en contact avec la partie interne de la bague en amont et la Partie interne du carter en aval. La bague, qui autrement est écartée de ces structures, autrement n'est pas génée contre un mouvement vers l'extérieur dans la rainure. La bague d'étanchéité, en contact intime avec les gaz chauds du milieu de travail, reçoit de la chaleur de ces gaz. La bague perd une petite partie de la chaleur par conduction vers la bague en amont et le carter en aval par contact surface à surface avec les parties courbées 62,64 des bras 56,58. Le gain de chaleur a pour effet que la bague d'étan- chéité, atteint une température active qui est d'environ 55,60C supérieure à la telPnérature moyenne de la structure du carter Pendant le décollage au niveau de la mer. Les différences de températures et les différences de la dilata- tion thermique entre la bague d'étanchéité et les structu- res du carter ont pour effet que la bague d'étanchéité se déplace vers l'extérieur par rapport au carter, comprimant la base jusqu'à b0 comme on peut le voir dans la figure 2. Du fait de cette compression, la force d'étanchéité augmente. Il est important de réduire au minimum l'aire de contact entre la bague et le carter dans des situations telles que celles o les coefficients de dilatation thermique ne diff"rent pas fortement. Sinon, la différence de température entre la bague d'étanchéité et le carter est réduite provo- quant une dilatation plus petite de la bague d'étanchéité et une augmentation Plus petite de la force d'étanchéité Le changement de la force d'étanchéité, aux - 10 - surfaces en contact entre la base d'étanchéité 38 et les structures du carter, en supposant un contact surface à surface, est représenté graphinuement dans la figure 5. L'axe vertical de Ja figure 5 stla force d'étanchéité normalisée, définie comme étant le rapport de la force d'étanchéité Pendant le fonctionnement F. divisé par la force d'étanchéité lors de la mise en place Fi. La diminution normalisée 6b de la dimension de la base b est représentée le long de l'axe horizontal. La diminution de la dimension de la base est 0 à l'état non mis en place lorsque la dimension de la base est égale à b0. Lors de la mise en place, lorsque la dimension de la base est bu, le pourcentage de diminution de la dimension de la base est bu - bi divisé par bu fois 100%, bu -bi x 100%). Pendant u le décollage au niveau de la mer, la dimension de la base a diminué davantage depuis bu jusqu'à bo. Comme on peut le voir dans la figure 5, une augmentation de 45% de la force d'étanchéité résulte d'une dilatation thermique relative entre la bague d'étan- chéité et les structures cvlindriques du carter. Dans la Position déplacée, la bague s'est dilatée vers l'extérieur d'une distance par raoport aux structures du carter qui est légèrement supérieure à 10% de la longueur L orientée radialement de la section tranversale pour une différence de température de 100 degrés. La différence de la crois- sance thermique a lieu oarce que les structures cylindriques du carter perdent de la chaleur vers l'environnement Dar convection et irradiation et Darce que le coefficient de dilatation thermique de la matière d'étanchéité as est supérieur au coefficient de dilatation thermique des structures du carter. La bague d'étanchéité a une anpli- cabilité dans toute construction o il est souhaitable de boucher une fuite entre deux fluides et o la structure est d'un type qui peut être adapté à subir une dilatation thermique relative entre la bague d'étanchéité et les brides. La bague d'étanchéité est particulièrement appli- cable dans des moteurs à turbine à gaz à cause de la dimension étroite de la base par comparaison aux bagues - il - d'étanchéité en forme de C qui présentent la même force d'étanchéité. Une bague d'étanbhéité avant une dimension de base large b exige des brides plus grandes avec augmen- tation associée du pdds du moteur et augmentation associée de la perte de performance pour le moteur de l'avion. En outre, la pression et la température des gaz du milieu de travail dans les moteurs à turbine à gaz varient ensemble dans le même sens, c'est-àdire lorsque la Pression des gaz du milieu de travail augmentela température augmente également. Lorsque la différence de pression entre les gaz du milieu de travail et l'atmosphère ambiante augmente, le taux de fuite pour une source de fuite donnée augmente. Lorsque la température augmente, la bague d'étan- chéité 38 se dilate par rapport aux structures du carter et la bague d'étanchéité exerce une force d'étanchéité supérieure contre la structure adjacente. Par conséquent lorsqu'il se produit une nécessité pour une augmentation de la force d'étanchéité, une étanchéité accrue est obtenue avec la bague d'étanchéité. Bien entendu diverses modifications peuvent être anportées par l'homme de l'art aux joints d'étanchéi- té qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. - 12 - Revendications: 1. Raccord à bride pour joindre les extrémités de deux structures cylindriques de carter caractérisé en ce que le perfectionnement consiste en une partie de Paroi (32,34) convergeant vers l'extérieur, une de chaque côté des extrémités cylindriques du carter en formant une rainure (36) disposée circonférentiellement entre les structures (24,26) du carter, une bague d'étanchéité (38) ayant une section transversale (48) sensiblement enforme de coin disposée dans cette rainure, (36) cette bague d'étanchéité (38) pouvant glisser dans la direction vers l'extérieur le long des Parois convergentes (32,34) de la rainure (36) en r6monse à la température croissante provoquant une force d'étanchéité de compression contre la section transversale (48) en forme de coin de la bague d'étanchéité 2. Raccord à bride selon la revendication 1, carac- térisé en ce.que la section transversale (48) de la bague d'étanchéité (38) a une longueur L et en ce que le moyen d'étanchéité se déplace vers l'extérieur par raPnort aux structures du carter sur une distance supérieure à un dixième de L pour une différence de température de 55,60C entre le moyen d'étanchéité et la température moyenne des structures cylindriques (22!24,26) du carter. 3. Raccord à bride selon la revendication 1, caractérisé en ce que les extérieurs des structures (22,26) sont disposés dans un fluide et refroidis par convection et irradiation. 4. Raccord à bride selon la revendication 1, caractérisé en ce que le coefficient de dilatation thermique du moyen d'étanchéité est supérieur au coefficient de dila- tation thermique du carter cylindrique. 5. Raccord à bride selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'angle & est un angle aigu entre les Parois convergentes (32,34)et cet anale se situe dans un intervalle entre 20 et 400 (20OZ6 Ok400) et la section transversale (48) du moyen d'étanchéité comporte un sommet, (50) une nremiAre surface (52) s'étendant vers l'intérieur à Partir du sommet, une seconde surface (54) s'étendant vers l'intérieur à Partir du sommet, - 13 - la seconde surface (54) formant un angle bar rapport à la premiere surface (50) selon un angle aigu 1' qui se situe dans un intervalle entre 20 0 et 400 (20 -e 8 40 ). 6. Raccord à bride selon la revendication 5, carac- térisé en ce que la bague d'étanchéité (38) a un axe de symétrie A, la partie interne de la bague d'étanchéité (38) est à une distance R de l'axe de symétrie A, la section transversale de la bague d'étanchéité (38) a une longueur L orientée radialement, une dimension b de la base, et est formée de deux bras (56,58) s'étendant vers l'intérieur à partir du sommet (50), lesquels divergent vers l'intérieur, le rapport de Ro à la longueur L se situant dans un inter- valle de 75 à 170 (75 C Ro 4170), et le rapport de la L-- longueur L à la dimension b de la base étant supérieur ou égal à un et demi et inférieur ou égal à trois et demi (1,5 t L!! 3,0) 7. Structure de stator selon la revendication 5, caractérisée en ce que la dimension de la base a une valeur bu à l'état non mis en place, une valeur bi dans un état mis en Place et la valeur bu est supérieure à la vaneur bi (bu>bi). 8. Pour une machine rotative à flux axial du type comprenant un parcours annulaire du flux du milieu de travail raccordé à une structure de stator et une seconde structure de stator la seconde structure de stator étant i écartée radialement de la nremière structure de stator et comprenant des brides disposées circonférentiellement en contact bout à bout, une structure de stator Derfectionnée caractérisée en ce qu'elle comorend une première bride (24), une seconde bride (26) écartée de la première bride (24) en laissant une rainure (36) entr'elles s'étendant circonfé- rentiellement autour des brides et qui se ressert dans la direction vers l'extérieur et est en communication avec les gaz d'un parcours du flux de gaz, une bague d'étanchéité (38) ayant une section transversale (48) en forme de coin disoo- sée circonf6rentiellement dans la rainure, (36) la section transversale ayant une base b qui est adaptée pour engager les brides, le moyen d'étanchéité (38) étant adapté pour ne - 14 - Das être autrement gêné contre un mouvement vers l'ex- térieur dans la rainure (36), la bague d'étanchéité (38) en forme de coin étant déplacé dans la direction vers l'extérieur dans la rainure (36) en coin par la dilatation thermique pour comprimer la base du moyen d'étanchéité en créant une force d'étanchéité entre le moyen d'étanchéité et les brides. 9. Dans une machine rotative a flux axial du tyDe comprenant des brides disposées circonf.rentielle- ment et écartées l'une de l'autre pour former une rainu- re qui adapte ces brides à recevoir une bague d'étanchéi- té, caractérisée par le perfectionnement qui consiste en une bague d'étanchéité (38) disposée circonfêrentielle- ment autour d'un axe de symétrie, la bague d'étanchéité (38) ayant une section transversale radiale (48) en forme de coin formée par un sommet (50) et une paire de bras divergents (56,58) s'étendant vers l'intérieur à partir du sommet et divergeant %Fers l'intérieur l'un de l'autre selon un angle aigu, chaque bras radial ayant une surface (53,54), et l'angle aigu e est l'angle entre ces surfaces, chaque bras radial étant écarté d'une distance Ro de l'axe A et la section transversale (48) en forme de coip ayant une longueur L orientée radialement et une dimension b de la base, et le rapport de la distance Ro à la longueur L se situant dans un intervalle d'environ 75 à environ 170 (75 Ro _1l70), le ranport L-- de la longueur L à la dimension b de la base se situant dans un intervalle de un et demi à trois et demi (1,5, C3,5), et l'angle aigu 8' se situant dans un in- u tervalle de 200 à 400.