La présente invention est relative à un dispositif et à un pro- cédé pour supporter un feuillard métallique sous une pression statique de gaz. Plus particulièrement, la présente invention est relative à un dispositif et à un procédé pour supporter, sous une pression statique 5 de gaz, un feuillard métallique se déplaçant le long d'un chemin pré- déterminé, sans provoquer dans le feuillard métallique de vibrations ou de déformations. Dans différents procédés, dans lesquels un feuillard métalli- que se déplace le long d'un chemin de déplacement prédéterminé, il est 10 extrêmement important d'éviter la déformation et les vibrations du feuillard métallique en mouvement. Aussi, si le feuillard métallique a été déformé, il est aussi très important de remettre en forme le feuillard métallique déformé en mouvement, alors que le feuillard métal- lique se déplace le long de son chemin de déplacement.. 15 Par exemple, dans un procédé continu de galvanisation à chaud pour un feuillard métallique, après que le feuillard métallique galvanisé à chaud par immersion ait été soumis à un processus d'essuyage pour con- trôler le poids de la couche d'enduit résultante, le feuillard métallique essuyé doit se déplacer sur une distance longue entre une paire de rou- 20 leaux de guidage, sans toucher aucun autre support solide. Egalement, dans un processus d'enduit par peinture pour un feuillard métallique, le feuillard métallique enduit de peinture doit être séché et "cuit" pendant un déplacement sur une grande distance entre une paire de rou- leaux de guidage, sans venir en contact avec aucun autre support solide. 25 Dans les cas mentionnés ci-dessus, le feuillard métallique est parfois, vibré et/ou déformé latéralement, et présente un profil de sec- tion transversale en forme de C. Ce type de déformation d'un feuillard métallique va être désigné ultérieurement par "déformation C". Dans le but de supporter un feuillard métallique se déplaçant 30 le long de son cheminement mobile, sans utiliser aucun moyen de support solide, en évitant des vibrations et/ou des déformations indésirables du feuillard métallique, il a été tenté d'utiliser un effet de coussin fluide dérivé de l'application d'une pression dynamique de gaz ou d'une pression statique de gaz aux deux surfaces du feuillard métallique. Dans 35 ce type de procédé de support, il est important que le processus de support soit adapté aux changements dans la vitesse de déplacement du feuillard métallique et à la largeur du feuillard métallique. Toutefois, le procédé et le dispositif conventionnel de coussin fluide ne peuvent - 2- 2484383 -2 - être appliqués qu'à un feuillard métallique présentant une largeur pré- déterminée et seulement si le feuillard métallique se déplace à une vitesse relativement faible, qui est variable seulement dans un domaine restreint. 5 Par exemple, la demande de brevet japonaise publiée No 52-56025 (1977) décrit un dispositif pour supporter un feuillard métallique qui a traversé un bain de galvanisation à chaud et a été extrait de ce bain, et ensuite, se déplaçant vers le haut selon un chemin de déplacement vertical, qui ne touche pas le feuillard 10 métallique. Comme autre exemple, la demande de brevet japonais publiée No 48-3381 (1973) décrit un dispositif pour convoyer horizontalement un feuillard métallique sans le toucher. Dans le dispositif pour maintenir le feuillard métallique, tel 15 que décrit dans la demande de brevet japonais publiée No 52-56025, une pluralité de patins de pression de gaz sont disposés de manière amovible dans une direction latérale à l'axe longitudinal du cheminement du feuillard métallique, de manière à être espacés les uns des autres, et du cheminement . Dans le processus de support, tous ou partie 20 des patins de pression de gaz sont déplacés en fonction de la déformation, particulièrement la déformation C, du feuillard métallique, de manière à remettre en forme le feuillard métallique. Toutefois, étant donné que le feuillard métallique se déplace à une vitesse élevée, et que les chan- gements dans la forme du feuillard métallique sont irréguliers, il est 25 extrêmement difficile de contrôler le mouvement des patins de pression de gaz en fonction des changements dans la vitesse et dans la forme du feuillard métallique. Aussi, il est pratiquement impossible de déterminer la distance à laquelle les patins de pression de gaz doivent être éloi- gnés de la surface du feuillard métallique en fonction de degré de défor- 30 mation C du feuillard métallique. Dans le dispositif de convoyage de la demande de brevet japonais publiée No 48-33481, la largeur de la partie inférieure du dispositif pour supporter le feuillard métallique est plus importante que la largeur du feuillard métallique à supporter, et la quantité du flux de gaz depuis 35 la partie inférieure est trop importante. Pour cette raison, si un feuil- lard métallique présentant une largeur relativement étroite est maintenu par le type mentionné ci-dessus de dispositif, les jets de gaz projetés par les patins de pression de gaz situés à l'extérieur des bords laté2484383 -3- raux du feuillard métallique, et face à face se rencontrent mutuellement et parfois créent des turbulences. Particulièrement, si la pression des jets de gaz projetés des patins de pression de gaz localisés d'un côté du feuillard métallique est différente de celle du côté opposé du feuil- 5 lard métallique, une turbulence importante est créée d'un côté du feuil- lard métallique et trouble le mouvement stable du feuillard métallique. Egalement, avec les dispositifs de support conventionnels men- tionnés ci-dessus, il n'est pas possible de changer la largeur de tra- vail du dispositif en fonction d'un changement dans la largeur du feuil- 10 lard métallique à supporter. Si les patins de pression de gaz sont utilisés pour supporter le feuillard métallique sans le toucher, parfois, la vibration du feuil- lard métallique fait que le feuillard métallique arrive à l'extérieur depuis son chemin de déplacement prédéterminé, ou est incliné d'un , 15 côté et de l'autre de son axe longitudinal. Egalement, les patins con- ventionnels de pression de gaz font que le feuillard métallique se dé- forme en C. Pour cette raison, il est difficile de disposer les patins de pression de gaz dans des endroits proches du feuillard métallique à maintenir. 20 Un des buts de la présente invention est de proposer un dispo- sitif et un procédé pour supporter un feuillard métallique sans le tou- cher, tout en permettant le déplacement à grande vitesse du feuillard métallique. Un autre but de la présente invention est de proposer un dispo- 25 sitif et un procédé pour supporter un feuillard métallique quisont capa- blesde changer rapidement de largeur de travail en fonction d'un chan- gement dans la largeur du feuillard métallique. Un autre but de la présente invention est de proposer un dispo- sitif et un procédé pour supporter un feuillard métallique, qui sont 30 capablesde ramener le feuillard métallique qui s'est déplacé vers l'ex- térieur du chemin de déplacement prédéterminé du fait d'une vibration, dans son chemin de déplacement. Un autre but de la présente invention est de proposer un dispo- sitif et un procédé pour supporter un feuillard métallique qui sont capa- 35 blesde rétablir un feuillard métallique qui s'est tordu de part et d'au- tre de son axe longitudinal, du fait d'une vibration, vers sa position originale. Un autre but de la présente invention est de proposer un dispo- 2484383 - 4 sitif et un procédé pour supporter un feuillard métallique, qui sont capablesde remettre un feuillard métallique qui a été déformé en C, dans sa forme originale. Un autre but de la présente invention est de proposer un dispo- 5 sitif et un procédé pour supporter un feuillard métallique, qui évitent par ailleurs un échauffement ou un refroidissement local indésirable du feuillard métallique. D'autres buts de la présente invention sont de proposer un dispositif et un procédé pour supporter un feuillard métallique, en 10 utilisant un gaz dans une quantité aussi faible que possible, et sous une pression statique de gaz aussi faible que possible. Les buts mentionnés ci-dessus peuvent être atteints par la présente invention. Le dispositif de la présente invention pour supporter un feuil- 15 lard métallique sous une pression statique de gaz, comprend une paire de patins de pression de gaz face à face et situés dans des positions symétriques de part et d'autre du chemin prédéterminé du feuillard mé- tallique, chaque patin de pression de gaz ayant une ouverture au travers de laquelle un gaz est éjecté en direction du chemin du feuillard en 20 mouvement et des moyens pour alimenter chacun des patins de pression de gaz en gaz sous pression, le dispositif étant caractérisé en ce que chaque ouverture présente la forme d'un canal fermé qui est composé d'une paire de fentes latérales chacune s'étendant dans la direction latérale du chemin du feuillard métallique en mouvement, et au moins 25 deux paires de fentes longitudinales qui s'étendent dans une direction longitudinale du chemin du feuillard métallique en mouvement, ces fentes étant en communication de part et d'autre avec chacune des fentes latérales, l'ouverture étant symétrique par rapport à une ligne centrale longitudinale de la surface frontale du patin de pression de gaz, tracée 30 parallèlement à l'axe longitudinal du chemin du feuillard métallique en mouvement. Egalement, le procédé selon la présente invention pour suppor- ter un feuillard métallique sous une pression statique de gaz consiste à projeter un gaz depuis une paire de patins de pression de gaz face 35 à face, et localisés dans des positions symétriques par rapport au chemin prédéterminé mobile du feuillard métallique, en direction des deux sur- faces du feuillard métallique qui se déplacent le long de son chemin mobile, au travers d'une paire d'ouvertures d'éjection de gaz, chacune 2484383 étant formée à la surface supérieure de chaque patin de pression de gaz, le procédé étant caractérisé en ce que le processus d'éjection de gaz est réalisé au travers d'une ouverture en forme de canal fermé, qui est composé d'une paire de fentes latérales qui s'étendent dans 5 une direction latérale du cheminement mobile du feuillard métallique, et au moins deux paires de fentes longitudinales, chacune s'étendant dans une direction longitudinale du chemin mobile du feuillard métal- lique, ces fentes étant en communication de part et d'autre avec cha- cune des dites fentes latérales, et qui est symétrique par rapport 10 à une ligne centrale longitudinale de la surface supérieure du patin de pression de gaz, tracée parallèlement à la direction longitudinale du chemin de déplacement du feuillard métallique, au moins trois zones de pression statique de gaz, dont chacune est environnée par un flux de gaz en forme de rideau fermé, sont créées dans chacun des espaces 15 entre les surfaces du feuillard métallique etles patins de pression de gaz, la distribution de la pression statique de gaz des zones de pression statique de gaz étant symétrique par rapport à l'axe longi- tudinal du chemin de déplacement du feuillard métallique. L'invention sera mieux comprise si l'on se réfère à la descrip- 20 tion ci-dessous, ainsi qu'aux dessins en annexe qui en font partie inté- grante. La figure 1 est une vue explicative d'un dispositif de gal- vanisation continue à chaud par immersion pour un feuillard métallique, présentant une paire de patins de pression de gaz et une paire de buses 25 de gaz de séchage. La figure 2A est une vue de face d'un patin de pression de gaz selon l'Art Antérieur présentant une pluralité d'ouvertures de projection de gaz. La figure 2B est une vue en section transversale d'un mode de 30 réalisation d'un patin de pression de gaz présentant des ouvertures de projection de gaz telles qu'elles sont représentées dans la figure 2A. La figure 2C est une vue en section transversale d'un autre mode de mise en oeuvre d'un patin de pression de gaz présentant des ouvertures de projection de gaz telles qu'elles sont montrées en figure 2A_ 35 La figure 3A est une vue de face de la plaque de surface fron- tale d'un patin de pression de gaz selon la présente invention. La figure 3B est une vue en section transversale longitudinale de la plaque de surface frontale représentée en figure 3A. 2484383 - 6La figure 3C est une vue en section transversale latérale de la plaque de surface frontale représentée en figure 3A. La figure 4A est une vue en section transversale longitudinale d'un mode de mise en oeuvre d'un patin de pression de gaz utilisable 5 pour la présente invention. La figure 4B est une vue en section transversale latérale d'un patin de pression de gaz représenté dans la figure 4A. La figure 5 est une vue en section transversale latérale d'un autre mode de réalisation d'un patin de pression de gaz utilisable pour 10 la présente invention. La figure 6 est une vue en section transversale latérale d'un autre mode de réalisation d'un patin de pression de gaz utilisable pour la présente invention. La figure 7 est une vue explicative en section transversale 15 latérale d'un mode de réalisation d'un dispositif de support d'un feuil- lard métallique selon la présente invention. La figure 8 est une vue explicative en section transversale latérale d'un patin supérieur de pression de gaz dans le dispositif repré- senté dans la figure 7, et montre l'intensité des pressions statiques 20 résultantes. La figure 9 est une vue explicative en section transversale latérale d'un mode de réalisation du dispositif de la présente invention, dans lequel le feuillard métallique s'écarte vers l'extérieur de son chemin de déplacement prédéterminé. 25 La figure 10 est une vue explicative en section transversale latérale d'un patin supérieur de pression de gaz du dispositif repré- senté en figure 9, indiquant la relation entre la largeur du feuillard métallique à maintenir et la largeur de travail du patin. La figure 11A montre en vue de face un patin de pression de gaz 30 de l'Art Antérieur. La figure 11B montre en section transversale latérale un dis- positif de support d'un feuillard métallique selon l'Art Antérieur pré- sentant le patin de pression de gaz représenté en figure 11A, dispositif dans lequel un feuillard métallique s'incline par rapport à sa position 35 primitive. La figure 11C représente une vue en section transversale laté- rale du même dispositif que celui représenté en figure liA, o un feuil- lard métallique est déformé en C. 2484383 La figure 12A représente en vue de face un patin de pression de gaz utilisable pour la présente invention. La figure 12B représente en section transverale latérale, le dispositif de support de feuillard métallique selon la présente inven- 5 tion présentant le patin de pression de gaz représenté en figure 12A, o un feuillard métallique est incliné par rapport à sa position primi- tive. La figure 12C représente une vue en section transversale laté- rale du même dispositif que celui représenté en figure 12B, mis à part 10 le fait que le feuillard métallique est déformé en C. La figure 13 représente en vue de face un mode de réalisation du patin de pression de gaz utilisable pour la présente invention. La figure 14 représente une vue de face d'un autre mode de réalisation du patin de pression de gaz utilisable pour la présente 15 invention. La figure 15A représente une vue de face d'un autre mode de réalisation du patin de pression de gaz utilisable pour la présente invention. La figure 15B montre une vue en section transversale longitudi- 20 nale de la plaque de surface frontale représentée en figure 15A. La figure 15C montre une vue en section transversale latérale de la plaque de surface frontale représentée en figure 15A. La figure 16 montre une vue en section transversale longitudi- nale d'un dispositif de galvanisation à chaud présentant une paire de 25 buses de séchage et une paire de patins de pression de gaz selon la présente invention. La figure 17 est une vue explicative en section transversale longitudinale d'un patin de pression de gaz localisé au-dessus d'une buse de gaz de séchage (non représentée) et un graphe montrant la distribution 30 de pression statique de gaz créée entre le feuillard métallique et le patin de pression de gaz. La figure 18 est un graphe montrant la relation entre la force de support du feuillard métallique et la distance L entre le patin de pression de gaz et la buse de gaz de séchage. 35 La figure 19 est un graphe montrant la relation entre la force de support du feuillard métallique et la vitesse du flux d'un gaz d'em- prisonnement. Les figures 20A à 20D représentent respectivement la relation 2484383 - 8- entre la vibration d'un feuillard métallique et la localisation d'une paire de patins de pression de gaz. La figure 21 montre de manière explicative un dispositif de galvanisation à chaud présentant un four et une paire de patins de 5 pression de gaz. Le dispositif de la présente invention est caractérisé en ce que l'ouverture de projection de gaz formée à la surface frontale du patin de pression de gaz présente une forme spécifique. En d'autres termes, l'ouverture de projection de gaz est caractérisée par au moins 10 deux paires de fentes longitudinales, chacune s'étendant dans la direc- tion longitudinale du chemin de déplacement du feuillard mobile, de manière à être en communication de part et d'autre avec chacune des fentes latérales d'une paire. Les deux paires ou plus de fentes longitudinales sont efficaces 15 pour créer deux zones ou plus de pression statique de gaz, qui sont indépendantes l'une de l'autre et disposées le long d'une ligne latérale au chemin de déplacement du feuillard mobile, dans les espaces entre la surface du patin de pression de gaz et les surfaces du feuillard métallique. Les zones de pression statique de gaz sont hautement efficaces pour éliminer les désavantages des dispositifs et des procédés de support conventionnels, particulièrement, pour remettre en forme un feuillard métallique déformé en C, et pour ramener un feuillard métallique incliné vers sa position normale. Tel que cela a été décrit ci-dessus, le dispositif et le pro- 25 cédé de la présente invention peuvent être appliqués à un procédé de galvanisation continue à chaud pour un feuillard métallique. En se référant à la figure 1, un feuillard métallique S est introduit par un mouvement descendant dans un bain de galvanisation à chaud 1, contenant un métal en fusion 2, et est ensuite extrait par un 30 mouvement ascendant en passant autour d'un rouleau inférieur 3 qui est immergé sous la surface du métal en fusion. Le feuillard métallique galvanisé 4 passe depuis la surface du métal en fusion 2 à un rouleau supérieur 5. Une paire de buses de gaz de séchage 6 sont localisées ad- dessus de la surface du métal en fusion 2. Dans le but d'ajuster la 35 quantité (poids) de la couche enduite de métal en fusion galvanisé sur les surfaces du feuillard métallique à une valeur désirée, des, jets de gaz, par exemple des jets d'azote sont projetés sous une haute pres- sion sur les surfaces du feuillard métallique galvanisé au travers des 2484383 - 9- buses de gaz de séchage 6. Durant ce processus, le feuillard métallique se déplace à vitesse élevée. Pour cette raison, la projection à haute pression du gaz de séchage fait que le feuillard métallique se déplaçant entre le rouleau inférieur 3 et le rouleau supérieur 5 est vibré. Cette 5 vibration crée des tensions sur le feuillard métallique. Ces tensions provoquent une déformation en C du feuillard métallique. Egalement, les vibrations font que le feuillard métallique s'écarte vers l'extérieur de son chemin de déplacement, ou s'incline par rapport à son axe longi- tudinal. Les vibrations, la déformation C et l'inclinaison du feuillard 10 métallique parfois font que les surfaces du feuillard métallique viennent en contact avec les buses de gaz de séchage 6. Ce contact avec les buses de gaz de séchage cause des détériorations à la surface galvanisée du feuillard métallique. Egalement, les vibrations, la déformation C et l'inclinaison du feuillard métallique font que la couche de métal galvanisée formée sur les surfaces du feuillard métallique est inégale. Ainsi, il est nécessaire d'éviter les vibrations, la déformation C et l'inclinaison du feuillard métallique. A cet effet, une paire de patins de pression de gaz 7 sont disposés à côté du chemin de déplacement du feuillard métallique 4. Généralement, la quantité (le poids) du métal 20 enduit est variable, et dépend de la pression de gaz de séchage et de la distance entre la buse de gaz de séchage et le feuillard métallique. Aussi, le changement dans les distances entre la buse de gaz de séchage et le feuillard métallique résulte en des vibrations, une déformation C et/ou une inclinaison du feuillard métallique. Pour cette raison, dans 25 le but d'obtenir une couche uniforme de métal, il est important de main- nir constante la distance entre les busEs de gaz de séchage et le feuil- lard métallique. Dans l'Art Antérieur des dispositifs de support de feuillard métallique , une paire de patins de pression statique de gaz, tels 30 que représentés dans les figures 2A, 2B et 2C sont utilisés. Ce type de patins de pression statique de gaz a été décrit dans la demande de brevet japonais publiée No 53-17508. Dans la figure 2A, un patin de pression statique de gaz Il est situé de manière à ce que sa surface frontale soit en regard d'une 35 surface du feuillard métallique 12. La surface frontale du patin 11 présente deux ouvertures ou plus 13a, 13b, 13c,. en forme de canaux rectangulaires, qui sont disposés de manière concentrique. Dans la figure 2B, le patin de pression statique de gaz 11 est 2484383 - 10 situé au-dessous du feuillard métallique 12 qui se déplace horizontalement, de manière à ce que la surface frontale lia du patin de pression statique de gaz 11 soit en regard de la surface inférieure du feuillard métallique 12. Le patin 11 présente une chambre de pression de gaz 14 5 qui est reliée à une source de gaz sous pression (non représentée dans les dessins) au travers d'un conduit 15 et aux fentes 13a, 13b et 13c. En d'autres termes, le gaz projeté au travers des ouvertures 13a, 13b et 13c a la même pression dans l'ensemble des ouvertures. Dans la figure 2C, le patin de pression statique de gaz 11 10 est pourvu de chambres de pression de gaz 14a, 14b et 14c, cloisonnées et indépendantes l'une de l'autre. Les chambres 14a, 14b et 14c sont respectivement connectées séparément à des sources de gaz sous pres- sion (non représentées dans la figure) par l'intermédiaire de conduits 15a, 15b et 15c. Egalement, les chambres i4a, 14b et 14c sont respec- 15 tivement connectées aux ouvertures 13a, 13b et 13c. Dans le patin de pression de gaz 11 représenté dans la figure 2C, les pressions de gaz projectées au travers des fentes 13a, 13b et 13c, peuvent être les mêmes ou peuvent être différentes les unes des autres. Si le gaz est éjecté au travers des fentes 13a, 13b et 13c du 20 patin de pression de gaz 11 représenté dans les figures 2A et 2B ou 2C, trois flux rectangulaires sont formés dans le gaz entre la surface du feuillard métallique et la surface frontale du patin de pression de gaz. Ces trois flux de gaz rectangulaires sont concentriques les uns aux autres et forment trois zones de pression statique de gaz environnées 25 par les flux formés dans l'espace. Toutefois, les zones de pression sta- tique de gaz ainsi formées ne sont pas efficaces pour remettre en forme le feuillard métallique qui a été déformé en C, ou pour rétablir le feuillard métallique dans sa position primitive. Un mode de réalisation du patin de pression de gaz de la pré- 30 sente invention est représenté en figures 3A, 3B et 3C. Dans la figure 3A, une plaque de surface frontale 20 d'un patin de pression de gaz présente une ouverture 21 d'éjection de gaz composée d'une paire de fentes latérales 21a et 21b et trois paires de fentes longitudinales - 21c et 21d, 21e et 21f, et 21g et 21h, lesquelles fentes forment globa- 35 lement un canal fermé. Egalement, l'ouverture 21 définit une zone rec-- tangulaire centrale R1 entre les fentes longitudinales 21g et 21h, une paire de zones rectangulaires extérieures R2 et R3 entre les fentes longitudinales 21c et 21e, et 21f et 21d et une paire de zones rectan- 2484383 - il - gulaires intermédiaires R4 et R5 entre les fentes longitudinales 21e et 21g, et 21h et 21f. La figure 3B montre un profil en section transversale longitu- dinale de la plaque de surface frontale 20 le long de la ligne A-A re- 5 présentée en figure 3A. Dans la figure 3B, les fentes 21a et 21b sont espacées d'une distance l'une de l'autre, et inclinées vers la ligne latérale centrale Y (figure 3A) d'un angle 9 depuis la surface de la plaque 20. Les fentes 21 a et 21b ont une épaisseur t. La figure 3C montre un profil en section transversale laté- 10 rale de la plaque de surface frontale 20 le long de la ligne B-B repré- sentée dans la figure 3A. Les distances entre les fentes longitudinales 21g et 21h, 21e et 21f et, 21c et 21d sont respectivement représentées par b, c et d. Chacune des fentes longitudinales présente une épaisseur t et est inclinée vers la ligne longitudinale centrale X d'un angle 9 15 depuis la surface de la plaque 20. Les valeurs de a, b, c et d sont dé- terminées en considération de la destination du dispositif, la dimension du feuillard métallique et les propriétés de déformation C du feuillard. Egalement, les valeurs de t et 9 sont déterminées en fonction de la valeur de la pression statique de gaz désirée. 20 La largeur du feuillard métallique est déterminée en fonction de l'utilisation du feuillard métallique et des dimensions du dispositif dans lesquelles le feuillard métallique est traité. Les valeurs des dis- tances b, c et d sont déterminées en fonction des largeurs maximales et minimales des feuillards métalliques à maintenir par le dispositif de 25 support. Par exemple, les distances b (minimale ) et d (maximale) peu- vent être dans les domaines mentionnés ci-dessous. (Largeur minimale - 50 mm) > b ? (largeur minimale - 200 mm) (Largeur maximale - 50 mm) > d dû (largeur maximale - 300 mm) La distance c peut être déterminée en étant une valeur comprise 30 entre b et d. Les distances fi, f2, f3, f4 (figure 3A) entre les fentes longitudinales 21c et 21e, 21e et 21g, 21h et 21f, et 21f et 21d, respectivement, peuvent être déterminées en fonction des propriétés de déformation C et d'inclinaison du feuillard métallique, et f1 = f4 et 35 f2 = f3. En d'autres termes, l'ouverture 21 est symétrique pair rapport- à la ligne centrale longitudinale X et également par rapport à la ligne centrale latérale Y. Dans la figure 4A, qui est une vue en section transversale 2484383 - 12 - longitudinale d'un feuillard métallique 12 et d'un patin de pression de gaz 22 présentant une plaque de surface frontale 20, telle qu'elle est représentée dans les figures 3A, 3B et 3C, le patin de pression de gaz présente une chambre de pression de gaz 23 connectée à une source 5 de gaz sous pression (non représentée dans les figures) par l'intermé- diaire d'un conduit 24. La figure 4B est une vue en section transversale latérale du feuillard métallique 12 et du patin de pression de gaz 22 représentés dans la figure 4A. 10 Lorsqu'un gaz est éjecté sous pression au travers de l'ouver- ture représentée dans les figures 3A, 3B, 4A et 4B, cinq zones de pres- sion statique de gaz, chacune entourée par un flux de gaz en forme de rideau, sont créées dans l'espace entre le feuillard métallique 12 et le patin de pression de gaz 20. Les zones de pression statique de gaz 15 correspondent aux zones rectangulaires R1, R2,R3, R4 et R5 représen- tées dans la figure 3A, et présentent des pressions statiques de gaz P1l P2, P3, P4 et P5 telles qu'elles sont indiquées dans la figure 4B. Généralement, la pression statique de gaz P créée dans une zone de pression statique de gaz est calculée selon l'équation 20 ~.P e u i (1 + cos9 ) o h représente la distance entre la surface frontale du patin 22 et la surface du feuillard 21, représente la densité du gaz, u représente la vitesse du flux du gaz dans l'ouverture, t représente l'épaisseur de 25 la fente et 9 représente l'angle entre la surface frontale du patin et la direction d'éjection de gaz de la fente. D'une manière usuelle, t = 10 mm ou moins, de préférence, de 2 à 5 mm, 6 = 30 e. 90 degrés. Les paramètres t et 9 des fentes peuvent être identiques ou être dif- férents d'une fente à l'autre. Dans le cas o ils sont différents, il 30 est nécessaire que '& et t soient respectivement symétriques par rap- port à la ligne centrale longitudinale de la surface frontale du patin. La plaque de surface frontale 20 présentant les fentes d'éjec- tion de gaz peut être amovible par rapport au patin de pression de gaz. Dans les figures 4A et 4B, le gaz s'écoulant au travers des 35 fentes longitudinales et latérales présente les mêmes pressions dans l'ensemble des fentes. Dans ce cas, les pressions statiques P1 à P5 sont toutes les mêmes. Dans la figure 5, le patin de pression de gaz 22 présentant 2484383 - 13 - les ouvertures telles que celles qui sont représentées dans la figure 3A, présentent cinq chambres de pression de gaz 22a, 23b, 23c, 23d et 23e séparées les unes des autres par des cloisons 26a, 26b, 26c, et 26d. Les chambres 23a, 23b, 23c, 23d et 23e sont respectivement reliées 5 à des sources de gaz sous pression (non représentées dans la figure) par l'intermédiaire de conduits 24a, 24b, 24c, 24d et 24e. Dans ce cas, lorsque les pressions de gaz fournies aux chambres 23a à 23e sont dif- férentes les unes des autres, les zones résultantes de pression stati- que de gaz présentent respectivement des pressions statiques P1, P2, P3, 10 P4 et P5 qui sont différentes les unes des autres. En d'autres termes, chacune des pressions P1 à P5 peut être ajustée indépendamment des au- tres, à une valeur désirée, en contrôlant la pression du gaz fournie à chacune des chambres de pression. Le patin de pression de gaz peut présenter trois chambres de 15 pression de gaz cloisonnées selon la manière indiquée dans la figure 6. Dans ce cas, lorsque la pression du gaz fournie dans la chambre 23a par l'intermédiaire du conduit 24a est inférieure à celle du gaz fournie à la chambre 23f par l'intermédiaire du conduit 24f et à la chambre 23g par l'intermédiaire du conduit 24g, et lorsque la pression dugaz dans 20 la chambre 23f est égale à celle dans la chambre 23g, les pressions statiques résultantes P1 à P5 répondent aux relations suivantes Pl P2 = P4 > P1 = p5 Ainsi, les stabilités S1 à 55 des zones de pression statique de gaz correspondant respectivement aux pressions P1 à P5 répondent à la relation suivante : 10 S3 > S2 = S4 > S1 S5 Ces phénomènes proviennent de l'effet d'emprisonnement des flux de gaz entourant chaque zone de pression statique de gaz. - Les relations mentionnées ci-dessus peuvent être obtenues en 15 reliant tous les segments des fentes à une seule chambre de gaz sous pression. L'agrandissement de la zone de pression statique de gaz pré- sentant la pression la plus importante P3 et la stabilité la plus élevée S3, peut être obtenu en rendant petites les distances fi à f4 représen- 20 tées dans la figure 3A. Egalement, les pressions P1 à P5 peuvent être ajustées indépendamment les unes des autres à des valeurs désirées en contrôlant les vannes V1 à V5, respectivement. Dans la figure 9, le feuillard métallique 12 s'écarte vers l'extérieur de son chemin de déplacement prédéterminé 28. En d'autres 25 termes, le feuillard métallique 12 devient plus proche de la surface frontale du patin de pression de gaz inférieur 22b que de la surface frontale du patin de pression de gaz supérieur 22a. Dans le cas o les vitesses de flux et les pressions des jets de gaz éjectés au travers des fentes des ouvertures sont sensiblement 30 les mêmes d'une fente à l'autre, les pressions statiques de gaz P1 à P5 dans les zones de pression statique de gaz générées dans l'espace supé- rieur entre le patin de pression de gaz supérieur 2Za, et le feuillard métallique, sont respectivement inférieures aux pressions statiques de gaz P6 à Plo dans les zones de pression statique de gaz générées dans 35 l'espace inférieur entre le patin de pression de gaz inférieur 22b et le feuillard métallique 12. En d'autres termes, P6 > P1, P7 > P P8 > P3. P9 > P4 et P10 > P5. Ceci provient du fait que la pression statique générée entre le patin de pression de gaz et le feuillard mé- 2484383 - 15 - tallique est inversement proportionnelle à la distance qui les sépare. Les différences dans les pressions entre l'espace supérieur et l'espace inférieur créent une force de rétablissement dans la direction indiquée par la flèche épaisse en figure 9. Cette force de rétablissement pousse 5 le feuillard métallique 12 vers son chemin de déplacement prédéterminé 28 du feuillard métallique, o la force supérieure appliquée sur la surface supérieure du feuillard métallique 12 équilibre la force infé- rieure appliquée sur la surface inférieure du feuillard métallique 12, de manière à éviter effectivement la création d'une vibration sur le 10 feuillard métallique 12. Même si les patins de pression de gaz représentés en figure 9 sont modifiés, de manière que dans chaque patin, toutes les fentes lon- gitudinalés et latérales soient reliées à une simple chambre de pression de gaz commune, les jets de gaz éjectés au travers des fentes créent - 15 des forces de poussée sur le feuillard métallique selon la manière men- tionnée ci-dessus, et la vibration du feuillard métallique est évitée. Le dispositif selon la présente invention peut être appliqué aux feuillards métalliques présentant des largeurs variables. Dans la figure 10, lorsque le feuillard métallique 12 présente 20 une largeur montrée par W1, les vannes V1, V2, V4 et V5 sont fermées, et seule la vanne V3 est ouverte pour alimenter en gaz la chambre r3 et pour éjecter le gaz au travers des fentes reliées à la chambre r3. En- d'autres termes, seule-une zone de pression statique de gaz présentant une pression statique P3 est créée. Lorsque le feuillard métallique 21 25 présente une autre largeur, montrée par W2 dans la figure 10, les vannes V1 et V5 sont fermées, et les vannes V2, V3 et V4 sont ouvertes de manière à créer des zones de pression statique de gaz présentant des pressions statiques P2, P3 et P4 . Dans ce cas, la vanne V3 peut être éventuellement fermée, de manière à former une simple zone de pression 30 statique de gaz sur la surface supérieure du feuillard métallique 12. Lorsque le feuillard métallique 12 présente une largeur montrée par W3 dans la figure 10, toutes les vannes sont ouvertes de manière à créer cinq zones de pression statique de gaz ayant les pressions stati- ques P1 à P5 . Dans ce cas, quelques unes des vannes peuvent être éven- 35 tuellement fermées. Tel que cela est décrit ci-dessus, le dispositif de la présente invention peut contrôler les vitesses de flux et les pressions des jets de gaz éjectées au travers des fentes longitudinales, séparément-les 2484383 - 16 - unes des autres, et pour cette raison, est applicable aux feuillards métalliquesprésentant des largeurs variables. En d'autres termes, le dispositif de la présente invention peut rapidement changer de largeur de travail en fonction de la largeur du feuillard métallique à suppor- 5 ter par le dispositif. Egalement, même si la largeur du feuillard mé- tallique est faible, il est possible de faire opérer le dispositif de la présente invention sans projeter, sans nécessité , des jets de gaz. Pour cette raison, la mise en oeuvre du dispositif de la présente invention est très économique. De plus, le dispositif de la présente 10 invention peut éviter l'écoulement des jets de gaz sur les bords-laté- raux du feuillard métallique, qui réagissent entre eux de manière à former des turbulences et rendre le mouvement du feuillard métallique instable. Les effets caractéristiques du dispositif et du procédé de la 15 présente invention résident dans le rétablissement du feuillard métalli- - que incliné vers sa position primitive et la remise en forme du feuil- lard métallique déformé en C à sa forme originale. Ces effets caracté- ristiques peuvent être atteints par le dispositif et le procédé de la présente invention pour la première fois. Pour cette raison, le dispo- 20 sitif et le procédé de la présente invention doivent être distingués définitivement de ceux de l'Art Antérieur. Dans les figures 11A et 11B, chacun des patins de pression de gaz lia et llb supérieur et inférieur d'une paire, présente deux ouver- tures en forme de canal rectangulaire 13a et 13b disposées concentrique- 25 ment. Lorsqu'un gaz est éjecté séparément à partir des chambres de pres- sion de gaz r1 et r3 au travers de l'ouverture 13a en forme de canal rectangulaire et de la chambre de pression de gaz r2 au travers de l'ouverture 13b, seulement une zone de pression statique de gaz est créée dans la zone correspondant à la partiehachureedans la figure liA, 30 dans l'espace entre le patin et le feuillard métallique. En d'autres termes, dans la figure liA, la partie droite Q1 et la partie gauche Q3 de la zone de pression statique de gaz sont reliées l'une à l'autre par une paire de parties supérieure et inférieure Q2' et Q2" de la zone. Pour cette raison, les pressions des parties de la zone sont tout à fait 35 égales. Dans la figure 11B, lorsqu'un feuillard métallique 12 est incli- né tel que cela est représenté dans le dessin, la pression statique de gaz appliquée sur la surface supérieure du feuillard métallique 12 est 2484383 - 17 - tout à fait constante. Aussi, la pression statique de gaz appliquée sur la surface inférieure du feuillard métallique est tout à fait égale. Pour cette raison, aucune force de rétablissement n'est générée sur le feuillard métallique 12. 5 En d'autres termes, le dispositif conventionnel tel qu'il est décrit dans les figures 11A et 11B n'a pas la possibilité de rétablir le feuillard métallique incliné dans sa position primitive. Même si la vitesse de flux et/ou la pression des jets de gaz projetés depuis le patin supérieur de pression de gaz Ila et supérieur à celle des 10 jets de gaz projetés depuis le patin de pression inférieuyellb, le feuillard métallique 12 se déplace en direction du patin de pression de gaz inférieur llb tout en maintenant sa forme inclinée. Pour cette raison, il est impossible de rétablir le feuillard métallique incliné dans sa position primitive. 15 Egalement, dans la figure IIC, lorsque le feuillard métallique 12 présente une déformation en C, aucune force de retour ne se créée sur le feuillard métallique 12, car les pressions statiques supérieures Pl' P2 (P2', P2") et P3 appliquées sur la surface supérieure du feuil- lard métallique 12 sont toutes identiques, et les pressions statiques 20 inférieures P4, P5 (P5', Ps") et P6 appliquées sur la surface inférieure du feuillard métallique 12 sont toutes identiques. Lorsque la pression statique supérieure est plus importante-que la pression statique infé- rieure, la différence entre ces pressions fait que le feuillard métallique est poussé vers le bas dans la direction indiquée par la flèche 25 dans la figure 11C. Ainsi, il est évident que le dispositif conventionnel repré- senté dans les figures lIA et 11C n'a aucune capacité pour remettre en forme le feuillard métallique déformé en C dans sa forme primitive non déformée. 30 Dans les figures 12A et 12B, dans chacun des patins de pression de gaz 22a et 22b d'une paire, l'ouverture 21 en forme de canal fermé est composée d'une paire de fentes latérales 21a et 21b et de deux paires de fentes longitudinales 21c et 21d et 21e et 21f. Lorsqu'un gaz est projeté au travers de l'ouverture 21, trois zones de pression 35 statique de gaz séparées sont générées dans l'espace entre chaque patin et le feuillard métallique 12. En d'autres termes, une zone droite de pression statique de gaz présentant une pression statique P1 corres- pond à la zone Q1 indiquée ein figure 12A. Une zone gauche de pression 2484383 - 18 - statique de gaz présentant une pression statique P3 correspond à la zone Q3 indiquée dans la figure 12A. Une zone centrale de pression statique de gaz présentant une pression statique P2 correspond à la zone Q2 indiquée dans la figure 12A. Les zones de pression statique 5 de gaz droite et gauche sont séparées l'une de l'autre par les zones centrales de pression de gaz. Pour cette raison, les pressions statiques P1 et P3 peuvent être changées indépendamment l'une de l'autre. Dans la figure 12B, lorsqu'un feuillard métallique 12 est incliné, tel que cela est représenté dans les dessins, il est possible 10 de contrôler séparément les pressions statiques Pl, P3, P4 et P6, de manière à rétablir le feuillard métallique incliné dans sa position primitive. Egalement, lorsque le gaz est projeté au travers de toutes les fentes sous sensiblement la même pression et la même vitesse de flux, étant donné que la pression statique dans la zone de pression 15 statique de gaz est inversement proportionnelle à la distance entre le patin de pression de gaz et le feuillard métallique, une force de rétablissement telle qu'elle est représentée par les flèches épaisses dans la figure 12B est générée d'une manière-naturelle, de manière à rétablir le métal incliné dans sa position primitive. 20 Dans la figure 12C, le feuillard métallique 21 est déformé en C. Etant donné que les patins de pression de gaz 22a et 22b peuvent contrôler les pressions statiques P1 à P6 indépendamment l'une de l'autre, il est facile de générer les forces de rétablissement, telles qu'elles sont représentées par les flèches dans la figure liC, en 25 contrôlant les pressions statiques P1 à P6. Même si le gaz est éjecté au travers de toutes les fentes des patins de pression de gaz 22a et 22b, sous une pression sensiblement égale, et sous une vitesse de flux sensiblement égale, les pressions statiques résultantes générées dans les espaces entre les patins de pression de gaz et le feuillard métallique sont inversement proportionnelles aux distances entre les patins de pression de gaz et le feuillard métallique. En d'autres termes, dans la figure 12C, la relation hl > h4 entraîne la relation P1 P5. La relation encre P2 et P5 génère une force qui pousse vers le bas la partie centrale du feuillard métallique 12. De plus, la relation h3 > % entraîne la 2484383 - 19 relation P3 C P6. La différence entre P3 et P6 génère une force qui pousse vers le haut la partie du côté gauche du feuillard métallique 12. Pour cette raison, dans l'ensemble, les forces générées peuvent remettre le feuillard métallique déformé en C dans sa forme pri- 5 mitive. Chacun des patins de pression de gaz représentés dans les figures 12A, 12B et 12C, présente trois chambres séparées de pression de gaz ou plus. Toutefois, chaque patin de pression de gaz peut présenter une simple chambre de pression. 10 Dans le dispositif de la présente invention, tel qu'il est décrit ci-dessus, les fentes longitudinales d'un patin de pression de gaz sont parallèles les unes aux autres et à l'axe longitudinal du chemin de déplacement du feuillard métallique. Toutefois, les fentes longitudinales peuvent ne pas être parallèles les unes aux autres, pour- 15 vu qu'elles s'étendent sensiblement le long de la direction longitudina- le du chemin de déplacement du feuillard métallique. Dans la figure 13, le patin de pression de gaz 30 présente une ouverture 31 en forme de canal fermé, qui est composé d'une paire de fentes latérales 31a et 31b, et de deux paires de fentes longitudinales 20 31c et 31d et 31e et 31f. Chacune de ces fentes longitudinales présente la forme d'une ligne une fois brisée , c'est-à-dire une forme de V ou une forme de L. Les fentes longitudinales peuvent être brisées deux fois ou plus. Egalement, les fentes longitudinales peuvent présenter la forme d'une courbe. De plus, chacune des fentes latérales peut 25 être brisée une fois ou plus, ou être courbe. Dans la figure 14, un patin de pression de gaz 40 utilisable pour la présente invention pré- sente une ouverture en forme de canal fermé, qui consiste en une paire de fentes latérales 41a et 41b, et de deux paires de fentes longitudi- nales 41c et 41d, et 41e et 41f. Les fentes 41a, 41b, 41c et 41 d-forment 30 ensemble un canal trapézoïdal. Les fentes 41e et 41f peuvent être paral- lèles, ou non parallèles aux fentes 41c et 41d, respectivement, pourvu que l'ouverture 41, globalement, soit symétrique par rapport à la ligne centrale longitudinale de la surface frontale du patin 40. Les ouvertures d'éjection de gaz représentées dans les figures 35 13 et 14 sont efficaces pour réduire la formation des défauts locaux sur le feuillard métallique, du fait d'un contact local du feuillard métallique avec le flux de gaz projeté. Dans le cas o la fente longitudinale est parallèle à l'axe 2484383 - 20 - longitudinal du chemin de déplacement du feuillard métallique et la longueur de la fente longitudinale est 200 fois l'épaisseur de la fente latérale, une portion spécifique du feuillard métallique en regard de la fente longitudinale est continuellement exposée aux jets de gaz 5 projetés pendant une période de temps de 100 fois celle d'une autre portion qui est exposée seulement aux flux de gaz projetés au travers d'une paire de fentes latérales. Pour cette raison, cette portion spé- cifique en regard de la fente longitudinale est refroidie en excès si le gaz projeté présente une température faible, ou chauffée en excès 10 si le gaz projeté présente une température élevée, comparativement à une autre portion. Ce refroidissement ou ce réchauffement en excès font que le feuillard métallique résultant est défectueux. Toutefois, les ouvertures de projection de gaz représentées dans les figures 13 et 14 peuvent réduire le refroidissement ou le 15 réchauffement local en excès du feuillard métallique, car les fentes longitudinales ne sont pas parallèles à l'axe du chemin de déplacement du feuillard métallique. Ensuite, la relation entre la longueur de la fente longitudi- nale et la pression statique résultante va être décrite ci-après. 20 Dans les figures 15A, 158 et 15C, lorsque les dimensions sont les suivantes : t = 3 mm h = 15 mm =45 degrés b = 1200 mm et f1 =250 mm, la relation entre la longueur 1 des fentes longitudinales et la puis- 25 sance du moteur de soufflerie nécessaire pour créer une pression stati- que de l'ordre de 2,94 à 7,35 mBAR, qui est tout à fait suffisante pour mettre en oeuvre en pratique le procédé de la présente invention, est montrée dans le tableau 1. TABLEAU 1 30 _ _ Puissance du moteur de soufflerie (KW) 35 -----~Pression statique l 2,94 mBAR 4,41 mBAR 5,88 mBAR 7,35 mBAR 0,2 m - - 6,7 8,0 0,4 m 4,2 5,6 7,6 9,3 0,6 m 4,7 6,2 8,6 10,5 0,8 m 5,2 6,9 9,5 11,6 2484383 - 21 Généralement, il est préférable que la longueur 1 de la fente longitudinale soit de l'ordre de 0,2 à 0,8 m, que la pression statique soit de l'ordre de 2,94 à 7,84 mBAR et la puissance du moteur de soufflerie soit de 8 KW au moins. 5 Egalement, la relation entre la longueur des fentes longitudi- nales et le débit du gaz projeté au travers des fentes lorsque la vi- tesse de flux du gaz est de l'ordre de 29,6 à 46,9 m/sec., que la pression de projection du gaz est de 1 'ordre de 40,9 à 57,3 mBAR et que les pertes de pression dans la ligne de tuyaux sont de l'ordre de 10 8,58 à 20,58 mBAR, est indiquée dans le tableau 2. TABLEAU 2 15 20 25 L'épaisseur (t) des fentes longitudinales et latérales est de préférence de l'ordre de 2 à 5 mm. Lorsque le dispositif et le procédé de support d'un feuillard métallique de la présente invention sont utilisés dans un processus 30 de galvanisation à chaud pour un feuillard métallique, il est préféra- ble que les patins de pression de gaz soient situés au plus à 1000 mm des buses de gaz de séchage. Dans la figure 16, un feuillard métallique 12 est galvanisé à chaud avec un métal en fusion 2, et, extrait vers le haut depuis le- 35 métal en fusion 2. Les surfaces du feuillard métallique 12 sont séchées avec des jets de gaz projetés depuis une paire de buses de gaz de séchage. Les jets de gaz soufflés sur les surfaces du feuillard métal- lique 12 forment des flux de gaz ascendants 51 et des flux de gaz des- .1~ ~ Débit du gaz projeté Nm 3/min. Pression statique (m.BAR) 2,94 4,41 5,88 7,35 Vitesse de flux (m/sec.) 29,6 36,3 41,9 46,9 Pression de projection (mBAR) 40,9 44,2 52,5 51,3 Pertes de pression (mBAR) 8,58 10,52 17,21 80,58 Longueur des 0,2 - - 21,1 23,6 fentes 0,4 17,0 20,9 24,1 27,0 longitudinales (1) 0,6 19,2 23,5 27,2 : 30,4 (m) 0,8 21,3 26,1 30,2 33,8 2484383 - 22 - cendants 52 le long des surfaces du feuillard métallique 12. Une paire de patins de pression de gaz 22a et 22b sont situés à une distance L au-dessus des buses de gaz de séchage. Lorsqu'un gaz est projeté autravers d'une paire d'ouvertures de projection de gaz 53a et 53b, en 5 direction des surfaces du feuillard métallique 12, les jets de gaz résultant produisent les zones de pression statique désirées et s'écoulent vers l'extérieur des espaces entre la surface frontale des patins 22a et 22b, et les surfaces du feuillard métallique 12. Dans ce cas, les flux de gaz descendants 54 depuis les ouvertures 53a et 53b viennent 10 en contact avec les flux de gaz ascendants 51 en provenance des buses de gaz de séchage 6. Les flux de gaz descendants 54 et les flux de gaz montants 51 en se rencontrant forment ensemble des turbulences au niveau des parties extrêmes inférieures des espaces entre les surfaces fron- tales des patins et les surfaces du feuillard métallique. 15 Dans la figure 17, une turbulence 55 fait fonction de fermeture de la portion extrême inférieure de l'espace entre la surface du patin et la surface du feuillard métallique, et d'emprisonnement d'une partie du gaz éjecté dans l'espace. La distribution de pression dans l'espace et la partie inférieure extrême de l'espace sont indiquées dans la 20 figure 17. Dans la figure 17, la courbe a indique-le niveau de la près- sion statique générée dans l'espace seulement par les jets de gaz pro- jetés et la courbe b indique le niveau de la pression statique qui est la somme des pressions statiques générées par lesjetsde gaz d'em- prisonnement et les jets de gaz projetés. 25 Tel que la figure 17 le montre clairement, l'effet d'emprison- nement de la turbulence fait que la pression statique dans l'espace est augmentée, et la zone entière des régions de pression statique de gaz est agrandie. Pour cette raison, la disposition mentionnée ci- dessus des patins de pression du gaz est efficace pour éviter la vibra- 30 tion du feuillard métallique. Egalement, dans le but d'augmenter l'éten- due- de la zone de pression statique, il est efficace de rendre important la longueur de la partie extrême 56 du patin de pression 22a. En utilisant les jets de gaz d'emprisonnement, il devient possible de créer une pression statique de gaz plus élevée que celle 35 créée seulement par les jets de gaz projetés, ou de créer la même pres- sion statique de gaz que celle créée seulement par les jets de gaz projetés, en utilisant une quantité réduite de gaz projeté. La figure 18 montre une relation entre la distance L des patins 2484383 - 23 - de pression de gaz aux buses de gaz de séchage et la force de support pour le feuillard métallique générée du fait de la pression statique de gaz dans l'espace. Dans la figure 18, la courbe a' indique le niveau de la force de support du feuillard métallique créée du fait de la 5 pression statique de jets de gaz projetés seulement, et la courbe b' indique le niveau de la force de support du feuillard métallique créée du fait de la combinaison des jets de gaz projetés et des jets de gaz d'emprisonnement. La figure 18 indique clairement que lorsque L est de 1000 mm ou moins, la courbe b est au-dessus de la courbe a, c'est- 10 à-dire, les jets de gaz d'emprisonnement représentent une pression sta- tique qui s'ajoute à la pression statique de gaz des jets de gaz projetés. Egalement, la figure 18 montre qu'il est préférable que L soit de l'ordre de 20 à 850 mm, de préférence de 100 à 500 mm. La figure 19 montre une relation entre la force de support du 15 feuillard métallique et la vitesse de flux des jets de gaz d'emprisonne- ment s'écoulant le long de la surface du feuillard métallique en direc- tion de l'espace entre le patin de pression de gaz et le feuillard métal- lique. Dans la figure 19, la courbe a" indique le niveau de la force de support du feuillard métallique générée seulement par les jets de 20 gaz projetés depuis le patin de pression de gaz, et la courbe b" indique le niveau de la force de support du feuillard métallique générée par la combinaison des jets de gaz projetés et du jet de gaz d'emprisonnement. La figure 19 montre que la force de support du feuillard métal- lique augmente avec l'augmentation de la vitesse de flux du jet de gaz 25 d'emprisonnement, depuis 0 à environ 35 m/sec., et atteint une valeur constante pour une vitesse de flux d'environ 35 m/sec. Ainsi, il est clair que la-vitesse de flux du jet de gaz d'emprisonnement doit être de 10 m/sec. ou plus. Les jets de gaz d'emprisonnement sont obtenus non seulement 30 par l'opération de séchage par gaz dans le procédé de galvanisation à chaud, mais également par des jets de gaz de chauffage s'écoulant le long de la surface du feuillard métallique, générés dans un four de recuit continu du type vertical, du fait de l'effet de tirage des gaz -de chauffage. Les jets de gaz de chauffage peuvent servir en tant que 35 jets de gaz d'emprisonnement. Les jets de gaz d'emprisonnement peuvent être intentionnellement générés en soufflant un gaz le long de la surface du feuillard métal- lique à supporter, en direction du gaz entre le feuillard métallique et 2484383 - 24 - le patin de pression de gaz. Dans le dispositif de support du feuillard métallique selon la présente invention, la vibration du feuillard métallique peut être évitée en disposant une paire de patins de pression de gaz à un en- 5 droit ou le feuillard métallique présente l'amplitude la plus importante de vibration. Egalement, dans le butd'éviter la vibration du feuillard métallique dans un endroit spécifique, il est nécessaire de disposer une paire de patins de pression de gaz à un endroit spécifique ou dans le voisinage d'un endroit spécifique. 10 La figure 20A montre un dispositif de galvanisation à chaud pour un feuillard métallique. Un feuillard métallique 12 est galvanisé à chaud et ensuite, déplacé depuis le rouleau inférieur 3 jusqu'au rouleau supérieur 5. Dans ce cas, il se fait qu'une source de vibrations se créant sur le feuillard métallique soit localisée en 61, et que le 15 feuillard métallique présente une amplitude maximum de vibration en 62. Dans le but d'éviter la vibration représentée en figure 20A, il est pré- férable qu'une paire de patins de pression de gaz 7 soit disposée dans-l'endroit 62 repéré en figure 20B. S'il est nécessaire d'éviter la vibration du feuillard métallique 12 dans un endroit spécifique 63, 20 il est préférable que la paire de patins de pression de gaz 7 soit dis- posée dans un endroit spécifique, représenté dans la figure 20C, ou - dans le voisinage de l'endroit spécifique 63, représenté dans la figure 20D. Dans le cas o, dans un dispositif de galvanisation à chaud 25 tel qu'il est représenté en figure 21, un four 60, par exemple, un four de refroidissement, est disposé entre le rouleau inférieur 3 et le rouleau supérieur 5, parfois, le feuillard métallique 12 est vibré et vient en contact avec les surfaces de parois du four. Dans le but d'éviter la vibration, il est préférable qu'une paire de patins de 30 pression de gaz 7 de la présente invention soit disposée dans la partie médiane du four 60, tel que cela est représenté dans la figure 21. Tel que cela a été établi ci-dessus, le dispositif de support des feuillards métalliques selon la présente invention, présentant des 35 ouvertures spécifiques de projection de gaz, permet aux feuillards métal- liques de se déplacer à vitesse élevée tout en évitant les vibrations du feuillard métallique. Le dispositif de support du feuillard métal- lique selon la présente invention peut facilement changer de largeur 2484383 - 25 - de travail en fonction du changement de la largeur du feuillard métalli- que. Egalement, le dispositif de support du feuillard métallique selon la présente invention peut rétablir le feuillard métallique tordu dans sa position primitive. De plus, le dispositif de support du feuillard 5 métallique selon la présente invention peut remettre le feuillard mé- tallique déformé en C dans sa forme primitive non déformée. Le dispositif de support d'un feuillard métallique selon la présente invention peut avoir un modèle spécial d'ouvertures de projec- tion de gaz qui soit efficace pour éviter un réchauffement ou un refroi- 10 dissement local en excès du feuillard métallique pendant la procédure de support, pour produire un feuillard métallique présentant des sur- faces satisfaisantes. Le dispositif et le procédé de support d'un feuillard métalli- que selon la présente invention rendent possibles d'utiliser des flux 15 de gaz d'emprisonnement s'écoulant vers l'espace entre le feuillard métallique et les patins de pression de gaz, le long des surfaces du feuillard métallique. Les flux de gaz d'emprisonnement sont efficaces pour augmenter la force de support du feuillard métallique du dispositif ou pour réduire la quantité de gaz projetée depuis les patins de pression 20 de gaz. EXEMPLE Une paire de patins de pression de gaz représentés dans les figures 3A à 3C, 7 et 8 ont été utilisés. Chaque patin présente une ouverture de projection de gaz ayant les dimensions suivantes 25 1 = 500 mm b = 500 mm c = 800 mm d = 1100 mm t = 2mm = 45 degrés f1 = f2 = f3 = f4 = 150 mm. La distance 2h entre les surfaces frontales des patins était de 30 mm. 30 La paire de patins de pression de gaz a été disposée dans un dispositif de galvanisation à chaud représenté dans la figure 1. La localisation des patins de pression de gaz a été de 500 mm au-dessus des buses de gaz de séchage. Un feuillard métallique présentant une largeur de 1250 mm et 35 une épaisseur de 0,32 nÀ a été déplacé à une vitesse de 120 m/minute sous une tension de 1,2 kg/irm' entre le rouleau inférieur et le rou- leau supérieur. Lorsqu'aucun patin ru pression de gaz a été utilisé, le feuil2484383 - 26 - lard métallique a été vibré à une fréquence de 3 à 4 Hz, à une ampli- tude de 4 à 5 mm et déformé en C, avec une profondeur de 10 mm. De l'air sous pression a été fourni au patin de pression de gaz depuis une soufflerie, à un débit de 30 Nm3/minute sous une pres- 5 sion de soufflage de 39,2 EBAP, et projeté sur les surfaces du feuillard métallique au travers des ouvertures de projection de gaz, chaque fois à un débit de 15 m3/minute. En se référant à la figure 7, les vitesses de flux d'air dans les chambres r, à r10 ont été toutes les mêmes. En se référant à la figure 8, les pressions statiques résultantes ont été 10 les suivantes. P1= P5 = 2,94 mBAR P2 = P4 = 3,43 mBAR P3 = 3,92 mBAR Pendant la procédure de support, le feuillard métallique pré- 15 sente une petite déformation en C présentant une profondeur d'environ 3 mm, et éait vibré à une fréquence de 3 à 4 Hz, à une amplitude de 1 mm ou moins. 2484383 - 27 - REVENDICATIONS 1. Dispositif pour supporter un feuillard métallique sous une pression de gaz statique, comprenant : - une paire de patins de pression de gaz, en regard l'un de l'autre, et localisés dans des positions symétriques par rapport à 5 un chemin de déplacement prédéterminé du feuillard métallique, chaque patin de pression de gaz présentant une ouverture au travers de laquelle un gaz est projeté en direction du dit chemin de déplacement du feuil- lard métallique et, - des moyens pour alimenter en gaz sous pression chacun des 10 dits patins de pression de gaz, lequel dispositif est caractérisé par le fait que chaque ouverture de projection de gaz présente la forme d'un canal fermé qui est composé d'une paire de fentes latérales, chacune s'étendant dans la direction latérale du dit chemin de déplacement du feuillard métallique, et au 15 moins deux paires de fentes longitudinales, chacune s'étendant dans la direction longitudinale du dit chemin de déplacement du feuillard mé- tallique et chacune étant reliée de côté et d'autre à chacune des dites fentes latérales, la dite ouverture étant symétrique par rapport à une ligne centrale 20 longitudinale de la surface frontale du dit patin de pression de gaz, tracée parallèlement à l'axe longitudinal du chemin de déplacement du feuillard métallique. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les fentes longitudinales présentent une direction de projection de 25 gaz inclinée en direction de la ligne centrale longitudinale de la sur- face frontale du dit patin de pression de gaz. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la direction de projection de gaz des dites fentes longitudinales présente un angle de 30 à 90 degrés avec la surface frontale du dit patin 30 de pression de gaz. 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les dites fentes latérales présentent une direction de projection de gaz inclinée en direction de la ligne centrale latérale de la surface frontale du dit patin de pression de gaz, tracée à angle droit avec l'axe 35 longitudinal du dit chemin de déplacement du feuillard métallique. 5. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la dite ouverture est symétrique par rapport à la ligne centrale 2484383 - 28 - latérale de la surface frontale du dit patin de projection de gaz, tracée à angle droit avec l'axe longitudinal du dit chemin de déplacement du feuillard métallique. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé par le fait 5 que la direction de projection de gaz des fentes latérales et longitudinalesforme un angle de 30 à 90 degrés avec la surface frontale du dit patin de pression de gaz. 7. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que chaque patin de pression de gaz présente une simple chambre de pres- 10 sion du gaz reliée à des moyens d'alimentation en gaz et à la dite ou- verture. - 8. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la dite chambre de pression de gaz est divisée en au moins trois compartiments cloisonnés l'un par rapport à l'autre et chacun étant 15 relié à une source d'alimentation en gaz au travers d'une vanne apte à contrôler la pression du dit gaz, chaque compartiment étant relié à au moins une fente longitudinale et à des parties des deux fentes latérales. 9. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait 20 que chaque fente longitudinale s'étend sous la forme d'une ligne droite. 10. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que chaque fente longitudinale s'étend sous la forme d'une ligne brisée une fois ou plus. 11. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait 25 que les dites fentes latérales et longitudinales présentent une épaisseur de 2 à 5 mm. 12. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les dites fentes longitudinales présentent une longueur de 0,2 à 0,8 m . 30 13. Procédé pour supporter un feuillard métallique sous une pres- sion de gaz statique, comprenant : - l'éjection d'un gaz depuis une paire de patins de pression de gaz face à face et localisés dans des positions symétriques par rap- port à un chemin de déplacement prédéterminé du feuillard métallique, 35 en direction des deux surfaces du dit feuillard métallique qui se dépla- ce le long du dit chemin de déplacement, au travers d'une paire d'ou- vertures de projection de gaz, chacune formée à la surface frontale de chaque patin de pression de gaz, lequel procédé est caractérisé par le 2484383 - 29 - fait que la procédure de projection de gaz est réalisée au travers d'une ouverture en forme de canal fermé, qui est composEèed'une paire de fentes latérales, chacune s'étendant dans la direction latérale du dit chemin de déplacement du feuillard métallique, et au moins deux 5 paires de fentes longitudinales, chacune s'étendant dans la direction longitudinale du dit chemin de déplacement du feuillard métallique, et chacune étant reliée d'un côté à l'autre à chacune des dites fentes latérales, et qui est symétrique par rapport à la ligne centrale longi- tudinale de la surface frontale du dit patin de pression de gaz, tracée 10 parallèlement à la direction longitudinale du dit chemin de déplacement du feuillard métallique, et que, au moins trois zones de pression sta- tique de gaz, chacune entourée par un jet fermé de gaz en forme de rideau, sont de ce fait générés dans chacun des espaces entre les sur- faces du dit feuillard métallique et le dit patin de pression de gaz, 15 la distribution de pression statique de gaz dans les dites zones de pression statique de gaz étant symétriques par rapport à l'axe longitudinal du dit chemin de déplacement du feuillard métallique. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait que la direction du flux de gaz projeté au travers de chacune des fentes 20 longitudinales est inclinée vers l'axe longitudinal du dit chemin de déplacement du feuillard métallique. 15. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait que la distribution de pression statique de gaz dans les dites zones de pression statique de gaz est symétrique par rapport à une ligne centrale 25 latérale entre les dites fentes latérales. 16. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait que les dites zones de pression statique de gaz présentent la méme pres- sion statique de gaz respectivement. 17. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait 30 que les pressions d'une paire de jets de gaz projetés au travers de cha- que paire de fentes longitudinales sont les mêmes de l'une à l'autre. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé par le fait que les pressions des paires de jets de gaz projetés au travers des paires de fentes longitudinales de la dite ouverture sont les mêmes de 35 l'une à l'autre. 19. Procédé selon la revendication 17, caractérisé par le fait que la pression de chaque paire de jets de gaz projetés au travers de chaque paire de fentes longitudinales de la dite ouverture est différente 2484383 - 30 - de celle d'autres paires de jets de gaz projetés au travers d'autres paires de fentes longitudinales de la dite ouverture. 20. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait que les zones de pression statique de gaz présentent une pression sta- 5 tique de gaz de 2,94 à 7,84 mBAR. 21. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait qu'un jet de gaz d'emprisonnement est soufflé en direction de l'espace entre le patin de pression de gaz et le feuillard métallique, le long de la surface du feuillard métallique. 10 22. Procédé selon la revendication 21, caractérisé par le fait que la source de jets de gaz d'emprisonnement est une buse de gaz de séchage localisée à 1000 mm ou moins de l'extrémité la plus proche du patin de pression de gaz. 23. Procédé selon la revendication 21, caractérisé par le fait 15 que le dit jet de gaz d'emprisonnement présente une vitesse de flux de 10 m/sec. ou plus.