La présente invention se rapporte d une piscine couverte avec un chauffage @u bassin, une installation de traitement de 'air rouir la préparation d'air à teneur en humidité plus faible que elle de de humide du local et avec un dispositif de cha@ffag@ pour le maintien de la température de l'air du local. Dans @es piscine couvertes connues de la nature susmentionnée, l'installation de traitement de l'air comprend une installation de chauffage de l'air qui aspire l'air frais froid à l'aide d'un ou de plusieurs ventilateurs et qui le refoule à travers un registre de chauffage dans le bâtiment, la teneur en humidité de cet air frais réchauffé étant toujours inférieure a celle de l'air du bâtiment. En meme temps, une installation d'évacuation d'air évacue vers l'extérieur une quantité correspon dante d @ d'522$' chaud et humide du bâtiment.De cette manière, la teneur en humidité de l'air du bâtiment est maintenue en fonction de la température moment année de cet air à une valeur de consigne déterminée, pour laquelle est empechée la formation d'eau de condensation sur les murs intérieurs du bâtiment Etant donné que pendant toute la durée d'exploitation de la piscine couverte, notamment au cours de la saison froide, il y a de forte déperditions de chaleur au travers la maçonnerie ou le verre, il faut en outre prévoir une installation de chauffage pour maintenir la température de l'air du bâtiment. Cette installation de chauffage est constituée en général par des surfaces de chauffage statiques telles que des convecteurs et des radiateurs, dont la puissance de chauffage est tout juste suffisante pour compenser les déperditions de chaleur et dès lors pour maintenir à la valeur adéquate la température de l'air du bâtiment. Des piscines couvertes de ce type présentent toutefois l'inconvénient résidant dans le fait que d'une part les quantités de chaleur contenues dans l'air chaud et humide du batiment évacué par l'installation d'évacuation d'air vers l'extérieur sont irrémédiablement perdues et doivent par l'installation de chauffage de l'air, être constamment remplacées, tandis que d'autre part la mise en place de surfaces de chauffage statique exige une dépense considérable en volume, de construction et d'argent. La présente invention a dès lors pour objectif de créer une piscine couverte de la nature susmentionnée qui ne prévu te pas les inconvénients cités, mais Qui est conçué de manière telle qu'elle permet, avec une utilisation optimale des conditions physiques particulières valaeles dans chaque piscine cou vertex une récupération presque totale des quantités de chaleur qui Jusqu'ici étaient évacuées par l'installation-d'évacuation d'air vers l'extérieur, de manière telle que, par suite de l'énergie récupérée, elle peut être exploitée de manière sensiblement plus rentable que-les- piscines couvertes connues avec tout type énergie, in-eme avec de l'énergie électrique, l'ins- tallation de chauffage d'air traditionnelle et les surfaces de chauffage devenant superflues. Conformément a 1'invention, ce résultat est obtenu par le fait que l'installation de traitement d'air et l'installation de chauffage sont constituées par une thermopompe dont la source de chaleur primaire est l'air humide du bâtiment et dont la source de chaleur secondaire est l'eau du bassin.De cette manière, l'énergie thermique transférée par le dispositif de chauffage de préférence électrique du bassin à l'eau du bassin et, ae cette dernière, par'évaporation et transfert thermique à l'air du bâtiment est, grâce à un processus d'évaporation/ condensation d'un réfrigérant dans la thermopompe toujours récupérée de manière telle que cette énergie thermique récupérée s'ajoutant à l'énergie alimentée à la thermopompe est tout à fait suffisante pour compenser les pertes de transmission, tandis qu'en outre est empechée la formation d'eau de condensation sur les murs intérieurs du bâtiment. Suivant une caractéristique avantageuse de l'invention, l'air du bâtiement est déshydraté avec soutirage de chaleur dans la partie basse pression de la thermopompe fonctionnant avec un compresseur, tandis que dans la partie haute pression, cette chaleur soutirée plus la chaleur engendrée par le compresseur sera retournée à l'air déshydraté.Dans ce processus, la partie basse pression fonctionne, en ce qui concerne le réfrigérant qu'elle contint, comme un évaporateur et en ce qui concerne l'air humide du bâtiment la balayant extérieurement, comme un condenseur, tandis que la partie haute pression fonctionne intérieurement comme un condenseur ets par rapport à l'air déshydraté qui la balaye extérieurement, comme un appareil de chauffage dtair I1 est alors possible de faire circuler l'air du bâtiment au moyen d'un dispositif de circulation d'air, tant à échange thermique direct par la partie basse pression et aussi par la partie haute pression de la thermopompe, et aussi de conduire cet air, à échange thermique indirect, par deux échangeurs de chaleur intermédiaires, de préférence une unité à eau froide et une unité à eau chaude Pour le renouvellement de l'oxygène consommé par la respiration des personnes se trouvant dans la piscine couverte, de l'air frais est additbnné à ltair déshydraté du circuit venant de la partie basse pression, ce qui peut etre -exécuté par exemple au moyen d'un ventilateur monté dans le canal de circulation d'air, conjointement avec un clapet d'étrangeîement monté dans le canal d'admission d'air frais raccordé à ce canal de circulation d'air. Si l'on ne veut pas renoncer au confort qu'offrent les surfaces de chauffage statiquessune partie de la chaleur fournie par la partie haute pression peut etre transférée à l'air déshydraté, et l'autre partie peut être alimentée aux radiateurs prévus dans la piscine couverte. L'eau soutirée de l'air humide du bâtiment par condensation dans la partie basse pression est retournée au bassin au moyen d'une conduite de descente ou d'une conduite à pompe, de telle sorte qu'il n'est plus nécessaire, comme dans les piscines couvertes traditionnelles, de remplacer l'eau perdue par évaporation. Pour une exploitation rentable de la piscine couverte suivant l'invention, notamment à l'aide de supports d'énergie moins coûteux pendant la nuit, l'accumulateur ou la source de chaleur secondaire doit être chargé de préférence au moyen d'une énergie thermique alimentée pendant la nuit, tandis que pendant la journées l'arrivée de chaleur est coupée. Cela vaut en particulier pour le courant électrique de nuit meilleur marché, qui à présent devient concurrentiel à l'huile de ehauffage utilisée dans les piscines couvertes traditionnelles. Dans certaines circonstances, csest-à-dire à de basses températures et avec des parois en verre à coefficients de passage thermique relativement élevés, la piscine couverte suivant l'invention est encore d'une exploitation beaucoup plus rentable que les piscines couvertes traditionnelles. I1 est également possible, au lieu d'utiliser du courant électrique, d'utiliser par exemple la différence de la chaleur de combustion d'un chauffage à huile d'habitations entre la pleine charge du jour de cette installation de chauffage et la diminution de consommation nocturne, pour la recharge de l'eau du bassin. Pour rendre plus facile la régulation de la thermopompe} le compresseur est de préférence entraîné par un moteur e-lec- trique > mais on peut également utiliser à cet effet, suivant les conditions locales, une machine à combustion interne, d' autant plus que la thermopompe et l'installation de circulation d'airs sans que leur fonctionnement n'en souffre, sont installées dans l'enceinte du bassin et/ou dans des locaux auxiliaires. D'autres caractéristiques de l'invention sont décrites avec référence au des 9n annexé. La Fig. 1 est une vue d'une piscine couverte du type traditionnel. La Fig. 2 est une vue d'une piscine couverte suivant l'invention. La Fig. 3 est un schéma de la thermopompe avec échange de chaleur direct avec l'air de l'enceinte. La Fig. 4 est un schéma de la thermopompe avec deux échangeurs de chaleur intermédiaires. La Fig. 5 est une schéma suivant la Fig. 4 avec un canal de circulation d'air et un canal d'air frais. Les Figs. 6 et 7 sont des diagrammes i-x avec les courbes d'état. La piscine couverte du type traditionnel représentée à la Fig. 1 comprend essentiellement le hall ou bâtiment 1, le bassin 2, le chauffage du bassin 3, l'installation de chauffage d'air 4, l'installation d'évacuation d'air 5 ainsi que des surfaces de chauffage statiques 6. L'eau 2' se trouvant dans le bassin 2 est transportée par une pompe 7 en passant par un filtre 8 et une vanne 9 au travers l'installation de chauffage 3 du bassin pour retourner ensuite dans le bassin 2. De cette manière, l'eau du bassin est maintenue par exemple à la tempé rature de 270 ou de 28ex. Toutefois, le réchauffement et l'évaporation de l'eau 2' du bassin entraînent l'augmentation constante de la teneur en humidité de l'air 1' du bâtiment. Pour éviter la formation d'eau de condensation sur les murs et le plafond du bâtiment 12 la teneur en humidité de l'air 1' doit être maintenue à une valeur de consigne telle que la température dans les couches d'air proches des murs est toujours supérieure au point de rosée de l'air humide 1'. Ce résultat est réalisé grâce à l'installation de chauffage d'air 4, dont le ventilateur 4' fait passer de l'air frais par le registre de chauffage 4". Cet air frais pénètre alors à une température correspondant à la température de l'air du bâtiment, d'environ 30"cl dans ce bâtiment, mais avec une teneur en humidité sensiblenent plus basse.En même temps lZinstalla- tion d'évacuation dsair 5 évacue, dans la même mesure, de l'air humide 1' du hall 1 vers l'extérieur. Pour compenser les déperditions de chialeur, et dès lors pour maintenir à la valeur adéquate la température de l'air du bâtiment, on a prévu en outre, de préférence aux endroits à niveau de température le plus bas, des surfaces de chauffage statique 6 sous forme de convecteurs, de radiateurs ou similaires. Si l'on considère les murs du hall comme une limite de système physique, cette piscine couverte traditionnelle est un système thermodynamiquement ouvert, présentant en particulier l'inconvénient d'une dissipation constante de chaleur vers ltexterieur, par suite de la présence de l'installation d'évacuation d'air 5. En revanche, la piscine couverte représentée schématique-ment à la Fig. 2 constitue un système thermodynamiquement fermé, sauf en ce qui coneerne les pertes de transmission vers l'extérieur. Contrairement à ce qui se passe dans la piscine couverte traditionnelle, la déshumidification de l'air du hall pour éviter la formation d'eau de condensation ainsi que le maintien de la température de l'air du hall, sont uniquement exécutés par la thermopompe 10, de telle sorte qu'un système de chauffage d'air 4, un système d'évacuation d'air 5 et aussi les surfaces de chauffage statique 6 deviennent superflus.. Le principe de travail de la thermopompe est représenté à la Fig. 3. Dans un circuit fermé, un compresseur 11 entrainé de préférence par un moteur électrique 11' comprime, dans la partie haute pression 12, un réfrigérant se trouvant à l'état gazeux d'une pression de par exemple 2 atm à une pression de 16 atm à la température de 700C, ce réfrigérant étant ensuite, à l'aide de la soupape réductrice de pression 13, de nouveau détendu à 2 atm à la température de 56C par exemple, dans la partie basse pression 14. Si à l'aide de l'installation de circulation d'air 15, on admet de l'air humide du bâtiment ayant par exemple la température de 30 C et une teneur en humidité de 15 g d'eau par kilogramme d'air dans la partie basse pression 14, l'air s-'écoulant le long des faces extérieures se refroidira à envron 100C, tandis qu'environ 8 g d'eau par kilogramme d'air précipiteront avec eession de la chaleur de condensation correspondante au réfrigérant.Ensuite cet air refroidi à 1OLC et déshydraté jusqusà 7 g d'eau par kilogramme d'air passe vers la partie haute pression 12, ou il est réchauffé par la chaleur de condensation transférée vers la partie basse pression jusqu'à environ 500C et par l'énergie transmise en complément par le compresseur vers le réfrigérant finalement à environ 6k0C. Cet air réchauffé et déshydraté est ensuite mélangé avec l'air humide 1' de telle sorte que la déshumidification permanente permet d'éviter la formation d'eau de condensation sur les murs et qu' en même temps les pertes de transmission sont également compensées. Etant donné que le système représenté à la Fig. 3 de l'échange thermique direct de l'air 1' du bâtiment avec la partie basse pression 14 et avec la partie haute pression 12 ne peut pas être mis en pratique, l'exécution réelle (voir la Fig. 4) a lieu de préférence au moyen d'un échange thermique indirect avec une unité à aau froide 16 et une unité à aau chaude 17 prévues respectivement sur la partie basse pression 14 et sur la partie haute pression 12, unités qui fonctionnent au moyen des pompes 16' et 17' respectivement. Dans ce cas, une partie de l'unité à eau chaude 17 peut être utilisée pour le chauffage de surfaces de chauffage statiques, par exemple pour l'exploitation des radiateurs 6 représentés à la Fig. 1, tandis que l'autre partie sert au réchauffement de l'air froid humide venant de la partie basse pression 14. Pour que de l'air frais puisse être additionné à l'air de circulation déshumidifié venant de la partie basse pression 14 on a raccordé au canal de circulation 15' représenté à la Fig. 5 un canal d'air frais 15"', qui peut etre ouvert ou fermé au moyen du dispositif d'étranglement 18. En outre on a prévu dans le tnDnçon du canal de circulation d'air 15" situé directement devant la partie haute pression 12 un registre de chauffage de secours 19 pour le cas où la thermopompe 10 tomberait en panne. Les phénomènes thermodynamiques au sein de la piscine couverte suivant l'invention sont représentés aux Figs. 6 et 7. Par suite du chauffage nocturne, l'eau du bassin est réchauffée d'environ 270 à 28 C. A six heures du matin, le chauffage du bassin est arrêté, tandis que la thermopompe 10 continue à fonctionner. L'air du bâtiment à l'état A est constamment alimenté à la partie basse pression 14 et il est refroidi à l'état correspondant au point B sur le trajet de A à B, ltair a cédé à la partie basse pression 14 la chaleur de condensation de l'eau qu'elle contient et aussi la proportion d'enthalpie correspondante de sa teneur en air sec, tandis qu'environ 8 g d'eau par kilogramme d'air ont été éliminés. Sous l'action de cette quantité de chaleur cédée à la partie basse pression 14, l'air à présent déshumidifié est, dans la partie haute pression 12, réchauffé jusqu'à l'état T, tandis que sous l'action de la quantité de chaleur cédée en complément par le compresseur Il à la partie haute pression 12 l'air est finalement réchauffé à l'état D. Toutefois, pour que dune part la thermopompe 10, notamment sa partie haute pression 12, puisse être exploitée de manière rentable et pour que d'autre part la différence de température entre l'air humide du bâtiment et l'air de circulation déshumidifié plus chaud qui doit être mélangé à l'air humide ne devienne pas exagérément grandie, la différence entre l'en- thalpie du réfrigérant dans la partie haute pression 12 et l'enthalpie de l'air déshumidifié à additionner ne doit pas être inférieure à une valeur déterminée, qui est en particulier fonction du point de condensation du réfrigérant. Pour cette raison il est ajouté à l'air déshumidifié à l'état B circulant vers la partie haute pression 12 de l'air frais à l'état E, de telle sorte qu'à présent il passe de la partie haute pression 12 vers le hall non de l'air de circulation à l'état D màis de l'air mixte à l'état D'. Pour illustrer la nature de l'invention et pour chiffrer les avantages, les énergies d'exploitation nécessaires pour une piscine couverte traditionnelle et pour une piscine couverte suivant l'invention sont maintenant comparées. Dans une piscine couverte de nature traditionnelle, les déperditions de transmission qui doivent être compensées tant le jour que la nuit par les surfaces de chauffe statiques sont de 9 = 10.000 kcal/h, la quantité de chaleur qui doit être additionnée à l'air frais à partir de l'installation de chauffage d'air est de QL = 12.000 kcal/h la chaleur d'évaporation qui doit être fournie à l'eau du bassin est de QV = 6.000 kcal/h donc au total 28.000 kcal/h. Dans le cas de la piscine couverte suivant l'invention, il y a lieu de fournir pour compenser les pertes de transmission QT également 10.000 kcal/h et pour la chaleur d'évaporation QV en-outre 6.000 kcal/h, qui sont toutefois récupérés constammento tandis que la quantité de chaleur QL qui doit être fournie aux installations traditionnelles n'est plus nécessaire. Pendant la journée, par exemple de 6 à 18 heures, la quantité de chaleur QT est couverte à concurrence de 6.000 kcal/h par la chaleur fournie par la source de chaleur secondaire, à savoir 11 eau du bassin, à la suite de l'évaporation, ou par la transfert thermique à la source de chaleur primaire, l'air 1' du bâtiment, et à concurrence d'environ 4.000 kcalih par la quantité de chaleur fournie par le compresseur 11. A cet occasion l'eau du bassin, par suite de sa capacité d'accumulation élevée se refroidit,simplement de 28iC à environ 270C. Pendant les 12 heures nocturnes qui suivent, on utilise par exemple du courant électrique de nuit pour recharger la source de chaleur secondaire, à savoir l'eau du bassin, au moyen de 12.000 kcal/h d1énergie thermique tandis que la thermopompe fournit de manière permanente 4.000 kcalih supplémentaires. De ce fait l'eau du bassin est, pendant la nuit, de nouveau portée à 280C et le cycle est fermé. Les dépenses qui en résultent, à s & eirle coût du courant électrique de nuit, sont du même ordre de grandeur que les dépenses nécessaires pour l'huile de chauffage d'une piscine couverte traditionnelle. I1 y a lieu de noter que la quantité de chaleur QV = 6.000 kcal/h est constamment récupérée, de telle sorte qu'en fin de compte seul QT = 10.000 kcal/h sont cédés le jour comme la nuit par les murs du bâtiment vers l'extérieur et doivent dès lors être compenses. Pour cette raison, dans le cas d'une piscine couverte suivant l'invention, il suffit de fournir, par jour, uniquement une quantité de chaleur de 24 h x 10.000 kcal/h = 240.000 kcal, tandis que pour l'exploitation d'une piscine couverte traditionnelle, par suite de l'air chaud humide constamment évacué vers l'extérieur et des pertes de chaleur Q1 et QV qui en résultent, il faut au total par jour 24 h x 28.000 kcal/h = 672.000 kcal. Plus une piscine couverte comporte des murs en verre, plus la température est faible dans les couches d'air proches des murs, de telle sorte qu'il y a une plus grande quantité d'eau de condensation sur les murs intérieurs du bâtiment. Dans une piscine couverte du type traditionnel, cette formation d'eau de condensation doit être éliminée au moyen d'une augmentation de la quantité de chaleur QL de 12.000 kcal/h à environ 20.000 ou ?5.000 kcal/h, ce qui dans la piscine couverte suivant l'invention, par suite de la récupération de la chaleur d'évaporation de l'eau du bassin, n'est pas nécessaire. Pour cette raison il est évident que la piscine couverte suivant 17invention, quels que soient les matériaux de construction employés, peut être exploitée de manière rentable au moyen de tout support d7énergiea comme par exemple l'huile de chauffage, le gaz, le courant électrique et par des circuits de distribution de chaleur urbains. Il a été constaté que la piscine couverte ci-dessus décrite comprenant une thermopompe permettant de récupérer de l'énergie thermique à partir des sources ou accumulateurs de chaleur primaires et secondaires peut être utilisée non seulement pour couvrir la consommation propre, mais également pour l'exploitation de chauffages d'immeubles, d'installations cli matériques d'appareils à eau chaude, etc. A cet effet, conformoment à un perfectionnement suivant l'invention, l'accumulateur de chaleur secondaire est constitué par l'eau du bassin et/ou un accumulateur d'eau chaude supplémentaire.De cette manière il est possible, à l'aide de la thermopompe en tout étant de cause nécessaire pour l'exploitation de la piscine couverte, d'utiliser la capacité calorifique emmagasinée dans l'eau du bassin Eans l'accumulateur d'eau chaude supplémentaire également pour l'exploitation du chauffage, d'installations climatérîques ou de distribution d'eau chaude d'un ou de plusieurs immeubles disposés à proximité de la piscine couverte, sans qu'il faille comme Jusqu'ici prévoir une deuxième installation de chauffage séparée. Plusieurs variantes d'exécution sont possibles. D'une part il est possible d'emmagasiner dans l'eau du bassin, par suite d'une admission de chaleur accrue une quantité de chaleur telle que le prélèvement conduit certes, quant à l'eau du bassin, à un refroidissement plus fort de par exemple 40C, cette quantité étant d'autre part suffisante pour couvrir les besoins calorifiques des appareils consommateurs raccordés en supplé- ment à la thermopompe de telle sorte qu'un accumulateur d'eau chaude supplémentaire n'est plus nécessaire, lorsque l'on tient compte de manière adéquate des conditions de la capacité d'accumulation de l'eau du bassin.Par ailleurs, si l'on utilise un accumulateur d'eau chaude adapté aux besoins calorifiques accrus le refroidissement du l'eau du bassin peut être négligeable, ce qui certes est agréable pour les personnes se trouvant dans la piscine mais ce qui, compte tenu des dimensions de 1 t accumulateur supplémentaire, ne constitue pas toujours la variante la plus avantageuse.Enfin, il est également possible de chauffer l'eau du bassin avec une partie de la chaleur de l'accumulateur et d'alimenter l'accumulateur d'eau chaude supplémentaire avec une autre partie de la chaleur d'accumulateur nécessaires de telle sorte que d'une part le refroidissement de I'eau du bassin est maintenu dans des limites étroites de 1 à 20C par exemple et que d'autre part des dimensions de l'accumulateur d'eau chaude peuvent être relativement faibles, ce qui augmente la rentabilité. Pour simplifier la structure d'ensemble et la régulation, il est raccordé à l'évaporateur de la thermopompe un échangeur de chaleur avec une unité à eau froide et au condenseur de la thermopompe un échangeur de la chaleur avec une unité à eau chaude, cette dernière étant connectée à une canalisation de distribution comprenant une conduite d'admission et une conduite de retour, canalisation de distribution à laquelle peuvent être raccordées des installations de consommation cor respondant à la puissance de l'ensemble de l'installation, telles que des installations de chauffageFradiateurs, à convecteurs, dans le sol ou similaires, des appareils de distribution d'eau chaude et des appareils de climatisation. Suivant une caractéristique avantageuse de l'invention, l'accumulateur d'eau chaude comprend une chaudière chauffée au courant électrique, qui est montée dans le circuit de l'eau du bassin. De cette manière, pendant les périodes où le courant électrique est moins cher, périodes qui pour certains réseaux couvrent déåà plus due 8 heures, on peut alimenter à l'eau du- bassin et à l'accumulateur de chaleur l'énergie d'exploitation nécessaire, qui est ensuite prélevée en cas de besoin, de sorte que le coût d'exploitation, en comparaison avec celui d'une piscine couverte chauffée avec ae lthuile, est à tous points de vue concurrentiel et parfois même moindre, lorsquton utilise une thermopompe avec un abaissement de la température de condensation qui est fonction de la température extérieure, par immersion de l'évaporateur ou du condenseur, de sorte que le coefficient de rendement de la thermopompe atteint une valeur optimale. Suivant une autre caractéristique avantageuse de l'invention, l'eau accumulée dans l'accumulateur d'eau chaude est alimentée à l'aide de canalisations intermédiaires d'une part au circuit dseau froide, au niveau de l'évaporateur et diau- tre part au circuit d'eau chaude, au niveau du condenseur. De ce fait, les quantités de chaleur nécessaires en supplément dans la canalisation de distribution peuvent être pré le vées d'une part dans l'accumulateur de chaleur primaire, à savoir l'air de l'enceinte de la piscine et d'autre part dans l'accumulateur de chaleur secondaire, à savoir l'accumulateur d'eau chaude, de sorte que ce dernier, à cause de sa température d'accumulation élevée, par rapport à la température de l'unité à eau chaude, peut avoir des dimensions relativement petites et permet une exploitation souple du chauffage. Par ailleurs, dans une situation exceptionnelle découlant par exemple de la défaillance de la thermopompe, le chauffage peut être assuré sans difficultés par le seul accumulateur d'eau chaude qui, dans ce cas, est directement connecté à l'unité à eau chaude. Pour l'augmentation de la capacité d'accumulation par accroissement de la température de l'eau accumulée jusqu'à par exemple 1100C, l'accumulateur d'eau chaude est de préférence constitué par une unité de chaudière fermée, qui est dotée d'un vase d'expansion fermé ainsi que d'une soupape de sécurité contre les surpressions. Suivant une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, l'élément de refroidissement ou l'élément de chauffage d'une installation de climatisation est connecté à l'unité à eau froide de l'évaporateur ou à l'unité à eau chaude du condenseur, l'élément de refroidis- sement et l'élément de chauffage étant constitués par des convecteurs traditionnels disposés ltun au-dessus de l'autre dans un puits d'air d'un local d'habitation, et au-dessous de ces convecteurs est disposée une cuvette d'eau ainsi qu'un cylindre de transport d'air. I1 est ainsi possible, avec des moyens simples et peu coûteux, de créer des locaux entièrement climatisés, dont la puissance de chauffage de base est fournie par exemple par un système de chauffage dans le sol raccordé à la canalisation de distribution, tandis que le réchauffement de la proportion d'air frais ou son refroidissement sont produits par les convecteurs de l'installation de climatisation susmentionnée. Etant donné que les consommateurs raccordés à laéanalisa- tionde distribution impliquent une forte évaporation de l'eau du bassin spécialement lorsque cette dernière'd9it emmagasiner la majeure partie de la chaleur accumulée, il est absolument nécessaire, pour éviter la formation d'eau de condensation sur les surfaces intérieures du bâtiment,de veiller à une évacuation intense des couches d'air froides et humides proches des murs et à une action intense de couches d'air chaud et sec sur les murs.A cet effet il est possible, avec une puissance de ventilateur accrue, de déshumidifier et de refroidir l'air humide du local au moyen de l'unité à eau froide, et ensuite de faire passer cet air déshumidifié au travers un élément de chauffage raccordé à l'unité à eau chaude, et enfin de projeter cet air-, par des canalisations d'air, directement sur les murs du bâtiment. Cela exige toutefois une énergie supplémentaire pour le fonctionnement des ventilateurs, et par ailleurs le bruit de fonctionnement des ventilateurs peut être considéré comme gênant.Pour cette raison5 une autre caractéristique avantageuse de l'invention prévoit que l'installation de traitement d'air et l'installation~de chauffage pour l'air du bâtiment est constituée par deux convecteurs disposés côte à côte dans un puits situé à proximité immédiate des murs du bâtiment et parallèlement à ceux-ci, convecteurs qui sont séparés l'un de l'autre par une paroi intermédiaire, l'un de ces convecteurs étant raccordé à l'unité à eau froide de l'évaporateur et l'autre étant raccordé à unité à eau chaude du condenseur. On obtient ainsi, par la seule convection naturelle, un courant d'air qui est refroidi par le convecteur froid et qui est déshumidifié par celui-ci avec condensation d'une partie de la vapeur d'eau qu'il contient, ce courant d'air étant ensuite réchauffé par le convecteur chaud et remontant à une vitesse relativement élevé le long du mur du bâtiment, de telle sorte que les canaux d'air susmentionnés sont superflus. On obtient ainsi entre le mur du bâtiment et l'air de l'encein- te un courant d'air humide et plus froid dirigé de haut en bas et un deuxième courant d'air chaud et sec dirigé de bas en hauts ce qui empêche toute formation d'eau de condensation snr les murs du bâtiment. D'autres caractéristiques de l'invention sont décrites avec référence au dessin représentant plusieurs formes de réalisation. La Fig. 8 représente une forme de réalisation de la piscine couverte avec un accumulateur d'eau chaude raccordé au circuit d'eau froide et au circuit d'eau chaude. La Fig. 9 représente une autre forme de réalisation de la piscine couverte, avec un accumulateur à eau chaude monté dans le circuit de l'eau du bassin La Fig. 10 est une vue en perspective partielle d'une piscine couverte avec une installation de traitement et de chauffage d'air composée de deux convecteurs. La Fig il est une vue en coupe verticale du puits à convecteurs,de la Fig. 10. La Fig. 12 représente les deux convecteurs des Figs. 10 et 11, à montage incliné. La piscine couverte représentée à la Fig 8 comprend essentiellement le bâtiment 1 > le circuit 2 de l'eau du bassin, la thermopompe 3, l'accumulateur d'eau chaude 4 et le circuit de distribution 5. Dans le bâtiment 1 sont disposés le bassin 1' rempli d'eau 1" ainsi que les surfaces de chauffage pour maintenir la température de l'air du local. Par le trop-plein 7 ainsi que par l'orifice d'écoulement du fond 8, liteau 1' du bassin est aspirée par la pompe 9 par l'intermédiaire des canalisations 2" et 2", est refoulée par le filtre 10 dans le dispositif de chauffage électrique 11 et est retournée de la, par la canalisation 2"', dans le bassin 1'. La thermopompe 3 comprend l'évaporateur 3', le condenseur 3", le compresseur 3"' et la soupape réductrice de pression 3IV qui sont reliés en un circuit fermé. Dans ce circuit, un réfrigérant à l'état gazeux est aspiré hors de l'évaporateur 3' par le compresseur 3'", est comprimé, est refoulé dans le condenseur 3'", y est condensé partiellement ou totalement est ensuite évacué dans l'évaporateur 3' en passant par la soupape réductrice de pression 3IV. Pour la simplification de la régulation et du montage, on a raccordé à l'évaporateur 3' un circuit à eau froide 12, comprenant l'échangeur de chaleur 13 de la pompe 14 ainsi que la canalisation d'admission 12' et la canalisation de retour 12, tandis qu'au condenseur 3" de la thermopompe 3 est rae- cordé le circuit de distribution 5 > qui est équivalent au circuit d'eau chaude. Ce circuit d'eau chaude 5 comprend la canalisation d'admission 5' et la canalisation de retour 5" dans laquelle l'eau réchauffée dans le condenseur 3" est mise en circulation au moyen de la pompe 15. L'accumulateur d'eau chaude 4 est relié d'une part par les canalisations 4' et 4" à la canalisation d'admission et la canalisation de retour 12' et 12" respectivement du circuit d'eau froide 12 et est relié d'autre part par les canalisations 4"' et 4IV aux les canalisations d'admission et de retour 5' et 5"" respectivement du circuit d'eau chaude 5. Grâce aux robinets mélangeurs 16, 16', il est possible, dans- les deux pairles de canalisations 4', 4fl et 4"',4IV,d'établir, par l'intermédiaire des canalisations mélangeuses 17, 17', un mélange d'eau d'admission chaude avec de l'eau de retour froide-. Liaccumulateur d'eau chaude 4 à chauffage électrique est en outre doté d'un vase d'expansion fermé 18 ainsi que d'une soupape de sécurité contre les surpressions 19. Aux circuits d'eau chaude 5 sont raccordés plusieurs consommateurs d'eau chaude, le chiffre de référence 20 désignant un échangeur de chaleur à grande surface exter d'échan- ge de chaleur pour le réchauffement de l'air 1"' du bâtiment refroidi et déshumidifié sur l'échangeur de-chaleur 13. Cet échangeur de chaleur 20 étant, par une canalisaton d'admis sion 20' et une canalisation de retour 20" comprenant les vannes 20"',relié aux canalisations de distribution 5 et 5" respectivement. En ce qui concerne les raccordements, les mêmes considérations sont valables pour la surface de chauffage locale 10, pour le chauffage d'immeubles 21, l'appareil de production d'eau chaude 22 et le chauffage du sol 23. L'eau 1" du bassin est réchauffée à par éxemple 290C par la résistance de chauffage électrique 11 montée dans le circuit 2 de l'eau du bassin, au cours de 1 Cet air humide de par exemple 30C est, au moyen d'un ventilateur, projeté sur l'échangeur de chaleur 13, où il est refroidi et où une partie de l'eau qu'il contient est condensée. La chaleur de condensation fournie ainsi que la proportion d'enthalpie cédée par l'air sec est, par l'unité à eau froide 12, transférée à l'évaporateur 3', est transférée de là > conjointement avec l'énergie thermique alimentée par le compresseur 3"' > au condenseur 3", où elle réchauffe l'unité à eau chaude 5 à par exemple 600 C. Cette eau -à 60 C de la canalisation de distribution 5 a atteint un niveau de température utilisable pour de nombreux consommateurs te cliniques et convient dès lors à l'exploitation de différents appareils. C'est ainsi par exemple qu'une partie de la quantité de chaleur obtenue dans la canalisation de distribution 5 est utilisée de nouveau pour l'exploitation de l'échangeur de chaleur 20 tandis qu'une autre partie est utilisée pour leréchauffe- ment des surfaces de chauffe locales 6 pour compenser les déperditions de transmission au travers les murs du bâtiment 1 vers l'extérieur. Etant donné que notamment lorsque le bassin d'eau 1' est petit, la capacité d'accumulation de l'eau 1" y contenue n'est pas toujours suffisante pour couvrir les besoins thermiques globaux de tous les consommateurs, 20, 21, 22 et 23 raccordés à la canalisation de distribution 5, l'accumulateur d'eau chaude 4 est, par l'intermédiaire du robinet mélangeur 16 et des canaliations 4' et 4" > les vannes 4IV étant fermées, relié au circuit d'eau froide 12 exploité par exemple avec une température d'admission de 120C et avec une température de retour de 60C. Pour garantir une température d'admission de 12 C, il suffit de prélever dans l'accumulateur 4 une faible quantité d'eau à 1100C de telle sorte que cet accumulateur 4 peut être de dimensions relativement petites. En cas de besoin, donc par exemple en cas de défaillances de la thermopompe 3, les vannes 4IV sont ouvertes, de telle sorte que l'eau d'accumulation peut circuler directement par les canalisations d'admission 4"' et 5t vers les consommateurs 6, 20, 21 22 et 23 et passe ensuite par les canalisations de retour 5" et 4IV dans l'accumulateur 4. Dès que~la thermopompe 3 se remet en marche, les vannes 4, 5 sont fermées et l'ancien circuit est poursuivi.Les dimensions de l'accumulateur d'eau chaude 4 sont harmonisées avec la capacité du bassin 1 et la thermopompe 3 de manière telle- que la température de l'eau du bassin, pendant la période à courant électrique coûteux, donc selon le réseau de distribution électrique pendant 6 à 12 h, ne s'abaisse pas de plus de 2AC donc par exemple de 29 a 27 C, étant donné qu'un refroidissement plus intense de l'eau 1" du bassin peut avenir une action aésagréa- ble sur les personnes qui utilisent le bassin. Le solde de l'énergie thermique nécessaire pour couvrir les besoins thermiques est alors prélevé dans l'accumulateur d'eau chaude 4 ou fourni au réfrigérant par le compresseur 3'". La piscine couverte représentée à la Fig. 9 diffère de celle de la Fig. 8 essentiellement par le fait que d'une part l'accumulateur d'eau chaude 4 est à présent monté dans le circuit 2 de l'eau du bassin entre les canalisations d'aspiration 2', 2" et la canalisation d'admission du bassin 2v7' et d'autre part par le fait qu'à la canalisation de distribution 5 sont raccordées des installations ou des appareils de climatisation 23 au lieu des appareils de chauffage 22.Le chiffre de référence 24 désigne un appareil de climatisation traditionnel, 25 désigne un appareil de climatisation d'un autre type et 26 désigne une installation de climatistion centrale. Lrinstal lation de climatisation centrale 26 comprend le préchauffeur 26', le refroidisseur 26", le réchauffeur 26"' et le ventilateur 25IV.Le préchauffeur 26'est raccordé par les canalisations 27, 27' et le réchauffeur 26"' est raccordé par les canalisations 28 et 28' à la canalisatton d'admission et de retour de distribution 5' et 5" respectivement du circuit 5, tandis que le refroidisseur 26' est alimenté par l'intermédiaire des canalisations 29 et 29' par l'unité à eau froide 12. Ltappa- reil de climatisation traditionnel 24 est également relié par les canalisations 24' et 24" ainsi que par les robinets mélangeurs 30, 30' d'une part à l'unité à eau froide 12 et d'autre part par les canalisations 24"' et 241v à l'unité à eau chaude 5.L'appareil de climatisation 25 est de conception particulièrement simple, il comprend 2 convecteurs 25, 25" disposés l'un au-dessus de l'autre dans un puits d'une niche d'appartement et une cuvette collectrice de gouttes d'eau 25"' disposée sous les convecteurs ainsi qu'un cylindre de transport d'air 25IV. Le convecteur 25' relié à l'unité à eau chaude 5 fait fonction de pré chauffeur ou de réchauffeur de l'air refroidi ou déshumidifié par le convecteur de refroidissement 25, air qui par le cylindre de transport d'air 25IV est pulsé successivement au travers les deux convecteurs 25", 25' e Une installation avec l'appareil de climatisation 25 en combinaison avec le chauffage du sol 23 représenté à la Fig. 8 présente l'avantage que la chaleur de base est fournie par le chauffage 23 tandis que l'appareil de climatisation 25 doit uniquement traiter la proportion d'air frais, ce qui d'une part erée les conditions de chauffage et de climatisation optimales sous l'angle technique et de confort, tandis que d'autre part il n'est pas nécessaire de prévoir des puits d'admission et d'évacuation d'air, mais uniquement un passage dans le mur servant de puits d'air frais. Parallèlement au condenseur 3t' t de la thermopompe 3 on a monté à titre de sécurité un condenseur supplémentaire 3V qui doit être raccordé par les canalisations 31, 31' à un réseau de distribution d'eau urbain non représenté lorsque tous les consommateurs d'eau chaude 25', 21, 26', 26"' sont saturés et que la chaleur produite dans la canalisation de distribution 5 doit être évacuée pour maintenir l'exploita- tion en réfrigération des refroidisseurs 25t, 26". Il est certes possible dans un tel cas de raccorder les canalisations de raccordement au réseau urbain 31, 31', avec suppression du condenseur V, directement à la canalisation de distribution 5, mais la teneur en oxygène de l'eau du réseau de distribution urbain implique le risque d'une corrosion prématurée non seulement de la canalisation de distribution 5 mais également de tous les consommateurs qui y sont raccordés. Etant donné qu'une température accrue de l'eau du bassin pour l'augmentation de la capacité d'accumulation entraîne une évaporation accrue de lteau et dès lors un risque accru de formation d'eau de condensation sur les murs du bâtiment, lorsque l'accumulateur de chaleur complémentaire 9 est, comme le montre la Fig. 9, également monte dans le circuit 2 de l'eau du bassin, les échangeurs de chaleur 13 et 20 représentés aux Figs. 8 et 9 doivent être disposés de préférence de la manière illustrée à la Fig 10. A proximité du mur 2 du bâtiment se trouve un puits 33 qui est partagé par la paroi de séparation 33' en puits partiels 331? et 33"'. Dans la partie supérieure du puits partiel 33'r dirigée vers le mur 33, on a prévu le convecteur 34 et dans la partie inférieure du puits partiel 33"' est disposé le convecteur 35.Les deux convecteurs 34 et 35 sont dotés de grandes surfaces externes d'échange de chaleur, et le convecteur 34 tout comme l'échangeur de chaleur 13 est raccordé à l'unité à eau-froide 12nle convecteur 35 tout comme ltéehangeur de chaleur 20 est raccordé à l'unité à eau chaude 5. De cette manière le convecteur 34 aspire vers le bas les couches d'air humide proches du mur et les refroidit à une température inférieure à leur point de rosée, de telle sorte qu'une partie de l'eau qu'elles contiennent est liminée par condensation. L'eau ainsi refroidiée et déshumidifiée est ensuite aspirée par le convecteur chaud 35, est réchauffée et quitte le puits partiel 33t't avec une vitesse de circulation relativement élevée par suite de la convection naturelle. L'avantage particulier de cette disposition- réside dans la formation d'un rideau d'air devant le mur 32 et dtun effet d'isolation ainsi obtenu entre des couches d'air froides proches du mur et l'air humide 1"' de l'enceinte. La direction du courant d'air pénétrant-dans le puits 33 ou en sortant peut encore être influencée par des grilles à lamelles réglables 35 qui recouvrent en haut le puits 33. En outre, pour augmenter le volume d'air en circulation on peut disposer au-dessous du convecteur 35 un cylindre de transport d'air 38 à faible bruit de fonctionnement, tandis que l'eau de condensation s'accumulant au fond du puits 32 est retournée par la canalisation 37 à l'eau 1' du bassin. A la Fig. 12 est représentée une autre disposition avantageuse des convecteurs 34 et 35. Par suite de leur disposition oblique, l'air humide balaie d'abord l'arête supérieure du convecteur 34, qui subit une dérive en direction de son arête inférieure, c'est à dire vers l'endroit à niveau de température le plus bas et quitte, avec un rétrécissement de la section transversale de circulation d'air, donc avec une vitesse de circulation relativement élevée le puits partiel 33" pour pénétrer dans le puits partiel 33' s . Après le balayage de l'arête inférieure du convecteur 35 a lieu une nouvelle déflexion latérale en direction de l'arête supérieure à niveau de température maximal de ce convecteur, tandis qu'un nouveau rétrécissement de la section de passage conmunique à l'air à présent réchauffé une vitesse accrue, de telle sorte que cet air circule le long de toute la hauteur du mur du bâtiment. Ici encore et suivant les besoins, l'effet d'échange de chaleur peut encore être accru par une augmentation de la vitesse de circulation et de la turbulence proportionnelle à cette vitesse au moyen d'un cylindre de transport d'air 38 disposé au-dessous du convecteur 35. Il est évident que, suivant la conception adoptée, des éléments de l'installation d'ensemble représentée à la Fig. 8 peuvent etre combinés avec des éléments représentés à la Fig. 9, ce qui permet par exemple une climatisation et un chauffage simultané de locaux d'habitation. Enfin, un compresseur 3" 7 n'est pas indispensable pour le fonctionnement de la thermopompe 3, étant donné qu'en cas de conception adéquate de l'évaporateur 3' et du condenseur 3", bien que cela soit moins favorable pour ie rendement, il est possible de faire fonctionner la thermopompe par convection naturelle et avec une faible différence de pression entre l'évaporateur D' et le condenseur 5"'. I1 a été constaté que l'énergie fournie par le compresseur de la thermopompe fonctionnant en continu ou par intermittence conduit à un excès de chaleur au niveau du condenseur tel que, sans qu'il soit porté préjudice à ltétat de l'air de l'enceinte, notamment dans le cas de températures extérieures élevées cet excès de chaleur peut être évacué du condenseur pour être utilisé pour d'autres buts. Conformément à l1inven- tion5 ce résultat est atteint par le fait que l'élément condenseur de la thermopompe est connecté volonté, à des fins d'échange de chaleur, avec le circuit de chauffage de l'eau du bassin.De ce fait, l'excès de chaleur obtenu dans l?élé ment condenseur peut être accumulé de manière rentable et efficace dans l'eau du bassin, d'où soit il passe par évaporation naturelle dans l'air de -l'enceinte et ferme dès lors le circuit thermique naturel, soit est alimenté à d'autres appareils consommateurs par transfert thermique forcé au moyen d'un échangeur de chaleur en contact avec I'eau du bassin Il est essentiel que par suite de la capacité dtaccumu- lation relativement grandes même dans le cas de petits bassins,d'environ 40.000 kcal par degré Celsius,une augmentation de la température de l'eau du bassin-ne porte pas préjudice au confort des personnes se trouvant dans le bassin.D'autre part, une augmentation de la température de l'eau du bassin de par exemple 1 à 2'C seulement ne se traduit pas par une évaporation d'eau accrue et par un accroissement correspondant de l'humidité de l'air tels qu'il faille accroître la puissance de la thermopompe et dès lors la puissance du compresseur, ce qui entraînerait un nouvel excès de chaleur, étant donné que la vitesse d'évaporation dépend essentiellement de la grandeur de la surface du bassin, du mouvement des vagues de la vitesse de l'air et d'autres facteurs, mais n'est par contre guère influencéepar de petites différences de température de 1 à 2C. Suivant une autre caractéristique. de l'invention, le circuit de chauffage de l'eau du bassin est connecté directement à l'élément condenseur de la thermopompen de telle sorte que par suite de l'injection directe de l'excès de chaleur dans le circuit de chauffage de l'eau du bassin on obtient un rendement excellent en ce qui concerne-le transfert thermique.Le circuit de l'eau du bassin peut également être relié indirectement au moyen d'un circuit intermédiaire à l'élément condenseur de la thermopompe, de telle sorte que d'une part, le circuit de la thermopompe ne vient Das en contact avec l'eau corrosive du bassin et que d'autre part l'ensemble de l'installation, par la mise en marche d'une cartouche de chauffage électrique par résistance disposée dans ce circuit intermédiaire, peut être mis au régime tant en ce qui concerne l'air qu'en ce qui concerne l'eau du bassin. Suivant une autre caractéristique avantageuse de linven- tion, l'élément condenseur de la thermopompe comprend plusieurs condenseurs montés en série-, qui sont associés à différents circuits consommateurs séparés les uns des autres. De cette manière, l'excès de chaleur obtenu dans l'élément condenseur peut être alimenté tant au circuit de chauffage de l'eau de bassin que, à volonté, à d'autres circuits consommateurs, par exemple à des surfaces de chauffage du bassin de natation ou à un accumulateur d'eau chaude pour les installations de douche, ce qui présente un avantage non seulement en cas de défaillance du condenseur prévu pour le circuit de l'eau du bassin, mais en outre permet une exploitation d'une régulation simple et rentable des différents circuits consommateurs aux températures de service individuellement différentes. Etant donné qu'une diminution de l'excès de chaleur qui doit essentiellement être evacué vers l'eau du bassin et une diminution des surfaces d'échange de chaleur correspondante ne peuvent être obtenues d'une manière rentable que par une diminution de la puissance des compresseurs accompagnée d'une augmentation du rendement de la thermopompe, la thermopompe comprend plusieurs unités de thermopompe montées en parallèle, dont les condenseurs sont, du côté consommateur, montés en parallèle ou en serie.Suivant les besoins il est ainsi possible, pour maintenir l'état désiré de l'air de l'enceinte, de mettre en marche une ou plusieurs unités de thermopompe, de sorte que excès de chaleur résultant nécessairement des puissances des compresseurs et qui doit être évacué dans l'eau du bassin est > par suite du fonctionnement des différentes unités de thermopompe à leur régime optimal, sensiblement abaissé. Un autre avantage de cette forme de réalisation réside dans le fait qu'en cas de défaillance d' une unité de thermopompe eu des éléments de celle-ci > l'ensem- ble de l'installation peut continuer à fonctionner, bien qu'avec une puissance moindre. Une diminution de la chaleur d'excès obtenue2 par une diminution de la puissance des compresseurs, peut être réalisée, suivant une autre caractéristique avantageuse de l'invention, par le fait que les échangeurs de chaleur de l'ins- tallation de traitement d'air, échangeurs dépendant de la thermopompe, sont précédés d'autres échangeurs de chaleur, faisant partie d'un circuit fermé actionné uniquement par une pompe de circulation.Etant donné que dans ce cas la pompe de circulationg contrairement à ce qui se passe avec les compresseurs de la thermopompe,ne doit exécuter qu'un travail négligeable, le travail de transport de chaleur exécuté par ce circuit d'eau ne doit plus être fourni par le compresseur, de sorte que 11 excès de chaleur résultant, qui doit être évacué à l'eau du bassin, diminue en conséquence. D'autres caractéristiques de l'invention sont décrites avec référence au dessin représentant plusieurs formes de réalisation de cette variante. La Fig. 13 représente une unité de thermopompe avec plusieurs condenseurs montés en série et avec des circuits consommateurs raccordés. La Fig. 14 représente deux unités de thermopompe montées en parallèle comportant chacune trois condenseurs montés en série côté réfrigérant, avec couplage d'une part en parallèle et d'autre part en série, deux par deux, du ôté consommateur La Fig. 15 représente deux unités de thermopompe montées en parallèle, dont les condenseurs sont montés, côté réfrigérant, en série deux par deux et sont montés, côté consommateur, en parallèle deux par deux, ainsi qu'un échangeur de chaleur pour le réchauffage de l'air, situé dans le canal d'air et fonctionnant au moyen d'un accumulateur d'eau chaude. La Fig. 16 représente une unité de thermopompe précédée d'un circuit d'eau comportant une pompe de circulation et avec un accumulateur à bloc situé dans le canal d'air pour le réchauffage de l'air. La Fig. 17 représente une unité de thermopompe fonctionnant avec deux compresseurs, précédée d'un circuit d'eau ainsi qu'un circuit d'eau intermédiaire monté entre l'unité de thermopompe et le circuit de liteau du bassin. La Fig. 18 représente une autre forme de réalisation avec un circuit intermédiaire et avec une cartouche de chauffage par résistance montée directement dans le circuit d'eau du bassins pour le réchauffage de l'eau du bassin. LaFig. 19 est une vue partielle d'un diagramme de Mollier qui Illustre les phénomènes de traitement d'air survenant lors de la coopération d'une unité de thermopompe avec un circuit d'eau, conformément aux Figs. 16 eut 17. Le circuit de thermopompe 1 représenté à la Fig. 13 comprend essentiellement l'évaporateur 2 soumis à l'action de l'air chaud et humide du hall, l'élément 8ompresseur g l'élément condenseur 4, comprenant les condenseurs 4', 4", 4"' et 4IV, ainsi que la scupape réductrice de pression 5. L. condenseur 4" est directement soumis à l'action du circuit de l'eau du bassin 6, tandis que le condenseur 4"' peut être alimenté par le circuit 7 d'un accumulateur d'eau chaude 7' et que le condenseur 4IV par 1 circuit 8 d'un chauffage du sol 8t. Dans le. circuit 6 de l'eau du bassin se trouvent une -pompe principale 6' et une pompe auxiliaire 6" ainsi que les deux soupapes de retenue 6"'. La pompe principale 6' chasse l'eau du bassin au travers le filtre de nettoyage 9 et la cartouche de chauffage à résistance 1C5 tandis que la pompe auxiliaire 6" refoule l'eau à travers la scupape d'étranglement 6IV et 1 condenseur 4". L'air humide t chaud du hall pénètre dans le sens de la flèche dans le canal 11, qui traverse le filtre à poussières 12 et passe ensuite dans l'évaporateur 2, cù il est re froid et déshumidifié pour traverser ensuite un séparateur de gouttelettes12', et.pour être enfin, dans cet état refroidi et déshumidifié, réchauffé par le condenseur 4' et retournersous l'action du ventilateur 13, en passant par les canaux d'2ir raccordes, dans le hall de la piscine. La quantit de chaleur cédée par l'air humide et chaud du hall à l'évaperateur 2 passe, additionnée du travail mécanique de l'élément compresseur =, dans l'élément condenseur 4.Etant donné que pour le réchauffage de l'air refroidi et déshumidifié venant. de l'évaporateur 2; réchauffage qui est effectuc dans le condenseur 4', il suffit d'une quantité de chaleur moindre que celle qui est produite au total dans l'élément condenseur 4, l'excès de chaleur doit etre évacué. Cela est effectué entre autrespar l'intermédiaire du condenseur 4" vers le cir cuit d'eau du bassin 6, pour autant que l'autres circuits de consommateur 7, 8 n'aient la pricrit; en raison de leur importance. C'est seulement lorsque par exemple les besoins du chauffage dans le scl 8' ou des accumulateurs d'eau chaude 7' pour les douches prévues dans la piscine sont couverts que la chaleur en excès qui existe encore est, par mise an marche de la pompe auxiliaire 6" et par l'ouverture de la soupape 4, prélevée dans le condenseur 4" et transférée à l'eau 14 du bassin Lors du fonctionnement de la pompe 6", la pompe principale 6' est arrêtée, pour que les deux pompes ne fonctionnent pas de manière antagoniste.La pompe auxiliaire 6" qui est fréquemment mise en marche est plus petite que la pompe principale 6', de sorte que la puissance électrique consommée et le bruit diminuent en conséquence Au cas où la température de l'eau dans la canalisation de retour descend, par suite du refroidissement, sous sa valeur de consigne, un thermostat 15 met en marche la pompe 6' et au cas où alors l'eau aspirée du bassin 14 n'atteint pas non plus la température de consigne, la cartouche de chauffage par résistance 10 est enclenchée par l'intermédiaire de la minuterie 15'. La minuterie 15' est réglée de préférence de manière telle que Le chauffage par résistance 10 ne peut etre mis en service que pendant les périodes à bas coût d'énergie. Ce qui précède vaut également pour le circuit de chauffage de l'eau du bassin 6, représenté à la Fig 14. Ici toutefois la thermopompe comprend deux unités de thermopompe 16, 17, montées en parallèle comprenant chacune trois condenseurs 16', 16 La forme de réalisation représentée à la Fig. -15 diffère de celle représentée à la Fig 14 par le fait que les évaporateurs 2 et 2' ainsi que les condenseurs 16' et 17' de ltuni- té de thermopompe 16, 17 sont disposés en série dans le canal d'air 11 et que > pour le réchauffage, on a encore prévu un échangeur de chaleur supplémentaire 19' qui est alimenté par une chaudière 19 chargée de préférence pendant la période à bas coût d'électricité, dans un circuit d'eau séparé 19" par l'intermédiaire d'-un robinet mélangeur l9"'. Pour évacuer vers l'extérieur une partie de l'air refroidi et déshumidifié provenant des évaporateurs 2 et 2' et pour alimenter à la pla ee une quantité correspondante d'air frais, on a prévu entre l'évaporateur 2' et le condenseur 16' un canal d'évacuation 11" et un canal d'admission d'air frais 11' réglables au moyen d'un dispositif d'étranglement. L'élément condenseur de l'unité de thermopompe 16 comprend trois condenseurs 16', 16" et 16"' montés en série, tandis que l'élément condenseur de l'unité de thermopompe 17 comprend également trois condenseurs 17' > 17" et 17"' montés en série. Les- condenseurs 16't et 17" sont couplés en parallèle au circuit d'eau 6 du bassin, tandis que les condenseurs auxiliairesl7't @ et 17"' plus petits sont éga- lement couplés en parallèle au circuit 8 du chauffage de sol 8'. Au cas où la température et/ou l'humidité de l'air du hall qui pénètre dans le canal d'air sont trop élevées, par exemple par suite de l'énergie mécanique constamment fournie aux compresseurs 3' et 3" ou, en été, par un rayonnement solaire accru, un thermostat 20 et un hygrostat 21 ouvrent d'une part, au moyen du servomoteur 6V, la soupape d'étranglement 61V et mettent d'autre part en marche la pompe 6'. Ensuite la chaleur en excès obtenue dans les condenseurs 16" et 17" est évacuée vers le bassin 14. I1 est ainsi possible d'emmagasiner un rayonnement solaire accru pendant la journée dans l'eau du bassin, de manière qu'il ne faut plus procéder à un réchauffage au moyen de la cartouche 10 pendant la période à bas tarif, ce qui assure une climatisation économique dans le hall.D'autre part au cas où la température d'air ettou l'humidité de l'air descendent sous leurs valeurs de consigne, par exemple par suite de déperditions accrues en hiver, par un fort refroidissement du bassin ou similaires le thermostat 20 et hygrostat 21 mettent en marche la pompe 6', le servomoteur 6V de la soupape d'étranglement 6IV et en outre le robinet mélangeur 19t" par l'intermédiaire du servo moteur 1@IV. En même temps, le thermostat 15 monté dans la condutie aller du circuit l'eau 6 du bassin met en marche par l'intermédiaire de la minuterie 15' la cartouche de chauffage par résistance 10, comme on le voit déjà aux Figs. 13 et 14. De cette manière la t@rpératur@ @@ l'eau du bassin et aussi la température de l'air du hall s@rt augmentés par l'échangeur de chaleur 19' du circuit d'accumulateur 19". L'avantage de cette installation réside essentiellement dans une plus grande sécurité de service en cas de défaillance de certains éléments de thermopompe, comme par exemple en cas de défaillance d'un des deux condenseurs 16'' ou 17'', car le condenseur encore intact permet d'évacuer l'excès do chaleur vers le circuit d'eau du bassin 6, jusqu'à la supression du dommage.En outre les deux unités de thermopompe 16 et 17 peuvent être réglées de manière simple et en toute sécurité tant sous l'angle de la réfrigération que sous l'angle de la climatisation. La forme de réalisation suivant la Fig. 16 comprend essentiellement le circuit de thermopompe 1 représenté à la Fig. 13 avec le condenseur d'air 4' et le condenseur 4'', qui est directement soumis à l'action du circuit 6 de l'eau ctu bassin. L'évaperateur 2 du circuit de thermopompe -1 est precedé d'un échangeur do chaleur à air 22' et de même le condenseur 4' est précédé d'un échangeur de chaleur à air 22".Les échangeurs de chaléur 22' et 22" sont alimentés par un circuit d'eau 22 comportant une pompe de circulation 22"'. L'air est refroidi dans l'échangeur de chaleur 22', est encore refroidi à un plus fcrt degré dans l'évaporateur 2 et est à cette occa- sien déshumidifié, et est réchauffé dans l'échangeur de chaleur 22" et est encore réchauffé à un degré plus' fcrt dans le condenseur 4' et, en cas de bescin, est encore réchauffé par le bloc accumulateur 53 de préférence à chauffage électrique, se trouvant dans une canalisation de dérivation 23', par ouverture de la soupape 23. La quantité de chaleur obtenue dans les condenseurs 4', 4" est évacuée d'une part vers le ccurant d'air et d'autre part, par l'intérmédiaire du circuit 6, vers le bassin 14. Au cas où le besoins calorifiques tant de l'air également de l'eau du bassin sont déjà couverts, l'excès de chaleur obtenu dans le condenseur 4" est, par l'ouver- ture du tronçon d'admission 24 et des vannes 24', avec évacué fermeture simultanée de là vanne 25,tdans~un réseau urbain non représenté.D'autre part, par exemple en cas de température trop faible de l'eau du bassin, le thermostat 15 met en marche par l'intermédiaire de la minuterie 15' la cartouche de chauffage par résistance 10 et l'eau 14 du bassin est réchauffée. Au-dessous du circuit 6 de l'eau du bassin est disposé un circuit de filtrage 26, qui par l'intermédiaire d'une pompe de filtrage 26' et du filtre 26" du bassin assure une épuration constante de l'eau 14 du bassin. Ainsi le filtre 9 dans le circuit de chauffage 6 du bassin et aussi la pompe 6v peuvent être de dimensions sensiblement plus petites, de sorte que le condenseur 4' et aussi L'ensemble du circuit 6 de l'eau du bassin sont exposés à un degré moindre à l'action de l'eau relativement corrosive du bassin. La Fig. 17 représente une forme de réalisation particulièrement avantageuse'invention. Ici encore, le circuit 1 de thermopompe est précédé d'un circuit d'eau fermé 22 fonctionnant uniquement à l'aide d'une pompe de circulation 22"', tandis qu'entre le circuit de thermopompe 1 et le circuit de chauffage 6 de l'eau du bassin est disposé un circuit intermédiaire 27. Ce circuit intermédiaire 27 comprend en substance la pompe de circulation 27? > la cartouche de chauffage par résistance 10 réglée par le thermostat 27V,îa vanne de distribution 27" commandée par sevomoteur 27IV, l'échangeur de chaleur 27"', , le tampon de chaleur 28 et l'échangeur de chaleur 29.Toute la chaleur recueillie dans le condenseur 4" est reprise par le circuit intermédiaire 27 et est transférée par un réglage adéquat de la vanne de distribution 27" à volonté.au tampon de chaleur 28 ou à l'échangeur de chaleur 29 d'une part et à l'échangeur de chaleur 27''' pour le circuit de chauffage 6 de l'eau d bassin d'autre part. Au cas où les besoins calorifiques du côté air et aussi dans le circuit de chauffage d'eau du bassin 6 sont couvertes, la chaleur en excès peut, par commande de l'interrupteur 13 qui d'une part ferme la vanne 31 et d'autre part ouvre la vanne 32, être évacuée dans l'atmosphère libre par le refroidisseur 33 couplé en parallèle au circuit intermédiaire 27.A la pompe 27' du circuit intermédiaire 27 est raccordée une surface de chauffage local 8', par exemple d'un système de chauffage dans le sol, par l'intermédiaire du circuit 8, au moyen dtune dérivation. I1 est bien entendu qu'en parallèle il est possible de raccorder encore d'autres circuits consommateurs. Par le thermostat 20 situé dans le canal d'air 11 et par l'hygrostat 21 situé dans le hall, la vanne de distribution 27" est ouverte par l'intermédiaire du servomoteur 27IV à un degré tel que d'une part les besoins thermiques nécessaires pour le réchauffement de l'air sont couverts par l'échangeur de chaleur 29 et que d'autre part l'excès de chaleur est, par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur 27"' et le circuit de chauffage 6 ae l'eau du bassins alimenté directement à l'eau 14 du bassin. Le circuit intermédiaire 27 présente l'avantage qu'aucun de ces éléments n'est en ccntact direct avec l'eau relativement corrosive du bassin.Par tailleurs, la cartouche de chauffage par résistance 10 disposée dans le circuit intermédiaire 27 permet de mettre au régime simultanément l'installation, tant du côté de l'air que du côté de l'eau, le tampon de chaleur 28 ayant pour effet que même en cas d'arrêt du circuit de thermopompe 1, la quantité de chaleur y accumulée peut être utilisée pour le réchauffement de l'air. Un autre avantage réside dans le fait qu'en cas de défaillance de la thermopompe, l'installation peut être exploitée à l'aide du circuit intermédiaire 27 au moyen de la cartouche de chauffage 10. L'avantage particulier des installations représentées aux Figs. 16 et 17 est illustré par le diagramme de Mollier représenté à la Fig. 19. Dans le canal d'air 11, l'air chaud et humide du hall, après avoir traversé le filtre d'air 12, balaie l'échangeur de chaleur 22' du circuit d'eau 22, où il est refroidi conformément à la courbe AB. Ensuite cet air prérefroidi vient en contact avec l'évaporateur 2 de la thermopompe 1 où conformément à la courbe BC il est encore refroidi et déshumidifié avec condensation d'une partie de la vapeur d'eau qu'il contient. L'air ainsi refroidi et déshumidifié traverse l'échangeur de chaleur 22", qui lui alimente, confor mément à la courbe CD > la quantité de chaleur prélevée de l'échangeur de chaleur 22".Dans l'échangeur de chaleur 29, l'air préchauffé subit un rechauffement supplémentaire confor mément à la courbe D-E-F, et il est présupposé que pour le réchauffement complet de l'air à 53C (voir le point F à la Fig. 19),la vanne de distribution 27" (F g. 17) alimente exclusivement à l'échangeur de chaleur 29 toute la chaleur absorbée au condenseur 4'V, par l'intermédiaire du tampon de chaleur 28 .Il est essentiel que la quantité de chaleurjPi1 cédée à l'échangeur de chaleur 22' est égale à la quantité de chaleur @i3 cédée dans l'échangeur de chaleur 22" à l'air déshumidifié et refroidi, et que la pompe 22"' fournit uniquement un travail réduit négligeable en comparaison à la puits sance du compresseur. Etant donné que les compresseurs 3' et 3" couplés en parallèles, par suite de l'air qui est déjà prérefroidi, ne doivent exécuter qu'un faible trawail A.Li, l'excès de chaleur engendré lors de leur fonctionnement est, par suite d'une économie de leur puissance d'environ 27 %, diminué en conséquence, de telle sorte que les éléments du circuit 6 nécessaires pour l'évacuation de l'excès de chaleur vers le bassin peuvent être de très petiteslimensions.L'enthal- pie désignée à la Fig. 19 par ss i2 représente énergie d'évaporation proprement dite du réfrigérant.Les deux compresseurs 3', 3" couplés en parallèle présentent l'avantage que l'installation est, du point de vue réfrigération, d'un réglage facile, suivant la vitesse d'évaporation de l'eau 14 duXbassin. I1 importe de noter que la vitesse d'évaporation peut varier du simple au double, suivant le nombre de personnes se trouvant dans le bassin, suivant le mouvement des vagues, etc.Au cas où un incident imprévu faisant varier la pression et dès lors la température dans le circuit du réfrigérant 1 rend nécessaire une absorption accrue dans le condenseur 4", par exemple au cas où l'hygrostat 21 serait mal réglé ou dans le cas d'une production d'humidité exagérée, le pressostat 34 monté dans le circuit du réfrigérant agit sur le servomoteur 27IV qui commande la vanne de distribution 27" de manière à ce que le débit vers l'échangeur de chaleur 27"' augmente de manière appropriée. L'installation suivant la Fig. 18 diffère de l'installation suivant la Fig. 17 par le fait que le circuit d'eau 22 est supprimé et qutil est raccordé, au lieu du circuit 6 de l'eau du bassin ainsi que du refroidisseur 33 suivant la Fig. 17 > dans le présent cas le circuit 6 et le circuit de filtrage 26 suivant la Fig. 16 -à l'échangeur de chaleur 27"-. Par tailleurs, l'évaporateur 2 est à double circuit de manière telle que le compresseur 3' est connecté aux serpen tins impairs et à leurs surfaces de refroidissement tandis que le compresseur 3" est connecté aux serpentins pairs et à leurs surfaces de refroidissement, ce qui assure un transfert thermique plus régulier sur toute la surface de l'échangeur de chaleur. Il est évident que de nombreuses variantes sont encore possibles, au surplus, le circuit d'eau 22 conformément aux Figs. 16 et 17, qui précède le circuit de thermopompe 1 > circuit d'eau 22 qui sert à la diminution de la puissance des compresseurs 3' et 3" et dès lors à la diminution de l'excès de chaleur à évacuervers l'eau 14 du bassins peut également être utilisé de manière avantageuse dans d'autres secteurs, par exemple pour le récupération de la chaleur d'évacuation des magasins à rayons multiples) etc. Pour obtenir un réchauffement rapide de l'air de l'en- ceinte, il s'est révélé avantageux d'alimenter l'énergie thermique susmentionnée, emmagasinée dans l'eau du bassin, non seulement directement Far des phénomènes d'évaporation relativement lents à l'air de l'-enceinte, mais également de céder cette chaleur par voie indirecte de l'eau du bassin à l'air de l'enceinte, ce qui notamment assure à des conditions économiquement rentables un réchauffage de l'air refroidi, déshumi difié et déjà préchauffé dans le cas de fortes déperditions de chaleur du bâtiment.Ce résultat est obtenu par le fait qu'il est prévu une deuxième t-hermopompe complémentaire comprenant un élément évaporateur, un élément compresseur et un élément condenseur, dont l'élément condenseur est connecté à l'élément condenseur de la thermopompe principale, tandis que l'élément évaporateur de la thermopompe complémentaire peut être connecté à volonté en échange t-hermique avec l'eau du bassin. I1 est ainsi possible d'alimenter directement à l'air de 1 T enceinte, dans l'élément condenseur de la thermopompe complémentaire, et pendant une période très courte) c'est-à- dire dès que son évaporateur est inondé par l'eau du bassin et que son compresseur est en marche, le quantité de chaleur nécessaire pour maintenir l'état désiré de l'air de l'enceinte. Le réchauffement gr2duel de l'air de l1encein- te et une harmonisation adéquate de la thermopompe principale et de la thermopompe complémentaire permettent dtaugmenter les rendements de ces thermopompes et de diminuer par conséquent la consommation d'électricité de l'installation. Pour l'inondation de l'élément évaporateur de la thermo pompe complémentaire, deux possibilités sont en principe avantageuses. D'une part, l'évaporateur peut être couplé en parallèle à un condenseur alimenté-par l'eau du bassin de la thermopompe principale, et d'autre part il peut être raccordé à l'aide d'une vanne parallèlement à un circuit de pompe de filtrage de l'eau du bassin. -Suivant les dimensions de la piscine et de la pompe de l'eau du bassin d'une part et de la pompe de filtrage d'autre part, on adoptera la première ou ladeuxiè' me possibilité. Suivant une caractéristique avantageuse de l'invention, l'élément condenseur de la thermopompe principale comprend trois condenseurs montés en série, dont le deuxième est alimenté par l'eau du bassin et dont les deux autres sont sous l'action de l'air de l'enceinte. De ce fait l'air refroidi et déshumidifié est réchauffé en trois étages, le premier condenseur disposé dans le canal d'air servant à un préchauffage de l'air, avec refroidissement du réfrigérant condensé, le deuxième condenseur de la thermopompe principale servant au réchauffement proprement dit de l'air et le troisième condenseur de la thermopompe complémentaire servant à un réchauffage de l'air.Etant donné que l'utilisation du refroidissement du condensat dans le circuit de la thermopompe principale pour le paéchauffage de l'air entraine directement une augmentation du rendement de la thermopompe principale, cette dernière peut fonctionner avec un rendement encore meilleur, de telle sorte que le circuit de la thermopompe complémentaire peut avoir des dimensions plus petites et peut dès lors etre exploité avec une moindre consommation d'énergie électrique pour couvrir l'ensemble des besoins énergétiques. D'autres caractéristiques de l'invention découlent de la description de plusieurs formes de. réalisation avec référence au dessin annexé. La Fig. 20 représente une thermopompe principale précédée d'un circuit d'eau et suivie d'une thermopompe complémentaire. La Fig. 21 représente une thermopompe principale avec un élément condenseur comprenant trois condenseurs pour le refroidissement du condensat de refrigér2nt, suivie d'une thermopompe complémentaire. La Fig. 22 représente une thermopompe principale avec deux condenseurs montés en parallèle côté réfrigérant suivie d'une thermopompe complémentaire côté air. La thermopompe principale 1 représentée à la Fig. 20 comprend essentiellement un évaporateur 2 soumis à l'action de l'air chaud et humide de l'enceinte, un compresseur 3-, un élément condenseur 4 composé des condenseurs 4' et 4" et une soupape réductrice de pression 5. Le condenseur 411 est raccordé au circuit d'eau 7 du bassin en communication directe avec le bassin 6, tandis que le condenseur 4' est disposé dans le canal de traitement d'air 8. Derrière la thermopompe principale 1 est prévue une thermopompe complémentaire 9, composée de l'évaporateur 9',du compresseur 9", du condenseur 9"' et de la soupape réductrice de pression 9IV.En outre on a prévu devant la thermopompe principale 1 un circuit d'eau 10, dont les deux échangeurs de chaleur 10' et 10" servent au prérefroidissement ou au préchauffage de l'air de l'enceinte. Dans le circuit 7 de l'eau du bassin, on a prévu une pompe 7',une soupape magnétique 7" ainsi qu'un tamis 7'" disposés en série, tandis que la cartouche de chauffage-par résistance 11 commandée par le thermostat 11' par l'intermé- diaire de la minuterie 11" assure le réchauffement de l'eau 6' -du bassin pendant les périodes à bas coût d'électricité. En outre, on a raccordé au bassin 6 un circuit de pompe de filtrage 12, dont la pompe 12' aspire par l'intermédiaire du trop-plein 12" et de l'orifice 12"' prévu au fond du bassin, l'eau 6' du bassin et refoule cette eau par l'intermédiaire du filtre 121v dans le bassin 6. L'évaporateur 9' de la thermopompe complémentaire 9 est ou bien connecté par l'intermédiaire des canalisations 13 en parallèle au condenseur 4" de l,a thermopompe principale 1, ou bien connecté par l'intermédiaire des canalisations 14 en traits interrompus par l'intermédiaire de la vanne 15 au circuit de pompe de filtrage 12 du bassin 6, également en parallèle. Pendant ltexploitation normale, un hygrostat 16 situé dans l'enceinte enclenche le compresseur 3 de la thermopompe principale 1 à intervalles réguliers, suivant.le degré d'humidité dans I'enceinte, tandis qu en même temps le ventilateur 17 aspire au travers le canal d'air 8 l'air chaud et humide d I'enceinte, cet air étant prérefroidi dans l'échangeur de chaleur 10', etant refroidi à un degré plus fort sur l'évapo- rateur 2 et étant déshumidifié pour être, après avoir passé par le séparateur d'eau 18,de nouveau préchauffé par l'échan- geur de chaleur 10 et être porté par le condenseur 4' à la température nécessaire.Le condenseur4' monté dans le circuit 7 de l'eau du bassin sert à évacuer vers l'eau 6' du bassin l'excès de chaleur obtenu notamment au cours des journées chaudes de l'été. Un tel excès de chaleur se traduit d'abord par un accroissement de la pression dans le circuit de thermopompe 1, après quoi, lorsqu'une pression seuil est dépassée, le pressostat 19 situé dans le circuit de thermopompe principal 1 ouvre la soupape magnétique 7" et met en même temps en marche la pompe 7' de l'eau du bassin, pour refermer la soupape 7 lorsque la pression normale est atteinte et pour arrêter alors la pompe 7'.Au cas où toutefois la thermopompe principale, en raison de son dimensionnement, n'est pas en mesure de chauffer l'air de l'enceinte à la température nécessaire, on a prévu la thermopompe complémentaire 9 qui, au moyen de son condenseur 9"' monté dans le canal de traitement d'air 8, réchauffe l'air provenant du condenseur 4'. A cet effet, lorsque l'air de l'enceinte est à une température trop basse, le thermostat 20 met en marche la pompe 7' de l'eau du bassin et le compresseur 9 " , de sorte de l'eau chaude 6' du bassin est refoulée par les canalisations 13 dans l'évaporateur 9' de la thermopompe complémentaire 9, est refroidi die avec évacuation de chaleur et est ensuite refoulée dans le bassin 6.Ce thermostat 20, ayant de préférence la forme d'un th.ermostat d trois positions (pour une température insuffisante, pour la position neutre et pour-une température trop élevée) peut, en cas de température trop élevée de l'air de l'enceinte, également ouvrir la soupape magnétique 7" et met tre en marche la pompe 7' de l'eau du bassin, tandis que le compresseur 9" de la thermopompe complémentaire 9 reste hors service. La quantité de chaleur cédée à l'évaporateur 9' est por tée par le compresseur 9" à un niv.eau de température plus éle-- vé, est alimentée au condenseur 9"' d'où elle est cédée à -l'air de l'enceinte La thermopompe principale et notamment son compresseur 3 sont conçus de manière telle que pour une .gamme de température déterminée de L'air atmosphérique exté rieur ils sont suffisants pour couvrir les besoins thermiques de la piscine couverte, tandis que la thermopompe complémentai -re 9 doit etre mise en marche uniquement lorsque les tempéra tures-extérieures sont relativement basses, de sorte que la thermopompe principale 1 tout comme la thermopompe complémen taire 9 peuvent toujours fonctionner avec un rendement optimal. Ce qui précède vaut également pour l'installation représentée à la Fig. 21. Contrairement à l'installation représentée à la Fig. 20, l'élément condenseur 4 de le thermo pompe principale 1 comprend ici trois condenseurs 4', 4" et 4"', dont les condenseurs 4' et 4"' ayant de préférence la forme d'échangeurs de chaleur à tubes à ailettes, sont dispo sés dans le canal de traitement d'air 8, tandis que le conden seur 4" peut etre monté comme précédemment, suivant les be soins, à volonté dans le circuit 7 de l'eau du bassin. L'avantage particulier de cette disposition réside dans le fait que dans le condenseur 4' la vapeur de réfrigérant provenant du compresseur 3 est en majeure partie condensée, tandis qu'en- suite ce réfrigérant condensé est, dans le condenseur 4"' refroidi à un degré encore plus fort par l'air froid venant de l'évaporateur 2, de telle sorte que le rendement de la thermopompe principale 1 est encore augmenté et que dès lors .-la thermopompe complémentaire 9. peut avoir des dimensions encore plus petites. - Dans la forme de réalisation suivant a Fig. 22, l'élé- ment condenseur 4 de la thermopompe principale 1 est formé @@des condenseurs 4', 4" et 4IV, et contrairement à la forme de @@réalisation représentée à la Fig. 20,les deux condenseurs 4' et 4" sont couplés en parallèle dans le circuit du réfrigérant. Pour empêcher par exemple une inondation de condensat de l'évaporateur 2 lorsque le compresseur 3 est arrêté, on a prévu derrière le condenseur 4' et le condenseur 4." une soupape magnétique 21 et 21' respectivement. En service, les deux soupapes 21, 211 peuvent être ouvertes ou fermées à volonté, et en cas d'évacuation intense désirée de la chaleur vers l'eau 6' du bassins la soupape 21 est fermée et la soupape 21' est couverte, tandis qu'en cas de fort réchauffement d'airs la soupape 21 est ouverte et la soupape 21F est fermée. Seulespendant l'arrêt du compresseur 3, les deux soupapes 21, 21' sont fermées.La soupape 21 est ouverte lors du démarrage du compresseur 3 et est réglée avec ce dernier par l'hygrostat 16, tandis que la soupape 21' est, en cas de température trop élevée de l'air de l'enceinte, ouverte en même temps que la soupape magnétique 7" par le thermostat 20, ce qui produit aussi la mise en marche de la pompe 7' de l'eau du bassin. Le condenseur 4' est conçu de manière telle qu'en service normal il est capable de couvrir tous les besoins calorifiques de l'air, tandis que tout excès de chaleur est évacué par le condenseur 4s7 vers l'eau 6' du bassin. Par une conception adéquate de la thermopompe complémentaire 9, notamment du condenseur ter de cette dernière, il est possible de se contenter de trois échangeurs de chaleur 2, 4', 9tt dans le canal de traitement d'air 8, ce qui diminue en conséquence les coûts de la thermopompe principale 1 et de la thermopompe complémentaire 9. Le condenseur 4IV monté derrière les condenseurs 4' et 4" dans le circuit de réfrigérant de la thermopompe principale 1 sert ici encore à l'utilisation du refroidissement du condensats cette fois-ci au bénéfice d'un chauffage dans le sol 22, ce qui augmente encore le rendement de la thermopompe principale 1, de sorte que la thermopompe complémentaire 9 peut avoir des dimensions encore moindres. Il est bien entendu que le condenseur 4IV peut également être intercalé entre les condenseurs 4 t et 4'" de l'installation représentée à la Fig. 21g ce qui permet d'utiliser la chaleur récupérée lors du refroidissement du condensat tant pour un chauffage de sol 22 que puur le préchauffage de l'air. I1 est encore possible d'utiliser la thermopompe complémentaire 9, grâce à la présence d'un robinet à quatre voies et d'une soupape réductrice de pression supplémentaire,par inversion du sens de circulation du réfrigérant, pour le refroidissement de l'air au cours des journées chaudes de 1Pété, et dans ce cas le condenseur 9'it fait fonction d'évaporateur et l'évaporateur 9' fait fonction de condenseur, ce dernier conjointement avec le condenseur 4" évacuant vers l'eau 6' du bassin la chaleur en excès. Enfin, dans le cas de températures élevés de l'air de l'enceinte, une partie de l'air refroidi et déshumidifié peut être soutirée derrière le séparateur d'eau 18 par le canal de dérivation 23 représenté en traits interrompus à la Fig. 20 et réglable au moyen d'un clapet 23' commandé par un servomoteur et peut être retournée, derrière les échangeurs de chaleur 10", 4', 9"',dans le courant d'air réchauffé. REVENDICATIONS 1. Piscine couverte avec une installation de chauffage du bassin, une installation de traitement d'air pour la préparation d'air à moindre teneur en humidité que l'air de l'enceinte et avec une installation de chauffage pour le maintien de la température de l'air de l'enceinte > caractérisée par le fait que l'installation de traitement de l'air et l'installation de chauffage de l'air sont constitués par une thermopompe dont l'accumulateur de chaleur primaire est l'air humide de l'enceinte et dont l'accumulateur de chaleur secondaire est l'eau du bassin. 2. Piscine couverte suivant la revendication 1, caractérisée par le fait que dans la partie basse pression de ia thermopompe fonctionnant avec un compresseurS l'air de l'enceinte est déshumidifié avec prélevemeto de chaleur, cette chaleur prélevée ainsi que la chaleur engendrée par le compresseur étant retournée à l'air déshumidifié dans la partie haute pression de la thermopompe. 3. Piscine couverte suivant ### revendications précédentes, caractérisée en ce qu'une partie de la quantité de chaleur cédée dans la partie haute pression est transférée à l'air déshumidifié et l'autre partie de cette chaleur est transférée aux surfaces de chauffage statiques prévues dans l'enceinte. 4. Piscine couverte précédentes, caractérisée par le fait que l'accumulateur de chaleur secondaire est chargé pendant la nuit avec du courant électrique à bas tarif , la charge étant arrêtée pendant le jour. l'une quelconque 5. Piscine couverte suivant/des revendications 1 à 4, caractérisée par le fait que l'accumulateur de chaleur secondaire est constitué par l'eau du bassin et par un accumulateur d'eau chaude supplémentaire > lequel est constitué par une chaudière à chauffage électrique, dont l'eau est injectée d'une part par des canalisations inter médiaires au circuit d'eau froide, au niveau de l'évaporateur, et d'autre part dans le circuit d'eau chaude, au niveau du condenseur. 6 Piscine couverte suivant la revendication 5 > earac- tersée par le fait qu'à l'évaporateur de la thermopompe est raccordé un échangeur de chaleur avec un circuit à eau froide et qu'au condenseur de la thermopompe est raccordé un échangeur de chaleur avec un circuit d'eau chaude, lequel comprend une canalisation aller et une canalisation de retour avec les consommateurs raccordés. 7. Piscine couverte suivant les revendications 5 et 6, caractérisée par le fait que parallèlement au condenseur de la thermopompe est couplé un second condenseur, qui est raccordé par des canalisations au réseau d'eau urbain. a. Piscine couverte suivant les revendications 5 à 7 notamment avec des installations de climatisationa caractérisée par le fait que l'élément refroidisseur d'une installation de climatisation est raccordé au circuit d'eau froide de l'évaporateur et que l'élément chauffant de cette installation est raccordé au circuit d'eau chaude du condenseur, tandis qu'une arbitre installation de climatisation comprend deux convecteurs superposés disposés dans un puits, le convecteur inferieur étant l'élément refroidisseur et le convecteur supérieur étant l'6lément chauffant, une cuvette réceptrice de gouttes d'eau et un cylindre de transport d'air étant disposés sous les convecteurs. 9. Piscine couverte suivant les revendications 5 à 8, caractérisée par le fait que l'installation de traitement d'air et l'installation de chauffage sont constitués par deux convecteurs disposés cote à côte dans un puits disposé à proximité immédiate d'un mur du bâtiment et parallèlement à celui-ci convecteurs séparés l'un de l'autre par une paroi intermédiaire, et dont l'un est raccordé au circuit d'eau froide de l'évaporateur et dont l'autre est raccordé au circuit d'eau chaude du condenseur. 10. Piscine couverte suivant la revendication 9, caractérisée par le fait que le convecteur raccordé au circuit d'eau froide est disposé dans le puits partiel proche du mur et plus haut que l'autre convecteur raccordé au circuit d'eau chaude et disposé dans l'autre puits partiel. 11. Piscine couverte suivant les revendications 1 à 4, caractérisée par le fait que l'elément condenseur de la thermopompe peut être connecté à volonté en échange thermique au circuit de chauffage de l'eau du bassin, directement ou au moyen d'un circuit intermédiaire. 12. Piscine couverte suivant la revendication 1, caractérisée en ce que l'élément condenseur de la thermopompe est composé de plusieurs condenseurs couples en série côté réfrigérant, associés à différents circuits consommateurs séparés, en ce que la thermopompe est composée de plusieurs unités de thermopompe couplées en parallèle, dont les condenseurs sont, côté consommateur, couplés en parallèle ou en série, et en ce que l'élément compresseur de la thermopompe est composé de plusieurs compresseurs couplés en parallèle. 13. Piscine couverte suivant la revendication llg caractérisée par le fait que le circuit intermédiaire est composé d'un circuit d'eau avec une pompe, circuit qui prélève dans l'élément condenseur de la thermopompe la quantité de chaleur y produite et la transfère par l'intermédiaire d'une vanne de distribution à volonté à un échangeur de chaleur pour le réchauffement de l'air refroidi et déshumidifié de l'enceinte ou à un échangeur de chaleur pour le circuit de chauffage de l'eau du bassin, la vanne de distribution étant commandée par l'intermédiaire d'un servomoteur par un thermostat soumis à l'action de l'air chaud et humide de l'enceinte 5 par un hygrostat ainsi que par un pressostat monté dans le circuit de la thermopompe. 14. Piscine couverte suivant la revendication 15, caractérisée par le fait que dans le circuit intermédiaire entre la vanne de distribution et l'échangeur de chaleur est prévu un tampon de chaleur sous forme d'un accumulateur d'eau chaude. 15. Piscine couverte suivant les revendications 13 et 14, caractérisée en ce que la quantité ae chaleur produite dans l'élément condenseur ou dans le deuxième échangeur de chaleur du circuit intermédiaire pour le circuit de chauffage des'eau du bassin est3 après saturation de ce dernier, évacuée par les canalisations d'un réseau d'eau urbain ou par un refroidisseur à air. 16. Piscine couverte suivant l'une quelconque des revendications 11 à 15, caractérisée par le fait que le chauffage de l'eau du bassin est constitué par une cartouche de chauffage par résistance électrique, disposée dans le circuit de l'eau du bassin et commandée par un thermostat monté dans la canalisation de retour de l'eau du bassin, par l'intermédiaire d'une minuterie. 17. Piscine couverte suivant l'une quelconque des revendications 11 à 15, caractérisée par le fait qu'une cartouche de chauffage électrique par résistance est disposée dans le circuit intermédiaire et est commandée par un thermostat monté dans la canalisation d'admission du circuit intermédiaire. 18. Piscine couverte suivant la revendication 11, caractérisée par le fait que les échangeurs de chaleur raccordés à la thermopompe de l'installation de traitement de l'air sont précédés d'autres échangeurs de chaleur, faisant partie d'un circuit d'eau fermé, soum-is uniquement à l'action d'une pompe de circulation. 19. Piscine couverte suivant les revendications 1 à 4, caractérisée par le fait qu'une thermopompe complémentaire est prévue comprenant un élément évaporateur, un élément compresseur et un élément condenseur, ce dernier étant connecté en série à l'élément condenseur de la thermopompe principale, tandis que l'élément évaporateur de la thermopompe complémentaire peut à volonté être mis en échange thermique avec l'eau du bassin. 20. Piscine couverte suivant la revendication 19, caractérisée par le fait que l'elément évaporateur de la thermopompe complémentaire est couplé en parallèle à un condenseur inondé par l'eau du bassin de la thermopompe principale. 21. Piscine couverte suivant les revendications 19 et 20 > caractérisée par le fait que l'élément condenseur de la thermopompe principale présente deux condenseurs couplés en parallèles dont l'un est soumis à l'action de l'eau du bassin et dont l'autre est soumis à l'action de l'air de l'enceinte. 22. Piscine couverte suivant l'une quelconque des revendications 19 à 21, caractérisée par le fait que dans la canalisation d'admission d'eau du bassin aboutissant au condenseur, directement devant ce condenseur de la thermopompe principale) est montée une soupape r..agnétique, ouverte en cas de supression du réfrigérant par un pressostat prévu dans le circuit du réfrigérant de la thermopompe, avec mise en service simultanée de la pompe de l'eau du bassin. 23. Piscine couverte suivant l'une quelconque des revendications 19 à 22, caractérisée par le fait que le compresseur de la thermopompe complémentaire et la pompe du circuit d'eau du bassin sont mis en marche par un thermostat prévu dans le canal de traitement d'air, en cas de température insuffisante de l'air de l'enceinte.