La présente invention se rapporte à un circuit de tourne-vidéodisque et plus particulièrement à un circuit pour réduire la distorsion par intermodulation du signal vidéo par la porteuse audio, Dans certains systèmes de vidéodisque, on utilise un agencement o l'information est enregistrée sur des disques au moyen de variations géométriques contenues dans des pistes d'information ou sillons en spirale. Le matériau de la masse du disque ou au moins une couche de matériau proche de la surface du disque est conducteur, avec une couche mince diélectrique recouvrant la surface du disque. Une aiguille de lecture de signaux ayant une.électrode conductrice engage le disque, pour former une capacité entre eux. Le signal est restitué du disque par transla- tion de l',iguille le long de la pisteodsillon afin de créer une capacité variable dans le temps selon les variations géométriques dans le sillono Cette capacité variable dans l temps fait partie d'un circuit résonnant et provoque une modulation de la fréquence de résonance de ce circuits Un signal d'oscillateur à fréquence fixe, ayant une fréquence proohe de la frequence nominale du circuit, est applique au circuit résoant, et l'amplitude du signal d'oscillateur est mocóuléSselon les variations géoméetrques présentes dans la piste d'informationo Le signal d'oscillateur est détecté pour produire un signal variant avec le temps, correspondant à l'information enregistrée Oni peut se réfSrer au brevet USo 3o842o194 du 5 octobre 1974 au nom de JoK. Clemens et cédé à RCA CORPORATEONWo 3_0 Di vers formats de signaux pour incorporer, en meme tem. ps, dans la m9me piste d'information, l'information v,-'zcouleur et audio l'accompagnant, ont été utilisés L'uir de ces formats comprend un signal o l'information zidàooouleur est appliquée pour moduler en fréquence une porteuse vidéo et l m.adio est superposée sur ce signal en la forçant à moduler la durée des impulsions par cycle de ohaque cycle du signal modulé en fréquenceo o Un autre format comprend la somme linéraire de plusieurs signaux modulés en fréquence. Dans ce cas, les signaux audio (dans le cas de la stéréo) sont forcés à moduler en fréquence des porteuses de son à basse fréquence sur une gamme de déviation de basses fréquences (par exemple 716 50 kHz et 905 50 kHz). Un signal vidé- couleur composé (contenant des signaux de luminance et de chromi- nace) est forcé à moduler en fréqence une porteuse image à haute fréquence sur une gamme de déviation à haute fréquence (par exemple 5 +1 Mz). L'amplitude crtte- à-crête de chaque signal à la sortie du modulateur du son est maintenue à un niveau qui est faible par rapport au niveau d'amplitude crête-à-crête du signal à la sortie du modulateur vidéo, comme 1:10. Les porteuses modulées respectives sont combinées dans un additionneur linéaire pour former le signal composé pour enregistrement sur le disque. La forme d'onde du signal composé est celle des oucs poaeurs d'ime avec des cycles successifs oscillant autour d'une valeur moyenne qui varie comme la somme des porteuses son. On peut se référer au brevet U.S. NO 4.044.379 au nom de J.B. Halter du 23 août 1977 et intitulé "Method and Apparatus for El ectromechaniical Recording of Short Wavelength Modulation In a Metal Master", pour une description de cette tentative de modulation par superpo- sition. L'enregistrement du signal composé est effectué en- fonçant ou en retirant le matériau conducteur du disque le long de la piste d'information de façon que le profil géométrique le long de la piste corresponde à l'amplitude variant dans le temps du signal. Ainsi, l'enregistrement d'un signal modulé en fréquence limité et dur peut appara tre comme une séquence de fentes ou enfoncements dans la largeur et le taux de présence dans l'espace sont au même rapport que la demipériode des signaux électriques et la fréquence dans le temps. Par ailleurs, si des signaux multiples modulés en fréquence sont combinés linéairement pour l'enregistrement, comme dans le second exemple cidessus, la porteuse à la plus haute fréquence chevauche lescomposmtesporteusesà la plus basse fréquence, ainsi l'information est contenue dans l'amplitude ainsi que dans la phase du signal composé. Cette information peut être transférée dans le milieu d'enregistrement en faisant varier la profondeur du profil coupé dans la piste d'information. a 0 Afin de placer une quantité acceptable d'information, en terme de temps de restitution,sur un disque, la densité de l'information est nécessairement très élévée. Ainsi, les variations géométriques sont, de façon concomitante, très peu espacées, c'est-à-dire de l'ordre de un micron. La détection de la capacité correspondante dans un seul cycle du signal modulé en fréquence nécessite une électrode de lecture à des dimensions semblables. A cette fin, une aiguille composée de lecture peut être utilisée, comprenant un organe de support diélectrique et dur (comme du diamant, par exemple), sur une face duquel est appliquée une pellicule mince d'un matériau conducteur afin de former l'électrode réelle de détection. L'organe diélectrique de support est configuré pour engager et suivre la piste d'information ainsi que pour supporter l'électrode. L'électrode, pendant la restitution de l'infor- mation, est placée à la face menante de l'organe dilélectrique qui suit le sillon. La structure d'aiguille ci-dessus mentionnée est asymétrique en ce qui concerne le diélectrique et l'électrode c'est-h-dire que le diélectrique (diamant) adjacent à l'électrode et la précédant dans la piste d'information a une constante diélectrique différente de celle du diélectrique (air) du côté opposé de 1' élec- trode. On pense que la forme asymétrique de l'ensemble de l'aiguille conduit à une distorsion par intermodulation dans le signal restitué. De façon idéale, seule la partie la plus basse de l'électrode en ellemême doit "voir" ou effectuer une capacité avec la variation géométrique de la piste se trouvant directement en dessous d'elle. Dans un tel cas, seule la variation géométrique immédiatement adjacente à l'électrode contribue au signal instantané restitué. En réalité, cependant, le diélectrique de l'aiguille coupl une plus grande surface de la piste d'information en avant de l'électrode, en comparaison au couplage à travers l'air diélectrique qui suit l'électrode. Les zones ou surfacEs ainsi que la permittivité de l'air et du diamant comme diélectriquesétant différente, la capacité appliquée à l'électrode produit ainsi une capacité nette qui est appliquée de la géométrie de la piste par le support en diamant. La surface de la base du diamant à proximité de la piste s'étend sur un nombre de cycles de l'information vidéo. Ainsi, le support en diamant a tendance à intégrer une contribution de la capacité du signal en avant de l'électrode et à l'appliquer à l'électrodeeffectuant une déformation en biais, vers ltavantdu signal restitué. Le signal restitué contient ainsi la porteuse vidéo et du son modul détect& instan- tanément par la surface de l'électrode de l'aiguille adjacente à la piste, et une composante appliquée à l'électrode par le support diélectrique de l'électrode. Ce dernier résultat a pour effet une distorsion non souhaitable par intermodulation qui se manifeste par les. porteuses modulées du son qui apparaissent dans le signal vidéo. Lors de la démodulation du signal vidéo sur bande de base, une partie des porteuses son modulées reste dans le signal vidéo sur bande de base, ayant sensible- ment la même fréquence absolue que les porteuses son mais ayant reçu - un déphasage sensible à la fréquence. La présente-invention a pour but de réduire la porteuse son non souhaitée qui se présente dans le signal vidéo sur bande de base, en produisant un signal complémentaire de la distorsion non souhaitée et en appliquant le signal complémentaire de façon à effectueruneannulation de la distorsion ou déformation. Selon la présente invention, une partie du signal restitué à la sortie du circuit de lecture est filtrée pour ecxtraire les porteuses de son modulées. Ce signal est appliqué à un circuit de déphasage ayant une réponse en fréquence prédéterminée pour conditionner la porteuse son modulée pour qu'elle ait une caractéristique de phase sensiblement identique à la réponse en phase de la porteuse son modulée apparatssant dans le signal vidéo sur bande de base. La porteuse son conditionnée en phase est aJ.ors ajustée en anplitude et soustraite de façon linéaire du signal vidéo sur bande de base. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaltront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annrmexés donnés uniquement à titre d'exemple i1lus Lrat pustie mors & rilaMoUn de 1 'invention et dans lesquels e la figure I dor-ne un schéma bloc d'une partie d'un circuit de tourne-vidéodisque selon l'invention% la figure 2 un grapohique de la teneur spectrale du signal restitué en divers points du circuit de la figure 1; - la figare 3 est une représentation graphique des caracteéristiques de fréquence9 phase et amplitude en fonction de la fréquence du signal de distorsion pour un tourne- vidéodisque partioulier - 2 figuroe 4A et /-B morntrent des shémas de mod6s de réalisation de circuit- pour produire un circuit annulant la distorsion - la figure 5 est une représentation graphique de réponsesen phase des éléments de circuit des figures 4A et 4B. En se rféxrant à la figure 1, tm disque 10 est engagé par une aiguille 11, qui, en coopération avec les circuits de lecture 13, produit une manifestation électrique de l'inJfor-mation enregistrée contenue sur le disque quand un mouvement relatif est produit entre le disque et l'aiguille. Quand l'aiguille a une construction asymétrique, le signal restitué, dont on dispose à la borne de sortie 14 du circuit de lecture, contient une distorsion par intermo- dulation non souhaitable due à l'interaction de l'aiguille et du disque. Le signal restitué à la borne 14, typiquement sous format FM, est séparé en ses composantes vidéo et audio par un circuit 15 et des circuits 16 et 17 respectivement, et est réduit à des signaux sur bande de base ou démoduljs. 1o Le signal vidéo sur bande de base est appliqué à un filtre passe-bas 20 pour limiter la largeur de bande et réduire ainsi un bruit électrique statistique non souhaité. Ce signal est appliqué au circuit 21 qui remplace des segments du signal défectueux ou erroné par un signal acceptable retardé d'une séquence semblable précédente de l'informdion. Un circuit 22,parmi d'autres fonctions, reconvertit la sous-porteuse de chrominance pour l'adapter à un téléviseur typique commercialisé 25. Le circuit 17 (canal A) et le circuit 18 semblable (canal B) séparent les porteuses son stéréo du signal restitué à la borne 14, démodulent la porteuse pour produire une signal audio sur bande de base, et filtrent par un filtre passe-bas!es signaux audios sur bande de base pour limiter le bruit électrique en découlant. Sur des disques en monophonie, seule la porteuse du canal A est présente et le démodulateur du canal B est hors circuit. Quand un disque stéréo est restitué, le démodula- teur du canal B produit un signal de différence (gauche moins droite), qui est mélangé dans le circuit 30 au signal de somme (gauche plus droite) du canal A pour produire les sorties gauche et droite pour attaquer un système de haut-parleur stéréo. Le signal audio du canal A est appliqué au circuit 29 pour moduler une porteuse son de télévision à 4,5]flz pour un usage subséquent pour restituer le signal audio du circuit du téléviseur. Les signaux vidéo à la sortiedu cirtp 21et la poreuse son modulée à la sortie du modulateur 29 sont appliqués au circuit d'addition linéaire 23 qui combine linéairement les signaux audio et vidéo traités et applique, ce signal composé à un modulateur à haute fréquence 24. Le modulateur 24 convertit les signaux vidéo et audio combinés en format de signal de télévision qui peut typiquement être diffusé pour une réception sur un téléviseur, et ce signal est appliqué à la borne d'antenne du téléviseur 25. Le circuit du tourne-disque comprend également un système asservi pour établir la position de l'aiguille de lecture 11. Un condensateur 32 sensible à la position injecte une fréquence de 260 kHz d'un oscillateur 28 au courant de signaux restitués, la force du signal injecté étant inversement proportionnelle à la distance relative de l'aiguille par rapport à une électrode du condensateur sensible à la position qui est retenu à un emplacement fixé sur le chariot detranslation de l'aiguille de lecture. Le signal à 260 kHz est séparé du signal restitué par.le filtre pasmbande 26 et est appliqué au circuit électronique d'asservismment 27 qui produit un signal de contrôle. proportiornnel à la force du signal restitué à 260 kHz. Le signal de contrôle excite un moyen moteur 31 qui a tendance à maintenir l'aiguille à uo position nominalement souhaitée, Des circuits 16 et 19 sont ajoutés au circuit du tourne-disque pour remédier àla distorsion par intermodula- tion ci-dessus mentionnée. Le fonctionnement de ce circuit sera mieux expliqué en se référant aurgraphiques spectrau de la figure 2. La figure 2A représente, à titre d'exemple, la teneur spectrale du signal restitué du disque tel qu'il apparaît à la borne 14. Les deux bandes spectrales se présentant à 09716 et 0,905 MHz représentent les porteuses audio du canal A et du canal B tandis que la bande spectrale plus importante de 2 à 8 Mrz représente la largeur de bande du signal vidéo composé centré sur la porteuse vidéo de 5 MHz. Le spectre vidéo, c'est-à-dire 2-8 MHz n'est pas en fait continu mais plutOt une série de bandes spectrales du fait de la nature de modulation de fréquence du signal, cependant, dans le cadre de la présente description, le fait de considérer la bande comme étant continue n'a pas une importance considérable. Dans un système particulier, la fréquence centrale vidéo s'écarte entre 3,9 et 6,9 MHz avec les bandes latérales concomitantes se présentant dans le spectre de 2 à 9,5 MHz. Pour le cas o la fréquence centrale vidéo se trouve à 5 MHz (comme cela est représenté sur la figure 2A, la distorsion par intermodulation se manifeste par le signal du son qui se présente sous forme de bandes latérales vidéo (illustré par deux bandes latérales en tracé fantôme) décalées de 0,716 et 0,905 MHz au-dessus et en dessous de la fréquence de 5 MHz. Ces bandes latérales, s'écartent bien entendu par rapport à leur emplacement en fréquence dans le spectre vidéo selon l'écart de la fréquence centrale vidéo. Les figures 2B et 2C illustrent la teneur spectrale du signal après passage à travers le filtre passe-bande vidéo et le démodulateur vidéo respectivement du circuit 15. La figure 2C représente spectralement le signal vidéo sur bande de base et Ji e la distorsion par intermodu- lation et est transféréedans le signal vidéo sur bande de base se présentant sensiblementsur lsmmmesbais spectrales que les porteuses de son modulées. Afin de réduire la distorsion par intermodulation, le circuit 16 produit un signal qui est sensiblement semblable à la distorsion ou déformation manifestée dans le signal vidéo sur bande de base. Le signal produit (illustré spectrabment sur la figure 2D) est linéairement soustrait du signal vidéo sur bande i base par l'élément de circuit 19. La teneur spectrale du signal vidéo sur bande de base résultant se présentatà la sortie du circuit 19 est illustrée sur la figure 2E, avec les composantes de distorsion ou déformation considérablement réduitos. Les composantes de distorsion, qui apparaissent fina- lement dans le signal vidéo sur bande de base à la borne 36, subissent un traitement sensible en vertu du circuit 15. Ce traitement impose un changement d'amplitude de phase sensible à la fréquence dans le signal manifesté de distorsion par rapport aux signaux du son présents à la borne 14. La réponse en phase, représentative d'un système particulier, est illustrée sur la figure 3 sous forme d'un retard croissant linéairement à l'allure de 90 G pour 0,5 Mz. La réponse d'amplitude qui en découle est une augmentation d'amplitude de 6db par octave dans la bande spectrale s'y rapportant. Afin que le signal produit par le' circuit 16 annule efficacement la distorsion sur bande de base vidéo, il doit imiter les composantes de fréquence d'amplitude et de phase du signal de distorsion. La même jupe de la courbe de réponse du filtre donne une différence d' amplitudede 6 b par octave (environ 2db) entre les porteuses son. Ainsi, le filtre 33 produit un signal d'aimulation ayant les caractéristiques souhaitées de fréquence et d'amplitude. Le signal à la sortie du filtre pasIbande 33 est appliqué à un circuit d'ajustement de phase 34 qui impartit le déphasage requis sensible à la fréquence au signal d'anuulation, en tenant compte du déphasage imparti de façon inhére:e par le filtre pse-bande 33 Le signal résultant est appliqu6 à l'amplificateur 35 qui augmente ou diminue lineairement l'amplitude du signal d annulation jusqu'à la valeur et la polarité pouvant éliminer le plus efficaceient le signal de distorsiono Il faut noter que le filtre pssebande du son 33 imparti un dephasage considerablement plus important que le filtre pmobande vidéo dans le circuit 15. Pour compen- ser partiellement cette différence, le filtre paeslbande 20 est interposé dans le circuit vidéo avant le circuit d'addition 19o. 'Il faut égalemenrt noter que l'amplificateur peut être rendu adaptif, c'esthà- dire que son gain peut être rendu variable et contrôlé par un signal de contre- réaction dérivé de la distorsion residuelle d'intermodula- tion restant dans le signal vidéo sur bande de base après passage à travers le circuit d'addition 19. La figure 4 montre un mode de réalisation particulier des éléments de circuit 16 et 19. Cependant, dans le circuit de la figure 4, l'amplificateur 35' est un amplifi- cateur inverseur qui permet une soustraction directe du signal d'annulation du signal vidéo sur bande. de base par un moyen résistif de combinaison. La figure 5 montre le déphasage se rapportant auxblocsséparésdu circuit de la figure 4. Le circuit de la figure 4 présente un filtre passe bande asymétriquement accordé pour laisser passer les porteuses son, un piège pour éliminer le son à la fréquence de 260 kHz et un réseau de déphasage. Le piègeest nécessaire. parce que la sélectivité du filtre pase-bande est renduerelativement faible et sa réponse en phase dans la région comprenant 0,715 d 0,905 MHz est relativement bien définie. Le piège comprend le circuit d'émetteur d'un transistor 47 et il est accordé pour être résonnant en parallèle à 260 kHz. Le gain de l'amplificateur comprenant le transistor 47Etsa charge de collecteur formant le circuit en parallèle de la bobine d'inductance 44, du condensateur 45 et de la résistance-46 est fonction du rapport de l'impédance de charge reliée dans le circuit de collecteur à l'impédance reliée dans le circuit d'émetteur du transistor amplificateur. A 260 kaz, la fréquence de résonance du piège, l'impédance du circuit d'émetteur s'approche d'une très grande valeur, réduisant le gain de l'amplificateur à une valeur empêchant la passage de ce signal. Le circuit en parallèle comprenant le conden- sateur 49 et l'inductance 50 dans le circuit d'émetteur doit avoir un Q élevé afin que la perte du gain du -circuit ne s'étende pas dans les bandes de fréquence des porteuses son ( il faut noter que pour des systèmes de tourne-disque ne superposant pas un son en fréquence sur le signal dans des buts d'asser-visement, le piège n'est pas nécessaire ét que le circuit résonnant en parallèle dans le circuit d'émetteur du transistor 47 peut être éliminé, simplifiant le circuit). La réponse en phase du piège par rapport à la borne d'entrée d'amplificateur 72 est repré- sentée sur la figure 5 et il faut noter qu'elle contribue à la réponse en phase des signaux dans la bande de fréquences d' intérêt. Pour des fréquences au-delà de la résonance du piège, le transistor 47 avec sa charge de collecteur accordée en parallèle fonctionne: comme un simple amplificateur ou filtre paie-bande comme on le sait biene La charge de collecteur accordé en parallèle, c'est-à-dire l'inductance 44, le condensateur 45, et la résistance 46, est accordée pour une résonance à environ 1 MHz de façon que les deux porteuses de son se produisent dans une fonction de transfertQuxréponse pase-bande relativement bien définie. Ainsi, la réponse en amplitude et la réponse en phase peuvent toutes deux être prévues avec une précision rais- sonnable., Le facteur Q du circuit de collecteur est volontairement rendu faible, c'est-à-dire 1-2, pour mieux assurer la possibilité de prévoir la réponse du circuit. La réponse phase se rapportant à l'amplificateur pame-bande se conforme à une caractéristique bien connue qui peut être dériVée de la wuniversal resonance curve" (Terman, Radio Engineers Handbook, McGraw Hill, N.Y., 1943, p. 137) et elle est représentée sur la figure 5. La réponse en phase est une courbe relativement régulière o l'angle absolu de phase à une fréquence particulière dans la gamme des fréquences d'intérêt peut être ajusté, c'est-à- dire augmenté ou diminué, en augmentant ou en diminuant la fréquence a laquelle la charge de collecteur est à la résonance et ainsi la fréquence à laquelle la courbe coupe la ligne de phase nulle. Le signal à la sortie de l'amplificateur ou filtre pessebande est appliqué par un condensateur 51 au circuit de déphasage comprenant des résistances 54, 55 et 56, un transistor 57 et un condensateur 58 Le transistor 57 auquel sont relies en série respectivement, aux circuits de collecteur et d'émetteur, les résistances 56 et 54, forme un amplificateur ayant des bornes de sortie complémentaires à ses bornes de collecteur et d'émetteur, c'est-à-dire que les signaux aux bornes de collecteur et d'émetteur ont une différence de phase de 1800 pour un signal appliqué à l'entrée ou base. La résistance 55 et le condensateur 58 en série sont reliés entre les bornes de sortie complémentaires de l'amplificateur et une borne de sortie 71iet prise à l'interconnexion de la résistance 55 et du condensateur 58. Dans le cas o les signaux complémentaires au collecteur et à l'émetteur du transistor 57 ont des amplitudes égales, l'amplitude du signal à la borne de sortie 71 est égale à l'amplitude de l'un des signaux d'amplitude égale apparaissant à l'émetteur ou au collecteur, sur une large gamme de fréquences.En d'autres termes, le circuit a une réponse en amplitude sensiblement constante dans la gamme de fréquencesd'intérèt. La réponse en phase, -, du circuit, peut être illustr& comme étant de: e= 2 arotan (GC)RC) (1) o valeur de la résistance 55 et C est la capacité du conden- sateur 58. Cette réponse en phase est illustrée sur la figure 5. L'équation (1) est une approximation de premier ordre car l'angle de phase G est affecté par les impédances présentées au collecteur et à l'émetteur du transistor 57. On tient compte des effets de second ordre en choisissant la valeur de RC pour produire la quantité souhait& de déphasage à une fréquence donnée. Le circuit piège, l'amplificateur pase-bande et le déphaseur impartissent effectivementler réponse respec- tive. en phase au signal qui y passe en série. Par conséquent, les fonctions séparées de phase s'additionnent. La fonction composée de phase est illustrée sur la figure 5, laquelle fonction s'approche très précisément de la fonction de phase illustrée sur la figure 3 représentative de la réponse en phase du signal de distorsion imparti par le circuit de traitement vidéo 15. Le signal à laborne 71 s'approche très précisément, par sa forme, du signal de distorsion par intermodulation dans le signal vidéo sur bande de base. Pour soustraire les signaux, le signal d'annulation est rendu négatif (complémentaire) et ajouté au signal vidéo sur bande- de base, Un signal est "rendu négatif" dans le contexte ci-dessus, en appl4ant une inversion sur lemnde, large, ou un déphasage de 1800 sans déphasage supplémentaire par rapport à la fréquence. Cette fonction est accomplie par l'amplificateur en émetteur commun comprenant un transis- tor 62, une résistance de collecteur 63 et des résis- tances d'émetteur 64 et 70 comme c peut le voir sur la figure 4A. La tension du signal d'émetteur d'un amplifica- teur en émetteur commun à une différence inhérente de phase avec sa borne d'entrée ou base, La résistance 70 dans le circuit d'émetteur est rendue variable pour ajuster l'amplitude finale du signal du collecteur de transistor Les valeurs des composants pour le circuit de la figure 4 pour obtenir la réponse en phase illlustrée sur la figure 1 sont indiquées au tableau 1e TABLEAU 1 Valeuis des résistances Résistance Valeur (Ohms) 41 10 000 42 2 200 43 56 46 1 000 48 270 52 10 000 53 5 600 54 1 000 2 200 56 1 000 100 000 61 13 000 63 1 000 64 100 500 Valeus des condensateurs Condensateur Valeur 0>01 pf 180 pf 49 2 200 pf 51 0o01 pf 58 100 pf 59 0y01 pf Valeur des inductances Inductance -44 150 ph Inductance 50 150 uh Transistor 47 2N 4124 Transistor 57 2N 4124 Transistor 62 2N 4124 Le circuit d'addition 19' de la figure 4A ajoute linéairement le signal vidéo sur bande de base dont on dispose à la sortie du démodulateur vidéo et qui est appliqué à la borne 36' avec le signal d'annulation appliqué à la borne 73. Le transistor 67 produit un courant alterhatif de collecteur I67 qui est proportionnel au potentiel vidéo sur bande de base, V36, appliqué à sa base, c'est-à-dire I67 = K1V36, o K1 est uneconstante. Le transistor 68 produit un courant alternatif de collecteur I68 est proportionnel au potentiel du signal d'annulation, V73, qui est appliqué à sa base, c'est-à- dire I68 = K2V73, od K2 est une constante. Les courants I67 et I68 sont forcés à s'écouler à travers la résistance de charge 74 et produisent un potentiel en courant alterna- tif qui est donné par V69 = R(I67 + I68) = R(K1V36 + K2V73) (2) o R est la valeur de la résistance de charge 74 et V69 est le potentiel en courant alternatif apparaissant à la borne 69. Le côté droit de l'équation (2) indique que le signal en courant alternatif produit dans la résistance 74 est proportionnel à la somme linéraire des signaux appliqués et si l'on a K1 = K2 = 1/R, alors V69 = V36 + V73. Les résistances respectives d'émetteur 65 et 66 sont incorporées pour limiter les courants respectifs qui s'écoulent dans les transistors 67 et 68o La figure 4B illustre un autre circuit d'addition 19" pour l'addition linéaire du signal de compensation dont on dispose à la borne 73' et dusignal video sur bande de base, Le signal vidéo sur bande de base est ppliqué à la borne 56', le signal de compensation est appliqué à la borne 73' et le signal vidéo corrigé est obtenu à la borne 84. Si l'impédance de sortie de l'amplifi- cateur 35' est faible en comparaison à la valeur R81 de la résistance 81, et que l'impédance de source à la borne 36' du signal vidéo est faible en comparaison à la valeur RS0 de la résistance 80 on p.eut montrer que le signal V84, dont on dispose à la borne 84 est donné par V84 = K1 V 73'+ X2 6, (3) o K1 = R80 R82/(R80 R81 - R80 R82 ± RS1 R82) et K2 = R81 R82/(R80 R81 + R80 R82 + R81 R82). L'équation (3) indique que le signal de sortie V84 est la somme linéaire du signal de correction V73' et du signal vidéo sur bande de base V36'1. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donné qu'à titre d'elemple En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits, ainsi que leurs combinaisons, si celles=ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre de la protection comme revendiquéeo R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Tourne-vidéodisque pour restituer des signaux pré- enregistrés sur un disque, du type o lesdits signaux pré- enregistrés sont formés de la somme composée d'un premier signal modulant une première porteuse et d'un second signal modulant une secondé porteuse, ledit tourne-disque comprenant un moyen de restitution coopérant avec ledit disque pour traduire une manifestation électrique des signaux préenregistrés, caractérisé par: un premier moyen formant circuit (15) relié pour recevoir ladite manifestation électrique desdits signaux préenregistrés afin de démoduler sélectivement ladite premère porteuse; un second moyen formant circuit (33) relié pour recevoir ladite manifestation électrique desdits signaux pré-enregistrés pour extraire sélectivement la seconde porteuse modulée de la'somme composée des signaux; un troisième moyen formant circuit (34) relié pour recevoir la seconde porteuse modulée dudit second moyen formant circuit afin de conditionner la caractéristique de phase de ladite seconde porteuse modulée pour simuler les caractéristiques de phase des composantes de fréquence du signal démodulé dans la même bande spectraleçque ladite seconde porteuse modulée; un quatrième moyen (19) pour combiner par soustraction linéaire le seconde porteuse modulée conditionnée en phase et le signal démodulé. 2. Tourne-vidéodisque selon la revendication 1, caractérisé en ce que le signal démodulé pr6cité est sujet àl'inclusion d'une distorsion par intermodulation non souhaitable manifestée comme la porteuse modulée du second signal; et en ce que ledit moyen comporte un moyen sensible à la seconde porteuse modulée pour en produire un signal complémentaire de la distorsion par intermodulation manifestée; et un moyen pour additionner linéairement le premier signal démodulé contenant la distorsion par inter- modulation et le signal complémentaire, afin de réduire ainsi la distorsion manifestée dans ledit premier signal démodulé. 3. Tournevidéodisque selon la revendication 2, du type o la manifestation électrique des signaux pré- enregistrés précités est un signal modulé en fréquence et o le second moyen formant circuit précité est caractérisé par un filtre pae-bande (33) relié au moyen lin.t les signaux pour recevoir le signal modulé en fréquence et étudié pour faire passer les composantes de frequence de la seconde porteuse modulée et atténucrsensi- blement la première porteuse modulée; un moyen (34) relié pour recevoir les signaux dudit filtre pae-bande afin de conditionner l'angle de phase de ladite secmde porteuse modulée pour qu'il coincide avec celui de la distorsion manifestée plus 180 degré; et un moyen (55) pour conditionner leamplîtude de signal modifié en phase pour qu'ôle coïncide avec l'amplitude de la distorsion manifestée. 4. Tourne-vidéodisque selon la revendication 2, carac- térisé en ce que le second moyen formant circuit précité comprend: un filtre pas-bande (33) ayant des bornes d'entrée et de sortie, respectivement, la borne d'entrée t reliée pour recevoir la mani:festation électrique des signatux pré-enregistrés et ledit filtre pae-bande att6nuant sensiblement tous les signaux ne se trouvant pas dans une gavme prédéterminée de fréquencesde la seconde porteuse modulée; un circuit de déphasage (34) ayant une borne d'entrée reliée à la borne de sortie dudit filtre passe-bande pour appliquer un déphasage à ladite seconde porteuse modulée, et ayant une borne de soGte,]e déphasage produit complétant celui introduit de façon inhérente par ledit filtre passes bande afin que l'angle total de phase de la seconde porteuse modulée colncide sensiblement avec celui de la disto-rsion m.anifestée présente dans le premier signal démodulé un amplificateur inverseur (35) ayant une borne d'entrée reliée à la borne de sortie dudit circuit de déphasage, ledit amplificateur contribuant à un déphasage de 1800 de la seconde porteuse modulée et conditionnant l'amplitude de ladite seconde porteuse modulée à une amplitude souhaitée. 5. Tourne-vidéodisque selon la revendication 1, caractérisé en ce que le second moyen formant circuit précité comprend: un transistor (47) ayant des première et seconde électrodes, un trajet principal de conduction entre elles, et une électrode de commande, la différence de potentiel entre l'électrode de commande et une première électrode contrôlant ledit trajet principal de conduction un moyen pour appliquer le signal restitué à ladite électrode de commande; et un moyen de résonance en parallèle formant résistance- condensateur-charge d'inductance (44, 45, 46) résonnant à proximité de la seconde fréquence porteuse qui est relié à la seconde électrode dudit transistor,point ou l'on dispose du second signal modulé. 6. Tourne-vidéodisque selon la revendication 5, carac- térisé en ce qu'il comprend de plus un circuit accordé relié entre la première électrode et un point de potentiel fixe, caractérisé par une autre résistance (48) reliée en série avec un circuit accordé en parallèle(49,50) condensateur-inductance résonnant à une fréquence préselec- tionnée. 7. Tourne-vidéodisque selon l'une quelconque des revendications 1 ou 5, caractérisé en ce que le troisième circuit précité ayant une réponse prédéterminée en phase comprend: un moyen amplificateur (35) ayant une borne d'entrée pour appliquer la seconde porteuse modulée et ayant des première et seconde bornes de sortie, la différence de phase entre lesdites première et seconde bornes de sortie étant essentiellement de 1800; et la différence de phase entre l'entrée et l'une desdites bornes de sortie étant essentiellement de 0Q; et une combinaison résistance-réactance en série (55, 58) reliée entre les première et seconde bornes de sortie du- dit moyen amplificateur, un signal de sortie étant disponi- ble à une interconnexion de ladite combinaison résistance- réactance, le rapport de la valeur de résistance à la valeur de réactance de ladite combinaison étant choisie selon la fréquence de la seconde porteuse modulée.