PONT DIVISEUR DE TENSION A RAPPORT COMMANDABLE ET APPLICATION AUX INVERSEURS ELECTRO NIQUES L'invention concerne un pont diviseur de tension à rapport commandable, du type pont électronique comprenant deux branches pourvues d'impédances dont l'une est variable et commandée. Elle s'étend aux applications de ce pont, en particulier pour réaliser des inverseurs électroniques à très faibles temps de commutation. On connait plusieurs types d'inverseurs électroniques permettant de disposer en sortie d'une tension complémentaire de la tension appliquée en entrée ; lorsqu'ils sont couplés en sortie à une charge fortement capacitive, ces inverseurs présentent l'inconvénient d'être soumis à l'alternative suivante : ou bien la commutation s'effectue de façon très lente dans ces inverseurs (supérieure-à 1 microseconde dans le cas d'un inverseur de technologie MOS couplée à une charge de 100 pico Farad), ou bien si l'on veut diminuer le temps de commutation, la puissance consommée est importante et est dissipée en continu aussi bien pendant les périodes transitoires que pendant les périodes stationnaires.En outre, dans ce dernier cas, et si la technologie utilisée est une technologie M.O.S. (cas le plus fréquent actuellement), le transistor de signal présente un encombrement très accru et très pénalisant. Pour pallier ces inconvénients, on peut utiliser une channe dtinverseurs optimisée (de 7 inverseurs) qui permet de réduire notablement les temps de commutation et de les ramener à des valeurs de l'ordre de 50 nanosecondes dans le cas sus-évoqué d'inverseurs de technologie M.O.S., couplés à des chargesde l'ordre de 100 pico Farads ; toutefois, la surface occupée sur la puce de silicium devient alors de l'or- dre de 2000 fois plus grande que dans le cas d'un seul inverseur. Actuellement, cette solution est souvent choisie mais elle s'avère de plus en plus pénalisante copte-ten de la r- duction croissante des dimensions des composants électroniques intégrées. La presente invention se propose de fou: nir une solution constituant un excellent compromis entre la durée des temps de commutation, les puissances consommées et les surfaces occupées. Un objectif de l'invention est en particulier d'autoriser, en technologie M.O.S., des temps de commutation de l'ordre de la dizaine de n,-moseconde pour des charges de plusieurs centaines de pico Farads. Un autre objectif est de fournir un dispositif qui ne consomme notablement de l'énergie que lors des périodes transitoires de commutation de sorte que l'énergie moyenne dissipée est extremement faible. Un autre objectif est de fournir un inverseur dont l'encombrement est du même ordre de grandeur que celui d'un inverseur M.O.S. classique. A cet effet, l'inverseur électronique conforme à l'invention est constitué par un pont diviseur de tension à rapport commandable, de type nouveau ci-après défini. Bien entendu, l'invention s'étend au pont diviseur lui-meme en tant que tel, quelle que soit son application ; ce pont peut notamment servir à effectuer la charge ou la décharge de circuits capacitifs dans d'autres applications. Le pont diviseur visé par l'invention est du type comprenant une première branche d'impédance variable commandée en vue de fixer le rapport du pont, un circuit de commande de ladite impédance variable attaqué par un signal d'en treeu,ne seconde branche d'impédance déterminée, disposée en série avec la première branche, une source de teuton aux bornes des deux branches et un point milieu de sorti ;; selon la présente invention, le pont est caractérisé en ce que au moins une des branches du pont comprend un composant semi-conducteur constitué.par une jonction PN en série avec une ou des couches auxiliaires adaptées pour conférer audit composant semi-conducteur lorsqu'il est polarisé à travers une résistance une caractéristique courant/tension à ses bornes comportant une zone d'impédance négative séparant deux zones d'impédance positive dont l'un(e )correspond à une tension de polarisation inférieure à un seuiliet l'autre à une tension de polarisation supérieure à ce seuil(V5), ledit composant semi-conducteur est associé à des moyens de génération d'impulsion synchrones du circuit de commande précité, lesdits moyens de génération-étant adaptés pour délivrer aux bornes du composant, aux instants de changement du rapport du pont, des impulsions de tension telles que l'amplitude de la tension aux bornes dudit composant semiconducteur s'élève au-dessus du seuil (Vs). Ainsi, au cours d'une commutation déclenchée parle circuit de commande sous l'influence du signal d'entrée (e), deux types d'effet se produisent dans le pont une variation de l'impédance variable, comme dans le cas d'un pont diviseur classique, et un changement brusque de l1impédance du composant semi-conducteur qui passe d'une zone d'impédance positive (R+) à l'autre-zone d'impédance positive (r+) en traversant la zone d'impédance négative (r-). Ce deuxieme effet commandé par les moyens de génération d'impulsions entraîne au cours de la période transitoire de commutation l'apparition d'un courant de charge ou de décharge d'intensité très élevée alors qu'en dehors de ces périodes transitoires, ce courant demeure faible. Ainsi, le dispositif permet de commuter des quantités d'énergie élevées en des temps très courts sans consommer notablement de puissance en régime stationnaire. Selon un mode de réalisation préféré qui confère au dispositif un encombrement réduit et le rend compa tillé avec une technologie M.O.S. standart, l'impédance de valeur variable, le circuit de commande de cette impédance et les moyens de génération d'impulsions sont formés par un transistor M.O.S. (Metal Oxyde Semi-conducteur) ayant une capacité de grille attaquée par le signal d'entree/en vue de commander les variations d'impédance dudit transistor M.O.S. et ayant une capacité de recouvrement grille-drain, couplée à chaque composant semi-conducteur précité et de valeur adaptée pour permettre la génération des impulsions précitées sous l'effet des variations de la tension de grille. Le composant semi-conducteur précité peut revêtir des formes de réalisation diverses permettant diobte- nir la caractéristique courant/tension définie précédemment. Une structure (connue en elle-même) particulièrement adaptée pour ledit composant consiste à disposer la jonction PN déjà citée en série avec une couche semi-isolante (composée en particulier de silice ou silicium polycristallin ou fluorure de nickel ou nitrure d'aluminium) et une couche métallique (en particulier aluminium, or ou chrome), ces couches étant déposées successivement sur une des couches de la jonction PN. I1 est à noter que par "semi-isolante" on qualifie toute couche qui permet un passage des électrons et un controle du courant d'électrons circulant entre la couche métallique et la bande de valence de la couche contigüe de la jonction PN. Cette propriété "semi-isolante" peut en particulier provenir non seulement de la nature du matériau mais encore de son épaisseur et d'éventuelles impuretés contenues dans celui-ci.Cette couche peut notamment être constituée par un matériau isolant pur en très faible épaisseur (inférieure à 100 Angstroms), ou par un semi-conducteur polycristallin pur, d'épaisseur plus importante (de l'ordre de plusieurs centaines d'Angströms) ou par un matériau isolant en couche épaisse mais contenant des impuretés ou encore par un matériau conducteur ionique de faible conductivité L'invention ayant été exposée dans sa forme générale, d'autres caractéristiques, buts et avantages de celle-ci se dégageront de la description qui suit en référence aux dessins annexés, lesquels en présentent des modes de réalisation ainsi que des exemples ayant fait l'objet d'expérimentations : sur ces dessins qui font partie intégrante de la description - les figures 1, 2 et-3 sont des schémas symboliques de trois modes de réalisation de ponts diviseurs conformes à l'invention, - la figure 4 est une vue en coupe schématique d'un composant semi-conducteur du type N.I.S.S. (mental Semi-Isolant, Silicium, Silicium) particulièrement adapté pour équiper les ponts diviseurs conformes à l'invention ou leurs applications, - la figure 5b illustre la caractéristique courant/tension de ce composant -semi-conducteur lorsqu'il est polarisé conformément au schéma de la figure 5a, - la figure 6 représente le schéma élec trique d'un inverseur ayant fait l'objet des expérimentations visées à l'exemple 1 ci-après, - les figures 7a et 7b sont des diagrammes illustrant les performances de cet inverseur, - la figure 8 et les figures 9a et 9b ont trait à un autre inverseur visé à l'exemple 2 ci-après, - enfin, la figure 10 et les figures Ila, llb et llc ont trait à un autre inverseur, visé à l'exemple 3. Pour faciliter la compréhension, on a repris sur les figures les mêmes références pour les parties communes des divers modes ou exemples de réalisation. Le mode de réalisation de pont diviseur représenté à la figure 1 comprend deux branches : une première branche B1 contenant une impédance de type classique 1 de valeur ajustable, et une seconde branche B2 contenant un composant semi-conducteur 2 qui est décrit ci-après et forme l'impédance de cette branche. Les deux branches B1 et B2 sont disposées en série par rapport à une source de tension symbolisée en U et la sortie du pont diviseur est située en s entre les deux branches B1 et B2. Par "impédance de type classique", on entend tout composant connu comportant une impédance positive de valeur connue ; dans le cas du mode de réalisation présentement décrit, cette impédance possède une valeur variable et peut notamment être constituée par une résistance variable ou un transistor M.O.S. (Metal Oxyde Semi-conducteur). De façon connue en soi, cette impédance est commandée par un circuit de commande 4 qui déclenche les variations de sa valeur. Ce circuit de commande est attaqué par un signal d'entrée e qui le déclenche ; l'entrée du circuit 4 constitue l'entrée e du pont diviseur (ou du dispositif application qui en est issu). Le composant semi-conducteur 2 (désigné par M.I.S.S. sur les schémas) est essentiellement constitué par une jonction PN en série avec des couches auxiliaires qui sont adaptées comme on le verra plus précisément plus loin, pour conférer audit composant une zone d'impédance négative. Ce composant 2 est associe a des moyens 5 de génération d'impul s ions, qui sont synchronisés avec le circuit de commande 4 précité. Ces moyens sont adaptés pour délivrer aux bornes du composant 2 des impulsions de tension aux instants de changement du rapport du pont (variation de l'impédance 1) de façon que la zone d'impédance négative soit atteinte lors de l'apparition desdites impulsions. En l'exemple de la figure 1, lorsque l'impédance 1 croît brusquement par-l'action du circuit de commande 4 et induit un accroissement de la tension de sortie S%8 11 impul- sion issue des moyens 5 amène le composant2à fonctionner en zone de résistance négative, permettant ainsi le passage d'un courant très élevé dans ledit composant 2. Lorsque le pont est couplé en sortie à-un circuit extérieur appelé à être chargé, le passage d'un courant élevé dans la branche B2 engendre une commutation très rapide de la tension de sortie s, même lorsque le circuit à charger présente une forte charge capacitive. En effet, le temps de charge (c'est-à-dire la duree de la commutation) varie directement en fonction du rapport de la capacité du circuit extérieur de sortie à l'intensité du courant disponible lors de la charge. Les circuits de commande 4 et moyens de génération 5 peuvent revetir des formes diverses ; comme on le verra, ils peuvent en technologie M.O.S. ne former qu'un seul élément avec l'impédance classique 1 (convenablement choisie à Cet effet). Le mode de réalisation représenté à la figure 2 présente une structure générale analogue à la précédente et on retrouve sur cette figure les éléments essentiels portés à la figure 1 : branche B1, branche B2, sortie s, circuit de commande 4, entrée e, moyens de génération d'impulsion 5. En cet exemple, la première branche B1 comprend,d'une part une impédance de type classique 6 de valeur ajustable commandée par le circuit de commande 4, d'autre part, un composant semi-conducteur 7 du même type que le composant 2 et disposé en parallèle avec l'impédance 6. La seconde franche B2 contient une impédance de type classique 8 de valeur déterminée (cette impé dance est en l'exemple fixe mais pourrait être variable et commandée). Dans ce mode de réalisation, lorsque l'impédance 6 décroît brusquement par l'action du circuit de commande 4 et induit une décroissance de la tension de sortie s, l'impulsion issue des moyens 5 amène le composant 7 à fonctionner en zone d'impédance négative, permettant ainsi le passage d'un courant tres élevé dans ledit composant 7. Lorsque le pont est couplé en sortie à un circuit extérieur appelé à être déchargé, le passage d'un courant élevé dans le composant 7 engendre une commutation très rapide de la tension de sortie mme lorsque le circuit à dé- charger présente une forte charge capacitive. Ainsi, le pont de la figure 1 permet une commutation très rapide dans le cas où le circuit extérieur est chargé au cours de celle-ci et le pont de la figure 2 remplit la même fonction dans le cas où se produit une décharge du circuit extérieur. La figure 3 présente un mode de réalisation permettant d'obtenir une commutation rapide aussi bien dans le cas de la charge que dans celui de la décharge d'un circuit extérieur. Ce mode de réalisation qui représente une synthèse des deux précédents, se caractérise en ce que la première branche B1. comprend, d'une part, une impédance de type classique 9 de valeur ajustable, commandée par le circuit de commande 4, d'autre part, un composant semi-conducteur 10 tel que précité, disposé en parallèle avec ladite impédance de type classique 9, la seconde branche B2 contient un autre composant semi-conducteur 11 tel que précité, lequel constitue l'impédance de celle-ci, les deux composants semi-conducteurs 10, 11 sont associés à des moyens génération d'impulsions du type sus-évoqué , adaptés pour amener chacun desdits composants à fonctionner dans & zone d'impédance négative aux instants de changement du rapport du pont. En outre, les composants 10 et 11 sont montés tête-bêche l'un par rapport à l'autre de sorte que les impulsions d'un signe donné jouent sur l'un des deux et que les impulsions de signe contraire jouent sur l'autre composant. Lors de la charge du circuit extérieur, la commutation s'effectue en un laps de temps très bref grâce au courant élevé qui traverse le composant 11 et lors de la décharge, la commutation s'effectue également en un laps de temps très bref grâce au courant élevé qui traverse le composant 10. La figure 4 illustre un mode de réalisation préférentiel d'un composant semi-conducteur tel que susévoqué. Un tel composant est particulièrement adapté à une technologie M.O.S. mais peut également être utilisé dans d'autres formes d'exécution des circuits. Ce composant du type M.I.S.S. comprend un substrat de silicium 12 du type P ou N, une couche de silicium 13 du type N ou P formant une jonction PN avec le substrat, une couche ce silice 14 déposée sur la couche 13 et une couche mé tallique 15 en particulier une couche d'aluminium. La couche de silicium 13 présente en l'exemple une épaisseur de 5 à 10 microns, la couche de silice 14 une épaisseur inférieure à 100 Angströms et la couche métallique 15 une épaisseur de quelques milliers d'Angströms. Dans les expérimentations faisant l'objet des exemples 1, 2, et 3 décrits plus loin, la couche métallique 15 forme une électrode ayant un diamètre d'environ 160 microns. La caractéristique courant/tension de ce composant peut s'analyser de façon simple en le polarisant au travers d'une résistance comme illustre le schéma de la figure 5a où le composant semi-conducteur est désigné par la référence 16 et la résistance par la référence 17. La tension de polarisation est notée P, cependant que la tension apparaissant aux bornes du composant 16 est notée V et que le courant traversant le composant est noté i. La figure 5b représente, d'une part, en traits pleins et discontinus, la caractéristique courant/tension i(V) du composant, d'autre part, en pointillés, les variations du courant i (P) en fonction des variations de la tension de polarisation P appliquée. -La caractéristique courant/tension i (V) du composant se caractérise par la présence de trois zones une zone R+ d'impédance positive (de l'ordre de quelques dizaines de kiloohms en l'exemple) lorsque la tension de polarisation P est inférieure à un seuil Vs (de l'ordre de quelques volts), une zone r d'impédance négative qui est traversée lorsque la tension de polarisation P devient supérieure à Vs, et une zone r+ d'impédance positive (de l'ordre de quelques centaines d'ohms en l'exemple) qui suit la zone r lorsque la tension de polarisation P continue à s'élever au-delà de Vs. Dans le dispositif de l'invention, le composant fonctionne dans sa zone R+ en dehors des périodes transitoires de commutation et fonctionne dans les zones r et r+ pendant les brèves périodes de commutation. Ainsi, la puissance moyenne dissipée est très réduite puisque la résistance équivalente du composant ne présente une faible valeur que pendant les périodes transitoires de commutation. Les exemples 1, 2 et 3 donnés ci-après illustrent en référence aux figures 6 à llc le fonctionnement et les performances d'inverseurs conformes à l'invention constitués respectivement par des ponts du type de ceux des figures 1, 2 et 3, équipés de composants du type de celui de la figure 4 dont la caractéristique courant/ tension possède l'allure de celle schématisée à la figure 5b tels que ci-dessus évoqués (Fig. 4). EXEMPLE 1 Cet exemple a trait à un inverseur dont le schéma électronique est fourni à la figure 6 ; un transistor M.O.S. 18 forme, à la fois l'impédance variable de la branche B1 (constituée par la résistance du canal du transistor), le circuit de commande de celle-ci (constitué par la capacité de grille du transistor) et les moyens de génération d'impulsion (constitués par la capacité de recouvrement grille-drain du transistor). A cet effet, le transistor 18 est monté de sorte que sa capacité de grille soit attaqué: par le signal d'entrée e et que sa capacité de recouvrement grille-drain soit couplée au composant semi-conducteur 19 de la branche B2 (composant du type M.I.S.S. précédemment décrit). De plus, les valeurs des caractéristiques du transistor 18 sont choisies de façon à permettre, sous l'effet des variations de la tension de la grille e, la génération d'impulsions d'amplitude suffisante pour élever la tension aux bornes du composant semi-conducteur 19 au-delà de la valeur de seuil Vs de celui-ci. En outre, pour que le dispositif soit apte à remplir sa fonction d'inverseur, le transistor 18 et le composant semi-conducteur 19 sont choisis de façon que les relations suivantes soient satisfaites VS ) U (l - Ron R + Ron Ron . g (V U R + Ron T où : U est la tension d'alimentation aux bornes des deux bran ches B et B2, Ron la résistance de canal du transistor 18, V T la tension de seuil du transistor 18, VS la tension de seuil déjà évoquée du composant 19, R+ l'impédance positive déjà évoquée dudit composant 19. Le respect de ces relations conditionne la stabilité des niveaux logiques haut et bas à la sortie s. Le fonctionnement et les performances qui sont commentés ci-après ont été obtenus avec les paramètres suivants - tension d'alimentation U = 3 volts - tension de seuil Vs = 2,1 volts - impédance R+ du composant 19 = 50 kilo ohms - impédance r+ = 200 ohms - transistor M.O.S. 18 ayant les caractéristiques suivantes : Ron = 30 kilo ohms V = 2 volts L'inverseur a été couplé à une charge extérieure de valeur égale à 100 pico Farads. La figure 7a représente en fonction du temps le signal d'entrée e appliqué sur la grille du transis tor 18 et les variations conséquentes de la tension de sortie s. On constate, en premier lieu, que le dispositif remplit bien le rôle d'un inverseur puisque les signaux e et s sont complé dentaires La figure 7a donne également, en fonction du temps, les variations du courant I fourni par l'alimentation U. On peut constater que le courant I reste très faible en dehors de la période transitoire de charge de la capacité de sortie. La figure 7b est un diagramme à échelle des temps dilatée, montrant les front F1 des signaux au cours de la charge. Le front d'entrée possédant un temps de descente de l'ordre de 25 nanosecondes, on peut constater que le temps de montée correspondant du signal de sortie s n'excède pas 50 nanosecondes, ce qui représente une performance exception- nelle pour un inverseur seul couplé à une charge de 100 pico Farads Par ailleurs, cette figure 7b confirme que le courant est négligeable pendant les phases stationnaires, et ce, alors que le courant de charge est très élevé pendant la transition (de l'ordre de 5 milli-Ampères) : en conséquence, l'énergie consommée par l'inverseur (en dehors de celle servant à la charge du circuit extérieur) est négligeable. Des essais analogues ont été réalisés sur une charge en sortie de 230 pico Farads : le temps de commutation a alors été de l'ordre de 70 nanosecondes. EXEMPLE 2 Cet exemple a trait- à un inverseur dont le schéma électronique est fourni à la figure 8. La branche B1 comporte un transistor M.O.S. 20 en parallèle avec un composant semi-conducteur 21 (du type M.I.S.S. précédemment décrit). Le transistor ,O,S. 20 forme à la fois l'impédance variable du dispositif le circuit de commande de celle-ci et les moyens de gérlération d'impulsion, de la même manière que le transistor 18 dans l'exemple précédent. A cet effet, le transistor 20 est monté de sorte que sa capacité de grille soit attaquée par le signal d'entrée e et que sa capacité de recouvrement grille-drain soit couplée au composant semi-conducteur 21. Dans sa seconde branche B2, l'inverseur comprend un transistor M.O.S. 22 monté en transistor de charge, c'est-à-dire avec sa grille reliée au drain ; il définit ainsi un courant lo lorsque il est soumis à une tension drain-source égale à la tension d'alimentation U. Pour que le dispositif soit apte à remplir sa fonction d'inverseur, les transistor 20, composant semiconducteur 21 et transistor 22 sont choisis de façon que les relations suivantes soient satisfaites entre leurs paramètres ( VU l'impédance positive du composant semi-conducteur21 VS la tension de seuil de ce composant le le courant défini par le transistor 22. De la même façon que précédemment, le respect de ces relations conditionne la stabilité des niveaux logiques haut et bas à la sortie s. Le fonctionnement et les performances qui sont commentées ci-après ont été obtenus avec les paramètres suivants : tension d'alimentation U = 7,8 volts tension de seuil Vs = 3 volts impédance R+ = 52 kilo ohms impédance r+ = ohms tension de seuil VT du transistor 20 = 2 volts défini par le transistor 22 = 50 microampères L'inverseur a été couplé à une charge extérieure de valeur égale à 100 pico Farads. La figure 9a représente en fonction du temps le signal d'entrée e appliqué sur la grille du transistor 20 et les variations conséquentes de la tension de sortie s. De même que précédemment, on constate que la fonction inverseur est réalisée, que les temps de commutation (en cet exemple pour la décharge : front F2) sont très faibles et de l'ordre de 50 nanosecondes (Figure 9 et que le courant I pen dant la phase stationnaire reste inférieur à 30 micro-amperes. Les mêmes conclusions que précédemment peuvent être faites pour ce qui concerne la décharge du circuit extérieur de sortie. EXEMPLE 3 Cet exemple à trait à un inverseur dont le schéma électronique est fourni à la figure 10. Le branche B1 comporte un transistor M.O.S. 23 disposé en parallèle avec un composant semi-conducteur 24 (du type M.I.S.S. dejà décrit). La branche B2 est constituée par un composant semi-conducteur 25 (du type M.I.S.S. déjà décrit). Le transistor 23 est monté de sorte que sa capacité de grille soit attaquée par le signal d'entrée e et que sa capacité de recouvrement grille-drain soit couplée aux deux composants semi-conducteurs 24 et 25 qui sont montés tête-bêche l'un par rapport à l'autre. En outre, pour que le dispositif soit apte à remplir sa fonction d'inverseur, le transistor 23 et les composants semi-conducteur 24 et 25 sont choisis de façon que leurs paramètres satisfassent les relations suivantes R+ (-------). U (R+1 + R+1+2. 2 R l + R 2 2 + 0 R+1 + R+2 Ron (1 - R+ + -). u 2 Ron 2 Ron + U Ror.+ R 2 où : VT est la tension de seuil du transistor 23, Ron la résistance de canal de celui-ci, V la tension de seuil du composant semi-conducteur 24 Sî R1 son impédance positive pour une polarisation infé- rieure au seuil Vs V la tension de seuil du composant semi-conducteur 25 2 R2 son impédance positive pour une polarisation infé rieure'au seuil Vs U la tension d'alimentation. Le respect de ces relations conditionne la stabilité des niveaux logiques haut et bas à la sortie s. Le fonctionnement et les performances illustrées aux figures lla, 1-lb et îlc ont été obtenus avec les paramètres suivants V8 = 2,7 volts 2 V = 1,9 volts Sî U = 3 volts V T = 1 volt R1 = 50 kilo ohms R2 = 75 --kiloohms Ron = 13,5 kilo ohms L'inverseur a été couplé à une charge extérieure de 100 pico Farads. La figure llb est un diagramme à échelle de temps dilatée montrant les fronts F3 lors de la charge et la figure llc un diagramme analogue, montrant les fronts F4 lors de la décharge ; les temps de commutation sont très faibles aussi bien à la charge qu'à la décharge (de l'ordre de 50 nanosecondes). REVENDICATIONS 1/ - Pont diviseur de tension à rapport commandable, du type comprenant une première branche (B1) d'impédance variable commandée en vue de fixer le rapport du pont, un circuit (4) de commande de ladite impédance variable attaqué par un signal d'entrée (e), une seconde branche (B2) d'ìm- pédance déterminée, disposée en série avec la première branche (B1) une source de tension (U) aux bornes des deux branches et un point milieu de sortie (s), ledit dispositif étant caractérisé en ce que au moins une des branches (B1, B2) du pont comprend un composant semi-conducteur (2, 7, 10 ou 11) constitué par une jonction PN (12, 13) en série avec une ou des couches auxiliaires (14, 15) adaptées pour conférer audit composant semi-conducteur lorsqu'il est polarise à travers une résistance (17) une caractéristique courant/tension a ses bornes comportant une zone d'impédance négative (r-) séparant deux zones d'impédance positive (R+, r) dont l'une (/) cor- respond à une tension de polarisation (P) inférieure a un seuil (V8) et l'autre à une tension de polarisation (P) supé- rieure à ce seuil (Vs), ledit composant semi-conducteur (2, 7, 10 ou 11) est associé à des moyens de génération d'impulsions (5) synchrones du circuit de commande (4) précité, lesdits moyens de génération (5) étant adaptés pour délivrer aux bornes du composant, aux instants de changement du rapport du pont, des impulsions de tension telles que l'amplitude de la tension aux bornes dudit composant semi-conducteur s'élève audessus du seuil (Vs). 2/ - Pont diviseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que seule la seconde branche (B2) comprend un composant semi-conducteur (2) telqueprécité, lequel constitue l'impédance de celle-ci, la première branche ( contenant une impédance de type classique (l) de valeur ajustable commandée par le circuit de commande (4) 3/ - Pont diviseur selon la revendicawsion 1, caractérisé en ce que la premiere branche 5Bli comprend, dlune part, une impédance de type classique (6) de valeur ajustable, commandée par le circuit de commande (4), d'autre part, un composant semi-conducteur (7) telqueprécité disposé en parallèle avec ladite impédance de type classique (6), . la seconde franche (B2) contient une impédance de type classique (8) de valeur déterminée. 4/ - Pont diviseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que : . la première branche (B13 comprend, d'une part, une impédance de type classique (o) de valeur ajustable, commandée par le circuit de commande (4), d'autre part, un composant semi-conducteur (10) tel que précité disposé en parallèle avec ladite impédance de type classique (9), la seconde franche (B2) contient un autre composant semi-conducteur (11) tel que précité, lequel constitue l'impédance de celle-ci, les deux composants semi-conducteurs (10, 11) sont associés à des moyens de génération d'impulsions du type sus-évoqué (5), adaptés pour élever l'amplitude de la tension aux bornes de l'un ou de l'autre desdits composants (10 ou 11) au-dessus de sa tension de seuil- (Vs) aux instants de changement du rapport du pont. 5/ - Pont diviseur selon l'une des revendications 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que l'impédance de valeur variable (1, 6 ou 9), le circuit de commande (4) de cette impédance et les moyens de génération d'impulsions (5) sont formés par un transistor M.O.S. (Metal Oxyde Semi-conducteur) ayant une capacité de grille attaquée par le signal d'entrée (e) en vue de commander les variations d'impédance dudit transistor M.O.S. et ayant une capacité de recouvrement grilledrain, couplée à chaque composant semi-conducteur précité et de valeur adaptée pour permettre la génération des impulsions précitées sous l'effet des variations de la tension de grille. 6/ - Pont diviseur selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4 ou 5, caractérisé en ce que chaque composant semi-conducteur tel que précité est constitué par une jonction PN (12, 13) disposée en série avec des couches auxiliaires formées par une couche semi-isolante (14) et une couche métallique (15), déposées successivement sur une des couches (13) de la jonction PN. 7/ - Pont diviseur selon la revendication 6, caractérisé en ce que chaque composant semi-conducteur présente une structure de type M.I.S.S., composée d'une couche métallique (15), d'une couche de silice (14) permettant le passage des électrons, d'une couche de silicium du type N ou P (13) et d'un substrat de silicium du type P ou N (12). 8/ - Inverseur électronique destiné à fournir en sortie une tension complémentaire d'une tension appliquée en entrée, caractérisé en ce qu'il est constitué par un pont diviseur conforme à l'une des revendications 1 à 7, l'entrée étant constituée par l'entrée du circuit de commande et la sortie par le point milieu du pont. 9/ - Inverseur électronique selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend dans sa première branche (B1), un transistor M.O.S. (18) ayant une résistance de canal Ron et une tension de seuil VT, dans sa seconde branche (B2) un composant semi-conducteur M.I.S.S. (19) ayant une tension de seuil (Vs) et une impédance positive R+ pour une tension de polarisation inférieure au seuil (Vs), ledit transistor (18) et ledit composant semi-conducteur (19) étant choisis de façon que leurs paramètres satisfassent les relations suivantes v U (1 - ~ Ron R + Ron Ron ) U R+ + Ron où U est la tension de la source d'alimentation aux bornes des deux branches (B1 et B2). 10/ - Inverseur électronique selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend dans sa première branche (bu), un transistor M.O.S. (20) disposé en parallèle avec un composant semi-conducteur M.I.S.S. (21), le transistor (20) ayant une tension de seuil VT, et le composant semi-conducteur (21) une tension de seuil Vs et une impédance positive R+ pour une ten sion de polarisation inférieure au seuil Vs, dans sa seconde branche (B2), un transistor M.O.S. de charge (22) définissant un courant lo lorsqu'il est soumis à une tension drain-source égale à la tension d'-alimentation U, le transistor (20), le composant semiconducteur (21) et le transistor (22) étant choisis de façon que leurs paramètres satisfassent les relations suivantes O 11/ - Inverseur électronique selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend dans sa première branche (B1), un transistor M.O.S. (23) disposé en parallèle avec un composant semiconducteur M.I.S.S. (24), le transistor (23) ayant une tension de seuil VT et une résistance de canal Ron et le composant semi-conducteur (24) une tension de seuil VS1 et une impédance positive R1+ pour une tension de polarisation inférieure au seuil Vs1, . dans sa seconde branche (B2) un composant semi-conducteur M.I.S.S. (25t ayant une tension de seuil Vs et une impédance positive R2+ pour une tension de po polarisation inférieure à Vs 2', le transistor (23), les composants semiconducteurs (24) et (25) étant choisis de façon que leurs paramètres satisfassent les relations suivantes R+ + + U R l + R 2 R+ (1 - R J U ( VS R+1 + R 2 + 1 O 2 (1 - Ron ) R+2 + Ron Ron U # VT # U Ron+R+2 12/ - Application d'un inverseur électronique conforme à l'une des revendications 8, 9, 10 ou ll, caractérisée en ce que l'inverseur est relié en sortie (s) à un étage de capacité élevée en vue de réaliser la charge ou la décharge de cet étage en de très courts laps de temps.