FR 2481156 A2 19811030 FR 8108197 A 19810424 La présente invention se rapporte à des assemblages à haute énergie, c'est-à-dire formés par le développement instantané d'une grande quantité d'énergie, destinés à être utilisés dans les plates-formes pour le travail en mer. Ces plates-formes sont utilisées dans une grande diversité d'applications, et leurs conception et construction sont de façon générale bien connues dans la technique. Elles sont typiquement utilisées pour l'exploration et la production d'hydrocarbures dans les diverses mers du globe. En général, une plate-forme utilisée pour les opérations d'exploration et de production d'hydrocarbures comprend, d'une part, une partie immergée, que l'on peut appeler tour ou robe et qui est formée d'une charpente composée d'éléments tubulaires, d'autre part, des pieux enfoncés dans le fond de la nappe d'eau dans laquelle la plate-forme est implantée et constituent le support pour la plate-forme, en se comportant ainsi comme la fondation de la plate-forme et finalement un pont ou superstructure posé sur le sommet de la tour lorsque les pieux ont été fixés à cette dernière. Dans la plate-forme, la tour assure deux fonctions. Tout d'abord, elle sert de gabarit ou de guide à travers lequel les pieux sont enfoncés dans le sol et, ensuite, lorsque les pieux ont été enfoncés et fixés à l'enveloppe, cette tour forme une charpente solide qui transmet les contraintes imposées à'l'ensemble de la plate-forme aux pieux, qui jouent le rôle de la fondation pour la plateforme, et répartît ces contraintes entre les pieux. Dans les eaux peu profondes, les pieux principaux enfoncés à travers les jambes de la tour sont normalement suffisants pour fournir un support approprié pour la plateforme. Les pieux principaux sont assemblés à la tour au sommet de chaque jambe de cette dernière par soudage du pieu à la jambe de la tour avant que le pont ne soit posé sur cette tour. Lorsque la profondeur de l'eau s'accroit, on atteint un point où les pieux principaux logés dans les jambes de la tour ne sont plus suffisamment longs en eux mêmes pour résister aux efforts de cisaillement horizontaux croissants et aux couples de renversement croissants imposés à la plate-forme. Il est alors nécessaire de fournir un appui additionnel à la plate-forme, cet appui étant habituellement réalisé sous la forme de pieux de jupe agencés autour de la base de la plate-forme. Au lieu de se prolonger jusqu'au sommet de la tour, les pieux de jupe sont habituellement coupés à une certaine distance au-dessus du niveau de la vase du fond de la nappe d'eau sur lequel la plate-forme est implantée, et ceci pour deux raisons principales. Premièrement, les pieux de jupe ne sont pas nécessaires pour assurer la solidité de structure de la tour et, deuxièmement, des éléments additionnels, tels que les pieux de jupe, qui s'étendraient jusqu'au sommet de la tour et pénètrent dans la zone de la tour qui est intéressée par les vagues, seraient plus fortement attaqués par les poussées des vagues, ce qui accroi- trait les contraintes régnant dans les éléments qui leur sont adjacents. Etant donné que la liaison entre la jupe qui entoure la tour et les pieux de jupe s'effectue sous l'eau, les procédés à utiliser pour réaliser l'assemblage entre le pieu et la jupe sont d'une grande importance dans la conception d'ensemble de la plate-forme. Les moyens habituellement acceptés pour assembler les pieux de jupe à la jupe de la tour consistent à rem-plir de mortier de ciment l'intervalle annulaire compris entre chaque pieu de jupe et le manchon de jupe de la jupe de la tour qui sert de guide pour l'enfoncement du pieu. Lorsqu'on implante des plates-formes dans les eaux plus profondes et dans des environnements plus hostiles, le coût et la fiabilité des assemblages liant les pieux à la tour deviennent des paramètres plus importants de l'étu- de et de l'implantation -de la plate-forme Suivant le procédé et l'équipement utilisés, on peut être amené à dépenser des sommes considérables pour le cimentage d'une plate-forme. En. outre, étant donné que l'assemblage cimen- té est difficile à inspecter, on ne peut pas vérifier facilement sa qualité. C'est pourquoi, compte tenu des difficultés que L'on éprouve à utiliser un assemblage cimenté entre les pieux et la tour d'une plate-forme, on a mis au point divers autres procédés de formation des assemblages; En particulier, le brevet principal décrit un procédé et un dispositif pour réunir un élément tubulaire à un autre élément tubulaire par une application à peu près instantanée d'une haute énergie à ces éléments tubulaires, par exemple à l'aide d'explosifs, en mettant l'un des éléments tubulaires dans un état de déformation pratiquement élastique et l'autre élément tubulaire dans un état de déformation à la fois plastique et élastique. La présente invention a pour but de préciser certains paramètres de mise en oeuvre d'un tel procédé. A cet effet, suivant un aspect, l'addition a pour objet un procédé pour former un assemblage pratiquement rigide entre des éléments tubulaires possédant une section circulaire, ce procédé étant caractérisé en ce qu'on choisit un premier élément tubulaire et un deuxième élément tubulaire, le premier élément tubulaire possédant un diamètre extérieur plus petit que le diamètre intérieur-du deuxième élément tubulaire ;on forme au moins une gorge dans la surface interne du deuxième élément tubulaire, cette gorge étant à peu près centrée sur un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du deuxième élément tubulaire et qui traverse les parois de ce deuxième élément, cette gorge. présentant une surface de fond à peu près parallèle à la surface interne du deuxième élément tubulaire et une première terminale et une deuxième surfaces terminales ; on introduit ledit premier élément tubulaire dans le volume intérieur du deuxième élément tubulaire sur une longueur suffisante pour qu'il pénètre à travers ledit plan qui traverse les parois. du deuxième élément tubulaire, de manière qu'une partie de la surface externe du premier élé ment tubulaire se trouve face à la gorge et que l'axe longitudinal du premier élément tubulaire soit à peu près confondu avec l'axe longitudinal du deuxième élément tubulaire, pour former ainsi une paire d'éléments emmanchés télescopiquement l'un dans l'autre qui est composée du premier élément tubulaire et du deuxieme élément tubulaire et dans laquelle un espace annulaire est ménagé entre la surface externe du premier élément tubulaire et la surface interne du deuxième élément tubulaire, ledit espace annulaire comprenant ladite gorge ; on introduit une charge explosive dans ladite paire d'éléments emmanchés télesco piquement l'un dans l'autre, en la faisant passer par l'intérieur du premier élément tubula.ire, et on positionne cette charge explosive dans le volume intérieur du premier élément tubulaire de manière qu-'elle soit à peu près centrée sur ledit plan qui traverse les parois du deuxième élément tubulaire et sur l'axe longitudinal du premier élément tubulaire'; on fait détoner ladite charge explosive, ce qui a pour effet de libérer dans le volume intérieur du premier élément tubulaire une quantité d'énergie suffisante pour dilater radialement pratiquement instantanément les parois du premier élement tubulaire qui se trouvent face à la gorge, dans une mesure suffisante pour former un renflement permanent dans ces parois, ce renflement étant suffisamment marqué pour obliger la surface externe du premier élément tubulaire située face à la gorge a occuper cette gorge et la faire entrer en contact avec la surface de fond de celle-ci, pour établir ainsi un assemblage pratiquement rigide entre le premier #élément tubulaire et le deuxième élément tubulaire, la largeur de lagorge, mesurée de l'intersection de la première surface terminale avec la surface interne du deuxième élément tubulaire à l'intersection de la deuxième surface terminale avec la surface interne du deuxième 'élément tubulaire et le long d'une ligne parallèle à 11 axe longitudinal de ce deuxième élément tubulaire, étant égale à une distance comprise entre environ 0 et environ 2 (1,83 St), où A = diamètre extérieur du premier élément tubulaire, t = épaisseur de paroi du premier élément tubulaire. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaltront au cours de la description qui va suivre. Aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple, - la figure 1 est une vue d'une plate-forme pour le travail en mer ; - la figure 2 est une coupe d'une première forme préférée de réalisation de l'invention ; - la figure 3 est une coupe de la plate-forme de la figure 2 prise suivant la ligne 3-3 de cette figure ; - la figure 3A est une coupe à plus grande échelle des éléments de la figure 3, prise suivant la ligne 3A-3A de cette figure - la figure 4 est une coupe de la première forme préférée de réalisation de l'invention après sa mise en oeuvre ; - la figure 5 est une coupe d'une deuxième forme préférée de réalisation de l'invention. Sur la figure 1, on a représenté une plate-forme 10 pour le travail en mer. Cette plate-forme 10 comprend une robe ou tour 1 qui porte des manchons de pieux de jupe 2, des pieux 3 enfoncés dans le sol à travers la tour, et un pont ou superstructure 4 monté sur la tour 1 au-dessus de la surface de la nappe d'eau dans laquelle la plateforme 10 est implantée. La tour 1 comprend un certain nombre de jambes 5 à travers chacune desquelles un pieu 3 est enfoncé dans le sol et qui sont reliées par des entretoises horizontales 6, lesquelles sont reliées entre elles par des entretoises obliques 7. Les manchons 2 des pieux de jupe sont constitués par des éléments tubulaires fixés à la tour 1 par des en entretoises horizontales 6 et des entretoises obliques 7. Dans chacun des manchons de pieux de jupe 2 est passé un pieu 3 qui a été enfoncé dans le sol à travers ce manchon. Le pont 4 est fixé au sommet 8 des jambes 5, par exemple par soudage, pour former la plate-forme. Ainsi qu'on l'a représenté sur la figure i, cette plate-forme 10 peut être d'une construction quelconque, celle représentée étant donnée uniquement à titre illustratif. En se reportant à la figure 2, la première forme préféré-e de réalisation de l'invention est illustrée dans son application à un manchon de pieu de jupe 2 de la plateforme 10 à travers lequel un pieu 3 est enfoncé. Le dispositif suivant l'invention comprend un élément tubulaire 11, un support d'explosif 12, des moyens d'étanchéité 13 et un orifice d'entrée 13'. Dans la forme de réalisation représentée, l'élément tubulaire 11 est constitué par un élément tubulaire 14 à paroi épaisse qui présente des orifices d'entrée 15 dans sa partie supérieure, une gorge annulaire circonférentielle 16 ménagée dans sa surface interne, et des orifices de sortie 17 dans sa partie intérieure. Comme on peut le voir sur la figure 2, l'élément tubulaire 11 porte en outre sur sa surface interne des moyens d'étanchéité 13 destinés à s'appuyer à joint étanche contre le pieu 3 enfoncé à travers. Les moyens d'étanchéité 13 peuvent être constitués par n'importe quels moyens d'étanchéité disponibles dans le commerce c.apables de former un joint étanche fiable sur le pieu 3 lorsque ce dernier a été enfoncé à travers eux. En variante, les moyens 13 peuvent être placés au-dessus de l'élément tubulaire 11, en n'importe quel endroit approprié. On trouve la description d'exemples de moyens d'étanchéité appropriés 13 pouvant etre utilisés suivant l'invention dans les brevets US 3 468 132 et 4 047 391. L'élément tubulaire 11 peut etre fixé en n'importe quel point de -la jambe 5 ou du manchon de pieu de jupe 2, bien qu'il soit préférable que cet élément soit monté à l'intersection des entretoises horizontales 6 et obliques 7 avec les jambes 5 et les manchons de pieux de jupe 2. Ainsi qu'on l'a représenté sur la figure 2, il est prévu, de part et d'autre de l'élément tubulaire 11, des moyen#s de centrage 18 qui servent à centrer le pieu 3dans le manchon de pieu de jupe 2. Le support d'explosif 12 comprend'd'une façon générâle, ainsi qu'on l'a représenté sur la figure 2, une charge explosive 20 de forme générale annulaire, fixée -.à un élément porteur 21. Cette charge explosive 20 de forme générale annulaire est fixée dans des éléments en U 22 cintrés en anneaux qui sont à leur tour fixés à un élément annulaire extérieur 22' de l'élément porteur 21 de la charge explosive. L'élément annulaire extérieur 22' est fixé au mandrin central 24 de l'élément porteur 21 à l'aide de bras 23 Les bras 23 peuvent posséder n'importe quelle forme de section appropriée, et ils peuvent être faits de n'importe quel type de matière possédant des propriétés suffisantes pour supporter la charge explosive 20. Typiquement, la charge explosive 20 possède une configuration toroidale et est montée sur le support 12 au moyen d'organes de fixation 25. On peut utiliser un nombre quelconque de charges en arc de cercle, suivant la dimension du support 12. Le support de charge explosive 12 comprend en outre des moyens de centrage 26 placés de part et d'autre de la charge explosive 20. Ces moyens de centrage 26 peuvent être de n'importe quel type approprié, bien que l'on préfère les moyens qui comprennent plusieurs entretoises ra diaies 27 reli-ées à un élément central 28 et portant des roulettes 29. Les moyens de centrage 26 sont fixés au mandrin central 24 de l'élément porteur de charge explosive 21 par des moyens quelconques facilement démontables, par exemple par un accouplement vissé 30. Le support d'explosif 12 comprend en outre un bouchon et un anneau de levage 30', 31, respectivement, qui constituent les moyens à l'aide desquels on peut fixer un câble 100 au support d'explosif 12 pour mettre ce support en position dans une jambe 5 ou dans un manchon de pieu de jupe 2. Il est éqalement.prévuun moyen indicateur, nonreprésenté sur la figure 2, mais qui est également inclus dans le support d'explosif 12, par exemple un indicateur à-ultra-sons que l'on trouve dans le commerce, qui sert à localiser l'élément tubulaire 11 pour pouvoir, positionner le support de charge explosive 12 à l'intérieur dù- pieu 3, dans la bonne position, pratiquement centrée sur la gorge annulaire 16 ménagée dans l'élément tubulaire 11. Bien que ceci ne soit pas représenté sur la figure2, mais ainsi qu'il, est bien connu dans la technique, le support de charge explosive 12 contient un moyen de détonation approprié muni de moyens d'actionnement appropriés" pour déclencher explosion de la charge explosive 20. La figure 3- représente les moyens de centrage 26. Ces' moyens de centrage 26 comprennent plusieurs bras radiaux 27 fixés à un élément central 28 et qui sont reliés entre eux au niveau de leurs extrémités extérieures par des entretoises 32. La figure 3A montre les détails d'une roulette 29 et de sa liaison avec les moyens' de centrage 26. La roulette 29 est montée sur un élément en U 33 car un axe 34 qui porte des moyens de retenue 35. L'élément en, U 33 est fixé à une tige 36 par une goupille 37. A son tour, la tige 36 traverse un perçage 38 ménagé dans l'extrémité 39 du bras 27 et porte un élément tubulaire 40 portant lui-. même un ergot 41 sollicité par un ressort 42. L'élément tubulaire 40 monté sur la tige 36 est sollicité vers l'extérieur par un ressort de roulette 43 qui est retenu dans le bras 27 et dont une extrémité porte contre le bouchon 44 du bras tandis,- que son autre extrémité porte contre l'élément tubulaire 40. Pour empecher la roulette 29 de tourner autour ,de l'axe de la tige 36 lorsque les moyens de centrage 26 sont en contact avec la surface interne du manchon 2 ou de la jambe 5, l'ergot 41 est engagé ns une fente 45 du bras 27 et glisse dans cette fente. Lorsque les moyens de centrage 26 sont en contact avec la surface interne du manchon 2 ou de la jambe 5 pendant que l'on fait descendre le support d'explosif 12 dans ce manchon ou cette jambe, les roulettes 29 des moyens de centrage 26 sont sollicitées pour s'appuyer contre le manchon 2 ou la jambe 5 par les ressorts 43. Il convient de remarquer que, bien que les moyens de centrage 26 décrits dans le présent mémoire constituent les moyens de centrage utilisés de préférence pour centrer l'élément porteur 21 de la charge explosive à l'intérieur du man-chon 2 ou de la jambe 5, on peut utiliser n'importe quels autres moyens de centrage appropriés. On décrira maintenant le procédé utilisé pour déterminer les diverses relations à établir entre l'élément tubulaire 11, le support de charge explosive 12 et le pieu 3, en se référant de nouveau à la figure 2. Pour déterminer le diamètre intérieur W de l'élément tubulaire 14 à paroi épaisse, on prend le diamètre extérieur A du pieu 3 et on ajoute à cette dimension deux fois la largeur de l'espace annulaire a ménagé entre la surface intérieure de l'élément 14 et la surface extérieure du pieu 3. Il convient de remarquer que le diamètre extérieur du pieu 3 est déterminé en fonction de l'effort qui sera exercé sur ce pieu par l'opération d'enfoncement du pieu et par les charges de service de ce-pieu. De même, il convient de remarquer que l'espace annulaire a compris entre l'élément tubulaire 14 et le pieu 3 sera déterminé en fonction du jeu minimal qu'il est nécessaire de ménager entre l'élément 14 et le pieu 3 pour faciliter l'enfoncement de ce pieu 3 à travers l'élément 14.Par ailleurs, l'épaisseur t de la paroi du pieu sera déterminée en fonction des efforts exercés sur le pieu 3 par l'opération d'enfoncement du pieu et par les charges de service. La hauteur de saillie h du renflement, c'est-à-dire la distance séparant la surface externe du pieu 3 non dilaté du fond de la gorge annulaire 16, est de préfé rence située dans l'intervalle 0,02 A 4 h G 0,25 A, ou mieux dans l'intervalle 0,04 A 4 h 40,16 A ou, encore mieux, dans l'intervalle 0,08 Agh La distance b entre la surface interne de l'élément tubulaire 14 et le fond de la gorge annulaire 16, qui représente la profondeur de la gorge annulaire 16 ménagée dans l'élément tubulaire 14, est calculée par l'équation: d=h-a L'épaisseur T de l'élément tubulaire 14 est déterminée après que l'on a calculé la dimension d, en fonction des efforts exercés sur l'élément tubulaire 14. Toutefois, l'épaisseur T de l'élément tubulaire 14 doit etre de pré férence dans l'intervalle 10# # 40 et, plus avantageusement, dans l'intervalle 30 # # 35. T La longueur Y de la gorge annulaire 16, mesurée au niveau de la surface interne de l'élément tubulaire 14, est déterminée par l'équation générale ou et v est le coefficient de Poisson. Le coefficient de Poisson pour l'acier est de 0,27 par conséquent, l'équation générale pour le calcul de la longueur Y de la gorge, lorsque la matière de l'élément tubulaire 14 est de l'acier, se réduit à l'équation Les valeurs préférées de Y sont les valeurs qui se présentent dans l'intervalle allant d'environ 34 å environ Pour Pour l'acier, les valeurs préférées se réduisent aux valeurs comprises dans l'intervalle allant de 1,9#AT à environ 2,58#At. La longueur X mesurée le long du fond de la gorge annulaire 16 ménagée dans l'élément tubulaire 14 est déterminée par l'angle o qui est l'angle de pente'des flancs de la gorge L'angle 9 de pente des flancs de la gorge est de préférence compris en 0 et 900, ou mieux dans l'intervalle de 50 a 600 ou, encore m#eux, dans l'intervalle de 200 à 450. Si l'angle de pente a du flanc -de la gorge est petit, par exemple 0 4 e 4 7,50., l'assemblage à haute énergie est souple et tend à céder.D'un autre côté, si l'angle e de la pente des flancs de la gorge est grand, par exemple 600 A e : 900, le pieu risque de se fendre à la suite de la formation de l'assemblage à haute énergie. Le rayon d'arrondi Rc formé à l'intersection entre l'épaulement de la gorge annulaire et la surface interne de l'élément tubulaire 14. est de préférence dans l'inter Rc valle 0,5 t 4 16 ou, mieux, de la valeur Rc ~ t. De même, le rayon Rf qui est le rayon d'arrondi formé à l'intersection entre l'épaulement de la gorge annulaire 16 et le fond de cette gorge annulaire 16, doit etre égal au rayon Rc. Des rayons d'arrondis R c et Rf, le rayon Rc est le plus critique parce que, s il est trop petit, le pieu 3 peut se rompre au moment de la formation de l'assemblage à haute énergie entre le pieu- 3 et l'élément tubulaire 14. Finalement, le nombre des gorges annulaires 16 nécessaires pour supporter la charge exercée sur le pieu 3 est fonction de la charge admissible L par gorge, charge qui est définie par l'équation où fy est la limite élastique de la matière du pieu La charge admissible L par gorge annulaire 16 peut être optimisée en faisant varier la distance d, la profondeur de la gorge annulaire 16 ménagée dans l'élément tubulaire 14 et 6, l'angle de pente des flancs de-la gorge. Il convient de se rappeler que A eut t ont été déterminés préalablement en fonction des efforts exercés sur le pieu par l'opération d'enfoncement du pieu et par sa charge en service Le nombre de gorges annulaires 16 nécessaires pour transmettre la charge de service au pieu 3 est déterminé en divisant la charge de service exigée du pieu, -3par la. charge -admissible L de chaque gorge annulaire 16. Si l'on constate qu'il est nécessaire de prévoir plus d'une seule gorge annulaire 16 par pieu, la distance entre les gorges immédiatement consécutives, c,'est-àd,ire l'écart entre les gorges, ne doit pas etre inférieure à environ un quart de la longueur d'une gorge, c'est-à-dire 0,25 Y. On estime qu'un écart entre gorges de moins d'environ un quart de la longueur des gorges (0,25 Y) peut provoquer un flambage du pieu entre les,gorges,consécutives sous l'effet de la charge. Dans une forme de réalisation préférée, l'écart entre gorges est égal à la longueur Y des gorges. La distance d'éloignement de la charge S; c'est--à- dire la distance séparant la surface externe de la charge explosive 20 de la surface interne du pieu 3 non dilaté, peut etre à peu près égale à un cinquième (1/5) du diamètre intérieur du pieu, oui en variante, A - 2t' 5 La charge explosive 20 ne doit pas etre en contact avec .la surface interne du pieu 3 non dilaté, parce qu'il pourrait alors se produire des détériorations indésirables du pieu, par exemple un éclatement ou une rupture du pieu lors de la détonation de la charge. La distance d'éloignement de la charge S est donc supérieure à zéro. Lorsque S s'approche de o, on peut placer un-tampon, par exemple en matière élastomère, entre la charge eXplosive 20 et la surface interne du pieu 3. Etant donné que la charge explosive 20 peut.se présenter sous une forme concentrée, par. exemple une charge linéaire ou sphérique, la distance d'éloignement S de la charge peut s'approcher d'une valeur égale au rayon intérieur du pieu 3, par exemple A 2 Ces charges concentrées ne sont pas souhaitables, parce que l'efficacité de la formation du renflement décroit avec l'accroissement de la distance d'écartement. Il est donc préférable que la distance d'éloignement S de la charge soit comprise dans l'intervalle allant d'environ A - 2t à environ A - 2t 5 a 3 La longueur 1 de la surface de la charge explosive 20 est dans l'intervalle allant d'environ 0,25 Y à environ 1,33 Y, de préférence d'environ 0,625 Y Lorsque la valeur de la distance d'éloignement S de la charge est petite, la valeur de la longueur 1 de la charge explosive est grande. De ce fait, lorsque S est à son minimum, 1 est égale à environ 1,33 Y. Le poids et la géométrie de la charge explosive 20 peuvent être calculés séparément. L'estimation de l'énergie totale de déformation ED nécessaire pour former l'assemblage plastique/élastique suivant l'invention est basée sur une considération de la géométrie finale de l'assemblage qui, comme on peut le voir en se référant à la figure 4, se caractérise par le fait qu'il consiste en une région de la gorge et deux régions de transition. Sur la figure-4, la surface externe du pieu 3 est représentée appliquée après sa déformation contre la surface interne de l'élément tubulaire 14 sur une certaine distance dans les régions dites régions de transition, de part et d'autre de la gorge annulaire 16. Dans la région de la gorge, le pieu est représenté repoussé ou serti étroitement sur les angles extérieurs de la gorge 16 et comprimé contre la partie centrale de cette gorge 16. L'équation permettant de calculer-l'énergie totale de déformation ED est donc ED = ED1 + ED2 + ED3 où EDl est l'énergie nécessaire pour dilater ou bomber le pieu dans la région de la gorge ; ED2 est l'énergie nécessaire pour dilater le diamètre extérieur du pieu 3 pour lui donner la valeur du diamètre intérieur de l'élément tubulaire 14 dans les régions de transition; et ED3 est l'énergie de contrainte résiduelle établie dans l'élément tubulaire 14. Les équations d'énergie de déformation qui sont indiquées pous bas ont été prises dans une expression générale donnée à la figure 2-48, page 65 de l'ouvrage "High Velocity Forming of Metals", Bruno E.J. Editeur, American Society of Tool and Manufacturing Engineers, Dearborn, Michigan, 1968. Les équations permettant de calculer EDl, ED2 et ED3 sont indiquées ci-après ED1 = (211r2) (Y) (t) (Q) ED2 = (2il3) (2C) (t) (Q) ED3 = (211r5) (Y) (T - d) (Q) ou Y est la longueur de la gorge annulaire 16, suivant la définition donnée plus haut (voir figure 2) ; t est l'éDaisseur de paroi du pieu 3, suivant la défini tion donnée plus haut (voir figure 2) ; Q est l'expression générale C est la longueur de la région de transition suivant la définition donnée plus haut (voir figure 4) ; T est l'épaisseur de l'élément tubulaire 14 à paroi épais se, suivant la définition donnée plus haut (voir figure 2) 7 d est la profondeur. de la gorge annulaire 16, suivant la définition donnée plus haut (voir figure 2) 7 r1 est le rayon intérieur du pieu 3 à l'état non dilaté, qui est défini par l'expression A 2 2t (voir figure 2)? 2 r2 est le rayon intérieur du pieu 3 à l'état dilaté, me suré dans la région de la gorge et défini par l'expres sion r1 + h (voir figure 2) r3 est le rayon intérieur du pieu 3 à l'état dilaté dans les régions de transition, 'qui,est défini par l'expres sion r1 + a (voir figure 2) r4 est le-rayon intérieur de l'élément tubulaire 14 à l'é tat non dilaté, mesuré dans la région de la gorge et défini par l'expression r1 + t + h (voir figure 2) , et r5 est le~ra#on intérieur de l'élément tubulaire 14 à l'é- tat dilaté, mesuré dans la région de la gorge et défini par l'expression r4 + k. Les termes de l'équation générale sont définis comme suit K et n sont des constantes de matériaux de la loi de puis sance de contrainte de fluage qui lient la contrainte vraie à l'allongement vrai, où G = Ken. On trouve les valeurs de K et de n au tableau 3.1., page 69 de l'ou vrage de Ezra, A.A., "Principles and Practice of Explo sive Metalworking"-, Volume I, Industrial Newspapers Ltd, Londres 1973. Pour l'acier, les valeurs de K et de n qui peuvent être utilisées pour l'application de l'in vention pour les besoins de l'estimation sont respecti vement de 70 kg/mm2 et de 0,24. Le terme E qui apparait dans I'équa;tion générale de Q, est l'allongement de la matière qui est utilisé ans chacune des équations définissant ED1, ED2 et ED3. Par consé quent, conformément à la définition bien connue de l'allongement, E est le rapport de l'accroissement d'un rayon donné à la valeur initiale de ce rayon donné.Par conséquent, dans l'équation donnant ED1, le coefficient d'allongement e est défini par rh ; dans l'équation r1 donnant ED2, le coefficient d'allongement E est défini par ra 7 dans l'équation donnant ED3, le facteur d'al- par D3' longement E est défini par En ce-qui concerne E dans l'équation ;donnant ED3, la valeur de k, qui est l'accroissement du rayon rq, n'est Das définie.Par conséquent, pour garantir que l'élément tubulaire 14 reste dans un état de déformation élastique, on spécifie une contrainte dirconférentielle moyenne admissible dans la région de la gorge de l'élément tubulaire 14. L'équation donnant r5 se réduit donc à r5 = r4 (1 + #). Pour obtenir la déformation élastique nécessaire, on estime que E à utiliser pour -ED3 peut être spécifié sans risque à environ 2 % (c'est-à-dire environ 0,2 mm/cm). En ce qui concerne l'équation donnant ED2 précitée, il n'est pas possible de définir exactement la valeur de C, parce qu'on ne connait pas de procédé permettant de predire la longueur du contact entre métal et métal-dans les ré- gions de transition figure 4). Toutefois, l'expérience montre que la région de transition s'étend sur moins d'un diamètre de Dieu de part et d'autre de la région de la gorge.On considère donc que, pour-les besoins de ltesti- mation, la valeur de C doit être comprise entre environ 50 S du diamètre extérieur et environ 100 % du diamètre extérieur du pieu 3, et de préférence égale à environ 75 % du diamètre extérieur du pieu 3, c'est-à-dire doit être comprise entre 0,5 A et A ou, de préférence, être égale à 0,75 A. Pour calculer le poids M de l'explosif nécessaire pour former un seul assemblage formé à haute énergie; le poids M est défini par, ED 1 M = F (énergie spécifique de l'explosif utilisé) où F est un rendement de formage évalué pris sur la figure 2-49 de l'ouvrage "High Velocity Forming of "Métals" précité FONCTIONNEMENT Pour former un assemblage à haute énergie entre un pieu 3 et un élément tubulaire 11, on enfonce tout d'abord le pieu 3 à la profondeur désirée dans le sol du fond de la nappe d'eau dans laquelle la plate-forme 10 est implan tée. Ensuite, habituellement, bien que non nécessairement, on coupe le pieu 3 pour permettre d'y introduire facilement le support d'explosif 12. On descend le support d'explosif 12 dans le pieu 3 à l'aide d'un engin de levage approprié (non représenté), par exemple d'une grue portée par une barge de derrick, jusqu'à ce que la charge explosive 20 soit à peu près centrée sur un plan qui contient le milieu de la gorge annulaire 16 ménagée dans l'élément tubulaire 14. Lorsque la charge explosive 20 est centrée dans la gorge annulaire 16 de l'élément tubulaire 11, -on met en action les moyens d'étanchéité 13, en introduisant de l'air ou un gaz comprimé par l'orifice d'entrée 13.', de façon que ces moyens s'appuient à joint étanche contre la surface externe du pieu 3. Ensuite, on injecte de l'air comprimé ou un gaz comprimé à travers les orifices d'entrée 15 de l'élément tubulaire 11 pour expulser l'eau contenue dans l'intervalle annulaire compris entre l'élément tubulaire 14 et le pieu 3, à travers les orifices de sortie 17 situés au bas de l'élément tubulaire 14.Lorsque l'espace annulaire compris entre l'élément tubulaire 14 et le pieu 3 a été à peu près totalement évacué du liquide contenu dans la zone entourant la gorge annulaire 16, on peut mettre à feu la charge explosive 20, en établissant ainsi un assemblage à haute énergie entre l'élément tubulaire 14 et le pieu 3, par déformation plastique locale du pieu 3 dans la gorge annulaire 16 de l'élément tubulaire 14. La figure 4 montre l'assemblage à haute énergie formé suivant l'invention. Ainsi qu'on l'a représenté, le pieu 3 a été localement déformé plastiquement et mis en contact avec la gorge annulaire 16 de l'élément tubulaire 14. Toutefois, il convient de remarquer que l'élément tubulaire 14 est simplement dans un état de déformation élastique puisque la charge explosive 20 a été calculée de manière à imposer une déformation plastique uniquement au pieu 3 mais non pas à l'élément tubulaire 14 lorsque l'espace annulaire compris entre l'élément tubulaire 14 et le pieu 3 a été évacué à peu près totalement. Il convient de remarquer qu il est important que l'espace annulaire compris entre l'élément tubulaire 14 et le pieu 3 soit à peu près totalement vide d'eau, de manière qu'il existe un milieu compressible dans cet espa - ---- - tu'dut tubulaire 14 subirait une déformation plastique analogue à celle du pieu 3, de sorte que la force de l'assemblage à haute énergie serait inférieure à celle d'un assemblage à haute énergie dans lequel l'élément tubulaire 14 n'a subi qu'une déformation élastique.En calculant soigneusement l'élé- ment tubulaire 14 et en choisissant judicieusement la matière ductile utilisée pour cet élément tubulaire et pour le pieu 3, ainsi qu'en calculant soigneusement la dimension appropriée de la charge explosive 20 et en assurant l'évacuation à peu près totale de l'espace annulaire compris entre l'élément tubulaire 14 et le pieu 3, on peut placer l'élément tubulaire 14 dans un état de déformation pratiquement élastique, ce qui permet d'obtenir un assemblage à haute énergie plus solide qu'un joint dans lequel ltélé- ment tubulaire 14 et le pieu 3 ont subi une déformation plastique, chacun présentant un bombé après la formation de l'assemblage. Il convient de remarquer que, après la formation d'un assemblage à haute énergie, on retire le support de charge explosive 12 du volume intérieur du pieu 3, et que l'on remplace l'élément porteur 21, les éléments en U 22 cintrés en anneaux, l'élément annulaire extérieur 22' et le mandrin central 24 par d'autres éléments portant une charge explosive 20. Maintenant, le support de charge explosive 12 est prêt à être réutilisé pour former un autre assemblage à haute énergie dans une autre jambe 5 ou un autre manchon de pieu 2. Le support de charge explosive 12 peut être réutilisé autant de fois qu'on le veut pourvu que les raccords vissés 30 ne soient pas endommagés et- restent capables de donner au mandrin central 24 un appui- approprié sur les éléments centraux 28 et de permettre de séparer le mandrin central 24 des éléments centraux 28. Il convient de remarquer que l'on peut éventuellement supprimer la partie dumarmchon 2 située au-dessous de l'élément tubulaire 11, puisque cette partie du manchon n'a pas d'autre fonction que de servir de point de fixation pour les entretoises horizontales 6 et obliques 7, qui peuvent être assemblées d'une autre façon ou supprimées -suivant la conception de la plate-forme 10. Si la partie du manchon 2 située au-dessous de l'élément tubulaire 11 est supprimée, la plate-forme sera plus économique à construire puisqu'elle n'utilise qu'une plus faible quantité de matière. La figure 5 montre une autre forme de réalisation de l'invention. Dans cette réalisation, on peut créer trois assemblages à haute énergie entre l'élément tubulaire 14 et le pieu 3 à l'aide d'un support de charge explosive 12 qui porte deux charges explosives 20. Les dimensions du pieu 3,.de l'élément tubulaire 14. et des charges explosives 20 sont calculées comme si chaque charge explosive 20 n'avait à former qu'un seul assemblage à haute énergie entre le pieu 3 et l'élément tubulaire gel4. Toutefois, lorsqu'on utilise deux charges explosives 20, si l'on calcule soigneusement la position des gorges annulaires 16 dans l'élément tubulaire 14, on peut former trois assemblages à haute énergie entre l'élément tubulaire 14 et le.pieu 3 en utilisant seulement deux charges explosives 20. Pour obtenir trois assemblages à haute énergie en utilisant seulement deux charges explosives 20 sur le support de charges explosives 12, on doit centrer pratiquement les deux charges explosives 20 sur des plans tassant par les centres des deux gorges annulaires extérieures 16 de l'élément tubulaire 14, et la distance Z séparant les centres des deux gorges extérieures 16 peut alors être å peu près égale au diamètre extérieur A du pieu 3. La distance séparant les centres de deux gorges immédiatement consecu- tives est à peu près égale à A/2, et la longueur Y des gorges doit être de préférence non inférieure à AX De façon générale, quand il est prévu au moins deux gorges 16, la distance séparant ces gorges est d'au moins environ un quart de la largeur des- gorges. Sous l'effet de la détonation à peu près. simultanée des charges explosives 20, le pieu 3 se déforme pour s'engager dans les gorges annulaires extérieures 16 de l'élément tubulaire 14 sous l'effet des ondes de choc émises par les charges explosives 20,- tandis que le pieu 3 est embouti-dans la gorge annulaire -16 centrale de l'élément tubulaire 14 par l'effet combiné des ondes de choc des charges explosives 20. L'effet combiné des ondes de chocs des charges explosives 20 est une onde de choc dont la pression peut avoir une valeur qui varie entre deux et huit fois la pression résultant d'une seule charge explosive 20, suivant la proximité des charges explosives 20 portées par le support 12 Il est préférable, bien que ce ne soit pas absolument nécessaire, que les charges explosiv#es 20 explosent pratiquement simultanément, pour four. nir à lgonde de choc combinée des charges 20 la pression maximale. L'espacement des charges explosives 20 sur le sup- port 12 est critique pour éviter la déformation plastique de l'élément tubulaire 14 dans la région de la gorge centrale 16. Si la distance Z entre les gorges annulaires extérieures 16 est nettement inférieure au diamètre A du pieu 3, l'effet combiné des ondes de choc émis par les charges explosives 20 sera suffisamment grand pour proso- quer non seulement la déformation plastique du pieu 3 mais également celle de l'élément tubulaire 14 dans la région de la#gorge annulaire 16 centrale.Ainsi qu'on l'a indiqué plus haut, si l'assemblage à haute énergie entraine une déformation plastique aussi bien de l'élément tubulaire 14 que du pieu 3, on-obtient, dans les meilleures conditions, un assemblage dont la résistance à la fatigue esi ikrieu à celle d'un assemblage plastique-élastique et, au pire, si la déformation plastique est trop grande, un assemblage dans lequel l'élément tubulaire 14 et le pieu 3 sont fissurés ou fendus. A la lumière de ce qui précède, on peut facilement se rendre compte du fait que, bien que l'invention ait été décrite à propos de la réalisation d'assemblages à haute énergie entre un pieu et un manchon de pieu de jupe ou entre un pieu et une jambe de tour d'une plate-forme pour le travail en mer, l'invention peut être également appliquée à la réunion de deux éléments tubulaires quelconques exécutés à l'air libre aussi bien que dans un milieu liquide. il ressort également de ce qui précède qu'il est important que le pieu (élément tubulaire intérieur) soit au moins approximativement centré dans le manchon de pieu de jupe ou dans la jambe de la tour (élément tubulaire extérieur) ; dans le cas contraire, l'assemblage à haute énergie ne sera pas uniforme sur tout le tour du manchon ou de la jambe. Toutefois, si le pieu est déporté dans son manchon ou dans la jambe de la tour, on peut obtenir un assemblage à haute énergie simplement en décalant l'emplacement de l'élément porteur de charge explosive à l'intérieur du manchon ou de la jambe de manière à compenser l'excentricité du pieu dans ce manchon ou dans cette jambe. Il ressort encore de ce qui précède qu'il est important que les charges explosives soient au moins approximativement centrées sur un plan qui passe par le centre de la gorge annulaire de l'élément tubulaire fixé à la jambe ou au manchon , dans le cas contraire, l'assemblage à haute énergie ne sera pas formé de façon satisfaisante. De plus, d'après ce qui a déjà été indiqué-plus haut, l'espace annulaire entre le pieu et l'élément tubulaire fixé à la jambe de la tour ou au manchon de pieu de jupe doit être à peu près totalement débarrassé de tout liquide, ou bien un milieu compressible doit être présent dans la zone dans laquelle on a à former des assemblages à haute énergie. Dans le cas contraire, la formation des assemblages aurait pour effet une déformation plastique de l'élément tubulaire au lieu d'une simple déformation pratiquement élastique de cet élément. Par ailleurs, il va.de soi que l'élément tubulaire présentant les gorges annulaires dans lesquelles il s'agit d'emboutir la matière du pieu doit être fait d'une matière suffisamment ductile pour pouvoir se déformer élastiquement pendant le processus de formage de l'assemblage à haute énergie En considérant l'invention décrite plus haut par comparaison avec les procédés antérieurs de formation d'assemblages entre deux éléments tubulaires, en particulier d'éléments tubulaires appartenant à une plate-forme pour le travail en mer, on peut facilement voir que l'invention apporte les avantages suivants. Elle élimine la nécessité de cimenter l'espace annulaire entre la jambe ou le manchon de pieu de jupe d'une plate-forme de travail en mer et le pieu contenu dans cette jambe ou ce manchon et destiné à fournir un appui à la plate-forme, ce qui élimine le coût des ingrédients de cimentage. L'assemblage suivant l'invention est simple et économique à réaliser et simple à utiliser. Le procédé suivant l'invention ne provoque pas de déformation plastique des deux éléments de l'assemblage, déformation qui engendrerait des propriétés indésirables dans le métal aux points de liaison. Le procédé suivant l'invention n'engendre pas de contraintes fortement concentrées sur de très petites surfaces des éléments de l'assemblage, caractéristique qui facilite la prévision mathématique précise de la résistance à la fatigue de l'assemblage sous charge cyclique à long terme. Le support de charge explosive 12 suivant l'invention peut facilement être extrait des éléments intéressés par l'assemblage à haute énergie avant la détonation s'il se produit un défaut de fonctionnement. L'invention n'exige pas l'utilisation d'une enclume d'appui à l'extérieur de l'élément tubulaire extérieur de l'assemblage pour éviter la déformation plastique pendant l'exécution de l'assemblage. REVENDICATIONS 1. Procédé pour former un assemblage pratiquement rigide entre des éléments tubulaires possédant une section circulaire, ce procédé étant caractérisé en ce qu'on. chôi- sit un premier élément tubulaire (3) et un deuxième élément tubulaire (11), le premier élément tubulaire possédant un diamètre extérieur plus petit que le diamètre intérieur du deuxième élément tubulaire, on forme au moins une gorge (16) dans la surface interne du deuxième élément tubulaire, cette gorge étant à peu près centrée sur un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du deuxième élément tubulaire et qui traverse les parois de ce deuxième élément, cette gorge présentant une surface de fond à peu près parallèle à la surface interne du deuxième élément tubulaire et une première terminale et une deuxième surfaces terminales -, on introduit ledit premier élément tubulaire dans le volume intérieur du deuxième élément tubulaire sur une longueur suffisante pour qu'il pénètre à travers ledit plan qui traverse les parois du deuxième élément tubulaire, de manière qu'une partie de la surface externe du premier élément tubulaire se trouve face à la gorge et que l'axe longitudinal du premier élément tubulaire soit à peu près confondu avec l'axe longitudinal du deuxième élément tubulaire, pour former ainsi une paire d'éléments emmanchés télescopiquement l'un dans l'autre qui est composée du premier élément tubulaire et du deuxième élément tubulaire et dans laquelle un espace annulaire (a,h) est ménagé entre la surface externe du premier élément tubulaire et la surface interne du deuxième élément tubulaire, ledit espace annulaire comprenant ladite gorge;; on introduit un#e charge explosive (20) dans ladite paire d'éléments emmanchés télescopiquement l'un dans lrautre, en la faisant passer par l'intérieur du premier élément tubulaire, et on positionne cette charge explosive dans le volume intérieur- du premier élément tubulaire de manière qu'elle soità peu près centrée sur ledit plan qui traverse les parois du deuxième élément tubulaire et sur l'axe longitudinal du premier élément tubulaire ; on fait détoner ladite charge explosive, ce qui a pour effet de libérer dans le volume intérieur du premier élément tubulaire une quantité d'énergie suffisante pour dilater radialement pratiquement instantanément les parois du premier élément tubulaire qui se trouvent face à la gorge; dans une mesure suffisante pour former un renflement permanent dans ces parois, ce renflement étant suffisamment marqué pour obliger la surface externe du premier élément tubulaire située face à la gorge à occuper cette gorge et la faire entrer en contact avec la surface de fond de celle-ci, pour établir ainsi un assemblage pratiquement rigide entre le premier élément tubulaire et le deuxième élément tubulaire, la largeur (y) de la gorge (16), mesurée de l'intersection de la première surface terminale avec la surface interne du deuxième élément tubulaire (11) à l'intersection de la deuxième surface terminale avec la surface interne du deuxième élément tubulaire et le long d'une ligne parallèle à l'axe longitudinal de ce deuxième élément tubulaire, étant égale à une distance comprise entre environ 0 et environ 2 (1,83wu), où A = diamètre extérieur du premier élément tubulaire (3) ; t = épaisseur de paroi du premier élément tubulaire. 2. Procédé pour former un assemblage pratiquement rigide entre deux éléments tubulaires, caractérisé en ce qu'on introduit un premier élément tubulaire (3) dans le volume intérieur d'un deuxième élément tubulaire (11), le diamètre extérieur du premier élément étant inférieur au diamètre intérieur du deuxième élément et l'axe longitudinal du premier élément étant à peu près parallèle à l'axe longitudinal du deuxième élément, en formant ainsi une paire d'éléments tubulaires emmanchés télescopiquement l'un dans l'autre composée du premier élément et du deuxième élément et dans laquelle un espace annulaire Ça,h) est ménagé entre la surface externe du premier conduit et la surface interne du deuxième conduit ;; on introduit une charge explosive (20) dans la paire d'éléments tubulaires emmanchés télescopiquement l'un dans l'autre, par l'inté rieur du premier élément, ; on fait détoner cette charge explosive, de sorte qu'on libère à l'intérieur du premier élément une énergie suffisante pour dilater radialement, pratiquement instantanément, une partie du premier élément dans une mesure suffisante pour former un renflement permanent dans ce premier élément, ce renflement étant suffisant pour obliger une partie de la surface externe du premier élément à occuper une partie correspondante dudit espace annulaire et la mettre en contact avec la surface interne du deuxième élément, afin d'établir ainsi un assemblage pratiquement rigide entre le premier élément et le deuxième élément, la distance (E;;) séparant la surface externe de la charge explosive (20) de la surface interne du deuxième élément tubulaire (11) étant inférieure au rayon intérieur de ce deuxième élément tubulaire. 3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que ladite distance (S) est comprise entre le cinquième et le tiers du diamètre intérieur du deuxième élément tubulaire (11). 4. Procédé pour former un assemblage pratiquement rigide entre des éléments tubulaires possédant une section circulaire, ce procédé étant caractérisé en ce qu'on choisit un premier élément tubulaire (3) et un deuxième élément tubulaire (11), le premier élément tubulaire possédant un diamètre extérieur plus petit que le diamètre inté- rieur du deuxième élément tubulaire;; on forme au moinsune gorge (16) dans la surface interne du deuxième élément tubulaire, cette gorge étant à peu près centrée sur un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du deuxième élément tubulaire et qui traverse les parois de ce deuxième élément, cette gorge présentant une surface de fond à peu près parallèle à la surface interne du deuxième élément tubulaire et une première terminale et une deuxième surfaces terminales ;; on introduit ledit premier élément tubulaire dans le volume intérieur du deuxième élément tubulaire sur une longueur suffisante pour qu'il pénètre à travers ledit plan qui traverse les parois du deuxième élément tubulaire, de manière qu'une partie de la surface externe du premier élément tubulaire se trouve face à la gorge et que l'axe longi'tudinal du premier élément tubulaire soit à peu près confondu avec l'axe longitudinal du deuxième élément tubulaire, pour former ainsi une paire d'éléments'emmanchés télescopiquement l'un dans l'autre qui est composée du premier élément tubulaire et du deuxième élément tubulaire et dans laquelle un espace annulaire. (a,h) est ménagé entre la surface externe du premier élément tubulaire et la surface interne du deuxième élément tubulaire, ledit espace annulaire comprenant ladite gorge ; on introduit une charge explosive (20) dans ladite paire d'éléments emmanchés télescopiquement l'un dans l'autre, en la faisant passer par l'intérieur du premier élément tubulaire, et on positionne cette charge explosive dans le volume intérieur du premier élément tubulaire de manière qu'elle soit à peu près centrée sur ledit plan qui traverse les parois du deuxième élément tubulaire et sur l'axe longitudinal du premier élémént tubulaire , on fait détoner ladite charge explosive, ce qui a pour effet de libérer dans le volume intérieur du premier élément tubulaire une quantité d'énergie suffisante pour-dilater radialement pratiquement instantanément les parois du premier élément tubulaire-qui se trouvent face à la gorge, dans une mesure suffisante pour former un renflement'per- manent dans ces parois, ce renflement étant suffisamment marqué pour obliger la surface externe du premier élément tubulaire située face à la gorge à occuper cette gorge et la faire entrer en contact avec la surface de fond'de celle-ci, pour établir ainsi un assemblage pratiquement rigide entre le premier élément tubulaire et le deuxième 'élément tubulaire, la longueur axiale (i). de la surface de la charge explosive (20) étant comprise entre 0,25 Y et 1,33 Y, et de préférence égale à 0,625 Y, où Y désigne la longueur axiale de la gorge (16). 5. Procédé pour former un assemblage pratiquement rigide entre deux éléments tubulaires, caractérisé en ce qu'on introduit un premier élément tubulaire (3) dans le. volume intérieur d'un deuxième élément tubulaire (11), le diamètre extérieur du premier élément étant inférieur au diamètre intérieur du deuxlème-élément et l'axe longitudinal du'premier élément étant à peu près parallèle à' l'axe longitudinal du deuxième élément, en formant ainsi une paire d'éléments tubulaires emmanchés télescopiquement l'un dans l'autre compos#ée du premier élément et du deuxième élément et dans laquelle un espace annulaire (a,h) est ménagé entre la surface externe du premier conduit et la surface interne du deuxième conduit ;; on introduit une charge explosive (20) dans la paire d'éléments tubulaires emmanchés télescopiquement l'un dans l'autre, par l'intérieur du pr-emier élément, on fait détoner cette charge explosive#, de -sorte qu'on libère à l'intérieur du premier élément une éner#gie suffisante pour dilater radialement, pratiquement instantanément, une partie du premier élément dans une mesure suffisante pour former un renflement per- manent dans ce premier élément, ce renflement étant suff i- sant pour obliger une partie de la surface externe du premier élément à occuper une partie correspondante dud t es- pace annulaire et la mettre en contact avec la surface interne du deuxième élément, afin établir ainsi un assemblage pratiquement rigide entre le premier élément et le deuxième élément, l'énergie totale de défo.rmation- étant ED ED1 + ED2 + ED38 avec ED1 = (2ber2) (Y) (t) (Q) ED2 = (2il3) (2C) (t) (Q) ED3 = (211r5) (Y) (T - d) (Q) et Q = n+i pour chacune des équations définissant ED1, ED2 et ED3.