L'invention concerne des moteurs à combustion interne dans lequel les cylindres du moteur sont re- froidis par l'huile de lubrification du moteur. Bien que le principe d'utiliser l'huile de lu- brification comme un milieu de refroidissement primaire pour un moteur à combustion interne ait été utilisé et expérimenté depuis de nombreuses années, aucun système de ce type n'a encore été accepté sur une large échelle commercialement. De nombreux avantages potentiels, tels que des coûts de fabrication du moteur réduits et une efficacité et sûreté de fonctionnement améliorées, sont connus comme étant des avantages du système de refroi- dissement par huile, cependant peu de moteurs disponi- bles commercialement utilisent ce type de refroidissement. En partie, l'échec commercial du refroidissement par huile a été le résultat d'une évaluation incomplète des principes de transfert de chaleur. En l'absence d'un modèle exact, les ingénieurs de bureaux d'études ont eu à deviner la meilleure géomé- trie du conduit d'écoulement et les meilleures caractéris- tiques d'écoulement pour obtenir le rapport optimal per- formance/prix. Quelques suggestions de réalisation ont été essayées expérimentalement, mais ces expérimentations ont généralement montré l'existence des températures ex- cessives de la paroi du cylindre pendant le fonctionnement du moteur. Il n'est donc pas étonnant qu'une grande varié- té de propositionsaient été faites, mais aucune d'entre elles n'a été adoptée sur une grande échelle par les fabricants de moteurs. Le brevet américain No. 2 085 810 accordé en 1937 à Ljungstrom contient une description d'un système pour refroidir un cylindre de moteur en utilisant l'huile de lubrification du moteur dans lequel un manchon entou- re la surface extérieure de chaque paroi de cylindre pour former un conduit d'écoulement de l'huile ayant une épais- seur qui est de préférence comprise entre 8/1Oème de mm et 8,5 mm. Dans un exemple de réalisation, l'huile en- tre dans le conduit d'écoulement formé par le manchon par l'intermédiaire d'une ouverture disposée à mi-hauteur du cylindre et s'écoule vers le haut dans le manchon en direction de la culasse. Comme l'huile qui entre dans le conduit d'écoulement est d'abord en contact avec la paroi du cylindre bien au-dessous de la partie la plus chaude (habituellement la région supérieure du cylindre), une grande partie de l'efficacité du transfert de cha- leur est perdue. Une telle inefficacité provient du fait que le plus grand transfert de chaleur dans un sys- tème de refroidissement par un liquide, se produit géné- ralement en amenant le liquide à sa température la plus basse en contact avec la partie la plus chaude de la structure à refroidir. Dans l'exemple de réalisation de Ljungstrom rappelé ci-dessus, l'huile de refroidissement est d'abord introduite au-dessous de la mi-hauteur de la chemise o la température de l'huile s'accroît avant qu'elle n'atteigne la partie supérieure du cylindre. Ain- si, la plus grande capacité d'absorption de la chaleur de l'huile du moteur n'est pas concentrée sur la région de la chemise ayant normalement la température de fonc- tionnement la plus haute. Dans les autres exemples de réalisation illus- trés dans le brevet ci-dessus mentionné, l'écoulement de l'huile à travers le manchon est dissymétrique par rap- port à l'axe central du cylindre. Cette absence de sy- métrie peut conduire à une grande turbulence sur le tra- jet d'écoulement entourant la région supérieure du cylin- dre o un refroidissement satisfaisant est des plus im- portants. L'augmentation de la turbulence accroît la difficulté de construire un modèle théorique qui permet- trait une prédiction satisfaisante des caractéristiques de transfert de chaleur d'un système de refroidissement par huile. Dans le brevet américain No. 3 127 879, il est décrit un système de refroidissement par huile des che- mises de cylindres d'un moteur à combustion interne qui comprend la formation d'un trajet d'écoulement de forme cylindrique autour de la partie externe de la chemise. Après son entrée dans le trajet d'écoulement au-dessous de la mi-hauteur de la chemise, l'huile s'écoule vers le haut de la chemise et se déverse dans un canal circulaire entourant la partie supérieure de la chemise. Afin d'aug- menter le transfert de chaleur, il est montré qu'il est souhaitable d'avoir des rainures à la surface extérieure de la chemise, de manière à faire entratner l'huile dans un mouvement tourbillonnant. Quelle que soit liamMlomt1n db bel du refroidissement qui est obtenu par un tel mouvement tourbillonnant, il est certain que la difficul- té de développer un modèle exact des caractéristiques de transfert de chaleur d'un système comportant un tel mou- vement tourbillonnant est accrue. En l'absence d'un mo- dèle exact ou d'une expérimentation très approfondie, les ingénieurs de bureaux d'études sont normalement conduits à surdimensionner le système de refroidissement pour as- surer un rendement satisfaisant. Un tel surdimensionne- ment peut conduire à une consommation de puissance exces- sive par la pompe à huile qui est logiquement la pompe de lubrification du moteur. Pour que le refroidissement par huile soit lar- gement accepté, il devra être compatible avec les réalisa- tions des moteurs préexistants et requérir l'adjonction d'un minimum de composant et/ou la réalisation d'un nou- veau modèle. Cependant, en l'absence d'une théorie exac- te pour prédire la capacité de transfert de chaleur, la technique expérimentale peut conduire à des exigences d'écoulement pour des systèmes de refroidissement par huile supérieuresaux capacités des pompes de lubrifica- tion de l'équipement original. Cette situation nécessite une nouvelle étude d'une pompe ou l'utilisation d'une pom- pe auxiliaire pour le système de refroidissement. ien qu'iue expérimentation approfondie puisse résoudre une partie de ce problème, le coût de construction et d'expérimenta- tion de moteurs à combustion à interne rend extrêmement impraticable la réalisation d'un système de refroidisse- ment par huile par tâtonnements. Outre les dispositifs illustrés dans les bre- vets américains ci-dessus mentionnés, d'autres types de systèmes à refroidissement par huile pour des moteurs à combustion interne sont décrits dans les brevets amé- ricains Nos. 2 944 534 et 3 687 232 ainsi que dans le brevet britannique No. 2 000 223. Le brevet américain 2 944 534 et le brevet britannique 2 000 223 décrivent un système de refroidissement par huile de la paroi du cylindre dans lequel le trajet d'écoulement de l'huile forme une hélice autour de l'axe central de la paroi- du cylindre. Comme dans ces dispositifs, l'huile ne contacte qu'une partie de la surface extérieure du cy- lindre, des températures excessives en certains points de la chemise apparaîtront plus probablement que dans des systèmes dans lesquels toute la surface extérieure de la chemise est en contact avec l'huile de refroidis- sement; en outre, ces deux références ne suggèrent pas un modèle de prédiction pour obtenir le meilleur rapport rendement/coût dans un système de refroidissement par huile, et, en conséquence, n'évitent pas les problèmes de réalisation mentionnés ci-dessus. Le brevet américain 3 687 232 décrit une géométrie complexe d'écoulement pour le refroidissement par l'huile des parois d'un cylindre de moteur, mais ne décrit pas un mécanisme pour prédire et alors optimiser les caractéristiques de transfert de chaleur d'un système de refroidissement par huile. Le brevet américain No. 4 108 135 décrit un arrangement pour la lubrification externe des chemises de cylindresen prévoyant un très petit espace entre les chemises et le bloc moteur qui les entoure, par l'inter- médiaire duquel l'huile s'infiltre vers le bas à partir d'un canal annulaire disposé près du sommet de la chemise. Bien que ce brevet suggère l'entrée de l'huile de lubrifi- cation près du sommet de la chemise, l'huile n'est pas utilisée comme un milieu de refroidissement pour évacuer la-chaleur, mais sert seulement à augmenter le transfert de chaleur dans la partie enveloppante du bloc moteur.Ainsi, dans ce brevet, il n'est pas question de déterminer la meilleure réalisation d'un système de refroidissement uti- lisant l'huile de lubrification pour refroidir les parois du cylindre d'un moteur à combustion interne. Un autre aspect critique pour réaliser une chemise refroidie par l'huile ayant des caractéristiques optimales est la façon selon laquelle la chemise est montée à l'intérieur du moteur. Comme cela est noté dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique No. 959 702 déposée le 13 Novembre 1978 et ayant le même titulaire que la présente demande, certains avantages résultent de la position de la butée de la chemise (c'est-à-dire 146- paulement radial qui maintient la chemise dans une posi- tion axiale fixe dans l'alésage du cylindre) plus proche de la partie la plus interne de la chemise. Ces avan- tages comprennent une meilleure étanchéité au gaz de combustion et une meilleure résistance au fendillement du bloc moteur qui provient de l'utilisation de la plus grande élasticité naturelle de la chemise. Des coûts de production moins élevés résultent également de l'u- tilisation de butées placées plus à l'intérieur des- dites chemises, car les tolérances étroites de fabrication requises pour la butée haute de la chemise peuvent être relâchées. Normalement, l'utilisation de butées de che- mises placées au fond ou à mi-hauteur de la chemise in- troduit beaucoup de complications lorsque la chemise est du type conventionnel à refroidissement par eau. Cepen- dant, une chemise à refroidissement phIle n'a pas be- soin d'avoir une étanchéité parfaite pour l'huile dans la partie la plus profonde (ou plus basse) entre le cylindre moteur et la chemise, car l'huile qui fuit à travers le joint d'étanchéité interne entrera simplement dans le carter et ainsi retournera dans le circuit de lubrifica- tion du moteur. Certaines chemises à refroidissement par huile de l'art antérieur telles que celles décrites dans les brevets américains cidessus mentionnés 3 127 879 et 2 085 810, ont des butées basses, mais ne suggèrent pas une technique pour exploiter les avantages de bu- tées basses de chemises pour obtenir une meilleure étan- chéité au gaz de combustion. En résumé, l'art antérieur décrit une large variété de systèmesà refroidissement par huile pour des moteurs à combustion interne, mais ne montre pas un sys- tème à refroidissement par huile ayant une géométrie du conduit d'écoulement suffisamment optimalet des carac- téristiques d'écoulement du fluide qui constitueraient une option viable pour les fabricants de moteurs. Le but principal de l'invention est de pallier les insuffisances de l'art antérieur mentionnées ci- dessus en utilisant un système de refroidissement par huile utilisable dans des moteurs à combustion interne préexistants ou nouveaux. Un objet de la présente invention est un arran- gement à refroidissement par huile pour les cylindres d'un moteur à combustion interne dans lequel l'huile en contact avec les parois du cylindre du moteur a un très grand coefficient de conductibilité thermique de l'ordre de 1 464 à 1952 unités BTU exprimées en kcal/mi OC. Un objet plus spécifique de la présente invention est un moteur à combustion interne à refroidissement par huile dans lequel les caractéristiques d'écoulement de l'huile peuvent être maîtrisées de manière à pouvoir dé- terminer le coefficient de tinafirt & dbrabe'r convection des composants du moteur qui sont refroidis et pour obte- nir une modification et un amortissement du bruit du mo- teur. Un autre objet de la présente invention est un système de refroidissement par huile pour les cylindres d'un moteur à combustion interne dans lequel l'huile est amenée à s'écouler sous la forme d'un film très fin dans des conditions laminaires à travers un conduit annulaire d'écoulement de l'huile de refroidissement entourant seu- lement la partie externe de chaque cylindre moteur. Le conduit d'écoulement est réalisé de manière à s'étendre axialement le long des parois du cylindre entre un canal annulaire d'entrée adjacent la partie la plus externe du cylindre et un canal annulaire collecteur d'huile placé à l'intérieur à une distance prédéterminée inférieure à la longueur totale du cylindre, limitant ainsi la lon- gueur axiale du cylindre qui est refroidie par contact direct avec l'huile. Un autre objet de la présente invention est un appareil pour dissiper la chaleur provenant de l'a- lésage d'un cylindre d'un moteur à combustion interne utilisant l'huile de lubrification du moteur, comprenant des moyens pour amener l'huile de lubrification autour de la surface externe de chaque cylindre moteur et la faire passer vers le carter dans des conditions d'é- coulement laminaire sur une distance axiale pas plus grande qu'approximativement 40% de la longueur axiale totale du cylindre moteur. Afin d'obtenir les condi- tions d'écoulement laminaire désirées, un conduit annu- laire d'écoulement est réalisé entre la paroi externe de chaque cylindre et une partie correspondante du bloc moteur telle que l'épaisseur radiale du conduit annu- laire d'écoulement soit comprise- entre 0,15 mm et 0,40 mm, et de préférence comprise entre 0,20 mm et 0,25 mm. Un autre objet de la présente invention est une chemise amovible à refroidissement par huile ayant une surface externe qui comporte un conduit d'écoulement d'huile réalisant des moyens pour obtenir un écoulement dans des conditions laminaires dars un conduit annulaire d'écoulement très fin s'étendant sur moins de 40% appro- ximativement de la longueur axiale totale de la chemise combinée avec des moyens très précis d'ajustage pour placer la chemise dans l'alésage du cylindre. Les mo- yens d'ajustage comprennent les moyens d'ajustement ex- ternes adjacent à la partie externe de la chemise pour réaliser un calage radial précis avec la partie la plus externe de l'alésage du cylindre et des moyens d'ajuste- ment internes placés à l'intérieur par rapport au con- duit d'écoulement de l'huile pour réaliser un calage ra- dial précis avec la partie correspondante de l'alésage du cylindre lorsque la chemise est montée à l'intérieur dudit cylindre. Un autre objet de la présente invention est un moteur à combustioninterne à refroidissement par huile comprenant une chemise ayant une butée haute formée par un flasque radial qui est positionné adjacent à la par- tie la plus externe de la chemise et combinée avec une surface extérieure dont la forme réalise un conduit d'é- coulement de l'huile dans lequel l'huile s'écoule dans des conditions d'écoulement laminaire le long d'un con- duit annulaire de très faible épaisseur s'étendant sur la surface extérieure de la chemise. Dans l'exemple de réalisation de la butée haute, les moyens de positionne- ment internes sont réalisés dans la partie interne de la chemise pour produire un faible espace d'ajustement entre la chemise et une surface cylindrique continue formée sur la partie intérieure de l'alésage dans lequel la chemise doit être positionnée. Par cet arrangement structurel, la dimension circulaire souhaitée de la partie intérieure de la chemise peut être plus aisément obtenue et une plus grande étanchéité entre l'huile et les gaz de combustion peut être obtenue au niveau de la butée haute. En outre, un film de très faible épaisseur peut se former dans l'es- pace entre les moyens de positionnement internes et le bloc moteur pour augmenter l'amortissement de l'énergie de vibration. Un autre objet de la présente invention est une chemise de cylindre à refroidissement par huile caractérisée par un fendillement moins important du bloc moteur, une étanchéité améliorée au gaz de combus- tion et un serrage amélioré des boulons de la culasse. Ces avantages sont obtenus à l'aide d'une chemise com- portant un conduit d'écoulement de l'huile tel que dé- crit ci-dessus comprenant une butée s'engageant avec la surface de support de la chemise à l'intérieur de l'alésage du cylindre pour maintenir la chemise dans une position axiale fixe dans laquelle l'extrémité ex- terne de la chemise du cylindre dépasse le sommet de l'alésage, la butée comportant une surface d'arrêt orien- tée radialement et placée à l'intérieur de la chemise à une distance au moins égale à 75% de la longueur axiale totale de la chemise à partir de son extrémité externe. Un autre objet de la présente invention est une chemise à refroidissement par huile dans lequel le che- min d'écoulement de l'huile qui passe à proximité immé- diate du joint d'étanchéité pour les gaz de combustion entre le joint de culasse et la partie externe de la chemise peut être utilisé pour laisser échapper les gaz de combustion qui fuient à travers le joint d'étanchéité. Un autre objet de la présente invention est un moteur à combustion interne à refroidissement par huile dans lequel un conduit annulaire d'écoulement est réalisé autour de la partie externe d'une chemise et est limité à pas plus de 40% approximativement de la longueur axiale totale et est en outre limité à une épaisseur radiale com- prise entre 0,15 mm et 0,40 mm, qui est en outre caracté- risé par des moyens de pompage pour amener l'huile au circuit de lubrification de manière à faire en sorte que l'huile s'écoule à travers le conduit circonférentiel d'é- coulement à une vitesse linéaire comprise entre 1,6 m/sec et 2 m/sec et une différence de pression de 1195 g/cm2 à 2320 g/cm D'autres objets caractéristiques et avantages de la présente invention apparattront à la lecture de la description suivante en relation avec les dessins dans lesquels: La figure 1 est une vue en coupe d'un moteur à combustion interne comportant une chemise refroidie par l'huile réalisée suivant les caractéristiques de la pré- sente invention; La figure 2 est une vue en coupe de l'ensemble chemise, bloc-cylindre et culasse de la figure 1; La figure 2a est une vue en coupe partielle d'un dispositif deltart antérieur comportant une chemise et un joint de culasse; La figure 3 est une vue en coupe partielle de la chemise refroidie par air des figures 1 et 2; La figure 4 est un diagramme comparatif de la distribution de température prévue le long de la longueur axiale d'une chemise à refroidissement par air de l'art antérieur et une paire de chemises à refroidissement par huile réalisées selon les caractéristiques de la présen- te invention; La figure 5 est une vue en coupe partielle d'un autre mode de réalisation d'une chemise de cylindre à refroidissement par huile réalisée selon les caractéris- tiques de la présente invention. La figure 6 est une vue en coupe partielle d'un autre exemple de réalisation d'une chemise refroidie par huile et d'un bloc moteur réalisé selon la présente in- vention, dans lequel la chemise comporte une butée haute; et La figure 7 est une vue en coupe fragmentaire a- grandie de la chemise selon l'axe 7-7 de la figure 6. Les systèmes de refroidissement par huile de l'art antérieur pour des moteurs à combus- tion interne n'ont généralement pas eu de succès parce que les caractéristiques de transfert de chaleur de tels systèmes n'avaient pas été suffisamment évaluées. En mettant l'accent sur de telles caractéristiques, il a été découvert que l'on pouvait obtenir des améliorations significatives en faisant des modifications structurelles, petites mais critiques, dans les systèmes de refroidisse- ment par huile préexistants. En particulier, la présente invention est basée sur la réalisation de films d'huile s'écoulant dans un conduit annulaire d'écoulement ayant une très faible épaisseur radiale, c'est-à-dire inférieu- re à 0,4 mm, qui formera un très petit diamètre hydraulique et produira de ce fait un coefficient élevé de transfert de chaleur par convection. L'écoulement dans un conduit de refroidissement de ce type sera généralement laminaire et suivra la relation suivante h Dh Nu kf o Nu = nombre de Nusselt h = le coefficient de transfert de chaleur par convection Dh = le diamètre hydraulique d'écoulement kf = la conductivité thermique du fluide pour un canal annulaire Dh = 2t, t étant la distance entre le dia- mètre extérieur de la chemise et le diamètre du bloc moteur l'enveloppant. Alors h = Nukf 2t De la relation ci-dessus, on en déduit que le coefficient de transfert de chaleur par conveztion,-et dm le potentiel de refroidissement du systèmepeut être augmenté en diminuant l'épaisseur du film d'huile. Cepen- dant, pour mettre-en oeuvre ce principe de manière à pro- duire un système de refroidissement par huile, il est né- cessaire de prendre en compte, outre l'analyse théorique ci-dessus, de nombreuses autres considérations. En par- ticulier, il est souhaitable que la capacité de refroidis- sement soit concentrée à proximité'de la partie la plus haute de chaque chemise o les plus hautes températures de fonctionnement d'un moteur à combustion interne sont nor- malement prévues. De plus, les tolérances étroites pour obtenir des films de faible épaisseur conduisent à utili- ser une chemise séparée dont la position doit être ajus- tée avec soin afin d'établir les conditions nécessaires d'écoulement de l'huile et,en même temps, obtenir une étanchéité appropriée au gaz de combustion tout en mini- misant les risques de fendillement ou fissuration du bloc cylindre et/ou de déformation de la chemise. La chemise réalisée conformément à la présente invention a ces exigences contraignantes tout en permettant l'obten- tion d'un coefficient élevé de transfert de chaleur par Un moteur à combustion interne refroidie par huile mettant en oeuvre la présente invention est illus- tré sur la figure 1. En particulier, un moteur à combus- tion interne 1 comprend un bloc cylindre 4 dans lequel un vilebrequin 6 est monté au moyen de paliers de vilebre- quin 7 pour tourner de manière conventionnelle. Le bloc cylindre 4 comporte une pluralité d'alésages 8 dont un seul est illustré sur la figure 1, alésage dans lequel un piston 10 peut se déplacer. Dans la suite de la pré- sente description, le sens et l'orientation des composants seront identifiés par rapport à la position du vilebre- quin 6. Ainsi, "externe" et linterne* seront utilisés pour signifier, respectivement, une position éloignée *et proche du vilebrequin 6. Une bielle 12 relie le piston 10 au vilebre- quin 6 de manière conventionnelle pour obtenir une rota- tion du vilebrequin 6 par suite du mouvement rectiligne du piston 10. La culasse amovible 14 contient un in- jecteur d'essence 16 associé à des soupapes d'admission et d'échappement non représentées sur la figure. Une trin- gle d'injection 18 est reliée à une extrémité à l'in- jecteur et à l'autre extrémité à l'arbre à cames 20 en- traîné par le vilebrequin 6 pour synchroniser le fonc- tionnement de l'injecteur 16 avec le mouvement du piston 10. Dans l'exemple particulier de réalisation de la figure 1, une chemise de cylindre amovible 22 est illus- trée en coupe comme ayait une surface cylin- drique 24 pour guider le mouvement linéaire du piston et une surface extérieure 26 à travers laquelle peut passer la chaleur générée dans l'alésage comme cela sera décrit deHnière détaillée ci-après. L'huile pour refroidir la surface extérieure 26 est fournie par des moyens d'alimen- tation 28 comportant un canal annulaire d'entrée de l'hui- le 30 formé autour de l'extrémité externe de la chemi- se 22 dans une position à proximité d'un flasque radial 32 qui forme un ajustàge en arcr-boutement avèe la partie la plus externe de l'alésage 8. Des moyens d'alimentation en huile 28 sont con- nectés au circuit de lubrification d'huile, non représen- té, du moteur à combustion interne, et fonctionnent pour alimenter en huile de lubrification l'entière circonfé- rence de la partie externe de la surface extérieure 26 de la chemise 22 pour une circulation en direction du vile- brequin. Des moyens pour obtenir un écoulement laminaire 34 entourent une partie supérieure de la surface extérieu- re 26 pour réaliser un conduit circonférentiel d'écoulement 36 dans lequel l'huile de lubrification fournie par l'in- termédiaire du canal annulaire d'alimentation en huile 30 s'écoule vers le vilebrequin dans des conditions d'écoule- ment laminaire en contact direct avec la surface exté- rieure 26, et dans une direction généralement parallèle à la direction du mouvement du piston 10. Pour des rai- sons qui seront expliquées de manière détaillée ci-après, l'épaisseur radiale du conduit d'écoulement circonférentiel 36 devrait être comprise entre 0,15 mm et 0,40 mm et, de de préférenceentre 0,20 mm et 0,25 mm. Quand l'épaisseur du conduit d'écoulement circonférentiel 36 est maintenue dans cette gamme, l'écoulement de l'huile peut généralement être de la forme laminaire, de sorte que l'équation de transfert de chaleur mentionnée ci-dessus peut être supposée correcte. Sur la figure 2 qui montre une vue en coupe a- grandie de la chemise 22 de la figure 1, le conduit cir- conférentiel d'écoulement 36 s'étend entre le canal annu- laire d'alimentation en huile 30 et des moyens collec- teurs d'huile pour récupérer l'huile qui est passée à tra- vers le conduit circonférentiel d'écoulement 36. Le cir- cuit de lubrification d'huile 40 comporte un conduit d'a- limentation 42 par lequel l'huile entre dans le canal annu- laire d'alimentation d'huile 30 par l'intermédiaire d'une entrée 44. Dans l'exemple particulier de réalisation de la figure 2, le canal annulaire d'alimentation en huile est réalisé en partie par une rainure circonférentielle formée à proximité de l'extrémité la plus externe 48 de la chemise 22. Cette rainure circonférentielle 46 est placée axialement entre un flasque radial 50 (identifié comme un flasque 32 sur la figure 1) disposé de manière adjacente à l'extrémité la plus externe 48 et le conduit circonfé- rentiel d'écoulement 36. Ainsi, l'huile fournie par l'in- termédiaire de l'entrée 44 est distribuée de manière iden- tique à la circonférence autour de la partie la plus haute du conduit annulaire circonférentiel d'écoulement 36 et, de ce pointl'huile s'écoule dans un chemin annulaire d'é- coulement entre la surface extérieure de la chemise 22 et la surface correspondante de l'alésage 8. Pour des raisons qui seront expliquées de manière détaillée ci-dessous, le conduit circonférentiel d'écoule- ment 36 ne s'étend que sur une partie limitée de la longueur axiale totale de la chemise 22, cette longueur 'êé- tant de préférence pas plus longue que 40% approximative- ment de la longueur totale. Le conduit 36 est défini par une surface interne de commande d'écoulement 52 formant une partie de la surface extérieure totale de la chemise 22 et Par une surface externe de commande d'écoulement 56 formant une partie de l'alésage 8. La surface externe de commande d'écoulement 56 a également une configuration cylindrique et est placée de manière concentrique par rapport à la surface interne de commande d'écoulement 52, lorsque la chemise 22 est placée dans sa position de fonctionnement dans l'alésage 8. Zn réalisant très soi- gneusement la configuration de ces deux surfaces de com- mande d'écoulement, le conduit circonférentiel d'écoule- ment 36 peut être réalisé de manière à assurer un écou- lement de l'huile qui possédera les caractéristiques subs- tantielles d'un écoulement laminaire et un coefficient de transfert de chaleur par convexion inversement propor- tionnel à l'épaisseur radiale du conduit circonférentiel d'écoulement 36. Alors qu'il apparaîtrait que l'épaisseur radiale devrait être réduite à une dimension infinitésimale, certaines considérations pratiques limitent le degré de réduction de l'épaisseur du conduit d'écoulement. En par- ticulier, des tolérances de fabrication pour réaliser à la fois les surfaces interne et externe de commande d'é- coulement ne peuvent pas être réduites au-dessous de plus ou.moins 0,05 mm ou 0,075 mm, sans augmenter de manière substantielle le coût de fabrication. De plus, la diffé- rence de pression de l'huile passant à travers le conduit d'écoulement 36 est affectée par l'épaisseur radiale qui, si elle est trop diminuée, constituera une charge exces- sive de la pompe de lubrification 58 du moteur à combus- tion interne. Pour des raisons économiques, il est sou- haitable d'utiliser des pompes de lubrification préexis- tantes dont la capacité constitue une autre contrainte pratique en ce qui concerne le degré auquel l'épaisseur radiale du conduit d'écoulement 36 peut être réduit. D'une certaine manière, la partie du bloc cylin- dre 4 sur lequel la surface externe de contrôle d'écoule- ment 56 est réalisée peut être considérée comme un moyen de commande d'écoulement laminaire 60 pour réaliser le conduit circonférentiel d'écoulement 36 dans lequel l'huile de lubrification fournie par le circuit 40 est amenée à s'écouler dans des conditions d'écoulement laminaire en contact direct avec la surface interne de commande d'é- coulement 52 de la chemise-22 dans une direction géné- ralement parallèle à la direction de mouvement du piston. De nanière correspondante, la partie de la chemise 22 sur laquelle la surface interne de commande d'écoulement 52 est formée peut être considérée comme des moyens 62 pour réaliser un conduit d'écoulement d'huile coopérant avec la surface externe de commande d'écoulement 56 lorsque la chemise 22 est montée dans l'alésage 8 pour réaliser le conduit circonférentiel d'écoulement 36 dans lequel l'hui- le de lubrification est amenée à s'écouler dans des condi- tions d'écoulement laminaire dans une direction générale- ment parallèle à la direction de déplacement du piston. Le conduit d'écoulement 36 communique avec des moyens collecteurs de l'huile 36 par l'intermédiaire d'une ouverture annulaire 64 à travers laquelle l'huile s'écoule dans une excavation ayant un volume relativement important réalisant un canal annulaire de collection de l'huile 66 dans l'alésage cylindrique 8. L'huile collec- tée dans le canal 66 est ramenée dans le circuit de lu- brification 40 par l'intermédiaire d'une sortie 69 (mon- trée en ligne pointillée) qui conduit directement à un réservoir d'huile ou à travers un échangeur de chaleur (non illustré) à l'aide duquel la chaleur recueillie par l'huile peut être dissipée avant que l'huile retourne au réservoir-d'huile. Du fait que les dimensions du conduit d'é- coulement 36 sont critiques, la chemise 22 doit être pla- cée très soigneusement dans l'alésage 8. Pour obtenir ceci, la chemise 22 comporte des moyens d'ajustage compor- tant une butée 68 qui engage un épaulement 70 réalisé à l'aide d'une saillie dans le sens radial à proximité de la partie la plus interne de l'alésage 8. La butée 68 est prévue pour maintenir la chemise dans une position axiale fixe dans laquelle l'extrémité la plus externe 48 de la chemise dépasse la surface supérieure 72 du bloc-cy- lindre 4. Par cette disposition, la pression d'étanchéité maximaleest concentrée à l'extrémité la plus externe 48 de la chemise 22 lorsque la culasse 48 est maintenue contre le bloc-cylindre 4 au moment o l'on serre les écrous de culasse (non représentés). La butée 68 com- porte un épaulement 74 qui engage la surface de support 70 de la chemise lorsque la chemise est mise en place. L'épaulement 74 est disposé à une distance de l'extrémité 48 de la chemise 22 suffisante pour que cette extrémité 48 surplombe la surface 72 du bloc-cylindre. Pour obtenir certains importants avantages qui seront discutés ci-dessous, la surface 74 de la butée 68 doit être disposée à une distance axiale de l'extrémi- té 48 au moins égale à 75% de la longueur axiale totale de la chemise 22. Les avantages obtenus par cette con- figuration consistent en une étanchéité améliorée au gaz de combustion et une diminution des fissurations du bloc moteur comparée avec les dispositifs de l'art antérieur. Un exemple d'un dispositif de l'art antérieur est illus- tré sur la figure 2a dans laquelle la collerette de la chemise 78 est appliquée dans un contre-alésage d'un alé- sage de cylindre 82. Un joint d'étanchéité de culasse 86 n'occupe que partiellement l'intervalle formé entre la culasse amovile 84 du moteur et la surface totale supé- rieure 88 de la chemise 78 parce que la pression due au serrage de la culasse 84, si elle était appliquée à toute la partie de la chemise, aurait pour effet d'introduire une contrainte dans la région 90 (montrée en.lignes poin- tillés) de la chemise 78. Ainsi, le joint 86 n'occupe seulement que la partie supérieure 88 qui correspond à la saillie 92 formée par le contre-alésage 80. La limi- tation imposée par la configuration de la figure 2a de- vrait faire contraste avec la présente invention dans laquelle la butée 68 est placée à une grande distance de l'extrémité 48 de la chemise 22 de sorte qu'il est pos- sible de prolonger le joint d'étanchéité de culasse 94 de manière qu'il remplisse tout l'intervalle entre l'ex- trémité 48 et la culasse 14. Pour des raisons qui sont pleinement expliquées dans la demande de brevet américain No. 959 702 déposée le 13 Novembre 1978, la position de la butée 68 très à l'intérieur de l'alésage a l'avantage supplémentaire d'utiliser avantageusement l'élasticité naturelle de la chemise de manière à abaisser les tolé- rances de fabrication au moment de la réalisation de la chemise 22, tout en améliorant l'étanchéité entre le joint de culasse et la chemise. En outre, pour placer de manière précise la chemise 22 dans une position axiale par rapport à l'a- lésage 8, les moyens de mise en place de la chemise com- portent en plus des moyens externes de mise en place 101 réalisés en partie par le flasque radial 40 et un petit contre-alésage 102 de l'alésage 8. Le flasque radial 50 et le contre-alésage 102 sont réalisés pour former un ajustage en am-baitaurt prévu pour placer l'ex- trémité extérieure de la chemise 22. Les moyens de mise en place internes 106 placés à l'intérieur par rapport à la surface interne de contrôle d'écoulement 52 sont en outre prévus pour former un ajustage radial précis avec la partie correspondante de l'alésage 8 lorsque la che- mise 22 est montée à l'intérieur. Les moyens de place- ment internes 106 comportent une surface de guidage 108 qui peut être réalisée adjacente à et sur chaque côté de la surface de butée 74 pour agir coagir avec une surface correspondante réalisée dans l'alésage 8 afin de guider la chemise 22 dans sa position lorsque la chemise est déplacée axialement dans sa position de fonctionnement dans l'alésage 8. Alors que la surface de guidage 108 pourrait être formée pour produire un ajustage en arc- boutement avec la section correspondante de l'alésage 8, l'exemple de réalisation préféré est de prévoir un inter- valle de 0,02 mm à 0,15 mm entre ces deux surfaces. Un autre avantage d'utilisation de l'huile de refroidissement de la manière illustrée dans l'exemple de réalisation de la figure 2, est la possibilité d'éliminer du gaz de combustion qui, inévitablement, s'échappe en faibles quantités à travers le joint d'étanchéité en fournissant des moyens d'étanchéité secondaires 96 dis- posés radialement à l'extérieur par rapport à la surface de contact entre le joint d'étanchéité de culasse 94 et l'extrémité externe de la chemise 48 pour définir un canal de récupération des gaz 98 pour collecter les gaz de combustion qui s'échappent de l'alésage 8. Un conduit axial 100 réalisé dans le flasque radial 50 fournit une communication entre le canal annulaire d'alimentation en huile 30 et le canal de récupération des gaz 98 pour per- mettre au gaz de combustion qui s'échappe d'être enle- vé par l'écoulement de l'huile de refroidissement qui est en contact avec la chemise. La figure 3 montre la vue en coupe partielle d'une configuration préférée d'une chemise 22 réalisée selon les caractéristiques de la présente invention. Les parties de la chemise dont il a été question ci-dessus sont identifiées par les mêmes références que celles uti- lisées dans les figures 1 et 2. La longueur axiale totale a de cette chemise est d'une valeur adaptée au moteur à combustion interne pour laquelle cette chemise est prévue. Par suite de la réalisation d'un conduit d'écoulement d'huile conformément aux caractéristiques de la présente invention, il est possible de prédire de manière exacte la capacité de refroidissement qui peut être obtenue lors- que certaines caractéristiques d'écoulement de l'huile sont obtenues. En particulier, si l'épaisseur radiale du con- duit annulaire d'écoulement 36 tel qu'illustré dans la figure 2 est compriseentre 0,20 mm et 0,25 mm, et si la vitesse d'écoulement de l'huile à l'intérieur de ce con- duit est maintenue entre 1,6 mètre par seconde et 2 mètres par seconde avec une différence de pression totale entre 1195 g/cm2 et 2320 g/cm2, il est possible de prévoir que la longueur axiale totale d n'a pas besoin d'être plus grande qu'approximativement 40 ' de la longueur axiale totale a de la chemise. Dans cette configuration, l'é- coulement total à travers le conduit d'écoulement de chaque cylindre serait de 12,5 1/mno En se basant sur les équations théoriques mentionnées ci-dessus, le coef- ficient de transfert de chaleur par convexion dans ces conditions serait de 1464 à 1952 unités BTU exprimées en kcal/m h C. Avec un aussi important coefficient de transfertde ehaleur par convecion, les températures de fonctionnement sur la paroi intérieure de la chemise tel qu'illustré sur la figure 3 seraient dans une zone acceptable. Les valeurs suivantes représentent les carac- téristiques dimensionnelles réelles d'une chemise de cy- lindre ayant la configuration illustrée à la figure 3 qui a été réalisée et expérimentée avec succès: a = 26,4 cm b = 21,6 cm c = 0,63 cm d = 10,2 cm e = 0,76 cm f = 0,89 cm g = 0,25 cm h = 0,46 cm i = 14 cm Comme cela a été mentionné ci-dessus, la distan- ce de la surface de butée 74 de l'extrémité la plus exter- ne 48 de la chemise 22 devrait être supérieure à 75% de la longueur totale de la chemise. La figure 4 montre un diagramme des températures estimées de la paroi interne de la chemise en fonction de la distance par rapport au sommet de la chemise pour trois configurations différentes de la chemise lorsqu'on utili- se un moteur diesel d'une puissance de 350 chevaux du type vendu par le déposant de la présente demande de bre- vet sous la marque NTC-350. Lorsqu'un tel moteur est équipé avec une chemise à refroidissement par eau, les températures de la paroi interne suivent la courbe en trait discontinu du diagramme. Lorsqu'une chemise à refroidissement d'huile réalisée conformément à la pré- sente invention est prévue avec un conduit d'écoulement de l'huile ayant une épaisseur de 0,22 mm et un écoule- ment d'huile de 12,5 1/mn et par cylindre, la courbe A représente les températures prévues de-la paroi interne pour une longueur axiale du conduit d'écoulement (d dans la figure 3) de 10 cm. La courbe B montre les tempéra- tures estimées de la paroi interne pour le même moteur fonctionnant dans les mêmes conditions lorsqu'il est é- quipé d'une chemise ayant la configuration de la figure 3 dans laquelle la longueur axiale totale d du canal d'é- coulement de l'huile de refroidissement est limitée à cm dans la direction axiale de la chemise. Au point critique montré par la ligne 201, il apparaît que les températures prévues de la paroi interne pour les deux configurations de chemise à refroidissement par huile sont très proches de celles obtenues lorsque le moteur est refroidi par un système conventionnel à refroidissement par eau. Pour une longueur de 10 cm du conduit d'écoulement de l'huile de refroidissement, les températures prévues de la paroi interne restent, de ma- nière acceptable, proches des températures produites par une configuration conventionnelle de chemise à refroi- dissement par eau le long de toute la longueur de la che- mise. Des essais ont permis de vérifier que les chemises réalisées conformément avec la présente invention fonc- tionnent en fait à des températures très proches de celles données par les courbes A et B. Ces essais ont également confirmé une amélioration qualitative en ce qui concerne le bruit de moteurs à combustion interne du type diesel lorsque de tels moteurs sont équipés avec des chemises à refroidissement par huile réalisées conformément à la présente invention. Un autre arrangement pour former le canal annu- laire d'alimentation en huile est illustré sur la figure 5 dans lequel la rainure circonférentielle 46 montrée sur la figure 2 a été supprimée et remplacée par un prolon- gement axial du contre-alésage 102 dans l'alésage 8 pour obtenir un canal annulaire d'alimentation en huile 30' ayant la même position axiale que celle de la figure 2, sans nécessiter la réalisation d'une rainure circonfé- rentielle sur la chemise. Un autre moteur à chemise à refroidissement par huile réalisé selon la présente invention sera main- tenant décrit en relation avec les figures 6 et 7. Cet exemple de réalisation de l'invention incorpore un re- froidissement par huile avec une butée de hauteur ou de sommet de chemise, c'est-à-dire une chemise qui est main- tenue dans une position axiale fixe au moyen d'un flas- que radial disposé adjacent à l'extrémité la plus exter- ne (ou la plus haute) de la chemise. En se référant plus particulièrement à la figure 6, un ensemble moteur 2' est illustré comme comportant un bloc cylindre 4' contenant un alésage de cylindre 8' ayant des moyens de commande d'écoulement laminaire 60' réalisés par une surface ex- terne de commande d'écoulement 56' correspondant à la sur- face de commande 56 de la figure 2. Dans cet exemple de réalisation, la chemise 22' a une surface cylindrique intérieure 24' pour guider un piston de moteur (non illus- tré), des moyens 62 pour former un conduit d'écoulement d'huile à l'aide d'une surface de contrôle d'écoulement interne 52' et de moyens de positionnement pour position- ner la chemise 22' à l'intérieur de l'alésage 8' de manière que les surfaces de commande d'écoulement interne et exter- ne 52' et 56' soient positionnées de manière concentrique, de manière à former un conduit d'écoulement circonféren- tiel 36' dans lequel l'huile peut s'écouler dans des con- ditions d'écoulement laminaire. Dans l'exemple de réali- sation des figures 1 et 2, l'huile est amenée par l'in- termédiaire d'une entrée d'huile 44' à un canal d'alimen- tation d'huile 30' formé par une rainure circonférentielle 46'. Après son passage à travers le conduit d'écoulement 36',1'huile de refroidissement entre dans un canal annulai- re de récupération d'huile 66' pour être drainée vers une sortie d'huile 69'. Les moyens de positionnement compren- nent des moyens externes de positionnement 101' comportant un flasque radial 50' pour réaliser un ajustement radial précis avec la partie la plus externe de l'alésage 8'. Les moyens de positionnement comprennent également des moyens de positionnement internes 106' positionnés à l'intérieur par rapport à la surface de commande interne 52' pour for- mer un ajustement radial précis avec une partie corres- pondante de l'alésage 8'. Les moyens de positionnement internes 106' comportent une surface de guidage 108' for- mée sur la partie extérieure de la chemise 22' de manière à coopérer avec une surface cylindrique continue corres- pondante 109' réalisée dans l'alésage 8'. Le diamètre de la surface 109' est légèrement plus grand que le diamètre de la surface 108' de manière à former un espace radial compris entre 0,025 mm et 0,075 mm, ledit espace communi- quant avec le canal annulaire de récupération de l'huile 66'. Par cet arrangement, une faible partie de l'huile provenant de fuites du canal 66' formera un film d'huile séparant la chemise 22' du bloc-cylindre 4'. Ce film d'huile peut en outre aider à atténuer le bruit se propa- geant de la chemise vers le bloc. Par rapport à la chemise décrite en relation a- vec les figures 1 et 2, la chemise 22' comprend des moyens de butée 36' (figure 7) positionnés adjacents à la par- tie la plus externe de la chemise 22' avec une modifica- tion correspondante dans la position axiale de la surface de support de chemise 70' formée sur le fond d'un contre- alésage de faible profondeur 110 dans l'alésage 8'. L'é- tendue axiale du flasque 50' est plus grande que celle du flasque correspondant de la chemise illustrée dans les figures 1 et 2, de telle manière que la surface interne 74' du flasque 50' serve conmme une surface d'arrêt radiale qui engage la surface de support de la chemise 70'. La surface 74' a ainsi la même fonction que la surface 74 de l'exem- * ple de réalisation de la figure 2 qui est de maintenir la chemise dans une position axiale fixe quand elle est serrée vers l'intérieur par la culasse (non illustrée). Sur la figure 7 qui est une vue partielle agran- die de la butée de hauteur de la figure 6, le flasque ra- dial 50' est illustré comme ayant une extension axiale légèrement plus grande que l'extension axiale du contre- alésage 110. Approximativement,la moitié à un tiers de la partie axiale externe du flasque radial 50' a un dia- mètre plus grand que le diamètre du contre-alésage 110, de manière à former un ajustement en arc-boutement entre le flasque 50' et le bloc 4'. Les tolérances de chanfreinage des surfaces 70' et 74' sont contrôlées pendant la fabri- cation de manière à assurer le contact le long du bord in- térieur (point A) de la surface 70' et de la surface 74'. Un subtil mais important avantage dans l'emploi d'une butée de hauteur ou de sommet dans une chemise à refroidissement par huile est que les possibilités d'é- tanchéité inhérentes aux surfaces de butée peuvent être utilisées au mieux. Pour comprendre ce fait, on doit re- connaître qu'une étanchéité complète au fond du canal de récupération de l'huile 66' n'est pas essentielle, car urefaible fuite à cet endroit constituera un film d'amor- tissement du bruit. En outre, toute huile qui fuit à travers cette surface d'étanchéité retournera simplement 2486 152 directement au carter du moteur. Par opposition aux exigences d'une étanchéité minimale à l'extrémité in- terne du conduit d'écoulement de l'huile entourant une chemise, il est nécessaire d'avoir une étanchéité très grande à la partie externe du conduit d'écoulement de l'huile pour empêcher la perte d'huile à travers les surfaces d'assemblage du bloc 4' et de la culasse (non illustrée). En outre, les gaz de combustion qui peu- vent fuir de l'intérieur du cylindre ne peuvent entrer dans le circuit de circulation de l'huile de lubrifica- tion. Les forces de compression axiales relativement grandes qui sont appliquées à la chemise lors du serrage des écrous de culasse (non illustrée) réaliseront nor- malement une étanchéité très efficace pour les gaz de -15 combustion et l'huile de lubrification entre les surfa- ces 70' et 74' et c'est à cet endroit précis qu'une étan- chéité est des plus critiques dans une réalisation d'une butée de sommet. L'important avantage d'utiliser une butée de sommet pour obtenir une très bonne étanchéité entre les gaz et l'huile à l'extrémité externe d'une che- mise à refroidissement par huile n'existe pas lorsque la chemise est refroidie par l'eau, car la partie la plus interne de la chemise d'eau doit aussi avoir une très bonne étanchéité pour empêcher le liquide de refroidisse- ment de fuir dans le carter. Un autre avantage résultant du placement de la butée de chemise au-dessus du conduit d'écoulement de l'hui- le entourant la-chemise est qu'on peut utiliser alors une paroi de chemise d'épaisseur aussi faible que possible eu égard aux nécessités de résistance suffisante aux pres- sions dues à la combustion et pour l'usinabilité. Une paroi qui est trop fine ne peut être usinée avec de gran- des tolérances comme cela est nécessaire pour obtenir une durée de vie du piston acceptable. Dans un moteur diesel à haute compression, l'épaisseur minimum pratique de la paroi résultant des nécessités de résistance et des tolé- 26- rances d'usinage est approximativement de 8,8 mm. Pour comprendre comment une butée de chemise placée au-dessous du conduit d'écoulement de l'huile de refroidissement de la chemise nécessiterait une épaisseur de paroi de che- mise plus importante et ainsi réduirait la capacité de transfert de chaleur de la chemise, il doit être noté qu'une butée de chemise positionnée au-dessous du som- met de la chemise doit évidemment avoir une extension radiale qui est inférieure au diamètre de la surface de commande d'écoulement externe (56 et 56') de l'alésage 8' dans lequel la chemise doit être placée. En même temps, il est important de maintenir la paroi de la che- mise aussi fine que possible (eu égard aux nécessités de résistance et d'usinabilité) afin de maximiser la capa- cité du transfert de chaleur. Dans une chemise à re- froidissement par air, ce dilemne est aisément résolu en dégageant simplement la surface de la chemise qui est en contact avec le fluide de refroidissement. Une telle solution n'est pas possible dans les exemples de réali- sation de la présente invention car le faible espace d'écartement requis pour établir les conditions d'écoule- ment laminaires serait détruit si la surface 52' devait être entaillée. Une première solution évidente à ces exigences conflictuelles serait de faire en sorte que l'extension radiale de la surface de butée soit rela- tivement petite. Cependant, les très hautes pressions de compression appliquées à la chemise par la culasse re- quièrent une extension radiale importante de la sur- face de butée. L'autre solution possible pourrait être de réduire l'épaisseur de la paroi du cylindre qui s'é- tend vers l'intérieur à partir de la surface de butée, mais ceci introduirait des problèmes d'usinabilité décrits ci- dessus. Une autre solution possible serait de placer la butée de chemise à l'extrémité de la chemise, mais ceci créerait des problèmes d'écartement avec les manetons du vilebrequin. En pratique, la seule solution valable aux exigences contradictoires décrites ci-dessus pour une butée de milieu ou une butée d'extrémité oet d'accroi- tre l'épaisseur de la paroi de la chemise au-delà du mi- nimum requis pour la résistance et l'usinabilité. Le dilemne discuté cidessus est résolu en déplaçant la bu- tée de chemise à une position au-dessus du passage d'é- coulement laminaire de l'huile 36', permettant ainsi de minimiser l'épaisseur de la paroi de la chemise pour ob- tenir une capacité maximum de transfert de la chaleur. En outre, pour avoir une butée de sommet pour certaines applications de chemises à refroidissement par huile prévues pour utiliser les propriétés d'écoulement laminaire, il est préférable d'utiliser une surface 108' ayant une tolérance très faible pour réaliser les moyens de positionnement internes 106' afin d'obtenir des avantages quant à la fabrication et aux performances. En particulier, on devra utiliser une structure de position- nement radiale précise adjacente à l'extrémité la plus basse de la chemise 22', même si la surface de butée a été déplacée au-dessus du conduit d'écoulement laminaire 36' afin d'empocher la vibration de la chemise et d'évi- ter la non concentricité entre les surfaces 52' et 56'. Alors qu'un assemblage en arcboutement entre les surfaces 108' et 109' semblerait- obtenir ce résultat, certains problèmes d'assemblage provenant de l'assemblage par pres- sion et des distorsions de la paroi interne conduisant à des défectuosités prématurées du segment de piston pourraient en résulter. Un très faible espace de tolé- rance (entre 0,025 mm et 0,075 mm en épaisseur radiale) entre les surfaces 108' et 109' semble être la solution idéale car il permet la formation d'un film d'huile d'a- mortissement du bruit entre la chemise et le bloc cylin- dre. Par suite du fait que l'intervalle d'écartement doit être maintenu dans de très faibles tolérances, la surfa- ce 109' dans l'alésage 8' doit être usinée de manière pré- cise, ce qui requiert la formation d'une surface continue lorsque le bloc 4' est obtenu par moulage. Cette né- cessité provient du fait qu'une surface continue ne peut être usinée aisément avec des tolérances étroites. A titre d'exemple, la liste- ci-dessous donne les - dimensions en millimètres d'une forme de réalisation pratique d'une chemise à refroidissement par huile com- portant une butée de sommet du type illustré dans les figures 6 et 7 et prévue pour être utilisée dans des mo- teurs de série vendus par le déposant et identifiés com- me étant le moteur N-14: a' chemise 279,16 - 279,65 b' bloc 202,94 - 203, 46 c' 9,27 - 9,53 d' 100,96 - 102,24 e' 11,30 - 11,50 fi 8,89 g' 152,14 152,66 h' 7,59 i' chemise 9,01 - 9,05 i" bloc 8,89 - 8,95 j' 6,413 k' chemise 196,59 - 197,87 l' chemise 237,49 - 236,22 m' 139,687 - 139,726 n' bloc 157,91 - 157,97 o' chemise 157,45 - 157,51 p'. 85,3 q' 3,04 - 3, 56 r' 90 - 0' + 30' bloc s' 90 + 0' - 15' chemise t' 1,37 - 1,43 u' bloc 154,86 - 154,92 v' chemise 154,82 - 154,76 w' chemise 166,72 - 166, 78 x' bloc 166,662 - 166,713 Pour la première fois, il a été décrit un cylindre à refroidissement par huile dans lequel les conduits d'écoulement de l'huile sont réalisés de ma- nière à obtenir le passage d'un film très fin d'huile dans des conditions d'écoulement laminaire à proximité immédiate d'une partie limitée de la longueur axiale totale d'une chemise. Par cette invention, des tempé- ratures de fonctionnement acceptables sont maintenues sans excéder la capacité des pompes de lubrification habituellement utilisées dans les moteurs à combustion interne actuellement disponibles. En outre la présen- te invention a conduit à une variété d'améliorations structurelles et fonctionnelles dans les chemises à refroidissement par huile. REVENDICATIONS 1) Une chemise de cylindre améliorée à refroidis- sement par huile réalisée à partir d'un corps cylindrique creux pour utilisation dans un moteur à combustion inter- ne, comportant un alésage de cylindre s'étendant vers l'intérieur à partir d'une surface en contact avec une culasse jusqu'à un vilebrequin auquel est connecté un pis- ton guidé pour obtenir un mouvement linéaire à l'aide d'une surface cylindrique interne du corps cylindrique et ayant, en outre, un circuit de lubrification par hui- le comportant une entrée d'huile pour amener l'huile à la surface extérieure de la chemise du cylindre en un point adjacent à la surface de contact avec la culasse et une surface externe de commande d'écoulement formée à l'inté- rieur de l'alésage du cylindre s'étendant vers l'intérieur à partir de l'entrée d'huile, caractérisée en ce que le corps cylindrique creux (22 et 22') a une surface externe (26) dont une partie comporte des moyens pour réaliser un conduit d'écoulement de l'huile (62 et 62') coopérant avec la surface externe de commande d'écoulement (56 et 56') lorsque la chemise du cylindre est montée dans l'alésage (8 et 8') du cylindre pour former un conduit ôirconféren- tiel d'écoulement (36 et 36') dans lequel l'huile de lu- brification peut s'écouler dans des conditions d'écoule- ment laminaire dans une direction généralement parallèle à la direction de déplacement linéaire du piston (10), et s'étendant vers l'intérieur à partir de l'entrée d'huile (44 et 44') lorsque la chemise est montée dans l'alésage (8 et 8'), lesdits moyens de réalisation du conduit d'é- coulement d'huile (62 et 62') comportant une surface in- terne de commande d'écoulement (52 et 52') ayant sur tou- te sa longueur un rayon constant qui est inférieur de 0,15 millimètre à 0,40 millimètre au rayon de la surface ex- terne de commande d'écoulement (56 et 56'). 2) Une chemise améliorée selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre des moyens de positionnement (68, 101, 106 et 68', 101', 106') pour placer ladite surface interne de commande d'écoulement (52 et 52') de manière concentrique à l'intérieur de la surface externe de commande d'écoulement (56 et 56') lorsque ledit corps cylindrique creux (22 et 22') est positionné dans l'alésage (8 et 8'), lesdits moyens de positionnement (101, 106 et 101', 106') comprenant: (1) des moyens de positionnement externes (101 et 101') adjacents à l'extrémité extérieure dudit corps cylindrique creux (22 et 22') pour réaliser un ajustement précis avec la partie externe (102) de l'alésage (8 et 8'), lesdits moyens de positionnement (101 et 101') com- portant un flasque radial (32, 50 et 50') positionné ex- térieurement par rapport à ladite surface interne de commande d'écoulement (52 et 52'), et (2) des moyens de positionnement internes (106 et 106') placés à l'intérieur par rapport à ladite sur- face interne de commande d'écoulement (52 et 52') pour réaliser un ajustement précis avec une partie correspon- dante (108 et 108') de l'alésage (8 et 8'), lorsque la chemise est montée dans l'alésage (8, 8'). 3) Une chemise améliorée selon la revendication 2, caractérisée en ce que le flasque radial (32, 50 et 50') réalise un ajustement en arc-boutement avec l'alésage (8 et 8') lorsque la chemise (22 et 22') est montée dans l'alésage (8 et 8') et en ce que lesdits moyens internes de positionnement (106 et 106') comportent une surface de guidage (108 et 108') pour guider la chemise (22 et 22') dans sa position de fonctionnement lorsque la che- mise (22 et 22') est déplacée axialement dans l'alésage (8 et 8'). 4) Une chemise améliorée selon la revendication 3 pour utilisation dans un moteur ayant un alésage (8 et 8'), caractérisée en ce qu'elle comporte une surface de support (70 et 70') de direction radiale positionnée à l'intérieur par rapport à la surface de contact (72) avec la culasse, ledit corps (22 et 22') comportant des mo- yens de butée d'arrêt (68 et 68') de la chemise qui s'engagent avec la surface de support de chemise (70 et 70'), pour maintenir ledit corps cylindrique creux (22), dans une position radiale fixe, en ce que l'extrémité externe (48) de la chemise surplombe la surface de contact (72) avec la culasse lorsque ledit corps cy- lindrique (22 et 22') est positionné dans l'alésage (8 et 8') et que l'extrémité externe (48) dudit corps cy- lindrique (22 et 22') est chanfreinée vers l'intérieur, lesdits moyens de butée (68 et 68') comportant une sur- face d'arrêt (74 et 74') orientée radialement pour en- gager ladite surface de support (70 et 70') de la che- mise, ladite surface d'arrêt (74 et 74') étant position- née à l'intérieur par rapport à l'extrémité externe (48) de la chemise à une distance légèrement plus grande que la distance axiale entre la surface de support (70 et 70') de la chemise et la surface (72) en contact avec la cu- lasse. 5) Une chemise améliorée selon la revendication 2, caractérisée en ce que ledit corps cylindrique (22 et 22') contient une rainure circonférentielle (30 et 30') située dans la surface extérieure (26) dudit corps cylindrique (22 et 22') vers l'intérieur par rapport au flasque radial (32, 50, 50') de manière à distribuer l'huile provenant de l'entrée (44 et 44') autour de tout le périmètre externe de ladite surface interne de commande d'écoulement (52 et 52'), ladite surface interne de commande d'écoulement (52 et-52') s'étendant sur une distance axiale qui est au plus égale à la distance axiale pour laquelle il est nécessaire d'obtenir un écoulement laminaire d'huile pour obtenir un refroidissement approprié dudit corps cylindrique (22 et 22'), ladite surface interne de commande d'écoulement (52 et 52') s'étendant sur pas plus de 40%, approximativement, de la longueur axiale dudit corps cylindrique (22 et 22'). Une chemise améliorée selon la revendication 4, 6) caractérisée en ce que lesdits moyens internes de loca- lisation (106) comportent une surface de guidage (108) com- portant une surface de guidage (108) réalisée sur l'ex- térieur de ladite chemise, ladite surface de guidage (108) étant située adjacente à ladite surface de butée (74) orientée radialement. 7) Une chemise améliorée selon la revendication 2, caractérisée en ce que ledit flasque radial (32 et 50) comporte un conduit (100) s'étendant axialement entre les parties externe et interne dudit flasque radial (32 et 50) pour permettre aux gaz de combustion provenant de fuites d'être évacués par l'huile de lubrification s'écoulant à travers ledit conduit d'écoulement d'huile (36). 8) Une chemise améliorée selon la revendication 2, caractérisée en ce que lesdits moyens de positionnement (68, 101,106 et 68', 101', 106') de la chemise comportent en outre des moyens de butée de chemise (68 et 68') ayant une surface de butée (74 et 74') orientée radialement pour engager ladite surface de support (70 et 70') de la che- mise, ladite surface de butée (74 et 74') étant posi- tionnée à l'intérieur par rapport à une distance suffi- sante pour que l'extrémité externe (48) dudit corps cy- lindrique (22 et 22') surplombe la surface d'engagement (72) de la culasse lorsque ledit corps cylindrique est positionné dans l'alésage (8 et 8'). 9) Une chemise améliorée selon la revendication 8, caractérisée en ce que ladite surface de guidage (108) est positionnée vers l'extérieur par rapport à ladite surface de butée (74) orientée radialement. 10) Une chemise améliorée selon la revendication 8, caractérisée en ce que ladite surface de butée (74) est positionnée par rapport à l'extrémité externe (48) de la- dite chemise par une distance axiale qui est égale à plus de 75% de la longueur axiale totale de ladite chemise. 11) Un appareil amélioré pour dissiper la chaleur provenant d'un alésage de cylindre d'un moteur à combus- tion interne ayant un vilebrequin et un piston relié au vilebrequin pour obtenir des mouvements alternatifs, un circuit de lubrification par huile pour faire circuler l'huile de lubrification dans le moteur, des moyens as- sociés au cylindre ayant une surface interne pour guider le mouvement du piston vers l'intérieur ou l'extérieur par rapport au vilebrequin et une surface externe à tra- vers laquelle peut passer la chaleur générée dans l'alé- sage de cylindre, et des moyens d'alimentation en huile reliés au circuit de lubrification par huile pour ame- ner l'huile de lubrification autour de l'entière circon- férence de la partie externe de ladite surface externe desdits moyens associés au cylindre par un conduit s'é- tendant en direction du vilebrequin le long de ladite surface extérieure, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de commande d'écoulement laminaire (60 et 60') entourant une partie extérieure (52 et 52') de ladite surface extérieure (26) pour réaliser un conduit circon- férentiel d'écoulement (36 et 36') dans lequel l'huile de lubrification fournie par lesdits moyens d'alimenta- tion en huile (28) s'écoule dans des conditions d'écoule- ment laminaire en contact direct avec ladite surface externe (26) dans une direction généralement parallèle à la direction de déplacement du piston. 12) Appareil selon la revendication 11 caractérisé en ce que ladite surface extérieure (26) desdits moyens associés au cylindre est généralement cylindrique et en ce que lesdits moyens de commande d'écoulement laminaire (60 et 60') comportent une surface externe de commande d'é- coulement (56 et 56') disposée de manière concentrique autour de ladite surface externe (26) et espacée de cette dernière par une distance comprise entre 0,15 millimètre et 0,40 millimètre. 13) Appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de récupération de l'huile (38) connectés au circuit de lubrification 2486152 d'huile (40) pour collecter l'huile qui s'est écoulée à travers ledit conduit circonférentiel d'écoulement (36 et 36'), lesdits moyens de récupération de l'huile com- muniquant avec ledit conduit circonférentiel d'écoulement (36 et 36') par l'intermédiaire d'une ouverture annulai- re (64) réalisée à l'extrémité intérieure dudit conduit circonférentiel d'écoulement (36 et 36'), ladite ouver- ture annulaire (64) étant séparée axialement desdits mo- yens d'alimentation en huile (28) par une distance telle que l'huile de lubrification s'écoule dans des conditions laminaires sur ladite surface extérieure (26), cette dis- tance étant en plus égale à 40%, approximativement, de la longueur axiale totale du cylindre. 14) Un appareil selon la revendication 13, caracté- risé en ce que le cylindre comporte une chemise amovible (22 et 22') positionnée dans l'alésage (8 et 8'), ladite chemise (22 et 22') comportant un flasque radial (32, 50 et 50') adjacent l'extrémité (48) la plus externe dudit alésage (8 et 8') qui engage en arc-boutement la partie extérieure (102) de l'alésage. ) Un appareil selon la revendication 14, caracté- risé en ce que l'alésage (8) contient une surface de bu- tée de chemise (74) orientée radialement et positionnée à l'intérieur par rapport audit conduit circonférentiel d'écoulement (36), ladite chemise comportant des moyens de butée (68) qui coopère avec la surface de butée de chemise pour maintenir ladite chemise (22) dans une po- sition axiale fixe dans laquelle l'extrémité la plus ex- terne (48) de la chemise (22) surplombe la surface (72) engageant la culasse lorsque ladite chemise (22) est po- sitionnée dans l'alésage (8). 16) Un appareil selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le moteur à combustion interne (2) comporte, en outre, une culasse amovible (14) pour fermer une extré- mité de l'alésage (8) et pour maintenir ladite chemise (22) dans sa position de fonctionnement dans l'alésage (8), ledit appareil comportant en outre un joint de culasse (94) qui occupe tout l'espace entre ladite extrémité la plus externe (48) de ladite chemise (22) et la culasse (14) en position de fonctionnement de manière que la force axiale appliquée par la culasse (14) soit distri- buée de manière uniforme sur toute la surface de l'ex- trémité la plus externe (48) de ladite chemise. 17) Un appareil selon la revendication 16, caracté- risé en ce que ledit joint de culasse (94) comporte des moyens d'étanchéité secondaires aux gaz de combustion (96) positionnés radialement à l'extérieur par rapport à la surface de contact entre ledit joint de culasse (94) et l'extrémité la plus externe (48) de ladite che- mise (22) de manière à définir un canal de récupération des gaz (98) pour collecter les gaz de combustion de fuite de l'alésage (8), et en ce que ledit flasque ra- dial (32) comporte un conduit (100) reliant ledit canal de récupération (98) audit canal annulaire d'alimentation en huile (30) de manière à permettre aux gaz de combus- tion s'échappant d'être emmenés par l'huile de lubrifica- tion s'écoulant à travers ledit conduit annulaire d'ali- mentation en huile (30). 18) Un appareil selon la revendication 15, caracté- risé en ce que lesdits moyens de butée de la chemise (68) comportent une surface de butée (74) orientée radialement pour engager ladite surface de support de la chemise (70), ladite surface de butée (74) étant positionnée à l'intérieur par rapport à l'extrémité la plus externe de la chemise (22) pour être à une distance égale à au moins 50% de la longueur axiale totale de ladite chemise. 19) Un appareil selon la revendication 18, caracté- risé en ce que ladite surface de butée (74) est position- née à une distance axiale de l'extrémité la plus externe (48) de la chemise (22) supérieure à 75% de la longueur axiale totale de ladite chemise. Un appareil selon la revendication 15, caracté- ) risé en ce que lesdits moyens d'alimentation (28) compor- tent un canal annulaire d'alimentation en huile (30) positionné entre ledit flasque radial (32) et ladite partie externe (52) de ladite surface externe (26). 21) Un appareil selon la revendication 20, caracté- risé en ce que ledit canal annulaire d'alimentation en huile (30) est limité partiellement par un contre-alésage percé dans la partie de l'extrémité la plus externe de l'alésage (8). 22) Un appareil selon la revendication 20, caractéri- sé en ce que ledit conduit annulaire d'alimentation en huile (30) est limité partiellement par une rainure cir- conférentielle (46) disposée dans la surface extérieure (26) de ladite chemise (22) à l'intérieur par rapport au- dit flasque radial (32). 23) Un appareil selon la revendication 20, caracté- risé en ce que lesdits moyens de récupération de l'huile (38) comportent un canal annulaire de récupération d'huile (66) positionné entre ladite surface externe de commande d'écoulement (56) et ladite surface de support de chemise (70), ledit canal annulaire de récupération d'huile (66) étant réalisé par une découpe dans l'alésage (8). 24) Un appareil selon la revendication 23, caracté- risé en ce que ladite chemise (22) est positionnée radiale- ment dans l'alésage (8), à une extrémité, par un arc-bou- tement dudit flasque radial (32) et, à l'autre extrémité, par une surface de guidage (108) réalisée sur la partie extérieure (26) de ladite chemise (22), ladite surface de guidage (108) étant adjacente auxdits moyens de butée de chemise (68). ) Un appareil selon la revendication 24, caracté- risé en ce que ladite surface de guidage (108) est posi- tionnée vers l'extérieur par rapport auxdits moyens de bu- tée (68). 26) Un appareil selon la revendication 23, caractéri- sé en ce qu'il comprend, en outre, des moyens de pompage 58. 2486152 (58) pour alimenter en huile ledit circuit de lubrifica- tion (40) de manière à obtenir que l'huile s'écoule à travers ledit conduit circonférentiel d'écoulement (36) à une vitesse linéaire comprise entre 1,60 mètre et 2 mètres par seconde sous une différence de pression totale 2 2 comprise entre 1195 grammes/cm et 2320 grammes/cm