L@ présente invention concerne des @erfectionnements @p- portée à @es mélanques @@ue@@ de ciments hydr@@liques, tel@ que bé@@n, @orti@r, @@li@ et produit qui en dérivent, pierre @e constr@ction, bloc de @@@on, @err@nzo, conduite de bé@om, ciment d'amiante, s@@. Elle concern@ @l@@ particulièrement un procédé e@ des @o@e@s perdectionée pour inhiber le retrait de ces mélenges pendent la @rise et le début du durcissement. L'invention concerne aussi une composition de ciment, qui, lorsqu'elle est mélangée avec de l'eau, est capable de faire prise dans une période de temps relativement courte, en une masse dure sane retrait sensible pendant le prise et le début du durcissement, @ette composition présentant un retrait à lo@@ terme reduit. L'expression @ciment hydraulique" utilisée ici englobe @ tout ciment qui possede des caractéristiques de durcissement sous l'eau, par exemple le ciment Portland, les mélanges de ciment Portalnd et de ciment naturel, le ciment Bortland retenant de l'air, les ciments pouzzolaniques, le ciment de laitier, le ciment d'alumine, le ciment pour maçonnerie, le ciment pour puits de pétrole, le ciment protland blanc, le ciment coloré, le ciment anti-@@ctérien, le ciment étanche à l'eau, la chaux hydraulique, un mélange de ciment Portland et de ciment de haut-fourne@u, et des matières analogues. Le terme "béton" est @tilisé pour désigner un mélange de ciment hydraulique, d'agrégat et d'eau, qui fait prise en formant une masse dure. Le béton peut conte@ir un agrégat soit minéral, soit non minéral, y conpris les matières naturelles, telles que, par exemple, le sable et le gravier ou la roche de carrière, ou un agrgat fabriqué tel qu'un schiste, une argile ou une substarce analogue à l'état d'expansion. Le ter@e "mortier" est utilisé cic pour désigner un @@- lange de ciment hydraulique, d'un agrégat fin et d'eau, et le terme "coulis" désigne un @élange de ciment hydraulique et d'eau, et par@cis de sables @ins. Les colis ont normalement une plus grande @lui i@@ que les mortiers et peuvent être pompés à travers des can@lisations, et injectés en force dans de petits espaces, par e@e@@le dans des vides ou des fissures ou dans du béton @ore@@, ou dans des espaces existant entre les éléments d'un egré@at préalsblement mis en place. Il a déjà été su@géré d'incorporer dans des mélanges aqueux de @ime@@ hydraulique divers @@e@ta d'ex@@nsion qui ont pour effe@ que le bé@on augmente de volu@e @aendant la prise et le début de durcissement. Ce sont généralement des @élanges qui peuvent être incorporés par broyage ou ajoutés au moment du méla@@e, pendant la préparation de la composition de ciment. Les age@te @@expan@ion les plus co@@unémant connus sont sans doute la poudre d'aluminium et les limailles de fer. La poudre d'aluminium métallique,lorsqu'elle est ajoutée à un melange pour @@@on, provoque le dégagement d'hydrogène @azeux au sein de la masse de béton. La vitesse à laquelle ce gaz est libéré est une fonction de la poudre utilisée, de la grosseur des particules de la poudre et de la composition du ciment, notamment la teneur en substances alcalines. Pour @ré@arer un @éton exe@@t de retrait, on doit réaliser un conse- equilibre soigneux de la quantite @'a@uminium, à utiliser et par/ quent de la quantité d'hydrogène devant être dégagée, avec le retrait prévu de la m@sse, et un réglage très soigneux à tous les stades de la préparation du béton est essentiel pour donner le résultat désiré. L'utilisation de poudre d'aluminium pour empêcher le retrait est donc impraticable dans les conditions de travail sur le chantier, qui nécessitent une pesée précise d'une très petite quantité du métal effectuée le plus vraisemblablement par un pèrsonnel non spécialisé. La limaille de fer a été utilisée en tant que produit ajouté à un coulis de ciment Portland. Une très faible expansion due à l'oxydation fait suite à la prise du coulis dans une mesure suffisante pour compenser tout au moins le retrait naturel inhérent au coulis de béton. Toutefois, l'utilisation de limailles de fer présente de nombreux inconvéniente. Parmi ces inconvénients; on mentionne prineipalement le manque de réglage dû à l'oxyd@tion continue du fer longtemps après que l'effet désiré a été obtenn, ce qui est vrai, en particulier, si le béton impliqué est exposé directement à des conditions atmosphériques extérieures. En outre, lorsqu'on utilise la limaille de fer, un retrei@ tempor@ire se produit avant @u'une quantité su@@isante @'oxyde de fer @e @uisse être formée pour déclencher l'en@ansion interne e@ pour @o@@encer le retrait. Plus réce@ @@, on a cons@@té que le coke @lui@e est e@- ficace pour éli@i@er le re@rai@ de mélanges a@ueu@ @e ci@ent @y@raulique , @e qui re@résente un @ro@rès n@table e@ pratique. Jusqu'a présent, une @uantité rel@@ivement @rande de coke fluide, généralement auperieure à 10 @ en poids du ciment, a dû être utilisée en vue d'obtenir le résultat de non retrait désirable.La nécessité d'un grand volume de coke fluide dans une composition de ciment sans retrait a non seulement pour effet de @uire . l'aspect des produits finis, en raison de l'effet de @igmentation en noir du coke, @ais aussi, les frais importants qui résultent de la grande quantité de coke fluide ajoutée rendent le mélarge de ciment sans intérêt du point de vue économique pour de nombreuses applications industrielles, @@lgré les nombreux av@ntages qui sont inhérents à une composition de ciment sans retrait.La quantité relativement grande @e coke @luide qui doit être incorporée dans le mélange @e ciment pose également des problèmes de manipulation des matéri@ux. L'industrie du ciment est équipée de @oyens de man@tention des matériaux ayent des ca p@cités basées sur un poids fixe, par exemple environ 42 k@ par sac, et 170 kg par @aril, etc., et cet équipement n'est pas facile à adapter à une opération sur une base de poid@ nouvelle à plue de 10 @, sans modifier notablement les conditions re@uises et les nor@es de l'industrie de la construction et des autres industries utilisant le ciment. L@ nécessité de modifier les procédés de manutention des matériaux, et par conséquent une p@rtie de l'équipement, peut en fait constituer un obs@a@le majeur a l'implantation dans l'industrie d'une composition de ciment sans re@rait. Dans l'in@ustrie @e la construction, @t en partiaulier pour les travaux de réfec@ion des voies de gra@@e communication , on ressent de@uis longtemps le besoin @'une composition de ciment qui puisse faire prise dans une péricde de temps relativement courte en @or@@nt une @asse dure possédant une résistance méc@nique suffis@@te pour supporter un trafic normal. Pour avoir une valeur commerciale, ce type de composition de ciment, qui est couramment appelé emplâtre pour r@ute de gande communication , doit avoir de bonnes caracté@istiques de liaison, elle doit être douée de résistance mécanique tant initialement qu'à lon@ terme, elle doit pouvoir être traitée pendant une période de tempe pratique sur le chantier, et elle est capa@le de résister au gel et au dégel, ainsi qu'à l'action des sels.La composition de ciment doit avan tageusement posséder des propriétés d'égalisation spontanée, de sorte que l'o@plâtre obtenu , lorsqu'il est utilisé dans la réfection de voies à grande circulation, ne provoque pas la formation de creux ou de bombements, qui détérioreraient la surface adjacente de la voie à grande circulation, dans es conditions .e trafic, On a essayé de formuler un emplâtre pour voies à grande circulation, qui possède une combinaison des propriétés men tionnées ci-dessus. Des com@osés tels que le chlorure de calcium et d'autres accélérateurs connus ont été utilisés dans les formulations antérieures.Toutefois, ces essais sont pas été entièrement satisfaisants, en grande partie a cause d@ retrait considérable, du grand dégagement le chaleur et du manque de résistance au gel et au dégel de l'emplâtre obtenu. Des formules plastiques pour réparations de voies à grande circulation préparées à partir de matières plastiques, telles que des matières polyépoxy,ont également été utilisées; toutefois, le manque de compatibilité et le manque d'aptitude à la respiration ont interdit l'usage répandu de ce type de formulation. Conformément @ la présente invention, le retrait d'un mélange aqueux de ciment hydraulique pendant la prise et le début du durcissement peut être inhibé effectivement en incorporant dans le mélange de ciment moins de 10 % en poids par rapport au ciment contenu dans le mélange, d'un mélange composé @'une @atière en particules ayant un certain volume de gaz emprisonn@ et étant capable de libérer au moins une partie principale/du gaz pendant la prise et le début de dur cissement du mélange de ciment, durant le contact avoc l'eau. La matière en particules, de préférence, est un produit adsorbant solide doué de propriétés de surface pour l'adsorp @ion préféren@ielle @e l'e@@ e@ @@@r la libér@@ion du gaz @'elle re@ien@ e@pris@@@. Les pr@duits @orb@n@s préférés @omprennent le @el de @ili@e. l'al@@@e @@@i@@@, la cauxite activée, le ch@r@on a@@@@é, e@ en par@i@ulier le @@@@ fluid@ @yant une te@e@r e@@@@@@isé @bsol@e inférieure à @ @@en poids. Le méla@@e aq@@@@ @e ciment @@@reulique obtenu suiv@nt la présente invention es@ @lus facile à travailler, par exemple il récessite @e 5 à 10 @ @'eau en moins, et le pro@@it prépare à partir de ce méla@ge @ une plus gr@nde résistance mécanique qu'une composition de ciment au coke flui@e de @ype antérie@@ comparable.En raison de la @eilleure aptitude au traitement et de la plus @rande résistance mécanique du produit, le mélange de ciment de l'invention nécessite essentièllement moins de ciment. En outre, par le réglage soigneux de la teneur en humidité du coke fluide ou en choisissant le produit adsorbant approprié, on peut régler de façon beaucoup plus efficace le degré d'expansion et de contraction d'une composition de ciment, au moyen du procédé de l'invention. Le produit préparé à partir du mélange de c@ment de l'in@ention montre une remarquable résistance au gel et au dégel, même en cau salée, et des résistances à la liaison et à l'arr@ch@ge supérieures. Ces propriétés rem@rquables, en combinaison avec la caractéristique de non retrait, en l'absence des inconvénients inhérents aux compositions de ciment à base de coke fluide antérieures,rendent la composition de ciment de la présente invention particulièrement intéressante pour l'industrie de l@ construction ai@si que les autres industries apparentées utilisant le ciment. Le Demandeur a @galement découvert qu'un emplâtre idéal peut être obtenu e@ incorporant l@ matière en particules mentionnée ci-dessus dans un mélange de ciment hydraulique, montrant par analyse chimique un taux de SO3 inférieur à environ 2,0 % en poids. En ce qui concerne l'emplâtre pour voies à grande circulation, il est avantageux d'y incorporer un gypse calciné sous pression en une quantité allant jusqu'à environ 100 % en poids du @iment, pour anéliorer la résistance initiale de l'emplâtre c@te@u, et pour réduire ou éliminer le retreit à lon@ @@r@e. @@ @tilis@@@ un m@lam@s de ciment @hdraulique a@ant une teneur en SO3 pl@@ @@ib@e que dans des ciments @y@rauli@@es normaux e@ en c@@@i@@@s n @@@@ @@ type porticulier d'agrégats libérant u@ @@@, le @@@@@@ur @ @éco@vert qu'@n peut, non seule@ent, obtenir @@rti@ @@ @e @élange un emplâtre doué de résistance mécanique @@i@iale, mais que l'emplâtre obtenu est pratiquement dén@é de retrait pen@ant la prise et le début du durcissement et, s@ l'on utilise avec lui du @ypse calciné sous pression, son retrai@ long terme est notablement réduit.L'emplâtre a une excellente résistance de liaison et peut être ajusté de @@nière à supporter un trafic normal 30 à 60 minutes après sa pose sur la voie de grande communi cation. Du fait que l'emplâtre pour voies de grande communic@- tion suivant l'invention présente un retrait faible ou nul, la légère dépression ou le léger bombement indésirable dans un travail de réparation normal est éliminé. En outre, l'emplâtre obtenu est doué de propriétés de résistance au gel et a@ dégel inhabituelles, et possède une excellente résistance à l'action des sels. Le matière e@ particules qui convient pour la présente invention a une structure poreuse présentant des cellules ouvertes destimées à e@prisonner un grand volume de gaz, qui peut être libéré . l@ composition de ciment pendant la prise et le durcisaement initial, lorsque l'eau contenue dans le @élange de ciment est en cours d'adsorption par la matière en particules. Au sens large, les matières en particules appropriées @@uvent être considérées comme étant des substances adsorbantes solides de haut degré de sélectivité vis-à-vis de l'@dsorption de l'eau ou de l'humidité. T@utefois, il est entend@ que les matières en particules qui conviennent pour la présente @@vention peuvent ne pas ête considérés ni être utilisées par l'industrie en tant que matières adsorbantes @olides. La matière en oparti@ules qui a pour effet d'éliminer le retrait de la composition de ciment doit avoir un volume saffisamment @rand de gaz emprisonné pouvant être libéré, pour qu'on ne doive utiliser que des @uantités relativement petites de cet @@juvant @@rêchant l@ retrait pour compenser la volu@e @@ co@@@@@ion @ns @n@ co@position @e ciment pe@dan@ l@ prise et le @@@@ @ @rcissement.Le @e@andeur @@@@ dé- couvert @@@ loreque l@ @@antit@ de m@@ière en @@rticul@e ajoutée à la carposition @e ci@@@@ @@t su@érieure à 10 @@@ ciment contenu dans la co@@osition, le @@lange de ciment o@ten@ @ en général un certain no@bre de propriétés indésirables, notamment une @@@ioere a@@itude a@ traitement et une plus faible r@sistance @@canti@ue. Bien qu'on n'ait pas entièrement @lucidé la nature exacte de la raison pour l@ @elle cer@aines matières en particules peuv@@t être utilisées e@fic@cement pour éliminer le retrait dans des com@ositions de ciment, on suppose que les matières en p@rticules appropriées possèdent en général certaines propriétés de surface qui @dsorbent préférentiellement l'eau pour provocuer le dégagement du gaz initialement emprisonné dans la matière, soit par une simple action de déplacement, soit par la co@binaison d'actions de déplacement et de capillarité , à cause @e la variation des con@itions ambiantes pendant la prise et le début de durcissement de la composition de ciment. O@ gaz déchargé compense la contraction au sein de la co@@o@ition de ciment. Le Demandeur a découvert qu'il est possible de r@gler la vitesse de libération de l'air et la grosseur des bulles de gaz en jouant sur les @imensions et l@ choix des propriétés de surface des matières en p@rticules. En général, la matière en particules présentant des cellules plus petites libérera de plus petites bulles a une plus faible vitesse et, inversenent, la matière dont les cellules sont plus grandes libérera de plus grandes bulles à une plus grande vitesse. Dans le cas d'une matière extrêmement poreuse, la réduction de la grosseur des particules accroît le nombre de cellules ouvertes, en amélicrant par conséquent l'efiicacité d'emprisonnement et de libération du gaz de la matière en vue d'inhiber le retrait de la composition de ciment.Comme le fera ressortir la desoription qui suit, en raison des différe@ces qui existent dans les propriétés de surface at dans les dinensions des particules, l'addition d'une substance adsorbante ou d'un mélange de telles substances présentant une gamme pratioueme@ uniforme ou une gamme choisie de grossaurs des partioules, per@ettra une libération réglée du gaz emprisonné @u cours d'une période de temps @rolong@e,pendant la prise et le début de @urcisse ent de la composition de ciment, à diverses fins in@i@@@t le retrait de cette composition. Les principaux types de matières adsorbantes qui peuvent être utilisées conform@@ent à la pr@sente invention comprennent l'alumine et la beuxite activées,d@s alumino-silicates, le noir animal, le charbon de bois, le ch@rbon activé, la magnésie, le gel de silice, le silicate de magné sium et le coke fluide. Certaines de ces ma@ieres adsorbantes nécessitent un traitement spécial avant de convenir @u réglage du retrait de la composition de ciment. Toute@ois, le traitement implique généralement un simple séchage de @'adjuvant pour réduire sa teneur en humidité en @essous d'environ 3 % en poids.Les matières adsorbantes mentionnées ci-dessus, à l'exception du coke fluide, sont disponibles dans le comm@rce selon diverses qualiés et diverses grosseurs de particules e--- ont généralement une faible teneur en humidité, ce sorte @u'un traitement ultérieur n'est pas nécessaire. Bien qua les grosseurs de particules de ces substances adsorbantes ne soient pas critiques, on préfère utiliser des matières adsorbantes dont la najorité des particules sont inférieures à onviron 0,59 mm et, notamment, inférieures à environ 0,297 mm.D@ns les limites de la gamme de grosseurs choisie, ces matières adsorbantes offrent une vitesse de libération suffisamment grande pour que la majeure partie du gaz emprisonné soit libérée, tarais que la composition de ciment est encore dans un état plastique. Le coke fluide qui convient pour la présente invention est un sous-produit du procédé de cokéfaction en lit fluidisé destiné à la transformation thermique des huiles lourdes hydrocarbonées en fractions plus légères. - La partie du procédé faisant intervenir le coke fluide utilise en général un réacteur à lit fluidisé en combinaison avec un récipient de combustion. Le coke granulaire qui est utilisé en tant que catalyseur dans l@ réacteur à lit fluidisé est initialement chauffé dans le récipient de combustion, puis il est envoyé dans le réacteur où le coke vient en contact avec la charge brute préalablement cauffée. La charge, par contact avec les particules de coke, est partiellement craquee et les fractions plus l@gères sont libérées instan@@@@ment. @@ coke sapplé@e@taire est formé tant comme coke granul@ire @@s dans la croissance des particules de coke chauffées pr@@enn@t du r@cipient d@ combustion.Le nouveau coke est @épose sur le coke granulaire en couches uniformes ressemblant a un oignon. Le coke en excès ainsi formé des le réacteur est soutiré et refroidi. Le coke fluide r - cupéré se trouve sous une forme sphérique dure.L'analyse granulométrique d'un échantillon donne les résultats suivants : Particules supérieures à 0,59 mm 1,2 % Particules traversant un tamis de 0,59 mm d'ouverture de @aille et retenues sur un tamis de 0,297 mm d'ouverture de maille 86,1 % Particules traversant un tamis de 0,297 mm d'ouverture de maille et retenues sur un tamis de 0,149 mm d'ouverture de maille 7,8 % Particules traversant un tamis de 0,149 mm d'ouverture de maille 5,2 % L'analyse chimique du coke montre généralement une teneur en carbone d'environ 90 %, mais les cendres contenues dans la charge brute déterminent naturellement l'analyse chimique de la cendre du coke, de scrte qu'on doit s'attendre à de larges variations. Toutefois, l@ teneur en cendres est très faible, et elle est habit@ellement inférieure à 0,5 %. Le coke produit dans le procédé de cokéfaction en lit fluidisé est normalement empilé dans un espace à l'air libre et est expédié aux utilisateurs de coke ;ar le rail, dans des wagons à trémie. Comme conséquence du stockage à l'air libre, la teneur en humidité du coke est d'environ 5 % en poids evarie généralement dans la gamme de 3 à 7 %, en fonction des conditions atmosphériques locales, lorsque le coke se trouve à découvert. Dans certaines conditions de forte humidité ou de pluviosité excessives, la teneur en humidité pet dépasser la limite supérieure de 7 % en poids. Toutefois, mê@e à cette forte teneur en humidité, le coke peut s'écouler librement et est sec au toucher. Pour la mise en pratique de la présonte invention, le coke fluide est séch@ pour éli@i@er pratiquement toute l'eau qu'il contient. Le coke flui@e est avanta@eusement séché dans un séchoir approprié, tel qu'un four rotatif à une température de préférence supérieure à 121 C. et pen@ant une période de temps suffisante pour chasser pratiquement toute l'humidité. Nautellement, la tempér@ture de séchage ne doit pas être assez haute pour provoquer la fusion ou la combustion des particules de coke.Après que pratiquement toute l'humidité a été chassée, il importe que le coke flui@e séch@ obtenu puisse refroidir à l'air sec pendant une période de tenps suffisamment longue pour permettre aux particules de coke séchées d'absorber de l'air et pour établir essentiellement un équilibre avec les conditions ambiantes.On a trouvé que l'activité d'expansion du coke fluide lorsqu'il est utilisé immédiatement après qu'il a été séché, est fortement réduite comparativement au coke fluide que l'on laisse re-iroldir à 1; température ambiante avant son application comme additif dr--s I:- composition de ciment conforme à l@ présente invention. Cors du reforidissement, 'du coke fluide séché dans des con@itions d'humidité normalement basses, par exemple entre 21 et 270G. pour une humidité relative de- 10 à 30 %, le coke recouvre moins d'environ 1 % en poids de substance volatilisable qu est essentiellement e l'air et, éventuellement, une petite quantité d'eau. Il @'est per conséquent pas nécessaire de prendre des précautions spéciales pour refrcidir le coke fluide séch dans les conditions normales de l'installation de séchage, où l'hmidité ambiante est raisonnablement basse.Toutefois, dans des conditions de chaleur et d'humidité, des précautions spéciales doivent être prises pendant le refroidissement du coke fluide. Dans les expériences de laboratoire, on a constaté que la quantité d'humidit@ qui peut être réablorbée par le coke fluide séché pendant le refroi@issement peut excédar 9 % en poids pour une période Je 24 heures dans des conditions voisines d'une humidité r@lative de 100 %, à une température d'environ 27 C.Dans ces conditions, ou dans des conditions même moins sévères, il est avantageux de refroidir le coke fluide séché dans un espace dans lequel l'humidité est extrêmement faible ou facile à régler, de sorte que la teneur en humidité d@ coke fluide qui en résulte est inférieure à 3 % et, de préférence, inférieure à environ 1 % en poids. Le coke fluide, après le traitement@e séchage est prêt à être utilisé en tant qu'additif pour toute composition de ciment, en vue d'inhiber son retrait. Le coke fluide est extrêmement actif et empêche le retrait aussitôt que le mélange de ciment a été additionné d'eau. L'activité d'expansion persiste pendant une certaine période de temps pour compenser le retrait de la masse de béton, dû à la prise et à l'évaporation de l'eau. La quantité d'additif de la présente invention devant eAtre utilisée dépend des caractéristiques de retrait de la composition de ciment particulière s ainsi que, dans une large mesure du degré d'évaporation qui se produit. En général, la quantité d'additif de coke fluide de l'invention nécessaire pour régler le retrait dû à la prise d'une composition de ciment, avec un "taux normal d'évaporation" est inférieure à 10 % en poids du ciment -?ourvu, naturellement, que la teneur en humidité du coke soit inférieure à environ 3 % er! poids. L'expression "taux normal d'évaporation" mentionnée ci-dessus désigne la quantité d'eau évaporée pendant les 3,5 premières heures au cours de la prise et du durcissement initial de la masse de béton, dans des conditions ambiantes de température de 21 à 27 C. et d'humidité relative comprise entre 10 et 30 La quantité d'eau évaporée dans les conditions de laboratoire mentionnées ci-dessus est inférieure à 0,5 % du poids total du mélange hydraulique aqueux. Dans la pratique réelle, la quantité de coke fluide utilisée peut être bien inférieure i 10 %, si la teneur en humidité du coke fluide est réglée à une valeur inférieure à la valeur préférée de 1 %. Drns des conditions de "non-évaporation", conditions qui sont recommandées pour la prise de praticuement tous les types de mélanges de ciment, mais oui sont rarement pratiqués ou réalisés dans les conditions réelles du chantier, une autre réduction de la quantité d'additif à utiliser peut être obtenue. (Au laboratoire, l@ condition de "non-évaporation" est réalisée en provoquant la prise @@ @elange de ciment sous une mine couche d'eau). Par conséquent, dans une composition de ciment contenant les i@grédionts suivants : Ciment @@ @@pe I 146 grammes Scble 293 grammes Eau 50 grammes la quantité de coke fluide séché qui contient 0,89 % de substance volatilisnble (peut-être principalement de l'air) necessaire pour éliminer le retrai@ est d'environ 2 % en poids du ciment. Comme dans le cas du coke fluide, la quantité d'autres types de matières adsorbantes solides qui doit être utlisée dpend également de la teneur en eau ainsi que d'autres propriétés physiques de la matières adsorbante particulière. En général, la matière edsorbante doit avoir une porosité intérieure supérieure à 25 % et une fraction @e vides extérieure supérieure à environ 35 %. La matière en particules doit être suffisamment petite pour offrir une surface supérieure à environ 100 m2 par gramme. Dans la mise en oeuvre du t-i-o cédé de l'invention, la quantité appropriée de matière en particules telle qu'un @@ditif de coke fluide séché peut être ajoutée et brassée avec le ciment ou tout autre type de m large de cinent, à un instant quelconque avant ou pendant l'addition d'eau pour former des mélanges aqueux de ciment. Par exemple, dans la préparation d'un coulis ou d'un mortier, l'@dditif peut être malaxé avec du ciment ou des agrégats de ciment et de fines pour former un mélange de ciment sec qui est ultéricurement malaxé avec la quantité d'eau désirée pour former un coulis ou un mortier.De même, dans la préparation d'un béton prêt à l'emploi, l'addtif peut être malaxé avec le ciment et les agrégats pour former un mélange sec qui est ensuite utilisé pour préperer un béton prêt à l'emploi, soit dans un mélangeur fixe, soit dans u@mélangeur monté sur véhicule. Par ailleure, il peut: être @e avantageux e alaxer tous les ingrédients, y compris l'@dditif , dans le mélangeur fixe et/ou dans l@ mélangeur monté sur véhicule, pour foruer le béton prêt à l'emploi. Etant donné que la quantité d'additif@ devant être utilisée dans toute composition de cimen's peut être calculée de la neilleure façon en se basant sur la quantité de ciment contenue dans la composition, il est avantageux d'incorporer l'additif directement dans le ciment avant son expédition à l'utilisateur. Le falt d'ajouter du eoe fluide au ciment, directement dans l'installation de fabrication de l'utilisateur, présente l'intérêt d'exploiter une partie de soi? équipement et la chaleur perdue pour sécher le coke fluide. Il est intéressant de remarquer que, bien-que le ciment soit extrêmement hydroscopique, un transfert d'humidité faible ou nul entre le coke et le ciment a été observé dana l'expérience conduite au laboratoire. En d'autres termes, le comportement du coke fluide de forte teneur en humidité ne peut pas être amélioré dans une mesure notable par mélange de ce coke avec le ciment, à moins que le coke n'ait été préalablement séché. Des exemples typiques donnés ci-après illustrent encore la présente invention. Dans ces exemples, le comportement de l'additifa été estimé par l'expansion et la contraction de la composition de ciment, aussitôt qu'elle C été mélangée avec de l'eau et coulée dans un moule cylindrique avec une surface exposée d'environ 10%. L'expansion et la contraction de la pièce coulée ont été déterminées par le mouvement vertical de la surface supérieure. En vue d'obtenir une plus grande précision, un essai impliquant la lumière a été utilisé pour mesurer le mouvement de la surface supérieure. st essai consiste à utiliser un faisceau lumineux focalisé pour projeter une ombre de la surface supérieure sur un écran équipé d'une graduation verticale. Le grossissement est de 72 fois. Le mo surface supérieure sur l'écran est enregistré toutes les 10 ou 20 minutes pour chaque piece coulée, Jusqu'à la Irise définitive qui apparaît habituellement au bout d'environ 3 à 4 heures. On ajoute une mince couche deau au moule en vue de la prise de la pièce coulée dans une condition de "non-évaporation". Pour faciliter la détectior. du mouvement de la surface supérieure, on place un marbre sur la surface et on détermine l'expansion ou la contraction de la pièce coulée par le mouvement du sommet de 11 ombre projetée sur l'écran. Exemple 1 Drns cet exemple, on coule divers anges de ciment et de sable contenant différentes quantités de coke fluide dans des moules cylindriques mesurant 5,08 cm de diametre et 9,84 cm de hauteur. On laisse les pièces coulées faire prise dans des conditions d'évaporation normales.Dans le premier groupe de pièces coulées, on utilise le mélange aqueux de ciment hydraulique suivant, mélange dont la teneur en humidité du coke fluide varie seule d'une pièce coule a une autre TABLEAU I Ciment de type 1 146 grammes Sable 293 grammes Coke fluide (15 % du ciment) 21,9 grammes Eau (14,4 litres par sac de 42 kg) 49 grammes Le coke fluide utilise est séché dans un tour à 121 C. pendant une nuit, puis il est refroidi à l'air sec jusqu'à à ce qu'il ait atteint une température ambiante d'environ 240C.La diffé- rence de poids entre l'instant juste après le séchage et l'ins tant oui fait suite au refroidissement est de 0,89 %, ce qui représente la quantité d'air ou d'eau recouvrée par le coke fluide. Pour plus de commodité c ce coke fluide sera appelé ci-après "coke normal". Des échantillons de coke fluide pré sentant différentes teneurs en humidité sont préparées à partir cu coke normal en ajoutant a ce dernier 1 7--, 2 %, 3 % et 4 % en poids d'eau, en s'efforçant d'éviter 1'évaporation de l'eau. Lorsque l'eau a été ajoutée au coke normal, on observe une légère formation de blocs. Toutefois, ces conditions disparais sent après une nuit, et le coke fluide obtenu s'écoule libre Lent. On prépare six pièces moulées en utilisant des mélanges obtenus conformérrent aux proportions données sur le tableau I ci-dessus, en utilisant dans chaque pièce des échantillons de coke fluide présentant une teneur en humidité différente et le coke fluide est omis dans l'une des pièces moulées, à des tins de comparaison.Les résultats des essais de détermination, à la lumière, de l'expansion et de la contraction des pièces moulées sont données au tableau suivant Pièce moulée Quantité d'humidité ajoutée au Essai a la lumière, "coke norr-li croissance après 4 heures A 0 % + 8,25 centimètres B T + 6,96 G 2 + 3,81 D 3 - 2,54 E 4 - 3,17 F Pas de coke fluide - 6,03 Les résultats de l'essai à la lumière montrent que la croissance ou l'expansion peut être réalisée avec un coke fluide contenant 2 % d'humidité ajoutée, ou peut être calculée sur une échelle absolue, comme étant inférieure à 2,89 % d'humidité. I1 est intéressant de noter que la différence de 1 % d'humidité entre les pièces moulées C et D provoque une variation de 6,35 or dans l'échelle d'essai, tandis que la différence de 1 S entre les pièces moulées 3 et C ou D et E conduit à c'es variations de 3,17 et 0,63 cm, respectivement. Dans le deuxième groupe de pièces moulées, on prépare un mortier, avec les proportions données dans le tableau I, d'une manière analogue au premier groupe et à la différence que la quantité de coke fluide utilisée est de 10 ? du poids du ciment. L'essai à la lumière effectué sur les pièces roulées montre que le retrait est éliminé lorsque la teneur en humidité du coke fluide est inférieure à 3 %, D@ns le troisième groupe de pièces moulées, on prépare un mortier contenant les proportions suivantes, d'une manière analogue au premier groupe : TABLEAU III Ciment de type 1 230 grammes S@ble 460 grammes Coke fluide (8 % du ciment) 18,4 grammes Eau (14,4 litres par sac de 42 kg) 77,5 grammes L'essai à la lumière montre cue la contraction est ampêché dans le cas d'un coke fluide contenant moins de 2 % d'humidité. Dans un autre groupe de pièces moulées utilisant 6 % en poids de ciment d'une manière analogue @@ premier groupe, l'essai à la lumière @ontre que la contraction est empêchée dans le cas d'un coke fluide contenant moins de 1 % d'humidité. Exemple 2 Dans cet exemple, on utilise lesconditionsde "non-évaporation" pour la prise du mortier. Le mortier utilisé a la composition suivante : Ciment de type 1 146 grammes Sable 293 grammes Eau 50 grammes Le coke fluide ajouté à cette composition contient moins de 0,89 ? en poids d'humidité.Ces résultats de l'essai à la lumière conduit sur diverses pièces moulées en utilisant différentes quantités de coke fluide sont donnés par le tableau suivant TABLEAU IV Coke fluide, @ Variation de volume après 3 heures 0 - 3,49 cm 1 - 1,90 cn 2 Pas de retrait 3 + 1,90 cm Example 3 Dans cot exemple, on utilise lesconditions de "nonévaporation" pour la prise de la pâte de ciment Portland préparée en mélangeant du ciment allentown - Type III avec de l'eau oens un rapport de 15,2 litres par sac @e ciment. Le gel de silice ajouté ce ce mélange est active et a une grosseur de particules comprise dans la gamme de 1,41 à 5,36 mm.Les résul tats de l'essai à la lumière effectué sur diverses pièces moulées en utilisant @ifférentes cuantités de gel de silice sont donnés au tableau suivant : TABLEAU V Gel de silice,% Vari@tion le volume après Varintion de volu 3 heures @e après 24 houres (à sec) 0,1 -6,26 cm -5,59 cm 0,3 + 2,03 cm +1,90 cm 0,5# + 1,78 cm -0,25 cm 1,0 + 5,08 cm +3,30 cm 1,0## + 1,52 cm 0,0 #Un c@rtain séchage se produit pen@ant cette @pération,qui peut expliquer le @ésacocord entr@ les @@@rations c@@@uites @vec le né longe à 0,3% et l@ @élange à 0,5% @'a@@itif. ##Le gel est broy@ à un@ grosseur de @@rticul@s de 0,149 à 0,297 mm. EXample 4 On utilise dans cet example u@@ p@te de ciment Portl@@d analogue à l'@xemple 3.Les additifs utilisés sont les suivants: A. @auxite activée(-80 Porocel SB-12-@@ @ l@ firme @lcoa) B. Gel de silice(gel sorbé"R"@@ la @ir@e D@vison-Grace) C. Noir @nimal @@nt@étique(Ker-McGse) D. Ohsrbon activé(9LC-48/150 @@ la fir@e Union Carbide) E. Gel de nag@@sie et de ailice ("Florisil"en partioul@s de 0,149 à 0,250 mm @@ l@ firme FMC) On n'utilise que 1% en poids @e ciment @@ ces @@itifs,Les @@ivant: résultats @es essais à l@ lumière sont @o@@és sur le tabl@@u VI, TABLEAU VI Variation de v@lume Après 3 heures Après 24 heures (à @@c) A + 1,52 + 2,03 B + 1,52 + 2,25 C + 0,51 + 0,@3 D + 0,25 + 0,38 E + 0,76 + 0,33 Exempl@ 5 On prép@r@ un@ @@t@ de ci@ent Portl@@d c@@te@@@t : 1@16 gr@@es @@ @@ @ent @llentow@ ty@e 1, 584 grammes l'eau @t 22,3 @ra@mes @@ coke fluide(s@ché @u four à @@@ hu@i@it@ infé rieure à 3@) et on moule cette pâte en vue d'un essai de gel et dégel normal, à l'eau de ville.Aucune perte de poids ne peut être détectée après 20 cycles de congélation et de décongélation de 24 heures. Après 48 cycles, le bloc ne rostre pas de e fissures et la variation de poids est la suivante Poids initial 1483,0 grammes Poids final 1408,4 grammes A titre de comparaison, on moule un bloc de pâte de ciment Portland en utilisant une formulation analogue à celle indiquée ci-dessus, à la différence que le coke fluide en est éliminé. Après 15 cycles re congélation et de décongélation de 24 heures, on détecte une formatior appréciable de fissures, et au bout de 40 cycles, on observe une craquelure importante. Le bloc est complètement désagrégé au bout de 48 cycles. La variation de poids est la suivante Poids initial 1370,9 grammes Poids final 860,4 grammes Fien que les exemples précédents utilisent une pâte de mortier ou de ciment, il y a lieu de remarquer que le coke fluide de l'invention est tout aussi. efficace pour éliminer le retrait dans toutes les compositions de ciment caractérisées ci-dessus. Ce ciment h@draulique approprié en vue de la formation d 'un emtlatre pour voie à grande circulation doit montrer à l'analyse un taux de SO3 inférieur à environ 2,0 % et, de préférence, inférieur @ environ 1,8 %. Un ciment à grain plus fin, de l'ordre de finesse de 5000 (échelle Blaine) est généralement préféré pour la fabrication de la composition de ciment de la présente invention. Ce Denandeur a découvert que le ciment de type III est partioulièrement approprié. D'autres types de ciments, présentant un réglage approprié de C3A et peut-être même une plus fine graulométrie peuvent aussi être utilisés. On remarque que dens la fabrication de ciment hydraulique, la teneur en SO3 du produit obten@ est difficile à prévoir. La teneur en SO3 du ciment provient en partie de la matière première utilisée/pour préparer le clinker et principalement du gypse ajouté au clinker avant le broyage fin. Habituellement, dans chaque lot, la teneur en SO3 peut varier dans la gamme de 2 à 3 %. Dans la plupart des types de ciments , la quantité minimale de SO3 est général@@e@t d'e@viron 2,5 %. Dans le choix du ciment hy@r@ulique en vue de la préparation de la composition @e ciment de l'invention, le Demandeur utilise un ciment hy@raulique ayant un taux de SO3, déterminé par analyse chimique, inférieur à environ 2,0 % du poids du ciment, de préférence inférieur à environ 1,8 %. Des ciments contenant une plus faible quantité de SO3 peuvent aussi être utilisés. L'avantage de l'utilisation d'un ciment hydraulique de plus faible teneur en SO3 réside dans la souplesse oui est offerte j- l'utilisateur final, po7z faire varier le te@ps de prise de la composition de ciment. Par exemple, un ciment hydraulique contenant trop peu de SO3 pour une prise corrscte dans une période de travail prédéterminée peut être ajusté en mélangeant le ciment à faible teneur en SO3 avec un ciment hydraulique normal, par exemple du type III. Il est évident que par le mélange approprié de ciments de faible teneur en SO3 avec le ciment normal, on peut obtenir une composition finale contenant la quantité appropriée de SO3 en dessous d'environ 2,0 %. Le ciment hydraulique utilisé dans la préparation de la composition de ciment de la présente invention doit contenir une quantit suffisante de gypse pour éviter une prise instantanée. En général, le quantité de gypse contenue dans cette composition doit être suffisante pour que la prise initiale se prodaise en 10 minutes. Le tableau suivant énumère les temps de prise obtenus avec diverses quantités de gypse ajoutées à un ciment hydraulique préparé pratiquement sans addition de gypse. TABLEAU VII Pourcentage de gypse Rapport eau : ciment Prise initiale 0,72 % 6:1 10 minutes 0,8 % 3,9:1 11 minutes 0,8 % 5:1 22 minutes 0,8 % 6:1 25 minutes 1,03 % 3,9:1 25 minutes 1,03 % 5:1 40 minutes 1,2 % 4,8:1 45 mites 1,8 % 4,5:1 60+minutes Un cir1ent hydraulique typique approprié pour la présente invention présente l'analyse chimique suivante TABLEAU VIII Analyse chimique SiO2 21,66 Al2O3 5,31 Fe2O3 1,85 CaO 63,89 MgO 3,62 SO3 1,61 Perte au feu 0,42 Résidu INSOL 0,84 C@S 52.3 5 C2S 23,0 C3A 10,9 La matière en partioules utilisée dans le mélange, de préférence, est une matière adsorbante solide ayant des propriétés de surface pour l'adsorption préférentielle de l'eau et pour la libération du gaz qui y est emprisonné. Les matières adsorbantes préférées comprennent le gel de silice, l'alumine activée, la bauxite activée, le charbon activé, le coke @btonu par cokéfac tion différée et en particulier le coke fluide obtenu en lit fluidisé. C@ type de m@tière en p@rticul@ @ @@ @tructure por@usc à cellules ouvertes pour l'emprisonnement d'un grand volume de gaz qui peut être libéré à la composition de ciment pendant la prise et le début du durcissement, où de l'eau contenue dans le mél@nge de cimen@ est en cours d'@dsorption par la matière en particul@s. Dans leur ensemble, les matière@ en particules appropriées peuvent être considérées comme é@ant des matières adsorb@ntes solides @y@nt un h@ut degré de @électivité vis-àvis de l'a@sorption de l'e@u ou de l'aumidi@é. Toutefois, il y @ li@u de rem@rquer que les m@tières @n p@rticules qui conviennont pour la présente invention p@uvent n@ pas être considérées par l'industrie ou utilisées dans l'industrie en @@nt que matières adsorbant@s solides. La matièr@ en p@rticules @yant pour @ffet d'éliminer le retr@it d@ l@ composition de ciment doit avoir un volume de gaz emprisonné libérable suffisamment gr@nd pour que des quantités seulement r@l@@ivement patites de cet additif @mpêchant le retrait doivent être utilisées pour compenser le volume de contraction dans une composition de ciment pendant la pri@@ et le début du durcissement. Bien que la raison exact@ pour laquelle cert@ines matières en particules p@uvent ête @tilisées cffectiv@ment avec un ciment de faibl@ tensur en SO3 pour produir@ un @mplâtr@ intér@ssant pour voies de grande communication n@ soit p@s @ntièrement élucidé@, on suppos@ que la m@tièrs en p@rticules appropriée est douéc de certaines propriétés d@ surface qui adsorb@nt préférenti@l- lement l'@@u @fin de produire la décharge d@ gaz initialement emprisonné dans la m@tière, soit par u@@ simpl@ @@tion de dépl@- cement, soit par une combi@aison d'@ctions d@ déplacement et de capill@rité dues à l@ vari@tion des conditions @mbiantes pendant l@ pris@ le début d@ durcisacm@nt de la composition d@ cimant, proprié@és qui comp@ns@nt à un d@gré limité la prise r@pid@ pro voqué@ p@r l@ faibl@ @@n@ur @n gypse du ciment @@, dans un@ gr@nd@ mesur@, l@ retrsit qui @n résult@. I@ Domand@ur @ découv@rt qu'on peut @i@si obteni@, @@ utilis@nt un cim@n@ de f@ible toneu@ en SO3 @n combin@ison avec l@ m@tièr@ en p@r@icules libér@nt un gaz, un@ composition da cim@nt à prisc rapid@, douée de proprié@és d'auto-egalis@tion, d'une @xcellent@ résistanc@ de liaison, @insi qu@ de bonnes propriétés de résistance au gel et au dégel. Pour illustrer davant@ge la présante ivnention, on décrit ci-après d'autr@s excmples typiques : Ex@mple 6 Un emplêtre pour voies à grande circulation est préparé enmélang@ant 20,4 kg d@ ciment ayant la composition chimique donnée sur le @ableau VIII, 22,7 kg de sable et 2,3 kg de coke fluide, est mélangé avec de l'eau et mis en place sur une voie de circulation. @u bou@ d'une heure, le trafic pout être rétabli.On ne constate pas de détériotation apparent@ de l'emplâtre. Après la mis@ en place de ce dernier, on l'enduit d'une solution d'huile de lin afin d'éviter un@ évaporation rapide.On remarque, au bout de 28 jours, qu'il n'y a pas de fissures approntes dans l'empl@tre, e@ que c@ dernier s'est lié aux substrats sans mon tr@r d@ séparation. On plac un emplâtre analogue sur une surface bitumin@use et on obtient des @ésultats semblables. Example 7 On pérpare des culbes à partir de compositions @nalogues à @@ll@ donnée dans l'example 6. Des essais de compression effectués conformément aux norm@s ASTM, des essais Proctor et Gilmore, d@ même que des l@ctures de pénétration Proctor, donnent les résultats suivante : TABLEAU IX @ssai AXTM 1 heur@ 10,29 kg/cm2 2 haures 11,48 kg/cm2 6 heur@@ 15,75 kg/cm2 1 jour 280 kg/cm2 2 jours 437,5 kg/cm2 28 jours 665 kg/cm2 Proctor Gilmore Prise initiale : 25 min. Prise initial@ : 37 min. Prise finale : 31 min. Prise final@ : 47 min. Lectures de compression Proctor 0 à 24 min. 0 25 minutes 42 kg/cm2 33 minutes 126 kg/cm2 @@ util@@ un faisceau lumineux pour mesurer la retrait d'un échantillon de mélang@ à p@rtir de l'inst@nt d'addition de l'eau.On rem@rque qu'@ucun rctr@i@ ne p@@t être det@cté. Cet@ prapriété d'auio-ég@lisstion @@t @xtr@@@@nt import@nt@ pour un cmplâtr@ pour voi@s à gr@@d@ circ@l@tion, du fait qu'@ll@ élimine pratiqu @@nt l@ @o@@@tion d@ or@ux. On r@ma@@@ égalemen@ que l'@mpl@@r pour voies à grand@ circulation prép@ré co@@ormem@@t à l'inv@@tio@ a un@ f@@ibl@ sensibili@é à l'@au. Norm@lament, dans un mélange de ciment, l@ pris@ est d'aut@nt plus l@nte qu'on ajout@ dav@ntage d'eau au béton.Dans la composition de cin@n@ de la pr@sente invention, l@ f@it d'@u@@nter l@ repport d@ l'@@@ @u ci@@nt de 4 à 5 fait passer l@ temps de pris de 25 à 40 mi@@mes. L'utilis@tion de plu@ fort@ r@ppor@@ de l'eau au ciment @ natur@llement l'@van- tage d'accroîtr@ l'@ptitude au façonnag@. Pour améliorer la résistanc@ initial@ d@ l'emplâtre pour voies à grande circul@tion, on peut utili@er du gypse calciné sous pr@ssion on combinaison avec un ciment hydraulique, s@n@ réduire not@blement l@ teneur en SO3 de ce ciment. Le gypse calciné sous pression destiné à être utilisé dans la présente invnetion est un produit vendu par la firm@ Unit@d St@tes Gypsum Company, sous la m@rque "Hydro-Stone".La @uantité de gyp@e calciné so@s p@@@sion qui peut être utilisé@ pour prépar@r cette composition peut @@rier dans une l@rge gamme. L@ quantité d@ gyps@ c@lciné sous pression utilisée @n combinaison avec un ciment hydraulique @yant des taux d@ SO3 normaux doit être suf fisant@ pour offrir la résist@nc@ initiale désirée pour un trafic normal.Le Demandeur a découvert qu'une gamme compri@@ entre 5 et 100 % en poid@ du@im@nt est particulièrement appro prié@. Lorsque le gypse calciné sous pr@ssion est utilisé avec un ciment @yant une t@@eur @n SO3 inféricure à environ 2,0 %, il apporte initialement un certain degré d@ résistanc@ initiale, mais c@ qui est plus important, il réduit le r@trait à long terme d@ l'emplâtre o@@enn. Le quanti@e de gypse celciné sous pr@ssion qui doit être utilisée p@ut varier d@ 5 à environ 100 % du/ciment utilisé. En général, on préfère avoir recours à une quantité d'@nviron 25 à 75 % en poids du/ciment de la composition. On décrit ci-après des @ssais qui illustrent l'élimination des fissures dues au retrait à long terme, en utilisant du gypse calciné sous pression dans la composition de ciment de la présente invention. On place un @b@i@se-langue en bois dans une coupelle en matière plastique et on r@mplit la coupelle de divers mélanges de ciment. Les mélange@ ont les compositions @uivantes : Mélang@ I : 19,27 kg de ciment de forte résistance initiale, 22,27 kg d@ sabl@ siliceux, et de 3,2 à 5,4 kg de coke fluid@ Mélange II : Emplâtre pour voies à grande circulation conforme à l'inv@ntion, contenant 20,4 kg de cim@nt de faible teneur @n SO3, 22,7 kg de cable et 2,3 kg de coke fluide, Mélange III : Mélange I additionné de 11,3 kg de produit "Hydro Stone". Mélange IV : Mélange II additionné de 11,3 kg de produit "Hydro Stone". Tous les mélan@@s exempts/d' "Hydro-Stone" montrent une formation considérabl@ de/fissur@s radiales s'étendant depuis une tige d@ bois placée au centre vers le périmètre de la coupelle, dans des conditions de séchage à l'air. Les essais des séries III et IV n@ montrent @bsolument pas do fissur@s. On conduit également un essai de fissuration plus sévèr@ en utilisant un mélange compsoé comme dans les essais I et II ci-dessus @@ un coulis normal,et on ajoute environ 11,3 kg de gypse calciné sous pr@ssion à 45,4 kg du mélang@ de coulis défini ci-dessus. Ces divers mélanges sont placés tout autour d'un pot à confit@re, qui est placé lui-même à l'envers dans un récipient en matièr plastique d@ forme carrée. Les mélanges de ciment essayés antéricurement ont présenté des fissures en quelques jours, à l'endroit où le pot à confiture s@ trou@@ le plus près du bord du récipient. Il s'@git d'un es sai cx@rêment sévèr@, du fait qu'à mesur@ qu@ le béton sèche et t@nte de se contracter, le pot à confiture l'on empêche. Dans le mélang dans lequel le gypse calciné sous pression a été ajouté, on n'observe absolument aucun dév@loppement de fissures par vicillissement à l'air. Tous les autres mélanges présent@nt un développement de fissures important. Tous les mélanges ci-dessus (I, II, III et IV) et leurs variantes sont soumis à de@ cycles de congélation et de décongé l@tion. En utili@@@t l@ coke fl@id@ daus l@s mélanges le ciment @u gypse calcin@ sous pr@@sion, o@ n'obs@rv@ pas d@ détérioration notrble p@@@ @@ l@ congél@@io@ e@ l@ décongél@tion. C@ci est inhabitu@l pour @cut mél@nge à forte t@n@ur en @ypse. En u@ilisant l@ gyps@ c@lciné @ous pression en diverses proportion@ av@c un couli@ e@ tant qu@ g@b@rit, on a effectué la liaison de mélanges de coulis et d@ gypsc c@lci@é avec des échantillons de coulis à surface lisse, préal@@lement moulé . Les mélang@e se fixent au coulis avec une liaison si rigide qu'en moins de 25 mi@utes, il @st impossible de les dé@acher par la pression exercée à la main.Des mélanges de ciment comparables sans gypse calci@é sous pression sont facilement séparés au niveau/du joint pendant cette période de temps, sous la même pression. Un essai de compr@ssion effectué sur des échantillons contenant diverses proportions de gypse calciné sous pression, à savoir de 5 à 50 % du coulis, nécessite une force con@idé- rabl@ pour rompre la liaison. Au niveau du joint entre le mélange de ciment et de gypse cal@iné sous pr@ssion et le mélange de coulis, on installe une pince sur l'échantillon d'essai. On serr@ la pinc@ jusqu'à c@ qu'lle soit solidement att@chée auxcôt@@ opposés du joint de l'échantillon. Des mélanges de ciments normaux se séparent immédiatement au moindre a@rr@ga de la pinc@. Les mélanges à base de gypse c@l- ciné sous pr@@sion sc romp@nt @près l'appli@@tion d'une pr@a@ion considérable. L@ poignée de @@ pince est dépl@cée entre 180 et 270 @@grés avant la rupture. Il est possible, dans cet @@sai, de rompre l'échantillon conton@nt 30 % d@ gyps@ o@loiné sous prcssion. En util@sant entr@ 5 et 50 pour c@nt de gyp@@ calciné sous prossion, les échantillons sont habituell@ment rompus en form@@@ un angle passant par le joint. C@ci signifie que l@ li@i@on e@tr l@s deux/éc@antillon@ est aussi fort@ qu@ la liai@on intern@ de@ particules du mélange d@ couli@ à fort@ résistance. D'@utres essais sont conduits par mi@@ en placc de ces formulations d@ cim@nt contenant le produit "HYdro-Stone". C@s @@l@@g@@ @ b@@ d' "H@dr@-non " sont dil@é@ @@@c d@ l'@@u jusqu'à ce qu'ils puiss@nt s'écouler, puis ils sont placés sur d s échantillons d@ béron, le@ uns lisses, les autres rugu@ux, sans mouill@@e pr@clabl@. @n moins d'une h@u@@, l'é@hantillon à b@s@ d' "Hydro-@@on" n@ pent pas être détaché au moy@n d'un tourn@v@@ @gis@@@ comm@ l@vi@r. Le procédé @ormal, dans toute l'histoire du béton, @ consisté à mouiller l@ substrat av@@@ la mise @n pl@c, d'un nouv@au mélang@ de béton, en @@@ de développer un@ li@ison. Catt@ opération n'est pas néc@ssaire avec l'em plâtr@ à base d' "Hydro-Stone" conformc à l@ prés@nte invention. La prise de la composition de ciment de la présente invention @s@ relativement rapide ; tourefois, all@ peut être rale@- tie en utilisant des agents retardateurs, tels que le citrate de sodium, pour obtenir @out temps de prise désire. - R@V@NDICATIONS 1) Procédé pour inhiber le retrait d'un mélange aqueux de ciment hydraulique p@ndant la prise et le durcissement initial, caractérisé en ce qu'il co@eiste à incerporer dans le mlange de ciment moins de 10 % en poid@, par rapport au ciment contenu dans le mélange, d'un additif consistant en un@ matière en particules contenant un volame de gaz emprisonné et é@ant 'capable de libérer au moins une majeure partie de ce gaz pendant la prise et le durcissemen@ initial de ce mélange de ciment, dur@nt lo@ contact avec de l'eau. 2) Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que la matière en particules est une metière adsorbante solide douée de propriétés de surface en vue de l'adsorption préférentielle de l'eau et de la libération du gaz emprisonné. 3) Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que la matière adsorbante solide a une teneur en humidité absolue inférieure a 3 g3 en poids environ. 4) Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que la matièrc adsorbante solide est le gel de silice. 5) Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que la m@tière adsorbante solide est l'alumine @ctivée. 6) Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que la matière adsorbante solide est la bauxite activée. 7) composition de ciment qui, lorsqu'elle est mélangée avec de l'e@@, est capable de faire prise en donnant une masse dure sans retrait notable pendant la prise et le début du durcissement, caractériséepar le fait qu'elle contient un mélange de ciment hydraulique et un additif consistant en une matière en particules ayant un volume de gaz emprisonné et étant capable de libérer au moins une partie principale e ce gaz pendant la price et le début de durcissement du mélange de cimen@ pondant lo centact avec de/l'eau, la quantité d'additif contenant la matière en particules étant inférieur@ à 10 % en poids du ciment contenu dans le mélange d@ ciment hydraulique. 8) Composition de ciment suivant la revendication 7, caractérisée/par le fait que la matière en particules est une matière adsorbante solide douée de propriétés de surface pour l'adsorption préférentielle et pour la libération du gaz emprisonné. 9) Composition de ciment suivant la revendication 8, caractérisée par le fait que la matière adsorbante solide est le gel de silice. 10) Composition de ciment suivant la revendication 8, caractérisée par le fait que la matière adsorbante solide est l'aluminc activée. 11) Composition de ciment suivant la revendication 8, caractérisée par le fait que la matière adsorbante solide est la bauxite activée. 12) Procédé pour inhiber le retrait d'un mélange aqueux de ciment @ydrauliqu@ pendant la pris@ et le débu@ de durcissement, caractérisé en ce qu'il consiste à incorporer dans le mélange d ciment moins de 10 % en poids, par rapport au ciment du mélange, d'un additif consistant essentiellement en coke fluid@ ayant une teneur en humidité absolue inférieure à 3 %. 13) Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'additif est disparsé au préalble dans l@ ciment hydraulique. 14) Procédé suivant la revendication 12, caractérisé par l@ fait que la mélange contenant la matière en particules est incorporé dans le mélange aqu@ux de ciment hydraulique au stade de mél@n@e du ciment hydraulique avec l'eau. 15) Procédé suivant la revendication 12, caractérisé par le fait que la taneur e@ humidité du coke fluide est inférieure à 1 %. 16) Procédé sui@ant la rvendication 15, c@ractérisé en outre par le fait que le coke fluide est préalablement traité pour éli min@r pr@ti@uement tout@ l'humidité qu'il contient et que le coke fluide ainsi trait@ est refroidi à l'air sec pendant une période de temps suffisant@ pour établir pratiquement un équilibre avec les conditions ambiantes avant son incorporation dans le mélange de ciment. 17) Procédé pour inhiber le retrait d'un mélange aqueux de ciment hydraulique pendant la prise et le début du durcissement, caractérisé par le fait qu'il consiste à incorporer dans le mélange de ciment un faible pourcentage d'un additif consistant essanticllement en coke fluide ayant une teneur en humidité ab solu@ inférieure à 3 %, la quantité de @@@ @dditif étant suffisante po@@ éliminer le retrait dû à l'action chimique d@ ciment et à l'év@por@tion de l'eau pondant la prise et l@ début du durcissement. 18) Procédé suivant la r@vendication 17, caractérisé par le fait que l'additif contenant la matière en particules est préalablement traité à une température aupérieure à environ 121 C pendan@ @n@ période de tenps suffisante pour éliminer pratiquemen@ @oute l'@umidité qu'il contient, puis on laisse refroidir à l'air sec le coke fluide ainsi @rai@@ pendant une période de @emp@ suf@isante pour ét@blir prati@uement une condition d'équilibre avec les conditions ambiantes et pour qu'il reprenne moins de 1 % en poid@ d'humidi@é avant son incor- poration dans le mélange de ciment. 19) Additif destiné à inhiber le retrai@/d'un mélange aqueux de ciment hydraulique, caractérisé on ce qu'il consiste essentiellement e@/coke fluide formé de particules d'une grosseur prinoipalement inférieure à environ 0,59 mm et ayant une teneur en humidité inférieure à 3 %. 20) Additif suivant la revendication 19, caractérisé par le fait que la teneur en humidité est inférieure à 1 %. 21) Composition de ciment qui, lorsqu'elle est m@langée donnant avec de l'ea, est capable de faire prise en/une masse dure sans retrait pendant la prise et le début du durcissement, caractériséc en ce qu'elle consiste en un mélange de ciment hydraulique et un additif consistant essentiellement en coke fluide ayant une teneur en humidité inférieure à 3 %, la quantité de ce dernier additif étant inférieure à 10 % du poids du ciment contenu dans le mélange de ciment hydraulique. 22) Composition de ciment suivant la revendication 21, caractérisée par le fait que le mélange de ciment hydraulique consiste enciment Portland et en agrégat do béton, et la quantité d'additif ajoutés est comprise entre 2 et 10 %. omposi-vion de ciment suivant la revendication 24, carsctérisée par le fait que le mélange de ciment hydraulique consiste en ciment Por@land et en un agrégat d@ béton, et l'additif ajouté présente des particules de gro@s@ur principale ment inféricars à 0,59 mm. 24) Composition de ciment suivant la revendication 24, caractérisée par le fait que le coke fluide a une teneur en humidité inféricure à environ 1 %. 25) Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que la matière adsorbante solide est le charbon activé. 26 Procédé suivant la revendication 8, caractérisé par l@ fait que l@ matière adsorbante solide est le charbon activé. 27) Composition de ciment qui, lorsqu'elle est mélangée av-e de l'eau, est capable de faire prise en moins de deux heures en dennant une masse dure sans rctrait notable pendant la prise et le début de durcissement, caractérises en ce qu'elle consiste en un mélange de ciment hydraulique ayant une teneur en SO3 infé rieure à environ 2,0 % et un additif consistant en une quantité suffisante d'une matière en particules contenant un volume de gaz emprisonné et étant capable de libérer au moins une majeure partie de ce gaz pour compenser l@ retrait pendant la prise et le début de durcissement de cette composition de ciment, durant le contact avec l'eau. 28) Composition de cimen@ suivant la revendication 27, caractérisée par le SaIt que la matièrc en particules est une matière adsorbante solide douée de proprié@éa de surface pour l'adsorption préférentielle de l'eau et pour la libération du gaz cmprisonné. 29) Composition de ciment suivant la revendication 28, caractérisée par le fait que la matière adsorbante solide est une bau@ite activée. 30) Composition de ciment suivant la revendication 28, caractériséc par le fait que la matière adsorbante solide est une alumine activée. 31) Composition de ciment suivant la revendication 28, caractérisée par le fait que la matière adsorbante solide est un charbon activé. 32) Composition de ciment suivant la revendication 28. caracterisée par le fait que la matière adsorbante est le gel de silice. 33) Composition de ciment @uivant la rev@ndication 28, caractérisée par le fait que la m@tiere adsorbante est un coke obtenu par cokefaction différ@e. 34) Composition @@ cimen@ suivant le revendication 28, caractérisée par le f@it que la m@tière adsorban@e est un coke fluid@. 35) Composition de ciment suivant l@ revendication 34, caractérisée par le fait que la coke fluide a une teneur en humidité inférieure à 3 %, la q'untité de coke fluide étant inférieure à environ 10 % du poide du ciment. 36) Composition de ciment cuivant l@ revendication 35, caractérisée par le fait que la quantité de gypse calciné sous prossion est inféri@ure à environ 25 % du poids du ciment. 37) Composition de ciment suivant la revendication 35, caractérisée par l@ fait que la grossear des particules du coke fluid@ est principalement inférieure à 0,84 mm. 38) Composition à base de ciment pour emplâtre destiné à des voies de grande/circulation, qui peut faire prise en donnant moins d'environ une heure en/une masse suffisamment dure pour résister à un trafic normal sans retrait important pendant la prise et l@ début de durcissement et avec an retrait à long un terme réduit, caractéris6e par le fait que la composition contient/ mélange de ciment hydraulique ayant une teneur e@ SO3 inférieure à environ 1,8 % et un additif consistant en une quantité suffisante de coke fluide, capable de compenser la r@trait pendant la prise et l@ débu@ de durcissement. 39) Composition de cimen@ qui peut être mélangée avec de une l'eau, capable de faire prise en moins de deux heures en do@nant/ ma@se dur@ sans retrait netable pendant/la prise et le début de durcissement et présentant un retrait à long terme réduit, caractérisée en ce qu'elle contient un mélange de ciment hydraulique ay@@t une teneur en SO3 inférieure à environ 2,0 %, et un additif conte@@@ (1) de 5 à 100%,en poids du ciment,d'un gypse c@lciné sous pression et (2) une quantité suffisante d'ne matière en particules ayant un volume de gaz emprisonné et étant capable d@ libérer au moins une @@jeure partie de c@ gaz pour compen@er le retrai@ pendant la prise et le début de durcisse pendant me@t de la compo@iton de cimen@,/le contact avec de l'eau. 40) Composition de ciment sui@a@@ l@ revendication 39, ca@a@@érisée par le fai@ que la matière en partio@les est une matière adsorba@@e solide dou6e de propriétés de surfa@@ pour l'a@@or@tion préférentielle @'@au et pour la libération du gaz emprisonné. 41) Composition de ciment suivant la revendication 40, caractérisée par le @ai@ que la matière adsorbante solide est la bauzite activée. 42) Composition de ciment suivent la revendication 40, caractérisée par le fait que la matière adsorbante solide est l'alumine activée. 43) Composition de ciment suivant la revendication 40, caractérisé par le fait que la matière adsorbante solide est un c@arbon activé. 44) Composition de ciment suivant la revendication 40, caract risée par le fait que la matière adsorbante solide est un coke @luide. 45) Composition de ciment qui, lorsqu'elle est mélangée avec de l'eau@, est. capable de fairs prise en moins de donnant deux @eures en/une masse dure sans retrait notable pendant la pri@@ et le début de durcissement et avec u@ retrait à long terme r6duit, caractérisée en ce qu'ell@ contient un mélange d@ ciment hydraulique et @@additif comprenant (1) de 5 à 100 %, en poid@ @@ ciment,d'un gypse calciné sous pression et (2) une quantité @@ffisante d'une matière en particules ayant un volume de gaz emprisonné et étant cepable de libérer au moins une majeure partie de ce gaz pour compenser le retrait pendant la prise et le début de durcissement de cotte composition de cipendant ment,/le con@act avec de l'eau. 46) Composition de ciment suivant la revendication 45, caractérisée par le fait que la matière @dsorbante solide est un coke @luide.