La présente invention se rapporte à un dispositif de traitement thermique de filament en particulier à un dispositif pour traiter thermi iuement efficacement un filament, dans un état relâché, tout en empêcnant l'emmêlement dans un rouleau d'alimen-5 tation en filament et tout en empêchant le froissement sous l'influence d'un écoulement- turbulent. Jusqu'à présent, on a proposé un grand nombre de procédés et de dispositifs pour le traitement thermique de filament à l'état relâché. Ainsi, le traitement thermique est réalisé, par 10 exemple, pour la formation de frisures dans un fil de fibres synthétiques ayant une certaine aptitude latente a l'ondulation, le traitement secondaire d'un fil ondulé par lausse torsion, le rétrécissement thermique d'un fil ou d'un multifilament file, constitué par des filaments ayant différentes propriétés ther-15 miques de rétrécissement pour produire un fil gaufré, la stabilisation thermique de l'état relâché du filament étiré pour améliorer la stabilité dimensionnelle, ou analogues. Le traitement thermique classique est principalement réalisé de manière telle que le filament soit formé en écheveau ou 20 placé sur un filet et puis soumis au traitement. Cependant, par suite de l'efficacité et des installations de production, il est souhaitable que le filament soit continuellement envoyé à travers un rouleau d'alimentation vers un dispositif de traitement thermique, et, tout en pouvant se rétrécir, soit pris à une 25 vitesse plus lente que la vitesse d'alimentation. Dans ce cas, les problèmes suivants se produisent : a) le filament peut s'emmêler dans un rouleau d'alimentation lorsqu'il est envoyé à travers ce rouleau sous une légère tension, entraînant une instabilité par rapport à l'alimentation 30 en filament ; b) tout en envoyant le filament à l'état relâché à travers une zone de chauffage, comme cela est exigé, il est très difficile de procéder à cette opération avec une efficacité d'alimentation élevée d'une manière simple ; 35 c) le filament à l'état relâché ne peut pas être traité thermiquement avec une efficacité élevée, bien qu'il soit amélioré par la mise en contact intime du filament sous tension avec une plaque de chauffage ; d) dans un procédé classique de traitement thermique de fi-40 lament à l'état relâché avec un courant gazeux dans un cylindre 69 04181 2 2002251 de chauffage, le traitement à vitesse élevée réduit partiellement la pression dans le cylindre, si bien que des tourbillons a'air se produisent au voisinage de la paroi périphérique intérieure pour provoquer l'emmêlement de filament et conserver quel-5 quefois un faisceau de filament. La présente invention s'applique à surmonter ces inconvénients dans les procédés et les dispositifs connus. Selon des caractéristiques de la présente invention, on prévoit un dispositif pour le traitement de filament, à l'état 10 relâché, avec un courant de gaz chaud qui comprend un cylindre de chauffage, une partie d'entrée pour le filament prévue à une extrémité du cylindre, une sortie pour le filament prévue à l'autre extrémité, et une entrée pour le courant de gaz secondaire prévue au voisinage de la partie d'entrée, le filament 15 étant réuni au courant de gaz principal à la partie d'entrée et puis introduit à travers la partie d'entrée dans le cylindre. Ce dispositif peut être mis en oeuvre dans un certain nombre de constructions spécifiques dont quelques unes sont indiquées ci-dessous : 20 1 - Dans le dispositif, l'entrée pour le courant de gaz secondaire est construite de manière telle que ce courant de gaz soit fourni de manière autogène ou sous pression élevée à partir d'un dispositif séparé d'alimentation en courant de gaz secondaire . 25 2 - Dans ce dispositif, le cylindre de chauffage est cons truit en étant entouré par une chemise ayant un orifice supérieur autour d'une entrée de filament dans la partie d'entrée pour le filament et un orifice inférieur à une partie appropriée inférieure à l'entrée de filament, et le courant de gaz 30 chaud est introduit à partir d'une portion facultative inférieure à l'entrée de filament dans la chemise et mis en circulation à travers l'orifice supérieur dans le cylindre de chauffage . 3 - Dans le dispositif, l'entrée pour le courant de gaz 35 secondaire est formée dans une fente- étroite prévue en même temps que la direction d'avancement du filament, sur toute la longueur de la partie d'entrée pour le filament et le cylindre de chauffage. 4 - Dans le dispositif, on prévoit une fente étroite en 40 même temps que la direction d'avancement du filament sur toute 69 04181 3 2002251 la longueur du dispositif. Des exemples de la structure de la partie d'entrée, à travers laquelle le courant de gaz secondaire est introduit dans le cylindre de chauffage, sont les suivants : 1' - Une structure dans laquelle un dispositif indépendant 5 d'alimentation en courant de gaz secondaire est fourni et le courant de gaz est alimenté de manière autogène ou sous pression élevée à partir de la circonférence de l'entrée de filament (tel que représenté sur les figures 1, 2 et 3) ; 2' - Une structure dans laquelle un orifice d'aspiration de 10 courant de gaz est prévu à une position appropriée du cylindre de chauffage inférieur à l'entrée de filament et l'orifice d'une entrée de gaz à circulation naturelle, c'est-à-dire une entrée pour le courant de gaz secondaire, se connectant à l'orifice d'aspiration, est prévue autour de l'entrée de filament (tel que 15 représenté sur les figures 5 et 6) ; 3' - Une structure dans laquelle une fente, à travers laquelle le filament est inséré, est prévue en tant qu'entrée de courant de gaz secondaire sur l'entrée de filament et de cylindre de chauffage (tel que représenté sur la figure 7) ; 20 4' - Une structure dans laquelle une fente, à travers la quelle le filament peut être appliqué, est prévue sur l'entrée de filament et le cylindre de chauffage en même temps que la direction d'alimentation en filament, le cylindre ayant un orifice d'aspiration de courant de gaz à une position appropriée 25 inférieure à l'entrée de filament et l'orifice d'une entrée de gas à circulation naturelle se connectant à l'orifice d'aspiration autour du filament (tel que représenté sur la figure 8). Dans les structures 3' et 4' indiquées ci-dessus, la fente pert être ouverte quand le filament y est appliqué et fermée par 30 un couvercle, sauf à l'emplacement au voisinage de l'entrée de filament en cours de fonctionnement. L'entrée de courant de gaz secondaire peut être prévue sous forme d'une ou plusieurs fentes, trous annulaires, trous ronds ou analogues. La présente invention sera totalement décrite dans la description suivante, en relation 35 avec les dessins ci-joints dans lesquels : 1 représente un filament avant le traitement thermique, 2 est une entrée d'alimentation en filament, 3 est un orifice d'alimentation en gaz chaud principal, 4 est une entrée de filament (une entrée de gaz chaud principal), 5 est un orifice d'alimentation en gaz secondaire, 40 6 est un cylindre de chauffage, 7 indique deux rouleaux d'ali 69 04181 4 2002251 mentation, 8 est une plaque de rectification, 9 est une sortie de filament, 10 indique deux rouleaux de prise, 11 est une chemise, 12 est un orifice d'aspiration de gaz secondaire, 13 est une surface de circulation, 14 est un orifice d'alimenta-5 tion en gaz à circulation naturelle (gaz secondaire)^ mst-tua. élément de régulation du courant de gaz et 16 est une fente. En se référant maintenant à la figure 1, le cylindre de chauffage 6 est pourvu d'un dispositif de chauffage (non représenté) à la surface intérieure. Le filament 1 est envoyé à tra-10 vers deux rouleaux d'alimentation à l'entrée 2 d'alimentation en filament. Le courant de gaz chaud principal est introduit à partir de l'orifice 3 d'alimentation en gaz chaud principal, se réunit au filament 1 dans la partie A, transfère le filament à la partie B dans la direction de la partie C et conduit à tra-15 vers l'entrée de filament 4 dans le cylindre de chauffage. A la partie C, le filament 1 est éjecté dans le cylindre de chauffage par le courant de gaz chaud principal. Dans le cylindre de chauffage, le courant de gaz chaud principal est combiné au courant de gaz secondaire et transporte régulièrement le filament, 20 pendant ce temps, le traitement thermique du filament à l'état relâché est réalisé. Le filament est introduit continuellement dans le cylindre de chauffage et, après le traitement thermique, tiré à partir de la sortie 9 au moyen des rouleaux de prise 10. Dans le dispositif tel que représenté sur la figure 1, le cou-25 rant de gaz chaud est également déchargé à partir de la sortie 9. D'autres exemples de réalisation de la partie de tête se composant d'une entrée d'alimentation en filament, d'un orifice d'alimentation en gaz chaud principal, d'un orifice d'alimentation en gaz secondaire et d'une partie supérieure du cylindre 30 de chauffage, sont représentés sur les figures 2 et- 3» Ils sont utilisés de la même manière que celle représentée sur la figure 1. Des exemples de réalisation du dispositif pour l'utilisation du courant de gaz à circulation naturelle, en tant que 35 courant de gaz secondaire, sont présentés sur les figures 5 et 6, dans lesquelles le filament se déplace comme sur la figure 1. Le courant de gaz chaud principal est introduit à partir de l'orifice 3 d'alimentation en gaz chaud principal, se réunit au filament 1 et est alors conduit au cylindre de chauffage 6. Le 40 courant de gaz chaud descend le long de la direction d'avance 69 04181 5 2002251 ment du filament et est partiellement évacué à partir de la sortie 9 du filament. La partie restante du courant de gaz chaud est naturellement aspirée à partir de l'orifice d'aspiration 12 au courant de gaz chaud secondaire, traverse la surface ae cir-5 culation 13 entre le cylindre de chauffage 6 et la chemise 11 et est recyclée sous forme d'un courant de gaz secondaire dans le cylinare de chauffage à partir ae l'orifice 14 d'alimentation en gaz à circulation naturelle, ouvert au voisinage ae l'entrée de filament 4. A l'orifice 12 a'aspiration de gaz secondaire, 10 l'élémait 15 réglant l'écoulement de gaz est prévue pour régler constamment la quantité d'écoulement du courant de gaz secondaire . Des exemples de réalisation du dispositif, dans lequel la totalité ou une partie d'un courant de gaz secondaire est in-15 troduite à travers une fente, sont représentés sur les figures 7, 8 et 9. Les vues en coupe suivant la ligne A-A' de la figure 7, suivant la ligne B-B' de la figure 7 et suivant la ligne C~C' de la figure 8, sont représentées respectivement sur les figures 10, 11 et 12. Le filament se déplace comme sur la figure 1. Le 20 courant de gaz chaud principal est introduit à partir de l'orifice 3 d'alimentation en gaz chaud principal, se réunit au filament 1 et puis est conduit vers le cylindre de chauffage 6. La totalité ou une partie du courant de gaz secondaire est introduite à partir de la fente 16 (représentée sur les figures 10, 25 11 et 12), qui est convenablement disponible pour appliquer le filament au dispositif. La fente peut être étroite et, par exemple, est de préférence formée suivant une largeur de 0,1 à 1,0 mm pour le traitement de filaments de 150 deniers. Le rôle de la surface de circulation 13 sur les figures 8 et 9 est 30 entièrement le même que celui sur lés figures 5 et 6. Dans le dispositif selon des caractéristiques de la présente invention, la section transversale du cylindre de chauffage est prévue suffisamment plus grande que celle de l'orifice d'alimentation en gaz principal et les quantités d'écoulement 35 du courant de gaz secondaire et du courant de gaz principal sont contrôlées pour réduire la vitesse d'écoulement du courant de gaz dans le cylindre et pour maintenir ainsi le filament à l'état relâché. Dans le cas d'un manque de courant de gaz secondaire, il sera extrêmement difficile de transporter régu-40 lièrement le filament à travers le cylindre. En d'autres termes, 69 04181 6 2002251 la réduction de pression peut se produire à la partie D, représentée sur la figure 1, par l'action du courant de gaz principal avec la formation de tourbillons d'air à la partie E près de la paroi périphérique intérieure du cylindre. La formation de tour-5 billons d'air peut amener le filament à revenir en arrière et puis à demeurer autour d'une partie d'extrémité de l'entrée d'alimentation en filament, si bien que le filament n'est pas transféré régulièrement à travers le cylindre. Lorsque la quantité d'écoulement du courant de gaz secondaire est en excès, le fila-10 ment peut être régulièrement transporté à travers le cylindre. Pour maintenir le filament à l'état relâché, les quantités d'écoulement de courant de gaz principal et secondaire doivent être convenablement réglées. Par suite du fait que le courant de gaz secondaire est prévu pour l'amélioration de l'efficacité ther-15 mique sur le filament afin de supprimer l'inégalité des effets de chauffage, il est préférable de chauffer le courant chaud secondaire sensiblement jusqu'à une température égale à celle du courant de gaz principal ou de la paroi périphérique du cylindre, avant que l'opération n'ait lieu. Pour cette raison, le courant 20 de gaz chaud secondaire est pratiquement favorisé pour une mise en circulation successive à travers le cylindre, de manière telle que le gaz chaud introduit soit aspiré hors du cylindre dans une position facultative autour d'une partie d'extrémité, comme on le représente sur les figures 5, 6, 8 et 9. Dans ce cas, 25 le courant de gaz chaud traversant le cylindre de chauffage est la somme du courant de gaz en circulation et d'un gaz à fournir avec le filament. Le dispositif tel que décrit ici non seulement ne crée par d'écoulement turbulent au voisinage de l'entrée d'alimentation en filament mais aussi est efficace pour réduire 30 la quantité de courant de gaz chaud à fournir, en conduisant ainsi à des économies sur le prix de revient de la production, et, comme la quantité de courant de gaz chaud dans le cylindre de chauffage est élevée l'effet du traitement thermique du courant de gaz sur la filament augmente. 35 Comme on l'a décrit ci-dessus, le dispositif (mis en oeuvre sur les figures 5, 6, 8 et 9) dans lequel le courant de gaz chaud secondaire est formé par circulation naturelle est particulièrement favorable par la simplicité de sa structure, l'utilisation efficace de la chaleur et l'efficacité élevée du traite-40 te ment thermique. 69 04181 7 2002251 Un exemple typique de la chemise dans la présente invention (réalisé sur les figures 1 et 6) est construit pour entourer le cylindre de chauffage. Bien sûr, elle peut être construite sous n'importe quelle forme pour autant que le courant de gaz secon-5 daire aspiré naturellement à partir de la position inférieure du cylindre de chauffage soit mis en circulation dans ce cylindre de chauffage à la position autour de l'entrée d'alimentation en filament . Dans le dispositif où le courant de gaz est introduit à 10 travers une fente, l'application du filament au dispositif peut être avantageusement effectuée avec facilité. Le dispositif ayant les structures avantageuses telles qu'indiquées ci-dessus est représenté sur les figures 8 et 9. Une partie d'introduction du filament et du courant de gaz 15 chaud principal peut être agencée sous n'importe quelle forme, par exemple la forme représentée sur la figure 1, dans laquelle le filament se déplace dans le gaz chaud à introduire à partir d'une face, ou bien les formes telles que représentées sur les figures 2 et 3, dans lesquelles le gaz chaud introduit s'écoule 20 dans le cylindre tout en entourant le filament. La pression pneumatique du gaz chaud principal peut être nor malement inférieure à 2 kg/cm (pression de manomètre), de préfé-rence inférieure à 0,5 kg/cm pour les conditions opératoires. Egalement, la valeur d'écoulement pour chaque filament est d'ordi 25 naire supérieure à 10 ml/sec (de préférence 50 ml/sec) et inférieure à 4.000 ml/sec. La température du cylindre de chauffage est grandement modifiée selon le genre de filament à traiter ther miquement et peut être d'ordinaire 70 à environ 250°C. Les températures du courant de gaz principal et secondaire sont respecti-30 vement d'environ 70 à environ 250°C et de la température ambiante d'environ 250°C. La section transversale du cylindre de chauffage doit être suffisamment importante, de préférence non inférieure à 4 fois et en particulier plus de 10 fois et moins de 200 fois la section de 35 la partie d'introduction du filament et du gaz chaud principal dans une dimension telle que le diamètre ou le côté. La longueur du cylindre doit être déterminée en considérant la période pour que le filament y demeure et la maturité d'étirage pour que le filament se rétrécisse thermiquement, cette 40 période étant réglée à une valeur plus longue que la maturité b9 04181 8 2002251 d'étirage. On estime pratiquement qu' il faut au moins 15 cm, de préférence plus de 30 cm et moins de 2 m. Le filament envoyé à travers le cylindre peut être tiré au moyen de rouleaux de prise comme on le représente sur les figures 5 1, 5 et 9. A titre de variante, ce filament peut être enroulé après qu'il ait été rejeté sur un outil mobile, tel qu'un filet métallique. Dans le cas où l'on prévoit des rouleaux de prise, le filament d'une part est envoyé à travers le cylindre au moyen du courant de gaz et, d'autre part, il est tiré par celui-ci. 10 Dans tous les cas, la vitesse d'alimentation en ruban doit être supérieure à la vitesse de prise des rouleaux ou à la vitesse de déchargement du courant de gaz. Egalement, dans le cas où l'on prévoit des rouleaux de prise, il y a un avantage à ce que le rétrécissement du filament 15 en direction longitudinale (y compris le rétrécissement de la longueur apparente par suite de la formation de frisure- -) puisse être réglé en choisissant le taux entre la vitesse d'alimentation et la vitesse de prise. Le dispositif selon des caractéristiques de la présente 20 invention peut être appliqué dans divers procédés de traitement pour étirer thermiquement dans l'industrie textile, par exemple dans le procédé de stabilisation secondaire de multifilaments à texture, dans le procédé de stabilisation thermique pour la réduction de filament par rétrécissement, dans le procédé de 25 gaufrage ou formation en'masse par rétrécissement thermique de fils filés ou de multifilaments constitués par des fibres ayant des propriétés différentes de rétrécissement thermique, ou dans le procédé pour la formation de frisures sur des fils de fibres, tels qu'un fil composé à filament à deux composants, à titre 30 d'illustration, ayant une aptitude latente à l'ondulation. Spécialement, le dispositif selon des caractéristiques de la présente invention peut convenir à la formation de frisures sur les fils de fibre ayant une aptitude latente à l'ondulation. Dans ce cas, le filament doit être dans l'état fortement relâché 35 et doit être traité thermiquement sous tension, selon le cas dans la gamme de 1 x 10"^ à 1 x 10"^ mg/d. Si le fil de fibre ayant une aptitude latente à l'ondulation est un multifilament, bien qu'à l'origine les filaments doivent être séparés en un seul filament avant le traitement thermique auquel il est soumis, 40 le dispositif selon des caractéristiques de la présente invention 69 04181 9 2002251 n'exige pas une telle étape, parce que la séparation a lieu alors que le filament est transporté à travers le cylindre de chauffage, en même temps que le courant de gaz chaud. Sous ce rapport, le dispositif selon des caractéristiques de la présente 5 invention peut convenir à la formation de frisures également sur un multifilament ayant une aptitude latente aux ondulations. Comme gaz chaud précédemment décrit pour la présente invention, de l'air, de la vapeur ou un mélange d'air et de vapeur peut être appliqué. Cependant, dans les cas ou le filament doit 10 être complètement séparé en un seul filament et puis que le traitement thermique avec application de vapeur lui est ultérieurement appliqué, on doit bien faire attention d'empêcher la vapeur de se condenser autour de l'orifice d'alimentation. En outre,, selon le dispositif de la présente invention, bien qu'il fournisse une mesure de protection pour que le filament ne s'emmêle pas dans les rouleaux d'alimentation puisque, par construction, il est également porté par le courant de gaz, une unité auxiliaire pour l'aspiration du filament, tel que représenté sur la figure 4, pour y être agencée pour améliorer encore les effets d'alimentation en filament. Une telle unité a également un effet pour faciliter le procédé de passage du filament à travers son entrée d'alimentation dans une opération de traitement rapide. Sur la figure 4, 1 est le filament avant le traitement thermique, 9 est l'unité auxiliaire pour l'aspiration du filament, 3 est un orifice d'alimentation en gaz chaud principal, 5 est un orifice d'alimentation en gaz secondaire et 6 est un cylindre de chauffage. Le traitement thermique selon des caractéristiques de la présente invention peut être directement relié au procédé pour l'étirage, par exemple pour effectuer successivement l'étirage et le traitement thermique, comme on le représente sur la figure 9. Dans ce cas, les rouleaux d'alimentation peuvent également servir comme rouleaux pour l'étirage. Dans le dispositif selon des caractéristiques de la présente invention, un filament peut être quelquefois soumis au traitement thermique dans une condition dans laquelle un couple est produit dans le filament. Cependant, dans d'autres cas, même une légère fausse torsion entraînera un résultat défavorable et, dans ce cas, on doit supprimer la circulation du courant de gaz principal. 69 04181 10 2002251 10 Dans le cas de l'absence d'écoulement du gaz secondaire il apparaîtra des défauts tels qu'une qualité défavorable ou un désordre de l'aspect du filament traité tnermiquement. En outre, quand un filament ayant une aptitude latente à l'ondulation est traité thermiquement sans courant de gaz secondaire, il se forme des frisures inégales. Au contraire, dans la présente invention, utilisant le courant de gaz secondaire ces défauts sont éliminés avec succès. En plus, dans le dispositif selon des caractéristiques de la présente invention, un ou plusieurs filaments peuvent être traités thermiquement séparément ou simultanément. Lorsque plusieurs filaments sont traités thermiquement en une seule fois, on peut former favorablement sous une forme rectangulaire la section de l'entrée de courant de gaz principal et du cylindre de chauffage. Certains exemples du traitement thermique par l'utilisation du dispositif selon des caractéristiques de la présente invention sont illustrés ci-dessous. EXEMPLE 1 20 Du polypropylène cristallin a été filé par fusion et on lui a appliqué de l'air de refroidissement à partir d'un côté pour obtenir un filament non étiré, ayant une structure intérieure fortement asymétrique dans la direction longitudinale. Le filament non étiré a été étiré trois fois sur une tige chaude 25 à 60°C, pour obtenir un filament étiré à forte propriété d'ondulation avec 36 filaments et 158 deniers. Le filament étiré a été traité thermiquement en utilisant un dispositif tel que représenté sur la figure 1 dans les conditions suivantes s Vitesse d'alimentation : 400 m/min. Vitesse de prise : 200 m/min. Courant de gaz chaud principal : air Pression pneumatique Quantité d'écoulement Température 35 Orifice d'alimentation : Diamètre de l'entrée de filament : 2 mm Cylindre de chauffage : Diamètre ; 25 mm Longueur : 400 mm 40 Température intérieure : 140°C 2 0,08 kg/cm (pression de 200 ml/sec. manomètre) 140°C 69 04181 n 2002251 air 140°C 300 ml/sec. Courant de gaz chaud secondaire Température Quantité d'écoulement Le multifilament ainsi obtenu avait un nombre d'ondulations de 31 et un indice de frisure de 35 Le nombre d'ondulations a été exprimé par le nombre de celles-ci pour 2,54 cm sous une tension de 2 mg/d. L'indice de frisure a été calculé selon 1'équation : b - a x 100 (#) (pression de manomètre) 10 dans laquelle b est la longueur du spécimen sous une tension de 100 mg/d et a est la longueur du spécimen sous une tension de 2 mg/d. EXEMPLE 2 Un multifilament de téréphtalate de polyéthylène avec 24 15 filaments et 50 deniers a été soumis à une fausse torsion et enroulé. Le multifilament a été traité thermiquement à l'état relâché, en utilisant un dispositif pourvu de la partie de tête telle que représentée- sur la figure 2 dans les conditions suivantes : 20 Vitesse d'alimentation Vitesse de prise Courant de gaz chaud principal Pression pneumatique Quantité d'écoulement 25 Température Orifice d'alimentation : Diamètre de l'entrée de filament Cylindre de chauffage : Diamètre 30 Longueur Température intérieure Courant de gaz chaud secondaire Température Quantité d'écoulement 35 Par suite, on a obtenu un multifilament ayant un indice dè frisure de 40 i> et aucun couple résiduel. EXEMPLE 3 Un multifilament de copolymère téréphtalate (9-isophtalate (1) de polyéthylène ayant un taux de rétrécissement de 12,5 ^ 600 m/min. 420 m/min. air 0,05 kg/cm* 150 ml/sec. 155°C 1,5 mm 25 mm 500 mm 1 55°C air 155°C 300 ml/sec. 69 04181 12 2002251 par traitement avec de l'eau "bouillante pendant 30 minutes, et ayant 24 filaments et 50 deniers a été traité thermiquement à l'état relâché, en utilisant un dispositif tel que présenté sur la figure 5 dans les conditions suivantes : 400 m/min. 330 m/min. air 0,15 kg/cm (pression de 400 ml/Bec. 175°0 2,0 mm 25 mm 500 mm 175°C air 175°0 800 ml/sec. 5 Vitesse d'alimentation Vitesse de prise Gourant de gaz chaud Pression pneumatique Quantité d'écoulement 10 Température Orifice d'alimentation : Diamètre de l'entrée de filament Cylindre de chauffage : Diamètre 15 Longueur Température intérieure Courant de gaz recyclé Température Quantité d'écoulement 20 Par suite, on a obtenu un multifilament ayant un taux de rétrécissement de 3,7 par traitement avec de l'eau bouillante, et line excellente stabilité dimensionnelle. EXEMPLE^_ Du téréphtalate de polyéthylène ayant une viscosité intrin-25 sèque de 0,68 et un copolymère téréphtalate (^>-isophtalate (1) de polyéthylène ayant une viscosité intrinsèque de 0,65 ont été soumis à un filage conjugué à l'état fondu, pour obtenir un filament à deux composants du type côté à côte, ayant 30 filaments et 585 deniers. Le filament non étiré a été continue11e-30 ment étiré et traité thermiquement à l'état relâché, en utilisant un dispositif tel que représenté sur la figure 9 dans les conditions suivantes s Conditions pour l'étirage : Vitesse d'alimentation 35 Température de la tige Température de la plaque chaude Taux pour l'étirage Conditions de traitement thermique Vitesse d'alimentation 40 Vitesse de prise 50 m/min. 75 °C 1 30°C 4,5 (plis) 225 m/min. 150 m/min. 69 04181 13 2002251 15 20 10 Courant de gaz chaud : air Pression pneumatique Quantité d'écoulement Température Orifice d'alimentation s Diamètre de l'entrée de filament Largeur de la fente (Après application du filament, la partie inférieure de la fente a été fermée avec une plaque mince de 0,2 mm de largeur). Cylindre de chauffage : 0,4 kg/cm (pression de , / manomètre) 500 ml/sec. ' 150°C 2,0 mm U,2 mm 300 mm 600 mm 0,2 mm 1 50°C Diamètre Longueur Largeur de la fente Température intérieure Par suite, on a obtenu sans emmêlement un filament gaufré, ayant un indice de frisure de 35 i°. L'application du filament au dispositif a été réalisée avec une excellente efficacité et une grande facilité. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. 69 04181 H 2002251 REVENDICATIONS 1 - Dispositif pour le traitement de filament à l'état relâché avec un courant de gaz chaud, caractérisé en ce qu'il comprend un cylindre de chauffage, une partie d'entrée pour le 5 filament prévue à une extrémité du cylindre, une sortie pour le filament prévue à l'autre extrémité, et une entrée pour le courant de gaz secondaire prévue au voisinage de la partie d'entrée, le filament étant réuni au courant de gaz principal à la partie d'entrée et puis introduit au travers de la partie d'entrée du 10 cylindre. 2 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'entrée pour le courant de gaz secondaire est construite de manière telle que ce courant soit alimenté d'une manière autogène ou sous pression élevée à partir d'un dispositif séparé d'alimentation du courant de gaz secondaire. 3 - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une fente étroite est prévue le long de la direction d'avancement du filament sur toute la longueur du dispositif. 4 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le cylindre de chauffage est construit en étant entouré par une chemise ayant un orifice supérieur autour d'une entrée de filament dans la partie d'entrée pour le filament, et un orifice inférieur à une position appropriée inférieure à l'entrée de filament, et le courant de gaz chaud est introduit à partir d'une position facultative inférieure à l'entrée de filament dans la chemise et mis en circulation à travers l'orifice supérieur dans le cylindre de chauffage. 5 - Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'une fente étroite est prévue en même temps que la direction de déplacement de filament sur toute la longueur du dispositif. 6 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on prévoit une fente étroite en même temps que la direction de déplacement de filament sur toute la longueur de la partie d'entrée pour le filament et le cylindre de chauffage. 7 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la longueur du cylindre de chauffage est de 30 cm à 2 m. 8 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la se.ction transversale du cylindre de chauffage est 4 à 200 fois plus grande que celle de la partie d'introduction du filament et du courant de gaz principal. 69 04181 15 2002251 9 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'écoulement de gaz chaud principal pour chaque filament est 10 à 4000 ml/sec.