La présente invention concerne des procédés d'avancement et de traitement de matières. Dans diverses formes de réalisation, on utilise un fluide qui s'écoule pour commander les conditions de sollicitation axiale et de pression dans la matière, 5 pour la faire avancer de façon continue vers la région où. elle doit être traitée, et à partir de cette région, particulière-. ment lorsque les conditions de traitement font intervenir des pressions élevées, ainsi que pour isoler cette région ou y con- : tenir la matière, là où elle y entre et là où elle en sort. 10 L'invention est particulièrement intéressante pour faire avancer de façon continue une barre de longueur indéfinie.à travers une filière d'extrusion pour en fabriquer un fil, également de longueur indéfinie. Il est connu d'utiliser des fluides qui s'écoulent pour 15 servir au transport de matières. On a par exemple transporté des fils et des filés dans des courants de liquide.. Aucune des techniques antérieurement connues n'a cependant fait usage du fluide pour faire avancer la matière et pour commander, en même temps, des contraintes axiales et radiales au sein de celle-ci, 20 en sorte de régler la forme de la matière tandis qu'elle avance. On connaît des procédés de déformation continue de matière. Par exemple, l'étirage de fils classique consiste à étirer une barre de longueur indéfinie à travers une série de filières d'étirage, dont chacune réduit ses dimensions pour en fai-25 re un fil. L'étirage classique des fils est limité, du fait que les forces d'étirage sont bien appliquées au fil pendant sa formation,mais ne peuvent produire dans celui-ci des contraintes de tension dépassant la résistance élastique du fil. Cette raison et d'autres ont conduit à attacher de l'intérêt à l'extrusion 30 comme procédé de fabrication de produits du genre de fils. On connaît aussi divers procédés d'extrusion. Dans certains de ceux-ci, on exerce une pression sur une billette isolée et on l'oblige à passer dans une filière d'extrusion, Ces procédés ont l'inconvénient que lorsque la billette est con-35 sommée, la formation du produit prend fin,et l'appareil d'extrusion doit être rechargé d'une billette nouvelle. La recharge est une opération qui prend du temps et, naturellement, le pro 70 02877 2 2029568 duit n'est pas continu, mais fabriqué en tronçons séparés. Egalement, les propriétés d'un tel produit peuvent varier de manière indésirable, particulièrement à ses extrémités. On a proposé d'autres procédés d'extrusion dans lesquels 5 on charge une enceinte de boudineuse d'une barre, on la soumet à une pression pour en extruder un produit, on supprime la pression et on recharge d'une barre, et on rétablit la pression, en cycles qui se répètent. Dans ces procédés, la tige n'est pas avancée de façon continue, et le produit ne sort pas 10 en continu de la machine. Il s'agit donc de procédés essentiellement discontinus,ce qui affecte aussi bien la vitesse de fonctionnement que l'uniformité du produit. Un aspect de l'invention réside dans l'emploi de fluides qui s'écoulent pour faire avancer la matière par applica-15 tion à celle-ci de forces d'entraînement, dites ici de traction, utilisant la viscosité,tout en commandant en même temps les contraintes axiales et radiales dans la matière. Un autre aspect de l'invention réside dans l'exercice continu,sur la surface de la matière,d"efforts pour la faire a-20 vancer,par exemple en lui appliquant des forces d'entraînement ou de.traction utilisant la viscosité,qui poussent la pièce à travailler et la font avancer de façon continue en lui faisant rencontrer un dispositif déformateur,lequel peut être une filière d'extrusion,pour fabriquer un produit continu tel qu'un fil. 25 Un autre aspect de l'invention réside dans l'emploi de forces de traction utilisant la viscosité pour faire avancer la matière dans une enceinte mise sous pression,et pour l'en extraire. Ces fluides peuvent être utilisés pour commander les contraintes axiales et radiales dans la matière, par exemple 30 pour éviter sa destruction par striction, gonflement ou traction. TJn autre aspect encore de l'invention réside dans l'emploi de fluides qui s'écoulent pour contenir la matière et se rendre maître des gradients de tensions dans la matière lors-35 qu'on l'introduit dans l'enceinte de traitement et, lorsqu'on le désire, pour contenir la matière et se rendre maître des gradients de tensions dans celle-ci lorsqu'on l'extrait de l'appareil. 70 02877 5 2029568 Suivant un autre aspect,encore,de l'invention, des forces de traction utilisant la viscosité font avancer de façon continue une barre vers une filière d'extrusion, et on règle la température, et par suite la viscosité des fluides 5 moteurs pour commander ces forces de traction utilisant la viscosité. Il est particulièrement important que dans les diverses formes de réalisation de l'invention, on utilise des fluides qui s'écoulent pour faire avancer la matière et produire dans 10 celle-ci des contraintes dépassant sa résistance élastique► En fait, ces contraintes peuvent dépasser de beaucoup la limite élastique de la matière , et augmenter sa ductilité, en favorisant sa déformation sans fracture. Dans une forme de réalisation spécifique de l'invention, 15 du fluide qui s'écoule est appliqué à la surface d'une barre de longueur indéfinie pour faire avancer la barre de façon continue, tout en commandant les contraintes axiales et radiales dans la matière, dans une filière d'extrusion d'où un fil, également de longueur indéfinie, sort de façon continue. Les 20 contraintes axiales et radiales dans le fil peuvent être, elles aussi, commandées par des fluides qui s'écoulent. Il y a lieu de remarquer que ce procédé et d'autres procédés d'extrusion suivant l'invention sont continus,ce qui les distingue des procédés d'extrusion discontinus dont il a été question plus haut. 25 Ces aspects , et d'autres aspects divers de l'invention se comprendront à.l'aide des dessins sur lesquels : Figure 1 est une représentation schématique d'un procédé pour l'avancement d'une barre au moyen de forces de traction utilisant la viscosité, faisant intervenir un schéma d'é-30 coulement à alternance avec inversions,- et comprend aussi un graphique qui montre les états de contrainte dans la barre pendant l'évolution du procédé» Figure 2 est une représentation schématique d'une "variante de procédé d'avancement d'une barre au moyen de forces 35 de traction utilisant la viscosité, dans lequel l'écoulement du fluide s'opère sous forme d'écoulements séparés plutôt que suivant le schéma d'écoulement à alternance avec inversions, le 70 02877 4 2029568 graphique de la figure 1 s'appliquant aussi à la figure 2. Figure 3 montre un dispositif pour l'avancement d'une, barre au moyen de forces de traction utilisant la viscosité, comprenant une série de cellules d'inversion de sens d'écou-5 lement du fluide et montrant l'écoulement du fluide à travers ces cellules, que l'on utilise pour faire avancer et extruder une barre pour produire un fil. Figures 4-6 montrent des détails d'une cellule d'inversion de sens d'écoulement d'un fluide, du dispositif d'avan-10 cernent de la figure 3« •Figure 7 est une représentation schématique d'un procédé d'avancement d'une barre au moyen de forces de traction utilisant la viscosité, faisant intervenir un schéma d'écoulements à alternance avec inversions, mais dans lequel les parties in-15 dividuelles de l'écoulement varient en longueur suivant les changements de viscosité produits par la pression dans le fluide utilisé. Figure 8 est une représentation schématique de procédés d'extrusion continus dans lesquels des dispositifs d'avance-20 ment de barre par forces de traction utilisant la viscosité,ont pour effet aussi bien de faire avancer la barre que d'extraire le fil produit par le procédé, et comprend des graphiques montrant l'état des contraintes dans la barre et dans le fil. Figure 9 est un diagramme d'un circuit de commande hy-25 draulique pour les procédés représentés à la figure .8. Figure 10 est une vue semblable à la figure 3, montrant une variante utilisant un élément chauffant dans chacune des cellules d'inversion de sens d'écoulement de courant et des moyens pour commander l'écoulement de courant électrique à tra-30 vers les éléments chauffants. Figure 11 est une vue semblable à la figure 6, montrant en perspective une cellule ihtroduite typique, avec arrachement partiel pour montrer l'élément chauffant employé avec la variante montrée à la figure 10. 35 La figure 1 représente schématiquement le procédé d'avan cernent par des forces de traction utilisant la viscosité, suivant la présente invention, employé pour faire avancer de façon 70 02877 5 2029568 continue une longueur indéfinie d'une barre S à 1'encontre d'une force antagoniste Eq d'une grandeur suffisante pour faire naître une contrainte axiale dans la barre, dépassant la résistance élastique Sy de la barre, cette contrainte axiale 5 étant portée en ordonnées à la figure 1. Un fluide visqueux P est comprimé par une pompe à fluidé F/P et amené à s'écouler suivant le schéma d'écoulement représenté, figuré en trait plein muni de flèches entre les points A et B. le schéma d'écoulement est dit schéma d'écoulement à alternance avec inversions. Plus 10 spécifiquement, le fluide visqueux est pompé depuis le point A dans le sens des flèches vers la droite le long de la partie du schéma indiquée par , puis vers la gauche suivant la partie du schéma d'écoulement indiquée par et de nouveau vers la droite le long de la partie du schéma d'écoulement indiquée 15 par Cet écoulement du type à écoulement à alternance avec inversions est répété, comme montré, le fluide s'écoulant alternativement vers la droite et vers la gauche jusqu'à atteindre le point B, après quoi il est ramené à la pompe P/P, recomprimé, et pompé de nouveau en suivant le trajet d'écoulement 20 à alternance avec inversions qui a été décrit. Ce cycle est répété continuellement pour entretenir l'écoulement suivant ce schéma. Comme on l'examinera en détails ci-après, les parties cycliquement interrompues du schéma d'écoulement ,D.j, D^, B^ 25 et B^ sont appliquées respectivement aux parties de barre AL^, Ali^, ALj-, qui sont distribuées à intervalles réguliers suivant la longueur I de la barre R. Il y a lieu de remarquer maintenant certaines particularités du schéma d'écoulement à alternance avec inversions. 30 le fluide s'écoule de façon générale du point A au point -B, à l'extérieur de la pompe à fluide P/Pscomme montré à la figure 1. Cependant, le sens d'écoulement est opposé,allant vers la droite,dans les parties B^, B^, B^ et B^. Ainsi, .le sens d'écoulement du fluide, le. long de la surface de la barre, 35 est de B à A. Comme on le voit sur le graphique de la figure 1, la chute de pression totale entre les points A et B, AP^ , est dis 70 02877 e 2029568 tribuée sur le schéma d'écoulement, les chutes de pression AP.j, AP^, et APrj étant associées respectivement aux parties oti courants D^, et Dy Ces chutes de pression AP sont indiquées graphiquement par les flèches dirigées vers le bas et 5 vers la droite, 3)^...D^. En supposant que la chute de pression dans les parties D2, et Dg peut êtré réglée pour être très petite, la somme de AP^....AP^ est sensiblement égale à AP^,. Alors que l'écoulement dans les parties D^, D^, et se fait vers la droite, le gradient de pression représenté 10 par les pressions moyennes du fluide dans chacune des parties d'écoulement différentes, augmente aussi vers la droite. Ce gradient de pression est montré par le trait plein incliné,sur le graphique de la figure 1. le fluide des parties d'écoulement D^, Dj, et'Dy est 15 appliqué à la surface de la barre R à intervalles espacés le long de celle-ci, aux parties AL^, AL^, AL^, AL^,respectivement. la pression .du fluide dans chacune des parties d'écoulement ....D^ indiquées par les flèches G sur le graphique, produit des contraintes de compression radiales SD dans la barre. La î 20 contrainte radiale en un point quelconque est égale à la pression statique de fluide produisant cette tension. Les forces de traction utilisant la viscosité, indiquées par les flèches H, exercées par le fluide, produisent des contraintes axiales SA dans la barre, ces contraintes se cumulant, et par conséquent 25 augmentant de gauche à droite,comme montré par la ligne ineli-. née, en traits mixtes, de la figure 1. Comme la contrainte radiale SR est égale à la charge de ■ pression statique dans le fluide produisant cette contrainte, l'accroissement de contrainte radiale AgR sur une partie AL 50 quelconque de la barre est aussi égal à la chute de pression AP sur cette partie de la barre.Il en résulte que le trait plein incliné du graphique de la figure 1 est une représentation de la valeur moyenne des accroissements de pression Ag^ et aussi, une représentation semblable de la moyenne de la chute de pres-35 sion AP. Il se produirait une striction ou un renflement de la barre .si,, en un point quelconque, la contrainte axiale S, dans A 70 02877 7 2029568 celle-ci différait de la contrainte radiale, d'une quantité dépassant la résistance élastique de la barre, Sy. Suivant la présente invention, les chutes de pression individuelles AP sont réglées en sorte que les accroissements de pression axia-5 le AS^, qui sont produits par les forces de traction utilisant la viscosité H, ne créent pas dans lâ "barre les conditions produisant la striction ou le renflement de la barre. Les accroissements de contrainte axiale-AS^ sont montrés par la partie de ligne inclinée, à gradins, du graphique de la 10 figure 1. Idéalement, cette ligne se superposerait à la ligne en trait plein représentant la contrainte radiale moyenne Sg dans la barre, en assurant ainsi qu'il ne se produit ni striction, ni renflement. Ces conditions sont illustrées par le graphique. En pratique, ces conditions idéales peuvent être d'une 15 réalisation difficile. Les lignes inclinées en traits mixtes, supérieure et inférieure, du graphique de la figure 1 définissent les limites entre lesquelles la contrainte axiale S^ et la contrainte radiale SR peuvent différer en un point quelconque le long de la barre de longueur L et éviter les conditions de 20 production d'une striction ou d'un renflement. Ces lignes en traits mixtes sont déplacées par rapport aux tracés de la contrainte radiale moyenne et de la contrainte axiale moyenne, d'une quantité égale à la moitié de la limite élastique de la Sy barre, soit -g- 25 Comme remarqué ci-dessus, les forces H de traction uti lisant la viscosité sont appliquées à la surface de la barre. Lorsque la somme de ces forces dépasse la force antagoniste Eq, la barre sera avancée à 1'encontre de cette force antagoniste, en produisant une contrainte axiale correspondante dans^la barre. 30 La force antagoniste EQ représente toute force de réac tion contre laquelle la barre peut être appliquée. Ce peut être par exemple la force de réaction exercée par une filière d'extrusion ou par tout autre dispositif destiné à déformer la barre. 35 En se reportant maintenant à la figure 2, on voit que le procédé de la présente invention peut être mis en pratique aussi en employant plusieurs courants de fluide séparés , Eg, E^ 70 02877 8 2029568 et P^, chaque courant de fluide créant une des parties d'écoulement séparées D^, D^ et D^. Comme montré à la figure 2, ces parties d'écoulement sont mises sous pression par des . pompes à fluide F/P-j, F/Pg, P/P^ et F/P^ respectivement. Pour 5 créer la relation entre contraintes radiales et axialés, indiquée par le graphique de la figure 1, les niveaux de pression ^ dans les fluides ....F^sont commandés par leurs valves à rapport de pressions individuelles, associées, RV-2, RV-3 et RV-4» de façon à créer les rapports voulus entre pressions. Par 10 exemple, le niveau de pression ou la chute de pression Aî sur la partie d'écoulement est mis dans le rapport de pressions voulu avec la chute de pression dans le fluide comprimé précédent F.j par la valve de réglage de pression RV-2 qui commande le niveau de pression dans le fluide comprimé F2 (e-fc ainsi la 15 chute de pression AP dans la partie d'écoulement D^) en recevant un signal de commande de pression à partir du fluide comprimé en passant par le conduit de commande . De même, les niveaux de pression dans les fluides F^ et F^ sont commandés de cette façon par leurs valves de commande de pression, 20 associées, respectives, RV-3 et RV-4. les valves mentionnées ci-dessus peuvent être des valves réductrices de pression, ou des valves créant des rapports de pressions. Un avantage que l'on trouve à utiliser des courants de 25 fluide distincts F-pFgjF^ e"t P4 réside en ce que cela permet de donner à chaque fluide une viscosité différente, en ajoutant ainsi de la souplesse à la possibilité de commande des rapports précités entre contraintes axiale et radiale. En outre,si on le veut, cet agencement permet d'utiliser les fluides pour remplir 30 des fonctions différentes exercées sur des parties de la barre qui leur sont soumises. Par exemple, le fluide F^ pourrait être choisi pour nettoyer ou décaper la barre ; le fluide F^ pourrait être choisi pour avoir un effet de lavage 5 le fluide F2 pourrait être choisi pour produire un traitement chimique ou 35 un pré-conditionnement; et le fluide P^ pourrait être choisi pour appliquer un lubrifiant à la surface de la barre qui lui est,soumise. 70 02877 9 2029568 La figure 3 montre un dispositif 10 d'avancement de barre par force de traction utilisant la viscosité, convenable pour mettre en pratique le procédé de l'invention, pour faire avancer continuellement et extruder la barre R à travers l'ori-5 fice 11 d'une filière d'extrusion 12, de façon à en former en continu le fil 14. - Le dispositif d'avancement comprend une enveloppe 16 percée d'un alésage 18 pour y recevoir plusieurs cellules d'inversion de sens d'écoulement de fluide 20, 22, 24 et 26 et pour 10 recevoir la filière d'extrusion 12. Un bouchon de retenue 27 vissé dans l'enveloppe 16, comme montré, fixe en place la filière d'extrusion 12 et les cellules d'inversion de sens d'écoulement en les appuyant sur un épaulement 28 formé dans l'alésage 18. 15 Le dispositif d'avancement 10 fournit du fluide visqueux sous pression P, suivant un schéma d'écoulement par alternances avec inversions,comme indiqué par les lignes en trait plein et en traits mixtes et par les flèches qui s'y trouvent, le fluide F étant entraîné de façon continue à travers les cel-20 Iules d'inversion 20,22, 24 et 26 du dispositif d'avancement par la pompe à fluide F/P. , D^, et représentent les parties d'écoulement annulaires régulièrement interrompues, du courant à écoulement à alternance avec inversions, appliquées respectivement aux parties de barre AL^, AL^...AL^ dans les 25 cellules d'inversion de sens d'écoulement 20, 22, 24 et 26. Ce schéma d'écoulement se comprendra facilement en en lisant l'explication- détaillant ci-après ... construction d'une cellule type.d'inversion de sens d'écoulement,et la façon dont les cellules d'inversion de sens d'écoulement sont disposées dansl'en-30 veloppe du dispositif d'avancement 16. Les chutes de pression AP des parties d'écoulement Dj«..,comme définies ci-dessus, sont commandées en sorte qu'en un point quelconque le long de la longueur de barre L, la contrainte axiale et la contrainte radiale SR dans la 35 barre ne diffèrent pas d'une grandeur supérieure à la limite élastique de la barre, Sy.En plus, comme précédemment, les chutes de pression AP sont réglées en sorte que les forces de trac- - ^ ] 70 02877 10 2029568 j tion utilisant la viscosité appliquées soient de grandeur suf- i fisante pour faire continuellement avancer la barre R et l'ex- î truder à travers la filière d'extrusion 12, c'est-à-dire à 1'encontre de la force E^.Dans cet exemples E^ est assez grande 5 pour que la contrainte axiale S^ créée dans la barre par le dispositif d'avancement 10 dépasse la limite élastique Sy de la matière de la barre. En se reportant aux figures 4-6, on verra que chaque cellule d'inversion de sens d'écoulement de fluide comprend une 10 pièce introduite constituant cellule, universelle, indiquée de façon générale par 30, qui comprend une partie de corps centrale 32 de forme générale cylindrique, s'étendant longitudinale-ment, qui a un alésage central 33, et plusieurs, nervures faisant corps avec la partie de corps, disposées radialement et 15 s'étendant longitudinalement,34. Gomme montré aux figures 4 et 5, le diamètre intérieur d^ de l'alésage 33 est plus grand que le diamètre d^ de la barre R. Les extrémités opposées de eha-qu# cellule introduite 30, comme montré à la figure 6, sont dites respectivement faces M et ÎT. Lorsqu'elles sont assem-20 blées et placées dans l'alésage 18 de l'enveloppe 16 du dispositif d'avancement , comme on le voit le mieux à la figure 5, la partie de corps centrale 32 et les nervures 34 de la cellule introduite donnent, en combinaison avec la surface de l'alésage 18, plusieurs canaux disposés radialement et distri-25 bués suivant une circonférence,des canaux alternant étant indiqués par X et Y. Chaque cellule 30 comprend aussi une paire de plaques -barrières 36, figures 3 et 6 ; et comme on le remarquera à la figure 3, les plaques-barrières entre des cellules d'inversion 30 de sens d'écoulement voisines sont communes aux deux cellules. Comme on le voit le mieux à la figure 6, chaque plaque-barrière 36 est un disque partiel ayant un diamètre extérieur égal à l'alésage intérieur 16 de l'enveloppe du dispositif d'avance- ; ment 16. Chaque plaque-barrière est munie d'un alésage central ! 35 38 dans lequel est convenablement forcé sous pression un joint ; d'étanchéité 40 dont le diamètre intérieur est dimensionné pour permettre le passage à coulissement de la barre R.Ce joint peut 70 02877 2029568 être fait de Teflon, par exemple. Les plaques-barrières sont aussi munies de régions de blocage, non perforées, indiquées de façon générale par 44, qui, comme on le verra dans la suite, inversent et renvoient l'écoulement du fluide visqueux compri-5 mé F» Des parties diamétralement opposées des plaques-barrières ont été enlevées en 46 de façon à permettre le libre écoulement du fluide sous pression par ces points. Pour leur assemblage en contiguité avec la cellule introduite 30, les plaques-barrières 36 ont des parties 48 dimensionnées pour recevoir 10 exactement les parties 50 de prolongement des nervures de la pièce introduite 34. Comme on le voit à la figure 6, des plaques-barrières identiques 36 sont assemblées aux extrémités opposées de la pièce introduite 30, et .après cet assemblage, on les fait tourner de 90° l'une par rapport à l'autre. 15 En se reportant à nouveau à la figure 3» on voit que les cellules introduites 30(1), 30(2), 30(3) et 30(4) constituant les-cellules d'inversion de sens d'écoulement respectives 20,22, 24 et 26 sont assemblées de telle sorte que les faces M et II sont retournées pour des cellules d'inversion de 20 sens d'écoulement vQisines, c'est-à-dire que les faces M des cellules d'inversion de sens d'écoulement 20-22 et 24-26 sont opposées l'une à l'autre de part et d'autre de plaques-barrières intercalaires 36(1) et 36(3), et que les faces N des. cellules d'inversion de sens d'écoulement 22-24 sont opposées 25 l'une à l'autre de part et d'autre d'une plaque-barrière intercalaire 36(2). Lorsqu'elles sont ainsi asselblées, les canaux X et les canaux Y de toutes les cellules d'inversion de sens d'écoulement sont alignés les uns avec les autres. En outre, lorsque les plaques-barrières 36 sont assem-30 blées aux cellules introduites, comme montré à la figure 3, chaque plaque étant déplacée angulairement de 90° par rapport à la plaque voisine, les parties non perforées 44 des plaques-barrières et les parties des plaques-barrières enlevées en 46 alternativement de droite à gauche, bloquent et relient les 35 canaux X comme montré, et alternativement de droite à gauche (non montré à la figure 3) relient et bloquent les canaux alignés Y. 70 02877 12 2029568 Comme on le voit à la figure 6, des parties des extrémités des parties de corps central 32 de la cellule introduite 30, ont été supprimées en 52 ; ces parties enlevées étant diamétralement opposées à chaque extrémité, les parties 52 5 à des extrémités opposées étant déplacées angulairement de 90° l'une par rapport à l'autre. Les parties de corps enlevées 52, après assemblage des plaques-barrières 36 comme proposé plus haut et indiqué à la figure 6, donnent, en coopération avec les parties non perforées 44 des plaques-barrières, des ca-10 naux de communication pour le fluide, 0^, Cg^^Cg. Comme on le voit le mieux à la figure 3» lorsque les pièces introduites d'inversion de sens d'écoulement 30 et les plaques-barrières 36 sont assemblées et alignées comme montré, les canaux de communication C.j, C^, C^ et CQ mettent les alésages centraux 33 des 15 cellules d'inversion de sens d'écoulement en communication avec les canaux Y ; et les canaux de communication et C^ mettent les alésages centraux 33 en communication avec les canaux X. En se reportant à nouveau à la figure 3» en fonctionne-20 ment, la barre R est passée à travers un joint d'entrée 60 (semblable aux joints 40 des plaques-barrières) prévu dans l'arrière de l'enveloppe 16 du dispositif d'avancement, à travers les alésages.centraux alignés 33 des cellules d'inversion de sens d'écoulement 26, 24, 22 et 20, et les alésages 38 des 25 joints 40 des plaques-barrières 36,et dans l'orifice 11 de la filière d'extrusion 12. La pompe à fluide F/P est misé en action pour comprimer le fluide et le pomper au point A et du point A à travers les passages d'entrée 62 prévus dans l'enveloppe 16, lesquels passages d'entrée sont en communication 30 avec les canaux X de la première cellule 30 d'inversion de sens d'écoulement. Le fluide comprimé est divisé et s'écoule vers la gauche à travers les deux canaux X de la première cellule d'.inversion de sens d'écoulement 20 et -à travers les canaux de communication Cg où le fluide est uni à nouveau et s'écoule 35 dans l'espace annulaire entre la barre R et l'alésage 33 de la première cellule introduite 30(1) d'inversion d'écoulement. Le - fluide s'écoule vers la droite le long de la surface de la barre 70 02877 2029568 R, comme indiqué par les parties d'écoulement régulièrement interrompues,désignées par D^-D^.(Comme mentionné plus haut, les flèches doubles représentent un écoulement annulaire et non deux trajets d'écoulement séparés,comme lorsque le 5 fluide F s'écoule à travers les canaux X diamétralement opposés). Le fluide s'écoule vers la droite le long de la surface de la barre de longueur AL| se trouvant dans la première cellule d'inversion de sens d'écoulement 20 et, comme dit à propos de la figure 1, applique à la barre une pression agissant ra-10 dialement, indiquée par les flèches G et des forces de traction utilisant la viscosité qui agissent longitudiiialement, indiquées par les flèches H. En atteignant la face de la filière d'extrusion 12, le fluide F est détourné ou renvoyé par les canaux de communication 15 C.j dans les canaux Y de la cellule d'inversion de sens d'écoulement 20, et comme indiqué par les lignes en traits mixtes, le fluide s'écoule vers la gauche par les canaux alignés' et reliés Y des cellules d'inversion de sens d'écoulement 20 et 22. En atteignant les parties non perforées ou bloquantes 44 de la 20 plaque-barrière 3,6(2), le fluide est détourné et renvoyé par les canaux de communication dans l'espace annulaire entre la barre R et l'alésage central 33 de la seconde cellule introduite d'inversion de sens d'écoulement 30(2). Comme indiqué par les flèches D^-D^, le fluide s'écoule vers la droite suivant 25 le tronçon AL^ de la barre R qui se trouve dans la seconde cellule d'inversion de sens d'écoulement 22, où il impose les accroissements de contrainte axiale et de contrainte radiale à la barre R sur la longueur AL^. En atteignant les parties non perforées ou bloquantes 44 30 de la plaque-barrière 36(1), le fluide comprimé J? est de nouveau détourné et s'écoule vers la gauche à travers les canaux de communication C^ dans et .à travers les canaux alignés et reliés X des cellules d'inversion de sens d'écoulement 22 et 24. En atteignant la partie non perforée ou bloquante de la plaque-35 barrière 36(3)» le fluide s'écoule à travers les canaux de communication Cg dans l'espace annulaire entre la surface de la barre et l'alésage 33 de la cellule introduite d'inversion de 70 02877 14 2029568 sens d'écoulement 30(3). Comme indiqué par les flèches D^-D^, le fluide s'écoule vers la droite le long de la surface du tronçon de barre Al^ dans la première cellule d'inversion de sens d'écoulement 24, en créant des accroissements de contrain-5 te axiale et radiale dans cette partie de la barre.En atteignant les régions non perforées ou bloquantes 44 de la plaque-barrière 36(2), le fluide est détourné ou renvoyé à travers les canaux de communication Cc et dans les canaux Y des cellules d'in- j version de sens d'écoulement 24 et 26. Le fluide, de la manière 10 décrite plus haut, est envoyé vers la droite à travers la quatrième cellule d'inversion de sens d'écoulement 26 par les plaques-barrières 36(4) et 36(3), puis vers la gauche à travers les canaux Y de la cellule d'inversion de sens d'écoulement, et à travers les passages de sortie 68, jusqu'au point B. Alors, 15 on peut prévoir un fluide de refroidissement convenable. Le fluide revient à la pompe à fluide P/P où il est recomprimé et remis en circulation dans le schéma d'écoulement à alternance avec, inversions de sens d'écoulement. La somme des forces de traction utilisant la viscosité, 20 appliquées à la barre, comme dit plus haut, fait avancer la barre à 1'encontre de la force antagoniste E^ exercée sur la barre par la filière d'extrusion 12,- et la barre est extrudée en continu sous forme d'un fil 14. Ainsi, dans 1'exemple décrit ci-dessus, la barre R de longueur indéfinie est reçue conti-25 nuellement dans le dispositif 10 d'avancement de barre par forces utilisant la viscosité, puis comprimée , et, par l'application de forces de traotion utilisant la viscosité, elle est avancée contre un dispos'tif déformateur, la filière d'extrusion 12, et en est contim'.ellement extrudée sous forme d'un fil 30 14, de longueur indéfinie. Pour faire avancer et extruder une barre R d'un diamètre donné d2 avec le procédé d'avancement par forces de traction utilisant la viscosité, suivant la présente invention, les critères de conception de cellules d'inversion de sens d'écoulement 35 établis plus haut ont conduit à des résultats satisfaisants. Ces critères de conception sont basés sur une barre R immobile, une . pièce introduite d'inversion de sens d'écoulement, 3tationnaire, 70 02877 15 2029568 et un fluide visqueux qui s'écoule. En se reportant à la fi- . gure 3, et en rappelant de ce qui précède que l'accroissement AS,, d'accroissement de la contrainte radiale à travers une il cellule d'écoulement de longueur AL , est égal à la chute de 5 pression AP sur celle-cis 1) La chute de pression AP dans le fluide visqueux, sur la longueur AL de la cellule d'inversion de sens d'écoulement 30, ne dépassera pas la limite élastique de la barre, Sy, et la chute de pression AP est rendue égale à l'accroissement de con- 10 trainte axiale AS^ créé dans la partie de la barre AL qui se trouve dans la cellule introduite 30, c'est-à-dire AP=AS^. 2) La force totale requise pour pomper le fluide à travers l'espace annulaire entre la barre et ]'alésage 33 'de la cellule 2 2 "TT introduite 30 est égale à (d^ "^2^4 AP , où. d^ est le dia-15 mètre de l'alésage de la cellule et dg est le diamètre de la barre. 3) On suppose que la force totale nécessaire pour pomper le fluide à travers l'espace annulaire sera dissipée proportionnellement entre la surface de la barre et la surface de 20 l'alésage de la cellule ( comme indiqué par les flèches le long de celle-ci) suivant les régions de surfaces relatives. Ainsi, la partie de la force totale dissipée à la surface de la barre sera égale à (d,2 - d 92) f AP . d2 . 4 d^+ d2 25 4) L'accroissement de force axiale engendré dans la barre par la traction utilisant la viscosité du fluide qui s'écoule r\ le long de sa surface est égal à AS^ dg . ^ . 5) Egalement, l'accroissement de force axiale engendré dans la barre est égal à la force proportionnelle dissipée sur la 30 surface de la barre par le fluide qui s'écoule. Ainsi, les expressions des paragraphes 3 et 4 doivent être égales entre elles ; par conséquent (a,2 - d/) £ . ap d2 = sA d22 f d.j + dg 35 Comme d'après le paragraphe 1 ,AP = AS^, ces termes s'éll minent et on peut résoudre l'équation pour montrer que le diamètre d.j de l'alésage de la cellule est égal à deux fois le 70 02877 2029568 diamètre de la barre, c'est-à-dire que d^ = 2 dg« Gomme remarqué plus haut, les critères de conception précédents sont basés sur une barre immobile, cet état de. chose change naturellement pour l'avancement de la barre, et on a trouvé dans la pratique réelle que l'alésage doit avoir un diamètre d^ supérieur au double du'diamètre dg. Par exemple, pour faire avancer et extruder une barre d'aluminium à raison de 10,4 m/minute avec une réduction de 17# de la surface de la barre, un alésage de cellule d'inversion de sens-d'écoulement de 2,2 fois le diamètre dg de la barre a donné des résultats satisfaisants. On remarquera aussi des critères de conception donnés plus haut, en particulier du paragraphe 5» que le diamètre d^ de l'alésage de la cellule d'inversion de sens d'écoulement 15 introduite 30 ne dépend que du diamètre dg de la barre, l'équation suivante donne la relation nécessaire entre .d'autres facteurs dont chacun peut être modifié par rapport aux autresi 6) AP = 2,17 . 10."9 vLQ ta -A d. 10 20 drd2 2 où AP = chute de pression sur la cellule d'inversion de sens d'écoulement; v = viscosité du fluide F eh centistokes à la pression ambiante; 25 ! = longueur de la cellule d'inversion de sens d'écoule ment, en cm; Q = débit du fluide F à travers l'espace annulaire entre la barre R et l'alésage 33 de la cellule introduite 30, en centimètres cubes par minute ; et d.j et dg = diamètre' d'alésage de la cellule et diamètre de la tige respectivement (voir relation en para-30 graphe 5)» en centimètres. les spécialistes comprendront que des considérations pratiques pèseront comme d'habitude sur l'emploi de l'équation du paragraphe 6. Par exemple, si l'on a choisi AP suivant les critères de conception du paragraphe 1,c'est-à-dire pour une 35 valeur inférieure à la limite élastique de la matière ou de la barre à faire avancer, et après avoir déterminé.la relation 70 02877 17 2029568 entre et d^ suivant le paragraphe 5, la viscosité v et par suite le fluide à choisir, la longueur de la cellule d'inversion de sens d'écoulement 1 et le débit Q peuvent être modifiés chacun l'un par rapport à l'autre. la viscosité v et le débit Q 5 peuvent être choisis par exemple en tenant compte pratiquement des disponibilités commerciales en ce qui concerne le fluide et la pompe. Dans une forme de réalisation de la présente invention, en utilisant les critères de conception précédents, on a fait 10 avancer une barre d'aluminium de limite élastique d'environ 343 bars à une vitesse de 10,4 m par minute et on l'a extrudée sous une pression d'extrusion d'environ 686 bars à travers une filière conique d'angle de 40°, la barre éprouvant une réduction de section transversale de 17$. Le dispositif d'avancement 15 de barre par forces de traction utilisant la viscosité employé comprenait quarante cellules d'inversion de sens d'écoulement ayant chacune une longueur de 6,35 cm. Le diamètre dg de la barre était de 0,152 cm et l'alésage de la cellule avait un diamètre dg des cellules introduites d'inversion de sens d'écou-20 lement, de 1,65 cm. Le débit Q était de 1,965 centimètres cubes par minute ,et AP sur chaque cellule d'inversion de sens d'écoulement était en moyenne d'environ 17,2 bars.Le fluide visqueux employé avait à la pression ambiante une viscosité de 2.000.000 centistokes et était constitué de 50$ en volume de micropoudre 25 de polyéthylène et de 50$ en volume d'un fluide de silicone d'une viscosité de 5.000.000 centistokes à la pression ambiante» En général, les fluides qui peuvent être utilisés dans la mise en pratique de l'invention sous cette forme doivent avoir un bon effet mouillant sur la matière ou sur la barre 30 à faire avancer et, par commodité, les fluides doivent avoir une variation minimale de la viscosité avec la pression, la température et le taux de cisaillement. En se référant de façon générale aux pompes à fluide qu qu'on peut utiliser pour comprimer et pomper le fluide visqueux 35 F, il est préférable d'utiliser des pompes à double effet ou à piston double qui fournissent un débit continu avec une capacité de décharge Q sous un niveau de pression approprié. Cependant, 70 02877 18 2029568 pour une marche en continu donnée, une pompe à piston unique ayant un réservoir de grandeur convenable serait satisfaisante. En ce qui concerne la dimension des canaux en X et des canaux en Y, ces canaux seront faits assez grands pour que 5 toute chute de pression éprouvée par le fluide en passant à travers ces canaux soit petite par rapport aux chutes de pression AP. Ainsi, la chute de pression d'ensemble AP^ éprouvée par le fluide entre les points A et B est sensiblement répartie sur les seules parties d'écoulement régulièrement distribuées 10 D.j, Pour l'exemple précédent et son dispositif spé cifique d'avancement de barre par action de la viscosité,la distance entre la surface extérieure de la partie centrale 32 de la cellule d'inversion de sens d'écoulement introduite 30 \ et la surface de l'alésage 18 de l'enveloppe 16 était de 0,96 15 cm. La largeur de chaque plaque -barrière était de 0,32 cm. La figure 7 représente schématiquement une autre forme , de réalisation de la présente invention,semblable à celle de \ la figure 1, mais où les parties , D^, et de l'écoulement à alternance avec inversions du sens d'écoulement sont de 20 longueur variable, en particulier où ces longueurs varient en proportion de la chute de pression générale (de A à B) du fluide comprimé E. Comme on le sait, la viscosité d'un fluide donné varie avec la pression, diminuant ordinairement lorsque la pression diminue. Ainsi, on comprendra que la viscosité du 25 fluide diminuera lorsque le fluide subit la chute de pression générale de A à B. Par suite, le rendement d'un dispositif d'avancement à forces de traction utilisant la viscosité,tel que celui de la figure 3, peut être amélioré en augmentant la longueur des cel-30 Iules d'inversion de sens d'écoulement, en allant de droite à gauche. Ainsi, en utilisant la formule du paragraphe 6 et les critères de conception précédents, on peut encore assurer le maintiem d'une chute de pression désirée AP sur chaque cellule d'inversion de sens d'écoulement en calculant une longueur L de 35 cellule d'écoulement séparée suivant la valeur particulière de la viscosité qu'aura le liquide qui s'écoule à travers elle. En faisant ainsi varier la longueur de la cellule d'inversion 70 02877 19 2029568 de sens d'écoulement, il est possible de donner un gradient donné d'accroissement de la contrainte axiale sur une longueur de matière plus courte et par suite, au moyen de moins de cellules d'inversion de sens d'écoulement, que ce ne serait 5 possible autrement avec des cellules d'écoulement de même longueur et avec un fluide dont la viscosité décroît dans le sens de l'écoulement à travers le dispositif. la figure 8 illustre un procédé de traitement de matière . à haute pression où l'on a un accès continu,tant à l'entrée 10 qu'à la sortie, suivant les principes de l'invention. De façon très générale, une barre R de longueur indéfinie progresse de façon continue de la pression atmosphérique ou ambiante, à travers un courant de fluide qui s'écoule, dans un procédé de traitement de matière à haute pression'représentant un pro-15 cessus d'extrusion, et à travers un second courant de fluide qui s'écoule, pour revenir à la pression ambiante. les courants de fluide qui s'écoule contiennent la barre (et le produit) au point d'entrée et de sortie du processus de traitement, en commandant les pressions, les gradients de pression, et les con-20 traintes axiales dans la barre, et en exerçant sur la barre des forces d'avancement ou d'opposition au mouvement, utilisant la viscosité. Plus spécifiquement, la figure 8 montre un dispositif 110 d'avancement d'entrée à forces de traction utilisant la 25 viscosité,une chambre à haute pression 200, et un dispositif 210-310 d'avancement de sortie à forces de traction utilisant la viscosité, qui peuvent fonctionner à volonté suivant divers modes, par exemple celui montré pour un dispositif-d'avancement 210 ou celui montré pour un dispositif d'avancement 310. 30 Les dispositifs d'avancement peuvent être par exemple, comme illustré et décrit par les figures 1-7, celui de la figure 3 étant montré. Dans le processus illustré, une barre R de longueur indéfinie est avancée par un dispositif d'avancement 110 dans une 35 chambre à haute pression 200 qui est remplie d'un fluide transmetteur de pression convenable jusqu'à un niveau P2 par une pompe P/P2, et passée par une filière d'extrusion 202 pour for 70 02877 20 2029568 mer en continu un fil W. Comme indiqué par les flèches, les parties d'écoulement D.], du dispositif 210 d'avancement de sortie par for- ' ces de traction utilisant la viscosité, appliquent des forces 5 de traction utilisant la viscosité à la barre H, qui agissent en opposition aux forces de frottement par traction utilisant la viscosité, appliquées à la barre R par le dispositif d'avan-' cernent 110. Au contraire, les parties d'écoulement D.j, D^,...D^ du dispositif d'avancement 310 appliquent à la barre R des for-10 ces de frottement par traction utilisant la viscosité qui soutiennent ou agissent de concert avec les forces de traction utilisant la viscosité,qui sont appliquées à la barre R par le dispositif d'avancement 110. Alors que les dispositifs d'avancement 210,310 sont 15 montrés,par comparaison avec la figure 8,comme deux dispositifs d'avancement différents, dans la pratique réelle, un dispositif d'avancement de sortie serait mis en oeuvre ,si on le désire, pour appliquer des forces de frottement utilisant la viscosité à la barre en agissant dans l'un et l'autre sens.En reprenant 20 brièvement la figure 3, le dispositif 10 d'avancement de barre à forces de traction utilisant la viscosité est un dispositif à fluide bilatéral dans lequel on peut pomper ou aspirer de l'un ou l'autre côté. Si le passage 62 est pris comme passage d'entrée, les parties d'écoulement D^, D^...I)^ appliqueront 25 des forces de traction utilisant la viscosité, agissant vers la droite, Gomme montré à la figure 3. Cependant, si le fluide 3? est pompé dans le passage 68, le fluide sera soumis à un système d'écoulements à alternance avec inversions du sens d'écoulement opposé à celui que montre la figure 3,et les par-30 ties d'écoulement appliqueront des forces de traction utilisant la viscosité, dirigées vers la gauche. Lorsqu'on fait fonctionner le dispositif d'avancement de sortie à la façon du dispositif d'avancement 210, on dira qu'on fonctionne dans le mode "rétrograde" ; inversement, si le fonctionnement est celui du 35 dispositif d'avancement 310, on parlera du mode "direct". De façon générale, le dispositif d'avancement d'entrée 110.donne un accès d'entrée continu à la chambre à haute près- 70 02877 21 2029568 sion 200 } et Te dispositif d'avancement de sortie ,210,310 fournit un accès de sortie continu à la chambre. En plus, les dispositifs d'avancement d'entrée et de sortie créent des gradients de contraintes axiale et radiale dans la matière de la 5 barre R qui entre dans la chambre et qui en sort, ces gradients pouvant être commandés pour correspondre aux conditions de contraintes axiale et radiale éprouvées par la matière lorsqu'elle entre dans la chambre à haute press-ion ou lorsqu'elle en sort. En outre, comme examiné à propos des figures 10 1-3, ces gradients peuvent être réglés en sorte qu'en aucun point intérieur aux dispositifs (^'avancement, la contrainte axiale dans la barre ne écarte de la contrainte radiale Sg d'une grandeur supérieure à la limite élastique Sy de la barre. Ainsi, la striction de la barre, son gonflement et sa 15 rupture sous l'action des contraintes peuvent être empêchés. Suivant les caractéristiques spécifiques du processus continu à réaliser, par exemple un processus d'extrusion, et en considérant des facteurs tels que la matière et la limite élastique de la barre, le pourcentage de réduction à réaliser, la 20 vitesse d'extrusion voulue, la nécessité d'une contrepression ou d'une force de traction à l'extrémité de sortie de la filière, etc, le dispositif d'avancement de sortie à forces de traction utilisant la viscosité,210,310, peut être mis en oeuvre dans le mode rétrograde ou dans le mode direct. En outre, pour 25 un processus donné et en considérant le "démarrage", 1' "opération en continu" pour une période et 1' "arrêt", le dispositif d'avancement de sortie peut être mis en oeuvre dans des modes différents à des moments différents. On supposera par exemple que pour un processus d'extru-30 sion donné, il est souhaitable ou nécessaire de comprimer la matière de la barre R à un niveau dépassant de beaucoup sa limite élastique, soit par exemple de quatre fois ce niveau, en sorte d'augmenter la ductilité de la matière et de faciliter son extrusion, sans fracture, à travers la filière 202. le dis-35 positif d'avancement 110 serait muni d'un nombre suffisant de cellules d'inversion de sens d'écoulement et commandé pour créer dans la barre, à 1'encontre de forces de réaction E^ exercées 70 02877 22 2029568 par la filière, une contrainte axiale dans le tronçon i, quatre fois égale à la limite élastique Sy. le dispositif d'avancement 110 appliquerait aussi une contrainte radiale SR à la barre, ne différant en aucun point de la barre, de la 5 contrainte axiale dans la barre, d'une grandeur dépassant la limite élastique Sy de la matière de la barre. En même temps, le fluide dans la chambre 200 serait comprimé à un niveau Pg sensiblement égal au niveau de pression Pg« Ces relations entre pression radiale et contrainte axiale sont illus-10 trées par le graphique supérieur de la figure S. Dans ces conditions, la matière qui est déformée en passant à travers la filière est aussi fortement comprimée et sa ductilité est augmentée si on le désire. En s e reportant à la figure 8 et au graphique placé au-15 dessus d'elle, on voit que le dispositif d'avancement de sortie 210, fonctionnant dans le mode rétrograde, peut être utilisé pour faciliter une phase de démarrage régulière de l'extrusion, pour faire commencer l'extrusion lorsque la barre est fortement comprimée pour augmenter sa ductilité, et pour maintenir 20 l'extrusion lorsqu'une contre-pression est nécessaire ou souhaitable sur le produit d'extrusion, par exemple sur le fil W. Il est bien connu qu'un démarrage régulier de l'extrusion peut être facilité en appliquant une contre-pression au produit d'extrusion. le dispositif d'avancement 210, fonctionf-25 nant dans le mode rétrograde, peut appliquer cette contre-pression au fil W lorsqu'il sort de la filière 202. le démarrage de l'extrusion, lorsque la barre.doit être à l'état très comprimé pour profiter de l'accroissement de ductilité dont il a été question plus haut, peut être spécialement 30 difficile ou même impossible en l'absence d'une telle contre-pression. Par exemple, dans une situation d'extrusion particulière,les forces de réaction E^ exercées par la filière peuvent n'être pas suffisantes pour créer les pressions nécessaires dans la matière extrudée. le fonctionnement du dispositif 35 d'avancement 210 dans le mode rétrograde, à 1'encontre de l'action du dispositif d'avancement d'entrée 110, et la pression P, de confinement dans la chambre 200 peuvent assurer la compres 70 02877 23 2029568 sion nécessaire de la barre et l'augmentation de la ductilité lorsqu'on commence l'extrusion. Une fois que cet état de choses est atteint, on commande les dispositifs d'avancement 110 et 210 de préférence de telle 5 sorte que les forces de frottement de traction utilisant la i viscosité, qui agissent vers la droite, appliquées à la barre par le dispositif d'avancement d'entrée , dépassent graduellement les forces agissant vers la gauche, appliquées au dispositif d'avancement de sortie. Ainsi, un démarrage régulier de 10 l'extrusion se réalise avec l'extrusion de la barre dès le début, exercée avec la partie de la barre qui subit la déformation dans un état désiré de ductilité accrue. En outre, une fois que cette extrusion a commencé, le dispositif d'avancement de sortie peut continuer à être mis en action dans le mode ré-15 trograde, dans un rapport convenable avec le dispositif d'avancement d'entrée 110, pour produire une contre-pression en sens opposé au processus d'extrusion et aussi pour empêcher ou aider à empêcher une fracture après extrusion. Il est connu dans la technique que maintes matières, 20 particulièrement des matières fragiles, par exemple le bismuth et le béryllium, peuvent être le mieux extrudées lorsque la contrainte de compression nette à laquelle elles sont soumises dépasse de beaucoup leur limite élastique (atteignant jusqu'à quatre à cinq, fois celle-ci). Par exemple, une matière typique 25 de la nature du béryllium peut avoir une limite élastique de l'ordre de 5430 bars j cependant, en raison de sa fragilité, on peut obtenir des pourcentages de réduction d'aire en section transversale par extrusion plus facilement (pour autant que ce soit possible) lorsque le béryllium est soumis à une contrainte 30 de compression nette atteignant de quatre à cinq fois sa limite •élastique. Si la compression n'est pas suffisante, on peut s'attendre à l'apparition de fractures après extrusion. En outre, pour éviter une fracture après extrusion lorsque le.produit de l'extrusion revient à la pression atmosphérique ou à 35 la pression ambiante, la contrainte de compression présente rl an g la matière doit être réduite tandis qu'on maintient dans des' rapports convenables des gradients décroissants de contrainte 70 02877 24 2029568 axiale et radiale , qui se situent entre la contrainte immédiatement après l'extrusion dans la barre et l'état de contrainte de la pression atmosphérique ou ambiante. Un dispositif d'avancement à forces de traction utilisant la viscosité ,210, fone-5 tionnant dans le mode rétrograde satisfait de façon originale aux exigences précitées. On se référera maintenant au procédé de formation en eontinu de la présente invention, illustré par le graphique du bas de la figure 8, où le dispositif d'avancement de sortie à 10 forces de viscosité 310 est mis en oeuvre dans le mode direct. Comme suggéré précédemment, lorsque le dispositif d'avancement de sortie 310 applique des forces de traction utilisant la viscosité, agissant vers la droite comme indiqué par les flèches dans les parties d'écoulement , D^, ....Dy, ces forces créent 15 un gradient de contrainte axiale dans le tronçon de barre 1^, ce gradient augmentant dans le sens de l'avancement de la barre Ces forces aident le dispositif d'avancement d'entrée 110 en tirant la barre à travers la filière 202. A titre d'illustration, on supposera que la limite élas-20 tique de la barre R et le pourcentage de réduction de section transversale à communiquer à la barre pai* extrusion sont tels que la pression nécessaire pour l'extrusion soit de 685 bars. Cette extrusion peut être réalisée avec des contraintes axiale et radiale créées dans le tronçon de barre Lg de 620 bars à la 25 filière si le dispositif d'avancement de sortie 310 applique aussi au fil W une force de traction de grandeur suffisante pour fournir le supplément nécessaire de 65 bars. Dans certaines opérations, on peut réaliser un réglage plus fin et une extrusion plus régulière en poussant à l'aide 30 du dispositif d'avancement 110 et en tirant à l'aide du dispositif d'avancement de sortie 310, les forces de poussée et de traction coopérant pour faire passer la barre à travers la filière 202. le graphique du bas de la figure 8 représente la con-35 trainte axiale et la contrainte radiale SR dans la barre R lorsqu'elle est poussée et tirée suivant ce mode de fonctionne-■" nient'. Il y a lieu de noter que la partie de la barre contenue 70 02877 25 2029568 dans la filière 202 subit un changement de sacontrainte axiale, passant de la compression à la traction. Après cela, la contrainte de traction dans le fil W est graduellement réduite à zéro lorsque le fil progresse à travers le dispositif d'avance-5 ment de sortie 310. Pour éviter de casser le fil en deux, le dispositif d'avancement de sortie est commandé en sorte que la somme des contraintes de traction et radiale dans"le fil ne dépasse pas la limite élastique de la matière du fil en le faisant céder à la tension. 10 Dans certaines opérations, il peut être désirable de déformer la matière telle que celle d'une barre en la tirant contre ou à travers un dispositif de déformations éventuellement une filière d'étirage, le dispositif d'avancement de sortie 310 peut être mis en oeuvre pour réaliser cela avec ou sans 15 l'aide du dispositif d'avancement d'entrée. la figure 9 est un schéma d'un circuit de commande de fluide pour commander les pompes à fluide P/P.| -, P/Pg et P/P^ de la figure 8 pour assurer que les niveaux de pression P^, Pg et Pj aient entre elles les rapports convenables. Plus spécia-20 lement, la valve de commande de pression RV-1 reçoit un signal de pression à la'pression P^ par le conduit de commande de liaison comme montré, et, suivant cet agencement, commande le niveau de pression Pg dû à la pompe F/P2* le même, la valve de commande réglable RV-2 assure que le niveau de pression P^ est 25 dans le rapport voulu avec le même niveau de pression Pg. En outre, le signal de sortie de la valve RV-2 peut être fourni à une valve à quatre voies 4W, comme montré, en sorte qu'un simple retournement de la valve à quatre voies inverse le sens d'écoulement à travers le dispositif d'avancement de sortie,par 30 forces de traction utilisant la viscositéf en donnant ainsi un moyen commode de faire fonctionner sélectivement, le dispositif d'avancement de sortie, soit dans le mode rétrograde, soit dans le mode direct. les valves prémentionnées peuvent être des valves à 35 diminution de pression ou des valves à rapports de pressions. De l'examen de la figure 8, on comprendra que le dispositif 110 d'avancement par forces de traction utilisant la vis- 70 02877 26 2029568 cosité fonctionne comme moyen de confinement d'entrée, plus particulièrement comme un moyen de confinement à accès continu, • à gradient de pression, permettant à la matière, par exemple à la barre R, d'être introduite dans une chambre à haute pres-5 sion, et avancée de façon continue à travers cette chambre dans laquelle la matière est soumise à la pression Pg qui peut dépasser la limite élastique de la matière. Ce confinement à gradient de pression peut se comprendre le mieux d'après le tracé de la pression moyenne P^ ou le long du tronçon 2, 10 dans le dispositif d'avancement 110 et le tracé de la pression Pg ou Sgg dans le tronçon Lg dans l'enceinte sous pression 200, ces tracés se rencontrant en des points communs, la gamme de pressions de ce confinement peut aller d'une valeur zéro qui est la pression ambiante, à une pression élevée quelconque -15 que ne limitent que des considérations pratiques - en prévoyant simplement des cellules d'inversion de sens d'écoulement supplémentaires, figures 3-6, sur lesquelles peut se répartir la chute de pression totale de la gamme des - pressions désirée. On remarquera aussi que les dispositifs d'avancement 20 par forces de traction 210 et 310 fonctionnant comme décrit à propos de la figure 8, jouent le rôle de moyens de confinement à la sortie à gradient de pression, à accès continu, avec les mêmes particularités et caractéristiques souhaitables que celles dont on a donné la description pour le dispositif d'avancement 25 d'entrée 110. Ainsi, les dispositifs à forces de traction utilisant la viscosité, d'entrée et de sortie, fonctionnant comme décrit et en association avec le processus d'extrusion décrit plus haut, constituent une opération de traitement de matière à haute pression avec accès continu à l'entrée et à la sortie, 30 au moyen de "joints" de confinement à l'entrée et à la sortie, continus, à gradient de pression. la figure 8 montre la barre R passant dans la filière d'extrusion 202 et le fil W qui en part, les processus d'extrusion illustrés étant considérés dans l'état dynamique. On peut 35 faciliter le démarrage de ces processus par une préparation convenable de la barre.On peut aussi l'usiner ou la munir autrement d'un guide de fil ayant les dimensions du fil W,conve 70 02877 27 2029568 nant pour être introduit dans le dispositif d'avancement de sortie. Il peut être nécessaire occasionnellement de régler les forces de frottement à effet de traction, par utilisation de 5 la viscosité, appliquées à la barre R, par exemple pour maintenir la relation convenable entre S^ et comme décrit plus haut, lorsqu'on passe du démarrage au fonctionnement intégral où la barre sera accélérée en passant d'une vitesse nulle à une vitesse de fonctionnement de l'ordre éventuellement de 12,2 10 mètres par minute, en exigeant ainsi l'application à la barre R de forces de frottement à effet de traction utilisant la viscosité, de grandeur variable convenable. Le réglage des forces de frottement à effet de traction, utilisant la viscosité, sur la barre R , peut naturellement être 15 obtenu en commandant convenablement le débit de la pompe. Cependant, ceci peut exiger la dépense de grandes quantités d'énergie pour accélérer le fluide visqueux, et la grandeur totale de la traction exercée,par intervention de la viscosité, sur la barre R et sur la paroi de l'alésage de la cellule 33, aug-20 mentera en conséquence. La demanderesse a constaté que la grandeur des forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité, exercées sur la barre R, peut être modifiée suivant les besoins sans régler le débit de là pompe et sans faire varier le total des forces de frottement à effet de traction,uti-25 lisant la viscosité, engendrées par le fluide visqueux tant sur la barre R que sur la paroi de l'alésage 33 de la cellule. Spécifiquement, on a découvert qu'on peut faire varier la proportion du total des forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité, dissipées entre la barre R et la paroi de 30 l'alésage 33 de la cellule. Dans la variante montrée aux figures 10 et 11, on a prévu des moyens pour maihtenir automatiquement la relation convenable entre S^ et ( à savoir que la différence entre. S^et S^ ne doit.pas dépasser la limite élastique Sy de la barre R) 35 en faisant varier la proportion du total des forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité,dissipée entre la surface de la barre R et la paroi de l'alésage 33 de la cellule . 70 02877 28 2029568 Gomme décrit ci-avant, le total des forces de frottement à'effet de traction disponibles à partir du fluide F dans n'importe laquelle des cellules d'inversion de sens d'écoulement propres 20,22,24,26 (c'est-à-dire la force totale nécessaire 5 pour pomper le fluide F à travers ces cellules d'inversion 20,22,24?26) est ordinairement développé ou dissipé entre la surface de la barre R et la paroi de l'alésage 33 de la cellule proportionnellement à leurs aires respectives, les moyens montrés aux figures 10 et 11 permettent de faire varier cette 10 distribution de façon générale proportionnelle des forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité, dans la mesure nécessaire, en sorte d'appliquer une plus grande proportion ou grandeur de ces fordes de frottement à effet de traction, utilisant la viscosité, à la barre R lorsque tombe en 15 dessous de Sy d'une grandeur telle que S^ - s'approche de Sy pour la barre R (en pratique, la proportion du total des forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité, appliquées à la barre R, sera autmentée lorsque S-n - S. dépasse •j xi A 2 Sy), et ainsi de façon à appliquer une proportion ou grandeur 20 "moindre de ces forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité, à la barre R lorsque S^ s'élève au-delà de S^ d'une quantité telle que S^ - S^ s'approche de Sy pour la barre R- (en pratique, la proportion de la totalité des forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité,ap-25 pliquée à la barre R, sera diminuée lorsque S. - S,, dépasse \ Sy). Plus spécifiquement, la grandeur des forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité, appliquée à une surface par un fluide visqueux sous pression s'écoulant le long 30 d'une surface est fonction de la viscosité du fluide, la viscosité est fonction de la température, et par conséquent, la viscosité de la couche de fluide visqueux s'écoulant le long d'une surface, et les forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité appliquées à la surface par le fluide vis-35 queux qui s'écoule ,peuvent être modifiées en faisant varier la température de la surface. En choisissant convenablement les conditions d'écoulement, ce réglage de la viscosité du fluide 70 02877 29 2029568 peut être limité sensiblement à la couche de fluide immédiatement voisine de ces surfaces. On verra par conséquent que pour une grandeur totale des forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité, dont on peut disposer avec un flui-5 de visqueux entre deux surfaces, on peut en transférer des proportions variées et choisies d'unè surface à l'autre en réglant la température d'une des surfaces pour changer la viscosité de la couche de fluide visqueux qui s'écoule, près de cette surface. 10 Considérant à présent ce que montrent particulièrement les figures 10 et 11, on verra que chaque cellule introduite 30 du dispositif d'avancement de la barre, à forces de traction utilisant la viscosité, de l'a figure 3, comprend, monté dans son alésage central respectif 33, une chemise ou revêtement 15 cylindrique 70 s'étendant sensiblement sur toute sa longueur et propre à jouer le rôle d'élément de chauffage alimenté par l'électricité. La chemise ou revêtement 70 est fait d'une matière dont on peut élever la température à volonté en faisant varier la grandeur du courant électrique qui le traverse. Spé-20 cifiquement, ce revêtement peut être de nature métallique. L'alliage dit Nichrome a une caractéristique température/courant qui convient particulièrement dans ce but, et on fait donc ce revêtement 70 de cette matière, de préférence. Un manchon cylindrique 71 de matière électriquement isolante peut être in-25 tercalé entre la cellule introduite 30 et le revêtement 70, et peut avoir une bride tournée vers l'intérieur 72 à chaque extrémité, en sorte que le revêtement 70 soit isolé électriquement de la cellule introduite 30, sauf pour ce qui en sera dit dans la suite. 30 Le transducteur 73 associé pour fonctionnement à la fi lière d'extrusion 12, perçoit la force nécessaire pour extruder la barre R à travers la filière d'extrusion 12, force qui est fonction de dans la barre R et transmet par la ligne 74 un signal répondant à ladite force, à une entrée d'un amplifica-35 teur 75 qui sera décrit ci-après. Le transducteur 73 n'est montré que schématiquement et peut avoir une ouverture centrale 76 alignée avec l'orifice 11 de la filière d'extrusion 12 et être- 70 02877 30 2029568 ainsi propre à entourer le fil extrudé 14. Le transducteur 73 est montré comme venant au bout de la filière d'extrusion 12 et peut lui être relié mécaniquement d'une manière connue des spécialistes. Des détails de ce genre ont été omis comme n'étant 5 pas indispensables à une compréhension complète de l'invention et comme de nature à obscurcir le dessin. On a prévu des moyens pour percevoir la pression du fluide F dans la cellule 20 près de la face de la filière d'extrusion 12 et pour transmettre un signal en réponse à cette pres-10 sion de fluide, à une autre entrée de l'amplificateur 75. Ces moyens, comme le montre schématiquement la figure 10, peuvent comprendre un transducteur 77 monté dans la paroi de 1'enveloppe v 16 et relié par une ligne 78,à l'autre entrée de l'amplificateur 75* 15 , L'amplificateur 75 fournit un signal de sortie répon dant à la différence des signaux fournis aux deux entrées par les lignes 74 et 78, et le signal de sortie de l'amplificateur 75 répond ainsi à - SR ou à SR - S^. l'amplificateur 75 est alimenté par les lignes 79 et 80, et la sortie de l'amplifica-20 teur 75 apparaît entre les lignes 81 et 82. Des revêtements 70 sont mor+^s électriquement en série avec la sortie de l'amplificateur 75, de toute manière convenable. Comme montré schématiquement à la figure 10, cette connexion en série peut être faite au moyen de la ligne 81 qui s'é-25 tend entre 1'amplifidateur 75 et une extrémité de ce revêtement 70 dans la quatrième ou dernière cellule d'inversion de sens d'écoulement 26, la ligne 83 s'étendant entre les extrémités voisines du revêtement 70 dans les cellules d'inversion 24,22 et 20, et la ligne 82 s'étendant entre l'amplificateur 75 et 30 une masse ou terre convenable, et on voit que l'extrémité du revêtement 70 dans la première cellule d'inversion de sens d'écoulement 20 près du passage 62 est mise à la masse de façon convenable par contact direct entre l'extrémité de ce revêtement 70 mentionnée en dernier lieu et la cellule introduite 30, 35 la bride 72, tournée vers l'intérieur, de l'extrémité voisine du manchon 71 étant enlevée'dans ce but.- On comprendra que là où des lignes quelconques ( telles que 81 et 83) traversent 70 02877 31 2029568 l'enveloppe 16, les plaques-barrières 36 et la" cellule introduite 30, des manchons électriquement isolés convenables, résistant à la pression(non montrés) peuvent être prévus pour protéger ces lignes et empêcher la fuite du fluide P. 5 Dans un mode de fonctionnement préféré,on fait passer assez de courant''à travers le revêtement 70 pour maintenir une température moyenne de ces revêtements, correspondant à une relation désirée entre et dans la cellule- 20. Par exemple, on peut vouloir en pratiqué maintenir la différence entre 1 10 et Sg à des valeurs non supérieures à ^ Sy. Des écarts de la différence entre et S^,dépassant la différence voulue, sont perçus par l'amplificateur 75 par l'intermédiaire des transducteurs 7-3 et 77» et des écarts tranàitoires et compensateurs appropriés de la température du revêtement, par rapport à sa 15 température moyenne, sont créés par une variation commandée du courant qui le traverse. Spécifiquement,.lorsque l'amplificateur 75 perçoit, par l'intermédiaire des transducteurs 73 et 77, que aug mente au-delà de la limite voulue, le signal de sortie de 20 l'amplificateur 75 augmentera de façon à augmenter le courant qui passe par les revêtements 70, pour élever ainsi les températures des revêtements 70 au-delà de la température moyenne. Ceci augmentera la température du fluide F près des parois des alésages de cellule 33, et fera qu'une'proportion plus grande 25 de la totalité des forces de frottement à effet de traction,utilisant la viscosité, soit appliquée à la barre R,après quoi S^ augmentera et S^ - S^ diminuera de façon convenable en dessous de la limite fixée. Inversement, lorsque l'amplificateur 75 perçoit,par 30 l'intermédiaire des transducteurs 73,77, que S^ - augmente 'au-delà delalimite désirée, le signal de sortie de"l'amplificateur 75 diminuera en sorte de faire diminuer le courant dans les revêtements 70, de sorte que la température du revêtement 70 tombera en dessous de sa valeur moyenne. Ceci diminuera la 35 température du fluide F près des parois des alésages 33 des cellules et fera qu'une fraction moindre de la totalité des forces de frottement à effet de tractipn ,utilisant la viscosité 70 02877 32 2029568 sera appliquée à la barre R, après quoi SA diminuera et SA -S^ sera diminuée convenablement en dessous de la limite fixée. On comprendra évidemment que la représentation des figures 10 et 11, décrite comme s'appliquant au dispositif 5 d1 nvnnntjttitjnt 70 02877 33 2029568 REVENDICATIONS 1.- Procédé pour traiter une pièce allongée à travailler, pour la contenir ou pour en commander le mouvement,caractérisé en ce qu'en un premier poste, on exerce le long de la surface 5 de la pièce allongée à travailler une première force dans le sens du mouvement de ladite pièce en ce qu'on y sxer^e une première pression normale à la surface de la pièce, en ce q^'on y maintient la différence entre la première force et la première pression en dessous d'une première valeur prédéterminée, et en 10 ce qu'en un second poste, on exerce le long de la surface de la pièce allongée à travailler une seconde force dans le sens du mouvement de ladite pièce, on exerce une seconde pression normale à la surface de la pièce et on maintient la différence entre la seconde force et la seconde pression en dessous d'une 15 seconde valeur prédéterminée, la première force et la première pression étant exercées sur la pièce à travailler en même temps que la seconde force et la seconde pression. 2.-Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'on obtient la première et la seconde force en produi- 20 sant l'écoulement d'un fluide visqueux,le courant de fluide visqueux étant appliqué à la pièce à travailler le long de tronçons séparés de celle-ci pour produire sur la pièce à travailler des forces de traction utilisant la viscosité. 3.- Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en 25 ce que la force de traction utilisant la viscosité, qui affecte la pièce à travailler est fournie par des portions de courant d'un fluide visqueux comprimé dont l'écoulement se fait par alternance et avec inversions. 4.- Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en 30 ce que la force de traction utilisant la viscosité qui affecte la pièce à travailler est fournie par des parties de courant de fluide s'écoulant,produites par plusieurs courants séparés de fluide,comprimés individuellement suivant des lois liées entre elles. 35 5.- Procédé pour contenir une pièce allongée longitudina- lement, à travailler,caractérisé en ce qu'on comprime un fluide, en ce qu'on crée dans ce fluide un état d'écoulement ou courant 70 02877 34 2029568 comportant des parties de courant cycliques, ces parties de courant cycliques étant le siège de chutes de pression dans le sens de l'écoulement, mais la moyenne de ces chutes de pression produisant un gradient de pression croissant dans le sens de 5 l1écoulement s et en ce qu'on fait passer la pièce à travailler à travers les parties de courant susdites. 6.- Procédé suivant une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on déforme une pièce à travailler de longueur indéfinie pour en obtenir un produit de longueur indé-10 finie, caractérisé en ce qu'on fait avancer la pièce de façon continue tout en lui opposant un dispositif qui la déforme et en ce qu'on déforme de façon continue ladite pièce à laquelle on oppose le dispositif de déformation pour y créer une section transversale différente de celle de la pièce à travailler. 15 7.- Procédé suivant une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte l'étape supplémentaire consistant à commander la contrainte axiale et la contrainte radiale dans la pièce à- travailler,respectivement parallèlement et perpendiculairement à la direction d'extrusion lon-20 gitudinale de cette pièce,en sorte que lesdites contraintes axiale et radiale ne diffèrent pas d'une grandeur excédant la limite élastique de la matière constituant la pièce à travailler. 8.- Procédé suivant une quelconque des revendications 6 25 et 7, caractérisé en ce que la pièce à travailler est une barre de métal et en ce que le produit est un fil métallique. 9.- Procédé suivant une quelconque des revendications 6, 7 et 8, caractérisé en ce que le dispositif de déformation est une filière. 30 10.- Procédé suivant une quelconque des revendications 6, 7, 8 et 9, caractérisé en ce que la force qui fait avancer la pièce à travailler est suffisamment grande pour produire dans la pièce une contrainte axiale et une contrainte radiale, la première parallèle,j_a seconde perpendiculaire à la direction 35 du mouvement de la pièce à travailler, ces contraintes axiale et normale augmentant la ductilité de la matière de la pièce à . travailler, en en permettant la déformation sans fracture. 70 02877 35 2029568 11Procédé -suivant une quelconque dés revendications 6, 7»-8 et 9, caractérisé en ce qu' on'fait avancer'la pièce 'à'travailler, dans une chambre - sous : pression dans laquelle le niveau de pression suffit pour augmenter la ductilité de la pie— 3 ce à travailler et' pour permettre la déformation- qiie l'on désire de celle-ci, sans qu'elle se brise. • 12.- Procédé suivant une quelconque des revendications précédentes considérée ensemble avec la revendication 2, carac-térisé. en ce qu'on, règle la viscosité du fluide comprime pour . -10"- régler la grandeur de la force de traction utilisant la viscosité» -qui" s .'exerce sur -la pièce-à travailler.. 13.- Procédé suivant la revendication 12, caractérisé en ce qu'on règle la température du fluide visqueux-sous pression,' pour régler la .viscosité -de ce-fluide en. vue d'être mai-.' 15 tre de'la grandeur de là force de traction,utilisant-là viscosité,- qui-s * exerce sur la pièce, à travailler. 14.- Procédé suivant la revendication 9» caractérisé en ce que-l'on commande -la contrainte axiale dans la pièce•à -travailler par application d'une force à cette pièce lorsqu'elle 20 sort de la filière d'extrusion. . 15 Procédé suivant une quelconque des'revendications • précédentes considérée-ensemble avec là -revendication 9 » carac--■ térisé .en- .6e que -l'on c'ommande la contrainte axiale dans le fil en appliquant au fil des.forces. de. traction utilisant ' la viscq-.25 " sité. ' ' - - : .. • . ".' ' - . 16.- Procédé suivant la revendication 15 » 'caractérisé - en ce qu'on commande la contrainte axiale, dans.le fil par application au fil de la seconde force de tradtIon utilisant '• la viscosité:, dans un sens qui. s ' oppose à l'.avancemént du fil. 30 17.- Procédé suivant là revendication 15, caractérisé 'en ce que l'on commande la contrainte axiale dans le fil par ' .'application au fil dé ladite seconde force de tràction utili- - sant la viscosité, dans .le sens même d'avancement du; "fil-. ■ ' 18,- Procédé 'suivant une quelconque des rèvendications 35 15', 16 et' 17, caractérisé: en ce que l' on .commande la pression . du fluide visqueux de telle sorte que la chute de pression- (AP)' . du fluide par accroissement:(AL) de longueur de barre"exposée 70 02877 56 2029568 "au fluide visqueux'ne diffère pas de 1'accroissement (AS^) de' contrainte axiale produite dans la pièce à travailler pour le. • même accroissement (AL)' de longueur' dé la pièce à travailler, d'une grandeur supérieuré à la limite élastique de la.pièce. 5 ' •' 19.- Procédé-suivant la revendication 5, caractérisé, eri ce que lesdites parties dé courant du fluide- qui s'écoule entourent la pièce à travailler ' et" en ce qu'on fait passer à • travers ces parties de courant des parties successives de la- • pièce à" travailler, dans le sens d'écoulement desdites parties 10" de courant. ' - 20.- Procédé suivant, la .revendication 5».-caractérisé - en ce que lesdites parties de courant entourent là pièce à travailler, et en éê qu'-on fait, passer -la pièce à. travailler à travers ces parties de courant dans un sens opposé à celui-de . 15 1'écoulement du fluide dans ces parties.. 21.- Procédé suivant une quelconque des revendications • 5» 1-9 et 20, caractérisé en "ce qu'on comprimé--plusieurs fluides distincts, en ce -qu' on procure à chacun'd'.eux .une trajectoire d.'écoulement propre,chaque ^trajectoire• d' écoulement ayant une 20 'partie.de son couratit dirigée dans lé même sens. .22.- Procédé suivan-t une quelconque, des revendications . 5, 1-9 et 20, caractérisé èn ce que le .courant ou l'écoulement ' ■ est un écoulement à alternance avec inversions-de sens. . 23i-.Procédé suivant une quelconque des revendications • 25 . précédentes, caractérisé - en ce que l'on contraint la pièce à travailler axialement dans sa-direction longitudinale et en ce que la prêésion exercée par le fluide sur la pièce à travailler ne diffère pas de la "contrainte axiale d'unè grandeur dépassant la limite élastique de la pièce à travailler, en ce- qu'on dé-30 t'ecte la différençè entre la contrainte axiale et la .pression, ' et en ce ,qu'"on règle la viscèsité du fluide lorsque. là' différence entré la contrainte axiale et l'a pression dépasse une valeur prédéterminée, en réglant ainsi la grandeur ;de la force • dé traction,utilisant- la viscosité,''qui. agit sur la pièce à tra-35' vailler,en sorte que la différence entre la contrainte axiale - •et lg. pression.-soit réduite à une valeur lie dépassant pas la '.-. valeur prédéterminée* " • 70 02877 37 2029568 24.- Procédé suivant la revendication 23, caractérisé en ce que ladite valeur prédéterminée est celle de la limite élastique de la matière. 25.- Procédé suivant la revendication 23? caractérisé 5 en ce que la valeur prédéterminée est celle de la moitié de la limite élastique de la matière. 26.- Procédé suivant la revendication 11, caractérisé en ce que l'on retire la pièce à travailler de-la chambre sous pression après qu'elle y ait été traitée et en ce qu'on la fait 10 passer à travers un courant du second fluide, dans lequel on commande le gradient de pression dans le sens du retrait de la pièce pour produire dans celle-ci les états de pression désirés 27.-Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que les longueurs des espaces sont en relation avec les 15 changements de viscosité induits par la pression dans le fluide 28.-Procédé suivant une quelconque des revendications précédentes ensemble avec la revendication 1, caractérisé en ce que la grandeur de la première force est supérieure à la grandeur de la seconde force. 23 29•- Procédé suivant une quelconque des revendications précédentes, considérée ensemble avec la revendication 1, carac térisé en ce que la grandeur de la première pression est supérieure à la grandeur de la seconde pression. 30.- Procédé suivant une quelconque dés revendications 25 précédentes, considérée ensemble avec la revendication 1, caractérisé en ce que le premier poste est à l'aval du second poste,en rapportant ces indications au sens du mouvement de la pièce à travailler. 31.- Procédé suivant une quelconque des revendications 30 précédentes,considérée ensemble avec la revendication 1, caractérisé en ce que le premier poste est en amont du second poste en rapportant ces indications au sens du mouvement de la pièce à travailler. 32.- Procédé pour faire avancer une pièce à travailler 35 à travers un conduit, caractérisé en ce qu'on fait écouler un courant de fluide visqueux entre la pièce à travailler et le conduit,cet écoulement ou courant de fluide visqueux produisant 70 02877 38 2029568 une première force de traction utilisant la viscosité, sur la pièce à travailler, et une seconde force de traction utilisant la viscosité, sur la pièce à travailler, ladite première force de traction ,utilisant la viscosité, faisant avancer la pièce 5 à travailler à travers le conduit, en ce qu'on règle la viscosité du fluide visqueux pr°s de la paroi du conduit en sorte de régler la grandeur de la première et de la seconde force de traction utilisant la viscosité,la somme de la première et de la seconde force de traction utilisant la viscosité étant 10 sensiblement égale à la somme de la première et de la seconde force de traction utilisant la viscosité, originelles, 33.- Procédé suivant la revendication 32, caractérisé en ce que l'on diminue la viscosité du fluide visqueux près de la paroi du conduit pour augmenter la première' force de 15 traction utilisant la viscosité ou en ce que l'on augmente sélectivement la viscosité du fluide visqueux près de la paroi du conduit, pour diminuer la force de traction utilisant la viscosité. . 34.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 20 32 et 33} caractérisé en ce qu'on règle la température du fluide visqueux près de la paroi du conduit,en sorte de régler la viscosité du fluide près de la paroi du conduit. 35.- Procédé suivant une quelconque des revendications 32, 33 et 34, caractérisé en ce qu'on produit une contrainte a- 25 xiale dans la matière dans le sens d'avancement de la matière dans une direction normale à la direction d'avancement de la matière, en ce que l'on détecte la grandeur de la différence entre cette contrainte axiale et la pression, et en ce qu'on règle la viscosité du fluide visqueux près de la paroi du con-30 duit lorsque la différence entre la contrainte axiale et la pression dépasse une valeur prédéterminée. 36.- Procédé suivant la revendication 35 s caractérisé en ce que l'on diminue la viscosité du fluide visqueux près de la paroi du conduit,lorsque la pression dépasse la contrainte 35 axiale de plus de ladite valeur prédéterminée,en sorte d'augmenter ainsi la grandeur de la première force de traetion,uti-. lisant la viscosité, et de réduire la différence entre ladite 70 02877 39 2029568 pression et la contrainte axiale,ou sélectivement en ce qu'on augmente la viscosité du fluide visqueux près de la paroi du conduit,lorsque la contrainte axiale dépasse la pression de plus de ladite valeur prédéterminée, en sorte de diminuer la 5 grandeur de la première force de traction utilisant la viscosité et de réduire la différence entre la contrainte axiale et cette pression. 37.- Procédé suivant une quelconque des -revendications 32,33,34,35 et 36, caractérisé en ce que ladite valeur prédé- 10 terminée est celle de la limite élastique de la matière. 38.- Procédé suivant une quelconque des revendications 32 à 36, caractérisé en ce que la valeur prédéterminée est la moitié de celle de la limite élastique de la matière. 39.- Appareil pour traiter une pièce allongée à tra-15 vailler,la contenir ou commander son mouvement, caractérisé en ce qu'il comprend de premiers moyens qui coopèrent avec la surface de la pièce allongée à travailler, et propres à exercer une première force le long de la surface de la pièce allongée à travailler,dans le sens du mouvement de cette pièce et à 20 exercer une première pression normale à la surface de la pièce allongée à travailler,1a différence entre la première force et la première pression ne dépassant pas une première valeur prédéterminée, de seconds moyens coopérant avec la surface de la pièce allongée à travailler et propres à exercer une seconde 25 force le long de la surface de la pièce allongée à travailler, dans le sens du mouvement dé cette pièce, et à exercer une seconde pression normale à la surface de la pièce allongée à travailler, la différence entre la seconde force et la seconde pression ne dépassant pas une seconde valeur prédéterminée,les 30 premiers et les seconds moyens étant organisés pour fonctionner 'simultanément. 40.- Appareil suivant la revendication 39, caractérisé en ce que la grandeur de la première force est supérieure à la grandeur de la seconde force. 35 41.- Appareil suivant l'une quelconque des revendications 39 et 40, caractérisé en ce que la grandeur de la seconde force et la grandeur de la première pression sont supérieures à la grandeur de la seconde pression. 70 02877 40 2029568 42.- Appareil suivant l'une quelconque des revendications l'une quelconque des revendications 39 et 40,caractérisé en ce queles premiers moyens sont en aval des seconds moyens, ces indications étant rapportées au sens du mouvement de la pièce 5 allongée à travailler. 43.- Appareil suivant l'une quelconque des revendications 39 et 40, caractérisé en ce que les premiers moyens sont en amont des seconds moyens, ces indications étant rapportées au sens du mouvement de la pièce allongée à travailler. 10 -44.- Appareil pour traiter une pièce allongée à travail ler, la contenir ou commander son mouvement, caractérisé en ce qu'il comprend un .conduit propre à recevoir la pièce à travailler, des mpyens de pompage propres à obliger le fluide visqueux à passer par l'espace entre le conduit et la pièce à 15 travailler, dans le .sens voulu pour commander l'avancement de la pièce à travailler, en sorte d'établir un courant de fluide visqueux exerçant une force de traction, utilisant la viscosité, sur la pièce à travailler, dans le sens voulu» et des moyens pour régler la viscosité du fluide visqueux pour régler 20 la grandeur de ladite force de traction utilisant la viscosité. 45.- Appareil pour traiter une pièce allongée à travailler, la contenir ou commander son avancement, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs conduits alignés, espacés les uns des autres en direction longitudinale, propres à recevoir 25 la pièce à travailler, ces conduits alignés multiples comprenant un premier conduit et un second conduit, chacun des conduits ayant une première extrémité et une seconde extrémité, la seconde extrémité du premier conduit se trouvant en face de la première extrémité du second conduit, la première extré-30 mité du premier conduit étant écartée de la seconde extrémité du second conduit, des moyens de pompage ayant une entrée et une décharge et étant propres à délivrer par cette décharge du fluide visqueux sous pression, les premiers conduits établissant la communication entre la décharge des moyens de pompage 35 et la seconde extrémité du premier cohduit, le premier conduit .étant propre à envoyer du fluide visqueux sous pression dans l'espace compris entre le premier conduit et la pièce à tra- 70 02877 41 2029568 vailler, en sorte d'établir un courant de fluide visqueux exerçant une force de traction, utilisant la viscosité, sur la pièce à travailler, de la seconde extrémité vers la première extrémité du premier conduit, le fluide visqueux exerçant une 5 pression normale à la pièce, un second conduit établissant la i communication entre la première extrémité du premier conduit et la seconde extrémité du second conduit,le second conduit étant propre à envoyer du fluide visqueux sortant de-la première extrémité du premier conduit, à la seconde extrémité du second 10 conduit, en sorte d'établir un courant de fluide visqueux exerçant une force de traction,utilisant la viscosité, sur la pièce à travailler, de la seconde extrémité vers la première extrémité du second conduit,le fluide visqueux exerçant une pression' normale à la pièce à travailler, un troisième conduit établis-15 sant la communication entre la première extrémité du second conduit et l'entrée des moyens de pompage. 46.- Appareil pour traiter une pièce à travailler, la contenir ou commander son mouvement, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs conduits alignés, écartés l'un de l'autre 20 dans la direction longitudinale, propres à recevoir la pièce à travailler, ces conduits alignés comprenant un premier conduit et un second conduit, chacun des conduits ayant une première extrémité et une seconde extrémité, la seconde extrémité du premier conduit faisant face à la première extrémité du second 25 conduit, la première extrémité du premier conduit étant écartée de la seconde extrémité du second conduit, de premiers moyens de pompage associés au premier conduit et propres à envoyer un premier fluide visqueux comprimé à travers l'espace compris entre le premier conduit et la pièce à travailler, de la seconde 30 extrémité à la première extrémité du premier conduit, en sorte d'établir un courant du premier fluide visqueux exerçant une première force de traction,utilisant la viscosité, sur la pièce à travailler, de la seconde extrémité vers la première extrémité du premier conduit, le premier fluide visqueux exerçant une 35 première pression normale à la presse à travailler, de seconds moyens de pompage associés au second conduit et propres à envoyer un second fluide visqueux comprimé à travers l'espace corn- 70 02877 42 2029568 pris entre et le second conduit et la pièce à travailler, de la seconde entrée à la première entrée du second conduit, en sorte d'établir un courant du second fluide visqueux exerçant une seconde force de traction utilisant la viscosité sur la pièce à 5 travailler, de la seconde extrémité à la première extrémité du second conduit, le second fluide visqueux exerçant une seconde pression normale à la pièce à travailler,et le premier et le second moyen de pompage étant mis en oeuvre simultanément. 47.- Appareil suivant l'une quelconque des revendica- 10 tions 45 et 46, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour régler la viscosité du fluide, dans les conduits, en sorte de régler la grandeur de la force de traction, utilisant la viscosité, exercée sur la pièce à travailler dans chacun desdits conduits. 15 48.- Appareil suivant une quelconque des revendications 44 et 47, caractérisé en ce que les moyens de réglage de la viscosité comprennent des moyens de chauffage associés pour fonctionnement avec le conduit, et propres à changer la température du fluide visqueux. 20 49»- Appareil suivant une quelconque des revendications 44, 47 et 48, caractérisé en ce que des moyens sont prévus pour détecter la grandeur de la différence entre la contrainte axiale dans la pièce à travailler et la pression sur cette pièc et pour produire un signal en réponse à la grandeur de cette 2 5 différence, et en ce que les moyens de réglage de la viscosité répondent à ce signal. 50.- Appareil suivant la revendication 46, caractérisé en ce que le premier conduit est à l'aval du second conduit, ces indications étant rapportées au sens du mouvement de la 30 pièce à travailler. 51.- Appareil suivant la revendication 46, caractérisé en ce que le premier conduit est en amont du second conduit, ces indications étant rapportées•au sens du mouvement de la pièce à travailler. 35 52.- Appareil suivant une quelconque des revendications 39, 40, 41, 42 et 43, caractérisé en ce qu'il comprend de troisièmes moyens pour détecter la grandeur de la différence entre 70 02877 43 2029568 la première force et la première pression? et pour produire un signal répondant à la grandeur de cette différence, et de quatrièmes moyens répondant audit signal et propres à régler la grandeur de la différence pour maintenir la différence en dessous de la première valeur prédéterminée.