La présente invention concerne d'une façon générale une bot- te ou récipient perfectionné dont est améliorée l'aptitude à conserver une position verticale stable lorsqu'il est soumis itne pression interne. Plus particulièrement, l'invention concerne une paroi de fond perfectionnée pour un récipient dans lequel les parois latérale et de fond du corps de récipient sont formées d'une pièce, dans des conditions telles que, lorsque le récipient est soumis à une pression interne, la paroi de fond se déforme d'une manière uniforme et prédéterminable pour con & ituer une base permettant de donner au récipient une orientation verticale. A présent, on peut réaliser des récipients métalliques classiques à partir de doux ou trois éléments métalliques. Dans un récipient en trois éléments, les composants comprennent un corps qui peut avoir une forme cylindrique et deux couvercles d'extrémité appropriés fixés sur les extrémités du corps. Les composants dtun récipient en deux parties comprennent un corps ayant des parois ngi latérale et de tond solidalres/qutun couvercle séparé destiné a obturer la seule extrémité ouverte du corps du récipient. Le récipient en deux pièces , objet essentiel de l'invention,présente de nombreux avantages par rapport au récipient classique à trois éléments quant à la facilité de fabrication et à l'attrait esthétique. Le corps du récipient en deux parties selon l'invention est de préférence formé par emboutissage et matriçage d'une tôle métallique et il doit donc être en une matière relativement ductile. L'emboutissage et le matriçage constituent un procédé connu de formage de corps de bottes dans lequel un flan métallique est tout d'abord embouti en forme de cuvette relativement peu profonde , puis les parois de la cuvette sont ensuite matricées c'est-à-dire amincies et allongées jusqu a une hauteur appropriée à la botte. Le fond reste approximativement aussi épais que la tôle initiale. Un tel procédé est décrit dans les brevets des Etats-Unis 2.412.813, 3.103.218 et 3.360.157.Si le récipient est réalisé avec une paroi de fond plane, les pressions internes engendrées dans le cas de produits sous pression,tels quebière,boissons gazeuses, aérosols, produisent une déformation de la paroi de fond du récipient vers l'extérieur suivant un profil convexe, ce qui le rend instable lorsqu'il est emmagasiné dans une position verticale, à moins que l'on n'augmente la résistance de la paroi de fond pour résister à la pression. Une augmentation de l'épaisseur de la tôle initiale produit un fond plus rigide , mais au prix d'une plus grande quanti té de métal et de poids de transport plus élevés. Pour augmenter la résistance des parois de fond de corps de récipients comportant des parois latérale et de fond solidaires pour qu'elles résistent mieux aux pressions engendrées par de la bière et des boissons carbonatées, on a déjà proposé de donner à la paroi de fond de récipient la forme d'un dôme ou creux à concavité dirigée vers l'intérieur et s'étendant pratiquement sur toute la paroi de fond du récipient. L'augmentation de résistance créée par ce dôme s'oppose à une déformation de la paroi de fond en cas d'augmentation de la pression interne régnant dans le récipient, cette paroi de fond subissant un faible changement de configuration dans la gamme de pressions pour laquelle le récipient est prévu. Le récipient repose sur la nervure du dôme qui est adjacente à la paroi cylindrique .Un inconvénient de cette structure complètement en forme de dôme est que, lors d'une augmentation de la pression au-delà d'un point critique, la paroi de fond du récipient se déforme brutalement en sens inverse. Ceci est un défaut catastrophique puisque le récipient devient brutalement inutilisable à cause de son profil qui est maintenant bombé vers l'extérieur . Pour em pecher-un tel accident, on doit donner à l'épaisseur de la paroi de fond du récipient une valeur suffisante pour résister non seulement aux conditions de pression envisagées mais, du fait de la nature catastrophique de l'inversion de forme, le fond doit en outre pouvoir résister à des pressions bien supérieures aux pressions normales envisagées.Un autre inconvénient d'une paroi de fond complètement concave est la difficulté de laver et de munir d'un revêtement protecteur l'intérieur du récipient à cause du grand angle de la partie en creux qui rétrécit la cavité. Comme les récipients sont lavés et pourvus d'un revêtement par pulvérisation à partir de leurs extrémités ouvertes, les parois de fonds nécessitent beaucoup plus d'efforts pour être correctement lavées et revêtues. Un autre inconvénient de la paroi de fond complètement concave est la perte de volume interne dûe à l'existence du dôme. On doit utiliser davantage de métal pour donner au récipient des dimensions suffisamment grandes pour sa capacité nominale. L'invention se propose donc de fournir un récipient métallique comportant des parois latérale et de fond solidaires, récipient dans lequel une paroi de fond perfectionnée permet de réduire ou d'éliminer un retournement catastrophique de la paroi de fond, de résister à une dilatation du récipient sous l'effet d'une pression interne tout en maintenant un support stable, et dans lequel une quantité minimale de métal est nécessaire pour un volume interne déterminé et une résistance suffisante d'une manière certaine aux pressions internes envisagées. Le récipient cylindrique selon l'invention comprend une paroi de fond intégrale comportant un panneau pratiquement plat avec une partie circulaire en creux disposée au centre, la zone de base du creux n' étant ni supérieure à environ 60% ni inférieure à environ 15% de la surface totale de la paroi de fond. Cette structure de paroi de fond procure une base portante stable pour le récipient lorsque celui-ci est soumis à des pressions internes, puisque le fond est uniformément amené par la pression interne à prendre un profil comportant un anneau circulaire uniforme sur lequel s'appuie le récipient. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparattront dans la description ci-après donnée à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés dans lesquels Fig.l est une vue en perspective du corps de récipient de I'invention,vu en coupe longitudinale; Fig.2 est une vue en perspective d'une légère variante du corps de récipient de l'invention, également en coupe longitwiina- le; Fig.3 est une vue en coupe de la partie inférieure d'un corps de récipient de type connu, Fig.4 est une vue en coupe de la partie inférieure d'un autre corps de récipient de type connu; Fig.5 est une section droite à plus grande échelle de la partie inférieure du corps de récipient de la figure 1; ; Fig. 6 est une section droite à plus grande échelle et détaillée de la partie inférieure du corps de récipient de la figure 2; Figs. 7 à il représentent des sections droites à grande échelle et détaillées de la partie inférieure du corps de récipient de la figure 1, où l'on voit la déformation de la paroi de fond lorsque le récipient est soumis à des pressions internes accrues; Fig.12 est une vue en coupe à grande échelle de la partie inférieure d'un corps de récipient selon l1invention,représentant le mode de mesure du rapport entre la surface du creux et la surface totale du fond;; Figs.13 à 16 sont des représentations graphiques de résultats obtenus pour différentes matières premières, où lton voit l'augmentation de la hauteur de botte en fonction de la pression interne, pour différentes dimensions de creux dans des récipients selon l'invention, Fig.17 représente graphiquement les résultats concernant la stabilité des bottes de l'invention en fonction des dimensions du creux; FigE18 à 21 sont des représentations graphiques donnant des résultats concernant différentes matières premières et montrant les variations de pourcentages de profondeur du creux ou cuvette en fonction de la pression interne pour différentes dimensions de creux dans des récipients selon l'invention. On voit à la figure 1 un corps de récipient 20 qui a été représenté à moitié en coupe pour mieux faire apparattre les principes de l'invention. Le corps de récipient comprend une paroi latérale 22 et une paroi de fond 24 qui sont d'une pièce. Ce type de corps de récipient,comportant des parois latérale et de fond liées entre elles,est de préférence en une matière métallique appropriée telle que l'acier ou l'aluminium par un procédé connu d'emboutissage et de matriçage. Ainsi qutil est représenté aux figures 1 et 5, la paroi de fond 24 du corps de récipient 20 comporte un panneau annulaire 26 pratiquement plan, et muni d'un creux ou cuvette circulaire central 28. Le creux 28 peut avoir toute forme appropriée telle que le bord de base ou arête d'intersection 30 du creux avec le panneau annulaire 26 soit circulaire pour que le panneau annulaire 26 entoure le creux. Le creux 28 a été représenté comme ayant la forme d'un segment de sphère, mais il va de soi qu'il peut aussi avoir la forme d'un tronc de cône, d'un segment d'ellipsolde ou d'un segment de paraboloSde . Sur la périphérie du panneau annulaire 26 des figures 1 et 5, il est prévu un bord de transition 32 incliné de 450, reliant la paroi de fond 24 à la paroi latérale 22. Dans la légère variante des figures 2 et 6, le bord de transition 32 incliné à 45" est remplacé par un bord de transition arrondi 32a. L'extrémité ouverte du récipient 20 est pourvue d'un rebord pratiquement horizontal 34 et assurant la liaison d'un couvercle d'extrémité (non représenté) avec le bord supérieur de la paroi latérale 22. Les récipients connus en deux parties, destinés à contenir des produits sous pression tels que la bière ou des boissons carbonatées , ont été munis de fonds en forme de dômes à concavité dirigée vers l'interieur, ces fonds s'étendant jusqu aux parois latérales cylindriques. Un grand nombre de ces récipients du marché utilisent une zone de transition entre la bordure du dôme et la paroi latérale, cette transition ayant habituellement la forme d'un congé qui constitue une nervure par laquelle la boîte s'appuie sur un plan de pose.En figure 3, on a représenté (non à l'échelle) une variante de cette structure générale dans laquelle les parois latérales 112 sont courbées vers l'intérieur en direction du fond de manière à former une zone de transition chanfreinée 114 qui rejoint ensuite un congé 118 formant la nervure par laquelle la boite repose. Le dôme 116 part de la nervure 118 et s'étend en travers du fond 110 de la boîte . La structure de figure 4 correspond (non à l'échelle) à une structure telle que celle représentée aux figures 2 et 3 du brevet des Etats-Unis 3.272.383.Pour ressembler de plus près à une boîte en trois éléments quant aux mWnipula- tisons, le récipient en deux éléments proposé dans ce brevet et réalisé par filage par percussion, comporte un bourrelet 155 ayant les dimensions extérieures et la forme approximatives de la nervure de fond d'une boite en trois éléments classique. Le fond 152 s'étend au-delà de la paroi cylindrique de la boîte de manière à s'a- dapter au bourrelet 155. Entre le bourrelet 155 et le dôme 150 à concavité dirigée vers l'intérieur,- il est prévu une lisière annulaire 154 destinée à supporter le récipient. Aucune de ces constructions de fonds connus n'est destinée a-augmenter de hauteur sous l'action de pressions internes.Toutes ces structures sont conçues pour s'opposer à une dilatation en maintenant la nervure du dôme par les parois latérales adjacentes ou bien par les parois et les fonds épais inhérents à ces récipients fabriqués par filage par percussion. Les grands dômes de ces structures connues sont sujets à des inversions brutales et catais. trophiques de la courbure du fond lorsque la pression interne dép & - se la résistance structurale de la paroi du fond. La structure selon I'invention évite cet incident catastrophique puisque le récipient de l'invention se dilate d'une manière graduelle et prédéterminable sans inversion de courbure et continue à constituer une base portante stable dans la gamme des pressions pour laquelle il a été conçu et au-delà de cette gamme. Aux figures 7 à 11, on voit cinq stades de la déformation continue d'une paroi de fond 24 d'un corps de récipient selon l'invention soumis à des pressions croissantes. Dans les phases repré s entées, la cuvette ou creux 28 conserve sa concavité dirigée vers l'intérieur en constituant ainsi une base portante appropriée sur le bord circulaire d'intersection 30 par lequel repose le récipient. La première phase (figure 7),montre la configuration de la paroi de fond 24 lorsque le récipient n'est pas soumis à une pression,ladite configuration étant identique à celle de figure 5. La seconde phase (fig.8),montre la configuration de la paroi de fond lorsque le récipient est soumis à une pression supérieure à celle de la figure 7.La hauteur du creux 28 dans cette seconde phase est légèrement réduite ou aplatie et le panneau annulaire 26 est légèrement incliné vers le bas du fait de la pression appliquée et qui engendre des forces horizontales dirigée vers l'extérieur à proximité du bord 30 du creux 28. La déformation dans cette phase a encore une nature élastique et de ce fait, la paroi de fond 24 reprend sa forme initiale lorsque la pression est supprimée. Dans la troisième phase (fig.9) , la pression est augmentée au-delà de celle de la seconde phase et la matière ne reste plus dans la plage de déformation élastique. Comme on le voit, la hauteur du creux 28 est encore diminuée. La figure 10 représente la quatrième phase où la paroi de fond 24 est soumise à une pression encore accrue par rapport à celle de la troisième phase.Le panneau 26 et le bord de transition incliné 32 sont encore plus déformés vers l'extérieur dans cette phase. En outre,la hauteur du creux 28 est encore réduite par suite de l'augmentation de pression. Dans la cinquième phase (fig.ll) l'augmentation de pression diminue encore la hauteur du creux 28. A ce stade, il se produit un aplatissement graduel et réglé ou contrôlé du creux 28 et le congé ou rayon correspondant au bord d'intersection 30 s'agrandit . Cette dilatation contrôlée à phases multiples est tout à fait différente de la déformation brutale par inversion de courbure se produisant dans les grands dômes des récipients connus. Un choix approprié de l'angle A (fig.7) , qui est l'angle aigu d'intersection du panneau annulaire 26 avec la partie immédiatement adjacente du creux 28 retarde la déformation de la quatrième phase (représentée en figure 10) jusqu'à ce qu'on atteigne une pression plus élevée. Cependant, ceci n'empêche pas la déflexlon du panneau annulaire 26 l'amenant à prendrie profil conique des figures 9 à 11.Plus l'angle A est grand, plus est élevée la résistance de la paroi de fond 24 à une dilatation vers l'extérieur On a constaté que l'angle A ne devait pas être inférieur à environ 430.Pour que le creux 28 puisse être formé avec des matrices usuelles d'emboutissage, l'angle A ne doit pas être choisi supérieur à 900 et il doit être de préférence d'environ 60" pour permettre un lavage et un revêtement corrects de la paroi de fond du corps de récipient Des bottes utilisées pour contenir des produits sous pression tels que de la bière ou des boissons carbonatées doivent pouvoir résister à des pressions internes d'environ 6,5 kg/cx2. La bière est habituellement pasteurisée dans la botte remplie et scellée à une température et pendant un temps qui produisent une pression interne de 6 kg/cn2. Pour tenir compte d'erreurs de température ou de temps, la capacité minimale de la pression doit être de 6,3 kg/cm2. Les pressions exercées par des boissons carbonatées varient en fonction du degré de carbonatation . Le plus fort degré de carbonatation est produit avec de 1 'eau gazeuse du type "club soda" qui peut produire une pression interne d'environ 6,65 kg/cE2 à une température de 380C. Puisque le même corps de botte doit pouvoir être utilisé pour toutes les boissons sous pression,on on prend comme capacité minimale de pression la valeur de 6,65 kg/cm2. A la différence des récipients pour boissons pressurisées de types connus, la structure de récipient selon l'invention est destinée à se dilater en hauteur sous l'effet d'une pression interne. Lorsque des bottes remplies conformes à ltinvention sont expédiées par le fabricant de bière, elles sont dilatées par rapport à leur configuration "non remplies" . Si le récipient rempli est soumis à des conditions se traduisant par des pressions internes supérieures à la pression nominale retenue de 6,65 kg/cm2, les récipients se dilatent encore de façon graduelle et contrôlable, Ils ne subissent pas une inversion brutale de courbure de fond comme les récipients à dôme intégral de types connus.Cette déformation graduelle et intentionnelle de la paroi de fond diminue le risque d'éclatement et maintien le récipient dans un état où il est utilisable. Lorsque le récipient de l'invention se dilate sous l'effet d tune pression interne, le bord circulaire d'intersection 30 du creux ou cuvette 28 devient la base sur laquelle le récipient repose La stabilité du récipient dépend du diamètre du bord 30 par rapport aux dimensions de la botte. La stabilité du récipient est généralement iiddpendunte de son degré de dilatation ou d'augmentation de hauteur. La stabilité du récipient est importante pour le fabricant et pour le consommateur. Des bottes instables gênent les opérations de remplissage et d'emballage mécanique. Les machines d'emballage opèrent à grande vitesse et des bottes qui basculent ou bougent excessivement ne peuvent pas être manipulées par la machine. Du point de vue du consommateur, une botte qui bascule, s'incline ou bouge excessivement lorsqu'elle est placée sur un plan de pose introduit une En figure 12 on a représenté la partie inférieure d'un récipient suivant l'invention, similaire à celui de la figure 6. Pour plus de commodité, les gammes de dimensions des creux ou cuvettes ont été exprimées sous forme d'un rapport en pourcentages de la surface du creux à la surface du fond du récipient.Le diamètre (d) du creux ou cuvette est mesuré entre les centres 41 et 42 du congé 30 de transition ou d'intersection entre la surface exté- rieure du creux et la surface extérieure du panneau annulaire 26 du fond. De meme le diamètre (D) du fond est mesuré entre les centres 43 et 44 du congé 32a de transition entre la périphérie extérieure du panneau annulaire 26 et la paroi latérale 22. Le rapport entre les carrés de ces diamètres (d2/D2) est égal au rapport indiqué en pourcentage des surfaces. Ce mode de mesure définit les surfaces relatives sur lesquelles agit une pression pour déformer le récipient et élimine l'angle 32 ou le congé 32a de transition avec la paroi latérale relativement rigide.En figure 7 on voit les centres à utiliser pour mesirer une zone de transition chanfreinée ou anguleuse du fond en utilisant les mêmes nombres que ceux de la figure 12. Par exemple, un creux de diamètre nominal de 34 min ( 1 3/8") dans une bouteille de bière "210" (66 mm ou 2 10/16t) présentant dans son rond un congé de transition tel qu en figure 12, présente un rapport de surfaces de 41,4 %. Le diamètre de fond D mesuré entre les centres de congés de transition est de 57,5 mm (2,291") et le diamètre de creux d mesuré entre les centres des congés de transition est de 37 min (1,474"). En revenant aux figures 1, 2, 5 et 6 , la surface de la base du creux 28 doit être comprise entre environ 15 et 60% de la surface totale de la paroi de fond 24 pour empecher le creux 28 incurvé vers l'intérieur de se déformer par incurvation vers l'extérieur sous l'effet d'un accroissement de pression. Dans un mode préféré de réalisation, il est prévu une botte de 66 mm ou 2 10/16" de diamètre et d'une capacité de 340 g pour de la bière ou des boissons carbonatées (fig.2). Elle est réalisée par emboutissage et matriçage d'une plaque d'acier étamé élec trolytiquement du type 103 t T1 d'une épaisseur d'environ 0,27mm. Le diamètre extérieur nominal du corps de botte est de 66 mm (2,556"). Le diamètre extérieur réel est de 63,5 mm (2,556") . La hauteur réelle mesurée à partir de l'anneau plat (26) jusqu'à la partie supérieure de la collerette de couvercle (34) est de 120 mm (4,812") . Les parois latérales ont une épaisseur de 0,095mm environ (0,125"). La paroi de fond est reliée à la paroi latérale cylindrique par un congé de transition de 3 > 2 mm (1 > 475") vers l'intérieur .Le diamètre (d) du creux ou cuvette, mesuré Jusqu'aux centres des congés de transition est de 37 mm (1,475") pour un diamètre nominal de creux de 34 mm (1,375") . Le creux a une section approximativement elliptique, du fait qu'il est-engendré par un grand rayon de 37,5 mm (1,500") et un petit rayon de 6,25 mm (0,250"). Le rayon du congé de transition entre le panneau annulaire et le creux est de 1,25 mm (0,050") vers l'intérieur . L'angle A formé entre le creux et le panneau annulaire est d'environ 650. Le rapport entre les surfaces du creux et du fond de la botte est de 41,1%. une boîte Dans une variante également préférée,/ est aussi une boîte à boisson pressurisée (fig.2) de 66 mm de diamètre et d'une capacité de 340 g. Elle est obtenue par emboutissage et matriçage d'une plaque d'aluminium 3004H-l9de 0 > 35 mm (0,014") d'épaisseur.Les dimensions sont identiques à celles de la botte en acier décrite ci-dessus, à la différence qu'elle a un diamètre extérieur réel de 64,99 mm (2,559"), une épaisseur de paroi latérale de 0,125 mm (o,0o48") , un congé de transition de bord de creux de 1,3 mm (0,055") et un diamètre de creux (d) de 37 mm (1,485") pour un diamètre nominal de creux de 34 mm (1,)75") . Le rapport entre les surfaces du creux et du fond est d'environ 41,7%. Des essais comparatifs ont été faits sur les déformations se produisant dans un récipient à paroi de fond plane, dans un récipient à paroi de fond complètement concave tel que celui de la figure 3 et dans un récipient selon l'invention. Les récipients d'une capacité de 340 g (12 onces) utilisés dans ces essais ont été emboutis et matricés dans la même matière, savoir à partir d'acier de type L de 0,33 nm$'épaisseur, ayant une dureté Rockwell de R 30 T à l'échelle 53 + 3 et une plaque étamée électrolytiquement de référence 50. Cette matière est dénommée plaque ou tôle de 118 livres. Les récipients soumis aux essais avaient les dimensions nominales suivantes: 67,6 mm (2 11/16fil) de diamètre et 120,8 mm (4 13/16") de hauteur nominale. Le récipient de la présente invention (tableau III) était pourvu d'un bord de transition incliné à 450, d'un creux en forme de segment de sphère de 25 mm de diamètre , d'une hauteur d'environ 6,3 mm (0,260") , d'un diamètre nominal de 31,5 mm (1,25" ) avec un rapport de surfaces de creux et de fond de 37,3 %. Dans les tableaux suivants, on a comparé des déformations mesurées des différentes configurations de paroi de fond pour les pressions indiquées. TABLEAU I Extrémité à fond plan- Bord-de transition incliné à 450 Pression Déformation sur Déformation perma- Stabilité (kg/cin2) l'axe nente sur 1'axe commentaire 0 0 O Stable 2,8 1,15 0,70 Instable 4,2 1,48 0,95 Instable 5,6 1,75 1,10 Instable 7 2,0 1,48 Instable 8,4 2,25 1,72 Instable TABLEAU II Paroi de fond complètement concave Pression Déformation Déformation Déformation Déforma- Stabi km2 au centre permanente sur le tion lité du du creux au centre bord du permanen- du creux creux te sur le bord du creux 0 0 0 0 O Stable 2,8 0,12 0,025 0,05 0,0012 Stable 4,2 0,25 0,075 0,12 0,05 Stable 5,6 0,55 0,25 0,27 0,17 Stable 5,95 Incident cata.trophique à cette pression Insta- ble TABLEAU III Paroi de fond selon l'invention Pression Déformation Déformation Déformation Déformation Stabili (kg/cm2) au centre permanente sur le bord permanen- té du creux au centre du creux te sur le du creux bord du creux O O O O O Stable 2,8 0,95 0,55 0,57 0,2 Stable 4,2 1,51 1,10 1,10 0,65 Stable 5,6 2,12 1,70 1,70 1,15 Stable 7 3 > 01 2,54 2,12 1,81 Stable 7,7 3,75 3,10 2,60 2,40 Stable Les résultats de ces essais indiquent tout d'abord que le récipient a paroi de fond plane est instable en position verticale à cause du renflement de la partie centrale de la paroi de fond sous des pressions d'environ 1,4 kg/cm2, ce qui le rend totalement inapte aux produits sous pression tels que la bière et les boissons 'carbonatées. La paroi de fond complètement concave a donné lieu à un incident catastrbphique, savoir une brutale inversion de courbure produisant un renflement de la paroi de fond vers ltextérieur sous des pressions supérieures à 5,6 kg/cm2 . Cependant, aux basses pressions, la déformation au centre du creux complètement concave est bien plus faible, comme l'indiquent les tableaux, que dans le cas des autres structures.Le creux ménagé dans la paroi de fond du récipient de l'invention a conservé sa concavité dirigée vers l'intérieur sans aucune réduction sensible de sa surface de section droite Jusqu'à une pression de 7,7 kg/cm2. En outre, des essais de stabilité n'ont pas fait appflrattre de basculement des récipients de l'invention qui sont restés stables à toutes les pressions spécifiées. Conne le montrent les tableaux donnés ci-dessus, un récipient soumis à une pression interne et constitué selon l'invention, peut conserver sa stabilité en position verticale sous des pressions plus élevées que les récipients similaires de types connus. En outre,l'épaisseur et la résistance de la matière de la paroi de fond peuvent être réduites, par rapport à d'autres construations sans diminuer en correspondance la stabilité du récipient lorsque celui-ci est placé en position verticale. En plus du récipient décrit ci-dessuS, qui a une capacité de 340g (12 onces), d'autres récipients de dimensions différentes soumis à des essais ont donné des résultats également satisfaisants. Un de ces récipients, ayant une capacité de 280 g (10 onces) , a été réalisé avec un diamètre nominal de 62,7mmet une hauteur nominale de 122, 23mte creux ménagé dans la paroi de fond du récipient était identique à celui de la paroi de fond du récipient d'une capacité de 340g du tableau TITI. On a également réalisé récipient d'une capacité de 940 g (32 onces), ayant les dimensions nominales suivantes: diamètre de 87 mm et hauteur de 168 mm. Le creux de la paroi de fond avait un diamètre de base d'environ 38 min et une hauteur d'environ llmm, ce creux ayant la forme d'un segment de sphère d'un rayon de 25 msl"). Les résultats obtenus dans de nombreux essais de bottes fabriquées selon l'invention sont représentés graphiquement aux figures 13 à 21. Aux figures 13 à 16, on a reporté l'augmentation de hauteur d'une botte, exprimée en millimètres, en fonction de la pression interne pour différents diamètres de creux ou de cuvettes de fonds de bottes. La courbe de figure 17 représente les angles d'inclinaison pour différents diamètres nominaux de creux. Aux figures 18 à 21 on a reporté la variation de pourcentages de profondeur d'un creux, mesurée depuis le rebord 30 jusqu'au centre du creux, en fonction des pressions internes et pourdiférents diamètres nominaux de creux. Pour obtenir les résultats des figures 13 à 21, on a utilisé des bottes fabriquées en aluminium et en acier dans deux épaisseurs pour chaque matière. lys bottes ont été formées par emboutissage et matriçage. Les matières plus épaisses correspondent aux épaisseurs minimales courantes du commerce pour des bottes à boissons pressurisées et à fond complètement en forme de dôme. Les matières plus minces représentent l'épaisseur minimale pour des bottes à boissons pressurisées, que l'invention permet maintenant de fabriquer. Toutes les bottes ont été réalisées avec un diamètre nominal extérieur de 66 min. Ceci correspond à une capacité courante de 340 g (12 onces) pour de la bière ou des boissons carbonatées; ces bottes sont fréquemment dénommées "bottes 210". Les bottes ont été faites avec des creux sphériques de diamètre nominal compris entre 18 mm et 42 mm. L'angle A existant entre le creux et l'anneau plat a été choisi à 430 pour toutes les bottes. Les bottes en acier ont été fabriquées à partir d'une plaque d'acier étamé "118 livres" et "103 livres" ayant subi un revenu T1 et ayant des épaisseurs respectives de 0,32 mm et de 0,27 min. L'épaisseur finale de parti latérale des corps de botes était de 0,085 mm. Les boîtes en aluminium ont été fabriquées par emboutissage et matriçage d'un alliage 3004 H-19 ayant des épaisseurs de 0,42 mm et de 0,35 mm, l'épaisseur finale de paroi étant de 0,15 mm.Le congé de transition entre la paroi latérale et l'anneau plat du fond était d'environ 3,2 mm. Les corps de boites ont été soumis à une pression interne d'air dans un montage d'essai qui a permis de mesurer l'augmenta titre hauteur de la bote sous des pressions différentes. Les botes ont été soumises à des pressions croissantes juqu'à 7,7 kg/cm2 ou bien jusqu'à ce que la boîte explose ou ne résiste plus à la pression exercée. On a mesuré chaque augmentation de hauteur correspondant à une augmentation de pression mais la mesure a été précédée d'un retour à une pression de 2,1 kg/cm2 pour simuler la variation cyclique de pression à laquelle une bote remplie d'une boisson pressurisée peut être soumise dans le commerce. On a recueilli les résultats de hauteur pour cinq botes identiques et on a représenté graphiquement la moyenne des cinq valeurs en fonction de la pression.Les courbes des figures 13 à 16 donnent les valeurs moyennes obtenues pour les cinq botes et pour chaque dimens ion de creux. La dimension de creux est donc le parametre intervenant sur les graphiques. Dans le tableau ci-après, on a établi une relation entre les diamètres nominaux de creux et les codes littéraux utilisés dans les figures 13 àl6 et 18 à 21 pour identifier les courbes ainsi que la relation entre le diamètre nominal de creux et le rapport entre la surface de creux et la surface de fond de boite, ces valeurs étant mesurées comme décrit au sujet de la figure 12. TABLEAU Lettre code Diamètre nominal de creux Rapport dffl surfaces de désignation (d /D ) de courbe A 46,5 mm 72,5 B 44 65,1 C 38 48,7 34 34 41,4 E 31 34,7 F 25 23,0 G 18 13,7 En comparant les figures 13 à 16 , on voit que des creux de grand diamètre s'opposent initialement davantage à une augmentation de hauteur que des creux plus petits. A une pression élevée, les courbes correspondant aux grands creux ont une pente croissante et coupent les courbes correspondant aux petits creux. Ceci signifie que le taux d'agrandissement de hauteur dépasse, pour les gros creux, assez rapidement le taux d'augmentation de hauteur correspondant aux petits creux. Très près de cette intersection, les boîtes pourvues de suros creux subissent une très grande variation d'augmentation de hauteur, ce qui indique une rupture imminente. L'augmentation effective de hauteur inca pas une importance particulière aussi longtemps qu'elle n'est pas excessive. Les machines de remplissage et de manutention de botes peuvent être réglées de manière à recevoir des boîtes hautes. Une augmentation de hauteur de plus de 6 mm dans une boite de 340 g serait excessive. Un paramètre beaucoup plus important est la pente de la courbe qui représente le taux d'augmentation de hauteur.La pente raide caractérisant les gros creux signifie une grande variation de hauteur pour une faible variation de pression. Ceci indique que la bote est proche de la rupture et indique également qu'il n'existe pas de différence notable de hauteur dans des boîtes voisi- nes. De grandes variations de hauteur entre les boltes peuvent introduire des difficultés de manutention dans la machine et elles posent un problèçne d'esthétique. Le taux de pourcentage de variations de la profondeur de creux par rapport à la profondeur initiale est indiqué aux figures 18 à 21 . Les valeurs reportées sur ces figures ont été obtenues en même temps que les valeurs d'augmentation de hauteur de boltes représentées à la figure 13 à partir des mêmes boites soumises aux essais. Une comparaison des figures 18 à 21 montre que les creux de grand diamètre supérieurs à un rapport de surfaces de 60 ont tendance à staplatir fortement à des pressions bien inférieures à 6,65 kg/cms. Comme on l'a indiqué ci-dessus,la valeur de ó,65 kg/cmS est considérée comme la pression minimale qu'il est possible d'adopter en pratique pour des boîtes destinées à contenir des produits sous pression tels que de la bière et des boissons fortement carbonatées. On ne peut donc pas considérer comme acceptables des boîtes qui présentent un fort taux deaugmentation de hauteur ou d'aplatissement de creux à des pressions inférieures à 6,65 kg/cm2. On voit d'après les figures 13 à 16 et 18 à 21 que les courbes A et B représentent des boites qui se sont rompues endessous de 6,65 kg/cm2 ou, dans le cas de llaluminium de o,38 mm, des botes ayant des taux d'augmentation de hauteur ou des taux de variations de profondeur de creux inacceptables avant que ne soit atteinte la valeur de 6,65kg/cm2 . La courbe A correspond à des bottes ayant un diamètre nominal de creux de 46,5-mm pour un rapport de surfaces de 72,5%. La courbe B correspond à des boîtes ayant un diamètre nominal de creux de 44 mm ou un rapport de surfaces de 65,1%.Les courbes C à G représentent des botes ayant des diamètres nominaux de creux de 38,5 min ou moins. Ces bottes présentent des caractéristiques acceptables d'augmentation de hauteur et de variations de profondeur de creux. En considérant les résultats transformés en rapports de surfaces, des bottes présentant des rapports supérieurs à environ 60% sont inaneptables. On notera que les résultats correspondant aux courbes des figures 13 à 16 représentent des augmentations de hauteur de botte pour une pression particulière. La bote se contracte en hauteur si la pression interne diminue, mais elle ne revient pas nécessairement à la hauteur que cette pression inférieure aurait établie ini tintement parce qu'il se produit une certaine déformation permanente. A titre d'exemples une boite à bière en aluminium fabriquée à partir d'une tôle de 0 > 35 mm d'épaisseur ayant un diamètre nominal de creux de 34 min est représentée par la courbe D de figure 16.A la pression interne de 6 kg/cm2 prévue à la pasteurisation, l'augmentation de hauteur est légèrement supérieure à la valeur de 3,2 min provoquée par la pression de 6 kg/cms. Lors du refroidisse- ment ultérieur, la pression interne baisse à une valeur de 2,1 kg/ cm2 ou moins. L'augmentation permanente de hauteur est comprise entre la valeur de 1,25 miii correspondant initialement à la pression de 2,1 kg /cm2 et la valeur de 3,2 mm, et est probablement de l'ordre de 2,5 min. Les résultats des figures 13 à 16 ne représentent donc pas l'augmentation de hauteur se produisant dans la boite lorsqu'elle est reçue par le consommateur. Les figures 13 à 16 et 18 à 21 font apparaître que de petits creux résistent mieux à des pressions internes au-dessus de 4,2 kg/cm2 ou plus. On voit d'après la figure 17 que la stabilité ou la résistance au basculement,a1 flottement ou à l'inclinaison,diminue à mesure que la dimension du creux est réduite . Bien qu'une botte comportant un petit creux puisse être excellente du point de vue de la pression,elle peut devenir inacceptable du point de vue de la stabilité. Les résultats représentés à la figure 17 ont été obtenus en plaçant des bottes 210 d'une capacité de 340g et contenant un liquide simulant la bière, sur une plateforme horizontale Jusqu'à ce que la botte commence à basculer. L'angle de la plateforme et les dimensions nominales de creux ont été enregistrés et on a effectué une moyenne entre plusieurs bottes pour obtenir les points reportés.Des bottes ayant un diamètre nominal de creux de 18mm sont considérées colle instables parce qu'elles basculent ou flottent d'une manière imprévisible lorsqu'elles sont placées sur une tahle, ce qui entratne des difficultés dans des appareillages de remplissage et de anutention à grande vitesse. Des bottes ayant des diamètres nominaux de creux supérieurs à 18mm sont considérées convia stables pour le fabricant et le conssoateur. Des bottes ayant de grands creux se rapproehent de la stabilité des bottes à fonds cosplbterent en forme de dôme.En transformant les résultats en rapports de surfaces, les boîtes ayant un rapport de surfaces supérieur à environ 15% ont une bonne stabilité. Dans une partie de ce programme d'essais, des bottes telles que décrites ci-dessus ont été fabriquées à partir d'une tôle d'acier "90 livres", de 0,25mm d'épaisseur, ainsi qu'à partir d'a- aluminium de 0,25 mi d'épaisseur. Quelques bottes en acier seulement ont été capables de résister à une pression interne de 6,65 kg/cm2, nais aucune botte en aluminium n'a pu le faire. Par suites du létal mince ne convient pas pour des bottes destinées à contenir des boissons pressurisées. Les différents résultats d'essais indiqués ci-dessus confirment que des bottes de bière à fond complètement en forme de dôme, du type 210 ou 211 et de capacité nominale de 340 g sont sujettes à des ruptures sous des pressions aussi faibles que 6 kg/er2 à moins qu'elles ne soient formées de matière plus résistante qu'une tôle d'acier ""118 livres" T1, ou bien qu'une tôle d'aluminium 3004(H-l9) de 0,35 mm d'épaisseur.Cependant, on peut fabriquer des bottes selon l'invention à partir d'une tôle d'acier "103 livres", ou bien d'une tôle d'aluminium de 0,35 mm. L'utilisation correcte d'un létal plus mince et la plus petite perte de volume causée par le creux par comparaison à un fond complètement en forme de dôme, représentent des économies de métal très substantielles. En outre, la botte en létal plus mince selon l'invention peut résister à la pression de E, 65 kg/cm2 qui est imposée pour des récipients destinés à contenir des boissons fortement carbonatées, ce qui fait que l'on peut utiliser le même corps de bote pour des boîtes à bière ou à boissons présentant tous niveaux de carbonatation.Des boîtes du type 210, de capacité nominale de 340g, à fond complètement en forme de dôme et constituées d'aluminium de 0 " 5 mm d'épaisseur pèsent environ 15 kg au mille. Des boites en aluminium selon l'invention sont fabriquées à partir d'une tôle de 0,35 mm d'épaisseur et pèsent environ 12 kg au mille. Les botes en aluminium de types connus sont plus lourdes d'environ 21ffi. De même,des botes du type 210, d'une capacité nominale de 340g, en acier "118 livres" et à fond complètement en forme de dôme, pèsent environ 32 kg au mille, alors que des boltes en acier "103 livres" selon l'invention pèsent environ 27 kg au mille. Les boites en acier de type ancien sont plus lourdes de plus de 19fui. Puisque le métal constitue un élément important du prix de revient d'une boîte, des économies de métal de cette valeur sont très intéressantes. L'invention permet donc non seulement d'obtenir une bote qui résiste en toute sécurité à des pressions internes plus élevées que les boites à fond complètement enforme de dôme de types connus et réduit le risque d'explosion de botes exposées à des conditions qui engendrent des pressions supérieures à la pression nominale de conception, mais assure en outre une réduction substantielle du prix de revient des boites. -REVENDICATIONS 1. Paroi de fond résistant à une éversion de courbure vers l'extérieur,pour récipient métallique pour produits sous pression, ladite paroi étant caractérisée en ce qu'elle comprend un panneau entourant un creux central à concavité dirigée vers l'intérieur et ayant une intersection marginale avec ledit panneau,ladite paroi de fond étant susceptible d'être infléchie vers l'extérieur par une pression interne,ladite intersection marginale formant une base stable sur laquelle le récipient repose en position verticale lorsque la paroi de fond est infléchie. 2. Corps métallique, en général cylindrique,résistant à une éversion de courbure, destiné à un récipient pour produits sous pression, ledit corps étant caractérisé en ce qu'il comprend une paroi de fond à panneau annulaire entourant un creux central à concavité dirigée vers l'intérieur et ayant un bord circulaire d'intersection avec ledit panneau, ladite paroi de fond étant susceptible d'une déflexion vers l'extérieur sous l'effet d'une pression interne,ledit bord circulaire d'intersection formant une base stable sur laquelle le récipient repose en position verticale lorsque la paroi de fond est ainsi infléchie. 3. Corps métallique cylindrique selon la revendication 2 caractérisé en ce que le rapport, en pourcentage, entre la surface délimitée par le rayon extérieur du bord d'intersection et la surface délimitée par le rayon extérieur du panneau annulaire est compris entre environ 15 et 60%. 4. Corps de récipient selon la revendication 3,caractérisé en ce que le rapport entre lesdites surfaces est compris entre environ 15 et 50. 5. Corps de récipient selon la revendication 3,caractérisé en ce que le rapport entre lesdites surfaces est compris entre 15 et 40%. 6. Corps de récipient selon la revendication 3,caractérisé en ce que le rapport entre lesdites surfaces est compris entre 15 et 35fui. 7. Corps de récipient selon la revendication 3,caractérisé en ce que le rapport entre lesdites surfaces est compris entre 15 et 30fui. 8. Corps de récipient selon la revendication 3,caractérisé en ce que le rapport entre lesdites surfaces est compris entre 15 et 25fui. 9. Corps de récipient selon l'une des revendications 2 et 3 , caractérisé en ce que l'angle formé au bord d'intersection entre les surfaces du panneau et de la concavité est compris entre environ 43 et 9oto 10,Récipient métallique cylindrique résistant à une inversion de courbure, destiné à contenir un produit sous pression, caractérisé en ce qu'il comprend un corps sensiblement cylindrique - ae ayant des parois latéraleet/fond drune pièce, ladite paroi de fond comprenant un creux central en forme des dôme dirigé vers l'intérieur et entouré par un panneau annulaire, ledit ereux-ayant une intersection circulaire avec le panneau annulaire, ladite paroi de fond étant infléchie vers l'extérieur sous lteffet d'une pression interne,ledit panneau annulaire étant incliné suivant un profil sensiblement conique formant un angle obtus avec ladite paroi latéralle, et l'intersection circulaire formant une base=stable sur laquelle le récipient repose en position verticale. 1I.Récipient selon la revendication lD, caractérisé en ce que le rapport, en pourcentages, entre la surface délimitée par le rayon extérieur de l'intersection et la surface délimitée par le rayonextérieur du panneau annulaire est compris entre environ 15 et 60fui. 12. Corps selon la revendication 2,caractérisé en ce que la paroi de fond est d'une pièce avec une paroi latérale sensiblement cylindrique. 13. Corps selon la revendication ),caractérisé en ce que la paroi de fond est d'une pièce avec une paroi latérale de forme sensiblement cylindrique. 14. Corps de récipient selon la revendication 12.earacté- risé en ce que le diamètre nominal extérieur de la paroi latérale est de 66 mm environ~et que le diamètre nominal du creux est compris entre environ 25 et 38 mm environ. 15. Corps de récipient selon la revendication 12,caractérisé en ce que le diamètre extérieur nominal de la paroi latérale est de 6T,6 mm environ,que le diamètre nominal du creux est de 32 mm environ et que le récipient est formé d'acier étamé électro lytiquement à 118 livres 16. Corps de récipient selon la revendication 12,caracté- risé en ce que le diamètre extérieur nominal de la paroli latérale est de 66 mm environ et en ce que le rapport de surface est d'environ 40fui. 17.Corps de récipient selon la revendication 12,caractérisé en ce qu'il est formé par un corps de récipient embouti et matricé. l8.Corps de récipient selon la revendication 17, caractérisé en ce que le corps est formé d'acier étamé électrolytiquement. 19. Corps de récipient selon la revendication 18,caractérisé en ce que l'acier est constitué par une tôle de 103 livres avant emboutissage et matriçage 20. Corps de récipient selon la revendication 17 > caractérisé en ce que le corps est formé d'aluminium. 21.Corps de récipient selon la revendication 20,caractérisé en ce que l'aluminium a une épaisseur de 0,35 mm environ avant d'être embouti et matricé. 22. Structure à paroi de fond résistant à une inversion de courbure pour récipient métallique sensiblement rigide de forme cylindrique et soumis à une pression interne en cours de manutention, ledit récipient ayant des parois latérales et de fond d'une pièce et une épaisseur minimale,ladite paroi de fond comprenant:: - un panneau annulaire solidairement lié à la paroi latérale du récipient, - un creux central s'étendant vers l'intérieur et ménagé dans le panneaulle dit creux se fondant en périphérie du panneau par un bord de base annulaire incliné d'un angle non inférieur à 43 , - la surface du creux ne correspondant pas à moins de 15% environ et pas à plus de 60% environ de la surface totale de la paroi de fond - ledit panneau annulaire subissant une déformation réglée vers l'extérieur sous l'effet d'une augmentation de la pression interne tandis que le creux reste dirigé vers l'intérieur à partir du panneau de telle manière que ledit bord annulaire de base assure en permanence un support stable pour le récipient pendant ladite déformati on. 23. Paroi de fond pour récipient cylindrique selon la revendication 14,caractérisée en ce que l'angle à la jonction périphérique entre le creux et le panneau plat annulaire n'est pas supérieur à go". 24. Récipient selon la revendication 3,caractérisé en ce que ledit creux est concave sous une pression de 6,65 kg/cm2 environ. 25. Corps de récipient selon la revendication 3,carac térisé en c que la paroi de fond est constituée d'aluminium du type 3Q04 H-19 et que son épaisseur est supérieure à 0,25 mm environ et inférieure à 0,45 mm environ. 26. Corps de récipient selon la revendication ),caractérise en ce que la paroi de fond est constituée par ae l'acier étamé électrolytiquement et de revenu T1, avec une épaisseur supérieure à 0 > 25 mm environ et inférieure à 0,32 mm environ. 27. Récipient métallique généralement cylindrique et résistant à une inversion de courbure, pour des produits sous pres sion,ledit récipient comportant un corps embouti et matricé à partir d'une tôle métallique relativement mince,ledit- corps ayant une paroi latérale sensiblement cylindrique avec un bord de transition solidaire d'une paroi de fond, ladite paroi de fond comportant un dôme central à concavité dirigée vers l'intérieur et entouré par un panneau annulaire s'étendant jusqu'au dit bord de transition, ledit dôme ayant un bord circulaire d'intersection avec ledit panneau, ce bord étant sous forme d'un congé existant entre le dôme et le panneau,et ledit congé fournissant une base stable sur laquelle le récipient repose en position verticaleJle rapport,en pourcentages, de la surface du cercle délimité par le congé de transition étant compris entre environ 15 et 60f. 26. Récipient selon la revendication sq > caractérisé en ce que le bord de transition est une partie biseautée vers l'intérieur de la paroi latérale. 29. Récipient selon la revendication 2R,caractérisd en ce que le bord de transition est un congé. 30. Corps selon la revendication 2,caractérisé en ce que le creux a une forme. sensiblement sphérique. 31. Corps selon la revendication 2,caractérisé en ce que le creux a une forme sensiblement ellipsoidale. 32. corps selon la revendication 2,caractérisé en ce que le creux a une forme sensiblement tronconique.