La présente invention concerne les transformateurs électriques de puissance du type Shell EHV ( à très haute tension). La demande de transformateurs, de tension et de puissance de plus en plus élevée, fait que les dimensions des appareils et la longueur des isolateurs de 5 traversée augmentent, ce qui crée des problèmes de transport pour les fabricants ainsi qu'une augmentation du prix de la sous-station pour l'utilisateur. L'enlèvement des isolateurs de traversée résout partiellement le problème du transport pour les appareils dont la tension se situe à la limite inférieure de la gamme des très hautes tensions, qui est environ 230 KV, mais pour les appareils à ten-10 sion plus élevée, il faut habituellement avoir recours au sectionnement de la cuve pour le transport. Le sectionnement de la cuve d'un transformateur Shell peut être évité par ■ la construction de l'ensemble magnétique noyau-enroulement de manière telle qu' il soit décalé d'un angle de 90° par rapport à sa position habituelle. Cette 15 construction oblige toutefois que l'appareil soit à refroidissement forcé. Lorsque l'ensemble magnétique noyau-enroulement est retourné sur son côté, à partir de sa position habituelle, les ouvertures pratiquées dans la masse du noyau, à travers lesquelles les bobines en fond de. panier s'étendent, sont horizontales au lieu d'être verticales, et il en'résulte une faible circulation d'huile à 20 travers les ouvertures horizontales, due à la circulation naturelle ou par un syphon thermique de l'huile du fait qu'il n'y a qu'une faible différence de température pour assurer la circulation de l'huile à travers les conduites horizontales . Il serait donc souhaitable de pouvoir réduire la hauteur de la cuve des 25 transformateurs de puissance du type Shell pour le transport de même que la hauteur installée du ou des isolateurs de traversée haute tension à partir du sol, mais il serait souhaitable de pouvoir le faire sans avoir recours au sectionnement de la cuve et sans devoir monter l'ensemble noyau-enroulement d'une façon telle que le refroidissement forcé soit indispensable au refroidissement correct. 30 Suivant la présente invention, un appareil électrique à induction est cons titué d'une cuve remplie d'.un liquide isolant, ayant un fond, des parois latérales et un couvercle, d'un ensemble magnétique noyau-enroulement disposé dans la cuve et immergé dans le dit liquide isolant, le dit ensemble magnétique noyau-enroulement comprenant un noyau magnétique constitué de plusieurs couches 35 superposées de tôles magnétiques, les dites tôles étant disposées de manière à former au moins deux boucles magnétiques qui définissent au moins deux ouvertures situées à une certaine distance l'une de l'autre à travers le dit corps magnétique, et un enroulement constitué de plusieurs bobines en fond de panier a-xialement espacées l'une de l'autre qui joignent les deux boucles magnétiques, U0 le dit ensemble noyau-enroulement étant orienté dans la dite cuve de manière que 71 40362 2 2113911 les deux couches extérieures de tôles magnétiques forment les surfaces supérieure et inférieure du dit noyau magnétique, les bobines en fond de panier s'é-tendant à l'extérieur des dites surfaces supérieure et inférieure respectivement vers le couvercle et le fond de la dite cuve, celle-ci étant pourvue d'une 5 ouverture pratiquée dans l'une des parois latérales, entre la surface inférieure du dit noyau magnétique et le fond de la dite cuve, d'un compartiment pour isolateur de traversée monté sur la paroi latérale percée de la dite ouverture, le dit compartiment pour isolateur de traversée ayant une première ouverture située dans l'alignement de l'ouverture pratiquée dans la dite paroi latérale et 10 une seconde ouverture destinée au passage d'un isolateur de traversée ayant une première et une seconde bornes de raccordement, le dit isolateur de traversée étant monté à travers la seconde ouverture du compartiment pour isolateur de traversée de manière que la seconde borne se trouve à l'intérieur du compartiment, et d'un conducteur électrique disposé de façon à raccorder la seconde bor— 15 ne du dit isolateur à au moins une des dites bobines en fond de panier, le raccordement à la ou aux dites bobines en fond de panier étant réalisé à la partie qui s'étend vers l'extérieur de la surface inférieure du dit noyau magnétique. L'invention sera mieux comprise en se référant à la description qui va suivre et aux dessins annexés. 20 Sur ces dessins: - La figure 1 est une vue en élévation partiellement en coupe représentant un transformateur électrique de puissance réalisé suivant la technique connue. - La figure 2 est une vue en élévation, partiellement en coupe, d'un transformateur électrique construit de manière à réduire la hauteur de la cuve et d' 25 isolateur en retournant l'ensemble noyau-enroulement représenté à la figure 1 sur son côté. - La figure 3 est une vue en élévation, partiellement en coupe, représentant un transformateur électrique de puissance construit suivant les principes de la présente invention, où la hauteur de la cuve et de l'isolateur a été réduite, 30 par rapport à celle du transformateur représenté à la figure 1, tout en maintenant l'ensemble magnétique noyau-enroulement orienté de la même façon qu'à la figure 1. - La figure b est une coupe d'un dispositif d'amenée de courant représenté à la figure 3, pratiquée en direction des flèches IV-IV, et 35 - La figure 5 est une coupe du dispositif d'amenée de courant montré à la figure U, pratiquée en direction des flèches V-V. La figure 1 représente orne vue en élévation, partiellement en coupe, d'un transformateur 10 du typç Shell, construit suivant les techniques connues. Le transformateur 10 comporté une cuve 12 formée de parois latérales 1U, un couver-cle 16 et un fond 18. La cuve 12 est remplie jusqu'à un niveau donné 20 avec un 71 k0362 3 2113911 diélectrique liquide de refroidissement et d'isolation, telle qu'une huile minérale ou un askarel. L' ensemftLe magnétique noyau-enroulement, du type Shell, est constitué d'un noyau magnétique 2k comportant des première et seconde sections similaires 26 et 28 et d'un enroulement électrique 29 construit à l'aide de plu-5 sieurs bobines 30 du type en fond de panier espacées axialement. Chacune des sections 26 et 28 du noyau magnétique comporte plusieurs couches superposées de tôles magnétiques plates, par exemple les couches 32 de la section de noyau magnétique 26. Les couches de tôles sont arrangées pour former des ouvertures 3^ et 36 pour les bobines dans les sections 26 et 28. 10 Les sections magnétiques 26 et 28 sont disposées côte à côte de manière que leurs parties voisines forment une branche 38, avec les bobines en fond de panier de l'enroulement 29, traversant le noyau magnétique 2k par les ouvertures 3^ et 36 et, de ce fait, entourant la branche de circuit 38. L'ensemble magnétique noyau-enroulement 22 est orienté par rapport à la cu-15 ve 12 de manière que les couches extérieures des tôles du noyau magnétique 2k déterminent des surfaces horizontales supérieure i+0 et inférieure 1+2, les surfaces les plus importantes des couches étant sensiblement perpendiculaires aux parois latérales 1U de la cuve 12. Les bobines en fond de panier qui constituent l'enroulement 29 passent au-dessus ét en-dessous du noyau magnétique 2h sur les 20 surfaces supérieure ^0 et inférieure h2, respectivement dirigées vers le couvercle 16 et le fond 18 de la cuve 12. L'enroulement 29 peut être mono ou polyphasé du type isolé ou autotransformateur, la construction particulière de l'enroulement déterminant le nombre d' isolateurs haute et basse tensions. A titre d'exemple, on suppose que le trans-25 formateur 10 est du type autotransformateur ayant un isolateur de traversée haute tension unique 50, un isolateur de traversée basse tension unique 52 et une borne neutre non représentée. L'isolateur de traversée haute tension 50 possède une première et une seconde bornes de raccordement 5^ et 56, la borne 56 étant raccordée à l'enroulement haute tension par l'intermédiaire d'un conducteur 51» 30 et l'isolateur de traversée basse tension 52 possède une première et une seconde bornes de raccordement 58 et 60, la borne 60 étant raccordée à l'enroulement basse tension par l'intermédiaire d'un conducteur 53. L'isolateur de traversée 50 comporte un conducteur électrique disposé axialement, raccordé aux première et seconde bornes 5^ et 56, une partie 62 compor-35 tant une collerette de montage et un moyen de mise à la masse, des première et seconde parties isolantes 6k et 66 disposées de manière à entourer le conducteur électrique, entre la première borne et la partie 62 comportant la collerette de montage, et entre la dite partie 62 et la seconde borne 56. Les parties isolantes 6U et 66 peuvent être des manchons en porcelaine entourant une partie con-1+0 densateur pour répartir d'une manière plus uniforme les sollicitations 71 40362 k 2113911 électriques à travers l'isolateur de travërsée. Un diélectrique liquide d'isolement et de refroidissement, tel qu'une huile minérale, peut être contenu dans les parties isolantes pour refroidir et isoler l'isolateur de traversée 50. Les parties isolantes peuvent avoir des collerettes disposées sur leur surface ex-5 térieure de manière à allonger les distances de fuite à partir des bornes vers la partie 62 de mise à la terre et la cuve 12. L'isolateur de traversée 52 peut être de construction semblable, ses détails particuliers de construction dépendant de la tension de l'indice du niveau de base d'isolement, mais sa longueur doit être plus courte que celle de 10 1'isolateur de traversée 50. Comme montré à la figure 1, l'isolateur de traversée haute tension 50 et l'isolateur de traversée basse tension 52 sont raccordés à la partie de l'enroulement 29 qui est dirigée vers le couvercle 16. Le refroidissement du transformateur 10 est réalisé par la circulation du liquide diélectrique vers le haut à travers des canaux formés entre les bobines 15 en fond de panier qui sont écartées l'une de l'autre. Les canaux s'étendent à travers les ouvertures 3^ et 36 des sections 26 et 28 du noyau magnétique et la circulation s'effectue grâce à l'effet naturel de syphon thermique, soit grâce à des pompes. Certains transformateurs sont refroidis des deux façons, c'est-à-dire qu'ils sont refroidis par l'effet naturel de syphon thermique jusqu'à ce 20 que la température des bobines du diélectrique liquide arrive à une valeur où il est indispensable d'avoir recours à un refroidissement forcé. A ce moment, les pompes et les ventilateurs sont automatiquement alimentés et déterminent une augmentation du débit de circulation du diélectrique liquide. Les flèches représentées à la figure 1 indiquent l'écoulement vers le haut du diélectrique liqui-25 de à travers l'ensemble magnétique noyau-enroulement. A la partie supérieure de la cuve 12, il est dirigé vers des échangeurs de chaleur extérieurs (non représentés) et ramené à la partie inférieure de la cuve. L'isolateur de traversée haute tension 50 et l'isolateur de traversée basse tension 52 sont fixés de manière étanche dans les ouvertures 70 et T2 pratiquées 30 dans le couvercle 16. La hauteur 7^ de la partie de l'isolateur de traversée, mesurée à partir de la borne 56 jusqu'à la collerette de montage 62, est le facteur principal qui détermine la hauteur de la cuve 12. Dans les transformateurs à très haute tension, cette dimension est très grande, étant déterminée par 1' indice du niveau de base d'isolement de l'isolateur exprimé en kilovolts. Par 35 exemple, un isolateur de traversée ayant un indice de niveau de base d'isolement de 1 550 KV, destiné à être utilisé avec un réseau à 500 KV, devrait avoir une longueur sous le couvercle d'environ 2 mètres et me longueur totale de borne à borne de 7 mètres environ. Un isolateur de traversée ayant un indice de niveau de base d'isolement de 1 800 KV, destiné à être utilisé avec un réseau à 765 KV, U0 devrait avoir une longueur sous le couvercle d'environ 2,3 mètres et une 71 40362 5 2113911 longueur totale d'environ 8,5 mètres. Un isolateur ayant un indice de niveau de base d'isolement de 2 175 KV, destiné à être utilisé dans un réseau à 1 150 KV, devrait avoir une longueur sous le couvercle d'environ 2,1+5 mètres et une longueur totale d'environ 9,25 mètres. 5 II est donc évident que la partie de l'isolateur de traversée haute tensi on se trouvant à l'intérieur de la cuve, dans le cas de transformateurs à très haute tension, augmente fortement la hauteur de la dite cuve, ce qui entraîne des problèmes de transport et, la hauteur installée de l'isolateur de traversée #• à haute tension, de même que la hauteur de la cuve augmentent le prix de la 10 sous-station du fait de la heuteur des superstructures pour le montage des supports isolants destinés à soutenir les conducteurs électriques. Les problèmes de transport posés par la heuteur de la cuve peuvent être résolus par le sectionnement de celle-ci et par l'enlèvement des isolateurs de traversée lors du transport lorsque la hauteur de la cuve, nécessaire uniquement 15 pour l'ensemble magnétique noyau-enroulement 22, est sensiblement plus petite que la hauteur de la cuve nécessaire lorsque l'isolateur de traversée haute tension est monté sur le couvercle de la dite cuve, rendant possible le transport de l'ensemble magnétique noyau-enroulement dans la partie inférieure de la cuve, la partie supérieure de la cuve et les isolateurs de traversée étant montés à 20 l'endroit de l'installation. Une autre façon de résoudre le problème consiste à enlever les isolateurs de traversée et à retourner tout le transformateur sur son côté pendant le transport. La solution consistant à sectionner la cuve a 1' inconvénient d'entraîner des frais supplémentaires de fabrication et d'installation. De plus, des soins énormes doivent être pris sur les lieux d'installation 25 pour éviter la contamination du diélectrique liquide lors de la mise en place de la partie supérieure de la cuve sur la partie inférieure et de la pose des isolateurs de traversée sur la partie supérieure de la cuve. Le transport du transformateur retourné sur son côté a l'inconvénient de nécessiter des grues puissantes sur les lieux d'installation, pour retourner le transformateur dans 30 sa position verticale. Aucune de ces solutions ne permet de réduire le prix de la sous-station vu que la heuteur installée de la cuve et de l'isolateur de traversée n'a pas été modifiée. On a également essayé de résoudre le problème du transport en changeant 1' orientation de l'ensemble magnétique noyau-enroulement 22 à l'intérieur de la 35 cuve 12 de manière que le dit ensemble magnétique 22 soit tourné de 90°, suivant un axe horizontal, par rapport à son orientation de la figure 1. Cette disposition est représentée à la figure 2. Aux figures 1 et 2, les mêmes références désignent des pièces identiques tandis que les mêmes références accompagnées d'un indice "prime" désignent des pièces similaires mais modifiées. 1+0 La figure 2 est une vue en élévation partiellement en coupe d'un 71 40362 6 2113911 transformateur 10', comportant une cuve 12', constituée de parois latérales 1H', d'un couvercle 16' et d'un fond 18'. La cuve 12' est remplie jusqu'à un niveau 20' d'un diélectrique liquide de refroidissement et d'isolement dans lequel est plongé un ensemble magnétique noyau-enroulement 22'. L'ensemble magnétique 5 noyau-enroulement 22' est semblable à l'ensemble magnétique noyau-enroulement 22 représenté à la figure 1, sauf que son orientation par rapport à la cuve 12' est différente. L'ensemble magnétique noyau-enroulement 22' comporte un noyau magnétique 2b constitué de deux sections adjacentes 26 et 28, dont chacune d'elles comporte plusieurs couches 32 de tôles magnétiques plates. Les couches 32 sont 10 empilées avec les couches extérieures ko et b2 du noyau magnétique 2k faisant face aux parois latérales 1H' au lieu de faire face au couvercle et au fond de la cuve 12, tandis que les ouvertures 3^ et 36 pratiquées à travers les sections 26 et 28 du noyau magnétique sont horizontales au lieu d'être verticales. Le conducteur haute tension 51 part donc du côté de l'ensemble magnétique noyau-15 enroulement et l'isolateur de traversée haute tension 50 est monté sur un compartiment spécial d'isolateur 80 qui est fixé sur une des parois latérales 1^'. Une ouverture 82 est pratiquée dans la paroi latérale de la cuve 12' portant le compartiment 80, au voisinage de l'endroit où se trouve le conducteur 51. Le compartiment 80 est pourvu d'une première ouverture qui est orientée vers l'ou-20 verture 82, et est disposé pour obturer la dite ouverture. Le compartiment possède une seconde ouverture 70' destinée à recevoir l'isolateur de traversée 50» Vu que l'extrémité encastrée de 1'isolateur de traversée 50 ne doit pas déterminer la hauteur de la cuve 12', celle-ci peut être réduite à la valeur qui assurera l'espace nécessaire à l'isolateur de traversée basse tension et aux au-25 très appareils montés sur le couvercle, comme par exemple un commutateur de prises vide. De plus, vu que la borne 56 de l'isolateur de traversée 50 peut être disposée à hauteur de l'endroit où le conducteur 51 quitte l'enroulement haute tension, la hauteur de l'isolateur de traversée 50 à partir du sol peut être sensiblement réduite. En en enlevant les isolateurs de traversée, cette cuve 30 peut donc être plus facilement transportée que le transformateur représenté à la figure 1, sans avoir recours au sectionnement et de plus, la hauteur de la cuve installée, de même que la hauteur de l'isolateur est réduite, ce qui n'est pas le cas pour le transformateur de la figure 1. L'inconvénient de cette disposition, représentée à la figure 2, réside dans le fait que le diélectrique liquide 35 doit être mis en circulation par des pompes avec des chicanes disposées de mani~ ère à diriger le diélectrique liquide à travers les ouvertures 3*+ et 36, disposées horizontalement dans les sections 26 et 28 du noyau magnétique et de ce fait, entre les bobines en fond de panier voisines qui forment l'enroulement 29. La circulation naturelle par syphon thermique de réfrigérant ne produira pas un bQ refroidissaient efficace du transformateur 10' représenté à la figure 2, du fait 71 40362 7 2113911 que la température aux extrémités opposées des canaux disposés horizontalement est sensiblement la même, ce qui se traduit par une faible circulation du diélectrique liquide dans les parties de bobines en fond de panier qui s'enfoncent dans les sections du noyau magnétique par les ouvertures pratiquées dans celles-5 ci. La figure 3 est une vue en élévation, partiellement en coupe d'un transformateur 10" construit suivant les principes de la présente invention, celle-ci permettant de réduire la hauteur de la cuve pour le transport ainsi que la hauteur installée de la cuve et de l'isolateur de traversée par rapport à la cons-10 truction antérieure représentée à la figure 1 et ce, sans sectionnement de la cuve pour le transport et sans que le transformateur doive être muni d'un système de'réfrigération à circulation forcée comme c'était le cas pour la réalisation montrée à la figure 2. Les mêmes références des figures 1 et 3 identifient des mêmes composants, tandis que les mêmes références pourvues d'un indice dou-". 15 ble prime identifient des composants semblables mais modifiés. La figure 3 représente plus particulièrement un transformateur 10" ayant une cuve 12" constituée de parois latérales 1U", d'un couvercle 16" et d'un fond 18". La cuve 12" est remplie jusqu'à un niveau prédéterminé d'un diélectrique liquide tel qu'une huile minérale ou un askarel et contient un ensemble magnéti-20 que noyau-enroulement 22" qui est immergé dans le diélectrique liquide. L'ensemble magnétique noyau-enroulement 22" comporte un noyau magnétique 2k ayant des première et seconde sections 26 et 28. Chacune des sections 26 et 28 du noyau magnétique possède plusieurs couches 32 de tôles magnétiques empilées de manière à fournir des ouvertures 3^ et 36. Le noyau magnétique 2k est, par rap-25 port à la cuve 12" orienté de manière que les couches extérieures de tôles magnétiques déterminent des surfaces ko et k2 qui, respectivement, font face au sommet du couvercle 16" et au fond 18", et que les axes des ouvertures 3^ et 36 aménagées à travers le noyau magnétique soient verticaux, c'est-à-dire perpendiculaire au fond 18" de la cuve 12". 30 La hauteur de la cuve, de même que la hauteur installée de l'isolateur de traversée est réduite suivant les principes de la présente invention, en faisant partir l'ensemble conducteur haute tension 90 de la partie de l'enroulement haute tension située en-dessous de la surface k2 du noyau magnétique. Cette réalisation est rendue possible par une nouvelle construction améliorée de l'ensemble 35 conducteur haute tension 90 qui permet de réduire sensiblement l'intervalle compris entre le fond de cuve. 18" et le dit ensemble conducteur 90. L'isolateur de traversée 50 est monté dans un compartiment 92 qui possède une première ouverture orientée vers une ouverture 9^ pratiquée dans une des parois latérales de la cuve 12", le diélectrique liquide circulant librement dans U0 le compartiment 92 par la première ouverture. Le compartiment 92 est fixé sur 71 40362 8 2113911 la cuve 12", par exemple par soudage, pour empêcher toute fuite au joint. Une seconde ouverture est pratiquée dans le compartiment 92 pour le montage de l'isolateur de traversée 50 et son scellement, l'extrémité du dit isolateur se trouvant dans le compartiment 92 plongeant dans le diélectrique liquide. 5 L'isolateur de traversée 50 peut, si on le désire, être monté verticalement mais comme montré à la figure 3, la hauteur de l'isolateur à partir du sol peut encore être réduite en le montant suivant un angle de 90° par rapport au plan du sol. Vu que l'ensemble conducteur haute tension 90 peut être amené plus près du 10 fond 18" de la cuve 12" que dans la construction montrée à la figure 2 où le conducteur haute tension 51 sort du côté de l'ensemble magnétique noyau-enroulement, la hauteur totale de l'isolateur de traversée à partir du sol peut être réduite par rapport à la dite construction de la figure 2 utilisant le même angle d'inclinaison pour le montage de l'isolateur et la hauteur totale de l'iso-15 lateur de traversée est de beaucoup inférieure à celle existant dans la construction montrée à la figure 1. Par exemple, un transformateur monophasé destiné à un réseau à 1 150 KV, nécessiterait un isolateur de traversée haute tension de 9 mètres de long dont 7 mètres sortiraient de la cuve. Avec la construction représentée à la figure 1, l'extrémité supérieure de l'isolateur de traversée se 20 trouverait à environ 1U,5 mètres du sol. Avec la construction représentée à la figure 2, l'extrémité supérieure de l'isolateur de traversée se trouverait à environ 11,50 mètres du sol tandis qu'avec la construction représentée à la figure 3, l'extrémité supérieure de l'isolateur de traversée haute tension se trouverait à environ 10,50 mètres du sol. La construction représentée à la figure 3 25 permet donc une réduction de la hauteur de l'isolateur de h mètres par rapport à la construction de la figure 1, et de 1 mètre par rapport à la construction de la figure 2. L'agencement montré à la figure 3 réduit non seulement la hauteur de la cuve lors de son transport et la hauteur de la cuve installée, sans avoir recours 30 au sectionnement, de même que la hauteur de l'isolateur de traversée par rapport au sol, mais il procure également les avantages de la construction de la figure 1 où le transformateur peut, si on le désire, être refroidi par circulation naturelle. Comme indiqué par les flèches de la figure 3, le diélectrique liquide de refroidissement peut pénétrer dans le bas de la cuve 12" en venant des échan-35 geurs de chaleur (non représentés) et circuler vers le haut à travers la cuve par 1'influence de la différence de température entre le haut et le bas de la cuve, en passant par les ouvertures 3^ et 36 dirigées verticalement dans les sections 26 et 28 du noyau magnétique, refroidissant ainsi d'une manière efficace les parties des bobines en fond de panier qui se trouvent dans les dites sec-Uo tions du noyau magnétique, ainsi que les parties qui se trouvent à l'extérieur 71 40362 9 2113911 du noyau magnétique. La figure H est une vue en élévation, partiellement en coupe, de l'ensemble conducteur haute tension 90 représenté à la figure 3, lequel contribue à la réduction de la hauteur de la cuve et de la hauteur de l'isolateur de traversée, 5 cette vue en élévation étant prise dans la direction des flèches IV-IV. La figure 5 est une vue en élévation fragmentaire de l'ensemble conducteur-haute tension montré à la figure U, mais prise dans la direction des flèches V-V. Comme indiqué à la figure l'enroulement. 29" possède au moins une section 10 haute tension 100 comportant une ou plusieurs bobines en fond de panier 102 et 10U qui sont raccordées à l'ensemble conducteur haute tension 90. Une ou plusieurs sections d'enroulement basse tension, représentées par la bobine en fond de. panier 106, sont disposées près de la section haute tension 100. Des pièces plates statiques, telles que les pièces 105 et 107, peuvent être 15 placées entre la section haute tension 100 et les sections basse tension voisines, d'une manière bien connue du spécialiste. L'ensemble conducteur 90 comporte des première et seconde parties principales conductrices 110 et 112 raccordées électriquement, réalisées en un matériau bon conducteur électrique tel que le cuivre, le conducteur 110 étant raccordé 20 aux bobines 102 et 10U au moyen d'un connecteur tubulaire métallique 11^ du type à sertir. Èes conducteurs venant des bobines en fond de panier 102 et 10U, sont introduits d'un côté du connecteur 11U tandis que le conducteur 110 est introduit du côté opposé, les dits conducteurs étant ensuite bloqués solidement dans le connecteur à l'aide d'un outil à sertir. Le conducteur principal 110 est di-25 rigé verticalement vers le bas en s'éloignant de la section haute tension 100 vers le fond de la cuve du transformateur et en étant supporté par les .conducteurs raccordés aux bobines en fond de panier de l'enroulement haute tension. Des bandes isolantes adéquates peuvent être placées autour des spires extérieures des bobines en fond de panier pour maintenir fermement ces spires au voisi-30 nage du point où les conducteurs s'écartent des bobines pour réaliser la connexion avec le conducteur 110. Un isolant solide 116, par exemple du ruban de papier, peut être disposé sur la surface extérieure du conducteur 110, de manière à fournir une isolation ayant une rigidité électrique plus élevée que le diélectrique liquide, en con-35 tact avec la surface extérieure du conducteur 110 et également pour isoler le diélectrique liquide de la surface extérieure du conducteur 110, de manière à éviter l'ionisation du diélectrique liquide. Le champ électrique autour du conducteur 110 est de plus régi par un blindage pour éviter les décharges dues à 1' effet corona au voisinage du conducteur 110, comme expliqué ci-après. Une borne kO 117 est raccordée à l'extrémité inférieure du conducteur 110. Celle-ci possède 71 40362 2113911 une partie tubulaire 119 dans laquelle vient s'insérer le conducteur 110 avant sertissage de la partie tubulaire et une partie massive 121 percée de trous pour l'introduction de moyens de fixation, comme par exemple des boulons 122 et 12k. 5 Le conducteur 112 se présente sous la forme d'un tube métallique, par exem ple en cuivre, ayant une partie d'extrémité 118 percée de deux trous taraudés pour recevoir les boulons 122 et 12U, après introduction de ces derniers dans les ouvertures pratiquées dans la partie 121 de la borne 11T- Le conducteur 110 a un diamètre extérieur qui facilite son raccordement aux 10 conducteurs venant des bobines en fond de panier 102 et 1OU tandis que le conducteur 112 a un diamètre extérieur beaucoup plus grand, choisi pour réduire le gradient de potentiel au voisinage de sa surface extérieure, en-dessous du niveau d'ionisation de l'isolation circonférentielle, sans être obligé d'avoir recours à des moyens de correction de champ, comme par exemple des écrans. Le 15 conducteur 112 peut être raccordé à la borne inférieure 56 de l'isolateur de traversée haute tension 50 sans réduction de son diamètre extérieur, donnant ainsi l'assurance que les sollicitations électriques seront en-dessous du niveau d'ionisation de son environnement. Un isolement solide 130 peut être disposé autour de la surface extérieure du conducteur 112 pour, de plus, empêcher l'ioni-20 sation du diélectrique liquide qui l'entoure. L'intérieur du conducteur tubulaire creux 112 est rempli avec du diélectrique liquide. Comme montré à la figure 3, l'ouverture 9^ à travers laquelle passe le conducteur 112 peut être munie d* un blindage et isolée à l'aide de plusieurs écrans courbés, écartés les uns des autres et de barrières isolantes, ce montage portant la référence 132. Le nombre 25 de barrières isolantes disposées entre l'ensemble conducteur 90 et des points de potentiel plus faible dépend de la différence de potentiel et de la dimension des conducteurs et des écartements isolants. Le conducteur 110 de faible diamètre doit être blindé pour éviter des concentrations de contraintes électriques dans le diélectrique liquide qui l'entou— 30 re, qui pourraient ioniser le liquide et ce blindage doit s'effectuer sans entraver le refroidissement du conducteur 110 ou des bobines en fond de panier auxquelles l'ensemble conducteur 90 est raccordé. Ces résultats sont obtenus en prévoyant des premier, second et troisième blindages 132, 13^ et 136, les premier et second blindages 132 et 13^ étant des éléments conducteurs tubulaires iso-35 lés et le troisième blindage étant un élément conducteur isolé en forme de cuvette. Le premier élément conducteur 132 comporte un élément conducteur tubulaire 11+0. L'élément conducteur tubulaire 1U0 peut être réalisé à l'aide d'un tissu ou d'un ruban conducteur fabriqué en un matériau convenable, ou bien en disposant une peinture ou un revêtement métallique sur la surface extérieure de l'é-2+0 lément tubulaire isolant, avec des isolants solides 1k2 disposés de manière à 71 40362 11 2113911 entourer l'élément conducteur 1UO, comme par exemple du papier ou une matière isolante en résine synthétique, ou bien encore il peut être réalisé à l'aide d' un tube métallique isolé avec un isolant convenable. Le matériau conducteur particulier choisi dépend de la résistivité recherchée. Comme matériau pouvant con-5 venir, on peut citer le cuivre, l'aluminium, l'acier inoxydable, le carbone, 1' argent et autre matériau semblable. Le diamètre intérieur du premier blindage 132 est choisi plus grand que le diamètre extérieur du conducteur isolé 110, ménageant un espace 11+1+ entre le blindage et le conducteur pour la circulation du liquide diélectrique. 10 Le premier blindage 132 a une longueur suffisante pour lui permettre de s' étendre d'un point se trouvant au-dessus du connecteur 11b jusqu'au début de la borne inférieure 117. La partie conductrice 1U0 du premier blindage 132 est rac-. cordée à la borne 117 par un conducteur électrique 11+6. Le second blindage 13*+ est disposé concentriquement au premier blindage 132 15 et au conducteur 110. Il peut être réalisé de la même manière que le premier blindage 132 en ayant une partie conductrice tubulaire 11+8 qui est isolée avec un isolant solide 150. Le diamètre intérieur de la partie isolée du second blindage est légèrement plus grand que le diamètre extérieur de la partie isolée du premier blindage et le second blindage coulisse sur l'extrémité inférieure du 20 premier blindage pour ménager un espace uniforme entre leurs diamètres intérieur et extérieur adjacents. La longueur du second blindage 132+ est choisie de manière qu'il recouvre l'extrémité inférieure du premier blindage sur une distance de 10 cm et qu'il s'étende vers le bas jusqu'au second conducteur 112 ainsi que sur environ la moitié de la circonférence extérieure de l'extrémité du conduc-25 teur 112. La partie conductrice 11+8 du second écran est raccordée à la borne 117 par un conducteur électrique 152. Le troisième écran 136 comporte une partie conductrice 151*, un élément isolant solide 156 disposé de manière à entourer la partie conductrice I5I+ et un conducteur électrique 158 qui raccorde la partie conductrice 15^ à la borne 117. Le troisième blindage 136 est en forme de cuvet-30 te et ses dimensions sont déterminées de manière à recouvrir l'extrémité inférieure du second blindage 13^. Au lieu d'être écartés l'un de l'autre comme les premier et second blindages, le second et le troisième blindages se recouvrent et sont appliqués fermement l'un contre l'autre de manière à empêcher toute circulation d'huile entre les parties qui se recouvrent. Le second blindage 13l+, 35 entouré du troisième blindage 136, forme un blindage efficace pour la connexion entre les second et troisième conducteurs 110 et 112. Comme indiqué par les flèches de la figure 3, le diélectrique liquide circule vers le haut à travers la cuve 12" que ce soit sous l'influence de la circulation naturelle due à l'effet de syphon thermique ou sous l'influence de pom-1+0 pes. Pour obliger le diélectrique liquide circulant vers le haut à longer le 71 40362 2113911 conducteur 110 et à s'élever à travers les bobines en fond de panier qui sont raccordées au conducteur 110, un élément tubulaire 160, d'un diamètre intérieur plus grand que le diamètre du second blindage 13^+ est disposé autour du conducteur 110 à partir du bas de la section 100 jusqu'à hauteur de la borne 117 afin 5 de ménager un espace entre son diamètre intérieur et le diamètre extérieur du second blindage 13^. Le diélectrique liquide circulant vers le haut, comme indiqué par les flèches de la figure U, est ainsi chassé entre l'extrémité inférieure de l'élément tubulaire isolant 160 et la surface extérieure du second écran 13^ vers l'espace 1Ô2 situé entre l'élément tubulaire isolant 160 et le premier 10 écran 132. L'espace 162 est obturé à sa partie supérieure, ce qui oblige le diélectrique liquide à s'écouler vers le bas entre les premier et second blindages qui sont écartés l'un de l'autre, refroidissant ainsi la borne 117 à l'endroit où elle est raccordée au conducteur 112. Ensuite, le diélectrique liquide est libre de circuler vers le haut à travers l'espace 1U* et dans les conduits 15 de refroidissement ménagés entre les bobines en fond de panier 102 et 10U au moyen de rondelles isolantes munies de blocs isolants de façon connue. Des barrières tubulaires isolantes supplémentaires, par exençle la barrière 166, peuvent être prévues pour collaborer à la répartition des contraintes électriques autour du conducteur 110. 20 II faut noter que le premier blindage 132 et les éléments tubulaires iso lants 160 et 166 ont tous des prolongements à leur extrémité supérieure. Ces prolongements s'enfoncent dans 1'empilage des bobines en fond de panier alignées axialement et sont maintenus en place et fixés par la compression axiale des bobines en fond de panier, due au contact par friction de leur surface relative-25 ment grande avec les éléments isolants immédiatement voisins de l'ensemble. L'ensemble conducteur 90 fournit une liaison entre l'enroulement à haute tension 100 et l'isolateur de traversée 50 qui réduit économiquement les contraintes électriques dans son voisinage, lui permettant d'être amené plus près du fond de la cuve 12" que de tout autre manière possible, et permettant de fai-30 re sortir le conducteur haute tension hors de la partie inférieure de l'enroulement haute tension sous le noyau de manière à réduire sensiblement la hauteur de la cuve. De plus, l'ensemble conducteur 90 et les bobines en fond de panier y associées sont refroidis efficacement même lorsque l'effet naturel de syphon thermique est utilisé, grâce au montage décrit des éléments isolants et des 35 blindages. En résumé, il a été décrit m appareil électrique amélioré du type Shell, qui peut être avantageusement utilisé comme appareil inductif construit pour fonctionner avec des reseaux à très haute tension. La réalisation décrite ne réduit pas seulement d'une manière sensible la hauteur de transport et la hauteur ^+0 installée de la cuve sans avoir recours au sectionnement de la cuve ainsi que la 71 40362 2113911 hauteur installée de l'isolateur de traversée installé, par rapport aux constructions antérieures classiques, mais elle atteint ces résultats sans entraver le refroidissement naturel de l'ensemble magnétique noyau-enroulement. L'appareil peut donc être transporté et assemblé plus économiquement, l'utilisateur peut économiser sur le prix de la sous-station puisque la hauteur des lignes é-lectriques de raccordement peut être réduite et l'appareil peut être refroidi par lui-même ou être refroidi en partie par lui-même lorsqu'il comporte un autre mode de refroidissement. 71 40362 2113911 REVENDICATIONS. 1. Appareil électrique à induction, caractérisé en ce qu'il est constitué d' une cuve remplie d'ion liquide isolant, ayant un fond, des parois latérales et un couvercle, d'un ensemble magnétique noyau-enroulement disposé dans la cuve 5 et immergé dans le dit liquide isolant, le dit ensemble magnétique noyau-enrou-lement comprenant un noyau magnétique constitue de plusieurs couches superposées de tôles magnétiques, les dites tôles étant disposées de manière à former au moins deux boucles magnétiques qui définissent au moins deux ouvertures situées à une certaine distance l'une de l'autre à travers le dit corps magnétique, et 10 un enroulement constitué de plusieurs bobines en fond de panier, axialement espacées l'une de l'autre, qui joignent les deux boucles magnétiques, le dit ensemble noyau-enroulement étant orienté dans la dite cuve de manière que les deux couches extérieures de tôles magnétiques forment les surfaces supérieure et inférieure du dit noyau magnétique, les bobines en fond de panier s'étendant à 1* 15 extérieur des dites surfaces supérieure et inférieure, respectivement sur le couvercle et le fond de la dite cuve, celle-ci étant pourvue d'une ouverture pratiquée dans l'une des parois latérales, entre la surface inférieure du dit noyau magnétique et le fond de la dite cuve, d'un compartiment pour isolateur de traversée monté sur la paroi latérale percée de la dite ouverture, le dit 20 compartiment pour isolateur de traversée ayant une première ouverture située dans l'alignement de l'ouverture pratiquée dans la dite paroi latérale et une seconde ouverture destinée au passage d'un isolateur de traversée ayant me première et une seconde bornes de raccordement, le dit isolateur de traversée étant monté à travers la seconde ouverture du compartiment pour isolateur de traversée 25 de manière que la seconde borne se trouve à l'intérieur du compartiment et d'un ensemble conducteur électrique disposé de façon à raccorder la seconde borne du dit isolateur à au moins une des dites bobines en fond.de panier, le raccordement à la ou aux dites bobines en fond de panier étant réalisé à la partie qui s'étend vers l'extérieur de la surface inférieure du dit noyau magnétique. 30 2. Appareil électrique à induction suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble conducteur électrique comporte au moins des premier et second conducteurs, raccordés électriquement, ayant respectivement des premier et second diamètres extérieurs, le dit premier conducteur étant raccordé et fixé à au moins une bobine en fond de panier, et s'étendant de la bobine en fond de pa-35 nier vers le fond de la cuve, et le dit second conducteur étant raccordé à l'extrémité dirigée vers l'extérieur du dit premier conducteur, formant entr'eux un angle droit, et des blindages disposés concentriquement et à une certaine distance autour d'au moins le dit premier conducteur et de son raccordement avec le dit second conducteur. UO 3. Appareil électrique à induction suivant la revendication 2, caractérisé en 71 40362 2113911 ce que le diamètre du second conducteur de l'ensemble conducteur est sensiblement plus grand que le diamètre du premier conducteur, le diamètre du second conducteur étant choisi de manière à amener le gradient de potentiel adjacent à sa surface extérieure en-dessous du niveau d'ionisation dé son voisinage. 5 Appareil électrique à induction suivant l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que le blindage comporte au moins des premier et second éléments conducteurs tubulaires isolés ayant différents diamètres extérieurs, les premier et second éléments conducteurs tubulaires étant disposés concentrique-ment autour du premier conducteur de l'ensemble conducteur, une extrémité d'un 10 des éléments conducteurs tubulaires pénétrant d'une certaine longueur dans une extrémité de l'autre élément conducteur tubulaire pour former un blindage réellement continu, mais avec un espace entr'eux pour permettre une libre circulation des moyens liquides d'isolement et de refroidissement. 5. Appareil électrique à induction suivant la revendication 4, caractérisé en 15 ce que le premier élément conducteur tubulaire est disposé au-dessus du second élément conducteur tubulaire, son extrémité inférieure s'enfonçant dans l'extrémité supérieure du second élément conducteur tubulaire et en ce qu'il comprend un élément isolant tubulaire disposé autour du premier élément conducteur tubulaire et d'une partie du second élément conducteur tubulaire, le dit élément i-20 solant tubulaire ayant un diamètre intérieur plus grand que le diamètre extérieur du second élément conducteur tubulaire de manière à offrir un parcours tortueux au liquide isolant, le dit parcours tortueux dirigeant le liquide vers le haut entre le second élément conducteur tubulaire et l'élément isolant tubulaire, puis vers le bas entre les premier et second éléments conducteurs tubulaires 25 et enfin, vers le haut entre le premier élément conducteur tubulaire et le premier conducteur de l'ensemble conducteur. 6. Appareil électrique à induction suivant l'une des revendications de 2 à 5> caractérisé en ce que le blindage est raccordé électriquement à l'ensemble conducteur. 30 7. Appareil électrique à induction suivant l'une des revendications de 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comporte un second isolateur de traversée ayant des première et seconde bornes, le dit second isolateur de traversée étant disposé à travers le couvercle de la cuve, sa seconde borne étant à l'intérieur de la cuve, et ion conducteur électrique disposé de manière à raccorder la dite seconde 35 borne du dit second isolateur de traversée à au moins une des bobines en fon-I de panier, la connexion à la dite bobine en fond de panier s'effectuant à la partie de bobine qui s'étend vers l'extérieur de la surface supérieure du noyau magnétique. 8. Appareil électrique à induction suivant la revendication 7» caractérisé en kQ ce que le deuxième isolateur de traversée a une longueur sensiblement plus courte que le premier isolateur de traversée monté sur le compartiment pour isolateur.