La présente invention se rapporte aux circuits électriques de contrôle et/ou de mesure de certains paramètres d'un signal du courant alternatif polyphasé, et concerne plus particulièrement un dispositif destiné à mesurer des parametres tels que la tension, l'intensité, la puissance aussi bien que la fréquence des composantes de phase positive et de phase négative d'un signal de courant alternatif polyphasé. L'idée de séparer les composantes de phase positive, de phase négative et de phase de référence dans un circuit en courant alternatif polyphasé déséquilibré n'est pas nouvelle. La puissance réelle absorbée par un circuit polyphasé déséquilibré peut être déterminée en additionnant les valeurs de la puissance de la phase positive, la puissance de la phase négative et la puissance de la phase de référence. De même, la puissance réactive d'un circuit polyphasé déséquilibré peut être déterminée en additionnant les puissances réactives des phases positive, négative et de référence. I1 est également connu que, lorsqu'un moteur polyphasé fonctionne avec un déséquilibre même relativement faible sur la ligne d'alimentation, les pertes dans le moteur sont notablement augmentées ainsi que la puissance qu'il absorbe. Cette puissance supplémentaire résulte généralement d'une augmentation de la quantité d'énergie qui est dissipée sous forme de chaleur dans le moteur. I1 est évident que si la quantité de chaleur dissi pée par le moteur augmente, le nombre de kilowatts/heure fournis par la Compagnie de Distribution d'Electricité augmente égale ment, ainsi que le coût du fonctionnement, sans que la puissance utile fournie par le moteur soit elle-même augmentée. En outre, lorsque la chaleur développée dans le moteur augmente, le risque d'un dérangement du moteur dû à une élévation exagérée de la température des enroulements de l'inducteur ou de l'induit, des paliers, etc..., est accru. il est fréquent qu'un moteur de grande dimension possédant des caractéristiques de dissipation de chaleur élevées soit utilisé pour remplir la même fonction, afin d'éviter des dérangements trop fréquents. Mais l'augmentation des dimensions du moteur peut augmenter encore la consommation d'énergie, donc le coût de fonctionnement. Le tableau ci-après indique des élévations de température caractéristiques d'un moteur à courant alternatif, et résultant d'un déséquilibre sur la ligne d'alimentation polyphasée Pourcentage de déséquilibre ae tension : 0% 2% Pourcentage de chaleur supplémentaire : 0% 8% 25% Elévation de température à la charge nominale Classe A 600C 650C 75"C Classe B 800C 86,40C 1000C Bien qu'il soit possible de rétablir l'équilibre d'un circuit d'alimentation en courant alternatif polyphasé, par exemple par neutralisation des conducteurs ou par tout autre moyen, un problème essentiel est que les conditions de déséquiaibre de tension sont généralement inconnues et ignorées de l'utilisateur. I1 est possible que le déséquilibre de tension soit intermittent et, en l'absence d'un contrôle permanent des fils d'alimentation, ce déséquilibre peut ne jamais attirer l'attention de l'utilisateur. Jusqu'à présent, les circuits électriques destinés à contrôler et à mesurer la puissance des composantes de phases positive et négative d'un circuit d'alimentation en courant alternatif polyphasé comportent des transformateurs dont les enroulements primaires sont connectés aux fils d'un circuit d'alimentation triphasé. Des réseaux d'impédances complexes (réactifs et résistifs) sont connectés aux enroulements secondaires des transformateurs de manière à séparer, soit la composante de phase positive, soit la composante de phase négative. Les brevets des Etats-Unis d'Amérique Nos. 1 571 224, 1 531 601 et 2 009 708 décrivent des exemples de dispositifs destinés à mesurer soit la composante de phase positive, soit la composante de phase négative d'un circuit d'alimentation polyphasé En outre, le brevet des Etats-Unis d'Amérique No. 1 531 601 précité illustre un dispositif électrique de protection qui contrôle à la fois les composantes de courant de phase positive et de phase négative, et qui coupe l'alimentation d'un moteur lorsque la va leur de la composante de phase négative du courant atteint un niveau relatif prédéterminé. Les dispositifs connus de contrôle de composantes de phases ont l'inconvénient de fournir des indications inexactes lorsque la fréquence du signal contrôlé varie. En d'autres termes, ces dispositifs sOnt, dans une large mesure, sensibles à la fréquence. Cette sensibilité à la fréquence résulte générale ment du fait que, lorsque la fréquence du courant appliqué à un réseau réactif varie, la tension et le déphasage du signal produit par ce réseau varient. Des inexactitudes sont introduites dans la mesure des composantes de phases positive et négative, ce qui limite naturellement les applications de ces dispositifs. Un autre inconvénient de ces dispositifs connus est que la valeur des composants du circuit, c1est-à-dire les résistances, les bobines d'inductance, les condensateurs, dépende du nombre de phases à mesurer. En d'autres termes, si les valeurs des composants des circuits d'un dispositif de contrôle sont calculées pour le fonctionnement en triphasé, ce dispositif ne peut servir à mesurer la valeur des composants d'un circuit d'alimentation à quatre phases. De nombreuses propriétés d'un circuit polyphasé peuvent se déduire de l'examen de diagrammes vectoriels. Sipar exemple, la composante de référence d'un circuit triphasé est négligée, les tensions peuvent être définies par trois éléments dtinfor- mation représentant les amplitudes et les déphasages, étant supposé qu'un élément d'information représente l'amplitude. Un circuit n'est donc pas entièrement décrit ou défini Si moins de trois éléments d'information sont retenus dans la séparation des composantes de phase. Bien que possédant une signification, le vecteur de phase négative ne peut définir complètement le circuit auquel il est associé. La présente invention concerne donc un dispositif de con trôle de signaux polyphasés, indépendant de la fréquence et destiné à mesurer des paramètres d'un circuit d'alimentation polyphasé, et remédiant aux inconvénients précités, ainsi qutå d'autres, des dispositifs antérieurs. Selon l'invention, le dispositif de contrôle comporte un premier circuit qui délivre un premier signal d'une amplitude prédéterminée et un second circuit qui délivre un second signal d'une amplitude égale à l'amplitude prédéterminée et déphasé de 900 par rapport au premier signal lorsque le circuit polyphasé est équilibré. Un-réseau de déphasage est connecté au premier circuit de manière à délivrer un troisième signal dé- phase d'un nombre prédéterminé de degrés par rapport au premier signal et un autre réseau de déphasage est connecté au second circuit de manière à produire un quatrième signal déphasé d'un nombre prédéterminé de degrés par rapport au second signal.Un appareil de contrôle de signaux est connecté aux devx réseaux de déphasage de manière à fournir une indication de valeur relative du troisième signal et du quatrième signal. L'indication de sortie fournie par l'appareil de contrôle de signaux permet de déterminer certains paramètres du circuit dralimentation polyphasé tels que la tension, l'intensité, la puissance, etc... des composantes de phases positive et négative. Selon un mode de réalisation, l'appareil de contrôle de signaux comporte un circuit qui fournit une indication représentant la différence entre la valeur du troisième signal et la valeur du quatrième signal. Selon un autre mode de réalisation, l'appareil de contrôle de signaux comporte un circuit qui fournit une indication représentant la somme de la valeur du troisième signal et de la valeur du quatrième signal. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, un dispositif de contrôle de signaux polyphasés comporte un premier circuit qui délivre un premier signal dont la valeur représente la somme de la valeur de la composante de phase positive et de la composante de phase négative d'un signal polyphasé. Un second circuit délivre un second signal dont la valeur représente la différence entre la composante de phase positive et la composante de phase négative d'un signal polyphasé Un circuit de sommation délivre un premier signal de sortie, dont la valeur est égale à la composante de phase positive, et un circuit de différence délivre un second signal de sortie, dont la valeur est égale à la composante de phase négative. Selon un autre mode encore de réalisation, un dispositif de contrôle de signaux polyphasés comporte un premier circuit qui délivre un premier signal définissant un premier vecteur et un second circuit, comportant un point milieu, par rapport au premier vecteur, délivre un second signal qui définit un second vecteur. Un premier réseau de déphasage est connecté au premier circuit et délivre un troisième signal déphasé d'un nombre prédéterminé de degrés sur le premier signal. Un second réseau de déphasage est connecté au second circuit et délivre un quatriè- me signal déphasé d'un nombre prédéterminé de degrés sur le second signal.Des appareils de contrôle de signaux connectés aux deux réseaux de déphasage fournissent des indications de sortie représentant la différence entre la valeur du troisième signal et la valeur du quatrième signal. Cette indication de sortie permet de déterminer certains paramètres d'un circuit d'alimentation polyphasé. L'appareil de contrôle de signaux peut également être connecté au premier et au second réseaux de déphasage de maniera à fournir une indication de sortie représentant la somme des valeurs du troisième signal et du quatrième signal. Cette indication fournie par l'appareil de contrôle de signaux permet de déterminer certains autres paramètres du circuit d'alimentation polyphasé tels que la tension, l'intensité, la puissance, etc... de la composante de phase positive. Les circuits de sortie du premier et du second circuits sont connectés en commun de ma nière à constituer un point de référence commun. Le premier réseau de déphasage comporte un élément de circuit réactif et un élément de circuit résistif connectés aux bornes du circuit de sortie du premier circuit de manière à délivrer le troisième signal déphasé d'un nombre prédéterminé de degrés sur le premier signal. Le second réseau de déphasage comporte un élément réactif et un élément résistif connectés aux bornes du circuit de sortie du second circuit de manière à produire le quatrième signal déphasé d'un nombre prédéterminé de degrés sur le second signal. Le premier circuit est constitué par un transformateur, dont l'enroulement primaire peut être connecté à deux des fils d'alimentation et dont l'enroulement secondaire délivre le premier signal. Le second circuit comporte un transformateur, dont l'enroulement primaire est connecté au troisième fil d'alimentation et dont l'enroulement secondaire délivre le second signal. Les réseaux de déphasage sont connectés chacun aux bornes de l'enroulement secondaire de l'un correspondant des transformateurs. Le dispositif selon l'invention permet donc de mesurer les valeurs de la tension, de l'intensité, du déphasage, de la puissance, etc... de la composante de phase positive et/ou de la composante de phase négative sans être affecté de manière notable par la fréquence du signal d'alimentation. Ce dispositif permet également de mesurer la fréquence d'un signal poly phasé. I1 peut servir à contrôler et à mesurer les différents paramètres d'un circuit d'alimentation triphasé, quadriphasé, pentaphasé, etc... sans qu'il soit necessaire de modifier les valeurs de ses composants ou la disposition des éléments de circuit. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels la figure 1 est le schéma électrique d'un mode de réalisation du dispositif de contrôle de signaux polyphasés selon l'invention, les figures 2a/2d sont des diagrammes vectoriels représentant des vecteurs de phase du dispositif de contrôle de la figure 1, dans le cas d'équilibre entre les 3 phases, les figures 3a à 3d sont des diagrammes vectoriels montrant les vecteurs de phase du dispositif de contrôle de signaux de la figure 1 dans le cas du déséquilibre entre les 3 phases, la figure 4 est le schéma d'un autre mode de réalisation du dispositif de contrôle de signaux polyphasés selon la présente invention, la figure 5 est un diagramme vectoriel montrant les vecteurs de phase des dispositifs de contrôle de signaux de la figure 4 dans le cas d'équilibre entre les 3 phases, la figure 6 est le schéma d'un autre mode de réalisation d'un dispositif de contrôle d'intensité d'un signal polyphasé selon la présente invention, et les figures 7a à 7d sont des diagrammes vectoriels montrant les vecteurs d'intensité et de flux du dispositif de contrôle de signaux de la figure 6 dans le cas d'équilibre entre les 3 phases. La figure 1 est le schéma d'un mode de réalisation d'un dispositif de contrôle de signaux polyphasés connecté à un dispositif d'alimentation triphasé afin de contrôler certains paramètres du signal triphasé. Le dispositif de contrôle de signaux comporte, d'une manière générale, un circuit A-1 séparateur de signaux et un circuit A-2 de contrôle. Plus particulièrement, le circuit A-1 séparateur de signaux comporte un transformateur 10 sur lequel sont bobinés un enroulement primaire 12 à prise médiane et un enroulement secondaire 14 à prise médiane. Les bornes d'entrée et de sortie de l'enroulement primaire 12 du transformateur 10 sont connectées respectivement à un fil 16 de première phase et à un fil 18 de seconde phase du dispositif d'alimentation triphasé. La prise intermédiaire de l'enroulement primaire 12 est connectée directement à la borne d'entrée de l'enroulement primaire 20 d'un autre transformateur 22. La borne de sortie de l'enroulement primaire 20 du transformateur 22 est connectée directement à un fil 24 de troisième phase du dispositif d'alimentation triphasé. Ainsi que le montre la figure, le transformateur 22 comporte également un enroulement secondaire 26 dont une prise médiane est connectée directement à la prise médiane de l'enrou- lement secondaire 14 du transformateur 10. La borne d'entrée de l'enroulement secondaire 14 du transformateur 10 est connectée, par l'intermédiaire d'un condensateur 28, à un point de jonction 30. La borne de sortie de l'enroulement secondaire 14 est-connectée, par l'intermédiaire d'un potentiomètre 32, au point de jonction 30 et la borne médiane de l'enroulement secondaire 14 est connectéepar l'intermédiaire d'un potentiomètre 34, au point de jonction 30. Les curseurs des potentiomètres 32 et 34 sont également connectés en commun au point de jonction 30. De même, la borne d'entrée de l'enroulement secondaire 26 du transformateur 22 est connectée à un point de jonction 38 par l'intermédiaire d'un condensateur 36, la borne de sortie de l'enroulement secondaire 26 est connectée au point de jonc- tion 38 par un potentiomètre 40 et la borne médiane de l'enroulement secondaire 26 est connectée au point de jonction 38 par un potentiomètre 42. Les curseurs des potentiometres 40 et 42 sont également connectés en commun au point de jonction 38. Deux résistances 44 et 48 sont connectées en série entre les points de jonction 30 et 38. Dans ce circuit, la borne d'entrée de l'enroulement secondaire 14 du transformateur 10 alimente une borne de sortie 50, le point de jonction 30 alimente une borne de sortie 52 et le point de jonction entre les résistances 44 et 48 alimente une borne de sortie 54. De même, le point de jonction 38 alimente une borne de sortie 56, les prises médianes des enroulements secondaires 14 et 26 reliées ensemble alimentent une borne de sortie 58 et la borne de sortie de l'enroulement secondaire 26 du transformateur 22 alimente une borne de sortie 60. Bien que,selon cette figure et les autres, les variations des valeurs théoriques des composants soient réglées par des potentiomètres, il est bien entendu que ce réglage pourrait être effectué par d'autres types d'impédances réglables. Ainsi que le montre la figure 1, le circuit de contrôle A-2 est constitué d'une manière générale par deux voltamètres 62, 64 et par un appareil électronique 66 de détection de rapport. Plus particulièrement, le voltmètre 62 est connecté en série avec une résistance 68, entre les deux bornes de sortie 54 et 58 de manière à mesurer la valeur du signal de tension de phase positive. Le voltmètre 64 est connecté en série avec une résistance 70 entre les deux bornes de sortie 54 et 56 de manière à mesurer la valeur du signal de tension de phase négative.En outre, l'appareil électronique 66 détecteur de rapport, qui peut consister en un dispositif qui mesure le rapport entre la tension aux bornes 50, 56 et la tension aux bornes 52, 60, délivre un signal de sortie qui représente la fréquence du signal appliqué sur la ligne d'alimentation triphasée. Les figures 2a à 2d sont des diagrammes vectoriels qui il lustrent le fonctionnement du dispositif de contrôle de signaux de la figure 1 dans le cas d'équilibre entre les 3 phases. Plus particulièrement, la figure 2a est un diagramme vectoriel montrant les 3 vecteurs de tension sur les fils dtalimenta tion 16, 18, 24. Le vecteur V16 représente la tension sur le premier fil d'alimentation 16, le vecteur V18 représente la tension sur le second fil d'alimentation 18 et le vecteur V24 représente la tension sur le troisième fil d'alimentation 24, toutes ces tensions étant mesurées par rapport à un point neutre. La figure 2b est un diagramme vectoriel repré-sentant les vecteurs de tension aux bornes des enroulements primaires des transformateurs 10 et 22. Le vecteur de tension V12 représente la tension aux bornes de l'enroulement primaire 12 du transformateur 10 et le vecteur de tension V20 represente la tension aux bornes de l'enroulement primaire 20 du transformateur 22. Ces vecteurs sont décalés de 900 l'un par rapport à l'autre. La figure 2c est un diagramme vectoriel représentant les vecteurs de tension apparaissant aux bornes des enroulements secondaires des transformateurs 10 et 22. Le vecteur de tension V14 représente la tension aux bornes de l'enroulement secondaire 14 du transformateur 10 et le vecteur de tension V26 représente la tension qui apparaît à l'enroulement secondaire 26 du transformateur 22. Ainsi que le montre la figure, les tensions qui apparaissent aux bornes des enroulements secondaires des transformateurs 10 et 22 sont en phase avec les tensions correspondantes appliquées aux enroulements primaires de ces transformateurs et elles sont donc déphasées de 900 l'une par rapport à l'autre. Les bornes médianes connectées ensemble des enroulements secondaires 14 et 26 délivrent des tensions dont les vecteurs V14 et V26 ont un point milieu commun ainsi que le montre la figure 2c.Les vecteurs de tension V14 et V26 sont donc perpendiculaires l'un par rapport à l'autre et se coupent en leur milieu. Les transformateurs 10'et 22 sont realisés de manière que l'amplitude du vecteur de tension V14 soit égale à l'amplitude du vecteur de tension V26. Afin que ces vecteurs d'amplitude soient égaux, le transformateur 22 comporte un enroulement primaire 20 dont le nombre de spires est égal au nombre de spires de l'enroulement primaire 12 du transformateur 10, multiplié par 0,867. Le nombre de spires de l'enroulement secondaire 14 du transformateur 10 est le même que celui de l'enroulement secondaire 26 du transformateur 22. La valeur du condensateur 28 et celle du potentiomètre 32 sont choisies de manière que la tension qui apparaît aux bornes du potentiomètre 32 soit déphasée en avant d'un angle de 22 2 degrés à la fréquence de fonctionnement, sur la tension qui apparaît aux bornes de l'enroulement secondaire 14 du transformateur 10. La valeur du condensateur 36 et celle du potentiomètre 40 sont choisies de manière que la tension qui apparaît aux bornes du potentiomètre 40 soit; déphasée en avant d'un angle de 67 2 degrés à la fréquence de fonctionnement, sur la tension qui apparaît aux bornes de l'enroulement secondaire 26 du transformateur 22. Les potentiometres 32 et 40 peuvent être réglés de manière que les angles de déphasage correspondants soient obtenus. Les potentiomètres 34 et 42 ont une valeur ohmique élevée. Ces potentiomètres compensent-les légères inexactitudes de réalisation des enroulements primaire et secondaire des transformateurs 10 et 22. Ces potentiomètres sont donc réglésde manière que l'amplitude de la tension qui apparaît aux bornes du potentiomètre 34 soit égale à la tension qui apparaît aux bornes du potentiomètre 42 dans le cas d'équilibre entre les 3 phases, les circuits de déphasage étant réglés de la manière décrite. La figure 2d illustre plus en détail le fonctionnement des circuits de déphasage à deux. phases constitués par les condensateurs 28 et 36 ainsi que par les potentiomètres 32 et 40. Plus particulièrement, les vecteurs V14 et V26 représentent encore les signaux de tension qui apparaissent aux bornes des enroulements secondaires 14 et 26 des transformateurs 10 et 22 respectivement. Le vecteur de tension V32 représente la tension qui apparaît aux bornes du poentiomètre 32/qui, ainsi que dé- crit précédemment, est déphasée en avant d'un angle de 22T sur la tension qui apparaît aux bornes de l'enroulement secondaire 14. Le vecteur de tension résultant V28 représente la tension qui apparaît aux bornes du condensateur 28. Sur la figure 2d, le vecteur de tension V40 représente la tension qui apparaît aux bornes du potentiomètre 40 et, ainsi que precedemwnent décrit, cette tension est déphasée en avant d'un angle de 67 - degrés sur la tension qui apparaît aux bornes d'enroulement secondaire 26. Le vecteur de tension résultant V36 représente la tension qui apparaît aux bornes du condensateur 36. Les angles de déphasage entre les tensions 32 et 40 so,it donc complémentaires de ceux des tensions correspondantes délivrées par les transformateurs. Dans tous les diagrammes vectoriels, les rapports des nombres de spires des transformateurs 10 et 22 sont supposés être exacts. L'effet des potentiomêtres 34 et 42 qui consiste à égaliser correctement les tensions correspondantes délivrées par ces transformateurs est donc négligeable et n'est pas représenté sur les diagrammes dans un but de clarté. Ainsi que le montre la figure 1, le voltmètre 64 est connecté de manière à mesurer la différence entre la valeur de la tension développée aux bornes de la résistance 34 et la valeur de la tension développée aux bornes de la résistance 42. Cette différence de tension qui apparaît entre les bornes 52 et 56 représente la tension de phase négative et, dans les conditions d'équilibre illustrées par les figures 2a à 2d,/eentts1eon est nulle. Du fait que la valeur de la résistance 44 est égale à celle de la résistance 48, le voltmètre 62 est connecté de manière à mesurer la valeur de la tension moyenne développée aux bornes de la résistance 34 et de la résistance 42. Cette tension est la tension entre la borne 54 et la borne 58. Ainsi que le montre les figures 2a à 2d,la valeur indiquée par le voltmètre 62 est égale à la moitié de la valeur de la tension de phase positive. La figure 2d montre également que lorsque la fréquence du signal triphasé varie, les tensions développées aux bornes 52, 56 et 54, indiquées par le point T-l sur la figure 2d, décrivent un lieu géométrique défini par un cercle dont le centre est le milieu commun des vecteurs V14 et V26. Même en cas d'une variation de la fréquence, la différence entre les tensions qui apparaissent aux bornes des résistances 34 et 42 reste nulle. Une variation de la fréquence nominale du dispositif nta donc aucun effet appréciable sur la valeur de la tension de sortie de phase négative. Une variation de 10% de la fréquence fait varier de moins de 0,5% la tension de sortie aux bornes 52, 56 de phase négative. Cette erreur de tension négligeable varie avec la fréquence suivant l'équation ci-après Dans cette équation, wl représente la fréquence réelle sur la ligne polyphasée et w représente la fréquence de référence pour laquelle le dispositif est équilibré, ou étalonné. De même, et puisque le point T-1 reste sur le cercle lorsque la fréquence varie, l'amplitude de la tension de phase positive est encore moins affectée par les variations de la fréquence que la tension de phase négative. Les circuits de déphasage constitués par les condensateurs 28 et 36 ainsi que par les potentiomètres 32 et 40 réagissent cependant individuellement aux variations de la fréquence du signal polyphasé. Les angles entre le vecteur de tension de phase positive et les tensions développées aux bornes des enroulements secondaires 14et 26 varient en fonction de la fréquence, ainsi que noté à propos du lieu géométrique de T-l. Cette variation des angles de déphasage peut servir à déterminer la fréquence du signal polyphasé. Ce déphasage varie à partir de la position de référence à 450, en fonction de l'équation ci-après Dans cette équation, w1 est la fréquence réelle-sur la ligne polyphasée et wO est la fréquence de référence sur laquelle le dispositif a été réglé. La mesure des angles entre les vecteurs V14 et V26 et le vecteur de phase positive permet de surveiller ou de mesurer la fréquence en ligne. L'appareil électronique 66 détecteur de rapport mesure le rapport entre les tensions qui apparaissent entre les bornes 50 et 56 d'une part,et les bornes 52 et 60 d'autre part.Le rapport entre ces deux tensions est égal au rapport entre les tangentes des deux angles à mesurer, c'est-adire que si le rapport est égal à 1, les angles de déphasage sont égaux et la fréquence est celle sur laquelle le dispositif a été étalonne. Les figures 3a à 3d sont des diagrammes vectoriels de tension du dispositif de contrôle de signal de la figure 1 dans le cas où ce dispositif est utilisé pour mesurer des pa ramètres d'un signal triphasé non équilibré. La figure 3a montre les composantes de phase positive qui existent respectivement entre les fils d'alimentation 16, 18 et 24. La figure 3b montre les composantes de phase négative qui existent respectivement entre les fils d'alimentation 16, 18 et 24. La figure 3c est un diagramme vectoriel représentant les vecteurs de tension décalés qui apparaissent réellement sur les fils d'alimentation 16, 18 et 24. Le vecteur de tension V16 représente le signal de tension du fil 16, le vecteur de tension V18 représente la tension du fil 18 et le vecteur de tension V24 représente la tension du fil 24. Les vecteurs résultant V18 V18-V24, V24-V16 représentent les tensions qui apparaissent respectivement entre les fils d'alimentation 16, 18, entre les fils d'alimentation 18, 24 et entre les fils d'alimentation 24, 16. La figure 3d est un diagramme vectoriel composite d'un dispositif non équilibré, comparable à celui de la figure 3c et correspondant au diagramme vectoriel de la figure 2d dans le cas d'un déséquilibre entre les 3 phases de la ligne d'alimentation. Plus particulièrement, en raison du déséquilibre des lignes d'alimentation, les vecteurs de tension V14, V26 qui apparaissent aux bornes des enroulements secondaires 14 et 26 des transformateurs 10 et 22 ont des amplitudes différentes, mais ils conservent leur point milieu commun T-2. Le déphasage entre ces vecteurs a augmenté de 900 à environ 1350 en raison du déséquilibre des lignes d'alimentation. Dans cet état non équilibré des lignes d'alimentation, le point T-3 et le point T-4 se séparent et définissent une tension de phase négative. La tension phase négative est encore égale à la différence de potentiel entre la borne de sortie 52 et la borne de sortie 56 et elle est mesurée par le voltmètre 64, la résistance d'étalonnage 70 étant réglée de manière que l'indication fournie soit exacte. La tension de phase positive, c' est-à-dire le vecteur de tension entre le point T-2 et le point T-5représente encore la valeur moyenne des tensions développées aux bornes des po tentiomètres 34 et 42. La tension de phase positive est en fait la somme des tensions entre les points T-3 et T-2 et les points T 4 et T-2. Le voltmètre 62 peut donc être ét rra avec la résistance 68 de manière à lire le double de la valeur normale, la valeur moyenne de la tension aux bornes des résist2nces 34 et 42 indiquant la valeur réelle de la phase positive. Les déphasages des tensions de sortie de phases positive et négative sont chacun de 450 en avant de la composante de phase de référence du dispositif triphasé. Cette relation de 450 existe aussi bien en cas d'équilibre qu'en cas de déséquilibre. Les appareils de mesure 62 et 64 peuvent également être remplacés par des appareils appropriés qui fournissent l'information de phase. Les conditions de déphasage du dispositif triphasé sont donc utilisées comme des paramètres déterminants. Ces parametres sont exacts et ils peuvent être convertis, de manière habituelle, en valeurs entre phase et neutre pour les composantes positive et négative. La composante de déphasage nul peut également être incorporée dans la détermination des tensions réelles entre phase et neutre du dispositif, au moins Si le dispositif comporte un point neutre. L'information de la fréquence du dispositif est encore contenue avec précision dans l'ensemble des vecteurs, même en cas de déséquilibre. Les déphasages ssl et ss2 sont toujours égaux à 450, lorsque la fréquence est à sa valeur d'étalonnage. Ces angles varient en sens inverse l'un de l'autre lorsque la fréquence s'écarte de sa valeur d'étalonnage. Ainsi que décrit en regard de la figure 2d, la valeur de la fréquence peut être déduite de la comparaison entre ces deux angles de déphasage. I1 apparaît géométriquement que le rapport des tangentes des angles de déphasage ssl et ss2 peut être déterminé par comparaison des amplitudes aux points T-4, T-6 et T-3, T-7. Cette comparaison est effectuée par le détecteur électronique de rapport de la même manière que celle décrite en regard de la figure 2d. La mesure de la fréquence en triphasé présente l'avantage sur la détermination habituelle sur une seule phase que cette mesure de fréquence est encore possible dans le cas de manque de tension de l'une des phases. La figure 4 représente un autre mode de réalisation du dispositif de contrôle de signaux selon l'invention. Compte tenu des similitudes entre le schéma de la figure 4 et celui de la figure 1, les éléments de circuit correspondant de la figure 4 sont designés par les mêmes références. Ainsi que le montre la figure, les circuits de déphasage sont modifiés par introduction d'éléments inductifs et capacitifs à la place des éléments capacitifs 28 et 36 de la figure 1. Plus particulièrement, la borne d'entrée de l'enroulement secondaire 14 du transformateur 10 est connectée au point de jonction 30 par un potentiomètre 72, la borne médiane de l'enroulement secondaire 14 est connectée au point de jonction 30 par un potentiomètre 74 et la borne de sortie de l'enroulement secondaire 14 est connectée au point de jonction 30 par une inductance 76. Les curseurs des potentiomètres 72 et 74 sont connectés en commun au point de jonction 30. De même, la borne d'entrée de l'enroulement secondaire 26 du transformateur 22 est connectée au point de jonction 38 par un condensateur 78 et un potentiomètre 80 connectés en série, la borne médiane de l'enroulement secondaire 26 est connectée au point de jonction 38 par un potentiomètre 82 et la borne de sortie de l'enroulement secondaire 26 est connectée au point de jonction 38 par un potentiomètre 84. Les curseurs des potentiomètres 80, 82 et 84 sont également connectés en commun au point de jonction 38. Ainsi que le montre la figure 5, les potentiomètres 72, 74, 80, 82, 84, la bobine d'inductance 76, et le condensateur 78 peuvent être réglés de manière que les tensions aux bornes des circuits de déphasage correspondent aux tensions qui apparaissent aux bornes des circuits de déphasage de la figure 1. Le potentiomètre 80 permet d'ajouter au condensateur 78 la même chute de tension que celle qui existe aux bornes de la bobine d'inductance 76. Dans la pratique réelle, deux des trois potentiomètres 74, 80 et 82 peuvent être supprimés. Ceux de ces potentiomètres qui peuvent être éliminés dépendent des pertes dans la bobine d'inductance et des erreurs dans les rapports entre les nombres de spires des transformateurs. Le vecteur de tension V76 représente la tension aux bornes de la bobine d'inductance 76 qui est déphasée d'un angle de 222 degrés en avant sur la tension développée aux bornes de l'enroulement secondaire 14 du transformateur 10. De même que sur la figure 2d, les effets des potentiometres d'étalonnage et des pertes n'ont pas été représentés dans un but de clarté.Le vecteur de tension V72 représente la tension développée aux ornes du potentiomètre 72 déphasée en arriere d'un angle de 772 degrés sur la tension -V14 développée aux bornes de l'enroulement secondaire 14. De même, le vecteur de tension (V78+V80) représente la tension développée aux bornes du condensateur 78 et du potentiomètre 80 et qui est déphasée d'un angle de 2221 de grés en arrière sur la tension développe aux bornes de l'enroulement secondaire 26 du transformateur 22. De même, le vecteur V84 représente la tension développée aux bornes du potentiomètre 84, déphasée d'un angle de 67q degrés en avant sur la tension développée aux bornes de l'enroulement secondaire 26. Ainsi que le montre la figure 4, le voltmètre 64 est connecté de manière à mesurer la différence entre les valeurs des tensions développées aux bornes du potentiomètre 74 et du po tentiomètre 82. De même que selon le mode de réalisation de la figure 1, cette tension représente la tension de phase négative du signal polyphasé. Le voltmètre 62 est connecté à la borne 54 et à des résistances 44 et 48 d'égale valeur qui donnent une indication de la tension moyenne qui apparaît aux bornes des potentiomètres 74 et 82, par rapport au point milieu commun du dispositif connecté à la borne de sortie 58. L'indication fournie par le voltmètre 62 représente donc la moitié de la valeur de la tension de phase positive et, par etalonnage, elle peut représenter la valeur réelle de la phase positive. De même, la mesure de la fréquence est effectuée de la même manière que celle décrite en regard des figures 1 et 2d, par détermination du déphasage relatif de l'angle de phase positive. La figure 6 illustre un autre mode encore de réalisation d'un dispositif de contrôle de signaux selon l'invention. Ce dispositif de contrôle délivre à sa sortie une indication des intensités des phases négative et positive ainsi que de la fréquence d'un signal triphasé. Ce dispositif de contrôle comporte d'une manière générale un circuit A-3- de séparation de signaux et un circuit A-4 de contrôle. Plus particulièrement, le circuit A-3 de séparation de signaux comporte un transformateur d'intensité 90 sur lequel est bobine un premier enroulement primaire 92, un second enroulement primaire 94 et un enroulement secondaire 96 à prise médiane. Le circuit séparateur comporte également un second transformateur d'intensité 98 sur lequel sont bobinés un premier enroulement primaire 100, un second enroulement primaire 102 et un troisième enroulement primaire 104 ainsi qu'un enroulement secondaire 106 à prise médiane. Les enroulements 100 et 102 comportent moitié moins de spires que chacun des enroulements 92, 94 et 104 dont les nombres de spires sont égaux. Les enroulements secondaires 96 et 106 ont chacun les mêmes nombres de spires. Le fil d'alimentation 16 est ouvert entre deux bornes d'entrée 108 et 110. De même, le fil d'alimentation 18 est ouvert entre deux bornes d'entrée 112 et 114. Le fil d'alimentation 24 est également ouvert entre deux bornes d'entrée 116 et 118. La borne d'entrée de l'enroulement primaire 92 du transformateur 90 est connectée à la borne d'entrée 108, la borne de sortie de l'enroulement 92 est connectée à la borne d'entrée de l'enroulement 100 du transformateur 108 et la borne de sortie de l'enroulement 100 est connectée à la borne d'entrée 110. La borne d'entrée du second enroulement primaire 94 du transformateur 90 est connectée à la borne d'entrée 112, la borne de sortie de cet enroulement est connectée à la borne d'entrée de l'enroulement 102 du transformateur 98 et la borne de sortie de l'enroulement 102 est connectée directement à la borne d'entrée 114.La borne de sortie de l'enroulement 104 du transformateur 98 est connectée à la borne d'entrée 116 et la borne d'entrée de cet enroulement est connectée à la borne d'entrée 118. Le dispositif de contrôle d'intensité de signaux, selon ce mode de réalisation, est connecté directement en série dans les fils d'alimentation. Ce mode de connexion illustré n'est pas réalisable avec la plupart des dispositifs antérieurs séparateurs de composantes. I1 est évident que cette connexion directe n'est pas obligatoire et des transformateurs d'intensité de type courant peuvent remplacer les ouvertures 108, 110, 112, 114 et 116, 118 des conducteurs. Le dispositif selon l'invention peut également être connecté de manière acceptable au moyen de deux transformateurs d'intensité seulement dans les cas qui conviennent habituellement à un dispositif triphasé. Ainsi que le montre la figure, la borne d'entrée de l'en roulement secondaire 96 du transformateur 90 est connectée à un point de jonction 122 par un potentiomètre 120, la borne médiane de l'enroulement secondaire 96 est connectée au point de jonction 122 par un potentiomètre 124 et la borne de sortie de l'enroulement secondaire 96 est connectée au point de jonction 122 par une bobine d'inductance 126. Les curseurs des potentiomètres 120 et 124 sont connectés en commun au point de jonction 122. De même, la borne d'entrée de l'enroulement secondaire 106 du transformateur 98 est connectée à un point de jonction 130 par un potentiometre 128, la prise médiane de l'enroulement secondaire 106 est connectée au point de jonction 130 par un potentiomètre 132 et la borne de sortie de l'enroulement secondaire 106 est connectée au point de jonction 130 par une bobine d'inductance 134. Les curseurs du potentiomètre 128 et 132 sont également connectés en commun au point de jonction 130. En outre, la borne médiane de l'enroulement secondaire 96 du transformateur 90 est connectée en point commun avec la borne médiane de l'enroulement secondaire 106 du transformateur 98. D'une manière générale, le circuit de contrôle A-4 comporte deux ampèremètres 136 et 138 ainsi qu'un appareil -électronique 139 détecteur de rapport destiné à mesurer le rapport entre les intensités. Plus particulièrement, l'ampèremètre 136 est connecté entre le point de jonction 122 et le point de jonction 130 de manière à mesurer l'intensité de la phase négative du signal d'alimentation triphasé. L'ampèremètre 138 est connecté entre les bornes médianes au point commun des enroulements secondaires 96 et 106 et une prise médiane d'une bobine d'inductance 140. Les bornes extérieures de la bobine d'inductance 140 sont connectées entre le point de jonction 122 et le point de jonction 130.Enfin, les deux circuits d'entrée de l'appareil électronique 139 détecteur de rapport sont connectés en série-opposition, et couplés à un conducteur 142 qui relie l'ampèremètre 138 à la prise médiane de la bobine d'inductance 140. Une entrée de l'appareil 139 détecteur de rapport est également couplée inductivement à un conducteur 144 qui relie la bobine d'inductance 126 au point de jonction 122. L'autre entrée de l'appareil 139 détecteur de rapport est couplée inductivement de la même manière à un conducteur 146 qui relie le potentiomètre 128 au point de jonction 130. Les figures 7a à 7d sont des diagrammes vectoriels des flux et des intensités dans le dispositif de contrôle de signaux de la figure 6. Plus particulièrement, la-figure 7a est un diagramme vectoriel montrant les trois vecteurs d'intensité dans les fils d'alimentation 16, 18 et 24. Le vecteur 116 représente l'intensité dans le premier fil d'alimentation 16. Le vecteur I18 représente l'intensité dans le second fil d'alimentation 18 et le vecteur I24 représente l'intensité dans le troisième fil d'alimentation 24. La figure 7b est un diagramme vectoriel qui montre les vecteurs courant I16, I18 et le vecteur de flux 90 résultant dans le transformateur 90. La figure 7c est un diagramme vectoriel montrant les vecteurs d'intensité I16, I18 à la moitié de leur valeur, permettant aux enroulements 100 et 102 de ne comporter que la moitié du nombre des spires des enroulements 92, 94, et 104, et le vecteur d'intensité I24 à sa valeur entière. Le vecteur résultant 98 représente le flux développé dans le transformateur 98. La figure 7d illustre le fonctionnement du circuit de con trône de signaux de la figure 6. Plus particulièrement, les vecteurs flux 90 et 98 représentent les flux développés dans les transformateurs 90 et 98. Le vecteur d'intensité I120 représente le courant dans le potentiomètre 120 qui est déphasé d'un angle de 22- degrés en avant du flux 09O. Le vecteur d'intensité 1126 représente le courant dans la bobine dtinduc- tance 126, déphasé en arrière de 672 degrés sur le flux 90 De meme, le vecteur d'intensité 1128 représente le courant dans le potentiomètre 128, déphasé d'un angle de 6721 degrés en avant sur le flux 98. Le vecteur d'intensité I134 représente le courant dans la bobine 134, déphasé d'un angle de 222 degrés en arrière sur le flux 98 Ainsi que le montre la figure 6, l'ampèremètre 136 est connecté de manière à mesurer la différence entre les intensités des courants aux points de jonction 122 et 130. Cette différence d'intensité représente l'intensité de la phase négative et, dans les conditions d'équilibre illustrées sur les figures 7a à 7d, elle est nulle. De meme, l'ampèremètre 138 est connecté de manière à mesurer la somme des intensités qui circulent aux points de jonction 122 et 130, par rapport aux bornes médianes communes des transformateurs 90 et 98. Cette intensité I142 représente la valeur de l'intensité de la phase positive, ainsi que le montre la figure 7~. De même que dans le cas du dispositif de contrôle d'un signal, lorsque la fréquence du signal triphasé varie, les vecteurs qui representent les intensités de phases positive et simplement négative décrivent/un lieu géométrique défini par le cercle extérieur de la figure 7d. Même avec une variation de la fréquence, la différence entre les intensités des courants qui circulent aux points de jonctions 122 et 130 reste sensiblement nulle en cas d'équilibre. L'amplitude de l'intensité de phase positive reste également inchangée lorsque la fréquence varie. Ces effets négligeables de la fréquence permettent d'appliquer les mêmes équations que dans le cas des circuits de tension de la figure 1. De même que dans le cas du dispositif de contrôle de tension de la figure 1, la détermination de la fréquence peut être effectuée au moyen d'un détecteur électronique de rapport 139 connecté de manière à lire le rapport entre l'intensité de la phase positive et la différence d'intensité dans uné branche résistive et une branche inductive du réseau de contrôle. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées aux dispositifs décrits et représentés sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS REVENDICATIONS 1. Dispositif de contrôle de signaux polyphasés,destiné à la détection de la valeur de paramètres tels qu'une tension ou une intensité à séquences positive et négative de phase, ou la fréquence d'une phase d'un circuit moteur polyphasé destiné à créer des signaux de phase transmis par des organes associes de connexion et comprenant des circuits de déphasage des signaux créés indépendants représentatifs des paramètres de phase du circuit polyphasé, et un circuit de contrôle sensible à ces signaux et délivrant un signal de sor-tie donnant une indication de la valeur des paramètres du circuit polyphasé controlé, caractérisé par un réseau de séparation de phase et de décalage de phase, dont des premier et second signaux ont des amplitudes sensiblement égales et sont déphasés de 900 quand le circuit polyphasé est équilibré, un troisième signal est déphasé d'un certain nombre déterminé de degrés du premier signal, indépendamment du nombre de phases du circuit polyphasé, et son amplitude est indépendante de la fréquence du premier signal, et u-n quatrième signal est déphasé d'un nombre déterminé de degrés d-u second signal, indépendamment du nombre de phases du circuit polyphasé, et son amplitude est indépendante de la fréquence de ce second signal, les troisième et quatrième signaux donnant une indication de valeurs de paramètres du circuit polyphasé. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le troisième signal et le quatrième signal sont représentatifs respectivement de la somme et de la différence des valeurs des composantes positive et négative du circuit poly phasé. 3. Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'un réseau de séparation de phases crée sensiblement les memes variations de décalage ae phase des troisième et quatrième signaux, indépendamment des variations de la fréquence nominale du circuit polyphasé. 4O Dispositif selon l:une queicouue des re-ver!dica'ions précédentes, caractérisé en ce qutil composte dans son circuit de controle un additionneur connecté de façon à recevoIr les trois sième et quatrième signaux, pour produire une indIcatIon de sortie dont l'amplitude et l'angle de phase sont représentatifs de la valeur du paramètre phase positive du signal polypas. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte dans son circuit de contrôle un soustracteur connecté de façon à recevoir les troisième et quatrième signaux pour fournir une indication de sortie dont l'amplitude et l'angle de phase sont représentatifs de la valeur du paramètre phase négative du signal polyphasé. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un circuit représentatif du rapport entre les signaux de sortie fournit une indication de sortie sur le paramètre fréquence du signal polyphasé. 7. Dispositif selon l'une quelconque des- revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un circuit réactif et résistif connecté au secondaire d'un transformateur constitue le premier réseau de décalage et de séparation de phase. 8. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le primaire d'un transformateur est connecté à la première et à la deuxième entrée du circuit polyphasé. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'un circuit réactif et résistif connecté au secondaire d'un transformateur constitue le deuxième réseau de décalage e-t de séparation de phase. 10. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le primaire d'un transformateur est connecté à la troisième sortie du circuit polyphasé. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que des circuits à réactance capacitive et résistifs connectés aux secondaires de transformateurs constituent le réseau de décalage et de séparation de phase. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications à a 10, caractérisé en ce que des circuits à réactance inductive et résistifs connectés aux secondaires de transformateurs constituent le réseau de décalage et de séparation de plaste