i -e7323' La présente invention concerne de manière générale un appareil de traitement de signaux audiofréquences et a trait notamment à un système d'égalisation automatique utilisable dans un tel appareil de traitement de signaux pour corriger la réponse en fréquence non linéaire ou non plate inhérente à un tel appareil et les effets acoustiques des mileux dans lesquels ils peuvent se trouver. Un système d'égalisation s'avère en général utile pour tout système de signaux audiofréquences, tel que magnétophone, tourne-disques, ou récepteur radio parce qu'il permet aux auditeurs de s'affranchir de la réponse en fréquence non plate et inhérente aux systèmes de signaux audiofréquences et des effets acoustiques du milieu d'écoute. En particulier, une ou plusieurs portions de fréquence des signaux qui sont transmis de la sortie d'un ampli- ficateur de puissance d'un appareil de reproduction de signaux audiofréquences au système de haut-parleurs o le son est reproduit dans la salle d'écoute, sont relativement intensifiées ou atténuées en fonction des caractéristiques de fréquence du systèmede haut-parleurs et de la salle d'écoute. L'intensific- ation et l'atténuation de ces portions de fréquence de ces signaux ont pour résultat une perte de fidélité parce que les sons entendus par l'auditeur ne sont plus une approximation proche des sons tels qu'ils étaient enregistrés ou transmis à l'origine. La perte de fidélité peut être surmontée en grande mesure en couplant un système d'égalisation de manière typique entre le pré- amplificateur ét l'amplificateur de puissance d'un tel appareil. - Un système d'égalisation disponible dans le commerce est appelé en général "égaliseur graphique". L'égaliseur graphique permet le réglage manuel de chacune d'une pluralité de bandes de fréquences. En particulier, chaque bande de fréquences est intensifiée ou attenuée pour obtenir la réponse en fréquence désirée. Le système d'égalisation ' réglage manuel présente des inconvénients parce que le réglage se fait par appréciation subjective de la part de l'utilisateur en ce qui constitue la réponse en fréquence désirée. En bref, ce procédé d'égalisation fait appel à une-intervention humaine. Outre ce problème, d'autres problèmes se posent dans l'utilisation de systèmes d'égalisation. Par exemple, un système d'égalisation typique de l'art antérieur sépare le signal en cours de traitement en plusieurs bandes de fréquences pondérées ou contrôlées en gain. En faisant en sorte que la fréquence supérieure d'une bande se situe au-dessus et tout près de la fréquence 247323! inférieure de la bande voisine supérieure -c'est-à-dire en réalisant un recouvrement très étroit des bandes), il peut se produire une ondulation entre chaque bande à la sortie du système d'égalisation. Si on augmente-le recouvre- ment des bandes voisines, on réduit l'importance des ondulations mais on réduit également la quantité de contrôle d'égalisation, parce que tout essai visant une intensification ou une atténuation de l'énergie des signaux dans une bande déterminée sera sapé du fait qu'une partie de cette énergie sera inchangée parce qu'elle est comprise dans une bande voisine. Ces problèmes se sont révélés dans deux solutions de l'art antérieur. Ut solution cherche à réaliser l'égalisation par l'intermédiaire de deux trajets de signaux parallèles, chacun associé à une bande de fréquence respective. Si elle permet de réduire l'imp- ortance des ondulations à la sortie, il y a augmentation de l'interaction entre les bandes voisines. Une seconde solution cherche à réaliser l'égalis- ation à l'aide d'un seul trajet de signaux comprenant des filtres reliés en série. Bien que cette solution permette de réduire l'importance de l'inter- action, elle conduit néanmoins à une augmentation des ondulations entre les bandes. En conséquence, un but de la présente invention est de réaliser un système d'égalisation perfectionné utilisable avec un appareil de traitement de signaux audiofréquences. Plus précisément, un but de la présente invention est de réaliser un système à boucle fermée automatique permettant une égalisation qui n'a pas besoin d'intervention humaine. Un autre but de la présente invention est de réaliser un système d'égalisation perfectionné assurant des ondulations de moindre importance à la sortie et une moindre interaction entre les bandes voisines. Un autre but de la présente invention est de réaliser un système d'égalisation perfectionné qui compare le son d'origine et le son reproduit en fonction de la réponse en fréquence non plate inhérente au système de haut-parleurs et au milieu d'écoute. Pour atteindre ces buts et d'autres, la présente invention a pour objet un système d'égalisation perfectionné destiné à modifier un signal électrique d'entrée représentatif du son d'origine pour corriger la réponse en fréquence non plate inhérente à un appareil de traitement de signaux audio fréquences et les effets acoustiques du milieu d'écoute dans lequel le système de haut-parleurs de l'appareil de traitement de signaux audio- L47323' fréquences peut se trouver. Le système d'égalisation perfectionné comprend des moyens permettant de comparer l'énergie des signaux pour chacune d'une pluralité de fréquences sélectionnées dans un domaine prédéterminé de fréquences du signal d'entrée avec l'énergie correspondante d'une même pluralité de bandes dans un même domaine de fréquences d'un second signal représentatif de la sortie acoustique du système de haut-parleurs et en fonction de la réponse en fréquence non plate et des effets acoustiques du milieu. Un signal de correction représentatif de la comparaison sert à modifier l'énergie dans chaque bande du signal d'entrée afin de tenir sensiblement compte de la réponse non plate et des effets acoustiques du milieu. Dans un mode de réalis- ation préféré, un seul dispositif filtrant est prévu pour réduire simultané- ment lginteraction entre les bandes voisines et l'importance des ondulations en sortie du système d'égalisation. D'autres objets de l'invention seront évidents ou ressortiront de la description complémentaire. L'invention englobe par conséquent l'appareil comprenant la construction, la combinaison des éléments, et la disposition des éléments qui sont donnés uniquement à titre indicatif dans la description détaillée qui suit, le cadre de la demande étant défini par les revendications annexées. Une forme d'exécution de la présente invention est décrite ciaprès à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est un schéma synoptique du mode de réalisation préféré de la présente invention; - la figure 2 est un schéma synoptique du mode de réalisation préféré de la répartition des filtres du dispositif d'égalisation du mode de réalisation représenté sur la figure 1; - la figure 3 illustre sous forme graphique la réponse en fréquence préférée de chaque filtre de la figure 2 - la figure 4 est un diagramme, en partie schématique et en partie synoptique, du filtre préféré du dispositif d'égalisation de la figure 1, comprenant une fonction de pondération De gain à commande numérique dans la bande de fréquences du filtre - la figure 5 illustre sous forme graphique la réponse en fréquence du filtre de la figure 4; - la figure 6 représente un mode de réalisation préféré du bloc filtrant du mode de réalisation de la figure 1; et - la figure 7 est une variante de réalisation du bloc filtrant du mode de réalisation de la figure 1. Sur les dessins les mêmes chiffres de référence designent des éléments analogues. Sur la figure 1, on voit que le système d'égalisation préféré comprend une borne d'entrée 10 destinée à recevoir le signal audiofréquence. Ce signal peut être n'importe quel signal audio-fréquence de programme, qu'il soit émis ou-enregistré, et de préférence, quoi que non nécessairement, la sortie d'un préamplificateur d'un appareil de traitement de signaux audio-fréquences. La borne 10 est reliée à un pôle d'un commutateur 12. Le second pôle de ce commutateur 12 est relié à la sortie d'un générateur de bruit 14 doté d'une commande de niveau d'amplitude 16 pour que, selon un mode, le commutateur 12 transmette le signal audio-fréquence de la borne 10 et, selon un second mode, le commutateur trammette le bruit fourni par le générateur 14. Le générateur 14 est d'un type bien ònnu dans la technique et, de préférence quoi que non nécessairement, fournit en sortie du bruit dit "rose" dans une largeur de bande comprise entre 20Hz et 20Hz à un niveau d'amplitude déterminé par la commande 16. Comme cela est bien connu, le bruit dit "rose" est en général du bruit possédant une énergie de signal égale par octave de fréquences. Le contact du commutateur 12 est relié à la borne d'entrées 18 d'un dispositif égaliseur multi-bandes à commande numérique 20, dont la borne de sortie 22 est connectée, de préférence mais non nécessairement, à l'amplificateur (lequel est relié au système de haut-parleurs) de l'appareil de traitement de signaux audio-fréquences. Le dispositif 20 est destiné à diviser le signal sur sa bande d'entrée 18 en deux ou plusieurs bandes de fréquences discrètes. Le trajet défini entre la borne d'entrée 10 et la borne de sortie 22 du dispositif constitue le trajet principal de transmission du système. Comme on le verra plus loin, l'énergie de signal de chaque bande discrète du signal d'entrée du dispositif 20 est modifiée en fonction d'un signal de correction arrivant par le bus de données et de sélection de canaux 24 depuis le système-de stockage et de récupération d'informations 26. Le signal de correction est fonction de la réponse en fréquence non plate du système de haut- parleurs et du milieu d'écoute pour cette bande de fréquences de sorte que, une fois l'opération d'égalisation terminée, le dispositif 20 modifie le signal présent sur sa borne d'entrée 18 pour que le signal présent sur sa borne de sortie 22 soit propre à compenser sensiblement cette réponse en fréquence non plate. Le système 26 peut être n'importe quel type de système de traitement a L473237 d'informations actuellement disponibles dans le commerce, tel qu'un micro- processeur bon marché et les circuits préiphériques (mémoire morte, mémoire à accès directe, etc...). Un tel micro-processeur est commercialisé par la société dite Rockwell International Corporation of California sous le numéro de modèle 6502. On fait remarquer que d'autres systèmes pourraient être utilisés pour atteindre les principes et objets de la présente invention. Outre le système 26, les moyens destinés à fournir un signal île correction pour chaque bande de fréquences en fonction de la réponse en fréquence non linéaire du système de haut-parleurs et du milieu d'écoute, comprend un premier bloc filtrant 28; des moyens sous forme de microphone 38 fournissant un signal électrique en fonction de la sortie du système de haut-parleurs dans le milieu d'écoute; un préamplificateur 40; un second bloc filtrant 42; et des moyens constitués par un bloc convertisseur anlogique-numérique 36 destiné à fournir au système 26 un signal en fonction d'une comparaison entre la sortie du bloc 28 et celle Cu bloc 42. Plus précisément, la sortie du commutateur 12 est reliée à la borne d'entrée 30 du bloc 28, dont la borne de sortie 32 est reliée à une entrée du bloc 36. Le microphone 38 est relié au préamplificateur 40. Le gain du pré- amplificateur 40 est commandé, de préférence, par l'intermédiaire du bus 46 par le système 26. La sortie du préamplificateur 40 est reliée à la borne d'entrée 44 du bloc 42, dont la borne de sortie 46 est reliée à la seconde entrée du bloc convertisseur 36. Ordinairement, le bloc filtrant 28 reçoit le signal d'origine transmis par le commutateur 12, tandis que le bloc filtrant 42 reçoit un signal qui a été ajusté par le préamplificateur 40 pour élaborer un signal similaire modifié par la réponse en fréquence des portions de l'appareil de traitement de signaux comprenant le système de haut-parleurs et le milieu d'écoute suivant le dispositif 20. Les deux blocs 28 et 42 sont adaptés pour répartir les signaux respectifs reçus sur leurs bornes d'entrée correspondantes 30 et 42 selon les mêmes bandes de fréquences que celles prévues dans le dispositif 20 et pour fournir des signaux de sortie sur leurs bornes de sortie respectives 32 et 46 représentatifs de l'énergie de signal contenue dans chaque bande de fréquences des signaux d'entrée respectifs. Le bloc convertisseur analogique-numérique 36 est propre à comparer la sortie de signaux du bloc 28 et celle du bloc 42 pour chaque bande et à fournir un signal par l'intermédiaire du bus 50 au système 26, signal représentatif de la comparaison effectuée pour cette bande. Les L fi 7323 sorties de chacun des blocs 28 et 42 peuvent être des signaux fournis simul- tanément sur des trajets séparés, un pour chaque bande, et le bloc 36 peut simulbanément(1) comparer les sorties des blocs 28 et 42 pour chacune des bandes et (2) fournir simultanément un signal de comparaison au système 26 pour chaque bande. De préférence, toutefois, comme cela ressortira de la suite de description, chaque bande est mesurée séparément, (1) les blocs 28 et 42 fournissant une sortie séquentielle pour que le signal de sortie des blocs soit, à tout instant, représentatif de l'énergie des signaux d'une seule bande, la bande particulière étant déterminée par les signaux de sélection provenant du système 26 par le bus 34, et (2) le bloc 36 étant sous forme de comparateur qui fournit un signal représentatif de la différence entre les deux signaux reçus. La quantité de la correction des signaux pour chaque bande de fréquences peut être indiquée visiblement à l'aide d'une affiche à diodes électro- luminescentes (LED) 52. Le fonctionnement du système d'égalisation sera mieux compris à l'aide d'une description détaillée du dispositif 20, des blocs filtrants 28 et 42 et du préamplificateur 40 préférés. De préférence, le dispositif 20 utilise une pluralité de filtres reliés selon une combinaison en série et en parallèle pour réduire simultané- ment l'importance de l'interaction entre les bandes voisinés et les ondulations en sortie du dispositif 20. Plus précisément, les filtres sont reliés de la manière illustrée sur la figure 2. Comme on le voit, les filtres sont de préférence conçus pour laisser passer sensiblement la même quantité d'énergie de signal lorsque le commutateur 12 est en position permettant la génération de bruit rose par le générateur 14, c'est-à-dire que chaque filtre est décrit ci-après comme définissant une bande de fréquences discrètes d'une octave dont la fréquence centrale se situe au centre de l'octave. En variante, on peut utiliser d'autres largeurs de bande telle qu'une fraction d'octave, des tiers d'octave donnant de bons résultats. Selon un aspect de la présente invention, deux jeux ou ensembles de filtres parallèles, chaque filtre définissant une bande de fréquences discrètes, sont reliés en série entre eux pour que deux filtres quelconques définissant des bandes Voisines se trouvent en série entre eux. Il en résulte que les bandes de deux filtres parallèles quelconques sont assez éloignées pour qu'il y ait relativement peu d'interaction entre les deux, tandis que les bandes voisines de deux filtres quelconques en série sont suffisamment proches l'une de l'autre pour qu'il y ait peu d'ondulation entre 4 47323? les bandes au niveau de la sortie du dispositif 20. Le nombre de bandes est tel que toute l'énergie de signal en question (de préférence entre 20Hz et KHz) est transmise par les filtres. En conséquence, on représente dix filtres, cinq filtres reliés en parallèle 80, 84, 88, 92 et 96,(dont les fréquences centrales respectives se situent à 30Hz, 120Hz, 500Hz, 2KHz et 8KHz) étant reliés en série avec cinq autres filtres reliés en parallèle 82, 86, 90, 94 et 98 (dont les fréquences centrales respectives se situent à 60Hz, 240Hz, 1KHz, 4KHz et 16KHz). Chacun des filtres du dispositif 20 est de préférence du type dit à "crête et creux" présentant des caractéristiques de transmission de fréquences variables, tel que l'on le voit sur la'figure 3, dans la bande de fréquences concernée. Comme on le voit sur la figure 3, le type de filtre dit à "crête et creux" transmet avec un gain unitaire l'énergie de signal située en dehors de la zone de la bande passante et fait varier ou assure la pondération du gain compris dans la zone de la bande passante en fonction du signal de contr8le ou de correction fourni par le système 26 et dérivé de la sortie du bloc convertisseur analogique-numérique 36. Plus précisément, lorsque le gain devient supérieur au gain unitaire pour la bande passante, la transmission du filtre présente une "crête" à sa fréquence centrale et lorsque le gain est inférieur au gain unitaire pour la bande passante, la transmission du filtre présente un "creux" à sa fréquence centrale. Chaque filtre sert donc à ajuster l'énergie de signal en réponse à un signal de correction pour cette bande de fréquences afin d'assurer une égalisation soit par une crête (assurant ainsi l'intensification de l'énergie de signal de la bande) ou par un creux (assurant ainsi l'atténuation de l'énergie de signal de la bande). Du fait que la nature des filtres à crête et creux de l'ensemble filtrant du dispositif 20 est blle que chaque filtre assure une transmission à gain unitaire de l'énergie de signal en dehors de sa bande passante, l'énergie de signal pour une bande passante particulière d'un filtre sera transmise simultanément avec un gain unitaire par chacun des autres filtres du même ensemble de filtres parallèles. Il faut donc soustraire de la sortie de chaque ensemble de filtres parallèles l'énergie de signal, dans chaque bande de fréquences de chaque filtre de l'ensemble, multipliée par un multiple de gain égal au nombre total de filtres compris dans l'ensemble moins un. Cela peut être démontré par le fait que les filtres 84, 88, 92 et 96 laissent passer, tous, avec un gain 247323? unitaire, l'énergie de signal située dans la bande passante du filtre 80 parce que cette énergie se situe en dehors de la bande passante des filtres 84, 88, 92 et 96. Par conséquent, la sortie de chaque ensemble de filtres parallèles est reliée à une entrée de la jonction de sommation 100, tandis que l'entrée de chaque ensemble de filtres est reliée à l'entrée d'un amplificateur 102, ce dernier ayant sa sortie raccordée à une seconde entrée de la jonction de sommation 100. Le gain de l'amplificateur 102 est réglé, en sens négatif, sur un multiple de gain K égal au nombre de filtres compris dans l'ensemble moins un. Ainsi, dans le mode de réalisation préféré, la valeur de K, c'est-à-dire la valeur du gain, est établie à quatre, la jonction de sommation 100 servant à soustraire l'énergie de signal dans la zone de fréquences définié par la bande passante de chaque filtre de l'ensemble de filtres parallèles, éitergie que les quatre autres filtres laissent passer. Sur la figure, l'énergie de signal située dans la bande passante du filtre 80 sera appliquée simultanément à l'entrée de l'amplificateur 102. La sortie de l'amplificateur 102 comprendra l'énergie de signal située dans cette bande passante multipliée par un multiple de gain négatif de quatre. L'application de cette sortie d'amplificateur à la jonction 100 a pour effet dtannuler sensiblement toute l'énergie de signal comprise dans les limites de la bande passante définie par le filtre 80,eẻrgie que chacun des filtres 84, 88, 92 et 96 laissent passer avec un gain unitaire. Il est à noter qu'un effet similaire est obtenu en ce qui concerne les autres filtres et leurs bandes passantes. Chacun des filtres est de préférence un filtre à bande passante à pondération de gain à commande numérique, du type représenté et décrit en relation avec la figure 4. En-se référant notamment à la figure 4, la portion du filtre représentée à.l'intérieur du pointillé 110 est un type bi.en connu dans la technique, type dit filtre à état variable. Plus précisément, la borne d'entrée 112 est reliée à la résistance d'entrée 114 qui, à son tour, est reliée à l'entrée d'inversion d'un premier amplEficateur opérationnel 116. L'entrée positive de l'amplificateur 116 est reliée par l'intermédiaire de la résistance 118 à la masse du système, tandis que la sortie de l'amplificateur 116 est reliée à son entrée d'inversion à travers une résistance 120. La sortie de l'amplificateur 116 est également reliée par une résistance 112 à l'entrée d'inversion d'un second amplificateur opérationnel 124, ce dernier ayant son entrée positive reliée à la masse du système. La sortie de l'amplificateur 124 est reliée par un condensateur de L 47323 2 réaction 126 à son entrée d'inversion et, par une résistance 128, à l'entrée d'inversion d'un troisième amplificateur opérationnel 130. L'entrée positive de ce dernier est mise à la masse du système tandis que sa sortie est reliée à son entrée d'inversion par un condensateur de réaction 132. La sortie de l'amplificateur 124 est reliée par une résistance de réaction 134 à l'entrée positive du premier amplificateur opérationnel 116, tandis que la sortie du troisième amplificateur opérationnel 130 est reliée par une résistance de réaction 136 à l'entrée d'inversion du premier amplificateur opérationnel. Comme cela est bien connu, le premier amplificateur opérationnel 116 fonctionne en amplificateur de sommation tandis que les second et troisième amplificateurs opérationnels 124 et 130 fonctionnent en intégrateurs. La sortie de l'amplifi- cateur 116 constituera la sortie passe-haut, la sortie de l'amplificateur 124 constituera la bande passante tandis que la sortie de l'amplificateur 130 constituera une portion passe-bas du signal. La coupure en fréquence particulière des sorties passe-haut, bande passante et passe-bas du filtre 110 *est déterminée respectivement par la valeur des résistances 120 et 136 et par les constantes de temps des intégrateurs 124 et 130. La valeur des résistances 118, 120, 134 et 136 déterminent le Q du filtre. Selon un aspect de la présente invention, les portions passe-bas et passe- haut du filtre sont transmises,avec un gain unitaire relatif, à la borne de sortie 140 du filtre. En particulier, la sortie passe-bas de l'amplificateur 116 est reliée par une résistance 142 à la borne de sortie 140 tandis que la sortie passe-haut de l'amplificateur 130 est transmise par une résistance 144 à la borne de sortie 140. Le gain de l'amplificateur à bande passante de sortie 124 est de préférence commandé numériquement par des moyens de commande de gain. De préférence, la sortie passe-bande de l'amplificateur 124 est reliée à la borne d'entrée 150 d'un convertisseur multiplicateur numérique-analogique, indiqué globalement en 146, tel que la microplaquette no 7524 fabriquée par la société dite Analog Devices, Inc., Massachusetts. Le convertisseur 146, une fois débloqué par le système 26 par l'intermédiaire du bus 34, est essentiellement adapté pour assurer, sur sa borne de sortie 148, un signal de sortie qui est le produit de l'entrée analogique présent sur sa borne d'entrée 150 par une valeur déterminée par le mot numérique présent sur son entrée numérique 152, mot fourni par le bus 34 depuis le système 26. Le signal de-sortie présent sur la borne de sortie 148 du convertisseur 146 est ainsi une portion à bande passante pondérée du signal situé dans la zone de la bande passante du filtre 110, portion qui 47323z fait varier l'entrée du mot numérique présent sur la borne 152 du convertisseur 146. La borne de sortie du convertisseur 146 est reliée à un convertisseur courant-tension, qui sert également d'amplificateur inverseur. La borne de sortie particulière 148 du convertisseur 146 est reliée à l'entrée d'inversion d'un amplificateur opérationnel 154, ce dernier ayant son entrée positive reliée à la masse du systbme et sa sortie reliée à son entrée d'inversion par l'intermédiaire du résistance de réaction 156 et d'un condensateur de réaction 158. Le signal à bande passante pondérée présent sur la sortie de l'amplificateur 154 est transmis par la résistance 160 à la borne de sortie 140 o il est additionné aux signaux passe-haut et passe-bas à gain unitaire. La réponse en fréquence du filtre de la figure 4 est représentée au mieux sur la figure 5 des dessins. En particulier, la sortie passe-bas de l'amplificateur 130, transmise par la résistance 144 à la borne de sortie 140, est indiquée par la courbe LP, la sortie passe-haut de l'amplificateur 113, transmise par la résistance 142 à la borne de sortie 140, est indiquée par la courbe HP et la bande passante pondérée est indiquée dans son ensemble par la courbe centrale BP. Il est à noter que, selon l'entrée numérique introduite sur la borne. d'entrée 152 du convertisseur 146, la courbe de la bande passante BP sera décalée vers le haut ou vers le bas, modifiant ainsi le gain et assurant la pondération de la zone de la bande passante du filtre. Le signal composite ainsi produit sur la borne de sortie 140 et représenté sur la figure 5 est du type représenté sur la figure 3. Le mot numérique appliqué à l'entrée numérique 152 du convertisseur 146 est fourni par le système 26 par l'intermédiaire du bus 34. Le système 26 dérive le mot numérique, et partant la fonction de pondération de la portion de la bande passante du filtre, de la comparaison effectuée par le bloc convertisseur analogique-numérique 36 de la figure 1. Cette comparaison est effectuée séparément pour chaque bande passante de chaque filtre du dispositif 20. La comparaison peut être effectuée simultanément pour toutes les bandes de fréquences, le bus de sortie 50 du bloc analogique- numérique 36 fournissant une pluralité de signaux représentatifs des mesures de comparaison pour toutes les bandes de fréquences. En variante, et de préférence, le bloc analogique- numérique 36 mesure la comparaison pour les bandes de fréquences, une à la fois, selon une séquence rythmée. De préférence, chaque bloc filtrant 28 et 42 fait appel à une technique de multiplexage dans le temps, les signaux de sortie présents sur les bornes _473237 de sortie 32 et 46 des blocs respectifs représentant respectivement l'énergie de signal dans les limites d'une bande de fréquences particulière de la sortie du commutateur 12 et l'énergie de signal fournie par le microphone 38. Le bloc 36 peut, dans ce cas, être un simple amplificateur différentiel qui fournit, à son tour, un signal de sortie qui est fonction de la différence entre les deux signaux détectés. Sur la figure 6 on représente le bloc filtrespréféré utilisant-la technique de multiplexage dans le temps. La borne de sortie du bloc est reliée à un ensemble de filtres parallèles 170 dont le nombre et les bandes passantes correspondent au nombre de filtres et aux bandes passantes du dispositif 20. Ainsi, on utilise de préférence dix filtres 170 dont les fréquences centrales se situent à 30Hz, 60Hz, 120Hz, 240Hz, 500Hz, 1KHz, 2KHz, 4KHz,8KHz et 16KHz correspondant aux fréquences centrales et aux bandes passantes, respectivement, des filtres 80, 82, 84, 86, 88, 90, 92, 94, 96 et 98, tous faisant partie du - dispositif 20. La sortie de chacun des filtres 170 est reliée à un détecteur de niveau 172 destiné à fournir une sortie en courant continu fonction de la sortie d'amplitude détectée du filtre correspondant 170 auquel il est relié. Chaque détecteur 172 peut détecter le niveau moyen, le niveau de crête ou le niveau RMC (racine de la moyenne descarrés). De préférence, le détecteur 172 est un détecteur RMC du type décrit dans le brevet US 3 681 618, au nom de Blackmer, ce détecteur détectant le niveau de signal de la sortie de chaque filtre, sur une base RMC assurant peu ou pas d'ondulations, de sorte que la sortie du détecteur est liée linéairement à son entrée en décibels. La sortie de chaque détecteur 172 est reliée à une entrée de branchement d'un multiplexeur 174. Comme cela est bien connu, le multiplexeur 174 comprend deux sortes d'entrée, des entrées de branchement et des entrées d'adressage et une sortie de signaux. Une seule entrée de branchement peut être transmise à la fois par le multiplexeur 174, selon l'adresse fournie sur l'entrée d'adresses par le système 26 par l'intermédiaire du bus 34. Ainsi, par mise en séquence des signaux d'adresses pour chacune des entrées de branchement, c'est-à-dire les sorties du détecteur 172, la sortie du multiplexeur 174 fournit séquentielle- ment en sortie les sorties des détecteurs 172. En se référant encore à la figure 1, si l'on applique la même séquence d'adressage auKmultiplexeurs du bloc 28 et du bloc 42, de sorte que la sortie du bloc 28 est l'énergie de signal de la même bande de fréquences que celle fournie en sortie du bloc 42, le bloc analogique-numérique, qui est de préférence sous forme de comparateur, compare Z47323Y la sortie de chaque bloc. S'il existe une différence de niveau d'énergie de signal appliquée aux entrées du bloc 36, ce bloc 36 fournira un signal de sortie indiquant la grandeur et la nature de la différence, c'est-àdire la grandeur de la différence et quelle entrée est la plus grande. La sortie de signaux du bloc 36 est communiquée au système 26 qui, à. son tour, fournit un signal de fonction _.e pondération sur le bus 24 au filtre approprié du disposiIif pour modifier la fonction de pondération de la portion de la bande passante de ce filtre. Le préamplificateur 40 est de préférence identique au convertisseur multiplicateur numérique-analogique 46 représenté et décrit en relation de la figure 4. La sortie du microphone 38 est appliquée sur l'entrée analogique du convertisseur et est amplifiée selon le multiple de gain de signal déterminé par le mot numérique d'entrée fourni par le système 26 sur le bus 48. Ainsi, le gain assuré par le préamp]ificateur 40 est commandé numériquement pour que la sortie du préamplificateur et par conséquent l'entrée appliquée sur le bloc filtres 42 se trouve sensiblement au même niveau d'amplitude que l'entrée appliquée sur le. bloc filtres 26. Le système peut fonctionner selon l'un de deux modes suivant la position du commutateur 12. Plus précisément, si le bras du commutateur 12 est déplacé pour que la sortie du générateur 14 soit branchée sur la sortie du commutateur, du bruit rose est fourni simultanément sur la borne d'entrée î& du dispositif et sur la l'orne d'entrée 30 du bloc 28. La. Lature de ce b-.,t rose étari, telle pyrene quantité égale d'énergie el- s-ignal est fournie dans chaque octave, sensiblement la m9me quantité d'énergie de signal est fournie è chacun des filtres de la figure 2. A des fins d'explication, et sans apporter aucune limitation, on peut considérer la portion de bande passante de chaque filtre comme étant ajustée initialement à un gain unitaire pour qu'il n'y ait pas de fonction de pondération pour aucune des bandes de fréquences. L'énergie de signal serait alors fournie avec un gain unitaire à l'amplificateur et au système de haut-parleurs de l'appareil de traitement de signaux audio- fréquences avec lequel la présente invention doit 9tre utilisée. La sortie du système de haut-parleurs dans le milieu d'écoute serait détectée par le microphone 38 qui, à son tour, fournirait un signal au préamplificateur 40. Le préamplificateur ajuste le gain total du signal par rapport au signal numérique fourni par le système 26 sur le bus 48. Le prcamplificateur 40 ajuste essentiellement le gain de la sortie du micropohone 38 pour que la sortie à bande large du pré- 247323Y amplificateur soit approximativement au même niveau d'amplitude que celle du commutateur 12. Le signal appliqué sur la borne d'entrée du bloc filtres 42, toutefois, est différent du signal d'entrée appliqué au bloc filtres 20, en raison de la réponse en fréquence non linéaire de la portion du système de traitement reliée à la sortie du dispositif 20, comprenant le système de haut-parleurs ainsi que des effets acoustiques du milieu d'écoute. L'énergie de signal de chaque bande de fréquences est séparée par le filtre 170 de chaque bloc 28 et du bloc 42 entre les bandes de fréquences individuelles concernées. Les détecteurs 172 fournissent la sortie RMC aux entrées de branchement du multiplexeur 174 de chaque bloc. Les multiplexeurs 174 des blocs 28 et 42 sont adressés par le système 26 par l'intermédiaire du bus 34 de sorte que la sortie du détecteur 172 de chaque bande de fréquences du bloc 28 est comparée par le bloc analogiquenumérique 36 à la sortie du détecteur 172 de la bande de fréquences correspondante du filtre 170 du bloc 42. Ainsi, par exemple, le niveau RMC de l'énergie de signal qui est fournie dans les limites de la zone de la bande passante dont le centre d'octave se situe à 30Hz et qui est appliquée à l'entrée du bloc filtres 28, peut être mesurée par le bloc analogique-numérique 36 par rapport au niveau RMC de l'énergie de signal fournie dans les limites de la même zone de bande passante et appliquée à l'entrée du bloc filtres 42, en transmettant les portions respectives des bandes passantes par l'intermédiaire des multiplexeurs correspondants des blocs 28 et 42 au bloc 36. En supposant qu'il existe une différence entre les énergies de signal des deux signaux appliqués, le bloc 36 fournira un signal de sortie (indicatif de la différence et de l'entrée la plus grande) par l'intermédiaire du bus 50 au système 26 qui, à son tour, fournit le mot numérique à l'entrée numérique 152 du convertisseur 146 du filtre approprié du dispositif 20. Ce mot numérique assure la fonction de pondération appropriée pour la zone de la bande passante de ce filtre qui, à son tour,assure la pondération du signal dans les limites de la zone de la bande passante transmise par ce filtre particulier. S'il n'y a pas de différence entre les énerigies de signal des deux signaux, une fonction de pondération unitaire est assurée par le système 26. Ainsi, dans l'exemple, la zone de bande passante ayant un centre d'octave situé à 30 Hz dans le dispositif 20 est intensifiée ou atténuée selon la nature de la différence détectée par le bloc 36. Cela modifie, à son tour, la sortie de l'amplificateur et du système de haut-parleurs, ce qui modifie à son tour la réponse en fréquence totale. Le 2473237 - système d'égalisation procédera ainsi avec chaque bande de fréquences jusqu'à ce que le bloc 36 ne détecte aucune différence pour aucune bande. Le système d'égalisation modifie par conséquent la réponse en fréquence de chaque zone pour tenir compte des caractéristiques de réponse en fréquence non linéaires inhérente aux portions du système de traitement de signaux audio-fréquences qui comprennent l'amplificateur et le système de haut-parleurs ainsi que du milieu d'écoute. On conçoit aisément que les mêmes fonctions peuvent être assurées en sélectionnant le commutateur de mode 12 pour qu'il transmette l'entrée audio-fréquences provenant du préamplificateur d'un système de reproduction d'a rti-fo- rquences. Bien que l'énergie de signal risque de ne pas être égale dans les limites de chaque bande de fréquences, il est à noter que, pour une bande de fréque."ces quelconque, la comparaison est effectuée quelle que soit l'énergie de siSual des autres bandes. Ainsi, les ajustements de la zone de la bande passante de chaque filtre du dispositif 20 peuvent être correctement effectués à l'aide de l'entrée audio-fréquences. Bien que l'on ait décrit le système sous sa forme préférée, il va de soi que certaines modifications peuvent être y apporter sans pour autant sortir du cadre de l'invention. Plus particulièrement, le mode de réalisation de la figure 7 peut être substitué à la combinaison du système de multiplexage de la figure 6 et des blocs filtres 28 et 42. Le filtre représenté sur la figure 7 est notamment un filtre à bande passante dans lequel la zone de la bande passante peut être sélectionnée par une entrée numérique. Le filtre représenté est également un filtre à état variable comprenant un amplificateur de sommation 202, un amplificateur intégrateur 224 et un amplificateur intégrateur 230. La zone de la bande passante de la sortie de l'amplificateur intégrateur 224 est commandée de manière sélective par l'entrée numérique provenant du bus 34 pour fournir de manière sélective l'énergie de signal du signal d'entrée dans les limites de chaque bande de fréquences concernée. Plus particulièrement, en se référant à la figure 7, la borne d'entrée ou 40 du bloc correspondant 28 ou 42 est reliée par l'intermédiaire d'une résistance 200 à l'entrée d'inversion d'un premier amplificateur opérationnel 202, ce dernier ayant son entrée posiỉve reliée à la masse du système. La borne de sortie de l'amplificateur 202 est reliée par une résistance de réaction 204 à son entrée d'inversion et est reliée par une résistance 206 à 7'entrée d'un circuit multiplicateur de signaux sous forme d'amplificateur commandé par ú47323' la tension (VCA) 207. Les amplificateurs commandés par la tension sont bien connus dans la technique. L'amplificateur commandé par la tension représenté est du type représenté et décrit dans le brevet US 3 714 462 délivré au nom de David E. Blackmer le 30 janvier 1973. De manière générale, l'amplificateur commandé par la tension représenté est un circuit multiplicateur de signaux dans lequel le signal d'entrée est multiplié par un gain de signal, ce dernier étant fonction d'une entrée de signal de commande. Comme cela est bien connu dans la technique, la borne d'entrée destinée à recevoir le signal d'entrée est formée par la jonction des collecteurs de deux transistors de conversion logarithmique 208 et 210, un étant prévu pour chaque polarité du signal d'entrée. La base du transistor 208 est mise à la masse tandis que la base du transistor 210 est connectée de façon a recevoir l'entrée du signal de commande. L'émetteur du transistor 208 est connectéà l'émetteur d'un transistor de conversion co- logarithmique 212 et à la résistance de pclarisation 216, laquelle est polarisée de manière appropriée par une tension positive continue de polarisation. La base du transistor 212 est connectée de façon à recevoir l'entrée du signal de commande. L'émetteur du transistor de conversion logarithmique 210 est relié à l'émetteur du transistor 214, la base de ce dernier étant mise à la masse. L'entrée de l'amplificateur commandé par la tension est également reliée à l'entrée d'inversion d'un amplificateur opérationnel 218, l'entrée positive de ce dernier étant mise à la masse du système. La sortie de l'amplificateur 218 est reliée par l'intermédiaire d'un condensateur de réaction 220 à son entrée d'inversion et par l'intermédiaire d'une résistance 222 à la jonction des émetteurs du transistor de conversion logarithmique 210 et du transistor de conversion cologarithmique 214. La sortie de l'amplificateur 207 est reliée à l'entrée d'inversion d'un second amplificateur opérationnel intégrateur 224, dont l'entrée positive est mise à la masse du système. La sortie de l'amplific- ateur 224 est reliée à travers un condensateur de réaction 225 à son entrée d'inversion. La sortie de l'amplificateur intégrateur 224 est également reliée par une résistance 226 à la borne d'entrée d'un second amplificateur commandé par la tension 227, ce dernier étant identique à l'amplificateur 227, à la différence que la base du transistor 212a est reliée par l'intermédiaire d'une résistance 228 à la base du transistor 210a. La sortie du second amplificateur commandé par la tension 227 est reliée à l'entrée d'inversion du troisième amplificateur opérationnel intégrateur 230. L'entrée positive de l'amplificateur ú473237 230 est mise à la masse du système tandis que sa sortie est raccordée par un condensateur de réaction 232 à son entrée d'inversion. La sortie du troisième amplificateur opérationnel 230 est reliée par unerésistance 234 à l'entrée d'inversion d'un amplificateur de sommation 202 et, de manière analogue, la sortie de l'amplificateur intégrateur 224 est reliée par une résistance 236 à l'entrée d'inversion du premier amplificateur opérationnel 202. Comme on le verra plus clairement plus loin, le signal de commande appliqué sur les bases des transistors 210 et 212 de l'amplificateur 207 et sur les bases des transistors 210A et 212A de l'amplificateur 227 change le gain de signal des amplificateurs respectifs, qui modifient leur impédance d'entrée et la constante d'intégration des amplificateurs intégréteurs 224 et 230. Cela conduit à une modification de la zone de bande passante de l'amplificateur intégrateur 224. Les valeurs différentes du signal de commande de gain appliqué sur les premier et second amplificateurs commandés par la tension afin de réaliser le nombre de bandes passantes sont assurées numériquement par l'entrée numérique indiquée comme étant fournie par le bus 34. Plus particulièrement, si le dispositif 20 comprend dix bandes passantes discrètes, une entrée à quatre bits binaires suffit pour réaliser les dix filtres à bande passante. L'entrée numérique provenant du bus 34 est appliquée sur l'entrée de la bascule à quatre bits 238. Les quatre niveaux de signal =:- ortie 'analogique de la bascule 238 varient en fonction de l'entrée numérique fournie par le bus 34, des valeurs de sortie différentes correspondant aux bandes passantes du dispositif 20 étant émises. Les quatre sorties analogiques de la bascule 238 sont reliées respectivement par l'intermédiaire des quatre résistances 240, 242, 244 et 246 à l'entrée d'inversion d'un amplificateur opérationnel 248. Ce dernier a son entrée positive mise à la masse tandis que la sortie de l'amplificateur est reliée à travers la résistance de réaction 250 à son entrée d'inversion. La sortie de l'amplificateur 248 est également reliée à la base du transistor 212 de l'amplificateur 207 et à la base du transistor 212A du second amplificateur 227. La base du transistor 212A est reliée à travers une résistance 228 à la base du transistor 210A. La base du transistor 210A est mise à la masse du système à travers une résistance 229 et est reliée directement à la base du transistor 210. En fonctionnement, l'entrée numérique est appliqué à la bascule 238. Un signal de déblocage provenant du bus 34 fournit une sortie analogique de la bascule en fonction de l'entrée numérique qui est à son tour fonction de la aú4473237 zone de bande passante concernée. Ce signal analogique de la sortie de la bascule 238 fournit un signal de commande appliquée aux premier et second amplificateurs commandés par la tension 207 et 227. En faisant varier le niveau du signal de commande envoyé aux amplificateurs commandés par la tension, les impédances d'entrée des amplificateurs intégrateurs 224 et 230 varient, ce qui fait varier la sortie en fréquence à bande-passante de l'amplificateur 224. La sortie de l'amplificateur 224 est envoyée à un détecteur de niveau 260, identique au détecteur 272 de la figure 6, qui fournit une sortie qui est appliquée sur l'entrée du comparateur du bloc 36. Ainsi, en fournissant dix mots numériques à l'entrée numérique de la bascule et en débloquant la bascule, on peut obtenir l'énergie de signal correspondante dans les dix bandes passantes sélectionnées de l'entrée sur les bornes d'entrée 30 ou 44 des blocs 28 ou 42. En envoyant de manière sélective la même entrée numérique à chaque bloc 28 et 42, l'énergie de signal contenue dans la fréquence sélectionnée peut être fournie par les filtres aux deux entrées du bloc convertisseur analogique- numérique 36. Il va de soi que le fait de placer le microphone 38 dans une position dans le milieu d'écoute aura pour conséquence la correction de la réponse non linéaire du système de haut-parlrurs et de l'écou 'az à cette position. Toute- fois, la réponse non linéaire du milieu d'écoute variéra presque toujours de position en position dans ce milieu. Par conséquent, le système 26 peut permettre d'établir la moyenne des signaux de correction pour plusieurs positions différentes. Plus particulièrement, le système 26 peut 9tre placé en mode d''tablissement de la moyenne à l'aide d'un clavier 54, ou d'une autre manière, par exemple à l'aide d'un commutateur de mode ou analogue. Le micro- phone 38 peut être p.acé dans une première position, le signal de correction pour chaque bande de fréquences étant dérivé pour cette position et stocké dans le système 26. On place ensuite le microphone 38 dans une seconde position le signal de correction pour chaque bande de fréquences étant dérivé pour cette seconde position et stocké dans le système 26. On peut placer le microphone dans une troisième position et ainsi de suite, le nombre de positions dépendant des désirs de l'utilisateur du système d'égalisation ainsi que de la capacité de stockage et de traitement du système 26. La moyenne de ces signaux de correction pour chaque fréquence; dérivés des diverses positions et stockés dans le système 26, peut être ensuite calculée. Le signal de correction moyen obtenu pour chaque bande peut etre ensuite transmis par le bus 24 au 4 73237 dispositif 20. Il va de soi que la même fonction d'établissement de la moyenne peut être obtenue à l'aide de plusieurs microphones positionnés de manière appropriée dans le milieu d'écoute. Cela pourrait être souhaitable par exemple lorsqu'il s'agit d'un système d'égalisation utilisé dans une grande salle de concerts dans laquelle les réponses en fréquence peuvent varier de position en position. Dans ce cas, la sortie de chaque microphone serait reliée à un préampli iMateur séparé, analogue au préamplificateur 40, qui serait relié à son tour à un bloc de filtres séparé analogue au blcc 42. La sortie de chaque bloc de filtres serait ensuite comparée à la sortie du bloc 28 de la manière décrite et les signaux ainsi obtenus seraient stockés et la moyenne établie par le système 26. En variante, un multiplexeur de signaux, analogue au bloc 174, peut être utilisé pour multiplexer dans le temps les divers microphones par rapport à un seul préamplificateur et à un seul bloc de filtres. La présente invention permet d'obtenir un système d'égalisation perfectionné utilisable avec un appareil de traitement de signaux audio- fréquences. Plus particulièrement, le système d'égalisation fournit un système automatique en boucle fermée permettant d'améliorer l'égalisation de manière qui ne fait pas appel à une intervention humaine. En outre, la sortie du système d'égalisation présente un moindre niveau d'ondulation en sortie et une moindre interaction entre les bandes voisines grâce à la disposition combinée parallèle-série des filtres du dispositif 20, disposition décrite en relation avec la figure 2. Le système d'égalisation perfectionné permet d'obtenir une égalisation en comparant les sons d'origine et sons reproduits en fonction de la réponse non linéaire inhérente au système de haut parleurs et du milieu d'écoute. Cela constitue un avantage -unique parce que toute erreur du signal d'origine apparaîtrait à la sortie du système de haut-parleurs, et serait détectée par le microphone 38 et annulée par la suite lors de la comparaison effectuée par le bloc 36. L'égalisation peut être obtenue soit avec du bruit rose soit avec un signal audio-fréquence de programme. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'appareil décrit et représenté sans pour autant sortir du-cadre de l'invention. L 47323. REVENDICATIONS 1. Système d'égalisation utilisable dans un appareil de traitement de signaux audio-fréquences du type comprenant un système de haut-parleurs, per- mettant de modifier un signal électrique d'entrée appliqué au système de haut- parleurs afin d'obtenir un signal modifié corrigé pour tenir compte de la réponse en fréquence non plate inhérente au système de haut-parleurs et des effets acoustiques du milieu dans lequel est disposé le système de haut- parleurs, caractérisé en ce qu'il comprend: des moyens définissant un trajet de transmission de signaux pouvant être relié au système de hautparleurs pour transmettre des signaux électriques destinés à commander le système de haut-parleurs des moyens de détection (38) destinés à détecter la sortie acoustique du système de haut-parleurs dans ledit milieu et à produire un second signal électrique représentatif de la sortie acoustique du système de haut-parleurs et en fonction de la réponse en fréquence non plate et des effets acoustiques du milieu; des premiers moyens (28) destinés à déterminer l'énergie de signal d'une pluralité de bandes de fréquences situées dans un domaine de fréquences déterminé du second signal électrique; des seconds moyens (42) destinés à déterminer l'énergie de signal de chacune d'une même pluralité de bandes de fréquences similaires d'un même domaine de fréquences du signal électrique d'entrée; des moyens (36) destinés à comparer l'énergie de signal de chacune des bandes de fréquences du second signal électrique à l'énergie de signal de chacune des bandes de fréquences correspondantes du signal électrique d'entrée pour produire une même pluralité de signaux de correction; et des moyens de modification (20) associés au trajet de transmission et sensibles aux signaux de correction pour modifier le signal électrique d'entrée dans chacune des bandes de fréquences correspondantes de celui-ci afin de produire le signal modifié en tant que version du signal électrique d'entrée corrigé pour tenir compte de la -réponse en fréquence non plate et des effets acoustiques du milieu. 2. Système d'égalisation selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de modification (20) comprennent une même pluralité de filtres, ces filtres comprenant des zones passe-bande correspondant ú47323' aux bandes de fréquences et en ce que chacun des filtres présente une caractéristique de transmission à bande passante qui varie en fonction du signal de correction correspondant. 3. Système d'égalisation selon la revendication 2, caractérisé en ce que chacun des filtres comprend des moyens permettant de faire varier le gain des signaux dans la zone de la bande passante du filtre en réponse au signal de correction et en fonction de lui. 4. Système d'égalisation selon la revendication 3, caractérisé en ce que chaque filtre assure un gain unitaire de l'énergie des signaux situés en dehors de sa bande passante. 5. Système d'égalisation selon la revendication 4, caractérisé en ce que les filtres sont connectés en parallèle en deux ensembles en série, et en ce que deux filtres quelconques ayant des bandes passantes voisines sont disposés en série l'un avec l'autre et deux filtres quelconques de chaque ensemble parallèle fournissent des sorties sensiblement sans interaction entre elles.- 6. Système d'égalisation selon la revendication 3, caractérisé en ce que les signaux de correction sont constitués par un signal numérique et en ce que les moyens permettant de faire varier le gain de signaux dans la zone de bande passante comprennent un convertisseur multiplicateur numérique- analogique (146) comprenant une entrée numérique (152) destinée à recevoir le signal de correction et une entrée analogique (150) destinée à recevoir l'énergie des signaux situés dans la bande passante du filtre, et une sortie (148) pour émettre un premier signal de sortie en fonction du produit de l'énergie de signal présente sur l'entrée analogique par la valeur numérique du signal de correction présent sur l'entrée numérique. 7. Système d'égalisation selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit filtre comprend en outre des moyens fournissant un second signal de sortie représentatif de la portion du signal électrique d'entrée audessus de la bande passante à gain unitaire, des moyens fournissant un troisième signal de sortie représentatif des portions passe-bas du signal électrique d'entrée à gain unitaire et des moyens de sommation i1116) des premier, second et troisième signaux de sortie. 8. Système d'égalisation selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de détection comprennent un microphone (38). 9. Système d'égalisation selon la revendication 8, caractérisé en ce c47323 les moyens de détection 172) comprennent en outre des moyens de commande de gain reliés à la sortie du microphone pour commander le gain du signal de sortie du microphone. 10. Système d'égalisation selon la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens de commande de gain comprennent un convertisseur multiplicateur numérique-analogique (142) comprenant une entrée numérique;,152) destinée à recevoir des signaux de commande de gain numériques, une entrée analogique\150) destinée à recevoir la sortie du microphone et une sortie fournissant un signal électrique en fonction du produit de l'énergie de signal présente sur l'entrée analogique par le signal de commande de gain numérique. 11. Système d'égalisation selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de détection (172) sont aptes à détecter la sortie du système de haut-parleurs pour chacune d'une multiplicité de positions dans le milieu d'écoute; les moyens (36) destinés à comparer la quantité d'énergie de signal comprennent (1) des moyens propres à produire pour chaque bande de fréquences une même mulitiplicité de signaux de correction correspondant à:- la multiplicité de positions et (2) des moyens propres à établir la moyenne pour chaque bande de fréquences de la multiplicité de signaux de correction et à fournir un signal de correction moyen pour cette bande; et en ce que les moyens de modification sait sensibles à chaque signal de correction moyen. 12. Système d'égalisation selon la revendication 1, caractérisé en ce que les premiers moyens,28) comprennent des premiers moyens filtrants destinés à fournir un premier signal de sortie représentatif de l'énergie de signal du second signal électrique dans chaque bande de fréquences, les seconds moyens (42) comprennent des seconds moyens filtrants fournissant un second signal de sortie représentatif de l'énergie de signal du signal électrique d'entrée dans chaque bande de fréquences et les moyens de comparaison (36) comprennent des moyens destinés à comparer les premier et second signaux de sortie et à produire un signal de correction en réponse à cette comparaison. 13. Système d'égalisation selon la revendication 12, caractérisé en ce que les premiers et seconds moyens filtrants comprennent des moyens filtrants à bande passante destinés à fournir un signal de sortie filtré représentatif de l'énergie de signal dans chaque bande de fréquences du second signal et du signal d'entrée respectifs, et des moyens de détection de niveau (260) destinés à fournir les premier et second signaux de sortie respectifs en fonction des t47323À amplitudes des signaux de sortie úiltres correspondants pour G.je bande. 14. Système d'cgalisation selon la revendication 13 cramCtérisé en ce que les moyens de détection de niveau comprennent un déterterdestiné à détecter le signal de sortie filtré sur la base de la racinee de Ia moyenne des carrées iRMC). 15. Système d'égalisation selon la revendication 13, aractérisé en ce que les moyens filtrants àa bande passante de chacun des prenier et.econd moyens filtrants comprend une pluralité de filtres passe-bande cresrpendant à la pluralité de bandes de fréquences, une pluralité de moyens de dee sélectionnée le signal correspondant des premier et second signauxre sriie. 16. Système d'égalisation selon la revendication 15, varmiêriîsé En ce que les moyens de multiplexage sont commandés numériquement. 17. Système d'égalisation selon la revendication 13, Mnaói m ce que les moyens filtrants à bande passante comprennent un fileLre sb4oe ayant une zone de bande passante commandée de manière sélective ir mm sionar] sélectionné d'une pluralité de signaux de commande correspondant a,aRitie pluralité de bandes de fréquences et des moyens destinés à prdfire rhan des signaux de commande. 18. Système d'égalisation selon la revendication 17, eatr- A ce que le filtre passe-bande fournit un signal de sortie pour cr2mcne de ladittoe pluralité de zones à bande passante en réponse à chacun des signamxde nemmanïe. 19. Système d'égalisation selon la revendication 18, earac-,risg en ce que le filtre passe-bande comprend.deux amplificateurs intégrateurs _224, 230) et des moyens destinés à modifier les constantes de temps(d'intégratinm des amplificateurs en réponse à un des signaux de commande afin de fourmir unme zone à bande passante sélectionnée. 20. Système d'égalisation selon la revendication 19, caractérisé en ce que les moyens destinés à modifier les constantes de temps d'intégration comprennent un amplificateur commandé par la tension 207, 227) relié à l'entrée de chacun des amplificateurs intégrateurs et sensible à chacun des signaux de commande. 21. Système d'égalisation selon la revendication 20, caractérisé en ce que les moyens destinés à preoduire chacun des signaux de commande L47323!4 comprennent des moyens sensibles à un signal numérique pour fournir un signal de commande de tension en fonction du signal numérique i chaque amplificateur commandé par la tension. 22. Système d'égalisation selon la revendication 1, comprenant en outre des moyens pour produire le signal électrique d'entrée, caractérisé en ce que ce signal électrique d'entrée est constitué par du bruit rose. 23. Système d'égalisation selon la revendication 1, caractérisé en ce que chacune des bandes de fréquences comprend une fréquence centrale située au centre de l'octave. 24. Système d'égalisation selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque bande de fréquences comprend une fréquence centrale située à un tiers de centre d'octave. 25. Système d'égalisation selon la revendication 1, caractérisé en ce que le signal électrique d'entrée est un signal audio-fréquence de programme. 26. Système d'égalisation perfectionné pour corriger la réponse en fréquence non linéaire inhérente à un appareil de traitement de signaux audio- fréquences et au milieu dans lequel l'appareil se trouve, cet appareil comprenant un système de haut-parleurs et le système d'égalisation comprenant des moyens aptes à être reliés au système de haut-parleurs et définissant un trajet de transmission de signaux pour transmettre un signal électrique au système de haut-parleurs et des moyens filtrants associés au trajet de transmission pour modifier le signal électrique dans chacune d'une pluralité de bandes de fréquences discrètes afin de tenir compte de la réponse en fréquence non linéaire, caractérisé en ce que les moyens filtrants comprennent une même pluralité de filtres ayant chacun une bande passante ajustable en gain correspondant à une bande respective desdites bandes, les moyens filtrants étant reliés entre eux en Parallèle pour former daux ensembles connectés en série, et en ce que deux filtres quelconques comprenant des bandes passantes voisines sont disposés en série, l'un par rapport à l'autre, et deux filtres quelconques de chacun des ensembles de filtres parallèles fournissent des sorties sensiblement sans interaction l'une sur l'autre.