La présente invention concerne généralement et a essentiellement pour objet un procédé perfectionné de production d'énergie par un générateur de puissance comprenant: un système moteur volumétrique ( ou à capsulisme) à combustion interne à pistons notamment alternatifs, tel qu'en particulier mais non exclusivement un moteur Diesel; un système compresseur d'air de suralimentation et un système formant turbomachine motrice appelé ci-après système turbomoteur à gaz d'échappement, avec des couplages mécaniques et/ou pneumatiques (ou fluidiques) entre ces trois systèmes. L'invention se rapporte également à un nouveau système générateur de puissance pour l'exécution du procédé précité et elle vise, enfin, les diverses applications et utilisations résultant de la mise en oeuvre de ce procédé ou de ce système ainsi que les divers ensembles, équipements et installations pourvus de tels sytèmes. Dans l'état de la technique antérieure, on connait déjà, en particulier par le brevet français No. 75.12744 (2 308 785), une installation génératrice de puissance à moteur à-combustion interne notamment à pistons animés d'un mouvement de translation rectiligne alternatif et à allumage spontané par compression, tel que plus spécialement un moteur Diesel à quatre temps et à faible rapport volumétrique ou taux de compression, suralimenté par un turbocompresseur d'air à un ou plusieurs corps et/ou plusieurs étages de turbine et/ou de compression avec refroidissement d'air final en aval du compresseur et éventuellement refroidissement d'air intermédiaire entre les corps ou étages successifs de compression, la turbine recevant les gaz d'échappement du moteur pour entraîner le compresseur par l'inter- médiaire d'un arbre d'accouplement mécanique. Entre l'aspiration et l'échappement du moteur est prévu un conduit de dérivation- ouvert gnéremet enpOEmanerce lors du fonctionnement du moteur et susceptible de transmettre, du compresseur à la turbine, tout l'air non absorbé par le moteur, lequel air rejoint les gaz d'échappement provenant du collecteur d'échappement du moteur, en amont de l'entrée de la turbine pour ajouter de la chaleur à celle fournie par les gaz d'échappement. Cet apport de chaleur est fourni par réchauffage d'air (en marche à faible puissance) au moyen d'une récupération de chaleur par un échangeur de chaleur entre au moins la majeure partie et de préférence la totalité du flux de gaz sortant de la turbine d'une part et au moins la fraction ou majeure partie et de préférence la totalité du flux d'air sortant du compresseur et se dirigeat vers le moteur et le conduit de dérivation d'autre part. Cet échangeur de chaleur est ainsi interposé dans la conduite de refoulement du compresseur, le réfrigérant d'air final étant interposé dans le trajet de l'air sortant de l'échangeur de chaleur et se dirigeant vers le collecteur d'admission du moteur. Ce conduit de dérivation est ainsi branché en parallèle avec le moteur et le réfrigérant d'air final (lequel est refroidi par circulation forcée soit d'air atmosphérique ou dteau ou de liquide de refroidisse- ment du moteur). L'échangeur de chaleur précité est du type sans mélange des flux respectivement chauffant et chauffé, c'est-à-dire à deux circuits indépendants (échangeur par exemple à plaques ou à tubes). Le conduit de dérivation précité est muni de moyens d'étranglement à section libre de passage progressivement variable et commandés automatiquement pour fournir, entre la sortie du compresseur et l'entrée de la turbine, une différence de pression qui dépend pratiquement uniquement de la pression régnant dans le conduit de dérivation. Les gaz, sortant de l'échangeur de chaleur, s'échappent à l'atmosphère. Aux fortes puissances, l'énergie, disponible dans les gaz d'échappement du moteur, est suffisante pour entraîner la turbine. Le turbocompresseur est adapté au moteur quand celui-ci fonctionne à son point nominal, de sorte que le compresseur fournit alors1en plus du débit d'air absorbé dans le moteur, un débit d'air qui est destiné - notamment à maintenir une différence de pression défiie entre la sortie du compresseur et l'entrée de la turbine ainsi qu'à refroidir les pièces chaudes du moteur par circulation d'air. Cette installation connue comporte en outre une chambre de combustion auxiliaire placée en amont de la turbine et recevant l'air qui a parcouru le conduit de dérivation ainsi, éventuellement, que les gaz d'échappement du moteur afin de rendre autonome et de faire fonctionner le groupe turbocompresseur indépendamment du moteur quel que soit le régime de ce dernier et notamment lorsque le moteur est à l'arrêt. Une telle installation connue présente notamment les inconvénients suivants - un emploi d'énergie dispendieux car l'apport d'énergie à la turbine, par récupération de chaleur sur les gaz sortant de celle-ci, est transmis seulement en partie au débit dérivé d'air comprimé puisque l'autre partie est incorporée à l'air comprimé de suralimentation fourni au collecteur d'admission du moteur après avoir traversé le réfrigérant d'air; - une consommation coûteuse d'énergie par la chambre de combustion auxiliaire brûlant du combustible en supplément; - une complexité organique du dispositif de régulation ou d'asservissement des éléments composants essentiels (tels qu'en particulier la chambre de combus- tion intercalée entre le collecteur d'échappement du moteur et l'entrée de gaz de la turbine et recevant le débit dérivé d'air comprimé ainsi que la soupape formant moyen d'étranglement dans le conduit de dérivation) ce qui augmente sensiblement le coût de l'ensemble tout en réduisant sensiblement sa sureté de fonctionnement ou fiabilité. Un but principal de l'invention est de supprimer ou au mâhs de pallier les inconvénients précités tout en conservant les avantages pIrncipaix ce l'irsbmJadon connue précitée, à savoir notamment: - extension de la zone de fonctionnement utilisable du moteur vers le domaine des couples élevés- aux basses vitesses; - possibilité de rapprocher le point de fonction- nement nominal duompresseur d'air de sa limite de pompage dans les zones de haut rendement. A cet effet, l'invention utilise un procédé du type consistant, comme dans l'installation connue précitée, à prélever un débit dérivé d'air comprimé entre les systèmes respectivement compresseur et moteur volumétrique sur le débit total d'air comprimé refoulé par ledit système compresseur et à ajouter ce débit dérivé d'air comprimé aux gaz d'échappement dudit système moteur volumétrique, entre la sortie de gaz des cylindres de travail cd celui-ci E auet2a sortie de gaz du système turbomoteur, ainsi qu'à fournir un apport d'énergie, récupérée sur de l'énergie transmise en provenance des gaz brOlés dans le système moteur volumétrique, aux gaz d'échappement par l'inter- médiaire du débit dérivé d'air comprimé. L'invention résout le problème technique posé ci-dessus en perfectionnant ce procédé par le fait que, selon la caractéristique principale ou essentielle de l'invention, cet apport d'énergie est exclusivement fourni directement à au moins la majeure partie du débit dérivé d'air comprimé. Pour la suite de cette description, il conviem* d'adopter les définitions suivantes pour les notions de système mentionnées auparavant: - le système moteur volumétrique comprend au moins un moteur à combustion interne, c'est-à-dire peut se -composer d'un ou de plusieurs tels moteurs; - le système compresseur comprend au moins un compresseur, donc peut inclure un ou plusieurs compresseurs, - le système turbomoteur ou formant turbo- machine motrice comprend au moins une turbine à gaz d'échappement, donc peut se composer d'une ou de plusieurs telles turbines. Selon l'invention et comme dans l'agencement connu précité, le débit dérivé d'air comprimé rejoint les gaz d'échappement du système moteur volumétrique avant l'entrée du système turbomoteur mais, selon une autre caractéristique de l'invention, ce débit dérivé d'air comprimé, provenant d'au moins un compresseur du système compresseur et ayant reçu individuellement l'apport d'énergie, est additionné aux gaz d'échappement d'au moins un moteur à combustion interne du système moteur volumétrique en un point d'au moins une voie confinée d'écoulement des gaz d'échappement ou d'au moins une voie de collecte d'échappement dudit moteur o la pression maximale instantanée est suffisamment basse pour éviter l'inversion du sens prédominant du courant gazeux et, de préférence, là o la pression est la plus constante possible. Dans une forme d'exécution avantageuse du procédé selon l'invention et comme dans l'installation connue précitée, l'invention utilise un apport d'énergie sous forme de chaleur prélevéesur les gaz de sortie du système turbomoteur par échange thermique réchauffeur d'air entre au moins la majeure partie du flux de gaz sortant du système turbomoteur et une partie du flux d'air comprimé sortant du système compresseur mais, conformément encore une autre caractéristique de l'invention, cet échange thermique s'effectue avec au moins la majeure partie du débit dérivé d'air comprimé. Dans son principe fondamental mis en oeuvre dans les dispositions de base énoncées précédemment, l'invention ofre l'avantage important selon lequel, plus on se rapproche du domaine défavorable de fonctionne- ment (forts couples à basse vitesse) o il y a manque ou insuffisance de pression d'air délivré par les systèmes respectivement turbomoteur et compresseur, plus la température des gaz à la sortie du système turbomoteur est élevée, donc plus le potentiel de récupération d'énergie sur les gaz d'échappement est naturellement grand. L'invention permet donc de simplifier considérablement la conception de la structure de l'ensemble et du système de régulation ou d'asservissement de celui-ci, d'o une économie appréciable. L'invention vise aussi un système générateur de puissance pour l'exécution du procédé précité, ce système étant du type comprenant: un conduit de dérivation reliant la conduite de refoulement d'air comprimé du système compresseur à la voie d'écoulement des gaz d'échappement du système moteur volumétrique après la sortie de ceux-ci des cylindres moteurs ainsi qu'un dispositif assurant, d'une part, une récupération d'énergie en provenance des gaz brûlés du système moteur volumétrique et, d'autre part, le transfert de cette énergie récupérée à une partie du flux d'air comprimé, ce dispositif étant traversé par une voie de passage d'air comprimé. Ce système générateur de puissance selon l'invention est caractérisé principalement en ce que le dispositif précité de récupération et de transfert d'énergie est intercalé, par sa voie de passage d'air comprimé, exclusivement dans le seul conduit de dériva- tion. Dans ce système et comme dans l'installation connue précitée, le conduit de dérivation débouche en aval dans la voie d'écoulement des gaz d'échappement du système moteur volumétrique avant l'entrée du système turbomoteur mais1selon une autre caractéristique du système selon l'invention, le conduit de dérivation, branché à son extrémité amont sur la conduite de refoulement d'au mcans un compresseur du système compresseur, est branché à son extrémité aval sur la voie d'écoulement des gaz d'échappement d'au moins un moteur de système moteur volumétrique, en un point d'au moins une conduite de gaz d'échappement ou, d'au moins un collecteur d'échappement de ce moteur o la pression maximale instantanée est inférieure à une valeur limite actuelle déterminée. Dans un mode de réalisation avantageux du système selon l'invention, celui-ci comporte, comme dans l'installation connue précitée, un système d'échange thermique réchauffeur d'air comprimé traversé, d'une part, par au moins la majeure partie du flux de gaz sortant du système turbomoteur et, d'autre part, par une partie du flux d'air comprimé sortant du système compresseur mais, selon une autre caractéristique de l'invention, ce système d'échange thermique comprend au moins un échangeur de chaleur intercalé exclusivement, par sa voie de passage d'air comprimé, dans le conduit de dérivation. Il est à noter que le débit dérivé d'air comprimé est d'autant plus nécessaire (notamment à grand couple et à petite vitesse de rotation d'un moteur à combustion interne) que le débit propre de fluide gazeux du moteur à combustion interne est insuffisant parce que trop faible relativement au débit nominal de la turbine et du compresseur. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci appara tront plus clairement à la lecture de la description explicative qui va suivre en se référant aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs illustrant divers modes de réalisation spécifiques actuellement préférés de l'invention et dans lesquels: - 2478?L A - la figure 1 représente un schéma synoptique fonctionnel de la plupart des cas d'application de 1 invention; - la figure 2 représente une vue d'ensemble d'un - 5 système générateur de puissance conforme à l'invention illustrant le principe de base de cele-ci; - la figure 3 illustre une variante d'exécution de l'invention dans le cas d'un groupe de suralimentation à deux étages et d'un moteur à combustion interne à collecteur d'échappement du type à convertisseur d'impul- sions modulaire; - la figure 4 représente une autre variante de réalisation de l'invention dans le cas d'un groupe de suralimentation à deux étages et d'un moteur à combustion interne à collecteurs d'échappement du. type à impulsions; - la figure 5 représente un autre mode de réalisa- tion de l'invention avec un moteur à combustion interne à collecteur du type à convertisseur d'impulsions modulaire intégré à l'échangeur de chaleur précité - la figure 6 illustre encore un autre mode de réalisation de l'invention, dans lequel le débit dérivé d'air comprimé est réchauffé en servant à refroidir au moins une soupape d'échappement chaude du moteur à combustion interne; - la figure 7 illustre encore un autre mode de réalisation de l'invention dans lequel leItébit dérivé d'air comprimé reçoit un apport d'énergie calorifique et massique par mélange, d;ns au moins un éjecteur ou analogue, d'une partie des gaz sortant d'au moins une turbine à gaz d'échappement - les figures 8 à 10 représentent un mode de réalisation particulier de l'invention dans lequel le P débit dérivé d'air comprimé est injecté dans la volute d'entrée d'au moins une turbine à gaz d'échappement, à savoir: - la figure 8 est une vue de côté externe en élévation de la volute, - la figure 9 est une vue fragmentaire en coupe transversale selon la ligne de section IX-IX de la figure 8; et - la figure 10 est une vue en coupe partielle 1 r représentant le développement plan de la volute déroulée sur 3600. Sur les différentes figures des dessins, les mêmes chiffres de référence ou repères désignent des parties ou éléments de structure identiques ou semblables. On se reportera d'abord à la figure 1 résumant, par un schéma synoptique fonctionnel d'ensemble, les divers cas exposés ci-après en y symbolisant seule- ment les divers circuits ou voies d'écoulement de fluides gazeux concernés; les lignes continues en traits pleins désignent les courants gazeux permanents ou utilisés de préférence tandis que les lignes discontinues en traits interrompus, pointillés ou mixtes désignent des courants gazeux relatifs à divers autres miÈseeréIisaU on de l'invention. Le repère C désigne le compresseur d'air de suralimentation qui peut être simple ou à plusieurs, par exemple deux, étages C, C' comprenant alors un étage compresseur à basse pression C refoulant dans un étage compresseur à haute pression C', éventuellement t travers un réfrigérant d'air intermédiaire non représenté. Le flux d'air comprimé principal, sortant du compresseur, traverse un réfrigérant d'air final R et pénètre dans le moteur à combustion interne M par le collecteur d'admission de celui-ci, o il sert de comburant au combustible dont la combustion produit des 2478?34 1C gaz brûlés chauds GB dans les divers cylindres de travail du moteur. Ces gaz brûlés échauffent notamment par contact direct diverses parties ou pièces du moteur telles que les soupapes notamment d'échappement S qu'ils baignent en s'écoulant tout autour de celles-ci lorsqu'ils sortent des cylindres pour être recueillis sotmforme de gaz d'échappement dans au moins un collecteur d'échappement CE par lequel ils quittent le moteur M (délimité dans le dessin par un cadre rectangulaire en traits interrompus) pour être amenés à au moins une turbine à gaz T destinée, dans certains cas parti- culiers mais non généralement, à entraîner un compresseur d'air C. Une telle turbine peut être constituée soit par une unité simple telle que T ou bien par plusieurs, par exemple deux, étages, comprenant un étage ou une turbine à haute pression T' (symbolisée par un cercle en traits interrompus) et un étage ou une turbine à basse pression T. Selon un mode de réalisation préféré, le débit dérivé d'air comprimé A, prélevé à la sortie du compresseur C ou C' mais avant le réfrigérant d'air R, traverse un échangeur de chaleur E o il est réchauffé par les gaz GE sortant de la turbine T et traversant également l'échangeur de chaleur E pour s'échapper ensuite à l'atmosphère. Le débit dérivé d'air comprimé réchauffé A' est alors injecté dans le collecteur d'échappement CE pour s'y mélanger aux gaz d'échappement alimentant la turbine. Selon une variante d'exécution, l'échangeur de chaleur E peut être remplacé par un éjecteur traversé par une partie des gaz GE sortant de la turbine T, qui s'y mélangent avec l'air comprimé en donnant akisi un mélange gazeux chaud A' injecté dans le collecteur d'échappement CE. Selon une autre variante de réalisation, le débit dérivé d'air comprimé A est prélevé après le réfrigérant d'air R puis traverse, par A1, au mons une soupape d'échappement chaude S du moteur pour être ainsi réchauffé en refroidissant simultanément cette soupape et ce flux d'air réchauffé est injecté dans le collecteur d'échappement CE. Selon encore un autre mode de réalisation, le débit dérivé d'air comprimé, prélevé avant le réfrigé- rant d'air R, est réchauffé en baignant, par A2, le collecteur d'échappement chaud CE en s'écoulant tout autour de celui-ci puis ce flux d'air réchauffé est injecté dans ce collecteur d'échappement. Enfin, selon encore un autre mode de réalisation utilisable dans le cas d'une turbine à deux étages T et T', le débit dérivé d'air comprimé A, prélevé avant le réfrigérant d'air R, traverse l'échangeur de chaleur E o il est réchauffé par les gaz sortant de l'étage de turbine à basse pression T pis le flux d'air ainsi réchauffé est injecté par A3 dans les gaz sortant de l'étage de turbine à haute pression T' avant l'entrée de l'étage de turbine à basse pression T. Ces divers exemples de réalisation seront maintenant successivement décrits ci-après séparément. Dans les figures suivantes, tous les dispositifs ou appareils accessoires, qui ne font pas partie de l'invention et ne sont pas nécessaires à sa compréhen- sion, ont été omis. L'exemple de réalisation, représenté sur la figure 2, montre un moteur à combustion interne tel qu'un moteur Diesel 1 à au moins une rangée de cylindres en ligne 2, au nombre de six par exemple. Le moteur pourrait évidemment comporter plusieurs rangées de cylindres, par exemple deux rangées de cylindres disposées en V, auquel cas il y aurait avantageusement un groupe 2478?736 de suralimentation par rangée de cylindres. La ou chaque rangée de cylindres de ce moteur comporte un collecteur d'admission d'air 3 et au moins un collecteur d'échappement des gaz. brlés 4 qui, dans le cas d'une rangée de quatre à dix cylindres, sera avantageusement unique par rangée et du type dit modulaire à convertisseur d'impulsions composé de tronçons identiques à section transversale de passage libre constante ou uniforme sur toute la longueur du collecteur. Un tel type de collecteur a été décrit notamment dans le brevet français principal No. 77.1937 et dans ses premier et second certificats d'addition No. 78.01782 et No. 79. 22234. Un tel collecteur d'échappement du type modulaire à convertisseur d'impulsions est fixé rigidement et directement à-la sortie des gaz d'échappe- ment de la culasse du moteur. Le moteur produit une puissance utile recueillie sur son arbre 5 destiné à entraîner un appareil récepteur ou d'utilisation 6 formant la charge du moteur. Le moteur 1, constituant le système moteur volumétrique précité ou faisant partie de celui-ci, est suralimenté par un système turbocompresseur à un ou plusieurs étages dont le système compresseur d'air est directement entratné mécaniquement par le système turbo- moteur. Dans l'exemple représenté, le système compresseur d'air comprend un compresseur d'air 7 et le système turbo- moteur comprend une turbine 8 directement accouplée mécaniquement au compresseur 7 par un arbre intermédiaire 9. L'orifice de sortie du compresseur est relié par une conduite de refoulement 10 au collecteur d'admission 3 du moteur 1 à travers un réfrigérant d'air terminal 11 pour le refroidissement de l'air comprimé de suralimenta- tion du moteur et dont la voie de passage de fluide chaud à refroidir est montée en série dans cette conduite de refoulement. L'orifice d'entrée de gaz de la turbine 8 est relié par une conduite 12 à l'orifice de sortie du collecteur d'échappement 4 du moteur. Le débit dérivé d'air comprimé est prélevé ici avant le refroidissement d'air comprimé au moyen d'un conduit de dérivation d'air comprimé 13 branché par son extrémité amont sur la conduite de refoulement 10 avant le réfrigérant d'air comprimé 11 et, par son extrémité aval, sur l'ext ^ii' par Exemlne amont du collecteur d'échappement 4, de façon que le débit dérivé d'air comprimé réchauffé soit injecté dans ce collecteur au point de plus basse pression instantanée des gaz d'échappement dans celui-ci. Ce lieu de recyclage d'air comprimé à l'extrémité amont du collecteur d'échappement est avantageux, car le premier cylindre du moteur peut éventuellement aspirer du fluide. Un échangeur de chaleur 14 est intercalé en série d'une part, par sa voie de passage de fluide froid ou chauffé, dans le conduit de dérivation d'air comprimé 13 et d'autre part, par sa voie de passage de fluide chauffant, dans la conduite 15 de sortie de gaz de la turbine 8. Après la sortie de l'échangeur de chaleur 14, cette conduite 15 débouche à l'atmosphère, de préférence après avoir traversé un silencieux. Le débit dérivé d'air comprimé est avantageuse- ment réglable par variation sélective, notamment de façon à pouvoir être interrompu ou arrêté au démarrage du système moteur volumétrique, lors de son fonctionne- ment à un niveau de puissance suffisamment élevé pour que le rendement des systèmes respectivement turbomoteur et compresseur soit bon. A cet effet, le conduit de dérivation 13 est muni d'une vanne ou analogue 16 qui peut être soit du genre à fonctionnement par tout ou rien, soit à fermeture et à ouverture progressives (pour mieux faire cro tre le débit dérivé d'air comprimé avec une vitesse décroissante de rotation du moteur 1). Cette vanne devra être fermée au-delà d'un certain niveau de puissance, en ayant par exemple sa commande asservie à la valeur instantanée de la pression de refoule- ment d'air du compresseur ou de la pression d'admission 24787T d'air au moteur (car la pression d'air comprimé à la sortie du compresseur est au moins approximativement proportionnelle à la puissance du moteur dans un domaine de vitesses de rotation relativement étendu). Pour éviter toute inversion du sens d'écoule- ment du débit dérivé d'air comprimé dans le conduit de dérivation 13, il est nécessaire que la pression des gaz d'échappement dans le collecteur d'échappement 4 soit inférieure à la pression d'air comprimé du conduit de dérivation 13 etipour empocher automatiquement une telle inversion du courant gazeux, unclapet de retenue ou une soupape anti-retour est avantageusement monté dans le conduit de dérivation 13, de préférence avant la vanne 16. Lorsque la vanne 16 est du type à fonctionnement par tout ou rien, celleci devra être fermée notamment au démarrage du moteur 1 (c'est-à-dire lorsque la pression d'air d'admission est nulle) et aussi lorsque la pression des gaz dans le collecteur d'échappement 4 devient supérieure à la pression d'air comprimé dans le conduit de dérivation 13, en particulier en l'absence d'un clapet de retenue ou d'une soupape anti-retour. L' échngeur de chaleur 14pEut êtie soit un échargEurclde chaleur fixe ou sUique, du ipe à faisceaux de tbes bobinés ou à aJettes, du lype à plaques ou du type à ca2oduc, soitunéchaigeur de chaleur régénérateur rotatif entraîné en rotation par exemple au moyen d'unep2ioe de force à partir d'un arbre tournant du système. L'invention est avantageusement applicable à un générateur de puissance du type dit compound qui se compose généralement d'un moteur à combustion interne à pistons, d'au moins un compresseur d'air et d'au moins une turbine à gaz avec existence d'un couplage mécanique entre au moins deux de ces trois unités ainsi que d'un couplage gazeux au moins entre moteur et turbine et entre compresseur et moteur ainsi qu'éventuellement entre compresseur et turbine. La puissance mécanique utilisable de sortie peut ainsi être prise soit sur l'arbre du moteur, soit sur l'arbre de la turbine, soit simultanément sur les deux arbres (auquel cas, les puissances utiles recueillies respectivement sur les deux arbres sont mutuellement en bnction inverse l'une de l'autre). Dans le cas présent considéré du moteur dit compound formant générateur de gaz, le compresseur d'air de suralimentation 7 est directement accouplé mécaniquement par une liaison 18(représentée par une ligne discontinue en traits interrompus mixtes sur la figure 2) à l'arbre 5 du moteur à combustion interne 1 qui n'entraîne alors plusdirectement la charge 6 tandis que la turbine 8 est alors mécaniquement séparée du groupe motocompresseur 1, 7 (c'est-à-dire qu'elle n'est plus mécaniquement accouplée au compresseur). Dans ce cas, le compresseur 7 absorbe toute la puissance utile du moteur 1, laquelle est transmise, par l'intermédiaire de l'air comprimé refoulé par le compresseur et des gaz d'échappement du moteur,à la turbine 8 qui sert alors d'unique renvoi de puissance et entratne ainsi l'appareil d'utilisation 6' par son arbre de sortie 19, éventuelle- ment par l'intermédiaire d'un réducteur de vitesse. Une telle disposition oblige d'avoir un grand rapport de compression. 2478736A Pour éviter cela, il peut être avantageux d'absorber une partie de la puissance utile du moteur 1 par l'inter- médiaire d'un convertisseur de couple de préférence hydraulique 20 reliantla transmission mécanique entre moteur et compresseur à la transmission mécanique entre turbine et appareil drutilisation. Il est ainsi éventuelle-. ment possible de combiner l'application au moteur compound avec le mode de réalisation représenté par exemple sur la figure 2 en prévoyant notamment une liaison déconnectable ou un accouplement débrayable- 21 sur l'arbre 9 entre compresseur 7 et turbine 8. Il est à noter que, lorsque c'est la turbine qui fournit la totalité de la puissance utile, le moteur à combustbn interne pourrait être éventuellement un moteur dutwe à pistons libres. Dans les modes de réalisation, représentés respective- ment sur les figures 3 et 4, la suralimentation du moteur 1 est assurée par un système turbocompresseur à deux étages comprenant, d'une part, un turbocompresseur à haute pression composé d'un compresseur à haute pression 7 directe- ment entra né mécaniquement au moyen d'un arbre d'accouple- ment intermédiaire 9 par une turbine à haute pression 8 et, d'autre part, d'un turbocompresseur à basse pression composé d'un compresseur à basse pression 7' directement entraîné mécaniquement par l'intermédiaire d'un arbre d'accouplement intermédiaire 9' par la turbine à basse pression s'. Le premier étage de compression ou compresseur à basse pression 7' refoule l'air comprimé à travers un r6frigérant d'air intermédiaire 11' dans le deuxième étage de compression ou compresseur à haute pression 7 qui refoule ensuite l'air comprimé à haut pression vers le collecteur d'admission 3 du moteur. Le premier étage- de turbine formant turbine à haute pression 8 reçoit les gaz d'échappement du moteur et les envoie ensuite dans le second étage de turbine formant laturbine à basse pression 8'. Le débit dérivé d'air comprimé est réchauffé par échange thermique avec au moins une partie des gaz sortant du dernier étage de turbine formant la turbine à basse pression 8'. A cet effet, la voie de passage de fluide chauffant de l'échangeur de chaleur 14, intercalé dans le conduit de dérivation 13 ou 13, est montée en série dans la conduite 15 de sortie de gaz du dernier étage de turbine formant turbine à basse pression 8'. La variante d'exécution selon la figure 3 ne diffère du mode de réalisation selon la figure 2 que par la présence d'un groupe turbocompresseur soufflant à deux étages avec l'aménagement particulier précité de l'échangeur de chaleur 14 relativement à ce groupe. Ta variante d'exécution selon la figure 4 diffère de celle selon la figure 3 par le fait que la ou chaque rangée par exemple de six cylindres 2 du moteur 1 comporte deux collecteurs d'échappement du type à impulsions 4a, 4b, respectivement communs à deux groupes différents de trois cylindres chacun, lesquels collecteurs alimentent en parallèle, par deux entrées de gaz distinctes, le premier étage de turbine formant la turbine à haute pression 8. Dans ce cas, il est préférable que le débit dérivé d'air réchauffé ne soit pas recyclé vers les collecteurs d'échappe- ment en raison des bouffées de gaz d'échappement à haute pression se produisant dans ces collecteurs d'échappement mais il sera avantageusement injecté entre les deux étages de turbine dans les gaz sortant du premier étage de turbine formant la turbine à haute pression 8, donc avant l'entrée du second étage de turbine formant turbine à bassepression 8'. A cet effet, le="éi+t Je dérivation 13', après la sortie de l'échangeur de chaleur 14, est branché, par son extrémité aval, sur la conduite de gaz 22 reliant les deux étages de turbine successifs 8 et 8'. Dans tous les modes de réalisation précédents, la vanne 16 avec éventuellement son clapet de retenue associé 17 sera avantageusement placée, dans le conduit de dérivation 15 ou 13', après l'échangeur de chaleur 14 pour éviter l'encrassement de la voie de passage d'air comprimé dans cet échangeur par les gaz d'échappement du moteur lorsque cette vanne est fermée. Dans le mode de réalisation selon la figure 5, le débit dérivé d'air comprimé est réchauffé par de la chaleur 7evesur au moins une parte des gaz d'échappement, recueillis à la sortie, du système moteur volumétrique. A cet effet, le système d'échange thermique comprend au moins un échangeirde chaleur intercalé respectivement par sa voie de passage de fluide chauffant dansai moins une voie d'écou- lement de gaz d'échappement à la sortie du système moteur volumétrique et par sa voie de passage d'air comprimé dans le conduit de dérivation. Dans l'exemple représenté, l'apport d'énergie au seul débit dérivé d'air comprimé s'effectue sous forme de chaleur cédée à ce dernier par au moins une portion d'au moins un collecteur d'échappement 4 formant pièce chaude du moteur 1, laquelle pièce chaude est ainsi simultanément refroidie par cette circulation d'air comprimé. L'échangeur de chaleur 14' est alors monté autour d'au moins une portion du collecteur d'échappement 4 qui fait donc partie intégrante de cet échangeur en en constituant la voie de passage de fluide chauffant. La voie de passage de fluide chauffé (c'est-à-dire d'air comprimé dérivé) de cet échangeur de chaleur 14' est alors constituée par exemple par une enceinte tubulaire annulaire entourant le collecteur d'échappement 4. Pour obtenir un échange thermique efficace, la circulation des fluides respectivement chauffée et chauffant dans cet échangeur de chaleur 14' se fera avantageusement d'une manière méthodique, c'est-à- dire à contre-courant, de sorte que le conduit de dériva- tion 13 aboutira par son extrémité aval à l'extrémité amont de l'enceinte 14' (c'est-à-dire du côté de l'extré- mité aval du collecteur 4) tandis que cette enceinte communiquera par son extrémité chaude ou aval de préférence avec l'extrémité opposée ou amont 23 dudit collecteur. Ce mode de réalisation selon la figure 5 n'est en fait avantageux ou intéressant que pendant la période de u.1 fonctionnement en régime transitoir-du moteur à combustion interne 1. Dans les modes de réalisation respectifs selon ? bigure 6, l'apport d'énergie au seul débit dérivé d'air comprimé s'effectue sous forme de chaleur cédée à ce dernier par au moins un organe chaud par exemple mobile du système moteur volumétrique, de sorte que cet organe chaud est ainsi simultanément refroidi par circulation d'air comprimé. A cet effet, l'organe mobile chaud considéré comporte une voie de passage confiné d'air comprimé intercalé-en série dans le conduit de dérivation 13. Il est alors avantageux que le débit dérivé d'air comprimé soit prélevé après le refroidissement de l'air comprimé de suralimentation, c'est-à- dire que le conduit de dérivation 13 d'air comprimé soit branché, par son extrémité amonté, après le réfrigérant d'air comprimé 11. Dans le mode de réalisation selon la figure 6, la chaleur est ainsi récupéréesur au moins une soupape chaude notamment d'échappement 24 du système moteur volumétrique ou moteur 1. Cette soupape est traversée par au moins une voie d'écoulement d'air comprimé refroidisseur 25 montée en série dans le conduit de dérivation 13, lequel rejoint avantageusement, par son extrémité aval, le collecteur 24787E6 d'échappement 4. Dans l'exemple de réalisation selon la figure 7, l'apport d'énergie, au débit dérivé d'air comprimé, s'effectue sous forme de chaleur et de fo-ce vive massiaue par mélange direct d'au moins la majeure partie du débit dérivé d'air comprimé avec au moins une partie du flux de gaz sortant du système turbomoteur, notamment par effet de trompe aspirant et entraînant ledit gaz par ledit air comprimé agissant sous forme d'au moins un jet d'air. A cet effet, il est prévu au moins un éjecteur 27 dont la voie d'écoulement de fluide d'entraînement 27a est intercalée en série dans le conduit de dérivation d'air comprimé 13 et dont la tubulure d'aspiration de fluide entraîné 27b est branchée de préférence par une canalisa- tion de dérivation 15' sur-une conduite 15 de sortie de gaz de la turbine 8. A la sortie de l'éjecteur 27, le mélange de gaz et d'air comprimé est amené par le conduit 13 de préférence au collecteur d'échappement 4 du moteur 1 selon la configuration déjà décrite. Dans les modes de réalisation précédents, la turbine est habituellement du type axial et son bâti d'entrée de gaz est généralement raccordé à la conduite d'arrivée des gaz d'échappement par un diffuseur, plus particulièrement dans le cas d'un collecteur d'échappement du type modulaire à convertisseur d'impulsions. Cependant, il est avantageux, pour obtenir une meilleure utilisation de l'énergie ciné- tique des gaz, de conserver.,avitesse élevée des gaz existant en aval du collecteur en supprimant le diffuseur précité et en reliant la sortie du collecteur d'échappement ou de la conduite d'amenée des gaz d'échappement à l'entrée de la turbine par une volute ou analogue 28 dont la section d'écoulement des gaz diminue progressivement depuis l'entrée 28a de la volute jusqu'à la roue 8a de la turbine ú, comme cela est représenté sur les figures 8 -à 10 des dessins.Cela implique la suppression du distributeur de la turbine, dont la fonction directrice est assurée par la volute, tandis que sa fonction accélératrice est accomplie par le collec- teur d'échappement. Une telle volute a été décrite dans le premier certificat d'addition n0 78.01782 au brevet français principal no 77. 01937. Dans ce dernier mode de réalisation, la liaison, entre la sortie du collecteur d'échappement 4 et la turbine axiale 8, s'effectue donc au moyen d'un bâti 28 d'entrée de gaz à la turbine, sans tuyère, en forme de volute, qui est monté sur le châssis ou corps de la turbine, de façon à recouvrir la roue de turbine 8a portant des ailettes radiales 8d. Comme déjà indiqué, cette volute 28 a une forme telle que sa section de passage des gaz décroît progressivement de telle sorte que la vitesse d'attaque de la roue 8a de la turbine par les gaz d'échappe- ment soit constante sur tout le pourtour de cette roue. Dans le mode de réalisation selon les figures 8 à 10, au moins une partie du débit dérivé d'air comprimé, soit pourvu de l'apport d'énergie précité et notamment réchauffé, ou bien n'ayant reçu aucun tel apport d'énergie, est Iinjecté sous un angleCt éventuellement variable sélective- ment dans la volute 28 de raccordement direct entre au moins un collecteur d'échappement 4 du système moteur volumétrique 1 et au moins une turbine 8 du système turbo- moteur, sensiblement au point de raccordement tangent de la trajectoire d'entrée des gaz d'échappement dans la volute avec le début de leur trajectoire courbe dans celle- ci, de façon à provoquer une déviation de ladite trajectoire par effet fluidique en vue d'influencer favorablement le triangle des vitesses d'attaque de l'étage ou aubage mobile de la roue de turbine, sous un angle Cú adapté sélectivement, de façon éventuellement variable, en fonction du point actuel de fonctionnement de la turbine. On améliore ainsi sensiblement le profil de vitesses de celle-ci, ce qui accroit encore l'efficacité du recyclage d'air chaud. A cet effet, le conduit de dérivation 13 (ou un autre conduit de dérivation d'air comprimé notmment non iéclaudé piaabiment) est bn- ché, par son extr&ité al, éventuellement de façon aibitrairnent o1itable ou angulairement réglable, sur la volute 28 de liaison directe d'aumoins un collecteur d'échappement 4 du moteur 1 avec au moins uoe 22 - turbine 8, sensiblement au point de raccordement de la tubulure d'entrée rectiligne 28a de la volute à l'extrémité adjacente de la voie de passage courbe dans cette volute. Ce branchement peut être réalisé au moyen d'une tubulure ou analogue 29 par exemple articulée de façon pivotante en 30 à la volute 28. Selon la variante indiquée, le débit dérivé d'air comprimé, introduit dans la volute 28, peut n'avoir reçu aucun rapport d'énergie préalable (notamment par réchauf- fage) c'est-à-dire peut parvenir directement du compres- seur à la volute sans avoir traversé aucun appareil de récupération de chaleur (tel qu'échangeur etc). Selon une autre variante, ce débit dérivé d'air comprimé non réchauffé peut être constitué par un second débit dérivé indépendant du débit dérivé d'air comprimé pourvu de son apport d'énergie (par exemple par réchauf- fage) décrit en premier lieu dans tous les modes de réali- sation précédents selon les figures 1 à 7 et cette variante peut alors être utilisée en combinaison avec le débit dérivé d'air comprimé réchauffé, auquel cas il y aura deux débits dérivés d'air comprimé dont l'un sera réchauffé et l'autre sera non réchauffé. Ce second débit dérivé non réchauffé pourra ainsi être amené à la volute 28 par un autre conduit de dérivation, séparé ou indépendant du conduit 13. Cette solution est applicable à tous les modes de réalisation précédemment décrits et représentés. Par ailleurs, les principes de l'invention, exposés ci-dessus pour le mode de réalisation des figures 8 à 10 à turbine axiale, sont transposables dans leur applica- tion à des turbines du type centripète pour influencer favorablement le triangle des vitesses. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre de la protection comme revendiquée. R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Procédé de production d'énergie par un générateur de puissance comprenant: un système moteur volumétrique à combustion interne à pistons, un système compresseur d'air de suralimentation et un système turbomoteur à gaz d'échappe- ment, avec des couplages mécaniques et/ou pneumatiques entre ces trois systèmes; ledit procédé étant du type consistant à prélever un débit dérivé d'air comprimé entre les systèmes respectivement compresseur et moteur volumétrique sur le débit total d'air comprimé refoulé par ledit système compresseur, et à ajouter ledit débit dérivé d'air comprimé auxgâz d'échappement du système moteur, entre la sortie de gaz des cylindres de celui-ci et amxtla srmIe de gaz du système turbomoteur, ainsi qu'à fournir un apport d'énergie, récupérée sur de l'énergie transmise en prove- nance des gaz brMlés dans le système moteur volumétrique, aux gaz d'échappement par l'intermédiaire du débit dérivé d'air comprimé; caractérisé en ce que cet apport d'énergie est exclusivement fourni directement à au moins la majeure partie du débit dérivé d'air comprimé. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le débit dérivé d'air comprimé rejoint les gaz d'échappement du système moteur volumétrique avant l'entrée du système turbomoteur, caractérisé en ce que ce débit dérivé d'air comprimé, provenant d'au moins un compresseur du système compresseur et ayant reçu individuellement l'apport d'énergie, est additionné aux gaz d'échappement d'au moins un moteur du système moteur volumétrique en un point d'au moins une voie confinée d'écoulement des gaz d'échappement ou d'au moins une voie de collecte d'échappement dudit moteur o la pression maximale instantanée est suffisamment basse pour éviter l'inversion du sens prédominant d'écoule- ment et de préférence là o la pression est la plus cons- 2478-7E6 tante possible. 3. Procédé selon la revendication 2, à apport d'énergie sous forme de chaleur prélevée sur les gaz de sortie du système turbomoteur par échange thermique réchauffeur d'air entre au moins la majeure partie du flux de gaz sortant du système turbomoteur et une partie du flux d'air comprimé sortant du système compresseur, caractérisé en ce que cet échange thermique s'effectue avec au moins la majeure partie du débit dérivé d'air comprimé. 4. Procédé selon la revendication 2, à apport d'éne4e sous forme de chaleur récupérée par échange thermique réchauffeur d'air avec une partie du flux d'air comprimé sortant du système compresseur, caractérisé en ce que la chaleur est prélevée par échange thermique éventuellement méthodique sur au moins une partie des gaz d'échappement recueillis à la sortie du système moteur volumétrique, de préférence seulement pendant sa période de fonctionnement en régime transitoire. 5. Procédé selon la revendication 2, à refroidissement de pièces chaudes d'un système par circulation'dIair comprimé, caractérisé en ce que l'apport d'énergie au seul débit dérivé d'air comprimé s'effectue sous forme de chaleur cédée à ce dernier par au moins une portion d'au moins un collecteur d'échappement du système moteur volumetrique ou par au moins un organe dcbudrw eKemple m5bile du système moteur volumétrique. 6. Procédé selon larevendication 5, caractérisé en ce que la chaleur est récupérée sur au moins une soupape chaude notamment d'échappement du système moteur volumétrique. 7. Procédé selon au moins une quelconque des revendi- cations précédentes, caractérisé par un apport d'énergie 2478.736 sous forme de chaleur et de force vive massique par mélange direct d'au moins la majeure partie du débit dérivé d'air comprimé avec au moins une partie du flux de gaz sortant du système turbomoteur, notamment par effet de trompe aspirant et entrainant ledit gaz par ledit air comprimé agissant sous forme d'au moins un jet d'air. 8. Procédé selon la revendication 4 ou 7, à refroidisse- ment de l'air comprimé de suralimentation du système moteur volumétrique, caractérisé en ce que le débit dérivé d'air comprimé est prélevé avant son refroidissement d'air cormprimé. 9. Procédé selon la revendication 6, à refroidissement de loir comprimé de suralimentation du système moteur volumétrique, caractérisé en ce que le débit dérivé d'air comprimé ut prélevé après ce refroidissement d'air comprimé. 10. Procédé selon au moins l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins une partie du débit dérivé d'air comprimé, pxvuounonl'pprt d'énergie précité,est injecté sous un angle éventuellement variable sélectivement dans la volute de raccordement direct entre au moins un collecteur d'échappement du système moteur volumétrique et au moins une turbine du système turbomoteur, sensiblement au point de raccordement tangent de la trajectoire d'entrée des gaz d'échappement dans la volute avec le début de leur trajectoire courbe dans celle-ci, de façon à provoquer une déviation de ladite trajectoire par effet fluidique. 11. Procédé selon au moins l'une quelconque des revendications 1 à 9, pour système moteur volumétrique suralimenté par un système turbocompresseur à un ou plusieurs étages dont le système compresseur d'air est directement entraîné mécaniquement par le système turbo- moteur, caractérisé en ce que, dans le cas d'un moteur volumétrique àaç moins une rangée de quatre à dix cylindres, suralimenté par un turbocompresseur par rangée et ayant un collecteur d'échappement modulaire à convertisseur d'impulsions par rangée, le débit dérivé d'air comprime réchauffé est injecté dans les gaz d'échappement de ce moteur en leur point de plus basse pression instantanée. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que, dans le cas d'un turbocompresseur à -au moins deux étages, le débit dérivé d'air comprimé est réchauffé par échange thermique avec au moins une partie des gaz sortant du dernier étage de turbine formant turbine à basse pression. 13. Procédé selon la revendication 2 ou 3, pour système moteur volumétrique suralimenté par un système turbocompresseur à plusieurs étages dont le système compresseur d'air est directement entraîné mécaniquement par le système turbomoteur, caractérisé en ce que, dans le cas d'un moteur volumétrique à au moins une rangée par exemple de six cylindres, suralimenté par un turbocompresseur à deux étages par rangée dont le premier étage de turbine formant la turbine à haute pression est alimenté en parallèle par deux collecteurs d'échappement à impulsions respective- ment communs à deux groupes distincts de trois cylindres chacun, le débit dérivé d'air comprimé est réchauffé par échange thermique avec au moins une partie des gaz sortant du dernier étage de turbine formant turbine à basse pression puis injecté dans les gaz sortant du premier étage de turbine formant turbine à haute pression. 14. Procédé selon au moins l'une quelconque des revendications précédentes, à débit dérivé d'air comprimé réglable, caractérisé en ce que ce débit dérivé est interrompu ou arrêté d'une part au démarrage du système moteur volumétrique, d'autre part quand la pression des gaz d'échappement devient supérieum à celle de l'air comprimé dérivé et enfin lors de son fonctionnement à un niveau de puissance suffisamment élevé pour que le rendement des systèmes respectivement turbomoteur et comtresseur soit bon. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'on empêche de préférence automatiquement toute inversion du sens d'écoulement du débit dérivé d'air comprimé. 16. Système générateur de puissance pour l'exécution du procédé selon au moins l'une quelconque des revendica- tions précédentes du type comprenant: un conduit de dérivation (13, 13') reiant la conduite (10) de refoulement d'air comprimé du système compresseur (7) a la voie (12, 22) d'écoulement des gaz d'échappement du système moteur volumétrique (1) après la sortie de ceux-ci des cylindres moteurs (2) et un dispositif (14, 14', 24, 8a, 27) de récupération d'énergie en provenance des gaz brûlés du système moteur volumetrique (1) et de transfert de cette énergie récupérée à une partir du flux d'air comprimé, ce dispositif étant traversé par une voie de passage d'air comprimé; caractérisé en ceque ce dispositif de récupéra- tion et de transfert d'énergie (14, 14', 24, 8a, 27) est intercalé, par sa voie de passage d'air comprimé, exclusive- ment dans le seul conduit de dérivation (13, 13'). 17. Système selon la revendicationl16, pour l'exécution du procédé selon la revendication 2, à conduit de dérivation (13, 13') débouchant,' en aval, dans la voie (12, 22) d'écoulement des gaz d'échappement du système moteur volumetriqle (1) avant l'entrée du système turbomoteur (8), caractérisé en ce nue le conduit de dérivation (13, 13'), branché à son extrémité amont sur la conduite de refoulement (10) d'au moins un compresseur du sytème compresseur (7), est branché à son extrémité aval sur la voie d'écoulement desgaz d'échappement (12, 22) d'au moins un moteur du système moteur volumétrique (1), en un point d'au moins une conduite de gaz d'échappement (12, 22) ou d'au moins un collecteur d'échappement (4) de ce moteur (1) o la pression maximale instantanée est inférieure à une valeur limite actuelle déterminée. 18. Système selon la revendication 17, pour l'exécution du procédé selon la revendication 3, à système d'échange thermique réchauffeur d'air comprimé (14) traversé d'une part, par au moins la majeure partie du flux de gaz (15) sortant du système turbomoteur (8) et, d'autre part, par une partie du flux d'air comprimé sortant du système compresseur (7), caractérisé en ce nue ce système d'échange thermique comprend au moins un échangeur de chaleur (14) intercalé exclusivement, par sa voie de passage d'air comprimé, dans le conduit de dérivation (13, 13'). (Figures 2 à 4). 19. Système selon la revendication 17, pour l'exécu- tion du procédé selon la revendication 4, à système d'&ange thermique réchauffeur d'air comprimé (14') traversé par une partie du flux d'air comprimé sortant du système compresseur (7), caractérisé en ce que ce système d'échange thermique comprend au moins un échangeur de chaleur (14') intercalé respectivement par sa voie de passage de fluide chauffant dans au moins une voie d'écou- lement de gaz d'échappement (4) à la sortie du système moteur volumetrique(1), et par sa voie de passage d'air comprimé dans le conduit de dérivation (13). (Figure 5). 20. Système selon la revendication 17 pour l'exécution du procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'au moins une portion d'au moins un collecteur d'échappe- ment (4) du système moteur volumétrique (1) ou au moins un organe mobile chaud (24, 26) du système moteur volumétrique (1) et/ou du système turbomoteur (8) comporte - une voie de passage confiné d'air comprimé (14, 25) intercalée en série dans le conduit de dérivation (13, 13'). (Figures 5 à 7). 21. Système selon la revendication 19, pour l'exécution du procédé selon la revendicaIon 6, caractérisé en ce que la voie de passage de fluide chauffant de l'échan- geur de-chaleur précité (14') est constituéepar au moins une portion d'un collecteur d'échappement (4) du système moteur volumétrique (1) et la voie de passage d'air comprimé dudit échangeur de chaleur communique, par son extrémité chaude ou aval, de préférence avec l'extrémité amont (23) de ladite portion de collecteur (4). (Figure 5). 22. Système selon la revendication 20 pour l'exécution du procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'au moins une soupape chaude notamment d'échappement (24) du système moteur volum'trique (1) est traversée par au moins une voie d'écoulement d'air comprimé refroidisseur (25), montée en série dans le conduit de dérivation précité (13, 13'). (Figure 6). !0 23. Système selon au moins l'une quelconque des revendications 16 à 22 pour l'exécution du procédé selon la revendication 7, caractérisé par au moins un éjecteur (27) dont la voie d'écoulement de fluide d'entraînement (27a) est intercalée en série dans le conduit de dérivation d'air comprimé (13, 13') et dont la tubulure d'aspiration de fluide entraîné (27b) est branchée de préférence en dérivation (15') sur une conduite (15) de sortie de gaz du système turbomoteur (8). (Figure 7). 24. Système selon la revendication 19, 21 ou 23 pour l'exécution du procédé selon la revendication 8, à réfrigérant (11) d'air comprimé de suralimentation du système moteur volumétrique (1) monté dans la conduite de refoulement (10) du système compresseur (7), caractérisé en ce que le conduit de dérivation (13, 13') est branché sur la conduite de refoulement (10) avant ce réfrigérant d'air comprimé (11). (Figures 2 à 5 et 7). 25. Système selon la revendication 22, pour l'exécu- tion du procédé selon la revendication 9, à réfrigérant (11) d'air comprimé de suralimentation du système moteur volumétrique (1), caractérisé en ce que le conduit de dérivation d'air comprimé (13) est branché par son extrémité amont après ce réfrigérant d'air comprimé (11). (Figure 6). 26. Système selon au moins l'une quelconque des revendications 16 à 25-pour l'exécution du procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que le conduit de dérivation (13, 13') précité ou un autre conduit de dériva- tion séparé ou indépendant est branché par son extrémité aval éventuellement de façon sélectivement orientable ou angulairement réglable sur la volute (28) de liaison directe d'au moins un collecteur d'échappement (4) du système moteur volumétrique (1) avec au moins une turbine du syatème turbomoteur (8), sensiblement au point de raccordement de la tubulure d'entrée rectiligne (28a) de la volute (28) à l'extrémité adjacente de la voie de passage courbe dans cette volute (28). (Figures8 a1lO). 27. Système selon la revendication 18 pour l'exécu- tion du procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le conduit de dérivation d'air comprimé (13) est relié par son extrémité aval à l'extrémité amont de ce collecteur d'échappement.(4). (Figure 3). 28. Système selon la revendication 27 pour l'exécu- tion du procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que, dans le cas d'un turbocompresseur à deux étages (7-8, 7'-8'), l'échangeur de chaleur précité (14) a sa voie de passage de fluide chauffant traversée par au moins une partie (15) des gaz sortant du dernier étage de turbine formant turbine à basse pression (8'). (Figure 3). 29. Système selon la revendication 18 pour l'exécu- tion du procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que, dans le cas d'un système moteur volumétrique (1) à au moins une rangée par exemple de six cylindres (2), suralimenté par un turbocompresseur à deux étages (7-8, 7'-8') par rangée dont le premier étage de turbine formant la turbine à haute pression (7) comporte deux entrées de gaz distinctes respectivement reliées à deux collecteurs d'échappement à impulsions (4a, 4b) respective- ment communs à deux groupes différents de trois cylindres (2) chacun, la voie de passage de fluide chauffant de l'échangeur de chaleur précité (14) est intercalée en série dans une conduite (15) de sortie de gaz du dernier étage de turbine formant la turbine à basse pression (7') tandis que l'extrémité aval du conduit de dérivation d'air comprimé (13') est branchée sur la conduite de gaz (22) reliant les deux étages de turbine successifs (8, 8') formant les deux turbines respectivement à haute et à basse pression. (Figure 4). 30. Système selon au moins l'une quelconque des revendications 16 à 29 pour l'exécution du procédé selon la revendication 15, à conduit de dérivation d'air comprimé (13, 13') pourvu d'une vanne (16), caractérisé par un clapet de retenue ou une soupape anti-retour (17) monté dans le conduit de dérivation (13, 13'), de préférence en amont de la vanne (16). 31. Système selon au moins l'une quelconque des revendications 16 à 25 et 30, caractérisé par son application à un générateur de puissance du type dit compound formant générateur de gaz, dont le compresseur d'air de suralimentation (7) est directement accouplé mécaniquement (18) à l'arbre (5) du moteur à combustion interne (1) pour en absorber au moins une grande partie de sa puissance utile qui est renvoyée à la turbine à gaz d'échappement (8) mécaniquement séparée du groupe moto-compresseur (1,7) ou reliée à celuici-par un convertisseur de couple (20) de préférence hydraulique.