y, X 2094003 La présente invention concerne les appareils de mesure radio-métriques et, plus particulièrement mais pas exclusivement, les systèmes radiométriques mettant en oeuvre le principe de la comparaison entre l'amplitude d'un signal devant être étudié, tel qu'un 5 signal de bruit d'origine thermique, et l'amplitude d'un signal de référence produit localement. Dans ce type d'appareil radiométri-que, un circuit de détection d'amplitude ou circuit de démodulation est connecté alternativement, par l'intermédiaire d'un système de réception, d'abord à une antenne et ensuite à un générale) teur de signaux de référence local. Les mesures radiométriques obtenues à l'aide des systèmes récepteurs hautes fréquences connus sous le' nom de radiomètres à comparaison ont été le plus généralement réalisées pour permettre d'examiner des signaux de fréquences.radioéleétriqués se présen-15 tant sous forme de bruits et ayant un niveau relativement faible, particulièrement lorsque les signaux de bruit devant être étudiés ont une valeur faible par comparaison avec les bruits internes produits dans le récepteur radiométrique. Les systèmes radiométriques à comparaison réalisent une annulation relativement impor-20 tante du bruit de fond et du bruit propre du récepteur, permettant ainsi d'obtenir des mesures relativement précises des signaux d'entrée de fréquences radioélectriques à faible niveau. Bien qu'il existe plusieurs types de radiomètres à comparaison, un appareil particulièrement utilisé dans la bande des hyper-25 fréquences est le radiomètre classique du type Dicke. Le procédé utilisé dans cet appareil consiste essentiellement en une comparaison cyclique de l'amplitude d'un signal de bruit inconnu provenant d'une source devant être examinée avec un signal de bruit provenant d'une source locale étalonnée. Dans ce radiomètre, l'en-30 trée du récepteur est commutée ou reliée cycliquement à l'antenne et à la source locale de signaux de référence à une vitesse audiofréquence modérée, et le signal de sortie du récepteur est appliqué, après détection et amplification, â un circuit de détection ou comparaison de phase ou circuit de démodulation fonctionnant en 35 synchronisme avec la vitesse de commutation. Le signal de sortie unidirectionnel final provenant d'un tel radiomètre est proportionnel à la différence existant entre la température de la source des signaux de référence et la température de la source vue par l'antenne, du fait que le comparateur de phase ou démodulateur 71 19887 2 2094003 fonctionne automatiquement de manière à soustraire le bruit de fond ou bruit interne du récepteur. Bien que les récepteurs connus du type Dicke et plus généralement les récepteurs du type à comparaison offrent certains 5 avantages, ils présentent également certains inconvénients. Ces inconvénients sont importants et concernent le coût, le poids et la complexité de l'appareil qui sont relativement importants ainsi que la consommation d'énergie qui est considérable. Dans les radiomètres à vitesse d'information faible, un simple dispo-10 sitif de commutation ou de découpage à guide d'ondes et à élément plan entraîné en rotation par un moteur est de préférence utilisé pour échantillonner de façon cyclique le signal devant être examiné et le signal de température de référence. Pour la démodulation ultime à détection ou comparaison de phase des signaux 15 découpés ou échantillonnés, une onde de tension de référence est souvent obtenue à partir d'un générateur de courant alternatif entraîné par le moteur du dispositif de découpage. Généralement, il est nécessaire de reconformer et d'amplifier cette onde de référence avant de l'appliquer au démodulateur de détection de 20 phase. Les exigences concernant la cohérence de phase au niveau du démodulateur de détection de phase introduisent généralement la nécessité de prévoir des circuits permettant vin ajustement de phase au moins pour une bande ou un intervalle modéré de manière à tenir compte des décalages de phase apparaissant élans le ré-25 cepteur. Il est difficile d'obtenir une commande de phase continue pour une bande ou gamme importante. Une bonne stabilité de la phase du démodulateur de détection de phase en fonction des variations de la température constitue également une nécessité pour maintenir la cohérence de phase. De telles exigences con-30 duisent à une certaine complexité de la conception et à un coût excessif. Bien qu'ils présentent une durée de vie importante, les circuits de démodulation de phase classiques du type à semiconducteurs, à dispositif électromécanique ou à tube â vide, 35 constituent également des circuits nécessitant des dépenses initiales considérables et entraînant des consommations d'énergie extrêmement élevées. Les circuits démodulateurs de détection de phase classiques du type à semiconducteurs présentent également des problèmes de décalage de la tension, de dérive et de 71 19887 3 2094003 résistance de contact. Ils présentent également des problèmes importants en ce qui concerne l'isolement et le bruit. L'invention a pour but de remédier à ces inconvénients et d'apporter une solution à ces problèmes. 5 Elle est matérialisée dans un appareil de mesure radiomé- trique comprenant un dispositif de modulation de signaux destiné à appliquer cycliquement et alternativement un signal dont l'amplitude doit être mesurée et un signal présentant une amplitude connue à un dispositif de réception, un dispositif de détection 10 audiofréquence destiné à détecter le signal de sortie modulé du dispositif de réception, un dispositif de démodulation destiné à traiter le signal de sortie du dispositif de détection autio-fréquence de manière à fournir un signal redressé, un dispositif destiné à représenter ce signal redressé, et un dispositif à mo-15 teur destiné à entraîner en synchronisme le dispositif de modulation des signaux et le dispositif de démodulation, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif formant guide d'ondes présentant une fente longitudinale et monté de manière à être décalé par rapport au dispositif à moteur, un dispositif formant rotor cou-20 plé au dispositif à moteur de manière à être dans le même plan que la fente du dispositif formant guide d'ondes, ce dispositif formant rotor comprenant un élément de référence de bruit électrique destiné à être injecté matériellement et cycliquement dans le dispositif formant guide d'ondes fendu et à en être extrait de 25 manière à moduler en synchronisme le flux de l'énergie électromagnétique qui y circule, un dispositif formant aimant et comportant des pôles opposés situés dans des positions sensiblement symétriques au-dessus du dispositif formant rotor de manière que ces pôles soient entraînés en rotation selon un lieu géométrique 30 sensiblement circulaire, et un dispositif de commutation monté à proximité du lieu géométrique circulaire de manière à être actionné par les pôles magnétiques, le dispositif à moteur, le dispositif formant aimant et le dispositif de commutation constituant le dispositif de démodulation synchrone destiné à fonctionner en 35 synchronisme avec le dispositif de modulation lors de l'apparition du signal de sortie du dispositif de détection audiofréquence,de manière à fournir le signal de sortie redressé. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante d'un mode préféré de réalisation donné à titre d'exemple 71 19887 4 2094003 de l'appareil de mesure radiométrique selon l'invention et en se référant aux dessins annexés dans lesquels : La fig. 1 est une représentation schématique sous forme de blocs de l'appareil. 5 La fig. 2 est une vue en perspective éclatée d'un ensemble modulateur-démodulateur faisant partie de l'appareil. La fig. 3 est une vue de dessus de l'ensemble visible sur la fig. 2, les pièces supérieures ayant été enlevées. La fig. 4 est une vue latérale avec coupe partielle de 10 l'ensemble visible sur la fig. 2. La fig. 5 est une vue vue latérale avec coupe partielle d'un élément constitutif de l'ensemble visible sur la fig. 2. Bien que l'appareil de mesure radiométrique selon l'invention soit représenté schématiquement sous forme de blocs sur la 15 fig. 1, il y a lieu de noter que l'invention est également applicable pour un spectre de fréquences radioélectriques important et que sa valeur est particulièrement grande pour les bandes hautes fréquences ou hyperfréquences, y compris les bandes correspondant à la région des ultra hautes fréquences ou des fréquences encore 20 plus élevées. Il est évident que l'invention convient particulièrement bien pour les types de radiomètres connus des spécialistes sous le nom de radiomètre à comparaison. Dans ces radiomètres à comparaison, le récepteur du radiomètre est commuté ou relié cycliquement et alternativement à une antenne de réception et à une 25 source de bruit de référence. L'invention va maintenant être décrite en se référant à un récepteur de radiomètre à comparaison dans lequel un dispositif de commutation ou de découpage hyperfréquence, actionné mécaniquement, connecte d'abord des signaux d'entrée captés par une antenne au 30 récepteur radiométrique, et connecte ensuite à leur place une source de bruits hyperfréquences commandée par la température au récepteur. La répétition cyclique de ce processus de commutation ou de découpage est utilisée de façon classique dans certains radiomètres connus. L'invention est applicable au radiomètre à compa-35 raison du type hyperfréquence classique dans lequel un élément de bruit de référence associé à une température connue est matériellement et cycliquement injecté dans la ligne de transmission reliant l'antenne de réception et le récepteur du radiomètre, et en est extrait. 71 19887 5 2094003 Si l'on se réfère à la fig. 1, des signaux 1 tels que par. exemple des signaux de fréquences radioélectriques .se présentant sous forme de bruits à faible puissance et communément associés aux radiations thermiques, qui sont produits par une source quel-5 conque devant être examinée à l'aide du radiomètre, sont reçus par une antenne 2 qui peut être de l'un quelconque des divers types connus d'antennes hyperfréquence à bande large ou d'autres antennes utilisées dans la technique radiométrique antérieure. L'antenne 2 accepte tous les signaux compris dans les limites 10 de sa bande passante et les applique à une entrée 4 d'un dispositif de commutation ou de découpage haute fréquence 3. Comme cela sera étudié plus en détail en se référant aux fig. 2, 3 et 4, le dispositif 3 est commandé, par l'intermédiaire d'un arbre de transmission 7, par un moteur d'entraînement électrique 5 ex-15 cité à partir d'une source d'alimentation en énergie électrique convenable 6. Le dispositif de commutation ou de découpage 3 est un élément hyperfréquence qui fonctionne cycliquement et alternativement de manière à connecter soit l'antenne 2 soit une source de signaux de bruits de référence logée dans l'appareil à 20 une ligne de transmission 8 formant l'entrée des éléments restants du récepteur radiométrique. La ligne de transmission 8 applique les signaux modifiés cycliquement à un mélangeur hyperfréquence classique 11. Un oscillateur local 12, qui applique au mélangeur 11 des signaux 25 haute fréquence de la manière habituelle, provoque le mélange des deux signaux d'entrée, produisant ainsi un signal de différence de fréquences modulé dont la fréquence est située dans le spectre des fréquences intermédiaires ou moyennes fréquences et qui est destiné à être appliqué à un amplificateur de fréquence intermédiaire 30 ou moyenne fréquence à bande large 13. Lorsqu'il existe une modification cyclique du signal se propageant dans la ligne 8, le signal de sortie de l'amplificateur à fréquence intermédiaire ou moyenne fréquence 13 est un signal de bruit modulé en amplitude, dont la fréquence de modula-35 tion correspond à la vitesse de répétition ou fréquence de commutation du dispositif 3. Un détecteur d'enveloppe 14 est utilisé d'une manière classique pour extraire cette modulation audiofréquence, qui peut présenter une fréquence de l'ordre de. 30 cycles par seconde ou hertz, à partir de l'enveloppe à,-fréquence-. . 71 19887 6 2094003 intermédiaire, et pour la faire passer par un amplificateur audiofréquence à bande étroite ou accordé 15. Le centre de la bande passante de l'amplificateur coïncide sensiblement avec la fréquence de commutation du dispositif 3. 5 Pour déterminer si les signaux de bruit captés par l'antenne 2 présentent une amplitude supérieure ou inférieure à celle des signaux de bruit produits à l'intérieur du dispositif 3, et pour déterminer la valeur de la différence entre ces amplitudes, le signal de sortie de l'amplificateur audiofréquence 15 est appli-10 qué à un démodulateur électromécanique 16. Comme cela sera étudié plus en détail en se référant aux fig. 2, 3, 4 et 5, le démodulateur 16 est entraîné par le moteur 5, par l'intermédiaire d'un arbre de transmission 7a, en synchronisme avec le fonctionnement du dispositif 3, de sorte que ce démodulateur 16 agit 15 sur le signal de sortie de l'amplificateur 15 comme démodulateur synchrone. Il est évident que le moteur 5, le dispositif 3 et le démodulateur 16 forment des éléments constitutifs du nouvel ensemble modulateur-démodulateur 10. Le signal de sortie du détecteur sensible à la phase ou dé-20 modulateur 16 correspond à une tension continue â inversion de polarité, ce signal étant soumis à l'action d'un filtre passe-bas ou circuit d'intégration 17 et étant ensuite représenté par exemple à l'aide d'un appareil de mesure à courant continu et *éro central 18. Le réglage de la phase relative du dispositif 3 et 25 du démodulateur 16 est tel que lorsque le signal 1 présente une amplitude égale à celle du signal de bruit de référence provenant de la source de référence à l'intérieur du dispositif 3, l'aiguille de l'appareil de mesure 18 est orientée par exemple vers le zéro de son échelle. Lorsque le signal 1 présente une ampli-30 tude qui diffère de celle du signal de bruit de référence, l'aiguille est par exemple orientée proportionnellement d'un côté ou de l'autre de l'indication de valeur zéro de l'appareil de mesure 18. Comme indiqué précédemment, une caractéristique nouvelle de 35 l'invention est constituée par le dispositif ou ensemble unitaire modulateur-démodulateur 10 visible sur la fig. 1. La nouveauté de sa réalisation et de son mode de fonctionnement apparaît, à l'évidence en se référant aux fig. 2 à 5. Si l'on se. réfère, plus particulièrement aux fig. 2, 3 et 4, le dispositif 10 est 71 19887 7 2094003 entraîné par un moteur électrique synchrone à hystérésis 5 qui est rendu solidaire d'une plaque formant embase 20 par l'intermédiaire de vis 22, 22a de sorte que larbre de transmission 7 du moteur passe librement à travers la plaque 20. Cette plaque 5 formant embase 20 comprend des parois latérales parallèles 21 et 21a destinées à supporter des éléments qui seront décrits ci-après . Un élément rotorique composite est rendu solidaire de l'arbre 7 et fonctionne de manière à coopérer à la fois à la fonc-10 tion de modulation ou de découpage et à la fonction de démodulation. Le rotor composite est constitué d'une roue d'inertie à rayons ou évidements 26 qui est rendue solidaire de l'arbre 7 par .un jeu de vis 27. La roue 26 fonctionne également comme un disque de blocage conjointement avec une bague ou couronne de 15 blocage 23 de manière à former deux couches de serrage extérieures, placées de part et d'autre d'un disque de découpage 24. Les éléments 23, 24 et 26 sont assemblés de façon convenable pour former un bloc unique grâce à des vis 29 et 29a. Le disque 24 comporte une surface constituée par un maté-20 riau qui absorbe effectivement l'énergie hyperfréquence et, du fait qu'il peut fonctionner comme un élément absorbant de cette énergie, il peut également servir avantageusement d'élément rayonnant pour une telle énergie. Une feuille d'un matériau tel que du mica présentant une épaisseur drenviron 75 microns est 25 appliquée de part et d'autre du disque par évaporation ou pulvérisation sous vide, en utilisant un métal tel que du chrome ou un métal similaire, de façon qu'il présente une résistivité de l'ordre de 400 ohms par unités de longueur et de section, ce qui paraît bien convenir au disque 24. 30 II est prévu de monter perpendiculairement aux parois 21 et 21a, une pauoi 30 qui est rendue solidaire de l'embase 20 par ^intermédiaire d'une vis 46. La paroi 30 supporte un guide d'ondes rectangulaire 50 qui, comme le montre le mieux la fig. 4, présente une fente longitudinale étroite 51 ménagée au 35 milieu de sa paroi la plus importante. L'axe longitudinal de la fente 51 ménagée dans le guide d'onde 50 est conçu de façon à être dans le même plan que le disque de modulation ou de découpage 24 de sorte qu'une partie de ce disque peut traverser la fente 51 pour pénétrer dans le 71 19887 8 2094003 guide 50. Le disque 24 présente la forme d'une came, c'est-à-dire que sa périphérie est réalisée de manière à comporter sensiblement deux secteurs 25 et 25a qui s'étendent sur 180°. Comme le montrent les fig. 2 et 3» le secteur 25 présente un rayon 5 légèrement supérieur à celui du secteur 25a et il peut par conséquent pénétrer nettement à l'intérieur du guide 50 tandis que le sec.teur 25a n'en a pas la possibilité. Lors du fonctionnement, lorsque le moteur 5 tourne, les surfaces résistives présentées par le disque 24 sont entraînées 10 en rotation à une vitesse pouvant être, par exemple, de 1800 tr/mn pour correspondre à une fréquence de 60 Hz de la source d'énergie 6. Par conséquent, une révolution de l'arbre 7 produit un cycle de modulation ou de découpage dans le guide 50. Ce résultat est obtenu grâce au fait que le disque 24 forme une came. 15 Lors de l'utilisation réelle, le guide d'ondes 50 est re lié par une bride 31 et par l'intermédiaire de la ligne de transmission 4 (Fig. 1) à l'antenne 2, et ce guide 50 est relié d'une façon similaire par une bride 32 et par l'intermédiaire de la ligne de transmission 8 au circuit mélangeur 11. 20 Lorsque le secteur 25a du disque 24 est au niveau de la fente 51, tout signal capté par l'antenne 2 peut atteindre librement le mélangeur 11 sans subir pratiquement aucune atténuation. Cependant, lorsque le secteur 25 du disque 24 est au niveau de la fente 51, ce secteur pénètre à l'intérieur du guide 50 pa-25 rallëlement au champ électrique associé à l'onde se propageant dans le guide. Dans ces conditions, tout signal capté par l'antenne 2 est absorbé par la ou les couches résistives prévues sur le disque 24. En même temps, du fait que ce disque 24 présente une température de rayonnement correspondant à un bruit ef-30 fectif, il rayonne un niveau d'énergie de bruit standard ou de référence correspondant dans le guide 50 et, par conséquent, dans le mélangeur 11. Le cycle se répète à la vitesse de modulation ou de découpage de 30 cycles par seconde ou hertz lorsque le moteur 5 est entraîné comme indiqué précédemment. 35 Le fait de se référer aux fig. 2, 3* 4 et 5 permet de mieux comprendre l'étude de la structure et du fonctionnement de la partie de l'appareil correspondant au démodulateur de signaux. Comme le montrent ces figures, un barreau aimanté 35 est placé symétriquement et selon un diamètre sur le dessus de la roue 26. 71 19887 9 2094003 Ce barreau aimanté 35 est rendu solidaire d'une plaquette rectangulaire 28, cette dernière étant fixée sur le dessus de la roue 26 par l'intermédiaire des mêmes vis 29 et 29a qui sont utilisées pour assembler la roue 26, le disque de modulation ou 5 de découpage 24 et la couronne 23 sous la forme d'un ensemble unitaire. Une plaque formant couvercle 36 est fixée au-dessus du système rotatif comprenant l'aimant 35, par l'intermédiaire de vis telles que la vis 45, sur les parois verticales 21 et 21a 10 qui font partie intégrante de l'embase 20. Le couvercle 36 porte une plaque 38 associée à un commutateur, cette plaque 38 pouvant être fixée de manière réglable sur le couvercle 36 grâce à unp vis 39 qui peut être desserrée pour faciliter le réglage relatif de la position angulaire de la plaque 38 par rapport au 15 couvercle 36 et, par conséquent, par rapport au disque 24. La plaque 38 porte un inverseur unipolaire 40 qui est monté sur sa surface inférieure, cet inverseur ou commutateur 40 étant monté bout à bout par rapport à l'aimant 35 de manière à être actionné par ce dernier. Le commutateur ou inverseur 40 est 20 aligné radialement par rapport à la vis de réglage 39 et son emplacement est sensiblement celui visible sur la fig. 5. Cette fig. 5 montre l'inverseur 40 à une échelle très agrandie par rapport à celle de l'aimant 35, mais il est visible que ce commutateur 40 est placé bout à bout par rapport au lieu géométrique 25 circulaire décrit par les extrémités du barreau aimanté 35 tandis que ce dernier est entraîné en rotation. Du fait que le commutateur 40 est du type inverseur unipolaire, il est relié à des bornes électriques ou conducteurs 41, 42 et 43. Comme le montre le mieux la fig. 2, le couvercle 36 comporte une partie 30 découpée en arc de cercle 37 dont les rayons sont centrés sur la vis 39. Le commutateur 40 s'étend à travers cette partie découpée 37 de manière à se trouver à proximité immédiate du plan de l'aimant 35, de sorte qu'il peut être facilement actionné par les pôles opposés de cet aimant 35 au fur et à mesure 35 qu'ils passent au niveau des extrémités du commutateur 40. Du fait que la plaque 38 portant l'ensemble du commutateur peut être entraînée en rotation manuellement, la position angulaire du commutateur 40 par rapport au couvercle 36 peut être réglée pour un angle déterminé par les dimensions angulaires 71 19887 10 2094003 de la partie découpée 37. Par exemple, le réglage de là phase du démodulateur par rapport au dispositif 3 est obtenu en faisant tourner manuellement la plaque 38 associée à l'ensemble du commutateur jusqu'à ce que le signal de sortie démodulé présente 5 une valeur optimale. Après ce réglage, la vis 39 est rebloquée. Si l'on désire obtenir des signaux de capture en quadrature, il est possible d'utiliser plusieurs commutateurs du type du commutateur 40, ces derniers étant également actionnés par l'aimant 35. 10 Le commutateur 40 est représenté plus en détail sur la fig. 5 qui montre un petit commutateur bistable à film ou pellicule de mercure du type à coupure avant amorçage une ouverture avant fermeture. Il comprend une capsule isolante et scellée hermétiquement 62 comportant des électrodes 61 et 6la qui sont 15 scellées de manière à être alignées à l'intérieur de la capsule 62y de façon à présenter des surfaces de contact internes opposées 69 et 69a. Les surfaces de contact 69 et 69a sont mouillées par le mercure comme indiqué en 67 et 67a. Une petite armature aimantée et cylindrique 66 est placée 20 au niveau des axes de l'ensemble de commutation et entre les contacts 69 et 69a. Ce second élément aimanté est logé dams un tube cylindrique 70 qui est lui-même monté à poste fixe sur la paroi cylindrique interne de la capsule 62. Une mince pellicule 65 de mercure mouille la paroi interne du tube 70 ainsi que la 25 paroi cylindrique de l'aimant 66, constituant ainsi une surface commune sur laquelle l'aimant 66 peut facilement glisser à l'intérieur du tube 70. Dans la position instantanée représentée ici, il est visible que le pôle Sud S de l'aimant rotatif 35 est bout à bout par 30 rapport à la surface de contact 69 et qu'il a provoqué le dépla cernent du pôle Nord N de l'armature aimantée 66 vers l'extrémité de droite du commutateur 40. Du fait que les extrémités de l'armature aimantée 66 sont mouillées par le mercure, aussi bien que ses faces latérales, un trajet électrique présentant une ré-35 sistance extrêmement faible est fermé et comprend l'électrode 6l, la pellicule de mercure de contact 67, la pellicule de mercure cylindrique 65, le tube 70 et un fil conducteur 63 qui est relié au tube 70 et traverse de façon étanche la paroi de la capsule 62. Il est facile de démontrer que de tels commutateurs 71 19887 ii 2094003 présentent des résistances de contact aussi faibles que 50 railli-ohms. Il est également facile de se rendre compte en se référant à la fig. 5 que lorsque l'aiaant 35 tourne de 180°, son pôle Nord N est alors disposé bout à bout par rapport à la surface 5 69. L'armature aimantée 66 est alors entraînée vers l'extrémité de gauche du commutateur 40. La surface de contact électrique décrite ci-avant est alors interrompue et un nouveau circuit à faible résistance est fermé par l'intermédiaire de l'électrode 6la, de la pellicule de mercure de contact 67a, de la pellicule 10 de mercure cylindrique 65, du tube 70 et du fil conducteur 63. Au fur et à mesure que l'aimant 35 tourne, il fournit un champ magnétique rotatif qui actionne le commutateur 40. Ce dernier est excité par l'un des pôles de l'aimant 35 et reste dans cette position d'excitation correspondante jusqu'à ce que 15 le pôle opposé de l'aimant 35 le ramène à sa position initiale. Lorsque le commutateur 40 est attaqué par un signal du type push-pull ou signal symétrique provenant de l'amplificateur audiofréquence 15, lés contacts de commutation 69 et 69a fournissent une démodulation équilibrée ou à double alternance 20 idéale, présentant des performances électriques sans rebondissement ou transitoires qui sont supérieures à celles des autres démodulateurs électromécaniques ou des démodulateurs à semi-conducteurs. Du fait que le moteur synchrone 5 entraîne le dispositif 3 à une fréquence de modulation ou de découpage 25 qui est exactement la moitié de la fréquence de la source d'énergie 6, le démodulateur 16 est attaqué d'une façon similaire. Il en résulte que les bruits captés et induits par la source d'énergie sont rejetés, c'est-à-dire que même les harmoniques de la fréquence de modulation sont rejetés. De plus, la cohérence 30 de phase est maintenue même lorsque la température varie. Comme le montrent le mieux les fig. 1 et 5 » le signal push-pull ou symétrique de sortie, d'amplitude variable et provenant de l'amplificateur audiofréquence 15 est appliqué aux électrodes opposées 61, 6la, du commutateur 40 par l'intermédiaire 35 du conducteur 4l. L'électrode centrale 63 du commutateur 40 fournit le signal de sortie démodulé qui est appliqué, par l'intermédiaire des* conducteurs 42, au filtre passe-bas 17 et, par conséquent, à l'instrument de représentation ou indicateur 18. 71 19887 12 2094003 Du fait des caractéristiques d'intégration du filtre passe-bas 17 toute composante unidirectionnelle du signal de sortie démodulé qui correspond au bruit propre de l'élément récepteur du radiomètre est effectivement annulée. Si désiré, des étages d'ampli-5 fication à courant continu peuvent être introduits entre le filtre 17 et le dispositif de représentation 18. Un réglage de phase du démodulateur 16 par rapport au dispositif 3 est facilement réalisé, par exemple pour des valeurs atteignant 120°, et peut même être effectué, grâce à une légère 10 modification ou un léger réglage de l'appareil, jusqu'à atteindre la totàlité des 360°. Ce résultat est en contraste avec les circuits déphaseurs électroniques qui offrent des possibilités de réglage limitées et qui présentent en autre des problèmes de distorsion de la forme d'onde. 15 De plus, il est évident que le dispositif modulateur-démo dulateur 10 réduit la complexité du récepteur radiométrique et permet d'atteindre une réduction importante en ce qui concerne les coûts. Les générateurs de signaux de référence coûteux sont éliminés en même temps que les démodulateurs à semi-conducteurs 20 qui sont également coûteux et qui présentent des problèmes correspondant au décalage de la tension, aux résistances de contact, à l'isolement, au bruit et à la stabilité en température. L'invention permet de réaliser un système modulateur-démodulateur se présentant sous la forme d'un bloc unitaire et desti-25 né à échantillonner cycliquement des signaux radiométriques hautes fréquences ou hyperfréquences inconnus et de référence et permet également d'effectuer la démodulation synchrone des signaux détectés pour permettre leur comparaison ou leur mesure. L'invention permet de réaliser des appareils radiométriques à énergie 30 électromagnétique de faible coût, en fournissant un dispositif permettant de détecter et de mesurer des signaux électromagnétiques particulièrement faibles, y compris des signaux de bruits électriques du type à niveau de bruit thermique. La fonction d'échantillonnage cyclique est remplie par l'élément de commutation 35 ou de découpage entraîné par un moteur et dans lequel un élément de référence de bruit correspondant à une température connue est injecté matériellement et cycliquement dans une ligne de transmission et en est extrait, cette ligne de transmission reliant une antenne de réception au récepteur radiométrique. Le signal de 71 19887 13 2094003 sortie du détecteur ou comparateur du récepteur radiométrique est un signal de fréquence comportant une composante audiofréquence importante présentant la même valeur audiofréquence que la fréquence à laquelle le dispositif de découpage hyperfréquence est 5 actionné. Le signal audiofréquence est appliqué, par l'intermédiaire d'un amplificateur audiofréquence à bande étroite, au détecteur ou comparateur sensible à la phase, et de 1s.par l'inter médiaire d'un filtre passe-bas et d'un amplificateur* à courant continu, à un appareil de mesure à courant continu st. à zéro cen- 10 tral. Le détecteur sensible à la phase ou démodulateur selon l'invention est un simple élément électromécanique monté directement sur l'élément de découpage de façon à former un bloc et est entraîné en synchronisme avec ce dernier par le moteur de décuupage. 15 Des modifications peuvent être apportées aux modes de réali sation décrits, dans le domaine des équivalences techniques, sans s'écarter de l'invention. 71 19887 i4 20^4003 REVENDICATIONS 1. Appareil de mesure radiométrique comprenant un dispositif de modulation de signaux destiné à appliquer cycliquement et alternativement un signal dont l'amplitude doit être mesurée et un 5 signal présentant une amplitude connue à un dispositif de réception, un dispositif de détection audiofréquence destiné à détecter le signal de sortie modulé du dispositif de réception, un dispositif de démodulation destiné à traiter le signal de sortie du dispositif de détection audiofréquence de manière à fournir 10 un signal redressé, un dispositif destiné à représenter ce signal redressé, et un dispositif à moteur destiné à entraîner en synchronisme le dispositif de modulation des signaux et le dispositif de démodulation, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif formant guide d'ondes (50), présentant une fente longitudinale et 15 monté de manière à être décalé par rapport au dispositif à moteur (5), un dispositif formant rotor (23, 24, 26) couplé au dispositif à moteur (5) de manière à être dans le même plan que la fente (51) du dispositif formant guide d'ondes (50), ce dispositif formant rotor (23j 24, 26) comprenant un élément de référence de bruit 20 électrique (24) destiné à être injecté matériellement et cycliquement dans le dispositif formant guide d'ondes fendu (50) et à en être extrait de manière à moduler en synchronisme le flux de l'énergie électromagnétique qui y circule, un dispositif formant aimant (35) et comportant des pôles opposés situés dans des posi-25 tions sensiblement symétriques au-dessus du dispositif rotorique (23, 24, 26) de manière que ces pôles soient entraînés en rotation, selon un lieu géométrique sensiblement circulaire, et un dispositif de commutation (40) monté à proximité du lieu géométrique circulaire de manière à être actionné par les pôles magnétiques, le 30 dispositif à moteur (5), le dispositif aimanté (35) et le dispositif de commutation (40) formant le dispositif de démodulation synchrone destiné à fonctionner en synchronisme avec le dispositif de modulation lors de l'apparition du signal de sortie du dispositif de détection audiofréquence de manière à fournir le signal de 35 sortie redressé. 2. Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif rotorique (23, 24, 26) comprend un dispositif à disque formant came (24) revêtu sur au moins l'une de ses faces d'un matériau capable d'absorber et de rayonner l'énergie haute 71 19887 15 2094003 fréquence, un dispositif (26, 27) destiné au montage de ce dispositif formant disque (24) de manière qu'il soit entraîné autour d'un axe par le dispositif à moteur (5). 3. Appareil suivant la revendication 2, caractérisé en ce 5 que le dispositif à disque formant came (24) comprend un disque (24) de mica ayant une surface revêtue d'une couche d'un matériau présentant une résistivité d'environ 400 ohms par unités de longueur et de section. 4. Appareil suivant la revendication 2 ou 3, caractérisé en 10 ce que le dispositif à disque formant came (24) présente une périphérie constituée par deux secteurs s'étendant angulairement de façon sensiblement égale (25 et 25a), l'un de ces secteurs (25) ayapt un rayon supérieur à celui de l'autre (25a). 5. Appareil suivant l'une quelconque des revendications 2 à 15 4, caractérisé en ce que le dispositif â aimant comprend un barreau aimanté (35) monté symétriquement sur le dispositif (26, 27) destiné au montage du dispositif à disque (24). 6. Appareil suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif de commutation com- 20 prend un commutateur bistable (40) qui est alternativement basculé et ramené à sa position initiale pour chaque passage d'un pôle du dispositif à aimant (35). 7. Appareil suivant la revendication 6, caractérisé en ce que le dispositif de commutation comprend un inverseur unipolaire 25 à contact au mercure (40) comprenant une armature (66) sensible au champ magnétique. 8. Appareil suivant l'une quelconque des revendications précédentes dans la mesure où elles dépendent de la revendication 2, caractérisé en ce qu'un dispositif ajustable (39) est prévu pour 30 permettre le réglage manuel de la position angulaire du dispositif de commutation (40) par rapport au dispositif à disque formant came (24) lorsque ce dernier est fixe.