la présente invention concerne un procédé et un appareil pour produire un gaz combustible chaud exempt de soufre, d'halogènes et do matières particulaires. On a cherché depuis longtemps d éliminer le soufre des produits de combustion, tels que les gaz brûlés. De nombreuses études ont été faites pour éliminer le soufre fréquemment présent dans les gaz brlés sous la forme d'acide sulfhydrique, de bioxyde de soufre et/ou d'anhydride sulfurique. la plupart de ces recherches ont été dirigées vers l'extraction à partir des composés ci-dessus du soufre des produits de combustion; on peut à cet effet se référer par exemple aux brevets US 3.438.728 et 3.438.722, qui tous deux décrivent un procédé pour absorber l'acide sulfhydrique des gaz brayés. Ces procédés n1 ont obtenu qu'un succès industriel très limité en raison des problèmes inhé- rents au maintien et au fonctionnement d'un traitement utilisant un sel fondu et des températures élevées nécessaires pour maintenir le sel à l'état fondu. Des problèmes supplémentaires apparaissent quand le sel se refroidit accidentellement et se solidifie dans le système d'absorption. I1 a aussi été proposé d'utiliser des solutions aqueuses de carbonate de sodium pour absorber l'acide sulfhydrique des gaz brtlés . Un tel procédé est décrit dans le brevet US 2.830.883. Cependant, ce procédé a l'inconvénient de nécessiter la manutention de quantités importantes de liquide. Les procédés à l'aide de sel fondu et de solution de carbonate indiqués ci-dessus ont tous l'inconvénient de permettre l'échappement d'acide sulfhydrique dans l'atmosphère lorsque le fonctionnement n'est pas parfait pour une raison ou une autre. En dehors des frais supplémentaires et de l'entre- tien spécial,l'équipement haute pression a l'inconvénient de permettre l'échappement de particules solides avec les produits gazeux provenant du réacteur. Dans le cas d'un gaz combustible cela demande un filtre à solides avant le passage au bradeur, faute de quoi il en résulte un danger d'incendie par engorgement des brûleurs et d'autres parties de l'équipement. la présente invention a pour objet un procédé perfectionné pour éliminer le souRre,les halogènes et les matières particulaires,pratiquement sans les inconvénients des procédés antérieurs. L'invention a aussi pour objet un procédé permet- tant l'extraction du soufre avant la formation de composés du soufre dans les gaz brûlés, qui ne nécessite pas l'absorption par un sel fondu pour l'extraction du soufre. L'invention a aussi pour objet un procédé perfectionné ne nécessitant pas l'utilisation de solutions aqueuses de carbonate de sodium. L'invention a aussi pour objet un procédé perfec- tionné permettant le fonctionnement à la pression atmosphérique. L'invention a aussi pour objet un procédé perfec-. tionné permettant d'obtenir un compost du soufre sous une forme utile. L'invention a aussi pour objet un procédé perfec- tionné utilisant le gaz combustible chaud d'une façon qui élimine pratiquement les pertes de chaleur. L'invention a aussi pour objet un nouveau réacteur pouvant être utilisé avec le présent procédé ainsi qu'avec d'autres procédés. L'invention a aussi pour objet la production de gaz combustibles à partir de différents déchets organiques, des ordures ménagères,des déchets organiques contaminés par des matières radioactives, des déchets de l'industrie du papier et des déchets de '2nTvstrie photographique. L'invention concerne aussi l'élimination des polluants atmosphériques,tels que le soufre,les halogènes et les matiè- res particulaires, et la chaleur des gaz brûlés produits pendant l'incinération des ordures urbaines,des pellicules photographiues, des résidus organiques des usines de traitement des produits radioactifs,des déchets de l'industrie du papier,des gaz brûlés provenant des fours industriels et des gaz combustibles produits à partir de combustibles carbonés contamines par du soufre,tels que le charbon. L'invention a aussi pour objet la production d'un gaz combustible chaud ayant un faible pouvoir calorifique de 9 x 104 cal/m3 à 5,6 x 106 cal/m3 et de préférence 1,8 x 106 à 2,7 x 106 cal/m3. Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante donnée à titre d'exemple,et faite en se référant au dessin annexé, sur lequel: la figure unique représente schématiquement un appareil selon un mode de mise en oeuvre de l'invention. L'invention concerne done un procédé pour produire un gaz combustible chaud exempt de soufre, d'halogènes et de matières particulaires. Le procédé de Itinvention consiste à envoyer de l'oxygène et un gaz choisi parmi la vapeur d'eau, le bioxyde de carbone et leurs mélanges à travers une zone de réaction contenant un oxyde, un hydroxyde, un bicarbonate ou un carbonate d'un métal alcalin ou d'un métal alcalino-terreux. La zone de réaction contient aussi un combustible carboné contaminé avec du soufre. Le procédé de l'invention est conduit dans des conditions telles que pratiquement tout le soufre du combustible carboné forme un sulfure métallique. L'oxygène, la vapeur d'eau et/ou le bioxyde de carbone, et le carbone présents dans le combustible carboné forment un gaz combustible chaud-contenant de l'hydrogène et du monoxyde de carbone.Ce mélange de gaz combustibles est pratiquement exempt de soufre,d'halogènes et de matières particulaires . Pratiquement tout le soufre initialement présent dans le combustible carboné est extrait de la zone réactionnelle sous la forme de sulfure métallique. Le mode opératoire préféré de l'invention pour produire un gaz combustible chaud exempt de soufre et amener le aoufri bous la forme de sulfure métallique consiste à maintenir la zone réactionnelle à une température comprise entre 7000C et 9000C et de préférence entre 7500C et 8500C et sous une pression manométrique de 0 à 7 kg/cm2 et de préférence 0 à 3,5 kg/cm2.A des températures bien inférieures à cette gamme, la formation indésirable d'acide sulfhydrique est favorisée, tandis qu'au-dessus de 9000C il apparatt les inconvénients suivants: Cl) une augmentation énorme de la tension de vapeur du sodium se traduit par des pertes excessives du sodium mélangé au gaz combustible;cela peut conduire à des besoins supérieurs en carbonate de sodium de complément, à des pertes en soufre et à la possibilité de corrosion des cuves des échangeurs de chaleur; ;(2) un ramollissement indésirable des cendres faisant apparattre des problèmes pour le maintien du carbonate de sodium là où il est nécessaire, et aussi la possibilité d'une attaque chimique des parois du réacteur, et (3) à des températures de fonctionnement supérieures à 9000C le réacteur doit être gami d'un revêtement intérieur coûteux. Le mode opératoire préféré pour maintenir la température dans la gamme ci-dessus consiste à ajouter de la vapeur d'eau et/ou à recycler le bioxyde de carbone vers la zone de réaction. La vapeur d'eau et/ou le bioxyde de carbone réagissent endothermiquement avec le carbone pour consommer la chaleur dégagée par d'autres réactions exothermiques, en maintenant ainsi la température dans la plage désirée. la vapeur d'eau et/ou le bioxyde de carbone sont envoyés avec des débits suffisants pour maintenir la température dans la gamme désirée, et en général avec un rapport molaire de la vapeur d'eau et/ou du bioxyde de carbone au carbone du combustible carboné compris entre 1/50 et 1/200. Selon un mode de mise en oeuvre préféré de l'invention,la zone de réaction est située à l'intérieur d'un réacteur d'un agencement particulier. ce réacteur a une section à contrecourant, la partie supérieure de celle-ci comportant une conduite d'arrivée des solides et une conduite d'arrivée des gaz. Cette section à contre-courant est montée en dessous d'une section à co-courant ayant une conduite d'arrivée pour les solides et commu- niquant avec celle-ci. La section à contre-courant a une conduite d'arrivée pour le gaz à son extrémité inférieure et la section à cocourant a une conduite d'arrive pour le gaz à son extrémité supé- rieure. Le gaz combustible sort du réacteur à partir de l'extrémi- té supérieure de la section à contre-courant.Dans le procédé selonl'invention,les solides et une partie du mélange gazeux sont chargés dans la section à co-courant tandis que le reste du mélange gazeux est chargé dans la section à contre-courant du réacteur. Bien que n'importe quel oxyde, hydroxyde, bicarbonate ou carbonate d'un métal alcalin ou alcalino-terreux quelconque puisse gtre utilisé, les composés préférés selon l'invention sont l'oxyde de calcium,l'hydroxyde de calcium, le bicarbonate de calcium, le carbonate de calcium,l'oxyde de magnésium,l'hydroxyde de magnésium, le bicarbonate de magnésium, le carbonate de magnésium, le carbonate de strontium,l'hydroxyde de baryum,l'oxyde de potas sium,l'hydroxyde de potassium, le bicarbonate de potassium, le carbonate de potassium, 1 'oxyde de sodium, l'hydroxyde de sodium, le bicarbonate de sodium et le carbonate de sodium qui est préféré en raison de son prix, de sa disponibilité et de sa réactivité. Suivant les aspects les plus larges de l'invention, le procédé peut 9tre utilisé pour n1 importe quel combustible carboné contenant des quantités contaminantes de soufre et/ou d'halogènes et/ou tendant à libérer des matières particulaires pendant l'incinération. Des exemples de ces combustibles carbonés sont, parmi d'autres, le charbon bitumeux, l'anthracite, la tourbe, le coke, différents débris organiques, les ordures municipales, les débris organiques solides contaminées par des matières radioactives, les déchets de l'industrie du papier et les déchets de l'industrie photographique. En bref, le procédé peut être utilisé pour n'importe quel combustible carboné à l'état solide. La demanderesse ne prétend pas être la première à faire passer de l'oxygène et de la vapeur d'eau à travers un mélange de charbon et de carbonate de sodium. Un tel procédé est décrit dans le brevet US 1.948.084, appelé procédé White. Cependant, White ne décrit pas le procédé de la présente invention et il n'élimine en aucune façon le soufre du gaz combustible produit. Pour éliminer l'acide sulfhydrique on utilise dans le procédé White un laveur contenant une solution de carbonate de sodium. De plus, aux températures élevées de fonctionnement de 1000C du procédé White, les pertes de sodium sont très élevées, ce qui demande une alimentation complémentaire supérieure et un équipement coûteux. L'oxygène est envoyé vers le charbon en quantité suffisante pour convertir pratiquement tout le carbone présent dans le charbon en monoxyde de carbone, mais en quantité insuff i- sante pour convertir le carbone présent en bioxyde de carbone, et en général avec un rapport atomique de l'oxygène au carbone présent dans le combustible carboné de 1/1 à 1/5 et de préférence de 1/1 à 1/3. Le composé métallique, qui est un oxyde, un hydroxyde, un bicarbonate ou un carbonate d'un métal,est ajouté au combustible carboné au moins en quantité suffisallte pour réagir avec le soufre et les halogènes présents dans le combustible carboné. Le composé métallique est de préférence ajouté avec un léger excédent stoechiométrique par rapport à la quantité né ces saire pour convertir tout le soufre et les halogènes en sulfure dudit métal et en halogénures dudit métal, et en général dans un rapport atomique du métal du composé métallique au soufre et aux halogènes contenus dans le combustible carboné au moins égal à 2/1, et de préférence entre 2/1 et 10/1, et mieux entre 2/1 et 6/1. L'oxygène peut entre envoyé dans la zone réactionnelle sous la forme d'oxygène pur,mais de préférence il est envoyé sous la forme d'air atmosphérique. Suivant un autre aspect, l'invention concerne un nouveau réacteur. La figure unique représente un réacteur 10 à co-courant et à contre-courant combinés. Le réacteur 10 comporte une section à co-courant 21 compcrtant un conduit 22 ayant une paroi latérale 23 pratiquement verticale. La section à co-courant 21 comporte aussi un conduit d'arrivée des solides 24 débouchant dans la partie supérieure 25 de la section à co-courant 21. la section à co-courant 21 comporte aussi une première arrivée de gaz 12 débouchant dans la partie supérieure 25 de cette section. De cette façon, les solides descendent dans le conduit 22 par gravité. Le gaz provenant de l'arrivée 12 s'écoule dans le mEme sens que les solides, de la façon indiquée par la flèche 27. Le réacteur 10 comporte aussi une section à contre-courant 28.La section à contrecourant a un diamètre D1 sensiblement supérieur au diamètre D2 du conduit 22 de la section à co-courant 21. Ia section à contrecourant 28 comporte une paroi 29 s'étendant au-dessus de l'extrémité inférieure 30 du conduit 22. La paroi 29 est fixée au conduit 22 à un niveau au-dessus de l'extrémité inférieure 30 du conduit 22. Dans la partie inférieure de la section à contre-courant 28 une grille 31 supporte les solides 32 présents dans la section 28. La section à contre-courant 28 comporte une seconde arrivée de gaz 14 en dessous de la grille 31. Le gaz arrive par la canalisation 14 et traverse la grille 31 perméable au gaz dans la direction in- diquée par la flèche 33. La section à contre-courant 28 comporte aussi une canalisation de sortie 46 à travers laquelle le gaz s'échappe du réacteur 10. En raison de cette nouvelle combinaison, le gaz sortant du réacteur 10 à travers la canalisation de sortie 46 est en équilibre thermique avec la surface supérieure 34 des solides 32 se trouvant dans la section à contre-courant 28. Quand le réacteur selon 11 invention est utilisé dans la mise en oeuvre du procédé selon ltinvention,il a différents avantages aussi bien par rapport au réacteur à contre courant qu'au réacteur à co-courant. Un exemple de réacteur à contre-courant est celui décrit par White. Comme le montre la figure 3 du brevet US 1.948.085,1a température la plus élevée d'environ 1000 C est obtenue dans la zone 2 tandis qu'en raison de l'écoule- ment des gaz à contre-courant, la température dans la zone 5 est à peu près la moitié de cette valeur. Aux températures voi- sines de 5000C, la synthèse indésirable de l'acide sulfhydrique est favorisée) ce qui justifie au moins en partie ltutilisation d'un absorbeur à base de carbonate de sodium.Ce laveur extérieur est nécessaire dans le procédé White malgré la présence de carbonate de sodium mélangé au combustible carboné . Un réacteur à cocourant simple a pour inconvénient que l'écoulement du gaz dans le même sens que l'écoulement des solides a tendance à tasser les solides et à empocher l'écoulement des gaz. De plus, il est pratiquement impossible de consommer tout le carbone dans un réacteur à co-courant,de sorte qu'il subsiste toujours du carbone n'ayant pas réagi. Dans le cas de la réaction d'un combustible carboné avec de la vapeur d'eau et de ltoxygène,ce tassement a tendance à empêcher la réaction. Le réacteur comportant une section à contre-courant et une section à co-courant selon l'invention supprime tous ces inconvénients. Pour une compréhension plus complète de l'invention, il est fait référence à la figure unique représentant un dispositif comportant un réacteur selon l'invention ainsi que des élé- ments supplémentaires convenant pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. L'appareil représenté comporte un réacteur à ee-eottrant /contre-courant 10 ayant dea canalisations d'arrivée pour les gaz 12 et 14 et une canalisation d'arrivée de solides 16 qui est munie d'un sas pneumatique 18 et communique avec une canalisation d'arrivée 20. Les canalisations 12 et 14 communiquent respectivement avec des soufflantes 13 et 15. Les produits du réacteur 10 sont déchargés à travers la canalisation de sortie 46 et une canalisation de sortie des solides 42 qui communique avec un conduit 35 formé à l'extrémité inférieure du réacteur et qui comporte une vanne 44. La canalisation de sortie des solides 42 communique aveo un réacteur à contre-courant 48. Le réacteur à contre-courant 48 comporte une grille 49 supportant les solides 53,des canalisations d'entrée 50 et 52 et des canalisations de sortie 54 et 56. La canallsation de sortie 56 est un conduit débouchant dans une chambre de lixiviation 60. La canalisation d'arrivée 50 comporte un sas pneumatique 51 et la canalisation 54 comporte une vanne 55. En plus de la canalisation 56, la chambre de lixiviation 60 comporte une canalisation 62 et un agitateur 66.L'agitateur 66 est entraîné par un moteur non représenté. La chambre de lixiviation 60 communique à travers un conduit 74 et une vanne 76 avec un centrifugeur tubulaire continu 72. Les solides provenant du centrifugeur sont pompés à travers une canalisation de sortie des solides 78 munie d'une vanne 81. Le centrifugeur tubulaire continu 72 comporte une canalisation de sortie du liquide 82 munie d'une vanne 80. La canalisation 82 est raccordée à l'entrée du refroidisseur-cristalliseur 84. Les solides produits dans le refroidisseurcristalliseur 84 passent à travers la vanne 86 et la canalisation 20 vers le réacteur à co-courant/contre-courant 10. Le liquide du refroidisseur-cristalliseur 84 est pompé vers la chambre de lixiviation 60 à travers la vanne 88 et la canalisation 64. Les gaz combustibles sortant par la canalisation 46 du réacteur 10 sont utilisés à différentes fins selon la composition des gaz combustibles et la demande. Par exemple, les gaz combustibles peuvent être utilisés pour produire de la vapeur d'eau, pour produire de l1électricité,pour chauffer des immeubles, pour produire du gaz pauyre,pour produire de l'hydrogine,pour établir des plages de température commandées et pour préchauffer des matières utilisées pour des opérations industrielles. Dans le cas de la combustion de certains déchets,les gaz de combustion seront exempts de pdluants tels que le soufre, les halogènes et les matières particulaires. Par suite, ces gaz peuvent s'échapper dans 18atmosphère après utilisation de leur chaleur.Une utilisation particulière du gaz combustible produit dans le réacteur 10 est décrite ci-après dans le cas de la production de l'électrici- té. Les gaz combustibles chauds sortant du réacteur 10 passent à travers la canalisation 46 vers un brtleur 90 pour chauffer une chaudière 92 ayant une canalisation de sortie 94. Une partie de la vapeur d'eau passant par la canalisation 94 est envoyée au réacteur 10 à travers la canalisation 96 munie d'une vanne 98. Une partie des gaz de combustion du pleur 90 est envoyée au réacteur 10 à travers les canalisations 12 et 14. la vapeur d'eau de la chaudière 92 passe à travers la canalisation 94 vers une turbine 100 pour la production d'élec- tricité par une génératrice 102. Les additifs,c 'est-à-dire le carbonate de sodium, le charbon,l'air et la vapeur d'eau,arrivant à travers les canalisations 12,14 et 16 dans le réacteur à co-courant/contre- courant 10 réagissent à des températures de 750 C à 850 C d'après les équations 1 à 9 suivantes C + 1/202 # CO Eq.(1) C + O2 # CO2 Eq.(2) CO2 + C # 2CO Eq.(3) C + H2O # CO + H2 Eq.(4) S + O2 # SO2 Eq.(5) SO2 + Na2CO3 # Na2SO3 + CO2 Eq.(6) Na2SO3 # Na2S + 3/2 O2 Eq.(7) Na2S + 3/2 2 # Na2SO3 Eq.(8) Na2SO3 + 1/2 O2 # Na2SO4 Eq.(9) pour produire un gaz combustible chaud comprenant du monoxyde de carbone, de l'hydrogène et de la vapeur d'eau avec des quantités faibles de bioxyde de carbone, et des produits solides tels que des cendres, du sulfure de sodium,du sulfite de sodium et du sulfate de sodium. Les produits gazeux, exempts de soufre, dthalo- gènes et de matières en particules, sortent du réacteur 10 à travers la canalisation 46. Les produits solides et le carbonate de sodium ayant pas réagi sont évacués du réacteur 10 à travers la vanne 44 et la canalisation 42 vers le réacteur à contre-courant 48 dans lequel ilsréagissent avec le charbon,la vapeur d'eau et l'air arrivant par les canalisations 50 et 52,à une température de 2000C à 6500C,de préférence 300 C à 550 C et sous une pression manométrique de O à 10,5 kg/cm2 et de préférence O à 3,5 kg/cm2,d'après les réactions (1), (2), (4) et (10) à (14) ci-après:: H2 + 1/2 02 > H20 Eq.(10) CO + O2 # CO2 Eq.(11) Na2S + CO2 + H2O # Na2CO3 + H2S Eq.(12) Na2SO3 + 2H2 + CO # Na2CO3 + H2S + H2O Eq.(13) Na2SO4 + H2 + CO # Na2CO3 + H2S + O2 Eq.(14) pour produire de l'acide sulfhydrique brut, du carbonate de sodium et des cendres. Les réactions indiquées ci-dessus ont lieu dans le réacteur 48 quand le rapport atomique de l'oxygène de ltair au carbone du charbon est compris entre 1/1 et 1/3 et quand le rapport molaire du sulfure métallique au carbone du charbon est compris entre 1/3 et 1/10. L'acide sulfhydrique brut est extrait à travers la canalisation de sortie 64 pour produire de l'acide sulfurique ou du soufre à l'état d'élément en utilisant le procédé par contact ou procédé Claus ou par d'autres procédés industriels choisis en général d'après des considérations économiques et des considérations de marché. Les produits solides provenant du réacteur à contrecourant 48 passent dans la chambre de lixiviation 60 à travers la vanne 58 et la canalisation 56. Ces solides sont mis en contact avec de l'eau à une température de 250C à 1000C arrivant par une canalisation 62 et en utilisant un agitateur 66 pour dissoudre le carbonate de sodium afin de permettre la séparation des cendres dans le centrifugeur tubulaire continu 72. la solution de carbonate de sodium contenant les cendres est envoyée à travers la vanne 76 et la canalisation 74 au centrifugeur tubulaire continu 72. Les cendres sont rejetées à travers la canalisation de sortie des solides 78 et la vanne 81. Le liquide provenant du centrifugeur tubulaire continu 72 passe au refroidisseur-cristalliseur 84 à travers la canalisation 82. Le carbonate de sodium cristallisé à une température de 0 C à 400C dans le refroidisseur-cristallisateur 84 est recyclé dans le réacteur à co-courant/contre-courant 10 à travers la canalisation 20 raccordée à la canalisation 16. Le liquide surnageant du refroidisseurcristalliseur 84 est renvoyé par l'intermédiaire d'une pompe dans la chambre de lixiviation 60 à travers la canalisation 64. Bien~entendu ,la description qui précède n'est pas limitative et l'invention peut dtre mise en oeuvre suivant d'au tres variantes, sans que l'on sorte de son cadre. -REVENDICATIONS l.Procédé pour ltobtention d'un gaz combustible chaud exempt de soufre, d1halogènes et de matières particulaires, caractérisé en ce qu'il consiste à envoyer de l'oxygène et de la vapeur d'eau à travers une zone réactionnelle contenant A) un oxyde, un hydroxyde, un bicarbonate ou un carbonate d'un métal alcalin et B) un combustible carboné contenant du soufre, dans des conditions telles que pratiquement tout le soufre du combustible carboné forme un sulfure du métal, que l'oxygène,la vapeur d'eau et le carbone présents dans le combustible carboné forment un mélange de gaz combustibles chauds formé d'hydrogène et de monoxyde de carbone pratiquement exempt de souRre,et que pratiquement tout le soufre initialement présent dans le combustion ble carboné est évacué de la zone de réaction sous la forme de sulfure du métal. 2. Procédé selon la revendication l,pour l'obten- tion d'un gaz combustible chaud ayant un pouvoir calorifique de 9 x 104 à 3,6 x 106 cal/i3,caractérisé en ce qu'il consiste à envoyer l'oxygène et la vapeur d'eau à travers ladite zone réactionnelle maintenue à une température comprise entre 7000C et 9000C 3.Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 pour l'obtention d'un gaz combustible chaud ayant un faible pouvoir calorifique et étant exempt de soufre, d'halogènes et de matières particulaires, caractérisé en ce qu'il consiste à envoyer de l'oxygène, du bioxyde de carbone et de la vapeur d'eau à travers ladite zone réactionnelle maintenue à une température de 700 C à 9000C,ledit bioxyde de carbone étant envoyé avec un débit suffisant pour maintenir la température entre 700 C et 900 C par réaction endothermique avec le carbone du combustible carboné. 4.Procédé selon la revendication 3,caractérisé en ce que le rapport molaire du bioxyde de carbone au carbone du combustible carboné est compris entre 1/50 et 1/200. 5. Procédé selon la revendication 1,caractérisé en ce qu'il consiste à envoyer un mélange gazeux d'oxygène et de vapeur d'eau à travers une zone réactionnelle maintenue à une température comprise entre 700 C et 9000C,ladite zone réactionnelle contenant des solides constitués par A) un oxyde, un hydroxyde un bicarbonate ou un carbonate d'un métal alcalin,et B)un combustible carboné contenant une quantité de soufre formant un contaminant, pratiquement tout le soufre du combustible carboné étant transformé en un sulfure du métal, l'oxygène,la vapeur d'eau et le carbone du combustible carboné formant un mélange comprenant de l'hydrogène et du monooxyde de carbone pratiquement exempt de soufre, pratiquement tout le soufre initialement présent dans le combu@tible carboné étant extrait de ladite zone réactionnelle sous la forme de sulfure du métal et les solides et une partie du mélange gazeux étant envoyés dans une section à co-courant du réacteur et le reste du mélange gazeux étant envoyé dans le réacteur à contre-courant par rapport aux solides. 6.Procédé pour l'obtention d'un gaz combustible chaud à faible pouvoir calorifique et exempt de soufre, d'halogè- nes et de matières particulaires, caractérisé en ce qu'il consiste 1)à mettre en contact du charbon contaminé par du soufre avec de l'air et de la vapeur d'eau en présence d'un oxyde,d'un hydroxyde, d'un bicarbonate ou d'un carbonate d'un métal alcalin pour produi- re le sulfure correspondant du métal et un gaz combustible chaud exempt de soufre, d'halogènes et de matières particulaires, 2) à faire réagir le sulfure du métal avec du charbon,de l'air et de la vapeur d'eau pour produire de l'acide sulfhydrique brut et du carbonate du métal, et 3) à recycler le carbonate du métal vers tape 1. 7. Procédé pour la production d'un gaz combustible chaud à faible pouvoir calorifique et exempt de soufre, d'halogènes -et de matières particulaires/caractérisé en ce qu'il consiste 1) à mettre en contact du charbon contenant du soufre formant un contaminant avec de l'oxygène et de la vapeur d'eau en présence d'un composé métallique choisi parmi le carbonate de sodium,le bicarbonate de sodium,l'hydroxyde de sodium,l'oxyde de sodium et leurs mélanges, dans des conditions réductrices, pour produire un gaz combustible chaud, exempt de soufre, et le sulfure correspon dant du métal, 2) à mettre en contact ledit sulfure du métal avec du charbon,de la vapeur d'eau et de l'air pour produire du carbonate de sodium et de l'acide sulfhydrique brut. 8. Procédé selon la revendication 2,caractérisé en ce que l'étape 1 est réalisée à une température comprise entre 750 C et 850 C. 9. Procédé selon la revendication 2,caractérisé en ce que le rapport atomique de l'oxygène au carbone du combusti- ble carboné est compris entre 1/1 et 1/3. 10. Procédé selon la revendication 2,caractérisé en ce que le rapport atomique du métal présent dans le composé métallique au soufre du combustible carboné est compris entre 2/1 et 10/I. 11.Procédé selon la revendication a, caractérisé en ce que l'oxygène gazeux est sous la forme d'air. 12. Procédé selon la revendication 2 pour l'obten- tion d'un gaz chaud ayant un faible pouvoir calorifique et exempt de soufre, d'halogènes et de matières particulaires,caractérisé en ce qu'il consiste 1) à mettre en contact a une température de 750 C à 8500C un charbon contenant du soufre avec une matière choisie parmi l'oxyde de sodium,l'hydroxyde de sodium,le bicarbonate de sodium, le carbonate de sodium et leurs mélanges, en présence d'air et de vapeur d'eau, A) le rapport atomique de l'oxygène présent dans l'air au carbone du charbon étant compris entre 1/1 et 1/D, et B) le rapport atomique du métal du composé métallique au soufre du charbon étant au moins de 2/1, 2) à faire réagir le sulfure du métal produit à l'étape 1) avec du charbon, de l'air et de la vapeur d'eau pour régénérer le carbonate de sodium,A) le rapport atomique du carbone du charbon à l'oxygène de l'air étant compris entre 1/1 et 3/1 et B)le rapport molaire du sulfure du métal au carbone du charbon étant compris entre 1/3 et 1/10. 13.Procédé pour produire un gaz combustible chaud à faible pouvoir calorifique et exempt de soufre, d'halogè nes et de matières particulaires, caractérisé en ce qu'iL consiste 1) à mettre en contact du charbon contaminé par du soufre avec un composé choisi parmi l'oxyde de sodium,l'hydroxyde de sodium, le bicarbonate de sodium, le carbonate de sodium et leurs mélanges en présence d'air et de vapeur d'eau pour produire du sulfure de sodium et un gaz combustible chaud exempt de soufre, 2) à faire réagir le sulfure de sodium avec du charbon,de l'air et de la vapeur d'eau pour produire de l'acide sulfhydrique brut,des cendres de charbon et du carbonate de sodium, 3) à lixivier le carbonate de soaium avec de l'eau pour le séparer des cendres de charbon, 4) à refroidir la solution de carbonate de sodium pour provoquer la cristallisation du carbonate de sodium en laissant une liqueur mère surnageante 5) à recycler à l'étape 1 le carbonate de sodium cristallisé et 6) à recycler à l'étape 3 la liqueur mère surnageante. 14. Procédé pour produire un gaz combustible chaud à faible pouvoir calorifique et exempt de soufre,d'halogènes et de matières particulaires, caractérisé en ce qu'il consiste 1) à mettre en contact à une température de 7500C à 850 C A) au charbon contenant des quantités contaminantes de soufre, B) du carbonate de sodium, C) de l'air, D)de la vapeur d'eau, E) du bioxyde de carbone, le rapport atomique du métal de B au soufre de A étant de 2/1 à 10/1, la pression manométrique à l'intérieur du réacteur étant comprise entre 0 et 3,5 kg/cm2,le rapport atomique de l'oxygène de l'air au carbone de A étant de 1/1 à 1/5,pour produire du sulfure de sodium,un gaz combustible chaud formé de monoxyde de carbone et d'hydrogène,des cendres, 2) à mettre en contact à une température de 200 C à 650 C A) du sulfure de sodium provenant de l'étape 1, B) du charbon, C) de l'air, D) de la vapeur d'eau,la pression manométrique dans le réacteur étant de 0 à 10,5 kg/cm2,le rapport molaire de A au carbone de B étant de 1/3 à 1/10, le rapport atomique de l'oxygène de l'air au carbone du charbon étant de 1/1 à 3/1, pour produire des produits solides I et J et un produit gazeux H, H étant de l'acide sulfhydrique brut, I étant du carbonate de sodium et J étant des cendres, à lixivier les produits solides de l'étape 2 avec de l'eau à une température de 25 C à 1000C pour produire A) une solution de carbonate de sodium,B) des cendres, 4) à faire cristalliser le carbonate de sodium de la solution de l'étape 3 par refroidissement à une tempé- rature de 0 C à 40 C pour produire A) du carbonate de sodium cris- tallisé, B)'une liqueur mère surnageante, 5) à recycler à l'étape 1 du carbonate de sodium cristallisé provenant de l'étape 4, et 6) à recycler à l'étape de lixiviation 3 la liqueur mère surnageante provenant de l'étape 4. 15.Procédé pour et produire un gaz combustible chaud à faible pouvoir calorifique/ exempt de soufre, d'halogènes et de matières particulaires, caractérisé en ce qu'il consiste à mettre en contact A)du charbon contaminé par du soufre, 3) du carbonate de sodium, C) de l'air, D) de la vapeur d'eau,E) le rapport atomique du sodium du carbonate de sodium au soufre du charbon étant de 2/1 à 10/1, F) la pression manométrique dans le réacteur étant de 0 à 7 kg/cm2, a) la température dans le réacteur étant comprise entre 700 C et 900 C, H) le rapport atomique de l'oxygène de l'air au carbone du charbon étant compris entre 1/1 et 1/5,pour produire I) un gaz combustible chaud pratiquement exempt de soufre, d'halogènes s et de matières particulaires, et J) des solides formés de sulfure de sodium et de cendres. 16. Procédé selon la revendication 15,caractérisé en ce que le carbonate de sodium est mélangé avec le charbon de préférence dans le rapport du soufre du charbon au sodium du carbonate de sodium de 1/2 à 1/6 pour extraire le soufre, les halogè- nes et les matières particulaires du gaz combustible chaud produit ayant un faible pouvoir calorifique de 9 x 104 à 3,6 x 106 cal/m3. 17.Procédé selon la revendication 15,caractérisé en ce que la température indiquée on G est comprise entre 7500C et 850 C. 18. Procédé selon la revendication 15,caractérisé en ce que la pression manométrique dans le réacteur est comprise entre 0 et 3,5 kg/cm2. 19. Procédé selon la revendication 15,caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser un réacteur à co-courant/contre- courant pour l'extraction efficace du soufre du gaz combustible chaud et le maintien de ce soufre sous la forme d'un composé à l'état solide pour permettre sa récupération ultérieure. 20. Réacteur à co-courant/contre-courant combinés pour provoquer la réaction d'un gaz avec un solide, caractérisé en ce qu'il comprend une section à co-courant,des moyens pour charger les solides à l'extrémité supérieure de la section à cocourant, des moyens pour envoyer le gaz dans l'extrémité supérieure de la section à co-courant,une section à contre-courant on dessous de la section à ce-courant et communiquant avec celle-ci, des moyens pour envoyer du gaz à l'extrémité inférieure de la sec- tion à contre-courant,des moyens pour évacuer les solides de la section à contre-courant et des moyens pour évacuer le gaz de l'extrémité supérieure de la section à contre-courant. 21. Réacteur à co-courant/contre-courant combinés selon la revendication 2b, caractérisé en ce qu'il comprend A) une section à co-courant comportant un conduit ayant une paroi latérale sensiblement verticale,B) une conduite d'arrivée pour les solides débouchant à l'extrémité supérieure de la section à co-courant, C) une première arrivée pour le gaz communi@ quant avec l'extrémité supérieure de la section à co-courant, les solides s'écoulant vers le bas dans le conduit du fait de la pesanteur et le gaz arrivant par l'entrée pour le gaz s'écoulant dans le même sens que les solides, D) une section à contrecourant située en dessous de la section à co-courant et ayant 1) un diamètre substantiellement supérieur au diamètre du conduit de la section à co-courant, 2) une paroi s'étendant au-dessus de l'extrémité inférieure du conduit de la section à co-courant et fixée au milieu du conduit de la section à co-courant,3) une grille supportant les solides dans la section à contre-courant mais étant perméable au gaz, E)une seconde arrivée pour le gaz communiquant avec la section à contre-courant en un point situé en dessous de la grille, F) tme conduite pour les solides com- muniquant avec la section à contre-courant en un point situé en dessous de la grille et G) une sortie pour le gaz communiquant avec la section à contre-courant en un point situé au-dessus de l'extrémité inférieure du conduit de la section à co-courant,le gaz sortant du réacteur à travers la sortie pour le gaz étant en équilibre thermique avec la surface supérieure des solides présents dans la section à contre-courant du réacteur.