i L'invention concerne un procédé et un dispositif pour obturer de manière étanche une conduite. L'invention concerne plus particulièrement un procédé et un dispositif destinés à isoler de manière étanche une première section d'une seconde section d'un pipeline immergé. Dans la production en mer de pétrole et de gaz, on utilise des pipelines pour transporter les hydrocarbures produits vers des installations de stockage et de raffinage situées à terre. Parfois, lors de la maintenance des pipelines, il est nécessaire de vérifier la tenue à la pression des pipelines ou d'une section de pipeline. Un procédé pour effectuer une telle vérification consiste à diviser et obturer le pipeline en une série de sections au moyen d'un obturateur pouvant être déplacé par pression et communément appelé "racleur" (voir les brevets des Etats-Unis d'Amérique N- 3 561 490, n0 3 903 730 et N0 4 077 435). Une pression peut ensuite être introduite séquentiellement dans chacune des sections afin de permettre la détection des fuites éventuelles. Cependant, dans des applications particulières telles que l'obturation d'une section de pipeline comportant un coude de très faible rayon, l'utilisation d'un tel ra- cleur classique peut être difficile. De plus, les racleurs décrits dans les brevets No 3 561 490 et N0 4 077 435 précités sont complexes et coûteux à fabriquer et à entretenir. Il est donc nécessaire de disposer d'un procédé et d'un dispositif perfectionnés pour obturer un pipeline d'une fabrication et d'un entretien simples et capables de circuler dans des pipelines présentant des formes géométriques inhabituelles ou fonctionnant dans des conditions inhabi- tuelles. L'invention concerne un procédé et un dispositif destiné à isoler de manière étanche une première section d'une seconde section d'un pipeline immergé. Le dispositif selon l'invention comprend un élément sphérique conçu pour se déplacer à l'intérieur d'un pipeline sous l'effet d'une pression. La densité de l'élément sphé- rique est de préférence à peu près égale à celle du fluide circulant dans le pipeline de manière que cet élément sphérique ait une flottabilité neutre et qu'il puisse donc être avancé aisément. Le dispositif comporte également un élément de retenue conçu pour être fixé entre des première et seconde sections du pipeline. Cet élément de retenue comporte une partie centrale en saillie présentant, à une extrémité, une lèvre destinée à entrer en contact avec l'élément sphé- rique afin d'arrêter l'avance de ce dernier. La surface de la lèvre présente un profil incurvé suivant un rayon sensi- blement égal à celui de l'élément sphérique. Par conséquent, lors de l'entrée en contact entre cet élément sphérique et la surface de la lèvre, une obturation étanche à la pression est réalisée entre les première et seconde sections du pipe- line. Le procédé consiste à installer initialement un dispositif racleur dans une première extrémité du pipeline et à mettre sous pression le pipeline en arrière du dispositif racleur afin de faire avancer ce dernier à l'intérieur du pipeline. Le dispositif racleur avance jusqu'à ce qu'il porte contre l'élément de retenue pour réaliser l'obturation étanche à la pression entre les deux sections du pipeline. La pression régnant dans la section du pipeline située en amont de l'élément de retenue est ensuite augmentée et cette section est contrôlée afin que les fuites éventuelles soient détectées. Une fois que la phase de contrôle est achevée, on relâche la pression de la première section du pipeline en amont de l'élément de retenue. Il apparaît alors une différence entre cette pression et celle, plus élevée, régnant dans la seconde section du pipeline, ce qui dégage le dispo- sitif racleur de l'élément de retenue. Cette différence de pression peut être obtenue par l'introduction d'une contre- pression dans la seconde section du pipeline ou par l'appli- cation d'une aspiration à la première section du pipeline. De cette manière, le dispositif racleur est ensuite ramené - en arrière dans la première section du pipeline et récupéré. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels: - la figure 1 est une coupe longitudinale par- tielle d'un pipeline dans lequel l'élément sphérique selon l'invention est logé contre un élément de retenue; - la figure 2 est une coupe longitudinale partielle d'un détail de la figure 1, montrant la zone de contact entre l'élément de retenue et l'élément sphérique; et - la figure 3 est un graphique donnant la vitesse de l'élément sphérique (en m/s) en fonction du débit de pompage (en 1/min) relevés au cours d'essais décrits ci- après. L'invention concerne donc un procédé et un dispo- sitif destinés à obturer de manière étanche un pipeline sous-marin, pouvant être utilisés de manière réversible et pouvant être mis en oeuvre dans des pipelines présentant des formes géométriques inhabituelles, en particulier des coudes de faible rayon. La figure 1 représente un élément sphérique 10 (également appelé "sphère") disposé à l'intérieur d'un pipe- line 12. La sphère 10 est logée contre un élément circulaire 14 de retenue (également appelé piège d'obturateur). L'élé- ment 14 est monté entre des première et seconde sections 16 et 18 du pipeline 12 par des procédés classiques, par exemple par soudage. La figure 2 représente en détail l'élément 14 de retenue et l'élément sphérique 10 illustrés sur la figure 1. L'élément de retenue est plus épais dans sa partie centrale qu'à ses parties extrêmes 22 et 24. Le diamètre intérieur 26 de la partie centrale 20 de l'élément de retenue est choisi de manière que l'élément sphérique ne puisse franchir l'élément de retenue lorsqu'il avance dans le sens indiqué par la flèche 28. La partie centrale présente, à une première extrémité, une lèvre 30 à surface incurvée suivant sensible- ment le même rayon de courbure que l'élément sphérique. Par conséquent, lorsque l'élément sphérique 10 est en contact avec la surface 30 de la lèvre, un joint étanche à la pres- sion est réalisé. La relation entre le diamètre de l'élément sphéri- que et le diamètre intérieur 32 de la première section est importante en raison de l'espace annulaire résultant entre l'élément sphérique et la surface intérieure du pipeline. Ainsi que cela est vérifié par les essais décrits ci-dessous, le diamètre de l'élément sphérique doit être de préférence inférieur de 3,2 à 25,4 mm au diamètre intérieur 32 de la première section 16 du pipeline, et, d'une manière encore plus préférable, inférieur de 4,23 à 12,7 mm au diamètre intérieur 32. Lorsque l'on établit l'espace annulaire entre l'élément sphérique et le diamètre intérieur du pipeline, il faut tenir compte de toutes les irrégularités pouvant être présentées par la surface intérieure 34 du pipeline telles que des soudures en saillie, réalisées sur place, ainsi que de la vitesse souhaitée d'écoulement de l'élément sphérique. Plus l'espace annulaire entre l'élément sphérique et le diamètre intérieur de la première section est grand, plus la perte apparaissant dans la capacité de pompage et due à l'accroissement du passage offert à l'écoulement autour de l'élément sphérique (également appelée "perte par contournement") est grande. Par conséquent, bien qu'il soit avantageux d'accroître le jeu annulaire pour permettre le franchissement d'irrégularités présentes sur la surface intérieure de la première section, ce jeu annulaire ne doit pas être trop important en raison de la perte par contour- nement. Par conséquent, dans le cas de pipelines ayant un diamètre intérieur compris entre environ 15,2 et 45,7 cm, le jeu ou espace annulaire préféré est de 4,23 à 12,7 mm, et d'une manière encore plus préférable, de 2,1 à 6,4 mm. Pour faciliter la progression de l'élément sphéri- que dans le pipeline, on doit considérer la densité de cet élément sphérique par rapport à celle du fluide circulant dans le pipeline. La densité de l'élément sphérique doit être comprise entre 0,70 fois et 2,00 fois la densité du fluide circulant dans le pipeline. La densité de l'élément sphérique est de préférence comprise entre 0,75 et 1,25 fois la densité du fluide circulant dans le pipeline, et d'une manière plus préférable entre 0,85 et 1,15 fois cette densité. Il est encore plus préférable que la densité de l'élément sphérique soit à peu près égale à 1,0 fois celle du fluide. Par conséquent, l'élément sphérique présente une flottabilité sensiblement neutre et l'importance du frotte- ment entre cet élément et le bas de la surface intérieure du pipeline est minimisée. De plus, la capacité de pompage demandée est réduite, car le jeu annulaire est maintenu sensiblement constant autour de la sphère. Une sphère de flottabilité neutre minimise également la perte par contour- nement sur un seul côté de la sphère, une telle perte pouvant autrement apparaître par suite d'un décalage disproportionné du jeu annulaire, entraînant un accroissement de la capacité de pompage demandée. Le diamètre de l'élément sphérique ne doit pas être trop petit, car, dans le cas contraire, cet élément pourrait être refoulé au-delà de la partie centrale 20 de l'élément de retenue. Le diamètre intérieur de la partie centrale doit être avantageusement égal à 80-95 % du diamètre de l'élément sphérique, et de préférence égal à 90-95 % de ce diamètre. Autrement, comme cela est vérifié par les essais, si le dia- mètre intérieur est supérieur à 95 % du diamètre de l'élément sphérique, la zone de contact pouvant être établie sur la surface 30 de la lèvre peut être insuffisante pour maintenir les contraintes engendrées dans l'élément sphérique au-dessous du point de déformation élastique de cet élément, et ce dernier peut alors se déformer et être refoulé au-delà de l'élément de retenue. Le rapport préféré du diamètre de l'élément sphérique au diamètre intérieur de la partie cen- trale de l'élément de retenue est de 1,05 à 1,20, et de pré- férence de 1,05 à 1,10. Des outils manoeuvrés par pompage (qui sont utilisés pour effectuer diverses opérations de complétion de puits et divers types de dispositifs racleurs sont souvent mis en circulation dans le pipeline 12 jusqu'au site d'un puits ou jusqu'à d'autres installations. De tels outils et dispo- sitifs racleurs exigent généralement un jeu annulaire minimal entre le diamètre intérieur du pipeline et leurs diamètres extérieurs. Par conséquent, lorsque l'on choisit le diamètre intérieur de la partie centrale de l'élément de retenue, il convient également de considérer le jeu minimal demandé pour les types d'outils et de dispositifs racleurs manoeuvrés par pompage et devant passer dans la partie centrale. ESSAIS On a procédé à des essais portant sur le dispositif selon l'invention tel que représenté sur les figures 1 et 2. Les essais comprennent principalement deux phases. La première phase (phase I) comprend trois épreuves portant sur des pipelines ayant des diamètres intérieurs de 28,9 et ,3 cm et sur des sphères de 27,8 à 30 cm de diamètre. La seconde phase (phase II) comprend également trois épreuves portant sur un pipeline de 19,4 cm de diamètre intérieur et sur des sphères de 18,8 à 18,9 cm de diamètre. Chaque sphère est réalisée en aluminium. Les sphères sont réalisées en aluminium en raison de la disponibilité, du coût, du rapport résistance/masse et de l'ouvrabilité de ce métal.- Cependant, les sphères peuvent être réalisées en tout autre type de matière satisfaisant les exigences spécifiques de la présente invention. Dans les phases I et II, le fluide circulant dans le pipeline est de l'eau douce ayant une masse volumique de 1 g/cm3. Pour obtenir une flottabilité pratiquement neutre, on réalise chaque sphère avec une chambre intérieure évidée 38. Pour réaliser une telle chambre, on réalise chaque sphère en deux moitiés. Chaque moitié est évidée de manière à former une partie de la chambre, puis les moitiés sont soudées l'une à l'autre pour former la sphère. Les essais indiquent que la chambre intérieure 38 doit être de préférence remplie d'une matière dure afin de renforcer la sphère et d'empêcher sa déformation et son extrusion au-delà de l'élément de retenue. Par exemple, la chambre 38 peut être remplie d'alliage de Wood ou d'une résine époxy telle que la résine du type "Brutum 78". Au cours de certaines des épreuves, les sphères sont remplies de résine époxy "Brutum 78". Cette résine est injectée dans la chambre 38 au moyen d'un petit trou de 6,4 mm de diamètre, ménagé dans la paroi de la sphère après que les deux moitiés ont été soudées l'une à l'autre. Le trou de 6,4 mm de diamètre est ensuite taraudé et bouché. Cependant, d'autres procédés peuvent être utilisés pour renforcer intérieurement la sphère. Par exemple, il est possible d'établir-dans la chambre 38 une pression supérieure aux contraintes locales prévues par suite du contact avec le piège d'obturateur. En variante, la chambre peut être renforcée intérieurement de plusieurs plaques ou entre- toises. Phase _ La phase I consiste en une épreuve d'écoulement sous orientation verticale et sous orientation horizontale et en deux épreuves de pression. L'épreuve d'écoulement indique que la vitesse de la sphère est directement proportionnelle au débit d'écou- lement ou de pompage du fluide dans la conduite. Comme montré sur la figure 3, les épreuves d'écoulement indiquent qu'une sphère s'élève verticalement dans le pipeline sous un débit de pompage aussi bas que 1098 1/min. En ce qui concerne la sphère essayée, ceci représente une vitesse mini- male de 0,24 m/s. La ligne 40 de la figure 3 est tracée sui- vant la méthode de la moyenne statistique des moindres carrés et elle montre qu'il existe une relation linéaire entre le débit de pompage et la vitesse de la sphère. L'épreuve d'écoulement indique également que la densité de la sphère doit être de préférence égale environ à 1,0. Le mouvement relativement aisé de la sphère de l'épreuve d'écoulement est attribué au fait que la densité de cette sphère est de 0,996. Les épreuves de pression montrent que le piège d'obturateur doit présenter une lèvre à surface circulaire 30, comme montré sur la figure 2, pour réaliser un joint métal sur métal étanche à la pression. Lors de la première épreuve de pression, une surface conique droite de 200, telle qu'indiquée par l'angle alpha de l'extrémité aval 24 de la partie centrale (voir figure 2), est utilisée comme surface de contact avec la sphère. Cependant, la surface conique droite n'est pas capable d'assurer le maintien d'un joint métal sur métal étanche à la pression. On modifie la forme de la surface 30 de la lèvre afin qu'elle corres- ponde au rayon de courbure de la sphère. La deuxième épreuve de pression montre que la surface incurvée de la lèvre est capable d'assurer le maintien d'un joint métal sur métal étanche à la pression. Comme moyen d'étanchéité supplémentaire, on peut revêtir la sphère d'une mince couche (c'est-à-dire 3,2 mm d'épaisseur) d'une matière élastomérique 42 (représentée partiellement sur la figure 2) telle que du néoprène ou du polyuréthanne. Ainsi, lors du contact de la sphère avec la surface de la lèvre, un joint élastomérique étanche est obtenu. Les épreuves de la phase I montrent qu'un tel revête- ment peut être utilisé pour assurer un joint étanche à la pression; cependant, le revêtement d'élastomère doit être appliqué avec soin afin qu'il soit lié convenablement à la surface extérieure de la sphère. Autrement, le contact avec la paroi intérieure du pipeline risque de détériorer le revêtement en l'arrachant. Les épreuves de pression sont de type statique. Autrement dit, les sphères sont placées à la main dans un montage d'épreuve de piège d'obturateur. Une pression est appliquée sur le côté amont de la sphère. La deuxième épreuve de pression indique que la présente invention est capable de supporter une pression de 27 400 kPa pendant 18 heures, avec une déformation minimale de la sphère (moins de 1, 4 % du diamètre de la sphère suivant n'importe quel axe). De telles déformations correspondent à des normes acceptables pour les applications industrielles de la présente invention. Les dimensions les plus significatives relevées au cours des trois épreuves de la phase I sont A. Epreuves d'écoulement O Diamètre intérieur du pipeline: 30,3 cm Diamètre de la sphère revêtue d'élastomère cm Diamètre de la sphère sans revêtement d'élas- - tomère: 29,4 cm O Densité de la sphère sans revêtement d'élasto- mère: 0,996 (par rapport à l'eau douce) B. Première épreuve de pression O Diamètre intérieur du pipeline dans le montage d'épreuve: 28,9 cm Diamètre de la sphère 27,8 cm Densité de la sphère 0,997 (par rapport à l'eau douce) Diamètre intérieur de la partie centrale du piège d'obturateur: 26,4 cm C. Seconde épreuve de pression: O Diamètre intérieur du pipeline dans le montage d'épreuve: 28,9 cm - Diamètre de la sphère 28,5 cm O Densité de la sphère 0,82 (par rapport à l'eau douce) Diamètre intérieur de la partie centrale du piège d'obturateur: 26,4 cm Phase II La phase II consiste en trois épreuves de pression. Ces épreuves confirment que la sphère est capable de suppor- ter une pression différentielle supérieure à 31 600 kPa pendant des périodes de temps prolongées, sans apparition de fuite. La première épreuve est une épreuve statique, telle que décrite précédemment. Les deuxième et troisième épreuves sont dynamiques. Autrement dit, une sphère est mise en circulation par pompage dans une section de 24,4 m d'une conduite de 21,9 cm de diamètre extérieur et elle est appliquée sur le piège d'obturateur, sous la charge de pression. Comme indiqué précédemment, les trois épreuves indiquent que la présente invention est capable d'assurer l'obturation étanche et de supporter une pression différen- tielle de plus de 31 600kPa pendant des périodes de temps prolongées. Aucune perte de pression due à des chutes au- delà du joint formé par la sphère et le piège d'obturateur n'est apparue. Les épreuves dynamiques sont également intéressantes car elles indiquent l'amplitude de la contre-pression différentielle nécessaire pour déloger la sphère. Une fois que la pression de 31 600 kPa des épreuves de pression a été relâchée, la seconde épreuve de pression montre qu'il suffit d'une contre-pression d'environ 2110 kPa pour déloger la sphère et la récupérer. La troisième épreuve de pression n'indique pas la nécessité d'appliquer une contre-pression notable pour déloger la sphère. Dans la phase II, le diamètre intérieur du pipe- line est de 19,4 cm, tandis que le diamètre intérieur de la partie centrale du piège d'obturateur est de 17 cm. Les diamètres et les densités des trois sphères sont: A. Première épreuve de pression (épreuve statique) Diamètre de la sphère: 18,9 cm O Densité: 1,7 (par rapport à l'eau douce) B. Deuxième épreuve de pression de dispositifs racleurs communément utilisés dans des pipe- lines (dispositifs de nettoyage, d'élimination de la paraffine et de raclage) sont mis en circulation dans la conduite d'essai de 21,9 cm de diamètre de manière à passer plusieurs fois par l'élément de retenue. Ces épreuves ne montrent aucune détérioration visible du dispositif racleur après leur passage par l'élément de retenue. De plus, il faut moins de 2110 kPa pour faire avancer chaque dispositif racleur au-delà de l'élément de retenue, ce qui est une pression acceptable pour l'entraînement des dispositifs racleurs de 1 91 pipelines. L'environnement des épreuves des phases I et II correspond à une représentation précise des conditions réelles rencontrées sur les lieux de travail. Les pressions de travail sont représentatives des pressions réelles de production de puits pour l'essai de fuite des pipelines. De plus, les dimensions des pipelines essayés dans les phases I et II sont analogues à celles utilisées réellement dans des installations actuelles de production. En résumé, les essais montrent que le dispositif selon l'invention se comporte très bien comme élément d'obtu- ration étanche à la pression. Pour la mise en oeuvre de la présente invention, on introduit la sphère dans un point d'entrée situé en amont de la première section du pipeline. Une pression est exercée sur le côté arrière de la sphère afin de la faire avancer le long de l'intérieur du pipeline, vers le piège d'obturateur. Comme mentionné précédement, étant donné que la sphère présente une flottabilité pratiquement neutre, il suffit d'un faible débit de pompage pour la faire avancer. Une fois que la sphère approche du piège d'obtu- rateur et lorsqu'elle entre en contact avec la surface de la lèvre, on augmente la pression à l'intérieur de la première section et on contrôle cette dernière afin d'en détecter les fuites éventuelles. Ensuite, on relâche la pression régnant dans la première section du pipeline et introduit une contre-pression dans là seconde section. Comme mentionné précédemment, les épreuves de la phase II montrent qu'il suffit d'une pression différentielle maximale d'environ 2110 kPa pour déloger la sphère (ce qui équivaut à 378,5 1/min) pour un pipeline de 19, 4 cm de diamètre intérieur. Une fois délogée, la sphère revient le long de la première section et est récupérée. Il va de soi que de nombreuses modifications peu- vent être apportées au dispositif décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dispositif destiné à isoler de manière étanche une première section (16) d'une seconde section. (18) d'un pipeline (12), caractérisé en ce qu'il comporte un élément sphérique (10) conçu pour pouvoir se déplacer à l'intérieur du pipeline, un élément (14) de retenue conçu pour être placé entre les première et seconde sections du pipeline et comportant une partie intérieure (20) en saillie qui pré- sente une lèvre (30) dont la surface est destinée à entrer en contact avec l'élément sphérique et à arrêter ce dernier, la surface de la lèvre étant incurvée à un rayon sensiblement égal à celui de la courbure de l'élément sphérique de manière que, lors de l'entrée en contact de cet élément sphérique avec la surface de la lèvre, un joint étanche à la pression soit formé entre les première et seconde sections du pipeline. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément sphérique présente une flottabilité sensiblement neutre,de sorte qu'il avance sensiblement au centre du pipeline. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la densité de l'élément sphérique est comprise entre environ 0,70 et 2,00 fois celle du fluide circulant dans le pipeline. 4. Dispositif destiné à isoler de manière étanche une première section (16) d'une seconde section (18) d'un pipeline (12), caractérisé en ce qu'il comporte un élément sphérique (10) conçu pour se déplacer à l'intérieur du pipe- line et ayant une densité comprise entre environ 0,70 et 2,00 fois celle du fluide circulant dans le pipeline, un élément (14) de retenue conçu pour être placé entre les première et seconde sections du pipeline et comprenant une partie (20) qui fait saillie vers l'intérieur et qui présente une lèvre (30) dont la surface est destinée à entrer en contact avec l'élément sphérique afin d'arrêter le mouvement de ce dernier, la surface de la lèvre étant incurvée à un rayon sensiblement égal à celui de la courbure de l'élément sphérique de manière que, lors de l'entrée en contact de ce dernier avec la surface de la lèvre, un joint étanche à la pression soit formé entre les première et seconde sections du pipeline. 5. Dispositif selon l'une des revendications 1 et 4, caractérisé en ce que le diamètre intérieur (26) de ladite partie intérieure de l'élément de retenue est avan- tageusement compris entre 80 et 95 %, et de préférence entre 90 et 95 %, du diamètre de l'élément sphérique. 6. Dispositif selon l'une des revendications 3 et 4, caractérisé en ce que la densité de l'élément sphérique est avantageusement comprise entre environ 0,75 et 1,25 fois, et de préférence entre environ 0,85 et 1,15 fois celle du fluide circulant dans le pipeline, cette densité de l'élément sphérique pouvant être, d'une manière plus pré- férable, égale sensiblement à celle du fluide circulant dans le pipeline. 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 et 4, caractérisé en ce que l'élément sphérique porte un revêtement (42) de polymère qui améliore le joint étanche à la pression réalisé entre cet élément et la surface de la lèvre, le revêtement de polymère pouvant être réalisé en polyuréthanne ou en néoprène. 8. Dispositif selon l'une des revendications 1 et 4, caractérisé en ce que l'élément sphérique présente une chambre intérieure (38) qui peut notamment contenir une matière de remplissage renforçant ledit élément sphérique. 9. Dispositif destiné à isoler de manière étanche une première section (16) d'une seconde section (18) d'un pipeline (12), caractérisé en ce qu'il comporte un élément sphérique (10) conçu pour se déplacer à l'intérieur du pipeline et ayant une densité comprise entre environ 0,70 et 2,00fOis celle du fluide circulant dans le pipeline, un élément annulaire (14) conçu pour être fixé à la surface intérieure du pipeline, entre les première et seconde sections de ce dernier, et comprenant une partie intérieure (20) qui fait saillie vers l'intérieur et dont le diamètre intérieur (26) est de préférence compris entre 80 et 95 % du diamètre de l'élément sphérique, cette partie intérieure comprenant une lèvre (30) dont la surface est destinée à entrer en contact avec l'élément sphérique afin d'arrêter le mouvement de ce dernier, la surface de la lèvre étant incurvée à un rayon sensiblement égal à celui de la courbure de l'élément sphérique de manière que, lors de l'entrée en contact de ce dernier avec la surface de la lèvre, un joint étanche à la pression soit formé sur la surface de la lèvre. 10. Dispositif destiné à isoler de manière étanche des première et seconde sections (16, 18), en alignement coaxial, d'un pipeline (12), caractérisé en ce qu'il comporte un élément sphérique (10) qui présente une chambre intérieure (38) et qui est conçue pour se déplacer à l'intérieur du pipeline, un élément (14) de retenue conçu pour être placé entre les première et seconde sections du pipeline et fai- sant saillie radialement vers l'intérieur de ce pipeline afin que le diamètre intérieur (26) de l'élément de retenue soit de préférence compris entre 80 et 95 % du diamètre de l'élément sphérique, l'élément de retenue comportant une lèvre (30) qui présente une surface destinée à entrer en contact avec l'élément sphérique et à arrêter le mouvement de ce dernier, la surface de la lèvre ayant un rayon de courbure sensiblement égal à celui de l'élément sphérique de manière que, lors de l'entrée en contact de ce dernier avec la surface de la lèvre, un joint étanche à la pression soit formé sur la surface de la lèvre. 11. Dispositif selon la revendication 10, caracté- risé en ce que la chambre intérieure contient une matière de remplissage qui renforce l'élément sphérique. 12. Procédé pour la mise à l'épreuve de pression de la première section (16) d'un pipeline (12) comportant également une seconde section (18), caractérisé en ce qu'il consiste à introduire un dispositif racleur dans la première section du pipeline, à faire avancer ce dispositif à l'in- térieur de la première section du pipeline, à appliquer le dispositif racleur contre un élément (14) de retenue disposé entre les première et seconde sections du pipeline afin de former un joint étanche à la pression entre cet élément de retenue et le dispositif racleur, à contrôler la première section du pipeline afin de détecter la présence éventuelle de fuites, à relâcher la pression appliquée contre le dis- positif racleur et à exercer une pression différentielle qui dégage le dispositif racleur de l'élément de retenue et le fait revenir en arrière dans la première section du Pgline, et à retirer le dispositif racleur de la première section du pipeline.