i 200106: L'invention concerne des procédés de synthèse catalytique du méthanol, en particulier ceux dans lesquels le mêthanol synthétique est préparé à l'état de vapeur par conversion catalytique d'une partie d'un courant de gaz de synthèse mixte hydrogène-oxydes de 5 carbone, à une pression élevée, et le méthanol liquide brut condensé par refroidissement du courant gazeux ayant subi la conversion est purifié par un procédé de distillation dans lequel on produit un courant de vapeur de tête à basse pression en tant que sous-produit. Le gaz de synthèse pour la production catalytique du méthanol 10 est en général produit par le réformage catalytique à la vapeur d'un hydrocarbure fluide tel que le méthane ou.le naphta, par des procédés tels que ceux décrits dans le brevet E.U.A. n° 3.351.563. Un type d'appareil pour la production de gaz de synthèse est décrit dans las brevets E.U.A. n° 3.129.065 et 3.127.248. Un appareil conve-15 nable à haute pression pour effectuer la synthèse catalytique de vapeur de méthanol à partir de gaz de synthèse est décrit dans le brevet E.U.A. n° 3.212.862. Un autre appareil pouvant être utilisé dans ce but est décrit dans le brevet E.U.A. n° 3.366.461. La purification de méthanol liquide brut par distillation est décrite dans 20 le brevet E.U.A. n° 3.230.156. Selon l'invention, il est fourni un procédé pour la synthèse du méthanol, dans lequel un courant gazeux provenant de la synthèse catalytique du méthanol est refroidi à une pression élevée, pour que le méthanol brut se condense, ce dernier est séparé du gaz 25 résiduel, le gaz résiduel est divisé en un gaz de purge à haute pression et en un gaz de recyclage allant vers la synthèse, le gaz de purge se détend jusqu'à une pression intermédiaire, à travers un aspirateur, le méthanol brut est distillé sous pression réduite pour former un courant de méthanol et un courant à basse pression 30 de composés combustibles volatils, et ce courant à basse pression est amené par l'aspirateur pour former avec le gaz de purge un gaz combustible ayant une pression intermédiaire. Donc, le courant de vapeur de tête à basse pression provenant de la distillation du méthanol synthétique brut est utilement 35 récupéré et utilsé en tant que gaz combustible à pression intermédiaire, en conduisant ou en aspirant le courant de vapeur de tête dans un gaz de purge à pression élevée provenant du cycle de synthèse du méthanol. Le gaz de purge à pression élevée se détend jusqu'à une pression intermédiaire dans un aspirateur ou dans un autre dis-40 positif convenable de détente des gaz,comme par exemple un éjecteur ^ n n ^ i a 2 2001065 à jet, dans lequel on fait passer le courant de vapeur de tête et on le comprime, en le mélangeant avec le courant gazeux de purge. Le mélange gazeux résultant convient pour une utilisation en tant que gaz combustible à pression intermédiaire. Dans un mode de réali-5 sation préféré, le mélange de gaz combustibles à pression intermédiaire est envoyé à un appareil de reforming catalytique à la vapeur dans lequel le gaz de synthèse méthanol brut est préparé par réformage catalytique à la vapeur d'un hydrocarbure fluide, et le mélange de gaz combustibles est brûlé pour fournir au moins une partie de la 10 chaleur nécessaire pour l'appareil de réformage catalytique à la vapeur. Le principal avantage de l'invention est que la vapeur de tête provenant de la distillation du méthanol est utilement récupérée et utilisée en tant que composant d'un gaz combustible à pression 15 intermédiaire. Dans la plupart des installations de méthanol existantes, la vapeur de tête provenant de la distillation du méthanol synthétique brut est envoyée à 1'air libre. Ce procédé est en général pratique parce que la pression de la vapeur de tête évacuée du bac de reflux de distillation est trop faible pour les brûleurs à 20 gaz combustible dans le complexe de l'installation. Donc, dans la pratique de la technique antérieure, la vapeur de tête est envoyée à l'air libre, ce qui résulte en une perte du pouvoir calorifique et également en une pollution de l'air, puisque la vapeur de tête contient divers composants organiques comme par exemple le méthanol 25 et le diméthyl éther, qui contribuent à la pollution de l'air quand la vapeur de tête est envoyée à l'air libre. On décrira à présent un mode de réalisation préféré en se référant au dessin ci-joint qui est un schéma de fonctionnement d'un mode de réalisation de l'invention appliquée à l'utilisation de la 30 vapeur de tête provenant de la distillation du méthanol synthétique brut en tant que gaz combustible pour le chauffage d'un appareil de réformage catalytique primaire à la vapeur dans lequel on produit un gaz de synthèse méthanol brut. L'unité 1 est un appareil de réformage catalytique à la vapeur 35 pour la conversion d'un mélange d'un hydrocarbure fluide et de vapeur pour donner un gaz de synthèse. Les courants d'alimentation composés du courant 2 qui est un hydrocarbure fluide, du courant 3 qui est de la vapeur, et du courant 4 de gaz carbonique, sont combinés pour former le courant d'alimentation 5 qui est envoyé vers 40 le réformage catalytique à la vapeur à une pression qui est, d'une 69 02119 3 2001065 manière typique, comprise dans l'intervalle de 3Kg/cm2 à 50 Kg/cm2. Le courant 4 peut être supprimé dans quelque cas, par exemple quand le courant 2 est composé de naphtha vaporisé , qui sert à donner directement le rapport convenable oxydes de carbone sur hydrogène 5 dans le gaz de synthèse ayant subi le reformage. Le courant 5 est envoyé en parallèle à travers plusieurs tubes de réformage remplis de catalyseur , comme par exemple le tube 6, qui contient une charge de catalyseur de reformage convenable comme par exemple le nickel ou le cobalt ou bien leurs oxydes, déposés sur un support convena-10 ble. Le tube 6 est chauffé extérieurement par la combustion des courants de gaz combustible 7 et 8 dans l'unité 1. Les courants 7 et 8 sont partiellement déviés, selon la présente invention, comme cela apparaîtra ci-dessous. Un courant 9 de gaz de synthèse brut ayant subi le réformage 15 est évacué, en provenance du tube 6, à une température élevée qui est, d'une manière typique, comprise dans l'intervalle de 800° C à 1100° C. Le courant 9 contient alors principalement de l'hydrogène et des oxydes de carbone, ainsi que de la vapeur résiduelle et une proportion mineure de gaz inertes comme par exemple le méthane, 20 etle courant 9 a le rapport convenable hydrogène sur oxydes de carbone pour le gaz de synthèse du méthanol. Le courant 9 est initialement refroidi dans une chaudière 10 de récupération de la chaleur perdue par les gaz de fabrication, par échange de chaleur avec le courant 11 de condensât ou d'eau d'alimentation de la chaudière, 25 qui est vaporisé pour former un courant 12 de vapeur de fabrication produite. Le courant 13 de gaz de synthèse de fabrication refroidi évacué de l'unité 10 à une température qui est typiquement dans l'intervalle de 400° C à 600° C est de nouveau refroidi dans un échangeur de chaleur 14, qui peut être, en pratique, composé d'une 30 série d'échangeurs de chaleur et d'économiseuiS qui refroidissent le courant de gaz de synthèse par échange de chaleur avec l'alimentation de la chaudière ou l'eau de condensât et avec les courants de fabrication. Le refroidissement final du courant de gaz de synthèse est, dans ce cas, effectué par échange de chaleur avec de 35 l'eau de refroidissement. Le courant 15 de gaz de synthèse résultant complètement refroidi se trouve alors à une température qui est typiquement comprise dans l'intervalle de 30° C à 80° C, et à une pression comprise dans l'intervalle de 2Kg/cm2 à 40 Kg/cm2. Le courant 15 contient une phase d'eau liquide condensée qui est sépa-40 rée de la phase de gaz de synthèse par passage du courant 15 dans 6? 02119 4 2001065 le séparatrue 16, qui est un séparateur gaz-liquide à chicanes de conception classique. Le courant 17 d'eau liquide séparé est évacué de l'unité 16, et le courant 17 peut être évacué à l'air libre ou bien envoyé à un appareil de dégazéification et recyclé en tant 5 que condensât de fabrication. Le courant 18 de gaz de synthèse de fabrication exempt d'eau évacué de l'unité 16 convient à présent pour une utilisation en tant que gaz de synthèse d'appoint du méthanol, et il est comprimé jusqu'à la pression de synthèse du méthanol dans un compresseur 10 centrifuge 19. Le courant 20 de gaz de synthèse de recyclage, provenant du cycle de synthèse, comme cela sera décrit ci-dessous, est envoyé à l'étage final du compresseur 19 pour être mélangé avec le courant 18 de gaz d'appoint partiellement comprimé, et pour être recyclé ultérieurement vers la synthèse du méthanol. Le cou-15 rant 21 de gaz de synthèse complètement comprimé est évacué de l'unité 19 à une pression qui est typiquement comprise dans l'intervalle de 50 Kg/cm2 à 500 Kg/cm2, et à une température qui est dans l'intervalle allant d'environ 30° C à 130° C, et il est maintenant chauffé jusqu'à la température convenable pour la synthèse 20 catalytique du méthanol par échange de chaleur avec le gaz chaud ayant réagi catalytiquement. Le courant 21 est envoyé à travers un échangeur de chaleur 22 gaz-gaz, et le courant 23 de gaz de synthèse d'alimentation résultant évacué de l'unité 22 est à présent à une température élevée qui est, d'une manière typique, comprise 25 dans l'intervalle allant de 250° C à 400° C, et il convient pour être envoyé à la synthèse du méthanol. Le courant 23 est à présent envoyé dans un convertisseur 24 de synthèse du méthanol, dans lequel a lieu la conversion catalytique d'une partie du gaz de synthèse pour donner de la vapeur de méthanol. 30 Un catalyseur classique pour la synthèse du méthanol, comme par exemple le chromite de zinc, est employé dans l'unité 24, et on fournit' en général le catalyseur dans plusieurs lits en série, le refroidissement entre les lits se faisant par injection dérivée d'une partie du courant 21 dans l'unité 24 entre les lits, pour 35 donner une trempe du courant de gaz chaud entre les étapes de la conversion catalytique. Un courant de gaz chaud 25 ayant réagi ou ayant subi la conversion est évacué de l'unité 24, à une température qui est typiquement comprise dans l'intervalle de 300° C à 450° C. Le courant 25 contient de la vapeur de méthanol et des gaz 40 de synthèse n'ayant pas réagi, et le courant 25 est à présent 69 02119 5 2001065 refroidi pour donner du méthanol synthétique liquide brut condensé de façon sélective. Le courant 25 est initialement envoyé à travers l'échangeur de chaleur 22, et le courant 26 de gaz résultant, partiellement re-5 froidi, qui se trouve à présent à une température comprise typiquement dans l'intervalle de 150° C à 250° C, est encore refroidi dans l'échangeur de chaleur 27, qui peut être en pratique composé de plusieurs échangeurs de chaleur hors série, l'échange de chaleur et le refroidissement initiaux du courant de gaz ayant réagi s'effec-10 tuant par échange de chaleur indirect avec de l'eau chaude ou un courant de fabrication,suivi d'un échange de chaleur avec de l'eau de réfrigération. Le courant de fabrication résultant 28 est à une température qui est typiquement comprise dans l'intervalle de 20° C à 80° C, et il contient à présent une phase liquide condensée com-15 posée de méthanol synthétique brut. Le courant 28 est envoyé dans un séparateur 29 gaz-liquide, qui est une unité de séparation classique et qui peut avoir une configuration identique à l'unité 16 décrite ci-dessus. La phase de gaz n'ayant pas réagi est enlevée de l'unité 29 via le courant 30, qui est divisé en un courant de 20 recyclage 20 et en un courant de gaz de purge 31. Le courant 20 est recyclé vers la synthèse du méthanol, comme cela est décrit ci-dessus, et le courant de purge 31 à pression élevée, qui peut être enlevé du cycle de synthèse pour réduire la concentration des gaz inertes, est utilisé selon la présente invention, comme cela appa-25 raîtra ci-dessous. Le courant 31 est en général évacué du cycle de synthèse à une pression élevée qui est, d'une manière typique, comprise dans l'intervalle de 50 Kg/cm2 à 500 Kg/cm2. Revenant à l'unité 29, le méthanol synthétique liquide brut est enlevé via le courant 32, à une pression élevée, il est envoyé 30 à travers une vanne de réduction de pression 33 afin de diminuer la pression du méthanol brut pour qu'elle aie une valeur convenable pour une purification ultérieure par distillation. Le courant 34 de méthanol liquide brut résultant évacué par la vanne 33 est à présent à une pression réduite qui est typiquement comprise dans 35 l'intervalle de 2 Kg/cm2 à 12 Kg/cm2, et le courant 34 contient une phase gazeuse dégagée qui est produite à cause de la diminution de pression. La phase gazeuse dégagée contient principalement des composants gazeux de synthèse comprenant l'hydrogène, l'oxyde de carbone et des gaz inertes comme le méthane, ainsi que de la vapeur 40 de méthanol. Le courant 34 est envoyé dans un réservoir de détente 69 02119 o i ^001065 35, duquel le courant de phase gazeuse dégagée 36 composé de gaz de purge détendu est enlevé et utilisé selon la présente invention, comme cela apparaîtra ci-dessous. Le courant 36 est habituellement lavé par de 11 eau pour récupérer la vapeur de méthanol sous forme 5 d'une solution aqueuse de méthanol dans un épurateur de gaz évacués à garnissage, non représenté, avant une nouvelle utilisation. Un courant de méthanol liquide brut 37 est également enlevé de l'unité 35, et le courant 37 sera en général à une pression typiquement comprise dans l'intervalle de 2 Kg/cm2 à 12 Kg/cm2, et 10 à une température typiquement dans l'intervalle de 20° C à 80° C. Le courant 37 est maintenant envoyé à une séquence de distillation convenable pour une purification, où un courant de vapeur de tête est produit et utilisé selon la présente invention. Dans ce mode de réalisation préféré de la présente invention, le courant 37 est 15 soumis initialement à un procédé de distillation extractive à l'eau, dans lequel on emploie de l'eau pour augmenter la volatilité relative des impuretés. Le courant 37 est envoyé dans la section médiane d'une colonne de distillation extractive 38, qui est munie de plusieurs plateaux de distillation 39. Les plateaux 39 peuvent 20 être des plateaux à clapets, des plateaux tamis, des plateaux à calottes, où bien tout autre moyen de contact vapeur-liquide. Le courant d'eau 40 est envoyé à la partie supérieure de la colonne 38, et il donne une phase de solution aqueuse à travers la colonne. Un courant 41 de vapeur de tête est enlevé du sommet de l'unité 38. 25 Le courant 41 contient de la vapeur de méthanol, des composants volatils tels que le diméthyléther, et des proportions mineures d'autres impuretés organiques, des composants de gaz de synthèse et du méthane. Le courant 41 est refroidi et partiellement condensé dans un échangeur de chaleur 42, et le courant résultant 43 qui est 30 un mélange gaz-liquide est envoyé à un bac de reflux 44. La phase liquide, composée principalement de méthanol, est recyclée de 'luni-té 44 à ,1a colonne 38 via le courant 45, sous forme d'un reflux de liquide. La phase vapeur de tête résiduelle est enlevée du bac 44 via 35 le courant 46, et est traitée selon la présente invention. Le courant 46 est produit à une pression relativement basse, typiquement dans l'intervalle de 1 Kg/cm2 à 10 Kg/cm2, et est composé de composants gazeux ou vapeurs dérivés du courant 41 décrit ci-dessus. Le courant 46 est maintenant aspiré dans l'aspirateur 47 40 qui est un aspirateur ou un éjecteur à jet. La force motrice pour 69 02119 7 2001065 l'aspiration du courant 46 dans l'unité 47 est donnée par la détente du courant 31 à travers l'unité 47, et les courants 31 et 46 se combinent dans l'unité 47 pour former le courant de gaz combinés évacués 48 à pression intermédiaire, en général dans l'intervalle 5 d'environ 3 Kg/cm2 à 30 Kg/cm2. La pression du courant 48 est sensiblement supérieure à la pression du courant 46 dans tous les cas, ce qui permet l'utilisation du courant 46 comme composant du courant gazeux combustible 48 à pression intermédiaire. Le courant 48 peut être à présent utilisé par lui-même en tant que gaz combus-10 tible, cependant, dans ce mode de réalisation préféré de 1'inventim, le courant 48 est combiné au courant 36, pour former un courant 49 de gaz combustibles combinés. Le courant 49 peut être à présent partiellement ou totalement envoyé à une utilisation extérieure, comme gaz combustible, via le courant 50, cependant le courant 49 15 est de préférence utilisé comme gaz combustible pour le chauffage de l'appareil de réformage à la vapeur 1. Dans ce cas, le courant 51 est combiné au courant de gaz naturel 52, et le courant de gaz combustiblescombinés53 est divisé en les courants 7 et 8, qui sont utilisés de la manière décrite ci-dessus. 20 Retournant à présent à la colonne de distillation extractive 38, les fonds de la colonne liquides composés de solution aqueuse de méthanol partiellëment purifiée sont enlevés via le courant 54, qui est divisé en un courant de recyclage 55 et en un courant de fabrication 56 qui est envoyé à un traitement ultérieur pour la pro-25 duction de méthanol hautement purifié, comme cela apparaîtra ci-dessous. Le courant 55 est envoyé à travers le rebouilleur échangeur de chaleur 57, et le courant résultant mixte vapeur-liquide 58 retourne dans l'unité 38 au-dessous de la section des plateaux inférieur e pour fournir de la vapeur et un effet de chauffage pour la 30 distillation. Le courant 56 est envoyé dans la section médiane de la colonne de rectification 59, qui sépare les impuretés résiduelles et l'eau du méthanol anhydre par distillation. La configuration de la colonne 59 est identique à celle de la colonne 38 décrite ci-dessus, et 35 elle est munie de plusieurs plateaux 60, qui peuvent être des plateaux à calottes, des plateaux à clapets, ou des plateaux tamis. Le composant méthanol du courant 56 est vaporisé dans la colonne 59, et il se déplace en allant vers le haut de la colonne. Le méthanol pur anhydre est enlevé via le courant 61 de la section supé-40 rieure de la colonne, habituellement sous forme d'un liquide, et le 69 02119 8 2001065 courant de vapeur de tête 62 est enlevé du sommet de la colonne. Le courant 62 peut être refroidi et partiellement mis au reflux, la vapeur résiduelle étant évacuée à l'air libre. Un courant la- /habituellement téral 63 est également enlevé de la colonne 59, et dans quelques 5 cas, on peut fournir quelques plateaux de soutirage inférieurs. Le courant 63 contient du méthanol avec des impuretés résiduelles à point d'ébullition élevé . Le courant 63 peut être traité pour la récupération de méthanol et d'alcools lourds, selon les principes décrits dans la demande de brevet en instance des Etats-Unis 10 d'Amérique N° 602.338, déposé le 16 Décembre 1966. Le courant 64 contenant les fonds de colonne aqueux est enlevé de l'unité 59, et divisé en le courant de recyclage 65 et en le courant 66 d* évacuation de l'eau en excès, qui peut être évacué à l'air libre ou bien recyclé vers le procédé, via le courant 40. Le courant 65 est 15 chauffé et partiellement vaporisé dans le rebouilleur échangeur de chaleur 67, et le c ourant résultant mixte vapeur-liquide 68 est recyclé à la partie inférieure de l'unité 59, pour fournir un chauffage pour la rectification. De nombreuses variantes, restant dans le champs d'application 20 de l'invention, apparaîtront à ceux qui sont spécialistes de la technique, en plus des variantes mentionnées ci-dessus. Les intervalles dans lesquels se trouvent les variables de fabrication, comme par exemple la température de la pression, constituent un mode de réalisation préféré pour une utilisation optimale de l'in-25 vention, et l'invention peut être mise en pratique en dehors de ces intervalles dans des cas convenables, à l'exception du fait que la pression du courant 31 sera toujours sensiblement supérieure à la pression du courant 46, de façon à ce que l'on obtienne un effet d'aspiration dans l'éjecteur 47 et que le courant 48 soit produit 30 à une pression intermédiaire supérieure à la pression du courant 46 Dans quelques cas, l'unité 19 peut être composée d'un compresseur alternatif, dans ce cas le courant 20 sera comprimé jusqu'à la près sion du courant 21 dans une unité de compression de gaz séparée, et il sera ultérieurement combiné au courant 21. L'unité 24 peut 35 autrement être munie de serpentins de réfrigération intercalés pour la réfrigération du courant gazeux entre les lits catalytiques ou bien on peut fournir un autre moyen de refroidissement de gaz connus dans la technique. Dans d'autres cas, l'unité 24 peut contenir un seul lit catalytique et un échangeur de chaleur d'une seule 40 pièce, dans ce cas, le lit catalytique peut être refroidi au moyen 69 02119 9 2001065 de tubes de réfrigération verticaux d'une seule pièce à travers lesquels on envoie le gaz de synthèse entrant froid. Le courant 36 peut être employé séparément en tantque gaz combustible ou bien pour d'autres buts, dans quelques cas, dans ce cas le courant 5 49 sera composé entièrement du courant 48. Dans quelques cas, on peut adopter des procédés de distillation de rechange pour la purification du courant de méthanol synthétique brut 37, au lieu du traitement dans les unités 38 et 59, dans ce cas, le courant 46 dérivera des procédés de distillation de rechange. Finalement, dans 10 certains cas il peut être souhaitable de produire le gaz combustible à une pression beaucoup plus élevée que celle obtenue par l'utilisation d'un éjecteur à jet unique. Dans ce cas, on peut fournir une aspiration et une compression à jet. Le courant de gaz de purge à pression élevée 31 sera divisé en deux courants ou parties. La 15 première partie du courant de gaz de purge sera détendue à travers un éjecteur à jet primaire, qui conduira le courant de vapeur de tête de distillation 46 et qui fournira un courant de gaz mixte à une pression intermédiaire. Le courant de gaz mixte sera ensuite aspiré dans un second aspirateur à jet, à travers lequel la seconde 20jartie du courant de gaz de purge sera détendue pour produire le courant de gaz combustible final à pression élevée. On décrit à présent un exemple d'application industrielle de la présente invention. Exemple 25 L'invention était appliquée à une installation de méthanol synthétique industrielle de 1000 tonnes par jour. Le tableau I ci-dessous donne les vitesses d'écoulement, les compositions et les conditions de fonctionnement pour les principaux courants de fabrication.Le courant d'alimentation de réformage 5 était formé d'un 30mélange de gaz de fabrication naturel, de vapeur, et de gaz carboni-que. 69 02119 10 2001065 TABLEAU I Courant N° 5* 9* 18* 21 25 Vitesse d'écoulement Kg/h 31.300 50.600 50.600 272.000 272.000 5 Composition du courant % en moles Méthane 76,17 2,31 2,31 20,17 22,26 Ethane et Hydrocarbures 10 supérieurs 2,01 — — Eau * * 0,03 1,46 Gaz carbonique 20,31 7,22 7,22 3,38 2,44 Oxyde de carbone — 21,77 21,77 9,83 6,96 15 Hydrogène 0,14 68,28 68,28 61,75 56,47 Azote 1,37 0,42 0,42 4,74 5,23 Méthanol -- — — 0,10 5,05 Composants Volatil s 20 ( D iméthyl-Ether )— — — 0,13 Température' du courant ° C 510 940 39 65 380 Pression du courant Kg/cm2 24,65 22,15 19,05 358 346 25 Courant N° 20 31 34 36*4- 37 Vitesse d1écoulement Kg/h 221.500 3100 47.400 751 44.550 Composition du courant 30 % en moles Méthane 23,77 23,77 1,46 38,39 0,05 Eau 0,02 0,02 21,17 22,65 Gaz carbonique 2,60 2,60 0,14 3,62 Oxyde de 35 carbone 7,43 7,43 0,49 12,96 0,02 Hydrogène 60,45 60,45 1,70 44,81 0,05 Azote 5,61 5,61 0,01 0,22 Méthanol 0,12 0,12 73,11 77,23 . • • / • • • 69 02119 ii 2001065 Composants Volatils ( D iméthy 1 -Ether)— — 1,92 — —- Température du courant 5 ° C 49 49 45 50 45 Pression du courant Kg/cm2 338 338 3,86 3,5 3,5 Courant N° 46 51 52 61 ^ Vitesse d'écoulement Kg/h 1,579 5,430 14.500 37.700 Composition du courant % en moles Méthane 2,23 24,22 93,94 15 Ethane et Hydrocarbures supérieurs — — 2,48 — Eau 0,32 0,04 — 0,01 Gaz carbonique 0,21 2,57 1,95 — 20 Oxyde de carbone 0,76 7,70 Hydrogène 2,61 53,92 — — Azote 0,01 4,44 1,63 — Méthanol 25,27 1,98 — 99,99 25 Composants Volatils (Diméthyl-Ether)68,59 5,13 — -- Température du courant 0 C 36 45 20 70 30 Pression du courant Kg/cm2 1,19 3,5 3,5 1,33 •f Vitesse d'écoulement et composition exprimées pour des produits secs, dans le Tableau II on donne la quantité d'eau des courants de fabrication respectifs. 35 TABLEAU II Courant N° 5 9 18 Quantité d'eau Kg/h 47.000 27.700 286 69 02119 12 2001065 Gaz de purge de détente net après lavage par de l'eau pour la récupération du méthanol et du diméthyl-éther. La solution aqueuse résultante est envoyée vers la section de distillation du méthanol brut. 5 Les principes de la présente invention étaient également appliqués à une installation existante de méthanol de 600 tonnas/jour. Dans ce cas, le pouvoir calorifique total inférieur de la vapeur de tête nette delà colonne d'extraction était d'environ 5 millions de Kgcal par heure. Aux Etats-Unis d'Amérique, le prix d'un million 10 de Kgcal est 4 Frs, et il y avait 7200 heures de fonctionnement par jour, la valeur annuelle du combustible de la vapeur est 141.000 Frs. Dans ce cas, le temps d'amortissement maximal que l'on peut permettre avant impôts pour l'amélioration était 1,64 année. Donc, le prix maximum que l'on peut permettre pour l'installation du système à 15 éjecteur à jet était 1,64 x 141.000 Frs ou bien 230.000 Frs. Le prix total du système pour cette installation était égal à environ 100.000 , ceci indiquant la possibilité de réalisation économique de la présente invention. 69 02119 13 20.01065 R E V ENDICATI ON S 1. Un procédé pour la synthèse du méthanol, dans lequel un courant de gaz provenant de la synthèse catalytique du méthanol est refroidi à pression élevée pour condenser le méthanol brut qui est séparé 5 du gaz résiduel, ce gaz résiduel est divisé en un gaz de purge à pression élevée et en un gaz de recyclage allant à la synthèse, le gaz de purge est détendu, à travers un aspirateur, jusqu'à une pression intermédiaire, le méthanol brut est distillé sous pression réduite pour former un courant de méthanol et un courant à faible 10 pression de composés combustibles volatils, et ce courant à basse pression est transmis par l'aspirateur, pour former avec le gaz de purge un gaz combustible ayant une pression intermédiaire. 2. Une méthode selon la Revendication 1, dans laquelle ledit courant de gaz de purge à pression élevée est à une pression initiale 15 de 50 Kg/cm2 à 500 Kg/cm2, ledit courant de vapeur de tête à faible pression est à une pression initiale de 1 Kg/em2 à 10 Kg/cm2, et ledit gaz combustible est produit à une pression de 3 Kg/cm2 à 30 Kg/cm2. 3. Une méthode selon l'une ou l'autre des Revendications 1 et 2, 20 dans laquelle une phase gazeuse se forme par diminution de la pression dudit méthanol brut jusqu'à une pression intermédiaire, et ladite phase gazeuse est ajoutée audit gaz combustible à pression intermédiaire. 4. Une méthode selon l'une quelconque des Revendications 1 à 3, 25 dans laquelle ledit méthanol brut est initialement distillé à pression réduite par distillation extractive à l'eau, et ledit courant à basse pression est produit par la distillation extractive dudit méthanol brut liquide. 5. Une méthode selon l'une quelconque des Revendications précé- 30 dentes, dans laquelle le gaz combustible est utilisé pour la combustion dans le reformage catalytique à la vapeur d'un hydrocarbure pour produire un courant de gaz pour la synthèse du méthanol dans un appareil de réformage catalytique. 6. Une méthode selon la Revendication 5, dans laquelle la totalité 35 dudit courant de gaz combustible est envoyés audit réformage catalytique, accompagnée d'un combustible hydrocarboné, pour la combustion avec 1'air. 7. Du méthanol quand il est produit par un procédé selon l'une quelconque des Revendications 1 à 6.