1. 2090106 Pour assurer l'application d'un potentiel d'étincelle d'allumage convenable aux bougies d'un moteur à combustion interne, un courant d'intensité prédéterminée doit être fourni à l'enroulement primaire de la bobine d'allumage. Toutefois, si le courant d'excitation est plus intense qu'il n'est nécessaire pour établir le potentiel d'étincelle approprié, ou si l'enroulement primaire est excité pendant une période de temps plus longue que nécessaire, il se produit une perte de courant appréciable à partir de la batterie qui excite le circuit d'allumage. Un dispositif d'allumage pour moteur à combustion interne suivant l'invention comporte, en circuit avec un enroulement primaire de bobine d'allumage, un transistor de commutation dont le circuit de base reçoit un courant d'un transistor de commande normalement conducteur et dont le circuit collecteur-émetteur est monté en série avec l'enroulement primaire de la bobine d'allumage et un élément d'impédance de commande branché aux bornes d'une source de potentiel de courant continu, le transistor de commutation étant alternativement débloqué et bloqué en liaison temporelle avec le fonctionnement du moteur par un circuit de déclenchement capable, en réponse à des alternances choisies des signaux de courant alternatif d'allumage, d'établir un circuit shunt qui conduit un courant de circuit de base à partir du transistor de commande de manière à bloquer celui-ci ainsi que le transistor de commutation. Le système suivant l'invention comprend, en outre, un transistor limiteur de courant capable, en réponse au potentiel établi aux bornes de l'élément d'impédance de commande, de conduire un courant de base à partir du transistor de commande, de manière à limiter le courant de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage à une intensité prédéterminée et un autre transistor, également sensible au potentiel de l'impédance de commande, et qui détermine l'angle électrique auquel, au cours de chaque cycle du signal de courant alternatif d'allumage, le transistor de commande devient conducteur, de manière à déterminer le laps de temps pendant lequel l'enroulement primaire de la bobine d'allumage est alimenté en courant. D'autres caractéristiques de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre. Aux dessins annexés donnés uniquement à titre d'exemple : la Fig. 1 est un schéma de câblage d'un système d'allumage de moteur à combustion interne suivant l'invention ; la Fig. 2 est un schéma de câblage d'une variante d'une par 71 17836 2. 2090106 tie du système d'allumage de la Fig. 1, et la Fig. 3 est un graphique de la forme d'onde de signal de courant alternatif d'allumage à laquelle le système d'allumage de moteur à combustion interne suivant l'invention est sensible. 5 Sur les Fig. 1 et 2, les éléments identiques ou correspon dants sont désignés par les mêmes références numériques et les divers points de masse sont tous désignés par 5. Sur la Fig. 1, le système d'allumage de moteur à combustion interne suivant l'invention est représenté en combinaison avec une 10 source 15 de signaux de courant alternatif d'allumage engendrés en relation temporelle avec le fonctionnement du moteur, une batterie d'accumulateurs électriques 8 et une bobine d'allumage 34 comportant un enroulement primaire 35 et un enroulement secondaire 36. Le système suivant l'invention comprend au moins un transistor de 15 commutation 10 de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage, comportant une base 11, un collecteur 12 et un émetteur 13. Le système comprend également un élément d'impédance de commande qui peut être une résistance variable 14 ; un circuit capable, en réponse à chaque cycle des signaux de courant alternatif d'allumage, 20 de rendre le transistor de commutation 10 alternativement conducteur et non conducteur, par l'intermédiaire de ses électrodes réceptrices de courant, en relation temporelle avec le fonctionnement du moteur ; des transistors 20, 3 0 et 40 et les circuits associées ; un circuit capable, en réponse à un potentiel de commande établi 25 aux bornes de l'élément d'impédance de commande 14, de limiter l'intensité du courant d'excitation passant dans les électrodes réceptrices de courant du transistor de commutation 10 à une valeur prédéterminée ; un transistor 50 et les circuits associés ; et un circuit capable, en réponse au potentiel de commande, de déterminer 30 le laps de temps pendant lequel le transistor de commutation est conducteur au cours de chaque cycle de signal de courant alternatif d'allumage. La source 15 de signaux de courant alternatif d'allumage peut être un distributeur magnétique de type quelconque bien connu 35 dans l'industrie automobile, le dessin représentant un distributeur d'allumage du type à réluctance variable comportant un rotor 16 entraîné en rotation en relation temporelle avec le fonctionnement du moteur, à l'intérieur de l'alésage d'une pièce polaire magnétique 17 qui comprend un aimant permanent. Autour de la périphé-40 rie du rotor 16 et autour de l'alésage de la pièce polaire 17 sont 71 17836 2090106 prévues une série de saillies équidistantes dont le nombre est égal au nombre de cylindres du moteur pour lequel le distributeur et le système d'allumage sont utilisés. Au moment où chaque saillie du rotor 16 se rapproche ou s'éloigne d'une saillie de la piè-5 ce polaire 17, la réluctance du parcours magnétique entre la pièce polaire 17 et le rotor 16 diminue ou augmente et induit ainsi, dans une bobine de captation 18 magnétiquement couplée avec la piè ce polaire 17, un potentiel de courant alternatif présentant une forme d'onde du type représenté sur la Fig. 3. 10 En réponse à la fermeture de l'élément de contact mobile 25 sur l'élément de contact fixe 26 d'un contact d'allumage 24, l'enroulement primaire 35, les électrodes réceptrices de courant du transistor de commutation 10 et l'élément d'impédance de commande 14 sont branchés en série aux bornes de la batterie 8, par l'inter 15 médiaire du circuit ci-après qu'on peut suivre sur la Fig. 1 : bor ne positive de la batterie 8, éléments de contact 25 et 26 du contact 24, fil 27, enroulement primaire 35 de la bobine d'allumage, circuit collecteur-émetteur du transistor 10, élément d'impédance de commande 14, point de masse 5, borne négative de la batterie 8. 20 Un circuit sensible à une alternance sur deux des signaux de courant alternatif d'allumage engendrés en 15 est prévu pour dé bloquer et bloquer le transistor 10 en relation temporelle avec le fonctionnement du moteur, ce circuit comprenant un transistor NPN, 20, normalement conducteur comportant une base 21, un collecteur 25 22 et un émetteur 23, par l'intermédiaire duquel le transistor 10 est rendu conducteur pour exciter l'enroulement primaire 35. Le circuit d'excitation du transistor 20, qui peut être suivi sur la Fig. 1, est le suivant : borne positive de la batterie 8, éléments de contact 25 et 26 du contact 24, fil 27, résistance chutrice 28, 30 résistance de collecteur 37, résistance de base 38, circuit base-émetteur du transistor 20, résistance 3 9 en parallèle avec le circuit base-émetteur du transistor 10, impédance 14, point de masse 5, borne négative de la batterie 8. Comme le potentiel de la batterie 8 est appliqué aux bornes du circuit base-émetteur du tran-35 sistor 20 avec la polarité voulue pour produire un passage de courant base-émetteur à travers ledit transistor, celui-ci est rendu conducteur sur son circuit collecteur-émetteur. Une polarisation directe est ainsi appliquée au transistor 10 pour le rendre conduc teur et pour établir le circuit d'excitation de l'enroulement pri-40 maire de la bobine d'allumage de manière à permettre le passage 71 17836 4. 2090106 d'un courant à travers cet enroulement, ce circuit étant le suivant : borne positive de la batterie 8, éléments de contact 25 et 26, fil 27, résistance 29, circuit collecteur-émetteur du transistor 20, circuit base-émetteur du transistor 10, impédance 14, point 5 de masse 5, borne négative de la batterie 8. Comme le courant base-émetteur du transistor 10 de commutation de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage est appliqué par l'intermédiaire du collecteur et de l'émetteur du transistor de commande 20, pour rendre ledit transistor 10 alternativement conducteur et non conduc-10 teur de manière à établir et à interrompre alternativement le circuit d'excitation de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage en relation temporelle avec le fonctionnement du moteur, le transistor 20 est rendu non conducteur pendant chaque alternance sélectée des signaux de courant alternatif d'allumage par un cir-15 cuit shunt qui comprend le collecteur 32 et l'émetteur 33 du transistor NPN, 3 0 et une résistance 44 montée en série entre une jonction 45 et un point de masse 5. Les éléments de contact 25 et 26 étant fermés, et aucun signal n'étant présent dans la bobine de captation 18, une résistan-20 ce variable 46 est réglée jusqu'à ce que le transistor NPN, 40 soit non conducteur sur son circuit collecteur-émetteur 43, 42, c'est-à-dire qu'on augmente la valeur ohmique de la résistance variable 46 jusqu'à ce que le potentiel apparaissant entre une jonction 47 et le point de masse 5 soit insuffisant pour franchir la jonction base 25 émetteur du transistor 40, le courant direct base-émetteur qui, autrement serait appliqué au transistor 40 par l'intermédiaire de la résistance variable 46 et de la résistance de base 48 étant ainsi shunté par rapport au transistor 40, et dérivé par l'intermédiaire d'une diode 49, de la bobine de captation 18, d'une résistance 54 30 et de la résistance d'émetteur 55, au point de masse 5. Le transistor 40 étant bloqué, le potentiel de la batterie 8 est appliqué entre la base et l'émetteur du transistor 30 et un courant passe dans le circuit base-émetteur de ce transistor, en suivant le circuit ci-après : borne positive de la batterie 8, éléments de contact 35 25 et 26, fil 27, résistance 28, résistance 56, résistance 64, circuit base-émetteur du transistor 30, résistance 44, point de masse 5, borne négative de la batterie 8. Comme le collecteur et l'émetteur du transistor NPN, 30 sont polarisés dans le sens direct, ce transistor devient conducteur sur son circuit collecteur-émetteur 40 et établit le circuit shunt qui dérive le courant du transistor 20 71 17836 2090106 qui, ainsi, est rendu non conducteur. Lorsque le transistor 20 est bloqué, le circuit de polarisation de base du transistor 10 est interrompu et le circuit d'excitation de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage est coupé. 5 Lorsque le moteur est lancé, le rotor 16 produit dans la bo bine de captation 18 un signal de courant alternatif d'allumage ayant la forme d'onde représentée sur la Fig. 3. Au cours de chacune des alternances des signaux de courant alternatif d'allumage pendant lesquelles la borne extrême 18a de ^g la bobine de captation 18 est positive par rapport à sa borne extrême 18b, la diode 49 est polarisée dans le sens inverse. En conséquence, le potentiel appaiaissant entre la jonction 47 et le point de masse 5 est de niveau plus élevé et présente une polarité positive sur la jonction 47. Par suite, un courant base-émetteur tra-15 verse le transistor 40 en suivant le circuit indiqué ci-après : borne positive de la batterie 8, éléments de contact 25 et 26, fil 27, résistance 28, résistance variable 46, résistance de base 48, base et émetteur du transistor 40, résistance 44, point de masse 5, borne négative de la batterie 8. Dans ces conditions, le transis-20 tor 40 est conducteur et établit un circuit par l'intermédiaire duquel le courant base-émetteur direct est shunté par rapport au transistor 30 qui, par suite, se bloque et interrompt le circuit shunt de dérivation du courant base-émetteur du transistor 20. En raison de la coupure de ce circuit shunt, un courant base-émetteur 25 est appliqué au transistor 20 suivant le circuit précédemment décrit pour déclencher le passage d'un courant collecteur-émetteur à travers ce transistor et établir le circuit précédemment décrit par l'intermédiaire duquel un courant base-émetteur est appliqué au transistor 10. Celui-ci devient alors conducteur et fait passer 30 un courant à travers l'enroulement primaire 35 et l'élément d'impédance de commande 14. Au cours de chacune des alternances des signaux de courant alternatif d'allumage pendant lesquelles la borne exirâ1® 18a de la bobine de captation 18 est négative par rapport à sa borne extrême 35 18b, la diode 55 devient polarisée dans le sens direct et shunte le courant base-émetteur du transistor 40 par l'intermédiaire du circuit précédemment décrit, de sorte que ledit transistor 40 de bloque et interrompt le circuit de dérivation du courant base-émetteur du transistor 30. En conséquence, le transistor 3 0 devient 40 conducteur et établit le circuit shunt précédemment décrit qui déri 71 17836 2090106 ve le courant base-émetteur du transistor de commande 20, ce qui bloque celui-ci. Le transistor de commande 20 étant bloqué, le circuit précédemment décrit, par l'intermédiaire duquel un courant base-émetteur est appliqué au transistor 10, est coupé pour bloquer 5 celui-ci, ce qui interrompt le circuit d'excitation de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage précédemment décrit et ce qui provoque un affaissement du champ magnétique de l'enroulement primaire 35 de la bobine d'allumage et, par conséquent, l'induction dans l'enroulement secondaire 36 de celle-ci d'un potentiel élevé 10 qui est dirigé vers les bougies du moteur par l'intermédiaire d'un distributeur d'allumage classique, non représenté. D'après ce qui précède, il est clair que le transistor 10 est rendu conducteur à chaque alternance positive du signal de courant alternatif d'allumage et se bloque à chaque alternance négati-15 ve de ce signal. Le transistor 3 0 shunte le courant base-émetteur du transistor de commande 20 en réponse à une alternance sur deux des signaux de courant alternatif d'allumage de manière à débloquer et à bloquer alternativement le transistor 10 en relation temporelle avec 20 le fonctionnement du moteur. Les transistors 3 0 et 40 sont montés en circuit de déclenchement de manière à assurer une commutation rapide à chaque alternance des signaux de courant alternatif d'allumage. Pour limiter le courant d'excitation traversant l'enroule-25 ment primaire 35 de la bobine d'allumage à une intensité prédéterminée, le montage comprend un transistor NPN limiteur de courant 50 comportant un collecteur 52, un émetteur 53 et une base 51 et qui est sensible au potentiel de commande créé aux bornes de l'impédance 14 par une intensité de courant prédéterminée dans l'enroulement 30 primaire 35. La base 51 du transistor 50 est connectée à une jonction 65 entre l'émetteur 13 du transistor 10 et l'impédance 14, par l'intermédiaire d'une résistance 66 ; le collecteur et l'émetteur du transistor 50 sont montés entre une jonction 45 (de la résistance 37 et de la résistance de base 38) et un point de masse 5, de 35 sorte que le potentiel de commande établi aux bornes de l'impédance 14 et qui est de polarité positive par rapport à la masse sur la jonction 65 est appliqué entre la base et l'émetteur du transistor 50. La valeur de l'impédance 14 est choisie telle, ou bien l'impédance 14 est ajustée à une valeur telle qu'avec l'intensité choisie 40 du courant d'excitation traversant l'enroulement primaire 35 de la 71 17836 7. 2090106 bobine d1 alla-mage, il se produise à travers celle-ci une chute de potentiel propre à déclencher le passage d'un courant base-émetteur à travers le transistor 50, comme suit ; borne positive de la batterie 8, éléments de contact 25 et 26, fil 27, enroulement pri-5 maire 35, collecteur et émetteur du transistor 10, résistance de base 66, base et émetteur du transistor 50, point de masse 5, borne négative de la batterie 8. En conséquence, lorsque le courant d'excitation passant dans l'enroulement primaire 35 de la bobine d'allumage a atteint l'intensité prédéterminée voulue, le transistor 10 limiteur de courant est rendu conducteur pour établir un autre circuit, comme suit : jonction 45, fils 67 et 68, circuit collecteur émetteur du transistor 50, fil 69, point de masse 5, par l'intermédiaire duquel le courant base-émetteur du transistor de commande 20 est shunté pour réduire la conduction collecteur-émetteur à travers 15 ce transistor. Ceci réduit également le courant base-émetteur appliqué au transistor 10 et, par conséquent, le courant collecteur-émetteur passant dans celui-ci, de sorte que le courant passant dans le circuit d'excitation de l'enroulement primaire 35 de la bobine d'allumage est à son tour réduit à l'intensité prédéterminée 20 voulue. Une thermistance 75 peut être branchée entre la base et l'émetteur du transistor 50 à des fins de compensation de température. La thermistance 75 compense la variation de la tension émetteur-base du transistor 50 en fonction de sa température. 25 Peur déterminer le laps de temps pendant lequel le transis tor 10 est conducteur au cours de chaque cycle de signal de courant alternatif d'allumage, il est prévu un circuit capable, en réponse-au potentiel de commande, d'établir l'angle électrique auquel, au cours de chaque cycle des signaux de courant alternatif d'allumage, 30 le transistor 20 est conducteur. Ce circuit comprend des transistors 60 et 70 du type NPN comportant, respectivement, des collecteurs 62 et 72, des émetteurs 63 et 73 et des bases 61 et 71, un condensateur 77 et un câblage associé. La base 61 du transistor 60 est connectée à une jonction 65 35 entre l'émetteur 13 du transistor 10 et l'impédance 14 par l'intermédiaire de résistances 74 et 66. En conséquence, le potentiel de commande établi aux bornes de l'impédance 14 provoque le passage d'un courant base-émetteur dans le transistor 60. La base 71 du transistor 70 est connectée à une jonction 85 entre une résistance 40 86 et une diode 87 par l'intermédiaire d'une diode 88. Le.circuit 71 17836 8. 2090106 collecteur-émetteur du transistor 60 est monté entre un point de masse 5 et une jonction 90 de la base 71 du transistor 70 et d'un condensateur 77, par l'intermédiaire d'une résistance de collecteur 91 et d'une résistance d'émetteur 92 et le circuit collecteur-émet-5 teur du transistor 7 0 est branché aux bornes de la batterie 8 par l'intermédiaire d'une résistance 28, d'une résistance de collecteur 93 et d'une résistance d'émetteur 55. Comme précédemment décrit, le transistor 20 est conducteur en même temps que le transistor 40 et est bloqué lorsque celui-ci 10 n'est pas conducteur. En conséquence, l'angle électrique auquel, au cours de chaque cycle des signaux de courant alternatif d'allumage, le transistor 20 est débloqué, est déterminé par l'angle électrique auquel, au cours de chacun de ces mêmes cycles, le transistor 40 devient conducteur. 15 Le transistor 40 est conducteur lorsque le potentiel des al ternances positives appliquées à la borne extrême 18a de la bobine de captation 18 est suffisant pour polariser la diode 49 en sens inverse et est bloqué pendant une alternance sur deux des signaux de courant alternatif d'allumage. L'angle électrique auquel ces al-20 ternances positives débloquent le transistor 40 est l'angle électrique auquel le potentiel apparaissant aux bornes de la bobine de captation 18 est suffisant pour polariser la diode 49 en sens inverse et cet angle électrique peut être déterminé, choisi ou ajusté en insérant, en série avec la bobine de captation 18, une source de 25 potentiel de polarisation dont les pôles sont orientés de telle manière qu'elle coopère avec le potentiel du signal d'allumage induit dans la bobine de captation 18 lors desdites alternances positives ; la borne 18a de la bobine de captation 18 devient positive par rapport à la borne 18b, au cours des alternances, d'autant plus 3 0 tôt que ce potentiel de polarisation est plus élevé, et vice versa Ce potentiel de polarisation est fourni par le transistor 7 0 du type NPN, à montage émetteur suiveur. Le collecteur 72 et l'émetteur 73 du transistor 70 sont connectés à la batterie 88 de manière à assurer une conduction direc-35 te. Lorsque le transistor 70 est rendu conducteur sur son circuit collecteur-émetteur, la chute de potentiel positif créée aux bornes de la résistance d'émetteur 55 , à la jonction 95, par rapport au point de masse 5, est le potentiel de polarisation de la bobine de captation 18 ; ce potentiel de polarisation est d'autant plus 40 fort que le degré de conduction à travers le transistor 70 est 71 17836 9. 2090106 plus élevé. Pour établir le degré de conduction collecteur-émetteur à travers le transistor 70, un condensateur 77 est monté entre sa base et son émetteur. Au cours des alternances positives des signaux de courant alternatif d'allumage, le condensateur 77 se char-5 ge par l'intermédiaire de la borne 18a, d'un condensateur 96, d'une résistance 86, de la diode 88, du condensateur 77, du point de masse 5 et des résistances série 55 et 54, à partir de la borne opposée 18b de la bobine de captation 18. La charge présente sur l'armature du condensateur 77 connectée à la jonction 90 est positive 10 par rapport à son armature opposée et son écoulement à travers la résistance 86, le condensateur 96 et la bobine de captation 18 au cours d'une alternance sur deux des signaux de courant alternatif d'allumage est empêchée par la diode 88 qui est ainsi polarisée en sens inverse. La polarité de la charge du condensateur 77 est pro-15 pre à déclencher le passage d'un courant à travers le transistor 7 0 et, par conséquent, l'établissement d'un potentiel de polarisation aux bornes de la résistance d'émetteur 55. Le degré de conduction collecteur-émetteur à travers le transistor 70 est déterminé par la grandeur de la charge du condensateur 77 : plus cette charge 20 est grande, plus le courant base-émetteur est intense et, par conséquent, plus le degré de conduction collecteur-émetteur à travers le transistor 70 est élevé. Le potentiel de polarisation établi aux bornes de la résistance d'émetteur 55 est directement proportionnel au degré de conduction collecteur-émetteur à travers le transistor 25 70. Le potentiel de polarisation établi aux bornes de la résistance d'émetteur 55 est en relation "série additive" avec les alternances de potentiel positif des signaux de courant alternatif d'allumage induits dans la bobine de captation 18. En conséquence, 3 0 la somme des potentiels de polarisation et de signal d'allumage au cours de ces alternances est égale à la valeur du potentiel de polarisation inverse aux bornes de la diode 49. Le diode 49 est polarisée en sens inverse à la coupure par un potentiel de polarisation inverse d'une valeur déterminée ; en conséquence, le potentiel 35 du signal d'allumage nécessaire pour polariser la diode 49 en sens inverse est d'autant plus faible que le potentiel de polarisation est plus élevé, et vice-versa. Le potentiel de commande créé aux bornes de l'élément d'impédance 14 est appliqué entre la base et l'émetteur du transistor 40 60 par l'intermédiaire des résistances de base 68 et 84, d'une part, 71 17836 10. 2090106 et par l'intermédiaire du point de masse 5 et de la résistance d'émetteur 92, d'autre part, avec la relation de polarité voulue pour produire le passage d'un courant base-émetteur à travers le transistor 60. Si le courant d'excitation de l'enroulement primai-5 re de la bobine d'allumage atteint l'intensité prédéterminée voulue, le potentiel de commande apparaissant aux bornes de l'impédance 14 atteint la valeur capable de déclencher le passage d'un courant collecteur-émetteur à travers les transistors 50 et 60. Bien entendu, le passage d'un courant collecteur-émetteur à travers le 10 transistor 50 entraîne l'extraction d'un courant base-émetteur à partir du transistor de commande 20, ce qui réduit la conduction de ce composant et, par conséquent, du transistor 10 de la manière précédemment exposée. Le passage d'un courant collecteur-émetteur à travers le transistor 60 dérive une partie de la charge du con-15 densateur 77, par l'intermédiaire de la résistance 91, du collecteur et de l'émetteur du transistor 60 et de la résistance 92, au point de masse 5, ce qui réduit la charge du condensateur 77. Cette réduction de la charge du condensateur 77 entraîne une réduction correspondante du degré de conduction base-émetteur et, par consé-20 quent, du degré de conduction collecteur-émetteur à travers le transistor 70, ce qui abaisse le potentiel de polarisation établi aux bornes de la résistance d'émetteur 55. En conséquence, un potentiel d'alternance positive du signal d'allumage plus élevé est nécessaire pour polariser la diode 49 en sens inverse. Comme ce poten-25 tiel plus élevé est atteint plus tard au cours de chaque cycle des signaux de courant alternatif d'allumage, le transistor 40 devient également conducteur sur son circuit collecteur-émetteur plus tard au cours de chaque cycle et, en conséquence, le transistor 10 est également rendu conducteur plus tard au cours de~chaque cycle, ce 30 qui réduit la durée disponible pour l'établissement d'un courant d'excitation de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage. Si ce courant n'atteint pas la grandeur prédéterminée voulue, le transistor 60 ne devient pas conducteur et ne dérive pas une partie de la charge du condensateur 77. En conséquence, cette charge plus for— 35 te du condensateur 77 augmente l'intensité du courant base-émetteur et, par conséquent, le degré de conduction collecteur-émetteur du transistor 70, ce qui élève le potentiel de polarisation établi aux bornes de la résistance d'émetteur 55. Par suite, un potentiel d'alternance positive du signal d'allumage plus faible suffit pour 40 polariser la diode 49 dans le sens inverse. Du fait que ce poten 71 17836 11. 2090106 tiel plus faible est atteint plus tôt au cours de chaque cycle des signaux de courant alternatif d'allumage, le transistor 40 devient également conducteur sur son circuit collecteur-émetteur plus tôt au cours de chaque cycle et, en conséquence, le transistor 10 est 5 également rendu conducteur plus tôt au cours de chaque cycle, ce qui augmente la durée du laps de temps disponible pour l'établissement du courant d'excitation de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage. Ce circuit atteint un état stable auquel le transistor 10 est conducteur pendant une période de temps juste assez 10 longue pour que ]e courant d'excitation de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage atteigne l'intensité prédéterminée voulue. Pour empêcher des signaux parasites de rendre le transistor 10 conducteur au cours des périodes de temps pendant lesquelles il doit rester bloqué, un transistor NPN, 8 0 comportant un collecteur 15 82, un émetteur 83 et une base 81 peut être utilisé. La base 81 est connectée à la borne positive de la batteire 8 par l'intermédiaire d'une résistance de base 97, de la résistance de collecteur 29, du fil 27 et des éléments de contact 25 et 26 du contact 24 et l'émetteur 83 est connecté à la borne négative de la batterie 8 20 par l'intermédiaire du point de masse 5. En conséquence, le potentiel de la batterie 8 est appliqué entre la base et l'émetteur du transistor 80 avec la relation de polarité voulue pour produire un courant base-émetteur dans celui-ci. Le circuit collecteur-émetteur du circuit 80 est branché entre la base 11 du transistor 10 et 25 le point de masse 5. Le transistor de commutation 10 de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage doit être conducteur lorsque le transistor de commande 20 est débloqué et doit être bloqué lorsque le transistor de commande 20 est non conducteur. Lorsque le transistor de comman-30 de 20 est conducteur sur son circuit collecteur-émetteur, un courant base-émetteur direct est extrait du transistor 80 ; en conséquence, ce composant est mis hors d'action lorsque le transistor de commande 20 est conducteur. Par contre, lorsque le transistor de commande 20 est bloqué, un courant base-émetteur direct est appli-35 qué au transistor 80 ce qui le rend conducteur. En conséquence, si un signal parasite ou'indésirable quelconque apparaît entre la base et l'émetteur du transistor 10, de manière à provoquer le passage d'un courant base-émetteur à travers un transistor de type NPN, -r un tel signal est dérivé à la masse par l'intermédiaire du circuit 40 collecteur-émetteur du transistor 80. 71 17836 12. 2090106 Sur la Fig. 1, le commutateur de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage est représenté comme étant constitué par un unique transistor 10 du type NPN, mais il pourrait être remplacé par deux transistors montés en paire de Darlington et câblés comme 5 représenté sur la Fig. 3 où les éléments identiques ou correspondants à ceux qui ont été précédemment décrits sont désignés par les mêmes références numériques que ces derniers et où est représentée la partie du système qui compr.end le commutateur de l'enroulement primaire de la bobine d'allumage. 10 La diode 87 offre un parcours de décharge à faible impédance au condensateur 96 au cours des alternances des signaux d'allumage pendant lesquelles la borne 18a de la bobine de captation 18 est de polarité négative et une diode Zener 98 assure une régulation du potentiel régnant à l'extrémité inférieure de la résistance 28, tan-15 dis qu'un condensateur 9 9 élimine tous les transitoires de tension susceptibles d'apparaître sur la borne 18b de la bobine de captation 18. Copy 71 17836 13. 2090106 REVENDICATIONS 1 - Dispositif d'allumage pour moteur à combustion interne dans lequel des signaux de .courant alternatif sont produits en relation temporelle avec le fonctionnement du moteur et dans lequel un circuit d'excitation de l'enroulement primaire d'une bobine d'allumage à partir d'une batterie peut être établi et interrompu, respectivement, en réponse aux alternances de polarités opposées desdits signaux, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'un circuit de polarisation (70, 55, 95) est agencé de manière à appliquer un potentiel de polarisation auxdits signaux pour renforcer leur action pendant les alternances au cours desquelles ils assurent l'excitation de l'enroulement primaire-(35) de la bobine d'allumage et en ce qu'un montage (14, 60, 70, 77) sensible à une intensité prédéterminée du courant passant dans l'enroulement primaire de la -bobine d'allumage est agencé de manière à faire varier la valeur du potentiel de polarisation de façon à fermer le circuit d'excitation dudit enroulement primaire pendant une période de temps juste suffisante pour que le courant d'excitation atteigne ladite intensité prédéterminée. 2 - Dispositif d'allumage suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la fermeture et la coupure du circuit (35) d'excitation de l'enroulement primaire (35) sont assurées par un transistor de commutation (10) commandé par un circuit comprenant d'autres transistors (20, 30, 40) excités en réponse à des différences de potentiel induites par les signaux de courant alternatif précités dans une bobine (18) connectée au circuit desdits transistors, une résistance (14) qui détecte l'intensité du courant passant dans cette bobine d'allumage étant connectée à un transistor (60), de telle manière que lorsque l'intensité prédéterminée précitée du courant passant dans la bobine est atteinte, le transistor (60) devienne conducteur et dérive à la masse une partie de la charge d'un condensateur (77) en réduisant ainsi le degré de conduction à travers un autre transistor (70) qui ajuste la polarisation ap^ pliquée aux signaux de courant alternatif induits dans ladite bobine (18) . 3 - Dispositif d'allumage suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend un transistor limiteur de courant (5Q) qui, en réponse au passage d'un courant prédéterminé dans l'enroulement primaire (35) de la bobine d'allumage détecté par ladite ré- 71 17836 14. 2090106 sistance (14) , réduit le degré de conduction d'un transistor (20) qui commande à son tour le fonctionnement du transistor de commutation (10) .