La présente invention concerne un système perfectionne d'allumage par décharge de circuit capacitif destiné à des moteurs à combustion interne. La présente invention concerne un perfectionnement apporté au système d'allumage par décharge de circuit capacitif décrit dans le brevet U.S. NO 3 ooo 771. Dans ce brevet, on a décrit un système d'allumage par décharge de circuit capacitif qui utilise simultanement une accumulation d'énergie dans un condensateur et dans une bobine de self induction pendant le temps où cette énergie est tirée de la batterie d'accumulateurs du véhicule.En utilisant à la fois une accumulation d'énergie dans un circuit capacitif et une accumulation d'énergie dans un circuit inductif durant le temps où cette énergie est prélevée de la batterie d'accumulateur au lieu de n'utiliser que l'une ou l'autre de ces accumulations d'energie, comme c'était le cas dans la technique antérieure, on augmente la quantite d'énergie utilisable susceptible d'être obtenue par rapport à l'énergie totale utilisée, grâce à quoi on accroit le rendement du système d'allumage. Le système d'allumage décrit dans le brevet U.S. précité N 3 3na 771 est un système à contacts. Toutefois, pendant les quelques dernières années, les distributeurs du type sans rupteur magnétique ont supplante considérablement les distributeurs du type à contacts dans les véhicules automobiles. Au cours de cette même période il est devenu plus important que jamais d'obtenir des véhicules automobiles qui fonctionnent avec le meilleur rendement possible. C'est pourquoi la presente invention comporte deux aspects. En premier lieu, elle etend le champ d'application d'un système d'allumage utilisant le principe de l'énergie simuItanée au fonctionnement de distributeurs sans rupteur et elle le fait d'une façon originale. En second lieu, plusieurs modifications de circuit sont apportées au système d'allumage fondamental décrit dans le brevet précité NO 3 800 771 en vue d'accroitre le rendement et le fonctionnement général de ce système. Il convient de remarquer que les perfectionnements apportés au circuit sont applicables au système du type à contacts aussi bien qu'au mode de réalisation de distributeur sans rupteur. C'est pourquoi la présente invention a pour objet d'adapter un système d'allumage par décharge de circuit capacitif utilisant l'accumulation simultanée d'une énergie dans un condensateur et dans une bobine de self induction pour qu'il fonctionne avec des distributeurs magnétiques du type sans rupteur. La présente invention a encore pour objet d'améliorer le rendement et de réduire le prix de revient du système d'allumage par decharge de circuit capacitif décrit dans le brevet U.S. précite NO 3 800 771. La présente invention a egalement pour objet d'améliorer la caractéristique de déclenchement intempestif des éléments SCR tredresseurs au silicium commandes) du circuit décrit dans le brevet U.S. précité NO 3 800 771. La présente invention a encore pour objet un système d'allumage par décharge de circuit capacitif qui assure l'obtention d'etincelles de forte amplitude même avec une batterie tres peu chargée en supposant que l'on puisse faire tourner le moteur. La présente invention a encore pour objet un système d'allumage à décharge par circuit capacitif présentant un faible appel de courant et permettant de supprimer la position auxiliaire sur l'interrupteur d'allumage. La présente invention a encore pour objet un systeme d'allumage par décharge de circuit capacitif qui, automatiquement, assure une tension de sortie relativement élevée, une durée d'étincelle prolongée et un temps mort faible aux vitesses de démarrage et aux vitesses faibles du moteur ainsi qu'une tension de sortie relativement faible, une durée d'étincelle courte et un temps mort plus grand aux vitesses plus élevées du moteur. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description faite après en référence au dessin annexé sur lequel La figure 1 représente un mode de réalisation selon la présente invention; La figure 2 est une représentation schématique d'un transformateur idéal que l'on peut utiliser dans le circuit de la présente invention. Pour une meilleure compréhension du circuit décrit dans le brevet U.S. précité NO 3 800 771, on se reportera à ce brevet qui est mentionné ici à titre de référence. Comme indiqué ci-dessus, les perfectionnements de circuit selon la présente invention (c'est-à-dire ceux relatifs au coté secondaire du transformateur) sont applicables à un fonctionnement avec contacts, c'est-à-dire avec rupteur , aussi bien qu'à un fonctionnement sans rupteur . Dans les deux cas, le circuit primaire du transformateur T-l est fermé et ouvert périodiquement, ce qui se traduit par la circulation de courants de montée et de descente respectivement dans le ou les enroulements primaires, ces courants de montée et de descente induisant des tensions de polarités opposées dans l'enroulement secondaire du transformateur.Bien qu'un transformateur en service comportant un secondaire divisé de façon égale, comme par exemple le transformateur "Stancor P-6375", convienne comme transformateur T-l, on peut utiliser pour un fonctionnement optimal le transformateur idéal représenté sur la figure 2. En se référant au dessin, on voit que le condensateur C-3 est le condensateur de décharge qui se décharge à travers le redresseur au silicium commandé SCR et à travers la bobine d'allumage lorsque ce redresseur SCR est déclenché. L'utilisation des mécanismes simultanés d'emmagasinages capacitif et inductif amène le présent système à passer par le taux maximal de point de transfert d'énergie utilisable deux fois au lieu d'une fois seulement pendant le temps durant lequel de l'énergie est prélevée de la batterie d'accumulateurs.En se référant au dessin, on voit que l'énergie emmagasinée de façon inductive dans le transformateur pendant la conduction de Q-3 est transférée pendant la non conduction de Q-3 par la secondaire du transformateur et est emmagasinée de façon capacitive dans le condensateur de charge ou d'emmagasinage C-I en vue d'être transférée au condensateur de décharge C-3 parallèlement au transfert capacitif direct d'énergie pendant la conduction suivante de Q-3, de manière à charger le condensateur de décharge à un niveau supérieur à celui auquel il se chargerait si seul le transfert d'énergie inductif ou seul le transfert d'énergie capacitif était utilisé.Le seul moment pendant lequel l'énergie peut être prélevée de la batterie d'accumulateurs est pendant la conduction q-3. Quand le circuit primaire est ouvert, une tension est induite dans le secondaire, cette tension ayant une polarité telle que l'extrémité inférieure du transformateur sur le dessin est positive par rapport à l'extrémité supérieure de ce transformateur. Cette tension secondaire augmente l'énergie dans le condensateur d'emmagasinage C-I. La tension moyenne aux bornes de ce condensateur C-I ainsi que la valeur inductive de la moitié inférieure du secondaire du transformateur sont déterminées de manière que le condensateur soit totalement chargé avant que le circuit primaire soit fermé. Quand le circuit primaire est fermé, une tension est induite dans le secondaire. Cette tension ayant une polarité telle que l'extrémité supérieure du secondaire sur le dessin est positive par rapport à l'extrémité inférieure.Cette tension est appliquée au condensateur de décharge C-3 en même temps que la tension aux bornes du condensateur d'emmagasinage C-I de manière à charger le condensateur C-3. Selon un perfectionnement introduit dans le présent circuit, la capacité du condensateur de charge C-I est considérablement accrue par rapport à celle du condensateur utilisé dans le brevet U.S. précité NO 3 800 771 tandis que sa tension de fonctionnement a été abaissée. Ceci a pour effet d'accroitre le rendement, de diminuer les tensions de fonctionnement et de réduire le prix de revient du circuit.La valeur maximale de capacité du condensateur C-I est décidée lorsque le nombre de cycles "conduction/non conduction" de 9-3 nécessaire pour atteindre le potentiel de charge moyen C-I entraine une durée exagérément longue du temps de lancée initial, c'est-à-dire du temps de démarrage, du moteur. Quand le circuit est utilisé avec les autres valeurs de composants portées dans la liste se trouvant à la fin du présent exposé, on a constaté qu'un condensateur de 16 JJF ne demande pas un temps exagérément long pour se charger. En plus des avantages mentionnés cidessus, l'augmentation des dimensions du condensateur d'emmagasinage ou de charge se traduit également par une plus petite variation des tensions d'étincelle successives qui pourrait apparaitre avec le condensateur de plus faible valeur si un temps mort optimal n'était pas maintenu. Le condensateur de décharge C-3 est alors chargé et un bref laps de temps après que le circuit primaire scit de nouveau ouvert, la jonction gâchette émetteur du redresseur SCR se trouve polarisée en sens direct, le redresseur SCR est déclenché et la charge emmagasinée dans le condensateur de décharge C-3 se décharge à travers le redresseur SCR et la bobine d'allumage, ce qui amène la bougie du véhicule à engendrer uns étincelle. Selon un autre perfectionnement du présent circuit, la résistance de gachette (R-l dans le brevet U.S. précité NO 3 800 7713 a été supprimée de sorte qu'une quantité minimale d'énergie est consommée lors du déclenchement du redresseur SCR, ce qui se traduit par un fonctionnement plus efficace. Comme on peut le voir, dans le présent circuit, le circuit de gâchette comprend un condensateur de très faible capacité (0,005 MFD) et peu coûteux de sorte qu'un minimum d'énergie est dissipé dans la formation du signal de gâchette ou signal de déclenchement.On utilise une résistance R-4 de forte valeur t100 KvJ simplement pour permettre des variations de tension lentes aux bornes du condensateur C-2 à la suite du déclenchement du redresseur SCR. Un bref laps de temps après que le redresseur SCR s'est déclenché, le condensateur C-2 se charge à travers la résistance R-4 jusqu'à ce qu'il atteigne un potentiel supérieur à celui du condensateur C-1. La charge ultérieure du condensateur C-2 à travers R-4 entraine une polarisation en sens inverse de la diode CR-8. La diode CR-8 est polarisée en sens inverse par la tension qui est toujours présente aux bornes du condensateur C-l, ce qui réduit notablement le risque d'un déclenchement intempestif du redresseur SCR à un moment autre que le moment voulu, c'est-à-dire lorsque le transistor Q-3 cesse d'être conducteur. Toutefois. les positions dans le circuit de C-2 et de CR-8 peuvent être interchangées si une sensibilité de déclenchement plus grande est nécessaire. Comme indiqué ci-dessus, lorsque le redresseur SCR est déclenché, le condensateur de décharge C-3 se décharge à travers ce redresseur. Un autre perfectionnement du présent circuit consiste donc dans le branchement du condensateur C-3 entre l'anode (en réalité à travers le bobinage) et la gâchette du redresseur SCR à la place du branchement de ce condensateur entre l'anode et la cathode. De plus, un des côtés du condensateur C-3 est relié directement à un des côtés du condensateur C-1. Ces modifications améliorent la stabilité de déclenchement du redresseur SCR et empêchent tout déclenchement intempestif de ce dernier par les transitoires qui peuvent apparaitre pendant la charge du condensateur C-3.Comme la gâchette du redresseur SCR ne peut laisser passer qu'une faible partie du courant de conduction total, on utilise une diode CR-5 pour offrir un circuit de retour à la fraction plus importante de courant qui traverse la cathode. De plus, C-4, R-5, R-6 et CR-10 empêchent un déclenchement multiple durées prolongées de l'étincelle) du redresseur SCR. Ceci est particulièrement avant geux pour des applications à des véhicules de course lorsque l'on utilise des bougies à entrefer très large. Tandis que le circuit réduit la durée d'une étincelle à un seul déclenchement du redresseur SCR, l'énergie économisée est renvoyée au condensateur de décharge et est utilisée pour fournir les tensions de sortie extremement élevées nécessaires pour de larges entrefers de bougie et pour les conditions de compétitions et de course. Lorsque CR-7 eesse d'être conductrica,il se produit un accroissement rapide de tension positive à l'anode du redresseur SCR, accroissement qui entraînerait un nouveau déclenchement du redresseur SCR avec une durée d'étincelle prolongée si le circuit comprenant C-4, R-5, R-6 et CR-10 n'était pas présent. CR-10 transmet cet accroissement positif à la cathode du redresseur SCR en polarisant en sens direct CR-5 et en sens inverse la jonction cathodegâchette, ce qui empêche un nouveau déclenchement. R-5 fcurnit un circuit ce décharge à C-4.La possibilité d'un déclenchement intempestif est également réduite car, à tout moment où il se produit une oscillation positive à l'anode du redresseur SCR, la jonction gâchette-cathode est polarisée en sens inverse. Ceci se produit également à tout moment où une charge est en cours d' emmagasinage dans C-3, quand CR-9 est polariséeansens direct et qu'un déclenchement intempestif par le côté anode du redresseur SCR a les plus grandes chances de se produire. Dans le cas d'un véhicule pour le transport de passagers et non pas d'un véhicule de course, un prolongement de la durée des étincelles est habituellement souhaitable et, par conséquent, le circuit comprenant C-4, R-5, R-6 et CR-10 peut etre supprimé. Si on désire une durée d'étincelle intermédiaire, on peut utiliser le circuit précité et augmenter la valeur ohmique de R-5. L'augmentation de la valeur ohmique de R-5 accroît légèrement la durée de l'étincelle aux faibles vitesses de rotation du moteur et une augmentation plus poussée de cette valeur ohmique accroît la durée aux vitesses de rotation plus élevées du moteur. Comme on l'a décrit ci-dessus, un autre objet de la présente invention réside à adapter de façon originale un système d'allumage par décharge de circuit capacitif, du type à contacts utilisant un transfert simultané d'énergie de circuit capacitif et de circuit inductif, pour qu'il fonctionne avec des distributeurs du type sans rupteur dont l'utilisation s'est répandue largement au cours des dernières années. Comme il est bien connu des techniciens en la matière, le distributeur fondamental sans rupteur est constitué par induit tournant comportant plusieurs ergots qui en font saillie sur la périphérie et qui passent, lorsque l'induit tourne, devant un aimant permanent fixe.Chaque fois qu'un ergot se rapproche de l'aimant, une impulsion d'une polarité donnée est engendrée dans une bobine capteuse et, lorsque l'ergot s'éloigne de l'aimant, une impulsion de polarité opposée est créée. De ce fait, et en se référant au dessin, on comprendra que lorsque l'un des ergots de l'induit se rapproche puis s'éloigne de l'aimant permanent, la forme d'onde d'impulsion représentée sur le côté gauche de la figure est engendrée. Au fur et à mesure que la vitesse de rotation de l'induit diminue, la tension de crête à crête de la forme d'onde diminue également tandis que la durée augmente et que les flancs avant et arrière deviennent moins abrupts. Inversement, lorsque la vitesse de rotation augmente, la tension de crête à crête augmente tandis que les impulsions deviennent plus étroites et que les flancs avant et arrière deviennent plus abrupts.De façon caractéristique, la tension de crête à crête d'un distributeur sans rupteur peut se situer entre deux et quatre volts au démarrage et de vingt à quarante volts aux vitesses plus élevées du moteur. En se référant au circuit primaire du transformateur représenté sur le dessin, on voit que le rôle du circuit à transistors est de fermer et d'ouvrir le circuit d'enroulement primaire en fonction des impulsions de sortie du distributeur. Quand les transistors sont rendus conducteurs par la partie positive de chaque impulsion, du courant en provenance de la batterie d'accumulateur circule à travers l'enroulement primaire et à travers le transistor de puissance Q-3. A la fin de la partie positive de l'impulsion, les transistors deviennent non conducteurs et le courant s'arrête, l'amplitude du courant dans l'enroulement primaire étant fonction du temps pendant lequel le transistor est conducteur. Les diodes CR-1, CR-2 et CR-3 empêchent la transition négative de l'impulsion d'endommager la jonction base-émetteur du transistor Q-1. En outre, ces diodes empêchent le transistor de se déclencher avant que l'impulsion ait atteint une première amplitude minimale prédéterminée. Dans le mode de réalisation purement illustratif de l'invention, la valeur que l'on a choisie pour cette amplitude est de 2,4 volts et on a choisi des diodes présentant chacune une tension de court-circuit en sens direct de 0,6 volt. En outre, on a choisi des transistors présentant une tension de court-circuit base-émetteur en sens direct de 0,6 volt, de sorte que ces transistors ne sont pas conducteurs tant que la forme d'onde d'entrée n'a pas dépassé 2,4 voltes.Si on le désire, on peut supprimer la diode CR-3 au prix d'un plus grand prélèvement de courant de la batterie d'accumulateurs à l'extrémité de la plage de vitesse de rotation faible du moteur mais une telle modification augmente réellement la sensibilité de déclenchement et se traduit par une énergie de sortie un peu plus importante. Le blocage de la partie de faible amplitude du signal provenant des transistors entraine un déblocage par saturation plus rapide des transistors avec, pour résultat, une dissipation de chaleur moindre et une perte d'énergie moins importante au sein des transistors eux-mêmes et un blocage du transistor Q-3 aux vitesses faibles du moteur à peu près au moment même où le primaire du transformateur T-l prend un état saturé.Le déblocage, c'est-a-dire le passage à l'état conducteur, des transistors 9-3 après que le primaire du transformateur T-l est saturé, entraînerait un fonctionnement inefficace en raison de l'énergie perdue sous forme calorifique dans l'enroulement primaire du transformateur et du chauffage des transistors, notamment du transistor 9-3, en raison de la forte intensité du courant. Le déblocage plus rapide avec saturation des transistors est du à la vitesse plus élevée d'accroissement de tension de la forme d'onde d'entrée au-dessus de 2,4 volts. Ceci est particulièrement important lorsque l'amplitude de la forme d'onde d'entrée devient plus grande en même temps que le flanc avant devient plus abrupt.Du fait de la présence de trois diodes, le temps de conduction du transistor q-3 aux vitesses de rotation très faibles est maintenu à environ 5 millisecondes seulement (équivalent à un point mort des contacts d'environ 15% seulement) mais ce transistor peut encore être conducteur pendant un temps aussi long qu'une milliseconde (équivalent approximativement a un temps mort de 50% à cette vitesse de rotation élevée d'un moteur de 8 cylindres).Le temps de conduction du transistor Q-3 est, de ce fait, automatiquement régulé de manière former la meilleure tension de sortie, c'est-à-dire la tension la plus élevée pour le démarrage et le ralenti où une tension élevée est nécessaire et une tension plus basse à mesure que la vitesse de rotation du moteur augmente car les performances auxquelles doit pouvoir répondre l'étincelle deviennent moins sévères. il s'ensuit un temps mort représenté par un pourcentage relativement faible aux vitesses de rotation faibles du moteur, ce qui est recherché, et un temps mort représenté par un pourcentage plus élevé aux vitesses de rotation plus élevées du moteur, ce que l'on désire obtenir.La tension de sortie reste toujours à un niveau plus qu'adéquate tandis que le prélèvement de courant effectué-sur la batterie est inférieur au prélèvement normal. Le circuit est en outre agencé de maniere qu'une tension, ayant une seconde amplitude prédéterminée notablement plus faible que ladite première amplitude prédéterminée, rende conducteur le transistor Q-3 lors du démarrage du moteur. Dans le mode de réalisation purement illustratif, la valeur choisie de cette seconde amplitude est de 0,6 volt et non pas les 2,4 volts de la première amplitude. La résistance R-l et la diode CR-4 sont reliées à la batterie d'accumulateur par l'intermédiaire de l'interrupteur de démarrage de sorte que la tension de la batterie n'est appliquée qu'au moment du démarrage. Ceci a pour effet d'augmenter la sensibilité d'entrée du transistor Q-1 de la quantité voulue. C'est un point important en cas de temps froid ou d'une batterie d'accumulateurs faiblement chargée lorsque l'amplitude du signal de sortie du distributeur magnétique est relativement faible en raison de la faible vitesse de rotation que peut atteindre le moteur au démarrage dans ces conditions. Toutefois, si le distributeur est conçu de manière qu'une tension de déclenche- ment ayant une amplitude suffisante soit maintenue pendant le démarrage ou de manière qu'il fournisse une tension de déclenchement d'amplitude suffisante pendant le démarrage, il n'est pas nécessaire d'appliquer la tension de la batterie et on peut supprimer la résistance R-1 et la diode CR-4. La résistance R-3 contribue à assurer un blocage positif des transistors Q-2 et Q-3 et la résistance R-2 empêche que des niveaux de courant susceptibles de provoquer un endommagement soient atteints dans les jonctions baseémetteur des transistors Q-2 et Q-3 au cas ou un déclenchement prématuré du redresseur SCR se produirait pendant la phase de conduction des transistors 9-1, Q-2 et Q-3 ou si une sursaturation du transformateur T-l avait lieu pour une raison quelconque. Comme indiqué ci-dessus, le circuit de décharge est agencé de manière qu'aux tensions élevées aux bornes du condensateur de décharge C-3, le redresseur SCR se déclenche de lui-même plusieurs fois. On voit donc que des tensions plus élevées apparaissent aux vitesses plus faibles du moteur où un déclenchement répété et une durée d'étincelle plus longue sont nécessaires.En outre, le présent système d'allumage engendre des étincelles d'une amplitude extrêmement élevée, même avec une batterie pratiquement "morte" grâce à une accumulation d'énergie emmagasinée jusqu'au point où le faible déclenchement ayant lieu à une tension de batterie très faible est suffisant après que la tension aux bornes du redresseur SCR a atteint un niveau élevé. il peut se produire que certaines étincelles soient "sautées", c'est-à-dire manquent, dans le processus mais, si les étincelles restantes permettent au moteur de tourner suffisamment vite pour que le générateur ou l'alternateur commence à produire de l'énergie électrique, le moteur peut être maintenu en rotation pourvu que, d'une façon ou d'une autre, on parvienne à le faire tourner initialement. Un avantage supplémentaire du présent circuit est que, lorsque le moteur ne tourne pas, absolument aucun courant ne circule à l'exception du courant de fuite des transistors, lequel se situe généralement au voisinage de 1 à 50 micro-ampères seulement. Ce faible courant en position de marche permet la suppression de la position auxiliaire que l'on trouve normalement sur les interrupteurs d'allumage. En outre, la courte période de conduction du transistor Q-3, même aux vitesses faibles du moteur, permet à la résistance ballast nécessaire dans les systèmes actionnés par des contacts d'être supprimée, ce qui se traduit par un rendement plus élevé. fln a donné ci-après une liste des valeurs des composants ainsi que la nature de ces composants pour le circuit de la présente invention. Ces valeurs sont des valeurs types et peuvent être modifiées dans le cadre de la présente invention. R-l 1500 ohms CR-1 à CR-10 : diodes au silicium R-2 56 ohms T-1 : "Stancor P - 6375" R-3 1000 ohms Q-1 : ECG-128 ou 2N3053 R-4 100K ohms (préféré) ou 2N3300 R-5 1000 ohms Q-2 : ECG-129 ou 2N4Q37 R-6 10.000 ohms ou 2N4036 ou 2,,5323 C-I 16 MFD à 450 WVDC Q-3 : T1P34A, B ou C C-2 0,005 MFD SCR -1 : T16-116E C-3 1 MFD à 600 WVDC ou T16-116M C-4 0,005 MFD Un résumé des performances possibles avec ce type de système d'allumage est donné ci-après. 1.- Pratiquement aucun prélèvement de courant n'a lieu sur le système électrique lorsque le moteur ne tourne pas bien que l'allumage soit maintenu en fonction. 2.- Un moteur à quatre temps et à un seul cylindre peut tourner a 3830 tr/mn avec une tension supérieure à 400 volts appliquée au primaire de la bobine d'allumage, cela avec une énergie suffisante pour permettre une étincelle d'une demi-milliseconde avec un prélèvement d'un dixième d'ampère seulement a une source de douze volts. 3.- On peut obtenir facilement à une vitesse de rotation faible d'un moteur à huit cylindres des tensions de sortie de 500 à 600 volts d'amplitude pendant plus d'une milliseconde tout en ne prélevant qu'un courant inférieur à un ampère à une source de douze volts. Des tensions de sortie d'environ 400 volts d'amplitude et d'une durée de 1/3 de milliseconde tout en ne prélevant qu'un courant inférieur à 4 ampères sont possibles à 10.000 tr/mn. 4.- Tous les paramètres de performance précédents représentent une économie d'énergie importante grâce à une réduction énorme du prélèvement de courant à une source d'énergie de douze volts. Comme,finalement,toute cette énergie provient d'une combustion d'un type quelconque de combustible, une utilisation à grande échelle d'un tel système d'allumage se traduirait par une économie notable d'un combustible qui devient de plus en plus rare. 5.- La durée de vie utile de la bougie, cela sans nettoyage et réglage de l'écart des électrodes, a été prolongée d'au moins cinq fois et même dix fois la durée de vie utile qu'il est possible d'obtenir avec des systèmes d'allumage moins puissants. En outre, on peut améliorer le transformateur T-l en déplaçant la prise du secondaire vers le bas jusqu'à ce que les spires de la demi-moitié 1 1/3 I représentent /4 à 1/3 du nombre total de spires du secondaire. La résistance en courant continu de la moitié inférieure du secondaire doit être réduite d'environ 25 ohms. La partie supérieure du secondaire doit être d'environ 100 ohms. L'inductance du primaire doit être d'environ 4 millihenry et sa résistance en courant continu 1/4 d'ohm. Le noyau ne doit pas être saturé avant qu'un courant primaire de 10 ampères ne soit atteint. Le rapport entre le nombre de spires du primaire et le nombre global de spires du secondaire doit être d'environ trente-deux. Un transformateur tel que celui décrit précédemment fournit les avantages suivants sur le transformateur du type "Stancor P6375". 1. Un meilleur rendement et une tension de sortie plus élevée avec des intervalles d'étincelles de l'ordre de 1,5 milliseconde. 2. Une amplitude de pointe de tension réduite aux bornes des transistors Q-1. Q-2 et Q-3 lorsque ceux-ci sont bloqués, c'est-à-dire non conducteurs. 3. Une tension de polarisation supérieure de la diode de charge CR-9 pendant le temps où C-3 se décharge dans la bobine d'allumage, ce qui empêche tout retour d'énergie de C-3 à C-l. 4. Une plus forte tension de déclenchement appliquée au redresseur SCR ce qui améliore la capacité de démarrage par temps froid ou avec lancement lent du moteur. il est bien entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre purement illustratif et non limitatif et que des variantes et des modifications peuvent y être apportées dans le cadre de la présente invention dont l'étendue est définie par les revendications ci-annexées. REVENflICATTONS 1.- Système d'allumage par décharge de circuit capacitif sans rupteur caractérisé par le fait qu'il comprend - un distributeur sans rupteur comprenant un élèment rotatif et une bobine de captage dans laquelle sont induites des impulsions de tension au fur et à mesure que ledit élément tourne, chacune desdites impulsions de tension induite présentant une excursion positive et négative:: - un transformateur élévateur de tension comportant un enroulement primaire et un enroulement secondaire; - un circuit primaire comprenant ledit enroulement primaire une batterie d'accumulateurs et un moyen formant interrupteur; - un condensateur de décharge > - un redresseur au silicium commandé et une bobine d'allumage reliés sous forme d'un circuit l'un à l'autre ainsi qu'avec le condensateur de décharge et l'enroulement secondaire du transformateur; - un moyen pour appliquer audit condensateur de décharge pour le charger la tension qui est induite dans ledit enroulement secondaire dudit transformateur lorsque ledit circuit primaire se ferme;; - un moyen pour décharger ledit condensateur de décharge à travers ledit redresseur au silicium commandé et ladite bobine d'allumage lorsque ledit circuit primaire s'ouvre de manière à engendrer une étincelle d'allumage; - un moyen capacitif d'emmagasinage d'énergie pour aider ledit transformateur à charger ledit condensateur de décharge > - un moyen pour charger ledit moyen capacitif d'emmagasinage lorsque ledit circuit primaire s'ouvre, ledit moyen formant interrupteur comprenant (a) un moyen commandé par lesdites impulsions de tension induites pour fermer et ouvrir ledit circuit primaire afin de provoquer et d'empêcher la circulation d'un courant dans ledit circuit primaire, b) un premier moyen de commutation à transistor pour fermer ledit circuit primaire pendant lesdites excursions positives desdites impulsions afin de permettre au courant de ladite batterie d'accumulateurs de circuler à travers ledit enroulement primaire dudit transformateur, le circuit de déclenchement dudit moyen de commutation à transistor consistant au moins en une diode reliée directement au circuit base-émetteur dudit transistor, cette diode présentant une tension de court-circuit-d'un premier niveau d'amplitude prédéterminé, et (c) un moyen pour fermer ledit moyen de commutation à transistor lorsque ladite partie positive de ladite impulsion s'élève au-dessus dudit premier niveau-d'amplitude et pour ouvrir ledit moyen de commutation à transistor lorsque ladite partie positive de ladite impulsion tombe au-dessous dudit premier niveau d'amplitude, la diode précitée bloquant la partie négative desdites impulsions en provenance dudit moyen de commutation à transistor. 2.- Système d'allumage suivant la revendication 1 caractérisé par le fait que ledit moyen formant interrupteur comprend, en outre, (a) des second et troisième transistors, le collecteur dudit premier transistor étant relié par une résistance à la base dudit second transistor et l'émetteur dudit second transistor étant relié à la base dudit troisième transistor, l'émetteur dudit troisième transistor étant relié à un des côtés d'un enroulement primaire dudit transformateur, l'émetteur dudit premier transistor et le collecteur desdits second et troisième transistors étant reliés en commun, ledit troisième transistor étant un transistor de puissance, et (b) un moyen pour appliquer ladite impulsion de distributeur à la base du premier transistor. 3.- Système d'allumage selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la base du second transistor est reliée par au moins une résistance à l'émetteur dudit troisième transistor. 4.- Système d'allumage suivant la revendication 2, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre, un moyen pour appliquer au moins une partie de la tension fournie par ladite batterie audit émetteur et audit collecteur reliés en commun uniquement pendant le démarrage du moteur. 5.- Système suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que ledit moyen servant à appliquer la tension qui est induite aux bornes dudit enroulement secondaire dudit transformateur comprend un moyen pour déclencher ledit redresseur au silicium commandé, ce moyen servant au déclenchement comprenant un circuit de déclenchement essentiellement capacitif entre ledit enroulement secondaire et lesdites jonctions gâohette-cathode dudit redresseur au silicium commandé. 6.- Système d'allumage suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que ledit condensateur de décharge est branché, en fait, entre l'anode et la gâchette dudit redresseur au silicium commandé. 7.- Système d'allumage par décharge de circuit capacitif, caractérisé par le fait qu'il comprend - un transformateur élévateur de tension comportant un enroulement primaire et un enroulement secondaire, - un circuit primaire comprenant ledit enroulement primaire, une batterie d'accumulateurs et un moyen formant interrupteur, ledit moyen formant interrupteur comprenant un moyen pour fermer et ouvrir ledit circuit primaire pour provoquer et arrêter la circulation d'un courant dans ledit enroulement primaire - un condensateur de décharge; - un redresseur au silicium commandé et une bobine d'allumage reliés sous la forme d'un circuit l'un avec l'autre ainsi qu'avec ledit condensateur de décharge et l'enroulement secondaire du transformateur;; - un moyen pour appliquer la tension qui est induite aux bornes dudit enroulement secohdaire dudit transformateur lorsque ledit circuit primaire se ferme sur ledit condensateur de décharge pour le charger; - un moyen capacitif d'emmagasinage pour aider ledit transformateur à charger ledit condensateur de décharge; - un moyen pour charger ledit moyen capacitif d'emmagasinage lorsque ledit circuit primaire s'ouvre; - un moyen de déclenchement pour déclencher ledit redresseur au silicium commandé lorsque ledit circuit primaire s'ouvre;; - un moyen pour décharger ledit condensateur de décharge à travers ledit redresseur au silicium commandé et ladite bobine d'allumage lorsque ledit redresseur au silicium commandé est déclenché pour fournir une étincelle d'allumage, ledit moyen de déclenchement comprenant un condensateur de déclenchement et une diode, ladite diode étant branchée entre la cathode dudit redresseur au silicium commandé et l'un des côtés dudit condensateur de déclenchement, l'autre côté dudit condensateur de déclenchement étant relié à un des côtés dudit enroulement secondaire dudit transformateur. 8.- Système d'allumage suivant la revendication 7, caractérisé par le fait que le moyen capacitif d'emmagasinage d'énergie comprend un condensateur qui est branché entre ledit enroulement secondaire et la gâchette dudit redresseur au silicium commandé 9.- Système d'allumage suivant la revendication 7, caractérisé par le fait que ledit condensateur de décharge est branché, en fait, entre l'anode et la gâchette dudit redresseur au silicium commandé. 10.- Système d'allumage suivant la revendication 9, caractérisé par le fait qu'une diode est branchée entre la cathode du redresseur au silicium commandé et un des côtés dudit condensateur de décharge. 11.- Système d'allumage suivant la revendication 7, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre, un moyen pour empecher un~déclenchement multiple dudit redresseur au silicium commandé. 12.- Système d'allumage suivant la revendication 11, caractérisé par le fait que ledit moyen servant à empêcher un déclenchement multiple comprend un condensateur et une diode reliés sous la forme d'un circuit série, ledit circuit série étant branché entre la cathode et l'anode dudit redresseur au silicium commandé. 13.- Système d'allumage suivant la revendication 11, caractérisé par le fait que ledit circuit série comprend aussi une résistance branchée entre ladite diode et ledit condensateur etqu'il comprend, en outre, une autre résistance branchée entre la jonction- condensateur-résistance et la gâchette dudit redres seur au silicium commandé. 14.- Système d'allumage suivant la revendication 7, caractérisé par le fait que ledit transformateur comporte un enroulement secondaire divisé de façon inégale.