La présente invention concerne les moteurs à tur- bine à gaz, et notamment les éléments d'étanchement uti- lisés dans ces moteurs. Un moteur à turbine à gaz a une section à turbine et une section de compression qui ont chacune des élé- ments rotatifs et stationnaires. Les élénents rotatifs sont compris dans un ensemble de rotor et les éléments non- rotatifs sont compris dans un ensemble de stator. Un tas- sage d'écoulement annulaire pour les gaz du milieu de travail s'étend axialement à travers le moteur et passe en succession alternée entre des éléments de l'ensemble du stator et des éléments de l'ensemble du rotor. L'en- semble du rotor comprend normalement un carter externe qui entoure l'ensemble du rotor et le passage d'écoule- ment du milieu-de travail. Des rangées d'aubes de stator s'étendent vers l'intérieur du carter externe. Les aubes de stator orientent la direction d'écoulement des gaz du milieu de travail en des angles d'attaque préférés par rapport aux ailettes du rotor disposées en aval des aiies de stator. Une partie d'une section de turbine d'un tel moteur est représentée sur la figure 6 (état de la tech- nique). Selon ce dessin, la partie arrière de l'aube du stator est retenue axialement par le carter externe et elle est retenue radialement par un anneau de retenue annulaire qui est axialement libre à tout instant par rapport à la rangée des aubes du stator et aussi rar raD- port à un moyen d'étanchéité adjacent externe. L'anneau de retenue est rigide en direction radiale de sorte qu'il puisse exercer sans se courber une force radiale contre toutes les aubes pivotant vers l'avant. Un tel mouvement de pivotement peut avoir lieu lorsque le moteur pompe dans le cas d'une inversion de la direction d'écoulement de la tuyère d'échappement vers l'entrée du moteur. Pour augmenter la durée de vie des éléments de con- struction dans les moteurs modernes, de l'air de refroi- dissement est aussi dirigé par des passages prévus à 1' intérieur du carter. L'air de refroidissement enlève de -2- la chaleur du carter et aussi des moyens d'étanchéité externes et des aubes du stator qui sont en contact di- rect avec les gaz chauds du milieu de travail. Souvent, le carter forme la limite externe du passage pour l'air de refroidissement et des parties des aubes du stator et des moyens d'étanchéité externes forment la limite inter- ne du passage d'écoulement pour l'air de refroidissement. Dans l'intérêt du rendement du moteur il est désirable de séparer le passage d'écoulement pour l'air de refroidisse- ment des gaz chauds du milieu de travail. En c6nséquence, l'étanchéité est obtenue par un anneau annulaire situé entre une rangée d'aubes de stator et un élément d'étan- chéité adjacent externe. Pourque l'étanchement soit ef- fectif, l'anneau doit pouvoir accommoder un mouvement re- latif axial et radial entre la rangée annulaire des aubes du stator et le moyen d'étanchéité annulaire externe. Ce- pendant, la construction de cet anneau pour pouvoir ac- commoder le mouvement axial et radial ne doit nas être a- la dépense de la rigidité radiale de l'anneau aui est nécessaire pour fournir la force de retenue radiale cour les aubes du stator. Selon la présente invention, un anneau de retenue pour étanchéifier dans un moteur à turbine à gaz entre deux structures de stator annulaires qui sont suscesti- bles de mouvements relatifs axial et radial comporte une première partie annulaire ayant un rapport plus grand aue un entre sa largeur axiale et sa hauteur radiale, et une seconde partie annulaire ayant un rapport plus petit que un entre sa largeur axiale et sa hauteur radiale, en vue de permettre à l'anneau de supporter de façon rigide en direction radiale l'une de ces structures et pour pouvoir accommoder Plastiquement la dilatation thermicue relative entre ces structures. Selon un mode de réalisation particulier de la nré- sente invention l'anneau de retenue et d'étanchéité est en forme de I en coupe transversale et comporte un cvlin- dre externe ayant une surface orientée axialement, un cy- lindre interne ayant une surface orientée axialement et une plaque radiale s'étendant entre les cylindres, cette -3- plaque étant supportée de façon guidée par les cylindres de sorte que chacune des surfaces orientées axialement soit orientée parallèlement par rapport à une surface d' appui d'une structure correspondante du stator lors du fonctionnement du moteur. Une caractéristique essentielle de la présente in- vention est l'anneau annulaire s'étendant entre deux structures annulaires du stator. L'anneau a deux parties annulaires: une première partie ayant un rapport plus grand que un entre sa largeur axiale et sa hauteur ra- diale; une seconde partie ayant un rapport plus petit que un entre sa largeur axiale et sa hauteur radiale. L'an- neau peut glisser sur l'une des structures annulaires du stator. L'anneau contacte l'autre structure annulaire du stator en une surface d'appui axial et radial. Selon un mode de réalisation particulier, l'anneau a une troisième partie, qui est en contact avec la seconde structure an- nulaire du stator. Cette troisième partie a un ranport plus grand que un entre sa largeur axiale et sa hauteur radiale. Un avantage principal de la présente invention est l'augmentation du rendement du moteur ce qui ré sulte du blocage d'une fuite non-désirée d'un fluide entre deux structures annulaires du stator. L'étanchéité est mainte- nue et la dilatation relative entre les structures annu- laires du stator est accommodée élastiquement par la flexibilité axiale de l'anneau et le contact à glissement radial entre l'anneau d'étanchéité et l'une des struc-_ tures annulaires du stator. Le support radial de l'autre structure du stator sans courbement de l'anneau résulte de la rigidité radiale de l'anneau. L'invention sera maintenant décriteen Plus grand détail en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une représentation en coure simpli- fiée d'une partie d'un moteur à turbine a gaz à courant axial, représentant une partie de l'ensemble du stator du moteur, la figure 2 est une représentation en coupe agran- die d'une partie de l'ensemble du stator avec le carter - 2487005 - 4 - externe et des rangées annulaires d'aubes de stator s' étendant vers l'intérieur du carter, la figure 3 correspond à la figure 2 et représente l'orientation de l'anneau lorsque le moteur est en fonc- tionnement, la figure 4 est une représentation en coupe corres- pondant à la figure 3, mais montrant un autre mode de ré- alisation. la figure 5 est une représentation en coupe corres- pondant à la figure 2 d'encore un autre mode de réalisa- tion de l'invention, et la figure 6 représente l'état de la technique. La figure 1 représente une partie d'un moteur turbine à gaz à courant axial ayant un axe de rotation Ar. Le moteur a un ensemble de stator 10, dont une partie r est représente sur la figure 1. L'ensemble du stator comporte un carter externe 12 et des structures de stator annulaires s'étendant circonférentiellement autour de 1' axe de rotation Ar. Une première structure de stator an- nulaire, telle qu'une rangée d'aubes de stator, représen- tée par la seule aube 14, s'étent circonférentiellement au côté interne du carter externe. Une seconde structure de stator annulaire, telle que l'élément d'tétanchéité ex- terne 16, s'étend circonférentiellement à l'intérieur du carter externe et peut se déplacer librement en direc- tion radiale et en direction axiale par rapnort à la ran- - gée des aubes 14 du stator. Un passage d'écoulement annu- laire 18 pour les gaz du milieu du travail s'étend axia- lement à travers le moteur à l'intérieur d'une partie des aubes de stator et du moyen d'étanchéite externe. Un pas- sage d'écoulement 20 pour de l'air de refroidissement s' étend axialement à travers le moteur à l'extérieur de la rangée des aubes du stator et du moyen d'étanchéité ex- terne. Le moyen d'étanchéité annulaire externe est esDa- cé axialement et radialement de la rangée des aubes du stator de façon à laisser un espace axial G et un espace a radial G entre les éléments. Un anneau de retenue et d' r étanchéité 22 libre s'étend axialement et radialement en- tre le moyen d'étanchéité annulaire externe et la rangée -5- des aubes du stator. L'anneau a un axe de symétrie As L'axe de symétrie A de l'anneau est parallèle par rap- s port à l'axe de rotation Ar du moteur. Tel que représenté sur la figure 2, lorsque l'an- neau 22 est installé il est en contact avec la rangée des aubes 14 du stator en une première zone de contact axial 24 dans une première direction axiale et il est aussi en contact avec le moyen d'étanchéité externe 16 en une se- conde zone de contact axial 26 dans une seconde direction axiale. L'anneau est formé pour s'anDuyer sur les aubes en direction radiale. L'anneau de retenue a une rigidité radiale proportionnelle au moment d'inertie rectangulaire Ir (cm 4) autour d'une surface neutre parallèle par rap- port à l'axe de symétrie As de l'anneau. L'anneau de re- tenue a une rigidité axiale proportionnelle par rapport au moment d'inertie rectangulaire I (cm 4) autour d'une surface neutre perpendiculaire par rapport à l'axe de sy- métrie A de l'anneau de retenue. s La rigidité axiale et la rigidité radiale résultent de la forme géométrique en coupe transversale des parties annulaires formant l'anneau. L'anneau comporte une mre- mière partie annulaire 28, une seconde partie annulaire et une troisième partie annulaire 32. La première par- tie annulaire a une largeur axiale Ai, une hauteur ra- diale R et un rapport inférieur à un (Ai/Ri sa largeur axiale et sa hauteur radiale. La première par- tie annulaire a une surface 36 orientée axialement dans la première direction axiale. Par la surface 36 orientée axialement, l'anneau 22 contacte la rangée des aubes de stator dans la première direction axiale. Lorsque l'an- neau est installé la première partie annulaire est esna- cée radialement de la première structure annulaire du stator, laissant un espace radial G ' entre ces éléments et l'anneau est en contact avec la rangée des aubes du stator en direction radiale lors du fonctionnement du mo- teur. La seconde partie annulaire 30 de l'anneau 22 s' étend entre la première partie annulaire 28 et la troi- 40. sième partie annulaire 32. La seconde partie annulaire e 2487005 -6est prévue pour obtenir une flexibilité axiale entre la première zone de contact axial 24 et la seconde zone de contact axial 26. La seconde partie annulaire a une lar- geur axiale A2 inférieure a la largeur axiale A1 de la première partie annulaire (A2 et la hauteur radiale (A2/R2C 1,0). La troisième partie annulaire a une surface 38 orientée axialement dans la seconde direction axiale. La distance axiale entre la surface 36 de la première Dartie annulaire et la surface 38 de la troisième partie annu- laire est égale à la dimension de l'espace axial G. La surface 38 orientée axialement de la troisième partie an- nulaire permet à l'anneau de contacter le moyen d'étan- chéité annulaire externe dans la seconde direction axiale et dans la seconde zone de contact axial 26 et d'engager à glissement la seconde structure annulaire en direction radiale. La troisième partie annulaire est prévue pour résister au roulement de l'anneau. Le roulement est la tendance de l'anneau de ce tourner avec son côté intérieur vers l'extérieur en réponse à des forces externes. Le roulement est décrit dans le livre "formulas for stress and strain" de Roark and Young, McCraw Hill Book Company (5ième édition, 1975), page 384. La troisième partie an- nulaire a une hauteur radiale R3, une largeur axiale A3 et un rapport sunérieur à un entre la largeur axiale et la hauteur radiale (A3/R3> 1,O). La largeur axiale A3 de la troisième partie annulaire 32 est plus grande que la largeur axiale A de la seconde partie annulaire (A3? A2). 23 2 Tel que représenté, la largeur axiale A3 de la troisième partie annulaire de l'anneau 22 est égale à la largeur axiale A1 de la première partie annulaire. Le rapport de la largeur axiale A3 à la hauteur radiale R de la troi- 3 3 sième partie annulaire est égal au rapport de la largeur axiale à la hauteur radiale de la première partie annu- laire (A3/R3 A1/R1) Un anneau 22 qui peut accommoder une déformation axiale de 0,38 à 075 mm a un diamètre externe D de 72,69 cm, une largeur axiale A2 de la seconde Dartie an- -7- nulaire 30 égale à 1,40 mm, un rapport du diamètre in- terne Di au diamètre externe Do plus grand que ou égal à neuf dixièmes (Di/Do,_ 0,9) et dans ce cas particulier 98/100 (Di/Do = 0,98); un rapport de la largeur axiale A2 de la seconde partie annulaire 30 à la largeur axiale A1 de la première partie annulaire 28 égal à 45/100 (A2/A1 = 0,45); un rapport de la largeur axiale A à la hauteur radiale R1de la troisième partie annulaire égale à 1 3/4 (A1/R1 = 1,75); et un rapport de la largeur axiale A2 à la hauteur radiale R2 de la seconde partie annulaire égal à 41/100 (A2/R2 = 0,41). Des matières appropriées pour 1' anneau sont les alliages à base de fer AMS (Aerospace Material Specification) 5525, AMS 5731 ou AMS 5805 La figure 3 correspond à la figure 2 mais représen- te la position relative des éléments lorsque le moteur à turbine à gaz est en fonctionnement. A cause de la dila- tation thermique relative du moyen d'étanchéité externe 16 et de l'anneau 22 par rapport à la rangée des aubes 14, l'anneau prend une position déplacée. La position dé- placée est représentée de façon exagérée sur la figure 3. La position originale du moyen d'étanchéité externe par rapport à la rangée des aubes du stator est indiquée par des lignes interrompues. La figure 4 représente un autre mode de réalisation de l'anneau ayant une seconde partie annulaire 130 à tlus petite largeur axiale A2 et à plus grande hauteur radiale R2, en comparaison au mode de réalisation de la figure 2. La première partie annulaire 28 est un cylindre. Le cy- lindre a une rigidité axiale et une surface 136 oriéntée axialement. La troisième partie annulaire 132 est aussi orientée axialement dans la seconde direction axiale. La seconde partie annulaire 130 qui joue un rôle semblable à d'autres secondes parties annulaires, est une plaque radiale s'étendant entre les cylindres. La seconde partie annulaire est supportée de façon guidée par les deux cy- lindres. La rigidité axiale des cylindres permet qu'en fonctionnement chacune des surfaces orientées axialement soit parallèle à une zone de contact axial correspon- dante d'une structure de stator annulaire correspondante - 8 - La figure 5 représente encore un autre mode de réa- lisation. Selon ce mode de réalisation l'anneau 222 a une seconde partie annulaire 230 prévue pour contacter la se- conde structure annulaire du stator, c'est à dire le moyen d'étanchéité externe 16. La première partie annu- laire 228 est prévue pour engager la première structure annulaire du stator en direction radiale et dans la pre- mière direction axiale. La première partie annulairea une largeur axiale A1, une hauteur radiale R1 et un raD- port supérieur à un entre la largeur axiale et la hau- teur radiale (A1/R1> 1,0). La seconde partie annulaire fournit la flexibilité axiale entre la première zone de contact axial 224 et la seconde zone de contact axial 226, cette seconde partie annulaire a une largeur axiale A2 inférieure à la largeur axiale A1 de la première partie annulaire (A2 port inférieur à un de la largeur axiale à la hauteur radiale (A2/R2 1,0). Un mode de réalisation de l'anneau 222 satisfaisant pour pouvoir accommoder une déformation axiale de 0,38 à 0,76 mm a un diamètre externe D de 70,14 cm, une largeur o axiale de la seconde partie annulaire de 1,40 mm, un rau- port du diamètre interne D. au diamètre externe D su - t O périeur ou égal à 9/10 (Di/D >0,9) et dans ce cas égal i o >- à 97/100 (Di/Do = 0,97), un rapport de la largeur axiale A2 de la seconde partie annulaire- 230 à la largeur axiale A1 de la première partie annulaire 228 égal à 34/100 (A2/A1 = 0,34), un rapport de la largeur axiale A1 à la hauteur radiale R1 de la première partie annulaire égal à 3 et 6/10 (A1/R1 = 3,6), un rapport de la largeur axi- ale A2 à la hauteur radiale R2 de la seconde partie annu- laire égal à 16/100 (A2/R2 = 0,16). Une matiare annro- priée pour l'anneau 222 est un alliage à base de nickel AMS (Aerospace Material Specification) 5707. Lorsque le moteur à turbine à gaz est en fonctionne- ment, les gaz chauds du milieu de travail s'écoulent Dar le passage annulaire 18. De l'air de refroidissement s' écoule par le passage annulaire 20 situé à l'extérieur du passage annulaire 18. - 9 - De l'air de refroidissement s'écoule par le passage annulaire 20 situé à l'extérieur du passage annulaire 18. De la chaleur est transférée entre ces gaz et les élements de construction de la turbine, tel que la rangée des aubes 14 du stator, le moyen d'étanchéité externe 16 et l'anneau 22 causant ainsi une dilatation thermique diffé- rente. Cette dilatation différente provoque un mouvement relatif entre ces éléments de la turbine. L'anneau et le moyen d'étanchéité externe se délacent axialement et radialement par rapport à la rangée des aubesdu stator provoquant ainsi une variation de l'espace axial Ga et de l'espace radiale G. L'engagement glissant entre l'anneau 22 et le moyen d'étanchéité externe 16 permet la varia- tion de l'espace radial Gr. L'anneau en contact intime avec les gaz chauds du milieu de travail mais en plus fai- ble contact avec l'air de refroidissement se dilate -Ters l'extérieur. L'engagement glissant entre l'anneau et le moyen d'étanchéité externe permet à cet anneau de presser de façon étanche contre la rangée des aubes de stator. Parce que l'environnement thermique et le coefficient: de dilatation thermique de l'anneau sont connus, l'anneau exerce une force radiale prédéterminée contre la rangeé des aubes de stator. L'anneau ne se courbe nas sous l'ef- fet de cette force à cause de la rigidité radiale que 1' on a choisi pour l'anneau de retenue et qui résulte de sa géométrie particulière en coupe transversale. La force radiale exercée par l'anneau résiste à la tendance des aubes de tourner vers l'intérieur à l'écart du carter 12 en réponse à des variations de la pression agissant aux aubes de stator et des vibrations du carter externe 12, qui se présentent lorsque le moteur pompe. Lorsque l'espace axiale Ga entre le moyen d'étan- chéite externe 16 et la rangée des aubes 14 du stator di- minue, l'anneau 22 est déplacé vers l'arrière par la ran- gée des aubes du stator et vers l'avant par le moyen d' étanchéité externe. La rigidité axiale de l'anneau lui permet d'exercer une force axiale prédéterminée pour 1' étanchement contre la rangée des aubes du stator et le moyen d'étanchéité externe et permet aussi sa déformation - 10 - élastique en direction axiale pour pouvoir accommoder la diminutionaGa de l'espace axial Ga. Tel que l'on peut voir sur la figure 3, la rigidité axiale de la troisième partie annulaire 32 empêche le roulement et la ricidité axiale de la seconde partie annulaire 30 Permet une flexion axiale de cette partie par rapport à la première et à la troisième partie annulaire. La seconde partie an- nulaire se déforme élastiquement pour pouvoir accommoder une partie de la diminution de l'espace axialdÉ G et l'anneau roule pour pouvoir accommoder le reste de cette diminution de l'esnace axial. La différence entre la lar- geuir axiale A de la première partie annulaire et la lar- geur axiale A2 de la seconde partie annulaire fournit un jeu C entre la seconde Partie annulaire et les aubes pour permettre le roulement de l'anneau et sa flexion sans qu' il vienne en contact avec les aubes. Tel que représenté sur la figure 4, la rigidité axiale de la seconde partie annulaire est réduite d'avan- tage en comparaison avec le mode de réalisation de la figure 3 par la diminution de la largeur axiale A2 et Dar l'augmentation de la hauteur radiale Ri2 La diminution de l'espace axial A Ga provoaue une flexion de la seconde partie annulaire. La rigidité axiale de la Première mar- tie annulaire et de la troisième partie annulaire per- mettent de supporter la seconde partie annulaire de façon guidée empêchant une rotation du bord interne et du bord externe de la surface neutre de la seconde Partie annu- laire. En conséquence, ceacune des surfaces 136, 138 orientées axialement reste parallèle à la zone de contact axial entre chacune de ces surfaces et la structure annu- laire correspondante du stator. Les surfaces d'étanchéité plus larges sont aussi plus favorables pour empêcher la fuite, en comparaison avec les constructions dans les- quelles la zone de contact axial entre l'anneau et les structures adjacentes du stator se rapproche ? un contact linéaire. L'anneau 222 du mode de réalisation selon la figure joue un rôle semblable à l'anneau de la figure 2. L'an- neau 222 roule et fléchit axialement pour nouvoir accom- - il - moder la variation 4 G de l'espace axial G. La Pre- a a mière partie annulaire est en contact avec la rangée des aubes du stator et résiste au roulement de l'anneau à son diamètre extérieur. La seconde partie annulaire est en contact avec le moyen d'étanchéité externe pour obtenir l'étanchéité désirée. L'anneau est rigide en direction radiale pour exercer une force radiale contre la rangée des aubes du stator. L'invention vient d'être décrit ci avant en référen- ce à des modes de réalisation préférés, mais il est évi- dent aux techniciens que beaucoup de variations ou de mo- difications peuvent y être apportées sans pour cela sor- tir du cadre de l'invention. - 12 - REVENDICATIONS 1. Moteur à turbine à gaz comportant une première structure de stator annulaire (14), une seconde structure de stator annulaire (16) espacée axialement et radialement de la première structure annulaire et laissant un espace variable axial (G a) et un espace variable radial (Gr) entre ces structures, et un anneau libre radial (22,122, 222) retenant la première structure radialement lorsque le moteur est en fonctionnement, cet anneau étant prévu pour contacter la première structure de stator annulaire en une première direction axiale dans une première zone de contact axial (24,124,224) pour contacter la seconde structure de stator annulaire en une seconde direction axiale dans une seconde zone de contact axial (26,126,226) et pour glisser sur la seconde structure annulaire en di- rection radiale, caractérisé en ce que l'anneau comporte une première partie annulaire (28,128,228) formée pour contacter la première structure de stator annulaire en direction radiale et dans la première direction axiale, cette première partie annulaire ayant une largeur axiale (A1), une hauteur radiale (R1) et un rapport suppérieur à un entre la largeur axiale et la hauteur radiale (A1/R1 > 1,0), et une seconde partie annulaire (30,130,230) à flexibilité axiale entre la première zone de contact axial et la se- conde zone de contact axial, cette seconde partie annu- laire ayant une largeur axiale (A2) inférieure à la lar- geur axiale (A1) de la première partie annulaire (A2 glissant entre l'anneau et la seconde structure de sta- tor annulaire permet à l'anneau de pouvoir accommoder des variations de l'espace radial (Gr) et à exercer une force radiale prédéterminée contre la première structure de stator annulaire sans se courber, la rigidité axiale de l'anneau permettant à l'anneau d'exercer une force axiale prédéterminée pour obtenir l'étanchéité entre la Première structure annulaire et la seconde structure annulaire en réponse à des diminutions de l'espace axial (Ga) et la - 13 - rigidité axiale permettant à l'anneau de fléchir élasti- quement en direction axiale pour Douvoir accommoder des diminutions de l'esoace axial (Ga). 2. Moteur à turbine à gaz selon la revendication 1, caractérisé en ce aue la seconde direction axiale est di- rectement opDosée à la première direction axiale. 3. Moteur à turbine à gaz selon la revendication 1, caractérisé en ce que la seconde partie annulaire (222) est formée pour contacter la seconde structure de stator annulaire (16). 4. Moteur à turbine à gaz selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'anneau (22,122) a aussi une troi- sième partie annulaire (32,132) prévue pour contacter la seconde structure de stator annulaire (16) et pour résis- ter au roulement, cette troisième partie annulaire ayant une hauteur radiale (R3), une largeur axiale (A3) plus grande que la largeur axiale (A2) de la seconde partie annulaire (A3 > A2) et cette troisième partie annulaire ayant un rapport suppérieur à un entre sa largeur axiale et sa hauteur radiale (A3/R3 > 1,0). 5. Moteur à turbine à gaz selon la revendication 4, caractérisé en ce que la largeur axiale (A3) de la troi- sième partie annulaire (32,132) est égale à la largeur axiale (A1) de la première partie annulaire et en ce crue le rapport de la largeur axiale à la hauteur radiale de la troisième partie annulaire est égal au rapport de la largeur axiale à la hauteur radiale de la premiere par- tie annulaire (A3/R3 = A/R). 6. Moteur à turbine à gaz selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'anneau (22) a un diamètre interne (Di), un diamètre externe (Do), un rapport du diamètre interne (Di) au diamètre externe (Do) plus grand que ou égal à 9/10(Di/Do > 0,9), un rapport de la largeur axiale A2 de la seconde partie annulaire (30) à la largeur axiale (A1) de la première partie annulaire (28) ngal à /100 (A2/A1 = 0,45), un rapport de la largeur axiale (A1) à la hauteur radiale (R1) de la première partie an- nulaire égal à 1 et 3/4 (A1/R1 = 1,75), et un rapnort de la largeur axiale (A2) à la hauteur radiale (R2) de la - 14 - seconde partie annulaire égal à 41/100 (A2/R2 = 0,41). 7. Moteur à turbine à gaz selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'anneau (122) a un diamètre inter- ne (D.), un diamètre externe (Do), un rapport du diamètre interne au diamètre externe plus grand que ou égal à 9/10 (Di/Do > 0,9), un rapport de la largeur axiale (A2) de la seconde partie annulaire (130) à la largeur axiale (A) de la première partie annulaire (128) égal à 3 et 6/10 (A1/R1 = 3,6) un rapport de la largeur axiale (A1) à la hauteur radiale (R1) de la première partie annulaire égal à 3 et 6/10 (A1/R1 = 3,6) et un rapport de la largeur axiale (A2) à la hauteur radiale (R2) de la seconde par- tie annulaire égal à 16/100 (A2/R2 = 0,16). 8. Moteur à turbine à gaz selon la revendication 5, caractérisé en ce que la première partie annulaire (128) est un cylindre ayant un rigidité axiale et une surface (136) orientée en direction axiale dans la premiere direc- tion axiale, la troisième partie annulaire (132) est un cylindre ayant une rigidité axiale et une surface (138) orientée axialement dans la seconde direction axiale, et la seconde partie annulaire (130) étant une plaque ra- diale s'étendant entre les cylindres et étant supnortée de façon guidée par ces cylindre, et en ce que la rigi- dité axiale des cylindres permet l'orientation de chacune des surfaces orientées axialement de façon parallèle à une zone de contact axial de la structure annulaire de stator correspondante.