L'invention concerne un dispositif de reproduction d'images de. télévision en couleurs comprenant un tube de reproduction d'images de télévision ën couleurs comportant un écran de reproduction; dans ce tube un canon électronique engendre au moins un faisceau d'électrons qui est 5 dévié par deux jeux de bobines de déviation dans deux directions orthogonales, un jeu de bobines étant constitué par deux demi-bobines pratiquement symétriques placées de part et d'autre du col du tube de reproduction, tandis qu'au moins une extrémité de chaque demi-bôbine des jeux de bobines de déviation est connectée à un générateur de courant de dé-10 viation de ligne ou un générateur de courant de déviation de trame, ce dispositif de reproduction comportant un circuit de correction couplé au générateur de courant de déviation de ligne et de trame servant à corriger les défauts de déviation en fonction de la valeur instantanée et de la direction des courants de déviation. 15 Un dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs est décrit dans le brevet français N° 1.573074» On y dit que le circuit de correction sert à compenser les défauts de déviation provenant de l'astigmatisme anisotrope des jeux de bobines de déviation. Bien que les défauts de déviation se manifestent différemment sur l'écran de repro-20 duction pour les divers types de tubes de reproduction d'images de télévision en couleurs qui peuvent par exemple être du type à index, à masque d'ombre ou du type chromatron, la réalisation et le fonctionnement du circuit de correction.sont les mêmes. La forte perte de qualité des couleurs et/ou du recouvrement des images partielles dans les coins de 25 l'écran de reproduction provoquée par les défauts de déviation sont corrigés par le circuit de correction du fait que l'on envoie dans les demi-bobines symétriques des courants de déviation différents; ce principe est connu sous le nom de la commande par différence de courant. La différence est une fonction du produit des valeurs instantanées du cou-30 rant de déviation de ligne et de trame. Comme on l'explique dans le brevet précité il s'ensuit que le jeu de bobines de déviation engendre outre le champ de déviation bipolaire normal, un champ quasi quadripo-laire. Le champ quasi quadripolaire engendré par les courants de déviation différents dans les demi-bobines et l'astigmatisme anisotrope don-35 nent une déviation additionnelle identique mais dirigée dans le sens opposé, du faisceau électronique de sorte que la compensation en résulte. L'invention vise la réalisation d'un circuit de correction pour les défauts de déviation provoqués par l'astigmatisme anisotrope, le fonctionnement de ce circuit reposant sur Tin principe différent. A 40 cet effet le dispositif conforme à l'invention est remarquable en ce que 70'23552 2 2047986 les deux demi-bobines d'au moins un jeu de bobines, de déviation sont munies chacune d'au moins une pxi.se, ces prises des demi-bobines faisant partie du circuit de correction dans lequel une source jle .courant ou une impédance régulée à fréquence de ligne et de: trame, ou une impédance 5 régulée uniquement pour la fréquence de ligne est connectée en parallèle au nombre de spires situées entre une prise et une extrémité ou une -autre prise de la demi-bobine. . , , . L'invention repose sur l'idée qu'il est possible d'éliminer la cause des défauts de déviation de façon dynamique au lieu de compen-10 ser les défauts de déviation provoqués par l'astigmatisme anisotrope par un champ magnétique asymétrique engendré dans un jeu de bobines de déviation. En opposition avec ce.qui se passe avec la méthode de commande par différence de courants, le jeu de bobines de déviation engendre un champ magnétique.bilatéral symétrique. La cause des défauts de déviation peut 15 aussi bien être éliminée en annulant l'astigmatisme anisotrope de chaque jeu de bobines, au lieu de donner aux deux jeux de bobines un astigmatisme anisotrope qui provoque des défauts de déviation identiques mais de sens opposé. . La description qui va suivre, en regard des dessins annexés, 20 fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. La fig. 1 représente schématiquement un dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs conforme à l'invention. La fig. 2 représente une autre vue d'une partie du dispositif de la fig..1. 25 La fig. 3 représente quelques enroulements de jeux de bobines de déviation réalisés à l'aide de bobines en forme de selle. Les figures 4a et 4b représentent des circuits de correction et les figures 4c et 4d les courants qui y circulent et une impédance, en fonction du temps. 30 La fig. 5 représente par un graphique quelques coefficients des jeux de bobines de déviation. La fig. 6 représente schématiquement un"jeu de, bobines de déviation qui est réalisé sur la fig. 6a à l'aide de bobines, en forme de selle et sur la fig. 6b à l'aide de bobines toroïdales ... * 35 Sur la fig. 1 la référence 1 désigne un tube de ;.reproduetion d'images de télévision en couleurs représenté schématiquement. Le tube de reproduction 1 comporte un canon électronique 2 à 1'aide duquel.au moins un faisceau électronique non représenté peut être engendré." Le canon électronique 2 sera décrit plus en détail par la suite. Un faisceau 40 d'électrons engendré par- le canon électronique 2 atteint par 1'intermé- 70 23552 5 2047986 diaire d'une grille de sélection de couleur réalisée sous la forme de masque d'ombre 3 l'écran de reproduction 5 recouvert d'une couche luminescente 4. Dans le cas où l'on utilise un masque d'ombre dans le tube de reproduction 1 un seul canon électronique 2 ou trois canons peuvent 5 engendrer trois faisceaux électroniques dont les points d'impact forment les sommets d'un triangle équilatéral ou en une rangée dans un plan. La grille de sélection de couleur pourrait au lieu d'être réalisée sous la forme d'un écran muni de trous, être formée par des fils parallèles, comme c'est le cas pour le chromatron. Sans grille de sélection de cou-10 leur le tube de reproduction 1 peut être réalisé sous la forme d'un tube à. index. Selon la réalisation du tube de reproduction 1 la couche luminescente 4 est constituée par des points ou par des bandes, qui lorsqu'elles sont atteintes par le faisceau électronique engendré par le canon électronique 2 s'illuminent en rouge, en vert et en bleu. Pour dévier un 15 faisceau électronique engendré par le canon électronique 2 on a placé autour du col un organe de déviation 6 dans un plan pratiquement perpendiculaire à un axe désigné par Z. Sous l'influence de l'organe de'déviation 6 un faisceau électronique engendré par le canon électronique 2 doit être dévié de telle 20 façon que le point d'impact sur la couche luminescente -4 atteigne le point ou la bande correcte. Le point d'impact du faisceau électronique sur la couche 4 réalisé à l'aide de bandes a comme forme la plus favorable une ellipse dont le grand axe correspond à la direction des bandes. L'astigmatisme anisotrope de l'organe de déviation 6 provoque 25 dans les coins de l'écran de reproduction 5 ^ défaut de déviation qui se traduit par un- basculement du point d'impact elliptique. Si au lieu d'atteindre uniquement la bande désirée le faisceau atteint une bande voisine celle—ci s'iUumiiB dans une autre * couleur ce qui est néfaste pour la rendu des couleurs. 30 Pour un tube de reproduction 1 réalisé à Vaide d'une couche constituée de points le tube engendre en général trois faisceaux électroniques qui sur l'écran de reproduction 5 fournissent chacun une image partielle en rouge, en vert et en bleu. Les images partielles doivent être amenées à se recouvrir correctement sur l'écran de reproduction 5» 35 Les défauts de déviation provoqués par l'astigmatisme anisotrope, qui sont différents pour les trois faisceaux électroniques, empêchent un bon recouvrement dans les coins de l'écran 5* L'organe de déviation 6 est réalisé à l'aide de deux jeux de bobines de déviation 7 et 8 constituées chacune par deux demi-bobines 40 71, 7g ou 8-j» ®2* ke3 jeux 70 23552 4 2047936 d'une culasse entourant le col du tube de reproduction 1. Il ressortira de la suite du présent exposé que les demi-bobines 7^» et la fig. 1 sont des bobines en forme de selle. Dans les jeux de bobines 7 et 8 représentés schématiquement on a représenté par des lignes en trait 5 plein les parties des enroulements qui sont parallèles au plan du dessin tandis que les petits cercles représentent celles qui sont pratiquement perpendiculaires au plan du dessin. Le jeu de bobines 8 assure la déviation dans le sens de ligne qui normalement coïncide avec l'horizontale. Le jeu de bobines 7 provoque une déviation suivant les trames ou verti— 10 cale. A cet effet, les demi-bobines de déviation 7^ et 7 2 connectées en série par exemple connectées à un générateur de courant de déviation de trame 10 et les demi-bobines 8^ et 82 par exemple connectées en parallèle sont reliées à un générateur de courant de déviation de ligne 11. Pour marquer la déviation horizontale ou verticale et la connexion en paral-15 lèle ou en série des demi-bobines 7-| > 72 et 8-j» 82' ^es courants fournis par les générateurs 10 et 11 sont désignés par i^ et 2i^. Le dispositif décrit jusqu'ici est conventionnel. On va maintenant expliquer l'invention en se basant sur les figures 1, 2 et 3. Les mêmes composants dans les figures 1, 2 et 3 et dans les figures qui 20 suivent sont désignés par les mêmes repères. Sur les figures 2 et 3 on. a représenté par X et Y deux axes pratiquement orthogonaux tandis que l'axe Z est perpendiculaire au plan contenant les axes X et Y. La fig. 2 comme la fig. 1 sont schématiques et représentent à la fois une section et une vue en plan. La fig. 2 représente deux spires de la demi-25 bobine 72 dont les deux parties sont désignées par 721 et 122 ou ^23 7^^ et sont représentées en perspective sur la fig7"3.~ Le dispositif de reproduction d'images de'télévision en couleurs conforme à l'invention est conçu sur les figures 1 et 2 avec des jeux de bobines de déviation 7 et 8 dont les demi-bobines 7^, et 8^, 30 82 sont munies des prises 12^, 12^ et 13^, 132» Entre les prises 12^ et 12^ des demi-bobines 7-j et 7 2 connectées en série se trouve une source de courant réglable 14» La source de courant 14 doit être réglée quant à la fréquence de ligne et à la fréquence de trame et est à cet effet, pour l'obtention de l'information concernant la valeur instantanée et le 35 sens des courants i^ et 2ig fournis par les générateurs de courant de déviation 10 et 11, couplé à ces générateurs. Entre les prises 13^ et 132 et chacune de l'autre extrémité des demi-bobines connectées en parallèle 8^ et 8^ sont connectées des impédances réglables 15-j et 15g- Comme il ressortira par la suite les impédances 15^ et 152 doivent 40 être réglées de la même façon quant à la fréquence de ligne et à la 70 23552 5 2047986 fréquence de trame, de sorte que sur la fig. 1 l'ensemble désigné par 15 des impédances 15^ et 152 est couplé aux générateurs de courant de déviation 10 et 11. Le dispositif de reproduction 3elon la fig. 1 comporte un tube 5 de reproduction 1 du type en masque d'ombre et est muni d'un.circuit de convergence 16. Le circuit de convergence dynamique 16 qui est connecté au canon 2 est couplé en vue d'obtenir de l'information concernant la valeur instantanée et le sens des courants de déviation i et i„, avec v n les générateurs de courant de déviation 10 et 11. Il ressortira que pour 10 une forme de réalisation déterminée qui sera examinée par la suite, du canon électronique 2 dans le tube de reproduction 1, le circuit de convergence 16 doit donner outreuneconvergence à donner éventuellement normalement aux trois faisceaux électroniques, une convergence additionnelle nécessaire pour le réglage selon l'invention. 15 Le dispositif de reproduction selon les figures 1 et 2 sert à annuler les défauts de déviation provoqués par l'astigmatisme anisotrope sur l'écran 5, et il est muni à cet effet d'un circuit de correction (14, 12g) pour les demi-bobines 7^ et 72 et d'un circuit de correc tion (15, 1.5.| » 132) ou (15-j, 152» 13^» 132) pour les deux demi-bobines 20 8^ et 82. Le résultat obtenu à l'aide des circuits de correction sera expliqué à l'aide du circuit de correction (14, 12-j, 122) et du jeu de bobines de déviation 7 pour la direction verticale. Sur la fig. 2 les courants sortant du plan du dessin sont représentés par un point et les courants dans l'autre sens par une croix. 25 En particulier pour- la demi-bobine 72 on a montré sur les figures 2 et 3 la façon dont sont constituées les demi-bobines réalisées sous la forme de bobines en forme de selle. L'enroulement avec les parties d'enroulement 70-, et 7oo est représenté par un «.ngle 0 . Sur la fig.. 3 on a re- cl O présenté des deux côtés de la demi-bobine 72 Ie cême angle Qq ce qui 30 n'est cependant pas indispensable. Pour des valeurs non identiques les parties d'enroulement 72-j e"t 722 sont caractérisées par une valeur moyenne de 9 calculée dans le sens des parties d'enroulement précitées, c'est-à-dire dans la direction 7. Il ressort de la fig. 2 qu'à-partir de la fenêtre avec les 35 parties d'enroulement 72^ et 72^ vers les parties d'enroulement 72^ et 122 l'épaisseur de la demi-bobine 72 augmente. Pour l'autre extrémité de la demi-bobine 72 non représentée qui est connectée au générateur 10 la bobine a la plus forte épaisseur. En ce qui concerne l'angle © il est possible compte tenu de la participation différente des enroulements à 40 la répartition du champ, de donner un enroulement avec un axe 0 70 23552 6 2047936 de telle façon que celui-ci peut être considéré comme l'angle moyen pour la demi-bobine 72» Sur la fig. 2 on suppose que l'angle moyen 0 de la demi-bobine 72 est donné par l'angle 0Q d'un enroulement comportant les parties 5 d'enroulement 72-j et 722» L'effet obtenu avec le circuit de correction (-14» 12-)» 1^2) ressort clairement des sens de courant représenté sur la fig. 1 et sur la fig. 2. Le courant de déviation i^. fourni par le générateur 10 est représenté par une flèche ouverte et le courant-fourni par la source de 10 courant régulé 14 représenté par une flèche fermée circtile dans les parties d'enroulement des demi-bobines 7-j et 72 connectées en série» situées entre les prises 12^ et 12,,. Pour augmenter ou réduire la valeur du courant fourni par la source de courant 14 un nombre plus grand ou plus ' petit d'ampères-tours de chaque demi-bobine 7^ et 72 est placé hors cir-15 cuit à proximité de la fenêtre, ce qui par la suite sera appelé commande par répartition de courant. Il s'ensuit qu'en fonction de l'intensité du courant fourni par la source de courant 14 l'angle moyen © des deux bobines 7-^ et 72 devient plus grande de manière analogue. Pour la demi-bobine 72 l'angle moyen 9 de la demi-bobine 72 est représenté par ©q. 20 pour une valeur par exemple maximale des courants fournis aussi bien par le générateur de déviation de ligne et de trame 10,11 ainsi que le courant fourni par la source de courant 14 qui en est tributaire. Avant d'examiner en regard de la fig. 5 l'effet de la commande par répartition de courant d-:.ns les jeux de bobines de déviation 7 et 8 25 on va d'abord examiner les circuits et graphiques représentés sur les figures 4a - 4d. Les figures 4a et 4b représentent respectivement deux demi-bobines de déviation montées en série ou en parallèle et connectées à un générateur de courant de déviation qui porte les références 10 et 11 30 (figures 1 et 2). Le générateur de courant de déviation 10 fournit aux demi-bobines le courant de déviation de trame et le générateur 11, le courant de déviation de ligne (i-j) et les courants représentés sur les figures 4a et 4b, » i2 et i^ peuvent être munis d'un deuxième iMice-Y ou H. Sur la fig. 4a la source de courant réglagle déjà décrite fournit 35 le courant de correction de sorte que dans l'enroulement qui est connecté en parallèle circule un courant i^. Sur la fig. 4b le courant" de correction circule dans une impédance réglée désignée par Z. La ïig. 4c représente en fonction du temps les courants et l'impédance réglée des circuits représentés sur la fig. 4a-et 4b pour la 40 déviation de trame (V). La fig. 4d représente la même chose pour la 70 23552 7 2047936 déviation de ligne (H). Sur les figures schématiques 4® et 4d on ne tient pas compte des temps de retour dans les courants de déviation de trame et de ligne en dents de scie i^ et i-jg» Pour la simplicité on suppose qu'une trame est constituée de quinze lignes et l'on ne s'occupe pas de 5 1'interlignage. Le courant de correction i^ représenté sur la fig. 4c présente pendant une période de ligne qui ressort du courant de déviation de ligne i^g représenté sur la fig. 4d, une variation plus ou moins quadratique. A partir de la valeur zéro, à environ la moitié d'une période de 10 ligne le courant de correction i^ augmente pratiquement paraboliquement vers le début et la fin de la période de ligne. L'amplitude de la parabole dans le courant i^ et le sens de celui-ci sont déterminés par la valeur instantanée et le sens du courant de déviation de trame s'ensuit que dans le nombre de spires des demi-bobines de déviation de 15 trame circule le courant de déviation de trame i^ moins le courant à fréquence de ligne plus ou moins parabolique ig à amplitude variant en fonction du courant de dévia,tion de trame, ou le courant i^y Sur la fig. 4c la référence Z^ désigne la valeur de l'impédance Z réglée, k caractère plus ou moins inductif, de la fig. 4b les courants 20 décrits i-jy» i2y ^3V circulant également. A partir d'une valeur élevée de Zy pour un courant de déviation de ligne i.^ égal à zéro, celle-ci doit diminuer de façon plus ou moins quadratique pour des valeurs absolues croissantes de i-jg* La variation linéaire du courant de déviation de trame i^y provoque la variation se produisant dans une période de trame 25 dans le courant i2y* Sur la fig. 4d le courant de déviation de ligne i^ diminue à. partir de la valeur zéro au milieu d'une période de lignes dans les deux sens plus ou moins linéairement. Le courant de correction i doit par contre augmenter quadratiquement dans les deux sens tandis que l'ampli-30 tude par période de ligne dépend de la valeur instantanée du courant de déviation de trame i-jy» H s'ensuit que dans un certain nombre de spires des demi-bobines de déviation de ligne circule un courant i,^ = i- - iOTÏ. jsx 1 H. dsi Pour la valeur de Z„ il s'ensuit que pour 1 obtention.d'un courant iOTT il dsi. augmentant pratiquement quadratiquement pour un courant i1tT augmentant TU 35 linéairement à partir de zéro, la valeur de Z„ doit diminuer d'une valeur II élevée plus ou moins linéairement. La mesure de la décroissance doit être déterminée par la valeur instantanée du courant de déviation de trame i^y, de façon que la variation d'amplitude désirée du courant à fréquence de ligne i2g soit obtenue. 40 On voit à l'examen des figures 2, 3 et 4a - 4d que dans un 70 23552 8 2047936 certain nombre de spires d'un jeu de bobines de déviation 7 ou 8 circule le courant.de déviation i,^ ou i^ fourni par le générateur de courant de déviation 10 ou 11. Dans le nombre de spires restantes-il circule toutefois le courant de déviation corrigé ou ijg, ces en_ 5 roulements se situant pour une bobine en forme de selle à proximité de la fenêtre de cette bobine. Du fait que les enroulements situés à proximité de la fenêtre d'une bobine en forme de selle ne participent que faiblement au champ de déviation total fourni par un jeu de bobines 7 ou 8, il s'ensuit que la commande par répartition de courant n'influence 10 que peu le champ de déviation mais influence fortement la grandeur de l'angle moyen 0. D'autre part le petit affaiblissement du champ de déviation provoqué en pratique par la commande par répartition de courant . augmente pour la déviation dans les angles de l'écran de reproduction 5 et réduit la distorsion en coussin qui s'y produit. Les prises 12-j, 12g» 15 131 et 132 peuvent être placées environ au milieu des demi-bobines 7-j» 72» 81 et 82 La fig. 4b montre que pour des demi-bobines d'un jeu connectées en parallèle les impédances réglées ou les sources de courant sont connectées à une prise et chacune à, une autre extrémité d'une demi-bo-20 bine. La raison en est que l'on désire exercer la commande par répartition de courant du côté de la fenêtre des demi-bobines réalisées comme bobines en forme de selle et bobinées de la même façon. En effet les enroulements situés à proximité d'une fenêtre de deux demi-bobines sont traversés, vu à pa±tir de l'axe Z du tube de reproduction 1, par des 25 courants dirigés en sens opposés pour engendrer des pôles magnétiques différents. Les enroulements situés à proximité de la fenêtre sont, pour ce faire, connectés chacun à une autre borne d'un générateur de courant de déviation. La fig. 5 représente ,en vue d'expliquer l'influence de la 30 commande par répartition de courant, en fonction de l'angle G des demi-bobines 7^9 72» 8^ et 82 sur la fig. 2, des graphiques montrant quelques coefficients d'erreurs. Pour expliquer les coefficients et la relation mutuelle on examinera brièvement l'influence d'un champ de déviation magnétique sur un faisceau électronique dans un tube de reproduction 1 35 de la fig. 1. On part du principe que dans un tube de reproduction 1 un canon électronique 2 engendre à l'endroit Z = 0, X = xq et Y = yQ un faisceau électronique qui atteint le masque 3 à, l'endroit Z = z . Lorsque S le faisceau n'est pas dévié son point d'impact sur le masque 3 est donné 40 par X = x et Y = y tandis que la pente du faisceau est donnée par S s 70 23552 2047936 x',y';x,y,x' et y1 sont désignés comme les paramètres du fais-S s s s s s. ceau. Lorsque le faisceau électronique fourni par la canon 2 est dévié par des jeux de bobines de déviation 8 et 7 selon la déviation dite idéale de Gausse dans la direction X et la direction Y, on a pour le point d'impact sur le masque 3 s z X = x + X avec X - /u k Y = y + Y avec Y = - ai k x' + X' avec X' =/U k z 10 y' + Y' avec Y' =-,u k Il ressort de ce qui précède que pour la déviation de Gausse, la déviation d'un faisceau électronique est proportionnelle à l'intensité de champ magnétique et est la même pour chaque faisceau indépendamment des paramètres de faisceau. 20 Par suite des symétries de champ paires dans les champs magné tiques il ne peut se produire que des fautes d'ordre impair. Parmi ces fautes seules ressortent les erreurs de troisième ordre à l'endroit du masque 3 et de l'écran 5 du tube de reproduction 1. Les erreurs de troisième ordre ont pour conséquence que le 25 déplacement et la pente d'un faisceau électronique obtenus par la déviation de Gausse, subit un déplacement Additionnel A et En examinant plus avant le déplacement additionnel provoqué par les erreurs de troisième ordre on a par exemple pourra x^s 30 A x^ x5Q +A x?1 +ûï52, A x„_ étant la distorsion en coussin ou en tonneau 30 £ x^ étant provoqué par la courbure de champ et l'astigmatisme et A Xjg l'erreur provoquée par le coma. La distorsion en coussin ou en tonneau peut être compensée de 35 façon connue par la modulation du courant de déviation de ligne et de trame, tandis que les jeux de bobines peuvent être réalisés de telle façon que le dispositif soit pratiquement exempt de coma. En examinant plus avant le déplacement provoqué par la courbure 70 23552 10 2047936 de champ et l'astigmatisme on a pour A X31 x311 +A X312 +A X313 +A" X314' & x,„., +A x,., étant le déplacement provoqué par la courbure de champ, 311 313 - l'astigmatisme isotrope et des erreurs de ce genre et^i- x^2 *314 5 étant le déplacement qui est provoqué par l'astigmatisme anisotrope et des erreurs analogues. En pratique il s'avère que dans beaucoup de cas les déplacements^ XJ13 *314 Pe'uveil1' être pratiquement négligés par rapport à. Z\- et,A X312* 10 Pour les déplacements restants A x312 "l'eS cements correspondants^ ^"311 ^312 0n déduire mathématiquement que ^X311 = (Â304 XS2 + B305 YS2> ^y311 = ^B304 YS + A305 XS ^ y's^) 15 et A xJ12 = (A5q6 + B5q6) X£ ^ y312 * ^A306 + B30é) Xp Y= x'= ^ Aq et (n = 304, 305 ou 306) sont des coefficients d'erreurs qui correspondent à un type de jeu de bobines de déviation pour la déviation de 20 ligne et respectivement la déviation^de trame-.. Les.-coefficients d'erreurs A et B sont valables à l'endroit du masque 3 dans le tube de n n reproduction 1. Des mesures et des calculs ont permis de constater que les coefficients Ar et peuvent être représentés en fonction de l'angle 6 25 déjà cité d'un jeu de bobines de déviation, ce qui est fait sur la fig» 5. ' La déviation d'un faisceau électronique engendré par un canon électronique 2 sur la fig. 1 uniquement par le jeu de bobines de déviation de ligne et le jeu de bobines de déviation dë trame 8 ou 7 30 donne un déplacement du point d'impact sur masque 3 le long de l'axe X ou Y sur la fig. 2. Pour la déviation le long de l'axe X respectivement l'axe Y, Y = 0 ou X = 0 de sorte que dans les deux cas il ne se produit S s pas d'erreur provoquée par l'astigmatisme anisotrope étant donné qu'il, ressort de la formule (2) que A x^12 =A y^12 - °* L'astigmatisme aniso-35 trope et la courbure de champ provoquant cependant un défaut de déplacement et il ressort de la formule (1) que seulement pour la déviation le long de l'axe Xî 70 23552 " 2047936 x311 = A304 XS x'S ^ (3) ^ y311 " Â305 Xs y's j et uniquement pour la déviation le long de l'axe Y: A X311 = B305 YS2 X'S 5 A y311 = b5Q4 ys rB.\ (4). Il ressort de ce qui précède en fonction du type du tube de reproduction 1 sur la fig.Incertaines exigences doivent être, posées à l'égard du jeu de bobines de déviation de ligne 8 et de déviation de trame 7 de sorte que les coefficients An et de la fig. 5 sont fixés. 10 En supposant que le tube de reproduction est un tube h masque d'ombre ou un tube chromatron avec un canon électronique ou trois canons électroniques 2 par lesquels sont engendrés trois faisceaux électroniques dont les points d'impact forment les sommets qui doivent être déviés d'un angle très important de par exemple 55° de 15 part et d'autre de l'axe Z. On désire réaliser de façon aussi simple que possible la convergence dynamique de manière à obtenir un bon recouvrement des trois points d'impact des faisceaux électroniques sur la grille de sélection de couleur du tube de reproduction 1 réalisé soit comme masque d'ombre 3 ou comme grille à. fils. D'autre part on pose l'exigence 20 suivant laquelle la pureté des couleurs doit être bonne sur tout l'écran 5. Le plus simple est de réaliser une même donvergence dynamique sur les trois faisceaux électroniques, ce qui peut être obtenu à l'aide par exemple d'une convergence radiale reposant sur un principe électro- 25 statique. Par conséquent, il faut que les déplacements provoqué par les erreurs de troisième ordre des jeux de bobines de déviation 7 et 8 des trois points d'impact des faisceaux électroniques en direction radiale soient être plus ou moins identiques. En transformant les formules (3) et (4) pour chacun des trois faisceaux pour la déviation le long de 30 l'axe X ou de l'axe Y en tenant compte de la condition des déplacements radiaux identiques des points d'impact, on arrive à l'exigence pour le jeu de bobines de déviation de ligne 8: = A3Q5 et pour le jeu de bobines de déviation de trame 7 on a B™. = Il s'ensuit que pour la déviation le long de l'axe X ou de 304 305 . 2 2 35 l'axe Y la convergence dynamique est proportionnelle à Xg ou Yg . En comparant les formules (3), (4) et (1) on obtient l'exigence ■ A305 B304 = B305 Pour des déplacements radiaux identiques des points d'impact le long de l'axe X ou de l'axe Y le déplacement donné dans la formule (1) correspond à la somme de ceux donnés dans les 70 23552 12 2047936 formules (3) et (4). La conclusion est que pour la déviation des trois faisceaux dans deux directions par superposition des convergences réalisées le long de l'axe X et de l'axe Y, on satisfait automatiquement à la condition pour les déplacements radiaux identiques des points d'impact. 5 II en résulte qu'à l'aide de la même convergence radiale les erreurs de déviation radiales identiques provoquées par l'astigmatisme isotrope et la courbure de champ ne provoquent pas d'erreurs de recouvrement sur l'écran de reproduction 5« Des jeux de bobines de déviation répondant à l'exigence formulée ci-dessus sont dénommées jeux de bobines de déviation 10 anastigmatiques. Il ressort de la fig. 5 qu'un jeu de bobines de déviation avec l'exigence A,„, = ou B,ni = a une valeur déterminée du coeffi- 304 305 304 305 cient ajqg ou Du fait que les coefficients et B^qg avec en viron la valeur moins quatre ne sont pas négligeables il s'ensuit que 15 le déplacement donné dans la formule (2) des points d'impact des faisceaux électroniques pour une grande déviation à la fois dans le sens X et dans le sens Y n'est pas négligeable. D'autre part les déplacements des points d'impact provoqués par l'astigmatisme anisotrope sont proportionnels au produit de la déviation dans la direction X et la direction 20 Y, tandis que pour les trois points d'impact il ne se produit pas de déplacements radiaux identiques. Pour des angles de déviation élevés des faisceaux électroniques dans le tube de reproduction 1 il apparaît dans les angles de l'écran de reproduction 5 des erreurs de recouvrement inadmissibles. Selon l'invention les erreurs de recouvrement peuvent 25 être évitées en rendant de façon dynamique les jeux de bobines de déviation 7 et 8 qui sont anastigmatiques pour la déviation à proximité des axes X et Y, astigmatiques pour la déviation vers les angles de l'écran de reproduction 5 de telle façon que = BjQg = 0. En comparant la fig. 2 et la fig. 5 et les angles 0 et 0 qui sont donnés, on constate O o 30 le rapport entre les mesures prises dans les figures 1 et 2 pour la commande par répartition de courant. Dans ce qui précède on donne un réglage avec lequel les deux jeux de bobines de déviation 8 et 7 à l'origine anastigmatique (A^q^ * A^0^ et Bj0^ = B^q^) pour des grands angles de déviation sont rendus 35 astigmatiques de telle façon que l'astigmatisme anisotrope s'annule (A306 = ^ et ^306 ~ ' L-*- ressort de la formule (2) que pour A^g = -®306 on a également^ ^312^ sor^e (lue l'erreur de dévia tion provoquée par l'astigmatisme anisotrope du premier jeu de bobines de déviation élimine celui de l'autre jeu. Sn se référant à la fig. 5 on 40 obtient que par exemple pour un jeu de bobines de déviation de ligne 7 70 -23552 13 2C47936 non réglé, anastigmatique = A^q,-) il ne se produit pas de déplace ment du point d'impact provoqué par l'astigmatisme anisotrope en rendant le jeu de bobines de déviation de trame à l'origine également anastigmatique 8 (B304 = ®305^ Pour les deux grands angles de déviation, astigma-5 tique de telle façon que le coefficient change de signe et devien ne égal à -AjQg. L'astigmatisme ainsi introduit donne en pratique dans les angles de l'écran de reproduction 5 aucune erreur de déviation gênante étant donné que des erreurs d'ordre plus élevées jouent un rôle, ces erreurs ayant un effet compensateur pour un bon dimensionnement des jeux 10 de bobines de déviation 7 et 8. D'autres exigences sont posées à l'égard des jeux de bobines de déviation 7 et 8 convenant pour être utilisées dans un tube de reproduction sur la fig. 1 réalisé sous la forme d'un tube index ou d'un tube à masque d'ombre ou chromatron utilisant trois faisceaux électroniques 15 situés dans une rangée dans un même plan. Le tube à index peut être conçu avec une couche luminescente 4 constituée par des bandes parallèles à l'axe Y, auquel cas le canon 2 engendre un seul faisceau électronique dont la section est elliptique. Le plan du faisceau électronique précité dans le tube à masque d'ombre ou chromatron contient par 20 exemple l'axe X et est placé transversalement sur l'écran de reproduction 5. Dans les deux cas on constate que des défauts chromatiques ou des défauts de recouvrement apparaissent sur l'écran 5 lorsque le premier point d'impact ou les'trois points d'impact des faisceaux électroniques, subissent un déplacement dans la direction X causés par des erreurs de 25 déviation du troisième ordre. A l'aide des formules (1), (3) et (4) on obtient qu'il faut poser à l'égard des jeux de bobines de déviation 8 et 7 l'exigence que A^q^ = B^q^sO. De ce fait les deux jeux de bobines de déviation 8 et 7 sont fortement astigmatiques, c'est-à-dire qu'un faisceau électronique dévié n'a pas un seul foyer mais une focalesagittale 30 et une focale méridionale qui se situent respectivement dans la direction de la déviation et normalement à celle-ci. Au coefficient A,= 0 304 correspond un jeu de bobines de déviation de ligne 8 avec lequel la focale méridionale d'un faisceau électronique dévié ou le plan image méridional correspond environ à l'écran 5 ou au masque 3« Le coefficient 35 ^305 = ^ correspond à un jeu de bobines de déviation de trame 7 dont le plan image sagittal coïncide avec l'écran 5 ou le masque 3» Pour le tube index en particulier le résultat serait sans influence d'erreurs de déviation que le point d'impact du faisceau électronique a une forme elliptique dirigée dans la direction Y sur tout l'écran 5. 40 II ressort de la fig. 5 que pour A^^ = 0 on a une petite /0 23552 14 2G47936 valeur positive A^g tandis que = 0 on obtient une valeur négative relativement élevée Pour éviter les déplacement donnés par la formule (2) et provoqués par l'astigmatisme anisotrope dans les angles de l'écran 5» le coefficient B^0g peut être réduit de façon dynamique 5 par la commande par répartition du courant jusqu'à satisfaire à la relation = -A^Qg. D'autre part seul l'angle 0 de jeu de bobines de déviation de trame 7 est Augmenté. Pour un réglage avec lequel les coefficients AjQg et sont tous deux rendus nuls, il faut que contrairement à ce qui a été décrit jusqu'à présent que l'angle 0 du jeu de bo-10 bines de déviation de ligne 8 soit réduit. Les figures 4c et 4d montrent que les courants de correction ig-ç. et igjj sur une période de ligne varient plus ou moins parabolique-ment tandis que ies amplitudes se produisant à la fréquence de ligne subissent une variation plus ou moins linéaire pendant une période de 15 trame. La variation d'amplitude plus ou moins linéaire se produisant dans une période de trame ressort de façon simple de la formule (2). La cause de la variation à la fréquence de ligne plus ou moins parabolique nécessaire pour de grands angles de déviation, des courants de correction igy et igg peut être provoquée par des erreurs de déviation d'ordre 20 plus élevé qui ne sont pas décrites plus en détail dans le. présent mémoire. D'autre part il faut remarquer le fait qu'à proximité de l'axe X et Y il n'est pas nécessaire de pratiquer de correction pour l'astigmatisme anisotrope, étant donné que dans cette région l'effet de cette erreur est négligeable. Pour la déviation vers les bords de l'écran 25 5 parallèles à l'axe Y, et en particulier dans les coins il faut un courant de correction augmentant plus rapidement que linéairement. Dans ce qui précède on a décrit que dans le cas d'un tube de reproduction conçu sous la forme d'un tube à masque d'ombre ou d'un tube chromatron 1 sur la fig. 1, comportant par exemple un canon élec-30 tronique 2 qui engendre trois faisceaux électroniques dont les points d'impact constituent les sommets d'un triangle équilatéral il est désirable d'appliquer une convergence radiale identique aux trois faisceaux. D'autre part on dit que pour les jeux de bobines de déviation 7 et 8 on avait la relation Ajq^ = ^305 ^304 = ^305* ^ar su;^e -'-a commande 35 par répartition de courant dans les jeux de bobines 7 et 8 pour la dé-? viation dans le sens X et dans le sens Y, le déplacement donné par la formule (1) et provoqué par l'astigmatisme isotrope et la courbure de champ varie. Il découle de la fig. 5 que pour les coefficients A^g et BjQg allant vers zéro par suite de la commande par répartition de cou- 4.0 rant, il apparaît des coefficients diminuant et B-.„, et des coef- ^ 304 304 70 23552 15 2047936 ficients augmentant Aet La diminution et l'augmentation sont 305 305 pratiquement identiques. La commande par répartition de courant modifie de ce fait l'influence de deux termes dans les déplacements donnés par la formule 1 mais pgg- le caractère» Les trois points d'impact de fais- -5 ceaux électroniques conservent les déplacements radiaux identiques désirés, dont la grandeur est cependant modifiée par la commande par répartition de courant. Pour réaliser la convergence radiale adaptée à la commande par répartition de courant on a prévu le circuit de convergence 16 dans le dispositif de reproduction de la fig. 1. 10 Dans le dispositif de reproduction de la fig. 1 le canon élec tronique 2 représenté en partie en coupe, est connecté au circuit de convergence 16 qui fournit à la fois la tension de convergence normale et la tension de convergence additionnelle nécessaire pour la commande par répartition de courant. Une cathode 21 du canon 2 fait partie 15 d'un jeu de trois cathodes séparées qui sont placées suivant les sommets d'un triangle équilatéral. Le canon 2 comporte une grille commune réalisée sous la forme d'un cylindre de Wehnelt 22. Le cylindre de Wehnelt 22 est muni de trois trous pour les cathodes, dont l'un correspond à la cathode 21. A partir de la cathode 21 on trouve derrière le cylindre de 20 Wehnelt 22 une électrode d'accélération commune comportant également trois trous 23 et une électrode de focalisation 24 suivie par une électrode de convergence 25 formée par deux tubes reliés entre eux et une électrode cL'accélération 26 formée par un manchon. La ligne en pointillé désigne le trajet d'un faisceau électronique fourni par la cathode 21 25 sous l'influence d'un signal vidéo qui lui est appliqué. Le faisceau est focalisé par le champ électrique entre l'électrode de focalisation 24 et les électrodes situées de part et d'autre 23 et 25. Les électrodes 25 et 26 forment une lentille de convergence dont le fonctionnement est régulé dynamiquement en fonction de la grandeur dé la déviation du fais-30 .ceau électronique engendré par le canon 2. A cet effet le cireuit de convergence 16 est connecté à l'électrode 25 ôe l'unité de convergence 25, 26. Dans ce qui précède et en particulier sur la fig. 2 on a décrit les demi-bobines des jeux de bobines de déviation 7 et 8 consti-35 tuées par des bobines en forme de selle. Il est également possible de réaliser les demi-bobines 7-j > 72 et 8^, 8g sous la forme de bobines toroïdales; les demi-bobines 7'-] et 7'2 représentées sur la fig. 6b sont des bobines toroïdales tandis que sur la fig. 6a les demi-bobines constituent une bobine en forme de selle (fig. 2). Pour simplifier les 40 figures 6a et 6b on a représenté seulement un jeu des deux jeux de bo 70 23552 16 2347936 bines "de déviation qui sont appliqués'sur la culasse 9". Sur là fig. 6a contrairement à ce qui est le cas sur la'fig.' 2j:-la 'source dè- courant 14 est divisée en deux sources de courant 14-] et 142« Les demi-bobines 7'i et 7'2 représentées sur la fig. 6b sous 5 la forme de bobines toroïdales sont enroulées autour d'une culasse 9' et sont munies chacune de deux prises 12^, ^12 ou 12^, 1222. Entre les prises et les extrémités les plus proches sont connectées les sources de courant réglables 14^» ^12' ^21 ^22" ^omme sur ^-a ^a et sur la fig. 2 l'angle © est représenté sur la fig. 6b. Si les sources 10 de courant réglables 14^ à, 1422 fournissent un courant de correction dirigé à l'opposé des courants de déviation circulant dans les demi-bobines 7'^ et 7'2 il se produit un agrandissement de l'angle 0. Lorsque le courant de correction circule dans l'autre sens il se produit une diminution de l'angle Q. Il est également possible pour augmenter et 15 réduire l'angle 0 de connecter une source de courant entre les prises 1211 et 1212, ou 1221 et 1222« Lorsque les demi-bobines 7'^ et 7'2 sont connectées en série auquel cas par exemple les extrémités situées à. proximité des prises 12^2 et 12^ sont reliées entre elles. Les sources de courant 1422 e^ 20 ^4-j.j peuvent être combinées de façon à n'en former qu'une seule. Le montage en parallèle des demi-bobines 7'^ et 7'2 offre la possibilité de combiner les sources de courant 14^ et 142^ ou 14^2 et 1422 de façon à obtenir une seule source de courant. Les possibilités de connexion . d'une souree de courant entre les prises, la source de courant 14'^ com-25 me représenté en pointillé sur la fig. 6b et le montage en parallèle des demi-bobines 7'^ et 7'2 offre la possibilité de relier les prises 12^ et 12^ ou 1212 et 12,^ et en ne jplaçant entre celles-ci qu'une source de courant. Les sources de courants réglables précitées peuvent également être remplacées par des impédances réglables. 30 Sur les figures 6a et 6b on a représenté l'angle 0Q pour cha que moitié du jeu de bobines de déviation. Pour une bonne déviation symétrique d'un faisceau électronique il faut que les deux moitiés aient le même angle 0q. Il s'ensuit que pour la fabrication en grande série des demi-bobines et des déviations de l'angle moyen 0 qui en découlent, 35 les demi-bobines doivent être sélectionnées de façon à pouvoir former un jeu deux k deux. Lors de l'utilisation des demi-bobines dans un dispositif de reproduction conforme à. l'invention il ne faut pas prévoir de sélection coûteuse des demi-bobines, étant donné que par exemple la source de courant réglée à la fréquence de ligne et à la fréquence de trame correspondant à une demi-bobine peut fournir une composante de courant 0 23552 2947936 continu réglable de sorte aue l'angle moyen Q peut être ajusté sur une valeur égale à celle de 1'au.tre demi—bobine. 70 23552 2047936 REVSNDICATIONS; t. Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs comprenant un tube de reproduction d'images de télévision en couleurs comportant un écran de reproduction; dans ce tube un canon électronique. 5 engendre au moins un faisceau d'électrons qui est dévié par deux jeux de bobines de déviation dans deux directions orthogonales, un jeu de bobines étant constitué par deux demi-bobines pratiquement symétriques placées de part et d'autre du col du tube de reproduction, tandis qu'au moins une extrémité de chaque demi-bobine des jeux de bobihes de déviation est -jq connectée à un générateur de courant de déviation de ligne ou un générateur de courant de déviation de trame, ce dispositif de reproduction comportant un circuit de correction couplé au générateur de courant de déviation de ligne et de trame servant à corriger les défauts de déviation en fonction de la valeur instantanée et de la direction des courants 15 de déviation, ce dispositif étant caractérisé en ce que les deux demi-bobines d'au moins un jeu de bobines de déviation sont munies chacune d'au moins une prise, ces prises des demi-bobines faisant partie du circuit de correction dans lequel une source de courant ou une impédance régulée à fréquence de ligne et de trame, ou une impédance régulée uni-20 quement pour la fréquence de ligne est connectée en parallèle au nombre de spires situées entre une prise et une extrémité ou une autre prise de la demi-bobine. 2. Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source de courant 25 réglée qui est connectée au jeu de bobines de déviation, reliée au générateur de courant de déviation de ligne ou au générateur de courant de déviation de trame, fournit un courant variant pratiquement parabolique-ment pendant une période de ligne avec des amplitudes variant en une période de trame. jO 3» Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'impédance réglée qui est connectée au jeu de bobines de déviation relié au générateur de courant de déviation de trame varie à fréquence de ligne plus ou moins para-boliquement. 35 4. Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'impédance réglée qui est connectée au jeu de bobines de déviation relié au générateur de courant de déviation de ligne, varie en une période de ligne à partir d'une valeur maximale pour un courant de déviation de ligne pratiquement nul, 40 Pour les deux sens jusqu'à une valeur minimale qui présente une variation 70 23552 15 20*47936 sur une période de trame. 5. Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le nombre de spires entre la prise et une extrémité d'une demi-bobine qui est réa- 5 lisée soùs la forme de bobine en forme de selle avec uhe fenêtre, se trouve du côté dë la fenêtre de la bobine en forme de selle. 6. Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs selon'une des revendications 1 à 4» caractérisé en ce que le jeu de bobines de déviation est réalisé avec des demi-bobines enroulées de façon 10 toroïdale, chaque demi-bobine comportant deux prises. 7. Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs selon la revendication 6, caractérisé en ce que le nombre de spires précitées parallèles à la source de courant réglée ou à l'impédance est connecté entre la prise et une extrémité correspondante de la bobine 15 toroïdale. 8. Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs selon la revendication G, caractérisé en ce que le nombre de spires précitées est connecté en parallèle avec la source de courant réglée ou l'impédance entre deux prises de la demi-bobine. 20 9. Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la source de courant précité ou l'impédance du circuit de correction convient pour l'utilisation avec un jeu de bobines de déviation réalisées de façon anastigmatique, respectivement un jeu de bobines avec astigmatisme 25 isotrope ou anisotrope, engendre dans les spires de la demi-bobine conneè téé en parallèle un courant réduisant le courant de déviation fourni par le générateur de courant de déviation de ligne ou le générateur de courant de déviation de trame. - . 10. Dispositif de reproduction d'images de télévision en couleurs 30 selon une des revendications 1 à Q, caractérisé en ce que dans un circuit de correction convenant pour l'application avec un jeu de bobines de déviation â astigmatisme isotrope et anisotrope, pour lequel un plan d'image méridional du jeu de bobines de déviation coïncide plus ou moins avec l'écran de reproduction, la source de courant correspondante ou 35 l'impédance engendre dans les spires de la demi-bobine connectée en parallèle un courant augmentant le courant de déviation fourni respectivement par le générateur de courant de déviation de trame et le générateur de courant de déviation de ligne. 11. Jeu de bobines de déviation convenant pour 1'utilisation dans 40 un dispositif de reproduction de télévision en couleurs selon une des cL\J 0 23552 2047936 revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque demi-bobine du jeu est munie drau moins une prise.