SYSTE!ME DE SUPPORT POUR UNE STRUCTURE INTERNE A LINTERIEUR D'UN RECIPIENT A TEMPERATURE ELEVEE. La présente invention a trait à un système de sup- port destiné à une structure qui doit être logée à l'inté- rieur d'un récipient à température élevée, et notamment à un récipient sous pression utilisable dans une installation pour le craquage catalytique fluidisé de combustibles hydro- carbonés. Il est connu de prévoir, à l'intérieur du récipient sous pression d'une unité de craquage catalytique, des sépa- rateurs-cyclones destinés à la récupération des particules catalytiques en suspension, et de supporter les séparateurs- cyclones au-dessous d'une chambre d'insufflation qui est elle-m9me disposée à l'intérieur du récipient sous pression et qui transmet une suspension de particules/gaz aux sépara- teurs-cyclones en vue de récupérer les particules. La cham- bre d'insufflation est, dans de tels cas, située juste en- dessous du plafond du récipient sous pression. Par exemple, la demande de brevet anglais n'l 460242 montre, à la figure 10, un agencement dans lequel les raccords des sorties du troisième étage de séparateurs-cyclones supportent le plan- cher de la chambre circulaire d'insufflation. La présente invention est particulièrement utilisa- ble dans une situation similaire, mais dans laquelle la cham- bre d'insufflation est annulaire et s'étend concentriquement autour de l'axe vertical du récipient sous pression de forme générale cylindrique, et dans laquelle les divers sépara- teurs-cyclones formant deux ou plusieurs étages de récupéra- tion sont disposés de façon que chaque étage s'étende selon une rangée annulaire autour du plancher annulaire de la chambre d'insufflation. Lorsque l'usine est en fonctionnement, la peau du récipient sous pression est soumise à une température de l'ordre de 150 C et l'équipement se trouvant à l'intérieur du récipient sous pression, qui comprend les divers sépara- teurs-cyclones et les conduites de raccordement, est fréquem- ment soumis à des températures de l'ordre de 700 C ou supé- rieures. En outre, en raison de la température élevée et des contraintes statiques qui doivent 9tre supportées par la structure interne tels que les parois et le plancher de la chambre en surpression, ces derniers se trouvent habituel- lement réalisés en un acier du type inoxydable alors que les parois du récipient sous pression, du fait qu'elles se trou- vent à une température plus basse (rendue possible par l'em- ploi de garnitures d'isolation thermique à l'intérieur du récipient sous pression), peuvent 8tre réalisées en acier au carbone qui est moins cher que l'acier inoxydable néces- saire à la structure interne. Cependant, ceci constitue un inconvénient du fait que l'effet de dilatation différentielle qui se produira dans tous les cas (étant donné la différence de températures entre la structure interne et l'enveloppe du récipient sous pression) sera amplifié par le coefficient de dilatation thermique plus élevé de l'acier inoxydable en comparaison de celui de l'acier au carbone utilisé pour l'enveloppe du récipient sous pression. Le résultat de cette dilatation thermique différen- tielle entre, d'une part, la structure interne telle que les parois et le plancher de la chambre d'insufflation et, d'au- tre part, la peau du récipient sous pression, est le suivant: pendant que le plancher horizontal de la chambre d'insufflation se dilate à sa périphérie (ou en d'autres termes, pendant que, n'importe quel point particulier du plancher de la chambre d'insufflation s'éloigne de l'axe de symétrie vertical du récipient cylindrique sous pression) et que les parois de la chambre d'insufflation se dilatent ver- ticalement, (en faisant descendre le plancher de la chambre en-dessous de sa position originale) la peau du plafond non- horizontal du récipient sous pression se dilate à la fois radialement et vers le haut, mais d'une plus faible quantité et, par suite, le plancher horizontal de la chambre d'insuf- flation s'écarte de sa configuration horizontale initiale et exerce un moment de torsion sur les divers séparateurs-cyclo- nes qu'il supporte. Bien que-la structure reliant les bases des divers séparateurs-cyclones, se dilate elle-mime, il n'existe pas de capacité suffisante pour absorber les con- traintes qui s'appliquent sur le col au sommet de chaque séparateurcyclone et par conséquent, le col se trouve soumis à des contraintes importantes de fléchissement. La présente invention est caractérisée par le fait que les séparateurs-cyclones sont suspendus depuis le plan- cher annulaire de la chambre d'insufflation; et que la paroi qui est disposée, radialement, vers l'intérieur et/ou la paroi qui est disposée, radialement, vers l'extérieur de la chambre d'insufflation présente au moins une partie de configuration divergente pour compenser les dilatations dif- fdrentielles radiales et axiales des parois et du plancher de la chambre d'insufflation et du plafonddu récipient. On préfère que le récipient sous pression soit cylindrique; c'est la paroi de la chambre d'insufflation disposée, radialement, vers l'extérieur qui comporte la par- tie divergente; et cette partie a une forme divergente vers le haut pour compenser la dilatation différentielle se pro- duisant lorsque l'intérieur du récipient est soumis à une température supérieure à celle de l'extérieur. En suivant ce principe général de conception, (a) les coefficients de dilatation des matériaux utilisés pour le plafond du récipient sous pression et le plancher et les parois de la chambre d'insufflation,.(b) les dimensions des parois et du plancher de la chambre d'insufflation, (c) la direction et l'étendue de la partie inclinée (ou de l'ensem- ble) de la paroi de la chambre d'insufflation et (d) l'orien- tation du plancher de la chambre d'insufflation peuvent 8tre choisis de façon que l'orientation du plancher de la cham- bre d'insufflation (lorsqu'il est vu en coupe verticale) demeure constante en dépit du déplacement vers le bas et du déplacement radial vers l'extérieur du plancher de la chambre d'insufflation dés à la dilatation du plancher et des parois. Ceci présente l'avantage que, malgré le déplacement des sé- parateurs-cyclones vers l'extérieur et vers le bas, lors du chauffage du récipient sous pression et de son équipement interne pour le porter à la température de fonctionnement, la structure interconnectant les séparateurs-cyclones à leurs extrémités inférieures peut 8tre disposée de façon à se dila- ter d'une quantité similaire de sorte qu'il n'y ait aucune contrainte de flexion, due à la dilatation différentielle, qui s'exerce sur les cols des séparateurs-cyclones. Ainsi qu'on l'a indiqué ci-dessus, bien que les coefficients de dilatation des matériaux utilisés pour le plafond du récipient sous pression et la structure de la chambre d'insufflation soient importants sur le plan de la conception, le problème principal résulte de l'emploi d'un plafond non plat relativement froid dans un environnement à température élevée. D'autres avantages et caractéristiques de l'inven- tion apparaîtront à la lecture de la description suivante, faite à titre d'exemple non limitatif et se référant au des- sin annexé dans lequel: - la figure 1 montre un dispositif typique de l'4- tat antérieur de la technique pour la construction d'une chambre annulaire d'insufflation juste en-dessous du plafond en forme de d8me d'un récipient sous pression destiné au craquage catalytique de combustibles hydrocarbonés; - la figure 2 est une vue en coupe schématique similaire à celle de la figure 1 mais montrant une configu- ration modifiée de la chambre d'insufflation conformément à la présente invention; - la figure 3 est une vue similaite à celle de la figure 2 mais montrant un autre mode de réalisation de lin- vention; et, - la figure 4 est une vue en coupe schématique d'une chambre d'insufflation partiellement compensée montrant le défaut d'équilibre qui peut 9tre éliminé dans la réalisa- tion selon l'invention. La figure 1 montre, de façon schématique, une vue détaillée en coupe du plafond 1 en forme de d8me d'un réci- pient sous pression utilisé pour la régénération de cataly- seurs dans une usine de craquage catalytique sous forme fluide pour la réduction des huiles hydrocarbonés lourdes en produits plus légers. Le récipient en tant que tel est de forme générale cylindrique ayant un fond de forme conique et une paroi supérieure en forme de dame dont une partie est représentée sur la figure 1. La surface intérieure du plafond d'acier est gar- nie d'un revêtement d'isolation thermique en béton réfrac- taire, ce qui permet à la peau en acier 4 du plafond 1 de ne pas être entièrement soumise à la température du procédé (704 C) régnant à l'intérieur du récipient pressurisé, mais au contraire à une température quelque peu plus faible (dans ce cas de l'ordre de 149 C). La chambre d'insufflation 5 est limitée à son som- met par le matériau 2 d'isolation thermique interne se con- formant à la configuration en forme de dome du plafond 1, à sa base par un plancher annulaire horizontal 6 supporté sur son c8té dispose, radialement, vers l'intérieur,par unepa- roi intérieure cylindrique 7 et sur son c8té disposé, radia- lement, vers l'extérieur, par une paroi extérieure cylindri- que 8. Des rebords 9 et 10 supportent la paroi 7 disposée radialement vers l'intérieur et respectivement la paroi 8 disposée radialement vers l'extérieurbde la chambre d'insuf- flation et, de plus, chacune de ces parois est garnie à la fois radialement vers l'intérieur et radialement vers l'exté- rieur sur la partie supérieure de leur hauteur avec une plus grande quantité de béton réfractaire 11 servant à l'isolation thermique. Les parois 7 et 8 et le fond 6 de la chambre d'in- sufflation sont en acier inoxydable "304 " et constituent la structure porteuse destinée à l'équipement logé à l'inté- rieur du récipient sous pression par un raccordement direct au plafond 1 dudit récipient. Sur la figure 1, les traits mixtes représentent les positions décalées 6', 7' et 8' respectivement du fond, de la paroi intérieure et de la paroi extérieure de la cham- bre d'insufflation à la température de fonctionnement ou à chaud". On peut noter que les positions représentées en traits pleins du fond 6, de la paroi 7 disposée radialement vers l'extérieur sont représentatives de l'état dans lequel se trouve le récipient lorsque l'usine est arrêtée ou de l'état "froid". Les configurations représentées par des traits mixtes sont montrées d'une façon exagérée afin d'il- lustrer l'action des déformations relativement faibles aux- quelles ces composants sont soumiS. uo eammo) xnaTp:lxe'l s:eA zuemaeilvsTpv[ poIdp zsais ouoloCo -:nalzeîds np ioo el enb TsuT:zazou:ned uot le se:xTa sT:el: ue agi:uessadai:se Too amm np,il,apnelqo, uoT.pian2l; -uoo ri '.pTo:;, uoTleinT;juoo el suvp IîDOT:IA luemoITT4uT çú zUiv: ammoo I aznSi Tel a:ns:uesoa:da::se 'uo:lT; nsuT8p e:q -mrqt sel p 9 aqtluTeld el;zd:.zoddns ae::-op Tnb uoTssa.d gsnos ueTdTo;.z np.noaa:luTTl q poT lueumadTnb9,l lumxo; seuolo/os:zanalvdos xnoa.qmou sep unl ep ai 1oo e'l Imo 9'1 op Ise ne.zapixesl siea:luemeal8pvx oC ae92Tlp L Toied el op lquIasuael sq 2aoddua and xnelxzxel 9.1A luewmaloTpi.x 'agST.Xp 8 To.xd el op alqmasueal op;iiToez Teuuo$3Tsod luemoeuvqo el %aldmaxe loe suvU *(s8q aT siea :uîssTo=ta:z es enbluoSuo:l eamio eun seo av su8p) 'pntqo Ise 1Tinbs;oT ',9 enpzozs:sp amxo.o; eun azedope e uotlmt;;nsutp ça a.qm'qo sT ap 9 puo; ael:azilqop Ise auuoTIT:sod zuomaeumqo ap:Zeea,(uopmvlyTp q eG:ons:se %b aiOT:laA uo$:zoa ood eun:uBe&) 0T 1o 6 sjuTod sat elua epto;; luemawT:Io; luaeTd o;p. ap uopliod ve op uoiluWTITpop xnva np n:i.A ue L eanalp -93UT Toind el q lzoddua and uoTiTsod op a2uetp 9 ainaep9a oe -xe To:ed el slum zuedTopa: np lnaTelpuT: l V:lue3:lsxa opaop snld ean:eZ9dmae eI sg:dup. naniuol ua zo:elTp as 3uoa.nari -pixel soaA ':uamale$pex 'e9T-.ipp 8 To ad el 3a anarip3u$1 a8A:luemealapax 'e92ptTp To:td e 3uamempue:lnmTS naea:ixa,T 9l;aA [ uemalsuTpezs asodsTp,8 To;zd e1 op lueamaa:oadsa.:l. neTa -9:lu;j s;[A 6' dont la position "chaude" (résultant de la différence d'é- paisseur des parois radiales 7 et 8 joignant le fond 6 initia- lement horizontal au plafond 1 en forme de dôme et de la dis- torsion du plafond) s'est traduite par une inclinaison de la position "chaude" du col 12', avec les contraintes au fléchis- sement du séparateur-cyclone qui en résultent. Bien que les parties inférieures des divers sépara- teurs-cyclones soient interconnectées et offrent aussi la possibilité d'un certain support par la structure comprenant les canalisations au bas du récipient sous pression, la dila- tation que l'on peut attendre de cette structure, et aussi le besoin de relier entre elles les sorties de produits des divers séparateurs-cyclones, n'est pas suffisante pour inté- grer la quantité de déplacement se produisant radialement vers l'extérieur qui pourrait Otre nécessaire en vue du mouvement combiné d'inclinaison et de déplacement latéral de la position "chaude" du col 12' et par conséquent, les séparateurs-cyclo- nes sont soumis à des efforts considérables nécessitant un renforcement des cols 12, ce qui implique un accroissement des cots dé à la fois à un surcrott -d'acier inoxydable co- teux et de main-d'oeuvre. La configuration représentée sur la figure 1 est celle qui serait adoptée par le concepteur moyen dans cette technique se trouvant confrontée au problème de la réalisation d'une chambre annulaire en surpression dont le fond supporte les divers séparateurs-cyclones. Il convient de noter que les efforts auxquels la structure représentée en coupe sur la figure 1 est soumise, sont considérables car dans le dispositif symbolisé sur la figure 1, il est prévu cinq cyclones de premier étage direc- tement supportés par la paroi 7 de la chambre d'insufflation qui est dirigée radialement vers l'intérieur, une rangée cir- culaire de cinq cyclones de second étage supportés par le fond 6 de la chambre d'insufflation au voisinage de sa jonction avec la paroi 7 dirigée radialement vers l'intérieur (mais espacée selon des intervalles équiangulaires de 720 autour de l'axe vertical du récipient cylindrique sous pression) et également vingt cyclones de premier étage supportés par la paroi 8 dirigée radialement vers l'extérieur et une rangée circulaire de vingt cyclones de second étage supportés par le fond 6 au voisinage de sa jonction avec la paroi 8 dirigée radialement vers l'extérieur. Etant donné que chacun des cy- clones du second étage pèse 7 670 kg et que chaque cyclone du premier étage pèse 10 670 kg, des charges considérables s'exercent dans ce cas sur les parois 7 et 8 de la chambre d'insufflation et sur le plafond 1 du récipient sous pression. En se référant maintenant à la figure 2, on observe sous une forme schématique, à la fois, la configuration "froide" A, B, D, C et la configuration "chaude" A', B', D', C' d'une réalisation modifiée de la chambre d'insufflation conforme à la présente invention. A nouveau, le plafond du récipient sous pression est en forme de d8me avec la peau 4 ayant sensiblement le m8me rayon de courbure que celle de la figure 1 et égalEmeat dans ce cas, la configuration "froide" de la paroi AB dirigée radia- lement vers l'intérieur est verticale. Cependant, dans ce cas, la paroi dirigée radialement vers l'extérieur a sa partie supérieure Cd isolée thermiquement de forme conique divergent vers le haut et sa partie inférieure dM non isolée disposée verticalement. On envisage que des parois disposées radiale- ment vers l'intérieur de configuration autre que verticale, quand elles sont vues en section diamétrale à travers la cham- bre d'insufflation (c'est-à-dire les parois de forme autre que cylindrique lorsqu'on les considère en relation avec le réci- pient sous pression considéré comme un tout) peuvent Otre utilisées si cela est nécessaire, pour toute application par- ticulière. Est également utilisable une paroi divergente diri- gée radialement vers l'extérieur ayant n'importe quelle confi- guration autre que celle qui est représentée par exemple, celle dans laquelle toute la hauteur de paroi CD est diver- gente ou celle dans laquelle la partie divergente n'est pas véritablement conique. Sur la figure 2, la conformation du fond 6a de la chambre d'insufflation est également annulaire mais maintenant non-horizontale et peut être considérée d'une façon générale comme se conformant à une configuration en d5me qui n'est pas très différente de la configuration en d6me de la peau 4 du plafond 1. On prévoit cependant que le fond 6a puisse Otre, en variante, conique (c'est--di rectiligne dans la représentation en coupe de la figure 2) ou puisse avoir n'im- porte quelle forme inclinée, la vue en coupe à travers la chambre d'insufflation étant telle que, comme sur la figure 2, l'extrémité supérieure de la-paroi supérieure de la cham- bre d'insufflation (la partie de la zone annulaire de la peau 4 du plafond entre les rebords intérieur et extérieur 9 et ) soit généralement au-dessus de l'extrémité supérieure du fond incliné 6a, et que l'extrémité inférieure de la paroi supérieure soit généralement, de façon similaire, au-dessus de l'extrémité inférieure du fond 6a. En variante, on peut prévoir un fond plat tel que celui représenté sur la figure 3. Dans le mode de réalisation de l'invention repré- senté sur la figure 2, la conicité de la partie supérieure de la paroi CdD dirigée radialement vers l'extérieur agit comme un mécanisme permettant de produire un mouvement vers-le bas de toute la partie inférieure dD de la paroi CdD située ra- dialement vers l'extérieur. Ce mouvement compense le taux de dilatation plus faible sur la distance verticale AC et préser- ve la relation positionnelle verticale entre la paroi située radialement vers l'intérieur et la paroi située radialement vers l'extérieur et, par suite, la constance de l'inclinaison de la ligne BD par rapport & l'axe OQ pendant le mouvement se produisant à partir de l'état froid BD jusqu'à l'état chaud B'D'. En terme de contraintes s'exerçant sur le col 12 de chaque séparateur-cyclone, l'aspect important est que l'incli- naison du col demeurera la mime (c'est-à-dire dans ce cas ver- ticale bien que le col lui-même ne soit pas illustré sur la figure 2) et par conséquent, le pur déplacement latéral des extrémités supérieures des séparateurs-cyclones peut être équilibré par la dilatation des jonctions aux extrémités infd- rieures des séparateurs-cycloneso Afin de fournir une illustration de la méthode de compensation des différences de dilatation thermique, basée sur des conditions que l'on trouve typiquement dans les ré- générateurs modernes de craquage catalytique fluidisé, on peut se référer à la figure 4 qui montre une conception de chambre d'insufflation à compensation partielle mais avec un défaut d'équilibre résultant, qui doit Otre éliminé en adoptant la conception conforme à la présente invention. -Les problèmes de dilatation thermiques associés à la chambre d'insufflation pour les séparateurs-cyclones dans un récipient de régénération utilisés dans le craquage catalytique fluidisé, ont été discutés d'une façon générale ci-dessus. Si on les considère de façon plus détaillée, on peut observer qu'ils tombent dans deux catégories: (1) Ceux qui sont dus à une expansion radiale par rapport à l'axe vertical du récipient et qui donnent naissan- ce à des contraintes en fonction de l'épaisseur, du module et du coefficient de dilatation du matériau, du rayon par rapport à l'axe, et de la variation de température le long de la paroi en. surpression entre le joint avec le récipient et la zone o sa température est égale à la température du gaz. (2) Ceux qui sont causés par une dilatation verti- cale (parallèle à l'axe du récipient) et qui, si elle n'est pas compensée, aurait tendance à altérer la géométrie de toute la partie de la chambre d'insufflation dont la tempéra- ture est égale à celle du gaz. L'acceptabilité de la première catégorie dépendra des niveaux de contrainte et de durée de vie prévus. La secon- de catégorie doit être éliminée dans toute la mesure du pos- sible afin de réduire le risque de perturbation pouvant con- duire à une sérieuse réduction de l'efficacité dans la sépa- ration. Une telle perturbation peut résider dans le dévelop- pement de fissures dans les plaques et les soudures donnant naissance à des chemins de fuite pour le gaz chargé en cata- lyseur-à travers la structure des cyclones ou directement dans la chambre en surpression. En se référant à la figure 4, les positions froides il des points particuliers ont été repérées par A, B, b, C etc, et les positions chaudes par A', B', b', C' etc. L'axe verti- cal du récipient est OQ et R désigne le rayon de la tête hémisphérique du récipient tracée autour d'un point PR qui, pour plus de commodité, est supposé ttre le point fixe de référence. Les parties supérieures Ab et Cd des parois de la chambre d'insufflation sont isolées et les parties inférieures b'B' et d'D' sont supposées Otre à la m0me température que le gaz à la condition normale de fonctionnement à chaud. La partie inférieure de la chambre d'insufflation est représentée sous une forme sphérique qui présente un rayon r, quand elle est froide, et comme le centre PR de la t9te de récipient est supposé fixe, le centre Pr de la partie infé- rieure de la chambre d'insufflation va se déplacer vers le bas en Pr', à l'état chaud. Les conditions suivantes ont be- soin d'être remplies afin d'empOcher une variation dans la géométrie autre que celle d'échelle résultant de la libre dilatation. Les triangles d Pr b et D Pr B doivent ttre congru- ents à dl Pr' b' et respectivement Dl Pr" B', et les coordon- nées angulaires des divers points b, B, d et f par rapport à Pr O doivent Otre identiques à celles de b', B', d' et D' par rapport à Pr' O. Pour satisfaire ces conditions, la partie de la chambre d'insufflation limitée par b B D d ne doit pas Otre empochée de se dilater librement autour de son axe de symétrie OQ. Dans chaque paroi, cependant, il y a une longueur isolée Ab et Cd qui réduit le taux global de dilatation de la distance AB et CD. Dans la paroi extérieure, il existe égale- ment une distance verticale AC o le taux de dilatation dépend du matériau et de la température plus basse du matériau cons- titutif de la coquille. L'effet de ces taux de dilatation plus faibles est que D', au lieu de rester sur la ligne définie par le rayon rI et passant par B', est disposé à une certaine distance au- dessus d'elle, à savoir à une distance E D'. Pour corriger ces défauts, il est en premier lieu nécessaire de déterminer les distributions de température le long de chaque partie isolée de la paroi d'insufflation et de la paroi du récipient à partir du centre du joint entre celle-ci et la paroi extérieure d'insufflation. Les longueurs effectives A' b' et C' d' et les positions A' et C' sont en- suite calculées à partir de ces distributions de façon à éta- blir à son tour la valeur du défaut d'équilibre E D'. La correction exigée est obtenue en faisant une paroi, ou une partie isolée d'une paroi, de forme conique. Sur la figure 2, l'angle de conicité O de la partie isolée Cd est choisi de façon que le point d s'est déplacé effectivement sur un arc de haut en bas vers d' tout en chan- geant ce rayon à partir de l'axe du récipient d OQ (à l'état froid) en d' OQ (à l'état chaud). Ce mouvement vers le bas représente la quantité nécessaire pour changer la hauteur B D en B'DI conformément à la condition de libre dilatation de toute la partie non isolée des parois d'insufflation (en- dessous de b et d). La paroi inférieure BD de la chambre d'insufflation est, sur les figures 2 et 4, de forme sphérique. Si d'autres configurations sont utilisées, par exem- ple, coniques ou horizontalement plates, la condition de libre dilatation demeure la même. Si les parois de la chambre d'in- sufflation sont entièrement dilatées, l'angle que fait une ligne passant par les points B' et D' avec l'axe du récipient est identique à l'angle correspondant des points B et D en position froide. Figure 3 montre schématiquement une paroi inférieure, de forme plane, équipant une chambre annulaire d'insufflation réalisée selon la présente invention. Il n'est pas essentiel, pour la présente invention, que les parois 7 et 8 situées radialement vers l'intérieur et vers l'extérieur de la chambre d'insufflation soient réalisées dans le même matériau ou que la paroi inférieure 6 de la cham- bre d'insufflation soit aussi réalisée dans ce même matériau; il n'est pas non plus nécessaire que, lorsque ces trois parois sont faites dans le même matériau, que ledit matériau soit * en acier inoxydable. Le point important à prendre en considé- ration est que, si le plafond 1 est conique ou en forme de dame (d'une façon générale de forme non-horizontale) les parois intérieures et/ou extérieures dirigées radialement seront au moins partiellement divergentes par rapport & l'axe du récipient, La paroi inférieure 6a doit Otre elle-mme, de préférence, non horizontale, c'est-à-dire en forme de dame ou de configuration horizontale avec les extrémités supérieu- res du plancher inférieur de la chambre d'insufflation et du plafond du récipient sous pression disposé au-dessus, généra- lement placées l'une au-dessus de l'autre. De façon similaire, le matériau choisi pour la réa- lisation du plafond 1 du récipient sous pression,.qui, dans ce cas, est de l'acier au carbone n'est pas critique, à con- dition que le déplacement différentiel des jonctions A et C des parois disposées radialement vers l'intérieur et radiale- ment vers l'extérieur de la chambre d'insufflation (résultant de la dilatation du plafond 1 en forme de d6me ou ayant une autre configuration non-horizontale) soit équilibr-é par le déplacement vertical asymétrique des points inférieurs B et D des parois disposées radialement vers l'intérieur et vers l'extérieur pour maintenir l'orientation angulaire constante désirée de la paroi inférieure 6a lorsqu'elle est vue en coupe longitudinale par rapport au récipient. Ainsi qu'on l'a indiqué ci-dessus, la paroi infé- rieure 6a n'a pas besoin d'être en forme de dome mais peut, par exemple, Otre de configuration conique et, de ce fait, on peut noter que l'emploi du terme "inclinaison" en ce qui con- cerne la paroi inférieure 6a vise à désigner la droite qui joint, d'une part, la jonction B de la paroi AbB disposée radialement à l'intérieur avec la partie disposée radialement à l'intérieur du plancher BD tel que représenté sur la figure 2 et, d'autre part, la jonction C de la paroi CdD disposée radialement à l'extérieur avec la partie disposée radialement à l'extérieur du plancher BD tel que représenté surlafigure 2. De façon similaire, il n'est pas indispensable pour le matériau isolant thermique 2 disposé en couche d'être incor- port au plafond 1 ou que le matériau isolant thermique 11 soit incorporé aux parois disposées radialement à l'intérieur ou à l'extérieur mais, en l'absence d'un tel garnissage, la iatê- riau utilisé pour la peau 4 et les parois disposées à l'exté- bouz.zuT tuoSezoaSlp se1 2ZTP opuTzsop xalTdmoo mnTd zuomo3au esnaezod axnZonzs ae unap çS Ts gu V suIT. 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