La présente invention concerne un objet feuilleté et plus précisément un objet feuilleté collé, formé d'acier pour applications électriques. L'objet feuilleté selon l'invention peut être utilisé dans des dispositifs élec- triques tels que des transformateurs, des générateurs de courant ou des moteurs électriques. L'un des buts constants de l'utilisation des aciers pour applications électriques est la réduction des pertes énergétiques présentées par l'aimantation de la tôle d'acier. On a déjà montré, comme décrit par exemple dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 2 561 462, que l'utilisation de tôles d'acier mincespour applications élec- triques était souhaitable pour une telle utilisation. La raison de cet avantage de l'utilisation de tôles minces d'acier pour applications électriques est qu'une faible épaisseur permet une réduction du trajet dans lequel des courants de Foucault induits magnétiquement peuvent cir- culer. Actuellement, une proportion importante des tôles d'acier pour applications électriques qui sont fabriquées, par exemple pour les transformateurs de puissance, a une épaisseur comprise entre 0,25 et 0,40 mm. Il apparaît que la limite inférieure de l'épaisseur des tôles d'acier utili- sées de façon classique dans ces applications est déterminée en grande partie par des considérations de fabrication effectuées par l'acheteur de ces matières qui réalise le dispositif électrique à partir de la tôle d'acier. Les minces tôles, par exemple le feuillard d'acier au silicium de 0,25 mm et le feuillard amorphe de 0,05 mm sont cepen- dant plus sujetsaux détériorations pendant la manipulation et la fabrication, comme on peut le comprendre facilement. En outre, les tôles relativement minces nécessitent souvent un travail plus important pour la fabrication de divers dispositifs électriques. En résumé, on sait qu'on peut fa- briquer des dispositifs, tels que des transformateurs, ayant un meilleur rendement énergétique par réduction de l'épais- seur du feuillard d'aci., mais des considérations de fa- J - brication fixent une limite inférieure utilisable en pra- tique pour l'épaisseur du feuillard qui peut être mis de façon satisfaisante et rentable sous forme de dispositifs électriques. On connaît déjà des revêtements pour tôles d'acier utilisés dans les applications électriques. Par exemple, le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 160 509 décrit l'utilisation d'un revêtement réfractaire isolant à température élevée contenant plus précisément de l'oxyde chromique, adhérant bien à la surface du feuillard d'acier au silicium et constituant un séparateur de recuit pour cet acier au silicium. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 670 278 concerne un revêtement d'émail appliqué à des températures relativement élevées sur les surfaces de tôles d'acier pour applications électriques, si bien que la tôle est maintenue sous tension et les phénomènes de magnéto- striction et de sensibilité aux déformations sont réduits et que le niveau de bruit d'un transformateur réalisé avec de telles tôles, est réduit. En outre, le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 032 673 décrit l'utilisation de résines organiques dépourvues de solvant, pouvant polymé- riser sous irradiation, formant un revêtement supplémen- taire destiné à améliorer les caractéristiques d'isolement d'acier orienté au silicium ayant un revêtement minéral isolant placé au-dessous. Cependant, des objets feuilletés d'acier pour applications électriques, ayant des feuillets collés et dans lesquels l'adhésif ne crée pas de contraintes importantes par compression dans le plan des tôles et assure la liaison à des températures inférieures à 400'C environ, sont très souhaitables. Ainsi, une tôle formée d'acier pour applications électriques, combinant les excellentes propriétés électriques des très minces tôles avec la rentabilité de fabrication des tôles plus épaisses, est très souhaitable. L'invention concerne un objet feuilleté pour applications électriques, comprenant au moins deux tôles formées d'un acier pour applications électriques et isolées électriquement les unes des autres, ces tles ayant une épaisseur inférieure à 0,5 mm, et un adhésif placé entre les tôles adjacentes et liant celles-ci l'une à l'autre sans création de contraintes importantes de compression dans le plan des tôles. L'adhésif se caractérise par une liaison pratiquement instantanée à une température infé- rieure à 400'C. Dans une construction avantageuse, la couche d'adhésif de l'objet feuilleté selon l'invention a une résistance de liaison d'au moins 7.106 Pa, mesurée pour une traction suivant un seul axe. L'invention concerne ainsi un objet feuilleté formé d'acier pour applications électriques, combinant les caractéristiques de faibles pertes énergétiques et les avantages del'utilisation des minces tôles d'acier au silicium, avec la rentabilité de manipulation et de traite- ment des objets plus épais d'acier pour applications élec- triques. En particulier, les tôles d'acier au silicium, dans l'objet composite selon l'invention, sont liées à une température inférieure à 4000C, avec une résistance mécanique suffisante pour que l'objet puisse être soumis aux opérations courantes de traitement, notamment à des opérations d'enroulement, de cisaillement, de raccordement, de découpe et de poinçonnage, sans que l'objet composite présente un délitement. Simultanément, la liaison des tôles adjacentes par adhérence ne crée pas des contraintes indé- sirables dans le plan des tôles. Un avantage de l'invention est que l'utilisation de tôles minces peut devenir acceptable industriellement sans modification des opérations et processus classiques de fabrication. L'invention concerne ainsi un objet feuilleté d'acier au silicium, comprenant plusieurs tôles d'acier au silicium, isolées électriquement et liées à une température relativement basse par un adhésif qui ne crée pas de con- traintes importantes de compression dans le plan de la tôle, ces contraintes pouvant réduire les propriétés électriques et magnétiques de l'objet feuilleté. Un autre avantage de l'invention est qu'elle per- met l'utilisation de tôles minces d'acier pour applications électriques, au cours des opérations classiques de fabrica- tion d'éléments magnétiques, par exemple de fabrication de transformateurs, de moteurs électriques de puissance, de générateurs de courant et analogues, avec réduction des pertes énergétiques associées à l'aimantation des tôles plus épaisses pour applications électriques. Un autre avantage de l'invention est qu'elle concerne un objet feuilleté formé d'acier pour applications électriques, collé par un adhésif qui est compatible avec les températures élevées auxquelles des transformateurs électriques par exemple peuvent être utilisés, notamment à 1000C environ au-delà de la température ambiante. Plus précisément, l'adhésif utilisé dans l'objet feuilleté selon l'invention ne se décompose pas sous l'action de telles températures et ne provoque pas une contamination des huiles isolantes utilisées dans des dispositifs de ce type, et il supporte en outre une exposition prolongée à ces huiles à températures élevées, sans dégradation, décomposition ou délitement. Les tôles d'acier pour applications électriques ou d'acier au silicium utilisées dans l'objet feuilleté selon l'invention sont des tôles d'un métal à base de fer et en particulier d'un alliage fer-silicium contenant jusqu'à 6 % de silicium en poids et de préférence environ 3 % de silicium. Les tôles pour applications électriques de l'in- vention sont par exemple des tôles d'acier au silicium à grain orienté, ayant une épaisseur inférieure à 0,5 min environ. Cependant, les feuillards d'acier au silicium non orientés ou de métaux amorphes et de nombreux autres al- liages pour applications électriques peuvent être utilisés dans l'objet feuilleté de l'invention, surtout dans les applications dans lesquelles l'utilisation de feuillards minces assure une réduction des pertes d'énergie. Un objet feuilleté ou une structure composite selon l'invention est fovmé par liaison d'au moins deux tôles d'acier pour applications électriques, par un adhésif. Comme décrit plus en détail dans la suite, la structure composite résultante présente l'intégrité physique et mé- canique nécessaire aux opérations de fabrication classi- queset aux caractéristiques satisfaisantes d'un dispositif électrique, et des propriétés électriques et magnétiques bien supérieures à celles des tôles simples d'acier pour applications électriques connues, ayant une épaisseur com- parable à l'épaisseur totale de la structure composite. L'adhésif utilisé pour la liaison des tôles adja- centes formées d'acier pour applications électriques, dans un objet feuilleté selon l'invention, doit présenter une liaison pratiquement instantanée à une température infé- rieure à 4000C environ. Cet adhésif donne aussi une résis- tance convenable de liaison lorsqu'il est utilisé le long de lignes minces de collage. En particulier, dans lé cas d'un feuillard ayant une épaisseur inférieure à 0,5 mm en- viron, le facteur d'empilement de l'objet feuilleté selon l'invention et du dispositif électrique fabriqué avec l'objet feuilleté selon l'invention, doit dépasser 90 % au moins et de préférence 95 %. Un facteur d'empilement supérieur à 90 % nécessite que l'épaisseur totale des couches d'adhésif soit inférieure à 10 % de l'épaisseur totale de l'objet. Des facteurs relativement élevés d'empile- ment, c'est-à-dire supérieurs à 95 %, peuvent être néces- saires afin que la quantité d'acier pour applications élec- triques utilisée dans le dispositif terminé soit maximale. Les hommes du métier peuvent noter que les facteurs d'em- pilement inférieurs à 90 % et même aussi faibles que 75 %, peuvent être tolérés dans certains objets feuilletés, par exemple dans les feuillards de matières amorphes. La résistance mécanique de la liaison des tôles adjacentes dans l'objet feuilleté selon l'invention doit être suffisante pour que les opérations ultérieures de manipulation et de fabrication soient possibles. L'objet feuilleté selon l'invention est destiné à être expédié à un fabricant de dispositifs électriques. En conséquence, l'objet feuilleté peut subir des opérations d'enroulement, de cisaillement, de découpe des bords, de raccordement et de poinçonnage, lors des diverses opérations utilisées dans la fabrication de dispositifs électriques tels que les transformateurs. En conséquence, la résistance de liaison de la couche adhésive placée entre les tôles adjacentes doit suffirepour que cette manipulation et cette fabrica- tion soit possible sans que l'objet composite présente un délitement. Par exemple, on constate qu'une résistance de liaison de 7.10 Pa environ au moins peut suffire à la liaison des tôles d'acier au silicium et peut permettre les opérations ultérieures de fabrication sans délitement. Cependant, les résistances de liaison supérieures à 1,4.10 7Pa sont préférables pour de telles tôles. Cette résistance de liaison doit être mesurée par traction suivant un seul axe. L'objet feuilleté selon l'invention est destiné à être mis sous forme de dispositifs électriques tels que des transformateurs qui contiennent par exemple des huiles isolantes ayant des températures élevées lors du fonction- nement. L'adhésif de l'objet feuilleté selon l'invention doit conserver sa résistance de liaison dans de telles conditions. En outre, lorsque l'application prévue est la réalisation de transformateurs électriques de puissance, l'adhésif ne doit pas contaminer les huiles isolantes uti- lisées dans ces dispositifs. De plus, la liaison ne doit pas se dégrader ou se décomposer lors de l'exposition dans de telles conditions, à températures élevées et pendant de longues périodes. La liaison de deux ou plusieurs tôles d'acier pour applications électriques par un adhésif, par exemple du type utilisé dans l'objet feuilleté selon l'invention, nécessite des précautions particulières évitant l'appari- tion de contraintes résiduelles excessives. On sait que la présence de contraintes de compression agissant parallèle- ment à la direction de laminage de la tôle, dans le cas d'acier au silicium à grain orienté, provoque une réduction très importante à la fois des caractéristiques de magnéto- striction et de pertes d'énergie. Les contraintes rési- duelles sont habituellement supprimées, dans les tôles simples classiques, par une opération de recuit à tempé- ratures élevée assurant une relaxation des contraintes. Un tel recuit de relaxation, effectué habituellement à une température de 760'C et plus, ne peut pas être utilisé dans le cas des structures composites selon l'invention car l'exposition à des températures aussi élevées provoquerait la fusion de l'adhésif et le délitement de l'objet. L'adhésif particulier choisi pour la liaison des tôles de l'objet feuilleté selon l'invention doit pré- senter certaines caractéristiques. En particulier, il doit être thermoplastique, c'est-à-dire qu'il doit se ramollir à des températures élevées de l'ordre de 150 à 315'C. La thermoplasticité est la propriété commune à diverses ma- tières et résines, facilitant l'application de l'adhésif sur les tôles dans l'objet selon l'invention. L'adhésif doit aussi pouvoir adhérer à une surface lisse ou vitreuse. Il doit présenter un durcissement rapide. A cet égard, on constate qu'il est avantageux que l'adhésif assure une liai- son pratiquement instantanée à une température inférieure à 400'C. Comme décrit plus en détail précédemment, l'adhé- sif doit présenter une résistance convenable de liaison lorsqu'il est utilisé sous forme de minces couches. En outre, comme décrit plus en détail, l'adhésif doit résis- ter à l'attaque dans les huiles isolantes, à des tempéra- tures aussi élevées de fonctionnement. On sait que l'exposition à des températures éle- vées peut avoir un effet nuisible sur les propriétés magné- tiques des feuillards d'acier au silicium. Pour cette rai- son et pour des raisons pratiques de fabrication, l'adhésif utilisé pour la liaison des feuillards ne doit pas nécessiter des températures élevées de durcissement. L'adhésif selon l'invention doit assurer une liaison pratiquement instan- tanée à une température inférieure à 400C- environ afin que la dégradation des propriétés électriques soit minimale. Cette température relati.sment basse de liaison de l'adhésif est primordiale lors du collage d'un feuillard amorphe étant donné que les matières amorphes présentent une re- cristallisation lorsqu'elles sont exposées à des tempéra- tures qui dépassent 400'C environ. Des exemples de matières qui peuvent être uti- lisées pour la liaison des tôles de l'objet feuilleté selon l'invention par adhérence sont des adhésifs phéno- liques caractérisés par un durcissement rapide sans libéra- tion de sous-produits tels que l'acide acétique qui est libéré pendant le durcissement des adhésifs à base de caout- chouc de silicone. Certains adhésifs époxydes souples ayant une résistance mécanique élevée et possédant les propriétés indiquées précédemment, peuvent aussi être utilisés. Une matière particulière qui convient à la liaison des tôles d'acier pour applications électriques est l'adhésif PA-4459, fabriqué et vendu par 3M Company, St. Paul, Minnesota, Etats- Unis d'Amérique. Cet adhésif est un adhésif à base d'une résine synthétique transparente de couleur ambrée, ayant un solvant cétonique et alcoolique. La courbure des tôles d'acier au silicium collées dans l'objet feuilleté selon l'invention doit être rendue minimale afin que les tôles ne prennent pas de contraintes résiduelles nuisibles. Les matières composites formées de deux ou plusieurs tôles collées peuvent être traitées comme une tôle unique uniforme d'épaisseur multiple pour le cal- cul des contraintes résiduelles. Les contraintes présentées au cours de la flexion de la tôle composite peuvent être calculées d'après l'équation suivante Equation I: Ed a 2R- dans laquelle a désigne la contrainte maximale agissant sur une tôle, qu'il s'agisse d'une contrainte de tension ou de compression, E est le module d'Young de la tôle en direc- tion parallèle à la contrainte résultante, D est l'épaisseur de tôle de la structure collée et R est le rayon de courbure. Etant donné que les aciers au silicium utilisés sont sensibles aux contraintes, il est souhaitable qu'une contrainte importante de compression ne soit pas créée dans le plan des tôles. A cet égard, l'amplitude des contraintes de compression doit être limitée à une valeur maximale in- férieure à 7.106 Pa environ, dans les conditions-d'utilisa- tion. Plus précisément, la somme des contraintes résiduelles totalesde compression agissant-dans le plan de la tôle collée, revêtue ou non, doit être inférieure à environ 7.10 Pa. Il faut noter que les contraintes résiduelles de compression peuvent être dues à diverses sources méca- niques, chimiques ou de structure. Ces sources sont notam- ment l'adhésif, les revêtements du substrat, la courbure du feuillard, les contraintes thermiques, la configuration du feuillard, les différences de températures apparaissant au cours de la liaison, le durcissement de l'adhésif, les différences de coefficients de dilatation thermique de la tôle et d'un revêtement, etc. Ce sont les contraintes ré- *siduelles totales de compression agissant dans le plan de la tôle qui réduisent les propriétés de l'objet feuilleté et en conséquence, elles doivent être maintenues à moins de 7.103 Pa. Comme indiqué précédemment, les contraintes peuvent être provoquées par la courbure de l'objet. Le plus petit rayon de courbure donne les contraintes maximales, et l'amplitude de la contrainte dépend de l'épaisseur finale de l'objet composite collé. Par exemple, si l'on considère un objet composite collé comprenant deux tôles individuelles d'acier à grain orienté pour applications électriques, ayant chacune une épaisseur de 0,28 mm, le module d'Young dans la direction de laminage de la tôle est d'environ 1,2.10il Pa. L'épaisseur totale de l'objet composite est légèrement supérieure à 0,56 mm. Le rayon minimal de cour- bure permis pour que les contraintes résiduelles ne dépas- sent pas 7.10 Pa, peut être calculé d'après l'équation I, et on obtient R = 4,75 m. Les rayons de courbure inférieurs à 4,75 m font apparaître dans la tôle composite des con- traintes résiduelles excessives, lorsque le feuillard est mis à plat, par exemple dans un transformateur. Dans le présent mémoire, les contraintes résiduelles excessives sont celles qui dépassent 7.106 Pa. Les conditions qui correspondent à de petits rayons de courbure peuvent être dues à des tôles qui ne sont pas convenablement aplaties lorsqu'elles sont utilisées comme matière première avant le collage. Une autre cause de courbure est due aux différences de températures entre les tôles lorsqu'elles sont collées. Le rayon de courbure d'une paire de tôles collées, ayant la même épaisseur, dûa aux différences de températures, peut être calculé d'après l'équation suivante équation II: R=1-f-a (T-To) d aAT dans laqulle R est le rayon de courbure à la température To (température de service), a est le coefficient de dilatation thermique (égal à 12.10 6/OC), T est la température de col- lage de la feuille plus froide, To est la température de service, ET est la différence de températures entre les tôles au moment du collage, et d représente l'épaisseur d'une feuille individuelle de la paire collée. Le passage du feuillard d'acier pour applications électriques, collé par l'adhésif, sur des cylindres ayant un rayon de courbure relativement faible peut aussi provo- quer une détérioration importante de l'objet composite. Le rayon minimal des cylindres qui peut être toléré pour le traitement du feuillard collé selon l'invention peut être calculé par fixation de la valeur de la contrainte à une valeur inférieure au module d'élasticité de la matière, et par résolution de l'équation I, pour la détermination du rayon tolérable de courbure. Par exempledans le cas d'un feuillard collé d'acier au silicium à grain orienté ayant une épaisseur égale à 0,56 mm et une limite élastique de 2,45.10 Pa, le rayon minimal tolérable pour les cylin- dres est d'environ 28 cm. L'avantage essentiel de la formation d'objets feuilletés à l'aide de tôles d'acier pour applications électriques est Ja réali.ation d'une matière convenant parfaitement à la fabrication classique de dispositifs électriques industriels tels que des transformateurs. Les objets composites selon l'invention sont-collés avec une résistance mécanique suffisante pour qu'ils résistent bien au délitement pendant les opérations ultérieures de mise en forme. En outre, de tels objets composites ont des propriétés électriques et magnétiques bien supérieures à celles d'une tôle unique d'acier pour applications élec- triques ayant la même épaisseur. Les exemples qui suivent concernent la préparation d'objets feuilletés d'acier pour applications électriques selon l'invention, et indiquent les propriétés électriques et magnétiques obtenues. EXEMPLE 1 On colle par paires dix panneaux d'acier au si- licium à grain orienté, revêtus et à tension élevée, à l'aide d'une résine thermoplastique, plus précisément de l'adhésif PA-4459 de 3M Company. On effectue des essais magnétiques sur les tôles séparées et sur les tôles for- mant des paires avant le collage. Les panneaux qui ont des dimensions de 66,4 x 30,5 cm, sont collés à la presse avec la résine thermoplastique à une température de 1750C, pendant 2 min, sous une charge de 1,75.10 Pa, avec une épaisseur de couche de colle de 0,025 mm. Le facteur d'em- pilement dépasse 95 % environ pour chaque objet feuilleté. Les objets composites collés subissent des essais magné- tiques, sont soumis à diverses opérations de coupe puis sont examinés afin que leur délitement apparaisse et sont soumis à un essai d'isolement électrique entre les diffé- rentes tôles individuelles. Le tableau I qui suit indique les résultats magnétiques obtenus. TALBEAU I Paire de tôles Echantillon individuel Epaisseur mm 0,274 0,277 0,274 0, 279 0,277 0,274 0,272 0,272 0,33 0,345 tôles individuelles Pertesm 1,53 1, 50 1,50 1,56 1,47 1,50 1,47 1,59 2,09 2,07 Paire échantillon 1 & 2 3 & 4 & 6 7 & 8 9 & 10 avant collage Pertesm 1,65 1,68 1,61 1,69 2,20 après collage PertesE 1,74 1,90 r-J 1,86 1,94 2,46 Pertes en W/kg à 1,7 T. ru tl 0% Les pertes d'énergie mesurées sur les échantil- lons, comme indiqué sur le tableau I, éprouvés par paires avant collage, sont supérieures à la moyenne des deux pan- neaux éprouvés sous forme de tôles individuelles. Cette augmentation est sans doute due essentiellement aux varia- tions du trajet du flux magnétique présentées lorsque les tôles sont éprouvées par paires et ne pouvant pas se pré- senter lorsque les tôles sont éprouvées individuellement. Il apparaît ainsi des régions localisées des tôles qui présentent des inductions magnétiques nettement supérieures à la moyenne. Les pertes d'énergie augmentent avec le carré de l'induction magnétique et en conséquence augmentent les pertes totales mesurées d'énergie. Les essais effectués sur les feuilles disposées par paires avant collage ne pro- voquent pas une dégradation des propriétés électriques mais représentent plus précisément les pertes d'énergie qui peuvent être subies en cours d'utilisation lorsque plusieurs feuillets fonctionnent avec une induction moyenne. Les objets feuilletés et collés de l'exemple précédent ont une épaisseur supérieure de moins de 5 % à l'épaisseur totale des panneaux individuels. La faible augmentation d'épaisseur est due à la mince de couche de colle de 25 microns. Une petite augmentation des pertes d'énergie des tôles collées, entre 5 et 16 %, apparaît par rapport aux paires essayées avant le collage. Cette augmentation est due en partie à l'augmentation de masse de l'échantillon utilisé pour le calcul de l'induction magnétique et en particulier à des petites contraintes indésirables présentes dans l'élément composite collé. On cisaille ensuite et on découpe dans les objets composites des échantillons d'objets feuilletés de cet exemple. Les échantillons cisaillés et fendus ne présentent pas de délitement des tôles individuelles collées. Des essais de continuité effectués sur les échantillons découpés dans l'objet composite indiquent que l'isolement électrique des tôles est conservé puisqu'aucun trajet de court-circuit n'est formé entre les tCles adjacentes. EXEMPLE 2 On colle par mise en oeuvre de la technique dé- crite dans l'exemple 1, dix-huit panneaux supplémentaires de 61 x 25,4 cm d'acier classique au silicium à grain orienté. Les échantillons 11 à 16 reçoivent un revêtement de finition résistant à haute tension. Les échantillons 17 à 24 sont revêtus d'une couche classique de finition d'émail au phosphate appliquée sur un revêtement émaillé à base de silicate de magnésium. Les échantillons 25 à 28 ne portent que le revêtement émaillé de base. Les aciers au silicium peuvent être revêtus de façon générale d'un sépa- rateur de recuit tel que la magnésie avant l'opération de recuit à température élevée. Le produit de la réaction de la magnésie avec la silice à la surface du feuillard est essentiellement formé de forsterite Mg2SiO4. Cette couche de forsterite est habituellement appelée "revêtement de base". Le revêtement externe ou de finition est par exemple formé d'émail phosphaté et est appliqué sur le feuillard, sur le revêtement de base, ou sur une surface nue de feuil- lard dont le revêtement de base a été retiré. Les revête- ments résistant à tension élevée sont des revêtements de finition qui placent le feuillard disposé au-dessous sous des contraintes de tension biaxiales réduisant les pertes d'énergie, réduisant la sensibilité aus déformations et améliorant les caractéristiques de magnétostriction. Le tableau Il résume les résultats magnétiques obtenus sur ces échantillons, avant et après le collage par l'adhésif. TABLEAU II Paire de tôles Echantillon individuel Epaisseur mm 0,340 0,338 0,343 0, 361 0,351 0,345 0,284 0,284 0,287 0,277 0,296 0,330 0,318 0,287 0,267 0,262 0,254 0,269 Tôles individuelles Pertes 2,20 2,14 1,99 2,20 2,01 2,08 1,74 1,77 1,68 1,76 1,85 1,99 2,01 1,81 1,85 1,89 1,90 2,23 avant collage Paire échantillon 11 & 12 13 & 14 & 16 17 & 18 19 & 20 21 & 22 23 & 24 & 26 27 & 28 Pertes 2,23 2,20 2,12 1,79 1,75 1,96 1,94 1,92 2,09 aptes collage Pertes 2,38. 2,42 2,25 2,64 2,96 2,55 2,20 3,50 3,59 os 0% U4 o4 lé Les résultats du tableau II qui précède mon- trent l'utilisation des couches de finition résistant à tension élevée comme substrats pour l'isolement électrique des feuillets collés. Des matières composites peuvent avoir un rayon de courbure qui met la tôle interne en compression. Lorsque des adhésifs sont utilisés pour la formation de la liaison entre les tôles dans un objet com- posite, les contraintes de compression peuvent aussi être introduites dans la tôle par durcissement ou prise de l'adhésif lui-même. Les revêtements de finition résistant aux tensions élevées, par exemple utilisés pour les échan- tillons 11 à 16, contrarient ces contraintes indésirables de compression et limitent l'augmentation des pertes d'éner- gie provoquées par le collage. Le revêtement d'émail phosphaté classique est moins satisfaisant comme couche de finition pour les aciers -pour applications électriques utilisés dans les objets feuilletés. Ces objets composites collés compensent cer- taines contraintes résiduelles indésirables dans la tôle pour applications électriques et donnent en général un excellent isolement électrique, de la même manière que les revêtements résistant à tension élevée, empêchant la circulation des courants de Foucault entre les feuillets adjacents. L'augmentation des pertes d'énergie après le collage des tôles, dans l'exemple 2, est la plus grande dans les échantillons 25 à 28 dont les surfaces des tôles sont revêtues du seul revêtement émaillé de base. Ce phé- nomène est dû probablement à la suppression relativement peu importante des contraintes résiduelles par ces revête- ments de base. * Il faut noter que les échantillons cisaillés et découpés dans les objets composites indiqués dans le tableau II ne présentent pas de délitenent des tôles individuelles quel que soit le revêtement utilisé. EXEMPLE 3 On aplatit thermiquement quatre échantillons com- posites préparés comme décrit dans l'exemple 2, dans un four à recuire en caisses, à l'air, par disposition des panneaux collés sur une plate sensiblement plane ayant un rayon de courbure supérieur à 23 m, puis par chauffage ou recuit du panneau pendant 10 min à 2040C. Les échantillons se refroi- dissent à l'air lorsqu'ils sont retirés du four et on déter- mine leurs propriétés magnétiques. Les résultats obtenus au cours de ces essais figurent dans le tableau III qui suit. TABLEAU III Avant Après Après collage collage aplatissement Paire Pertes à Pertes à Pertes à échantillon 1,7 T 1,7 T 1,7 T 13 & 14 2,20 2,42 2,19 & 16 2,12 2,25 2,14 17 & 18 1,79 2,64 1,83 19 & 20 1,75 2,96 1,77 Aucun délitement des tôles individuelles n'appa- rait à la suite de l'opération d'aplatissement. Comme l'indiquent les résultats du tableau III, les pertes d-'éner- gie de tous les échantillons collés, après aplatissement thermique, sont proches de celles qui sont mesurées avant le collage. L'avantage des revêtements de finition résis- tant aux tensions élevées dépend de l'importance descon- traintes indésirables présentes dans la structure composite qui sont tolérables. Si les contraintes dues à la courbure et au collage peuvent être convenablement relaxées au cours de l'opération précitée d'aplatissement, la plupart des revêtements peuvent convenir pour les tôles d'acier pour applications électriques. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux dispositifs et procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Objet feuilleté pour applications électriques, caractérisé en ce qu'il comprend: au moins deux tôles formées d'un feuillard d'a- cier pour applications électriques, isolées électriquement et ayant chacune une épaisseur inférieure à 0,5 mm, et un adhésif placé entre les tôles adjacentes, liant celles-ci l'une à l'autre sans création de contraintes importantes de compression dans le plan des tôles, l'adhé- sif assurant une liaison pratiquement instantanée à une température inférieure à 400'C. 2. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couche d'adhésif placée entre les tôles adjacentes présente une résistance de liaison d'au moins 7.106 Pa, mesurée par traction dans une seule direction. 3. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'acier pour applications électriques est un al- liage fer-silicium. 4. Objet selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'alliage fer-silicium pour applications élec- triques a un grain orienté. 5. Objet selon la revendication 4, caractérisé en ce que les contraintes résiduelles totales de compres- sion agissant dans le plan des tôles sont inférieures à 7.106 Pa. 6. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que la matière du feuillard est amorphe. 7. Ogjet selon la revendication 6, caractérisé en ce que la matière amorphe a une épaisseur inférieure à 0,15 mm environ. 8. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couche d'adhésif a une épaisseur totale infé- rieure ou égale à 25 microns environ. 9. Objet selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'épaisseur des tôles d'acier au silicium est supérieure à 0,15 mm environ. 10. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couche d'adhésif résiste à l'attaque dans les huiles isolantes. 11. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couche d'adhésif résiste à l'attaque dans les huiles isolantes à des températures élevées de fonctionne-' ment. 12. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'épaisseur de la couche d'adhésif est inférieure à 10 % de l'épaisseur totale de l'objet. 13. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'épaisseur de la couche d'adhésif est inférieure à 5 l de l'épaisseur totale de l'objet. 14. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que les tôles d'acier pour applications électriques sont isolées électriquement par un revêtement. 15. Objet selon la revendication 14, caractérisé en ce que le revêtement est choisi dans le groupe qui comprend un émail phosphaté, le silicate de magnésium, et un émail phosphaté sur du silicate de magnésium. 16. Objet selon la revendication 14, caractérisé en ce que le revêtement résiste à une haute tension. 17. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que les tôles d'acier pour applications électriques sont isolées électriquement par l'adhésif. 18. Objet selon la revendication 1, caractérisé en ce que la résistance de liaison de la couche d'adhésif entre les tôles adjacentes est supérieure à 1,4.10 Pa, cette valeur étant mesurée pour une traction appliquée sui- vant un seul axe. 19. Objet feuilleté pour applications électriques, caractérisé en ce qu'il comprend: au moins deux tôles d'acier au silicium à grain orienté, les tôles étant isolées électriquement l'une par rapport à l'autre et ayant chacune une épaisseur inférieure a 0,40 mm, et un adhésif placé entre les tôles adjacentes, collant celles-ci l'une a l'autre sans créer de contraintes importantes de compression dans le plan des tôles, l'adhé- sif assurant une liaison pratiquement instantanée à une température inférieure à 400'C, l'épaisseur totale des couches d'adhésif étant inférieure à 10 % de l'épaisseur totale de l'objet. 20. Objet selon la revendication 19, caractérisé en ce que les tôles d'acier au silicium à grain orienté sont isolées électriquement par revêtement de finition résistant à haute tension.