La présente invention se rapporte aux lasers annulaires et concerne plus particulièrement des perfectionnements apportés aux miroirs à polarisation magnétique destinés aux lasers annulaires et du type utilisant l'effet magnéto-optique trans versas de Kerr pour annuler ou éliminer les pertes non réciproques afférentes à de tels dispositifs. Le laser annulaire est un dispositif susceptible defonc- tionner comme un gyromètre. Dans l'état actuel du développement de la technique des lasers annulaires, il est généralement connu des spécialistes que-les deux faisceaux lasers se propageant dans l'anneau ou la cavité annulaire tendent à se caler sur la meme fréquence optique pour des vitesses de rotation faibles1 ce qui aboutit à des pertes apparaissant dans les informations sur la vitesse de rotation, qui sont habituellement obtenues en détectant la fréquence de battement des faisceaux.De plus, les informations sur la fréquence de battement sont liées d'une façon non linéaire à la vitesse de rotation pour une certaine plage finie située au-dessus du point de calage et, par conséquent, elles ne représentent pas d'une façon précise la vitesse de rotation jusqu'à ce que la limite supérieure de cette plage non linéaire soit dépassée. Diverses techniques de polarisation ont été mises au point dans ce domaine pour communiquer un déphasage non réciproque aux faisceaux de sens contraire afin d'éviter le calage.L'effet de polarisation amène chacun des faisceaux à osciller selon une fréquence séparée qui est suffisamment éloignée du point de calage, de sorte qu'il existe une séparation ou coupure de fréquence prédéterminée entre les faisceaux, meme en l'ab- sence de toute rotation, ce qui offre l'avantage supplémentaire de permettre de déterminer le sens de rotation d'une façon extrêmement simple en notant si la fréquence de battement augmente ou diminue par rapport à la fréquence de polarisation normale lorsque l'anneau tourne. L'un des mécanismes de polarisation les plus récemment mis au point comprend un miroir à revêtement magnétique qui remplit la double fonction de fournir le déphasage non réciproque désiré et de constituer un angle de la cavité optique annulaire du laser. Un dispositif de ce genre est décrit dans la demande de brevet déposée aux Etats Unis d'Amérique sous le No. 714.891 pour le compte de la Demanderesse.Comme cela est expliqué dans cette demande de brevet, le miroir à polarisation comprend de minces couches magnétiques et diélectriques qui sont disposées sur un substrat formant support. L'ai- mantation de la couche magnétique est alignée de façon à être parallèle à la surface principale du miroir et à être perpendiculaire au plan de l'anneau, de manière à déterminer une interaction avec la lumière à polarisation plane qui est alignée parallèlement au plan de l'anneau afin de produire un déphasage non réciproque des faisceaux de sens contraire sans déterminer de distorsion de la polarisation, c'est-à-dire sans déterminer de rotation de la polarisation par rapport au plan de l'anneau ou sans la convertir jusqu'à ce qu'elle atteigne une forme elliptique.L'interaction existant entre les faisceaux lumineux et le champ magnétique ainsi utilisé pour déterminer la polarisation est l'effet magnéto-optique transversal de Kerr. Cependant, les recherches qui ont conduit à llin- vention ont montré que cet effet détermine des pertes non réciproques indésirables ou encore une différence de réflexion des faisceaux de sens contraire en plus de la différence de déphasage désire qui est communiquée aux faisceaux et qui est souvent dénommée "déphasage differentiel ou non réciproque. La perte non réciproque apparaît comme une conséquence des faisceaux oscillants qui sont dirigés dans des sens opposés du fait qu'ils sont réfléchis d'une façon différente à partir du miroir à polarisation et cette perte semble devoir être attribuée à la présence dans le miroir de la couche magnétique qui est caractérisée par un indice de réfraction présentant à la fois des parties réelle et imaginaire. Cette perte non réciproque ou ce pouvoir de réflexion différentiel est nuisible au fonctionnement de l'anneau du fait qu'il est probable qu'il aboutit à une polarisation interne variant de façon indésirable en présence de rétrodiffusion. Ces phénomènes seront mieux compris à l'étude des commentaires ci-après.La rétrodiffusion de l'un ou l'autre des faisceaux oscillants de l'anneau aboutit d'une façon type à ce qu'une partie de la composante de rétrodiffusion soit couplée à l'autre faisceau et constitue une cause fondamentale du calage ou verrouillage de mode, l'amplitude de la rétrodiffusion étant proportionnelle à l'amplitude du faisceau dont elle vivent. Chaque faisceau peut alors être considéré comme un élément à détermination de phase separé, la séparation entre les faisceaux étant représentative de l'amplitude de la fréquence de battement. De la même manière, la composante de rétrodiffus ion de chaque faisceau peut être représentée par un vecteur de phase qui est toujours perpendiculaire à l'élément de détermination de phase auquel il est couplé. Le vecteur résultant, qui est produit par l'élément de détermination de phase original et par le vecteur de phase de rétrodiffusion représente par conséquent le faisceau correspondant progressant dans chaque sens.Il y a lieu de noter que si les composantes de rétrodiffusion présentent la même phase et la même amplitude, chaque élément de détermination de phase original est affecté au mêae degré et la fréquence de battement reste donc constante. Par ailleurs, lorsque les faisceaux de sens contraire présentent des amplitudes inégales, qui peuvent être provoquées par une réflexion différentielle apparaissant au niveau d'un miroir à polarisation magnétique, une composante de rétrodiffusion importante provenant du faisceau le plus puissant est couplée au faisceau le plus faible et, inversement, ce qui a pour ré sultat que la séparation en coupure de fréquence entre les faisceaux est modifiee, ce qui perturbe la polarisation nominale. Une description plus détaillée de ce phénomène de couplage est donnée dans le brevet des Etats Unis d'Amérique No. 3.697.181, dépose pour le compte de la Demanderesse. L'invention a essentiellement pour but de permettre la réalisation d'un miroir à polarisation magnétique perfectionné qui compense les pertes non réciproques de manière à éliminer ou au moins à-réduire d'une façon importante de telles pertes jusqu'à ce qu'elles atteignent un niveau compatible avec un déphasage non réciproque convenable et avec un pouvoir de réflexion absolu. Selon l'un de ses aspects, l'invention est matérialisée dans un laser annulaire comprenant un dispositif formant cavité optique à boucle fermée et contenant un milieu laser actif destiné à fournir des faisceaux de lumière de sens contraire se propageant le long d'un trajet de circulation en boucle fermée dans la cavité optique, cette cavité optique étant réalisée, au moins en partie, à partir d'un organe réfléchissant la lumière à polarisation de fréquence de manière à communiquer un déphasage différentiel aux faisceaux de lumière de sens contraire, ce laser annulaire étant caractérisé en ce que l'organe réfléchissant présente des couches multiples comprenant une couche aimantable revêtue d'au moins une couche diélectrique qui présente une épaisseur déterminée en fonction de l'indice de réfraction de cette couche diélectrique, de la longueur d'onde et de l'angle d'incidence des faisceaux de lumière de sens contraire frappant l'organe réfléchissant de manière à éliminer sensiblqment la réflexion différentielle des faisceaux de lumière de sens contraire qui apparaît normalement au niveau de l'organe réfléchissant et qui provient de la présence de la couche aimantable tout en préservant le déphasage non réciproque déterminé par cette dernière La couche aimantable peut être constituée par un matériau saturable magnétiquement et peut être aimantée dans une direction perpendiculaire au plan d'incidence des faisceaux de lu mière de sens contraire qui frappent l'organe à couches multiples, les faisceaux de lumière pouvant subir une polarisation plane parallèle au plan d'incidence.La cavité optique peut présenter une configuration plane, les faisceaux de lumière de sens contraire qui frappent l'organe réfléchissant la lumière subissant une polarisation plane parallèle au plan de l'anneau et la couche aimantable étant aimantée dans une direction perpendiculaire au plan de l'anneau. Les couches respectives de l'organe réfléchissant peuvent être conçues de manière que les faisceaux de sens contraire qui frappent l'organe réfléchissant frappent d'abord la couche diélectrique et se propagent à travers cette dernière pour frapper la couche aimantable. L'épaisseur de la couche aimantable est de préférence déterminée en fonction de sa caractéristique d'absorption de la lumière, de telle sorte que la lumière qui n'est pas réfléchie par la région superficielle de la couche aimantable située au voisinage immédiat de la couche diélectrique est sensiblement absorbée au cours de sa propagation à travers la couche aimantable. L'organe à couches multiples peut comprendre plusieurs couches diélectriques supplémentaires, présentant de préférence des indices de réfraction alternativement élevés et faibles, et appliquées par revêtement l'une sur l'autre et sur la couche diélectrique, chaque couche diélectrique supplémentaire présentant une épaisseur ou un décalage de phase de 1800 pour la longueur totale des trajets direct et inverse la traversant pour les faisceaux de lumière de sens contraire présentant des longueurs d'onde et des directions de propagation prédéterminées.La couche diélectrique voisine'de la couche aimantable présente de préférence une épaisseur qui est déterminée voisine en fonction de l'indice de réfraction d'une couche diélectrique/ faisant partie d'une couche diélectrique supplémentaire, de la longueur d'onde des faisceaux de lumière et de l'angle d'incidence de ces faisceaux sur l'organe réfléchissant la lumière, de manière à éliminer sensiblement les pertes non réciproques qui apparaissent normalement au niveau de l'organe réfléchissant et qui proviennent de la présence de la couche magnétique tout en préservant le déphasage non réciproque qui est ainsi produit. Selon un autre de ses aspects, l'invention est matérialisée dans un laser annulaire comprenant un dispositif destiné à former une cavité optique à boucle fermée contenant un milieu laser actif destiné à fournir des faisceaux de lumière de sens -contraire se propageant le long d'un trajet de circulation en boucle fermée dans la cavité optique et présentant une polarisation plane parallèle au plan d'incidence des faisceaux de lumière frappant sur un organe à polarisation de fréquence à couches multiples et réfléchissant la lumière, qui constitue une partie du dispositif formant la cavité optique de manière à communiquer un déphasage non réciproque aux faisceaux de lumière ce laser annulaire étant caractérisé en ce que l'organe à couches multiples réfléchissant la lumière comprend une couche magnétique qui est aimantée selon une direction perpendiculaire au plan d'incidence des faisceaux de lumière de sens contraire frappant cette dernière et plusieurs couches diélectriques présentant des indices de réfraction alternativement élevés et faibles qui sont appliquées par revêtement les unes sur les autres et sur la couche magnétique, la couche diélectrique située au voisinage immédiat de la couche magnétique présentant une épaisseur qui est déterminée en fonction de l'indice de réfraction de cette couche diélectrique voisine, de la longueur d'onde des faisceaux de lumière et de l'angle d'incidence de ces derniers sur l'organe à-couches multiples réfléchissant la lumière, de manière à éliminer sensiblement les pertes non réciproques qui apparaissent normalement au niveau de l'organe à couches multiples et qui proviennent de la présence de la couche magne- tique tout en préservant le déphasage non réciproque qui est ainsi produit, les couches diélectriques restantes présentant chacune une épaisseur ou un décalage de phase d'approximativement 1800 pour la longueur totale des trajets direct et inverse des faisceaux de sens contraire progressant à travers ces dernières, de manière à améliorer la réflexion absolue de l'organe à couches multiples réfléchissant la lumière. Selon encore un autre de ses aspects l'invention est matérialisée dans un miroir à polarisation magnétique, caractérisé en ce qu'il comprend un substrat ou support revêtu d'une pellicule d'un materiau magnétique, qui est à son tour revêtue de plusieurs couches diélectriques présentant des indices de réfraction alternativement élevés et faibles, la couche diélectrique située au voisinage immédiat de la couche magnétique présentant une épaisseur qui est ajustée de manière à annuler le pouvoir de réflexion différentiel des faisceaux de lumière de sens contraire qui, lors de l'utilisation, frappent cette dernière, cette différence de pouvoir de réflexion étant pro voquée par la pellicule magnétique qui agit de manière à communiquer un déphasage différentiel aux faisceaux lumineux. L'épaisseur de chacune des autres couches diélectriques peut être ajustée de manière à améliorer le pouvoir de réflexion des faisceaux de lumière de sens contraire afin de compenser le faible pouvoir de réflexion de la pellicule magnétique. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante d'un mode de réalisation donné à titre d'exemple uniquement et en se référant aux dessins annexés, donnés à titre non limitatif et dans lesquels : La fig. 1 est une représentation schématique en vue de dessus d'un laser annulaire classique comprenant un miroir à polarisation magnétique à compensation des pertes non réciproques. La fig. 2 est une représentation graphique en coordonnées polaires montrant les caractéristiques de réflexion de phase et d'amplitude d'un miroir magnétique et permettant d'expliquer l'objet de l'invention. La fig. 3 est une représentation graphique montrant la variation du pouvoir de réflexion ou de la réflexion totale, du pouvoir de réflexion différentiel et du déphasage en fonction de l'épaisseur de la couche diélectrique pour un miroir à polarisation magnétique revêtu d'un élément diélectrique. La fig. 4 est une vue de dessus d'un élément à polarisation magnétique mettant en oeuvre les principes correspondant à un aspect de l'invention. Si l'on se réfère maintenant à la fig. 1, celle-ci montre un laser annulaire comportant une cavité optique en boucle fermée comprenant un milieu laser actif 10 comportant des fenêtres terminales à angle de Brewster orientées de manière à fournir des faisceaux lumineux à polarisation plane dans le sens horaire CW et dans le sens antihoraire CCW, orientés parallèlement au plan de la cavité optique du laser annulaire qui est définie par des miroirs d'angle 11 à 14 dirigeant les faisceaux se propageant en opposition le long d'un trajet de circulation en boucle fermée 15. Comme cela sera parfaitement compris des spécialistes de cette technique, la longueur onde des modes lasers portés à un état d'oscillation dépend de -la longueur du trajet en boucle fermée de la cavité.En l'absence de toute rotation de la davité annulaire ou de l'anneau autour d'un axe orienté perpendiculairement au plan de ce dernier, ou de tout autre effet de phase non réciproque existant à l'intérieur de la cavité annulaire, les faisceaux de sens contraire parcourent la même longueur du trajet lors de leur circulation autour de la cavité et, par conséquent, ils oscillent à la même fréquence. Cependant, en présence d'une rotation ou d'autres effets de phase non réciproques internes, les faisceaux de sens contraire effectuent une longueur de trajet différente et oscillent à des fréquences différentes. Le miroir 12 est un élément à polarisation magnétique du type décrit dans la demande de brevet déposée aux Etats Unis d'2\rnérique sous le No. 714 891 et déjà mentionnée, cet élément étant aimante dans une direction parallèle au plan du miroir et perpendiculaire au plan du laser annulaire, comme cela et indiqué par la flèche 16. L'orientation indiquée pour l'aimantation et la polarisation de la lumière du miroir de polarisation permet d'obtenir un fonctionnement à effet magnétooptique transversal de Kerr qui assure la propagation des faisceaux autour du trajet en boucle fermée de la cavité sans aucune distorsion de la polarisation ni aucune introduction de rotation de Faraday dans ces derniers.Grâce à l'action du miroir à polarisation 12, même sans aucune rotation de l'anneau, des effets de déphasage non réciproques sont produits par le miroir de manière à amener les faisceaux de sens contraire correspondant à un mode oscillatoire du laser à être séparés et à osciller à des fréquences différentes, l'amplitude de la séparation ou coupure de fréquence dépendant, entre autre chose, de l'amplitude de l'aimantation du miroir de polarisation 12. La rotation de l'anneau amène alors la séparation ou coupure de fréquence de polarisation à varier selon une quantité proportionnelle à la vitesse de rotation de l'anneau, cette variation produisant une augmentation ou une- diminution par rapport à la fréquence de polarisation en fonction du sens de rotation et permettant ainsi de déterminer aisément à la fois la vitesse et le sens de rotation.La mesure de la fréquence de battement instantanée est réalisée d'une manière classique en permettant à une petite partie de l'énergie de chaque faisceau de s'échapper de la cavite, par exemple grâce à l'utilisation d'un miroir 14 présentant un pouvoir de réflexion légèrement inférieur à 100%. La partie sui s'échappe par exemple du faisceau de sens horaire CW est réfléchie par un miroir 17 et est partiellement transmise à travers un élément semi-réfléchissant 19 de manière à atteindre un capteur photosensible.De la même manière, la partie du faisceau de sens antihoraire CCW qui s'échappe est réfléchie par un miroir 18 et est ensuite partiellement réfléchie à partir de I'élémexit semi-réfléchissant 19 de manière à atteindre le capteur photosensible 20, dans lequel elle est mélangée au faisceau de sens horaire CW afin de produire un signal de sortie ayant une fréquence égale à la différence de fréquence entre les faisceaux. Si l'on se réfère maintenant à la fig. 2, celle-ci est une représentation en coordonnées polaires des caractéristiques de réflexion et de phase d'un miroir magnétique. La référence- R désigne l'amplitude de la réflexion provenant d'un miroir diélectrique ou d'un miroir métallique non magnétique pour un faisceau lumineux qui est supposé se présenter sous un certain angle de phase arbitraire 0. En d'autres termes, dans le cas d'un miroir non magnétique et en supposant qu'il n'existe aucun effet de déphasage non réciproque dans l'anneau, de telle sorte que les faisceaux de sens' contraire oscillent à la même fréquence, chacun des faisceaux peut être représenté par un vecteur R se présentant sous un angle .Le résultat désiré dans le cas d'un miroir magnétique s'obtiendrait pour la valeur absolue du pouvoir de réflexion R devant être modifiée selon les lignes vectorielles 21 et 22 qui sont représentées en traits interrompus et qui sont perpendiculaires à R de ma nière à déterminer un pouvoir de réflexion résultant égal pour les faisceaux de sens contraire qui sont représentés par RCCW et RCW' ces derniers étant respectivement dé phasés de - A 0 et de +A par rapport à R pour un déphasage différentiel ou déphasage non réciproque total ayant pour valeur 2API. Cependant, la présence du matériau magnétique dans le miroir de polarisation 12 amène les vecteurs 21 et 22 à être en réalité inclinés par rapport à R, comme cela est représenté par les vecteurs en traits pleins 21' et 22', ce qui amène les vecteurs résultants RmccW et RmCW, représentant respectivement les faisceaux de sens contraire, à être déphasés de façon non réciproque et à présenter des amplitudes inégales. Par conséquent, tout en produisant le déphasage non réciproque désirés le miroir de polarisation magnétique 12 produit Si- multa)nément un pouvoir de réflexion différentiel ou une perte non réciproque qui, comme cela a été expliqué précédemment, est susceptible d'aboutir à une variation de polarisation interne en présence de rétrodiffusion. Cependant, les recherches qui ont conduit à l'invention ont montré qu'il est possible de prévoir une compensation permettant d'éliminer ou d'annuler effectivement les pertes non réciproques en contrôlant de façon appropriée l'epáisseur de la couche diélectrique qui est superposée à la couche magnétique du miroir. Si l'on se réfère maintenant à la fig. 3, celle-ci est une représentation graphique montrant les caractéristiques de réflexion et de déphasage d'un miroir à polarisation magnétique réalisé selon l'invention. Les courbes représentées se rapportent à un miroir comprenant un substrat formant support qui est revêtu sur l'une de ses surfaces d'une couche ferromagnétique, telle que du fer, présentant une épaisseur de 2000 Angströms et revêtue à son tour de huit couches de sulfure de zinc et de cryolite qui sont indiquées ici à titre de matériaux diélectriques types. Les sept couches extérieures les plus éloignées de la couche magnétique présentent de préférence des épaisseurs qui sont ajustées de manière à obtenir lé pouvoir de réflexion maximal pour la lumière, comme cela sera décrit plus en détail en se réf érant-à la fig. 4.D'autre part, la couche voisine de la couche magnétique présente une épaisseur qui est ajustée à la valeur nécessaire requise pour annuler ou réduire dans des proportions importantes les effets des pertes non réciproques en tenant compte des possibilités convenables des éléments disponibles sur le marché en ce qui concerne le pouvoir de réflexion total ou absolu et le déphasage différentiel, comme cela sera expliqué ci-apres. Les caractéristiques de réflexion et de phase qui sont visibles sur la fig. 3 sont représentées en fonction de l'é- paisseur ou du décalage de phase de la couche diélectrique située au voisinage immédiat de la couche magnétique du miroir. L'épaisseur de phase d'une couche quelconque est évidemment liée à la longueur d'onde de la lumière, au trajet de la lumière traversant cette couche et à l'indice de réfraction de cette dernière. D'après la représentation graphique visible sur la fig. 3, il y a lieu de- noter que la réflexion totale ou absolue R atteint une valeur maximale RMAX qui, dans le cas considéré ici, coïncide approximativement avec l'épaisseur de phase pour laquelle apparaît le croisement du pouvoir de réflexion différentiel AR et du déphasage non réciproque A0, c'est-àdire une épaisseur de phase d'environ 73 . La forme générale des diverses courbes reste approximatiyement la même pour d'autres matériaux diélectriques et magnétiques, pour les combinaisons de ces derniers et pour un certain nombre de couches, bien que les valeurs absolues, les passages par les valeurs nulles et les pentes varient dans une certaine mesure. Dans tous les cas, la compensation des pertes non réciproques peut être realisee, comme dans le cas qui est représenté ici et pour lequel il est visible que la courbe du pouvoir de réflexion di-fférentiel AR croise l'axe de valeur nulle pour une valeur particulière de l'épaisseur de phase considérée pour la couche diélectrique voisine de la couche magnétique, c'est-à-dire pour une valeur d'environ270 dans le cas qui est représenté ici.Il apparaît à l'évidence que le pouvoir de réflexion absolu présente une valeur quelque peu inférieure pour ce point mais est encore supérieur à 96% et, par conséquent,est satisfaisant pour le fonctionnement du laser annulaire, tandis que le déphasage différentiel aX est augmenté par comparaison avec sa valeur au niveau du~point de réflexion maximale. L'écart par rapport à l'épaisseur de -phase exacte qui est indiqué comme fournissant des pertes non réciproques nulles peut permettre d'obtenir une réflexion absolue ou un déphasage non réciproque légèrement augmenté, lorsque cela est désiré, dépend évidemment de la pente de la courbe AR à proximité du passage par l'axe des valeurs nulles.C'est-àdire que pour une courbe de pouvoir de réflexion différentiel présentant une pente faible à proximité du passage par l'axe des valeurs nulles, des déviations ou écarts plus importants peuvent être réalisés de manière à obtenir une réflexion totale ou une phase non réciproque particulière, lorsque cela est désiré, sans introduire de pertes non réciproques intolérables. Les courbes qui sont visibles sur la fig. 3 ont été obtenues à partir d'un calcul par ordinateur des équations définissant le pouvoir de réflexion absolu et le pouvoir de réflexion différentiel ainsi que le déphasage en fonction de l'épais- seur de phase de la couche diélectrique considérée comme étant la variable indépendante. Un miroir réalisé en fonction des données représentées graphiquement peut être essayé pour confirmer les mesures théoriques gracie à la mesure de l'intensité et de la phase relative de faisceaux lumineux dirigés sur le miroir de la façon dont ils seraient dirigés si ce dernier était introduit dans le laser annulaire. Si l'on se réfère maintenant à la fig. 4, celle-ci montre un élément de polarisation comprenant un dispositif permettant d'obtenir un déphasage non réciproque sans les pertes non reci- proques afférentes, ou au moins avec des pertes sensiblement réduites, ce dispositif comprenant un organe formant substrat ou support 23 réalisé à partir d'un matériau tel que du quartz, du verre ou de l'aluminium, une couche magnétique 24 constituée par un matériau ferromagnétique tel que du fer, et plusieurs couches diélectriques 25a à 25f présentant des indices de réfraction alternativement élevés et faibles. Les couches diélectriques et magnétiques mesurent par exemple environ 3 000 Angströms d'épaisseur et peuvent être déposées sur le substrat ou support en utilisant des techniques classiques.Chacune des couches diélectriques 25a à 25e présente, pour la longueur d'onde et le trajet de la lumière-qui la traverse, une épaisseur de phase telle que la lumière réfléchie à partir de la surface postérieure de chaque couche est en phase avec la lumière réfléchie à partir de sa surface antérieure. Les indices de réfraction alternativement élevés et faibles des couches successives permettent d'obtenir une adaptation d'impédance convenable pour assurer l'obtention de la caractéristique de réflexion désirée. Par conséquent, lorsque le miroir est orienté dans l'anneau de telle sorte que les faisceaux horaire CW et anti-horaire CCW frappent d'abord la couche d'indice de réfraction élevé 25a, qui présente un indice de réfraction plus élevé que le trajet dans l'air des faisceaux de l'anneau, la lumière réfléchie à partir de la surface antérieure de ce dernier est réfléchie avec un déphasage de- 1800, tandis que la partie de la lumière réfléchie à partir de la surface postérieure existant au niveau de la surface commune entre les couches 25a et 25b est réfléchie avec un déphasage nul.Cependant, la lumière réfléchie à partir de la surface postérieure se propage selon une longueur de phase supplémentaire de 1800 en traversant deux fois la couche 25a (qui présente une épaisseur d'un quart de longueur d'onde) et, par conséquent, est en phase avec la lumière déphasée de 1800 qui est réfléchie à partir de la surface antérieure.De la meme manière, la lumière réfléchie à partir de la surface postérieure de la couche 25b, au niveau de la surface commune avec la surface antérieure de la couche à indice élevé 25c, est réfléchie avec un déphasage de 1800, grace à quoi, après avoir progressé en retour jusqu'à atteindre la surface commune des couches 25a et 25b, elle est en phase avec la lumière réfléchie à partir de cette dernière Le même phénomène se produit au niveau des surfaces communes de chacune des couches 25a à 25e et, par conséquent, on obtient ainsi une valeur maximale pour la réflexion totale qui est déterminée par ces couches.Cependant, l'épaisseur de phase de la dernière couche diélectrique 25f n'est pas choisie afin de rendre maximal le pouvoir de réflexion total-mais plutôt, comme cela a été expliqué précédemment, afin de réduire ou d'annuler effectivement les pertes non réciproques ou le pouvoir de réflexion différentiel des faisceaux de sens contraire, meme au prix d'une certaine réduction de la réflexion totale de la lumière. Le pouvoir de réflexion de la couche magnétique est, d'une manière type, inférieur à 70% et peut atteindre des valeurs aussi faibles que 40% et, par conséquent, il ne convient généralement pas parfaitement en soi pour la conception d'un miroir d'angle de laser annulaire sans qu'il soit prévu un dispositif quelconque, tel que des couches diélectriques, permettant d'augmenter le pouvoir de réflexion total jusqu'à atteindre environ 90% et, de préférence, une valeur supérieure à 958. Compte tenu du faible pouvoir de réflexion de la couche magnétique et de son épaisseur qui est effectivement plus grande et qui est afférente à sa plus grande absorption par unité d'épaisseur que pour les couches diélectriques, la plus grande partie de la réflexion lumineuse s'effectuant au niveau de la couche magnétique apparalt-à proximité de la surface antérieure ou seulement après une légère pénétration par rapport à cette dernière. Par conséquent, la relation de phase existant entre la lumière réfléchie à partir des surfaces antérieure et postérieure de la couche magnétique présente une importance faible ou même nulle. Enrésume, chacune des couches diélectriques, à l'exclusion de celle qui est située au voisinage immédiat de la couche magnétique 24, présente une épaisseur de phase de passage unique de 90" pour la longueur d'onde de la lumière et le sens du trajet qui s'effectue à travers elle, ou une épaisseur de phase totale dans les sens direct et inverse de 1800, de manière à améliorer le pouvoir de réflexion total ou absolu pour compenser le faible pouvoir de réflexion de la couche magnétique.D'autre part, la couche diélectrique 25f, qui est située au voisinage immédiat de la coucheimagnétique 24, présente une épaisseur de phase totale, dans les sens direct et inverse, qui est choisie de maniure à annuler les pertes non réciproques introduites par la présence de la couche magnétique, tandis que l'épaisseur de cette dernière est rendue suffisamment importante pour que pratiquement aucune lumière ne soit réfléchie à partir de sa surface postérieure. Comme cela a eté expliqué dans la demande de brevet déposée aux Etats Unis d'Amérique sous le No. 7140891 eut déjà cité, la couche magnétique peut, de préférence, être réalisée à partir d'un matériau présentant une caractéristique d'hystérésis en forme de boucle rectangulaire, de telle sorte qu'il offre un degré élevé de rémanence magnétique, auquel cas le miroir ne doit être aimanté qu'une seule fois initialement pour établir l'aimantation rémanente. Cependant, dans le cas d'autres matériaux présentant une rémanence faible, un dispositif doit être prévu pour aimanter le miroir de façon continuelle.Dans tous les cas, même lorsque le matériau présente un degré de rémanence élevé, il peut être souhaitable de prévoir un-dispositif tel qu'un aimant situé au voisinage immédiat du miroir pour permettre d'inverser l'aimantation afin de déterminer une inversion de la polarisation. En ce qui concerne les couches diélectriques 25a à 25f, plus la difference entre les indices de réfraction des couches voisines est grande, plus les coefficients de réflexion de leurs surfaces respectives sont importants. Des matériaux pré sentant les indices de réfraction relativement élevés, dont les valeurs sont données entre parenthèses et qui conviennent bien pour être utilisés dans le dispositif selon l'invention, sont le sulfure de zinc (2,3), le germanium (4,0) et le chlorure d'argent (2,06). Des matériaux présentant des indices de réfraction relativement faibles et convenant également bien pour être utilisés dans le dispositif selon l'invention sont la cryolite (1,30 à 1,33), le fluorure de magnésium de formule Mg Ft (1,38 à 1,40) et le fluorure de calcium (1,23 à 1,28). D'autres modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits, dans le domaine des équivalences techniques, sans s'écarter de l'invention. REVENDICATIONS 1.- Laser annulaire comprenant un dispositif formant cavité optique à boucle fermée et contenant un milieu laser actif (10) destiné à fournir des faisceaux de lumière de sens contraire se propageant le long d'un trajet de circulation en boucle fermée (15) dans la cavité optique, cette cavité optique étant réalisée, au moins en partie, à partir d'un organe réfléchissant la lumière à polarisation de fréquence (12) de manière à communiquer un-déphasage différentiel aux faisceaux de lumière de sens contraire, ce laser annulaire étant caractérisé en ce que l'organe réfléchissant (12) présente des couches multiples (24, 25f) comprenant une couche aimantable (24) revêtue d'au moins une couche diélectrique (25f) qui présente une épaisseur déterminée en fonction de l'indice de réfraction de cette couche diélectrique, de la longueur d'onde et de l'angle d'incidence des faisceaux de lumière de sens contraire frappant l'organe réfléchissant (12) de manière à éliminer sensiblement la réflexion différentielle des faisceaux de lumière de sens contraire qui apparaît normalement au niveau de l'organe réfléchissant (12j et qui provient de la présence de la couche aimantabie (24) tout en préservant le déphasage non réciproque provoqué par cette dernière. 2.- Laser annulaire comprenant un dispositif formant une cavité optique à boucle fermée contenant un milieu laser actif destiné à fournir des faisceaux de lumière de sens contraire se propageant le long d'un trajet de circulation en boucle fermée dans la cavité' optique et présentant une polarisation plane parallèle au plan d'incidence des faisceaux de lumière frappant un organe à polarisation de fréquence à couches mul tiples et réfléchissant la lumière, qui constitue une partie du dispositif formant la cavité optique, de manière à communiquer un déphasage non réciproque aux faisceaux de lumière, ce laser annulaire étant caractérisé en ce que l'organe à couches multiples réfléchissant la lumière comprend une couche magnétique qui est aimantée selon une direction perpendiculaire au plan d'incidence des faisceaux de lumière de sens contraire frappant cette der niere et plusieurs couches diélectriques présentant des indices de réfraction alternativement élevés et faibles appliquées par revêtement les unes sur les autres et sur la couche magnétique, -la couche diélectrique située au voisinage immédiat de la couche magnétique présentant une épaisseur qui est déterminée en fonction de 1' indice de réfraction de cette couche diélectrique voisine, de la longueur d'onde des faisceaux de lumière et de leur angle d'incidence sur l'organe à couches multiples réfléchissant la lumière, de manière à éliminer sensiblement les pertes non réciproques qui apparaissent normalement au niveau de l'organe à couches multiples et qui proviennent de la présence de la couche magnétique tout en préservant le déphasage non réciproque qui estainsiproduit, les couches diélectriques restantes présentant chacune une épaisseur ou un décalage de phase d'approximativement 1800 pour la longueur totale des trajets direct et inverse des faisceaux de sens contraire progressant à travers ces dernières de manière à améliorer la réflexion absolue de organe à couches multiples réfléchissant la lumière. 3.- Laser annulaire suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la couche aimantable (24) est constituée par un matériau pouvant être saturé magnétiquement. 4.- Laser annulaire suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la couche aimantable (24) est aimantée dans une direction perpendiculaire au plan d'incidence des faisceaux de lumière de sens contraire qui frappent l'organe réfléchissant (12) et en ce que les faisceaux de lumière sont à polarisation plane parallèle au plan d'incidence. 5.- Laser annulaire suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la cavité optique présente une configuration plane, les faisceaux de lumière de sens contraire frappant l'organe réfléchissant la lumière (12) présen- tant une polarisation plane parallèle au plan de l'anneau et la couche aimantable (24) étant aimantée dans une direction perpendiculaire au plan de l'anneau. 6.- Laser annulaire suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les couches respectives (24, 25f) de l'organe réfléchissant (12) sont conçues de telle sorte que les faisceaux de lumière de sens contraire qui frappent cet organe réfléchissant frappent d'abord la couche diélectrique (25f) et se propagent à travers cette dernière pour frapper la couche aimantable (24). 7.- Laser annulaire suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la couche aimantable (24) présente une épaisseur qui est déterminée en fonction de sa caractéristique d'absorption de la lumière, de telle sorte que la lumière qui n'est pas réfléchie a" partir de la région superficielle de la couche aimantable (24) si tuée au voisinage immédiat de cette couche diélectrique (25f) est sensiblement absorbée au cours de sa propagation à travers la couche aimantable (24). 8.- Laser annulaire suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans la mesure où elle dépend de la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend également plusieurs couches diélectriques supplémentaires (25a à 25e) qui sont appliquées par revêtement l'une sur l'autre et sur la couche diélectrique (25f), chaque couche diélectrique supplémentaire (25a à 25e) présentant une épaisseur ou un décalage de phase de 1800 pour la longueur totale des trajets direct et inverse la traversant pour les faisceaux de lumière de sens contraire présentant des longueurs d'onde et des directions de propagation prédéterminées. 9.- Laser annulaire suivant la revendication 7, caractérisé en ce que les couches diélectriques supplémentaires comprennent des couches (25a, 25b, 25d, 25e) présentant des indices de réfraction alternativement élevés (25a, 25c, 25e) et faibles (25b, 25d). 10.- Laser annulaire suivant la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que la couche diélectrique (25f) située au voisinage immédiat de la couche magnétique présente une épaisseur qui est déterminée en fonction de- l'indice de réfraction d'une couche diélectrique voisine (25e) faisant partie des couches diélectriques supplémentaires (25a à 25e), de la longueur d'onde des faisceaux de lumière et de l'angle d'incidence de ces faisceaux sur l'organe réfléchissant la lumière (12) de manière à éliminer sensiblement les pertes non réciproques qui apparaissent normalement au niveau de l'organe réfléchissant (12) et qui proviennent de la présence de la couche magnétique (24) tout en préservant le déphasage non réciproque qui est ainsi produit. 11.- Laser annulaire suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'épaisseur de la couche magnétique (24) considérée dans le sens de la propagation de la lumière est telle que seule la lumière réfléchie à partir de la surface antérieure de cette couche (24) et de la région située légèrement en arrière de la couche diélectrique voisine (25f), à l'exclusion de la lumière réfléchie à partir de la surface opposée de la couche magnétique (24),.est efficace pour produire les effets de phase et de pertes non réciproques. 12.- Laser annulaire suivant l'une quelconque des revendications précédentes,. caractérisé en ce que les couches magnétique (24) et diélectriques (25a à 25f) respectives présentent chacune une configuration plane. 13.- Laser annulaire suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la couche- aiman- table (24) est aimantée selon' unie direction perpendiculaire au plan d'incidence des faisceaux de lumière de sens contraire frappant l'organe réfléchissant (12) et en ce que les faisceaux de lumière sont à polarisation plane parallèle au plan d'incidence. 14.- Organe réfléchissant' pour un laser annulaire suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ,ce qu'il comprend un substrat ou support (23) revêtu d'une pellicule d'un matériau magnétique (24), qui est à son tour revêtue de plusieurs couches diélectriques (25a à 25f) présentant des indices de réfraction alternativement élevés et faibles, la couche diélectrique (25f) située au voisinage immédiat de la couche magnétique (24) présentant une épaisseur qui est ajustée de manière à annuler le pouvoir de réflexion différentiel des faisceaux de lumière de sens contraire qui, lors de l'utilisation, frappent cette dernière, cette différence de pouvoir de réflexion étant provoquée par la pellicule magnétique qui agit de manière à communiquer un déphasage différentiel aux faisceaux de lumière. 15.- Organe réfléchissant suivant la revendication 14, caractérisé en ce que l'épaisseur de chacune des autres couches diélectriques (25a à 25f) est ajustée de manière à améliorer le pouvoir de réflexion des faisceaux de lumière de sens contraire afin de compenser le faible pouvoir de réflexion de la pellicule magnétique (24).