la présente invention se rapporte à un dispositif pour traiter la musique par voie électronique, en obtenant un effet de trémolo et un effet de choeur en musique, en traitant un signal de fréquence audible, et plus particulièrement elle se rapporte à un dispositif pour traiter la musique par voie électronique, pouvant translater chacun des vecteurs du signal de fréquence audible de manière telle qu'ils puissent varier différemment en fréquence, en phase et en amplitude. Un effet classique de trémolo d'un orgue à tuyaux est obtenu par des fluctuations de pression d'air et la production de la fluctuation d'amplitude et de fréquence. Un effet classique de voix céleste ou un effet d'ensemble de l'orgue à tuyaux est obtenu par des battements entre les tuyaux qui sont légèrement désaccordés intentionnellement les uns par rapport aux autres. Un effet de vibrato classique de L'orgue électronique est obtenu par une mcdulation de fréquence. Un effet de trémolo classique de l'orgue électronique est obtenu par une modulation d'amplitude. Les effets mentionnés ci-dessus sont expliqués par la fluctuation des vecteurs du signal de fréquence audible. L'effet de vibrato est expliqué par des fluctuations angulaires des vecteurs d'amplitude constante. L'effet de trémolo est expliqué par des fluctuations d'amplitude de vecteurs angulaires constants. L'ef- fet de trémolo de l'orgue à tuyaux est semblable à un effet de battement et est expliqué par des fluctuations d'amplitudes et des fluctuations angulaires des vecteurs. L'effet de voix céleste ou effet d'ensemble de l'orgue à tuyaux est l'effet de battement qui est expliqué par les fluctuations des vecteurs dont l'extrémité se déplace sur un lieu géométrique circulaire. La description suivante présente les raisons pour lesquelles les effets mentionnés ci-dessus de l'orgue à tuyaux sont supérieurs aux effets classiques de vibrato et de trémolo de l'orgue électronique. La première raison réside dans une qualité tonale. l'effet de battement est meilleur dans la qualité tonale d'intensité et de clarté que la modulation de fréquence ou de phase, correspondant à la fluctuation angulaire du vecteur, et que la modulation d'amplitude correspondant au changement d'amplitude du vecteur. La seconde raison est la différence de complexité de l'effet. Scs fréquences de battement fondamentales entre les tuyaux accor dés et les tuya.uxlogèrement désaccordés soit -npectivement a iffé rentes les unes des autres suivant les hauteurs de tuyaux accordés. les fréquences de battement entre les harmoniques des tuyaux accordés et des tuyaux désaccordés diffèrent aussi les unes des autres res pectivement suivant l'ordre des harmoniques. Lorsque plusieurs tuyaux jouent ensemble, les fréquences de battement des tuyaux sont nombreuses et leur relation est très complexe si on obtient complètement l'effet de choeur ou l'effet d'ensemble.Contrairement à l'effet de voix celeste ou à l'effet d'ensemble de l'orgue à tuyaux, l'effet de vibrato et l'effet de trémolo de l'instrument musical électronique sont monotones parce qu'une seule fréquence de vibrato et une seule fréquence de trémolo sont d'ordinaire utilisées. la troisième raison est la distribution spatiale et l'effet d'étalement des sons. L'orgue à tuyaux à de nombreux tuyaux agencés dans la chambre à tuyaux et le son de chaque tuyau est entendu dans des directions différentes. Une technique classique pour obtenir l'étalement des sons consiste à utiliser un système à multi-modulateurs et à multi-reproducteurs, tel que décrit dans le brevet américain N0 3.083.606. Kême si on utilise le système à reproducteurs et à modulateurs multiple, le manque d'effet des battements complexes et le défaut d'impression monotone ne sont pas améliorés. Une autre technique classique pour améliorer les défauts mentionnés ci-dessus et pour obtenir l'étalement des sons est l'utilisation du dispositif faisant tourner un haut-parleur, tel que décrit dans le brevet américain NO 2.489.653. Cependant, la construction mécanique de la rotation présente de nombreux défauts, par exemple, la difficulté du démarrage et de l'arrêt instantanés, la difficulté de contrôler la vitesse de rotation, la difficulté de changer la profondeur de modulation, la nécessité de l'entretien et la production de bruit de rotation. Cestun objetpinipaldelaprésente invention de prévoir un dispositif pour traiter de la musique par voie électronique, qui améliore un effet de vibrato et un effet de trémolo utilisés largement dans la musique par des mouvements compliqués de vecteurs de fréquence d'un signal de fréquence audible et en réduisant l'impression de fluctuation monotone. C'est un autre objet de la présente invention de prévoir un dispositif pour traiter de la musique par voie éLectronique,caractérisé par un effet de trémolo dans lequel l'intensité ou la fré quence d'une fluctuation des vecteurs du signal de fréquence audible augmente pour une augmentation de fréquence d'un signal de fréquence audible, si bien que la fluctuation simultanée diminue. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un dispositif pour traiter la musique par voie électronique, caractérisée par un effet de trémolo tel que l'amplitude et la fréquence de la fluctuation des vecteurs du signal de fréquence audible soit faible dans la gamme de fréquences faibles et importante dans la gamme de fréquences élevées. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un procédé pour ajouter un effet de trémolo, qui ne donne que peu l'impression d'une fluctuation simultanée, à des signaux d'un instrument musical électrique et électronique, d'un instrument musical classique, d'un disque enregistré, d'une bande enregistrée, de la voix humaine ete.. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un procédé de production d'un nouvel effet de fluctuation qui est différent des effets classiques de vibrato et de trémolo, par l'utilisation d'un dispositif comprenant plusieurs voies dont au moins une possède des moyens de modulation. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un effet de trémolo ayant une distribution spatiale et un élément des sons et , en outre, de leurs fluctuations. Un autre objet de la présente invention est de fournir une fluctuation du genre battement de la tonalité, ayant plus d'intensité et plus de clarté dans la qualité tonale que les effets classiques de vibrato et de trémolo. Un autre objet de la présente invention est de fournir un effet de trémolo, qui ne donne pas une impression de fluctuation simultanée, en utilisant une ligne de retard, un dispositif de déplacement de phase ou un dispositif de séparation de phase, dont la phase séparée est augmentée suivant l'augmentation de la fréquence d'un signal d'entrée. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un pro cédé pour obtenir par voie électronique un effet de trémolo et, en outre, pour fournir facilement le contrôle de Frofondeur et de vitesse des fluctuations. Un autre objet de la présente invention est de prévoir un nouvel effet de trémolo en transformant un signal de fréquence audible en plusieurs signaux, dont au moins un est surmodulé, ctest- à-dire qu'un taux de modulation de phase est supérieur i +4 radian 4 et de préférence supérieur + ou un rapport de modulation d'am- plitude dépasse 100 , spécialement dans la gamme de fréquences élevées. Ces objets sont atteints en utilisant un système pour traiter de la musique par voie électronique, selon des caractéristiques de la présente invention, comprenant plusieurs voies de transmission, des moyens pour distribuer un signal de fréquence audible dans les voies, des moyens pour connecter les moyens de distribution aux voies de transmission, et des moyens pour coupler les signaux-de sortie des voies de transmission, au moins une des voies ayant des moyens de modulation, ces moyens de modulation modulant chacun des signaux distribués de fréquences audibles suivant différentes phases les unes par rapport aux autres dans la gamme de fréquences sous-audibles.Ces moyens de modulation modulent leur signal d'entrée de manière telle qu'au moins le taux de modulation ou la fréquence de modulation augmente pour une augmentation de fréquence du signal de fréquence audible et surmodule ce signal d'entrée dans la gamme de fréquences élevées. Ces objets et d'autres encore dans la présente invention apparat- tront d'après la description détaillée suivante de la présente invention, en relation avec les dessins ci-joints dans lesquels La figure 1 est un diagramme schématique en bloc d'un exemple de réalisation d'un système pour traiter la musique par voie électronique selon des caractéristiques de la présente invention. la figure 2 est un diagramme des caractéristiques du taux de la modulation ( en ordonnées ) en fonction de la fréquence du signal d'entrée ( en abscisses-) des modulateurs. La figure 3 est un diagramme des caractéristiques de fréquences de modulation ( en ordonnées )en fonction de la fréquence du signal d'entrée ( en abscisses ) des modulateurs. La figure 4 est un diagramme en bloc schématique d'un autre exemple de réalisation du dispositif selon des caractéristiques de la présente invention. La figure 5 est un diagramme vectoriel expliquant le fonctionnement de la figure 4. La figure 6 est un diagramme en bloc schématique d'un autre exemple de réalisation du dispositif selon des caractéristiques de la présente invention. La figure 7 est un diagramme schématique d'un autre exemple de réalisation du dispositif selon des caractéristiques de la présente invention, produisant un effet du genre battement. La figure 8 est un diagramme vectoriel expliquant le fonctionnement de la figure 7. la figure 9 est un diagramme en bloc schématique d'un autre exemple de réalisation du dispositif selon des caractéristiques de la présente invention. la figure 10 est un diagramme en bloc schématique d'un exemple de réalisation du moyen de distribution qui est utilisé dans l'exemple de réalisation du dispositif pour traiter la musique par voie électronique; on désigne par A " vers une voie de transmission " et par B " vers une autre voie de transmission ". La figure 11 est un diagramme en bloc schématique d'un exemple de réalisation du moyen de modulation qui est utilisé dans un exemple de réalisation du dispositif pour traiter la musique par voie électronique. la figure 12 est un diagramme des caractéristiques de taux de modulation ( en ordonnées à gauche ) et de fréquence de modulation ( en ordonnées à droite ) en fonction de la fréquence de signal d'entrée ( en abscisses ) du moyen de modulation de la figure 10, les traits pleins se rapportant au taux de modulation et les pointillés à la fréquence de modulation. La figure 13 est un diagramme en bloc schématique d'un exemple de réalisation d'un modulateur de phase qui peut moduler plus de +radian -4 La figure 14 est une caractéristique de tension de sortie ( en ordonnées ) en fonction de la tension d'entrée ( en abscisses ) d'un circuit non linéaire qui est utilisé dans l'exemple de réalisation du modulateur de phase représenté sur la figure 13. la figure 15 est un diagramme vectoriel expliquant le fonctionnement de la figure 13. La figure 16 est un diagramme en bloc schématique d'un exemple de réalisation d'un modulateur d'amplitude qui peut surmoduler, c'est-à-dire qui peut moduler pour que le taux de modulation dé passe 100 %' La figure 17 est un diagramme vectoriel expliquant le fonctionnement de la figure 16. La figure 18 est un diagramme des caractéristiques de déplace- ment de phase i( en ordonnées ) en fonction de la fréquence du signal d'entrée ( en logarithmes,en abscisses ) d'un autre exemple de réalisation du moyen de modulation qui est utilisé dans l'exemple de réalisation du dispositif pour traiter la musique par voie électronique; les abscisses et les ordonnées des figures 20, 23, 26 et 28 sont les mêmes que celles de la figure 18. La figure 19 est un diagramme des caractéristiques de déviation de phase maximah max max ( en ordonnées ) en fonction de la fré- quence du signal d'entrée ( en logarithmes,en abscisses ) du moyen de modulation dont les caractéristiques de phase en fonction de la fréquence sont représentées sur la figure 18; les abscisses et les ordonnées des figures 21, 27, 29, 30 et 31 sont semblables à celles de la figure 19 sauf que, pour les figures 30 et 31, la fréquence n'est pas portée à une échelle logarithmique. la figure 20 est un diagramme des caractéristiques de phase en fonction de la fréquence d'un autre exemple du moyen de modulation, qui est applicable à un exemple de réalisation du dispositif pour traiter la musique par voie électronique. la figure 21 est un diagramme des caractéristiques de déviation de phase en fonction de la fréquence du moyen de modulation dont les caractéristiques de phase en fonction de la fréquence sont représentées sur la figure 20. La figure 22 est un diagramme de circuit d'un exemple de circuit de déplacement de phase. La figure 23 est un diagramme de la caractéristique de phase du circuit représenté sur la figure 22 et de la caractéristique de phase d'un autre exemple de réalisation du moyen de modulation, La figure 24 est un diagramme de circuit d'un exemple d'une résistance variable. La figure 25 est un diagramme schématique en bloc d'un exemple de réalisation du moyen de modulation comprenant les circuits de déplacement de phase représentés sur la figure 22. La figure 26 est un diagramme d'un exemple d'une caractéristique de phase préférable de l'exemple de réalisation du moyen de modulation. La figure 27 est un diagramme d'un exemple de caractéristique préférable de déviation de phase d'un exemple de réalisation du moyen de modulation. La figure 28 est un diagramme de la caractéristique de phase du circuit de déplacement de phase représenté sur la figure 22. la figure 29 est un diagramme de la caractéristique de déviation de phase du circuit de déplacement de phase représenté sur la figure 22. La figure 30 est un diagramme d'un exemple de la caractéristique de déviation de phase du moyen de modulation, et La figure 31 est un diagramme d'un autre exemple de la caractéristique de déviation de phase du moyen de modulation. En se référant à la figure 1, un signal de fréquence audible, appliqué à une borne d'entrée 100, est déplacé ou retardé en phase par un moyen de distribution 120 et envoyé à des voies de transmission 111, 112 et 113 à travers des moyens de connexion 101, 102 et 103 respectivement. le moyen de distribution peut envoyer le signal de fréquence audible à la borne d'entrée 100 à certaines des voies de transmission 111, 112 et 113, sans modification de la forme d'onde. Au moins l'une des voies de transmission 111,112 et 113, par exemple les voies de transmission 112 eut 113, ont des moyens de modulation respectivement 122 et 123. les signaux de sortie des voies de transmission 111, 112 et 113 sont couplés par un moyen de couplage 110. les signaux d'entrée des moyens de couplage 110, c'est-à-dire les signaux de sortie des voies de transmission 111, 112 et 113, sont amplifiés par des amplificateurs de puissance 131, 132 et 133 et transformés en sons par des transducteurs électro-acoustiques 141, 142 et 143, respectivement, et couplés entre eux par voie acoustique. les signaux d'entrée des moyens de couplage 110 peuvent être également couplés électriquement par des résistances 151, 152 et 153, amplifiés par un amplificateur de puissance 134 et rayonnés par le transducteur électro-acoustique 144, puis ultérieurement couplés par voie acoustique avec les sons transfor més. les transducteurs électro-acoustiques 141, 142, 143 et 144 sont de préférence agencés afin d'entourer une personne qui écoute ou de produire une réflexion de sons. les moyens de modulation 122 et 123 sont, par exemple, des modulateurs de phase et au moins le taux de modulation ou la fréquence de modulation augmente pour une augmentation de la fré quence du signal audible d'entrée. Deux exemples des caractéristiques de taux de modulation en fonction de la fréquence audible sont représentés sur la figure 2. Une ligne en pointillés (a) représ ente une augmentation continue de profondeur de modulation pour une augmentation de fréquence du signal audible d'entrée. Un trait plein (b) représente une augmentation par étape du taux de modulation pour une augmentation de la fréquence du signal audible d'entrée. La figure 3 représente deux exemples de la caractéristique de fréquence de modulation en fonction de la fréquence du signal d'entrée.Une ligne en pointillés (c) représente une augmentation continue et un trait plein(d) représente une augmentation par étape pour une augmentation de la fréquence du signal. les fréquences de modulation des moyens de modulati-on 122 et 123 sont des fréquences sous-audibles allant de 0,5Hz à 10Hz. les phases de modulation des moyens de modulation 122 et 123 diffèrent entre elles et peuvent être différentes les unes par rapport aux autres de 2Tr radians divisés par le nombre des moyens de modulation. Lorsque le nombre des moyens de modulation est de 2, par exemple, les phases de modulation diffèrent entre elles de Tf radians. La figure 4 représente un autre exemple de réalisation d'un dispositif électronique de traitement de musique selon des caractéristiques de la présente invention et explique une des fonctions fondamentales de la présente invention. Le signal de fréquence audible appliqué à la borne d'entrée 100 est distribué aux moyens de modulation 122 et 123 par un moyen de distribution 120 qui connecte la borne d'entrée 100 aux moyens de modulation 122 et 123, directement. les signaux de sortie modulés par les moyens de modulation 122 et 123 sont couplés par un moyen de couplage 110 qui comprend un amplificateur de puissance 134, le tranaducteur électro-acoustique 144 et des résistances 152 et 153, combinant les signaux de sortie des moyens de modulation 122 et 123 respectivement. les moyens de modulation 122 et 123 sont, par exemple, des modulateurs de phase et au moins le taux de modulation ou la fréquence de modulation des modulateurs de phase augmente pour une augmentation de fréquence du signal audible d'entrée, tel que représenté sur la figure 2 ou la figure 3. les signaux de modulation des moyens de modulation 122 et 123 ont, par exemple, des phases opposées. le signal de fréquence audible a généralement de nombreuses composantes de fréquence et chaque composante peut être représentée par un vecteur de fréquence sur un diagramme vectoriel. La figure 5 représente un diagramme vectoriel d'un signal d'entrée du moyen de modulation 122, d'un signal de sortie B du moyen de modulation 123 et d'un signal C dont le vecteur est le double du signal combiné à travers les résistances 152 et 153. Sur la figure 5, le signal d'entrée à la borne d'entrée 100 est représenté par un vecteur I. Quand le moyen de modulation 122 transforme le vecteur e en vecteur À qui est décalé du vecteur par '? radians, le moyen de modulation 123 transforme le vecteur OI en un vecteur B qui est décalé du vecteur OI par -9 radians, c'est-à-dire que le vecteur et le vecteur B sont symétriques par rapport au vecteur OI.La somme du vecteur et du vecteur B est un vecteur C. Lorsque la déviation de phase maxima des moyens de modulation 122 et 123 est # radians à une fréquence d'entrée f, les vecteurs A et B se déplacent symétriquement entre les angles -# et +# ; le vecteur C, qui est la somme des vecteurs À et B, dilate et contracte sa longueur entre C1 et 0. Lorsque la déviation de phase maxima est comprise entre 0 et T radian, la longueur du vec 2 teur C varie entre 0 et OCO et, la fréquence de la dilatation et de la contraction est deux fois la fréquence de modulation des moyens 122 et 123.Lorsque la déviation de phase maxima augmente et est comprise entre #/2 et # radians, le vecteur C se dilate et se contracte entre C4 et C0, ainsi qu'entre C0 et 0, et le vecteur C se dilate et se contracte quatre fois successivement durant une période de modulation. En général, lorsque la déviation de phase maxima est comprise entre 2 et (tt4) > radians, où n z z est 0 ou un nombre entier positif, la fréquence de la dilatation et de la contraction est 2Crt+4) fois plus grande que la fréquence de modulation. Lorsque la déviation de phase maxima augmente pour une augmentation de la fréquence d'entrée f, le taux de modulation augmente initialement et alors la fréquence de modulation augmente pour une augmentation de la fréquence d'entrée. Selon le fonctionnement mentionné ci-dessus, l'exemple de réalisation de la présente invention représenté sur la figure 4 transforme le signal d'entrée de fréquence audible en un nouveau signal ayant des caractéristiques telles qu'au moins le taux de modulation ou la fréquence de modulation augmente pour une augmentation de fréquence du signal audible d'entrée. La figure 6 représente un autre exemple de réalisation du dispositif pour traiter la musique par voie électronique, qui est un exemple de réalisation modifié du dispositif électronique du-trai- tement de la musique selon des caractéristiques dé la présente invention. le signal de fréquence audible appliqué à la borne d'entrée 100 est distribué aux moyens de modulation 122 et 123 par l'intermédiaire du moyen de distribution 120 qui connecte la borne d'entrée 100 directement aux moyens de modulation 122 et 123. les signaux de sortie A et B modulés par les moyens de modulation 122 et 123 sont couplés ensemble par un moyen de couplage 110, qui comprend les amplificateurs de puissance 132 et 133 et les transducteurs acoustiques 142 et 143. Des signaux de modulation des moyens de modulation 122 et 123 ont, par exemple, des phases opposées. La différence entre la figure 4 et la figure 6 est un procédé de couplage des signaux de sortie À et B des moyens de modulation 122 et 123. Sur la figure 4, les signaux À et B sont couplés ensemble par voie électrique mais, sur la figure 6, les signaux A et B sont couplés ensemble par voie acoustique. Lorsqu'un endrat d'écoute est à distance égale des transducteurs électro-acoustiques 142 et 143, les signaux acoustiques rayonnés à partir des transducteurs 142 et 143 sont retardés de manière égale, jusqu'à ce qu'ilsatteignent l'emplacement d'écoute et puis sont couplés ensemble de la même manière que celle représentée sur la figure 5. L'amplitude du signal couplé est maxima dans toutes les fréquences au moment où les déviations de phase des moyens de modulation 122 et 123 sont 0 radian , c'est-à-dire lorsque le signal acoustique a plusieurs vecteurs correspondant au spectre de fréquences du signal acoustique, tous les vecteurs devenant maxima au point de vue amplitude en même temps. Cependant, lorsque l'emplacement d'écoute n'est pas à distance égale des transducteurs électro-acoustiques 142 -et 143, les signaux acoustiques se déplacent des transducteurs 142 et 143 jusqu'à l'emplacement d'écoute avec des temps différents. En conséquence, la différence de phase entre les signaux acoustiques à l'emplacement d'écoute augmente proportionnellement à la fréquence des signaux acoustiques. Gamme lorsque la déviation de phase des modulateurs 122 et 123 est de 0 radian, il y a la différence de phase qui augmente pour une augmentation de la fréquence du signal acoustique et l'amplitude du signal couplé n'est pas maxima pour toutes les fréquences en mAeme temps.En conséquence, des fluctuations des vecteurs du signal de la figure 6 sont plus com plexes que celles de l'exemple de réalisation de la figure 4 et que les fluctuations des vecteurs d'un signal dans un emplacement d'écoute à distance égale des transducteurs électro-acoustiques 142 et 143 dans l'exemple de réalisation de la figure 6. les signaux de modulation des moyens de modulation 122 et 123 n'ont pas besoin d'avoir des phases exactement opposées. la figure 7 représente un autre exemple de réalisation d'un dispositif électronique de traitement de musique selon des caractéristiques de la présente invention et explique une autre fonction fondamentale de la présente invention. Le signal de fréquence audible, appliqué à la borne d'entrée 100, est envoyé au moyen de modulation 122 et à une borne d'entrée des moyens de couplage 110 par l'intermédiaire du moyen de distribution 120 qui connecte la borne d'entrée 100 au moyen de modulation 122 et à une borne d'entrée du moyen de couplage 110. le signal de sortie du moyen de distribution 120 et le signal de sortie du moyen 122 sont couplés ensemble par le moyen de couplage 110 qui comprend l'amplificateur de puissance 134, le transducteur électro-acoustique 144 et les résistances 151 et 152 combinant les signaux d'entrée. le moyen de modulation 122 est, par exemple, le modulateur de phase et au moins le taux de modulation ou la fréquence de modulation du modulateur augmente pour une augmentation de la fréquence du signal audible d'entrée, tel que représenté sur la figure 2 ou la figure 3. La figure 8 représente un diagramme vectoriel des signaux d'entrée A et B du moyen de couplage 110 et d'un signal C, ce vecteur étant le double d'un signal combiné à travers les résistances 152 et 153. le signal d'entrée appliqué à la borne d'entrée 100 est essentiellement le même que le signal À et est aussi essentiellement le même que le signal d'entrée au moyen de modulation 122 sur la figure 7.Lorsque le moyen de modulation 122 transforme un vecteur A en un vecteur B, qui est déplacé du vecteur A par radians, le vecteur C, c'est-à-dire la somme des vecteurs À et B, se déplace sur un lieu géométrique circulaire OCGo suivant la rotation du vecteur B sur un cercle de centre0 etde rayonOA.Lorsque le vecteur B varie au point de vue angle entre t radians et -t radians, le vecteur C se déplace entre a et C'. Par suite, le mouvement du vecteur C ressemble au battement et la qualité tona le du son représenté-par le vecteur C possède l'intensité et la clarté semblable au battement.Comme la déviation de phase maxima du moyen de modulation 122 augmente pour une augmentation de la fréquence d'entrée et que le vecteur B se déplace plus vite sur le cercle de centre 0 pour une augmentation de la fréquence du signal d'entrée, la fluctuation du vecteur C augmente aussi initialement en taux et puis en fréquence pour une augmentation de la fréquence d'entrée. lorsque le moyen de couplage t10, tel que représenté sur la figure 6, est utilisé à la place du moyen de couplage 110 sur la figure 7, tel que représenté sur la figure 9, le vecteur C ne devient pas maximum simultanément même au moment où la déviation de phase est 0 radian à l'endroit d'écoute qui est à distance égale des transducteurs électro-acoustiques 141 et 142. En conséquence, on produit une fluctuation plus complexe du signal de fréquence audible. Lorsqu'un signal de sortie du distributeur 120 sur la figure 4, la figure 6, la figure 7 ou la figure 9 est retardé par un réseau de retard ou un circuit de déplacement de phase, le maximum simultané des vecteurs ne se produit pas, même au moment où les déviations de phase dXs moyens de modulation -122 et 123 sont 0 radian. La figure 10 représente l'exemple de réalisation du moyen de distribution 120 contenant un réseau de retard 119.lesinal-d'entréede fréquence audible, appliqué à la borne d'entrée 110, est transformé en deux signaux dont les phases diffèrent de plus en plus pour une augmentation de fréquence du signal d'entrée. Ces deux signaux sont envoyés aux voies respectives, tel que représenté sur la figure 10. le réseau de retard 119 peut être une ligne de retard, un circuit de déplacement de phase ou n'importe quel dispositif de déplacement de phase qui déplace différemment la phase du signal suivant la fréquence du signal. Lorsque la caractéristique de déplacement de phase du moyen de modulation 122 sur la figure 4 ou la figure 6 est différente de celle du moyen de modulation 123, le maximum simultané ne se produit pas. Lorsque le moyen de modulation 122, représenté sur la figure 7, a une caractéristique telle que l'angle de phase augmente avec la fréquence, le maximum simultané ne se produit pas non plus. Àu moins une des voies 111, 122, 123 représentées sur la figure I peut comprendre,en outre,le réseau de retard 119 qui est, par exemple, représenté sur la figure 10 et peut avoir une caractéristique telle que les caractéristiques de déplacement de phase des vo-ies diffèrent l'une de l'autre, sibien que le maximum simultané ne se produit pas. l'exemple de réalisation de la figure 1 peut avoir des fluctua tions-plus complexes des vecteurs du signal d'entrée, en combinaison avec les exemples de réalisation des figures 4, 6, 7 et 9. Les moyens de modulation 122 et123-peuvént être des modulateurs d-'amplitude qui ont la caractéristique de taux de modulation représentée sur la figure 2 ou la caractéristique de fréquence de modulation représentée sur la figure 3. Lorsque certains signaux de sortie du moyen de distribution 120 sont limités à une ou plusieurs gammes de fréquences, la distribution spatiale du son peut être différente suivant la fréquence du signal, de sorte qu'un effet plus complexe est produit. On décrira dans ce qui va suivre le moyen de modulation applicable au système pour traiter la musique par voie électronique. le taux de modulation du modulateur classique a été limité à la gamme entre 0 % et 100 % pour la modulation d'amplitude et entre - #/4 radian et #/4 radian pour la modulation de phase, et le taux de modulation a été constant indépendemment de la fréquence d'un signal qui doit être modulé. Lorsqu'un taux de modulation d'amplitude dépasse 100 %, c'està-dire que l'on a une surmodulation, ou lorsqu'un taux de modula tion de phase dépasse t radian, un effet plus complexe est pro z complexe duit commeon l'a mentionné ci-dessus. le premier exemple du moyen de modulation pouv-ant être utilisé dans le dispositif pour traiter la musique par voie électronique est le suivant. En se référant à la figure 11, le signal de fréquence audible appliqué à une borne d'entrée 200 est séparé en plusieurs sousbandes de fréquence audible par uri séparateur 201 de gamme de fréquences comprenant, par exemple, un filtre passe bas 210, des filtres de passage de bandes 211 et 212 et un filtre passe haut 213. le filtre passe bas 210 fait passer les signaux dont låfréquence est par exemple supérieure à 20Hz et inférieure à f1Hz le filtre de passage de bande-s 211 fait passer le signal dont la fréquence est supérieure à f1Hz et inférieure à f2Hz : le filtre de passage de bandes 212 fait passer le signal dont la fréquence est supérieure à î Hz et inférieure à f3 Hz, et le filtre passe haut 213 fait passer le signal dont la fréquence est supérieure à f3 Hz. les fréquences f1, f2 et f3 ont la relation 20 Hz 510 Hz et 1020 Hz respectivement. Chacun des divers signaux séparés -est envoyé à plusieurs sous-voies 214,215, 216, et 217 qui ont, par exemple, des modulateurs de phase 220, 221,222 et 223, respectivement, et les signaux de sortie aux sousvoies 2-14, 215, 216 et 217 sont combinés par Les résistances 230, 231, 232 et 233 à-une borne de sortie 240.Les modulateurs de phase 220, 221,222 et 223 peuvent être classiquement des modulateurs de phase dont le taux de modulation est constant, indépendemment de la fréquence du signal d'entrée. Lorsque les fréquences de modulation F1,F2,F3 et F4 des modulateurs 220, 221, 222 et 223,respectivement,ont une relation F1#F2#F3#F4 et que tous sont dans une gamme de fréquences sous-audibles et lorsque les déviations maxima de phase des modulateurs 220,221, 222 et 223 sont respectivement #1,#2 ,#3 et #4 et, en outre, ont une relation #1##2##3##4 , l'exemple de réalisation du moyen-de modulation possède, au point de vue taux total de modulation et fréquence totale de modulation, une caractéristique telle que celle représentée sur la figure 12. Le séparateur 201de gamme de fréquences peut comprendre un filtre -de passe bas 210-et untiBre passe haut 213 ou bien il peut comprendre un filtre passe bas, un ou plusieurs filtres de passage de bandes et un filtre passe haut. Certaines des sous-voies peuvent être remplacées par des conducteurs pour connecter directement les filtres à certaines des résistance 230, 231, 232, 233. les fréquences de modulation F1, F2, F3, F4 peuvent autre égales. les déviations maxima de phase #1,#2,#3 ou #4 peuvent être égales. Les fréquences de modulation F1, F2, F3 et F peuvent avoir une 4 relation d'harmonique , par exemple, F2=2F1 , F3=3F1 , F4=4F1 . (1) Les fréquences de modulation F1,F2, F3 et F4 peuvent avoir une relation d'harmonique et avoir la même phase. Les fréquences de modulation F1, F2 , F3 et F4 peuvent être dans une relation non harmonique. Les filtres 210, 211, 212 et 213 peuvent laisser passer des sous-bandes respectives d'un octave. Ces filtres peuvent ne pas avoir la caractéristique de fréquence à coupure brusque à l'infini et peuvent avoir certains recouvrements de sous-bandes pour passer régulièrement d'une sous-bande à la suivante. Dans la description mentionnée ci-dessus sur l'exemple de réalisation de moyen de modulation, les modulateurs d'amplitude peuvent Aetre utilisés à la place des modulateurs de phase 220, 221, 222 et 223. Les mêmes fonctions que celles mentionnées ci-dessus sont obtenues en inversant tordre de la connexion entre le séparateur 201 de gamme de fréquences et les sous-voies 214,215,216 ou 217. lorsque le moyen de distribution 120 est connecté directement entre la borne d'entrée 100 et les voies 111,112 ou 113 et que plusieurs moyens de modulation tels que représentés sur la figure il sont utilisés dans le dispositif pour traiter la musique par voie électronique ,un séparateur de voies de fréquences est suffisant pour séparer le signal de fréquence audible en plusieurs sous-bandes et, èn conséquence, on peut mettre dans un seul séparateur plusieurs séparateurs de bandes de fréquences. Il est plus efficace d'utiliser des modulateurs qui ont plus de taux de modulation que les modulateurs classiques. la description suivante présente des exemples de tels modulateurs. la figure 13 représente un exemple du modulateur de phase qui peut moduler le signal par une phase supérieure à + t4 radian. En se référant à la figure 13, le signal appliqué à la borne d'entrée 250 est transformé en deux signaux sur les conducteurs 252, 253 de manière telle que les deux signaux transformés aient une différence de phase de ffradian. les signaux transformés sont a envoyés à deux modulateurs équilibrés 254 et 255 par l'intermédiaire de deux conducteurs 252 et 253, respectivement. Deux signaux de sortie des modulateurs équilibrés 253 et 255 sont cou plés à une borne de sortie 262 par des résistances 258 et 259. Un signal de modulation est envoyé à la borne 261 et transformé en deux signaux de modulation par un circuit non linéaire 260. les signaux de modulation transformés sont envoyés aux modulateurs équilibrés 254 et 255 par des conducteurs 256 et 257, respectivement. la figure 14 représente une caractéristique de sortie en fonction de l'entrée du circuit non linéaire 260. la tension de sortie Vo1 et Vo2 sont représentées sous forme d'une fonction de la tension d'entrée Vin comme suit : Vo1=E sin( + 4) ( 2 ) Vo2=E Vin + 4) (2) ou E et V sont des constantes arbitraires. La figure 15 est un diagramme vectoriel du signal de sortie des modulateurs équilibrés 254 et 255 et du signal à la borne de sortie 262. Un vecteur OD est le signal de sortie des modulateurs équilibrés 254, est soumis à des fluctuations entre D1 et D2 et est représenté par Vin # # E sin( + ) sin(2#fct + ) . (3) V 4 4 Un vecteur 0F, c'est-à-dire le signal de sortie des modulateurs équilibrés 255, varie entre F1 et F2 et est représenté par Vin # # E cos( + ) sin(2#fct - ) . (4) V 4 4 où fc est la fréquence du signal d'entrée sur la borne d'entrée 250. le signal couplé à la borne de sortie 262 est un vecteur ayant la moitié de la longueur du vecteur OG, et est représenté comme suit : 1 Vin # # 1 Vin # # E sin( + ) sin(2#fct++ ) + E cos( + )sin(2#fct- ) 2 V 4 4 V 4 4 1 Vin = E sin(2#fct+ ) . (5) 2 V En conséquence, le vecteur OG/2 est un vecteur d'un signal mo- dulé en phase dont le taux de modulation est déterminé par Vin/V. La figure 16 représente un exemple des modulateurs d'amplitude qui peuvent moduler le signal par un taux de modulation supérieur à 100 %,c'est-à-dire qu'il peut surmoduler. Le signal appliqué à la borne d'entrée 270 est envoyé au modulateur d'amplitude classique 272 qui peut moduler le signal d'entrée jusque 100 % et à un onduleur 271 qui a un gain unitaire. le signal modulé et le signal ondulé sont couplés à la borne de sortie 275 par les résistances 273 et 274. En se référant à la figure 17, le signal modulé en amplitude est représenté par un vecteur OM qui varie entre 0 et I. le signal ondulé est représenté par le vecteur OH.Un vecteur somme ON varie entre J et E. le vecteur ON représente le double du signal surmodulé à la borne de sortie 275. le gain de l'on- duleur peut ne pas être toujours égal à l'unité et peut changer suivant la fréquence du signal d'entrée. le second exemple de réalisation du moyen de réalisation pour le dispositif de traitement de musique par voie électronique est effectué par une construction dans laquelle une caractéristique de déplacement de phase ou un temps de retara d'un réseau de retard varie. La figure 18 représente un exemple d'une caractéristique X d'un déplacement de phase du réseau de retard. le déplacement de phase t de la figure 18 augmente de manière exponentielle pour une augmentation logarithmique de la fréquence du signal d'entrée. Lors- que le temps de retard du réseau de retard varie, la caractéristique de d-éplacement de phase varie entre X' et-X'i, tel qu'indiqué sur la figure 18, et la modulation de phase se produit-de ma nière telle qu'une déviation maxima de phase +hmax et - amax de la modulation de phase augmente pour une augmentation de la fréquence du signal d'entrée, comme on le représente sur la figure 19. Le troisième exemple de réalisation est décrit par un moyen de modulation pour le dispositif de traitement de musique par voie électronique, dans lequel la caractéristique de déplacement de phase varie. Une ligne incurvée Y sur la figure 20 montre qu'une caractéristique de déplacement de phase est telle que le taux d'incrément du déplacement de phasepaugmente pour une-augmentation de la fréquence du signal d'entrée.Si la ligne incurvée Y varie, dans la direction parallèle à l'axe de fréquence, entre une ligne incurvée Y' et une autre ligne incurvée Y " , la déviation de phase à partir de la ligne incurvée Y se produit entre la déviation de phase maxima +imax et -mmax, tel qu'indiqué sur la figure 21. la caractéristique de déviation de phase + 4 max , tel qu'indiqué sur la figure 21, peut être aussi employée dans un dispositif pour traiter la musique par voie électronique. La description suivante montre comment réaliser un tel moyen de modulation. la figure 22 est un exemple de réalisation d'un circuit de déplacement de phase. En se référant à la figure 22, le circuit de déplacement de phase comprend une résistance R, un condensateur C et un dispositif de déplacement de phase qui se compose d'un transistor Q, des résistances RE et R c (= RE). -De transistor Q sépare le signal appliqué à une borne d'entrée 320 en deux signaux qui ont une phase opposée et les deux signaux séparés sont couplés par la résistance R et le condensateur C à la borne de sortie 330. Une fonction de transfert G (s) du circuit de déplacement de phase représenté sur la figure 22 est G(s) = TE (6) où s est une fréquence angulaire complexe. Une caractéristique de transfert d'amplitude de l'équation (6), c'est-à-dire 2e gain d- circuit de-déplacement de phase , est constante indépendam ment de la fréquence, et une caractéristique de phase passe de O à radians, lorsque la fréquence augmente, tel que représenté par,jtcourbe Z de la figure 23. le signal est déplacé en phase de -radian pour une fréquence centrale f0 = 1/2MRC. la fréquence centrale f0 et la caractéristique de déplacement de phase changent pour des variations de valeur de la résistance R, de capacitance du condensateur C ou à la fois de la valeur des résistance R et de la capacitance du condensateur C. Dans le cas de la connexion de plusieurs circuits de déplacement de phase en cascade et de ltégalisation de chaque fréquence centrale des circuits de déplacement de phase, la caractéristique totale de déplacement de phase a la forme d'une courbe Z' de la figure 23.Dans le cas du réglage de la fréquence centrale fO à une fréquence voisine de la fréquence la plus élevée de la gamme de fréquences audibles et en amenant la fréquence centrale f0 à varier en changement la valeur des résistances R, la capacitance des condensateurs C ou les deux, la caractéristique de déplacement de phase est représentée telle que sur la figure 20 et la caractéristique de déviation de phase est telle que représentée sur la figure 21. La figure 24 représente un exemple de procédé pour provoquer la variation de la valeur de la résistance R. La résistance R est, par exemple,une résistance photosensible telle qu'un élément au CdS ou au CdSe exposé à la lumière d'une lampe B-, qui est allumée non seulement par une alimentation en énergie continue E polarisant une valeur de la résistance R à une certaine valeur centrale, mais aussi par un signal de modulation alternatif qui amène la valeur de la résistance R à varier par rapport à la valeur centrale. le transistor Q peut être remplacé par un tube à vide, un transistor à effet de champ ou un.transformateur. le dispositif de séparation de phase peut se composer d'un transformateur. La résistance R peut être remplacée par toute résistance variable telle qu'un élément à effet Hall. le condensateur C peut être remplacé par tout élément réactif tel qu'un inducteur. La figure 25 est un exemple du moyen de modulation qui comprend trois circuits de déplacement de phase 301, 302 et 303, un circuit de polarisation 300 et un circuit suiveur d'émetteur 304 dans une connexion en cascade Un signal de fréquence audible appliqué à une borne d'entrée est déplacé en phase et est envoyé, par l'in termédiaire d'un condensateur de couplage CO et d'une borne 311, à une base de transistor Q1 qui est polarisé par des résistances R4 et R5 et apparaît à une borne de sortie 312. le signal à la borne 312 est déplacé en phase et est envoyé, par l'intermédiaire du circuit 302 de déplacement de phase, à la borne 313, puis est déplacé en phase et est envoyé, par l'intermédiaire du circuit 303 de déplacement de phase, à la borne 314 et est ensuite renvoyé à la borne d'entrée 314 à impédance élevée du circuit suiveur d'émetteur 304 et finalement il apparat à la borne de sortie 315 à faible impédance. les résistances R1 R2 et R3 des circuits de déplacement de phase 301, 302 et 303 sont des résistances photosensibles, telles qu'un élément au CdS ou au CdSe exposé à la lumière des lampes Li, B2 et B3 respectivement à certaines valeurs centrales et qui sont, en outre,éclairées par des alimentations d'énergie à modulation alternative el, e2 et e3 pour amener les valeurs des résistances R1,R2 et R3 à varier suivant les fréquences F2 et F3 et les phases t 1 0(2 etoc3 respectivement à partir des valeurs centrales. les circuits de déplacement de phase 301, 302 et 303 ont par exemple la caractéristique de déplacement de phase-de la- courbe- Z, tel qu'indiqué sur la figure 23, et ont respectivement les fréquen 1 1 et 1 ces centrales 2gR1c '2R2C2 et 22 33 Si les trois fréquences centrales sont égales, ctest-à-dire si f0=1/(2TrR1C1)=1/(2TrR2C2)=1/(2TrR3C3) , (7) la caractéristique totale de déplacement de phase en fonction de la fréquence devient une courbe Z' représentée sur la figure 23. Dans le cas du réglage de la fréquence centrale f0 à une fréquence voisine de la fréquence supérieure de la gamme de fréquences audibles, et,en outre,en réglant les alimentations e1, e2 et e3 de puissance de modulation alternative à la même fréquence et à la même phase, le moyen de modulation représenté sur la figure 25 possède la caractéristique de déviation de phase et sa caractéristique de fluctuation telle que représentée sur la figure 20, et la caractéristique de déviation de phase telle que représentée sur la figure 21. le nombre des circuits de déplacement de phase connectés en cascade peut être supérieur à 3 et, de préférence, il est de 10.Des exemples préférables de caractéristiques de déplacement de phase et de caractéristiques de déviation de phase sont représentés respectivement sur la figure 26 et sur la figure 27 où la déviation de phase maxima dépasse # #/2 radian et atteint # 2# radians;; La description suivante est réalisée pour le quatrième exemple de réalisation du moyen de modulation, le circuit de déplacement de phase, représenté sur la figure 22, par exemple, possède la caractéristique de déplacement de phase variant dans la direction parallèLe à un axe de fréquences,suivant la fluctuation d'une fréquence centrale f0 (=1/(2wRa) comme on le représente sur la figure 28, et il a la caractéristique de déviation maxima de phase limitée dans une certaine bande de fréquences, tel que représenté sur la figure 29.Lorsque 1/(2ER1C1), 1/(21TR2C2), 1/(2gR3C3), e1, e2, e3, F1, F2, F3, &alpha;1, &alpha;2 et &alpha;3 des circuits de déplacement de phase 301, 302 et 303 représentés sur la figure 25 sont reliés les uns aux autres à la manière suivante : 1/(2#R1C1) e1 F1 = F2= F3 (10) &alpha;1= &alpha;2= &alpha;3 , (11) la déviation maxima de pha-se du circuit de déplacement de phase 301,302 et 303 est représentée par les courbes 401,402 et 403. le total de la déviation maximale de phases -est représenté par les courbes en pointillés 404, représentées sur la figure 30.Bien que la déviation de phase obtenue par un circuit de déplacement de phase ne soit pas supérieure à # #/2 radian, une déviation de phase supérieure peut être obtenue en mettant en cascade plusieurs circuits de déplacement de phase qui ont la même caractéristique. En conséquence, n'importe quelle caractéristique de déviation de phase peut être obtenue en utilisant un nombre de circuits de déplacement de phase supérieur à trois et en amenant à une relation convenable,telle que décrite ci-dessus, les fréquences centrales et les valeurs des déviations de phase. Dans le cas où l'on conserve les fréquences F1, F2 et F3 suivant les mêmes valeurs de l'équation 10 et que l'on change les phases &alpha;1, &alpha;2 et &alpha;3 suivant la représentation indiquée en 12 &alpha;1#&alpha;2,&alpha;2#&alpha;3,&alpha;3#&alpha;1, (12) la déviation de phase maxima diminue dans la gamme de recouvrement entre 402 et 401 ou 403 sur la figure 30. Par suite, les ondulations de la déviation de phase maxima augmentent pour un incrément de la fréquence du signal d'entrée appliqué à la borne d'entrée 310, tel que représenté sur la figure 31. Lorsque les fréquences de modulation sous-audibles F1, F2 et F3 ont la relation suivante 1 entrée 310. Dans la relation (13), les fréquences F1, F2 et F3 peuvent être en relation harmonique et,en outre,elles peuvent être suivant la même phase. Dans l'équation (13), les fréquences Fui, F2 et F3 peuvent être en relation non harmonique. les circuits de déplacement de phase supérieurs à trois peuvent être de préférence utilisés pour avoir un effet plus complexe. les moyens de modulation mentionnés en se référant aux figures 18 à 31 sont utilisables à la place des modulateurs 220, 221, 222 et 223 sur la figure 11- Le système pour traiter la musique par voie électronique peut être obtenu en employant des moyens de modulation comprenant d'autres circuits de déplacement de phase que celui de la figure 22. les mêmes effets que ceux mentionnés ci-dessus peuvent être obtenus par des procédés mécaniques pour changer le retard de temps, la valeur de la résistance ou la réactance de l'élément réactif. le moyen de modulation et des modulateurs mentionnés ci-dessus peuvent être des modulateurs de fréquence parce qu'une modulation de fréquence est semblable à une modulation de phase. L'ordre de la connexion parmi les moyens de distribution, les séparateurs de gammes de fréquences et les modulateurs ne doit pas être compris comme étant une limitation du domaine de la présente invention. La présente invention peut être mise en oeuvre par un dispositif pour traiter la musique par voie électronique, dans lequel au moins une des diverses voies a une modulation augmentant au point de vue taux, au point de vue fréquence de modulation, ou à ces deux points de vue, pour une augmentation de la fréquence du signal audible, et les voies ont de préférence différentes caractéristiques de déplacement de phase et-les signaux de sortie des voies sont couplés. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. REVENDICATIONS 1 - Dispositif de traitement de musique par voie électronique, caractérisé en ce qu'il comprend une borne d'entrée à laquelle un signal de fréquence audible est appliqué, un moyen de distribution, un moyen de connexion qui connecte la borne d'entrée au moyen de distribution, plusieurs voies de transmission, plusieurs moyens de connexion qui connectent le moyen de distribution aux voies et un moyen de couplage qui couple les signaux de sortie des voies les uns aux autres, un signal de sortie des moyens de couplage ayant des vecteurs de fréquence qui varient de différentes manières et au moins une des voies ayant des moyens de modulation qui ont des signaux de modulation dont les fréquences sont dans la gamme de fréquences sous-audibles. 2 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de modulation module le signal d'entrée de ce moyen de manière telle que le taux de modulation ou la fréquence de modulation sous-audible augmente pour une augmentation de fréquence du signal d'entrée du moyen de modulation. 3 - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'un des moyens- de modulation se compose de modulateurs de phase ayant une déviation maxima de phase dépassant t 72r radian. -a 4 - Dispositif selon la revendicatioh 2, caractérisé en ce qu'au moins un des moyens de modulation se compose de modulateurs dtamplitude ayant un taux maximum de modulation dépassant 100 %. 5 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le nombre des moyens de modulation n'est pas inférieur à 2 et ces moyens de modulation modulent les signaux d'entrée des voies de manière telle que les phases de modulation soient différentes. 6 - Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens de modulation modulent les signaux d'entrée des voies de manière telle que les phases de modulation diffèrent entre elles d'un multiple de 21T radians divisé par le nombre des moyens de modulation. 7 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de couplage comprend un moyen de couplage électrique, un amplificateur de puissance connecté au moyen de couplage électrique et, un transducteur électro-acoustique connecté à i'amplificate-ur des JassssericesS le moyen de couplage électrique couplant les signaux de sortie des voies. 8 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de couplage comprend plusieurs amplificateurs de puissance et plusieurs tranaducteurs électro-acoustiques connectés aux divers amplificateurs respectivement, ce moyen de couplage combinant plusieurs signaux acoustiques les uns .aux autres, lesquels signaux ont été soumis à une transduction à partir des transducteurs électro-acoustiques, et fixant la distribution spatiale et l'étalement des sons. 9 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de distribution distribue le signal de fréquence audible en voies de manière telle que la forme d'onde des signaux à distribuer soit la même. 10 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de distribution transforme le signal de fréquence audible en plusieurs signaux transformés, ayant les mêmes fréquences vectorielles que celles du signal de fréquence audible et ayant des phases différentes, et il distribue les signaux transformés respectivement dans les différentes voies. 11 - Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le moyen de distribution transforme le signal de fréquences audibles en plusieurs- signaux, ayant des vecteurs qui ont des amplitudes semblables aux signaux de fréquences audibles et qui augmentent de plus en plus en phase pour une augmentation de fréquence du signal de fréquences audibles; et il distribue les signaux transformés dans les voies respectives. 12 - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen de modulation comprend plusieurs sous-voies, un séparateur de gammes de fréquences pour séparer le signal d'entrée du moyen de modulation en plusieurs bandes de fréquences, des moyens pour connecter le séparateur aux sous-voies respectives, des moyens pour combiner les sorties des sous-voies, au moins une des sous-voies ayant des modulateurs qui sont agencés d'une manière telle que le taux de modulation des modulateurs soit plus grand lorsque les bandes de fréquences des sous-vo-ies augmentent, ou bien au moins une des sous-voies à modulateurs qui sont agencés de manière telle que les- fréquences de modulation sousaudibles des signaux de modulation des modulateurs soient supérieurs lorsque les bandes de fréquences des sous--voies augmentent. 13 - Dispositif selon-la revendication 12, caractérisé en ce que les modulateurs sont composés de modulateurs de phase dont au moins un a une déviation de- phase maxima dépassant t 2 radian. a 14 - Dispositif selon la revendication 1-2, caractérisé en ce que les modulateurs sont composés de modulateurs d'amplitude. 15 - Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'au moins un des modulateurs d'amplitude a un taux de modulation dépassant 100 fo. 16 - Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que les modulateurs ne sont pas inférieurs à-2 et ont les mêmes fréquences de modulation sous-audibles. 17 - Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que les fréquences de modulation sous-audibles sont en phase. 18 - Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que les fréquences de modulation sous-audibles des signaux de modulation sont en relation harmonique ou non harmonique. 19 - Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que les signaux de modulation sont en phase. 20 - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen de modulation comprend un moyen de déplacement de phase qui a un gain constant et un déplacement de phase, caractérisé par le fait que le taux-d'incrément de déplacement augmente pour une augmentation de fréquence, et qui a une fluctuation de- caractéristique de la fréquence de modulation sous-audible produisant la modulation de phase, caractérisée par le fait que la déviation des phase maxima augmente pour une augmentation de fréquence du signal des voies et dépasset-radian dans la gamme de fréquences élevées. 21 - Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que le moyen de déplacement de phase est un moyen de retard ayant un temps de retard qui varie d'une fréquence-semblable à la fréquence de modulation sous-audible. 22 - Dispositif selon la revendication 20, caractérisé~en ce que le moyen de déplacement de phase comprend plusieurs circuits de déplacement de phase connectés en cascade chacun de ces circuits ayant un gain d'amplitude constant et un déplacement de phase qui change graduellement de O radian à -Tr radians pour une augmentation de fréquence du signal audible, la valeur totale du déplacement de phase des moyens de déplacement de phase variant en fréquence de modulation sous-audible de manière telle que la déviation de phase des moyens de déplacement de phase augmente pour une augmentation de la fréquence du signal de fréquences audiBLeSW 23 - Dispositif selon la revendication 22, caractérisé en ce que le moyen de déplacement de phase comprend un moyen de séparation de phases qui sépare le signal d'entrée de ces moyens en deux signaux ayant des phases opposées, et un moyen de couplage qui comprend une résistance et un élément réactif et combine les deux signaux en un seul signal de sortie, et le produit d'une valeur de la résistance et d'une réactance de l'élément réactif variant enfréquences de modulation sous-audibles. 24 - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen de modulation comprend plusieurs circuits de déplacement dsse phase qui ont un gain constant et un déplacement de phase augmentant pour une augmentation de la fréquence, la valeur du déplacement de phase variant en fréquences de modulation sousaudibles de manière telle que les circuits de déplacement de phase produisent les modulations de phase dans des bandes de fréquences, les divers circuits de déplacement de phase étant connectés en cascade , les déviations de phase maxima des modulations de phase augmentant pour une augmentation de la fréquence des bandes de fréquences,et le total des déviations de phase dépassant 1 2- ra- dian dans la gamme à fréquences élevées. 2 25 - Dispositif selon la revendication 24, caractérisé en ce que le nombre de dispositifs de déplacement de phase n'est pas inférieur à 2, les circuits des déplacements de phase modulant dans la même fréquence de modulation sous-audible et la même phase ou modulant dans la même fréquence de modulation sous-audible et suivant des phases différentes. 26 - Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le moyen de modulation comprend plusieurs circuits de déplacement de phase qui ont un gain constant et un déplacement de phase augmentant pour une augmentation de fréquence, la valeur du déplacement de phase variant en fréquence de modulation sousaudible, de sorte que les circuits de déplacement de phase produisent les modulations de phase dans les bandes de fréquences, les divers circuits de déplacement de phase étant connectés en cascade et la fréquence de modulation sous-audible augmentant pour une augmentation des bandes de fréquence. 27 - Dispositif selon la revendication 26, caractérisé en ce que les fréquences de modulation sous-audibles des circuits de modulation de phase sont en relation harmonique, non harmonique ou dans la même phase. 28 - Dispositif selon les revendications 23, 24 et 26, caractérisé en ce que le circuit de déplacement de .phase comprend un circuit de séparation de phases qui a une borne d'entrée et une paire de bornes de sortie, une autre borne de sortie, une résistance connectée entre une des deux bornes de sortie et l'autre borne de sortie, un élément réactif connecté entre une autre borne de la paire de bornes de sortie et l'autre borne de sortie, le signal de fréquence audible appliqué à la borne d'entrée étant séparé en deux signaux qui ont des phases opposées et qui apparaissent sur la paire de bornes de sortie, et le produit d'une valeur de la résistance et d'une réactance de l'élément réactif variant en fréquence de modulation sous-audible. 29 - Dispositif selon la revendication 28, caractérisé en ce que la résistance est une résistance photosensible et a une valeur variable par la même fréquence que la fréquence de modulation sousaudible pour une fluctuation de l'intensité lumineuse.