la présente invention concerne des convertisseurs-de couple hydrodynamiques. Les convertisseurs de couple hydrodynamiques utilisés actuellement sont des machines d'une grande technicité, tant du point 5 de vue rendement que du point de-vue de techniques utilisées pour la fabrication. L'un des problèmes rencontrés par les ingénieurs .travaillant dans ce domaine est la conception d'un dispositif de transmission et de conversion du couple pouvant être adapté à une large gamme de combinaisons de puissance maximale 10 et de vitesse d'entrée maximale, en permettant ainsi la répartition des frais d'outillage nécessaires .sur un nombre aussi grand que possible d'applications des dispositifs de transmission. Le rendement du dispositif de transmission doit simultanément être maintenu à un niveau élevé sur toute la gamme de 15 combinaisons à puissance et à vitesse d'entree maxi^le nécessaires pour de nombreuses applications différentes. La fabrication du système à ailettes d'un convertisseur de couple implique des frais d'outillage très eleves, particulièrement lorsque les convertisseurs de couple sont nécessaires pour des véhicules 20 automobiles, auquel cas une réduction des frais de fabrication est très désirable en raison des efforts incessants pour réduire le coût total. L'un des buts de l'invention est, par conséquent, de créer un dispositif de transmission et de conversion de couple hydro-25 dynamique permettant une plus grande gamme de puissance et de vitesse maximales que celle qui a pu être obtenue jusqu'à présent pour chaque taille particulière du système à ailettes de base. Un autre but de l'invention est de créer un système à ailettes de base qui peut être fabriqué à un prix réduit, sans 30 perte indésirable de rendement. A cet effet, les ailettes du système sont principalement bidimensionnelles, étant donné que bien que les ailettes soient coniques elles ne présente pas de torsion par rapport à leurs axes, à la façon des pales d'une hélice d'avion, et la section des ailettes dans tous les plans 35 perpendiculaires à l'axe principal de l'ailette présente la même, forme de base. De telles ailettes sont appelees dans ce qui suit "bidimensionnelles". Il est donc possible d'utiliser des procédés de fabrication de masse pour un tel système à ailettes, comme cela ressort d'une façon plus évidente dans ce qui suit. 69 00843 2 2000459 Un tel système bidimensionnel est décrit dans les "brevets américains Ko. 2.690.053 et 2.690.054. Le système à ailettes décrit dans ces deux breyetë perraet i'obtention d'un rendement élevé pour une absorption spécifique- du couple ou "facteur d'ab-5 sorption" entre 40 et 80. Conformément à l'invention, il s'est avéré, de façon surprenante, qu'un système à ailettes de base peut également être utilisé pour une gamme de facteurs d'absorption allant .jusqu'à 14u. Par conséquent, la gamme de 40 à 80 a été élargie de 40 à 140. Exprimé d'une façon légèrement dif-10 férente, le même système à ailettes de basé peut, en effectuant un changement des ailettes, être utilisé depuis une puissance d'entrée de 40 ch. à une vitesse d'entrée de 1.700 tr/mn, au point de transition, jusqu'à une puissance de 140 ch. à 1700 tpén au point de transition, ou le même système à ailettes peut être 15 utilisé en variant les ailettes pour une entrée de 140 ch. et une vitesse allant de 1.700 tr/mn jusqu'à environ 2.6u0 tr/mn au point de transition. Ces derniers chiffres font ressortir clairement le point faible d'un système à ailettes d'un convertisseur de couple par 20 rapport à un dispositif de transmission mécanique, étant donné que l'absorption de couple du convertisseur de couple varie avec le carré de la vitesse et que l'absorption de la puissance varie avec la troisième puissance de la vitesse, tandis que, si on ne tient pas compte des contraintes dynamiques et des contraintes de 25 fatigue, un dispositif de transmission mecanique peut transmettre le couple pour lequel il a été conçu, indépendamment de la vitesse. .four résoudre le problème décrit ci—dessus, on peut utiliser des systèmes "à couple divise" ou "des engrenages présentant un rapport de multiplication" permettant dans les deux cas la con-30 ception d'un seul système à ailettes présentant seulement un facteur d'absorption, l'engrenage de multiplication ou de division du couple servant alors comme aispositxf d'adaptation. L'utilisation d'un engrenage de multiplication rend le dispositif coûteux,, étant donné qu'il introduit des problèmes de vibration 35 provenant de la torsion, qui. nécessitent une attention particulière et. des. dispositions spéciales pour absorber ou amortir les vibrations. En règle générale,, de tels systèmes sent, par conséquent, limités à la traction ferroviaire. Le dispositif à couple divisé a été utilisé, d'une façon plus générale, pour les trans 69 00843 3 2000459 missions utilisées sur les véhiculés et sur les engins de travaux publics, étant donné qu'il offre une solution simple aux problèmes d'adaptation associes avec un entraînement direct. La meilleure solution serait cependant l'utilisation d'un seul 5 système à ailettes pouvant être modifié en vue d'une utilisation sur une grande gamme de combinaisons de puissance et de vitesse d'entrée, évitant ainsi les complications mécaniques indiquées ci-dessus et reliées à un système à couple divisé. Si un tel résultat pouvait être obtenu dans une plus grande gamue que celle 10 obtenue jusqu'à présent, sans rendre la fabrication des composants du convertisseur de couple plus coûteuse, un grand pas en avant serait fait dans les dispositifs de transmission et de conversion de couple. La capacité d'absorption de couple du système à ailettes 15 d'un convertisseur de couple est définie en relation avec une définition de l'absorption de couple, sous certaines conditions, pour un type particulier ou un type "standard" d'un convertisseur de couple. Cette absorption de couple est désignée par "facteur d'absorption", c'est-à-dire couple spécifique. Les 20 dimensions de l'ailette du convertisseur "standard" sont considérées comme étant égales à 1,0 et, lorsqu'on connaît la valeur d'absorption pour le convertisseur "standard" à une vitesse déterminée, la valeur de l'absorption de couple pour tous autres convertisseurs à la même vitesse peut être calculée en tenant 25 compte du fait que le rapport de l'absorption de.couple pour les différents types est déterminé par le fait que le couple varie avec la cinquième puissance de la dimension, par exemple la dimension du diamètre maximal ou du diamètre extérieur du circuit hydraulique. Pour calculer le couple d'absorption à une autre 30 vitesse, il y a lieu de bien tenir compte du fait que le couple varie avec le carré de la vitesse. Le couple spécifique est l'absorption de couple du système à ailettes du type défini comme le type "standard", 1,0 pour une vitesse d'entrée de 1.700 tr/mn et présentant un rapport de vitesse tel que les couples 35 d'entrée et de sortie sont identiques, autrement dit "au point de transition". Lorsqu'il est question dans la présente description d'une valeur du facteur d'absorption, cette valeur doit être considérée comme étant relative. Donc, un convertisseur de couple présentant un facteur d'absorption de 80 présente une BAD ORIGINAL 69 00843 2000459 absorption du couple qui est deux fois plus élevée q[ue celle d'un convertisseur de couple présentant un facteur d'absorption de 40. L'invention apporte une solution très satisfaisante aux 5 problèmes mentionnés ci-dessus et conserve en même temps les avantages d'un convertisseur de couple suivant les brevets américains 2.690.053 et 2.690.054. Pour obtenir les résultats et les avantages mentionnés ci-dessus, l'invention crée un convertisseur du type à carter 10 tournant qui ne nécessite pas plus de deux étages à turbine pour la plupart des applications et particulièrement pour les dispositifs de transmission utilisés sur des véhicules et dans lequel la forme du circuit hydraulique et la forme ainsi que la disposition des ailettes de réaction ou de guidage et les ailet-15 tes de turbine permettent des caractéristiques de fonctionnement présentant un rapport de couple de blocage élevé, un rendement de pointe élevé et une courbe de rendement plane sur une gamme relativement large de rapports de vitesse n2/nl, de même que des valeurs élevées du rapport n2/nl au point de transition. Dans 20 le présent mémoire descriptif, n1 représente la vitesse de la pompe ou de l'organe primaire et n 2 la vitesse de la turbine ou de l'organe secondaire. Certains aspects de l'invention prévoient également des procédés de fabrication perfectionnés permettant une diminution des frais de fabrication malgré les frais 25 d'outillage élevés qui sont d'ailleurs facilement amortis en raison de la large gamme d'application des convertisseurs suivant l'invention. Des formes de réalisation de l'objet de l'invention sont représentées, àtixre d'exemples non limitatifs, aux dessins 30 annexés. La fig. 1 est une coupe longitudinale schématique passant par le centre d'un convertisseur suivant l'invention. Les figures 2 à 5 et 6 à 9 sont des coupes suivant les lignes portant les références correspondantes à la fig. 1. 35 -kes figures 10, 11 et 12 sont des coupes analogues à celle de la fig. 1 et illustrant d'autres formes de réalisation du convertisseur suivant l'invention. La fig. 13 est une vue extérieure d'un noyau portant des anneaux à ailettes de turbine du premier et du second étage. 69 00843 2000459 La fig. 14 est une coupe du noyau suivant la ligne A-A de la fig. 13. La fig. 15 est une coupe suivant la ligne C-C de la fig- H. ... 5 La fir. 16 montre une liaison par vis d'une ailette de turbine du second étage. La fig. 17 est une coupe à plus grande échelle d'une ailette de turbine du second étage. La fig. 18 représente une liaison par clavette entre la 10 seconde turbine et l'axe portant celle-ci. La fig. 19 est un diagramme montrant la gamme des facteurs d'absorption élevés et celle des facteurs d'absorption faibles d'un dispositif de transmission. La fig. 20 est un diagramme montrant les courbes de ren-15 dement pouvant être obtenues pour la gamme inférieure lf et pour la gamme supérieure hf des facteurs d'absorption lorsque l'invention est appliquée aux convertisseurs suivant les brevets américains 2.690.053 et 2.690.054. Le convertisseur illustré à la fig. 1 est du type à 20 carter tournant à deux étages (voir le brevet américain 2É9QQ?4> Le car t er tournant 10 constitue l'organe primaire et peut tourner autour de l'axe A. Le carter 10 porte un anneau d'ailettes 12 de roue motrice ou de pompe qui sont reliées à un noyau annulaire intérieur 14. Le noyau annulaire 14 et un 25 noyau 20 sont reliés en 54. Un arbre secondaire monté en rotation 16/I6a porte un anneau d'ailettes 18 de la turbine du second étage dont ±es extrémités intérieures forment une seule pièce avec le noyau 20 qui, ensemble avec le noyau annulaire 14, définit une chambre 54a. Le noyau 20 supporte un 30 anneau d'ailettes 22 de la turbine du premier étage et ces ailettes sont également supportées par une partie 22a d'un prolongement 48 de la turbine. Le prolongement 48 est séparé d'.un disque de guidage 24 par un espace 62 et est relié avec le. carter 10 en 50. Le prolongement 48 est également sé-35, paré "du.;carter 10 par un espace 56. Un organe de réaction , 24 - peut être fixé, sans rotation possible ni dans l'une, ni dans, l'autre direction, a tout moment. L'organe de.réaction 24 .peut toutefois être monte également de façon à pouvoir tourner dans les. deux sens dans certaines conditions et les convertis 69 00843 2000459 seurs de ce type (voir "brevet; américain No. 3.00 5.359) sont appelés généralement "convertisseurs à rotation double". L'organe de réaction .24 peut également être -agencé de façon à transmettre une puissance lorsqu'il agit comme organe de réaction 5 mobile tournant dans le même sens que.la roue motrice ou tournant dans la même direction que cette dernière, mais plus lentement et, dans ces conditions, l'organe de réaction (voir lè brevet britannique No. 880.063) peut fonctionner comme une roue motrice d'équilibrage. L'organe de réaction ou de guidage 24 porte un 10 anneau d'ailettes . 26 de. réaction et de guidage. Ces ailettes sont reliées à leurs extrémités intérieures par uh anneau 28 qui est espacé du noyau en 58. Comme indiqué, la turbine 16a et le disque de guidage A la fig. 1, il y a lieu de noter plusieurs particularités qui sont importantes pour l'obtention des résultats recherchés par l'invention. Il est, par exemple, visible que les ailettes 25 sont principalement bidimensionnelles, autrement dit elles sont seulement coniques en une direction et dans une mesure permettant l'utilisation d'un procédé de moulage avantageux. On utilise un dispositif à pompe centrifuge et à turbine centripète et il est possible de choisir les rayons de la sortie et de l'entrée de la 30 pompe suivant des valeurs différentes, de façon à" varier l'absorption de couple de la pompe et à permettre une adaptation de la partie d'entrée. Des agencements analogues présentant les mêmes caractéristiques du point de vue de la fabrication sont illustrés aux fig. 10, 11 et 12 dans lesquelles les parties 35 correspondant aux parties représentées à la fig. 1 portent les mêmes références. A.la fig. 11, un disque arqué supplémentaire "68 porte l'anneau d'ailettes 12 de la pompé. Les fig. 2 à 5 et 6 à 9 illustrent des systèmes d'ailettes réalisés suivant l'invention. Dans ces figures, ^ 69 00843 2000459 indique l'angle de sortie ou de décharge des différentes ailettes et, 3 indique la distance minimale entre les ailettes adjacentes du même anneau, autrement dit la partie la plus étroite de la voie d'écoulement, entre les ailettes. L'angle de sortie a 5 est représenté comme l'angle formé entre une ligne XY (passant par le bord de sortie d'une ailette et qui est tangentielle à un arc présentant le rayon 3 depuis le bord de sortie de l'ailette adjacente se trouvant à un pas ]3 de celle-ci) et une tangente passant par le borei de sortie de l'ailette mentionnée en 10 premier et le cercle contenant les bords de sortie. Aux fig. 3 à 5, l'angle d'entrée relatif du fluide entrant dans les anneaux à ailettes de guidage et de la turbine au point de calage, c'est-à-dire lor3que la roue motrice tourne et que la turbine est immobile, est indiqué par les flèches Ist, 15 tandis que les flèches Ish indiquent la direction de la vitesse d'entrée relative au point de transition. L'angle de divergence entre ces deux conditions marquant les limites de la gamme normalement utilisée du convertisseur est indiqué par y • L'angle d'entrée relatif optimal porte la référence Ijo. 20 Aux fig. 5 et 9, le rayon des ailettes présentant des pointes dirigées essentiellement de façon radiale porte la référence r, bien que ces parties des pointes peuvent ne pas se trouver sur des arcs circulaires exacts, tout en présentant une forme généralement courbe par rapport au centre o. Les parties 25 âes pointes sont les parties des ailettes se trouvant du côté d'entrée d'une ligne £ passant perpendiculairement à l'angle d'entrée relatif optimal Ij3 et par le centre _o. La largeur des ailettes est, en outre, indiquée par w et leur longueur est désignée par 1, voir la fig. 1. 30 En comparant les fig. 3, 4 et 5 avec les fig. 6, 7 et 8, on note que l'angle de déviation entre l'entrée la plus favorable et la direction de sortie pour ^tes fig. 3 et 7 est différent, tandis que cette valeur reste approximativement inchangée pour les fig. 4 et 8 et 5 et 9, bien que la valeur 35 deaait été augmentée. A la fig. 6, le rayon du bord de sortie est augmenté et/ou la valeur de a est augmentée (comme cela est normalement le cas pour un facteur d'absorption plus importante la partie d'entrée de la pompe (fig. 6) est en même temps modifiée, en vue d'un débit de liquide plus important. Le ta- 69 00843 2000459 bleau suivant indique les combinaisons des valeurs de cc et de ÇS pour .La gamme supérieure et la gamme inférieure des facteurs d'absorption du côté de la turbine, $ étant l'angle de déviation entre xes axes des bords d'attaque et de sortie des ailet-5 tes, • 10 « 4 4 « ■ gamme inférieure des facteurs d'absorption 40 - 80 • • gamme des facteurs d'absorption allant : jusqu'à 140 : çf oC 9f oC • Min. Max. Min. Max. Min. Max. Min. • • Max. • 15 turbine du 1er etage 50 90 22 28 75 115 29 38 ! • étage de guidage 25 50 28 38 25 50 32 « • 41 : 20 turbine du 2ème étage 40 65 48 58 40 65 50 • 62 : • • On note egalecient aux fig. 3 et 7 qu'à mesure que le 25 facteur d'absorption augmente, la valeur de V diminue. La direction d'entrée principale est, en outre, changée et est utilisée pour modifier le profil des ailettes de façon à ce que non seulement l'angle de déviation p, mais également le rapport entre le rayon des pointes et la dimension du profil pour la première 30 turbine deviennent plus élevé .±ue pour la gamme normale des facteurs d'absorption. Pour la gamme inférieure (facteur d'absorption 40 - 80), un rapport r/w entre le rayon r de la pointe et la largeur w des ailettes a généralement été de 11 Toutefois, pour la ga:r.me supérieure (facteur d'absorption 80 -35 140) le rapport r/w doit être augmenté jusqu'à 13 à 14 fi et la hauteur des ailettes par rapport à la largeur w doit, en même temps, être augmentée de 35 fc à environ 45 i«r tandis que la valeur de ÇS est, en moyenne, augmentée d'environ TO à environ 95& Pair hauteur des ailettes il faut entendre la dimension 69 00843 2000459 transversale maximale des ailettes mesurée à angle droit par rapport à la largeur w. En modifiant le profil de l'ailette de cette façon, il est possible d'augmenter la tête de la partie de pompage tout en 5 maintenant un équilibre entre les zones de perte pour les différents étages et en diminuant même les pertes dans le premier étage, malgré le fait que le premier étage dans la gamme supérieure des facteurs d'absorption absorbe proportionnellement une partie plus importante de l'énergie, et en compensant en partie 10 l'augmentation des pertes dites de ventilation. La forme conique des ailettes illustrée aux figures 1, 10, 11 et 12 améliore le guidage du fluide et elle permet en même temps le moulage des ailettes ensemble avec les anneaux dans une matrice en utilisant des procédés de moulage. Le tels 15 procédés simplifient et réduisent en outre l'usinage nécessaire pour l'assemblage des différents organes. Il a été indiqué dans la partie précédente du present mémoire descriptif de quelle manière la gamme des facteurs d'absorption d'un système à ailettes a été étendue et que ce système 20 à ailettes présentant principalement des ailettes bidiuension-nelles peut être rendu conique comme illustré aux figures 1, 10, 11 et 12. L'augmentation obtenue dans la gamme des facteurs d'absorption n'a pas réduit le rendement, mais elle a, au contraire, de façon surprenante, accru le rendement pouvant être 25 obtenu. A cet effet, il est préférable de permettre un assemblage du système à ailettes avec des composants ne nécessitant pas ou ne nécessitant que peu d'usinage et ce résultat est obtenu en conférant à la liaison la forme illustrée aux figures 13, 14, 15, 16 et 17. 30 II ressort de ces figures que les disques et les ailettes présentent des projections 18A (fig. 16; de section rectangulaire, de même que des trous rectangulaires 16E (fig. 16) ou des évidements de sorte que le jeu est relativement important, vu radialement. D'un autre côté, le .jeu est mesuré dans une di-35 rection périphérique entre -.es faces coopérantes et parallèles des projections et des trous de façon à former un jeu de cou-lissement. La fonction de cet agencement est que.des paires de projections et de trous diamétralement opposés déterminent la position relative des organes perpendiculairentent par rapport à BAD ORIGINAL 69 00843 2000459 la ligne passant par les projections et les trous diamétralement opposés. Autrement dit, deux paires de projections et de trous disposées à 90° l'une par rapport,à l'autre déterminent la position relative des anneaux et cette position relative est 5 seulement affectée par la tolérance nécessaire en ce qui concerne la largeur des projections et des trous ou des évidements (autrement dit par le jeu. dans le sens périphérique) éliminant ainsi presque totalement toute déviation par rapport à la forme théorique entre des trous et des projections diamétralement op-10 posés pour obtenir ainsi un centrage des organes. Dans ce système, la pompe 12 et son anneau latéral 14 (voir fig. 12), l'ailette de guidage 26 et son anneau 28 sont rivés ou soudés ensemble à leurs extrémités libres pour former un ensemble rigide. Il est toutefois possible de démonter la première et la se- -15 conde turbine, voir fig. 12, et la première turbine comporte à cet effet une vis 22A formée par moulage et la seconde turbine comporte une vis "traversante" qui détermine la position axiale entre les organes, tandis que les projections et les trous déterminent, comme indiqué ci-dessus, les positions concentriques 20 et angulaires des parties. Le problème de l'adaptation du procédé de moulage à matrice pour les parties d'un système à ailettes facilite également la soxution du problème de la fixation des parties de la turbine et des parties de guidage aux axës appropriés sans l'utilisation de 25 procédés couteux. Bien que le problème soit analogue à celui concernant la fixation des agneaux les uns sur les autres comme indiqué ci-dessus, il présente la différence' que le rétrécissement des parties pendant le moulage est représenté par les dilatations thermiques différentes qui se produisent lorsque, par 30 exemple, un noyau en aluminium est fixé sur un arbre en acier et, dans ces conditions, il n'est pas indiqué d'utiliser des procédés de montage à retrait et il n'est pas non plus pratique, du point de vue économique, d'utiliser des revêtements de moulage. La fig. 18 montre la façon dont une liaison par clavette 35 entre un anneau extérieur en aluminium ou un noyau 16a et un arbre 16 en acier peut être obtenue de façon à éliminer pratiquement ï'influence des dilatations thermiques relatives de l'anneau extérieur 16a et de l'arbre. La faible résistance de la matière, qui est accompagnée d'une élongation plus importantè, BAD ORIGINAL 69 00843 2000459 est compensée en choisissant pour le diamètre de l'arbre (acier) et le diamètre du noyau (aluminium) un rapport avec les caractéristiques de résistance pour les deux matières ainsi qu'avec le nombre de clavettes choisies de façon à ce que les surfaces de 5 liaison permettent une compensation pourla matière présentant la résistance la plus faible. Les surfaces latérales des clavettes 16B, 16C (fig. 18) se trouvent dans des plans radiaux ou des plans parallèles à des plans radiaux. La largeur a et b dans le sens périphérique des clavettes (fig. 18) de même que la 10 hauteur radiale .de ces dernières sont choisies de façon à ce que, en tenant compte des résistances des matières respectives constituant le moyeu et l'anneau extérieur, les clavettes montées sur l'arbre et les clavettes montées sur .3e moyeu présentent la même résistance. 15 II est bien connu que même une petite modification du profil d'une ailette dans un système peut provoquer une importante perte de rendement, notamment dans le rapport des couples de calage. La forme du tore est égalèrent très importante lorsqu'on cherche à obtenir un rendement élevé de nême que la position des anneaux 20 à ailettes dans 3e circuit. Les jeux entre les anneaux doivent égalemerib être respectés soigneusement. Un srrand nombre de facteurs détermine, par conséquent, la possibilité d'obtenir un système à une seule ailette ayant un rendement correct. Le but des fabricants de convertisseurs de couple a été, depuis la mise 25 sur le marché du dispositif de transmission de "Lysholm/Smith", au début des années 30, de réaliser un système présentant un bon rendement et qui soit, en outre, facile à fabriquer. Une étude de marché démontre que les solutions connues actuellement ont été limitées à des compromis et l'obtention d'un coût de fabrication 30 réduit a toujours été con"crebalancé par un faible rendement. Bien que la littérature existante indique, de façon assez correcte, un rapport favorable entre les dimensions du dispositif de transmission et le facteur d'absorption du couple spécifique, l'invention permet pour un certain type de transmission une mo-35 dification du systs.e à ailettes permettant l'obtention d'une gammé.très large de facteurs d'absorption, tout en présentant un rendement très élevé. Le dispositif de transmission présente, en même temps, des caractéristiques structurales qui améliorent le rendement et permettent simultanément à un fabricant d'utili-40 ser des procédés de fabrication, permettant de reproduire la BAD ORIGINAL. 69 00843 2000459 structure avec précision, de sorte que le rendement obtenu par un dispositif d'essai est également obtenu par un dispositif de fabrication standard. Ceci n'est normalement pas le cas avec les dispositifs de transmission disponibles ëur le marché. La 5 variation du rendement entre les dispositifs de transmission comportant un convertisseur de couple suivant l'invention est maintenue dans la limite de 1fi, tandis que la variation .des dispositifs de transmission du marché va jusqu'à 5$. L'invention permet, par conséquent, l'obtention d'un rendement élevé 10 et donne la possibilité d'une adaptation pour toutes les unités de production, tout en diminuant les frais de fabrication. Au point de vue du rendement, l'invention permet un rapport de couple de calage augmenté de 30 fi, en moyenne, en considérant l'ensemble de la gamme des facteurs d'absorption qui est, en ^ même temps, augmentée jusqu' à 140 et présente un rendement plus élevé. La gamme des facteurs d'absorption est, par conséquent, doublée pratiquement en ce qui concerne les possibilités d'adaptation. Les caractéristiques mentionnées ci-dessus sont, en outre reproductibles dans tous les dispositifs de la fabrica-2Q tion courante et, étant donné que des procédés de moulage sous pression peuvent à présent être utilisés, le coût des dispositifs est réduit jusqu'à 50 fi. Par conséquent, les résultats obtenus représentent un progrès technique important par rapport aux dispositifs de transmission existant actuellement. Il ressort 2^ de ce qui précède qu'une variation d'une ou de plusieurs des caractéristiques de l'invention produit une perte considérable dans les rendements, ce qui indique les limites étroites dans lesquelles la conception doit être effectuée pour obtenir les résultats désirés et à quel point ces résultats dépendent de la 2Q combinaison des caractéristiques structurales décrites ci-dessus. La fis-. 19 montre une extension de la gamme des facteurs d'absorption, comme décrit précédemment, et indique la façon dont l'invention permet l'utilisation d'un système à ailettes de base pour toute une gamme de différentes tailj.es de moteurs, lorsque la transmission comportant un convertisseur de couple suivant l'invention est entraînée directement par ±e moteur sans engrenages intermédiaires. La fig. 20 représente les courbes de rendement pouvant 69 00843 2000459 être obtenues dans la gamme des facteurs d'absorption faibles If ainsi que dans la gamme des facteurs d'absorption élevés hf. Il ressort de ces courbes que le rapport de rtg au point 5 de transition pour la gamme des facteurs d'absorption élevés est plus grand que celui de la gamme des facteurs d'absorption faibles. Le rendement pour la gamme des facteurs d'absorption élevés a, en même temps, été accru et ces résultats rivalisent d'une manière très avantageuse avec ceux que l'on obtient dans 10 un convertisseur de couple à trois étages conçu pour une valeur du facteur d'absorption bien déterminée. 69 00843 14 2000459 KEYEMBIOAIIOIS 1 - Convertisseur de couple hydrodynamique présentant un circuit hydraulique fermé dans lequel est disposé un anneau d'ailettes de pompe, un premier et un second anneau d'ailettes 5 de turbine et un anneau d'ailettes de guidage disposé entre les anneaux d'ailettes de turbine, les anneaux de turbine et l'anneau de guidage étant placés dans la partie d'entrée et l'anneau de pompe dans la partie de sortie du circuit hydraulique, dans lequel la valeur 0 de l'angle de déviation entre les 10 axes des bords d'attaque et de sortie des ailettes du premier anneau à turbine est comprise entre 50° et 90° pour une gamme inférieure des facteurs d'absprption allant de 40 à 80 et entre 75 et 115 pour une gamme supérieure des facteurs d'absorption allant jusqu'à 140, la valeur de 0 de l'anneau de 15 guidage étant comprise entre 25° et 50° pour les gammes inférieure et supérieure du facteur d'absorption, tandis que la valeur 0 pour le second anneau à turbine est comprise entre 40° et 65° pour lesdites gammes inférieure et supérieure. 2 - Convertisseur de couple hydrodynamique suivant la re- • 2 0 vendication 1 et dans lequel les ailettes de chaque anneau à ailettes sont principalement bidimensionnelles. 3 - Convertisseur de couple hydrodynamique suivant la revendication 2, dans lequel -les ailettes d'au moins un anneau présentent un angle de conicité compris entre 0,5 et 1,5°, cet 25 angle étant formé par une génératrice du profil de l'ailette et une ligne parallèle à l'axe de l'ailette et qui croise la génératrice en un point situé sur la surface de l'ailette. 4 - Convertisseur de couple hydrodynamique suivant les revendications 1 à 3, dans lequel l'anneau d'ailettes de la pompe 30 est disposé dans la partie de sortie du circuit. 5 - Convertisseur de couple hydrodynamique suivant la revendication 3 ou 4, dans lequel la partie de chaque ailette se trouvant dans la zone de son bord d'attaque présente une conicité allant de 1,0 à 1,5° et dans lequel la partie de chaque 35 ailette se trouvant dans la zone de son bord postérieure" présente une conicité allant de 0,5. à 1,0° . 6 - Convertisseur de couple hydrodynamique suivant 1'une des revendications 1 à 5, dans lequel, pour la gamme supérieure 69 00843 15 2000459 des facteurs d'absorption, le rapport entre le rayon de la pointe des ailettes et la largeur de ces dernières entre leurs bords d'entrée et leurs bords de sortie est plus faible pour le premier anneau d'ailettes de turbine que le rapport eorres-5 pondant du premier anneau d'ailettes de turbine de la gamme inférieure des facteurs d'absorption. 7 - Convertisseur de couple hydrodynamique suivant l'une des revendications 1 à 6, dans lequel, pour la gamme inférieure des facteurs d'absorption, le bord d'entrée de la pompe 10 est situé sur une circonférence de rayon inférieure à celle sur laquelle ae trouve le bord de sortie de la seconde turbine et dans laquelle^ pour la gamme supérieure des facteurs d'absorption, le bord d'entrée de la pompe se trouve sur une circonférence de rayon supérieur à celle sur laquelle se trouve le bord 15 de sortie de la seconde turbine. 8 - Convertisseur de couple hydrodynamique suivant l'une des revendications 1 à 7, dans lequel, dans une gamme inférieure des facteurs d'absorption, l'angle oc de sortie pour les ailettes du premier anneau de turbine, l'anneau de guidage 20 et le second anneau de turbine sont compris entre 22 et 28°, 28 et 38°, respectivement 48 et 58° et dans lequel, dans une gamme supérieure des facteurs d'absorption, l'angle oc pour les ailettes de la première turbine, l'anneau de guidage et le second anneau de turbine sont compris entre 29 et 38°, 32 et 25 4-1°, et, respectivement, 50 et 62°. 9 - Convertisseur de couple hydrodynamique suivant l'une des revendications 1 à 8, dans lequel les ailettes d'au moins un anneau sont formées en une seule pièce avec un disque, un anneau ou un noyau. 30 10 - Convertisseur de couple suivant la revendication 9, dans lequel les ailettes du premier anneau de turbine sont formées en une seule pièce avec un disque ou un anneau et sont coniques, leurs petites extrémités disposées adjacentes à un noyau intérieur, dans lequel les ailettes de l'anneau de guidage 35 sont formées en une seule pièce avec un moyeu et sont coniques, leurs petites extrémités disposées ajacentes au noyau intérieur et dans lequel les ailettes du second anneau de turbine sont formées en une seule piècè soit avec le moyeu soit avec le noyau intérieur et sont coniques, leurs plus petites extrémités 69 00843 16 2000459 disposées à distance de la partie avec laquelle elles forment une seule pièce. 11 - Convertisseur de couple suivant la revendication 10, dans lequel les ailettes et le disque, l'anneau ou le noyau 5 associé sont formés en une seule pièce par moulage sous pression. 12 - Convertisseur de couple suivant la revendication 11, dans lequel les extrémités libres des ailettes d'au moins un anneau sont guidées concentriquement dans le noyau intérieur 10 dans un anneau ou un disque latéral associé par des projections ayant deux faces parallèles engagées dans des trous ou des évi-dements présentant deux faces parallèles coopérantes, les faces 'parallèles mentionnées étant disposées dans des plans essentiellement radiaux ou des plans parallèles à des plans radiaux. 15 13 - Convertisseur de couple suivant la revendication 12, comportant un jeu radial relativement large entre les projections et les évidements ou les trous, en réalisant ainsi un centrage d'un anneau d'ailettes dans l'anneau ou le disque de son noyau associé . 2 0 14 - Convertisseur de couple suivant la revendication 12 ou 13, dans lequel le jeu entre les faces mentionnées sur les projections appropriées et les évidements est un jeu de coulis-sement. 15 - Convertisseur de couple suivant l'une quelconque ou 2 5 plusieurs des revendications 9 à 14, dans lequel une vis est fixée par moulage dans l'ailette pour permettre sa fixation par vissage dans l'anneau latéral approprié. 16 - Convertisseur de couple suivant la revendication 15, dans lequel deux anneaux latéraux sont vissés ensemble au moyen 30 de vis passant par des trous dans les ailettes associées et dans lequel les ailettes sont moulées en une seule pièce avec l'un des anneaux latéraux, le rapport entre la surface active de la tête et/ou l'écrou par rapport à la partie filetée de la vis étant tel que la résistance du filetage de la vis est vaincue 35 avant que la résistance de la matière se trouvant sous la tête ou sous l'écrou soit vaincue. 17 - Convertisseur de couple suivant la revendication 15 ou 16, dans lequel le moyeu de la turbine ou le moyeu de l'ailette de guidage est fixé à un axe au moyen d'une liaison à 9 00843 2000459 clavette parallèle et dans lequel la hauteur radiale des clavettes par rapport à leur largeur périphérique est telle que la clavette sur l'arbre et la clavette sur le moyeu présentent la même résistance. 18 - Convertisseur de couple suivant la revendication 17, dans lequel les clavettes de l'arbre faisant partie de la liaison à clavettes entre l'arbre et le moyeu présentent une hauteur radiale par rapport à leur largeur périphérique et dans lequel les clavettes du moyeu présentent une hauteur radiale par rapport à leur largeur périphérique telle que les clavettes du moyeu et les clavettes de l'arbre présentent une résistance identique au cisaillement des matières constituant l'arbre et le moyeu. 19 - Convertisseur de couple suivant la revendication 18, dans lequel l'arbre est en acier et le moyeu en aluminium et dans lequel le rapport entre la largeur périphérique et la hauteur des clavettes sur le moyeu est supérieur au rapport analogue pour les clavettes se trouvant sur l'arbre.