La présente invention concerne un procédé pour produire des tales d'acier au silicium non orientées ayant une induction magnétique élevée et des pertes dans le fer fabies. Les tales d'acier au silicium non orientées sont principalement utilisées dans les rotors, les stators et les organes analogues des machines tournantes. Cependant, quand elles sont utilisées dans des machines tournantes importantes, il est demandé des tales ayant des pertes très faibles dans le fer pour réduire la perte d'énergie et la production de chaleur. Les tolets d'acier au silicium non orientées à pertes faibles dans le fer ont en général une induction magnétique faible. Par exemple, une talle ayant 3 W/kg de pertes dans le fer à 1,5 T a une induction à 5000 A/m inférieur de 3 à 4 % par rapport à celle d'une ttle de 6 W/kg. Quand des tales d'acier ayant une induction magnétique faible sont utilisées pour former un appareil électrique, le noyau magnétique doit avoir des dimensions importantes et, par suite,l'ensemble de l'appareil a des dimensions importantes. Pour éviter ces inconvénients, des tôles d'acier au silicium orientées sont principalement utilisées pour les circuits magnétiques de stators des génératrices bipolaires importantes, ces tales étant découpées en segments avec la direction de laminage parallèle à la direction circulaire parce que la distribution du flux magnétique dans une génératrice à deux pales est dense dans la partie circonférentielle. Cependant, le prix de revient d'une tMe d'acier au silicium @@entée est élevé et les propriétés magnétiques de la ttl2 sont faibles dans une direction perpendiculaire à la direction de laminage. Pour éviter ces inconvénients, des études sont activement poussées pour obtenir des tales d'acier au silicium non orientées ayant une induction magnétique élevée et des pertes faibles dans le fer. Dans une talle d'acier au silicum non orientée laminée à froid les pertes par hystérésis représentent 65 à 75 % des pertes totales, et elles décroissent avec l'augmentation de la dimension des grains du produit. Un exemple de procédé pour produire une ttle d'acier ayant des pertes faibles dans le fer est le suivant. Une ttle d'acier laminée à chaud est soumise à un laminage à froid en deux étages avec recuit intermédiaire entre les deux laminages, pour réduire l'épaisseur à la valeur finale, et dans ce cas le laminage final à froid est effectué avec un taux faible de réduction d'environ 10 % pour établir des contraintes dans la tale, et des grains cristallins ayant la dimension voulue sont développés dans la talle pendant le recuit final en utilisant cette énergie des contraintes.Cependant, l'indue tion magnétique obtenue est faible en raison de l'orientation au hasard des grains. Le tableau I ci-après donne des caractéristiques de différentes tales magnétiques. TABLEAU I Norme JIS C2552 AISI DIN BS NF G0ST Qualité S-09 S-10 S-12 Pertes maximales dans le fer W15/50 x épaisseur : 0,35 mm 2,40 2,65 3,10 2,53 2,70 2,50 2,70 épaisseur : 0,50 mm 2,90 3,10 3,60 2,93 3,30 3,55 3,10 3,40 Minimum magnétique induction B50** 1,58 1,59 1,60 * Pertes dans le fer (Watt/kg) à 1,5 tesla et 50 Hz. * * Induction magnétique (tesla) à un champ magnétique de 5000 A/m * * * 0,36 mm * * * * 0,47 mm Un procédé pour produire des tôles d'acier non orientées ayant des pertes dans le fer inférieures à celles obtenues par le procédé considéré ci-dessus est décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 203 839. Par ce procédé, une tôle laminée à chaud-contenant 1,5 à 3,5 % en poids de Si et 0,5 à 1,5 % en poids de Al est soumise au laminage à froid en deux étapes avec un taux de réduction de 50 à 80 % à chaque laminage à froid et avec un recuit intermédiaire de faible durée à 7500C à 9500C entre les laminages a froid, et la tôle laminée à froid est ensuite soumise à un recuit final (recuit en pot) à 10000C à 1100 C pendant 5 à 40 heures pour obtenir une tôle d'acier électrique d'une épaisseur de 0,3 mm avec des pertes dans le fer de 2,17 à 2,68 W/kg (W15/50).Ces valeurs sont l'équivalent d'environ 2,32 à 2,43 W/kg en les calculant pour une épaisseur de 0,35 mm et elles correspondent aux qualités S-09 à S-12 du tableau I qui indique les qualités supérieures des tales au silicium non orientées laminées à froid normalisées dans les principaux pays. Cependant, les inductions magnétiques ne sont pas élevées, c'est-à-dire 1 > 43 à 1,55 T à 26 Oe, et ces valeurs correspondent à 1,54 à 1,65 T à 5000 A/m. De plus, quand le recuit final à haute température est effectué, la talle doit être revêtue d'alumine ou de magnésie avant le recuit pour empêcher le collage de la talle bobinée, et ce revêtement doit etre enlevé après le recuit, et de plus la tôle d'acier obtenue doit être planée après le recuit.Par suite, avec ce procédé, le prix de revient de la tôle est élevé. La présente invention a pour objet un procédé pour produire une tôle d'acier non orientée laminée à froid ayant une induction magné- tique élevée et des pertes dans le fer inférieures à celles des tôles d'acier habituelles à pertes faibles dans le fer. Plus particulièrement, l'invention a pour but de produire des tales d'acier ayant une induction magnétique B50 d'au moins 1,67 tesla pour un champ magnétique de 5000 A/m et des pertes dans le fer ne dépassant pas 2,4 W/kg; et 2,9 W/kg à 1,5 tesla et 50 Hz, respectivement, pour des épaisseurs de 0,35 mm et 0,50 mm. L'invention a aussi pour objet un procédé pour produire ces tales d'acier de qualité supérieure avec un procédé de recuit en continu économique. L'invention a aussi pour objet des tales d'acier convenant pour former des noyaux de dimensions réduites, ayant des pertes faibles dans le fer, en utilisant le procédé ci-dessus et d'une façon simple et peu conteuse. La demanderesse a étudié des procédés pour produire des tales d'acier au silicium non orientées par laminage à froid en deux étages et a déterminé l'influence de la dimension des grains cristallins de la ttle-ayant subi le recuit intermédiaire, et l'influence du taux de réduction du laminage à froid final sur la structure du produit final. La demanderesse a de plus déterminé la composition du lingot d'acier de départ et les conditions de traitement du lingot permettant d'obtenir la dimension voulue des grains cristallins de la tôle ayant subi le recuit intermédiaire, et a déterminé les conditions de recuit final pouvant former une tôle d'acier au silicium non orientée ayant une induction magnétique élevée et des pertes faibles dans le fer à partir de la tôle ayant subi le second laminage à froid. La présente invention découle de cette étude. L'invention concerne ainsi un procédé pour produire des tales d'acier au silicium non orientées à induction magnétique élevée et pertes faibles dans le fer, suivant lequel un lingot acier contenant au plus 0,02 % de C, 1,6 à 3,5 % de Si, 0,2 à 2,5 7 de Al et 0,1 à 1,0 % de Mn, le reste étant sensiblement du fer, est laminé à chaud, est recuit si nécessaire, et soumis au laminage à froid en deux étapes avec un recuit intermédiaire, pour réduire l'épaisseur à la valeur finale, la tôle laminée à froid etant ensuite soumise à un recuit final, le perfectionnement selon l'invention comportant la limitation des teneurs en S et en 0 dans les lingots au plus a 0,005 % et 0,0025 % respectivement, à effectuer le premier laminage à froid avec un taux de réduction d'au moins 20 % pour obtenir une première tôle laminée à froid d'une épaisseur intermédiaire, à soumettre cette première tôle laminée à froid à un recuit intermédiaire å 900 C à 1050 C pendant 3 à 15 mn pour provoquer la croissance des cristaux de la tole jusqu'à des grains ayant une dimension moyenne d'au moins 0,07 mm, à soumettre la talle ayant subi le recuit intermédiaire au second laminage a froid avec un taux de réduction de 45 à 70 % pour obtenir la talle d'acier laminée à froid de l'épaisseur finale, et à soumettre la tôle laminée à froid å un recuit final à 930 C à 1000 C pendant 2 à 5 mn. Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante, donnée à titre d'exemple. Suivant la présente invention, la composition du lingot d'acier de départ est limitée pour les raisons suivantes. Quand-la tôle d'acier au silicium non orientée constituant le produit final contient au moins 0,005Z deC il se forme des précipités de carbure, et les propriétés magnétiques du produit sont nettement détériorées. Par suite; la teneur en carbone du lingot d'acier de départ ne doit pas dépasser 0,02 7 et de préférence pas plus de 0,01 %, en admettant que le carbone soit éliminé pendant les étapes de formation du produit final. Le silicium a pour effet d'augmenter la résistance spécifique de l'acier et par suite de réduire les courants de Foucault dans le circuit magnétique et par suite de réduire les pertes dans le fer. Cependant, une tôle d'acier contenant plus de 3,5 % de Si est difficile à laminer à froid, et par suite la teneur en Si du lingot d'acier de départ ne doit pas dépasser 3,5 %. Cependant, quand le lingot d'acier de départ contient moins de 1,6 7 de Si, il se forme du fer gamma dans la structure du lingot pendant le chauffage de celui-ci avant le laminage à chaud. Par suite, la teneur en Si du lingot d'acier de départ doit être comprise entre 1,6 et 3,5 %. La raison pour laquelle la formation de fer gamma doit être évitée est la suivante.La solubilité du soufre et de l'azote dans le fer gamma est considérablement supérieure a celle dans le fer alpha et le soufre et l'azote se précipitent sous la forme de particules fines de sulfure et de nitrure pendant les étapes suivantes, et ils empechent la croissance des grains cristallins pendant le recuit intermédiaire et le recuit final. L'aluminium a le même effet que le silicium, mais quand le lingot d'acier de départ contient plus de 2,5 % de Al, le laminage à froid de la talle laminée à chaud est difficile, tandis que, quand le lingot d'acier de départ contient moins de 0,2 % de Al une quantité importante d'azote se dissout dans le lingot d'acier pendant le chauffage avant le laminage à chaud, et des particules fines de A1N se précipitent et empêchent la croissance des grains. Par suite, la quantité de Al contenue dans le lingot d'acier de départ doit etre comprise entre 0,2 et 2,5 %. De plus, avec le procédé selon l'invention, quand la quantité totale de Si et de Al du lingot d'acier de départ est inférieure à 4,3 %, il est obtenu un bon résultat. Quand la quantité de manganèse dans le lingot d'acier de départ est inférieure à 1,0 %, l'acier devient fragile à la chaleur et la ttle laminée à chaud peut se briser pendant le laminage à chaud. D'autre part, quand la quantité de Mn est supérieure à 1,0 7, les propriétés magnétiques de la talle d'acier au silicium non orientée résultante sont faibles. Par suite, la quantité de Mn dans le lingot d'acier de départ doit etre comprise entre 0,1 et 1,0 %. Quand le lingot d'acier de départ contient plus de 0,005 % de soufre ou plus de 0,0025 % de 0, il subsiste une quantité importante d'inclusions fines ayant des particules comprises entre 200 et 1000 A dans la talle ayant subi le laminage à froid final, et ces inclusions empêchent la croissance des grains de cristaux dans la talle d'acier pendant le recuit intermédiaire et le recuit final. Par suite, les quantités de S et de O dans le lingot d'acier de départ doivent être limitées respectivement à au plus 0,005 7 et au plus 0,0025 %. En particulier, il est préférable que la- quantité de S ne dépasse pas 0,004 %.Quand les quantités de S et de O dans le lingot d'acier de départ sont limitées aux valeurs indiquées cidessus, la quantité d'inclusions fines dans la ttle laminée à froid finale est très faible et la croissance des grains est complète dans la tôle pendant le recuit final. De plus, quand le lingot d'acier de départ contient 0,005 à 0,03 % d'éléments des terres rares, la température de chauffage du lingot d'acier avant le laminage à chaud peut être supérieure et les inclusions peuvent s'agglomérer avec des dimensions importantes, ce qui ntinflue pas défavorablement sur la croissance des grains des cristaux. Par suite, l'utilisation d'un tel lingot d'acier est préférable. Le lingot d'acier de départ peut contenir au plus 0,2 % de P. Cette quantité de P n'affecte pas défavorablement les propriétés magnétiques de la tôle d'acier au silicium non orientée résultante. De plus, du calcium ou un composé du calcium peut entre utilisé comme agent de désulfuration pour réduire la quantité de soufre contenu dans l'acier en fusion à la plage limitée indiquée ci-dessus. Avec le procédé selon l'invention il est possible d'utiliser comme matière de départ n'importe quel lingot d'acier ayant une composition telle que décrite ci-dessus. N'importe quel procédé classique d'affinage peut être utilisé. L'acier affiné en fusion peut entre converti en lingots par un procédé de coulée en lingots classique ou bien il peut être converti directement en brame par un procédé de coulée continue. Le lingot d'acier de départ décrit ci-dessus est chauffé pour permettre son laminage à chaud. Quand le lingot d'acier ne contient pas d'élément des terres rares, la température à laquelle il est chauffé peut être comprise entre 1050 C et 1140 C tandis que, quand le lingot contient 0,005 à 0,03 % d'au moins un élément des terres rares, il peut être chauffé à une température un peu supérieure mais ne devant pas dépasser 1250 C. Conformément à l'invention le lingot chauffé à la température indiquée ci-dessus peut être directement laminé à chaud pour obtenir une tale, ou bien il peut être converti en brame par laminage ou être formé en brame par coulée continue, et la brame étant ensuite chauffée à la température indiquée ci-dessus pour etre laminée à chaud pour obtenir une tôle d'une épaisseur de 1,5 à 3,0 mm. La tôle laminée à chaud est ensuite décapée directement puis est soumise à un premier laminage à froid, ou bien elle est normalisée à 800 C à 1000 C pendant 3 à 15 mn ou bien est recuite à 550 C à 850 C pen- dant au moins 30 mn pour améliorer la texture de la tôle laminée à chaud ou pour supprimer du carbone, après quoi.elle est décapée pour être soumise au premier laminage à froid. Conformément à l'invention, quand la réduction par le premier laminage à froid est inférieure à 20 %, même si la tale recuite de façon intermédiaire est -formée de grains de cristaux de dimensions importantes, le produit final obtenu par le laminage à froid final et le recuit final a une texture au hasard et ses propriétés magnétiques sont faibles. Par suite, le taux de réduction par le premier laminage à froid ne doit pas être inférieur à 20 % et de préférence il doit être compris entre 40 et 63 7 selon 11 épaisseur de la tôle laminée à chaud, le taux de réduction par le laminage à froid final et l'épaisseur finale. Après le premier laminage à froid, la tôle obtenue doit être soumise à un recuit intermédiaire à 9000C a 1050 C pendant un temps court de 3 à 15 mn pour la croissance des grains cristallins formant la tôle jusqu'à une dimension moyenne des grains d'au moins 0,07 mm. La raison pour laquelle les conditions de recuit intermédiaire sont limitées à celles décrites ci-dessus est expliquée ci-après en considérant les résultats des essais. Un acier en fusion affiné dans un convertisseur a été soumis à un traitement de dégazage RH et ensuite a été transformé en brame. La brame a été chauffée à 12000C et a été laminée à chaud pour obtenir une tôle laminée à chaud d'une épaisseur de 2,0 mm. La tole laminée à chaud a été décapée pour éliminer la calamine et a ensuite été traitée de la façon décrite ci-après. Le tableau II ci-après indique les brames utilisées, le taux de réduction par le premier laminage à froid, les conditions de recuit intermédiaire, la dimension moyenne des grains des cris taux formant la tiole ayant subi le recuit intermédiaire, le taux de réduction par le second laminage à froid, les propriétés magnétiques du produit final et l'intensité des pales indiquée par les rayons X dans le produit final. Etapes du traitement Premier laminage à froid, recuit intermédiaire, second laminage à froid (épaisseur finale 0,35 mm), recuit final (9700C pendant six minutes). Composition (%) de la brame Type C Si Al S O 0 REM Fe et impuretés Brame A 0,006 3,21 0,59 0,17 0,004 0,0016 0,08 le rete Brame B 0,006 3,19 0,46 0,18 0,007 0,0027 - " TABLEAU IIa Taux de ré- Recuit inter- Dimension Taux de ré- Recuit final Essai duction 1er médiaire moyenne duction 2e (température laminage à (température des grains laminage à x durée) n0 froid (%) x durée) (mm) froid (%) Brame A 1 75,5 950 C x 5 mn 0,12 35 9700C x 6 mn 2 73,5 " 0,11 40 " 3 68,2 1 0,16 50 4 60,2 " 0,15 60 " 5 47,0 " 0,15 70 " 6 36,4 " 0,17 80 " 7 68,2 900 C x 5 mn 0,09 50 " 8 75,5 850 C x 5 mn 0,03 35 " 9 73,5 " 0,04 40 " 10 68,2 " 0,03 50 " 11 60,2 " 0,05 60 " 12 47,0 " 0,04 70 " 13 36,4 " 0,06 75 " Brame B 14 68,2 950 C x 5 mn 0,04 50 " TABLEAU IIb Essai Propriétés du produit Intensité des pales n0 final du produit final kemarques épaisseur W15/50 B50 plan plan plan (mm) (222) (200) (110) Brame A 1 0,35 2,42 1,66 3,0. 0,6 1,1 Echantillon de comparaison 2 " 2,32 1,68 2,4 0,8 1,3 Echantillon selon l'inven tion 3 " 2,08 1,70 2,8 1,6 1,7 4 " 2,10 1,69 2,7 2,3 1,4 " 5 " 2,38 1,68 3,1 2,1 1,2 6 2,49 1,66 4,2 2,5 1,3 Echantillon de comparaison 7 " 2,29 1,68 3,5 1,1 1,2 Echantillon selon l'inven tion 8 " 2,59 1,63 4,9 0,5 0,4 Echantillon de comparaison 9 " 2,52 1,65 5,4 0,7 0,5 " 10 " 2,41 1,66 7,2 0,6 0,9 " 11 " 2,47 1,66 8,3 1,1 1,0 " 12 " 2,51 1,64 10,9 0,8 0,7 " 13 " 2,60 1,63 12,1 1,0 0,7 " Brame B 14 " 2,49 1,66 " I1 ressort du tableau II que la dimension des grains de la tôle ayant subi le recuit intermédiaire et le taux de réduction par le laminage à froid final ont l'influence suivante sur les propriétés magnétiques du produit final.Dans le cas où une ttle ayant subi le recuit intermédiaire est formée de grains de cristaux ayant une dimension moyenne d'au moins 0,07 mm, même quand le taux de réduction par le laminage à froid final est élevé dans la plage de 20 à 70 %, l'intensité des piles (222) du produit final n'augmente pas substantiellement mais l'intensité des pâles (110) du produit final augmente avec l'augmentation du taux de réduction par laminage à froid final et montre une valeur maximale pour un taux de réduction de 50 à 60 % et de plus l'intensité des pôles (200) du produit final augmente avec l'augmentation du taux de réduction. Par suite, l'induction magnétique du produit final est améliorée et les pertes dans le fer sont abaissées.Par contre, dans le cas où la ttle ayant subi le recuit intermédiaire est formée de grains d'une dimension moyenne iifé- rieure à 0,07 mm, l'intensité des pales (222) croit de façon considérable avec l'augmentation du taux de réduction par laminage à froid final, l'intensité des piles (110) montre une valeur maximale pour un taux de réduction de 50 à 60 99, mais est faible, et l'intensité des pales (200) est faible. Par suite, le produit final obtenu à partir d'une tale ayant subi le recuit intermédiaire ayant une dimension moyenne des grains inférieure à 0,07 mm est nettement inférieur au produit final obtenu à partir d'une tôle ayant subi le recuit intermédiaire et formée de grains ayant une dimension moyenne d'au moins 0,07 mm. Autrement dit, les propriétés magné tiques du produit final sont très améliorées quand la dimension moyenne des grains cristallins formant la tôle ayant reçu le recuit intermédiaire augmente. En particulier, les meilleurs résultats sont obtenus quand le recuit intermédiaire est effectué à 9300C à 9800C pendant 3 à 10 mn et quand la tôle ayant subi le recuit intermédiaire est formée de grains ayant une dimension moyenne d'au moins 0,1 mm. La durée du recuit intermédiaire doit etre choisie d'après la température de recuit, et la durée est plus faible quand la température est plus élevée. La table ayant subi le recuit intermédiaire doit subir le laminage à froid final jusqu'à l'épaisseur finale avec un taux de réduction de 45 à 70 %, et le meilleur résultat est obtenu quand le laminage à froid final est effectué avec un taux de réduction de 50 à 65 %. Par le procédé selon l'invention, le recuit final est effectué par recuit en continu à 9300C à 10000C pendant un temps court de 2 à 15 mn. De cette fanon, il peut être obtenu une talle d'acier au silicium non orientée ayant une induction magnétique élevée B50 d'au moins 1,67 T et des pertes dans le fer ne dépassant pas celles correspondant à la qualité S-9. Quand le recuit final est effectué à une température inférieure à 9300C pendant une durée inférieure à 2 mn, la dimension des grains des cristaux formés dans le produit final est trop petite pour obtenir les propriétés magnétiques désirées pour le produit.D'autre part, quand le recuit final est effectué à une température supérieure a 10000C ou pendant une durée supérieure a 15 mn, il se forme des grains de cristaux orientés de façon défavorable dans le produit final, et l'induction magnétique du produit est faible. Par suite, le recuit final doit être effectué à une température de 9300C a 1000 C pendant 2 a 15 mn et les meilleurs resultats sont obtenus quand le recuit final est effectué à 9300C à 9800C pendant 3 à 10 mn. L'invention est illustrée plus particulièrement par les exemples suivants. EXEMPLE 1 Un acier en fusion affiné dans un convertisseur a été dégazé au moyen d'un appareil à dégazer système RH et il a été ajouté du manganèse, du silicium et un alliage d'aluminium pour ajuster la composition de l'acier, et cet acier a ensuite été converti en brame par coulée continue. La brame contenait 0,006 7 de C, 1,8 % de Si, 0,31 % de Al, 0,18 % de Mn, 0,002 % de S et O,002 % de 0 le reste étant sensiblement du fer. La brame a été chauffée à 11000C pendant une heure et a ensuite été laminée à chaud à une épaisseur de 2,1 mm.La tôle laminée a chaud a été décapée pour éliminer la calamine de sa surface, a été laminée à froid à une épaisseur de 1,1 mm avec un taux de réduction de 48 %, et a ensuite été soumise à un recuit intermédiaire en continu à 950 C pendant 5 mn sous une atmosphère formée de 65 % en volume (pour l'atmosphère de recuit le symbole % concerne le % en volume) de H2 et 35 % de N2 avec un point- de rosée de 50C pour obtenir une talle ayant subi le recuit intermédiaire formée de cristaux en grains ayant une dimension moyenne de 0,19 mm.La tôle ayant subi le recuit intermédiaire a été laminée a froid à l'épaisseur finale de 0,50 mm avec un taux de réduction de 55 %, et a été ensuite soumise au recuit final en continu å 9700C pendant 6 mn sous une atmosphère formée de 65 7 de H2 et 35 7 de N2 avec un point de rosée de -2C pour obtenir le produit final la mesure des propriétés magnétique du produit par la méthode définie par la norme japonaise JIS C2550 a montrt que le produit avait un W15/50 de 2,75 W/kg et un B50 de 1,75 t. Autrement dit, ce produit correspondant à la tôle d'acier au silicium non orientée de la qualité S-09. EXEMPLE 2 Un acier en fusion affiné dans un convertisseur a été train; avec un appareil de dégazage à système RH, avec addition d'un alliage de Mn et du Si, du Al et du mischmétal et cet acier a été transformé en lingot par coulée par le fond sous protection d'argon. Le lingot a ensuite été couver en brame. Ce lingot contenait 0,005 % de C, 3,2 % de Si, 0,63 % de Al, 0,25 % de Mn, 0,003 % de S et 0,0016 à 0,007 % d'un mélange d'éléments des terres rares, y compris 0,003 % de Ce, le reste étant essentiellement du fer.La brame a été chauffée à 12200C pendant une heure et a ensuite été laminée à chaud pour obtenir une tôle laminée à chaud d'une épaisseur de 2,2 mm. ta tôle laminée à chaud a été décapée pour enlever la calamine, a été laminée à froid à une épaisseur de 1,3 mm avec un taux de réduction de 41 % et a ensuite été soumise à un recuit intermédiaire à 9200C pendant 5 mn sous une atmosphère formée de 65 % de H2 et 35 % de N2 ayant un point de rosée de 5 C pour obtenir une tôle ayant subi le recuit intermédiaire et formée de grains de cristaux ayant une dimension moyenne de 0,12 mm.La tôle ayant subi le recuit intermédiaire a été soumise à un second laminage à froid avec un taux de réduction de 62 % pour obtenir une tôle laminée à froid d'une épaisseur finale de 0,5 mm, et cette tôle a été soumise à un recuit final en continu à 1000 C pendant 6 mn sous une atmosphère formée de 65 % de H2 et 35 % de N2 ayant un point de rosée de 4 C pour obtenir un produit final. La mesure des propriétés magnétiques du produit final suivant la méthode JIS C2550 a montré que le produit avait un W15/50 de 2,41 W/kg et un B50 de 1,70 5 ce qui correspond aux propriétés magnétiques d'une tôle d'acier au silicium non orientée de qualité S-08. EXEMPLE 3 Un acier en fusion affiné dans un convertisseur a été dégazé avec un appareil de dégazage à système RH, avec addition d'un alliage de Mn et de Si et de Al, et a été transformé en lingot par coulée par le fond sous protection d'argon. Ce lingot contenait 0,008 % de C, 1,95 % de Si, 2,07 % de Al, 0,33 % de Mn, 0,002 % de S et 0,0014 % de 0, le reste étant sensiblement du fer. Le lingot a été transformé en brame et la brame a été chauffée à 1090 C pendant une heure et a été ensuite laninée à chaud pour obtenir une tôle laminée à chaud d'une épaisseur de 1,8 mm.La tôle laminée à chaud a été soumise à un recuit de décarburation à 650 C pendant 5 heures dans l'air, a été décapée pour éliminer la calamine et a ensuite été laminée à froid avec un taux de réduction de 53 7 pour obtenir une tôle laminée à froid d'une épaisseur de 0,85 mm. La tôle a été soumise à un recuit intermédiaire en continu à 930 C pendant 5 mn sous une atmosphère formée de 65 7 de H2 et 35 Z de N2 ayant un point de rosée de 5 C pour obtenir une tôle ayant subi le recuit intermédiaire et formée de grains de cristaux d'une dimension moyenne de 0,15 mm.La tôle ayant subi le recuit intermédiaire a été soumise à un second laminage à froid avec un taux de réduction de 59 % pour obtenir une tôle laminée à froid d'une épaisseur finale de 0,35 mm, et cette tôle laminée à froid a été soumise à un recuit final en continu à 980 C pendar.t 6 mn sous une atmosphère formée de 65 % de H2 et 35 % de N2 ayant un point de rosé de -20C pour obtenir un produit final. La mesure des propriétés magnétiques du produit par la méthode JIS C2550 a montré que le produit avait un W15/50 de 1,92 W/kg et un B50 de 1,69 T, ce qui correspond aux propriétés magnétiques d'une tôle d'acier au silicium non orientée de qualité S-7. Il ressort de ce qui précède que l'invention permet d'obtenir des tôles d'acier au silicium non orientées à induction magnétique élevée et pertes faibles dans le fer. Bien entendu, la description qui précède n'est pas limi- tative et l'invention peut etre mise en oeuvre selon d'autres variantes, sans que l'on sorte de son cadre. REVENDICATION S 1. Procédé pour produire des tales d'acier au silicium non orientées ayant une induction magnétique élevée et des pertes dans le fer faibles, comportant le laminage à chaud d'un lingot ou d'une plaque d'acier contenant au plus 0,02 % de C, 1,6 à 3,5 % de Si, 0,2 à 2,5 % de Al et 0,1 à 1,0 % de Mn, le reste étant sensiblement du fer, le recuit du lingot si nécessaire, la soumission du lingot à deux laminages à froid avec un recuit intermédiaire pour réduire la tale à l'épaisseur finale, et la soumission de la tôle laminée à froid à un recuit final, caractérisé par la limitation des teneurs en S et en O dans le lingot à au plus 0,005 % et au plus 0,0025 % respectivement, la soumission du lingot à un premier laminage à froid avec un taux de réduction d'au moins 20 % pour obtenir une tôle ayant subi le premier laminage à froid ayant une épaisseur intermédiaire la soumission de la tôle ayant subi le premier laminage à froid à un recuit intermédiaire a une température de 900 C à 1050 C pendant 3 à 15 mn pour provoquer la croissance des grains de cristaux formant la tôle jusqu'à une dimension moyenne des grains d'au moins 0,07 mm, la soumission de la tôle ayant subi le recuit intermédiaire à un second laminage à froid avec un taux de réduction de 45 à 70 7 pour obtenir une tôle laminée à froid ayant l'épaisseur finale, et la soumission de cette tôle laminée à froid à un recuit final à une température de 9300C à 1000 C pendant 2 à 15 mn. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le lingot ou la plaque d'acier ne contient pas plus de 0,004 004 % de S. 3. Procédé selon revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le lingot ou la plaque d'acier contient de plus 0,005 005 à 0,03 % d'éléments des terres rares. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le premier laminage à froid est effectué avec un taux de réduction de 40 à 75 7 et le recuit intermédiaire est effectué à une température de 9200C à 980 c pendant 4 à 8 mn pour provoquer la croissance des grains des- cristaux formant la tôle ayant subi le premier laminage à froid à une dimension moyenne des grains d'au moins 0,10 mm. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le second laminage à froid est effectué avec un taux de réduction de 50 à 65 %. 6. Procédé selon ltune quelconque des revendications 1 à 3 et 5, caractérisé en ce que le recuit final est effectué à une température de 930 C a 9800C pendant 3 à 10 mn par recuit en continu. 7. Acier au silicium non orienté à induction magnétique élevée et pertes dans le fer faibles, caractérisé en ce qutil a été produit par le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6.