La présente invention @e rapporte à un procédé et un appareil de concentration de l'acide nitrique dilué obtenu comme sous-produit lorsqu'un gaz résultant d une oxydation est refroidi et condensé dans la fabrication de l'acide nitrique concentré ou du peroxyde d'azote par oxydation de l'ammoniac. Dans le procéda de fabrication de l'acide nitrique concentré ou du peroxyde d'azote par oxydation cie l'ammoniac, l'eau résultant de la réaction d'oxydation de l'ammoniac et l'eau ajoutée pour enlever par lavage les oxydes d'azote contenus dans le gaz résultant de l'oxydation représentent une quantité d'eau très supérieure à celle qui est nécessaire pour la synthèse de l'acide nitrique concentré. En particulier, pour la fabrication du peroxyde d'azote liquide, l'eau n'est pas du tout necessaire et elle doit être éliminée du milieu de fabrication.Suivant l'un des procédés proposés jusqu'alors, on effectue l'oxydation de l'ammoniac à la pression atmosphérique et l'eau résultant de l'oxydation est éliminée simplement par condensation. Lorsque le gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac à la pression atmosphérique est conden sé, il y a formation, corne sous-produit, d'acide nitrique dilué ayant une concentration en acide nitrique, qui est seulement d'environ 1% en poids.En conséquence, il n'est pas économiquement desava@tsgeux dc jeter cet acide tel quel. Cependant, l'oxydation de l'ammoniac à la pression atmosphérique exige des appareillages de dimensions excessives et ce procédé n'est donc pas toujours avantageux. En conséquence, il a été estimé économiquement préférable de faire la synthèse de l'acide nitrique concentré ou du peroxyde d'azote à partir du gaz résultant de l'oxydation de l'ammeniac sous pression, par exemple une prossion de 3 à 10 atmosphères.Toutefois, lorsqu'on condense l'eau présente dans le gaz résultant del'oxydation de l'ammoniac, un acide nitrique dilué ayant une concentration en acide nitrique de 5 à 50% en poids est formé comme sous-produit et il est par suite indispensable de concentrer l'acide nitrique dilué en séparant de cet acide l'eau qu'il contient. Habtituellement, la concentration de l'acide nitrique dilué obtenu comme sous-produit est effectuée par distillation. Pour qu'il soit possible d'utiliser l'acier inoxydable dans ce cas, à la place de matériaux de construction chers tels que le titane, etc., il est nécessaire d'effectuer la distillation sous une pression absolue égale ou inférieure à 150 à 200 mm Hg au fond de la colonne de distillation. Cependant, lorsqu'on concentre l'acide nitrique dilué par distillation, l'eau est extraite en tête de la colonne et l'on obtient, comme queues de distillation, un mélange azéotropique d'acide nitrique et d'eau ayant une concentration en acide nitrique de 68% en poids au maximum, habituellement un acide nitrique ayant une concentration en acide nitrique égale ou supérieure à 60% en poids. Lorsqu'il y a beaucoup plus d'eau à éliminer, cela augmente la consommation de vapeur d'eau requise comme source de chaleur et augmente de façon correspondante les frais de l'opération. D'autre part, le gaz résultant de l'oxydation de l'am-- moniac est envoyé dans un condenseur à une température de 1500 à 30000 en vue de l'élimination de l'eau résultant de la-réaction avec, intermédiairement, une série d'étapes de récupération de la chaleur perdue incluant le passage dans une chaudière de récupération, , etc. Dans le condenseur, le gaz est refroidi avec une grande quantité d'un milieu réCrigérant et l'eau résultant de la réaction est condensée. Lorsque la condensation est effectuée sous une pression relative de 3 à 10 atmosphères, dans ce cas, de l'acide nitrique dilué ayant une concentration en acide nitrique de 5 à 50% en poids est obtenu comme sous-produit. Cet acide nitrique dilué est envoyé dans une colonne de distillation d'acide nitrique dilué conjointement avec l'acide nitrique dilué résultant de l'épuration par lavage du gaz résiduaire , etc. . Lorsoy 'un condenseur ordinai- re à surface de refroidissement est employé, on obtient dans ce cas un acide nitrique dilué ayant une température d'auj?is envi@on 5BC seulement et, par conséquent, une récupération complémentaire de chaleur sur un tel acide nitrique n'est pas économique. Cependant, lorsqu'on emploie un condenseur du type à contact direct et que l'acide nitrique dilué résultant est recyclé en traversant un réfrigérant extérieur, on peut habitueJler.,ent obtenir de l'acide nitrique dilué chaud ayant une température de 900 à 120 C au fond du condenseur sous une pression relative de 3 à 10 atmosphères, ladite température dépendant des conditions opératoires. A un tel niveau de température, une récupération de chaleur est possible, mais, pratiquement, il n'est presque pas possible d'obtenir efficacement une génération de vapeur d'eau basse pression, etc.Si ladite source de chaleur peut etre utilisée efficacement, dans ce cas, le milieu de refroidissement nécessaire peut être réduit d'une quantité correspondante et, si ladite source de chaleur peut être utilisée pour la distillation de l'acide nitrique dilué, le procédé sera très économique. Suivant la présente invention, la chaleur de l'acide nitrique dilué chaud obtenu dans le condenseur du gaz d'oxydation de l'ammo- niac est utilisée efficacement, la distillation de l'acide nitrique dilué pouvant ainsi être effectuée économiquement. Un but dc la présente invention est de fournir uu procédé et un appareil pour concentrer l'acide nitrique dilué dans la fabrication de l'acide nitrique concentré ou du peroxyde d'azote à partir d'un gaz contenant des oxydes d'azote obtenu l) pr oxdation de ].'a'i- moniac à l'air sous prossion. Le procédé consiste à mettre directe. ment en contact un gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac avec de l'acide nitrique dilue afin de condenser l'eau contenue dans lé gaz, à envoyer l'acide nitrique dilué chaud résultant dans une colonne de distillation opérant sous pression réduite afin de distiller l'acide nitrique dilué chaud, ou bien à envoyer l'acide nitrique dilué chaud dans un tambour à vaporisation instantanée afin d'engendrer des vapeurs d'acide nitrique dilué riches en eau puis à envoyer les vapeurs d'acide nitrique dilué résultantes dans la colonne de distillation pour soumettre les vapeurs à une distilla- tion, à extraire de l'acide nitrique concentré à la base de la colonne de distillation de l'acide nitrique dilué, et à recycler simultanément l'acide nitrique dilué obtenu au fond du tambour à vaporisation instantanée et é@entuellement l'acide nitrique obtenu au fond de l@ colonne de distillation de l'aicde nitrique dilué dans l'étape de conden@@tion du@lt gaz résultant de l'oxydation. La présente invention sera maintenant expliquée en référence au dessin annexé @ur lequel : La figure 1 est un schém@ de fabrication illust@ant un mode de réalisation de la présente invention avec emploi d'un tambour à vaporisation instantanée. La figure 2 est un schéma de fabrication illustrant un autre mode de réalisation de la présente invention sans emploi d'un tambour à vaporisation instantanée. Un gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac et qui est refroidi à une température de 1500 à 3000C par récupération de chaleur perdue est envoyé par une conduite 1 dans un condenseur 2. 'lorsque la pression relative de fonctionnement du condenseur est de 3 à 10 atmosphères effectives, on obtient de l'acideMitri- que dilué chaud ayant une température de 900 à 1200C et qui est extrait par une conduite 4. Le milieu de refroidissement nécessaire pour la condensation est de l'acide nitrique dilué recyclé ayant une température de 400 à 7.00C, qui est introduit dans le condenseur 2 par une conduite 9. Be gaz presque complètement exempt d'eau est envoyé à l'étape suivante de traitement par une conduite 3. L'acide nitrique dilué chaud de la conduite 4 est envoyé dans un tambour 5 à vaporisation instantanée, ou bien il est directement envoyé dans une-colonne 11 de distillation d'acide nitrique dilué. Le tambour 5 à vaporisation instantanée est relié à la colonne 11 de distillation d'acide nitrique dilué par une conduite de vapeur 7 et il fonctionne sous une pression absolue réduite égale-ou inférieure à 200 mm fig, de préférence comprise entre 100 et 150 mm Hg. En conséquence, la température de l'acide nitrique dilué introduit dans le tambour 5 à vaporisation instantanée par la conduite 4 est réduite au point d'ébullition correspondant au degré de réduction de pression ou degré de vide et à la concentration de l'acide nitrique dilué, et des vapeurs sont engendrées en fonction de la différence de chaleur sensible. La température est généralement de 500 à 800C, de préférence de 600 à 700C. 'les vapeurs engendrées dans le tambour 5 à vaporisation instantanée consistent en acide nitrique et en eau et ont une composition en équilibre avec celle de la phase liquide.Par conséquent, les vapeurs sont riches en eau; par exemple, si l'acide nitrique dilué de la conduite 4 a une concentration en acide nitrique de 35% en poids, les vapeurs s'échappant de la conduite 7 contiennent environ 10% en poids d'acide nitrique. De telles vapeurs sont donc avantageuses pour la distillation. L'acide nitrique dilué refroidi quittant le tambour 5 par la conduite 6 est à nouveau recyclé dans le condenseur 2 par la conduite 9 après avoir traversé un réfrigérent auxiliaire 8 . En outre, la quantité nécessaire de liquide est extraite par la conduite 10 pour assurer la constance de la quantité de liquide à l'intérieur du système de recyclage. L'extraction est effectuée par un contrôle du niveau du liquide au fond du condenseur 2.Le réfrigérent auxiliaire 8 est prévu pour régler finement l'équilibre calorifique du condenseur 2, mais il n'est pas toujours nécessaire d prévoir un. tel réfrigérent auxiliaire. La plus grande partie de la chaleur libérée par le gaz dans le condenseur 2 est libérée par l'acide nitrique dilué condensé dans le tambour 5 à vaporisation instantanée. De plus, la plus grande partie de l'acide nitrique dilué condensé dans le condenseur 2 est séparée par la conduite 7, au cours de la distillation ordinaire par vaporisation instantanée dans le tambour 5 à vaporisation instantanée. Les équilibres de substance et de chaleur dans le condenseur 2 sont réalisés finement au moyen de la conduite 10 et du réfrigérent auxiliaire 8. D'autre part, la quantité des vapeurs s'échappant de la conduite 7 est au plus d'environ 10% en poids par rapport à la quantité du liquide passant dans la conduite 4 et, habituellement, 9 à 7% en poids de vapeurs, par rapport à la quantité du liquide passant dans la conduite 4, sont fournis en phase vapeur à la colonne 11 de distillation d'acide nitrique dilué par la conduite 7. Il est préférable d'introduire les vapeurs à un étage de la colonne où la concentration en acide nitrique est presque égale à celle des vapeurs. Un autre acide nitrique dilué et l'acide nitrique dilué de la conduite 10 peuvent être introduits dans la colonne à l'état liquide par une conduite 12. On fait fonctionner la colonne de distillation 11/sous pression réduite, de préférence une pression absolue de 100 à 150 ram Hg, au moyen d'une trompe à vide 18 ou d'une pompe à vide.Il n'cst pas gênant d'opérer sous un vide plus poussé, infrieur en valeur absolue à 100 mra fig, mais il est préférable quel. la- pression absolue soit égale ou supérieure à 100 mm Hg, pour pouvoir utiliser effic@cement un milieu réfrigérent bon marché tel que l'eau de mer ou l'eau récupérée dans le conden seur 17. Pour qu'il soit possible de faire fonctionner la colonne de distillation à une température du fond de la colonne égale ou inférieure à 80 C et au-dessous du degré de corrosion pratiquement admissible de l'acier inoxydable, il est préférable que le vide soit égal ou inférieur à 150 mm Hg en valeur absolue et il est en outre souhaitable que la différence de pression soit faible sur toute la hauteur de la colonne.La colonne de distillation 11 est pourvue d'un rebouilleur 15 branché sur le fond de la colonne et dans lequel on fait rebouillir et on concentre l'acide nitrique. 'acide nitrique concentré est obtenu parla conduite 16. Sa concentration en acide nitrique est supérieure à 50% en poids, de préférence supérieure à 60% en poids, mais 68% en poids est la limite supérieure. Suivant la méthode classique, acide nitrique dilué où- tenu dans le condenseur 2 est envoyé à l'état de liquide froid dans la la colonne de distillation, et, par conséquent, une grande quantité de source de chaleur telle que de la vapeur d'eau, etc. est nécessaire pour chauffer le rebouilleur. Par contre, suivant la présente invention, la chaleur nécessaire pour chauffer le rebDuilleur peut être réduite de la quantité de chaleur correspondant à celle apportée par l'acide nitrique dilué chaud ou par les vapeurs de la conduite 7. La présente invention est donc avantageuse sur le plan économique. De la vapeur d'eau est évacuée au sommet de la colonne par la conduite 13. De l'eau pure est fournie à la colonne par conduite 14 en une quantité correspondant au reflux. Dans la plupart des cas, un effet de distillation suffisant peut être obtenu avec un taux de reflux de 0,1 à 0,3. La plus grande partie de la chaleur libérée dans le condenseur 2 et l'acide nitrique dilué par le gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac est libérée dans le tambour 5 à vaporisation instantanée et est fournie à la colonne 11 de distillation de l'acide nitrique dilué, ce qui permet de réduire grandement l'importance de la source de chaleur nécessaire pour la colonne de distillation. En conséquence-, l'invention permet des économies importante à la lazzis de milieu de refroidissement et de milieu de chauffage et aussi une réduction importante des dimensions des divers échangeurs de chaleur. On réalise ainsi des économies substantielles sur le coût de l'appareillage et le coût des services généraux (vapeur, eau, électricité etc.) et le procédé devient alors avantageux. Il est nécessaire de prévoir une pompe de recyclage, mais cette pompe n'augmente pas le coût de l'appareillage compte tenu des avantages susindiqués et on estime donc qu'elle ne représente pas un facteur particulièrement désavantageux. En conclusion, la présente invention est très économique. D'autre part, il est possible d'utiliserl'acide nitrique dilué chaud obtenu dans le condenseur 2 comme source de chaleur pour le rebouilleur 15, mais la différence de température utilisable est si petite qu'un recyclage plus important est nécessaire et que le rebouilleur doit avoir une capacité excessivement grande. Par conséquent, une telle utilisation est moins économique. Comme indique ci-dessus, la chaleur de l'acide nitrique dilué chaud condensé est utilisée comrne source de chaleur pour la distillation de l'acide nitrique dilué, suivant la présente invention, et il s'ensuit que le tambour à vaporisation instantanée n'est pas toujours nécessaire. Autrement dit, l'acide nitrique dilué chaud extrait par la conduite 4 peut être efficacement introduit, tel quel, dans la colonne de distillation de l'acide nitrique dilué (voir la figure 2). Dans ce cas , l'acide nitrique extrait de la colonne 11 de distillation de l'acide nitrique dilué par une conduite 21 est refroidi, tel quel, à la place de l'acide nitrique dilué reP61 extrait par la conduite 6debEg.1 , puis il est recyclé dans l'été pe de condensation du gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac. Par ces éhodes suivant la présente invention, de l'acide nitrique dilué chaud est obtenu dans le condenseurréfrigérant du gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac, est envoyé dans la colonne de distillation d'acide nitrique dilué fonctionnant sous pression réduite où il est soumis à la distillation, tandis que simultanément de l'acide nitrique dilué en phase liquide provenant d'un autre système est introduit dans la colonne, ou bien l'acide nitrique dilué chaud est envoyé dans le tambour à vaporisation instantanée où il est soumis à une vaporisation instantanée avec génération d'acide nitrique riche en eau à l'état de vapeurs, et les vapeurs résultantes sont envoyées , conjointement avec la chaleur, dans la colonne de distillation d'acide nitrique dilué, où elles sont soumises au même traitement de distillation que dans le cas précèdent. De l'acide nitrique concentré est extrait du fond de la colonne de distillation, tandis que l'on fait rebouillir l'acide nitrique concentré dans le rebouilleur. D'autre part, l'acide nitrique dilué refroidi obtenu au fond du tambour à vaporisation instantanée, tel quel, ou après avoir été refroidi, et éventuellement l'acide nitrique concentré obtenu au fond de la colonne de dstMiton,tel quel, ou après avoir été refroidi, est recyclé dans l'étape de condensation pour effectuer la condensation du gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac. Ainsi, la plus grande partie de la chaleur libérée par la condensation de l'eau contenue dans le gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac peut être récupérée avec un appareillage simple et peut être utilisée pour la distillation de l'acide nitrique dilue. De cette manière, on peut réaliser une grande économie sur la source de chaleur nécessaire pour la distillation de l'acide nitrique dilué. La présente invention sera expliquée maintenant en détail en référence à des exemples, auxquels elle n'est toutefois aucunement limitée. EXEMPLE 1 voles substances, pressions, températures,débits et compositions correspondant aux conduites respectives indiquées sont résumés dans le tableau 1, qui se rapporte au procédé et à l'appareillage suivant la figure 1. Dans ce cas, le condenseur 2 est une colonne de 2,30 m de diamètre etde 6,00 m de hauteur avec 8 plateaux perforés. Le tambour 5 à vaporisation instantanée est un tambour ayant une capacité de 10 m). La colonne Il de distillation d'acide nitrique dilué est une colonne de 3,00 m de diamètre et de 10,00 m de hauteur avec 12 plateaux perforés. Dans le condenseur 17, la vapeur d'eau est directement mise en contact avec de l'eau de mer et est condensée.Le rebouilleur 15 est du type à therlllosipllon et a une surface de transfert de chaleur de 400 m2. T A B L E A U 1 Conduite Substance Débit Température Pression Concentration de l'acide nitrique (% en poids) 1 Gaz d'oxydation de l'ammoniac 68,500 m3N/h 200 C 7,8 atm.(rel) 3 Gaz contenant des oxydes d'azote 58,500 m3N/h 80 C 7,6 atm.(rel) 4 Acide nitrique dilué chaud 150 t/h 110 C 7,8 atm.(rel) 35 7 Vapeurs contenant de l'acide nitrique 8 t/h 65 C 130 mm Hg (abs) 10 9 Acide nitrique dilué 140,5 t/h 50 C 8,0 atm.(rel) env. 37 10 Acide nitrique dilué 1,5 t/h 50 C 8,0 atm.(rel) env. 37 12 Acide nitrique dilué 5,0 t/h 30 C 1 amt.(rel) 20 13 Vapeur d'eau 14,0 t/h 55 C 120 mm Hg(abs) 14 Eau pure 3,0 t/h 20 C 1 atm.(rel) 16 Acide nitrique 3,0 t/h 78 C 150 mm Hg(abs) 60 19 vapeur d'eau 7,0 t/h 110 C 0,5 atm.(rel) rel = pression relative en atmosphères effectives abs = pression absolue EXEMPLE 2 'les substances, pressions, températures, débits et compositions correspondant aux conduites respectives sont résumés dans le tableau 2, qui se rapporte au procédé et à l'appareillage suivant la figure 2. Les mêmes appareils que dans l'exemple 1 sont utilisés, sauf qu'en n'emploie pas de tambour 5 à vaporisation instantanée. T A B L E A U 2 Conduite Substance Débit Température Pression Concentration de l'acide nitrique (% en poids) 1 Gaz d'oxydation de l'ammoniac 68,500 m3N/h 200 C 7,8 atm.(rel) 3 Gaz contenant des oxydes 58,500 m3N/h 80 C 7,6 atm.(rel) d'azote 4 Acide nitrique dilué chaud 150 t/h 110 C 7,8 atm.(rel) 35 9 Acide nitrique dilué 140,5 t/h 50 C 8,0 atm.(rel) env.37 12 Acide nitrique dilué 5,0 t/h 30 C 1 atm.(rel) 20 13 Vapeur d'eau 13,5 t/h 55 C 120 mm Hg(abs) 14 Eau pure 3,0 t/h 20 C 1 atm.(rel) 16 Acide nitrique dilué 4,05 t/h 67,5 C 150 mm Hg(abs) env.37 19 Vapeur d'eau 6 t/h 110 C 0,5 atm.(rel) rel=pression relative en atmosphères effectives abs= pression absolue REVENDICATIONS 1.- Procédé de concentration de l'acide nitrique dilué dans la fabrication de l'acide nitrique concentré ou du peroxyde d'azote à partir d'un gaz contenant des oxydes d'azote obtenu par oxydation de l'ammoniac par l'air sous pression, caractérisé en ce qu'en met directement en contact un gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac avec de l'acide nitrique dilué afin de condenser l'eau contenu dans le gaz, en ce qu'on envoie l'acide nitrique dilué chaud résultant dans une colonne de distillation fonctionnant sous pression réduite afin de distiller l'acide nitrique dilué, en ce qu'on extrait au fond de la colonne de distillation l'acide nitrique concentré constituant les queues de distillation, et en ce qu'on recycle l'acide nitrique concentré dans l'étape de condensation du gaz résultant de4'oxydation de l'ammoniac. 2.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac -et ayant une température de 1500 à 3000C est mis en contact avec l'acide nitrique dilué ayant une température de 400 à 700C sous une pression relative de 3 à 10 atmosphères effectives. 3.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu' on fait fonctionner la colonne de distillation sous une pression absolue de 100 à 150 mm Hg et avec un taux de reflux de 0,1 à 0,3. 4.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'on recycle les queues d'acide nitrique concentré, telles quelles, ou après refroidissement, dans l'étape de condensation du gaz. 5.- Procédé de concentration d'acide nitrique dilué dans la fabrication de l'acide nitrique concentré ou du peroxyde d'azote à partir d'un gaz contenant des oxydes d'azote obtenu par oxydation de l'ammoniac par l'air sous pression, caractérisé en ce qu'on met directement en contact un gaz résultant de ltoxy- dation de l'ammoniac avec de l'acide nitrique dilué pour condenser l'eau contenue dans le gaz, en ce qlton envoie l'acide nitrique dilué chaud résultant dansuntambour à vaporisation instantanée pour engendrer des vapeurs d'acide nitrique, en ce qu on envoie les vapeurs résultantes d'acide nitrique dans une colonne de distillation fonctionnant sous pression réduite pour distiller acide nitrique dilué, en ce qu'on extrait au fond de la colonne de distillation l'acide nitrique concentré constituant les I queues de distillation et en ce qu'on recycle les queues d'acide nitrique provenant du tambour à vaporisation instantanée et éven-. tuellement de la colonne de distillation dans l'étape de condensa tion du gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac. 6.- Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le gaz résultant de l'oxydation de l'ammoniac et ayant une température de 1500 à 300 C est mis en contact avec l'acide nitri que dilué ayant une température,de 400 à 70 C sous une pression relative de 3 à 10 atmosphères effectives. 7.- Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce qu'on fait fonctionner le tambour a vaporisation instantanée sous une pression absolue de 100 à 150 mm Hg et en ce que des vapeurs ayant une température de 600 à 70 C sont engendrées 8.- Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce qu'on fait fonctionner 12 colonne de distillation sous une pression absolue de 100 à 150 mm Hg et avec un taux de reflux de 0,1 à 0,3. 9.- Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que les queues d'acide nitrique provenant du tambour à vaporisa tion instantanée et éventuellement de la colonne de distillation sont recyclées, telles rouelles, ou après avpir été refroidies, dans l'étape de condensation du gaz. 10.- Appareil pour la concentration de l'acide nitrique dilué, caractérisé en ce qulil comprend un condenseur pourvu d'une entrée pour un gaz d'oxydation de l'ammoniac à sa partie inférieure, d'une sortie pour le gaz à son sommet, d'une sortie pour une solu tion d'acide nitrique chaude a son fond et d'une entrée pour une solution d'acide nitrique pour condenseur à sa partie supérieure;; et une colonne de distillation pourvue d'une sortie pour l'eau à son sommet, communiquant avec un éjecteur, d'une entrée pour Squi- de de reflux à sa partie supérieure, d 'une entrée latérale pour la solution chaude ci'acide nitrique, communiquant avec la sortit du condenseur pour la solution cliaude d'acide nitrique, d'une en trée latérale pour un autre acide nitrique, d'une sortie pour une solution concentrée d'acide nitrique à son fond, d'un rébouilleur relié à son fond et d'une entrée pour la solution d'acide nitrique rebouillie à sa partie inférieure, la sortie pour la solution concentrée d'acide nitrique communiquant avec l'entrée pour la solution rebouillie d'acide nitrique par l'intermédiaire du rebouilleur d'une part et communiquant aussi avec l'entrée du condenseur pour la solution d'acide nitrique pour condenseur en vue d'un recyclage d'autre part. 11.- Appareil selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'une pompe de recyclage est prévue entre la sortie de la colonne de distillation pour la solution concentrée d'acide nitrique et l'entrée du condenseur pour la solution d'acide nitrique pour condenseur. 12.- Appareil suivant la revendication 10, caractérisé en ce qu'un réfrigérant est prévu entre la sortie de la colonne de distillation pour la solution concentrée d'acide nitrique et l'entrée du condenseur pour la solution d'acide nitrique pour condenseur. 13.- Appareil suivant la revendication 10, caractérisé en ce qu'un réfrigérant est prévu entre la sortie de la colonne de distillation pour l'eau et l'éjecteur. 14.- Appareil pour concentrer l'acide nitrique dilué, caractérisé en ce qu'il comprend un condenseur pourvu d'une entrée pour un gaz d'oxydation de l'ammoniac à sa partie inférieure, d'une sortie pour le gaz à son sommet,d'une sortie pour une solution chaude d'acide nitrique à son fond et d'une entrée pour une solu tiondacide nitrique pour condenseur à sa partie supérieure; un tambour à vaporisation instantanée pourvu d'une entrée latérale pour la solution chaude d'acide nitrique, communiquant avec la sortie du condenseur pour la solution chaude d'acide nitrique, d'une sortie à son fond pour la solution d'acide nitrique ayant subi la vaporisation instantanée, communiquant avec l'entrée du condenseur pour la solution d'acide nitrique pour condenseur en vue d'un recyclage, et d'une sortie pour les vapeurs chaudes d'acide nitrique à son sommet ; et une- colonne de distillation pourvue d'une sortie pour l'eau à son sommet, communioLuant avec un éjecteur, d'une entrée pour liquide de reflux à sa partie supérieure, d'une entrée latérale pour les vapeurs chaudes d'acide nitrique, communiquant avec la sortie du tambour à vaporisation instantanée pour les vapeurs chaudes d'acide nitrique, d'une entrée latérale pour un autre acide nitrique, d'une sortie pourlacide nitrique concentré à son fond, d'un rebouilleur relié à son fond et d'une entrée pour l'acide nitrique rebouilli à s4partie inférieure, la sortie pour la solution concentrée d'acide nitrique communiquant avec l'entrée pour la solution rebouillie d'acide nitrique par l'intermédiaire du rebouilleur d'une part et communiquant aussi avec l'entrée du condenseur pour la solution d'acide nitrique pour condenseur en vue d'un recyclage d'autre part. -15.- Appareil suivant la revendication 14, caractérisé en ce qu'une pompe de recyclage est prévue entre la sortie du tambour à vaporisation instantanée pour la solution d'acide nitrique ayant subi la vaporisation instantanée et l'entrée du condenseur pour la solutiond'acide nitrique pour condenseur. 16.- Appareil suivant la revendication 14-, caractérisé en ce qu'un refrigérant est prévu entre la sortie du tambour à vaporisation instantanée pour la solution d'acide nitrique ayant subi la vaporisation instantanée et l'entrée du condenseur pour la solution d'acide nitrique pour condenseur. 17.- Appareil suivant la revendication 14, caractérisé en ce qu'une pompe de recyclage est prévue entre la sortie de la colonne de distillation pour la solution concentrée d'acide nitrique et l'entrée du condenseur pour la solutiond'acide nitrique pour condenseur 18.- Appareil suivant la revendication 14, caractérisé en ce cp un réfrigérant est prévu entre la sortie de la colonne de distillation pour la solution concentrée d'acide nitrique et l'entrée du condenseur pour la solution d'acide nitrique pour condenseur. 19.-Al)pareil suivant la revendication 14, caractérise en ce qu'un réfrigérant est prévu entre la sortie pour l'eau dc la colonne de distillation et l'éjecteur.