H 24023 1 2048058 La présente invention se rapporte à'un circuit hybride de . construction unitaire.ayant au moins quatre portes pour transmettre des ondes électromagnétiques entre une de ces portes et au moins les trois autres et, plus particulièrement, à un tel circuit hybri-5 de préféré pour l'utilisation dans des bandes micro-ondes. Les circuits hybrides de la technique antérieure comprenaient quatre bornes dévant être utilisées pour diviser un seul signal d'entrée en'deux sorties ou pour la synthèse de deux signaux de sortie» En conséquence, quand il était désiré de diviser un 10 seul signal d'entrée en trois sorties ou plus, ou de fournir la synthèse de trois ou plus signaux d'entrée en un, il était nécessaire d'utiliser plus d'un circuit hybride. La présente invention sera maintenant décrite en relation avec les dèssiris ci-joints dans lesquels : 15 La figure 1 est une illustration schématique du principe dù circuit hybride de la technique antérieure du type en échelle. La figure 2 est une représentation schématique d'un circuit à une entrée et trois sorties construit en utilisant le circuit hybride du type en échelle de la technique antérieure repré-20 senté dans la figure 1. La figure 3 est une représentation schématique du principe pour un exemple de réalisation du circuit hybride multiple selon la présente invention. La figure 4 est un diagramme schématique d'un circuit hy-25 bride multiple ayant six bornes construites par des lignes coaxia-les. La figure 5 est une vue en perspective de l'exemple de réalisation mis en oeuvre avec des guides d'ondes. La figure 6- est une vue en perspective d'un exemple de 30 réalisation mis en oeuvre avec des conducteurs à bandes. La figure 7 représente les diagrammes de circuit donnés pour faciliter la compréhension des processus appliqués pour obtenir la matrice d'admittance pour le circuit hybride multiple avec six bornes. 35 La figure 8 représente les courbes caractéristiques pour l'admittance entre des croisements en recouvrements,. représentés comme fonction du coefficient de transmission entre les bornes 28 et 31. La figure 9 représente les courbes caractéristiques pour 40 les coefficients de transmission entre les bornes différentes, re 70.'.24023 2 : '-'2048058 présentés . cousine fonction du coefficient de. transmission entra les bornes 28 et 31. : ^.... . - ... La figure. .10. représente la réponse - de fréquence des coef-. ficie.nts de transmission. ; .... . . 5 Les figures 11 et 12 représentent schétpakiçiuenient diffé rents exemples de réalisation du circuit hybride-multiple ayant six bornes construites selon la présente invention. La figure 13 est une représentation schématique du circuit hybride multiple de la présente invention telle, que. généralisée à 10 2n bornes. .. La figure;l4 est une représentation schématique d'un circuit hybride du type en échelle., à multi-étages de la technique antérieure, et La figure 15 est une représentation schématique du circuit 15 hybride multiple de la présente invention ayant 2n bornes. Ainsi, en se référant à-la figure 1 qui représente le circuit hybride du type en échelle à deux étages de la technique antérieure, on voit que ce circuit comprend, quatre paires de bornes ou quatre portes référencées.1, 2, 3 et 4 avec les lignes 5 et 6 étant 20 connectées entre.les bornes 1 et 3 et entre les bornes 2 et 4, res» pectivement. Deux lignes 7 et 8 sont connectées sur ces lignes 5 et 6. En désignant les croisements entre les lignes 7 et 8 et les lignes 5 et 6 par les références 9, 10, 11 et 12, respectivement, chacune.des sections de ligne entre les croisements 9 et 10, 10 et 25 12, 9 et 11 et 11 et 12 est choisie pour avoir une longueur électrique qui est un quart de la longueur d'onde incluse. Habituellement, les lignes 5» 6, 7 et 8 sont construites avec des lignes co-axiales, désalignés de bandes,, des guides d'ondes, ou analogues. Lorsque l'impédance caractéristique entre les croisements 9 et 10 ou 30 11 et 12 et l'impédance caractéristique entre les croisements 9 et 11 ou 10 et 12 sont.faites dans le rapport de 1/ 1, le signal d'entrée depuis la borne 1 est juste également dédoublé entre les bornes ^ et .4 et n'apparaît jamais .à la-borne 2.- De façon inverse, le signal alimenté à la borne 2 est également dédoublé entre les 35 bornes 3 et 4 et n'apparaît jamais à la borne 1. Cette-relation est appliquée, de façon.semblable lorsque-les bornes 1 et 2 et les bornes 3 et 4 sont inter,changées, puisque. le. circuit est symétrique. , ... ..Il est également connu que le rapport, avec lequel, le signal appliqué j, soit à la borne 1 soit à la borne 2, est divisé - entre les bor-40 nés 3 et 4, peut librement être changé en,.variant.les impédances BAD ORIGINAL 70 24t)23 3 2048058 caractéristiques entre les croisements 9 et 10, 11 et 12, 9 et 11 et 10 et 12, selon une relation donnée. Quand im tel circuit hybride de la technique antérieure est utilisé pour diviser un seul signal en trois parties, deux par-5 ties du circuit hybride représenté dans la figure 1 doivent être utilisées, tel que montré en 13 et 14 dans la figure 2, avec la borne 3 du circuit 13 étant connectée avec la borne 2' du circuit 14. Lorsque le rapport de division dans chacun des circuits 13 et 14 est 1:1, le signal alimenté à la borne 2 du circuit 13 est divi-10 sé dans le rapport de 2:1:1 à la borne 4 du circuit 13, et les bornes 3' et 41 du circuit 14, respectivement, et ce signal ne peut pas apparaître aux bornes 1 et 1*. En résultat, il ne se produit aucune absorption du signal dans la borne 15 sans réflexion et dans la borne 15' qui sont connectées aux bornes 1 et l', respectivement. 15 De cette façon, la division d'un seul signal en trois parties nécessite deux circuits hybrides, de telle façon qu'en général,, la division d'un seul signal en n parties (où n est un nombre positif plus grand que l) nécessite l'utilisation xie (n-l) circuits hybrides. Lorsque le nombre de parties sous-divisées augmente, on ver-20 ra dans la figure 2, par exemple, que la longueur entre la borne d'entrée 2 et les bornes de sortie 3* et 41 devient plus grande pour causer le maintien d'inconvenances, et également le circuit devient complexe, résultant de ce fait en un coût augmenté. Déplus, du fait de l'agencement additif de la caractéristique d'une plurali-25 té de circuits hybrides, la commande sur la caractéristique tout entière est rendue difficile. En conséquence, c'est un objet de la présente invention de prévoir un circuit hybride de construction unitaire, ayant au moins quatre portes pour transmettre des ondes électromagnétiques entre 30 une de ces portes et au moins trois de celles-ci. Selon la présente invention, au moins trois lignes sont croisées par au moins deux lignes. Les longueurs électriques respectives le long de la ligne entre tout croisement voisin sont choisies sensiblements égales à m X /K, où X. est la longueur d'on-35 de de la fréquence utilisée et m est un nombre positif. Au moins cinq bornes sont dérivées de ces croisements. Un signal d'entrée à l'une des bornes est divisé en trois sorties ou plus, où alternativement les signaux dfentrée à trois ou plus des bornes sont synthétisés dans l'une des bornes. • De ce fait, le présent circuit se ré-40 fère ici à un circuit hybride multiple. Par ion choix approprié des 70 24023 2048058 admittances caractéristiques entre les croisements voisins, il est possible d'effectuer un nombre désiré ou rapport de division et une isolation requise entre les bornes ou autres nécessités imposées. La structure unitaire ayant des lignes croisées est suffisante à ; 5 cette fin, sans la nécessité d'adjoindre plusieurs circuits en tandem. , Plusieurs exemples de réalisation du circuit hybride multiple selon la présente invention seront décrits ci-dessous en référence aux dessins, à commencer par la figure 3- I 10 La figure 3 représente un circuit hybride multiple avec \ six bornes, capable de diviser un seul signal d'entrée en trois par- ; ties ou de synthétiser trois signaux d'entrée en un seul signal. Le circuit représenté comprend trois lignes 16, 17 et 18 et deux lignes 19 et 20 qui croisent les trois lignes 16, 17 et 18. Les 1 i 15 croisements formés entre la ligne 19 et les lignes 16, 17 et 18 j t sont désignés par les références 21, 22 et 23, respectivement, et . - j les croisements formés entre la ligne 20 et les lignes 16, 17 et ! 18 sont désignés par les références 24, 25 et 26, respectiveinent. j Les lignes 16, 17 et 18 s'étendent au-delà des croisements 21, 22 j 20 et 23, respectivement, pour dériver les bornes 27, 28 et 29 et lés j lignes 16, 17 et 18 s'étendent également dans le sens opposé pour j i dériver les bornes 30, 31 et 32 depuis les croisements 24, 25 et j | 26, respectivement. La longueur électrique entre toute paire de j croisements voisins c'est-à-dire, entre 21 et 22, 22 et 23, 24 et j 25 25, 25 et 26, 21 et 24, 22 et 25 et 23 et 26 est choisie égale au j quart de la longueur d'onde de la fréquence utilisée. Ceci achève j un circuit hybride multiple à six bornes. j Des exemples pratiques du circuit hybride multiple à six { bornes sont représentés dans les figures, 4 à 6. La figure 4 est 30 une vue en plan d'un tel exemple de mise en oeuvre avec des lignes coaxiales, avec les lignes qui correspondent aux lignes 16, 17, 18, 19 et 20 représentées dans la figure 3» étant désignées par des ré-" férences identiques. La figure 5 est une vue en perspective d'un exemple de mise en oeuvre avec des guides d'ondes, avec les guides 35 d'ondes correspondant aux lignes 16, 17, 18, 19 et 20 étant dési- | gnés par des références semblables. La figure 6 représente le même 'j exemple de mise en oeuvre avec des conducteurs à bande du type ou- ! ? vert, dans lequel une plaque à la terre 35 porte un Jeu diélectrique \ ï de support 34 sur lequel sont agencés trois conducteurs parallèles - j 40 16', 17' et 18' et deux conducteurs parallèles 19' et 20' agencés à f 70 24023 5 204,8058 angle droit par rapport aux premiers conducteurs mentionnés, ces conducteurs 16', 17'» l8', 19' et 20' formant, ensemble avec la plaque à la terre 33* les lignes 16, 17, 18, 19 et 20 représentées dans la figure 3« 5 En choisissant de façon appropriée les admittances carac téristiques entre les croisements voisins dans le circuit hybride multiple à six bornes représenté dans la figure 3» différentes caractéristiques telles que différents nombres ou rapports de division et d'isolation entre les bornes différentes peuvent être effec-10 tuées. Les admittances caractéristiques peuvent être changées en variant le diamètre du conducteur intérieur pour la ligne coaxiale, la largeur de la paroi étroite pour le guide d'ondes et l'épaisseur de la bande pour la ligne de bande. Pour donner un exemple, il est possible de faire un agencement tel que lorsqu'on signal est appli-15 qué à la borne 28, ce signal ne puisse apparaître en fait aux bornes 27 et 29, mais apparaisse aux bornes 30, 31 et 32 dans une proportion prédéterminée. Dénotant l'admittance caractéristique entre les croisements 21 et 22, 22 èt 23, 24 et 25 et 25 et 26 par A, l'admittance caractéristique entre les croisements 21 et 24 et 23 20 et 26 par B, et l'admittance caractéristique entre les croisements 22 et 25 par C, il est établi que pour avoir l'impédance d'entrée à partir de n'importe laquelle des bornes sans réflexion , les relations suivantes doivent être appliquées : 1 + 2A2 - BC = 0 (1) 25 B = C (2) Lorsque ces paramètres satisfont la relation telle que A = 1 et B = C = VT. le signal depuis la borne 28 sera divisé parmi les bornes 30, 31 et 32 dans une proportion égale, mais n'apparaîtra pas de fait aux bornes 27 et 29. De façon inverse, si 30 chacune des bornes 30, 31 et 32 est alimentée avec un signal ayant une amplitude d'un tiers, il est obtenu un-signal composite ayant une amplitude d'une unité à la borne 28, et il n'y à pas d'occurrence de ce signal aux bornes 27 et 29. Les processus nécessaires pour déterminer une telle rela-35 tion peuvent être vus à partir de la description de 1'exemple suivant : en supposant une ligne imaginaire 35 qui passe par l'intermédiaire des points milieu entre les croisements 21 et 24 et entre les croisements 22 et 25, il est apparent que lé circuit est symétrique par rapport à cette ligne 35. Si les bornes 28 et 31 sont à 40 présent alimentées chacune avec un signal de même phase et ayant original 70 24023 t* b Z04¥058 une amplitude de moitié, on verra que le courant atteignant la ligne 35 depuis la borne 28 est égal en amplitude, mais opposé en direction au courant depuis la borne 31» . Par le principe de la superposition, le courant sur la ligne 35 devient zéro. En consé-5 quence, ce point est équivalent à un circuit ouvert et, en conséquence, le circuit peut être rompu le long de la ligne 35* tel que représenté dans la figure Jk, avec les extrémités rompues ouvertes à gauche. Si les bornes 28 et 31 sont alimentées avec des signaux ayant chacun une amplitude de moitié, mais de phase opposée, les 10 tensions résultantes sur la ligne 35 seront égales en amplitude mais opposées l'une à l'autre, de telle façon que le point considéré ait une tension de zéro et soit équivalent à une condition de court-circuit.. En conséquence, le circuit peut être rompu le long de la ligne 35 avec les extrémités rompues étant mises à la terre, 15 tel que représenté dans la figure 7B. La superposition des situations représentées dans les figures *Jh et 7B fournit le résultat que la borne 28 est alimentée avec un signal ayant une amplitude de un, en vue de la même relation de phase, mais les signaux alimentés à la borne 31 sont opposés pour s'éliminer les uns les autres de 20 telle façon qu'aucun signal net n'est alimenté à la borne 31. En considération de ce fait, la moitié gauche de la figure 7k peut être reformée en un circuit à quatre.bornes sous forme de TT représenté dans la figure 7C, qui comprend une admittance composite 37 connectée à la borne 28, consistant en l'admittance entre les 25 croisements 22 et 23* l'admittance de la ligne 18 depuis le croisement 23 à son extrémité ouverte J>6 et l'admittance de la borne 29. Le circuit à quatre bornes compread, en outre, une admittance 39 connectée en parallèle avec l'admittance 37 et qui représente l'admittance pour la ligne 17 depuis son croisement 22 à son extrémité 30 ouverte 38, et l'admittance 40 entre.les croisements 21 et 22 et qui est connectée entre les bornes 28 et 27* et une admittance 42 de la ligne 16 depuis le croisement 21 à son extrémité ouverte 4l et qui est connectée à la borne 27. De ce fait, il est aisément possible d'obtenir une matrice d*admittance Yf pour ce circuit ou 35 réseau à quatre bornes. De façon semblable, une matrice d'admit-tance Ys du circuit ou réseau à quatre bornes pour ïa figure JB peut être obtenue. Ces deux matrices d'admittance Yf et Ys peuvent être utilisées pour obtenir la matrice d'admittance.lorsqu'on regarde la borne 27 depuis la borne 28 dans le circuit hybride multi-.40 pie à six bornes représenté dans là figure 3* la dernière matrice BAD ORIGINAL 70 24023 7 2048058 d'admittance mentionnée étant donnée par Yo = V Yf Ys par le théorème de la bisection. Un tel processus pour obtenir une matrice d1admittance entre les bornes différentes est répété, et les matrices résultantes 5 sont utilisées pour calculer les coefficients de réflexion des bornes 27, 28 et 29. Les équations (l) et (2) ci-dessus sont obtenues comme solutions lorsque les coefficients de réflexion en question sont réglés corane étant égaux à 0. Les matrices d'admittance sont également utilisées pour dériver les coefficients de transmission, 10 et lorsque les coefficients de.transmission depuis la borne 28 à la borne 27 et à la borne 29 3ont réglés à 0 alors que les coefficients de transmission depuis la borne 28 aux bornes 30, 31 et 32 sont réglées égaux les uns aux autres, les solutions résultantes sont A = 1, B = C « VJ qui sont mentionnées précédemment. 15 Dans un autre réglage des valeurs obtenues de façon sem blable où A = 1/ N/2* et B = C = le signal depuis la borne 28 est-divisé parmi les bornes 30, 31 et 32 dans le rapport de 1:2:1, et ne peut apparaître aux bornes 27 et 29. En conséquence, les bornes 27 et 29 peuvent être soit omises soit prévues avec des bornes 20 sans réflexion, respectivement. Lorsqu'un agencement est fait tel que A = B = C = 1, le signal d'entrée depuis la borne 28 ne peut apparaître de fait à la borne 31* mais est divisé de façon égale parmi les bornes 27, 29, 30 et 32, dont chacune reçoit le signal en une quantité correspondant au quart du signal initial. 25 Le coefficient de transmission depuis la borne 28 à la p borne 31, 28 31, est calculé en utilisant les matrices d'admittance mentionnées ci-dessus, et en utilisant ce coefficient de transmission en tant que variable sur les abscisses, les admittances A et B = C étant placées sur les ordonnées dans la figure 8, les courbes 30 résultantes 43 et 44 représentant les admittances A et B, respectivement. Le coefficient de transmission depuis la borne 28 à la P P borne 30 ou 32, 28 30 ou 28 32, est obtenu dans les termes des admittances A et B représentés dans la figure 8 sur les hypothèses que les équations (l) et'(2) s'appliquent et qu'il n'y a aucune 35 transmission de signal depuis la borne 28 aux bornes 27 et 29, et ces coefficients de transmission 28P30 et 28^32 sont représentés dans la figure 9 en tant que courbe 45, sur le 28^31 en tant qu' abscisses. La figure 9 représente également le coefficient de trans- p 40 mission depuis la borne 27 à la borne 30, 27 30, et le coefficient 70 24023 8 2048058 P de transmission depuis la borne 29 à- la borne 32, 29 32, par line courbe 46. Le coefficient de transmission entre les bornes 27 et P 29, 27 29, et le coefficient de transmission entre les bornes 30 et 32, 30 32, aussi bien que les coefficients de réflexion des bor- . 5 nés 27, 29, 30 et 32, 27P27, 29P29, 30P30 et 32P32 sont représentés par une courbe 47 dans la figure 9» Finalement, le coefficient de transmission depuis la borne 27 à la borne 32, 27 32, et le coef- P ficient de transmission depuis là. borne 29 à la borne 30* 29 30, i sont représentés par une courbe 48 dans la figure 9. Il apparat- i P ' * 10 tra de ces courbes que lorsque 28 31 décroît, par exemple, pour i P P avoir une sortie réduite à la borne 31* 28 30 et 28 32 augmentent • alors pour augmenter les sorties aux bornes 30 et 32 d'une façon P correspondante. Egalement, pour une valeur d'augmentation de 28 31 . | indiquant qu'il y a une sortie plus grande augmentant à la borne 31» ! 15 on voit que 30 32 décroît de façon raide, ce qui veut dire que le couplage entre les signaux de sortie apparaissamt aux bornes 30 et 32 diminue ou, en d'autre termes, que l'isolation qui existe entre elles augmente. Le coefficient de transmission désiré entre les À bornes peut être situé sur les courbes dans la figure 9 pour déter- : 20 miner la valeur correspondante de 28 31, qui est alors transférée . j à la figure 8 pour trouver les valeurs propres des admittances A, j B et C qui sont, à leur tour, utilisées pour concevoir un circuit j hybride multiple à six bornes ayant les caractéristiques désirées. Il a été trouvé par le calcul et les expérimentation» que 25 certaines permissions des valeurs des admittances A, B et C sont données sans perte des caractéristiques désirées.. La réponse d« i fréquence, telle que mesurée, de 28*31* 28*30 et 28^32 où A » 3^^T et B = C = \fT est représentée dans la figure 10, dans laquelle lés abscisses représentent la fréquence et les ordonnées représentent p 30 le coefficient de transmission, la courbe 50 correspondant à 28 31- P P et la courbe 51 correspondant à 28 30 et 28 32. Il sera de fait sous-entendu que la division du signal depuis la borne 28 parmi les bornes 30, 31 et 32 dans le rapport de 1:2:1 est maintenue sur une grande largeur de bande approchant de 1.000 KHz, Lorsque les va- 35 leurs des admittances sont quelque peu changées, par exemple, à A = 1/ \/i, B « V5/2 et C = les équations (l) et (2) don- j nées précédemment ne sont plus satisfaites, mais néanmoins, la me- ! P "P P sure de 28 30, 28 31 et 28 32 a montré que les résultats étaient j sensiblement en coïncidence avec les valeurs indiquées dans la fi- i 40 gure 10. j - \ ! 24023 9 êoftèoss Comme représenté par ceci, le présent circuit hybride roul-. tiple ne doit pas toujours nécessiter une impédance sans réflexion ou accomodée aux bornes d'entrée respectives, et une quantité limitée de non concordance ou de non accomodement ne doit pas sensible-5 ment altérer les caractéristiques. Les impédances telles que vues des bornes 27 ou 29 sont symétriques l'une à l'autre, mais lorsqu'il est désiré de les rendre égales à l'impédance telle que vue de la borne 28, les admittances A, B et C auront à assurer certaines valeurs spécifiées. Cependant, toutes les bornes peuvent être 10 faites sans réflexion en effectuant la concordance ou l'accord des impédances aux bornes 27, 29, 30 et 32, et en insérant un circuit 52 de concordance de quart de longueur d'onde, par exemple, entre le croisement 22 et la borne 28 et également en insérant un circuit de concordance 55 entre le croisement 25 et la borne 31* tel que 15 représenté dans la figure 11. De façon alternative, toutes les bornes peuvent également être rendues sans réflexion en insérant des circuits de concordance 54, 55j 56 et 57 entre le croisement 21 et la borne 27, entre le croisement 23 et la borne 29, entre le croisement 24 et la borne 30 et entre le croisement 26" et la borne 20 32, respectivement, tel que représenté dans la figure 12. Alors que dans la description précédente le circuit a été décrit comme comprenant trois lignes 16, 17 et 18 et deux lignes de croisement 19 et 20, il peut comprendre en général n lignes 58^, 582, 58^... 58n et deux lignes de croisement 59 et 60, comme repré-25 senté dans la figure 13. Dans ce cas,"la longueur électrique des trois lignes entre les croisements adjacents est choisie comme étant égale au quart de la longueur d'onde de la fréquence utilisée, et deux séries de borne 6l1, 6lg, 6l^... 6ln et 621, 62g, 62^... 62n sont prises de ces croisements. Le circuit résultant permet à 30 un. seul signal d'entrée d'être divisé en un nombre de parties. Les ■ caractéristiques de circuit tel que le nombre ou rapport de division, l'isolation entre les bornes choisies ou analogues peuvent être variées comme désiré par le choix approprié des admittances caractéristiques des lignes entre les croisements adjacents généra-35 lement de façon similaire tel que décrit ci-dessus en relation avec le circuit hybride multiple à six bornes. Il est connu que le circuit hybride à deux étages du type en échelle de la technique antérieure, représenté dans la figure 1 peut.être varié pour avoir une grande car~or^ristique de bande en 40 faisant croiser les paires de Ilsnes -"5 et t- par m, lignes 63-,, 63^, ,70 24023 10 2048058 63n qui çont espacées le long de celles-ci à un intervalle d'un quart de longueur d'onde, tel que représenté dans la figure 14. Dans cette connexion, il sera noté que l'agencement de la figure 13 peut être modifié afin d'avoir une plus grande caractéris-5 tique de bande en prévoyant plus de deiîx ou" m. lignes 64,, 64^, 64^ ... 64^ qui croisent les n lignes 58^ 58g* 5&y.. 5&n à un intervalle d'un quart de longueur d'onde, tel que représenté dans la fi-. gure 15. L'amélioration dans la largeur de bande a été démontrée par l'expérimentation. Dans 1& description ci-dessus, par exemple, 10 dans l'agencement de la figure 15 où n lignes 58^, 58g, 58-y.. 58n sont croisées par plus d'une ligne,, les bornes 61^, 61g, 6l^... 61^ et 62^, 6^2* ^23**• 2n au total, sont prises. Cependant,-le noœbre de bornes peut être moindre que 2a. Si désiré, la longueur des sections de lignes entre les croisements adjacents n'a pas be-15 soit d'être au quart de longueur d'onoét mis peut être un multiple intégral d'un quart de longueur abonde.» De plus tous les intervalles entre les croisements adjacents n'ont pas besoin- d'être égaux les uns aux autres. Alors que les lignes représentées dans les dessins se croisent à angle droit, elles peuvent être courbées et croi-20 sées à tout angle pourvu que les longueurs électriques entre tout croisement voisin soient égales &u quart de la longueur d'onde ou à un multiple intégral de celui-ci. Tel que mentionné ci-dessus, le circuit hybride multiple selon la présente invention peut être fabriqué en tant que strue-25 ture unitaire indépendamment du nombre de bornes d'entrée et de sortie. En conséquence, le circuit est en général compact et peut être aisément construit pour effectuer ou avoir les caractéristiques désirées. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de 30 réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de roodifications qui apparaîtront à l'homme de 1'art. bad original 70 24023 n 2048058 REVEKDICATIOKS 1 - Circuit hybride de construction unitaire ayant au moins quatre portes pour la transmission d'ondes éleetro-magnétiques entre l'une des portes et au moins trois de celles-ci, carac-5 térisé en ce qu'il comprend au moins trois conducteurs pour lesdi-tes ondes et au moins deux conducteurs pour celles-ci, ces trois conducteurs, d'une part, et ces deux conducteurs, d'autre part, formant des Jonctions qui peuvent transmettre ce# ondes, les longueurs électriques des conducteurs entre les jonctions adjacentes 10 étant sensiblement égales aux multiples intégraux positifs d'un quart de longueur d'onde de ces ondes quand elles sont propagées le long de ces conducteurs, cette intégrale positive comportant l'unité, les portes étant prises à partir de celles intéressantes de ces Jonctions. 15 2 - Circuit hybride multiple selon la revendication 1, ca ractérisé en ce qu'il comprend au moins trois lignes et au moins deux lignes dont chacune croise les trois lignes respectivement, chacune des lignes ayant une longueur électrique de sensiblement m \ / k entre ses croisements voisins, où m est un nombre positif 20 et X est une longueur d'onde utilisée, les bornes étant prises à partir d'au moins cinq des croisements.