r 72 04004 j 2124537 La présente invention se rapporte à des thermocouples et elle a trait plus particulièrement à des fils de compensation utilisables avec des thermocouples ainsi qu'à des ensembles formés de tels fils de compensation et de thermocouples. ~ 5 Lors de la mesure de température à l'aide d'un thermocouple en laboratoire, il est généralement pratique de placer l'instrument de mesure, tel qu'un potentiomètre ou un millivoltmètre, à proximité relativement étroite de la jonction chaude du thermocouple et de relier les extrémités libres des fils du thermocouple directement à l'instrument de mesure. Dans ce cas les jonctions entre les 10 fils du thermocouple et les bornes de l'instrument constituent la jonction froide du thermocouple. D'autre part, dans des applications industrielles de thermocouples, il est souvent nécessaire de placer l'instrument de mesure à une certaine distance de la jonction chaude et, dans la plupart des cas, les frais de prolongement 15 des fils du thermocouple jusqu'à l'instrument de mesure sont excessifs. Cela s'applique évidemment en particulier à un thermocouple en métal précieux. Dans de telles circonstances, il est d'une pratique courante de relier le thermocouple à l'instrument de mesure à l'aide de ce qu'on appelle des "fils de compensation". Ils sont généralement moins coûteux et plus robustes que les fils du thermocou-20 pie et, de façon idéale, ils doivent avoir les mêmes caractéristiques thermoélectriques que le thermocouple proprement dit. Cela siqnifie que les fils de compensation, lorsqu'ils sont branchés comme un thermocouple, présentent la même caractéristique de force électromotrice thermoélectrique en fonction de la différence de température que le thermocouple avec lequel ils doivent être utilisés. 25 Dans ces condition, la courbe caractéristique représentant la force électromotrice en fonction de la différence de température pour la combinaison formée par le thermocouDle et les fils de compensation est la même que celle du thermocouple. En outre, la jonction froide de la combinaison est constituée dans ce cas par des jonctions entre les fils de compensation et les bornes de 1'instrument,et la 30 courbe d'étalonnage du thermocouple proprement dit, qui représente la relation entre la force électromotrice thermoélectrique et la différence de température entre les jonctions froides et chaudes du thermocouple, peut être utilisée pour la combinaison des fils de compensation et du thermocouDle quelle que soit la température des jonctions entre les fils du thermocouple et les fils de compen-35 sation. (En général, ces deux jonctions doivent être à la même température). En pratique, il est très difficile de fabriquer des fils de compensation présentant une courbe ou caractéristique force êlectromotrice/différence de température qui soit adaptée à celle d'un thermocouple donné,de la manière dé- copy 72 04004 2 2124537 crîte plus haut. En Général, on peut seulement obtenir en pratique que les deux courbes se correspondent exactement à une température et approximativement dans une petite plane de températures supérieures et inférieures à la température de correspondance exacte. Dans la présente description et en fonction du 5 contexte, les termes "caractéristique" et "courbe" seront utilisés de façon interchanneable en référence à la relation entre- la force électromotrice et la différence de temDërature entre, les jonctions froide et chaude. Lorsqu'un thermocouple est relié à un instrument de mesure nar des fils de compensation du type décrit nlus haut, et lorsnue les jonctions des fils du 10 thermocounle et des fils de compensation sont maintenues à la température d'adaptation 'désignés par M°C), la courbe d'étalonnage du thermocounle proprement dit peut être utilisée. Cependant, si la température de la jonction s'écarte de M°C, la lecture de l'instrument pour une différence donnée de températures entre les jonctions froides et chaudes varie également, la qrandeur de la variation étant 15 fonction de la qrandeur de l'écart entre la température des jonctions et M°C. Des valeurs de températures obtenues à nartir de la courbe d'étalonnage du thermocounle en utilisant ces lectures d'instrument présentent nar conséquent une erreur similaire. On pourrait aisément fabriquer des fils de compensation nrésentant une 20 température spécifiée d'adaptation (M°C) avec un thermocouDle donné, car il suffirait alors de maintenir les jonctions des fils de compensation et des fils du thermocounle à une valeur égale à ou proche de M°C lorsou'on utilise le thermocouple. Cependant, il est en oénéral très difficile de fabriquer des fils de compensation présentant une température spécifiée d'adantation (M°C) 25 avec un thermocouple donné du fait qu'un léqer écart dans les compositions d'un ou de l'autre fil produit souvent une variation importante de la valeur de m. n en résulte que, nour fabriauer des fils de compensation présentant une valeur spécifiée de M°C par rapport à un thermocounle donné, il est nécessaire de contrôler de façon très précise la composition de la matière dont au moins un des 30 fils est formé. Suivant une caractéristique de l'invention, un appareil de compensation de thermocouple comprend deux •Mis rie compensation dont l'un comporte au moins deux branches conductrices isolées, l'une des branches étant formée d'une matière nrésentant des nronriétés thermoélecrioues différentes d'une autre branche conduc-?5 tri ce. Suivant une autre caractéristique de l'invention un ensemble à thermocouple compensé, comprend un thermocouple et deux fils de condensation oui sont chacun reliés aux fils du thermocounle, un des fils de comnensation comportant au moins [ copy 72 04004 3 2124537 deux branches conductrices isolées-, une branche étant formée d'une matière présentant des propriétés thermoélectriques différentes d'une autre branche conductrice. Dans un mode de réalisation de l'invention comprenant deux branches conductrices dans un fil de compensation, les branches sont reliées au circuit d'un diviseur de tension de manière que la force èlectromotrice thermoélectrique de l'ensemble formé sur un therr.ocouple et des fils de compensation soit réglable pour une différence de temnérature particulière entre les jonctions chaude et froide. Lorsqu'il est prévu dans, le système suivant l'invention deux, ou plus de deux branches conductrices, l'effet de diviseur de tension est obtenu en branchant certaines ou la totalité des branches conductrires en parallèle afin de régler à une valeur requise la force électromotrice thermoélectrique de l'ensemble formé par •m thermocouple et des fils de compensation pour une différence de température particulière. Suivant un autre mode de réalisation de l'invention dans lequel un fil de compensation comprend deux branches conductrices, une des deux branches conductrices a une section droite choisie de manière à régler la valeur requise de la force électromotrice thermoélectrique de l'ensemble formé par un thermocouple et des fils de compensation pour une différence de température particulière. L'invention concerne également un fil de compensation utilisable avec un thermocounle, le fil comprenant deux branches conductrices ou plus, dont au moins une est formée d'une matière qui est thermoélectriquement différente de celîe de l'autre branche conductrice ou bien des autres branches conductrices restantes, et un diviseur de tension associé aux dits conducteurs. Le dit diviseur de tension oeut : a) être constitué nar les dits conducteurs ou bien se présenter sous forme d'un diviseur de tension relié à ces conducteurs; b) être réglable de manière oue les fils de compensation soient reliés à un thermocounle donné, la force èlectromotrice thermoélectrique de la combinaison du thermocouple et des fils de compensation ncu»" une différence de température donnée entre les jonctions chaude et froid* pouvant varier entre un maximum et un minimum; ou ci être fixe ou pré-rëa!ë de manière oue la dite force électromotrice thermoélectrique pour une différence de température donnée soit prédéterminée. D'autres buts et avantaqes de la présente invention apparaitront à la lecture des fioures données dans un but non limitatif. 72 04004 4 2124537 - La figure 1 montre une disposition classique de fils de comoensation de thermocouple et d'un instrument de mesure de courant; - la figure 2 représente des courbes caractéristique force èlectromotrice/ température pour un thermocouple et des fils de compensation utilisable avec 5 le thermocouple lorsqu'ils sont eux mêmes reliés entre eux comme un thermocouple; - la figure 3 montre, l'écart indiqué en température, entre la force èlectromotrice d'un thermocouple cuivre/0,56% cuivre-nickel, et d'un thermocouple cuivre/0,593= cuivre-nickel par ranport à la force èlectromotrice correspondante lf d'un thermocouple platine/13% rhodium-platine; - la figure 4 donne les courbes force électromotrice thermoélectrique/ différence de température pour respectivement un thermocouple platine/13% rhodium-platine, un thermocouple 17% chrome-12% nickel- 71% fer/20% chrome-nickel et pour un thermocouple 20% chrome-34% nickel-46% fer/20% chrome-nickel ; 15 - la figure 5 montre une disposition de fils de compensation suivant l'invention reliés à un thermocouple et à un instrument de mesure de courant; - la figure 6 montre une autre disposition de fils de comoensation suivant l'invention; - la figure 7 montre les réglages qui peuvent être apportés à la courbe for- 20 ce électromotrice/température d'un jeu de fils de compensation suivant l'invention lorsqu'ils sont branchés comme un thermocouple; - la figure 8 montre une forme de diviseur de tension qui peut être incorporée au circuit de la figure 5; - la figure 9 montre l'écart entre des fils de compensation en alliage 25 Ni-Cr-Fe par rapport â la sortie de la disposition à thermocouple Pt/13% Rh-Pt. Sur la figure 1, les fils 1 et 2 représentent les branches d'un thermocouple en platine/13% rhodium-platine qui sont reliées ensemble en 3 de façon à former une jonction chaude. Les extrémités opposées des fils sont reliées en 4 et 5 à des fils de compensation 6 et 7 qui sont eux-mêmes reliés aux bornes 30 8 et 9 d'un millivoltmètre 10. En fonctionnement, les bornes 8, 9sont à la même température et, comme indiqué par la liqne en tirets 11, elles constituent la jonction froide de l'ensemble formé par le thermocouple et les fils de compensation. Par exemple, les fils 6, 7 pourraient être formés respectivement de cuivre et d'un alliage de nickel-cuivre contenant une petite guantité de nickel. 35 Si la teneur en nickel du fil 7 est d'environ 0,5^ en poids, la courbe force électromotri ce/différence de température pour les fils a sensiblement l'allure indiquée en 1 sur la figure 2 et la courbe correspondante pour le thermocouple a l'allure indiquée en 2. Dans ce cas, les deux caractéristiques se coupent à la température M, qui est typiquement de 100°C. 72 04004 2124537 Le même effet, et également l'effet d'une légère variation de composition d'un des fils de compensation, ont été mis en évidence dans la figure 3. Dans ce cas, les différences entre les forces électromotrices, exprimées en microvolts, de deux jeux de -Fi 1 s de comoensation en nickel-cuivre/cuivre d'une part 5 et la force électromotrice d'un thermocouple en nlatine/13^ rhodium-platine d'autre part, sont tracées en fonction de la température, les forces électromotrices ayant été obtenues dans chaque exemple de fils de compensation en les reliant entre eux ou branchant comme thermocouoles. La courbe 1 correspond à un premier jeu de fils de compensation (jeu A) 10 dans lequel le fil en nickel-cuivre contient 0,56?- en poids de nickel tandis que la courbe 2 correspond à un second jeu (jeu B) dans lequel le fil correspondant contient 0,59% en poids de nickel. Comme le montre la figure, la courbe 1 coupe Taxe des abscisses en un point correspondant à 102°C de sorte que les courbes force électromotrice/différence de température du jeu A et d'un ther-15 mocouple en platine/13? rhodium-platine se counent â cette température. Il en résulte que si le jeu A de fils de compensation est relié à un tel thermocouple et si les jonctions du fil de thermocouple et des fils de compensation sont maintenues à 102"C, la courbe caractéristique force électromotrice/différence de température de l'ensemble formé par le thermocouple et les fils de compensa-20 tion est identique à celle du thermocouple proprement dit, "Si d'autre part, le jeu B de fils de compensation est relié au même thermocouple dans les mêmes conditions, la courbe caractéristique force électromotrice/différence de température de la combinaison ainsi formée est décalée d'environ 40 microvolts par rapport à la courbe représentant le jeu "A", et en utilisant la courbe d'étalon-25 nage normal du thermocounle, la différence de 40 microvolts produirait une erreur d'environ 3,5°C à 1000°C, cette erreur étant enoendrée par un écart de 0,03? en poids de la teneur en nickel d'un des fils de compensation. Il en résulte ou'en nratique il est nénéralement nécessaire, pour obtenir un fonctionnement précis,d'étalonner une combinaison donnée d'un thermocouple 30 et de fils de compensation classiques puisque les deux courbes force électromotrice/température ne peuvent normalement pas se correspondre pour une température spécifiée, ce oui constitue un inconvénient majeur. Un moyen de remédier â cet inconvénient dans le système de l'invention a été mis en evidence sur la fio-jre 5. Comme sur la fiqure 1, les branches d'un ther-35 mocouple en platine/13"* rhodium-platine sont représentées en 1 et 2 mais, dans ce cas, les extrémités libres des fils du thermocouple sont reliées à des fils de compensation A et B, B' Comme auparavant, un fil (fil A) est relié directement à la berne 8 d'un mil1ivoltmètre 10. D'autre nart, l'autre fil qui est re- 72 04004 6 2124537 lié à la branche 2 du thermocouple en 5 est formé de deux fils ou branches conductrices isolées B, B' qui sont reliées ensemble à leurs extrémités opposées par l'intermédiaire de l'élément résistif 12 d'un diviseur de tension 13 dont le contact 14 est relié à la borne 9 du mil 1ivoltmètre 10. Les fils B, B1 sont 5 choisis de manière que les thermocounles formés par jonction des fils A, B et A, B' aient à une température M des forces électromotrices thermoélectriques respectivement supérieure et inférieure à la force électromotrice du thermocouple 1, 3» 2 à cette température. Par modification du réalaqe du diviseur de tension (par exemple par déplacement du contact 14 sur Vêlement résistif 12 si ce con-10 tact est un curseur qlissant), on peut alors adapter la force électromotrice des fils de compensation à la force èlectromotrice du thermocouple 1, 3, 2 à une température M, Dans le mode de réalisation de l'invention représenté sur la figure 5, on a désigné par 1, ?, 2 un thermocouple en platine/13% de rhodium-platine; le 15 fil A est formé d'un alliaqe à 20% de chrome-nickel tandis que les fils ou branches B et B' sont formés respectivement d'un alliage consistant en 17% chrome-12% nickel-71% fer et 20% chrome-34% nickel-46% fer. Les caractéristiques force électromotrice/température des thermocouples formés des fils AB et AB* et du thermocouple en platine/13% rhodium-platine 20 sont représentés respectivement par les courbes 1, 2 et 3 de la figure 4. Comme le montre clairement la figure, les courbes AB et AB' chevauchent la courbe du thermocouple platine/13% rhodium-platine et, à une température de 150°C par exemple, les forces électromotrices des thermocouples AB et AB' sont respectivement supérieure et inférieure à la force électromotrice du thermocouple en 25 platine/13% rhodium-platine. En pratique, lorsque les jonctions 4,5 entourées par la ligne en tirets 15 se trouvent à une température spécifiée de M°C, la disposition représentée sur la figure 5 doit présenter une force électromotrice thermoélectrique "e" pour une différence de température donnée T°C entre les jonctions froide et chaude ?0 désiqnées respectivement par 8,9 et 3,qui est égale â la force électromotrice du thermocouple 1, 3, 2 â la même valeur de T. Cela se produit lorsque la force électromotrice thermoélectrique d'un thermocouple A/B B' â la température M.°C correspond à celle du thermocouple 1, 3, 2 â la même température. La souplesse d'adaptation du système décrit plus haut a été mise en évidence sur la figure 7. 35 Les écarts obtenus aux différentes températures entre les forces électromotrices, exprimées en microvolts, du thermocouple A/B B' par rapport â la force électro-motrice d'un thermocouple en platine/13% rhodium-platine sont tracés en fonction de la température. Les quatre courbes ont été obtenues â l'aîde du diviseur de 72 04004 7 2124537 tension 13 de la figure 5 gui a été réglé de manière gue les différences de forces électromotrices soient nulles respectivement à 100°C, 200°C, 300°C et 400°C. En conséquence, la force èlectromotrice thermoélectrique du thermocouple A/B B' correspond à la force électromotrice du thermocouple 1, 3, 2 à ces températures. 5 Un réqlage du diviseur de tension 13 est de préférence effectué lorsgue les fils de compensation sont reliés au thermocouDle, comme indiqué sur la fig,5. Dans ce but, la température des jonctions 4, 5 est maintenue à M°C ( température nécessaire d'adaptation), la jonction 3 est chauffée jusqu'à ce gue la différence de température soit égale à T et le diviseur de tension est réqlé jus-10 qu'à ce gue l'appareil de mesure 10 fournisse la valeur renuise e. En variante, les fils de comnensation peuvent être réalés indépendamment du thermocouple en les séparant des branches 1 et 2 du thermocouple et en reliant ensemble les extrémités ainsi libérées de façon à former une jonction chaude (ou évidemment en les reliant initialement de cette manière avant leur 15 connexion au thermocouple), en maintenant la jonction froide à 'la température requise, en chauffant la jonction cliaude à la température M°C et en réqlant le contact 14 jusgu'à ce gue la lecture de l'appareil de mesure soit égale à £. De cette manière, on peut régler à l'avance une paire de fils de compensation en vue de leur utilisation avec un thermocouple donné. Cependant, il est préféra-20 ble, comme indiqué précédemment, d'effectuer le réalaqe d'une paire donnée de fils de compensation lorgu'ils sont reliés au thermocouple avec lequel ils doivent être utilisés. Il est également préférable de les utiliser ensuite exclusivement avec ce thermocouple et, une fois qu'ils ont été réglés, il est souhaitable d'enrober le diviseur de tension de résine époxy. 25 A l'aide de la jonction chaude du thermocounle du mode de réalisation décrit plus haut, on peut obtenir une précision de lecture de température de moins de 1°C, â condition que la température des jonctions entre les fils de thermocouple et les fils de compensation soit maintenue â moins de 20° de la température de réglage initial des fils (M°C). 30 On peut employer toute forme appropriée de diviseur de tension dans la disposition représentée sur la fiqure 5, Cependant, on a représenté une forme avantaqeuse sur la figure 8. Dans ce cas, les fils B et B' sont brasês sur les extrémités 18 et 19 d'une couche d'encre résistive 12 qui a été déposée sur un substrat mince 16 en matière céramique. Le rénlage nécessaire est ensuite 35 effectué en déplaçant le fil 17 sur la surface de la couche résistive 12 jusqu'à ce qu'on obtienne la lecture voulue sur l'appareil de mesure. Ensuite, le fil est brasé en position comme indiqué en 14. Dans une variante, et dans certains cas suivant un procédé plus commode, le fil 17 est d'abord brasé en un point situé nrossièrement à mi-distance le lonq d'un bord de la couche résistive 12 72 04004 2124537 (comme indiqué en 14) et la matière de la couche située d'un côté ou de l'autre du point de contact est prooressivement enlevée par grattage jusqu'à ce qu'on obtienne la lecture requise sur l'appareil de mesure. Un autre mode de réalisation de l'invention a été représenté sur la fiqure 6 5 et, dans ce cas, les deux branches B,B' du fil de compensation qui est relié au fil 29u thermocounle de la finure 5 sont remplacées par un câble à fils multiples comprenant un fil B et un certain nombre de fils bien nHis minces B1, tous les fils du câble étant isolés électriquement les uns des autres. B et B1 ont la même siqnification que sur la fiqure 5. Les fils plus minces B' ont chacun une 10 résistance électrique supérieure à celle de B de sorte oue la jonction du fil B avec un ou plusieurs des fils B' a sensiblement le même effet que le réqlage du diviseur de tension 13 de la fioure 5. En pratique, un fil A et un fil B sont reliés à l'appareil de mesure 10, comme indiqué sur la figure, puis la jonction 3 étant portée à la température désirée et les jonctions 4 et 5 étant maintenues 15 à une température M°C comme auparavant, des fils B' sont successivement reliés au fil B à l'extrémité 20 du câble jusqu'à ce qu'on obtienne la lecture désirée, ou la meilleure approximation possible à cette valeur, sur l'appareil de mesure. Ensuite, l'extrémité 20 du câble à fils multiples peut être obturée de façon étanche à l'aide d'une résine époxy ou d'une autre matière similaire. 20 Pour une fabrication à grande échelle, le nombre (S) de brins du fil B' nécessaire pour obtenir le degré de compensation reguis avec un thermocouple donné et pour une valeur donnée de la température M°C, est d'abord déterminé expérimentalement. Un câble utilisant un fil B et S brins du fil B' est ensuite formé, et les brins B' étant reliés ensemble à chague extrémité, on établit 25 le degré désiré de compensation pour la valeur spécifiée de M°C guelle que soit la longueur du câble. En variante, on prévoit un seul brin de fil B' présentant une section droite éguivalent â la section droite totale de S brins du fil précédemment mentionné. 30 En addition aux matières intervenant dans le description du mode de réalisa tion de la figure 5, on peut employer pour constituer les fils A, B et B' différentes combinaisons d'autres métaux et alliages. Dès fils de compensation uti-lisaDiesavec des thermocouplesen platine/rhodium-platine, à savoir les fils A, B et B' peuvent éqalement être formés de différentes combinaisons des métaux 35 suivants : aluminium, cuivre et nickel, et des alliages suivants : cuivre-nickel, nickel-chrome, nickel-tungstène, nicke1-a1uminium et similaires. On va maintenant donner dans la suite une description de trois exemples d'application de l'invention : L'exemple 1 utilise un diviseur de tension et comprend un ensemble de fils de compensation tels gue celui de la figure 5. 72 04004 2124537 L'exemple 2 utilise deux fils à brins qui sont branchés en parallèle et qui forment un des fils de compensation dans l'ensemble de la fioure 5. L'exemple ? est une disposition similaire à celle de la figure 6 et elle comprend les deux fils à brins de l'exemple 2 qui sont anencés sous forme d'un 5 seul fil à brins multiples-EXEMPLE 1 Dans cet exemole, comme dans le mode de réalisation de la figure 5, on utilise un diviseur de tension 14 branché entre les deux branches néaatives B et B" du fil de compensation. La branche positive A est formée d'un fil à 10 20% Cr-10% Fe-70% Ni tandis que les branches négatives B et B* sont formées de fils présentant respectivement les compositions suivantes : 22% Cr-12% Ni-66^ Fe et 14% Cr-12% Ni-74% Fe. Les fils 1 et 2 du thermocouple sont constitués d'un alliaqe de platine/13% rhodium-platine La fonction de cette structure est d'assurer une compensation 15 du thermocouple platine/13% rhodium-platine et on a effectué trois essais en faisant varier la température T; de la jonction chaude entre 0°C et 500°C, Entre deux essais successifs, on a modifié le réglacie du diviseur de tension afin d'obtenir les résultats représentés nrar>hiquement sur la fiqure 4, Dans le tableau A ci-dessous, on a donné la résistance approximative dans chague 20 branche négative et dans chaque cas la résistance totale du diviseur de tension a été de 500 ohms, TABLEAU 1 B' B 14% Cr-12% Ni-74% Fe 22% Cr-12% Ni-66% Fe Essai 1 345 ohms 155 ohms Essai 2 335 ohms 165 ohms Essai ? 310 ohms 190 ohms 30 EXEMPLE 2 Dans cet exemole, les fils de thermocouple 1 et 2 présentent la même composition que dans l'exemple l,mais le fil de compensation placé dans la branche négative a été modifié de façon que les fils B et B' (ayant la même composition que les fils correspondant de l'exemple 1) soient constitués par des fils à 35 brins multiples qui sont isolés les uns des autres et branchés en parallèle entre la jonction chaude T2 et la jonction froide. Dans cet exemple, on a utilisé 72 04004 2124537 10 15 un fil B comportant 15 brins et un fil B' comportant 9 brins, chaque brin ayant un diamètre de 0,2 mm. Les deux branches négatives B et B' ont été isolée* Tune de l'autre, excepté au point de conrpxion avec le thermocouple T? et à la jonction froide maintenue normalement à 03C. Dans le tableau ? ci-dessous, on a indioué des écarts r>rëvus et des écarts réels et, pour simplifier le tableau, l'alliage contenant 14" de chrome, 12% de nickel et 74^ de fer utilisé pour la branche B' a été désioné par X-, l'ailiaoe contenant 22% de chrome, 12% de nickel et 66% de fer utilisé pour la branche B a été désiqné car Y tandis que l'alliaqe contenant 20% de chrome, 10% de nickel et 70% de fer utilisé pour la branche A a été désigné par Z. L'emploi d'un fil à brins multiples pour les branches négatives B et B' montre quelle division de tension on peut obtenir en prévoyant un nombre différent de brins dans chaque branche. Cela constitue une variante au cas où on utilise un diviseur de tension nécessitant différents réqlages pour différentes longueurs des fils de compensation. TABLEAU 2 20 T, en °C 119.7 209,0 310,0 405.8 504,4 Ecarts nar rapport à Pt 13%RhPt (yV) Alliaqes X-Z + 80 + 117 + 178 + 239 + 289 Alliaqes Y-Z Alliaqes X/Y-Z - 47 - 85 - 115 - 138 - 165 0 - 11 - 5 - 1 + 7 Ecart prévu Alliages X/Y-Z 0 - 9 - 4 - 3 + 5 25 EXEMPLE 3 Cet exemple constitue une extension de l'exemple 2 dans laguelle les deux branches néqatives B et B' ont été agencées sous forme d'un seul fil à brins multiples et pour laquelle les écarts prévus et réels obtenus sont donnés dans le tableau 3 où les références X, Y et Z représentent les mêmes alliages que dans 30 le tableau 2. Les résultats des trois essais de l'exemple 1 ont été représentés sur la figure 9 qui donne l'écart des fils de compensation B et B' de l'alliage Ni-Cr-Fe par raoport à la sortie du thermocouple en Pt 13% RhPt de la fioure 5. Sur la fiqure 9, la courbe RI représente l'écart entre les branches B' 35 (14% Cr-12% Ni-74% Fe) et le fil A (20% Cr-10% Fe-70% Ni) par rapport à la courbe force électromotrice/température du thermocouple Pt 13% RhPt. De façon similaire, la courbe G2 représente l'écart entre la branche B (22% Cr-12% Ni-66% Fe) 72 04004 n 2124537 et le fil A {?0% Cr-10? Fe- 70* Ni) par rapport à la courbe force électromotrice/ température du thermocouple Pf 13% PhPt. A la différence des courbes G1 et G2, les courbes 03, R4 et G5 représentait'écart entre les branches de comoensation B-B1 et le fil A et on voit à partir du nraphique qu'il ne se produit virtuellement aucun écart dans la zone comprise entre 100 et 110°C. TABLEAU 3 10 15 T 2 en °C Ecarts prévus par rapport â P- '3*RhPt. Ecart réel de XY-Z (y V) X-Z (u V) Y-Z (y V) XY-Z (y V) 116,6 + 77 - 45 + 1 - 2 138,6 + 87 - 54 - 1 - 4 211,8 + 120 - 86 - 9 - 12 310,5 + 179 - 116 - 5 - 12 400,6 + 234 - 136 - 3 - 5 496,1 + 284 - 162 + 5 + 6 L'invention est en particulier applicable à des dispositifs permettant de tenir compte aisément de variations lot-par-lot de la composition d'alliages 20 destinés à la fabrication de fils de compensation et elle permet en outre de pré-régler les fils de comoensation en vue de leur utilisation,à une température donnée des jonctions entre un thermocouple et un fil de compensation. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux exemples donnés ci-r!essus, elle est susceptible de nombreuses autres variantes, accessibles à 25 l'homme de l'art, suivant les applications envisagées et sans gue Ton s'écarte pour cela de l'esprit de l'invention. 72 04004 » 2124537 REVENDICATIONS 1.- Appareil de compensation pour thermocounle, caractérisé en ce qu'il comprend deux fils de comnensation dont l'un comporte au moins deux branches conductrices isolées, une branche étant formée d'une matière nrésentant des 5 propriétés thermoélectriques différentes d'une autre branche conductrice. 2.- Appareil de compensation suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est combiné â un thermocouple comportant deux fils respectivement reliés aux deux fils de compensation précités. 3.- Appareil suivant Tune des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce 10 que les branches conductrices sont reliées à un diviseur de tension de manière que la force électromotrice thermoélectrique de l'ensemble formé par le thermocouple et les fils de combinaison pour une différence de température particulière entre les jonctions froide et chaude soit réglable. 4.- Appareil suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'au moins 15 deux branches conductrices sont reliées en parallèle,de façon à réaler â une valeur requise la force électromotrice thermoélectrique de l'ensemble formé par le thermocouple et les fils de compensation pour une différence de température particulière. 5.- Appareil suivant la revendication 4, caractérisé en ce qu'une des 20 branches conductrices a une section droite choisie de manière à régler à une valeur reguise la force électromotrice thermoélectrigue de l'ensemble formé par le thermocouple et les fils de compensation pour une différence de température particulière. 6.- Appareil suivant Tune des revendications 4 ou 5,caractérisé en ce 25 gu'au moins une branche conductrice est formée d'un fil à brins multiples et en ce que chaque brin est isolé. 7.- Appareil suivant Tune des revendications 4 ou 5, caractérisé en ce que chaque branche conductrice est formée d'un fil à brins multiples, en ce que chaque brin est isolé et en ce que chaque branche comporte un nombre différent 30 de brins isolés de fil. 8.- Appareil suivant Tune des revendications 6 ou 7, caractérisé, en ce que chaque brin de fil a la même section droite. 9.- Appareil suivant Tune des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que chaque brin de fil a une section droite différente. 35 10.- Appareil suivant Tune des revendications 6, 7 ou 8, caractérisé en ce que le fil à brins multioles est subdivisé en deux ou plusieurs groupes. 11.- Appareil suivant Tune des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'un fil de compensation est fabrigué à partir d'un alliage contenant 72 04004 2124537 20% Ct—10* Fe-70% Ni et en ce aue l'autre fil de comoensation comprend deux branches conductrices isolées qui sont fabriquées resoectivement à partir d'alliages 22° Cr-12% Ni-66% Fe et 14* Cr-12% Ni-74% Fe. 12,- Appareil suivant la revendication 9, caractérisé en ce aue les bran- 5 ches du thermocouple sont formées respectivement de Pt et d'un alliaqe 13* Rh-Pt, 13.- Appareil de compensation» éventuellement combiné avec un thermocouple selon une guelcongue des revendications 1 à 12.