L'invention concerne un procédé pour la régé- nération thermique de produits adsorbants chargés, à l'aide d'un fluide gazeux de régénération. Un certain nombre de subs- tances adsorbantes, comme par exemple le charbon actif, l'alu- mine activée, lestamis moléculaires, sont utilisées pour l'épu- ration des gaz et des liquides; ce faisant, ils se chargent des impuretés adsorbées. Ces adsorbants chargés peuvent être régénérés par voie thermique. Pour cela, on chauffe un fluide gazeux de régénération, on le fait passer à travers l'adsorbant, le fluide de régénération utilisé étant souvent la vapeur d'eau ou des gaz inertes vis-à-vis des adsorbants et de leurs impure- tés, et souvent pauvres en oxygène. Le fluide de régénération sortant de la couche d'adsorbant contient sous forme de vapeur les impuretés extraites. Un refroidissement et une condensation permettent de séparer du fluide de régénération ces substances, qui sont le plus souvent des substances organiques; si le fluide de régénération est la vapeur d'eau, ces substances subissent lors du refroidissement une condensation en meme temps que l'eau, la séparation entre le condensat et l'eau étant réalisée ultérieurement. D'un point de vue énergétique, le chauffage du fluide de régénération introduit une énergie, destinée à la désorption, de l'ordre de grandeur de la chaleur d'adsorption, tandis que, lors du refroidissement, il se dégage une chaleur de condensation évacuée vers l'extérieur, en m9me temps que la chaleur sensible du fluide de désorption, par l'intermédiaire des fluides de refroidissement que sont l'air ou l'eau. La régénération à la vapeur d'eau donne des résultats particu- lièrement défavorables, car, dans cette technique, on perd en outre la chaleur de condensation, élevée, de la vapeur d'eau. Le brevet allemand N0 26 31 255 propose, pour améliorer le bilan énergétique lors de la régénération à la vapeur d'eau, d'utiliser, pour produire de la vapeur de régéné- ration fratche, la-chaleur de condensation de la vapeur de régénération. Malgré l'amélioration obtenue, la consommation d'énergie reste élevée, comme il ressort des exemples cités dans le brevet ci-dessus: pour 1 kg des impuretés désorbées et condensées, il faut encore utiliser respectivement 2,5 et 4,6 kg de vapeur d'eau. Certes, il s'agit là du tiers de la quantité de vapeur d'eau habituellement utilisée, mais la chaleur de condensation de cette vapeur d'eau est perdue, en plus de la chaleur de condensation des impuretés. Le brevet allemand No 704 350 présente un autre procédé, dans lequel le fluide de désorption, sous forme gazeuse, est introduit par un ventilateur dans un circuit de désorption, pour être réchauffé dans un réchauffeur E de telle sorte qu'il puisse réactiver l'adsorbant usé se trouvant dans l'adsorbeur; Dans ce procédé, le désorbat extrait est condensé par le refroidissement d'un condenseur jouant le r8le d'un "puits de désorbat". Pour ne pas voir perdre la totalité de la chaleur contenue dans le désorbant gazeux, le brevet ci-dessus propose que le condenseur ne soit pas traversé par le désorbant gazeux, mais que, ce condenseur diminue par refroidissement la pression partielle du désorbat dans une chambre reliée au cir- cuit de désorption, mais elle-même non traversée par le désor- bant, cette pression étant telle que le désorbat diffuse sans que le désorbant gazeux ne perde la chaleur sensible qui y est contenue. L'économie prévisible d'énergie thermique ne peut alors avoir lieu que vers la fin de la désorption, c'est-à-dire quand la couche d'adsorbant a été entièrement chauffée. Cepen- dant, comme l'adsorbant doit être refroidi quand la désorption est terminée, l'économie d'énergie thermique ne peut pas conte- nir en outre la chaleur sensible emmagasinée dans l'adsorbant. L'invention a pour but de créer un dispositif de régénération thermique d'adsorbants chargés, propre à diminuer la consommation d'énergie lors de la régénération-des adsorbants usés, de façon à augmenter la rentabilité du procédé. L'invention a pour objet un procédé exigeant un nombre moindre d'éléments de construction mécanique, et donc de points d'usure, tout en restant économique. L'invention a aussi pour but de créer un pro- cédé dans lequel l'énergie calorifique emmagasinée dans l'adsor- bant pendant la phase de désorption est utilisée d'une manière économique dans le procédé lui-même, avec suppression de la perte de chaleur sensible au désorbant gazeux, tant pendant la phase désorption que pendant la phase refroidissement, cette énergie thermique servant au moins à amorcer la désorption suivante. L'invention s'étend également à une installa- tion pour l'application du procédé, et qui puisse être construite et exploitable d'une manière économique. Le procédé de l'invention est caractérisé en ce que le fluide de régénération est réchauffé dans l'échangeur de chaleur du condenseur d'une pompe à chaleur, le fluide de régénération étant conduit à travers l'adsorbant, ce fluide de régénération, chargé des impuretés extraites, étant refroidi dans l'échangeur de chaleur de l'évaporateur de la même pompe de chaleur. Dans une réalisation préférée de l'invention, la pompe de chaleur est construite comme une pompe de chaleur par compression, dont le compresseur de fluide caloporteur est entra né par un moteur à combustion interne. Dans une autre réalisation de l'invention, il est prévu de disposer, entre l'échangeur de chaleur du conden- seur et l'échangeur de chaleur de l'évaporateur, deux ou plusieurs pompes de chaleur avec différents fluides caloporteurs, disposées en cascade. Suivant une autre réalisation de l'invention, on utilise, en tant que pompe de chaleur, une pompe de chaleur par absorption, dont le bouilleur est chauffé à l'aide d'un dispositif de combustion dont les fuméessont, au moins partiel- lement, utilisées en tant que fluide de régénération. Dans une réalisation préférée de l'invention, la circulation du liquide d'adsorption est maintenue grâce à une pompe à bulles de vapeur. Le récipient de formation des bulles, appartenant à la pompe à bulles de vapeur peut alors 9tre utilisé en tant que bouil- leur chauffé à l'aide d'un dispositif de combustion. Enfin, suivant une dernière réalisation de l'invention, il est prévu que, pendant la phase de désorption, le désorbant gazeux refroidi par l'extraction de l'énergie calorifique se trouvant dans l'adsorbant, s'écoule en même temps que le désorbat vers un accumulateur de chaleur, tout d'abord froid, et disposé à l'extérieur de la cuve d'adsorbant, le désorbant gazeux transférant la chaleur sensible et la chaleur latente à la masse d'accumulation thermique pour chauffer cette dernière, pour ensuite sortir de l'accumulateur de chaleur après refroidissement; Le désorbant gazeux est ensuite chauffé dans l'échangeur de chaleur chauffé, pour arriver de nouveau, chaud, dans le récipient contenant l'adsorbant; Pendant la phase de refroidissement qui suit, le désorbant gazeux, qui n'a pas subi de refroidissement supplémentaire dans l'adsorbant, s'écoule chaud vers l'accumulateur de chaleur; il chauffe la masse de l'accumulateur de chaleur par le transfert de la chaleur essentiellement sensible, et il sort de. l'accumulateur de chaleur après avoir été refroidi. Il ne subit plus de réchauffement dans l'échangeur de chaleur situé en aval, de sorte qu'il est conduit à froid à la cuve contenant l'adsorbant, o le désorbant gazeux extrait la chaleur de l'adsorbant chaud, s'échauffe et transfère cette chaleur ainsi emmagasinée à la masse de l'accumulateur de chaleur; Enfin, pour assurer l'amorçage de la désorption suivante après le remplissage du circuit de désorption par le désorbant gazeux, et après la mise en service du circuit de désorption, le désorbant gazeux est échauffé dans l'accumulateur de chaleur, tout d'abord chaud, pour être de nouveau envoyé à chaud au récipient contenant l'adsorbant, dans lequel la chaleur emmagasinée dans l'accumu- lateur de chaleur provoque au moins le premier réchauffement de l'adsorbant dans le but d'amorcer la désorption suivante. Pour l'application du procédé selon l'inven- tion, il est en outre proposé une installation, dans laquelle il est prévu, dans le circuit de désorption, un accumulateur de chaleur disposé en aval de l'échangeur de chaleur. L'invention est décrite ci-après avec référence aux dessins annexés, qui représentent des exemples de réalisa- tion de l'invention, dessins dans lesquels - la figure 1 présente un schéma du procédé selon l'invention, avec une pompe de chaleur par compression. - la figure 2 présente un schéma du procédé selon l'invention, avec une pompe de chaleur à deux étages. - la figure 3 présente un schéma du procédé selon l'invention, avec une pompe de chaleur par sorption. - la figure 4 présente une pompe à bulles de vapeur. _ - la figure 5 présente une pompe à bulles de vapeur réalisée sous la forme d'un bouilleur. - la figure 6 présente un schéma du procédé selon l'invention avec un accumulateur de chaleur. Une cuve 1 contient l'adsorbant 2. Le fluide de régénération pénètre, par l'intermédiaire de la conduite 3, dans un échangeur de chaleur du condenseur 4 de la pompe de chaleur, o il est chauffé, puis il est conduit, par l'intermé- diaire de la conduite 6, dans la cuve 1 contenant l'adsorbant chargé 2. Le fluide de régénération contenant les impuretés extraites, sous forme de vapeur, sort de la cuve par l'inter- médiaire de la conduite 7 et, par l'intermédiaire de cette conduite, il arrive dans un échangeur de chaleur de l'évapora- teur 5, dans lequel le fluide de régénération et les impuretés sont refroidis, et o au moins une partie des impuretés sont condensées. Le condensat sort de l'échangeur de chaleur de l'évaporateur par la conduite 14. Les substances non condensées sont évacuées avec le fluide de régénération par la conduite 13, et elles peuvent alors Atre envoyées à la conduite 3 à l'aide de la soufflante _U5 Les Échangeurp de chaleur du condenseur 4 et de l'évaporateur 5 sont reliés l'un à l'autre par les conduites , 11 et 12 du circuit de caloporteur dans lequel se trouve le compresseur 8. Le fluide caloporteur est comprimé dans le compresseur 8, et il est condensé dans le condenseur 4, dans lequel, par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur de ce dernier, il cède au fluide de régénération la chaleur d'évapo- ration. Puis il s'écoule à l'état liquide à travers la conduite 11 vers le détendeur 9 et l'évaporateur 5, o il subit une nouvelle vaporisation, pour ensuite absorber, par l'intermé- diaire de l'échangeur de chaleur de l'évaporateur 5, la chaleur de condensation 1 du fluide de régénération. On rencontre des difficultés du fait de la forte augmentation de la pression de vapeur du fluide caloporteur en conséquence de l'augmentation de température, chaque fois qu'une pompe de chaleur doit produire des différences de température élevées entre le con- denseur et l'évaporateur. Dans ces cas, le montage en cascade représenté sur la figure 2, qui est connu dans l'industrie du froid, a donné de bons résultats pour le procédé selon l'invention. Il utilise ici deux ou plusieurs circuits de pompes de chaleur. Le premier circuit de pompe de chaleur reçoit la chaleur sensi- ble du régénérant et la chaleur de condensation du désorbat dans l'échangeur de chaleur 5. Le fluide caloporteur de ce circuit de pompe de chaleur, qui est vaporisé dans l'échangeur de chaleur ci-dessus, est conduit, par l'intermédiaire de la conduite 12.1, au compresseur de caloporteur 8.1 et, après avoir 6 2464744 Èta chauffé par la compression, il est conduit, par l'intermé- diaire de la conduite 10.1, à l'échangeur de chaleur 16, dans lequel il transfère sa chaleur sensible et sa chaleur de con- densation au fluide caloporteur du deuxième circuit de pompe de chaleur. A l'état condensé, il traverse la conduite 11.1 pour aller vers le détendeur 9.1. A l'occasion de cette détente, il se vaporise, se refroidit, puis il retourne sous forme de vapeur froide à l'échangeur de chaleur 9.1. Le transport de la chaleur s'effectue d'une manière analogue dans le deuxième circuit de pompe de chaleur le flux thermique transféré à partir du premier circuit de pompe de chaleur dans l'échangeur de chaleur 16 chauffe le calo- porteur du deuxième circuit de pompe de chaleur, caloporteur qui passe par!a conduite 12.2 pour aller au compresseur 8.2, o il est comprimé et il transfère, dans l'échangeur de chaleur 4, sa chaleur sensible et sa chaleur de condensation, au moins partiellement, au régénérant dans le but d'assurer la régénéra- tion thermique de l'adsorbant chargé. Après refroidissement, il s'écoule par l'intermédiaire de la conduite 11.2 pour aller au détendeur 9.2, dans lequel il subit une détente et une vapo- risation provoquant son refroidissement. Après ce refroidisse- ment, il est sous forme vapeur et est envoyé à l'échangeur de chaleur 16. Les pompes de chaleur pouvant être utilisées englobent, en outre les pompes à chaleur par compression, données à titre d'exemple, les pompes de chaleur à absorption et à adsorption, ainsi que les tubes échangeurs de chaleur. On obtient un taux d'utilisation convenable de l'énergie primaire si l'on utilise une pompe de chaleur par compression entra née par un moteur à combustion interne. Si l'on utilise un système de ce genre pour la réalisation du procédé selon l'invention ayant pour but de régénérer des adsorbants chargés, l'on obtient, grâce au moteur à combustion interne, un autre avantage, surprenant: le gaz d'échappement du moteur à combustion interne est pauvre en oxygène, et donc, dans de nombreux cas, il peut a lui tout seul être déjà utilisé en tant que fluide de régéné- ration. En outre, l'utilisation de ce gaz d'échappement en tant que gaz de protection apporte une sécurité intrinsèque élevée car, dans ce cas, le réchauffage est nécessairement lié à la production du gaz de protection. Par référence à la figure 3, le repère 1 désigne la cuve d'adsorbant, avec l'adsorbant chargé avant la régénération, et à travers lequel s'écoule le fluide de régéné- ration gazeux. Ce courant de fluide de régénération gazeux est refoulé par la soufflante 15 à travers les conduites 3, 6, 7 et 13, l'écoulement traversant les échangeurs de chaleur du condenseur destinés à chauffer le fluide de régénération gazeux et les échangeurs de chaleur de l'évaporateur 5 destinés &-à refroidir le fluide de régénération gazeux et à condenser le désorbat. La chaleur sensible du fluide de désorption et la chaleur de condensation du désorbat sont transmises, par l'in- termédiaire de l'échangeur de chaleur de l'évaporateur 5, au fluide caloporteur, lequel absorbe cette chaleur en tant que chaleur de vaporisation et l'entraIne, essentiellement en tant que chaleur latente, vers l'absorbeur 21. Le caloporteur, maintenant sous forme gazeuse, est mis en contact dans l'absor- beur 21 avec un liquide d'absorption dans lequel le caloporteur est bien soluble. La diminution de pression provoquée par cette dissolution provoque l'écoulement du caloporteur. Le liquide d'absorption enrichi du caloporteur s'écoule, refoulé par le dispositif de pompage 18, vers le bouilleur 19, dans lequel il est fortement réchauffe par la chaleur de l'unité de combustion , en cédant le caloporteur dissous. Ce caloporteur ainsi dégagé s'écoule vers le condenseur, o, au cours de sa conden- sation, il cède de la chaleur, qui est transmise au régénérant gazeux par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur du conden- seur 4. Le caloporteur condensé est conduit au point d'étran- glement 9 par l'intermédiaire de la conduite ll; En aval du point d'é tranglement 9, le caloporteur, jusqu'ici liquide, s'évapore dans l'évaporateur et extrait de son environnement immédiat de la chaleur qui lui est fournie par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur de l'évaporateur 5, à partir du fluide de désorption gazeux, ou bien à partir de la condensation du désorbat. Le gaz d'échappement de l'unité de combustion est, au moins en partie, introduit, par l'intermédiaire de la conduite 23 et de la vanne 24, dans le circuit "échangeur de chaleur du condenseur 4 - cuve à adsorbant 1 échangeur de chaleur de l'évaporateur 5 - conduites 3, 6, 7 et 13 et souf- flantes 15"; ce gaz brûlé peut alors servir à déplacer l'air se trouvant dans le circuit; il peut aussi être utilisé en tant que fluide de régénération sous forme gazeuse. Le dispositif de pompage 18, qui-peut être une pompe d'un type quelconque, maintient la circulation du liquide d'adsorption. Pour permettre la circulation du liquide d'adsorp- *tion, le côté froid du circuit du caloporteur est rempli d'un. gaz inerte peu soluble dans le liquide d'adsorption, la con- duite 22 servant à la compensation des pressions. Pour améliorer le taux d'utilisation de l'énergie, il est prévu un échangeur de chaleur 17.4, dans lequel la chaleur sensible est transmise du liquide d'adsorption chaud se trouvant dans le circuit de retour du bouilleur 19 au liquide d'absorption froid se trou- vant dans le circuit aller. Dans une réalisation analogue, le liquide d'absorption refroidi dans l'échangeur de chaleur 17.3 peut s'écouler directement vers l'absorbeur 21 et y'être mis en contact avec le caloporteur. La figure 4 représente une réalisation parti- culière du dispositif de pompage 18, savoir une pompe à bulles 26 / Dans cette dernière, le liquide d'absorption se trouvant dans une cuve de formation de bulles 25, liquide dans lequel se trouve le caloporteur en solution, est réchauffé par le liquide d'absorption revenant du bouilleur 19 par l'intermédiaire de la conduite 17.1, liquide d'absorption passant par le serpentin de l'échangeur de chaleur 17.4; il se crée une désorption partielle, et la vapeur de caloporteur ainsi libérée déplace vers le haut le liquide d'absorption non-entièrement dégazé, par l'intermédiaire de la colonne montante 17.2, pour l'envoyer dans le bouilleur 19 chauffé par l'unité de combustion, bouil- leur d'o le liquide d'absorption chaud, maintenant libéré du caloporteur, s'écoule en retour vers le serpentin de l'échangeur de chaleur 17.4, pour, de là, continuer à s'écouler pour arriver éventuellement, par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur 17.5, à l'absorbeur 21. La figure 5 présente une autre réalisation de la pompe à bulles 26, représentée avec un chauffage direct par l'unité de combustion 20. La cuve de formation des bulles 25' est chauffée à l'aide du dispositif de combustion 20', le gaz d'échappement du dispositif de combustion passant par la con- duite 23' pour aller à la soupape 24 (figure 1). La vapeur de caloporteur est séparée du liquide d'absorption dans la cuve de séparation 27', dans laquelle le liquide d'absorption est repoussé vers le haut, par la colonne montante 17.2', sous l'influence des bulles de vapeur de caloporteur formées dans la cuve de formation de bulles 25'. Un capot emp9che les gouttes d'être directement évacuées dans la conduite-10' conduisant au condenseur 4 (figure 1). La conduite de retour 17.1' conduit à l'échangeur de chaleur 1703'0 dans lequel le liquide d'absorp- tion contenant le caloporteur et s'écoulant vers le récipient de formation de bulles, ayant la structure d'un bouilleur, subit un chauffage préliminaire. La figure 6 présente une autre installation pour l'application du procédé selon l'invention. La cuve d'adsor- bant 1 contient l'adsorbant à régénérer, cet adsorbant pouvant aussi bien avoir été chargé à l'intérieur de la cuve qu'avoir été introduit à l'état chargé dans cette cuve. La cuve d'adsor- bant est raccordée au circuit de désorption par l'intermédiaire des tuyauteries 3 et 7, du condenseur 5, de la soufflante 15, de l'accumulateur de chaleur 29 et de l'échangeur de chaleur 4; dans le circuit de désorption, le désorbant gazeux est refoulé dans le circuit par l'intermédiaire de la soufflante 15. L'échangeur de chaleur 4 est garni de prises de raccorde- ment pour le fluide de chauffage qui chauffe le désorbant gazeux. Le condenseur 5 est, d'une manière analogue, garni de prises de raccordement pour le caloporteur, qui crée le refroi- dissement permettant la condensation et donc la séparation du désorbat; De plus, le condenseur 5 possède une prise de rac- cordement 14 destinée à évacuer le condensat ainsi séparé. D'une manière analogue, l'accumulateur de chaleur 29 est garni d'une prise de raccordement destinée à évacuer l'éventuel con- densat. L'adsorbant 2 se trouve dans la cuve à adsorbant, de préférence sous la forme d'un lit tassé. D'autres dispositions n'ont, de par leur nature, aucune influence sur le procédé. La masse 30 se trouvant dans l'accumulateur de chaleur 29 est, de m9me, réalisée de préférence sous la forme d'un lit tassé, la nature de sa disposition n'ayant aucune influence sur le procédé selon l'invention. Il est bien entendu qu'il est avantageux d'utiliser pour la masse de l'accumulateur de chaleur une matière présentant une chaleur massique et une masse volumique élevée. Il est en outre avantageux d'éviter une sur- chauffe du condenseur 5 en prévoyant un by-pass 31, monté en parallèle, et qui permet, dans la phase de refroidissement, l'écoulement, au niveau du condenseur, du désorbant gazeux sortant chaud de la cuve d'adsorbant 1. D'une manière analogue, il est possible de supprimer une évacuation indésirable de chaleur, par exemple en conséquence de la chaleur résiduelle existante, à partir de l'échangeur de chaleur 29, et ce grace à un by-pass 33, pouvant être fermé, et monté en parallèle à l'échangeur de chaleur 29. Grâce à ce by-pass, le désorbant gazeux sortant froid de l'accumulateur de chaleur 6 peut, pen- dant la phase de refroidissement, passer éventuellement au niveau de l'échangeur de chaleur 3, quelquefois encore chaud. Un autre by-pass 32 permet enfin d'éviter l'accumulateur de chaleur 29. Pour effectuer la désorption de régénération d'un adsorbant 2 chargé, se trouvant dans la cuve à adsorbant 1, la soufflante 15 est mise en service, et l'on allume le chauffage de l'échangeur de chaleur 4, mais ce, après le rem- plissage du volume du circuit de désorption avec des éléments de construction, et le remplissage des tuyauteries reliant ces éléments de construction avec le désorbant gazeux. Le désorbant gazeux est chauffé dans l'échan- geur de chaleur, s'écoule chaud vers la cuve d'adsorbant 1 et traverse l'adsorbant 2 chargé se trouvant dans cette cuve. L'adsorbant 1 est ainsi chauffé grâce au front de température se déplaçant dans le sens de l'écoulement, et cet adsorbant est désorbé au cours de ce chauffage. La consommation de chaleur due au réchauffement de l'adsorbant 2, ainsi que le processus de désorption proprement dit, refroidissent le désorbant gazeux, qui sort alors, refroidi, de la cuve d'adsorbant 1, en même temps que le désorbat extrait. Au fur et à mesure de l'avancement de la désorp- tion, le front de température se déplace à travers la totalité de la couche d'adsorbant 2, puis le désorbant gazeux, quand la désorption est terminée, sort de l'adsorbant 2 (dans le cas limite) à la température à laquelle il y avait pénétré; la différence (qui, dans la pratique, n'est pas rigoureusement nulle) entre la température d'entrée et la température de sortie peut donc être considérée comme un indicateur de la fin de désorption. Le désorbat arrivant pendant la désorption se condense aux points o la température est suffisamment basse. Cette condensation peut avoir lieu dans l'accumulateur de chaleur 29, dont la chaleur emmagasinée avait été transférée à l'adsorbant 2 lors de l'amorçage de la phase de désorption, et dont la masse 30 s'est refroidie. Le condensat arrivant est évacué vers l'extérieur par l'orifice de purge, puis envoyé à une unité de traitement, connue. Il est recommandé de mettre en circuit le condenseur 50 pourvu de prises de raccordement pour le refroidissement, et dans lequel la température du calo- porteur gazeux est diminuée jusqu'à passer en-dessous du point de condensation du désorbato Le condensat arrivant est alors évacué vers l'extérieur par la purge des condensats, et éven- tuellement envoyé à une unité de traitement, connue. Le désor- bant gazeux quitte le condenseur 5, s'écoule vers l'accumula- teur de chaleur 29 et extrait une énergie thermique supplémen- taire de la masse 30 de lUaccumulateur, qui, pendant l'amorçage de la phase de désorption, avait cédé de la chaleur au désorbant gazeux, et s'était alors refroidi; En conséquence, l'accumula- teur de chaleur 29 subit un refroidissement0 Après 1'achevement de la phase de désorption commence la phase de refroidissement, l'adsorbant 2 étant chaud, et la masse 30 de l'accumulateur de chaleur ayant été refroidie. Le désorbant gazeux est chauffé dans la cuve d'adsorbant 1 et s'écoule - le refroidissement du condenseur 5 étant arrêté - essentiellement non-refroidi vers l'accumulateur de chaleur 29, dont la masse 30 se réchauffe en refroidissant le désorbant gazeux. On a alors un front de température qui se déplace à travers la masse 30, et le désorbant gazeux sort de l'accumula- teur de chaleur 29 jusqu'au chauffage complet de ce dernier, essentiellement à la température correspondant à celle de la masse 30 refroidie. Pendant cette phase de refroidissement, le chauffage de l'échangeur de chaleur 4 est coupé, le désorbant gazeux et froid s'écoule non chauffé vers la cuve d'adsorbant. La chaleur emmagasinée dans l'accumulateur de chaleur est à disposition pendant environ 1 heure, lors du nouvel amorçage de la désorption. Comme le montre cet exemple de réalisation, il est possible, en particulier avec un lit tassé d'une subs- tance accumulatrice de chaleur dans l'accumulateur de chaleur, d'économiser environ 60 % de l'énergie de désorption devant être amenée de l'extérieur (chaleur pour assurer le chauffage et pour la chaleur de désorption). Cette économie correspond approximativement à l'énergie thermique qui ne doit pas être évacuée vers l'extérieur par l'intermédiaire du refroidissement du condenseur. R E V E N D I C A T I 0 N S ) Procédé de régénération thermique d'adsor- bants, chargés, à l'aide d'un fluide de régénération gazeux, procédé caractérisé en ce que le fluide de régénération est chauffé dans l'échangeur de chaleur du condenseur (4) d'une pompe de chaleur, ce fluide de régénération chaud passant à travers l'adsorbant (2), puis étant refroidi, avec le désorbat extrait, dans l'échangeur de chaleur de l'évaporateur (5) de cette même pompe de chaleur. 2 ) Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la pompe de chaleur est une pompe de chaleur par compression dont le compresseur (8) de fluide caloporteur est entraîné par un moteur à combustion interne. ) Procédé selon la revendication 2, caracté- risé en ce qu'au moins une partie du gaz d'échappement du moteur à combustion interne est utilisée en tant que fluide de régéné- ration. ) Procédé selon la revendication 2, caracté- risé en ce qu'au moins une partie du gaz d'échappement du moteur à combustion interne est introduite, en tant que gaz protecteur, pour assurer le déplacement de l'air, dans le circuit échangeur de chaleur du condenseur (4) - cuve d'adsorbant (1) - échangeur de chaleur de l'évaporateur (5) avec la tuyauterie (3, 13). ) Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 4, caractérisé en ce que, entre l'échangeur de chaleur du condenseur (4) et l'échangeur de chaleur de l'évapo- rateur (5), sont prévues deux ou plusieurs pompes de chaleur, avec plusieurs fluides caloporteurs, selon un montage classique en cascade. 60) Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la pompe de chaleur utilisée est une pompe de chaleur à absorption, dont le bouilleur (19) est chauffé par un dispositif de combustion (20), dont les gaz d'échappement sont, au moins en partie, utilisés en tant que fluide de régé- nération. ) Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce qu'au moins une partie des gaz d'échappement du dispositif de combustion (20) sont introduits en tant que gaz de protection, pour déplacer l'air, dans le circuit composé de l'échangeur de chaleur du condenseur (4) - de la cuve d'adsor- bant (1) - de l'échangeur de chaleur de l'évaporateur (5) avec les tuyauteries (3, 6, 7, 13). ) Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 6 ou 7, caractérisé en ce que la circulation du liquide d'absorption est maintenue grâce à une pompe à bulles de vapeur (26). ) Procédé selon la revendication 8, caracté- risé en ce qu'au moins une partie de la chaleur sensible du liquide d'absorption chaud allant, dans le circuit retour pro- venant du bouilleur (19) vers l'échangeur de chaleur (17, 4) par l'intermédiaire de la conduite (17.1), est transmise au liquide d'absorption dans le circuit allant vers le bbuil- leur (19), l'échangeur de chaleur (17.4) entourant la cuve de formation des bulles (25) de la pompe à bulles de vapeur (26). 100) Procédé selon la revendication 8, caracté- risé en ce que la cuve de formation des bulles (25) de la pompe à bulles de vapeur (26) joue le r8le d'un bouilleur (19) chauffé par un dispositif de combustion (20). l1') Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 9 ou 10, caractérisé en ce que le liquide d'absorp- tion (3) extrait, dans le circuit aller, dans un échangeur de chaleur (17. 3), du liquide d'absorption chaud se trouvant dans le circuit retour une chaleur sensible suffisante pour que le liquide d'absorption du circuit retour puisse être directement envoyé à l'absorbeur (21). ) Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 6 à 11, caractérisé en ce que la pompe de chaleur par absorption est montée en cascade avec deux ou plusieurs étages. 130) Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 12, caractérisé en ce que, pendant la phase de désorption, le désorbant gazeux, refroidi par l'extraction de l'énergie thermique dans l'adsorbant (2), s'écoule avec le désorbat vers un accumulateur de chaleur (29), tout d'abord froid, disposé à l'extérieur de la cuve d'adsorbant (1), puis transfère la chaleur latente et la chaleur sensible à la masse (30) de l'accumulateur de chaleur, chauffe cette masse, sort de l'accumulateur de chaleur (29) après avoir subi un refroi- dissement supplémentaire, est réchauffé dans l'échangeur de chaleur chauffable (4) pour être ainsi envoyé de nouveau, à la cuve d'adsorbant (1), tandis que, pendant la phase de refroidissement qui est en train de se terminer, le désorbant gazeux, qui ne subit pas de refroidissement supplémentaire important dans l'adsorbant (2), s'écoule à chaud vers l'accumu- lateur de chaleur, chauffe la masse (30) de l'accumulateur de chaleur par transfert d'une chaleur essentiellement sensible, sort de l'accumulateur de chaleur (29) après avoir été refroidi, ne subit pas de réchauffement supplémentaire dans l'échangeur de chaleur (4) qui a ete coupé, pour être ensuite dirigé à froid vers la cuve d'adsorbant (1), o le désorbant gazeux extrait de la chaleur de l'adsorbant chaud (2), se chauffe et transfère cette chaleur absorbée à la masse (30) de l'accumu- lateur de chaleur, tandis que, pour amorcer la désorption suivante après le remplissage du circuit de désorption avec le désorbant gazeux et après la mise en service du circuit de désorption, le désorbant gazeux est chauffé dans l'accumulateur de chaleur tout d'abord chaud, pour 9tre ainsi renvoyé à chaud à la cuve d'adsorbant, la chaleur emmagasinée dans l'accumula- teur de chaleur provoquant au moins le premier réchauffage de l'adsorbant (2) dans le but d'amorcer la phase de désorption suivante. ) Procédé selon la revendication 13, caracté- risé en ce que la capacité thermique de l'échangeur de chaleur (24) est au moins égale a la capacité thermique des autres masses se trouvant dans le circuit de désorption. ) Procédé selon l'une des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce que le désorbant gazeuxr sortant de la cuve d'adsorbant (1) pendant la phase de désorption en même temps que le désorbat extrait, est refroidi dans un condenseur (5) disposé entre une cuve d'adsorbant (1) et un accumulateur de chaleur (29), le condensat qui arrive dans le condenseur (5) et dans l'accumulateur de chaleur (29) étant évacué et soumis à un traitement classique. ) Installation pour l'application du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, comprenant une cuve d'absorbant avec, à l'intérieur, un adsorbant, cette cuve étant raccordée à un circuit de désorption avec soufflante et échangeur de chaleur, ainsi qu'avec les tuyauteries reliant ces éléments, disposition caractérisée en ce qu'il est prévu dans le circuit de désorption un accumulateur de chaleur (29) installé en amont de l'échangeur de chaleur (4). 17 ) Installation selon' la revendication 16, caractérisée en ce que l'accumulateur de chaleur (29) est une cuve possédant un lit tassé (30) d'une masse accumulatrice de chaleur. 18 ) Installation selon l'une des revendica- tions 16 ou 17, caractérisée en ce qu'un condenseur (5) est installé entre la cuve d'adsorbant (1) et l'accumulateur de chaleur (29). 19 ) Installation selon l'une des revendica- tions 16 ou 17, caractérisée en ce qu'un by-pass pouvant être fermé (10) est prévu en parallèle à l'accumulateur de chaleur (6). ) Installation selon l'une des revendica- tions 16 ou 17, caractérisée en ce qu'il est prévu un by-pass pouvant être fermé (10) monté en parallèle à l'échangeur de chaleur (3). 21 ) Installation selon la revendication 18, caractérisée en ce qu'il est prévu un by-pass pouvant être fermé (8) monté en parallèle au condenseur (5). -