L'invention concerne un montage multiple d'au moins trois relais bistables à commande électromagnétique dont les circuits magnétiques sont respectivement pré-magnétisés par tin aimant permanent associé, muni de préférence d'une dérivation 5 magnétique, et notamment des montages multiples de relais du genre précité pour des dispositifs de commutation dans des installations de télécommunications et en particulier de téléphonie . De façon tout à fait générale, les relais ont forcément, 10 de même que d'autres appareils magnétiques comportant un entrefer, un certain champ de fuite magnétique lorsque leur armature se trouve dans sa position de repos et, de la sorte, forme un entrefer de travail. Cet effet produit naturellement se manifeste dans une mesure accentuée dans les relais du type défini 15 ci-dessus, étant donné qu'il s'y produit aussi en position de repos une pré-magnétisation provenant de l'aimant permanent et qu'il existe en particulier un entrefer accentué le long de la dérivation magnétique associée à l'aimant permanent. Le flux de dispersion qui se produit dans ces conditions a un effet 20 particulièrement défavorable en cas de montage multiple de relais de ce genre, car ceux-ci doivent être disposés au voisinage immédiat les ions des autres, avec la miniaturisation des composants de plus en plus répandue dans l'état actuel de la technique, miniaturisation qui est particulièrement en vedette 25 avec les dispositifs de commutation dans les installations de télécommunications et notamment de téléphonie. Certes, on connaît le procédé consistant, pour supprimer de façon pratiquement complète le champ de fuite d'un relais, à entourer ce dernier d'un boîtier formant écran magnétique. 30 Mais cette disposition se traduit par une augmentation considérable du volume de montage et en outre, s'agissant de relais du type défini ci-dessus, les valeurs de service en rapport avec la pré-magnétisation par les aimants permanents et surtout eu égard à la dérivation magnétique et à son influence sur les conditions 35 de basculement du relais, étaient considérablement perturbées, ce qui aboutissait finalement à une nouvelle augmentation de l'encombrement et, le cas échéant, à une élévation indésirable des capacités de réponse du relais. Le principe de la présente invention est donc de 40 considérer le champ de fuite des relais individuels du genre en 71 19235 2 2Ô9Ô367 en question comme existant en soi et d'indiquer simplement des mesures par lesquelles les influences magnétiques mutuelles et défavorables des relais voisins liés magnétiquement dans'un montage multiple du genre défini ci-dessus sont compensées ou 5 tout au moins limitées à une plage de tolérances admissibles pour l'application considérée. Conformément à l'invention, ce but est atteint par le fait que les relais individuels du montage multiple sont disposés, en ce qui concerne leur position dë montage et/ou le sens de 10 polarisation de leurs aimants permanents, de manière que la somme des flux perturbateurs des relais disposés à côté d'un relais quelconque du montage multiple, flux qui agissent sur le circuit de contact conducteur de flux de ce relais, aît au moins approximativement la valeur zéro. 15 Cette mesure est basée sur le fait constaté que l'en chaînement magnétique des flux de dispersion de relais voisins, en fonction de la position de montage et du sens de polarisation des relais individuels, est d'une part possible, soit en montage en série, soit en montage en parallèle et est d'autre part 20 quantitativement différent à l'intérieur de ces deux groupes. De ce fait, il est possible de former, dans le montage multiple, des combinaisons par lesquelles les flux de dispersion de relais voisins, issus de sources magnétiques perturbatrices, sont compensés dans le circuit de contact conducteur de flux consi-25 déré d'un "relais quelconque du montage multiple, aussi bien par le sens de flux opposés qu'en grandeur. Si le montage multiple est réalisé en une disposition des relais individuels résolue en coordonnées par rangées verticales et lignes horizontales, comme cela est couramment le cas 30 par exemple dans les dispositifs de commutation d'installations téléphoniques, il est prévu, selon une autre caractéristique de l'invention, que les relais individuels montés dans les rangées impaires aient une position de montage semblable les uns par rapport aux autres, avec un sens de polarisation alternativement 35 opposé des aimants permanents, tant dans la même ligne que dans les lignes successives, et que les relais individuels montés dans les rangées paires aîent une position de montage également semblable entre eux, mais opposée à celle de relais de rangées impaires montés dans la même ligne, avec un sens de polarisation 40 des aimants permanents également alternativement opposé, aussi 71 19235 3 2090367 "bien dans la même ligne que dans les lignes successives. Par ce montage, on parvient à line compensation largement suffisante dans la pratique, le montage multiple pouvant être avantageusement dimensionné h volonté, tant en ce qui concerne le nombre 5 des rangées que celui des lignes, avec des résultats tout aussi satisfaisants. On peut parvenir à ton résultat optimal de compensation, dans le cadre des possibilités pratiques, sans, opération de réglage individuel ni utilisation d'une multiplicité de types 10 différents de relais si, selon une autre amélioration de l'invention, le montage multiple n'est composé que d'au moins une double rangée avec un nombre quelconque de lignes, car dans ce cas le nombre des sources perturbatrices pour un relais quelconque du montage multiple est réduit dans la direction des 15 rangées verticales et tout enchaînement magnétique de plusieurs relais dans la direction des lignes est interrompu par le sens de polarisation des aimants permanents, alternativement opposé dans chaque ligne. Selon une autre caractéristique de l'invention, une 20 forme d'exécution ci-dessus mentionnée du montage multiple à partir d'une double rangée peut être étendue en formant le montage multiple avec une multiplicité de doubles rangées qui sont disposées les unes par rapport aux autres à line distance appropriée pour la mise en place d'autres composants, par exemple 25 de redresseurs ou similaires. Cette forme de construction répond parfaitement aux nécessités pratiques dans la grande majorité des applications, puisque les relais sont habituellement activés selon le procédé de la coïncidence et que les composants nécessaires à cette fin 30 peuvent être logés dans l'intervalle entre les doubles rangées voisines, sans qu'il soit nécessaire de ménager une place additionnelle . A titre d'exemple, l'invention est ci-après décrite plus en détail, en référence au dessin annexé, dans lequel : 35 -la fig. 1 est une représentation simplifiée, en coupe partielle, d'un relais bistable. -Les fig. 2 à 5 représentent schématiquement le relais de la fig. 1 dans des positions de montage et des sens de polarisation différents. 40 -Les fig. 6 à 9 illustrent symboliquement les diffé 71 19235 4 2090367 rentes dispositions des fig. 2 à 5. -La fig. 10 est le schéma simplifié du montage équivalent du circuit magnétique du relais représenté sur la fig. 1. -Les fig. 11 à 13 représentent des exemples d'exécu-5 tion pour le montage de deux relais interconnectés en montage magnétique série par leurs champs de dispersion, avec utilisation des symboles indiqués sur les fig. 6 à 9. -La fig. 14 est le schéma du circuit équivalent pour les montages des fig. 11 à 13-10 -Les fig. 15 et 16 représentent des exemples d'exécu tion du montage de deux relais interconnectés en montage magnétique en parallèle par leurs champs de dispersion, avec utilisation des symboles indiqués sur les fig. 6 à 9. -La fig. 17 est le schéma du circuit équivalent des 15 montages des fig. 15 et 16. -La fig. 18 est le schéma du circuit équivalent de trois relais interconnectés par leurs champs de dispersion, illustrant la compensation de l'influence mutuelle de la dispersion. 20 -Les fig. 19 à 28 représentent différents montages d'une multiplicité de relais selon la fig. 1, avec utilisation des symboles indiqués sur les fig. 6 à 9. -La fig. 29 illustre un montage multiple connu de relais, sans compensation des influences magnétiques perturba-25 trices mutuelles. - La fig. 30 est un tableau dans lequel sont reportées les influences perturbatrices du montage de la fig. 29. ^ -La fig. 31 représente un montage multiple de relais avec compensation des influences magnétiques perturbatrices 30 mutuelles. -La fig. 32 est un tableau relatif au montage de la fig. 31. -La fig. 33 représente un autre exemple d'exécution d'un montage multiple de relais avec compensation des influences 35 magnétiques perturbatrices mutuelles. -La fig. 34 est un tableau relatif au montage de la fig. 33. Le relais bistable représenté sur la fig. 1 comporte une plaque de support 1 exécutée en un matériau magnétisable, 40 dans laquelle un noyau 3 en forme de tige magnétisable est scellé 71 19235 2090367 au moyen d'une perle de scellement 2 en verre pressé. On a désigné par 4 un couvercle de protection métallique qui est fixé par brasage ou soudure sur la plaque-support 1 de manière étanche aux gaz, ce qui donne lieu à une chambre de contact 5 5 encapsulée qui est remplie d'un gaz inerte, de façon connue en soi. Dans la chambre de contact 5 est disposée une armature magnétisable 6 qui est montée mobile sur un ressort de rappel 8 fixé au couvercle de protection 4 au point de soudure 7, de sorte qu'en position de repos de l'armature, son extrémité libre 10 porte, avec une certaine pré-tension, contre une saillie 9 formée par emboutissage du couvercle de protection 4 et qu'en position de travail de 1'armature, cette extrémité coopère avec l'extrémité opposée du noyau 3 pour l'établissement du contact, le noyau 3 et, par l'intermédiaire de l'armature 6, le couvercle 15 de protection 4 ou la plaque-support 1 servant en même temps de conducteurs électriques ou d'éléments de connexion. Le noyau 3 est entouré par un bobine d'excitation 10 indiquée schématique-ment et, à son extrémité, il est couplé magnétiquement avec une plaque-culasse 11 qui s'étend parallèlement au plan de. la plaque-20 support, avec maintien d'une isolation électrique. Entre la plaque-culasse 11 et la plaque-support 1 est disposé un aimant permanent 12 dont les pôles sont isolés électriquement au moyen de feuilles minces 13 et 14 d'un matériau isolant. On a désigné par 15 une dérivation, exécutée en tôle magnétisable, qui est 25 associée à l'aimant permanent 12 à titre de shunt magnétique. . Lorsque l'enroulement 10 n'est pas excité, l'aimant permanent 12 constitue une. source d'énergie magnétique ayant une certaine résistance magnétique interne et un flux 0DM qui, comme on l'a \ indiqué par des traits discontinus, se ramifie en trois flux 30 partiels intéressants, à savoir en un flux partiel 0K qui suit le circuit de contact, en un flux partiel 0N qui passe par le shunt 15 et enfin en un flux de dispersion 0Str. Ce dernier flux de dispersion 0Str est formé par des lignes de force qui se ferment en dehors d'une limite désignée par 16 et correspondant 35 à la limite extérieure du volume total de montage du relais et qui sont compensées par les dispositions prises conformément à l'invention, en cas d'interconnexion avec les champs de dispersion de relais voisins (non représentés). Pour compenser conformément à l'invention l'influence 40 magnétique perturbatrice mutuelle exercée par les flux de 71 19235 2090367 dispersion désignés par 0Str sur la fig. 1, en cas de réunion d'une multiplicité de relais, on utilise différentes variantes en ce qui concerne la position des relais individuels les uns par rapport aux autres et le sens de polarisation de leurs 5 aimants permanents. Ces variantes sont représentées sur les fig. 2 à 5, où, pour des raisons de clarté, un relais du type illustré par la fig. 1 est représenté de façon très schématique, avec suppression de tous les éléments non essentiels pour la compréhension de l'invention, ce relais ayant été traduit en 10 symboles correspondants sur les fig. 6 à 9- Tant en ce qui concerne le sens de polarisation de l'aimant permanent 12 que la position du dispositif de contact, le montage de la fig. 2 correspond à celui de la fig. 1, comme le montre une comparaison des références 3 pour le noyau, 4 pour le couvercle de protection 15 et 12 pour l'aimant permanent. Le montage de la fig. 3, dans lequel le relais occupe la même position, ise distingue simplement du précédent par vin sens opposé de polarisation de l'aimant permanent 12, comme le montre une comparaison des sens de polarisation, signalés par des flèches. Dans le montage de la fig. 4, 20 l'aimant permanent 12 est polarisé dans le même sens que dans le cas de la fig. 3, mais l'ensemble du relais a subi une rotation de 180°. Dans le montage de la fig. 5, le relais occupe la même position, mais de nouveau l'aimant permanent 12 est ici polarisé en sens inverse. 25 Les symboles reproduits sur les fig. 6 à 9 correspon dent dans l'ordre aux montages illustrés par les fig. 2 à 5 et serviront de base pour la représentation symbolique de montages multiples, comme on le verra encore ci-après. Dans le schéma du circuit équivalent représenté sur la 30 fig. 10, relatif à ion relais selon la fig. 1, les références choisies ont les significations suivantes : DM correspond à la source d'énergie magnétique constituée par l'aimant permanent 12. Ri correspond c la reluctance interne de l'aimant permanent 12 35 d'un pôle à l'autre. KIT correspond h la reluctance dans le circuit de flux 0N de la dérivation. RStr correspond à la reluctance dans le circuit de flux 0Str du champ de dispersion. 40 Vm correspond à la tension magnétique entre les extrémités 71 19235 7 2090367 polaires de l'aimant permanent 12. Parmi les exemples d'exécution, représentés sur les fig. 11 à 13, d'un montage contigu de deux relais individuels, celui de la fig. 11 est formé des symboles de relais des fig. 6 5 et S avec disposition côte à côte, celui de la fig. 12 est formé du symbole de relais de la fig. 6 avec disposition successive et celui de la fig. 13 est constitué par les symboles de relais des fig. 6 et 7, là encore en position côte à côte. Chacune de ces dispositions donne lieu à une interconnexion magnétique des 10 champs de dispersion des deux relais, interconnexion qui se fait ressentir de façon nuisible dans les circuits de contact de ceux-ci, en tant que couplage en série des flux magnétiques. Cette perturbation apparaît manifestement au moyen du schéma de circuit équivalent de la fig. 14. Parmi les deux 15 relais interconnectés magnétiquement par leurs champs de dispersion, il n'a été représenté complètement que le schéma équivalent déjà reproduit sur la fig. 10, tandis qu'on s'est contenté d'indiquer, en ce qui concerne le second relais, la source magnétique de perturbation et les résistances intéressantes. Ainsi, DM1 20 désigne l'aimant permanent, Ri1 la résistance interne de l'aimant permanent, RN1' la résistance de la dérivation, RStrl' la résistance du flux de dispersion et Rk1' la résistance dans le circuit de contact du premier relais, tandis que DM2 désigne l'aimant permanent, Ri2 la résistance interne de cet aimant permanent, 25 DM2 et RStr2' la résistance de flux de dispersion du second relais se comportant comme une source de perturbation, les conditions forcément modifiées par l'interconnexion magnétique étant signalées par le signe "prime" ('). Avec le montage en série des sources d'énergie magnétique DM1 et DM2, correspondant aux 30 dispositions des fig. 11 à 13, le sens de polarisation de la source DM1 étant indiqué par la flèche portant un point et celui de la source DM2 par la flèche portant une croix, il apparaît, à titre de résultat finalement intéressant dans le circuit de contact Rk1', un affaiblissement du flux magnétique, mis en 35 évidence par deux flèches opposées. Cela signifie que, dans ce , circuit de contact Rk1', l'excitation de réponse est plus élevée et l'excitation de relâchement est plus faible, si bien que les valeurs de service prescrites du relais sont modifiées défavorablement . 40 Dans le principe, il en va de même pour une intercon- 71 19235 2090367 nexion magnétique de deux relais voisins avec un montage en parallèle de leurs aimants permanents, selon ce qui a été représenté symboliquement sur les fig. 15 et 16 et sous forme de schéma équivalent sur la fig. 17 : toutefois, dans ce.cas, il se 5 produit dans le circuit de contact Ek1' une amplification du flux magnétique qui se traduit par une réduction de l'excitation de réponse et 'une augmentation de l'excitation de relâchement du relais. Ici, la source magnétique perturbatrice est désignée par DM3 et elle présente une résistance interne Ri3 et une résistance 10 de champ de dispersion RStr3', le sens de polarisation de l'aimant permanent DM3 étant signalé par la flèche portant un triangle. Les autres références sont les mêmes que celles du montage de la fig. 14 et leur signification n'a donc pas besoin d'être répétée. L'amplification précitée dans le circuit de contact Rk1' est 15 manifeste au niveau des deux flèches de flux qui sont dirigées dans le même sens. Le circuit équivalent de la fig. 18 correspond au montage de trois relais interconnectés magnétiquement par leurs champs de dispersion et il se compose des deux schémas équi-20 valents des fig. 14 et 17, les références déjà utilisées dans ces derniers aj^ant été encore reprises. On peut voir, d'après les flèches de flux inscrites dans le circuit de contact Rk1', que les deux sources magnétiques perturbatrices DM2 et DM3, parmi lesquelles l'une est montée en série et l'autre en paral-25 lèle, se compensent dans leur effet sur le circuit de contact Rk1' du relais alimenté par la source magnétique DM1, de sorte que les valeurs de service de ce relais ne sont pas modifiées. Il va de soi que cela s'applique de façon analogue en ce qui concerne la compensation des influences perturbatrices mutuelles 30 des trois relais. A ce propos, Il va de soi que la compensation des influences perturbatrices mutuelles n'est pleinement efficace qu'à condition que les flux de dispersion des deux autres relais interconnectés magnétiquement en série ou en parallèle avec un relais, flux qui agissent effectivement dans le circuit 35 de contact de ce relais, soient non seulement dirigés en sens opposés, mais aient aussi la même grandeur. Mais cela dépend dans une large mesure, d'une part du principe de construction du relais, de la gamme de tolérance de la force magnétique de l'aimant permanent et de la résistance interne de celui-ci, 40 ainsi que des résistances magnétiques dans les circuits de flux 71 19235 9 2090367 interconnectés, et d'autre part de la position de montage des relais les uns par rapport aux autres, choisie judicieusement ou même prescrite eu égard par exemple au câblage. 3n outre, en cas de montage multiple de plus de trois relais, les relais 5 individuels sont interconnectés magnétiquement, non seulement à deux relais contigus, mais à d'autres relais voisins, si bien qu'une compensation complète des influences magnétiques perturbatrices mutuelles ne saurait être obtenue que par des opérations individuelles de réglage, par exemple des entrefers dans l'un au 10 moins des circuits de flux, des intensités de magnétisation différentes des aimants permanents, ou même par des dimensions variables de l'écart mutuel des relais, ce qui est évidemment inacceptable dans le cadre d'une fabrication rationnelle. Eu égard à ces hypothèses aggravantes, il est donc suffisant que, 15 sur la base des dispositions fondamentales proposées par la présente invention, telles qu'elles sont symbolisées sous forme idéalisée dans le schéma équivalent de la fig. 18, on parvienne à une compensation des influences magnétiques perturbatrices mutuelles qui maintienne les données de service des relais 20 individuels dans les limites d'une gamme de tolérance admissible dans la pratique. Cela peut être réalisé, même avec des montages multiples à plus de trois relais individuels, comme en exigent par exemple les dispositifs de commutations d'installations de télécommunications, en mettant à profit le fait que les 25 flux de dispersion qui agissent effectivement sont quantitativement différents en fonction de la position de montage et du sens de polarisation des relais, aussi bien entre les deux groupes de combinaisons doubles, parmi lesquelles l'une est montée magnétiquement en série et l'autre magnétiquement en parallèle, qu'à 30 l'intérieur de chacun de ces groupes eux-mêmes, de sorte qu'il est possible d'établir des combinaisons a3^ant un effet de compensation parfaitement suffisant dans la pratique. A cet égard, les fig. 19 à 28 montrent diverses possibilités de montage de deux relais, les montages des fig. 19 à 35 23 étant interconnectés magnétiquement en série et ceux des fig. • 24 à 28 étant interconnectés magnétiquement en parallèle. Les montage- des fig. 22, 23 respectivement et 27, 28 respectivement ne sont pas à envisager dans la pratique, car ils introduisent un couplage capacitif indésirable ou donnent lieu à un tel 40 couplage lorsqu'il s'agit de modèles de relais qui sont 71 19235 10 2090367 semblables ou se rapprochent de celui de la fig. 1. Dans les autres montages des fig. 19 à 21 et 24 à 26, on a utilisé les références R1, R1 ', R1a, R1b, R2 et R3 qui indiquent une forme d'exécution ou, respectivement, une position différente des 5 relais individuels. C'est ainsi que R1 et R1' se différencient simplement par une position inversée de 180°, tandis que R1a et R1b comportent simplement un indice numérique pour désigner deux relais R1 de même type et qu'en conséquence, il n'existe que trois formes d'exécution de relais qui se distinguent effective-10 ment quant à leur structure, à savoir R1, R2 et R3. Les grandeurs indiquées au bas des fig. 19 a 21 ou 24 à 26, à savoir W = -4 pour les fig. 19 et 20 et ¥ = -6 pour la fig. 21 ou V = +2 pour les fig. 24 et 25 et ¥ = +3 pour la fig. 26, représentent des valeurs de perturbation arbitraires rela-15 tives à l'influence magnétique mutuelle. Comme on l'a déjà indiqué, ces grandeurs dépendent non seulement des différentes dispositions représentées et des sens de polarisation, mais aussi de la forme de construction des relais individuels et il convient donc d'indiquer expressément que les grandeurs inscri-20 tes ne sont nullement limitatives, mais reflètent simplement des valeurs approximatives destinées surtout à une confrontation comparative de montages multiples différents à plus de trois relais individuels, en référence aux tableaux correspondants. Des montages multiples de ce genre et des tableau:: 25 correspondants sont reproduits sur les fig._ 29 à 34, le choix ayant porté simplement sur trois possibilités fondamentales, parmi lesquelles le montage de la fig. 29 illustre line structure habituelle en l'absence des dispositions proposées par la présente invention, structure qui donne lieu à une forte perturba-30 tion magnétique mutuelle des relais voisins, tandis que dans le cas des montages des fig. 31 et 33, avec application des dispositions proposées par l'invention, on parvient à une compensation très poussée des influences magnétiques perturbatrices mutuelles. 35 Sur les fig. 29, 31 et 33, les relais individuels sont disposés en rangées verticales A, B, C, D, etc., et en lignes horizontales 1, 2, 3, 4, etc., selon le mode couramment adopté, par exemple dans des dispositifs de commutation d'installations téléphoniques. Dans les tableaux des fig. 30, 32 et 34, R 40 désigne les relais considérés comme perturbés, RV les relais 71 19235 11 2090367 interconnectés magnétiquement avec R, c'est-à-dire considérés comme sources magnétiques perturbatrices, T:I les valeurs fictives de perturbation indiquées sur les fig. 19 à 21 ou 24 à 26 et enfin, S désigne les perturbations résultantes au niveau des 5 relais R. Dans ces conditions, il se produit en détail ce qui suit : Avec la disposition de la fig. 29 qui illustre, comme on l'a déjà mentionné précédemment, un montage multiple connu avec forte perturbation magnétique mutuelle, tous les relais 10 individuels sont d'une part exécutés et polarisés rigoureusement de la même manière et, d'autre part, sont disposés constamment dans la même position. Ce montage n'a été donné que pour mieu:: faire comprendre l'invention au moyen d'une comparaison du tableau de la fig. 30 avec les tableau:: des fig. 32 et 34. Si 15 l'on considère par exemple le relais A1 indiqué dans la colonne R, celui-ci est interconnecté magnétiquement en série avec le relais A2 et en parallèle avec le relais R1. Les valeurs de perturbation \J correspondantes sont indiquées par -4 et -v5 d'après les fig. 20 et 26, d'où il résulte une valeur de pertur-20 bation résultante S = -1, c'est-à-dire que le flu:: magnétique dans le circuit de contact du relais A1 est affaibli de la valeur -1, ce qui se traduit par une élévation correspondante de la valeur de réponse ou par un affaiblissement correspondant de la valeur de relâchement de_ ce relais A1. Le fait intéressant 25 qui ressort ru total de la colonne S de la fig. 30 est une perturbation magnétique dans la gamme comprise entre -5 et +2. Liais ce résultat, qui est déjà très défavorable en lui-même, est encore aggravé notablement dans la pratique, étant donné qu'en particulier les relais montés les uns au-dessous des autres dans 30 la direction des rangées verticales A, B, C, etc., s'additionnent en un montage série dans lequel les relais individuels sont interconnectés magnétiquement, non seulement au:: relais voisins supérieur ou inférieur, mais aussi théoriquement à tous les relais disposés dans la rangée considérée, car les relais sont 35 polarisés et montés dans le même sens, comme on l'a indiqué, si bien que l'interconnexion en série n'est pas interrompue. Par contre, la fig. 3'1 illustre un montage multiple dans lequel, d'une façon qui ressort manifestement de la représentation, chaque groupe de relais voisins considéré, comprenant 40 u.n relais perturbé et au moins deu:: relais se comportant comme ORIGINAL 71 19235 12 2090367 des sources de perturbation magnétique, est agencé alternativement, en ce qui concerne la position et le sens de polarisation de ces relais, de sorte qu'il se produit une bonne compensation des influences magnétiques perturbatrices mutuelles, comme il 5 ressort du tableau de la fig. 32. La colonne S dans le tableau de la fig. 32 Indique en effet une valeur de perturbation maximale comprise dans la gamme de -2 à -i-2. Ce résultat de compensation, suffisant dans la pratique, est même maintenu lorsque le montage multiple est complété, selon ce qui est indiqué en 10 pointillés, par d'autres rangées D, etc., et d'autres lignes 4, etc., comme le montre la colonne S du tableau. A partir de la disposition de la fig. 31 et du tableau correspondant de la fig. 32, on peut constater qu'une compensation optimale des influences magnétiques perturbatrices mutuel-15 les, dans le cadre des possibilités pratiques, peut être atteinte lorsqu'est réalisé un montage multiple selon la fig. 33, qui est composé seulement de rangées doubles A, B, disposées côte à côte à une certaine distance et comportant un nombre quelconque de lignes, 1, 2, 3, 4, etc. Le tableau de la fig. 34 indique, dans 20 la colonne S, une perturbation maximale dans la gamme comprise entre -2 et 0. Ce système composé de doubles rangées n'entraîne aucune difficulté et ne nécessite aucune place additionnelle dans la très grande majorité des applications pratiques, du fait que les montages multiples de relais du type considéré sont 25 généralement activés selon le procédé de la coïncidence et qu'on utilise à cette fin des redresseurs de blocage ou de passage qui peuvent être logés dans l'intervalle entre deux doubles rangées disposées côte à côte. 71 19235 13 2090367 REVENDICATIONS: 1. Hontage multiple d'au moins trois relais bistables à commande électromagnétique dont les circuits magnétiques sont pré-magnétisés par un aimant permanent propre, muni de préférence 5 d'une dérivation magnétique, notamment montage multiple de relais du genre précité pour des dispositifs de commutation dans des installations de télécommunications et en particulier de téléphonie, caractérisé par le fait que les relais individuels du montage multiple sont disposés, en ce qui concerne leur position 10 de montage et/ou le sens de polarisation de leurs aimants permanents, de manière que la somme (S) des flux perturbateurs (W) des relais (B1, B3, A2, C2) disposés côté d'un relais quelconque (par exemple B2) du montage multiple, flux qui agissent sur-le circuit de contact conducteur de flux de ce relais (B2), aît au *15 moins approximativement la valeur zéro (fig. 31 à 34). 2. I-Iontage multiple selon la revendication 1 avec disposition en coordonnées des relais individuels en rangées verticales et en lignes horizontales, caractérisé par le fait que les relais individuels montés dans les rangées impaires (A, C) ont une posi- 20 tion de montage semblable les uns par rapport aux autres, avec un sens de polarisation alternativement opposé de leurs aimants permanents, tant dans la même ligne que dans les lignes successives, et que les relais individuels montés dans les rangées paires (3, D) ont une position de montage également semblable 25 entre eux, mais opposée à celle de relais de rangées Impaires montés dans la même ligne, avec un sens de polarisation des aimants permanents alternativement opposé, aussi bien dans la même ligne que dans les lignes successives (fig. 31). 3. Montage multiple selon la revendication 2, caractérisé 30 par le fait qu'il est simplement composé d'au moins une double rangée (A, B) avec vin nombre quelconque de lignes (1, 2, 3, 4) (fig. 33). 4. Montage multiple selon la revendication 5, caractérisé par le fait qu'il est composé d'une multiplicité de doubles 35 rangées (fig. 33) qui sont disposées, les unes par rapport aux autres, à une distance qui convient de préférence pour le montage d'autres composants, par exemple des redresseurs ou similaires. bad orjginal