la présente invention concerne un joint d'étanchéité pour rendre étanche une partie de machine immobile par rapport à une partie de machine qui tourne relativement à la première, en particulier un axe d'une pompe, comprenant une première pièce d'étanchéité dis- posée à poste fixe dans la partie de machine immobile et qui présente un joint primaire servant de bague de glissement et un joint secondaire réalisé sous la forme d'un soufflet, qui sont disposés dans une boite en forme de bol de la première pièce d'étanchéité, celle-ci ayant un ressort de pression placé entre le joint primaire et le fond de la boite, ainsi qu'une deuxième pièce d'étanchéité, solidaire en rotation de la partie de machine qui tourne, qui repose sur la bague de glissement et présente une contre-bague, le joint comprenant également une pièce de maintien reliant les pièces d'étanchéité sous une précontrainte axiale. Dans un joint dlétanchéité de ce type (DOS allemand 2 531 749) la partie de maintien recevant la contre bague est, en section transversale, recourbée vers l'extérieur pour former à peu près un L. la contre-bague dans cette partie réceptrice est fixée par une bague en caoutchouc qui entoure la contre-bague sur sa face annulaire visà-vis de la face de glissement et sur son manteau externe - la partie de maintien est emmanchée en compression sur la partie rotative de la machine.Etant donné la faible conductibilité thermique de la bague en caoutchouc, la chaleur produite pendant le fonctionnement entre la face de glissement et la contre-face d'étanchéité ne peut qu'être très mal évacuée, ce qui a pour conséquénce une concentration de chaleur dommageable et dnnc une grande usure et une défaillance prématurée des éléments de glissement, bague de glissement ou contre-bague.Si la partie de maintien emmanchée en compression sur la partie rotative de la machine est constituée par une matière métallique, en l'absence du fluide à étanchéifier, une réaction élec- tro-chimique peut survenir sur ces deux pièces, surtout si la pièce de maintien et la partie rotative de la machine sont faites en des matières qui sont éloignées l'une de l'autre dans l'échelle électrochimique de tension. la réaction peut provoquer un enlèvement de matière sur la partie rotative de la machine et sur la partie de maintien. De ce fait, un manque d'étanchéité peut survenir au niveau de l'emmanchement en compression entre la partie rotative de machine et la partie de maintien, ce qui provoque une défaillance prématurée du joint. Ia présente invention a donc pour but de fournir un joint d'étanchéité d'un type tel que les éléments de glissement, la partie de maintien et la partie rotative de machine sont protégés en grande mesure d'une usure prématurée. Selon l'invention, ceci est obtenu du fait que la partie de maintien est un manchon qui s'étend exclusivement entre la contrebague et le fond du bottier et est formé de façon à pouvoir se placer, essentiellement sans jeu, avec solidarisation en rotation, sur la partie rotative de machine, et dans le boîtier, avec liberté de rotation. Par suite de la configuration obtenue avec la présente invention, la contre-bague n'est pas entourée d'une couche intermédiaire ou d'une botte isolant de la chaleur, de sorte que la chaleur produite sur les éléments de glissement peut être évacuée sans problè- me. la face externe vis-à-vis de la contre-face d'étanchéité de la contre-bague constitue une surface de contact pour une partie de machine reliée, avec solidarisation en rotation et en emplacement, à la partie rotative de la machine, de sorte que la chaleur peut être conduite directement à la partie de machine.Comme la contreface d'étanchéité et la surface de contact ont essentiellement la même dimension, le transfert de chaleur à l'intérieur de la contrebague peut avoir lieu dans le sens axial, par une section transversale à peu près constante et par l'intermédiaire d'une surface de contact relativement importante, si bien que la chaleur peut être rapidement évacuée. Comme la face-enveloppe externe de la contrebague baigne dans le fluide à étanchéifier, la chaleur peut être également dérivée vers ce fluide. Au moyen du dispositif de l'in invention on assure avant tout une arrivée sans obstacles du fluide à étanchéifier vers les éléments de glissement, de sorte qu'à partir de la mise en marche on obtient une arrivée sans obstacles dudit fluide vers les éléments de glissement et qu'on évite ainsi toute marche à sec.Comme la partie de maintien est montée essentiellement sans jeu par rapport à la partie mobile de machine, on peut, en utilisant des matières non métalliques pour la partie de maintien éviter -les réactions chimiques entre ces pièces, par exemple pour le cas où des fuites de vapeur ont pénétré dans le joint; il en résulte une durée de vie plus élevée de ces pièces. Ce montage sans jeu assure en outre, en particulier lorsque la partie de maintien est constituée par une matière non métallique, une très bonne protection de la partie rotative de machine et de pièce de maintien, lors du montage. On peut donc s'abstenir de faire appel à une réalisation avec cannelures qui influerait sur l'étant chéité de la partie de maintien. Finalement, l'intervalle entre le manchon et le boîtier peut servir de canal de guidage d'air pour un courant de circulation dans le joint. Si la partie de maintienest réalisée élastique, elle peut etre utilisée sans problèmes également pour les pièces rotatives de machine ayant des tolérances de diamètre élevées.Du point de vue économique aussi la réalisation selon la présente invention est particulièrement avantageuse car la partie de maintien pour recevoir la contre-bague ne réclame pas de grandes dépenses de fabrication et doit être travaillée moins précisément qu'un dispositif à siège de compression métallique. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront plus clairement de la description non limitative de plusieurs formes de réalisation qui suit, et à la lumière des dessins annexés,qui représentent - la figure l,un joint d'étanchéité selon l'invention, non installé, en coupe axiale; - la figure 2,le joint de la figure 1, installé, en coupe axiale, le joint étant maintenu, dans la moitié supérieure de la figure 2, en position de montage par un outil de compression, et dans la partie inférieure, en position de fonctionnement, par une autre partie de machine reliée à la partie rotative de machine, avec solidarisation en rotation et en emplacement; - la figure 3 et la figure 4, deux autres formes de réalisation d'un joint d'étanchéité selon l'invention, dans des représentations comparables à celle de la figures;et - la figure 5, une quatrième forme de réalisation d'un joint selon l'invention, en coupe axiale et en fonctionnement, où il y a maintien par une autre partie de machine reliée, avec solidarisation en rotation et en emplacement, à la partie rotative de machine - Bes joints selon l'invention, d'après les figures de 1 à 5, sont constitués par une première partie d'étanchéité 1, la, lb, lc, une seconde partie d'étanchéité 2, 2a, 2b, 2c, ainsi qu'une partie de maintien 3, 3a, 3b,3c reliant les deux pièces d'étanchéité, en position coaxiale, avec précontrainte axiale la première pièce d'étanchéité 1, la, lb et lc est donstituée par une bague de glissement 4, 4a, 4b, 4c,un joint secondaire 5, Sa, 5b Sc, en soufflet, recevant l'anneau de glissement 4; 4a, 4b, 4c et an bottier 8, 8a 8b, 8c, en forme de bol, ayant du côté du fond un passage 6, 6a, 6b, 6c pour une partie rotative de machine 7, 7c. la passage 6, 6a, 6b, 6c est limité par un cylindre interne 10, 10a, lob, lOc du bottier, coaxial à l'enveloppe de boîtier 9, 9a, 9b, 9-, et par une portion de transition 12, 12a, 12b, 12c s'étendant obliquement, à peu près à 450 par rapport à l'axe longitudinal A du joint, entre le fond de boîtier 11, 11, llb, llc et le cylindre interne.La précontrainte axiale de la première et de la deuxième pièces d'étanchéité est obtenue par un ressort de pression 13, 13a, 13b, 13c disposé entre le fond du boîtier 11, lla, llb, llc et le soufflet 5, Sa, 5b, 5c. Le boîtier 8, Sa, 8b, 8c est fait d'une matière résistante, de préférence, du métal. La deuxième pièce d'étanchéité 2, 2a, 2b, 2c est formée par une contre-bague qui peut être fabriquée à partir d'une matière métallique, de préférence, aeier fritté inoxydable ou fonte de chrome ou bien une matière non métallique, de préférence, carbone ou céramique.La cnntre-bague a essentiellement une section transversale rectangulaire, de sorte que sont de même extension radiale sa contre-face d'étanchéité 14', 14'a, 14'b 14'c reposant sous précontrainte axiale sur la'face de glissement 14, 14a, 14b, 14c de la première pièce d'étanchéité 1, la, lb, lc et sa surface ge contact 17, 17a, l7b,17c reposant en position de montage du joint sur un outil de compression 15 ou une autre partie de machine 16, 16c reliée à la partie rotative de machine. Ceci permet une évacuation de chaleur sans obstacle sur toute l'épaisseur de la contre-bague. le joint selon l'invention est prévu, dans les formes de réalisation décrites, pour étanchéifier une pompe, le boîtier 8, 8a, Sb, 8c étant disposé dans le boîtier de pompe 18, 18c, avec solidarisation en rotation de façon étanche au fluide, et le joint étant placé coaxialement par rapport à la partie rotative de machine 7, 7c formée par l'axe de la pompe. L'autre partie de machine reliée à l'axe, avec solidarisation en rotation et en emplacement, constitue alors la roue active de la pompe 16, 16c. Sur la première partie d'étanchéité 1, la, lb, lc le joint secondaire-est fait de préférence en matière élastomère comme le caout choux; il forme,d'une seule pièce, une garniture 19, 19a, 19b, 19c du boîtier 8, Sa, 8b, 8c.La bague de glissement 4, 4a, 4b, 4c est disposée de façon mobile dans le sens axial relativement au boîtier 8, Sa, Sb, 8c tandis raton empêche une rotation relative entre l'anneau de glissement et le boîtier par des cames 20, 20a, 20b, 20c de la garniture 19, 19o, 19b, 19c, qui s'engagent dans des échancrures correspondantes 21, 2ira, 21b, 21c de la bague de glissement. En position de montage le joint avec la surface enveloppe 9, 9a, 9b, 9c du bottier 8, Sa, 8b, 8c est relié par un siège en compression, avec solidarisation en rotation et étanchéité par rapport au fluide, au boîtier de la pompe 18, 18c Dans tous les exemples de réalisation, la contre-bague 2, 2a-, 2b, 2c avec sa paroi interne 22, 22a, 22b, 22c limitant un orifice annulaire 24, 24a, 24b, 24c sert de palier pour la partie de maintien 3, 3a, 3b, 3c. La cnntre-bague est reliée, avec solidarisation en rotation, à laaxe, exclusivement par l'intermédiaire d'une pièce de serrage annulaire 23, 23a, 23b, 23c.L'anneau de serrage est constitué de préférence par de la matière élastomère ou thermoplastique et présente un diamètre externe plus grand que le diamètre interne correspondant de l'orifice annulaire 24, 24a, 24b, 24c de la contre-bague, de sorte que l'anneau de serrage peut d'une part être placé facilement dans la contre-bague et d'autre part être prémuni, par suite de sa plus grande dimension radiale par rapport à la contre-bague, contre une chute pendant le transport ou le stockage du joint. L'anneau de serrage peut être cependant fixé également par collage ou par vulcanisation à la paroi interne 22, 22a, 22b, 22c de la contre-bague 2, 2a, 2b, 2c. La face d'adhérence 25, 25a, 25~, 25c de l'anneau de serrage 23, 23a, 23b, 23c est située sur l'enveloppe d'un cône imaginaire et forme un bord d'étanchéité 27, 27a, 27b, 27c avec le côté frontal 26, 26a, 26b, 26c de la bague de serrage, s'étendant sensiblement radialement, opposé à la première partie d'étanchéité 1, la, lb, lc et, en position de montage du joint, tourné vers le fluide à étanchéifier. Le diamètre interne du bord d'étanchéité, quand le joint n'est pas monté, est plus faible que le diamètre de l'axe 7, 7c, si bien que le bord d'étanchéité repose avec compression radiale sur l'axe et donc empêche que le fluide à étanchéifier ne pénètre sous la contre-bague ou l'anneau de serrage.L'épaisseur radiale de l'anneau de serrage 23, 23a, 23b, 23c est légèrement plus grande que la distance correspondante entre la surface enveloppe 28, 28c de l'axe 7, 7c et la paroi interne opposée 22, 22c de la contre-bague 2, 2c. De ce fait, l'anneau de serrage qui, de préférence, est fait en une matière thermoplastique ou élastomère, est inséré en compression entre l'axe et la contre-bague et ainsi la contre-bague est fixée à l'axe, avec solidarisation en rotation et étanchéité par rapport au fluide La partie de maintien 3, 3a, 3b, 3c est formée par un manchon sensiblement cylindrique dont le diamètre externe est plus faible que le diamètre interne du cylindre interne 10, lova, lOb, 10c du boîtier 8, 8a, 8b, 8c.On assure ainsi la nécessaire rotation libre de la partie de maintien par rapport au boîtier. Par ailleurs, le diamètre interne du manchon cylindrique eSt plus grand que le plus grand diamètre permis de l'axe dans la zone du manchon cylindrique. La partie de maintien peut ainsi fonctionner même avec des tolérances d'axe plus grandes ou lorsque les diamètres d'axe sont légèrement différents.Le manchon destiné à la partie de maintien 3, 3a, 3b, 3c à son extrémité opposée à la contre-bague se transforme en une section terminale 29, 29a, 29b, 29c dirigée obliquement vers l'extérieur, qui de préférence a la même inclinaison que la pièce de transition 12, 12a, 12b, 12c, entre le fond du boîtier 11, lia, llb, llc et le cylindre interne 10, loa, lob, 10c du boe- tier 8, 8a, 8b, 8c Dans la position de non fonctionnement du joint (figure 1, figure 2, moitiés supérieures des figures 3 et 4) la pièce de maintien repose par sa portion terminale 29, 29a, 29b, 29c sur la section de transition 12, 12a, 12~, 12c, si bien que la contre-bague 2, 2a, 2b, est poussée axialement contre la force du ressort de compression 13, 13a, 13b sur la bague de glissement 4, 4a, 4~. De plus, la section terminale sert à repousser les fuites de sorte qu'il est superflu de prévoir une bague spéciale de colmatage pour éloigner les fuites provenant d'un palier d'axe 30, 30c disposé radialement derrière la première partie d'étanchéité 1, lc. En annexe à la section terminale élargie 29, 29a, 29b, 29c, le manchon présente un guide 31, 3la, 31b, 31c, courbé radialement vers l'intérieur dont le plus faible diamètre interne est plus faible que le plus petit diamètre de l'axe. La souplesse de matière et de forme du guide 31, 3la, 3lob, 31c permet son adaptation à différents diamètres d'axe . Grâce au montage sans jeu de la partie de maintien 3, 3a, 3b, 3c, d'un côté, dans la contre-bague 2, 2a, 2b, 2c et la disposition souple du guide 31, 31a, 3lob, 31c sur l'axe, la partie de maintien peut être tenue sans obstacle en position concentrique par rapport à l'axe. Simultanément on obtient que la partie de maintien ne frotte pas le boîtier 10, lOa, lOb, lOc pendant les oscillations. Le guide 31, 31a, 31b, 31c sert en outre à fermer dans le sens axial l'intervalle se trouvant entre la partie de maintien 3, 3~,3b et l'axe 7, de sorte qu'on évite ou du moins qu'on retarde la pénétration des fuites et la corrosion de l'axe en résultant dans la zone située entre la bague de serrage 23, 23a, 23b et le guide. le manchon peut être fabriqué à partir d'une matière métalli- que ou non. I1 est cependant de préférence fait d'une matière élastomère ou thermoplastique. Le manchon peut être réalisé pour un prix modique par un moulage par injection d'une matière thermoplastique. Le manchon 3, 3a, 3b, 3c protège en outre l'axe contre les fuites sous forme de vapeur qui ont lieu pendant le fonctionnement entre les éléments de glissement et qui peuvent donner naissance à un élément, lorsque les fluides sont aqueux. L'axe est ainsi protégé contre la corrosion qui peut se manifester par un enlèvement de matière ou une augmentation du diamètre de l'axe, à cause de la rouille, et peut provoquer des pannes de fonctionnement du joint. Le manchon rend plus difficile l'arrivée du fluide qui fuit de l'intervalle d'étanchéité, si bien que la corrosion peut être réduite ou diminuée sensiblement. Comme la bague de serrage 23, 23a, 23b, 23c et le manchon 3, 3a, 3b, 3c peuvent être fabriqués en une matière élastomère ou thermoplastique non seulement la corrosion de l'axe dans la zone d'étanchéité par formation d'élément peut être réduite ou retardée, mais encore une corrosion de contact entre l'axe et les parties de joint reposant radialement sur lui peut être évitée. Comme les guides 31, 31a, 31b 31c sont parties intégrantes du manchon 3, 3a, 3b, 3c, ils ont une élasticité de fournie relativement élevée. De ce fait le joint ést également approprié pour étanchéifier les axes dont le diamètre est légèrement plus grand que la plus petite largeur interne dans la zone du guide ou légèrement plus petit que la largeur interne du manchon proprement dit. les parties d'étanchéité 1, la, lb, lc et 2, 2a, 2b, 2c sont reliées ensemble de telle façon que la partie de maintien 3, 3a, 3b, 3c par son extrémité 32, 32a, 32b, 32c vis-à-vis de la section terminale 29, 29a, 29b, 29c est poussée en direction axiale à partir de la portion de transition 12, 12a, l2b, 12c du boîtier 8, 8a, 8b, 8c dans lapremière pièce d'étanchéité jusqulà ce que eelle-cl repose par sa portion terminale élargie sur la partie de transition du boîtier.Ensuite, la contre-bague 2, 2a, 2B, 2c avec sa contre face d'étanchéité 14', 14a', 14b', 14c' repose coaxialemene par rapport à l'anneau de glissement 4, 4a, 4b, 4c sur la face de glissement 14,.l4a, 14b, 14c de celui-ci. La.contre-bague r 2a, 2b, 2c est alors déplacée vis-à-vis de la partie de maintien 3, 3a, 3 , 3c contre la force du ressort 13, 13a, 13b, 13c jusqu'à ce que la pièce de maintien s'engage par son extrémité 32 grâce à sa forme appropriée dans la contre-bague.Dans cette position, la bague de glissement 4, 4a, 4b, 4c est comprimée par la force du ressort de pression 13, 13a, 13b, 13c, avec sa face de glissement 14, 14a, 14b, 14c, axialement vers la contre-face d'étanchéité 14', 14au, 146', 14c' de la contre-bague 2, 2a, 2b, 2c. Dans cette position de non encastrement du joint la longueur axiale du ressort de pression est déterminée par celle de la contre-bague par rapport au bottier de sorte que les première et seconde parties d'étanchéité sont précontraintes dans le sens axial. De ce fait on évite de fa çon sQre une séparation des-première et seconde parties d'étanchéité même dans la position de non encastrement du joint. Pour installer le joint dans une pompe, par exemple,.une pompe à réfrigérant d'une machine à combustion, comme le montre la moitié supérieure de la figure 2, le joint est placé avec 11 outil d'insertion 15 dans le bottier de pompe 18 et en même temps sur l'axe de pompe 7. Le joint est alors d'une part inséré avec l'enveloppe de boîtier 9 dans l'alésage de réception 33 du bottier de la pompe, à sa position finale de fonctionnement, étanche par rapport au milieu et immobile en emplacement, selon la moitié inférieure de la figure 2, tandis que d'autre part la contre-bague 2 avec son anneau de serrage 23 est mise simplement sur l'axe de pompe 7 dans sa position de montage. L'outil d'insertion 15 est disposé de telle manière que le joint dans sa position de montage a la même longueur non contrainte L1 que dans sa position non montée : dans cette position, l'outil d'insertion 15 repose par un bord antérieur 34 sur un bord 35 de bottier s'étendant radialement, et par un fond 36 d'un orifice de réception 37 sur la surface de contact 17 de la contre-bague 2. Après insertion du joint dans la pompe, l'outil 35 est écarté et la roue active de la pompe 16 est installée, avec étanchéification par rapport au fluide et solidarisation en rotation, sur l'axe de pompe 7, 7c jusqu'à sa position de travail représentée à la partie inférieure de la figure 2. Dans cette position, la distance L2 entre le fond 11, lla, llb, llc et la surface de contact 17, 17a, l7b, l7c de la contre-bague 2, 2a, 2b, 2c est plus petite que celle L1 du joint dans la position hors travail ou de repos.Comme la longueur non tendue L1, en respectant toutes les tolérances correspondantes, est plus grande que la longueur précontrainte L2 du joint, on obtient que la contre-bague 2, 2c, lors de l'installation de la roue active de pompe 16, 16c sur l'axe 7, 7c soit entraînée par ladite roue sur la surface de contact 17, 17c, dans le sens axial.De ce fait, la contre-bague est-orientée par la face d'en3 traînement 38, 38c de la roue 16, 16c, qui est tournée vers la surface de contact 17, 17c, en faisant un angle droit, ainsi avec très peu d'oscillation, par rapport à l'axe de pompe 16, lEr. En outre, on produit un contact interne entre la surface de contact 17, 17c et la surface d'entraînement 38, 38c, ce qui est particuliere- ment important pour dériver rapidement et sans obstacle la chaleur. En position de fonctionnement où le joint a la longueur précontrainte L2, la portion terminale élargie 29, 29c est espacée de la partie de transition opposée 12, 12c du bottier 8, 8c (moitié inférieure figure 2 et figure 5). On évite ainsi que la partie de maintien ne touche le boîtier en tournant avec l'axe et n'en soit endommagée. En outre, la section terminale élargie 29, 29a, 29b, 29c dans la position de précontrainte L2 du joint peut servir de bague de colmatage pour l'éventuel passage de fuites entre la contre-bague et la bague de glissement, et les chasser alors dans l'espace annulaire 33 limité par le fond du boîtier 11, lla, llb, llc et le palier d'axe opposé 30, 30c et le bottier de pompe 18, 18c. Pour enlever les fuites hors de l'espace annulaire 33, 33c avant qu'elles n'atteignent le palier d'axe 30, 30c , on a prévu un alésage de fuite 39, 39c entre ce palier et le fond du bottier dans la paroi du boîtier de pompe 18, 18c. Les formes de réalisation représentées aux figures 1 à 4 se distinguent essentiellement seulement par la position ou la forme différente des extrémités 32, 32a, 32b des parties de maintien 3, 3a, 3b. La partie de maintien 3 du joint selon les figures l et 2, pour sa mise en position dans la contre-bague 2 avec son extrémité 32, est courbée radialement vers l'extérieur vers un collet diex- trémité 40. Pour obtenir une liaison appropriée du collet 40 et de la contre-bague 2, celle-ci comporte un décrochement à épaulement 43. Lors du montage du joint, la partie de maintien 3 s'enclenche par son collet 40 dans la face d'épaulement 42, s'étendant radialement, du décrochement 43, tandis que la bague de serrage 23 par sa face enveloppe 41 repose sur la face axiale d'épaulement 22 formant la paroi interne de l'orifice annulaire 24. la partie de maintien 3 et la contre-bague 2 sont reliées par une connexion à déclic. le guide 31 de la partie de maintien 3 est formé par un rebord périphérique. Dans les formes de réalisation selon les figures 3 et 4 également les parties de maintien 3a et 3b comportent des guides qui sont des rebords périphériques 31a, 31b. La partie de maintien 3a selon la figure 3 est cependant maintenue, à la différence de la pièce de maintien 3 de la figure 1, exclusivement par l'anneau de serrage 23a dans un décrochement avec épaulement 43a. Le décrochement 43a de la bague 2a correspond essentiellement à celui 43 selon les figures 1 et 2. L'extrémité 32a de la partie de maintien 3a est vulcanisée dans l'anneau de serrage 23a ou collée de sorte que l'anneau de serrage forme avec l'extrémité 32a le collet d'extrémité élargi de la partie de maintien 3a. Dans cette forme de réalisation aussi la partie de maintien est tenue par l'intermédiaire de l'anneau de serrage 23a par encliquetage dans la contre-bague 2a; l'anneau de serrage s'engage par sa face frontale 44, dépassant radialement vers l'extérieur, de la pièce de maintien sur la face d'épaulement radiale correspondante 42a de la contre-bague. Par cette configuration, le montage des deux pièces d'étanchéité peut être simplifié pour former un joint codez car la pièce de maintien 3a et la bague de serrage 23a ne doivent pas être fixées séparément dans la contre-bague 2a. Dans la forme de réalisaticen selon la figure 4 aussi la pièce de maintien 3b et la bague de serrage 23b constituent une pièce de liaison commune pour la première pièce d'étanchéité Ib et la deu xième pièce d'étanchéité ou la contre-bague 2b. A la différence de la forme de réalisation selon la figure 3, l'extrémité 32b ou la pièce de maintien 3b et la bague de serrage 23b sont d'une seule pièce et de préférence de la même matière. La matière appropriée est en particulier une matière thermoplastique ou un élilstoPsère de dureté suffisante.Si la pièce de maintien 3b est en élastomère la stabilité de forme peut être accrue par vulcanisation ou collage d'un élément de renfort d'une matière à forme stable, par exemple dans la zone de la section terminale élargie 29b. Par comparaison avec l'élément de liaison provenant de la pièce de maintien 3a et la bague de serrage 23a selon la figure 3, la partie de liaison 3b a un prix de revient encore plus faible. Pour accueillir la pièce de serrage 23b, la cnntre-bague 2b comporte, comme le montre la figure 4, une paroi interne conique 22b de telle sorte que l'orifice annulaire se rétrécit en direction de la première pièce d'étanchéité lb. La pièce de serrage 23b, pour réaliser une liaison par coopération de formes, a une face enveloppe 41b élargie coniquement de la pièce d'étanchéité lb vers l'extérieur; sa section transversale s'élargit également de la pièce d'étanchéité lb vers l'extérieur en direction de la face de contact 17b de la cnntre-bague 2b. Etant donné la configuration de la partie de maintien-3b ou de la bague de serrage 23b, les exigences relatives à la précision de fabrication de la paroi interne 22b de la contre-bague 2b ne sont pas très élevées. la contre-bague peut être fabriquée sans usinage ultérieur produisant des copeaux, par exemple, par frittage. L'exécution en une seule pièce des pièces de liaison 3a, 23a ou 3b, 23b des pièces d'étanchéité présente l'avantage, par rapport à la forme de réalisation des figures 1 et 2, que les bagues de serrage, par suite du support axial de la pièce de maintien près de sa position terminale élargie 29a, 29b, ne peuvent etre poussées hors de la contre-bague lors du montage du joint sur l'axe, ou bien ne peuvent tomber hors de la contre-bague dans la position de non fonctionnement du joint. Dans la forme de réalisation selon la figure 5, la pièce de maintien 3c selon la forme de réalisation des figures 1 et 2 est engagée dans un décrochement à épaulement 43c de la contre-bague par l'intermédiaire d'un collet terminal 40c dirigé radialement vers l'extérieur. Ce collet 40c, à la différence du collet 40 des figures 1 et 2, est formé par les bords recourbés des extrémités en forme de pattes 32c de la pièce de maintien. Les pattes 32c sont formées par des fenêtres 45 de la pièce de maintien. Uelles-ci ont essentiellement un contour en U et constituent des orifices de passage pour l'air aspiré hors de l'espace annulaire 33c entre le palier d'axe 30c et le fond de boîtier llc. Pour pouvoir éliminer encore plus rapidement et efficacement la chaleur produite en fonctionnement entre les faces de glissement 14c 14c de la bague de glissement 4c et de la contre-bague 2c, on prévoit avec le joint selon la figure 5 des dispositifs d'avant cement au moyen desquels con peut créer une circulation d'air à l'intérieur du joint. Des pièces rapportées en forme de pales 47 sont prévues comme dispositifs d'avancement sur la face externe .46 de la section ter minale élargie 29c. Ces pales sont sensiblement droites sur la face externe 46 de la section terminale 29c et s'étendent sur toute la longueur axiale de la section terminale 29c. Pendant la rotation de la partie de maintien 3c avec l'axe 7c, les pales 47 poussent l'air se trouvant dans l'espace interne 48 du joint, avec accélération dans l'espace annulaire 33c du boîtier 18c de la pompe-. De ce fait, une dépression se crée dans l'espace interne 48 du joint. La dépression peut etre compensée par aspiration de l'air hors de l'éspace annulaire 33c, par un intervalle annulaire 51 formé par la paroi interne 49 de la pièce de maintien 3c et la face enveloppe opposée 28c de l'axe 7c et les orifices se trouvant entre les pattes 32c. Pour que l'air puisse s'écouler hors de l1es- pace annulaire 33c sans obstacle par l'intervalle annulaire 51, on prévoit sur la pièce de maintien 3c des guides 31c en forme de nopes. Ces dernières sont formées par des portions de paroi, courbées intérieurement en direction de l'axe 7c, de la partie de maintien 3c constituée par de la matière de forme élastique. La forme de réalisation décrite ci-dessus permet, lors de la rotation de l'axe 7c de pompe, une constante circulation d'air hors de l'espace interne 48 du joint vers l'espace annulaire 33c et de là à nouveau par l'espace annulaire 51 et les orifices 45 de la pièce de maintien 3c vers l'espace interne 48. L'écoulement d'air peut encore être renforcé en prévoyant dans la paroi interne 49 de la partie de maintien 3c soit plusieurs parties filetées isolées disposées à distance axiale soit un seul filetage s'étendant sur toute la dimension axiale de la pièce de maintien 3 (non représentés sur le dessin). Les filetages sont tels qu'ils poussent l'air de l'alésage de réception 33c vers l'espace interne 48 du joint, et en outre, ils assurent simultanément le centrage de la partie de maintien 3c par rapport à l'axe de pompe 7c.De même, l'air peut être également transporté avec accélération, de l'espace interne 48 du joint en direction de l'espace annulaire 33c par des parties filetées ou un seul filetage prévus sur la partie externe 53 de la pièce de maintien 3c, et poussant l'air en direction de l'espace annulaire 33c. Grâce a ces parties filetées actives suffisamment d'air peut être déplacé de l'espace interne 48 dans l'espace annulaire 33c, si bien que les pales 47 peuvent ne pas être indispensables. ba chaleur de frottement produite sur les faces de glissement 14c, 14c' peut être évacuée tant par la face de contact 17c de la contre-bague 2c elue vers le courant de circulation. L'air poussé par les pales 47 vers l'espace annulaire 33c s'écoule contre la paroi interne 50 du boîtier de pompe 18c. Comme le boîtier de pompe est en liaison avec l'air extérieur et donc la paroi interne a une température plus basse que l'air sortant, l'air. se refroidit à son contact. Une autre compensation de température entre l'air plus chaud de liespace annulaire 33c et l'air externe plus froid est fournie par l'intermédiaire de l'alésage de fuites 39c prévu dans le boîtier 18c.Comme l'axe de pompe 7c est en contact avec l'air extérieur ou bien est frappé par le vent du mouvement sur son côté d'entraînement, non représenté à la figure 5, dans des pompes d'a- gent de refroidissement de véhicule à moteur, l'axe de pompe a une température inférieure à celle de travail de l'agent de refroidissement ou une température beaucoup plus basse que l'élément de glissement de l'anneau de glissement 4c et-la contre-bague 2c. Par conséquent, l'air peut s'écouler en couche mince le long de l'axe par l'intervalle annulaire relativement étroit 51 et s'y refroidir, si bien que lors de son écoulement le long des éléments de glissement il a une température beaucoup plus basse que ceux-ci et peut donc en dériver une quantité de chaleur relativement grande.De ce fait on obtient un important effet de refroidissement, ainsi qu'un fort accroissement de la durée de vie du joint. les pales 47 prévues sur la section terminale 29c peuvent exercer une force centrifuge sur le milieu, en particulier, l'air poussé par elles vers l'espace annulaire 33c, de sorte que des particules de liquide ou d'usure contenue dans l'air, par site de leur poids spécifique plus élevé vis-à-vis de l'air sont accélérées davantage et donc sont catapultées plus avant dans l'espace annulaire que l'air. Les particules de liquide ou de matériau usé sont alors poussées sur la paroi interne 50 du boîtier de pompe 18c et s'y déposent. Ces particules peuvent également être éliminées vers l'extérieur du boî- tier 18c par l'alésage de fuites 39c, de sorte que pendant le fonctionnement des particules de matières solides ou liquides sont enlevées continuellement de l'air, ce qui le rend largement exempt de matières détériorantes. REVEND ICAT IONS 1. Joint pour rendre étanche une partie de machine immobile par rapport à une partie de machine qui tourne relativement à la première, en particulier un axe d'une pompe, comprenant une première pièce d'étanchéité disposée à poste fixe dans la partie de machine immobile et qui présente un joint primaire servant de bague de glissement et un joint secondaire réalisé sous la forme d'un soufflet, qui sont disposés dans une boite en forme de bol de la première pièce d'étanchéité, celle-ci ayant un ressort de pression placé entre le joint primaire et le fond de la boîte, ainsi qu'une deuxième pièce d'étanchéité, solidaire en rotation de la partie de machine qui tourne, qui repose sur la bague de glissement et présente une contre-bague, le joint comprenant également une pièce de maintien reliant les pièces d'étanchéité sous une précontrainte axiale, caractérisé en ce que la pièce de maintien (3) est un manchon qui s'étend exclusivement entre la contre-bague (2) et le fond de la boite (11) et qui est réalisé de façon à être disposé essentiellement sans jeu avec solidarisation en rotation sur la partie tournante de machine (7) et à être disposé libre en rotation dans la boite (8). 2. Joint selon la revendication 1, caractérisé en ce que la contre-bague (2) forme près de son orifice annulaire (24) un palier (22, 42) pour le manchon (3), qui est maintenu en coopération de forme dans la contre-bague par au moins un collet d'extrémité 3. Joint selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le collet d'extrémité (40) forme un élément d'arrêt s'étendant essentiellement radialement vers l'extérieur (figures 1, 2, 5). 4. Joint selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le palier (22 ) est formé par une face conique élargie axialement vers 1'extérieur à partir de la contre-face d'étanchéité (14b) de la contre-bague (2b). 5. Joint selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le plus grand diamètre du collet d'extrémité (40, 40c) du manchon (3) est plus grand que le plus grand diamètre interne du palier (22, 22c). 6. Joint selon l'une quelconque des revendicatinns précédentes, caractérisé en ce que le palier (22) de la contre-bague (3) est prévu pour recevoir au moins une pièce de serrage (23). 7. Joint selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pièce de serrage- (23b) est-formée par le collet d'extrémité qui, de préférence,est réalisé de façon à ne pouvoir se détacher du manchon (3a, 3b) par collage, vulcanisation (figure 3) ou en une seule pièce avec celui-ci (figure 4). 8. Joint selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé-en ce que la pièce de serrage (23) présente une face portante (25) pour la partie tournante (7) de machine, qui se rétrécit coniquement vers l'extérieur à partir de la deuxième pièce d'étanchéité (2) et qui, dans la zone de sa plus petite largeur interne, forme un bord d'étanchéité (27) dontla largeur interne est plus faible que le diamètre extérieur de la partie tournante (7) da machine. 9. Joint selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le manchon (3), à quelque distance du collet d'extrémité (40) et en annexe à une section terminale élargie (29) en face du collet, présente au moins trois guides (31) disposés en direction de la périphérie à distance l'un de l'autre, et en ce qus le diamètre interne du manchon (3) dans la zone du guide (31) est plus faible que le diamètre externe de la partie mobile (7). 10. Joint selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le manchon(3c), près de son extrémité (32c) ayant le collet d'extrémité (40c) présente au moins un décrochement (45) et de préférence plusieurs disposés l'un derrière l'autre dans le sens périphérique de façon que le collet soit formé par les bords s'étendant radiaRement vers l'extérieur de pattes de maintien 11. Joint selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé en ce que le manchon (3) présente sur son enveloppe pe interne et/ou externe (49, 53) un dispositif d'avancement, de préférence un filetage interne et/ou externe. 12. Joint selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé en ce que la distance (Ll > entre la face de contact (17) de la contre-bague (2) en vis-à-vis de la contre-face d'étant chéité (14') et le fond (11) du boîtier (8) est plus grande dans la position de non montage ou de montage du joint que dans sa position de travail. 13. Joint selon 1' une quelconque des revendications précédn- tes, caractérisé en ce qu'un dispositif d'avancement (475 pales ou analogues, est prévu sur la face externe (46), tournée vers le boîtier (8c), de la portion terminale élargie (29c? du manchon (3c);