La présente invention se rapporte à un acier inoxydable ferritique et elle vise plus spécialement un acier inoxydable ferritique possédant une grande facilité de façonnage, par exemple une grande ductilité. on sait que les aciers inoxydables ferritiques classi- ques renferment moins de nickel que les aciers inoxydables austénitiques et, par suite, sont moins coûteux et présentent une précision satisfaisante lorsqu'on les façonne et aucune fissuration par corrosion sous l'effet de contraintes. C'est pourquoi l'acier inoxydable ferritique est largement utilisé pour la fabrication de. batteries de cuisine et de pièces pour automobiles de types divers. Mais, en revanche, on sait que les aciers inoxydables ferritiques classiques sont moins faciles à façonner (mauvaise ductilité) que les aciers inoxydables austé- nitiques. Par ailleurs, depuis un certain temps, les réserves naturelles de nickel sont en voie d'épuisement. Il devient donc impératif pour la sidérurgie de-l'acier inoxydable de disposer d'un acier inoxydable ferritique d'un type nouveau possédant une grande facilité de façonnage et ayant une teneur en nickel plus faible. Pour cette raison, de nombreuses tentatives ont été faites depuis un certain nombre d'années en vue de l'obtention d'un acier inoxydable ferritique d'un type nouveau possédant les qualités que l'on vient d'indiquer. C'est ainsi par exemple, en ce qui concerne une plus grande facilité de façonnage de l'acier inoxydable ferritique, que la demande de brevet japonais no 51-44888 définit un acier inoxydable ferritique additionné d'aluminium et que la demande de brevet japonais mise à l'Inspection Publique n0 51-98616 définit un acier inoxydable ferritique additionné d'aluminium et de titane. Il est certain que l'addition d'une certaine quantité d'un composant complémentaire consistant en de l'alu- minium seul ou de l'aluminium et du titane, à un acier inoxy- dable ferritique classique, à-savoir un acier inoxydable à 17 % de chrome (du type SUS 430), améliore de façon efficace la facilité de façonnage, par exemple la ductilité. Mais une telle addition n'a plus d'effet lorsque la quantité d'allia- ge complémentaire ajoutée atteint une certaine proportion; de plus, l'addition d'aluminium seul ou d'aluminium et de titane n'assure pas d'effet satisfaisant. A propos d'autres essais, la demande de brevet japonais n0 44-736 décrit un acier inoxydable ferritique additionné de bore, tandis que les demandes de brevets japonais no 47-4786 et 51-8733 décrivent un acier inoxydable ferritique additionné de bore et de titane. L'addition de bore seul ou de bore et de titane est efficace pour améliorer la facilité de façonnage par exemple la ductilité, de l'acier inoxydable ferritique. Mais, du fait que, dans les essais indiqués ci-dessus, la proportion de bore ajoutée est relativement importante, l'acier inoxydable ferritique obtenu possède une faible résistance à la corrosion et se travaille mal à chaud, en raison du fait que certains types de composés de bore se déposent dans les zones limites des grains. En outre, la forte proportion de bore a pour conséquence de rendre l'acier inoxydable ferriti- que ainsi obtenu très coûteux, de telle sorte qu'un tel acier inoxydable ferritique additionné de bore ne trouve pratique- ment aucune application dans l'industrie. De son côté, le brevet britannique no 1.217.933 décrit un acier inoxydable ferritique additionné de bore d'un autre type. Toutefois, cet acier inoxydable ferritique additionné de bore renferme du molybdène, du nickel et du cobalt et l'adjonction de bore vise à améliorer l'état de surface de l'acier inoxydable ferritique primaire et non pas à améliorer de quelque manière que ce soit, la facilité de façonnage de cet acier inoxydable. L'invention vise un acier inoxydable ferritique possé- dant une grande facilité de façonnage et, de façon plus pré- cise, elle a pour objet un acier inoxydable ferritique carac- térisé par le fait qu'il a la composition suivante 0,1 % au maximum, en poids, de carbone; 1,0 % au maximum en poids, de silicium 0,75 % au maximum en poids de manganèse; de 10 à 30 % en poids de chrome; 0,5 % au maximum en poids de nickel; 0,025 % au maximum en poids d'azote de 2 à 30 parties par million de bore, le solde étant représenté par du fer et par des impuretés inévitables. L'acier inoxydable ferritique selon l'invention peut renfermer également un composant complémentaire d'alliage consistant en de l'aluminium, dans une proportion Comprise entre 0,005 et 0,4 %, en poids. Ce composant complémentaire a pour effet d'améliorer de façon efficace la facilité de façonnage, par exemple d'amé- liorer la ductilité, de l'acier inoxydable ferritique. L'acier inoxydable ferritique selon l'invention peut ren- fermer, en plus de ce composant complémentaire que l'on vient d'indiquer, un autre composant consistant en au moins l'un des corps suivants, dans les proportions suivantes: de 0,005 à 0,6 %, en poids, de titane; de 0, 005 à 0,4 %, en poids, de niobium; 0,005 à 0,4 % en poids, de vanadium, de-0,005 à 0,4 %, en poids, de zirconium; de 0,02 à 0,50 %, en poids, de cuivre; 0,05 % au maximum, en poids, de calcium et 0,05 % au maximum en poids de cérium. Ce nouveau composant complémentaire de l'alliage est efficace pour renforcer la facilité de façonnage, par exemple pour améliorer la ductilité, de l'acier inoxydable ferritique additionné d'aluminium selon l'invention. On peut, en gros, définir la facilité de façonnage, par exemple la ductilité, de l'acier en utilisant le coefficient de Lankford, c'est-à-dire un coefficient y moyen (y). Ce coef- ficient Y est défini par la relation suivante Y (Yo + 2Y45 + Y90)/4 yO, Y45 et y90 désignant les coefficients y de l'acier suivant les directions qui font respectivement les angles de 0, 45 et 90 degrés avec la direction du laminage auquel est soumis cet acier. De même, la facilité de façonnage peut être définie à partir d'une hauteur de stries, correspondant à la hauteur maxima des stries qui se forment à la surface d'une bande d'acier après façonnage de cette dernière. Pour présenter une facilité de façonnage satisfaisante, la bande d'acier doit, de préférence, avoir un coefficient y de 1,1 ou davan- tage, et présenter une hauteur de stries de 18 microns. En vue d'obtenir ces valeurs du coefficient y et de la hauteur de stries, il est particulièrement à conseiller d'ajouter une très faible proportion de bore seul ou une certaine proportion d'un mélange de bore et d'aluminium, ou encore un mélange de bore, d'aluminium et d'au moins l'un des corps suivants: Ti, Nb, V, Zr, Cu, Ca et Ce. L'acier inoxydable ferrique selon l'invention renferme comme composants obligatoires: 0,1 % au maximum, en poids, de carbone; 1,0 % au maximum, en poids, de silicium; 0,75 % au maximum, en poids de manganèse; 0,5 % au maximum, en poids de nickel; de 10 à 30 % en poids de chrome; au maxi- mum 0,025 % en poids d'azote et de 2 à 30 parties par million de bore, le solde étant représenté par du fer et par des im- puretés inévitables, par exemple du phosphore et du soufre. L'effet produit par les composants indispensables (à l'exception du fer) sur les propriétés de l'acier inoxydable ferritique obtenu est le suivant Le carbone est un composant efficace pour le réglage des propriétés mécaniques, par exemple de la résistance à la trac- tion et la résistance à la rupture, de l'acier inoxydable ferritique. On peut faire varier la proportion de carbone dans l'acier inoxydable ferritique en vue d'obtenir les propriétés mécaniques exigées de l'acier inoxydable. Mais, l'addition d'une trop grande proportion de carbone a pour conséquence que l'acier inoxydable obtenu est beaucoup moins élastique et que sa facili- té-de façonnage est moins bonne. Pour ces raisons, il convient que la teneur en carbone de l'acier inoxydable ferritique selon l'invention ne dépasse pas 0,1 % en poids et soit com- prise, par exemple, entre 0,005 et 0,07 % en poids. Le silicium est un élément fortement réducteur, c'est pourquoi on ajoute une certaine quantité de silicium dans le bain au cours de la fabrication de l'acier, en vue d'en éliminer l'oxygène. Mais, si l'on emploie une trop grande quantité de silicium, la bande d'acier obtenue renferme une trop grande proportion d'impuretés du type SiO Ces impuretés du type SiO2 ont pour effet de nuire à la facilité de façon- nage de l'acier obtenu. Par conséquent, dans l'acier inoxyda- ble ferritique selon l'invention, il convient que la teneur en silicium soit au maximum de 1,0 % en poids, et, de préfé- rence comprise entre 0,20 et 0,90 %. On fait également appel à du manganèse comme réducteur pour l'acier. Mais une trop forte proportion de manganèse a pour conséquence que l'acier inoxydable ferritique obtenu devient beaucoup trop fragile. Par suite, il convient que la teneur en manganèse de l'acier inoxydable ferritique selon l'invention soit au maximum de 0,75 %, en poids, et de pré- férence comprise entre 0,05 et 0,65 % en poids. Dans l'acier inoxydable ferritique selon l'invention, la teneur en chrome est comprise entre 10 et 30 % en poids et, de préférence, entre 14 et 25 %. Si la teneur en chrome est inférieure à 10 %, en poids, l'acier inoxydable obtenu possède une mauvaise résistance à la corrosion; par ailleurs, si on ajoute du chrome au-delà de la limite supé- rieure de 30 % en poids, on n'augmente pas la résistance de l'acier inoxydable à la corrosion par rapport à la valeur de cette résistance pour une proportion de 30 % en poids de chrome. Dans l'acier inoxydable ferritique, le nickel est norma- lement utilisé en faible quantité. Si la teneur en nickel est de 0,5 % en poids au maximum, la ténacité de l'acier inoxyda- ble ferritique obtenu augmente avec la teneur en nickel, mais si l'on dépasse la proportion de 0,5 % de nickel, la ténacité n'est pas supérieure à ce qu'elle est pour une proportion de 0,5 % en poids de nickel. Il convient normalement que la teneur en nickel de l'acier inoxydable ferritique selon l'invention, soit comprise entre 0,01 et 0,30 % en poids. L'azote contenu dans l'acier inoxydable ferritique est extrêmement efficace pour améliorer les propriétés mécaniques, par exemple la résistance à la traction et la ténacité de l'acier inoxydable. Mais si l'on ajoute une trop forte propor- tion d'azote, l'acier inoxydable ferritique obtenu devient beaucoup trop fragile et, par conséquent, sa facilité de façonnage est moins bonne. Par conséquent, pour l'acier ino- xydable ferritique selon l'invention, la teneur en azote ne doit pas dépasser 0,025 % en poids et, de préférence, elle doit être comprise entre 0,0025 et 0,015 % en poids. Le bore augmente de façon efficace l'élasticité et le coefficient y mais diminue la hauteur de stries de l'acier inoxydable ferritique et, par suite, améliore la facilité de façonnage, par exemple la ductilité, de cet acier inoxydable ferritique. Les effets indiqués plus haut se présentent lorsque l'on ajoute à l'acier inoxydable ferritique du bore dans une proportion de 2 parties par million ou davantage. Mais, si la teneur en bore dépasse 30 parties par million, les effets in- diqués plus hauts ne sont pas supérieurs à ce qu'ils sont dans le cas d'une proportion de 30 parties par million et même, dans - certains cas, ces effets indiqués plus haut sur l'acier inoxy- dable obtenu diminuent légèrement. En outre, une trop forte proportion de bore a pour conséquence le dépôt de certains composés de bore dans les zones limites entre les grains de l'acier inoxydable ferritique obtenu. Le phénomène que l'on vient d'indiquer a pour effet de diminuer la résistance à la corrosion et également de diminuer la facilité de façonnage à chaud de l'acier inoxydable ferritique obtenu. De plus, étant donné que le bore est un corps coûteux, l'addition d'une grande quantité de bore fait monter le prix de revient de l'acier inoxydable ferritique obtenu. C'est pourquoi il con- vient que la teneur en bore de l'acier inoxydable ferritique 247718 3 selon l'invention soit limitée à une valeur comprise entre 2 et 30 parties par million et, de préférence, entre 5 et parties par million. L'acier inoxydable ferritique selon l'invention peut renfermer également un composant complémentaire représenté par de l'aluminium dans une proportion comprise entre 0,-005 et 0,4 % en poids. L'aluminium augmente de façon efficace l'é- lasticité et le coefficient y mais diminue la hauteur de stries et, par conséquent, améliore la facilité de façonnage de l'acier inoxydable ferritique obtenu. De plus, l'aluminium augmente la résistance à la corrosion par les acides et régu- larise la dimension des grains des cristaux dans l'acier ino- xydable, ce qui uniformise les propriétés métallographiques de cet acier inoxydable. L'importance des effets indiqués plus haut de l'aluminium varie en fonction des proportions d'alumi- nium et de bore. Normalement les effets indiqués plus haut se manifestâEt lorsque la proportion d'aluminium ajoutée à l'acier inoxydable ferritique est de 0,005 % en poids ou davantage. De façon plus précise, pour une proportion compri- se entre 0,005 % et 0,4 % en poids, l'intensité des effets indiqués plus haut peut augmenter en fonction de la quantité d'aluminium ajoutée. Mais si la quantité d'aluminium ajoutée dépasse 0,4 % en poids, les effets de l'aluminium ne sont pas améliorés et, même, risquent de diminuer, le seul résultat étant d'augmenter le prix de l'acier inoxydable ferritique obtenu. C'est pourquoi il convient que ce composant complé- mentaire soit utilisé dans des proportions comprises entre 0,005 % et 0,4 % en poids et, mieux, entre 0,01 et 0,30 %. L'acier inoxydable ferritique additionné de- bore et d'aluminium selon l'invention peut également renfermer un composant complémentaire représenté par l'un des corps sui- vants: titane, niobium, vanadium, zirconium, cuivre, calcium ou cérium. Ce nouveau composant complémentaire de l'alliage a pour effet d'améliorer encore plus la facilité de façonnage, par exemple la ductilité, de l'acier inoxydable ferritique additionné d'aliminium selon l'invention. Ce nouvel effet complémentaire résulte de la participation combinée du bore, de l'aluminium et du nouveau composantcomplémentaire à l'effet d'amélioration de la facilité du façonnage. Le titane sert à la confection d'un composé carbo- nitruré stable dans l'acier inoxydable ferritique. Ce composé carbo-nitruré agit efficacement pour rendre plus fins et plus réguliers les cristaux et augmenter l'élasticité et la téna- cité de l'acier inoxydable et, par suite, améliorer la faci- lité de façonnage, par exemple la ductilité, de cet acier ino- xydable. En particulier dans le cas d'acier inoxydable ferritique renfermant du bore et de l'aluminium, le titane est extrêmement efficace pour diminuer la hauteur de stries de l'acier inoxy- dable ferritique final. En outre, l'addition de titane permet de diminuer la teneur en bore et en aluminium de l'acier ino- xydable ferritique sans diminuer la qualité de cet acier. Les effets indiqués plus haut peuvent être obtenus avec une pro- portion de titane d'au moins 0,005 % en poids. Cependant, dans le cas d'acier inoxydable ferritique renfermant du bore et de l'aluminium, une trop forte proportion de titane (plus de 0,6% en poids) n'augmente pas la facilité de façonnage, par exemple la ductilité, de l'acier inoxydable ferritique et a pour seul effet d'en augmenter le prix. C'est pourquoi, dans le cas de l'invention, il convient d'ajouter du titane dans une propor- -tion comprise entre 0,005 et 0,6 % en poids, et, de préférence, entre 0, 02 et 0,5 %. Du niobium, du vanadium ou du zirconium utilisés séparément dans des proportions comprises entre 0,005 et 0,4 % en poids assurent les mêmes effets que le titane. De plus, l'addition de titane dans une proportion com- prise entre 0,005 et 0,6 % en poids permet d'améliorer la facilité de façonnage à chaud de l'acier inoxydable ferritique - final. Le cuivre assure, dans l'acier inoxydable ferritique, un effet différent de celui du titane. Plus exactement, le cuivre ne forme pas de composé carbo- nitruré et il n'y a pas de dépôts sous la forme de cuivre à l'état élémentaire dans les zones limites des grains. Mais, lorsque du cuivre se dépose, la recristallisation de l'acier inoxydable en est considérablement favorisée, ce qui augmente la facilité de façonnage et la ductilité de l'acier inoxyda- ble. Cette influence se manifeste si la proportion de cuivre est d'au moins 0,02 % en poids. Mais, si l'on utilise une trop forte proportion de cuivre, c'est-à-dire plus de 0,50 % en poids, la facilité de façonnage à chaud de l'acier inoxy- dable ferritique obtenu diminue. Cela est dû à l'influence caractéristique du cuivre sur les propriétés de l'acier ino- xydable. Par conséquent, il convient d'utiliser le cuivre dans une proportion comprise entre 0,02 et 0,50 % en poids et, de préférence, entre 0,10 et 0,30 % en poids. Le calcium est un corps fortement réducteur et il est efficace pour augmenter la ténacité de l'acier inoxydable et diminuer l'importance de l'anisotropie de cet acier inoxyda- ble en rendant sphériques les inclusions non métalliques dans les zones limites des grains. Ces effets produits par le calcium améliorent la facilité de façonnage et la ductilité de l'acier inoxydable ferritique et les rendent régulières. Toutefois, si l'on utilise une trop forte proportion de cal- cium, à savoir plus de 0,05 % en poids, il se produit cet inconvénient que ce calcium se transforme en oxyde et que l'oxyde se loge dans les zones limites des grains en diminuant la propreté et la facilité de façonnage de l'acier inoxydable ferritique final. C'est pourquoi il convient d'utiliser le calcium dans une proportion de 0,05 % en poids au maximum et, de préférence, dans une proportion comprise entre 0,0005 et 0,01 % en poids. Le cérium assure des effets analogues à ceux du calcium et il convient de l'utiliser dans une proportion de 0,05 % en poids au maximum et, de préférence, dans une proportion com- prise entre 0,0005 et 0,01 % en poids. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre donnant quelques exemples non limitatifs. Exemples 1 à 20 et exemples comparatifs 1 à 5 Dans chacun des exemples 1 à 20 et dans les exemples comparatifs 1 à 5, on prépare, selon un procédé classique de fabrication d'un bain d'acier inoxydable ferritique, un acier inoxydable ferritique constitué par les composants indiqués au tableau 1, chacun intervenant dans la proportion indiquée au tableau 1, le solde étant représenté par du fer et par des impuretés inévitables. On lamine à chaud, par un procédé classique, l'acier obtenu. On transforme la bande d'acier laminée à chaud en une bande d'acier laminée à froid d'une épaisseur de 0,7 mm en-appliquant un procédé classique de recuit, du type discontinu ou du type continu puis un pro- cédé de laminage à froid. On met en oeuvre le procédé de recuit du type discontinu (recuit du type R) en utilisant un four à recuire du type dis- continu, porté à une température comprise entre 800 et 950'C pendant une longue durée (10 heures). Quant au procédé de recuit du type continu (recuit du type C) on le met en oeuvre en utili- sant un four à recuire continu porté à une température élevée comprise entre 800 et 10500C pendant une durée relativement brève. A titre d'exemple, on porte la bande d'acier laminée à chaud à la température de 8800C on la maintient à cette température pendant une minute puis on la refroidit à l'air ou avec de l'eau. Selon un autre exemple, on porte la bande d'acier laminée à chaud à la température de 10000C et on la maintient à cette température pendant quelques secondes, on la refroidit jusqu'à 800'C en deux minutes puis on la refroidit à l'air ou à l'eau. Le procédé de recuit du type discontinu et le procédé du type continu ont été appliqués par le demandeur de manière à assurer les mêmes effets. Les propriétés des bandes d'acier inoxydable ferritique obtenues sont indiquées au tableau 2. Tableau 1 (1) COMPOSANT S Numéros des exemples exemples 1 J 2 le 3 " 4 " 6 si 7 " 8 el 9 " 10 " 11 " 12 t 13 C Si ltn P S Ni (%) (%) (%) (%) (%) (%) 0,05 0,04 0,05 0,05 0,04 0,05 0,06 0,05 0,05 0,06 0,04 0,05 0,04 0,48 0, 39 0,39 0,53 0,49 0,49 0,48 0,49 0,52 0,49 0,45 0,48 0,47 0,20 0,22 0,19 0,17 0,20 0,19 0,19 0,18 0,23 0,18 0,19 0,17 0,18 0,031 0, 029 0,028 0, 031 0,030 0,030 0, 029 0, 028 0,032 0, 029 0,030 0,028 0,029 0, 007 0, 008 0, 007 0, 007 0, 007 0, 008 0, 007 0,006 0, 006 0, 007 0, 006 0, 007 0, 008 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 0,12 0,13 0,14 0,11 0,12 0,11 0,13 0,12 Premier composant complémentaire de 1 'alliage Cr N B A (%) (ppn) (ppm) (%) 16,85 16,66 16,91 16,55 16,56 16,66 16,91 16,68 16,55 16,53 16,53 16,49 16,59 0, 005 0,08 0,13 0,20 0,29 0,15 0,15 0,15 0,08 0,07 second composant complémentaire Proportions (% Ti Ti Ti V 0, 02 0,25 0,48 0, 10 0, 12 j-, g-, a,'> - co C si Sn (%) (%) (%) 0,04 0,46 0,20 0,04 0,47 0,21 0,04 0,49 0,22 0,05 0,51 0,23 0,06 0,51 0,23 p (%) 0,028 0, 027 0, 031 0, 030 0, 028 S (%) 0, 008 0, 007 0, 007 0, 008 0, 008 Ni (%) 0, 13 0,12 0,12 0,11 0, 13 Cr (%) 16,61 16,63 16,68 16,91 16,57 " 19 0,05 0,47 0,19 0,027 0,007 0,10 16,61 " 20 0,04 0,48 0,18 0,029 0,007 0,11 16,67 exemples comparatifs 1 0,04 " 2 0,05 " 3 0,04 " 4 0,05 " 5 0,04 0,49 0,40 0,38 0,38 0,51 0,18 0,21 0,18 0,22 0,22 0,030 0,028 0,027 0,,030 0,031 0,006 0,007 0,008 0,007 0,007 0,11 0,10 0,12 0,11 0,13 16,49 16,87 16,90 16,65 16,67 N (PPM) Premier composant corplémentaire de l'alliage B AZ (ppn) 121 10 (%) 0,08 0,07 0,07 0,15 0,15 0,07 second composant complémentaire Types Zr Cu Ca Ce Ti V Ti Cu Ti Ca Proportion 0,14 0,30 0,008 0,006 0,10 0,12 0, 06 0,20 0,02 0,005 0,005 0,08 0,45 Tableau 1 (2) Numéros des exemples exemplesl4 *" 15 " 16 " 17 F-J rJ -4, co R.. ?477182 Tableau 2 Numeros des exemples exemples 1 "I 2 " 11 " 12 " 13 " 14 " 17 " 19 " 20 Camposant Coefficient ajouté B 1,10 B 1,20 1, 23 B 1,25 B-AZ 1, 30 B-AZ 1,35 B-AQ 1,38 1,38 B-A. 1,40 B-AQ 1,41 B-A -Ti 1,45 1,42 B-A -Ti 1,50 1,48 B-A -Ti 1,52 1,50 B-A ú-1b 1,29 B-A Q-V 1,28 B-AQ-Zr 1,35 B-A I-Cu 1,29 B-A,Ca 1,2S B-A I-Ce 1,29 B-A -Ti-V 1,50 B-A Ti-Cu 1,30 B-A úr-Ti-Ca 1,47 Hauteur de stries (1) -16 Procédé de recuit appliqué R R C R R R R C R R R C R C R C R R R R R R R R R exemples caoparatifs1 l" 2 B " 3 AI "I 4 AI "l 5 B-AI 1, 00 1,25 1,.05 1, 10 1, 38 R R R R R 2 477183 Dans chacun des exemples 1 à 20, la bande d'acier ino- xydable ferritique peut être laminée à chaud, recuite et la- minée à froid et peut subir ensuite un recuit final sans aucune difficulté. De plus, les bandes d'acier inoxydable ferritiques obtenues préparées conformément à l'invention ont un coefficient y satisfaisant de 1,1 ou davantage et une hauteur de stries satisfaisante de 18 microns au maxiumum, autrement dit, une ductilité satisfaisante. Dans l'exemple comparatif no 1, la bande d'acier inoxy- dable ferritique obtenue (SUS 430) a un coefficient y faible de 1,0 et une forte hauteur de stries de 25 microns. Autrement dit, cette bande d'acier inoxydable de l'exemple comparatif ne possède pas une bonne facilité de façonnage. - A l'exemple comparatif n0 2, la bande d'acier inoxydable ferritique obtenue se fissure au cours du laminage à chaud. Au cours d'une expérience distincte, le demandeur a constaté que si l'on ajoute du bore, de l'aluminium et du titane res- pectivement dans les proportions de 10 parties par million, 0,15 % et 0, 25 % au même acier inoxydable ferritique que celui de l'exemple comparatif n0 2, ce bore,cet aluminium et ce titane se déposent de façon régulière sous la forme des fines particules dans la bande d'acier. On en déduit que les grains de la bande d'acier doivent se recristalliser sous la forme cristalline préférable permettant d'améliorer la fa- cilité de façonnage, par exemple la ductilité de la bande d'acier. A l'exemple comparatif n0 3, la bande d'acier inoxydable ferritique obtenue a un mauvais coefficient y et une mauvaise hauteur de stries et, par suite, elle est peu facile à façonner. A l'exemple comparatif n0 4, l'acier inoxydable ferritique obtenu a un.mauvais coefficient y de 1,1 et une mauvaise hau- teur de stries de 18 microns. A l'exemple comparatif n0 5, la bande d'acier inoxydable ferritique obtenue renferme 0,45 % d'aluminium, en poids, ce qui est supérieur à la teneur en aluminium de 0,29 % en poids, de l'acier inoxydable ferritique décrit à l'exemple 8. Cependant, le coefficient y et la hauteur de stries de l'acier inoxydable ferritique de l'exemple comparatif n05 sont identiques ou légèrement inférieurs à ce qu'ils sont à l'exemple 8. En outre, les exemples 1 à 20 montrent que les bandes d'acier inoxydable ferritique selon l'invention peuvent subir sans difficultés un recuit aussi bien par un procédé discontinu que par un procédé continu. REVENDICATIONS 1. Acier inoxydable ferritique possédant une grande fa- cilité de façonnage, caractérisé par le fait qu'il a la com- position suivante: 0,1 % au maximum, en poids de carbone 1,0 % au maximum, en poids de silicium; 0,75 % au maximum, en poids de manganèse; de 10 à 30 % en poids de chrome; 0,5 % au maximum, en poids de nickel; 0,025 % au maximum en poids d'azote; de 2 à 30 parties par million de bore, le solde étant représenté par du fer et par des impuretés inévitables. 2. Acier inoxydable ferritique selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il renferme de 0,005 à 0,07 %, en poids de carbone, de 0,20 à 0,90 % en poids de silicium, de 0,05 à 0,65 % de manganèse, de 0,01 à 0, 30 % en poids de nickel et de 5 à 25 parties par million en poids de bore. v 3. Acier inoxydable ferritique selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il contient un composant complémen- taire, à savoir de l'aluminium dans une proportion comprise entre 0,005 et 0,4 % en poids. 4. Acier inoxydable ferritique selon la revendication 3, caractérisé par le fait qu'il comprend un autre composant consistant en au moins l'un des corps suivants: de 0,005 à 0,6 % en poids, de titane; de 0,005 à 0,4 % en poids de niobium; de 0,005 à 0,4 % en poids, de vanadium, de 0,005 à 0,4 % en poids de zirconium; de 0,02 à 0,50 en poids de cuivre; 0,05 % au maximum, en poids, de calcium et 0,05 % au maximum en poids de cérium.