La présente invention se rapporte à des systèmes d'analyse, de balayage ou d'exploration dans des postes ou appareils récepteurs de télévision ; plus particulièrement, elle concerne généralement et a essentiellement pour objet un dispositif formant circuit de 5 correction, notamment 'bilatérale de la distorsion de la trame, notamment en forme de coussin, de croissant ou analogue, ainsi que les diverses applications et utilisations résultant de sa mise en oeuvre et les ensembles, circuits, équipements et installations pourvus de tels dispositifs. 10 la géométrie d'un tube - image de télévision est telle que le centre de courbure de la face avant formant fenêtre ou dalle de fond du tube et le centre de déviation du faisceau électronique ne coincident pas. Pour-obtenir une image de télévision agréable, il est désirable d'avoir un écran (panneau de face avant formant dalle 15 de fond du tube) qui soit relativement plat ou plan et rectangulaire, son rayon de courbure est ainsi assez long. Des exigences d'encombrement ou de dimensionnement limitent cependant l'emplacement du canon à électrons et du cehtre de déviation dans le tube à images à une distance beaucoup plus proche du panneau de face avant formant 20 dalle de fond du tube. Ceci est spécialement vrai dans des tubes à images modernes à grand angle. Ainsi, des électrons se propageant du canon à divers points sur le panneau de face avant du tube, chemineront sur des distances différentes, les distances maximales parcourues se produisent aux coins tandis que la distance minimale 25 parcourue est au centre de l'écran. Comme le faisceau électronique est soumis à une forme d'onde de déviation prédéterminée, les électrons, parcourant la distance la plus longue, sont déviés d'une quantité plus grande. Ceci produit une distorsion de la forme rectangulaire désirée de la trame, laquelle distorsion s'aggrave au fur 30 et à mesure que le faisceau se déplace depuis le centre du tube respectivement vers le sommet ou la partie supérieure et vers la base ou partie inférieure ou vers les- côtés. Une forme de cette distorsion est représentée par des lignes continues, en traits pleins sur la figure 1 et est communément appelée distorsion en coussin ou 35 en croissant. 70 30513 2058404 Il est évident que cette distorsion peut se produire simultanément dans la direction aussi bien verticale qu'horizontale et est connue sous les noms respectivement de distorsion en coussin supérieure ou au sommet et inférieure ou à la base et de distorsion 5 en coussin sur les côtés ou latérale. Un procédé, pour corriger cette distorsion indésirable, consiste a conçevoir ou à réaliser un bloc ou bobinage de déviation qui produira un champ de déviation pour dévier le faisceau électronique suivant la forme de trame désirée. Cette technique est, toutefois, 10 seulement partiellement efficace et, dans des tubes de télévision en couleur à grand angle, elle ne réalise pas le degré de correction nécessaire. Une autre technique actuellement employée consiste à ajouter une composante de courant électrique de la fréquence de balayage horizontal ou de lignes à la forme d'onde de déviation 15 verticale pour corriger la distorsion en coussin supérieure et inférieure et de moduler en amplitude, à une fréquence de balayage vertical ou de trame, la forme d'onde de déviation horizontale pour corriger la distorsion en coussin latérale. les brevets américains n° 3.329.859 et 3.408.535 décrivent des 20 circuits séparés pour la correction de la distorsion en coussin respectivement supérieure et inférieure et latérale. Bien que ces circuits réalisent la correction bilatérale nécessaire, si tous deux sont incorporés à un appareil récepteur de télévision, ils emploient chacun une bobine de réactance saturable ou à saturation 25 formant un amplificateur magnétique et un système de circuit associé et sont quelque peu coûteux. Un mode de réalisation de la présente invention utilise une seule bobine de réactance saturable formant amplificateur magnétique pour réaliser la correction simultanée de la distorsion en coussin à la fois supérieure et inférieure et la-30 térale. Ce circuit réduit la complexité et le coût de circuits séparés. Le circuit,mettant en oeuvre la présente invention, présente également une indépendance de commande ou de réglage, de sorte que la tension électrique de dis-torsion en coussin supérieure ou au sommet, inférieure ou à la base, peut être réglée sans produire un 35 effet sérieux sur la correction de la distorsion en coussin sur les côtés ou latérale. En outre, des circuits mettant en oeuvre la 70 30513 3 2058404 présente invention ne nécessitent aucune polarisation ou action de sollicitation ou de rappel, ni par courant électrique continu, ni par a!imant permanent. Ceci supprime le réglage coûteux en usine, dans lequel un aimant permanent est employé comme dans les agence-5 ments de circuits antérieurement connus. Un circuit de correction de distorsion en coussin, formant dispositif unique, a été proposé,lequel utilise un circuit accordé ou analogue pour produire la tension électrique de correction de distorsion respectivement supérieure ou de sommet ou inférieure ou 10 de base, laquelle tension électrique, contrairement au présent système, résonne à une fréquence différente de la fréquence d'oscillateur horizontale; de même, aucun réseau d'impédances n'est utilisé pour réaliser l'indépendance de commande ou de réglage. Par ailleurs, le système proposé décale la tension électrique, à indui-15 te dans un enroulement central d'un bobinage de réactance saturable formant amplificateur magnétique, d'approximativement 180° et applique ensuite la tension électrique résultante en dents de scie aux bobines de déviation verticale, le présent système produit cependant une tension électrique sinusoïdale approximativement à la fréquence 20 de balayage horizontal ou de lignes (par exemple de 15.734 Hz) qui est décalée seulement d'approximativement 110° par rapport au flux dans l'enroulement central de la bobine de réactance saturable formant amplificateur magnétique, la forme d'onde de courant de correction nécessaire est ensuite produite en appliquant ce signal 25 aux bobines de déviation verticale. Conformément à la présente invention, un circuit de correction bilatérale de la distorsion en coussin, dans un circuit de déviatiaa d'un appareil récepteur de télévision, comprend des enroulements de déviation respectivement horizontale et verticale et des sources 30 respectives de courant électrique de déviation respectivement horizontale et verticale pour exciter ou alimenter en énergie les enroulements. Une bobine de réactance saturable formant par exemple amplificateur magnétique comporte des premiers enroulements excités par la source de courant de déviation horizontale et un enroulement 35 de commande connecté en série à l'enroulement de déviation verticale et traversé par le courant de déviation verticale. Un réseau 70 30518 4 2058404 d'impédances est connecté aux "bornes de l'enroulement de commande et un circuit résonnant en série est accordé sur la fréquence de balayage horizontal, et connecté à l'enroulement de commande et aux enroulements de déviation verticale. 5 L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristi ques, détails et avantages de celles-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative va suivre en se reportant aux dessins schématiques annexés, donnés uniquement à titre d'exemple, illustrant un mode de réalisation de l'invention 10 et dans lesquels : - la figure 1 est une représentation des limites extérieures d'un appareil récepteur de télévision présentant une distorsion en coussin au sommet et à la base ainsi que sur les côtés ; - la figure 2 est une représentation schématique partiellement 15 sous forme de schéma synoptique fonctionnel ou unifilaire représentant un circuit mettant en oeuvre la présente invention ; - la figure 3 représente schématiquement une forme d'exécution de l'amplificateur magnétique au bobinage de réactance saturable utilisé dans les circuits de la figure 2 ; 20 - la figure 4 illustre graphiquement des formes d'onde repré sentatives en divers points du circuit de la figure 2 ; - la figure 5 est un diagramme de phases représentant la corrélation entre les phases des diverses intensités de courants et tensions électriques dans le système ; et 25 - la figure 6 représente un projet de montage commode pour le système de circuits auxquels la présente invention est incorporée. En se référant à la figure 1,les lignes continues en traits pleins 10 représentent la distrosion en coussin respectivement au sommet et à la base aux limites respectivement supérieure et inf ér^. 30 rieure de la trame.Il est à noter qu'au fur et à mesure que le faisceau se déplace vers le centre,cette distorsion devient moins importante.Les lignes en traits pleins 12 représentent la distorsion en coussin sur les côtés aux limites latérales d'un tube à images et de nouveau, au .fui* et à mesure que le faisceau se déplace vers le 35 centre du tube,cette distorsion devient moins prononcée,.Les lignes discontinues en traits interrompus 11 et 13 représentent la trame 70 30518 5 2058404 corrigée dans les directions respectivement de sommet, de base et latérale, laquelle est désirable pour la vision ou.1'observation et est obtenue quand la présente invention est employée pour corriger la distorsion en coussin. 5 la figure 2 représente un mode de réalisation particulier de la présente invention. Il doit être entendu que le circuit est incorporé à un poste récepteur de télévision comportant un système de circuits classique respectivement, de haute fréquence, de fréquence intermédiaire, de basse fréquaicé, de chrominanœ de luminance et de déviation 10 qui nfest pœ représenté, le bloc rectangulaire 20 contient l'oscillateur vertical et les étages de sortie sont connectés aux enroulements de déviation verticale 24a et 24b au moyen d'un transformateur de sortie 22 comportant un enroulement primaire 21 connecté à l'étage de sortie et un enroulement secondaire 23 ayant ses bornes 15 extrêmes connectées aux enroulements de déviation verticale comme cela est représenté, l'emploi du transformateur de sortie 22 est donné à titre indicatif seulement,et d'autres techniques pour appliquer le courant de déviation verticale sont bien connus et peuvent être utilisées. le courant à fréquence de balayage vertical, 20 s'écoulant dans l'enroulement de déviation verticale 24a traverse un enroulement 30a de la bobine d'inductance divisée30- et un .enroulement de commande 42a et 42b dans une bobine de réactance saturable formant amplificateur magnétique 40. Ce courant retourne à un enroulement de déviation verticale 24b à travers l'enroulement 30b 25 de la bobine d'inductance divisée 30. D'autres trajets de courant comprennent un condensateur 26, une résistance 28, un condensateur 32, une résistance 33 et les résistances 34 et 36 apparaissent sous la forme d'impédances relativement grandes à la fréquence de balayage vertical par rapport au 30 trajet d'impédance en série décrit; ainsi le courant de fréquence de balayage vertical s'écoulera pour la plus grande partie dans le trajet en série comprenant l'enroulement de commande 42a et 42b de l'amplificateur magnétique 40. la tension de fréquence de balayage horizontal, établie aux bornes d'une impédance comprenant une résis-35 tance 33 et un condensateur 32 par un courant provenant de l'enroulement de commande 42a et 42b, comme cela sera décrit en se référant aux figures 3 et 4 ci-après, et appliquée à un circuit en série 70 30518 2058404 accordé comprenant un condensateur 26 et une bobine d'inductance divisée 30 comportant des enroulements bifilaires 30a et 30b. Une résistance variable 28 est connectée en parallèle au condensateur 26 pour permettre un réglage de la valeur de la tension électrique -5 . apparaissant aux bornes du condensateur 26 et aussi de. la quantité de la correction de la distorsion en coussin au sommet et à la base, la bobine d'inductance 30 comprend les moyens de réglage qui servent à faire varier la fréquence de résonnance du circuit accordé. Des bornes X-X relient des enroulements bifilaires extérieurs 10 44a et 44b du transformateur 40 en parallèle à l'enroulement de déviation horizontale (non représenté) et un courant de dérivation de balayage horizontal (d'intensité 1^) traverse ces enroulements extérieurs. Des résistances 34 et 36 sont connectées- en parallèle^ respectivement aux enroulements de déviation verticale 24a et 24b 15 respectivement par l'intermédiaire d'une connexion de jonction s'étendant d'une borne 35 à une borne 43? des enroulements 42a et 42b et des enroulements de bobine d'induction 30a et 30b et sont utilisées comme résistances d'amortissement du bloc du bobinage de déviation verticale. Les enroulements bifilaires servent à réaliser 20 . une charge équilibrée ou compensée sur les segments 24a et 24b du bloc de bobinage de déviation verticale. q La correction de la disto'rsion en coussin au sommet et à la / base est obtenue de la manière suivante : En se référant à la figure 3, on voit que des enroulements 344a et 344b (correspondant aux 25 enroulements 44a et 44b de la figure 2) sont enroulés sur un noyau de bobinage de réactance ou d'amplificateur magnétique 340, de telUs façon que, si aucun courant de balayage vertical d'intensité I ne s'écoule dans l'enroulement de commande 342, les tensions électriques, induites dans l'enroulement 342 par le'courant d'intensité I 30 s'écoulant dans les enroulements extérieurs 344a et 344b, tendront à s'annuler. Ceci est illustré par la direction des flux produits par le courant d'intensité et représenté par et sur la figure, qui sont de sens opposés et s'annulent ou se neutralisent par conséquent dans la branche centrale du transformateur 340. 35 Lorsque le courant de balayage vertical, représenté par l'y sur la figure 3 est appliqué à l'enroulement de commande 342 (qui corres- v °ÛD ORIGINAL 70 30518 7 2058404 pond aux enroulements 42a et 42b sur la figure 2) un flux magnétique variable en intensité et en direction à- la fréquence de déviation verticale représentée par 5" est créé. On voit que ce flux tendra à annuler le flux et à s'ajouter au flux respectivement dans 5 les branches extérieures 340a et 340b du transformateur 340. Lorsque le sens du flux s'inverse, le flux s'ajoutera au flux (|h.j et sera opposé au flux (jih^. La branche, dans laquelle les flux sont additifs, tend à se saturer. Quand ceci se produit, une action de transformateur, appliquant des signaux de fréquence de balayage 10 horizontal à l'enroulement de commande, a lieu entre la branche extérieure reliée à la branche centrale par l'autre élément de noyau non saturé. Ceci est possible puisque la densité de flux dans le noyau non saturé varie avec la fréquence de déviation de balayage horizontal. 15 En considérant le courant de balayage vertical I comme étant relativement constant en comparaison avec le courant de balayage horizontal 1^ de fréquence plus grande, lorsque le courant 1^ change de sens avec la fréquence de déviation horizontale, les enroulements 344a et 344b seront alternativement connectés effective-20 ment aux enroulements de commande 342 puisque les branches de noyau 340a et 340b se satureront alternativement quand le flux de balaya^ vertical et les fluxs ^h^ et ^h.^, s'ajoutent respectivement. Ainsi le courant, produit dans l'enroulement de commande 342 par le courant 1^ se combinera avec le courant à fréquence de déviation verti-25 cale existant dans 1'enroulement 342. Quand le courant de balayage vertical I change de polarité au centre du balayage vertical, le courant à induit changera de polarité puisque les saturations de moitié de noyau 340a et 340b sont inversées pour une polarité donnée d'un courant à fréquence de balayage horizontal. 30 Sur la figure 4, la forme d'onde A représente la forme d'onde du courant à fréquence de balayage horizontal à induit dans l'enroulement 342 et est désignée par 1^ ci-dessous. Le courant de déviation verticale reste essentiellement constant pendant chaque cycle de déviation horizontale. La ligne droite verticale 410, 35 commune aux figures 4a, 4b, 4c et 4d, représente le commencement du mouvement aller de la trace horizontale quand le courant de dériva 70 30513 8 2053404 tion de balayage horizontal 1^ a une intensité maximale dans une première direction. On voit sur la figure 3 que, si le courant 1^, tel que représenté sur celle-ci, s'écoule dans la première direction, l'enroulement 344a est couplé avec l'enroulement 342» puisque les 5 flux (|v et lph-2 s'ajoutent pour saturer la portion de noyau 340b. Lorsque l'intensité de courant décroît vers zéro pendant le mouvement aller de la trace, l'intensité de courant 1^ diminue jusqu'à une valeur minimale pendant la durée d'analyse de ligne représenté pendant la période de temps T entre les lignes droites 410 et 10 420 sur la figure 4. Lorsque le courant inverse sa polarité et augmente en intensité, l'enroulement 344b est alors couplé avec l'enroulement 342 sur la figure 3 de sorte que le flux s1 aj ou-tera maintenant au flux (j)v et saturera les portions de noyau 340a lorsque l'intensité 1^ croît, puis 1^ augmentera comme cela est 15 représenté par la dernière portion de la durée d'analyse de ligne T de la forme d'onde A sur la figure 4. La séquence dans le temps entre les lignes droites verticales 420 et 430 représente la porticn de la trace de retour (R) du balayage horizontal. Quand le courant I inverse sa polarité, la forme d'onde A de la figure 4 sera in-20 versée. En outre, lorsque l'intensité du courant du balayage vertical change sur une période de lignes horizontales successives, l'intensité des pointes de courant sur la forme d'onde A de la figure augmentera jusqu'à une valeur maximale au commencement et à la fin du mouvement aller de la trace verticale. La forme d'onde 25 représentée a été prise pendant la partie supérieure du balayage de trame. L'intensité de courant nette, s'écoulant dans l'enroulement 342 de la figure 3 et dans les enroulements 42a et 42b de la figure 2, est la somme de l'intensité I du courant de déviation verticale v et de l'intensité 1^ du courant de correction de la distorsion en 30 coussin et, comme le montre la figure 4a, n'a pas une phase correcte pour effectuer la correction nécessaire de la distorsion en coussin et doit, par conséquent, être modifiée. En se référant à la figure 2, le courant 1^ est appliqué à un circuit R-C à résistance et à capacitànce connecté en parallèle et 35 comprenant les éléments 32 et 33. Ce circuit ou réseau accomplit une fonction de déphasage ainsi que d'élimination de composantes de haute 70 30513 9 2053404 fréquence indésirable de la forme d'onde de la tension électrique de correction de la distorsion en coussin au sommet et à la base. Ce réseau, connecté conjointement à la bobine d'inductance 30, au -condensateur 26 et à la résistance 28, fournit une charge constante 5 et presque résistive aux signaux de fréquence de balayage horizontal à induits dans les enroulements de commande 42a et 42b. Ainsi, lorsque l'amplitude et la phase du signal de distorsion en coussin au sommet et à la base sont réglées en faisant varier la résistance 28 et la bobine d'inductance 30, la correction de la distorsion en 10 coussin latérale ou sur les côtés reste relativement inchangée. La figure 4b représente la tension électrique aux bornes du circuit ou réseau d'impédance. On voit, en regardant l'intersection de la ligne droite 410 avec les formes d'onde 4a et 4b, que la pointe ou crête de tension de la forme d'onde 4b est en retard de plusieurs degrés 15 sur la pointe ou crête d'intensité de courant de la forme d'onde 4a. Ce désaphage est représenté graphiquement sur la figure 5 par l'angle 9^ dans le diagramme des phases. Il est à noter que 1^ est prise comme la ligne de référence et 9^ est situé dans une direction définie comme étant un angle de phase en retard ou en arrière. Les 20 grandeurs des divers vesteurs de phase sur la figure 5 sont purement indicatives et ne sont pas reliées aux valeurs réelles des tensions et intensités de courant présentes. associé à l'angle 9^, re présente la tension aux bornes du condensateur 32 et est en retard de phase ou déphasé en arrière par rapport à 1^. 9^ peut typiquement 25 être approximativement 7°. Ce déphasage n'est pas en lui-même suffisant pour réaliser la forme d'onde de correction nécessaire. La tension est, par conséquent, appliquée à un circuit résonnant en série comprenant la bobine d'inductance 30 et le condensateur 26 sur la figure 2, qui résonne approximativement à la fréquence de dévia-30 tion horizontale. A un débit d'écoulement de courant dans la bobine d'inductance, désigné par I^q sur la figure 5, résulte de l'application de la tension au circuit résonnant . On voit, sur la figure 5, que I^q est en retard de phase ou déphasé en arrière sur d'un angle 9^ 35 qui est typiquement voisin de 40°. La tension, apparaissant aux bornes du condensateur en série 26 70 30518 10 2058404 qui est connecté en série aux enroulements de déviation verticale 24a et 24b, peut être supérieure à la tension appliquée au circuit accordé, comme cela est bien connu et une tension de correction de la distorsion en coussin plus grande est obtenue en utilisant ce 5 procédé de couplage. La résistance 28 réalise un réglage de la valeur de la correction de la distorsion en coussin au sommet et à la base. La bobine d'inductance 30 est variable pour réaliser l'accord du circuit résonnant en série pour un réglage de phase correct ou un centrage correct de la correction de la distorsion en coussin 10 au sommet et à la base. La forme d'onde de la tension électrique de correction, apparaissant aux bornes du condensateur 26, est représentée sur la figure 4c. Cette tension est de forme sinusoïdale et sa valeur de tension nulle .se produit approximativement au commencement du balayage (ligne droite 410); ^g, associé à 9^ sur la 15 figure 5 , représente la corrélation de phase entre cette tension et les autres intensités de courants et tensions dans le système. peut typiquement être de 70°. L'intensité du courant de correction de la distorsion en coussin, produit par cette tension quand elle est appliquée aux enroulements de déviation verticale 24a et 24b, 20 est représentée par la forme d'onde d'intensité de. courant sur la „ figure 4d. Le déphasage de cette intensité de courant est représenté par 9^ sur les figures 4 et 5- Sur la figure 4d, on voit que la forme d'onde est approximativement sinusoïdale à l'exception de -l'intervalle de retour de la. trace B. et l'intensité de courant 25 retarde sur la tension de la forme d'onde 4c d'un angle de déphasage en arrière 9^ représenté sur la figure 4c et 4d par l'intervalle entre les lignes droites de liaison en traits interrompus. On voit en outre, sur la figure 5, que l'application de la tension . aux 2o enroulements de déviation verticale produit cette intensité de cou-30 rant désignée I sur la figure qui est déphasée d'un angle 9^ pour produire la forme d'onde nécessaire pour la correction de la distorsion en coussin. Il est rappelé que les formes d'onde de la figure 4 représentent des intensités de courant et des tensions électriques au sommet de la trame dans l'intervalle de balayage vertical et 35 comprennent seulement' une période de balayage horizontal. La forme d'onde, à configuration familière en noeud carré (non représentée 70 30518 n 2058404 ici) se produit quand la forme d'onde 4c est observée sur plusieurs intervalles de balayage vertical. En considérant maintenant les caractéristiques de correction de la distorsion en coussin latérale ou sur les côtés, selon la présen- 5 te invention et en se référant aux figures 2 et 3» il est rappelé que le courant de déviation verticale à intensité généralement en forme de dents de scie traverse l'enroulement de commande 342 de la figure 3. Ce courant I produit un flux désigné par ^ sur la figure 3, qui tend à saturer les deux moitiés de noyau 340a et 340b lorsque 10 l'intensité du courant de balayage vertical estaugmentée pendant chaque cycle de déviation verticale. Ainsi, lorsque I atteint une valeur maximale au sommet et à la base de la trame, l'inductance totale des enroulements extérieurs 344a et 344b diminuera puisque quand la perméabilité des moitiés de noyau 340a et 340b a diminué/y tend 15 à saturer ces moitiés de noyau. Il est à noter que le courant de balayage horizontal L^, s'écoulant dans les enroulements extérieurs 344a et 344b, aura un certain effet sur l'inductance totale de ces enroulements mais la variation en réponse à "(J) est plus grande et est prépondérante dans la commande. Comme l'amplificateur magnétique 20 340 n'utilise aucun moyen de polarisation magnétique et puisque la matière du noyau présente des caractéristiques de perméabilité non linéaire, l'intensité de courant I conformé en dents de scie produira approximativement une variation parabolique dans l'inductance des enroulements 44a et 44b de la figure 2. l'inductance des enrou-25 lements 44a et 44b sera minimale au sommet et à la base de chaque trame quand la valeur de I est maximale et sera maximale quand 1^ est nulle au centre de la trame. Comme cette inductance variable est couplée en parallèle avec l'enroulement de déviation horizontale au moyen des bornes X-X sur la figure 2, un courant,de dérivation 1-^ 30 traversera les enroulements 44a et 44b. l'intensité 1^ varie en réponse à la variation sensiblement parabolique de l'inductance et est à une valeur maximale aux bornes respectivement supérieure et inférieure de la trame balayée et décroît jusqu'à une valeur minimale au centre. 35 Cette inductance, couplée avec le circuit de déviation horizon tale et possédant une valeur variant de„manièr.e. .sensiblement parabo- 70 30518 12 2058404 ligue à la fréquence de déviation verticale produit la correction désirée de la distorsion en coussin latérale ou sur les côtés en faisant varier la charge sur le système de déviation horizontale. Une caractéristique importante de la présente invention est 5 ques non seulement elle réalise une correction bilatérale de la distorsion en coussin, mais elle le fait avec un bon degré d'indépendance de commande„ Ainsi, la correction de la distorsion en coussin latérales fixée par le projet ou la conception de l'amplificateur magnétique 340, est affectée d'une quantité minimale quand 10 les organes de commande ou de réglage de la distorqion en coussin au sommet et à la base (résistance 28 et bobine d'inductance 30 de la figure 2) sont changés. Ceci est accompli par l'adjonction de la résistance 33 et du condensateur 32 sur la figure, ce qui aide à maintenir une charge d'impédance constante sur les enroulements de 15 commande 42a et 42b de la figure 2.' Il est à noter, en outre, que la bobine d'inductance 30 de la figure 2 ne sert pas de bobine d'intégration mais est utilisée conjointement avec le condensateur 26 pour fournir une charge de circuit résonnant pour les enroulements de commande 42a et 42b de la figure 2. 20 La figure 6 représente un procédé commode pour monter le systè- de circuit de la figure 2 sur le bloc ou bobinage de déviation d'un appareil récepteur de télévision. La bobine d'inductance 30 de la figure 2 est représentée comme étant la pièce 530 sur la figure 6 montée sur une plaque à circuits imprimés 510. Sur la plaque à cir-25 cuits imprimés 510 sont également montés l'amplificateur magnétique 540 et la résistance 528 correspondant à l'amplificateur magnétique 40 et à la résistance 28 de la figure 2. Le bloc de déviation 500 comprend les enroulements de déviation respectivement horizontale et verticale et le châssis ou cadre 550 sert de structure de montage 30 pour la plaque à circuits imprimés. Les valeurs de paramètres utilisées dans le circuit de la figure 2 comprennent : 70 30518 13 2058404 - Condensateurs - Résistances - Bobine d'inductance - Amplificateur magnétique - Enroulements 42a, 42b 44a, 44b - Noyau de ferrite 26 0,068 microfarad 32 0,12 microfarad 28 2.000 ohms 33 .68 ohms 34 68 ohms 36 68 ohms 30 0,9-2,5 millihenry (nominalement 1,7 mH) 40 15 1/2 spires en fil métallique n° 26 (norme de jauge américaine) : 0,15 ohm par enroulement 90 spires en fil plastique n° 30 (norme de jauge américaine) : 1,35 ohm par enroulement RCA 540 mix 70 30518 H 2058404 REVENDICATIONS ********************* 1Un dispositif formant circuit de correction bilatérale de la distorsion en coussin dans un système de déviation pour appareil récepteur de télévision, du type comprenant des enroulements de 5 déviation respectivement horizontale et verticale et, par exemple, des sources respectives de courant électrique de déviation respectivement horizontale et verticale pour exciter lesdits enroulements, "caractérisé en ce qu'il comporte un moyen ou bobinage de "réactance saturable formant, en particulier, amplificateur magnétique compre-10 nant des premiers enroulements de travail excités par ladite source de courant de déviation horizontale et un enroulement de commande connecté en série audit enroulement de déviation verticale et traversé par un courant' de déviation verticale ;un réseau ou circuit d'impédances connecté aux bornes dudit enroulement de commande ; et 15 un circuit résonnant en série accordé sur la fréquence de déviation horizontale et connecté audit enroulement de commande et auxdits enroulements de déviation verticale. 2.- Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que les premiers enroulements de travail précités forment des en-20 roulements extérieurs connectés en série, leur combinaison'ou ensemble étant connecté en parallèle à l'enroulement de déviation horizontale précité, de sorte qu'un courant de déviation verticale, s'écoulant dans l'enroulement de commande précité, fait varier l'inductance desdits enroulements extérieurs connectés en série 25 d'une manière parabolique à la fréquence de déviation verticale tandis que le courant de fréquence de déviation horizontale, s'écoulant dans lesdits enroulements extérieurs, induit un courant de fréquence de déviation horizontale dans ledit enroulement de commande ; le circuit résonnant en série précité comportant au moins un 30 élément réactif connecté en série à l'enroulement de déviation verticale précité pour produire une tension électrique à la fréquence de balayage horizontal en réponse auxdits courants de fréquence de déviation horizontale s'écoulant dans ledit enroulement de commande; 70 30518 15 2058404 les moyens résistifs étant connectés en parallèle audit élément réactif pour faire varier ladite tension de fréquence de déviation horizontale établie aux bornes dudit élément réactif ; et le réseau ou circuit d'impédance précité étant connecté audit circuit réson-cj nant en série. 3.- Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le circuit résonnant en série précité comprend une bobine d'inductance variable connectée en série à un condensateur, cette combinaison ou ensemble présentant une période de résonnance appro- •jg ximativement égale à la période de balayage de déviation horizontale. 4.- Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le circuit ou réseau d'impédance précité comprend des moyens résistifs ou résistances connectés en parallèle ■jtj à des moyens capacitifs ou condensateurs, cette combinaison étant connectée en parallèle à l'enroulement de comman précité. 5.- D ispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les enroulements extérieurs précités sur l'amplificateur magnétique précité sont enroulés en série de façon 2q que le flux produit par chaque enroulement par le courant s'écoulant dans celui-ci tend à s'annuler dans une branche centrale dudit amplificateur magnétique. 6.- Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit résonnant en série précité comprend 2^ des moyens capacitifs ou condensateurs auxquels sont connectés en dérivation des moyens résistifs ou résistances pour faire varier la valeur de la tension électrique de correction appliquée à l'enroulement de déviation verticale précité ? et un bobinage d'inductance comportant des enroulements bifilaires et des moyens pour faire varier l'inductance afin de faire varier la période de résonnance 3U dudit circuit résonnant. 7.- Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens capacitifs ou condensateurs précités sont connectés en série à l'enroulement de déviation verticale ^ précité. 8.- Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la combinaison du circuit résonnant en série 70 30518 16 2053404 précité du circuit ou réseau d'impédance précité présente une charge relativement constante appliquée à l'enroulement de commande précité. 9.- Dispositif selon l'une des revendications précédentess caractérisé en ce que l'amplificateur magnétique précité comprend, en outre, un noyau de ferrite à deux fenêtres comportant des branches respectivement centrale et extérieure sur lequelles sont enroulés respectivement l'enroulement de commande et les enroulements extérieurs ou de travail précités.