b présente invention concerne un procédé de fabrication d'acide nitrique à haute concentration. Généralement, on produit l'acide nitrique à partir de monoxyde d'a zote NO obtenu par oxydation de l'ammoniac, le monoxyde d'azote étant converti en peroxyde d'azote et en réalisant la synthèse de ltaoide nitrique par réaction de peroxyde d'azote avec de l'eau. On sait qu'il est difficile de concentrer l'acide nitrique dilué ne contenant pas plus de 68 en poids de HNOn, ce dernier formant avec eau un azéotrope, et à cause de la faible pression partielle du peroxyde d'azote. Divers procédés de fabrication d'acide nitrique concentré ont déjà été proposés. On contact un procédé d'extraction-distillation mettant en oeuvre un agent déshydratant tel 1' acide sulfurique concentré et un procédé de synthèse directe dans lequel intervient l'oxygène. Ces procédés n'ont pas donné pleinement satisfaction en raison de l'emploi de réactifs auxiliaires et 1' oxygène augmentant notamment le coût d'exploitation.Par le brevet français 932.754 on connaît un procédé d'obtention directe d'acide nitrique sous pression élevée de l'ordre de 50 atmosphères, suivant la réaction 2 N02(et/ou Ce procédé présente des inconvénients ma- Jeurs . utilisation d oxygène, fonctionnement a haute pression et necessite d'un fluide frigorifique indépendant de l'unité d'acide nitrique pour assurer la liquéfaction de N204, ce qui entratne une importante consommation d'énergie. I1 a été trouvé suivant l'invention un procédé qui permet l'obtention directe d'acide nitrique à haute concentration (98,8 à 99,8% en poids) tout en évitant la production d'acide nitrique dilué comme sous-produit et lbm- ploi d'oxygène pur. Ce procédé est caractérisé par un fonctionnement continu et peut être défini comme un procédé tripression. Le procédé comporte essentiellement quatre stades ou sections si l'on considère l'unité de fabrication de l'acide nitrique, dont les caractéristiques permettent l'obtention des performances du procédé. Les sections principales du procédé sont : a) la section d'oxydation d'ammoniac, dans laquelle l'ammoniac est oxydé par air dans des proportions classiques, caractérisée en ce que 1' oxy- dation est conduite sous une pression voisine de la pression atmosphérique entre 0,8 et 1,2 bars ; En outre cette section d'oxydation de 5 comporte une récupération thermique post-réactionnelle, effectuée de manière telle que l'eau de réaction soit condensée avant que le monoxyde d'azote formé ne soit transformé notablement en peroxyde d' azote puis acide nitrique.Selon 1' inven- tion on conserve la quantité d'eau stoechiométriquement nécessaire à la forma- tion de l'acide nitrique produit par l'unité de fabrication ; b) le deuxième stade du procédé ou section de compression des gaz nitreux et de récupération du peroxyde d'azote caractérisé par une pression de fonctionnement comprise entre 7 et 12 bars, et en outre par les récupérations successives du peroxyde d'azote par condensation, par lavage à l'acide nitrique concentré et par lavage à l'eau de réaction. c) le troisième stade du procédé ou section de synthèse propre ment dite de 1' acide nitrique, caractérisé en ce que la synthèse est conduite sous une pression comprise entre 12 et 25 bars, en présence d'une quantité d'oxygène introduite sous forme d'air, comprise entre 1,5 et 4,5 fois la stoe chiométrie nécessaire à la formation de l'acide nitrique.En outre, le temps de contact du fluide liquide avec la phase gazeuse est compris entre 1 et 3 heu res, et la température est maintenue entre 40 et 65 C; d) le quatrième stade du procédé ou section de dénitration assure la dénitration partielle de 1' acide concentré destiné au lavage des gaz et la dénitration totale de l'acide nitrique de production, caractérisé par une pression de fonctionnement voisine de la pression atmosphérique comprise entre 0,8 et 1,2 bars. En outre, la dénitration est divisée en deux sections dont une ex clusivement thermique. Et le peroxyde d'azote est récupéré sous forme liquide par condensation. La section I est la section d'oxydation de l'amEcniao. L'oxydation de l'ammoniac peut être conduite soit sur toiles de platine rhodié et/ou sur toiles de platine ou encore sur catalyseurs sans platinte, en utilisant les proportions classiques d'ammoniac et d'air purifié. Cette section comporte également une récupération thermique post-réactionnelle permettant d'une part de produire de la vapeur et d' autre part d'assurer un refroidissement aussi rapide que possible des gaz. Dans le procédé pue stade est caractérisé par un fonctionnement à une pression voisine de la pression atios- phérique, entre 0,8 et 1,2 bars et de préférence entre 0,8roi et 0,9 atm.En outre il est caractérisé en ce que la récupération thermique est effectuée de manière telle que l'eau de réaction soit condensée avant que le monotgde d'azote formé ne soit transformé notablement en peroxyde d' azote puis en acide nitrique. les échangeurs de la récupération thermique sont calculés de manière telle que les temps de séjour du gaz soient les plus courts posssi- bles pour condenser liteau de réaction avant que NO formé ne se transforme en quantité notable en peroxyde d'azote puis en NS H. ,Dans ces conditions, les condensats sont constitués d'un acide inférieur à 1 en poids; une partie de l'eau de réaction est éliminée et représente une perte en azote inférieure à 3,2 de l'azote introduit sous forme d'ammoniac. L'autre partie de liteau de réaction est utilisée pour la mise en oeuvre du procédé et selon une caractéristique de l'invention on conserve la quantité d'eau stoechiométriquement nécessaire à la formation de l'acide nitrique produit par l'unité de fabrication. La section 2 est la section de compression de gaz et de récupération du peroxyde d'azote. Cette section reçoit les gaz froids provenant de la section d'oxydation de l'ammoniac et l'air secondaire provenant de la dénitration, finale, élimination des oxydes d'azote. L'ensemble de ces fluides à une pression voisine de la pression atmosphérique est introduit au compresseur à gaz nitreux qui les délivre à une pression de l'ordre 8 bars et à 1850G environ. Ces gaz sont alors refroidis par échange avec les gaz de queue dans une première phase puis avec de liteau dans une deuxième phase et finalement avec une saumure qui permet d' abaisser leur température à -100C. Selon l'invention, les échanges thermiques et en conséquence les échangeurs sont calculés de manière telle que les temps de séjour des gaz permettent, conjointement avec les refroidissements successifs, une oxydation aussi poussée que possible du monoxyde d'azote NO en peroxyde d'azote qui est finalement liquéfié dans le dernier échangeur à saumure, aux environs de -109C. Après cette condensationles gaz sortent avec une teneur en peroxyde d'azote n'excédant pas 5,8% en volume. Ils sont alors lavés, dans une colonne, à contre-courant, avec de l'acide nitrique concentré froid ; la teneur en sortie de cette colonne est alors de l'ordre de 500 v.p.m (volume par million) de peroxyde d'azote.Ces gaz sont ensuite lavés avec de l'eau prélevée comme décrit précédemment dans la section I, dans une colonne à contrecourant, qui assure, en sortie une teneur en oxydes d'azote dans les gaz inférieure à 200 v.p.m. Préalablement au traitement par l'acide nitrique concentré froid, les gaz reçoivent l'air tertiaire de la troisième section suivante. L'ensemble de ces gaz constitue, après les lavages décrits, les gaz de queue, qui seront réchauffés et détendus dans une turbine de récupération, coaxiale au compresseur de gaz nitreux. Selon le procédé de l'invention, cette deuxième section est ca ractérisée par la pression de fonctionnement comprise entre 7 et 12 bars, et de préférence 7,5 à 8,2 bars et en outre par les récupérations successives du peroxyde d'azote par condensation, par lavage à l'acide nitrique concentré et par lavage à l'eau de réaction. La synthèse de l'acide nitrique est réalisée dans la section III du procédé. Le peroxyde d'azote récupéré dans la section II par condensation et par lavage à liteau est envoyé directement au réacteur de synthèse par une pompe à liquide. le peroxyde d'azote dissous dans l'acide nitrique concentré (section II) est extrait dans la dernière section de l'installation, dénommée dénitration, et il est renvoyé liquide par une pompe, au réacteur de synthèse. le réacteur de synthèse reçoit finalement la totalité du peroxyde d'azote récupéré, eau stoechiométriquement nécessaire à la formation de i' acide et, par l'intermédiaire d'un compresseur annexe d'air tertiaire, l'oxygène nécessaire à la formation de l'acide. La synthèse proprement dite de 1' acide nitrique est caractérisée en ce qu'elle est conduite sous une pression de fonctionnement comprise entre 12 et 25 bars, de préférence entre 15 et 17 bars, en présence d'une quantité d'oxygène comprise entre 1,5 et 4,5 fois la quantité stoediométriquement nécessaire à la formation de l'acide nitrique, mais de préférence comprise entre 1,9 et 2,3 fois la quantité stoechiométrique ; le temps de contact du fluide liquide avec la phase gazeuse est compris entre 1 et 3 heures, de préférence entre 1 h 30 et 2 h 10 minutes et la température est maintenue entre 40 et OC de préférence entre 45 et 500C et le fluide liquide et l'air tertiaire sont mis en contact à contre-courant. En conséquence, le réacteur est construit pour une pression de fonctionnement comprise entre 12 et 25 bars. Son compresseur annexe d1 air tertiaire est prévu de manière à fournir un débit d'air assurant une quantité d'oxygène dans le réacteur comprise entre 1,5 et 4,5 fois la stoechiométrie. De plus, le volume et le garnissage du réacteur doit assurer une rétention du liquide telle que le temps de contact avec la phase gazeuse soit compris entre 1 h et 3 heures;La pompe detecirculatioa assure le taux de mouillage m^tiou du garnissage et, partant, le volume maximul de liquide mouillant le remplissa ge > et elle prend le liquide en pied du réacteur pour le distribuer en tête du garnissage. Dans ces conditions la phase liquide recueillie au pied du réacteur est constituée d'acide nitrique concentré (98,8 à 99,8 en poids) contenant duperoxyde d'azote dissous dont la concentration est comprise entre 54 et 62% en poids du total liquide. L'ensemble des ré actants se présente généralement en deux phases. Les gaz qui s'échappent du réacteur sont alors refroidis à -10 C dans un échangeur à saumure. Te peroxyde d'azote est recyclé au réacteur sous forme liquide, tandis que les gaz constitués d'air appauvri en oxygène, et contenant environ 5* en volume de peroxyde azote, sont détendus à la pres- sion de la section 11, et introduits dans cette section avec les gaz de procédé au lavage à 11 acide nitrique concentré. La dénitration est effectuée dans la section IV. Cette section de dénitration assure la dénitration partielle de l'acide nitrique concentré- > destiné au lavage des gaz dans la section II, et la dénitration totale de l'acide nitrique produit par l'unité de fabrication Pour réaliser cette dénitration on opère en deux temps et à la pression atmosphérique. Dans une première dénitration, purement thermique, on traite la totalité de l'acide nitrique contenant du peroxyde d'azote, et le maintient à une température comprise entre 65 et 70 C, par l'intermédiaire d'un rebouilleur, assure une teneur de l'acide extrait comprise entre 5 et 7% en poids de peroxyde d'azote. le peroxyde d'azote extrait est condensé, dans un réfrigérant à saumure > et introduit liquide au réacteur à l'aide d'une pompe. L'acide partiellement dénitré extrait de la dénitration primaire est, pour une part, refroidi et renvoyé, par une pompe, à la colonne de lavage de la Section II. L'autre partie de 1' acide nitrique, constituant la production de l'unité de fabrication, est envoyée à la dénitration secondaire. On dénitre complètement cette fraction d'acide nitrique, dans une colonne à garnissage, et à contre-courant de l'air secondaire sec et chaud, à une température voisine de 5O0C environ. En sortie du dénitreur on refroidit la fraction et ltenvoLe au stockage. On renvoie à l'aspiration du compresseur à gaz nitreux il air secondaire contenant le peroxyde d'azote extrait. L'opération de dénitration est caractérisée par une pression de fonctionnement voisine de la pression atmosphérique, comprise entre o,8 et 1,2 bar et de préférence entre 0,85 et 0,95 bar. En outre, la dénitration est effectuée en deux phases, dont une est exclusivement thermique ; et le peroxyde d'azote est récupéré sous forme liquide par condensation. L'étude du bilan thermique montre que ltensemble coaxial du compresseur de gaz nitreux et de la turbine de détente des gaz de queue ne constitue pas un ensemble énergétiquement autonome, malgré l'appoint d'air tertiaire dans les gaz de queue. L'adjonction d'une turbine de détente de la vapeur produite par l'unité de fabrication de l'acide nitrique rend le système coaxial énergetiquement autonome. Toute autre forme d'appoint énergétique sur ensemble coaxial peut être envisagée. De même toute combinaison coaxiale avec le compresseur d'air tertiaire est également possible. le bilan frigorifique de l'unité de fabrication ne peut pas être assuré par la seule vaporisation de l'ammoniac de procédé, et il est nécessaire de prévoir une recompression, puis une liquéfaction de l'ammoniac excédentaire vaporisé. L'ensemble du circuit ammoniac constitue un circuit frigorifique ouvert. Ici encore,toute combinaison du compresseur d'ammoniac sous forme de machine coaxiale avec les appareils précités est possible. I1 est donné ci-après un exemple qui illustre l'invention à titre non limitatif. L'air total du procédé représentant un volume de 44.800 Nm3 est filtré dans le filtre 1, et l'air primaire qui représente 37.400 Nm3Ai est prélevé par le conduit 2, puis réchauffé dans le réchauffeur 3, à environ 100 C par échange avec de la vapeur à 16 bars, avant d'être introduit dans le mélangeur 4. L'ammoniac est introduit dans le circuit frigorifique ouvert 5 comprenant le vaporiseur 6, qui refroidit de la saumure utilisée dans le procédé, le réfrigérant d'air tertiaire 7, le compresseur 8, et le réfrigé rant condenseur 9. Sur ce circuit et après le vaporiseur 6 > 6, l'ammoniac du pro- cédé représentant 3.264 kgs/hee est prélevé gazeux et envoyé à l'échangeur 10, où il est chauffé avec de la vapeur à une température voisine de 1000C pour être ensuite envoyé au mélangeur 4. Le mélange homogène sortant de 4 est introduit dans le brGleur à toiles de platine 11, qui assure l'oxydation de l'ammoniac. Les produits provenant de l'oxydation constitués de NO H2O O2 N2 4.172 Nm3/h 7.185 Nm3/h 2.387 Nm3/h 29.027 N/n sont dirigés sur un surchauffeur de vapeur, non représenté, puis use chaudière de réeupération 12 > d'où ils sortent à 2500C. La chaudière équipée du ballon 13 produit 14.000 kgs/heure de vapeur à 16 bars. On refroidit alors les gaz dans les échangeurs à effet rapide 14 et 15, utilisant de liteau corne agent réfrigérant. L'eau de réaction condensée éliminée du dernier échangeur représente 4.490 kgs/h, dont sont rejetés du procédé comme eaux résiduaires 4.175 kgs/h. Cette eau résiduaire contient 86 kgs/h d'azote, ce qui représente par rapport à azote entrant sous forme d' ammoniac dans le procédé r une perte de 3,19%. Les gaz à 300C, sortant de l'échangeur 15, reçoivent l'air secondaire provenant du conduit 16 et sont aspirés par le compresseur 17 à gaz nitreux. La pression d'aspiration est de 0,9 bar et la pression de refoulement 8 bars ; le débit du compresseur est de 38.500 Nm3/h, et la température des gaz en sortie voisine de 185 0C. Les gaz sous 8 bars sont refroidis à 115 C par échange avec les gaz de queue, dans le refroidisseur 18. Les gaz sont ensuite refroidis avec de l'eau dans l'échangeur 19 > puis de 30 à -100C avec de la saumure dans échangeur 20.Le peroxyde d' azote qui s'est formé dans les différentes capacités au cours des refroidissements successifs, ainsi qu'une très petite quantité d'acide nitrique formé avec l'eau saturant les gaz à 30 C et sous 0,9 bar (conditions d'aspiration du compresseur) sont condensés. On recueille ainsi, par le conduit 21 > 4.114kg/h de peroxyde d'azote sous forme de monomère-dimère et d'acide nitrique à une concentration de 76 > en poids environ. Les gaz sortant de l'échangeur 20 en 22, reçoivent par le conduit 23 l'air tertiaire appauvri en oxygène et contenant du peroxyde d'azote dont la composition est la suivante 0 2 N2 N02 642 Nm3/h 4.998 Nm3/h 277 Nm3 i L'ensemble de ces gaz est envoyé dans le laveur 24 à double effet, la partie basse 24A est un laveur à acide nitrique concentré à contre-courant. Cette partie basse 24A reçoit par la pompe 25 l'acide froid (190C) faiblement nitré sous un débit de 14.000 kgs/heure, par le conduit 26. Cet acide éliminé par la conduite 27 contient alors 4.866 kgs/heure de N02 dissous. Lapartie supérieure du laveur 24B utilise, à contre-courant 317 - d'eau de condensation provenant de l'éehangeur 15 et introduits par la pompe 28 et la canalisation 29. On extrait en 30 un acide à 57D environ en poids. Les gaz de queue qui sont par la canalisation 31 ont la composition suivante N2 02 NO 35.939 Nm3/h 1.121 Nm3/h 34 Nm3ih 121 Nm3/h et sont réchauffés dans 1' échangeur 18 jusqu'à 160 0C pour entre détendus dans la turbine 32 jusqu'à la pression atmosphérique et finalement rejetés à l'atmosphère. Les condensats recueillis en 21 et l'acide recueilli en 30 sont réunis et reçoivent par la pompe de circulation 33 et la canalisation 34 le peroxyde dtazote condensé au débit de 20.490 kgs/h. L'ensemble de ces fluides liquides repris par la pompe 34 est introduit dans le réacteur 35. Ce réacteur reçoit par ailleurs l'air tertiaire prélevé après le filtre 1 (6.200 Nm3Ai) et véhiculé dans la canalisation 36 est comprimé à 6 bars par le compresseur 37. Cet air tertiaire introduit par la conduite 38 circule à contre-courant des fluides liquides, puis introduit en 39 passe dans le réfrigérant à saumure 40 où est condensé le peroxyde d'azote contenu, lequel est réintroduit liquide par 41 dans le réacteur 35.L'air tertiaire appauvri en oxygène et contenant environ 5 de peroxyde d'azote est détendu de 16 à 8 bars et est envoyé à l'entrée de 24 par la canalisation 23. Le liquide sortant du réacteur 35,en 42 , dont la composition est la suivante NO H N02 H20 11,500 kgs/h 17,250 kgs/h 69,4 kgs/ est mélangé à l'acide nitrique concentré chargé de peroxyde d'azote et prove - nant de la conduite 27. L'ensemble de ces liquides est détendu à la pression atmosphérique dans le dénitreur primaire 42, dénitreur thermique équipé du rebouilleur à vapeur 43 qui maintient le liquide en pied de l'appareil à 670C, alors que la tête du dénitreur est maintenue à 350C. L'acide chaud qui sort en 44 du dénitreur 42 contient 5 de peroxyde d'azote en poids.Le peroxyde d'azote qui sort de la partie supérieure du dénitreur 42 est condense dans un réfrigérant à saumure 45, extrait par la canalisation 46 et repris par la pompe 33, pour être finalement réintroduit au réacteur de synthèse 35. Une ligne d'équilibrage de pression 47 assure l'équipres- sion entre le condenseur de peroxyde d'azote et l'aspiration du compresseur à gaz nitreux. L'acide nitrique partiellement dénitré sortant du denitreur 42 par la canalisation 44 est divisé en deux fractions ; l'une de 14.000 kgs/h prélevée par la canalisation est refroidiedans l'échangeur 49 jusqu'à l9tC et repris par la pompe 25 qui l'introduit au laveur 24. L'autre fraction qui constitue la production de l'unité est envoyée par la canalisation 50 au dénitreur secondaire 51. Ce dénitreur traite l'acide nitrique à contre-courant de l'air secondaire prélevé au débit de 1.200 3/n après le filtre î: Cet air est désséché par refroidissement à 30C dans l'échangeur à saumure 7, puis passage dans le dessiccateur 52.Enfin cet air secondaire est réchauffé dans l'échangeur 53 par échange avec de la vapeur à une température de 50 à 60 C. En sortie du dénitreur secondaire 51 > comportant à sa partie supérieure un réfrigérant 54, qui azote l'acide nitrique, et qui est Maintenu à 30 C, le gaz est envoyé par la canalisation 55 à l'aspiration du compresseur à gaz nitreux 17. La composition du gaz est la suivante NO2 N2 02 297 Nm3/h 948 Nm3/h 252 N.3Ai L'acide nitrique chaud recueilli au pied du dénitreur se condaire 51, en 56, est refroidi dans changeur à eau 57 et envoyé au stocokage par la canalisation 58. Son débit est de 11,250 kgs,4i. La composition de l'acide nitrique est la suivante Bilan énergétique. L'ensemble coaxial compresseur de gaz nitreux, turbine de détente des gaz nitreux est solidaire d'une turbine de détente de vapeur assurant l'autonomie. Cette vapeur est produite et surchauffée dans 1' installa- tion par récupération thermique comme il a été précisé. La compression des gaz nitreux y compris l'air secondaire exige une puissance de 480 zw/h. La turbine des gaz de queue sortants de 31 permet une récupération de 2.380 Kw/h. L'appoint de puissance est fourni par la détente de 9.800 kgs/h de vapeur surchauffée à 4000C. En plus, du complexe coaxial ci-dessus, comprend l'unité/comme ma- chines importantes : le compresseur d'air tertiaire consommant 900 kw/h; le compresseur d'ammoniac du circuit frigorifique ouvert consommant 6.350 Kw/h, 1 unité exige donc, pour les machines comprimant les gaz une puissance totale de 7.250 Kw/h. REVF:NDICATI0NS lo Procédé de fabrication d'acide nitrique à haute concentration par oxydation de l'ammoniac en monoxyde d'azote, transformation en peroxyde d'azote et réaction du peroxyde avec de l'eau, caractérisé en ce que le procédé conduit en continu est un procédé tripression mis en oeuvre en quatre stades selon lesquelles la réaction d'oxydation de l'ammoniac étant conduite sous une pression voisine de la pression atmosphérique comprise entre 0,8 et 1,2 bars la compression des gaz nitreux et la récupération du peroxyde d'azote sont effectuées sous une pression comprise entre 7 et 12 bars; la synthèse de l'acide nitrique est conduite sous une pression comprise entre 12 et 25 bars; et la dénitration de l'acide nitrique est réalisée sous une pression voisine de la pression atmosphérique comprise entre 0,8 et 1,2 bars0 2. Procédé de fabrication d'acide nitrique à haute concentration selon la revendication 1, caractérisé en ce que le stade ou section d'oxydation comporte une récupération thermique post-réactionnelle, mise en oeuvre de manière telle que l'eau de réaction soit condensée avant que le monoxyde d'azote formé ne soit transformé notablement en peroxyde d'azote puis en acide nitrique. 3. Procédé de fabrication d'acide nitrique à haute concentration selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'on conserve la quantité d'eau stoechiométriquement nécessaire à la formation de l'acide nitrique produit par l'unité de fabrication0 4. Procédé de fabrication d'acide nitrique hautement concentré selon une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le peroxyde d'azote est récupéré par récupérations successives par lavage à acide nitrique concentré et par lavage à l'eau de réaction. 5. Procédé de fabrication d'acide nitrique hautement concentré selon une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la synthèse de l'acide nitrique est réalisée en présence 1,5 à 4,5 fois la quantité stoechiométrique d'oxygène, introduite sous forme d'air nécessaire à la formation de 11 acide nitrique. 6. Procédé de fabrication d'acide nitrique concentré selon une quelconque des revendications 1 à 5s caractérisé en ce que dans la section de synthèse de l'acide nitrique le temps de contact du fluide liquide avec la phase gazeuse est compris entre 1 à 3 heures. 70 Procédé de fabrication d'acide nitrique hautement concentré selon une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la température dans la section de synthèse de l'acide nitrique est maintenue entre 40 et 650C. 8. Procédé de fabrication d'acide nitrique hautement concentré selon une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la dénitration est divisée en deux sections, assurant la dénitration partielle de l'acide concentré destiné au lavage des gaz et la dénitration totale de l'acide nitrique de production, une des sections étant exclusivement thermique et le peroxyde étant récupéré sous forme liquide par condensation. 9. Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que la section d'oxydation d'ammoniac comporte, en plus du réacteur, des échangeurs de récupération thermique tels que les temps de séjour des gaz y soient le plus court possible pour condenser l'eau de réaction avant transformation notable du monoxyde d'azote; la section de compression des gaz et de récupération de peroxyde d'azote comporte un compresseur à gaz nitreux1 des échangeurs dans lesquels les dits gaz sont tout d'abord refroidis par échange avec les gaz de queue, puis avec de l'eau et enfin avec une saumure, elle comporte en outre une première colonne de lavage dans laquelle les gaz sont lavés à contre-courant avec de l'acide nitrique concentré et froid, puis une seconde colonne de lavage dans laquelle les gaz sont lavés 9 contrecourant avec de l'eau de réaction; la section de. synthèse de I1 acide nitrique comporte un réacteur dont le volume et le garnissage assurent une rétention du liquide telle que le temps de contact avec la phase gazeuse soit de 1 à 3 heures et dans lesquels circulent à contre-courant l'air tertiaire et le liquide auquel sont annexés une pompe de recirculation assurant le taux maximum de mouillage du garnissage, qui prend le liquide en pied du réacteur pour le distribuer en teste du garnissage et un compresseur annexe d'air tertiaire; la section de dénitration comporte un rebouilleur, un réfrigérantcondenseur et un dénitreur dans lequel l'acide nitrique est complètement dénitré par de l'air secondaire sec et chaud. 10. Installation selon la revendication 9, caractérisée en ce qu'elle comporte une turbine de récupération coaxiale au compresseur de gaz nitreux.