La présente invention se rapporte à des dispositifs d'actionnement à dépression dans lesquels une force de compression due à une action élastique à double flexibilité travaille en antagonisme par rapport à la force exercée par la pression atmosphérique sur la membrane de l'appareil. Un dispositif d'actionnement à dépression déjà connu comprend un boîtier extérieur ou une capsule dont la paroi latérale et les fonds opposés de limitent un volume ferme; une membrane flexible dont les faces opposées sont exposées à l'action d'une force et qui est logée dans ce volume fermé et disposée de manière à diviser ce volume en une première chambre qui est exposée à l'atmosphère et une deuxième chambre dans laquelle on applique la dépression; un orifice de dépression en communication avec la deuxième chambre; un ressort qui développe une force pour agir sur la membrane en opposition à la force de la pression atmosphérique qui agit sur cette membrane. Dans un tel dispositif, la tringle de commande se déplace avec une caractéristique linéaire sur toute la plage de travail du dispositif d'actionnement. Un dispositif d'actionnement à dépression suivant l'invention est caractérisé en ce qu'il comprend un premier élément cylindrique monté dans la deuxième chambre ou chambre de dépression, et dont une extrémité coopère avec l'une des faces planes de la membrane; un deuxième élément cylindrique qui est monté et ajusté à glissement dans le premier élément cylindrique; un premier ressort de compression qui est monté dans le premier élément cylindrique et dont les extrémités opposées attaquent respectivement le premier élément cylindrique et le deuxième élément cylindrique; un deuxième ressort de compression, qui est monté dans la deuxième chambre ou chambre à dépression, et dont une première extrémité attaque le deuxième élément cylindrique tandis que son extrémité opposée attaque le boîtier extérieur; et une tringle de commande dont une première extrémité est reliée à la membrane; les ressorts exerçant deux forces de compression, correspondant chacune à une raideur différente, qui agissent en antagonisme par rapport à la force exercée par la pression atmosphérique sur la membrane de telle sorte que la tringle de commande peut se déplacer suivant deux lois de mouvement différents selon que la dépression est supérieure ou inférieure à un point déterminé de la plage de travail du disposi tif. L'invention permet d'obtenir le mode de fonctionnement voulu de la tringle de commande suivant des lois de mouvement différentes au-dessus et au-dessous d'un niveau de dépression défini. Cette caractéristique de fonctionnement est très souhaitable dans un dispositif d'actionnement utilisé pour la correction de l'avance à l'allumage d'un moteur à combustion interne. D'autres caractéristiques de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre. Aux dessins annexes, donnés uniquement à titre d'exemples, - la Fig. 1 est une vue de dessus d'un dispositif d'actionnement à dépression, - la Fig. 2 est une Vue en couse suivant la ligne 2-2 de la Fig. 1 - la Fig. 3 est une vue en bout du dispositif d'actionnement à dépression de la Fig.l prise à l'extrémité côté orifice de dépression; - la Fig. 4 est une vue en bout de l'extrémité opposée du dispositif de la Fig.3; - la Fig. 5 est une vue en coupe verticale d'un distributeur d'allumage pour moteur à combustion interne équipé du dispositif d'actionnement à dépression suivant l'invention; - la Fig. 6 est une vue en coupe horizontale suivant la ligne 6-6 de la Fig.5; - la Fig. 7 représente la courbe de correction de l'avance à l'allumage par dépression, qui est obtenue à l'aide du dispositif des Fig. 1 à 4. Sur les figures 1 à 6, les éléments correspondants sont désignés par les mêmes numéros de référence. Afin de simplifier le dessin, on a omis de représenter certains éléments du distributeur d'allumage des Fig. 5 et 6 qui ne coopèrent pas avec le dispositif d'actionnement à dépression suivant l'invention. Le dispositif d'actionnement suivant l'invention comprend un boîtier extérieur formant capsule, désigné dans son ensemble par la référence 10, qui comporte une partie avant 11 et une partie arrière 12. Une ferrure de montage 15 est fixée à la surface avant plane de sa partie avant 11 et comporte deux pattes pendantes 16 et 17 et une patte 18, orientée vers le haut, comme on peut le voir sur a Fig.4. Ces pattes peuvent ôtre fixées à la surface plate de la partie avant 11 par soudage par points ou par rivetage.Lorsque la partie avant 11 et la partie arrière 12 sont assemblées, comme représenté sur les dessins, la paroi latérale 19 et les fonds op posés 20 et 21 de la capsule 10 délimitent un volume fermé. Une membrane flexible 25, représentée clairement sur la Fig.2, compor- te deux faces planes opposées 25a et 25b et est logée dans la cap suie 10 et cette membrane est disposée de manière à diviser le vo lume fermé en une première chambre 26 soumise à la pression atmos- phérique A travers l'orifice 27 (voir Fig.4) et une deuxième cham- bre 28, soumise à la dépression.La membrane 25 est serrée le long de son bord périphérique pour former une cloison étanche A l'air entre la chambre atmosphérique 26 et la chambre à dépression 28. Sur le dessin, le bord périphérique de la membrane 25 est serré par sertissage entre la partie avant Il et la partie arrière 12 de la capsule mais il est possible d'utiliser d'autres moyens pour établir un joint étanche à l'air entre la périphérie extérieure de la membrane 25 et la paroi latérale de la capsule 10. Un élément cylindrique 31 est logé dans la chambre 28 et une première extrémité de cet élément est appuyée contre la surface ce interne plane 25a de la membrane 25. Un autre élément cylindrique 32, est monté dans L'élément cy cylindrique 31 et ajusté A glissement dans cet élément et l'élément 32 est disposé de telle manière que les éléments cylindriques 31 et 32 soient centrés sur un axe longitudinal commun. L'*lenent cy lindrique 32 est retenu dans l'élément cylindrique 31 par des seg mentis 31a 31b et 31c d'une collerette cylindrique (Fig.2) qui s'6- tendent A peu prés près perpendiculairenent à l'axe longitudinal de 1'6- dément cylindrique 31 et radialement vers l'intérieur, c'est-à-di- re vers l'axe longitudinal de cet élément 31. Un ressort de compression hélicoïdal 35 est logée l'inté rieur de l'élément cylindrique 31-et disposé de telle manière que ses extrémités opposées soient appuyées mécaniquement, l'une con tre l'élément 31 et l'autre contre l'élément 32, de manière que la force de compression de ce ressort s'exerce sur les éléments 31 et 32 parallèlement A l'axe longitudinal commun de ces éléments L'élément cylindrique 32 présente une collerette contre-coudée cor;; portant des parois séparées 32a et 32b qui s'etendent A peu près perpendiculairement v l'axe longitudinal de cet élément et en di rection de cet axe. Les parties périphériques 32a et 32b sont reliées par un voile annulaire 32c, pour former une cuvette centrale destinée à retenir le ressort de compression 35 (Fig.2). Une extrémité du ressort hélicoïdal 35 est appuyée contre le fond de l'élé- ment cylindrique 31 tandis que son autre extrémité s'appuie contre la partie 32a de la collerette de l'élément cylindrique 32. Toutefois, on peut également adopter d'autres moyens pour mettre les extrémités du ressort hélicoidal 35 en appui contre les éléments 31 et 32 respectivement sans pour cela sortir du domaine de l'invention. Un autre ressort de compression hélicoidal, 36, est logé-dans la chambre à dépression 28 et disposé de manière que ses extrémités opposées soient appuyées respectivement sur l'élément cylindrique 32 et la capsule 10 de telle manière que la force de compression de ce ressort s'exerce sur l'élément cylindriqtie 32 dans une direction parallèle à l'axe longitudinal commun des deux éléments 31 et 32 et en antagonisme par rapport à celle du ressort hélicoïdal 35.Une extrémité du ressort 36 est appuyée contre la surface interne du fond 20 de la capsule 10 tandis que son extrémité opposée est appuyée sur la partie 32b de la collerette de l'élément 32,sur la face de cette partie de collerette qui est à l'opposé de la face de la partie de collerette 32a attaquée par le ressort 35 (Fig.2) L'orifice de dépression 29 est en communication avec la deuxième chambre 28 ou chambre à dépression tandis qu'une tringle de commande 30 est en prise avec la membrane 25, comme on le voit clairement sur la Fig.2. Sur cette Fig.2, la tringle 30 est représentée fixée à la membrane 25 et à l'élément cylindrique 31 par un rivet 22.Toutefois on peut adopter d'autres procédés pour fixer la tringle de commande à la membrane 25 sans pour cela sortir du domaine de l'invention, la seule condition à respecter étant que la tringle 30 doit travailler dans une direction linéaire parallèle à l'axe longitudinal de la membrane 25. Dans l'exemple de réalisation de la Fig.2, le rivet 22 par l'intermédiaire duquel la tringle 30 est fixée à la membrane 25 traverse l'élément cylindrique 31. On peut utiliser d'autres dispositions pourvu qu'une extrémité de l'élément cylindrique 31 soit en prise mécanique avec la surface plane 25a de la membrane 25. Ainsi qu'il est bien connu dans la technique, la raideur ou constante K d'un ressort est "la force par unité de déformation" F ce qui est exprimé par la formule : K = y (I) Y F = charge totale appliquée Y = déformation à une extrémité du ressort, en unités de longueur. Par ailleurs, il est également bien connu dans la technique que la raideur ou caractéristique K r de deux ressorts montés en série, tels que les deux ressorts de compression hélicoidaux 35 et 36, est égale à l'inverse de la somme des inverses de la raideur des deux ressorts de l'ensemble, ce qui est exprimé par la formule: K = 1 1 (II) 1 + 1 K1 K2 I1 ressort de cette formule que la raideur ou constante résultante de deux ressorts montés en série est inférieure à la raideur ou constante de chacun de ces deux ressorts. Par exemple, si les deux ressorts 35 et 36 ont la même raideur, la raideur de lten- semble de ces deux ressorts montés en série est égale à la noitié de la raideur de chacun de ces ressorts. La force effective que la pression atmosphérique exerce sur la membrane 25 est fonction de la différence de pression entre la chambre 26 et la deuxième chambre 28, et elle est directement proportionnelle à cette différence de pression. Plus la dépression est forte dans la chambre 28, plus la force effective de la pression atmosphérique, qui s'exerce sur la surface plane 25b de la membrane 25 est elle-même forte. Dans tout le présent mémoire, on désignera la force effective de la pression atmosphérique exercée sur la membrane 25 par l'expression "force de la pression atmosphérique". Dans un dispositif d'actionnement à dépression suivant l'invention, on choisit (a) le niveau initial de la dépression, qui peut être un nombre quelconque de millimètres de mercure, à laquelle le mouvement de la tringle de commande 30 doit commencer; (b) la loi de mouvement, c'est-à-dire la distance que la tringle 30 doit parcourir par millimètre de mercure de dépression sous l'ef- fet de la dépression appliquée à l'orifice 29 après le début du mouvement; (c) un deuxième niveau de dépression, plus fort que le premier niveau et au-delà duquel la tringle de commande 30 doit se déplacer avec une loi de mouvement différente de la première, et (d) la deuxième loi de mouvement, c'est-à-dire la distance que la tringle de commande 30 doit parcourir par millimètre de mercure de dépression sous l'effet de la dépression appliquée par l'orifice 29 lorsque cette dépression est supérieure au deuxième niveau de dépression. Pour déterminer le premier niveau de dépression, auquel le mouvement de la tringle de commande 30 doit commencer, le ressort de compression 36 est précontraint de manière qu'il exerce une force égale à la force de la pression atmosphérique exercée sur la membrane 25 lorsque la dépression appliquée à l'orifice 29 est égale, en millimètres de mercure, au premier niveau donné. La distance que la tringle de commande doit parcourir par millimètre de mercure de dépression après le début du déplacement, est détermireepar la raideur du ressort de compression 36.Pour déterminer le deuxième niveau de dépression, au-delà duquel la tringle 30 doit se déplacer avec une loi de mouvement differente, le ressort hlicodal 35 est précontraint de manière qu'il exerce une force égale à la force engendrée par l'action de la pression atmosphérique sur la membrane 25 lorsque la dépression appliquée à l'orifice 29 est égale au deuxième niveau donné. La distance que la tringle de commande 30 doit parcourir par millimètre de mercure de dépression, sous l'action d'une dépression appliquée à l'orifice 29 d'une valeur supérieure au deuxième niveau de dépression, est déterminée par la raideur de l'ensemble des deux ressorts de compression 35 et 36 montés en série. On peut citer comme exemples d'applications dans lesquelles le dispositif d'actionnement à dépression suivant l'invention peut être utilisé, la correction de l'avance à l'allumage par dépression d'un moteur à combustion interne. Le dispositif à dépression suivant l'invention a été monté sur un distributeur d'allumage pour moteur à combustion interne du type moderne à capteur magnétique, pour faire travailler le correcteur d'avance à dépression du moteur. Toutefois, le dispositif d'actionnement à dépression suivant l'invention est également applicable aux distributeurs d'allumage du type comprenant un rupteur ou des jeux de contacts montés sur une platine de rupteur rotative du type connu dans la construction automobile.La seule condition à respecter est que le mécanisme de déclenchement de l'étincelle, qui engendre le potentiel d'allumage pour chaque cylindre, en synchronisme avec la rotation du moteur, soit du type qui peut faire varier l'instant auquel le potentiel d'allumage est engendré. Sur la Fig. 5, la référence 40 désigne un socle de distributeur d'allumage comprenant une partie tubulaire 41 et une partie annulaire 42. Un arbre 43 tourillonne dans deux paliers lisses 44 et 45 qui sont montés dans les contre-alésages de la partie tubulaire 41. Cet arbre 43 est entraîné en rctation en synchronisme avec le fonctionnement du moteur à combustion interne 50 auquel le distributeur est couplé par l'internédiaire d'un pignon 46 qui est en prise avec un pignon correspondant approprié porté par le moteur 50, ainsi qu'il est bien connu dans la technique de la construction automobile et des -oteurs à combustion interne. Le moteur 50 est équipé d'un collecteur d'admission 51 et d'un carburateur 52 monté sur le collecteur S1 d'une façon classique. Une tringle d'accélérateur 53 qui peut être actionnée par le conducteur est reliée par un levier 54 au papillon 55 du carburateur 52. Dans la position représentée sur la Fig.5, le papillon 55 est supposé dans sa position d'ouverture naxizue. Dans cette position, le collecteur d'admission du moteur est pratiquement à la pression atmosphérique. Pour décélérer le moteur, le conducteur relâche 2a pression sur la tringle d'accélérateur 53 pour laisser le levier 54 tourner dans le sens inverse des aiguilles d'une mon- tre, (Fig.5), et fermer le papillon 55.La feraeture du papillon 55 entraîne un accroissement de la dépression du collecteur ou du moteur lorsque ce ppillon 55 s'approche de sa position de ferme- ture totale. Dans les conditions de ralenti du moteur, la dépression du collecteur d'adalssion ou du moteur peut être de l'ordre de 325 A 375 ni de mercure. Un capteur magnétique et un rotor aontés dans la partie annulaire 42 du socle 40 du distributeur produisent des impulsions de potentiel ou signaux d'allumage qui déclenchent la production d'un potentiel d'étincelle d'allumage pour chaque cylindre du moteur 50. Le capteur magnétique comprend une pièce polaire 60 faite d'ute matière sagnOtique;; une platine annulaire 61 de correction de l'.ance, également faite d'une matière magnétique, et un aimant permanent annulaire 62, que est serr entre la pièce polaire- - 60 et la plaque de correction 61 par des vis 63 et une bobine d capteur 65. La pièce polaire 60 peut être composée d'un empilement de feuillets d'une matière magnétique qui peut être maintenu assemblé par des rivets ou d'autres moyens de liaison appropriés, ainsi qu'on l'a représenté clairement sur la Fig.5.La pièce polaire 60 présente des dents 67 espacées circonférentiellement, qui font saillie sur sa paroi radialement vers l'intérieur, dans la cavité cylindrique de cette pièce, ainsi qu'on l'a représenté clairemehtaur la Fig.6, le nombre des dents de la pièce polaire étant égat nombre des cylindres du moteur à combustion interne auquel le distributeur est combiné. Le distributeur d'allumage représenté sur les Fig.5 et 6, est destiné à être utilisé avec un moteur à combustion interne à quatre cylindres et sa pièce polaire comporte donc quatre dents 67. L'aimant permanent 62 peut être de l'un quelconque des divers types connus dans la technique et il est aimanté dans une direction axiale, de sorte que ses surfaces extrêmes opposées possèdent des polarités magnétiques opposées.La bobine de capteur 65 peut être enroulée autour d'un noyau fait d'une matière isolante appropriée et qui s'ajuste dans la cavité cylindrique de l'aimant permanent annulaire 62. La platine de correction 61 est fixée à une bague de portée 70 qui tourillonne sur ltextrémit supérieure du palier lisse 44. Cette bague de portée 70 sert à porter le capteur magnétique et ce capteur peut donc tourner comme un seul bloc autour de l'axe longitudinal de l'arbre 43. Etant donné que la pièce polaire 60 fait partie du capteur magnétique, elle tourne autour de l'axe longitudinal de l'arbre 43, c'est-à-dire change de position angulaire, en même temps que le capteur magnétique. Le rotor 66 est fait d'une matière magnétique et il comprend plusieurs dents 68 espacées circonférentiellement et en saillie vers l'extérieur. Ces dents sont en nombre égal au nombre des cylindres du moteur à combustion interne auquel le distributeur est combiné. Ce rotor 66 est monté à l'intérieur de la cavité cylindrique de la pièce polaire 60 de manière que ses dents extérieures 68 passent à proximité immédiate des dents 67 de la pièce polaire qui forment des saillies radiales vers l'intérieur lorsqu'il est entraîné en rotation par le moteur 50 et par l'intermédiaire du pignon 46 et de l'arbre 43 d'une façon connue. Lorsque chaque dent 68 du rotor s'approche de l'une des dents 67 de la pièce polaire, puis passe au droit de cette dent et s'en éloigne ensuite, la réluctance du circuit magnétique dans lequel circule le flux magnétique produit par l'aimant permanent 62 varie.Le flux magnétique qui couple la bobine de capteur 65 croît lorsqu'une dent 68 du rotor s'approche d'une dent 67 de la pièce polaire, il possède sa valeur maximum lorsqu'une dent 68 se trouve aù droit d'une dent 67 de la pièce polaire et il décrolt lorsqu'une dent 68 du rotor s'éloigne d'une dent 67 de la pièce polaire. Cette variation de la concentration du flux magnétique induit dans la bobine 65 une impulsion de signal alternatif de déclenchement de l'allumage pour chaque dent 68. Un circuit d'allumage électronique associé au distributeur et non représenté sur les dessins, répond à chacune de ces impulsions de potentiel d'allumage en produisant un potentiel d'étincelle à l'instant de l'apparition de chaque impulsion de potentiel, d'une façon connue. Lorsque le rot or 66 tourne en synchronisme avec la rotation de l'arbre du moteur 50, le capteur magnétique qui comprend la pièce polaire 60, la platine annulaire 61, l'aimant permanent annulaire 62 et la bobine de capteur 65 ainsi que le rotor 66 forme un mécanisme de déclenchement des étincelles d'allumage qui déclenche la formation d'un potentiel d'étincelle d'allumage pour chaque cylindre du moteur 50 et en synchronisme avec le fonctionnement de ce moteur.Le capteur magnétique peut tourner comme un seul bloc autour de l'axe longitudinal de l'arbre 43 de sorte qu'on peut faire varier l'instant auquel l'impulsion de potentiel formant signal d'allumage est créée en faisant tourner ce capteur, puisque toute rotation du capteur magnétique change la position dans le temps, par rapport à la rotation du vilebrequin du moteur, de 1'instant ou une dent du rotor passe au droit d'une dent du stator. C'est-A- dire que, si l'on fait tourner le capteur magnétique dans le même sens que la rotation du rotor 66, chaque potentiel de signal d'allumage est retardé par rapport à la position du vilebrequin du moteur tandis que, si l'on fait tourner le capteur dans le sens opposé au sens de rotation du rotor 66, chaque impulsion signal d'allumage est avancée par rapport à la position du vilebrequin du moteur. On peut donc dire que le mécanisme de déclenchement des étincelles d'allumage qui est représenté sur les Fig.5 et 6 et qui est destiné à engendrer un potentiel d'étincelle d'allumage pour chaque cylindre du moteur 50 en synchronisme avec le fonctionnement de ce moteur est du type que l'on peut commander pour faire varier la position dans le temps de l'in stant de déclenchement de chaque signal de potentiel d'étincelle d'allumage en faisant tourner le capteur magnétique qui fait partie de ce mécanisme. On a utilisé le dispositif d'actionnement à dépression suivant l'invention pour faire tourner le capteur magnétique du distributeur d'allumage autour de l'axe longitudinal de l'arbre 43 en réponse aux variations de la dépression du collecteur d'admission ou de dépression d'un moteur. Sur les Fig. 5 et 6, ce dispositif est désigné par la référence 80. Pour coupler la tringle de commande 30 au capteur magnétique, on munit 11 extrémité 30a de cette tringle qui est la plus éloignée de la membrane 25 d'un crochet ou d'une partie coudée qui fait saillie à travers un trou ménagé dans la platine annulaire de correction u1 pour lui donner passage,ain- si qu'on l'a représenté clairement sur la Fig. 5.La chambre à dépression 28 est en communication avec le collecteur d'admission 51 à travers l'orifice de dépression 29 et une conduite de dépression 56. La dépression du collecteur d'admission ou du moteur est donc transmise à la membrane 25 tandis que la chambre 26 est à la pression atmosphérique. Lorsque le rotor 66 tourne dans le sens inverse des aiguilles d'une montre, comme représenté par la flèche sur la Fig.6, les variations de la dépression du collecteur d'admission ou du moteur qui déterminent une rotation du capteur magnétique dans le sens des aiguilles d'une montre avancent l'instant de la production des impulsions de potentiel signal d'allumage et, par conséquent, le déclenchement du potentiel d'étincelle d'allumage, par rapport à la position du vilebrequin du moteur, tandis que les variations de la dépression du collecteur d'admission ou du moteur qui provoquent une rotation du capteur magnétique dans le sens inverse des aiguilles d'une montre retardent les impulsions de potentiel si gnal d'allumage, et par conséquent, le déclenchement des potentiels d'étincelle d'allumage, par rapport à la position du vilebrequin du moteur. Pour décrire clairement le fonctionnement du nouveau dispositif d'actionnement à dépression suivant l'in vention, sans que cette description doive être considérée comme limitant l'invention, on supposera par exemple que le moteur à combustion interne 50 de mande une avance à l'allumage qui doit commencer à 100 sn de mercure de dépression dans le collecteur d'admission, croître linéairement pour atteindre une avance par dépression de 15 du vilebrequin du moteur à 250 mn de mercure de dépression dans le collecteur d'admission, puis croître linéairement jusqu'A un maximum de 33 du vilebrequin d'avance par dépression à 325 - de mercure de dépression du collecteur.Le premier niveau de dépression auquel le mouvement de la tringle de commande 30 doit commencer est de 100 xo de mercure dans le collecteur, c'est-A-dire le niveau de dépression auquel la correction d'allumage par dépression doit être déclenchée. Pour obtenir ce résultat, on précontraint le ressort de compression hélicoïdal 36 de manière qu'il exerce sur la membrane 25 une force égale à celle que la pression atmosphérique exerce sur l'autre face de la membrane 25 lorsque l'orifice de dépression 29 reçoit une dépression du collecteur d'admission de 100 111 de mercure.Etant donné que la correction de l'avance à l'allumage par dépression doit croître linéairement pour atteindre 15 D de rotation du vilebrequin à une dépression de 250 mn de mercure, on choisit pour le ressort 36 une raideur telle que, dans l'intervalle compris entre 100 et 250 lm de mercure de dépression du collecteur d'admission, la tringle de commande 30 se déplace suivant une loi, c'est-å-dire une distance par millimètre de mercure de dépression, qui assure une correction d'avance à allumage par dépression de 0,10 de rotation du vilebrequin par mm de mercure de variation de la dépression du collecteur d'admission.Le deuxième niveau de dépression à partir duquel la tringle de commande 30 doit se déplacer suivant une loi différente est de 250 Il de mercure de dépression du collecteur d'admission. Pour obtenir ce résultat, le ressort hélicoïdal de compression 35 est précontraint de manière qu'il exerce une force égale à la force que la pression atmosphérique exerce sur la membrane lorsque l'orifice de dépression 29 reçoit une dépression du collecteur d'admission de 250 -n de mercure.Etant donné que la correction de l'avance par dépression doit croî- tre linéairement entre 15 du vilebrequin du moteur, à 250 n de mercure de dépression du collecteur d'admission, et un maximum de 33 de rotation du vilebrequin du moteur, à 375 n de mercure de dépression du collecteur d'admission, on choisit la raideur du ressort de compression hélicoidal 35, en fonction de celle du ressort 36, de manière à obtenir une raideur résultante lorsque les ressorts 35 et 36 travaillent en série, telle que, dans l'intervalle compris entre 250 et 325 mm de mercure de dépression du collecteur d'admission, la tringle de commande 30 se déplace d'une distance par millimètre de mercure de dépression qui donne une correction d'avance à l'allumage par dépression de 0,24 du vilebrequin du moteur par mm de mercure de variation de la dépression du collecteur d'admission. Si les ressorts de compression hélicoîdaux 35 et 36 sont pré- contraints conformément aux spécifications énumérées ci-dessus et que leur raideur est également choisie conformément à ces spécifications, le dispositif d'actionnement à dépression suivant l'invention, utilisé avec le distributeur d'allumage représenté sur les Fig. 5 et 6, donne une courbe de correction de l'avance à l'allumage par dépression telle que celle représentée sur la Fig.7. I1 convient de remarquer que la courbe de correction de l'avance à l'allumage par dépression représentée sur la Fig.7 ne constitue que l'une des courbes de toute une famille de courbes analogues que l'on peut obtenir avec le dispositif d'actionnement à dépression suivant l'invention, en choisissant différemment la précontrainte des ressorts de compression hélicoîdaux 35 et 36 ainsi que la raideur de ces ressorts. Dans l'intervalle allant de O à 100 mm de mercure de dépression du collecteur d'admission, a force de la pression atmosphérique s'exerce en antagonisme par rapport à la précontrainte des ressorts de compression 35 et 36. Au premier niveau de dépression qui est de 100 mm de mercure de dépression du collecteur d'admission, la force de la pression atmosphérique est égale à la force de précontrainte du ressort de compression hélicoidal 36. Dans l'intervalle allant de 100 mm à 250 mm de mercure de dépression du collecteur d'admission, la force de la pression atmosphérique repousse la membrane 25 et la tringle de commande 30 vers le haut, (Fig.6),- en antagonisme à la raideur du ressort de compression hé licoîdal 36, raideur qui est choisie de manière que la tringle de commande 30 se déplace d'une distance par mm de mercure de dépression qui donne une correction d'avance à l'allumage par dépression de 0,1 de rotation du vilebrequin du moteur par mm de mercure de dépression du collecteur d'admission.Etant donné que l'intervalle entre le niveau de 100 fi de mercure du collecteur d'admission et le niveau de 250 mm de mercure, est de 150 mm de mercure, la tringle de commande 30 fait tourner le capteur magnétique dans le sens des aiguilles d'une montre autour de l'axe longitudinal de l'arbre 43 (Fig.6), pour faire croître linéairement la correction d'avance à l'allumage par dépression pour la porter de O à 15 de rotation du vilebrequin du moteur. Au deuxième niveau de dépression, de 250 mm de mercure de dépression du collecteur d'admission, la force de la pression atmosphérique est égale à la force de précontrainte du ressort hélicoïdal 35.Dans l'intervalle allant de 250 à 325 -n de mercure de dépression du collecteur d'admission, la force de la pression atmosphérique repousse la membrane 25 et la tringle de commande 30 plus loin vers le haut, en surmontant l'action de la raideur de l'ensemble des ressorts de compression hélicoidaux 35 et 36 agissant en série. Ainsi qu'on l'a indiqué plus haut, la raideur du ressort 35 est choisie de manière que la force de la pression atmosphérique agissant en antagonisme par rapport à la raideur résultante déplace la tringle de commande 30 d'une distance par mm de mercure de dépression qui donne une correction d'avance à l'allumage par dépression de 0,24 de rotation du vilebrequin du moteur par min de mercure de la dépression du collecteur d'admission.Etant donné que l'intervalle entre les deux niveaux de 250 et 325 min de mercure est de 75 min de mercure, la tringle de commande 30 fait encore tourner le capteur magnétique dans le sens des aiguilles d'une montre pour faire croître linéairement la correction d'avance à l'allumage par dépression pour la faire passer de 15 de rotation du vilebrequin du moteur à un maximum de 33 de rotation du vilebrequin. Entre les niveaux de 250 et 325 mm de dépression du collecteur d'admission, la force de la pression atmosphérique s'exerce en antagonisme par rapport à la raideur résultante de l'ensemble des ressorts de compression 35 et 36 montés en série, puisque l'élément cylindrique 32 peut coulisser librement dans l'élément cylindrique extérieur 31.Entre les niveaux de 325 et 250 mm de mercure de la dépression du collecteur d'admission, la tringle de commande 30 fait tourner le capteur magnétique dans le sens inverse des aiguilles d'une montre autour de l'axe longitudinal de l'arbre 43 à raison de 0,24 de rotation du vilebrequin du moteur par mm de mercure de dépression du collecteur d'admission, par variation linéaire, pour réduire l'avance à l'allumage due à la dépression tandis que, entre 250 mm et 100 mm de mercure de dépression du collecteur d'admission, la tringle de commande 30 fait tourner le capteur magnétique dans le sens inverse des aiguilles d'une montre à raison de 0,10 de rotation du vilebrequin du moteur par mm de mercure de la dépression du collecteur d'admission, également linéairement, pour réduire l'avance à l'allumage due à la dépression. Le nombre de degrés de rotation du villebrequin de la correction d'avance à l'allumage par dépression est donc à peu près le même quelle que soit la valeur de la dépression du collecteur d'admission, que cette dépression varie entre 100 et 325 mm de mercure ou entre 325 et 100 mm de mercure. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'actionnement à dépression, comprenant un bol- tier extérieur ou capsule, qui comporte une paroi latérale et des fonds opposés pour définir un volume fermé, une membrane flexible qui est logée dans ce volume fermé et est disposé de manière à diviser ce volume en une première chambre qui est soumise à l'atmosphère et une deuxième chambre, dans laquelle on applique la dépression; un orifice de dépression en communication avec la deuxième chambre; un ressort qui développe une force agissant sur la membra- ne en antagonisme par rapport A la force de la pression at-osphé- rique qui agit sur cette membrane; et une tringle de commande reliée à la membrane, caractérisé en ce que : un premier élément cylindrique (31) est monté dans la deuxième chambre (28) ou chambre de dépression et est en prise par l'une de ses extrémités avec l'une (25a) des faces planes (25a, 25b) de la membrane (25); un deuxième élément cylindrique (32) est monté à contact glissant dans le premier élément cylindrique (31); un premier ressort de compres- sion (35) est monté dans le premier élément cylindrique (31), ses extrémités opposées attaquant respectivement le premier élément cylindrique (31) et le deuxième élément cylindrique (32); un deuxième me ressort de compression (36) est monté dans la deuxième chambre (28) ou chambre de dépression, ses extrémités respectives attaquant le deuxième élément cylindrique (31) et la capsule (10); la tringle de commande (30) est reliée à l'une de ses extrémités à la membrane (25); les ressorts (35,36) exercent deux forces de cotpression, correspondant chacune à une raideur différente et agissent en antagonisme par rapport à la force exercée par la pression atmosphérique sur la membrane (25) de telle sorte que la tringle de commande peut se déplacer suivant deux lois de mouvement différentes, selon que la dépression est supérieure ou inférieure à un point déterminé de l'intervalle de travail du dispositif. 2. Dispositif d'actionnement à dépression suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le deuxième ressort (36) exerce sur le deuxième élément cylindrique (32) une force de compression antagoniste de la force de compression du deuxième ressort (35). 3. Dispositif d'actionnement suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les deux éléments cylindriques (31,32) et les deux ressorts (35,36) ont un axe longitudinal commun