La présente invention concerne une garniture d'étanchéité destinée à être utilisée dans les joints de tubes ou tuyaux, en particulier dans les joints de tubes qui nécessitent un degré élevé d'étanchéité et de durabilité et elle a pour objet la réalisation d'une garniture d'étanchéité appropriée pour entre utilisée, notamment, dans des conduites de gaz, en particulier dans des conduites de gaz combustibles, de gaz toxiques, etc... les tubes ou tuyaux destinés au transport de diverses substances jusqu'à un emplacement désiré sont habituellement soumis à l'action non seulement de facteurs externes, tels que l'action de la chaleur torride du soleil, le vent et la pluie, etc... mais également de facteurs internes, tels que les propriétés des substances qui s'écoulent dans les tubes, etc.. et ils sont soumis à diverses autres conditions. Par conséquent, une garniture d'étanchéité destinée à titre utilisée dans la partie de raccordement de tubes doit être suffisamment étanche et durable méme dans les conditions ci-dessus mentionnées.Cependant, aucune des matières non métalliques classiques, telle que l'amiante, le cuir, etc... et aucune des matières métalliques classiques telles que le cuivre, le ploinb,etc.. utilisées pour les garnitures d'étanchéité destinées à entre utilisées dans les joints de tubes ou tuyaux ne possède un degré élevé d'étanchéité et de durabilité. Par exemple, pour le raccordement de tubes à paroi mince, tels que les tubes de cuivre et analogues, on a utilisé principalement des joints à bague, à rondelle de butée, à évasement et, en particulier, le joint à évasement a été considéré comme étant supérieur aux deux autres types en ce qui concerne son étanchéité et sa durabilité compte tenu de son excellente qualité de résistance aux oscillations. En fait, cependant, sême dans ce joint à évasement, lorsque la précision de l'usinage de la partie évasée du tube est insuffisante ou lorsque la face d'étanchéité entre le corps et l'écrou est grossière le risque d'une fuite de fluide à partir de l'assemblage ne peut être évité. De ce fait, un tel joint doit avoir une construction compliquée, telle que celle décrite dans le brevet US 3.408.093 ou avoir une surface de contact usinée de manière élaborée. La présente invention a ainsi pour but - de réaliser une garniture d'étanchéité destinée à être utili sée dans les joints de tubes ou tuyaux qui est étanche ainsi que durable; - de réaliser une garniture d'étanchéité destinée à entre utilisée dans les joints de tubes ou tuyaux qui présente une excellente capacité de compression; - de réaliser une garniture d'étanchéité destinée à étire utilisée dans les joints de tubes ou tuyaux qui présente des qualités excellentes de résistance à la chaleur et de résistance à la corrosion; - - de réaliser une garniture d'étanchéité destinée à être utili- sée dans les joints de tubes ou tuyaux qui est plus particulièrement appropriée pour être utilisée dans un joint à évasement;; - de réaliser une garniture d'étanchéité destinée à entre utilisée dans les joints de tubes ou tuyaux qui présente l'avantage de pouvoir etre exécutée sous une forme qui dans une certaine mesure est variable et, suivant un mode de réalisation préférentiel et efficace, la garniture peut être conformée de façon à présenter dans sa paroi parallèle à l'axe du tube une face intérieure relativement longue, avec une zone de contact, perpendiculaire à l'axe du tube, qui est réduite. D'autres caractéristiques de l'invention ressortiront de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple, en regard du des sin annexé sur lequel - la Pig. 1 est une vue en perspective d'une garniture d'étanchéité selon la présente invention; - la Fig. 2 est une vue en coupe suivant la ligne I-I de la Fig. 1; - la Fig. 3 est une vue schématique, en partie en coupe, représentant un exemple d'un mode d'utilisation d'une garniture d'étanchéité selon la présente invention; - la Fig. 4 est une vue à plus grande échelle représentant une partie de la vue schématique de la Fig. 3. La présente invention concerne une garniture d'étanchéité destinée à entre utilisée dans les joints de tubes ou tuyaux, qui est con çue pour atteindre les buts ci-dessus énoncés et est caractérisée par l'emploi d'une matière métallique frittée pour la garniture d'étanchéité. les pièces métalliques obtenues par des procédés autres que le procédé de frittage ont pratiquement la densité absolue du métal et leur module de déformation sous l'action de la pression varie en fonction de la rigidité du métal. Cependant, ces pièces sont, en général, dures à déformer et une pression importante est nécessaire pour les mouler.Un métal fritté, par contre, du fait qu'il est poreux peut entre facilement déformé sous une pression égale au module de Young du métal lui-même multiplié par le rapport des densités ou une valeur approchante. Par conséquent, un métal fritté peut entre facilement déformé sous un faible effort, sa densité peut être modifiée en fonction de la configuration des éléments adjacents et ses pores internes peuvent être réduits en proportion de l'effort qui lui est appliqué. La présente invention utilise avantageusement les caractéristiques décrites ci-dessus des métaux frittés et elle a été réalisée sur la base de la découverte que l'utilisation d'un métal fritté pour réaliser une garniture d'étanchéité destinée à entre utilisée dans les joints de tubes ou tuyaux permettait d'obtenir l'ensemble des propriétés que devrait idéalement posséder une garniture d'étanchéité. La matière métallique frittée destinée à être utilisée dans la présente invention doit avoir le degré approprié de porosité et doit entre facilement déformable sous un faible effort et il est recommandé de choisir de manière appropriée le type de métal et le procédé de fabrication d'une pièce frittée en ce métal, de façon à remplir les conditions ci-dessus. En tant que métaux utilisables on peut citer le cuivre, l'aluminium, le fer, le nickel et leurs alliages, parmi lesquels les alliages cuivre-zinc, cuivre-étain, cuivre-zinc-étain et aluminiu zinc-magnésium sont particulièrement efficaces. Â cet égard, on notera que les pourcentages indiqués dans la présente description et dans les revendications sont des pourcentages en poids. L'alliage cuivre-zinc est avantageusement un alliage contenant entre 8 et 40 % de zinc, le reste étant du cuivre; lorsque la teneur en zinc est inférieure à 8%, la résistance à la corrosion par les sulfures de 11 alliage s'abaisse tandis que lorsqu'elle dépasse 40%, il se produit un désincage au moment du frittage, ce qui rend difficils l'exécution du frittage. L'alliage cuivre-étain est avantageusement un alliage contenant entre 5 et 10% d'étain, le reste étant du cuivre, lorsque la teneur en étain est inférieure à 5%, la résistan ce à la corrosion de l'alliage s'abaisse tandis que lorsqu'elle dé passe 10%, la dureté de l'alliage devient eseessivefflrendant diffi cile son utilisation comme matière d'étanchéité.L'alliage cuivre zinc-étain est avantageusement un alliage cpntenant entre 8 et 40 de zinc et entre 1 et 2% d'étain, le reste étant du cuivre. les li mitations relatives à la teneur en zinc résultant pratiquement des mimes raisons que celles indiquées dans le cas de l'alliage cuivre zinc mais grâce à la limitation à un pourcentage compris entre 1 et 2 2% de la teneur en étain, la dureté (HRF), la résilience (kg m/cm ) etc. de l'alliage deviennent plus grandes que dans l'alliage cuivre zinc, et l'allongement de l'alliage est également accru de sorte que la durabilité mécanique de la garniture est également accrue. L'alliage aluminium-zinc-magnésium, contient avantageusement de 0,1 à 0,6% en magnésium, et de 1 à 2% de zinc, le reste étant de l'a luminium. La raison de cette composition est que si la teneur en ma gnésium est inférieure à 0,1 , l'oxydation superficielle de l1alumi- nium staccrbtt tandis que si elle dépasse 0,6%, l'alliage devient trop dur et fragile; lorsque la teneur en zinc est inférieure à 1%, l'allongement de l'alliage diminue tandis que lorsqu'elle dépasse 2% l'allongement diminue également. Parmi les métaux et alliages ci-dessus mentionnés, les alliages contenant du cuivre sont plus particulièrement avantageux pour la fa brication de la garniture d'étanchéité pour les joints de tubes, du fait qu'ils présentent une porosité convenable combinée à la proprié té d'entre facilement déformables sous un faible effort. On décrira maintenant le procédé de fabrication d'une matière métallique frittée destinée à être utilisée dans le cadre de la pré sente invention. On prépare tout d'abord une poudre d'un seul métal ou une poudre mélangée de divers métaux ou une poudre d'un alliage, les grains de chacune de ces poudres ayant des dimensions comprises entre 0,044 et 0,149 ma, et si besoin est, on y ajoute un lubrifiant. Ensuite, on moule sous pression la poudre de métal ou la poudre d' alliage ainsi préparée puis on la fritte. La pièce frittée ainsi préparée peut être ensuite soumise à des traitements, tels qu'un calibrage, un recuit et une imprégnation avec une résine, selon les propriétés requises. Les conditions des traitements respectifs doivent entre déterminées en fonction du type de métal ou d'alliage utilisé et en fonction des propriétés que doit présenter la garniture d'étanchéité. Ci-après, on donnera des exemples des conditions utilisées pour produire une garniture d'étanchéité par frittage d'alliage contenant du cuivre. Dans le cas de la fabrication d'une garniture d'étanchéité constituée par ce type de matière frittée, à une poudre d'alliage à base de cuivre ayant une grosseur de graki d'environ 0,149 mm ou à un mélange constitué par une poudre de cuivre et par d'autres poudres métalliques, chacune de ces poudres ayant une grosseur de grain d'environ 0,149mm, on ajoute entre 0,5 et 2% de stéarate de zinc, par exemple, comme lubrifiant.Ensuite, on moule la poudre ainsi traitée 2 sous une pression d'environ 1 à 2 tonnes par cm de sorte qu'on ob- tient une pièce moulée dont la poudre comprimée a un poids volumique compris entre 5,5 et 7,0 g/cm3. Une fois que cette pièce moulée a été frittée à une température comprise entre 750 et 900pu, de préférence entre 750oC et 800nu, sous une atmosphère réductrice pendant environ 30 minutes, on obtient une pièce frittée ayant une densité comprise entre environ 5,8 et 7,5.En particulier dans le cas d'une pièce frittée en un alliage contenant entre 10 et 40% de zinc, le reste étant du cuivre, qui' est obtenue en mélangeant une poudre de cuivre ayant une grosseur de grain de 0,149 mm avec une poudre de zinc ayant une grosseur de grain de 0,149mm, La densité de la pièce frittée s'avère être relativement faible. La pièce métallique frittée, obtenue de cette manière à partir d'un alliage à base de cuivre, présente une porosité modérée et a un module élevé de déformation sous un faible effort de sorte qu'elle convient de manière excellente pour être utilisée comme garniture d'étanchéité pour joint de tubes. Néanmoins, lorsque la pièce doit être utilisée comme garniture d'étanchéité, afin d'améliorer l'étanchéité grâce à une précision élevée des dimensions et assure une protection totale contre les fuites, on soumet la pièce à des traitements de calibrage de recuit et d'imprégnation avec une résine. le calibrage n'est pas nécessaire lorsque la précision des dimensions n'est pas strictement requise mais elle est utilisée lorsque la précision exigée est d'environ +0,05. le calibrage est effectué en plaçant la pièce métallique frittée dans un moule métallique et en la comprimant jusqu'à ce qu'on ob tienne un poids volumique de la pièce moulée après calibrage compris entre environ 6,8 et 7,5 g/cm3. Etant donné que la pièce métallique frittée subit un durcissement lorsqu'elle est soumise au processus de calibrage, on la recuit ensuite à une température comprise entre 400 et 500OC, Dans le cas où le frittage n'a pas été suivi d'une opération de calibrage, il n'est pas nécessaire d'effectuer le recuit. L'imprégnation avec une résine sert à obturer les pores des pièces métalliques frittées afin d'empêcher les fuites et, en même temps, elle a pour effet d'accroitre les propriétés que doit posséder une garniture d'étanchéité, du fait que la résine elle-même peut être choisie parmi celles qui présentent un module élevé de déformation sous un faible effort. Comme procédé d'imprégnation des pièces métalliques frittées avec une résine, on peut utiliser l'un quelconque des procédés d'im prégnation à l'air, d'imprégnation sous vide ou d'imprégnation sous pression. Le procédé d'imprégnation sous vide et le procédé d'imprégnation sous pression sont efficaces pour assurer une imprégnation suffisante des pores d'une pièce métallique frittée mais, même lorsque ces procédés sont utilisés, il est nécessaire, en fonction du type de résine utilisé et du réglage de l'épaisseur de la couche de résine à former, de régler les conditions de température, le degré de vide ou les conditions de pression. La résine qui doit être utilisée dans la pièce métallique frittée est avantageusement une résine qui s imprègne facilement et présente un module élevé de déformation sous un faible effort. Par conséquent, on peut en déduire qu'une dispersion aqueuse de la résine ou une solution de la résine (à savoir une solution obtenue en dissolvant la résine dans un solvant organique) aura une faible viscosité à densité fixe tandis que la résine doit être plastique.Par exemple, lorsque divers produits chimiques s'écoulent dans un tube, il est nécessaire de choisir une résine qui présente une résistance élevée aux produits chimiques et, lorsqu'une substance à haute température ou à basse température s'écoule dans un tube, il est nécessaire de choisir une résine qui présente une résistance élevées la chaleur ou au froid et de tenir compte également du coefficient de dilatation thermique de cette résine.La résine optimale est une résine qui remplit toutes ces conditions, mais il est désirable de choisir une résine telle qu'elle présente une souplesse d'utilisation suffisante dans diverses conditions envisageables. Â titre d'exemples concrets de résines idéales, on citera l'ester polyacrylique, la résine de silicone, la résine d'uréthane, le tétrafluorure de polyéthylène, etc.. Ces résines ne constituent naturellement que de simples exemples et diverses autres résines peuvent être également utilisées, selon le mode d'utilisation des tubes, sous réserve qu'elles remplissent les conditions ci-dessus mentionnées.En particulier, dans le cas où la pièce métallique frittée utilisée est en alliage à base de cuivre, l'utilisation d'un liquide d'imprégnation anaérobie préparé en ajoutant divers catalyseurs à un monomère d'ester acrylique est particulièrement efficace et pour donner un exemple d'un produit du commerce on mentionnera le produit TBX/ de la Société Three Bond Co. Ltd. Un ester polyacrylique préparé de la manière ci-dessus présente des propriétés antirouille excellentes, une excellente résistance à la corrosion, à la chaleur, au froid et des propriétés excellentes de lubrification et il présente également une excellente durabilité lorsqu'il est appliqué à des pièces vibrantes et oscillantes. Â cet égard, les qualités du produit T3X-10 sont indiquées ci-dessous. Propriétés Jaune-brun densité (à 25nu) (transparent) 1,07 Résistance à la cha- de -80Q à + 200ex leur et au froid résistance aux pro- essence minérale - 1,8% duits chimiques huile pour broche - 0,5% nulle pour @@@@@@ - 0,@% (30 jours à 50 C) eau + 2% huile pour engrenage - 1,7% fréon + 0,13% (Note) : la résistance chimique est représentée par le pourcentage d'augmentation ou de diminution du poids lorsqu'une pelli cule de revêtement du produit T3X - 10 est immergée dans le liquide chimique correspondant. Il résulte des essais effectués sur les propriétés des matières par les inventeurs qu'il apparat qu'une pièce métallique frittée imprégnée avec une résine est caractérisée en ce qu'elle peut être déformée sous un effort plus faible qu'une pièce métallique frittée ayant des pores vides et, en outre, qu'il existe une première région dans laquelle la courbe de déformation élastique se comporte conformément au module d'élasticité de la résine et une seconde région correspondant à la courbe de déformation élastique du métal (la résine est dans un état bloqué dans les pores et ne subit plus aucune déformation élâstique). Par conséquent, lorsqu'on utilise une pièce métallique frittée imprégnée d'une résine comme garniture d'étanchéité, il est recommandé de limiter son serrage au module de déformation élastique de la première région. Les résultats des mesures des propriétés d'une pièce frittée à partir des divers alliages à base de cuivre et celles de la même pièce après qu'elle a été soumise au processus de calibrage qui ont été indiqués dans les tableaux ci-après. Comme on le comprendra à l'examen de ces tableaux, gracie à la porosité conjuguée à un module élevé de déformation sous un faible effort d'une pièce métallique frittée et plus particulièrement d'une pièce frittée en alliage de cuivre, on peut réaliser une excellente matière de garniture d1étan- chéité et, en outre, grâce à l'imprégnation de la pièce métallique frittée avec une résine, les fuites par les pores peuvent être com plètement empêchées tout en conservant l'avantage d'un module élevé de déformation sous un faible effort en combinaison avec l'avantage d'une durabilité élevée du métal proprement dit. Par conséquent, lorsque cette pièce frittée est utilisée pour former une garniture d'étanchéité, la face qui est en appui contre le tube peut avoir une configuration relativement quelconque sans qu'il soit nécessaire de lui donner une forme spéciale et, en particulier, la garniture d'étanchéité peut être formée en allongeant la face intérieure de sa paroi parallèle à l'ase du tube tout en réduisant sa surface de contact perpendiculaire à l'axe du tube.En outre, lorsque la garniture d'étanchéité est imprégnée avec une résine et, en particulier, avec une résine polyacrylique, grâce aux propriétés de ce composé à haut poids moléculaire, la garniture est exempte de limitations quant au produit transporté par le tube. En outre, lorsque la garniture d'étanchéité est du type biseauté pour les joints de tubes, une étanchéité élevée et une durabilité élevée peuvent être obtenues du fait des propriétés inhérentes de cette garniture et de sa configuration. le dessin annexé représente la configuration optimale ainsi que le mode d'utilisation de la garniture d'étanchéité biseautée pour joint de tubes. Comme il résulte clairement des Pig. 1 et 2, la garniture d'étanchéité est de construction annulaire sa face supérieure a et sa face inférieure b étant parallèles entre elles et sa périphérie étant constituée par une face inclinée c qui s'étend vers le bas à partir de la circonférence de la face supérieure et par une face latérale d qui est perpendiculaire à la face inférieure b.Cette garniture d'étanchéité 1 est interposée entre un écrou 3 à paroi intérieure évasée, ou conique, qui est monté sur un tube souple 2, et un raccord 4, qui doit être vissé dans cet écrou 3 à paroi intérieure évasée, avec sa face inclinée orientée vers l'écrou 3, comme représenté sur les Fig. 3 et 4 et il peut être fortement serré par vissage de l'écrou 3 et du raccord 4. Propriété Pression Poids Poids Changement de dimensions Propriétés mécaniques Eléments de volumique volumique dans le sens dans le sens Dureté Résistance Allonge- Résistance Résilience constitutifs moulage de la de la de la lar- de la lon- (HRF) à la ment à la (kg.m/cm) (t/cm) poudre matière geur (10mm) gueur(-50mm) traction % rupture comprimée frittée (kg/mm) (kg/mm) (g/cm3) (g/cm3) 2 7,30 -6,1 -6,4 10 14 9,7 28 2,8 Cu-8%Zn 3,5 7,40 -2,8 -3,2 20 14 9,7 30 3,0 5 7,43 -0,4 -1,2 20 14 9,3 32 2,8 2 7,26 -6,3 -6,4 3 14 9,7 26 3,0 Cu-10%Zn 3,5 7.41 -3,0 -3,3 10 14 9,3 30 3,2 5 7,42 -0,9 -1,5 - 14 12,0 31 2,8 Cu-10%Zn- 2 7,35 -5,9 -6,2 21 19 18,0 33 4,2 22%Sn 3,5 7,44 -2,6 -2,9 20 17 13,0 37 4,6 5 6,96 +2,5 +1,1 14 17 14,7 30 3,7 Cu-10%Zn- 2 7,77 -6,8 -7,3 28 20 25,3 38 4%Sn 3,5 7,60 -2,8 -3,5 22 19 23,7 39 4,8 5 7,25 +1,2 -0,1 26 18 24,3 33 5,5 2 7,07 -4,8 -5,1 - 12 9,0 23 2,0 Cu-14%Zn 3,5 7,11 -1,3 -1,6 - 13 9,7 25 2,3 5 7,16 +0,6 0 - 12 8,3 28 2,6 2 7,52 -6,6 -7,1 39 20 12,0 43 4,3 Cu-5%Sn 3,5 7,69 -3,5 -4,0 42 22 13,3 42 4,8 5 7,40 +0,9 +0,4 43 20 11,0 39 3,2 Cu-5%Sn- 2 7,37 -5,6 -5,9 33 18 9,7 40 3,2 2%Zn 3,5 7,42 -1,9 -2,4 33 20 12,3 41 3,2 5 6,53 +4,3 +1,8 38 15 7,3 30 2,4 Propriétés Poids Propriétés mécaniques après calibrage Eléments volumique Dureté Résistance Allongement Résistance Résilience constitutifs après (HRE) à la trac- % à la rupture (kg.m/cm) calibrage tion (kg/mm) (kg/mm) (g/cm3) 7,91 21 25 2,3 51 1,0 Cu-8%Zn 7,93 15 25 2,3 59 1,2 7,94 14 24 2,7 47 1,7 7,90 20 26 2,0 50 0,7 Cu-8%Zn 7,93 19 25 2,3 46 1,3 7,89 12 25 4,0 44 1,0 Cu-10%Zn- 7,76 32 27 4,0 54 1,8 2%Sn 7,84 24 27 5,3 51 2,4 7,70 - 26 6,0 48 1,6 Cu-10%Zn- 8,01 38 29 10,0 59 4,7 4%Sn 7,99 31 27 10,3 58 4,5 7,96 26 27 13,0 55 6,3 7,78 21 25 1,7 49 1,0 Cu-14%Zn 7,84 16 24 2,3 46 1,4 7,81 18 24 2,0 48 1,5 7,89 37 30 3,7 58 2,2 Cu-5%Sn 7,91 33 29 4,7 58 2,7 7,75 24 27 5,7 49 1,8 Cu-5%Sn- 7,78 30 28 3,3 53 1,6 2%Zn 7,75 26 28 5,0 52 1,9 7,45 25 26 2,3 50 1,1 Propriétés Pression Poids Poids Changement de dimensions Propriétés mécanique Eléments de volumique volumique % constitutifs moulage de la de la dans le sens dans le sens Dureté Résistance Allonge- Résistance Résilience (t/cm) poudre matière de la lar- de la lon- (HRF) à la ment à la (kg.m/cm) comprimée frittée geur (10mm) gueur (-50mm) traction % rupture (g/cm3) (g/cm3) (kg/mm) (kg/mm) Cu-5%Sn- 2 7,20 -5.0 -5,4 29 17 9,7 37 2,5 3%Zn 3,5 7,35 -1,6 -2,3 38 18 9,3 38 3,1 5 6,84 +2,7 -1,3 38 17 9,7 33 2,0 2 7,61 -6,6 -7,1 43 21 12,7 47 5,1 Cu-7%Sn 3,5 7,65 -2,9 -3,7 45 22 11,0 45 5,2 5 7,54 +0,3 -1,1 44 20 12,0 42 3,9 Cu-7%Sn- 2 7,47 -5,9 -6,3 41 20 12,0 41 1%Zn 3,5 7,44 -1,1 -2,4 41 19 13,0 41 4,2 5 6,90 +2,6 +1,5 33 16 9,7 33 2,6 Cu-7%Sn- 2 7,40 -5,4 -5,9 37 20 14,7 42 2%Zn 3,5 7,30 -1,0 -2,0 39 20 13,0 38 3,9 5 6,50 +3,9 +2,5 29 18 10,3 31 2,2 2 7,56 -6,3 -6,9 45 22 15,7 44 Cu-9%Sn 3,5 7,56 -1,8 -2,8 44 22 16,0 43 5,0 5 7,12 +1,6 +0,6 35 16 11,7 36 3.6 Poudre 5 7,45 7,82 -2,2 -2,2 36 10 3,0 39 d'alliage de 7 7,64 7,82 -1,1 -1,9 38 9 3,0 38 lation (7.3) Propriétés Poids Propriétés mécaniques après calibrage Eléments volumique Dureté Résistance Allongement Résistance Résilience constitutifs après (HRF) à la trac- % à la rupture (kg.m/cm) calihrage tion (kg/mm) (kg/mm) (g/cm3) Cu-5%Sn- 7,64 28 28 2,3 51 1,3 3%Zn 7,74 27 26 3,0 51 1,7 7,56 24 25 3,0 51 1,4 7,92 39 30 4,3 60 2,5 Cu-7%Sn 7,87 36 29 7,3 59 3,1 7,88 33 27 5,7 56 2,4 Cu-7%Sn- 7,84 39 28 3,0 60 2,4 1%Zn 7,74 25 29 4,7 56 2,5 7,50 22 26 2,3 50 1,5 Cu-7%Sn- 7,78 38 29 3,7 62 2,0 2%Zn 7,68 28 28 4,7 53 2,6 7,41 25 26 2,7 49 1,3 7,87 41 30 5,0 62 2,5 Cu-9%Sn 7,85 34 28 5,7 59 2,9 7,59 22 28 3,0 52 2,5 Poudre 7,96 15 15 1,0 50 6,3 d'alliage 7,94 15 15 1,7 48 5,0 de laiton (7.3) - RBVEJDICAtIONS 1 - Garniture d'étanchéité destinée à être utilisée dans un joint de tubes, caractérisée en ce qu'elle est constituée par une pièce en métal fritté. 2 - Garniture d'étanchéité selon la revendication 1, caractérisée en ce que la pièce en létal fritté est une pièce frittée en cuivre, aluminium, nickel, fer ou en un alliage à base de l'un de ces métaux. 5 - Garniture d'étanchéité selon la revendication 2, caractérisée en ce que la pièce en létal fritté est formée à partir d'un mélange de poudres métalliques de cuivre et de zinc ou à partir a- une poudre d'un alliage de cuivre et de zinc. 4 - Garniture d'étanchéité selon la revendication 2, caractérisée en ce que la pince en métal fritté est formée à partir d'un mélange de poudres métalliques de cuivre et d'étain ou à partir d'une poudre d'un alliage de cuivre et d'étain. 5 - Garniture dtétanchéité selon la revendication 2, caractérisée en ce que la pièce en métal fritté est formée à partir d'un mélange de poudres métalliques de cuivre, d'étain et de zinc ou à partir d'une poudre d'un alliage de cuivre, d'étain et de zinc. 6 - Garniture d'étanchéité selon la revendication 2, caractérisée en ce que la pièce en métal fritté est formée à partir d'un mélange de poudres métalliques d'aluminium, de zinc et de magnésium ou à partir d'une poudre d'un alliage d'aluminium, de zinc et de jagnésîui. 7 - Garniture d'étanchéité selon la revendication 3, caractérisée en ce que l'alliage de cuivre et de zinc est un alliage contenant entre 8 et 40% de zinc, le reste étant du cuivre. 8 - Garniture d'étanchéité selon la revendication 4, caractérisée en ce que l'alliage de cuivre et d'étain est un alliage contenant entre 5 et 10% d'étain, le reste étant du cuivre. 9 - Garniture d'étanchéité selon la revendication 5, caractérisée en ce que l'alliage de cuivre, de zinc et d'étain est un alliage contenant entre 8 et 40% de zinc et entre 1 et 2% d'étain, le reste étant du cuivre. 10 - Garniture d'étanchéité selon la revendication 6, caracté risée en ce que l'alliage d'aluminium, zinc et magnésium est un alliage contenant entre 1 et 2% de zinc et entre 0,1 et 0,6% de magnésium, le reste étant de l'aluminium. Il - Garniture d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que les pores de la pièce frittée sont imprégnés d'une résine. 12 - Garniture d'étanchdité selon la revendication 11, caractérisée en ce que la résine est choisie dans le groupe constitué par l'ester polyacrylique, la résine de silicone, la résine d'uréthane et le polytétrafluoroéthylène. 13 - Garniture d'étanchéité selon la revendication 11, caractérisée en ce que la pièce en métal fritté est soumise successivement à des traitements de calibrage, de recuit et d'imprégnation avec une résine.