La présente invention concerne des récepteurs radio AM et FM et plus précisément un dispositif de traitement de signaux fonctionnant sélectivement en modulation d'amplitude (AM) ou en modulation de fréquence (FM). Le dispositif de traitement de signaux 5 décrit ici remplit les fonctions de conversion de fréquence ainsi que de détection et d'amplification des signaux en utilisant des composants communs dans les deux modes de fonctionnement AM ou FM, ce qui permet des économies sensibles dans la réalisation de circuits intégrés. Des récepteurs radio fonctionnant en AM et FM sont 10 connus depuis longtemps et peuvent être à lampes ou a transistors. On a proposé l'utilisation de dispositifs à circuits intégrés (dans lesquels des éléments actifs et passifs sont formés sur une pastille semi-conductrice monolithique), comme composants de récepteurs radio mais jusqu'à présent, on ne dispose pas de récep-15 teurs "entièrement intégrés" bien qu'on s* attende prochainement à leur apparition. Le terme "entièrement intégré" est utilisé dans un sens signifiant que l'intégration "totale" est réalisée lorsque les éléments actifs et passifs qui sont pratiquement intégrables, le sont 20 effectivement. En général, l'intégration totale implique que les gros condensateurs, les grosses bobines, les condensateurs d'accord, les dispositifs de réglage, les haut-parleurs, les interrupteurs ne sont pas intégrés alors que les éléments actifs tels les transistors, les voies conductrices nécessaires, les résistances, 25 les petits condensateurs, et parfois les petites bobines, le sont. Bien que la présente invention concerne un dispositif de traitement de signaux réalisant les principales fonctions nécessaires à la réception combinée AM et FM, certains des circuits fonctionnels employés sont connus par eux-mêmes. Par exemple, on 30 connaît des circuits multiplicateurs qui ont été utilisés pour remplir des fonctions de détection et de mélange. En outre, des amplificateurs différentiels à transistors ont été utilisés comme éléments d'établissement de gain de base dans des amplificateurs à large bande. 35 En examinant la technique antérieure des récepteurs AM-FM, on voit qu'on a pu utiliser des éléments actifs communs, en particulier des tubes à vide, dans les amplificateurs moyenne fréquence et dans les dispositifs oscillateurs et mélangeurs. Le second processus de détection était en général suffisamment différent 71 47905 2 2121533 entre les deux modes AM ou FM pour justifier l'emploi habituel de circuits séparés et de tubes à vide séparés. Dans les circuits transistorisés de récepteurs AM-FM, on réalise habituellement deux récepteurs nettement séparés, en utilisant souvent une commande 5 d'accord commune et des composants communs de traitement des signaux basse-fréquence. Dans d'autres cas, des transistors affectés également à d'autres fonctions sont utilisés pour une amplification moyenne fréquence. Ces réalisations réduisent les économies dans l'utilisation des transistors du fait des complications en-10 gendrées par leur multiplicité de fonctions.Dans l'état actuel de la technique, on ne dispose pas encore de récepteurs combinés AM et FM "entièrement intégrés". En considération de ce qui précède, la présente invention a pour objet de réaliser un dispositif de traitement de signaux per-15 fectionné pour la réception en modulation de fréquence (FM) et en modulation d'amplitude (AM), comprenant des éléments semi-conduc-teurs actifs, et particulièrement adapté à la fabrication de circuits intégrés. Un autre objet de l'invention est de réaliser un circuit de détection perfectionné pouvant facilement passer de 20 la détection en AM à la détection en FM. Ces objets, ainsi que d'autres, sont réalisés dans un dispositif de traitement de signaux assurant line réception en Ail et en FM et comprenant un mélangeur-multiplicateur, un amplificateur a large bande et un détecteur-multiplicateur. Dans un mode de 25 réalisation, le mélangeur comprend deux amplificateurs différentiels à transistors reliés pour assurer la multiplication et comprenant deux entrées, l'une destinée à l'application du signal d' entrée choisi, l'autre réalisant une liaison sélective pour les oscillateurs haute-fréquence séparés utilisés dans les modes de 30 fonctionnement AM et FM. L'amplificateur à large bande précédé de filtres composites peut assurer l'amplification du signal mélangé aux fréquences moyennes utilisées dans les modes AM et FM. Le détecteur multiplicateur prend en pratique la forme de deux amplificateurs différentiels reliés pour assurer la multiplica-35 tion et possédant deux étages d'entrée séparés pour les modes AM et FM. Dans le cas de la modulation d'amplitude, le détecteur fonctionne suivant le mode à porteuse amputée tandis que, dans le cas de la modulation de fréquence, il fonctionne comme un détecteur de quadrature. Des commutateurs électroniques sont utili 71 479u:3 3 2121533 ses pour commander sélectivement l'oscillateur haute-fréquence désiré et la section d'entrée désirée du détecteur multiplicateur. Les commutateurs électroniques répondent à un commutateur manuel qui modifie de façon déterminée la condition d'une ligne de com-5 mande automatique de gain. Lorsqu'on cherche à fonctionner en modulation de fréquence, ladite condition est celle qui établit un "P1 p j p 11 y fonctionnement avec gain élevé dans l'anpli/MF en le faisant commuter d'un mode d'amplification linéaire à gain commandé en modulation d'amplitude, dans un mode de limitation d'amplification à 10 gain élevé en modulation de fréquence. Les aspects pratiques de l'invention assurent la mise en commun d'une grande partie des circuits et procurent des économies importantes dans la fabrication de circuits intégrés. L'invention elle-même ainsi que ses applications et ses 15 avantages seront mieux compris dans la suite de la description en référence aux dessins annexés dans lesquels : la figure 1 est un schéma d'ensemble du dispositif de traitement de signaux suivant l'invention ; la figure 2 est un schéma plus détaillé des circuits ëlec-20 triques du même dispositif de traitement de signaux. Un schéma d'ensemble simplifié d'un récepteur radio utilisant l'invention est représenté à la figure 1. Le récepteur radio est en général un récepteur superhétérodyne et fonctionne en AM-FM. La conversion du signal à une fréquence moyenne déterminée 25 est réalisée par les blocs 11, 12 et 13. Un réseau d'entrée du signal haute-fréquence est représenté par un bloc 11 en traits pointillés. Il reçoit un signal provenant d'antennes locales et comprend des circuits accordés 24 et 25 destinés à la réception AM et FM respectivement, le mode de fonctionnement étant choisi 30 grâce à un commutateur 26 représenté à l'intérieur du bloc 11. Le réseau d'entrée 11 du signal haute-fréquence assure la transmission du signal AM ou FM au mélangeur-multiplicateur 12 à quatre quadrants dans lequel ce signal est mélangé à une oscillation produite localement et provenant de l'oscillateur local représenté 35 dans le bloc en traits pointillés 13. L'oscillateur local comprend un oscillateur AM séparé et un oscillateur FM pouvant être reliés sélectivement au mélangeur grâce à un commutateur à fonctionnement électronique 34 représenté également à l'intérieur du bloc 13. Les signaux provenant du mélangeur 12 sortent à une fréquence 71 4790? 4 2121533 moyenne déterminée (455 KHz en AM; 10,7 MHz en FM) et sont dirigés vers le filtre moyenne fréquence 14. La sélection individuelle du signal et le gain principal du récepteur radio sont réalisés respectivement dans le filtre mo-5 yenne fréquence et dans les blocs amplificateurs moyenne fréquence 14 et 15. Le filtre moyenne fréquence utilise deux filtres, l'un 35 pour le fonctionnement en AM, l'autre 3 6 pour le fonctionnement en FM, le choix du filtre AM ou FM étant réalisé par un commutateur 37. Les filtres représentés 14 sont destinés à réaliser le 10 filtrage nécessaire pour la sélection d'un canal adjacent. Après filtrage en 14, le signal moyenne fréquence est appliqué à l'amplificateur moyenne fréquence 15. L'amplificateur moyenne fréquence 15 est un amplificateur à large bande à quatre étages assurant l'amplification linéaire du signal AM et limitant 15 l'amplification des signaux AM et FM. Les trois premiers étages ont ion gain d'environ 55 db (décibels) en AM et permettent au signal AM d'atteindre un niveau convenable pour la détection. Dans le mode AM, le dernier étage assure un gain supplémentaire (environ 25 db) nécessaire pour assurer une action de limitation et 20 pour commuter le détecteur 16 dans la condition de détection AM, comme cela sera expliqué par la suite. Dans le mode FM, tous les étages 35 à 41 sont réglés sur le gain maximal et la limitation se produit dans un étage, en fonction de la grandeur du signal avant application au détecteur 16. 25 Après filtrage et amplification convenables, le signal AM ou FM choisi est détecté dans le détecteur 16. Le détecteur AM-FM 16 comprend quatre composants 42, 43, 44 et 45. Le détecteur multiplicateur 42 comprend deux amplificateurs différentiels disposés de façon à réaliser un multiplicateur alors que les blocs 4 3 et 44 30 sont des amplificateurs différentiels de signal d'entrée destinés à appliquer respectivement le signal AM et le signal FM au détecteur multiplicateur 42. Les étages d'entrée AM et FM, 43 et 44 sont arrêtés ou mis en marche par un commutateur électronique 45. Après détection dans le détecteur AM-FM 16, les signaux basse fré-35 quence sont appliqués à l'amplificateur basse-fréquence 17 pour amplification supplémentaire avant leur application au haut-parleur 18. En même temps, une composante du signal de sortie du détecteur est appliquée au réseau 19 d'amplification et de commande automatique de gain afin d'assurer la commande automatique 71 47905 5 2121533 de gain, ou antifading. Le réseau 19 commande le gain du mélangeur-multiplicateur à quatre quadrants 12 et les étages d'amplification moyenne fréquence 38 et 39. Il est également utilisé pour réaliser la commuta-5 tion AM-FM du récepteur. Lorsqu'on augmente la tension extérieure appliquée au réseau 19, celui-ci assure la commutation électronique AM-FM de l'oscillateur local 13 et du deuxième détecteur 16. Un bouton de commande 20 relié au réseau 19 est prévu à cet effet. Lorsqu'on le manipule, il fait monter la tension dans la ligne de 10 commande CAG jusqu'à une valeur anormalement élevée qui amorce les commutateurs électroniques de sélection de mode 34 et 45 comme cela sera expliqué en détail plus loin. On peut utiliser également la commutation électronique pour assurer la commutation des circuits d'entrée de signal haute fréquence 24 et 25, et des filtres 15 moyenne fréquence 35 et 36. Pour la simplicité du dessin, le bouton 20 est représenté comme étant relié aux commutateurs 26 et 37, ce qui implique que l'on peut utiliser des moyens de commutation mécaniques ou électroniques. La figure 2 représente les détails pratiques des circuits de 20 l'invention illustrée à la figure 1. Le réseau d'entrée du signal haute fréquence comprend une partie AM 24 constituée d'une antenne à noyau de ferrite, d'ion enroulement primaire, d'un condensateur d'accord variable pour accorder l'enroulement primaire, et d'un enroulement secondaire non accordé pouvant -être éventuellement re-25 lié au mélangeur par l'intermédiaire du commutateur 26. La partie FM 25 comprend un élément de filtrage dont le primaire peut être relié à une antenne extérieure, un circuit résonnant accordé couplé par inductance et un circuit secondaire de sortie non accordé. La partie FM 25 peut être éventuellement reliée au mélangeur par 30 l'intermédiaire du commutateur 26. Le mélangeur-multiplicateur à quatre quadrants 12 comprend une partie supérieure comportant deux amplificateurs différentiels 28, 29 agencés de façon à remplir la fonction de multiplication, et line partie inférieure comportant un seul amplificateur diffé-35 rentiel 30. La partie supérieure, et plus précisément les bases accouplées des amplificateurs différentiels 28, 29, forme les bornes d'entrée A et -A du multiplicateur (comme cela est représenté sur la figure 2) . Les émetteurs accouplés des amplificateurs différentiels forment les bornes d'entrée B et -B et les courants en 71 47903 2121533 ces points sont commandés par l'amplificateur différentiel 30. L'amplificateur différentiel 30 est de type classique et ses émetteurs sont reliés à une source de courant réglable 31. Le gain du mélangeur 12 est commandé par la source 31, qui est à son tour 5 commandée par le réseau antifading. Les sorties du multiplicateur désignées par AB ou -AB peuvent être prises à chaque paire de collecteur de la partie supérieure. En utilisant le mélangeur-multiplicateur 12 pour la conversion de fréquence, les deux parties AM et FM du réseau 11 d'entrée du signal haute fréquence sont 10 reliées à la base d'un des transistors de l'amplificateur différentiel 30, la base de l'autre transistor étant mise à la masse. Les sections AM et FM de l'oscillateur local 13 sont respectivement reliées séparément aux entrées A et -A. L'oscillateur local 13 est représenté en détail à la figure 15 2. Le circuit de l'oscillateur AM est représenté en 32. C'est un oscillateur à résistance négative comprenant deux transistors,un circuit-tampon résonnant accordé comportant un enroulement couplé. Le collecteur de chacun des transistors est relié à chacune des extrémités de l'enroulement couplé et la base de chaque transistor 20 est couplée en croix avec le collecteur de l'autre transistor. Les émetteurs sont reliés ensemble à une source de courant commandée par le commutateur électronique 34. Le circuit résonnant est accordé grâce à un condensateur d'accord associé aux condensateurs d'accord des circuits d'entrée 24 et 25. L'enroulement de coupla-25 ge de l'oscillateur AM est relié à la borne A du mélangeur-multiplicateur à quatre quadrants 12. La partie FM 33 de l'oscillateur local est également un oscillateur à résistance négative du même modèle que celui de la partie AM. Les émetteurs de ses deux transistors sont également 30 reliés à une source de courant constant commandée par le commutateur électronique 34. Son circuit accordé est réglé à l'aide d'un condensateur d'accord associé aux condensateurs d'accord des autres circuits accordés 24, 25 et 32. La sortie de l'oscillateur FM est reliée à la borne -A du mélangeur-multiplicateur 12. 35 La commutation du mélangeur-multiplicateur 12 est de préfé rence réalisée grâce à la commande de l'oscillateur local. Dans une telle opération, la tension de l'oscillateur local est appliquée aux bornes A et -A du multiplicateur avec une amplitude suffisante pour assurer la commutation des amplificateurs 28 et 29 71 47905 7 2121533 entre des états de haute conduction. lorsqu'ils sont ainsi utilisés, les amplificateurs différentiels agissent en interrupteurs pour le signal d'entrée appliqué aux bornes B et -B. Ce mode de fonctionnement est particulièrement souhaitable car il tend à 5 réduire la non-linéarité de traitement du signal reçu et la production de signaux parasites dus aux non-linéarités. Ce mode de réglage a également l'avantage de rendre le convertisseur insensible aux changements de la tension de sortie de l'oscillateur. L'utilisation d'un multiplicateur à quatre quadrants permet-10 tant d'opérer au voisinage de 100 MHz comme cela est nécessaire en modulation de fréquence n'a été permise que récemment grâce a l'apparition de dispositifs transistorisés à haute fréquence. Pour obtenir une marche correcte du multiplicateur, les composants actifs doivent être choisis pour pouvoir fonctionner à ces fré-15 quences. Le fonctionnement sélectif des parties AM et FM de l'oscillateur local 13 est réalisé au moyen d'une commande électronique 34 reliée aux sources de courant prévues dans les lignes d'émetteurs des paires de transistors de 1'oscillateur.Le commutateur 2 0 électronique commande les tensions de base des transistors formant les sources de courant. La commutation dépend de la tension dans le réseau antifading. L'effet de la commutation est de couper le courant fourni à la paire de transistors d'une des parties de l'oscillateur et de fournir du courant à la paire de transistors 25 de l'autre partie de l'oscillateur, de sorte qu'une seule des parties de l'oscillateur fonctionne à la fois. Ce mode de connexion a permis aux parties AM et FM de l'oscillateur d'être liées dans ce circuit avec le mélangeur. Les signaux de sortie de l'oscillateur 13 et du circuit d" 30 entrée accordé 11 sont mélangés dans le mélangeur-multiplicateur 12 par un procédé de multiplication. Le signal mixte de sortie est transmis de l'une des bornes AB ou -AB du mélangeur au filtre à moyenne fréquence 14. Comme indiqué précédemment, le filtre moyenne fréquence com-35 prend deux filtres séparés AM et FM 35 et 36, ces filtres étant sélectivement mis en circuit par le commutateur 37. Ces deux filtres sont des filtres passe-bande produisant une atténuation suffisante pour la sélectivité du canal considéré. Le filtre AM 34 peut prendre la forme d'un filtre en céramique, un filtre méca 71 47905 2121533 nique ou un filtre LC composite. Dans un cas type, il est accordé à 455 kHz et possède une largeur de bande de 6-8 KHz. Il assure dans le dernier canal une atténuation de l'ordre de 60 à 100 db selon l'application considérée. Le filtre FM 35 peut également 5 être un filtre en céramique ou un filtre LC composite. Dans un cas type, sa largeur de bande est de 240 kilo-cycles. La sélectivité entre canaux voisins est généralement supérieure à 40 db et l'atténuation finale est analogue à celle obtenue dans le mode AM. 10 L'amplificateur moyenne fréquence 15 comporte quatre étages d'amplification de signaux utilisés en fonctionnement AM et FM. Chaque étage 38, 39, 40, 41 contient un amplificateur différentiel comprenant deux transistors suivis par deux transistors à émetteurs asservis à la sortie de chaque étage. L'amplificateur d'en-15 trée 38 possède une connexion d'entrée a action unilatérale reliée à la sortie du filtre moyenne fréquence 14. L'amplification et la liaison interétages à l'intérieur de l'amplificateur 15 sont toutefois réalisées par l'intermédiaire d'une connexion équilibrée à deux fils avec couplage en courant continu. On utilise une con-20 tre-réaction pour stabiliser la polarisation en courant continu de tout l'amplificateur. Puisque l'amplificateur peut assurer une amplification depuis le niveau de courant continu jusqu'aux hautes fréquences, la contre-réaction maintient la limite inférieure de fréquence en-dessous de la fréquence moyenne AM de 455 kHz. La 25 limite supérieure de fréquence est supérieure à la fréquence moyenne FM de 10,7 MHz et est souvent déterminée par les limitations en fréquence des composants actifs. Dans le mode AM, l'amplificateur 15 comporte trois étages 38, 39, 40 d'amplification linéaire et un étage de limitation 30 d'amplification pour le procédé de détection. Le premier et le second étages 38 et 3 9 assurent une amplification linéaire soumise à une commande automatique de gain par le réseau correspondant alors que le troisième étage 4 0 fonctionne linéairement mais avec une polarisation de commande fixe qui établit li^mâximal. 35 Le dernier étage 41 est également soumis à une polarisation de commande fixe et fonctionne au gain maximal. Dans le mode AM, l'étage 41 amplifie le signal jusqu'à ce que l'on désire passer au mode de limitation d'amplification. Ainsi, une onde carrée d'amplitude constante, de fréquence moyenne en phase avec le si 71 4790b 9 2121533 gnal moyenne fréquence reçu est produite à la sortie de l'amplificateur 15. Cette onde carrée représente la porteuse dont les bandes latérales de modulation ont été supprimées. Dans le mode FM, l'amplificateur comporte quatre étages 5 d'amplification, la limitation se produisant généralement dans un étage intermédiaire avant la sortie de l'amplificateur. Ainsi que cela sera expliqué, dans le mode FM, le réseau antifading est soumis à une forte polarisation fixe. Ceci oblige le mélangeur et les deux premiers étages d'amplification 38 et 39 à fonction-10 ner avec un gain élevé. En même temps, les étages 40 et 41 fonctionnent à gain élevé par application d'une polarisation de commande indépendante. En conséquence, à la réception d'un signal puissant, la limitation peut se produire dans le premier ou le second amplificateur, alors que si le signal reçu est faible, la 15 limitation se produit dans l'avant-dernier étage 40 ou le dernier 41. Ainsi, quelle que soit l'intensité utile du signal d'entrée, on obtient un signal d'amplitude constante à la sortie de l'amplificateur 15. Ce signal de sortie d'amplitude constante convient pour une détection FM dans le détecteur-multiplicateur 16. 20 Comme indiqué précédemment, le détecteur. 16 assure à la fois une détection AM et FM. Il comprend le multiplicateur équilibré double à quatre quadrants 42 possédant dans une partie supérieure deux paires d'amplificateurs différentiels et dans une partie inférieure, un amplificateur différentiel séparé 43 pour le mode AM 25 et un 44 pour le mode FM. En utilisation AM, le détecteur 16 fonctionne en détecteur de porteuse isolée. En utilisation FM, le détecteur 16 assure la détection de quadrature. Comme on peut le voir à la figure 2, la partie supérieure comportant les amplificateurs différentiels comprend les paires 30 de transistors 46-47 et 48 49. Les bases des transistors 46 et 49 sont reliées et forment l'entrée A. L'entrée A est reliée à 1' émetteur d'un des transistors à charge d'émetteur de l'étage d'amplification moyenne fréquence 41. Les bases des transistors 47 et 48 sont également reliées et forment l'entrée -A. L'entrée -A 35 est reliée à l'émetteur de l'autre transistor à émetteur asservi de l'étage d'amplification moyenne fréquence 41. Cette connexion A -A avec l'amplificateur final 41 assure un signal d'amplitude limitée pour la commutation du multiplicateur en détection AM et FM. 71 47905 10 2121533 L'amplificateur différentiel 43 de la partie inférieure est utilisé pour l'application du signal d'entrée AM linéaire. Cet amplificateur différentiel 40 comprend deux transistors 50 et 51, dont les collecteurs sont respectivement reliés aux con-5 nexions communes d'émetteurs des transistors 46, 47 (entrée B) et 48, 4 9 (entrée -B). Les bases des transistors 50 et 51 sont reliées par des diodes chutrices de tension, aux sorties séparées du troisième étage moyenne fréquence 40. Les émetteurs des transistors 50 et 51 sont mutuellement reliés par une résistance de 10 contre-réaction dont la prise centrale est connectée à une source de courant 67 commandée par le commutateur électronique 45. En utilisation FM, l'amplificateur différentiel de la partie inférieure est utilisé comme étage d'entrée, pour la composante réactive. Il comprend deux transistors 52 et 53 dont les collecteurs 15 sont reliés respectivement aux entrées B et -B du détecteur-multiplicateur 42. Les" bases des transistors 52 et 53 sont jointes et reliées par une diode chutrice de tension à un transistor à charge d'émetteur à la sortie de l'étage d'amplification moyenne fréquence 41. L'entrée +A du détecteur-multiplicateur est reliée 20 au même transistor à émetteur asservi. L'émetteur du transistor 52 est relié en série à un circuit de résonnance-série accordé 54, dont l'autre extrémité est mise à la terre. De même, l'émetteur du transistor 53 est relié à ton circuit résonnant accordé 55 dont l'autre extrémité est également mise à la masse. Une ré- 25 sistance assure le couplage des émetteurs des transistors 52 et 53 et en abaissant les facteurs de surtension des circuits accordés établit la pente de détection voulue. L'émetteur du transistor 52 est relié à une source de courant constant 73 commandée par un commutateur électronique 45. Comme cela sera expliqué plus 30 loin, le commutateur électronique 45 permet à une paire de transistors 50-51 de fonctionner pendant que l'autre paire 52-53 est au repos, et vice versa. Comme indiqué précédemment, le détecteur 4 6 fonctionne dans le mode AM comme un détecteur de porteuse amputée. On va supposer 35 que le commutateur électronique 45 est réglé de façon à mettre en service la partie d'entrée AM 43 contenant les transistors 5 0 et 51. Le signal linéaire appliqué aux bases des transistors 50 et 51 est alternativement couplé aux entrées B et -B des paires de transistors 46-47 et 48-49. En même temps, la porteuse amputée 71 47905 ii 2121533 de niveau relativement élevé qui sort du quatrième étage de sortie 41 est appliquée aux bornes A et -A. L'application de ces deux signaux au multiplicateur produit un résultat correspondant à un redressement en double alternance du signal d'entrée. 5 En pratique, la commutation des amplificateurs sélectifs de la partie supérieure est assurée par le signal de porteuse amputée (obtenu à la sortie de l'amplificateur de limitation 41) et cette commutation se produit aux croisements de zéro de la porteuse. Au même moment, le signal modulé amplifié linéairement est appliqué 10 aux bases de l'amplificateur 43 de signal d'entrée et commande les courants disponibles aux émetteurs (bornes B et -B) des transistors de la partie supérieure. Cette dernière connexion donne aux intensités de courant d'émetteur des transistors de la partie supérieure une valeur proportionnelle à l'amplitude instantanée 15 du signal linéaire AM. Grâce à cette proportionnalité et à la nature du procédé de multiplication dans lequel des signaux en phase sont multipliés entre eux, la forme d'onde du courant aux sorties AB ou -AB du multiplicateur prend la forme d'un redressement en double alternance du signal d'entrée linéaire B et -B. Les ondes 20 redressées ont toutes la même polarité à une même borne de sortie et ont une composante acoustique porportionnelle à la modulation d'amplitude et une composante continue proportionnelle au niveau de la porteuse. On peut rétablir cette composante acoustique en filtrant convenablement le signal de sortie pour éliminer les ter-25 mes de second ordre et d'ordres plus élevés de la porteuse moyenne fréquence. En détection FM, le détecteur 16 fonctionne en détecteur de composante réactive (détection de quadrature). Comme précédemment un signal FM fortement écrêté est appliqué entre les entrées A 30 et -A des amplificateurs différentiels 46, 47, 48, 49. Puisque le commutateur électronique 45 assure la désexcitation de la partie d'entrée AM 43 et l'excitation de la partie d'entrée FM 44, l'entrée B , -B est constituée par la partie d'entrée FM. On considérera maintenant l'entrée B -B du détecteur 16. Une 35 seconde connexion est réalisée à l'étage de sortie 41, assurant l'application du signal FM fortement écrêté aux bases des transistors 52 et 53 de la partie inférieure du détecteur-multiplicateur 16. Le circuit 54 est accordé à une valeur située en-dessous de la bande passante moyenne fréquence et produit un courant déphasé 71 47905 12 2121533 par rapport à la tension du signal appliqué. La différence de phase est fonction de l'excursion maximale instantanée du signal appliqué et a line valeur de 45° pour une excursion maximale nulle. Le même signal est appliqué à la base du transistor 53 dont l'émet-5 teur est relié au second circuit accordé 55. Ce circuit 55 est identique au premier sauf qu'il est réglé sur une fréquence supérieure à la fréquence de résonnance de sorte qu'il produit une avance de phase et établit une valeur d'avance de 45° pour line excursion maximale nulle. Si la fréquence instantanée du signal 10 augmente, les vecteurs représentant les courants de collecteurs des transistors 52 et 53 tournent dans le même sens (sens des aiguilles d'une montre). Si la fréquence instantanée chute, les vecteurs-courant tournent dans le même sens (sens contraire des aiguilles d'une montre). Ces deux courants approximativement ortho-15 gonaux dont la phase est fonction de l'excursion maximale instantanée sont ensuite appliqués aux entrées B et -B des amplificateurs différentiels 46, 47, 48, 49 de la partie supérieure. Les vecteurs-courant décrits ci-dessus peuvent être considérés comme des courants résultants susceptibles d'être décomposés 20 en vecteurs-courant opposés formant les composantes utiles, et en vecteurs-courant complémentaires qui, du fait du mode commun de rejection dans le multiplicateur lorsque l'on veut obtenir une sortie en push-pull, sont effectivement supprimés. Alors que les vecteurs-courant initiaux ou résultants sont en avance ou en re-25 tard de 45° par rapport à la porteuse pour une excursionU^ies composantes complémentaires sont en phase avec la porteuse pour une excursion nulle et les deux composantes opposées sont orthogonales à la porteuse. Lorsque l'excursion instantanée de fréquence de la porteuse FM varie, les composantes utiles des courants 30 opposés sont déphasées dans le même sens et avec le même taux de variation que les courants résultants. La présence de signaux FM d'amplitude constante aux deux bornes de la partie supérieure d'amplificateurs différentiels 46, 47, 48, 4 9 est la condition de la détection FM par le procédé de 35 multiplication. Comme indiqué précédemment, un signal FM fortement écrêté ou d'amplitude constante est appliqué entre les entrées A et -A de la partie supérieure à des amplificateurs différentiels. L'amplitude de ce signal est élevée de façon que les amplificateurs différentiels soient commutés entre des états de 71 47905 13 2121533 conduction élevée par le signal FM lors des passages au point zéro de ce signal. Au même moment, un second signal FM d'amplitude constante est appliqué aux entrées B et -B du détecteur multiplicateur 42. Le second signal FM d'amplitude constante est ortho-5 gonal au premier à excursion maximale nulle mais dévie de 1'orthogonal! té lorsque la fréquence instantanée du signal change. Puisque le résultat obtenu à la sortie du détecteur est fonction du sinus de l'angle formé par les deux signaux d'amplitude constante, la variation de phase respective occasionne une variation de 1' 10 amplitude du produit de sortie contenant la modulation acoustique voulue. En pratique, on peut expliquer le procédé de détection de la façon suivante. Lorsque le signal FM n'est pas dévié, le détecteur multiplicateur 42 produit une succession d'ondes rectangulaires de durées 15 positives et négatives égales. Cette condition correspond à la production d'une succession d'ondes à une fréquence double de celle de la porteuse moyenne fréquence ayant une composante continue nulle du fait des durées positives et négatives égales. Lorsque la fréquence du signal FM dévie au-dessus de la valeur centra-20 le dans une gamme de fréquence acoustique, la forme d'onde A -A dont la phase est prise comme référence gardera la phase de référence comme avant, alors que la forme d'onde B -B dont la phase est rendue dépendante de la fréquence par son application aux circuits accordés 54, 55, est maintenant en retard par rapport à la 25 forme d'onde A -A d'une valeur différente de la valeur précédente. Une nouvelle situation à la sortie est créée dans laquelle les ondes rectangulaires ont une durée positive plus courte et une durée négative plus longue. Cette variation de fréquence acoustique dans les valeurs continues produit entre les bornes de sortie AB 30 et -AB une fréquence acoustique proportionnelle au changement de phase respective entre les entrées. Après filtrage convenable, pour éliminer la porteuse moyenne fréquence et ses harmoniques, l'information acoustique est rétablie. Les signaux de sortie détectés en 16 sont appliqués en push-35 pull à l'amplificateur acoustique 17 pour transmission à un haut-parleur 18. En même temps, un signal détecté de sortie est utilisable pour le contrôle automatique de fréquence par des moyens qui ne sont pas représentés. La démodulation d'un signal FM dans un détecteur-multiplica 71 47905 14 2121533 teur peut faire appel à plusieurs principes théoriques. Dans tous les cas, le but est d'obtenir un signal électrique dont 1' amplitude reproduit les amplitudes du son original. En modulation de fréquence, le son original est représenté par une variation 5 de fréquence d'une onde porteuse radio. Dans un multiplicateur, une amplitude électrique correspondant à l'information sonore originale peut être obtenue en dérivant deux ondes du signal FM et en en effectuant le produit dont l'amplitude dépendra de la variation de fréquence du signal. Cela peut être réalisé en 10 faisant dépendre la phase d'une onde par rapport à l'autre, de la valeur instantanée de la variation de fréquence du signal ou en faisant dépendre l'amplitude d'une onde par rapport à l'autre de cette valeur, instantanée. La variation de l'un ou l'autre des paramètres donnera la variation d'amplitude voulue du produit 15 des deux ondes. De même, une variation des deux paramètres, l'un prédominant en général,donne des variations d'amplitude satisfaisantes. Dans le circuit considéré, le principe de détection a été expliqué en termes de variation de phase entre ondes. En ajustant 20 le niveau du signal à une valeur élevée à l'entrée de l'émetteur (B -B), l'effet de déphasage peut être rendu prédominant. D'autre part, il peut être souhaitable d'utiliser une variation d'amplitude dans un des termes du signal d'entrée pour réaliser une reproduction plus linéaire du son d'origine. Dans la plupart des 25 circuits réalisés, l'un des effets prédomine mais l'autre existe généralement à un degré moindre. En plus des différences précédentes dans le principe de fonctionnement, il est évident qu'on peut envisager différents modes d'interconnexions du multiplicateur. Bien qu'on réalise fréquemment des entrées équilibrées dans 3 0 les applications actuelles des circuits intégrés, on peut utiliser également des connexions d'entrée non équilibrées. On peut de même utiliser des connexions de sortie équilibrées ou non. De plus, puisque l'amplitude de sortie est fonction des relations mutuelles des vecteurs, on peut retarder les ondes appliquées à 35 l'un ou l'autre des jeux de bornes d'entrée sans changer le résultat à la sortie. Lorsqu'on utilise une commande équilibrée comme le montre la figure 2, l'onde associée à l'entrée B peut elle-même être séparée en deux composantes, l'une avancée, l'autre retardée par 71 47305 15 2121533 deux réseaux de déphasage dépendant de la fréquence. Ou bien on peut utiliser un seul réseau de déphasage dépendant de la fréquence produisant un déphasage de 90° pour une variation de fréquence nulle. 5 Le réseau de commande automatique de gain 19 est représenté en détail à la figure 2. Il comprend un condensateur à accumulation 56 relié à la base d'un transistor à charge d'émetteur isolant 57 et assurant une première constante de temps relativement courte pour éliminer la plus grande partie du signal acoustique 10 du circuit de commande. Deux diodes montées en opposition 58, 59 sont reliées à l'émetteur du transistor 57, shuntant une résistance 60 en série. En liaison avec un second condensateur de filtrage 61 placé entre la ligne CAG et la terre, les composants 57 à 60 assurent un déclenchement et un enclenchement rapides du 15 circuit de commande au cours de la recherche d'accord et produisent une grande constante de temps quand l'accord est réalisé. La commande AM-FM 20 permet de réaliser la commutation AM-FM du récepteur. La commande 20 agit sur le commutateur 62 pour relier la ligne CAG à une source de tension de polarisation posi-20 tive au travers d'une résistance 63, au cours de l'utilisation FM. Quand cette liaison est réalisée, la tension sur la ligne CAG atteint une valeur nouvelle de 1,5 V supérieure à celle déterminée * par la puissance du signal en utilisation AM (dans un cas type de 0,7 à 1,1 volt). Ainsi, le mélangeur et les deux premiers étages 25 moyenne fréquence qui se trouvent liés à la ligne CAG fonctionnent à gain total en utilisation FM. En même temps que la commande 20 établit une valeur plus élevée de la tension de commande automatique de gain, elle agit également sur les autres commandes destinées à commuter le ré-30 cepteur pour le mode de réception FM. Cela peut être réalisé en partie par des moyens de commutation mécaniques, en partie par des commutateurs électroniques ou par des moyens entièrement mécaniques ou entièrement électoniques. Des commutateurs mécaniques peuvent être utilisés pour la présélection haute fréquence 35 et pour la sélection de filtre moyenne fréquence en 26 et 37 ; des commutateurs électroniques 34 et 45 peuvent être utilisés pour choisir l'oscillateur haute fréquence convenable et pour commuter le détecteur-multiplicateur entre les modes AM et Flf. Dans les applications des circuits intégrés, les commutateurs 71 47905 16 2121533 mécaniques sont souvent moins souhaitables que les commutateurs électroniques tels celui représenté en 45. Pour simplifier, on n'a détaillé sur la figure 2 que le commutateur électronique 45. A l'entrée du commutateur électro-5 nique 45, on trouve une première diode 64 et un transistor 65 utilisé en diode. Les deux sont reliés en série à la ligne CAG. On trouve un premier transistor de commande 66 dont la base est reliée à la jonction des composants 64 et 65, dont l'émetteur est mis à la terre et dont le collecteur est relié à la base de la 10 source de courant 67 commandant la partie d'entrée AM, afin de commander cette source. En même temps, le collecteur du transistor 66 est relié par l'intermédiaire d'une résistance 68 à l'entrée B+ et au collecteur d'un second transistor 69 fonctionnant en diode. L'émetteur du composant 69 est mis à la terre par l'in-15 termédiaire d'une résistance 70. On trouve un second transistor de commande dont la base est reliée au collecteur du premier transistor de commande 66, dont l'émetteur est mis à la terre par l'intermédiaire d'une résistance 72 et dont le collecteur est relié aux bases des sources de courant 73 et 74 commandant la 2 0 partie d'entrée FM afin de commander les sources. Le collecteur du transistor 71 est relié au travers d'une résistance 75 à une source de tension de polarisation et au collecteur d'un troisième transistor 7 6 fonctionnant en diode. L'émetteur du transistor 76 est mis à la terre par l'intermédiaire 25 d'une résistance 77. Comme indiqué précédemment, le commutateur électronique 45 fonctionne en réponse à la tension appliquée à la ligne CAG de manière à mettre en oeuvre la partie d'entrée AM du détecteur AM lorsque la tension de la ligne de commande se situe entre 0,7 et 1,1 volt et de manière à mettre en oeuvre la section 30 FM lorsque la tension de la ligne est supérieure à 1,5 volt ; ce résultat est obtenu par le fonctionnement du commutateur 62 reliant la ligne CAG à une source de potentiel positive. Lorsque la tension de la ligne CAG tombe par déconnexion entre la ligne CAG et la source de potentiel, la tension de pola-35 risation appliquée au premier transistor de commande 66 chute et ce transistor est désamorcé. Lorsque cela se produit, la tension de base de la source de courant 67 augmente et le courant peut circuler dans la partie AM 43 du détecteur. En même temps, le second transistor de commande 71 est également amorcé, sa conduc 71 47905 17 2121533 tion entraînant une baisse de la tension de base des sources de courant 73 et 74 et la non circulation du courant dans la partie FM du détecteur. Réciproquement, lorsque la tension monte dans la ligne CAG par manipulation du commutateur pour mettre la source 5 en ligne, le premier transistor de commande 69 devient conducteur, ce qui tend à désamorcer la source de courant 67, à désamorcer le transistor de commande 61 et à amorcer les sources de courant 73, 74 pour l'utilisation FM. La valeur fixée du courant dans le réseau de commande automatique de gain pour laquelle la commutation 10 intervient en utilisation FM est établie par le courant s'écou- lant dans la résistance 68 et commande ainsi le seuil réel de commutation . Le détecteur AM-FM 16 bascule électroniquement du mode AM au mode FM par utilisation de sections d'entrée surabondantes 43, 44, 15 des sources de courant commandées 67, 73, 74 pour ces sections, et d'un commutateur 45 à déviation par contrainte électronique, cette contrainte étant établie dans la ligne CAG par le commutateur à commande manuelle 20. L'avantage du principe précédent est de permettre une liaison solide des sections surabondantes 43, 44 20 dans le circuit et d'assurer l'activation d'une des sections par rapport à l'autre, en réponse à un changement d'état électrique d'une ligne de commande aisément disponible, le réseau de commande automatique de gain. Lorsque cela est exécuté dans le détecteur 16, il n'y a pas ou peu d'interaction entre les étages d'entrée actifs 25 ou au repos. Cela est dû en partie au fait que lorsque la liaison surabondante est réalisée à l'entrée d'émetteur du multiplicateur 42, les impédances d'émetteur sont habituellement relativement faibles alors que les impédances d'entrée de la partie d'entrée au repos sont relativement élevées. 30 Le même principe peut être utilisé pour réaliser, la commu tation AM-FM d'autres parties du circuit du récepteur radio. Cela est suggéré pour l'oscillateur local 13. Ici, la partie AM de l'oscillateur local est reliée à la borne A+ du mélangeur-multiplicateur à quatre quadrants 12, alors que l'oscillateur FM est 35 relié à la borne A-. Le commutateur électronique 34 fait agir des sources individuelles de courant, chacune reliée à une partie de l'oscillateur afin d'en activer une tout en désactivant l'autre. Une partie de l'oscillateur n'interfère pas avec l'autre et assure un chemin de retour à la terre de 1'autre au travers des en 71 47905 18 2121533 trées A et -A du mélangeur. Lors du fonctionnement du circuit AM, l'inductance de l'enroulement de la partie FM de l'oscillateur assure un chemin de faible impédance vers la borne B+ qui est mise à la terre par courant alternatif. En fonctionnement FM, la capa-5 cité répartie dans l'enroulement de la partie AM assure un chemin de retour a la terre de faible impédance. De même, on peut réaliser la commutation électronique AM-FM du circuit d'entrée du signal haute fréquence 11 et du circuit 14 de filtre moyenne fréquence. Les filtres moyenne fréquence peuvent 10 être mis en oeuvre plus facilement par l'utilisation d'un étage d'entrée surabondant 38. Les sorties de collecteur des étages surabondants peuvent être reliées entre elles alors que leurs émetteurs séparés sont reliés à des sources de courant séparées commandées isolément par un commutateur électronique analogue à ce-15 lui représenté en 45. De même, le réseau 11 d'entrée du signal haute fréquence peut être commuté entre les modes AM et FM grâce à l'adjonction d'amplificateurs différentiels surabondants 30. Si cela est réalisé, une partie d'entrée de signal 24 peut être reliée à un amplifica-20 teur différentiel, et l'autre section 25 reliée à l'autre amplificateur. Les sorties de collecteurs des deux amplificateurs différentiels peuvent être reliées entre elles et connectées aux bornes B et -B du multiplicateur 12. Comme précédemment, les amplificateurs différentiels individuels peuvent avoir leurs émetteurs 25 reliés séparément à des sources de courant commandées afin d'être commandés par un commutateur électronique analogue à celui représenté en 45. Il est évident qu'il n'est pas nécessaire de disposer d'un commutateur électronique à chaque étage susceptible d'être commu-30 té AM-FM. Si le gain du récepteur est modéré, on peut utiliser un seul commutateur électronique pour commander les différentes sources de courant dispersées dans le récepteur radio. Si, à cet effet, on utilise deux lignes communes de commande avec un seul commutateur électronique, on doit introduire un filtrage afin 35 d'éviter des couplages inter-étages. Avec un récepteur de gain élevé, l'isolation par filtre ne convient pas et on doit utiliser au moins deux commutateurs électroniques, l'un fonctionnant avec le détecteur 16, l'autre avec les blocs 11, 13, 14. Dans la conception d'un récepteur radio original fonctionnant 71 479G: 19 2121533 en AM ou en FM, on a choisi la combinaison d'un mélangeur, d'un amplificateur moyenne fréquence et d'un détecteur susceptible de fonctionner dans l'un ou l'autre mode avec un minimum de changement. Un tel changement a été réalisé par l'utilisation de cir-5 cuits actifs surabondants ne nécessitant pas de contacts de commutation supplémentaires, ou lorsqu'il s'agit d'un circuit intégré, en augmentant sensiblement le nombre de broches d'interconnexions. En particulier, on a donné une configuration de multiplicateur au mélangeur et au détecteur et on a choisi un amplifica-10 teur à large bande pour le fonctionnement AM et FM. Dans le mélangeur, on a introduit des parties d'oscillateur surabondantes alors que dans le détecteur, on a introduit des parties d'entrée AM et FM surabondantes. On a réalisé la commutation électronique de façon à permettre un accord précis des circuits en évitant les 15 incertitudes dues aux commutateurs mécaniques. Dans les deux cas, les éléments actifs des parties surabondantes sont manipulés sélectivement par une source de courant elle-même commandée par un commutateur électronique en réponse à une donnée électrique introduite manuellement sur une ligne de commande de gain. En uti-20 lisation FM lorsque cette commande électrique correspond au fonctionnement à gain total de l'amplificateur moyenne fréquence, cet amplificateur et d'autres éléments de gain ultérieur reliés à la ligne de commande sont amenés à fonctionner en écrêteurs de gain élevé, alors que la même ligne de commande autorise en modulation 25 d'amplitude un gain linéaire commandé automatiquement. Bien que le récepteur puisse nécessiter des commutateurs é-lectroniques ou autres pour les circuits d'entrée haute fréquence et pour les circuits localisés de filtrage moyenne fréquence, le choix antérieur de commutateurs électroniques et de leur contrain-30 te électronique de fonctionnement réalise la commande de trois composants principaux tout en ne nécessitant pas de commutateurs mécaniques ou de liaisons supplémentaires. Dans la réalisation du circuit intégré, le nombre de broches d'interconnexion est réduit au minimum. Ces broches sont nëcessai-35 res pour relier la plaquette de circuit intégré et les éléments non intégrables (circuits accordés, gros condensateurs, commandes, haut-parleurs, etc.) du récepteur radio. Un récepteur radio utilisant la présente invention peut être dans tin cas type intégré avec un minimum de 16 broches : quatre pour les différentes sour-4 0 ces de courant alternatif et la mise à la terre ; une pour le 71 4790: 20 2121533 circuit d'entrée haute fréquence 11 ; deux pour les parties 32 et 33 de l'oscillateur ; deux pour le filtre moyenne fréquence 14 ; deux pour les condensateurs de stabilisation utilisés dans les réseaux de contre-réaction de l'amplificateur moyenne fréquence ; 5 deux pour les réseaux de déphasage FM associés au détecteur 16 ; deux pour le réseau de commande antifading et enfin une pour la sortie acoustique. Ces broches ont été représentées à leur emplacement à la figure 2 par des cercles agrandis. La technologie des circuits intégrés est bien plus avancée que 10 la technologie des dipôles. Les fonctions de gain et de multiplication peuvent être réalisées avec des dispositifs à transistors, en général au silicium, et la multiplication peut en particulier être réalisée à l'aide d'amplificateurs différentiels utilisant des paires de transistors 15 disposés et reliés pour assurer la multiplication. D'autres systèmes de multiplication intégrables existent, en particulier les dispositifs MOSFET qui connaissent actuellement un développement rapide. On peut prévoir que leur développement permettra de réaliser à la fois les fonctions d'amplification et de multiplication 20 nécessaires à la présente application. 71 4790: 21 2121533 REVENDICATIONS 1.- Dispositif de traitement de signaux modulés en amplitude ou en fréquence, caractérisé en ce qu'il comprend : - lin détecteur-multiplicateur composé de deux amplificateurs dif-5 férentiels branchés de façon à remplir une fonction de multipli cation et ayant des entrées du type base, des entrées du type émetteur et des sorties du type collecteur ; - une première source d'ondes d'amplitude constante reliée à une des entrées du détecteur-multiplicateur, lesdites ondes étant 10 dérivées d'un signal sélectionné modulé en fréquence ou modulé en amplitude et ayant une relation de phase déterminée avec ledit signal ; - une seconde source d'ondes dérivées dudit signal sélectionné mo dulë en amplitude, les ondes de ladite seconde source à modula- 15 tion d'amplitude contenant l'information d'amplitude dudit si gnal modulé en amplitude et comportant des croisements de zéro coïncidant avec ceux des ondes modulées en amplitude de ladite première source afin de réaliser la détection d'une porteuse amputée ; 20 - une seconde source d'ondes dérivées dudit signal sélectionné modulé en fréquence, les ondes de ladite seconde source à modulation de fréquence différant des ondes de la première source dérivées du signal modulé en fréquence par un paramètre dépendant de la fréquence pour assurer la détection du produit ; 25 - des moyens pour relier sélectivement la sortie de l'une desdites secondes sources à l'autre entrée du détecteur-multiplicateur ; et - des moyens reliés à une sortie dudit détecteur-multiplicateur afin d'obtenir les formes d'ondes détectées. 30 2.- Dispositif de traitement de signaux suivant .la revendi cation 1, caractérisé en ce que la première entrée du détecteur-multiplicateur est l'entrée du type base, l'onde d'amplitude constante appliquée à cette entrée à partir de ladite première source ayant une amplitude suffisante pour faire commuter les 35 amplificateurs différentiels dudit détecteur entre des états de haute conduction, et en ce que l'autre entrée du détecteur-mul-tiplicateur est l'entrée de type émetteur. 3.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendication 2, caractérisé en ce que ledit paramètre dépendant de'la 71 4790:" 22 2121533 S fréquence est sa phase, et en ce que les ondes de ladite seconde source à modulation de fréquence ont une amplitude sensiblement constante. 4.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendi-5 cation 2, caractérisé en ce que la phase et l'amplitude sont des paramètres dépendant de la fréquence. 5.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendication 3, caractérisé en ce que ladite relation de phase dépendante de la fréquence aux entrées dudit détecteur-multiplicateur 10 est choisie pour assurer une détection de modulation de fréquence en quadrature. 6.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendication 2, caractérisé en ce que ladite première source comprend un amplificateur moyenne fréquence de gain suffisant pour four- 15 nir à la sortie un signal d'amplitude limitée lors du fonctionne-c'est à dire ment AM ou FM/en modulation de fréquence ou d'amplitude et en ce que la seconde source à modulation d'amplitude comprend une partie initiale dudit amplificateur moyenne fréquence produisant le gain moyen nécessité par la détection de modulation d'amplitude et 20 possédant des bornes de sortie pour dériver un signal linéaire modulé en amplitude. 7.- Dispositif de traitement de signaux Suivant la revendication 6, caractérisé en ce que ladite seconde source à modulation d'amplitude comprend en outre un amplificateur associé audit dé- 25 tecteur-multiplicateur dont l'entrée est reliée à la partie initiale dudit amplificateur moyenne fréquence et dont la sortie est reliée à l'entrée de type émetteur dudit détecteur-multiplicateur. 8.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendication 7, caractérisé en ce qu'il est prévu des moyens de dépha- 30 sage pour décomposer les ondes de ladite seconde source à modulation de fréquence en deux ondes composantes, l'une en retard, l'autre en avance de 45° par rapport aux ondes modulées en fréquence de ladite première source, à excursion maximale nulle, et possédant des pentes phase/fréquence analogues. 35 9.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendi cation 8, caractérisé en ce que lesdits moyens de déphasage sont constitués de deux réseaux de déphasage à caractéristique de phase dépendante de la fréquence et en ce que ladite seconde source à modulation de fréquence comprend deux transistors associés audit S&* 71 4790: 23 2121533 détecteur-multiplicateur, dont les bases sont reliées à la sortie dudit amplificateur moyenne fréquence, dont les émetteurs sont chacun reliés a un desdits réseaux de déphasage et dont les collecteurs sont chacun reliés à l'une desdites entrées de type 5 émetteur dudit détecteur-multiplicateur. 10.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un réseau de commande automatique de gain fonctionnant en réponse au signal de sortie dudit détecteur-multiplicateur et produisant dans sa 10 ligne de commande une tension de commande automatique de gain ; un circuit de commande relié à ladite ligne de commande automatique de gain pouvant donner sur commande à la tension dans ladite ligne, une valeur extérieure à la plage utilisable à partir dudit signal da sortie détecté ; et 15 des moyens sensibles à une tension, reliés à ladite ligne de commande et réagissant à ladite valeur extérieure à la plage pour relier la sortie de ladite seconde source à modulation de fréquence à l'autre entrée du détecteur et pour débrancher la sortie de ladite seconde source à modulation d'amplitude. 20 11.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendi cation 10, caractérisé en ce que la valeur de ladite tension modifiée sur commande est choisie pour faire fonctionner à gain total lors du fonctionnement en modulation de fréquence, les étages d'amplification reliés à ladite ligne de commande. 25 12.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendi cation 11, caractérisé en ce que chacune desdites secondes sources à modulation d'amplitude et à modulation de fréquence comprend une source de courant commandée reliée aux lignes d'émetteurs des amplificateurs associés audit détecteur-multiplicateur, lesdites 30 sources de courant commandées étant reliées à la sortie desdits moyens fonctionnant en réponse à la tension afin de réaliser leur fonctionnement alternatif. 13.- Dispositif de traitement de signaux pour signaux modulés en amplitude ou en fréquence, caractérisé en ce qu'il comprend : 35 - un détecteur-multiplicateur à plusieurs entrées, - un premier amplificateur transistorisé associé audit détecteur pour appliquer un signal modulé en amplitude à détecter à une entrée du détecteur, - un second amplificateur transistorisé associé audit détecteur % 71 4790?' 24 2121533 pour appliquer un signal modulé en fréquence à détecter à une entrée du détecteur, - deux sources de courant commandées, chacune commandant le courant dans un desdits amplificateurs, 5 - une ligne de commande - des moyens manuels pour donner une valeur donnée à un paramètre électrique dans ladite ligne de commande, - un commutateur électronique relié à ladite ligne de commande, fonctionnant en réponse à une valeur donnée dudit paramètre 10 électrique afin d'activer la source de courant commandant un amplificateur d'entrée et de désactiver la source de courant commandant l'autre amplificateur d'entrée. 14.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend : 15 des moyens supplémentaires d'amplification à large bande pour amplifier les signaux modulés en amplitude et en fréquence avant leur application au détecteur-multiplicateur et ses amplificateurs associés, et en ce que ladite ligne de commande est une ligne de commande automatique de gain reliée à la sortie dudit détecteur 20 afin d'appliquer une tension de commande de gain prise en dérivation à ladite sortie, auxdits moyens d'amplification supplémentaires pendant le fonctionnement en modulation d'amplitude et en ce que ladite valeur donnée assure le fonctionnement en modulation de fréquence et établit un gain total dans lesdits moyens 25 d'amplification. 15.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comprend un mélangeur-multi-plicateur à plusieurs entrées, un premier oscillateur transistorisé associé audit mélangeur pour appliquer des ondes oscilla- 3 0 toires à une entrée dudit mélangeur afin de réaliser à l'intérieur de celui-ci le mélange des signaux modulés en amplitude, deux sources de courant commandées, commandant chacune le courant dans un desdits oscillateurs, un commutateur électronique relié à ladite ligne de commande, fonctionnant en réponse à ladite valeur 35 dudit paramètre de commande pour activer la source de courant commandant un oscillateur et désactiver la source de courant commandant l'autre oscillateur. 16.- Dispositif de traitement de signaux suivant la revendication 15, caractérisé en ce que lesdits multiplicateurs compren- 40 nent chacun deux amplificateurs différentiels transistorisés reliés pour assurer la multiplication.