la présente invention concerne une méthode permettant d'agir sur la teneur en impuretés de solutions de sulfate de zinc et, en particulier, de limiter la teneur en impuretés des électrolytes des usines ou installations obtenant le zinc par 5 électrolyse. La présente invention a pour objet un procédé pour précipiter le zinc sous une forme dans laquelle la teneur en ions indésirables (définis ci-après) est substantiellement abaissée, ladite méthode consistant à traiter une solution de sulfate de 1o zinc par un agent neutralisant adéquat (défini ci-après), à une température élevée, de façon à précipiter la quasi-totalité du zinc présent dans la solution,, Selon une forme préférée de l'invention, permettant de limiter l'accumulation d'un ou de plusieurs ions indésirables, 15 spécifiés ci-après, dans un circuit d'usine ou d'installation électrolytique de zinc, le procédé comporte une opération dans laquelle la solution provenant dudit circuit est traitée, à haute température, par un agent défini ci-après, de façon à précipiter la quasi-totalité du zinc qu'elle contient, sous une 2o forme relativement insoluble dans laquelle la teneur en ions indésirables, définis ci-après, est substantiellement abaissée, lesditst ions indésirables restant dans la solution traitée qui peut alors être éliminée, et une opération dans laquelle le zinc contenu dans les composés de zinc, ainsi précipités est ramené 25 dans ledit circuit de l'usine ou de l'installation,, Aux fins de la présente invention, les ions indésirables sont définis comme étant Cl" , HO^~ , U02~ , » C103~ , ainsi que les ions des éléments Mn, Mg, Cd, Co, Ni, M'a, K, Gr, V, Se, Te, Sn, As, Sb, In et Pe„ On trouve fréquemment 3o un grand nombre de ces ions dans les solutions des circuits des usines électrolytiques préparant le zinc. Lorsque l'on précipite les composés de zinc ainsi que le prévoit l'invention, on constate que la contamination des composés de zinc ainsi précipités est substantiellement abaissée et qu'après filtration le 35 zinc contenu dans ces composés ainsi débarrassés d'une substantielle proportion de leurs impuretés, peut être remis dans le circuit de l'usine productrice de zinc„ La proportion des ions indésirables élimités par le procédé selon l'invention dépasse normalement 80$ et souvent 90°/o0 71 18821 2 2090271 ' A titre d'exemple on citera, parmi les agents neutralisants que l'on peut utiliser selon le procédé de l'invention, la pierre à chaux, le carbonate de calcium, l'oxyde de zinc, le sulfure de zinc calciné, le concentré calciné de sulfure de zinc, 5 l'ammoniac, l'ammoniaque, la dolomie, la chaux, l'oxyde de calcium et l'hydroxyde de calcium. On peut également utiliser des résidus, des déchets et d'autres matières contenant du carbonate de calcium ou d'autres composés basiques, à condition que ces matières ne contiennent pas d'autres composés ayant un effet 1o nuisible pour la mise en oeuvre de l'invention. l'agent neutralisant préféré est la pierre à chaux. De préférence, la solution en circuit, ou une fraction de celle-ci, est traitée à une température dépassant 65°C ; il est encore plus avantageux d'opérer dans la plage comprise entre 15 80°C et la température d'ébullition de la solution à la pression atmosphérique. Lorsqu'on utilise un agent neutralisant solide,il doit la plupart du temps être finement moulu ; de préférence,il doit passer à la maille 325 de l'échelle îyler (ouverture de maille 0,044nm). Cependant la finesse de mouture de l'agent neu-2o tralisant sera essentiellement déterminée par des considérations économiques et par le temps que l'on peut consacrer à la phase au cours de laquelle se produit la réaction avec l'agent neutralisant o La solution de sulfate de zinc peut être traitée soit en 25 continu, soit par charges discontinues, et à température élevée, par ion agent neutralisant, l'opération se faisant dans un ou plusieurs récipients munis de préférence de moyens permettant de soumettre la solution de sulfate de zinc à une agitation appropriée. 3o Dans les cas où la teneur en zinc de la solution de sul fate de zinc dépasse 100 g de zinc par litre, il peut être bon de la diluer avec de l'eau pour ne pas avoir à traiter de pâtes ou pulpes très visqueuses dans lesdits récipients. Les composés insolubles de zinc doivent être précipités 35 avec un pE situé dans la plage 5,4 - 10,0 ; il est préférable de se limiter à la plage 5,5 - 9,0, et mieux encore, à la plage 5,5 - 6,5. Lorsqu'on utilise de la pierre à chaux broyée dans une opération discontinue, il se peut que le moussage atteigne des 71 18821 3 2090271 proportions gênantes en raison du dégagement rapide de dioxyde de carbone produit par le calcaire réagissant. Il peut être avantageux de limiter la mousse produite en pulvérisant de l'eau, en utilisant une hélice servant de brise-mousse mécanique, 5 en insufflant de l'air dans la mousse, ou en utilisant un antimoussant. On a constaté que le phosphate de tributyle était un antimoussant efficace à cet effet. Les opérations continues produisent moins de mousse. Lorsque l'on utilise de la pierre à chaux pulvérulente, 1o on peut en-général arriver à précipiter la quasi-totalité du zinc contenu dans une solution industrielle brute en ajoutant le calcaire à raison de 100 à 500 g par litre de ladite solution et, de préférence, de 140 à 200 g par litre. Il faut cependant % noter que ces quantités ne sont citées qu'à titre indicatif. La 15 quantité de neutralisant ajoutée dépend denombreux facteurs, tels que la concentration en ions zinc et l'acidité de la solution, et peut aisément être déterminée par l'expérience „dans chaque cas particulier. L'agent neutralisant peut être ajouté en une ou plusieurs opérations. 2o Un des traits du procédé est que les composés de zinc ainsi précipités se prêtent aisément à la séparation liquide -solide par des techniques classiques. La pâte ou pulpe se dépose bien et il est aisé de l'épaissir avant filtration. On peut aussi laver à fond le tourteau avec de l'eau de façon à éliminer 25 les ions indésirables sans toutefois perdre des quantités significatives du zinc qu'il contient. La durée moyenne pendant laquelle on garde la pâte, après addition de l'agent neutralisant et avant filtration, peut aller d'une minute à vingt-quatre heures. Toutefois, cette durée sera surtout fixée par des considéra-3o tions économiques. Si besoin est, on pourra refroidir la pâte avant la séparation liquide - solide. Le tourteau peut très bien servir d'agent neutralisant au cours d'une phase appropriée des opérations électrolytiques fournissant le zinc, car il ne contient que des quantités minimes 35 des ions indésirables. Cette utilisation comme neutralisant est une façon de réintroduire le zinc du tourteau dans le circuit de l'usine électrolytique. Si l'on utilise de la pierre à chaux comme agent neutralisant, le tourteau contient, en plus des composés de zinc précipités, du gypse et du calcaire n'ayant pas 71 18821 4 2090271 ' réagi, mais ceci n'influe pas de façon nuisible sur l'utilisation du tourteau comme agent de neutralisation. On peut aussi traiter le tourteau par l'acide sulfurique, par de 1*électrolyte usé provenant de l'usine, ou par ledit 5 électrolyte usé additionné d'acide sulfurique, la solution étant ajoutée en un point approprié du circuit de l'usine. Si l'on a utilisé de la pierre à chaux comme agent neutralisant, le précipité de gypse restant après traitement du tourteau par l'acide sulfurique ou par 1'électrolyte usé additionné ou non d'acide 1o sulfurique peut aisément être séparé de la solution, par exemple par épaississement ou filtration, avant que celle-ci ne soit ajoutée au circuit de l'usine. Il est facile de laver le tourteau ûe gypse. D'autres méthodes d'utilisation ou de traitement du tourteau de gypse apparaîtront évidentes à l'homme de l'art0 15 Comme, normalement, on se débarrassera du tourteau de gypse après lavage, les ions indésirables qu'il contiendrait seront aussi éliminés du circuit. Une autre particularité du procédé selon l'invention est que, lorsque l'on utilise de la pierre à chaux comme agent neu-2o tralisant, les ions sulfate sont efficacement éliminés du circuit de la solution zincifère par la formation de gypse, relativement insoluble, dont on peut se débarrasser. Les ions sulfate sont éliminés du circuit sous forme de sulfate d'ammonium lorsque l'on utilise de l'ammoniac ou de l'ammoniaque comme agent neu-25 tralisant. Bien que les ions fluorure et phosphate aient tendance à précipiter avec le zinc quand on utilise de la pierre à chaux comme agent neutralisant, on peut toutefois parvenir, par le procédé de l'invention, à éliminer ces ions dans une proportion intéressante. La solution obtenue après séparation des composés 3o de zinc précipités est presque dépourvue du zinc qu'elle contenait, mais contient une proportion substantielle d'ions indésirables ; elle peut donc être jetée. Ceci permet de régler le volume d'eau dans le circuit, en totalité ou en partie, sans recourir à 1'évaporation de l'eau. 35 Lorsque l'on utilise de l'ammoniac ou de l'ammoniaque comme agent neutralisant, on peut, par évaporation et cristallisation, récupérer le sulfate d'ammonium de la solution. Si la dernière fraction de sulfate d'ammonium récupéré par évaporation et cristallisation est souillée de façon gênante par les ions 71 18821 5 2090271 indésirables, il peut être bon de traiter ladite dernière fraction de sulfate d'ammonium en solution par un agent neutralisant tel que l'oxyde de calcium, de façon à récupérer l'ammoniac pour le réutiliser pour le procédé de l'invention. L'équa-5 tion de la réaction sera du type général : (HH, )oS0, + OaO = CaSO. + Ho0 + 2NËL 4^4 4 c. 5 Cette technique ainsi que d'autres, sont connues de l'homme de 11art. Lorsque l'on utilise de la pierre à chaux comme agent 1o neutralisant et que l'on produit aussi dti gypse lavé de haute qualité, il apparaîtra évident à l'homme de l'art que l'on peut faire réagir le gypse avec de l'ammoniac et du dioxyde de carbone pour donner du sulfate d'ammonium et du carbonate de calcium» La majeure partie du dioxyde de carbone nécessaire peut être 15 fournie par le procédé de l'invention puisqu'il s'en dégage lorsque l'on utilise de la pierre à chaux comme agent neutralisant. Le carbonate de calcium,produit par la réaction entre le gypse, l'ammoniac et le dioxyde de carbone,peut être réutilisé dans le procédé selon l'invention. Ce mode opératoire présente 2o l'avantage de pouvoir aisément produire du sulfate d'ammonium de haute qualité» Il existe également d'autres procédés permettant de produire du sulfate d'ammonium pur, ci on le désire, en utilisant le procédé selon l'invention comme une des phases du procédé globale 25 Si l'on désire abaisser la concentration du zinc en solution à un niveau inférieur à celui que l'on atteint aisément par le procédé selon l'invention, en employant de la pierre à chaux ou le carbonate de calcium comme agent neutralisant, on pourra relever le pH de la solution traitée en utilisant 3o ensuite un agent neutralisant plus basique, tel que l'hydroxyde de calcium, afin de précipiter encore du sine à partir de la solution traitée. Le procédé selon l'invention se prête aisément au fonctionnement en continu et peut facilement être inséré dans le 35 circuit d'une usine classiquej produisant le sine par électrolyse, de façon à limiter les impuretés dans la mesure voulue. Le procédé selon l'invention sera illustré par les exemples suivants, non limitatifs. 71 18821 2090271 EXEHPEE 1 - On opère en discontinu. On chauffe à 90°C une prise de 2 litres de la solution industrielle de zinc et on ajoute une bouillie contenant 300 g de pierre à chaux finement moulue 5 (400 "Tyler Mesh" = 0,037 mm) dans de l'eau. On fait complètement tomber la mousse en ajoutant du phosphate de tributyle. Un bouillonnement -vigoureux, dû à la réaction, se produit pendant 25 minutes environ. On maintient la température au-dessus de 80°C pendant 1o 1 H 30 au total, on refroidit en 5 minutes la pâte ou pulpe à 60°G, et on filtre aussitôt. On lave le tourteau quatre fois avec des prises de 250 ml d'eau distillée et on incorpore les rinçures au filtrat primaire. la. vitesse moyenne de filtration est de 0,59 l/dm^ par 15 minute sur du papier Whatman n°2 placé sur un entonnoir de Btichner de 25 cm de diamètre et soumis à un vide de 508 mm de mercure environ, l'épaisseur du tourteau est voisine de 25 mm. le filtrat, maintenant débarrassé de la majeure partie du zinc, est jeté et le tourteau humide mis en pâte avec 2 litres 2o d'acide sulfurique dilué (titrant 177,5 g de HgSO^par litre et 10 mg Cl"* par litre), pendant 15 minutes à la température ambiante. On sépare ensuite le résidu de gypse par filtrage et on le lave quatre fois avec des prises de 250 ml d'eau distillée, p 25 la vitesse de filtration étant alors de 0,29 l.dm . mn, et l'épaisseur du tourteau étant voisine de 8 mm. le T'a Die au suivant résume les données et les résultats. 71 18821 7 2090271 : TAB1BAIT 1 Ion 5 Pierre \ a chaux broyée 1° Solution ; Filtrat indus - et rin-trielle : çures de Zn éliminés g/1 g/1 Solution ZnS04 reconstituée à partir de pâte acide + rinçures g/1 Résidu de gypse (séché à 110° C) f° 1o Zn2+ 106,9 0,79 56,4 0,22 Mg2+ 0,2 3,2 1,71 0,06 0,2 Mn2+ 0,04 2,81 2,08 0,112 Gl" * 0,02 150 x 10"5 90 x Ï0-3 12 x 10-3 0,01 15 p- 0,038 23 x 10-5 20 x 10-3 16 x 10-3 0,004 PH . Quantité 2o 300 g 5,4 7,1 2,oo 1 3,11 1 1,9 3,69 1 418,6 g Il est clair que l'on peut, de façon satisfaisante, éliminer leB ions indésirables du zinc que la solution industrielle contient au départ, alors qu'en même temps tout le zinc qui s'y trouve est récupéré dans une solution parfaitement apte à 25 revenir au circuit de 1'installâtion„ le Tableau 2 montre la répartition des ions provenant de la pierre à chaux et de la solution industrielle de zinc entre la solution éliminée, le. résidu de gypse et la solution reconstituée de ZnSO^ . 71 18821 TABUSAIT 2 2090271 ! Pourcentage des ions signalés dans Ion Solution Piltrat Résidu de reconstituée éliminé gypse ZnSO^ Zn2+ 98,4 1,2 0,4 Mg2+ 3 82 15 Mn2+ 7 93 01" 7 81 12 F~ 4o 45 15 15 EXEMPLE 2 - Une prise de 2 litres de la solution brute et neutre de zinc, telle qu'elle a été utilisée dans l'Exemple 1, est traitée par 350 g de pierre à chaux finement broyée, comme dans l'Exem-2o pie 1. La pierre à chaux est ajoutée sous forme de bouillie aqueuse après que la température de la solution a été portée à 80°C. Les autres opérations sont les mêmes qu'à l'Exemple 1. La vitesse de filtration, lors de la séparation du filtrat et du précipité basique "gypse-sulfate de zinc", est élevée (on ne 25 l'a pas mesurée). Après avoir empâté le tourteau basique "gypse - sulfate de zinc", préalablement lavé, avec de l'acide sulfurique pour dissoudre le zinc qu'il contient, on élimine le gypse par fil- p tration à une vitesse de 0,15 l/dm par minute. 3o Les résultats figurent aux Tableaux 3 et 4 ci-dessous. 71 18821 2090271 TABLEAU 5 Ion Solution ZnSO. reconstituée à partir de pâte acide + rinçures Filtrat et rinçures éliminés Résidu de gypse sécilé à 110°C g/1 g/1 * Zn2 + 61,4 0,54 0,095 Mg2+ ' 0,09 2,1 0,1 Mn2+ 0,163 1,53 0,01 Cl" 10 x 10"5 92 x 1 O-5 0,006 F 20 x 10"3 20 x 10"5 0,007 PH 2,1 7,0 * Quantité 3,38 1 3,21 1 489 g TABLEAU 4 Poureentage des ions signalés dans Solution Filtrat Résidu de reconstituée éliminé gypse . ZnSO, 4 Zn2+ 99 0,8 0,2 + CM â1 4 89 7 Mn2+ 9 90 1 Cl" 4 87 9 F" • 40 40 20 35 71 18821 2090271 BTHMWVB 'i - On chauffe une prise de 2 litres de la solution brute de zinc à 90°C et on ajoute 300 g de pierre à chaux finement moulue, sous forme d'une bouillie dans l'eau distillée» On utilise du 5 phosphate de tributyle pour limiter le moussage* On remue la pâte pendant 40 minutes à 90°G environ (80 à 95°C), et on filtre 10 minutes plus tard, après refroidissement à 50°C» On lave le tourteau quatre fois avec 250 ml d'eau distillée» La vitesse moyenne de filtration pour la première opération, suivie de toxis p 1o les rinçages, était de 0,45 1/dm par minute (au travers d'un filtre Whatman n°2 de 24 cm de diamètre, sous un vide de 508 mm Hg) Le tourteau humide, contenant surtout du sulfate "basique de zinc et du gypse, est réempâté dans 2,6 litres d*électrolyte usé provenant de l'installation productrice de zinc (contenant 15 environ 100 g de HgSO^ par litre) h la température sablante. Après 15 minutes, on élimine le gypse insoluble par filtration et on le lave trois fois avec des prises de 100 ml d'eau distil- f p lée, La vitesse de filtration est d'environ 0,034 l/dm par minute (l'épaisseur du tourteau est voisine de 13 mm K 2o âprès séchage à 110°G pendant une nuit, le résidu de gypse perd 57$ de son poids. Cette perte doit représenter de l'humidité libre et un peu d'eau liée dans le passage partiel à l'état de CaS04, 1 H20 . Le Tableau 5 résume les données et les résultats. 25 La pierre à chaux utilisée dans ces expériences provient d'un tas en plein air et la teneur en zinc peut être attribuée à des souillures par de la poussière zincifère. Le chlore total correspond au chlore contenu dans les ions GIO^*** , GIO^- , et Cl- . Il y a très peu de 010^" . 71 18821 11 2090271 ' TABLEAU 5 5 Ion Pierre N a chaux "broyée (98 Tyler 400 = 0,037nm) Solution de Zn de 11 installation Filtrat + rinçures éliminés Electrolyte au Zn de l'installation Solution reconstituée ZnSO^ + rinçures Résidu gypse (séché à 100°C) 1 0 1° g/1 g/1 g/1 g/1 1o Zn2+ 0,16 115,2 8,1 47,0 102,0 2,1 Mg2+ 0,3 2,9 2,3 2,9 2,4 0,1 Mn2+ 0,05 7,7 5,5 7,1 5,5 0,2 15 d — sa, 4 195 37,o 21 2 172,5 60,o Cl total - 346 x 10"5 260 X10-3 345 x 10-3 265 x 1 O"5 - Gl- 0,oo5 205 x10~3 157 x 10~3 200 x 10-3 155 x 1o"3 - 2o PH - 5,4 6,1 - 2,5 - quantité 300 g 2,0 1 2,52 1 2,6 1 3,21 1 446 g 25 Le ta"bleau 6 indique l'efficacité du traitement pour retirer les impuretés ioniques et les ions sulfate de la solution industrielle neutre» 3o 71 18821 2090271 TABBEAU 6 5 Ions $ d'ions retirés de la solution zincifère brute = ions contenus dans (filtrat éliminé + gypse -y qq -v pierre à chaux) ions contenus dans la solution zincifère brute Zn2+ 13$ 1o Mg2+ 92$ Mn2+ 95$ S042" 92$ Cl total 95$ 15 01" 97$ Il est clair, d'après le Tableau 5, que l'on est arrivé à réduire de façon significative le volume de la solution circulant dans l'usine. Deux litres de solution zincifère brute, 2o additionnés de 2,6 litres d'électrolyte usé, ont fourni 3,21 litres de solution purifiée de sulfate de zinc, soit une réduction de 30$. EXEMPLE 4 - 25 Le procédé selon l'invention a également été appliqué avec succès en continu. On utilisait deux récipients à réaction à agitateurs mécaniques, montés en série» Chaque récipient, à chemise de vapeur, ayant une capacité de 8 litres. On versait séparément et à débit constant, dans le premier récipient de la 3o pierre à chaux finement moulue et de la solution zincifère neutre alimentant les cellules électrolytiques ; la pierre à chaux était apportée par un transporteur à courroie et la solution zincifère par une pompe mesureuse. Des échantillons de la pâte qui passait par débordement dans le second récipient, puis 35 en sortait de même, étaient recueillis à intervalles réguliers, filtrés sans refroidissement ni lavage, et on analysait les filtrats et les résidus solides. En un essai (65 heures de marche continue),on a prélevé 71 18821 13 2090271 : 13 prises de pâte» Les moyennes des résultats obtenus sur chaque prise sont données ci-après. - Conditions opératoires» Température moyenne : premier récipient à réaction = 95 °C 5 second récipient à réaction = 89°C Temps total moyen de séjour de la pâte = 2,1 h Addition de pierre à chaux = 150 g/l de solution alimentant les cellules Débits : Pierre à chaux = 750 g/h solution d'alimen-1o tation = 83 ml/mn TABLEAU 7 Ion litrage pierre à chaux Titrage solution d * alimentation Zn2+ 0,6 $ 117,6 g/1 Mn2+ 0,06$ 6,65 g/l Mg2+ 1,0$ 3,35 g/l 01" 0,005$ 182 mg/1 2?~ 0,003$ 20 mg/l La pierre à chaux était moulue pour passer à 97$ à 25 la maille Tyler - 400 (0,037 mm). On ajoutait constamment de l'eau distillée aux deux récipients, pour compenser les pertes par évaporation estimées. 71 18821 2090271 IAKEBAÏÏ S Ion Pourcentage moyen de la masse totale d' pâte débordante retrouvée dans le filtr ions de la at — "vpôiîrf eau "S3n~Iâvé £ôuftëâû~I&vë Zn2+ 5,5# 6, 3 # Mn2+ oo H 93 i Mg2+ 71 # 83 ol i * Cl~ 00 > 96 1° F~ •sl- tn * 39 !.. ... io pH moyen du filtrat (25°C) pH moyen de la pâte débordant du 15 second récipient (25°C) Vitesse moyenne de filtration des prises de pâte sur Btlchner (Filtre papier Whatman n°2, 11 cm de diamètre, vide 55S es « 6,3 = 6,5 p = 0,54 l/dm par minute 20 Humidité moyenne du tourteau humide = 30,5$ 2— Pourcentage moyen de C0~ n'ayant pas réagi ■* = 14 Calculé par la formule : "Masse totale du GO. 2- dans les 13 tourteaux des prises" 25 2— Masse totale du CO-, dans la pierre à chaux nécessaire pour produire 13 prises de pâtea x 100 EXEMPLE 5 - Le procédé selon l'invention a également été appliqué 3c> avec succès en continu, en utilisant quatre récipients à réaction à agitateur mécanique, contenant chacun 227 litres, et montés en série. Les récipients à réaction étaient chauffés directement par injection de vapeur vive. On versait dans le premier récipient à réaction la solution zincifère neutre ali-35 mentant les cellules électrolytiques, et de la pierre à chaux finement broyée ; la solution d'alimentation était fournie à débit constant par un récipient en charge commandé à la. main, 71 18821 15 2090271 ' la pierre à chaux étant ajoutée grâce à un alimentateur vibrant régulé automatiquement de façon à maintenir à une valeur établie le pH de la pâte dans le dernier récipient à réaction. On avait pris les mesures nécessaires pour ajouter de l'eau dans les 5 récipients à réaction afin de compenser les pertes par évaporation et pour diluer la pâte. Des prises ou échantillons de la pâte qui débordait de chaque récipient étaient recueillis à intervalles réguliers, filtrés et lavés ; on analysait les liquides et les solides. 1o Les conditions opératoires et les résultats de trois essais sont donnés ci-dessous (Tableaux 9 et 10.) Dans chaque / + + liste, la solution d'alimentation contenait 117 g/l de Zn et 20 *g/l de Mn++ , les autres conditions opératoires figurent dans les tableaux 9 et 10. 15 TABLEAU 9 Conditions opératoires i Volume d'eau 1 : 1 aucun 1 ï 1 s Réservoir n° 1 non utilisé. Essai 2o Temperature dans chaque récipient 12 3 4 Temps total de séjour de la pâte Heures pH de la pâte dans le récipient final 25 A 95 95 95 95 3,9 B * 95 95 95 1 ,8 C '50 95 95 95 4,1 6,13 6,29 5,93 71 18821 TABLEAU 10 16 Résultats 2090271 Pourcentage moyen de la masse totale des ions de Essai la pâte débordant du récipient de réaction final, que l'on retrouve dans le filtrat et les rinçures (combinés)0 Zn++ Mn++ A 8,4 91,0 B 6)6 89,5 G 9,5 94,1 71 18821 2090271 - KETSHDICATIOBS - 1 - Procédé pour limiter i!accumulation d'ions indésirables appartenant au groupe comprenant : Cl" , IïO^" , , NH4+ , OlO^- , 010^ et par les ions des éléments Mn, Mg, Cd, 5 Co, lïi, Ha, E, Cr, Y , Se, ïe, Sn, As, Sb, In et Fe, dans le circuit d'une usine ou installation de production de zinc par électrolyse, ce procédé comprenant une opération dans laquelle la solution provenant dudit circuit est traitée par un agent neutralisant choisi dans le groupe comprenant la pierre à chaux, 1o le carbonate de calcium, l'oxyde de zinc, le sulfure de zinc calciné, le concentré calciné de sulfure de zinc, l'ammoniac, l'ammoniaque, la dolomie, la chaux, l'oxyde de calcium et l'hy-droxyde de calcium, à une température comprise entre 65°C et le point d'ébullition de la solution sous la pression atmosphé-15 rique, de façon à précipiter la quasi-totalité du zinc contenu dans ladite solution sous une forme dans laquelle la teneur en lesdits ions indésirables est substantiellement abaissée, et une opération au cours de laquelle le zinc contenu dans les composés de zinc ainsi précipités est ramené dans ledit circuit 2-o de l'usine ou installation de production de zinc. 2 - Procédé selon la revendication 1, dans lequel les ions indésirables appartiennent au groupe comprenant Cl" , ClQj- , C104" , Mn et Mg, l'agent neutralisant étant de la pierre à «îiaux, et la solution étant traitée par la pierre à chaux à- 25 une température comprise entre 80°C et le point d'ébullition de la solution sous la pression atmosphérique. 5 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel on ajoute à ladite solution, assez d'agent neutralisant pour précipiter le zinc qu'elle contient à un pH 3o compris entre 5,4 et 10,o. 4 - Procédé selon l'une quelconque des revendication 1 ou 2, dans lequel on ajoute à ladite solution, assez d'agent neutralisant pour précipiter le zinc qu'elle contient à un pH compris entre 5,5 et 6,5.