L'un des meilleurs procédés connus pour la régénération de HC1 à partir de solutions aqueuses de chlorure de fer est probablement le procédé appelé procédé Dravo.Dans le procédé Dravo, l'acier est décapé avec une solution d'environ 20% d'HCl qui réa-5 git avec l'oxyde de fer pour produire FeC^* La liqueur ordinaire de décapage est souhaitable pour une vitesse de décapage élevée et on la préfère dans les opérations industrielles de décapage pour des raisons d*économie«Cette liqueur de décapage est pompée, à partir de réservoirs où elle est stockée à environ 65°C, 10 et introduite dans un appareil de grillage par pulvérisation où FeC^ est décomposé et oxydé selon l'équation : 2£ëGl2 + 2H20 + l/202 » $e2°3 + 4HCl Cette réaction est exothermique, la chaleur dégagée étant environ de 98,9 calories / 4- moles de HC1 à 20°C. Toutefois , à 15 cause de la grande quantité d'eau qui doit être aussi évaporée , on doit fournir une quantité Complémentaire de chaleur relativement grande qui est presque proportionnelle au volume total de liquide à évaporer. Environ 95% du FegOj formé se dépose dans le fond de l'appareil de grillage d'où on le récupère au moyen d'une 20 vanne à voies multiples ou similaire. Les gaz, c'est-à-dire HC1 gazeux et la vapeur d'eau, sont envoyés dans un séparateur cyclone ou tua séparateur équivalent dans lequel on récupère tout le restant, puis à un absorbeur où pratiquement tout le HCI gazeux est absorbé sous forme d'acide à 20% ( à 93°C) par un pul-25 vérisàteur à eau froide. On envoie ce produit de condensation au stockage, d'où on le ponq?e vers l'usine de décapage de l'acier quand c'est nécessaire et où on le complète par une petite quantité de HCI frais et concentré pour compenser les pertes. Bien que le procédé Dravo soit largement utilisé, il est 30 relativement coûteux principalement pour deux raisons : (1) la grande quantité de combustible nécessaire dans l'étage de grillage et (2) la dimension de l'installation nécessaire, ces deux conditions étant imposées par le volume d'eau relativement grand (75%) dans la solution de chlorure. 35 0e. a proposé de réduire ce prix en évaporant l'eau de la liqueur de décapage à une température plus basse avant le grillage. Toutefois ce moyen n'est pas entièrement satisfaisant à la fois au point de vue prix et de son application générale. La présente invention concerne un procédé amélioré pour la 40 régénération d'HCl à partir de solutions aqueuses de chlorure de 69 23549 2 2012853 fer, qui élimine les inconvénients des procédés de l'art antérieur et apporte une économie d'opération très supérieure; le procédé de l'invention est caractérisé par l'utilisation d'une solution aqueuse de HG1 avec du chlorure de fer, au lieu des solutions 5 aqueuses de HCI de l'art antérieur, pour dissoudre les quantités de fer provenant de n'importe quelle source, c'est-à-dire des minerais titanifères métallisés, des procédés de décapage de l'acier et similaire. La solution de chlorure de fer résultante, quelquefois appelée liqueur de lessivage ou de décapage suivant le cas, 10 est divisée en deux portions d'une manière telle qu'une portion contienne la même quantité ôfe chlorure de fer que celle présente dans la solution initiale HCl-Chlorure de fer. Cette première portion est envoyée à l'absorbeur. L'autre portion de l^olution de chlorure de fer est envoyée à l'appareil de grillage où on la 15 grille, en vue de récupérer le fer sous forme de FegO^ solide en particules le chlore sous forme de HCI gazeux et l'eau sous forme de vapeur d'eau. Le HCI gazeux et la vapeur d'eau peuvent être d'abord envoyésdans un séparateur cyclone ou. un dispositif équivalent pour éliminer toute trace de solide, et de là à l'ab-20 sorbeur où les gaz sont mis en contact avec la première portion précitée de liquide et de solution de chlorure de fer, qui condense les gaz et forme un produit de condensation comprenant HCI, du chlorure de fer, et de l'eau en quantités correspondant respectivement à celles de la solution initiale de HCl-Chlorure de fer. 25 II en résulte que le produit de condensation peut être recyclé pour dissoudre des quantités supplémentaires de fer. De p^us, on a découvert qii'sRecdes concentrations croissantes de chlorure de fer dans la solution HCl-Chlorure de fer, des quantités proportionnellement moindres de HgO sont présentes dans la portion de la solu-30 tion de chlorure de fer qui est envoyée à l'appareil de grillage et par suite il est désirable dbpérer avec des solutions HCl-Chlorure de fer ayant des concentrations relativement élevées en chlorure de fer. L'invention est illustrée sans être limitée en référence 35 aux dessins annexés pour lesquels : Figure 1 est un schéma de principe du procédé de l'invention pour la régénération de HCI à partir d'une solution aqueuse de chlorure de fer utilisée à des fins de lessivage. On envoie la solution aqueuse d'HCl avec le chlorure de fer ëÂÔ ORIGINAL4 687/69 63 23549 3 2012853 (1) et le minerai réduit (2) dans le réservoir (3).de lessivage pour dissoudre les quantités disposibles de fer. Après l'avoir refroidie dans un refroidisseur intermédiaire (4-), on fait passer la masse sur le filtre (5) pour séparer et éliminer les matières 5 épuisées, à savoir un concentrât de TÎOgi de la solution de chlorure de fer résiduelle. Les matières solides sont dirigées vers tin sécheur (6) et soumises à un traitement ultérieur. La liqueur de lessivage est dirigée, au moyen d'une pompe (7) vers le réservoir (10) de liqueur de lessivage où elle est 10 scindée en deux fractions, l'une d'elles étant: envoyée, par l'intermédiaire d'une pompe (8), vers l'absorbeur (14-) et l'autre, au moyen d'une pompe (9), vers un four de grillage muni de tubulures d'admission (12) pour l'air chaud et les gaz. Le solide en particules récupéré dans le four de grillage est évacué; l'HOl 15 gazeux et la vapeur d'eau sont tout d'abord envoyés dans un séparateur-cyclone (13) en vue de l'élimination des traces éventuelles de FegO- solide et de là vers l'absorbeur (14) où les gaz sont mis en contact avec la fraction de liqueur d'extraction précitée qui condense les gaz et forme un condensât composé d'HCl, 20 de chlorure de fer et d'eau. La solution est envoyée dans un réservoir (15) où elle est complétée par de l'HCl frais (16) et recyclée vers le réservoir de lessivage. Figure 2 est une représentation graphique de la solubilité du FeClg à différentes températures dans une solution aqueuse de 25 chlorure de fer contenant 6,5% d'HCl libre. La température en degrés C est portée en abscisse et la solubilité du FeClg exprimée en pourcent en poids est portée en ordonnée. A la figure 2 on a porté en ordonnées (de 0 à 60) les valeurs de la solubilité de FeClg en % en poids dans une solution 3D de HCI à 6,5% en fonction de la température en °C, portée en abscisses (de 0 à 120), dans le c-as d'un produit sortant du réservoir de lessivage (traitement du minerai Maclntyre) contenant 65,1 g HClAg h2o. L'invention envisage notamment la régénération de HCI à par-35 "bir de solutions aqueuses de chlorure de fer provenant de sources telles que des procédés de décapage de l'acier et des procédés de lessivage de produits titanifères comme par exemple des minerais d'ilménite tels que des sables de plages de Floride, du minerai Maclntyre, (un minerai d'ilménite massif obtenu à partir des mi-40 nés Maclntyre à Tahawus, Kew York), des scories de TiOg à basse température et produits similaires. Bien que les minerais d'ilménite puissent être léssivés sans réduction préalable des quantités de fer, le temps de lessivage est relativement long e.t par suite il est préférable, pour augmenter l'économie, de réduire 45 ou de métalliser l'ilménite avant le lessivage. L'expression "solution aqueuse de chlorure de fer" utilisée dans la présente description et dans les revendications comprend des liqueurs de lessivage et de décapage obtenues à partir des BAD ORIGINAL. 687/69 69 2354*? 4 2012853 sources ci-dessus mentionnées . Ce fut la pratique dans le passé de dissoudre le fer à partir d'un minerai d' ilménite métallisé pair lessivage avec une solution aqueuse d'HCl à 10% par exemple-des solutions plus concen-5 trées tendent à réagir violemment et peuvent aussi dissoudre Ti02, ce qui n'est pas désiré - ou de décaper l'acier avec une solution d'HCl à 20%. En revanche, la présente invention est caractérisée par l'utilisation d'une solution aqueuse d'HCl eonte-nant du chlorure de fer. En outre comme on l'a indiqué ci-dessus, 10 plus la concentration du chlorure de fer dans la solution d'HCl est élevée, plus faible est la quantité d'eau dans cette portion de la solution de chlorure de fer envoyée à l'appareil de grillage. A cet égard, la solubilité du chlorure de fer dans une solu-15 tlon de HCI dépend évidemment de la concentration en HCI et de la température de la solution, et comme l'indique graphiquement la figure 2, il s'agit pratiquement d'une relation linéaire.. Pour la plupart des procédés dans lesquels un minerai titanifère métallisé est lessivé avec une solution aqueuse d'HCl, la concentration g0 en acide est d'environ 7% à environ 10% ôt. la température de la solution est d'environ 20° à 70°&, conditions dans lesquelles la solubilité du chlorure de"fer peut varier de 28% à une valeur aussi élevée que 37%, ces chiffres étant comptés en poids. Dans un procédé de décapage de l'acier, les conditions opé-25 ratoires optimales sont assurées en utilisant des solutions de HCI de concentration en acide relativement élevée c'est-à-dire 18-20% et des températures d'environ 50°C. La liqueur résultante contient environ 14% de FeClg, 10-11% de HCI qui n'a pas réagi et de l'eau. La quantité de liqueur qui n'a pas réagi est déterminée 30 par la vitesse désirée de décapage* Cette liqueur est ensuite grillée . On peut prévoir des variations de vitesses de lessivage ou de décapage, de concentrations d'acide, de température et de solubilités du chlorure de fer se^on la source des quantités de fer, 35 mais de telles variations sont du domaine du spécialiste et rentrent dans le cadre de la présente invention. Les solutions aqueuses de chlorure de fer issues de l'une q\EL-conque de ces sources comprennent du chlorure ferreux (FeClg), un peu d'HCl libre et de l'eau comme le montre le diagramme de la 40 figure 1, cette solution est divisée en deux portions, la réparti- 69 23549 5 2012853 tlon étant "basée sur ce qu'une portion contient une quantité de chlorure de fer égale à celle présente dans la solution HCl-chlo-rure de fer utilisée pour dissoudre les quantités de fer présentes dans le minerai métallisé ou dans 1*acier selon le cas.Cette 5 première partie est envoyée dans l'absorbeur. L'autre portion de la dite solution de chlorure de fer est envoyée dans l'appareil de grillage où elle est grillée ou calcinée à une température comprise entre 400 et 455°G environ, grâce à quoi les quantités de chlorure de fer sont transformées en oxyde ferrique solide (I^O^) 10 sous forme particule-aire, HCI gazeux et vapeur d'eau» Ces gaz sont envoyés dans un cyclone ou un séparateur équivalent où l'ensemble de l'oxyde de fer solide résiduel est éliminé, après quai on envoie les gaz dans l'absorbeur où ils sont mis en contact avec la première portion précitée de la solution de chlorure de 15 fer et condensés pour former un produit de condensation, comprenant HG1, du chlorure de fer et de l'eau, et dont la composition correspond pratiquement à celle de la solution initiale HCl-chlo-rure de fer. Tel quel, ce produit est susceptible d'être recyclé pour dissoudre des quantités supplémentaires de fer. 20 Ainsi dans sa réalisation préférentielle l'invention concerne un procédé cyclique dans lequel le produit de condensation de l'sb-sorbeur est reeyclé vers l'opération de décapage ou de lessivage, selon le cas, du HCI frais étant ajouté au produit de condensation pour compléter les pertes éventuelles de HCI du système, avant de 23 l'utiliser pour une nouvelle opération de décapage ou de lessivage, Comme on l'a mentionné ci-dessus, une caractéristique importante de l'invention consiste à utiliser du chlorure de fer dans la solution aqueuse de HCI utilisé pour dissoudre les quantités de fer; et plus spécialement on a découvert que plus la concentration de 30 chlorure de fer est élevée, plus petite sera la quantité d'eau dans la solution envoyée à l'absorbeur en raison de ce que la concentration du chlorure de fer augmenté.quand le rapport eau/chlorure de fer dans la solution HCl-chlorure de fer diminue, et lors de la séparation qui fournit la première portion envoyée à l'absor-35 beur, le rapport eau/chlorure de fer dans la solution envoyée à l'appareil de grillage est de nouveau diminué . Ainsi comme on le montre ci-dessous, une solution aqueuse de HCI comprenant 21?£ de FeCl^ (Exemple 1), quand on la sépare de la manière précitée, apporte 1350 kg d'eau à l'appareil de grillage, 40 tandis que si la concentration de !TeGl2 augmente jusqu'à 32 % 69 23549 e 2012853 (Exemple III) la quantité d'eau envoyée à l'appareil de grillage diminue à 675 kg soit approximativement la moitié de la quantité prévue, ce qui produit ainsi une réduction importante de la quantité de chaleur nécessaire pour volatiliser la solution de chlorur-5 re de fer. A ce point de vue, la figure 2 des dessins montre graphiquement la solubilité de FeCl2 dans une solution aqueuse de chlorure de fer contenant 6% de HCI. On voit qu'il eaciste une relation linéaire entre la solubilité et la température et que,dans le domaine de température entre 20 et 85°C, la solubilité de . 10 FeCl2 varie de 28 % à 38 %, en se basant sur des pourcentages en poids. Etant donné, au surplus, que les procédés industriels pour le lessivage des minerais métallisés ou le décapage de l'acier sont mis en oeuvre avec succès dans un intervalle de température qui comprend des solubilités relativement élevées du chlorure de 15 fer dans les solutions aqueuses de HCI, la régénération de HCI à partir de ces solutions peut être effectuée en réalisant des économies d'une importance inattendue sur les frais de mise en oeuvre. Les exemples suivants serviront à illustrer davantage l*in-20 vention. EXEMPLE I En partant d'un minerai d'ilménite de Floride qu'on a réduit pour transformer le fer en fer métallique par des techniques bien connues de*l'homme de l'art, on a lessivé 1000 kg de ce minerai 25 réduit, comprenant environ 280 kg de fer métallique et environ 720 kg de Ti02 plus de la gangue diverse, avec une solution aqueuse de HCl-chlorure de fer comprenant 360 kg de HCI à 7,4 %,1000 kg de FeClg et 3500 kgs d'eau, la concentration de FeClg étant environ de 21%. Le lessivage est effectué pendant environ 1 heure 30 à une température d'environ 60°C. Après le lessivage, on refroidit la masse et ensuïte on la filtre pour séparer et éliminer les solides lessivés, c'est-à-dire un concentrât de Ti©2 à partir de la solution résiduelle de chlorure de fer qui donne à l'analyse 1630 kg de FeCl2 et 3500 kg d'eau, la concentration de FeCl2 . 35 étant environ de 32%. La solution de chlorure de fer est alors divisée en deux portions de façon qu'une portion contient 1000 kg de FeCl2, ce qui correspond à la quantité de FeCl2 dans la solution initiale de H 69 23549 7 2012853 tion de chlorure de fer comprenant 630 kg de FeC^ et 1350 kg d'eau est envoyée à un appareil de grillage où on la chauffe à 400°G pour transformer pratiquement toute la solution en FegO^ solide partlculaire, HCI gazeux et vapeur d'eau. On récupère en-5 viron 360 kg de FegO^ de l'appareil de grillage. Le HCI gazeux et la vapeur d'eau sont envoyés dans un séparateur cyclone où on récupère 40 kg supplémentaires de ï^O^ et de là à l'absorbeur où les gaz sont mis en contact, refroidis et condensés en utilisant la première portion de la solution de chlorure de fer au lieu 10 d'eau. Le produit de condensation récupéré dans l'absorbeur comprend environ 350 kg de HCI, environ 1000 kg de FeClg et 3500 kg d'eau soit un total de 4860 kg et il est recyclé pour lessiver du minerai métallisé supplémentaire. EXEMPLE II 15 On effectue une seconde expérience pour illustrer les écono mies réalisées par le procédé de l'invention par rapport aux procédés de l'art antérieur. Le minerai métallisé est le même que celui utilisé dans l'Exemple I» Cependant le minerai métallisé est lessivé avec une solution aqueuse de HCI comprenant environ 20 350 kg d'HCl à 9,5% et 3500 kg d'eau. On n'utilise pas de chlorure de fer dans cette solution. La solution de lessive de chlorure de fer comprend 630 kg de chlorure de fer et 3500 kg d'eau et on l'envoie directement dans l'appareil de grillage où la quantité totale de solution c'est-à-dire 4130 kg est grillée pour récupé-25 rer le fer sous forme de FegO^ et de chlore sous forme de HCI gazeux. Ce dernier plus la vapeur d'eau est alors condensé dans un absorbeur en utilisant de l'eau comme produit de réfrigération. EXEMPLE III On réalise de nouveau une autre expérience en utilisant le 30 minerai métallisé de l'Exemple I, mais dans ce cas le minerai est lessivé avec une solution aqueuse de HCl-chlorure de fer comprenant 360 kg d'HCl, 1000 kg de FeClg et 1750 kg d'eau.La concentration d'ïïCl est environ 11,6% et celle de FeC^ dans la solution est d'environ 32%. Après lessivage de 1000 kg du minerai métalll-35 sé, comme dans l'Exemple I, la masse est filtrée pour récupérer le concentrât de TiOg et un filtrat de chlorure de fer qui comprend 1630 kg de FeC^ et 1750 kg d'eau. On la divise en deux portions de façon qu'une portion contienne 1000 kg de chlorure de fei; Sur la base de la concentration en fer de la solution,la quantité 40 d'eau dans cette portion est seulement de 1075 kg. En outre, la 69 23549 8 2012853 quantité d'eau dans l'autre portion de la solution envoyée à l'appareil de grillage est seulement de 675 kg* On traite les deux portions comme dans l'exemple I pour régénérer le HCI et produire un produit de condensation de composition semblable à la 5 solution aqueuse initiale HCl-chlorure de fer . EXEMPLE IV On exécute un autre essai en utilisant 1000 kg d'un minerai de Maclntyre métallisé qui, après métallisation, comprend 350 kg. de fer métallique et 650 kg de TiOg plus de la gangue. Ce minerai 10 métallisé est lessivé avec une solution aqueuse HCl-chlorure de fer comprenant 450 kg de HCI, 1000 kg de PeClg et 3500 kg d'eau» Le HCl est à une concentration en acide de 9,2% environ et la concentration du chlorure de fer est d'environ 20 %. Le lessivage est effectué pendant 1,5 heures à 70°C , - après 15 quoi le concentrât de TlOg est séparé et éliminé par filtratlon. La solution résiduelle de chlorure de fer comprend 1790 kg dè. chlorure" de fer et 3500 kg d'eau et on la divise en deux portions.La portion envoyée à l'absorbeur comprend 1000 kg de FeClg et 1955 kg d'eau alors que la portion envoyée à l'appareil de grillage 20 comprend 790 kg de chlorure de fer et 1545 kg d'eau soit un total de 2335 kg. Les deux portions sont traitées comme décrit dans l'exemple I ci-dessus pour récupérer le produit de condensation ayant pratiquement les compositions de la solution initiale HCl-chlorure de fer . 25 EXEMPLE Y Comme on l'a Indiqué ci-dessus, l'invention est aussi applicable aux procédés de décapage de l'acier pour en éliminer les écailles d'oxyde de fer. Normalement ces solutions de décapage consistent en une solution aqueuse de HCl qui, après avoir été 30 utilisée pour dissoudre le fer de l'acier, est ensuite envoyée, dans sa totalité, à un appareil de grillage dans lequel on récupère le fer sous forme de FegO^ solide partlculaire et le chlorure régénéré sous forme de HCl. En revanche, suivant la présente Invention, on prépare 1000 kg de la solution de décapage compre-35 nant 20% de HCl, 17,5% de FeClg et 62,5% d'eau, -^près l'utilisation, l'analyse de la solution donne 10% de HCl, 35% de PeCl^ et 55% d'eau. On divise cette solution en deux portions telles qu* une portion contienne la même quantité de chlorure de fer que la solution initiale de décapage, cette portion étant composée de 40 50 kg de HCl, 175 kg de FeC^ et 275 kg d'eau. Cette portion est 69 23549 9 2012853 envoyée à 1*absorbeur et la portion restante, comprenant 50 kg de HG1, 175 kg de FeClg et 275 kg d'eau, est envoyée à l'appareil de grillage. Par les mêmes étapes de traitement que celles indiquées dans 1'exemple I, les quantités de chlore disponible sont 5 régénérées sous forme de HCl dans un produit de condensation a-yant pratiquement la même composition que la solution initiale de décapage . Dans les exemples précédents, il était nécessaire d'ajouter au produit de condensation une petite quantité de HCl d'appoint 10 pour compenser les pertes du système. Comme on le voit d'après chacun des exemples (excepté l'exemple de comparaison II), le procédé de l'invention réalise la régénération des quantités de chlore dans une solution ou liqueur de décapage ou de lessivage de chlorure de fer d'une façon telle qu' 15 un volume comparativement petit de liqueur doit être grillé. La réduction de la quantité de solution à griller peut varier de 10 à 60% en moins par rapport à la quantité de solution grillée par les procédés de l'art antérieur et du fait que les besoins thermiques nécessaires au grillage sont, pour tous les usages prati-20 ques, directement proportionnels au volume de solution de l'appareil de grillage, des économies très substantielles dans les prix de chauffage sont assurées . En outre, ■ ces économies peuvent s'ajouter à un prix plus bas de l'appareillage, du fait que des appareils de grillage plus petits peuvent être utilisés pour ma-25 nlpuler des quantités comparables de solution de chlorure de fer ou que parallèlement on peut atteindre des capacités plus grandes dans l'installation de grillage existante. Bien que l'invention ait été décrite et illustrée par les exemples présentés, Il n'est pas concevable de la limiter stricte-30 ment à ceux-ci, et on peut utiliser d'autres variantes et modifications dans le cadre des revendications ci-après. o9 23549 10 2012653 HEVEIglICATIOaS 1. Un procédé pour régénérer HCl à partir de solutions aqueuses de chlorure de fer produites par dissolution de quantités de fer disponible avec une solution aqueuse de HCl, caractérisé par la combinaison des étapes ci-après : dissolution des 5 dites quantités de fer avec une solution aqueuse de HCl et de chlorure de fer, récupération de la solution aqueuse de chlorure de fer résultante, division de la dite solution aqueuse de chlorure de fer en deux portions telles qu'une portion contienne sensiblement la même quantité de chlorure de fer que celle présente 10 dans la solution aqueuse initiale de HCl-chlorure de fer,introduction de cette portion dans un absorbeur, grillage de l'autre portion de la dite solution aqueuse de chlorure de fer pour recueillir les quantités de fer sous forme de ^egO^ solide partlculaire et le chlore sous forme de HCl gazeux, introduction du 15 dit HCl gazeux dans l'absorbeur,mise en contact du HCl gazeux dans l'absorbeur avec la dite première portion de solution aqueuse de chlorure de fer pour former un produit de condensation comprenant une solution aqueuse de HCl-chlorure de fer et recyclage du dit produit de condensation pour dissoudre des quantités supplémen-20 taire s de fer. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la dite solution aqueuse HCl-chlorure de fer comprend de 7 à 20% en poids de HCl et de 17-32% en poids de chlorure de fer. 3. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que 25 les dites quantités de fer disponible sont du fer métallique présent dans les minerais de fer titanifères préalablement réduits. 4. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que les dites quantités de fer sont l'oxyde de fer présent dans les liqueurs de décapage • 30 5. Procédé pour la décomposition de minerais de fer tita- • nifères dans lequel les quantités de fer disponibles dans le minerai sont métallisées puis dissoutes par lessivage du minerai métallisé avec une solution aqueuse àe HCl, ledit procédé étant caractérisé par la combinaison d'étapes ci-après : lessivage du 35 dit minerai métallisé avec une solution aqueuse de HCl et de chlorure de fer, filtration du minerai lessivé pour séparer et récupérer un concentrât de TiOg à partir du filtrat aqueux de chlorure de fer résiduel,division du dit filtrat aqueux de chlorure de fer en deux portions telles qu'une portion contienne sensiblemenb 6*9 23549 2012853 la même quantité de chlorure de fer que celle présente dans la solution aqueuse initiale de HCl-chlorure de fer, introduction de:cette première portion de filtrat dans un absorbeur,grillage de l'autre portion du dit filtrat pour récupérer le fer sous for-5 me de ^©2^3 sol^e partlculaire et le chlore sous forme de HCl gazeux,;Introduction du dit HCl gazeux dans l'absorbeur, mise en contact du HCl gazeux dans l'absorbeur avec la dite première portion du filtrat pour former un produit de condensation comprenant une solution aqueuse de HCl-chlorure de fer et recyclage du dit 10 produit de condensation pour lessiver du minerai métallisé supplémentaire. 6. Procédé selon la revendication 5 caractérisé en ce que le minerai de fer titanifère est du minerai de Quilon et que la solution aqueuse de HCl-chlorure de fer comprend de 1 à 20% de 15 HCl et de 3 à 30% de FeC^ par poids de solution. 7. Procédé selon la revendication 5 caractérisé en ce que le minerai de fer titanifère est du minerai de Maclntyre et la solution aqueuse de HQ1-chlorure de fer comprend de 1 à 20% de HCl et de 5 à 30% de FeClg par poids de solution. 20 8. Procédé selon la revendication 5 caractérisé en ce que la solution aqueuse de HCl-chlorure de fer comprend environ 20% de HCl et environ 17j 5 % de FeC^ par poids de solution.