On a déjà réalisé des analyseurs de spectre de fréquence optique, dans lesquels un faisceau lumineux inconnu est projeté sur un réseau de diffraction ou dans un prisme pour assurer une séparation spatiale de ses composantes de fréquen-5 ce optique en vue de leur détection séparée. Il est également connu, d'après la technique antérieure, qu'on peut accorder les caractéristiques passe-bande d'un filtre opto-acoustique, dans une gamme relativement large de fréquences optiques, en produisant une variation de fréquen-10 ce correspondante d'une onde acoustique ixaute fréquence excitée dans l'élément opto-acoustique. Plus précisément, dans ces systèmes de la technique antérieure, de la lumière d'une première polarisation est diffractée colinéairement par rapport à une onde acoustique haute-fréquence dans un cristal biréfrin-15 gent, pour décaler la polarisation du faisceau lumineux d'une première polarisation à une secondeo On analyse alors la lumière de sortie au point de vue polarisation pour ne laisser passer que la lumière de la seconde polarisation. La fréquence de la lumière de la seconde polarisa-20 tion est variable en réponse aux variations de la fréquence de l'onde acoustique haute-fréquence à l'intérieur du cristal. De tels filtres opto-acoustiques électriquement accordables sont caractérisés par des largeurs de bande instantanées d'environ o O O 2 A qu'on peut accorder de 5000 A à 7500 A en faisant varier 25 la fréquence de l'onde acoustique haute-fréquence, à l'intérieur du cristal, de 1050 MHz à 750 UEz. Un tel filtre opto-acoustique accordable est décrit dans un article intitulé "Acousto-optic Tunable Filter" paru dans "Journal of the Opti-cal Society of America11 volume 59$ 6, Juin 1969» pages 30 744*.747 et dans un article intitulé "Electronically Qîunable Acousto-Optic Filter" paru dans "Applied Physics Letters", volume 15, N° 10, du 15 Novembre 1969, pages 325-326o L'invention a, principalement, pour objet de créer un analyseur de spectre optique perfectionné. 35 L'une des caractéristiques de l'invention vise un procédé et un appareil d'analyse opto-acoustique de spectre, lumineux, dans lesquels un faisceau lumineux inconnu, dont on 71 22006 2 209531.6 désire analyser le spectre, est diffracté colinéairement sur une onde acoustique, dans un milieu optiquement anisotrope, de manière à diffracter la lumière du faisceau inconnu qui est d'une première polarisation et d'une fréquence optique en rela— 5 tion avec la fréquence acoustique, en lumière d'une seconde polarisation, et dans lesquels on procède ensuite aux opérations consistant à analyser au point de vue polarisation la lumière diffractée pour séparer la lumière de la seconde polarisation de la lumière de la première polarisation, à faire va-10 rier dans une gamme de balayage la fréquence de l'onde acoustique pour produire une variation du type balayage correspondante de la fréquence optique de la lumière diffractée en lumière de la seconde polarisation et à détecter la lumière de la seconde polarisation en fonction du balayage pour obtenir une analyse 15 spectrale du faisceau lumineux inconnu» Suivant une autre caractéristique de l'invention, qui peut être combinée avec la précédente, il est prévu un faisceau lumineux connu d'une densité d'énergie spectrale prédéterminée et le temps de fonctionnement de l'élément opto-acoustique et 20 du système de détection et partagé entre les faisceaux connu et inconnu pour produire une sortie permettant d'étalonner l'intensité du spectre détecté du faisceau inconnu. Une autre caractéristique de l'invention pouvant être combinée avec l'une des caractéristiques précédentes, vise 25 un ajustement de la densité d'énergie acoustique présente dans le dispositif opto-acoustique en fonction de la fréquence de l'onde acoustique et suivant l'intensité de référence d'étalonnage détectée d'un faisceau lumineux connu pour étalonner automatiquement l'intensité du spectre optique' tiré du faisceau 30 lumineux inconnu# L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit et à l'examen du dessin joint qui en représente, à titre d'exemple non limitatif, deux modes de réalisation» 35 Sur ce dessin : - la figure 1 est ùn schéma de montage simplifié, en partie sous forme symbolique, représentant un analyseur opto- 71 22006 3 2095316 acoustique de spectre lumineux présentant les caractéristiques de l'invention, et - la figure 2 est un schéma de montage simplifié, en partie sous forme symbolique, représentant un mode de réalisa-5 tion de variante d'un analyseur de spectre lumineux présentant les caractéristiques de l'invention» .On va, tout d'abord, examiner la figure 1 sur laquelle est représenté un analyseur opto-acoustique de spectre lumineux 1 présentant les caractéristiques de l'invention» 10 L'analyseur de spectre lumineux 1 comprend un milieu optiquement anisotrope 2 tel qu'un cristal biréfringent. Des exemples de cristaux biréfringents convenables comprennent le LiNbO^, le PbMoC^, le GaHoO^ et le quartz» Un transducteur acoustique 3 est acoustiquement couplé avec le cristal 2 près de l'une 15 des extrémités de celui-ci de manière à y engendrer une onde transversale ou de cisaillement à une fréquence acoustique déterminée par la sortie d'un oscillateur haute-fréquence ac-cordable 4» La sortie de l'oscillateur accordable 4- est amplifiée par un amplificateur de puissance 5 avant son application 20 au transducteur acoustique 3» L'onde de cisaillement engendrée S,j est dirigée contre la face d'entrée 6 du cristal et est réfléchie et convertie en une seconde onde de cisaillement Sg qui se propage longitudinalement dans le cristal 2 le long de l'axe longitudinal s*étendant entre la face d'entrée 6 et la 25 face de sortie 7 de celui-ci. Les faces 6 et 7 sont parallèles et sciées obliquement par rapport à. l'axe longitudinal du cristal 2, de sorte que l'onde sonore est réfléchie par la face 6 le long de l'axe longitudinal du cristal 2» Une source lumineuse inconnue à analyser 8 est dis-30 posée de manière à diriger le faisceau lumineux qu'elle émet contre un miroir 9 incliné de 45° par rapport à l'axe longitudinal du cristal 2 de façon que le faisceau lumineux inconnu 11 soit réfléchi par le miroir 9 et traverse un polariseur linéaire 12 destiné à polariser le faisceau lumineux inconnu 11 35 dans une première direction linéaire, par exemple la direction verticale, avant sa pénétration dans le cristal 2. Dans le cristal 2, le faisceau lumineux inconnu de la k 71 22006 4 2095316 première polarisation est diffracté colinéairement sur l'onde acoustique. Au cours de ce processus de diffraction, une composante de fréquence optique de la lumière inconnue éventuelle en relation avec la fréquence de l'onde acoustique Sg est dif-5 fractée de la première polarisation en une seconde polarisation orthogonale à la première. La lumière de fréquences différentes de la fréquence particulière qui est en relation avec la fréquence acoustique traverse le cristal 2 avec le faisceau lumineux 11 et conserve la première polarisation. Le faisceau 10 lumineux diffracté colinéairement 11, qui émerge du cristal 2, traverse un polariseur linéaire transversal ayant une direc-. tion de polarisation identique à la direction de la seconde polarisation à l'intérieur du cristal 2, de sorte que la lumière contenue dans le faisceau de sortie 11 de la seconde 15 polarisation traverse le polariseur transversal 13 sous forme de faisceau lumineux de sortie polarisé transversalement 14. La lumière de la première polarisation contenue dans le faisceau de sortie 11 est rejetée par le polariseur transversal 13 et est exclue du faisceau de sortie 14. 20 Pour une fréquence acoustique donnée f_, seule une cl étroite gamme de fréquences lumineuses satisfait une condition d'adaptation du vecteur-quantité de mouvement k à l'intérieur du cristal biréfringent et seule cette étroite gamme de fréquences lumineuses est diffractée de façon colinéaire et cumu-25 lativement à la seconde polarisation. Si l'on modifie la fréquence acoustique, la bande de fréquences lumineuses que le cristal diffracté de la première polarisation à la seconde, est également modifiée. La diffraction de la lumière de la première polarisation à la seconde polarisation orthogonale se 30 produit, pour tua cristal de niobate de lithium, par le truchement de la constante photo-élastique P/j/j» La condition d'adaptation du vecteur-quantité de mouvement nécessaire pour la diffraction colinéaire cumulative est obtenue si la condition de vecteur-quantité de mouvement suivante est remplie : 35 |k0 J - Jke J * |ka J , où les indices o, e et a indiquent les ondes optiques ordinaire et extraordinaire et l'onde acoustique 71 22006 5 2095316 respectivement» Cette condition de vecteur-quantité de mouvement est remplie si la fréquence optique f et la fréquence acoustique haute-fréquence f& sont dans la relation : £0 - " | i Ea. d) où ç est le rapport entre la vitesse optique dans le vide et V 10 la vitesse acoustique dans le milieu et où est la biré fringence du cristal. En conséquence, dans un exemple type utilisant du niobate de lithium comme matériau biréfringent, la bande de fréquences lumineuses qui est diffractée de la première pola- 0 O 15 risation à la seconde peut être accordée de 7000 A à 7500 JL en ajustant la fréquence acoustique de 750 MHz à 1050 HfiHz» la bande passante instantanée pour ces fréquences accordables est inférieure à 2 1 pour un cristal de 5 cm de longueur. Le faisceau de sortie 14 est transmis à un détecteur à thermopile 20 tel qu'n détecteur Hewlett-Packard modèle 8334-â qui produit une tension proportionnelle à l'intensité de la lumière du faisceau de sortie 14» La tension de sortie du détecteur à thermopile 15 est transmise à tin amplificateur 16 où elle est amplifiée et, de là, à l'axe X d'un enregistreur de graphiques 25 18 par l'intermédiaire d'un commutateur synchrone 17» Un générateur de balayage 19 applique l'une de ses sorties au canal de commande d'accord de l'oscillateur haute-fréquence accorda-ble 4 pour faire varier la fréquence de 1'oscillateur 4 entre les limites d'une bande haute-fréquence de balayage qui com-30 prend les fréquences correspondant à la gamme de variation désirée des fréquences optiques du spectre à analyser» Une autre sortie du générateur de balayage est transmise à l'axe X de l'enregistreur de graphiques 18, de sorte que celui—ci enregistre le spectre de la source lumineuse inconnue 8 analysée. 35 Le pourcentage de lumière incidente qui, dans la bande passante du cristal opto-acoustique 2 est converti de la première polarisation à la seconde, varie en raison inverse du w 71 22006 6 2095316 carré de la fréquence acoustique pour une densité d'énergie acoustique donnée» Dans ces conditions, il est nécessaire de procéder à un étalonnage spécial du spectre enregistré par l'enregistreur 18 en ce qui concerne l'amplitude des raies spectra-5 les ou de prévoir des moyens permettant d'augmenter la densité d'énergie acoustique à l'intérieur du cristal 2 en fonction de la fréquence de l'oscillateur 4, pour obtenir une réponse d'amplitude plate sur toute la largeur de bande accordable de l'analyseur de spectre. 10 On peut effectuer un étalonnage automatique permettant d'obtenir une réponse d'amplitude plate de l'analyseur de spectre en prévoyant une source de lumière blanche connue 21 qui fournit un faisceau lumineux de référence 22 d'une densité d'énergie spectrale uniforme sur toute l'étendue du spectre 15 optique à analyser» Le faisceau lumineux de référence connu émis par la source 21 est projeté sur le miroir 9 qui est entraîné en rotation au moyen d'un moteur 28 auquel il est relié par un arbre 24. L'axe de rotation du miroir 9 est perpendiculaire au plan contenant les faisceaux lumineux 11 et 22. 20 Lorsque le miroir 9 est dans la position convenable, le faisceau lumineux de référence 22 est dirigé à travers le polariseur linéaire 12 et, de là, à travers le cristal 2 en vue de sa diffraction colinéaire sur l'onde acoustique présente dans celui-ci de manière à diffracter la lumière provenant du 25 faisceau lumineux de référence 22 de la première polarisation à la seconde» La composante de référence diffractée de la première polarisation à la seconde traverse l'analyseur de polarisation de sortie 13 et est détectée par le détecteur à thermopile 15» Le signal détecté de référence est amplifié par 30 l'amplificateur 16 et commuté par le commutateur synchrone 1? à l'une des entrées d'un détecteur d'erreur 25 ©ù il est emmagasiné et comparé avec un signal de référence de courant contini fournit par un potentiomètre de référence 26 alimenté par la tension d'une source stable 27» 35 Le signal d'amplitude de référence choisi est comparé avec le signal d'amplitude de référence détecté dans le détecteur d'erreur 25 pour produire un signal d'erreur qui est 71 22006 7 2095316 transmis à l'entrée de contrôle de gain de l'amplificateur de puissance 5 pour ajuster la densité d'énergie acoustique à l'intérieur du cristal 2 de manière à maintenir la sortie de référence détectée désirée pour le niveau lumineux de référen-5 ce et à assurer une caractéristique de transfert passe-bande plate sur toute l'étendue de la gamme spectrale de l'analyseur de spectre. Un synchroniseur 28, qui peut simplement comprendre par exemple l'arbre 24 du miroir 9, synchronise la rotation de 10 celui-ci avec le cycle de commutation du commutateur synchrone 17 de telle manière que, lors du passage de la lumière inconnue à travers l'analyseur de spectre opto-acoustique 1, le commutateur synchrone commute la sortie de l'amplificateur 16 à l'entrée de l'enregistreur 18 et que, lorsque la source de 15 lumière blanche connue de référence irradie le cristal opto-acoustique 2, le commutateur synchrone commute la sortie de l'amplificateur 16 sur le détecteur d'erreur 25. A. titre de variante de la transmission de la sortie du détecteur d'erreur 25 à l'entrée de contrôle de gain de 20 1'amplificateur de puissance 5» cette sortie peut être transmise à un dispositif de contrôle de gain analogue prévu dans l'amplificateur 16. La constante de temps de la sortie d'erreur du détecteur d'erreur 25 est telle que le signal d'erreur de sortie reste sensiblement constant pendant un tour complet 25 du miroir 9. On va maintenant examiner la figure 2 sur laquelle est représenté un analyseur de spectre optique de variante présentant les caractéristiques de l'invention. Le système de la figure 2 est sensiblement identique à celui de la figure 1, 30 à cela près que le milieu optiquement anisotrope, c'est-à-dire le cristal biréfringent 2, présente des faces extrêmes 29 et 31 sciées perpendiculairement à l'axe longitudinal du cristal 2. Le transducteur acoustique 3 est fixé à la face extrême 3*1 et un revêtement optiquement réflecteur est prévu à l'inter-35 face entre la face extrême 31 du cristal 2 et la face jouxtante du transducteur acoustique 3» Le cristal 2 a, de préférence, une longueur telle et comporte un matériau d'absorption des 71 22006 8 2095316 ondes acoustiques tel qu'il n'est pas acoustiquement résonnanto En outre, les polariseurs optiques d'entrée et de sortie sont remplacés par un prisme polarisant de Rochaon 32 disposé de manière à laisser pénétrer la lumière provenant du miroir dans 5 le cristal 2 avec une première direction de polarisation linéaire et à réfléchir de la lumière de polarisation orthogonale se propageant en sens inverse sous la forme du faisceau de sortie 14. La lumière incidente sur le cristal biréfringent 2 10 se propage colinéairement par rapport à l'onde acoustique à l'intérieur du cristal pour diffracter colinéairement de la lumière de la première polarisation et d'une fréquence en relation avec la fréquence de lfonde acoustique en lumière de la seconde polarisation. Lors de la réflexion de la lumière 15 par la face extrême 31, le faisceau lumineux continue à se diffracter colinéairement sur l'onde acoustique qui se propage en sens inverse. La lumière qui a été ainsi diffractée de la première polarisation à la seconde polarisation orthogonale est réfléchie sous la forme du faisceau de sortie 14 à partir du 20 prisme de Rochon 32, tandis que la lumière de la première polarisation retraverse le prisme de Rochon en direction de la source lumineuse. Dans son acception utilisée ici, le terme "lumière'1 est utilisé pour désigner n'importe quel rayonnement électro-25 magnétique. Une telle "lumière'' n'est pas nécessairement confinée au spectre visible. Dans certains cristaux biréfringents, le vecteur-vitesse de phase et le vecteur-vitesse de groupe de l'onde acoustique divergent suivant un angle pouvant atteindre 20° dans le cas du quartz. Dans ce cas, la trajectoire du 30 faisceau lumineux peut être colinéaire soit à la vitesse de phase soit à la vitesse de groupe de L'onde acoustique, pour assurer la diffraction colinéaire "adaptée en phase" décrite ici. En conséquence, dans son acception utilisée dans la présente description, le terme "colinéaire" signifie que la tra-35 jectoire du faisceau lumineux est colinéaire soit à la vitesse de groupe de l'onde acoustique» 71 22006 9 2095316 Bien entendu, l'invention n'est ntillement limitée aux modes de réalisation décrits ; elle est susceptible de nombreuses variantes, selon les applications envisagées, sans qu'on s'écarte pour cela du domaine de l'invention» 71 22006 10 2095316 REVENDICATIONS 1°) Procédé d'analyse du spectre optique d'un faisceau lumineux inconnu, dans lequel on utilise un milieu optiquement anisotrope, excité par une onde acoustique à une fréquence en 5 relation avec la fréquence optique à analyser dans le spectre optique du faisceau lumineux inconnu, ledit procédé étant caractérisé en ce que le faisceau lumineux inconnu est appliqué au milieu anisotrope avec une première polarisation pour diffrac— ter de façon sensiblement colinéaire le faisceau lumineux in-10 connu sur l'onde acoustique (S^) à l'intérieur du milieu optiquement anisotrope, de manière à diffracter de la lumière de la première polarisation et de la fréquence optique à analyser en lumière d'une seconde polarisation, en ce que le faisceau de lumière diffracté est analysé pour séparer la lumière de la 15 seconde polarisation de la lumière de la première polarisation, en ce qu'on fait varier la fréquence de l'onde acoustique pour produire une variation correspondante de la fréquence optique de la lumière éventuellement diffractée de la première polarisation à la seconde, et en ce que la lumière diffractée à la 20 seconde polarisation est détectée en fonction de la fréquence optique pour obtenir une analyse spectrale du faisceau lumineux inconnu. 2) Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'un second faisceau lumineux de la première pola-25 risation et d'une densité d'énergie spectrale connue est diffracté de façon sensiblement colinéaire sur l'onde acoustique (S2) à l'intérieur du milieu optiquement anisotrope pour diffracter la lumière connue de la fréquence optique en relation avec la fréquence de l'onde acoustique d'une lumière de la pre-30 mière polarisation en lumière de la secondé polarisation, en ce que la lumière connue de la seconde polarisation est séparée de la lumière connue de la première polarisation, et en ce que l'intensité de la lumière connue de la seconde polarisation est détectée pour fournir une intensité de référence d'étalon-35 nage permettant d'étalonner l'intensité du spectre détecté du faisceau lumineux inconnu. 71 22006 2095316 3) Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que les faisceaux lumineux inconnu et connu, sont alternativement diffractés sur l'onde acoustique (Sg) à l'intérieur du milieu optiquement anisotrope et en ce que les composantes 5 spectrales respectives des faisceaux lumineux inconnu et connu diffractés de la première à la seconde polarisation sont détectés pour assurer l'obtention de la référence d'étalonnage du spectre détecté, du faisceau lumineux inconnuo 4) Procédé suivant la revendication 2, caractérisé 10 en ce qu'une sortie de référence représentative d'une intensité de référence d'étalonnage choisie est comparée avec une intensité de référence d'étalonnage détectée pour fournir une sortie d'erreur et en ce que la densité d'énergie de l'onde acoustique à l'intérieur du milieu optiquement anisotrope est 15 modifiée en fonction de la sortie d'erreur» 5) Procédé suivant la revendication 3» caractérisé en ce que les faisceaux lumineux connu et inconnu sont alternativement diffractés sur l'onde acoustique dans le milieu anisotrope et en ce que les composantes spectrales respectives des 20 faisceaux lumineux inconnu et connu diffractés à la seconde polarisation à partir de la première sont détectés en synchronisme avec l'alternance des diffractions respectives des faisceaux lumineux inconnu et connu sur l'onde acoustiqueo 6) Procédé suivant la revendication2, caractérisé en 25 ce que le faisceau lumineux connu est un faisceau de lumière blanche de densité d'énergie spectrale sensiblement uniforme et en ce que le milieu optiquement anisotrope est un cristal biréfringent. 7) Appareil opto-acoustique comprenant un milieu 30 optiquement anisotrope qu'on excite pour y produire une onde acoustique (Sg) d'une fréquence en relation avec une fréquence optique à analyser dans le spectre optique du faisceau lumineux inconnu et qui est disposé de manière à recevoir le faisceau lumineux inconnu incidBnt, ledit appareil étant caractéri-35 sé en ce que le faisceau lumineux inconnu est diffracté de façon sensiblement colinéaire sur l'onde acoustique à l'intérieur du milieu optiquement anisotrope pour diffracter de la 71 22006 12 2095316 lumière d'une première polarisation et de la fréquence optique à analyser en lumière d'une seconde polarisation, ledit appareil étant en outre caractérisé par un polariseur permettant de séparer la lumière de la seconde polarisation de la lumière 5 de la première polarisation, par un circuit pour faire varier dans une gamme de "balayage la fréquence de l'onde acoustique de manière à produire une variation du type "balayage correspondante de la fréquence optique de la lumière éventuelle diffractée de la première à la seconde polarisation, et par un 10 détecteur capable de détecter de la lumière diffractée à la seconde polarisation pour assurer une analyse spectrale du faisceau lumineux inconnu» 8) Appareil opto-acoustique suivant la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour polariser 15 linéairement le faisceau lumineux inconnu incident sur le milieu optiquement anisotrope dans la direction de la première polarisation. 9) Appareil opto-acoustique suivant la revendication 7, caractérisé en ce qu'un second faisceau lumineux de densité 20 d'énergie spectrale connue est diffracté de façon sensiblement colinéaire sur l'onde acoustique à l'intérieur du milieu optiquement anisotrope de manière à diffracter la lumière connue de la fréquence optique en relation avec la fréquence de l'onde acoustique, d'une lumière de la première polarisation en 25 une lumière de la seconde polarisation, en ce que la lumière connue de la seconde polarisation est séparée de la lumière connue de la première polarisation, et en ce qu'un détecteur détecte l'intensité de la lumière connue de la seconde polarisation pour fournir une référence d'étalonnage permettant 30 d'étalonner l'intensité du spectre détecté du faisceau lumineux inconnu. 10) Appareil opto-acoustique suivant la revendication 9, caractérisé en ce que les faisceaux lumineux inconnu et connu sont diffractés alternativement sur l'onde acousti- 35 que à l'intérieur du milieu optiquement anisotrope et en ce que le détecteur détecte les composantes spectrales respectives des faisceaux lumineux inconnu et connu diffractés de la 71 22006 13 2095316 première à la seconde polarisation pour fournir la référence d'étalonnage du spectre détecté du faisceau lumineux inconnu* 11) Appareil opto-acoustique suivant la revendication 9» caractérisé par un montage de commande permettant 5 d'ajuster la densité d'énergie acoustique de l'onde acoustique dans le milieu anisotrope en fonction de la fréquence de l'onde acoustique en réponse à la référence d'étalonnage détectée pour maintenir une réponse plate en fonction de la fréquence optique pour le faisceau lumineux inconnu. 10 12) Appareil opto-acoustique suivant la revendication 11, caractérisé en ce que le montage de commande produit une sortie de référence représentative d'une intensité lumineuse de référence d'étalonnage choisie et compare l'amplitude de cette sortie de référence avec celle de la référence d'étalon-15 nage détectée pour fournir une sortie d'erreur et en ce que la densité d'énergie de l,onde acoustique à l'intérieur du milieu optiquement anisotrope est ajustée en fonction de cette sortie d'erreur. 13) Appareil opto-acoustique suivant la revendica-20 tion 10, caractérisé en ce que les composantes de la seconde polarisation sont détectées en synchronisme avec l'alternance des diffractions respectives des faisceaux lumineux inconnu et connu sur l'onde acoustique. 14) Appareil opto-acoustique comprenant un milieu 25 optiquement anisotrope disposé de manière à recevoir un faisceau de lumière inconnue dont on désire analyser le spectre et un transducteur acoustique couplé avec ce milieu pour y engendrer une onde acoustique d'une fréquence prédéterminée, ledit appareil étant caractérisé en ce que la fréquence de 30 ladite onde acoustique est choisie de manière à définir une relation adaptée en phase telle que la somme vectorielle des vecteurs-quantités de mouvement du faisceau lumineux incident et de l'onde acoustique soit sensiblement égale au vecteur-quantité de mouvement d'un faisceau lumineux de sortie orienté 35 avec une seconde polarisation par rapport au faisceau lumineux d'entrée, moyennant quoi un faisceau lumineux incident rem 71 22006 14 2095316 plissant cette condition pour une fréquence d'one acoustique donnée est diffracté à l'orientation de la seconde polarisa-tion, en ce que la lumière de la seconde polarisation est séparée de la lumière de la première polarisation, en ce qu'on 5 fait varier la fréquence de l'onde acoustique pour produire une variation correspondante de la fréquence optique de la lumière éventuelle diffractée de la première à la seconde polarisation, et en ce qu'un détecteur détecte la lumière diffractée à la seconde polarisation pour assurer une analyse 1D spectrale du faisceau lumineux inconnu.