la présente invention se rapporte en général à un filtre résoirent. adaptatif et concerne plus particulièrement un filtre résonnant adaptatif utilisant des matériaux piézoélectriques et piezo.-ferroélectriques. 5 le dispositif de commande électronique, et particulièrement les dispositif de commande électronique aptes à être utilisés dans les récepteurs de télévision, doivent posséder des propriétés de mémoire analogique qui sont stables sur des périodes de temps suffisamment longues. " 10 En outre, le dispositif doit pouvoir subir des réajustages ou retours répétés à l'état initial avec une rétention ou conservation de l'état de mémoire, si 11'alimentâtion - fournie à l'appareil électronique est interrompue. Un circuit électrique suivant la présente invention comporte 15 un élément présentant des propriétés piézoélectriques et une première et seconde bornes. La première borne peut être couplée., à une source de signaux électriques. Des moyens de commande sont couplés à l'une des première, et seconde bornes pour changer sélectivement le.spropriétés piézoélectriques de l'élément afin 20 de commander le niveau de sortie du signal à partir de la seconde borne lorsque la première borne est couplée à une source de signaux électriques. D'autres buts et avantages de l'invention seront mieux compris à l'aide de la description détaillée qui suit et qui se réfère 25 aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 représente un schéma du circuit d'un dispositif utilisant un filtre résonnant adpatatif piezo-ferroélectrique ; - la figure 2 est une vue en perspective montrant le • filtre résonnant adaptatif qui est schématiquement représenté sur la 30 figure 1 ; - - la figure 3 est une courbe de la caractéristique transfert du filtre résonnant adaptatif représenté sur la figure 2 pour différents niveaux du coefficient piézoélectrique rémanant ; - la figure 4 représente un circuit du dispositif de commande 35 utilisant un filtre résonnant adaptatif piezo-ferroélectrique comprenant une troisième borne reliée en tension ou signal de réaction comme faisant partie d'un circuit d'oscillateur ; - la figure 5 est une vue en perspective du filtre résonnant 70 02474 2 2029063 adaptatif qui est schématiquement représenté sur la figure 4 ; et - la figure 6 est une courbe de la tension de sortie continue du dispositif de commande représenté sur la figure 4 en fonction de la durée de la tension d'adaptation appliquée au filtre. 5 En se reportant à la figas 1 et suivant un exemple de réali sation, un élément ou filtre résonnant adaptatif 12 comprend un premier élément piézoélectrique 14 et un deuxiène éLanerib piézoélectrique 16. L'expression. "filtre résonnant adaptatif" ..signifie ici un élément électronique dont le gain (tension de sortie du circuit ouvert ) ^ q tension d'entrée du signal peut être ajusté ou adapté réversiblement entre deux extrêmes. Les éléments 14 et 16 en plus de leujs propriétés piézoélectrique^ ont des propriétés ferroélectriques, bien que suivant le mode de réalisation particulier'' représenté sur la figure 1, seul l'élément piézoélectrique 16 doive avoir des propriétés ferroélectriques. Les 15 éléments 14 et 16 présentent chacun une capacité entre leurs bornes respectives 18 et 20 et une borne commune 22. Une source de signaux 24 est reliée entre les bornes 18 et 22 afin de fournir des signaux d'entrée à l'élément piézoélectrique 14. La borne 22 peut être reliée à un point de potentiel de 20 référence 26, lequel point est à la masse. Des signaux de sortie du filtre résonnant adaptatif sont obtenus à la borne de sortie 20 et sont couplés à un circuit d'utilisation de. signait 28 au moyen d'une capacité de couplage 30. Les signaux de sortie sont déphasés de 90° en avant ou en arrière par rapport aux signaux d'entrée 25 lorsque la fréquence du signal d'entrée égale la fréquence de résonnance naturelle du filtre. Des moyens de commande sont couplés à l'élément pour changer sélectivement les propriétés piézoélectrique de l'élément. Un niveau de référence pour le gain du filtre résonnant adaptatif 12 30 est réalisé au moyen d'une tension de rétablissement qui est appliquée par les bornes du filtre 20-22. Ainsi, la combinaison en série d'une résistance 32, d'un interrupteur 34 et d'une batterie 36 est disposée entre les bornes du filtre 20 et 22. Comme il sera expliqué plus en détail ci-après, pour changer ou adapter 35 le gain du filtre à partir du niveau de référence, un générateur d'impulsions 38 est relié en série à une résistance 40 entre les bornes du filtre 20-22. Si on le désire, 1'actionnement de soit le générateur d'impulsions, soit la tension de rétablissement , 70 02474 3 2029063 ou les deux, peut être commandé à distance. On se reportera maintenant à la structure de filtre représentée sur la figure 2. La structure du filtre se résume en réalité à un barreau en sandwich, multi-couches, ou composite constitué 5 par un contact métallique 40, l'élément piézoélectrique 14, une plaque conductrice centrale en laiton 42, l'élément piézoélectrique 16, et un contact métallique 44. Les dimensions spécifiques du filtre résonnant adaptatif 12 sont les suivantes : largeur 0,15 centimètre ; hauteur : 0,05 centimètre (y compris les 0,016-centimètre 10 de la plaque conductrice en laiton ); longueur de l'élément piézoélectrique : 0,46 centimètre ; et longueur de la plaque centrale : 0,5 centimètre. Les éléments 14 et 16 sont en un matériau céramique piezo-ferroélectrique. Le matériau particulier utilisé est connu sous la dénomination commerciale PZT-5H et est fabriqué par la 15 "Clevite Corporation", Bickford, Ohio, Etats-Unis. Le matériau' est de la famille titanate-zirconate de plomb dopé par un donneur, qui est décrit en détail dans un article ayant pour titre : "Propriétés piézoélectriques des composés polycristallins de titanate-zirconate de plomb" et écrit par D.A. BERLIUCOURT, 0. CM0LIK et 20 H. JAPPE, Proceedings of the IHE, Volume 48, numéro 2, Pévrier 1960. Les bornes 18 et 20 sont reliées électriquement auxcontacts métalliques ■40 et 44 respectivement. La borne commune 22 est électriquement reliée à la plaque centrale conductrice en laiton 42. Comme il apparait clairement, le contact métallique 40 et la plaque. 25 centrale 42 constituent une capacité ■ avec l'élément piézoélectrique 14 servant de diélectrique. D'une manière analogue, le contact métallique 44 et la plaque 42 forment une seconde capacité tandis que l'élément piézoélectrique 16 constitue le diélectrique, la structure du filtre 12 peut être montée en porte-à-faux 30 par l'une de r;es extrémités.en noyant l'extrémité du prolongement de la plaque centrale 43 dans une masse de résine époxy qui est placée sur le sommet d'un boîtier de transistor, les conducteurs ou connexions étant ■ attachés à l'extrémité noyée du barreau. Le prolongement 43 de la plaque centrale est prévu pour rendre facile . 35 la fixation de la borne commune 22. La fréquence de résonnance. du filtre 12 est une fonction du matériau piezo-ferroélectrique utilisé, de la géométrie .de la structure du filtre, de la technique de montage et du mode de vibration mécanique,tous ces paramètres pouvant être choisis. Avec le 70 02474 4 2029063 montage particulier et les dimensions du barreau ci-dessus indiquées, la structure du filtre ®t ai résonnance mécanique suivant un mode fondamental de flexion transversale d'approximativement 16 KHz. D'autres modes de résonnance sont possible tels que par 5 exemple, le mode de résonnance longitudinal,par torsion ou pgp cisaS-lement. lorsque le circuit de la figure 1 est en fonctionnement, la tension alternative provenant de la source de signaux électriques 24 établit des contrantes alternatives dans l'élément 14• Ces 10 contraintes alternatives sont couplées mécaniquement par l'intermédiaire de la plaque centrale 42 à l'élément piézoélectrique 16. les contraintes alternatives mécaniques dans l'élément piézoélectrique 16 font en sorte qu'une tension se développe entre le contact métallique 44 et la plaque centrale 42. 15 le gain en tension, le rapport de la tension de sortie sur celui de la tension d'entrée, dépend de la grandeur de l'effet piézoélectrique du matériau spécifique utilisé pour les éléments 14 et 16, aussi bien que du bon fonctionnement de leur couplage mécanique. En outre, le coefficient piézoélectrique, une mesure 20 du niveau de l'effet piézoélectrique, est directement proportionnel à l'effet ferroélectriquô dans les matériaux piezo-ferroélectriques Par conséquent, le gain en tension dépend de l'orientation des domaines ferroélectriques dans les éléments 14 et 16. Un coefficient piézoélectrique rémanent peut donc être défini par : 25 d P R _ R , où P_ et d„ représentent la grandeur de la valeur d P S rémanente du coefficient piézoélectrique et du champ de polarisation respectivement, tandis que dg et Pg représentent des valeur de la saturation. Présentement, la valeur rémanente du coefficient 30 piézoélectrique et la valeur rémanente du champ de polarisation représentent des valeurs qu'on obtient après que le générateur d'impulsions 38 applique une impulsion d'adaptation au filtre 12. De la même façon, les valeurs de saturation du coefficient piézoélectrique et du champ de polarisation sont des valeurs qu'on obtient 35 après que l'interrupteur 34 a été momentanément fermé afin d'appliquer une impulsion de rétablissement au filtre 12. Telles que définies dessus, la valeur rémanente d_ du coefficient piézoélectrique et la valeur rémanente P^ du champ de polarisation 70 02474 5 2029063 sont plus grande que leurs valeurs de saturation négatives et inférieures à leurs valeurs ,de saturation positives (-d ^ ^ / + da et '-P0 ^ P-n +£«)• le gain en tension du filtre 12 & b b ^ XL \ b 5 "alimenté à sa fréquence de résonnance mécanique ou naturelle peut s'exprimer par G-Q = G-g ( dR14) ( dR16) ou dS14 dS16 d P & a ; R16 ' 0 = S ) v. — ), &„ est le gain de résonnance 10 S14 316 maximum avec un angle de phase du signal de sortie par rapport au signal d'entrée^de -90° lorsque les éléments piézoélectriques 14 et 16 offrent leurs effets piézoélectrique maximum qui correspondent à des coeffiecients piézoélectriques de saturation positifs. 15 L'adaptation ou l'ajustage du niveau ou coefficient piézoélectri que dans le filtre résonnant adaptatif 12, et par conséquent le gain du filtre^est réalisé par le changement sélectif de la grandeur et de la polarité du champ de polarisation rémanente associée avec les propriétés ferroélectrique du matériau du filtre utilisé 20 pour l'élément 16. Ceci peut également être réalisé en adaptant la grandeur et la polarité du champ de polarisation rémanent associé avec les deux éléments piézoélectrique 14 et 16. Une polarisation rémanente maximum positive ou négative existe lorsque les domaines ferroélectriques sur toute la zone des éléments piézoélectriques 25 sont alignés suivant la même direction. Cependant, l'élément piezor-ferrr-électrique 16 du filtre peut être "partiellement adapté ou changé par le générateur d'impulsions 38 en une valeur intermédiaire de polarisation rémanente. Ceci correspond à une condition suivant laquelle la somme des domaines orientés positivement et 30 la somme des domaines orientés négativement s'ajoute: jusqu'à une valeur qui diffère des valeurs de saturation soit positives soit négatives. La somme représente la quantité de polarisation rémanente. Suivant la conception d'un dispositif de commande électronique, 35 la stabilité électrique du gain en tension sur des périodes de temps longues et courtes est d'une importance particulière. En ce qui concerne la structure de filtre représentée sur la figure 2, l'établissement de la tension était stable sur environ 70 02474 6 2029063 + 1£j de la valeur maximum de rétablissement pour des courtes périodes de temps (milliseconde) et pour des longues périodes de temps (jours). Cette stabilité était maintenue après que le gain en tension fût établi sous les deux conditions suivantes, 5 à savoir- la condition par laquelle le générateur d'impulsions 24 escite continuellement le filtre résonnant 12, et la condition par laquelle le générateur d'impulsions 24 est débranché et par conséquent rebranché pour exciter- à nouveau le filtre adaptatif à l'aide de signaux d'entrée. En outre, les gains pour le filtre 10 résonnant adaptatif sont sensiblement reproductibles en TepnduisHtt ce dernier ou une séquence équivalente des impulsions d'adaptation à partir du générateur d'impulsions 38. L'adaptation ou le changement du gain pour le filtre 12 dépend de la grandeur et de la durée de la tension de commutation appliquée 15 à l'élément piezo-ferroélectrique 16. Pour empêcher la tension imprimée à la capacité de l'élément 16 de ^provoquer un changement continu dans le gain en tension du filtre, un chemin de décharge est prévu par l'intermédiaire de la résistance 40 et la résistance interne du générateur d'impulsions 38. Le générateur d'impulsions 20 38 peut être choisi pour engendrer les impulsions qui peuvent être très variables, suivant la hauteur de l'impulsion, ou forme de l'impulsion et la durée de l'impulsion afin de réaliser l'adaptation désirée du gain en tension chaque fois qu'une impulsion est appliquée à l'élément 16. Pour l'adaptation du filtre 12, l'appli-25 cation une impulsion rectangulaire de tension à partir du générateur 38 dans la gamme comprise entre +100 et +300 volts ,, rend possible d'adaptation du gain du filtre 12 à n'importe/juelle valeur intermédiaire. La gamme de +100 à +300 volts - permet au filtre 12 d'être changé d'un gain en tension maximum en un gain en tension .minimum 30 durant un temps de commutation de l'ordre de 10^ à 10~^ secondes , comme déterminé par l'amplitude de l'impulsion. Il convient de noter que le temps de commutation est déterminé par le champ électrique (volts /centimètre) appliqué par l'élément 16. Le gain du filtre 12 est relativement indépendant de l'amplitude du 35 signal d'entrée depuis approximativement 1 millivolt jusqu'à environ 1 volt efficace et habituellement présente une bande dynamique d'environ 5Çt®* Naturellement, il y a une légère perte d'insertion. 70 02474 7 2029063 On se reportera maintenant ^ j.a figure 3 lui représente une courbe de la caractéristique" de transfert ou gain en tension du filtre 12, exprimé en décibels, en fonction de la déviation en pourcent de la source de signaux électriques provenant de la 5 fréquence de résonnance mécanique du filtre pour différents niveaux du coefficient piézoélectrique rémanent. La courbe 46 représente une condition pour laquelle les éléments piézoélectriques 14 et 16 sont mis à leur valeur maximum de polarisation rémanente, ou, autrement dit, le coefficient piézoélectrique rémanent pour 10 chacun des éléments 14 et 16 est égal à la valeur de saturation fdR14 = 1 " e-fc • d~R16 = 1)* Lorsqu'il est excité à sa fréquence dS14 dS16 résonnante de 15*54 EHz, le gain du filtre est de 0 DB. En adaptant l'élément 16 avec une. série d'impulsions pour changer le champ de ^ polarisation rémanente suffisamment pour réduire le coefficient piézoélectrique rémanent d^ g à un-demi, le gain G-q décroît de dS16 6 décibels comme on le voit sur la courbe 48. Les courbes successives représentent chacune une décroissance ultérieure de un demi 20 pour le coefficient piézoélectrique rémanent, et une décroissance de 6 décibels à partir de la courbe précédente. Il convient de noter que la caractéristique de transfert du filtre 12 est identique à celle d'un circuit accordé résonnant parallèle. L'adaptation en changeant le niveau de la polarisation 25 rémanente dans l'élément 16 aboutit à un déplacement de la caractéristique transfert mais ne provoque pas un écart significatif dans la fréquence de résonnance du filtre. En général, la caractéristique transfert de filtre résonnant adaptatif présente un f grand 0 ( 0) d'approximativement 40 à 100 pour des fréquences ^0 BW de résonnance comprises entre 100Hz et 10 MHz. Les pertes associées aux éléments 14 et 16 et le montage mécanique affectent fortement la forme de la caractéristique transfert du filtre 12 et par conséquent le Q électronique. Cependant, étant donné que les pertes ne sont pas essentiellement affectées par la grandeur du coeffi-35 cient piézoélectrique des éléments, les changements dans le coefficient piézoélectrique rémanent n'altèrent pas la forme de la caractéristique transfert, mais seulement la grandeur du gain en 70 02474 2029063 tension du filtre. Différentes structures peuvent être employées dans la conception des filtres résonnants adaptatifs. Par exemple, le matériau piezo-ferroélectrique peut revêtir - la forme de tiges, barreaux ^ ou analogues, ou de disques. L'utilisation de différentes configurations d'électrodes est cependant plus importante. Les filtres peuvent être construits avec une entrée multiple ou une sortie multiple obtenue en divisant chacun des éléments piézoélectriques ou capacités en un nombre de segments. La division peut être -jQ réalisée en segmentant les contacts métalliques associés avec les éléments piézoélectriques, avec ou sans un canal diviseur dans l'élément lui-même. Les segments constituent chacun une capacité de sortie ou d'entrée indépendante électriquement isolée ou dont la réponse peut être adaptée comme il sera expliqué ci-après. En 1 çj outre, la structure du filtre peut être modifiée par la substitution de différents types de dispositifs sensibles sè contraintes ÏDUTyàne ou plusieurs capacités d'entrée ou de sortie. On se reportera maintenant à la figure 4 qui représente schématiquement un circuit d'un dispositif de commande utilisant 2q un filtre résonnant adaptatif ayant une borne supplémentaire qui applique une tension de reaction faisant partie d'un circuit d'oscillateur. Le filtre résonnant 50 comprend un premier élément piézoélectrique 52, un deuxième élément piézoélectrique 54 et un troisième élément piézoélectrique 56. Les éléments piézoélectriques 2^ présentent, en plus de leurs propriétés piézoélectriques, des propriétés ferroélectriques ; cependant, en ce qui concerne le mode de réalisation représenté sur la figure 4, seul l'élément piézoélectrique 56 doit avoir des propriétés ferroélectriques. Chacun des éléments piézoélectriques 52, 54 et 56 fournit une capaci-tance entre leurs bornes respectives 58, 60 et 62 et une borne commune 64. Un amplificateur sur -circuit intégré 66 est monté entre les éléments piézoélectriques 52 et 54 afin de fournir des oscillations auto-entretenues. L'amplificateur de circuit intégré employé est „ un circuit intégré du type connu sous la dénomination RCA-CA 3021. Le fonctionnement du circuit intégré selon l'invention n'est pas critique et est décrit dans une publication intitulée : "Circuits 70 02474 9 2029063 intégérés linéaires RCA", ïechnieal Sériés 10-41, page 159. Cette publication peut être obtenue à la Compagnie RCA, département des dispositifs et composants électroniques, Harrison, New Jersey 1 07029; Etats-Unis. 5 le signal de sortie de l'amplificateur sur circuit intégré ~ ' 66 est appliqué à la borne 60 et le signal résultant de sortie à la borne 58 est appliqué via la résistance 59 comme signal de réaction à la borne d'entrée de l'amplificateur. La tension de fonctionnement pour l'amplificateur 66 est obtenue à partir d'une 10 source de tension appliquée à une borne 68, et est appliquée au circuit intégré aux bornes 5, et par des résistances de division de tension 70 et 72 à la borne 2. Une résistance 74 est montée entre les bornes du circuit intégré 3 et 7 afin d'ajuster la largeur de bande et le gain de l'amplificateur^tandis que la capa-15 cité 76 supprime la réaction haute fréquence afin d'empêcher l'oscillateur "d'oscillêrsuivant un mode parasite. Une diode 78 et une batterie 80 de 1,5 volt sont reliées en série entre.la borne 60 et un point de la tension de référence 82 qui est à la masse. Ceci limite la tension d'entrée vers le filtre et aide à stabili-20 ser l'oscillateur en empêchant un signal de sortie excessif (réaction) à la borne 58. Des signaux de sortie du filtre résonnant 50 sont obtenus à la borne 62 et sont couplés à un circuit formant filtre et redresseur du type doubleur de tension qui comprend une capacité 25 84, deux diodes 86 et 88, une capacité 90 et une résistance 92. Il en résulte qu'une tension de sortie continue apparaît à la borne 94, laquelle tension dépend du gain du filtre résonnant adaptatif 50. Une résistance 96, un interrupteur 98 et une batterie 100 50 sont reliés en série entre la borne de sortie du filtre 62 et le point commun 64. Lorsque l'interrupteur 98 est momentanément fermé, une tension est appliquée entre les bornes 62 et 64 pour mettre le gain du filtre au niveau de référence. De là même façon, une résistance 102, un interrupteur 104 et une batterie 106 sont 55 montés en série entre les bornes 62 et 64 pour adapter ou changer le gain en tension du filtre à partir du niveau de référence qui a été établi par 1'actionnement momentané de l'interrupteur 98. Une 70 02474 10 2029063 résistance 108 relie la borne 62 et 64 afin de ménager un chemin de décharge pour la tension de la capacité associée avec l'élément - piézoélectrique 56 et la capacité 84. la résistance est choisie comme étant un compromis de valeurs telles que l'effet diviseur de 5 tension de soit les résistances 96 et 108, soit 102 et 108, présentent une tension adéquate à la borne 62, tandis que, en outre, le temps de décharge n'est pas si long que la tension afférente à la capacité de l'élément piézoélectrique 56 puisse provoquer un changement ultérieur étant donné la réorientation continuelle des domaines 10 ferroélectriques. En se reportant maintenant à la structure du filtre représentée sur la figure 5, ladite structure est constituée par un barreau en sandwi'ch formé d'un contact métallique 110, d'un élément piézoélectrique 56, d'une plaque conductrice centrale en Haitai 112, et des 15 éléments piézoélectriques 52 et 54 avec leurs contacts métalliques respectifs 114 et 116. La borne d'entrée du filtre 60 est reliée au contact métallique 116 et la borne de réaction 58 est reliée au contact métallique 114. La borne de sortie 62 est reliée au contact métallique 110. Le filtre 50 peut être monté d'une manière 20 identique à celle qui a été décrite à propos du filtre résonnant adaptatif 12. Les dimensions spécifiques du filtre 50 sont les suivantes : largeur : 0,15 centimètre ; hauteur : 0,05 centimètre (y compris les 0,016 centimètre de la plaque centrale) ; longueur de l'élément piézoélectrique : 0,38 centimètre ; et longueur de la 25 plaque centrale : 0,4 centimètre. Les éléments 52, 54 et 56 sont constitués par une céramique piezo-ferroélectrique vendue sous la dénomination commerciale PZÏ-5B, par la Compagnie Clevite, Bickford, Ohioj, Etats-Unis d'Amérique. Ce matériau est de la famille titanate-zirconate de plombdopé par un donneur. Il a été 30 décrit en détail, comme indiqué précédemment, dans les Proceedings de l'article de l'IRE. Le contact métallique 110 et la plaque 112 constituent Uia capacité avec l'élément piézoélectrique 56 utilisé comme diélectrique. De la même façon le contact métallique 114 et le contact 116 cons-35 tituent chancun une capacité avec leurs éléments piézoélectriques 52 et 54 utilisés comme diélectrique. Il convient de noter que ces trois capacités se sont isolées électriquement, en particulier, les c 70 02474 2029063 capacités associées avec les contacts. 116 et 1.14. Il en est ainsi parce que la séparation ou l'intervalle 118 entre les contacts métalliques est assez grand pour nsndre faible la capacité inter-électrode et pour procurer une isolation électrique suffisante entre les 5 contacts 116 et 114. Pour maintenir une isolation électrique suffisante, il n'est pas nécessaire que les éléments piézoélectriques ■52 et 54présentent un canal les séparant. N'importe laquelle des trois capacités peut être choisie comme la capacité d'entrée, de sortie ou de réaction, et par ailleurs,-n'importe laquelle de ces 10 capacités peut être adaptée par application d'une tension de polarisation qui adapte ou change la polarisation rémanente dans le matériau diélectrique particulier concerné. Les capacités peuvent être divisées en plusieurs segments si on le désire afin d'obtenir plusieurs sorties. 1 5 La configuration particulière représentée sur la figure 4 est ainsi agencée que l'oscillateur excite le filtre à sa fréquence naturelle ou de résonnance. La fréquence naturelle est déterminée par le matériau piezo-ferroélectrique utilisé, la géométrie du filtre, le type de montage, et le mode particulier de vibration 20 mécanique. L'application d'une tension alternative à la borne 60 établit une contrainte alternative dans l'élément piézoélectrique 54 qui est couplé mécaniquement à l'élément piézoélectrique 52 et par l'intermédiaire de la plaque 112 à l'élément piézoélectrique 56. Les contraintes mécaniques alternatives des éléments piezoélec-25 triques 52 et 56 font qu'une tension se développe entre la plaque 112 et les contacts métalliques 110 et 114. La tension apparaissant sur le contact métallique 114 et de/Là, sur la borne 58, est utilisé comme une tension de réaction pour entretenir les osclillatias. La tension engendrée sur le contact métallique 110 est redresséepour 30 fournir une tension de sortie continue à la borne 94. Cette tension continue peut être utilisée pour commander un appareil électronique, par exemple, en changeant la tension de polarisation sur les divers composants électriques dans l'appareil. En fermant momentanément l'interrupteur 98, une tension de 35 rétablissement est appliquée par les bornes 62 et 64, laquelle tension établit un niveau de référence de gain déterminé par l'orientation des domaines ferroélectriques dans l'élément piezo-ferroélec- 70 02474 12 2029063 "brique 56. Pour adpater ou changer le gain du filtre, l'effet piézoélectrique est altéré d'une manière sehblable à celle qui a été décrite en se reportant à la figure 1. L'interrupteur 104 peut être nomentanément fermé de manière à appliquer une tension 5 de polarité opposée et plus faible que la tension de rétablissement par les bornes 62 et 64. En ce qui concerne la structure particulière de filtre représentés sur la figure 5 et les tensions de commutation représentées sur la figure 4, le rétablissement du niveau —3 de référence est réalisé environ 10 seconde . après la fermeture 10 de l'interrupteur 98. L'adaptation du gain du filtre résonnant 50 depuis sa valeur maximum jusqu'à sa valeur minimum ou proche du zéro prend approximativement 20 secondes après que l'interrupteur • 104 est ferme. Bien entendu, l'interrupteur 104 et la batterie 106 peuvent être remplacés par un générateur d'impulsions à commande 15 éloignée, comme c'est également le cas avec l'interrupteur 98 et la batterie 100. Un temps d'adaptation ou de changement beaucoup plus rapide ou plus lent peut être réalisé en utilisant une tension plus basse ou plus élevée dans les bornes 62 et 64. On se reportera maintenant à la figure 6 qui représente une : 20 courbe de la tension de sortie continue apparaissant à la borne 94 en fonction de la durée de la tension d'adaptation appliquée au filtre 50 en fermant l'interrupteur 104- Au temps zéro, le filtre est à son niveau de référence qui est obtenu en actionnant momentanément l'interrupteur 98. Gomme on le voit, lorsqu'on se trouve 25 dans la condition de référence, une tension de sortie de 260 milli-voits , est présente, et en actionnant l'interrupteur 104, la tension continue décroit jusqu'à une valeur minimum en 20 secondes approximativement. L'impulsion de tension d'adaptation peut être conçue de façon à compenser ou à décaler la non linéarité du changement de 30 la tension de sortie en fonction du temps. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens décrits, ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont éxécutéfs 35 selon l'esprit de l'invention.