La présente invention concerne un procédé de traitement d'eaux résiduaires contenant des métaux lourds par récupération de métaux lourds et réutilisation de l'électrolyte s'enrichissant dans la cellule d'électrolyse, des eaux résiduaires contenant le métal lourd et d'autres ions étant amenées par l'intermédiaire d'un dispositif de concentration et d'épuration. L'invention englobe en outre une installation de mise en oeuvre dudit procédé. En vue d'éviter la pollution de l'environnement, ainsi que pour des raisons de coût il est nécessaire depuis quelques années de récupérer des métaux lourds d'eaux résiduaires qui sont produites dans le cas du traitement superficiel de métaux dans des bains de prérinçage, tels que des rinçages statiques et en cascade, le plus possible dans un système en circuit fermé avec un système à catastrophe (système permettant d'éviter des fuites des produits les plus toxiques en cas d'accident). Comme systèmes de recyclage d'eau fermés, on utilise pratiquement non seulement des systèmes à échangeur d'ions à circulation, mais également des dispositifs à osmose inverse, à dialyse, électrolyse, évaporation, ultrafiltration et électrodialyse. Aucun de ces procédés ne permet cependant une récupération techniquement simple et rentable de métaux lourds. On utilise fréquemment, pour la récupération de métaux lourds précieux de solutions d'électrolyte d'une installation de plaquage, un réservoir de récupération pour la solution d'é- lectrolyte entratnée hors du bain de placage conjointement avec les électrodes, ainsi qu'un rinçage statique ou untrécipient de rinçage statique. La quantité principale de la solution d'électrolyte entratnée y est récupérée. La solution récupérée est recyclée dans le bain de placage en vue de la compensation de la solution d'électrolyte qui est perdue par évaporation, lorsque cette solution est utilisée à température élevée.Lorsque la température de l'électrolyte est faible et que la perte par évaporation n'est pas trop grande, la solution récupérée peut également être concentrée par évaporation, osmose inverse ou électrodialyse en un concentrat de composition analogue à celle de la solution d'électrolyte. Par suite de la décomposition des additifs dans la solu tion et par accumulation de métaux indésirables et d'autres impuretés, un épuisement prématuré de la solution d'électrolyte est provoqué dans le cas de l'extraction des composés de métal lourds simultanément à la concentration de la solution récupérée et de sa réutilisation comme électrolyte. Ce type de récupération s'est par conséquent avéré désavantageux ; il n'est pas possible dans tous les cas de réaliser en continu pendant des temps prolongés des placages satisfaisants. Par Meinck, Industrieabwasser, 4ème Edition, 1968, pages 149,200,201 et 211, sont connus différents procédés de traitement de bains de décapage. Par le tiré à part de "Chemische Rundschau" 24, 1971 n0 23, pages 3 à 11 sont connus différents procédés de traitement d'eaux résiduaires de l'industrie de transformation des métaux. Cependant, ces procédés connus ont en particulier l'inconvénient que les installations d'épuration utilisées doivent Otre régénérées avec des produits chimiques chers. Dans un autre procédé connu de récupération de métaux lourds, la valeur du pH de la solution contenant des ions de métal lourd est fixée de façon à former des hydroxydes de métal lourd. Ces derniers sont séparés ensuite sous la forme de résidus solides ou de boue par assèchement. Le métal lourd est ensuite dissous par circulation d'un électrolyte acide (anolyte). L'ion de métal lourd est alors extrait et la solution contenant le sel de métal lourd est utilisée pour la régénération d'un bain de traitement ou d'électrolyte, après l'électrolyse est effectuée. Dans ce procédé connu, le métal lourd dissous est précipité sous la forme d'hydroxyde et sép#aré des autres cations et anions présents (S04 w Gl N03 etc). Lorsque cependant dans la solution existe une concentration élevée d'ions métal et d'autres ions, il est difficile de séparer complètement l'ion métal. L'hydroxyde de métal contient souvent différentes impuretés, qui s'accumulent dans l'électrolyte et peuvent provoquer une modification importante de sa composition ainsi qu'une forte corrosion de l'anode. Il est ainsi nécessaire d'utiliser des anodes insolubles chères, par exemple en platine ou en platine-titane, etc.Un autre inconvénient du procédé connu réside dans le fait que des opérations supplémentaires d'épuration doivent être accomplies et qu'ainsi le procédé de récupération dans son ensemble est compliqué et cher. En outre, dans le cas de procédés connus de récupération électrolytique de métaux de solutions contenant des métaux lourds, en particulier avec des concentrations faibles ou moyennes de métal lourd, on utilise des cellules d'électrolyse équipées d'électrodes qui possèdent de très grandes surfaces. Ces systèmes sont par exemple réalisés sous la forme d'électrodes enroulées, d'électrodes à couche turbulente, de cellules à lit fixe et analogues. Le rapport de la surface d'électrode au volume de la cellule d'électrolyse est accru dans toute la mesure du possible. Ces électrodes ont été mises au point, car l'électrolyse classique avec des électrodes sous forme de plaque dans le cas de concentrations en métal lourd de 10 à 100 mgZl, telles que rencontrées fréquemment dans des eaux résiduaires, présente un rendement électrique très médiocre et un effet de traitement passable. Avec de telles réalisations, les valeurswlimites prescrites administrativement pour les teneurs en métaux lourds résiduels, qui se trouvent pour la plupart des métaux dans la plage comprise entre 0,5 et 3 mg/î, soit ne sont pas atteintes du tout ou ne le sont que de façon extrémement peu rentable. Les cellules d'électrolyse précitées avec des surfaces d'électrode très étendues peuvent remédier partiellement à ces inconvénients. Cependant, malgré un rapport plus favorable de la surface d'électrode au volume de la cuve d'électrolyse, la rentabilité et l'effet de traitement des cellules d'électrolyse modernes diminue également très fortement dans le cas de concentrations en métal lourd dans des eaux résiduaires inférieures à 10 mg/l. Par conséquent, dans le cas des procédés connus, on doit renoncer à une réalisation de lteSectrolyse jusqu'aux valeurs-limites précitées admissibles. Au contraire, derrière les cellules d'électrolyse, sont montés des échangeurs d'ions, tels que des échangeurs de cations faiblement et fortement acides ou des échangeurs d'anions faiblement ou fortement basiques, mais de préférence des échangeurs faiblement acides et faiblement ba siques, afin d'obtenir les valeurs-limites prescrites. Après la charge des échangeurs d'ions, ceux-ci sont élués avec des produits chimiques amenés séparément et non réalisables dans les cellules d'électrolyse. Les produits élués sont amenés dans les cellules d'électrolyse. Le montage des échangeurs d'ions est uniquement axé sur ltobtention des concentrations maximales prescrites en ions de métal lourd dans les eaux résiduaires pour une dépense en produits chimiques encore rentable. Il ne sert cependant pas, par des opérations de séparation ou de concentration appropriées dans la cellule d'électrolyse, à provoquer la séparation de m6- taux à haute pureté. Ainsi qu'on l'a déjà expliqué, les cellules modernes d'électrolyse travaillent sans doute de façon plus rentable, mais n'atteignent cependant pas les teneurs minimale prescrites en métaux lourds dans les eaux résiduaires. Le mode d'exécution de ces électrodes connues en forme de cathodes et d' anodes enroulées l'une dans l'autre, l'utilisation de particules métalliques dans le lit de turbulence en tant que cathode ou la disposition compacte d'électrodes plates se trouvant très près les unes des autres, présentent l'inconvénient que la quantité de métal à séparer sur la surface des électrodes est relativement faible et que le métal une fois séparé peut en règle générale autre seulement détaché chimiquement des électrodes.Par contre, la couche de métal résultant des électrodes en plaque classiques peut être enlevée mécaniquement de façon très simple sous la forme d'une plaque de métal ou d'une tôle métallique. Afin de permettre un mode opératoire rentable des électrodes compactes proposées, il faut en outre accro#tre la turbulence sur la surface d'électrode, c'est-à-dire que les coefficients de transfert de matière de la solution à la surface de métal doivent Entre accrus par un mouvement intensif de la solution.Ceci signifie pour tous les systèmes d'électrodes compactes proposés qu'en plus de énergie nécessaire pour l'électrolyse, une énergie mécanique supplémentaire doit être fournie, qui peut être appliquée sous la forme de puissance de pompe en vue de l'obtention de vitesses d'écoulement accrues dans les dispositifs à électrodes enroulées, sous la forme d'énergie d'agitateur en vue de la création d'une turbulence plus élevée sur la surface des électrodes par agitateur incorporé ou sous la forme d'énergie en vue du déplacement d'un lit à turbulence à l'intérieur d'une cellule d'électrolyse rotative. On voit que de tels systèmes modernes d'électrolyse sont extrêmement complexes et nécessitent par conséquent des colts d'investissement élevés. En outre, ils sont d'un entretien coflteux, sujets aux pannes et difficiles à manoeuvrer par suite de l'éloignement difficile des métaux séparés. Les échangeurs d'ions placés derrière ltéleotrolyse en vue de l'élimination de la teneur résiduelle en métal lourd doivent être utilisés principalement sous la forme d'échangeurs sélectifs c'est-à-dire avec éluation et conditionnement ultérieur. Lors de l'éluation ou de la régénération, le métal lourd recueilli est détaché. Ensuite, la résine de l'échangeur d'ions est amenée par conditionnement a nouveau sous forme dans laquelle elle possède une capacité et une sélectivité suffisamment élevées pour les ions métalliques lourds.La régénération ntest pas normalement effectuée à contre-courant et nécessite par conséquent des excédents élevés d'agent de régénération, Les produits chimiques nécessaires pour cela doivent Entre amenés dans le processus et ne peuvent pas être créés dans l'installation. Car les dispositifs d'électrolyse très compacts sont expliqués conformément au problème qui leur est posé dans des plages de concentration faible de métal lourd (inférieure à t g/l) et par conséquent des solutions d'électrolyse acides ou alcalines résultant dans la cellule d'électrolyse sous la forme de sous-produits présentent des concentrations d'acide et de base faibles. Les échangeurs d'ions mis en oeuvre servent uniquement à l'élimination de la teneur résiduelle en métal ; les colts en produits chimiques utilisés pour leur régénération n'apportent aucune amélioration du rendement de la cellule d'électrolyse ni aucun accroissement du degré de pureté des métaux séparés. Leurs coûts doivent être amortis en tant que coûts de traitement d'eaux résiduaires courants. L'objet de la présente invention est par conséquent la récupération de métaux lourds d'eaux résiduaires dans un circuit fermé, qui peut être réalisé de façon fiable et sans coûts importants d'entretien et de produits chimiques avec un rendement en courant satisfaisant ainsi qu'avec une récupération des métaux lourds séparés sous forme pure et dans laquelle le dispositif utilisé est de structure simple et claire. Ce problème est résolu grâce à un procédé du type indiqué dans le préambule, qui est caractérisé par le fait qu'on régénère le dispositif de concentration et dépuration grâce à l'électrolyte s'enrichissant dans la cellule d'électrolyse et le produit élué contenant les ions de métal lourd est introduit dans la cellule d'électrolyse.Le problème est en outre résolu par une installation en vue de la mise en oeuvre du procédé selon l'invention qui est caractérisée par le fait qu'en aval d'un dispositif de concentration et d'épuration, est disposée une installation d'électrolyse contenant une cellule d'électrolyse équipée de plaques de cathodes, de plaques d'anodes et de diaphragmes, et en outre l'installation d'électrolyse est reliée par l'intermédiaire d'une canalisation, d'un récipient de compensation et d'un dispositif de circulation au dispositif de concentration et d'épuration. Grâce au montage de la cellule d'électrolyse derrière le dispositif de concentration et d'épuration, des cellules d'électrolyse classiques moyennant des modifications relativement mineures avec des dispositions d'électrodes, dont les métaux séparés peuvent être retirés de façon mécanique simple, sont mises en oeuvre qui sont simples et bon marché à fabriquer. Grâ- ce à leur mode d'exécution simple, ces cellules ne sont que peu sujettes aux pannes et plus faciles à faire fonctionner que les cellules d'électrolyse compactes compliquées. Lorsqu'on utilise, comme dispositif de concentration et d'épuration, un échangeur d'ions, une installation d'osmose inverse, d'électrodialyse, de dialyse, d'ultrafiltration ou d'évaporation, le fonctionnement de ces cellules d'elactrolyse simples est possible dans une plage de concentration optimale en particulier, grâce à la forme de réalisation de l'invention, dans laquelle des échangeurs d'ions sont utilisés comme dispositif de concentration et d'épuration, un procédé très économique est assuré, car ici des concentrations en ions de métal lourd élevées peuvent Autre appliquées dans la solution, dans l'électrolyse de laquelle des solutions d'électrolyte acides et basiques fortement concentrées sont produites, qui peuvent Entre recyclées dans le circuit en vue de la régénération ou de l'éluation sur les échangeurs d'ions. Les coûts d'exploitation sont ainsi maintenus extrêmement bas. Dans le cas du procédé selon l'invention, les échangeurs d'ions servent par conséquent d'une part à la réalis#ation d'une solution concentrée d'ions métalliques lourds et d'autre part à leur séparation d'eaux résiduaires contenant encore d'autres impuretés, partiellement sous forme dotions et ont ainsi deux fonctions, tandis que selon l'état de la technique, ils doivent seulement obtenir les concentrations maximales en métaux lourds prescrites. Le rejet obtenu selon l'invention des échangeurs d'ions est pratiquement exempt de métaux lourds.En outre, grâce à des montages spéciaux et par la mise en oeuvre de résines d'échangeur d'ions déterminées, des matériaux indésirables peuvent être séparés de la solution avant l'électrolyse, de sorte que la pureté des métaux séparés électrolytiquement est sensiblement améliorée. En outre, le procédé selon l'invention est particulièrement flexible et permet d'éliminer sélectivement en une seule opération le métal lourd et jusqu'à des valeurs permises, non seulement d'eaux résiduaires très diluées, qui contiennent seulement quelques ppm de métal lourd, mais également d'eaux résiduaires concentrées avec plusieurs 10.000 ppm de métal lourd. Dans le cas du procédé selon l'invention, sont combinées différentes opérations. En vue d'un mode d'action rentable et efficace de l'appareil dtélectrolyse, il est nécessaire d'accroître la concentration en métal lourd selon le type de métal à plus de 1,5 g/l en particulier jusqu'à 10 à 150 g/i, lorsque les eaux résiduaires produites comportent une teneur plus faible en métal lourd. Ceci s'effectue dans des appareils de concentration et dtépuration appropriés, tels que des colonnes d'échangeur d'ions, des appareils à osmose inverse, à électrodialyse, à ultrafiltration, à dialyse, à électrolyse ou à éva- poration.Le dispositif de concentration doit cependant séparer sélectivement le métal lourd de sorte que la proportion résultante en solution à teneur faible en métal lourd puisse être à nouveau traitée de façon rentable dans un dispositif de déminéralisation, comme une installation en circuit fermé d'échange geur d'ions, ou également dans un dispositif à osmose inverse ou analogue, ou peut être directement évacuée sans traitement supplémentaire. La concentration en métal lourd nécessaire et souhaitée pour la cellule d'électrolyse peut être réalisée en continu. A cette fin, le produit élué est introduit continuement dans la cellule d'électrolyse à partir du dispositif de concentration et d'épuration à mesure que le métal lourd est séparé à la cathode. Des procédés de concentration en continu sont particulièrement appropriés, tels qu'osmose inverse, électrodialyse ou échange permanent d'ions. Un mélange approximativement permanent de produit élué peut également être obtenu dans le cas dluti- lisation de colonnes d'échangeur d'ions avec deux colonnes, Si dans un système classique la colonne se trouvant en service assure la concentration, tandis que la seconde colonne est régénérée continuement.La deuxième colonne est alors traversée continuement par l'électrolyte contenant le métal lourd acide ou faiblement alcalin formé dans la cellule d'électrolyse, en tant qu'agent de régénération. Dans le cas du déroulement en continu du procédé, l'électrolyte prévu pour la régénération est reçu dans un récipient de compensation en tant que récipient de stockage intermédiaire et de là est pompé dans la colonne de régénération et de lavage du système en continu. Dans le cas d'utilisation d'un échangeur d'ions, le métal lourd contenu dans les eaux résiduaires est fixé sur une résine d'échange d'ions et est ainsi séparé des autres ions. Les ions de métal lourd sont ensuite élués avec un électrolyte alcalin, par exemple de la soude caustique liquide diluée, qui est formée durant la séparation électrolytique des métaux lourds dans le bain électrolytique, ou avec un électrolyte acide, qui contient par exemple de acide sulfurique. La solution éluée, qui contient des ions de métal lourd sous forme concentrée, est introduite en permanence dans une cellule d'électrolyse. Le métal lourd est récupéré électrolytiquement et la concentration en métal lourd de la solution est allongée en permanence dans la cellule d'électrolyse sous la forme de l'éluat contenant le métal lourd de la colonne d'échangeur d'ions.Lorsque ltélectro- lyte est alcalin, une résine d'échange de cations faiblement aci de ou une résine échange d'ions faiblement basique est utilisée dans l'étage d'échangeur d'ions. Par contre, si on utilise un électrolyte acide, on doit utiliser comme résine d'échange une unerésine d'échange de cations fortementau fci#bl#tl8nt acide. Le rejet s'écoulant de la résine d'échange d'ions, qui ne contient pas ou seulement de faibles quantités de métal lourd, est amené dans un dispositif de dessalement pour la récupération de l'eau. De l'eau épurée est obtenue par séparation des ions encore présents, qui est recyclée dans le processus de placage et peut y être réutilisée comme eau de rinçage. Le rejet peut naturellement être également évacué directement. Une forme de réalisation de l'invention est expliquée ci-après en détail à l'aide du dessin annexé. Les constituants principaux du dispositif selon l'invention sont un dispositif de concentration et d'épuration 1, ici représenté sous la forme d'une installation d'échangeur d'ions, un bain électrolytique 2 et un dispositif 21 pour la circulation de l'électrolyte. A désigne une installation de raffinage ou de traitement superficiel de métal, par exemple une installation de placage équipée d'un bain de placage, d'un récipient de récupération, d'un récipient de rinçage statique ou d'un récipient de rinçage à circulation.B désigne un dispositif de dessalement pour la récupération d'eaux industrielles par épuration supplémentaire du rejet provenant de l'échangeur d'ions, qui a été pratiquement ou complètement débarrassé des ions de métal lourd. Ce dispositif peut par exemple être une installation en circuit fermé d'échangeur d'ions un dispositif d'évaporation, d'électrodialyse, de dialyse, d'électrolyse, diultrafiltration ou d'osmose inverse. Dans le dispositif de concentration et d'épuration 1, les colonnes d'échangeur d'ions 5,5' peuvent être installées par paires ou en combinaisonsmultiplqb si bien qutun traitement permanent est possible, sans que la charge en électrolyte durant ltéluation (régénération) doive être interrompue. Une séparation en continu des ions de métal lourd d'ions secondaires est particulièrement efficace par adsorption et l'éluation des ions de métal lourd avec l'électrolyte simultanément dans les mêmes colonnes d'échangeurs d'ions qui contiennent des lits fixes en suspension permanents en résine d'échange d'ions. Des résines d'échange de cations faiblement ou fortement acides conviennent au remplissage des colonnes 55' en vue de la séparation ou de la concentration de cations. Selon la concentration en métal lourd et la valeur du pH du milieu, il est nécessaire d'utiliser la résine soit sous la forme H, soit, après conditionnement, sous la forme Na. Le conditionnement est important surtout dans le cas d'une résine d'échange de cations faiblement acide, lorsque la valeur du pH de la solution à traiter est faible, car sinon la capacité de la résine pour des métaux lourds est trop faible. Des échangeurs d'anions faiblement ou fortement basiques sous la forme OH ou conditionnés sous la forme de sel (de préférence sous la forme de chlorure ou de sulfate) sont utilisés en vue de l'élimination d'anions ou de complexes anioniques. Des échangeurs faiblement acides ou basiques présentent une sélectivité relativement importante pour des métaux lourds déterminés ou des complexes de métaux lourds. Dans de nombreux cas, cependant, cette sélectivité n'est pas suffisante, si bien qu'il est nécessaire de mettre en oeuvre des résines chélates spéciales, connues de l'homme de l'art. La disposition da la cellule d'électrolyse, la composition de l'électrolyse et les conditions de l'électrolyse sont choisies de telle sorte que les conditions les plus favorables sont réunies pour la récupération électrolytique du métal lourd. Dans une forme de réalisation préférée de l'invention, une cellule d'électrolyse de la structure suivante est utilisée : la cellule d'électrolyse 8 contient au moins une plaque de cathode 14 dans la chambre de cathode 14' et une plaque d'anode 15 dans la chambre d'anode 151 et un diaphragme 16 à parois poreuses. La cellule d'électrolyse est reliée en 38 à la source de courant redressé. Elle comporte de préférence un dispositif de chauffage 37. La plaque de cathode 14 peut être en fer, en acier inoxydable, en aluminium ou en un autre métal convenant à la récupération électrolytique du métal lourd voulu. On utilise de préférence une électrode sous forme de plaque normale, qui est cependant équipée, en vue d'un meilleur détachement de la couche de métal se formant, d'une cornière en caoutchouc disposée à la pé riphérie de l'électrode. Lorsque le métal séparé a atteint une épaisseur de 0,2 à I mm, il peut être facilement arraché à l'aide de la barrette de caoutchouc et être utilisé comme nouvelle cathode à la place de la cathode en plaque initiale. La couche de métal croit ensuite régulièrement et aucune difficulté ne surgit lors de la séparation du métal séparé de l'électrode initiale. La plaque d'anode 15 est en plomb ou en un alliage de plomb pour un électrolyte acide. Pour un électrolyte alcalin, la plaque d'anode 15 est en un matériau insoluble convenant pour la récupération électrolytique du métal lourd envisagé. L'utilisation de l'électrolyte acide ou alcalin comme agent de régénération dans les colonnes 5,5' d'échangeur d'ions exige une concentration élevée d'acide ou d'alcali dans la chambre d'anode de la cellule d'électrolyse et par conséquent on utilise pour le diaphragme 16 un matériau résistant à la corrosion. Le dispositif de circulation 21 pour l'électrolyte est réalisé de sorte que l'électrolyte alcalin ou acide peut circulier à travers les colonnes 5,5' d'échangeur d'ions.Dans cette réalisation, une pompe P3 est utilisée pour la circulation. il est alors avantageux de réguler la valeur du pH du catholyte afin de pouvoir recycler une partie de l'anolyte dans la chambre de cathode. Le dispositif de contrôle pour le produit élué contient un capteur de mesure 7, qui indique la fin de l'éluation du métal lourd de la colonne 5 ou 5' d'échangeur d'ions. Ce capteur peut également servir à surveiller la fin du conditionnement ultérieur (transformation de la résine sous forme de sel). Le système selon l'invention comporte en outre un récipient de compensation 18 dans lequel le rejet qui est produit lors de la circulation de l'électrolyte hors de la colonne 5 ou 5' de l'échangeur d'ions, est introduit par intermittences. Gracie à l'utilisation des dispositifs décrits, on obtient un système fermé de récupération de métaux lourds. En vue du maintien de conditions d'électrolyse uniformes dans la cellule, il est avantageux d'agiter l'électrolyte, par exemple au moyen du dispositif de circulation 21, de le filtrer, de l'épurer avec du charbon actif et/ou de contrôler sa températuoe et le pH au moyen du dispositif de chauffage 37 et du dispositif de mesure 36. Ceci peut s'effectuer par exemple en prélevant une partie de la solution à électrolyser de la cellule 8 et en l'amenant par l'intermédiaire de la canalisation 23 à un filtre d'épuration spécial 24, qui contient une substance absorbante, et de recycler la solution épurée par l'intermédiaire de la canalisation 25 dans la cellule d'électrolyse 8.Cette épuration est effectuée en particulier lorsque la solution à électrolyser est fortement souillée par une substance organique et/ou inorganique, qui conduit à des perturbations lors de la séparation du métal. Comme substance absorbante, on peut utiliser dans ce cas du charbon actif, une substance adsorbante inerte macroporeuse à base d'un polymère organique ou un échangeur d'ions macroporeux, ce dernier pouvant être régénéré avec un électrolyte alcalin qui est formé dans la même cellule. Une solution dtélectrolyse qui en plus d'une alcalinité élevée comporte également une teneur élevée en sel neutre, est particulièrement avantageuse. L'épuration peut être effectuée avant ou pendant le processus d'électrolyse. Si lors de l'électrolyse à partir d'une solution contenant le métal lourd sous forme de complexe organique, une substance organique courante est formée par dissociation du complexe, alors l'amenée en circuit fermé par l'intermédiaire du filtre d'épuration durant l'électrolyse est recommandée. La substance organique résultant du complexe de métal lourd peut Entre dissociée lors du processus d'électrolyse par des réactions chimiques, en des molécules plus petites qui diminuent, par exemple par insertion dans la surface du métal séparé, la pureté de celui-ci. Par élimination permanente d'une proportion déterminée de cette substance organique dans le filtre 24, sa teneur dans la solution d'électrolyte peut être amenée à une concentration faible n'affectant pas défavorablement la séparation du métal. En vue alun meilleur mélange du liquide d'électrolyse, un circuit de circulation 23,25 équipé d'une pompe de circulation P2, est prévu. Sur la figure, un système équipé de deux colonnes d'échangeur d'ions est représenté. Dans le cas de la mise en oeuvre de seulement une colonne d'échangeur d'ions ou d'un autre dispositif de concentration et d'épuration opérant de façon discon tinue, comme par exemple une installation dtévaporation, la concentration voulue de métal lourd peut être maintenue dans itélectrolyte, le processus d'électrolyse étant interrompu lors de la tombée au-dessous de cette concentration et la solution contenant le métal lourd est mise en circulation dans le dispositif de concentration et d'épuration 1 jusqu'à ce que, soit la concentration maximale voulue soit atteinte, soit dans le cas de l'utillsation d'un échangeur d'ions, jusqu'à ce que la résine d'échangeur dtions soit chargée. Le produit élue, résultant de la régénération de la résine d'échangeur d'ions est, soit mélangé au métal lourd restant par l'intermédiaire de la solution d'électrolyte contenant la valeur admissible, jusqu'à ce qu'une concentration maximale voulue soit établie, soit le concentrat ou l'éluat est directement réintroduit pour l'électrolyse. La condition est cependant que la solution d'électrolyse, après qu'elle ait circulé à travers l'échangeur d'ions, ait été débarrassée de métal lourd jusqu'à ce qu'elle puisse être évacuée après ce processus de concentration et de séparation de métal lourd. pour la récupération continue de métaux lourds, il est cependant préférable d'utiliser deux ou plusieurs colonnes 5,51 d'échangeur d'ions ou des systèmes d'échangeurs d'ions en continu, dont les colonnes contiennent une résine d'échange d'ions 66' sous forme de lit en suspension ou fixe et dont les charges sont prélevées selon l'état de saturation du lit, régénérées dans des colonnes de régénération externes et, après la regénération et le lavage de l'agent de régénération excédentaire, sont recyclées dans des colonnes d'échangeur d'ions. Ltutilisation de trois colonnes d'échangeur d'ions est avantageuse, 2 de ces colonnes étant installées en succession en service et la troisième étant régénérée ou éluée avec l'anolyte de la cellule d'élactrolyse. Le montage en succession des échangeurs d'ions en fonctionnement permet le chargement du premier échangeur d'ions pratiquement jusqu'à sa capacité totale, afin d'obtenir une concentration en métal lourd maximale dans l'élut lors de lté- luation ultérieure. Le premier échangeur d'ions est par conséquent déconnecté jusqu'à ce que la concentration du rejet en ions de métal lourd soit égale à la concentration d'arrivée. Ensuite, lléchangeur d'ions monté dans le second étage est amené dans la position 1 et le troisième échangeur élué et conditionné dans l'intervalle dans la position 2. L'échangeur d'ions se trouvant précédemment en position 2 est ensuite régénéré avec de l'anolyte de la cellule d'électrolyse. Si un mélange de solutions contenant peu de métal lourd et de concentrats fortement chargés en métal lourd doit être traité, il est possible dtopérer dans de nombreuses étapes du procédé selon l'invention également sans dispositif de concentration. Dans ce cas, la cellule d'électrolyse 8 est remplie d'un mélange du concentrat et de la solution diluée et durant le processus d'électrolyse, du concentrat fortement chargé en métal est ajouté dans la mesure où le métal est séparé. Le processus peut également être discontinu, en interrompant le processus d'électrolyse dans le cas d'une concentration minimale déterminée en métaux lourds et en ajoutant un nouveau concentrat à la cellule. Dans ce cas, l'utilisation d'un dispositif de concentration et d'épuration 1 n'est nécessaire que lorsque pour des raisons quelconques, la solution en métal lourd contenue dans la cellule, dont la concentration en métal lourd se trouve encore au-dessus des valeurs admissibles, doit être évacuée.Le traitement de la solution peut cependant s'effectuer également sans concentration à l'aide des techniques habituelles par décontamination et neutralisation chimiques. Un autre exemple de réalisation est expliqué à l'aide de la récupération électrolytique de nickel d'eau de rinçage contenant des ions nickel, qui est utilisée dans le procédé A de traitement superficiel de métaux. L'eau de rinçage usée, qui contient des ions nickel et qui est produite au cours du procédé A, est amenée par l'intermédiaire du récipient 40 par la pompe Pi et la canalisation 12 dans la colonne 5 d'échangeur d'ions. Là, les ions nickel sont fixés à la résine 6 d'échange de cations faiblement acide, qui se trouve conditionnée sous la forme Na. Le rejet de la colonne d'échangeur d'ions contient le sodium échangé contre du nickel. Il est amené par l'intermédiaire de la canalisation 13 dans un dispositif de dessalement B et un appareil de récupération de sel neutre Bl en vue de la récupération à'eau et de sel neutre. Dans ce dispositif, liteau est dessalée et ensuite amenée au processus A en vue de la réutilisation.Lorsqutune autre colonne 5' d'échangeur d'ions est prévue, la récupération peut s'effeetuer en én continu, car l'eau de rinçage usée, conte- nant des ions nickel peut stécouler dans une colonne d'échangeur d'ions, tandis que l'autre colonne est éluée, lavée et conditionnée sous la forme sodium, après qu'elle ait été chargée en ions nickel et épuisée. Après épuisement de la résine 6 d'échangeur d'ions dans la colonne 5 par des ions nickel, l'amenée d'eau de rinçage du placage de nickel dans la colonne 5 est interrompue. La résine 6 d'échange est lavée à l'eau pure ou à l'eau douce en vue de l'élimination de Cl s042 etc. Après le prélèvement de l'eau de lavage usée des colonnes 5,5#, ltélectrolyte encore présent est pompé de la cellule 8 par l'intermédiaire du récipient de compensation 18 au moyen de la pompe P3 par l'intermédiaire de la soupape 20, de la canalisation 9, du débitmètre 19, de la canalisation 10 et de la soupape 3 en vue de l'éluation des ions nickel de la résine 6 d'échange d'ions dans la colonne et le processus d'électrolyse commencé dans la cellule 8. La cellule d'électrolyse 8 et les colonnes d'échangeur d'ions sont reliées par l'intermédiaire des canalisations 9 et 10 qui conduisent à la colonne 5', et de la canalisation 11 qui ost reliée à la cellule 8. L'électrolyse dans la cellule 8 provoque une séparation du nickel sur la plaque de cathode 14 et une acidification de la solution, provoquée par concentration anionique autour de la plaque d'anode 15. L'anolyte acidifié est ensuite transporté seul par la pompe P3 dans la colonne 5' par l'intermédiaire des canalisations 9 et 10. Là, les ions nickel qui sont adsorbés par la résine 6' d'échange d'ions, sont élués par l'acide dans l'anolyte avec formation de sulfate de nickel. Le produit élué est à nouveau amené par l'intermédiaire de la canalisation 11 dans la cellule 8. Lorsque ce fonctionnement est effectué en continu, jusqu'à ce que les ions nickel adsorbés par la résine 6' saLent complètement élués, la valeur du pH de la solution s'abaisse vers la fin de l'éluation à la sortie de la colonne St progressivement, ce qui est constaté par le capteur de mesure 7. Après que les ions nickel aient été complètement élués de la résine 6', le fonctionnement est transféré sur la colonne d'échangeur d'ions 5, où les ions nickel sont séparés. Ltélectro- lyse en vue de la récupération de nickel peut ainsi entre effectuée en continu. La solution amenée dans le circuit, contenant des ions nickel, qui subsiste dans la colonne 5' après l'équation des ions nickel est amenée par l'intermédiaire de la canalisation 17 et de la soupape 22 dans le récipient de compensation 18. Ce récipient 18 a, dtune manière générale, pour fonction de recevoir l'électrolyte ou des produits élués à teneur en métal lourd élevée, l'eau de lavage et analogues.Lors de la mise en service de l'installation, la cellule dtélectrolyse 8 et le récipient 18 sont remplis avec ltéluat de l'échangeur d'ions ou un électrolyte préparé spécialement. L'anolyte qui e-st prélevé pour la régénération d'un échangeur de la chambre d'anode 15' stécoule continuement dans le récipient 18 et est mis en circulation depuis celui-ci à travers 11 échangeur dotions à éluer. Gr ce au chauffage de la solution avec le dispositif de chauffage 37 dans la cellule d'électrolyse, et à la chaleur résultant de la réaction chimique, un volume de liquide est évaporé en permanence durant le processus d'électrolyse.Le niveau de l'eau dans le récipient 18 diminue donc. Lors du rinçage et des processus de lavage, qui sont effectués avant et après la régénération d'un échangeur d'ions, la partie à teneur en métal plus élevée de liteau de rin çage à contre-courant et de déplacement ainsi que de l'eau de lavage est amenée dans le récipient 18. Seules des solutions diluées avec peu de métal sont introduites dans le dispositif de dessalement B et dans l'appareil de récupération de sel neutre Bt avec l'appareil à catastrophe C et le récipient 39 d'eau de déminéralisation et/ou l'appareil de dessalement D. Par contre, le récipient de compensation 18 contient alors de l'électrolyte exempt de nickel ou à faible teneur de nickel, lorsque l'électrolyte traité à faible teneur de nickel ou de métal lourd est amené en vue de la concentration à travers l'échangeur d'ions. Dans ce cas, le métal lourd est fixé par les résines d'échange dotions. Dans le cas du circuit comprenant la pompe de circulation P3, qui correspond à celui de l'anolyte dans le cas de l'éluation d'un échangeur d'ions, un appauvrissement progressif en métaux lourds se produit, jusqu'à ce que la teneur en métal résiduel voulue soit atteinte, qui doit se trouver au-dessous de la valeur prescrite. Après l'eluation et avant la remise en service de la résine dans la colonne 5' d'échangeur dotions, un conditionnement de la résine d'échangeur dans la forme Na est effectué. Celui-ci est réalisé en amenant la solution d'hydroxyde de sodium par l'intermédiaire de la canalisation 12, de la colonne 5' de lté- changeur d'ions et de la canalisation 13 et du dispositif de dessalement B. Comme soude caustique liquide, on peut éventuellement utiliser l'électrolyte alcalin engendré dans la cellule d'électrolyse. Plusieurs bains d'électrolyse sont juxtaposés de sorte qutégalement l'électrolyte alcalin provenant dtune autre cellule peut être utilisé.Un conditionnement est possible également avec de l'eau franche, dont la teneur en ions calcium et magnésium a été échangée par adoucissement contre du sodium. Une eau brute avec une dureté élevée en calcium et en magnésium est ici avantageuse afin d'obtenir une concentration maximale en sodium dans l'eau adoucie utilisée pour le conditionnement. Un appareil supplémentaire de dessalement D, comme par exemple une installation à circuit d'échangeur d'ions ou analogue, est prévue pour le dessalement de l'eau de rinçage ou le dessalement d'eau du rejet du dispositif de concentration et d'épuration de l'installation de récupération, ainsi un conditionnement de échangeur d'ions est possible en enrichissant une partie de l'eau dessalée qui y est engendrée avec de la soude caustique liquide et en l'amenant en vue du conditionnement à travers la colonne d'échange d'ions ne se trouvant pas en service.Dans le cas de ce type de conditionnement, le sodium de l'hydroxyde est absorbé par ltéchangeur d'ions à conditionner et de liteau à nouveau dessalée formée, qui afin d'éviter des pertes d'eau, peut être recyclée dans le circuit d'eau de rinçage du processus, d'où elle a été extraite. L'amenée d'eau pour l'appareil de dessalement D en vue de la régénération et du lavage des colonnes 5s5' d'échangeur d'ions steffectue par l'intermédiaire de E4. L'eau déminéralisée apparaissant dans les différentes opérations du procédé selon l'invention peut être rassemblée dans le récipient 39 d'eau de déminéralisation. Lorsque le dispositif de concentration et d'épuration se compose d'au moins deux échangeurs d'ions, on peut également monter en série un échangeur d'ions régénéré et conditionné et un échangeur d'ions régénéré, mais pas encore conditionné dans la forme H+ ou OH . Lorsqu'on charge l'échangeur d'ions régénéré et conditionné avec des ions de métal lourd provenant d'eaux résiduaires, l'échangeur dotions régénéré monté en aval conditionné par les ions déplacés de l'échangeur d'ions monté en amont. Selon le procédé de I1 invention, on peut simultanément récupérer simultanément des métaux lourds, des sels neutres et de l'eau avec utilisation d'un système fermé dans le cas d'un circuit fermé et d'un système à catastrophe, en amenant dans le dispositif de dessalement B équipé de l'appareil de récupération de sel neutre Bt par l'intermédiaire de la canalisation 13, une solution contenant du sel de sodium, qui a été amenée à travers la colonne 5 ou 5' durant 1'adsorption d t ions nickel par une résine 6 d'échange de cations faiblement acide. L'eau déminéralisée résultante peut être recyclée dans le processus A, où elle peut entre réutilisée.Le métal qui a été récupéré dans l'installation d'électrolyse 2, peut être amenée à nouveau par l'intermédiaire de El dans l'installation de placage A. L'eau qui s'est évaporée dans le circuit fermé est remplacé par E2. Lorsque la valeur de pH croit de façon indésirable dans la cellule d'électrolyse, elle peut autre abaissée par mélange de la solution provenant du récipient de compensation 18 par l'intermédiaire des canalisations 9 et 33 pour la cellule d'électrolyse. On dérive de l'anolyte qui est amené dans le circuit par l'in- termédiaire de l'échangeur d'ions à éluer, une partie de l'ano- lyte. Dans ce cas, l'échangeur d'ions est contourné, car de l'acide est utilisé lors de ltéluation de l'échangeur d'ions et par conséquent l'éluat refluant de l'échangeur dtions dans la cellule d'électrolyse contient moins d'acide que l'anolyte, qui se trouve dans le récipient de compensation 18. En vue du contr8le de la valeur du pH, de la concentration en métal lourd et éventuellement également des impuretés organiques dans la cellule d'électrolyse 8, on utilise un dispositif de mesure 36. Un autre dispositif de mesure 34 sert au contrôle du pH, de la teneur en métal lourd et de la teneur en toxiques dans le récipient 35 de l'appareil à catastrophe C, afin qu'aucune eau non traitée ne soit déversée dans le canal de dérivation. Du récipient à catastrophe 35 est surtout déversée, par l'intermédiaire de E3, de l'eau qui a été engendrée en excédent dans B. Les données quantitatives pour cinq exemples sont rassemblées ci-après en vue de l'explication du procédé selon l'invention S Exemple 1 - Récupération de nickel d'eaux résiduaires à faible teneur en métal lourd Tableau 1 Conditions et résultats d'essai Solutions d'eaux résiduaires Rejet produit lors du rinçage dans un bain de placage de nickel ions perdus Ni++= 95ppm, Na+= 20ppm, S04 140ppm. Cl = 30ppm Résine d'échange d'ions Résine échange de cations fai blement acide {Forme Na) Volume i 1 Charge en Ni++ go #/î Bain électrolytique 5 1 Plaque d'anode Pb (2 plaques) Plaque de cathode Acier inoxydable Partie immergée des plaques 2 dm Composition de l'électrolyte Ni 504 (en tant que teneur en Ni 40 g/l Na2 S04 40 g/i H3B03 40 g/l Volume de l'électrolyte 6 l Densité de courant linéaire 1,25 A/dm2 Circulation d'électrolyte 2 l/h Valeur du pH de l'électrolyte 1,6 à 2,5 côté anode 4,0 à 5,5 coté cathode Durée de l'électrolyse 48 h Valeur du pH de la solution à la sortie de la colonne d'échangeurd'ions 5 à 6 Résultats Séparation du Nickel 121 g Rendement en courant 92,5% Exemple 2 - Récupération de nickel d'eaux résiduaires à teneur élevée en métal lourd Tableau Il Conditions et résultats de l'essai Solutions d'eaux résiduaires Eau de rinçage usée dans un réci pient de récupération (récipient de rinçage statique d'un processus de placage de nickel) ions perdus Ni++= 4800ppm S04 = 6500ppm, Cl = 1000ppm Résine dtéchanSe d'ions La solution est aspirée par la ré sine d'échange d'ions faiblement acide, qui a été conditionnée dans la forme H par élution complète du nickel adsorbé dans le cas de ltesemple 1 et ltéchangeur est lavé à l'eau. Ensuite, la solu tion de Na0H est amenée à une vi tesse de SV = 4 pour le condition nement sous la forme Na. Ensuite, la résine est lavée pendant 1 h. pour ltutilisation ultérieure avec de l'eau. Bain électrolytique Plaque de cathode Le nickel séparé sur la plaque de cathode dans le cas de l'exemple 1 est détaché et usiné en une plaque d'électrode Durée de l'électrolyse 72 h Les autres conditions sont les mimes que dans l'exemple 1 Résultats Etat de la séparation du nickel La séparation se compose principa lement d'une plaque de nickel qui peut être utilisée comme anode dans le cas du placage de nickel Compositions de la plaque de Fe 0,01 ou moins nickel séparée Cu 0,001% ou moins Pb 0,01% ou moins Ni 99,9% ou plus Rendement en courant 9550 Exemple 3 - Récupération de cuivre Tableau III Solution d'eaux résiduaires Eau de rinçage usée provenant d'un processus de décapage acide ions perdus Cu++ = 60ppm, SO4-- = 150ppm Valeur de pH 3 Résine d'échange d'ions Résine d'échange de cations faible ment acide (Forme Na) Volume il Vitesse à laquelle les eaux résiduaires circulent dans la résine d'échange d'ions SV = 20 Electrolyse L'électrolyse s'effectue pendant que les ions Cu++ de la résine d'é- change d'ions épuisée en Cu++ est éluée par circulation à contre-cou rant de l'électrolyte provenant d'un bain électrolytique Plaque de cathode Cu Plaque d'anode Pb dur (Sb = 3#5C4) Résultats Séparation de Cu 99,9,o ou plus Rendement en courant 9fo Exemple 4 - Récupération de cuivre Tableau IV Conditions et résultats de l'essai Solution d'eaux résiduaires Eau de rinçage usée provenant d'un processus de décapage acide ions perdus Cu++= 60 ppm, S04 = 150 ppm Valeur de pH 3 Résine d'échange d'ions Résine d'échange de cations faible ment acide (Forme Na) Volume il Vitesse à laquelle les eaux résiduaires circulent dans la résine d'échange dtions SV = 15 Cu++ subsistant après l'é- change dtions dans la solution Cu++ Cu++ fixé Cu =90 g Electrolyse sans diaphragme Plaque de cathode Cu 1 dm2 Plaque d'anode Pb 1 dm2 Bain électrolytique Récipient de verre 1 1 Electrolyte Cu S04 50 g/l H2S04 50 g/l Température 25 à 300C Densité de courant linéaire 1 A/dm2 L'électrolyse steffectue tandis que les ions Cu++ provenant de la résine d'échange d'ions épuisée est éluée par circulation de l'électrolyte l'électrolyte Résultats Séparation de cuivre 85 g Composition Cu # 99,9% Fe # 0,01% Pb # 0,01% Rendement en courant 98% Exemple 5 - Récupération de zinc d'eaux résiduaires à faible teneur en zinc Tableau V Conditions et résultats de l'essai Eaux résiduaires Eaux résiduaires contenant du ZnS04 Ions perdus Zn++=50ppm.SO4 --=80 ppm Résine d'échange d'ions Résine d'échange de cations faible ment acide (Forme Na) Volume il Vitesse à laquelle les eaux résiduaires circulent dans la résine d'échange d'ions SV = 15 Zn++ fixé Zn++ = 100 g Electrolyse Utilisation d'un diaphragme Plaque de cathode Al Plaque d'anode Pb Bain électrolytique Récipient de verre de 1 1 Composition de l'électrolyte ZnSO4 250 g/l Al2(S04)3 30 g/l H3B03 20 g/l Température 400 t 50C 2 Densité de courant linéaire 4 A/dm2 Circulation de l'électrolyte SV = 5 Résultats Séparation de zinc Composition : Zn # 99,9% Fe # 0,1% Cu # 0,05% Rendement en courant 98% Dans le cas de l'application du procédé selon l1inven- tion en vue de la récupération de chrome à partir d'eaux résiduaires contenant du chrome, ce métal est réduit en ions Cr3+, slil n'existe pas déjà sous cette forme. Ensuite, après réglage du pH, les ions chrome sont fixés en faisant passer la solution à travers la résine d'échange d'ions.Après épuisement de la résine, les ions chrome fixés sont élués, en amenant dans la colonne de' résine déchante dtions l'électrolyte acide contenant du sulfate de chrome et de l'acide sulfurique après réduction de Cr L'électrolyte est prélevé de la chambre d'anode 151 de la cellule d'électrolyse 8, qui est séparée par un diaphragme 16 en une chambre de cathode 14' et une chambre d'anode 15'. L'éluat chargé en chrome est amené en permanence dans la chambre de cathode 141, afin de récupérer le chrome électrolytiquement. Dans le cas de la récupération électrolytique de zinc, de cuivre, d'argent ou d'or d'eaux résiduaires, qui contiennent des ions pyrophosphate ou d'autres formateurs de complexes ou qui contiennent les ions de métal lourd sous la forme de complexes cyanure et se traduisent lors du placage par des bains cyanidiques de zinc* de cuivre, d'argent et d'or, il est nécessaire afin d'éviter un blocage de ltéchangeur d'anions, qui absorbe un complexe anionique actif, d'épurer préalablement la solution par un échangeur de cations. T'échangeur de cations absorbe le métal qui souille la stution. Le complexe métallique débarrassé des métaux lourds indésirables parvient à l'électrolyse. La fixation des complexes métalliques et la séparation d'autres anions encore présents s'effectue ensuite dans une colonne avec une résine d'échange d'anions faiblement basique. La résine d'échange d'anions* qui est épuisée par le chargement avec des complexes de métaux lourds est régénérée par un électrolyte contenant un hydroxyde de sodium.Du fait de la sélectivité élevée de ltéchangeur d'anions mis en oeuvre, il est cependant nécessaire, lors de l'éluation, d'ajouter en plus de l'électrolyte alcalin, par exemple de la soude caustique liquide, également un formateur de complexe puissant, comme du cyanure de sodium ou un formateur de complexe organique, comme l'éthylène diamine acide tétracétique, le triacétate de nitrile et analogues à la solution de régénération, La capacité et la sélectivité des résines mises en oeuvre, en particulier dtune résine d'échange de cations faiblement acide pour l'épuration ou un échangeur d'anions moyennement basique pour la concentration, peuvent être améliorées par conditionnement de l'échangeur après l'éluation du métal lourd ou du complexe de métal lourd au moyen d'électrolyte alcalin ou de soude caustique liquide dans le cas dtun échangeur de cations faiblement acide, au moyen d'un électrolyte acide, d'acide sulfurique, d'acide chlorhydrique dans le cas d'échangeurs d'anions moyennement basiques et au moyen de solutions de sel fortement concentrées, comme par exemple une solution de chlorure de sodium ou une solution de sulfate de sodium dans le cas de l'utilisation d'un échangeur d'anions fortement basique.Si dans la solution à traiter, en plus du métal lié au complexe ; existe encore beaucoup de métal étranger ou beaucoup de sel neutre, une résine chélate peut également 8tre nécessaire pour l'épuration, c'est-à-dire en amont de ltéchangeur de concentration, afin d'obtenir une capacité suffisante ou une séparation suffisante de substances parasites. Les résines d'échange d'ions moyennement basiques possèdent pour des complexes de métal lourd anioniques dans des conditions déterminées, à savoir une alcalinité pas trop élevée de la solution à traiter, une capacité sensiblement meilleure que des résines d'échange d'ions fortement basiques. En outre, des complexes peuvent astre normalement élués par des résines d'échange d'ions moyennement basiques mieux que par des résines fortement basiques.Des résines échange d'anions fortement basiques sous la forme neutre possèdent une sélectivité particulièrement satisfaisante pour certains complexes-de métal noble (complexes cyaniques d'argent et d'or). Par disposition en couches des deux échangeurs d'ions dans un lit stratifié, des améliorations de capacité considérables et également la séparation des différents complexes métalliques les uns des autres peuvent être obtenues, lorsqu'on régénère alternativement avec un agent de régénération alcalin une fois sans et une fois avec un formateur de complexe. Si la-valeur du pH de l'électrolyte ne suffit pas pour la régénération de l'échangeur d'ions, alors elle peut être ajustée de façon appropriée par mélange de solutions acides et basi ques. En vue du conditionnement acide, on se sert d'un récipient 30 contenant de l'acide sulfurique, à partir duquel, dans le cas d'une faible teneur en métal dans la cellule d'électrolyse ou dans le récipient de compensation 18, de l'acide sulfurique est introduit dans le circuit par l'intermédiaire de la canalisation 31, afin qu'une éluation parfaite de la colonne de ltéchan- geur dtions soit possible. De façon correspondante, dans le récipient de conditionnement 32, se trouve de la soude caustique liquide, qui est introduite, par l'intermédiaire de la pompe P3 et de la canalisation 10 en vue du conditionnement dans Méchan- geur d'ions élué. A l'aide du procédé selon l'invention, des métaux lourds peuvent être récupérés par traitement en circuit fermé et en outre de liteau épurée récupérée d'effluents contenant des ions mélangés ou différents, en utilisant simultanément un appareil de déminéralisation et de récupération de sel neutre pour une récupération des eaux industrielles. Grâce au procédé selon l'invention, la pollution de l'environnement est en même temps évitée ainsi qu'un gaspillage de matières premières précieuses. REVENDICATIONS 1 - Procédé de traitement d'eaux résiduaires contenant des métaux lourds par récupération de métaux lourds et réutilisation de ltélectrolyte s'enrichissant dans la cellule d'électrolyse, des eaux résiduaires contenant le métal lourd et d'autres ions étant amenées par l'intermédiaire d'un dispositif de concentration et d'épuration, caractérisé en ce qu'on régénère par le dispositif de concentration et d'épuration l'électrolyte s'enrichissant dans la cellule d'électrolyse et on introduit le produit élué contenant les ions de métal lourd dans la cellule d'électrolyse. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on introduit continuellement dans la cellule d'électrolyse le produit élué contenant les ions de métal lourd et les eaux résiduaires épurées des ions de métal lourd sont introduites en vue de l'élimination d'autres impuretés dans un dispositif de dessalement. 3 - Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'on charge, lors de l'interruption du processus d'électrolyse, le dispositif de concentration et d'épuration avec les ions de métal lourd subsistants de la solution présente dans l'installation d'électrolyte et on extrait l'eau résiduaire traitée du dispositif de concentration et d'épuration. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que lors d'un accroissement indésirable de la valeur du pH dans la cellule d'électrolyse, on recycle directement dans celle-ci une partie de l'électrolyte d'un récipient de compensation. 5 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on introduit en fonctionnement l'électrolyte acide ou contenant une solution alcaline, en plus de l'utilisation pour la régénération, également pour une réutilisation. 6 - Procédé selon l'une des revendications l à 5, caractérisé en ce qu'on utilise comme dispositif de concentration et d'épuration une installation d'échangeur d'ions. 7 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on utilise comme dispositif de concentration et d'épuration une installation d'osmose inverse, de dialyse ou d'électrodialyse. 8 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on lave les ions chlorure et sulfate provenant de l'échangeur d'ions de l'installation avant le début de la régénération au moyen d'eau douce. 9 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on régénère l'échangeur d'ions de l'installation au moyen de l'anolyte. 10 - Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'on élimine les autres impuretés au moyen d'une installation à échangeur d'ions, d'une installation d'évaporation, d'une installation de dialyse, d'électrodialyse ou d'osmose inverse. Il - Installation de mise en oeuvre du procédé selon une des revendications l à 10, caractérisée en ce que derrière un dispositif de concentration et d'épuration (1) est montée une installation d'électrolyse (2) contenant une cellule d'électrolyse (8) équipée de plaques de cathode (14), de plaques d'anode (15) et de diaphragmes (16), et en ce qu'en outre l'installation d'électrolyse (2) est reliée, par l'intermédiaire d'une canalisation (4), d'un récipient de compensation (18) et d'un dispositif de circulation (21), au dispositif de concentration et d'épuration (i). 12 - Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce que le dispositif de concentration et d'épuration est une installation d'osmose inverse, de dialyse, d'électrodialyse ou à échangeur d'ions. 13 - Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce qu'au moins deux colonnes (5,5') d'échangeur d'ions sont prévues. 14 - Installation selon l'une des revendications 11 et 12, caractérisée en ce qu'en aval de l'installation d'échangeur d'ions (1) est disposé un dispositif de dessalement (B) sous la forme d'une installation d'électrodialyse, de dia lyse, d'osmose inverse, d'échangeur d'ions ou d'évaporation en vue de la récupération de l'eau. 15 - Installation selon une des revendications Il à 14, caractérisée par un circuit de circulation se composant de la cellule d'électrolyse (8), des canalisations (23,25) d'une pompe de circulation (P2) ainsi que d'une canalisation de dérivation (25') par l'intermédiaire d'un filtre d'épuration (24). 16 - Installation selon une des revendications 11 à 15, caractérisée en ce que l'installation d'électrolyse (2) est une installation d'électrolyse classique avec un rapport de la surface d'électrode au volume de la cellule relativement petit. 17 - Installation selon l'une des revendications Il et 16, caractérisée en ce que les plaques d'anode (15) dans la chambre d'anode (15') de la cellule d'électrolyse (8) et les plaques de cathode (14) dans la chambre de cathode (14') de la cellule sont en matériau insoluble, en ce que durant le processus d'électrolyse, le métal séparé sur les plaques de cathode est détaché sous forme de plaque, les plaques ainsi détachées sont utilisées en tant que plaques de cathode (14) dans le processus d'électrolyse et en ce que la cathode elle-même se trouve sous la forme d'une plaque et après le détachement du métal séparé sur celle-ci est réutilisable comme plaque de cathode. 18 1 Installation selon une des revendications ll à 13, caractérisée en ce que lors de l'utilisation d'une installation d'échangeur de chaleur comme dispositif de concentration et d'épuration (1) pour le conditionnement de la résine (6,6') de l'échangeur d'ions dans l'installation, le système (B) et éventuellement ou le cas échéant (D) est utilisé, qui engendre de l'eau débarassée des ions Ca2+ et Mg2+, en échangeant ces ions contenus dans l'eau brute contre des ions Na+ et en amenant l'eau déminéralisée ainsi obtenue à l'installation d'échangeur d'ions. 19 - Installation selon une des revendications Il à 13, caractérisée en ce que lors de l'utilisation d'une installation d'échangeur d'ions comme dispositif de concentra tion et d'épuration (1) pour le conditionnement de la résine (6,6') dans l'installation d'échangeur d'ions, afin de permettre un traitement combiné par échange d'ions et électrolyse, de l'eau déminéralisée, qui est prélevée du système (B) et éventuellement ou le cas échéant (D), et de la soude caustique liquide provenant du récipient de conditionnement (32), de l'acide provenant du récipient (30) et/ou de lté- lectrolyte alcalin ou acide provenant du récipient de compensation (18) qui provient du processus électrolytique, sont utilisés, et en ce que des canalisations (13,13') sont prévues afin d'obtenir de façon répétée de l'eau déminéralisée, en introduisant dans le dispositif de dessalement (B) le rejet qui s'écoule de l'installation d'échangeur dotions après le conditionnement de la résine (6,6'). 20 - Installation selon une des revendications ll à 13, 18 ou 19, caractérisée en ce qu'au moins deux colonnes (5,5') d'échangeur d'ions en combinaison sont utilisées comme dispositif de concentration et d'épuration (i), afin de permettre la régénération et le conditionnement de la résine (6) ou (6') de l'échangeur d'ions, tandis que le reste est utilisé sous la forme conditionnée H+ ou OH afin d'extraire les ions de métal lourd du rejet et en ce qu'une canalisation, grâce à laquelle est répété le conditionnement, est prévue et est reliée à l'installation (2) d'électrolyse. 21 - Dispositif selon une des revendications 11, 12,19 ou 20, caractérisé par un pHmètre (7) disposé dans les canalisations (11, 17) en vue du contr8le de la concentration de ltélectrolyte chargé en ions de métal lourd par régénération dans le dispositif de concentration et d'épuration (1), qui est introduit ou recyclé dans l'installation d'électrolyse (2), ainsi que par des canalisations (17,17') afin d'introduire l'électrolyte dans le récipient de compensation (18) ou le dispositif de dessalement (B), lorsque sa concentration est tombée au-dessous d'une valeur déterminée.