lorsque deux liquides non miscibles sont en présence, on obtient une émulsion dans laquelle l'un des liquides est finement divisé sous forme de petites gouttes, réparties dans la masse de lBau~ tre liquide. La formation d'émulsions est une conséquence inévitable 5 de certaines opérations industrielles et de la manutention de liquides, notamment lors de leur transport, le problème de la séparation des émulsions en leurs constituants est d'un grand intérêt dans ài-~ vers domaines d'application. Ainsi, par exemple, le traitement de certaines eaux industrielles et des eaux de lavage des citernes des 10 pétroliers exige une telle séparation d'une manière efficace et économique. Les séparateurs statiques connus sont généralement très encombrants car ils comprennent des cuves de décantation dont les dimensions risquent de devenir prohibitives lorsqu'il s'agit du traitement de quantités de liquide à l'échelle industrielle. De plus, 15 leur efficacité ne répond souvent pas aux exigences actuelles telles que prévues par les lois sur la pollution des eaux. Les séparateurs dynamiques connus, bien que plus efficaces, sont toutefois relativement compliqués et d'un prix trop élevé pour un grand nombre d'applications. Il existe donc un besoin certain 20 pour, un séparateur simple et robuste, à faible encombrement, qui permet une séparation liquide/liquide efficace avec une faible consommation d'énergie, tout en ayant un prix de revient nettement inférieur à celui des séparateurs dynamiques conventionnels» Les moyens de séparation existants nécessitent, pour chaque ap-25 plication envisagée et compte tenu des considérations économiques, de faire un compromis entre la qualité de la séparation et le débit du mélange liquide traité. En effet, lorsque l'on désire séparer d'une manière aussi complète que possible des liquides qui sont difficiles à séparer, on se trouve devant un choix d'équipement (super-30 centrifuges, par exemple) dont le prix de revient est élevé par rapport au débit de mélange liquide traité. Si, au contraire, on désire traiter des liquides de faible valeur et qui sont faciles à séparer on a.le choix d'un équipement relativement peu coûteux mais très encombrant et moins efficace. 35 La présente invention a pour but de fournir une solution à la fois simple et économique permettant d'obvier aux Inconvénients évoqués ci-dessus. Elle a pour objet tin dispositif de séparation centrifuge des deux constituants, à densité différente, d'une émulsion, caractérisé par le fait qu'il comprend un tambour rotatif dont les . 70 29154 2 2057066 deux extrémités forment, respectivement, ma chambre d'admission fi® l'émulsion et une chambre de sortie des constituants séparés 2 et dont la partie médiane formant la son© de séparation comprend im moyeu central entouré d'une multitude de canaux de séparation, sensi-5 blement longitudinaux reliant les deux chambres, la chambre d'admission étant munie d'un orifice d'admission axial communiquant avec " l'atmosphère, et la chambre de sortie étant maxile, d'une part, d'au moins vin orifice de sortie du constituant plus légerj, agencé de manière à communiquer avec 1 ' atmosphèz'e et à évacuer es dernier à un© 10 distance de l'axe de rotation plus grande que le rayon de l'orifice axial d'admission et plus petite que le rayon du moyeu et, d'autre part d'au moins un conduit de sortie du constituant plus lourd s'intendant de la zone périphérique de la chambre de sortie vers l'axe de rotation, jusqu'à une distance radiale égale ou légèrement supé-15 rieure à celle de l'orifice de sortie du constituant plus léger et communiquant avec l'atmosphère. Le dessin annexé représente deux formes d'exécution du séparateur conforme à l'invention. La fig. 1 montre une coupe schématique longitudinale d'un sépa-20 rateur suivant la première forme d'exécution. La fig. 2 montre une coupe longitudinale de la seconde forme d1 exécution. La fig. 3 montre une coupe transversale selon la ligne II2-III de la fig» 2 25 Le séparateur représenté schématiquement sur la fig. 1 comprend un tambour rotatif 1 comportant ùne pluralité de tubes de séparation 2 montés parallèlement à l'axe de rotation du tambour 1, suivant deux rangées circulaires, autour d'un moyeu sous formé d'un cylindre creux 3 fermé à ses deux extrémités. Ge cylindre 3, les tubes 2 et 30 une enveloppe cylindrique 4 du tambour 1 sont solidaires les xuis des autres de manière que les tubes tournent autour de l'axe horizontal de rotation 5 du tambour 1, ce dernier étant entraîné par un dispositif d'entraînement (non représenté) avec une vitesse de rotation déterminée. 35 Le tambour 1 comprend, en outre, deux parois transversales7 tronconiques 6,7 solidaires de l'enveloppe 4 et prolongées, respectivement, par un tube d'admission 8 et un. tube d'évacuation 9 fixés à leur petite base. Le tube 8 disposé à l'extrémité d'entrée du tambour 1 est d'un diamètre inférieur à celui du tube d'évacuation 9 70 29154 3 2057066 situé à l'extrémité de sortie, ces tubes 8 et 9 étant montés respectivement dans les paliers 10,11. Le tube 8 est fermé à son extrémité libre à l'exception d'une ouverture axiale à travers laquelle passe un tuyau fixe d'alimentation 12 du dispositif en mélange liquide 5 destiné à la séparation, provenant d'une source (non représentée). Le mélange liquide introduit dans le tube 8 s'étale sur la paroi de ce dernier, grâce à la force centrifuge, avance le long de ce tube et arrive dans une chambre d'entrée 13 où il rencontre une chicane tronconique 14 disposée au voisinage de la paroi 6 pour former un 10 passage annulaire 15, débouchant dans la chambre d'entrée 13. Cette dernière comprend, en outre, une chicane transversale 16 solidaire de l'enveloppe 4 et comportant une ouverture axiale, circulaire 17 d'un diamètre supérieur à celui du tube 8. Cette chicane 16 est disposée en amont du cylindre 3 et des tubes 2 de manière à former un 15 passage annulaire 18 pour l'amenée du mélange liquide à l'extrémité d'entrée de ces tubes. Ces chicanes 14 et 16 servent à dévier le mélange liquide de manière à en séparer, sous l'effet de la force centrifuge, toute impureté solide, avant l'entrée dans les tubes. Les tubes 2 débouchent dans une chambre de sortie 1S dans la-20 quelle une cloison tronconique 20 est montée en regard de la paroi 7 et rendue solidaire de cette dernière par des moyens non représentés sur le dessin, de manière à former un canal de sortie annulaire 27 s'étendant à partir de la périphérie de la chambre 19, en direction de l'axe 5. Un tube 21 fixé sur cette cloison 20 s'étend coaxiale-25 ment à l'intérieur du tube 9 de manière à ménager entre ces deux tubes un canal d'évacuation annulaire 22 reliant le canal 27 à l'atmosphère. Les extrémités libres des tubes 21 et 9 portent des rebords extérieurs 23 et 24, servant à diriger les fractions séparées fixes vers des collecteurs annulaires/25 et 26, respectivement. 30 Le dispositif décrit ci-dessus fonctionne de la manière sui vante : Les chambres d'entrée 13 et de sortie 19 du tambour 1 communiquent avec l'atmosphère par les tubes 8 et 9,21, respectivement. Grâce à la force centrifuge, le mélange liquide arrivant par le tuyau 12 35 s'étale sur la surface intérieure du tube tournant 8 et avance le long de celui-ci vers la chambre d'entrée 13 où il est chassé à travers le passage 15, revient ensuite vers l'axe 5, entre les chicanes 14 et 16, pour arriver jusqu'au bord de l'ouverture 17 où il se déverse et est ensuite chassé à travers le passage annulaire 18. Le 70 29154 4 2057066 mélange arrive ainsi à l'entrée des tubes 2 dans lesquels il s'écoule vers la chambre de sortie 19. La séparation s'effectue dans.les tubes 2 de la manière suivante : 5 On admettra que le mélange liquide à séparer est une émulsion com- -prenant deux constituants dont un constituant A à faible densité est dispersé sous forme de globules dans l'autre constituant B à densité plus élevée. On désignera par la suite ces deux constituants par les expressions "fraction légère" et "fraction lourde", respectivement. 10 Grâce à la rotation des tubes 2 autour de l'axe 5, l'émulsion circulant dans ces derniers est soumise à l'effet de la force centrifuge. En raison de la différence de densité entre les fractions, les globules formant la fraction légère subissent une poussée dirigée vers l'axe de rotation 5 et l'on obtient ainsi une séparation progressive 15 des deux fractions le long des tubes 2. La fraction lourde occupe ainsi la partie de chaque tube 2 la plus éloignée de l'axe de rotation 5, tandis que les globules de la fraction légère s'accumulent, par coalescence de globules de taille croissante sur la surface intérieure des tubes 2, du côté de l'axe 5-20 A l'arrivée des deux fractions dans la chambre de sortie 19, la fraction lourde B est repoussée vers la périphérie de cette chambre, traverse le passage annulaire 27 formé entre la chicane 20 et la paroi tronconique 7 et passe ensuite dans le canal 22, à la sortie duquel la fraction lourde déborde par le rebord 24 d'où elle est éva-25 cuée par le collecteur 26. En revanche, les glofeules agrandis, constituant la fraction légère A qui.subissent une poussée en direction de l'axe 5, s'accumulent en amont de l'entrée du tube 21. La fraction légère ainsi séparée se déverse ensuite dans le tube 21 et s'achemine vers le rebord 23 qui la dévie vers le collecteur 25. 30 Lorsqu'il s'agit, contrairement au cas supposé ci-dessus, d'une émulsion liquide dont la fraction lourde est dispersée dans la fraction légère, la séparation par force centrifuge s'obtiendra de la même manière dans les tubes 2, sauf que les globules se sépareront alors du côté le plus éloigné de l'axe 5. 35 II convient de noter que la circulation par force centrifuge dans le dispositif sus-décrit, se fait grâce à la différence de "niveau", par rapport à l'axe 5, du liquide se trouvant dans la chambre d'entrée 13, d'une part, et dans la chambre de sortie 19, d'autre part. En effet, ces niveaux qui sont indiqués sur la fig. 1 sont 70 29154 5 2057066 formés sous l'effet de la force centrifuge agissant sur le liquide-, d'une part, et de la pression atmosphérique régnant dans les chambres d'admission 13 et de sortie 19» dsautre part® L'entrée du Irtibe 21 constitue un orifice de sortie par lequel la fraction légère à 5 peut se déverser en formant, dans la chambre 19» le niveau représenté sur la fig. 1. De plus, le canal annulaire 27 s'étendant radiale-ment jusqu'à proximité du tube intérieur 21 permet à ce niveau de s'établir tout en assurant une évacuation de la fraction lourde 3 à partir de la zone périphérique de la chambre de sortie 19» 10 En variante, les tubes de séparation longitudinaux pourraient être légèrement inclinés par rapport à l'axe de rotation de manière qu'ils s'éloignent de ce dernier, en allant de leur entrée à leur sortie, ceci afin de favoriser la circulation dans les tubes en augmentant l'effet de pompage par la force centrifuge. Le plus, la sec-15 tion des tubes peut, le cas échéant, être non-circulaire et notamment non-symétrique de manière à favoriser la coalescence des globules qui s'y séparent. Ainsi, par exemple, chaque tube peut présenter une surface intérieure plus concave à l'endroit où s'accumulent les globules. De même, les tubes de séparation ne doivent pas obligatoi-20 rement être rectilxgnes, comme décrit ci-dessus. On peut envisager d'utiliser, par exemple, des tubes hélicoïdaux, à grand pas par rapport au diamètre d'enroulement, ceci afin de diminuer l'encombrement en longueur. Etant donné que la séparation s'effectue sous l'effet de la 25 force centrifuge, le dispositif peut être disposé avec son axe dans une position désirée quelconque, autre que horizontale* Le dispositif de séparation selon la seconde forme d'exécution représentée sur les fig. 2 et 3 comprend un tambour rotatif 1 à axe vertical 5, dont l'extrémité supérieure forme une chambre d'admis-30 sion 13 munie d'un orifice d'admission axial 8 communiquant avec l'atmosphère ambiante et dont l'extrémité inférieure forme une chambre de sortie 19 communiquant également avec l'atmosphère. De plus, sa partie médiane comprend une multitude de tubes verticaux 2 de séparation répartis autour d'un moyeu 3 et s1étendant parallèlement à 35 l'axe 5 de la chambre d'admission 13 à la chambre de sortie 19. Cette disposition générale est analogue à celle du dispositif décrit représenté sur la fig. 1, l'axe 5 du tambour étant toutefois vertical au lieu d'être horizontal et cela uniquement pour des raisons constructives. 70 29154 6 2057066 La circulation de 1'émulsion et la séparation se font cependant exactement de la même manière dans les deus oas étant donné qu'elles dépendent uniquement de la force centrifuge » Gomme on le voit sur la fig. 2, le tambour 1 est monté sur le 5 moyeu creux cylindrique 3 lequel est entraîné par un moteur électrique 28 supporté par un socle fixe 29® De plias, les tubes de sépara-.. tion 2 sont juxtaposés de manière à former vxi faisceau remplissant 11 espace annulaire entre le moyeu 3 et l'enveloppe 4 du tambour 10 L'assemblage des tubes 2 peut être effectué à l'aide d'un collage 10 permettant de les relier solidement entre eux. Dans cette seconde forme d'exécution selon les fig. 2 et 3S la chambre d'admission n'est pas munie de chicanes telles que les chicanes 14»16 représentées sur la fig. 1, car leur emploi n'est pas nécessaire dans les nombreuses applications du dispositif, où l3é-15 mulsion ne contient pas d'impuretés solides® Comme on le voit, en outre, sur la fig, 2, le tuyau d'alimentation 12 servant à l'amenée de 1'émulsion à séparer dans la chambre d'admission 13 est muni d'une vanne 30 permettant de régler le débit d'alimentation en émulsion selon la nature des constituants à séps,-20 rer. L'émulsion introduite dans la chambre d'admission 13 est soumise à une pousse radiale par la force centrifuge résultant de la rotation du tambour 1 et forme, dans cette chambre» un "niveau" d'équilibre liquide équidistant de l'axe de rotation 5» ce niveau étant indiqué en traits mixtes sur la fig« 2, à une distance R1 de cet 25 axe 5. L'émulsion provenant de la chambre d8admission 13, traverse les tubes 2 où la séparation par la force centrifuge est. effectuée de la manière déjà décrite par rapport à la fig. 1» De même, la séparation subséquente des fractions légère A et lourde B dans la chambre d© 30 sortie 19 et leur évacuation séparée de cette chambre est la même en principe. Toutefois, dans cette seconde forme d'exécution, l'évacuation de la fraction légère A se fait à l'aide d'un groupe de tubes de sortie 31 fixés sur la cloison 20 et répartis sur un cercle de 35 rayon R2 (voir fig. 3), ce rayon étant plus grand que celui de l'orifice d'admission & mais plus petit que le rayon du moyeu 3. De même, le canal de sortie annulaire 27» formé entre la cloison 20 et la paroi 7 et servant à ramener la fraction lourde de la périphérie de la chambre de sortie 19 vers 1'axe 5, débouche dans un groupe de 70 29154 7 2057066 tubes 32 montés sur la paroi 7 et répartis sur un cercle de même rayon R2. Comme on le voit sur la fig. 2, les tubes 31 et 32 comprennent chacun une première branche longitudinale suivie d'une seconde branche repliée radialement vers l'extérieur et débouchant 5 dans un collecteur annulaire fixe 25,26, respectivement, communiquant avec l'atmosphère ambiante. la fraction légère A se trouvant à l'entrée des tubes 31 communiquant avec l'atmosphère se déverse dans ces tubes en formant un "niveau d'équilibre" équidistant de l'axe 5, dans la chambre de sor-10 tie 19, ce niveau étant indiqué en traits mixtes sur la fig. 2, à une distance R2' de l'axe 5. 2e même, la fraction lourde 3 arrivant à l'entrée des tubes 32 se déverse dans ces derniers en formant un niveau équidistant de l'axe 5 dans le canal 27, ce niveau étant indiqué en traits mixtes sur la fig. 2 à une distance E2'' de l'axe 5» 15 supérieure de quelques millimètres au plus à la distance R21 du niveau formé par la fraction légère A. Cette dernière sortant par les tubes 31 est ainsi recueillie et évacuée par le collecteur annulaire fixe 25 tandis que la fraction lourde B sortant des tubes 32 est évacuée de manière analogue par le collecteur annulaire fixe 26 qui 20 est délimité par le socle 29, d'une part, et par le collecteur extérieur 25, d'autre part. Comme il ressort de ce qui précède, les deux dispositifs décrits sont d'une construction simple et compacte. Néanmoins, ils permettent une séparation efficace de toute émulsion en ses consti-25 tuants et cela avec un débit élevé. Ces avantages considérables résultent de la disposition particulière des canaux de séparation et des chambres d'admission et de sortie dans le tambour rotatif. En effet, l'emploi de tubes ou canaux de séparation disposés autour d'un moyeu et s'étendant longitudinalement dans le tambour 30 entre une chambre d'admission et une chambre de sortie communes munies des moyens d'admission et de sortie décrits, permet d'utiliser d'une manière efficace une multitude de canaux de séparation et, par conséquent, d'obtenir des débits élevés, sans pour autant nécessiter l'emploi de moyens d'alimentation ou d'évacuation compliqués. En 35 effet, une disposition serrée des tubes 2, comme représentée sur les fig. 2 et 3, permet de subdiviser l'espace annulaire entre le moyeu 3 et l'enveloppe 4 du tambour en un nombre maximal de canaux ou de tubes de séparation 2 et permet ainsi de réaliser des débits très élevés dans le dispositif avec un minimum d'encombrement. De plus, 70 29154 e 2057066 cette subdivision en une multitude de canaux ou tubes de séparation permet d'obtenir un diamètre hydraulique très faible dans chaque canal ce qui favorise fortement la séparation par force centrifuge et cela pour les raisons expliquées ci-après. 5 Gomme on le sait, le nombre de Reynolds (Re) qui correspond au produit de la vitesse d'écoulement (w) dans un canal et' du diamètre hydraulique'(d) de ce dernier, divisé par la viscosité (V) du fluide considéré, est généralement utilisé pour définir le régime d'écoulement d'un fluide. Or, comme on le sait aussi, une séparation centri-10 fuge efficace devient difficile, voire impossible, lorsque le mélange à séparer s'écoule dans le canal de séparation avec un régime d'écoulement turbulent. Par conséquent, il est nécessaire d'assurer un régime laminaire, c'est-à-dire un régime correspondant à nombre de Reynolds (Re = w.d/V) de moins de 2000 environ, dans un canal 15 de séparation centrifuge. La viscosité V étant toutefois donnée pour •une émulsion donnée, on devra donc réduire la vitesse d'écoulement w et/ou le diamètre d de chaque canal afin d'assurer un régime laminaire. Il est toutefois évident qu'une réduction de la vitesse dans un dispositif à section donnée entraînera une limitation indésirable 20 du débit et, par conséquent, de la capacité de l'appareil. De même, le choix d'un dispositif à section plus grande, afin d'assurer une vitesse réduite pour un débit donné, est égal©a©at indésirable du fait de l'augmentation de l'encombrement du dispositif car cela constitue évidemment un inconvénient majeur dsns un séparateur cen-25 trifuge. En effet, compte tenu des contraintes mécaniques, toute augmentation du diamètre d'un séparateur rotatif réduit la vitesse de rotation maximale avec laquelle il peut fonctionner, d'où une réduction de l'effet de séparation centrifuge. Or, une diminution du diamètre de chaque canal de séparation 30 permet, en principe, d'assurer un régime laminaire tout en ayant une vitesse d'écoulement plus grande. Afin d'assurer -un débit relativement élevé, il est toutefois nécessaire d'utiliser un grand nombre de canaux de séparation. Contrairement aux séparateurs centrifuges connus, où l'emploi d'un grand nombre de canaux est exclu pour des 35 raisons qui dépendent notamment des modes connus d'alimentation individuelle de chaque canal en mélange et d'évacuation des constituants séparés, le dispositif "selon la présente invention permet d'utiliser d'une manière efficace un nombre désiré quelconque de canaux de séparation. Ceci est dû notamment au fait que tous les tubes 70 29154 9 2057066 sont alimentés à partir d'une seule chambre d'admission commune et débouchent dans une seule chambre de sortie- La disposition d'un grand nombre de rangées coaxiales de canaux de faible diamètre ne pose donc, en fait, aucun problème construc-5 tif . En effet, outre les faisceaux tubulaires décrits, on peut réaliser facilement une multitude de canaux de séparation de différentes manières, par exemple par une structure annulaire en nid d'abeille ou par un assemblage de plaques ondulées juxtaposées. La répartition d'une multitude de canaux de séparation autour 10 d'un moyeu central permet de faire tourner ces canaux à une distance de l'axe de rotation qui est beaucoup de fois plus grande que le diamètre des canaux. Par conséquent, la force centrifuge agissant sur le mélange se trouvant dans chaque canal ne varie pas d'une façon notable à travers la section de ce dernier, c'est-à-dire entre 15 le point de chaque tube qui est le plus proche et son point qui est le plus éloigné de l'axe de rotation. Il devient ainsi possible &eé-viter la formation d'une circulation transversale importante du mélange dans chaque canal, laquelle résulterait d'une variation notable de la force centrifuge et perturberait l'écoulement laminaire qui 20 est nécessaire pour assurer une séparation centrifuge satisfaisante. L'emploi de chambres communes d'admiS3ion et de sortie reliées à l'atmosphère comme décrit, permet d'assurer d'une manière particulièrement simple et efficace, grâce à la force centrifuge, line alimentation très uniforme des nombreux canaux de séparation en émul-25 sion, l'avancement de cette dernière dans les canaux, et l'évacuation des constituants séparés. En effet, il devient ainsi possible de faire varier le débit d'alimentation dans une grande gamme, sans pour autant affecter d'une façon notable l'écoulement laminaire de 1*émulsion ou la séparation centrifuge, car l'établissement spontané 30 des niveaux d'équilibre décrits plus haut, permet d'obtenir un effet d'auto-réglage pour différents débits d'alimentation. De plus, la mise en mouvement de l1émulsion et des constituants séparés étant assurée grâce à la force centrifuge, l'emploi de moyens de pompage séparés, tels qu'une pompe n'est plus nécessaire. Il en résulte une 35 simplification importante, de l'équipement associé au séparateur, d'où l'on obtient une réduction de son prix de revient ainsi que des frais d'exploitation. Les divers avantages expliqués ci-dessus peuvent être illustrés par l'exemple numérique suivant : 70 29154 10 2057066 Exemple Un séparateur tel que représenté sur les fig. 2 et 3 et comprenant un tambour en acier d'un diamètre de 56 cm et un moyeu d'un diamètre de 40 cm permet de réaliser un assemblage de 830 tubes d'un 5 diamètre intérieur de 1 cm. Une rotation de ce tambour à 2000 tours par minute permet d'obtenir, selon la distance entre chaque tube et l'axe du tambour, une accélération centrifuge environ 900 à 1250 fois plus grande que l'accélération due à la gravité* 10 Le débit maximal de 1'émulsion, avec lequel on peut atteindre \in régime laminaire dans les tubes de ce tambour, et une séparation complète, dépendra évidemment, de cas en cas, de la taille des globules à séparer de 1'émulsion. âinsi, par exemple, pour une longueur des tubes de séparation de 20 cm, le tambour ayant les dimensions 15 citées ci-dessus et tournant à 2000 t/min, permet d'obtenir une sé-paration complète pour des débits allant jusqu'à- 47 m /h lorsque la taille des globules à séparer est de 0503 s®® De même, le débit maximal pour assurer une séparation complète è'une émulsion comprenant ■3? des globules de 0,01 mm, serait de 4 m /h environ* 20 Comme il ressort de ce qui précède, le séparateur centrifuge- décrit permet d'obvier aux inconvénients, cités plus haut, des séparateurs connus, et cela d'une manière très simple. En effet, ceci est une conséquence directe de la disposition particulière décrite, dans un tambour rotatif, d'un très grand nombre de canaux de sépara-25 tion relativement étroits qui s'étendent longitudinalement autour d'un moyeu de diamètre beaucoup plus grand que celui de ces canaux, entre une chambre d'admission et une chambre de sortie communes, communiquant chacune avec l'atmosphère. Grâce à cette disposition particulière, il devient donc possible de réaliser les conditions de 30 séparation optimales et une capacité de séparation très élevée dans un tambour tournant de construction très simple, dont l'encombrement et le prix de revient sont relativement faibles* Le dispositif de séparation décrit se prête à des applications dans des domaines techniques très divers „ En effet, il n'impose plus 35 de faire, poux chaque application, un compromis entre la qualité de la séparation et le débit du mélange traité. Ainsi, par exemple, ce dispositif de séparation peut être utilisé avantageusement pour le traitement des eaux résiduaires telles que l'eau de lavage des citernes des pétroliers ou les eaux résiduaires des aciéries. 70 29154 " 2057066 En outre, ce dispositif de séparation peut être utilisé dans différents secteurs industriels appartenant, par exemple, à la chimie minérale, ou à l'industrie extractive (minérale). Un autre champ d'application important de ce dispositif est 5 l'industrie alimentaire. Ainsi, par exemple, il se prête bien au traitement du lait, des huiles végétales ou des huiles de poisson. 70 29154 12 2057066 -Revendications 1. Dispositif de séparation centrifuge des• deux constituants, à densité différente d'une émulsion," caractérisé par le fait qu'il comprend un tambour rotatif dont les deux extrémités forment, respectivement, une chambre d'admission de 1'émulsion et une chambre de 5 sortie des constituants séparés, et dont la partie médiane formant la zone de séparation comprend un moyeu central entouré d'une multitude de canaux de séparation sensiblement longitudinaux reliant les deux chambres, la chambre d'admission étant munie d'un orifice d'admission axial communiquant avec 1'atmosphère, et la chambre de sor-10 tie étant munie, d'une part, d'au moins un orifice de sortie du constituant plus léger, agencé de manière à communiquer avec l'atmosphère et à évacuer ce dernier à une distance de 1'axe de rotation plus grande que le rayon de l'orifice axial d'admission et plus petite que le rayon du moyeu et, d'autre part, d'au moins un conduit 15 de sortie du constituant plus lourd s*étendant de la zone périphérique de la chambre de sortie vers l'axe de rotation, jusqu'à une distance radiale égale ou légèrement supérieure à celle de l'orifice de sortie du constituant plus léger et communiquant avec l'atmosphère. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait 20 qu'il comprend une paroi transversale disposée à l'extrémité de sortie du tambour et une cloison transversale disposée en amont de cette paroi de manière à délimiter entre ces deux parois une enceinte annulaire radiale formant ledit conduit de sortie, ce conduit étant agencé de manière à communiquer, d'une part, avec la zone pé- 25 riphérique de la chambre de sortie et d'autre part, avec l'atmosphère ambiante, par l'intermédiaire d'au moins un second orifice de sortie pour l'évacuation du constituant plus léger, et ce second orifice étant en communication avec le conduit de sortie, à me distance radiale égale ou légèrement supérieure à celle dudit orifice 30 de sortie du constituant plus léger.