La présente invention concerne un procédé de craquage thermique d'un hydrocarbure, elle a trait notamment à l'opération de refroidissement et plus particulièrement à l'élimination de l'émulsion d'huile et d'eau et du carbone particulaire récupérés 5 dans l'opération de refroidissement. Dans un procédé de craquage thermique d'un hydrocarbure pour la production d'acétylène, d'éthylène, de butadiène et d'autres alcènes, comme dans le procédé Wulff, du carbone finement divisé ou des particules de suie sont produits dans le gaz. 10 Après le craquage de l'hydrocarbure, le gaz est rapidement refroidi pour arrêter les réactions ultérieures. L'opération de refroidissement est réalisée en mettant en contact le gaz chaud avec un liquide de refroidissement comme un hydrocarbure, par exemple de l'huile, ou de l'eau. Une émulsion ou une émulsion-15 suspension est produite dans l'opération de refroidissement. L'émulsion-suspension consiste en une émulsion eau-hydrocarbure contenant des particules de carbone finement divisées ou de suie. L'émulsion ou 1'émulsion-suspension peut être traitée de façon à récupérer les matières de valeur qu'elle renferme pour accroître 20 le rendement du procédé pour é\ 1problèmes de pollu tion. En outre, le procédé. Wulff est. „ii procédé de régénération dans lequel une matière comme une brique en céramique est tout d'abord chauffée par les gaz de combustion et ensuite, la brique 25 chauffée est utilisée pour chauffer le gaz de charge d'hydrocarbure de façon à produire un gaz craqué. Les gaz de combustion produits dans la partie de chauffage du cycle de régénération contiennent des hydrocarbures et du cerbone particulaire. Pour éviter les problèmes de pollution de l'air et de détérioration 30 de l'équipement, le carbone particulaire et les hydrocarbures sont épurés à partir des gaz de sortie produisant une suspension de liquide d'épuration, de carbone particulaire et d'hydrocarbures. La suspension doit être traitée de façon à récupérer les matières de valeur qu'elle renferme. 35 On connaît de nombreux brevets dans la technique comme les brevets américains ITo 2 394- 84-9, 2 94-3 075» 2 982 79-4- et 3 236 90^ qui décrivent divers procédés de refroidissement comprenant des zones de séparation d'hydrocarbure et d'eau. Aucun des brevets mentionnés ci-dessus n' c..- eip-. 0 le recyclage d'une 71 06181 2081674 émulsion eau-hyd.rocarbure vers le premier étage d'une zone de refroidissement. L'invention.crée un procédé économique pour le traitement d'émulsions et/ou de suspensions eau-hydrocarbure contenant du 5 carbone particulaire qui sont produites dans_un procédé de - craquage d'hydrocarbure par voie pyrolytique. De cette façon, le rendement de l'opération et le réglage de la pollution sont accrus. L'invention a trait à un procédé pour le traitement d'émul-1C sions eau-hydrocarbure de suspensions de carbone particulaire et d'eau et de suspensions de carbone particulaire et d'hydrocarbure produites dans un procédé pyrolytique pour obtenir des alcènes et des alcynes. Le procédé nécessite un équ_pement très simple et est très économique. Il peut être utilisé en 15 liaison avec tout procédé pyrolytique pour la production d'alcènes et d'alcynes. L'invention est représentée, à titre d'exemple non limitatif, aux dessins annexés. La fig. 1 est un diagramme schématique du procédé de l'in-20 vention pour un procédé de refroidissement à deux étages. La fig. 2 est un diagramme schématique du procédé de l'invention pour un procédé de refroidissement à trois étages. La fig. 3 est un diagramme schématique du procédé de l'invention pour un procédé d'épuration des gaz de sortie produits 25 dans un procédé de craquage d'hydrocarbure par voie pyrolytique avec régénération. Aux dessins annexés, notamment la fig. 1 représente une tour de refroidissement à deux étages constitue le mode de réalisation le plus simple de l'invention. A la fig. 1, du gaz 30 craqué à température élevée est introduit dans le premier étage de la tour de refroidissement 1 par l'intermédiaire de la conduite 2, L'huile de refroidissement est introduite dans le premier étage de la tour de refroidissement 1 par l'intermédiaire de la conduite 3- Le gaz craqué et l'huile de refroidisse-35 ment sont mis en contact dans le premier étage de la tour de refroidissement suivant un écoulement à contre-courant avec le gaz craqué traversant le dispositif de séparation 4- des étages dans l'étage final, de la tour de refroidissement 5* L'huile de refroidissement restant dans le premier étage de la tour 71 06181 3 2081674 de refroidissement 1 est retirée du premier étage par l'intermédiaire de la conduite 6. Une partie de cette huile de refroidissement retirée est éliminée du système de refroidissement par l'intermédiaire de la conduite ?• Le reste de cette 5 huile de refroidissement retirée est recyclé vers le premier étage de la tour de refroidissement 1 par l'intermédiaire de la conduite 3- Un liquide de refroidissement final est introduit dans le dernier étage de la tour de refroidissement 5 par l'inter-10 médiaire de la conduite 9• Le gaz craqué et le liquide de refroidissement final sont mis en contact suivant un écoulement à contre-courant dans l'étage final de la tour de refroidissement 5 avec le gaz craqué traversant la tour de refroidissement pour ion traitement subséquent par l'intermédiaire de la conduite 10. 15 Le liquide restant dans l'étage final de la tour de refroidissement après que le liquide de refroidissement final a été mis en contact avec le gaz craqué est transféré à partir de l'étage final de la tour de refroidissement 5 vers la rone de séparation 11 par l'intermédiaire de la conduite 12. 20 Le liquide retiré de l'étage final de la tour de refroi dissement 5 contient habituellement au moins trois phases. Ces phases peuvent être de l'eau, de l'hydrocarbure ou de l'huile et une émulsion de l'eau, de l'hydrocarbure et de l'huile. Le rôle de la zone de séparation 11 est de séparer le liquide re-25 tiré de l'étage final de la tour de refroidissement 5 en trois phases séparées. A la fig. 1, la phase aqueuse est retirée de la zone de séparation par l'intermédiaire de la conduite 13- La phase d'hydrocarbure ou phase huileuse est retirée de la zone de séparation par l'intermédiaire de la conduite 14. A ls fig.1, 30 une partie de la phase d'hydrocarbure ou de la phase huileuse séparée peut être ajoutée par l'intermédiaire de la conduite 8 représentée en traits interrompus à la partie de l'huile refroidie qui est recyclée dans le premier étage de la tour de refroidissement 1. L'émulsion séparée eau-hydrocsrbure est transférée 35 depuis -la zone de séparation 11 vers le premier étage de la tour de refroidissement 1 par l'intermédiaire de la conduite 15« Le procédé classique de craquage ther-ique ou pyrolytique pour craquer des hydrocarbures afin de produire des alcènes et. des alcynes fournit également une quantité sensible de carbone 71 06181 4 2081674 particulaire dans le gaz craqué. Par conséquent, le gaz craqué pénétrant dans le processus de refroidissement renferme habituellement de 0,453 g à environ 45,3 g de carbone particulaire pour 453 g de gaz anhydre. A la fig. 1, le carbone particulaire 5 pénètre dans le gaz craqué par l'intermédiaire de la conduite 2. Un des buts du procédé de refroidissement consiste à éliminer le carbone particulaire du gaz craqué. En conséquence, l'huile refroidie quittant le premier étage de la tour de refroidissement 1 prr l'intermédiaire de la conduite 6 contient habituellement 10 une quantité sensible de carbone particulaire. Une partie du carbone particulaire est retirée du procédé de refroidissement et est entraînée dans la partie où l'huile de refroidissement est retirée par l'intermédiaire de la conduite 7« Une partie du carbone particulaire peut être supportée 15 par le gaz craqué passant du premier étage de la tour de refroidissement 1 vers l'étage final de la tour de refroidissement 5. Ainsi, le carbone particulaire est habituellement entraîné dans le liquide qui est transféré de l'étage final de la tour de refroidissement vers la zone de séparation. Par conséquent, 20 les trois phases liquides qui sont séparées dans la zone de séparation 11 renferment habituellement du carbone particulaire. En outre, le'carbone particulaire est recueilli de préférence dans la phase de l'émulsion du liquide séparé dans la zone de séparation. L'invention crée un procédé pour le transfert du 25 carbone particulaire entraîné dans l'émulsion eau-hydrocarbure formée dans l'étage final du procédé de refroidissement vers l'huile de refroidissement du premier étage du procédé de refroidissement. La quantité de carbone particulaire entraîné dans l'émulsion est de l'ordre de 0,0453 g à 45,3 g de carbone 30 pour 453 g d'émulsion. La pression préférée dans la tour de refroidissement ou zone de refroidissement est d'environ 0,1 à 10 atmosphères, la pression étant notamment de l'ordre de 0,25 à 5,0 atmosphères, et plus particulièrement de 0,4 à environ 3 atmosphères. 3r La température préférée du gaz craqué pénétrant dans le processus de refroidissement est d'environlOO à 800°C, notamment de 250 à 600°C, et plus particulièrement de 350 à 450°C. La température préférée du gaz craqué passant du premier étage de la zone de refroidissement 1 vers l'étage final de la 71 06181 5 2081674 zone de refroidissement. 5 est de 15 à 5O0°C, plus particulièrement de 50 a 300°C, et notamment de 70 à 170°C. La pression préférée dans la zone de séparation au-dessus du liquide est de l'ordre de 0,1 à 10 atmosphères, en particulier 5 de 0,25 a 5 atmosphères, et notamment de 0,4 à 5 atmosphères. La température préférée de la zone de séparation est de 10 à 150°C, notamment de 25 à 100°C, et plus particulièrement de 50 à 90°C. L'huile de refroidissement utilisée dans le premier étage 10 de la zone de refroidisse.-;ent se compose de tout hydrocarbure dont au moins une partie est liquide aux températures et aux pressions de travail dans le procédé de refroidissement. L'huile de refroidissement peut être un mélange d'hydrocarbures dont une partie peut être à l'état de vapeur aux températures 15 et aux pressions de travail. Cependant, au moins une partie de l'huile de refroidissement est liquide aux températures et aux pressions de travail de sorte que les composés organiques polymères et le carbone particulaire soient entraînés dans l'huile de refroidissement et éliminés du premier étage de la zone de 20 refroidissement par l'intermédiaire de la conduite 0. Le liquide de refroidissement final utilisé dans l'étage final de la zone de refroidissement 5 peut être de l'eau, un hydrocarbure ou un mélange d'hydrocarbure et d'eau. La température préférée du liquide de refroidissement final dans la con-25- duite 9 est de l'ordre de 5 à 130°C, notamm-nt de 20 à 80°C, et plus particulièrement de 25 à 50°C. La température préférée du gaz craqué quittant l'étage final de la zone de refroidissement 5 par l'intermédiaire de la conduite 10 est d'environ 15 à 150°C, notamment de 20 à 1G0°C, 30 et plus particulièrement de 30 à 75°0. Si de l'eau est utilisée comme liquide de refroidissement final, une partie de l'eau retirée à partir de la zone de séparation par l'intermédiaire de la conduite 13 peut être recyclée vers l'étage final de la zone de refroidissement 5 par les con-35 duites de liaison 13 et 9. Ceci est illustré par la conduite 13A représentée en traits interrompus à la fig. 1. -3i cela est nécessaire, l'eau recyclée peut être refroidie dans une zone de refroidissement avant l'introduction dans l'étage final de 1-zone de refroidissement 5 p;r l'intermédiaire de 1s conduite 13A bad original " 71 06181 6 2081674 représentée en traits interrompus et de la conduite 7« Si un hydrocarbure doit être utilisé comme liquide de refroidissement final dans l'étage final de la zone de refroidissement 5, une partie de la phase d'hydrocarbure retiré de la zone de séparation par l'intermédiaire de la conduite 14 peut être recyclée vers l'étage final de la zone de refroidissement. Ceci est représenté par la conduite 8A illustrée en traits interrompus reliant la conduite 14 et la. conduite 9 à la fig. 1. ..i cela est nécessaire, une partie de l'hydrocarbure séparé, qui est recyclé vers l'étage final de la zone de refroidissement 5 peut être refroidie avant l'introduction dans l'étage final par l'intermédiaire de la conduite 9« L'huile de refroidissement qui est recyclée dans la première zone de refroidissement 1 du premier étr-ge peut être refroidie dans une zone de refroidissement avant l'introduction dans le premier étage de la zone de refroidissement par l'intermédiaire de la conduite 3- Les températures et les pressions de travail du procédé de l'invention ne sont pas critiques. Cependant, la température du gaz craqué dans le premier étage de la zone de refroidissement 1 doit être maintenue au-dessus du point de rosée pour l'eau. Le point de rosée.est fonction de la concentration de l'eau, de la température du gaz craqué et de la pression dans la zone de refroidissement. Il est nuisible dans le procédé de l'invention que l'eau se condense et soit entraînée dans l'huile en contact- avec le gaz craqué dans le premier étage de la zone de refroidissement 1. Le matériel utilisé pou^ effectue"" le contact entre la phase gazeuse et la phase liquide dans les étapes de refroidissement de la zone de refroidissement n'est pas critique. Des exemples d'un tel matériel qui peut être utilisé à cette fin sont : des plateaux à capuchon , des plaques perforées, des colonnes garnies, etc. Les dispositifs de séparation 4 et 4A des étages peuvent être tout dispositif qui permet le recueil d'ur. liquide et le passage d'un gaz. Un exemple d'un tel dispositif réside dans un plateau à capuchon . La fig. 2 illustre le procédé le l'invention ayant une zone de refroidissement à trois étages. Au:-: fig. 1 et 2, les rêmea références désignent des parties analogues. BAD ORIGINAL 71 06181 7 2081674 La différence entre le procédé représenté à la fig. 2 et celui représenté à la fig. 1 réside en ce que, à la fig. 2 on prévoit un étage de refroidissement intermédiaire 16 dans la zone de refroidissement. De l'huile de refroidissement inter-5 médiaire est introduite par l'intermédiaire de la conduite 17 dans l'étage de refroidissement intermédiaire 16. L'huile de refroidissement intermédiaire est mise en contact avec le gaz craqué suivant un écoulement à contre-courant. Le gaz craqué passe du premier étage de la zone de refroidissement 1 par l'in-10 termédiaire du dispositif de séparation 4 des étages dans l'étage intermédiaire de la zone de refroidissement 16 et, par la suite, de l'étage intermédiaire de la zone de refroidissement 16 par l'intermédiaire du dispositif de séparation 4A des étages vers l'étage final de la zone de refroidissement 5« L'étage final 15 de la zone de refroidissement 5 représenté à la fig. 2 est actionné de la même façon que l'étage final de la zone de refroidissement représenté à la fig. 1. L'huile de refroidissement intermédiaire est recueillie dans le dispositif de séparation 4 des étages et est retirée 20 par l'intermédiaire de la conduite 17 et recylée vers l'étage intermédiaire de la zone de refroidissement 16. Dans le procédé de l'invention, les composés organiques aromatiques produits lors du processus de craquage tendent à se condenser et à être recueillis dans l'étage intermédiaire de la zone de refroidisse-25 ment 16. L'huile de refroidissement intermédiaire est habituellement enrichie en composés aromatiques. Le volume de l'huile de refroidissement intermédiaire est habituellement accru. Par conséquent, une partie de l'huile de refroidissement intermédiaire est retirée du processus de refroidissement 30 par l'intermédiaire de la conduite 18. La température préférée du gaz craqué pénétrant dans la zone de refroidissement 16 est d'environ 15 à 5C0°G, notamment de 50 à 30C°C, et plus particulièrement de 70 à 170°G. oi cela est nécessaire, l'huile de refroidissement intermédiaire recyclée 35 peut être refroidie avant l'introduction dans l'étage intermédiaire de la zone de refroidissement 16. Bien que les températures dans le procédé de l'invention ayant une zone de refroidissement à trois étages ne soient pas, en général, critiques, l'étage intermédiaire de la zone de refroidissement 16 et le ORIGINAL 71 06181 8 2081674 premier étage de la zone de refroidissement 1 de la fig. 2 comme le nremier étage de la zone de refroidissement 1 de la fig. 1 doivent être maintenus au-dessus du point de rosée de l'eau. Le point de rosée de l'eau est fonction de la pression et de la 5 température dans le procédé ainsi que de la concentration de l'eau dans le gaz craqué. La température du gaz craqué quittant l'étage intermédiaire doit être maintenue au-dessus du point de rosée de l'eau. Les débits d'écoulement des fluides dans le procédé de 10 l'invention sont fonction de la composition des fluides, des propriétés physiques des fluides et des conditions de travail désirées. Les débits d'écoulement ne sont pas critiques dans l'invention sauf que l'eau ne doit pas se condenser dans l'huile de refroidissement du premier étage du processus de refroidisse-15 ment à deux étages ou dans un étage intermédiaire d'un processus de refroidissement ayant plus de deux étages. Le procédé utilisé dans la zone de séparation 11 du processus de refroidissement n'est pas critique. Des exemples de processus satisfaisants sont la centrifugation et la décantation 20 par pesanteur. Les conditions énumérées dans la description de la fig. 1 s'appliquent également aux parties analogues de la fig. 2. La fig. 3 illustre un procédé dans lequel les gaz de sortie produits dans la phase de chauffage du procédé de craquage 25 par voie pyrolytique avec régénération, par exemple le procédé Wulff, sont épurés pour éliminer les hydrocarbures et le carbone particulaire. À la fig. 3, les gaz de sortie produits dans la phase de chauffage du cycle de régénération sont introduits dans la zone d'épuration 19 par l'intermédiaire de la conduire 20. 30 Le liquide d'épuration est introduit dans la zone d'épuration par l'intermédiaire de la conduite 21. Ce liquide d'épuration peut être soit un hydrocarbure, soit de l'eau ou un mélange d'hydrocarbure et d'eau. Le gaz de sortie épuré est retiré de la zone d'épuration par l'intermédiaire de la conduite 22. Le 3? liquide d'épuration est mis en oontact avec les gaz de sortie suivant un écoulement à contre-courant. Le liquide d'épuration contenant" les hydrocarbures et le carbone particulaire produit dans la phase de chauffage du cycle de régénération sont re-cueuillis et sont éliminés de la zone d'épuration par l'interBAD ORIGINAL 71 06181 9 2081674 médiaire de la conduite 23. Ce liquide d'épuration renfermant les hydrocarbures et le carbone particulaire est transféré de la zone d'épuration vers le premier étage de la zone de refroidissement par l'intermédiaire de la conduite 23 comme représen-5 té à la fig. 3 et par l'intermédiaire des conduites 24 et 15 comme représenté aux fig. 1 et 2. La température et la pression de travail de la zone d'épuration du gaz de sortie ne sont pas critiques. Cependant, la zone d'épuration doit être actionnée afin qu'au moins line par-10 tie du liquide d'épuration reste sous la forme de liquide après le contact avec le gaz de sortie. Les débits d'écoulement, les températures et les pressions utilisés dans la zone d'épuration sont fonction de l'installation et ne sont pas critiques dans le procédé de l'invention. 15 Comme représenté aux fig. 1 et 2, le procédé de l'inven tion traite l'émulsion eau-hydrocarbure produite dans l'étage final ou subséquent de la zone de refroidissement en séparent tout d'abord l'émulsion eau-hydrocarbure de la phase aqueuse et de la phase d'hydrocarbure et en transférant par la suite 20 l'émulsion eau-hydrocarbure vers le premier étage de la zone de refroidissement. La chaleur disponible dans le gaz craqué qui pénètre dans le processus de refroidissement est utilisée rour vaporiser essentiellement toute l'eau de l'hydrocarbure. De cette façon, l'eau est séparée de l'hydrocarbure. Si l'émulsion 25 eau-hydrocarbure renferme du carbone particulaire, le carbone particulaire reste avec l'hydrocarbure dans le premier étage de la zone de refroidissement. Ainsi, l'hydrocarbure et le carbone particulaire sont séparés de l'eau. Enfin, le liquide d'épuration produit dans le processus 30 d'épuration dans un procédé de craquage avec régénération contenant des hydrocarbures et du carbone particulaire est traité dans le premier étage de la zone de refroidissement. Si le liquide d'épuration introduit dans ls tour d'épuration est de l'eau, l'eau est réparée des hydrocarbures et du carbone particulaire. 35 Si le liquide d'épuration est un hydrocarbure, l'hydrocarbure peut être rectifié de façon à concentrer le carbone particulaire. Il y a lieu de remarquer que les modes de réalisation représentés aux dessins annexés ne limitent pas l'invention et que diverses variantes peuvent y être apportées sans sortir de son 71 06181 ° 2081674 cadre. Un exemple d'une telle variante réside dans la mise en contact à contre-courant du liquide de refroidissement avec le gsz- craqué et dans l'utilisation d'une zone de séparation suivant chaque étage du procédé de refroidissement. 5 Le procédé de l'invention est illustré par l'exemple non limitatif suivant. EXEMPLE 2,265 kg de naphta et 4,53 kg de vapeur d'eau sont amenés à réagir par minute dans un four du type Wulff produisant un 10 produit renfermant environ 85 % par poids sec de composés organiques ayant 5 atomes de carbone ou moins, environ 10 % par poids sec de composés organiques ayant 6 à 20 atomes de carbone et 5 % par poids sec de coke ou de carbone particulaire calculé par rapport au poids de la charge d'hydrocarbure. Le gaz craqué 15 contenant le carbone particulaire et les composés organiques à poids moléculaire supérieur est introduit dans le premier étage d'une tour de refroidissement à une température d'environ 430°C. Le gaz crsqué est mis en contact suivant un écoulement à contre-courant avec de 1!huile de refroidissement ayant une 20 température initiale de l'ordre de 95°C» La température de l'huile de refroidissement est accrue à environ 160°C après le contact avec le gaz craqué. La pression de la zone de refroidissement est de l'ordre de 0,5 atmosphère. L'huile de refroidissement est ensuite retirée du premier étage de la tour de 25 refroidissement, une partie de l'huile de refroidissement étant recyclée par l'intermédiaire d'une zone de refroidissement où la température de l'huile de refroidissement est réduire environ de 160°C à environ 95°C« Le gaz craqué passe du premier étage de la tour de refroidissement vers l'étage intermédiaire de la 30 - tour de refroidissement. La température du gaz craqué passant du premier étage vers l'étage intermédiaire est de l'ordre de 150°C. Le gaz craqué est mis en contact dans l'étage intermédiaire de la tour de refroidissement avec une deuxième huile de refroidissement suivant un écoulement à contre-courant. 35 La température initiale de la deuxième huile de refroidissement ou de l'huile de refroidissement intermédiaire est d'environ 80°C. La température de l'huile de refroidissement intermédiaire est accrue à environ 140°C bien que cet;te huile de refroidissement vienne en contact avec le gaz craqué. Le gaz crsqué passe 71 06181 n 2081674 ensuite de l'étage intermédiaire de la tour de refroidissement vers l'étage final de la tour de refroidissement où le gaz craqué vient en contact avec l'eau suivant un écoulement à contre-courant. La température du gaz craqué pr-ssant de l'étage intermédiaire vers l'étage final de la tour de refroidissement est d'environ 80°C. La température initiale de l'eau ae refroidissement pénétrant dans l'étage final de la tour de refroidissement est d'environ 30°C. La température de l'eau de refroidissement est accrue à environ 75°C "bien que l'eau de refroidissement vienne en contact avec le gaz craqué. Le gaz craqué est retiré de l'étage final de la tour de refroidissement à une température d'environ 4-0°C. Un liquide est recueilli à la base de l'étage final de la tour de refroidissement renfermant un mélange de phase aqueuse, de phase d'hydrocarbure, de phase d'émulsicn eau-hydrocarbure et de carbone particulaire entraîné dans la phase d'émulsion. La phase d1émulsion eau-hydrocarbure est séparée de la phase aqueuse et de la phase d'hydrocarbure et est introduite dans le premier étage de la tour de refroidissement à une température de l'ordre de 75°C. Une phase huileuse est sépsrée du mélange à trois phases et une partie de la phase huileuse est utilisée comme huile de refroidissement d'appoint dans le premier étage de la tour de refroidissement. Une partie de la phase aqueuse est refroidie et utilisée comme eau de refroidissement dans l'étage final de la tour de refroidissement. Une partie de l'huile de refroidissement retirée du premier étage de la tour de refroidissement après le contact avec le gaz crsqué est retirée du processus de refroidissement. Le carbone particulaire est retiré ainsi du processus de refroidissement . 71 06181 12 2081674 REVENDICATIONS 1 - Frocé&é pour refroidir du gaz craqué par voie pyrolytique contenant des alcènes et des alcynes ayant 2 atomes de carbone ou plus, caractérisé en ce qu'il consiste à nettoyer 5 et à refroidir le gaz craqué dans une zone de refroidissement ayant plusieurs étages en mettant en contact tout d'abord le gaz craqué avec une huile de refroidissement dans un premier étage, à mettre en contact ce gaz craqué avec un liquide de refroidissement dans un étage subséquent au premier étage, à 10 produire un liquide contenant un hydrocarbure, de l'eau et une émulsion eau-hydrocarbure dans cet étage subséquent, à retirer ce liquide contenant un hydrocarbure, de l'eau et une émulsion eau-hydrocarbure de cet étage subséquent, à transférer ce liquide vers une zone de séparation dans laquelle ce liquide est sé-15 paré en une phase d'hydrocarbure, une phase aqueuse et une phase d'émulsion eau-hydrocarbure, à transférer cette phase d'émulsion eau-hydrocarbure \ers le premier étage de la zone de refroidissement, à mettre en contact cette phase d'émulsion eau-hydrocarbure avec le gaz craqué à une température suffisante 20 dans le premier étage de la zone de refroidissement pour vaporiser essentiellement l'eau dans l'émulsion eau-hydrocarbure et à maintenir la température, la pression et la concentration en eau dans le premier étage de la zone de refroidissement afin qu'essentiellement pas de vapeur d'eau ne se condense dans le 25 premier étage de la zone de refroidissement. 2 - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz craqué par voie pyrolytique renferme environ de 0,453g à 45,3 g de carbone particulaire pour 453 g de gaz anhydre. 3 - Procédé suivant l'une des revendications 1 et 2, ca-30 ractérisé en ce que la température du gaz craqué par voie pyrolytique pénétrant dans le processus de refroidissement est de l'ordre de 100 à 800°C. 4 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la pression dans la zone de refroidissenent est 35 environ de 0,1 à 10 atmosphères à la surface du liquide. 5 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'émulsion eau-hydrocarbure renferme environ de 0,0453 g à 90,6 g de carbone particulaire pour 453 g d'émul-3 ion» 71 06181 13 2081674 6 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 5) caractérisé en ce que le gaz craqué par voie pyrolytique et l'huile de refroidissement sont mis en contact suivant un écoulement à contre-courant. 5 7 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 6, carac térisé en ce qu'au moins une partie de l'huile de refroidissement reste en phase liquide dans le premier étage de la zone de refroidissement. 8 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 7, carac- 10 térisé en ce que l'huile de refroidissement liquide restante est séparée du gaz craqué après le contact de l'huile de refroidissement avec le gaz craqué. 9 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'au moins -une partie de l'huile de refroidissement 15 liquide séparée est recyclée dans le premier étage de la zone de refroidis s ement. 10 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 9» caractérisé en ce qu'au moins une partie de l'huile de refroidissement liquide séparée est refroidie et recyclée vers le premier étage 20 de la zone de refroidissement. 11 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'huile de refroidissement liqui e séparée renferme du carbone particulaire. 12 - Procédé suivent l'une des revendications 1 à 11, carac- 25 térisé en ce qu'au moins une partie de l'huile de refroidissement liquide séparée est retirée du processus de refroidissement de façon à éliminer le carbone particulaire du processus. 13 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la température du gaz craqué traversant le pre- 30 mier étage de la zone de refroidissement est de l'ordre de 15 à 500°C. 14 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la température dans la zone de séparation, est environ de 10 à 150°C. 35 15 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 14-, carac térisé en ce que la pression dans la zore de séparation est environ de 0,1 à 10 atmosphères à la surface du liquide. 16 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce qu'une partie de la phase d'hydrocarbure séparée dans 71 06181 14 2081674 la zone de séparation est transférée vers le premier étage de la zone de refroidissement et est mise en contact avec le gaz craqué par voie pyrolytique. 17 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 16, ca-5 ractérisé en ce qu'une partie de la phase aqueuse séparée dans la zone de séparation est transférée vers l'étage subséquent et est mis3 en contact avec le gaz craqué. 18 - Procédé de craquage d'hydrocarbures par voie pyrolytique avec régénération pour la production d'acétylène, dans le- 10 quel les gaz de sortie produits dans l'opération d'engendrement du processus de régénération contenant du carbone particulaire et des hydrocarbures sont épurés avec un liquide d'épuration pour éliminer le carbone particulaire, une suspension de carbone particulaire, d'hydrocarbures et de liquide d'épuration est pro-15 duite, et dans lequel le gaz craqué par voie pyrolytique contenant de l'acétylène est refroidi dans un processus de refroidissement ayant plusieurs étages, le premier étage servant au contact du gaz craqué avec une huile de refroidissement, caractérisé en ce qu'il consiste à transférer la suspension de carbo-20 ne particulaire et de liquide d'épuration vers le premier étage du procédé de refroidissement et à mettre en contact cette suspension avec le gaz craqué dans le premier étage du procédé de refroidissement de façon à vaporiser au moins une partie du liquide d'épuration de sorte que le carbone particulaire puisse 25 être entraîné dans l'huile de refroidissement. 19 - Procédé suivant la revendication 18, caractérisé en ce que le liquide d'épuration est de l'eau et en ce que pratiquement toute l'eau est vaporisée-dans le premier étage du procédé de refroidissement. 30 20 - Procédé suivant l'une des revendications 18 et 19, caractérisé en ce que le liquide d'épuration est un hydrocarbure. 21 - Procédé suivant l'une des revendications 18 à 20, caractérisé en ce que le liquide d'éputation est un mélange d'hydrocarbure et d'eau et en ce que pratiquement toute l'eau est 35 vaporisée dans le premier étage du procédé de refroidissement. 22 - Procédé pour refroidir du gaz craqué par voie pyrolytique contenant des alcènes et des alcynes ayant 2 atomes de carbone ou plus, dans lequel le gaz craqué est épuré et refroidi dans une zone de refroidissement, caractérisé en ce qu'il consis- 71 06181 15 2081674 te à faire passer ce gaz craqué dans une zone de refroidissement ayant trois étages, à mettre en contact ce gaz crsqué avec une huile de refroidissement suivant un écoulement à contre-courant dans un premier étage, à faire passer ce gaz craqué depuis le 5 premier étage vers un deuxième étage, à mettre en contact ce gaz craqué avec une deuxième huile de refroidissement suivant un écoulement à contre-courant dans un deuxième étage ou étage intermédiaire, à maintenir la température, la pression et la concentration de l'eau dans le premier étage et l'étage intermé-10 diaire afin que pratiquement pas de vapeur d'eau ne soit condensée dans le premier étage et l'étage intermédiaire, à faire passer ce gaz craqué depuis le deuxième étage vers un étage final, à mettre en contact ce gaz craqué avec de l'eau de refroidissement suivant un écoulement à contre-courant dans l'éta-15 ge final, à retirer le gaz craqué nettoyé et refroidi de cet étage final, à retirer l'huile de refroidissement liquide restant du premier étage après que cette huile de refroidissement a été mise en contact avec le gaz craqué, à faire passer au moins une partie de cette huile de refroidissement retirée vers 20 une zone de refroidissement et à recycler pcr la suite l'huile de refroidissement retirée refroidie vers le premier étage, à éliminer une deuxième partie de cette huile de refroidissement retirée depuis le procédé de refroidissement, à retirer la deuxième huile de refroidissement liquide restant du deuxième 25 étage après que cette deuxième huile de-refroidissement a été mise en contact avec le gaz craqué, à faire passer au moins une partie de cette deuxième huile de refroidissement liquide restant retirée vers une zone de refroidissement et à recycler par la suite cette deuxième huile de refroidissement refroidie vers 30 le deuxième étage, à retirer un liquide de l'étage final contenant de l'hydrocarbure, de l'eau et une émulsion eau-hydrocarbure, à faire passer ce liquide retiré vers une zone de séparation dans laquelle le liquide est séparé en une phase d'hydrocarbure, une phase aqueuse et une phase d'émulsion eau-35 hydrocarbure, à transférer la phase d'émulsion eau-hydrocarbure séparée depuis cette zone de séparation vers le premier étage de la zone de refroidissement, à transférer au moins une partie de cette phase aqueuse séparée vers une zone de refroidissement et par la suite vers l'étage final de la zone de refroidisse 71 06181 16 2081674 ment, et à transférer au moins une partie de cette phase d'hydrocarbure séparée depuis la zone de séparation vers le premier étage de la zone de refroidissement. 23 - Procédé suivant la revendication 22, caractérisé en ce que le gaz craqué pénétrant dans la zone de refroidissement renferme du carbone particulaire ainsi que l'émulsion eau-hydrocarbure séparée de la phase liquide retirée de l'étage final.