La présente invention concerne un groupe d'alimentation en courant pour l'usinage par étincelage. Dans l'usinage par décharge électrique, que l'on dit aussi "par étincelage" ou par électro-érosion,des particules sont enlevées d'une pièce conductrice par des décharges ou étincelles électriques qui traversent un intervalle ionisé formé entre une électrode-outil et une pièce électriquement conductrice. Chaque décharge se produit entre les points les plus rapprechés de l'éloctrode et de la pièce. Four usiner la pièce au profil désiré,on utilise successivement une ou plusi@urs electrodes dont chacune est profilée pour former un profil complémentaire. Les dimensions des particules enlevées par chaque décharge et par conséquent le fini de surface obtenu sont fonction de la composition de-la piè- ce et de la teneur émergétique de la décharge.Il est donc géné- ralement prévu des.moyens pour commander l'énergie de la décharge, par exemple en faisant varier un ou plusieurs des paramètres suivants, à savoir la fréquence de répétition des décharges,le taux d'utilisation de décharge et le courant de décharge. Les avantages caractéristiques de ce mode d'usinage par rapport aux procédés classiques sont que les outils n'ont ps besoin d'entrer c--n contact physique avec le pièce. Il en résulte que les outils pouvent entre fabriqués en matériaux conducteur peu coûteux et faciles à mettre en oeuvre, même lorsqu'il s'agit d'usiner des métaux durs tels que du carbure do tungstène ou des aciers alliés. Initialenent,on a utilise des machines dites à "simple électrode" dans lesquelles les décharges ne traversaient qu'un seul intervalle de travail. Ce type de machine conserve son importance, en particulier pour de petits travaux,par exemple l'exécution d'une seule passe ou d'une seule coupe sur une pièce. Mais, pour obtenir des cadences de production supérieures pour des travaux plus importants,on a mis au point des machines à électrodes multiples dans lesquelles des décharges traversent simultanément un certain nombre d'intervalles ionisés dont chacun est formé entre la pièce et une électrode-outil respective.Comme on le verra plus loin,l'inv@ntion concerne principalement des groupes d'alimentation on courant pour usinage par étincelage avec électrodes multiples mais certaines de ses caractéristiques sont également applicables à des groupes d'alimentation -oour machines -à électrode unique. Un usinage par étincelage peut eAtre exécuté avec des décharges de polarité "directe" ou "inverse't et, dans l'état actuel dc la technique, à des fréquences pouvant atteindre 300.000 décharges par seconde. Dans une opération avec polarité "directe" ou "normale", la pièce est positive et l'électrode est négative tandis que, avec la polarité "inverse", la pièce est négative et l'électrode positive. La polarité et la fréquence à utiliser pour obtenir des performances optimales avec une machine à électrode unique ou à électrodes multiples sont principalement fonction de (1) la composition des électrodes et de la pince, (2) la dépense de fabrication des électrodes et (3) du fini de surface désiré pour la pièce. L'appréciation de ces facteurs dans la plupart des conditions différentes rencontrées dans le domaine de l'usinage par étincelage est couramment faite par des opérateurs utilisant des machines à électrode unique et il n'y a pas lieu de revenir ici sur cette question. Il est important de noter que Si, dans le cadre de l'invention,des moyens sont prevus dans les machines à électrodes multiples de ty- pes connus pour faire varier la fréquence des décharges, on ne dispose pas actuelement de dispositifs permettant d'inverser la polarité des décharges. Pour empêcher dos décharges successives de s'altérer par transformation en un arc thermique ou de soudage, il est nécessaire de les maintenir espacées les unes des autres dans le temps. A cet effet, la plupart des groupes modernes d'alimentation en courant pour usinage par étincelage comportent lin interrupteur de puissance qui est brenché @ntre une source de courant et l'intervalle électrode-pièce et qui est ouvert et formé par interuitten- ce de manière à transmettre sous forme d'une série d'impulsions séparées le courant produit par la source. Avec cette disposition générale, il existe deux procédés différents d'usinage qui nécessitent chacun des caractéristiques différentes d'alimentation en courant.Le premier procédé, qui peut être appelé "procédé du type à décharge de condensateur" comporte un circuit capacitif d'emmagasinage qui est relié à l'intervalle et qui est charge par chacune des impulsions de courant à un niveau suffisant pour ioniser et percer l'intervalle,de telle li-ilère cue la résistance active de l'intervalle est fortem@nt diminuée, provoquant ainsi une décharge du circuit d'emmagasinage à travers cet intervalle.L'adjonction d'une capacité, dans les conditions précitées, a un ef### d'ampli fication sur le niveau de l'énergie de décharge et par conséquent, l'impératif essentiel imposé à la source de courant est que les impulsions aient une tension et une intensité suffisantés pour permettre au circuit capacitif d'emmagasinage de se charger au niveau relativement élevé nécessaire pour ioniser l'intervalle. I1 est à noter que, même pour des fréquences levées, le niveau énergétique des impulsions de courant peut âtre considérablement inférieur au niveau désiré pour l'énergie de décharge. 3g1S le second procédé, qui peut être considéré comme étant du "type à impulsions", les impulsions de courant sont appliquées directement à l'intervalle. I1 ne se produit pas d'effet dtam- plification d'énergie. Cependant, des impulsions-pilotes de haute tension peuvent être fournies pour ioniser l'intervalle de telle manière que l'impératif essentiel concernant les impulsions de courant est qu'elles aient une intensité suffisante pour produire l'énergie désirée de décharge. Les procédés à décharge de condensateur et ceux à impulsions ont chacun leurs inconvénients et avantages distincts et il en résulte que, dans certaines conditions, un procédé est préférable alors que, dans d1autros conditions , l'autre procédé est le plus avantageux. Pour mettre en évidence cet état de choses à l'aide de quelques exemples généraux, on peut dire que le procédé à décharge de condensateur fait intervenir un courant de décharge d'intensité maximale élevée, ce qui enraîne les avantages suivants : (1) une plus grande vitesse d'enlvenent de métal pour des valeurs données du courant d'alimentation,de la fréquence de décharge ct du taux; ci'utilisation,(2) un plus faible échauffement d'électrode et (3) un plus grand intervalle e de séparation entre dos décharges successives. ais ledit procédé a les inconvénients suivants: (1) un plus grand taux d'usure, c'est-à-dire un rapport plus grand entre l'érosion do l'électrode et celle de la pièce et (2) une destruction de certains matériaux, tels que le carbone,qui sont couramment utilisés comme électrodes. D'autre part, le procédé du type à impulsions, qui fait intervenir un uourant de décharge sensiblement constant, présente les avantages suivants: (1) un taux d'usure inférieur et (2) lorsque des impulsions-pilotes sont fournies, la possibilité d'utiliser des impulsions de ooent- de plus basse tension,ce qui permet de faire passer des courants d'intensité plus élevée par l'in- terrupteur de puissance sans exiger une augmentation du taux nominal de dissipation de puissance pour l'interrupteur.Cependant, le procédé présente les inconvénients suivants : (1) une diminution de la vitesse d'enlèvoment de métal pour des valeurs données du courant d'alimentation,de la fréquence de décharges et du taux d'utilisation,(2) une diminution de l'intervalle de séparation entre des décharges successives et (3) une augmentation do l'échauffement d'électrode. On conçoit que l'indication de ces divers avantages et inconvénients ne suppose pas qu'ils existent tous , ou que d'autres n'existent pas, dans des conditions données. L'important est que, en règle générale, des groupes d'ali @entation en courant d'usinage par étincelage disponibles à l'heure actuelle et du type utilisant un interrupteur de puissance pour produire dos impulsions d courant ont été utilisés efficacement en opérant seulement selon l'un ou l'autre des modes décrits plus haut mais non dans les deux modes.Une raison de ce fsit est cue, dans l'état actuel de la technique de l'interruption de courant, en particulier avec des interrupteurs électroniques, le taux imposé de dissipation d'énergie pour l'interrupteur de puissance est considérablement élevé,ce qui nécessite un interrupteur de puissance tout à fait spécial et très coûteux lorsque l'interrupteur doit laisser passer des impulsions de courant présentant à la fois l@ niveau élevé de tension nécessaire pour le mode du type à décharge de condensateur et l@ niveau élevé d'intensité nécess@ire pour le mode du type à impulsions. En général,un groupe d'alimentation en courant d'usinage par étincelage avec polarité directe ou inverse, fonctionnant suivant le type à décharge de condensateur ou suivant le type à impulsions,comprend un interrupteur de puissance pour chacune des électrodes ou pour chaque groupe d'électrodes et un pulsateur pour assurer alternativement l'enclenchement et la coupure des dits interrupteurs. Avec cette disposition, on a prévu en pratique un circuit de courant de rupture @ pour interrompre un courant excessif passant dans l'un des intervalles, de manière à protéger la pièce et les interrupteurs de puissance contre ses effets perturbateurs.Cependant, les cirduits de coupure qui ont été proposés jusqu'à maintenant sont en majoure parti@ du type qui empêche le pulsateur d'ouvrir les interrupteurs de puissance en réponse à un état de surintensité. Ceci ne présente pas un inconvénient sérieux dans le cas d'une alimentation d'électrode unique. @ais, dans le cas où il faut alimenter plusieurs électrodes ,l'inconvénient devient plus important,parce que tous les interrupteurs de puissance sont ouverts même s'il ne passe un courant excessif que dans un seul intervalle. Il en résulte une diminution du rapport du temps d'usinage au temps d'arrêt de la machine à mesure que le nombre d'électrodes est @ugmenté,ce qui ramène le rendement pratique de la machine à une valeur bien inférieure à celui qui pourrait être théoriquement obtenu. D'une manière générale,l'invention @ propos@ de fournir un @roupe d'alimentation en courant d'usinage par étincelage , à polarité rév@rsible,qui soit économique, @fficace et souple et qui puisse être réglé d'une manière simple @t sûre en vue de fonctionner suivant divers procédés d'usinage. L'invention a également pour but de fournir un groupe d'alimentation en courant d'usinage par @tincelage qui puisse être commandé sél@ctivement en vue de pro- duire des décharges de courant de polartié dir@cte ou invers@ en fonctionnant suivant le type à décharge de condensateur ou le typ@ à impulsions.L'invention se propos@ de pr@curer un groupe d'ali @@ntation du type précité auquel il suffit d'apporter soulement quelques modifications pour passer d'un mode @'usinage ou d'une polarité d'usinage à l'autre et dans l@quel ces modifications sont commodément exécutées. L'invention a @galement pour but de fournir un groupe d'alimentation @@ courant d'usinage par étincelage pour machine à électrodes @ultiples,qui puisse être commandé sélective m@nt en vue le produire des décharges d@ courant de polarité direc- te ou invers@, dans un type à décharge de cond@nsateur ou dans un type à impulsions. L'invention concerne un groupe d'aliment@tion en courant d'usinage par étincelage qui p@ut être commandé @@lectivement de manière à assurer l'usinage er pol@rité air@cte ou en polarité in- verse d'une pièce et dans lequel la pièc@ rest@ à un potentiel de référence fixe et indépendant de la polarite choisie. L'invention concerne également un groupe d'alimentation en courant d'usinage par étincelage pour machine @ électro@@s @ultiples, qui pout être utilise@ pour l'usinage en polarité directe @u en polarité inverse d'une seule pièce électriquement continu@. L'invention a @u@si pour objet un circuit de coupure de courant agissant en réponse au passage d'un courant exc@ssif dans un interrupteur de puissance commande par impulsions pour interrompre l'écoulement du courant p@ndant la partie restante de toute impulsion existante de commande sans bloquer la source d'impulsions de commande proprement dite. L'invention a également pour but de fournir un circuit de coupure de courant du type précité utilisable avec des interrupteurs de puissance d'un groupe d'alimentation en cour@nt d'usinage par étincelage.L'invention concerne également un circuit de coupure de courant du type précité utilisable avec chacun des interrupteurs de puissance d'une machine d'usinage par étinc@lage à électrodes multiples de telle manière qu'un courant excessif passant dans l'un des interrupteurs de puissance soit interro@pu sans affecter le fonctionnement des autres interrupteurs. L'invention a également pour but de fournir un circuit de coupure de courant pouvant être utilisé pour assurer une diminution éch@lonnée de l'écoulement de courant passant dans un intervalle ionisé en réponse à un dépassement de courant supéri@ur à une valeur prédéterminée. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention seront ris on évidence dans la suite de la description,donné@ à titre d'exemple non-limitatif,en référence aux dessins annexés dans lesquels: Fig.1 est un schéma synoptique simplifié d'un groupe d'alimentation en courant d'usinage par étincelage pour machine à électrodes multiples ,selon l'invention; Fig.2 est un schéma du circuit correspondant à une partie du groupe d'alimentation de figure 1; Fig.3 est un schéma de circuit représentant un conformateur d'impulsions bipolaire et un amplificateur approprié pour la commande des interrupteurs de puissance à transistors de la figure 2; Fig.4 est un schéma d'un circuit de coupure de courant pour les interrupteurs de puissance de polarité directe; ; Fig.5 représente une variante du circuit de coupure de courant de la figure 4; Fig.6 est un schéma du circuit de coupure de courant correspondant aux interrupteurs de puissance de polarité inverse; Fig.7 est un schéma simplifié de circuit m@ttant en éviden c@ l'indépendance de fonctionnement des circuits de coupure de courant lorsqu'ils sont utilisés en combinaison avec un groupe d'ali@@ntation en cour@nt d'une machine à électrodes multiples, tel que celui de la @igure 1;; Fig.8 est un schéma simplifié de circuit m@ttant en éviden ce l'utilisation de circuits de coupure de courant tel que celui de la figure 4, pour assurer une diminution échelonnée du courant d'intervalle @n cas de conditions excessives dudit courant; Fig.9 est une représentation graphique donnant le courant d'intervalle @@ fonction du temps et @ontrant la diminution échelonnée de courant d'intervalle assurée par le circuit de la figure 8. @ la figure 1, on a r@présenté un groupe d'ali@@ntation en courant d'une machine à électrodes multiples assurant l'usinage par étinc@lage d'une pièc@ 11 en produisant des séquences de décharge ou étincelles espacées dans l@ t@@ps dans plusieurs intervalles ionisables dont chacun est f@rmé entre une des électrodes 12 et la pièce 11. Pour créer un @ili@u ionisable capable de conduire des décharg@s de grande énergie @t de couper rapidement ces décharges,les intervalles sont remplis d'un fluide diélectrique non représenté.Ce fluide est de préfér@nc@ mis en circulation de manière a entraîner hors des intervalles les particules métalliques séparées, et à assurer un refroidissement de la pièce. Suivant une caractéristique importante de l'invention,il est prévu des moyens permettant à l'opérateur de polaris@r sélectivement la source de courant en vue d'usiner la @ièce 11 en polarité directe ou en polarité invers@, la sélection de polarité étant effectuée tout en maintenant la pièce 11 à un potentiel de référence fixe, savoir le potentiel de @@ss@. Cette disposition pout être utilisée avec une machine @ électrode unique.Cependant, on obtient l@ maximu@ d'avantages en l'appliquai@tà des groupes d'alimentation d'électrodes multiples puisqu@ ces sources de courant sont utilisées le plus fréquemment pour usiner une seule pièce 11 électriquement continue et puisqu@ l@ procédé d'inversion de polarité, c'est-à-dire de per@utation des connexions d'électrede et de pièce, n'est alors pas utilisable. Pour réaliser cette caractéristique, il est économiquement bon d'utiliser la même source de pui@@ance ou de courant d'intensité él@vé 13 pour l'opération à polarité directe et pour l'opération à polarité inverse. En conséquence, il est prévu un inverseur de polarité 14 pour polariser sél@ctivement la source 15 par rapport à la pièce 11 @t aux électrodes 12.En outre,pour chacune des électrodes 12 il est prévu deux interrupteurs de puissance 15 et 16 de polarités opposées, à savoir un interrupteur pour l'usinage en polarité directe et l'autre pour l'usinage on polarité inverse. es interrupteurs de puissance 15 et 16 sont do préfé- ronce électroniques et ils sont chacun associés à un circuit de commande ot à un circuit de puissance et, pour simplifier la con mutation entre une polarité d'usinage et l'autre, ils peuvent être associés à d'autres interrupteurs de polarités identiques respectivenent sous forme de groupes, d'interrupteurs 17 et 18 de polarités directe et inverse. Pour usiner la pièce 11 avec plusieurs électrodes, il est nécessaire que les différent.s intervalles électrode-pièce soient électriquement isolés les uns cs autres. Lors que la pièce est mo- noble et électriquement continuo, un isolement doit donc entre établi entre les électrodes 12.Pour cotte raison,dans l'exemple de réalisation représenté, l'inverseur de polarité 14 maintient la pièce 11 à un potenti@l de référence fixe indépendamment de la polarité sélectionnée et il boucle un circuit entre la source 13 et chacune des électrodes 12 par l'intermédiaire du circuit de puissance de l'un ou l'autre des interrupteurs de puissance de polarité directe ou inverse prévus pour cette électrode. L'impédance qui en résulte entre la source de courant 13 et chaque électrode 12, maintient les électrodes électriquement isolées les unes des autres. Tel qu'il est représenté aux dessins,un inverseur 14 de structure approprié@ comprend par exemple deux lames de contact 19 et 20 accouplées et trois bornes de contact 21,22 et 23. Les lames 19 et 20 sont respectivement reliées aux borncs négative ct positive de la sourse 13 tandis que les bornes 21, 22 ct 23 sont respectivement reliées à une extrémité commune des circuits de puissance des in errupteurs de puissance 15 de polarité directe, de la pièce 11 et à une extrémité commune des circuits de puissance des interrupteurs de puissance 16 de pelarité inverse. Les autres extrémités des circuits de puissance de chacun des interrupteurs de puissance sont reliées é une borne 24 et à l'électrode 12 correspondant à la paire d'interrupteurs associés. On voit ainsi que la sélection de la polarité d'usinage est facilement assurée, simplement en am@nant les lames 19 et 20 @n contact avec les bornes 21 et 22 pour l' l'usinage en polarité direc- te, ou avec les bornes 22 ct 23 pour l'usinage on polarité inverse. En outre, on voit que, indépendamment de la polarité choisie,la pièce 11 est reliée directement,c'est-à-dire par l'intermédiaire d'un fil d'impédance à peu près constante, à une borne de la source 13, la borne positive correspondant à l'usinage @n polarité di rect@ et la borne négative à l'usinage @n polarite inverse, de @@- nière à rest@r à un potenti@l de référence fi@@ .En précisent que la pièce est maintenu@ à un potenti@l de référence fixe,on désire faire apparaître la distinction qui @xiste entre la manière dont une inversion de polarité est obtenue selon l'invention et l@ cas où une inversion de polarité est @f@ectuée en p r utant les conn@xions de l'électrode @t @@ la pièce.Dans c@ dernier cas, o@ voit que, pour une certaine polarité d'usinage, les in errup t@urs de puissanc@ sont @l@c@s entre la sourc@ de courant 1@ et la pièc@ 11 tandis que les électrodes 12 sont pratiquement courtcircuitées entre elles. Il en résult@ évi@emment qu'il n'existe aucun isol@@@nt entre les différents intervalles et qu'on n'ob ti@nt pas l@s conditions d@@irecs. Pour tr@ns@@ttre l@ courant de la sourc@ 13 aux électrodes 12 sous forme d'une série d'impulsions,comme cela est classique, des séquences d'impulsions de commande sont appliquées au circuit de commande des in @rrupt@urs de puissance de @olarité sélection né@ de manière à faire commuter par inter@itt@n@@ leurs circuits de puissance de l'@tat de blocage dans l'@tat conduct@ur. D@ pré férence, les impulsions de co@@ande correspondant aux deux polari- tes d'usinage sont produites par un seul générateur de puls tions 25 @t sont appliquées sélective@ent @ux circuits de commande des i@terrupteurs de puissance de polarité direct@ et @@ polarité inverse par des co@@@t@teurs-s@lecteurs 26. Dans le group@ d'interrupteurs de polarité directe et de polarité inverse, selon la figure 2, le @@nterrupteurs @@ puissance de polarités oppos@@s qui sont privus pour chague électrode 12 peuvent être constitués de préférence par deux transistors complémentaires, a savoir un transist@r de type @F@ qui constitue l'interrupteur de puissance 15 de @olarité direct@ et un transister de type PNP qui constitu@ l'interrupteur d@ @uissance 16 de pola- rité invers@. Les transistors 15 et 16 sont branchés de @anière à avoir un @@etteur co@@un @fi@ que l@ courant @'écoulant @ntr@ la s@urce 13 et l@s électrodes 12 pass@ d@@@ l @ circuits collecteur é@etteur des transistors 1@ p@ndant l'usinage en polarité directe et dans les circuits collecteur-émetteur des transistors 16 p@n- dant l'usinage en polarité inverse. Dans ce but, les @metteur@ des transistors 15 et 16 sont resp@ctiv@@ent reliés à des bornes 21 et 23 tandis que les collecteurs des transistors 15 sont chacun reliés par l'intermédiaire d'une des bornes 24 au collecteur d'un transistor respectif 16.Four rec@voir les impulsions de commande fournies par le générateur 25, les bases des tr@@ais- tors 15 sont reliées à @@e borne 27 du commutateur-sélecteur 26 et les bases des transistors 16 sont reliées à l'autre borne 28.Suivant une pratique courante utilisée, pour protéger les transistors et pour is@ler leurs circuits de commande l'un de l'autre, lesdites c@nnexions pouvent être @tablies par l'inter- médiair@ de résistances respectives de dimitation de courant 29. Dans ce mode de réalisation,pour p@rmettre l'utilisation d'un seul générateur d'impulsions de commande pour l'usinage en polarité directe et l'usinage en polarité inverse,le générateur d'inpulsions 25 est du type p@rnettant d'appliquer des impulsions bipolaires de commande au commutateur-sélecteur 26.En outre,pour réduire au minimum les impératifs de dissipation d'énergie con c@rnant l s transistors 13, 16 et pour permettre par suite l'uti li@ation de transiators de puissance relativement p@u coûteux, les impulsions de commande produites @nt de préférence une grandeur @uffisante pour fair@ commuter les circuits de puissance collecteur-@netteur de ces transistor@ entre un état non-conduc- teur et un état de c@nduction sature@. Un @v@ntage @e l'ut@lisation de transistors complémentaires co@@@ interrupteurs de puis@ance, @t de la génération d'impulsions bipolaires de co@@and@ pour les faire commuter est que le taux d'utilisation de d@charge pour une polarité d'usina@@ est pratiquement à p@u pr@s le complément du taux correspondant a l'autre polarité.Par @@@@ple, si les parties positives des impulsions @@ commande correspondant @ un taux d'utilisation de 10%,les parties @égatives correspondant à un taux d'utilisation de 90%. Lorsqu. ces impulsions sont appliqu@es aux bas@s des tran @istors 15 de polarité direct@, l@ taux d'utilisation de décharge est @ ne d'o@viron 10% tandis que, lorsqu'elles sont appliqu@@s aux bas@s dés transistors 16 de polarité inverse,le taux d'utili @ation de decharge est d'@@viron 90%. En règle générale,l@ taux d'utilisation de décharg@ pour l'usinag@ en polarité direct@ est compris entre 10 et 50% alors qu'il est compris @ntr@ 50 et 90% pour un usinage en polarité inverse.On peut donc, dans de nom br@uses applications,obtenir la plage totale désirée de taux d'utilisation de décharge pour un usinage en polarité direct@ et pour un usinage en polarité inverse à l'aide d'un générateur d'impulsions bipolaires 25 ayant un taux d'utilisation qui n'est réglable que dans une plage de 40%. C@pendant,il y a lieu de noter que, dans certains cas, on cherche à disposer d'une plage plus large de tau@ d'utilisation de décharge,par exemple une plage comprise entre 10 et 90%, pour usinage en polarité directe et en polarité inverse; le générateur d'impulsions 25 présente alors une plage de taux d'utilisation élargie en correspondance. Pour obtenir des vitesses d'enlèvement de nétal sensiblement égales et pour permettre un réglage commode des distances entre les électrodes respectives 12 et 1@ pièce 11,c'est-à-dire en d'autres termos des largeurs d'intervalle, par des serve-dispositifs non -représentés du type usuel dans ce domaine,les décharges d'intervalle doivent avoir de préférence des puissances à peu près égales. Pour cette raison et pour diminuer l'influence des écarts qui pouvent exister entre les différents transistors 15 de type NPN et les différents transistors 16 de type PNP,il est prévu entre chacune des électrodes 12 et les bornes 24 une résistance d'équilibrage 30. Les résistances 30 sont toutes idemtiques et ont une valeur ohmique élevée par rapport à la résistance collecteurémetteur des transistors lorsque ceux-ci so trouvent dans un état de conduction saturés.Pour cette même raison,le générateur d'impulsions bipolaires 25 est de préférence prévu de manière à appliquer des impulsions de commande sensiblement identiques à chacun des commutateurs-sélecteurs 26. Le générateur d'impulsions bipolaires 25 peut so présenter sous différentes formes. Par exemple, un générateur approprié comprend un générateur d'impulsions unipolaires 31,un conformateur d'ondes bipolaires 32 pour convertir la sertie unipolaire du générateur 31 en impulsions bipolaires et un amplificateur d'impulsions bipolaires 33 pour appliquer des impulsions bipolaires amplifiées à chacun des commutateurs-sélecteurs 26. Avec une telle disposition, et pour permettre une variation de la fréquence de décharge et du tau@ d'utilisation de décharge en vu@ d'obtenir des perfor- mances optimales, on utilise un générateur d'impulsions unipolaires 31 qui est de préférence du type à fréquence de sortie et à tauxd'utilisation variables. On a représenté en figure 3 des exemples particuliers de conformateurs d'impulsions bipolaires 32 et d'amplificateur 33 mais on peut naturellement utiliser d'autres types de dispositifs de ce genre. Pour convertir les impulsions unipolaires sortant du générateur 31 ca impulsions bipolaires, le conformateur 32 comprend un transistor 35 dont le circuit collecteur-émetteur est branché entre deux bornes 36 et 37, de polarisations opposées,par l'intermédiaire de deux résistances 38 et 39 tandis que sa base est branchée de @anière à recevoir les impulsions unipolaires par l'intermédiaire d'une résistance de limitation de courant 41 montée en série. Entre les résistances 38 et 39, une borne 42 est reliée à la nasse par l'intermédiaire de l'étage d'entrés 43 de l'amplificateur 33 et par laquelle du courant est obligé Ce s'écouler dans-une direction pendant la durée de chacune des impulsions unipolaires et dans l'autre direction entre deux impulsions unipolaires de manière à former les impulsions bipolaires désirées. A cet effet, une polarisation positive est appliquée à la borne 36 et une polarisation négative à la borne 37.En outre, l@ circuit bas@-émetteur du transistor 35 est polarisé par le courant passant dans une résistance de polarisation 44 de sorte que son circuit collecteurémetteur est commuté d'un état non-conducteur dans un état conducteur en réponse à chacune des impulsions produites par le générateur 31. Lorosqu'une impulsion est appliquée à la base du transistor 35 par 1 générateur 3l,un courant s'écoule donc entre la bor- ne 36 et la masse. D'autre part, entre des impulsions produites par le générateur 31,un courant s'écoule entre la masse et la borne 37.Les résistances 38 et 39 sont choisies de manière telle que des quantités égalos de courant s'écoulent dans les deux directions entre la borne 42 et la masse de manière à produire des impulsions bipolaires équilibrées. L'amplificateur 33 represente sépare les parties positives et négatives des impulsions bipolaires, il amplifis les parties ainsi séparées, puis il les recombine en vue de leur application aux commutateurs-sélecteurs 26. La séparation est @ffectuée dans l'étage d'entrée 43 de l'anplificateur.Dans ce but,cet étage comporte deux transistors complémentaires,savoir un transistor 45 de type NPN et un transistor 46 de type PNP,ces transistors étant branchés en push-pull.Spécifiquement, les transistors 45 et 46 ont leurs circuits bas@-émet- teur branchés en parallèle entre la borne 42 et la masse, tandis que leurs collecteurs sont reliés par l'intermédiaire les circuits; de charge 47 et 43 respectivement aux bornes 51 et 52. Une polari sation positive est appliquée à la borne 51 tandis qu'une polarisation négative, égal@ @ais opposée, est appliquée à la borne 52. En conséquence, la partie positiv@ de chaque impulsion produite par l@ conformateur 32 app@raît @u collecteur du transister 45 avec un déphasage de 180 ,tandis que la partie négative de chaque impulsion apparaît avec un déphasag@ identique a@ collecteur du transistor 46. Pour amplifier les parties sép@rées des impulsions bipo- laires, il est prévu des étages d'a@plification 55 @@nsiblement identiques et affectés respectivement @ ch@que commutateur-s@lec- teur 26. Ces étages compr@nnent chacun un transistor 56 de type PNP pour amplifier les parties positives d'impulsions et un transistor 57 de type NPN pour @@plifier les parties négatives.Les émetteurs des transistors 56 sont reliés à une borne 58 à laquelle est appliquée uno polarisation positive tandis que les émetteurs des transistors 57 sont reliés à une borne 59 à laquelle est appliqués une polarisation négative. D@ préférence,pour appliquer des impulsions de commande bipolaires équilibrées aux commutateurs-sélecteurs 26,les polairsations exercées sur les bornes 58 et 59 sont équilibrées. Les transistors 5@ et 57 ,qui sont t@us deux polarisés d@ manière à être conducteurs lorsque les conditions sont stables, sont alternativement bloqués par l@ courant passant respectivement dans les transistors 45 et 46. Pour utiliser au @i@ux ce courant, la base de chaque transistor 56 est branchés entre deux résistances de polarisation 61 et 62 qui sont elles-mêmes branch@es entre la borne de polarisation 51 et le collecteur du transistor 45.Les deux résistances de polarisation correspondant aux différents transistors 56 de type PNP sont branchées @n parallèle par l'intermédiaire d'une ligne pesitive de distribution 63 de manière à former le circuit de charge 47. De façon @nalogu@,la base de cha- que transistor 57 est branchée entre @@ux résistances de polarisa ti@n 64 et 65 qui sont @lles-mêmes branchées entre la borne de p@larisation 59 et l@ collecteur du transistor 46 tandis que les paires de résistances de polarisation correspondant aux différen@s transistors 57 de type NPN sont branchées en parallèle entre elles par une ligne négative de distribution 66 pour former le circuit de charge 48. Dans chacun des étages d'amplification 55, et pour recombiner les parties positives et négatives amplifiées des impulsions bipolaires, les collecteurs des transistors 56 et 57 sont reliés entre eux et, par l'intermédiaire d'un fil 71,aux commutateurssélecteurs 26 correspondants. Avec un choix correct de ces tran sistors,le@minutage de chacun des étages 55 peut être t@l que la periode de conduction d'un des transistors corresponde à la périede de blocage de l'autre. Il en résulte que les impulsions de commande appliquées à chaque commutateur-sélecteur 26 apparaissent sous forme @@ v@riations rapides et umiformes entre le potenti@l appliqué à une des bornes 58,59 et le potenti@l appliqué à l'autre borne .Pour fournir aussi efficacement que possible des impulsions de commande ayant une grandeur suffisante pour faire commuter les circuits de puissance des in@errupteurs de puissance 15 ou 16 d@ polarités sélectionnées entre des états non-conducteurs et des états de conduction saturée,les circuits collecteur-émetteur des transistors 56,57 et les fils 71 sont de préférence exempts de toute impédance intrimsèque. De même,pour maintenir les impulsions appliquées aux différents commutateurs-sélecteurs 26 en synchronisation précise, les fils 71 ent tous de préférence à peu près la même longueur. Selon une autre caractéristique importante de l'invention,des moyens sont prévus pour permettre à l'opérateur de choisir un mode de fonctionnement du type à décharge de condensateur ou du type pulsatoire,en vue d'une adaptation opti@ale des conditions d'usinage à un groupe donné de paramètres.Un groupe d'alimontation sus @eptible de fonctionner suivant l'un ou l'autre de ces modes peut être désigné par le ter@e de "group@ universel d'alim@ntation en courant d'usinage par étinc@lage". Dans l@ cas des figures 1 et 2 ,qui correspondent au fonctionnement suivant le mode à decharge de condensateur,un circuit capacitif d'emmagasinage 81 est prévu pour chaque électrode 12 et un interrupteur 82, branché en série avec chacun des circuits d'emmagasinage 81,permet à l'opérateur de bra@cher ou de débrancher sélectivement le circuit d'@mmagasinage entre l'électrode 12 et l@ pièce 11.Un fonctionnement @table suiv@nt ce @ode nécessite que les constantes de temps des circuits d'@@@agasinage 81 soi@nt choisies de manière à adapter la fréquence des décharges dans l'intervalle à la fréquence des impulsions de courant fournies par les circuits de puissance des interrupteurs de puissance de polarité sélectionnée. De préfére@ce ,pour per@ettr@ cette adap- tation dans une certaine plage de fréquences,les constantes de t@mps des circuits d'emmagasinage 81 sont réglables,typiquement en modifiant la valeur de la capacité branchée dans le circuit. Pour un fonctionnement efficace suivant le mode à décharge de condensateur,la courant passant dans les circuits de puissance des interrupteurs de puissance 15 ou 16 de polarités sélectionnées doit avoir une tension et une intensité suffisantes pour permettre la charge des circuits d'emmagasinage 81 au niveau relative m@nt élevé qui est nécessaire pour ioniser les intervalles dans un temps relativement court. Cependant,l'adjonction d'une capacité aux circuits électrode-pièce a un effet d'amplification sur la puissance des décharges qui passent dans les intervalles respectifs. Ceci tient à ce que la grandeur des courants de crête preduits par les circuits d'emmagasinage 81 pendant les décharges peut être bien supérieure à la grandeur des courants de charge qui leur sont appliqués.C'est peurquoi, pour un fonctionnement suivant ce @ode et pour limiter la dissipation d'énergie des transisters 15 et 16,on peut brancher des résistances de limitation de courant 83 entre chaque borne 24 et les circuits d'emmagasinage 81. D'autre part,dans le type pulsatoire,on peut utilisor un circuit d'impulsions-pilotes séparé 85 pour produire les impulsions de haute-tension nécessaires pour ioniser les intervalles.Ceci permet d'utiliser des impulsions de t@@sion inférieure de telle manière que le niveau des impulsions de courant peut être augmenté sans nécessiter un accroissement de la quantité d'énergie à dissiper pour les interrupteurs de puissence. Pour cette raison, la source de courant 13 est de préférence du type à double tension de sortie,à savoir une tension élevée de sortie, par exemple 125 volts,pour le mode du type à décharge de condensateur et une tension de sortie relativement faible,par exemple 50 volts,pour le fonctionnement suivant le mode pulsatoire.En outre,il est prévu aux bornes de chacune des résistances @e limitation de courant 83,un interrupteur de court-circuitage 84 qui est ouvert pour le fonctionnement suivant l@ mode à décharge de condensateur et formé pour le fonctionnement suivant du type pulsatoire. D@ même,il est prévu un interrupt@ur 86 pour relier et isoler sélectivement le circuit d'impulsions-pilotes 85 par rapport aux électrodes 12 et la pièce 11. De préférence, les interrupteurs de court#circui- tage 84 et l'interrupteur 86 de commande du branchement de circuit d'impulsions-pilotes peuvent être commandes par un relais commun CR1. Pour assurer une ionis@tion efficace des in@ervalles électrode-pièce pendant un fonctionnement en @@larité directe ou en pola rité inverse,il es# prévu @@s @oyens tels que le circuit l'i@pul- sions-pilotes 85 applique entre les électrodes 12 et la pi@@@ 11 des impulsions de haute t@@sion assur@nt une ionisation de l'i@- tervalle,ces impulsions étant synchr@nisé@s avec, t correspondant en polarité aux impulsions de pui@sanc appliqu@es à l'intervall@ par les interrupteurs de puissance 15 ou 16 de polarités sélectionnées.Selon l'invention,ce problème est de préférence résolu à l'aide d'une seule source 91 de haute tension. Comme représencé aux dessins, l@ circuit d'impulsions-pilotes 85 compr@nd donc un inverseur de polarité 92 pour polariser sélectivement la source 91 de haute tension ainsi que deux interrupteurs d'impulsionspilotes 93 et 94 de polarités opposées et assurant le couplas intermittent de la source de haute tension entre les électrodes 12 et la pièce @1 pendant des opérations d'usinage en polarité directe et en polarité inverse.Les interrupteurs d'impulsions-pilotes 93 et 94, dont la polarisation correspond respectiv ent @ celle des interrupteurs de puissance 15 et 16 de polarité direct@ et de polarité invers@,sont constitués typiquement par deux transistors complémentaires;l'i@terrupteur 93 est un transistor de type NPN et l'interrupteur 94 un transistor de type PNP. Pour produire des impulsions de haute tension de la polarité requise,l'invers@ur de polarité 92 est excité,manuellement ou par télécommande ,de manière à polariser correctement la source de haute tension 91; cette source 91 est reliée en séri@ au circuit collecteur-émetteur à la polarité sélectionnée du transistor 93 ou 94.Le circuit de puissance de ce transistor est alors commuté, en synchronisme avec les circuits de puissance des transistors de polarités correspondantes, d'un état s@nsiblement non-conducteur à un état conducteur,de préférence un état de conduction saturée ,en réponse à chaque séquence d'impulsions de commande appliqu@es à sa bas@. De préférence, la commutation synchronisée des interrupteurs d'impulsions-pilotes et de puissance de @ola- rités correspondantes est assurée en branchant leurs circuits de commande en parallèle en vue de recevoir des impulsions de commande provenant de la source 25.Comme représenté aux dessins, la base du transistor 93 est par conséquent reliée,par l'inter médiair@ d'une résistance de li@itation de courant 96,en parallèl@ aux bases des transistors 15 qui sont elles-mêmes reliées à la borne 27 d'un des commutateurs-sélect@urs 26. D'une manière analogue, la base du transistor 94 est relié@,par l'intermédiaire d'une résistance de limitation de courant 97, @n @arallèle aux bases des transistors 16 qui sont elles-mêmes reliées à la borne 27 d'un commutateur-sélecteur. Pour réduire au @minimum la tension de sortie de la source 91, le signal de sortie de la source de courant 13 pout avantageusement être utilisé de manière à aug@@nter la tension p@ndant le mode du type pulsatoire. Pour cette rais@n, et pour que la sortie de la source de haute tension 91 soit reliée en série au circuit collecteur-@é@etteur de c@lui des transistors 93 et 94 . qui présente la polarité correcte,les @@@tteurs des transistors 93 et 94 sont respectivement connectés aux bornes 21 et 23 de l'in vors@ur,tandis que leurs collecteurs sont reliés entre eux ainsi qu'à la source de haute tonsion 91. Pour limiter le courant passant dans les circuits collecteur-émett@ur des transistors 93 et 94, il est prévu une résistance de limitation de courant 95 branchée en série entre la source de haute tension 91 et chaque électrode 12. En général,les intervalles ne s'ionisent qu'après qu'une haute tension leur a été appliquée pendant une péri@d@ finie,dont la durés varie d'un intervalle à l'autre et d'une décharge à l'autre. En conséquence,pour l@ mode de fonctionnement du type pulsatoire et pour empêcher les impulsions-pilotes à haute tension d'être affaiblies en passant par les circuits de puissance des interrupteurs de puissance @e polarité sélectionné@ et pour protéger ces circuits de puissance contre la t@n@ion élevée des inpulsions-pilotes,il est prév@ des éléments à conduction unidirectionnelle,typiquement des diodes 98,pour empêcher le passage d'un courant dans ces circuits jusqu'à ce que les intervalles soient ionisés.Dans l'exemple représenté,chaque paire d'interrupteurs de puissance 15 et 16 polarisé@ en @pposition est asso ci@e à une seule diode et cette diode est branchée sélectivement, en vue de p@r@ettr@ un fonctionnement @n polarité directe ou en polarité inverse, par un inverseur de polarité 99. A c@t eff@t, chaque diode 98 est branchée entr@ un@ électrode respective 12 et la borne commune 24 des circuits de puissance des interrupteurs de puissance correspondant à cette électrode. De préférence,les inverseurs de polarité 99 peuvent tous être actionnés par un re lais de commande CR2. Les impulsions-pilotes sont coura@@ent utilisées simplement pour ioniser les intervalles et les impulsions de puissance sont appliquées avec la @olarité sélectionnée à l'un des interrupteurs de puissance 15 ou 16 pour fournir le courant de décharge, mais on notera qu'il peut être avantageux d'utiliser le niveau relativement bas des impulsions-pilotes pour produire de très faibles décharges, tell@s que celles nécessaires lorsqu'on désire obtenir un fini de surface extrêmememt precis. C'est pourquoi, pour permettre uniquement l'utilisation des impulsions-pilotes, il est prévu pour chaque electrode 12 un interrupteur 101 qui peut être @uvert de manière @ débrancher les circuits de puissance des interr@pteurs de puissance 15 et 16. Dans l'exemple représenté il n'est prévu qu'un seul circuit d'impulsions-pilotes 85 utilisé pour appliquer des impulsions de haute tension entre chaque électrode 12 et la pièce 11, mais il est bien évident que dans certains cas, par exemple lorsqu'il est prévu un grand nombre d'électrodes 12 on peut utiliser plus d'un circuit de ce type. Un autre aspect important de l'invention est qu'un écoulement excessif de courant passant dans le circuit d'excitation d'un des interrupteurs de paissance 15 et 16 est interrompu pour les protèger et pour empêcher la pièce 11 d'être endommagée, cette coupoure étant assurée sans affecterle fonctionnement des autres interrupteurs de puissance, ce qui évite des pertes de temps importantes @ues à des arrêts totaux de l'ensemble du groupe d'alimentation dans la machine. Pour @b tenir cette indépendance d'action, chaque interrupteur de puis sance 15,16 est muni d'un circuit de coupure de courant (les circuits de coupure 111 et 112 correspondent aux interrupteurs de puissance de polarité directe et de polarité inverse, respectivement). Dans le c@s de la figure 4, qui représente un mode spécifique de réalisation du circuit de coupure 111,ce circuit comprend un dispositif de commutateur 113 branch@ entre le circuit de commande base-émetteur du transistor 15 et un @@tecteur de seuil 114 branché entre le collecteur du tra@sistor et le dispositif de commutation.Dans les conditions normales de marche, le dispositif de commutation 113 s@ tr@uve dans un état de @aute in@ danc@ @t n@n-conducteur,@u dans une con@ition de circuit @uvert dans l@quelle il oppos@ une in@édanc@ élevé @au@@i@pul@i@n@ @@ commande.Cependant,en réponse @ un@ @@@ @@@@ati@@@@ courant @@@@ant dans l@ circuit d'excitati@ @u transist@r 13 a@@@@l@ @'un@ @@l@@r préd@t@r@i@é@,le dispositif d@ co@@@@tation 113 est ca@@@té @@@@ un tat@@ @lucteur de très faible i@@@@dance @@ sig@@l f@@rni@@@@@ l@ @ét @t@ur de seuil 114 @t il t@blit al@r@ un v@i@ de c@urt-circuitage aux born@@ du circuit de con@@nde du transistor 15,@n @blig@ant ainsi son circuit @ puissanc@ @ r@@@@ir i@@édiat@@@nt à sa position de blocage . Co@@@ on le voit aux dessins,le dispositif de co@@utation 113 est un redr@ss u@ co@@@nde @u silicium. @@@@ndant, il va de sei qu'@@ peut utiliser d'autr@@ dispositifs,d@@@référence prés@@tant des caractéristiques si@ilaires @@rro@illage et de ré-@nclen- ch@@@nt,tels qu@ d@ thyratrons,des relais @@ verrouillage et @@@ a@pareils similaires.En outre,bien que le d@tecteur de seuil 114 ait @té r@prés@nté s@us forme @'une diode @@@@r,il va de sei qu'on peut utiliser d'autre@ dispositifs présentant des capacités similaires de détection de @euil En consid@rant plus @n détail le circuit de coupure de cou- rant d@ @@larité direct@ 111,@@ voit qu@@l'an@de et la cathode du redr@ss@ur co@@andé a@ siliciu@ 113 sont resp@ctivement reliées la bas@ et à l'émetteur du transistor 15 d@ manière à être bran 5ché@s pour conduire dans l@ s@ns direct les parties positives des impulsions de co@@ ard@, c'est-à-dire les parties pendant lesquel les l@ circuit collecteur-é@@tteur @u tra@sistor 15 est n@rmale- @@nt conducteur. @our que le circuit de commande du transistor 15 soit pola@is@ @r s@@s invers lorsque l@ r@@r@sseur command au silicium est a@orcé , il est prévu entre l@ cathode du r@dress@ur 113 et l'é@etteur @@ transist@r 15 une so@rce le tension de pola risation inv@rse 116.E@ outre , pour prot@g@r la jonction @@ss- @@ett@ur d@ transist@@ 15 et pour que le relr@@seur 113 soit bloqué @@@lant les parti@s né@atives des impulsions de commande,il est prévu aux born@s du circuit bas@-é@ett@ur du transistor 15 une di@de 120. L@ diode 120 est @olarisée de manière à conduire dans le sens direct les parties @égatives des impulsions de commande et elle est choisie,individuellement ou en combinaison avec une impédance additionnelle,pour produire une chute de tension directe dépassant la tension de la source de polarisation 116. Pour détecter lo passage d'un courant cxcossif dans le circuit de puissance du transistor 15,la diode Zoner 114 est branchée de manière à être polarisée en sens inverse par la tension appliquée à la combinaison-série formée par le circuit collecteuremetteur du transistor et par la résistance d'équilibrage 30;;c@t- to diodc 114 est choisie do manière que son potentiel de claquag@ inverse soit dépassé par la tension de polarisation invers@ qui lui est appliquée lorsque le courant passant dans le circuit collecteur-émetteur du transistor 15 augmente au-delà d'un niveau prédéterminé .Dans ce cas,le sens d'écoulement du courant inverse dans la diode 114 est tel qu'il polarise dans lo sens direct le circuit électrode de commande-cathode du redresseur commandé au silicium 113.En conséquence,pour être branchée de la manière indiquée plus haut et pour fournir un signal d'amorçage au redrosscur 113 lorsque le courant passant dans le circuit collecteur- émetteur du transistor 15 augmente au-delà de la valeur prédét@r- minée,ladiode Zoner 114 est branchée par sa cathode entre la résistance d'équilibrage 30 et l'interrupteur 101,tandis que son anode est reliée par une résistance de limitation de courant 117 à l'électrode de commande du redresseur au silicium 113. Une résistance 118 p@ut être branchée entre la résistance de limitation de courant 117 et le circuit électrode de commande-cathode du redresseur 113 en vue de supprimer des signaux parasites év@n- tucls. Le retard entre l'instant où un courant excessif commenc@ à passer dans l@ circuit de puissance du transistor 15 et l'instant d'amorçage du redresseur co@@andé au silicium 113 est négligeable par rapport à la durée des décharges.On obtient donc une action de coupure de courant impulsion-par-impulsion.De plus,puisque le circuit anode-cathode du redress@ur 113 est maintenu dans son état conducteur,après amorçage , pour toute la partie restante de la do@i-onde positive d'une impulsion de commande et puisqu'il est ramené dans son état de blocage lors de la demi-onde suivante négative de l'impulsion de commande,l'action de coupure est telle que le circuit collecteur-émetteur du transistor 15 soit maintenu dans son état non-conducteur pendant la partie restante de l'impulsion positive et soit de nouveau commuté dans som état Ce conduction saturé@ en réponse à l'impulsion positive suivante .En d'autres termes,il n'existe aucun risque qu'il se produise seulenent une coupure partielle,c'est-à-dire un état pour lequelle circuit collecteur-émetteur du transistor 15 serait partiellement conducteur.En outre,le circuit de coupure de courant est automatiquement ré@nclenché de manière @ue 1@ transistor 13 laiss@ pas s@r de nouveau des impulsion@ complètes de courant d'usinage aussitôt supprimée la cause qui a provoqué le passage d'un courant excessif. Dans le cas de la figure 6,le circuit de coupure de courant 112 prévu pour les interrupteurs @@ puiss@@c@ 1@ d@ pel@rite inverse est @ssenti@llement le même que le circuit de coupure 111 précédem@@nt décrut, @ la différ@nc@ principal@ qu'il @st n@ces- saire d'invers@r la polarisation du circuit pour tenir compte de cette polarité opposée.C'est-à-dire que l'anode et la cathod@ du redresseur commandé au silicium 113' s@nt respectiv@@ent reliées à l'émetteur @t @ la bas@ @u tra@sistor de puissance 16 de manière à être branch@es en vu@ de co@duire dans l@ s@ns dir@ct les parties @égatives des impulsions de co@@@@de,sav@ir les parties p@ndant lesquelles l@ circuit collecteur-émetteur du tra@- sistor 16 est normal@@ent conducteur. En outr@,entre l'é@@tteur du transistor 16 e# l'anode du redresseur 113', il est prévu une source de polarisation 116' telle que le circuit de commande base @@etteur @u transistor 16 soit pol@risé @@ s@ns in@@rs@ lorsque le redresseur 113' est a@orcé.D@ même , pour pr@tég@r la @enction bas@-@metteur du transistor 1@ et pour @@e le r@@resseur 113' soit bloqué pendant l@s parti@@ positiv@@ des impulsions de com mande,il est prév@ aux bornes du circuit ba@@-@@@tt@ur du transis- tor 16 un@ diod@ 120'.La diode 120' est polarisé@@ de manière à conduire dans l@ sens direct l @ p@@ti@@ @ositives des impulsions de commande et @lle est choisi@,individuellement ou @@ combi@@i- son avec une impédance additionnelle,de @@@ière à pro@uire une chute de tension direct@ d@pass@nt l@ t@@@ion de la source de @o- larisation 116'. La diode @ener 114' est branchée de @@@ière être pol ris@@ @n sens inv@rs@ @ar la t@nsio@ produit@ @@@ bernes de la combi naison-séri@ for@@e par l@ circuit collecteur@@metteur du tran- @istor 16 et @@ l@ r@sistanc@ d'@quilib@@@@ 30 ; elle est @n outre choisi@ de @anière pr@s@nter un @ot@nti@l inverse de cla quage qui est inf@rieur à la tension de polarisation invers@ appliquée lorsqu@ l@ courant passant dans l@ circuit collecteur- émetteur du transistor 16 augmente au-delà de la valeur prédéterminée.Cependant, le courant i@vers@ passant d@@s la diode 114' s'écoule dans la direction opposée à celle nécessaire pour polariser dans le sens direct le circuit électrode de commande cathode du redresseur 113'.C'est pourquoi,pour être polarisée de la manière décrite et pour fournir un signal d'amorçage au redresseur 113' lorsque le courant passant da@@ le circuit collecteur-émetteur du transistor 116 augmente au-delà de la valeur prédéter@iné@, l'anode de la diode @ener 114' est branchée entre la résistance d'équilibrage 30 et l'interrupteur 101 tandis que sa cathode est reliée à la base d'un transistor 119 du type PNP assurant une inversion de polarité. Le transistor 119 est relié par son émetteur à la borne positive de la source de polarisation 116' tandis que son collecteur est relié à l'électrode de commande du redresseur 113' par l'intermédiaire de la résistance de limitation de courant 117'. Dans certains cas, en particulier pour un fonctionnement du type pulsatoire,on a intérêt à établir une voie d'écoulement de courant à vide dans l@ circuit de puissance de chacun des interrupteurs de puissance de polarités sélectionnées, c'est-à-dire un écoulement de courant s@ produisant après que le circuit de puissance a@été commuté dans son état conducteur et avant que l'intervalle associé soit ionisé. De préférence,chaque paire d'interrupteurs de puissance 15, 16 de polarit@s opposées est associée à une seule voi@ de courant à vide,cette voie agissant en outre de manière à évacuer les charges emmagasinées par la pair@ d'interrupteurs et par la diode d'isolement 98 associée à cette paire.En conséquence,les(figures 4 et 5 dans le cas de la paire d'in@errup- teurs de puissance 15 et 16),il est prévu une résistance 121 qui est branchée par une extrémité en un point situé entre la résistance d'équilibrage 30 @t l'interrupteur 101 et par s@n autre ex tré@ité à la pièce 11 mise à la masse. Avec la voie de courant à vide établi@ par l'intermédiaire de la résistance 121,on obtient que lorsque l@ circuit d'excitation des interrupteurs de puissance 15 et 16 est bloqué,la totalité de la tension de sorti@ de la sourc@ 13 app@raisse aux bornes de la résistance. Il en résulte que la diod@ Zener prévu@ dans l@ circuit de coupure de courant correspondant @ l'interrupteur de puissance, est fortement polari@ée en sens invers. just@ au moment où il @xis- t@ un état de courant excessif.C'est pourquoi,dans chacun des circuits de coupur@ de courant et pour @@ êcher un a@orçage incorrect du redresseur commandé au silicium, il est prévu un élément de com mande qui est branché en série avec la diode Zener et qui est ouvert et formé en synchronisme avec la commutation du circuit de puissance de l'interrupteur de puissance associé entre ses états conducteur et non-conducteur. La synchronisation est assurée de ma@ière que l'élé@@nt de commande soit formé pour n@ permettre l@ passage d'un courant dans la diode Zener que lorsque le circuit de puissance de l'interrupteur de puissance essocié se trouve dans son état conducteur. De préférence,l'élément de commande peut être con@titué par un transistor du même type que l'int@rrupteur de puissance associé. Ceci permet d'assurer l'action de commande par commutation du circuit de sortie collecteur-émetteur du transistor entre un état non-conducteur et un état conducteur et la synchronisation est assurée en bra@chant le circuit d'@ntré@ base-émetteur de ce transistor en parallèle au circuit de commande de l'interrupteur de puissance associé, de telle manière qu'il reçoiv@ des impulsions de commande en provenance du générateur 25. Dans le cas du circuit de coupure de courant de polarité directe 111 r@présenté @n figure 4,l'élément de commande est donc un transistor 122 de type NPN dont le collecteur est relié à l'a ne@e de la diode Zener 114 et dont l'émetteur est relié à l'électrode de commande du redresseur au silicium 113 par l'interméliai r@ de la résistance de limitation de courant 117. La base du transistor 122 est branchée en parallèle à la base du transistor 15 par l'intermédiaire d'une résistance de limitation de courant 123.D'autre part,dans le circuit de coupure de courant de polarité invers@ 112 de figure 6,l'élément de commande est un transistor 122' de type PNP dont le collecteur est relié à la cathode de la diode Zener 114' et dont l'émetteur est relié à la base du transistor 119 d'inversion de polarité. La base du transistor de commande 122' est branchée en parallèle à la base de l'interrupteur de puiss@@ce 116 par l'intermédiaire de la résistance de limitation de courant 123'. On voit que,dans l@ cas du circuit de coupure de courant de polarité invers@ 112, le courant de polarité directe destiné à la jonction base-émetteur du transistor de commande 122' s'écoule dans une direction provoquant une polarisation dans le s@ns direct de la jonction base-émetteur du transistor d'inversion de polarité 119.En conséquence,pour empêcher ce courant de polarisation d'un niveau relativement bas de provoquer un amorçage incorrect du redresseur 113',il est prévu entre la base du transistor 119 et l'émetteur du transistor 122' une diode 124 qui est polarisée dans la même direction que les jonctions base-émetteur des transistors 119 et 122' et qui est choisie de manière à présenter une tension de polarisation directe de valeur suffisante pour bloquer le courant de polarisation base-émetteur destiné au transistor 122'. Il est en outre prévu entre l'émetteur du transistor 122' et la borne positive de la source de polarisation 116',une résis tance 125 établissant une autre voie pour ce courant de polarisation . Il ne se pose aucun problème similaire pour le circuit de coupure de courant de polarité directe 111 et on n'y prévoit donc aucun des éléments précités. Suivant la figure 5, les circuits de coupure de courant peuvent être tels qu'ils ne repondent pas à un courant @xcossif pondant une promière partie prédéterminée de chaque impulsion de puissance ou bien pour qu'ils ne répondent à une telle condition qu'après un retard prédéterminé. Les moyens prévus à cet effet ont été représentés pour lo circuit de coupure c courant de polarité Ci- recte 111 mais il est clair qu'ils sont également utilisables pour le circuit de coupure de courant de polarité inverse 112. Dans l'usinage par étincelage do certains métaux, tels que la fonte, le flanc avant de la décharge a la forme d'une impulsion de haute intensité. Cette impulsion est suffisamment courte pour n'avoir aucun effet porturbateur et il est donc bon de maintonir les circuits de coupure d@ courant en état de blocage pendant cette première partie de la décharge. Ce problème peut être résolu par exemple en branchant un circuit à retard 126 dans le circuit d'entrée base-émetteur du transistor 122 en vue de retarder l'application des impulsions de commande à ce transistor. Dans cortains cas également,par exemple lorsque des débris ont tondance à se rasse@bler dans les intervalles et à courtcircuiter l'électrode 12 et la pièce 11,il est avantageux de faire passer un courant d'intensité élevée dans les intervalles p@ndant une courte période en vue de brûler ces débris. A cet effet,on branche un circuit à retard 127 du type à intégration,entre la diode Zener 114 et le redresseur commandé au silicium 113. Il est à noter que les circuits de coupure de courant 111 et 112 agissent de manière à interrompr@ le passage d'un courant excessif dans l'un des interrupteurs de puissance sans affecter le fenctionnement des autres. Par exemple (fig.7), en supposant que le courant pass@@t dans le circuit collecteur-émetteur de l'interrupteur de puissance 15 represent@ à la parti@ supérieure et correspondant à la pol@rité directe,augmente au-delà de la valeur de s@uil pr@determinée, le circuit @e cou@@@e de courant 111 correspondant a cet interrupteur est excite.Spécifiquement, l@ polarisation inverse appliquée @@@ bor@es de sa diode Zener 114 dépasse le potentiel inverse de cla@@@@e, ce qu@ provoque le @as- sage d'un courant inverse dans la diode. Ce @urant provoque ensuite un @@orçage du redresseur commandé @u silicium 115 a@@ar- tenant au circuit de coupure 111 sup@rieur en vue d'@ppliquer la tension de polarisation produite par @ source 116 aux @o@ne@ du circuit base-émetteur du transistor su@@rieur.Dans l@ même période,le transistor inféri@ur 15 et s@n circuit de coupure de courant 111 ne sont cependant pas affect@s et il en résulte que l'usinage de la pièce 111 peut se poursuivre. En figure 8, on voit que, pour @ugmenter la capacité de conduction de courant,chacun des interrupteurs de puissance 15 et 16 peut comprendre un gr@upe d'@nterrupteurs branchés e@ parallèle, par exemple les transistors 15a,15b,et 15c de type NPN,correspondant à la polarit@ directe.De cette manière,une partie seulement du courant total s'éc@ulant entre la source 13 et l'une des électrodes 12 est conduite par un des transistors.@ cet effet,les tra@si@- tors 15a,15b et 15c sont reliés par leurs bases et par l'intermédiaire de résistances respectives de limitation de courant 29a, 29b, et 29c,@ la borne 27 d'un des @électeurs de el@rité 26 tandis que leurs circuits collecteurs-émetteur sont reli@@ par l'inter@@diaire de résistances respectives d'@@uilibrage 30a,30b et 30c en- tre la source de courant 13 et un@ des électrol@@ 12. Avec un interrupteur de @@issance de ce type, on pout assurer un protection appropriée contre les suri@tensités en utilisant un seul circuit de c@upure pour ouvrir ou fer@er tous les interrupteurs branchés en @arallele c@aque @ois @ue le courant total,ou bi@nle couran@ passant dans l'un d'eux, dépasse @@ niveau de seuil prédét@@@iné.La @@nière dont ce problème peut être résolu pour un interrupteur de puissance de polarit@ directe @u inverse @ éte déj@ expliquée @l@@ @aut en référence au sujet des exemples des figures 4 à 7. Selon un autre aspect de l'inve@tion,l'independance d'@c- tion des circuits de coupun@ de cour@nt peut cependant être utili sée pour obtenir un mode de @onctionnement dans lequel le courant passant dans des interrupteurs 15a, 15b et 15c branchés @@ parallèle, est interrompu à des niveaux de seuil di@@érents. Ainsi, en munissant chaque partie d'un ou plusi@urs interrupteurs branch@s en parallèle d'un circuit respectif de coupur@ de courant et en choisissant différents niveaux de seuil pour activer les divers circuits de coupure, le courant passant dans les circuits @@ sorti@ des différ@ntes parties @@s interrupt@urs branchés @n parallèle p@ut être interro@pu pour des niveaux de a@uil progressiv@ @nt croissants. Par exemple, en s@ référant @ux figures 8 et 9A à 9D, chacun des transistors 15a, 15b et 15c branchés @n parallèl@ peut être muni d'un circuit de coupure r@spectif 111a, 111b et 111c . Comm@ représenté ,les circuits de coupure 111a, 111b et 111c sont identiques aux circuits de coupure 111 précédemment décrits et sent désignés p@r les mêmes références munies des indices a, b @t c pour distingu@r les composants d'un circuit par rapport à @@s com- posant@ identiques des autres circuits. Pour la mis@ @@ pratique de cette caractéristique de l'invention,les diodes Zener 114a, 114b et 114c sont choisi@s de manière que lours pot@ntiels respectifs de claquage invers@ soient dépassés par la tension de polarisation inverse qui leur est appliquée pour des niveaux progressiv@@ent croissants de courant pass@@t dans los circuits de sorti@ des tr@@sistors 15a, 15b et 15c.Ces niv@aux de seuil ont été d@signés par I1, I2 et I3. En cons@@uence, avec cette disposition,lorsque le courant total comm@nc@ @ aug@@nt@r à l'instant T1,chacun des transistors 15a, 15b et 15c conduit une partie du courant augmenté jusqu'à l'instant T2. @ c@t instant,l@ niveau de s@uil I1 est dépassé et le circuit de coupure 111a est excité. Il en result@ que seuls les transistors 115b et 115c sont conservés pour la division lu courant total.A @rtir de l'instant T2,et lorsque l@ courant commence de nouv@au à aug@enter à l'instant T3 et @@squ'à ce que le ni veau de s@uil T2 soit depassé à l'in@tant T4, le courant total est divisé @ntre les tran@istors 15b et 15c. A l'instant T4,le circuit de coupure 111b est @xcité, en laissant seul@@@nt l@ transistor 15c conduit@ l@ courant total. En c@nséquence,à partir de l'instant T4 et au-delà de l'instant T5 lorsque le @@ur@@t total commence de nouveau à aug@@nter,et jusqu'à l'instant T6 où le courant total dépasse le niveau d@ s@uil I3,le courant total est conduit par le transister 15c.Finalement,à l'instant T6 ,le circuit final de coupure 111c entre en action et. le circuit relient la source 13 à l'électrode 12 est complètement ouvert. On notera que, comme représenté aux dessins,les niveaux de seuil I1, I2 et I3 sont de préférence choisis de manière que, après que chacun d'@@x a été dépassé,il se produise une diminution du courant total qui peut être conduit par les interrupteurs, à savoir par les transistors dans l@ cas considéré. En d'autres termes, si une excitation de l'un ou l'autre des circuits de coupure 111a ou 111b n'est pas accompagnée par une diminution du courant total,il s'établit un état instabl@ et le circuit suivant de coupure de courant entre en action.De cette manière, tous les transistors 15a, 15b et 15c pouvent fonctionner dans des conditions normales à des valeurs proches do leurs taux nominaux de dissipation d'énergie de crête; la source de courant et la pièce sont complètement protégées contre des courants excessivement élevés susceptibles de les endommager; également,dans de nombreux cas, on peut obtenir un courant d'une surintonsité suffisante pour éli- miner la cause de passage d'un courant excessif.Plus spécifique ment, en cas d'une telle situation,par exemple lorsqu'un courtcircuit établi entre la pièce 11 ct l'électrode 12 nc pouu entre supprimé qu'en écartant la pièce de l'électrode,les circuits de coupure sont tous pratiquement excités simultanément de telle manière que l'écoulement de courant est rapidement interrompu.D'autre part, lorsqu'il s'établit entre la pièce 11 ct l'électrode 12 un court-circuit provoqué par un débris de métal et qui peut être supprimé dans certains cas en continuant à faire passer le courant sans endommager la pièce ou la source de courant,un courant d'intensité supérieure peut passer entre les instants T1 et T2.En outrc, Cens le cas où la cause c ccurt circuit est supprimée au moins en partie à l'instant T2,du courant continue à passer jusqu'à l'instant T4. De même, si la cause de court-circuit est supprimée à l'instant T4 , du courant continu@à passer, et ainsi de suite. Comme représenté,les diminutions des valeurs maximales admissibles de courant total sont effectuées d'une manière échelonnée et elles correspondent pratiquement aux instants où les différents circuits de coupure de courant sont excités. Cependant,en prévoyant un circuit à retard du type à intégration ou similaire,tel que le circuit à retard 127 de figure 6,dans les circuits de coupure de courant 115b et 115c,les diminutions pouvent s'effectuer plus graduellement et à des instants légèrement décalés par rapport aux moments où les valeurs de seuil I1 et I2 sont dépassées. On dispose ainsi d'un temps additionnel pour supprimer la cause de surintensité. La description qui precède montre que l'invention permet d'obtenir un groupe d'alimentation en courant d'usinage par étincelage de polarité réversible,qui peut fonctionner suivant un mode du type à décharge de condensateur ou suivant un mode du type à impulsions en vue d'alimenter une ou plusieurs électrodes et dans lequel un courant perturbateur de forte intensité fourni à l'une des électrodes est interrompu sans affecter l'alimen ation on courant des autres électrodes. -REVENDICATIONS 1. Groupe d'alimentation en courant d'usinage par étin c@lage @n polarité rév@rsible pour produire s@lectivement des décharges de polarit@s @irecte et inverse dans un ou plusieurs intervalles ionisables formés chacun entre une électrode respective et une pièce conductrice,ledit groupe d'ali@entation en courant étant caract@risé en ce qu'il co@@r@nd un lispositif-interrupteur de puissance (17,18) affecté à chaque électrode (12), chaque interrupteur de puissance comportant une borne (24) reliée à une électrode respective et une autre borne (21,23),un pr@@ier inverseur de polarité (14) pour polariser s@lectivement une source de courant continu (13) par rapport aux électrodes et à la pièce (Il), ledit inverseur de polarité branchant la source polarisée entre des @utres bornes de l'interrupteur de puissance et le la pièce, ainsi qu'un dispositif de commande (25) branché de manière à ouvrir et fermer par intermitt@nce l'interrupt@ur de puissance en vue d'appliquer des séquences d'impulsions de courant de @@lari- tés sélectionnées entre chaque électrode et la piéce. 2. Groupe d'alimentation selon la revendication 1, caractérise en ce que chacun des dispositifs interrupteurs de puissance (17,18) comprend deux interrupteurs électroniques de puissance de polarités opposées (15,16),que les interrupteurs de puissance comportent chacun un circuit de commande et un circuit de puissance, que les circuit@ d@ puissance comportent chacun une borne reliée en commun à une borne du circuit de puissance d'un des interrupteurs de puissance de polarité opposée et à une des dites électrodes respectives (12) ainsi qu'une autre borne (21,23), que le dispositif de commande compr@nd un sélecteur (25) pour appliquer une série d'impulsions de commande aux circuits de com @ande des interrupteurs de puissance @@une polarité sélectionné@ en vue de faire co@@uter par in@cr@itt@@c@ leurs circuits de pui@- sance d'un état de blocage dans un état conducteur,et que le pr@mier inverseur de polarité (14) r@lie la source de courant polarisé (13) entre les autres bornes des circuits de puissance des interrupteurs de puissance de polarités sélectionnées et la pièce (11). 3. Groupe d'alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit capacitif d'emmagasinage (81) pour chacune des électrodes (12),au@ moins un circuit de génération d'impulsions-pilotes (85) et un dispositif de commutation (82) pour relier sélectivement chaque circuit d'emmagasinage entre une électrode respective et la pièce (11) en vue d'un fonctionnement suivant le mode à décharge de condensateur,ou bien le générateur d'impulsions-pilotes entre @@ moins une partie des électrodes et la pièce en vue d'obtenir un fonctionnement suivant le mode du type à impulsions,que les circuits d'emmagasinage fonctionnent chacun dans le type à décharge de condensateur pour se charger à un niveau suffisant pour ioniser l'intervalle entre ladite électrode choisie et la pièce avant de se décharger ensuite dans l'intervall@ et que le générateur d'impulsions-pilote agit,dans le type à impulsions,pour appliquer des impulsions d'ionisation d'intervalle de haute tension,qui s@nt synchronisées avec et correspondent en polarité auxdites impulsions de puissance,entre ladite partie desdites électrodes et la pièce. 4. Groupe d'alim@ntation selon l'une quelconque des revendications 1 à 3,caractérisé en ce qu'il est prévu un circuit de cou pur@ de courant (111,112)associé à chaque interrupteur de puissance (15,16) de manière à interrompre un courant excessif passant dans le circuit de puissance (13, 14 et 19 à 24) assecié sans affecter l@ fonctionnement des autres interrupteurs de puissance, chaque circuit de coupure de c@urant comprend un élément commutable normalement non-conducteur (113) relié aux bornes du circuit de commande (25 à 71) de l'interrupteur de puissance associé et un détecteur de seuil (114) branché @ntre le circuit de puissance de l'interrupteur associé et l'élement commutable,le détect@ur de seuil agissant,lorsque le circuit de puissanc@ d@ l'interrupteur associé se trouve dans son état conducteur et lorsque le courant passant dans celui-ci dépasse une valeur prédéterminée,pour fournir un signal de commutation de l'élément commutable dans un état conducteur en vue d'établir un court-circuit aux bernes du circuit de commande de l'interrupteur de puissance associ@ et en vue d'obliger son circuit de puissance à revenir dans l'état de blocage, et que l'élément commutable est du type verrouillé lorsqu'il est commuté dans son état conducteur et ne revenant @nsuite dans son état de blocage que pendant la période où le circuit de puissance de l'interrupteur associé est normalement non-conducteur. 5. En combinaison avec un interrupteur de puissance comportant un circuit de commande branché de manière à recevoir une sé quence d'impulsions de commande et un circuit de puissance relié aux bornes d'une charge de façon à faire passer dans celle-ci une impulsion de courant en réponse à chaque impulsion de commande, un circuit de coupure de surintensité pour interrompre le passage du courant dans la charge pondant la partie restante d'une des impulsions de commande en répense au dépassement d'une valeur prédéterminée par ledit écoulement de courant,ledit circuit de coupure étant caractérisé en ce qu'il comprend un élément com @utable (113) nor@alement bloqué, relié aux bornes du circuit de commande (25 à 71) de manière à établir une voie de dérivation pour les impulsions de commande et un détecteur de seuil (114) branché entre le circuit de puissance (13,14 et 19 à 24) et l'élément commutable de façon à fair@ commuter cet élément dans un état conducteur de faible impédance en réponse à un dépassement de ladite valeur prédéterminée par le courant passant dans le circuit de puissance,ledit élément commutable @tant du type qui est verrouillé lorsqu'il est commuté dans son état conducteur pendant la partie restante d'une impulsion de commande existante et qui revient automatiquement dans son état non conducteur seulement après ladite impulsion de commande existante. 6. Circuit de coupure de surintensité selon la revendication 5,caractérisé en ce qu'il comporte un interrupteur de commande (122) présentant un circuit de sorti@ relié en séri@ au détecteur de seuil (114) et un circuit d'entrée branché de manière à recevoir les impulsions de commande,le circuit de serite n'étant conducteur que lors de la présence simultanée d'une impulsion de commande dans le circuit d'entrée et d'un écoulement de courant supérieur à la valeur prédéter@inée dans le circuit de puissance, @mpêchant ainsi une commutation @rronéc de l'élément commutable dans son état conducteur. 7. Groupe d'alimentation en courant d'usinage par étincelage pour produire des décharges dans au moins un intervalle ionisable qui est formé@ entre une électrode respective et une pièce conductric@,et comportant un interrupteur de puissance affecté à ch@cune des électrodes en vue de la relier à une source de courant ainsi qu'un élément de commande branché de manière à ouvrir et à fermer par intermittence l'interrupteur de puissance pour appliquer une séri@ d'impulsions de courant entre les électrodes et la pièce,ledit groupe d'alimentation étant caractérisé en ce qu'il conprcnd un circuit capacitif d'emmagasinage (81) pour chaque électrode (12) et uu élément commutable (82) pour brancher et débrancher sélectivement chaquc circuit capacitif d'emmagasinage entre l'une des électrodes et la pièce (11) en vue C'établir respectivement des modes du type à décharge do condensateur et du type à impulsions,chaque circuit capacitif d'emmagasinage entrant répétitivement en action lorsqu'il est branché entre une électrode et la pièce pour se charger à un ni veau suffisant en vue d'ioniser l'intervalle ainsi formé Ut pour se décharger ensuite dans l'intervalle. 8. Groupe d'alimentation selon la revendication 7,caractérisé on ce qu'il comprend un générateur d'impulsions-pilotes (85) et en ce que l'élément commutable (82) @branche le générateur d'impulsions-pilotes entre au moins une partie des électrodes (12) et la pièce (11) pour établir un mode do fonctionnement du type à impulsions,le générateur d'impulsions-pilotes agissant pendant ce -ode pour appliquer entre la partie desdites électrodes et la pie- ce des impulsions d'ionisation d'intervalle de haute tension qui sont synchronisées avec les impulsions de puissance.