La présente invention concerne un adaptateur pour un objectif de prise de vues pour l'utilisation dans l'air, ou dans l'eau, ou les deux, et comprenant un élément divergent faisant face à l'objet et un élément convergent faisant face à l'objectif; en utilisation, de l'eau peut être introduite à volonté entre l'adaptateur et l'objectif de prise de vues. La demande de Brevet de la République Fédérale Allemande N 10 45 682 décrit un adaptateur destiné à réduire la distance focale d'un objectif grand angulaire, constitué par deux ménisques de courbure convexe, du côté de l'objet, enfermant entre eux une lentille d'air, et un ménisque convergent, réalisé en verres collés, séparé des ménisques précités, par une plus grande distance dans l'air. Le Brevet de la République autrichienne N 334 108 décrit également un adaptateur qui est réalisé d'une façon similaire à celle de l'adaptateur selon l'invention, à savoir avec un élément divergent et un élément convergent comportant chacun des surfaces extérieures planes. Dans la littérature "Proceedings of the SPIE, volume 7, Octobre 1966, C-XIII" et "Journal of the SMPTEJ volume 69 Avril 1960, pages 264 - 266"p Rebikoff et Ivanoff décrivent Ull adaptateur grand angulaire de plongée destiné à un objectif photographique de distance focale fixe, devant compenser la perte d'étendue du champ d'objet due à un passage de l'air à l'eau. Cet adaptateur connu est réalisé de manière que le milieu dans le volume d'objet soit de l'eau, mais de l'air dans le volume entre l'adaptateur et l'objectif.La combinaison adaptateur-objeclf n'est destinée qu'à des prises de vues sous l'eau, et seulement pour une faible correction d'un astigmatisme des rayons inclinés par rapport à l'axe optique. L'invention a donc pour objet de réaliser un adaptateur grand angulaire afocal pour un objectif de prise de vues, permettant de former des images nettes, précises et contrastées d'objets se trouvant aussi bien dans l'air que dans l'eau. Dans le cas d'utilisation sous l'eau, il y a lieu d'obtenir des corrections comparables à celles d'un adaptateur courant pour des appareils de prisede vues de plongée, aussi bien avec un volume rempli d'eau qu'avec un volume étanche.Ce résultat est obtenu par le fait que les surfaces extérieures, de même que les surfaces extérieures des adaptateurs connus , sont essentiellement planes, que l'élément divergent est constitué par deux lentilles individuelles divergentes et que la valeur absolue de la somme des pouvoirs de réfraction d'interface de la lentille d'air constituée par la surface concave de la première lentille divergente et par la surface convexe de la seconde lentille divergente de l'élément divergent est inférieure à la valeur absolue de la demi-somme de tous les pouvoirs de réfraction d'interface de l'élément divergent . De préférence, la surface de l'élément frontal faisant face à l'objet ainsi que la surface de l'élément réfringeant convergent fai- sant face à l'objectif de prise de vues sont planes ou de très faible courbure.Si les surfaces extérieures de l'adaptateur sont exactement planes, ce dernier est ri goureusement afocal indépendant de l'indice de réfraction du milieu qui règne dans le volume de l'objectif ou dans le volume entre l'adaptateur et l'objectif de prise de vues, car les rayons incidents, perpendiculaires aux surfaces extérieures et parallèles à l'axe ne subissent aucune réfraction sur les surfaces planes. En outre, il ne se produit aucune modification d'aberration d'astigmatisme par le passage d'un milieu à un autre aux surfaces extérieures planes ou de faible courbure.De plus, la courbure du champ d'image pour la reproduction d'un objet se trouvant dans l'air est supprimée, de sorte que le champ d'image reste le même au passage dans un autre milieu si les surfaces extérieures de l'adaptateur ne sont que planes ou de faible courbure. Par contre, une forte courbure des surfaces extérieures fait apparaître une courbure sensible du champ d'image au changement de milieu. Une élimination optimale de toutes les aberrations dans l'ensemble du champ, indépendante du milieu dans lequel se trouve l'adaptateur est obtenue si la condition précitée entre les pouvoirs de réfraction d'interface est respectée: 102 + M lG/2 D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre et sur les dessins annexés donnés uniquement à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels Les Figures 1 à 3 illustrent trois modes de réalisation d'adaptateurs grand angulaires selon l'invention. L'adaptateur représenté sur la Figure 1 comporte un élément frontal 1, du côté de l'objet, constitué par deux lentilles individuelles divergentes L1 et L2. La lentille L est une lentille plan - concave ou un ménisque divergent réalisé avec une surface de réfraction positive de très faible courbure seulement, la surface plane ou de faible courbure faisant face à l'objet. Bien que la valeur de l'indice de réfraction de la lentille L1 n'ait que peu d'influence sur la qualité d'image du dispositif et que l'utilisation de milieux avec des indices de réfraction de l'ordre de nd = 1,5 permetttent d'éliminer les aberrations, il faut que la lentille L1 soit faite en verre optique et non en matière plastique car dans le cas d'utilisation dans l'air et dans liteau, elle n'offrirait pas la résistance nécessaire.La lentille L2 de l'élément 1 peut éventuellement être réalisée en matière plastique, ce qui donne une possibilité relativement simple de déformations asphériques de l'une des deux surfaces. Selon la Figure 1,l'élément convergent, voisin de l'objectif de prises de vues, est constitué par deux lentilles individuelles convergentes L3 et L4 dont les surfaces de plus forte courbure sont tournées vers l'élément 1. Comme cela a été indiqué ci-dessus pour l'élément 1, la lentille L4 qui peut aussi être expo-sée à l'eau doit être en verre optique, tandis que la lentille intérieure L3 peut être faite en matière plastique, Egalement dans l'élément convergent, une déformation asphérique d'une surface appropriée peut éventuellement être prévue. Des valeurs de plusieurs exemples du mode de réalisation de la Figure 1 sont données ci-après. Dans ces exemples, les tolérances sur la courbure des différentes surfaces et sur les épaisseurs vont jusqu'à + 10% du pouvoir de réfraction des éléments correspondants, elles vont jusqu'à + 0,03 sur les indices de réfraction et jusqu'à +5 sur les nombres de Abbe. Dans un premier exemple r nd vd L1 r1 plan d = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33,159 li = 5,0 r3 61,27 d2 = 5,0 / 1,492 / 54,7 L2 r4 asphérique 12 = 28,53 @ asphérique L3 r5 asphérique 5,0 / 1,492 / 54,7 r6 - 2041,56 @ 13 = 0,1 r7 153,284 L4 d4 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r8 plan 4 14 = 4,5 distance de l'objectif Dans un second exemple nd vd r1 500,0 L1 d1 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33,159 @ l1 = 5,0 r3 61,27 d2 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r4 asphérique l2 = 27,42 r5 asphérique L3 d3 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r6 - 2041,57 l3 = 0,1 r7 153,284 L4 d4 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r8 1608,1 l4 = 4,5 distance de l'objectif Dans un troisième exemple :: nd vd r1 - 500,0 L1 d1 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33, 159 r3 61,27 L2 d2 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r4 asphérique l2 = 29,28 r5 asphérique L3 d3 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r6 -2041,56 l3 = 0,1 r7 153,284 L4 d4 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r8 - 1608,1 l4 = 4,5 distance de l'objectif Dans un quatrième exemple :: nd vd r1 250,0 L1 d1 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33,159 l1 = 5,0 r3 61,27 L2 d2 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r4 asphérique l2 = 28,448 r5 asphérique L3 d3 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r6 - 2041,56 r7 153,284 L4 d4 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r8 590,0 l4 = 4,5 distance de l'objectif Dans un cinquième exemple nd vd r1 r1 - 250,0 d1 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33,159 1 = 5,0 r3 r3 61,27 d2 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r4 asphérique l2 = 17,898 r5 asphérique L3 d3 = 5,0 / 1,492 / 54,7 rg ~ 2041,56 L4 r7 109,789 d4 = 3,0 Y 1,517 / 64,2 r8 - 590,0 14 = 4,5 distance de l'objectif coefficient d'agrandissement ss, = 0,63 L ' asphéricité étant définie par la formule dans laquelle x représente la courbure asphérique par rapport à un plan de référence pour chaque distance y de l'axe optique, et c est l'inverse du rayon R, ce qui donne: R a4 a6 a8 a10 K r4 59,82 -0,2218E-05 -0n5500E-08 0,3800E-08 0 0,7500E+00 r5 74,472 0 0 0 0 -0,4000E+00 La Figure 2 représente un élément convergent 2' réalisé sous la forme d'un achromat à verres collés dans lequel un élément biconvexe L'3, pratiquement symétrique se trouve du côté de l'élément frontal 1' et un élément L'4 pratiquement plan-concave se trouve du côté de l'ob- -jectif de prise de vues.Des valeurs concernant un exemple de réalisation de ce genre sont données ci-après r1 plan L1 d1 = 3,3 / 1,517 / 64,2 r2 39,26 l1 = 6,0 r3 84,66 d2 = 4,0 1,492 L2 d2 = 4,0 / 1,492 / 54,7 r4 asphérique l2 = 34,04 r5 asphérique 11,4 Y 1,562 Y 35,0 L3 d3 = 11,4 / 1,562 / 35,0 r6 - 32,03 L4 d4 =2,38 / 1,673 / 32,2 r7 plan l3 = 4,5 distance de l'objectif Enfin, la Figure 3 représente un mode de réalisation d'un adaptateur selon l'invention dans lequel la lentille L"3 et la lentille L"4 ne sont pas collées ensemble de sorte que, de la manière connue, un paramètre supplémentaire est obtenu pour supprimer les aberrations.Des valeurs pour un mode de réalisation de ce genre sont données ci-après: Dans un premier exemple rl plan L1 d = 3,3 Y 1,658 / 50,9 r2 135,42 l1 = 6,0 r3 205,95 L2 d2 = 4,0 / 1,658 / 50,9 r4 53,07 l2 = 33,7 r5 59,01 L3 d3 = 11,44/ 1,617 / 53,9 r6 - 48,64 l3 = 2,0 r7 - 43,68 L4 d4 - 2,38 / 1,620 / 36,4 r8 plan 14 = distance de l'objectif Dans un deuxième exemple nd vd r1 plan L1 dl + 3,3 ' 1,517 / 64,2 r2 68,18 l1 = 6,0 r3 425,12 L2 d2 = 4,0 / 1,517 / 64,2 r4 70,93 l2 = 33,7 r 56,80 L3 d3 = 11,44 / 1,607 / 49,4 r6 - 46,40 13 = 2,0 - 41,09 L4 d4 = 2,38 / 1,620 / 36,4 r8 plan 14 = 4,5 distance de l'objectif Dans le cadre de l'invention, il est également possible de réaliser l'élément convergent 2 sous forme d'une simple lentille plan-convexe dont. par exemple la face courbe est tournée vers l'élément 1 de l'adaptateur. Des valeurs pour ce cas sont données ci-après. nd vd rl plan L1 dl = 3.3 / 1,517 / 64,2 r2 65,594 l1 = 6,0 r3 156,68 L2 d2 = 4,0 / 1,517 : 64,2 r4 68,45 l2 = 33,7 r5 69,64 L3 d3 = 11,44 / 1,607 / 49,4 r@ plan @ - stance de l'objectif Des valeurs sont données ci-après pour un objectif de prise de vues pancratique, qui peut être utilisé avec un adaptateur selon l'invention. Objectif de prise de vues : nd vd r1 119,2 d1 = 1,7 / 1,805 / 25,4 r2 33,44 l1 = 2,3 r3 44,69 d2 = 4,9 / 1,620 / 60,3 r4 - 231,74 l2 = 0,1 r5 29,51 d3 = 6,0 / 1,720 / 50,4 r6 1714,61 0,75 l3 = # 9,42 14,61 r7 - 1170,38 r8 13,21 d4 = 0,96 / 1,713 / 53,8 8 r9 - 38,52 d5 = 0,90 / 1,589 / 61,3 r10 14,70 d6 = 2,4 / 2,805 / 25,4 r11 45,@@ 16,58 l5 = # 11,66 2,87 r12 33,64 d7 = 2,2 / 1,517 / 64,2 r13 - 186,74 9,35 l6 = # 5,60 # + 4,5 9,20 r14 16,52 a8 = 3,4 / 1,620 / 60,3 r15 - 168,08 17 = 011 r16 13,07 dg = 2,4 / 1,624 / 47,0 r17 27,08 9 l8 = 2,2 r18 - 24,67 d10 = 2,25 / 1,847 / 23,8 r19 12,43 l@ = 3,4 r20 - 913,86 dll = 2,65 / 1,713 / .53,8 r2l - 12,64 l10 = 0,1 r22 13,76 @@ d12 = 1,9 / 1,717 / 48,0 r23 37,90 Objectif de prise de vues 1, 2/9-27 dans l'air 12 - 36 dans l'eau Objectif de prise de vues avec 1,2/6 - 16,6 dans l'air adaptateur grand-angulaire 8 - 22,5 dans l'eau Les oonditions qui sont imposées à l'adaptateur selon l'invention pour l'élimination des aberrations sont beaucoup plus strictes que pour un adaptateur antérieur connu, car il y a lieu de former des images aussi bien dans l'air que dans l'eau dant toute la plage de distance focale en utilisant un objectif de prise de vues pancratique. REVENDICATIONS 1 - Adaptateur pour un objectif de prise de vues, pour l'utilisation dans l'air, ou dans l'eau, ou les deux, et comprenant un élément divergent faisant face à l'objet et un élément convergent faisant face à l'objectif, l'espace entre l'adaptateur et l'objectif de prise de vues pouvant à volonté être rempli, adaptateur caractérisé en ce que les surfaces extérieures de l'adaptateur sont essentiellement planes, l'élément divergent (1, 1', 1") étant constitué par deux lentilles individuelles divergentes (L1, L2) et la valeur absolue de la somme des pouvoirs de réfraction d'interface de la lentille d'air constituée dans l'élément divergent par la surface concave de la première lentille divergente (L1) et par la surface convexe de la seconde lentille divergente (L2) étant inférieure à la valeur absolue de la demi-somme de tous les pouvoirs de réfraction d'interface de l'élément divergent (1, 1', 1"). 2 - Adaptateur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est réalisé selon les valeurs ciaprès avec des tolérances sur la courbure des différentes surfaces et sur les épaisseurs qui vont jusqu'à +lOfo du pouvoir de réfraction des éléments correspondants, jusqu'à +0,03 de l'indice de réfraction et jusqu'à +5 du nombre de Abbe:: r n d v r1 plan L1 dl = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33,159 lî = 5,0 r3 61,27 L2 d2 = 5,0 Y 1,492 Y 54,7 r4 a sphérique 12 = 28,53 r5 asphérique L@ d3 = 5,0 Y 1,492 Y 54,7 r6 -2041,56l@ = 0,1 r7 153,284 L4 d4 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r8 plan 14 = 4,5 distance de l'objectif coefficient d'agrandissement ss. = 0,63. L'asphéricité étant définie par la formule dans laquelle x représente la courbure asphérique par rapport à un plan de référence pour chaque distance y de l'axe optique, et c est l'inverse du rayon R, ce qui donne: R a4 a6 a8 a10 K r4 59,82 -0,22118E-05 -0,5500E-08 0,3800E-11 0 0,7500E+00 r5 74,472 0 0 0 0 0,4000E+00 3 - Adaptateur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est réalisé selon les valeurs ci-après avec des tolérances sur la courbure des différentes sur faces et sur les épaisseurs qui vont jusqu'à #10% du pouvoir de réfraction des éléments correspondants, jusqu'à #0,03 de l'indice de réfraction et jusqu'à +5 du nombre de Abbe:: r1 500,0 nd vd L1 d1 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33,159. l1 = 5,0 r3 61,27 L2 d2 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r4 asphérique 12 = 27,42 r5 asphérique L3 d3 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r6 - 2041,57 l3 = 0,1 r7 153,284 L4 d4 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r8 1608,1 l4 = 4,5 distance de l'objectif Coefficient d'agrandissement ss' = 0,63 L'asphéricité étant définie par la formule dans laquelle x représente la courbure asphérique par rapport à un plan de référence pour chaque distance y de l'axe optique, et c est l'inverse du rayon R, ce qui donne R a4 a6 a8 a10 K r4 59,82 -0,2218E-05 -0,5500E-08 0,3800E-08 0 0,7500E+00 r5 74,472 0 0 0 0 0,4000E+00 4 - Adaptateur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est réalisé selon les valeurs ci-après avec des tolérances sur la courbure des différentes surfaces et sur les épaisseurs qui vont jusqu'à #10% du pouvoir de réfraction des éléments correspondants, jusqu'à +0,03 de l'indice de réfraction et jusqu'à + 5 du nombre de Abbe :: r1 - 500,0 L1 d1 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33,159 l1 # 5,0 r3 61,27 L2 d2 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r4 asphérique 12 = 29,28 r5 asphérique L3 d3 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r6 - 2041,56 l3 = 0,1 r7 153,284 @ = 3 @ / 1 517 / 64 @ L4 d4 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r8 - 1608,1 l4 = 4,5 distance de l'objectif Coefficient d'agrandissement ss' = 0,63 L'asphéricité étant définie par la formule dans laquelle x représente la courbure asphérique par rapport à un plan de référence pour chaque distance y de l'axe optique, et c est l'inverse du rayon R, ce qui donne:: R a4 a6 a8 a K a10 r4 59,82 -0,2218E-05 -0,5500E-08 0,3800E-11 0 0,7500E+90 r5 74,472 0 0 0 0 -0,4000E+00 5 - Adaptateur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est réalisé selon les valeurs ci-après avec des tolérances sur la courbure des différentes surfaces et sur les épaisseurs qui vont jusqu'à #10%du pouvoir de réfractiondes éléments correspondants, jusqu'à +0,03 de l'indice de réfraction et jusqu'à +5 du nombre de Abbe :. nd vd r1 250,0 L1 d1 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33,159 11 = 5,0 r3 61,27 L2 3 d2 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r4 asphérique 12 = 28,448 r asphérique L3 @ d3 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r6 - 2041,56 @ l3 = 0,1 r7 153,284 L4 d4 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r8 590,0 l4 = 4,5 distance de l'objectif Coefficient d'agrandissement ss' = 0,63 L'asphéricité étant définie par la formule dans laquelle x représente la courbure asphérique par rapport à un plan de référence par chaque distance y de l'axe optique, et c est l'inverse du rayon R, ce qui donne r4 59,82 -0,2218E-05 -0,5500E-08 0,3800-11 0 0,7500E+00 r5 74,472 0 0 0 0 -0,4000E+CO 6 - Adaptateur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu il est réalisé selon les valeurs ci-après avec des tolérances sur la courbure des différentes sur faces et sur les épaisseurs qui vont jusqu'à # lOfo du pou- voir de réfraction des éléments correspondants, jusqu'à +0,03 de l'indice de réfraction et jusqu'à #5 du nombre de AbVe. nd vd r1 - 250,0 L1 d1 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r2 33,159 l1 = 5.0 r3 61,27 L2 d2 = 5,0 / 1,492 / 34,7 r4 asphérique 12 = 17,898 r5 asphérique L3 @ d3 = 5,0 / 1,492 / 54,7 r6 - 2041,56 l3 = 0,1 r7 109,789 @ = @@ / 1,517 / 64,2 L4 d4 = 3,0 / 1,517 / 64,2 r8 - 590,0 distance 14 = 4,5 distance de l'objectif Coefficient d'agrandissement ss' = 0,63 L'asphéricité étant définie par la formule dans laquelle x représente la courbure asphérique par rapport à un plan de référence pour chaque distance y de l'axe optique, et c est l'inverse du rayon R, ce qui donne r4 59,82 -0,2218E-05 -0,5500E-08 0,3800E-11 0 0,7500E+00 r5 74,472 0 0 0 0 -0,4000E+00 7 - Adaptateur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est réalisé selon les valeurs ci-après avec des tolérances sur la courbure des différentes surfaces et sur les épaisseurs qui vont jusqu'à # #10% du pouvoir de ré- fraction des éléments correspondants, jusqu'à #0,03% de l'indice de réfraction et jusqu'à +5 du nombre de Abbe:: nd vd r1 plan d = @ @ / 1 517 / 6@ L1 dl = 3,3 / 1,517 / 64,2 r2 39,26 1 = 6,0 r3 84,66 L2 @ d2 = 4,0 / 1,492 / 54,7 r4 asphérique 12 = 34,04 r5 asphérique @ d3 = 11,4 / 1,562 / 35,0 L3 r6 - 32,03 L4 d4 = 2,38 / 1,673 / 32,2 r7 plan 13 = 4,5 distance de l'objectif Coefficient d'agrandissement ss' = 0,63 L'asphéricité étant définie par la formule dans laquelle x représente la courbure asphérique par rapport à un plan de référence pour chaque distance y de l'axe optique, et c est l'inverse du rayon R ce qua donne R a4 a6 a8 a10 K r4 -62,24 -0,1700E-05 -0,2000E-08 0 0 -0,3000E+01 r5 43,44 0 0 0 0 -0,3300E+00 8 - Adaptateur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est réalisé selon les valeurs ci-après avec des tolérances sur la courbure des différentes surfaces et sur les épaisseurs qui vont jusqu'à #10% du pouvoir de réfraction des éléments correspondants, jusqu'à +0,03% de l'indice de réfraction jet jusqu'à +5 du nombre de Abbe:: nd vd rl plan L1 d1 = 3,3 Y 1,658 / 50,9 r2 135,43 @ l1 = 6,0 r3 205,95 L2 d2 = 4,0 / 1,658 / 50,9 rk 53,07 = 33,7 12 r 59,01 L3 d3 = 11,44 / 1,617 / 53,9 r6 - 48,64 13 = 2,0 r7 - 43,68 L4 d4 = 2,38 Y 1,620 / 36,4 r8 plan l4 = 4,5 distance de l'objectif Coefficient d'agrandissement ss' = 0,63 9 - Adaptateur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est réalisé selon les valeurs ci-après avec des tolérances sur la courbure des différentes sur aces et sur les épaisseurs qui vont jusqu'à #10% du pouvoir de réfraction des éléments correspondants, jusqu'à #0,03% de l'indice de réfraction et jusqu'à +5 du nom- bre- de Abbe nd vd r1 plan L1 d1 = 3,3 / 1,517 / 64,2 r2 68,18 11 = 6,0 nd vd r3 425,12 L2 d2 = 4,0 / 1,517 / 64,2 r4 70,93 12 = 33'7 r5 56,80 L3 d3 = 11,44 / 1,607 / 49,4 r6 - 46,40 l3 = 2,0 r7 = 41,09 d4 = 2,@8 / 1,620 / 36,4 r8 plan l4 = 4,5 distance de l'objectif coefficient d'agrandissement ss' = 0,63 10 - Adaptateur selon la revendication 1, caracté risé en ce qu'il est réalisé selon les valeurs ci-après avec des tolérances sur la courbure des différentes sur faces et sur les épaisseurs qui vont jusqu'à #10% du pou voir de réfraction des éléments correspondants, jusqu'à + 0,03% de l'indice de réfraction et jusqu'à + 5 du nombre de Abbe: r1 plan L1 d1 = 3,3 / 1,517 / 64,2 r2 65,594 l1 = 6,0 r3 156,68 L2 d2 = 4,0 @ 1,517 @ 64,2 r4 68,45 l2 = 33,7 r5 69,64 L3 d3 = 11,44 / 1,607 / 49,4 r6 plan 13 = 4,5 distance de l'objectif coefficient d'agrandissement ss =0,63.