la présente invention concerne les mélangeurs de flux d'échappement du genre de ceux qui sont montées sur les moteurs d'aviation à turbine à gaz à flux dérivé (ou turbo-réacteurs à soufflante) pour aider au mélange des gaz d'échappement de la turbine avec l'air dérivé. L'invention concerne également les tuyères propulsives munies d'un silencieux, destinées-aux moteurs à tur- bine à gaz. Dans le passé, le mélange du flux principal et du flux dérivé des moteurs d'aviation à turbine à gaz à flux dérivé a été réalisé au moyen des mélangeurs d'échappe- ment bien connus à lobes multiples et à couloirs mul- tiples. Ces mélangeurs sont utilisés en vue d'engen- drer une vitesse et une température plus élevées dans l'étendue du diamètre du flux d'échappement combiné. Un mélange efficace du flux principal et du flux dé- rivé peut produire une augmentation de la poussée, donc une diminution de la consommation spécifique de carburant du moteur, outre qu'il est souhaitable éga- lement pour des raisons aérodynamiques et acoustiques; il est donc évident qu'il y a intérêt à atteindre un degré diefficacité mélangeuse aussi élevé que possible. On sait réaliser un type multi-lobes de mélangeur d'4- chappement pour turbo-réacteurs à soufflante en partant d'une pluralité d'éléments d'écoulement plus ou moins distincts, possédant chacun une surface d'écoulement destinée à prendre contact avec le courant d'échappe- ment de la turbine et un surface d'écoulement destinée prendre contact avec le courant d'air de la soufflan- te; les extrémités amont des éléments d'écoulement, fixés à l'arrière d-u conduit d'échapperment de la tur- bine, à l'intérieur de la soufflante, s'étendent pa- rallèlement au courant d'échappement de la turbine (voir, par exemple, le brevet des Etats-Unis d'Améri- que N- 4.227.370) Un type plus courant de mélangeur d'échappement multilobes présente, vu en bout, un profil ondulé continu; des fractions du courant d'échapement de la turbine franchissent ces lobes pour se mélanger à l'air de la soufflante en passant par dessus les lobes ou entre eux; chaque lobe peut être défini comme ayant des faces opposées s'étendant longitudinalement au courant d'échappement de la turbine et venant en contact avec ce courant. Les ondulations du profil en bout ont donc l'apparence de lobes définis par des surfaces d'é- coulement prenant contact avec le courant d'échappe- ment de la turbine, et de creux (entre les lobes) dé- finis par les surfaces d'écoulement prenant contact avec le courant d'air de la soufflante. les lobes ont t-endance à diriger des fractions du courant d'échap- pement de la turbine vers l'extérieur tandis que les creux ont tendance à diriger des fractions du courant d'air dé la soufflante vers l'intérieur (voir, par exemple, le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 4.117.671) Les configurations en lobes et en couloirs sont égale- ment utilisées dans les tuyères d'échappement à silen- cieux, la suppression du bruit du jet propulseur s'ob- tenant du fait que ces tuyères activent le mélange du jet propulseur (équivalant au courant d'échaurament de la turbine mentionné ci-dessus à mropos des mnélan- geurs d'échappement) et de l'air ambiant, ou sillage, (équivalant à l'air de soufflante précité). Il est donc clair que tous les moyens d'augmenter l'ef- ficacité du processus de mélange est souhaitable dans les mélangeurs d'écoulement d'échappement et les tur- bines pronulsives à silencieux En conséquence, la présente invention propose un mélan- geur d'échappement pour turbo-réacteur d'aéronef à soufflante, comportant des éléments d'écoulement pré- sentant un degré prédéterminé de torsion hélicoïdale entre eursextrémié amont et aval, un premier jeu d'éléments d'écoulement étant tordu dans le sens des aiguilles de montre tandis au'un second jeu d'éléments d'écoulement est tordu dans le sens inverse des aiguil- les de montre, les éléments d'écoulement du premier jeu alternant périphériquement avec les éléments d'é- coulement du second jeu, en sorte que des éléments de torsion opposée soient périphériquement contigus les uns aux autres de façon que leurs surfaces d'écoulement définissent un premier jeu de conduits de guidage d'é- coulement pour diriger des fractions du courant d'é- chappement de la turbine vers l'extérieur et un second jeu de conduits de guidage d'écoulement pour diriger des fractions du courant d'air de soufflante vers l'in- térieur, la torsion des éléments d'écoulement servant à promouvoir un mélange tourbillonnant entre le courant d'échappement de la turbine et le courant d'air de la soufflante. Ce mélange tourbillonnant, combiné au mé- lange produit par l'orientation des fractions d'écou- lement vers l'intérieur et vers l'extérieur sur le parcours d'écoulement des unes et des autres, augmente l'efficacité du processus de mélange. Donc, conformément à l'invention, une des faces, pre- nant contact avec le courant d'échapement de'la tur- bine, de chaque lobe d'un mélangeur d'échappement multi-lobes comprend une surface d'écoulement tordue dans le sens des aiguilles de montre, l'autre face de chaque lobe comprenant une surface d'écoulement tordue dans le sens inverse des aiguilles de montre; en d'au- tres termes, les surfaces d'écoulement prenant contact avec le courant d'échappement de la turbine et les sur- faces d'écoulement prenant contact avec le courant d'air de la soufflante d'un mélangeur d'échappement multi-lobes sont tordues entre leurs extrémités amont et aval de. façon que les faces opposées de chaque lobe et de chaque-creux comprennent des surfaces d'écoule- ment tordues dans des sens opposés. L'invention réalise également des tuyères propulsives à silencieux deconstruction semblable aux mélangeurs précités dans la description desquels les mentions: mélangeur d'échappement, courant d'échappement de la turbine, et air de la soufflante, seront respective- ment remplacées par les mentions: tuyère propulsive à silencieux, jet propulseur, et sillage Pour une tuyère propulsive comme pour un mélangeur d'échappement, les surfaces d'écoulement sont, de pré- férence, périphériquement contiguës, au moins sir: leur partie amont. 1 y a avantage à ce que les surfaces d'écoulement puissent 9tre inclinées d'une façon géné- rale v-ers l'intérieur en direction de l'intérieur du courant d'échappement de la turbine ou du jet propul- seur De préférence, les surfaces d'écoulement sont tordues d'un angle ne dépassant pas 902 environ. La torsion pourra être essentiellement uniformément hélicoïdale mais on pourra envisager également une torsion non uniforme. L'invention est décrite ci-après en détail en se réfé- rant à quelques exemples préférés, non limitatifs, de réalisation représentés sur les dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique de c8té, en coupe partielle, d'un turbo-réacteur d'aviation à flux dé- rivé, à rapport de dérivation élevé, dont l'enveloppe externe est écorchée pour montrer l'emplacement d'un mélangeur d'téchappement selon l'invention; - - la figure 2 est une vue perspective plus détaillée du mélangeur d'échappement; - la figure 3 est une vue en bout du mélangeur d'é- chappement; - la figure 4 est une coupe du mélangeur d'échappement selon la ligne IV-IV de la figure 3; et - la figure 5 est une vue perspective, semblable à cel- le della figure 2, montrant un autre mode de réalisa- tion de l'invention. Les dessins ne sont pas à l'échelle. 248865'4 Ze turboréacteur d'aéronef 1, représenté à la figure 1, est du type comportant un moteur central 3, un canal de dérivation d'air 5 défini par le capot de ce canal et le fuseau-moteur 7 entourant le moteur central 3, et un système d'échappement 9 comportant un cône d'échappe- ment 10, un mélangeur d'échappenent 11, et une tuyère propulsive 13 à l'extrémité arrière du moteur. Le ca- nal de dérivation est alimenté en air dérivé par la soufflante avant 15 laquelle alimente également le mo- teur central 3; cette soufflante 15 est entraînée par une turbine (non représentée) placée dans le moteur 3 À Le courant d'échappement d'air dérivé 17 et le courant d'échappement du moteur (c'est à dire de la turbine) 19 se mélangent dans le système d'échappement 9 pour pro- duire un flux de sortie combiné gagnant l'air libre par la tuyère propulsive 13. Le turboréacteur 1 est suspendu à la face inférieure de l'aile 2 de l'aéronef (non représenté) par un mat de liaison 4 traversant la'partie supérieure du fuseau- moteur 7 et le capot du canal de dérivation 5 ainsi que le secteur supérieur de ce canal avant de se fixer au moteur central 3. La partie 6 du mât traversant le canal de dérivation 5 apparaIt plus nettement sur la figure 2. Dans le turboréacteur 1, le courant dérivé 17 est à une température basse et est animé d'une vitesse d'é- coulement faible tandis que le courant d'échappemert 19 du moteur est à une température élevée et est animé d'une vitesse d'écoulemen+. élevée. Si on laissait ces deux courants sortir de la tuyère propulsive 13 sans les avoir forces au préalable à se mélanger à l'inté- rieur du turboréacteur, le mélange s'effectuerait natu- rellement sur un nombre considérable de diamètres de tuyère en aval du turboréacteur, et la difference de vitesse et de temperature entre le courant d'échappe- ment du moteur 3 et le courant d'air dérivé 17 oui l'entoure engendrerait un bruit d'échappement impor- tant sur toute l'étendue de la zone de mélange L'installation d'un mélangeur d'échappement 11 à l'in- térieur du turboréacteur 1 a pour effet que, lorsque le flux combiné sort de la tuyère propulsive 13, la partie la plus bruyante du processus de mélange sera terminée et le flux d'échappement sera plus homogène. On notera que l'emploi d'un mélangeur interne 11 per- met l'absorption du bruit de mélange, au fur et à me- sure qu'il nalt, au moyen de revêtements absorbant les bruits (non représentés) garnissant la paroi 22 du ca- nal de dérivation. Un autre avantage décisif est fourni par l'augmentation de la poussée de la tuyère propulsive par comparaison avec un jet non mélangé. Il est possible de prouver, en termes de thermodynamique, que la somme des poussées fournies par le courant d'échappement chaud et rapide du moteur central, entouré d'un courant dérivé froid et lent, est inférieure à la poussée fournie par un jet homogène produit par un mélange poussé de l'échap- pement du moteur central et des courants dérivés effec- tué avant sa sortie de la tuyère propulsive. Comme la poussée produite par unité de poids de carburant con- sommé est plus grande, an mélange efficace du courant d'échappement du moteur central et des courants déri- vés augmente ainsi l'économie de carburant du turbo- réacteur. Si l'on se réfère maintenant aux figures 2, 3 et 4, la figure 2 montre le mélangeur d'échappement 11. et la partie du màt de liaison 6 située à l'intérieur du fuseau-moteur 7, lequel n'est indiqué qu'en traits in- terromtus. la figure 3 montre le mréLangeur 11 et le mât 6 isolés du reste de l'appareillage, les contours des surfaces d'écoulement du mélangeurs étant indiqués par des hachures. La figure 4 ne montre que le mélan- geur 11 et sa jonction au moteur central 3. Le mélangeur de courant d'échappement 11 est d'lun type nouveau, comprenant-une couronne composée d'un premier et d'un second jeu d'aubes allongées, hélicoldalement tordues, 27 et 29 respectivement, présentant un degré bien déterminé de torsion entre leurs extrémités amont et aval. Dans l'exemple de réalisation représenté, les aubes ont une largeur constante entre leurs extrémités amont et aval bien que ceci ne soit pas indispensable. lDes aubes du premier jeu 27 sont tordues dans le sens des aiguilles de montre tandis que celles du second jeu 29 le sont dans le sens inverse. Leurs extrémités a- mont s'étendent p-riphériquement au courant des gaz de turbine et sont fixées, en 30, à un flasque annulaire 23, lui-même fixé à l'extrémité aval du carter 25 du moteur central 3. les aubes dépassent le flasque an- nulaire 23, donc font saillie à l'extrémité arrière de ce carter 25 en se dirigeant vers l'aval, mais leur torsion fait eue leurs extrémités aval s'étendent transversalement aux courants d'échappement d'air dé- rivé 17 et d'air de turbine 19 Comme on le voit sur les dessins, les aubes du premier jeu 27 alternent avec les aubes du second jeu 29 en se succédant périphériauement les unes les autres de sorte nue des aubes de torsions opposées sont périphérique- menit contiguës. Les formes de deux. aubes contiguës sont donc complémentaires de sorte qu'elles coopèrent pour définir un premier jeu de couloirs d'écoulement, ou de lobes, 32 à 35 (figure 3) guidant des fractions de courant d'échappement de turbine 19 vers l'extérieur et un second jeu de couloirs d'échappement, ou de creux, 36 à 38 guidant des fractions de courant d'air dérivé vers l'intérieur, obligeant ainsi les deux courants à s'interpénétrer et à se mélanger. Comme le montre la figure 3, le mélangeur est conformé de façon à comporter quatre lobes 32 à 35 rayonnant d'une zone centrale commune et séparés par des creux intermédiaires 36 à 38. Le nombre de lobes à prévoir est fixé selon le projet de turboréacteur. Pour réser- ver l'emplacement du mât de liaison 6, les aubes 27 et 29 de la paire d'aubes la plus élevée sont périphéri- quement écartées l'une de l'autre de façon à laisser subsister un intervalle 39 à la place d-'un creux (ou couloir d'écoulement), les torsions complémentaires l'une de l'autre de ces deux aubes les plus élevées incitant le courant d'air de soufflante à s'écouler sans interférer avec le mât. Ce dernier a une forme aérodynamique pour réduire au minimum les perturbations de la circulation d'air dérivé. Comme le montre la figure 4, les aubes 27 et 29 ne s'étendent pas en ligne droite à l'arrière du moteur central mais sont légèrement inclinées vers l'inté- rieur en direction du centre du mélangeur ou, en e'au- tres termes, les axes longitudinaux des surfaces d'é- coulement des aubes ne sont pas exactement parallèles à l'axe de l'ensemble moteur-mélangeur mais le coupe- raient, si on les prolongeait, en aval du mélangeur. De cette façon, les creux ou couloirs d'écoulement 36 & 38, orientés vers l'intérieur, obligent l'air de la soufflante à pénétrer à l'intérieur du courant d'é- chappement de turbine sur un parcours plus étendu de façon à accélérer et à améliorer le mélange. Conjoin- tement au fait aue, dans les creux 36 à 38, les arêtes des aubes sont tordues l'une vers l'autre d'un même angle, l'inclinaison des aubes vers l'intérieur assure également que, dans les creux, les arêtes Périphériques adjacentes des aubes sont très étroitement contiguës l'une à l'autre. On notera toutefois que les arêtes des aubes, dans les creux 32 à 35, ne se rejoignent pas du fait qu'elles sont tordues en sens inverse l'une de l'autre. lie mélange est grandement facilité par la composante tourbillonnaire induite,dans les courants s' interpéné- trant, par la torsion des aubes, ceci étant principale- ment d. au fait que des tourbillons de sens opposé sont engendrés l'un à cêté de l'autre dans chaque couloir d'écoulement et ont à la fois pour conséquence d'en- trainer un surplus d'air dérivé dans les couloirs d'é- coulement 36 à 38 et un surplus de gaz de turbine dans les couloirs d'écoulement 32 à 35 - En outre, l'effi- cacité du mélange des écoulements gazeux dépend de celle de l'action de cisaillement et de l'ampleur de la turbulence à l'interface séparant les écoulements gazeux, l'écoulement tourbillonmant augmentant cette action de cisaillement et l'amoleur de cette turbulence. L'efficacité des aubes 27 et 29 dans la déflexion des gaz prenant contact avec leurs surfaces d'écoulement, donc leur aptitude à promouvoir un mélange rapide des courants d'échappement d'air dérivé et de gaz de tur- bine pour produire un flux de sortie propulseur combi- né, es.t dû à l'effet Coanda. En utilisant cet effet Coanda, on peut obliger des courants de fluide à chan- ger la direction de leur écoulement en plaçant des sur- faces d'écoulement adéquatement conformées dans leur chemin d'écoulement, le fluide ayant tendance à adhérer à ces surfaces lorsqu'il passe dessus. Cette adhérence est dMe à l'existence d'une couche limite relativement stagnante de fluide près des surfaces; mais plus une partie du fluide est éloignée de la surface d'écoule- ment, moins l'effet Coanda aura d'influence sur la di- rection de son déplacement. Dans le cas du présent mélangeur 11, peu ou prou des courants d'échappement d'air dérivé ou de gaz de turbine ne traverse le mélan- geur sans être sensiblement dévié car, non seulement ils sont soumis à l'effet Coanda en s'écoulant sur les aubes, mais ils sont en outre affectés par les tour- billonnements Qui en résultent. La figure 5 montre une version modifiée du mélangeur 11 dans laquelle, pour améliorer l'aérodynamique de l'é- coulement d'air de soufflante sur les surfaces externes d'écoulement du mélangeur, ces dernières sont contiguës dans la région des lobes 40 à 43 ou, en d'autres termes, par comparaison avec les figures 2 et 3, les interval- les entre aubes contiguës 27 et 29,dans les parties ra- dialement externeses lobes 32 à 35, ont été comblés par des part-es profilées intermédiaires 45 à 48 joi- gnant l'arête d'une partie hélicoldalement tordue d'une surface d'écoulement à l'arête contiguë d'une autre partie de surface d'écoulement hélico"dalement tordue dans i'autre sens. Il en résulte que les lobes 40 à 43 sont complètement définies et réunies par des sur- -5 faces d'écoulement. Toutefois la caractéristique es- sentielle du mélangeur, à savoir les torsions en sens opposés des aubes ou des surfaces d'écoulement le cons- tituant, est maintenue. Dans les deux modes de réalisation de l'invention-dé- crits ci-dessus, les aubes ou surfaces d'écoulement sont tordues selon'un angle d'hélice d'environ 702 entre leurs extrémités amont et aval. Mais il est pos- sible de odifier cet angle selon les caractéristiques escomptées pour le mélangeur, le degré de turbulence que l'on désire communiquer à l'écoulement, et la forme de la section transversale des couloirs d'écoulement (lobes ou creux) à leur extrémité de sortie. C'est ainsi que, dans les deux exemples précédents (vus d'un point situé en aval du mélangeur, comme sur la figure 3), la section transversale, à la sortie, des lobes est rectangulaire et celle des creux triangulaire. eais si l'on porte l'angle de torsion à 1109 la section de sor- tie des lobes sera triangulaire et celle des creux rec- tangulaire. Il est évident qu'à un certain angle de torsion, essentiellement inférieur à 1802, on obtien- dra une conformation dans laquelle, dans le plan de sortie du mélangeur, la zone des lobes cessera d'être en communication avec la zone centrale du mélangeur du fait que les arêtes aval radialement internes des aubes de chaque paire viezdroàt en contact Mais, d'une façon générale,. on préfèrera un angle de torsion au plus égal à 902 pour éliminer le risque de décolle- ment des veines d'air ou de gaz de turbine d'avec les surfaces d'écoulement. Bien que dans les deux modes de réalisation décrits ci- dessus, l'angle de torsion de chaque surface d'écoule- ment augmente uniformément entre son extrémité amont et son extrémité aval, il est possible d'utiliser des surfaces d'écoulement non uniformément tordues. Les mélangeurs d'écoulements décrits ci-dessus sont conformés de façon à prévoir la présence d'un mat de liaison dans le oanal de dérivation du turboréacteur bien que certains types de turboréacteurs à flux dérivé ne comportent pas un tel mât. Bn l'absence d'un mât de liaison dans le canal de dérivation, le mélangeur pourra ne pas comporter d'intervalle périphérique en- tre deux des surfaces d'écoulement tordues, c'est à dire être prévu pour un écoulement périphériquement continu d'air dérivé Bien que l'invention ait été décrite en se référant à un oourant d'échappement de turbine chaud et à un cou- - rant d'Air dérivé froid, on doit comprendre qu'elle s'applique également aux cas o du carburant est brûlé dans l'air dérivé à l'intérieur du canal de dérivation pour augmenter la poussée et, dans ce cas, le courant d'air dérivé sera chaud et accéléré lorsqu'il franchi- ra le mélangeur. Les modes de réalisation de l'invention décrits ci- dessus concernent les mélangeurs d'échappement. mais des surfaces d'écoulement tordues pourront également être utilisées dans la construction de tuyères propul- sives à silencieux d'une forme semblable à celle des mélangeurs d'échappement, le courant d'air entourant la tuyère étant constitué par le sillage produit par le déplacement de l'aéronef et non par de l'air de dérivation. REEi CA2IOe;S 1. Mélangeur d'échappement pour turboréacteur d'aéro- nef à soufflante, compren-nt une pluralité d'élé- ments d'écoulement possédant chacun une surface d'colement prenant contact avec le courant d'é- charpement de la turbine et une surface d'écoule- ment rrenap-t contact avec le courant d'air de la soufflante, les extrémités amont des éléments d'é- coulement s'étendant périphériquement au courant d'échaopement de la turbine, ledit mélangeur d'é- chapDement étant caractérisé en ce que les éléments d'écoulement (27, 29) présentent un degré prédéter- miné de torsion entre leurs extrémités amont et aval, un premier jeu d'éléments d'écoulement (27) étant tordu dans le sens des aiguilles de montre tandis qu'un second jeu d'éléments d'écoulement (29) est tordu dans le sens inverse des aiguilles de montre, les éléments d'écoulement (27) du premier jeu alternant périphériquement avec les éléments (29) du second jeu, en sorte que des éléments d'é- coulement de torsions opposées soient épriphérique- ment contigus les uns aux autres de façon que leurs surfaces d'écoulement définissent un premier jeu de conduits de guidage d'écoulement (32 à 35) pour diriger des fractions du courant d'échappement de la turbine (9) vers l'extérieur et un second jeu dl' o oulement de conduits de guidaYe/U36 a _39) pour diriger des fractions du courant d'air de la soufflante (17) vers l'intérieur, la torsion des éléments d'l5cou- lement servant à promouvoir un mélange tourbillon- -30: ant entre le courant d'échappement de l1 turbine (19) et le courant d'air de la soufflante (17) 2. ICélangeur d'échappement du type à lobes multiples, pour turboréacteur d'aéronef à soufflante, dans lequel des fractions du courant d'échappement de la turbine franchissent les lobes pour se mélanger à l'air de la soufflante passant au dessus desdits lobes et entre eux, chaque lobe possédant des faces opposées s'étendant longitudinalement au courant d'échaDDppement de la turbine pour entrer en contact avec lui, caractérisé en ce qu'une des faces (27) de chaque lobe (32 à 35) comporte une surface d'é- coulement tordue dans le sens des aiguilles de montre, et l'autre face (29) de chaque lobe (32 à ) comporte 'une surface d'écoulement tordue dans le sens inverse des aiguilles de montre, de façon à promouvoir un mélange tourbillonnant entre-le courant d'échappement de la turbine (19) et le courant d'air de la soufflante (17). 3. Mélangeur d'échappement pour turboréacteur d'aéro- * nef à soufflante, ledit mélangeur d'échappement possédent des surfaces d'écoulement prenant contact avec le courant d'âchappement de la-turbine et des surfaces d'écoulement prenant contact avec le cou- rant d'air de la soufflante, définissant ensemble des lobes dirigeant des fractions du courant d'é- chappement de la turbine vers l'extérieur et des creux dirigeant des fractions du courant d'air de la soufflante vers l'intérieur, caractérisé en ce oae les surfaces d'écoulement sont tordues entre leurs extr6mités amont et aval de façon que les faces opposées (27, 29) de chaque lobe (32 a 35) et de chaque creux (36 à 39) comprennent des su'r- faces d'écoulement tordues dans des sens opposés, la torsion dis surfaces d'écoulement serveant à promouvoir un mélange tourbillonnant entre le cou- rant d'échappement de la turbine (19) et le courant d'air de la soufflante (17). 4. Mélangeur d'échappement selon une quelconque des Revendications 1, 2 ouii 3, caractérisé en ce que les surfaces d'écoulement sont périphériquement contiguës, au moins à leur partie amont (figure 5). 5. Mélangeur d'échappement selon une quelconque des Revendications 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que les surfaces d'écoulement sont inclinées dans un sens général dirigé vers l'intérieur, en direction de l'intérieur du courant d'échappement de la tur- bine (19) 6. IMélangeur d'échappement selon une quelconque des Revendications 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que les surfaces d'écoulement présentent un angle de torsion entre leurs extrémités amont et aval ne dépassant pas 902 environ. 7. Mélangeur d'échappement selon une quelconque des Revendications 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que la torsion des surfaces d'écoulement est essentiel- lement hélicoïdale. 8. Tuyère propulsive munie d'un silencieux, pour o- teur à réaction, du type à lobes multiples et dans laquelle des fractions du jet propulseur franchis- sent les lobes pour se mélanger à l'air du sillage passant sur, et entre, les lobes, chaque lobe pos- sédant des faces opposées s'étendant longi tudina- lement au jet propulseur pour -entrer en contact avec lui, caractérisée en ce qu'une des faces (27) de chaque lobe (32 à 35) comporte une surface d'é- coulement tordue dans le sens des aiguilles de montre, et l'autre face (29) de chaque lobe (32 à ) comporte une surface d'écoulement tordue dans le sens inverse des aiguilles de montre, de façon à promouvoir un mélange tourbillonnant entre le jet propulseur et l'air de sillage. 9. Tuyère propulsive pour moteur à réaction, munie d'un silencieux, selon la Revendication 8, carac- térisée en ce que les surfaces d'écoulement sont inclinées dans un sens général dirigé vers l'inté- rieur, en direction de l'intérieur du jet-prôpul- seur. 10. Tuyère propulsive pour moteur à réaction, munie d'un.silencieux, selon la Revendication 8, carac- térisée en ce les surfaces d'écoulement présentent un angle de torsion entre leurs extrémités amont et aval ne dépassant pas 902 environ. 11. Tuyère propulsive pour moteur à réaction, munie d'un silencieux, selon la Revendication 8, carac- térisée en ce quAe la torsion des surfaces d'écou- lement est essentiellement hélicoldale