Des dispositifs de combustion pour brûler un combustible liquide par addition d'oxygène ou par volatilisation du combustible proprement dit sont nécessaires pour réduire au minimum la consommation d'oxygène gazeux inter-5 venant dans la combustion du combustible en vue de brûler complètement le combustible liquide sortant de l'orifice du brûleur et pour produire une flamme intense à haute température (présentant une valeur calorifique élevée par unité de volume de la flamme)• 10 Dans des dispositifs classi ques du type décrit, le rendement de combustion et la température de flamme peuvent être augmentés par enrichissement en oxygène (c'est-à-dire par addition d'oxygène gazeux à de l'air pour créer une réduction correspondante de la quantité ou pour-15 centage d'azote dans l'air participant à la combustion). Cependant, le rendement de combustion dépend en majeure partie de la manière dont l'enrichissement en oxygène est effectué. Par exemple, on connaît des dispositifs agencés de telle manière que de l'oxygène gazeux 20 soit introduit dans la partie centrale de la flamme et, du fait que l'oxygène gazeux et le combustible liquide sont introduits séparément sans avoir été mélangés au préalable, l'augmentation de la vitesse de l'oxygène sortant de la buse au-delà d'une valeur déterminée produit un jet d'oxygène suffisamment rapide 25 pour écarter le point de réunion ou de mélange du gaz et du combustible liquide à l'extérieur de la pointe de buse. En conséquence, l'oxygène gazeux et le combustible liquide ne peuvent pas diffuser et se mélanger intimement et rapidement malgré l'addition de l'oxygène gazeux. Le dispositif présente par con-30 séquent un inconvénient en ce que l'oxygène gazeux introduit est seulement utilisé en partie et en ce que la flamme ainsi obtenue n'a pas une température suffisamment élevée. Comme décrit plus haut, il est d'une pratique courante jusqu'à maintenant d'atomiser le 35 combustible liquide au préalable et de faire sortir le combustible atomisé d'un orifice de manière à entraîner simplement l'oxygène gazeux et à l'incorporer à la flamme. On a par conséquent cherché à favoriser directement la combustion de la flamme principale par addition d'oxygène ou par enrichissement avec kO de l'oxygène. Il est à noter en premier lieu que 1'atomisation 69 01582 2000773 o préalable d'un combustible liquide produit une flamme de haute température et d'intensité élevée,mais en réalité cette pratique consiste simplement à compléter la combustion du combustible liquide. Du fait de l'atomisation complète effectuée, le com-5 bustible liquide est largement diffusé dans l'espace environnant et la flamme produite par combustion de ce combustible liquide diffusé est suffisamment dense et longue pour que la valeur calorifique par unité de volume soit inférieure à celle qui serait autrement obtenue avec la même quantité de chaleur, ce qui ré-10 duit en correspondance l'intensité de flamme. Une flamme de très grandes dimensions provoque également une dissipation de chaleur dans une plus large zone et par conséquent une chute de la température à l'intérieur de la flamme. Ainsi, il n'existe à l'heure 15 actuelle aucunsprocédé et dispositif pour effectuer la combustion d'un combustible liquide avec une intensité de flamme élevée par simple addition d'une très petite quantité d'oxygène pur. L'invention concerne un dis-20 positif de combustion de combustible liquide qui peut résoudre de façon satisfaisante tous les problèmes mentionnés plus haut. L'invention a pour objet un brûleur à combustible liquide, caractérisé par une buse à oxygène et une buse à combustible liquide disposées séparément dans 25 la partie centrale du brûleur en étant entourées par une tuyauterie d'air ou de vapeur, ou bien un mélange de ces éléments, une chambre de mélange étant prévue à proximité de la pointe de la buse à oxygène de manière à assurer le mélange d'une partie du combustible liquide avec de l'oxygène gazeux, ce qui assure 30 une combustion complète. En premier lieu, une partie du combustible liquide est brûlée avec de 11 oxygène pur en quantité inférieure à l'équivalent chimique dans la partie centrale de la pointe de buse du dispositif de combustion en vue d'effec-35 tuer la combustion dans une atmosphère formée entièrement d'oxygène pur, ce qui permet de produire une flamme centrale stable et de température élevée. Le reste du combustible liquide peut sortir de la buse de manière à envelopper la flamme centrale et il est instantanément vaporisé et décomposé par la chaleur de ko réaction extrêmement élevée de la flamme centrale, tout en pro- 69 01582 2000773 duisant simultanément une grande quantité de radicaux actifs qui sont rapidement diffusés dans l'air et brûlés pour former une flamme principale. On obtient ainsi une flamme de température élevée et d'une intensité extrêmement grande. 5 En d'autres termes, le brû leur selon l'invention est caractérisé en ce que la flamme produite se compose d'une flamme centrale et d'une flamme principale et en ce que l'oxygène pur ajouté n'est pas directement consommé pour la combustion de la flamme totale,mais sert à 10 former une flamme centrale d'une température très élevée par combustion du combustible dans une atmosphère formée intégralement d'oxygène pur, ce qui permet de favoriser indirectement la combustion de la flamme principale à l'aide de la flamme centrale . 15 En variante du dispositif de combustion précité, la quantité d'oxygène est naturellement augmentée lorsqu'on désire obtenir une flamme d'une température encore plus élevée. Dans un tel cas, il est évidemment possible de faire passer toute la quantité de combustible liquide dans 20 une buse d'oxygène qui est alimentée en oxygène pur, en quantité inférieure à l'équivalent chimique, de façon à vaporiser et décomposer toute la quantité de combustible liquide à l'intérieur de la flamme centrale du fait de la température élevée de cette flamme, de l'air d'entretien de combustion étant amené 25 autour de la flamme centrale de manière à provoquer une diffusion rapide et une combustion accélérée du mélange gazeux en vue de produire une flamme de grande intensité et de température très élevée avec une flamme centrale bien plus grande que celle formée par le dispositif de combustion décrit précédem-30 ment„ Grâce à la chambre de mélange il est possible, en mélangeant et en brûlant le combustible liquide avec de l'oxygène gazeux, d'introduire une partie du combustible liquide dans la chambre de mélange en vue d'atomiser, 35 de mélanger et de brûler la partie du combustible liquide se trouvant dans cette chambre et également d'assurer une volatilisation et une décomposition presque complètes du reste du combustible liquide sous l'effet de la chaleur de réaction dégagée par la combustion partielle, ce qui permet de produire une flam-40 me globale de température élevée de grande intensité et de haute 69 01582 2000773 stabilité. Comme cela est bien connu, des radicaux actifs ont une influence importante sur l'amélioration de la combustion. Suivant l'invention, les radicaux ac-5 tifs sont produits en grande quantité lorsque le reste ou la majeure partie du combustible liquide est volatilisé et décomposé autour de la flamme centrale stabilisée par la chaleur de réaction (c'est-à-dire la chaleur de combustion) de la flamme centrale. Cette génération de radicaux actifs est combinée à la 10 transmission de chaleur qui se produit à partir de la flamme centrale à haute température et à proximité très étroite de la pointe de la buse pour favoriser la combustion de la flamme principale (c'est-à-dire la flamme formée par la combustion de la majeure partie du combustible liquide mélangé à de l'air ou à 15 un gaz similaire introduit par la tuyauterie de gaz correspondante) . En conséquence, la combustion d'une partie du combustible liquide atomisé et mélangé à de l'oxygène dans la chambre de mélange produit une flamme centra-20 le petite et extrêmement stable à la pointe de la buse, cette flamme ayant une température élevée et sa chaleur de réaction servant à volatiliser et décomposer la majeure partie du combustible liquide de façon à former une flamme principale entourant la flamme centrale. On peut obtenir ainsi une flamme d'une 25 longueur hors-tout assez courte. En raccourcissant la longueur hors-tout de la flamme de la manière précitée, la température de flamme peut être augmentée et la quantité de chaleur par unité de volume de la flamme peut être accrue en correspondance avec l'intensité de flamme. 30 Suivant le second mode de réalisation de l'invention, la quantité d'oxygène pur qui sort de la buse à oxygène est contrôlée dans une plage de valeurs (2 à 15 %) qui sont bien inférieures à la quantité théorique d'oxygène nécessaire pour la combustion du combustible liquide. 35 II suffit par conséquent de fournir de 2 à 15 % d'oxygène pur sur la base de la quantité théorique d'oxygène pour obtenir une flamme d'intensité élevée. Suivant un troisième mode de réalisation de l'invention, il est prévu une zone de réduction 40 de pression à l'extrémité avant, ou au voisinage de l'extrémité 5 ÎO 15 20 25 30 35 4o 45 50 55 69 01582 2000773 avant, de la buse d'oxygène ainsi qu'un ou plusieurs passages partant d'une partie avant de la buse à combustible liquide et débouchant dans la dite zone en formant ainsi une chambre de mélange. La prévision de la zone de réduction de pression permet une dilatation et une diffusion rapides de l'oxygène gazeux et par conséquent une diminution de la densité de gaz et la formation du turbulence à proximité de la paroi latérale du passage d'écoulement. Il en résulte une amélioration de l'action de mélange d'une partie du combustible liquide et de l'oxygène gazeux dans la chambre de mélange ainsi qu'une amélioràtion remarquable de l'action d'atomisation du combustible liquide dans la dite chambre. Suivant un quatrième mode de réalisation de l'invention, une zone de génération de turbulence est formée le long de la lisière entre l'écoulement d'oxygène et l'écoulement de combustible liquide à l'extrémité avant ou au voisinage de la buse d'oxygène, tandis qu'il est prévu un ou plusieurs passages partant de la partie avant de la buse de combustible liquide et débouchant dans une partie de la dite zone ou se forme l'écoulement turbulent d'oxygène, en délimitant ainsi une chambre de mélange. Dans cette zone de génération de turbulence, de l'oxygène est mélangé avec la majeure partie du combustible liquide dans un état atomisé et décomposé. Le combustible mélangé de cette manière est presque complètement vaporisé, décomposé et brûlé par la chaleur de réaction de la flamme centrale. Il en résulte une amélioration de. la combustion dans la flamme centrale et par conséquent ceci permet d'obtenir une température élevée et une grande intensité de flamme. Suivant le cinquième mode de réalisation de l'invention, une zone conique est prévue à l'extrémité avant, ou au voisinage de cette extrémité, de la buse à oxygène de manière que cette zone s'évase en direction de la pointe de buse et il est prévu un ou plusieurs passages partant de la partie avant de la buse à combustible liquide .et débouchant dans une partie de la dite zone conique en délimitant ainsi une chambre de mélange. Cette zone conique empêche un reflux de l'oxygène gazeux vers le côté correspondant au combustible liquide et par l'intermédiaire des dits passages, ce qui supprime par conséquent, les retours de flamme. Egalement, le courant d'oxygène gazeux entraîne par succion une partie du combustible liquide dans la chambre de mélange bien que les dits passages soient suffisamment étroits pour que le combustible liquide introduit par leur intermédiaire puisse être aisément atomisé. En conséquence, l'admission de combustible liquide peut être automatiquement réglée en fonction de la quantité d'oxygène introduite et l'on peut entretenir une flamme centrale stable correspondant en dimensions au débit d'oxygène fourni. Suivant un sixième mode de réalisation de l'invention, une zone de réduction de pression est prévue à l'extrémité avant, ou au voisinage de cette extrémité, de la buse à oxygène ainsi qu'un ou plusieurs passages 69 0.1582 2000773 partant d'une partie avant de la buse à combustible liquide de façon à déboucher dans une partie de la zone de réduction de pression en délimitant ainsi une chambre de mélange,et en outre la quantité d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène est rè-5 glée à un niveau bien inférieur à la valeur théorique, ou bien à un débit correspondant à 2 à 15 % de la quantité d'oxygène théoriquement nécessaire pour la combustion du combustible liquide . Avec cette construction, il 10 est possible d'obtenir une flamme d'une intensité élevée simplement en fournissant djs 2 à 15 % d'oxygène pur sur la base de la quantité théorique. Suivant le septième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène est disposée à 15 l'intérieur de la buse à combustible liquide, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci»et il est prévu une partie à changement brutal de section pour modifier brutalement la pression de l'oxygène gazeux en vue d'établir une augmentation brutale de la vitesse d'écoùlement d'oxygène dans la partie 20 centrale du passage d'oxygène prévu à l'intérieure de la buse, la partie à changement brutal de section étant é'carté'e de l'orifice terminal de buse et étant située en un point placé en amont de cet orifice en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène gazeux, un ou plusieurs passages partant de la buse d'un com-25 bustible liquide étant également prévus de manière à déboucher dans la buse à oxygène en un point situé entre la dite partie à changement brutal de section et l'extrémité avant de la buse à oxygène. Le dit orifice produit des 30 vortex d'oxygène avec lesquels une partie du combustible liquide est mélangée. Il en résulte une amélioration du mélange du combustible liquide et de l'oxygène gazeux ainsi que de l'inflam-mabilité et il se forme en outre une flamme centrale stabilisée. Suivant le huitième mode de 35 réalisation de l'invention, la buse à oxygène est placée à l'intérieur de la buse à combustible liquide, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, èt il est prévu une partie à changement brutal de secteur pour modifier brutalement la pression d'oxygène gazeux en vue d'établir une augmentation brutale ko de la vitesse d'écoulement d'oxygène dans la partie centrale du 69 01582 2000773 passage d'oxygène situé à l'intérieur de la buse à oxygène, la partie à changement brutal de section étant écartée de l'orifice terminal de buse et étant située en un point placé en amont de cet orifice en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène 5 gazeux, tandis qu'il est en outre prévu un ou plusieurs passages partant de la buse à combustible liquide et débouchant dans la buse à oxygène en un point situé entre ladite partie à changement brutal de section et l'extrémité avant de la buse à oxygène, la quantité d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène 10 étant en outre réglée à un niveau bien inférieur à la quantité théorique, ou à un niveau compris entre 2 et 15 % de la quantité théorique,de l'oxygène nécessaire pour la combustion du combustible liquide- Il est par conséquent possible 15 d'obtenir une flamme de haute intensité simplement en fournissant de 2 à 15 % d'oxygène pur sur la base de la quantité théorique. Suivant le neuvième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène et la buse à com-20 bustible liquide sont associées de manière que la première buse soit placée à l'intérieur de la seconde coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci et que l'orifice terminal de la buse à oxygène intérieure dépasse vers l'avant de l'orifice terminal de l'autre buse. 25 En conséquence, un jet d'oxy gène sort de la buse intérieure tandis que du combustible liquide sort de la buse extérieure. Lorsque le combustible liquide doit être atomisé par de l'air ou de la vapeur ou bien par un mélange gazeux de ces éléments, il est dirigé vers la périphé-30 rie de la pointe de buse d'intérieur et il est ainsi atomisé. De cette façon, il est possible de vaporiser et de décomposer la majeure partie ou la totalité du combustible liquide sans altérer la flamme centrale. Cette structure permet d'ob-35 tenir le même effet qu'une disposition dans laquelle l'ouverture de pointe de la buse intérieure serait de niveau avec l'ouverture de pointe de la buse extérieure ou bien serait décalée à l'intérieur de la buse extérieure. En conséquence, lors de 1'atomisation du combustible liquide, la stabilité de la flamme 40 centrale est protégée contre toute perturbation qui pourrait 69 01582 8 2000773 autrement être provoquée par le jet de combustible liquide et par conséquent on peut obtenir une flamme centrale d'une grande stabilité tout en favorisant la volatilisation et la décomposition complètes du combustible liquide. 5 Suivant le dixième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène et la buse à combustible liquide sont associées de manière que la première buse soit placée à l'intérieur de la seconde buse coaxialement ou à peu près.coaxialement à celle-ci et que l'orifice terminal de 10 la buse à oxygène intérieure dépasse vers l'avant de l'orifice terminal de l'autre buse et en outre la quantité d'oxygène pur _ sortant de la buse à oxygène est réglée à un niveau bien inférieur à la quantité théorique, ou bien dans la plage de valeurs comprises entre 2 et 15 % de la quantité théorique d'oxygène 15 nécessaire pour la combustion du combustible liquide. On peut par conséquent obtenir une flamme d'une intensité élevée en•fournissant de l'oxygène pur seulement suivant une quantité comprise entre 2 à 15 % de la quantité théorique. 20 Suivant le onzième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène et la buse à combustible liquide sont associées de manière que la première buse soit placée à l'intérieur de la seconde, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, et que l'orifice terminal de la 25 buse à oxygène intérieure dépasse vers l'avant de l'orifice terminal de l'autre buse, la partie périphérique de la pointe dépassante de la buse à oxygène étant évasée vers l'extérieur. Du fait de la prévision de cette périphérie évasée de l'orifice terminal de buse, le cou-30 rant d'oxygène et de combustible liquide qui est formé dans la flamme centrale parl'action d'un jet d'air ou de vapeur introduit dans un but d ' atomisation amorce tin écoulement inverse après sa sortie de la pointe de buse en direction de la périphérie évasée. Il*fen résulte que la flamme centrale se dilate en forme de 35 bulbe à proximité de la pointe de buse. De cette manière, il se forme une flamme centrale courte et dense qui produit à son tour une flamme principale également courte et dilatée latéralement présentant 1'inflammabilité et la stabilité souhaitables. Ceci est particulièrement avantageux dans certaines applications, 40 par exemple lorsqu'on rencontre des difficultés d'allumage, 6? 01582 2000773 lorsqu'il est nécessaire de dilater latéralement la flamme,ou bien lorsqu'il est nécessaire d'avoir une flamme courte pour satisfaire à des conditions de marche particulières. Suivant le douzième mode de 5 réalisation de l'invention, la buse à oxygène et la buse à combustible liquide sont associées de manière que la première buse soit placée à l'intérieur de la seconde, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, l'orifice terminal de la buse à oxygène intérieure faisant saillie en avant de l'orifice termi-10 nal de l'autre buse, la périphérie de l'orifice terminal de la buse en saillie étant évasée vers 1 ' ext éri eur, et en outre la quantité d'oxygène pur pénétrant dans la buse à oxygène est réglée à ian niveau bien inférieur à la quantité théorique, ou bien compris entre 2 à 15 % de la quantité théorique d'oxygène 15 nécessaire pour la combustion du combustible liquide. Il est par conséquent possible d'obtenir une flamme de haute intensité simplement an fournissant de 2 à 15 % d'oxygène pur sur la base de la quantité théorique. 20 D'autres modes de réalisation, à savoir du treizième au dix-huitième, sont tous des variantes des modes de réalisation décrits plus haut, c'est-à-dire du premier au douzième. Les modes de réalisation qui vont être décrits dans la suite ont été simplifiés en construction et ils 25 présentent une disposition adaptée pour l'introduction de quantité totale de combustible liquide dans la chambre de mélange de la buse à oxygène et pour une utilisation de l'oxygène en quantité relativement grande mais inférieure à l'équivalent chimique, de façon à obtenir une flamme à température très éle-30 vée, par exemple supérieure à 2 000°. Ces modes de réalisation vont maintenant être décrits successivement. Suivant le treizième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide, coaxialement ou à peu 35 près coaxialement à celle-ci, et la pointe de la buse à oxygène dépasse 'd'une longueur appropriée à l'extérieur de la pointe de la buse" à combustible liquide, un gradin annulaire étant formé dans le passage d'oxygène de la buse à oxygène, en amont de la pointe de buse en considérant le sens d'écoulement du gaz, ce 40 gradin dépassant de la périphérie intérieure de la buse en di 69 01582 10 2000773 rection de sa périphérie extérieure et la partie du passage d'oxygène étranglée par le gradin formant un orifice qui augmente la vitesse d'écoulement de l'oxygène et qui permet au jet d'oxygène de s'écouler en direction de l'orifice de la buse à 5 combustible liquide, et il est en outre prévu une chambre de mélange dans laquelle le combustible liquide et de l'oxygène gazeux sont mélangés dans une zone adjacente au gradin et sur le côté de la pointe de la buse à oxygène. L'orifice engendre un écoule-10 ment turbulent du jet d'oxygène dans la chambre de mélange. Puisque l'écoulement turbulent de l'oxygène aspire le combustible liquide et assure son mélange, il en résulte une atomisa-tion et un brassage complets du combustible liquide, ce qui permet d'obtenir une très bonne inflammabilité, une amélioration 15 de la stabilité de flamme et une flamme de température élevée, la partie du combustible liquide qui n'est pas entrée en réaction avec l'oxygène ajouté pouvant être complètement vaporisée et décomposée ; en outre on obtient une grande quantité de radicaux actifs. 20 Du fait que la chambre de mé lange débouche directement dans l'atmosphère et crée une grande différence de pression en amont de la partie à réduction importante de section, on évite ainsi le reflux du mélange d'oxygène et de combustible liquide, ou bien du combustible liquide, dans 25 la buse à oxygène et il en résulte que les risques d'endommage-ment et d'explosion de l'appareil par retour de flamme ou pour des causes similaires sont complètement éliminés, ce qui augmente en correspondance le degré de sécurité de l'appareil. Suivant le quatorzième mode 30 de réalisation de l'invention, la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide» coaxialement ôu à peu près coaxialement à celle-ci, et la pointe de la buse à oxygène dépasse d'une longueur appropriée à l'extérieur de la pointe de la buse de combustible liquide. 11 est prévu un gra-35 ' din dans le passage d'oxygène de la buse à oxygène, en amont de l'ouverture de pointe de la buse en considérant le sens d'écoulement du gaz, ce gradin dépassant de la périphérie intérieure de la buse à oxygène en direction de sa périphérie extérieure, la partie du passage d'oxygène étranglée par le gradin 40 formant un orifice qui augmente la vitesse d'écoulement de l'oxy 69 01582 2000773 gène à une valeur extrêmement élevée et qui dirige le jet d'oxygène vers la pointe de la buse à combustible liquide ; et il est en outre prévu une chambre de mélange dans laquelle le combustible liquide et de l'oxygène gazeux sont mélangés dans une 5 zone adjacente au gradin et sur le côté de la pointe de la buse à oxygène, la quantité d'oxygène pur sortant de la buse étant réglée à un niveau inférieur à la quantité théorique nécessaire pour la combustion du combustible liquide, à savoir dans une plage comprise entre 30 et 70 % de la quantité théo-10 rique. En conséquencei en fournissant de l'oxygène pur seulement en quantité comprise entre 30 et 70 S de la valeur théorique, on peut obtenir une flamme d'une haute intensité. 15 Suivant le quinzième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide coaxialemeiît ou à peu près coaxialement à celle-ci, et il est prévu im générateur de turbulence pour injecter du combustible liquide sous forme d'un 20 jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le passage de combustible liquide, au voisinage de l'orifice terminal de la buse à combustible liquide. La prévision du générateur de turbulence permet au combustible liquide sortant de la pointe 25 de la buse d'être étalé sous pression sous forme d'un jet conique et hélicoïdal en cours d'injection. Cette action se combine avec les actions et effets déjà décrits pour améliorer l'inflam-raabilité et la stabilité de. la flamne. Suivant le seizième mode de 30 réalisation de l'invention, la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, et il est prévu un générateur de turbulence pour injecter du combustible liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le pas-35 sage de combustible liquide, au voisinage de la pointe de la buse à combustible liquide, la quantité d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène étant réglée à un niveau inférieur à la quantité théorique nécessaire pour la combustion du combustible liquide, à savoir dans une plage comprise entre 30 et 70 % de 40 la valeur théorique. 69 01582 2000773 Ainsi, en fournissant de l'oxygène pur seulement en quantité comprise entre 30 et 70 % de la quantité théorique, on peut obtenir une flamme de haute intensité. 5 Suivant le dix-septième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci ; la pointe de la buse à oxygène dépasse d'une longueur appropriée à l'extérieur de la pointe 10 de la buse à combustible liquide ; il est prévu un générateur de % turbulence pour injecter du combustible liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le passage de combustible liquide, au voisinage de la pointe de la buse à combustible liquide; il est prévu un conduit d'alimen-15 tation en air puisé à l'extérieur de la buse à oxygène, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, l'extrémité de ce conduit d'air étant située à proximité de la pointe de la buse à oxygène et il est prévu des ailettes servant à produire une turbulence de l'air de manière à introduire l'air sous la 20 forme d'un écoulement conique et hélicoïdal dans une zone du conduit d'air puisé. Puisque le conduit de fourniture d'air puisé est agencé de la manière décrite plus haut, la grande quantité de radicaux actifs produits par la flamme cen-25 traie et les gaz combustibles à haute température (H^, CgH^, CgHg, etc...) produits par évaporisation et décomposition du combustible liquide et de l'oxygène sont intensément mélangés de telle sorte que la combustion puisse s'effectuer rapidement et complètement à haute température et de grande intensité qui 30 se rapproche de celle obtenue par combustion d'huile lourde uniquement dans l'oxygène pur. Le brasage du mélange gazeux est assuré de la manière la plus intime du fait que l'air est mélangé aux gaz combustibles lorsqu'il est injecté dans la direction conique et hélicoïdale par rapport "à ces derniers à l'aide des 35 ailettes en vue d'obtenir une injection d'air avec turbulence. Suivant le dix-huitième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci ; la pointe de la buse à oxy-40 gène dépasse d'une longueur appropriée à l'extérieur de la poin 69 01582 2000773 te de la buse à combustible liquide"? il est prévu un générateur de turbulence pour injecter du combustible liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le passage de combustible liquide, au voisinage de la pointe 5 de la buse à combustible liquide^ il est prévu un conduit d'alimentation en air forcé à l'extérieur de la buse à oxygène, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, l'orifice terminal du conduit d'air étant situé à proximité de l'orifice terminal de la buse à oxygène! il est prévu des ailettes de mise 10 en turbulence de l'air de manière à injecter l'air suivant une direction conique et hélicoïdale dans un conduit d'air puisé, la quantité d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène étant réglée à une valeur inférieure à la quantité théorique nécessaire pour la combustion du combustible liquide, à savoir dans la 15 plage de valeurs comprises entre 30 et 70 % de la quantité théorique . On peut ainsi obtenir une flamme de haute intensité en fournissant de l'oxygène pur seulement dans une quantité comprise entre 30 et 70 % de la quan-20 tité théorique. Suivant le dix-neuvième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide qui injecte une partie du combustible liquide", il est prévu une autre buse à 25 combustible liquide à l'extérieur de la buse à oxygènej il est prévu une buse à gaz d'atomisation, à savoir d'air, de vapeur ou d'un mélange de ces gaz, à l'extérieur de la buse extérieure à combustible liquide et il est prévu un conduit d'alimentation en air puisé à l'extérieur de la buse d'atomisation de gaz de 30 manière que la buse intérieure à combustible liquide, la buse à oxygène, la buse extérieure à combustible liquide, la buse à gaz d' atomisation, et le conduit d'air puisé soient jiacés coaxialement ou à peu près coaxialement les uns par rapport aux autres, la pointe de la buse à oxygène faisant saillie extérieurement 35 d'une longueur appropriée par rapport à la pointe de la buse intérieure à combustible liquide, les orifices terminaux de la buse extérieure à combustible liquide, de la buse à gaz d'atomisation et du conduit de fourniture d'air puisé étant situés au voisinage de l'orifice terminal de la buse à oxygène, et il ko est prévu un générateur de turbulence pour injecter du combus- 69 01582 14 2000773 tible liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le passage de combustible liquide, au voisinage de la pointe de la buse à oxygène, des ailettes étant en outre prévues pour produire une turbulence dans l'air de 5 manière à injecter de l'air de combustion dans la direction conique et hélicoïdale dans un passage du conduit d'air puisé. Lorsque du combustible liquide est injecté à un taux élevé, on ne peut obtenir la combustion parfaite- avec les dispositifs connus, par suite du mélange in-1° suffisant d'une quantité de combustible avec de l'oxygène. ' Selon la présente invention, cependant une fraction du combustible liquide à brûler est parfaitement mélangée à l'oxygène dans la partie centrale de l'écoulement d'oxygène dans le but de réaliser un centre de flammes 15 très stable alors que d'autres parties du combustible liquide qui représentent une grande partie de celui-ci est pulvérisée ou vaporisée autour du centre de la flamme dont la chaleur sert effectivement à ses fins. C'est pourquoi, même si du 20 combustible liquide est injecté à un taux tellement élevé que l'on ne puisse arriver à un mélange complet avec l'oxygène, à l'aide de carburateurs habituels, on peut obtenir un centre de flammes très stable, etc ... La vaporisation et la décomposition du grand volume de combustible liquide de faible rendement de 25 mélange sont effectuées efficacement et complètement. Il en résulte la formation d'une flamme stable et large qui présente une intensité élevée. Suivant ce mode de réalisation, on peut obtenir en conséquence un dispositif de combus-30 tion de combustible liquide d'une grande capacité et de perfo-mances excellentes. Suivant le vingtième mode de réalisation de l'invention, la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide qui injecte une partie du combustible ; une autre buse à combustible liquide est située à l'extérieur de la buse à oxygène ; une buse à gaz d'atomisa-35 tion, à savoir de l'air, de la vapeur ou un mélange de ces éléments, est située à l'extérieur de la buse extérieure à combustible liquide tandis qu'un conduit de fourniture d'air puisé est disposé à l'extérieur de la buse à gaz d'atomisation de manière que la buse intérieure à combustible liquide, la buse à oxygène, la buse'extérieure à combustible liquide, la buse de fourniture de gaz d'atomisation et le conduit de fourniture d'air puisé soient disposés coaxialement ou à peu près coaxialement les uns par rapport aux autres, la pointe de la buse à oxygéné dépassant extérieurement d'une longueur appropriée par 69 01582 « 2000773 rapport à la pointe de la buse intérieure à combustible liquide, les orifices terminaux de la buse extérieure à combustible liquide, de la buse de fourniture de gaz d1atomisation et du conduit de fourniture d'air puisé étant situés au voisinage de 5 l'orifice terminal de la buse à oxygène ; il est prévu un générateur de turbulence pour injecter du combustible liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le passage à oxygène, au voisinage de la pointe de la buse à combustible liquide ; et il est également prévu des ai-10 lettes pour mettre en turbulence l'air de combustion introduit dans une direction conique et hélicoïdale dans un passage d'air puisé du conduit d'air, la quantité d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène étant réglée à une valeur inférieure à la quantité théorique nécessaire pour la combustion du combustible 15 liquide, à savoir dans une plage comprise entre 2 et 15 % de la quantité théorique. Ainsi, on peut former une flamme de haute intensité seulement en fournissant une quantité d'oxygène pur comprise entre 2 et 15 % de la quantité théorique. 20 La description ci-après se rapporte aux dessins ci-joints représentant des exemples de réalisation de l'invention, dessins dans lesquels : - La figure 1 est une coupe longitudinale de la partie essentielle du premier mode de réa- 25 lisation du dispositif de combustion de combustible liquide selon l'invention. - La figure 2 est une coupe longitudinale, à échelle grossie, de la buse à oxygène de la figure 1. 30 - La figure 3 est une vue permettant d'expliquer la répartition de flamme correspondant au premier mode de réalisation de l'invention. - La figure 4 est une coupe longitudinale, à échelle grossie, de la buse à oxygène du troi- 35 sième mode de réalisation de l'invention. - La figure 5 est une coupe longitudinale, à échelle grossie, de la buse à oxygène du quatrième mode de réalisation de l'invention. - La figure 6 est une coupe 40 longitudinale, à échelle grossie, de la buse à oxygène du cin 6? 01582 16 2000773 quième mode de réalisation selon l'invention. - La figure 7 est une coupe longitudinale de la partie essentielle du septième mode de réalisation de l'invention. 5 - La figure 8 est une coupe longitudinale, à échelle grossie, montrant la partie essentielle du dispositif en fonctionnement. - La figure 9 est une coupe longitudinale de la partie essentielle du neuvième mode de réa- 10 lisation de l'invention. * - La figure 10 est une coupe longitudinale de la partie essentielle du onzième mode de réalisation de l'invention. - La figure 11 est line coupe 15 longitudinale de la partie essentielle du treizième mode de réalisation de l'invention. - La figure 12 est une coupe faite suivant la ligne I-I de la figure 11. - La figure 13 est une vue 20 latérale, en partie en coupe, de la buse de la figure 11 en fonctionnement. - La figure 14 est une coupe longitudinale de la partie essentielle du quinzième mode de réalisation de l'invention. 25 - La figure 15 est une coupe longitudinale de la partie essentielle du dix-septième mode de réalisation de l'invention. - La figure 16 est une coupe longitudinale de la partie essentielle du dix-neuvième mode de 30 réalisation de l'invention. La construction du dispositif de combustion de combustible liquide selon l'invention va maintenant être décrite en référence à la figure 1 qui correspond au premier mode de réalisation. Au centre du dispositif repré-35 senté, il est prévu un tuyau d'oxygène 51 à l'avant duquel est montée une buse à oxygène^ 52. Les deux éléments sont reliés entre eux par l'intermédiaire de parties filetées 53 qui sont démontables suivant l'axe du tuyau à oxygène 51. Cette possibilité de démontage de la buse à oxygène 52 permet d'utili-40 ser sélectivement plusieurs buses interchangeables. 69 01582 17 2000773 De l'oxygène de haute pureté est introduit par l'intermédiaire du tuyau 51 et de la buse 52 classiquement sous une pression assez faible de l'ordre de 0,3 à 2 kg/cm , l'oxygène sortant par la pointe 54 de la buse 52. 5 Le tuyau à oxygène 51 est entouré par un tuyau à combustible liquide 56 à l'extrémité avant duquel est également montée une buse 58 qui entoure la buse à oxygène 52. Cette buse à combustible liquide 58 est également reliée par l'intermédiaire de parties filetées 57 10 au tuyau à combustible liquide 56 de façon à pouvoir être réglée librement suivant l'axe de ce dernier." La possibilité de démontage et de déplacement de cette buse 58 à combustible liquide permet d'obtenir les mêmes avantages que pour la buse à oxygène 52 déjà décrite. De l'huile lourde constituant le 15 combustible liquide passe dans la tuyauterie 56 et dans la buse 58. Le tuyau à combustible liquide 56 est en outre entouré par un tuyau à gaz 59 relié par son extrémité avant à une buse à gaz 6l entourant la buse à combus-20 tible liquide 58 et pouvant être démontée à l'aide des parties filetées 60. La possibilité de démontage de cette buse à gaz 6l permet d'obtenir les mêmes avantages que pour la buse à oxygène 52 et la buse à combustible liquide 58. De l'air ou bien de la vapeur ou bien un mélange de ces gaz passe dans 25 le tuyau 59 et la buse 61 ainsi que dans un autre tuyau 67 en vue d'atomiser l'huile lourde. Ce gaz d'atomisation n'a pas besoin d'être toujours maintenu à haute pression ou de s'écouler à grande vitesse. En conséquence, le dispositif d'alimentation en gaz d'atomisation peut avoir une structure relative-30 ment simple. La possibilité de déplacement des buses les unes par rapport aux autres permet de couper l'alimentation en gaz ou de la régler si nécessaire. A proximité de la pointe 154 de la buse à oxygène 52, il est prévu une chambre de mélange 35 dans laquelle une partie de l'huile lourde est mélangée à de l'oxygène gazeux. Comme le montre la coupe longitudinale à échelle grossie de la figure 2, la buse à oxygène 52 est pourvue d'un ou plusieurs passages 62 pour l'introduction d'huile lourde, 69 07582 18 2000773 ces passages débouchant dans le trou de la buse 52 à proximité de la pointe 54. En conséquence, on obtient une chambre de mélange 63 qui attire une partie de l'huile lourde dans la buse à oxygène 52 par action d'injection des orifices sous l'influen- . 5 ce de l'écoulement d'oxygène passant dans la buse 52 à une faible vitesse, de sorte que l'huile lourde ainsi attirée par effet de succion est intimement mélangée à l'oxygène. Avec la construction décrite plus haut, le brûleur 64 est relié à un tuyau d'air d'entretien 10 de combustion 69 disposé coaxialement ou à peu près coaxialement au brûleur et il est classiquement engagé au travers d'une paroi de foyer 68, sa partie terminale avant étant maintenue à l'intérieur du foyer. De l'oxygène gazeux passant 15 dans la buse 52 sort de la pointe 54 pour pénétrer dans la chambre de mélange 63. Lorsque l'oxygène passe devant les conduits 62 d'introduction de l'huile lourde, il exerce un effet de succion de façon à faire passer une partie de l'huile lourde se trouvant dans la buse à combustible liquide 58, par l'intermé-20 diaire des passages 62, dans la buse à oxygène 52. La fraction d'huile lourde ainsi attirée est brassée, atomisée et mélangée à l'oxygène passant dans la chambre de mélange 63 et elle sort de la pointe 54 dans la condition atomisée et mélangée. Comme le montre la figure 3, ce mélange atomisé forme après inflam-25 mation une flamme centrale 65 à haute température et bien stabilisée par combustion avec l'oxygène s•écoulant dans une zone adjacente à la partie centrale du brûleur 64. Le reste, ou un pourcentage bien plus fort, de l'huile lourde sort par la pointe de la buse 30 à combustible liquide 58 pour pénétrer dans l'atmosphère le long de la périphérie de la flamme centrale 65- A ce moment», l'huile lourde est atomisée et dispersée par le gaz qui sort également de la buse 61 entourant la buse 58. Le combustible liquide ainsi atomisé et dispersé est vaporisé et décomposé 35 autour de la flamme centrale 65 par la chaleur élevée de réaction et il se produit une grande quantité de radicaux actifs. Le volume accru de radicaux actifs coopère avec la chaleur élevée de réaction de la flamme centrale 65 pour favoriser la combustion de la majeure partie du combustible liquide ainsi vapo-40 risé et décomposé. Autour de la flamme centrale 65 et en un 69 01582 2000773 point assez proche de celle-ci, le combustible liquide vaporisé et décomposé est brûlé dans un état diffusé par et mélangé à l'air de combustion introduit par le tuyau 69, en formant ainsi une flamme principale 66. Du fait de la température élevée de 5 la flamme centrale 65, le mélange du combustible liquide atomisé, après vaporisation avec l'oxygène de l'air environnant, est rapidement assuré du fait de la vitesse moléculaire'élevée. De cette manière, le mélange gazeux est brûlé à une vitesse élevée de combustion. 10 En conséquence, la flamme principale 66 entourant la flamme centrale-65 à la pointe du brûleur 64 est formée de manière que cette flamme 66 ait elle-même une longueur hors-tout assez courte. La quantité de chaleur étant la même, la courte flamme principale 66 a une puis-15 sance calorifique par unité de volume supérieure à celle de flammes ordinaires et par conséquent elle a une intensité plus grande. Du fait que la flamme est courte et que sa surface active est réduite, la zone de rayonnement de chaleur est limitée en correspondance et la chaleur de combustion peut être 20 transmise à une zone concentrique désirée sans pertes calorifiques. En outre, du fait que la flamme a line longueur réduite et que la flamme principale 66 est formée à proximité du brûleur 64, on obtient une bonne stabilité de flamme sans rique d'extinction. 25 L'air d'entretien de combus tion n'a pas besoin d'être obligatoirement fourni par l'intermédiaire de la tuyauterie 69, comme indiqué pour ce mode de réalisation, mais il peut être introduit par une autre voie. De toute manière, il est très avantageux que l'air soit introduit 30 en direction de la pointe du brûleur 64 ou autour de la flamme centrale 65. Pour les raisons précitées, il est possible d'obtenir suivant l'invention les résultats suivants : 35 a) - L'alimentation en oxygène est réalisée essentiellement sous forme d'oxygène pur en quantité bien inférieure à la quantité théoriquement nécessaire pour la combustion du combustible liquide à brûler de façon à pouvoir obtenir une augmentatiqn très rapide de la température 40 de combustion. 69 01582 2000773 ■ h) - Du fait de la forte acti-vation du combustible liquide par mélange et atomisation d'une partie de ce combustible avec l'oxygène en quantité limitée, on forme à proximité d'une buse à combustible liquide une flamme 5 centrale à une température appropriée. c) - On obtient une flamme à haute température présentant une grande puissance calorifique par unité de volume, c'est-à-dire une flamme d'intensité extrêmement élevée pour un faible débit d'oxygène. 10 II est de plus à remarquer que les buses sont adaptées pour s'ajuster l'une par rapport à l'autre dans la direction longitudinale à l'aide de raccords d'ajustement des manettes de réglage respectives (non représentées sur les dessins). Ces ajustements ainsi que les réajuste-15 ments de dépressions de fluides respectives permettent ainsi la modification en correspondance des pressions de fluides respectives. Ceci permet d'adapter un seul type de buse à des modifications de la quantité d'huile combustible et d'oxygène à ajouter et ceci permet également un réglage du profil extérieur de la flamme 20 dans un large domaine. Suivant le second mode de réalisation de l'invention, le dispositif du premier mode est modifié en conception de façon à fournir de l'oxygène pur en quantité comprise entre 2 à 15 % de la quantité théorique. En 25 conséquence, malgré le faible volume unitaire de la flamme, la température de flamme peut atteindre des valeurs comprises entre 1 700 et 2 200°C, de sorte que la flamme a une intensité élevée. On va maintenant décrire dans 30 la suite la structure du troisième mode de réalisation de l'invention en rérérence à la figure 4. Une buse à oxygène 102 pourvue d'une partie filetée 101 à une extrémité est pourvue d'un trou axial relié à un tuyau à oxygène 103. En amont de la pointe 104 de la buse, en considérant le sens d'écoulement de l'oxy-gène, il est prévu une partie de réduction de pression 105 • Du fait de la prévision de cette partie de réduction de pression 105, le trou de la pointe 104 de la buse est rendu supérieur à sa section en amont, en considérant le sens d'écoulement du gaz dans la tuyauterie 103- Dans la section de trou de grand diamètre et au voisinage de la partie de réduction de pression 105 débouchent un ou plusieurs passages 106 d'introduction d'huile lourde (combustible liquide), ces passages partant de la partie 40 avant de la buse à combustible liquide. La partie de réduction de pression 105 et la pointe 104 de la buse délimitent entre 69 01582 2000773 elles une chambre de mélange 107• Les passage d'huile lourde 106 sont inclinés de manière qu'ils puissent déboucher dans la chambre de mélange 107 dans le sens d'écoulement de l'oxygène. En conséquence, l'oxygène 5 gazeux qui passe dans la tuyauterie 103 sort de la pointe 10% par l'intermédiaire de la chambre de mélange 107- Lorsqu'il passe dans la partie de réduction de pression 105, l'oxygène gazeux est détendu et. sa vitesse d'écoulement diminue. En correspondance, l'action de mélange de la fraction d'huile lourde 10 et de l'oxygène gazeux dans la chambre de mélange 107 est améliorée et l'action d'atomisation du combustible liquide dans la chambre de mélange 107 est également favorisée. Il en résulte que le mélange gazeux est rendu très inflammable et stable et que la flamme centrale ainsi formée après combustion qui réalise 15 une température stable d'allumage. On va maintenant décrire en référence à la figure 5 la structure du quatrième mode de réalisation de l'invention. Une buse à oxygène 152 comportant une partie filetée 151 à une extrémité est munie d'un trou axial re-20 lié au tuyau d'oxygène 153- En amont de la pointe 154 de la buse, en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène, et à l'extrémité du tuyau à oxygène 153» il est prévu une partie 155 de génération de turbulence dans l'oxygène. Du fait de la prévision de cette partie 155, le trou de la pointe 154 de la buse 25 est pourvu d'un diamètre supérieur à celui existant en amont, en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène dans le tuyau 153* Dans la partie de génération de turbulence 155 débouchent un ou plusieurs passages 156 assurant l'introduction d'huile lourde (combustible liquide), ces passages partant de la partie 30 avant de la buse à combustible liquide. La partie de génération de turbulence d'oxygène 155 et la pointe 154 de la buse délimitent entre elles une chambre de mélange 157* Les passages d'huile lourde 156 sont inclinés de manière qu'ils puissent déboucher dans la chambre de mélange 157 dans la direction d'écoulement 35 de l'oxygène. En conséquence, l'oxygène qui passe dans le tuyau 153 est injecté hors de la pointe 154 dans la chambre de mélange 157- Lorsqu'il passe dans la partie de génération de turbulence 155, l'oxygène est détendu, réduit en 40 pression et rendu turbulent. Cet oxygène turbulent se mélange 69 .01582 22 2000773 avec la majeure partie du combustible liquide introduit par l'intermédiaire des passages d'huile lourde 156 et forme une température stable d'allumage de réaction de la flamme centrale, ce qui permet d'améliorer la combustion de la flamme 5 principale à haute température et de grande intensité. On va maintenant décrire la structure du cinquième mode de réalisation en référence à la figure 6. Une buse à oxygène 202 comportant une partie filetée 201 à une' extrémité est pourvue d'un trou axial relié au tuyau 10 à oxygène 205 « Une partie conique 204 est formée à l'extrémité avant du tuyau 205, où au voisinage de celui-ci, de manière à s'évaser en direction de la pointe 203 située à l'autre extrémité de la buse à oxygène 202. Du fait de la prévision de cette partie conique 204, l'orifice de la pointe 203 est augmenté de 15 diamètre par rapport à la partie située en amont, en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène dans le tuyau 205. Au milieu de la partie conique 204 débouchent un ou plusieurs passages 206 d'introduction d'huile lourde (combustible liquide) qui partent de la partie avant de la buse à combustible liquide. 20 La partie conique 204 et la pointe 203 délimitent entre elles une chambre de mélange 207. Les passages d'huile lourde 206 sont ménagés dans la buse à oxygène 202, l'autre orifice débouchant dans la chambre de mélange 207 dans une position inclinée par rapport au sens d'écoulement de l'oxygène. 25 En conséquence, l'oxygène qui passe dans le tuyau 205 sort de l'orifice de sortie 203 par l'intermédiaire de la partie conique 204 et de la chambre de mélange 207. Lorsqu'il passe dans la partie conique 204, l'oxygène est rapidement diffusé et sa densité diminue. Du fait de 30 cette réduction de la densité d'oxygène, l'action de mélange d'une partie de l'huile lourde et de l'oxygène gazeux dans la chambre de mélange 207 est améliorée. La dispersion et le mélange dans la chambre 207 sont par conséquent exécutés d'une façon satisfaisante et un mélange gazeux brassé de façon homogène 35 sort de la pointe 203 de la buse. En conséquence, le mélange gazeux est rendu très inflammable et la flamme centrale formée par combustion est augmentée en stabilité et en température. En outre, du fait que les orifices des passages d'huile lourde 206 débouchant dans la chambre de mélange 207 6? 01582 2000773 sont prévus dans la partie conique 204 de façon à être inclinés en oblique et vers l'arrière par rapport au sens d'écoulement de. l'oxygène, on évite en toute sécurité un reflux de l'oxygène dans les passages d'huile lourde 206 et par conséquent tin re-5 tour de flamme. En outre, du fait que le courant d'oxygène introduit par effet de succion une partie de l'huile lourde dans la chambre de mélange 207, l'huile lourde peut être refoulée dans la chambre en quantité appropriée, en 10 dépit du fait que les passages d'écoulement 206 sont suffisamment réduits en section pour que l'écoulement d'huile soit aisément atomisé. Avec la construction décrite plus haut, le débit d'huile lourde peut être augmenté ou diminué 15 automatiquement en fonction des variations du taux d'injection d'oxygène dans une certaine plage et, au moment de la combustion, la quantité d'huile à brûler est automatiquement réglée en fonction de l'alimentation en oxygène. Par exemple, on élimine tout risque d'alimentation excessive en oxygène, qui pour-20 rait provoquer un écoulement vers l'extérieur d'une partie de l'oxygène au travers des flammes centrale et principale, ce qui permet de brûler complètement l'oxygène. De cette manière, on obtient une flamme centrale stabilisée qui correspond à la quantité d'oxygène fournie et intégralement transformée en chaleur. 25 La condition de turbulence du mélange combustible varie en fonction de modifications de l'angle d'inclinaison de la partie conique 204. Dans le sixième mode de réalisation, le dispositif du troisième mode de réalisation est 30 modifié en structure de façon à fournir de l'oxygène pur en quantité comprise entre 2 à 15 % de la quantité théorique. En conséquence, en dépit du petit volume unitaire de la flamme obtenue de la manière décrite plus haut, la température de flamme atteint une valeur comprise entre 1 7oo et 2 200°C, de 35 sorte que la flamme a une grande intensité. On va maintenant décrire en référence aux figures 7 et 8 la structure du septième mode de réalisation de l'invention. Un tuyau à oxygène 251 prévu 40 dans la partie centrale du dispositif est relié à une buse à 6° 01582 2000773 une buse à oxygène 253 par l'intermédiaire d'un raccord 252. Autour de ce tuyau à oxygène 251, il est prévu un tuyau à combustible liquide 25% à l'extrémité avant duquel est reliée une buse à combustible liquide 256. Le tuyau à combustible liquide 5 25% et la buse à combustible liquide 256 sont placés à l'extérieur du tuyau à oxygène 251 et de la buse à oxygène 253i coaxialement ou à peu près coaxialement à ceux-ci. En outre, il est prévu à l'extérieur du tuyau à combustible liquide 254 un tuyau à air 257 pourvu à son extrémité avant d'une buse 258. Au 10 milieu du passage d'oxygène 259 prévu dans la buse à oxygène 253, il est prévu un orifice 261 appartenant à la buse 253 et dépassant axialement jusqu'en un point situé bien en amont de la pointe 260 de la buse 253 en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène et dans une direction se rapprochant du centre du 15 passage d'écoulement d'oxygène 259» de manière à augmenter brutalement la vitesse d'écoulement de l'oxygène. Du fait de la prévision de cet orifice 26l, une partie à changement brutal de section 262 est formée dans le passage d'écoulement d'oxygène 259« Dans le volume formé entre la partie à changement brutal 20 de section 2Ô2 et la pointe 260 de la buse à oxygène 253 débouchent un ou plusieurs passages d'huile lourde 263 qui partent de la buse à combustible liquide 259, en étant inclinés ou orientés à peu près perpendiculairement à l'axe du dispositif. A l'intérieur du passage d'écoulement d'oxygène 259 de la buse 25 253, il est prévu une chambre de mélange 264 entre l'orifice 26l et la pointe 260. Un brûleur 267 présentant la structure précédemment décrite a été monté dans une tuyauterie 269 à air d'entretien de combustion, coaxialement ou à peu près 30 coaxialement à celle-ci, la partie frontale du brûleur pénétrant classiquement, au travers d'une paroi 268, dans le foyer. Avec une telle disposition, une partie de l'huile lourde est introduite dans la buse à oxygène 253 par l'intermédiaire des passages 263 et elle est mélan-35 gée à de l'oxygène gazeux dans la chambre 264,puis le mélange est injecté hors de la pointe 260 et il est brûlé en formant une flamme centrale 265. Le reste de l'huile lourde est injecté à partir de la pointe de la buse à combustible liquide 256 et il est atomisé par de l'air sortant de la buse 258 en étant en-40 suite brûlé en même temps que l'air d'entretien de combustion 69 01582 2000773 sortant du tuyau 269 de façon à former une flamme principale 266 enveloppant la flamme centrale 265= Cette condition va être décrite plus en détail dans la suite en référence à la figure 9-L'oxygène sortant du passage 259 en direction de la chambre de 5 mélange 264 est collecté dans la zone située le long de la partie centrale du passage d'écoulement d'oxygène 259 à l'aide de la partie 262 à changement brutal de section. L'oxygène gazeux ainsi collecté est brutalement injecté dans la chambre de mélange 264 le long de sa zone centrale axiale. Une partie de 10 l'oxygène gazeux s'écoulant le long de la périphérie extérieure du jet est brutalement introduit dans la chambre de mélange 264 6m il est mis en turbulence de façon à former un vortex.. L'huile lourde introduite par l'intermédiaire des passages 263 pénètre dans le vortex d'oxygène et le mélange ainsi formé se dé-15 place en direction de l'orifice terminal 260 tout en étant intimement mélangé et correctement atomisé dans la chambre de mélange 264 avant que ce mélange ne sorte de la pointe 260. En conséquence, l'orifice 261 produit un écoulement turbulent assez intense et il permet une 20 aspiration efficace du combustible liquide par l'intermédiaire des passages 263 ainsi qu'une dispersion et un mélange très intime du .combustible liquide avec l'oxygène. Le mélange résultant atteint une très bonne inflammabilité et une stabilité correcte dans une plage extrêmement large de vitesses d'écoulement d'oxy-25 gène. Suivant le huitième mode de réalisation de l'invention, le dispositif correspondant au septième mode est modifié en conception de façon à fournir de l'oxygène pur en quantité comprise entre 2 à 15 % de la quantité 30 théorique. En conséquence, en dépit du petit volume unitaire de flamme décrit plus haut, la température de la flamme atteint une valeur comprise entre 1 700° et 2 200°C,de sorte que la flamme présente une intensité élevée. Le neuvième mode de réalisa-35 tion de l'invention a été représenté sur la figure 9* Au milieu du dispositif, il est prévu une buse à oxygène 302 qui comporte un passage d'écoulement d'oxygène 301. Cette buse à oxygène 302 est entourée par une buse à combustible liquide 304 comportant un passage 303- En outre, la buse à combustible liquide 304 est 40 entourée par une buse à air 306 comportant un passage 305- La 69 01582 ab 2000773 buse à oxygène 302, la buse à oxygène liquide 30k et la buse à air 306 sont disposées coaxialement ou à peu près coaxialement les unes par rapport aux autres. Ces buses 302, 304 et 306 sont déplaçables par coulissement les unes par rapport aux autres. 5 La buse à oxygène 302 fait saillie de manière que l'orifice terminal intérieur, c'est-à-dire l'orifice 307 de la buse à oxygène 302, soit situé en avant des autres orifices terminaux de buses, c'est-à-dire les orifices terminaux 308 et 309 de la buse à combustible liquide 30k et de la buse à air 306. A 1 ' ex-10 trémité avant de la buse à oxygène 302 ou au voisinage de celle-ci, il est prévu une'partie conique 315 qui est évasée en direction de l'orifice terminal 307• Au milieu de cette partie conique 315, il est prévu un ou plusieurs passages d'huile lourde 313 qui partent de la tuyauterie de combustible liquide 303-15 A l'intérieur du passage d'écoulement d'oxygène 301, une chambre de mélange 314 est délimitée par la partie conique 312 et l'orifice terminal 307- Il est prévu des ailettes 319 pour donner une turbulence à l'air injecté s'écoulant dans le passage 305. Un brûleur 3l6 présentant la structure décrite plus haut est monté 20 dans un tuyau d'air d'entretien de combustion 318, coaxialement ou à peu près coaxialement à celui-ci, la partie frontale du brûleur traversant classiquement une paroi de foyer 317 pour pénétrer dans ce dernier. Une partie de l'huile lourde 25 qui s'écoule dans le passage à combustible liquide 303 est introduite dans la chambre de mélange 31% par l'intermédiaire des passages d'huile lourde 313» A l'intérieur de la chambre 31%, l'huile est mélangée avec et atomisée par l'oxygène gazeux et elle est injectée par l'intermédiaire de l'orifice terminal 307 30 en étant simultanément brûlée de façon à former une flamme centrale 311. L'air qui passe dans le passage 305 est injecté sous forme d'un écoulement turbulent sortant de l'orifice terminal 309 et il assure ainsi 1'atomisation de la majeure partie de l'huile lourde qui passe dans le passage 303 et sort de l'orifi-35 ce terminal 308, le mélange sortant finalement par l'orifice terminal 309» Au cours de cette atomisation de l'huile lourde, l'air et l'huile lourde ont tendance à se rapprocher de l'orifice terminal 307 de la buse à oxygène 302 mais, du fait que la buse à oxygène 302 dépasse vers l'avant par rapport aux au-40 très buses, le mélange est injecté et atomisé le long de la pé- 6? 01582 a, 2000773 riphérie 310 de la partie dépassante. Cette construction est utilisée comme si l'orifice terminal d'une buse intérieure était de niveau avec l'orifice terminal d'une buse placée extérieurement 5 ou bien comme si l'orifice terminal de la buse intérieure était décalé intérieurement par rapport à l'autre buse, ce qui évite une réduction de la stabilité de la flamme centrale due à une perturbation par l'injection d'huile lourde en cours d'atomisa-tion. En d'autres termes, cette forme de réalisation permet 10 d'atomiser et de disperser de l'huile lourde au voisinage de la pointe de buse sans affecter la flamme centrale. Bien que la vaporisation et la décomposition de l'huile lourde par la flamme centrale 311 soient remarquablement améliorées, on obtient une flamme principale 312 parfaitement stabilisée. L'huile lour-15 de et l'air arrivent sur la même surface périphérique extérieure 310 et ceci crée une action de vaporisation venant s'ajouter à l'action de soufflage et d'atomisation déjà décrite, ce qui permet d'obtenir une atomisation encore meilleure de l'huile lourde. Suivant le dixième mode de 20 réalisation de l'invention, le dispositif du neuvième mode est modifié de façon à fournir de l'oxygène pur en quantité comprise entre 2 à 15 % de la quantité théorique. En conséquence, en dépit du petit volume unitaire de flamme décrit plus haut, la température de la flamme est comprise entre 1 700 et 2 2 00°C et 25 la flamme a une intensité élevée. On va maintenant décrire en référence à la figure 8 la structure du onzième mode de réalisation de l'invention. Un tuyau à oxygène 351 prévu dans la partie centrale du dispo-30 sitif est relié à une buse à oxygène 353 par l'intermédiaire d'un raccord 352. Ce tuyau à oxygène 351 est entouré par un tuyau à combustible liquide 354 qui est relié par son extrémité avant à une buse à combustible liquide 356. Le tuyau à combustible liquide 354 et la buse à combustible liquide 356 35 sont disposés à l'extérieur du tuyau à oxygène 351 et de la buse à oxygène 353, coaxialement ou à peu près coaxialement. En outre,le tuyau à combustible liquide 354 est entouré par une tuyauterie d'air 357 qui comporte une buse d'air 358 à son extrémité avant.Au milieu du passage d'oxygène 358 prévu dans la buse 40 353 est disposé un orifice 360 faisant partie de la buse 353 et 69 01582 2000773 qui fait saillie axialement en un point situé en amont de la pointe 359 de la buse 353? en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène et dans une direction se rapprochant du centre du passage d'écoulement en oxygène 368 de façon à pouvoir augmenter 5 brutalement la vitesse d'écoulement de l'oxygène. Du fait de la prévision de cet orifice 2ÔO, une partie à changement brutal de section 369 est formée dans le passage d'oxygène 368. Dans la zone située entre la partie à changement brutal de section 369 et la pointe 359 de la buse à oxygène 353 débouchent un ou plu-10 sieurs passages d'huile lourde 36l qui partent de la buse à combustible liquide 356 «en étant inclinés ou orientés à peu près perpendiculairement à l'axe du dispositif. A l'intérieur du passage d'oxygène 368 de la buse 353, il est prévu une chambre de mélange 15 362 entre l'orifice 360 et la pointe 359- La buse à oxygène 353 dépasse de manière que l'orifice terminal de la buse intérieure, c'est-à-dire l'orifice terminal 359 de la buse à oxygène 3531 soit situé en amont des autres orifices terminaux de buses, c'est-à-dire les orifices terminaux 363 et 364 de la buse à 20 combustible liquide 356 et de la buse à air 358. La périphérie terminale de l'orifice 359 en saillie de la buse à oxygène 353 est prolongée extérieurement par une collerette annulaire. 355 qui ne fait qu'une seule pièce avec la buse à oxygène 353* Le brûleur 355 25 agencé de la manière décrite plus haut est branché dans une tuyauterie 371 d'air d'entretien de combustion, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, de manière à traverser une paroi de foyer 370 par sa partie terminale avant maintenue à 1'int éri eur du foyer. 30 Ensuite, le mélange d'oxygène et d'huile lourde formé dans la chambre 362 sort de l'orific.e terminal 359« A ce moment, la collerette 365 fait en sorte que la majeure partie de l'huile lourde et de l'air divergent vers l'extérieur en même temps que se produit 1'injection , et le mé-35 lange injecté à la sortie de l'orifice terminal 359 se rapproche de cet orifice par convection due à un phénomène d'écoulement en retour. Ce mélange est brûlé pendant son retour et il en résulte que la flamme centrale 366 ainsi formée contient l'écoulement de retour et que le mélange imbrûlé sortant de 40 l'orifice terminal 359 est enflammé par cet écoulement de retour. 69 01582 2000773 En conséquence, 11inflammabiiité et la stabilité de la flamme principale 367 sont grandement améliorées, la longueur hors-tout de la flamme est limitée etlbn obtient une flamme divergente» Cette structure est particulièrement avantageuse dans 5 certains cas où l'inflammation est rendue difficile dans des conditions particulières de marche, par exemple sous l'effet d'une température de foyer trop basse,ou bien lorsqu'il est nécessaire de dilater la flamme, ou bien lorsqu'il est nécessaire d'obtenir une flamme courte. 10 Suivant le douzième mode de réalisation de l'invention, la structure du onzième mode est modifiée de façon que de l'oxygène pur soit fourni seulement en quantité comprise entre 2 à 15 % de la valeur théorique. En conséquence, en dépit du petit volume unitaire de la flamme dé-15 crit plus haut, la température de flamme est comprise entre 1 700 et 2 200°C et la flamme présente une intensité élevée. On va maintenant décrire, en référence aux figures 11 à 13, la structure du treizième mode de réalisation de l'invention. 20 L'extrémité avant d'un tuyau à combustible liquide 401 prévue dans la partie centrale du dispositif est reliée à une buse à combustible liquide 402 par l'intermédiaire d'un raccord d'huile 405• Le tuyau à combustible liquide 401 est entouré par un tuyau à oxygène 403 dont 1'extré-25 mité avant est reliée à une buse à oxygène 404 par l'intermédiaire d'un raccord 406. La tuyauterie à oxygène 403 et la buse à oxygène 404 sont placées à l'extérieur de la tuyauterie à combustible 401 et de la buse à combustible liquide 402, en étant situées coaxialement ou à peu près coaxialement les unes 30 par rapport aux autres. La buse à combustible liquide 402 est placée de manière que son orifice terminal 407 soit situé en retrait par rapport à la pointe 408 de la buse à oxygène 404 et en amont de cette buse en considérant le sens d'injection du combustible liquide. A l'intérieur de la buse à oxygène 404 35 et au voisinage de la pointe 4o8, il est prévu une chambre de mélange 409- Dans le passage d'oxygène 4l4 de la buse à oxygène 404 et en amont et à proximité de l'orifice terminal 407 de la buse à combustible liquide 402, il est prévu un gradin annulaire 410 qui fait saillie de la paroi intérieure de la buse à 40 oxygène 404 en direction de la paroi extérieure de la buse à 69 01582 30 2000773 combustible liquide 402 en un point situé à proximité de l'orifice terminal 407 et en amont de cet orifice, en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène, tout en faisant corps avec la buse à oxygène 4o4„ La partie du passage d'oxygène 4l4 étran-5 glée par ce gradin 4lO correspond à une partie à changement brutal de section 411,et un espace mort 4l5 est formé à l'extérieur de celle-ci. Autour de la tuyauterie d'oxygène 403, il est prévu une tuyauterie d'eau 412 reliée à un raccord 406 et une chemise d'eau 413 est délimitée par le raccord 406. 10 De l'huile lourde ou un com bustible liquide approprié, qui est débité par le tuyau 401 dans la buse à combustible liquide 402 par l'intermédiaire du raccord 405, est injecté à la sortie de l'orifice terminal 407 de cette buse 402 dans la chambre de mélange 409 suivant une direction 15 orientée dans le sens de décharge. D'autre part, l'oxygène introduit par l'intermédiaire du passage 4l4 dans le tuyau 403 est injecté dans la chambre de mélange 409 par l'intermédiaire de la buse à oxygène 4o4. L'huile lourde et l'oxygène gazeux sont mélangés dans la chambre 409, le mélange sortant ensuite 20 de la pointe 408 de la buse 4o4. Puis le mélange est enflammé et brûlé de façon à former une flamme. Comme indiqué plus en détail sur la figure 13, l'oxygène gazeux est injecté du passage 104 dans la chambre de mélange 409 en direction de son sens axial sous forme d'un courant dont la vitesse a été fortement 25 accrue par la partie à changement brutal de section 4ll du passage d'oxygène 4l4. En même temps, une partie de l'oxygène s'é-coulant autour est mise en turbulence de façon à former des vortex dans l'espace mort 415. L'huile lourde injectée à partir de la buse 402 est par conséquent introduite dans les vortex 30 d'oxygène de sorte que l'oxygène et l'huile lourde sont intimement mélangés dans l'espace mort 4l5 ainsi que dans la chambre de mélange 409* De cette manière, l'huile lourde est complètement atomisée et décomposée avant son injection dans l'atmosphère. 35 Du fait de 1'atomisation et du brassage intimes ainsi obtenus, le mélange présente une excellente inflammabilité, l'intensité de flamme est élevée et la flamme est maintenue à haute température. La chambre de mélange 409 40 débouche immédiatement dans l'atmosphère et la partie à change- 69 01582 2000773 brutal de section 4ll établit une différence sensible de pression entre la chambre 409 et l'espace du passage d'oxygène 404 qui est situé en amont de la partie à changement brutal de section 4ll. Ceci élimine le risque de reflux de l'huile lourde 5 dans le tuyau d'oxygène 403- Il en résulte que les risques d'en-dommagement du dispositif par explosion sous l'effet d'un retour de flamme ou pour une cause similaire sont complètement éliminés et qu'on améliore remarquablement la sécurité de marche du dispositif dans une plage très étendue de débits d'oxygène. 10 Suivant le quatorzième mode de réalisation de l'invention, le dispositif du treizième mode est modifié en structure de façon que de l'oxygène pur soit fourni seulement en quantité comprise entre 30 et 70 % de la quantité théorique. En conséquence, en dépit du petit volume unitaire 15 de la flamme décrite plus haut, la température de flamme est comprise entre 2 200 et 2 700°C, la flamme ayant une intensité élevée correspondante. Spécifiquement, dans ce mode de réalisation, la fourniture d'oxygène pur peut être augmentée jusqu'à 100 % en vue d'exploiter intégralement les avantages du dispo-20 sitif. On va maintenant décrire en référence à la figure l4 la structure du quinzième mode de réalisation de l'invention. L'extrémité avant d'un tuyau 25 à combustible liquide 451 placé dans la partie centrale du dispositif est reliée à une buse à combustible liquide 452 par l'intermédiaire d'un raccord d'huile 455- Le tuyau à combustible liquide 451 est entouré par un tuyau à oxygène 453 dont l'extrémité avant est reliée à une buse à oxygène 454 par l'in-30 termédiaire d'un raccord 456. Le tuyau à oxygène 453 et la buse à oxygène 454 sont placés respectivement à l'extérieur du tuyau à combustible liquide 451 et de la buse à combustible liquide 453, coaxialement ou bien à peu près coaxialement les uns par rapport aux autres. La buse à combustible liquide 452 est pla-35 cée de manière que son orifice terminal 457 soit situé en retrait par rapport à l'orifice 458 de la buse à oxygène 454 et en amont de cet orifice, en considérant le sens d'injection du combustible liquide. A l'intérieur de la buse à oxygène 454 et au voisinage de l'orifice 458, il est prévu une chambre de mé-40 lange 459* A proximité du passage d'oxygène 464 de la buse à 69 01582 32 2000773 oxygène 454 et en amont de ce passage, en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène à partir de l'orifice 457 de la buse 452, il est prévu un orifice 460 appartenant à la buse à oxygène 454 et faisant saillie en direction de l'axe dans une di-5 rection se rapprochant de l'orifice terminal 457 de la buse à combustible liquide 452 en vue de créer une augmentation brutale de vitesse d'écoulement de l'oxygène. L'orifice 460 définit une partie à changement brutal de section 46l dans le passage d'écoulement d'oxygène 464. Autour du tuyau d'oxygène 463, il 10 est prévu une tuyauterie d'eau 462 reliée au raccord 456 et une chemise d'eau 463 est délimitée par le raccord 456. A proximité de l'orifice terminal 457 de la buse à combustible liquide 452, il est prévu un générateur de turbulence 466 situé à l'intérieur du passage de combustible liquide 465 de manière à injecter le 15 combustible liquide dans une direction divergente, conique et hélicoïdale. En conséquence, de l'huile lourde fournie par l'intermédiaire du tuyau à combustible liquide 451 dans la buse à combustible liquide 452 par 1 *intermédiai-20 re du raccord 455 est injectée à partir de l'orifice terminal 457 de cette buse 452 dans la chambre de mélange 459 dans une direction orientée dans le sens de décharge. Entre-temps, l'oxygène s'écoulant dans le passage 464 est accéléré par la partie à changement brutal de section 461 du passage 464 de manière à 25 être injecté suivant l'axe de la chambre de mélange 459* L'oxygène gazeux ainsi injecté est mis en turbulence de façon à former des vortex à proximité de l'extrémité extérieure de la chambre de mélange 459 et ces vortex provoquent l'aspiration d'huile lourde à partir de la buse à combustible liquide 462. 30 Le mélange d'oxygène et d'huile lourde est ensuite injecté à partir de l'orifice terminal 458. A ce moment, l'huile lourde qui s'écoule dans le passage 465 est mise en turbulence et ato-miséepar la pression exercée sur celle-ci et par l'action du générateur de turbulence 466. Le combustible à l'état atomisé 35 est ensuite injecté à la sortie de l'orifice terminal 457 dans une direction d'expansion, conique et hélicoïdale. La prévision du générateur de turbulence 466 permet d'obtenir un mélange plus rapide et plus uniforme du combustible avec l'oxygène dans la chambre de mélan-40 ge 459 de sorte que 1'inflammabilité du mélange gazeux est amé 69 01582 33 2000773 liorée et que la flamme se forme dans un état stabilisé dans une zone adjacente à la pointe du brûleur en vue d'obtenir tous les avantages satisfaisants de l'invention. Suivant le seizième mode de 5 réalisation, le dispositif selon le quinzième mode est modifié en structure de manière que l'oxygène pur soit fourni seulement en quantité comprise entre 30 et 70 % de la quantité théorique. En conséquence, malgré le petit volume unitaire de la flamme décrite plus haut, la température de flamme est comprise entre 10 2 200 et 2 700°C et la flamme a une intensité élevée. Il est en outre possible, suivant ce mode de réalisation, d'augmenter la fourniture d'oxygène pur jusqu'à 100 % pour exploiter au maximum les avantages du brûleur selon l'invention. On va maintenant décrire la 15 structure du dix-septième mode de réalisation en référence à la figure 15- L'extrémité avant d'un tuyau à combustible liquide 501 disposé dans la partie centrale du brûleur est reliée à une buse à combustible liquide 502 par 20 l'intermédiaire d'un raccord d'huile 505. Le tuyau à combustible liquide 501 est entouré par un tuyau à oxygène 503 dont l'extrémité avant est reliée à une buse à oxygène 504 par l'intermédiaire d'un raccord 506. Le tuyau à oxygène 503 et la buse 504 sont placés respectivement à l'extérieur du tuyau à combustible 25 liquide 501 et de la buse 502, coaxialement ou à peu près coaxialement. La buse à combustible liquide 502 est placée de manière que son orifice terminal 507 soit situé en retrait par rapport à l'orifice 508 de la buse à oxygène 504 et en amont, en considérant le sens d'injection du combustible liquide. A 30 l'intérieur de la buse à oxygène 504 et au voisinage de l'orifice 508, il est prévu une chambre de mélange 509- Dans le passage d'oxygène 504 de la buse à oxygène et dans une position située en amont par rapport à l'orifice 507 de la buse à combustible liquide 502, il est prévu un orifice 510 appartenant 35 à la buse à oxygène 504 et qui fait saillie en direction de l'axe de manière à provoquer une augmentation brutale de la vitesse d'écoulement de l'oxygène. L'orifice 510 définit une partie à changement brutal de section 511 dans le passage d'oxygène 514. Une tuyauterie d'eau 512, entourant le tuyau à oxygène 503, 40 est reliée au raccord de buse 506 et une chemise d'eau 513 est 69 01582 34 2000773 délimitée par le raccord de buse 506. A proximité de l'orifice terminal 507 de la buse à combustible liquide 502, il est prévu un générateur de turbulence 516 formé à l'intérieur du passage à combustible liquide 515 de manière à injecter le combustible 5 liquide dans la direction divergente, conique et hélicoïdale. A l'extérieur de la buse à oxygène 504, un conduit de fourniture d'air puisé 517 est placé coaxialement ou à peu près coaxialement à cette buse. L'orifice terminal "51Ô de ce conduit 517 est situé au voisinage de l'ori-10 fice terminal 507 de la buse à oxygène 504. Entre le tuyau à oxygène 503 et le conduit d'air 517, il est prévu un passage d'air puisé 519 qui communique avec un ventilateur, non représenté. Dans ce passage d'air puisé 519, il est prévu des ailettes 520 pour créer une turbulence dans l'air injecté. Le 15 conduit d'air 517 est entouré par une chemise d'eau 522 par l'intermédiaire d'un anneau d'extrémité 521. Le brûleur 523 construit de la manière décrite plus haut est engagé dans un foyer de façon que sa partie terminale avant pénètre dans la paroi 524 du foyer. 20 En conséquence, l'huile lourde ou le combustible liquide qui est débité par le tuyau 501 dans la buse 502 par l'intermédiaire du raccord 505 est injecté à partir de l'orifice terminal 507 de cette buse 502 dans la chambre de mélange 509 en étant orienté dans le sens de déchar-25 ge. Entre temps, l'oxygène qui s'écoule dans le passage 514 est accéléré par la partie à changement brutal de section 511 du passage d'oxygène 514 en étant injecté en direction de l'axe de la chambre de mélange 509- L'oxygène ainsi injecté est mis en turbulence de façon à former des vortex à proximité de 30 l'extrémité extérieure de la chambre de mélange 509, ces vortex provoquant l'aspiration d'huile lourde à partir de la buse à' combustible liquide 502. Le mélange d'oxygène et d'huile lourde est ensuite injecté à partir de l'orifice terminal 508. A ce moment, l'huile lourde qui s'écoule dans le passage 512 est 35 mise en turbulence et elle est atomisée par la pression exercée sur elle et par l'action du générateur de turbulence 516 puis, dans l'état atomisé, le combustible est injecté à partir de l'orifice terminal 507 d'une façon provoquant sa dilatation et 69 01582 « 2000773 son écoulement dans une direction hélicoïdale. L'air d'entretien de combustion qui est introduit par l'intermédiaire du conduit 517 est mis en turbulence lorsqu'il passe dans le conduit d'air puisé 519 par la pression exercée sur lui et par 5 l'action des ailettes 520 puis, dans la condition de turbulence, il est injecté dans l'atmosphère. Puisque la fourniture d'oxygène ëst bien inférieure à l'équivalent nécessaire pour la formation de la flamme centrale en vue d'obtenir une volatilisa-10 tion et une décomposition du combustible liquide, le reste de l'oxygène nécessaire pour la combustion complète est obtenu à partir de l'air. Du fait de la prévision du conduit de fourniture d'air puisé, la grande quantité de radicaux actifs produits par la flamme centrale et les gaz combustibles à haute tempéra-15 ture (Hg, CgHg, C^H^, , etc ...) formés lors de la volati lisation et de la décomposition du combustible liquide sont mélangés avec l'air de sorte que la combustion peut s'effectuer rapidement et complètement en donnant une flamme à haute température et de grande intensité qui est comparable à la flamme 20 obtenue par combustion d'un combustible liquide uniquement dans de l'oxygène pur. Bien qu'il soit prévu des éléments de refroidissement 512 et 522 en des points appropriés, comme indiqué sur la représentation de ce mode de réalisation, 25 ceci est d'une pratique courante et les moyens utilisés à cet effet ne seront pas décrits d'une façon plus détaillée. Suivant le dix-huitième mode de réalisation de l'invention, le dispositif du dix-septième mode est modifié en structure de façon que de l'oxygène pur 30 soit fourni seulement en quantité comprise entre 30 et 70 % de la quantité théorique. En conséquence, en dépit du petit volume unitaire de la flamme décrite plus haut , la température de flamme est comprise entre 2 200 et 2 700°C et la flamme a une intensité élevée correspondante. Il est à noter en particu-35 lier pour ce mode de réalisation que la fourniture d'oxygène pur peut être portée à 100 % pour obtenir un effet encore meilleur. On va décrire dans la suite la structure du dix-neuvième mode de réalisation de l'invention, 40 en référence à la figure l6. 69 01582 2000773 L'extrémité avant d'un tuyau à combustible liquide 551 placé dans la partie centrale du dispositif est reliée à une buse à combustible liquide 552 par l'intermédiaire d'un raccord d'huile 555- Le tuyau à combustible 5 liquide 551 est entouré par un tuyau à oxygène 553 dont l'extrémité avant est elle-même reliée à une buse à oxygène 556 par l'intermédiaire d'un raccord 55%. Une tuyauterie d'eau 557 partant du raccord de buse 55% entoure le tuyau à oxygène 553 et une chemise d'eau est formée dans le raccord de buse 55%. Autour 10 de la tuyauterie d'eau 557, il est prévu une tuyauterie à com- % bustible liquide 559 à l'extrémité avant de laquelle est prévue une buse à combustible liquide 560. Les trois buses 552, 556 et 560 sont disposées coaxialement ou à peu près coaxialement les unes par rapport aux autres. En outre, il est prévu à l'exté-15 rieur du tuyau à combustible liquide 559 un conduit d'air 561 pourvu d'une buse 562 à son extrémité avant. La buse intérieure à combustible liquide 552 est placée de façon que son orifice terminal 563 soit disposé en retrait par rapport à l'orifice 564 de la buse à oxygène 556, en amont de celle-ci en considç-20 rant le sens d'injection du combustible liquide, et il est prévu à l'intérieur de la buse à oxygène 556 et au voisinage de l'orifice 564 une chambre de mélange 565. Dans le passage d'oxygène 566 de la buse 556 et en amont de l'orifice 563 de la buse à combustible liquide 552, en considérant le sens d'écoulement 25 de l'oxygène, il est prévu un orifice 567 faisant partie de la buse à oxygène 556 et qui dépasse en direction de l'axe de manière à se rapprocher de l'orifice terminal 563 de la buse à combustible liquide 552 en vue de créer une augmentation brutale de la vitesse d'écoulement de l'oxygène. L'orifice 567 déli--30 mite une partie à changement brutal de section 568 dans le passage d'oxygène 56(.. A proximité de l'orifice terminal 563 de la buse intérieure à combustible liquide 552, il est prévu un générateur de turbulence 570 à l'intérieur du passage de combustible liquide 569 de manière à injecter le combustible li-35 quide dans la direction divergente, conique et hélicoïdale. A l'extérieur de la buse à air 562, il est prévu un conduit de fourniture d'air puisé 571 placé coaxialement ou à peu près coaxialement à la buse. L'orifice terminal 572 de ce conduit d'air puisé 571 est situé au voisinage de l'orifice terminal 40 564 de la buse à oxygène 556. Entre le conduit d'air 561 et le 69 01582 37 2000773 conduit de fourniture d'air puisé 571, il est prévu un passage d'air puisé 573 qui communique avec un ventilateur, non représenté. Dans ce passage d'air puisé 573» il est prévu des ailettes 574 pour donner une turbulence à l'air injecté dans la même 5 direction conique et hélicoïdale que par le générateur de turbulence 570 pour le combustible liquide. Le conduit d'air puisé 571 est entouré par une chemise d'eau 576 par l'intermédiaire d'un anneau d'extrémité 575* Les orifices terminaux de la buse extérieure à combustible liquide 560, de la buse à fourniture 10 de gaz d'atomisation 562 et du conduit d'air puisé 571 sont situés au voisinage de l'orifice terminal'564 de la buse à oxygène 556. Le brûleur 577 présentant la structure décrite plus haut est partiellement maintenu dans un foyer de façon que sa partie terminale avant pénètre dans la paroi 578 du foyer. 15 En conséquence, l'huile lour de ou le combustible liquide qui est débité delà tuyauterie à combustible liquide 551 dans la buse à combustible liquide 552 par l'intermédiaire du raccord 555 est injecté de l'orifice terminal 563 de cette buse 552 dans la chambre de mélange 565 20 en étant orienté dans le sens de décharge. Entre-temps, l'oxygène qui s'écoule dans le passage 566 est accéléré par la partie à changement brutal de section 568 du passage 566 en étant injecté en direction de l'axe de la chambre de mélange 565. L'oxygène ainsi injecté est mis en turbulence de façon à former des 25 vortex à proximité de l'extrémité extérieure de la chambre de mélange 565, ces vortex provoquant à leur tour l'aspiration d'huile lourde à partir de la buse intérieure à combustible liquide 552. Le mélange d'oxygène et d'huile lourde est ensuite injecté à partir de l'orifice terminal 564. A ce moment, l'hui-30 le lourde qui s'écoule dans le passage 569 est mise en turbulence et est atomisée par la pression exercée sur celle-ci et par l'action du générateur de turbulence 570 et, dans l'état atomisé, cette huile est alors injectée à partir de l'orifice terminal 563 suivant un mode d'expansion et dans une direction 35 hélicoïdale. Le mélange gazeux est ensuite enflammé pour former la flamme centrale. L'huile lourde injectée à partir de la buse extérieure de combustible liquide 560 est répartie autour de la flamme centrale. A ce moment, l'huile se trouve dans un état atomisé et elle est dispersée par le jet de gaz sortant de la 40 buse 562 qui entoure la buse à combustible. Autour de la flamme 69 01582 2000773 centrale, le combustible liquide est vaporisé et décomposé par la chaleur élevée de réaction de la flamme centrale et il se produit une grande quantité de radicaux actifs. Cette génération accrue de radicaux actifs coopère avec la forte chaleur 5 de réaction de la flamme centrale pour favoriser la combustion du combustible liquide ainsi vaporisé et décomposé. Ce combustible liquide vaporisé et décomposé est brûlé autour de la flamme centrale tout en étant diffusé par et mélangé à l'air d'entretien de combustion qui est fourni par le passage d'air puisé 10 573* De cette manière, on obtient une flamme principale correcte. L'air d'entretien de> combustion qui est débité par l'intermédiaire du passage d'air puisé 573 est mis en turbulence par la pression exercée sur lui et par l'action des ailettes 57% de façon à être injecté dans la condition de turbulence autour de 15 la flamme centrale. Les phases de diffusion et de mélange décrites plus haut sont par conséquent toutes réalisées de la façon la plus efficace possible. Lorsque la grande flamme centrale est en train d'être formée, la buse à oxygène 556, les 20 parties situées à proximité de celle-ci sont chauffées à des températures assez élevées maiséLles sont refroidies par l'eau passant dans les chemises 558 et 576. Lorsqu'on doit former une flamme très grande par injection d'un grand volume de combus-25 tible liquide, l'efficacité de mélange du combustible liquide et de l'oxygène est altérée pour la raison suivante. L'injection d'un grand volume de combustible liquide nécessite évidemment d'utiliser une buse à combustible liquide de grand diamètre et ceci rend impossible le mélange de l'oxygène gazeux intime- 30 ment avec le courant de combustible liquide sortant de la buse à combustible et qui présente une- grande section droite correspondant à celle de la buse. En conséquence, l'oxygène se mélange seulement à une petite fraction du combustible liquide dans le passage de combustible présentant la grande section droite. Dans le dispositif de combustion pour brûler une telle quantité de combustible liquide, l'ap-port d'oxygène nécessaire est relativement grand et la buse d'oxygène doit, pour cette raison, avoir un grand diamètre. Dans ce cas si les moyens de combustion décrits ci-dessus dans les modes de réalisation 1 à 13 sont utilisés, il sera difficile de réaliser un mélange complet du liquide combustible avec l'oxygène. Suivant l'invention, une partie du grand volume de combustible liquide à injecter est dérivée et injectée à partir de la buse intérieure à combustible 69 01582 „ 2000773 liquide dans la partie centrale du courant d'oxygène sortant de la buse à oxygène. Egalement, cette partie de combustible liquide à injecter est introduite dans le générateur de turbulence de manière à être mise en turbulence tout en se détendant dans 5 la direction divergente et en spirale en vue de réduire sa densité propre. De la manière décrite, la fraction de combustible liquide dérivée est complètement atomisée et mélangée à l'oxygène gazeux pour former une flamme centrale stabilisée et homogène. Dans cette condition, la majeure partie du combustible 10 liquide est injectée à partir de la buse extérieure à combustible liquide et, en combinaison avec le gaz d'atomisation sortant de la buse correspondante, la majeure partie du combustible liquide est dirigée dans la flamme centrale et est mélangée avec l'oxygène d'une manière efficace autour de la flamme cen-15 traie. L'air d'entretien de combustion sortant du conduit d'alimentation en air forcé est mis en turbulence par les ailettes et il est introduit dans la flamme centrale. En conséquence, le combustible liquide situé autour de la flarôme centrale et la quantité d'oxygène contenue dans l'air d'entretien de com-20 bustion injecté avec turbulence peuvent être mélangés de façon à produire une flamme principale de grande dimension. En résumé, lorsqu'un grand volume de combustible liquide doit être injecté, il est mélangé à l'oxygène en deux points situés dans et hors du passage 25 d'oxygène de grande section, de manière qu'une partie du combustible liquide soit mélangée à l'oxygène dans la zone centrale du passage d'oxygène et que le reste, ou la majeure partie, du combustible liquide soit mélangé autour. Ainsi, il est possible de volatiliser et de décomposer efficacement et com-30 plètement un grand volume de combustible liquide qui serait autrement difficile à mélanger à l1oxygène pendant l'injection du combustible. La flamme ainsi produite est stable et de grande dimension et elle présente une intensité élevée. L'invention permet par con-35 séquent d'obtenir un dispositif de combustion de combustible liquide de grande capacité qui donne d'excellentes performances. Suivant le vingtième mode de réalisation de l'invention, la structure du dix-neuvième mode est modifiée de manière que la fourniture d'oxygène pur puisse 40 être limitée à une valeur comprise entre 2 et 15 % de la quan 69 01582 40 2000773 tité théorique d'oxygène. En conséquence, sans altérer la stabilité et la grosseur de la flamme, sa température est maintenue à une valeur comprise entre 1 700 et 2 200°C et la flamme a une intensité très élevée. tion de l'invention décrits plus haut, les modes allant du treizième au dix-huitième permettent de produire aisément des " flammes courtes et à haute température et ils sont les mieux adaptés pour des applications telles que la fusion d'une charge 10 de mitraille dans un four, la charge étant placée à proximité de la pointe du brûleur selon l'invention. n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, pour lesquels on pourra prévoir d'autres modes 15 et d'autres formes de réalisation, sans pour cela sortir du cadre de l'invention. 5 Parmi les modes de réalisa- Bien entendu l'invention 69 01582 2000773 REVENDICATIONS 1°) Brûleur à combustible liquide, caractérisé par une buse à oxygène et une buse à combustible liquide disposées séparément dans la partie centrale 5 du brûleur en étant entourées par une tuyauterie d'air ou de vapeur, ou bien un mélange de ces éléments, une chambre de mélange étant prévue à proximité de la pointe de la buse à oxygè- 1 ne de manière à assurer le mélange d'une partie du combustible liquide avec de l'oxygène gazeux, ce qui assure une combustion 10 complète. 2°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la quantité d'oxygène pur qui sort de la buse à oxygène est réglée dans une plage de valeurs (2 à 15 %) inférieures à la quantité théorique d'oxygène néces-15 saire pour la combustion du combustible liquide. 3°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est prévu une zone de réduction de pression à l'extrémité avant, ou au voisinage de l'extrémité avant, de la buse d'oxygène ainsi qu'un ou plusieurs 20 passages partant d'une partie avant de la buse à combustible liquide et débouchant dans la dite zone en formant ainsi une chambre de mélange. 4°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'une zone de génération de tur-25 bulence est formée le long de la lisière entre l'écoulement d'oxygène et l'écoulement de combustible liquide à l'extrémité avant ou au voisinage de la buse d'oxygène, tandis qu'il est prévu un ou plusieurs passages partant de la partie avant de la buse de combustible liquide et débouchant dans une partie 30 de la dite zone où se forme l'écoulement turbulent d'oxygène, en délimitant ainsi une chambre de mélange. 5°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'une zone conique est formée à l'extrémité avant, ou au voisinage de cette extrémité, de la 35 buse à oxygène de manière que cette zone s'évase en direction de la pointe de buse,et il est prévu un ou plusieurs passages partant de la partie avant de la buse à combustible liquide et débouchant dans une partie de la dite zone conique en délimitant ainsi une chambre de mélange. 40 6°) Brûleur suivant la reven 69 01582 2000773 dication 1, caractérisé en ce qu'une zone de réduction de pression est prévue à l'extrémité avant, ou au voisinage de cette extrémité, de la buse à oxygène ainsi qu'un ou plusieurs passages partant d'une partie avant de la buse à combustible liquide 5 de façon à déboucher dans une partie de la zone de réduction de pression en délimitant ainsi une chambre de mélange,et en outre en ce que la quantité d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène est réglée à un niveau bien inférieur à la valeur théorique, ou bien à un débit correspondant à 2 à 15 % de la quan-10 tité d'oxygène théoriquement nécessaire pour la combustion du combustible liquidé. 7°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène est disposée à l'intérieur de la buse à combustible liquide, coaxiale-15 ment ou à peu près coaxialement à celle-ci, et il est prévu une partie à changement brutal de section pour modifier brutalement la pression de l'oxygène gazeux en vue d'établir une augmentation brutale de la vitesse d'écoulement d'oxygène dans la partie centrale du passage d'oxygène prévu à l'intérieur 20 de la buse, la partie à changement brutal de section étant écartée de l'orifice terminal de buse et étant située en un point placé en amont de cet orifice en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène gazeux, un ou plusieurs passages partant de la buse d'un combustible liquide étant également prévus de ma-25 nière à déboucher dans la buse à oxygène en un point situé entre la dite partie à changement brutal de section et l'extrémité avant de la buse à oxygène. 8°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que'la buse à oxygène est placée 30 à l'intérieur de la buse à combustible liquide, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, il est prévu une partie à changement brutal de section pour modifier brutalement la pression d'oxygène gazeux en vue d'établir une augmentation brutale de la vitesse d'écoulement d'oxygène dans la partie 35 centrale du passage d'oxygène situé à l'intérieur de la buse à oxygène, la partie à changement brutal de section étant écartée de l'orifice terminal de buse et étant située en un point placé en amont de cet orifice en considérant le sens d'écoulement de l'oxygène gazeux, tandis qu'il est en outre prévu un ou 40 plusieurs passages partant de la buse à combustible liquide et 69 01582 2000773 débouchant dans la buse à oxygène en un point situé entre la dite partie à changement brutal de section et l'extrémité avant de la buse à oxygène, et en ce que la quantité d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène est en outre réglée à un niveau 5 bien inférieur à la quantité théorique, ou à un niveau compris entre 2 et 15 % de la quantité théorique de l'oxygène nécessaire pour la combustion du combustible liquide. 9°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène et la buse 10 à combustible liquide sont associées de manière que la première buse soit placée à l'intérieur de la seconde coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci et que l'orifice terminal de la buse à oxygène intérieure dépasse vers l'avant de l'orifice terminal de l'autre buse. 15 10°) Brûleur suivant la re vendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène et la buse à combustible liquide sont associées de manière que la première buse soit placée à l'intérieur de la seconde buse coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, que l'o-20 rifice terminal de la buse à oxygène intérieure dépasse vers l'avant de l'orifice terminal de l'autre buse,et en outre en ce que la quantité d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène est réglée à un niveau bien inférieur à la quantité théorique, ou bien dans la plage de valeurs comprises entre 2 et 15 % de 25 la quantité théorique d'oxygène nécessaire pour la combustion du combustible liquide. 11°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène et la buse à combustible liquide sont associées de manière que la 30 première buse soit placée à l'intérieur de la seconde, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, et que l'orifice terminal de la buse à oxygène intérieure dépasse vers l'avant de l'orifice terminal de l'autre buse, la partie périphérique de la pointe dépassante de la buse à oxygène étant évasée vers 35 l'extérieur. 12°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène et la buse à combustible liquide sont associées de manière que la première buse soit placée à l'intérieur de la seconde, coaxia-40 lement ou à peu près coaxialement à celle-ci, l'orifice termi 69 01582 », 2000773 nal de la buse à oxygène intérieure faisant saillie en avant de l'orifice terminal de l'autre buse, la périphérie de l'orifice terminal de la buse en saillie étant évasée vers 1'extérieur,et en ce qu'en outre la quantité d'oxygène pur pénétrant dans la 5 buse à oxygène est réglée à un niveau bien inférieur à la quantité théorique, ou bien compris entre 2 à 15 % de la quantité théorique d'oxygène nécessaire pour la combustion du combustible liquide. 13°) Brûleur suivant la re-10 vendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, et la pointe de la buse à oxygène dépasse d'une longueur appropriée à l'extérieur de la pointe de la buse à combustible liquide, en ce qu'un gra-15 din annulaire est formé dans le passage d'oxygène de la buse à oxygène, en amont de la pointe de buse en considérant le sens d'écoulement du gaz, ce gradin dépassant de la périphérie intérieure de la buse en direction de sa périphérie extérieure et la partie du passage d'oxygène étranglée par le gradin formant 20 un orifice qui augmente la vitesse d'écoulement de l'oxygène et qui permet au jet d'oxygène de s'écouler en direction de l'orifice de la buse à combustible liquide,et en ce qu'il est en outre prévu une chambre de mélange dans laquelle une partie du combustible liquide et de l'oxygène gazeux sont mélangées 25 dans une zone adjacente au gradin et sur le côté de la pointe de la buse à oxygène. lk°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide, coaxiale-30 ment ou à peu près coaxialement à celle-ci, et la pointe de la buse à oxygène dépasse d'une longueur appropriée à l'extérieur de la pointe de la buse de combustible liquide, en ce qu'il est prévu un gradin dans le passage d'oxygène de la buse à oxygène, en amont de l'ouverture de pointe de la buse en considé-35 rant le sens d'écoulement du gaz, ce gradin dépassant de la périphérie intérieure de la buse à oxygène en direction de sa périphérie extérieure, la partie du passage d'oxygène étranglée par le gradin formant un orifice qui augmente la vitesse d'écoulement de l'oxygène à une valeur extrêmement élevée et qui 40 dirige le jet d'oxygène vers la pointe de la buse à combustible 69 01582 2000773 liquide, et en ce qu'il est en outre prévu une chambre de mélange dans laquelle une partie du combustible liquide et de l'oxygène gazeux sont mélangés dans une zone adjacente au gradin et sur le côté de la pointe de la buse à oxygène, la quan-5 tité d'oxygène pur sortant de la buse étant réglée à un niveau inférieur à la quantité théorique nécessaire pour la combustion du combustible liquide, à savoir dans une plage comprise entre 30 et 70 % de la quantité théorique. 15°) Brûleur suivant la re-10 vendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci,et en ce qu'il est prévu un générateur de turbulence pour injecter du combustible liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil 15 hélicoïdal dans le passage de combustible liquide au voisinage de l'orifice terminal de la buse à combustible liquide. l6°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide, coaxiale-20 ment ou à peu près coaxialement à celle-ci, et en ce qu'il est prévu un générateur de turbulence pour injecter du combustible liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le passage de combustible liquide, au voisinage de la pointe de la buse à combustible liquide, la quan-25 tité d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène étant réglée à un niveau inférieur à la quantité théorique nécessaire pour la combustion du combustible liquide, à savoir dans une plage comprise entre 30 et 70 % de la valeur théorique. 17°) Brûleur suivant la re-30 vendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, en ce que la pointe de la buse à oxygène dépasse d'une longueur appropriée à l'extérieur de la pointe de la buse à combustible liquide, en ce 35 qu'il est prévu un générateur de turbulence pour injecter du combustible liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le passage de combustible liquide, au voisinage de la pointe de la buse à combustible liquide, en ce qu'il est prévu un conduit d'alimentation en air puisé à 40 l'extérieur de la buse à oxygène, coaxialement ou à peu près 69 01582 2000773 coaxialement à celle-ci, l'extrémité de ce conduit d'air étant située à proximité de la pointe de la buse à oxygène, et en ce qu'il est prévu des ailettes servant à produire une turbulence de l'air de manière à introduire l'air sous la forme d'un écou- « 5 lement conique et hélicoïdal dans une zone du conduit d'air puisé. 18°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide, coaxiale-10 ment ou à peu près coaxialement à celle-ci, la pointe de la buse à oxygène dépasse d'une longueur appropriée à l'extérieur de la pointe de la buse à combustible liquide, il est prévu Tin générateur de turbulence pour injecter du combustible liquide, sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil héli-15 coïdal, dans le passage de combustible liquide, au voisinage de la pointe de la buse à combustible liquide, il est prévu un conduit d'alimentation en air forcé à l'extérieur de la buse à oxygène, coaxialement ou à peu près coaxialement à celle-ci, et dont l'orifice terminal est disposé au voisinage de la buse 20 à oxygène,' il est prévu des ailettes de mise en turbulence de l'air de manière à injecter l'air suivant une direction conique et hélicoïdale dans un conduit d'air puisé,la quantité d1 oxygène pur sortant de la buse à oxygène étant réglée à une valeur inférieure à la quantité théorique nécessaire pour la combustion dîï 25 combustible liquide, à savoir dans la plage de valeurs comprises entre 30 et 70 % de la quantité théorique. 19°) Brûleur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide qui injecte 30 une partie du combustible liquide, il est prévu une autre buse à combustible liquide à l'extérieur de la buse à Oxygène, il est prévu une buse à gaz d'atomisation, à savoir de l'air, de la vapeur ou un mélange de ces gaz, à l'extérieur de la buse extérieure à combustible liquide, il est prévu un conduit 35 d'alimentat ion en air puisé à l'extérieur de la buse d'atomisé -tion de gaz de manière que la buse intérieure à combustible liquide, la buse à oxygène, la buse extérieure à combustible liquide, la buse à gaz d'atomisation et le conduit d'air puisé soient placés coaxialement ou à peu près coaxialement les uns 40 par rapport aux autres, la pointe de la buse à oxygène faisant 69 01582 2000773 saillie extérieurement d'une longueur appropriée par rapport à la pointe de la buse intérieure à combustible liquide, les orifices terminaux de la buse extérieure à combustible liquide, de la buse à gaz d1atomisation et du conduit de fourniture d'air 5 puisé étant situés au voisinage de l'orifice terminal de la buse à oxygène, et il est prévu un générateur de turbulence pour injecter du combustible liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le passage de combustible liquide, au voisinage de la pointe de la buse à oxy-10 gène, des ailettes étant en outre prévues pour produire une turbulence dans l'air de manière à injecter de l'air de combustion dans la direction conique et hélicoïdale dans un passage du conduit d'air puisé. 20°) Brûleur suivant la re-15 vendication 1, caractérisé en ce que la buse à oxygène est placée à l'extérieur de la buse à combustible liquide qui injecte une partie du combustible, une autre buse à combustible liquide est située à l'extérieur de la buse à oxygène, une buse à gaz d'atomisation, à savoir de l'air, de la vapeur ou un mélange 20 de ces éléments, est située à l'extérieur de la buse extérieure à combustible liquide, tandis qu'un conduit de fourniture d'air puisé est disposé à l'extérieur de la buse à gaz d'atomisation de manière que la buse intérieure à combustible liquide, la buse à oxygène, la buse extérieure à combustible liquide, la 25 buse de fourniture de gaz d'atomisation et le conduit de fourniture d'air puisé soient disposés coaxialement ou à peu près coaxialement les uns par rapport aux autres, la pointe de la buse à oxygène dépassant extérieurement d'une longueur appropriée par rapport à la pointe de la buse intérieure à combus-30 tible liquide, les orifices terminaux de la buse extérieure à combustible liquide, de la buse de fourniture de gaz d'atomisation et du conduit de fourniture d'air puisé étant sigués au voisinage de l'orifice terminal de la buse à oxygène' il est prévu un générateur de turbulence pour injecter du combustible 35 liquide sous forme d'un jet dilaté en forme de cône et de profil hélicoïdal dans le passage d'oxygène, au voisinage de la pointe de la buse à combustible liquide, et il est également prévu des ailettes pour mettre en turbulence l'air de combustion introduit dans une direction conique et hélicoï-kO dale dans un passage d'air puisé du conduit d'air, la quantité 69 01582 2000773 d'oxygène pur sortant de la buse à oxygène étant réglée à une valeur inférieure à la quantité théorique nécessaire pour la combustion du combustible liquide, à savoir dans une plage comprise entre 2 et 15 % de la quantité théorique.