Cette invention concerne dea déphaseurs d'ondes électromagnétiques et plus particulièrement des déphaseurs du type à réflexion. Les déphaseurs d'ondes électromagnétiques sont utiles dans de nombreux types de circuits.Dans une application par exemple, 5 on utilise plusieurs déphaseurs numériques pour contrôler la direction des radiations de l'énergie électromagnétique dans le cas d'antennes unidirectionnelles à éléments en phase ou pour régler la forme du faisceau. Il est naturellement souhaitable de fabriquer des déphaseurs qui sont relativement petits, de faible poids, qui 10 nécessitent une énergie de commande relativement faible, et qui sont relativement peu coûteux, spécialement dans les cas où l'on utilise en même temps un certain nombre de déphaseurs, comme par exemple dans l'application mentionnée ci-dessus. Certains déphaseurs des techniques antérieures nécessitaient un certain nombre de 15 coupleurs hybrides même si l'cnti'avait besoin que d'un relativement petit nombre d'accroissements arbitraires de déphasage, et ce fait expliquait le prix relativement élevé de l'appareil, ses grandes dimensions et son poids important, enfin son énergie de commande relativement grande. 20 La présente invention fournit un moyen déphaseur d'ondes électromagnétiques, comprenant un moyen diviseur de puissance présentant une première fenêtre conçue pour laisser passer les ondes électromagnétiques d'entrée et de sortie, et au moins trois autres fenêtres et des moyens réflecteurs d'ondes électromagnétiques 25 couplées à chacune desdites autres fenêtres, au moins deux desdits moyens réflecteurs pouvant chacun être commuté sélectivement pour produire au moins deux coefficients de réflexion différents et fournir l'un quelconque de différents états de phase des ondes de sortie. 30 Le réseau déphaseur de cette invention nécessite relativement peu de moyens de changements de coefficients de réflexion, tout en permettant un nombre relativement important de variations de déphasage. Une caractéristique de cette invention est de fournir un 35 déphaseur du type à réflexion qui utilise un coupleur hybride ou tout autre moyen diviseur de puissance et des moyens réflecteurs commutables permettant de produire différents coefficients de réflexion, et qui est relativement peu coûteux et nécessite une énergie de commande relafcitrspmïfc faible tout en permettant un 40 nombre relativement Slsva do da déphasage. 70 35420 2 2065718 Une autre caractéristique de la présente invention est de fournir un déphaseur d'ondes électromagnétiques qui comprend un coupleur directionnel présentant une fenêtre conçue pour laisser passer les ondes électromagnétiques d'entrée et de sortie, et un 5 moyen pour produire un coefficient de réflexion variable a au moins certaines des autres fenêtres du coupleur pour fournir au moins quatre états de déphasage différents. Les objets et avantages de la présente invention sont évidents d'après ce qui précède. 10 Dans les dessins : La Figure 1 est un schéma simplifié d'un déphaseur selon un mode de réalisation de la présente invention. La Figure 2 est un schéma simplifié illustrant un mode de réalisation de l'invention utilisant des diodes ; et 15 La Figure 3 est un autre mode de réalisation de l'invention. Reportons-nous maintenant aux dessins, et plus particulièrement à la Figure 1 : un déphaseur 10 du type à réflexion qui y est représenté comporte une jonction hybride ou un coupleur directionnel ou tout autre moyen diviseur de puissance 12 présentant quatre 20 fenêtres P^, ^3 et ^4- 0n voit que la fenêtre représente la fenêtre entrée-sortie et est connectée à une ligne de transmission 14 pour transmettre une onde d'entrée dans le déphaseur 10 et pour transmettre l'onde réfléchie venant du déphaseur. Les fenêtres &21 £4 £3 peuvent être appelées respectivement fenêtre connectée 25 directement, fenêtre couplée et fenêtre isolée. La transmission de la puissance entre les fenêtres se fait selon les flèches représentées sur le coupleur 12. Connectés respectivement aux fenêtres P^ et P^ se trouvent les moyens de réflexion d'ondes 24, 26 et 28 permettant de produire 30 sélectivement deux coefficients de réflexion différents à chacune des fenêtres . Ce dispositif fournit au total huit combinaisons différentes de coefficients de réflexion, si bien qu'une onde de sortie sur la ligne 14 présentera 1'une quelconque de huit valeurs de phase différentes par rapport à l'onde d'entrée sur 35 la ligne 14, les valeurs de phase étant séparées par 45°. Les moyens de réflexion 24, 26 et 28 sont représentés sur la Figure comme des réseaux d'adsnittance ou d'impédance variables ou commutables, chacun comportant un couple d'admittances et un commutateur pour connecter sélectivement la fenêtre associée aux 40 admittances . Gamme le montre la Figure 1, le moyen réflecteur 24 70 35420 3 2065718 comprend un commutateur S2 et des admittances Y2 et ; le moyen réflecteur 26 comporte un commutateur S3 et des admittances Y3 et 1 ; et le moyen réflecteur 28 comporte un commutateur et des admittances Y. et Y.1. 4 4 5 Bien que les moyens réflecteurs 24, 26 et 28 soient représentés sur la Figure 1 comme comportant des commutateurs mécaniques et des admittances, la charge des fenêtres P2, P3 e*- -4 Peut naturellement présenter une grande variété de caractéristiques physiques pour produire les coefficients de réflexion variables désirée, .Dans la 10 Figure 2 par exemple, les moyens réflecteurs 24, 26 et 28 sont connectés respectivement aux fenêfxes P2» P3 et ^4 coupleur 12 et comprennent, d1 après la représentation, des diodes à semi-conducteurs D2, D3 et D4 connectées pour fournir respectivement deux longueurs différentes de ligne de transmission 12 et 12'/ l3et I3' 15 et enfin 14 et l^1 pour fournir différentes valeurs d'impédance effective et différents angles de phase de coefficients de réflexion, en cas de commutation entre l'état de conduction et l'état de non-conduction. Les diodes qui peuvent être des diodes PIN, peuvent être commandées par des signaux de commande approprié® ou des 20 tensions de polarisation qui leur sont appliquées en utilisant des moyens d'isolement bien connus entre la source de signaux de commande et le circuit HF. Comme le savent bien les hommes du métier, différentes autres formes de moyens réflecteurs sont possibles,telles que les ferrites et les interrupteurs mécaniques 25 ou électromécaniques, le type particulier utilisé dépendant par exemple de la fréquence sous laquelle on opère ainsi que do bien d'autres critères. Les déphasages (0) qui se font par accroissements relatifs voulus entre 1'onde d1 entrée sur la ligne 14 et 1'onde de sortie 30 sur la ligne 14 en utilisant le coupleur directionnel 12 à quatre lumières sont obtenus en choisissant de façon appropriée le moyen de réflexion de façon à obtenir des coefficients ^ds réflexion prédéterminés (P) et des angles des coefficiente/^orrespoiidants (G) aux fenêtres P2# P^ et P^ en même temps qu'un rapport de couplage 35 approprié pour le coupleur 12. Dans les études qui suivent, les indices numériques des différents symboles concernent respectivement les fenêtres du coupleur ayant les mimes indices numériques. Ainsi P2 , ["3 et f*4 représentent respect;.ys&sa*; las coefficients de réflexion aux 40 fenêtres -si ? gu'y a deux coefficients 70 35420 4 2065718 de réflexion différents à chacune des fenêtres P, P. et. p , on 2' "3 les distinguera les uns des autres en utilisant les symboles prime (' et 11 ) ; ainsi f 2 représente-ici l'un ou l'autre de deux coefficients de réflexion différents P2' et V^11 à la fenêtre ; représente l'un ou l'autre des coefficients de réflexion'"7' et p ' 3 p », ' 3 à la fenêtre P^ ; et les coefficients de réflexion 1 et P^1' représentent les coefficients en P^. De même, l'angle de coefficient de réflexion ©2 représente ©2 1 ou ©2'' à la fenêtre P2 l'angle de coefficient de réflexion ©^représenté ©^1 ou 9^11 en 10 et l'angle de coefficient de réflexion ©^ représente ©^' ou 0^,r- En définissant les valeurs pour les six angles des coefficients de réflexion aux fenêtres du coupleur et le rapport du couplage du coupleur 12 pour fournir les huit combinaisons possibles nécessaires afin d'obtenir les huit angles de phase de sortie 15 désirée, on procède à l'aide d'une matrice de diffusion. La matrice de diffusion pour un coupleur directionnel à quatre fenêtres est bien connue et on peut en trouver une étude détaillée par exemple dans "Microwave Circuit Theory and Analysis", par R. N. Ghose, McGraw-Hill, New York, 1963. 20 les ondes incidentes à chacune des fenêtres du coupleur et peut être indiquée de la façon suivante : (1) f o p o jq le rapport La matrice de diffusion /S/ concerne/des ondes réfléchies sur 25 /"S ? - p o jq o o jq o p [pq o p o où p et q représentent la fraction de la tension incidente aux 2 2 fenêtres directement connectées et couplées, et où p + q = 1 -p et q étant des nombres réels positifs - et Xab = 20 log 30 est le rapport de couplage en dB. D'où dans le présent cas : a. (2) 35 4 ' o p P o o jq .uq o o uq jq o o p p o a et b, avec leurs indices respectifs, étant indiqués sur la Figure 1. • ' La fenêtre P^ recevant une énergie incidente, chacune des trois autres fenêtres P2» et Pd sont chargées par des moyens 40 réflecteurs produisant des coefficients de réflexion,'si bien que 70 35420 5 2065718 ^ 2^2 a2J ^ 3b3 ~~ a3 et ' 4b4 ~ a4 * st(3onc (3) b, o p o jq j 1 b2 b3 b4 p o jq o | n2^2 o jq o p | r;3b3 , jq ° P oj r4b4' On peut facilement résoudre cette équation matricielle pour obtenir une relation entre l'onde d'entrée a^ et l'onde de sortie b^ par des méthodes algébriques grâce auxquelles : (4) bx = p2r2-q2P4 -P2 ^3 r4 10 a1 1 +P3 (q^r2-p^ D Le rapport b^/a^ est un nombre complexe, dont la phase est le déphasage total du dispositif pour un ensemble particulier d'états de réflexion correspondant aux coefficients de réflexion P2' f3 e*-'"'4- 0n peut écrire huit équations de relation pour b^/a. 15 pour la phase de l'onde de sortie, correspondant à chacune des huit combinaisons possibles des six états de coefficient de réflexion p2«, r*2 " , Py , 1^", f"^' et P4". Pour effectuer l'analyse, on suppose que le dispositif n'a pas de pertes, si bien que la grandeur de l'onde de sortie b^ est 20 égale à la grandeur de l'onde d'entrée a^ et que les grandeurs des coefficients de réflexion sont toutes égales à un. Ainsi le rapport de l'onde de sortie sur l'onde d'entrée b^/a^ peut s'écrire en notation vecteur de phase de la façon suivante : (5) b^ = 1H 25 où 0 est le déphasage total du dispositif et, (6) 0 = 0s + 0i où 0s est un certain angle de départ constant arbitraire qui s'ajoute seulement au déphasage absolu du dispositif et 0i est l'accroissement arbitraire de déphasage qui est fonction des états 30 d® coefficients de réflexion. Les coefficients de réflexion peuvent s'écrire en notation complexe : (7) P i = 1|8i = cos 0i + j sin ©i où i est égal à 2, 3 ou 4 dans l'équation. 35 La relation entre l'onde d'entrée et l'onde de sortie de l'équation (4), peut maintenant s'écrire sous une forme qui donne plus facilement une relation qu'on peut résoudre pour le déphasage total. Etant donné que les grandeurs des coefficients de réflexion 40 sont un, les complexes conjugués peuvent- s'écrire : 70 35420 6 2065718 10 30 35 (8) P i" ~ = 1/ Ti = 1 1 -ei où • i K est le nombre complexe conjugué de ^ i, La mise en facteur du produit ~ C2^3 ^4 d ' aPr^s •!-a relation pour b^/a^ dans l'équation (4) donne : VV " P2r 3 r4 I1" 1 * ^ r2-p2r4"") VT i + r3 (q^ r2-p2 r4) i En mettant maintenant an facteur P 3~k- au numérateur et f~ au dénominateur, on obtient j br i 2 ' 3 4! I r,-*- . / 2 n 2 r» x .3 + (q l „ - p I .) n . —k— f a r " 2 ~ * 4' En utilisant la notation complexe de l'équation (7) dans l'équation (10), puis en rationalisant l'expression complexe résultante, un homme de l'art peut obtenir les équations suivantes (11), (12) et (13) pour le déphasage du dispositif en fonction des angles de phase des coefficients de réflexion. (11) 0 — 0s + 0i = f(x, e2, e3, ©4) où (12) f(X, 02, e3, 04) =1f + 02 + ©4 - ©3 + sin ©_ - (q^ sin ©_ - p2 sin © 2 tg-1 20 _ 4i_ cos ©_ + (q^ cos ©0 - p^ cos Q.) Donc l'accroissement arbitraire de déphasage est défini de la façon suivante : (13) 0i = f(X, ©2, ©3, ©4) - 0s Il y a naturellement au total huit accroissements égaux 25 de déphasage 0i, de 45° en 45°. L'équation générale (11) peut, en d'autres mots, s'écrire huit fois, chaque fois pour une combinaison différente des angles de phase des coefficients de réflexion, 1'.équation (12) définissant un des termes des équations (11),. (13). On obtient une solution à ces huit équations en choisissant des valeurs de X, 0s, ©2 '' ®2 '* ®3'* e31'* ^4* et ^4* ' ' s^" ^ien que les huit équations sont simultanément satisfaites, comme on le voit ci-après. En éliminant le terme hrc tg dans l'équation (12), on peut obtenir les états de phase désirés an échelonnant un angle de coefficient de réflexion à 45°, un second à 90° et un troisième à 180°„ On peut éliminer le terme Arc tg en faisant tendre le numérateur ou le dénominateur vers zéro pour toutes les combinaisons des états des coefficients de réflexion ou en faisant tendre le rapport du numérateur et du dénominateur afin de maintenir une certaine valeur 40 constante pour les différentes combinaisons d'états des coefficients 70 35420 7 2065718 de réflexion. La façon dont on peut effectuer ceci est démontrée par l'exemple suivant : Faisons tendre le numérateur du terme Arc tg dans l'équation 5 12 vers zéro, à savoir : 2 2 (14) sine3 - (q sin©2 - p sin©4) =0. Puis, si le dénominateur est positif, l'angle résultant est zéro degré, et si le dénominateur est négatif, l'angle résultant est 2ff ou, en fait, à nouveau 0°, à savoir : 10 (15) 2 tg"1 (0/+Dén) = 0° et (16) 2 tg"1 (0/-Dén) = 2 x 180° = 360° Donc, les équations pour les accroissements de déphasage peuvent s'écrire : (17) 0i =1^ + ©2 + ©4 - ©3 - 0s 15 on peut maintenant choisir quel coefficient de réflexion peut per mettre un déphasage de 45°, quel coefficient de réflexion peut permettre un déphasage do 30°et quel coefficient de réflexion peut permettre un déphaswpde 180°. Ce choix détermine l'ordre dans lequel l'accroissement de déphasage permet d'obtenir des états différents 20 et également la façon selon laquelle le numérateur est réglé au zéro. Pour obtenir une solution, imposons par exemple ©3 pour échelonner la phase de 180° en 180°, ©2 pour échelonner le déphasage de 45° en 45°, et ©4 pourHéchelonner ds 90* en 90°. Donc : 25 (18) © 11 2 - V = 45° (19) a ' ' 3 -v = -180 (20) e ' ' 4 — A 1 4 o O a\ II Pour rendre le numérateur du terme Arc tg égal à zéro pour tous les états, les conditions suivantes sont imposées 30 (21) (22) sin ©3' = 0 sin ©_''= 0 (23) 2 q sin ©21 - 2 p sin ©4' = 0 35 (24) (25) (26) q sin © ''- 2 . 2, q sxn ©g' -q2 sin ©2 " - p2 sin e.' 2 . 4» p sxn ©4' p2 sin ©4' = 0 '= 0 '= 0 Les huit équations pour les accroissements de déphasage deviennent donc % (27) 0i =W+ 02' + e4' - ©3' - 0s = 0° (28) 0i =1î+ ©48 ~ ' - 0s = 45° 40 (29) 0i S„.' * 0..' ' - •% « Ç3® 70 35420 8 2065718 (30) (31) (32) (33) 5 (34) 0i =7f -5- 02" + V - 03« - 0S = 135° + ©2' + V - ©3"- 0S = 180° + 2 + ®4 ° ' - 03».- 0s - 225° .+ V + A » 1 4 _ ô _ 3 0s = 270° + e2 + A ' * 4 "* ®3 ' ' ~ 0s = 315° La première équation fixe la valeur de 0s à sa valeur désirée et les équations restantes dérivent des conditions de commutation imposées ci-dessus. Les angles de commutation spécifiques et les coefficients 10 de couplage sont alors déterminés en utilisant les équations (18), (19) et (20) et les conditions imposées qui font tendre le numérateur du terme Arc tg vers zéro pour tous les états. D'où : (35 15 (36 (37 (38 (39 20 (40 (41 (42 (43 (44 (45 (46 (47 (48 (49 25 30 (50 35 (51 (52 (53 (54 sin ©31 = sin ©3' = O A ' ' 3 Donc - ©3' = -180° V G. = O 11 = -180° Egalement 2 q sin 0 2 - P sin 0.1 4 q sin ©2''- p sin ©^ = o = 0 q sin © ' - p sin ©0 8'- p : 45* sin ©4'*= 0 sin ©.''= 0 4 2" ~ ®2 eA*8 - © ' = 90° 4 4 En soustrayant l'équation (39) de (40), on obtient : 2 ? q sin © '! - q sin 0 ' - O O =sin (©2' + 45°) - sin ©21 sin (©_' +45°) & sin ©2 * spr 2 sin © \TT Ainsi y-Zr~ cos ©_' =4 1 - ) si _ , ^\/272 2 1 tg ©2 - -£-jqr~VT-l En soustrayant l'équation (39) de (41) cos 45° + cos ©2' sin 45° = (sin ©2' + cos ') Donc s p sin ©48 0 = sia Q. sin eA8 - P 1 - sin (© ° = û on - + 30)- Mais + 90°) = sin © 1 cos 90° + cos.©.' sin 90° = cos 0.5 fsinsi sin 0.' = cos ©.' 4 4 tg e4- « 1 Les valeurs de ©„ et e4» Donc qui satisfont les équations de 40 tangente si-dessus sont 70 35420 9 2065718 (55) 02' = 67,5° (56) ©4« = 45° En utilisant ces valeurs, le rapport de couplage x peut être déterminé d'après l'équation (39) (57) q2 sin 67,5° - p2 sin 45° = O ou (58) q2 (0,924) - p2 (0,707) = 0 2 2 Rappelons que q + p =1 (0,924) - (1-q2) (O,707) = 0 ainsi = 0,433 = 0,567 Xd.B = -10 log 1Qq = -10 0,433 3, 63 db et (59) 2 q (60) 2 q = 10 (61) 2 P = (62) XdJB (63) XdB (55) V (64) v 15 (56) V (65) a ' 1 4 = 67,5° '=112,5° =45° '=135° On obtient alors la valeur de s d'après la première des huit équations pour l'accroissement de phase. (66) 0i = 0° = ?T + ©2' + 0 ' - ©3' - 0s ainsi 20 (67) 0s = -0° + 180° + 67,5° + 45° - 0° ou (68) 0s = 292,5° Donc,en conclusion, les paramètres désirés pour cette ê-fcude particulière sont : ' = 67,5° oufy = 1 /ô7,5° (63) X 25 (68) 0s (55) ®2 (64) ®2 (37) «3 (38) «3 30 (56) (65) *4 ' ' = 112,5° ou f2« ' = 1 /112,5° • =0° ou P3' =1 /o° ' 1 = -180° ou P 1 ' = 1 /-180° * = 45° ou P4' = 1 /45° ' ' = 135° ou fT4" = 1 /l35° Les valeurs pour 0i comme indiqué ci-dessus sont facilement vérifiées en substituant les huit combinaisons possibles des coefficients de réflexion dans l'équation d'étude (4) et en 35 rationalisant l'expression complexe résultante. Dans les modes de réalisation illustrés des Figures 1 et 2, on voit des déphaseurs à trois bits dans lesquels l'onde de sortie peut fournir, grâce aux moyens âe commutation, jusqu'à huit degrés d'accroissement d'états de phase, comme l'indiquent les équations 40 (27) à (34). Toutefois, on peut lojrair des déphaseurs qui offrent 70 35420 10 2065718 autre chose que huit degrés de déphasage. Dans la Figure 3, se trouve illustré par exemple un déphaseur dans lequel un coupleur directionnel 12a présente une fenêtre (celle qui est connectée directement) connectée à une fenêtre d'entrée d'un autre coupleur 5 directionnel 12b. Une quelconque des fenêtres du coupleur 12a peut servir pour cette configuration. Par des choix (commutation) des coefficients de couplage et des moyens de réflexion, le déphaseur de la Figure 3 peut fournir jusqu'à 32 états de phase à accroissements angulaires égaux ; ce dispositif est représenté comme un 10 dispositif à cinq bits présentant au total cinq moyens réflecteurs commutables, présentant chacun deux états. Ce dispositif peut s'étendre à plus de deux coupleurs avec un montage en cascade supplémentaire pour accroître le nombre d'états de phase possibles. On peut appliquer cette technique aux lignes en télévision, aux 15 microstrips , aux guides d'ondes, aux lignes coaxiales ou tout autre milieu de transmission. Comme on pourrait effectuer différentes variations dans la construction ci-dessus sans s'écarter du cadre de l'invention, il est bien entendu que tous les éléments contenus dans la 20 description ci-dessus ou représentés sur les dessins annexés doivent être interprétés comme une illustration et ne doivent pas avoir un sens limitatif. 70 35420 ii 2065718 REVENDICATIONS 1. Un moyen déphaseur d'ondes électromagnétiques, caractérisé par un moyen diviseur de puissance présentant une première fenêtre conçue pour laisser passer les ondes électromagnétiques d'entrée 5 et de sortie, et au moins trois autres fenêtres, et des moyens réflecteurs d'ondes électromagnétiques couplés à chacune desdites autres fenêtres, au moins deux desdits moyens réflecteurs pouvant chacun â'tre commuté - sélectivement pour produire au moins deux coefficients de réffexion différents et fournir 1 ' un quelconque de différents 10 états de phase des ondes de sortie. 2. Le moyen déphaseur de la revendication 1, caractérisé par le fait que lesdits moyens réflecteurs peuvent tous être commutés entre deux états différents pour fournir l'un quelconque d'au moins-huit états de phase différents des ondes de sortie. 15 3. Le moyen déphaseur de la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait : que ledit moyen diviseur de puissance comprend un moyen coupleur directionnel ; que chacun desdits moyens réflecteurs comprend un moyen récepteur commutable pour produire l'un ou l'autre de deux angles de coefficients de réflexion 20 différents à leurs fenêtres respectives. 4. Le moyen déphaseur de la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé par le fait que chacun desdits moyens réflecteurs comprend un moyen de commutation et un moyen d'impédance prédéterminé . 5. Le moyen déphaseur de la revendication 1, 2 ou 3, caractéri-25 sé par le fait que chacun desdits moyens réflecteurs comprend r.n moyen ligne de transmission, un moyen de commutation couplé audit • moyen ligne pour fournir une longueur prédéterminée de ladite ligne à la fenêtre associée lorsque le moyen de commutation est dans un état de conduction, et pour fournir une- autre longueur prédéterminée 30 lorsque ledit moyen de commutation est dans un état de noa-coaduction, pour et un moyen /commuter sélectivement ledit moyen de coïamu-ca t a.on entre son état de conduction et son état de non-conduction„ 6. Le moyen déphaseur de la revendication 5, caractérisé par le fait que chacun desdits moyens de commutation comprend une diode. 35 7. Le moyen déphaseur de la revendication 1, 2, 3, 4 ou 5, caractérisé par le fait que chaque moyen réflecteur commutable comprend un moyen d'impédance couplé à celle desdites autres fenêtres qui lui correspond» chacun desaits raoyens d'impédance présentant deux vsieMVs et un moyen de commutation 40 connecté à :c"*ii&»jêi3aE.cs pour faire passer son 70 35420 12 2065718 moyen d'impédance associé, d'une des valeurs d * impédance qu-il peut, présenter à l'autre. 8. Le moyen déphaseur de la revendication 7, caractérisé par le fait que chacun desdits moyens de commutation comprend une diocie 5 à semi-conducteurs,, et un moyen signal de commande pour commander la conductivité de la diode. 9. Le moyen déphaseur de la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé par le fait que chacun desdits moyens réflecteurs comprend un moyen de réactance que l'on peut commuter entre deux valeurs 10 de réactance, et par le fait que le rapport de couplage et 3es valeurs relatives desdits moyens de réactance fournissent des déphasages des ondes de sortie qui se font par degrés d'accroissement angulaire sensiblement égaux. 10.Le moyen déphaseur de la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé 15 par le fait que chacun desdits moyens réflecteurs comprend une diode Hïï et deux longueurs différentes de ligne de transmission. 11. Le moyen déphaseur de la revendication 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 ou 10, caractérisé par le fait qu'un desdits moyens réflecteurs comprend un autre moyen diviseur de puissance présentant plusieurs 20 fenêtres, et d'autres moyens réflecteurs commutables couplés respectivement auxdites fenêtres mentionnées en dernier lieu. 12. Le moyen déphaseur de la revendication 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8„ 9, 10 ou 11, caractérisé par le fait qu'une seconde fenêtre est directement connectée à ladite première fenêtre, qu'une troisième 25 fenêtre est une fenêtre isolée par rapport à ladite première fenêtre, et qu'une quatrième fenêtre est une fenêtre couplée par rapport à ladite première fenêtre, grâce à quoi la puissance incidente fournie à ladite première fenêtre est transmise directement auxdites seconde et quatrième fenêtres, et ladite troisième 30 fenêtre ne reçoit de l'énergie pratiquement que desdites seconde et quatrième fenêtres ; déphaseur dans lequel le rapport de la division de puissance entre lesdites seconde et troisième fenêtres, et les valeurs relatives desdits coefficients de réflexion permettent des déphasages des ondes de sortie par degrés d'accroissement angulaire 35 sensiblement égaux. ~