La présente invention concerne un dispositif d'étanchéité pour pistons, tiges de pistons, ou organes semblables, animés d'un mouvement de va-et-vient, en particulier pour pompes à pression de refoulement très élevée et spécialement pour le déplacement de liquides non lubrifiants à faible viscosité, comportant une douille d'étanchéité présentant un interstice de joint axial entre le piston, la tige de piston, ou l'organe semblable, et la partie opposée avec laquelle doit se réaliser le joint étanche. Les douilles utilisées à cet effet doivent avoir une certaine longueur pour assurer ltétanchédté nécessaire. Celleci est d'autant plus difficile à réaliser que les pressions sont plus élevées, les pertes par fuites augmentant avec la pression.D'autre part, il se produit, dans l'interstice annulaire axial, une chute de pression augmentant proportionellement avec la distance axiale depuis le c8té haute pression, de sorte que la douille, du fait des pressions intersticielles radiales, est plus fortement chargée dans la zone située du côté haute pression que dans celle du côté basse pression lui correspondant axialement.Cette charge radiale irrégulière, diminuant propor- tionnellement en direction axiale, a pour conséquence que, dans les constructions utilisées jusqu'ici, la douille, rendu étanche de son côté radial externe contre la pression de l'agent circulant ou moteur, s'élargit dans la zone du côté haute pression en fonction de sa propre élasticité et, par conséquent, sous condition d'un interstice minimal déterminé, provoque une augmentation des pertes par fuites du côté basse pression, d'autant plus élevée que la pression de l'agent circulant ou moteur est plus grande. Ce comportement de la douille d'étanchéité est d'autant plus critique que la viscosité du liquide est plus basse, en particulier pour le déplacement d'eau ou autres liquides non lubrifiants. Les joints de pompes à pistons pour de tels liquides occasionnent donc ces difficultés extraordinaires car si l'interstice de joint est suffisant, les pertes par fuites sont importantes, mais si l'interstice est trop petit ces joints sont rapidement détruits par usure dûe au frottement entre les surfaces et les pièces glissant les unes sur les autres, les pistons, ou pièces analogues, n'ayant pas été centrés sur l'alésage du joint. La présente invention a pour objet d'éliminer ces inconvénients des joints d'étanchéité à intertisce axial connus jusqu'ici, et de permettre de réaliser un dispositif d'étanchéité fonctionnant parfaitement, tant avec des liquides non lubrifiants à faible viscosité qu'avec des hautes pressions et de grandes vitesses de glissement.L'invention-consiste essentiellement en ce que l'interstice axial de joint s'étend sans interruption depuis le côté haute pression jusqu'à un écoulement de basse pression à l'extrémité opposée au côté haute pression, que la douille d'étanchéité est limitée, de son côté arrière opposé radialement à l'interstice axial de joint, par un espace, en particulier un espace de pompe, raccordé au côté haute pression, s'étendant essentiellement sur la longueur de l'interstice axial de joint, et que l'espace disposé du côté arrière de la douille d'étanchéité élastiquement déformable, est étanchéisé par rapport à l'extrémité d'écoulement de l'interstice axial de joint, le piston, la tige de piston, ou les organes semblables, étant supportés mobiles de tous côtés pour leur centrage automatique. L'interstice axial de joint péut, à son extrémité opposée au côté haute pression, soit déboucher librement vers l'extérieur, soit être rendu étanche au moyen d'un joint râcleur n'empêchant essentiellement que le passage d'un courant de fuite, c'est-à-dire s'appliquant pratiquement sans pression. En particulier, l'interstice axial de joint et la douille d'étanchéité sont calculés de façon que lorsque la pression est maximale du côté haute pression, l'interstice axial de joint se rétrécit en entonnoir jusqu'à une largeur réduite mais encore sans contact, depuis le côté haute pression jusqu'au moins au voisinage du côté basse pression qui lui est opposé. L'invention permet d'arriver à ce que la pression à étanchéiser, agissant généralement sur la surface externe de la douille, s'oppose à la pression de l'interstice régnant dans l'interstice axiale de la douille et décroissant vers le côté basse pression. Par conséquent la douille est refoulée radiale ment dans la zone du côté basse pression et l'interstice axial de joint est rétréci, tandis que l'interstice du côté haute pression est presque constant indépendamment de la pression. Par conséquent l'étanchéité au moyen d'un tel interstice axial de joint est d'autant plus efficace que la pression est plus élevée du côté haute pression, de sorte que le courant de fuite reste faible, même pour les très hautes pressions. Simultanément, un effet de centrage est obtenu par le fait que, par suite de la mobilité en tous sens du piston, de la tige de piston, ou des organes semblables, il se forme un interstice de joint, de grandeur constante sur toute la périphérie de la partie à étanchéiser et se rétrécissant coniquement du côté haute pression vers le côté basse pression, et que par conséquent la pièce à étanshéi- ser, par exemple le piston plongeur, est porté flottant dans le liquide remplissant l'interstice de joint.La pratique a démontré que mdme des liquides non lubrifiants à faible viscosité pouvaient etre étanchéisée parfaitement avec de tels joints, même avec des pressions d'étanchéité très élevées. Les pertes par fuites peuvent être réduites à un minimum. L'usure dfle au frottement, ou le grippage sont totalement éliminés. Au contraire, le joint est d'autant plus efficace que les vitesses relatives des parties mobiles les unes par rapport aux autres, à étanchéiser, sont plus grandes. Pour atteindre cet effet de façon plus complète encore et surtout pour éviter l'usure par frottement en démarrant avec des pressions basses, les surfaces externes ou internes délimitant l'interstice axial de joint sont pourvues, de préférence, de rainures à peu près annulaires assurant la formation d 'une pellicule de liquide dans l'interstice axial de joint. Dans son mode de réalisation le plus simple, la douille d'étanchéité est placée dans ou sur une partie à étanchéiser par l'interstice axial de joint, par exemple le bloc du carter de cylindres ou le piston ou la tige de piston, étanchéisée du côté basse pression de l'interstice axial de joint. Un joint spécial est de préférence prévu à cette fin. Pour obtenir une déformation favorable de la douille d'étanchéité, celle-ci peut présenter une épaisseur de paroi radiale variable sur la longueur de l'interstice axial de joint. On peut ainsi améliorer encore nettement l'étanchéité, selon les circonstances, en adaptant les dimensions de l'interstice axial de joint et de la douille d'étanchéité aux conditions de fonctionnement de la machine, en particulier à ses pressions de travail. L'expérience a révélé comme particulièrement favorable que a) pour les machines à très haute pression, telles que supérieures à 1.000 atm., la douille d'étanchéité présente un épaisses- sement dans une partie médiane b) pour les machines à basse pression, telles que inférieures à 500 atm., la douille d'étanchéité présente un rétrécissement dans une partie médiane ; et c) pour les machines à pression moyenne, telles que comprises entre 500 et 1.000 atm., la douille d'étanchéité ait la même épaisseur de parois, où à peu près, sur toute sa longueur. La largeur radiale minimale de l'interstice de joint ne doit pas être inférieure en général à 0,005 mm après déformation de la douille d'étanchéité. Nais elle peut être supérieure selon la fuite admissible selon l'application. La largeur de l'interstice axial de joint à l'état non chargé peut être un mSti- ple de la largeur radiale minimale précitée et doit être acsor- dée aux dimensions radiales de la douille d'étanchéité, de façon qu a pleine charge la plus petite largeur de l'interstice axial de joint, du côté basse pression, n'entraîne pas de contact entre les pièces mobiles l'une par rapport à l'autre sous l'effet de centrage du liquide traversant l'interstice. Pour assurer un accès libre de l'agent de pression vers l'espacé intersticiel externe même quand la douille d'étanchéité s'appuie axialement du côté haute pression à un épaulement annulaire, la douille d'étanchéité ou l'épaulement peuvent être pourvus, sur leurs faces frontales en contact, d'évidements, tels que des rainures radiales, se continuant par des rainures axiales. Pour permettre, par exemple, le centrage automatique d'un piston à étanchéiser par la douille d'étanchéité, le pis ton, ou l'organe analogue, est, conformément à une autre caractéristique de l'invention, accouplé à un organe d'entraînement associé, guidé axialement, par exemple une crosse de piston, mobile dans tous les sens. Il sera, de préférence, appuyé axialement à l'organe d'entranement par une surface bombée. Outre un jeu radial, un faible jeu axial pourra également être éventuellement prévu dans l'accouplement. De préférence, les surfaces transmettant l'effort entre l'organe d'entraînement et le piston ou organe analogue coopèrent en outre par l'intermédiaire d'un agent d'amortissement. Un liquide amortisseur pourra être prévu à cet effet. Pour une meilleure absorption des efforts très élévés, et en particulier pour éviter la déformation des surfaces d'appui, l'invention prévoit à ce sujet que la tige de piston, ou organe analogue, s'appuiera dans un coussinet, bombé, mobile radialement, de l'organe d'entratnement. La pression d'appui peut donc se répartir sur la surface bombée relativement étendue, de sorte que, lorsque rien ne s'oppose aux possibilités de centrage de la tige de piston ou organe analogue, il ne se produira relativement aucune pression par unité de surface. Pour diminuer encore les résistances de frottement s'opposant à un centrage, libre, un mode particulièrement préféré de réalisation de l'invention prévoit que le coussinet bombé s'appuiera sans frottement à l'organe d'entratnement. Ceci pourra se faire par interposition de matière à faible coefficient de frottement ou, par exemple, en faisant reposer le coussinet bombé sur des organes de roulement, en particulier des billes. Pour éviter les pertes par fuite, une conduite de fuites pourra être prévue dans la zone de basse pression de l'in- terstice axial de joint, pouvant ramener dans le système d'aspiration de la pompe, ou organe analogue, le liquide traversant l'interstice de joint. L'invention va être décrite plus en détail en se référant aux dessins annexés dans lesquels la figure 1 est une coupe axiale d'une pompe à piston avec joint à interstice conforme à l'invention, constitué essentiellement par une douille d'étanchéité conforme à 1 'inven- tion, se déformant radialement vers l'intérieur sous l'influence d'une pression externe la figure 2 est une coupe selon la ligne 2-2 de la figure I la figure 3 est un diagramme représentant les pressions s'exerçant sur la douille d'étanchéité et la déformation d'interstice provoqué par elles la figure 4 est un diagramme des pertes par fuites la figure 5 est une coupe axiale correspondant à la figure 1 mais avec une douille d'étanchéité se déformant radialement vers l'extérieur sous l'influence d'une pression interne ;; la figure 6 est une fraction d'une pompe à piston, correspondant approximativement à la figure 1, en coupe axiale avec douille d'étanchéité et appui axial du piston la figure 7 est une variante de la figure 6 ; et la figure 8 est un schéma explicatif de la conformation de la douille d'étanchéité. La pompe à piston de la figure 1 comporte un carter de vilebrequin 10 et un bloc cylindres 11 bridé à ce carter. Le liquide est aspiré dans l'espace de pompage 13 par une soupape d'aspiration 12 et refoulé par une soupape de refoulement 14. L'aspiration et leiefoulement du liquide sont assurés par un piston 15, accouplé, par un accouplement 17, à une crosse 16 entraînée de la façon habituelle par un vilebrequin ou organe analogue. L'étanchéité du piston 15 est assurée par une douille d'étanchéité 18 insérée dans un alésage 11a du bloc-cylindre Il et dans laquelle est fixée, par exemple collée, une chemise 19 en acier trempé inoxydable. La douille 18 et la chemise 19 peuvent également être d'une seule pièce. Une bague d'appui 20 sert à l'appui axial de la douille 18. Entre la douille 18 ou sa chemise rapportée 19 et le piston 15 est ménagé un interstice axial de joint 21 de faible largeur, dont la largeur est constante sur toute sa longueur en l'absence de pression et est de l'ordre d'environ 1/1.000 mm par exemple, représenté de façon exagérée sur les dessins.Sur sa surface externe, la douille 18 est réduite à un peu plus petit diamètre pour former un espace intersticiel 22, de sorte que la douille 18 possède, au voisinage du côté basse pression opposé à l'espace de pompage 13, c'est à dire le côté haute pression, au point 23, une plus faible épaisseur de paroi augmentant progressivement vers le côté haute pression. L'espace intersticiel 22 est en comunlcation constance avec l'espace de pompage 13, ou avec l'espace annulaire 24 entre le bloc cylindre 11 et le piston 15, par des rainures radiales 25 dans la douille 18 ou dans la chemise rapportée 19 ou dans la bague d'appui 20, ainsi que par des rainures axiales 26. Par exemple, trois rainures radiales 25 et trois rainures axiales 26 seront réparties sur la périphérie de la douille 18. Au delà de l'espace intersticiel 22 (vu du c8té haute pression) la douille 18 est étanchéisée contre le bloc-cylindre 11 par un joint étanche 27. Des alésages 28 disposés derrière ce joint dans la douille, ou des alésages 29 dans le bloc-cylindre 11 servent à évacuer le liquide de fuite comprimé par ltin- terstice axial de joint 21 depuis le côté haute pression vers le côté basse pression. Un joint 30, agissant comme joint râcleur, empêche le courant de fuite de sortie désordonnément dans l'en- tourange libre et veillesà ce qu'il sécoule par les alésages 28 et 29. Un écrou de raccord 31 maintient la douille 18 et sa chemise rapportée 19 dans alésage lIa du bloc-cylindre Il. En particulier, pour assurer un mouvement sans contacts du piston 15 même dans la zone inférieure de la pression de pompage, ou au démarrage de la pompe, l'alésage interne de la chemise 19 est pourvu de rainures périphériques 19a dans lesquelles le liquide déplacé par la pompe peut s'accumuler. L'accouplement 17 joignant le piston 15 à la crosse 16, servant d'organe d'entraînement au piston, est une douille filetée 32 vissée dans la crosse 16 par un filetage étanche 33. Par la douille filetée 32, la pièce axiale 36, servant à appuyer axialement le piston 15 à la pièce d'entraînement, est maintenue, avec interposition des bagues 34 et 35, de façon à coopérer, par une surface bombée 37, en maintenant un écartement axial faible a, de 0,1 mm par exemple et un jeu radial r, avec un disque 38, une goupille trasversale, etc., inséré dans la crosse 16. Un contre-écrou 39 immobilise la douille filetée 32 dans sa position fixée. L'espace interne 40, qui permet à la pièce d'appui axiale 36 ou au piston 15, outre le jeu radial et axial, un faible jeu dans tous les sens, est rempli d'un liquide amortisseur, tel que de l'huile, pouvant être introduit dans l'espace creux 40 par un alésage obturable 41. Un soufflet étanche 42 obture l'intérieur de la douille filetée 32 de l'accouplement 17 vers l'extérieur. Le mode de fonctionnement du dispositif décrit est le suivant Pendant la course d'aspiration de la pompe, le liquide à déplacer est aspiré dans l'espace de pompage 13 par la soupape 12 du fait du mouvement du piston 15 dans le sens de la flèche x1 tel qu'à la fin de la course d'aspiration la face frontale du piston se trouve à peu près dans la zone des canaux transversaux 25, et il est refoulé par la soupape de refoulement 14 pendant la course de refoulement du fait du mouvement du piston dans le sens de la flèche x2. Le liquide déplacé pénètrera donc dans l'interstice de joint 21, principalement pendant la course de refoulement, et l'emplira progressivement.Simultanément, le liquide remplira-ltespace intersticiel annulaire 22 du côté radial externe de la douille 18, par les rainures de passage 25 et 26, de sorte que la douille 18 sera placée sous pression tant radialement de l'intérieur que radialement de ltextérieur. La figure 3 représente, pour une douille d'étanchéité 18 (d'une seule pièce, sur cette figure) les forces de pression P agissant radialement de l'intérieure c'est à dire de l'interstice de joint 21, et les forces Q agissant radialement de l'extérieur, c'est à dire de l'espace intersticiel 22, sur la longueur de la douille 18, le côté haute pression H étant supposé à droite et le côté basse pression N à gauche, selon la figure 1. Comme on le voit, les pressions P et Q s'équilibrent directement du côté haute pression H. Mais en direction du côté basse pression N, les forces P dans l'interstice 21 décrotssent graduellement, tandis que dans l'espace intersticiel 22, du côté radial externe, les pressions Q sont constantes et essentiellement éga les à la pression dans l'espace de travail 13 de la pompe. Par conséquent, la charge radiale de la douille, résultant de la superposition des pressions P et Q augmente de H vers N. A la partie inférieure de la figure 3, la largeur s de l'interstice sur la longueur de la douille 18 est représentée à une échelle fortement exagérée.La largeur d'origine de l'interstice est Sous l'effet des pressions P et Q, la douille d'étanchéité 18 se déforme de telle façon que l'interstice 21 entre la douille et le piston ou l'arbre se rétrécit en direction du côté basse pression. On obtient ainsi, selon la hauteur de la pression, des courbes déformation telles que s?, s2, 53 etc., et il en résulte, au voisinage de l'extrémité basse pression de la douille 18, un interstice minimal 5mins Cet interstice minimal 5min est donc d'autant plus petit que la pression de l'agent à étanchéiser est plus grande, la largeur de l'interstice s'adaptant toujours à la pression régnante pendant la course de travail de la machine, de sorte que, meme avec de fortes variations de pression et de très hautes pressions, le courant de fuite peut être maintenu régulièrement petit. Le piston 15 est centré hydrauliquement par l'interstice de joint 21 s'amincissant vers le côté basse pression. Ce centrage est encore amélioré par la présence des rainures périphériques 19a, en particulier aussi dans la zone des pressions de pompagé basses, par exemple au démarrage de la pompe. Contrairement à ce qui précède, un tel effet tétait pas possible avec les joints à interstice connus jusqu'ici qui fonctionnaient sans contre-pression sur le côté radial externe. Du fait de la charge par les pressions P selon la figure 3, la pression dans l'interstice 21 décroissait du côté haute pression au côté basse pression. On ne pouvait donc pas éviter l'usure par frottement des pièces glissant les unes sur les autres, en particulier quand il s'agissait de liquides non lubrifiants à faible viscosité. Si la pression augmentait, l'interstice s'élargirait du côté haute pression, et ce, d'autant plus que la pression de ce côté était plus forte. il en résultait des courants de fuite insupportables. Dans le diagramme de la figure 4, le courant de fuite q est porté en fonction de pression PH à étanchéiser du côté haute pression. La courbe q1 en trait interrompu est une représentation de pincipe de courant de fuite dans un appareil ancien, et la courbe q2 par comparaison les pertes par fuites dans un appareil selon l'invention. Comme on le voit sur le diagramme, q1 augmente proportionnellement, ou plus que proportionnellement, avec la pression PH et atteint, aux hautes pressions, des valeurs pratiquements insupportables. Par contre, dans le cas de l'invention, après avoir dépassé une pression déterminée Pas le courant de fuite q2 décrort à nouveau et reste pratiquement constant à l'intérieur d'un domaine a.Un joint selon l'invention est donc particulièrement approprié à étanchéiser des pressions de travail élevées correspondant à ce domaine a ou situées au dessus. L'agent circulant traversant l'interstice de joint 21 peut revenir, par les alésages 28, 29, à l'extérieur ou dans la canalisation d'aspiration de la machine. Eventuellement, la dérivation de fuite peut aussi, conformément aux alésages 28, avoir lieu dans une zone dans laquelle les forces P décroissant selon la courbe n'ont pas encore atteint la valeur zéro du côté basse pression N, par exemple en un point Px de la figure 3. Le jeu axial a, le jeu radial r, de l'accouplement 17, et la surface d'appui bombée 37 de la pièce d'appui 36, assurent que le piston 15 pourra se régler de tous côtés sur la douille d'étanchéité 18. De plus, la présente d'un liquide amortisseur, tel que de l'huile, dans l'espace 40 empêche le choc des pièces 36, 38 et par conséquent un bruit métallique de choc. Mais on peut également prévoir, au lieu ou en plus d'un liquide amortisseur un matériau amortisseur tel que du caoutchouc pour absorber les forces d'impact lors de la course du piston de la pompe. La figure 5 représente schématiquement un mode de réalisation comportant un piston de pompe 115 à garniture vissée 115a se déplaçant dans un bloc-cylindre 111, et une douille dans tanchéité 118 montée coulissante sur ce piston, étanchéisée par rapport au piston 115 par un joint 127 et appuyée axialement par une bague d'appui 120. L'interstice de joint axial 121 est situé dans ce cas radialement à l'extérieure de l'espace intersticiel 122, communiquant avec l'espace de pompage 113 par un passage d'écoulement transversal 125, ou disposition analogue.Conformément à la figure 3, les pressions P et Q se forment dans l'interstice axial de joint 121 et dans l'espace intersticiel 122, respectivement, de sorte que la douille 118 s'élargit progressivement vers le côté basse pression et par conséquent l'interstice de joint 121 se rétrécit progressivement jusqu'à une largeur minimale 5mins Pour le reste, le fonctionnement est identique à celui du premier exemple de réalisation, et l'on peut y prévoir l'application des mêmes procédés tels que,: parois de la douille 118 variant en épaisseur sur la longueur de l'interstice 121, rainures périphériques, dérivation de fuites, support axial du piston plongeur avec dispositif amortisseur etc. Sur la figure 6, les pièces analogues ou correspondantes à celles de la figure 1 portent les même numéros. Le bloc-cylindre 11 est traversé, en un alésage 24, par le piston ou la tige de piston 15. Dans l'évidement Ila du bloc cylindre, comme sur la figure 1, la douille d'étanchéité 18 avec sa chemise de glissement 19, est montée de façon que la tige de piston 15 traverse axialement la douille 18, et la chemise 19 qui y est fixée, en ménageant un interstice axial de joint 21 ayant une largeur radiale constante sur toute sa longueur (par exemple de 1/100 à quelques centièmes de mm) quand la machine n'est pas en charge, et qu'il subsiste, du côté externe radial de la douille, un espace intersticiel 22 à l'intérieur de l'évidement lita. Comme sur la figure 1, la douille 18 est fixée dans le bloc cylindre 11, et un joint étanche 27 obture l'espace intersticiel du côté opposé au côté haute pression.Un écrou de raccord 31 immobilise la douille 18 dans le sens axial. Comme dans la figure 1, l'interstice axial de joint 21 communique librement avec l'espace de pompage par l'alésage 24 et avec l'espace intersticiel externe 22 par les canaux transversaux 25 du c8té haute pression de l'interstice axial de joint. Du côté-basse pression l'interstice axial de joint 21 est relié à une dérivation 28, 29 pouvant déboucher librement dans l'atmosphère ou dans un réservoir. Un joint étanche 30 joue simplement le rôle d'un joint râcleur et peut s'appliquer contre la tige de piston 15 sans pression ou avec une pression faible. Eventuellement, le joint 30 peut être supprimé si l'échappement de liquide de fuite par l'alésage axial 28a est sans conséquence, ou si l'évacuation du liquide de fuite, au lieu de se produire par la dérivation spéciale 28, s'effectue par l'alésage axial 28a, par exemple pour être ramenée à un réservoir ou ergane analogue. Dans le sens axial, la tige de piston 15 s'appuie, par sa pièce d'appui axial 36 à surface d'appui bombée 37, de préférence avec un jeu axial a, à une coquille 38a de conformation appropriée, insérée, comme un disque, entre la pièce d'appui axial 36 et la pièce d'entraSnement, en particulier la crosse 16, de façon à être radialement mobile dans tous les sens. De préférence, l'espace 40, dans lequel la pièce d'appui axial 36 s'appuie sur la coquille 38a, est rempli d'huile, de sorte que les pièces peuvent se déplacer l'une par rapport à l'autre avec un frottement faible. Pour diminuer encore le frottement, le disque constituant la coquille 38a peut, comme représenté à la figure 7, s'appuyer à la crosse 16 par l'intermédiairé d'organes de roulement tels que des billes 38b ou organes analogues. Sur la figure 1, il est prévu une douille d'étanchéité 18 présentant un rétrécissement dans sa zone tournée vers le côté basse pression, de sorte que la section de la douille décroît depuis le côté haute pression jusque, essentiellement, au voisinage du côté basse pression. il s'ensuit, du fait de la haute pression régnant dans l'espace intersticiel 22, une déformation de la douille 18 et par conséquent de l'interstice axial de joint 21, de la façon représentée à la figure 3. Mais on a constaté que, pour réaliser l'interstice le plus favorable, la douille devait avoir une forme variable en fonction de la pression de travail. La conformation de la douille d'étanchéité représentée à la figure 1 est en général la plus favorable pour des pressions relativement basses, jusqu'à 500 atm. environ. Plus les pressions sont élevées, plus étroit doit être le rétrécissement devant être restitué, aux pressions très élevées, par une douille comportant un renflement dans une partie médiane, de préférence située plus près de l'extrémité basse pression. La figure 8 représente, à titre d'exemple, le profil longitudinal de la douille dans trois cas. Pour des pressions relativement basses, de l'ordre de 500 atm. par exemple, la douille présente un profil rétréci 18a. Pour les pressions moyennes, entre 500 et 1.000 atm. par exemple on choisira de pré férence un profil 18b avec lequel la douille 18 aura une section constante ou presque constante sur toute sa longueur, ou qui se rapprochera de ce profil. Pour les machines à très hautes pressions supérieures à 1.000 à 1.500 atm. par exemple, la douille 18 présentera de préférence un renflement donnant à peu près le profil 18c de la figure 8 correspondant approximativement à l'exemple de réalisation de la figure 6. Ce renflement évite que la pression dans l'espace intersticiel 22 croisse, au voisinage du côté basse pression, au point de comprimer trop fortement la douille 18 et crée ainsi le risque d'un contact métallique entre la douille 18 et la tige de piston 15. Les domaines indiqués pour la conformation de la douille d'étanchéité en fonction de la pression du côté haute pression peuvent varier plus ou moins et dépendent des dimensions de la douille (y compris la chemise de glissement qui pourra éventuellement lui être fixée), de l'élasticité des matériaux et de la largeur d'origine de l'interstice axial de joint. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'étanchéité pour pistons, tiges de pistons, ou organes semblables, animés d'un mouvement de va-et-vient, en particulier pour pompes à pression de refoulement très élevée et spécialement pour le déplacement de liquide non lubrifiants à faible viscosité, comportant une douille d'étanchéité présentant un interstice axial de joint entre le piston, la tige de piston, ou l'organe semblable, et la. partie opposée avec laquelle doit se réaliser le joint étanche, caractérisé en ce que l'interstice axial de joint s'étend sans interruption depuis le côté haute pression jusqu'à un écoulement de basse pression à l'extrémité opposée au côté haute. pression, que la douille détanchéité est limitée, de son côté arrière opposé radialement à l'interstice axial de joint, par un espace en particulier un espace de pompage, raccordé au c8té haute pression, s'étendant essentiellement sur la longueur de l'interstice axial de joint, et que l'espace disposé du côté arrière de la douille d'étanchéité élastiquement déformable, est obturé par rapport à l'extrémi- té d'écoulement de l'interstice axial de joint ; le piston, la tige de piston, ou les organes semblables, étant supportés mobiles en tous sens en vue de leur centrage automatique. 2. Dispositif d'étanchéité selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'interstice axial de joint débouche librement vers l'extérieur à son extrémité opposée au côté haute pression. 3. Dispositif d'étanchéité selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'interstice axial de joint est obturé, à l'extrémité opposée au côté haute pression, par un joint râcleur n'empêchant essentiellement que le passage d'un courant de fuite. 4. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'interstice axial de joint et la douille d'étanchéité ont des dimensions telles, que, lorsque la pression est maximale du c8té haute pression, l'interstice axial de joint se rétrécit en forme d'entonnoir jusqu'à une largeur faible mais sans contact, depuis le côté haute pression jusqu'à proximité, au moins, du côté basse pression qui lui est opposé. 5. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la douille d'étanchéité est montée ou insérée, dans ou sur une pièce à étanchéiser par l'interstice axial de joint, telle que le bloc-cylindre, le piston, ou la tige de piston, de façon à être étanche par rapport au cô- té basse pression de l'interstice axial de joint. 6. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'un joint étanche spécial est prévu pour obturer l'espace placé à l'arrière de la douille d'étanchéité vis à vis du côté basse pression de l'interstice axial de joint. 7. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications i à 6, caractérisé en ce que la surface externe et/ou interne limitant l'interstice axial de joint est pourvue de rainures de soulagement dirigées de préférence annulairement. 8. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la douille d'étanchéité est montée dans un alésage cylindrique et que son diamètre décroît pour constituer l'espace intersticiel externe. 9. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la douille d'étanchéité a une épaisseur de paroi variable sur la longueur de l'interstice axial de joint. 10. Dispositif d'étanchéité selon la revendication 9, caractérisé en ce que, dans les machines à très haute pression, telle que sensiblement supérieure à 1.000 atm., la douille d'étanchéité présente un renflement dans une partie médiane. 11. Dispositif d'étanchéité selon la revendication 9, caractérisé en ce que, dans les machines à pression inférieure à 500 atm., environ, la douille d'étanchéité présente un rétrécissement dans sa partie médiane. 12. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que, dans les machines à pression moyenne, telle que comprise entre 500 et 1.000 atm. environ, la douille d'étanchéité a la même, ou à peu près la même, épais seur de paroi sur toute sa longueur. 13. Dispositif d'étanchéité selon l'urne des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le renflement maximal ou le rétrécissement maximal est situé vers le c8té axialde basse pression. 14. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la douille d'étanchéité s'appuie axialement à un épaulement annulaire du côté haute pression, et qu'une face frontale de la douille d'étanchéité s'appuyant à l'épaulement, ou l'épaulement en contact avec ladite surface frontale, est pourvu d'évidements, tels que des rainures radiales et éventuellement axiales, joignant le côté haute pression avec l'espace intersticiel. 15. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 14, pour pistons, ou organes semblables, entratnés par un organe axialement guide, accouplé auxdits pistons ou organes, tel qu'une crosse de piston, caractérisé en ce que le piston ou organe semblable est accouplé à l'organe d'entraînement de façon à être mobile en tous sens. 16. Dispositif d'étanchéité selon la revendication 15, caractérisé, en ce que le piston ou organe analogue, ou un organe d'accouplement joint rigidement à lui, s'appuie axialement à l1 organe d'entraînement par une surface bombée. 17. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 15 et 16, caractérisé en ce que le piston ou organe sem blahle, ou l'organe d'accouplement, présente un faible jeu axial avec l'organe d'entratnement. 18. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 15 à 17, caractérisé en ce que les surfaces d'accouplement transmettant les forces entre l'organe d'entraînement et le piston ou organe semblable coopèrent avec interposition d'un agent amortisseur. 19. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 15 à 18, caractérisé en ce que la tige de piston s'appuie à l'organe d'entrarnement dans une coquille mobile transversalement dans tous les sens. 20. Dispositif d'étanchéité selon la revendication 19, caractérisé en ce que la coquille s'appuie à l'organe d'entratnement en produisant un frottement réduit. 21. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 19 et 20, caractérisé en ce que la coquille est portée par des organes de roulement, en particulier des billes. 22. Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 à 21, caractérisé en ce qu'une canalisation de fuite, dérivée à l'extrémité d'écoulement de l'interstice axial de joint, conduit à une canalisation collectrice ou à la canalisation d'aspiration d'une pompe.