La présente invention concerne les montages de guide-dr ondes électriques et,en particulier, une jonction hybride en T de guide-d'ondes à mode évanescent. Selon l'invention, il est proposé une jonction de guide-d'ondes hybride en T, réalisée dans un guide-d'ondes ayant une fréquence de coupure supérieure 5 à la fréquence de fonctionnement, caractérisée en ce qu'elle comporte : - un guide-d'ondes principal, rectangulaire, présentant des premier et second bras symétriques de la jonction qui est dimensionnée pour avoir une fréquence de coupure supérieure à la fréquence de fonctionnement ; - une première branche de guide-d'ondes rectangulaire, dimensionnée pour avoir 10 une fréquence de coupure supérieure à la fréquence de fonctionnement, montée directement dans une première paroi du guide-d'ondes principal, formant un bras série pour réaliser un circuit résonnant parallèle à la fréquence de fonctionnement ; - et une seconde branche de guide-d'ondes rectangulaire, dimensionnée pour avoir 15 une fréquence de coupure supérieure à la fréquence de fonctionnement, couplée directement à une seconde paroi du guide-d'ondes principal, formant un bras shunt pour un circuit résonnant série à la fréquence de fonctionnement au point milieu du bras série. D'autres caractéristiques de l'invention ressortiront de la description 20 détaillée ci-dessous. Bien entendu, la description et le. dessin ne sont donnés qu'à titre indicatif et nullement limitatif de l'invention. La figure 1 est une vue en perspective d'une jonction hybride, en T, de guide-d'ondes à mode évanescent. La figure 2 représente le schéma de base d'une forme connue de jonction hybride. 25 Les figures 3 et 4 représentent des circuits équivalents à la jonction de la figure 2. Les figures 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12 représentent des circuits équivalents de diverses réalisations de résonateurs- à mode évanescent. La figure 13 représente un circuit équivalent de la jonction de la figure 1. 30 Les figures 14 et 15 représentent des réseaux de filtres passe-tout. Les figures 16 et 17 représentent des circuits équivalents de compensateurs de phase, à section unique et à sections multiples, respectivement, utilisant une ou plusieurs jonctions hybrides à mode évanescent. La figure 18 est une vue en perspective d'un compensateur de.phase à sections 35 multiples. La figure 19 représente une partie d'un type connu de compensateur de phase. La figure 20 est une vue en perspective d'un compensateur de phase à mode évanescent. Les figures 21 et 22 sont des vues en perspective de diverses formes d'une jone-40 tion en T (E) série de guide-d'ondes à mode évanescent. 70 20712 * 2045890 2 Les figures 23 et 24 sont des vues en perspective de diverses formes d'une jonction en T (H) shunt, de guide-d'ondes à mode évanescent. Les figures 25 et 26 sont des vues en perspective de diverses formes d'un coude (E) à angle droit de guide-d'ondes .à mode évanescent. 5 Les figures 27 et 28 sont des vues "en perspective de. diverses formes d'un coude. (H) à angle droit d'un.-guide-d'ondes à mode évanescent. En se référant à la figure 1, un guide-d'ondes principal rectangulaire 1 comporte une première branche de guide-d'ondes rectangulaire 2, montée directement dans line paroi latérale, et une seconde branche de guide-d'ondes rectangu-10 laire 3 > montée directement dans une pâroi large, la branche 3 étant placée transversalement par rapport au guide-d'ondes principal 1, et symétriquement de part et d'autre de la ligne centrale de la paroi large de la branche 2. Des vis capacitives' réglables 4 et 5 sont placées sur la ligne centrale longitudinale de la paroi large du guide.1, chacune au point milieu de la lon-15 gueur ^ de la portion respective du guide 1, sur chaque côté de la jonction des branches, et s'étendent chacune dans la portion respective du guide. Il y a une vis capacitive réglable 6, placée dans le plan de la jonction de la branche 2 avec le guide 1, et s'étendant dans la branche 2, la vis 6 étant placée au point milieu de. la longueur ^ la branche 2. Une plaque diélectrique 20 mince 7> qui constitue un obstacle capacitif, est placée dans le plan de la Jonction entre la branche 3 Ie guide 1 et remplit complètement l'ouverture de la jonction. Une vis capacitive réglable 8, susceptible d'être déplacée daos ou en dehors d'une ouverture transversale filetée correspondante S, dans la plaque 7, peut être prévue pour l'accord. 25 Une vis capacitive réglable 10 s'étendant dans la branche 3 est placée"sur la ligne centrale longitudinale de la "paroi large de la branche 3* à une distance du plan de la jonction et de la plaque diélectrique 7- Une vis capacitive réglable 11 est placée au centre de la jonction, c'est-à-dire au point d'intersection désalignés centrales du guide 1 et de la branche 2 30 Le montage de guide-d'ondes représenté sur la figure 1 est réalisé pour fonctionner comme une jonction hybride..en T,_à mode évanescent et, en conséquence, tout le guide'est dimensionné pour-avoir une fréquence de coupure supérieure à la-fréquence de'fonctionnement .réquise. .. .. ., Gomme'cela est bien connu, unJguidë-d.'ondes .à mode,prédominant cesse de 35 propager des ondes progressives au-dessoùs.-de -sa? fréquence de. coupure, et le mode est appelé-évanescent .■ Ifrv guide-d1ondes dans .lequel .le mode dominant est évanescent présente -une impédance caractéristique (?J2 ) imagipaire positive (inductive: pour un mode incident'(H et"uneconstante de..propagation réelle (v), et se Ox -, comporte, en conséquence, essentiellement comme une, réactance pure. Si une sec-40 tion courte de ce guide-d'ondes est terminée (bouclée} .dans-.un obstacle qui % COPY t K 2045890 3 présente une réactance conjuguée (capacitive) pour une fréquence inférieure à la fréquence de coupure, la puissance incidente à cette fréquence est complètement transmise à travers la section. Ce transfert total d'énergie à travers des guides-d'ondes évanescents est 5 décrit plus complètement dans "Filtres passe-bande de guide-d'ondes utilisant des modes évanescents" par G.P. CRAVEN, Lettres Electroniques, volume 2, n* 7» juillet 1966, pages 25 et 26, et dans le brevet anglais n° 1 129 185. Il est apparent, en conséquence, que dans le montage de guide-d'ondes représenté sur la figure 1, un transfert total d'énergie, à travers l'un quelconque 10 des quatre bras de la jonction, est pratiquement obtenu, dans le mode évanescent, par un réglage approprié du ou des obstacles capacitifs, respectivement associés avec le bras considéré, pour obtenir la condition d'équilibrage conjuguée requise Toutefois, pour le montage destiné à fonctionner comme une jonction hybride en T, les conditions nécessaires de compensation et d'équilibrage doivent égale-15 ment être satisfaites. Ceci est réalisé dans l'exemple considéré en tenant compte tout d'abord de certains aspects fondamentaux d'une forme connue de jonction hybride, réalisée dans le guidé-d'ondes de propagation. La condition de base pour une jonction hybride équilibrée, à quatre entrées, 20 est constituée par un type de réseau (pont) maillé, qui, dans sa forme la plus réduite, est constitué par un réseau en T (dans lequel les impédances série sont shuntées par une autre impédance). Un exemple d'un réseau présentant ces propriétés, réalisé dans un guide-d'ondes de propagation, est constitué par une jonction hybride à fente résonnante, qui a été pleinement décrite dans "jonction 25 hybride à-'fente résonnante et filtre d'abandon de canaux" par G.P. CRAVEN, D.W. STOPP et R.R. THOMAS, Proc.I.E.E., volume 112, n" 4, avril 1965, pages 669 . à 680, et dans les brevets anglais nc 987 593 1 053 071. Dans cette jonction hybride à fente résonnante, deux des bras conjugués sont constitués par une longueur du guide-d'ondes rectangulaire principal, et 30 chacun des deux autres bras est constitué par une branche de guide-d'ondes connectée à une paroi large du guide-d'ondes principal. II y a une fente résonnante transversale dans le guide-d'ondes principal qui prévoit un couplage entre le premier des deux bras sus.-mentionnés et l'un des autres bras, et une fente résonnante longitudinale dans le guide-d'ondes principal qui prévoit un couplage 35 avec l'autre bras restant. Ceci peut être représenté comme illustré par la figure 2, dans laquelle la longueur 20, du guide-d'ondes de propagation rectangulaire principal, présente une fente résonnante (série) transversale 21 et une tente résonnante (shunt) longitudinale 22. Les deux branches du guide, une pour chaque fente, ne sont pas 40 représentées. 20712 COPY J £.\j / i.û 4 Le circuit équivalent à cette configuration est représenté sur la figure 3, avec sa réduction au montage en T ponté de. la figure 4. Les fentes shunt de série sont dans le même plan de référence et la fente transversale (série) 21 fonctionne seulement pour la composante transversale du 5 champ magnétique ; la fente longitudinale (shunt) 22 fonctionne seulement pour la composante longitudinale du champ magnétique. Il résulta de la symétrie associée à cette configuration, que les deux.vis ne fonctionnent pas l'unie avec l'au- fentes. tre. Bien que.les deux ~y sont des fentes résonnantes parallèles identiques, la fente longitudinale 22 apparaît, avec son plan de référence, dans le guide-d'ondes 10 principal conme un circuit résonnant série. L'explication de ceci vient de ce que la phase de la composante longitudinale du champ est en retard "sur la composante transversale de 90°. Ainsi, le circuit équivalent de là figure 3 représente une ligne quart-d'onde équivalente ( ^ /^O qui inverse le circuit résonnant parallèle en un circuit résonnant séide 15 dans le guide-d'ondes principal. s Les conditions nécessaires pour équilibrer la jonction, sont dérivées de l'inspection de la figure 3- L'impédance connectée aux bornes du transformateur série est 2 de telle sorte que pour un équilibrage : 2Z= T ,T0 .z . ^ ol ls 2s o2 De la même manière, l'impédance connectée entre les bornes du transformateur shunt est Zq^/2 et, pour un équilibrage : 2 -, ' Z ,2 ol . ol 20 Z _.T_ .T_ 03 lp 2p 2ç. Pour un fonctionnement du montage représenté sur la figure 1 comme jonction en T hybride, à mode évanescent, il est. ensuite montré que la branche de guide 2 fonctionne comme le bras shunt, de telle sorte que le guide 3 fonctionne conme le bras série. - Il y a une asymétrie, entre le. bras shunt 2 et le bras série 3 de la jonction, -jq et en conséquence, il y a un isolement entre -ces deux bras. Toutefois, un mode de propagation n'existe "pas dans le guide (par'définition) et il en résulte que les deux champs excitant les bras série et shunt sont en phase. Ainsi, il ne se produit aucune inversion de phase dans-le réseau" shunt. Le. problème pour réaliser lès éléments doubles nécessaires pour..les bras , série .et shunt correspondants, -,E peut être resolu de la manière suivante: 35 , . . . - . Deux types de résonateurs à. mode évanescent sont, par exemple, une section - Tf , et -une section en T. La. classification "suit" à partir soit d'me capacité à chaque, extrémité d'une longueur (€) de guide-d'ondes évanescent (section 71 ), soit' d'une capacité au centre d'unis longueur '(£,) du' guide-d ' ondes évanescent 4g (section T). Ces deux types sont représentés sur -les"- 'figures 5 et 6, respect! ve- COPY £U/ ±4- 5 ment, et leurs circuits équivalents sur les figures 7 et 8. Ces circuits équivalents peuvent être représentés d'une manière différente, impliquant le concept des inverseurs d'impédance. Ce concept est, en lui-même, bien connu, et est décrit, par exemple dans "Réseau de transmission et filtre 5 d'ondes" de T.E. SHEA, page 329, et implique des transformateurs idéaux, utilisant des éléments négatifs (qui,en pratiqueront absorbés dans un élément positif) pour réaliser des réseaux qui sont essentiellement des réseaux d'inversion d'impédance à large bande. Les figures 9 et 10 représentent les circuits des figures 7 et 8, respecti-10 veinent, redessinés afin de comporter un tel réseau, les réseaux à inversion d'impédance étant enclos dans des rectangles en traits pleins. Sur les figures 9 et 10, les éléments résonnants sont effectivement connectés ensemble par des lignes quart-d'onde équivalentes. Ainsi, le résonateur à section en Tf apparaît comme représenté sur la figure 11, et c ' est un type de cir-15 cuit (résonnant parallèle) requis pour le bras série 3> On peut montrer que l'impédance image du réseau enclos dans le rectangle de la figure 9 est donné par : Z. = Z sh vl i o v et la constante de phase du réseau est donnée par : 20 0 = TT 2 On peut voir que le réseau est équivalent à une ligne de transmission avec une impédance caractéristique résistive (qui varie avec la fréquence), mais qui est un quart de longueur d'onde pour toutes les fréquences. Le résonateur à section en T apparaît comme représenté sur la figure 12, et quand on le voit à partir de ses bornes d'entrée, il se comporte comme un résonateur série. C'est le type de circuit requis pour le bras shunt 2, Une seconde caractéristique du résonateur série de la figure 12, est constituée par 1rélément shunt (représenté à l'intérieur du rectangle en traits interrompus) qui est le "restant" de la section originale de la figure' 10" quand elle est modifiée pour comporter l'inverseur d'impédance aux bornas drentrée» Avec la résistance de charge R, l'impédance de source équivalente/constituée par la résistance de charge, et le "restant" qui est une réactanee induetive Zq th vl, en parallèle. L'mpédanee de source équivalente Zg exprimée sous une forme série est la suivante : _ _ RZ 2 th 2vl + jR^Z th v-6 Li — O _ O R2 . + ZQ2 " th ^ Ceci montre que l'impédance de source série, équivalente, est réduite par la réactance inductive de l'élément shunt. Si cette•réactance est commandée par une capacité shunt, la résistance de source peut varier et compenser l'impédance 25 50 55 40 COPY 0 2u/1z ■ . - " ■ - 6 de charge. En.' se référant maintenant à la figure 1, on a montré que pour le montage destiné à fonctionner comme une jonction hybride en T, le circuit résonnant série . requis, au point milieu du bras série 3, est réalisé par 5 le bras shunt 2, et le circuit résonnant parallèle requis est réalisé par le bras série en série avec le bras symétrique 1. La figure 1J montre le circuit équivalent d'une jonction hybride en T à mode évanescent, comme un réseau en T ponté analogue au réseau en T ponté représenté sur la figure 4, mais montrant l'impédance du guide-d'ondes principal 1 10 comme fonction de l'impédance caractéristique inductive (ZQ^) du guide-d'ondes évanescent (v), et la longueur^ de chaque portion du guide-d'ondes 1 sur chaque côté de la jonction. Les paramètres d'équilibrage du point série 3 sont constitués par l'accord du circuit résonnant parallèle (par une vis 8 et/ou une vis 10) aux bornes 15 d'entrée, pour commander la composante .réactive et la sélection appropriée de la longueur pour commander la transformation d'impédance. ' Les paramètres d'équilibrage du point shunt 2 sont semblables. La vis capacitive 6 est accordée pour commander la composante réactive du circuit résonnant série, et là longueur est choisie pour commander la transformation d'impé-20 dance. Un réglage fin-mineur peut être fait par la vis 11 afin d'engendrer une impédance de source variable pour le bras shunt, comme cela a déjà été décrit. Les vis 4 et 5 sont accordées pour donner la condition d1 équilibrage conju--quée, mentionnée précédemment, pour le transfert d'énergie totale à travers les portions respectives. 25 II est souhaitable que chacune des portions de guide-d'ondes principal 1, au lieu de contenir une simple vis capacitive disposée centralement, contienne' deux obstacles capacitifs espacés, un.à chaque extrémité de la longueur . Bien que les vis capacitives ont été décrites pour obtenir les réactances 50 capacitives nécessaires, on doit comprendre que tout moyen approprié d''obtention de réactance capacitive requise peut être utilisé. Les caractéristiques d'un filtre passe-tout ou d'un réseau passe-tout, sont illustrées dans le réseau en pont, ou maillé, dè la figure 15- Un tel réseau transmet de l'énergie à partir de la fréquence zéro jusqu'à une fréquence va. 35 infinie, .et pour/enoix correct-de valeur des composantes aucune variation d'amplitude., ne se produit. la différence de phase entre les tensions d'entrée et de sortie est, toutefois, fonction de-ia fréquence et est évidente à partir des conditions, extrêmes ; pour la fréquence zéro, le courant suit le trajet A..D C B tandis que pour une fréquence infinie, le* courant suit le trajet 40 A C D B. Ainsi, le réseau présente une variation de- phase maximale de 180°. "à COPY s 20712 2045890 7 Les filtres passe-tout de ce type sont utilisés pour corriger les caractéristiques de phase des filtres passe-bas classiques. En utilisant un autre moyen, figure 16, qui consiste à introduire des circuits résonnants série et parai lèle, le réseau peut être utilisé comme un réseau de correction pour des filtres 5 passe-bande. Cette structure maillée générale peut être réduite à un réseau en T ponté et,en conséquence, la structure de la figure 4 et de la figure 13 est utilisable dans les applications de réseaux passe-tout. Dans cette application, une jonction unique en T hybride de guide-d'ondes, à mode évanescent, comme réseau compensateur de phase passe—tout peut apparaître 10 comme cela est représenté sur la figure 13. Les conditions de base qui doivent être satisfaites par le réseau pour être sans réflexion, ont' été dérivées de l'article "jonction hybride à fente résonnante et filtre d'abandon de canaux" déjà mentionné. Les circuits résonnants série et parallèle doivent avoir des facteurs de surtension en charge égaux. 15 Ainsi, si = Qs „ et Q =2 G) L s s R dans laquelle R représente l'impédance de la source, 20 G = 2 R ^ UL P Ainsi, 2 U L 2 R g - u L R p La réalisation des circuits résonnants équivalents, avec des résonateurs à 25 mode évanescent, a déjà été décrite. la variable de la réalisation de base est constituée par la longueur Ê de la cavité .Z^ (égal à Zq sh vl) est utilisé conme variable et le rapport L/C traité comme une constante. Un compensateur de phase à sections multiples, est représenté sur la figure 17, et est réalisé soit par un couplage direct, en cascade, des portions 30 de guide-d'ondes principaux, d'un nombre correspondant de jonctions hybrides, chacune représentée sur la figure 1, ou par me structure inverse, telle que celle représentée sur la figure 18, dans laquelle il y a un interclassement effectif des bras principaux d'entrée et de sortie des jonctions hybrides successives rtons un simple bras commun ; • des références semblables à la figure 1 35 ont été utilisées.. Dans le montage couplé directement des jonctions individuelles, ou bien dans la structure entière, l'entrée pour la correction.de phase est appliquée à ton. guide-d'ondes principal d'extrémité 1A, et la sortie corrigée est dérivée de l'autre extrémité 1D du guide-d'ondes principal, tandis que chaque bras série 2 et shunt 3 est terminé par un court-circuit (non représenté). iw COPY 20712 8 La compensation de phase des filtres passe-bande utilisant des jonctions hybrides, ou leurs équivalents, a été décrite, par exemple dans "Développement des compensateurs de groupes de retard pour quatre gigacycles par seconde" de D. MEHLO, Proc.I.E.E., février 1965. 5 Dans un guide-d1 ondes de propagation, le compensateur est réalisé avec deux filtres passe-bande identiques 30, chacun dans les deux bras court-circuités 31, de la manière représentée sur la figure 19. Dans un guide évanescent, le déphasage connu d'ondes équivalentes peut être réalisé cotrnie représenté sur la figure 20, en ayant un bras principal 1 de la jonction hybride comprenant 10 une cavité résonnante série (section T), contenant une simple vis capacitive centrale 5, et l'autre bras principal 1 comprenant une cavité résonnants parallèle (section en ï]~ ), contenant une vis capacitive 4-, située à l'extrémité de la section éloignée de la jonction, et une plaque diélectrique 40 qui peut avoir une vis capacitive réglable 41, remplissant la section de guide à la plaque de 15 jonction, entre l'extrémité de la section et la paroi large du bras série 3. Chacun des bras principaux est connecté ensuite à des filtres passe-bande, à sections multiples identiques (non représentées), terminés par un court-circuit. L'entrée est constituée par le bras shunt 2, et la sortie est constituée par le bras série 3- 20 Ainsi, dans une réalisation pratique, les filtres passe-bande sont intégrés dans le montage de jonction hybride. Des jonctions en T, à la fois série (E) et shunt (H) sont des composantes nécessaires dans de nombreux systèmes. Chaque type de jonction peut facilement être réalisé dans un guide évanescent parce que chaque jonction est simplement 25 un cas particulier d'une jonction hybride à mode évanescent, dans laquelle l'un des bras isolé (shunt ou série) est ûourt-circuité à sa jonction par l'autre bras. De la même manière," un coude à angle droit peut être considéré comme un cas particulier dîune jonction en T ayant l'un de ses bras court-circuité. 3° Les figures 21 et 22 représentent des variantes d'une jonction en T de guide-d'ondes (E) série, à mode évanescent, présentant, sur la figure 21, trois résonateurs à mode évanescent, à section en T, chacun, de longueur -£ , entre la vis capacitive -4 et la plaque diélectrique 7, entre la vis capacitive 5 et la plaque diélectrique T, et dans le bras série 3.» entre la plaque diélectrique 7 35 et la vis capacitive 10. Sur la figure 22 il y a trois résonateurs à mode évanescent, à section en >( > chacun de.- demi - longueur -é/2, prévus respectivement entre les plaques diélectriques 4Q&, 40B et 7. Les figures 23 et 24- représentent des variantes de jonction en T, de guide-40 d'ondes shunt (H) à mode évanescent. Sur la figure 23 il y a trois résonateurs V COPY 70 20712 2045890 9 à mode évanescent, à section en T3 chacun de longueur € entre des vis capacitives 4 et 11, entre des vis capacitives 5 et 11, et dans le bras shunt entre les vis capacitives 6 et 11. Sur la figure 24, il y a trois résonateurs à mode évanescent, à section en 5 \ , chacun de demi-longueur -^/2, formés respeetiveinent entre les plaques diélectriques 40A, 40B et 6, Les figures 25 et 26 représentent des variantes d'un coude (H) à angle droit de guide-d'ondes, à mode évanescent. Sur la figure 25,il y a deux résonateurs à mode évanescent, à section en 7]~ , chacun de demi-longueur -^/2,- formés respec-10 tiveinent entre les plaques diélectriques 40A et 7. Sur la figure 26 il y a deux résonateurs à mode évanescent, à section en T, chacun de longueur forces entre les vis capacitives 10, 11 et 4. Les figures 27 et 28 représentent des variantes de coude (E) à angle droit, à mode évanescent. Sur la figure 27 il y a deux résonateurs à mode évanescent, 15 à section en ff , chacun de demi-longueur -£/2, formée respectivement entre les plaques diélectriques 40 et 6. Sur la figure 28, il y a deux résonateurs à mode évanescent, à section en T, chacun de longueur , formés entre les vis _ capacitives 4, 6 et 11. Bien que les principes de la présente invention aient été décrits ci-dessus 20 en relation avec un exemple particulier de réalisation, on comprendra clairement que ladite description est faite seulement à titre d'exemple et ne limite pas la portée de l'invention. ! COPY 20712 2045890 10 REVENDICATIONS 1°) Jonction en T hybride, de guide-d'ondes, réalisée dans un guide-d'ondes ayant une fréquence de coupure supérieure à la fréquence de fonctionnement, caractériséeen ce qu'elle comporte : 5 - un guide-d'ondes rectangulaire principal, formant des premier et second bras symétriques de la jonction, dimensicrmé pour avoir une fréquence de coupure supérieure à la fréquence de fonctionnement ; - une première branche de guide-d' ondes rectangulaire, dimensionnée pour avoir une fréquence de coupure supérieure à la fréquence de fonctionnement, montée 10 directement dans une première paroi du guide-d'ondes principal, fornant un bras série, destiné à réaliser un circuit résonnant parallèle à la fréquence de fonctionnement ; - une seconde branche de guide-d'ondes rectangulaire, dimensionnée pour avoir une fréquence de coupure supérieurs à la fréquence de fonctionnement, couplée 15 directement à une seconde paroi du guide-d'ondes principal, formant un bras shunt, pour réaliser un circuit résonnant série à la fréquence de fonctionnement au point milieu du bras série. 2°) Jonction de guide-d'ondes, selon la revendication 1, caractérisésen ce qu'elle comporte encore : 20 - un premier obstacle capacitif, disposé au centre de la longueur du premier bras symétrique ; - un second obstacle capacitif, disposé au centre de la longueur du second bras symétrique ; r deux obstacles capacitifs, situés chacun à une extrémité du bras séide ; 25 - un troisième obstacle capacitif, situé au centre de la longueur du bras shunt 3°) Jonction de guide-d'ondes, selon la revendication 2, caractérisée en ce que les circuits résonnants série et parallèle présentent des facteurs de surtension en charge égaux,. et comportent encore : ~ un premier court-circuit pour terminer lé bras série ; 30 - un second court-circuit pour terminer le bras shunt, formant un compensateur de phase passe-tout. 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