- 1 - 2009923 La présente invention se rapporte à la mesure ou au jaugeage de la masse ou du volume d'un liquide dans un récipient ou réservoir. Plus spécifiquement, elle concerne la mesure continue, très précise et stable d'une quantité de carburant 5 se trouvant dans des réservoirs d'avion . L'invention se rapporte à un procédé et à un appareil simples et sûrs pour exécuter ces mesures, en vue d'éliminer les inconvénients des systèmes connus. Théoïiquement, tous les systèmes précis de jaugeage de carburant utilisés à l'heure actuelle dans des avions 10 sont basés sur la mesure de la capacité établie entre deux plaques introduites dans les réservoirs et entre lesquelles le carburant est situé. La capacité ainsi créée est utilisée pour mesurer la quantité de carburant se trouvant dans le réservoir. Deux méthodes fondamentales de mesure de cette capacité sont utilisées à l'heure 15 actuelle ; la première, dite à."boucle ouverte", consiste , soit à déterminer la fréquence d'un circuit oscillant dans lequel est branché un condensateur, soit à déterminer la tension aux bornes d'un circuit à pont "dans lequel le condensateur constitue une partie ou la totalité d'une branché. Le système "à boucle ouverte", qui est 20 le plus couramment utilisé à l'heure actuelle du fait de sa précision et de sa stabilité à long terme, agit de façon à rééquilibrer mécaniquement un pont dans lequel le condensateur constitue une partie ou la totalité d'une branche. En utilisant le signal de sortie du pont déséquilibré pour exciter un moteur,qui agit à 25 son tour sur un potentiomètre en vue d'annuler la tension à la sortie du pont, la position du bras du. potentiomètre est utilisée comme lecture de sortie, la graduaction étant faite en quantités de carburant. Les installations connues "à boucle ouver-30 te" ou "sans partie mobile", c'est à dire , les installations ne comportant pas le servo-système de rééquilibrage, présentent de nombreux inconvénients distincts, à savoir une non-linéarité du signal de sortie, ce qui rend les lectures difficiles et imprécises dans certaines parties de la graduation ; l'établissement d'une 35 fonction directe du gain des amplificateurs avant l'affichage ; une sortie critique en ce qui concerne la répartition des entrées des amplificateurs et les variations imputables aux impédances des lignes et influençant les capacités prévues dans les réservoirs de carburant ; la difficulté pour le système de compenser des va-40 rations de la constante diélectrique et du facteur de dissipation 69 16373 2009923 pour différentes charges de carburant» le système àe rééquilibrage automatique décrit plus haut et qui est le plus couramment utilisé à l'heure actuelle présente également des inconvénients bien définiss -en particulier lorsqu'il est appliqué au jaugeage du carburant con-5 tenu dans un avion • Ces systèmes utilisent des composants mobiles sous forme de moteurs et de potentiomètres. qui sont coûteux, lourds et relativement peu sûrs en fonction des impératifs actuels ; ils sont sujets au frottement , au collage et à des points morts ; ils sont relativement critiques en ce qui concerne les mo-10 difications des impédances de lignes, principalement les variations dues à la température et se manifestant dans les câbles aboutissant au réservoir de carburant. Pour toutes ces raisons et pour d'autres, il est nécessaire de disposer d'un système qui réduise ou élimine les inconvénients des réalisations connues et qui puis-15 se être utilisé dans des avions modernes à grande vitesse et de grande fiabilité,, L'appareil de jaugeage de carburant selon l'invention utilise des composants transistorisés pour fournir sur un dispositif d'affichage numérique ou sur un dispositif a-af-20. fichage d Arsonval, une sortie linéairement proportionnelle au pourcentage de carburant se trouvant entre des plaques de condensateurs dans un réservoir de carburant. Le système comprend un convertisseur ou régulateur transistorisé qui est fonction de la nature de la tension d'entrée, des condensateurs et des résistance" 25 variables qui sont réglés pour des conditions de réservoir pleinP et de réservoir vide, un amplificateur opérationnel linéaire transistorisé , un démodulateur transistorisé et, pour l'autre condition d5élimination de certains types d'instabilités, un circuit modulateur qui est également transistorisé. 30 L'appareil selon l'invention présente les caractéristiques suivantes : aucune partie mobile (excepté9 i dans certains modes de réalisation, pour l'indicateur proprement dit), ce qui se traduit par un faible prix de revient, -qne grande simplicité et une haute fiabilité, une faible influence du gain 35 de l'amplificateur sur la précision, de façon similaire, une faible influence desvariations des capacités parasites ou descourants de fuites dans les -conducteurs et d'autres impédances aléatoires sur la lecture de sortie, une consommation d'énergie considérablement réduite , des moyens simples de compensation desvariations 40 de la constante diélectrique et du facteur de dissipation du car 69 16373 - 3 - 2009923 burant ; moyens simples dfélimination d'instabilités provoquées par un drainage du carburant à partir de la capacité de référence de réaction, En outre, on obtient une moindre sensibilité de la tension d'alimentation à une tension de référence appliquée pour la commande 5 de gain de l'amplificateur ; et on réduit les tensions de quadrature qui constituent une source d'erreur a L'invention élimine par conséquent de nombreux inconvénients des systèmes connus tout en conservant la précision et la stabilité nécessitées par les installations de jaugeage 10 de carburant pour avions. L'invention concerne une jauge précise et stable du pourcentage de fluide se trouvant dans un réservoir, cetie jauge ne comportant aucune partie mobile. L'invention concerne également une jauge 15 de carburant fournissant un signal de sortie linéaire en fonction du pourcentage de carburant restant9 cette jauge étant complètement transistorisée, d'une conception simple, d'un fonctionnement sûr et d'un faible prix de revient. En outre, la jauge de carburant selon 20 l'invention est capable de compenser des variations du carburant de manière que la lecture soit précise en ce qui concerne la masse ou le volume de fluide restant. De plus, elle est pratiquement insensible au gain de l'amplificateur de sortie. 25 L'invention s'étend également aux caracté ristiques résultant de la description ci-après et des dessins annexés ainsi qu'à leurs combinaisons possibles. La description ci-après se rapporte aux dessins ci-joints représentant des exemples de réalisation de l'in-30 vention, dessins dans lesquels : - la figure 1A est un schéma du circuit de base de l'invention } - la figure 1B est une vue en perspective d'une jauge de mesure de carburant à capacité, logé dans un ré- 35 servoir de carburant cylindrique , le pourcentage de carburant étant parfaitement défini ; - la figure 2A est un schéma du circuit de base modifié de façon à permettre une lecture du volume avec compensation de la variation de la constante diélectrique. 40 - la figure 2B est une variante du trans- 69 16373 - 4 - 2009923 formateur de la figure 2A ; - la figure 3 est un schéma montrant le circuit de base modifié de façon à former une jauge de carburant volumétrique compensée sans instabilité lorsque le condensateur ds 5 réaction est découvert par le carburant ; - la figure 4 est un schéma tel que celui de la figure 3» mais montrant les détails d'un circuit modulateur éventuellement utilisable dans la jauge selon l'invention, En référence à la figure 1, le potentiel 10 V,j est appliqué au condensateur , qui représente la sonde de détection de niveau 30, La valeur de 0^ est fonction du niveau détecté et de la constante diélectrique du fluide 32» On va supposer que le condensateur » bien que se composant nominalement de deux cylindres coaxiaux 33 & 34, comme indiqué sur la figure 1B, 15 peut avoir tout profil arbitraire et qu'il a été agencé de façon que la capacité de sortie soit fonction du volume contenu dans le réservoir 35 au lieu d'être simplement une fonction du niveau. Ainsi, le symbole 0 est utilisé pour représenter le volume normalisé (fraction du volume total) du fluide contenu dans le réservoir , 20 Pour une constante diélectrique K du fluide, la valeur de est . exprimée par la relation suivante : CL = 0CL K + (1r- 0)0. + CL. (1 ) 1 'i a 1a 1t K dans laquelle représente la partie .de affectée par la constante diélectrique du fluide tandis que ^ représente la partie 25 de la structure qui a une valeur fixe et qui n'est pas affectée par la présence ou l'absence de fluide dans le réservoir, Uné telle composante de capacité est appelée "capacité terminale ou morte" du système, La partie de CL couverte par le volume 0 est multi- 1 Si pliée par la constante diélectrique du fluide tandis que la partie 30 découverte (1-0 )C, est multipliée par la constante diélectrique 1 3. de l'air et de la vapeur de carburant qui est égale à l'unité (K = 1). L'équation peut être réécrite de la manière suivante : ■a, = 0cu (k-,) + ou + ou (2) OU 35 0, = 0C1a (K-1) + Cle (3) relations dans lesquelles & e , à savoir la capacité "à vide" de , de sorte que lorsque 0 = 0, G1 = C1e° est un condensateur de réaction tranché entre la sortie de l'amplificateur opérationnel linéaire 10 à courant alternatif et son 40 entrée. Physiquement, 0^ Peu-t être un condensateur fixe (pour un*-: gAD ORIGNAL 69 16373 - 5 - 2009923 jauge "non -compensée") ou bien il peut être un condensateur de détection de diélectrique complètement immergé dans le fluide à tout moment (pour une jauge compensée)» 11 équation nodale de la somme des courants §. appliqués à l'entrée de l'amplificateur est exprimée par la relation 4). e^ï = (V101 - V5C3 - V2C2) juJ (4) ou t Y = j Vx)(C^+ C2 + 03) +G± + Yd 10 représente l'admit tance d'entrée de l'amplificateur et représente l'admittance distribuée du fil blindé, etc»» Puisque Y^ =e Jl (A représente le gain de l'amplificateur) on peut réécrire l'équation (4) de la manière suivante : 15 ou 1^2 = v3c5 - V2 C2) (5> *Y Ir V2 ( Si A est suffisamment grand, on peut négliger -j— par rapport juC2 et l'équation (6) peut s'écrire : 20 ^V2°2 = J~(V1 °1 " W (?) Le facteur j (j est éliminé et on peut réécrire l'équation (7) de la façon suivante : Y 7i°i - vs 2 ■ °2 25 En introduisant l'équation (3) pour 0^ dans l'équation (8), on obtient Y^ en fonction du volume 0 : V2 _ 71 (0 01a (E-1) tc1e> - 7,0, (9) °2 Il est à noter que, en faisant varier V^ 30 ou C_, le produit V,C, peut être réglé de manière à être égal à J J J v , * - V.C1 , qui est une quantité fixe» Sur la figure 1A, C_ a été il© J représenté comme variable mais on peut commodément s'arranger pour que V^ soit réglable. Ce réglage étant accompli (réglage à vide), l'équation (9) se transforme dans la relation suivante : 35 7,0, a (K-1) T2 = g- 0 où Y2 dépend directement du volume 0 pour une constante diélectrique K. Il est à noter également que V,, CL et C_ sont constants. Y0 constitue alors la réponse de 113.- c. d. 69 16373 — 6 « 2009923 base du système au volume, auquel oas on néglige l'erreur due è la variation de K, ce qui permet de considérer le circuit comme \m "système gravimétrique non -compensé". La puissance primaire peut être fournie 5 par une source de courant alternatif ou par une source de courant continu. La puissance nécessaire est de l'ordre de 1 Watt, par oc;o= paraison aux 6 à 10. Watts des jauges du type asservi. Lorsqu'on dispose d'une source de courant alternatif et lorsqu'on désire l'utiliser directement, il est nécessaire de faire passer le cou-10 rant dans un régulateur 15» qui peut se composer typiquement d'un amplificateur, d'un redresseur, d'une diode Zener de référence et d'une boucle de réaction qui applique le signal de variation d'amplitude mesuré par rapport à une référence sous la forme d'une commande de gain à l'amplificateur. Ce régulateur peut fournir ub.. 15 signal de sortie sinusoïdal stable qui est indépendant des variations se produisant dans les lignes et dans la charge. Lorsqu'on utilise une source de courant continu, le courant d'entrée est traité par l'intermédiaire d'un pré-régulateur de Zener, d'un onduleur et d'un régulateur additionnel des potentiels de pont à cou-20 rant alternatif, si nécessaire. La fréquence de service est arbitraire pbien que le choix d'une fréquence qui n'est pas en synchronisme avec les fréquences du courant de service présente certains avantages lorsqu'on utilise un détecteur synchrone pour le démodulateur. On voit que les conditions imposées au pont permettent d5u?> 25 tenir un signal de sortie qui est indépendant de la fréquence et par conséquent de la forme d'onde. Bien qu'on ne soit pas limité à des ondes carrées ou sinusoïdales, il s'est avéré que l'une ou l'autre de ces formes d'onde convenait particulièrement bien et permettait "d'obtenir une source d'excitation de pont économique. 30 Lorsqu'il est nécessaire d'utiliser un "onduleur", il est tout à fait approprié d'utiliser un oscillateur à ondes sinusoïdales stahilisées associé à un amplificateur-tampon ou bien un oscillateur à ondes carrées employant un transformateur à boucle d'hystérésis carrée dans un circuit classique„ 35 Dans le cas d'un générateur d'ondes carrées,, on assure aisément une régulation additionnelle du signal de sortie du pont en util!» sant des régulateurs Zener ainsi que des écrêteurs. On peut également employer d'autres moyens d'écrêtage à un niveau fixe. ' En fonction de la précision désirée et 40 du degré de non-linéarité qui est admissible pour une installation 69 16373 - 7 - 2009923 donnée, le démodulateur 16 peut être constitué par un détecteur d'amplitude ordinaire comportant une ou plusieurs diodes branchées suivant une configuration classique de redresseur ; ou bien on peut utiliser un démodulateur synchrone qui est insensible à 5 un bruit asynchrone et à un rejet de fréquence de phase en quadrature avec l'excitation de référence appliquée. En outre, l'utilisation du dispositif de synchronisation évite la non-linéarité intrinsèque aux caractéristiques des diodes employées comme redresseurs directs. Pour obtenir des performances satisfaisantes avec le systè-10 me, il est préférable, sinon nécessaire, d'utiliser le détecteur synchrone. le dispositif d'affichage 18 peut être un dispositif de lecture de tension transistorisée ou bien tout type d'appareil de mesure du genre d'Arsonval ou ratiomètre. Bien-que 15 l'utilisateur d'une suspension à "bande tendue" soit préférable pour le système considéré, elle ne constitue pas une condition nécessaire. On doit prévoir un pivotement suffisant du cadran pour obtenir la résolution ou pouvoir séparateur désiré, la sensibilité de mesure est fonction de la puissance de sortie disponible 20 à l'amplificateur. En prévoyant une valeur suffisante pour de manière à faire déplacer l'aiguille de l'indicateur visuel à pleine échelle, on peut obtenir un "réglage à fond ou à plein" par le simple expédient consistant à prévoir un mode de réglage d!adaptation-série, comme indiqué sur les figures 1A,2A, 3 & 4. 25 En utilisant une relation statistique - connue entre la constante diélectrique et la densité, on peut combiner le condensateur Ccomplètement immergé avec un dispositif d'atténuation fixe externe de façon à obtenir une jauge "gravimé-trique compensée" qui satisfait à une équation donnant la relation 30 statistique moyenne entre "l'index diélectrique" (E-1) et la densité D. Cette relation est exprimée par l'équation : K ~ 1 = a (1+ b (E-1)j (11) D Où "a" et "b" ont des valeur .différentes 35 pour différents types de carburant. Si, dans le circuit de la figure 1A, C2 est supposé avoir une structure ouverte et totalement immergée dans le fluide à mesurer, on peut l'utiliser à tout moment comme moyen de correction des erreurs dues à la constante diélectrique. 40 Le type de compensation en question fait en sorte que le poten 69 16373 - 8 » 2009923 tiel de réponse V_ constitue une mesure de la masse du i±uide oc d. \ trouvant dans le récipient. Dans des conditions d"immersion complètes la valeur de capacité mesurée aux -bornes du condensateur C2 est 5 exprimée par la formule suivante ; 02=°2aE+ °2t "2) où G „ représente la partie du condenteur soumise à une variation 2a par suite d'une immersion dans un fluide diélectrique de .constante K tandis que représente la partie non-affectée par 1'immersion„ 10 Si on additionne et on soustrait C2a de la partie de droite de 1'équation, on obtient le résultat suivant : * °2a + °2a + G2t Cette équation peut être réécrite de la 25 °2 = 02aK-02a +°2a+02t manière suivante : °2 = _ où C2e = C2a + Cg-j. représente la valeur de la capacité à vide ou t C, 15 02 = 02a (K-1) + 02e (14) C^ représente la 1 à "sec" de Cg. En mettant en facteur C2g, on obtient : c2 - 20 La ressemblance entre le côté de droite de cette équation et le côté de droite de l'équation (1.1) est signaler et l'équation (15) est introduite dans l'équation (10) pour la valeur de manière à obtenir : Via (K~1) 0 - ^ Y0 = -J-Jâ (16) °2e(1 + C2a C2e (K-1 30 En associant au condensateur immergé une capacité fixe additionnelle, on peut régler la valeur de Q^e sans affecter C2a„ On peut par conséquent choisir cette valeur de manière que le rapport 0o dans l'équation (11) .En con- = "Vl! C2e séquence, l'équation (16) peut être réécrite de la façon suivante T,01a (1-1)0 aY,O1a 0D Y = 3 = (17) 35 . 02eU^LL C20 OU aD aV1 C1 y = ( —J—Lâ ) m, où m = 0D (18) C2e 69 16373 Ce qui permet d'obtenir un signal de sortie Y2 qui est une fonction directe de la masse."m" du fluide contenu dans le réservoir. En supposant une instrumentation parfaite, les erreurs restantes sont imputables à l'écart dc'un échantillon de car-5 burant en service par rapport à la relation statistique nominale exprimée par l'équation (11)» On va maintenant décrire une jauge de lecture de volume à compensation. Si le circuit de la figure 1A est modifié comme indiqué sur la figure 2A, la nouvelle relation concernant 101a somme des courants pénétrant dans l'amplificateur A est exprimée par l'équation (1.9) : e± £Y = (V101 -V3C3 - Y2C2 + nY2C4) j u) (19) la différence entre les circuits des figures 1A et 2A consiste dans l'introduction d'un condensateur addition-15nel 0^ (qui est pré-réglé à une valeur particulière qui sera déterminée dans la suite) et d'un moyen d'inversion du potentiel de sortie Y2, symbolisé dans cet exemple par un transformateur de rapport fixe 1 : n . D1autres'moyens permettant d'obtenir le même résultat pourront être utilisés par des spécialistes en la matière mais ils 20ne modifient pas le principe de l'invention. Comme exemple de ces autres moyens, on peut citer l'utilisation d'un amplificateur différentiel pour A et le branchement direct de C^ entre la source de potentiel de sortie Y2 et l'entrée de non-inversion de A, comme indiqué sur la figure 2B dans laquelle les composants du circuit compris 25entre les bornes 22, 24 et 26 correspondent à ceux de la figure 2B, les bornes 28 & 30 étant laissées ouvertes. Dans l'un ou l'autre cas, on voit que nV2 ou C^ peuvent être réglés pour obtenir le résultat désiré. A nouveau, e^ peut être remplacé par la valeur 30 )V2 A et l'équation peut être résolue de façon à obtenir Vg s I Y = (V1C1 - Y^ - Y2(C2 -nC4)j j£0 (20) '2 A V2 (^ + Ja3 (02 -nC4 > ) = j£i)(V1C1 - Y3C3 (21) 35_4. A et V2 = juXy, - V,) 2:Y/A + 2oJ (G2 ~ nC4) ou — a la même signification que dans l'équation (4). Pour un A y y 40 gain A suffisamment élevé, —j— peut être négligé par comparaison 69 16373 - io - 2009923 avec la valeur de (?2 ~ l'équation (22) est' réduite à v1c1 - v3c3 Y„ --U 12- . (23) C2 "" nC4 En remplaçant les valeurs de C, et 02 déterminées d'après les équa~ tions (3) et (14) respectivement, l'équation (23) s'écrit s Vt (0C, (K-1) + Cle) - Y3 03 v2 = ^ - : C2a (K-1 ) + 02e - nC+ 10 A nouveau, on peut régler de façon que ce pro duit soit égal à Y, et en plus on peut régler nC^ de manière que ce produit soit égal à C2e) ce • V 0 (K-1)0 Y9 = —L_lâ „ (25) Ve-1 ' ' " 15 Equation dans laquelle, à condition que K- 1 ^ 0 (ce qui nécessite que le compensateur reste recouvert de liquide), cette expression se réduit à s 7,0, Y = ( 1 1a ) 0 (26) CL 2a 20 Et l'on voit que la sortie Y2 est indépendante de la constante diélectrique et est une fonction directe du volume, ce qui constitue le résultat désiré. On va maintenant décrire une jauge à lecture de volume à compensateur non-recouvert de liquide. 25 Dans le cas où il se produit un découvrement pro gressif du compensateur le facteur K - 1 intervenant dans le numérateur et le dénominateur de la fraction se rapproche de zéro simultanément (K = 1) pour la condition de vide de la sonde et du compensateur, de sorte que l'équation (25) dévient indéterminée et 30 que l'équation (26) n'est plus satisfaite. L'effet physique consiste en une lecture de sortie erronnée, qui est fonction de variations de captage et d'autres influences parasites. Un moyen pour empêcher la condition d'indétermination de se produire a été indiqué sur la figure 3. La sortie démodulée (nY2) (un potentiel de 35 courant continu proportionnel à Y^) est appliquée à un limiteur 20 en plus du signal de lecture obtenu avec l'appareil de mesure d'Ar-sonval. Le facteur "n" de l'expression nYg est une constante de proportionnalité qui tient compte des effets d'atténuation (ou gains) dans le démodulateur ainsi que du facteur de forme constant de Vg. 40 Le limiteur laisse passer la sortie démodulée en direction du modulateur sans 1'influencer, excepté qu'il l'écrête à la valeur 69 16373 - n - 2009923 (nVTP" pour des valeurs de 0 ■ \ 1 , où 0 désigne la fraction du d S volume nécessaire pour recouvrir le compensateurs, c ' est-à-dire que lorsque 0® = 1, le compensateur est complètement recouvert. Si on définit une variable p telle que (,nV2Jc , dans la plage 5 0 = 0' = 1, p varie dans la plage 0 * Le bloc 12 désigne un modulateur, auquel cas la variable j5 (nV^)c agit sur le courant dû au potentiel alternatif appliqué à un condensateur Le nouveau facteur constant "m" représentant le nombre d'unités YC de modification de courant alternatif de sortie est obtenu pour chaque 10 volt de tension continue appliquée à partir du limiteur» Le but de la présentation du processus de modulation de cette manière est de faire ressortir que, indépendamment de la méthode choisie pour remplir cette fonction, la solution obtenue est valable. Différentes solutions sont celles qui utilisent la sortie du limiteur pour agir 15 uniquement sur Y2, -uniquement sur G^ ou bien uniquement sur le produit (amplificateur à gain variable et à courant constant). La composante de courant mpeut être combinée avec les autres composantes du pont en l'appliquant, comme indiqué, à l'entrée de non-inversion d'un amplificateur opéra-20 tionnel différentiel ou bien en utilisant un inverseur de phase, branché dans une partie de la boucle de commande ; on peut l'additionner ainsi à l'entrée d'inversion d'un amplificateur opérationnel à sens unique. Dans l'un ou l'autre cas, l'équation concernant les courants d'entrée à l'amplificateur est 1'équation(27) : 25 9l-JT =T,0, -T303-T202 + m^V204 (27) et puisque Y2 = e^A : T2 Vl - V3 (28) ZVA + C2 -m/3> C4 30 où, pour Z Y/A ^ (C2 - mpC^) 35 et v2 = Vl - V3 (29) C2 -mpa^ dans la plage 0 C2 = 0'C2a (K-t) + C2e (30) 0, = 0O,a (£-1) + 0,e (31) Le remplacement de ces valeurs dans âge de de faço] égal à permet d'obtenir l'équation (32) l'équation (29) et le réglage de de façon que ce produit soit 69 16373 "12 ~ 2009923 Vla(K~1)0 (32) V2 0'C2a (K-1) + C2e - mp C4 Dans le cas où la constante diélectrique prend la valeur nominale de on obtient % 5 V1°1a (KT - D 0 V =' 1 1a W — - (33) 0ÎC2a Il est souhaitable que le dénominateur ait un facteur commun (K^ - 1) de façon à pouvoir éliminer le fac-10 teur (Kjj~1 ) du numérateur et on obtient alors les conditions suivantes ; C„_ = mC, = C, Y,*.*. . T'°1a . (35) 15 20 25 '2e — 4"^%^ (34) * " 2 ° C2a ~ V W +1 Si 0® + 1 - est rendu égal à l'unité, on obtient- : Via ( L-1) 0 Via*1 Y /K = K_ = J = (36) 2 C2a qui constitue le résultat désiré. Il est à noter que 1annulation du facteur (K^~1 ) au numérateur et au dénominateur e st valable puisqu'il constitue une quantité finie (par exemple K^. = 2090* pour du carburant JP-4 et pour 0® ~P)î en conséquence, l'équation générale (32) peut être réécrite en incorporant toutes les conditions précédentes dans le dénominateur 2 VC (K-1)0 v0 = 1 1a , — (37) 0;C2a(K-1) + C2a( V ) " Via V2 = 30 °2a & (k-v + Il est à noter que; lorsque le compensateur est couvert, 0E = 1 et 1-équation (38) se réduit à ; V C (K-1) 0 V C, 0 V = -Liâ = —1 1a (3g) 32a «-1 > °2a Ge qui correspond à la relation désirée laquelle Y ^ est seuleme de K dans laquelle Y^ est seulement une fonction de 0 et est indépendant Egalement,, lorsque 0: se rapproche de zéro, la valeur de Vse rapproche de 69 16373 "13" 2009923 v,b1a (K-1) 0 v = (40) 2 °2a qui reste une quantité finie lorsque E se rapproche de l'unité, ce qui empêche l'établissement de condi-5 tions d'indétermination. Bien qu1'on ait fait intervenir un transformateur dans une partie du circuit à pont, il va de soi qu'on peut employer comme source de tension pour le pont n'importe quelle source de tension en opposition de phase et dont la grandeur et le 10 rapport de grandeur par rapport à un point de référence commun sont stables. Par exemple, on' peut utiliser dans ce but un multivibrateur. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés 15 et à partir desquels on pourra concevoir d'autres formes et d'autres modes de réalisation, sans pour cela sortir du cadre de l'invention. 69 16373 2009923 ifflrENIlICAIIOgS 1°) Jauge volumétrique pour liquides du type à capacité? le fluide dont on mesure le volume constituant le diélè'>~ trique j, dispositif caractérisé par ce qusil comporte un montage à 5 pont muni d'une sotirce de courant;, d'un condensateur de réglage et d:un condensateur de mesure,, réunis sur la même entrée d'un amplificateur différentiel dont l'autre entrée est reliée à un potentiel de référence, cet amplificateur opérationnel différentiel envoyant des signaux dans un démodulateur qui lui-même envoie des signaux dans 10 un dispositif de lecture comportant en série une résistance de. réglage, une capacité réglable étant prévue entre la sortie de l'amplificateur opérationnel différentiel et l'entrée des signaux des deux condensateurs ce qui permet d'obtenir des indications proportionnelles au volume mesuré. 15 2° ) Dispositif selon la revendication 1, carac= térisé par ce que l'alimentation est constituée par un transformateur dont le secondaire comporte un point milieu mis au potentiel de référencep et dont les deux extrémités de l'enroulement secondaire sont respectivement reliées au condensateur de réglage de 20 "vide" et au condensateur de mesure de niveau. 3°) Jauge selon les revendications 1 et 2, caractérisée par ce que le démodulateur est synchronisé sur la tension d'alimentation* 4°) Jauge selon les revendications 1 et 2S carac-25 térisée par ce que la branche de réglage de zéro comporte un condensateur supplémentaire pré-réglé et un inverseur de potentiel de sortie relié à la sortie de l'amplificateur différentiel ce qui permet une lecture de volume avec une compensation de diéléctrique, 5°) Jauge selon les revendications 1 et 2, carac-30 térisée par ce qu'il est prévu un condensateur supplémentaire préréglé entre l'entrée de référence de l'amplificateur différentiel et sa sortie6 6°) Jauge volumétrique pour liquides du type à capacité, le fluide dont on mesure le volume constituant le diélec-35 trique, dispositif caractérisé par ce qu'il comporte ; a) un transformateur ayant un enroulement secondaire à point milieu,, le point- milieu étant relié à un potentiel de base et cet enroulement secondaire constituant deux branches sur un circuit en pontj, 40 b) une source de signaux stables alimentant le 69 16373 2009923 transformateurs, c) un condensateur de mesure à deux plateaux noyés dans le liquide du réservoir d'une profondeur dépendant du niveau du liquides la réactance de ce condensateur dépendant du 5 niveau et de la constante diélectrique et oe condensateur ayant un plateau relié à une extrémité du secondairef de façon à constituer une troisième "branche du circuit en pont,, d) un condensateur de référence à deux plateaux dont l'un d'eux est relié à l'autre extrémité du secondaire à 10 point milieu,, de façon à constituer la quatrième branche du circuit en pontj, les 'autres plateaux de cet organe de mesure de capacité et l'organe de mesure de référence étant relié à un point de jonction commun;, e) un amplificateur opérationnel différentiel 15 ayant son premier circuit d'entrée relié au point de jonction commun et au point milieus, un voltage alternatif étant appliqué à l'entrée de l'amplificateur opérationnel et ce voltage dépend de la différence de capacité entre le condensateur de mesure et le condensateur de référence„ 20 f) un démodulateur susceptible de recevoir les signaux de sortie de l'amplificateur opérationnels, g) un organe indicateur relié à la sortie du démodulateur, h) ion limiteur relié à la sortie du démodulateurs, 25 i) un modulateur relié à la sortie du limiteur et à la sortie de l'amplificateur opérationnel différentiel;, la sortie du modulateur allant vers la seconde entrée de l'amplificateur opérationnel^ j) tm condensateur de compensation à deux plateaux 30 situés entre la sortie et l'entrée de l'amplificateur opérationnel pour ramener à cette entrée une partie du potentiel de sortie de 1'amplificateurs ce condensateur de mesure utilisant le liquide dont le niveau est mesuré comme diélectriques, k) tin organe d*indication relié à la sortie de 35 l'amplificateur opérationnel fonctionnant grâce aux signaux de sortie de cet amplificateur opérationnel pour indiquer la quantité de liquide, 7°) Jauge volumétrique selon les points a) b) c) d) e) f) g) h) i) j) k) de la revendication 65 caractérisée 40 par ce qu'elle comporte un modulateur relié à la sortie du limiteur 69 16373 -16- 2009923 et à la sortie de l'amplificateur opérationnel, la sortie du modulateur allant vers le circuit à pont» 8°) Jauge volumétrique selon la revendication 6S caractérisée par ce que le démodulateur est synchronisé avec le 5 potentiel appliqué au pont. ; - - 9°) Jauge volumétrique selon les points a) h) c) d) e) f) g) k) de la revendication 6, caractérisée par ce que le transformateur a un enroulement primaire relié à la sortie de l'amplificateur et un condensateur de couplage situé :entre une extrémi~ 10 té choisie de l'enroulement secondaire du transformateurs et l'entrée de l'amplificateurj, la partie choisie étant telle que l'on ait un potentiel qui ne soit pas en phase avec l'entrée du transformateur. 10°) Jauge volumétrique selon la revendication 15 9p caractérisée par ce qu'elle comprend un circuit pour synchroniser le démodulateur avec le potentiel appliqué au pont. 11°) Jauge volumétrique selon les revendications 1 à 10P caractérisée par ce que le détecteur de niveau du liquide est constitué par un condensateur tubulaire„ dont les deux plaques 20 sont cylindriques9 de préférence co-axiales, 1'ensemble étant logé dans le réservoir dont on veut mesurer le niveau de liquide»