£0oJ*t5"iî La présente invention se rapporte à des dispositifs d'accord à hyperfréquence ou à fréquence ultra-haute; plus particulièrement, elle concerne et a essentiellement pour objet un dispositif d'accord notamment de télévision à hyperfréquence 5 accordé électroniquement à circuits résonnants accordables de réglage exact de fréquence ou de fonctionnement synchrone analogue ainsi que les diverses applications et utilisations résultant de sa mise en oeuvre et les systèmes, ensembles, appareils, circuits, équipements et installations pourvus de 10 tels dispositifs, l'invention concerne plus spécialement une structure formant ligne de transmission accordable qui peut être accordée sir des fréquences désirées en fonction d'une tension électrique de commande appliquée à un dispositif de réactance susceptible de réagir ou sensible à la tension 15 électrique et associé à la ligne de transmission. ' Des dispositifs d'accord de télévision à hyperfréquence ou à fréquence ultra-haute couramment disponibles comprennent généralement une structure formant ligne de transmission résonnante accordée par un condensateur d'accord multiple ou 20 jumelé à plaques ou armatures parallèles. Les condensateurs comportent une plaque ou armature formant stator fixée à une extrémité de la ligne de transmission et des plaques de rotor segmenté ou segmentaire montées sur un arbre rotatif du. dispositif diaccord. 25 Un réglage exact relatif d'adaptation ou de synchronisation de l'accord entre les lignes respectivement de sélection de signaux et de transmission d'oscillateur est réalisé en conformant ou façonnant les plaques de rotor des condensateurs variables. Pour réaliser un réglage ou ajustement exact 30 d'adaptation ou de synchronisation entre les lignes de transmission, les segments des plaques de rotor de condensateur sont "façonnées au couteau" ou^endues fortement sélectives oi/courbées pour modifier la variation capacitive lorsqu'on fait tourner 1'.arbre du dispositif d'accord. De cette manière, 35 le dispositif d'accord est réglé de façon qu'une différence de fréquence constante soit maintenue entre les circuits respectivement de sélection de signaux et d'oscillateur ou oscillant pour toute 71 09984 2 2083496 position angulaire donnée de l'arbre du dispositif d'accord. Dans la conception d'un dispositif d'accord à hyperfréquence comportant un dispositif de réactance réagissant ou sensible à la tension électrique tel que révélé dans la demande de brevet 5 françait en instance (invention) de David J. CAB1S0IT, déposée sous le ÎT° conjointement avec la présente demande de brevet, un problème particulièrement difficile se présentait par rapport au réglage exact d'adaptation ou de synchronisation des circuits respectivement de sélection de signaux et 10 d'oscillateur ou oscillant. Une méthode pour amener ces circuits à effectuer le réglage exact d'adaptation ou de synchronisation consiste à façonner la caractéristique de tension électrique de commande, appliquée à chacun d'eux, de manière à ce qu'une différence de fréquence constante existe 15 entre l'accord ou la syntonisation de chacun d'eux. Cependant pour simplifier le circuit d'accord, il s'est avéré désirable d'utiliser des diodes adaptées à capacitance variable, commandées par une source unique de tension électrique d'accord ou de syntonisation. 20 Un dispositif d'accord ou de syntonisation, mettant en oeuvre la présente invention, comprend une plaque diélectrique ayant deux lignes de transmission réalisées sur celle-ci. Chaque ligne de transmission est accordable dans une bande prédéterminée différente de fréquences et comprend une première 25 et une seconde portions ou sections conductrices disposées sur une surface de la plaque diélectrique superposée à un plan conducteur à potentiel de la masse ou terre, disposé sur l'autre surface de la plaque. Un dispositif à capacitance variable relie les première et seconde sections ou portions conductrices. 30 Les premières sections des deux lignes de transmission sont toutes les deux connectées par une extrémité au plan à potentiel de masse et sont différemment conformées ou diminuées de façon que l'adaptation ou le réglage exact de fréquence s'obtient entre les première et seconde lignes de transmission lorsqu'elles 35 sont accordées dans leurs bandes de fréquences respectives. Conformément à une caractéristique de la présente invention, une bobine d'inductance réglable est connectée en série aux 71 09984 2083496 dispositifs à capacitance variable pour réaliser, un réglage exact d'adaptation ou de synchronisation entre les circuits. l'invention sera mieux comprise et d'autre buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement 5 à la lecture de la description explicative qui va suivre en se reportant aux dessins schématiques annexés, donnés uniquement à titre d'exemples illustrant divers modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 représente un schéma de circuit d'un 10 dispositif d'accord de télévision à hyperfréquence mettant la présente invention en oeuvre;, - la figure 2 est une vue en'perspective, partiellement arrachée, du dispositif d'accord représenté schématiquement sur la figure 1 ; 15 --la figure 3 est une vue de dessous du dispositif d'accord représenté sur la figure 2; - la figure 4 est une vue de côté gauche avec le couvercle et le cadre de châssis du dispositif d'accord arrachés pour exposer ou découvrir les éléments composants du dispositif 20 d-'accord; - la figure 5 est une vue latérale de droite du . dispositif d'accord représenté sur la figure 2 avec le couvercle et le cadre de châssis du dispositif d'accord arrachés pour montrer les éléments constitutifs du dispositif 25 d'accord; - la figure 6 est'une vue en plan du substrat et du dessin de configuration du dispositif d'accord représentés sur la figure 4 et tracés à l'échelle avec tous les éléments composants du dispositif d'accord et la matière de revêtement du substrat 30 enlevés ; - la figure 7 est une vue en plan du substrat et des dessins de configuration du dispositif d'accord représentés sur la figure 5 et tracés à l'échelle avec tous les éléments composants du dispositif d'accord et la matière de revêtement du substrat 35 enlevés; - les figures 8a à d représentent une série de courbes montrant graphiquement la variation de la capacité d'accord /1 09984 2083W6 en fonction de la fréquence de résonance pour les circuits résonnants accordables du dispositif d'accord; - la figure 9 est une vue agrandie en coupe partielle du substrat montrant des détails du dispositif d'accord; 5 - les figures 10a à c sont respectivement des vues agrandies en coupe partielle du substrat représentant l'un des inducteurs réglables d'adaptation ou de synchronisation exacte, réglé pour l'inductance respectivement minimale, nominale et maximale; - les figures 11a à e/teprésentent une série de courbes 10 montrant des ondes stationnaires de tension électrique utiles pour la compréhension du fonctionnement du dispositif d'accord; et - les figures 12a à e sonj/des séries de courbes représentant des ondes stationnaires d'intensité de courant électrique correspondant aux courbes représentées sur la figure 11. 15 En se reportant maintenant aux dessins dans lesquels des chiffres de référence identiques désignent des éléments semblables dans les diverses vues, un dispositif d'accord de télévision à hyperfréquence 50 est enfermé dans une enveloppe métallique formant boîtier 52 qui est maintenue à un 20 potentiel de référence indiqué comme étant la masse ou terre. Le dispositif d'accord à hyperfréquence comprend un étage amplificateur à haute fréquence ou à radio-fréquence 54, un étage oscillateur 56, un étage mélangeur 58 et un étage amplificateur à fréquence intermédiaire ou moyenne 60. Bes signaux de télévision à 25 hyperfréquence sont interceptés par une antenne non représentée et appliqués à une borne d'entrée à hyperfréquence 62. les signaux d'entrée sont amplifiés dans l'étage amplificateur 54 et hétérodynés dans l'étage mélangeur 58 avec des signaux engendrés localement par l'étage oscillateur 56 pour produire un signal 30 de fréquence intermédiaire ou moyeaae qui est ensuite amplifié dans 1' étag§è.mplificateur à fréquence intermédiaire ou moyenne 60 pour produire un signal de sortie amplifié de fréquence intermédiaire à une borne de sortie à fréquence intermédiaire 64. le dispositif d'accord comprend quatre circuits résonnants 35 accordables 66, 68, 70 et 72. le circuit résonnant accordable 66 est sKocié au système de circuit d'entrée de l'amplificateur à haute fréquence tandis que les circuits résonnants accordables 71 09984 20àùit>o 68 et 70 font partie d'un double réseau accordé de liaison entre étages entre l'étage amplificateur à haute fréquence 54 et l'étage mélangeur 58. Le circuit résonnant accordable 72 est utilisé pour établir la fréquence d'oscillation de l'étage 5 oscillateur 56. Les circuits résonnants accordables 66, 68, 70 et 72 comprennent des structures de ligne de transmission qui sont accordées par des diodes à capacitance variable. Toutes les structures formant Ijgfies de transmission comprennent des 10 éléments conducteurs réalisés sur les deux faces d'une plaque di-~ électrique. Le circuit résonnant accordable 66 comprend des sections ou portions alignées de ligne de transmission 67a et 67b; le circuit résonnant accordable 68 comprend, les sections ou portions de ligne de transmission 69a et 69b; le circuit -|cj résonnant accordable 70 comprend les sections de ligne de transmission 7"la et 71b; et enfin le circuit résonnant acsordable 72 comprend les sections de ligne de transmission 73a et 73b. Une extrémité des secondes sections de ligne 67b, 69b, 71b et 73b est connectée au point à potentiel de référence. 20 Chaque paire de sections de ligne coopère avec le plan à potentiel de masse ou de terre sur le côté opposé de la plaque .-diélectrique pour fonctionner comme ligne de transmission. Les deux sections de chaque ligne de transmission composée sont accouplées ou connectées respectivement par des diodes 25 d'accord à capacitance variable 75, 79s .83 et 87 et par des organes inducteurs ou bobines d'inductance réglables d'adaptation ou de synchronisation exacte 77, 81, 85 et 89. Chacune des diodes à capacitance variable 75, 79, 83 et 87 connectées en série présente une capacitance dont la valeur varie inversement jq avec la valeur de la polarisation inverse appliquée aux bornes de la diode à capacitance variable. Les circuits résonnants accordables 66, 68 et 70 sont répartis ou établis de façon à accorder dans une bande de fréquence s'étendant de 470 MHz à 890 MHz tandis que le circuit résonnant accordable 72, associé 55 à l'étage oscillateur 56, est établi de façon à accorder dans une bande de fréquences s'étendant de 517 MHz à 931 MHz. Chaque ligne de transmission composée est établie de façon que 71 09984 6 2083496 les secondes sections 67b, 69b et 71b de la ligne soient résonnantes au quart de longueur d'onde à une fréquence supérieure à 890 MHz, qui est la plus haute fréquence désirée sur laquelle le circuit résonnant accordable doit être accordé. Les 5 premières sections de ligne de transmission 67a, 69a et 71a sont établies peur être résonnantes à la demi-longueur d'onde au-dessus de la plus haute fréquence sur laquelle le circuit résonnant accordable doit être accordé, c'est à dire 890 MHz. D'une manière analogue, la seconde section de ligne de transmission 10 73b, associée au circuit résonnant accordable d'oscillateur ou oscillant 72, est établie de façon à être résonnante au quart de longueur d'onde à une fréquence supérieure à 931 MHz tandis que la première section de ligne de transmission 73a est établie pour être résonnante à la demi-longueur d'onde au-dessus de 931 MHz. 15 La fréquence de résonnance de chaque section peut être mesurée en déconnectant électriquement la diode d'accord à capacitance variable et l'organe inducteur ou la bobine d'induction réglable d'adaptation ou de synchronisation exacte et en appliquant ensuite une impulsion-unité d'énergie à la section en cours 20 d'étude. L'impulsion unitaire forcera la section à sonner ou à résonner simultanément à plusieurs fréquences connexes qui peuvent être mesuréespar exemple par un oscilloscope échantillonne ur. La fréquence fondamentale de résonance est la plus basse fréquence présente dans la section sonnante. Le mode de 25 résonance peut être déterminé en mesurant les rapports d'ondes stationnairesle long de la section pour déterminer les points maximum et nuls de tension électrique. Une plaque ou un substrat diélectrique 91 , qui supporte les lignes de transmission composées, est monté dans une 30 enceinte conductrice (figure 2). L'enceinte comprend des couvercles démontables 99 et 101 et un élément formant châssis, bâti ou cadre 97. Deux portions 93 et 95 formant plan à potentiel de masse (figures 4,5,6 et 7) sont disposées sur les côtés opposés du substrat 91• Les lignes de transmission 35 composées 69, 71 et 73 comprennent la portion formant plan à potentiel de masse 95 et sont disposées à l'opposé de celle-ci 71 09984 7 2083496 tandis que la ligne de transmission composée d'entrée à haute fréquence 67 comprend la portion formant plan à potentiel de référence 93 et est disposée à l'opposé de celle-ci. Le substrat 91 et ses régions ou surfaces conductrices sont 5 représentés sur les figures 6 et 7 qui sont dessinées approximativement à l'échelle. La hauteur du substrat est de 855725 mm et la largeur du substrat est de 88,9 mm. Bien que les diverses lignes de transmission composées à haute fréquence 67, 69 et 71 soient conçues pour résonner à approximativement •jg la même fréquence pour une capacitance de diode donnée, elles diffèrent légèrement pp,r la taille pour compenser les effets introduits par les différents éléments composants du dispositif d'accord connectés comme cela est indiqué sur les figures 4 et 5. Le substrat 91» qui est d'une épaisseur d'environ 1,27 mm, 15 est fabriqué en un oxyde d'aluminium composé approximativement de 85$ d'alumine Al^O^ et de 15$ d'un mélange d'oxyde de calcium, d'oxyde de magnésium et de dioxyde de silicium ou silice. Un dessin conducteur d'environ 12,7 microns d'épaisseur, est disposé sur les deux faces du substrat et consiste en argent et en verre 2o lu-i a été 'fondu à 900°C. Le dessin entier est recouvert par un revêtement ou placage.- de cuivre de 5,08 à 12,7 microns-d'épaisseur obtenu par exemple par électro--déposition, galvanoplastie .ou revêtement électrolytique analogue. Un silicâim, résistant à 1'humidité et au soudage ou brasage, modifié de façon à 25 durcir,est appliqué à l'ensemble du substrat et dudessin revêtu ou plaqué de cuivre à l'exception de voies de liaison utilisées pour connecter électriquement les éléments composants du dispositif d'accord au dessin du substrat. Les voies de liaison exposées sur le substrat facilitent 50 l'assemblage rapide et précis du dispositif d'accord. Sur les figures 2, 4 et 5> les sections conductrices sur le substrat (les sections de ligne de transmission, les sections ou portions formant plan à potentiel de masse et les plaques de condensateur associées au circuit oscillant) sont représentées 55 comme étant contre-hachurées pour indiquer que lë revêtement, la couche ou l'enduit isolant,qui recouvre normalement ces éléments composants, a été enlevé. 71 09984 2083496 La conformation ou le façonnage de chaque section de ligne de transmission composée 67b, 69b et 71b réalise un réglage exact relatif d'adaptation ou de synchronisation entre les circuits résonnants accordables 66, 68 et 70 et le circuit 5 résonnant accordable oscillant 72. La conformation se présente sous la forme d'un amincissement, effilement ou rétrécissement exponentiel entre les extrémités respectivement mise à la masse et de diode de chaque section. En raison de l'défilement ou rétrécissement exponentiel, la caractéristique de variation 10 de l'impédance en fonction de la fréquence de chacune des lignes de transmission composées 67, 69 et 71 est modifiée. Par conséquent, les effets d'un changement donné de capacitance sur la fréquence d'accord varient dans la bande de fréquences en ayant pour résultat des courbures similaires pour les 15 tracés de la capacité d'accord en fonction de la fréquence de résonance pour les circuits résonnants, accordables de haute fréquence 66, 68 et 70 et pour le circuit résonnant accordable oscillant 72. Les courbures semblables sont représentées sur la figure 8 sur laquelle la courbe "a" représente le tracé de la 20 capacité d'accord en fonction de la fréquence de résonance pour le circuit résonnant accordable oscillant 72 et les courbes "b", "c" et "d" représentent le tracé de la capacité .d'accord en fonction de la fréquence de résonance du circuit résonnant accordable à haute fréquence 66 pour différents réglages 25 d'inductance de l'organe inducteur ou de la bobine d'inductance réglable d'adaptation ou de synchronisation exacte 77, respectivement minimale, nominale et maximale. les organes inducteurs réglables d'adaptation exacte seront décrits plus en détail ci-après. Comme les courbures des tracés pour les 3® deux circuits résonnants accordables sont similaires,* le réglage exact d'adaptation ou de synchronisation des circuits résonnants est assuré dans la bande de fréquences entière désirée de chaque circuit. La fréquence de résonance de chacune'des lignes de 35 transmission est déterminée par sa réactance totale qui comprend les impédances réactives des sections alignées respectivement supérieure et inférieure, la diode à capacitance variable et 71 09984 i n av. g t- tL U U J *'»" ^ w l'organe inducteur ou bobine d'inductance réglable d'adaptation exacte, la contribution réactive de la section supérieure varie d'une manière non linéaire avec la fréquence tandis que la contribution réactive de la diode à capacitance variable et de 5 l'organe ou de la bobine d'inductance réglable d'adaptation exacte produit une réactance capacitive dont la valeur est déterminée par la tension électrique d 'accord (des diodes capacitives variables identiques, ayant la même tension électrique d'accord appliquée à celles-ci, peuvent être utilisées dans 10 tous 3e s circuits résonnants accordables). Par réglage de la tension électrique d'accord, on fait varier la réactance capacitive et celle-ci accorde la ligne de transmission dans la bande des fréquences. Pour le réglage d'adaptation exact correct entre les circuits respectivement oscillant et résonnante 15 accordable à haute fréquence, le circuit résonnant accordable oscillant doit résonner d'une quantité constante donnée au-dessus des circuits résonnants accordables à haute fréquence pour tout réglage donné de tension électrique d'accord. Les sections inférieures disse mblablement conformées des circuits respectivement 20 de sélection de signaux est résonnant accordable oscillant forcent le taux de variation de la réactance totale avec la fréquence à être modifié. D'une façon spécifique, la section inférieure de chaque ligne de transmission à haute fréquence comprend un rétrécissement ou. dfilement exponentiel et la section inférieure 25 de la ligne de transmission d'oscillation comprend un rétrécissement ou effilement sensiblement linéaire. Par conséquent, ces sections diffèrent par le taux de changement de réactance avec la fréquence l'une de l'autre et de leurs sections supérieures respectives. Ceci force la réactance totale de chaque ligne 30 de transmission à varier avec la fréquence d'une manière qui produit un réglage exact d'adaptation entre les circuits respectivement à haute fréquence et résonant accordable oscillant. Il est à noter que les divers bords effilés ou rétrécis sur la section supérieure de chacune des lignes de transmissi on compensent 35 les effets d'effilochage ou analogue des champs respectivement électromagnétique et électrostatique aux extrémités des sections. Alors que la conformation des sections 67b, 69b et 71b 71 09984 2Û834S6 des lignes de transmission composées produit un réglage exact d'adaptation relatif du premier ordre de chacun des divers - circuits résonnants accordables à haute fréquence avec le circuit résonnant accordable oscillant, les circuits résonnants 5 accordables doivent néanmoins toujours être alignés entre eux ou les uns par rapport aux autres pour compenser des tolérances partielles. Ceci signifie que les tracés, représentant la caractéristique capacitive de chaque circuit résonnant, doivent être correctement centrés, du point de 10 vue de la fréquence, par rapport aux autres circuits résonnants accordables. Il a été déterminé que l'inductance en série des fils métalliques conducteurs de chacune des diodes à capacitance variable 75» 19, 83 et 87 est un paramètre important pour 15 déterminer la fréquence de résonance pour une capacitance de diode donnée, particulièrement à l'extrémité inférieure de la bande de fréquences des hyperfréquences. Par exemple, un accroissement des longueurs de conducteur de la diode à capacitance variable 75 de moins de 0,25 cm a pour résultat une 20 réduction de plusieurs picofarads de la capacitance requise par le circuit résonnant accordable 66 pour qu'il résonne à 470 MHz. Cet effet inductif en série constitue une source de potentiel de désaccord ou de déréglage entre les divers circuits résonnants accordables 66, 68, 70 et 72 ainsi qu'une 25 variation d'un dispositif d'accord au suivant, l'effet inductif peut cependant être contrôlé et utilisé pour fournir un moyen pour centrer ou aligner les circuits résonnants accordables. Une .ouverture est réalisée dans le substrat 91 pour chacune des diodes à capacitance variable 75, 79, 83 et 87. En se 30 référant à la figure 9, qui est une vue agrandie en .coupe partielle du substrat 91, montrant une partie de la ligne de transmission composée 67, la diode à capacitance variable 75 est disposée dans un orifice 75a réalisé dans le substrat 91. le trou 75a fournit un moyen de positionnement pour le corps de la diode 35 à capacitance variable 75 et permet le positionnement précis des éléments composants. 71 09984 2083496 La diode 75 est fixée à deux pattes de liaison 75b et 75c sur les côtés opposés de l'orifice 75a. La patte de liaison 75c est une zone sur la seconde section de la ligne de transmission tandis que la patte de liaison 75"b est une patte 5 conductrice séparée. Les pattes de liaison 75b et 75c sont espacées d'une distance prédéterminée l'une de l'autre et contribuent à rendre minimales les variations d'inductance en série en réalisant un réglage ou contrôle pour les longueurs de conducteur de la diode à capacitance variable 75. En outre, 10 l'orifice 75a dans la matière du substrat 9"î réduit le. diélectrique adjacent au. corps de la diode 75 pour rendre ainsi minimale la capacitance de dérivation distribuée ou répartie entre les extrémités de la diode et élimine également la nécessité de courber ou de fléchir les conducteurs de diode 15 (en accroissant son inductance) pendant le montage des éléments composants. L'organe inducteur réglable d'adaptation exacte 77 est connecté en série entre la patte de liaison 75b et une extrémité de la première section de la ligne de transmission 20 composée 67a. L'organe inducteur 77 consiste en une large bande mince de cuivre qui peut être réglée pour changer son, inductance. Pour modifier l'inductance, la configuration de la boucle peut être changée pour passer d'une haute structure mince pour inductance minimale à une structure plus circulaire pour 25 inductance maximale. Ceci est représenté le plus clairement sur les figures 10a à c où l'organe inducteur réglable d'adaptation exacte- 77 es"t représenté comme étant réglé- pour une inductance respectivement minimale, nominale et maximale. L'organe inducteur en série réglable pour chacune des lignes 30 de transmission composées 67, 69, 71 et 73 absorbe . des variations d'inductance mineures dues à la longueur de conducteur de diode et produit un effet inductif en série contrôlable. Le centrage du réglage exact d'adaptation pour chacun des circuits résonnants accordables 66, 68, 70 et 72 est 35 obtenu en réglant la forme de la boucle inductive associée à chaque ligne de transmission composée. L'effet du réglage de l'organe inducteur 77 est représenté sur la figure 8 où les trois /1 0 9 9 8 k 2083496 tracés de la capacité d'accord en fonction de la fréquence de résonance (b, c d) représentent les effets du réglage de l'organe inducteur réglable d'adaptation exacte 77 entre ses positions d'inductance respectivement minimale, nominale et 5 maximale, les boucles inductives sont réglées de façon qu'une séparation de fréquence constante appropriée soit obtenue entre les fréquences de résonance des circuits résonnants accordables à haute fréquence et le circuit résonnant accordable oscillant dans leurs bandes de fréquences • 10 Des signaux de télévision à hyperfréquence reçus, appliqués à la borne d'entrée 62, sont appliqués au circuit d'entrée 66 de l'amplificateur à haute fréquence à travers un filtre passe-haut comprenant les organes inducteurs ou bobines d'inductance 74 et 76 et le condensateur 78. Le filtre passe-haut fonctionne 15 de façon à faire passer des fréquences dans la bande des hyperfréquences, c'est-à-dire des fréquences s'étendant de 470 MHz à 890 MHz. Le circuit résonnant accordable 66 est connecté par 1'intermédiaire d'un condensateur 80 à l'électrode d'émetteur d'un amplificateur 82 à transistor à base mise à 20 la masse ou à la terre. Le transistor 82 est représenté comme étant encapsulé dans une enveloppe conductrice qui est connectée à la masse ou terre par le conducteur 52 pour réduire la probabilité d'oscillations parasites. Le potentiel de fonctionnement du transistor 82 est 25 obtenu d'une source B+ "appliquée - à une borne 84 qui est contournée ou court-r-circuifcée en dérivation à la masse ou terre pour des hautes fréquences par un condensateur de traversée ou de passage 103. Le potentiel est appliqué à l'électrode de collecteur du transistor 82 à travers un organe 30 inducteur ou une bobine d'inductance de découplage à haute fréquence 86, une résistance 88 et une bobine de réactance, d'arrêt ou de choc à haute fréquence 90. La bobine de réactance 90 est un élément composant unique comprenant une résistance de 10 kilo-ohms réalisant une forme d'enroulement de fil métallique 35 pour un organe inducteur, dont les deux sont connectés électriquement en parallèle. La résistance réduit le facteur de mérite ou de qualité Q de la bobine de réactance pour réduire la / x v y 2 o h ^ u wï „• « possibilité de résonances parasites fugitives ou perturbatrices, l'électrode d'émetteur du transistor 82 est connectée à la masse ou terre par une résistance 92 pour compléter le trajet de courant électrique continu allant du collecteur à l'émetteur. 5 la polarisation de l'électrode de base du transistor 82 est fournie par la source de potentiel actif de fonctionnement appliquée à la borne 84 par l'intermédiaire du trajet de courant électrique collecteur-émetteur d'un transistor de commande ou de réglage automatique de gain 94. Un potentiel 10 de commande ou de réglage automatique de gain est appliqué à l'électrode de base du transistor 94 par l'intermédiaire d'une borne 96. la borne 96 est contournée en dérivation du courfc-cLxciitée à la masse ou terre pour des signaux de haute fréquence par un condensateur de traversée ou de passage 105. 15 le transistor de réglage automatique de gain 94 contrôle la polarisation de base appliquée au transistor amplificateur à haute fréquence 82 et ainsi le gain de l'étage amplificateur à haute fréquence, le transistor 94 est connecté suivant un montage en émettodyne ou à émetteur suiveur de façon qu'une 20 isolation substan-tielle soit réalisée entre les circuits de réglage automatique de gain et l'amplificateur à haute fréquence 82. En outre, l'isolation à haute fréquence pour l'alimentation B+ et le système de circuit de réglage automatique de gain est réalisée respectivement par deux condensateurs de 25 traversée ou de passage 98 et 100. le condensateur de traversée 100 réalise de plus un trajet de haute fréquence à basse impédance vers la masse ou terre pour l'électrode de base du t ransistor 82 en établissant le mode de fonctionnement à base mise à la masse. 30 Un condensateur!04- relie l'électrode de collecteur du transistor amplificateur à haute fréquence 82 au circuit résonnant accordable 68. Des signaux, développés dans le circuit résonnant accordable 68, sont appliqués inductxvement au circuit résonnant accordable 70 par les organes inducteurs 35 ou bobines d'inductance 106 et 108. l'organe inducteur ou la bobine d'inductance 106 réalise le couplage dominant vers l'extrémité inférieure de la bande des hyperfréquences tandis que / JL U 9 'j Ô 4 2Gb34£6 l'organe inducteur ou la bobine d'inductance 108 réalise le couplage dominant vers l'extrémité supérieure de la bande des hyperfréouences, le*? circuits r-scnnants accordables 68 et 70 avec les organes inducteurs ou bobines d'inductance de couplage 5 106 et 1C8 se combinent pour former un double réseau accordé de liaison entre étages reliant l'étage amplificateur à haute fréquence 54 et l'étage mélangeur 58. L'étage mélangeur 58 comprend une diode de mélange 110 ayant sa cathode connectée à un point de prise d'embranchement 10 112 dans le circuit résonnant accordable 70. L'anode de la diode mélangeuse 110 est connectée par une boucle de captage ou de prise 114, par un organe inducteur ou une bobine d'inductance 116 et par ui/eondensateur 118 à l'entrée de l'étage amplificateur à fréquence intermédiaire 60 à bornes 119? 119'. La bobine 15 d'inductance 116 et le condensateur 118 sont établis pour transformer l'impédance de sortie de la diode pour l'adapter à l'impédance d'entrée de l'étage amplificateur à fréquence intermédiaire. Une polarisation à courant continu ou direct est appliquée à la diode mélangeuse 110 par l'alimentation B+ 20 Pour maintenir un écoulement de courant continu ou direct d'approximativement 1,5 mi à travers la diode mélangeuse. La polarisation, appliquée à la diode, est appliquée depuis la borne 84 à travers la bobine d'inductance 86 et aux résistances 120-122 et depuis la boucle de captage 114 à l'anode de la 25 diode mélangeuse 110. La cathode de la diode est connectée en retour à la masse à travers une portion du circuit résonnant accordable 70. Des signaux amplifiés d'hyperfréquence sont appliqués à la diode mélangeuse 110 par le circuit résonnant accordable 70 30 à la connexion de prise d'embranchement 112. Une onde oscillante est appliquée à la diode mélangeuse par l'étage oscillant 86. de sorte que la diode mélangeuse hétérodyne les signaux amplifiés d'hyperfréquence et le signal engendré localement pour fournir un signal de sortie de fréquence 35 intermédiaire désiré, le signal l'oscillateur est appliqué par le circuit résonnant accordable 72 à la boucle de captage 114 connectée à 11 anode le la diode mélangeuse 110. Un condensateur 71 09984 15 2083496 de traversée 124, connecté entre la boucle de captage inductive 114 et le point à potentiel de référence, est choisi de façon à réaliser un trajet à basse impédance vers la masse ou terre à la fois pour les signaux amplifiés d'hyperfréquence et 5 pour le signal d'oscillateur et un trajet d'impédance plus élevée pour les signaux à fréquence intermédiaire. Il en résulte que des signaux de fréquence intermédiaire, engendrés dans la diode mélangeuse 110, passent et sont appliqués à l'étage amplificateur-de fréquence intermédiaire 60 pour 10 amplification. létage oscillateur 56 comprend un transistor 126 connecté sous forme d'un oscillateur à montage Colpitts modifié dont la fréquence est déterminée' par le circuit résonnant accordable 72. Le potentiel de fonctionnement pour le transistor d'oscilla-15 teur 126 est fourni par l'alimentation B+ par l'intermédiaire de la borne 84, de la bobine d'inductance 86 et de la résistance 120 à la jonction 128 qui est contournée en dérivation ou oourt-circuitée à la masse ou terre pour des ondes à hyperfréquence par un condensateur de traversée ou de passage 130. Le 20 potentiel à la jonction 128 est appliqué à i'électrode de collecteur du transistor d'oscillateur 126 à travers'une résistance 132 et une bobine de réactance à haute fréquence 134-Une connexion de retour à la masse de courant électrique direct ou continu*de l'émetteur pour le transistor est constituée 25 par.une résistance 136. La polarisation de la base est obtenue par l'intermédiaire de résistances diviseuses de tension électrique "138 et 140 connectées entre la jonction 128 et la masse. Un condensateur 142 connecte l'électrode de base du transistor 126 à la masse ou terre pour fournir un trajet de 30 signaux dépendant de la fréquence entre l'électrode de base et la masse. Un condensateur 144 connecte l'électrode de collecteur du transistor 126éiu circuit résonnant accordable 72. Pour entretenir l'oscillation, une partie de la tension électrique, 35 développée à l'électrode de collecteur du transistor, est appliquée à l'électrode d'émetteur du transitor à travers un diviseur de tension électrique capacitif comprenant les trois 71 09984 2083496 condensateurs 146, 148 et 150. Pour permettre d'utiliser une large gamme de transistors au germanium dans l'étage oscillateur, le condensateur 148 est choisi de façon à s'écarter de la réponse à haute fréquence du transistor. Par conséquent, le 5 condensateur 148 est choisi de façon à présenter des pertes ou fuites, c'est-à-dire à avoir un élément composant résistif dépendant de la fréquence, provoquant une charge résistive sur le transistor oscillateur à des fréquences supérieures ou plus élevées. 10 Comme le circuit résonnant accordable 72 comprend une ligne de transmission de basse impédance à diélectrique en alumine, un condensateur de couplage 144 à valeur relativement grande (en comparaison avec la ligne de transmission à une alternance ou demi-onde à haute impédance et à diélectrique 15 constitué par l'air du dispositif d'accord de télévision typique à hyperfréquence), est nécessaire dans un but d'adaptation d'impédance. Ceci nécessite des gros condensateurs dans le diviseur de tension électrique capacitif pour produire les tensions électriques de réaction de signarax appropriées. 20 Les condensateurs J44, 146 et 150 sont des régions conductrices formées sur le substrat 91 (figures 4 et 5). Le condensateur 144 consiste en une zone conductrice 501 réalisée par-dessus une zone conductrice 503 sur le côté opposé du substrat à l'intérieur d'une fenêtre 505 prévis dans le plan à potentiel 25 de masse 95. Le condensateur 146 consiste en une zone conductrice 503 coopérant avec une zone conductrice 507 disposée à l'intérieur de la fenêtre 505 au voisinage de la zone 503 et le condensateur 150 consiste en une zone conductrice 507 coopérant avec la partie adjacente du plan à potentiel de masse 30 95 à la droite de la zone conductrice telle que vue s.ur la figure 5-Les condensateurs 144, 146 et 150 peuvent être fabriqués, comme d'autres régions conductrices, par des techniques de circuits imprimés. Ceci garantit que chacune des diverses capacitances est reproduite d'une façon précise et compatible dans une 35 production en masse ou fabrication en série. Il résulte de l'uniformité de capacitance, en passantd*iaa dispositif d'accord à un autre, que la possibilité de dispositifsj£'accord inopérants 71 09984 *" 20 334~S ou inactifs ou dégradés, dus à des variations d'éléments composants ou à un défaut d'alignement pendant l'assemblage, est sensiblement réduite. le circuit résonnant accordable oscillant 72 présente une 5 résonance indésirable à environ 1400 MHz. La fréquence de" résonance parasite n'est pas sensiblement affectée par la capacitance de la diode à capacitance variable 87. Avec les valeurs d'éléments composants représentées, il s'est avéré que la fréquence de résonance indésirable change d'approximativement 10 60 MHz avec une variation capacitive d'approximativement 1 3 pF • Il est à noter que la fréquence de résonance parasite de la ligne de transmission composite d'oscillateur est une seconde fréquence harmonique centrée sur approximativement 700 MHz qui est dans la bande désirée de/fréquenc® de l'oscillateur 15 à hyperfréquence. Une réduction de la tension électrique de signal d'oscillateur à fréquence fondamentale est observée quand le circuit résonnant accordable oscillant 72 est réglé pour résonner dans ce voisinage. Ceci réduit le signal d'oscillateur disponible qui peut être appliqué à la diode mélangeuse 110 20 du dispositif d'accord. On croit que la réduction de la tension électrique de signal d'oscillateur à fréquence fondamentale est due à un effet d'aspiration ou d'extraction causé par le circuit parasite. Pour empêcher la résonance parasite et rendre minimale la 25 réduction de tension électrique, la première section 73'ade la ligne de transmission composée d'oscillateur est connectée au transistor d'oscillateur 126 au point nul ou zéro de tension électrique à fréquence parasite. Ceci a pour résultat un transfert d'énergie de signaux "parasites ou perturbateur minimal 3 0 depuis le circuit résonnant accordable 72 à travers le condensateur de couplage 144 jusqu'au transistor d'oscillateur 126. Lorsque la section 95 du plan à potentiel de masse, associée à la ligne de transmission composée d'oscillateur, n'est pas 35 ijafinie en taille et en conductivité, du courant électrique s'écoule dans le plan à potentiel de masse en établissant des tension électriques. Un trajet de couplage de potentiel est 2083496 réalisé pour appliquer ces tensions électriques depuis la section 95 du plan à potentiel de masse à travers le condensateur 142 à l'électrode de base dtj/bransistor d'oscillateur. Quand l'écoulement de courant électrique dans le plan à potentiel 5 de masse ssfc du à la résonance parasite, le trajet de couplage tend à favoriser le mode de résonance parasite. Ceci se produit parce que le signal parasite ou perturbateur, qui est appliqué à l'électrode de base du transistor, établit une tension électrique différentielle entre les électrodes 10 respectivement de base et de collecteur qui est introduite dans le réseau de réaction de l'oscillateur. Pour rendre minimal cet effet, le condensateur 142 est placé sur la section 95 du plan à potentiel de masse directement au-dessus du point parasite nul ou zéro sur la première section de la ligne de transmission 15 composée de l'oscillateur. Le condensateur 142 consiste en un "disque nu" 509 (figure 5). Le disque 509 est en une matière , diélectrique ayant des zones conductrices disposées sur les faces opposées. L'électrode de base du transistor 126 est connectée électriquement à l'une 20 des faces conductrices tandis que la fac^conductrice opposée est placée sur la section du plan à potentie 1 de masse au-dessus du point nul. En positionnant le condensateur 142 de cette manière, un gradient/le tension électrique minimal du signal parasite est appliqué en travers de la jonction collecteur-25 base du transitor par 1'intermédiaire de deux condensateurs 142 et 144 qui connectent ces électrodes au circuit résonnant. Par conséquent, la tension électrique parasite ou perturbatrice, qui est introduite dans le trajet de réaction, est rendue minimale. 30 Comme cela est représenté le plus clairement sur*les figures 4 et 5, aucune paroi de protection ou de blindage n'est prévue entre les circuits résonnants accordables du dispositif d'accord à hyperfréquence 50. Ceci/signifie que le circuit résonnant accordable à haute fréquence 66,'les circuits 35 résonnants accordables entre étages 68 et 70 et le circuit résonnant accordacle oscillant 72 ne sont pas compartimentés en des enceintes conductrices pour empêcher l'interaction entre 71 09984 19 2083496 les divers circuits résonnants et, ce qui est plus important, pour empêcher un rayonnement de l'énergie de l'oscillateur à travers le circuit résonnant accordable à haute fréquence 66 et hors de l'antenne à hyperfréquence. Cependant, le dispositif 5 d'accord 50 est pourvu d'un couvercle partiel conducteur intérieur 550 de l'oscillateur (figure 2) qui recouvre les sections de ligne de transmission 73a-73b de l'oscillateur. Le couvercle intérieur partiel 550, du fait qu'il est fixé en permanence en tant que partie du bâti ou cadre de châssis 97 du dispositif 10 d'accord, rend minimals des effets possibles de désaccord ou de déréglage de variations de distance entre l'étage oscillateur 56 et les couvercles amovibles 99 et 101 du dispositif d'accord après enlèvement et remontage. La haute perméabilité du substrat en alumine conjointement 15 avec l'espacement étroit ou serré entre les lignes de transmission composées et leurs sections associées de plan à potentiel de masse confine.Hes champs électromagnétiques. Néanmoins, un effilochage des champs électromagnétiques, quoique sensiblement diminué, se produit encore ou toujours. L'effet 20 d'effilochage des champs peut forcer l'énergie de l'oscillateur à être appliquée au circuit résonnant accordable à haute fréquence 66 pour être rayonnée par l'intermédiaire de l'antenne à hyperfréquence. En outre, le couplage peut affecter défavorablement les caractéristiques de réglage automatique de gain 25 du dispositif d'accord. Les effets indésirables du rayonnement de l'oscillateur sont éliminés en disposant la ligne de transmission composée du circuit résonnant accordable à haute fréquence 66 sur le côté opposé du substrat en alumine 91 par rapport aux lignes 30 de transmission composées 69, 71 et 73 respectivement doublement accordées entre étages et de l'oscillateur. Les sections 93 et 95 formant plan à potentiel de masse sont de même disposées sur des côtés opposés du substrat en alumine. De cette manière, l'efficacité du couplage électromagnétique 35 et électrostatique entre le circuit résonnant accordable 66 et les circuits résonnants accordables restante du dispositif d'accord 50 est rendu^ainimale. /I 09984 Une Isolation importante supplémentaire, entre le circuit résonnant accordable à haute fréquence 66 et les circuits résonnants accordables restants du dispositif d'accord 50, est réalisée en invertissant la ligne de transmission composée 5 à haute fréquence par rapport aux lignes de transmission composées respectivement entre étages et de l'oscillateur. . Ainsi, la seconde section conformée 67b de la ligne de transmission composée à haute fréquencé est disposée vers le sommet ou dessus du substrat tandis que la première section 67a de 10 la ligne de transmission composée à haute fréquence est disposée vers la partie inférieure ou base du substrat. Au contraire^ les lignes de transmission composées de l'oscillateur et entre étages ont chacune leur seconde section disposée vers la base ou partie inférieure du substrat en alumine avec leur première 15 section disposée vers le sommet ou dessus. Dans des buts d'adaptation d'impédance, l'électrode d'émetteur du transistor à haute fréquence 82 est connectée à la section conformée à basse impédance 67b de la ligne de transmission composée d'entrée à haute fréquence 67 et l'électrode de collecteur 20 du transistor 82 est connectée à la section à haute impédance 69a de la ligne de transmission composée entre étages 69. En ayant les lignes de transmission composées 67 et 69 disposées en configuration inversée, comme cela a été indiqué précédemment, il est possible.d'utiliser des longueurs très courtes pour les 25 conducteurs de couplage ou de connexion des électrodes respectivement d'émetteur et de collecteur du transistor 82 à haute fréquence. L'étage amplificateur à fréquence intermédiaire 60 comprend un transistor 152 monté à l'extérieur de l'enveloppe conductrice 30 52 et connectée en tant qu'amplificateur à base mise à la masse. Le montage externe du transistor tend à empêcher une interaction indésirable entre l'étage amplificateur à fréquence intermédiaire et les étages respectivement amplificateur à haute fréquence et mélangeur. Les signaux d'entrée à fréquence intermédiaire 35 sont appliqués à l'électrode d'émetteur du transistor et l'électrode de collecteur est connecté à la borne de sortie à fréquence intermédiaire 64 par un filtre passe-bande à fréquence intermédiaire 71 09984 2083496 doublement accordé. Un condensateur de traversée ou de passage 154 réalise un contournement de dérivation à haute fréquence vers la masse ou terre pour l'électrode de base du transistor. Pour rendre minimals les effets de trajets de circuit oscillant 5 parasites à haute fréquence, une perle de ferrite 155 est-appliquée à l'électrode de collecteur du transistor 82. La première section du filtre passe-bande à fréquence intermédiaire doublement accordé comprend un condensateur de passage ou de traversée 156, un organe inducteur ou une bobine 10 d'inductance 158 et un condensateur de passage ou de traversée 160. La seconde section du filtre passe-bande doublement accordé comprend le condensateur de passage ou de traversée 16 0, un organe inducteur ou une bobine d'inductance 162 et les condensateurs 164 et 166; le condensateur 160, 15 commun aux deux filtres, produit le couplage de signaux nécessaire entre les sections du filtre. Une borne isolante ou analogue 163 constitue un support mécanique de faible capacitance pour la jonction de la bobine d'inductance 162 et du condensateur 164. La charge résistive des filtres (résistances 20 172, 174 et un câble de signaux de fréquence intermédiaire, non représentés, connectés à la borne 164) est choisie de" façon-que la réponse en signal de l'étage amplificateur de fréquence intermédiaire 60 soit aplatie dans toute la bande de fréquences intermédiaires désirée. Ceci signifie qu'une amplification 25 égale de tensions électriques formant signaux est réalisée entre les deux extrémités de la bande de fréquences intermédiaires (approximativement de 41 MHz à 46 MHz). La réponse en fréquence intermédiaire conformée ou façonnée, ordinairement associée à des amplificateurs de fréquence intermédiaire de 30 télévision, est obtenue dans des étages ultérieurs de fréquence intermédiaire associés au châssis et au dispositif d'accord à très haute fréquence du poste ou appareil récepteur de' télévision. Dans ce dernier cas, le dispositif d'accord à très haute fréquence peut être utilisé pour réaliser une 35 amplification supplémentaire du signal de sortie à fréquence intermédiaire du dispositif d'accord à hyperfréquence. Le filtre passe-bande à fréquence intermédiaire transforme /1 j z 9 à k 2083496 l'Impédance de sortie du transistor amplificateur à fréquence intermédiaire 152 à base mise à la masse ou terre, en une . grandeur résistive de sortie de 75 ohms à la fréquence centrale de la bande de fréquences intermédiaire ou moyennes., soit 43 MHz. 5 Ceci est réalisé en réglant les noyaux plongeurs d'accord dans les bobines d'inductance 158 et 162 tout en appliquant un signal d'entrée de fréquence Intermédiaire à la borne 169 formant point d'essai ou de mesure. Quoique la transformation d'impédance, réalisée par le filtre passe-bande, soit dépendante 10 de la fréquence, l'écart de déviation par rapport à 43 MHz vers les extrémités respectivement supérieure et inférieure de la bande de fréquence intermédiaire n'est pas suffisant pour changer de façon importante la nature de l'impédance de sortie à la borne 64. D'une façon spécifique, l'impédance 15 à la fois à l'extrémité supérieure ou haute et à l'extrémité inférieure ou basse de la bande de fréquence intermédiaire reste une impédance résistive de façon prédominante de 75 ohms. Quand la borne de sortie de fréquence intermédiaire 64 20 du dispositif d'accord est connectée à l'étage amplificateur de fréquence intermédiaire suivant associé au châssis du poste ou appareil récepteur de télévision par un câble de connexion de 75 ohms, l'impédance, présente à la borne 64, est étroitement adaptée à l'impédance caractéristique du câble et 25 aucune réflexion ne se produit en retour le long du câble. Il en résulte que toute longueur de câble de connexion peut être employée pour appliquer des signaux entre le dispositif d'accord et le châssis du poste de télévision, la terminaison du câble sur le châssis de l'appareil récepteur de télévision 30 doit de même être natmsQlsiient une charge résistive de 75. ohms. En outre, comme un couplage résistif est réalisé entre le dispositif d'accord 50 et le châssis de 1!appareil de télévlslon^es varitions capacitives quelconques,qui se produisent à cause de l'enveloppe du câble de couplage ou de connexion, 35 ne désaccordent ou ne dérèglent pas la liaison de couplage car il n'y a aucune inductance avec laquelle la capacitance puisse résonner. Par conséquent, l'enveloppe du câble de couplage ou de 71 09984 2083496 connexion à fréquence intermédiaire ne constitue pas un facteur critique pour le fonctionnement correct du dispositif d'accord. On doit reconnaître que, puisqu'un signal de sortie amplifié de fréquence intermédiaire est fourni par le dispositif d'accord 5 50, des pertes mineures quelconques dans le couplage résistif ne sont pas importantes. le potentiel actif ou de fonctionnement pour le transistor amplificateur de fréquence intermédiaire 152 est obtenu de l'alimentation B-f à la borne 84 à travers la 10 bobine d'inductance 86, une bobine d'inductance d'isolation à haute fréquence 168 et la bobine d'inductance 158 pour parvenir à l'électrode de collectéur du transistor 152. Une résistance 170 est connectée-entre l'électrode d'émetteur du transistor et la masse ou terre pour compléter le trajet du 15 courant électrique continu ou direct, la polarisation de la base pour le transistor 152 est réalisée par un diviseur de tension électrique comprenant les résistances 172 et 174 connectées entre la bobine d'inductance 158 et la masse ou terre. Une soiïrce de tension électrique d'accord variable à 20 courant électrique continu 175» pour polariser les diodes à capacitance variable associées aux quatre circuits . résonnants accordables, possède une résistance interne de 1000 ohms et est connectée entre la borne 176 et la masse ou terre. La borne 176 est contournée en dérivation ou court-circuitée 25 pour.des signaux-de haute fréquence par un condensateur de traversée ou de passage 177. La tension électrique d'accord est appliquée par l'intermédiaire dès résistances 178 et 180 à une jonction 190 qui constitue un point commun de potentiel d'accord pour les quatre circuits résonnants accordables. 30 La jonction 190 est connectée au circuit résonnant accordable 66 par l'intermédiaire des résistances 180 et 179 et au circuit résonnant accordable 70 par l'intermédiaire de la résistance 182. La tension électrique à la jonction 190, appliquée au circuit résonnant accordable 70, est appliquée au circuit résonnant 55 accordable 68 par l'intermédiaire de la bobine d'inductance 106. La jonction 190 est .également connectée au circuit résonnant accordable 72 par une résistance 185, une résistance 187 et 71 09984 24 2083496 la bobine de choc, d'arrêt ou de réactance à haute fréquence 188. Trois condensateurs de passage ou de traversée 184, 186 et 183 coopèrent avec les résistances 180 et 185 pour empêcher une énergie de signal à haute fréquence et d'oscillateur d'être 5 couplée par l'intermédiaire de la ligne d'accord à courant électrique continu entre les divers circuits résonnants accordables et dans la source de tension électrique d'accord 175. Avec les valeurs d'éléments composants représentées, une 10 diode à capacitance variable, ayant un domaine de capacitance d1 approximativement 13 pF, permettra aux circuits résonnants accordables à haute fréquence 66, 68 et 70 et au circuit résonnant accordable oscillant d'être accordés dans leurs bandes de fréquencesrespectives. Une diode à capacitance variable 15 appropriée est la diode BA 141 fabriquée par-la firme International Téléphoné & Telegraph Corporation. La diode BA 141 procure une capacitance variant de 15 pF à 2,3 pF quand la tension électrique d'accord est réglée entre approximativement 1 et 25 V en courant électrique continu. 20 L'accord des circuits résonnants accordables (ligne de transmission) peut être compris en se référant aux figures 11 et 12 représentant les ondes stationnaires respectivement de tension électrique et d'intensité de courant électrique le long de la ligne de transmission composée d'entrée à haute fréquence 25 67 qui est représentée au sommet des figures. Pour accorder la ligne de transmission 67 sur la plus haute fréquence dans la bande des hautes fréquences et des hyperfréquences (figure 11b), une tension électrique est appliquée aux bornes de la diode à capacitance variable 75 de façon qu'elle présente une 30 capacitance prédéterminée. Cette capacitance force la,ligne de transmission composée à résonner avec un zéro de tension électrique sur la section de ligne- de transmission 67a situé en. un point placé entre le centre et l'extrémité côté diode de la section. 35 Un accroissement de la tension électrique aux bornes de la diode 75 réduit la capacitance de la diode et force la ligne de transmission composée 67 à résonner à une fréquence plus élevée. 71 09984 2083496 Le zéro de tension électrique sur la section de ligne de transmission 67a se déplace vers le centre de la section (figure 11a). Une réduction de la tension électrique aux bornes de la diode 75 augmente la capacitance et force la ligne de ej transmission composée 67 à résonner à une fréquence inférieure ou plus basse. Le zéro de tension électrique sur la section de ligne de transmission 67a se déplace vers l'extrémité côté diode de la section. La quantité de changement de fréquence pour un accroissement de capacitance donné dépend de l'impédance -j q caractéristique de la. ligne de transmission qui est une fonction de la largeur de la ligne, de la distance au plan à potentiel de masse et du diélectrique du milieu Intermédiaire ou interposé. Quand la tension électrique aux bornes de la diode 75 est •j çj réduite davantage en abaissant la fréquence de résonance de la ligne de transmission composée, un point est atteint, approximativement près du milieu de la bande de fréquences désirée (figure 11c) où la série de capacitance de diode résonne avec l'inductance de la bobine d'inductance réglable d'adaptation 20 exacte 77 et de la section de ligne de transmission 67b. A ce moment, le zéro de tension électrique sur la section de ligne de transmission 67a est complètement déplacé vers l'extrémité côté diode de la section. Encore -une autre réduction de la tension électrique aux 25 bornes de la diode 75 continue à abaisser la fréquence de résonance de la. ligne de transmission composée 67 (figures 11d et e). La tension électrique, à l'extrémité côté diode de la section de ligne de transmission 67a, croît et la ligne de transmission composée 67 résonne dans un mode modifié à un 20 quart de longueur d'onde. Le positionnement de la diode à capacitance variable 75' de façon à être éloignée de 1 'extrémité mise à la masse ou à la terre de la ligne de transmission composée 67,contribue à maintenir un grand facteur de qualité ou de mérite. Ceci est dû au fait que la diode à capacitance variable 75 est placée en un point à plus faible Intensité de courant électrique en comparaison avec l'extrémité mise à la masse ou terre de la ligne 71 09984 2083496 de transmission composée ''figure 12). Il en résulte que les 2 pertes I R feu par effet Joule) de la diode sont rendues minimales. A l1extrémité basse ou inférieure de la bande de fréquence?,1a 5 diode d'oscillateur 87 a une polarisation inverse d'approximativement 1,0 Y.La tension électrique de l'oscillateur, développée aux bornes de la diode, est d'une amplitude suffisante pendant une portion de chaque cycle pour excéder la polarisation Inverse de la diode en provoquant le redressement de la 10 tension électrique d'oscillateur. La tension électrique redressée augmente la polarisation inverse en diminuant la capacitance de la diode 87. Ceci a son tour force le circuit résonnant accordable 72 à être accordé sur une fréquence différente. Aucun redressement ne se produit dans les 15 circuits résonnants accordables à haute fréquence 66, 68 et 70 parce que le signal à haute fréquence et à hyperfréquence dans ces circuits est de l'ordre de quelques millivolts en comparaison avec l'ordre de grandeur d'approximativement 1,0 V dans le circuit résonnant accordable de l'oscillateur. Pour 20 rendre l'effet de désaccord ou de déréglage minimal, la résistance totale à la masse ou terre,depuis la diode 87 à travers la ligne d'accord à courant électrique continu ou direct et la source de tension électrique d'accord 175, est choisie de façon à être petite en comparaison avec la résistance d'attaque ou de 25 pilotage de l'étage oscillateur. De cette manière, la tension électrique d'accord à la borne 176 prédomine en réglant la tension électrique aux bornes de la diode parce que le courant électrique de diode,s'écoulant à travers la résistance totale, établit une tension électrique.relativement petite 50 qui est insuffisante pour changer appréciablement la -tension électrique moyenne à courant continu aux bornes de la diode. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens 55 constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, ~si celles-ci sont exécutées selon l'esprit de l'invention. 71 09984 2083496 REVENDICATIONS 1.- Dispositif d'accord à hyperfréquence du type comprenant: une plaque en matière diélectrique; une première ligne de transmission comportant des première et seconde sections conductrices allongées disposées en configuration espacée sur une 5 surface de ladite plaque diélectrique en recouvrant ou en se superposant à une zone conductrice disposée sur l'autre surface de ladite plaque; un premier dispositif de réactance réagissant à la tension électrique, connecté entre lesdites première et seconde sections conductrices pour accorder ladite 10 première ligne de transmission dans un premier domaine ou gamme de fréquences; une seconde ligne de transmission comprenant des première et seconde sections conductrices allongées disposées en configuration espacée sur une surface de ladite plaque diélectrique en recouvrant ou en se superposant à une 15 zone conductrice disposée sur l'autre surface de ladite plaque; un second dispositif de réactance réagissant ou sensible à la tension électrique, connecté entre les première et seconde sections conductrices de ladite seconde ligne de transmission pour accorder ladite seconde ligne de transmission dans un 20 second domaine différent de fréquences; des moyens connectant une extrémité des premières sections desdites première et seconde lignes de transmission aux zones conductrices respectives qu'elles recouvrent sur le côté opposé de la plaque;, des bornes d'entrée de tension électrique de commande pour ledit 25 dispositif d'accord, connectées auxdits premier et second dispositifs de réactance réagissant ou sensibles à la tension électrique; et des moyens pour appliquer une tension électrique auxdites bornes d'entrée pour contrôler ou régler l'accord desdites lignes de transmission; caractérisé en ce qu'une section 30 de ladite première ligne de transmission est conformée de façon à être différente de la section correspondante de Ikdite seconde ligne de transmission pour réaliser des caractéristiques différentes de variation d'impédance en fonction de la fréquence pour lesdites lignes de transmission, à valeurs ctetinées à forcer 35 lesdites lignes de transmission à être accordées en corrélation 71 09984 2083496 de réglage d'adaptation exact dans lesdits premier et second domaines de fréquences. 2.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première ligne de transmission précitée est plus longue 5 que la seconde ligne de transmission précitée et la première section précitée de ladite première ligne de transmission est diminuée, rétrécie ou effilée depuis une dimension latérale relativement faible, au voisinage de la connexion avec le dispositif de réactance précité réagissant ou sensible à la 10 tension électrique jusqu'à une dimension latérale relativement plus large, adajacente à une extrémité précitée tandis que les dimensions de la première section de ladite seconde ligne de transmission sont relativement plus constantes d'une extrémité à l'autre. 15 3-- Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les premier et second dispositifs de réactance précités réagissant à la tension électrique comprennent des diodes à capacitance variable ayant des caractéristiques adaptées de variation dé la fréquence en fonction de la capacitance. 20 4.- Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la première section conductrice de la première ligne de transmission précitée présente un effilement ou rétrécissement évolutif sensiblement exponatiel. 5.- Dispositif selon l'une des revendications précédentes, 25 caractérisé en ce que la première section conductrice de la seconde ligne de transmission précitée présente un effilement ou rétrécissement évolutif sensiblement linéaire. 6.- Dispositif selon l'ensemble des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que la bande de fréquences du circuit précité, 30 comprenant la première section conductrice précitée linéairement rétrécie, effilée ou diminuée, s'étend au-dessus de la bande de fréquences du circuit précité comprenant la première section conductrice rétrécie, effilée ou diminuée exponentiellement. 7.- Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce 35 que la première bande de fréquences précitée s'étend de 470 MHz à 890 MHz et la seconde bande de fréquences précitée s'étend de 517 MHz à 931 MHz. 71 .09984 2083496 8.- Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les dispositifs de réactance précités, réagissant à la tension électrique, sont placés entre leurs première et seconde sections conductrices respectives dans un orifice prévu dans la plaque précitée en matière diélectrique. 9.- Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un organe inducteur ou une bobine d'inductance réglable est connecté en série entre les secondes sections conductrices des première et seconde lignes de transmission précitées et leurs dispositifs de réactance respectifs réagissant à la tension électrique. 10.- Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que la connexion des organes inducteurs ou bobines d'inductance précités avec un dispositif de réactance respectif réagissant à la tension électrique comprend une patte ou voie de liaison conductrice disposée sur une surface précitée de la "matière diélectrique précitée entre les première et seconde sections conductrices précitées d'une ligne de transmission respective. 11.- Dispositif selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que l'organe inducteur réglable précité comprend une boucle de métal plat et mince.