La présente invention -concerne l'électroAtechnique, plus précisément les lignes aériennes de transport d'énergie électrique, et, en particulier, les procédés d'amortissement du balancement des cables ou conducteurs de lignes de transport d'énergie électrique et une ligne de transport d'énergie électrique dans laquelle ce procédé est mis en oeuvre. On sait que le balancement des conducteurs est un état de ligne aérienne de transport d'énergie électrique, qui survient dans certaines conditions atmosphériques entraînant le givrage des conducteurs, en présence du-vent, et consiste dans des oscillations du conducteur forte amplitude et fréquence relativement faible. Ce balancement des conducteurs est très dangereux pour une ligne aérienne de transport d'énergie et entrain d'ordinaire des dommages importants pour cette ligne et parfois sa mise hors service. De ce fait, a recherché ces dernières années des procédés d'amortissement du balancement des conducteurs et des moyens pour la réalisation de ces procédés sur les lignes nouvelles mises en service, comme sur les lignes de transport d'énergie électrique aérienne déjà en exploitation. Tous les procédés d'amortissement du balancement des conducteurs des lignes de transport d'énergie électrique comportent la modification des caractéristiques mécaniques et/ou des caractéristiques aérodynamiques de ces conducteurs. On connait un procédé d'amortissement du balancement des conducteurs, selon lequel on modifie leurs caractéristiques mécaniques à l'aide de contrepoids importants qui sont suspendus soit au conducteur, soit entre les charnels d'isolateurs suspendus du cOté du conducteur lorsque ce dernier est fixé par ancrageuni1atéral. En substance, ce procédé connu d'amortissement du balancement des conducteurs est mis en oeuvre à l'aide de dispo positif s à contrepoids mobiles placés à proximité des chaînes d'isolateurs. Ce procédé est peu efficace et en pratique ne peut assurer l'amortissement du balancement du conducteur d'une ligne de transport d'énergie électrique dans beaucoup descas rencontrés au cours de l'exploitation de ces lignes. Les dispositifs pour la réalisation de ce procédé sont encombrants et onéreux. On connatt également un procédé d'amortissement du balancement des conducteurs de ligne de transport d'énergie électrique selon lequel on modifie les caractéristiques de ce conducteur par accroissement du décrément d'amortissement de ses oscillations. A cet effet, on utilise un conducteur de construction spéciale comportant plusieurs fils distincts (fils multiples) a toronnage, des fils assurant un frottement entre eux. Ce procédé d'amortissement est également peu efficace vu la perte relativement faible de l'énergie mécanique par frottement. D'autre part, la fabrication de conducteurs multifils avec cette construction est onéreuse et accroit le prix de revient de l'ensemble de la ligne de transport d'énergie électrique. On connaît également un procédé d'amortissement du balancement des conducteurs des lignes de transport d'énergie électrique basé sur la modification des caractéristiques aérodynamiques des conducteurs (brevet des Etats-Unis d'Amérique n" 2 999 894 du 12.9.1961) comportant la suspension à ceux-ci de carénages cylindriques ou plats. Cependant, ce procédé nu pas donné lieu à une large utilisation car sa réalisation soulève de grosses diffieultés. D'autre part, l'installation sur les conducteurs de tels carénages augmente sensiblement les charges dues au vent qui sont exercées sur les pylônes. On connaît enfin un procédé d'amortissement de ligne de transport d'énergie électrique basé sur la modification de ses caractéristiques mécaniques par action sur les oscillations de torsions du conducteur en balancement. A cet effet,le conducteur est muni dans la portée comprise entre deux supports voisins de la-ligne de transport de l'énergie électrique, de contrepoids agencés de façon à pouvoir pivoter autour du conducteur à l'aide de ressorts en spirale, qui sont solidaires. par une extrémité et par l'autre, du contrepoids correspondant. Ainsi, par ces ressorts indiqués et les masses placées de façon appropriée on assure l'amortissement des oscillations de torsion du conducteur en balancement et la diminution d'amplitude de ce balancement, c'est-à-dire un amortissement partiel de celui-ci. Ce procédé d'amortissement agissant sur les oscillations de torsion apparaissant au balancement est plus efficace que les autres procédés connus qui sont basés sur la modification des caractéristiques mécaniques des conducteurs.Cependant, ce procédé ne peut assurer un amortissement suffisamment efficace du balancement dans de nombreux cas qui peuvent se présenter dans l'exploitation des lignes de transport d'énergie électrique. D'autre part, les dispositifs pour la réalisation de ce procédé d'amortissement sont de réalisation compliquée, notammment pour le montage et la'misse au point, et par conséquent, entraînent des frais élevés en efforts et temps au montage et dans l'exploitation des lignes de transport de l'énergie électrique ainsi équipées. La présente invention a donc pour objet un nouveau procédé d'amortissement du balancement des conducteurs ou câbles de lignes de transport d'énergie électrique, procédé qui est basé sur la modification de leurs caractéristiques mécaniques, afin d'assurer la protection efficace de ces lignes par des moyens simples et fiables. Essentiellement, la position des centres de gravité des sections du conducteur est modifiée par rapport à leurs centres de. rigidité. Dans ce nouveau procédé d'amortissement du balancement d'un conducteur de ligne de transport d'énergie électrique, reposant sur la modification des caractéristiques mécaniques de ce conducteur, selon l'invention, on divise le conducteur, dans la portée entre deux supports voisins, au moins en deux tronçons, et on modifie les caractéristiques mécaniques du conducteur en déplaçant iescentres de gravité des sections du conducteur par rapport aux centres de rigidité de ses sections, dans un des tronçons d'un côté, et dans l'autre tronçon, de l'autre côté du plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité de la section de ce conducteur. Il est avantageux de réaliser-le décalage des-centres de gravité par rapport aux centres de rigidité des section s du conducteur à l'aide de contrepoids liés rigidement aux tronçons correspondants du conducteur et disposés de manière que leurs centres de gravité soient décalés par rapport aux centres de rigidité des sections du conducteur, et les contrepoids disposés sur les différents tronçons doivent être placés de part et d'autre du plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité des sections de ce conducteur. D'autre part, il est avantageux, après la fixation des contrepoids, de torsader le conducteur sur un tronçon dans le sens des aiguilles d'une montre et.sur l'autre tronçon, dans le sens opposé à celui des aiguilles d'une montre, en faisant pivoter les contrepoids autour du conducteur de plusieurs tours dans les sens correspondants jusqu'à ce que ces contrepoids se placent par rapport au plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité du conducteur sous un angle tel que le couple detorsion provoqué par ces contrepoids ne soit pas inférieur au couple qui peut apparaître dans le conducteur lors de son givrage. I1 est préférable de faire pivoter les contrepoids autour du conducteur jusqu'd ce qu'ils soient placés sous un angle de 40-45 dans le sens de la force de gravité par rapport au plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité-du conducteur. Il est avantageux que la portée de la ligne de transport d'énergie électrique, dans laquelle on assure l'amortissèment,soit réalisée avec un conducteur muni au moins de deux contrepoids excentriques fixés rigidement, le premier sur le premier tronçon de conducteur et le second sur l'autre tronçon ; par ailleurs, ces contrepoids doivent être disposés de part et d'autre du plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité de ce conducteur, sous un angle de 40-45 par rapport à ce plan vertical dans le sens de la force de gravité. On peut réaliser les contrepoids excentriques sous la forme de demi-haltères munis de pinces de fixation lors de leur montage sur le conducteur. Le conducteur étant divisé selon l'invention au moins en deux tronçons, on décale les centres de gravité des sections du conducteur par rapport aux centres de rigidité, sur l'un des tronçons d'un côté et sur l'autre tronçon de l'autre côté du plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité de ce conducteur, un tel décalage des centres de gravité des sections du conducteur peut être réalisé en répartissant de façon appropriée les masses de deux tronçons du conducteur même par rapport à la ligne des centres de rigidité de ses sections. - On peut réaliser un conducteur acier-aluminium en fils d'aluminium avec un noyau en fils d'acier disposés à l'intérieur du conducteur, dans lequel les masses de deux tronçons du conducteur ont une répartition modifiée par rapport à la ligne des centres de rigidité de ses sections ce conducteur selon l'invention comporte un second noyau en fils d'acier, dont la masse est substantiellement plus importante que celle du premier noyau, du fait que sa dimension transversale est beaucoup plus importante, la distance entre la ligne des centres de gravité des sections de l'un des noyaux et la ligne des centres de gravité des sections du second noyau étant supérieure à la dimension transversale du second noyau.On peut également réaliser la portée d'une ligne de transport d'énergie électrique avec des conducteurs aluminium-acier, dont chaque conducteur aluminium-acier comporte une âme cnnductrice en aluminium avec, selon l'invention, deux noyaux en fils d'acier de masses notablement différentes. Le nouveau procédé pour l'amortissement du balancement d'un conducteur de ligne de transport d'énergie électrique assure la protection sûre des lignes de transport d'énergie électrique contre le balancement des conducteurs dans n'importe quelles conditions de service. La portée d'une ligne de transport d'énergie électrique dans laquelle on assure l'amortissement selon ce procédé n'exige que de faibles dépenses et ne soulève aucune difficulté pour son montage et en cours d'exploitation. Les moyens techniques pour la réalisation du nouveau procédé sont simples, de formes ramassées, peu croûteux et d'exploitation commode. On donne ci-après une description détaillée du nouveau procédé avec référence aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 est une vue en perspective d'une partie de conducteur dans la portée d'une ligne de transport d'Énergie électrique, recouvert de givre, avec indication de la disposition de ses centres de gravité et de rigidité, ainsi que la direction du vent - la figure 2 est une coupe transversale du conducteur de la figure 1 - la figure 3 est une coupe analogue, le conducteur étant déplacé vers le bas sous l'action d'une -poussée occasionnelle - la figure 4 est une coupe analogue mais une poussée étant exercée vers le haut - la figure 5 est une coupe analogue, le conducteur étant déplacé vers le bas par une secousse exercée lorsque le vent souffle en sens opposé à celui des figures 1 à 4 - la figure 6 est une coupe analogue, le conducteur étant déplacé vers le haut sous l'action d'une poussée lorsque la direction du vent est inverse de celle indiquée sur les figures 1 à 4 - la figure 7 est une vue en perspective d'une partie de conducteur dans la portée d'une ligne de transport d'énergie électrique sur laquelle des contrepoids sont fixés, selon l'invention, les centres de gravité et de rigidité ainsi que de la direction du vent étant indiqués - la figure 8 est une coupe représentant la position du premier tronçon du conducteur recouvert de givre et ayant un contrepoids rigidement fixé - la figure 9 est une coupe analogue, ce premiér tronçon de conducteur étant déplacé vers le bas sous une poussée fortuite - 12 figure 10 est une coupe analogue, ce premier tronçon du fil étant recouvert de givre et un contrepoids lui étant rigi -dement fixé, l'ensemble étant déplacé vers le haut sous une poussée , - la figure 11 est une coupe analogue du second tronçon du conducteur recouvert de givre, un contrepoids lui étant rigidement fixé ~ - la figure 12 est une coupe analogue, ce second tronçon du conducteur étant recouvert de givre et un contrepoids lui étant rigidement fixé, ce conducteur étant déplacé vers le bas sous une poussée;; - la figure 13 est une coupe analogue, ce second tronçon de conducteur étant recouvert de givre et un contrepoids lui étant rigidement fixé, ce conducteur étant déplacé vers le haut sous une poussée - la figure 14 est une vue schématique en perspective d'une portée de ligne de transport énergie électrique, comportant selon l'invention un conducteur sur chaque tronçon duquel est fixé rigidement un contrepoids excentrique ; - la figure 15 est une vue en bout le long du conducteur dans la portée de la figure 14 - la figure 16 est une vue en élévation de face d'un poids excentrique en forme de demi-haltere fixé sure conducteur - la figure 17 est une coupe selon la ligne XVII-XVII sur la figure 16 ; et - la figure 18 est une coupe transversale d'un conducteur acier-aluminium comportant deux noyaux de diamètre différent. Pour expliquer l'essentiel du nouveau procédé d'amortissement du balancement d'uncoiicteur oucaiede hgne de transport d'énergie électrique il y a lieu d'examiner en premier lieu les actions agissant sur le comportement du conducteur d'une ligne de transport d'énergie électrique ne possédant aucun moyen de protection contre ledit balancement. On supposera que des conditions atmosphériques particulières ont entraîné le recouvrement du conductemrl par une couche de givre 2 (figure 1) dans la portée d'une ligne de transport d'énergie électrique, comme représenté sur la figure. Alors la ligne 3 des centres de gravité 4 des sections du conducteur 1 recouvert de givre 2$siest déplacée sur toute la longueur du conducteur dans un sens par rapport à la ligne 5 des centres 6 de rigidité de ses sections (à gauche, sur le dessin). On suppose que, dans l'exemple étudié, le vent souffle dans la direction indiquée par des flèches sure dessin. Selon l'aérodynamique, un corps peut entre soumis à des auto-oscillations dans les conditions suivantes : lorsque le centre de gravité de ce corps est décalé par rapport à son centre de rigidité, si le vent vient du côté du centre de gravité, et si, par ailleurs, ce corp-s présente dans les deux conditions indiquées une caractéristique aérodynamique positive de la force ascensionnelle, donnant la relation entre la force ascensionnelle, agissant surie corps examiné et l'angle d'attaque (on appelle angle d'attaque l'angle entre la direction du vecteur d'écoulement d'air et la droite passant par le centre de gravité et le centre de rigidité du corps appelé corde) I1 peut y avoir alors des auto-oscillations de très forte amplitude et fréquence relativement faible qui sont dites balancement. Afin de faciliter la compréhension d processus des autooscillations et du balancement d'un conducteur, on ne tient pas compte dans la description donnée plus loin dru frottement et du couple de rotation aérodynamique exercés sur le conducteur par le vent. Pour le conducteur examiné (figure 1), ces conditions surviennent lors d'un décalage vertical quelconque du conducteur 1 pouvant avoir lieu par suite d'une poussée fortuite pouvant toujours se produire sur les lignes aériennes de transport d'énetgie électrique. I1 est évident que, lorsque le conducteur 1 (figure 2) ne se déplace pas verticalement sous l'action d'efforts quelconques, la force ascensionnelle est nulle car l'angle d'attaqueCL entre la corde 7 et le vecteur d'écoulement d'air est alors nul. Dans ce cas, le conducteur-sous l'action du vent ne peut se déplacer verticalement ni vers le haut, ni vers le bas. Cependant, pour les conditions réelles on ne peut concevoir que les conducteurs d'une ligne de transport d'énergie électrique puissent être immobiles pour une durée prolongée. Des poussées fortuites yerticales agissant sur le conducteur apparaissent assez souvent et peuvent provoquer le déplacement du conducteur vers le haut ou le bas. En supposant que souks 1 'action d'une telle poussée le conducteur 1 (figure 3) soit déplacé vers le bas, du fait des efforts d'inertie, le centre de gravité 4 de la section du conducteur est en retard dans son déplacement par rapport au centre de rigidité 6 de sa section. Par conséquent, il y a torsion du conducteur dans le sens des aiguilles d'une montre lorsque ce dernier est déplacé vers le bas. A un moment donné, le conducteur atteint la position I représentée en pointillés à la position Il représentée en traits pleins. On voit sur la figure 3 que l'angle d'attaque 0L entre le vecteur V d'écoulement d'air et la corde 7 est négatif. C'est pourquoi la force ascensionnelle agissant sur le conducteur 1 est également négative. Par conséquent, le conducteur l-sous l'action du vent est déplacé également vers le bas, c'est-à-dire dans le sens amorcé par la poussée fortuite. Ceci signifie que, dans ce cas, la force ascensionnelle agit dans le même sens que l'effort de ladite poussée, ce qui entraîne le mouvement accéléré du conducteur vers le bas et l'accroissement de l'écart de celui-ci par rapport à l'état initial I. Dans un autre cas, où sous 1 action d'une poussée fortuite le conducteur I (figure 4) est déplacé vers le haut,-apparait une torsion du conducteur dans le sens inverse à celui des aiguilles d'une montre du fait d'un retard de déplacement du centre de gravité 4 de sa section, sous l'action des forces d'inertie, par rapport au centre de rigidité 6 de la section du conducteur. De ce fait, le conducteur à un certain moment passe de sa position I, représentée en pointilLés, à la position III, représentée en traits pleins, par déplacement vers le haut. On voit sur la figure 4 que l'angle d'attaque oC entre la direction du vecteur di; vent et la corde 7 est positif. Ceci signifie que la force ascensionnelle agissant sur le conducteur est également positive. C'est pourquoi le conducteur sous l'action du vent est déplacé vers le haut, 'st-à-dire dans le sens amorcé sous l'action de la poussée fortuite Ceci signifie que la force ascensionnelle agit dans ce cas en accord avec l'effort provenant de la poussée fortuite, ce qui entraîne un mouvement accéléré du conducteur vers le haut et l'accroissement de de son écart par rapport à la position initiale I. Les deux cas examinés indiquent que,lorsque la caractéristique aérodynamique du conducteur 1 est positive, un givrage irrégulier déposé surtout sur un coté du conducteur à gauche sur les figures 1 à 4, quand le vent vient de la ligne des centres de gravité des sections du conducteur engivré (sur les figures 1 à 4, de la gauche), le conducteur oscille dans son plan vertical avec une amplitude croissante, ce qui développe le balancement. On va étudier maintenant le comportement d'un conducteur givré sous l'action du vent dans d'autres conditions. On admettra que les conditions initiales sont telles que la ligne des centres de gravité des sections du conducteur se trouve en arrière de la ligne des centres de rigidité de ses sections, pour un observateur placé du côté d'où vient le vent. De telles conditions peuvent apparaître si le givrage étant inégal est déposé surtout à gauche, ou si le vent souffle en sens inverse, à droite, ou encore, pour la même direction du vent venant de gauche, mais pour un givrage inégal qui est déposé surtout à droite sur le conducteur. On supposera, en comparaison avec les conditions dans lesquelles se trouve le conducteur 1 représenté sur la figure l,que la direction du vent est changée et devenue inverse (soufflant alors de la droite). I1 est évident que le conducteur n'est pas soumis à l'action de poussées fortuites et se trouve au repos, l'angle d'attaque est nul, comme indiqué plus haut pour la figure 2, la force ascensionnelle est alors nulle et, par conséquent, le conducteur ne peu être déplacé sous-l'action du vent ni vers le haut ni vers le bas. Cependant, lors d'un écart du fil vers le haut ou vers le bas sous l'action de poussées fortis,soeaportement sols l'action du vent diffère notablement de son comportement lorsque le vent arrive -de la gauche, comme indiqué plus haut, avec les figures 1 à 4.Si le conducteur 1 recouvert de givre (figure 5) est déplacé sous l'action d'une poussée fortuite vers le bas, le centre de gravité4desasection est en retard, du fait de son inertie, du centre 6 de la section du conducteur,et us torsion du conducteur est alors produite dans le sens des aiguilles d'une montre. A un certain moment, le conducteur 1 recouvert de givre passe de sa position initiale 1, représentée en pointillés, à la position II représentée en traits pleins. Le dessin (figure 5) met en évidence que langlesa(angle d'attaque) entre la direction du vecteur vent et la corde 7 est positif.C'est pourquoi la force ascensionnelle agissant sur le conducteur 1 recouvert des givre est également positive et dirigée vers le haut. Par conséquent, le conducteur sous l'action de cette force ascensionnelle V a tendance à se déplacer vers le haut, c'est-à-dire dans le sens opposé au déplacement amorcé sous l'action d'une poussée fortuite. Ceci signifie que la force ascensionnelle agit dans ce cas sur le conducteur en opposition de l'effort qui est apparu par l'effet d'une poussée fortuite, ce qui entraine le ralentissement du mouvement du conducteur vers le bas et la réduction de son écart par rapport à l'état initial I. Si le conducteur 1 recouvert de givre (figure 6) est déplacé vers le haut-sous une poussée fortuite, le centre de gravité 4 de sa section reste en retard par rapport au centre de rigidité de la section du conducteur du fait de son inertie. Une torsion du conducteur est alors produite dans le sens inverse des aiguilles d'une montre. A un certain moment, le conducteur 1 givré est déplacé de sa position initiale I, représentée en pointillés et vient à la position III, représentée en traits pleins. On voit sur la figure 6 que l'angle sC (angle d'attaque) entre la direction du vent et la corde 7 est négatif. C'est pourquoi la force ascensionnelle agissant sur le conducteur I givré estéement négative. étant- dirigée vers le bas. Par conséquent, le conducteur sous l'action de la force ascensionnelle tend à se déplacer vers le bas, c'est-à-dire dans le sens opposé au sens du mouvement amorcé sous l'action de l'impulsion fortuite. Ceci signifie que la force ascensionnelle dans ce cas agit sur le conducteur à opposé de lteffort qui apparaît à la suite de ladite impulsion, ce qui entraîne le-ralentissement du mouvement du conducteur vers le haut et la diminution de son écartde l'état initial I. On voit donc que ,lorsque la direction du vent change en comparaison avec la direction indiquée sur les figures 1 à 4 et est inversée, comme représenté sur les figures 5 et 6, l'amortissement effectif est produit pour toutes oscillations du conducteur 1 recouvert de givre dans un plan vertical apparaissant par l'action des poussées fortuites, de ce fait, le balancement du conducteur ne peut se développer. I1 est évident que, si la modification des conditions, dans lesquelles se trouve le conducteur couvert de givre représenté sur les figures 1 à 4, réside non dans la modification de la direction du vent, mais dans le caractère du dép8t irrégulier de givre sur le conducteur, c'està dire si le givrage se manifeste surtout sur le c8té gauche et non sur le côté droit du conducteur, il y a également amortissement effectif de n'importe quelles oscillations du- conducteur selon la verticale.Ceci est dt au fait que la ligne des centres de gravité des sections du fil est déplac & ers la droite par rapport à la ligne des centres de rigidité de ses sections et le vent, qui n'a pas modifié sa direction, souffle de 3a gauche et attaque le conducteur non du côté de la ligne des centres de gravité de ses sections, mais du c8té de la ligne des centres de rigidité des sections du conducteur. Ainsi, pour les conducteurs des lignes de transport d'énergie électrique ne possédant aucun moyen pour leur protection contre le balancement il existe toujours un danger de développement de ce balancement du fait des poussées fortuites agissant sur le conducteur dans le sens vertical. Les phénomènes étudiés. qui se produisent lorsque les conducteurs sont recouverts de givre et en présence du vent, indiquent que,pour l'amortis- sement du balancement des conducteurs dans la portée d'une ligne de transport d'énergie électrique, o n peut créer des conditions différentes. pour la formation d'une force ascensionnelle, agissant sur le conducteur sur ses différents tronçons de la portée,de mgdrequten cas de conditions atmosphériques défavorables le développement du balancement de certains tronçons du conducteur soit empêché par les forces aérodynamiques induites sur les autres tronçons de ce conducteur. Le nouveau procédé d'amortissement. du balancement d'un conducteur de ligne de transport d'énergie électrique est essentiellement caractérisé en ce que ce conducteur 8 (figure 7) est divisé en deux tronçons 9 et 10, et que sur ces tronçons on monte des contrepoids excentriques 11 et 12. Le eontrepoids-ll du tronçon 9 est placé d'un côte du plan vertical passant par la ligne 13 des centres 14 de rigidité des sections du conducteur, tandis que le contrepoids excentrique 12 est placé sur le trcrçon 10 de l'autre côté de ce plan vertical indiqué, passant par la ligne 13 des centres 14de rigidité des sections du conducteur.Par cet agencement, la ligne des centres-de gravité des sections du conducteur sur le premier tronçon 9 sous l'action du contrepoids 11 s'écarte de la ligne 13 des centres 14 de rigidité des sections d'un côté (sur le dessin, vers la gauche) et cette ligne 15 des centres de gravité des sections du conducteur 8 à contrepoids excentrique 11 est située comme représenté sur la figure, tandis que la ligne des centres de gravité du conducteur sur le deuxième tronçon 10, sous l'action du contrepoids 12, est décalée par rapport à la ligne 13 des centres 14 de rigidité des sections du conducteur de l'autre c8té (sur le dessin, vers la droite) et cette ligne 16 des centres de gravité des sections du conducteur 8, à contrepoids excentrique 12,est située comme représenté su-r la figure. En cas de givrage irrégulier du conducteur surtout d'un côté dela ligne des centres de gravité de ce conducteur, à contrepoids excentriques du côté givré, ce conducteur est écarté encore plus de la ligne des centres de rigidité de ses sections, tandis que3du côté opposé à celui qui est givré, le conducteur est rapproché de la ligne des centres de rigidité de ses sections. On va maintenant étudier le comportement du conducteur 8 givré, à contrepoids excentrique 11 fixé sur le conducteur en regard des sections VIII-VIII du premier tronçon 9 et avec le contrepoids 12 fixé sur le conducteur en regard de la section IX-IX du second tronçon, séparément pour chaque tronçon.En premier lieu, en ce qui concerne le comportement sous l'action du vent du premier tronçon 9 du conducteur 8, la section transversale VIII-VIII de ce tronçon du conducteur à contrepoids 11 > recouvert d'un givrage irrégulier, avec indication de ses centres de gravité et de rigidité, est représenté sur les figures 8, 9, 10.Tant que le tronçon 9 du conducteur 8 avec le givre 17 est au repos -(figure 8), l'angle d'attaque est nul, comme indiqué dans la description de la figure 2, la force ascensionnelle est alors nulle, et par conséquent sous l'action du vent le conducteur ne peut entre déplacé ni vers le haut ni vers le bas Si ce conducteur 8 avec le givre 17 est déplacé vers le bas sous une poussée fortuite,le centre de gravité 18 de sa section est en retard sur le premier tronçon 9 du fait de l'inertie du centre 14 de rigidité de sa section. Alors le premier tronçon 9 du conducteur 8 subit une torsion dans le sens des aiguilles d'une montre. A un certain moment, le premier tronçon 9 du conducteur 8 couvert de givre 17 quitte sa position initiale représentée sur la figure 8 et arrive à la position indiquée sur la figure 9. On voit sur la figure que l'angleoC(angle d'attaque) entre la direction du vecteur du vent et la corde 20 est négatif. C'est pourquoi la force ascensionnelle agissant sure conducteur 8 avec le givre 17 sur son premier tronçon 9 est également négative et dirigée vers le bas.Par conséquent,le premier tronçon 9 du conducteur 8 sous l'action du vent est déplacé également versie bas sous l'action d'une poussée fortuite et imprime à ce tronçon 9 du conducteur 8 une accélération complémentaire, c'est-à-dire contribue au balancement du conducteur. Lorsque le conducteur 8 avec le givre 17 est déplacé vers le haut par une poussée fortuite, le centre de gravité 18 de sa section est en retard sur le premier tronçon 10 du fait de l'inertie du centre 14 de rigidité de sa section. Alors le premier tronçon 9 du conducteur 8 subit une torsion dans le sens opposé à celui des aiguilles d'une montre. A un certain moment, le premier tronçon 9 du conducteur 8 avec le- givre 17 quitte sa position initiale représentée sur la figure 8 pour occuper la position représentée sur la figure 10. On voit sur la figure que l'angle ou (angle d'attaque) entre la direction du vecteur du vent et la corde 20 est alors positif. C'est pourquoi la force ascensionnelle agissant sur le conducteur 8 couvert de givre 17 sur son premier tronçon 9 est également positive et dirigée vers le haut.Par conséquent, le premier tronçon 9 du, conducteur 8 sous l'action du vent est déplacé également vers le haut dans le sens du mouvement amorcé par une poussée fortuite. Ceci signifie que la force ascensionnelle agit également dans ce cas sur le premier tronçon 9 du conducteur 8 en accord avec une poussée fortuite et communique à ce tronçon 9 du conducteur 8 une accélération complémentaire, c'est-à-dire qu'elle contribue également au développement du balancement de ce conducteur. L'analyse que l'on vient de faire du comportement du premier tronçon 9 du conducteur 8 recouvert de givre 17 et muni d'un contrepoids excentrique 11 montre que pour la direction donnée du vent (venant, selon les figures 8-10, de la gauche), le premier tronçon 9 du conducteur 8, si on le considère indépendamment de son second tronçon 10, reste soumis au balancement dans la même mesure que le conducteur 1 (figures 1 à 4) d'une ligne de transport d'énergie électrique ne possédant aucun moyen de protection contre le balancement étudié au début de la description. Cependant, on va voir dans la suite que ce premier tronçon 9 du conducteur 8, dont la prolongation directe est constituée par le tronçon 10 de ce même conducteur ne peut en aucun cas être soumis au balancement sous l'influence de-ce dernier. On va analyser maintenant le comportement du second tronçon 10 du conducteur 8. La section transversale XI-XI dé ce tronçon du conducteur, recouvert d'un givrage irrégulier 17 comportant un contrepoids 12,est est représentéeavec indication du centre de gravité et du centre de rigidité de cette section sur les figures 11 à 13. Tant que le second tronçon 10 du conducteur 8 à givrage 17 est au repos (figure 11) angle d'attaque est nul, comme on l'a vu pour la figure 2, la force ascensionnelle est alors nulle, et par conséquent, sous 1 l'action du vent, le conducteur sur le second tronçon n est déplacé ni vers le haut, ni vers le bas. Si le conducteur 8 à givrage 17 est déplacé vers le bas sous l'action d'une poussée fortuite le centre de gravite 19 de sa section sur le second tronçon 10 est en retard du fait de l'inertie, par rapport au centre de rigidité 14 de sa section. Le second tronçon 10 du conducteur 8 est alors soumis à une torsion de sens inverse à celui des aiguilles d'une montre A un certain moment, le second tronçon 10 du conducteur 8 à givrage 17 est déplacé de sa position initiale, représentétsur la figure l1 et vient à la position représenté-sur la figure 12. On voit sur la figure que l'angle d'attaque a entre le vecteur du courant d'air et la corde 21 est alors positif. C'est pourquoi la force ascensionnelle agissant sur le conducteur 8 à givrage 17 sur son second tronçon 10 est également positive et dirigée vers le haut. Par conséquent, le second tronçon 10 du conducteur 8 a tendance sous l'action du vent à se déplacer vers le haut, en sens opposé à celui qui a été amorcé par la poussée fortuite. Ceci signifie que dans ce cas la force ascensionnelle agit sur le second tronçon 10 du conducteur 8 à l'encontre de la poussée fortuite et provoque le freinage de ce tronçon du conducteur, c'est-à-dire empêche le développement du balancement. Dans ce cas, lorsque le conducteur 8 à givrage 17 commence à se déplacer vers le haut sous l'action d'une poussée fortuite le centre de gravité 19 de sa section estes retard sur le second tronçon 10 par rapport au centre 14 de rigidité dela section du fait de l'inertie.Le second tronçon 10 du conducteur 8 est alors soumis à une torsion dirigée dans le sens des aiguilles d'une montre. - A un certain moment, le second tronçon 10 du conducteur 8 recouvert de givre 17 est déplacé de sa position initiale représentée sur la figure 1 sur laposition représentée sur la figure 13. On voit que l'angle o( (angle d'attaque entre la direction du vecteur de vent et la corde 21 est alors négatif. C'est pourquoi la force ascensionnelle agissant sur le conducteur 8 à givrage 17 sur son second tronçon 10 est également négative et dirigée vers le bas dans le sens opposé au déplacement du conducteur, amorcé. sous l'action d'une poussée fortuite. Ceci signifie que la force ascensionnelle dans ce cas agit sur le second tronçon 10 du conducteur 8 à l'encontre d'une poussée fortuite et provoque le freinage de ce tronçon du cnnducteur, c'est-à-dire empêche également le développement du balancement du conducteur. L'examen du comportement du second tronçon 10 du conducteur 8 recouvert de givre et équipé d!Lin contrepoids excentrique l1 montre que pour la direction donncedu vent (venant de gauche, sur les figures 11 à 13), le second tronçon 10 du conducteur 8 n'est soumis à aucun balancement en toutes conditions.Mieux encore, le second tronçon 10 du conducteur 8 constituant le prolongement direct du premier tronçon 9 en balancement, ce second tronçon permet d'éviter celui de toL.t le condrlcteur 8 en toutes conditions car le balancement ne peut se produire sur le premier tronçon du conducteur du fait que l'énergie mécanique nécessaire pour la mise en mouvement du conducteur est absorbée par le second tronçon 10. I1 convient de remarquer qu'à la modification de la direction du vent en sens inverse, le processus se déroule de façon analogue à celui qui vient d'être analysé dans le cas des figures 7 à 13 avec cette différence que les conditions empêchant le balancement du conducteur seront engendrées non pour le second mais pour le premier tronçon du conducteur 8. Le nouveau procédé d'amortissement du balancement du conducteur de ligne de transport d'énergie électrique a été examiné pour l'exemple concret d'un conducteur par phase (phase qui n'est pas en faisceau), lorsque le conducteur est divisé en deux tronçons. I1 est évident que chacun de ces deux tronçons peut également être divisé en deux autres tronçons, et les quatre tronçons obtenus peuvent à leur tour être divisés chacun en deux tronçons, etc. Chaque tronçon est alors équipé d'un contrepoids excentrique et les contrepoids des tronçons adjacents doivent de préférence être disposés de part et d'autre du plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité des sections du conducteur. Pour les lignes de transport d'énergie électrique à phases en faisceau dont chacune des phases comporte plusieurs conducteurs écartés les uns des autres à une certaine distance et maintenus entre eux à l'aide d'entretoises, le nouveau procédé proposé d'amortissement peut également être appliqué avec succès. Chaque -conducteur de phase en faisceau doit être considéré alors comme un conducteur indépendant dans la portée de la ligne de transport d'énergie électrique entre deux supports voisins et la prévention du développement du balancement de ce conducteur doit être assurée selon le procédé exposé plus haut et à l'aide de moyens décrits plus loin. Les figures 14 15 représentent tXne porteSe de ligné de transport d'énergie électrique dans laquelle le balancement des conducteurs est éliminé selon le nouveau procédé en montant sur chaque tronçon du conducteur un contrepoids excentrique. On a représenté sur ces figures la portée entre deux supports voisins 22 et 23 d'une ligne double de transport d'énergie~électrique haute tension; pour la simplification des figures et de la description consécutive on n'a représenté qu'un seul conducteur. Cependant, toutes indications données sur ce conducteur peuvent être entièrement étendues à tous les-autres conducteurs. Le conducteur 24 est divisé en deux tronçons 25 et 26. Sur le premier tronçon 25, à environ 113 de la portée à partir du support 22, est placé un contrepoids excentrique 27, et sur le second tronçon 26 du conducteur 24; environ à une distance égale à 1!3 de la portée par rapport au support 23, est monté un second- contrepoids excentraque 28.On voit sur la figure 15 que le contrepoids excentrique 27 se trouve d'un côté du plan vertical 29 passant par la ligne des centres de rigidité des sections du conducteur 24 (à gauche sur la figure) et le poids excentrique 28 se trouve de l'autre côté de- ce plan vertical 29 (à droite sur la figure). Les -contre- poids excentriques sont montés sur le conducteur 24 sous un angle de 40-45 par rapport au plan vertical 29. Dans la plupart des cas, la disposition des contrepoids sous un tel angle est la plus avantageuse pour leur efficacité d'action sur le conducteur afin d'éviter le balancement des conducteurs ainsi que leur basculement sur l'autre côté du plan vertical 29.Pour que les contrepoids excentriques 27 et 28 soient situés sous un tel angle par rapport au plan 29, le conducteur 24 sur le premier tronçon 25 a été torsadé sur plusieurs tours dans un sens à l'aide de ce même contrepoids excentrique 27, en lue faisant tourner plusieurs fois autour de l'axe longitudinal du conducteur-24 dans lendit sens et sur le second tronçon 26 le conducteur 24 a été torsadé en sens inverse à l'aide du contrepoids excentrique 28 par plusieurs tours sur l'axe longitudinal du conducteur 24 dans ledit sens inverse. Cette torsion du conducteur sur les tronçons 25 et 26 à l'aide des. cnntre- poids excentriques respectifs 27 et 28 peut être réalisée non seulement sur le conducteur déjà suspendu sur les supports. mais également sur le conducteur déroulé au sol, avant sa suspension.Le degre de torsion du co-ldueteur sur chaque tronçon est déterminé selon la matière cnnstitutive, le diamètre, la masse du contrepoids et la longueur de la portée Par exemple, pour un 2 conducteur aluminium-acier à section de 1-DO mm pour une portée de 180-220m et deux contrepoids dont la masse est de l'ordre de 10 kg chacun et dont le centre de gravité est Situé à distance environ 250 mm du centre de rigidité de la section correspondante du conducteur, aux peints où ces csetrepeids sont installés, le conducteur sur chaque tronçon est torsadé de 2 ou 3 tours. Les cont-repoids excentriques peuvent être de forme quelconque : sous forme de tige, dont une extrémité est solidaire du conducteur, -s forme de plaque rectangulaire fixée surie conducteur par l'un de ses bordsssous forme d'un corps de révolution quelconque à section variable le long de l'axe de révolution, fixé sur le conducteur par son extrémité la plus étroite, etc. Au cours des essais sur les lignes de transport d'énergie électrique protégées contre le balancement des conducteurs en montant sur ceux-ci des contrepoids excentriques on a obtenu des résultats très satisfaisants avec un contrepoids en forme de demi-haltère comportant une tige fixée par une,extré- mité sur le conducteur de la ligne de transport d'énergie électrique à l'en- droit approprié du tronçon de la portée, et d'un corps lourd fixé à l'autre extrémité de ladite tige. un de ces contrepoids excentriques en demi-haltère est représenté sur les figures 16,. 17. I1 se compose d'un cylindre plein en acier 30 dans lequel est sensiblement concentrée toute sa masse d'une tige en acier 31 qui est soudée par une extrémité au cylindre d'acier, au milieu de sa génératrice, et d'un dispositif de serrage 32 agencé pour la fixation du contrepoids excentrique sur le conducteur. Le dispositif de serrage 32 est démontable pour la facilité de montage du contrepoids en n'importe quel endroit du tronçon choisi du conducteur, et de réglage de sa position défiunitive Les éléments principaux du dispositif de serrage sont une douille 33 en forme de selle c'est pourquoi tout le dispositif de serrage peut être désigné par ce terme selle et un coussinet 34.La douille et le coussinet comportent des saillies respectives 35 ét 36 dont les cOtés en bout 37 et 38 sont en forme de surface cylindrique dont le rayon est égal à celui du conducteur ou cible auquel ce dispositif de serrage 32 est associé. La douille 33 et le coussinet 34 sont réunis au montage du dispositif de serrage 32 sur le conducteur à l'aide des étriers 39 à écrous 40. La tige 31 est fixée au dispositif de serrage 32 à l'aide de goujons 41, qui. sont -introduits dans les ouvertures de I'extrmit libre de la tige et dans les plaques 42 du coussinet 34. Chaque goujon lui-même est fixé par une goupille fendue 43 Pour monter le contrepoids excentrique considéré sur le conducteur 44, on enfile d'abord sur ce conducteur la douille 33 puis on place dans la douille le coussinet 34, de manière que les extrémités 37 et 38 des saillies longitudinales 35 et 36 soient situées mutuellement en regard, on pose sur la douille les étriers 39 en enfilant leurs extrémités filetées à travers les ouvertures du coussinet et en vissant sur ces extrémités les écrous 40, le cnntrepoids excentrique est ainsi fixé surle conducteur 44. Cette réalisation de contrepoids excentrique est donc simple et peu conteuse, tout en assurant la fixation store sur le conducteur, et étant d'exploitation simple et dlencombrement relativement réduit La mise en oeuvre du nouveau procédé d'amortissement du balancement des conducteurs de lignes de transport d'énergie électrique à l'aide de contrepoids excentriqueaest caractérisée en ce qu'elle peut être appliquée aux lignes de transport d'énergie électrique avec des conducteurs ordinaires de n'importe quelle construction.Cependant, il faut munir de contrepoids excentriques les conducteurs de chaque portée, ce qui dans certains cas peut présenter certaines difficultés et entraîne des dépenses complémentaires de temps et de moyens financiers, au cours du montage, comme en cours d'exploitation des lignes de transport d'énergie électrique. Le nouveau procédé proposé peut être réalisé non seulement avec des contrepoids excentriques mais encore par d'autres moyens assurant le décalage de la ligne des centres de gravité des sections du conducteur par rapport à la ligne des centres de rigidité de ces sections. Dans certains cas il peut être plus avanageux dupait dexe tedrique t économique d'assurer l'amortissement du balancement des cnnducteurs de ligne de transport d'énergie électrique, selon le nouveau procédé proposé par constitution de la ligne de transport d'énergie électrique avec un conducteur spécial, dans lequel le décalage de Ia ligne des centres de gravité des sections du conducteur par rapport à la ligne des centres de rigidité de ces sections est assuré par une modification appropriée de la répartition de masse du conducteur meme. La figure 18 représente une telle construction d'un conducteur aluminium-acier. Ce conducteur comporte une âme conductrice 45 toronnée en brins d'aluminium 46.A l'intérieur de 1'amie se trouvent deux noyaux 47 et 48 toronnés en brins d'acier 49 et 50 respectivement. Le noyau 47 est de diamètre très supérieur à celui du noyau 48. Le poids de ce noyau 47 est donc largement supérieur à celui du noyau 48, le poids de chaque noyau, comme pour n importe quel corps cylindrique, étant proportionnel au carré de son diamètre. Ce conducteur aluminium-acier a une section transversale ovale sur le grand axe duquel sont centrés les noyaux 47 et 48 en des points différents. I1 est évident que plus les noyaux sont écartes l'un de l'autre plus l'amortissement du balancement de conducteur dans la portée dune ligne de transport d'énergie électrique est efficace. C'est pourquoi pour la réalisation du conducteur on dispose les noyaux dans la mesure du possible à une distance maximale l'un de l'autre. Au montage d'une ligne de transport d'énergie électrique avec un tel conducteur spécial on doit assurer la torsion préalable de ce conducteur-ce qui est généralement obtenu de soi-meme lors de sa tension au cours du montage de la portée d'ancrage (portée de ligne de transport d'énergie électrique entre deux supports d'ancrage), où le conducteur est rigidement fixé aux chaînes d'isolateur : d'ordinaire la portée d'ancrage comporte plusieurs portées intermédiaires qui se situent entre deux supports inter médiaires voisins.Un décalage est alors produit entre la ligne des centres de gravité des sections du conducteur et les lignes des centres de rigidité de ses sections sur les tronçons voisins de la portée de la ligne de transport d'énergie électrique, de part et d'autre du plan vertical passant par la ligne de ses centres de rigidité. I1 en résulte les conditions nécessaires à empêcher le développement du balancement. I1 est évident que l'on peut facilement concevoir toute une série de solutions constructives pour les conducteurs dans lesquels existe un décalage des centres de gravité des sections par rapport aux centres de rigidité de ces mêmes sections : en donnant une forme appropriée au conducteur dans sa réalisation en enlaçant dans le conducteur des brins en matière ayant un poids spécifique sensiblement supérieur à celui de la matière principale du conducteur à brins multiples, etc. En principe, la section du conducteur peut adopter n'importe quelle forme. Le nouveau procédé proposé d'amortissement des conducteurs a été expérimenté sur des lignes de transport d'énergie électrique en service dans des régions où l'intensité moyenne de dépôt de givre est de 3 l'ordre de 10 mm ramenée au poids spécifique de la glace 0,9 kg/cm et avec une intensité élevée de dépôt du givre, de l'ordre de 20 mm, ramenée 3 au poids spécifique de la glace 0,9 g/cm3. Dans l'une de ces régions à intensité moyenne de dépôt de givre du fait du balancement des conducteurs des débranch-ements d'une ligne double de 110 kv sont apparus au cours de la saison automne-hiver, cette ligne a été mise en service selon le schéma d'un grand triangle dans lequel parmi les six conducteurs pour le transport de l'énergie électrique on n'utilise que trois conducteurs : conducteurs supérieur et inférieur d'une ligne simple et conducteur de milieu de l'autre ligne simple. Cet agencement a été choisi pour accroître la distance entre les conducteurs utilisés, afin de réduire la probabilité de leur interférence par le balancement, bien qu'on réduise ainsi de moitié la capacité de transport de la ligne. Après application sur cette ligne du nouveau procédé d'amortissement 123 portées de cette ligne furent équipées de contrepoids excentriques selon la description donnée plus haut (voir figures 14 et 15), les débranchements par avarie de ces lignes causée par balancement des conducteurs en fonctionnement des deux chaînes ont cessé complètement. L'inspection systématique des conducteurs de portées munis de contrepoids excentriques a montré que les conducteurs ntont pas été endommagés du fait du montage des contrepoids sur ces conducteurs.Par ailleurs, sur les autres lignes de cette région on a constaté à plusieurs reprises des débranchements provoquas par balancement des conducteurs. Dans une autre région à intensité élevée de givrage ltexpérimentation du nouveau procédé d'amortissement a été réalisée sur le tronçon d'une ligne double de 110 kV à supports en béton armé sur lesquels 2 étaient suspendus des conducteurs aluminium-acier à section de 185 mm Avant l'équipement de ce tronçon de ligne due 5,2 km de longueur selon le nouveau procédé on constatait systématiquement dans 28 portées, de la quarante et unième à la soixante huitième le balancement des conducteurs, et en conséquence des débranchements fréquents de toute la ligne de transport d'énergie électrique.De ce fait, au cours de la saison automne híver, ce tronçon de la ligne de transport d'énergie électrique fonctionnait selon un schéma à grand triangle, ce qui naturellement diminuait de deux fois la capacité de transport d'énergie électrique de cette ligne. Lors de la prépa-ration de la saison automne-hiver les portées de la ligne simple due gauche de ce tronçon de cette ligne de transport d'énergie électrique à partir du support 52 jusqu'au support 67 furent équipées selon le nouveau procédé d'amortissement en installant sur ces conducteurs des contrepoids excentriques, comme décrit plus haut (voir figures 14 et 15), les portées des supports allant du 41 au 52 et du support 67jusqu'au 68 de la ligne simple de gauche, toute la ligne simple de droite étant laissée sans protection contre le balancement. Après cet équipement, on.a constaté lors d'une formation unilatérale de givre, même faible, de 5 à 10 mm, et avec une vitesse du vent atteignant 7 à 10 m/s,unbaLtxeientinEe des conducteurs dans les portées non protégées du support 41 au support 52 et du support 67 au support 68 de la ligne simple de gauche et dans les portées du support 41 jusqu'au support 68 de la ligne simple de droite de la ligne de transport d'énergie en cause. Sur les conducteurs des portées protégées de la ligne simple de gauche de cette ligne de transport on n'a pas constaté de balancement. Par ailleurs, le nouveau procédé a été expérimenté dans diverses conditions sur d'autres lignes. Ainsi, l'expt imentation approfondie du procédé avec les moyens proposés ainsi que l'exploitation pratique de ces lignes de transport d'énergie électrique ont démontré l'efficacité de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé d'amortissement du balancement de conducteur ou câble d'une ligne de transport d'énergie électrique basé sur la modification des caractéristiques mécaniques de ce conducteur, ce procédé étant caractérisé en ce qu'on divise le conducteur dans la portée comprise entre deux supports voisins au moins en deux tronçons et on modifie les caractéristiques mécaniques du conducteur en déplaçant les centres de gravité des sections du conducteur par rapport aux centres de rigidité de ses sections sur l'un des tronçons d'un c8té du plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité des sections de ce conducteur et sur l'autre tronçon de l'autre côté de ce plan 2.Procédé d'amortissement selon la revendication 1, caractérisé en ce que le décalage des centres de gravité des sections du conducteur par rapport aux centres de rigidité de ses sections est réalisé à laide de contrepoids fixés rigidement aux tronçons appropriés du conducteur et disposés de manière que les centres de gravité des contrepoids soient décalés par rapport aux centres de rigidité des sections du conducteur, les contrepoids disposés sur les divers tronçons étant placés de part et d'autre du plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité des sections de ce conducteur. 3. Procédé d'amortissement selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'après fixation des contrepoids le conducteur est torsadé sur un tronçon dans le sens des aiguilles d'une montre et en sens inverse sur l'autre tronçon en faisant tourner les contrepoids autour du conducteur sur plusieurs tours dans les sens correspondants jusqu'à ce qu'ils soient placés par rapport au plan vertical passant par la ligne des centres de gravité du conducteur sous un angle pour lequel le couple de torsion exercé sur le conducteur par les contrepoids devienne au moins égal au couple qui peut apparaître dans le conducteur lors du givrage de ce dernier. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que les contrepoids sont tournés autour du fil pour sa torsion jusqu'à ce qu'ils soient placés par rapport au plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité des sections du conducteur, sous un angle de 40-450 dans le sens de la pesanteur. 5 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le décalage des centres de gravité des sections du conducteur par rapport aux centres de rigidité de ses sections est réalisé par une répartition appropriée de la masse des deux tronçons du conducteur même, par rapport à la ligne des centres de rigidité de ses sections. 6. Ligne de transport d'énergie électrique dans laquelle on assure l'amortissement du balancement du conducteur entre au moins deux supports de portée, selon le procédé de l'une quelconque des revendications I à 4, cette ligne étant caractérisée en ce que le conducteur est équipé dans la portée d'au moins deux contrepoids excentriques fixés rigidement, le premier sur le premier tronçon ele second sur l'autre tronçon et disposés de part et d'autre du plan vertical passant par la ligne des centres de rigidité des sections de ce conducteur, sous un angle de 40-45 par rapport à ce plan vertical, dans le sens de l'action de la pesanteur. 7. Contrepoids excentrique pour la réalisation d'une ligne selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il est en forme de demihaltère et qu'il est muni d'un dispositif de serrage pour son montage sur le conducteur de ligne de transport de l'énergie électrique. 8. Conducteur ou cible aluminium-acier de ligne de transport d'énergie électrique dont l'amortissement de balancement est réalisé selon l'une quelconque des revendications let 5, comportant une âme cnnductrice en fils d'aluminium et un noyau en fils d'acier disposé à l'intérieur de l'amie conductrice, ce conducteur étant caractérisé en ce qu'il comporte un second noyau disposé à l'intérieur de râme- conductrice et réalisé en fils d'acier, ayant une masse sensiblement supérieure à celle du premier noyau du fait de sa dimension transversale sensiblement supérieure, la distance entre la ligne des centres de gravité des sections d'un des noyaux et la ligne des centres de gravité des sections du second noyau étant supérieure à la dimension transversale du second noyau. 9. Ligne de transport d'énergie électrique comportant entre au moins deux support s de portée des conducteurs ou câbles électriques selon la revendication 8.