La présente invention se rapporte généralement à des circuits de déviation pour télévision; en particulier, elle concerne et a essentiellement pour objet un nouveau système perfectionné de circuit transistorisé de déviation 5 verticale approprié pour satisfaire les exigences rigoureuses de déviation verticale (c'est-à-dire de fréquence de balayage vertical ou de trames) de tubes oscillographiques ou à rayons cathodiques formant tubes à imâge^/dits kinescopes à large angle pour télévision en couleurs, ainsi que les 10 diverses applications et utilisations résultant de sa mise en oeuvre et les ensembles, appareils, équipements et installations pourvus de tels dispositifs. Dans le brevet américain ÏT° 2 964 673 délivré à Thomas 0. Stanley, une forme d'exécution avantageuse d'un système de circuit 15 transistorisé de déviation verticale est divulguée, laquelle emploie un étage de sortie de configuration complémentaire symétrique en push-pull de classe B, avec un trajet de réaction négative ou de contre- réaction comportant une capacitance prévue entre le circuit de sortie et l'entrée d'un 20 étage d'attaque pour établir un fonctionnement du type formant intégrateur de Miller ou analogue, la configuration à symétrie complémentaire permet l'élimination du transformateur usuel de sortie de déviation verticale servant à adapter l'impédance de l'étage de sortie aux enroulements du bobinage 25 de déviation verticale. la présente invention vise un système de circuit de déviation verticale employant, comme dans le brevet américain N° 2964 673, étage de sortie à symétrie complémentaire en association avec un système de circuit de réaction ou de 30 rétroaction formant intégrateur de Miller avec connexion de l'étage de sortie aux enroulements du bobinage de déviation verticale effectuée par l'intermédiaire d'un condensateur de couplage plutôt que d'un transformateur de sortie, l'élimination du transformateur permet certaines économies de coût et d'espace 35 et évite des problèmes de distorsion de forme d'onde associés au transformateur usuel de sortie. En outre, l'élimination, du transformateur présente un avantage particulier dans une application 71 17592 2 2090063 envisagée de la présente invention : le système de circuit de déviation verticale pour un tube à images en couleurs dit kinescope à angle de déviation de 110° dans un agencement compact et peu profond de coffret de poste récepteur de 5 télévision en couleurs, plaçant les majeures parties du système de circuit de l'appareil récepteur sur un châssis pourvu d'un orifice et orienté verticalement à travers lequel s'étend le col du tube kinescope. Le problème de champs de dispersion ou de fuite du transformateur de sortie, coupant les trajets de 10 faisceau électronique étroitement voisins du tube à images en couleurs formant kinescope, est évité avec la solution à étage de sortie à symétrie complémentaire. Un problème} à résoudre lors de l'utilisation de l'étage de sortie à symétrie complémentaire est cependant la stabilisation de 15 la forme d'onde de sortie et de la hauteur et de l'orientation de la trame résultante en présence de changements de l'alimentation B+ qui peuvent résulter de variations de tension électrique de ligne ou d'autres causes, telles que des changements importants dans la charge imposée à 20 l'alimentation B+. Une caractéristique de la présente invention est une solution nouvelle et avantageuse à de tels problèmes de stabilisation. Conformément à un mode de/^éalisation de la présente invention, une diode, polarisée dans la région de Zener pendant le retour 25 de la trace de balayage seulement, est connectée entre un point à potentiel de référence (par exemple au châssis.formant masse ou terre) et la base du transistor de la paire de sortie qui conduit pendant le retour de la trace de balayage et pendant la moitié initiale de l'intervalle de balayage, d'exploration 30 ou d'analyse aller. Dans son mode de fonctionnement de Zener, la diode sert à bloquer la borne de sortie de l'étage (au droit des émetteurs réunis de la paire complémentaire) à une tension électrique sensiblement constante pendant l'intervalle ou la période de retour de balayage, la tension électrique restant 35 sensiblement invariante même en présence de variations relativement larges de l'alimentation B+ en raison de changements de tension électrique de ligne, etc.... Un avantage pratique de cette forme 71 17592 2090063 de stabilisation contre des variations d'alimentation B+ réside dans le fait que les exigences de dissipation, imposées au transistor restant de la paire de sortie (qui conduit pendant la dernière moitié de l'intervalle de balayage aller), sont 5 maintenues effectivement constantes à un niveau relativement modéré (par exemple de 3 W). Dans un mode de réalisation commercialement attrayant de l'invention, employant une alimentation positive de courant électrique continu, un transistor de puissance du type îïPM pour conduction pendant le 10 retour de balayage et la moitié initiale du balayage aller, et un transistor de puissance du type KO? pour conduction pendant la moitié finale du balayage aller, l'agencement stabilisateur, décrit ci-dessus, permet de façon sûre l'emploi de la combinaison économique d'un transistor de puissance du type 15 PNP à taux de dissipation modéré avec un transistor de puissance du type NP1T d'un taux de dissipation suffisamment plus élevé pour résister aux conditions de fonctionnement défavorables ou nuisibles rencontrées avec des valeurs extrêmales des variations de l'alimentation B+. 20 En cours d'utilisation de circuits de déviation verticale avec des tubes à images en couleurs formant kinescope à large angle, dans lesquels une correction dynamique de la distorsion en coussin est habituellement requise, des composantesde correction de fréquence de balayage horizontale ou de lignes 25 sont forcées de s'écouler dans les enroulements de déviation verticale. Une technique largement utilisée, pour introduire de telles composantes de correction au moyen d'une bobine de réactance saturable, est révélée dans le brevet américain 1T° 3.346.765. Cet agencement de bobine de réactance saturable peut 30 etre utilisé avantageusement avec des circuits transistorisés de déviation au type décrit ci-dessus. Un problème se pose cependant relativement à l'entretien ou au maintien d'un entrelacement ou interlignage correct si un soin approprié n'est pas pris pour éviter la réaction ou rétroaction des composantes de correction de fréquence 35 de balayage horizontal ou de lignes par l'intermédiaire du trajet 71 17592 4 2090063 de réaction de Miller (quand un tel est utilisé) ou par l'intermédiaire de trajets de réaction associés à la commande par transistor de décharge (quand de telles sont utilisées). Une caractéristique supplémentaire de la présente invention se 5 rapporte à une modification du système de circuit d'enroulement de déviation pour introduire une suppression de composantes de tension électrique de fréquence de balayage horizontal ou de lignes d'une manière réduisant de façon importante la probabilité d'une réaction, perturbatrice d'entrelacement 10 ou d'interlignage, des composantes horizontales provenant du circuit de sortie de déviation verticale. La présente invention crée un nouveau circuit perfectionné transistorisé de déviation verticale employant un agencement à transistor à symétrie complémentaire avec stabilisation 15 contre des effets défavorables ou nuisibles de variations de l'alimentation B+ et avec une protection contre la réaction perturbatrice d'entrelacement, ou d'interlignage de composantes de fréquence de balayage horizontal ou de lignes associées à la correction dynamique de la distorsion en coussin. 20 L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative qui va suivre en se reportant au dessin schématique annexé, donné uniquement à titre d'exemple non limitatif illustrant un mode 25 de réalisation de l'invention et dans lequel : - la figure unique représente un schéma de circuit de déviation conforme à l'invention. En se référant au. dessin annexé initialement pour une description générale du circuit de déviation illustré, un amplifica-30 teur d'onde de déviation verticale est représenté ayant (a) un étage d'entrée comprenant un transistor 20 de type ÏTPÏÏT disposé dans une configuration en émettodyne ou à montage à émetteur suiveur; (b) un étage, d'attaque employant un transistor 30 de type EPÏT dans une configuration de base-entrée à émetteur mis à la 35 masse, réagissant à la grandeur de sortie du transistor 20 à montage en émettodyne; et (c) un étage de sortie à symétrie complémentaire en push-pull de classe B employant un transistor 40 de 71 17592 5 2090063 type NPÏT et un transistor 50 de type PNP avec des bases attaquées en parallèle par la sortie de collecteur du transistor d'attaque 30 et avec des émetteurs réunis produisant une forme d'onde de sortie à une borne de sortie 0. 5 Les moitiés respectives 80A et 80B de l'enroulement du bobinage de déviation verticale sont alimentées en courant électrique de déviation à partir d'une borne de sortie 0 par l'intermédiaire d'un trajet comprenant un condensateur de couplage électrolytique 53 en série avec le système de circuit de 10 convergence verticale 70, représenté dans le dessin par un rectangle, pavé ou bloc disposé entre des bornes C et 0'. Cfes détails du système du circuit de convergence verticale, avec lesquels la présente invention n'est pas concernée, ont été représentés seulement partiellement afin de simplifier le '15 dessin). Le trajet du courant électrique de déviation est ramené au châssis formant masse par l'intermédiaire d'un réseau en parallèle résistif-capacitif RC comprenant une résistance 57 d'échantillonnage ou de discrimination de courant électrique. Un trajet de réaction négative, comprenant un condensateur 20 61, est disposé en boucle autour de l'amplificateur d'onde de déviation, en s ' étendant/êntre une borne de réaction F (à l'extrémité, non mise à la masse, de la résistance d'échantillonnage 57) dans le circuit de sortie de l'amplificateur et' la base du transistor d'entrée 20. 25 La charge alternée du condensateur 61 à partir d'un point d'alimentation de courant électrique continu B par l'intermédiaire d'un trajet de charge comprenant les résistances 10 et 11 et la décharge alternée de celui-ci par l'intermédiaire d'un transistor de décharge 100 périodiquement conducteur ont 30 pour résultat la production d'une onde en dents de scie conformément aux principes de l'intégrateur de Miller, la réaction d'impulsions de retour de balayage, appliquée à la base du transistor de décharge 100 à partir de la borne C' dans le circuit de sortie, est réalisée (par l'intermédiaire d'un trajet comprenant la résistance 101) en établissant, d'une manière bien connue, 35 une forme d'action de multivibrateur astable entre les étages respectivement de décharge et de sortie qui rend le circuit de 71 17592 6 2090063 déviation verticale autooscillant à une fréquence légèrement inférieure à la fréquence de balayage vertical ou de trames de télévision. La synchronisation précise des oscillations à la fréquence correcte est obtenue sous la commande ou "le contrôle 5 d'impulsions de synchronisation verticale ou de trames obtenues d'une forme d'onde de synchronisation fournie à la borne S. Afin d'apprécier pleinement les perfectionnements dans le fonctionnement du circuit de déviation de la forme généralement décrite ci-dessus, qui sont procurés par les caractéristiques 10 de la présente invention, il convient maintenant de considérer le système de circuit illustré en plus grand détail. La charge du condensateur 61, pour développer la portion de trace de balayage aller de la forme d'onde d'entrée en dents descie est effectuée par l'intermédiaire d'un trajet de charge 15 comprenant la résistance variable 10 (qui sert de commande ou de contrôle de hauteur réglable), la résistance fixe 11 (déterminant la hauteur maximale), la diode 63 polarisée dans le sens direct et la résistance d'échantillonnage (57). La présence de la diode 63 dans le trajet de charge assure 20 de façon sûre ou fiable la mise en circuit rapide du transistor 20 de pré-attaque quscd le transistor de .décharge 100 s'interrompt ou se met hors circuit. Pendant la conduction du transistor de décharge 100, la tension électrique à la base du transistor 20 est effectivement bloquée ou verrouillée à la masse. 25 Lors de l'interruption ou de la mise hors circuit du transistor 100, le courant électrique de charge commence à s'écouler et polarise rapidement la diode 63 dans le sens direct. Ceci provoque une élévation d'un échelon ou degré de la tension électrique à la base du transistor 20 pour devenir relativement 30 voisine (telle que déterminéepar le choix du type de diode) du potentiel V^e nécessaire pour la conduction du transistor 20. En l'absence de la diode 63 et de l'élévation d'un échelon qu'elle produit, un enclenchement retardé de mise en circuit s'ensuivrait, en reposant sur la caractéristique de charge du 35 condensateur ."Un tel accroissement lent jusqu'au potentiel nécessaire est non seulement indésirable à cause de l'allongement résultant du temps de retour de trace de balayage, mais il est 71 17592 7 2090063 également indésirable parce que la constante de temps de charge est variable en fonction du réglage de contrôle ou de commande de hauteur et une variabilité indésirable du temps de retour de trace de balayage en serait la conséquence. Bien qu'une 5 élévation d'un échelon pourrait aussi être produite par l'emploi d'une résistance d'une valeur convenablement faible dans le trajet de réaction, l'élévation d'un échelon serait relativement peu sûre ou incertaine puisque sa grandeur varierait avec le réglage du contrôle ou de la commande de hauteur; au 10 contraire, l'élévation d'un échelon, réalisée par la diode 63,est relativement fixe et indépendante du réglage du contrôle de hauteur. Cependant, quand on désire compléter la tension électrique fixe de diode, une résistance de faible valeur peut être prévue dans le trajet de réaction en plus de la diode 63. 15 A cause des caractéristiques unidirectionnelles de la diode 63 d'enclenchement- ou de mise en circuit, un problème est posé par sa présence relativement à la décharge du condensateur 61 pendant la conduction du transistor 100. C^problème est résolu en connectant, en dérivation aux bornes de la diode 63, 20 une diode 64 à pôles connectés de façon opposée. La diode 64 est mise en circuit ouvert pendant le balayage aller de la trace du spot mais elle est polarisée dans le sens direct pendant le retour de la trace de balayage quand le transistor 100 conduit en complétant ainsi le trajet nécessaire de décharge à faible 25 indépendance. Le potentiel de charge, développé à la borne d'alimentation B, est, à titre indicatif, une combinaison de tensions électriques obtenue (1) d'une alimentation stabilisée de courant électrique continu du poste récepteur et (2) d'un potentiel de courant 30 continu variant directement avec des changement dans le potentiel de l'électrode formant dernière anode ou accélérateur de sortie dans le tube à images formant kinescope et apparaît aux bornes d'un condensateur de filtrage 122 à la sortie d'un diviseur de tension électrique' formé par les réâstances 121 et 123 s'étendant 35 entre la source variable (+KD0) et l'alimentation stabilisée (+15 V). Dans des appareils récepteurs manquant d'une régulation serrée de la tension électrique de l'électrode formant dernière anode 71 17592 8 2090063 ou accélérateur de sortie du tube kinescope, la présence de la composante +KDC permet un réglage ou ajustement automatique de l'amplitude de forme d'onde en dents de scie dans une direction empêchant un changement de hauteur de trame avec une variation ^ de la tension électrique de l'électrode formant dernière anode ou accélérateur de sortie (par exemple empêchant une diminution du potentiel de charge avec une amplitude en dentsde scie résultante décroissante quand l'abaissement de tension électrique à l'électrode formant dernière anode ou accélérateur de sortie tend à accroître la grandeur de la trame). Quand une régulation serrée de la tension électrique de l'électrode formant dernière anode ou accélérateur de sortie est prévue, la composante variable du potentiel de chaxge peut être éliminée. la décharge du condensateur 61, pour développer la partie ^5 de retour de balayage de la forme d'onde d'entrée, se produit quand le transistor de décharge 100 est rendu conducteur et est effectuée par l'intermédiaire d'un trajet de décharge comprenant le trajet d'émetteur à collecteur du transistor 100, la diode 65 polarisée dans le sens direct et la résistance 20 d'échantillonnage 57. le transistor d'entrée 20 prélève son potentiel de collecteur en un point intermédiaire sur un diviseur de tension électrique formé par les résistances 23 et 25 connectées entre une alimentation B+ (de +77 V à titre indicatif) et le châssis formant 25 masse, l'émetteur du transistor 20 est directement connecté à la base du transistor d'attaque 30 avec la résistance d'émetteur 21 contournant en dérivation le trajet de base à émetteur du transistor d'attaque à émetteur mis à la masse. le collecteur du transistor d'attaque 30 est directement 30 connecté à la base du transistor de sortie 50 de type PNP et est connecté à la base du transistor de sortie 40 du type ÎTPIT par l'intermédiaire d'une diode 35 polarisée dans le sens direct. ■La combinaison en série des résistances de polarisation 31 et 33 relie la base du transistor de sortie 40 de type NPN à 35 l'alimentation à +77 V. La chute de tension électrique directe aux bornes de la diode 35 polarisée dans le sens direct, produisant un décalage ou écart entre les bases des transistors de sortie, 71 17592 9 2090063 contribue à rendre minimale la distorsion de croisement ou de première convergence ou analogue au centre du balayage notamment aller; cependant, les effets de réaction à courant électrique alternatif dans le circuit représenté permettent l'élimination de 5 la diode sans résultats de distorsion graves. Conformément à une caractéristique de stabilisation de la présente invention, une diode 36, polarisée dans le sens inverse, est connectée entre la base du transistor 40 de type ïfPN et le châssis formant masse. Pendant le retour de la trace de 10 balayage, quand le transistor d'attaque 30 est non conducteur, la diode 36 est polarisée en étant amnée dans la région de Zener et fonctionne comme une diode, de Zener maintenant les tensions électriques aux électrodes respectivement de base et d'émeiteur du transistor 40 à un niveau sensiblement constant, 15 indépendant de variations de l'alimentation B+. Les arantages, procurés par cette caractéristique, seront discutés en plus grand détail par la suite. la configuration de circuit) formant étage de sortie à symétrie complémentaire, est autrement de forme classique avec 20 le collecteur du transistor de sortie 40 connecté directement à l'alimentation à +77 V, tandis que les émetteurs de la paire de sortie sont connectés directement ensemble ou entre- eux et à une borne de sortie 0 et le collecteur du transistor de sortie 50 est connecté en retour à la masse par-l'intermédiaire d'une 25 résistance 51• La résistance 51 forme une source d'une variation de tension électrique de fin de balayage aller, utilisable dans des buts de régulation de fréquence qui seront décrits par la suite. Un condensateur dit "Bootstrap" ou auto-élévateur 41 relie la borne de sortie 0 à la jonction des résistances de 30 polarisation 31 et 33 avec des avantages de rendement concomitants. Un trio de formes d'onde est appliqué à la base du transistor de décharge 100 pour contrôler ou régler s. conduction : (l) Une impulsion de retour de balayage, obtenue de la borne C' dans le circuit de sortie de déviation, est appliquée à la 35 base du transistor de décharge par l'intermédiaire d'un trajet comprenant la résistance 101, le condensateur 106, la résistance 107 et le condensateur 58. Un réseau résistif-capacitif EC en parallèle, 71 17592 10 2090063 comprenant la résistance 108 et le condensateur 109 et connecté entre le châssis formant masse et la jonction des éléments 107 et 58, coopère avec les éléments en série 106 et 107 pour réaliser la conformation désirée de l'impulsion de réaction ou 5 de rétroaction. Un réseau résonnant en série, constitué par le condensateur 103 et par l^foobine d'inductance 105 et accordé sur la fréquence de déviation horizontale, est connecté entre le châssis formant masse et la jonction des éléments 101 et 106; ce réseau coopère avec la résistance en série 101 pour 10 diviser, en abaissant, des composantes résiduelles de fréquence de balayage horizontal ou de lignes pour empêcher une perturbation de l'entrelacement ou de l'interlignage. (B) Une onde -en dente de scie devenant positive, se produisant pendant la dernière moitié de la trace de balayage aller, apparaît 15 aux bornes de la résistance 51 dans le circuit de collecteur du transistor 50. Un trajet résistif, formé par la combinaison en série des résistances fixes 52 et 57' et de la résistance variable 56, relie le collecteur du transistor 50 à la base du transistor 100 et coopère avec le condensateur 58 pour intégrer 20 la composante en dents de scie en produisant une forme d'onde de tension électrique résultante à la base du transistor de décharge qui est fortement ou brusquement croissante à l'extrémité de l'intervalle de trace de balayage aller (avec des avantages résultant d'immunité au bruit). La résistance variable 56, 25 réalisant le réglage de la pente ou inclinaison de la forme d'onde croissante, sert commodément à accomplir la fonction de régulation de synchronisation verticale ou de trames. (C) Pour l'application d'impulsions de synchronisation, un trajet est réalisé entre une borne d'entrée de forme d'onde 30 de synchronisation S et la base du transistor de décharge, lequel trajet comprend la résistance 111, la diode 113, la résistance 115 et le condensateur 58. Un condensateur 112 est connecté entre la jonction de la résistance 111 et de la diode 113 et le châssis formant masse; la résistance en série 111 et le condensateur 35 en dérivation 112 réalisent, un filtre initial réduisant la composante de synchronisation horizontale ou de lignes de la forme d'onde composée de synchronisation-à l'entrée de la diode 113. 71 17592 2090063 la résistance 114, connectée entre l'alimentation de + 77 7 et la jonction de la diode 113 et de la résistance 115-, établit un diviseur de tension électrique à courant continu avec les résistances 115 et 108 pour produire un potentiel de polarisation 5 à la cathode de la diode 113, qui maintient la diode polarisée dans le. sens inverse pendant les intervalles entre les périodes de synchronisation verticale ou de tr.ames ( en isolant le transistor de décharge de la borne d'entrée S d'impulsions de synchronisation pendant de tels intervalles pour éviter 10 un déclenchement intempestif), la résistance 115 forme un intégrateur final avec le condensateur 109 pour compléter la sélection de la composante de synchronisation verticale ou de trames et le rejet de la composante de synchronisation horizontale ou de lignes. 15 Une composante variable de courant électrique continu est également fournie à la. base du transistor de décharge. A cet effet, la jonction des résistances 52 et 56 (dans le trajet de réaction partant du collecteur du transistor 50) est connecté'e à un point intermédiaire sur un diviseur de tension électrique 20 formé par les résistances 54 et 55' conectéesen série aux bornes de la résistance de régulation de hauteur 10. Quand on fait varier l'amplitude de la forme d'onde de sortie de déviation par réglage manuel du système de régulation de hauteur, les changements résultants dans les formes d'onde, appliqués en 25 retour ou par réaction à la base du transistor de décharge, peuvent faire varier de façon indésirable la fréquence de fonctionnement du circuit de déviation en causant une perte de synchronisation si une compensation n'est pas réalisée. La connexion avec le diviseur 54-55' introduit un décalage de composante de courant 30 électrique continu ou direct à la base du transistor de décharge qui est ajusté de façon à produire la compensation requise, oimilairement, la connexion avec le diviseur introduit la compensation nécessaire à la base du transistor de décharge quand uryéhangement de composante +-EDG modifie l'amplitude de la. 35 forme d'onde de sortie. Gomme cela a été mentionné précédemment, le trajet du courant électrique de sortie de déviation, réalisé entre la borne 0 71 17592 2090063 et le châssis formant masse, comprend, en série, le condensateur de couplage 53» le système de circuit de convergence 70, 1'enroulement de déviation 80A-80B et le réseau d'échantillonnage de courant électrique 57-55- Jusqu'à présent n'a pas été 5 décrit le système de circuit de correction de distorsion en coussin au sommet ou à la partie supérieure et à la base ou à la partie inférieure,- associé aux moitiés d'enroulement 80A, 80B. Entre les moitiés d'enroulement est Interposé un circuit comprenant un réseau résistif-capacitif R-C en parallèle 10 formé par le condensateur 81 et la résistance variable 82 et, en dérivation avec ce réseau, se trouve un enroulement de sortie 83 d'une bobine de réactance saturable en série avec une bobine réglable 85. l'enroulement 83 comporte deux segments enroulés bifilaires comme la bobine 85. Les segments enroulés bifilaires 15 ou à deux conducteurs de la bobine 85 sont interposés entre les segments d'enroulement de réactance dans le trajet du courant électrique de déviation et la jonction des segments de la bobine 85 est connectée à la jonction d'une paire de résistances d'amortissement 86 et 87. Les bornes extrêmes des résistances 86, 20 87, éloignées de leur jonction, sont connectées respectivement aux bornes 0' et I (à des extrémités opposées des enroulements). Les enroulements d'entrée 84A et 84B sont excités en série .par une composante de fréquence de balayage horizontal ou de lignes obtenue de bornes appropriées-H» H' dans le circuit de déviation 25 horizontale (non représenté) de l'appareil récepteur. Le système de circuit de correction de la distorsion en coussin est, comme cela a été Indiqué ci-dessus, essentiellement Identique à celui révélé dans le brevet américain F0 3 329 859 délivré à Eugène A. Lemke et on peut se référer à ce brevet pour 30 une explication complète de son fonctionnement. Ibur le présent but, on peut noter généralement qu'une composante de fréquence de balayage horizontal ou de lignes d'une première polarité et de grandeur décroissante pendant la première moitié de la trace de balayage aller et de la polarité opposée et de grandeur 35 croissante pendant la seconde mo±ié de la trace de balayage aller, est forcée de s'écouler dans les enroulements de déviation verticale à partir d'une source constituée par le système de circuit de réac- 71 17592 13 2090063 tance . Pour obtenir un niveau d'attaque suffisant ou adéquat, l'enroulement de sortie du système de réactance est nominalement accordé sur la fréquence de balayage horizontal ou de lignes par un condensateur 81 par une bobine réglable 85 réalisant un 5 réglage fin de fréquence pour une régulation précise de la corrélation de phase. La résistance variable 70, contrôlant ou réglant le facteur de qualité, de mérite ou de surtension Q du circuit résonnant, procure une facilité pour régler la valeur de la correction. 10 Biçn que le système de circuit précédent accomplisse correctement la correction désirée de la distorsion en coussin, un problème est posé par le fait qu'une tension électrique de composante de fréquence de balayage horizontal ou de lignes apparaît comme conséquence aux bornes des enroulements de 15 déviation (c'est-à-dire entre les bornes C '* et F). Dans la mesure où cette tension électrique peut Introduire une composante de fréquence de balayage horizontal ou de lignes dans les signaux appliqués en retour ou par réaction aux bases respectivement du transistor de décharge 100 et du transistor 20 d'entrée 20, des perturbations non désirées du fonctionnement du circuit de déviation peuvent en résulter en impliquant une perte de l'entrelacement ou de l'interlignage. Un certain nombre d'expédients ou d'artifices peut être employé pour limiter une telle réaction-de composante de fréquence de balayage horizontal; l'utilisation, précédemment décrite, du ^ réseau résonnant 103 constitue l'un de ces moyens auxiliaires. Une aide supplémentaire est constituée par le condensateur 55 qui est connecté en dérivation aux bornes de la résistance d'échantillonnage de courant électrique 57 et est d'une valeur suffisamment grande pour contourner en dérivation cette résistance d'échantillon-nage de faible valeur jusqu'à un degré modéré à la fréquence de balayage horizontal ou de lignes. Une aide supplémentaire est constituée par la présence du condensateur 88 connecté entre les bornes C et P et abaissant l'impédance présentée entre ces bornes à lafr.équence de balayage horizontal ou de lignes. Tous les artifices précédents sont cependant d'une efficacité limitée à cause de contraintes de conception ou de construction associées 71 17592 14 2090063 aux fonctions de réaction. Par exemple, on croit qu'il est nécessaire d'adapter sensiblement la constante de temps du circuit résistif-capacitif du réseau échantillonneur 57-55 à la constante de temps de circuit résistif-capacitif associée au condensateur 5 88 (la valeur de la résistance 89, connectée en dérivation à celui-ci, étant imposée par cet objectif). En l'absence d'une telle adaptation, une caractéristique sélective de fréquence est introduite dans le circuit de réaction de Miller avec une distorsion de phase résultante indésirable. 10 Une caractéristique supplémentaire de la présente invention vise une solution au problème précité de la réaction de la composante de fréquence de balayage horizontal ou de lignes, laquelle solution est obtenue en connectant en dérivation le condensateur 90 aux bornes de l'une des moitiés de l'enroulement 15 de déviation verticale (c'est-à-dire aux bornes de la moitié d'enroulement 80B dans le circuit représenté). La valeur du condensateur 90 est choisie de façon à présenter une impédance à la fréquence de balayage horizontal ou de lignes, c'est-à-dire approximativement à la moitié de l'impédance de 20 fréquence de balayage horizontal ou de lignes présentée par la moitié d'enroulement. Comme résultat d'un tel choix de valeur, un courant électrique à fréquence de balayage horizontal ou de lignes, d'une intensité approximativement double du courant électrique de déviation horizontale dans l'enroulement 80B, 25 s'écoule dans le sens opposé à travers le condensateur 90. La valeur résultante de la sommation algébrique des intensités respectives du courant électrique dans l'enroulement 80B et dans le condensateur 90 est l'intensité du courant électrique retournant à travers la résistance d'amortissement 87. Ce courant électrique 30 développe une tension électrique aux bornes de la résistance 87 qui est de la même valeur que celle qui serait développée aux bornes de cette résistance en l'absence du condensateur 90; cependant, sa polarité est opposée à celle qui existerait si le condensateur 90 était absent. La conséquence en est que 35 la chute de tension électrique de la composante de fréquence de balayage horizontal ou de lignes aux bornes de la résistance 87 est essentiellement égale et opposée à la chute de tension électrique 71 17592 2090063 dans la résistance 86, en ayant ainsi pour résultat la suppression substantielle de la tension électrique de composante de fréquence de balayage horizontal ou de lignes entre les bornes G1 et P. 5 Bien que la technique de suppression précitée introduise un déséquilibre dans un réseau autrement symétrique et équilibré, on a observé que la symétrie de la correction de déviation et de la distorsion en coussin n'est pas perturbée à un degré gênant quelconque. 10 Comme cela a été noté précédemment, les détails du système du circuit de convergence 70 ne sont pas directement concernés ici. Une partie du système de circuit, comprenant la combinaison en série de la résistance 73 et des potentiomètres 71 et 72 connectés en parallèle, a été -représentée pour illustrer l'accomplissement 15 du trajet de courant électrique de déviation verticale entre les bornes C et G', le système de circuit de convergence se présente au courant électrique de déviation comme un réseau essentiellement résistif et à Impédance relativement basse. Un trajet de réaction final,qui sera décrit, est 20 réalisé entre la borne de circuit de sortie C et la base du transistor d'entrée 20 dans le but familier de conformer en S l'Intensité du courant électrique de sortie de déviation. La forme d'onde de tension électrique à la borne C, comprenant essentiellement une onde en dentsde scie et une impulsion de retour de balayage 25 superposée, est appliquée à une paire de circuits intégrateurs résistifs-capacitifs RC montés en cascade (et formés respectivement par la résistance 91 et le condensateur 92, et par la résistance 93 et le condensateur 94) pour développer une onde de tension électrique essentiellement parabolique aux bornes du 30 condensateur 94. Cette forme d'onde de tension électrique est appliquée par l'intermédiaire de la résistance 95 à la base du transistor d'entrée 20 pour une intégration finale ayant pour résultat la composante le conformation en S désirée. L'emploi de la diode de Zener 36, conformément à la caractéris-35 tique de stabilisation brièvement décrite précédemment, assure le blocage de la crête ou valeur de pointe ou maximale de la tension électrique d'impulsion de retour de balayage développée aux 71 17592 6 2090063 bornes des enroulements de déviation pendant le retour de la trace de balayage à un niveau sensiblement fixe (65 Y à titre indicatif), indépendant de variations de l'alimentation B+. Un tel fonctionnement stabilise l'amplitude de la forme d'onde 5 de sortie et la durée de l'intervalle de retour de la trace de balayage vis à vis "d'effets défavorables ou nuisibles.de variations de l'alimentation B+ en éliminant des perturbations gênantes de la taille ou grandeur de trame, telles que celles appelées "bouchon de ligne". En outre, comme cela a été *] o noté précédemment, le blocage de niveau fixe maintient essentiellement constantes les exigences de dissipation imposées au transistor 50 de type PNP en permettant au fabricant de l'appareil récepteur d'employer un-transistor de puissance de type PÎTP à taux de dissipation modéré avec l'assurance d'un 15 fonctionnement satisfaisant dans des conditions d'alimentation B+ défavorables. Un groupe de vale urs, pour les divers éléments composants représentés dans le dessin et dont-1'emploi de ces valeurs a produit un fonctionnement satisfaisant du système de circuit 20 représenté attaquant ou excitant ' l'enroulement de déviation verticale (8 ohms, 15,5 millihenrys)d'un bobinage de déviation à angle de 110°, est donné, à titre .d'exemple seulement, dans le tableau ci-dessous : Tableau des valeurs des éléments composants 25 Résistance 10 50.000 ohms 82.000 ohms 5.600 ohms 68.000 ohms 22.000 ohms 530 ohms 1.000 ohms 3,0 ohms 47.000 ohms 2,2 megohms 680.000 ohms 50.000 ohms 2,2 ohms Résistance 11 Résistance 21 Résistance 23 Résistance 25 30 Résistance 31 Résistance 33 Résistance 51 Résistance 52 Résistance 54 35 Résistance 55 Résistance 56 Résistance 57 71 17592 17 2090063 Résistance 57' 10.000 ohms Résistance 71 10 ohms Résistance 72 10 ohms Résistance 73 3,3 ohms 5 Résistance 82 10.000 ohms Résistance 86 100 ohms Résistance 87 100 ohms Résistance 89 330 ohms Résistance 91 68.000 ohms 10 Résistance 93 100.000 ohms Résistance 95 56.000 ohms Résistance 101 470 ohms Résistance 107 10.000 ohms Résistance 108 680 ohms 15 Résistance 111 10.000 ohms Résistance 114 47.000 ohms Résistance 115 8.200 ohms Résistance 121 100.000 ohms Résistance 123 12.000 ohms 20 Condensateur 12 0,01 microfarad Condensateur 41 10 microfarads Condensateur 53 500 microfarads Condensateur 53' 1 .000 picofarads Condensateur 55 18 microfarads 25 Condensateur 58 0,22 microfarad Condensateur 61 0,47 microfarad Condensateur 81 0,056 microfarad Condensateur 88 0,39 microfarad Condensateur 92 0,1 microfarad 30 Condensateur 94 0,1 microfarad Condensateur 103 0,22 microfarad Condensateur 106 0,1 microfarad Condensateur 109 0,22 microfarad Condensateur 112 0,0015 microfarad 35 Condensateur 1 22 1 .000 picofarads Transistor 20 Type 2N3565 Transistor 30 Type MM3006 71 17592 18 2090063 Transistor 40 Type 2ST5496 Transistor 50 Type 2N4920 Transistor 100 Type 2N3643 Diodes 35, 63, 65, 113 Type FDH600 5 Diode de Zéner 36 65V., 2%, 0,4W Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les ^q moyens'constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées selon l'esprit de l'invention. 71 17592 ■9 2090063 R E 7 E I D I C A T I 0 I S ïispcsitif fermant circuit transistorisé de déviation verticale, du type comprenant : un étage de sortie de déviation verticale comportant mie paire de transistors de types de conductivite opposés ayant leurs électrodes d'émetteur connectées 5 à une borne de sortie commune, leurs électrodes de base connectées à une berne d'entrée et leurs électrodes de collecteur respectives connectées respectivement à une borne d'alimentation de tension électrique undirecticnnelle et à un point de potentiel de référence, l'un des deux transistors conduisant pendant la moitié 10 initiale des intervalles récurrents ou itératifs de balayage aller et l'autre conduisant pendant la moitié finale de ceux—ci un enroulement de bobinage de déviation verticale connecté à ladite borne de sortie, des impulsions de retour de balayage apparaissant dans ledit enroulement pendant des intervalles 15 périodiquement récurrente ou iteratifsde retour de la trace' de balayage aller ; un transistor d'attaque comportant une électrode de sortie connectée, de façon conductrice pour le courant électrique direct ou continu, à ladite borne d'entrée dudit étage de sortie , ledit transistor d'attaque conduisant 20 pendant lesdits intervalles de balyage aller et ne conduisant pas pendant lesdits intervalles de retour de la trace de balayage ; et des moyens d'impédance conducteurs pour le courant électrique direct ou continu et connectés entre ladite borne d'alimentation et ladite borne d'entrée ; caractérisé 25 par des moyens stabilisateursconnectés entre l'électrode de base dudit transistor mentionné en premier lieu et ledit point de potentiel de référence pour bloquer les valeurs de pointe, de crête ou maximales, desdites impulsions de retour de balayage périodiquement récurraafes ou intérativesà un niveau 30 tension électrique sensiblement constant. tif selon la revendication 1 , caractérisé er/ce que les moyens stabilisateurs précités comprennent une diode connectée entre l'électrode de base du transistor précité cité en premier lieu et le point précité à potentiel de référence et 35 polarisée pour le fonctionnement en diode de Zener seulement 71 17592 2090063 pendant les intervalles précités périodiques de retour de la trace de balayage. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens stabilisateurs précités comprennent une ^ diode susceptible d'un fonctionnement en diode de Zener à un nrveau de tension électrique inférieure au niveau de tension électrjque nominale à la borne précitée d'alimentation de tension électrique unidirectionnelle et des moyens pour connecter ladite diode entre l'électrode de base du transistor précité mentionné 10 en premier lieu et le point précité à potentiel de référence avec une connexion des pôles, relativement à ladite borne d'alimentation de tension électrique undirectionnelle, telle que ladite diode est polarisée dans le sens inverse ; le transistor d'attaque précité conduisant pendant chaque intervalle entier de 1 5 balayage aller à un degré suffisant pour maintenir ladite diode hors du fonctionnement suivant le mode de Zener, de sorte que ladite diode est soumise au fonctionnement suivant le mode de Zener seulement pendant les intervalles périodiques de retour de balayage précités quand ledit transistor d'attaque est non-20 conducteur. 4. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé par une diode supplémentaire connectée entre l'électrode de base précitée du transistor précité "mentionné en premier lieu et la borne d'entrée précitée, ladite diode supplémentaire ayant 25 ses pôles connectés en vue de la conduction directe pendant les intervalles précités de balayage aller quand le transistor d'attaque précité est conducteur ; et par un condensateur connecté entre la borne de sortie précitée et un point intermédiaire des moyens d'impédance précités. •^Q .5- Dispositif selon la revendication 1, du type comprenant un étage de sortie à transistor à symétrie complémentaire, monté en push-pull en classe B, comportant un transistor de sortie de type KPN conduisant pendant des intervalles périodiques de retour de la trace de balayage et pendant la moitié initiale de chaque intervalle de balayage aller intermédiaire et un transistor de sortie de type PNP conduisant pendant la moitié finale de chacun desdits intervalles intermédiaires de balayage 71 17592 21 2090063 aller, lesdits transistors de sortie ayant des électrodes d'émetteur connectées à une borne de sortie commune et des électrodes de base connectées à une source de signaux commune ; et un enroulement de déviation connecté à ladite borne de sortie 5 commune ; caractérisé par des moyens peur régler la tension électrique à ladite borne de sortie commune pendant lesdits intervalles périodiques de retour de trace de balayage, lasdits moyens régulateurs comprenant une diode connectée entre l'électrode de base dudit transistor de sortie de type EPN et un point à ^0 potentiel de référence et polarisée pour fonctionner dans la région de Zener pendant lesdits intervalles périodiques de retour de trace de "balayage à l'exclusion desdits intervalles intermédiaires de balayage aller. 6. Dispositif selon la revendication 5 dans lequel la source i5 de signaux commune précitée comprend un amplificateur d'ondes de déviation -irirerseur de phase comportant une borne d'entrée, caractérisé par des moyens résistifs montés en série avec l'enroulement de déviation précité pour développer une onde de tension électrique à une borne de réaction en réponse à un 20 courant électrique de déviation traversant ledit enroulement ; par un trajet de réaction pour ladite onde de tension électrique comprenant un condensateur connecté entre ladite borne de réaction et la borne d'entrée dudit amplificateur ; et par des moyens pour charger et décharger périodiquement ledit condensateur. 25 7. Dispositif formant circuit transistorisé de déviation verticale dans un appareil récepteur de télévision en couleurs et soumis à l'introduction d'une composante de fréquence de balayage horizontal ou de lignes pour la correction dynamique de la distorsion en coussin au sommet ou à la partie supérieure 30 et à la base ou à la partie inférieure d'une trame représentée visuellement, ledit circuit de déviation verticale comprenant un enroulement de déviation verticale ayant des moitiés symétriques traversées en série par un courant électrique de déviation verticale ; un réseau résomant en parallèle servant de source 35 de ladite composante de correction de fréquence de balayage horizontal ou de lignes et accordé dans le voisinage immédiat de ladite fréquence de balayage horizontal ou de lignes, ledit 71 17592 22 2090063 réseau comportant une branche inductive interposée entre lesdites moitiés d'enroulement de déviation pour traversée par ledit courant électrique de déviation verticale et une branche capacitive connectée en dérivation à ladite branche 5 inductive ayant une prise de branchement centrale ; et une paire de résistances de valeurs semb labiés connectées en série entre des bornes extrêmes ou terminales respectives desdites moitiés d'enroulement de déviation éloignées dudit réseau résonnable, la jonction desdites résistances connectées 10 en série étant connectée à ladite prise de branchement centrale ; caractérisé par des moyens comprenant un condensateur monté en dérivation aux bornes de l'une desdites moitiés d'enroulement pour réaliser la suppression substantielle des composantes de tension électrique de fréquence de balayage horizontal ou 15 de lignes entre lesdites .bornes extrêmes. 8. Dispositif selon la revendication 6 pour appareil récepteur de télévision en couleurs, caractérisé en ce que le condensateur précité à une valeur de capacité telle que ledit condensateur présente une impédance à la fréquence précitée de 20 balayage horizontal ou de lignes égale approximativement à la moitié de la valeur de l'impédance présentée à ladite fréquence de balayage horizontal ou de lignes par la moitié d'enroulement précitée mentionnée en premier lieu. 9. Dispositif formant circuit transistorisé de déviation 25 verticale, du type comprenant : un amplificateur d'onde de déviation, inverseur de phase comportant une borne d'entrée et une borne de sortie ; un enroulement de bobinage de déviation ; une résistance d'échantillonnage de courant électrique ; des moyens pour connecter ledit enroulement et ladite résistance 30 eïl série entre ladite borne de sortie et un point à potentiel de référence ; un trajet de rétroaction comprenant un condensateur connecté entre la jonction dudit enroulement et de ladite résistance et ladite borne d'entrée ; une source de potentiel de charge ; une résistance de charge connectée entre ladite source 35 et ladite borne d'entrée ; et un transistor de décharge connecté entre ladite borne d'entrée et un point à potentiel de référence et soumis à un conduction et à une non-conduction périodiques ; 71 17592 2090063 caractérisé par tme paire de diodes à pôles disposés en parallèle de façon opposée et montées dans ledit trajet de réaction en série avec ledit condensatexïr.