La présente invention concerne un échangeur ther- mique régénérateur pour réchauffer séparément deux cou- rants, conduits parlèlement, d'un fluide absorbant des calories, b savoir un courant primaire et un cou- rant secondaire, au moyen d'un fluide cédant des calo- ries, cet échangeur étant composé d'une chambre rég 6 né- rative qui est remplie de masses accumulatrices de cha- leur traversées en alternance continuelle d'une part par le fluide cédant des calories et d'autre part par le fluide absorbant des calories, ainsi que de capots d'amenée et de capots d'évacuation tant pour le fluide cédant des calories que pour le courant primaire et le courant secondaire du fluide absorbant des calories, tandis que les capots d'amenée et les capots d'6 vacu- ation sont, par rapport à la chambre régénérative, ani- més d'un mouvement de rotation. Des échangeurs thermiques régénérateurs de ce genre sont déjà connus dans différentes formes d'exécution, ainsi qu'il résulte par exemple du Modble d'Utilité DE-Gm 1 883 925 et de la demande de brevet d'invention DE-OS 24 18902. De tels échangeurs sont souvent mis en oeuvre en tant que préchauffeurs d'air de broyage dans des instal- lations de broyage-séchage adjointes à des foyers brû- lent du charbon pulvérulent (voir l'étude "Regenerativ- Luftvorwârmer " dans "Jahrbuch der Dampferzeugungstech- nik", 4 e édition/1980, publié par Vulkan-Verlag, Essen). Cette étude expose que dans le cas de foyers br Olant du charbon pulvérulent tributaires d'installations de bro- yeqe-séchage deux courants d'air différents sont néces- saires Il faut en effet d'une part un courant d'air très chaud, appelé courant dclair primaire ou de broyage, à l'aide duquel le charbon pulvérulent est véhiculé hors du broyeur, conduit à un séparateur à vent dans lequel il est séché et elassé selon le principe du dépoussiérage pneu- matique,puis enfin amené aux brûleurs D'autre part, il faut un -2- courant d'air préchauffé, appelé courant d'air secon- daire, qui, en plus du courant d'aï primaire ou de broyage, est conduit aux brûleurs en tant que comburant. Le débit d'air primaire représente généralement 15 à 25 % du débit total d'air comburant, de sorte qu'il faut amener par le courant d'air secondaire entre et 85 % du débit total d'air comburant. Pour vaincre les résistances rencontrées dans l'ins- tallation de broyage-séchage il faut que le courant d'air primaire soit porté à un niveau de pression d'environ à 150 mbers, alors que le courant d't secondaire n'a besoin que d'un niveau de pression d'environ 50 mbars. Etant donné que dans les foyers è charbon pulvéru- lent la plage de combustible à brûler est souvent assez large et encore mal définie au momento l'installation a c Lcuf e, il 6 t& faut pouvoir régler dans des limites aussi grandes que possible la température du courant d'air primaire très chaud indépendamment de celle du courant d'air se- condaire, et ce en tirant largement parti de la teneur calorifique des gaz de fumée La maîtrise d'une plage de combustibles dans laquelle la teneur en eau des sortes de charbon à brûler varie entre des valeurs infé- rieures à 4 % et des valeurs supérieures à 25 % pose des exigences considérables au comportement du réglage du préchauffage de l'air primaire. Il n'est actuellement pas possible, dans les prdchauf- feurs d'air connus du type à trois ou quatre secteurs, ou même du type multisecteur, de modifier la température de 1 takr primaire et de l'air secondaire, pour par exemple élever la température de l'air primaire lorsque la teneur en eau du charbon devient plus forte Pour cette raison, on utilise une certaine partie d'air froid dont on peut augmenter le d 6 birt ou le réduire à zéro Mais cet air froid est perdu pour le refroidissement des gaz de fumée dans le préchauffeur d'air, ce qui fait que les conditions 251-4482 -3- de travail deviennent plus mauvaises dans celui-ci Il est vrai que lorsque la fraction air de broyage est concentrique il est possable d'agir sur le courant de gaz de fumée en disposent des volets dans celui- ci, ce qui provoque une variation de la température du cou- rant d'air primaire, mais le caractère irrégulier de la température des gaz de fumée qui en résulte et qui peut avoir des répercussions néfastes sur le fonctionnement de l'électro-filtre placé à la suite impose d'étroites limites à la régulation de température en aval de la fraction d'air primaire et d'air secondaire. Le problème auquel l'invention apporte une solution, consistait alors à concevoir un échangeur thermique régéné- rateur du genre décrit en préambule, qui, avec des moyens techniques réduits, soit en mesure d'assurer une régula- tion de la température du courant d'air primaire ou de broyage dans de larges limites, afin de bien adapter la température de l'air très chaud à la teneur en eau de chaque qualité de charbon venant à être br Olée. La solution à ce problème consiste essentiellement, conformément à l'invention, en ce que les capots d'amenée et les capots d'évacuation du courant primaire (capots primaires)sont dans l'ensemble situés à l'intérieur des capots d'amenée et des capots d'évacuation du courant secondaire (capots secondaires) du fluide absorbant les calories, les capots primaires étant, en tout ou parties, disposées ou conçus de manière à pouvoir être déplacés afin que la position et/ou la sectin de la partie des masses accumulatrices de chaleur traversées par le courant primaire puissent être modifiées par rapport à la partie de ces masses qui est traversée par le courant secondaire, tendis que les capots secondaires ainsi que la gr:nc'eur et la position des conduite d'entrée et de sortie pour le courant secondaire et le courant primaire restent inchan- gés. La modification, conformément à l'invention, de la -4- position et/ou de la section des capots primaires par rapport aux capots secondaires revient pratiquement à ce que la succession dans le temps du passage du courant primire et du courant secondaire à travers les masses accumulatrices de chaleur de la chambre régénérative, rapportée au mouvement de rotation relatif entre cette chambre et les capots d'amende et d'évacuation, peut ôtre. modifiée Il est ainsi possible, sans difficulté, de conduire à travers les masses accumulatricesde la cha- leur qui leur est fournie par les gaz de fumée tout d'abord le courant d'air primaire et, seulement après, le courant secondaire, ceci lorsqu'il faut que la tempéra- ture du courant primaire soit élevée le plus possible. Lorsqu'au contraire sa température doit être élevée aussi peu que possible, c'est d'abord au courant secon- daire que l'on fera traverser les dites masses, puis en- suite au courent primaire Des décalages plus ou moins grands dans la succession chronologique du passage des courants prmaire et secondaire à travers les masses ac- cumulatrices de chaleur de la chambre régênérative ren- dent possible une régulation sensible (précise) de la température dans le courant primaire, parce que la trans- mission de chaleur de ces masses au:courant-primaire dépend du débit du courant secondaire qui les a traversées en premier. En faisant varier la section des capots primaires, c'est-à-dire en augmentant ou diminuant l'aire de la sec- tion de ces capots tournée vers l*chambre régénérative, il est également possible, de manière simple, d'agir de façon satisfaisante sur la température du courant pri- maire, car ceci en effet augmente ou diminue dans une mesure correspondante la surface, donc le volune, des masses accumulatrces de chaleur traversées par le courant pri- maire. Dans une forme d'exécution de l'invention, la tempé- rature du courant primakfe peut être influencée de manière -5pirticulièrement simple, reposant uniquement sur la succession chronologique dans laquelle le fluide traverse les masses accumulatrices de chaleur de la chambre rdgén 6- rative; pour cela, la position angulaire des capots primaires par rapport aux capots secondaires peut être modifiée dans le sens du mouvement de rotation ou en sens inverse de celui-ci. Une autre possibilité, elle aussi relativement sim- ple, de régler la température du courant primaire con- siste, selon l'invention, à faire en sorte que la section des capots primaires puisse être modifiée en direction ra- diale par rapport aux capots secondaires. Il peut également y avoir intérêt, suivant une autre forme d'exécution de l'invention, à ce qu'un seul et même capot d'amenée et un seul et même capot d'évacuation assurent la conduite du courent primaire et du courant secondaire, des volets pivotants ou papillons étant alors disposés dans chaque capot pour la délimitation récipro- que du courant primaire et du courant secondaire par rap- port au capot, par déplacement sélectif de ces pppilbns pour qu'ils occupent soit une position radiale, soit une position sécante, délimitant ainsi des sections d'écoule- ment soit radialement juxtaposées, soit diamétralement en série. Enfin, l'invention prévoit en outre la possibilité que les capots d'amende et d'évacuation pour le courant primaire et pour le courant secondaire soient subdivisés en plus en une autre section de raccordement en forme de secteur ou de segment de couronne et qui par l'intermédi- aire de volets, peut être affectée sélectivement au courant primaire ou au courant secondaire. D'autres caractéristiques et avantages d'un échangeur thermique sebn l'invention apparaîtront dans la descrip- tion, faite ci-après, d'exempbe d'exécution représentés au dessin annexé; sur ce dessin toutes les figures sont schématiquement simplifiées: -6- la figure l est une représentation en coupe du principe et din mode de construction particulièrement simple d'un échangeur thermique régénérateur, la figure 2 est une vue de ce même échangeur, suivent la ligne II-II tracée sur la fig l, la figure 3 est une vue en coupe partielle d'un autre mode de construction simple d'yi échangeur ther- mique régdnérateur, la figure 4 est une vue en coupe de ce même échan- geur, suivant la ligne IV-IV tracée sur la fig 3, lu la figure 5 est une vue en coupe partielle d'un autre mode de construction d'un échangeur thermique régéné- rateur, la figure 6 est une vue en coupe de ce même échan- geur, suivant la ligne VI-VI tracée sur la fig 5, la figure 7 est une vue en coupe partielle d'un autre mode de construction d'un échangeur thermique régénérateur, la figure 8 est une vue en coupe de oe même échan- geur, suivant la ligne VII-VII tracée sur la fig 7, la figure 9 est une vue en coupe partielle d'un autre mode de construction d'un échangeur thermique r 6 géné- rateor, la figure 10 est une vue en coupe suivant la ligne X-X tracée sur la fig 9, la figure Il est une vue en coupe partielle d'une autre possibilité d'exécution d'un échangeur thermique régénérateur, et la figure 12 est une vue en coupe suivent la ligne XII-XII tracée sur la fig ll. L'échangeur thermique régénérateur représente aux fig 1 et 2 comporte une chambre régénérative fixe 1 dont les masses accumulatrices de chaleur forment plusieurs couronnes disposées par exemple concentriquement les unes dans les autres, 1 ', 1 ", 1 "' Un conduit fixe 2 d'amenée de gaz de chauffage ou gaz de fumée se raccorde à l'un des côtés de la dite chambre 1, tandis que le côté opposé de -7- cette dernière est relié, de façon correspondante, à un conduit fixe d'évacuation des gaz de chauffage ou gaz de fumée. Dans le conduit de sortie 3 des gaz de chauffage pénètre, coaxialement à l'axe longitudinal & la chambre régénératrice 1, un conduit de raccordement fixe 4 de grand diamètre, lui-même traversé coaxislement par un conduit de raccordement fixe 5 de plus petit diamètre. Des conduits fi xes analogues 6 et 7 sont affectés auss Jau conduit 2 d'entrée des gaz de chauffage. Au conduit fixe de raccordement 4 de grand dia- mètre se raccorde un capot d'amenée 8 qui peut être mis en rotation relativement à ce conduit et à la chambre régénérative 1, et un capot d'amende 9 analogue, com- mandé en rotation, est également disposé entre le conduit de raccordement fixe 5 et le côté de la chambre 1 tourné vers ce conduit. Un capot d'évacuation 10 correspondant au capot d'amenée 8 est prévu entre le conduit de raccordement fixe 6 et le côté de la chambre régénéraive 1 tourné vers ce conduit, tandis qu'entre le conduit de raccorde- ment fixe 7 et le côté de la chambre régénérative 1 tourné vers lui se trouve un capot d'évacuation 11 cor- respondant au capot d'amenée 9. Un courant secondaire d'air froid est amené à la chambre régdnérative 1 par le conduit de raccordement 4 et le oepot d'amenée 8 de telle sorte que ce courant puisse balayer au moins la couronne 1 ', mais de préf 6- rence aussi la couronne 11 " des masses accumulatrices de chaleur, après quoi il est conduit, en tant que courant secondaire d'air chaud, au conduit de raccordement 6 par le capot d'évacuation 10. Par le conduit de reccordnent 5 est amené dans le capot d'amenée 9 un courant primaire d'air froid; à par- tir de ce capot ce courant peut balayer au moins la couron- ne 1 "', mais de préférence aussi la couronne 1 " des masses 8 accumulatrices de chaleur de la chambre 1, après quoi il est conduit, en tant que courant primaire d'air très chaud, au conduit de raccordement 7 par le capot d'évacuation 11. Les capots d'amenée 8 et 9 et les capots d'évacu- ation 10 et 11 sont disposes sur un axe commun; par l'itermédiaire d'une couronne d'entraînement disposée par exemple sur le capot 8, tous ces capots sont mis en rotation relativement à la chambre fixe 1 et aux conduits de raccordement 4,5,6 et 7. Le contour de chacun des capots d'amende 8 et 9 et d'évacuation 10 et 11 est, le long des arêtes qui les délimitent en direction de la chambre 1, conçu de telle sorte que dans toute position possble de rotation de ces capots ils ne balayent qu'une surface déterminée de cette chambre, tandis qu'en même temps la surface de celle-ci qu'ils ne recouvrent pas communique avec le conduit 2 d'entrée des gaz de chauffage et avec le conduit 3 d'évacuation de ceux-ci. Dans la forme d'exécution représentée à la fig l d'un échangeur thermique régénérateur les-capots d'amende 9 et d'évacuation 11 du courant d'air primaire ne co- opbrent qu'avec la couronne irérieure 1 "' des masses ac- cumulatrices de chaleur dans la chambre régenérative 1, tandis que les capots d'amenée 8 et d'évacuation 10 du courant d'air secondaire balayent les couronnes 1 ' et 1 " de ceftie chambre Du fait de la coopération des ca- pots d'amenée 9 et d'évacuation 11 du courant d'air primaire avec la couronne intérieure 1 "', la température de ce courant d'air est portée à un niveau dans son e R- semble prédétermine, supérieur à celui du courant d'air secondare mais encore relativement bas. Si, par rapport au courant d'air secondaire le ni- veau de température et/ou le débit du courant d'air pri- maire doivent être augmentés, il suffit simplement, avec cet échangeur thermique régénérateur, de remplacer les capots d'amenée 9 et d'évacuation 11 par des capots de plus grande 99- étendue radiale, comme représenté en trait mixte sur la fig l Dans ce cas, ces deux capots 9 et 11 balayent alors les couronnes intérieure 1 "' et intermédiaire 1 ", tandis que les capots d'amende 8 et d'évacuation 10 du courant d'air secondaire ne balayent plus que la couron- ne extérieure 1 ' des masses accumulotrices de chaleur de la chambre régénérative 1. Mais il serait également possible de constituer les capots d'amende 9 et d'évacuation 11 du courant d'air primaire par des éléments de paroi se superposant et pou- vant être déplacés les uns par rapport aux autres et reliés entre eux par des articulations On peut ainsi, dans le champ délimité d'une part par les traits pleins, d'autre part par les traits mixtes, faire varier les dimensions effectives de ces deux capots 9 et 11 par rapport aux mas- ses accumulatrices de chaleur de la chambre 1, simplement par déplacement relatif ès dits éléments de paroi Dans un cas seule la couronne intérieure 1 "' de ces masses est balayée par les capots 9 et 11, dans l'autre cas, ceux- ci balayent en plus la couronne intermédiaire 1 " 1. A la fig 2 est représenté, partiellement en coupe suivant la ligne II-II tracée sur la fig l, un échangeur thermique régénérateur dans un mode de construction selon lequel les capots d'amende 9 et donc aussi d'évacuation 11 du courant d'air primaire peuvent être déplacés comme expliqué ci-dessus, tandis que la forme et les dimensions des capots d'amende 8 et donc aussi d'évacuation 10 du courant d'air secondaire ne peuvent être modifiées et sont telles que les arêtes de ces capots tournées vers la chambre régénérative fixe 1 délimitent en même temps deux secteurs de cercle diamétralement opposée l'un à l'autre 12 ' et 12 " dont les flancs rad&ux sont désignés par 13 ' et 13 ". A l'intérieur des capots d'amenée 8 et d'évacuation 10 pour le courant d'air secondaire constitués comme il vient d'être dit sont logés les capots d'amenée 9 et - d'évacuation 11 pour le courant d'air primaire et dont chacun comporte deux bras orient 4 S radiolement 15 ', 15 ". Chacun de ces bras se compose d'une portion 16 ' fixe par rapport à l'axe du capot et d'une portion 16 " qui, par rapport à la portion 16 ', peut être déplacée en dire- tion radiale La longueur des portions de capot 16 ' est calculée pour que celles-ci se terminent au pourtour extérieur de la couronne intérieure l" des masses accum I latrices de chaleur dans la chambre régénérative fixe 1. Lorsque les portions de capot mobiles radialement 16 " occupent leur position intdieure rentrée, les capots d'ame- née 9 et d'évacuation 11 ne balayent que la couronne inté- rieure 1}' comme cela est dessiné à la moitié de droite de le fig 2 Par contre, lorsque les dites portions 16 " occupent leur position extérieure sortie, ces capots 9 et 11 balayent en plus la couronne intermédiaire 1 ", comme illustré à la moitié de gauche de la fig 2. Si les capots d'amenée 9 et d'évacuation 11 du courant d'air primaire occupent la position illustrée à le moitié de droite de la fig 2, les capots d'amenée 8 et d'évacua- tion 10 du courant d'air secondaire balayent les couron- nes extérieure 1 ' et intermédiaire 1 "; s'ils occupent par contre celle illustrée à la moitié de gauche de la fig 2, les capots 8 et 10 du courant secondaire ne ba- layent que la couronne extérieure 1 ' La différence de température entre les courante d'jir primaire et secon- daire peut donc, dans cette forme d'exécution, être réglée de manière simple en jouant sur la position radiale des portions de capot déplaçables 16 ". L'échangeur thermique régénérateur représenté aux fig. 3 et 4 a la même structure fondamentale que celui selon les fig 1 et 2 C'est pourquoi la fig 3 ne représente que le côté amenée des gaz de chauffage ou gaz de fumée et le côté évacuation pour les courants d'air primaire et secon- daire La construction de cet échangeur coté évacuation des 11 - gaz de chauffage ou gaz de fumée et côté amende des courants d'air primaire et secondaire est en effet iden- tique à celle représentée à la fig 3. La chambre régénérative fixe 1 selon la fig 3 com- porte elle aussi des meses accumulatrices de chaleur 21 '. Aux faces de cette chambre 21 se raccordent les capots fixes d'amende et d'évacuation des gaz de chauffage ou gaz de fumée seul le capot d'amende 22 est représenté De même que dans l'exemple d'exécution selon la fig l, le capot d'amende 22 et le capot d'évacuation correspondant pour les gaz de chauffage ou gaz de fumée sont traverses par des conduits de raccordement fixes pour les courants d'air secondaire et primaire; à la fig 3 seuls les conduits de raccorde- ment 26 et 27 côté évacuation des courants secondake et primaire sont représentés A ces conduits 26 et 27 sont reliée respectivement le capeot circonférentiel 30 d'6 va- cuation du courant secondaire et le capot circonférentiel 31 du courant primaire Ces deux capots 30 et 31 et, de même aussi, les capots d'amende situds en face dleux (non re- présentés) pour les courants d'air secondare et primaire, sont montés sur un arbre d'entraînement commun et sont par conséquent mis ensemble eniotation par rapport à la chambre régénérative fixe 21. On voit aux fig 3 et 4 que les deux capots d'évacu- ation 30 et 31, et donc aussi les capots d'amende corres- pondants, ont des dimensions radiales telles qu'ils ba- layent toujours la totalité des masses accumulatrices de chaleur 21 ', dans la chambre générativ e fixe 21. Mais on voit aussi à la fig 4 que le capot d'évacu- ation 30 et donc aussi le capot d'amenée qui lui corres- pond pour le courant d'air secondaire délimitent, par leurs ar Ltea tournées vers le chambre 21, deux secteurs diamé- tralement opposés 32 ' et 32 " dont les flancs radiaux sont désignés par 33 ' et 33 ". A l'intérieur du capot d'évacuation 30 ainsiconçu, et également du capot d'amenée correspondant pour le cou- 12 - d'air secondaire, est disposé le capot d'évacuation 31, Gu le capot d'amenée correspondant, pour le courent d'air primaire, et ce suivant une forme d'exécution telle qu'elle ressort clairement de la fig 4 La capot d'éva- cuation 31, de mémept capot d'amende correspondant pour le courant primaire, comporte lui aussi deux bras ra- diaux 35 ', 35 'e en forme de secteur de cercle dont l'éten- due angulaire est beaucoup plus petite que celle du capot d'évacuation 30 et du capot d'amenée correspondant pour le courant d'air secondake. Le capot d'évacuation 31 du courant d'air primaire et le capot d'amende correspondant sont disposés sur l'axe com- mun avec possibilité d'être déplacés angulairement respec- tivement par rapport au capot d'évacuation 30 et par rap- port au capot d'amenée correspondant pour le courant d'air secondaire, de sorte que, rapporté au sens de rotation respectif commun à tous les capots d'amende et d'évacu- ation on peut effectuer un réglage angulaire, pratiquement uns solution de continuité, du capot d'évacuation 31 et du capot d'amenée correspondant pour le courant d'air primaire par rapport au capot d'évacuation 30 ou au ca- pot d'amenée correspondant pour le courent d'air secon- daire, ce réglage angulaire pouvant être Qffectué dans les limites angulaires qui, sur la fig 4, sont représen- tées par des pointillés d'mne part, des traits mixtes d'autre part. Dans cet échangeur, l'ampleur de l'influence exercée sur la température du courant d'air primaire dépend de - la position angulaire relative entre les capots d'amenée et d'évacuation du courant d'air secondaire ainsi qulentre les capots d'amenée et d'évacuation du courent d'air pri- maire En effet, si, en considérant la directkn du mouve- ment de rotation commun, les capots d'amenée et d'évacu- ation du courant d'air primaire occupent leur position an- gulaire avancée par rapport aux capots d'amenée et d'évecu- 13 - ation du courent d'air secondaire, ce sont les tempé- ratures supérieures qui sont communiquées au courant d'air primaire, parce que celui-ci traverse les masses accumulatrices de chaleur 21 ' de la chambre régéndra- tive fixe 21 chronologiquement avant le courant d'air secondaire Au contraire, si les dits capots du courant d'air primaire occupent non plus leur position angulaire avancée comme indiqué plus haut, mais maintenant leur position angulaire reculée, c'est d'abord la totalité du courant d'air secondaire qui traverse les dites masses 21 ', puis seulement alors le courant d'air primaire Il s'ensuit que la température de ce dernier n'est élevée que d'une valeur la plus faible possible La valeur mo- yenne de l'élévation de température du courant d'air pri maire est obtenue lorsque les capots d'amenée et d'évacu- ation des îux courants d'air occupent la position angulaire relative dessinée en traits pleins sur la fig 4 Etant donné que l'on peut faire varier pratiquement à l'infini loepositiomeangulaires relatives entre les valeurs maxi- * malei et minimale possibles on peut, dans des limites prédéterminées, agir de façon très précise sur l'éléva- tion de température du courant d'air primaire. Aux fig 5 et 6 est illustré un exemple d'exécution d'un échangeur thermique régénérateur qui présente un mode de construction particulièrement rationnel Egalement dans ce cas, seule une moitié de l'échangeur est représentée, parce que l'autre moitié a rigoureusement la même dispo- sition. A la fig 5 la chambre régénérative fixe 41 est re- présentée par les couronnes 41 ', 41 ', 41 "' de ses masses accumulatrices de chaleur Dans le capot d'amenée fixe 42 des gaz de chauffage ou gnz de fumée pénètrent le con- duit de raccordement fixe 42 pour le côte sortie du courant d'air secondaire et le conduit de raccordement fixe 47 pour le côté sortie du courant d'air primaire Les capots circulaires 50 d'évacuation du courent d'air secondaire et 14 - 51 d'évacuation du courant d'air primaire sont également représentés sur les fig 5 et 6. On peut aussi voir sur les fig 5 et 6 que le capot d'évacuation 50, et par conséquent aussi le capot d'ame- née, du courant d'air secondaire, peuvent balayer endirec- tion radiale toutes les couronnes 41 ', 41 " et 41 "' des mas- ses accumulatrices de chaleur dans la chambre régénérative fixe 41, tandis que le capot d'évacuation 51 et aussi le capot d'amenée correspondant pour le courent d'air primaire ne peuvent balayer que les couronnes 41 "' et 41 " de ces masses. Aux arêtes de délimitation 53 ' et 53 '" du capot d'éva- cuation 50 et du capot d'amende correspondant pour le courant d'air secondaire dirigées vers la chambre régénéra- tive 41 Se raccordent deux secteurs 52 ' et 52 " diamétrale- ment opposés l'un à l'autre. De manière analogue à ce qui était le cas dans l'exemple d'exécution selon les fig 3 et 4, les capots d'évacuation 51 et d'amenée correspondant pour le courant primaire sont disposés avec possibilité de réglage angulaire dans les capots d'évacuation 50 et d'amenée correspondant pour le courant secondaire, ceci afin de créer des conditions dif- férentes d'action de la chambre r 6 générative fixe 41 sur les courants d'air secondaire et primaire. Les capots d'évacuation,51 et d'évacuation corres- pondant pour le courant d'air primaire comportent chacun, comme les capots correspondants de l'exemple selon les fig. 3 et 4, deux bras radiaux 55 ' et 55 " Chacun-de ces bras comporte, dans la partie de sa longueur affectée h la cou- ronne intermédiare 41 "' de la chambre 41, un flanc radial 56 ' ou 561 " à l'extrémité extérieure duquel se raccorde une paroi terminale 57 ' ou 57 " en forme d'arc de cercle A l'extrémité intérieure de ce flanc radial 56 ' ou 56 " se raccorde une paroi 58 ' ou 58 " égaleient en arc de cercle, ces parois 56 ', 57 ', 58 ' ou 56 ", 57 ", 58 " délimitant en- tre elles un secteur étagé qui, du côté opposé à la chambre - 41, est ferme par une paroi terminale 59 ' ou 59 " étagée de façon correspondante. Les parois 57 ', 58 ', 59 ' ou 57 ",58 ",59 " passent dans des fentes correspondantes des parois railes 53 ' ou 53 " qui délimitent les capots d'évacuation 50 et d'amenée correspondant pour le courant d'air secondaire de telle sorte que le capot d'évacuation 51 de l'air pri- maire peut être réglé angulairement dans le capot d'éva- cuation 50 de l'air secondaire, de même que, de façon analogue, le capot d'amende de l'air primaire peut l'être dans le capot d'amenée de l'air secondaire Dans cette disposition, le plus grand angle de réglage possable du capot d'évacuation 51 et du capot d'ameonée de l'air pri- maire est déterminé par l'intervalle angulaire entre les flancs radiaux 53 ' et 53 " du capot d'évacuation 50 et du capot d'amenée de l'air secondaire On peut, en fone tion des différentes positions angulaires relatives entre les capots d'évaeuation 50 et 51 et les capots d'amenée correspondants, faire varier le rapport des surfaces des couronnes accumulatrices de chaleur 41 ' 41 " et 41 "' qui se trouvent balayées par ces capots dans la chambre régéné- rative 41 C'est ainsi par exemple que dans la position an- gulaire moyenne telle que représentée en traits pleins à la fig 6 chaque bras 55 ' et 55 " du capot d'éveacuation 51 et du capot d'amenée correspondant pour le courant d'air pri- maire balaye une portion de secteur entière de la couronne intérieure 41 "' ainsi qu'une demi portion de secteur de la couronne intermédiaire 41 " des messies accumulatricds de chaleur dans la chambre régénérative fixe 41. Simultanément, les capots d'évacuation 50 et d'amenée cor- respondent pour l'air secondaire balayent une portion de secteur entière de la couronne extérieure 41 ' et une demi portion de secteur de la couronne intermédiaire 411 des dites masses Lorsque l'on a fait tourner le plus possible dans la sens des aiguilles d'une montre les Sa ots d'dvacu. ation 51 et d'amende correspondant pour l'air primaire par 16 - rapport aux capots d'évacuation 50 et d'amenée corres- pondant pour l'air secondaire, les capots de l'air primaire balayent, en plus de la portion de secteur en- tibre de la couronne intérieure 41 '", la portion de secteur entibre de la couronne intermédiaire 41 " des dites masses accumulstrices Mais en conséquence, les capots d'amenée et d'évacuation du courent d'air secondaire ne balayent plus qu'une portion de secteur entière de la couronne extérieure 41 ' C'est l'inverse qui se produit lorsqu'on a fait tourner le plus possible dans le sens inverse des aiguilles d'une montre les capots d'amenée et d'évacu- ation du courant d'air primaire par rapport aux capots d'amenée et d'6 vacuation du courant d'air secondaire. En effet, dans ce cas, les capots du courant primaire balayant seulement une portion de secteur entière de la couronne intérieure 41 "' des dites masses, tandis que si- multanément les capota du mourant secondaire balayent une portion de secteur entière des couronnes extérieure 41 ' et intermédiaire 42 " des dites masses dans la cham- bre 41. On comprend donc que l'échangeur thermique régénéra- teur selon les fig 5 et 6 permet, avec des moyens parti- culièrement simples, d'agir de manière optimale sur la température du courant d'air primaire. Une structure particulièrement simple présente l'échangeur thermique régénérateur faisant l'objet ds l'exemple d'exécution re-jsenté aux fig 7 et 8. Dans cette forme d'exécution la chambre régénérstive fixe 61 comporte deux couronnes concentriques 61 ', 61 " de masses accumulatrices detchaleur A cette chambre sont affectés, comme dans les exemples précédente des capots fixes d'amenée de gaz de chauffage, ou gaz de fu- mée, et d'évacuation de ces gaz; seul le capot d'amenée 62 est représenté Sont également prévus les conduits fixes de raccordement pour l'air primaire d'une part, l'air secondire d'autre part; seuls les conduits de rac- 17 - cordement 66 et 67 coté évacuation sont représentés. Par rapport à tous les échangeurs thermiques régê- nérateurs précédents, décrits avec référence aux fig 1 à 6, celui selon les fig 7 et 8 se distingue essen- tiellement par le fait qu'il ne comporte qu'un seul capot d'amenée et un seul capot d'évacuation 70 pour le trans- port du courant d'air primaire aussi bien que - -_ _ du courant d'air secondaire. Ici également, le capot d'évacuation 70 ou le capot d'amende situé en regard de lui présente une disposition telle que ses arêtes de délimitation faisant face à la chambre régénérative fixe 61 forment avec leurs parois radiales de dlimitation 73 ' et 73 " deux secteurs 72 ' et 72 " diamétralement opposes l'un è l'autre Dans le capot correspondant 70 et dans le capot d'amende cor- respondant est installée concentriquement à la tubulure 75 une autre tubulure 76 qui d'une part coopere avec le conduit de raccordement voisin pour l'air primaire, par exemple avec le conduit de raccordement 67 côté évacua- tion, d'autre part cependant comporte deux conduits de liaison 77 ' et 77 " qui débouchent sensiblement radiale- ment dans le capot d'évacuation 70 et dans le capot d'ame- nde correspondant. A l'intérieur du capot d'évacuation 70 et du capot 2 5 d'amende correspondant sont montés deux volets 79 ' et 79 " articulées chacun sur un axe 78 ' ou 78 " orienté parallèle- ment à l'axe derotation du capot Comme représenté en trait pleins à la fig 8, ces volets 79 ' et 79 " peuvent être ple- cés, en pivotant autour de l'axe 78 ' ou 78 ", dans une posi- tion sensiblement radiale Dans ce cas, à l'intérieur du capot d'évacuation 70, ainsi que dans le capot d'amenée correspondant, l'air passe par deux secteurs juxtaposés et dirigés radialement 80 ', 81 ' et 80 ",81 " délimités l'un par rapport à l'autre Les secteurs 80 ', 80 " v 6 hiculent-le courant d'air secondaire qui traverse la tubulure 75, tan- dis que le courent d'air secondaire qui traverse la tubulur 18 - 76 passe par les secteurs 81 ',81 ". Si l'on place les volets 79 ', 79 " dans la position sécante dessinée en tirets è la fig 8, en les faisant pivoter autour de leur axe respectif 78 ', 78 ", il se forme dans le capot d'évacuation 70, ainsi que dans le capot d'amenée correspondant,deux portions de secteur située l'un derribère l'autre en direction radiale, 821 ', 83 ' et 82 ", 83 ". En donnant eux volets articulés 79 ',79 " une forme particulibre la portion de secteur extérieure 82 ' ou 82 " se trouve alors reliée à la tubulure 75, tandis que la portion de secteur intérieure 83 ' ou 83 " se trouve en même temps mise en communication avec la tubulure 76. Alors que, lorsque les volets articulés 79 ', 79 " oc- cupent la position radiale dessinée en traits pleins à la fig 8, les deux portions de secteur 80 ', 81 ' et 80 ", 81 " balayent les deux couronnes 61 ', 61 " des masses accu- mulatricpe de chaleur contenues dans la chambre régéné- rative fixe 61, dans la position sécante de ces uvets représentée en tirets la portion de secteur extérieure 82 ', 82 " est maintenue en association active avec la couronne extérieure 61 ' tandis que la portion de secteur intérieure 83 ', 83 " l'est avec la couronne intérieure 61 " des masses accumulatries de chaleur dans la chambre régénérative fixe 61. Alors que lorsque les volets 79 ', 79 " occupent la position sécante mentionnéei-dessus le sens de rotation des capots d'amende et d'évacuation est sans importance en ce qui concerne le niveau de température pouvant être atteint dans le courant d'air primaire, ce niveau peut être modifié par le dit sens de rotation lorsque les volets 79 ' 79 " occupent leur position radiale. En effet, si ces capots tournent dextrorsum par rapport h la fig 8 et à le chambre régéndrative 61, le courant d'air primaire n'atteint qu'un niveau de température relati- vement bas parce que le courant d'air secondaire traverse 19 - toutes les masses accumulatrices de chaleur de la chambre régénérative 61 plus tôt que lui Mais si ces copots tournent senestrorsum, le courant d'air primaire atteint un niveau de température élevé car ce courant traverse les dites masses avant le courant d'air secondaire. La structure fondamentale de l'échangeur thermique régénérateur représenté aux fig 9 et 10 correspond pour l'essentiel à celle de l'échangeur selon les fig. 3 et 4; elle se différencie toutefois de cette dernière par le fait que le capot d'évacuation 31 du courant d'air primaire, ainsi que le capot d'amende correspondant, comporte en outre dans chacun de ses deux bras radiaux ',35 " une c Uison radiale de séparation 36 ', 36 " munie de percées pouvant être dégagées cu obturées sélective- ment par des volets ou papillons 37 ' et 37 ". En outre, dans une paroi radiale 38 ', 39 " de délimitation de ce capot d'évacuetion 31, ainsi que du capot d'amende correspondant, sont m 6 nagée 4 des percées correspondantes mu- nies, elles aussi, de papillons 39 ', 39 " qui peuvent être ouverts ou fermés à volonté. En ouvrant ou en fermant les papillons on agrandit ou on réduit l'angle du secteur des masses accumulatrices de chaleur 21 'b 1 Ble capot d'évacuation 31 ainsi que par le capot d'amende correspondant pour le courant primaire. Il y S intérêt è ce que les papillons 37 ', 37 " et 39 ', 39 " soient couplés entre eux cinématiquement de telle sorte que les papillons 39 ', 39 " se trouvent en position fermée lorsque les papillons 37 ',37 " sont ouverts, et inversement, ceci afin d'empêcher efficacementm court-circuit entre les deux courants d'air. Il va de soi que l'échangeur thermique régénérateur se- lon les fig 11 et 12 offre, par rapport à celui selon les fig 3 et 4, des possibilités de réglage encore améliorées pour la température du courant d'air primaire, et il doit l considéré comme étant en quelque sorte une variante de celui - selon les fig 1 et 2 Il comporte en effet dans le capot d'évacuation 10 du courant d'air secondaire un capot d'évacuation 1 Il du courant d'air primaire et, dans le capot d'amenée du courant d'air secondaire, un capot d'amenée du courant d'air primaire Ces deux capots du courant primaire comportent chacun deux parois 11 ', 111 " concentriques, radialement distante l'une de l'autre et s'étendant sur la même plage angulaire Le plus grand diambtre de la paroi ll coincide avec l'interface entre les couronnes 1 "' et 1 " de la masse accumulatrice de chaleur, tandis que le plus grand diamètre de la paroi I 1 " coincide avec l'interface entre les couronnes 1 " et 1 ' de la dite masse. Dans les parois 11 ' et 11 " du capot sont ménagées des ouvertures que des papillons, 17 et 18 respectivement, peu- vent dégager ou obturer à volonté. Lorsque les papillons 17 sont fermés, le courant d'air primaire conduit par le capot d'évacuation 11 ainsi que par le capot d'amende correspondant ne traverse que les masses accumulatrices de chaleur 1 "', alors que lorsque ces papil- lons 17 sont ouverts, ce courant traverse les masses 1 "' et 1 ':; dans ce cas, les papillons 18 de la paroi 11 " se trou- vent en position fermée. Si les papillons 17 de la paroi 11 ' du capot sont fermées, on peut ouvrir les papilbns 18, ce qui a pour conséquence que le courant d'air secondaire se trouve conduit non seule- ment à travers les masses accumulatrices de chaleur 1 ' m is aussi à travers les masses 1 ". Là encore, il y a intérôt,comme dans l'exemple précé- dent, à ce que les papillons 17,18 soient couplés entre eux cinématiquement de telle façon que loeque les papillons 17 sont ouverts, les papillons 18 prennent leur position fermée et inversement A l'aide des papillons 17, 18 on peut donc, égalemet dans cet échangeur thermique régénérateur, agir sur la température des courants d'air primaire et se- ceci en fsa t traverser condaire/à chacun d'eux soit une seule des masses accumu- 21 - latrices de chaleur, soit deux de ces masses. L'idée fondamentale de toutes les formes d'exécution décrites ci-dessus est de permettre,avec des moyens aussi simples que possible, de modifier la position et/ou la grandeur des sections de raccordement affectées aux masses accumulatrices de chaleur de la chambre rdgénerative, notamment pour le courant d'air primaire mais par cons 6- quent aussi pour le courant d'air secondaire, afin d'obte- nir une adaptation optimale de la température de l'air primaire à la caractéristique combustible du charbon pulvêru. lent utilisd dans les foyers à pulvérulent. Mais les échangeurs thermiques régénérateurs dé- crits, représentds et revendiquée,se prêtent bien entendu aussi b toutes autres utilisations dans lesquelles il s'agit de travailler avec un fluide en courant primaire et un fluide en courant secondaire, ces deux fluides devant présenter des températures différentes. 22 - REVENDICATIONS 1 Echangeur thermique régénérateur pour réchauffer séparément deux courants, conduits parallèlement d'un fluide absorbant des calores, à savoir un courant primaire et un courant secondaire, au moyen d'un fluide cédant des calories, cet échangeur étant composé d'une chambre régénérative qui est remplie de masses accumula- trices de chaleur traversées en alternance continuelle d'une part par le fluide cédant des calories et d'autre part par le fluide absorbant des calories, ainsi que de capots d'amenée et de capots d'évacuation tant pour le fluide cédant des calories que pour le courant pri- maire et le courant secondaire du fluide absorbant des calories, tandis que les capots d'amende et les capots d'évacuation sont, par rapport à la chambre régénérative, animés d'un mouvement de rotation, cet échangeur étant remarquable en ce que les capots d'amenée ( 9) et les capots d'évacuation ( 11; 31; 51; 70) du courant pri- maire (capots primaires) sont dans l'ensemble situés à l'intérieur des capots damenée ( 8) et des capots d'évacuation ( 10; 30; 50; 70) du courant secondaire (capots secondaires) du fluide absorbent les calories, les capots primaires ( 9; 11; 31; 51; 70) étant, en tout ou parties, dis- posés ou conçus de manière h pouvoir être déplacés afin que la position et/ou la section de la partie des masses accumulatrices de chaleur ( 1 ', 1 ",1 "'); ( 21 '; 41 ',41 ",41 "'; 61 ',61 ") traversées par le courant primaire puissent être modifiées, tandis que les capots secondaires ( 8; 10; 30; ; 70) ainsi que la grandeur et la position des conduits d'entrée et de sortie ( 5,7; 27; 47; 67) pour le courant secondaire et le courent primaire restent inchangée. 2 Echangeur thermique régénérateur selon la revendi- cation 1, remerquahb en ce que la position angulaire des capots d'amonée ( 9) et des capots d'évacuation ( 11; 31; 51) pour le courant primaire peut être modifié dans le sens de 251 4482 23 - leur rotation, ou dans le sens inverse, par rapport aux capots secondaires ( 10; 30; 50) (Fig 4 et 6). 3 Echangeur thermique régénérateur selon la revendication 1 ou 2, remarquabb en ce que la section des capots d'amenée ( 9) et d'évacuation ( 11; 51) pour le courant primaire peut, par rapport aux capots d'ame- née ( 8) et d'évacuation ( 10; 50) pour le courant secon- daire, être modifiée en direction radiale (Fig 1,2,6, 12). 4 Edangeur thermique régénérateur selon l'une quelconque des revendications précédentes, remarquable an ce que la position angulaire et la section des capots d'amenée et d'évacuation ( 51) pour le courant pri- maire peuvent, par rapport aux capots d'amenée et d'éva- cuation ( 50) pour le courant secondaire, être modifiées simultanément, la première dans le sens de leur rotation ou en sens inverse, la seconde en direction radiale. Echangeur thermique régénérateur selon la reven- dication 1, remarquable en ce qu'un seul et même capot d'amende ( 70) et un seul et même capot d'évacuation ( 70) as- surent la conduit du courant primaire et du courant secon- daire, des volets pivotants ou papillons ( 79 ',79 ") étent alors disposés dans chaque capot pour la délimita- tion réciproque du courant primate et du courant secon- daire par rapport au capot ( 70), par déplacement sélectif de ces papillons pour qu'ils occupent soit une position ra- diale,soit une position sécante, délimitant ainsi des sections d'écoulement soit radialement juxtaposées ( 80 ',80 " E 81 ',81 "), soit diamétralement en série ( 82 ',82 " et 83 ',83 "). 6 Echangeur thermique régénérateur selon k revendica- tion 1, remarquable en ce que les capots d'amenée et d'évacuation ( 31,30; 11,10) pour le courant primaire et pour le courant secondaire sont subdivisés en plus en une autre section de raccordement en forme de secteur ou de segment de couronne et qui, par l'intermédiaire de volets ( 37 ',37 ",39 ',39 "; 17,18), peut âtre affectée sélec- tivement au courant primaire ou au courant secondaire (Fig 9 à 12). 24 - 7, Echangeur thermique rgénénrateur selon l'une quelconque des revendications orécédentes, remarquable par une chambre régénératricd fixe ( 1; 21; 41; 6 I) ainsi que par des Mpots d'amende ( 9; 8) et d'évacuation ( 11; 31; 51; 70; 10;kb; 70) rotatifs pour les courants primaire et secondaire, ces capots rotatifs étant reliés à des conduits do raccordement fixes ( 5,7; 27; 47; 67).