0677Q î 2 00 36 ô 0 La présente invention se rapporte d'une manière générale à des circuits de filtration haute fréquence'et, plus particulièrement, à des circuits de filtration haute fréquence qui isolent les courants de réaction parasites dans les répéteurs de com-5 munication recevant les signaux et leur énergie d'alimentation d'un circuit de transmission commun. Dans les systèmes de transmission typiques, des répéteurs de signaux sont disposés à intervalles réguliers le long d'un câble de transmission coaxial afin d' amplifier le signal 10 d'information entre l'émetteur et le récepteur. Etant donné que des sources d'énergie locales ne sont pas disponibles d'une façon commode en ces emplacements, il est plus efficace d'alimenter les répéteurs au moyen d'une tension continue acheminée sur le même câble de transmission que le signal d'information. De cette maniè-15 re, une seule source de haute tension continue est utilisée à l'émetteur pour alimenter une ^série de répéteurs le long du câble et on élimine la nécessité de sources d'alimentation séparées ou de circuits de transmission d'énergie séparés. Dans ce type de système, la tension continue est sépa-20 rée du signal alternatif à l'entrée de chaque répéteur. Le signal est alimenté directement dans l'amplificateur du répéteur tandis que la tension d'alimentation est appliquée à un circuit d'alimentation qui fournit une tension continue réglée à un niveau relativement bas afin d'alimenter l'amplificateur. Le niveau du signal 25 augmente en raison du processus d'amplification, tandis que la tension d'alimentation décroît par suite de la partie qui en est utilisée pour alimenter l'amplificateur» A la sortie du répéteur, le signal et la tension d'alimentation sont recombinés pour être transmis sur le câble vers le répéteur suivant. 30 L'alimentation d'une série de répéteurs de cette maniè re requiert effectivement que le potentiel de terre de l'amplificateur soit séparé du potentiel de terre du câble de transmission. Sinon,la tension continue d'alimentation, provenant du câble de transmission, apparaîtrait aux bornes des condensateurs de décou-35 plage du circuit amplificateur. Cette haute tension empêche le fonctionnement des condensateurs de découplage et introduit ainsi une distorsion indésirable dans le signal amplifié» Afin de séparer les deux potentiels de terre, le répéteur contient un boîtier intérieur et un boîtier extérieur. Le 40 boîtier extérieur est connecté au conducteur extérieur du câble 69 06770 2 200366Û de transmission coaxial et est maintenu à un potentiel continu de référence appelé "terre du câble". Le boîtier intérieur, qui forme le châssis de l'amplificateur, est maintenu à un autre potentiel continu de référence appelé "terre du répéteur". Des conden-5 sateurs de blocage de courant continu sont connectés entre les deux potentiels de terre à l'entrée et à la sortie du circuit amplificateur afin de maintenir une différence de potentiel en courant continu entre la terre du répéteur et la terre du câble, tout en assurant la transmission du signal d'information alternatif. 10 Le problème inhérent au montage décrit ci-dessus est que dans la pratique aucun condensateur ne peut procurer un trajet exempt d'impédance pour acheminer le signal d'infoimation. Il résulte de l'impédance de la capacité de blocage de sortie qu'un signal de réaction parasite circule entre le boîtier intérieur et 15 le boîtier extérieur vers la capacité de blocage d'entrée. Ce signal de réaction s'ajoute en série et applique une distorsion au signal d'informâtion qui traverse également la capacité de blocage d'entrée. En vue d'isoler le courant de réaction parasite, divers 20 procédés de filtration ont été conçus pour suppléer ou remplacer la capacité de blocage simple. Ces filtres consistent en divers éléments de circuits discrets tels que condensateurs, bobines d'induction et transformateurs. Bien que plusieurs de ces circuits soient relativement complexes, ils se comportent, pour la plupart, 25 d'une manière satisfaisante en basse fréquence. Dans la gamme des fréquences dépassant 1 à 10 MHz, cependant, les éléments de circuits discrets ne se comportent pas de la manière souhaitée. En pratique, par exer.ple, une bobine d'induction comporte une certaine capacitance parasite qui modifie les propriétés de l'élément 30 en haute fréquence. Ce comportement incorrect des éléments de circuits réduit l'efficacité des circuits de filtration typiques connus et augmente la distorsion du signal d'information en haute fréquence par suite du courant de réaction accru qui atteint l'entrée du répéteur. 35 Lorsque l'on utilise des amplificateurs à gain élevé, le courant de réaction augmente et l'effet de distorsion devient plus prononcé. Dans les systèmes de transmission à répartition temporelle , par exemple.,, le gain effectif de chaque amplificateur à réaction est communément très élevé, de l'ordre de 60 dB, et la 40 fréquence du signal entrant est également très élevée,de l'ordre 06770 *5 2003660 de 100 MHz. Dans le cas d'une distorsion accrue, par suite de la présence du signal de réaction résultant du gain élevé et de la haute fréquence, un plus grand nombre de répéteurs daiyent être prévus à intervalles plus courts le long du câble de transmission p afin d'assurer une reproduction fidèle du signal original. Cette nécessité d'un nombre plus grand de répéteurs augmente le coût du système et réduit son rendement. La présente invention a donc pour objet un filtre de séparation de terres,de construction simple, compacte et économique, 10 qui fonctionne d'une manière efficace en haute fréquence, y compris les fréquences situées dans la gamme au-delà de 1000 MHz, afin de réduire le passage des signaux de réaction parasites. Selon une forme de réalisation de l'invention représentée sur la figure 1, les accès d'entrée et de sortie du châssis du 15 répéteur sont réalisés sous forme coaxiale. Les condensateurs de blocage d'entrée et de sortie 40 et 41, respectivement, sont connectés entre les extrémités de ces accès et le boîtier extérieur 12. En tirant parti des propriétés de conduction des accès coaxi-aux en haute fréquence, on réalise un filtre passe-bas,quê l'on 20 va décrire plus loin, qui sert à écarter le courant de réaction du condensateur de blocage d'entrée 40 tout en laissant non affecté le courant circulant dans le circuit du signal. D'une manière générale, il résulte de l'effet appelé "effet pelliculaire" en haute fréquence, qve tout le courant cir-25 cule sur la surface d'un métal tandis que le potentiel électromagnétique est nul à l'intérieur du métal» D'une manière plus particulière, dans un circuit de transmission coaxial en haute fréquence, le courant du signal alternatif circule sur la surface extérieure du conducteur central et induit sur la surface inté-30 rieure du conducteur extérieur un courant de retour égal et opposé. Le potentiel électromagnétique est nul à l'intérieur du conducteur extérieur. Il faut souligner qu'il faut bien faire la distinction dans ce qui va suivre entre l'intérieur du conducteur extérieur et la surface intérieure du conducteur extérieur» 35 Selon les irêmes principes, les courants de signal et de retour dans les accès coaxiaux du châssis du répéteur sont égaux et opposés en haute fréquence;. le courant de signal circule sur la surface extérieure du conducteur central tandis que le courant de retour circule sur la surface intérieure du conducteur extérieur» i»0n Cette fois encore, le potentiel magnétique est nul à l'intérieur 69 06770 4 - 2003660 du conducteur central. De ce fait, le courant de réaction dans les parties coaxiales du châssis du répéteur doit circuler sur la surface extérieure du conducteur extérieur^L'écoulement ài courant de réaction suivant un itinéraire séparé sur 3a surface extérieure pro-5 duit un champ électromagnétique net autour de cette surface. Etant donné que le potentiel électromagnétique est nul à l'intérieur du conducteur extérieur, un noyau ferromagnétique placé autour de la surface extérieure produit un champ électromagnétique opposé et joue le rôle d'une bobjne d'induction en série avec le courant de 10 réaction afin d'empêcher celui-ci de circuler tout en laissant non affecté le courant de retour circulant sur la surface intérieure du coaxial. En théorie, l'impédance de ce noyau pourrait être rendue suffisamment grande pour maintenir le courant de réaction dans les limites prévues, mais il y a certaines limitations pra-15 tiques telles que les dimensions du noyau, qui empêchent son efficacité . Dans une forme de réalisation de l'invention représentée sur la figure 1, plusieurs noyaux sont placés en tandem autour des accès coaxiaux du châssis de répéteur et des condensateurs 20 shunt sont placés entre les noyaux,entre les châssis de répéteur et le boîtier extérieur. Les bobines d'induction à noyaux empêchent l'écoulement du courant de réaction tandis que les condensateurs shunt écartent ce courant de l'entrée. Les diverses sections noyau j-condensateur jouent le rôle d'un filtre passe-bas. 25 Eoant donné que l'effet de filtration de ce montage peut être accru en ajoutant des sections supplémentaires, le courant de réaction apparaissant à la sortie du répéteur peut être réduit à un niveau bas arbitraire, même lorsque le gain du répéteur est élevé, -•e plus, on a constaté que ce filtre travaille d'une manière effi-30 cace dans une gamme de fréquences s'étendant depuis moins de 100 KHz jusqu'au-aelà de 1000 MHz. Dans une autre forme de réalisation de l'invention, des parties du boîtier extérieur sont également réalisées sous forme coaxiale et munies de noyaux inductifs* Comme le montre la figu-35 re 3» les condensateurs shunt sont connectés entre les noyaux disposés sur les accès coaxiaux du châssis de répéteur et les noyaux disposés sur le boîtier intérieur. Le montage représenté travaille de la même manière que celui décrit plus haut, sauf qu'avec les noyaux supplémentaires disposés sur le boîtier exté-40 rieur, on obtient un filtre plus efficace pour écarter le courant 067 7 Ô 5 2003660 de réaction parasite du condensateur de blocage d'entrée. L'invention apparaîtra plus clairement à la lecture de la description qui va suivre, faite en regard des dessins joints dans lesquels s 5 - la figure 1 est une vue partiellement en coupe et partiellement schématique d'un répéteur incorporant l'invention ; " - la figure 2 est une coupe de la partie sortie du répéteur représenté sur la figure 1 ; - la figure 3 est une vue partiellement en coupe et 10 partiellement schématique d'un répéteur incorporant une variante de forme de réalisation de l'invention. Le répéteur représenté sur la figure 1 est alimenté en tension continue et en signal alternatif par l'intermédiaire du conducteur central 11 connecté à l.d source 10. Dans un tel sys-15 tème, la source 10 représente le câble de transmission coexial entrant provenant d'un émetteur distant et la charge 35 représente le récepteur ou le répéteur suivant dans la série de répéteurs prévus. Le boîtier extérieur 12 du répéteur est maintenu à un 20 potentiel continu de référence 16, appelé "terre du câble", tandis que le boîtier intérieur 13 est maintenu à un autre potentiel continu de référence 15} appelé "terre du répéteur". Le boîtier intérieur 13 est également appelé " châssis du répéteur" car il forme un châssis pour le circuit amplificateur 14 qui amplifie 25 le signal appliqué aux entrées 21 et 22. La tension d'alimentation est appliquée au circuit amplificateur 14 par l'intermédiaire des conducteurs d'entrée 23 et 24» Comme on va le décrire ci-après, il y a deux itinéraires de courant divergents dans le répéteur représenté sur la figu-30 re 1. Le premier itinéraire, acheminant le courant d'alimentation, relie le conducteur central 11 à la charge 35 par l'intermédiaire des filtres 25, 28, 31 et 32 et revient ensuite par l'intermédiaire du boîtier extérieur 12. Le second itinéraire, acheminant le signal alternatif i > part de la source 10 et comprend le condensa- O 35 teur 27 5 l'amplificateur 14 et revient par l'intermédiaire du boîtier extérieur 13 et du condensateur 40. Le signal amplifié Ai obtenu à la sortie de l'amplificateur 14 est transmis à la charge 35 à travers le condensateur 34 et revient par l'intermédiaire du condensateur 41 et du boîtier intérieur 13 ° 40 Le signal et le courant d'alimentation sont séparés 067 7 Ô 6 2003660 dans le.filtre de séparation 25 afin d'appliquer le signal aux entrées 21 et 22 et le courant d'alimentation aux entrées 23 et 24 de l'amplificateur 14... Dans le filtre de séparation 25, le signal alternatif est bloqué par la bobine d'induction 26 et acheminé à 5 travers le condensateur 27 vers les- entrées 21 et 22, tandis que le courant d'alimentation est bloqué par le condensateur 27 et tra-.verse la bobine d'induction 26 pour être .appliqué au filtre 28. Des diodes de Zener 29 et 30 à la sortie du filtre 28 procurent une tension réglée aux entrées 23 et 24 de l'amplificateur 14 -15 ve bloqué par la bobine d'induction 3.3, tandis que le courant d'a-lirnentation,provenant du filtre 31,traverse la bobine d'induction 33 mais se trouve bloqué par le condensateur 34. A la sortie du filtre de séparation 32, le courant d'alimentation et le signal alternatif se trouvent donc recombinés pour* être transmis à la 20 charge 35 ou au répéteur suivant. Le niveau du courant d'alimentation est diminué d'une petite quantité qui a été utilisée pour alimenter l'amplificateur 14 tandis que le signal alternatif a vu son niveau accru par le facteur d'amplification A. Les condensateurs 40 et 41 sont connectés entre le 25 boîtier extérieur 12 et le boîtier intérieur 13 afin de procurer un itinéraire de retour de courant alternatif pour le signal d'information à l'entrée et à la sortie de l'amplificateur 14* D'une manière spécifique, le condensateur 40 procure un itinéraire de retour pour le signal provenant de la source 10 vers l'entrée de ■30 l'amplificateur 14, tandis que le condensateur 41 procure un itinéraire de retour.pour le signal provenant de la sortie de l'amplificateur 14 vers la charge 35» Les deux condensateurs de blocage 40 et 41 bloquent le courant d'alimentation provenant de la source 10 et l'empêchent .l'apparaître aux entrées 21 et 22 de l'amplificateur 35 14" Comme mentionné plus haut, la seule tension continue servant à alimenter l'amplificateur 14 est la tension réglée de niveau relativement bas appliquée aux entrées 23 et 24-par les diodes de Zener 29-et 30. Le boîtier extérieur 12 procure un itinéraire séparé pour la tension continue d'alimentation provenant de la sour-40 ce 10 vers la charge 35, de telle sorte que le niveau de la tension 06770 7 2003660 continue provenant de la source 10 n'est réduit que d'une fraction relativement petite qui a servi à alimenter l'amplificateur 14. Dans les systèmes utilisés en pratique, les condensateurs de blocage 40 et 41,ne peuvent procurer un itinéraire d'im-5 pédance nulle pour le courant de retour alternatif à l'entrée et à la sortie du répéteur. En raison de cette impédance, un courant de réaction parasite circule entre le condensateur de blocage 41 et le boîtier intérieur 13 à travers le boîtier extérieur 12 et le. condensateur de blocage d'entrée 40. Ce courant de réaction fait 10 apparaître sur le condensateur 40 une chute de tension qui s'ajoute en série à la tension du signal de retour provenant de la source 10. Cette addition de la tension de réaction sur le condensateur 40 provoque une distorsion du signal à l'entrée de l'amplificateur 14 15 A haute fréquence l'inductance parasite associée aux condensateurs 40 et 41 provoque un accroissement de leur impédance et un accroissement du courant de réaction. De plus, si on utilise des amplificateurs à gain élevé dans l'amplicateur 14, un courant de signal plus élevé circule à travers le condensateur de 20 blocage de sortie 41. En raison de l'impédance du condensateur 41, cet accroissement du courant de signal provoque un courant de réaction plus élevé dans le condensateur de blocage d'entrée 40. Dans la forme de réalisation représentée sur la figure 1,les accès d'entrée et de sortie du châssis de répéteur sont 25 réalisés sous forme coaxiale afin de tirer parti des propriétés conductrices des structures coaxiales en haute fréquence. En uti-lisant.cette structure coaxiale conjointement à plusieurs condensateurs et plusieurs sections de noyaux, représentés par les condensateurs 45, 46 et 47 et les noyaux ferromagnétiques 48, 49, 50 30 et 51» le courant de réaction traversant les condensateurs de blocage 40 et 41 peut être réduit à un niveau faible quelconque. Comme on va le voir plus en détail, les noyaux 48, 49, 50 et 51 empêchent le passage du courant de réaction et les condensateurs shunt 45 j 46 et 47 écartent le courant de réaction du condensateur 35 de blocage d'entrée 40. La figure 2 montre une vue en coupe de l'accès de sortie du répéteur représenté sur la figure 1. On peut voir, cependant, que puisque le répéteur représenté sur la figure 1 est symétrique, 1? description qui va être faite de l'accès de sortie 40 s'applique également à l'accès d'entrée du répéteur. 69 06770 8 2003660 En raison de l'effet pelliculaire, le courant du signsl amplifié Ai est égal et opposé au courant de retour de charge iT S Jj sur la surface intérieure 42 de la partie coaxiale du répéteur représenté sur la figure 2. Le potentiel électromagnétique et le 5 champ électromagnétique net à l'intérieur de l'accès coaxial sont nuls. Le courant de réaction ip doit donc circuler sur la surface extérieure 43• Cet écoulement séparé du courant de réaction produit un champ électromagnétique net autour de la surface extérieure 43 de l'accès coaxial, de telle sorte que les noyaux ferromagnéti-10 ques 50 et 51 font se comporter la surface extérieure 43 comne une série de bobines d'induction qui empêchent l'écoulement du courant de réaction ip tout en laissant non affecté le courant du signal Ai et le courant de retour de charge iT . Cor.ime le montre la S J-i figure 2, le courant ip se sépare du courant i^ au point 60 et 15 s'écoule le long du boîtier extérieur 12„ Au point 61, le courant ip rejoint le courant (i^ - ip ) pour donner un courant i^ qui circule le long du bord extérieur 44 vers la surface intérieure 42 de l'accès coaxial de sortie» La figure 1 montre le circuit d'écoulement complet du 20 courant de réaction entre le condensateur de blocage de sortie 41 et le condensateur de blocage d'entrée 40. Au point 60, le courant de retour i^ se divise. La plus grande partie du courant i^ traverse le condensateur de blocage 41 et s'écoule par le châssis 13 du répéteur. Le restant du courant, appelé "courant de réac-25 tion ip",s'écoule par le boîtier extérieur 12. Si l'inductance procurée par les noyaux 48, 49, 50 et 51 et les condensateurs 45> 46 et 47, n'était pas prévue, la totalité de ce courant de réaction ip traverserait le condensateur de blocage d'entrée 40 vers l'accès d'entrée du répéteur. Ce courant de réaction retournerait 30 à l'accès de sortie par le châssis 13 et rejoindrait le courant i^ au point 61. Lorsque le courant de réaction traverse le condensateur de blocage 40. une tension s'y trouve engendrée» qui s'ajoute à la tension du signal provenant de la source 10. Cette tension introduit une distorsion à l'entrée de l'amplificateur 14 et ré» 35 duit la qualité et le rendement du système. Les condensateurs 45, 46 et 47 et les noyaux ferromagnétiques 48, 49, 50 et 51 empêchent le courant de réaction de traverser le condensateur de blocage d'entrée 40 par division du courant de réaction aux points 63, 65 et 67» Ce processus de divi-40 sion peut être décrit de la manière suivante. Au point 63, le 69 06770 9 2003660 courant ip, rencontre deux itinéraires possibles pour atteindre le . point 62. Un itinéraire passe directement par le condensateur 47 tandis que l'autre itinéraire passe par le condensateur 46 et l'inductance constituée par le noyau 50* Comme le condensateur 47 5 présente une impédance beaucoup plus petite au courant de réaction alternatif à haute fréquence, la plus grande partie du courant, soit environ 95 $ par exemple, traverse directement le condensateur 47 vers le point 62 et une petite fraction a seulement passe par le point 65» Au point 65, le courant rencontre de nouveau 10 deux itinéraires possibles pour atteindre le point 64* Un premier-itinéraire passe par le condensateur 46, l'autre par le condensateur 45 et l'inductance constituée par le noyau 49» Comme le condensateur 46 présente une petite impédance et que l'inductance procurée par le noyau 49 offre une impédance beaucoup plus élevée, 35 environ 95 % du courant traverse le condensateur 46„ Une petite fraction (B seulement du courant passe par le point 67. Un processus de division se produit d'une manière similaire au point 67 où 95 fo environ du courant de réaction traverse le condensateur shunt 45» Une très petite fraction é seulement du courant de 20 réaction original ip traverse le condensateur de blocage 40. Dans le cas présent, avec quatre noyaux et trois condensateurs shunt; le courant de réaction traversant le condensateur de blocage 40 est égal à 0,05 x 0,05 x 0,05 x ip . On peut voir, par conséquent, qu'en ajoutant des noyaux et des condensateurs supplémentaires; le 25 courant de réaction se trouve réduit d'une manière très simple jusqu'à une valeur quelconque. En fait, les multiples sections noyau f-condensateur . jouent le rôle d'un filtre passe-bas qui empêche le passage du courant de réaction haute fréquence. Comme le répéteur représenté sur la figure 1 a une 30 structure symétrique, la description qui vient d'être donnée pour l'écoulement du courant de réaction entre la sortie et l'entrée du répéteur, s'applique également aux courants de réaction s'écoulant de l'entrée à la sortie du répéteur. En raison de cette symétrie de structure, l'amplificateur 14 peut être constitué d'un type 35 quelconque d'amplificateurs bidirectionnels connus. L'amplificateur 14 pourrait aussi être constitué d'un type d'amplificateur à réaction tel qu'utilisé dans les systèmes de communication à répartition temporelle à vitesse élevée. Les filtres 28 et 31 peuvent être constitués d'un type 40 quelconque de filtres passe-bas bien connus de l'homme de l'art, 69 06770 10 2003660 Leur fonction est simplement d'empêcher le passage des courants de réaction entre les filtres de séparation 25 et 32. Cor^me on l'a décrit plus haut, les diodes de Zener 29 et 30 appliquent chacune une tension continue réglée entre les entrées 23 et 24 de l'ampli-5 ficateur 14» Dans un système typique dans lequel l'amplificateur 14 est un amplificateur à transistors, chacune des diodes de Zener 29 et 30 applique une tension de 6 volts par rapport au châssis du répéteur. La tension continue totale appliquée entre les entrées 23 et 24 de l'amplificateur 14 est donc approximativement de 12 10 volts. Dans la forme de réalisation représentée sur la figure 3j des parties du boîtier extérieur 12 sont réalisées sous forme coaxiale. Les éléments représentés sur la figure 3 correspondent aux éléments de même référence représentés sur la figure 1. 15 Les noyaux 75 et 76 ont été ajoutés autour de la partie coaxiale du boîtier extérieur à l'entrée du répéteur tandis que les noyaux 77 et 78 ont été ajoutés autour des partief coaxiales du boîtier extérieur à la sortie du répéteur. Les noyaux 75, 7o, 77 et 78 fonctionnent de la même manière que les noyaux 48,49} 50 et 51 dé-20 crits plus haut. Les point 80 et 81 sur la figure 3 correspondent aux points 63 et 67 sur la figure 1. Comme on peut le voir, les condensateurs 45 et 47 sont connectés entre les noyaux 75, 76, 77 et 78, de sorte qu'il se produit une division de courant supplémentaire. Ainsi, par exemple, lorsque le courant de réaction ip 25 s'approche du point 80 sur la figure 3» il rencontre deux itinéraires qu'il peut emprunter pour atteindre le point 62. Un itinéraire passe directement par le condensateur 47, l'autre passe par le noyau 78, le condensateur 46 et le noyau 50. La plus grande partie du courant traverse le condensateur 47 en raison de son im-3C pédance plus faible. On peut.voirj par conséquent, que le montage représenté sur la figure 3 fonctionne comme un filtre plus efficace en raison du nombre plus élevé de noyaux dans le chemin de réaction. Une partie quelconque du châssis de répéteur ou du boî-35 tier extérieur peut être de forme coaxiale. Les condensateurs 45, 46 et 47 peuvent être utilisés scit avec les noyaux 48,49, 50 et 51, comme montré sur la figure 1 ou avec les noyaux 75, 76, 77 et 78, comme montré sur la figure 3s en même temps que l'une ou l'autre des parties coaxiales afin de produire l'effet de filtration dé-40 crit ci-dessus. 69 06770 ii 2003660 REVENDICATIONS 1.- Filtre de séparation de terres à haute fréquence pour isoler un premier dispositif ayant un premier potentiel continu de référence, d'un second dispositif èyant un second poten- 5 tiel continu de référence, comprenant des conducteurs intérieur et extérieur disposés coaxialement l'un par rapport à l'autre et ayant une extrémité d'entrée et ur.e extrémité de sortie, l'extrémité d'entrée étant connectée au premier dispositif au preuier potentiel de référence5 un condensateur de couplage, connecté entre l'extrémi-10 té du conducteur extérieur et le second dispositif au second potentiel de référence, procurant ainsi un itinéraire pour le signal alternatif entre ledit premier et ledit second dispositif; en sorte que le signal alternatif se retrouve sur la surface extérieure du conducteur intérieur et sur la surface intérieure du conducteur 15 extérieur, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs noyaux in-ductifs disposés autour de la surface extérieure du conducteur intérieur afin d'empêcher l'écoulement de courants parasites sur la surface extérieure tout en laissant non affecté le signal alternatif, et plusieurs condensateurs shunt connectés entre les noyaux 20 inductifs entre le conducteur extérieur et le second dispositif audit second potentiel de référence afin de dériver les courants parasites pour qu'ils ne traversent pas le premier dispositif « 2.- Répéteur à structure partiellement coaxiale, présentant une entrée et une sortie, comprenant un câble coaxial 25 d'entrée afin d'appliquer un signal alternatif et une tension d'alimentation continue à l'entrée dudit répéteur, un câble coaxial de sortie afin de procurer un circuit de transmission à partir de la sortie dudit répéteur, caractérisé en ce qu'il comporte un premier et un second condensateur connectés respectivement entre l'en-30 trée du répéteur et le câble coaxial d'entrée et entre la sortie du répéteur et le câble coaxial de sortie afin de procurer un itinéraire pour le signal alternatif à l'entrée et à la sortie du répéteur et donnant lieu à la formation d'un trajet pour le courant de réaction entre la sortie et l'entrée du répéteur, et un filtre 35 à plusieurs sections, chaque section comprenant un troisième condensateur et un noyau inductif disposés, par rapport à ladite partie coaxiale du répéteur, en sorte que les noyaux de ces sections empêchent le passage du courant de réaction et fassent passer ce courant à travers les condensateurs de ces sections, réduisant ain-40 si le courant de réaction qui traverse le premier condensateur»