L'invention concerne un procédé de bobinage pour génératrice électrique, en particulier pour alternateur utilisé comme génératrice pour des unités mobiles, véhicules motorisés, voitures de chemins de fer et autres semblables, procédé destiné à réduire l'ondulation de l'intensité et de la tension, pour un nombre donné d'encoches de la partie fixe du stator, pour une génératrice dans laquelle un inducteur tournant entraîné en rotation induit, par induction magnétique, des tensions décalées l'une par rapport à l'autre en phase, ainsi que pour une génératrice électrique, de préférence alternateur servant de génératrice pour des unités mobiles, véhicules motorisés, voitures de chemins de fer et autres semblables, comportant un stator fixe et présentant les bobinages de phase ainsi qu'un inducteur entraSné en rotation qui induit les tensions de phase dans le bobinage du stator. On connatt sous diverses formes des génératrices électriques et des procédées pour y disposer les bobinages, en rapport avec la disposition des bobinages du stator de la présente invention. C'est ainsi que, par exemple, dans les alternateurs qui sont utilisés comme génératrices pour les véhicules motorisés ou diverses unités mobiles, il est habituel de bobiner un stator fixe comportant les bobinages qui forment le système polyphasé respectif, et de prévoir un inducteur tournant qui comporte un bobinage d'excitation et des dispositifs formant un nombre correspondant de pâles magnétiques, de sorte que, dans le bobinage du stator, on puisse induite une tension polyphasée correspondante. Le bobinage d'excitation peut autre conçu fixe ou; tournant avec le rotor, et dans ce dernier cas, il reçoit le courant d'excitation qu'on lui amène par des bagues. Si l'on se réfère aux dimensions habituelles des alternateurs de véhicules motorisés, ceux-ci disposent par exemple, pour des considérations pratiques, d'habituellement 36 encoches, dans lesquelles sont insérés trois bobinages, respectivement décalés électriquement l'un parrapport à l'autre de 1200, de façon a' donner, après couplage des bobinages, un système triphasé en montage triangle ou étoile. Du fait que, dans les véhicules motorisés, on prévoit habituellement, pour stabiliser le réseau de bord et pour l'alimentation d'énergie, un accumulateur, les réseaux de bord sont des réseaux alimentés en courant redressé, de sorte qu'il faut redresser la tension alternative triphasée fournie par l'alternateur, ce qui se fait habituellement à l'aide d'un montage en pont redresseur, qui comporte au moins trois diodes principales "plus" et trois diodes principales "moins". A cela s'ajoutent encore alors trois diodes excitatrices qui amènent au bobinage de champ ou bobinage d'excitation de l'alternateur ainsi constitué le courant d'excitation, habituellement régulé en fonction de la charge par un régulateur. I1 est également connu, pour les génératrices importantes à puissance élevée, de coupler respectivement deux diodes en parallèle, de sorte que chaque tension de phase comporte alors deux diodes "plus" et deux diodes "moins" et qu'au total on prévoit donc douze diodes. Indépendamment de la question de savoir si on utilise effectivement six diodes ou, pour une puissance plus élevée, douze diodes, on obtient toujours comme tension totale redressée de sortie aux cathodes regroupées de toutes les diodes plus (borne B+ du véhicule) -(les anodes et les diodes moins sont également regroupées et constituent la borne moins (borne B- du véhicule) ou à la masse)- une tension et une intensité correspondante qui présentent une ondulation notable, du fait que, comme on peut le voir, on reçoit au total pour une ondulation par exemple d'une tension de phase (2 Pour les réseaux de bord habituels à courant redressé de 12 V, l'ondulation de la tension peut s'élèver à U88 = 4 V. Cette forte ondulation des réseaux de bord habituel est nuisible pour une bonne charge de la batterie et pour les récepteurs sensibles à la tension ; De plus, le rendement de la génératrice n' est pas optimum par suite des pertes qui se produisent dans le fer. Mais d'un autre c8té, il n'est pas possible d'augmenter le nombre des encoches disposées dans le stator annulaire, ceci pour des considérations pratiques, par exemple pour des motifs de résistance mécanique, pour des dimensions imposées et autres semblables. C'est pourquoi, si l'on conserve le systéme de courant alternatif triphasé, il est prévu en principe une tensionFde sortie à six impulsions ou éléments d'onde par période. I1 existe donc un besoin pour un procédé de bobinage et pour un alternateur électrique fabriqué selon ce procédé particulièrement pour emploi sur véhicule motorisé, dont la tension redressée de sortie présente, pour une ondulation de tension sensiblement plus faible t une valeur moyenne arithmétique plus élevée. Le procédé de bobinage selon l'invention, est caractérisé en ce que, pour obtenir un système polyphasé, éventuellement redressé et dont une période, constituée de i éléments (i = 2,3,4 ...) présente une ondulation réduite, on augmente du facteur i le nombre des différents systèmes de phase et, en plus de chaque bobinage de base de phase de chaque système de base, on prévoit un bobinage auxiliaire supplémentaire de phase d'un nombre de spires réduit, en position décalée d'un nombre donné d'encoches du stator, de façon telle qu'apparaissent, pour chaque système de phase1 des tensions finales résultantes de phase qui sont symétricuement décalées en phase par rapport aux tensions finales de phase du ou des autres systèmes de phase. En application de ce procédé, une génératrice ou alternateur selonl'invention est caractérisée en ce que pour réduire l'ondulation d'intensité et de tension, pour un nombre donné d'encoches du stator, on bobine dans ce stator au moins deux systèmes distincrs de bobinage, chaque bobinage de phase de chaque système de bobinage étant constitué d'un bobinage de base de phase ainsi que d'un bobinage auxiliaire supplémentaire de phase, prévus pour obtenir un décalage relatif de phase des tensions finales de phase respectives correspondant l'une à l'autre. L'invention présente l'avantage que l'on peut réduire drastiquement aussi bien l'ondulation de tension que l'ondulation d'intensité avec une dépense supplémentaire relativement très faible, de sorte que l'on obtient une tension redressée sensiblement plus régulière et de valeur moyenne arithmétique plus importante, la dépense plus élevée, en ce qui concerne les diodes redresseuses, lors de la mise en oeuvre de l'invention, étant problématique, puisqu'il n'existe pas de véritable besoin supplémentaire en diodes, les diodes existant de toutes façons et étant d'ailleurs montées en parallèle, à l'exclusion de trois diodes supplémentaires sur l'excitation. Un avantage particulier réside en ce que, pour une dépense supplémentaire qui reste très faible et inférieure à 10 %, pour le bobinage d'un alternateur selon l'invention, il est possible de réduire l'ondulation de l'intensité et de la tension d'environ 80 %, ce qui donne, du fait de cette ondulation restante très faible, une batterie de charge notablement meilleure, du fait que la tension redressée fournie, après redressement, par l'alternateur a une valeur supérieure à celle de la tension de la batterie pendant des intervalles de temps beaucoup plus importants, de sorte qu'une charge est possible, lorsque ceci est nécessaire. De plus, les récepteurs sensibles à la tension sont notablement moins exposés. Pour l'alternateur selon l'invention, il n'y a pas besoin de diodes montées en parallèle, ce qui donne une plus faible inertie du régulateur ; de plus, le plus faible rayonnement sonore résultant d'une forme d'avantage sinusoidale de la densité de courant constitue un avantage. Enfin, dans l'alternateur selon l'invention, on obtient un meilleur rendement du fait de moindres pertes dans le fer. D'-autres conceptions avantageuses et améliorations de l'invention seront possibles gracie aux mesures énumérées ci-après : - les bobinages de base correspondant l'un a4 l'autre de chaque système de phase présentent la même position de phase du fait qu'ils sont bobinés dans les memes encoches du stator ; et le bobinage auxiliaire de phase est bobiné en sens inverse du bobinage de base de phase correspondant - pour obtenir une tension de sortie redressée formée de douze impulsions ou éléments d'onde par période, dans un alternateur triphasé, on exécute le bobinage du stator sous forme de deux systèmes de bobinage distincts l'un de l'autre, les bobinages de phase de chaque système comprenant un bobinage de phase et un bobinage auxiliaire de phase, disposés l'un par rapport à l'autre dans des encoches décalées de 1200 et présentant un rapport de nombre de spires de 1/3, de sorte que les tensions finales correspondantes de phase des deux systèmes de bobinage indépendants présentent une différence de phase l'un par rapport à l'autre de 600 - les portions parallèles.des bobinages sont bobinées simultané ment - pour réduire l'ondulation d'intensité et de tension, pour un nombre donné d'encoches du stator, on bobine dans ce stator au moins deux systèmes distincts de bobinage, chaque bobinage de phase de chaque système de bobinage étant constitué d'un bobinage de base de phase ainsi que d'un bobinage auxiliaire supplémentaire de phase, prévus pour obtenir un décalage relatif de phase des tensions finales de phase respectives correspondant l'une à l'autre - les raccords de sortie formés par les extrémités des bobinages auxiliaires de phase de chaque système de bobinage sont sortis séparément l'un de l'autre et reliés, pour le redressement du courant, respectivement à une diode plus et à une diode moins - le nombre de spires ainsi que le décalage de phase du bobinage auxiliaire respectif de phase, comparé au bobinage de base correspondant de phase, sont prévus de façon telle que les pointes de tension formées par les tensions finales de phase et constituant l'ondulation de la tension de sortie une fois redressée, apparaissent, par périodes, à distance symétrique l'une de l'autre - pour obtenir une tension de sortie redressée de douze impul sions ou éléments d'onde par période, il est prévu deux sys tèmes de bobinage distincts comportant chacun trois bobinages de base de phase et trois bobinages auxiliaires de phase décalés respectivement de 300 en phase par rapport à ceux-ci, présentant un rapport du nombre de spires de 1/3 et directe ment reliés aux terminaisons des bobinages de base de phase - le bobinage auxiliaire de phase est bobiné sur le stator en sens inverse et décalé de l'intervalle de une encoche par rapport au bobinage de-base de phase respectivement correspon dant. I1 est particulièrement avantageux qu'en conservant les 36 encoches du paquet de pales du stator et pour une dépense de cuivre de seulement 111% si l'on prend comme base 100 la dépense de cuivre correspondant à l'alternateur habituel, on produise maintenant une tension redressée de sortie à 12 impulsions ou éléments d'onde, 2 systèmes de tension triphasés étant bobinés dans les encoches du stator. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description ci-après et des dessins annexés représentant un exemple de réalisation de l'invention, dessins dans lesquels - les figures la et lb représentent respectivement l'allure de la tension redressée de sortie d'un alternateur dans la conception habituelle et d'un alternateur conçu selon l'invention (figure lob). - la figure 2 montre le schéma de bobinage pour donner une tension de phase résultante d'un ensemble de deux systèmes triphasés selon l'exemple d'exécution préféré de l'invention. - les figures 3a et 3b représentent respectivement les diagrammes vectoriels des systèmes de tension triphasée dans un exemple d'exécution si l'on se rapporte à une tension de sortie redressée comportant 12 impulsions ou éléments d'onde. - la figure 4 est le schéma de cabrage d'un alternateur selon l'invention, également pour une tension de sortie à 12 impulsions. Le principe de base de l'invention réside en ce que, dans un alternateur, convenant en particulier pour l'utilisation sur des véhicules motorisés ou autres semblables pour l'alimentation du réseau de bord, on élève le nombre d'impulsions par période de la tension de sortie, telle qu'on l'obtient parexemple après redressement, en prévoyant au moins deux, éventuellement davantage, systèmes de bobinage indépendants l'un de l'autre, conçus en principe comme bobinages de stator, les différentes tensions de phase de ces systèmes de bobinage ou de tension étant décalées l'une par rapport à l'autre de façon telle qu'il en résulte par pédiodes une forme de courbe symétrique de l'ondulation résiduelle de tension. Appliquée à un alternateur triphasé à tension de sortie à six impulsions et dont l'ondulation de tension et d'intensité à une valeur correspondante, l'invention conduit à une élévation du nombre d'impulsions d'au moins le double, donc à une tension de sortie à douze impulsions, dans le système redressé, et donc à une diminution de l'ondulation de l'intensité et -de la tension d'environ 80 %. L'explication qui suit se réfère exclusivement à l'application du procédé selon l'invention à un alternateur triphasé pour obtenir une tension de sortie à 12 impulsions en conservant le nombre d'encoches qu'il faut regarder comme une donnée, du stator, donc par exemple pour 36 encoches de stator données. Mais on comprend que l'invention puisse égale ment s'appliquer à d'autres alternateurs et génératrices quelconques et qu'il puisse également en résulter les avantages correspondants pour une exécution correspondante. Les explications qui suivent, données à l'aide de la représentation des figures 1 à 4, ne doivent donc pas titre considérées comme une limitation, mais comme un exemple d'exécution décrivant l'inven- tion. L'exemple d'exécution représenté se rapporte à un système à double bobiage, donc à un schéma d'ensemble de bobinage pour le bobinage du stator constitué de deux systèmes de tension triphases, qu'il faut tout d'abord considérer comme indépendants l'un de l'autre. Sur les figures 3a et 3b, les deux systèmes de tension sont repérés par 1 et 2, l'attention devant autre aussitat attirée sur le fait que les portions de bobinage repérées avec l'indice 1 ou l'indice 2 se rapportent respectivement au système de bobinage ou de tension 1 ou au système de tension 2. Les figures 32 et 3b représentent les systèmes de tension 1 et 2 en couplage étoile habituel. Mais on comprend que le procédé selon l'invention peut également s'appliquer de façon correspondante aux montages en triangle. I1 faut, d'autre part, attirer l'attention sur le fait que l'existence de deux systèmes de tension triphasés 1 et 2 ne signifie pas qu'il y a environ une dépense double de bobinage et/ou de cuivre, car pour le mtme débit d'intensité, fourni par un alternateur donné, la section de cuivre de chaque système de bobinage triphasé se réduit, ssil existe deux systèmes de bobinage, à peu près à la moitié. Au total, il n'y a qu'une dépense de cuivre de 111 %, Si lton prend comme base la dépense de cuivre de 100 % que l'on doit accepter pour un alternateur conventionnel qui fournit une tension de sortie à six impulsions par période. La figure la représente l'allure de la courbe d'une tension triphasée redressée dans un circuit à pont, comme la produisent les alternateurs habituels, ainsi donc que son ondulation. On reconnatt sur la figure la que, du fait que l'on redresse également la demi-onde de tension respectivement négative lorsque l'on emploie un circuit à pont qui redresse les deux demi-ondes, il apparat au total par période, sir, impulsions, d'où résulte l'ondulation de la tension de sortie redressée de l'alternateur a Si l'on se rapporte au montage en étoile, dont on parle exclusivement dans l'exemple d'exécution présent, pour la tension de sortie d'un alternateur conventionnel, il apparatt une valeur arithmétique moyenne de la tension redressée de Ug = 2,34,U Admettons que cette valeur arithmétique moyenne corresponde à Ug = 100 %. On a une ondulation de tension d'environ U55 = 4 volts La dépense de cuivre correspond à 100 %. La figure lb montre l'allure de la courbe de la tension de sortie redressée par un montage en pont pour un alternateur conçu selon l'invention et supposant un nouveau câblage, une nouvelle conception des systèmes de câblage et l'utilisation de deux systèmes de tension pour obtenir une disposition à douze impulsions. On reconnalt aussit8t que l'ondulation est très fortement réduite ; on a ici une valeur arithmétique moyenne de la tension redressée de sortie de Ug = 2,42.Uphase avec Ug = 103,5 %. Dans cet exemple d'exécution l'ondulation de la tension ne se monte qu'à Uss = 1 Volt On a déjà attiré l'attention sur le fait qu'il y a ici une dépense de cuivre de 111 % soit une dépense supplémentaire résultante d'environ 7,5 %. On obtient une telle tension redressée de sortie, par exemple ici à 12 impulsions, par le moyen que, dans chacun des deux systèmes de tension prévus ici, comprenant chacun trois phases, on décale chaque phase dans un bobinage de base de phase et dans un bobinage auxiliaire de phase, prévu du supplément, et que ces deux bobinages fournissent une tension de phase résultante gui, pour une conception judicieuse du bobinage de base par rapport au bobinage auxiliaire pour chaque phase, présente, en valeur et en décalage de phase par rapport aux tensions finales de phase correspondantes respectivement de l'autre système de tension triphasé, un décalageode phase dont la valeur est ici de 600, ce qui donne une tension redressée de sortie symétrique à 12 impulsions. Pour permettre de mieux comprendre l'invention, on va tout d'abord expliquer plus en détail un seul des systèmes de tension triphasés, à savoir le système de tension 1 de la figure 3a. Dans l'explication qui suit, ce sont les points de début et de terminaison des bobinages bobinés dans les encoches d'un stator donné à 36 encoches qui sont respectivement repérés , le bobinage lui-m8me est alors indiqué par ces repères de début et de terminaison. Chaque tension finale de phase résultante, telle qu'elle apparat avec les deux systèmes de tension 1 et 2 des figures 3a et 3b, résulte de la collaboration de deux portions de bobinage à savoir, comme on l'a déjà mentionné, d'un bobinage de base respectif, dont les trois phases sont décalées de 1200 l'une par rapport à l'autre, et d'un bobinage auxiliaire supplémentaire qui diffère du bobinage de base en valeur et en phase. On comprend que dans les représentations vectorielles des figures 3a et 3b, ces portions de bobinage tournent encore d'un angle 0 t, ce dont on peut toutefois ne pas tenir compte, car les relations fixes de phase des vecteurs l'un par rapport à l'autre n'en sont pas modifiées.C'est ainsi que la tension de phase U du système de tension de la figure 3 est formée de u la portion de bobinage de base XlUl et de la portion de bobinage auxiliaire Ul'Xl'. Il s'en déduit, selon respectivement la valeur de la tension induite dans la portion Ul'Xl' de bobinage auxiliaire, c'est-à-dire selon respectivement le nombre de conducteurs par encoche et selon respectivement la relation angulaire entre la portion de bobinage Ul'Xl' et la portion de bobinage de base XlUl, l'angle d que la tension faible résul tante U fait par rapport à la verticale, donc ici par rapport u au bobinage de base XlUl ou par rapport à la tension induite dans ce bobinage. Du fait que, dans l'exemple présent d'exécution, on s'efforce d'obtenir un décalage des tensions finales de phase qui résultent des deux systèmes 1 et 2 triphasés existants de 60 en succession alternative, il faut disposer le bobinage auxiliaire Ul'Xl' de la figure 3 de façon à obtenir un angle de 300. I1 en résulte alors un décalage global de phase, par exemple de la tension finale Uu du système de tension 1 par rapport à la tension finale qui s'y rapporte Uu2 du système de tension 2 d'au total 600, si dans ce système de tension 2 de la figure 3b, la tension finale Uu2 est considérée comme en avant, sens d'horloge, d'un angle de & = 300, par rapport au bobinage de base ou à la tension induite dans ce bobinage. On sait que ce décalage de phase se répète égale ment pour les autres tensions finales respectives, U par v rapport à Uv2r U par rapport à Uw2, Si les tensions respectives w Uu, Uv, Uw sont respectivement décalées l'une par rapport à l'autre de 1200. La rotation relative des tensions finales résultantes du système de tension 2 par rapport aux tensions finales du système de tension 1, résulte, comme on le sait, du décalage de phase et de la valeur des bobinages auxiliaires respectifs dans les deux systèmes de tension ou des tensions qui y sont induites. La figure 2 représente un schéma de bobinage possible pour produire une unique tension finale1 ici la tension finale Uu du système de tension de la figure 3a, avec un stator comportant 36 encoches. On comprend que dans le schéma de bobinage représenté on n'a indiqué, pour permettre une meilleure compréhension, qu'une seule spire des longueurs de fil qui forment le bobinage. Si par exemple pour réaliser le bobinage de base XlUl on commence par placer dans l'encoche l du stator le premier élément droit constituant la spire, alors cette spire se poursuit par la spire ondulée préférée représentée, dans les encoches 4, 7, 10, etc, comme indiqué, donc respectivement dans des encoches dans lesquelles, au même moment, l'inducteur tournant induit des tensions de la phase, supposée ici de 00. Par conséquent, comme on le sait déjà, dans les encoches 2, 5, 8, 9, ce sont des tensions alternatives présentant un décalage de phase de 1200 par rapport à la tension nommée en premier lieu, qui sont induites, tandis que dans les encoches 3, 6, 9, 12, ce sont des tensions présentant un décalage de phase de 1200 par rapport à la deuxième tension ou 2400 par rapport à la première tension qui sont induites, ce qui donne la représentation vectorielle connue, en forme d'étoile, d'un alternateur triphasé. En rapport avec le présent exemple d'exécution de l'invention, au premier bobinage de base XlUl, une fois ce bobinage sorti de l'encoche 34 par sa terminaison U1, se raccorde aussitat, par son début Ul', le bobinage auxiliaire supplémentaire Ul'Xl8, qui est bobiné dans les encoches du stator en commençant par l'encoche 36, en sens inverse de bobinage et, comme ce est toujours le cas dans les systèmes triphasés1 en sautant deux encoches qui se suivent, de sorte que la terminaison de bobinage X18 sort a l'encoche 3.Un tel bobinage des encoches de stator 1 à 36, en laissant libres chaque fois les encoches 2, 5, 8, 11, etc, comme on peut le voir sur la repre- sentation de la figure 2, fait apparatre entre les bornes XlXl', la tension finale résultante U qui fait un angle i u avec le bobinage de base XlUl ou avec la tension induite dans ce bobinage.Pour avoir # = 30, ce que l'on a souhaité comme hypothèse dans l'exemple d'exécution représenté1 le bobinage auxiliaire Ul'Xl' est bobinéS comme on lXa indique, en sens inverse et décalé de 2400, dans les encoches du stator et, pour donner la tension de la valeur necessaire, ce bobinage présente un rapport de spires, par rapport au bobinage de base XlUl de 1/3, ce qui signifie que par exemple pour un exemple d'exécution indiqué, le bobinage de base comporte respectivement six conducteurs par encoche, tandis que le bobinage auxiliaire n'en comporte que deux par encoches. C'est ce qui détermine, -en valeur et en phase, le point de terminaison X1', qui définit également l'angle de 300 de la tension finale résultante Uu par rapport à la tension de base Pour obtenir les autres tensions finales U et U v w tout d'abord du système de tension triphasé de la figure 3a, on peut procéder comme pour les schémas habituels de bobinage pour alternateurs, c' est-à-dire que pour 1a réalisation normale en bobinage ondulé, le bobinagedebase ZlWl est formé par bobinage dans l'encoche 3 dans le sens aller ; la troisième bobine d'onde du bobinage de base de la dernière phase commence alors dans l'encoche 5.Mais bien entendu, des schémas quelconques de bobinage sont possibles, en particulier si on tient compte du fait que lors de la réalisation du deuxième système de tension 2 selon la figure 3, les bobinages de base respectifs sont parallèles l'un à l'autre et qu'il est donc possible de les bobiner en parallele et simultanément. On reviendra en détail sur ce point plus loin. I1 est seulement essentiel que, grtce à une disposition judicieuse du bobinage auxiliaire U2'X2' par rapport au bobinage de base X2U2 du deuxième système de tension 2 et en fonction également des autres bobinages auxiliaires de ce deuxième système de tension, on fasse en sorte que les tensions finales résultantes de chaque système de tension 1 et 2, que l'on peut faire correspondre chacune l'une à l'autre, c'est-àdire celles qui ont le mtme indice, soient respectivement décalées de 600 l'une par rapport à l'autre et de 300, en sens inverse, par rapport à leurs bobinages de base respectifs ; il en résulte alors, pour le décalage habituel de phase de 1200 des tensions finales l'une par rapport à l'autre, obligatoirement une tension de sortie formée de 12 impulsions ou éléments d'onde comme on l'a souhaité, si tous les points de terminaison de bobinage Xl'Yl'Zl' du système de tension 1 et X2'Z2'Y2' d'une tension de système 2 sont sortis séparément et sont respectivement reliés, pour le redressement, aux diodes plus et moins correspondantes.Le schéma de circuit de la figure 4 correspondant à une tension de sortie à 12 impulsions montre comment on y procède l on peut voir sur ce schéma qu'il existe au total comme portions de bobinage deux étoiles complètes de bobinages de base et en plus de chaque bobinage de base un bobinage auxiliaire, mais ce bobinage auxiliaire étant décalé, en relation de phase, par rapport au bobinage de base auquel il est directement relié et que donc, au point de vue relation spatiale, qui indique la position des phases l'une par rapport à l'autre, ce bobinage auxiliaire correspond à un autre bobinage de base. Ceci peut se voir particulièrement bien sur la figure 4. Du fait de l'existence des bobinages auxiliaires, les tensions de phase formées par les bobinages de base, repérées par U, V et W dans le système triphasé habituel, se transforment, en les tensions finales résultantes X1', Y1', Z1', qui diffèrent en valeur et en phase des tensions résultantes des bobinages de base, les valeurs des nouvelles tensions finales etant identiques dans les deux systèmes de tension, mais leurs décalages de phase étant en sens inverse. Selon le schéma de la figure 4, la première tension finale Uu, en partant du centre de l'étoile M1, est formée par le bobinage de base XlUl, relié, par l'intermédiaire du conducteur de liaison L1, avec le bobinage auxiliaire Ul'Xl', qui correspond en phase aux autres portions de bobinage Ylvl, Y2V2, qui sont des bobinages de base, ainsi qu'à Z2'W2', qui est un deuxième bobinage auxiliaire. Comme on peut le voir sur le schéma de bobinage de la figure 2, la borne X1' constitue un point de raccordement dirigé vers l'extérieur et est reliée, par l'intermédiaire du conducteur L2, aux deux diodes D3, D3' formant diode plus et diode moins.Pour motifs de clarté, on a renoncé à expliciter et à représenter en détail avec leurs repères les autres liaisons des différentes portions de bobinage entre elles et avec leurs diodes correspondantes ; mais on se rend compte que la réalisation de principe se déduit du diagramme vectoriel des figures 3a et 3b en liaison avec le schéma de la figure 4. Au total, dans l'exemple d'exécution représenté, l'alternateur selon l'invention dispose des portions suivantes de bobinage principal Ulxl VlYl fWlzl U2X2 avec avec par exemple chaque fois six conducteurs sV2Y2 par encoche W2Z2 A cela s'ajoutent les portions suivantes de bobinage auxiliaire Ul'Xl' Vl'Yl' W1'Z1' bU2 X2 avec par exemple chaque fois deux conducteurs 'Z2' De plus, comme on a déjà eu 1'occasion de le mentionner ci-dessus, les portions de bobinage réunies par une accolade sont parallèles l'une à l'autre et peuvent donc se bobiner également en parallèle. Les accolades n'indiquant séparément que les portions parallèles de bobinage dune part des bobinages de base et d'autre part des bobinages auxiliaires, c'est sur l'exemple d'exécution de la figure 4 que l'on peut encore voir que les portions de bobinage auxiliaires Y2'V2' et Zl'Wl' sont également parallèles aux portions de bobinage principal, déjà parallèles entre elles XlUl et X2U2, ce qui fait encore apparature ici des possibilités d'exécution de bobinage simultané en parallèle. On a déjà mentionné précédemment que, pour des génératrices importantes, chacune des diodes principales existantes, par exemple six (trois diodes plus et trois diodes moins) est formée de deux diodes montées en parallèle- ce qui donne au total 12 diodes pour le pont redresseur. Par conséquent, la dépense nécessaire pour les diodes ne s 'accroît pas dans la mise en oeuvre de l'invention, où sont également prévues 12 diodes pour le redressement, mais ici aussi à vrai dire, pour la formation d'une tension de sortie redressée à 12 impulsions par période. Pour obtenir une courbe d'intensité d'excitation correspondante à 12 impulsions, avec la même faible ondulation avantageuse de tension, il est prévu, dans l'exemple d'exécution représenté 6 diodes d'excitation DE, qui constituent la borne D+, qui conduit au bobinage de champ ou au bobinage d'excitation WF et au régulateur RL. La borne de sortie du régulateur est désignée, comme habituellement, par DF. Dans un alternateur réalisé selon la conception de l'invention, on a obtenu une vitesse de rotation de mise en circuit d'environ 1000 min 1 pour une intensité nominale d'environ 80 ampères à 6000 minez ; on a obtenu sur la totalité de la plage de vitesse de rotation l'ondulation à 12 impulsions par période que l'on recherchait. R E V E E D I C A T I O N S 10) Procédé de bobinage pour génératrice électrique, en particulier pour alternateur utilisé comme génératrice pour des unités mobiles, véhicules motorisés voitures de chemin de fer et autres semblables, destiné a réduire l'ondulation de l'intensité et de la tension, pour un nombre donné d'encoches de la partie fixe du stators dans laquelle un inducteur tournant entralné en rotation induits par induction magnétique, des tensions décalées l'une par rapport à autre en phase, caractérisé en ce que, pour obtenir un système polyphasé, éventuel le- ment redressé dont la période constituée de i impulsions (i = 2,3,4 ...), présente une ondulation réduite, on augmente du facteur i le nombre des différents systèmes de phase, et, en plus de chaque bobinage de chaque système de phase, on prévoit un bobinage auxiliaire supplémentaire d'un nombre de spires réduit, décalé d'un nombre donné d'encoches du stator, de telle sorte qu'apparaissent, pour chaque s1tème de phase, des tensions finales résultantes qui sont symétriquement décalées en phase par rapport auz tensions cru ou des autres systèmes de phase. 20) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les bobinages de base de phase correspondant l'un à l'autre de chaque système de phase présentent la même position de phase du fait qu'ils sont bobinés dans les memes encoches du stator , et en ce que le bobinage auxiliaire de phase est bobiné en sens inverse du bobinage de base de phase correspondant. 30) Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que pour obtenir une tension de sortie redressée formée de douze éléments diodes par période, dans un alternateur triphasé, on exécute le bobinage du stator sous forme de deux systèmes de bobinages distincts l'un de l'autre, les bobinages de phase de chaque système comprenant un bobinage de base de phase et un bobinage auxiliaire de phase, disposés l'un par rapport à l'autre dans des encoches décalées de 1200 et présentant un rapport de nombre de spires de 1/3, de sorte que les tensions finales correspondantes de phase des deux systèmes de bobinage indépendants présentent une différence de phase l'un par rapport à l'autre de 600. 40j Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les portions parallèles des bobinages sont bobinées simultanément. 50) Génératrice électrique, en application du procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, de préférence alternateur servant de génératrice pour des unités mobiles, véhicules motorisés, voitures de chemins de fer et autres semblables, comportant un stator fixe et présentant les bobinages de phase ainsi qu'un inducteur entralné en rotation qui induit les tensions de phase dans le bobinage du stator, caractérisée en ce que pour réduire l'ondulation d'intensité et de tension, pour un nombre donné d'encoches du stator, on bobine dans ce stator au moins deux systèmes distincts de bobinage (1, 2), chaque bobinage de phase de chaque système de bobinage étant constitué d'un bobinage de base de phase (XlUl, YlVl, ZlWl ;X2U2, Y2V2, Z2W2) ainsi que d'un bobinage auxiliaire supplémentaire de phase (Ul'Xl', Vl'Yl', Wl'Zl' ; U2'X2, V2'Y2', W2'Z2'), prévus pour obtenir un décalage relatif de phase des tensions finales de phase respectives correspondant l'une à l'autre. 60) Génératrice selon la revendication 5, caractérisée en ce que les raccords de sortie formés par les extrémités des bobinages auxiliaires de phase de chaque système de bobinage (1, 2) sont sortis séparément l'un de l'autre et reliés, pour le redressement du courant, respectivement à une diode plus et à une diode moins (D3, D3'). 70) Génératrice selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisée en ce que le nombre de spires ainsi que le décalage de phase du bobinage auxiliaire respectif de phase, comparé au bobinage de base correspondant de phase, sont prévus de façon telle que les pointes de tension formées par les tensions finales de phase et constituant l'ondulation de la tension de sortie une fois redressée, apparaissent, par périodes, à distance symétrique l'une de l'autre. 80) Génératrice selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisée en chaque pour obtenir une tension de sortie redressée de 12 éléments d'onde par période, il est prévu deux systèmes de bobinage distincts (1, 2) comportant chacun trois bobinages de base de phase (XlUl, YlVl, ZlWl ; X2U2, Y2V2, Z2W2) et trois bobinages auxiliaires de phase (Ul'Xl', Vl'Yl', Wl'Zl' ; U2'X2', V2'Y21, W2'Z2') décalés respectivement de 300 en phase par rapport à ceux-ci, présentant un rapport du nombre de spires de 1/3 et directement reliés aux terminaisons des bobinages de base de phase. 90) Génératrice selon la revendication 8, caractérisée en ce que le bobinage auxiliaire de phase est bobiné sur le stator en sens inverse et décalé de l'intervalle de une couche par rapport au bobinage de base de phase respectivement correspondant.