La présente invention est relative à un système de commande de capacité de pointe destiné à être utilisé au cours du frittage de minerais de fer. Le frittage constitue à l'heure actuelle une partie intégrante du processus de fabrication d'acier. Diverses machines de frittage ont e été proposées jusqu'à prsent, y compris celles décrites dans les brevets aux Etats-Unis d'Amérique n 3.194.546 et 3.262.770. Bien que le principe géneral du frittage soit simple, de nombreuses considérations entrent dans la conception et l'exploitation couronnées de succès pour parvenir à un rendement optimum. Le système de commande de capacité de pointe suivant l'invention trouve une utilité particulière pour le frittage du minerais de fer. La fonction d'un système de commande de capacité de pointe est d'offrir une compensation pour les différences entre les debits d'entre et de sortie instantanés du processus de frittage du minerai de fer Comme on le remarquera, divers processus d'alimentation en matière exigent que le débit moyen à l'entrée soit égal au débit moyen à la sortie du processus. Dans l'environnement pratique d'un processus exploité en continu, comme c'est par exemple le cas d'une machine à fritter des minerais de fer, toutefois, les débits d'entrée et de sortie instantanés fi et fO, respectivement, ne sont pas nécessairement égaux. I1 est courant de fixer fO par la capacité de l'installation et de commander f. de manière à rendre le débit entrée moyen égal au debit moyen du processus. Dans une application de commande d'alimentation de ligne de frittage, le débit de sortie est fonction de la vitesse d'alimentation de la ligne qui est déterminée de manière à maintenir le point de combustion de percée en un emplacement désire le long de la ligne en mouvement. Pour procurer une commande de capacité de pointe, le débit d'entre fi est commandé en modifiant la vitesse à laquelle un fournisseur à rouleaux dépose un mélange de frittage sur la station de chargement de ligne en un emplacement situé après une plaque de rejet agissant de manière a' maintenir une épaisseur prédéterminée de mélange de frittage sur la ligne en mouvement. La matière à fournir a un profil ondulé en section transversale et est fournie à partir d'une trémie sous la commande du rouleau d'alimentation possédant une vitesse de rotation Sr et un volume de fourniture par révolution&alpha;r. La ligne d'alimentatione est du type à courroie sans fin, possédant une superficie en section transversale As et circulant à une vitesse variable Ss qui est fonction d'un paramètre de processus. Des moyens sont prévus après la plaque de rejet pour déterminer continuellement la hauteur désirée P2 et les hauteurs de commande haute et basse P1 et P3, respectivement, de l'onde en section transversale.Des moyens sont prévus pour déterminer le temps tl où l'onde franchit le point médian P2 Des moyens supplémentaires sont prévus pour déterminer le temps t2 où l'onde franchit P1 ou P3. Des moyens calculent Sr conformément à la relation :: As2 (Ss(X) )2 (t2-t1) Sr = &alpha;r AsSs(x) (t2-t1) + #V expression dans laquelle ss V est le volume requis pour accumuler de la matière de la hauteur P1 à P2 ou P2 à P3 et vice versa dans le sens opposé. x = (100 x n)% si t2 - tl correspond à la transition de P2 à P3 jusqu'à ce que # n% SsAs # t = # V ou x = (100 + n)% si t2 a t1 correspond à la transition de P2 à P3 jusqu'à ce que # n% SsAs t = # V, avec n un pourcentage arbitraire, ou x = l'unité dans les autres cas. Finalement, des moyens pour une totalisation algébrique sont prévus pour ajouter la vitesse effective du fournisseur à rouleaux et Sr de manière à procurer le signal d'erreur de fournisseur à rouleaux destiné à corriger le signal d'instruction de fournisseur à rouleaux compatible avec la vitesse instantanée s s D'autres détails et particularités de l'invention ressortiront de la description ci-après, donnée à titre d'exemple non limitatif et en se référant aux dessins annexés, dans lesquels - La figure 1 est un schéma synoptique du système de commande de capacité de pointe suivant l'invention; - La figure 2 est un schéma illustrant les différentes sondes de hauteur utilisées pour fournir une information de données d'entrée pour la mise en oeuvre pratique de l'invention;; - La figure 3 est un schéma de circulation pour le frittage en continu de minerais de fer dans un environnement suivant la présente invention. En se référant tout d'abord à la figure 3, qui illustre le processus et l'environnement du frittage en continu de minerais de fer suivant l'invention, plusieurs bacs d'emmagasinage destinés à recevoir les matières à fritter sont désignés d'une façon générale par la référence 10. Ces bacs sont alimentés en matiere identifiée par les désignations alphabétiques suivantes : 0 = fins de minerai A = additifs L = fins de calcaire C = fins de coke R = fins de retour. A partir des bacs d'emmagasinage 10, la matière est pesée par des balances d'alimentation 12, de manière à produire un mélange convenable qui est alors envoyé à un tambour mélangeur malaxeur 14. Après mélange, la matière est envoyée. successivement à une trémie de mélange de frittage brut 16 et à un tambour de relaminage 18 où les matières sont mélangées avec une certaine quantité d'eau pour permettre aux fins de mieux adhérer et le contenu est alors déposé dans une trémie de pointe de fournisseur à rouleaux 20. Un fournisseur à rouleaux rotatifs 22 commande le volume de mélange 24 qui est déposé sur une grille ou brin en mouvement désigné d'une façon générale par la référence 26. Une plaque de refoulement ou de raclage 28 et des écrans latéraux dont l'un est indiqué en 30 forcent la matière à se déplacer suivant la direction désirée de la grille ou brin en mouvement. La plaque de rejet 28 nivelle les matières 24 de telle sorte qu'une couche d'épaisseur prédéterminée passe en-dessous d'une hotte de brûleur 32 et soit transportée le long de la grille en mouvement 26. Les matières de la couche ou lit sont mises à feu par des brûleurs à g & et alors que la matière se déplace sur la grille en mouvement 26, de l'air est aspiré à travers le mélange vers le bas de manière à brûler le combustible par une combustion à tirage vers le bas. Alors que les grilles (ou palettes) se déplacent sur les boites avant désignées dtune façon générale par la référence 34, dans la direction de l'extrémité d'évacuation de la ligne ou brin, le front de combustion sur la couche ou le lit se déplace progressivement vers le bas. Ceci produit de la chaleur à une température suffisante (environ 1156 à 13220C) pour fritter ensemble les particules fines de minerai en des blocs poreux cohérents. Ce lieu le long de la grille en mouvement où le front de combustion rencontre le fond de la couche ou lit est dénommé le point de combustion de part en part.Ainsi, bien que le lit de frittage soit stationnaire par rapport aux grilles en mouvement qui le supportent, ce lit ou cette couche circule continuellement le long du brin ou ligne et le front de combustion est en pratique une onde stationnaire qui s'étend sous un angle peu prononcé à l'endroit d'un front de flammes plus ou moins ininterrompu, depuis le sommet du lit au point de mise à feu voisin de l'extrémité d'alimentation jusqu'a la base ou fond du lit au point de combustion de part en part au voisinage de l'extrémité d'évacuation. A partir de l'extrémité d'évacuation de la ligne, le produit de frittage chaud est tamisé en 36 et toute partie non brûlée est renvoyée en tant que matières de retour R à la trémie de mélange de frittage brut 16. Le produit de frittage brut est alors envoyé à un refroidisseur de produit de frittage désigné dans son ensemble par la référence 38. Le produit de frittage refroidi est ensuite à nouveau tamisé en 40. A partir de cette station, le produit de frittage refroidi est expédié pour un chargement dans une trémie de haut-fourneau et toute partie non brûlée est renvoyée en tant que matières de retour R aux bacs d'emmagasinage 1C. Pour terminer la description, un précipitateur électrostatique désigné d'une façon générale par la référence 42 est couplé aux boites avant 34 où la poussière est précipitée et envoyée en tant que matières de retour R â la trémie de mélange de frittage brut 16. Bien évidemment, au cours du processus de frittage, le point de combustion de part en part est critique et devrait se situer pour un fonctionnement efficace de manière optimum au voisinage de l'extrémité de la ligne. Ainsi, le paramètre de vitesse de fournisseur à rouleaux Sr qui sera décrit ultérieurement doit tenir compte de ou être asservi à la vitesse de ligne Ss qui est une fonction du point de combustion de part en part. Dans le processus, le débit moyen d'entrée doit être égal au débit moyen du processus.Dans l'environnement pratique d'une ligne de processus continue, les débits d'entrée et de sortie instantanés f. et fO, respectivement, sont presque toujours inégaux, de telle sorte qu'une compensation pour les différences entre les deux est offerte par la-capacité de pointe. Si f est o supérieur à fig la capacité de pointe doit assurer l'alimentation du processus et si f. est supérieur à fO, l'alimentation d'entrée augmente la capacité de pointe. Un examen mathématique des paramvtres impliqués servira à mettre en évidence ces considérations ainsi qu'à définir plus précisément les principes de l'invention. Dans l'application de fournisseur de ligne de frittage qui va être décrite, fo est le débit sous lequel la ligne ou brin de transporteur prélève du mélange de frittage à partir de la station de chargement de ligne et fi est le débit sous lequel le fournisseur à rouleaux dépose du mélange de frittage sur la station de chargement. Les considérations mathématiques qui suivent décriroilt la façon permettant de commander le rapport entre la vitesse du fournisseur à rouleaux et la vitesse de ligne de manière à maintenir le rapport f0 =fi, tout en maintenant la capacité de pointe en un point fixe commandé par définition = = la vitesse de la ligne de frittage ris = la superficie en section transversale du lit ou de la couche de la ligne Sr = la vitesse de rotation du fournisseur à rouleaux &alpha; r = le volume de fourniture de produit par révolution du fournisseur à rouleaux (1) fi = Sr&alpha;r (2) fo = SsAs Etant donné que fi = fo (3) Sr&alpha;;r = SsAs (4) Sr = Ss Des variations dans la texture du produit ou un blocage intermittent du fournisseur à rouleaux entraîneront des variations du facteur&alpha;r, ce qui exige que la vitesse de fournisseur à rouleaux 5r se modifie de manière à naintenir la même capacité de pointe pour une vitesse de ligne fixée.Ceci définit une erreur de fournisseur à rouleaux @@@ en tant que résultat d'une erreur impossible à mesurer de&alpha;r, désignée par#&alpha; En différentiant l'expression (4) par rapport à &alpha;r, on a dSr AsSs (6) = d&alpha;r &alpha;r2 (7) #R = # #AsSs r2 Cette erreur dans la vitesse du fournisseur à rouleaux entraîne une variation volumétrique d'onde de pointe HÈ V. En admettant une vitesse de ligne constante Ss et par conséquent une erreur du fournisseur à rouleaux constante #@ dans l'intervalle tl à t2 En revenant à l'expression (4), l'expression d'exploitation effective peut alors être écrite sous la forme La relation (16) donne la vitesse correcte Sr du fournisseur à rouleaux en fonction de la vitesse de ligne Ss, les propriétés physiques du produit d'alimentation et de la ligne ou brin (As, r) et les facteurs de volume et de temps ( V, t2, t1). En se référant à présent à la figure 2, pour déterminer la vitesse correcte Sr du fournisseur à rouleaux, il est nécessaire de connaître la hauteur du mélange de frittage 24. Pour obtenir l'information requise, des sondes sont prévues de manière å fournir des signaux analogiques utilises pour une action d'urgence et à des fins de commande. Les sondes qui fournissent les signaux indicatifs e vitesse de ligne, de section transversale en ligne, de débit volumétricue du fournisseur et de vitesse instantanée du four- nisseur sont dési@nées respectivement, en figure 1, par 61, 62, 63 et 64. Les domaines des sondes ont été représentés de manière symbolique à la figure 2 et sont identifiés de la façon suivante Po est l'état d'urgence de faible valeur. L'information fournie par cette sonde est utilisée uniquement en tant que moyen d'alerte pour déclencher une action d'urgence, mais elle @'est pas utilisée à des fins de ccmmande. P1 est l'extrémité basse de la plage de commande P2 est la hauteur médiane désirée du mélange P3 est l'extrémité haute de la plage de commande. Comme expliqué ci-après à propos de la figure 1, des sondes sont prévues pour les deux côtés de la ligne ou du brin. t la figure 1, les sondes sont identifiées par les lettres A et B, à savoir : P1A, P2A, P3A, P1B, P2B, P3B, Pour la simplicité, les indices souscrits A et B ont été éli@inés dans le diagramme de la figure 2. + # V est le volume de matière destiné à amener l'onde à passer de P1 à P2 ou de P2 a P3. - V V est le volume de matière destiné à amener l'onde à revenir de P3 à P2 ou de P2 à P . tl est le temps où l'onde franchit le point conru P2 t2 est le temps où l'onde vient en contact avec la sonde linite P1 cu P3, indiquant une perte (-# V) ou un gain (+ # X V) de volume. t2-tl est la correction de temps requise par l'équation (16) pour que le volume + # V ait pénétré dans l'onde ou l'ait quitté. L'application directe de l'équation (16) maintiendrait l'onde à la dernière position, c'est-à-dire P1 ou P3, tandis que P2 est la position désirée. Une correction d'onde est offerte en substituant une pseudo-vitesse de ligne dans l'équation égale à n% ou +10% de la vitesse de ligne effective afin de ramener l'on@@ de P1 à P2 et -n% ou -10% de la vitesse de ligne effective pour réduire l'onde de P3 à P2. Ceci est réalisé grace aux substitutions suivantes On admettra que SsM = la vitesse de ligne modelée présentée dans l'équation 16; et t t = l'intervalle d'échantillonnage de la boucle SsM = Ss(x), avec x pouvant avoir les valeurs (100-n)%, (100+n)% ou l'unité. On admettra que n a été choisi égal à # 10%. Les trois situations sont distinguées comme suit (a) l'onde se trouve en P3. ne correction est @fferte en rendant x = 0,9 jusqu'à ce que (b) l'onde se trouve en P1 . Une correction est @fferte en rendant x = 1,1 jusqu'à ce que (c) l'onde se trouve à P2, x est égal à l'unité. Aucune correction n'est recuise à ce nonent. Le système de commande de fournisseur à rouleaux de ligne de frittage illustré dans son ensemble à la figure I comprend trois éléments constitutifs principaux : (a) la section logique 44; (b) le dispositif de commande de capacit de pointe 46, et (c) la boucle de commande de fournisseur à rouleaux 4X. la section logique possode une série d'entrées désignées comme suit a - Calculateur mode fournisseur b - Vitesse de ligne # O c - Ligne normale d - Transporteur l en marche f - Trémies en commande correspondant aux informations données, à une porte lo@ique ET SC et au signal acceptation ordinateur du fournisseur à rouleaux désigné par I .En @ref, ces signaux représentent des conditions qui doivent être satisfaites avant que la boucle de commande 48 n'entre en action. La boucle de commande 48 fournit le signal CV f@@r@isseur à rouleaux désigné par 9 à un moteur électrique (non @@ @@@ @@é) qui détermine la vitesse de rotation du fournisseur à r@@le@@@ 2@ et, par conséquent, la quantité de mélange de fri@ta@e @@@ @@@ sur la ligne 26. La vitesse de fournisseur à rouleaux nstantane,e (vitesse fournisseur à rouleaux) est renvoyée au point de totalisation 52 où elle est totalisée algébriquement avec le sIgnal Sr provenant du dispositif de commande de capacité de pointe 4S qui produit alors le signal d'erreur de fournisseur à rouleaux cui déterminera finalement l'amplitude du signal d'instruction (signal CV fournisseur à rouleaux).Il existe es caractéristiques de commande manuelle prépondérante, de telle sorte que l'opérateur peut utiliser une commande manuelle de fournisseur à rouleaux 22 s'il le désire. Les principes de l'invention pour une commande de capacité de pointe peuvent être mis en pratique à l'aide d'un ordinateur analogique ou électronique de manière à offrir l'entrée Sr. Dans la forme de réalisation illustrée et décrite, on a utilisé un ordinateur électronique, le dispositif de commande de capacité de pointe étant un programme mémorisé dans un ordinateur Westinghouse W-2500. Les diverses entrées pour le programme sont indiquées à la gauche et à l'extrémité inférieure d'un bloc 54, qui symbolise le programme, la sortie de ce dernier (ou son équivalent analogique) étant appliquée en tant que facteur de correction en un point de totalisation 52. Le tableau 1 ci-dessous nontre les symboles utilisés dans la description des crganigrammes qui suivent. LEGENDE = = POINT D'ENTREE = = BLOC de CONNEXION O = SYMBOLE de DECISION g = EXPRESSION de REMPLACEK CNT = = EXPRESSION d4APPEL = SORTIE,RETOUR,ETC. FIG. 4 Au moyen des organigrammes illustrés ci-dess@us, @o@@ programmeur expérimenté peut aisément programmer un o@@@na @@ pour l'exécution de l'objet de la présente invention. - I est un organigramme du changement d'@@@ p@@@ @@ sonde P 1A. - II est un organigramme du changement d'état p@@r @@ sonde P 1B. - III est un organigramme du changement d'état @@@r @@ sondes P 2t et P 2B. - IV est un organigramme du changement d'état pour la sonde P 3A. - V est un organigramme du changement d'état pour la sonde P 3B. - VI est un organigramme pour les s@us-r@@ti@@@ + chargement données A, + chargement données B, - chargement données A, - chargement données B. - VII est un organigramme de la séquence de temps principale pour le programme. - VIII est un organigramme pour la boucle de commande de fournisseur c rouleaux. PlA COING. ETAT L PrA' CONSIDERER 11) 1 %I = FbUX FIG FIG. i N )= M1NUTES/ DEM. M)NNE-J j r, (3, I)=SECOHMS \ CHRG. PIB CHANT. ETS /Ple=0 ( u,l 0 v: CONUI&num;RER I =FILUX io O :FIGri VISIDERERC 2 T2(2 2)=MINUTES +DoNNEEs r2(3,3)=SECONDES HARC. i P2A CHANG. ETAT /2\ I(I, I)=HEURES r( (2, 1) = MI NU TES iE1 Tl (2,1) =MINUTES + Tl {3, 1 )=SECONDES ,, I):SECONDES P2BCHANtrETL\T A CNAN & ETAT / \ CONSIDR (2 > VRAI , ,,~ Tl ( I ,21=HEUR5 T1 (2,2)=MIHUTES 'TIEI DOHNEES CHARS. d É\ + 'I I +DONblEES UIILRG. B iZ i] tnvcx,=o X=2 1LOUIUID 0 -WNNEES UURG.A 1 r FIG ':; Z C F i G \ L DOnEES CHARC.B r ' \ ~ 1 t(Q) i Q=IvI dcl ONDE t2(X): ET2 I de drlONDE tI(x):r12(I.x)jr.6ot t '2 (X)r CT2(I,X)lxpgt III(X)=[T2(I,X ) c6ûf (3 1 TZ(2 X)+ (3 X2; m -OO I -60 - - À-i NOUV.PASS (X)ETGtjrt. VRAI rruoÜv-pnss. MM P3A CHANG*ETAT A X /P3X\ ICOFflDEPER 11} t Zf' X /Y, s f, N / p2a= O VRAI N e { v FISS JR OSIDE ZIZI 2 2 ( I 1}- HEURES ~\ T2(3,1)=SECONDES CHbR-b/ ISORft I 1 ,J : P,CHIIIIGETLLT) CONSI MPV3Bt=o i =FWX -( i ) I 1 /P28 '\ q \E;nslOER 0 )2 4 T2 (2, 21 -ftmilNUTES + f DONNEES > Cf--8/ I (Û 1 I ?ERIODIoIEMENT ExEC.IOO y=I12 a CHAOUE dt pr BOUCLE de COMMANDE /k/OUV.PSI(o C N(Y)=O &verbar; FAUX L NOUV. PASS.IY )=i cORREC.(y) N(y)N(y)+l ~ N- I \ v/ s a 4 1. N I i, CORREC. i'l)= znv'I FUX 0 bA X=l, I 1\2 Hs If EXECUTER LIAISON BOUCLE les Sr=Srl+Sr2 VRAI N + 5 FIG vi' FFEC. BOUCLE OMM. c \ X ÁPPEL mst'. \ .' COMM. de POINTE KINTE\He~VIT. FDURNE -t E (Sr,P1A glB,--PIIB/I ROuLIEA+ ',VCmSE UGE I EI I CMGUL TEUR > e / L a ROUL. VRAI =abc-df a HGDE CALCULATEUR N G- YITESX U6NE= O c' LIG.'IE NORMALE SIGNAL CV d -TRANSPoRTÙR 1 en MARCIE SIGNAL CV f 'TflEMîES sitis COMMANDE VITESSE FOURNISSEUR SIOHAS CV SIGNAUX iFCirRrjlssEus =~ iPFCE55W bOI --z-w-.- J-LDJLATEUR 140 lAX SXrlE Dans les organigramnes suivant l'invention, l'inter- connexion entre les points de connexion se fait depuis le côté droit de la figure vers le côté gauche en bas.Par exemple, dans l'organigramme I, au sommet de la ligne (décision oui), après l'expression de remplacement : considérer (1) = faux, le 1 passe en bas à gauche à 1 -- sortie. Les organigrammes I à V doivent être exécutés chaque fois que la sonde concernée change d'état, c'est-à-dire que le commu- tateur coopérant passe de l'état ouvert a' l'état fer u vice versa. I1 existe plusieurs variables logiques sous l'identification CONSIDERER, qui sont numérotées 1, 2, 3 ... n. Ainsi, l'expression de remplacenent considérer (1) = faux signifie passer à l'adresse considérée (1) qui est un emplacement de mémoire et le rendre égal à faux. L'expression de remplacement T2(î,1), T2(2,1), T2(3,1) est une instruction de mémorisation du temps où le phénomène est survenu, en heures, minutes et secondes, respectivement. Les expressions de demande, c'est-à-dire demander + chargement données A, demander + chargement données B, demander - chargement données A, demander - chargement données B, sont des requetes d'exécution des sous-routines de l'organigramme VI. Dans l'organigramme VI, pour la sous-routine de chargement de données, les expressions de remplacement x = 1, x = 2 sont des variables locales utilisées en tant qu'indices dans l'expression de remplacement suivante. Les expressions de remplacement # # V(x) = Q, etc, sont des emplacenents d'ordinateur pour la variation de volume remplacement suivante. Les expressions de remplacement # V(x) = @ etc, sont des emplacements d'ordinateur pour la variation de volum entre les sondes. Si l'on introduit à partir de x = 1, # V(1) est réglé égal à Q; si on l'introduit à partir de x = 2, # V(2) est réglé égal à Q. La grandeur [v] est le nombre d'unités cubiques requises pour faire passer la quantité de matière d'une sonde à la suivante. requises pour faire passe la quantité de matière d'une sonde à la suivante. L'organigramme VII correspond à la partie d'horloge du programme, c'est-a-dire la séquence de temps maître. L'intervalle d'échantillonnage est t t. L'opération est dénommée ne boucle d'exécution. Au sommet de l'organigramme, il existe une flèche avec l'indication exécuter 100 Y = 1,2. Ceci signifie qu'. partir de l'indication liaison boucle d'exécution, l'entrée se fait vers exécuter 100 Y = 1,2. I1 existe deux passes pour Y = 1 d'abord et Y = 2 ensuite. Après deux passes, le pro@ramme passe droite aux expressions de remplacement de Sr. On se souviendra qu'il existe des sondes sur les côtés A et B de la ligne. L'opérateur a la possibilité au choix cituti- liser un jeu ou les deux. Le bloc de décision les deux = vrai indique si l'opérateur utilise les deux jeux ou un seul je de sondes. Si les deux cotés sont utilisés, on engendre tn signal r qui est la moyenne des deux opérations de calcul, à savoir Sr1 + Sr2 Sr = . Si la réponse les deux = vrai est non, c'est-à 2 dire N, la décision suivante est alors gauche = vrai. La réponse à cette question dépend du fait que l'on utilise les sondes A ou D et on calcule à nouveau un signal Sr. La présente invention concerne la production d'un signal d'erreur Sr. Une fois que ce signal a été produit, il peut être utilisé d'une façon appropriée quelconque. Il peut être utilisé en le convertissant en un équivalent analogique et en le mettant ensuite en oeuvre dans une boucle de commande analogique. Toutefois, dans l'environnement pratique de la présente invention, il est utilisé avec d'autres signaux numériques. L'organigramme VIII pour la boucle de commande de fournisseur à rouleaux complote la description du système général. I1 doit être entendu que la présente invention n'est en aucune façon limitée aux formes de réalisation ci-dessus et que bien des modifications peuvent y être apportées sans sortir du cadre du présent brevet. R E V E N D I C A T I O N S 1 ) Système de commande de capacité de pointe pour une machine à fritter, dans laquelle un mélange de frittage combustible est fourni par un rouleau d'alimentation à partir d'une trémie d'alimentation sur une grille en mouvement en un emplacement situé derrière une plaque de rejet, ce rouleau d'alimen- tation possédant une vitesse d'alimentation Sr et un volume de fourniture par révolution &alpha;;r, la grille se déplaçant à une vitesse Ss et la plaque de rejet étant située par rapport à la grille en mouvement de manière à y établir un lit ou une couche de mélange de frittage avec une superficie en section transversale A,, caractérisé en ce qu'il comprend (a) un dispositif pour déterminer la hauteur désirée P2 et les hauteurs basse et haute P1 et P3, respectivement, de l'onde en section transversale; (b) un dispositif pour déterminer le temps tl où l'onde franchit le point connu P2; (c) un dispositif pour déterminer le temps t2 où l'onde franchit les points P1 ou P3;; (d) un dispositif destiné à calculer 5r conformément à l'expression dans laquelle # V est le volume requis pour faire passer la matière de la hauteur P1 à P2 ou P2 à P3, et vice versa dans le sens opposé; x = (100-n)% si t2-tl correspond à la transition de P2 â P3 jusqu'à ce que i n% S@A@ # t td V. x = (100+n)% si t2-tl correspond à la transition de P2 à P1 jusqu'à ce que # nS SsAs # t = V, avec n un pourcentage arbitraire. et x = l'unité dans les autres cas; et (e) un dispositif répondant au dispositif calculateur de manière à fournir un signal d'erreur de fournisseur à rouleaux destiné à corriger le signal de vitesse d'alimentation du rouleau pour le rendre compatible avec la vitesse instantanée Ss. 20) Système de commande de capacité de pointe suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif destiné à empêcher le calcul du signal Sr jusqu'à ce que plusieurs conditions initiales soient satisfaites. 302 Systne de commande de capacité de pointe suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif empêchant le calcul est une porte logique ET. 40) Système de commande de capacité de pointe suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif destine à calculer Sr est constitué par un programme mémorisé dans un ordinateur. 50) Système de commande de capacité de pointe suivait la revendication 1, caractérisé en ce que le pourcentage n est égal à 10%. 60) Système de commande de capacité de pointe suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les dispositifs (a), (b), (c) et (d) sont constitués par des programmes mémorisés dans un ordinateur. 70) Système de commande de capacité de pointe suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les dispositifs (a), (b), (c), (d) et (e) sont des programmes mémorisés dans un ordinateur