La présente invention se rapporte d'une façon générale à un appareil de détection électrique et elle a trait plus particule rement à un appareil pour détecter la direction d'un courant continu dans un conducteur. Dans les réalisations connues, un tel appareil de détection comporte invariablement un transducteur. On connais bien des transducteurs qui sont utilisés soit indi- viduellement soit en combinaison avec d'autres éléments de circuit pour assurer une mesure d'amplification de courant ou bien une commande et on en a donné par exemple une analyse détaillée dans le document "Magnetic Amplifiers" de H.F. Storm, New York, Wiley, 1955. Un transducteur branché en série est formé de deux transformateurs saturables monophasés identiques comportant des enroulements de commande et des enroulements de service, une source d'excitation périodique et une impédance de charge.Les enroulementis de commande des transformateurs saturables comportent normalement une spire formée d'un câble de grand diamètre tandis que les enroulements de service Sont normalement composés de plusieurs milliers de spires suivant le rapport de dévoltage qu'on désire obtenir. Les enroulements de commande des transformateurs saturables conduisent un courant continu de commande tandis que les enroulements de service sont bobinés dans des directions opposées de manière que les transformateurs se saturent alternativement en réponse à la source d'excitation périodique. Pendant chaque demipériode du signal de la source d'excitation, le transformateur qui n'est pas saturé fournit un courant de transducteur dont la grandeur est proportionnelle à la grandeur du courant continu de commande.Le courant de transducteur modulé en grandeur passe dans l'impédance de charge de façon a engendrer un signal de sortie de tension alternative. Lorsqu'on désire obtenir un signal de sortie de tension constante, on branche un pont redresseur en amont de l'impédance de charge de manière que, puisque les chutes de tension dans les diodes du redresseur-ne sont pas sensibles du fait que le transducteur est une source de courant, la tension aux bornes de l'impédance de charge constitue une réplique module en grandeur du courant continu de commande. Cependant, ni la tension de sortie alternative ni la tension de sortie constante n'indiquent la direction du courant continu de commande.Bien qu'il existe des procédés connus pour déterminer la direction du courant continu de commande dtun transducteur, ces méthodes présentent l'inconvénient d'une lente réponse dans le temps ou bien de nécessiter une isolation spéciale par rapport au circuit du transducteur et une forme particulière de signal d'excitation. Des exemples de telles méthodes ont été décrits dans les brevets des Etats-Unis nO 3 135 911 et 3 258 654. En conséquence, il est nécessaire de disposer d'un procédé de détection de la direction d'un courant et d'un appareil de détection correspondant qui fournisse une réponse rapide dans le temps sans avoir â prévoir une isolation spéciale ou bien une forme d'onde d'excitation particulière. L'invention a en conséquence pour but de fournir un appareil de détection d'un signal de courant continu du type comportant une source de tension d'excitation et un enroulement de service fournissant une indication de tension en concordance avec le signal de courant continu, ledit appareil comprenant un moyen de comparaison coopérant avec la source de tension d'excitation et l'enroulement de service pour comparer la polarité de la tension indiquée en relation avec ladite source de tension d'excitation et un moyen coopérant avec ledit moyen de comparaison pour déterminer la direction du signal de courant continu en relation avec la polarité détectée de la tension indiquée. L'invention sera mieux comprise en regard de la description ci-après et des dessins annexés représentant des exemples de réalisation de l'invention, dessins dans lesquels - La figure I est un schéma synoptique mettant en évidence le procédé et l'appareil selon l'invention qui servent à déterminer la direction d'un courant continu commandant un transducteur; - La figure 2 est une représentation graphique d'une courbe B-H idéale d'un premier noyau de transformateur saturable intervenant dans le transducteur branché en série qui est indiqué sur la figure 1; - La figure 3 est une représentation graphique donnant une courbe B-H idéale d'un second noyau de transformateur saturable intervenant dans le transducteur branché en série de la figure 1;; - La figure 4 représente différentes formes d'ondes de tension, de courant et de flux pour le transducteur de la figure 1 quand le courant continu de commande s'écoule dans la direction positive; - La figure 5 représente différintes formes d'ondes de tension, de courant et de flux pour le transducteur de la figure 1 quand le courant continu de commande s'écoule dans la direction négative; - La figure 6 donnE l'angle de phase de la tension d'enrou- lement de service en fonction de la tension d'excitation quand la résistance de l'impédance de charge est supérieure à zéro; - La figure 7 est un schéma d'un appareil qui pourrait comporter le détecteur de phase et de polarité de la figure 1; - La figure 8 est un schéma montrant un appareil qui pourrait comporter le détecteur logique de la figure 1;; - La figure 9 est un schéma synoptique mettant en évidence le procédé et l'appareil de détermination de la direction d'un-courant continu commandant un transducteur fournissant une tension de sortie constante. La figure 1 est un schéma synoptique mettant en évidence le procédé et l'appareil de détermination de la direction d'un courant continu qui commande un transducteur branché en série. On va décrire le fonctionnement de l'appareil de la figure 1 en se référant aux figures 2 à 5. Les figures 2 et 3 représentent des courbes B,H idéales respectivement pour les noyaux de transformateurs saturables 2 et 4 de la figure 1. Bien qu'en pratique on ne puisse pas obtenir des courbes B-H idéales, on les a représentées en vue d'expliquer le fonctionnement de l'appareil selon l'invention.Une variation par rapport à ces courbes idéales n'a pas une influence sensible sur ce fonctionnement. -Les figures 4 et 5 donnent des formes d'ondes de tension, de courant et de flux pour le transducteur de la figure 1 quand le courant continu de commande est respectivement positif et négatif. Les figures 4 et 5 représentent un circuit dans lequel l'impédance de charge a une résistance nulle. Bien qu'une telle impédance purement réactive ne se rencontre pas en pratique, on a représenté cette impédance en vue de donner une meilleure explication du procédé et de l'appareil selon 11 invention. On expliquera également dans la suite une méthode d'adaptation â une impédance résistive. Le courant continu (IDC) à détecter commande le transducteur branché en série qui comporte des noyaux de transformateurs saturables 2 et 4 portant respectivement des enroulements de commande 6 et 8 et des enroulements de service 10 et 12. Les enroulements de service 10 et 12 sont branchés en opposition de manière que, conformément aux conventions de notation ponctuelle bien connues, un courant passant dans'extrémité pourvue d'un point de l'un ou l'autre enroulement crée, par définition, une tension positive dans l'enroulement. Le transducteur branché en série comporte également une source d'excitation 14 produisant une onde carrée, une impédance de charge 16, un détecteur de polarité et de phase 18 et un détecteur logique 20. En supposant que le courant continu d'entrée (IDC) est positif comme indiqué par la forme d'onde 4A (figure 4) et qu'aucune tension d'excitation n'est appliquée, le noyau de transformateur 2 est sollicité par une force magnétomotrice (MMF) O-A' et par un flux A-A', comme indiqué sur la figure 2. Dans les mêmes conditions du courant continu de commande (IDC) et de la tension d'excitation, le noyau de transformateur 4 est sollicité par une force magnétomotrice MMF O~B' et un flux B-B', comme indiqué sur la figure 3.Lorsque la source d'excitation 14 applique une onde carrée ayant la forme 4B (figure 4) à f%/2 radians, un courant d'impédance de charge IL de forme d'onde 4E commence à passer en transférant la force magnétomotrice MMF du noyau 2 de A à C (figure 2), puis le flux passant dans le noyau de transformateur 2 commence à diminuer, comme indiqué par la forme d'onde 4G (figure 4). Entre (#/2 et # radians, la tension positive de la source d'exci- tation 14 (forme d'onde 4B) produit une réduction du flux passant dans le noyau de transformateur 2 (forme d'onde 4G) de C pour/2 radians jusqu'à D pour # radians (figure 2). Cela produit dans l'enroulement de service 10 une tension qui est gale et opposée - la tension d'excitation de forme d'onde carrée et qui, conformément à la convention ponctuelle définie précédemment, est négative comme indiqué par la forme d'onde 4F de la figure 4. Pourradians, la tension d'excitation (forme d'onde 4B de la figure 4) passe d'une valeur positive à une valeur négative en produisant une augmentation du flux dans le noyau de transformateur 2 (forme d'onde 4G). Cette augmentation de flux rend positive la tension aux bornes de l'enroulement de service 10 (forme d'onde 4F). Entre firtet 3 Lorsque la tension d'excitation est appliquée à #/2 radians, le courant d'impédance décharge fait varier la force magnétomotrice du noyau de transformateur 4 le long de la courbe de saturation de B à B" (figure 3). Bien que la tension d'excitation (forme d'onde 4B) passe d'une valeur- positive å une valeur négative pour Pour 3#/2 radians, le flux dans le noyau de transformateur 2 est revenu à son point de saturation C (figure 2) de sorte qu'une augmentation supplémentaire de la force magnétomotrice MMF ntaugmente pas le flux dans le noyau de transformateur 2 et que la tension aux bornes de l'enroulement de service 10 tombe à zéro (forme d'onde 4F de la figure 4). Lorsque la tension dans l'enrou lement de service 10 tombe à Zéro, le courant d'impédance de charge IL (forme d'onde 4E) commence à passer dans la direction opposée en réponse à la tension d'excitation négative (forme d'onde 4B). Il en résulte une réduction de la force magnétomotrice dans le noyau de transducteur 4 de B" à E le long de la courbe de saturation (figure 3) et cela produit une réduction du flux dans le noyau de transformateur 4 comme indiqué par la forme d'onde 4D de la figure 4. Entre 3 #/2 et 2ir-radians, la tension négative produite par la source d'excitation (forme d'onde 4B) produit une diminution du flux dans le noyau de transformateur 4 (forme d'onde 4D) de E pour 3 '/2 radians jusqu'à F pour radians (figure 3). Cette diminution de flux se traduit par l'application à l'enroule- ment de service 12 d'une tension qui est négative conformément à la convention ponctuelle et qui a été représentée par la forme d'onde 4C sur la figure 4. Pour 2 radians, la tension d'excitation (forme d'onde 4B) passe d'une valeur négative à une valeur positive, ce qui se traduit par une augnenttion du flux dans le noyau de transformateur 4 (forme d'onde 4D). Entre 2 Qftet 5/2 radians, la tension positive produite par la source d'excitation (forme d'onde 4B) produit une augmentation du flux danskle noyau de transformateur 4 (forme d'onde 4D) de F pour 2 # radians jusqu'à E pour-5 -/2 radians (figure 3). Cette augmentation du flux se traduit par l'application à l'enroulement de service 12 d'une tension positive qui est indiquée par la forme d'onde 4C de la figure 4.Le courant d'impédance de charge (forme d'onde 4E) reste négatif jusqu'à ce que le flux dans le noyau de transformateur 4 revienne a son niveau de saturation E (figure 3), ce qui se produit pour 5 /2 radians. Puisque le courant d'impédance de charge 1L (forme d'onde 4E) est négatif entre 3 1//2 et 5 #/2 radians pour la tension d'excitation, la force magnétomotrice MMF du noyau de transformateur 2 est déplacée le long de la courbe de saturation de C à A". Bien que la tension d'excitation (forme d'onde 4B) passe d'une valeur négative à une valeur positive pour 2q(radians, il ne se produit pas de réduction du flux dans le noyau de transformateur 2 (forme d'onde 4G) jusqu'à ce que le courant d'impédance de charge (forme d'onde 45) change de direction pour 5w Pour 5 #/2 radians, la seconde période de la tension d'excitation commence en produisant une répétition des formes d'ondes de tension, de courant et de flux de la figure 4 de la même manière que décrit ci-dessus. En supposant que le courant continu (IDC) est négatif comme indiqué par la forme d'onde 5A (figure 5) et qu'aucune tension n'est fournie par la source d'excitation, le noyau de transformateur présente une force magnétomotrice AbE de O-G' et un flux de G-G', comme indiqué sur la figure 2. Dans les mêmes conditions du courant continu de commande (IDC) et de la tension de source d'excitation, le noyau de transformateur 4 présente une force magnétomotrice de O-H' et un flux de H-H', comme-indiqué sur la figure 3. Lorsque la source d'excitation 14 applique une onde carrée périodique àQr-/3 radians en correspondance à la forme d'onde 5B (figure 5), un courant d'impédance de charge IL correspondant à la forme d'onde 5E commence à passer et il en résulte un décalage de la force magnétomotrice du noyau de transformateur 4 de H à I (figure 3) puis le flux dans le noyau de transformateur 4 commence à diminuer, comme indiqué par la forme d'onde 5D (figure 5).Entre .r/2 et4radians, la tension positive de la source d'excitation 14 (forme d'onde 5B) produit une augmentation du flux dans le noyau de transformateur 4 (forme d'onde SD) depuis I pour # /2 radians jusqu'à J pour radians (figure 3). I1 en résulte que ltenroulement de service 12 est sollicité par une tension qui est égale ou opposée à l'onde carrée produite par la source d'excitation et qui, conformément à la convention ponctuelle définie précédemment, est positive, comme indiqué par la forme d'onde 5C de la figure 5. Pour t radians, la tension de la source d'excitation (forme d'onde 5B de la figure 5) passe d'une valeur positive & une valeur négative, en produisant une diminution du flux dansle noyau de transformateur 4 (forme d'onde 5D). Cette réduction du flux oblige la tension aux bornes de l'enroulement de service 12 (forme d'onde 5C) à devenir positive. Entre # et 3 9'/2 radians, la tension négative de la source d'excitation 14 (forme d'onde 5B) produit une diminution du flux dans le noyau de transformateur 4 (forme d'onde 5D) de J pour 1r' radians jusqu'a I pour 3s-t2 radians (figure 3).Cette diminution du flux se traduit par l'application d'une tension négative à l'enroulement de service 12, comme indiqué par la forme d'onde 5C de la figure 5. Le courant d'impédance de charge (forme d'onde 5E) continue cependant à passer dans la direction positive jusqu'à ce que le flux dans le noyau de transformateur 4 soit revenu au niveau de saturation I (figure 3). Puisque cela se traduit aussi bien lorsque le flux diminue que lorsqu'il augmente, le courant d'impédance de charge reste positif jusqu'à /2 radians. Lorsque la tension d'excitation est appliquée S 1ttJ2 radians, le courant d'impédance de charge produit un décalage de la for ce magnétomotrice M4F du noyau de transformateur 2 le long de la courbe de saturation depuis G jusqu'à G" (figure 2). Bien que la tension d'excitation (forme d'onde 4B) passe d'une valeur positive à une valeur négative pour # radians, il ne se produit pas d'augmentation du flux dans le noyau transformateur 2 (forme d'onde 5G) tant que le courant d'impédance de charge (forme d'onde SE) n'a pas changé de direction pour 3ir72 radians.Puisqu'il ne se produit aucune variation du flux dans le noyau de transformateur 2 pendant la période comprise entre #/2 et 3#/2 radians, aucune tension n'est appliquée à l'enroulement de service 10 du noyau 2 pendant-cette période (forme d'onde 5E). Pour 31r/2 radians, le flux dans le noyau de transformateur 4 est revenu au point de saturation I (figure 3) de sorte qu'une diminution supplémentaire de la force magnétomotrice ne réduit pas le flux dans le noyau de transformateur 4 et que la tension aux bornes de l'enroulement de service 12 diminue jusqu'S zéro (forme d'onde 5C de la figure 5). Quand la tension dans l'enroulement de service 12 tombe à zéro, le courant d'impédance de charge IL (forme d'onde 5E) commence à passer dans la direction opposée en réponse à la tension dfexcitation négative (forme d'onde 5B). I1 en résulte une augmentation de la force magnétomotrice dans le noyau de transformateur 2 depuis G" jusqu'à K le long de la course de saturation (figure 2) et cela produit une augmentation du flux dans le noyau de transformateur 2, comme indiqué par la forme d'onde 5G de la figure 5. Entre 3#/2 et 2X' radians, la tension négative de la source d'excitation (forme d'onde 5B) produit une augmentation du flux dans le noyau de transformateur 2 (forme d'onde 5G) de K pour 3#/2 radians jusqu'à L pour radians (figure 2). Cette augmentation du flux se traduit dans l'enroulement de service 10 par une tension qui est positive conformément' à la convention ponctuelle et qui a été représentée par la forme d'onde 5E sur la figure S. Pàur 2 qRradians, la tension d'excitation (forme d'onde 5B) passe d'une valeur négative à une valeur positive, ce qui fait diminuer le flux dans le noyau de transformateur 2 (forme d'onde SG). Entre 2lret 5#/2 radians, la tension positive de la source d'excitation (forme d'onde 5B) produit une réduction du flux dans le noyau de transformateur 2 (forme d'onde 5G) depuis L pour 2# radians jusqu'S K pour 5#/2 radians (figure 2). Cette diminution du flux se traduit par l'application à l'enroulement de service 10 d'une tension négative correspondant à la forme d'onde 5E de la figure 5.Le courant d'impédance de charge (forme d'onde 5E) reste négatif jusqu'à ce que le flux dans le noyau de transformateur 2 revienne à son niveau de saturation A (figure 3) qui, puisque cela est indépendant de la réduction ou la réduction du flux; correspond à 5X!/2 radians. Puisque le courant d'impédance de charge IL (forme d'onde 5E) est négatif entre 3#/2 radians et 5#/2 radians pour la tension d'excitation, la force magnétomotrice M!F du noyau de transformateur 4 est décalée le long de la course de saturation de I à H'. Bien que la tension d'excitation (forme d'onde5B) passe d'une valeur négative à une valeur positive pour 2 Xrradians, il ne se produit aucune augmentation du flux dans le noyau de transformateur 4 (forme d'onde 5D) jusqu'S ce que le courant d'impédance de charge (forme d'onde 5E) change de direction pour 5#/2 radians. Puisque cette réduction de la force magnétomotrice MMF ne produit aucune variation du flux dans le noyau de transformateur 4, la tension aux bornes de l'enroulement de service 12 du noyau de transformateur 4 s'annule pendant la période comprise entre et 5SrW2 radians (forme d'onde 5C). Pour 577/2 radians, la seconde période de la tension d'excitation produit une répétition des formes d'ondes de tension, de courant et de flux de la figure 5 de la meme manière que décrit ci-dessus. En comparant les tensions aux bornes de l'enroulement de service 12 du noyau 4 en fonction de la tension d'excitation de forme d'onde carrée quand le courant continu est positif (formes d'ondes 4B et 4C) avec les tensions régnant aux bornes de l'enrou- lement de service 12 du noyau 4 en fonction de la tension d'excitation quand le courant continu est négatif (formes d'ondes 5B et 5C), on voit que la polarité de la tension aux bornes de l'enroulement de service 12 indique la direction du courant continu En utilisant l'élément logique représenté par les formes d'ondes 4C et 5C, on peut utiliser, en relation avec la tension d'excitation des formes d'ondes 4B et 5B, la polarité de la tension aux bornes de l'enroulement de service 12 pour déterminer la direction du courant continu.Par exemple, une série de circonstances logiques seraient les suivantes : lorsque la tension aux bornes de l'enrou- lement de service 12 est nulle entreR'/2 et 311/2 radians de la tension d'excitation, le courant continu est positif (+IDC); tandis que lorsque la tension aux bornes de l'enroulement de service 12 est positive ou négative entre 1r Un second exemple de circonstances logiques pour déterminer la direction du courant continu consisterait à examiner la tension aux bornes de l'enroulement de service 12 dans la gamme comprise entre 3M-/2 et 5#/2 radians de la tension d'excitation, lorsqu'une tension positive ou négative aux bornes de l'enroulement de service 12 indique un courant continu positif (+IDC) et lorsqu'une tension nulle aux bornes de cet enroulement de service 12 indique un courant continu négatif (-IDc). Un troisième exemple de circonstances logiques consisterait à examiner la tension de l'enroulement de service 12 dans la gamme comprise entre #/2 et # radians de la tension d'excitation, une tension nulle aux bornes de l'enroulement de service indiquant un courant continu positif tandis qu'une tension positive indique un courant continu négatif.Un quatrième exemple consisterait à examiner la tension aux bornes de l'enroulement de service 12 dans la gamme comprise entre tret 3#/2 radians de la tension d'excitation, une tension nulle aux bornes de l'enroulement de service indiquant un courant continu positif et une tension négative indiquant un courant continu négatif. On pourrait également adopter des exemples analogues de circonstances logiques pour la gamme comprise entre 3X-/2 et 2tr radians de la tension d'excitation et pour la gamme comprise entre 2 et 5 /2 radians de ia tension d'excitation. Comme indiqué précédemment, les formes d'ondes des figures 4 et 5 représentent un circuit dans lequel l'impédance de charge a une resistance nulle. En pratique évidemment, la résistance de l'impé- dance de charge est supérieure à zéro et elle produit un décalage des formes d'ondes de tension, de flux et de courant de service vers la gauche par rapport à la forme d'onde de tension d'excitation.Pour des modes de fonctionnement du transducteur dans lesquels les deux transformateurs ne sont pas saturés simultanément, ce déphasage est égal à(#/2 -&alpha;) radians, &alpha; pouvant êtredéter- miné en résolvant la relation suivante ou IL désigne le courant d'impédance de charge R la résistance de l'impédance de charge 16, et e est une fonction d'une tension d'excitation présentant une période de 2radians. Dans le cas particulier où e est une fonction de l'amplitude E correspondant à une onde carrée, on a puisque, pour une fonction par,ticulière de la tension d'excitation, ce déphasage peut être prédéterminé, on peut utiliser le même élément logique de tension que celui défini ci-dessus dans le cas d'une impédance de charge ayant une résistance nulle, å condition d'examiner la tension de l'enroulement de service 12 avant le déphasage de t /2 -çÇ) radians par rapport à la tension d'exci- tation, comme indiqué sur la figure 6. L'examen de la tension de l'enroulement de service 16 en relation avec la tension d'excitation est effectué par le détecteur de polarité et de phase 18 de la figure 1. Le détecteur de polarité et de phase peut être formé d'un dispositif bien connu tel que celui de la figure 7. Dans le détecteur de polarité et de phase de la figure 7, une entrée d'horloge C d'une bascule 22 reçoit la tension de la source d'excitation 14 par l'intermédiaire d'un inverseur 24 et d'une résistance 26. L'entrée D de la bascule 22 reçoit la tension de l'enroulement de service 16 par l'intermédiaire d'une résistance 28 et en parallèle à un condensateur 30.Le condensateur 30 établit dans la tension de l'enroulement de service un retard qui est supérieur à(9 /2 -d;) ) radians et qui est inférieur à (CI- oG) radians en vue de permettre une adaptation à une impédance de charge résistive. Pour chaque flanc décroissant de latension d'excitation, la sortie Q de la bascule 22 prend un état logique "O" si la tension retardée de l'enroulement de service 16 est nulle (en indiquant un courant continu positif) et un état logique nltt si la tension retardée de l'enroulement de service 16 est positive (en indiquant un courant continu négatif). La direction du courant continu qui est déterminée par le détecteur de polarité et de phase 18 est indiquée par le détecteur logique 20. Ce détecteur logique 20 est constitué par un-dispositif bien connu dont un exemple a été représenté sur la figure 8. Dans le détecteur lo-gique de la figure 8, 1'entrée négative d'un amplificateur 32 recoit la tension aux bornes de l'impédance de charge par l'intermédiaire d'une résistance 34. L'entrée positive de l'amplificateur 32 reçoit la tension aux bornes de l'impédance de charge par l'intermédiaire d'un transistor à effet de champ : qui est rendu conducteur par la sortie Q de la bascule 22. Une résistance 38 est branchée en parallèle avec cette entrée positive de manière à constituer une masse pour l'amplificateur 32 pendant que le transistor 36 est bloqué. Une résistance 40 est prévue dans la boucle de reaction de l'amplificateur 32.Lorsque la sortie Ç de la bascule 22 établit un état,logique "1" indiquant un courant continu négatif, le transistor 36 n'est pas commuté et la tension aux bornes de l'impédance de charge est amplifiée en correspondance & un gain unitaire négatif. Lorsque la sortie Q de la bascule 22 prend l'état logique 11011 en indiquant un courant continu positif, le transistor 36 est commuté et la tension aux bornes de l'impédance de charge est amplifiée en correspondance à un gain unitaire positif.En conséquence, le détecteur logique de la figure 8 indique que le courant continu est positif quand la tension de sortie du détecteur logique-a la meme polarité que la tension aux bornes de l'impédance de çharge et il indique que le courant continu est négatif quand la tension de sortie du détecteur logique a une polarité opposée à celle de la tension aux bornes de l'impédance de charge. La figure 9 représente un circuit transducteur branché en série et semblable au circuit de la figure 1, excepté que le courant d'impédance de charge IL est redressé dans un pont redresseur 42à diodes de façon à fournir'un courant continu par l'intermédiaire de ''impédance de charge 16 et à appliquer par conséquent une tension continue constante aux bornes de cette impédance. Ce mode de réalisation présente l'avantage que la direction du courant continu peut être déterminée directement en définissant si la tension de sortie du détecteur logique est positive ou négative sans avoir besoin de se référer immédiatement à la tension aux bornes de l'impédance de charge. Lorsque la tension de sortie du détecteur logique est positive, le courant continu est positif. Lorsque cette tension de sortie est négative, le courant continu est négatif. Bien entendu, l'invention ntest pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour cela sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 10) Appareil de détection de signal de courant continu du type comprenant une source de tension d'excitation et un enroulement de service servant à fournir une indication de tension en concordance avec ledit signal de courant continu, appareil caractérisé en ce qu'il comprend un moyen de comparaison coopérant avec la source de tension d'excitation et l'enroulement de service pour comparer la polarité de ladite tension indiquée en relation avec ladite source de tension d'excitation et un moyen coopérant avec ledit moyen de comparaison pour déterminer la direction du signal de courant continu en relation avec la polarité détectée de ladite tension indiquée. 20) Appareil selon la revendication 1, comprenant une impédance de charge et un second enroulement de service fournissant une seconde indication de tension en correspondance avec ledit signal de courant Continu, caractérisé en ce que ledit moyen de comparaison est branché de manière à réagir à la source de tension et à un des enroulements de service pour comparer la polarité d'au moins une'desdites tensions indiquées en relation avec ladite source de tension d'excitation et en ce que le moyen coopérant avec ledit moyen de comparaison est branché de maniè-re à déterminer la direction du signal de courant continu en relation avec la polarité d'une desdites tensions indiquées. 30) Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier et le second enroulement de service sont branchés en série et en opposition. 40) Appareil selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit moyen de détermination inverse la tension aux bornes de l'impédance de charge en relation avec ledit moyen de comparaison. 50) Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il- comprend un moyen pour redresser la tension apparaissant aux bornes de l'impédance de charge. 6 ) Procédé pour déterminer la direction d-'un courant continu dans un appareil comportant une source de tension d'excitation, une impédance de charge et un enroulement de service fournissant une indication de tension en concordance avec ledit courant continu, procédé caractérise en ce qu'on compare la polarité de ladite tension indiquée en relation avec ladite source de tension d'excitation et en ce qu'on détermine la direction du courant continu par commande d'une tension aux bornes de l'impédance de charge en concordance avec ladite comparaison de la polarité de ladite tension indiquée avec la polarité de ladite tension d'excitation. 70) Procéda selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'on détermine la direction du courant continu en inversant la tension aux bornes de l'impédance de charge en relation avec la polarité de ladite tension indiquée. 8o) Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'on redresse ladite tension apparaissant aux bornes de l'impédance de charge.