La présente invention a pour objet un procédé de recherche de défauts sur une section de ligne soumise à surveillance d'un réseau d'alimentation en énergie électrique à partir de grandeurs prélevées sur la ligne par l'intermédiaire de transformateurs de mesure et-dérivées de la-tension et du courant de ligne. De tels procédés sont par exemple mis en oeuvre dans les systèmes dits de protection à distancie, lesquels surveillent de façon directionnelle une certaine section de la ligne et effectuent la détection des défauts-susceptibles de s'y produire Les systèmes de protection à distance, qui élaborent des critères d'éloignement et de direction a partir des valeurs efficaces, moyennes ou de crête du courant et de la tension de ligne avec des temps de mesure d'environ une période ou davantage, répondent en général à une saturation des transformateurs d'intensité par un temps de mesure accru en fonction du degré de saturation.La détermination de la direction peut, dans certains cas, titre influencée au point de rendre impossible un déclenchement sélectif. MEme les systèmes de protection à distance électroniques, qui dérivent des-critères de distance et de direction à partir des différences de phase ou à partir de la succession des passages par zéro de grandeurs elles-mEmes dérivées des valeurs de courant et/ou de tension, sont eux aussi fortement influencés par la saturation des trans for- mateurs d'intensité. La meme constatation vaut encore, par exemple, pour les systèmes de protection différentielle. La figure 1 illustre, dans son diagramme a, l'allure du courant primaire J1 et du courant secondaire J2 d'un transformateur d'intensité saturé en-régime transitoire, les deux courants étant supposés rapportés à une méme valeur d'amplitude. Lorsque survient un défaut à l'instant t0, le transformateur est porté à satu- ration de son circuit magnétique à partir de l'instant t1. Ceci vaut en particulier pour le cas où, au début d'un court-circuit, se superpose à la composante alternative du courant travereant l'enroulement primaire du transformateur une composante de courant continu dépendant dans ses effets de la phase d'apparition du défaut et du rapport de l'inductance à la résistance ohmique du trajet de courtcircuit.De l'instant tl à l'instant t2, la transformation du courant primaire J1 subit une distorsion non-linéaire. De l'instant t2 à l'instant t3, le courant secondaire J fournit une représenta 2. tion exempte de distorsion du courant primaire J1 Dans le cas d'une saturation transitoire, ces circonstances se-modifient après quelques périodes d'oscillation du courant, ceci en rendant toujours de plus en plus longues les portions de chaque oscillation pour lesquelles est obtenue une représentation exempte de distorsion. Une recherche de défaut effectuée aussitôt après l'apparition d'un court-cirtuit sur la base des valeurs momentanées du courant secondaire conduit de ce fait en général à un résultat erroné. La présente invention se donne pour but de concevoir un procédé de recherche de défauts sur une section de ligne soumise à surveillance d'un réseau d'alimentation d'énergie électrique à partir de grandeurs prélevées sur la ligne par l'intermédiaire de transformateurs de mesure et dérivées de la tension et du courant de ligne, procédé qui permettre une détection correcte et rapide des défauts même dans le cas où le transformateur d'intensité est saturé par suite d'un court-circuit. Ce but est atteint, conformément à l'invention, grace au fait qu'à chaque demi-période du courant de ligne est formée au moins une grandeur auxiliaire dérivée de ce courant laquelle détermine un intervalle de mesure pour chaque demirpériode, et que la recherche de défauts est effectuée dans chacun des intervalles de mesure dont le début suit celui de l'intervalle de mesure précédent avec un décalage temporel au moins approximativement égal à une demi-période du courant de ligne. Le procédé selon l'invention peut avantageusement trouver son application dans tous les systèmes de protection dans lesquels sont employées pour la détection des défauts des grandeurs de mesure obtenues par l'intermédiaire de transformateurs d'intensité, par exemple dans les systèmes de protection différentielle, dans les système de localisation de défauts, et dans bs systèmes de protection à distance. Dans l'exécution du procédé selon l'invention, le début de chaque intervalle de mesure peut être avantageusement déterminé par le passage par zéro d'une grandeur auxiliaire formée par différentiation du courant de ligne. Afin d'obtenir un processus avantageux de déclenchement, on peut alors prévoir entre la grandeur aumiliaire et le courant de ligne un déphasage tel que le passage par zéro de la grandeur auxiliaire présente sur le cotant de ligne une avance de phase approximativement égale à l'angle maximal que forme,avec ce courant, la tension de ligne en cas de court-circuit. L'angle de déphasage entre la grandeur auxiliaire et le courant de ligne est plus précisément compris entre 40 et 850 et avoisine de préférence 65 . La fin de chacun des intervalles de mesure peut etre déterminée de différentes manières. I1 paratt toutefois avantageux que la fin de chaque intervalle de mesure soit déterminée par une autre grandeur auxiliaire qui est en phase avec le courant de ligne ou en retard de phase sur lui. Le cas échéant, il peut également se révéler avantageux que la durée de chaque intervalle de mesure soit déterminée par le temps de transit d'une bascule monostable qui est actionnée à chaque passage par zéro de la grandeur auxiliaire. Sur le diagramme-b de la figure 1 est représentée l'allure de variation de la grandeur auxiliaire U3 en fonction du temps t. La grandeur auxiliaire U3 est formée par différentiation à partir du courant de ligne ou plus précisément à partir du courant secondaire J2, et elle possède par rapport à ce courant secondaire J2 une phase relative telle que les passages par zéro de cette grandeur auxiliaire U3 présentent une avance de phase d'environ 65" sur les passage par zéro du courant secondaire J2 en régime permanent, c'est-à-dire du courant secondaire exempt de distorsion.Lors des passages successifs par zéro de la grandeur auxiliaire U3 commencent des intervalles de mesure désignés sur le diagraphe b par des rectangles en traits interrompus, rectangles dont la longueur peut titre déterminée par exemple par une bascule monostable. Il ressort du diagramme b de la figure 1 que les écarts temporels entre les débuts des divers intervalles de mesure sont inégaux dans le cas d'un courant secondaire présentant de la distor- sion ; en outre, la figure 1 permet de reconnattre que le courant secondaire J2 est transformé sans distorsion non-lineaire dans chacun des intervalles de mesure dont le début suit celui d'un intervalle de mesure précédent avec un décalage temporel au moins approximativement égal à une demi-période du courant. Dans un intervalle de mesure dont le début satisfait à la condition précitée, il est ainsi possible de procéder à une recherche de défauts. La figure 1 montre que dans un sur deux intervalles de mesure déterminés de la manière ci-dessus décrite, le courant secondaire subit une distorsion non-linéaire lors d'une saturation transitoire du transformateur d'lntensité., tandis que dans 1' autre intervalle de mesure il est exempt d'une telle distorsion ; ce n'est que dans le second de ces intervalles de mesure qu'est exé cutée la recherche de défauts. I1 est ainsi possible d'exécuter à l'intérieur d'une fraction de la période du courant alternatif, par exemple, une mesure sélective de distance. Les mêmes avantages se retrouvent si l'on applique le procédé selon l'invention dans des systèmes de protection différentielle ou dans des systèmes de localisation de défauts. En cas d'application du procédé selon l'invention à l'exécution d'une mesure de distance de défaut, on fait engendrer de façon connue par le courant de ligne une tension sur une ligneimage, et l'on forme à partir de cette tension-image et à partir de la tension de ligne une grandeur de mesure différentielle. Dans l'application du procédé selon l'invention, on élabore en recourant à la grandeur de mesure différentielle un signal de commande destiné à la délivrance d'un ordre de déclenchement lorsque le passage par zéro et selon la polarité convenable de la grandeur de mesure différentielle se situe dans l'intervalle de mesure pendant lequel est effectuée la recherche de défauts. Dans un tel.mode d'exécution du procédé selon l'invention en vue de la mesure de distance de défaut, on détecte des défauts qui, par rapport au poste d'exécution de la mesure, peuvent se situer aussi bien en amont qu'en aval. Pour qu'il soit possible de déterminer également le sens du flux d'énergie, le procédé selon l'invention prévoit, selon une autre variante, que soit produite une grandeur de comparaison qui possède sur la tension de ligne une avance de phase au moins équivalente à celle de la grandeur auxiliaire sur le courant de ligne, sans excéder toutefois la valeur d'un quart de période ; à chaque passage par zéro de B grandeur de comparaison commence un intervalle de mesure supplémentaire, et un signal caractérisant la présence d'un défaut dans la direction de la section de ligne sous surveillance est engendré lorsque tombe dans cet intervalle de mesure supplémentaire le début de l'intervalle de mesure pendant lequel est effectuée la recherche de défaut. La grandeur de comparaison peut titre dérivée de la tension de ligne. Ceci suppose toutefois que la tension de ligne reste suffisamment importante méme en cas de court-circuit. Si le courtcircuit se trouve très proche de l'emplacement d; point de mesure ou du poste d'exploitation, la tension de ligne devient alors pratiquement nulle et le résultat de mesure ne peut titre significatif. Il est donc opportun d'employer pour l'élaboration de la grandeur de comparaison une tension qui ne soit pas associée à une phase affectée par le court-circuit. I1 a été exposé ci-dessus que les fractions du courant de ligne qui sont transformées sans apparition de distorsion nonlinéaire peuvent titre déterminées grtce à une surveillance du décalage temporel entre le début de deux intervalles de mesure suc-, cessifs. Du fait que la fréquence du courant alternatif peut fluctuer entre certaines limites, et en dépit de l'adoption d'une tolérance lors de la mesure du décalage temporel entre deux intervalles de mesure, la possibilité subsiste qu'aucun signal de mesure ne soit initialement délivré pendant un ou plusieurs intervalles de temps appropriés à l'exécution de la recherche de défauts.En pareil casy un ordre de commande n'est alors délivré qùe lorsque des signaux de commande ont été èngendrés pendant au moins deux inter vallès de mesure correspondants et consécutifs à cet ou ces intervalles de temps. L'invention sera à présent décrite plus en détail, et ses avantages explicités à propos d'un mode d'exécution préférentiel, donné à simple titre 'd'exemple, et en se référant aux dessins ci-annexés, en lesquels La figure 1, déjà commentée ci-dessus, est un diagramme illustratif de la variation en fonction du temps du courant primaire, du courant secondaire, et d'une grandeur auxiliaire en régime transitoire ; Les figures 2 et 3 reproduisent respectivement un diagramme vectoriel et un diagramme d'impulsions des tensions et courants intervenant dans le procédé selon l'invention Et la figure 4 reproduit un autre diagramme vectoriel, dont la nature sera précisée. ci-après. Sur le diagramme R-X de la figure 2 des dessins, est portée selon la direction des abscisses la tension U2 engendrée aux bornes d'une résistance R1 par le courant secondaire J2 dlun trans- formateur dtintensité inséré dans une ligne d'alimentation en énergie électrique (U2 = J2 . R1). L'origine A des coordonnées représente. l'emplacement du poste de- surveillance ou point de mesure, Du courant J2 est dérivée une grandeur auxiliaire : U3 = Par ailleurs, est engendrée, aux bornes d'une ligne-image ZL, et à partir du courant de ligne ou du courant secondaire J2 une ten sion-image : J4.ZL= c4.U2.eiç4 .La grandeur auxiliaire U3 et la tension-image présentent, en régime permanent, une avance de phase sur le courant secondaire exempt de distorsion respectivement égale à l'angle "9 et à l'angle '9 4. L'angle 3 est de préférence compris 3 W entre 400 et 859. Dans le mode d'exécution pris pour exemple, il atteint une valeur de 65". On peut retenir comme critère pour la détermination de sa valeur qu'il soit approximativement égal à l'angle maximal ? k que forme avec le courant de ligne J2 la ten- sion de ligne UK en cas de court-circuit. Lorsque se produit un court-circuit sur la ligne, le vecteur UK représentant la tension de court-circuit s'oriente selon la direction de la caractéristique de la ligne.Son module constitue entre autres une mesure de l'éloi- gnement du court-circuit par rapport au poste de surveillance A. En cas de court-circuit avec formation d'arc, il s'ajoute à cette tension la tension d'arc qui, du fait que la résistance du trajet d'arc constitue une résistance ohmique, est orientée parallèlement à l'axe des abscisses sur le diagramme vectoriel. Le vecteur représentatif de la tension-image J4.ZL définit le sommet s du domaine de déclenchement. Deux des limites de ce domaine sont fournies, de façon connue, par les vecteurs U5 et U6, dont le premier est orienté de préférence parallèlement à la grandeur auxiliaire U3 tandis que le second forme avec le vecteur U5 un angle de par exemple 670. Le vecteur U6 est alorslegèrement incliné sur l'axe des abscisses,-ceci pour éviter un recouvrement en cas d'alimentation de l'arc à contre-courant. Entre les extrémités des vecteurs représentant la tension-image J4.ZL et la tension de ligne UK est formée une grandeur de mesure différentielle G . Dans l'exemple d'exécution choisi pour la représentation de la figure 2, est engendrée lors de l'apparition d'un défaut à l'intérieur du domaine de déclenchement une grandeur de mesure -différentielle iNUi dont la phase est comprise entre celles de la grandeur auxiliaire U3 et du vecteur U6. Du fait que l'intervalle de mesure est chaque fois déterminé à partir de la grandeur auxiliaire U3 et, dans l'exemple représenté, à partir du courant secondaire J2 par l'intermédiaire de leurs passages par zéro réciproques, un signal de commode est engendré en vue de la délivrance d'un ordre de déclenchement lorsqu'un intervalle de mesure suit le début de l'intervalle de mesure précédent avec un décalage temporel au moins approximativement égal à une demi~période du courant et que le passage par zéro dela grandeur de mesure différentielle A Ui se produit dans ce me intervalle de mesure. Si le défaut est situé en dehors de la section de ligne surveillée, c'est-à-dire si l'extrémité du vecteur de tension UIK correspondant se trouve en dehors du domaine de déclenchement, la grandeur de mesure différentielle 2NUa présente sur la grandeur auxiliaire U3 ainsi que sur le vecteur U6 un retard de déphasage. Aucun ordre de déclenchement~ntest alors produit. Pour que la recherche de défauts ne soit pas étendue également à des défauts qui, par rapport au poste de surveillance A, ne surviennent pas dans la direction des sections de ligne surveillées, mais affectent au contraire une section de ligne dirigée selon le sens opposé, il est formé une grandeur de comparaison qui présente sur la tension de ligne UK une avance de phase au moins équivalente à celle de la grandeur auxiliaire U3 sur le courant secondaire J2 sans toutefois excéder la durée d'un quart de période. Cette grandeur de comparaison est désignée sur la figure 2 par le repère U7. Elle peut titre définie par l'équation U7 c 7 7.U3.j7. A chaque passage par zéro de la grandeur de comparaison U7 débute un intervalle de mesure supplémentaire (voir également figure 3), dont la durée est par exemple limitée par une autre bascule monos table. Les intervalles de mesure supplémentaires ont, ainsi que le montre pareillement la figure 3, une durée au moins égale à un quart de période, to-ut en étant inférieure à une demipériode. Au lieu d'une bascule monos table, il est également pos-sible d'utiliser, pour la détermination de la durée des intervalles de mesure supplémentaires, une tension U8 dérivée du courant secondaire J2 et présentant par rapport à ce dernier un retard de phase de par exemple- 300. Entre la grandeur de comparaison U7 et la tension U8 est ainsi obtenu un angle d'environ 900 à 1500, ce qui correspond à un intervalle de temps compris entre un quart de période et une demiperiode. Un signal caractérisant l'existence d'un défaut dans la direction de la section de ligne sous surveillance n'est alors délivré que lorsque le passage par zéro de la demi-oscillation correspondante de la tension de ligne se produit pendant 1' intervalle de mesure supplémentaire. Si ce signal se présente dans la direction voulue et si le signal de commande correspond egalement à ltéloigne- ment du défaut, le défaut se trouve alors contenu à l'intérieur du domaine de déclenchement et un ordre de déclenchement est donné. La détermination du passage par zéro de la tension de ligne UK reste indéfinie lorsque la tension de ligne tend vers zéro, csest-à-dire lorsque le court-circuit se situe à-proximité du poste de surveillance A. I1 est pour cette raison avantageux d'employer les tensions des phases non affectées par le court-circuit. La figure 4 illustre ce qui se passe dans le cas d'un système de courantstriphasés. On supposera qu'un court-circuit se soit produit entre les phases R et S.La tension entre ces deux phases s'abaisse alors à la valeur URIS? L'angle de phase entre la tension UR,s, et les tensions UTS? et UTR, existant respectivement entre les phases Tet S et entre les phases R et T n'atteint plus alors 1200 mais seulement 900, si bien que la tension UTS? présente, sur le courant de court-circuit JR'S1, une avance de phase égale à la somme de cet angle et de l'angle formé entre la grandeur URUS? et ce courant de court-circuit J,rS1I soit par exemple 165 . Si l'on déphase l'une des deux tensions UTs. et UTR, d'environ 70 , on obtient alors la grandeur de comparaison désignée sur la figure 2 par le repère U7. I1 importe de remarquer que la grandeur de comparaison U7 employée pour la détermination de la direction du défaut est produite de fa çon différente dans les deux procédés ci-dessus décrits. Dans le premier cas, elle était dérivée de la tension U2 et y était de ce fait rigidement liée. La direction du défaut pouvait alors titre déterminée grace au fait que la grandeur de comparaison était comparée à la tension de ligne UK en cas de court-circuit. Dans le second cas, la grandeur de comparaison est dérivée d'une grandeur liée à la tension UK, et la direction peut de ce fait titre recherchée par comparaison avec une grandeur dérivée du courant secondaire J2. Pour-des raisons de commodité de branchement, ainsi que pour obtenir un temps de mesure aussi court que possible, il peut titre avantageux de renoncer à la production d'un signal de commande en tant que critère d'éloignement et additionnellement à celle d'un signal en tant que critère de direction dans un système de mesure de distance, et, aux lieu et place, d'engendrer un ordre de commande lorsque premièrement le passage par zéro et selon la polarité convenable de la grandeur de mesure différentielle définie précédemment tombe dans 1' intervalle de mesure qui est approprié à I'exé- cution de la recherche de défaut, et lorsque secondement le début de cet intervalle de mesure tombe lui-mEme dans l'intervalle de mesure supplémentaire. C'est ce qui est représenté sur la figure 3. On reconnatt sur le diagramme a de cette figure les intervalles de mesure dont la formation a déjà été expliquée avec référence à la figure I des dessins. Sur le diagramme b de la figure 3 sont repré ventées des tens-ions rectangulaires U'i et fLUra dont les passages par zéro cotncident avec ceux des grandeurs de mesure diffé- rentielles nUi et AUa (voir à ce sujet la figure 2). Sur le diagramme c sont reproduites les allures de la tension de ligne UK ainsi quede la grandeur de comparaison en cas de court-circuit. Le diagramme d indique de son côté la position des intervalles de mesure supplémentaires qui sont dérivés de la grandeur de comparaison U7. Le diagramme e permet enfin de voir qu'un ordre de commande est engendré en vue de la fourniture d'un ordre de déclenchement lorsque 1) le passage par zéro et selon la polarité convenable de la grandeur de mesure différentielle ss Ui se produit pendant l'intervalle de mesure approprié à la recherche des défauts, et 2) le début de cet intervalle de mesure tombe lui-mEme dans un intervalle de mesure supplémentaire. A l'instant tA est alors délivré un ordre de commande. Grâce au-procédé ci-dessus décrit, il est possible, pour autant que le courant secondaire soit exempt de distorsion, de déterminer la distance d'un défaut par rapport au- poste considéré ain Si que la direction du flux d'énergie. On a besoin à cet effet du temps approximatif qui s'écoule entre le passage par zéro de la grandeur auxiliaire U3 et celui du courant secondaire J2 soit, pour un angle 3 de 650 et une fréquence nominale de 50 Hz, environ 3,6 ms. Ainsi qu'il a déjà été exposé à propos de la figure 1, le courant secondaire du transformateur d'intensité peut subir une forte distorsion en cas de court circuit.Ce n'est que pendant quelques millisecondes au début du court-circuit, puis dans les portions comprises entre le maximum des alternances diminuées de la composante de courant continu, c'est-à-dire dans le cas de la figure 1 les alternances négatives, etun peu au-delà-du passage consécutif par zéro du courant J2 que le transformateur d'intensité fonctionne pratiquement sans- distorsion.-L'expérience a montré que les portions à faible distorsion sont, même dans le cas d'une forte saturation, d'une longueur suffisante pour permettre au procédé ci-dessus décrit de constater l'existence de défauts sur une section de ligne soumise à surveillance. Avec le procédé ci-dessus décrits il se produit pour chaque alternance et dans l'intervalle de mesure qui s 'étend approximativement entre le maximum et le passage par zéro du courant secondaire du transformateur de mesure, une mesure de distance et une détermination de direction dans le cas d'un système de mesure de distance. Si le transformateur d'intensité fonctionne sans introduire de distorsion, on peut alors aboutir à une décision correcte sans retard, c'est-à-dire en règle générale en moins d'un quart de période.En cas de distorsion non-linéaire du courant secondaire du transformateur d'intensité , ce n'est que dans l'intervalle de mesure correspondant à une transformation pratiquement exempte e de distorsion qu'est élaboré un ordre de commande lorsque l'emplacement du défaut se situe à l'intérieur du domaine de dé clenchement, si bien que meme en ce cas la décision peut entre prise pratiquement sans retard et de façon sélective. Dans les systèmes de protection différentielle, on peut renoncer au critère de distance ; on n'effectue plus alors qu'une ~détermination de direction (protection différentielle directionnel le), ainsi qu'il a déjà été décrit, ou bien on exécute une mesure de différence de phase (protection différentielle d'intensité, par exemple pour des-lignes ou des barres collectrices). REVEND-ICATI0NS 1 - Procédé de recherche de défauts sur une section de ligne soumise à surveillance d'un réseau d'alimentation en énergie électrique à partir de grandeurs prélevées sur la ligne par l'in- termédiaire de transformateurs de mesure et dérivées de la tension et du courant de ligne, caractérisé par le fait qu'à chaque demipériode du courant de ligne (J2) est formée au moins une grandeur auxiliaire (U3) dérivée de ce courant laquelle détermine un intervalle de mesure pour chaque demi-période, et que la recherche de défauts est effectuée dans chacun des intervalles de mesure dont le début suit celui de l'intervalle de mesure précédent avec un décalage temporel au moins approximativement égal à une demi-période du courant de ligne (J2). 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le début de chaque intervalle de mesure est déterminé par le passage par zéro d'une grandeur auxiliaire (U3) formée- par différentiation du courant de ligne (J2). 3 - Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le passage par zéro de la grandeur auxiliaire (U3) présente sur le courant de ligne (J2) une avance de phase approximativement égale à l'angle maximal que forme avec ce courant la tension de ligne (UK) en cas de court-circuit. 4 - Procédé selon l'une des revendication 2 ou 3, caractérisé par le fait que L'angle de déphasage entre la grandeur auxiliaire (U3) et le courant de ligne (J2) est compris entre 40 et 85" et avoisine de préférence 650. 5 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que la fin de chaque intervalle de mesure est déterminée par une autre grandeur auxiliaire qui est en phase avec le courant de ligne ou en retard de phase sur lui. 6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que la durée de chaque intervalle de mesure est déterminée par le temps de transit d'une bascule monostable qui est actionnée à chaque passage par zéro de la grandeur aumiliaire (U3). 7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications I à 6 et appliqué à l'exécution d'une mesure de distance de défaut dans laquelle il est fait appel à une grandeur de mesure différentielle formée à partir d'une tension engendrée par le courant de ligne sur une ligne-image et à partir de la tension de ligne pour l'élaboration d'un signal de commande, caractérisé par le fait que le signal de commande est engendré lorsque le passage par zéro et selon la polarité convenable de la grandeur de mesure différentielle (aUi) se situe dans l'intervalle de mesure pendant lequel est effectuée la recherche de défaut. 8 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait qu'en cas d'absence de signal de commande pendant un premier intervalle de mesure approprié à l'exécution de la recherche de défaut5 un ordre de commande n'est délivré que lorsque des signaux de commande ont été engendrés pendant au moins deux intervalles de mesure consécutifs au premier. 9 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, et appliqué à l'exécution d'une détermination de la direction dans laquelle un défaut est apparu, caractérisé par le fait qu'un intervalle de mesure supplémentaire commence à chaque passage par zéro d'une grandeur de comparaison (U7) qui possède sur la tension de ligne (UK) une avance de phase au moins équivalente à celle de la grandeur auxiliaire (U3) sur le courant de ligne (J2) sans excéder toutefois la valeur d'un quart de période, et qu'un signal caractérisant la présence d'un défaut dans la direction de la section de ligne sous surveillance est engendré lorsque tombe dans cet intervalle de mesure supplémentaire le début de l'intervalle de mesure pendant lequel est effectuée la recherche de défaut. 10 - Procédé selon la revendication 9, caractérisé par le fait que les intervalles de mesure supplémentaires ont une durée au moins égale à un quart de période, mais inférieure à une demipériode. 11 - Procédé selon la revendication 10, caractérisé par le fait que la durée des intervalles de mesure supplémentaires est déterminée par le temps de transit d'une bascule monostable qui est actionnée à chaque passage par zéro de la grandeur de comparaison cru7).