* 71 34056 1 2107899 La présente invention est relative à un watt-heuremètre à induction à plusieurs stators et concerne plus particulièrement un watt-heuremètre à induction polyphasé ayant plusieurs éléments ou électro-aimants agissant sur une armature électroconductive.commune. 5 Dans un dispositif à induction à plusieurs éléments comme par exemple un watt-heuremètre à trois éléments, ceux-ci, électroaimants ou stators, peuvent être associés à une armature électroconductrice commune. Un tel appareil de mesure peut présenter une erreur due à une interférence entre stators et qui est décrite à la page 118 de 1'"Electrical Meterman's Handbook" publié en 1965 par 10 1*"EDISON Electric Institute of New York City". L'importance de cette erreur est démontrée par le test No. 18 sur "Independence of Stators" se trouvant dans le "AEIC-EEI-NEMA Standards for Watthour meters" qui est identifiée comme "EEI Publication No. MSJ-10-1966" publiée par trois groupes dont l'un est "The Edison Electric Institute of New York City". L'erreur peut dépendre du sens de rotati-15 on des phases et de l'équilibre de charge des éléments. L'importance de l'erreur est également démontrée par l'extrait suivant de 1'"Electrical Meterman's Handbook" déjà cité: "Les appareils de mesure polyphasés doivent présenter un très haut degré d'indépendance entre les stators. L'absence de cette indépendance est communément appelée "interférence" et peut être responsable de très fortes er-20 reurs dans les diverses mesures de puissance polyphasée" (page 118). Certaines tentatives antérieures destinées à minimiser l'erreur d'interférence sont passées en revue ci-dessous. On a ainsi proposé de prévoir une armature distincte pour chacun des éléments d'un appareil de mesure polyphasé. Deux éléments d'un appareil de mesure à trois éléments peuvent être associés à une 25 armature commune et un troisième élément peut être associé à une autre armature. Suivant une autre tentative, une armature commune est utilisée pour les é-léments mais l'armature est construite d'une façon telle que les courants de Foucault induits dans l'armature pour chacun des éléments sont localisés à proximité de cet élément. Dans un exemple, l'armature est constituée de sections 30 concentriques, celles-ci étant isolées les unes des autres. Chacune des sections est associée à un élément séparé de l'appareil de mesure. Afin de localiser les courants de Foucault, une armature commune électroconductrice peut être constituée d'une série de tôles encochées. Une armature de ce type est décrite dans le brevet US. 3 290 59I+. 35 D'autres tentatives comportent l'apport d'un flux magnétique de compensati on d'un élément à un autre grâce à l'utilisation de bobines telles que décrites dans le brevet US. 2 909 728 et dans le brevet US. 2 2k3 130. On a également employé des écrans magnétiques sur les circuits magnétiques de courant et de tension des électroaimants. 40 Dans certains appareils de mesure à trois éléments à armature commune, , « * 71 340S6 2 2107899 ceux-ci ont été disposés à 120° les uns des autres par rapport à l'axe de rotation, autour de l'armature. Dans une autre tentative, deux des éléments sont disposés à 180° autour de l'axe de l'armature et l'élément restant est disposé à 90° de chacun des deux autres éléments. 5 On a également proposé que dans un appareil de mesure à trois éléments à armature commune, les connexions des enroulements de l'un des enroulements soient inversées par rapport aux connexions des enroulements des autres éléments. Suivant la présente invention, un appareil de mesure à induction à plusieurs stators comporte une structure rotorique ayant une armature électroconduc-10 trice commune, une structure statorique et un moyen de montage de la structure rotorique aménagé pour permettre sa rotation autour d'un premier axe par rapport à la structure statorique, la dite structure statorique comprenant plusieurs stators d'entraînement espacés angulairement les uns des autres autour du dit axe, chacun des stators comportant un circuit magnétique ayant des pièces polai-15 res délimitant un entrefer dans lequel passe une portion de l'armature, et des enroulements de tension et des enroulements de courant qui agissent lorsqu'ils sont respectivement excités par une tension et un courant d'un système à courant alternatif pour faire passer respectivement des flux magnétiques de tension et de courant par les dites pièces polaires pour fournir des champs magnétiques dé-20 phases dans le dit entrefer, les dits champs magnétiques déphasés étant conçus pour engendrer, par une action inductive sur la dite armature, un couple agissant entre les dites structures pour faire tourner la structure rotorique autour du dit axe par rapport à la structure statorique, et un moyen pour régler l'amplitude du couple, pour des faibles valeurs de celui-ci, pour un premier des 25 dits stators, le dit moyen de réglage comportant une pièce en matériau magnétique doux pour assurer la répartition dans la dite armature de l'un des dits flux magnétiques du premier des dits stators. La présente invention comporte en plus une méthode de réglage d'un watt-heuremètre à induction à plusieurs stators dans lequel chaque stator possède des 30 enroulements de tension et de courant pour appliquer des flux magnétiques de tension et de courant sur une armature commune pouvant tourner autour d'un axe, qui comporte: - la création d'un trajet magnétique asymétrique pour le flux magnétique de tension d'un premier des stators pour produire un premier couple à faible charge 35 agissant sur l'armature dans un premier sens autour de l'axe et, - la création d'un trajet magnétique asymétrique pour le flux magnétique de tension d'un second des dits stators pour produire un deuxième couple agissant sur l'armature dans un second sens autour de l'axe. L'invention est décrite ci-dessous au moyen d'un exemple, en se référant 1+0 aux dessins annexés. Sur ces dessins: 71 34056 3 2107899 - La figure 1 est une vue en plan d'un watt-heuremètre polyphasé dont certaines parties sont schématisées. - La figure 2 et la figure 3 sont des schémas montrant les connexions des circuits relatives à l'appareil de la figure 1. 5 - La figure ^ est une vue en élévation, certaines parties étant enlevées et le couvercle retiré, de l'appareil de la figure 1. - La figure 5 est une vue en élévation de l'un des électroaimants de l'appareil de la figure - La figure 6 est une vue du dessous des circuits magnétiques de tension de 10 la figure k, la carcasse étant retirée et certaines parties enlevées. - La figure 7 est une vue en perspective d'une partie d'une pièce magnétique de réglage à faible charge de 1'appareil de la figure 1. - La figure 8 est une vue en perspective d'une carcasse pour l'appareil de la figure 1. 15 ~ La figure 9 est une vue en perspective d'un ensemble d'amortissement à aimant pour l'appareil de la figure 1. - La figure 10 est une vue en élévation prise par l'arrière d'une base pour l'appareil de la figure 1. - La figure 11 est une vue en plan prise du bas de la base de la figure 10 et 20 - La figure 12 est une coupe de détail d'un parasurtension. La figure 1 représente un watt-heuremètre polyphasé dont les trois éléments A, B et C agissent sur un disque électro-conducteur commun 3. Les parties constitutives du mouvement de l'appareil de mesure sont logées dans un couvercle de verre 1+ en forme de cloche dont l'ouverture est fermée par une semelle détacha-25 ble 5 en matériau isolant tel qu'une résine phénolique. Des lames de contact 7 et 7A traversent la semelle 5 de manière classique pour établir les connexions entre l'appareil de mesure et un circuit extérieur. Des protections 5B, 5C, 5D et 5E (figures 1 et 10) font saillies de la partie arrière de la semelle. Le disque 3 est monté sur un arbre 9 de manière à tourner autour de l'axe 30 de ce dernier, par rapport aux éléments. L'arbre 9 présente une partie constituant une vis sans fin qui engrène avec une roue à denture hélicoïdale 11 pour entraîner un compteur 13. Le disque 3 est agencé pour tourner*à travers le champ d'un aimant permanent 15 qui fournit l'amortissement nécessaire à l'appareil de mesure. 35 Le disque 3 est du type feuilleté. Bien qu'une ou plusieurs tôles puissent être pleines, le disque est constitué de 7 tôles encochées similaires qui sont solidarisées ensemble et isolées l'une de l'autre. Les encoches 3A prévues dans des tôles voisines sont décalées dans le but de réduire au minimum la puissance de démarrage. Les tôles sont fabriquées en matériau électroconducteur tel que le U0 cuivre ou l'aluminium. 71 34056 2107899 Chacun des éléments A, B et C est conçu pour diriger à travers le disque un flux magnétique central de tension 0^ et deux flux magnétiques latéraux de courant 0 . Les directions instantanées des trajets des flux sont reprérées par les signes + et Pour les besoins de la cause, on suppose que le signe + indi-5 que un mouvement du flux dirigé en s'éloignant de l'observateur tandis que le signe - indique que le mouvement du flux magnétique est dirigé vers l'observateur. Il a été constaté que l'on pouvait réduire matériellement une interférence en situant les éléments A et C à 180° l'un de l'autre autour de l'axe de l'ar-10 bre 9 et en inversant les connexions de l'un de ces éléments. De la figure 1, on peut déduire d'après les directions de flux que des connexions des éléments A et B sont effectuées de la même façon alors que les connexions de l'élément C sont inversées par rapport à celles des autres éléments. Les figures 2 et 3 permettent de comprendre les connexions des trois élé-15 ments. La figure 2 est une reproduction d'un montage de circuits triphasés en étoile à quatre fils, représenté à la page 3^-8 de 1'"Electrical Meterman's Hand-book" déjà cité. Chacun des éléments A, B et C est représenté avec un enroulement W_ en gros fil pour l'excitation en courant et un enroulement W„ en fil ± JL mince pour l'excitation en tension. Il faut noter que chacun des éléments est 20 raccordé à son circuit extérieur de la même façon. Comme indiqué ci-dessus, les connexions de l'un des éléments A ou C sont inversées par rapport à celles de l'autre. C'est ce qui apparaît à la figure 3 où les connexions de l'élément C sont inversées par rapport aux autres. Pour autant que les connexions de l'enroulement de courant et de l'enroulement de ten-25 sion de l'élément C soient inversées, le couple appliqué par celui-ci sur le disque 3 garde le même sens. Cette inversion de connexions réduit sensiblement l'erreur d'interférence. Le poids de l'ensemble rotorique est supporté par un montage magnétique. Un aimant permane torique 17 (figure H) est fixé sur l'extrémité inférieure de 1* 30 arbre 9^ Un pal sr annulaire 19 est monté concentriquement à l'intérieur de 1' aimant permanen 17■ Le stator comporte une carcasse 20 supportant un ensemble inférieur de palier fixe 22, muni d'un aimant permanent torique 21 qui est disposé directement en-dessous de l'aimant permanent 17, et d'une broche souple 23 qui pénètre dans le palier annulaire 19 pour limiter au maximum le déplacement 35 latéral de l'ensemble rotorique. Les aimants permanents 17 et 21 sont magnétisés de manière à se repousser dans le but de supporter le poids de l'ensemble rotorique. Le montage est identique à celui décrit dans le brevet US. 3 1lt3 701+. Cependant, les paliers annulaires 19 et 25 sont fabriqués de préférence en résine H0 polyimide aromatique contenant de 1+ à 80 % en poids d'un lubrifiant tel qu'un 71 34056 5 2107899 polymère fluocarboné, par exençle du polytrifluoramonochloroéthylène. Le fait d'utiliser un matériau à base de résine polyimide aromatique au lieu du graphite pour les paliers annulaires, réduit sensiblement l'erreur d'inclinaison. Cette réduction sensible de l'erreur d'inclinaison est d'une importance appréciable 5 pour les appareils de mesure à plusieurs éléments. Les aimants permanents 17 et 21 peuvent être semblables à ceux décrits par Wright. Si l'on désire obtenir un meilleur support sans en augmenter les dimensions, 1'un des aimants ou les deux peuvent être fabriqués en un autre matériau, par exemple en Alnico VIII. 10 Comme indiqué aux figures k et 5, l'élément A comporte un circuit magnéti que de tension 29 en forme de E ayant une branche centrale 29C et deux branches extérieures 29D et 29E raccordées par leur extrémité supérieure. Les extrémités inférieures des branches 29D et 29E, comme indiqué plus clairement à la figure 6, se rapprochent de la branche centrale 29C pour présenter des faces polaires 15 de grande surface, délimitant l'entrefer dans lequel se trouve le disque 3, séparé de la branche centrale par une faible distance. Le circuit magnétique de tension 29 est constitué de plusieurs tôles en matériau magnétique doux ayant chacune une forme en E représentée à la figure H et fixées ensemble par des rivets 29R. La branche centrale 29C du circuit magnétique de tension est entourée 20 d'un enroulement de tension qui est constitué d'un grand nombre de spires de fil de cuivre isolé de faible diamètre de la manière indiquée dans le brevet US. 3 H96 50U. Lorsque l'enroulement de tension W„ est alimenté par une tension al- £1 ternative, un flux magnétique est dirigé dans l'entrefer entourant le disque 3 entre la branche centrale 29C et les deux autres branches 29D et 29E du circuit 25 magnétique de tension 29. Le circuit magnétique 29 est localisé sur une des faces de la carcasse 20 au moyen de goujons 295 fixés sur la carcasse 20 et qui coulissent dans des alvéoles 29T enfoncées à serrage dans des ouvertures du circuit magnétique 29. Des vis 29V fixent le circuit magnétique de manière amovible sur la carcasse 20. 30 Pour un meilleur rendement dans la génération du flux, on a prévu une con sole magnétique en acier doux 32, qui peut être réalisée en acier laminé à froid dont les extrémités sont rivetées au moyen de rivets pleins sur les extrémités inférieures des branches extérieures 29D .et 29E. La console 32 possède une partie centrale 32C perpendiculaire à la branche centrale 29C mais disposée à une 35 certaine distance de celle-ci. La console 32 présente une languette repliée 33 allant de la partie centrale 32c jusqu'en-dessous de la face polaire de la branche centrale 29C. De ce fait, lorsque 1'enroulement de tension Wg est alimenté, un champ magnétique de tension puissant s'établit entre la languette 33 de la face polaire de la bran-^0 che centrale 29C. Une portion du disque 3 passe à travers ce champ puissant. 71 34056 6 2107899 Afin d'ajuster la phase relative des flux magnétiques de tension et de courant, ce qui est appelé le réglage de facteur de puissance, une vis en matériau magnétique doux 35 est vissée dans la partie centrale 32C de la console 32 et s'enfonce vers la branche centrale 29C du circuit magnétique de tension 29. 5 Cette vis traverse un manchon électroconducteur 37 pouvant être en cuivre. En a-justant la vis de réglage 35, les flux magnétiques de tension et de courant peuvent être amenés dans la phase relative correcte. Pour obtenir une compensation de température de classe II pour l'élément A, le manchon 37 peut être constitué de deux tubes concentriques dont l'un est en 10 matériau électroconducteur, tel que le cuivre et dont l'autre est en matériau ayant un important coéfficient négatif de perméabilité en fonction de la température, tel qu'un alliage austénitique fer-nickel ayant environ 30 % de nickel. Une structure de ce genre est décrite dans le brevet US. 3 212 005. Cette correction du facteur de puissance convient particulièrement aux appareils de mesu-15 re à plusieurs éléments, pour la raison qu'elle ne contrarie pas de manière sensible leur erreur d'interférence. Dans les appareils de mesure à plusieurs éléments, il est courant de prévoir des réglages d'équilibrage de couple entre les divers éléments. Dans la présente réalisation, un tel réglage est réalisé par une vis 39 en matériau magné-20 tique doux qui est vissée dans la partie centrale 32C de la console 32 et qui s'enfonce vers la branche centrale 29C du circuit magnétique de tension 29. En ajustant la vis de réglage 39 par rapport à la branche centrale 29C, le couple développé par l'élément peut être réglé. Cet agencement ne contrarie pas sensiblement l'erreur d'interférence de l'appareil de mesure. 25 Un circuit magnétique de courant H1 en forme de C est réalisé avec des tô les magnétiques douces d'une façon semblable à celle utilisée pour le circuit magnétique de tension. L'enroulement de courant est bobiné autour de 1'âme qui relie les deux branches du circuit magnétique de courant. L'enroulement de courant peut être constitué d'une spire ou d'un nombre relativement peu élevé 30 de spires de fil électroconducteur isolé de gros diamètre. Le matériau électroconducteur du fil peut être du cuivre. Les faces polaires des deux branches du circuit magnétique de courant sont séparées des faces polaires du circuit magnétique de tension de manière à définir tin entrefer dans lequel se trouve une portion du disque 3. Un ou plusieurs shunts de surcharge H1S en matériau magnétique 35 doux sont disposés de la manière habituelle en travers des pièces polaires de courant (figure 5) en étant séparés de celles-ci par des pièces d'écartement en matériau non magnétique. Afin d'empêcher le déplacement des vis 35 et 39 pouvant être occasionné par des vibrations, un ressort en forme de croix U3 est disposé de façon telle que HO ses extrémités appuyent respectivement sur les vis 35 et 39. 71 34056 7 2107899 Le problême pose par le réglage à faible charge va maintenant être envisagé. L'expérience a démontré que les pièces de réglage électroconductrices connues ont un effet défavorable sur l'erreur d'interférence. Pour cette raison, on a envisagé de les supprimer des appareils de mesure. Le circuit magnétique de 5 courant est localisé sur une des faces de la carcasse 20 au moyen de deux goujons 29S qui sont sertis dans des trous de la carcasse 20 et qui s'enfoncent avec un faible frottement dans des ouvertures pratiquées dans le circuit magnétique. Des vis 1+1V sont vissées dans des trous taraudés 29W (figure 8) prévus dans la carcasse pour fixer le circuit magnétique sur celle-ci. 10 On utilise une pièce de réglage magnétique à faible charge qui diminue ef fectivement l'erreur d'interférence d'un appareil de mesure à plusieurs éléments. La pièce de réglage est du type de celle décrite dans le brevet US. 3 1+93 862. Une pièce de réglage à faible charge H 9, prévue pour l'élément A, est montée sur un support 1+5 ayant une base 1+5D qui est fixée sur le circuit magnétique 15 de tension au moyen des mêmes rivets que ceux utilisés pour fixer la console 32. Le support et les rivets peuvent être en matériau non magnétique, par exemple en laiton ou en aluminium. Un shunt de tension 5^S en matériau magnétique doux qui se sature aux valeurs plus élevées de flux peut être fixé sur le circuit magnétique de tension avec les mêmes rivets. Une pièce d'espacement 1+7 sépare la 20 partie centrale du shunt de la branche centrale 29C du circuit magnétique de tension de la mène manière que celle montrée dans le brevet déjà cité. Le siçport 1+5 possède également une partie horizontale 1+5P disposée à 90° par rapport à la base 1+5B. Sur cette partie 1+5P, la pièce de réglage 1+9 en forme de U, en matériau magnétique doux, peut pivoter autour d'un pivot 1+9D. Cette pi-25 èce 1+9 possède deux branches 1+9A et 1+9B qui s'étendent au-dessus des faces polaires des deux branches 29D et 29E du circuit magnétique de tension 29 en étant en contact avec les dites faces polaires. Chacune des branches 1+9A et 1+9B possède deux nervures dirigées en sens opposé par rapport à la branche. La branche 1+9A est donc pliée comme indiqué à la 30 figure 7 pour former une première nervure 1+9A1 dirigée vers le haut et tendue é-lastiquement pour frotter sur la face polaire de la branche 29D. La branche *+9A possède également une nervure 1+9A2 qui s'écarte de la face polaire et qui est prévue pour permettre d'inverser la position des pièces de réglage pour des raisons qui seront exposées ci-après. 35 Un bras de manoeuvre 51 est opposé à la branche 1+9A et peut être actionné dans le but de le faire pivoter et de régler ainsi la pièce de réglage 1+9* Le bras 51 peut être fabriqué en matériau non magnétique et non électroconducteur et fixé de toute manière convenable sur la pièce de réglage 1+9. Le bras 51 fait de préférence partie intégrante de la pièce de réglage et est de ce fait en mê-1+0 me matériau magnétique. Comme indiqué à la figure 6, la largeur du "bras 51 est 71 34056 8 2107899 réduite de manière qu'il n'ait qu'une influence relativement faible sur les caractéristiques à faible charge de l'élément. Il faut noter que la nervure 1+9A1 s'étend sur toute la longueur du bras 51 dans le but de le raidir. Afin de faciliter le déplacement de la pièce de réglage h9, un bouton 53 5 est dirigé vers le bas à partir du bras 51, et possède une ouverture taraudée dans laquelle s'engrène une vis 55- La vis coulisse dans une ouverture pratiquée dans un support 57 qui est fixé sur une des branches de la console 32 par une vis 59. Un ressort hélicoïdal à compression 61 pousse sur le bouton 53 pour l'écarter du support 57 jusqu'au point permis par la tête de la vis qui est en con-10 tact avec le dit support 57 et qui permet le réglage rotatif de la vis. Ce ressort élimine le jeu indésirable et évite une modification dans le réglage des pièces, engendrée par les vibrations. Il faut noter que les vis de réglage 35, 39 et 55 sont facilement accessibles latéralement ou par l'avant de l'appareil de mesure. Un support 58 est fixé par une vis sur la seconde branche de la con-15 sole 32 et est percé d'un trou dans lequel coulisse l'extrémité libre de la vis 55. Un écran 62 en matériau magnétique doux est disposé adjacent au côté du circuit magnétique de tension de chacun des éléments, tourné vers l'axe de l'appareil (figure 5). Son but est d'intercepter le flux magnétique de fuite qui potlr-20 rait être la cause d'une erreur d'interférence. La partie inférieure de l'écran est pliée vers l'intérieur pour former une joue 62A située sous une partie de 1' enroulement de tension W_. L'élément C est semblable à l'élément A sauf que la pièce de réglage b9 de l'élément C est tournée de 180° autour d'un axe horizontal (voir figure 6) pour 25 que le bras 51 soit situé au voisinage de l'extrémité inférieure de l'élément C comme on peut le voir à la figure 6. Il faut noter que le support 57 est disposé à l'extrémité supérieure de la console 32 pour que la tête de vis soit dirigée vers l'avant de l'appareil de mesure. Les pièces étant ainsi disposées, la nervure U9A2 est ocalisée de manière à venir en contact avec la face polaire de la 30 branche 29E de l'élément C. L'élément 3 est semblable à l'élément A à l'exception des modifications données ci-après. Il a été constaté que la pièce de réglage à faible charge de l'élément B pouvait être ajustée lors de la fabrication et ne devait plus être ajustée ulté-35 rieurement. Pour cette raison, il n'est pas nécessaire de munir la pièce de réglage A^9, prévue pour l'élément B, d'un bras de réglage et d'une vis de réglage correspondant au bras 51 et à la vis 55 de l'élément A. De plus, une seule nervure AH91 ou A^92 est nécessaire pour chaque branche de la pièce de réglage A^9. Les nervures sont disposées de manière à venir en contact avec les faces polai-UO res des branches 29D et 29E de l'élément B. 71 34056 9 2107899 Afin d'améliorer l'accessibilité du réglage du facteur de puissance de 1' élément B, un bloc magnétique doux 63 est fixé sur l'extrémité de la branche centrale 29C de l'élément B. La vis de réglage du facteur de puissance 35A (qui correspond à la vis 35) de l'élément B est vissée dans la console 32 mais s'é-5 tend le long d'un axe parallèle au plan du circuit magnétique de tension associ-é. Il faut noter que la mise en rotation de la vis 35A de l'élément B, pour la rapprocher ou l'écarter du bloc 63, peut facilement se faire par la face latérale de l'appareil de mesure. La vis 35A passe à travers un manchon 37 qui est semblable à celui utilisé pour l'élément A. 10 L'ouverture taraudée de la console 32 dans laquelle vient s'engager la vis 35A de l'élément B est semblable à celle de la console 32, qui reçoit la vis 59 fixant le support 57.de 1'élément A. Comme indiqué à la figure 6, il faut noter qu'un certain nombre de pièces magnétiques interceptent le flux magnétique de fuite et contribuent de ce fait à 15 réduire au minimum l'erreur d'interférence. Ces pièces comportent la console 32 avec ses vis de réglage, le bloc 63, la pièce de réglage à faible charge 1+9 et le shunt ^5S. Le contact direct de certaines de ces pièces avec les faces polaires des branches extérieures 29D et 29E assure une conduite efficace du flux de fuite. 20 II faut noter que les pièces de réglage à faible charge pour les trois élé ments réalisent une couronne importante s'étendant autour des faces intérieures des trois éléments. On a constaté que cette construction diminuait sensiblement l'erreur d'interférence de l'appareil de mesure. Des résultats d'essais montrent que des erreurs d'interférence de l'ordre de 0,5 à 0,8 % étaient obtenues avec 25 ces pièces magnétiques de réglage alors que des erreurs de l'ordre de 1,2 à 1,5 % représentaient le meilleur résultat obtenu avec une construction similaire, mais où les pièces magnétiques de réglage à faible charge étaient remplacées par des pièces de réglage électroconductrices de construction classique. Comme indiqué à la figure 6, le bloc magnétique 63 est séparé de la partie 30 centrale de la console 32 de manière à définir un entrefer 63A. On établit ainsi un trajet magnétique supplémentaire pour le flux magnétique de tension, qui part de la branche centrale 29C, passe par le bloc 63, l'entrefer 63A et qui en cet endroit se subdivise en suivant les deux branches de la console 32 et les branches extérieures 29D et 29E pour rejoindre la branche centrale 29C. Le cou-35 pie développé par l'élément B peut être déterminé lors de la fabrication par le choix de la longueur du bloc 63 qui définit l'entrefer 63A. Par un choix judicieux de la longueur de l'entrefer, le couple de l'élément B peut être de l'ordre de grandeur voulu. Les vis d'équilibrage 39 des deux autres éléments A et C peuvent être alors réglées pour établir un équilibrage correct. H0 L'ensemble magnétique d'amortissement 15 est fixé sur la carcasse §0 par 71 34056 10 2107899 des vis 15A (figure 9)• Il comporte deux barres 71 et 73 en matériau fortement coercitif tel que l'Alnico. Les deux barres sont parallèles entr'elles et sont écartées de manière à former un entrefer dans lequel passe le disque 3. Les barres sont magnétisées pour former des pôles "Word" N et des pôles "Sud" S. 5 La compensation de température classe I de l'appareil de mesure est obtenue par une lamelle 75 ayant un coefficient négatif de perméabilité en fonction de la température, qui est encochée pour recevoir une partie du disque 3. Un tel matériau est bien connu dans la technique et peut être constitué d'un alliage fer-nickel contenant approximativement 30 % de nickel. L'encoche divise la la-10 melle 75 en deux languettes 75A et 75B dont chacune d'elles est en contact avec une face d'un des aimants. Les extrémités des languettes 75A et 75B sont raccordées par des raccords 75C et 75D en même matériau qui s'étendent autour du bord du disque. L'ensemble qui en résulte est moulé en un bloc 77 en matériau moulé à base d'aluminium, qui est fendu pour le passage d'une partie du disque 3. Com-15 me c'est connu dans la technique, la lamelle 75 agit comme un shunt pour assurer la compensation de température classe I pour l'appareil de mesure. Pour le réglage de charge complète, une vis en matériau magnétique doux 79, de grand diamètre, est vissée dans le bloc 77 • La rotation de la vis amène celle-ci à s'écarter ou à se rapprocher de l'un des aimants permanents afin de fai-20 re varier l'amortissement appliqué au disque. Le couvercle de l'appareil de mesure est rendu étanche, exception faite pour un ou plusieurs filtres comme décrit dans le brevet US. 3 H13 552. A la figure 10, deux filtres 81 et 83 sont disposés en travers d'ouvertures d'aération prévues à la base 5, et peuvent être des filtres en céramique semblables à ceux 25 montrés dans les brevets, pour interdire l'entrée aux particules étrangères ou aux poussières ayant un diamètre supérieur à 120 microns. Le filtre 81 est situé au voisinage du point le plus bas du couvercle pour évacuer l'humidité hors du dit couvercle. Il est constitué d'une couche filtrante 81A en fibre de verre, formant matelas, maintenue en place par une pièce de retenue.perforée 81B en mé-30 tal élastique. Le deuxième filtre 83 est situé au point le plus haut du couvercle. Il est constitué d'un matelas de fibre de verre ayant les caractéristiques de filtrage et d'évacuation voulues. Le fait de rendre le couvercle étanche, exception faite pour les.dits filtres, est particulièrement souhaitable pour les appareils de mesure à plusieurs 35 éléments, à cause de divers facteurs, parmi lesquels il faut citer -les dimensions, la complexité et le prix de ces appareils de mesure. , . Un problème difficile a résoudre est posé par la protection des appareils de mesure contre la foudre ou les surtensions. Ce problème se pose plus particulièrement pour les appareils de mesure à plusieurs éléments qui possèdent plusi-HO eurs circuits à protéger et qui sont souvent plus exposés aux pointes de tension. 71 34056 n 2107899 Sur la figure 10, trois dispositifs de protection 85, 87 et 89 sont représentes. Ces trois dispositifs de protection étant de construction identique, ' seul le dispositif 85 sera décrit. Le dispositif 85 relie, en fait, une des lames de contact à la terre par un limiteur de courant 85L et par un éclateur 85s 5 placés en série. Dans le cas de la disruption de l'éclateur par une pointe de tension, le limiteur de courant limite l'intensité du courant de. puissance. Le limiteur de courant 85L peut être constitué d'un bloc de carbure de silicium semblable à celui-ci, utilisé dans les parafoudres. A titre d'exemple, le bloc peut avoir un 10 diamètre de 12 mm, une longueur de 10 mm, ses extrémités étant pourvues, d'une part, d'un revêtement 85C1 et, d'autre part, d'un revêtement 85C2 en matériau électroconducteur et sa paroi latérale cylindrique étant recouverte d'une couche de matériau imperméable comme par exemple une couche de résine époxy. Le bloc est logé dans une ouverture pratiquée dans la semelle 5 et est situé prati-15 quement en entier à l'intérieur du couvercle. Un conducteur 85X relie le revêtement 85C1 à l'une des lames de contact associées avec un circuit de l'appareil devant être protégé. Une lame électroconductrice 91 est située à une certaine distance du revêtement 85C2 pour former avec celui-ci un éclateur. La lame 91 peut être semblable à la lame 61 décrite dans le brevet 2 889 et, comme 20 celle-ci, présente une partie disposée de manière à venir s'engager dans un so-cket d'appareil (non représenté) pour la mise à la terre. La lame peut présenter un contact comme décrit dans.le brevet déposé au nom de Schmidt et al. Dans la présente réalisation, la lame est déformée pour réaliser une saillie 91B dans le même but. La largeur de la lame est inférieure 25 au diamètre de l'ouverture conduisant au bloc 85L, d'une quantité suffisante pour permettre à la décharge disruptive d'avoir lieu à l'extérieur du couvercle. Un support HA est articulé par une extrémité à l'arrière de la semelle 5> autour d'un pivot HA1. Un trou HA2 pratiqué à l'autre extrémité du support est prévu pour accrocher l'appareil à une broche lorsque cette extrémité est écar-30 tée de la semelle par pivotement. Les parties actives de l'appareil de mesure sont montées sur la carcasse 20 qui peut être moulée en coquille avec un alliage à base d'aluminium. Cette carcasse est conçue pour rester stable dans toutes les conditions de fonctionnement. Pour contribuer au maintien de la stabilité, une traverse 67 est disposée 35 entre les côtés de la carcasse qui supportent les éléments A et C. Cette traverse possède une encoche 67A destinée au passage de l'arbre 9- Si l'ensemble d'amortissement à aimant 15, le compteur 13, la roue dentée 11, l'ensemble inférieur de palier fixe 28 et l'ensemble supérieur de palier fixe 22 sont retirés, 1' encoche 67A permet l'enlèvement de l'ensemble rotorique par l'avant de l'appa-UO reil de mesure. Les ensembles de palier sont maintenus de façon amovible dans 71 34056 12 2107899 des trous pratiqués dans la carcasse, au moyen de vis 22A et 28A. La carcasse 20 possède trois oreilles 20A, 20B et 20C percéês d'un trou. Des boulons passent par ces trous et par des colonnes d'espacement creuses 5P prévues sur la semelle 5 pour y fixer la carcasse 20 (figures H et 11). 5 La traverse 67 est pourvue de deux oreilles 6jB et 67c percées de trous destinés à la fixation d'une manière amovible de l'ensemble magnétique 65 d'un shunt de réglage d'interférence si on en utilise un, comme décrit ci-dessous. Dans un appareil de mesure- à deux éléments, il n'y a pas d'élément B. Bien que le disque feuilleté 3 puisse être conservé, on a trouvé qu'avec la pièce de 10 réglage à faible charge il est possible, par l'élimination de l'élément B, d'utiliser un disque plein. En particulier pour un appareil de mesure à deux éléments, un ensemble magnétique 65 est utilisé pour réduire l'erreur d'interférence de la manière décrite dans le brevet US. 2 2k3 130. Bien qu'un disque encoché plein puisse être 15 utilisé comme cela est prévu dans le brevet, la présente conception rend ces encoches inutiles. Les extrémités (par exemple 65E) de l'ensemble 65 peuvent avantageusement venir en contact avec les shunts de tension H5S des éléments A et C. La partie centrale de l'ensemble 65 peut être, comme indiqué, pliée vers le haut pour venir en contact avec la traverse 67. Cette partie centrale est pour-20 vue de deux oreilles (par exemple 65A) percées d'un trou. Des rivets 68 passent par les trous des oreilles de l'ensemble 65 et de la traverse 67 pour solidariser ces deux pièces. L'ensemble 65 présente une encoche 65c pour le passage de l'arbre 9 et pour permettre son enlèvement par l'avant de l'appareil de mesure. Dans le cas 25 d'un appareil de mesure à trois éléments il n'y a pas d'ensemble 65. Lorsque les circuits magnétiques de tension des éléments A et C sont fixés sur la carcasse, ils compriment légèrement l'ensemble 65, qui est un peu élastique, pour obtenir un contact franc. Comme indiqué précédemment, les éléments sont fixés de manière amovible 30 sur la carcasse 20. A la figure 8, plusieurs des goujons 29S sont représentés en étant enfoncés à serrage dans des trous de la carcasse 20. Près de chacun des goujons, on a représenté un des trous taraudés 29N destiné à recevoir une des vis 29V ou H1V comme montré à la figure H. Diverses autres pièces sont fixées à la carcasse 20. Deux trous 20D et 20E 35 sont donc représentés et servent à recevoir les classiques broches de montage 13A du compteur 13. Les broches sont maintenues en place de manière amovible par un jeu de vis 20F. Dans la réalisation représentée, la roue dentée unique 11 sert à coupler une vis sans fin (non représentée) prévue sur l'arbre 9 au compteur 13. Cette H0 roue dentée est montée de façon à tourner dans un support 11A fixé de manière 71 34056 13 2107899 amovible sur la carcasse 20 par des vis (non représentées) qui s'enfoncent dans deux ouvertures taraudées 20G et 20H pratiquées dans la carcasse. Comme indiqué précédemment, les pièces de réglage magnétiques à faible charge contribuent fortement à réduire l'erreur d'interférence. On a trouvé que 5 ces pièces magnétiques permettent en plus un réglage.sur l'erreur d'interférence à l'aide d'une nouvelle disposition. La pièce de réglage magnétique à faible charge, prévue sur 1'électroaimant arrière peut donc être préréglée dans un sens qui amène l'appareil à tourner lentement tandis que celle de 1'éleetroaimant de droite peut être préréglée 10 dans un sens amenant l'appareil à tourner vite. Les deux effets sur le fonctionnement à faible charge sont en sens opposés et peuvent être proportionnés pour s'annuler réciproquement ou pour fournir un effet résultant tel que désiré. Le réglage final des pièces magnétiques est ensuite réalisé par la manoeuvre de celle de 1'éleetroaimant de gauche. 15 Ces préréglages des pièces magnétiques sur les électroaimants arrière et de droite réduisent considérablement l'erreur d'interférence. A titre d'exemple, on a trouvé qu'une erreur d'interférence de l'ordre de 1,3 % peut être ramenée à une erreur de l'ordre de 0,7 % par de tels préréglages. 71 34056 2107899 REVENDICATIONS. 1. Appareil de mesure à induction à plusieurs stators comportant une structure rotorique ayant une armature électroconductrice commune, une structure statorique et un moyen de montage de la structure rotorique aménagé pour permettre sa 5 rotation autour d'un premier axe par rapport à la structure statorique, caractérisé en ce que la dite structure statorique comprend plusieurs stators d'entraînement espacés angulairement les uns des autres autour du dit axe, chacun des stators comportant un ensemble magnétique ayant des pièces polaires délimitant un entrefer dans lequel passe une portion de l'armature et des enroulements de 10 tension et des enroulements de courant qui, lorsqu'ils sont respectivement excités par une tension et un courant d'un système à courant alternatif, agissent pour faire passer respectivement des flux magnétiques de tension et de courant par les dites pièces polaires pour fournir des champs magnétiques déphasés dans le dit entrefer, les dits champs magnétiques déphasés étant conçus pour engen-15 drer, par une action inductive sur la dite armature, un couple agissant entre les dites structures pour faire tourner la structure rotorique autour du dit a-xe par rapport à la structure statorique, et des moyens pour régler l'amplitude du couple, pour des faibles valeurs de celui-ci, pour un premier des dits stators, les dits moyens de réglage comportant des pièces en matériau magnétique 20 doux pour assurer la répartition dans la dite armature de l'un des dits flux magnétiques du premier des dits stators. 2. Appareil de mesure suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le dit moyen de réglage comporte une pièce en matériau magnétique doux située sensiblement entre l'ensemble magnétique et l'axe. 25 3. Appareil de mesure suivant la revendication 2, caractérisé en ce que la dite pièce en matériau magnétique doux est montée pour permettre un réglage par rotation autour d'un second axe parallèle au premier axe et situé entre l'ensemble magnétique et l'axe. H. Appareil de mesure suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la pi-30 èce en matériau magnétique doux est en forme de U dont les branches s'étendent de la partie centrale jusqu'à l'entrefer. 5- Appareil de mesure suivant la revendication H, caractérisé en ce qu'un bras de manoeuvre s'étend de l'une des dites branches à travers l'entrefer et en ce qu'il est prévu un moyen pour manoeuvrer le dit bras de manoeuvre après son pas-35 sage dans l'entrefer pour régler la pièce magnétique par pivotement autour du second axe. 6. Appareil de mesure suivant la revendication h, caractérisé en ce que chaque branche possède une nervure dirigée dans chaque sens parallèlement au premier axe, grâce à quoi une des nervures peut être en contact avec une pièce polaire HO voisine. 71 34056 15 2107899 7. Appareil de mesure suivant la revendication H, caractérisé en ce qu'un deuxième moyen de réglage (à faible charge) est prévu pour régler l'amplitude du" couple aux faibles valeurs de celui-ci pour un deuxième des dits stators, le dit deuxième moyen de réglage comportant un moyen en matériau magnétique doux situé 5 entre le deuxième des dits stators et le premier axe pour un réglage par pivotement pour le réglage de la répartition de l'un des flux magnétiques pour le dernier stator cité, dans la dite armature. 8. Appareil de mesure suivant la revendication 7, caractérisé en ce que les premier et deuxième stators sont disposés à 180° l'un de l'autre autour du pre- 10 mier axe sur les côtés de l'appareil, et en ce qu'il comporte un moyen accessible de l'avant du dit appareil de mesure pour ajuster chacun des moyens de réglage et ion troisième moyen de réglage à faible charge prévu à l'arrière pour régler l'amplitude du couple aux faibles valeurs de celui-ci pour un troisième stator, le dit troisième moyen de réglage comportant une pièce en matériau ma-15 gnétique doux située entre le troisième stator et le premier axe pour un réglage par pivotement pour le réglage de la répartition de l'un des flux magnétiques pour le dernier stator cité, dans la dite armature. 9- Appareil de mesure suivant la revendication 7, caractérisé en ce que la dite armature est constituée de plusieurs disques électroconducteurs ayant le dit 20 premier axe comme axe commun, les disques étant solidarisés ensemble et isolés les uns des autres, chaque disque étant pourvu de plusieurs encoches radiales espacées angulairement, les encoches de chaque disque étant angulairement décalées^ autour du premier axe par rapport aux encoches des autres disques, chacun des dits ensembles magnétiques ayant un circuit magnétique de tension en forme 25 de E définissant une pièce polaire centrale et deux pièces polaires extérieures, le dit enroulement de tension engendrant, lorsqu'il est excité, une force magné-tomotrice entre la pièce polaire intérieure et les deux pièces polaires extérieures en parallèle, une console en matériau magnétique doux s'étendant en travers des pièces polaires extérieures au voisinage de l'entrefer, les pièces po-30 laires étant situées entre la console et le premier axe, un moyen établissant un trajet de flux magnétique entre la dite console et la pièce polaire intérieure, et un moyen de réglage du facteur de puissance sensible au flux magnétique circulant suivant le dit trajet. 10. Appareil de mesure suivant la revendication 9, caractérisé en ce qu'un é-35 cran magnétique doux est prévu pour le circuit magnétique de tension de chaque stator. 11. Appareil de mesure suivant l'une des revendications précédentes, caractéri-; sé en ce qu'il comporte un système électrique alternatif polyphasé, chacun des dits stators étant raccordé à une phase distincte du système, le raccordement de Ho l'un des stators étant inversé par rapport au raccordement des autres stators. 71 34056 16 2107899 12. Appareil de mesure suivant l'une quelconque des revendications de 1 à 1Î, caractérisé en ce que la dite pièce en matériau magnétique doux est située au voisinage de l'armature, le dit premier stator comprenant une seconde pièce en matériau magnétique doux située au voisinage de l'armature, le dit ensemble ma- 5 gnétique du dernier stator cité étant situé entre la seconde pièce en matériau magnétique et l'axe. 13. Appareil de mesure suivant la revendication 12, caractérisé en ce que l'ensemble magnétique du premier des stators comprend un circuit magnétique de tension en matériau magnétique doux en forme de E ayant une branche centrale et 10 deux branches extérieures se terminant en faces polaires adjacentes à l'armature et un enroulement établissant une force magnétomotrice entre la face polaire de la branche centrale et les faces polaires des branches extérieures en parallèle, la dite face polaire de la branche centrale étant entourée par les pièces magnétiques de réglage, la dite seconde pièce de réglage ayant ses extrémités couplé-15 es magnétiquement aux dites branches extérieures et étant écartées de la branche centrale, et un moyen en matériau magnétique doux réglable pour ajuster le couplage magnétique entre la seconde pièce et la branche centrale. 1H. Appareil de mesure suivant la revendication 13, caractérisé en ce que le troisième stator possède un ensemble magnétique et des pièces semblables à cel-20 les revendiquées pour le premier des stators. 15. Appareil de mesure suivant la revendication 1H, caractérisé en ce que chacune des pièces citées en premier lieu est montée de manière à pouvoir pivoter et est conformée en forme de U dont les branches sont disposées pour se déplacer dans des sens opposés, transversalement aux faces polaires des branches ex- 25 térieures y associées, suite au pivotement, de manière à faire varier en sens opposés les amplitudes du champ magnétique adjacent aux dites faces polaires. 16. Appareil de mesure suivant la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend un shunt en matériau magnétique doux distinct s'étendant entre les côtés des branches extérieures, faisant face à l'axe, de chacun des stators situé 30 près de l'armature, chacun des dits shunts s'étendant à proximité, mais à une certaine distance, de la branche centrale y associée, pour shunter le flux magnétique de tension entre les branches centrale et extérieures y associées. 17. Appareil de mesure suivant l'une des revendications de 13 à 16, caractérisé en ce que le dit moyen de réglage en matériau magnétique doux comprend une 35 première et une seconde vis en matériau magnétique doux pouvant être ajustées séparément pour faire varier le couplage magnétique entre la seconde pièce en matériau magnétique doux et la branche centrale, et une pièce électroconductrice entourant une des deux vis. 18. Méthode de réglage d'un watt-heuremètre à induction à plusieurs stators HO dans lequel chaque stator possède des enroulements de tension et de courant pour 71 34056 17 2107899 appliquer des flux magnétiques de tension et de courant sur une armature commune pouvant tourner autour d'un axe, caractérisé en ce qu'il comporte: - la création d'un trajet magnétique asymétrique pour le flux magnétique de tension d'un premier des stators pour produire un premier couple à faible charge 5 agissant sur l'armature dans un premier sens autour de l'axe et - la création d'un trajet magnétique asymétrique pour le flux magnétique de tension d'un second des dits stators pour produire un deuxième couple agissant sur l'armature dans un second sens autour de l'axe. 19- Méthode suivant la revendication 18, caractérisée en ce qu'elle comporte 10 une phase d'établissement d'un trajet asymétrique pour le flux magnétique du troisième des stators pour produire un troisième couple à faible charge agissant sur l'armature en même temps que les premier et second couples à faible charge pour produire un couple résultant à faible charge sur l'armature. 20. Méthode suivant la revendication 19, caractérisée en ce que le premier et 15 le second des stators sont disposés à 180° l'un de l'autre autour de l'axe et en ce que le troisième est placé à 90° de chacun des premier et second stators, grâce à quoi les premier, second et troisième stators peuvent produire respectivement les dits premier, second et troisième couples à faible charge. 21. Méthode suivant la revendication 20, caractérisée en ce qu'elle comporte 20 une phase de raccordement des enroulements des stators de manière à alimenter le second stator en sens inverse par rapport au sens d'alimentation des enroulements des premier et troisième stators.