i22Ô95 1 2012822 La présente invention concerne un procédé et un appa -reil pour détecter, pendant l,opération de laminage, le taux d'allongement d'une bande laminée en métal magnétique de façon à con «• trôler sa forme tandis qufelle est laminée en un produit plat» 5 Lorsqu'une bande né tallique est laminée9 les taux lo ~ eaux différents de l'allongement de la bande métallique donnent naissance à un produit déformé. Une telle déformation se présente sous la forme d'ondulations apparaissant sur la surface de la bande mé saire de déterminer au préalable l'état exact des ondulations appa« raissant sur la bande métallique.immédiatement après sa sortie du 20 laminoir. Cependant, une mesure précise du degré de déformation prê« sente en pratique des difficultés parce que la bande né tallique cule à haute vitesse et une telle mesure doit être assurée sans con» tact mécanique avec la bande métallique pour assurer la durabilité du moyen de me sure. 25 De plus, on se heurte au problème suivant pour contrô» 1er la forme de la bande métallique. A savoir, les ondulations centrales et de bordure apparaissant sur la surface d'une bande métal» lique au cours du laminage ne présentent pas un réseau fixe mais varient irrégulièrement. De plus, le taux d'allongement d'une bande 30 métallique et les ondulations sont liés par une relation complexée Par exemple, lorsque les ondulations ont une grande longueur d'onds, le taux d'allongement est faible,quoique leur amplitude puisse rester fixe, tandis que lorsque les ondulations ont une courte longueur d'onde, le taux d'allongement devient marqué. De plus, le défilement 35à haute vitesse de la bande métallique provoque lui-même une vibration selon l'épaisseur de la bande, ce qui entraine des difficultés accrues pour définir sa forme. La présente invention a en conséquence pour objet de fournir uii procédé et un appareil pour déterminers pendant l'opéra» 40 tion de laminage, la déformation d'une bande laminée en métal magné 69 22895 2 2012822 tique qui apparait sous forme d'ondulations, sans que la mesure sait affectée par la vibration de la tôle qui se produit dans la direc -tion de son épaisseur, pendant qu'elle circule» En bref, la présente invention consiste à disposer à la 5 sortie d'un laminoir et à une faible distance Ax, dans la direction da circulation de la bande métallique laminée, au moins deux détecteurs a induction pour détecter des signaux représentant les variations d8inductance correspondant à l'importance du déplacement de la band® dans la direction de son épaisseur, à traiter les signaux 10 de sortis des dits détecteurs à utilisant un circuit en pont, à déterminer la valeur de la différence A y entre les signaux des £iux détecteurs tels qu'obtenus en fonction du très faible inter -val le entre les deux détecteurs disposés selon la direction de filetant de la banda métallique et à élever au carré la valeur dif- 15 fêrentielle pour déterminer le taux d'allongement de la bande métal» 2 lique d'après la valeur élevée au carré (Ay) . Une autre caractéristique de la présente invention est la suivante» Les déteeteurs ci-dessus mentionnés déterminent la va-20 leur de la différence 21y entre les signaux des deux détecteurs ou 12importance du déplacement de la bande métallique selon la direc » tion de son épaisseur, par rapport à l'intervalle A.x entre les détecteurs disposés selon la direction longitudinale de la bande métallique, importance qui est considérablement plus faible que la 25 longueur moyenne des ondulations se produisant dans la direction longitudinale de la bande métallique. De plus, la dite détermina » tion est répétée en un nombre convenable (de préférence un nombre m) de points disposés sur une distance a (dans laquelle a est un nombre entier) qui est beaucoup plus longue que la longueur moyenne 30 des dites ondulations. Les valeurs obtenues en élevant au carré les valeurs différentielles respectives s ont totalisées dans un circuit d'addition de manière à déterminer le taux d'allongement de la bande métallique par rapport à la distance mAx ci-dessus mentionnée dans la direction longitudinale de la bande métallique. 35 La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description * détaillée faite ci-après avec référence aux dessins ci-annexés dans lesquels s Fig» 1A et 1B illustrent le réseau des ondulations qui apparaissent sur la surface d'une bande métallique ; 43 Fig« 2 est un schéma bloc d'un mode de réalisation de BAD ORIGINAL 69 22895 3 2011822 la présente invention ; Fig. 3 est une représentation détaillée du mode de réalisation de la Fig. 2 ; Fig. 4 illustre un détecteur à induction utilisé dans 5 le mode de réalisation de la Fig. 2 et un schéma du circuit de détection ; Fie. 5 représente la forme complexe des ondulations produites par le laminage sur la surface d'une bande métallique dans la direction de son épaisseur ; ÎO Fig. 6 illustre la manière selon laquelle les ondula - tions se produisent progressivement sur la surface d'une bande métallique pendant le laminage de celle-ci ; Fig. 7 A à 7C illustrent schématiquement le fonctionnement du mode de réalisation de la figure 2 j 15 Fig. 8 illustre un détecteur d'induction modifié par rapport au mode de réalisation de la figure 2 et la disposition du circuit qui y est associé et Fig. 9 est un schéma d'un autre mode der éalisation de l'invention. 20 Avant de décrire la présente invention, on se référera aux figures 1A et 1B qui représentent les ondulations centrales et de bordure respectivement. On décrira maintenant un mode de r éalisation de la présente invention avec référence aux figures 2 à 7 dans lesquelles 25 les mêmes parties sont désignées par les mêmes références. On se ré fèrera tout d'abord à la figure 4 qui représente les détecteurs d'induction pour déterminer l'importance des ondulations sur la base d'un très petit intervalle unitaire Ax selon la direction Ion -gitudinale d'une bande métallique et le montage du circuit qui y est 30 associé. La référence 1 désigne la partie d'une bande métallique circulant dans la direction indiquée par la flèche, qui sort d'un laminoir avant d'être reprise par des moyens convenables« Pour simplifier la description, on utilise un système de coordonnées se recoupant x, y et z dans lequel la direction de défilement de la ban-35 de métallique correspond à l'axe des x, la direction de son épais -seur à l'axe des y et la direction perpendiculaire à celles-ci à l'axe des z. Le long de l'axe des x recoupant substantiellement l'axe des z de la bande métallique 1 en un point , sont disposés u-ne paire de détecteurs 4 et 4* laissant entre eux un très petit in-40 tervalle x. Ces détecteurs peuvent être d'un type automatique - à 22895 4 2012822 induction et être réalisés en enroulant une bobine 3 autour d'un noyau 2 en forme d*U. Le très petit intervalle A x est choisi de manière â être inférieur à la moitié de la longueur d'onde la plus courte des ondulations, laquelle est définie expérimentalement en 5 ce qui concerne le contrôle de la forme d'une bande métallique. Ffer exemple une longueur d'environ 20mm convient parfaitement pour le dit intervalle ^ x. D*autre part, l'épaisseur de la bande métallique laminée est généralement de l'ordre de, par exemple, 2mm. Si cette épaisseur devient plus faible, l'intervalle j\x peut être ré-10 cluif «daïïs la même mesure» La référence 8 désigne l,ensemble d'un circuit de détection qui comprend un circuit en pont 5 dont les deux branches adjacentes sont formées par des bobines 3 et 3*, une source de courant alternatif 6 pour alimenter le dit circuit en pont 5, la fréquence de la dite source 6 de courant alternatif étant de pré-15 férence égale à environ dix fois la fréquence de vibration maximale de la bande métallique,et un moyen de conversion 7 pour convertir les débits du dit circuit en pont 5 en des signaux correspondant à 1'état des ondulations de la bande métallique* Si le pont 5 est au préalable mis en équilibre lorsqu*aucune bande métallique n'est in-20 troduite dans le dispositif, l'amplitude des débits du pont 5 varie» ra avec les modifications du jeu entre les détecteurs 4 et 4* et la surface inférieure de la bande métallique introduite. En d'autres mots, les débits du pont 5 représentent les signaux obtenus par la modulation d'amplitude des entrées de la source de courant alterna-25 tif 6 qui peut être considérée comme fréquence porteuse» En ce sais, la référence 7 désigne un démodulateur qui peut être constitué par un circuit redresseur ou un circuit redresseur à synchronisations De aêzse, si le pont 5 est équilibré au préalable alors qu'une bande métallique est introduite dans le circuit de détection, les débits 30 du pont 5 seront soumis à une modulation de phase. Pour élever au carré la valeur des signaux de sortie émis par le démodulateur 7,on prévoit un circuit à loi carrée 9. Les débits de ce circuit à loi carrée 9 représentent les valeurs ( Ay)2 obtenues en élevant au carré la différence entre les déplacements d'une bande magnétique dans 35 la direction de son épaisseur en deux points distants de l'intervalle Ax ci «dessus mentionné# Des détecteurs, dont chaque paire constitue un groupe, sont disposés comme représenté dans la figure 3, A savoir, on dispose, selon la direction longitudinale d'une bande métallique urr-nom- 4C bre m de groupes de détecteurs 4 et 4* ... x i m m BAD ORIGINAL 69 22895 5 2012822 avec un intervalle substantiellement égal à maintenu entre eux, La distance totale entre les détecteurs 4, et 4* est choisie de ma- 1 m nière à être supérieure à la moitié de la longueur d'onde maximale, déterminée expérimentalement, des ondulations d'une bande métalli-5 que en ce qui concerne le contrôle dé sa forme.Quoiqu'il ne soit pas toujours nécessaire que les détecteurs de chaque groupe aient le même écartement, il est avantageux de les espacer du même écarte ment du point de vue dé la fabrication et autres. Sur les groupes respectifs de détecteurs sont connectés des circuits de détection ÎO 8, ... 8. ou 8 et des circuits à loi carrée 9, ... 9. ou 9 . La sobh 1 x m 1 x m me E des débits des circuits à loi carrée est obtenue par un cir-n cuit d'addition 10. Comme décrit ci-après, un signal représentant la somme B désigne un amalgame des différences dans le taux d'al-longement de celles des parties d'une bande métallique le long de 15 l'axe des x qui passent substantiellement par les points z = Zn» La figure 2 représente le cas où l'on désiré déterminer les différences dans le taux d'allongement d'une bande métalli» que en des points distribués aussi largement que possible sur la to» talité de la largeur. A savoir, la figure représente un appareil 20 pour déterminer les différences E^, ou E^ dans le taux d'allongement de celles des parties d'une bande métallique se trouvant le long des axes des x qui passent substantiellement par les points z = Z, , z = Z. ou z = Z , 1 * x n On décrira maintenant le principe de base du mode de 25 réalisation ci-dessus selon lequel est réalisée la détermination do taux d'allongement d'une bande métallique et le fonctionnement de l'appareil correspondant. Quand une bande métallique laminée 1 circule, l'inductance de la bobine 3 varie avec le taux de déplacement de la dite bande métallique (modification de la valeur de y). Le 30 débit ,Ay du circuit de détection est proportionnel à la différence fey entre les Valeurs de y en deux points situés à un intervalle A x entre les deux détecteurs le long de l'axe des x et peut ê-tre exprimé par l'équation 1 ci-après : = k [fi(0) --fi(£ x)J =A yi 1 35 dans laquelle k est une constante définie par le taux d'amplification du circuit de détection 8 et autres facteurs y relatifs. Le débit A Y est envoyé au circui t à loi carrée 9 pour obtenir des débits représentés par l'équation 2 suivante : À Y2 = k2__A yi2 ..... 2 40 D'autre part, le taux d'allongement e de la bande mé 69 22895 6 2012822 tallique présentant une courbure indiquée par y = fi(x) peut être déterminé par l'équation 3 ci-après par rapport au très petit intervalle unitaire A x sur la surface de la bande laminée le long de l'axe des x. * j—:—tt A* , 5 e = -, ..... J à x Les ondulations d'une fcande métallique 1 ont générale «• ment une longueur d'onde considérablement plus grande que leur amplitude et il en résulte une relation ( & y/A x)^l. En conséquence l'équation 3 peut être très étroitement approximée par l'équation 4 ÎO ci-après : l.âyi-l _ 1/ 1 . À...-2 =î>iih)â yi 2vjQx ' 2y£x* En supposant que i(_î__) = k2 (dans laquelle k est une constante) dans l'équation 4 ci-dessus, l'équation 4 aura alors exactement la même forme que l'équation 2. Ceci signifie que 15 de l'équation 2, à savoir les débits du circuit à loi carrée 9 représentent le taux d'allongement de la bande métallique. On considérera maintenant le cas dans lequel un circuit de différentiation et un circuit à loi carrée sont connectés sur le côté sortie du circuit de détection 8» En supposant, dans ce cas , 2Q que la déformation d'une bande métallique a uniquement la forme d*ondes progressives, les débits du circuit à loi carrée 9 seront proportionnels au taux d'allongement de la bande métallique. Dans de nombreux cas, cependant, il existe également des ondes station— naires g(x).G(t) (dans laquelle g(x) est une fonction de x et G(t) 25 est une fonction de t). Dans le cas où de telles ondes stationnai-res sont mélangées avec d'autres types d'ondes, le débit Yi du circuit de détection 8 de la figure 4 sera î Yi = k£fi(vt) + g(x).G(t)j ..... 5 dans laquelle k est une constante. Par différentiation électrique, 30 le débit Yi en résultant sera : L'onde stationnaire usuelle g(x).G(t) a une fréquence élevée quoiqu'elle ait une longueur d'onde considérablement grande et inversement une petite amplitude par rapport à fi(vt). En consé-35 quence, le second terme entre parenthèses de l'équation 6 aura une valeur suffisamment importante pour ne pouvoir être négligé par rapport au premier terme, qui à l'origine était utilisé pour déterminer le taux d'allongement, ce qui conduit à des erreurs dans la BAD ORIGINAL, 69 22895 7 2012822 détermination. Conformément au procédé de la présente invention, cependant, la détermination est effectuée à partir de la différence entre les déplacements yi d'une bande métallique en deux points sé-5 parés par une très faible longueur x le long de l'axe des x. En conséquence, les débits ÀYi du circuit de détection seront î &Yi = kjfi(O) - fi(^lx) + g(0).G(2îx) - g(Ax).G(tjj = k£ftyi + (g(O) - g(A x)),G(t)J ..... 7 Etant donné qu'une onde stationnazre usuelle a une grande longueur d'onde et une petite amplitude, comme décrit ci-dessus, ÎO il en résulte que g(O) - g(/\x) f O dans l'équation 7, ce qui rend le terme représentant l'onde stationnaire de l'équation 7 sans rapport avec l'importance de la fréquence et de ce fait négligeable et permet la détermination précise du taux d,allongement d'une bande métallique. 15. Lorsqu'il se produit des ondes progressives et des on» des stationnaires en superposition, la présente invention présente un effet fonctionnel particulièrement avantageux. Ensuite les débits du circuit de détection 8 de la figure 4 comportent, après différentiation électrique, un facteur 20 représenté par le terme associé avec la vitesse de défile» ment v de la bande métallique comme représenté dans l'équation 6, de sorte que lorsqu'on désire déterminer le taux de 1'allongements il est nécessaire de normaliser le dit débit avec un signal indi» quant la vitesse de défilement de façon à éliminer l*effet de la di Z\Yln = Ayln2 à Y2n = £ y2n2 ù Yin = à yin2 8 69 22895 8 2012822 2 AYmn = Aymn Lorsque ces débits au nombre de m sont totalisés par le circuit d'addition 10. le débit E du dit circuit d'addition 10 * n peut alors être exprimé par 1'équation 9 ci-après ! m E = H ^yin 9 i = 1 D'autre part, le taux d'allongement d'une bande métal» lique présentant une onde progressive représentée par yn = fn(x) à un aoaer.t donné comme représenté dans la figure 5 par rapport à la longueur totale de détermination lax le long de l'axe des x, peut ÎO être exprimé approximativement par l'équation ÎO ci-après ayant les valeurs yi (i =0» 1, 2 a) d'un nombre (m + 1) d'échantillons» g / "à- en = 11 v 1 « . . « . 10 x Etant donné que les ondulations apparaissant sur la 15 surface d'une bande métallique ont une longueur d'onde considérablement grande par rapport à leur amplitude, il en résulte' ) 1« En conséquence 1'équation 10 ci-dessus peut être exprimée approximativement par 1'équation 11 ci-après t «n / 2 2^ dy1»*2 ..... 11 2a A x i=l » 1 9; ' ^ En supposant —«. = k ,l'équation 11 aura exacte- 2m Ax2 ment la même forme que l®équation 9. A savoir, les débits En du circuit d'addition de la figure 3 représentent le taux d'allonge» ment d'une bande métallique par rapport à la longueur globale » Ax le long de l'axe des x. 25 La raison pour laquelle la longueur unitaire de déter mination Ax est limitée à moins de la moitié de la longueur d'on» de minimale des ondulations apparaissant à la surface de la bande métallique et la longueur totale de détermination ai A x à plus de la moitié de la longueur d'onde maximale des dites ondulations est 30 que l'on désire accroitre la précision de la détermination même" en ce qui concerne des ondulations ayant des formes d'ondes complexes. Par exemple, avec un laminoir à haut rendement qui peut laminer à une vitesse de 1000 à 2000 mètres par minute, les vibrations de la bande métallique- dans la direction de son épaisseur sont beaucoup -35 plus complexes que lorsque le laminage est effectué à une vitesse BAD ORfG/NAL 69 22895 9 2012822 inférieure. Les déformations ou les ondulations apparaissant sur la surface d'une bande métallique défilant rapidement ne conservent généralement pas la forme engendrée à l'origine mais varient largement. Les vibrations d'onde stationnaire définies par la distan-5 ce entre les cylindres de travail, l'importance de la tension appliquée à la bande métallique et ses propriétés élastiques, se mêlent aux dites ondulations. De plus les vibrations d'onde station» naire varient elles-mêmes en ce qui concerne la longueur d'onde et la fréquence. Pour ces raisons les fonctions associées à la forme 10 de la bande métallique deviennent très irrégulières. Il a été observé que, même lorsqu'une bande métallique défile à une haute vitesse v dans la direction de la flèche comme représenté dans la figure 6, elle présente souvent^. pendant une cer« taine durée/un aspect identique à celui qu'elle présenterait si el* 15 le était immobile comme illustré (les références 1 à 11 désignent les mêmes parties de la bande métallique) de même que ce que l*on peut observer avec l'écoulement d'une rivière. Cependant lorsque l'on procède à la détermination, comme cela est fait dans le cadre dé la présente invention/ de toutes 20 les ondulations (y compris les ondes stationnaires et les ondes progressives qui, à l'observation, paraissent immobiles mais qui, en fait, se déplacent) qui se produisent sur la surface d'une b-an=» de métallique selon sa direction longitudinale par rapport à la Ion» gueur totale de détermination correspondant à plus de la moitié de 25 la longueur d'onde maximale définie expérimentalement des dites on» dulations, l'erreur de détermination ci-dessus mentionnée est presque complètement éliminée avec l'élévation en résultant de la précision de la détermination. La description qui précède concerne le cas dans lequel 30 le taux d'allongement de la bande métallique a été déterminé en. un seul point de l'axe des z, Toutefois, si les taux d'allongement E„, E. ou E aux points Z„ , Z. ou Z sur l'axe des z,comme repré-1 i n l in senté dans la figure 2, sont déterminés, les valeurs de ces taux d'allongement permettront de définir d'une manière'plus exacte la 35 forme d'ensemble de la bande métallique, A savoir, si les taux d'allongement E présentent la distribution représentée dans la forme d'onde 14 de la figure 7, on voit qu'il apparaitra des ondulations centrales. Dans le cas de la distribution représentée par la forme d'onde 15 il se produira des ondulations de bordure. La forme d'on-40 de 16 correspond par contre au cas où la bande métallique a une - 69 22895 10 2012B22 surface plane» En conséquence, si la forme de la bande métallique laminée est contrôlée automatiquement en fonction du réseau des ondulations associées au taux de son allongement, il sera toujours possible d'obtenir une bande métallique présentant une bonne pla-5 néî té, La valeur ùobtenue en élevant au carré la différence entre les taux d,allongement en deux points séparés par la longueur unitaire minimale 2\x peut également être déterminée a-vec l'appareil représenté dans la figure 8» Cet appareil est réa-10 lisé en bobinant des bobines primaires 18 et 18* et des bobines secondaires 19 et 19* autour de noyaux magnétiques 17 et 17* respectivement» La détermination avec le dit appareil est réalisée en excitant les bobines primaires 18, 18* avec une source 20 de courant alternatif constant, en connectant les bobines secondaires 19 15 et 19* dans la polarité opposée, en déterminant la différence f\ y entre les taux d*allongement et en élevant au carré la valeur de la dite différence avec un circuit à loi carrée 21» On décrira maintenant avec référence à la figure 9 un autre mode de r éalisation de la présente invention qui peut être 20 considéré comme une forme simplifiée du mode de. réalisation ci-dessus « Lorsqu'il se produit des ondes non progressives ou apparentent stalionnaires, comme illustré dans la figure 6, il est souvent suffisant de prévoir seulement une paire de détecteurs unique dans la direction longitudinale de la bande métallique, comme représenté 25 dans la figure 9, parce que de telles ondes ont très peu de parties plates» Comme décrit ci-dessus, lés ondulations apparaissant sur la surface d'une bande métallique sont affectées d'une manière beaucoup plus complexe par différents facteurs tels que l'épaisseur de la bande métallique, la tension appliquée à celle-ci, l'espace-30 ment entre l'ensemble des cylindres de travail et le cylindre de . guidage et la vitesse de défilement de la bande métallique» Quoique, pour ce motif, l'appareil de la figure 2 puisse évidemment être en principe meilleur, il est évident que le mode de réalisation de la figure 9 qui constitue une installation plus simple est préféra-35 ble, s'il est capable d'assurer complètement une détermination efficace pour le contrôle de la forme d'une bande métallique» Comme mentionné ci-dessus, la présente invention permet de déterminer facilement et exactement le taux d'allongement d'une bande métallique présentant des réseaux complexes d'ondula-40 tions sur sa surface et de plus permet d'utiliser facilement les BAD ORIGINAL 69 22895 ii 2012822 valeurs déterminées pour contrôler la forme de la bande métallique. 69 22895 12 2012822 REVENDICATIONS 1. Un procédé pour déterminer pendant l'opération de laminage le taux d'allongement d'une bande laminée en un métal magnétique, caractérisé en ce que l'on détecte, à la sortie du lami» 5 noir, des signaux représentant les variations de l'inductance correspondant aux déplacements de la dite bande métallique dans la direction de son épaisseur en au moins deux points disposés avec un espacement prédéterminé selon la direction de défilement de la bande Métallique, on détermine la valeur d'une différence entre les lO deux signaux détectés représentant 1®importance du déplacement de la bande métallique dans la direction de son épaisseur par rapport à l'espacement prédéterminé ci-dessus et on élève au carré la valeur différentielle pour obtenir un signal indiquant le taux d'àl» longement de la bande métallique, 15 2» Un procédé pour déterminer pendant l'opération de laminage le taux d'allongement d'une bande laminée en un métal magnétique, caractérisé en ce que l'on détecte, à la sortie du lami*. noir, la valeur de la différence entre les signaux électriques représentant les variations de l'inductance correspondant aux dépla» 20 cements de la dite bande métallique dans la direction de son épaisseur, déterminés par rapport à un intervalle unitaire longitudinal sur la surface de la bande métallique» intervalle qui est considérablement plus court que la longueur d'onde moyenne des ondulations apparaissant sur la dite surface dans la direction longitudi» 25 nale de celle-ci» la dite détermination étant répétée en une pluralité de points prédéterminés distribués sur une distance qui est beaucoup plus grande que la longueur d'onde moyenne des dites on*» dulations, à savoir est égale à un multiple entier de l'intervalle unitaire ci-dessusg on élève au carré les différentes valeurs dif-30 férentielles ainsi obtenues et on totalise les dites valeurs différenciées élevées au carré de manière à obtenir un signal représen» tant 1© taux d2allongement de la bande métallique»- 3» Un procédé selon les revendications 1 ou 2 caractérisé es ce que la détection des deux signaux électriques et leur 35 différentiation sont réalisées en obtenant des signaux électriques représentant les modifications de l'inductance depuis deux circuits de détection par induction disposés avec un espacement pré déterminé dans la. direction de défilement delà bande métallique, en alimentant les débits ainsi obtenus à un circuit en pont à courant al» 43 ternatif et en démodulant les débits du dit circuit en pont à cou» BAD ORIGINAL 69 22895 13 12012822 rant alternatif. 4, Un procédé selon la revendication 3 caractérisé en ce que le circuit en pont à courant alternatif est d'abord équili— bré avec introduction d'une bande en métal magnétique et on ob- 5 tient des débits modulés en phase depuis le dit circuit en pont à courant alternatif, 5, Un procédé selon la revendication 3 caractérisé en ce que le circuit en pont à courant alternatif est d'abord équilibré sans introduction d'une bande en métal magnétique et on obtient 10 des débits modulés en amplitude depuis le dit circuit en pont à courant alternatif» 6, Un appareil pour déterminer pendant l'opération de laminage le taux d'allongement d'une bande laminée en métal n&gné-tique caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux moyens de dé- 15 tection de l'induction disposés avec un espacement prédéterminé dans la direction de défilement de la bande mé tallique pour détecter, à la sortie du laminoir, des signaux électriques représentant les variations dans l'inductance correspondant aux déplacements de la bande métallique dans la direction de son épaisseur, des moyens 20 pour déterminer la valeur de la différence entre les deux signaux détectés correspondant à l'importance du déplacement de la bande métallique dans la direction de son épaisseur déterminée en fonction de l'espacement ci-dessus mentionné, et des moyens pour élever au carré la dite valeur différentielle pour obtenir un signal 25 représentant le taux d'allongement de la bande métallique, 7i. Un appareil pour déterminer pendant l'opération de laminage le taux d'allongement d'une bande laminée en métal magnétique caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour déterminer à la sortie d'un laminoir la différence entre les signaux électri» 30 ques représentant les variations d'induction correspondant aux déplacements de la bande métallique dans la direction de son épaisseur tels que déterminés par rapport à un espacement unitaire longitudinal sur la surface de la bande métallique qui est considérablement plus court que la longueur d'onde moyenne des ondulations 35 se produisant sur la dite surface dans la direction longitudinale de celle-ci, la dite détermination étant répétée en une pluralité de points déterminés distribués sur une distance qui est beaucoup plus longue que la longueur d'onde moyenne des dites ondulations, à savoir qui est égale à un multiple entier du dit intervalle uni-40 taire, des moyens pour élever au carré la pluralité de valeurs 3AD ORIGINAL 69 22895 14 2012822 différentielles ainsi déterminées et des moyens dTaddition pour totaliser les dites valeurs élevées au carré de manière à obtenir un signal représentant le degré d'allongement de la bande né tallique. 5 8. Un appareil selon les revendications 6 et 7 carac térisé en ce que les deux moyens pour détecter les signaux électriques sont constitués par deux circuits de détection à induction disposés avec un espacement prédéterminé dans la direction de défi» lement «Sa la bande métallique et le s moyens pour détecter la dif-10 féreïice entre les signaux comprennent un circuit en pont à courant alternatif qui est alimenté avec les débits des dits circuits de détection par induction et un démodulateur pour démoduler les débits du circuit en pont à courant alternatif. BAD ORIGINAL