-1- 2134457 l'invention se rapporte en général aux dispositifs d'alimentation en énergie et concerne plus particulièrement les dispositifs d'alimentation en courant alternatif possédant un haut degré de sécurité (fiabilité)» 5 les calculatrices de commande de processus (ordinateurs), les dispositifs de traitement de données (de l'information), les commandes électriques des raffineries, et les dispositifs d'alimentation de sécurité pour les centrales atomiques,et classiques de génération d'énergie constituent quelques exemples exi-10 géant obligatoirement des alimentations en courant alternatif offrant un très liaut degré de sécurité. la construction des alimentations en courant alternatif de haute intégrité de la technique antérieure dépend des conditions requises particulières de la charge à desservir» Par exemple, 15 dans certaines applications, de multiples canalisations d'alimentation en courant alternatif peuvent donner satisfaction, alors que dans d'autres des onduleurs statiques de secours, ou fonctionnant sans interruption, peuvent être essentiels* Quel que soit l'agencement de la technique antérieure utilisé, les sour-20 ces différentes de courant alternatif ne peuvent être mises en parallèle, sauf peut-être brièvement en cours de fonctionnement normal pour l'accrochage ou le transfert de la charge, à moins d'utiliser quelque moyen destiné à empêcher le passage du courant dans une source défectueuse» La solution usuelle pour les 25 alimentations en énergie lorsqu"aucune interruption de l'alimentation n'est virtuellement permise, consiste à utiliser un agencement complexe de commutation statique qui détecte une perturbation dans une canalisation connectée, puis la déconnecte instantanément, et transfère la charge à une autre source d'a-30 limentation» Les alimentations en coupant alternatif de haute intégrité de la technique antérieure sont donc de fabrication et d'entretien compliqués et coûteux» Par suite, il serait désirable de réaliser une nouvelle alimentation perfectionnée en courant alternatif, à haute intégrité, qui soit moins compli-35 quée et moins coûteuse que celles de la technique antérieure, mais qui offre toujours la grande sécurité essentielle, ainsi que la caractéristique sans interruption requise par certaines applications très critiques» Brièvement, la présente invention est une nouvelle alimen- 72 14508 -2- 2134457 tation perfectionnée en coupant alternatif, à haute intégrité, qui utilise au moins deux sources de potentiel alternatif, par exemple deux canalisations à coupant alternatif, ou une canali-5 sation coupant alternatif et un ondule tir, et au moins deux dispositifs paramétriques du type comportant des circuits d'entrée, de sortie et résonnant» Les circuits d'entrée des dispositifs paramétriques sont connectés à des sources différentes de potentiel alternatif, et leurs circuits de sortie sont connectés en 10 parallèle, alimentant chacun le circuit de charge en potentiel alternatif» La connexion en parallèle les circuits de sortie des dispositifs paramétriques est possible dans les alimentations courant alternatif à haute intégrité, contrairement à la plupart des agencements d'alimentation à haute intégrité de la technique 15 antérieure, sans exiger l'utilisation de détecteurs compliqués de passage de coupant, ni commutateurs statiques, car le passage du courant dans un dispositif paramétrique est unilatéral, puisqu'il ne passe que du circuit d'entrée à celui de sortie» Par suite, une perturbation dans le circuit d'entrée ou l'ali-20 mentation en potentiel alternatif associée de l'un des dispositifs paramétriques, n'affecte pas préjudiciablement la charge ou le fonctionnement de l'autre dispositif paramétrique, d'où résulte une alimentation véritablement sans interruption. Les dispositifs paramétriques offrent également les avantages pour 25 lesquels on les utilise de manière classique, c'est-à-dire l'atténuation du -bruit électrique porté par les lignes, et une excellente stabilisation de la tension de sortie courant alternatif. L'invention ainsi que ces autres avantages et usages res-30 sortiront mieux de la description détaillée qui va suivre de formes de réalisation citées à titre d'exemples, en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est une vue schématique partiellement simplifiée d'un dispositif paramétrique à trois parcours, qui peut 35 être utilisé dans les alimentations à haute intégrité construites selon les principes de l'invention ; - les figures 2 et 3 sont des vues schématiques partiellement simplifiées de dispositifs paramétriques à quatre parcours, 72 14508 -3- 2134457 qui peuvent être utilisés dans les alimentations à haute intégrité construites selon les principes de l'invention ; - la figure 4 est une vue schématique partiellement simplifiée d'une alimentation à haute intégrité construite selon 5 les principes de l'invention utilisant des dispositifs paramétriques à trois parcours ; - la figure 5 est un graphique qui représente la tension de sortie en fonction de la tension d'entrée et d'un unique dispositif paramétrique et également en ce qui concerne deux 10 dispositifs paramétriques connectés en parallèle ; - la figure 6 est un oscillogramme illustrant la tension de sortie de deux dispositifs paramétriques connectés en parallèle, à l'instant du court-circuit de l'une des entrées ; - la figure 7 est une vue schématique partiellement sim-15 plifiée d'une alimentation à haute intégrité construite selon les principes de l'invention, utilisant des dispositifs paramétriques à quatre parcours; et - la figure 8 est une vue schématique, en partie simplifiée, illustrant une alimentation en Gourant alternatif sans ;20 interruption construite selon une autre forme de réalisation de l'invention. En référence aux dessins, et en particulier à la figure 1, le dispositif paramétrique à trois parcours 10 représenté peut être utilisé pour la mise en oeuvre des principes de l'inven-25 tion. 0e dispositif 10 également appelé transformateur paramétrique de régulation et de filtrage, est représenté et décrit en détail dans une demande en cours $T° de série 835 953» déposée le 24 juin 1969, et cédée à la Société Demanderesse. En général, le dispositif paramétrique 10 comprend un noyau magnétique 12, 30 qui dans le présent exemple.est du type à noyau, mais iqui peut être du type cuirassé si on le désire, et qui présente des régions d'entrée, de sortie et saturable 14, 16 et 18, respectivement. Oes régions sont constituées par trois "branches seulement du noyau magnétique 12, d'où le terme de dispositif à 35 trois parcours, par opposition aux dispositifs paramétriques symétriques qui peuvent se saturer, au départ, dans l'une ou l'autre de deux régions différentes, les extrémités adjacentes des régions ou branches sont réunies par des culasses supé 72 14508 -4- 2134457 rieure et inférieure 20 et 22, respectivement» Le noyau magnétique 12 peut être empilé, c'est-à-dire formé d'un certain nombre de.couches de tôles magnétiques assemblées, ou il peut être bobiné, c'est-à-dire formé en bobinant des bandes de métal ma-5 gnétique pour lui donner la forme requise. Le dispositif 24, composé d'un circuit ou enroulement d'entrée 26 et d'une source 28 de potentiel alternatif, est connecté de manière à produire un premier flux alternatif dans le noyau magnétique 12, et le dispositif 30, comprenant un enrou-10 lement 32 et une capacité 34- connectés de manière à constituer un circuit à cavité résonante, produit un second flux alternatif dans le noyau 12. Un circuit de sortie, qui dans le présent exemple comprend les conducteurs 36 et 38 connectés aux bornes du circuit de résonance 30, est connecté à un circuit de charge 15 40. Au lieu d'être connecté aux bornes de l'enroulement résonnant 32, le circuit de sortie pourrait être connecté aux bornes d'une partie choisie de celui-ci, ou il pourrait inclure un enroulement distinct aceouplé par induction avec la région de sortie 16» 20 Le noyau magnétique 12 est construit de manière que la ré gion saturable 18 se sature en un point inférieur à la somme vectorielle des premier et second flux alternatifs, et que les régions d'entrée et de sortie 14 et 16 soient pratiquement non saturables dans les limites d'établissement des flux qui les 25 couplent. Les enroulements d'entrée et résonant 26 et 32, respectivement, conjointement à la capacité 34-» assurent automatiquement la saturation, par les premier et second flux alternatifs produits dans les régions d'entrée et de sortie, respectivement, et pratiquement en phase dans la région commune sa-30 turable 18, de cette région commune au cours d'une partie de Ghaque ; demi-cycle du flux alternatif qui y passe. Le noyau magnétique 12 est également construit de manière que les reluo-tances relatives du parcours magnétique qui comprend la région d'entrée et la région saturable 18, et du parcours magnétique 35 qui comprend la région d'entrée 14 et la région de sortie 16, soient celles voulues pour que la majeure partie du flux produit sur le dispositif 24 suive le premier parcours magnétique ".mentionné, tout en assurant dans le dernier parcours mentionné, au 72 14508 -5- 2134457 moment du démarrage,un flux suffisant pour coupler directement les enroulements d'entrée et de sortie et induire dans l'enroulement 32 une tension suffisante pour charger la capacité 34 au point nécessaire pour assurer l'auto-démarrage du transformateur 3 paramétrique 10 de régulation,, Toutefois, cette condition requise d'auto-démarrage est uniquement une question de commodité, et n'est pas essentielle pour l'invention, car un cireuit de démarrage distinct peut être prévu pour charger la capacité 34 à la valeur nécessaire pour déclencher et entretenir l'oscilla-10 tion du circuit de résonance 30. Un intervalle non métallique 42 est de préférence situé dans la région de sortie 16, pour perfectionner la forme d'onde de la tension sinusoïdale de sortie , aider à la stabilisation du dispositif paramétrique, et renforcer le découplage des enroulements d'entrée et résonnant 15 26 et 32, respectivement. Lorsque le potentiel de la source 28 est connecté à l'enroulement d'entrée 26, il se produit un flux alternatif qui se divise entre les régions saturable et de sortie selon les re-luctances relatives de ces parcours magnétiques, la géométrie 20 du noyau magnétique déterminant le couplage direct relativement faible du transformateur entre les enroulements d'entrée et résonnant 26 et 32. Le faible eouplage entre les enroulements d'entrée et de sortie, toutefois, n'est pas contrarié par le flux produit par le circuit résonnant 30 au cours du démarrage, 25 et par suite le transformateur paramétrique de régulation 10 peut être construit de manière à induire dans l'enroulement résonnant 32 une tension suffisante pour charger la capacité 34 à la valeur nécessaire pour entretenir 1'oscillation du circuit résonnant 30. La tension de seuil nécessaire pour déclen-30 cher et entretenir l'oscillation du circuit résonnant 30 dépend de la valeur de la charge connectée aux bornes de ce dernier. Une fois que le circuit 30 commande à osciller, son flux s'ajoute à celui produit par le dispositif 24 dans la région saturable commune 18, amenant la région 26 au coude de la courbe 35 d'hystérésis. Lorsqu'elle atteint la saturation, la région 18 ne constitue plus un parcours de faible relue tance pour le flux produit par le dispositif 24, forçant ainsi ce flux à coupler fortement les enroulements d'entrée et résonnant 26 et 32, et à induire dans l'enroulement 32 une tension qui char 72 14508 -6- 2134457 ge la capacité 34 afin de produire l'énergie requise pottr entretenir l'oscillation du circuit résonnant, La région 18 reste à saturation seulement pendant quelques degrés, typiquement moins de 15, du demi-cycle du potentiel de source, le fort couplage du transformateur se produisant seulement durant ce court intervalle. ^Durant les autres parties de chaque demi-cycle du potentiel de source, les enroulements d'entrée et de sortie sont effectivement isolés. On remarquera donc que la forme d'onde de la tension de sortie n'est pas sensiblement affectée par le bruit électrique de la forme d'onde de tension d'entrée. Pour une perturbation périodique, c'est-à-dire une déformation d'onde et/ou des pointes périodique s, le transformateur régulateur 10 intègre le niveau total d'énergie et produit une tension de sortie stable et filtrée. L'action de filtrage du transformateur régulateur 10 est excellente, atteignant jusqu'à 63 db sur charge légère, et 4-5 db à pleine charge, et la régulation à pleine charge avec une tension d'entrée de + 15 % est supérieure à £0,5 %, La régulation entre la marche à vide et à pleine charge à la tension nominale d'entrée est également excellente. L'augmentation. de la tension d'entrée au-dessus des limites de construction a pour résultat que l'enroulement d'entrée prend, outre une impulsion de courant de pompage, une composante d'aimantation décalée en arrière de courant. La tension de sortie reste stabilisée. La diminution de la tension d'entrée au-dessous des limites de construction produit la commutation brusque du transformateur paramétrique à un mode de très faible tension de sortie, le point de commutation de tension étant déterminé par la valeur de la charge connectée au circuit de sortie du dispositif paramétrique . La variation de valeur de la charge sur le transformateur paramétrique régulateur 10 modifie l'angle de phase entre les tensions d'entrée et de sortie, en commençant avec un décalage en arrière d'environ 70° à vide, de la tension de sortie par rapport à la tension d'entrée, et d'environ 90° à pleine charge0 Le déphasage d'environ 90° entre les tensions d'entrée et de sortie distingue le transformateur paramétrique régulateur du transformate tir régulateur classique du type ferr or é sonnant. Lorsque la charge augmente au-delà d'une valeur de surcharge 72 14508 -7- 2134457 déterminée, ou si le circuit de sortie est court-circuité, le circuit résonnant 30 cesse d'osciller, d'où s'ensuit une transition brusque à sa faible charge de-tension de sortie, typiquement 10 % de la sortie nominale, et le courant de court-circuit 5 est typiquement d'environ 25 % du courant normal. Les figures 2 et 3 illustrent des transformateurs paramétriques régulateurs dont le fonctionnement est similaire à celui du transformateur 10 représenté à la figure 1, sauf que ce sont des dispositifs à quatre parcours. figures 1, 2 et 3» 10 les mêmes références numériques désignent les éléments identiques . Plus particulièrement, la figure 2 illustre un transformateur paramétrique régulateur 50 dont les enroulements d'entrée et résonnant 26 et 32 sont en quadrature. L'agencement en qua-15 drature des enroulements est réalisé par l'utilisation d'un noyau magnétique 52 présentant quatre ouvertures, telles que les ouvertures 54-, 56, 58 et 60. Les ouvertures sont espacées l'une de l'autre de manière à former une croix présentant un "bras horizontal et un bras vertical, les extrémités de la croix étant 20 réunies par des éléments magnétiques extérieurs. L'enroulement d'entrée 26 est disposé dans les ouvertures diagonalement opposées 54- et 60, et l'enroulement résonnant est disposé dans les autres ouvertures diagonalement opposées 56 et 58. L'enroulement d'entrée 26 est effectivement découplé de l'enroulement de sor-25 tie 32 jusqu'à la saturation soit du bras horizontal, soit du bras vertical de la croix, saturation qui impose l'accouplement de transformateur direct entre les enroulements d'entrée et résonnant pendant une partie de chaque demi-cycle. L'un ou l'autre des bras de la croix peut se saturer au moment du démarrage, et 30 une fois que l'un des bras est amené à saturation, il constitue la région de saturation du noyau magnétique jusqu'à la cessation du fonctionnement du dispositif. Au prochain démarrage, l'autre bras de la croix peut se saturer, de sorte qu'il constitue la région de saturation du noyau magnétique pour cette période de 35 fonctionnement. Lorsque l'un des bras de la croix se sature, la tension de sortie est déphasée en avant de la tension d'entrée d'environ 90°, et lorsque l'autre bras se sature, la tension de sortie est déphasée en arrière de la tension d'entrée 72 14508 -8- 2134457 d'environ 90°« le dispositif paramétrique à quatre parcours est décrit par HBJ« McGreary dans un. article intitulé "Yalve Magnétique en Groix et Son Application à la Génération de Puissance de Fréquence Secondaires", compte-rendus de la National Electro-5 nies Gonference, 1949, Volume 5, pages 450-566. La figure 3 illustre un dfespositif paramétrique à quatre parcours 60 qui peut aussi être utilisé avec les alimentations à haute intégrité de l'invention,ce dispositif 60 présentant une autre configuration de noyau magnétique que le dispositif à 10 quatre parcours représenté à la figure 2» Le dispositif 60 utilise une construction de noyau magnétique 62 de forme pratiquement cubique, pourvue d'une première ouverture 64 qui s'étend entre deux côtés opposés de la structure, et une seconde ouverture 66 qui s'étend entre deux autres côtés opposés du cube, les deux 15 ouvertures se coupant dans la partie centrale du noyau. L'enroulement d'entrée est disposé dans l'ouverture 64, et l'enroulement résonnant 32 est disposé dans l'ouverture 66, cette disposition orthogonale des enroulements d'entrée et résonnant ayant pour conséquence un très faible couplage de flux entre 20 les enroulements jusqu'à la saturation de l'un des deux parcours magnétiques symétriques, moment auquel l'énergie est transférée entre les enroulements afin d'entretenir l'oscillation du circuit 30 à cavité de résonnance. Un dispositif paramétrique à quatre parcours tel que eelui- illustré à la figure 25 3 est décrit dans le brevet Etats-Unis 3 403 323» Les transformateurs paramétriques régulateurs du type représenté aux figures 1, 2 et 3» possèdent des caractéristiques uniques de filtrage et de stabilisation de tension, les dispositifs paramétriques tels que ceux représentés sont donc utili-30 sés lorsque l'une de ces caractéristiques ou les deux sont requises dans une application particulière. Les transformateurs paramétriques régulateurs possèdent toutefois une autre caractéristique qui est utilisée, selon les principes de l'invention, pour constituer des alimentations en courant alternatif de 35 haute intégrité. C'est cette caractéristique qui permet le passage du courant seulement du circuit d'entrée à celui de sortie. Quand le circuit de sortie du dispositif paramétrique est connecté seulement à un circuit de charge, la valeur de cette 72 14508 -9- 2134457 caractéristique est limitée à la prévention de la transmission en retour au circuit d'entrée des perturbations produites dans le circuit de sortie. Cette caractéristique, toutefois, permet la construction de nouvelles alimentations perfectionnées en 5 courant alternatif de haute intégrité, selon les explications qui vont suivre. La figure 4 est un schéma de montage d'une alimentation en courant alternatif 70 à haute intégrité, construite selon une première forme de réalisation de l'invention,, L'alimentation 70 10 comprend au moins une première et une seconde sources en phase 72 et 74- de potentiel alternatif, telles que deux canalisations différentes d'alimentation en courant alternatif, un premier et un second dispositifs paramétriques 76 et 78, respectivement, illustrés du type à trois parcours, et un circuit de charge 80 15 pourvu de bornes d'entrée 82 et 84. Le premier dispositif paramétrique 76 comprend un circuit d'entrée 86 connecté à la source 72 et un circuit de sortie 88 connecté aux bornes 82 et 84 du circuit de charge 80. Le second dispositif paramétrique 78 comprend un circuit d'entrée 90 connecté à la source 74 et un 20 circuit de sortie 92 connecté aux bornes d'entrée 82 et 84 du circuit de charge 80. Les circuits de sortie 88 et 92 des dispositifs paramétriques 76 et 78 sont donc connectés en parallèle par rapport au circuit de charge 80 et ils fonctionnent en parallèle au cours du fonctionnement normal de l'alimentation 25 70, se partageant la charge 80. Le graphique représenté à la figure 5 montre que les caractéristiques de stabilisation de tension du dispositif paramétrique ne sont paspréjudiciablement affectées par le fonctionnement en parallèle. La courbe 96 de la figure 5 represente 30 la tension de sortie en fonction de la tension d'entrée d'un unique dispositif paramétrique de 1 KVA, à vide, et la courbe 98 représente la tension de sortie en fonction de la tension d'entrée de deux dispositifs paramétriques de 1kVÀ connectés en parallèle, selon la figure 4. 35 Les essais en charge effectués sur deux dispositifs para métriques en parallele ont démontré l'excellente régulation qui pouvait être obtenue quand chaque dispositif fonctionnait seul à la moitié de la charge totale partagée entre les dispo 72 14508 -10- 2134457 sitifs connectés en parallèle» Les alimentations à haute intégrité de la technique antérieure ne sont pas habituellement connectées en parallèle en cours d'alimentation normale de leur charge, car une défectuo-5 site dans l'une des alimentations serait introduite dans l'autre, entraînant le déclenchement de l'alimentation non défectueuse en raison de la surcharge. L'alimentation 70 à haute intégrité de la figure 4, toutefois, peut faire fonctionner les deux sources 72 et 74 en parallèle grâce aux dispositifs 10 paramétriques 76 et 78, en profitant des caractéristiques de passage unidirectionnel de courant de ces dispositifs. Un circuit ouvert, ou un court-circuit dans le circuit d'entrée de l'un des dispositifs paramétriques, ou dans la source qui lui est connectée, n'a aucun effet préjudiciable sur le fonction-15 nement de l'autre dispositif paramétrique. 0e fait est confirmé par 1'oscillogramme représenté à la figure 6 qui illustre le comportement de l'alimentation à haute intégrité connectée selon la figure 4, utilisant un premier et un second dispositifs paramétriques de 1 kVA connectés en parallèle par rapport à 20 une charge de 800 watts. Le tracé supérieur 100 est la tension aux bornes du circuit d'entrée ou enroulement primaire du premier dispositif paramétrique, et le tracé inférieur 102 est la tension aux bornes de la charge. Pour simuler la pire condition possible, l'alimentation fournie au premier dispositif 25 paramétrique fut supprimée en 104, et un court-circuit appliqué aux bornes du circuit d'entrée de ce dispositif en 106. Le court-circuit fut appliqué au moyen d'un relais de commutation, et la forme d'onde de hasard d'environ 1 cycle, 108, indique le temps de transfert du contact de relais. Ainsi que représen-50 té, le second dispositif paramétrique capta la charge supplémentaire sans interruption de celle-ci, et sans phénomène transitoire dans la forme d'onde de tension de charge. La figure 7 est un schéma de montage, partiellement simplifié, d'une alimentation 70' à haute intégrité, similaire à 35 l'alimentation 70 de la figure 4, sauf que les dispositifs paramétriques utilisent les noyaux magnétiques du type à quatre parcours à la figure 7, au lieu du type à trois parcours illustré à la figure 4. Aux figures 4 et 7, les mêmes références 72 14508 -11- 2134457 numériques désignent les éléments identiques, alors que les références accompagnées d'un prime indiquent les éléments modifiés» Avec les noyaux magnétiques à quatre parcours, la tension 5 de sortie est déphasée d'environ 90° soit en avant, soit en arrière, par rapport à la tension d'entrée, selon l'abdication qui précède, suivant celui des parcours alternatifs qui se sature ]e premier» Gomme les sorties des dispositifs paramétriques 76' et 78' représentés à la figure 7 sont connectés en 10 parallèle, il est essentiel que leurs tensions de sortie soient en phase. Par suite, des dispositions doivent être prises pour assurer que les dispositifs paramétriques à mettre en parallèle fassent démarrer leurs tensions de sortie en phase, l'agencement est donc pourvu d'un dispositif de synchronisation 15 110 qui, au moment du démarrage de l'alimentation à haute intégrité 70', injeete une tension dans les circuits résonnants des deux dispositifs 76' et 78', pour déclencher leur oscillation en phase. Une pré-polarisation des noyaux magnétiques des dispositifs paramétriques en parallèle, pour diriger la satura-20 tion initiale vers des régions prédéterminées similaires des noyaux magnétiques, conviendrait également. Si Les multiples sources de potentiel alternatif sont toutes des source s en phase, l'alimentation sera protégée contre l'interruption due à une panne d'une source, mais ne le sera pas 25 en cas de panne simultanée de la totalité des sources d'alimentation, Lorsque l'alimentation ne doit pas subir d'interruption, l'une des sources de potentiel alternatif peut être un onduleur fonctionnant en parallèle avec une ou plusieurs des sources d'alimentation en courant alternatif, La figure 8 est 30 un schéma de montage partiellement simplifié d'une alimentation 120 sans interruption construite selon une forme de réalisation de l'invention et utilisant un onduleur » Plus particulièrement, la figure 8 illustre une alimentation sans interruption 120 qui comprend un premier dispositif 35 paramétrique 122 connecté à une première source 124 de potentiel alternatif, telle qu'une source d'alimentation en courant alternatif, et un second dispositif paramétrique 126 connecté à une seconde source de potentiel alternatif, laquelle source 72 14508 -12- 2134457 comporte un onduleur 128® lies dispositifs paramétriques 122 et 126 sont représentés du type à trois parcours, mais des dispositifs à quatre parcours pourraient être utilisés si des dispositions sont prises pour le démarrage en phase de leurs ten-5 sions de sortie, selon la description en référence à la figure 7. le dispositif paramétrique 122 comprend un circuit d'entrée 129 comportant un enroulement primaire 130, un circuit résonnant 136 composé d'un enroulement secondaire 138 et d'une capacité 10 140, et un circuit de sortie 134 connecté aux "bornes du circuit résonnant 136, ainsi que représenté. Le circuit d'entrée 129 est connecté à la source 124 de potentiel alternatif par l'intermédiaire d'un dispositif de commutation 132, et le circuit de sortie 134 est connecté aux "bornes 142 et 144 d'un eireuit de 15 charge 146. Le dispositif de commutation 132 peut être un contae-teur électro-mécanique ou un dispositif de commutation à semiconducteur si on le désire. Le dispositif paramétrique 126 comprend un circuit d'entrée 150 comportant un enroulement primaire 152, un circuit réson-20 nant 154 composé d'un enroulement secondaire 156 et d'une capacité 158, et un circuit de sortie 160> Le circuit d'entrée 150 est connecté à l'onduleur 128, et le eireuit de sortie 160 est connecté aux bornes 142 st . 144 du circuit de charge 146. Les circuits de sortie d® dispositifs paramétriques 122 et 126 sont 25 donc connectés en parallèle par rapport au circuit de charge 146. L'onduleur 128 peut être de tout type convenable, comprenant un dispositif de commutation 162, tel que des redresseurs commandés au silicium, une porte ou circuit de déclenchement 30 -164 pour déclencher le dispositif de commutation, et un oscillateur 166 pour synchroniser le circuit de porte ou de déclenchement 164. Le dispositif paramétrique 126 peut fonctionner comme transformateur de sortie de l'onduleur 128. Dans les alimentations sans interruption de la technique antérieure, la 35 sortie à onde carrée de l'agencement de commutation onduleur fondamental est changée en l'onde sinusoïdale de charge requise par filtrage du courant ou par synthèse des formes d'onde. En outre, les alimentations sans interruption de la technique antérieure assurent habituellement la stabilisation en boucle 72 14508 -13- 2134457 fermée de la tension de sortie d'onduleur pour compenser les variations de tension d'entrée et de charge, et l'agencement est pourvu de moyens pour protéger l'onduleur des conditions de surcharge et de court-circuit de charge, 5 l'usage de. dispositifs paramétriques dans une alimentation sans interruption élimine la nécessité de filtrage du courant ou de synthèse des formes d'ondes, car ils assurent des tensions de sortie sinusoïdales même lorsque l'onde de tension d'entrée est une onde carrée. En outre, les dispositifs paramétriques 10 assurent automatiquement la régulation de la tension de sortie , avec protection automatique contre la surcharge et les courts-circuits. De plus, comme les dispositifs paramétriques assurent la régulation de la tension de sortie sur une certaine étendue de tension d'entrée, il n'est pas nécessaire que 15 les tensions d'entrée fournies aux deux dispositifs paramétriques soient les mêmes tant qu'elles sont à l'intérieur du paramètre de construction. l'onduleur 128 peut recevoir pour son fonctionnement du courant continu d'un agencement transformateur-redresseur 170 20 qui comprend un enroulement primaire 172 connecté à une source de potentiel alternatif, laquelle peut être la même source 124-qui est connectée au dispositif paramétrique 122, ou peut être une canalisation distincte d'alimentation en courant alternatif, et un enroulement secondaire 174. l'enroulement secondai-25 re 174- est connecté au dispositif de commutation 162 de l'onduleur 128 au moyen des redresseurs 176 et 178„ "Une "batterie 180 est connectée de manière à alimenter l'onduleur 128 en potentiel unidirectionnel en cas de défaillance de la source connectée à l'agencement transformateur-30 redresseur 170, la batterie 180 étant chargée psi» l'enroulement secondaire 174-, ou, ainsi que représenté, par un autre enroulement secondaire 182, par l'intermédiaire des redresseurs 184-, 186, et du chargeur 188. Avec l'agencement représenté, la batterie 180 peut être chargée à une tension légèrement 35 inférieure à la tension de sortie redressée de l'enroulement secondaire 174-, et connectée au dispositif de commutation 162 de l'onduleur 128 au moyen d'une diode 190 à enchère. Afin de faire fonctionner les sorties des dispositifs 72 14508 -14- 2134457 paramétriques 122, 126, en parallèle au cours du fonctionnement normal de 1'alimentation 120, l'agencement est pourvu d'un dispositif 200 pour synchroniser ces tensions de sortie . Ainsi que représenté à la figure 8, le dispositif 200 peut 5 utiliser la source 124 de potentiel alternatif, connectée au dispositif paramétrique 122, pour commander le fonctionnement de 1'onduleur 128, mais d'autres moyens convenables peuvent être utilisés, on peut par exemple commander l'onduleur au moyen d'un signal répondant à la valeur de la composante en 10 quadrature du courant de circulation dans les circuits de sortie connectés en parallèle des dispositifs paramétriques. le dispositif de synchronisation 200 comprend un dispositif 202 pour produire les impulsions aux points de croisement zéro de l'onde de tension de sortie de l'onduleur 128, et un 15 dispositif 204 pour produire des impulsions aux points de croisement zéro de l'onde de tension de la source 124. Gomme la sortie de l'onduleur 128 est une onde carrée, le dispositif d'impulsions de croisement 202 peut être simplement un circuit différentiateur, le dispositif 204 d'impulsions de croisement 20 peut être constitué par un circuit qui équarrit l'onde sinusoïdale de la source 124, et par un circuit différentiateur. les impulsions produites par les dispositifs 202 et 204 sont appliquées à une porte ET 206 à deux entrées. Quand l'onduleur 128 et la source 124 fournissent tous deux des impul-25 sions, et que les impulsions sont en phase, la porte ET/produit une sortie qui est appliquée à l'entrée d'un multivibrateur à un coup 208. En l'absence d'impulsion à son entrée, le multivibrateur 208 produit un "un11 logique à la borne de sortie 210 et un "zéro" logique à la borne de sortie 212. Quand le multi-30 vibrateur 208 est déclenché par une impulsion d'entrée, il commute pour faire apparaître momentanément un un logique à la borne de sortie 212 et un ..zéro logique à la borne de sortie 210. Cette borne de sortie 212 est connectée à une borne d'entrée d'une porte ET 213 à deux entrées, dont l'autre en-35 trée est connectée à la sortie du dispositif 204 d'impulsions de croisement, la sortie de la porte ET 212 est connectée au dispositif de porte ou de déclenchement 164 de l'onduleur 128. la borne de sortie '210 du multivibrateur 208 est connectée à 72 14508 -15- 2134457 une borne d'entrée d'une porte ET 214 à deux entrées dont l'autre entrée est connectée à la partie oscillateur 166 de l'onduleur 128. la sortie de la porte ET 214 est connectée au circuit de déclenchement 164» Par suite, en l'absence d'une tension de 5 sortie de la source 124, l'onduleur 128 fonctionne avec son propre oscillateur 166,.la sortie de l'oscillateur passant par la porte ET 214. Quand la source 124 est présente et synchronisée avec la tension de sortie de l'onduleur 128, l'oscillateur 166 de celui-ei est bloqué et l'onduleur 128 est commandé par les 10 impulsions synchronisées avec la source 124 de potentiel alternatif. la tension de sortie de l'onduleur 128 et la source 124 de potentiel alternatif sont synchronisées avant l'application du potentiel de la source au dispositif paramétrique 122 par le 15 dispositif de synchronisation 220. Ge dispositif 220 est connecté pour détecter les tensions de sortie de l'onduleur 128 et de la souree 124 de potentiel alternatif, ainsi que pour commander le fonctionnement du dispositif de commutation 132. le dispositif de synchronisation 220 peut être un relais électro-20 mécanique qui ferme ses contacts quand les deux potentiels alternatifs qui lui sont appliqués sont en phase, actionnant la bobine d'enclenchement du dispositif de commutation 132, ou rendant d'autre manière ce dispositif 132 conducteur, il peut aussi être un dispositif de synchronisation à circuits intégrés tel 25 que celui décrit dans les brevets Etats-Unis 3 069 556 et 3 210 556, tous deux cédés à la Société Demanderesse. . En cours de fonctionnement normal de l'alimentation sans interruption 120, l'onduleur 128 produit une tension de sortie sous la commande de son propre oscillateur au moment du démarra-30 ge de l'alimentation, et lorsque la tension de sortie de l'onduleur 128 est synchronisée avec la source 124 de potentiel alternatif, le dispositif de synchronisation 220 actionne le dispositif de commutation 132 pour connecter la source 124 au dispositif paramétrique 122, et le dispositif de synchronisation 220 35 commence à commander la commutation de l'onduleur 128 au moyen de la source 124 au lieu du propre oscillateur 166 de l'onduleur. En cas d'une défaillance de la source 124, le dispositif de commutation 132 se déclenche ou devient non conducteur d'une autre 72 14508 -16- 2134457 maniéré, déconnectant ainsi la source défectueuse 124- du dispositif paramétrique 122, et la batterie 180 actionne l'onduleur 128, qui utilise alors son propre oscillateur pour la synchronisation» Lorsque la source 124- devient à son état normal, elle 5 n'est pas connectée au dispositif paramétrique avant qu'elle ne soit en phase avec la sortie de l'onduleur 128, selon la commande du dispositif de synchronisation 220, et le fonctionnement de l'onduleur commute de son propre oscillateur à la commande par la source 124-, sous la commande du dispositif 220 de synchroni-10 sation. En résumé, on vient de décrire un nouvel appareil perfectionné d'alimentation à haute intégrité, moins compliqué et moins coûteux que les alimentations à haute intégrité de la technique antérieure, et possédant de nombreux avantages par 15 rapport à ces dernières. Les alimentations à haute intégrité décrites utilisent des dispositifs paramétriques dont les caractéristiques de passage de courant sont unilatérales, ce qui permet d'en mettre deux ou plusieurs en parallèle sans possibilité par l'un des dispositifs paramétriques de fournir du courant en 20 sens inverse à une alimentation défectueuse. Oette fonction est assurée automatiquement sans exiger de relais de passage directionnel de courant ou des dispositifs de commutation à circuits intégrés à fonctionnement rapide. Comme les circuits de sortie des dispositifs paramétriques peuvent être connectés en parallè-25 le, la perte de l'un d'eux n'interrompt pas le passage du courant à la charge. En outre, les alimentations à haute intégrité décrites peuvent faire fonctionner un dispositif paramétrique au moyen d'un simple onduleur à onde carrée, sans régulation de tension à boucle fermée, protection contre les surcharges, ou 30 perfectionnement de la forme d'onde, car les dispositifs paramétriques assurent une sortie de tension à onde sinusoïdale à régulation, même avec une tension d'entrée à onde carrée, et ils sont automatiquement protégés contre les surcharges et les courts-circuits. De plus, le bruit électrique de l'alimentation 35 connectée à un dispositif paramétrique est considérablement atténué, ce qui supprime la nécessité de filtres auxiliaires quand la charge est sensible au bruit. Les dispositifs paramétriques maintiennent également la tension de sortie sensiblement constante avec une perte transitoire de la tension d'entrée. 72 14508 -17- 2134457 REVENDICATIONS 1e- Dispositif d'alimentation en courant alternatif à haute intégrité, comprenant : au moins une première et une seconde sources de potentiel alternatif en phase, un circuit de charge, 5 et au moins un premier et un second dispositifs paramétriques pourvus chacun d'un circuit d'entrée, d'un circuit résonnant et d'un circuit de sortie, les circuits d'entrée des premier et second dispositifs paramétriques étant, respectivement, connectés à ces première et seconde sources de potentiel alternatif et 10 produisant à leurs circuits de sortie des tension alternatives qui sont déphasées d'environ 90° par rapport à la tension appliquée à leurs circuits d'entrée, les circuits de sortie des premier et second dispositifs paramétriques étant connectés en parallèle par rapport au circuit de charge, de telle sorte qu'une 15 perturbation dans le circuit d'entrée de l'un des dispositifs paramétriques ou dans la source de potentiel alternatif qui lui est associée, n'affecte pas préjudiciablement le circuit de charge ou l'autre dispositif paramétrique, 2«- Dispositif selon la revendication 1, caractérisée par 20 le fait que les premier et second dispositifs paramétriques comprennent chacun un noyau magnétique à quatre parcours, le dispositif étant pourvu de moyens pour déclencher l'oscillation en phase des circuits résonnants des premier et second dispositifs p ar amétriques a 25 3.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les premier et second dispositifs paramétriques comprennent chacun un noyau magnétique pourvu seulement de trois parcours, ce qui déclenche nécessairement l'oscillation en phase des circuits résonnants des premier et second dispositifs para-30 métriques. 4-.- Dispositif selon revendication 1, caractérisé par le fait que les première et seconde sources de potentiel alternatif sont des sources d'alimentation en courant alternatif différentes. 35 5.- Dispositif selon revendication 1, caractérisé par lè fait que les première et seconde sources de potentiel alternatif sont respectivement une source d'alimentation en courant alternatif et un onduleur. 72 14508 -18- 2134457 6«- Dispositif selon la revendication 55 comprenant des redresseurs et une batterie, les redresseurs étant connectés entre une source de potentiel alternatif et l'onduleur, et la batterie étant connectée à l'onduleur, afin de faire fonctionner 5 l'onduleur au moyen des redresseurs lorsqu'ils sont en activité, et au moyen de la batterie en cas d'inactivité de ces derniers. 7«- Dispositif selon la revendication 6, caractérisé par le fait que la source de potentiel alternatif connectée à l'onduleur est la source d'alimentation en courant alternatif connec-10 tée au premier dispositif paramétrique. 8»- Dispositif selon la revendication 6, comprenant un dispositif à enchère monté de manière à connecter effectivement la batterie à l'onduleur quand la tension de sortie des redresseurs s'abaisse au-dessous de la tension de la batterie, 15 9.- Dispositif selon la revendication 6 comprenant un dis positif de charge de batterie connecté de manière à charger la batterie au moyen des redresseurs . 10.- Dispositif selon la revendication 5» comprenant un dispositif de commutation et un dispositif de synchronisation et 20 dans lequel le dispositif de commutation répond au dispositif de synchronisation et est connecté entre la première source de potentiel alternatif et le circuit d'entrée du premier dispositif paramétrique, le dispositif de synchronisation est connecté de manière à répondre à la première source de potentiel alternatif 25 et à la sortie de l'onduleur, le dispositif de commutation devenant non conducteur en cas d'interruption de la première source . de potentiel alternatif, le dispositif de synchronisation rendant conducteur le dispositif de commutation à la suite du retour de cette première source à son état normal, au moment où cette sour 30 ce et la sortie de l'onduleur sont pratiquement en phase. 11.- Dispositif selon la revendication 1 dans lequel les dis positifs paramétriques comprennent chacun un noyau magnétique pourvu de régions d'entrée, de sortie, et saturable, le circuit d'entrée de chaque dispositif paramétrique étant couplé à la 35 région d'entrée du noyau magnétique qui lui est associé, et les circuits résonnants et de sortie étant couplés à la région de sortie; a& dispositif étant caractérisé par le fait que le circuit d'entrée de chaque dispositif paramétrique produit un pre 72 14508 -19- 2134457 mier flux alternatif dans la région d'entrée, et le eireuit résonnant produit un second flux alternatif dans la région de sortie, chacun des noyaux magnétiques étant construit et ayant la dimension voulue pour que les premier et second flux s'ajoutent 5 dans la région de saturation, cette dernière shuntant la majeure partie du premier flux alternatif de la région de sortie jusqu'à ce que les premier et second flux alternatifs saturent la région saturable, pour obliger un couplage du premier flux avec le circuit résonnant suffisant pour entretenir l'oscillation de 10 celui-ci. 12.- Dispositif selon la revendication comprenant un dispositif de synchronisation qui maintient la tension de sortie de l'ondulateur en phase avec la tension de la source à potentiel alternatif quand cette dernière fournit une tension.