La présente invention concerne les amplificateurs de transconductance opérationnels et,-plus particulièrement, elle concerne une amélioration de leurs aptitudes à faire fonction de source et, ou bien, de puits de courant de sortie pour une consommation donnée de puissance électrique de repos, cette amélioration étant ctenue au moyen d'amplificateurs de courant à composants non linéaires qui pré- sentent un gain de courant s'accroissant avec l'augmentation du cou- rant d'entrée. Ceci s'oppose aux amplificateurs de transconductance opérationnels de la technique antérieure, dans lesquels les courants de sortie équilibrés d'un étage amplificateur préliminaire sont ap- pliqués aux connexions d'entrée d'un premier et d'un deuxième ampli- ficateur de courant à gains de courant non variables, et dans lesquels un troisième amplificateur de courant-à gain de courant non variable est relié par une connexion d'entrée à la connexion de sortie du deuxième amplificateur de courant et est relié par une connexion de sortie à une borne de signaux de sortie à laquelle la connexion de sortie du premier amplificateur de courant est également reliée. Les amplificateurs de transconductance opérationnels, sous leur forme de base d'amplificateur opérationnel à très faible impédance d'entrée et très forte impédance de sortie (ou source de courant de sortie), ont d'abord été décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n' 3 614 645. La forme particulière d'amplificateur de transconduc- tance opérationnel indiquée au début de ce paragraphe est décrite dans la demande de brevet de la République Fédérale d'Allemagne mise à la disposition du public n0 2 322 466, qui a été publiée le 21 novembre 1974 sous le titre "Operat.ionsVerstaerker". Dans l'amplificateur de transconductance opérationnel selon l'invention, l'aptitude à faire fonction de source ou de puits de courant au niveau de la borne de signaux de sortie est améliorée pour un courant de repos donné par le fait qu'au moins un des premier, deuxième et troisième amplificateurs de courant est remplacé par un amplificateur de courant non linéaire. De telles aptitudes se révèlent en particulier utilisables dans les applications du type à tension suiveuse o la borne de signaux de sortie de l'amplificateur de trans- conductance opérationnel est directement connectée à sa borne de signaux d'entrée d'inversion. La description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels - la figure 1 est un schéma simplifié d'un amplifica- teur de transconductance opérationnel.selon l'invention comportant des amplificateurs de courant à composants non linéaires; - la figure 2 est un sché.ma simplifié d'une alimenta- tion en courant d'un type particulièrement adapté à l'amplificateur de transconductance opérationnel de la figure 1; et - la figure 3 est un schéma simplifié d'un autre type d'amplificateur de courant non linéaire qui, par exemple, peut rem- placé le type d'amplificateur de courant non linéaire de la figure 1, pour produire d'autres structures d'aniplificateurs de transconductance opérationnels constituant des modes de-réalisation de l'invention. L'amplificateur de transconductance opérationnel pré- senté sur la figure 1 est conçu pour être fabriqué au moyen de cir- cuits intégrés monolithiques utilisant le processus "bimos" (associant sur une même pastille monolithique des transistors bijonction et des transistors à effet de champ) de RCA Corporation, par exemple. Des bornes B+ et B- sont respectivement destinées à recevoir des tensions de polarisation relativement positive et relativement négative. Des bornes IN et UN sont respectivement des bornes de signaux d'entrée de non- inversion et d'inversion, et on voit qu'elles sont connectées aux électrodes de grilles' respectives de transistors à effet de champ MOS à canal p Ql et Q2. Les transistors Ql et-Q2 sont connectés en configuration de paire à longue queue (c'est-à-dire à répartition de courant), un générateur de courant constant IS1 délivrant leurs courants de source combinés à un noeud Nl situé entre leurs élec- trodes de sources respectives. Ce montage en paire à longue queue fait fonction d'amplificateur préliminaire qui répond à l'apparition de signaux d'entrée de tension de mode différentiel entre les bornes IN et IN en produisant des variations de courant, dont les excursions sont en sens opposés et qui se superposent aux courants de repos ana- logues, aux niveaux respectifs des drains des transistors Ql et Q2. (Cet étage amplificateur préliminaire-peut prendre d'autres formes naturellement, par exemple ur.n forme analogue à celle de l'étage d'entrée du type bien connu "741" de RCA Corporation, qui apparaît dans les amplificateurs opérationnels à circuits intégrés dont le numéro de type contient le repère "741"'.) Les courants de sortie à variations de signaux venant de l'amplificateur préliminaire, qui sont des courants positifs, sont respectivement appliqués aux connexions d'entrée respectives 11 et 21 d'un premier et d'un deuxième amplificateur de courant IAl et IA2. Les connexions de point commun 10 et 20 des amplificateurs respec- tifs IAI et IA2 sont toutes deux connectées à la ligne de tension de polarisation relativement négatives reliées à la borne B-. L'amplifi- cateur de courant IAI répond au courant positif appliqué à sa connexion d'entrée Il en délivrant un courant négatif par sa connexion de sortie 12, c'est-à-dire en faisant une demande de courant positif à sa con- nexion de sortie 12 en direction d'un noeud N2. L'amplificateur de courant IA2 répond au courant positif appliqué à sa connexion d'entrée 21 en délivrant un courant négatif par sa connexion de sortie 22 à destination de la connexion d'entrée 31 d'un troisième amplificateur de courant IA3, c'est-à-dire en faisant une demande de courant positif vis-à-vis de la connexion d'entrée 31 de l'amplificateur IA3. La con- nexion de point commun 30 de l'amplificateur IA3 est connectée à la ligne de tension de polarisation relativement positive qui est reliée à la borne B+, et l'amplificateur IA3 répond au courant passant par sa connexion d'entrée 31 en délivrant un courant positif au noeud N2. La différence entre le courant fourni au noeud N2 par la connexion de sortie 32 de l'amplificateur IA3 et le courant demandé au niveau du noeud N2 par la connexion de sortie 12 de l'amplificateur IAl est transmise par le noeud N2, via une borne de signaux de sortie OUT, à la charge (non représentée) de l'amplificateur de transconductance opérationnel de la figure 1. L'effet éliminateur dominant de la réponse d'amplitude de l'amplificateur de transconductance opérationnel vis-à-vis de l'augmentation de la fréquence est réalisé par un condensateur C qui est connecté entre la borne OUT et une borne de compensation COMP, laquelle est connectée à la connexion d'entrée Il de l'amplificateur de courant IAM. Le condensateur C peut être intégré avec le reste de l'amplificateur de transconductance opérationnel, ou bien il peut être un composant distinct extrieur. L'amplificateur de transconductance opérationnel de la figure 1 est analogue à celui décrit dans la demande citée ci- dessus n' 2 322 466 en ce que l'amplificateur de courant IA3 se pré- sente comme étant du type connu sous L'appellatian "amplificateur à courants en rapport géométrique" servant à la conversion de signaux équilibrés en signaux asymétriques pour les courants de sortie d'am- plificateurs de courant, le courant asymétrique résultant allant du noeud N2 à la charge de l'amplificateur de transconductance opé- rationnel via la borne OUT. A cet effet, le transistor Q31 de type PNP de l'amplificateur IA3 est doté diune connexion de réaction collecteur- base qui le conditionne à faire fonction de convertisseur courant-ten- sion, et le transistor Q32 de type PNP de l'amplificateur IA3 est connecté de façon à faire fonction de.convertisseur tension-courant ultérieur. L'aptitude de l'amplificateur de transconductance opé- rationnel de la figure 1 à faire fonction de puits de courant par sa borne de signaux de sortie OUT lorsque la borne IN est rendue positive par rapport à la borne IN est améliorée par le fait que l'amplifica- teur de courant IAI est d'un type présentant un accroissement de son gain de courant lorsque le courant d'entrée appliqué à sa connexion d'entrée 11 augmente. Pour les faibles niveaux de courant d'entrée, lorsque la chute de potentiel aux bornes de la résistance Rll est faible au point de pouvoir être négligée> les transistors Qll et Q12 de type NPN font respectivement fonction de parties de conversion courant-tension et tension-courant d'un amplificateur à courants en rapport géométrique dont le gain de courant, considéré comme pris entre les connexions Il et 12, est déterminé par les dimensions rela- tives des jonctions base-émetteur (si on suppose qu'il s'agit de dis- positifs à structure verticale du type classique). Lorsque des niveaux accrus de courant d'entrée de la connexion d'entrée Il de l'amplifica- teur IAl passent dans la connexion en série de la résistance Rll et du transistor Qll connecté en diode, la tension émetteur-base du transistor Qll s'accroit au-delà de celle du transistor Q12 de la valeur de la chute de potentiel existant aux bornes de la résistance Rll, si bien que le gain de courant s'accroit au-delà de ce qui était prévu pour un amplificateur à courants en rapport géométrique, L'aptitude de l'amplificateur de transconductance opé- rationnel de la figure 1 à faire fonction de source de courant par l'intermédiaire de la borne OUT, lorsque la borne IN est rendue posi- tive par rapport à la borne IN, est accrue par le fait que l'amplifi- cateur de courant IA2 est d'un type qui présente un accroissement de son gain de courant lorsque le courant d'entrée appliqué à sa connexion d'entrée augmente. L'amplificateur de courant IA2 comprend un transs- tor Q21 de type NPN qui est conçu pout.effectuer une conversion courant- tension, une résistance R21 servant à augmenter la conversion courant- tension, et un transistor Q22 de type ÉPN conçu pour effectuer une conversion tension-courant, ces éléments correspondant respectivement aux éléments Qll et Rll et Q12 de l'amplificateur de courant IAl. Pour obtenir un rapport raisonnablement augmenté entre le courant de sortie maximal qui peut être émis ou absorbé via la borne OUT et le courant de repos passant de la connexion de sortie 32 de l'amplificateur IA3 à la connexion de sortie 12 de l'amplificateur IAI, par exemple un rapport appartenant à la gamme de 10:1 à 100:1, il est préférable que les résistances Rll et R21 aient des valeurs induisant entre leurs bornes des chutes de potentiel de repos de 60 à 80 mV. Pour faire que, selon ce mode de réalisation préféré, des niveaux de courant de repos soient appliqués, depuis les circuits de sortie des amplificateurs IAl et IA2, à leurs circuits d'entrée, on donne aux surfaces de jonction émetteur-base des transis- tors Qll et Q21 des valeurs plus grandes que celles des transistors Q12 et Q22. La figure 2 est une forme représentative du type pré- féré pour le générateur de courant constant IS1. Ce type de générateur de courant constant délivre un courant Il qui est proportionnel à AVBE/R1. Le symbole k VBE représente la différence existant entre les différences de tension d'entrée émetteur-base respectives VBEQ3 et VBEQ4 de deux transistors Q3 et Q4 de type NPN travaillant sensiblement à la même température l'un que l'autre et que les transistors Qll, Q12, Q21 et Q22. Le symbole Ri désigne la valeur d'une résistance Ri qui suit les valeurs des résistances Rll et R21. Le courant Il? lorsqu'il est appliqué au noeud Nl, est, dans des conditions de repos, réparti sous forme de courants de source égaux à destination des transistors Ql et Q2, et passe ensuite, sous forme de leurs courants-de drain res- pectifs,à travers les résistances RIl et R21 respectivement. Les chutes de potentiel de repos aux bornes des résistances Rll et R21 sont donc proportionnelles à A, VBE par le moyen de facteurs qui ne dépendent pas des valeurs absolues de Rll et R21, lesquelles ne peuvent être prédéterminées avec précision pendant la fabrication de circuits intégrés monolithiques, ces facteurs dépendant au contraire des rap- ports existant entre les valeurs de chacune de ces résistances et la valeur de la résistance Rl, ce qui peut être prédit avec précision. La tension apparaissant aux bornes de la connexion en série de la résistance Rll et du transistor Qll connecté en diode se rapproche alors de la différence de tension émetteur-base d'un transistor fonctionnant à un niveau de courant légèrement plus élevé que celui du transistor Qll. Ainsi, par comparaison avec la structure analogue de l'amplificateur à courants en rapport géométrique classique, on peut déduire que le facteur de proportionnalité entre le courant de repos passant dans cette connexion en série et le courant collecteur- émetteur de repos du transistor Q12 rèste à une valeur prédéterminée qui ne dépend pas des variations de la température ni desvariables de fabrication des transistors. La tension apparaissant aux bornes de la connexion en série de la résistance R21 et du transistor Q21 connecté en diode se rapproche du potentiel émetteur-base d'un transistor fonctionnant à un niveau de courant légèrement plus élevé que celui du transistor Q21, et le facteur de proportionnalité existant entre le courant de repos-passant dans cette connexion en série et le courant collecteur-émetteur de repos du transistor Q22 reste à une valeur prédéterminée indépendamment des variations de la température ou des variables de fabrication de ces transistors. Le générateur de courant constant IS1 particulier qui est présenté sur la figure 2 a d'abord été décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 063 149. Le transistor Q5 de type PNP est conditionné,par une réaction collecteur-base en couplage direct, via le transistor Q6 de type PNP à émetteur suiveur, à jouer le rôle de la partie de conversion courant d'entrée-tension d'un amplifi- cateur à courants en rapport géométrique à sortie double, qui com- prend également les transistors Q7 et Q8 de type PNP qui sont con- nectés pour fonctionner en tnvertisseurs tension-courant de sortie. 24661 35 Le courant de sortie venant du collecteur du transistor Q7 est appliqué au noeud NI sous la forme du courant Il. Les transistors Q5, Q7 et Q8 sont montés de façon à présenter des courants de collecteur dans le rapport 1:F:G pour des tensions émetteu'r-base analogues; on peut obtenir un tel effet en les concevant sous la forme d'un transistor à structure latérale à plusieurs collecteurs dont les régions de collecteur respectives sont calibrées de manière à fournir des rende- ments de collection d'électrons dans le rapport voulu. Les transis- tors Q3 et Q4 sont montés de manière à faire fonction d'amplificateur à courants en rapport géométrique de gain -Ho aux faibles niveaux de courant d'entrée et à faire fonction d'amplificateur de courant dont le gain de courant -H diminue lorsque les niveaux de courant d'entrée augmentent du fait que le potentiel V est réduit relativement à BEQ4 VBEQ3 par la chute de potentiel apparaissant aux bornes de la résis- tance RI. Les symboles F, G et H sont des constantes positives. On choisit G et H de manière que leur produit dépasse l'unité. Ainsi, la connexion en boucle de la partie de l'amplificateur à courants en rapport géométrique à double entrée comprenant les transistors Q5, Q6 et Q8 qui présente un gain de courant de -G et de l'amplificateur de courant qui présente un gain de courant-de -H diminuant à partir d'une valeur initiale -HO a un effet de régénération qui y augmente les niveaux de courant jusqu'à ce que la chute de potentiel aux bornes de la résistance Rl réduise à l'unité le gain GH en boucle fermée. Selon les enseignements du brevet cité no 4 063 149, dans l'état d'équilibre, la chute de potentiel V aux bornes de la résistance Rl a une valeur sensiblement égale à (kT/q) Log (GH), o k est la constante de Boltzmann, T est la température absolue à laquelle les transistors Q3 et Q4 fonctionnent, et q est la charge de l'électron. Le courant de collecteur du transistor Q8 qui est néces- saire pour maintenir cette chute de tension a une valeur sensiblement égale à (kT/qR1) Log (GH0); le courant de collecteur du transistor Q8 est F/G fois plus grand et a une valeur égale à (FkT/GqRl) Log (GHO). D'autres sources de courant du type préféré sont décrites dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 3 629 691 et dans la demande de brevet de la République Fédérale d'Allemagne mise à la disposition du public n0 2 157 756 déposée par Te Winkel sous le titre "Stromquellanordnung", pir exemple. Il est possible d'obtenir un amplificateur de transconduc- tance opérationnel ne nécessitant qu'une capacité accrue à faire fonction de puits de courant de sortie en modifiant l'amplificateur de la figure 1 de façon à remplacer l'amplificateur de courant non li- néaire IA2 par un amplificateur de courant linéaire, par exemple du type à cuurants en rapport géométrique, comme cela peut être réalisé par simple remplacement de la résistance R21 par une connexion ne présentant sensiblement pas d'impédance. Il est possible d'obtenir un amplificateur de transconductance opérationnel ne présentant qu'une capacité accrue à faire fonction de source de courant de sortie en modifiant l'amplificateur de la figure 1 de façon à remplacer l'ampli- ficateur de courant non linéaire IAl par un amplificateur de courant linéaire, par exemple du type amplificateur à courantsen rapport géo- métrique, comme cela peut être réalisé par simple remplacement de la résistance Rll par une connexion ne présentant sensiblement. pas d'impé- dance. Il est possible d'obtenir une capacité accrue à faire fonction de source de courant de sortie en rendant non linéaire l'amplificateur de courant IA3 au lieu de l'amplificateur de courant IA2, ou bien en plus de l'amplificateur IA2. (Une résistance peut être introduite en série avec le transistor Q31 connecté en diode, entre les électrodes d'émetteur et de base du transistor Q32, afin de compenser l'effet d'élimination apparaissant lorsque la fréquence augmente pour le gain de courant direct en montage à émetteur commun du transistor Q32 et de mieux assurer la linéarité du gain de courant.) Chacun des amplificateurs de courant non linéaire utilisés dans les types d'amplificateurs de transconductances opérationnels tels qu'ils viennent d'être discutés ci-dessus peut également présenter une autre forme que celle de la figure 1, dans la mesure o chacun possède un gain de courant qui augmente lorsque le courant d'entrée augmente. Des exemples de ces autres possibilités sont représentés par les amplificateurs de courant analogues à ceux décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n' 3 986 048. L'amplificateur de courant non linéaire IA4 de la figure 3 est par exemple d'un des types décrits dans le brevet cité n0 3 986 048 et peut remplacer l'amplificateur de courant non linéaire du type illustré par les amplificateurs IAi et IA2. Dans l'amplificateur de courant IA4, le courant d'entrée appliqué entre sa connexion de point commun 40 et sa connexion d'entrée 41 est transformé en une tension par la connexion en série des transistors Q41 et Q42 de type NPN connectés en diodes. Cette tension, qui présente des variations qui sont deux fois plus grandes que la tension existant aux bornes d'un seul transistor connecté en diode à variation en logarithme du courant, subit une diminution du fait de la différence de tension émetteur-base du transistor Q43 de type NPN, à partir duquel un courant d'émetteur sensiblement constant est extrait par le générateur de courant cons- tant IS41. Après la diminution indiquée ci-dessus, la tension est appliquée comme tension émetteur-base du transistor Q44 de type NPN de façon à être transformée en une demande de courant qui varie comme le carré du courant d'entrée, cette demande étant effectuée au niveau de la connexion de sortie 42 de l'amplificateur IA4. L'augmentation de la demande de courant du générateur-IS41 a pour effet de réduire la demande de courant existant au niveau de la connexion de sortie 42 jusqu'à n'importe quel niveau voulu relativement au courant de repos fourni à la connexion d'entrée 41. Alors que les amplificateurs de transconductance opéra- tionnels classiques fonctionnent en Classe A quasi linéaire en ce qui concerne leurs étages de sortie, on notera que les amplificateurs de transconductance opérationnels qui viennent d'être décrits sont caractérisés par le fait qu'au moins un de leurs étages amplificateurs fonctionne en Classe AB. L'étage de sortie d'un amplificateur de transconductance opérationnel qui constitue un mode de réalisation de l'invention et qui utilise un premier amplificateur de courant de Classe AB et un deuxième ou troisième amplificateur de courant de Classe AB, fonctionne, comme on le notera, en Classe AB quasi linéaire. Des diviseurs de tension exerçant leur effet suivant un rapport qui ne dépasse que légèrement la valeur 1:1 et connectés avant la borne IN et entre les bornes OUT et IN constitueront des montages à potentiel suiveur offrant la possibilité de traiter des excursions de tension allant du potentiel de polarisation B- au potentiel de polarisation B+ à la fois dans le circuit d'entrée et le circuit de sortie. 2466135. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'ima- giner, à partir de l'amplificateur dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, di- verses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'inven- tion. R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Amplificateur de transconductance opérationnel compre- nant: une première borne (B+) et une deuxième borne (B-) de tension de polarisation destinées à recevoir des tensions de pola- risation présentant une première et une deuxième polarité opposées l'une à l'autre; un moyen amplificateur préliminaire (Q1, Q2, IS1) qui répond a un signal d'entrée en produisant des variations de signal ayant des excursions en sens opposés et se superposant a des courants respectifs de la première polarité au.niveau de ses première et deu- xième connexions de sortie; un premier (IA1) et un deuxième (IA2) amplificateurs de courant ayant des connexions d'entrée (11; 21) respectivement reliées à la première et à la deuxiè e connexion de sortie du moyen amplificateur préliminaire, ayant des connexions respectives de point commun (10; 20) reliées à la deuxième borne de potentiel de polari- sation (B-), et ayant des connexions de sortie qui délivrent des courants de sortie respectifs de la deuxième polarité; un troisième amplificateur de courant (IA3) possé- dant une connexion d'entrée (31) reliée à la connexion de sortie (22) du deuxième amplificateur de courant, possédant une connexion de point commun (30) reliée à la première borne de tension de polarisation (B+), et possédant une connexion de sortie (32) qui délivre un courant de sortie de la première polarité; une borne de signaux de sortie (OUT) à laquelle les connexions de sortie (12; 32) du premier et du troisième amplificateur de courant sont reliées; l'amplificateur de transconductance opérationnel étant caractérisé en ce qu'au moins un des premier (IA1), deuxième (IA2) et troisième (IA3) amplificateurs de courant est d'un type qui présente un gain de cou- rant, considéré entre ses connexions d'entrée (11; 21; 31; 41) et de sortie (12; 22; 32; 42), qui augmente lorsque le courant appliqué & sa connexion d'entrée augmente. 2. Amplificateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'un des premier, de..xcième et troisième amplificateurs de couranc (IAI; IA2; IA3) comporte: un transistor (Q12; Q22; Q32) doté d'électrodes de base, d'émetteur et de collecteur à ses dites connexions d'entrée, de point commun et de sortie; un élément résistif linéaire (Rll; R21; Ri); et un moyen faisant fonction de diode semi-conductrice (Qll; Q21; Q31; Q3) connecté en série avec l'élément résistif linéaire entre ses dites connexions c'entrée et de point commun. 3. Amplificateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier amplificateur de.courant (IA1) comporte: un transistor (Q12) doté d'électrodes de base, d'émetteur et de collecteur aux connexions d'entrée, de point commun et de sortie dudit premier amplificateur de courant; un élément résistif linéaire (RH; et un moyen faisant fonction de diode semiconductrice (Qll) connecté en série avec l'élément résistif linéaire entre les connexions d'entrée (11) et de point eommun (10) du premier amplifi- cateur de courant. 4. Amplificateur selon la revendication 3, caractérisé en ce que le troisième amplificateur de courant (IA3) est un amplifica- teur à courants en rapport géométrique et en ce que le deuxième amplificateur de courant (IA2) comporte: un autre transistor (Q22) doté d'électrodes de base, d'émetteur et de collecteur aux connexions d'entrée (21), de point commun (20) et de sortie (22) du deuxième amplificateur de courant; un autre élément résistif (R21); et un autre moyen faisant fonction de diode semi- conductrice (Q21) connecté en série avec ledit autre élément résis- tif (R21) entre les connexions d'entrée (21) et de point commun (20) du deuxième amplificateur de courant. 5. Amplificateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le deuxième amplificateur de courant (IA2) comporte: un amplificateur (Q22) doté d'électrodes de base, d'émetteur et de collecteur aux connexions d'entrée (21), de point commun (20) et de sortie (22) du deuxième amplificateur de courant; un élément résistif linéaire (R21); et un moyen faisant fonction-de diode semi-conductrice (Q21) connecté en série avec l'élément résistif linéaire entre les connexions d'entrée (21) et de point commun (20) du deuxième amplifi- cateur de courant. 6. Amplificateur selon l'une quelconque des revendica- tions 2 à 5, caractérisé en ce que le moyen amplificateur préliminaire comporte: un couple de transistors supplémentaires (Q1, Q2) dotés d'électrodes d'entrée respectives destinées à recevoir un signal d'entrée entre elles, possédant des électrodes de sortie respectives respectivement connectées à la connexion d'entrée (11) du premier amplificateur de courant (IA1) et à la connexion d'entrée (21) du deuxième amplificateur de courant (IA2), et possédant des électrodes de point commun ayant entre elles un point d'interconnexion (NI); et un moyen générateur de courant constant (IS1) qui applique un courant de polarisation au point d'interconnexion (NI), lequel moyen générateur de courant constant est composé d'un élément résistif linéaire supplémentaire (R1) qui suit chaque élément résis- tif linéaire cité ci-dessus (Rll; R21), d'un couple de jonctions semi- conductrices (Q3, Q4), d'un moyen permettant de polariser en sens pas- sant le couple de jonctions semi-conductrices de façon à produire à leurs bornes des tensions différentes, d'un moyen qui applique cette différence des tensions existant aux bornes des jonctions semi-conduc- trices à l'élément résistif supplémentaire (RI) afin d'amener le pas- sage d'un courant à travers celui-ci selon la loi de Ohm, et d'un moyen (Q7) faisant une réponse proportionnelle au passage de courant dans l'élément résistif supplémentaire (R1), laquelle réponse consiste à délivrer ledit courant de polarisation appliqué au noeud d'inter- connexion (N1). 7. Amplificateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'un des premiers (IA1), deuxième (IA2) et troisième (IA3) amplificateurs de courant comporte plusieurs transistors (Q41, Q42) connectés en diode qui sont connectés en série entre ses connexions de point commun (40) et d'entrée (41); un autre transistor (Q44) dont les électrodes d'émetteur et de collecteur sont connectées à ses connexions de point commun (40) et de sortie (42) et qui pos- sèd e une électrode de base, et un moyen (Q43) de translation de tension qui applique à l'électrode de base dudit autre transistor (Q44) une tension diminuée par rapport à la tension présente au niveau de sa connexion d'entrée (41). 8. Amplificateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la connexion d'entrée (11) du premier amplificateur de courant (IAl) reçoit comme courant d'entrée ledit courant de la pre- mière polarité présent au niveau de ladite première connexion de sortie du moyen amplificateur préliminaire (Qi, Q2, IS1) ainsi que les varia- tions de signal qui s'y superposent, et ladite connexion de sortie (12) du premier amplificateur de courant fournit un courant de sortie de ladite deuxième polarité en réponse de Classe AB à son courant d'entrée, ladite deuxième polarité étant opposée à la première; en ce que ladite connexion d'entrée (21) du deuxième amplificatetr de courant (IA2) re- çoit comme courant d'entrée ledit courant de-la première polarité existant au niveau de ladite deuxième connexion de sortie du_ nyen amplificateur préliminaire (Q1, Q2, IS1) ainsi que les variations de signal qui s'y superposent, et la connexion de sortie (22) du deuxième amplificateur de courant fournit un courant de sortie de ladite deuxième polarité en réponse à son courant d'entrée; en ce que ladite connexion d'entrée (31) du troisième amplificateur de courant (IA3) reçoit comme courant d'entrée le courant de sortie du deuxième amplificateur de courant (IA2), et ladite connexion de sortie (32) du troisième amplificateur de courant (IA3) fournit un courant de sortie de la première polarité en réponse à son courant d'entrée; et en ce que l'amplificateur de transconductance opérationnel possède une borne de signaux de sortie (OUT) à laquelle les connexions de sor- tie (12, 32) du premier et du troisième amplificateur de courant sont connectées. 9. Amplificateur selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'un des deuxième (IA2) et troisième (IA3) amplificateurs de courant est un amplificateur (IA3) à courants en rapport géométrique dont le courant de sortie est proportionnel au courant d'entrée, tan- dis que l'autre des deuxième (IA2) et troisième (IA3) amplificateurs est du type présentant un gain de courant, considéré entre ses con- nexions d'entrée (21; 31) et de sortie (22; 32), qui augmente lorsque le courant appliqué à sa connexion d'entrée (21; 31) augmente, son courant de sortie se présentant sous forme d'une réponse de Classe AB à son courant d'entrée. 10. Amplificateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier et le deuxième amplificateur de courant (IA1, IA2) sont des amplificateurs de courant de Classe AB; en ce que le troi- sième amplificateur de courant (IA3) est un amplificateur à courants en rapport géométrique qui reçoit comme courant d'entrée le courant de sortie du deuxième amplificateur dé.courant de classe AB et qui fournit un courant de sortie de la première polarité proportionnel à son courant d'entrée; et en ce que l'amplificateur de transconduc- tance opérationnel possède une borne de signaux de sortie (OUT) à laquelle les connexions de sortie (12; 32) du premier amplificateur de courant (1A2) de Classe AB et de l'amplificateur (IA3) à courants en rapport géométrique sont connectées.