L'invention se rapporte à un procédé et à une installation pour la séparation des solvants dans un flux d'air chargé de vapeurs de solvant par adsorption au moyen de charbon activé intercalé dans le circuit, suivie d'une régénération avec désorption par un courant de vapeur d'eau, par exemple au moyen de deux chanbres de charbon active, ou davantage. Par la séparation des solvants dans un flux d'air chargé de vapeurs de solvant par une adsorption au moyen de charbon activé intercalé dans le courant d'air chargé, et par une désorption qui y fait suite à l'aide d'un courant de vapeur d'eau, il s'agit, d'une part de récupérer les solvants pour les réutiliser et, d'autre part, dans le cadre de la lutte contre l'altération de l'environnement, d'obtenir une épuration aussi parfaite que possible du courant d'air par séparation des vapeurs de solvant qui y sont portées. les procédés et installations connus ne permettent pas d'obtenir ces deux résultats de manière satisfaisante. Ceci doit être imputé, au premier chef, au fait que les processus, d'une part de l'adsorption et, d'autre part de la désorption, ou de la régénération du#char- bon activé, ne sont coordonnés correctement, ni en fonction du temps ni d'après le débit, dans des conditions qui permettraient, par une mise en oeuvre économique des sources d'énergie pour l'adsorption et la régénération, de satisfaire aux exigences de la défense de l'envi- ronnement. Pour la solution du problème posé, l'invention part du raisonnement selon lequel, par une régulation appropriée, le rapport entre les intervalles de charge et de régénération doit être adapté aux conditions existant à tout moment, qui peuvent varier plus ou moins fortement, de manière à obtenir, aussi bien une efficacité qu'un cott satisfaisants pour ces deux processus. Partant de cette constatation, le principe de l'invention consiste en ce que la succession des intervalles de charge et de régénération est réglée automatiquement en fonction de la concentration des vapeurs de solvant. Pour l'automatisation, la succession des intervalles peut être commandée d'après un programme prédéterminé, adapté à la concentration des vapeurs de solvant. Dans le but, également, de répondre à des variations imprévues des valeurs et des processus, le passage de l'adsorption à la régénération peut être automatisé de telle sorte que, lors dfun dépassement d'un seuil de concentration prédéterminé, les chambres de charbon activé puissent être commutées de l'adsorption à la régénération, sous l'action d'un appareil de mesure placé côté sortie, et correspondant à la concentration des vapeurs de solvant dans le courant de sortie d'air chargé. Une consommation plus économique de vapeur, combinée avec un raccourcissement des intervalles de régénération, peut être atteinte par le fait que, lors de la commutation de l'adsorption à la régénération, une désorption par vaporisation avec grand volume de vapeur soit d'abord enclenchée, et qu'ensuite il y ait commutation, de préférence par une échappée de vapeur sur le côté sortie de la chambre de charbon activé, sur une vaporisation avec un faible volume de vapeur. Une amélioration importante des conditions d'adsorption peut être atteinte si, lors de la commutation sur le processus d'adsorption, l'air chargé de solvant rencontre le lit de charbon activé, à l'état sec. Dans ce but, après chaque intervalle de désorption peut être intercalé un intervalle de séchage pour l'assèchement du charbon activé, mouillé par le courant de vapeur d'eau, à l'aide d'un écoulement d'air de régénération particulier, et séparé des flux d'air chargé. Un séchage rapide du charbon activé donnant des conditions tempérées optimales pour l'adsorption suivante, peut être obtenu par le fait que, lors de la commutation. de la désorption sur le séchage, est d'abord utilisé de l'air sec chauffé et, ensuite, de l'air sec refroidi.La commutation de l'air de séchage chaud sur 1'air de séchage refroidi, est effectuée de façon appropriée à l'aide d'un hvmoetre disposé sur le côté sortie et entrant en action lors d'un dépassement vers le bas d'un taux d'humidité prédéterminé. Pour une adaptation optimale, il est avantageux que, en cas de marche en parallèle de plusieurs chambres de charbon activé d'une dimension donnée, le nombre (n) de chambres corresponde à l'équation: n = (tÂ+tR)/tÂ arrondi au nombre entier. supérieur, et que, en outre, les intervalles d'adsorption (tA) et de régénération (tR) soient décalés l'un par rapport à l'autre de telle sorte que, au moins une chambre soit constamment en service dans l'intervalle d'adsorption. D'autres caractéristiques de l'invention seront mieux comprises à la lecture de la description qui va suivre d'un exemple de réali sation, en se référant aux dessins annexés,sur lesquels - la Fig. 1 est une représentation schématique d'une installation selon l'invention; - la Fig. 2 est un diagramme de fonctionnement mettant en évidence le mode opératoire de l'installation de la Fig. 1; - la Fig. 3 montre, à grande échelle, la chambre de tête d'un réservoir de charbon activé, cette chambre comportant des soupapes pour les flux d'air chargé et d'air de régénération. L'installation représentée sur la Fig. 1 sert à la séparation des solvants dans un courant d'air L chargé de vapeurs de solvant Lgt ou flux d'air chargé îb, par une adsorption des vapeurs de solvant au moyen de charbon activé intercalé dans le flux d'air chargé, et par une désorption au moyen d'un courant de vapeur d'eau X qui fait suite à l'adsorption. le flux d'air chargé LB amené par la conduite 4 sous l'effet d'un ventilateur approprié Pb, est réparti en plusieurs courants par tiels par les conduites de raccordement f1, f2'f3' .... fn, dont seu- lement les trois premières sont montrées sur le dessin, qui sont reliées à un nombre correspondant de réservoirs de charbon activé a, par l'intermédiaire d'une admission E1 adjacente à la chambre de té- te c, et ce flux est libéré des vapeurs de solvant Dî# dans un lit de charbon activé b, par adsorption.Par un échappement A1 de la chambre de sortie d et les conduites de raccordement el, e2, e3...., l'air purifié L parvient à la conduite d'air la charge du lit de charbon activé a lieu de telle sorte qu'elle progresse graduellement depuis le côté entrée jusqu'au côté sortie du lit de charbon activé. Dès que le front de charge atteint le côté sortie du lit de charbon activé, la concentration de la vapeur de solvant dans la chambre de sortie d s'élève brusquement et détermine, au moyen d'un détecteur de concentration p, et des conduites de pilotage al et el, une fermeture de l'échappement A1 et de l'admission E1 ainsi qu'une ouverture de l'admission E2 pour l'alimentation en vapeur d'eau DW provenant d'une conduite de vapeur Tds de la chambre de sortie d, par l'intermédiaire de la conduite de raccordement glRg g,...*. ou g n associée au réservoir de charbon activé correspondant, dans le but de créer une désorption, hors du charbon activé des vapeurs de solvant adsorbées.Sur la Fig.l, cet état est représenté, par exemple, pour le deuxième charbon activé. le lit de charbon activé b agit d'abord,pour le courant de vapeur d'eau qui y pénètre, comme un condenseur jusqu'à ce que le lit complet se soit échauffé à la température de la vapeur qui y est entrée. Cet échauffement du lit de charbon activé a lieu sous une forte alimentation de vapeur. De manière correspondante la pression de la vapeur augmente également dans la chambre de tête c, jusqu'à une valeur qui n'est que légèrement plus faible que celle régnant dans la chambre de sortie d, et elle entrain un changement de position par le moyen d'un détecteur de pression r de vapeur et d'une conduite de pilotage s ayant une minuterie T, d'un étranglement U pour créer une plus grande résistance à l'écoulement et réduire la quantité de vapeur introduite.Au lieu d'étranglements de vapeurs individuelsu dans les conduites de raccordement g1, g2, g3..... l'étranglement de la vapeur peut également avoir lieu à l'aide d'un dispositif unique placé dans la conduite de vapeur Ld. le solvant adsorbé par le charbon activé est entraîné par le courant de vapeur et parvient, par un échappement 4 et de courtes conduites de raccordement kl, h , k3 à une conduite Ldb où cir- cule un mélange DB constitué par de la vapeur d'eau DW et de la vade solvant bLo . Ce mélange de vapeurs est amené à un condenseur v et le condensé qui s'écoule de ce dernier parvient à un récipient de séparation , non montré sur le dessin, dans lequel le solvant est séparé de l'eau, après quoi il reçoit une nouvelle destination pour être utilisé par exemple dans une installation pour le nettoyage chimique de piNces métalliques. La minuterie t est réglée de telle sorte que le solvant adsorbé est expulsé du banc de charbon activé b jusqu a un reste négligeable. Après écoulement du temps préréglé pour la désorption, l'admission E2 et l'étranglement de vapeur u sont ramenés à leur position initiale et, simultanément ou peu de temps après, est prévu un courant d'air de régénération LR pour le lit de charbon activé soumis à la désorption. le courant d'air de régénération SR est constitué par de l'air pur provenant d'une soufflerie de régénération Pr et pouvant être alimenté par une conduite de régénération Br les conduites de raccordement hl, h2, h3, ..*.. et une admission Ba, à la chambre de tête c du réservoir de charbon activé soumis précédemment à la désorption.Dans ce but, les minuteries t-sont reliées par les conduites de pilotage e3 et 53, chacune à une admission E et un 3 échappement 5 qui sont ouvertes sous l'action de signaux de comman de produits par la minuterie t afin de donner libre passage à l'écou- lement d'air de régénération, au travers du lit de charbon activé. La soufflerie de régénération Pr est enclenchée simultanément à partir de la minuterie t, par une conduite de pilotage Pr. la souf flerie de régénération Pr est combinée avec un dispositif w de chauf fage et de refroidissement, de telle manière qu'un courant d'air chaud de régénération traverse d'abord le lit de charbon activé b en core humide de vapeur et qu'il en assure le séchage et qu'ensuite, un courant d'air plus froid abaisse la température du charbon activé séché à une valeur plus basse appropriée pour le processus d'adsorp tion suivant. Par l'écoulement d'air de régénération, l'eau encore a adhérente au charbon activé est d'abord vaporisée, le reste de vapeur du sol vant étant entraîné de la sorte sous la forme de vapeur. De cette manière, il se produit dans la chambre de sortie d du réservoir de charbon activé concerné, un mélange L'R constitué d'air de régénéra tion , de vapeur d'eau DW et de vapeur de solvant t0, , ce mélange étant entralné, à titre d'écoulement secondaire d'air chargé L'B, par une conduite de raccordement , m2, 1113 et une conduite d'échappement L2. .De manière appropriée ce mélange est mis à l'air libre, tandis que la conduite d'air purifié L1 peut déboucher dans 11 atelier, afin d'éviter des pertes de chaleur durant la période de chauffage. Ainsi que le représentent les détails de la Fig. 3, les admis sions E1 et Ea, ainsi que les échappements e et A3 sont constitués sous la forme de soupapes à plateau x, munies d'une commande à excen trique y, et sont actionnés, par des conduites de pilotage, au moyen de servo-moteurs. l'inclusion de ces soupapes à plateau dans la cham bre de tête c ou dans la chambre de sortie d des réservoirs de char bon activé, présente des avantages de construction ainsi que de fonc tionnement. En particulier, les sections importantes de la chambre de tête et de la chambre de sortie sont utilisables, avec l'avanta ge correspondant d'une plus faible résistance à l'écoulement.De plus, le montage de l'installation en est simplifié car, dans le cas contraire, l'inclusion des soupapes dans les conduites de raccordement serait nécessaire. Ainsi que le montre la Fig. 3, la course de la soupape peut dépasser le milieu de la chambre, car les deux soupapes ne sont pas ouvertes simultanément. De manière appropriée, les deux soupapes ont en outre les mêmes guides z pourles plateaux. les échappements A2 pour la vapeur chargée de solvant comportent de simples clapets de retenue, qui sont dimentionnés et réglables de telle sorte qu'ils maintiennent fermés les échappements 4 des réservoirs de charbon activé travaillant dans le processus de charge, et ne libèrent que l'échappement A2 du réservoir travaillant dans le processus de désorption, sous une pression de vapeur dans la chambre de tête c essentiellement plus haute que la pression d'air produite dans la chambre de tête par l'écoulement d'air chargé. les minuteries tl, t2, t3 sont reliées entre elles par une conduite d'accouplement k, et sont constituées de telle sorte qu'à un instant donné une seule minuterie travaille dans son intervalle de pilotage pour le processus de régénération du réservoir de charbon activé qui lui est associé, et qu'elle met en marche la minuterie de l'unité suivante au cours d'un laps de temps donné, après l'écoulement de sa période de travail, que la concentration dans le réservoir de charbon activé suivant ait atteint, ou non, la hauteur prédéterminée pour le déclenchement de la minuterie.En outre, pour le démarrage de l'installation, un rythmeur T peut être prévu, qui met en marche la minuterie tl de la première unité à la mise en service de l'installation, et déclenche ainsi le cycle de travail sou haité~des autresumrnuteries par la conduite d'accouplement k. Dès que la concentration, dans une des chambres de sortie d en fonction de l'ordre chronologique précédemment réglé, excède la valeur maximale admissible, la période de régénération est déclenchée prématurément par le détecteur de concentration p dans l'unité concernée. En outre, le rythmeur T peut autre simultanément commuté sur un cycle approprié plus rapide. Au contraire, dans le cas où une concentration minimum prédéterminée n'est pas atteinte au moment de la commutation sur la régénération le rythmeur T peut autre commuté sur un cycle plus lent. La Fig. 2 met en évidence le mode de fonctionnement d'une installation ayant quatre unités d'adsorption 1, 2, 3, 4 telles que re présentées sur la Fig. 1. l'écoulement d'air chargé Lg, supposé constant, dans un but de simplicité, se divise en trois parties égales allant aux unités 1, 2, 3, dès qu'une unité est commutée sur la régénération, par exemple par une sortie D4 des vapeurs de solvant provenant du lit de charbon activé de l'unité 4 au temps tx, au cours de l'intervalle de régénération correspondant tR4* Dans l'unité 4 se déroule la désorption, d'abord durant un intervalle tDa, avec une grande quantité de vapeur D et ensuite, sous l'action du a détecteur de pression de vapeur r, avec une plus faible quantité de vapeur DB appropriée à la désorption, et celà pour un intervalle de temps tDb. Â la fin de la période de vaporisation tD' déterminée par le réglage préalable de la durée de fonctionnement de la minuterie t4, l'unité 4 est commutée sur la régénération par l'écoulement d'air de séchage et de refroidissement LR, dont l'intervalle de séchage met ses intervalles partiels tTR et tTK, pour le séchage à l'aide de l'air chaud et de l'air froid, sont déterminés par la minuterie t4 ou une minuterie particulière dans la soufflerie Pr ou dans le dispositif w de chauffage et de refroidissement. Après l'arrêt de l'écoulement d'air de régénération, l'unité 4 est commutée à nouveau, immédiatement ou avec un certain retard, pour une mise en charge sur un intervalle tB4. Pendant une pause de régénération top, au cours de laquelle les quatre unités 1 - 4 sont enclenchées sur une mise en charge, l'écoulement d'air chargé LB se répartit de manière égale entre les quatre réservoirs de charbon activé. A la fin. de ce temps de régénération, l'unité 1 est commutée sur une marche en régénération, soit par le détecteur de concentrationPcorrespondant par suite d'une sortie D1, soit par une commande transmise à la minuterie tl par la minuterie t4 au moyen du circuit d'accouplement k. Dans l'unité 1, et par la suite dans les unités 2 et 3, se reproduisent les processus semblables à ceux décrits ci-dessus pour la marche en régénération et en charge de l'unité 4. les pauses de régénération tp peuvent être naturellement de grandeur différente, lorsque la commutation sur la marche en régé- nération est déterminée par le détecteur de concentration p, en raison des variations de concentration qui se présentent, L'installation est constituée de telle sorte qu'il nty a aucun recouvrement des intervalles de régénération successifs tRl, tR2, tR3 et t R4 mais qu'au contraire ces intervalles se suivent l'un l'autre, soit avec une pause, soit sans pause. De manière appropriée, les pauses de régénération sont rendues courtes par rapport aux cycles de travail constitué par l'intervalle de charge et par l'intervalle de régénération qui lui fait suite.Elles sont déterminées principalement suivant des conditions d'exploitation par une mesure de la concentration (comme il est représenté sur la Fig. 2) ou en fonction du temps, ou par une combinaison de la mesure de la concentration et d'un asservissement en fonction du temps, lorsque, par exemple, après l'écoulement d'un intervalle de régénération, l'unité suivante de la série est commuté du régime de charge au régime de régénération après un temps d'attente prédéterminé, pour autant que la commutation sur la régénération n'ait pas été effectuée plus tôt par l'asservissement à la concentration. LISTE DES REFERENCES 1, 2, 3................. 3 Unités adsorbantes. a Réservoir de charbon activé. A1 Echappement pour L a1 Conduite de pilotage pour A1, E2 Conduite de pilotage pour 4 Echappement pour DB A3 Echappement pour L# b lit de charbon activé c Chambre de tête d Chambre de sortie D1,2,3,4 Passage de DLö en 1,2,3,4 D Grande quantité de vapeur a Faible quantité de vapeur DW Vapeur d'eau DL8 Vapeur de solvant DB Vapeur chargée = E1 Admission pour LB elle Conduite de pilotage pour E1 E2 Admission pour DW E3 Admission pour LB fl,f2,f3 Conduites de raccordement de LB vers E1 g1,g2,g3.......... " " " LD vers E2 h1,h2,h3.......... " " " LR vers E3 i1,i2,i3.......... " " " Al vers Ll k Conduite d'accouplement kl,k2,k3 Conduites de raccordement de A2 vers Ldb LB Courant d'air chargé = L Courant d'air purifié LR Courant d'air de régénération LISTE DES REFERENCES (suite) L'R Sortie du courant d'air de régénération L B Courant secondaire d'air chargé = Lb Conduite de charge pour LB d Conduite de vapeur pour DW - REVENDICATIONS 1 - Procédé pour la séparation des solvants dans un flux d'air chargé de vapeurs de solvant, par une adsorption au moyen de charbon activé disposé sur le passage de l'air chargé, suivie d'une régéné ration avec désorption par un courant de vapeur d'eau, par exemple au moyen de deux chambres de charbon activé, ou davantage, caracté risé en ce que la succession des intervalles de charge et de régéné ration est réglée automatiquement en fonction de la concentration de vapeur de solvant. 2 - Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon la re vendication 1, caractérisée en ce qu'elle comporte une commande au tomatique de la succession des intervalles de chargent et de régé nération (tR). 3 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la succession des intervalles (tg) -(tR) est commandée par un program me prédéterminé établi en fonction du temps et adapté à la concen tration des vapeurs de solvant. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 et 3, caractérisé en ce que la concentration des vapeurs de solvant est constamment assurée et en ce que la succession des intervalles (tB-tR) est com mandée directement par la valeur de concentration. 5 - Procédé selon 11 une des revendications 1, 3 ou 4, caracté risé en ce que, par la commutation du régime de charge au régime de #égénération, on provoque d'abord une désorption par vaporisation avec un grand volume de vapeur, et qu'ensuite il y a commutation sur une vaporisation avec un plus faible volume de vapeur, de préférence sous l'effet de l'évacuation de la vapeur sur le coté sortie de la chambre de charbon activé. 6 - Procédé selon l'une des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que la désorption a lieu au moyen de vapeur surchauffée. 7 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la désorption par vapeur surchauffée, ou le séchage, a lieu vers la fin de l'intervalle de désorption (tD). 8 - Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la vapeur est reprise à la sortie de la chambre de charbon activé pro portionnellement à la production de solvant. 9 - Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la reprise de la vapeur se produit de manière continue. 10 - Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la reprise de la vapeur est effectuée de façon discontinue. 11 - Procédé selon la revendication 1 ou l'une des revendications 3 à 10, caractérisé en ce que, en cas de marche en parallèle de plusieurs chambres de charbon activé d'une dimension donnée, le nombre (n) de chambres est au moins égal à n = (tA+tR)/tA arrondi au nombre entier supérieur, et en ce que les intervalles d'adsorption (tA) et de régénération (tR) sont décalés l'un par rapport à l'autre de telle sorte que, au moins une chambre soit constamment en service dans l'intervalle d'adsorption. 12 - Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le nombre de chambres (n) est égal ou supérieur à n = (tA+tR)/tR, arrondi au nombre entier inférieur. 13 - Procédé selon l'une des revendications 3 à 12, caractérisé en ce que, lors d'un dépassement d'un seuil prédéterminé de concentration, les chambres de charbon activé (a) sont commutées du régime de charge au régime de régénération par un appareil de mesure (détecteur de concentrationC)disposé sur le côté sortie et sensible à la concentration des vapeurs de solvant dans le courant de sortie d'air chargé. 14 - Procédé selon l'une des revendications 3 à 13, caractérisé en ce que, après chaque intervalle de désorption (tD) est prévu un intervalle de séchage (tT) pour l'assèchement du charbon activé, mouillé par le courant de vapeur d'eau, à l'aide d'un écoulement d'air de régénération particulier (LR) distinct de l'écoulement d'air chargé (LB)* 15 - Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il y a commutation d'un séchage par air chaud à un séchage par un courant d'air froid. 16 - Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que la commutation du mode de séchage par air chaud au séchage par air froid a lieu lorsqu'un taux prédéterminé d'humidité à la sortie de la chambre de charbon activé est dépassé vers le bas. 17 - Procédé selon la revendication 1, ou l'une des revendications 3 à 16, caractérisé en ce que le flux d'air purifié (L) est ramené dans l'espace d'où il avait été soutiré pour l'adsorption des vapeurs de solvant. 18 - Procédé selon la revendication 1 ou l'une des revendications 14 à 17, caractérisé en ce que l'écoulement de sortie d'air de régénération (BR) est envoyé dans l'atmosphère. 19 - Installation selon la revendication 2 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 3, caractérisée en ce que la commande automatique comporte une minuterie programmée pour le déclenchement des signaux de commande servant à l'actionnement des dispositifs commandant l'écoulement d'air chargé (LB)et les rrayens de régénérations ( X 20 - Installation selon la revendication 2 ou la revendication 19 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 4, caractérisée en ce que la commande automatique comporte des détecteurs (r,p) pour le déclenchement des signaux de commande servant à l'actionnement des dispositifs commandant l'écoulement d'air chargé (lob) et les moyens de régénération (DW,LR). 21 - Installation selon la revendication 1 ou l'une des revendications 19 et 20, caractérisée en ce qu'elle comporte une batterie de réservoirs de charbon activé (a),chacun d'eux comprenant, outre une admission et un échappement de vapeur , deux admissions (E1,E3) et échappements (A1,A3) séparés et réglables amour le branchement, d'une part d'une première conduite d'alimentation pouvant être raccordée à la source de l'écoulement d'air chargé de solvant (LB) ou à un premier conduit d'air d'échappement (L et d'autre part, pour le branchement d'une seconde conduite d'alimentation (Lr) pouvant être raccordée à la source (P) d'un écoulement d'air de régénération, ou à un deuxième conduit d'air d'échappement (L2) pour l'air de régénération sortant (LR), et en ce que les admissions des chambres pour la vapeur, pour l'écoulement d'air chargé et pour l'écoulement d'air de régénération sont reliées à une source de vapeur de balayage (DW) à une source d'air chargé (BB) ou à une source d'air de régénération (LR) par leurs conduites d'alimentation, en parallèle mais tout en pouvant être branchées ou débranchées séparément par des dispositifs de commande. 22 - Installation selon la revendication 2 ou l'une des revendications 19 et 20, caractérisée en ce qu'elle comporte dans le conduit d'échappement (L1) de l'écoulement d'air chargé, un appareil de mesure (P) pour la concentration des vapeurs de solvant dans Irg, coulement d'air chargé, et pour l'admission (E1) , un servo-moteur commandé par le détecteur de concentration (p). 23 - Installation selon la revendication 2 ou l'une des revendications 19 à 22, caractérisée en ce qu'elle comporte, pour la vaporisation dans les intervalles de désorption (T )un conduit d'admission de vapeur (u) qui peut être réglé pour permettre l'entrée d'abord d'un grand volume de vapeur, ensuite d'un volume plus faible. 24 - Installation selon l'une quelconque des revendications 17 à 21, caractérisée en ce qu'elle comporte un surchauffeur de vapeur dans la conduite d'alimentation de vapeur. 25 - Installation selon la revendication 24, caractérisée en ce que le surchauffeur de vapeur peut être mis en service vers la fin de l'intervalle de désorption (tD) 26 - Installation selon la revendication 23, caractérisée en ce que l'admission de vapeur (u) est réglable de manière continue ou discontinue proportionnellement à la production de solvant à la sortie de la chambre de charbon activé. 27 - Installation selon l'une quelconque des revendications 19 à 26, caractérisée en ce que chaque chambre de charbon activé (a) peut être branchée séparément dans le parcours suivi par un courant d'air de régénération. 28 -Installation selon la revendication 27, caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens pour le chauffage de l'air de séchage (W) qui ne peuvent être mis en action que dans la première partie de l'intervalle de séchage (tp). 29 - Installation selon la revendication 1 et l'une des revendications 19 à 28, caractérisée en ce que l'ouverture d'aspiration et l'ouverture d'évacuation du canal (1D,11) pour le courant d'air chargé (LB,L ) et le courant d'air purifié se trouvent dans le local où l'installation est montée. 30 - Installation selon la revendication 2 ou l'une des revendications 19 à 29, caractérisée en ce que l'ouverture d'évacuation du canal (L 2) pour l'écoulement d'air de régénération (BR) se trouve à l'air libre. 31 - Installation selon la revendication 21, caractérisée en ce que, d'une part, les admissions (E1,E3) pour l'écoulement d'air chargé (LB) et l'écoulement d'air de régénération (LR) et d'autre part les échappements (A1,#) pour l'air purifié (L) et l'air de régénération (lob) sortant, sont dans la chambre de tête (c) ou dans la chambre de sortie (d) des réservoirs de charbon activé (a) et en ce qu'ils sont constitués par des soupapes à plateau. (X) à commande par excentrique, de préférence décalés de 180g l'une par rapport à l'autre.