La présente invention concerne les dispositifs de transformation des hydrocarbures bruts et, plus precis8ment,les dispositifs de pyrolyse des hydrocarbures bruts. L'invention peut entre utilisée avec le maximum d'effets pour la transformation des hydrocarbures bruts de nature différente, dans la fabrication des produits chimiques de valeur,tels qu'oléfines inférieures et hydrocarbures aromatiques. En outre, le dispositif selon l'invention peut entre utilisé en tant qu'appareil échangeur de chaleur. On connait un dispositif de pyrolyse des hydrocarbures bruts comprenant un corps démontable selon un plan horizontal et contenant un agent de transfert de chaleur, en fusion. Dans la partie supérieure du corps sont disposées au moins un injecteur à tuyère servant à injecter les hydrocarbures bruts dans l'agent de transfert de chaleur en fusion et au moins une tubulure destinée à évacuer les produits de pyrolyse. Le dispositif est, on outre, doté d'un moyen d'apport de chaleur à l'agent de transfert de chaleur. Dans ce dispositif connu, les hydrocarbures bruts sont introduits dans l'agent de transfert de chaleur en fusion, au-dessous du niveau du bain fondu. L'injection des hydrocarbures bruts à travers la tuyère, dans le bain fondu de l'agent de transfert de chaleur, se fait à une vitesse ne dépassant pas 0,5 m/s. La haute température du bain d'agent de transfert de chaleur provoque dans les hydrocarbures bruts des réactions entrainant la formation de molécules d'un poids moléculaire plus faible. Les hydrocarbures liquides passent alors à l'état gazeux de sorte qu'il se forme autour de la tuyère de nombreuses bulles qui remontent,vers la surface de l'agent de transfert de chialeur, à une vitesse d'environ 0,3 à 0,4 mis. t Ce dispositif se caractérise par un séjour prolongé des hydrocarbures bruts dans la zone de hautes températures et par une faible vitesse de leur dchauffement, cette vitesse d'échauffement ayant une importance capitale pour les processus de pyrolyse. La durée prolongée du séjour des hydrocarbures bruts et la faible vitesse de leur échauffement ont pour conséquence de diminuer le rendement en produits chimiques de valeur. Le rendement du dispositif est limité par la vitesse de remontée des bulles. Le diamètre des bulles formées a une importance capitale : plus les bulles sont petites, plus l'échauffement des hydrocarbures bruts est rapide. D'autre part, plus les bulles sont petites, plus elles montent lentement, c'est-à-dire > plus les bulles sont petite, plus la charge admissible supportée par le dispositif est faible. Normalement, le temps de séjour des hydrocarbures bruts dans la zone de hautes températures au cours de la pyrolyse varie entre 0,05 et 0,5 s > pour assurer un rendement suffisamment élevé en produits chimiques de valeur, tels que les oléfines Si le temps de séjour des hydrocarbures bruts dans la zone de hautes températures est plus long, les molécules des oléfines se désagrègent en H2 et C; par contre, si ce temps est trop courts les réactions de décomposition n'ont pas le temps de se produire Comme il a été déjà indiqué, la vitesse de remontée des bulles est de 0,3 à 0,4 mis. Pour que la durde de séjour des hydrocarbures bruts dans cette zone soit de 0 > 5 s, il faut immerger la tuyère de 0,4 x 0,5 = 0,2 m.Avec une telle profondeur d'immersion de la tuyère les hydrocarbures bruts n'ont pas assez de temps pour s'échauffer aux températures nécessaires à la pyrolyse (700 à 950 C); par contre, si la tuyère est immergée à plus grande profondeur, on a un faible rendement en produits chimiques de valeur, en oléfines par exemple. Pour une longue durée de séjour des hydrocarbures dans la zone de hautes températuresa on obtient un rendement élevé (jusqu'à 30-4070) en carbone (coke), ce qui'complique l'exploitation de ltappareillagel puisque son volume utile se trouve rempli du coke dont le dépit sur les surfaces d'échange de chaleur provoque une diminution du coefficient de transfert de chaleur et la mise hors service de ces surfaces. Pour obtenir un rendement convenable en olefines, il faut que la vitesse d'échauffement des hydrocarbures bruts soit supérieure à à 1050C/s. Si les bulles sont de taille importante, le transfert de la chaleur vers l'intérieur de leur volume est difficile à cause de la faible conductibilité calorifique du gaz et de la faible valeur du transfert de chaleur par convection. Pour obtenir une vitesse d'échauffement élevée, on cherche à faire en sorte que les bulles formées soient de la plus petite taille possible, mais les petites bulles ne remontent que lentement à la surface, ce qui rend plus mauvaises les caractéristiques du processus de pyrolyse, comme déjà indiqué. Pour diminuer Ilinfluence de ces inconvénients, le processus est réalisé en introduisant la matière première par un grand nombre de petites tuyères et en maintenant une couche peu épaisse (jusqu'à 0,5 m) de l'agent de transfert de chaleur. Cela conduit cependant à une trop grande superficie du bain d'agent de transfert de chaleur et à une complication du système de distribution de la matière première. Les inconvénients cités ci-dessus du processus de pyrolyse dans le dispositif connu ne permettent pas d'en augmenter la productivité car, lorsqu'on augmente la vitesse d'amenée des hydrocarbures bruts' le volume de l'agent de transfert de chaleur se trouve surchargé par la phase gazeuse et la mousse formée est rejetée de appareil qui est alors mis hors service. Si l'on utilise des agents de transfert de chaleur visqueux, la vitesse de remontée des bulles devient sensiblement plus faible, de sorte que le rejet de l'agent de transfert de chaleur se produit sous des charges moins importantes du dispositif. Le but de l'invention est d'éviter ces inconvénients, Dans le cadre de l'invention, on s'est proposé de créer un dispositif de pyrolyse des hydrocarbures bruts, dans le quel l'injecteur amenant les hydrocarbures bruts vers l'agent de transfert de chaleur en fusion et le moyen d'apport de chaleur sont disposés de telle maniere que le temps de séjour des hydrocarbures bruts, dans l'agent de transfert de chaleur' soit réduit ett donc} que le processus de pyrolyse soit plus intense. Le but visé est atteint par la création d'un dispositif de pyrolyse des hydrocarbures bruts comprenant un corps démontable, selon un plan horizontal, destiné à contenir un agent de transfert de chaleur en fusion et dans la partie supérieure duquel est monté au moins un injecteur à tuyère d'amenée des hydrocarbures bruts dans l'agent de transfert de chaleur en fusion, et est fixée au moins une tubulure pouf l'évacuation des produits résultant de la pyrolyse, ce dispositif étant doté d'un moyen d'apport de chaleur à l'agent de transfert de chaleur, et l'injecteur étant monté, selon l'invention, dans la partie supérieure du corps, de manière que la section de sortie de sa tuyère soit disposée, par rapport à la surface de l'agent de transfert de chialeur, à une distance suffisante pour. qu'il se forme, à cette surface, un cratère hydrodynamique sous l'action du jet des hydrocarbures bruts-sortant de la tuyère, alors que le moyen d'apport de chaleur est disposé à l'intérieur du corps de telle manière que la chaleur arrive directement dans le volume de l'agent de transfert de chaleur. Ce mode de disposition de l'injecteur à tuyère permet d'injecter les hydrocarbures bruts à une vitesse suffisante pour qu'il se forme dans l'agent de transfert de chialeur, un cratère hydrodynamique d'une profondeur assurant un apport de chaleur intense aux hydrocarbures bruts à décomposer. Le fait de disposer le moyen d'apport de chaleur à l'intérieur du corps permet d'intensifier l'amenée de la chaleur et d'éviter la surchauffe des parois du corps. Dans la pratique, il est avantageux de disposer dans le corps une cloison dont une extrémité est fixée dans la partie supérieure du corps et l'autre est placée un peu plus bas que la section de sortie de la tuyère de l'injecteur de manière à diviser l'espace au-dessus de l'agent de transfert de chaleur en au moins deux zones, dont l'une reçoit l'injecteur à tuyère pour l'injection des hydrocarbures bruts et l'autre reçoit le moyen d'apport de chaleur à l'agent de transfert de chaleur, ce moyen étant réalisé sous forme d'au moins un seul injecteur à tuyère, fixé dans la partie supérieure du corps et servant à amener l'agent gazeux calorifique à la surface de l'agent de transfert de chaleur. La cloison divisant l'espace au-dessus de l'agent de transfert de chaleur en deux zones et le mode de réalisation du moyen d'apport de chaleur selon l'invention permettent d'amener la chaleur à l'agent de transfert de chaleur avec la meme intensité avec laquelle cette chaleur en est évacuée. Cette égalité des intensités d'apport et d'évacuation de la chaleur permet d'augmenter la sécurité de fonctionnement du dispositif et d'en faire varier largement et à volonté la producttySté, la charge du dispositif en matière première n'étant pas limitée par les quantités de chaleur à amener. Il est avantageux que les centres des sections de sortie des tuyères des injecteurs à hydrocarbures bruts et à agent gazeux calorifique soient disposés sur la surface de l'agent de transfert de chaleur. Grâce B.une telle disposition des centres on atteint l'intensité maximale du transfert de chaleur dans les cratères, car, dans ce cas, toutes les autres conditions étant égales en ce qui concerne celles d'amenée des hydrocarbures bruts, la profondeur du cratere et la vitesse du courant dans celui-ci seront maximales comparées au cas où les hydrocarbures bruts sont injectés à travers une tuyère située à une certaine hauteur au-dessus du niveau de l'agent de transfert de chaleur. Le dispositif selon l'invention peut entre réalisé de manière que son corps soit cylindrique. Si le corps est réalisé sous forme de cylindre, la cloison peut être réalisée sous forme d'anneau, pour réduire au minimum la résistance du corps et de la cloison au mouvement circulaire de l'agent de transfert de chaleur autour du centre du corps. I1 est avantageux que les tuyères des injecteurs pour amenée des hydrocarbures bruts et de l'agent gazeux calorifique soient disposées sous un angle aigu par rapport à la surface de l'agent de transfert de chaleur et sous un angle aigu par rapport au rayon du corps cylindrique du dispositif passant, par le centre de la section de sortie des injecteurs. Ce mode de disposition des injecteurs, quand le corps est cylindrique et la cloison est sous forme d'anneau, aura pour effet que le mouvement de l'agent de transfert de chaleur, à proximité de sa surface, se fera en deux sens : dans le sens radial (du centre vers la périphérie) et dans le sens circulaire : autour du centre du corps sous l'action des jets sortant des tuyères des injecteurs. Cela rend plus intense l'échange de l'agent de transfert de chaleur entre la zone d'échauffement et la zone de pyrolyse, ce qui permet d'intensifier le processus de transfert de chaleur entre ces zones. Pour rendre optimal le processus de transfert de chaleur d'une zone à l'autre, il est plus avantageux que Itangle dtinclnaison des tuyères, par rapport à la surface de 11 agent de transfert de chaleur, soit de 10 à 400 et que l'angle d'inclinaison des tuyères,par rapport au rayon du corps passant par le centre de la section de sortie des tuyères des injecteurs, soit de 15 à 75 . Pour assurer le fonctionnement continu du dispositif et l'evacuation en continu du coke se formant au cours de la pyrolyse, on peut prévoir dans le corps une cloison annulaire supplémentaire montée entre le corps et les injecteurs, de manière que sa tranche supérieure soit disposée au-dessous de la surface de l'agent de transfert de chaleur, pour permettre à celui-ci de se déverser, et qui est percée de trous dans la partie inférieure. Dans le cas où le dispositif selon l'invention est utilisé pour réaliser le processus de pyrolyse dans des agents de transfert de chaleur présentant une viscosité élevée (supérieure à 1 poise), il est avantageux que le corps puisse tourner autour de son axe vertical et de le doter d'un entratnement en rotation, la partie supérieure du corps étant réalisée sous forme d'un couvercle doté dwune virole dont les bords sont disposés dans le corps au-dessous de la surface de l'agent de transfert de chaleur. Pour faciliter l'échange de l'agent de transfert de chaleur entre la zone de pyrolyse et la zone d'échauffement, on peut disposer des nervures radiales sur le fond du corps. Pour intensifier le processus de pyrolyse, il est avantageux que la source de chaleur soit réalisée par ra zone active d'un réacteur nucléaire, disposée dans l'agent de transfert de chaleur. D'autres objets et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples préférés de réalisation et en se référant aux dessins annexés, dans lesquels - la figure 1 représente schématiquement, en coupe longitudinale, la vue d'ensemble du dispositif de pyrolyse des hydrocarbures bruts dans lequel l'injecteur, pour l'introduction des hydrocarbures bruts vers l'agent de transfert de chaleur, est disposé, selon l'invention, audessus de la surface de cet agent de transfert de chaleur; - la figure 2 représente en coupe longitudinale le dispositif de pyrolyse des hydrocarbures bruts dont le corps renferme une cloison, selon l'invention; - la figure 3 représente, en coupe longitudinale, le dispositif de pyrolyse des hydrocarbures bruts selon l'invention, dont le corps est réalisé sous forme de cylindre,et la cloison sous forme d'anneau;; - la figure 4 est une coupe suivant IV-IV de la figure 3; - la figure 5 représente, en coupe longitudinale, le dispositif de pyrolyse des hydrocarbures bruts selon l'inventiona dont le corps peut tourner autour de son axe vertical, - la figure 6 est une vue suivant la flèche A de la figure 5; - la figure 7 représente le dispositif de pyrolyse des hydrocarbures bruts dans lequel la source de chaleur à amener vers ragent de transfert de chaleur est réalisée, selon l'invention, par la zone active dlun réacteur nucléaire. Dans le cadre de l'invention, il est proposé un dispositif de pyrolyse d'hydrocarbures bruts. Tel qu'il est représenté sur la figure 1, le dispositif comprend un corps 1 démontable selon un plan horizonttal et contenant l'agent de transfert de chaleur en fusion 2 qui est, dans le cas considéré, un bain de métaux lourds fondus (bismuth par exemple). Dans la partie supérieure du corps l, réalisée sous forme d'un couvercle 3, est monté un injecteur 4 à tuyère 5 servant à introduire les hydrocarbures bruts dans l'agent de transfert de chaleur en fusion 2, Le corps 1 est doté d'une tubulure 6 d'évacuation des produits résultant de la pyrolyse, et dtun moyen 7 d'apport de chaleur vers l'agent de transfert de chaleur disposé l'intérieur du corps I. L'injecteur 4 est monté, selon l'invention, dans la partie supérieure 3 du corps lde manière que la section de sortie de sa tuyère 5 se trouve au-dessus de la surface de l'agent de transfert de chaleur 2, à distance suffisante pour que le jet d'hydrocarbures bruts, sortant de la tuyère 5 dans le sens de la flèche a, creuse un cratère hydrodynamique 8 dans la surface de l'agent de transfert de chaleur. Pour que l'intensité de l'apport de chaleur à l'agent de transfert de chaleur soit égale à l'intensité de la consommation de chaleur dans le processus de pyrolyse, on peut recourir au mode de réalisation du dispositif représenté sur la figure 2. Le corps 9, rempli du liquide de transfert de chaleur, est démontable selon un plan horizontal. Dans la partie supérieure (dans le couvercle 10) du corps 9 sont montés les injecteurs ll dotés de tuyères 12 d'amenée des hydrocarbures bruts et les injecteurs 13 dotés de tuyères 14 d'amenée de l'agent calorifique gazeux (par exemple des produits de combustion à t = 1900 à 20000C) à l'agent de transfert de chaleur 2 liquide. Les injecteurs 13 constituent le moyen d'apport de la chaleur vers l'agent de transfert de chaleur 2. Pour diviser l'espace au-dessus de l'agent de transfert de chaleur 2, suivant la phase gazeuse, le couvercle 10 du corps 9 comporte une cloison 15 dont la tranche supérieure et les tranches latérales sont reliées de maniere étanche au couvercle 10, alors que la 'tranche inférieure est située un peu au-dessous de la section de sortie des tuyères 12 et 14 des injecteurs ll et 13 et immergée dans l'agent de transfert de chaleur 2. La cloison 15 sépare l'espace au-dessus de l'agent de transfert de chialeur, respectivement en deux zones 16 et 17 pour réaliser la pyrolyse et l'évacuation de l'agent gazeux calorifique. Pour évacuer les produits de pyrolyse du corps 9 > on a prévu une tubulure 18 dans le couvercle 10, alors que l'agent gazeux calorifique est évacué à travers la tubulure 19. Sous l'action du jet sortant de la tuyère, l'agent de transfert de chaleur dans les cratères se met en mouvement selon le sens indiqué par les flèches d, ce mouvement de l'agent de transfert de chaleur se faisant surtout dans le sens vertical : vers le haut dans la zone des cratères 8 et vers le bas dans les zones périphériques. En outre, le transport de agent de transfert de chaleur, et donc de la chaleur d'une zone dans l'autre se fait grâce à la conductibilité thermique de l'agent de transfert de chaleur à ses pulsations turbulentes et dans une notable mesure, grâce à une différence-de ses densités dans les deux zones. Ces voies d'échange de la chaleur ne sont pas de nature à assurer l'intensité suffisante de son transfert entre l'agent gazeux calorifique et les hydrocarbures bruts, ce qui a pour conséquence de limiter la productivité du dispositif. Le problème de l'intensification du transfert de la chaleur est résolu dans le dispositif représenté sur les figures 3 et 4. Dans ce mode de réalisation du dispositif, le corps 20 et sa partie supérieure 21 sont cylindriques, alors que la cloison 22 est annulaire et divise l'espace au-dessus de l'agent de transfert de chaleur en deux zones 23 et 24, destinées respectivement à réaliser le processus de pyrolyse et évacuer l'agent gazeux calorifique. Dans la zone 23, le processus de pyrolyse se réalise à l'aide des injecteurs 25 dotés des tuyères 26 servant à amener les hydrocarbures bruts, alors que, dans la zone 24, les injecteurs 27, dotés de tuyères 28, sont destinés à amener l'agent gazeux calorifique. Les tuyères 26 et 28 des injecteurs 25 et 27 sont disposées sous un angle aigu a par rapport à la surface de l'agent de transfert de chaleur 2, alors que leurs sections de sortie sont situées sur la surface de l'agent de transfert de chaleur 2 et orientées sous un angle aigu P par rapport au rayon du corps cylindrique 20 passant par le centre de la section de sortie des tuyères 26 et 28 des injecteurs 25 et 27. L'angle a dtincli- naison des tuyères 26 et 28, par rapport à la surface de l'agent de transfert de chaleur 2, est de 10 à 400 et l'angle P de leur inclinaison1 par rapport au rayon du corps 20 passant par la section de sortie des tuyères 26 et 28 est de- 15 à 750. Dans la partie supérieure 21 du corps 20 sont prévues une tubulure 29 d 'évacuation des produits de pyrolyse et une tubulure 30 d'évacuation de l'agent calorifique gazeux. Dans le corps 20, on a préw une cloison supplémentaire annulaire 31 montée entre le corps 20 et les injecteurs 25, de manière que sa tranche supérieure se trouve au-dessous de la surface de l'agent de transfert de chaleur 2, alors que sa partie inférieure est percée de trous 32. Entre la paroi du corps 20 et la cloison 31 est ménagé un jeu 33. La présence de la cloison 31 permet d'évacuer le coke se formant dans le dispositif au cours du processus de pyrolyse, sans arrêter le fonctionnement de celui-ci. Sous l'effet du mouvement de l'agent de transfert de chaleur 2, dans le sens des flèches b, le coke s'accumule près des parois du corps 20 et est évacué à travers la tubulure 34 prévue à cet effet. Les figures 5 et 6 représentent un mode de réalisation du dispositif permettant d'effectuer le processus de pyrolyse dans des agents de transfert de chaleur, caractérisé par une viscosité élevée (iL > l poise), par exemple dans un bain de scories (laitier de haut fourneau, scorie métallurgique, etc.). Le dispositif comprend le corps cylindrique 35 (figure 5) monté sur un support mobile 36 permettant au corps 35 de tourner autour de son axe vertical. La rotation du corps 35 est assurée à l'aide de la transmission 37 (figure 6). La partie supérieure du corps 35 se présente sous forme du couvercle 38 (figure 5) doté d'une virole 39 dont le bord est disposé dans le corps 35 au-dessous de la surface de l'agent de transfert de chaleur 40. L'espace intérieur du corps 35, au-dessus de 1' agent de transfert de chaleur 40, est divisé par les cloisons 41 (figure 6) en zones 42 et 43 destinées respectivement à réaliser le processus de pyrolyse et à réchauffer l'agent de transfert de chaleur 40; à cet effet, dans le couvercle 38 du corps 35 sont montés les injecteurs 44 dotés de tuyères (non représentées sur la figure) amenée des hydrocarbures bruts et les injecteurs 45 dotés de tuyères 46 d'amenée de l'agent calorifique gazeux. Les produits de pyrolyse sont évacués à travers les tubulures 47 et l'agent calorifique gazeux à travers la tubulure 48. Le nombre de cloisons radiales 41, déterminé surtout par les dimensions de l'appareil et par sa productivité, peut être aussi bien pair qu'impair. En outre, elles peuvent Btre disposées non seulement radialement, mais aussi sous un certain angle par rapport au rayon de l'appareil. Sur le fond du corps 35 sont disposées des nervures radiales 49 (figure 5) destinées à intensifier la circulation de l'agent de transfert de chaleur. Pour augmenter le débit en hydrocarbures bruts, on peut prévoir dans la partie supérieure du corps du dispositif, quel que soit le mode de sa réalisation, plusieurs injecteurs d'amenée des hydrocarbures bruts et plusieurs injecteurs d'amenée de l'agent calorifique gazeux. Pour chauffer l'agent de transfert de chaleur3 dans la zone d'échauffement du dispositif des modes de réalisation précédents, on utilise normalement, en tant que composant pour l'obtention de l'agent gazeux, une partie des produits de pyrolyse obtenus dans la zone de pyrolyse. De ce fait, le rendement en produits de pyrolyse est peu élevé avec ces modes de réalisation du dispositif. Pour intensifier le processus de pyrolyse et augmenter le rendement en produits, on peut disposer la zone active d'un réacteur nucléaire dans l'agent de transfert de chaleur, directement sous les tuyères; dans ce cas, le processus de pyrolyse se trouve intensifie' gracie à la radiation fournie par cette zone active. Pour intensifier le processus de pyrolyse, -on peut utiliser le mode de réalisation du dispositif représenté sur la figure 7, et où le corps 50, rempli de l'agent de transfert de chaleur SI (plomb fondu, par exemple), est démontable selon un plan horizontal. Dans la partie supérieure 52 du corps 50 sont disposés les injecteurs 53 dotés des tuyères 54 pour l'amenée des hydrocarbures bruts à transformer. La zone active 55 du réacteur nucléaire est disposée dans l'agent de transfert de chaleur 51. La tubulure 56, montée dans la partie supérieure 52 du corps 50, sert à évacuer les produits de pyrolyse. Le dispositif de pyrolyse des hydrocarbures bruts selon l'invention fonctionne de la façon suivante. On envisage, à titre d'exemple, le mode de réalisation représenté sur la figure 1, pour illustrer le procédé et le dispositif de pyrolyse selon l'invention. Les hydrocarbures bruts sont amenés sur la surface du liquide de transfert de chaleur 2, à travers la tuyère 5 de l'injecteur 7 disposée sur la surface, la vitesse d'injection étant suffisante pour la formation du cratère hydrodynamique 8 dont la profondeur est choisie de manière que le processus de pyrolyse se déroule de manière intense. Le jet a d'hydrocarbures bruts atteint le fond du cratère 8, tourne vers le haut suivant la flèche b et s'étale en une couche mince figure l) le long de la surface du cratère. Cest justement pendant le mouvement de cette couche mince suivant la surface du cratère, mouvement appelé courant inverse, que se produit l'apport de chaleur.La vitesse du courant inverse dépasse la vitesse de remontée des bulles. d'environ deux ordres de grandeur; de ce fait l'intensité de l'apport de chaleur aux hydrocarbures bruts augmente considérablement par rapport à l'art antérieur le plus proche. La vitesse d'échauffement des hydrocarbures bruts atteint 106 C/s, alors que le temps de contact ne dépasse pas 0,1 s. L'efficacité maximale du processus est atteinte dans les cas où la vitesse d'amenée des hydrocarbures bruts a la section maximale du cratère 8 est supérieure à la grandeur pour la position verticale de la tuyère, expression dans laquelle :: 61 est la densité des hydrocarbures bruts è la sortie de la tuyère (kg/m3); est la densité de l'agent de transfert de chaleur (kg/m3); g est l'accélération de la pesanteur (9,81 mis2); d est le diamètre (m) de la tuyère. L'intensité maximale du processus d'échauffement des hydrocarbures bruts est atteinte dans le cas où la tuyère est disposée sur la surface de l'agent de transfert de chaleur 2, et l'efficacité du processus diminue au fur et à mesure que la tuyère monte, car la vitesse du jet d'hydrocarbures bruts diminue. En cas d'utilisation d'agents visqueux de transfert de chaleur, ltefficacite du processus pour une m8me vitesse est un peu moins élevée qu'avec les agents de transfert peu visqueux, mais cette diminution peut être compensée par une plus grande vitesse d'amenée des hydrocarbures bruts1 donc par une augmentation de la profon deux du cratère. Quand la vitesse d'injection augmente, la vitesse du courant inverse et la surface du cratère augmentent également, ce qui explique 11 augmentation de l'intensité du processus avec celle de la vitesse d'injection d'hydrocarbures, et donc de la profondeur du cratère. Lorsque les hydrocarbures bruts sont amenés sous forme d'un jet, il ne se forme presque pas de bulles de gaz ralentissant le processus de pyrolyse. Comme déjà indiqué plus haut, les hydrocarbures bruts injectés dans l'agent de transfert de chaleur 2 s'échauffent par suite d'un échange de chaleur intense entre celueci et les hydrocarbures. Il se forme alors des produits de pyrolyse qui quittent le cratère 8, montent dans l'espace au-dessus de l'agent de transfert de chaleur 2 et en sont évacués à travers la tubulure 6. L'interaction du jet des hydrocarbures bruts et de l'agent de transfert de chaleur provoque dans ce dernier une circulation dans le plan vertical, comme indiqué respectivement par les flèches a et b sur la figure 2. L'amenée de la chaleur à l'agent de transfert de chaleur est assurée à l'aide du moyen d'apport de chaleur 7. Dans le mode de réalisation envisagé, l'intensité d'apport de la chaleur, depuis le moyen 7, peut s'avérer insuffisante à cause d'un transfert de chaleur insuffisant sur sa surface. L'intensité de l'apport de la chaleur peut titre augmentée dans le mode de réalisation représenté sur la figure 2, selon lequel l'agent calorifique gazeux est également amené sous forme d'un jet sur la surface de l'agent de transfert de chaleur 2, à travers la tuyère 14 de l'injecteur 13. L'intensité du transfert de la chaleur entre l'agent calorifique gazeux et l'agent de transfert de chaleur 2 est égale à l'inten-' sité de la consommation de la chaleur pour le processus de pyrolyse. La cloison L5 assure une séparation étanche- de l'espace > au-dessus de l'agent de transfert de chaleur, en deux zones dont lune, 167 renferme les produits de pyrolyse et l'autre, 17, l'agent calorifique gazeux. Les produits de pyrolyse sont évacués de l'appareil à travers la tubulure 29 et l'agent calorifique gazeux, à travers la tubulure 30. L'interaction des jets des hydrocarbures bruts et de l'agent calorifique gazeux avec l'agent de transfert de chaleur provoque, dans ce dernier, un mouvement de circulation dans un plan vertical, comme indiqué par les fleches b sur la figure 2. Le mouvement de l'agent de transfert de. chaleur 2, entre les parties 16 et Il du corps 9, résulte des pulsations turbulentes et de la différence de densités de l'agent de transfert de chaleur dans les deux zones 16 et'l7. Le transfert de haleur d'une zone du dispositif à l'autre s'effectue grâce au mouvement de l'agent de transfert de chaleur entre lesdites zones 16 et 17 et grâce à la conductibilité thermique. Toutes les voies de transfert de chaleur indiquées ci-dessus ne permettent pas d'assurer un transfert suffisamment intense de la chaleur entre l'agent calorifique gazeux et les hydrocarbures bruts; de ce fait, la productivité du dispositif selon le mode de réalisation représenté sur la figure 2 est limité. Le problème de l'intensification du transfert de la chaleur entre la zone de pyrolyse et celle d'échauffement est résolu dans le mode de réalisation du dispositif représenté sur les figures 3 et 4. Les tuyères 26 et 28 des injecteurs 25 et 27 étant disposées comme indiqué sur les figures, les jets sortants d'hydrocarbures et d'agent calorifique gazeux mettent les couches supérieures de l'agent de transfert de chaleur 2 en mouvement circulaire et dans le sens radial, du centre du corps vers sa périphérie et dans le sens inverse (de la périphérie vers le centre) pour les couches inférieures de l'agent de transfert. Grâce à l'effet centrifuge et au courant radial, il se produit un transfert intense de agent de transfert de chaleur 2 de la zone d'échauffement 24 se trouvant au centre à la zone 23 de pyrolyse des hydrocarbures bruts. La cloison annulaire 22 et le corps cylindrique 20 sont destinés à réduire au minimum la résistance au mouvement circulaire de l'agent de transfert de chaleur 2. Pendant le fonctionnement du dispositif, il se forme une certaine quantité du coke qui s'accumule sur la surface de agent de transfert de chaleur 2 et empoche le fonctionnement normal de lapparetl, sil n'est pas évacué en continu. La cloison 31 sert à débarrasser le dispositif de ce coke sans arrêter son fonctionnement. Sous l'action des jets d'hydrocarbures bruts et grâce au mouvement de l'agent de transfert de chaleur 2, le coke est rejeté vers la périphérie du corps 20 où il passe par-dessus le bord supérieur de la cloison 31 avec une partie de l'agent de transfert de chaleur 2. Celu-ch séparé du coke, descend dans le jeu, ou intervalle, 33 entre le corps 20 et la cloison supplémentaire 31 et sort à travers les ouvertures 32, alors que le coke accumule dans ledit jen 33 d'où il peut être évacué à travers la tubulure 34, sans arrCter le dispositif. L'angle optimal d'inclinaison des tuyères, par rapport à la surface de l'agent de transfert de chaleur, est de 10 à 40 car, avec des angles d'inclinaison plus grands, la part de l'énergie cinétique, transmise au liquide par les jets sortant des tuyères des injecteurs, diminue, donc la circulation ralentit, alors qu'avec les angles trop faibles, 1 'échange de chaleur devient moins intense puisque la profondeur du cratere diminue brusquement. L'angle optimal d'inclinaison des tuyères, par rapport au rayon du corps, est compris entre 15 et 75 car, dans cet intervalle d'angles, les composantes radiale et tangentielle déterminant l'échange de agent de transfert de chaleur sont suffisamment importantes. Avec des angles plus faibles, la composante tangentielle devient trop petite; il en est de méme pour la composante radiale, quand les angles sont trop grands. Si l'on utilise des agents visqueux de transfert de chaleur, ce mode de réalisation du dispositif ne permet pas d'assurer un transfert suffisant de la chaleur entre les zones de pyrolyse et celles d'échauffement, l'énergie des jets sortant des tuyères 26 et 28 étant trop faible pour provoquer une circulation suffisamment intense de l'agent de transfert de chaleur 2. Le mode de réalisation du dispositif selon les figures 5 et 6 permet de remédier à cet inconvénient. Dans ce cas, la rotation du corps 35 provoque, grâce aux forces de viscosité, un mouvement rotatif de l'agent de transfert de chaleur 40, qui est transporté des zones 42 de pyrolyse aux zones 43 d'échauffement, puis à nouveau vers les zones 42 de pyrolyse, ce qui assure le transfert de la chaleur entre ces zones. Pour accélérer la rotation de 1'agent de transfert de chaleur, on a prévu des nervures radiales 49 disposées sur le fond du corps 35. Pour augmenter le rendement en hydrocarbures de faible poids moléculaire, y compris les oléfines, on a conçu un autre mode de réalisation du dispositif représenté sur la figure 7J dans lequel 11 injection des hydrocarbures bruts dans le fluide de transfert de chaleur s'effectue comme dans les modes de réalisation précédents Cependant, les hydrocarbures bruts, se trouvant dans le cratère 8 et dans l'espace au-dessus de l'agent de transfert de chaleur 51, sont non seulement chauffés jusqu'à la température de réaction, mais subissent aussi l'action de la radiation intense du réacteur nucléaire. Sous l'effet de cette radiation, le processus de pyrolyse dans le courant des hydrocarbures bruts se déroule de manière plus intense grâce à l'apparition dans le mélange réactionnel d'une grande quantité de radicaux du type CH3 ou H. Cela permet d'obtenir des produits de pyrolyse à plus faible poids moléculaire, ainsi que d'augmenter le rendement en oléfines. La circulation de l'agent de transfert de chaleur 51, indiquée sur la figure 7 parles fleches b, favorise l'intensification de la transmission de la chaleur, depuis la zone active vers l'agent de transfert de chaleur et permet de diminuer la température des matériaux de construction dans lesquels cette zone est fabriquée. L'invention permet de simplifier la construction des appareils destinés à réaliser les processus de pyrolyse, de faciliter leur utilisation et de diminuer la consommation de métaux dans la construction des appareils, d'où une réduction des dépenses d'installation et des frais d'entretien dans l'industrie pétrochimique. Le processus de pyrolyse selon l'invention peut être facilement automatisé. Cela permettra de maintenir les paramètres optimaux du processus de pyrolyse et assurera le rendement maximal en produits chimiques de valeur. Bien entendu, diverses modifications peuvent etre apportées par l'homme de l'art aux dispositifs et procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs; sans pour cela sortir du cadre de l'invention. REVEND IC AT ION S 1 - Dispositif destiné notamment à la pyrolyse des hydrocarbures bruts et comprenant un corps démontable selon un plan horizontal et contenant l'agent de transfert de chaleur en fusion, dans la partie supérieure duquel sont disposés au moins un injecteur doté d'une tuyère dfåmenee des hydrocarbures bruts dans le corps et au moins une tubulure d'évacuation des produits de pyrolyse du corps, et possédant un moyen d'apport de chaleur à l'agent de transfert de chialeur, ce dispositif étant caractérisé par le fait que l'injecteur est disposé dans la partie supérieure du corps, de manière que la section de sortie de sa tuyère se trouve, par rapport à la surface de l'agent de transfert de chialeur, à une distance suffisante pour que se forme sur cette surface un cratère hydrodynamique sous l'action du jet d'hydrocarbures bruts sortant de la tuyere, alors que le moyen d'apport de la chaleur est disposé à l'intérieur du corps,de de sorte que la chaleur est introduite directement dans le volume de l'agent de transfert de chaleur. 2 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le corps renferme une cloison dont l'une des tranches est fixée dans la partie supérieure du corps et l'autre est disposée un peu audessous de la section de sortie de la tuyère de l'injeeteur, l'espace audessus de l'agent de transfert de chaleur étant ainsi divisé en au moins deux zones, dans l'une desquelles est disposé au moins un injecteur doté d'une tuyère amenée des hydrocarbures bruts et, dans l'autre, le moyen d'apport de la chaleur à l'agent de transfert de chialeur, ce moyen étant réalisé sous forme d'au moins un injecteur fixé dans la partie supérieure du corps, doté d'une tuyère et servant à amener un agent calorifique gazeux sur la surface de l'agent de transfert de chaleur. 3 - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les centres des sections de sortie des tuyères des injecteurs d'amenée des hydrocarbures bruts et de l'agent calorifique gazeux sont disposés sur la surface de l'agent de transfert de chaleur. 4 - Dispositif selon la revendication 2 ou 3, caractérisé par le fait que le corps est cylindrique. 5 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé par le fait que la cloison est annulaire. 6 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé par le fait que les tuyères des inJecteurs d'amenée des hydrocarbures bruts et de l'agent calorifique gazeux sont disposées sous un angle aigu par rapport à la surface de l'agent de transfert de chaleur et sous un angle aigu par rapport au rayon du corps cylindrique, passant par le centre de la section de sortie de la tuyère des injecteurs. 7 - Dispositif selon la revendication 6, caractérisé par le fait que l'angle d'inclinaison des tuyères des injecteurs d'amenée des hydrocarbures bruts, sur la surface de l'agent de transfert de chialeur, est compris entre 10 et 40 et que angle d'inclinaison des tuyères des injecteurs d'amenée de l'agent calorifique gazeux par rapport au rayon du corps, passant par le centre de la section de sortie des tuyères des injec tueurs, est compris entre 15 et 75 . 8 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 6 > caractérisé par le fait que le corps renferme une cloison annulaire supplémentaire montée entre le corps et les injecteurs, de manière que sa tranche supérieure soit disposée au-dessous de la surface de l'agent de transfert de chialeur, pour permettre à celui-ci de se déverser, des ouvertures étant ménagées dans la partie inférieure de cette cloison. 9 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à & 4, caractérisé par le fait que le corps peut tourner autour de l'axe vertical et est dote d'un dispositif d'entratnement en rotation et que la partie supérieure du corps est réalisée sous forme d'un couvercle muni d'une virole dont les bords se trouvent dans le corps au-decssous de la surface de l'agent de transfert de chialeur, alors que la cloison est disposée radialement. 10 - Dispositif selon la revendication 9, caractérisé par le fait que le fond du corps porte des nervures disposées radiaIement. ll - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le moyen d'apport de la chaleur à l'agent de transfert de chaleur est constitué par la zone active d'un réacteur nucléaire disposé dans l'agent de transfert de chaleur.