La présente invention concerne un système de couplage optique et,plus particulièrement,un procédé pour obtenir un couplage optique entre une fibre optique et un laser à semiconducteur. Les systèmes de couplage réalisés selon la présente invention trouvent 5 une application dans des systèmes à fibre optique tels que des sources optiques, des amplificateurs optiques et des limiteurs de canaux optiques. Le procédé de couplage peut être en contradiction avec la forme classique de lancement par le bout à partir de la face de sortie d'un laser à injection à l'arséniure de gallium, dans l'extrémité ouverte d'un guide d'onde à fibre 10 optique comprenant une âme entourée d'un revêtement. Le lancement par le bout nécessite une adaptation précise de l'étalement transversal du mode de propagation du laser et du mode de propagation- de la fibre optique pour être efficace. Ceci n'est pas obtenu de manière satisfaisante en utilisant les réalisations habituelles des lasers. Par exemple, le laser le plus approprié à double 15 hétérostructure dont la géométrie du faisceau est une bande, fabriqué selon les procédés connus, engendre un filament de lumière d'environ 0,5 micron sur 10 microns en section transversale et .typiquement, moins de 5% de ce dernier est applique sur le noyau cylindrique d'un guide d'onde à fibre par illumination directe de l'extrémité. Des modifications très importantes dans 20 la réalisation et la construction sont nécessaires pour donner une amélioration appréciable. Selon l'invention ,il est proposé m système de couplage optique comportant un laser à semiconducteur adapté pour fonctionner dans un mode circulaire et dont le coté d'une fibre optique est fixé à un côté du laser, de telle 25 sorte que la fibre est couplée optiquement avec le mode circulaire. La présente invention décrit un changement radical de procédé de lancement selon lequel la lumière est lancée par un couplage directionnel dans les côtés des fibres. Un laser aménagé pour fonctionner dans le mode circulaire réfléchi totalement de manière interne, ne délivre pas de signal de sortie. 30 Toutefois,il est possible de coupler l'énergie dans une fibre appropriée si elle est située le long de l'une des faces du laser,à son voisinage immédiat. Le laser doit être excité selon un mode de propagation qui engendre une périodicité dans la perturbation optique le long de la face qui adapte la longueur d'onde du mode de propagation souhaité dans la fibre. Ceci peut être obtenu en 35 s'arrangeant pour que l'énergie lumineuse frappe la face de sortie selon un angle correct. L'angle correct est tel que la lumière dans le mode de propagation du laser est réfléchie de manière interne totalement à l'interface entre le laser et le verre ayant l'indice de réfraction du revêtement de la fibre, mais émerge avec un angle presque rasant à l'interface avec le verre ayant ko l'indice de réfraction du noyau. « i 72 03775 2 2124481 • D'autres caractéristiques de l'invention ressortiront de la description détaillée ci-dessous. Bien entendu la description et le dessin ne sont donnés qu'à titre indicatif et nullement limitatif de l'invention. La figure 1 représente un système de couplage optique comprenant un 5 laser à injection fixé à ion côté d'une fibre optique. Les figures 2a, 2b, 2c illustrent s chémat i que ment comment le système de la figure 1 peut être utilisé respectivement comme une source optique bidirectionnelle, comme une source optique unidirectionnelle et comme un amplificateur optique. 10 La figure 2d illustre schématiquement comment,par la fixation appropriée d'une seconde fibre optique, le système de la figure 1 peut être adapté pour réaliser tan limiteur de canal optique. La figure 3 illustre schématiquement l'effet d'une région d'indice de /âe réfraction inférieure sur la forme d'un mode/propagation circulaire et sa 15 subordination à la forme du résonateur. ' La figure U représente un exemple de réalisation d'un système de couplage optique comprenant un laser à injection fixé à un côté d'une fibre optique à un endroit où le laser inrorpcirp une courre longueur de fibre optique sectionnée. 20 La figure 5 est une vue en coupe prise dans le plan de la jonction PN d'une variante des systèmes représentés sur les figures 1 et 3- En se référant à la figure 1, il est représenté une plaquette de laser à injection GaAs - GaAIAs à double hétérostructure comprenant un substrat 1 à l'arséniure de gallium de type N supportant une couche 2 d'arséniure d'alu-25 minium et de gallium de type N, me couche 3 à l'arséniure de gallium contenant une jonction PN et une couche U à l'arséniure d'aluminium et de gallium de type P. Les bords latéraux de la plaquette du laser sont réalisés par clivage afin de former des parois de réflexion s'étendant dans des plans perpendiculaires aux plans des couches et définissant une jonction PN de forme rectangulaire. 30 Si la couche d'arséniure de gallium était excitée de manière uniforme, elle serait capable d'entretenir une variété de modes circulaires dont le plus simple présente la propriété que le rayonnement se propageant selon ce mode effectue m trajet fermé après avoir fait juste une réflexion sur chacune des quatre parois latérales réfléchissantes. Ce mode de propagation peut rem-35 plir la région totale excitée optiquement mais,si la largeur du front d'onde est réduite, il occupe seulement une partie de cette région.. La couche serait également capable d'entretenir les modes de propagation du type normal Pérot-Fabry. -Le mode circulaire le plus simple est toutefois excité de préférence 1*0 en s'assurant que l'excitation de la couche d'arséniure de gallium n'est i COPY 72 03775 3 . 212443 pas uniforme et qu'en particulier l'excitation- est confinée sur une bande étroite centrée le long des quatre côtés d'un parallélogramme dont les côtés adjacents se rencontrent sur les parois latérales réfléchissantes et sont également inclinés sur les parois latérales qu'il rencontre; les régions 5 extérieures à cette zone d'excitation sont passives et optiquement absorbandes et ainsi les modes, tels que les modes normaux Pérot-Fabry, qui ne sont pas entièrement confinés à la-zone d'excitation sont supprimés. La largeur du front d'onde du mode excité est réduite à.la largeur des bandes formant la zone excitée. L'excitation sélective est obtenue par un confinement habituel en utili-10 sant un contact par bande métallique 5 de forme ■ correspondante sur l'a surface de la couche U d'arséniure d'aluminium et de gallium de type P. Le reste de la surface exposée de cette couche U non recouvert par le contact métallique 5, est recouvert par une-couche 6 de silice pour réaliser un isolement électrique de telle sorte que cette face de la plaquette du laser peut être 15 connectée à un réservoir de chaleur.(non représenté). L'autre connexion électrique de la plaquette du laser est réalisée au moyen d'm contact métallique 7 de forme classique, situé sur la face arrière du substrat 1. Le côté d'une fibre optique, comprenant, une âme de fibre 8 entourée par m revêtement 9 ayant m indice de réfraction inférieur à celui de l'âme, est fixé à me paroi 20 latérale de la plaquette du laser de telle sorte que son âme demeure parallèle et en regard de la couche 3 à l'arséniure de gallium. Afin d'obtenir m couplage optique entre la fibre et le laser il a déjà été indiqué que la périodicité de la perturbation optique sur la face réfléchissante du laser adjacente à la fibre doit être adaptée à la longueur d'onde 25 guidée du rayonnement de même fréquence se propageant selon le mode ..r.'. --dans la fibre. La périodicité de la perturbation optique sur la face réfléchissante du laser est déterminée par la longueur d'onde du 'rayonnement dans le laser et par l'angle d'incidence selon lequel ce rayonnement frappe la surface réfléchissante. Des considérations de simple trigonométrie montrent 30 que cet angle d'incidence est lui-même déterminé par le rapport de la longueur à la largeur de la couche 3 d'arséniure de gallium, ce rapport étant désigné dans la suite du texte comme étant le rapport d'aspect du laser. La longueur du couplage est définie par la portion de la paroi latérale réfléchissante du laser qui est adjacente à l'âme de la fibre et qui est 35 située au voisinage de la région de la couche 3 d'arséniure de gallium sur laquelle 1-'écoulement. de courant est confiné. Sur la figure -i ,1a région de couplage est- représentée comme étant située entre deux limites indiquées par les lignes en trait interrompu 10. Le degré réel de couplage obtenu entre le laser et la fibre dépend non iiO seulement de la longueur du couplage mais également de la distance entre | COPY 72 03775 . i. 2124481 l'âme de la fibre et la paroi latérale réfléchissante adjacente du laser. Diverses considérations affectent le choix de ces deux paramètres. Ainsi, par exemple, une discrimination contre l'excitation des modes de propagation non souhaités dans la fibre doit être considérée. L'étalement transversal de 5 l'énergie optique dans le plan de la jonction détermine la largeur de l'illumination de la face de sortie du laser et,par suite, avec la fibre optique située comme cela est représenté en travers de la face, la longueur de la région de couplage. La longueur de la région de couplage détermine à son tour la valeur des composantes de Fourier dans la périodicité de la perturbation 10 optique de surface et, par suite, la définition de la formation des modes souhaités en fonction des modes non souhaités. Un filament de faisceau laser de deux microns de largeur (c'est-à-dire la largeur minimale qui peut être réalisée de manière appropriée avec m contact par simple bande sans prévoir de confinement optique positif en plus du confinement de courant ) fait,par 15 exemple,une discrimination entre les modes de propagation dans la fibre de verre séparés en longueur d'onde de 3% ou plus. Le diamètre du noyau du guide d'onde le plus large pour donner une telle séparation est de 1,2 micron avec un rapport de différence d'indice de réfraction proportionnel entre l'âme et le revêtement de 7%. Pour permettre une tolérance de fabrication de plus ou 20 moins 2,5! sur le rapport d'aspect principal requis pour le laser, ces valeurs doivent être amendées pour un diamètre de noyau de un micron et un rapport d'indice de réfraction de \%. Pour tenter un lancement dans un guide à simple mode avec un diamètre supérieur en augmentant l'étalement transversal de l'énergie optique,il faut avoir une grande précision dans la fabrication du 25 laser afin de satisfaire à la valeur de toléranceTplus faible sur le rapport d'aspect principal (proportionnel à l'inverse du carré du diamètre du noyau). Pour "relâcher" la tolérance, l'étalement de l'énergie optique peut être réduit mais cela nécessite une structure de guidage plus positive que le contact par bande. En variante, la fibre peut être inclinée en travers de la face, en 30 couplant seulement une portion de la largeur du filament et, en même temps, en réalisant une petite variation de l'adaptation de phase. Dans les deux cas, le diamètre de l'âme de la fibre doit être réduit proportionnellement à la racine carré de la longueur de couplage. L'étalement de l'énergie optique dans la direction perpendiculaire à la 35 jonction n'a pas d'effet sur la discrimination des modes et,par suite,peut être réduit par une hétérostructure appropriée quelle que soit la valeur nécessaire pour le faible courant de seuil. le long de la fibre L'énergie optique est couplée de manière égale dans les deux directions/ de circulation de la lumière dans le mode de laser. En conséquence le système 1+0 de la figure 1 est approprié pour une application directe comme source optique 72 03775 2124481 ■bidirectionnelle comme cela est illustré sur la figure 2a. En variante, de l'énergie peut être envoyée dans seulement une direction en fermant une extrémité de la fibre par une couche réfléchissante. Non seulement l'énergie réfléchie doit retourner le long de la direction souhaitée dans la fibre mais 5 au cours du processus elle s'ajoute également au mode de propagation du laser de circulation opposée à partir de laquelle elle est dérivée, synchronise les deux modes et continue de manière cohérente avec l'énergie de sortie du second mode. Cette forme de système optique unidirectionnel est illustrée sur la figure 2b. A condition qu'il n'y ait pas de couplage interne aléatoire pour 10 les deux modes, la phase de la réflexion et la position de la terminaison réfléchissante est immatérielle. Un autre avantage de ce système réside en ce que l'intensité optique principale de JLa cavité se présente sous la forme d'un contenu d'ondes progressives du second mode. En éliminant les noeuds optiques ceci tend à supprimer les modes axiaux d'ordre supérieur et en consé-15 quence à réduire la largeur spectrale de la source. On a indiqué précédemment que le degré de couplage est fonction de la distance de l'âme de la fibre par rapport à la surface du laser, l'espace restant étant rempli par un matériau ayant l'indice de réfraction du revêtement. Le couplage dépend également quelque peu de l'étalement du filament de 20 faisceau laser dans la direction perpendiculaire à la jonction. Avec un laser à faible perte interne, dont le courant de seuil Jo, sans signal de sortie externe, représente seulement une faible proportion du courant de fonctionnement souhaité J, le couplage de sortie peut varier considérablement sans beaucoup affecter le signal de sortie. Par exemple avec un rapport ^ égal à 5 et 25 avec un gain proportionnel au cube du courant de seuil (typique pour les lasers à la température ambiante),le signal de sortie reste dans les 10$ de sa valeur de pointe sur une gamme de couplage allant de 10 à 1. Toutefois,pour un niveau de puissance donné,le nombre des modes de propagation axiaux augmente quand le couplage, et par suite le seuil, est réduit. Pour cette 30 raison,un espace entre le laser et l'âme du guide d'onde d'environ 0,5 à 5 microns est souhaitable. Il est,en conséquence.nécessaire de couper une portion importante du revêtement d'une fibre à mode de propagation simple normal dans la région où elle contacte la face de sortie du laser. 35 Le montage de la figure 1 peut être utilisé comme amplificateur à laser. Dans cette application,il présente des avantages dans deux domaines sur l'amplificateur laser le plus classique Pérot-Fabry. Tout d'abord les deux signaux d'entrée et de sortie sont incorporés dans une simple fibre et ensuite le dispositif amplifie seulement en transmission et non en réflexion. UO L'action de l'amplificateur est illustrée sur la figure 2c. Pour avoir 72 03775 2124481 du gain le laser doit être alimenté par un courant légèrement inférieur au seuil d'oscillation. L'énergie optique est ensuite envoyée à une extrémité de la fibre et s'accouple seulement à un mode de circulation du laser . L'amplification s'effectue dans le résonateur et l'énergie est couplée dans la fibre 5 dans sa direction initiale. L'énergie se propageant dans la direction inverse de la fibre, est amplifiée directionnellement d'une manière simple en couplant le processus au mode de circulation inverse. Le montage de la figure 1 peut également être utilisé pour coupler de l'énergie sur une bande étroite de fréquence en dehors d'une fibre et en 10 l'alimentant, avec amplification, dans une seconde fibre. Pour cette application également, le laser doit être alimenté par un courant de commande légèrement inférieur au seuil d'oscillation. Cette action comme dans un limiteur de canal optique est illustrée sur la figure 2d. La seconde fibre est fixée à la face opposée du laser. En réglant le couplage de la seconde fibre de sortie 15 de manière à être suffisamment plus grand que le couplage de la fibre d'entrée, il est possible d'adapter l'entrée. De cette manière,toute la puissance à l'entrée sur la bande étroite appropriée de fréquence alimente le laser, est amplifiée et est envoyée dans une direction seulement dans la fibre de sortie. Les ondes inverses dans la fibre d'entrée sont envoyées de manière semblable, 20 mais vers la direction opposée dans la fibre de sortie. Dans ces conditions, le laser présente une discontinuité négligeable à la lumière des autres fréquences se propageant dans la fibre principale. Ce dispositif peut être réglé pour recevoir une bande beaucoup plus étroite de fréquence qu'un filtre passif classique. 25 Une référence a déjà été mentionnée au fait que les exigences de tolé rances imposées sur le rapport d'aspect du laser deviennent considérablement astreignantes quand on couple des fibres ayant des diamètres d'âme plus grands. Une manière pour obtenir un adoucissement à , ces exigences de tolérances consiste à aménager le mode circulaire du laser pour inclure un passage à 30 travers une portion d'indice de réfraction plus faible, dans lequel une réflexion est faite selon une incidence presque rasante. Cet effet utile d'une telle portion d'indice de réfraction plus faible est maintenant expliqué en référence avec la figure 3. Sur cette figure 3 , un mode circulaire est représenté par le trajet du rayon 30. Ce mode fait 35 une réflexion en chacune des quatre surfaces de réflexion 31a, 31b, 31c et 31d. En face de la surface de réflexion 31d,il y a une région 32 d'indice de réfraction inférieur. La structure équivalente construite sans la région d'indice de réfraction plus faible, ce qui réalise un mode comparable selon lequel les angles H0 d'incidence sur les trois surfaces de réflexion 31a, 3ib, 31c et 31d sont 72 03775 71244S1 inchangés, nécessite de placer la quatrième surface de réflexion sur la position 31e. Maintenant,si le rapport d'aspect du laser était modifié en déplaçant, par exemple, la surface de réflexion 31b à 31f, le nouveau mode qui est 5 établi dans la structure ayant la région 32 d'indice de réfraction plus faible décrit le trajet de rayon 33, tandis que le nouveau mode qui serait établi dans la structure équivalente.n'ayant pas la région 32 d'indice de réfraction plus faible,décrit le trajet de rayon 3l*. Dans la région 32 d'indice de réfraction plus faible,le trajet de rayon 33 est incliné de manière significa-10 tive sur les portions correspondantes du trajet de rayon 30, mais on petit vérifier qu'à l'extérieur de cette région 32, les angles d'incidence varient d'une valeur beaucoup plus faible qui est.considérablement plus faible que la variation entre le trajet de rayon 30 et le trajet de rayon 3l*. Cette figure 3 est destinée en conséquence à illustrer le fait que 15 l'utilisation d'une région d'indice de réfraction plus faible rend les angles d'incidence sensibles de manière moins critique au rapport d'aspect pour la réflexion du mode dans la région d'indice de réfraction plus élevée. Une manière appropriée de réaliser la région d'indice de réfraction plus faible dans la cavité du laser circulaire, consiste à utiliser une courte 20 longueur de guide de fibre optique sectionnée le long de son axe sur un diamètre. Un montage prévu avec une pièce de fibre optique de ce genre est décrit en référence avec la figure 1*. Sur cette figure,il est représenté en 1*0 une plaquette de laser à injection GaAs - Ga£lAs à double hétérostructure ayant 25 pratiquement la même construction que la plaquette représentée sur la figure 1. Leurs rapports d'aspect sont toutefois différents et une seconde différence se trouve dans la forme de leur courant confinant les contacts métalliques 5 et 1*1 respectivement. Le contact 1*1 se présente également sous la forme d'une bande centrée le long des quatre côtés d'un parallélogramme, mais dans 30 cet exemple le parallélogramme est tronqué en un coin ,de telle sorte qu'à un bord de la plaquette il y a un intervalle 1*2 entre deux portions du contact 1*1. Une courte longueur du guide à fibre optique, sectionnée le long de son axe à travers un diamètre afin de laisser une portion semi-cylindrique 1*3, est placée avec son axe aligné et en regard de la jonction PN du laser 35 référencée 1*1*. Afin d'obtenir un transfert efficace de la lumière entre la plaquette de laser et la région de l'âme 1*5 de la fibre sectionnée 1*3 et entre l'arrière de l'âme et la plaquette de laser également, une couche 1*6 antiréfléchissanté est disposée en sandwich entre ceux-ci. Four un but spécifique de clarté d'illustration dans la représentation du lancement de la lumière 1*0 du laser dans la fibre sectionnée et en dehors d'elle également, une demi 72 03775 2124481 fibre sectionnée 1+3 seulement et sa couche antiréfléchissante sous-jacente 1+6 ont été représentées en détail. Dans les régions de la jonction PN qui sont situées au-dessous du contact conforme M, le flot de courant à travers la jonction donne naissance à une 5 émission stimulée de lumière, mais la présence de l'intervalle 1+2 empêche la formation de tout autre mode laser confiné exclusivement sur le matériau semiconducteur de la plaquette. Si la couche antiréfléchissanté est assez bonne, la réflexion sur cet interface est si faible qu'aucun mode de ce genre ne peut être supporté, auquel cas l'intervalle ne devient plus nécessaire. Les 10 dimensions de la plaquette et la configuration du contact 1+1 sont toutefois choisies en fonction des dimensions et des propriétés optiques de la fibre sectionnée,de telle sorte qu'un mode est établi et est confiné principalement sur le matériau semiconducteur, mais est complété par la lumière qui fait une courte excursion dans la fibre sectionnée. La lumière circulant dans le sens 15 des aiguilles d'une montre sous le contact 1+1 émerge du bord de la plaquette de laser sur le coté gauche de l'intervalle l+2,sous l'angle approprié,pour être lancée dans la fibre sectionnée 1+3- Cela fait une réflexion sur l'interface incurvé entre l'âme et le revêtement,ce qui dirige à nouveau la lumière en arrière dans la plaquette pour la position appropriée sous la portion du 20 contact située sur le côté droit de l'intervalle 1+2. La couche antiréfléchissante 1+6 sert simplement à réduire au minimum les pertes sur l'interface entre l'âme et la plaquette pour les deux endroits où la lumière doit la traverser. Un second mode est également établi selon lequel la lumière suit le même trajet mais circule dans la direction opposée à celle représentée (dans le sens des 25 aiguilles d'une montre),c'est-à-dire en sens inverse des aiguilles d'une montre. L'un des avantages d'utiliser l'âme d'une fibre optique sectionnée au lieu d'une couche parallèle plane pour la région d'indice de réfraction inférieure, réside en ce qu'elle tend à compenser les effets de diffraction sur la 30 fente où la lumière émerge de la plaquette semiconductrice. Ces effets de diffraction tendent à faire émerger le faisceau en éventail sur les cotés. La surface incurvée cylindriquement de l'âme de la fibre tend à focaliser à nouveau la lumière réfléchie en arrière,sur une ligne étroite,sur la surface exposée de la jonction PN. 35 Une variante du montage de couplage optique décrit ci-dessus implique vin interface entre la matériau semiconducteur et le guide d'onde de fibre optique de sortie. L'âme de ce guide de fibre doit être placée de telle sorte que le coefficient de couplage approprié soit prévu pour un couplage efficace de l'énergie en dehors du mode circulaire dans la fibre. Un effet auxiliaire 1+0 de ce couplage réside en ce que bien que, dans la région d'émission stimulée 72 03775 9 2124481 où il y a un écoulement de courant, le transfert réel d'énergie s'effectue vers la droite, c'est-à-dire du laser dans le guide, dans les régions passives situées au-delà de cette région excitée,le transfert s'effectue dans la mauvaise direction, c'est-à-dire du guide dans les régions passives optiquement absor-5 bantes de la jonction PN. Afin de réduire la valeur de cette perte, le couplage optique doit être plus serré dans la région de l'émission stimulée que dans les régions passives situées au-delà. Ceci est obtenu au moyen d'une couche d'interférence adaptant l'indice de réfraction, placée entre l'âme du guide à fibre et la région 10 d'émission stimulée du bord de la jonction PN. La position de cette couche d'adaptation est représentée sur la figure 5 qui est une vue en coupe du couplage sectionné dans le plan de la jonction PN. Sur cette figure,le matériau semiconducteur est référencé d'une manière générale par 50, tandis que la région de l'émission stimulée obtenue par l'action confinant le courant de la 15 forme du contact sus-jacent (non représenté) est indiquée par les hachures 51. Le guide à fibre optique de sortie est indiqué d'une manière générale par 52 et son âme par 53 La couche d'interférence adaptant l'indice de réfraction est représentée en 5^» Dans la direction transversale à la jonction PN elle s'étend en travers de l'épaisseur du matériau semiconducteur, mais dans la 20 direction axiale de la fibre, elle s'étend seulement entre les deux limites de la région stimulée active. Cette utilisation d'une couche d'adaptation est plus bénéfique dans les configurations nécessitant un degré relativement élevé de couplage optique entre le laser et la fibre. La couche 5^ peut être une couche d'un quart de longueur d'onde, mais elle 25 est plus efficace si elle est plus épaisse, c'est-à-dire si c'est une couche de trois-quart de longueur d'onde. La distance entre l'âme et la jonction PN est plus grande pour un degré donné de couplage optique dans la région active et,par suite,le couplage optique dans la région passive est réduit corrélativement. En exprimant l'épaisseur d'une telle couche en fonction d'une fraction 30 de longueur d'onde on doit remarquer qu'elle doit être calculée pour l'angle oblique d'incidence selon lequel la lumière du mode de propagation du laser frappe l'interface. Dans certaines applications, les dimensions sont telles que l'utilisation de cette couche antiréfléchissante devient virtuellement essentielle parce 35 que la longueur de couplage est si courte qu'un couplage adéquat ne peut pas être obtenu sans elle. Bien que les principes de la présente invention aient été décrits ci-dessus en relation avec un exemple particulier de réalisation, on comprendra clairement que ladite description est faite seulement à titre d'exemple et ne limite hO pas la portée de l'invention. 72 03775 10 2124481 REVENDICATIONS 1. Système de couplage optique caractérisé en ce qu'il comporte : - un laser à semiconducteur ayant deux faces rectangulaires opposées et quatre parois latérales réfléchissantes adjacentes ; 5 - une région de jonction PN s'étendant parallèlement aux faces et ayant des bords le long des parois latérales, le laser étant adapté pour fonctionner dans la jonction selon un mode de propagation circulaire entre les parois latérales ; - une fibre optique fixée le long d'une paroi latérale du laser de telle sorte 10 qu'une portion de la longueur de la fibre est couplée optiquement avec le mode circulaire. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que : - dans la portion de couplage optique, l'âme de la fibre optique est alignée avec la jonction PN du laser ; 15 - il est prévu des moyens pour établir une densité de courant non uniforme à travers la jonction PN afin de permettre à un mode de propagation circulaire d'être excité de manière préférentielle. 3. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens comportent une bande de contact métallique étroite sur une face ayant 20 une configuration en conformité avec une portion choisie de la jonction PN. H. Systems selon la revendication 3, caractérisé en ce que : - la jonction PN du laser est située dans une couche d'arséniure de gallium ; - le laser comporte une couche de jonction interne d'arséniure de gallium et des couches correspondantes d'arséniure d'aluminium et de gallium sur les 25 faces opposées de la couche interne. 5. Système selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'une couche d'interférence adaptant l'indice de réfraction est interposée entre l'âme et le bord adjacent du laser, la couche s'étendant seulement le long de la portion du bord où le rayonnement laser est incident. 30 6. Système selon la revendication 5, caractérisé en ce que la couche d'interférence est une couche de trois-quart de longueur d'onde. T. Système selon la revendication 3, caractérisé en ce que la bande métallique a la forme d'un parallélogramme présentant quatre coins centrés le long des parois respectives de la jonction. 35 8- Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que : - le mode de propagation circulaire est tel que le rayonnement se propageant dans le laser selon ce mode effectue un trajet fermé après avoir fait exactement une réflexion sur chacune des quatre parois latérales ; - le laser comporte une portion d'indice de réfraction plus faible que le 1+0 reste et le mode de propagation circulaire fait une excursion dans cette 72 03775 n 2124481 portion refléchie selon une incidence presque rasante ; - la fibre comporte une âme centrale entourée d'un revêtement, la portion ayant une longueur de fibre optique sectionnée le long de son axe à travers un diamètre et la réflexion s'effectuant sur l'interface incurvé entre l'âme 5 et le revêtement ; - une couche d'interférence antiréfléchissante est interposée entre la portion d'indice de réfraction plus faible et le reste du laser. 9. Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que la fibre optique comporte une couche réfléchissante à une extrémité. 10 10. Système selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte une seconde fibre optique couplée au laser le long d'une seconde paroi latérale.