i 2081880 La présente invention concerne les circuits de détection de signaux destinés à être appliqués à des systèmes radiométriques pour fréquences radio-électriques. Les radiomètres pour fréquences radio-électriques présentent 5 des caractéristiques particulières qui imposent des nécessités de conception spéciales pour les circuits de détection utilisés pour séparer ou extraire les données de fréquences de commutation ou de modulation par découpage des radiomètres, à partir de la porteuse à moyenne fréquence ou fréquence intermédiaire, de sorte 10 qu'une détection ultérieure d'amplitude sensible à la phase peut alors fournir des mesures de température radiométriques précises. Dans les radiomètres, la largeur de la bande de la fréquence intermédiaire de l'entrée du circuit de détection doit être extrêmement grande pour permettre d'obtenir une sensibilité élevée aux 15 températures alors que la largeur de bande utile au niveau de la sortie du circuit de détection est extrêmement étroite. La vitesse des informations d'un récepteur radiométrique est relativement faible et seule une bande étroite de signaux de fréquences centrée sur la fréquence de commutation ou de modulation par dê-20 coupage du radiomètre est souhaitable. Des largeurs de bande de fréquences intermédiaires s'étalent par exemple de moins de 50 MHz jusqu'à plus de 1 GHz, alors que des largeurs de bande de sortie des détecteurs s'étalent de quelques périodes ou cycles par seconde jusqu'à plusieurs, centaines de périodes par seconde, cette 25 bande étant généralement centrée sur une audiofréquence relativement basse. Les difficultés essentielles présentées par l'obtention d'un rendement de détection élevé et d'un fonctionnement sans distorsion pour les détecteurs radiométriques ou les circuits de démo-30 dulation connus sont liées aux problèmes de l'obtention d'une mise en coïncidence ou d'une adaptation suffisante de la sortie des étages de fréquence intermédiaire pour les détecteurs à diodes disponibles, particulièrement lorsque des largeurs de bande de fréquences intermédiaires d'entrée extrêmement élevées sont 35 nécessaires. Les difficultés concernant les circuits de détection radiométriques connus sont apparues au cours des essais effectués pour utiliser des composants résistifs simples en lieu et place des éléments inductifs dans un compromis destiné à atteindre un 71 08440 2 2081880 accord ou adaptation suffisamment bon entre l'amplificateur à fréquence intermédiaire et le circuit de détection d'entrée. Cependant, de tels circuits ne se sont généralement pas avérés satisfaisants. La sensibilité de détection en tension est sérieuse-5 ment réduite du fait qu'une majeure partie de la puissance d'entrée en fréquence intermédiaire est perdue dans l'élément résistif, au lieu d'être effectivement utilisée par le détecteur à diodes. L'invention a pour but essentiel d'apporter une solution à ce 10 problème et de permettre la réalisation d'un circuit de détection à modulation d'amplitude perfectionné présentant une configuration d'entrée à bande large et adaptée, fonctionnant conjointement avec un circuit à double diode de haut rendement présentant une sensibilité en tension améliorée et monté de manière à per-15 mettre un fonctionnement de détection en parallèle dans un circuit à polarisation série. L'invention est matérialisée dans un circuit de détection à modulation par commutation, destiné à recevoir des signaux modulés en amplitude produits dans un système radiométrique haute 20 fréquence à comparaison et commutation, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de transformation comportant des premier et second enroulements couplés, un dispositif d'entrée connecté aux bornes du premier enroulement, des premier, second et troisième organes conducteurs, les premier et second organes conducteurs 25 étant connectés au second enroulement, le troisième organe conducteur étant connecté au premier enroulement, les premier et troisième organes conducteurs étant destinés à servir d'organes de sortie, des premier et second dispositifs à diodes, le premier dispositif à diodes étant connecté en série avec le premier 30 organe conducteur, le second dispositif à diodes étant connecté au premier organe conducteur entre le premier dispositif à diodes et le second enroulement et étant connecté au troisième organe conducteur, des premier et second dispositifs capacitifs, le premier dispositif capacitif étant connecté au premier organe 35 conducteur du côté du premier dispositif à diodes qui est éloigné du second enroulement et étant connecté au second organe conducteur, le second dispositif capacitif étant connecté aux second et troisième organes conducteurs à proximité du premier dispositif capacitif, des premier et second dispositifs résistifs connectés 71 08440 2081880 respectivement en parallèle aux bornes des premier et second dispositifs capacitifs, et un dispositif formant source de courant de polarisation unidirectionnel réglable, connecté aux premier et troisième organes conducteurs, les premier et second dispositifs 5 à diodes étant orientés en polarités et connectés aux dispositifs capacitifs et aux dispositifs résistifs de manière à éliminer ou extraire le signal de modulation d'amplitude du signal modulé en amplitude de façon à l'appliquer aux organes de sortie, le dispositif formant source de polarisation étant conçu et connecté de 10 manière à appliquer un courant de polarisation en série à travers les premier et second dispositifs à diodes pour améliorer le rendement de leur fonctionnement. Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, un circuit de détection (ou démodulateur) de la modulation en amplitude des 15 signaux convenant particulièrement bien pour obtenir ou extraire des informations à partir de ces modulations est celui qui représente la différence radiométrique ou de mesure radio-électrique existant entre la température effective ou efficace d'une source inconnue de signaux haute fréquence ou hyperfréquence et celle 20 d'une source haute fréquence ou hyperfréquence de référence standard. Dans ce cas, le détecteur extrait efficacement l'enveloppe de fréquence du cycle de commutation radiométrique à partir d'un signal porteur de fréquence.intermédiaire ou moyenne fréquence» de sorte que la détection ultérieure sensible à la phase du si-25 gnal par rapport à la phase de commutation ou de modulation par découpage peut produire des données de comparaison de température précises pour une bande étendue de niveaux de signaux d'entrée. La description qui va suivre, faite en regard des dessins annexés , donnés à titre non limitatif, permettra de mieux compren-30 dre l'invention. La fig. 1 est une représentation schématique sous forme de blocs d'un radiomètre utilisant le circuit de détection selon l'invention. La fig. 2 est une représentation schématique du circuit de 35 détection selon l'invention. Les fig. 3a, 3b, 3c et 3d sont des représentations graphiques montrant les formes d'ondes existant en des points particuliers du circuit visible sur la fig. 2. 71 08440 4 2081880 Les fig. 4 et 5 sont des représentations graphiques montrant les caractéristiques de performance du circuit visible sur la fig. 2. Alors que le radiomêtre visible sur la fig. 1 est représenté 5 sous forme de blocs, il est évident qu'il est utile pour un large spectre de fréquences radio-électriques, et qu'il présente un intérêt particulier lorsqu'il est utilisé pour les bandes haute fréquence ou hyperfréquences. Il est évident que l'invention s'applique particulièrement bien au radiomêtre connu des spëcia-10 listes sous le nom de radiomêtre du type à comparaison ou encore aux radiomètres à puissance totale qui sont moins communément utilisés. Dans les radiomètres à comparaison, le récepteur radiométrique est commuté de manière cyclique d'une antenne de réception à une source de signaux de bruit de référence. 15 L'invention sera étudiée ici en se référant à un type connu de récepteur pour radiomêtre à comparaison dans lequel un commutateur hyperfréquence actionné électroniquement connecte d'abord au récepteur le signal d'entrée capté par une antenne à un radiorécepteur et lui connecte ensuite à sa place une source de bruit 20 hyperfréquence commandée par la température. La répétition cyclique de ce processus de commutation est utilisée de manière classique dans certains modes de réalisation de radiomètres connus. L'invention est applicable également aux radiomètres à comparaison du type hyperfréquence dans lesquels un élément de référence 25 de bruit présentant une température connue est matériellement injecté de manière cyclique dans une ligne de transmission et en est également extrait, cette ligne de transmission reliant l'antenne de réception et le récepteur radiométrique. Si l'on se réfère à la fig. 1, des signaux 1 tels que, par 30 exemple, des signaux de fréquences radio-électriques du type bruit, à faible puissance, qui sont communément associés aux radiations thermiques et sont produits par une source quelconque devant être examinée par le radiomêtre, sont reçus ou captés par une antenne 2 qui peut être une antenne de n'importe quel type connu quel-35 conque parmi les antennes hyperfréquence à bande large ou les autres antennes précédemment utilisées dans la technique des radiomètres. L'antenne accepte ou capte tous les signaux situés dans les limites de sa bande passante et les applique à une entrée 4 d'un dispositif de commutation ou de modulation par découpage 71 08440 2081880 haute fréquence 6. Une borne ou entrée opposée 5 du dispositif de commutation 6 est alimentée par le signal de sortie provenant d'une source de signaux de bruit de référence 3. La source de bruit 3 peut être soit une charge du type guide 5 d'ondes commandée par la température ou un tube à gaz classique ou encore une source de bruit à semi-conducteurs. Cette source est normalement réglée pour fonctionner à un niveau de température qui corresponde approximativement au niveau de bruit vu par 1'antenne 2. 10 Le dispositif de commutation 6 peut être un commutateur ou circuit de découpage hyperfréquence à faible bruit connu, du fait qu'il fonctionne de manière cyclique et connecte alternativement l'antenne 2 ou la source de signaux de bruit de référence 3 aux éléments restants du récepteur radiométrique. Le dispositif 15 6 peut être un commutateur ferrimagnétique conventionnel ou un autre commutateur hyperfréquence dont l'état est modifié cycli-quement par un circuit d'attaqué 7. Le dispositif 6 peut être, par exemple,un commutateur à ferrite et à déclenchement d'un type connu. 20 La ligne de transmission de sortie faisant partie du disposi tif de commutation 6 applique les signaux variant cycliquement qui s'y propagent à un mélangeur hyperfréquence classique 8. Un oscillateur local 20 fournissant des signaux haute fréquence de la manière classique au mélangeur 8 provoque le mélange des 25 deux signaux d'entrée et la production d'un signal modulé à différence de fréquences dans le spectre de fréquence intermédiaire ou moyenne fréquence destiné à être appliqué à tan amplificateur 9 de fréquence intermédiaire à bande large. Lorsqu'il existe une différence entre les niveaux des signaux 30 appliqués aux entrées 4 et 5, le signal de sortie amplifié produit par l'amplificateur 9 est un signal modulé en amplitude, sa fréquence de modulation correspondant à la vitesse de répétition ou fréquence de commutation du dispositif de commutation 6. Un nouveau circuit de détection d'enveloppe 11 selon l'inven-35 tion est utilisé pour extraire cette modulation audiofréquence, qui peut correspondre à une fréquence de l'ordre de 30 à 1000 cycles ou périodes par seconde, de l'enveloppe à fréquence intermédiaire ou moyenne fréquence, et pour la faire passer par un amplificateur audiofréquence 13 à bande étroite ou accordée. 71 08440 6 2081880 Le centre de la bande passante de cet amplificateur 13 coïncide avec la fréquence de commutation du dispositif de commutation 6. Pour comparer la phase et l'amplitude des signaux appliqués aux entrées 4 et 5, un signal de sortie sinusoïdal, qui est 5 obtenu à partir du circuit d'attaque 7 et qui est en phase avec le fonctionnement du dispositif de commutation 6, est appliqué comme signal de référence de phase à une entrée d'un circuit de détection sensible à la phase 16. Le signal de sortie de l'amplificateur audiofréquence 13 constitue un second signal d'en-10 trée appliqué au circuit de détection .sensible à la phase 16, ce dispositif étant utilisé d'une manière classique pour détecter l'amplitude relative des signaux d'entrée et pour évaluer lequel de ces signaux d'entrée a la valeur la plus importante. Comme dans la pratique classique, le signal de sortie du dé-15 tecteur sensible à la phase 16 est une tension continue à inversion de polarité, cette tension étant soumise à l'action d'un filtre passe-bas ou circuit d'intégration 17. Ce signal est amplifié par un amplificateur à courant continu 18, et est finalement représenté, par exemple par un appareil de mesure 19 à 20 courant continu et à zéro central. Le réglage du circuit d'attaque 7 et de la phase du signal de référence produit par ce dernier par rapport au fonctionnement du dispositif 6 est tel que lorsque le signal 1 est égal en amplitude au signal de bruit de référence provenant de la source 3, l'aiguille de l'appareil de 25 mesure pointe par exemple vers le zéro sur l'échelle de cet appareil de mesure 19. Lorsque le signal 1 diffère en amplitude par rapport au signal de bruit de référence provenant de la source 3, l'aiguille est par exemple orientée d'une façon directement proportionnelle vers l'un ou l'autre côté du zéro de l'indicateur 30 de mesure 19. Si l'on se réfère à la fig. 2, celle-ci représente un mode de réalisation du circuit de détection radiométrique 11 à haute sensibilité visible sur la fig. 1. Comme dans le cas de la fig. 1, le circuit de détection 11 est couplé au système radiométrique 35 par l'intermédiaire d'une ligne de transmission d'entrée 10 qui lui applique des signaux porteurs modulés dans la bande des fréquences intermédiaires et provenant de 1'amplificateur à fréquence intermédiaire 9. Le signal de sortie du circuit de détection 11 est appliqué, par l'intermédiaire d'un circuit de sorite 12 71. 08440 / 2081880 à l'amplificateur audiofréquence à bande étroite 13. Comme indiqué précédemment, la fonction du circuit de détection radiométrique 11 consiste à accepter des signaux de fréquences intermédiaires modulés en amplitude, pour lesquels la fréquence de modu-5 lation est la vitesse audiofréquence de fonctionnement ou de découpage du dispositif de commutation 6. De plus, sa fonction consiste à éliminer ou extraire la modulation audiofréquence de l'enveloppe à fréquence intermédiaire et à la faire passer à travers l'amplificateur audiofréquence à bande étroite 13. 10 Selon la fig. 2, la ligne de transmission 10 appliquant l'é nergie au circuit de détection 11 est un câble coaxial comportant un conducteur interne 51 et un conducteur externe ou creux 50 monté concentriquement par rapport au premier. Le transformateur d'entrée 54 est un transformateur élévateur à air et à 15 bande large dont les conducteurs d'entrée 52 et 53 sont respectivement connectés au conducteur interne 51 et au_ conducteur externe 50 de la ligne de transmission coaxiale 10. Par exemple, si la ligne coaxiale 10 est conçue de manière à présenter une impédance caractéristique d'environ 50 ohms pour la bande 20 utile de fréquence intermédiaire, l'enroulement d'entrée 55 du transformateur 54 est conçu de manière à présenter une impédance d'adaptation de 50 ohms. Le transformateur 54 peut être logé dans un boîtier ou un carter de laiton formant blindage, comme dans la pratique classique, qui est fermé de manière étanche 25 à 1'encontre des signaux d'interférence par une lèvre ou un couvercle de laiton soudé sur le boîtier du transformateur. La ligne coaxiale 10 est conçue de manière à traverser une paroi de ce boîtier et à être câblée directement sur l'enroulement d'entrée du transformateur 55. Les longueurs du conducteur interne 51 30 et du conducteur 53 associé au conducteur externe 50 sont maintenues extrêmement courtes après le point 75 correspondant à leur séparation. Le transformateur d'entrée 54 comporte un enroulement de sortie élévateur de tension 56, dont l'impédance caractéristi-35 que pour la bande de fréquence intermédiaire est d'environ 200 ohms par exemple. Comme cela apparaîtra plus clairement ci-après, une telle impédance caractéristique est choisie du fait qu'elle est compatible avec les caractéristiques des éléments du circuit de détection qui seront décrits ci-après. 71 08440 a 2081880 L'enroulement de sortie 56 du transformateur 54 est couplé, au niveau de ses extrémités, à des conducteurs 59 et 60 faisant partie du circuit. Le conducteur 60 devient le conducteur central dans un circuit équilibré utilisant le conducteur 5 59 et un conducteur 61 relié à un côté de l'enroulement d'entrée 55 qui est connecté par l'intermédiaire du conducteur 53 au conducteur externe 50 de la ligne coaxiale 10. Au niveau d'un point de liaison 71, le conducteur 60 est connecté au point milieu entre des condensateurs de filtrage 62 et 63. Les 10 armatures extérieures des condensateurs de filtrage 62 et 63 sont respectivement connectées aux conducteurs 59 et 61. Un premier détecteur à diode 58 est monté dans un conducteur 76, tandis qu'un second détecteur à diode 57 est monté dans le conducteur 59 entre le condensateur 62 et la première 15 diode 58. Un trajet résistif et en parallèle par rapport aux condensateurs de filtrage 62 et 63 est constitué entre les conducteurs 59 et 61 par deux résistances série ou résistances de charge 64 et 65 dont le point de liaison commun 70 est connecté au point 71 et est donc connecté également au 20 conducteur 60. Un dernier trajet ou circuit shunt apparaît entre les conducteurs 59 et 61 sous la forme d'une pile ou batterie d'accumulateurs de polarisation 67 ou d'une autre source de courant de polarisation et d'une résistance réglable 66 montée en série avec cette batterie d'accumulateurs 67 au 25 voisinage de bornes de sortie audiofréquences 68 et 69 qui établissent la connexion avec le circuit 12 visible sur la fig. 1. Les diodes 57 et 58 peuvent être d'un type quelconque parmi plusieurs types de diodes comprenant les diodes enrobées 30 ou conditionnées de manière à être utilisées dans des circuits à fréquence relativement élevée. Bien qu'il soit possible d'utiliser des diodes tunnels, des diodes à couches d'arrêt, diverses diodes à pointes, ou d'autres éléments non linéaires, les recherches qui ont conduit à l'invention ont permis de montrer qu'une 35 diode à pointes telle que la diode désignée dans le commerce par le sigle IN830A présentait un fonctionnement satisfaisant. De telles diodes sont des dispositifs subminiatures enrobés sous verre et comportant des conducteurs filiformes standard. 71 08440 2081880 Lors de la réalisation du circuit de détection, les diodes 57 et 58, les condensateurs de filtrage 62 et 63 ainsi que les résistances 64 et 65 sont tous câblés en utilisant les conducteurs les plus courts possibles, ces éléments étant alors supportés par leurs conducteurs directement au-dessus des connexions de sortie du transformateur 54 et grâce à ces dernières de manière à réduire à une valeur minimale les discontinuités d'impédance. Les impédances en fréquence intermédiaire des diodes 57 et 58 sont par exemple de l'ordre de 300 à 400 ohms mais, comme le montre la fig. 2, elles représentent un circuit parallèle vis-à-vis des fréquences intermédiaires provenant de l'enroulement 56 du transformateur et, par conséquent, présentent une adaptation d'impédance extrêmement améliorée vis-à-vis de l'enroulement 56. Les autres composants ou éléments constitutifs du circuit visible sur la fig. 2 peuvent avoir des valeurs telles que les suivantes : les condensateurs 62 et 63 peuvent être de 1000 picofarads chacun, les résistances 64 et 65 peuvent avoir une valeur de 27.000 ohms chacune, la résistance réglable 66 peut avoir une valeur maximale d'un mégohm et la batterie d'accumulateurs 67 (ou le circuit de polarisation en courant continu) peut fournir une tension de 1,35 volt. Le circuit de polarisation, qui comprend la batterie d'accumulateurs 67 et la résistance variable 66, joue un rôle important dans l'amélioration de la sensibilité du fonctionnement du circuit de détection radiométrique. Le courant de polarisation provenant de la batterie 67 traverse la résistance 66 et passe ensuite dans le sens de conduction direct successivement à travers les diodes 57 et 58 qui sont en série et revient par l'intermédiaire du conducteur 61 jusqu'à la batterie 67. Par conséquent, le même'courant doit traverser les deux diodes 57 et 58 et il est clair que ces deux diodes du circuit de détection doivent donc fonctionner avec la même sensibilité et présenter ou offrir le même rendement de détection. Par conséquent, une détection équilibrée et sans distorsion de la modulation audiofréquence est également assurée. Bien que le bruit excédentaire concernant même' des détecteurs à diodes sélectionnées puisse être important pour des audiofréquences faibles, la bande passante étroite de l'amplificateur accordé 13 qui suit le détecteur 11 empêche un tel bruit excédentaire des diodes de présenter un problème sérieux. 71 08440 10 2081880 Le fonctionnement du circuit de détection radiométrique apparaît à l'évidence d'après l'étude précédente et peut également être compris en se référant aux fig. 3a, 3b, 3c et 3d, qui représentent les formes d'ondes apparaissant au niveau de divers 5 points de liaison du circuit visible s.ur la fig. 2. Par exemple, la fig. 3a correspond à l'enveloppe de la forme d'onde de sortie du bruit de fréquence intermédiaire modulé en audiofréquence provenant de l'amplificateur à fréquence intermédiaire 9 et apparaissant sur les conducteurs 52 et 53 de l'enroulement 10 d'entrée du transformateur 54. Le signal de sortie du transformateur 54, apparaissant au niveau des bornes de l'enroulement de sortie 56 de ce transformateur, qui est connecté aux conducteurs 59 et 60, est un signal de bruit situé dans les limites de l'enveloppe visible sur la fig. 3b. 15 La diode 57 est à l'état conducteur pour les demi-périodes négatives du signal de fréquence intermédiaire apparaissant sur le conducteur 59 et le courant circulant pendant cette période de conduction est emmagasiné ou accumulé comme une tension aux bornes du condensateur 62. A l'apparition des demi-périodes 20 positives du signal de fréquence intermédiaire appliqué au conducteur 59, le courant circulant pendant cette période de conduction de la diode 58 est accumulé ou emmagasiné comme une tension aux bornes du condensateur 63. Les tensions existant aux bornes de ces condensateurs 62 et 63 s'ajoutent et le 25 signal de sortie audiofréquence lissé ou filtré apparaissant respectivement aux bornes des résistances 64' et 65 présente la caractéristique visible sur la fig. 3c, dans laquelle la forme d'onde 80 correspond au signal apparaissant entre les bornes 69 et 70, et la forme d'onde 81 correspond au signal appa-30 raissant entre les bornes 68 et 70. La fig. 3d montre le signal audiofréquence final détecté à valeur négative et apparaissant entre les bornes de sortie 68 et 69. Il est évident que le circuit radiométrique selon l'invention, qui est destiné à détecter un signal audiofréquence superposé à 35 un signal porteur à fréquence intermédiaire fournit, selon la vitesse de commutation ou de découpage radiométrique, une sensibilité en tension améliorée. L'amélioration ainsi montrée par rapport à des circuits connus destinés à remplir la fonction de détection radiométrique présente un rapport supérieur à 10:1. 71 08440 2081880 Cette augmentation de la sensibilité en tension est obtenue grâce à l'utilisation d'une configuration ou montage de circuit adapté perfectionné utilisant deux diodes montées de manière à avoir un fonctionnement à addition de tensions en parallèle pour les signaux d'entrée et à être polarisées en série pour la sensibilité de détection améliorée. Le montage du circuit permet de polariser les deux diodes au même niveau de sorte qu'une réponse similaire des deux diodes constitue un résultat bénéfique et inhérent. Une conséquence de cette sensibilité en tension plus élevée consiste en ce que le gain nécessaire pour l'amplificateur audiofréquence à bande étroite 13 et pour l'amplificateur à courant continu 18 est réduit, ce qui permet de réduire à une valeur minimale le gain de circuit actif dans des conditions de fonctionnement défavorables. L'utilisation d'un transformateur d'entrée réalisant le couplage avec le circuit de détection permet d'obtenir convenablement l'isolement du signal d'entrée à courant continu et des trajets de circuit de retour, si désiré. Les signaux de bruit basse fréquence qui sont appliqués au canal radiométrique au niveau de l'extrémité antérieure du système peuvent être effectivement bloqués ou interrompus par le transformateur 54, ces signaux pouvant être des signaux de bruit électriques produits par le circuit d'attaque 7 qui auraient la même fréquence que la fréquence centrale de l'amplificateur audiofréquence 13. Il a également été montré que la température de bruit équivalente du circuit de détection est inférieure à celle des circuits radiométriques connus. Si l'on se réfère à la fig. 4, celle-ci montre des données de performance typiques correspondant au circuit de détection radiométrique dans lequel la sensibilité en tension est représentée par rapport au courant de polarisation des diodes exprimé en microampères poùr un signal d'entrée typique correspondant à 50 MHz. Si l'on se réfère à la fig. 5, celle-ci montre la sensibilité en tension du nouveau circuit de détection représentée par rapport à la fréquence porteuse d'entrée pourdes niveaux de polarisation de diodes correspondant respectivement à 0 et à 9 microampères, avec une puissance d'entrée constante. La courbe correspondant à la polarisation de 9 microampères montre une sensibilité en tension qui dépasse largement 10,000 millivolts par milliwatt, cfest-à-dire une augmentation importante, de 71 08440 ri 2081880 l'ordre de 700 à 1000 millivolts par milliwatt, par rapport à la caractéristique de sensibilité des circuits de détection radiométriques disponibles dans le commerce. Des modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits, dans le domaine des équivalences techniques, sans s'écarter de 1'invention. 71 08440 2081880 REVENDICATIONS 1. Circuit de détection à modulation par commutation, destiné à recevoir des signaux modulés en amplitude produits dans un système radiométrique haute fréquence à comparaison et commuta-5 tion, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de transformation (54) comportant des premier et second enroulements couplés (55, 56), un dispositif d'entrée (50) connecté aux bornes du premier enroulement (55) , des premier, second et troisième organes conducteurs (59, 60, 53), les premier et second organes conduc-10 teurs (59, 60) étant connectés au second enroulement (56), le troisième organe conducteur (53) étant connecté au premier enroulement (55), les prémier et troisième organes conducteurs (59, 53) étant destinés à servir d'organes de sortie, des premier et second dispositifs à diodes (57, 58), le premier dispositif à dio-15 des (57) étant connecté en série avec le premier organe conducteur (59), le second dispositif à diodes (58) étant connecté au premier organe conducteur (59) entre le premier dispositif à diodes (57) et le second enroulement (55) et étant connecté au troisième organe conducteur (53) , des premier et second disposi-20 tifs capacitifs (62, 63), le premier dispositif capacitif (62) étant connecté au premier organe conducteur (59) du côté du premier dispositif à diodes (57) qui est éloigné du second enroulement (56) et étant connecté au second organe conducteur (60) , le second dispositif capacitif (63) étant connecté aux second et 25 troisième organes conducteurs (60, 53) à proximité du premier dispositif capacitif (62) , des premier et second dispositifs résistifs (64, 65) respectivement connectés en parallèle aux bornes des premier et second dispositifs capacitifs (62, 63), et un dispositif formant source de courant de polarisation unidirectionnel 30 réglable (67) connecté au premier et troisième organes conducteurs (59, 53), les premier et second dispositifs à diodes (57, 58) étant orientés en polarités et reliés aux dispositifs capacitifs (62t 63) et aux dispositifs résistifs (64, 65) de manière à éliminer ou extraire le signal de modulation d'amplitude du 35 signal modulé en amplitude de façon à l'appliquer aux organes de sortie, le dispositif formant source de polarisation (67) étant conçu et connecté de manière à appliquer un courant de polarisation en série à travers les premier et second dispositifs à diodes (57„ 58) pour améliorer le rendement de leur fonctionnement. 71 08440 14 2081880 2. Circuit suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif d'entrée comprend des premier et second conducteurs montés coaxialement (50, 51). 3. Circuit suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce 5 que le dispositif de transformation (54) est constitué par un transformateur élévateur de tension destiné à améliorer l'adaptation d'impédance entre le dispositif d'entrée (50, 51) et les dispositifs à diodes (57, 58). 4. Circuit suivant l'une quelconque des revendications précé-10 dentes, caractérisé en ce que les dispositifs à diodes (57, 58) comprennent des diodes à pointes à semi-conducteurs. 5. Circuit suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les dispositifs à diodes (57, 58), les dispositifs capacitifs (62, 63) et les dispositifs résistifs 15 (64, 65) sont connectés dans le circuit par l'intermédiaire des organes conducteurs (59, 61), ces organes conducteurs (59, 61) présentant une longueur minimale et constituant des éléments de support pour les dispositifs à diodes (57, 58), les dispositifs capacitifs (62, 63) et les dispositifs résistifs (64, 65) de 20 manière qu'ils soient placés à proximité immédiate des premier et second enroulements couplés (55, 56).