i 2096460 L'invention se rapporte en général aux appareils électriques à induction, tels que les transformateurs et les réactances, et concerne plus particulièrement ceux de ces appareils du type isolé et refroidi au moyen d'un liquide. 5 Les appareils électriques à induction, tels que les trans formateurs et les réactances, de manière classique, utilisent des dispositifs d'isolement constitués de combinaisons de conduits remplis d'huile et de "barrières de presspahn en série. Dans un tel dispositif, l'effort diélectrique se répartit dans l'huile 1 0 et dans l'isolement solide en proportion inverse de la capacitan-ce de ces deux matières„ Puisque la capacitance des matières est directement proportionnelle à leurs constantes diélectriques, la répartition de tension, et par suite l'effort électrique dans celles-ci est considérablement affecté par leurs constantes dié-15 lectriques. Le diélectrique liquide, couramment une huile minérale (pétrole) est utilisé pour assurer l'isolement électrique ainsi que le refroidissement de l'appareil à induction. Pour refroidir l'appareil, l'huile doit circuler librement à l'intérieur de la cuve 20 de celui-ci ainsi que dans des échangeurs de chaleur extérieurs, en cas d'utilisation, et elle doit circuler aussi près que possible de la source de chaleur. Puisque la résistance électrique de l'huile s'abaisse avec 5-'augmentation de la dimension de largeur du conduit de circulation d'huile, les espaces d'huile sont cou-25 ramment divisés en un certain nombre de petits intervalles ou conduits, afin de rendre optimale la résistance électrique de l'huile. L'huile à transformateur a une constante diélectrique habituellement comprise dans les limites de 2,0 à 2,2, alors que le 50 presspahn imprégné d'huile a une constante diélectrique d'environ 5,75 au minimum. L'effort électrique réparti dans les barrières de presspahn et les intervalles d'huile en série se concentre donc dans les intervalles ou conduits remplis d'huile. Ce partage inégal de l'effort se complique encore du fait que la résistance 35 à la décharge électrique de l'huile est inférieure à celle du presspahn imprégné. Par suite, dans les dispositifs classiques d'isolement, la matière électriquement "la plus faible" est 71 22844 2 2096460 soumise à un plus gros effort que la matière "la plus résistante". Il s'ensuit une utilisation inefficace des caractéristiques électriques de l'isolement solide, exigeant entre les enroulements de l'appareil ainsi qu'entre les enroulements et la terre, un es-5 pacement plus grand que celui requis si l'on pouvait obtenir un rapport plus favorable des constantes diélectriques des matières solides et liquides. Une utilisation plus efficace des caractéristiques électriques de l'isolement solide permettrait donc de réduire les tolérances d'isolement, ce qui réduirait la longueur 10 du tour moyen d'enroulement ainsi que la longueur du circuit magnétique, provoquant une réduction de la dimension, du poids, et du prix de fabrication de l'appareil électrique. Brièvement, la présente invention réside dans un nouvel appareil électrique à induction perfectionné pourvu d'un dispositif 15 d'isolement comprenant un isolement solide et de l'huile en série, Toutefois, au lieu d'utiliser le presspahn pour la totalité des éléments isolants solides du dispositif, au moins certains de ces éléments solides sont coulés ou moulés à la forme désirée en résines organiques synthétiques. Les éléments isolants solides doi-20 vent être stables dans l'huile aux températures élevées de fonctionnement de celle-ci, et ils doivent également conserver leur solidité mécanique, car ils sont souvent utilisés pour supporter, en partie ou en totalité, le poids des enroulements? en outre a-fin d'éliminer les inconvénients du presspahn imprégné d'huile, 25 les éléments isolants solides doivent avoir une constante diélectrique inférieure à celle de ce dernier. Les résines organiques dont les constantes diélectriques correspondent de près à celle de l'huile sont, en général, impropres à cet usage car elles présentent une rétention marginale de résistance méé'anique à la tem-30 pérature élevée de fonctionnement de l'huile. L'huile attaque les résines, en les faisant gonfler, et en les affaiblissant mécaniquement . D'autre part, les résines pour coulée ou moulage, de forte résistance, inattaquables à l'huile, qui conviennent mécanique-35 ment, ont des constantes diélectriques comprises dans les limites de 3S0 à 5,0 selon la concentration des groupes polaires dans la structure de la résine. Elles présenteraient donc le même inconvé 71 22844 3 2096460 nient que le presspahn imprégné d'huile, leurs constantes diélectriques tombant dans les mê&es limites. La présente invention utilise des éléments isolants solides coulés ou moulés en un ensemble de résines qui comprend une rési-5 ne organique principale ou de base, et une charge qui est également une résine organique. La résine de hase est une résine ther-modurcissable, telle qu'un époxy ou tin polyester thermodurcissa-ble, ayant de préférence une constante diélectrique du côté inférieur des limites précitées de 3,0 à 5,0» La résine organique de 10 charge peut être thermodurcissable ou thermoplastique, et est choisie de manière à'réduire la constante diélectrique générale du solide thermodurci résultant, au-dessous de celle de la première résine ou résine organique de base. La résine organique de eharge est utilisée seulement comme un rèmplissage, et par suite 15 peut être une des réânes les moins chères ayant une constante diélectrique relativement faible, telles que l'un des hydrocarbures. Les; polyoléfines conviennent particulièrement, malgré qu'elles soient des matières thermoplastiques présentant une faible résistance mécanique à la température élevée de fonctionne-20 ment de l'huile à transformateur, car elles sont peu coûteuses et ont une constante diélectrique comprise dans les limites de' 2,2 à 2,3. La concentration de la charge organique peut être comprise dans les limites de 20 à 60 % en volume du solide thermodurci résultant, cette concentration étant de préférence d'envi-25 ron 50 % en volume. Puisque la charge organique a pour seul but d'abaisser la constante diélectrique de l'ensemble résineux obtenu, la quantité maximale de charge est la quantité pratique qui ne réduit pas la résistance mécanique et la résistance à 1 tuile de l'ensemble résineux obtenu au-dessous de ce qui ast néces-5) saire pour que le dispositif d'isolement solide remplisse les fonctions requises dans l'appareil -électrique rempli d'huile. D'autres avantages et applications de l'invention ressorti-ront mieux de la description détaillée qui va suivre de formes illustratives de réalisation en référence aux dessins annexés, 35 sur lesquels : la figure 1 est une vue schématique d'un dispositif d'isolement soumis à un effort électrique, qui simule âe nombreux dispo 71 22844 4 2096460 sitifs d'isolement utilisés dans les appareils électriques à induction à refroidissement par liquide; la figure 2 est tin graphique qui illustre la manière dont la résistance électrique d'un dispositif isolant constitué d'une 5 "barrière solide immergée dans l'huile minérale varie avec la constante diélectrique de la "barrière; la figure 3 est une vue schématique de l'agencement d'essai utilisé pour l'obtention des courbes représentées au graphique de la figure 2 ; et 10 la figure 4 est une vue en perspective, en partie interrom pue, d'un transformateur rempli de liquide, pouvant utiliser les principes de l'invention. En référence maintenant aux dessins, eb plus particulièrement à la figure 1, celle-ci est une représentation schématique d'un 15 dispositif d'isolement type dans un appareil électrique à induction refroidi par circulation d'huile, tels que les transformateurs et réactances aussi bien du type cuirassé que du type à noyau. Le type classique de dispositif d'isolement presspahn-huile est représenté par le bloc 10 qui comprend les blocs 12 et 20 14 disposés en série entre les électrodes 16 et 18. Ces électrodes 16, 18, sont connectées à une source 20 de potentiel alternatif, créant ainsi un effort électrique dans le dispositif isolant 10. Le bloc 12 représente l'huile (minérale) à transformateur ayant une constante diélectrique d'environ 2, et le bloc 14 repré-25 sente le presspahn imprégné d'huile, soit un isolement cellulosique ayant une constante diélectrique d'environ 4. Pour l'utilisation la plus efficace du dispositif d'isolement 10, qui permettrait de réduire au minimum la dimension D, chacun des éléments en série entre les électrodes doit être soumis à l'effort à un 30 point prédéterminé dépendant.de sa résistance électrique. Puisque le presspahn. imprégné d'huile a une résistance diélectrique plus élevée que l'huile minérale, pour une utilisation efficace du dispositif d'isolement, il devrait supporter un effort plus grand, que l'huile 12. Toutefois, puisque la répartition de tension dans 35 les deux matières diélectriques dissemblables en série est inversement proportionnelle à leur capacitance, la répartition de tension est affectée par les constantes diélectriques de ces matières 71 22844 5 2096460 Ainsi que le montre la figwtce 1, si la ligne de démarcation 22 entre les isolements ïniile et presspahn 12 et 14- se situe à mi-distance entre les électrodes 16 et 18, 2/3 de la tension apparaîtra dans l'huile 12 et seulement 1/3 dans l'isolement solide 5 14-, en raison de leurs constantes diélectriques différentes. Par suite, au lieu de transférer l'effort à l'isolement solide 14, qui possède la plus forte résistance électrique, l'effort est transféré à l'huile, qui possède la résistance électrique la plus faible des deux matières, et qui est soumise à la contamination 10 laquelle abaisse encore sa résistance électrique0 Le rapprochement de la ligne de démarcation 22 de l'électrode 16 pour obtenir la même chute de tension dans chacune des matières, ne constitue pas une solution pratique, car indépendamment du point auquel se situe la ligne de démarcation 22, le gradient de tension 15 à ce point sera deux fois plus élevé dans l'huile 12 que dans l'isolement solide 14, en raison de la relation de leurs constantes diélectriques. Puisque l'utilisation de l'huile minérale et du presspahn a été jusqu'à présent la solution la plus économique et la plus 20 pratique pour l'isolement des transformateurs de puissance, les inconvénients sus-énumérés que présentent leur combinaison ont été surmontés par le réglage ou l'établissement des tolérances d'isolement dans l'appareil de manière à compenser leurs constantes diélectriques différentes. Il Serait désirable d'utiliser 25 plus efficacement les dispositifs d'isolement dans les appareils à induction remplis de liquide, afin, de permettre la réduction des tolérances d'isolement entre les enroulements à haute et à basse tension et entre les enroulements et la terre, afin de réduire ainsi la longueur moyenne des tours des bobines ainsi que 30 la longueur du circuit magnétique, ce qui réduit la quantité requise de cuivre ou d'aluminium, et d'acier du noyau magnétique. La réduction de la dimension effective de l'ensemble noyau magnétique-enroulements réduit la dimension de la cuve d'enceinte ainsi que la quantité d'huile requise pour remplir celle-ci. Par 35 suite, on peut réduire la dimension, le poids et le prix de revient de l'appareil à induction en abaissant la constante diélectrique de l'isolement solide. 71 22844 6 2096460 La figure 2 est un graphique représentant des courbes 22 et 24 qui illustrent la manière dont la résistance de rupture électrique des dispositifs d'isolement constitués d'isolement solide et d'huile minérale peut être sensiblement augmentée enabaissant 5 la constante diélectrique de l'isolement solide. La constante diélectrique d'une barrière ou élément isolant solide est indiquée en abscisse alors que le départ de l'effluve en kilovolts (kY) mesurés à la crête de l'onde de tension, est indiqué en ordonnée, la courbe 22 concerne une barrière isolante d'une épaisseur t de 10 l'ordre de 1,5 alors que la courbe 24- concerne une barrière isolante d'une épaisseur t de l'ordre de 3 mm. Les données d'essai pour le tracé des courbes 22 et 24- ont été obtenues au moyen d'un agencement d'essai tel que celui représenté à la figure 3, laquelle illustre schématiquement une barrière 25 d'une épaisseur 15 t placée dans l'huile minérale, avec des électrodes 26 et 27 disposées en contact avec les cêtés opposés de la barrière 25. La décharge électrique se produit dans 3-es régions 28, lesquelles, en raison de l'effet de frange du champ électrique, mettent l'huile de ces régions en série avec la barrière 25. On remarquera d'après 20 la courbe 22 de la figure 2 qu'avec une barrière ayant une épaisseur de l'ordre de 1,5 mm., le niveau de début d'effluve est augmenté d'environ 38 kY à 55 kY si l'on réduit la constante diélectrique de la harrière de 4- à 2. La courbe 24- montre que l'augmentation d'épaisseur de la barrière à 3 mm élève la résistance élec-25 trique de la combinaison huile-barrière. Avec la barrière plus épaisse, le niveau de début d'effluve augmente d'environ 55 kY à environ 76 kV, en réduisant la constante diélectrique de la barrière de 4- à 2. ^ ent Idéalement, l'isolement solide et l'huile devrai/ supporter 30 l'effort selon leurs résistances électriques. Pour ce faire, il faudrait que l'isolement solide ait une constante diélectrique inférieure à celle de l'huile. Toutefois en substituant une matière isolante solide au presspahn, la constante diélectrique de la nouvelle matière ne constitue que l'un des facteurs à considérer. 35 Par exemple, le prix de la matière isolante solide ne doit pas dépasser celui du presspahn au point que les économies réalisées par la réduction des tolérances d'isolement soient compensées par 71 22844 7 2096460 le prix plus élevé de l'isolement solide. Le prix constitue également l'une des nombreuses raisons pour lesquelles on ne s'est pas attaqué au problème en utilisant une diélectrique liquide de constante diélectrique plus élevée. Les diélectriques liquides 5 synthétiques ont une constante diélectrique plus élevée que l'huile minérale, mais leur prix est également sensiblement plus élevé. Le prix élevé des liquides synthétiques par rapport à celui de l'huile minérale a limité leur usage aux applications dans lesquelles le risque d'incendie par l'huile minérale constitue tin 10 facteur déterminant. L'isolant solide substitué au presspahn, ou utilisé en combinaison avec celui-ci, doit être compatible avec l'huile minérale, il doit avoir une résistance mécanique suffisante pour supporter les enroulements, et cette résistance ne doit pas être 15 préjudiciablement affectée à la température maximale de fonctionnement du diélectrique liquide. Enfin, l'isolant solide substitué au presspahn, ou utilisé en combinaison avec celui-ci, doit avoir une forte résistance électrique. La présente invention offre un dispositif isolant solide 20 ayant une constante diélectrique suffisamment inférieure à celle du presspahn imprégné d'huile pour pouvoir obtenir une réduction de l'espacement total, pouvant atteindre jusqu'à 30 %, ce qui réduit appréciablement le prix de revient de fabrication de l'appareil. 25 Plus particulièx*ement la présente invention consiste en un appareil électrique à induction du type refroidi par liquide, qui utilise des dispositifs d'isolement compi'enant un isolement solide et des conduits remplis d'huile en série entre les parties scus effort électrique de l'appareil, au moins certains des éléments 30 isolants solides étant moulés ou coulés en un ensemble de résines synthétiques. Cet ensemble de résines comprend une première et ■une seconde résines organiques. La première résine organique est choisie pour sa résistance mécanique, sa résistance électrique et sa résistance à l'attaque de l'huile à transformateur chaude. 35 Puisque les résines synthétiques de cette nature, en général, ont une constante diélectrique à peu près identique ou plus élevée par rapport à celle du presspahn imprégné d'huile, leur usage comme 71 22844 8 2096460 remplaçant direct du presspahn n'est pas économique, car les tolérances d'isolement resteraient les mêmes. La seconde résine organique est choisie principalement pour sa constante diélectrique, c'est-à-dire pour sa constante diélectrique relativement "basse, 5 et est utilisée comme charge dans la première résine afin d'assurer à l'ensemble résineux obtenu une constante diélectrique combinée qui se situe pratiquement à mi-distance de celle des première et seconde résines. La seconde résine organique est principalement utilisée comme charge, et non pour assurer des liaisons 10 transversales avec la première résine, la quantité maximale de seconde résine utilisée étant celle voulue pour permettre encore à la première résine de satisfaire aux conditions requises de résistance mécanique et électrique, ainsi que de résistance à l'attaque par l'huile à transformateur chaude. La concentration 15 de la charge n'est donc pas critique, au moins 20 % en volume constituant le minimum, et 50 à 60 °/o constituant un maximum pratique. Le maximum pratique est déterminé par la possibilité d'obtention d'une dispersion uniforme de la charge dans la totalité de l'ensemble de résines, ainsi que la possibilité de mouler ou 20 couler des dispositifs possédant Içs caractéristiques mécaniques requises. L'obtention d'une dispersion uniforme est très importante, il est extrêmement important également que les particules de charge soient prises et complètement enrobées dans la résine de base thermodurcissable. Sinon, l'huile pourrait entrer en eon-25 tact avec ces particules et en provoquer le gonflement. La première résine organique de 1'ensemble est de préférence thermodurcissable car elle doit conserver, sa résistance mécanique et sa stabilité dans l'huile à transformateur aux températures élevées, par exemple de 110 à 130°C, au minimum. On peut citer 30 comme résines convenables les résines de polye-sters linéaires insaturés qui sont capables de liaisons transversales avee un monomère pour former un polymère solide thermodurci, et les résines du type époxyde. On trouve dans le commerce des résines de ces types qui sont inattaquables à l'huile, ont d'excellentes résis-35 tances mécanique et électrique aux températures ambiantes et à celles élevées de fonctionnement de l'appareil électrique, à un prix qui ne contrebalance pas les économies de potentiel. Ces ty- 71 22844 9 2096460 pes de résines peuvent tous deux être mis en forme par moulage ou couléeo Les constantes diélectriques des résines d'époxy et polyester convenables tombent dans les limites de 3 à 5, les résines possédant les constantes diélectriques situées du c8t44nfé-5 rieur de ces limites étant préférées. La seconde résine organique doit être relativement bon marché, telle que l'un des hydrocarbures, elle doit avoir un point de fusion supérieur à 150°C, et une constante diélectrique aussi basse que possible. Puisque la première résine organique satisfait 10 aux conditions requises de résistance à l'huile et de résistance mécanique de l'isolement, la seconde résine n'a pas besoin d'avoir une résistance mécanique appréciable aux températures élevées de fonctionnement de l'appareil électrique. On a constaté que les ■ polyoléfines, telles que le polypropylène et le polyéthylène 15 (isotactique) à forte densité, étaient e±cellents en raison de leur faible constante diélectrique (environ 2,2), leur prix relativement bas, et leurs points élevésde fusion. En utilisant le polypropylène ou le polystyrène de forte densité dans une résine époxyde ou polyester, cette dernière étant choisie pour posséder 20 une constante diélectrique se situant du cêté inférieur des limites disponibles, on peut obtenir une constante diélectrique combinée comprise dans les limites de 2,5 à 3. Par exemple, une résine époxyde avec 43 % en poids de charge de poudre de polypropylène assure une constante diélectrique de 2,7. Le polystyrène iso-25 tactique et le polyméthyle pentène peuvent également être utilisés comme résine de charge. La résine de charge est de préférence utilisée sous la forme d'une fine poudre. Toutefois, la dimension de particules de la poudre n'est pas critique, une dispersion uniforme constituant le 30 facteur important. En général, des poudres passant au tamis à 40 ouvertures au centimètre, ou plus fines sont préférées, car il est plus facile de les mélanger uniformément avec la résine époxyde ou polyester, mais on peut utiliser des poudres plus grossières si on le désire. 35 Les particules de charge doivent être séparées, et être cha cune enrobée dans la résine de base afin d'empêcher l'infiltration de l'huile et le gonflement de la charge qui s'ensuit. On peut 71 22844 10 2096460 utiliser des agents de mouillage, tels que ceux du type présentant un groupe polaire à une extrémité de la molécule, et une chaîne d'hydrocarbure à l'autre, afin d'assurer le mouillage de la charge 64 par la résine de "base. 5 la figure 4 est une vue en perspective, en partie découpée, d'un transformateur 30 qui peut utiliser les principes de l'invention. Le transformateur 30 est du type cuirassé, pourvu d'un ensemble de noyau magnétique-enroulements 32 disposé dans une cuve 34. Cette cuve 34 est remplie jusqu'à un niveau 36 d'huile mi-10 nérale, telle que l'huile Humble"s Univolt 33j l'ensemble 32 de noyau magnétique et enroulements étant complètement immergé dans l'huile. L'huile assiste à l'isolement des enroulements électriques par rapport à la terre et entre eux, elle sert également au refroidissement du transformateur. Des échangeurs de chaleur ou 15 radiàtèurs (non représentés) sont raccordés à la cuve, en communication avec les orifices 38 proches du haut de la cuve 34, et avec des tuyaux 40 proches du bas de cette dernière, l'huile circulant dans la cuve ainsi que dans les conduits formés dans l'ensemble 32 de noyau magnétique-enroulements, soit par siphon ther-20 mique, soit par circulation forcée, afin d'en éliminer la chaleur recueillie de l'ensemble 32. Le transformateur 30, qui peut être mono- ou polyphasé, est pourvu de bobines à haute et à basse tension qui encerclent les branches des sections 39 et 41" du noyau magnétique. Les bobines 25 sont disposées côte-à-côte, séparées par des barrières d'isolement solide. Un groupe 42 de bobines à basse tension est disposé entre les barrières 44 et 46, et un groupe 48 de bobines à basse tension est disposé entre les barrières 48 et 50, alors qu'un groupe 52 de bobines à haute tension est disposé entre les bar-3D rières 46 et 48. Les barrières 44, 46, 48 et 50 sont pourvues d'un certain nombre de blocs-entretoises 54 qui leur sont fixés afin de constituer les conduits de refroidissement pour la circulation de l'huile. Les bobines électriques à l'intérieur de .chacun des groupes 35 sont également séparées par des dispositifs isolants constitués d'éléments solides d'isolement et d'entretoises formant des conduits de circulation d'huile. 71 22844 n 2096460 Les "barrières solides séparant les groupes de "bobines, telles que les "barrières 44, 46, 48 et 50, peuvent être toutes construites selon les principes de l'invention, ou "bien on peut utiliser une combinaison de presspahn et d'éléments synthétiques cou-5 lés ou moulés. Des économies supplémentaires peuvent être réalisées en coulant ou en moulant intégralement les "blocs-entretoises 54 avec les "barrières, si on le désire. La pratique clqssique onéreuse qui consiste à encoller manuellement les "blocs isolants d'entretoisement aux feuilles de presspahn se trouve ainsi élimi-10 née» Les éléments d'entretoisement solides à l'intérieur des groupes de "bobines peuvent également être construits par coulée, ou moulage, en utilisant le dispositif de résine à faible constante diélectrique décrite, ainsi que les conduits isolants et autres éléments d'isolement qui sont en série avec l'huile aux endroits 15 du transformateur soumis à de grands efforts électriques. •Bien que le transformateur 30 soit du type cuirassé, on remarquera que l'invention peut être appliquée aux transformateurs mono- et polyphasés du type à noyau, ainsi qu'à tout appareil électrique du type dans lequel un isolement solide et l'huile sont 20 disposés en série entre deux électrodes de différent potentiel. Par exemple, dans les transformateurs à noyau, l'isolement solide, coulé ou moulé en un ensemble de résine à faible constante diélectrique peut être utilisé comme barrières isolantes entre les phases, entre les enroulements et les phases par rapport à la ter-25 re, entre les extrémités des enroulements et les couronnes de pression, ainsi que dans l'espace compris entre les bobines à haute et à basse tension d'une phase électrique. Bien que l'ensemble de résine coulé ou moulé à faible constante diélectrique décrit puisse être utilisé pour remplacer le 30 presspahn ou autre isolement cellulosique, ou être utilisé en combinaison avec ceux-ci, il n'est pas nécessaire qu'il présente les mêmes formes. Le presspahn, par exemple, est disponible seulement sous la forme de feuilles relativement minces, qui sont mises en forme et empilées pour constituer le dispositif isolant désiré à 35 un prix de revient supplémentaire d'assemblage considérable. Puisque l'isolement solide de la présente invention est mis en forme par coulée ou moulage, des sections ]3ns épaisses et d'une plus 71 22844 12 2096460 grande diversité de formes peuvent être facilement réalisées. L'invention a été décrite principalement à l'usage des appareils électriques à induction isolés par l'huile minérale, mais naturellement elle peut être appliquée avec tout liquide isolant 5 lorsqu'une répartition plus favorable de l'effort électrique peut être obtenue en réduisant la constante diélectrique des éléments isolants solides. En résumé, on vient de décrire um appareil électrique du type utilisant des éléments isolants solides et l'huile en série 10 entre deux électrodes de potentiel électrique différent. Les principes décrits permettent une réduction appréciable de la dimension et du prix de revient de ces appareils, tels que les transformateurs et les réactances, car ils permettent des espacements plus petits entre les bobines et enroulements, entre les phases 15 électriques, et entre les enroulements ét la terre, en réduisant appréciablement l'effort électrique dans les conduits remplis d'huile. Par exemple, un dispositif d'isolement constitué de quantités égales de presspahn et d'huile, le presspahn ayant une constante diélectrique de 3,75 s en série avec l'huile dont la 20 constante diélectrique est de 2,2, dans un champ électrique uniforme, soumet l'huile à un effort de 1,7 fois l'effort moyen. Lorsqu'un ensemble de résine coulé ou moulé ayant une constante diélectrique de 2,7 est utilisé dans les mêmes proportions avec l'huile, l'effort auquel l'huile est soumi.se est seulement 1,2 25 fois l'effort moyen. Cette réduction de l'effort permet une réduction de l'espacement total pouvant atteindre jusqu'à 30 sans accroître l'effort dans l'huile. Une certaine partie de l'effort de tension a été transférée à l'isolement solide dont la résistance électrique est supérieure à celle de l'huile, assurant ain-30 si une utilisation plus efficace des matières isolantes et une appréciable réduction de la dimension, du poids et du prix de revient de l'appareil. 71 22844 13 2096460 REVENDICATIONS -1. Appareil électrique à induction comprenant un diélectrique liquide possédant une constante diélectrique prédéterminée, disposé dans une enceinte, un enroulement électrique disposé 5 dans cette enceinte et immergé dans le diélectrique liquide, un dispositif d'isolement constitué d'un isolant solide et du diélectrique liquide en série, ce dispositif d'isolement formant au moins une partie de l'ensemble d'isolement des enroulements électriques, l'isolant solide consistant en une première résine orga-10 nique possédant une constante diélectrique supérieure à celle du diélectrique liquide, et une charge constituée d'une seconde résine organique possédant une constante diélectrique inférieure à celle de la première résine organique, afin d'assurer à l'isolant solide une constante diélectrique combinée correspondant de plus 15 près à celle du diélectrique liquide que la première résine organique seule. 2. Appareil électrique selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la charge est complètement enrobée par la première résine organique. 20 3<> Appareil électrique selon la revendication 1 ou 2, carac térisé par le fait que la première résine organique est un époxyde ou un polyester thermodurcissable, et la seconde résine organique est une polyoléfine. 4. Appareil électrique selon la revendication 3 s caractérisé 25 par le fait que la polyoléfine est un polyéthylène isotactic ou un polypropylène» 5. Appareil électrique selon une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que la seconde résine organique occupe de 20 à 60 % du volume de l'isolant solide. 30 6. Appareil électrique selon line quelconque des précédentes revendications, caractérisé par le fait que le diélectrique liquide a une constante diélectrique comprise dans les limites d'environ 2 à 2,2, la première résine organique a une constante diélectrique comprise dans les limites d'environ 3 à 53 la seconde 35 résine organique a une constante diélectrique comprise dans les limites d'environ 2 à 2,3 et la constante diélectrique combinée de l'isolant solide est comprise dans les limites d'environ 2,5 à 3. 7. Appareil électrique selon la revendication 6, caractérisé par le fait que le diélectrique liquide est une huile minérale.