La présente invention concerne lrextractîon de schistes bitumineux et de sables asphaltiques0 Les sables asphaltiques et les schistes bitumineux présentent deux des principales sources mondiales d'huile de pétrole. Ltexploitation de ces ressources a été limitée par le bon marché et l'abondance qui caractérisaient antérieurement la fourniture de l'huile brute liquide, et par les difficultés des opérations d'obtention de matières organiques plus visqueuses et plus lourdes à extraire de minerais en roches La plupart des technologies dtexploitation quton puisse proposer à titre de possibilité de rechange se fondent sur des techniques minières eonstituant ltopération initiale, bien qutil ait été proposé dtinjecter de la vapeur in situ pour extraire les sables asphaltiques d'Athabasca (Canada) et quril ait également été proposé de conduire une distillation souterraine des schiste bitumineux après un degré limité d'exploitation minière. L'extraction de lrhuile de pétrole à partir de sables asphaltiques exige cependant un processus de séparation physique pour rompre les liaisons huile/sableO On peut y parvenir en utilisant de liteau chaude, de la vapeur d'eau et un diluant0 Un tel procédé est actuellement réalisé à l'installation de "Great Canadian Oil Sands Plant au Canada. Le schiste bitumineux est, quant à lui, une roche imperméable qutil faut chauffer jusqu'à une température supérieure à 370 C pour rompre les liaisons chimiques existant entre la matière organique (que liron désigne parfois comme étant du "kérogène")et le schiste, pour transformer ce kérogène en une huile liquide.Il faut environ 1 764 x 105 calories (soit 7085,9 x 105J) pour distiller une tonne de schiste0 Dans ce procédé antérieur, cette chaleur est fournie par la combustion des gaz produits ou du carbone se trouvant dans le schiste résiduel, dans la cornue de distillation elle-même ou dans un récipient séparé. Dans un exemple typique, on soumet du schiste concassé à un chauffage avec des sphères de céramique chaude à une température de ltor- dre de 550 C, et une tonne de schiste fournit environ 114,5 Kg d'huile et'19 kg d'hydrocarbures gazeux.Il a également été proposé de chauffer le schiste et de l'hydrogéner en utilisant de lthy- drogene sous des pressions modérées. L'huile brute produite à partir des sables asphaltiques et des schiste bitumineux exige un traitement supplémentaire pour la transformer en une charge pouvant alimenter de façon acceptable les raffineries. Le brut provenant des sables asphaltiques est un brut lourd, extremement visqueux et à forte teneur en soufre quril faut cokéfier et hydrogéner ou bien soumettre à un hydro-craquage. L'huile recueillie des cornues de distillation du schiste est semblable à certains égards à des bruts classiques ; elle possède une teneur en azote très élevée et elle est aussi extrêmement visqueuse. Les traitements supplémentaires peuvent impliquer de la distillation, la cokéfaction du résidu et/ou de l'hydrogénation. La présente invention propose cependant un procédé pour extraire les schiste bitumineux et les sables asphaltiquese Ce procédé consiste à traiter le schiste par un agent gazeux d'extraction à une température comprise entre 250 C et 550 C ou à traiter les sables asphaltiques à une température comprise entre 0 et 5500G pour extraire les constituants extractibles, à séparer agent gazeux d'extraction et l'extrait, en phase gazeuse du résidu et à récupérer l'extrait de l'agent d'extraction ; l'agent d'extraction possède une pression non inférieure à sa pression critique et, à la température d'extraction, l1a- gent d'extraction n'est pas à plus de 200 C au-dessus de sa température critique. Le rapport entre le solvant, d'une part, et le schiste ou le sable, d'autre part, peut se situer entre i/i et 30/1 et il se situe de préférence entre 2/1 et 10/1. On concasse le schiste de préférence jusqu'à obtenir des particules ayant moins de 1,5 mmO La pression d'extraction doit entre supérieure à la pression critique.Comme indiqué plus complètement ci-après,l'agent gazeux d'extraction peut être formé d'un seal coustituant.Dans lecas d'un agent gazeux d'extraction formé par plusieurs constituants, la somme des pressions partielles réduites doit dtre supérieure à 1.Mais les pressions peuvent se situer entre 3,45 x 106Pa et 6,9 x 107 Pa et de préférence entre 6,9 x 1G6 Pa et 20,7 x 106Pa. ta vitesse de chauffage n'est pas fonrmentale et, par conséquent, on peut effectuer 12 opération d'extraction dans un récipient fonctionnant à température cc-nstante. De façon typique, le récipient d'extraction peut comprendre un dispositif à lit fluidisé. L'extrait et l'agent d'extraction peuvent être enlevés du schiste, du sable ou du résidu dès que possible après l'extraction afin de réduire à son minimum toute réaction éventuelle de repolymérisation. L'agent dtextraction peut être un solvant formé dtun seul constituant ou bien un solvant ayant un ou plusieurs constituants utilisables et qui, à la température d'extraction, sont au-dessus de leur température critique0 On effectue lurex traction à une pression telle que la somme des pressions partielles réduites des constituants du solvant soit au moins égale à 1, et les constituants du solvant ont de préférence eux-memes une température critique supérieure à 1500G. Bes constituants utilisables pour former le solvant peuvent être des hydrocarbures ou des dérivés organiques d'hydrocarbures et d'autres composés organiques.Ces constituants du solvant ont une terpéra- ture critique supérieure à environ 1500C et, en pratique, ils ont de préférence une température critique inférieure à 45000. La température critique de ces constituants utilisables pour former le solvant est de préférence supérieure à 300 OC et inférieure à 4000C, Ainsi, à la température finale, ces constituants de l'agent d'extraction ou du solvant seront nettement à l'état gazeux et joueront le r81e d'un gaz et non d1une vapeur;ctest- à-dire que, dans les conditions de températures existant au cours de l'extraction, le gaz ne sera pas capable de subir une liquéfaction par suite de l'application de la pression seule. Donc, dans les conditions de ltextraction, il il est clair que les constituants utilisables pour former le solvant doivent être stables à la température finale et qu'ils ne doivent pas se décomposer de façon appréciable au-dessous de la température finale et, en outre, on préfère que ces constituants ne réagissent pas avec le schiste ou avec le sable dans les ccnditions de l'extraction.Cependant, dans un aspect de l'invention, au moins certains des constituants utilisables pour former le solvant peuvent être partiellement décomposés ou peuvent réagir avec le schiste ou avec le sable dans les conditions de ltextrac- tion, et l'on comprendra que dans ce cas la possibilité d'une hydrogénation limitée des hydrocarbures se trouvant dans le shiste ou dans le sable puisse exister, Si de l'hydrogène est présent dans l'agent d1extraction au cours de l'extraction, certains composés aromatiques, en particulier des composés aromatiques polycycliques, peuvent être hydrogénés dans les conditions rencontrées. Bes composés hydrogénés peuvent alors jouer le r8le de donneurs d'hydrogène en réagissant avec la substance hydrocarbonée et avec ses produits de dégradation pour donner de l'hydrogène et aboutir à un meilleur rendement en des produits hydrogénés provenant du schiste ou du sable. La pression partielle réduite d'un quelecnque des constituants utilisables pour former le solvant est sa pression partielle Pi à la température d'extraction par rapport à la pression critique Pci' c'est-à-dire que la pression partielle est P P. cl Comme indiqué ci-dessus, la somme des pressions partielles réduites des constituants utilisables pour former le solvant et qui sont à une température supérieure à leur température critique à la température d'extraction, doit être au mooins égale à 1. Cela équivaut, dans le cas d'un solvant formé par une seule substance, à spécifier que ce solvant formé d'une seule substance est à une pression supérieure à sa pression critique. On peut utiliser un seul solvant comme agent d'extraction mais, dans un procédé effectué à l'échelle industrielle, il est plus commode et plus économique d'utiliser un mélange de solvants. Si le solvant contient une proportion importante de substances dont les températures critiques sont supérieures à la température d'extraction, une certaine proportion au moins de ces substances peut se dissoudre dans la portion du solvant se trouvant à l'état sur-critique. Une portion de la substance dont la température critique est supérieure à la température d'extraction peut en outre demeurer en phase liquide. Cela n'est pas nuisible en soi à la pratique de la présente invention, mais il peut y avoir quelques difficultés à récupérer la portion liquéfiée du solvant. Les solvants utilisables comme agents d'extraction dans le procédé de la présente invention ne doivent pas nécessairement être complètement stables jusqu'à la température maximale d'ex- traction de 5500C et il n'est pas indispensable qu'ils aient des températures critiques se situant dans les intervalles indiqués, mais il a été trouvé que des solvants répondant à ces critères tendent à être plus efficaces. Des solvants qui conviennent comprennent des hyuro- carbures aromatiques ayant un seul noyau benzénique et ne comportant de préférence pas plus de 4 atomes de carbone dans les groupes formant des substituants, comme par exemple le benzène, le xylène, l'éthyl-benzène, l'isopropyl-benzène et les triet tétra-méthyl-benzènesO Ainsi, on peut extraire la quasitotalité du bitume des sables asphaltiques en utilisant du benzène à une température égale ou supérieure à 2900C ou en utilisant du toluène à une température supérieure à 32000. On. peut extraire avec des aromatiques contenant 2 à 4 atomes de carbone dans les groupes formant les substituants, à 440 C environ, une proportion très élevée du kérogène. des schistes bitumineux, en particulier les schistes comme les schistes du Colorado qui libèrent tout leur kérogène par chauffage. On peut également utiliser titre de constituants du solvant > des hydrocarbures aromatiques comportant 2 noyaux aromatiques, bien qutil convienne de noter que leurs températures critiques sont relativement élevées. Ces composés comprennent, par exemple, le naphtalène, le méthyl-naphtalène, le diphényle et le biphényl-méthane. On peut également utiliser des hydrocarbures alicycliques, de préférence ceux ayant au moins 5 atomes de carbone comne le cyclopentane, le cyclohexane, la cis- et la trans-décaline et leurs dérivés alkylés. Bes hydrocarbures alicycliques ayant au total plus de 12 atomes de carbone sont moins efficaces0 On a trouvé qu'une fraction de kérosène fortement naphténique est particulièrement efficace pour extraire les shistes bitumineux à 4000-4500C. On peut également utiliser des hydrocarbures aliphatiques ayant au moins 5 atomes de carbone mais pas plus de 16 atomes de carbone, par exemple les pentanes, les hexanes, les octanes, les dodécanes et les hexadécanes, bien que ces hydrocarbure ne soient pas aussi efficaces que les solvants aromatiques, en particulier pour la récupération des- asphaltènes. De tels hydrocarbures aliphatiques, en particulier s'il y a pré sence d'hydrogène au moment de l'extraction, sont de préférence saturés, car les alcènes correspondants peuvent être au moins partiellement hydrogénés ou être par ailleurs soumis à de la polymérisation aans les conditions de l'extraction. On préfère aussi utiliser des hydrocarbures relativement linéaires, puisque des hydrocarbures ayant de longues chaînes ramifiées risquent plus autre soumis à des réactions de transposition moléculaire et d'alkylation croisée dans les conditions de l'ex- traction. De telles transpositions moléculaires et des réactions d'alkylation croisées peuvent également se produire dans le cas des hydrocarbures aromatiques portant des substituants allyles. Les transpositions moléculaires et les réactions d'alkylation croisée peuvent être catalysées par des catalyseurs de Friedel Crafts pouvant être présents en de petites quantités dans le lit de sable ou de schiste, On peut utiliser des phénols, de préférence ceux provenant drhydrocarbures aromatiques ayant jusqu'à 8 atomes de carbone, comme par exemple le phénol, l'anisole et les xylénols, bien que le groupe phénolique risque d'etre éliminé dans les conditions de l'extraction. On peut utiliser dans l'extraction de nombrera autres composés oxygénés, notamment des alcools, des aldéhydes, des cétones, des éthers et des esters. S'il y a présence dthydro- gène, nombre de ces composés peuvent être réduits dans les conditions de 11 extraction et il peut alors être souhaitable de ne pas les utiliser en de grandes proportions à titre de constituants du solvant0 En outre, de tels composés oxygéns risquent, en présence d'impuretés présentes dans le sable et dans le schiste et qui peuvent jouer le r81e de catalyseurs, de réagir avec le sable ou le schiste ou avec a'autres composés pour produire des gaz ou bien ils peuvent être soumis à de la transposition moléculaire,et cela peut alors influer sur la quantité de solvant disponible pour le recyclage dans le processus. Cependant, le tétrahydrofuranne constitue un excellent solvant pour les sables asphaltiques à 2700-3OO0C, et l'acétone est également un constituant utile de solvant dans l'intervalle de 24O0-30O0C. On peut également utiliser liteau comme constitualt de solvant. Des composés organiques azotés peuvent Également servir dans le solvant, comme par exemple des mono-, di- et tri amines aliphatiques ayant au moins 4 atomes de carbone et de préférence ayant au moins 6 atomes de carbone0 On préfère ce pendant ne pas utiliser des amines ayant plus de 10 atomes de carbone. Les amines peuvent etre des amines aliphatiques acycliques comme par exemple la triéthylamine et la dipropylamine, mais l'on peut également utiliser des amines aromatiques ayant un noyau benzénique comme par exemple l'anilineS la N-méthyl- aniline, la N,N-diméthylaniline, la tcluidine et la N-méthyltoluidine.Cependant, les amines hétérocycliques sont les solvants azotés préférés et il s'agit par exemple de la pyridine, des méthyl-pyridines et des diméthyl-pyridines. La pyridine est particulièrement efficace pour l'extraction des schistes bitumineux à 40O0-45O0C. On peut utiliser des composés organiques halogénés comme le chloroforme, le tétrachlorure de carbone, le chlorure de méthylène et le chloro-benzène, mais l'on doit tenir compte de l'instabilité des chlorures aliphatiques précités en présence de l'eau. On peut également utiliser certains composés du soufre comme des alkyl-thiophènesO Le sulfure de carbone est efficace mais il tend à être instable. En raison du prix de revient relativement élevé des constituants du solvant formant l'agent d'extraction, on préfère récupérer les constituants du solvant et les recycler dans un procédé industriel. On peut conduire le procédé lui-m8me sous forme d'un procédé-discontinu ou sous forme d'un procédé continu d'extraction, Dans une installation industrielle, un procédé continu est préférable. Dans un procédé typique, on met le schiste ou le sable au contact du solvant et l'on chauffe rapidement jusqu'à la température d-extraction puis l'on maintient à cette température à laquelle on fait passer le schiste ou le sable à contre-courant par rapport à l'agent dtextraction chauffé à la température finale. En variante, on peut avoir un dispositif à lits fluidisés. On peut utiliser une zone de chauffage initiale comprenant plusieurs zones afin de produire un chauffage progressif du schiste et du sable en présence de l'agent d'extraction. La zone d'extraction peut également comprendre plusieurs zones On peut utiliser de façon typique 4 lits fluidisés ayant par exemple des températures de 3950C, 410CC1 420 C et 430 C, et un tel dispositif permettra une période de rétention relativement plus longue à la température maximale, On mélange de préférence le schiste et le sable d'une part, et le solvant, d'autre part, à la pression atmosphérique aux températures ambiantes. La manu tertio mécanique peut entre plus facile Si l'on utilise des pressions supérieures à la pression atmosphérique.Cependant, comme il est usuel de recycler le solvant, on peut utiliser au cours de l'opération initiale de mélange des températures initiales du solvant de l'ordre de 150 C ou des températures supérieures. Comme indiqué ci-dessus, on peut maintenir à une faible valeur, inférieure par exemple à 10:1 pour des raisons économiques, le rapport entre le solvant d'une part, et le schiste ou le sable, d'autre part0 Par ailleurs, l'utilisation des rapports plus élevés entre le solvant, d'une part, et le schiste ou le sable, d'autre part, donne une extraction plus complète. Cela constitue un effet normal dans les processus d'extraction par un solvant. Bien qu'il ne soit pas indispensable de concasser le sable lui-meme, on préfère, comme indiqué ci-dessus, que la dimension des particules de la matière à extraire soit inférieu rye à 1,5 mm. Une caractéristique de la présente invention est que la matière extraite passe dans l'agent d'extraction en phase gazeuse et soit efficacement en solution dans la phase gazeuse. Puisque l'extrait se trouve en phase gazeuse, le stade de la séparation de l'extrait d'avec le résidu (tant solide que liquide) est grandement facilité en comparaison d'une extraction ou d'une séparation en phase liquide, Cela évite en fait le stade le plus ennuyeux en pratique dans le cas des procédés antérieurs. On peut récupérer l'extrait de l'agent d'extraction en phase aqueuse par ltopération simple de réduction de la pression, et l'extrait précipite alors ou sort de la solution, En variante ou en outre, on peut réduire la température de l'agent d'extraction, par exemple juste àu-dessous de la température critique, et l'on obtient le meme résultat. Cependant, puisqu'il est souhaitable dans un procédé continu de recycler l'agent d'extraction, la diminution de la pression est généralement à préférer pour le stade dé la récupération, puisque une recompression est plus efficace du point de vue énergétique qu'une rechauffe. Si l'on effectue la diminution de la température au point de condenser la totalité de la vapeur, on peut récupérer l'agent d'extraction par distillation et il peut alors contenir des constituants de l'extrait ou des produits provenant du traitement de valorisation de l'extrait. A titre d'exemple, on a analysé un certain nombre de schistes et on les a ensuite soumis à de l'extraction selon la présente invention0 Voici les matières soumises à l'extraction: Schiste bitumineux du Colorado Schiste bitumineux d'Ecosse ("Scottish") Sable asphaltique d'Athabasca (Canada). Avant de commencer une extraction, on a analysé un échantillon de chaque matière. Les résultats obtenus sont présentés au tableau lo TABlEAU I Analyses élémentaires des schistes bitumineux et des sables asphaltiques r H20 % de o de * cendre* C H O N S CO2 Schiste 0,5 60,6 17,5 2,4 1,0 0,55 0,90 17,1 bitumineux du Colorado Schiste 1,9 69,8 21,5 2,9 3,7 0,55 1,10 0,43 bitumineux d'cosse Sables as- 2,9 89,1 8,3 0,9 1,2 0,10 0,45 0,04 phaltiques d'Athabasca * sur base sèche On a ensuite effectué des essais Gray-King sur des schistes bitumineux et les sables asphaltiques, sur base sèche et par analyse de gaz.Les résultats obtenus sont présentés aux tableaux II et Illo TABLEAU II Essai de Gray-King sur des schistes bitumineux et des sables asphaltiques0 Analyses (% en poids*) Volume de gaz Coke goudron liquide gaz (ml/ 100 g de l'échantil lon * Schiste 79,9 14,8 0,8 3,2 3190 bitumineux du -Colorado Schiste 79,3 14,8 2,8 2,3 2280 bitumineux d'cosse Sables as- 90,5 8,4 0,5 0,8 620 phaltiques d 'Athabasca * sur base sèche, TABLEAU III Analyse de gaz pour l'essai Gray-King H2 O2 N2 CH4 CO CO2 Schiste 41,0 - - 26,3 7,1 25,6 bitumineux du Colorado Schiste 38,9 - - 38,2 4,0 18,9 bitumineux d'Ecosse Sables asphal-11,0 - - 10,1 0,0 78,9 tiques d 'Athabasca Dans chaque cas, pn a effectué l'extraction en utilisant du toluène, du pentane ou de l'acétone à des températures comprises entre 3500C et 5500C à des pressions de 10,3 x 106Pa. On a collecté le résidu ét ltextrait puis on les a soumis à des analyses, Le tableau IV donne des détails sur les opérations d'extraction. TABLEAU IV Extraction par du gaz et rendements en produits. Exemple N Charge Température du Temps d'ex- Rapport Débit du % d'extrait % de résidu solvant ( C) traction solvant/ solvant obtenu (*) obtenu(*) (minutes) charbon (g/ sec minute) 1 Schiste bitumineux du Colorado Toluène 395 60 20,3 31,6 16,6 82,3 2 " " Toluèné 440 60 18,1 28,1 18,9 78,7 3 Schiste bitumineux d'Ecosse Toluène 440 60 19,4 27,2 19,0 80,1 4 Sables asphaltiques d'Athabasca Toluène 395 30 11,0 30,8 9,3 88,0 5 " " Pentane 230 60 - - 7,9 89,7 * sur base sèche. Le tableau V donne les résultats de l'analyse du gaz obtenu dans ce procédé0 TABLEAU V Analyse du produit de l'extraction gazeuse Exemple N Substance Produit % de % de % * H2O cendre* C H O N S CO2 1 schiste du extrait - - 83,0 10,3 2,6 2,20 1,75 Colorado résidu 0,3 72,9 3,2 0,7 - - - 27,3 2 schiste du extrait extrait - - 83,4 10,2 2,3 2,25 1,60 Colorado résidu 0,3 75,6 1,9 0,30 - 0,15 0,65 21,5 3 schiste extrait - - 85,5 10,5 1,5 1,35 0,90 d'Ecosse résidu 0,7 85,9 7,8 0,8 - 0,40 1,00 0,75 4 sable extrait - - 84,0 10,3 1,3 0,40 3,85 d'Athabasca résidu 0,3 98,4 0,5 0,1 - 0,02 0,10 0,28 5 sable extrait - - 83,2 10,6 1,2 0,30 4,25 d'Athabasca résidu 0,2 97,8 1,25 0,20 - 0,05 0,15 0,07 * sur base sèche. Be tableau VI suivant montre la récupération élevée de la matière organique que l'on réalise grâce à une extraction par gaz. T EAU VI Récupération de la matière organique Ex.NO Substance Mode opératoire % des matières organique s totales dans le gou- dans le dron ou résidu l'extrait produit 6 schiste du extraction par 77 15 Colorado gaz à 3950C avec du toluène 7 schiste du extraction par 88 9 Colorado gaz à 4400C avec du toluène 8 schiste extraction par 66 25 d'Ecosse gaz à 440 C avec du toluène 9 sables extraction par 89 5 d'Athabasca gaz-avec du toluène à 395 C 10 sables extraction par 75 13 d'Athabasca gaz avec du pentane à 2300C Exemples 11 et 12 On a soumis d'autres échantillons de schiste du Colorado à de l'extraction par du méthyl-cyclo-hexane surcritique et par de la pyridine surcritique à 44O0C à la pression de 10,3 x 106 Pa. Lors de l'extraction avec du méthyl-cyclohexane, on a obtenu 16,4 5S d'extrait par rapport au schiste sec. Be résidu a contenu 1,85 % de carbone organique. Ainsi, il ne reste après l'extraction par du méthyl-cyclohexane surcritique que 8 % de la matière organique du schiste (exprimée par sa teneur en carbone) demeurant dans le schiste épuisée Lors de l'extraction avec de la pyridine, le rendement en extrait est de 16,8 % du schiste sec. Be résidu contient 1,4 % de carbone0 Ainsi, il ne reste, après l'extraction par de la pyridine surcritique, que 6 % de la matière organique du schiste (exprimée par sa teneur en carbone), qui demeurent dans le schiste épuisé. Exemple 13 On a extrait un échantillon de sables asphaltiques d'Athabasca avec du tétrahydrofuranne surcritique à 31O0C à la pression de 10,3 x 106 Pa. On a obtenu comme extrait 9,3 % du sable, c'est-à-dire que cela équivaut à ce que l'on a obtenu à 395 C à l'aide de toluène surcritique. Il ressort donc de l'exposé ci-dessus que la présente invention propose une extraction plus efficace des schiste bitumineux et des sables asphaltiques. que les divers procédés utilisés jusqu'à présent. REVEIJDIChTIONS lo Procédé pour extraire des schistes bitumineux et des sables asphaltiques, caractérisé en ce luron traite le schiste ou le sable par un agent gazeux d'extraction, à à une température de 2500 à 550 C pour le schiste ou à une température de 0 à 550 C pour le sable, afin d'en extraire les constituants extractibles ; on sépare l'agent gazeux dXextraction et l'extrait se trouvant dans la phase gazeuse d'avec le résidu et l'on recueille l'extrait de l'agent gazeux d'extraction; l'agent dtextraction présente au cours de l'extraction une pression qui n'est pas inférieure à sa pression critique et la température de l'agent gazeux d'extraction est supérieure à sa température critique mais elle n'excède pas cette température critique de plus de 200 C. 2. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la température dtextraction se situe entre 3500 et 550 C. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la température d'extraction se situe entre 3700 et 450 C, et en ce que le schiste ou le sable présente une dimension des particules telle que 90 % des particules ont moins de 1,5 mm. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rapport entre le solvant, d'une part, et le schiste ou le sable, d'autre part, se situe entre 1:1 et 30:1. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pression d'extraction se situe entre 3,45 x 106 Pa et 6,9 x 107 Pa, 6. Extrait d'un schiste bitumineux ou d'un sable asphaltique, obtenu par le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.