La présente invention concerne un appareil de compensation d'aberration qui peut être utilisé dans des systèmes optiques chromatique, et, plus particulièrement, des systèmes de déflexion de la lumière qui agissent sur plusieurs longueurs d'onde de la lumière. Plus précisément, la présente invention concerne 5 un appareil de compensation de l'aberration chromatique transversale et de l'aberration chromatique longitudinale qui agit simultanément sur les images objet placées par un dispositif tel qu'un déflecteur de lumière de sorte que les champs des positions des différentes longueurs d'onde soient superposés sur le support de sortie. 10 Dans l'art antérieur on a utilisé.des systèmss de déflexion de lumière pour placer des caractères sur une position requise d'un support de sortie. Les déflecteurs de lumière peuvent être du type décrit dans le brevet d'addition n° 86 652 déposé par la demanderesse en FRANCE le 5 juin 1964. □ans les systèmes de déflexion de lumière utilisés dans le brevet cité 15 il peut se produire trois types d'aberration lorsque le système est utilisé avec une lumière de différentes couleurs. Ces aberrations sont appelées aberration chromatique longitudinale, aberration chromatique transversale et aberration de tension de demi-onde. L'aberration chromatique longitudinale et l'aberration chromatique transversale sont dues à l'augmentation des indices de ré-20 fraction ordinaires et extraordinaires du déflecteur de lumière agissant sur des longueurs d'onde différentes. Dans les applications à l'affichage et à l'impression, les images doivent avoir la même dimension et être formées sur le même écran quelle que soit la couleur de l'image. Le dispositif de cette invention se rapporte à la compensation des aberrations longitudinales et 25 transversales. Par le passé, on a essayé de compenser l'aberration longitudinale à l'entrée du déflecteur de lumière en combinant des lentilles de verre. Cependant, cette solution n'est pas apparue comme satisfaisante puisque les différences anomales d'indices de réfraction doivent être de l'ordre de 0„02 et qu'aucune 3G lentille ds verre normale, ne peut servir peur cas valeurs» D°autres esssis de compensation consistent jusqu'ici à ajouter des cristaux à dispersion anomale aux éléments biréfringents du déflecteur. Ces efforts se révèlent très infructueux par suite de la difficulté à obtenir ces cristaux et, en outre ce procédé augmente la longueur du déflecteur de lumière et réduit la résolution 35 optique du système. La demande de brevet PV 9403 AM déposé le 3 septembre 1968 au nom de la demanderesse décrit un agencement de compensation pour les aberrations chromatiques transversale et longitudinale. Cet appareil est capable d'agir sur plusieurs couleurs ou longueurs d'onde différentes de la lumière. Cependant, 40 la compensation peut uniquement être réalisée sur une longueur d'onde pandant 69 44499 2 2041033 un temps donné quelconque. L'appareil décrit dans cette demande de brevet nécessite l'utilisation d'une lentille biréfringente spécifique et un système de rotation de polarisation réglable tel qu'un cristal électro-optique. Par opposition au procédé de compensation d'aberration de l'art antérieur, 5 l'appareil de la présente invention agit simultanément sur deux ou plusieurs couleurs ou longueurs d'onde différentes de la lumière. Il utilise uniquement, des éléments passifs et ne nécessite pas l'usage de composants spéciaux. L'appareil comprend un compensateur de la distance objet placé entre les plans objet à la sortie du déflecteur et une lentille classique. L'appareil 10 comprend également un compensateur de la distance image placé entre la lentille et le support de sortie. La lentille a pour rôle de donner l'image des plans objet sur le support afin de fournir des images superposées» Chaque compensateur comprend plusieurs étages dont le nombre est égal à une unité près (en moins) au nombre de longueurs d'onde mises en jeu. Chaque 15 compensateur sauf pour le premier étage, du compensateur de la distance image, est formé d'un élément passif de rotation du plan de polarisàtîon et d'un élément biréfringent. Le premier étage du compensateur de la distance d'image utilise uniquement un élément biréfringent. Les éléments de rotation de plan de polarisation agissent sélectivement, suivant leur longueur, afin de sou-20 mettre à une rotation des longueurs d'onde sélectionnées parmi l'ensemble des longueurs d'onde de sorte que les éléments biréfringents présentent dif- i férents parcours aux longueurs d'onde soumises à une rotation et non à celles soumises à une rotation. La sortie cumulée des différents étages du compensateur de la distance objet et des différents étages du compensateur de la 25 distance image, agit de manière à donner un grandissement égal à ces objets. D'autres objets, caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de "la description qui va suivre donnée à titre d'exemple non limitatif, .en se reportant aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1 représente schématiquement l'aberration (dispersion) chroma-~:fj tique longitudinale (axiale] d'un système non compensé de l'art antérieur utilisent un déflecteur de lumière. La figure 2 représente une vue de face ds la sortie du déflecteur de la figure 1 et montre l'aberration (dispersion) chromatique transversale (latérale) d'une image traversant l'appareil de déflexion. 35 La figure 3 représente une vue de côté de la sortie du déflecteur et montre l'aberration longitudinale ainsi que transversale de l'appareil de déflexion de la figure 1. La figure 4 représente schématiquement un système compensé agissant sur les images transmises par un système de déflexion. 40 La figure 5 représente schématiquement l'appareil de compensation utilisé 69 44499 3 2041033 dans le système de la figure 4. La figure 6 représente un schéma montrant le fonctionnement de la lentille seule. La figure 7 représente un schéma montrant le décalage sélectif des plans 5 objet et image. Les figures 8a et 8b montrent schématiquement une comparaison du fonctionnement du système avec et sans compensateur de la distance objet de la figure 4. Les figures 8a et Sb représentent schématiquement une comparaison du 10 fonctionnement du système avec et sans compensateur de la distance image de la figure 4. Les figures 10, 11 et 12 représentent d'autres modes de réalisation ds l'appareil de compensation conforme à la présente invention. Le système de l'art antérieur représenté sur la figure 1 montre la disper-15 sion longitudinale qui a lieu dans un système d'impression ou d'affichage non compensé dans lequel un déflecteur de lumière est utilisé pour placer des caractères. Ce système comprend une lentille négative à compensation de dispersion 10, une lentille positive à compensation de dispersion 11 et un déflecteur de 20 lumière numérique 12 dans lequel le chemin optique est compensé. Les lentilles compensées 10, 11, peuvent en fait être formées de plusieurs lentilles élémentaires. Le déflecteur 12 est du type'décrit dans la demande de brevet d'addition n° 86 652 mentionnée ci-dessus. Un système de déflexion de lumière dans lequel le chemin optique est compensé est décrit dans le brevet améri-25 cain n° 3 391 972. Le déflecteur 12 comprend plusieurs étages. Chaque étage est formé d'un dispositif électro-optique de rotation du plan de polarisation permettant au faisceau lumineux d'être soumis à une rotation dans l'un ou l'autre de deux plans orthogonaux et d'un élément biréfringent pour _transmettre le faisceau 30 le long de l'un ou l'autre de deux trajets en fonction du plan de sa polarisation. Chaque élément biréfringent comprend deux éléments ayant des orientations particulières de sorte que les chemins optiques des faisceaux dans les deux plans soient rigoureusement égaux dans chaque étage. Le faisceau lumineux 13 est incident à la lentille 10 et est polarisé 35 rectilignement. En appliquant une tension à un dispositi'f de rotation de chaque étage du déflecteur 12, la polarisation est soumise à une rotation dans l'un des deux sens possibles de sorte que le faisceau lumineux suivra un des deux trajets possibles à travers l'élément biréfringent de cet étage. Tous les étages sont commandés d'une façon semblable de sorte que le faisceau d'entrée 40 13 sera placé dans les deux sens x et y à la sortie du déflecteur 12 sous la 69 44499 4 2041033 commande des tensions appliquées aux dispositifs de rotation. Etant donné que le déflecteur 12 est compensé pour les chemins optiques s'il est utilisé uniquement une couleur ou une lumière monochromatique , tous les faisceaux lumineux ont un plan focal, commun indépendamment de la 5 valeur de la déflexion. Cependant, étant donné que l'indice de réfraction d'un matériau transparent varie en fonction de la longueur d'onde de la lumière, la dispersion longitudinale et la dispersion transversale ont lieu lorsque le système est utilisé avec deux ou plusieurs couleurs différentes telles que les couleurs bleue,CB3, verte (G) et rouge CR) utilisées sur la 10 figure 1. Cette dispersion doit être éliminée lorsqu'il est fait usage d'une lumière focalisée étant donné que là combinaison de la lentille 11 et du déflecteur 12 a des distances focales différentes pour des couleurs différentes. Par exemple, l'image du spot bleu est formée dans le plan image 14, l'image du 15 spot vert est dans le plan image 15 et l'image du spot rouge est dans le plan image 16. La distance entre le plan 14 et le plan 15 est indiquée par A S1 et la distance entre les plans 15 et 16 est indiquée par A S2. Par suite des différents plans image, les images bleue, verte et roùge ne sont pas coïncidentes sur un support de sortie fixe qui peut être un écran d'affichage ou 20 un support photo-sensible dans un système d'impression. La mise en place combinée de la lentille 11 et du déflecteur 12 fait que l'image rouge est plus petite que les images verte et bleue, et fait que l'image verte est plus petite que l'image bleue étant donné que la déflexion accomplie par l'élément biréfringent dans le déflecteur 12 dépend de la longueur d'onde de la lumière. 25 La dispersion de position transversale d'une image formée d'un réseau de points est représentée sur la figure 2 pour l'image formée vue dans la direction de la sortie du déflecteur 12. La figure 3 représente la dispersion longitudinale ainsi que la dispersion transversale observée à partir de la sortie du déflecteur 12 de la figure 1. 30 Cette dispersion ne peut pas être directement compensée en ajoutant des cristaux à dispersion anomale à l'élément biréfringent du déflecteur 12 étant donné que ces cristaux sont difficiles à obtenir. En outre, ce procédé augmente la longueur du déflecteur 12 et finalement réduit la résolution optique du système. En outre, la lentille 11 ne peut pas assurer la compensation 35 nécessaire étant donné que la différence anomale dsfoânÊliÉBS-de cette lentille à dispersion anomale doivent être de l'ordre de 0,02 à l'entrée du déflecteur 2. Dans la pratique, aucune combinaison de lentilles de verre classique ne pourrait atteindre cette valeur élevée.Les qualités requises d'une lentille en verre sont même encore plus strictes puisque cette lentille doit 40 être compensée de manière à présenter une dispersièn normale de même ordre de 69 44499 5 2041033 grandeur que celle obtenue à l'entrée, du déflecteur 12, et, en outre, doit compenser la dispersion transversale résultante. Suivant la figure 4, l'appareil de compensation utilisé, pour produire les images objet dans les plans 14, 15 et 16 sur le support de sortie 20 comprend 5 une lentille classique 21. La lentille 21 est placée entre le support de sortie 20 et les plans de sortie 14, 15 et 16 du déflecteur 12 pour chaque longueur d'onde. L'appareil de compensation comprend également un compensateur de la distance objet placé entre les plans de sortie 14, 15 et 16 et la lentille 21 et un compensateur de la distance image 23' placé entre la lentille 10 21 et le support de sortie 20. Comme le montre la figure 5, le compensateur de la distance objet 22 est formé de plusieurs étages dont le nombre est égal à une unité près (en moins) au nombre de longueurs d'onde compensées. Le compensateur de la distance objet comprend des éléments passifs de rotation du plan de polarisation à disper-15 sion 30, 32 et des cristaux biréfringents 31, 33. Les éléments de rotation peuvent être des cristaux en quartz ayant respectivement les longueurs prédéterminées t1, t2. Le fonctionnement de ces cristaux de quartz est connu dans l'art pour soumettre sélectivement à une rotation des longueurs d'onde particulières de la lumière incidente. La 20 rotation totale impartie à une longueur d'onde donnée dépend de la longueur du cristal de quartz. Une description complète du fonctionnement de ces cristaux de quartz est donnée dans le brevet français n° 1549843 déposé par la demanderesse le 19 décembre 1967. L'élément biréfringent de chaque étage peut être un cristal de calcite 25 de longueur prédéterminée. Ces cristaux 31 et 33 sont indiqués comme étant respectivement de longueur L1 et L2.Des cristaux 31 et 33 sont orientés de sorte que leur-axe optique respectif soit perpendiculaire à l'axe du système de sorte que deux indices de réfraction indépendants n et n se ^ , . o eo présentent à la lunière incidente. 30 De façon semblable, le compensateur de la distance image 23 est formé d'étages d'un nombre équivalent au nombre d'étages dans le compensateur de la distance objet 22. Chaque étage, sauf le premier étage, comprend un élément de polarisation 41 et un cristal biréfringent 42. Le premier étage du compensateur 23 nécessite seulement un élément biréfringent 40. L'élément 35 de rotation du plan de polarisation 41 a une longueur t3 et les éléments biréfringents 40, 42 sont respectivement de longueur L3, L4. Sur la figure 5, les images objet 43, 44, 45 obtenues à la sortie du déflecteur 12 dans les plans respectifs 14, 15 et 16 sont de dimensions différentes-. Ainsi, l'image 45 obtenue avec le rouge (R) qui est la longueur 40 d'onde la plus longue est plus petite que les images 43, 44 pour les longueurs 69 44499 B 2041033 d'onde bleue (B) et verte (G). D'autres combinaisons des dimensions et positions objet peuvent, de façon semblable, être compensées par la configuration qui sera décrite dans la suite de l'exposé.en utilisant les longueurs appropriées des cristaux birégringents et en soumettant à une rotation dans l'or-5 . dre convenable les plans de polarisation.des différentes couleurs et en les faisant se propager avec l'indice de réfraction approprié n^ ou ne0* L'appareil ne fonctionne pas seulement pour placer ces images objet en ; —- 24 sur le support de sortie 20 mais également pour les placer avec la même dimension. Comme cela sera mis en évidence par la suite, la relation exis-10 tant entre les distances R^, G^ et détermine le grandissement des objets 43, 44, 45 sur le support 20. Les objets 43,. 44, 45 ont le même sens de polarisation comme cela est indiqué en 50. Le cristal 30 est sélectionné de manière à avoir une longueur t1 agissant sur les états de polarisation de la lumière bleus, verte st rou-15 ge, provoquant la rotation, de la polarisation de la lumière bleue qui devient perpendiculaire à la polarisation de la lumière rouge et de la lumière verte, comme cela est indiqué en 51. Le dispositif biréfringent 31 a ses axes ordinaire et extraordinaire disposés de sorte que la iumière bleue suive l'axe ordinaire et que la lumière rouge, et la lumière verte suivent l'axe 20 extraordinaire. Ceci a pour effet de fournir les trois longueurs d'onde de la lumière au cristal 32, les lumières rouge et verte ayant parcouru un chemin optique plus grand que celui parcouru par la lumière bleue. Le cristal de rotation de polarisation 32 est sélectionné pour avoir une longueur t2 qui fait que le plan de polarisation de la lumière rouge devienne perpendiculaire 25 au plan de polarisation des lumières verte et bleue comme cela est indiqué en 52. Ainsi, en pénétrant dans le dispositif biréfringent 33, les composantes bleue et verte de la lumière ont la même polarisation et la composante rouge est déplacée perpendiculairement à ces composantes. La composante rouge suit l'axe extraordinaire au travers du cristal 33 et les composantes bleue et 30 verte suivent l'axe ordinaire. Le sens de la polarisation des images en direction du dispositif biréfringent 40 est représenté en 53. L'image rouge suit le trajet d'indice de réfraction extraordinaire et les images bleue et verte suivent le trajet d'indice de réfraction ordinaire. Le-chemin optique parcouru per les images bleue 35 et verte est supérieur à celui parcouru par l'image rouge. Le cristal de rotation de polarisation 41 de longueur t3 change les directions de polarisation de sorte que l'image verte se déplace perpendiculairement à son orientation préalable et à celle de la lumière bleue, comme le montre la référence 54. l'élément biréfringent 42 présente l'indice de réfraction extraordinaire à 40 la lumière rouge et à la lumière verte et l'indice de réfraction ordinaire à 69 44499 7 2041033 la lumière bleue. En sélectionnant de façon appropriée, la longueur des éléments de rotation de polarisation et des éléments biréfringents, les trois composantes de la lumière ont leur image produite dans le même plan focal que l'image 24 sur le support de sortie 20. 5 La figure 6 aide à comprendre le fonctionnement de la lentille 21 qui a une distance focale f. Les trois différents objets 43, 44, 45 dont chacun est placé dans un plan différent 14, 15, 16 et a une dimension différente, ne peuvent pas être superposés par la lentille 21 seule. La lentille 21 place les objets dans les plans 60, 61, 62 avec les mêmes dimensions relatives que 10 les objets 43, 44, 45. Si les plans 14, 15, 16 sont sélectivement décalés de distances Anr>,A_„ □K uG et Aqq, comme le montre la figure 7, les objets 43, 44, 45 ont leur image qui est alors produite par la lentille 21 de sorte que les images respectives I„, I„ et ID soient de même dimension comme cela est indiqué' en 63. Ainsi, K b p 15 le décalage des plans 14, 15, 16 corrige les aberrations transversales dues au déflecteur 12 montrées sur la figure 2. Le décalage sélectif des plans 14, 15, 16 est fait par le compensateur de la distance objet 22, comme représenté sur la figure 4. L'effet des cristaux biréfringents dans le trajet séparant la lentille 20 et l'objet est représenté par comparaison des figures 8a et Sb. La figure 8a représente l'action non compensée de la lentille 21, tandis que dans la figure 6b le compensateur est placé entre le rayon issu de l'objet 64 et la lentille 21. Le rayon issu de l'objet 64 qui devait normalement suivre le trajet ABC est réfracté par le compensateur 22 et suit le trajet ADE. La 25 valeur de ce décalage de la distance objet Aq dépend de l'épaisseur Lo du cris-* tal du compensateur 22 et de la différence d'indices de réfraction entre l'indice du cristal n et l'indice du support n . Pour un angle B inférieur C 3 à 15°, ce décalage est d'environ ,n - n ) A = Lo — . (1) o n 30 c . Le grandissement de l'objet est M = o-f Le résultat de l'introduction d'un cristal biréfringent dans le trajet du rayon du côté image de la lentille 21 est représenté sur les figures 9a et 9b. La figure 9b représente l'action non compensée de la lentille 21 35 tandis que dans la figure 9b le compensateur 23 est placé entre la lentille 21 et le rayon formant l'image 65. Le rayon issu de l'objet 64 qui devrait normalement suivre le trajet ABC est réfracté par le cristal dans le compensateur 23 afin de suivre le trajet ABD pour apparaitre en tant que rayon formant l'image,65. Ceci permet à l'image d'être décalée de A où Ln - nal A 40 Aj = LI —— (2) C 69 44499 a 2041033 st LI représente l'épaisseur du cristal du compensateur 23. Il est à noter que la dimension de l'image n'est pas changée lorsqu'elle passe de la position 65' à la position 65. Les figures 7 et 8b montrent que le compensateur de la distance objet 5 commande le grandissement et la figure 9b montre que le compensateur de la distance image commande la position de l'image. Pour trois objets différents dont chacun a une couleur différente, le grandissement et les distances image respectives doivent être réglées simultanément afin d'obtenir toutes les images supersposées en 24 sur le support de sortie 20 montré dans la figure 5. 10 Le grandissement Mg des images rouge, verts et bleue est : 1 15 Mr « G - f [43 G 1 nb : (5) Bi "f lorsque f est la distance focale de la lentille. • Les dimensions des objets 43, 44, 45 de la figure 5 sont connues pour un système donné. Si un grandissement est connu, les autres grandissements 20 peuvent alors être calculés de sorte que toutes ces images soient de même dimension. Si le grandissement PL et si la dimension objet CL. de l'objet 45 K K sont connus, par exemple, la dimension de l'image rouge est alors : ir = mr°r Comme le montre la figure 7, 1=1= I (le compensateur de la distance K b O 25 image n'est pas encore introduit.) ou bien mg°g """g = 1r = mr°r 11bab = ib = ir = p1r°r 30 où 0 et CL sont les dimensions objet des objets 43, 44, En conséquence : B G M = M — (6) "g "r cl b °r mb = "r z * m b 35 d'après les équations 3,4 et 5 on peut déterminer que ; (1 ♦ pl ) R. = 2- f (8) 1 nR £1 ♦ PL, g,- f tS) g 69 44499 9 2041033 (1 + n ) B„ = —icr-5- f (1°) 1 b Comme le montre la figure 7, on a donc : abg * b1 - v . " Le cristal 31 de la figure 5 est utilisé pour obtenir la séparation rela- 5 tive A entre les plans objet de la lumière bleue et de la.lumière verte. □b Lorsque ce cristal est utilisé, A^ ne change pas étant donné que les longueurs d'onds verte et rouge ont le même indice de réfraction n dans le eo cristal 31. Pour déterminer la valeur de A^g, l'équation 1 est appliquée aux' cristaux 10 utilisés dans l'appareil de la figure 5. (n -1) Cn -1) A „ = L. —2 L — + A SI BG 1 n 1 n o eo Cn - n ) A I ® 00 » p• BG " L1- " A 31 n n o eo (n n 3 15 L = (A - A S13 = 0 80 (11) n - n o eo De façon semblable, comme le montre la figure 7, on a alors : AGR=G1"R1- Le cristal 32 est utilisé dans la figure 5 pour obtenir la séparation 20 relative A„„ entre les plans objet des longueurs d'onde verte et rouge. Lors-tiR que ce cristalgst utilisé, A ne change pas étant donné que les longueurs bK d'onde bleue et rouge ont le même indice de réfraction n^ dans le cristal 32. A„„ est déterminé de la même manière que GR bb (n - 1) (n - 1) 25 A _ = L— - L _S2 + A S2 GR 2 n 2 n o eo (n - n ) 4GR ■ 4 ° eo n n o eo (n n ) L = CAGR - AS2 ) ° 60 (12) n - n o eo 30 L'exemple suivant illustre l'utilisation de ces formules où les dimensions objet 43, 44, 45 sont respectivement : 0o = 2,54 cm, 0^, ..= 2,66 cm, 0 = 2, 79 cm H . b D 69 44499 2041033 AS1 = AS2 = 0,25 cm quand M = 1 et f = 7,50 cm n on a alors : o 2,54 = ^R Q~ = 2~6S = 2e41 (d'après l'équation 63 Or 2,54 m _ m —=— = ■■■ ■= 2,31 (d'après l'équation 73 ' B R B ' ( 1 + M ] r R ~ _ (1+13 7,62 cm = 15,24 cm [d'après I"équation 83 1 " flR " 1 . (1 + MjJ (1 + 2,413 " " 7,62 cm = 15,69 cm (d'après l'équation 93 Mg 2,41 (1 + nB3 (1 + 2,313 f = =—rr- 7,62 cm = 15 cm (d'après l'équation 103 1 Md 2,31 □ 0 àgG = B1 - G1 = 0,30 cm &GR = G1 " R1 = °î45 Gm n n o eo L. = (A„„ - AS13 BG ' n - n o eo Pour des cristaux de calcite, les indices de réfraction sont : n 1,65 ^5 n 1,47 'D eo ~ L = (0,30 - 0,253 13,5 = 0,68 cm L2 = (AGR - AS23 13,5 L2 = (0,45 - 0,253 13,5 = 2,75 cm Les distances véritables à partir de la lentille 21 sont représentées 70 sur la figure 7 en tant que R. . s G . ; B . . En utilisant l'équation ° 1 air 2 air 2 air 1 pour calculer AqrI AQG> AQB, on a alors : (n -1) (n -13 R. . = R. - Ano = R, - (t. + t! —9 (L. * L 3 —— 1 air 1 OR 1 1 2 n 1 2 n eo - r a - r r-- * +• v C" - 13 . Cn - 13 . (n - 13 G . 1 OG " 1 vU1 2' —3 " L1 —Ë2 " 2 — 1 axr n n n q eo o 69 44499 to M 2041033 Cn ~ 1) (n - 1) BA . = B. - = B. - (t, + t.] g " CL + LJ ° J- . «-J £A_-_ - D ~ U- T I J 1air 1 QB 1 12 ~ 1 *- n q o où représente l'indice de réfraction du quartz. La figure 9b met en évidence que l'introduction du comparateur 23 comprenant des cristaux biréfringents du côté image delà lentille, décale la position de l'image de la lentille d'une valeur : (n - n ) A = L, C 9 I I n c où n représente l'indice de réfraction du cristal et n liindice de réfrac-c a tion du milieu environnant. Il est a noter que la dimension de l'image ne change pas. 10 En utilisant la formule de la lentille : 1-1*1 ■F ~ Rr> 1 2 air R1 f R2 air -Rl - f "33 De façon semblable G1 f G2 air " gT^T" 114) 1 Bt B f 62air = B^T- t15) Les valeurs de A_ et A_ représentées sur la figure 7 sont déterminées 1 ob 1 bK de la façon suivante : AI BG = G2 air ~ B2 air *' AI GR R2 air G2 air 20 où R_ . , G„ . et B„ zu 2 air 2 axr 2 air représentent les distances séparant les plans image respectifs et la lentille 21 dans les conditions ambiantes, où les images rouge, vErte et bleue seraient obtenues en l'absence des cristaux dans le compensateur de la distance image 23. Lorsque le compensateur de la distance image est inséré dans le sys-25 tème, toutes les images sont superposées dans le plan 16 à une distance I de la lentille 21. Sur les figures 5 et 7, le cristal 40 décale le plan image vert et le plan image bleu sur une distance relative A^ de sorte que les images rouge et verte seront superposées. La distance A^ ne change pas étant donné que 69 44499 2041033 les longueurs d'onde verte et bleue montrent le même indice de réfraction n . o Le cristal 42 décale le plan image bleu par rapport au plan image vert- rouge d'une quantité de sorte que le plan bleu sera superposé au plan image vert et rouge à une distance I à partir de la lentille. Les valeurs de A_ „D et AT nn et la valeur de I, la distance de la len-J. bK 1 bb tille 21 au plan 66, sont déterminées de la façon suivante : (n n ] A™ = Ro , - G„ + L 0 eo GR 2 air 2 3 n - n o eo Cn n ) 10 AI BG = G2 air " B2 air = L4 ° " n -n o eo Cn - 1) (n - 1) 1 " R2 air * 1L3 * L4>~f *3 ~V~ »6' eo q Comme le montre la figure 10, il est possible que la séquence des couleurs et que les dimensions soient différentes de celles décrites en regard des figures 1,2,3. Lorsqu'il en est ainsi, plusieurs étages des compensateurs 15 de la distance objet et image peuvent être requis. Sur la figure 10, l'ordre des plans rouge, vert et bleu a été interchangé. Sur la figure 11, la valeur de la dimension objet comparée à celle de la figure 5 a été changée. La superposition des images IRGB 67 se fait dans deux étages en utilisant les compensateurs de la distance objet 22 et 22'. Sur la figure 12, les images 20 ont été superposées en 68. Dans le compensateur de la distance objet 22, la.correction de la dimension se fait de manière à obtenir la superposition dans le plan SS. De nombreux autres agencements sont passibles pour réaliser la superposition de plusieurs images de différentes longueurs d'onde. Dans chacun de 25 ces agencements, la mime idée est développée c'est-à-dire les plans de polarisation des couleurs sélectionnées subissent une rotation et les distances sont sélectivement changées. De façon semblable, il est évident que ces systèmes fonctionnent dans le sens inverse. Sur la figure 5, les images des trois couleurs superposées en 24 peuvent être décomposées en trois images 30 en 43, 44, 45. Il est en outre évident q~u'un nombre quelconque de couleurs peut êjzre utilisé par l'appareil de la présente invention en augmentant simplement le nombre d'étages utilisés dans le compensateur de la distance objet 22 ainsi que dans le compensateur de la distance image 23. Chacun de ces étages, 35 sauf le premier étage du compensateur de la distance image, utilise un élément de rotation du plan de polarisation et un élément biréfringent. Le premier étage du compensateur de la distance image utilise uniquement l'élé- 69 44499 *13 2041033 merit biréfringent étant donné qu'il n'est pas nécessaire de soumettre à une rotation du plan de polarisation l'une quelconque des composantes du faisceau lumineux. Les longueurs des.éléments de rotation du plan de polarisation sont sélectionnées de manière à agir sur des longueurs d'onde de lumière par-5 ticulières. Les longueurs des éléments biréfringents sont sélectionnées de manière à fournir un plus grand chemin optique pour certaines des logueurs d'onde. Lorsque les images de l'objet fournies dans le même plan focal par la lentille 21 et lorsque des chemins optiques respectifs des plans 14, 15, 16 à la lentille 20 et de la lentille 20 au plan du support 20 sont 10 calculées de manière à satisfaire les équations précédentes, toutes les images sont produites avec un agrandissement éliminant la dispersion transversale trouvée dans led dispositifs de l'art antérieur. Il reste bien entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre d'exemple non limitatif et que de nombreuses variantes peuvent être 15 envisagées sans sortir pour autant du cadre et de la portée de la présente invention. 69 44499 REVENDICATIONS 1. Appareil de compensation de la dispersion agissant sur des images objets formées en lumière polychromatique dans des plans distincts è l'entrée dudit appareil et engendrant toutes ces images dans un plan commun avec-la même grandeur caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de focalisation disposés 5 entre 1"entrée dudit appareil et ledit plan commun pour focaliser les dîtes images-objets dans ledit plan commun avec la même grandeur, les dits moyens ayant une distance focale effective dépendant de la relation existant entre les chemins optiques parcourus par les dites images, objets de ladite entrée aux dits moyens de focalisation et des dits moyens de focalisation audit plan 10 commun et des premiers et seconds moyens de compensation de la dispersion disposés respectivement entre ladite entrée et les dits moyens de focalisation et entre les dits moyens de focalisation et ledit plan commun pour modifier les chemins optiques parcourus par certaines longueurs d'onde prédéterminées de la lumière de manière à faire traverser des distances diffé-=5 rentes à toutes les images-objets, les dits premiers moyens de compensation donnant à toutes les dites images-objets la même grandeur et les dits seconds moyens de compensation engendrant toutes les dites images objet dans le même plan focal qui est ledit plan commun. 2. Appareil selon la revendication 1 caractérisé en ce que chacun des dits 20 moyens de compensation est formé de plusieurs étages, le nombre d'étages étant égal au nombre de longueurs d'onde moins un et, chaque étage comprenant un élément biréfringent présentant deux chemins optiques possibles aux différentes longueurs d'onde selon l'état de polarisation de la lumière et les moyens précédant chacun des dits éléments biréfringents, excepté celui qui 25 suit immédiatement les dits moyens de focalisation, pour faire tourner le plan de polarisation de certaines longueurs d'onde sélectionnées. 3. Appareil de compensation de la dispersion transversale et longitudinale des images objets formées par un faisceau lumineux polychromatique projeté d'un système de déflexion de la lumière vers un milieu de sortie caractérisé 30 en ce qu'il comporte des moyens de focalisation disposés entre la sortie du dit système de déflexion et ledit milieu de sortie pour focaliser les dites images objets avec la même grandeur, les dits moyens de focalisation ayant une distance focale dépendant de la relation existant entre les chemins optiques parcourus par les dites images objets de la sortie dudit système de 35 déflexion aux dits moyens de focalisation et des dits moyens de focalisation audit milieu de sortie et des premiers et seconds moyens de compensation de la è9 4449$ 1S 2041033 dispersion disposés respectivement entre la sortie dudit système de déflexion et les dits moyens de focalisation et entre les dits moyens de focalisation et ledit milieu de sortie, chacun des dits moyens de compensation de la dispersion possédant des moyens de commande de la polarisation pour agir sur 5 certaines longueurs d'onde prédéterminées de la lumière de manière à faire traverser des distances différentes à toutes les images objets de telle sorte que les dits premiers moyens de compensation agissent de manière à présenter aux dits moyens de focalisation toutes les images objets dans le mime plan focal et les dits seconds moyens de compensation agissent de manière à pré-10 senter audit milieu de sortie toutes les images objets dans le même plan focal. 4. Appareil selon la revendication 3 caractérisé en ce que chacun des dits moyens de compensation est formé par plusieurs étages, le nombre d'étages étant égal au nombre de longueurs d'onde moins un, et chaque étage comprenant 15 un élément biréfringent présentant deux chemins optiques possibles aux différentes longueurs d'onde selon l'étfct de polarisation de la lunière et des précédents chacun des dits éléments birégringents, excepté celui qui suit immédiatement les dits moyens de focalisation, pour faire tourner le plan de polarisation de certaines longueurs d'onde sélectionnées.