Capteur capacitif de paramètres caractérisant des aérosols dans des flux et dispositif de mesure à distance desdits paramètres. La présente invention se rapporte au matériel de mesure et, en oarticulier, concerne des capteurs casa- citifs de contrôle des paramètres caractérisant des aérosols dans des flux -et des dispositifs de mesure à distance desdits paramètres. L'invention peut être appliquée pour la mesure sans contact continue de la concentration massique des aérosols et l'indication de la consommation de phase précipitée solide dans la métallurgie, l'industrie chimique, alimentaire, électrique, et dans les autres branches utilisant des conduites pour déplacer des matériaux broyés. L'invention peut être utilisée avec le plus d'efficacité dans des installations d'insufflation de charbon fin dans un haut fourneau lors de la fusion de la fonte. L'invention en question peut être appliquée pour le contrôle du processus technologique, ainsi que dans le système de réglage automatique de celui-ci. L'industrie moderne est, en certain cas, en rapport avec l'utilisation ou la fabrication de divers matériaux sous forme disoersée. L'augmentation de la part des matériaux susmentionnés dans des processus de plusieurs branches de l'industrie s'expliaue par une possibilité d'améliorer la qualité des nroduits, d'élever l'efficacité de la production. Le déplacement des matériaux sous forme dispersée dans différentes techniques est effectué, en général, à l'aide de moyens de transport pneumatique. Dans des conduites, on voit donc se former des flux d'aérosols. Le nroblème du contrôle des paramètres des aérosols dans des conduites (notamment en ce qui concerne la concentration massique et de la consommation) provient du fait qu'il est nécessaire d'automatiser les processus industriels, d'élever la fiabilité de l'équipement, d'améliorer la qualité du produit fini. Les capteurs (convertisseurs primaires) des dispositifs de contrôle de la concentration massique des -aérosols et de la consommation de phase précipitée solide sont situés directement au niveau des conduites. Les propriétés abrasives et, souvent, explosives des aérosols, l'aptitude des matériaux en dispersion à l'adhérence, à la formation d'agrégats ne permettent pas d'introduire les éléments sensibles des capteurs dans le flux à contrôler. De plus, -les capteurs ne doivent pas exercer de résistance mécanique au flux, ni perturber ce dernier. La complexité structurale de l'objet à contrôler, 1'hétérogenéité spatiale et temporaire des flux rendent nécessaire d'assurer la même sensibilité dans de divers points de la zone de fonctionnement du capteur. Une des exigences importantes, auxquelles doivent satisfaire les moyens de contrôle des paramètres des aérosols dans des flux, est la rapidité de leur temps de repense, car la concenJcration massique varie constamment lors du fonctionnement des lignes de transport et des dispositifs d'amenée. De ce fait, les méthodes de densimétrie de flux et de jaugeage des liquides, consistant à introduire des éléments mécaniques sensibles dans le flux, ne peuvent pas être appliquées aux conduites de déplacement des matériaux solides en dispersion. L'utilisation des capteurs d'émission radio-active est limitée à cause de la nécessité d'observer des exigences de sécurité, ce qui est surtout très-important lors du contrôle de plusieurs paramètres d'un processus technologique. Les méthodes optiques, largement utilisées pour mesurer la concentration massique des aérosols dans des locaux, dans l'atmosphère et dans l'éjection de poussière, ne peuvent pas être appliquées à la gamme des macroconcentrations typique pour les aérosols dans des flux industriels. Entant donné que la permittivité de la plupart des matériaux en dispersion, utilisés dans l'industrie, diffère sensiblement de la permittivité de l'air ou d'un autre gaz assurant le déplacement, c'est la méthode capacitive de mesure de la concentration mas- sique des aérosols dans des flux technologiques, réalisée au moyen des capteurs capacitifs et des circuits de mesure de conversion de capacité, qui a le plus d'avenir. On peut alors assurer la rapidité de fonctionnement, l'absence de contact, la résistance aux actions mécaniques, la simplicité de construction, la consommation réduite d'énergie électrique et la fiabilité de fonctionnement des capteurs dans des conditions industrielles. La permittivité de l'aérosol est en rapPOrt avec sa concentration massique d'une manière suivante a à - permittivité de l'aérosol; k - concentration massique de l'aérosol; &gamma;m - densité spécifique des particules du maté- riau en dispersion; E - - permittivité des particules du matériau en ta dispersion; ## - permittivité de la phase gazeuse. Le déplacement du matériau en dispersion dans des conduites est effectué, en général, par l'air sec ce qui permet de prendre ## - const.=l. La permittivité de l'aérosol est proportionnelle à la concentration massi que dans une gamme assez large. La densité des particules du matériau utilisé dans chaque processus technologique ne change pas sensiblement. La précision de conversion de la concentration massique de l'aérosol en permittivité est déterminée par la stabilité des Propriétés diélectriques du matériau des particules.L'influence de la valeur de # m s'accrott en cas d'augmentation de la concentration et de diminution de- la permittivité du matériau de départ, ce gui permet de déterminer une gamme possible de variation de la concentration pour une précision prescrite de sa mesure en cha- que cas concret d'anDlication de la méthode capacitive. On connait des capteurs capacitifs de contrôle des paramètres des aérosols se déplaçant à l'intérieur de conduites fermées de section circulaire, comportant des électrodes notentielles disposées sur une douille diélectrique (voir, par exemple, le brevet d'invention de l'U.R.sS. NO 498544). Les électrodes du capteur connu sont réalisées sous forme de parties isométriques d'un tube cylindrique partagées par des jeux traversant la surface suivant une hélice. La disposition des éléments (éleetrodes), auxquels on applique une tension électrique, à l'exté- rieur de 1a douille diélectrique, assure l'absence de contact desdits éléments avec le flux à contrôler, ce qui fait augmenter la résistance du capteur, à l'abrasion (le matériau de la douille diélectrique étant judicieusement choisi), -la sécurité de son utilisation et, en outre, permet d'éviter les déformations indésirables du flux au point de mesure Cependant, dans le capteur connu, on constate une distribution insuffisamment uniforme du ootentiel électrique dans le volume de travail du capteur , ce fait diminue la précision de mesure. On connais également, un capteur capacitif de na ramètres des aérosols dans des flux (voir le brevet d'invention de 1'U.R.S.S NO 523340). Le canteur connu peut être utilisé dans des dispositifs de mesure de concentration massique des aérosols, de consommation de phase précipitée solide, de composition chimique de ladite phase, d'hmidité, etc. Le capteur en question comporte, placées dans l'écran, des électrodes portées à un notentiel et des électrodes de potentiel nul, disposées entre celles-ci avec un jeu pour former un condensateur de mesure. Les électrodes susmentionnées sont fixées à l'extérieur de la douille diélectrique et forment une surface cylindrique partagée par des jeux qui contournent ladite surface suivant une hélice. L'introduction des électrodes de potentiel nul, dont le potentiel est proche de celui de l'électrode à bas potentiel, permet d'égaliser le champ électrique suivant la section transversale de la conduite diélectrique. La rotation de champ, d'après la loi hélicoïdale, suivant la longueur du capteur, assure le lissage définitif des hétérogénéités dans tout le volume de celui-ci. En-général, les capteurs décrits ci-dessus sont disposés sur des conduites se trouvant dans des locaux pour lesquels on n'émet pas des exigences de la stabilisation de tespérature. La température des capteurs en question, étant en rapport avec la température ambiante et de l'air de transport, varie dans de larges limites. La variation de température, à son tour, influence la précision de mesure des paramètres à contrôler. La composante fondamentale de l'erreur due à la température est en rapport avec la variation des dimensions géométriques et des propriétés diélectriques des éléments de structure du capteur connu. Ainsi, en cas d'utilisation d'une douille diélectrique, faite de plastique fluoré présentant une haute résistance à l'abrasion et un bas niveau des pertes diélectriques, les changements des propriétés électriques du plastique fluoré et des dimensions de la douille, dues aux variations de température, entrainent une baisse brusque de la précision de mesure. La conversion de la capacité des capteurs de paramè- tres des aérosols dans des flux en un signal électrique s'effectue dans des circuits de mesure spéciaux (voir, par exemple, le brevet d'invention des Etats-Unis NO 4.048344). En certains cas, par exemple, dans des endroits teu accessibles et dans un milieu explosible, il est nécessaire d'effectuer la mesure à distance des para- mètres des aérosols dans des flux, le circuit de mesure et les blocs de traitement d'information étant disposés à distance (100 m) des capteurs capacitifs. Ainsi, on connut un dispositif de mesure à distance de capacités, décrit dans l'article de Karpov R.T. 'Izmerenie bvstroizmenyajuschikhaya emkostei" (Pribory tekhniki experimenta, 1960, N2). Le dispositif en question comporte un pont de mesure forme par deux inductances, les capacités du capteur et d condensateur varia ble servant à assurer l'équilibrage initial du pont. Dans le circuit, on emploie un blindage double du câble de raccordement. La capacité entre le brin moyen et le premier écran du cable est appliquée parallèle ment à une inductance du pont. Afin de la neutraliser, une autre inductance est snuntee par la capacité permanette choisie en-fonction de la longueur du cable. Une telle organisation du circuit de mesure permet d'effec- tuer le réglage du pont, cependant, elle n'élimine pas l'influence des variations-de la capacité du cable par suite des variations de la température, du dénlace- ment du cable, de la vibration, etc. Ce dispositif connu est destiné à mesurer des variations de capacité du capteur, constituant des di xiemes de sa capacité de départ, la valeur de la capacité parasite du cable étant du meme ordre. La diminution des variations utiles de la capacité et l'augmentation de la longueur du câble entraInent donc des erreurs de mesure nuisibles. L'invention vise un capteur capacitif de paramé- tres des aérosols dans des flux et un dispositif de mesure à distance desdits paramètres dans lequel, grace à une compensation des effets de température, on peut augmenter la précision de mesure. Conformément à l'invention, le capteur capacitif de paramètres des aérosols dans des flux comporte, placées dans l'écran, des électrodes portées à un potentiel et des électrodes de potentiel nul, disposées entre celles-ci avec un jeu, toutes les électrodes étant fixées à l'extérieur d'une douille diélectrique et présentant une surface cylindrique, partagée par des jeux qui contournent ladite surface suivant une hélice, lesdites électrodes formant un condensateur de mesure, et il est caractérisé en ce qu'il comporte en outre une électrode supplémentaire, réalisée sous forme d'une plaque, et une bague de fixation, portant ladite électrode et entourant les électrodes portées à un potentiel et les électrodes de potentiel nul, ladite bague étant constituée du matériau constituant ladite douille, ladite électrode sup plémentaire étant disposée de manière à former, avec une des électrodes portee à un potentiel, un condensateur de compensation. Le fait d'introduire l'électrode supplémentaire, disposée dans la bague de fixation, faite du même matériau que celui de la douille, permet de compenser les changements des oropriétés diélectriques et des dimensions géométriques de ladite douille (tronçon diélectrique de la conduite) en cas de variation de température et, par conséquent, d'élever la précision de mesure. Il est désirable que le rapport de la surface de l'électrode supnlémentaire à celle de l'électrode portée à un potentiel soit au moins de 0,01, le rapport entre l'épaisseur de la couche diélectrique du condensateur de compensation et le diamètre extérieur de la douille étant égal à 2 au maximum. Le mode de réalisation susmentionné permet d'assurer le régime optimal de compensation de la composante fondamentale d'erreur due à la température du capteur, objet de l'invention, et la stabilité de ses caractéristiques techniques. Selon un autre aspect de l'invention, le disposée tif de mesure à distance des paramètres des aérosols dans des flux, comporte un capteur capacitif connecté, par le moyen de câbles blindés de raccordement, à un des bras d'un pont de mesure formé par les inductances des enroulements d'un transformateur différentiel, la capacité du capteur et les éléments de réglage du pont1 la sortie de ce dernier étant connectée à l'entrée d'un bloc de conversion et d'enregistrement du signal porteur d'information sur les paramètres des aérosols, et il est caractérisé en ce que le capteur capacitif est le capteur défini précédemment et dont l'électrode sup- plémentaire et une des électrodes portée à un potentiel sont connectées, par le moyen de câbles de raccordement de même longueur, aux points extrêmes des enroulements secondaires du transformateur différentiel, enroulements ayant une bonne liaison inductive, -les électrodes nulles et les écrans du capteur et du câble étant connectés au point coreznun desdits enroulements. Le mode de réalisation du dispositif, objet de l'invention, permet d'assurer la précision de mesure, la stabilité et la fiabilité de fonctionnement au cas où les capteurs capacitifs, objet de l'invention, sont considérablement éloignés des circuits de mesure. De plus, dans le dispositif proposé, l'augmentation de la sensibilité rend possible de mesurer à distance des variations insignifiantes (de l'ordre de millièmespF) de capacité. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci anparaitront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivi vre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non limitatif s avec référence aux dessins non limitatifs annexés dans lesquels - la figure 1 représente une vue générale du capteur capacitif conforme à l'invention ; - la figure 2 est une vue suivant la flèche A de la figure 1 - la figure 3 représente le schéma établi confor mément à l'invention du dispositif de mesure à distance des paramètres des aérosols dans des flux - la figure 4 représente un mode de réalisation du bloc de conversion et d'enregistrement du signal de sortie du capteur selon l'invention. Le capteur, objet de l'invention, représenté sur les figures 1 et 2, comporte des électrodes portées à un potentiel 2, placées dans un écran 1, et des électrodes de potentiel nul 3, disposées entre celles-là avec un jeu. L'écran 1 assure la protection contre les effets des champs électrostatiques, ainsi que contre les détériorations mécaniques. Les électrodes susmentionnées 2, 3 sont fixées à l'extérieur d'une douille 4 faite de matériau diélectrique et forment une surface cylindrique partagée par des jeux qui contournent ladite surface suivant une hélice. Les électrodes portées à un potentiel et celles de potentiel nul 2, 3 forment un condensateur de mesure. Les électrodes 2 servent à créer un champ magnétique à l'intérieur du volume de travail du capteur, tandis que les électrodes 3, ayant un potentiel de zéro, sont destinées à égaliser les hétérogénéités du champ électrique à l'intérieur dudit volume par amolification du champ au centre du volume en question et élimination de l'effet de bord. Les électrodes de potentiel nul 3 comportent des limiteurs annulaires 5 de l'effet de bord. La fixation des électrodes 2, 3 à l'extérieur de la douille 4 permet d'éliminer le contact du capteur (de l'élément sensible) avec le milieu de dispersion à mesurer possédant une action abrasive, et, en certains cas, explosible. La fixation des électrodes 2, 3 sur la douille 4 est effectuée à l'aide d'un anneau 6. Selon l'invention, le capteur proposé comporte une électrode supolémentaire 7, réalisée sous forme d'une plaque, et une bague de fixation 8 portant ladite électrode 7. La bague 8, entourant les électrodes 2, 3 est constituée de même matériau que celui constituant la douille 4. Dans la bague 8 est pratiquée une encoche 9 pour y placer l'électrode 7, celle-ci étant disposée de manière à former, avec une des électrodes 2, un condensateur de compensation. Le capteur, objet de 1 1invention, peut être inserré dans n'importe quel circuit de différentiation, par exemple dans un montage en pont. Dans ce cas, les condensateurs de compensation et de mesure sont connectés aux bras adjacents -du pont. Le rapport de leurs capacités de départ détermine le rapport de deux autres bras du pont. La conduite étant vide, le signal à la sortie du pont est égal au zéro. La variation phasée de capacités des condensateurs de compensation et de mesure, en cas de variation de température du capteur, est une condition d'élimination de l'erreur de température. On a detertiné qu'en cas de variation de température, c'est l'effet de changement du diamètre de la douille qui est un facteur principal influençant la précision de mesure. En cas de réchauffage du capteur, les forces de dilatation apparaissant dans le diélectrique (constitué en gé néral par un plastique flores entrainent une diminution considérable de la capacité du condensateur de mesure grâce à l'augmentation des jeux entre les électrodes. La dilatation d matériau des électrodes ne peut pas eomnenser en- tièdement la variation de temnérature de la capacité du condensateur de mesure. En même temps, on assiste à la diminution de la capacité du condensateur de compensation due à l'augmentation de la distance entre l'électrode 7 et l'électrode 2.La présence du condensateur de-compensation, formé par les électrodes 2, 7, assure l'élimina- tion de l'influence des changements des propriétés diélectriques du matériau de la douille, changements liés avec les variations de température du capteur. En cas de réduction de la température, on assiste à l'augmentation simultanée des capacités du condensateur de mesure et du condensateur de compensation. Selon l'invention, le régime optimal de compensation est obtenu lorsque le rapport des surfaces de l'électrode 7 et de l'électrode 2 est au moins de 0,01, le rapport entre l'épaisseur de la bague de fixation 8 et le diamètre extérieur de la douille 4 étant égal à 2 au maximum. Le fait d'introdu-ire l'électrode 7 disposée dans la bague de fixation 8, constituée dans le même matériau que celui de la douille, permet, en cas de variation de température, de réduire l'erreur du capteur. Tout ceci assure une application plus large des capteurs en question pour contrôler les paramètres de matériaux broyés, par exemple, la concentration massique des aérosols et la consommation de la phase précipitée solide lors du déplacement desdits matériaux dans des conduites dans des conditions industrielles. Le capteur capacitif, objet de l'invention, peut être installé dans un local de production, à propos duquel on n'émet pas d'exigences de la stabilisation de température, dans des conditions de concentration de la poussière, dans des endroits peu accessibles. Cependant, il n'est pas opportun, au point de vue économique, de prendre des mesures assurant, dans les conditions susmentionnées, la précision voulue pour les appareils de traitement secondaire des données. Les appareils en question sont donc disposés à distance (100 m) des capteurs (convertisseurs primaires). Les capacités des câbles de raccordement sont cent ou mille fois supérieures à la capacité de départ du capteur, objet de l'invention. Les variations de capacités des câbles de raccordement, orovoquées par les variations de température, les déplacements, les vibrations, etc, dénassent de beaucoup les variations utiles de capacité du capteur entrainées par la variation du paramètre à mesurer.Tout ceci rend difficile de régler les circuits de mesure et fait diminuer la sensibilité de ces derniers ; on constate alors une instabilité de fonctionnement des dispositifs et une baisse brusque de la précision de mesure Sur la figure 3 est représenté le dispositif, objet de l'invention, de me-sure à distance de la concentra- tion massique des aérosols et de la consommation de phase précipitée solide, comportant un capteur capacitif 10 seion l'invention, connecté, à l'aide d'un cable blindé 11, à un pont de mesure 12. Le dispositif conforte également un générateur 13 à haute fréquence et un bloc 14 de conversion et d'enregistrement du signal portant l'lnforma- tion sur les paramètres des aérosols. Le pont de mesure 12 est formé tar deux enroulements secondaires 15, 16 -d'un transformateur différentiel 17, (enroulements ayant une bonne liaison.inducti- ve), la capacité d'un élément 18 de réglage du pont (condensateur différentiel), et les capacités des condensateurs de mesure et de compensation du capteur 10. L'enroulement primaire 19 du transformateur 17 est couplé à la sortie du générateur 13, l'entrée du bloc 14 étant couplée à la sortie du pont 12. Une des électrodes portée à un potentiel 2, l'électrode 2a, et l'électrode supplémentaire 7-sont connectées aux points extremes des enroulements 15, 16 par le moyen de deux tronçons de même longueur du cable 11, tandis que l'autre électrode portée à un potentiel 2, l'électrode 2b, est couplée, à l'aide du troisième tronçon du câble 11, au point potentiel de la diagonale de mesure du pont 12. Les électrodes de potentiel nul 3, l'écran 1 du capteur 10 et les ecrans du cable 11, du corps de générateur 13, du bloc 14 et du pont de mesure 12 sont connectés au point commun des enroulements 15, 16 du transformateur 17. Les capacités parasites sont réparties de la manière suivante. La capacité 20, constituant une somme des capacités parasites du cable de raccordement et de la capa cité entre l'électrode 2a et l'écran 1, est applique'e parallèlement à l'enroulement 15. La capacité 21, constituant une somme des capacités parasites du câble de raccordement et de la capacité entre l'électrode 7 et l'éc- ran 1, est appliquée parallèlement à l'enroulement 16. La capacité 22, constituant une somme des capacités du câble de rnccordement et de la capacité entre l'électrode 2b et l'écran 1, est appliquée parallèlement à la sortie du pont 12. Sur la figure 4 est représenté un mode de réalisation du bloc 14 exécutant la conversion et l'enregistrement du signal de sortie en provenance du pont 12. Le bloc 14 comporte un qplificateur 23 à haute fréquence, dont l'entrée est couplée à la sortie du pont 12, tandis que sa sortie est connectée aux détecteurs d'amplitude , premier et deuxième 24, 25, respectivement, ceux-ci dtant connectés en série. Les sorties des détecteurs 24, 25 sont couplées, par l'intermédiaire d'une clé 26 servant à commuter les régimes de mesure, à l'entrée du conformateur 27sde signal de sortie connecté à l'appareil enregistreur 28. La tension d'une source stabilisée 29 d'alimentation est appli auée à l'amplificateur 23, au conformateur 25 et au générateur 13. Le mode de réalisation du bloc 14 susmentionné permet de mesurer la concentretion massinue des aérosols (lorsque le signal passe par un étage de détection) ou bien la consommttion de phase précipite solide (le signal passe par deux étages de détection). Le dispositif, objet de l'invention, fonctionne d'une manière suivante. Le pont de mesure 12 est alimen td, par l'intermddiaire du transformteur 17, à partir du générateur 13. be préréglage du pont 12 est effectué à l'aide d'un clément 18 de réglage en l'absence du matériau dans la conduite (dans le champ des électrodes 2,3,7). la précision de régalage ne dépend pas des valeurs de capacités 20, 21. Au cours du fonctionnement, par la suite des variations de température, 8s déplacements, des vibrations, etc., on assiste à une variation des capacités 20, 21. Cependant, gracie à une bonne liaison inductive des enroulements 15, 16 du transformateur 17, l'influence des variations de ces capacités sur l'qui libre du pont 12 est éliminée. (Il est à noter que la ca pacité 22 n'influence pas les conditions de l'équilibre du pont 12). Le matériau étant apparu dans le champ du capteur 10, la capacité du condensateur de mesure, formé par les électrodes 2, 3 et connecté au bras du pont 12, varie. De ce fait a lieu le déséquilibre du pont de mesure 12, ce aul entrain l1apparition, à la sortie de celui-ci, d'un si- gnal qui est converti par le bloc 14. Le changement ultérieur de la concentration des aé- aérosols dans la conduite provoque une variation de la ca pacité du capteur 10, ce qui entraîne la variation de signal à la sortie du pont 12. La valeur du signal en question ne dépend que des variations de signal désiré, c'est-à-dire des variations de capacité du capteur 10, et ne dépend pas de la valeur et de la stabilité de capacité des bras de rapports. Ainsi, l'instabilité des ca opacités 20, 21 n'exerce aucune influence sur la précision de conversion du signal et, par conséquent, sur la précision de mesure. La capacité 22 shunte la sortie du pont 12 ce qui aboutit à une certaine réduction de la sensibilité, cependant, les paramètres du pont 12 étant bien choisis, la capacité 22 n'influence pas la précision de mesure. De plus, le choix optimal de la longueur du câble de raccordevent contribue à compenser l'influence de la capacité 22 sur la précision de mesure. Le variation de capacités 20, 21, 22, ainsi que de capacités entre les enroulements secondaires 15, 16 et écran provoque le changement de charge du genera- teur 13 et, par conséquent, entraine les oscillations de fréquence nominale de celui-ci. La variation de fréquence du générateur 13 provoque une erreur complémentaire de mesure. La stabilisation de fréquence dans le dispositif, objet de l'invention, peut être assurée, par exemple, par le blindage multicouche de ltenroulement primaire 19, comme on le voit bien sur la figure 2. Le blindage multicouche permet de protdger le généra- teur 13 contre les inductions en provenance du pont de mesure 12 et d'éliminer les couplages capacitifs entre les enroulements 15, 16, 19 du transformateur 17 ce oui en trine, à son tour, l'élévation de la précision de mesure. Issu de la sortie du pont 12, le signal attaoue l'entrée du bloc 14. Le signal amplifié et détecté, à la sortie du détecteur 24, est proportionnel à la concentration massique de l'aérosol. Le signal susmentionné comporte, en outre, une composante alternative de basse fréquence portant l'information sur la consommation de phase précipitée solide dans le flux pulsatoire et séparée par le deuxième détecteur 25. Les pulsations de flux sont, en général, en rapport avec le fonctionnement des dispositifs d'amenée du matériau et de la ligne de transport pneumatique. La clé 26 assure la commutation des régimes de mesure de la concentration massique ou bien de la consommation de phase précipitée solide. Le conformateur 27 sert à differentier le signal, dans le régime d' intégration des signaux arrivant à son entrée et à assurer des paramètres voulus du signal de sortie. L'appareil 28 enregistre le signal de sortie, ce dernier étant proportionnel à la concentration ou bien à la consommation. La sortie de l'appareil en question 28 peut être connectée au système de contrôle automatioue du processus technologinue. Ainsi, le signal de sortie du capteur, objet de l'invention, possède une haute stabilité de température. Be mode de réalisation du capteur susmentionné permet d'effectuer la mesure continue sans contact dans une large gamme de variation de concentrations. De plus, le capteur capacitif en question est caractérisé par la stabilité à la vibration, la simplicité d'exploitation et une haute fiabilité de fonctionnement, il ne perturbe pas le flux à mesurer. Le dispositif, objet de l'invention, assure une haute sensibilité à la variation de capacité du cap- teur proposé lorsque ce dernier étant éloigné a' longue distance.Grace à l'élimination de l'influence de la variation de température et des capacités parasites du câble et du capteur, en c as de mesure à distance, le dispositif en question permet d'élever la précision de mesure des pa ramètres des aérosols dans des flux, par exemple, de la concentration massique des aérosols et de la consommation de phase précipitée solide. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation déerits et représentés qui n'ont été donnés au' titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituent des énuivalents technioues des moyens décrits, ainsi nue leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent. REVENDICATIONS 1. Capteur capacitif de paramètres des aérosols dans des flux, comportant, placées dans l'écran, des électrodes (2) portées à un potentiel et des électrodes (3) de potentiel nul, disposées entre celles-ci avec un jeu, toutes lesdites électrodes étant fixées à l'extérieur d'une douille (4) diélectrique et ayant la surface cylindrique partagée par des jeux qui contournent ladite surface suivant une hélice, lesdites électrodes formant un condensateur de mesure, caractérisé en ce que ledit capteur comporte en outre une électrode supplémentaire (7)., réalisée sous forme d'une plaque, et une bague de fixation (8), portant ladite électrode (7) et entourant les électrodes (2) portées à un potentiel et les électrodes (3) de potentiel nul, ladite bague (8) étant constituée du matériau constituant ladite douille (4), l'électrode supplémentaire (7) étant disposée de manière à former, avec une des électrodes (2) portée à un potentiel, un condensateur de compensation. 2. Capteur capacitif, suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport des surfaces de l'électrode supplémentaire (7) et de l'électrode (2) portée à un potentiel est au moins de 0,01, le rapport entre l'épaisseur de la couche diélectrique du condensateur de compensation et le diamètre extérieur de la douille (4) diélectrique étant égal à 2 au maximum. 3. Dispositif de mesure à distance des paramètres des aérosols dans des flux, comportant un capteur cana- citif (10) connecté, par le moyen de câbles blindés de raccordement (11), à un des bras d'un pont de mesure (12), formé par les inductances des enroulements (15, 16) d'un transformateur différentiel (17), la capacité du capteur et les éléments de réglage du pont, la sortie de ce dernier étant connectée à l'entrée d'un bloc de conversion (14) et d'enregistrement du signal porteur d'information sur les paramètres des aérosols, caractérisé en ce que le capteur capacitif est réalisé suivant la revendication 1, l'électrode supplémentaire (7) et une des électrodes (2) portées à un potentiel sont connectées, par le moyen de tronçons de câble d'une même longtleur, aux points extrêmes des enroulements secondaires du transformateur différentiel (17), enroulements ayant une-bonne liaison inductive, les électrodes (3) de potentiel nul- et les écrans du capteur et du câble de raccordement étant connectés au point commun desdits enroulements.