la présente invention se rapporte généralement à ïes circuits de convergence cynamique pour un tube csciliographique ou à rayons cathc.'.iques formant tube à images de télévision en couleurs à faisceaux multiples, :.it kinescope ; plus 5 particulièrement, elle concerne et a essentiellement pour objet un nouveau dispositif perfectionné formant circuit de convergence à fréquence c.e balayage vertical (c'est-à-aire de trames) pour ledit tube, ainsi que les diverses applications et utilisations résultant de sa mise en oeuvre et les systèmes, ensembles, 10 appareils, équipements et installations pourvus de tels dispositifs. Il est habituel, dans des postes récepteurs de télévision en couleurs employant un tube à images dit kinescope à plusieurs faisceaux électroniques, tel qu'un tube kinescope classique à trois canons à électrons et à masque/f)erf oré à ombre portée, pour 15 réaliser la correction dynamique d'erreurs dues à la mauvaise convergence ^es faisceaux, qui sont inhérentes au fonctionnement de tels dispositifs. La nature de la correction nécessite l'excitation d'une structure modificatrice de trajet de faisceau par des formes, d'onde à des fréquences à la fois de balayage 20 horizontal ou de lignes et de balayage vertical ou c-e trames. Une solution approchée largement acceptée au problème utilise des électro-aimants individuels associés à des pièces polaires internes limitant leur effet à des faisceaux individuels parmi les faisceaux précités et avec des enroulements séparés 25 sur chaque électro-aimant pour la commande de réglage respective -de fréquence de balayage vertical ou de trames et de balayage horizontal ou de lignes. C'est une nécessité pratique que le système de circuit de convergence dynamique d'un appareil récepteur de télévision en 30 couleurs comprenne un groupe d'organes de commande qui permette le réglage adéquat des courants électriques ce convergence pour adapter la correction à la configuration particulière des erreurs de défauts ce convergence rencontrées. Dans la structure de convergence classique, associée à un 35 agencement de faisceaux en delta ou en triangle, les décalages de faisceau pour le rouge et le vert sont diagonaux (impliquant des composantes de mouvements à la fois verticales et horizontales) 71 18003 2 2090112 tandis que le décalage de faisceau, introduit par l'enroulement de convergence du "bleu, est vertical seulement ; les axes diagonaux du mouvement des faisceaux respectivement rouge et vert sont croisés. Des changements de sens similaires dans les 5 courants électriques de convergence du rouge et du vert intrcduisen des décalages horizontaux opposés des faisceaux respectivement rouge et vert accompagnés par des décalages verticaux dans une direction commune. Réciproquement, 'des changements mutuellement opposés dans les courants électriques de convergence du rouge et 10 du vert introduisent des décalages verticaux opposés des faisceaux respectivement rouge et vert accompagnés par des décalages -horizontaux dans une direction commune. En établissant une corrélation entre les excitations des enroulements de convergence du rouge et du vert de telle façon que la commande à la fois 15 principale et différentielle de leur courant électrique puisse être effectuée, l'adaptation des points d'atterrissage ou d'impact des faisceaux respectivement rouge et vert peut être séparée en des réglages commodes d'alignement de lignes horizontales et de lignes verticales. Un réglage approprié du courant électrique 20 de convergence du bleu complète l'alignement des lignes horizontale Dans beaucoup des configurations de mauvaise convergence qui nécessitent une correction, le défaut de convergence au sommet ou à la partie supérieure de l'image n'est pas adapté à la mauvaise convergence à la base ou partie inférieure de l'image. 25 Un agencement pratique de réglage de convergence doit tenir compte de ceci en créant un certain moyen ou une certaine facilité pour modifier la grandeur de la forme d'onde en fin de balayage relativement à la grandeur de la forme d'onde ery&ébut de balayage. Une difficulté, commune à beaucoup d'agencements 30 de circuit de la technique antérieure, est qu'un organe de commande prévu pour résoudre ce problème en réglant par exemple la grandeur en fin de balayage relativement à la grandeur en début de balayage (établie par un autre organe de commande), tend à perturber la grandeur en début de balayage en nécessitant un 35 nouveau réglage de l'autre organe de commande. Le brevet américain H°5.4-91 .261 délivré le 20 Janvier 1970 à Michael W.EILL et à Lawrence E,SMITH, révèle des circuits ie 71 18003 3 2090112 convergence à fréquence de balayage vertical contenant des moyens pour limiter sensiblement l'effet de chaque organe de commande à une moitié particulière de 1'image.■ Dans le système de circuit du brevet, les enroulements de convergence verticale 5 du rouge et du vert sont effectivement mis en parallèle et attaqués à chaque extrémité par une modification respectivement différente d'une forme d'onde de fréquence de balayage vertical ou de lignes obtenue du circuit de déviation verticale du poste récepteur, le circuit d'attaque à une extrémité utilise un 10 agencement de diodes et de résistances pour réaliser l'attaque seulement pendant la moitié en fin de balayage de l'intervalle de balayage vertical aller de la trace formant tache lumineuse ou spot. La grandeur de sortie du circuit apparaît aux bornes d'une diode qui conduit pendant l'intervalle de début du balayage en 15 rendant minimal l'effet du circuit pendant cette période. Un second circuit d'attaque fournit une forme d'onde à l'extrémité opposée des enroulements connectés en parallèle. La forme d'onde agit pour contrôler ou régler l'intensité duyéourant électrique de l'enroulement pendant la conduction de la diode précitée 20 (c'est-à-dire pendant la moitié, en début de balayage, de l'intervalle de balayage aller), mais a peu d'effet sur celui-ci quand la diode est ouverte en raison de l'impédance modifiée de la charge. Des organes de commande respectivement principale et différentielle sont associés à chaque circuit d'attaque, de sorte 25 que des réglages d'alignement de lignes horizontales et des réglages d'alignement de lignes verticales peuvent être exécutés individuellement pour le sommet et la base de la trame La présente/invention vise des modifications du système de circuit de convergence à fréquence de balayage vertical du 30 type conforme au brevet américain de HILL et autres, les modifications servant, entre autres, à garantir qu'une interaction entre les organes de commande respectifs est évitée à un plus grand degré. Conformément aux divers modes de réalisation de la présente 35 invention, il est prévu des moyens supplémentaires de conduction unidirectionnelle de courant électrique en association avec l'un des organes de commande différentielle ou les deux du circuit de 71 18003 4 2090112 convergence, avec connexion des pôles des moyens supplémentaires -de conduction unidirectionnelle de courant électrique appropriée pour l'isolation d'un organe de commande différentieŒLependant la période active de l'autre. 5 L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de "celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative qui va suivre en se reportant aux dessins schématiques annexés, donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs illustrant divers 10 modes de réalisation de l'invention et dans lesquels : - la figure 1 représente schématiquement un circuit de convergence à fréquence de balayage vertical ou de trames de la technique antérieure conformément au brevet américain précité de HILL et al. ; et 15 - les figures 2, 3, 4, 5, 6 et 7 représentent schématiquement des modifications ou variantes d'exécution du circuit de la figure 1 conformément à divers modes de réalisation de leyfcrésente invention. Dans le circuit de la technique antérieure selon la 20 figure 1, les circuits de déviation verticale d'un poste récepteur de télévision en couleurs, représentés par le rectangle, bloc ou pavé 10, produisent, entre les bornes de sortie et ^2' une ^ensi°n électrique de sortie d'une forme d'onde en dents de scie partiellement intégrée (c'est-à-dire 25 dents de scie plus parabole) pour être utilisée par le système de circuit de convergence. Un premier circuit d'attaque, connecté entre les bornes de source et 1^, comprend, en série dans l'ordre de succession énoncé : un condensateur de couplage 13 ; la combinaison en 30 parallèle d'une résistance 21 et d'une diode 20 ; un potentiomètre BVdisposé sous forme d'une résistance variable ; et une diode 30 (les diodes 30 et 20 étant connectées avec leur pôles en opposition dans le circuit en série). Un second circuit d'attaque, connecté entre les bornes et T^, œmprend 35 un circuit différentiateur capacitif-résistif C-R comprenant, en série, dans l'ordre de succession indiqué : un condensateur 15; et la résistance d'un potentiomètre TV à prise de branchement 71 18003 2090112 variable. Les ~r.roulenents de convergence verticale TEC et 7'ïC des aimants de convergence respectifs du rouge et du vert sont directement reliés à une extrémité de la .jonction de la 5 résistance variable 37 et de la diode 50. Les extrémités opposées des enroulements TEC et TGC sont connectées en pont par les éléments de résistance, montés en parallèle, des potentiomètres BH et TH. La prise de branchement variable du potentiomètre BH est directement connectée à la prise de branchement variable du 10 potentiomètre ÏT tandis que la prise de branchement variable du potentiomètre ïH est connectée à la jonction du condensateur 15 et de 1'élément de résistance du potentiomètre TT. En cours de fonctionnement du premier circuit d'attaque, la partie, devenant positive, de la forme d'onde d'entrée, telle 15 que laissée passée par le condensateur 13, (se produisant à titre indicatif pendant l'intervalle de début de balayage^ produit la conduction par la diode 30 et rendla diode 20 non conductrice. Il y a une absence conséquente d'attaque appréciable par le premier circuit d'attaque pendant l'intervalle de début de 20 balayage, l'action de la diode causant une atténuation sévère de la forme d'onde d'entrée à la jonction du potentiomètre BV et de la diode 30. Cependant pendant la moitié suivante de l'intervalle de balayage vertical aller, la diode 30 devient non conductrice et la diode 20 conduit ; la portion, devenant 25 négative, de la forme d'onde d'entrée est présentée aux bornes de la diode non conductrice 30 sans atténuation sévère et le premier circuit d'attaque réalise ainsi une attaque pendant la période de fin de balayage. Le potentiomètre BT, en tant que résistance variable en série dans le premier circuit d'attaque, 30 constitue un organe de command^u de réglage principal d'amplitude pour les courants électriques des enroulements respectivement pour le rouge et pour le vert dans la période de fin de balayage et est ainsi approprié pour l'alignement de lignes verticales à la partie inférieure de la trame. 35 Le second circuit d'attaque sert à différencier la valeur d'entrée en dents de scie partiellement intégrée pour produire une tension électrique sensiblement en dents de scie aux bornes de 71 18003 2090112 l'élément de résistance du potentiomètre Tir, Pendant la période de début de balayage, quand la diode 30 est conductrice, 1e second circuit d'attaque voit une charge s impédance relativement basse (comprenant les enroulements YRC et VG-C en série avec la 5 diode conductrice 30) et par conséquent réalise une attaque de courant électrique importante à travers les enroulements. Le potentiomètre TV réalise une commande principale d'amplitude pour les courants électriques des enroulements du rouge et du - vert pendant cette période de début de balayage et est ainsi 10 approprié pour l'alignement des lignes verticales à partie supérieure de la trame. Quand la diode 30 s'ouvre, la. charge, vue par le second circuit d'attaque, s'élève .jusqu'à une valeur d'impédance élevée et relativement de peu de régulation de courant électrique est procurée par cela. 15 Le potentiomètre EH (à travers lequel du courant électrique, provenant du rremier circuit d'attaque, retourne à la borne Tg, mise à la masse) constitue un moyen pour modifier la division de l'attaque de courant électrique par le premier circuit d'attaque entre les enroulements VRC et V1n et réalise par 20 conséquent une commande de réglage pour 1'alignerait des lignes horizontales à la partie inférieure de la trame. Le potentiomètre TH constitue un moyen pour modifier la division d'une attaque de courant électrique par le second circuit d'attaque pendant la première moitié du balayage et constitue ainsi un organe de commande ou de réglage pour l'alignement des lignes horizontales 25 au sommet de latrame. Bien que le circuit de la technique antérieure décrit ci-dessus soit avantageux en limitant l'effet primaire de chaque organe de commande à une moitié particulière de la trame, il subsiste néanmoins un certain degré d'interaction entre les 30 organes de commande. Par exemple, du courant électrique est fourni pendant le balayage de sommet dq/trame au moyen du second circuit d'attaque par deux trajets, à savoir : l'un par l'intermédiaire de l'organe de commande TH des lignes horizontales au sommet et l'autre provenant de la prise de branchement de 35 l'organe de commande TV des lignes verticales de sommet par l'intermédiaire de l'organe de commande BH des lignes horizontales 71 18003 7 2090112 de la partie inférieure. Ceci tend à causer une interaction entre les organes de commande des lignes horizontales de sommet et de base. La figure 2 représente une modification de l'agencement de 5 la technique antérieure selon la figure 1 qui sert à réduire la tendance précitée à l'interaction entre les organes de commande différentielle (lignes horizontales) respectifs. Dans le circuit modifié de la figure 2, la prise de branchement réglable du potentiomètre TH est connectée directement à la prise de 10 branchement réglable du potentiomètre TV tandis que la prise de branchement réglable du potentiomètre BH est connectée en retour à la borne de source T^ par un trajet indépendant du potentiomètre TV. Dans cet agencement modifié, du courant électrique est fourni par le second circuit d'attaque pendant le 15 balayage du sommet de trame seulement par l'intermédiaire de l'organe de commande des lignes horizontales de sommet TH, de sorte que le réglage de prise de branchement de l'organe de commande BH des lignes horizontales de la partie inférieure "n'interfère pas avec l'alignement des lignes horizontales au 20 sommet de la trame. Cependant, si la connexion indépendante de retour de la prise de branchement du potentiomètre BH à la borne T est effectuée par une simple connexion par fil métallique conducteur (comme cela est indiqué en traits interrompus sur la figure 2), 25 une pénalisation s'ensuit pour la réduction d'interaction : c'est-à-dire que la sensibilité du circuit au réglage de l'organe de commande des lignes verticales de sommet TV est réduite parce qu'une partie du courant électrique, fourni par celui-ci pendant le balayage du sommet de trame, est déviée ou détournée vers la 30 borne T^ (par l'intermédiaire du potentiomètre BH) sans passer à travers les enroulements VRC, VG-0. Des tentatives, pour réduire cet effet en augmentant la valeur de résistance du potentiomètre BH, ont simplement pour résultat des exigences d'attaque accrues , pendant la seconde moitié du balayage; ainsi, dans l'un ou 35 l'autre cas, le résultat net est un accroissement des exigences ou conditions imposées d'attaque d'entrée. 71 18003 8 2090112 Pour permettre la réduction désirée de l'interaction entre les organes de commande différentielle sans accroître les exigences d'attaque de façon importante, la connexion indépendante de retour de la prise de branchement du potentiomètre BH à la 5 borne est effectuée (comme cela est représenté par des lignes en traits pleins sur la figure 2) par l'intermédiaire d'une diode supplémentaire 40 dont les pôles sont connectés de façon qu'elle soit non conductrice pendant le balayage du sommet de trame. Avec cet agencement, le réglage de prise de branchement sur le 10 potentiomètre BH n'a aucun effet sur les courants électriques de .1'enroulement de convergence pendant le balayage du sommet de trame et aucune partie du courant électrique, fourni par la prise de branchement du potentiomètre TV pendant le balayage du sommet de trame, n'est détournée ou déviée par les enroulements par 15 l'intermédiaire de la prise de branchement sur le potentiomètre BH. Pendant le balayage de la partie inférieure ou base de la trame, la diode 40 conduit et réalise un trajet de retour à basse impédance pour le courant électrique provenant du premier circuit d'attaque. 20 II est parfois commode de faire passer le courant électrique à intensité en dents de scie du bobinage de balayage vertical à travers un circuit approprié pour développer les formes d'onde d'entrée pour le système de circuit de convergence à fréquence de balayage vertical ou de trames. La figure 3 illustre 25 une adaptation du système de circuit de la figure 2 pour un tel agencement de source d'entrée. Les circuits de déviation verticale du poste récepteur (généralement représentés par le bloc, pavé ou rectangle 10') comprennent des moyens appropriés (tels qu'un circuit de sertie à transistor partiellement 30 représenté en traits interrompus et comprenant un transistor de sortie 11 ayant son électrode de collecteur connectée à la borne de sortie T^' et à un point approprié d'alimentation B+ par l'intermédiaire d'une bobine de réactance ou de choc 12) pour faire passer un courant électrique d'une forme d'onde en dents de scie à 35 travers les enroulements VY du bobinage de déviation verticale. Le courant électrique du bobinage de déviation passe entre les bornes 1 et du circuit de déviation 10' par l'intermédiaire 71 18003 9 2090112 d'un trajet comprenant, en se rie, un condensateur de blocage de courant électrique continu 17 d'une grande capacité et les enroulements VY du bobinage de déviation verticale- Dans le trajet de courant électrique du bobinage de déviation est 5 interposé, en tant qu'élément- en série, un élément de résistance du potentiomètre BV, une borne fixe du potentiomètre BV étant connectée au condensateur 17 (à la borne S^} et l'autre borne fixe du potentiomètre étant connectée à l'enroulement VY (à la borne S2). la prise de branchement réglable du potentiomètre BV 10 est connectée à la borne S£ par l'intermédiaire des éléments restants du premier circuit d'attaque (c'est-à-dire par l'intermédiaire de la combinaison en parallèle de la diode 20 et de la résistance 21, en série avec la diode 30). Le circuit différentiateur, comprenant le second circuit d'attaque, est 15 connecté aux bornes de la combinaison en série du condensateur de blocage 17 et de l'élément de résistance du potentiomètre BV ; c'est-à-dire que le condensateur 13 et l'élément de résistance du potentiomètre TV sont connectés en série entre les bornes T^' et S Dans le circuit de la figure 3, le courant électrique en 20 dents de scie du bobinage de déviation, passant à travers l'élément de résistance en série du potentiomètre BV, développe une tension électrique en dents de scie entre les bornes et S£ Le réglage de la prise de branchement sur le potentiomètre BV permet la sélection d'une portion de cette tension électrique 25 pour application au premier circuit d'attaque (dans lequel les diodes 20 et 30 fonctionnent comme dans les circuits précédemment décrits). Le second circuit d'attaque (comprenant la combinaison du condensateur 13 et du potentiomètre TV formant circuit différentiateur) fonctionne comme dans le cas des circuits 30 précédemment décrits en développant une tension électrique essentiellement en dents de scie aux bornes du potentiomètre TV en réponse à la forme d'onde d'entrée (une forme d'onde en dents de scie plus parabole), la forme d'onde parabolique apparaissant aux bornes du condensateur de blocage 17 lorsqu'on fait passer un 35 courant électrique à intensité en dents de scie à travers celui-ci Comme dans le circuit de la figure 2, la connexion de retour de la prise de branchement du potentiomètre BH (organe de commande des lignes horizontales à la partie inférieure) à la borne S£ par 71 18003 2090112 l'intermédiaire de la diode 40 assure une interaction réduite entre les organes de commande TH et EH. Pendant le balayage de la base de la trame, la diode conductrice 40 s'avère être un trajet de retour à basse impédance pour le courant électrique i-, provenant du premier circuit d'attaque avec le potentiomètre BH constituant un organe de commande différentielle des courants électrique s des enroulements de convergence respectivement du rouge et du "sert. Pendant le balayage du sommet de la trame, la non conduction de la diode 40 empêche le détournement de courant 10 électrique vers la borne Sp par l'intermédiaire de la prise de branchement sur le potentiomètre BH. On peut noter qu'à mi-chemin à travers le balayage de la trame, quand la valeur de l'onde de tension électrique en dents de scie aux bornes cfes potentiomètres de commande principale est 15 sensiblement nulle, aucune des trois diodes 20, 30, 40 n'est conductrice. Le résultat est que des réglages des divers organes de commande n'ont sensiblement aucun effet sur la convergence au centre (un effet désirable évitant l'interaction entre les réglages des organes de commande de convergence dynamique et 20 les réglages des aimants de convergence statique ). La figure 4 représente une modification du système de circuit de la figure 3 dans laquelle le second circuit d'attaque est particulièrement modifié. Comme sur la figure 3, le potentiomètre de commande des lignesvertical es à la partie inférieure BV est 25 interposé dans le trajet de courant électrique du bobinage de déviation entre les bornes S„ et S0 avec cependant une résistance î C. fixe 19 (produisant un effet limitant le domaine de régulation ou de commande) en série avec celui-ci. A la place de la solution approchée à circuit différentiateur, employée dans les •jq modes de réalisation précédemment décrits pour obtenir une forme d'onde d'attaque pour l'intervalle de début de balayage, le circuit de la figure 4 emploie une solution approchée différente utilisant une diode supplémentaire en assocation avec une source de tension électrique d'entrée en dents de scie ressemblant à celle employée pour le premier circuit d'attaque. En particulier, l'élément de résistance du potentiomètre TV de commande des lignes verticales de sommet est interposé 71 18003 2090112 dans le trajet de courant électrique du bobinage de déviation, en parallèle avec l'élement de résistance du potentiomètre BV. La prise de branchement réglable du potentiomètre est connectée à la prise de branchement du potentiomètre TH de commande des lignes 5 horizontales de sommet au moyen d'un réseau comprenant une diode 50 montée en parallèle avec une résistance 51. La diode 50 à ses pôles connectés pour réaliser le conduction pendant le balayage, l'analyse ou l'exploration de la moitié supérieure de la trame. (Pour discerner avec facilité les trajets de courants 10 électriques actifs pendant les moitiés respectives du balayage de trame, des flèches sent associées,sur la figure 4 et sur les figures suivantes, aux conducteurs reliés aux bornes et Sp pour indiquer le sens d'écoulement de courant électrique pendant le balayage de la moitié supérieure de l'image). 15 On notera que, pendant le balayage du sommet de trame, les diodes 50 et 30 sont conductrices, de sorte que le potentiomètre TV agit comme un organe de commande ou de régulation principale d'amplitude et le potentiomètre TH agit comme un organe de commande différentiellepour déterminer les courants électriques dans les 20 enroulements de convergence VRC et VG-C. L'effet combiné de la non conduction de la diode 20 et de la conduction de la diode 30 rend le premier circuit d'attaque inopérant ou inactif, de sorte que la position de réglage de la prise de branchement du potentiomètre BV est non perturbatrice ou non interférante (comme 25 dans les modes de réalisation précédemment décrits). La non conduction de la diode 40 empêche l'interférence à partie de la position de réglage de la prise de branchement du potentiomètre BH. Réciproquement pendant le balayage de l^artie inférieure de la trame, les diodes 20 et 40 sont conductrices, de sorte que le 30 potentiomètre BV agit comme un organe de commande ou de régulation principale d'amplitude et le potentiomètre TV agit cornue un organe de commande ou de régulation différentielle i'amplitude pour détermine les courants électriques dans les enroulements de convergence VRC et VGC. La non conduction des diodes 50 et 30 35 rend le second circuit d'attaque inefficace ou inopérant, de sorte que les positions de réglage des prises de branchement sur les potentiomètres TH et TV sont non interférantes ou non 71 18003 2090112 perturbatrices. Dans le circuit de la figure 4, l'indépendance de la convergence du centre par rapport au réglage de commande ou (te régulation dynamique est assurée à un degré excellent puisqu'au 5 milieu du balayage, aucune des quatre diodes 20, 30, 40 et 50 n'est conductrice, de sorte que sensiblement aucun courant électrique ne peut s'écouler dans les enroulements de convergence VRC et VGC. Les résistances 21 et 51 permettent la commande de régulation de la configuration de la forme d'onde de convergence 10 de deux manières : chacune, en autorisant une quantité de courant électrique, susceptible d'être choisie, d'être en dérivation avec la diode associée, permet un certain degré de commande,6u de réglage de l'intensité du courant électrique d'enroulement pendant la période de conduction de la diode associée ; et chacune 15 agit comme une résistance d'amortissemât pour les formes d'onde de convergence à fréquence de balayage horizontal ou de lignes, induites dans les enroulements de convergence verticale, qui tendraient autrement à affecter la durée de conduction de la diode associée. Un avantage de l'agencement de source de forme d'onde 20 'd'entrée de la figure 4 est que toute intensité donnée de courant électrique à travers le bobinage de déviation (enroulement VY) établit une intensité connexe de courant électrique disponible pour les enroulements de convergence (VRC et VG-C) i Comme conséquence de cette corrélatiàn, il n'y a sensiblement aucun 25 changement de convergence quand la hauteur d'image est ajustée. L'agencement de circuit de la figure 4 est également avantageux par rapport à des effets de température. Quand la température ambiante, dans laquelle le circuit est actionné,-croît, la résistance des enroulements VRC et VG-C augmente jq également. Cependant, la chute de tension électrique dans les diodes diminue au fur et à mesure que la température ambiante croît. En proportionnant correctement les valeurs de circuit, les deux effets peuvent être amenés à se supprimer sensiblemat en laissant les courants électriques des enroulements non affectés par des ■35 variations de température. La"figure 5 représente une modification du circuit de la figure 4, conservant les avantages de ce dernier mais procurant un 71 18003 2090112 domaine augmenté pour le potentiomètre TH de commande des lignes horizontales de sommet. L'avantage du domaine augmenté est d'un intérêt particulier lors de l'utilisation du système de circuit avec des tubes 5 kinescopes de télévision en couleurs à déviation à large angle (par exemple de 110°). Dans le cas de la déviation à 110°, il peut y avoir une différence marquée dans les ampère-tours de convergence nécessaires pour faire converger des lignes verticales dans les moitiés respectivement supérieure et inférieuie 10 de l'image, la différence étant sensiblement plus grande que dans le cas de la déviation à 90° par exemple. Si, dans ces circonstances, le courant électrique, nécessaire pour l'alignement des lignes verticales de sommet, est faible, alors la possibilité d'effectuer l'alignement des lignes horizontales au sommet est réduite de façon inhérente (puisque l'organe de commande des lignes horizontales de sommet sert seulement pour modifier la division du courant électrique_total, choisi par l'organe de commande des lignes verticales de sommet, entre les enroulements respectifs). Pour rendre maximal l'effet de division de l'organe 20 de commande des lignes horizontales de sommet (TH),il est désirable qu'aussi peu de courant électrique de déséquilibre que possible s'écoule à travers l'élément de résistance, monté en parallèle, du potentiomètre BH de commande des lignes horizontales à la^artie inférieure. A cet égard, on peut noter que, bien que 25 la présence de la diode 40 dans les circuits des figures 2, 3 et 4 empêchait (pendant le balayage du sommet) le détournement de courant électrique depuis les enroulements par l'intermédiaire de la prise de branchement du potentiomètre BH, la diode 40 n'empêchait pas l'écoulement d'un courant électrique'de 50 - déséquilibre, réduisant le domaine de commande, entre les bornes fixes du potentiomètre BH pendant le balayage de la partie supérieure de la trame. La réduction de l'écoulement du courant électrique de déséquilibre précité peut être effectuée en augmentant la valeur -35 de résistance entre les bornes fixes du potentiomètre BH jusqurà une valeur qui est grande relativement à la résistance des enroulements. Une telle solution n'est pas satisfaisante selon 71 18003 2090112 deux points de vue : en premier lieu, la chute de tension électrique totale dans le circuit est. augmentée et en second lieu, la forme d'onde de courant électrique exacte, nécessaire à travers les enroulements, est obtenue moins facilement- avec un accroissement de la résistance totale en série. La solution de la figure 2 évite ces difficultés en éliminant le courant électrique de déséquilibre réducteur de domaine d'une manière différente. Dans l'agencement de circuit de la figure 5, une diode 60 est interposée dans la connexion entre une borne fixe du potentiomètre BH et la borne extrême de l'enroulement TEC et une diode -70 est interposée dans la connexion entre l'autre borne fixe du potentiomètre BH et la borne extrêm^e l'enroulement YG-C. Les diodes 60 et 70 ont leurs pôles connectés de façon à être non conductrices pendant le balayage de la partie supérieure de la, trame. Il en résulte que le domaine de l'organe de commande différentielle du sommet (c'est-à-dire de l'organe de commande TH des lignes horizontales de la partie supérieure) est augmenté, puisqu'aucun courant électrique de déséquilibre, réducteur de domaine, ne peut s'écouler entre les bornes fixes du potentiomètre BH pendant le balayage de la partie supérieure de la trame. La non conduction des diodes 60 et 70 pendant le balayage de la partie supérieure de la trame sert évidemment aussi à empêcher le détournement de courant électrique par l'intermédiaire de la prise de branchement du potentiomètre BH pendant le balayage de la partie supérieure en supprimant la nécessité de la diode 50 dans la connexion de retour de la prise de branchement à la borne Sp. Ainsi dans le circuit de la figure 5, une connexion par fil conducteur métallique suffit entre la prise de branchement du potentiomètre BH et la berne Le trajet de retour,pour des courants électriques provenant du premier circuit d'attaque pendant le balayage de la partie inférieure de la trame dans l'agencement de la figure 5, est établi par l'intermédiaire des diodes conductrices 60, 70,. du potentiomètre de commande différentielle BH et de la connexion par fil métallique conducteur entre la prise de branchement du potentiomètre BH et la borne Sp. .Une autre modification de circuit est représentée sur la 71 18003 15 2090112 figure 6 avec la solution approchée discutée ci-dessus pour la figure 5 étendue pour réaliser une augmentation de domaine pour la commande différentielle de la partie inférieure (c'est-à-dire pour l'organe de commande BH des lignes horizontales à la hase). 5 Dans l'agencement de circuit de la figure 6, une diode 80 est interposée dans la connexion entre une borne fixe du potentiomètre TH et la borne extrême de l'enroulement VR.C, et une diode 90 est interposée dans la connexion, entre l'autre borne fixe du potentiomètre TH et la borne extrême de l'enroulement VGC. Les diodes 80 et 90 ont leurs pôles connectés de façon à être non conductrices pendant le balayage de la partie inférieure de la trame en augmentant le domaine de l'organe de commande BH des lignes horizontales à la base, puisque sensiblement aucun courant électrique de déséquilibre, réducteur de domaine, ne ^5 peut s'écouler entre les bornes fixes du potentiomètre TH pendant le balayage de la base de la trame. Avec les diodes 80 et 90 servant à relier le second circuit d'attaque aux enroulements VRC et YG-C pendant le balayage de la partie supérieure de la trame et à désaccoupler 20 le second circuit d'attaque de ceux-ci pendant le balayage de la partie inférieure de la trame, le besoin d'une diode 40 dans la connexion entre les prises de branchement des potentiomètres TY et TH est éliminé. Une connexion.par fil métallique conducteur entre ceux-ci suffit par conséquent dans l'agencement de la 25 figure 6. Cependant afin d'accomplir la fonction de commande ou de régulation de forme d'onde assurée dans les circuits des figures 4 et 5 par la résistance 51, une résistance 81 est connectée en dérivation aux bornes de la diode 80 et une résistance 91 est nxi-itée en dérivation aux bornes de la diode 9C. 30 Avec l'agencement de la figure 6, les valeurs de résistance des potentiomètres de commande différentielle peuvent être rendues optimales séparément (sans accroître indûment la chute de tension électrique totale dans le circuit ou sans s'écarter de la configuration correcte de forme d'onde). 35 La figure 7 représente un circuit de convergence complet à fréquence de balayage vertical ou de trames, ajoutant, au circuit de la figure 6, un système de circuit approprié pour exciter un enroulement de convergence du bleu. Dans l'agencement 71 18003 O 2090112 de circuit de la figure 7, l'enroulement de convergence verticale du bleu TOC comporter montés en dérivation à ses bornes, l'élément de résistance d'un potentiomètre 125 de commande de convergence du bleu au sommet et aussi l'élément de résistance d'un potentiomètre 115 de commande de convergence du bleu à la base, la prise de branchement réglable du potentiomètre 115 est connectée à la borne au moyen d'une diode 110 à pôles disposés en vue de la conduction pendant le balayage de la partie inférieure de la trame tandis que la prise de branchement variable du potentiomètre 125 est connectée à la borne au moyen d'une diode 120 à pôles disposés en vue de la conduction pendant le balayage du sommet de la trame. Une borne extrême de l'enroulement VBC et connectée à la borne au moyen d'une résistance 135 tandis que l'autre borne extrême de l'enroulement VBC est connectée à la borne au moyen d'une résistance 145 de valeur similaire. On se rendra compte que, grâce à l'agencement de connexion en pont, procuré parla présence des résistances 135 et 145, le réglage de la prise de branchement de l'un ou l'autre des potentiomètres 115 et 125 constitue une commande de polarité ainsi que d'intensité du courant électrique dans l'enroulement de convergence du bleu pendant les moitiés respectives de l'intervalle de balayage de la trame ; c'est-à-dire que le mouvement de la prise de branchement vers un côté du centre électrique du potentiomètre respectif réalise la sélection d'une intensité, susceptible d'être choisie, du courant électrique d'une polarité dans l'enroulement de convergence tandis que le mouvement de la prise de branchement vers l'autre côté du centre électrique établit l'intensité du courant électrique de polarité opposée dans l'enroulement de convergence. Chacune des diodes 110 et 120 (ainsi que chacune des diodes précédemment décrites 20, 30, 60, 70, 80 et 90) est représentée sur la figure 7 comme ayant un condensateur 100 connecté en dérivation à ses bornes. Chacun des condensateurs 100 est d'une valeur de capacité suffisamment faible (par exemple de fréquences de convergence verticale, mais peut être prévu dans pour constituer effectivement un circuit ouvert à des 71 18003 17 2090112 un circuit pratique pour réduire la possibilité d'un rayonnement à haute fréquence ou à radio-fréquence émis par certains types de diodes. La portion rouge-vert du circuit d e la figure 7 est 5 représentée sur la figure 6 précédemment décrite. On notera que des avantages, décrits en corrélation avec le circuit de la figure 8 par rapport à la stabilité de hauteur, à la stabilité de température et à l'indépendance de convergence au centre, sont conservés dans les circuits subséquemment décrits des figures 5, 10 6 et 7. En ce qui concerne l'avantage de l'indépendance de convergence au centre par exemple, on notera qu'au milieu du balayage de trame, aucune des diodes 20, 30, 60, 70, 80, 90, 110 et 120 de la figure 7 ne sera conductrice, de sorte que sensiblement aucun courant électrique ne peut s'écouler dans 15 l'un quelconque des enroulements de convergence VBC, VRC, VGC en garantissant ainsi que les divers réglages de prise de branchement de potentiomètre ne produiront aucune interférence avec les réglages de convergence statique. Ci-après est présenté à titre d'exemple, un tableau des 20 valeurs de paramètres de circuit du circuit de la figure 7 qui peuvent être employés pour réaliser un circuit fonctionnant de façon satisfaisante : 30 25 Résistance 19 - 3,3 ohms Résistance 21 - 150 ohms Résistance 81 - 330 ohms Résistance 91 - 330 ohms Résistance 135 - 100 ohms Résistance 145 - 100 ohms Potentiomètre 115 - 90 ohms Potentiomètre 125 - 90 ohms Potentiomètre TV - 10 ohms Potentiomètre BV -10 ohms Potentiomètre TH - 30 ohms Potentiomètre BH - 20 ohms 35 Toutes les diodes - Type FBH 600 Tous les condensateurs - 680 micromicrofarads. 71 18003 18 2090112 Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalente techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées selon l'esprit de l'invention. 71 18003 19 2090112 REVENDICATIONS 1. - Dispositif formant circuit de convergence dynamique pour un tube à rayons cathodiques à faisceaux électroniques multiples, caractérisé en ce qu'il comprend : des premier et second enroulements de convergence pour produire des champs 5 magnétiques respectifs influençant principalement certains faisceaux respectifs parmi les faisceaux multiples dudit tube ; un premier circuit d'attaque connecté à une borne d'entrée de chacun desdits enroulements et agissant pendant une partie d'un intervalle de balayage pour établir l'écoulement de courants 10 électriques d'excitation à travers lesdits enroulements mais sensiblement inefficaces pour un tel établissement d'écoulement de courant électrique pendant une partie complémentaire dudit intervalle de balayage ; des premier et second potentiomètres, ayant chacun une paire de bornes fixes e t une prise de 15 branchement réglable ; des moyens pour connecter la borne extrême restante dudit premier enroulement de convergence à l'une des bornes fixes de chaque potentiomètre ; des moyens pour connecter la borne extrême restante dudit second enroulement de convergence à la borne fixe restante de chaque potentiomètre ; 20 des moyens pour connecter la prise de branchement réglable dudit premier potentiomètre à un point dans ledit premier circuit d'attaque pour réaliser un trajet de retour pour des courants électriques établis par ledit premier circuit d'attaque ; un second circuit d'attaque connecté à la prise de branchement réglable dudit second 25 potentiomètre et agissant pendant ladite portion complémentaire dudit intervalle de balayage pour établir l'écoulement de courants électriques d'excitation à travers lesdits enroulements mais sensiblement inefficace pour l'établissement d'un tel écoulement de courant électrique pendant ladite portion, citée 30 en premier lieu, dudit intervalle de balayage ; et des moyens de conduction unidirectionnelle de courant électrique, .nclus dans au moins l'un desdits moyens de connexion pour empêcher sensiblement l'écoulement de courant électrique dans ledit trajet de retour pendant ladite portion complémentaire dudit intervalle 35 de balayage. 71 18003 20 2090112 2. - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens précités de conduction unidirectionnelle de courant électrique comprennent une diode disposée en série entre la prise de branchement réglable du premier potentiomètre précité 5 et le point précité du premier circuit d'attaque précité et ayant ses pôles connectés de façon à être non conductrice pendant la portion complémentaire précitée de l'intervalle de balayage précité. 3. - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en .jQ ce que les moyens précités de conduction unidirectionnelle de courant électrique comprennent une première diode disposée en série entre la borne extrême restate précitée du premier enroulement de convergence précité et la borne fixe précitée, mentionnée en premier lieu, du premier potentiomètre précité, 1 ^ et une seconde diode disposée en série entre la borne extrême restante du second enroulement de convergence précité et la borne fixe restante précitée dudit premier potentiomètre,chacune desdites première et seconde diodes ayant ses pôles connectés de façon à être non conductrice pendant la portion complémentaire 20 précitée de l'intervalle de balayage précité, de sorte que l'écoulement de courant électrique entre les bornes fixes dudit premier potentiomètre ainsi que l'écoulement de courant électrique dans le trajet de retour précité sont sensiblement empêchés pendant ladite portion complémentaire dudit intervalle dé 25 balayage. 4. - Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend également une troisième diode disposée en série entre la borne extrême restante précitée du premier enroulement de convergence précité et la -borne fixe précitée, mentionnée en ■jq premier lieu, du second potentiomètre précité, et une quatrième diode disposée en série entre la borne extrême restante du second enroulement de convergence précité et ladite borne fixe restante dudit second potentiomètre, chacune desdites troisième et quatrième diodes ayant ses pôles connectés de façon à être non ^ conductrice pendant la portion précitée, mentionnée en premier lieu, de l'intervalle de balayage précité, de sorte que l'écoulement de courant électrique entre les bornes fixes dudit 71 18003 21 2090112 second potentiomètre est sensiblement empêché pendant ladite portion, mentionnée en premier lieu, dudit intervalle de balayage. 5. - Dispositif formant circuit de convergence dynamique à fréquence de balayage vertical ou de trames, selon la revendication 4, utilisable en association avec l'enroulement de déviation verticale d'un bobinage de déviation pour le tube à rayons cathodiques précité, caractérisé en ce que le premier circuit-d'attaque précité compraad : un troisième potentiomètre ayant une paire de bornes fixes et une prise de branchement réglable, ledit troisième potentiomètre étant connecté en série audit enroulement de déviation verticale de'façon que le courant électrique dans l'enroulement de déviation passe entre les bornes fixes de celui-ci ; une cinquième diode connectée entre la prise de branchement variable dudit troisième potentiomètre et la borne extrême précitée, mentionnée en premier lieu, de chacun des enroulements de convergence précités, ladite cinquième diode ayant ses pôles connectés de façon à etre non conductrice pendant la portion complémentaire précitée de l'intervalle de balayage d'iode précité ; et une sixième/connectée entre la borne fixe dudit troisième potentiomètre et ladite borne extrême de chacun desdits enroulements de convergence, ladite sixième diode ayant ses pôles connectés de façon à être non conductrice pendant ladite portion, mentionnée en premier lieu, dudit intervalle de balayage. 6. - Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le second circuit d'attaque précité comprend : un quatrième potentiomètre ayant une paire de bornes fixes et une prise de branchement variable, ledit quatrième potentiomètre étant connecté en série à l'enroulement de déviation verticale précité de façon que le courant électrique dans l'enroulement de déviation passe entre les bornes fixes de celui-ci ; des moyens pour connecter la prise de branchement réglable dudit quatrième potentiomètre à la prise de branchement réglable dudit second potentiomètre ; et des moyens, comprenant ladite sixième diode, pour connecter une borne fixe dudit quatrième potentiomètre à la borne extrême précitée, mentionnée en premier lieu, de chacun des enroulements de 71 18003 22 2090112 convergence précités, ladite sixième diode conduisant pendant la portion complémentaire précitée de l'intervalle de balayage précité pour réaliser un trajet de retour pour des couran ts électriques établis par ledit second circuit d'attaque.