La présente invention est relative à un transformateur paramétrique à tension de sortie régulée et filtrée. Un transformateur à trois circuits magnétiques du type paramétrique a été décrit dans la demande US. 835 953. Ce transformateur comprend un noyau magnéti-5 que dans lequel on peut distinguer des portions d'entrée et de sortie et une portion saturable; il est constitué par trois branches parallèles espacées. Des enroulements d'entrée et de sortie sont disposés autour du noyau de manière à fournir un champ magnétique dans les portions d'entrée et de sortie du noyau magnétique et un condensateur est raccordé à l'enroulement de sortie pour réaliser 10 un circuit bouchon. Les flux alternatifs sont engendrés d'une part par une source de tension alternative raccordée à l'enroulement d'entrée et d'autre part par une tension de condensateur raccordé à l'enroulement de sortie et se rejoignent dans la portion saturable. Aussi longtemps que la somme vectorielle de ces flux parallèles ne sature pas la portion saturable, le couplage inductif direct entre 15 les enroulements d'entrée et de sortie est négligeable. Quand la portion saturable atteint la saturation, ce qui se produit en général pendant environ 15° de chaque demi-période de la tension de la source, le flux engendré par l'enroulement d'ëntrée doit prendre le chemin à travers la portion de sortie et coupler inductivement l'enroulement d'entrée à l'enroulement de sortie. Ainsi, de l'é-20 nergie est transférée au circuit bouchon pour entretenir les oscillations de celui-ci. La courte période de couplage direct du transformateur et le fait que le couplage direct a lieu aux environs de la tension zéro de la courbe de tension de sortie, fournissent un excellent filtrage de tout "parasite" dans la courbe de tension d'entrée, et la tension de sortie est réglée à - 5 % pour une 25 variation de - 15 % de la tension d'entrée par rapport à la tension nominale sans régulation en boucle fermée. Bien que ce transformateur paramétrique à trois circuits puisse être réalisé sans entrefer non magnétique dans la portion de sortie du noyau magnétique grâce à des dimensions appropriées du dit noyau, on prévoit, en pratique, un en-30 trefer car il améliore fortement la courbe de la tension de sortie au point de vue teneur en harmoniques, rend le fonctionnement du transformateur plus stable et améliore le découplage nécessaire entre les enroulements d'entrée et de sortie. L'entrefer agit également sur plusieurs caractéristiques de fonctionnement du transformateur, comme par exemple, sur le niveau de la tension d'entrée né-35 cessaire pour faire démarrer le transformateur. L'auto-démarrage à une tension prédéterminée inférieure à la tension d'entrée nominale peut être obtenu en 2 choisissant une largeur d'entrefer qui est de l'ordre de 0,08 mm par cm de surface de la section transversale de la branche de sortie du noyau magnétique. Le noyau magnétique du transformateur paramétrique à trois circuits possède 40 des première, seconde et troisième branches reliées entre elles par des première 72 14259 2 2134409 et seconde armatures. Lorsque le noyau magnétique est bobiné à l'aide d'une bande métallique magnétique, le rouleau ainsi obtenu est sectionné transversalement par rapport aux branches du noyau pour permettre le placement des enroulements d'entrée et de sortie sur celles-ci, et l'entrefer désiré dans la portion de 5 sortie du noyau magnétique est réalisé en usinant une extrémité de la branche qui doit constituer une partie de la portion de sortie du noyau magnétique. Cet usinage constitue en fait un préréglage de la dimension de l'entrefer non magnétique et réduit l'importance de l'ajustement nécessaire pour tenir compte des tolérances de fabrication des condensateurs, des variations du matériau magnéti-10 que et d'autres faits semblables. Il est donc avantageux de réaliser un transformateur paramétrique avec un noyau magnétique bobiné, constitué par exemple d'un certain nombre de tours de bande de tôle magnétique et qui facilite la fabrication, l'assemblage et l'ajustement pour obtenir les caractéristiques électriques désirées. 15 II est également souhaitable de réaliser un nouveau transformateur paramé trique amélioré avec un noyau magnétique constitué d'un certain nombre de couches superposées de tôles magnétiques assemblées pour lequel la fabrication, 1' assemblage et l'ajustement sont faciles et permettent d'obtenir les caractéristiques électriques désirées. 20 Suivant la présente invention, un transformateur paramétrique à tension de sortie régulée et filtrée comprend un noyau magnétique ayant des première, seconde et troisième portions distinctes, des enroulements d'entrée et de sortie couplés inductivement avec les dites première et troisième portions, la dite première portion étant posée contre la seconde portion par l'intermédiaire de 25 deux joints séparés et pour former au moins un circuit magnétique, la dite troisième portion étant adjacente mais disposée à une certaine distance de la dite seconde portion pour former au moins un circuit magnétique comportant deux entrefers avec la deuxième portion et au moins un circuit magnétique comportant deux entrefers avec la première portion, un moyen d'espacement disposé dans les 30 entrefers entre les seconde et troisième portions pour maintenir des dimensions d'entrefer prédéterminées, un moyen pour maintenir les première, seconde et troisième portions assemblées et un condensateur raccordé à l'enroulement de sortie pour former un circuit bouchon. L'invention vise également un transformateur paramétrique à tension de sor-35 tie régulée et filtrée comprenant un noyau magnétique comprenant un certain nombre de couches de tôles constituant des première, seconde et troisième branches et des armatures de raccordement, chacune des dites couches étant constituée par une tôle en forme de E munie de première et seconde branches extérieures et d' une branche intermédiaire, la seconde branche extérieure étant plus courte que 40 la première branche extérieure et par une tôle en forme générale de L composée 72 14259 3 2134409 d'une première et d'une seconde partie, la première branche et la branche intermédiaire de la tôle en forme de E venant en contact avec la première partie de la tôle en forme de L et les extrémités de la seconde partie de la tôle en forme de L et la seconde branche extérieure de la tôle en forme de E se faisant face 5 mais étant écartées l'une de l'autre d'une certaine distance prédéterminée définissant ainsi un entrefer, le milieu de l'entrefer coïncidant avec l'axe de symétrie de la couche perpendiculaire aux branches de la tôle en forme de E, une couche sur deux du dit noyau magnétique ayant leurs tôles en forme de E et de L orientées de la même façon et les couches restantes étant inversées par une ro-10 tation de 180° autour du dit axe de symétrie par rapport aux premières couches citées, tous les entrefers de toutes les couches étant dans le même alignement et constituant un entrefer dans la troisième branche du noyau magnétique, des enroulements d'entrée et de sortie étant disposés en rapport inductif avec les première et troisième branches du dit noyau magnétique et un condensateur étant 15 raccordé aux bornes du dit enroulement de sortie dans le but de former un circuit bouchon. L'invention comprend en plus une méthode de fabrication d'un transformateur paramétrique à tension de sortie régulée et filtrée, comprenant les phases suivantes: 20 - le bobinage d'une bande métallique magnétique et la formation d'un noyau magnétique ayant des première, seconde et troisième branches parallèles, écartées les unes des autres, et des première et seconde portions d'armature définissant des première et seconde fenêtres; - le sectionnement des première et seconde portions d'armature perpendiculai-25 rement à leurs axes longitudinaux, les plans de coupe étant pratiquement parallèles aux surfaces latérales des première et troisième branches qui déterminent en partie les première et seconde fenêtres; - la séparation des première et troisième branches de la branche intermédiaire du noyau magnétique; 30 - l'enfilage des premier et second enroulements sur les première et troisième branches séparées; - le réassemblage de la première branche avec la branche intermédiaire du noyau magnétique, leurs parties coupées correspondantes venant en contact; - le réassemblage de la troisième branche avec la branche intermédiaire du 35 noyau magnétique tout en ménageant un écartement déterminé entre au moins une des parties coupées de la troisième branche et la partie coupée correspondante de la branche intermédiaire du noyau magnétique et - le raccordement d'un condensateur aux bornes du second enroulement pour former un circuit bouchon. 40 L'invention prévoit également une méthode de fabrication d'un transformateur 72 14259 4 2134409 à tension de sortie régulée et filtrée qui comprend les phases suivantes: - le bobinage d'une bande métalliqu-e magnétique pour former un noyau magnétique ayant au moins un circuit magnétique; - le sectionnement du rouleau ainsi obtenu en des premier et second endroits, 5 les plans de coupe étant parallèles, pour déterminer des premier et second circuits partiels; - l'enfilage de premier et second enroulements sur les parties des dits premier et second circuits partiels pour former un shunt magnétique; - le réassemblage des dits premier et second circuits partiels avec le shunt 10 magnétique inséré entre ces derniers, les extrémités sectionnées du premier circuit partiel venant en contact avec l'une des faces latérales du shunt magnétique et les extrémités sectionnées du deuxième circuit partiel étant séparées de la face opposée du shunt magnétique d'une distance prédéterminée, et - le raccordement d'un condensateur aux bornes du second enroulement pour 15 former un circuit bouchon. L'invention sera mieux comprise en se référant à la description qui va suivre et aux dessins annexés. Sur ces dessins: - la figure 1 est une représentation schématique d'un transformateur paramétrique . 20 - La figure 2 est une vue en perspective d'un noyau magnétique bobiné pouvant être utilisé dans un transformateur paramétrique à trois circuits, montrant les plans de coupe à travers ceux-ci. - La figure 3 est une vue en perspective explosée d'un transformateur paramétrique construit avec le noyau magnétique représenté à la figure 2. 25 - La figure 4 est une vue en perspective du transformateur montré à la figure 3 après assemblage. - La figure 5 est une vue en perspective d'un noyau magnétique prévu pour un transformateur paramétrique utilisant des noyaux magnétiques bobinés, en forme de C, et un shunt magnétique. 30 - La figure 6 est une vue en perspective d'un noyau magnétique prévu pour un transformateur paramétrique utilisant deux noyaux en forme de C de tôles empilées et un shunt magnétique. - La figure 7 est une représentation schématique d'un transformateur paramétrique avec un noyau magnétique constitué de noyaux en forme de C et un shunt 35 magnétique. - La figure 8 est une vue en perspective d'un noyau magnétique prévu pour un transformateur paramétrique réalisé suivant les principes de l'invention, utilisant un noyau magnétique bobiné avec trois branches et un shunt magnétique. - La figure 9 est une vue en perspective d'un noyau magnétique prévu pour un 40 transformateur paramétrique ayant deux positions de noyau constituées chacune 72 14259 5 2134409 de tôles en forme de £ et un shunt magnétique. - La figure 10 est une représentation schématique d'un transformateur paramétrique réalisé avec le noyau magnétique représenté à la figure 9. - La figure 11 est une vue en perspective d'un noyau magnétique prévu pour un 5 transformateur paramétrique utilisant 4 noyaux magnétiques en forme de C et un shunt magnétique. - La figure 12 est une vue en perspective d'un noyau magnétique prévu pour un transformateur paramétrique réalisé suivant les principes de l'invention, avec deux portions de noyau constituées de tôles en forme de E et un shunt magnéti-10 que, la branche médiane des tôles en forme de E étant plus large que les autres branches des tôles. - La figure 13 est une représentation schématique d'un transformateur paramétrique de régulation réalisé avec le noyau magnétique montré à la figure 12 et - La figure 14 est une vue en perspective d'un transformateur avec un noyau 15 magnétique constitué de tôles magnétiques en forme de E et en forme de L. La figure 1 représente un transformateur paramétrique 20 du type à noyau bobiné, fabriqué suivant l'une des réalisations décrites dans la demande US. 835 953 déjà citée. Le transformateur 20 comprend un noyau magnétique 22 avec des première, seconde et troisième portions de circuit magnétique 24, 26 et 28 g 20 constitués respectivement par des première, seconde et troisième branches parallèles séparées. Les extrémités adjacentes des portions sont réunies par des portions de liaison supérieure 30 et inférieure 32 constituées par des armatures supérieure et inférieure, définissant ainsi des première et seconde fenêtres 34 et 36. Le noyau magnétique 20 est bobiné à partir d'une bande métallique, par 25 exemple, en acier au silicium à grains orientés, et présente un certain nombre de tours 33 qui entourent la première fenêtre 34, un certain nombre de tours 35 qui entourent la seconde fenêtre 36 et un certain nombre -de tours 37 qui enveloppent les tours 33 et 35 et par conséquent les deux fenêtres. Les première et troisième portions 24 et 28 constituent les branches extérieures du noyau magné-30 tique 22 et la deuxième portion 26 constitue la branche intermédiaire. Les première et troisième portions 24 et 28 sont respectivement des portions d'entrée et de sortie pratiquement non saturables et la seconde portion 25 est une portion commune saturable. Le noyau magnétique 22 possède donc trois circuits magnétiques, le premier 35 faisant le tour de la première fenêtre 34 via la première portion ou portion d' entrée 24, une partie de la liaison inférieure 32, la seconde portion ou portion de sortie 26 et une partie de la portion de liaison supérieure 30. Le second circuit magnétique fait le tour de la seconde fenêtre 36 via la seconde portion ou portion saturable 26, une partie de la portion de liaison inférieure 32, la 40 troisième portion ou portion de sortie 28 et une partie de la portion de liaison 72 14259 6 2134409 supérieure 30. Le troisième circuit magnétique entoure les deux fenêtres 34 et 36 via la première portion ou portion d'entrée 24, la portion de liaison inférieure 32, la troisième portion ou portion de sortie 28 et la portion de liaison supérieure 30. 5 Un moyen 44, comprenant un enroulement primaire ou d'entrée 46 raccordé à une source 48 de tension alternative fournit un premier flux alternatif dans le premier circuit magnétique et un noyau 50, comprenant un enroulement secondaire ou de sortie 52 et un condensateur 54 raccordé aux bornes de celui-ci, fournit un second flux alternatif dans le second circuit magnétique. Le moyen 50 forme 10 un circuit bouchon aux bornes duquel est raccordé un circuit de charge 56. Il est indispensable pour le fonctionnement correct du transformateur de régulation 20, que le noyau magnétique 22 possède une portion commune 26 saturable pour une valeur de flux inférieure à la somme vectorielle des premier et second flux alternatifs et que les portions d'entrée et de sortie 24 et 28 soient 15 pratiquement non saturables pour les flux dans la gamme d'utilisation prévue. L'enroulement d'entrée 46 et l'enroulement de sortie 52 associé au condensateur 54 font automatiquement en sorte que les flux alternatifs des portions d'entrée et de sortie s'additionnent, sensiblement en phase dans la portion commune saturable 26 pour amener celle-ci à saturation pendant une fraction de chaque demi-20 période du flux alternatif. Les reluctances des premier et troisième circuits magnétiques du noyau magnétique 22 sont telles que la majeure partie du flux engendré par le moyen 44 suivra le premier circuit magnétique, tout en fournissant un flux suffisant dans le troisième circuit magnétique pour coupler directement les enroulements d'entrée et de sortie et induire une tension dans l'enroulement 25 de sortie 52 suffisante pour charger le condensateur 54 à la valeur nécessaire pour rendre le transformateur paramétrique 20 auto-démarrant. La portion saturable commune du noyau magnétique 22 atteint la saturation pendant chaque demi-période de la tension alternative de la source 48. Le flux engendré par le moyen 44 s'additionne au flux engendré par le circuit bouchon 30 50 dans la portion 26 pendant une demi-période et ensuite, les flux engendrés par les moyens 44 et 50 changent de direction, mais continuent de s'additionner dans la portion saturable 26 commune dans la direction opposée, pour amener celle-ci à saturation pendant cette demi-période. Quand la source de tension 48 est raccordée à l'enroulement d'entrée 44, le 35 flux alternatif qui est engendré de ce fait, se divise entre les premier et troisième circuits magnétiques, en fonction de la reluctance relative de ces derniers, la géométrie du noyau déterminant un couplage relativement faible entre les enroulements d'entrée et de sortie 46 et 50 via le troisième circuit magnétique et un flux beaucoup plus puissant dans le premier circuit magnétique. Le faible 40 couplage magnétique entre les enroulements d'entrée et de sortie n'est cependant 72 14259 7 2134409 pas en opposition avec le flux engendré par le circuit bouchon 50 pendant le démarrage, et le transformateur peut donc être réalisé pour induire une tension suffisante dans l'enroulement de sortie 52 pour charger le condensateur 54 jusqu'à une valeur suffisante pour amorcer et entretenir les oscillations dans le 5 circuit bouchon 50. La tension de seuil nécessaire à l'amorçage et à l'entretien des oscillateurs dans le circuit bouchon 50 dépend de l'importance de la charge aux bornes du circuit bouchon. Une fois que le circuit bouchon commence à osciller, son flux développé dans le second circuit magnétique s'ajoute au flux engendré par le moyen 44, dans la portion commune saturable 26, amenant celle-ci 10 au coude de sa courbe d'hystérèse. Au moment où elle atteint son état de saturation, la portion 26 ne constitue plus un trajet de faible reluctance pour le flux engendré par le moyen 44 et oblige celui-ci à circuler dans le troisième circuit magnétique, couplant fortement les enroulements d'entrée et de sortie 46 et 52 et induisant une tension dans l'enroulement de sortie 52 qui charge le 15 condensateur 54 pour fournir l'énergie nécessaire à l'entretien des oscillations du circuit bouchon. La portion 26 ne reste à l'état de saturation que sur quelques degrés, normalement moins de 15°, d'une demi-période de la tension de la / 1 • v source 48, le couplage magnétique le plus fort n intervenant que pendant ce très court intervalle de temps. Pendant le reste de chaque période de la tension de 20 la source 48, les enroulements d'entrée et de sortie sont en fait isolés l'un de l'autre. On comprendra donc facilement que la courbe de tension de sortie n'est pratiquement pas affectée par les parasites qui se trouvent dans la courbe de la tension d'entrée. En cas d'une perturbation cyclique, par exemple, une distorsion de la courbe et/ou des pointes périodiques, dans celle-ci, le transformateur 25 20 fera l'intégration du niveau global d'énergie et fournira une tension de sortie filtrée et stable. Un entrefer non magnétique 60 est prévu dans la portion de sortie 28 et est destiné à rendre linéaires les caractéristiques de la portion de sortie et à faire passer la courbe de sortie du circuit bouchon 50 d'une forme pratiquement 30 carrée à une forme pratiquement sinusoïdale. La dimension de l'entrefer 60 commande donc la teneur en harmoniques de la courbe de la tension de sortie. L'entrefer 60 supprime également le danger d'une modulation d'amplitude à basse fréquence de la tension de sortie désirée et améliore la stabilité du circuit bouchon. De plus, il renforce le découplage des enroulements d'entrée 46 et de sor-35 tie 52. La dimension de l'entrefer 60 résulte en fait d'un compromis entre la teneur en harmoniques de la tension de sortie et la puissance nominale du trans- 2 formateur paramétrique de régulation, une dimension d'environ 0,085 mm par cm de surface de section transversale de la branche de sortie permettant d'obtenir 40 une courbe de tension de sortie sinusoïdale acceptable sans perte inutile de la 8 2134409 puissance de sortie. Lors de la fabrication d'un transformateur paramétrique, il est souvent nécessaire de déterminer la dimension de l'entrefer 60 pendant des essais à cause des variations de tolérances des matériaux magnétiques, des enroulements magné-5 tiques et du condensateur. Cette mise à dimension est difficile pour des non spécialistes du fait que l'entrefer 60 est habituellement logé à l'intérieur de l'enroulement de sortie 52. De plus, la mise à dimension est effectuée par un usinage relativement coûteux après le sectionnement du noyau magnétique 20 en deux moitiés suivant un axe perpendiculaire aux trois branches du noyau bobiné. 10 Si la dimension d'entrefer est choisie initialement trop faible, le noyau magnétique portant les enroulements d'entrée et de sortie est désassemblé et une des extrémités de branche qui déterminent l'entrefer, se trouvant sur une des moitiés du noyau, est usinée à nouveau pour enlever une certaine quantité de matière. Si la dimension d'entrefer choisie est trop grande, le noyau magnétique est 15 à mettre au rebut, ce qui représente une perte financière importante. La première réalisation décrite se rapporte à un transformateur paramétrique ayant un noyau magnétique bobiné comprenant l'entrefer nécessaire dans la portion de sortie sans usinage, dans lequel la fabrication, l'assemblage et les essais du transformateur sont faciles. La figure 2 est une vue en perspective d' 20 un noyau magnétique 62 sectionné d'une autre manière. Le noyau magnétique 62 est bobiné de la même façon que le noyau magnétique 20 de la figure 1 et comprend des première, seconde et troisième portions 64, 66 et 68 constituées par des première, seconde et troisième branches ainsi que des portions de liaison supérieure 70 et inférieure 72, constituées par des armatures supérieure et inférieure, 25 toutes les différentes portions coopérant pour définir des première et seconde fenêtres 74 et 76. Des enroulements d'entrée et de sortie sont prévus autour des première et troisième branches constituant respectivement les portions 64 et 68. Au lieu de sectionner transversalement les trois branches du noyau magnétique, suivant un plan de coupe commun, comme indiqué à la figure 1, la présente 30 réalisation suivant l'invention prévoit le sectionnement transversal de chaque portion de liaison en deux endroits prédéterminés séparés, ces endroits étant choisis pour séparer les première et troisième portions de circuit magnétique 64 et 68 de la portion intermédiaire 66 du noyau magnétique 62. Les première et troisième portions séparées 64 et 68 comprennent une très petite partie des por-35 tions de liaison 70 et 72. Les plans de coupe choisis traversent les fenêtres 74 et 76 à proximité immédiate des endroits où les portions 64 et 68 rejoignent les portions 70 et 72. Si les coins des fenêtres sont arrondis, comme représenté en 78, le point d'intersection de chaque plan de coupe avec une fenêtre se situe de préférence à l'endroit où l'arrondi des angles rejoint la partie droite des 40 portions de liaison, les angles considérés étant ceux formés par les portions 72 14259 9 2134409 64 et 68 avec les portions de liaison. Comme indiqué à la figure 2, la portion de liaison 70 est donc sectionnée transversalement suivant deux coupes séparées indiquées respectivement par les flèches 80-80' et 82-82' et la portion de liaison 72 est sectionnée transversalement suivant deux coupes séparées indiquées 5 respectivement par les flèches 84 et par les flèches 86-86'. Bien qu'il soit question de quatre sectionnements au total, deux opérations de coupe seulement sont nécessaires pour les effectuer du fait que les deux coupes prévues pour séparer chacune des portions 64 et 68 de la portion intermédiaire 66, se trouvent dans le même plan. Les coupes représentées par les flèches 80-80' et 84 sont 10 donc situées dans le même plan de même que les coupes représentées par les flèches 82-82' et 86-86'. La figure 3 est une vue en perspective explosée d'un transformateur paramétrique 90, construit avec le noyau magnétique 62, représenté à la figure 2. Après la phase de sectionnement du noyau magnétique 62 pour séparer les portions 15 extérieures 64 et 68 de la portion intermédiaire 66 qui est constituée par la branche intermédiaire et par la plus grande partie des armatures supérieure et t inférieure, des enroulements d'entrée 92 et de sortie 94 sont disposés autour des branches extérieures qui constituent respectivement les portions 64 et 68. La première portion 64 peut ensuite être réassemblée avec la portion intermédi-20 aire du noyau magnétique, les extrémités coupées correspondantes étant mises en contact. La troisième portion 68 est également réassemblée avec la portion intermédiaire 66 du noyau magnétique, mais au lieu de mettre en contact leurs extrémités coupées correspondantes, on les espace l'une de l'autre d'une distance prédéterminée pour obtenir la dimension d'entrefer totale nécessaire dans le 25 circuit magnétique de sortie du transformateur paramétrique 90. Bien que les dimensions des deux entrefers, c'est-à-dire de l'entrefer se trouvant entre la portion 68 et la portion de liaison 70 et l'entrefer se trouvant entre cette même portion 68 et la portion de liaison 72, soient, de préférence, du même ordre de grandeur, pour simplifier la fabrication et l'assemblage 30 du transformateur 90, elles peuvent, si on le désire, être différentes. Les entrefers sont établis et maintenus aux dimensions voulues en insérant des cales isolantes 96 et 98 entre les extrémités coupées de la portion 68 et les extrémités coupées correspondantes des portions de liaison 70 et 72 quand la dite portion 68 est assemblée avec la portion intermédiaire du noyau magnétique 62. Les 35 cales isolantes 96 et 98 peuvent être réalisées en tout matériau adéquat pouvant garder ses dimensions dans le milieu de fonctionnement du transformateur 90, corane par exemple un des nombreux matériaux plastiques stratifiés connus. Les dimensions de l'entrefer combiné peuvent être plus grandes que la va- 2 leur préférée qui est de 0,085 mm par cm de surface de section transversale de 40 la portion de sortie 68, du fait que cette valeur a été établie pour un entrefer 72 14259 10 2134409 non magnétique unique disposé à l'intérieur de l'enroulement de sortie. Lorsque le ou les entrefers sont disposés en dehors de l'enroulement de sortie, il y a une plus grande quantité de flux qui arrive à l'entrefer ou aux entrefers. La figure 4 est une vue en perspective du transformateur 90 après assembla-5 ge, montrant que les trois portions séparées du noyau magnétique 62 ainsi que les enroulements d'entrée et de sortie 92 et 94, peuvent facilement être maintenus ensemble par une frette élastique de noyau 100. Pour que le transformateur 90 qui est représenté à la figure 4 soit complet, il suffirait de raccorder un condensateur à l'enroulement de sortie 94 pour former un circuit bouchon. 10 II faut noter que les entrefers prévus dans le circuit magnétique de sortie du noyau magnétique 62 sont établis et maintenus sans qu'il soit nécessaire de passer par une phase d'usinage supplémentaire. Les dimensions des entrefers sont facilement établies du fait qu'il suffit de choisir l'épaisseur voulue des cales isolantes 96 et 98. Pour réaliser des entrefers de dimensions différentes, il 15 suffit de choisir des cales isolantes ayant les dimensions voulues. L'entrefer non magnétique peut également être établi et maintenu dans le circuit de sortie du noyau magnétique d'un transformateur paramétrique à trois circuits, en construisant un shunt magnétique séparé et en l'assemblant avec des éléments de noyau pouvant être facilement réalisés. Les figures 5, 6 et 7 repré-20 sentent une réalisation suivant l'invention qui illustre l'utilisation d'un shunt magnétique. La figure 5 est une vue en perspective d'un noyau magnétique 110 prévu pour un transformateur paramétrique qui utilise un shunt magnétique 12 séparé, des premier et second noyaux bobinés en forme de C 114 et 116 et des cales isolantes 25 118 qui déterminent et maintiennent des premier et second entrefers non magnétiques 120 et 122 dans le circuit de sortie du noyau magnétique 100. Le shunt magnétique est constitué d'un certain nombre de tôles minces 124 de forme rectangulaire qui sont superposées pour former un empilage de tôles. Pour faciliter la manipulation du shunt magnétique, les tôles magnétiques for-30 mant l'empilage sont solidarisées. Les tôles magnétiques 124 sont réalisées dans un matériau à grains orientés tel que l'acier au silicium, ayant au moins une direction préférentielle d'orientation magnétique. Cette direction préférentielle d'orientation magnétique doit être parallèle à l'axe longitudinal des tôles. Pour des applications à 60 périodes, les tôles sont fabriquées de préférence 35 dans un matériau magnétique ayant une épaisseur d'environ 0,3 mm. Les premier et second noyaux en forme de C 114 et 116 peuvent être obtenus en bobinant une bande d'acier à grains orientés en forme d'un rouleau rectangulaire ou circulaire, comportant le nombre de tours voulus et présentant les dimensions désirées pour les fenêtres, en solidarisant ensemble les tours du rou-40 leau et en sectionnant ensuite le dit rouleau pour fournir les premier et second 72 14259 2134409 noyau en forme de C. Du fait que l'encombrement de l'enroulement de sortie est plus important que celui de l'enroulement d'entrée, le rouleau bobiné est, de préférence, conçu de manière à pouvoir être sectionné suivant un plan de coupe décalé par rapport au plan de symétrie et fournir ainsi des fenêtres adaptées à 5 l'encombrement respectif des enroulements d'entrée et de sortie. Lors de l'assemblage du noyau magnétique 10, un enroulement d'entrée (non représenté) est glissé sur une branche du noyau en forme de C 114, en l'occurrence, la branche constituant la portion 126. Les extrémités coupées du noyau en forme de C 114, muni de son enroulement, sont alors appliquées fermement contre 10 une des faces latérales du shunt magnétique 112, cette face latérale étant de préférence une des faces constituées par les branches des tôles formant l'empilage. Un enroulement de sortie (non représenté) est glissé sur une des branches du noyau en forme de C 116, en l'occurrence sur la branche constituant la porti-15 on 128, mais au lieu d'appliquer les extrémités coupées du noyau en forme de C 116 directement contre le shunt magnétique 112, on intercale une cale isolante 118 qui est disposée contre la face latérale du dit shunt qui est opposée à celle qui est en contact avec le premier noyau en forme de C. Du fait que dans la présente réalisation, la cale isolante 118 ne se trouve pas à l'intérieur d'une 20 ouverture d'enroulement, elle peut se présenter sous la forme d'une plaque unique, comme montré à la figure 5 au lieu d'être constituée de deux éléments séparés ayant des dimensions leur permettant de s'insérer exactement dans les entrefers aménagés entre les éléments assemblés du noyau. Toutefois, si on le désire, on peut utiliser deux cales isolantes séparées. 25 Lors de l'assemblage du noyau magnétique 110, les extrémités coupées des deux noyaux en forme de C 114 et 116 sont réalignées de manière qu'elles se trouvent exactement dans le même alignement qu'avant l'opération de sectionnement, c'est-à-dire que les portions 126 et 128 se font face de même que les deux autres portions inférieures, ce qui fait que l'assemblage final peut facilement 30 être fretté afin de solidariser l'ensemble des éléments du noyau et les enroulements de la façon désirée. La figure 6 est une vue en perspective d'un noyau magnétique 110' qui est semblable au noyau magnétique 110 représenté à la figure 5, sauf que les deux noyaux en forme de C sont réalisés à l'aide de tôles en forme de C empilées et 35 solidarisées entre elles. Les composants qui sont identiques aux figures 5 et 6 portent les mêmes références et il en est de même pour les composants qui sont semblables mais auxquels on a apporté de légères modifications sauf qu'à la figure 6 les références de ces composants modifiés sont pourvues de l'indice "prime". 40 Plus précisément, le noyau magnétique 110- comprend un shunt magnétique 112 72 14259 12 2134409 et une cale isolante 118 comme décrit ci-avant en se référant à la figure 5, un premier et un second noyaux en forme de C 114" et 116'. Le noyau en forme de C 114' est constitué d'un empilage de tôles magnétiques 115 découpées en forme de C et le noyau en forme de C 116' est constitué d'un autre empilage de tôles raa-5 gnétiques 117 également découpées en forme de C. De manière à obtenir des fenêtres adaptées exactement à l'encombrement des enroulements d'entrée et de sortie, les longueurs des tôles en forme de C peuvent être différentes suivant qu' elles sont prévues pour le premier noyau 114' ou le second noyau 116'. En d'autres mots, la longueur des branches des tôles destinées au noyau 114' est de 10 préférence inférieure à la longueur des branches des tôles destinées au noyau magnétique 116'. L'assemblage du noyau magnétique 110 avec les enroulements d' entrée ou de sortie y associés est le même que celui décrit en se référant à la figure 5. La figure 7 est une représentation schématique d'un transformateur paramé-15 trique 130 réalisé avec le noyau magnétique 110 montré à la figure 6, mais dont la réalisation serait la même si on utilisait le noyau magnétique 110 montré à la figure 5. Un enroulement d'entrée 132 est disposé autour de la branche 126' du premier noyau en forme de C 114' et est raccordé à une source 134 de tension alternative. Les extrémités des branches du premier noyau 114' en forme de C 20 sont appliquées contre le shunt magnétique 112. L'enroulement de sortie 136 est disposé autour de la branche 128' du noyau 116' en forme de C et est raccordé à un condensateur 138 pour former un circuit bouchon. L'enroulement de sortie peut également être agencé pour être raccordé à un circuit de charge 140. Les tensions aux bornes du condensateur et du circuit de charge né doivent pas nécessai-25 rement être les mêmes. Par exemple, comme c'est le cas à la figure 7, le condensateur 138 peut être raccordé uniquement sur une partie prédéterminée de l'enroulement de sortie 136. La cale isolante 118 est disposée sur la face latérale du shunt magnétique 112 qui est opposée à la face qui est en contact avec le premier noyau 114' en 30 forme de C et le second noyau en forme de C 116' est appliqué contre la cale i-solante 118 de manière que ses branches soient dans le même alignement que les branches du premier noyau en forme de C 114'. Le premier circuit magnétique à travers lequel le flux engendré par l'enroulement 132 est dirigé principalement, comprend donc le premier noyau en forme de C et le shunt magnetique 112 tandis 35 que le second circuit magnétique, à travers lequel le flux engendré par l'enroulement de sortie 136 est principalement dirigé, comprend le second noyau 116' en forme de C et le shunt magnétique 112. Le premier flux alternatif engendré par l'enroulement d'entrée 132 est donc dirigé principalement à travers un premier circuit magnétique qui comprend le premier noyau en forme de C et le shunt ma-40 gnétique 112 et le second flux alternatif engendré par l'enroulement de sortie 72 14259 13 2134409 136 est principalement dirigé à travers un second circuit magnétique qui comprend le second noyau en forme de C et le shunt magnétique 112. Un troisième circuit magnétique qui couple directement les enroulements d'entrée et de sortie uniquement quand le shunt magnétique 112 est saturé à cause du flux, égal à la 5 somme vectorielle des premier et second flux alternatifs parallèles, circulant à travers le dit shunt magnétique, est constitué par les premier et second noyaux en forme de C et par les parties du shunt magnétique qui se trouvent entre les extrémités des dits noyaux en C. La fabrication et l'assemblage du transformateur paramétrique 130 sont 10 grandement facilités par le type de construction montré à la figure 7 du fait que les entrefers non magnétiques 120 et 122 se trouvant dans le second circuit magnétique sont formés sans usinage et qu'ils peuvent être augmentés ou diminués au point de vue dimensions en changeant simplement l'épaisseur de la cale isolante 118. 15 Les figures 8, 9 et 10 représentent une réalisation suivant l'invention, qui illustre l'utilisation d'un shunt magnétique avec un noyau magnétique du type cuirassé-imbriqué. Plus particulièrement, la figure 8 est une vue en perspec- i tive d'un noyau magnétique 150 destiné à un transformateur paramétrique qui fait usage d'un shunt magnétique séparé 152, formé de tôles magnétiques empilées 154, 20 de premier et second noyaux bobinés en forme de E 156 et 158 et d'une cale isolante 160 qui établit et maintient des entrefers non magnétiques 162, 164 et 166 entre les extrémités des branches du second noyau 158 et le shunt magnétique 152. Les première et seconde sections de noyau 156 et 158 en forme générale de E peuvent être obtenues en bobinant une bande d'acier au silicium à grains ori-25 entés pour former deux noyaux élémentaires disposés l'un à côté de l'autre, puis en bobinant par la suite un certain nombre de tours de cette même bande autour des deux premiers noyaux placés l'un à côté de l'autre de manière à constituer une structure de noyau magnétique bobiné semblable à celle illustrée à la figure 2. Toutefois, au lieu de sectionner le noyau magnétique ainsi formé, comme mon-30 tré à la figure 2, ce dernier est sectionné transversalement par rapport aux branches, et le plan de coupe peut être décentré afin de ménager le volume des fenêtres en fonction du volume des enroulements d'entrée et de-sortie devant ê-tre assemblés avec le noyau magnétique. La section de noyau 156 en forme générale de E comprend des première, se-35 conde et troisième branches 168, 170 et 172 qui sont reliées entre elles par une armature 173 et la seconde section de noyau 158 en forme générale de E comprend des première, seconde et troisième branches 174, 176 et 178 qui sont reliées ensemble par une armature 179. Lors de l'assemblage du noyau magnétique 150, un enroulement d'entrée (non représenté) est placé autour de la seconde branche ou 40 branche intérieure 170 de la seconde section de noyau 156 en forme de E, et les 72 14259 14 2134409 extrémités coupées des trois branches de la dite section de noyau 156 sont fermement appliquées contre une des faces latérales du shunt magnétique 152, cette face latérale étant l'une de celles formées par les tranches des tôles empilées qui constituent le shunt magnétique. 5 Un enroulement de sortie (non représenté) est glissé autour de la seconde branche ou branche intérieure 176 de la section de noyau 158 en forme générale de E, mais au lieu que les extrémités coupées des branches de la dite section soient appliquées directement sur le shunt magnétique 152, elles sont écartées de celui-ci d'une certaine distance. Une cale isolante 160 est disposée entre 10 les extrémités des branches de la section de noyau 158 et le shunt magnétique 152, pour déterminer et maintenir la dimension d'entrefer voulue par les entrefers 162, 164 et 166. Lors de l'assemblage du noyau magnétique 150, les extrémités coupées des sections de noyau 156 et 158 en forme de E, sont replacées face à face, juste 15 comme elles étaient avant le sectionnement, ce qui permet de fretter facilement l'assemblage résultant de manière à maintenir ensemble les diverses sections de noyau et les enroulements. La figure 9 est une vue en perspective d'un noyau magnétique 150' qui est semblable au noyau magnétique 150 représenté à la figure 8, mais où les deux 20 sections de noyau en forme de E sont constituées d'un certain nombre de tôles en forme de E solidarisées entre elles pour former des empilages. Les éléments qui sont identiques aux figures 8 et 9 portent les mêmes références, et ceux de la figure 9 qui sont semblables, mais légèrement modifiés, portent les mêmes références qu'à la figure 8 mais les références sont alors marquées d'un indice 25 "prime". Plus particulièrement, le noyau magnétique 150' comprend un shunt magnétique 152 et une cale isolante 160, comme décrit ci-avant par rapport à la figure 8 ainsi que des première et seconde sections de noyau 156' et 158' en forme de E. La première section de noyau 156' est constituée d'un empilage de tôles ma-30 gnétiques en forme de E 157 et la seconde section de noyau 158' est constituée d'un empilage de tôles magnétiques 159 en forme de E. Tout comme pour la construction montrée à la figure 8, les branches des sections de noyau en forme de E ont toutes la même largeur. L'assemblage du noyau magnétique 150' avec ses enroulements d'entrée et de sortie est le même que celui décrit en se référant 35 à la figure 8. La figure 10 est une représentation partielle d'un transformateur paramétrique à réglage 180 construit avec le noyau magnétique 150' représenté à la figure 9, mais il est bien entendu que l'assemblage peut être le même que celui utilisant le noyau magnétique 150 représenté à la figure 8. Un enroulement d'en-40 trée 182 est disposé autour de la branche intermédiaire 170' de la première 72 14259 15 2134409 section de noyau 15b' en forme de E, celui-ci étant prévu pour être raccordé à une source 184 de tension alternative. Les extrémités coupées des branches de la première section de noyau 156' sont appliquées fermement contre l'une des faces latérales du shunt magnétique 152. 5 Un enroulement de sortie 186 est disposé .autour de la branche 176' de la seconde section de noyau 158' en forme de E, un condensateur 188 est raccordé aux bornes de l'enroulement de sortie 186 pour former un circuit bouchon et un circuit de charge 190 est branché sur le dit enroulement de sortie. Cet exemple démontre à nouveau que la tension aux bornes du condensateur et la tension de 10 la charge ne doivent pas être les mêmes, le circuit de charge n'étant raccordé qu'aux bornes d'une partie déterminée de l'enroulement de sortie. La cale isolante 160 est disposée sur la face latérale du shunt magnétique 152 qui est opposée à celle qui est associée avec la première section du noyau 156' en forme de E et les extrémités des branches de la deuxième section de 15 noyau 158' en forme de E sont appliquées contre la cale isolante 60 de manière à faire face aux extrémités coupées des branches de la première section de noyau 156' en forme de E. Un premier flux alternatif engendré par l'enroulement d'entrée 182 se répartit également pour contourner les fenêtres 181 et 183, en passant, lors d'une 20 demi-période, par la branche 170' en se divisant et en se dirigeant dans des directions opposées à travers le shunt magnétique 152, en traversant les branches extérieures et l'armature 156' et en retournant ensuite vers la branche centrale 170'. Lors de la demi-période suivante, le flux est dirigé dans le sens contraire. Un second flux alternatif est engendré dans le noyau magnétique par l'enrou-25 lement de sortie 186. Lors d'une des demi-périodes, le flux passe dans la branche centrale 176' pour se diviser également à sa sortie de la dite branche suivant des chemins en sens opposés à travers le shunt magnétique 152, qui sont les mêmes que pour le premier flux alternatif engendré par l'enroulement d'entrée 182. Ces parties de flux passent ensuite par les branches extérieures 174' et 30 178', par l'armature 158' puis retournent vers la branche centrale 176', entourant ainsi les deux fenêtres 185 et 187. Les enroulements d'entrée et de sortie 182 et 186 sont en réalité isolés l'un de l'autre jusqu'à ce que la somme vectorielle des premier et second flux alternatifs dans le shunt magnétique 152 saturent celui-ci, faisant en sorte que le premier flux alternatif agisse sur l'en-35 roulement de sortie 186 pendant la courte période de saturation, transférant ainsi de l'énergie au circuit bouchon pour entretenir ses oscillations. La fabrication et l'assemblage du transformateur paramétrique 180 du type cuirassé-imbriqué représenté à la figure 10 sont grandement facilités par la disposition décrite, du fait que les entrefers non magnétiques 162, 164 et 166 en-40 tre la seconde section de noyau 158' et le shunt magnétique 152 sont obtenus 72 14259 16 2134409 sans usinage et que les dimensions de ces entrefers peuvent être augmentées ou diminuées en choisissant des cales isolantes 160 d'épaisseur différente. La cale isolante 160 peut se présenter sous forme d'une plaquette unique comme représenté, ou sous forme de trois éléments séparés si on le désire. 5 Les figures 11, 12 et 13 représentent une autre réalisation suivant l'in vention, où il est fait usage d'un shunt magnétique avec un noyau magnétique du type cuirassé-imbriqué. Dans le noyau magnétique du type cuirassé-imbriqué montré aux figures 8, 9 et 10, les trois branches des sections de noyau en forme de E ont toutes la même surface de section transversale. Les parties extérieures 10 des circuits magnétiques ont donc une densité de flux moitié de celle des parties intérieures de celles-ci, ca qui a l'avantage de réduire les pertes dans le fer mais le désavantage de nécessiter plus de fer. Si on désire que tout le fer travaille à la même densité de flux, la branche centrale des sections de noyau en forme de E devrait avoir une section double de celle des branches ex-15 térieures. La figure 11 illustre comment il est possible d'arriver facilement à ce résultat en utilisant des noyaux de type bobiné, tandis que la figure 12 illustre un noyau magnétique constitué de tôles empilées qui permet également d' arriver au même résultat. D'une façon plus particulière, la figure 11 est une vue en perspective d' 20 un noyau magnétique 200 prévu pour un transformateur paramétrique du type cuirassé-imbriqué qui fait usage d'un shunt magnétique préfabriqué 202 qui est formé d'un empilage de tôles 204 solidarisées ensemble pour former un tout. Le noyau magnétique 200 possède des première et seconde sections de noyau 206 et 212 en forme générale de E, la première section de noyau 206 étant constituée 25 de deux sections de noyau 208 et 210 en forme de C qui sont assemblées en étant disposées l'une au-dessus de l'autre de manière que leurs branches adjacentes forment une branche intermédiaire unique 211. Les branches restantes des sections de noyau 208 et 210 en forme de C constituent les branches extérieures 209 et 213 de la section de noyau en forme de C. La seconde section de noyau 212 en 30 forme de E comprend des première et seconde sections de noyau 21A et 216 en forma de C disposées l'une au-dessus de l'autre, les branches adjacentes des deux sections en forme de C constituant la branche intermédiaire 217 de la section de noyau en forme de E. Les branches restantes des sections de noyau en forme de C constituant les branches extérieures 215 et 219 de la section de noyau en forme 35 de E. Les quatre sections de noyau en forme de C nécessaires à la construction du noyau magnétique 200 peuvent être obtenues en enroulant une bande de matériau métallique magnétique pour former deux circuits magnétiques présentant la fenêtre voulue et le nombre de tours de tôle nécessaire puis en sectionnant, de préférence, suivant un plan de coupe décentré, les deux circuits magnétiques 40 pour fournir les sections de noyau en forme de C, comme expliqué ci-dessus. Par 72 14259 17 2134409 exemple, les sections de noyau 208 et 214 en forme de C peuvent être obtenues à partir d'un circuit magnétique unique et les deux sections de noyau 210 et 216 en forme de C peuvent être obtenues à partir d'un autre circuit magnétique unique. Il faut noter que cette construction fournit des branches intérieures 5 211 et 217 autour desquelles sont disposés les enroulements d'entrée et de sortie qui ont une surface de section transversale double de celle des branches extérieures des sections de noyau magnétique en forme de E. La figure 12 est une vue en perspective d'un noyau magnétique 200' qui est semblable au noyau magnétique 200 représenté à la figure 11, sauf que les deux 10 sections de noyau 206 et 212 en forme générale de E sont formées d'un empilage de tôles en forme de E solidarisées ensemble. Les éléments qui sont identiques aux figures 11 et 12 portent les mêmes références tandis que les éléments qui sont semblables aux deux figures mais qui ont subi une légère modification portent à la figure 12 les mêmes références qu'à la figure II, mais avec un indice 15 "prime". Le noyau magnétique 200' représenté à la figure 12 est semblable au noyau magnétique 150' représenté à la figure 9, sauf que la section des branches intermédiaires 211' et 217' est double de celle des branches extérieures des sections de noyau en forme de E alors qu'au noyau magnétique représenté à la figure 9, la section des branches intermédiaires est la même que celle des bran-20 ches extérieures. La figure 13 est une représentation schématique d'un transformateur paramétrique 226 du type cuirassé-imbriqué construit avec le noyau magnétique 200' représenté à la figure 12, mais il faut noter que le résultat serait le même si on avait utilisé le noyau magnétique 200 représenté à la figure 11. Un enroule-25 ment d'entrée 228 est disposé autour de la branche intermédiaire 211' de la première section de noyau 206' en forme de E et est agencé pour être raccordé à une source 230 de tension alternative. Les extrémités coupées des branches de la section de noyau 206' en forme de E sont en contact étroit avec le shunt magnétique 202. 30 Un enroulement de sortie 232 est disposé autour de la branche intermédiaire 217' de la deuxième section de noyau 212* en formé de E et un condensateur 234 est raccordé aux bornes du dit enroulement de sortie pour former un circuit bouchon. Dans cette réalisation, un enroulement de charge séparé 236 est également prévu autour de la branche intermédiaire 217, cet enroulement étant raccordé à 35 un circuit de charge 238. Il est toutefois évident qu'un enroulement unique de sortie et de charge peut être utilisé comme c'est le cas dans les autres réalisations, suivant l'invention, déjà décrites. Le fonctionnement du transformateur 226 du type cuirassé-imbriqué est le même que celui déjà décrit au sujet du transformateur 180 du type cuirassé-imbriqué qui est représenté à la figure 10. 40 La figure 14 est une vue en perspective, dont certaines parties sont 72 14259 18 2134409 représentées en traits interrompus, d'un transformateur paramétrique 250 du type à colonne réalisé suivant d'autres principes de l'invention. Le transformateur 250 comprend un noyau magnétique 252 du type à tôles empilées, représenté non complètement terminé, un enroulement d'entrée 254 et un enroulement de sor-5 tie 256. Les enroulements d'entrée et de sortie 254 et 256 sont représentés en traits interrompus pour mieux montrer la construction du noyau magnétique 252. Le noyau magnétique 252 est constitué d'un nombre donné de couches superposées 258 de tôles magnétiques en acier au silicium à grains orientés, d'une épaisseur de 0,3 mm pour des applications à 60 Hz, chaque couche 258 comprenant 10 une tôle 260 en forme de E déformé et une tôle 262 en forme de L. La tôle 260 en forme de E déformé comprend des première, seconde et troisième branches parallèles 264, 266 et 268 situées à une certaine distance l'une de l'autre et réunies ensemble par une armature 270, la troisième branche 268 étant plus courte que les première et seconde branches 264 et 266. La tôle 262 en forme de L 15 comprend une première partie 272 et une seconde partie 274, la première partie 272 constituant une des armatures du noyau magnétique tandis que l'autre partie 274 coopère avec la troisième branche de la tôle en forme de E pour compléter la seconde branche extérieure du noyau magnétique, cette seconde branche extérieure constituant la branche de sortie autour de laquelle l'enroulement de sortie 20 256 est disposé. Lors de l'assemblage de chaque couche de tôles, les extrémités des première et seconde branches 264 et 266 de la tôle en forme de E sont appliquées directement contre la tranche intérieure de la première partie 272 de la tôle 262 en forme de L. La partie 268 des tôles en forme de E coopère avec la partie 274 25 des tôles en forme de L pour former la branche de sortie du noyau magnétique 252 et ces parties 268 et 274 ont des dimensions choisies de manière à former un entrefer 276 entre leurs extrémités se faisant face, la largeur de cet entrefer 2 pouvant etre de 0,08 mm par cm de surface de section transversale de la branche de sortie. L'entrefer 276 est situé de manière que son axe longitudinal divise 30 en deux parties égales la dimension 278 du noyau magnétique, c'est-à-dire la dimension séparant les surfaces extérieures fournies par les tranches des parties 270 et 272 des tôles en forme de E et de L. Cette localisation de l'entrefer 276 permet aux couches d'être inversées les unes par rapport aux autres tout en maintenant 1'emplacement et la dimension de l'entrefer 276. En d'autres mots, 35 la dernière couche de l'empilage étant disposée comme indiqué à la figure 14, la couche suivante qui porte la référence 280 et qui est représentée en dehors des tôles déjà empilées et des enroulements, aura ses tôles en forme de E 260' et en forme de L 262' inversées par rapport aux tôles en forme de E et de L de la deuxième couche, suivant une rotation de 180° autour d'un axe 282 traversant 40 perpendiculairement les première et seconde branches de la tôle en forme de E 72 14259 19 2134409 et passant par l'entrefer, la flèche 284 montrant comment on a f-ait pivoter la couche 280 autour de cet axe. Lors de l'assemblage du transformateur 250, les enroulements 254 et 256 sont placés dans un dispositif d'immobilisation et les tôles en forme de E et 5 de L sont empilées autour des enroulements. Une tôle en forme de E est d'abord disposée de manière que ses première et troisième branches pénètrent respectivement dans les ouvertures des enroulements d'entrée et de sortie à partir d'une des extrémités des dits enroulements, puis la tôle en forme de L est disposée contre l'autre extrémité des enroulements de manière que sa première.partie 272 10 vienne en contact avec les extrémités des première et seconde branches de la tôle en forme de E et que sa seconde partie 274 pénètre dans l'ouverture de 1' enroulement de sortie pour compléter la troisième branche du noyau magnétique tout en formant l'entrefer 276. La couche suivante de tôles est ensuite mise en place en inversant la position des tôles par rapport à la dernière couche pla-15 cée, c'est-à-dire en les présentant en face des extrémités opposées des enroulements d 'entrée et de sortie, les première et troisième branches de la tôle en forme de E pénétrant dans l'ouverture des enroulements d'entrée et de sortie et la partie 274 de la tôle en forme de L pénétrant dans l'ouverture de l'enroulement de sortie. Ce processus d'empilage est répété jusqu'à ce que l'épaisseur 20 voulue de l'empilage soit atteinte. Les tôles en forme de E et de L peuvent présenter des ouvertures telles que les ouvertures 290 pratiquées dans des tôles en L et les ouvertures 292 pratiquées dans les tôles en E, ces ouvertures permettant d'introduire, après réalisation de l'empilage, des boulons destinés à maintenir les tôles ainsi que les enroulements d'entrée et de sortie dans la 25 position voulue. Dans cette réalisation, l'entrefer 276 se forme automatiquement dans l'ouverture de l'enroulement de sortie 256. La réalisation du noyau magnétique 252 permet de faire varier facilement des dimensions de l'entrefer après son assemblage simplement en prévoyant des ouvertures 290 et 292 plus grandes que les boulons ou en leur donnant une forme allongée. Les tôles peu-30 vent donc être ajustées dans la position voulue puis bloquées par les boulons. Un bain de vernis assure par la suite une solidarisation des tôles. Si on considère qu'il y a lieu de réduire la surface de la section transversale de la bande intermédiaire du noyau magnétique 252, par rapport à celle des branches extérieures, on peut diminuer la largeur de la branche intermédi-35 aire des tôles en forme de E, ou alors, en gardant la même largeur à toutes les branches, on peut obtenir la réduction voulue de surface de la section transversale en pratiquant une encoche 294dans la branche intermédiaire des tôles en forme de E. Une autre façon de faire consiste à utiliser un certain nombre de tôles en forme de E dont la branche intermédiaire a été enlevée, ces tôles 40 devant être réparties parmi les autres tôles. 72 14259 20 2134409 En résumé, il a été décrit un nouveau- transformateur paramétrique à réglage de la tension de sortie et des méthodes pour les réaliser qui permettent d' obtenir un entrefer non magnétique dans la portion de sortie du transformateur sans avoir recours à une phase d'usinage. De plus, l'entrefer peut être établi et changé à volonté, uniquement en modifiant l'épaisseur de la pièce d'écarte-ment, ce qui permet à du personnel non spécialisé de faire fonctionner les dits transformateurs suivant les caractéristiques nécessaires. 72 14259 21 2134409 REVENDICATIONS. 1. Transformateur paramétrique à tension de sortie régulée et filtrée, caractérisé en ce qu'il comprend un noyau magnétique ayant des première, seconde et troisième portions séparables, des enroulements d'entrée et de sortie disposés 5 respectivement en relation d'induction avec les dites première et troisième portions, la première portion étant appliquée contre la seconde portion par l'intermédiaire de deux joints espacés entre ces dernières pour former au moins un circuit magnétique, la dite troisième portion étant disposée au voisinage mais à une certaine distance de la seconde portion pour former au moins un circuit 10 magnétique présentant deux entrefers avec la dite seconde portion et au moins un circuit magnétique présentant deux entrefers avec la dite première portion, un moyen d'écartement disposé dans les entrefers constitués entre les seconde et troisième portions, pour maintenir les dimensions voulues des entrefers, un moyen pour tenir ensemble les première, seconde et troisième portions du noyau 15 magnétique en bonne position et un condensateur raccordé à l'enroulement de sortie pour former un circuit bouchon. 2. Transformateur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les entrefers formés entre les seconde et troisième portions sont situés dans un même plan. 20 3. Transformateur suivant la revendication I, caractérisé en ce que les première et troisième portions constituent les branches d'entrée et de sortie du noyau magnétique et en ce que la seconde portion constitue la branche de saturation. 4. Transformateur suivant la revendication 3, caractérisé en ce que les joints 25 entre les première et seconde portions sont situés dans un plan commun qui est parallèle à l'axe de la branche d'entrée et en ce que les entrefers entre les seconde et troisième portions sont situés dans un plan commun parallèle à l'axe de la branche de sortie. 5. Transformateur suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la secon-30 de portion constitue également les éléments d'armature du noyau magnétique qui relient les extrémités des branches d'entrée, de sortie et de saturation. 6. Transformateur suivant l'une des revendications de 1 à 5, caractérisé en ce que le noyau magnétique est constitué d'un certain nombre de tours de tôle magnétique en bande. 35 7. Transformateur suivant l'une des revendications de 1 à 5, caractérisé en ce que le noyau magnétique est constitué d'un empilage de couches superposées de tôles magnétiques plates. 8. Transformateur suivant l'une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que la section transversale de la seconde portion est de configuration sensi-40 blement carrée, les première et troisième portions comprenant les armatures qui 72 14259 22 2134409 relient les extrémités des branches d'entrée, de sortie et de saturation du noyau magnétique. 9. Transformateur suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la première portion est en forme de E ayant une branche intermédiaire et deux branches 5 extérieures, formant trois joints espacés et deux circuits magnétiques avec la seconde portion, l'enroulement d'entrée étant disposé autour de la branche intermédiaire, et en ce que la troisième portion est en forme de E ayant une branche intermédiaire et deux branches extérieures formant deux circuits magnétiques avec la seconde portion, chacun des circuits magnétiques comprenant deux 10 entrefers, l'enroulement de sortie étant disposé sur la branche intermédiaire de la troisième portion. 10. Transformateur suivant la revendication 9, caractérisé en ce que la branche intermédiaire des première et seconde portions a une largeur égale ou double de celle des branches extérieures de ces mêmes portions. 15 11. Transformateur suivant l'une des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que les première et troisième portions en forme de E sont constituées chacune de deux sections en forme de C disposées l'une sur l'autre, les branches intermédiaires étant formées par les parties adjacentes des sections en forme de C. 12. Transformateur paramétrique à tension de sortie régulée et filtrée, carac-20 térisé en ce qu'il comprend un noyau magnétique constitué de couches superposées de tôles magnétiques, qui définit des première, seconde et troisième branches parallèles ainsi que des armatures de liaison, chacune des couches étant constituée d'une tôle en forme de E munie de première et seconde branches extérieures et d'une branche intermédiaire, la seconde branche extérieure étant 25 plus courte que la première branche extérieure et d'une tôle en forme de L composée d'une première et d'une seconde partie, la première branche et la branche intermédiaire de la tôle en forme de E venant en contact avec la première partie de la tôle en forme de L, et les extrémités de la seconde partie de la tôle en forme de L et de la seconde branche extérieure de la tôle en forme de E se 30 faisant face mais étant écartées l'une de l'autre d'une certaine distance pour former un entrefer, le point milieu de l'entrefer tombant sur l'axe de symétrie de la couche perpendiculaire aux branches de la tôle en forme de E, les couches impaires du dit noyau magnétique ayant leurs tôles en forme de E et en forme de L orientées de la même façon, les couches paires étant inversées par une rota-35 tion de 180° autour du dit axe de symétrie par rapport aux couches impaires, tous les entrefers des couches étant dans le même alignement et déterminant ainsi un entrefer dans la troisième branche du noyau magnétique, des enroulements d'entrée et de sortie disposés en relation d'induction avec les première et troisième branches du noyau magnétique et un condensateur étant raccorde à 1' 40 enroulement de sortie pour former un circuit bouchon. 72 14259 23 2134409 13. Méthode de construction d'un transformateur paramétrique à tension de sortie régulée et filtrée, caractér i-sée par les phases suivantes: - l'enroulement d'un matériau métallique magnétique en bande et la formation d'un noyau magnétique ayant des première, seconde et troisième branches paral- S lès séparées et des première et seconde portions d'armature définissant des première et seconde fenêtres; - le sectionnement des première et seconde portions d'armature perpendiculairement à leurs axes longitudinaux, les plans de coupe étant sensiblement dans l'alignement des surfaces des première et troisième branches qui constituent 10 partiellement les première et seconde fenêtres; - la séparation des première et troisième branches de la portion intermédiaire du noyau magnétique; - l'enfilage des premier et second enroulements sur des première et troisième branches séparées; 15 - le réassemblage de la première branche avec la portion intermédiaire du noyau magnétique, les parties coupées de ces deux éléments étant remises en contact; - le réassemblage de la troisième branche avec la portion intermédiaire du noyau magnétique tout en ménageant un écartement déterminé entre au moins une 20 des parties coupées de la troisième branche de la partie coupée correspondante de la portion intermédiaire du noyau magnétique; - le raccordement d'un condensateur aux bornes du second enroulement pour former un circuit bouchon. 14. Méthode suivant la revendication 13, caractérisée en ce que les deux par- 25 ties coupées de la troisième branche sont séparées des parties coupées correspondantes de la portion intermédiaire du noyau magnétique. 15. Méthode suivant la revendication 14, caractérisée en ce que les deux parties coupées de la troisième branche sont séparées d'une même distance des parties coupées correspondantes de la portion intermédiaire du noyau magnétique. 30 16. Méthode suivant l'une des revendications 14 ou 15, pour le cas où les angles des première et seconde fenêtres sont arrondis, caractérisée en ce que lors de la phase de sectionnement des première et seconde armatures, les plans de coupe sont déterminés de manière à traverser les première et seconde fenêtres à l'endroit où se termine l'arrondi des angles qui relie les première et seconde 35 armatures avec les première et troisième branches. 17. Méthode suivant la revendication 16, caractérisée en ce qu'elle comporte la phase relative au placement d'une cale d'écartement entre au moins une des parties coupées de la troisième branche et la partie coupée de la portion intermédiaire du noyau magnétique qui est séparé des dites parties coupées de la 40 troisième branche. 72 14259 24 2134409 18. Méthode de fabrication d'un transformateur paramétrique à tension de sortie régulée et filtrée, caractérisée en ce qu'elle comprend les phases suivantes: - enroulement d'un matériau métallique magnétique en bande et la formation d' 5 un noyau magnétique ayant au moins un circuit magnétique; - sectionnement de ce circuit magnétique en des premier et second endroits situés dans un même plan de coupe pour former au moins une première et une seconde sections de noyau; - placement des premier et second enroulements sur des parties des dites pre-10 mière et seconde sections de noyau; - réalisation d'un shunt magnétique; - réassemblage des première et seconde sections en intercalant le shunt magnétique entre elles, les extrémités coupées de la première section étant appliquées contre l'une des faces du shunt magnétique et les extrémités coupées de la 15 deuxième section étant écartées d'une distance donnée de la face opposée du dit shunt magnétique et - raccordement d'un condensateur aux bornes du second enroulement pour former un circuit bouchon. 19. Méthode suivant la revendication 18, caractérisée en ce que le noyau magné-20 tique obtenu lors de la phase de l'enroulement de la bande métallique est rectangulaire ou circulaire. 20. Méthode suivant l'une des revendications 18 ou 19, caractérisée en ce que la phase de réalisation du shunt magnétique consiste à superposer un certain nombre de tôles magnétiques pour former un empilage ayant une section transver- 25 sale de forme générale rectangulaire. 21. Méthode suivant la revendication 20, caractérisée en ce que la phase de réassemblage des première et seconde sections en insérant le shunt magnétique entre elles, prévoit de placer les première et seconde sections sur les faces opposées du shunt magnétique qui sont adjacentes aux tranches des tôles superpo- 30 sées qui constituent le dit shunt. 22. Méthode suivant l'une des revendications de 18 à 21, caractérisée en ce que la phase d'enroulement de matériau magnétique en bande fournit un noyau magnétique ayant une branche intermédiaire qui rejoint les côtés opposés d'au moins un circuit magnétique, en ce que la phase de sectionnement du circuit prévoit éga- 35 lement le sectionnement de la branche intermédiaire et en ce que la phase d'enfilage des premier et second enroulements sur des parties des première et seconde sections de noyau prévoit leur placement sur les branches intermédiaires des première et seconde sections de circuit. 23. Méthode suivant l'une des revendications de 18 à 21 , caractérisée en ce que 40 la phase d'enroulement du matériau magnétique en bande fournit un noyau 72 14259 25 2134409 magnétique ayant des premier et second circuits indépendants, semblables, disposés l'un sur l'autre pour former une branche unique avec les portions en contact des premier et second circuits, en ce que la phase de sectionnement comprend la découpe de chacun des premier et second circuits en des première et se-5 conde sections et en ce que la phase d'enfilage des premier et second enroulements prévoit l'enfilage du ait premier enroulement sur les parties en contact des premières sections de circuit et du dit second enroulement sur les parties en contact des secondes sections de circuit. 24. Méthode suivant l'une des revendications 22 ou 23, caractérisée en ce qu' 10 elle comprend la phase d'insertion d'une cale d'écartement dans l'espace compris entre les secondes sections de circuit et le shunt magnétique. 25. Méthode de construction d'un transformateur paramétrique à tension de sortie régulée et filtrée, caractérisée en ce qu'elle comprend les phases suivantes: 15 - la superposition de tôles en forme générale de C ou de E pour former des premier et second empilages de tôles pour constituer un shunt magnétique; - l'enfilage des premier et second enroulements sur des premier et second em- l pilages; - la mise en contact des extrémités du premier empilage de tôles contre une 20 des faces du shunt magnétique; - le placement du second empilage de tôles à proximité du shunt magnétique, les extrémités du second empilage de tôles étant séparées d'une distance prédéterminée du shunt magnétique et - le raccordement d'un condensateur aux bornes du second enroulement pour 25 former un circuit bouchon. 26. Méthode suivant la revendication 25, caractérisée en ce que la phase de formation du shunt magnétique comprend la superposition d'un certain nombre de tôles magnétiques pour constituer un empilage ayant une section transversale de configuration sensiblement rectangulaire. 30 27. Méthode suivant la revendication 26, caractérisée en ce que la phase de réassemblage des première et seconde sections de circuit en intercalant entre elles le shunt magnétique, prévoit de placer les première et seconde sections de circuit sur les faces opposées du shunt magnétique qui sont adjacentes aux tranches de tôles superposées qui constituent le shunt. 35 28. Méthode suivant l'une des revendications de 25 à 27, caractérisée en ce qu' elle comprend la phase de placement d'une cale d'écartement dans l'espace compris entre la seconde section de circuit et le shunt magnétique. 29. Méthode de construction d'un transformateur paramétrique à tension de sortie régulée et filtrée, caractérisée en ce qu'elle comprend les phases suivan-40 tes: 72 14259 26 2134409 - la fabrication d'un certain nombre de tôles en forme générale de E munies de première et seconde branches extérieures et d'une branche intermédiaire, la seconde branche extérieure étant plus courte que la première branche extérieure d'une longueur donnée; 5 - la fabrication d'un même nombre de tôles en forme générale de L constituées de première et seconde parties raccordées ensemble; - la fabrication de premier et second enroulements électriques ayant chacun des première et seconde extrémités et une ouverture centrale qui s'étend entre les dites extrémités; 10 - l'assemblage d'un noyau magnétique autour des premier et second enroulements électriques en introduisant les première et seconde branches extérieures de la tôle en forme de E dans les premières extrémités des premier et second enroulements électriques et en introduisant la seconde partie d'une tôle en forme de L dans la seconde extrémité du second enroulement électrique pour constituer 15 une première couche de tôles, et en introduisant les première et seconde branches extérieures d'une autre tôle en forme de E dans les secondes extrémités des premier et second enroulements électriques et en introduisant la seconde partie d'une autre tôle en forme de L dans la première extrémité du second enroulement électrique pour constituer une deuxième couche de tôles qui se superpose à la 20 première couche de tôles, la première branche et la branche intermédiaire de la tôle en forme de E venant en contact avec la première partie de la tôle en forme de L dans chacune des couches, et les tôles en forme de E et en forme de L étant dimensionnées pour former un entrefer prédéterminé entre les extrémités de la seconde branche extérieure de la tôle en forme de E et la seconde partie de la 25 tôle en forme de L, dans l'ouverture centrale du second enroulement, les entrefers obtenus aux deux couches étant situés dans un même alignement, en répétant les opérations d'assemblage des tôles en forme de E et de L pour constituer des couches similaires aux première et seconde couches, toutes les couches étant superposées et 30 - le raccordement d'un condensateur aux bornes du second enroulement pour former un circuit bouchon.