ECHANGEUR DE CHALEUR POUR REFROIDIR DES APPAREILS A ENERGIE ELECTRIQUE L'invention concerne, en général, les refroidisseurs ou échan- geurs de chaleur et plus particulièrement les échangeurs de chaleur entre fluide de refroidissement et l'air, applicables au refroidissement d'appareils à énergie électrique, tels que les transformateurs de courant utilisés par les réseaux élec- triques. Dans la décade précédente la conscience du public s'est ac- crue, sur ce que le bruit n'est pas un résultat inévitable d'une société technologique et sur ce qu'il peut être gênant. Cette conscience accrue s'est traduite par la promulgation d'une grande diversité de réglementations locales de contrôle du bruit. Les émissions de bruit relativement basses permises par ces règlements sont des conditions qui doivent être sa- tisfaites par les réseaux électriques. Les émissions de bruit des transformateurs de courant sont d'une importance considérable pour les réseaux parce que ces transformateurs sont souvent situés dans ou près des zones résidentielles. Le bruit d'un tel transformateur lui-même peut être atténué par édification de barrières anti-son sur un ou plusieurs côtés de ce transformateur. Ce procédé de con- trôle du bruit a été utilisé pendant de nombreuses années. Les refroidisseurs de transformateurs (radiateurs) doivent être placés à l'extérieur de ces barrières anti-son pour qu' un courant d'air libre circule et traverse ces refroidisseurs. Il y a plusieurs types différents de refroidisseurs qui peu- vent être appliqués à un transformateur, mais, pour les transformateurs de sous-stations, deux seulement sont d'un emploi général. Le premier d'entre eux est constitué soit de larges ailettes de tôles soit de tubes aplatis qui puissent procurer un refroidissement par thermosiphon ou par pompage d'huile et/ou un refroidissement par air forcé. Ces refroidis- seurs sont désignés usuellement comme radiateurs ou refroi- disseurs à tubes. Le second type de refroidisseurs est constitué, usuellement, de tubes à ailettes en paquet serré. L'huile est toujours pompée dans les tubes et l'air est toujours soufflé perpendi- culairement aux tubes. Ce type est désigné couramment comme refroidisseur FOA (abréviation anglaise que nous conserverons pour refroidisseur ventilé à huile et air). Ce type de refroi- disseur a une très faible capacité de thermosiphon. Les principales source de bruit de tout refroidisseur sont les ventilateurs, de telle sorte que l'utilisation du refroi- dissement par thermosiphon apparaît le choix correct lorsqu' un faible niveau de bruit est exigé. Les refroidisseurs à thermosiphon, cependant, sont de taille très importante com- parés à un refroidisseur FOA. De plus, le transfert de chaleur à l'intérieur du transformateur n'est pas aussi efficient, et pour y remédier, un accroissement de taille du transformateur lui-même est indispensable. L'utilisation de refroidisseurs Y à thermosiphon, là o les transformateurs doivent satisfaire à une diminution du niveau sonore jusqu'à un bas niveau, est généralement écartée par des considérations économiques, parce que les prix du terrain font prime en de tels emplace- ments et que l'accroissement de-la taille de l'installation n'est tout simplement pas réalisable. D'un autre côté, les refroidisseurs FOA, tout en nécessitant beaucoup moins d'espace et donnant un transfert de chaleur plus efficient à l'intérieur des enroulements du transforma- teur, engendrent des niveaux de bruit élevés en raison des importants besoins en débit d'air qui doivent être assurés par les ventilateurs. Les refroidisseurs d'huile de transformateurs FOA existants ont des niveaux excédentaires de bruit de 70 dBA. Puisque ce type de refroidisseur semble d'autre manière mieux convenir aux emplacements o ce niveau sonore n'est pas autorisé, il est souhaitable de créer un refroidisseur FOA nouveau et per- fectionné à faible émission de bruit. En bref, l'invention crée un échangeur de chaleur ou refroi- disseur de fluide par air, nouveau et perfectionné, convenant au refroidissement du fluide dans un appareil à énergie élec- trique tel que des transformateurs de courant électrique re- froidis par huile ou par SF 6. Cet échangeur de chaleur nouveau et perfectionné assure une grande capacité de dissipation de chaleur pour un faible espace ou surface de plancher tout en générant sensiblement moins de bruit que les refroidisseurs de régime comparable de l'art-antérieur. Ceci est réalisé par un agencement de montage vertical des composants qui comporte des silencieux dissipant le son disposés au-dessus et au-des- sous d'un système à noyau de tubes et à déplacement d'air placé en position centrale. Dans un mode de réalisation pré- férentielle, ce noyau de tubes est séparé verticalement en partie inférieure et partie supérieure et deux ventilateurs fonctionnant en parallèle sont situés dans l'espace ainsi formé entre ces parties inférieure et supérieure pour réduire davantage le bruit rayonné des ventilateurs. Chaque partie du noyau de tubes est pliée pour obtenir une configuration en V ou une configuration en V inversé, pour accroître la longueur de tube sans ajouter à la surface de base du refroidisseur, et sans ajouter de façon notable à la hauteur totale du refroi- disseur. Le plan ou nappe des ventilateurs est aussi disposé suivant une configuration en V, telle que chacun des ventila- teurs soit monté sur un plan de ventilateur incliné, les deux plans de ventilateur se recoupant l'un l'autre pour former entre eux un angle obtus prédéterminé. Les configurations en V des parties supérieure et inférieure du noyau de tubes et de la nappe des ventilateurs sont orientées de façon similaires et emboîtées pour réduire la dimension en hauteur de l'ensem- ble. Les divers composants de l'échangeur de chaleur sont mon- tés dans une enveloppe allongée verticale ayant reçu une inso- norisation sur ses parois, et autour des ouvertures d'air avoisinant les parties inférieure et supérieure de cette enveloppe. L'air est aspiré à l'intérieur de l'enveloppe à travers des ouvertures inférieures perpendiculaires à l'axe vertical de l'enveloppe en passant à travers des plis cour- bés à 9O0, insonorisés, et cet air est alors dirigé verti- calement vers le haut à travers le silencieux inférieur, le noyau de tubes et le silencieux supérieur. L'air est alors éjecté horizontalement de l'enveloppe à travers des ouver- tures supérieures par l'intermédiaire de plis courbés à 900, insonorisés. Le noyau de tubes est approprié pour être mis en communication avec le fluide de l'appareil à courant électrique à refroidir, via une pompe qui peut être disposée dans un compartiment isolé acoustiquement dans l'enveloppe, tel que dans la partie inférieure de cette enveloppe. L'invention sera plus aisément comprise, et ses autres avan- tages et utilisations seront plus aisément apparente d'après la description détaillée suivante de modes préférentiels de sa réalisation, par le jeu d'exemples, sur les dessins d'ac- compagnement joints dans lesquels: - la figure 1 est une perspective avec coupe partielle d'un échangeur de chaleur pour refroidir un appareil à courant électrique, cet échangeur de chaleur étant construit suivant les enseignements de l'invention; - Za figure 2 est un schéma qui illustre les courants de fluide et d'air à travers l'échangeur de chaleur représenté sur la figure 1; - la figure 3 est une perspective avec coupe partielle d'un tube à ailettes utilisé dans le noyau de tubes de l'échangeur de chaleur représenté sur la figure 1 - Za figure 4 est une coupe partielle vue en perspective du matériau acoustique appliqué sur l'intérieur des parois de l'échangeur de chaleur représenté sur la figure 1; et - la figure 5 est une vue perspective avec coupe partielle d'un écran utilisé dans un silencieux dissipant le son re- présenté sur la figure 1. En se reportant maintenant aux dessins et en particulier à la figure 1, il y est représenté un échangeur de chaleur ou refroidisseur 10, de fluide vers l'air, nouveau et perfec- tionné convenant pour le refroidissement du fluide 12 de grands appareils à courant électrique 14, tels que les trans- formateurs d'intensité utilisés par un réseau électrique. Le fluide 12 peut être un liquide, tel que de l'huile, un gaz tel que SF 6, ou tout autre gaz ou liquide convenant. En général, le refroidisseur 10 est un refroidisseur FOA dans lequel le fluide 12, tel que de l'huile minérale, de qualité électrique, est continuellement mise en circulation par une pompe à travers un noyau de tubes d'échangeur de chaleur, avec des ventilateurs électriques provoquant un courant d'air continuel sur le noyau de tubes. Le but est d'assurer une capacité prédéterminée de dissipation de chaleur à l'intéri- eur d'une certaine région limitée de forme rectangulaire, avec un niveau de bruit substantiellement plus bas que dans les refroidisseurs FOA similaires de même régime de l'art antérieur. A titre d'exemple, le refroidisseur 10 sera décrit comme ayant une capacité de dissipation de chaleur de 200 kw pour une ambiance de 400C, une température d'entrée de fluide de 550C, une aire de base n'excédant 1,5 m sur 2m (2,134 m X 2,134 m) et avec un niveau de bruit n'excédant pas 57 dBA mesuré à 2 m environ de distance de chacun des côtés ou du dessus du refroidisseur. Certains des détails de construc- tion se modifieront lorsque les contraintes seront modifiées, mais l'invention expose des agencements nouveaux et perfec- tionnés de composants qui sont applicables à tout refroidis- seur FOA o une capacité maximale de dissipation de chaleur et de bas niveaux sonore sont exigés pour une surface de base donnée du refroidisseur. La construction d'un refroidisseur à faible niveau sonore est compliquée par les intéractions qui surviennent entre les différents composants de ce refroidisseur. Par exemple, la chute de pression à travers les parties dissipatrices du son s'accroît avec l'atténuation croissante aportée par les parties dissipatives du son. Cette chute de pression accrue nécessite que les pulseurs d'air soient étudiés pour une pression plus forte. Ceci, à son tour, accroît le bruit de la source motrice d'air. Des interactions additionnelles des paramètres d'étude existent pour la partie échangeur de cha- leur et les pulseurs d'air. Toutes ces interactions sont régies dans le présent refroidisseur 10 pour donner un agen- cement global optimal qui satisfasse à toutes les conditions spécifiées exigées. L'invention choisit une configuration de base qui accorde la liberté maximale dans la variation des autres paramètres du refroidisseur. En général, la mise en place des sous-systèmes ou des com- posants internes du refroidisseur 10 est verticale pour satisfaire aux contraintes de surface, les différents compo- sants étant accouplés de manière à réduire le volume total *du refroidisseur, minimiser la source de bruit, et laisser de la place pour un traitement suffisant par amortisseur acoustique pour satisfaire aux exigences de niveau de bruit. Plus spécifiquement, le refroidisseur 10 comporte une enve- loppe libre 16 dressée-verticalement construite pour être montée en dehors sur une fondation appropriée par l'intermé- diaire d'isolateurs de vibration. Cette enveloppe 16, est de conformation rectangulaire dans sa section horizontale, laquelle définit une dimension 18 pour le grand côté du rec- tangle, et une dimension 20 pour le petit côté. Comme exposé ci-avant, la grande dimension 18 est d'environ 2 m et la petite dimension 20 est d'environ 1,5 m dans l'exemple qui va être décrit. Une contrainte supplémentaire dans l'étude de l'exemple spécifique nécessite que les petits côtés du refroidisseur 10 soient susceptibles d'être placés contre les petits côtés.de refroidisseurs pareils, car un refroi- disseur 10 ne fournit usuellement qu'une partie du refroi- dissement pour un transformateur d'intensité courant. Ainsi, dans l'exemple, toutes les ouvertures d'air de l'enveloppe 16 sont situées sur les grands côtés 18. Donc, l'enveloppe 16 comporte: un premier et un second grands côtés, 22 et 24, respectivement c'est-à-dire les côtés qui ont la plus grande dimension 18, les premier et second côtés plus courts 26 et 28, respectivement, une par- tie inférieure 30 et une partie supérieure 32. Un axe longi- tudinal ou vertical traversant la structure allongée verti- calement est indiqué en 34. L'enveloppe s'y rapporte comme étant allongée verticalement, sa hauteur peut atteindre en- viron 6,7 m dans l'exemple spécifique. Le refroidisseur 10, en partant du bas 30, comporte les com- posants principaux suivants, agencés verticalement: une partie entrée d'air, 36, une première partie à silencieux, inférieure 38, dissipatrice de son, une partie, chambre réactive et échangeur de chaleur, 40, une seconde partie à silencieux, supérieure 42, dissipatrice de son, et une éva- cuation d'air 44. L'enveloppe 16 est construite de préférence sous la forme d'une charpente se supportant librement (non représentée) dans laquelle les côtés 22, 24, 26 et 28 sont formés par des panneaux de côté métalliques aisément fixableset démon- tables possédant une insonorisation fixée sur leurs surfaces intérieures. Cette construction permet un accès aisé aux composants principaux du refroidisseur pour les opérations de maintenance. Comme exposé ci-devant, la charpente à sup- port libre peut être ancrée à une fondation par l'intermé- diaire d'isolateurs de vibration. La configuration de base du refroidisseur 10, du point de vue de la circulation de fluide et d'air, est représentée schématiquement sur la figure 2. Dans un mode de réalisation partielle de l'invention, la partie chambre réactive et échangeur de chaleur 40 est divisée en parties, inférieure et supérieure 46 et 48, respectivement, avec chaque partie se trouvant pliée pour définir une configuration en V ou en V inversé. Le mode de réalisation de l'exemple comporte la configuration en V inversé, mais on doit comprendre que cette configuration décrite de la partie échangeur de chaleur 40 est aussi efficace si elle est inversée du haut vers le bas. Un espace prédéterminé 47 est ménagé entre les parties infé- rieure et supérieure 46 et 48. La partie inférieure 46 cQm- porte des première et seconde parties à jambages, 50 et 52, respectivement, et la partie supérieure 48 comporte une première et une seconde parties à jambages, 54 et 56, respec- tivement (figure 2). Le fluide à refroidir, dans un mode de réalisation préférentiel, pénètre dans la partie supérieure 48 d'échangeur de chaleur par une tuyauterie d'entrée 58. Ce fluide traverse les deux jambages 54 et 56 de la partie 48 et continue vers la partie inférieure d'échangeur de chaleur 46 par l'intermédiaire du conduit ou tuyauterie 60. Ce flui- de traverse les deux jambages 52 et 50 de la partie 46 et il s'écoule alors vers une pompe 62 via une tuyauterie 64. Le fluide refroidi retourne à l'appareil électrique 14 via une tuyauterie de sortie 66. Les premier et second ventilateurs axiaux 70 et 72, avec aubages à déviation de lame d'air sont disposés dans l'espa- ce 47 entre les parties supérieure et inférieure 46 et 48 de l'échangeur de chaleur. Les ventilateurs 70 et 72 sont disposés pour fonctionner en parallèle, et pour créer un courant d'air représenté par les flèches 68. L'air circulant horizontalement est amené dans l'enveloppe 16 par la partie entrée d'air 36 et est dirigé vers le haut à travers le si- lencieux 38, la partie chambre réactive et échangeur de cha- leur 40, et le silencieux 42. Cet air quitte l'enveloppe 32 à travers la partie 44, cette partie 44 transformant le courant d'air vertical en courant d'air horizontal. Il est important de noter l'agencement à contrecourant représenté sur la figure 2, et qui est l'agencement préférentiel, dans lequel le liquide pénètre dans l'échangeur supérieur 48 et s'écoule vers le bas jusqu'à l'échangeur inférieur 46 et l'air pénètre dans le bas de l'enveloppe 16 et s'écoule vers le haut. La pompe 62 est, de préférence, montée à l'intérieur de l'enveloppe 16, puisqu'elle peut être aisément entourée de matériau insonorisant. Pour la facilité d'accès, la pompe 62 est montée, de préférence dans la partie inférieure 36. Cependant, elle peut être montée plus haut dans l'enveloppe 16, entre l'entrée 58 et l'échangeur supérieur de chaleur 48, si désiré. Les ouvertures des parties 36 et 44 en bas et en haut de l'enveloppe 16 du refroidisseur, respectivement, sont pla- cées sur les deux grands côtés 22 et 24. Ces ouvertures d'air sont protégées par des abat-son inclinés vers le bas 74, afin de prévenir l'entrée de la pluie. Les ouvertures sont recouvertes avec un grillage à la maille de 76, ou matériau similaire convenable pour que les animaux, oiseaux et débris ne puissent y pénétrer. En se tournant d'abord vers la partie réactive et d'échange de chaleur 40 des composants intérieurs, le noyau de tubes peut être un noyau de tubes, unique ou non divisé, avec les ventilateurs montés dessus ou dessous. Cependant, afin de réaliser l'atténuation maximale de son, le noyau de tubes est, de préférence divisé en parties, inférieure et supéri- eure, 46 et 48 afin de donner un espace 47 pour monter des ventilateurs 70 et 72. Cet agencement assure la plus forte isolation du son pour les ventilateurs. Une division verti- cale du noyau de tubes est possible chaque fois que le noyau de tubes comporte quatre ou davantage couches verticales de tubes à ailettes. En plus d'assurer l'isolation phonique ad- ditionnelle des ventilateurs, la division verticale du noyau de tubes rend possible l'agencement préférentiel de circuit d'huile signalé ci-avant en liaison avec la figure 2. Les noyaux de tubes, supérieur et inférieur, sont construits avec une grande pluralité de tubes ayant une pluralité d'ai- lettes, pour accroître la conductance calorifique latérale avec l'air. La figure 3 est une vue perspective d'un tube à ailettes convenable 80 qui peut être utilisé. Ce tube à ailettes 80 comporte une partie en tube 82 et une pluralité d'ailettes 84 qui sont fixées à la périphérie de la partie en tube 82. Les ailettes 84 peuvent être des ailettes cir- culaires enroulées en spirale, ou des ailettes plates. Ces ailettes 84 accroissent la surface latérale de contact avec l'air, mais il est important que la densité d'ailettes se tienne à l'intérieur d'une gamme prédéterminée. En d'autres termes, la densité d'ailettes peut être accrue jusqu'au point o l'addition du bénéfice sui le bruit des ventilateurs dû à l'accroissement de la conductance latérale tube-air est supprimé par la diminution due à la chute de pression accrue. En utilisant un tube de cuivre ou d'aluminium de diamètre extérieur de 16 mm environ, ayant une épaisseur de paroi de 2 mm environ et une épaisseurd'ailette de 0,30 mm environ la gamme de la densité.d'ailettes devrait être de 3 à 6 par cm environ. Quatre à cinq ailettes par cm sont préférées comme bon compromis entre le débit d'air et la chute de pression. Les tubes à ailettes 80 sont agencés dans des couches empa- quetées de façon serrée. Si dix couches sont nécessaires par exemple, dans le mode de réalisation préférentiel de l'invention, cinq couches doivent être disposées dans la partie inférieure 46 et cinq couches dans la partie supéri- eure 48. Afin d'obtenir la capacité maximale de dissipation de chaleur, pour une surface de base déterminée, il est nécessaire d'in- cliner la partie du noyau de tubes pour accroître soit sa largeur soit sa longueur. Pour réaliser cette inclinaison sans ajouter, sans nécessité, à la hauteur de la partie échangeur de chaleur 40, le noyau de tubes est plié en son point milieu pour donner une forme en V, ayant une orienta- tion prédéterminée, telle que l'orientation en V inversé représentée sur les figures 1 et 2, ou une orientation non inversée. L'inclinaison et le pliage du noyau de tubes, tels qu'ils maximalisent la longueur des tubes à ailettes, plutôt que le nombre de tubes à ailettes par couche, sont préférés. Cet agencement assure le bruit de source minimal en raison de la conductance latérale améliorée pour l'huile. Pour une capacité de dissipation de chaleur de 200 kw sur une surface de 2,15 m sur 1,5 m, dix couches de tubes à ailettes sont nécessaires, divisées en cinq et cinq entre les parties 46 et 48 de noyau de tubes supérieur et inféri- eur, respectivement. Les axes longitudinaux des tubes à ailettes dans chaque couche sont décalés, de couche en cou- che, donnant 38 tubes à ailettes dans les première, troisi- ème et cinquième couche et 37 tubes à ailettes dans les seconde et quatrième couches. En choisissant un angle d'in- clinaison, c'est-à-dire, l'angle 86 sur la figure 2, dans l'intervalle de 40 à 450, tel que 420 et, ainsi, un angle de cintrage 88 de 960 au point milieu des tubes, on permet aux tubes à ailettes 80 d'avoir une longueur d'environ 220 cm. En sus de permettre aux ventilateurs 70 et 72 d'être enfer- més entre les noyaux de tubes inférieur et supérieur 46 et 48 pour donner une atténuation supplémentaire de son pour ces ventilateurs, le découpage vertical du noyau de tubes rend possible une réalisation de circuit avantageux du fluide afin d'améliorer le transfert de chaleur de ce fluide ou huile au courant d'air. Cette réalisation de circuit avanta- geux dans un mode de réalisation préférentiel, est un système complètement parallèle dans chaque demi-noyau, qui maximalise le débit de ce fluide. Un système complètement en série, dans lequel ce fluide coule en série à travers les tubes, produit le débit minimal. Un système de noyau série parallè- le qui nécessite deux collecteurs sur le même côté du noyau de tubes, donne un débit intermédiaire entre celui du sys- tème complètement parallèle et celui du système complètement en série. Quoique le système complètement parallèle, préféré par l'invention, ait la vitesse de fluide la plus faible, il donne la vitesse la plus adéquate et ainsi un coefficient adéquat de transfert de chaleur par convection latérale. De plus, l'agencement parallèle préférentiel permet l'utilisa- tion de collecteurs simples, type boîte, espacés horizonta- lement pour distribuer et collecter le fluide aux extrémités opposées du noyau de tubes. L'agencement en série nécessite des cintrages de retour à une extrémité du noyau de tubes,- et des collecteurs d'entrée et de sortie à l'autre extrémité. Plus spécifiquement, dans le mode de réalisation préféren- tiel avec uniquement des tubes parallèles, le noyau de tubes inférieur 46 comporte un premier et un second collecteurs en boîtiers 90 et 92, respectivement et le noyau de tubes supérieur 48 comporte un premier et un second collecteurs ou boîtiers espacés horizontalement, 94 et 96, respective- ment. Dans le mode de réalisation donné en exemple, les tubes à ailettes 80, agencés en une pluralité de couches emboîtées verticalement, avec un nombre prédéterminé de tubes à ailettes 80 par couche, s'étendent verticalement vers le haut à partir du premier collecteur, jusqu'à l'angle 86 avec l'horizontale, jusqu'à atteindre l'angle de cintrage 88. Les tubes à ailettes s'étendent alors vers le bas jusqu'au se- cond collecteur, au même angle avec l'horizontale. L'entrée de fluide 58 est connectée au premier collecteur 94 du noyau de tubes supérieur 48, recevant le fluide ou l'huile 12 venant de l'appareil électrique 14. Ce fluide s'écoule en parallèle à travers la pluralité des tubes à ailettes 80 du noyau de tubes supérieur vers le second collecteur 96, o il est collecté. Ce fluide collecté, s'écoule du second col- lecteur 96 du second noyau de tubes 48 vers le second col- lecteur 92 du noyau de tubes inférieur 46 via un dispositif convenable de tuyauterie 60. Le fluide s'écoule alors en parallèle dans la pluralité de tubes à ailettes 80 du noyau de tubes-inférieur vers le premier collecteur 90, o il est collecté et dirigé sur la pompe 62 par le dispositif de tuyauterie 64. La pompe 62 renvoie le fluide à l'appareil électrique par la tuyauterie de sortie 66. Les ventilateurs 70 et 72 doivent être choisis pour fournir autour de 300 mètres cubes par minute pour une élévation de pression d'environ 10 à 13 mm d'eau pour le mode de réali- sation préférentiel. Les ventilateurs doivent être des ven- tilateurs axiaux connectés directement aux moteurs électri- ques d'entraînement, ces moteurs étant montés sur montages convenables d'isolation des vibrations. Si les deux venti- lateurs sont placés en série, la taille permise devient grande de sorte que lorsqu'une basse vitesse du courant d'air doit être maintenue, la charge de pression aux aubes devient très faible. L'élévation de pression nécessaire pour la marche à plein régime sera partagée entre les deux ventila- teurs. Ceci accroît la vitesse spécifique à moins que des vitesses de moteur inférieures à 300 tours par minute soient utilisées. Le résultat final est moins d'efficacité et une production de bruit 4e ventilateur accrue, à supposer l'uti- lisation de moteurs disponibles pratiques. De plus, la mar- che avec un seul ventilateur, lorsque l'autre est en défaut, doit être considérée. La marche à un seul ventilateur pour deux ventilateurs fonctionnant en série entraîne de sérieu- ses difficultés dans le rendement. A une vitesse donnée de ventilateur l'élévation de pression agissant sur ce seul ventilateur devient excessive.-Ceci diminue notablement la vitesse d'écoulement de l'air et provoque le fonctionnement du ventilateur en situation fâcheuse pour laquelle il n'est pas prévu. Ce ventilateur unique pourrait être contraint à travailler dans une situation de courant d'air bloqué con- duisant à une efficience très basse et à des niveaux de bruit notablement accrus. Pour ces motifs, le fonctionnement parallèle des ventilateurs est préféré. Afin d'augmenter la taille ou le diamètre des ventilateurs et 72, le plan de ventilateur, au lieu d'être horizontal, est plié au point-milieu de la dimension 18 pour créer un angle prédéterminé 100 (voir figure 2) avec l'horizontale. Lorsque le noyau de tubes utilise la configuration en V inversé, cet angle prédéterminé est de préférence de 30 au-dessous de l'horizontale, et il détermine un premier plan de ventilateur 102 sur lequel est monté le ventilateur 70, c'est-à-dire que l'axe de l'arbre moteur entraînant ce ven- tilateur 70 est orienté perpendiculairement au plan 102, il détermine aussi un second plan de ventilateur 104, sur lequel est monté le ventilateur 72. Ces deux plans de ventilateur se recoupent l'un l'autre-, formant un angle obtus d'environ . Si les deux moitiés du noyau de tubes utilisent une configuration en V, l'angle prédéterminé doit être de 30 au-dessus de l'horizontale. En d'autres termes le plan ou nappe pliée des ventilateurs est orientée pour s'emboîter avec les parties de noyau de tubes pliées. Afin d'empêcher la remise en circuit de l'air dans le cas o un ventilateur serait défaillant, les ventilateurs 70 et 72 sont isolés l'un de l'autre par des écrans 106 et 108 dans le plan des ventilateurs, écrans qui entourent les ventilateurs 70 et 72, respectivement, et par un écran ver- tical 110 qui s'étend vers le haut à partir du pli ou ligne d'intersection des deux plans de ventilateur. On préfère utiliser des ventilateurs d'ailettes 70 et 72 plutôt que des ventilateurs métalliques à pales d'une seule feuille de tôle. Des ventilateurs tournant à une vitesse nominale de 600 tours/min, ayant un diamètre d'extrémité d'environ 90 cm, un diamètre de moyeu d'environ 70 cm et 16 aubes à bme d'air, un coefficient de 0,8 conviennent pour les ventilateurs 70 et 72. De plus, un modèle à 16 aubages, équilibrés, asymétriques est préféré. Cet agencement asyné- trique diminue la grandeur de la transmission des fréquences passantes, c'est-à-dire, une fréquence de 160 Hz pour une vitesse de 600 tours/min. en décalant l'énergie sur des fré- quences plus élevées du spectre. La réduction de la fréquence passante fondamentale des aubages jusqu'à 10 dB sur la base d'une bande d'un tiers d'octave sont courantes pour un aubage asymétrique. La partie 40 en sus d'envelopper le noyau et le ventilateur de l'échangeur de chaleur, agit aussi comme-un-silencieux réactif. Un silencieux réactif produit un désaccord d'impé- dance acoustique pour l'énergie sonore traversant ce silen- cieux. Ce désaccord provoque la réflexion d'une partie de l'énergie sonore en retour vers la source sonore, l'empêchant d'être transmise hors du silencieux. Une petite quantité de matériau absorbant placé à l'intérieur d'un silencieux réac- tif produit une absorption notable du son en raison de la pression sonore accrue causée par la réflexion de l'énergie sonore. Un silencieux réactif recouvert avec du matériau ab- sorbant peut produire une réduction de la transmission dténer- gie sonore supérieure à la somme des effets d'atténuation et de réflexion considérés séparément. Un exemple d'un amortiss- eur acoustique préférentiel pour les parois intérieures de la partie réactive 40 est représenté sur la figure 4, qui est une vue perspective partielle, en coupe, d'une paroi de la partie réactive 40. Cette paroi est désignée par 112 et comprend un panneau métallique d'épaisseur convenable pour garantir la transmission adéquate des pertes, panneau tel que fabriqué avec de l'acier de jauge 16 USA. Une couche 114, épaisse de 76 mm de matériau d'absorption sonore, tel que de la fibre de verre, type II de TIW Corning Owens (marque dé- * posée) ou équivalent, est fixée à la partie de paroi. Un film plastique 116, épais de 0,25 mm, tel que le polyester vendu sous le nom de Mylar (marque déposée) est appliqué, de préférence sur la face vue de la fibre de verre, pour l'empêcher de se boucher avec de la boue. Un revêtement métal- lique perforé ou poreux 118 est, de préférence appliqué sur le film de Mylar pour donner une protection additionnelle de la fibre de verre. Le revêtement poreux devrait être en con- tact avec le film Mylar et. ce film Mylar devrait à son tour être en contact avec le matériau d'absorption sonore.lorsque ceci est le cas, il se produilune réactance de masse convena- ble et la résistance produite par le revêtement conduit à une absorption sonore éfficace. Cependant, on devrait prendre soin que le matériau d'absorption sonore ne soit comprimé à aucun degré au-delà de celui établi par l'étude, car cela ré- duirait ses caractéristiques d'absorption sonore. Le revête- ment poreux sera décrit en plus grand détail lors de la des- cription des parties silencieux de dissipation 38 et 42 du refroidisseur 10. Les parties silencieux de dissipation 38 et 42 peuvent être de même oenstruction,-et ainsi, seule la partie silencieux 38 sera décrite en détail. Tout dispositif placé dans un conduit à air dont le but est de réduire l'énergie sonore transmise à travers ce dispositif par absorption sonore est appelé un silencieux de dissipation. De tels dispositifs présentent généralement des caractéristiques d'atténuation élevée suir une large-gamme de fréquences. Ainsi, elles conviennent bien aux applications de contrôle à des sources, telles que des ventilateurs, qui produisent un spectre de bruit à large bande. L'atténuation de la partie silencieux de dissipation ne peut être optimalisé pour toutes les fréquences en utili- sant un matériau d'absorption spécifique. Pour le refroidis- seur 10, des valeurs d'atténuation relativement élevées dans la bande 125 à 1000 Hz sont essentielles. La variation de l'atténuation avec la résistivité du courant fluide, qui est une fonction de la densité du matériau et du diamètre de la fibre, des différents matériaux d'absorption à 125 Hz, indi- que que la fibre de verre du type II TIW à laquelle il est fait référence ci-avant, est le meilleur compromis pour obte- nir une forte atténuation à basse fréquence pour la configu- ration de silencieux à décrire. La fibre de verre de type II, TIW, est une fibre de verre non revêtue, dont la conservation - de forme ne se dégrade pas avec la température. Fondamentalement, la section silencieux de dissipation 38 comporte unepluralité d'écrans dressés 120 espacés parallèle- ment les uns aixautres. La chute de pression s'accroît expo- nentiellement à mesure que le pourcentage de section du cou- rant d'air bloquéepar les écrans 120 s'accroît, tandis que l'atténuation acoustique ne s'accroît que sensiblement liné- airement. Ainsi, un blocage du courant d'air relativement faible, c'est-àdire une grande proportion de surface ouver- te, est nécessaire afin d'obtenir une faible chute de pres- sion. De plus, l'atténuation à basse fréquence du silencieux de dissipation s'accroît à mesure que l'écartement des écrans s'accroît. Cependant, à des fréquences plus élevées, l'at- ténuation attendue décroît avec la croissance de l'espace- ment des écrans en raison du "rayonnement" d'ondes sonores à travers les passages du silencieux sans être absorbé, c'est- à-dire celles dont la longueur d'onde est inférieure à l'es- pacement entre écrans. L'espacement effectif des écrans est déterminé par le spectre de bruit du ventilateur choisi. Le "rayonnement" des ondes sonores de haute fréquence combiné avec la présence vraisemblable de modes transversaux limite le rendement en haute fréquence des écrans. La figure 5 est une vue perspective fragmentaire d'une struc- ture préférentielle pour chacun des écrans 120. La fibre de verre, type Il de TIW 122 est recouverte d'un film de Mylar 124. Par principe, ce film de Mylar est transparent aux sons, mais il procure une atténuation additionnelle dans la gamme des fréquencesbasses. Un revêtement perforé métallique 126 donne une coque extérieure et la rigidité nécessaire pour supporter la fibre de verre 122. La coque extérieure 126 dé- finit une première et une seconde surfaces majeures plates parallèles 127 et 129 respectivement, qui se terminent de préférence en une configuration en forme de V ou une configu- ration adoucie d'autre façon, à l'extrémité 131 de l'écran, et en une configuration arrondie ou en forme d'U à l'extrémité inférieure 133 (représentée sur la figure 1) pour minimiser la chute de pression de l'air passant sur l'écran. Une sur- face ouverte de 30 % pour le matériau de revêtement poreux 126 est convenable pour empêcher ce matériau de revêtement d'affecter défavorablement l'atténuation du matériau d'absorp-. tion. Par exemple, des ouvertures 128 ayant un diamètre de mm avec les ouvertures disposées en quinconce à 8 mm de centre à centre, ont été trouvées convenir. Le matériau 126 peut être de la tôle métallique à la jauge de 20 USA par exemple, convenablement traitée pour éviter la corrosion. La chute de pression à travers le silencieux de dissipation 38 est plus significative. Si cette chute de pression est excessivement élevée, la délivrance de pression supplémentaire par les ventilateurs réduit le rendement de ces ventilateurs et accroît leur niveau de bruit. Un agencement de silencieux de dissipation convenable pour le mode de réalisation de l'exemple, étudié pour une faible chute de pression et une longueur acceptable de silencieux, comporte une dimension en largeur d'écran 130 de 1 m, et un espacement entre les surfa- ces planes verticales adjacentes d'écrans voisins d'environ mm ce qui donne 8 canaux ou espaces ouverts et une lon- gueur de silencieux dans le sens vertical d 'environ 1 m. Ceci donne une chute de pression de 1 mm. On doit noter que les écrans 120 sont orientés de telle sorte queles canaux ouverts entre les écrans espacés s'étendent entre les côtés 22 et 24. Cette orientation réduit la section libre d'entrée et de sortie, amène une restriction dans le courant d'air et amélio- re la répartition d'entrée et de sortie du courant d'air, comparée avec celle obtenue en orientant les écrans de telle sorte que les canaux s'étendent entre les côtés 26 et 28 de l'enveloppe 16. Quoique les écrans du silencieux de dissipation 120 puissent être étendus jusqu'au plancher et au plafond du refroidisseur, l'élimination en résultant pour les volumes libres d'entrée et de sortie efface tous gains dus à l'utilisation d'écrans plus grands. De même, ces écrans étendus produiront une chute de pression plus élevée, ils utiliseront plus de matière, et ils seront plus difficiles à fabriquer. Aussi, l'agencement et la configuration d'écrans représentés sur la figure 1 sont-ils préférés. Pour réduire la quantité de hautes fréquences sonores qui pourrait rayonner à travers les silencieux, un diviseur cen- tral partiel 132 est incorporé qui est disposé perpendicu- lairement aux écrans de silencieux 120 et entre eux. Le rendement du silencieux de dissipation est accru par le revêtement des parois d'extrémité des conduites aux silen- cieux, perpendiculaires aux écrans 120, ainsi que du diviseur partiel central 132, avec une couche de 76 mm de fibre de verre du type II de TIW, enveloppée de Mylar et protégée avec un revêtement métallique poreux.Une atténuation addition- nelle peut-être obtenue en revêtant les parois restantes du silencieux de la même manière. La partie entrée d'air 36 possède des cintrages courbés à 90 134 et 136 qui modifient graduellement le courant d'air hori- zontal pénétrant dans l'enveloppe 16 en un courant d'air vertical. Ces cintrages à 900 sont revêtus de matériau d'ab- sorption, tel que la fibre de verre, type II de TIW mention- née ci-dessus, enveloppé de Mylar et protégée avec un revête- ment métallique poreux. De même manière, la partie sortie d'air 44 possède des cintrages courbés à 90 , 138 et 140, revêtus de matériau d'absorption. Les cintrages à 90 et un revêtement absorbant sur les deux extrémités de l'envelop- pe sont très importants pour l'invention en ce qu'ils inter- ceptent des sons à haute fréquence qui rayonnent à travers les passages des silencieux de dissipation. L'atténuation des cintrages revêtus dépend principalement de l'épaisseur du matériau absorbant de revêtement. Une épaisseur d'environ 101 mm convient pour beaucoup de matériaux d'absorption sonore qui sont convenables pour l'atténuation de fréquences au- dessus de 1000 Hz. La fibre de verre type Il de TIW mentionnée ci-devant peut être utilisée. Les ouvertures d'entrée et de sortie sont, de préférence, dimensionnées pour être approximativement la moitié de la surface transversale libre de refroidisseur 10. Ceci amène le courant d'air à ralentir en quittant le silencieux de dissi- pation et ensuite à accélérer légèrement en sortant à travers les surfaces des abat-son. Cette modification dans les sur- faces de courant d'air font que les régions d'entrée et de sortie agissent comme de petites chambres, vides, réactives, revêtues sans accroître de façon notable la chute de pression d'air dans le système. Les abat-son 74 et 76 dans les régions d'entrée et de sortie 36 et 44, respectivement, servent prin- cipalement à guider le courant d'air pour minimiser l'entrée de pluie dans le refroidisseur 10. Ils contribuent aussi en petite part à l'atténuation globale du bruit. L'effet des abat-son sur l'atténuation se produit principalement aux fréquences supérieures à 2 kHz. En résumé, il a été exposé un refroidisseur FOA, nouveau et perfectionné, pour refroidir en continu le caloporteur fluide de grands appareils électriques, tels qu'un transfor- mateur électrique d'intensité. Ce refroidisseur maximalise la capacité de dissipation de chaleur pour une surface de base donnée, tout en réduisant le niveau de bruit de fonction- nement de façon substantielle au-dessous des refroidisseurs de régime similaire des refroidisseurs FOA de l'art antérieur, en agençant les composants majeurs du refroidisseur de situa- tion verticale. A la fois en inclinant et en pliant les tubes à ailettes de l'échangeur de chaleur, et en inclinant et en pliant la nappe des ventilateurs,-la partie transfert de chaleur du refroidisseur peut être dimensionnée pour se loger sur une surface de base relativement faible et n'occuper encore qu'une hauteur modérée. Dans l'exemple spécifique la hauteur hors tout du refroidisseur a été réduite de 0,76 m en pliant l'échangeur de chaleur sur les points milieu des longueurs de tube. Le flux de puissance sonore provenant des ventilateurs est la source majeure de bruit. En divisant l'échangeur de chaleur en blocs, l'un inférieurhl'autre supé- rieur, et en situant le ventilateur entre eux, comme dans le mode préférentiel de l'invention, une isolation acoustique supplémentaire est réalisée. Cette configuration divisée possède l'avantage de tendre à isoler le bruit de la source 247682S dans une cavité centrale. Une telle configuration donne aussi plus de latitude dans les agencements des circuits de fluide. L'enceinte totale autour des ventilateurs donne aussi une excellente sécurité pour le personnel. Le noyau de tubes et les ventilateurs sont aussi protégés des dommages accidentels et du vandalisme en raison du type coquille de la fermeture. Les matériaux d'absorption sonore, à la fois au-dessus et en dessous de la partie échangeur de chaleur du refroidisseur réduisent davantage les niveaux sonores à l'extérieur du refroidisseur sans dépasser les contraintes normales de hauteur. Les cintrages courbés à quatre vingt dix degrés aux ouvertures d'entrée et de sortie,revêtues avec un maté- riau absorbant ajoutent une atténuation aux sons de haute fréquence. Additionnellement, en aspirant de l'air au bas du refroidisseur et en l'évacuant à son sommet on minimise la quantité d'air de mélange et de recirculation extérieure de l'échangeur de chaleur 10. De la place est disponible dans le refroidisseur 10 pour loger la pompe à huile dans un com- partiment insonorisé, de préférence au bas du refroidisseur. REVEND I CATIONS 1. - Echangeur de chaleur pour retirer la chaleur d'un fluide qui est utilisé pour refroidir un appareil à énergie électri- que en transférant la chaleur d'un fluide à de l'air à l'in- térieur de cet échangeur de chaleur, caractérisé en ce qu'il comprend une enveloppe allongée (16) dans le sens vertical lorsque---- l'échangeur est en service et dont les différents côtés com- portent des recouvrements notables, un noyau de tubes (40) pour échange de chaleur disposés à l'intérieur de l'enveloppe et ayant des dispositifs d'en- trée et de sortie adaptés pour une circulation du fluide avec l'appareil à énergie électrique à refroidir; un dispositif d'entrée d'air (36), sensiblement à l'extré- mité inférieure d'au moins un côté de l'enveloppe pour admet- tre l'air en direction horizontale, comportant un dispositif de guidage (74) pour diriger le courant d'air progressivement vers le haut; un dispositif de sortie d'air (44) sensiblement à l'extré- mité d'au moins un côté de l'enveloppe pour évacuer l'air admis à l'extrémité inférieure, l'évacuation étant dirigée progressivement d'une direction verticale à une direction sensiblement horizontale; un dispositif (70-72) propulsant l'air disposé dans l'en- veloppe de façon adjacente au noyau de tubes et fonctionnant pour déplacer l'air verticalement vers le haut dans l'enve- loppe, au-delà du noyau de tubes et en contact avec lui; et des éléments acoustiques (120) disposés dans l'enveloppe pour guider le flux d'air et pour minimiser les niveaux so- nores, ces éléments acoustiques étant situés au-dessus du 24768Z5 noyau de tubes et du dispositif propulsant l'air, et au-des- sous du noyau de tubes et du dispositif propulsant l'air. 2. - Echangeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le noyau de tubes comporte une pluralité de tubes à ailettes, pliés à leur point milieu pour définir un angle prédéterminé, et dirigés pour s'étendre entre les troisième et quatrième côtés. 3. - Echangeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le noyau de tubes comporte une pluralité de tubes à ailettes divisée verticalement en parties supérieure et infé- rieure, et en ce que le dispositif déplaçant l'air est dispo- sé dans l'espace entre ces parties supérieure et inférieure. 4. - Echangeur selon la revendication 3, caractérisé en ce que le dispositif propulsant l'air comporte un premier et un second ventilateurs opérant en parallèle. 5. - Echangeur selon la revendication 4, caractérisé en ce que les tubes à ailettes sont pliés à leur point-milieu et dirigés pour définir une configuration en V ayant une orien- tation prédéterminée, est que les premier et second ventila- teurs sont chacun disposés sur un plan de ventilateur orienté suivant un angle prédéterminé avec l'horizontale, ces plans de ventilateur se recoupant pour définir un angle obtus. 6. - Echangeur selon la revendication 3, caractérisé en ce que les premier et second ventilateurs ont une barrière entre eux et sont disposés pour propulser l'air vers le haut, tan- dis que les noyaux de tubes d'échange de chaleur sont connec- tés pour faire circuler le fluide vers le bas. 7. - Echangeur selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'enveloppe se tient librement sur une base de configura- tion rectangulaire définissant des côtés longs et des courts, n. cq.s et en ce que les dispositifs d'entrée et de.sortie d'air sont disposés sur les grands côtés, et que les dispositifs d'en- trée et de sortie pour la communication par fluide avec l'ap- pareil électrique à refroidir sont situés sur un côté long commun. 8. Echangeur selon la revendication 6, caractérisé en ce que les noyaux de tubes sont disposés suivant un angle avec le courant d'air produit par les ventilateurs pour minimiser le bruit. 9. - Echangeur selon la revendication 6, caractérisé en ce que les premier et second ventilateurs comportent chacun un moteur électrique, un autre moteur et des aubages de ventila- teur, ces premier et second ventilateurs étant montés c8te à côte et orientés de telle sorte que les plans imaginaires passant à travers chaque ventilateur perpendiculairement à l'axe de l'arbre moteur se recoupent pour former un angle obtus d'environ 1200. 10. - Echangeur selon la revendication 8, caractérisé en ce que les premier et second ventilateurs sont des ventilateurs à courant axial. 11. - Echangeur selon la revendication 8, caractérisé en ce que les premier et second ventilateurs sont des ventilateurs à courant axial ayant une pluralité d'aubages disposés asymé- triquement qui décalent l'énergie sonore vers des fréquences plus élevées. 12. - Echangeur selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif isolant les passages parallèles du courant d'air associés aux premier et second ventilateurs pour empêcher la reprise en circuit de l'air dans le cas d'une défaillance de l'un de ces ventilateurs. 13. - Echangeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les pièces acoustiques comprennent une pluralité d'écrans, chacun de ces écrans ayant une première et une seconde sur- face, parallèles, planes, orientés verticalement, cette plu- ralité d'écrans étant disposée côte à côte avec un espacement prédéterminé entre surfaces planes adjacentes, afin de défi- nir une pluralité de canaux absorbeurs de son. 14. - Echangeur selon la revendication 13, caractérisé en ce que chaque écran comprend une coque rigide perforée qui comporte des parties définissant les surfaces planes paral- lèles, un noyau de fibre de verre disposé à l'intérieur de cette coque, et un mince film plastique disposé entre la co- que et le noyau de fibre de verre. 15. - Echangeur selon la revendication 13, caractérisé en ce que chacun des écrans est large d'environ 100 mm mesurés entre les première et seconde surfaces planes parallèles et que l'espacement prédéterminé entre écrans adjacents est d'environ 165 mm. 16. - Echangeur selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'enveloppe est configurée de façon rectangulaire en section transversale horizontale définissant deux côtés courts et deux côtés longs, lqs ouvertures d'air étant disposées dans les deux longs côtés et en ce que les première et seconde surfaces majeures des écrans sont orientées perpendiculaire- ment à ces deux longs côtés. 17. - Echangeur selon la revendication 6, caractérisé en ce que les parties supérieure et inférieure du noyau de tubes sont chacune construite d'une pluralité de tubes à ailettes agencés en couches verticales avec un nombre prédéterminé de tubes à ailettes par couche. 18. - Echangeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le noyau de tubes est disposé en parties haute et basse distinctes avec un espacement prédéterminé entre elles, et en ce que le dispositif d'.entrée de fluide est connecté à la partie supérieure du noyau de-tubes, et que le dispositif de sortie de fluide est connecté à la partie inférieure de ce noyau de tubes, le courant de fluide allant de cette partie supérieure à cette partie inférieure, et en ce que le dispo- sitif de déplacement d'air est disposé dans l'espacement pré- déterminé et connecté pour déplacer l'air vers le haut sensi- blement verticalement. 19. - Echangeur selon la revendication 18, caractérisé en ce que les parties supérieure et inférieure du noyau de tubes comportent un premier et un.second collecteurs espacés hori- zontalement et une pluralité de tubes à ailettes, chacun de ces tubes à ailettes étant plié sensiblement en son point milieu de telle sorte que ces parties supérieure et inféri- eure aient une configuration en V dans une orientation pré- déterminée, en ce que chaque tube s'étend vers l'extérieur depuis un premier collecteur suivant un angle prédéterminé avec l'horizontale jusqu'à atteindre son point milieu et s'étend ensuite jusqu'au second collecteur associé suivant un angle prédéterminé avec l'horizontale. 20. - Echangeur selon la revendication 18, caractérisé en ce que les parties, haute et basse, du noyau de tubes comportent chacune un premier et un second collecteurs, espacés horizon- talement, et une pluralité de tubes à ailettes qui s'étendent entre les premier et second collecteurs, les courants fluides dans les tubes entre ces premier et second collecteurs étant parallèles. 21. - Echangeur selon la revendication 20, caractérisé en ce que les dispositifs d'entrée et de sortie de fluide sont as- sociés avec les premiers collecteurs des parties de tubes supérieure et inférieure, respectivement, le courant fluide pénètrant dans le premier collecteur'de la partie supérieure de tubes, s'écoulant en parallèle dans les tubes à ailettes vers le second collecteur de cette partie supérieure puis vers le second collecteur du noyau inférieur de tubes, puis en parallèle dans les tubes à ailettes de ce noyau inférieur de tubes jusqu'au premier collecteur du noyau de tubes infé- rieur, et ensuite jusqu'au dispositif de sortie. 22. - Echangeur selon la revendication 6, caractérisé en ce que le dispositif de propulsion d'air comporte deux ventila- teurs fonctionnant enparallèle disposés sur un plan imagi- naire qui a été plié pour obtenir un angle obtus d'environ 1200, ces ventilateurs étant disposés sur les deux jambages du plan plié, les parties, haute et basse, du noyau de tubes étant chacune pliée pour définir une configuration sensible- ment en forme de V, le plan de ventilateurs plié et les plia- ges dans les parties supérieure et inférieure du noyau de tubes étant orientés de façon similaire en un agencement em- boîté. 23. - Echangeur selon la revendication 18, caractérisé en ce que l'enveloppe possède une configuration-rectangulaire en section transversale horizontale, en ce que le dispositif d'entrée d'air comporte des parties courbées cintrées à 90 absorbant le son qui modifient doucement la direction de l'air qui pénètre dans les parties d'entrée, de l'horizontale vers la verticale, en ce que les parties du dispositif de sortie d'air comportent des parties courbées, cintrées à 90 , absor- bant le son, qui modifient progressivement la direction de l'air de la verticale à l'horizontale pour évacuer cet air par le dispositif de sortie d'air, parties cintrées à 900 du dispositif d'entrée d'air interceptant les sons à haute fréquence qui autrement rayonneraient à travers l'échangeur de chaleur. 24. - Echangeur selon la revendication 23, caractérisé en ce qu'il comporte une pompe pour fluide disposée dans l'enveloppe et connectée en série avec le dispositif de sortie de fluide. 25. - Echangeur selon la revendication 24, caractérisé en ce que les parties supérieure et inférieure du noyau de tubes ont chacune cinq couches, emboîtées verticalement, de tubes à ailettes, avec environ 35 à 40 tubes à ailettes par couche.