La présente invention se rapporte à un procédé et à un dispositif perfectionné pour la production de noir de carbone. Les utilisateurs industriels exigent que le noir de carbone, qui est très employé dans la production du caoutchouc, soit fourni dans une 5 gamme large de spécifications ou de normes de produits. Pour diverses raisons, seule une proportion comparativement faible des noirs de carbone, pour lesquels des spécifications ou des normes ont été mises au point, peut être produite dans un seul réacteur. En conséquence, on a fait des efforts pour mettre au point un réacteur qui 10 produirait une gamme importante de produits en noir de carbone. On a maintenant rais au point un procédé de production de noir de carbone et un réacteur à noir de carbone pour produire une gamme plus large de produits en noir de carbone. Selon des caractéristiques du procédé de la présente invention, on prévoit un pro-15 cédé de production de noir de carbone par la décomposition par pyrolyse d'un hydrocarbure, quiconsiste à introduire une matière d'alimentation hydrocarbonée, un gaz contenant de l'oxygène libre et des gaz combustibles dans une première zone, à faire passer ces produits réagissants à travers une zone voisine de l'évacuation de 20 l'ajutage d'huile d'introduction ou de charge, à des vitesses élevées, pour former un mélange de produits réagissants, à expanser les produits réagissants dans une seconde aone, à faire passer les produits réagissants dans une troisième zone, dans laquelle une certaine quantité de gaz de combustion est introduite pour former une masse 25 de produits réagissants,et à faire passer la masse de produits réagissants dans une quatrième zone où au moins une partie de la matière carbonée est décomposée par pyrolyse pour former du noir de carbone . On a également inventé un réacteur pour la mise en pratique 30 de la présente invention, ce réacteur comprenant plusieurs zones de réaction contiguës, axialement alignées, la première zone de réaction étant adaptée à l'introduction des produits réagissants, la première zone de réaction ayant un étranglement ou resserrement placé pour former un passage à surface en coupe transversale diminuée, ce pas-35 sage étant adapté pour permettre la projection de l'ajutage d'huile de charge à travers et pour diriger le passage de produits réagissants à travers, à proximité de l'ajutage de décharge d'huile, une seconde zone de réaction en communication directe avec la première zone de réaction, la seconde zone ayant un diamètre supérieur au 40 diamètre de la première zone de réaction, la troisième zone de 17016 2 2009212 réaction étant en communication directe avec la seconde zone de réaction et ayant un diamètre supérieur au diamètre de la seconde zone de réaction, cette troisième zone de réaction étant adaptée à l'introduction de produits réagissants supplémentaires, une qua-5 trième zone de réaction en communication directe avec la troisième zone de réaction, la quatrième zone de réaction étant adaptée à la récupération de noir de carbone. Dans un des procédés de la technique antérieure, le noir de carbone est produit en introduisant une partie des produits 10 réagissants dans la première zone ou zone axiale, en expansant ces produits réagissants dans une seconde zone, dans laquelle une seconde partie des produits réagissants est introduite, et en conduisant là masse réactionnelle ainsi formée dans une troisième zone où la partie principale du noir de carbone est produite et d'où le 15 noir de carbone produit est retiré. Dans ce féacteur,dans lequel ce procédé de la technique antérieure est réalisé, ces zones existent en relation axiale, coniçiguë et la seconde zone, ou zone de combustion, a un diamètre supérieur au diamètre de la zone axiale. On a maintenant découvert que si ce réacteur est modifié 20 jusqu'à un point tel que l'on fournisse un étranglement ou resserrement dans la zone axiale et, en outre, jusqu'à un point tel que l'on interpose au moins une zone de diamètre intermédiaire, sensiblement constant, entre la zone axiale et la zone de combustion, on peut produire, dans le même réacteur, une gamme plus large de 25 noirs de carbone. XI existe divers exemples de réalisation du procédé et du réacteur. Un de ces exemples se ^compose d'un étranglement ayant un passage cylindrique à travers, l'étranglement pouvant être placé de manière mobile sur la longueur de la zone axiale jusqu'à un point 30 tel qu'il s'étende dans au moins une partie de la zone interposée entre la zone axiale et la zone de combustion. Cette zone interposée sera appelée zone à gradin, l'effet de son interposition dans le réacteur étant de produire un réacteur ayant un tunnel à gradin axial. 35 Dans un autre exemple dè réalisation de la présente inven tion, le passage de l'étranglement a un diamètre variable sur toute sa longueur, c'est-à-dire que le diamètre du passage varie en même temps que sa longueur à travers l'étranglement. Dans un autre exemple de réalisation de la présente inven-40 tion, on interpose, entre la zone axiale et la lone de combustion, 17016 3 2009212 plusieurs zones à gradin dont chacune a un diamètre sensiblement constanti supérieur au diamètre de la zone axiale mais inférieur au diamètre de la zone de combustion, le diamètre des zones individuelles à gradin augmentant dans la direction allant de la zone 5 axiale à la zone de combustion, c'est-à-dire dans la direction de l'écoulement des produits réagissants hydrocarbonés à travers le réacteur. Pour faciliter la compréhension de la présente invention, on se référera aux dessins ci-joints qui représentent deux exemples 10 de réalisation de la présente invention et dans lesquels : La figure 1 est une vue en élévation d'un réacteur à tunnel axial, illustrant un exemple de réalisation de la présente invention ,et La figure 2 est une vue en élévation d'un autre exemple de 15 réalisation présentant l'installation de l'étranglement et de la zone axiale et plusieurs zones interposées entre la zone axiale et la zone de combustion. En se déférant maintenant à la figure 1, on représente, suivant une vue générale, un réacteur à noir de carbone 1, dépourvu 20 de son enveloppe extérieure et de son isolement. Le réacteur 1 a une zone axiale ou d'entrée 2, une zone de combustion k et une zone de réaction 5» L'huile hydrocarbonée d'introduction ou de charge, ou huile d'alimentation, est injectée dans la zone axiale 2 à travers la conduite 6 qui est équipée d'un ajutage de décharge ou d'éva-25 cuation 12. La zone axiale 2 est aussi adaptée à l'introduction d'un gaz contenant de l'oxygène libre, à travers la conduite 7, et à l'introduction de gaz combustible à travers la conduite 8, ces produits se mélangeant dans la section 2. On notera que l'ajutage d'huile 12 est adapté à la variation de l'importance de son exten-30 sion dans la zone 2, c'est-à-dire que l'importance suivant laquelle il s'étend dans la zone axiale 2 peut être modifiée par le joint de presse-étoupe 17 extérieur au réacteur. La zone de combustion 4 est équipée d'entrées 9 qui comprennent un ou plusieurs points pour l'introduction d'air de combustion 35 et de combustible ou de gaz combustibles et, si on le désire,d'une certaine partie de l'huile d'alimentation ou de charge. La section de réacteur 5 est pourvue d'une sortie 16 à travers laquelle le noir de carbone produit dans la section 5 est retiré du réacteur. 40 L'étranglement 11, placé dans la section 2 de tunnel axial, 69 17016 4 2009212 est formé, par exemple, d'un cylindre placé avec sa paroi extérieure adjacente à la paroi intérieure de la zone axiale 2. Le passage 15 à travers l'étranglement 11 est assez grand pour s'adapter au retrait de l'ajutage 12 à travers. Les produits réagissants introduits 5 à partir des conduites 7 et 8 dans dans la section axiale 2 traversent le passage 15 de l'étranglement 11, leur vitesse étant augmentée par suite de la plus faible surface d'écouloaent du passage 15* L'étranglement 11 peut être placé n'importe où le long de la paroi 10 de la zoijie axiale 2. 10 La zone à gradin 3 est interposée entre la zone 2 et la zone 4. La zone à gradin 3 a un diamètre sensiblement constant, qui est supérieur à celui de la zone axiale 2 mais inférieur au diamètre de la zone de combustion 4. On verra que le réacteur peut être mis en fonctionnement de 15 manière telle que les produits réagissants introduits dans la zone axiale 2 soient accélérés, au point de vue vitesse, en passant à travers le passage 15 de l'étranglement 11 à proximité de l'évacuation ou de la décharge de l'huile d'alimentation ou déchargé à partir de l'ajutage 12, pour former* v^ne mas se de produits réagissants 20 qui est ultérieurement expansée dans la zone à gradin 3 et est à nouveau expansée dans la zone de combustion 4,dans laquelle une partie supplémentaire des produits réagissants est introduite par les entrées 9* L'étranglement 15 èt l'ajutage 12 sont réglés indépendamment l'un de l'autre sur la longueur du tunnel axial 2. L'étrangle-25 ment 11 est adapté à un réglage d'emplacement depuis n'importe quelle position à partir de la paroi d'entrée du tunnel axial 2 jusqu'à un point dams la zone à gradin 3* L'ajutage 12 d'huile d'alimentation ou de charge est réglable de la même manière. On appréciera qu'une augmentation considérable de vitesse est 30 donnée à ce mélange de gaz traversant le passage 15 de l'étranglement 11 par rapport à la vitesse des gaz à travers la partie non resserrée du tunnel axial 2. On appréciera, en outre, qu'en faisant varier la configuration du passage 15 à travers 1'étranglement 11, un changement considéra— 35 ble de direction peut être effectué sur l'écoulement des gaz à travers le passage et que, selon la quantité de gaz introduite dans la section axiale 2, un écoulement turbulent ou laminaire peut être effectué par le réglage du diamètre du passage 15 à travers l'étranglement 11. Par suite de la longueur de l'étranglement 11 en rela-40 tion avec la longueur du tunnel axial 2, il est préférable que 69 17016 5 2009212 l'étranglement 11 puisse être placé pour entourer l'ajutage 12 à sa position la plus retirée à partir de la chambre de combustion 4. On appréciera, en outre, que si la configuration du passage 15 de l'étranglement 11 est amenée à une forme autre que cylindri-5 que, par exemple la configuration d'un cône tronqué, les gaz peuvent être dirigés sous un certain angle en travers de la décharge provenant de l'ajutage 12. La figure 2 illustre un autre exemple de réalisation de la présente invention, dans lequel des références semblables sont uti— 10 lisées pour désigner des parties semblables en se référant à la figure 1. La description antérieure est généralement applicable à l'exemple de réalisation représenté sur la figure 2; cependant, dans cet exemple de réalisation, une seconde zone à gradin 30 est 15 interposée entre la première zone à gradin 3 et la zone de combustion 4. En d'autres termes, on donne aux gaz, après qu'ils soient sortis du tunnel axial 2, deux expansions, l'une dans la zone à gradin 3 et l'autre dans la zone à gradin 30 avant leur introduction dans la zone 4. 20 On appréciera qu'alors que l'on ne représente sur cette figure que deux zones à gradin, on peut employer un nombre plus grand de zones à gradin. Les modifications mantionnées au préalable en se référant à la figure 1 sont également applicables à la figure 2. 25 Comme on l'a mentionné précédemment, le dispositif selon des caractéristiques de la présente invention permet une gamme plus large d'aptitude au fonctionnement du réacteur, dans un procédé qui affecte la qualité du produit en noir de carbone et le rendement en noir de carbone produit à partir du procédé. Ces effets sont pré-30 sentés dans les exemples suivants. EXEMPLE 1 Le réacteur à noir de carbone de la description précédente a été mis en fonctionnement dans le procédé selon des caractéristiques de la présente invention, dans les conditions indiquées ci-dessous. 35 On a réalisé trois essais individuels, l'un dans un réacteur classique à tunnel axial ayant une zone axiale de 30 cm de diamètre, une zone ou chambre de combustion ayant un diamètre de 94 cm et une zone de réaction ayant un diamètre de 25 cm. Ces résultats sont présentés dans les données ci—dessous,sous forme de réacteur 30 x 25 cm. 69 17016 2009212 10 15 On a réalisé un second essai dans un réacteur classique à tunnel axial ayant une zone axiale de 33 cm de diamètre, une chambre de combustion ayant un diamètre de 94 cm et une zone de réaction .ayant un diamètre de 25 cm. Ceci est représenté dans les données ci-dessous sous forme de réacteur 33 x 25 cm. Un troisième essai a été réalisé en mettant en pratique le procédé selon des caractéristiques de la présente invention, dans un dispositif selon des caractéristiques de la présente invention, c'est—à—dire dans un dispositif ayant une zone axiale de 33 cm de diamètre, un étranglement étant placé dans la zone axiale, cet étranglement ayant un passage de 30 cra de diamètre, une zone interposée à gradin de 44 cra de diamètre, une zone de combustion de 94 cm de diarçiètre et une zone de réaction ayant un diamètre de 25 cm. Ceci est représenté dans les données ci-dessous sous forme de réacteur 33-30 x 44 x 25 cm. Les données étaient les suivantes: Tableau I Essai n° 1 Type de réacteur axial axial 20 axial à étranglement et à gradin 25 33 1270 ( 13) 45) 30 Dimensions du réacteur 30 x 25 cm Etranglement sans A gradin sans Taux d'huile, l/h (gph) 1430 (377) Emplacement de l'ajutage d'huile, cm (pouces) Air axial,m^/h (mscfh) Gaz axial, m3/h (mscfh) Air de combustion,m3/h(mscfh) Gaz de combustion,m-'/h(mscfh) Taux air/huile,m^/l (scf/gal) Longueur du réacteur,m(pouces Rendement, % de C transformé en noir Qualité du produit Photélomètre, ^ 33 x 25 cm sans sans 1320 (350) 33-30x44x25 cm passage de 30cra diamètre de 44 cm 1420 (375) 36 1270 ( 14) ( 45) 36 1700 ( 14) ( 60) Aire de surface de N2,ni /g Phtalate de dibutvle cnP/100 g 5240 (185) 402 ( 14,2 4,55(611 ) 2,23( 88 50,3 91 86 144 5240 (I85) 396 ( 14,0) 4,93(657) 1,65( 65) 48,6 95 97 147 4530 (160) 343 ( 12,2) 4,39(587) 2,44( 96) 50,4 93 87 149 35 40 Dans les données indiquées ci-dessus et dans les données qui suivent, l'expression 11 emplacement d'ajutage d'huile" indique la position de l'ajutage d'hydrocarbure à l'intérieur de la section axiale, en cm, mesurée depuis l'entrée de la section de combustion, dans une direction en amont dans la section axiale vers les ouvertures d'évacuation ou de décharge de l'ajutage. Ces données indiquent l'aptitude au fonctionnement du procédé 69 17016 7 2009212 selon des caractéristiques de la présente invention pour produire un noir qui, pour des valeurs comparables au photélomètre, possède une aire de surface comparable à celle du noir produit dans le réacteur axial classique, nonobstant le rapport inférieur air/huile em-5 ployé. Alors que les données n'indiquent pas que du gaz axial a été introduit dans la zone axiale, il est évident que cette introduction aurait pu être réalisée. EXEMPLE 2 On a réalisé une seconde série d'essais. Dans l'essai 4, on 10 a utilisé un réacteur à gradin, non pourvu d'étranglement, ayant une zone axiale de 38 cra de diamètre, une zone à gradin de 44 cra de diamètre et une longueur de 8 cra, et une zone de réaction de 25 cra de diamètre, c'est-à-dire un réacteur de dimensions 38 x 44 x 25 cm.Par comparaison, on a employé un réacteur à gradin et à étranglement, 15 ayant une dimension de 33-30x44x25 cm, ce réacteur étant un réacteur de la même dimension que celui utilisé dans l'essai 3 de l'exemple 1. La longueur de la zone à gradin de 44 cm de diamètre était 8 cm. Tableau II Essai n° Type de réacteur axial, à gradin axial, à étrangle-ment et à gradin Dimensions du réacteur, cra Etranglement A gradin Taux d'huile, l/h (gph) Emplacement d'ajutage d'huile, cm (pouces) Air axial, ra3/h (rascfh) Gaz axial, m3/h (mscfh) Air de combustion,m3/h(mscfh) Gaz de combustion,rn3/h(mscfh) Taux air/huile,m^/1(s cf/gai) Longueur du réacteur,m(pouces) Rendement, $ de C transformé 38 x 44 x 25 sans Diamètre de 44 cra 1120 (294) 40 1560 105 4960 332 16) 55) 3,7) 175) 11,7) 5,83 (782) 2,33 (92) Qualité de produit en noir Photélomètre, % Aire de surface d'azote,m2/g Phtalate de dibutyle,cm3/l00 g 45,3 92 87 147 33-30 x 44 x 25 Passage de 25 cm Diamètre de 44cm 1120 (296 ) 40 ( 16) 1270 ( 45) 5250 (185) 400 ( 14,1) 5,81 (777) 1,42 (56) 93 102 143 40 Ces données indiquent que, lorsqu'on produit du noir de carbone ayant la même valeur au photélomètre, la présente invention, lorsqu'elle est mise en pratique dans un plus petit réacteur, pour des taux comparables d'huile d'introduction ou de charge, produit un noir à aire de surface supérieure. Une comparaison de l'essai 5 ci—dessus avec l'essai 3 du tableau I indique que, dans le même réacteur axial à gradin et à 69 17016 8 2009212 étranglement, on peut produire des noirs de carbone à propriétés très différentes. EXEMPLE 3 Un essai supplémentaire a été réalisé dans le réacteur em-5 ployé dans l'essai 5» pour augmenter la distance de l'emplacement d'ajutage à la zone de combustion jusqu'à 46 cm., tout en augmentant simultanément la longueur du réacteur, mais en diminuant le rapport air/huile pour empêcher le post-traitement, afin d'indiquer la possibilité large de fonctionnement du procédé et de pro-10 duction d'un noir de carbone à aire de surface inférieure. Les résultats étaient les suivants : TABLEAU III 15 20 25 Ces données indiquent la gamme large d'aptitude au fonctionnement du procédé et du dispositif selon des caractéristiques de la présente invention, particulièrement par rapport à 1'emplacement de l'ajutage d'huile, à la longueur du réacteur, au rapport air/ftuile, 30 à la performance avec l'air axial comme seul produit réagissant, autre que l'huile, introduit dans la zone axiale, à l'introduction de l'oxygène dans la zone de combustion, ainsi qu'à la conversion élevée et au noir à faible aire de surface produit. Dans les essais indiqués si-dessus, dans lesquels on a uti-35 Usé un réacteur axial à gradin et à étranglement, l'étranglement avait 11 cm de longueur et le passage à travers l'étranglement était cylindrique et de diamètre uniforme sur toute sa longueur. Dans tous les cas, l'étranglement a été placé avec son bord aval coïncidant avec le bord amont de la première zone à gradia0 La.Img—' 40 total» Essai No. 6 Type de réacteur Aximl à étranglement et à «radin Dimensions du réacteur, cm. Etranglement A gradin Taux d'huile, l/h (gph) Emplacement d'ajutage d'huile, cm.(pouoee$ Air axial, m^/h (mscfh) Gaz axial, rn^/h (mscfh) Air de combustion, m3/h (mscfh) Gaz de combustion, m3/h (mscfh) Oxygène de combustion, m*/h (mscfh) Taux air/huile, m3/l (scf/gal) Longueur du réacteur, m (pouces) Rendement, ^ de C transformé en noir Qualité de produit Photélomètre, $ Aire de surface de N£ Phtalate de dibutyle, cm?/l00 g 33 - 30 x 44 x 25 Passage de 30 cm. Diamètre de 44 cm. 1430 (376) 46 (18) 1270 (45) 0 5270 (185) 402(14,2) 105 (3,7) 4,56 (612) 2,38 (94) 51,2 85 76 142 69 17016 s 20092l2 la zone à gradin qui était de 8 cm. De la même manière, la ?one de combustion dans tous les réacteurs était de 30 cm de longueur et de 9k cm de diamètre. Les diamètres et les longueurs de la zone de réaction étaient tels qu' 5 indiqués dans les diverses données. Cependant, on n'a pas l'intention de limiter la présente invention à des réacteurs possédant ces dimensions, puisqu' on sait que les caractéristiques d'étranglement et les caractéristiques de zone à gradin, en plus de celles indiquées ci-dessus,con-10 viennent bien. Par exemple, on peut utiliser des étranglements de n'importe quelle longueur. En général, il est seulement souhaitable que l'étranglement ait une longueur plus courte que la longueur du tunnel axial et soit de longueur convenable pour diriger l'écoulement des gaz à travers, le long d'un chemin établi d'écoulement. 15 Des étranglements ayant généralement une longueur d'environ 10 à environ 20 cra sont satisfaisants. De la même manière, on peut utiliser n'importe quelle configuration de passage, bien qu'il soit préférable que le passage soit de configuration cylindrique ou d'une configuration dont la surface 20 diminue dans la direction d'écoulement. L'aire du passage à travers l'étranglement peut varier d'environ 0,0b à environ 0,80 fois celle de l'aire de la section axiale sans resserrement, de préférence d'environ 0,25 à environ 0,65 fois celle de la surface de la section axiale sans resserrement. 25 De la même manière, l'étranglement peut être placé à n'im porte quel point sur la longueur de la section axiale, ou à n'importe quel point en relation avec l'ajutage d'évacuation ou de décharge de la canalisation d'introduction d'huile de charge, et il est seulement préférable qu'une certaine surface sans resserrement 30 de la section axiale soit prévue en amont de l'étranglement pour l'introduction d'au moins une partie des produits réagissants," et à partir de laquelle ces produits réagissants ont leur vitesse augmentée lorsqu'ils traversent l'étranglement. On a trouvé que n'importe quel nombre de zones à gradin, de 35 n'importe quel diamètre et de n'importe quelle longueur, était efficace. Alors que les essais indiqués ci-dessus ont été réalisés dans des réacteurs ayant une zone à gradin unique, on peut utiliser n'importe quel nombre de zones à gradin. De la même manière, les zones à gradin peuvent être de n'importe quelle longueur, des lon-40 geurs d'environ 2,5 cm à environ 76 cra, de préférence d'environ 8 cm 69 17016 10 2009212 à environ 50 cm, ayant été trouvées préférables. Egalement, les zones à gradin peuvent être de n'importe quel diamètre compris entre le diamètre de la zone axiale et le diamètre de la zone de combustion. Si on fournit plus d'une zone unique à 5 gradin, les zones sont agencées dans l'ordre du diamètre décroissant dans la direction d'écoulement de la section axiale à la section de combustion. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire suscepti-10 ble de variantes et de modifications qui apparaîtront à l'homme de 1'art. 69 17016 11 2009212 REVENDICATIONS 1. Procédé de production de noir de carbone par pyrolyse d'une matière de départ hydrocarbonée qui est introduite axialement dans une zone d'entrée cylindrique dans laquelle un gaz supportant la 5 combustion est aussi introduit à son extrémité amont, le mélange résultant étant passé à travers une ou plusieurs zones cylindriques intermédiaires jusque dans une zone de combustion cylindrique, dans laquelle du gaz de combustion est introduit h ia périphérie pour envelopper le mélange et fournir la chaleur de pyrolyse, le mélange 10 réactionnel résultant étant passé dans une zone de réaction cylindrique dans laquelle la formation de noir de carbone est achevée, le diamètre de la zone de combustion étant supérieur à celui de la zone d'entrée et supérieur à celui de la zone de réaction, toutes ces zones étant agencées coaxialeraent, chaque zone intermédiaire 15 ayant un diamètre plus grand que celui de la zone la précédant immédiatement mais inférieur au diamètre de la zone de combustion, toutes les zones étant placées de manière contiguë dans l'ordre indiqué ici et en communication directe, sans obstruction, les unes avec les autres, le procédé étant caractérisé en ce que la matière 20 de départ est introduite en position adjacente à la zone d'entrée ou dans un resserrement ou étranglement à l'intérieur de la zone d* entrée• 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz combustible est également introduit dans l'extrémité amont de 25 la zone d'entrée. 3« Réactieur pour conduire un procédé selon la revendication 1 et comprenant une chambre d'entrée cylindrique, une chambre de combustion cylindrique et une chambre de réaction cylindrique; la chambre de combustion étant coaxialeraent placée entre la chambre 30 d'entrée et la chambre de réaction, et ayant un plus grand diamètre que l'une ou l'autre de ces chambres; des entrées pour la matière de départ, et du gaz contenant de l'oxygène dans la chambre d'entrée; des moyens d'entrée périphériquesdans la chambre de combustion et des moyens de sortie dans la chambre de réaction; une ou plusieurs 35 chambres cylindriques intermédiaires placées entre la chambre d'entrée et la chambre de combustion et coaxialement alignées avec elles; chaque chambre intermédiaire ayant un diamètre: supérieur à celui de la chambre d'entrée, supérieur à celui de n'importe quelle autre chambre intermédiaire entre elle-même et la chambre d'entrée et in-hO férieur au diamètre de la chambre de combustion, toutes les chambres 69 17016 12 2009212 étant placées de manière contiguë dans l'ordre indiqué et en communication directe, sans obstruction, les unes avec les autres, le dispositif étant caractérisé en ce qu'il renferme un resserrement ou étranglement à l'intérieur de la chambre d'entrée et espa-5 cé de son extrémité amont, l'entrée pour la matière de départ ayant son ouverture de décharge ou d'évacuation adjacente à ce resserrement ou placée à l'intérieur de ce resserrement. 4. Réacteur selon la revendication 3» caractérisé en ce qu'il comprend- aussi une entrée pour le gaz combustible dans l'ex-10 tréraité amont de la chambre d'entrée. 5» Réacteur selon la revendication 3 ou h, caractérisé en ce que l'entrée pour la matière de départ est axialement mobile. : 6. Réacteur selon l'une quelconque des revendications 3 k 5* caractérisé en ce que l'aire en coupe transversale du resserrement 15 est de 0,04 à 0,80 fois celle de la chambre d'entrée. 7. Réacteur selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'aire én coupe transversale du resserrement est 0,25 à 0,65 fois celle de la chambre d'entrée. 8. Noir de carbone ainsi obtenu à titre de produit industriel 20 nouveau.