La présente invention concerne un nouveau type de dispositif piézoélectrique à résonances simples, ctest-à-dire que les résonan- ces mécaniques utiles que l'on peut exciter dans le dispositif piézoélectrique depuis un des accès électriques de celui-ci sont échelonnées en fréquence de façon espacée et non rassemblées par groupes comme c'est le cas par exemple dans les dispositifs comprenant plusieurs résonateurs couplég Ce nouveau type de résonateur possède la propriété nouvelle d'être translatable en fréquence de façon reglable, c'est-à-dire que pour deux valeurs différentes du réglage, les deux matrices d'impédance ou d'admittance du dispositif se déduisent ltune de l'autre par une translation de fréquence, les moyens de réglage étant d'ailleurs accessibles à l'utilisateur une fois le dispositif inséré dans son circuit d'utilisation. Cette propriété de translation réglable en fréquence constitue un avantage précieux par rapport aux résonateurs piézoélectriques classiques pour lesquels la seule méthode connue de translation en fréquence consiste en un usinage amenant une ou plusieurs dimensions mécanique du matériau résonant à des dimensions convenables. D(autres méthodes sont connues qui permettent de faire varier la fréquence de résonance des résonateurs piézoélectriques insérés dans leur circuit d'utilisation sans recourir à un usinage. Elles consistent à constituer un résonateur réglable par combinaison du résonateur piézoélectrique avec des réactances variables. Une étude à ce sujet a été notamment publiée par Il. Stanesby et P.W. Fryer, dans "Journal of the I.E.E.n 1947, Vol, 94 part. III a, pages 368- 378. Mais de tels réglages s' accompagnent toujours d'une modification sensible des caractéristiques du résonateur (et ne provoque donc pas une translation en fréquence). On connatt par ailleurs des résonateurs piézoélectriques à résonances simples présentant plus dtun accès électrique, formés dune plaque de matériau piézoélectrique munie de deux ou plusieurs paires d'électrodes. De tels dispositifs sont décrits par exemple dans les brevets français N 1.451.303 du 3 Juin 1965, N 1.529.201 du 26 Juin 1967 et N 1.544.950 du 16 Novembre 1967 et sont parfois désignés sous le nom de "transformateurs piézoélectriques". Toutefois ces dispositifs n'ont pas été appliqués à la réalisation de résonateurs translatables en fréquenceiiais sont essentiellement employés comme quadriptles ou circuits à deux ou plusieurs accès non réglables. Conformément à l'invention, il est prévu un dispositif piézoélectrique à résonances simples réglable en fréquence, formé d'un assemblage de matériaux dont certains piézoélectriques, possédant certaines résonances mécaniques, et d'au moins trois électrodes connectées à au moins deux paires de bornes d'accès depuis lesquelles il est possible d'exciter par des moyens électriques au moins un même mode de vibration mécanique, le dispositif étant caractérisé en ce qu'au moins une paire de bornes d'accès est fermée sur une réactance dont le réglage permet de translater en fréquence la matrice d'impédance du dispositif. Le dispositif de l'invention peut astre utilisé pour constituer des oscillateurs piézoélectriques à fréquence accordable. Certains modes d'exécution de l'invention permettent d'obtenir une plage de réglage beaucoup plus étendue que celle qu'il est possible d'obtenir avec les dispositifs classiques. D'autre part, il est très facile avec le dispositif de l'invention d'assurer l'isolement électrique entre le circuit d'utilisation et le circuit de réglage. Le dispositif de l'invention peut également être utilisé pour constituer des filtres piézoélectriques translatables en fréquence par simple modification du réglage de réactances variables et cette translation peut sistre grande vis-à-vis de la largeur de bande du filtre. La translation en fréquence des filtres piézoélectriques était impossible à obtenir avec les moyens connus jusqu'à présent. L'invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description donnée ci-après de divers exemples de réalisation faite avec l'aide des dessins annexés, dans lesquels - les Figs. 1a et lb montrent des réalisations, dans des cas simples, du dispositif de l'invention - la Fig. 2 est un diagramme montrant la variation en fonction de la fréquence de ltadmittanee dlun résonateur piézoélectrique classique, au voisinage de l'une de ses fréquences de résonance - les Figs. 3,-4 et 5 montrent des formes diverses de réalisation du dispositif de l'invention, utilisables connue dipôles électriques résonnants - la Fig. 6 illustre schématiquement les translations de fréquence obtenues dans l'appareil de la Fig. 5 pour diverses valeurs de la réactance de réglage - la Fig. 7 montre une forme de réalisation de l'invention conçue pour fonctionner sur des résonances harmoniques de rang élevé - la Fig. 8 montre un exemple de réalisation de l'invention comportant deux accès d'utilisation ; ct - les Figs. 9 et 10 montrent des exemples d'application de l'inren- tion à la réalisation de filtres de fréquences. La Fig. la donne un premier exemple de réalisation de ltinven- tien. On voit sur cette figure an résonateur constitué d'un barreau en forme de parallélépipède rectangle de matière piézoélectrique 1 (par exemple de quartz taillé avec son axe Y selon la longueur du barreau), muni de quatre électrodes 2, 3 et 4, 5 déposées sur les faces latérales perpendiculaires à l'axe X du quartz. Les accès électriques li et 13 du dispositif sont des paires de bornes connectées aux paires d'électrodes 2-3, 4-5 et d'où il est possible d'exciter électriquement une même vibration mécanique du résonateur, par exemple ici l'harmonique 3 de la vibration en élongation du barreau selon un mode se propageant parallèlement à la longueur du barreau (horizontale sur la figure). L'accès 13 est un accès de réglage qui est fermé sur une réactance variable 9 (ici un condensateur). Le dispositif ainsi obtenu possède un seul accès d'utilisation 11 et en conséquence est un résonateur au sens dlec- trique du terme. Le comportement électrique de ce résonateur dans une plage de fréquences située autour de la fréquence de la résonance utilisée est décrit par le diagramme de la Fig. 2. Ce diagramme représente la valeur (G+ jY) (avec de l'admittance du résonateur en fonction de la fréquence angulaire #, avec cette fréquence comme paramètre. L'allule générale de ce diagramme est commune à tous les résonateurs piézoélectriques. Il a la forme d'un cercle. La fréquence ce croit le long du sens de la flèche.Selon des définitions classiques, 1'extrémité de droite du diamètre horizontal (parallèle à l'axe G), ayant pour coordonnées Go et Yo est atteint à la fréquence de résonance S - La droite joignant 0 et ;r' O étant 1' intersection des axes du graphique, recoupe le cercle en un point qui est atteint à la fréquence d'antirésonance Q ar Une grandeur utile dans la suite est l'écart relatif entre résonance et antirésonance #ar-#r # = . Les extrémités du diamètre vertical (parallèle à l'axe #r Y) sont atteintes aux fréquences #1 et #2 et permettent de définir #r un facteur de qualité ou de surtension Q = . On utilise #2-#1 souvent aussi un facteur de mérite M, défini par M = 2 Qs ou bien M = Go/Yo. On montre facilement l'équivalence de ces deux définitions. Ce diagramme circulaire reste valable pour les fréquences pas trop différentes de W-r, mais non pour des fréquences éloignées, c'est à-dire dans la zone de l'extrémité de gauche du diamètre horizontal, ni bien entendu aux fréquence voisines d'autres résonances ou de parasites, L'expérience montre que, lorsqu'on fait varier la capacité C du condensateur 9 de la Fig. la, le diagramme de la Fig. 2 reste pratiquement le meme mais avec une graduation en fréquences le long du cercle changeant avec la valeur de ladite capacité.Dans ces conditions, les fréquences #r, #ar, #1, #2, sont des fonctions de la capacité variables C et une modification de C entraînant une variation relative de & gt; r r non négligeable par rapport à 1/Q, s'accompagne de variations relatives négligeables des grandeurs YO, Go, 6, Q, M. On peut donc bien, grâce au réglage du condensateur 9 , effectuer une translation en fréquence du résonateur tout à fait semblable à celle qui est effectuée sur un résonateur piézoélectrique classique par un usinage modifiant certaines dimensions du résonateur, mais de façon réversible et accessible à l'utilisateur. En se référant maintenant à la Fig. lb, le résonateur y est semblable à celui de la Fig. la à la différence près que le barreau de matière piézoélectrique 1 est remplacé par un assemblage rigide 2 de deux barreaux, collés bout à bout, de watériaux pasoélectriqus différents. L'un des matériaux 22 est par exemple un bloc de quartz de meme orientation que le barreau 1 de la Fig. la; l'autre maté riau 23 est par exemple un bloc de niobate de lithium (LiNb03) ou de tantalate de lithium (LiTaO3), taillé de sorte que son axe X soit disposé selon la longueur du barreau.Les électrodes 24 et 25 sont disposées sur le barreau de quartz 22 de la même manière que dans la Fig. la. Les électrodes 26 et 27 sont déposées sur les faces latérales perpendiculaires à l'axe Y du barreau en autre matériau 23. Les longueurs respectives des deux barreaux sont choisies de sorte que la surface d'assemblage soit par exemple le plan nodal central (le résonateur fonctionnant sur son harmonique trois). L'assemblage peut astre fait par collage au moyen, par exemple, d'une résine polymérisée.Le dispositif ainsi constitué est, de même que celui de la Fig. la, translatable en fréquence, mais possède de plus la propriété d'avoir une beaucoup plus grande sensibilité au réglage, c'est-à-dire qu'une même variation de valeur de la capacité de réglage provoque une beaucoup plus grande translation de fréquence. Ce système est donc avantageux car, d'une part il permet d'obtenir une grande plage de réglage au moyen d'un simple condensateur et, d'autre part, il permet une translation relativement grande même quand l'arlplitude possible du réglage de la capacité est faible, ce qui est le cas si on utilise la variation de capacité d'une diode à capacite variable.La raison de cette grande sensibilité au réglage est la forte valeur des coefficients de couplage électromécaniques des cristaux tels que LiNbO3 ou LiTaO3 comparée à celle du quartz. Des modes de vibration des barreaux autres que les vibrations en élongation peuvent astre utilisés. Les barreaux fonctionnent en flexion ou torsion, munis au moins de deux accès piézoélectriques couplés au mtme mode mécanique, possèdent des propriétés analogues à celles spécifiées à propos de la Fig. lo Les couples de matériaux piézoélectriques et les dispositions des électrodes se déduisent facilement des règles de l'art pour les résonateurs classiques. Les Figs. 3a et 3b représentent un barreau de quartz 30 dont l'axe Y est disposé selon la longueur du barreau et qui comporte quatre électrodes 31-34 sur l'une des faces perpendiculaires à l'axe X, ces électrodes étant adjacentes deux par deux 31 et 32, 33 et -34 aux extrémités du barreau, et quatre électrodes 35-38 sur l'autre face perpendiculaire à l'axe X et respectivement opposées aux lec- trodes 31-3k. Les électrodes 31 et 36 sont reliées à la borne d'en- trée 301, les électrodes 32 et 35 à la borne dtentrée 302, les électrodes 33 et 38 à la borne 303 et les électrodes 34 et 37 à la borne 304. Le montage des Figs. 3a et 3b favorise l'harmonique trois en flexion. L'inductance variable 39 est reliée aux bornes 303-304. En se référant maintenant à la Fi. 4, on voit sur celle-ci une forme géométrique différente du dispositif de l'invention comprenant des électrodes de forme circulaire ki, 42, 43 en contact avec un disque de matériau piézoélectrique 40 (par exemple de céramique piézoélectrique) selon un mode de construction rappelant celui d'un transformateur piézoélectrique. Les vibrations utilisées dans ce dispositif sont radiales. Les bornes 401-402 du dispositif de la Fig. 4 sont les bornes d'utilisation et les bornes 403-404 sont les bornes de connexion d'une réactance variable 49. Les dispositifs ce l'invention fonctionnant en vibration d'épaisseur sont nécessairement constitués d'un assemblage de plusieurs plaques. Se référant à la Fig. 5, on voit sur celle-ci un exemple de réalisetion de l'invention qui fonctionne avec des vibrations d'épaisseur de plaques. Le corps piézoélectrique est formé de deux lames à faces parallèles 51, 52 qui, en général, ne sont pas de mêmes dimensions transversales et peuvent astre faites de matériaux piézoélectriques différents. Ces deux plaques @ont assemblées par une face commune portait en meme temps une électrode 54 reliée aux bornes 502 et 504.L'assemblage est fait par exemple par collage ou par soudure métallique sous vide, en sorte que le mode de vibration de l'ensemble ne présente pas de discontinuité sur cette face commune. Deux électrodes sont disposées sur les faces extérieures de l'assemblage : 53 connectée à la borne 501 et 55 connectée à la borne 503. L'accès formé par la paire de bornes 503-504 est fermé sur une réactance variable 59. Les contours des plaques et électrodes ont été ici choisis circulaires, mais cette forme n'est pas impérative. La vibration utilisée de la plaque ainsi formée peut astre soit de compression soit de cisaillement d'épaisseur. Le choix de la nature et de l'orientation cristallographique des matériaux 51 et 52 sera fait en conséquence. Comme exemples pour les vibrations de compression, on peut choisir : quartz coupe X, LiNbO3, coupe Y, LiTa03, coupe Y. Comme exemples pour les vibrations de cisaillement, on peut choisir : quartz coupe AT, LiNbO3 coupe X, LiTaO3 coupe X. Pour chaque type de réalisation, il est utile de calculer la géométrie du dispositif (dimensions des matériaux, emplacement et dimensions des électrodes) de manière à optimiser la propriété de translation en fréquence quant à la résonance qu'il est prévu dtutiliser Ces calculs peuvent se faire dans tous les cas sur des bases bien connues. On donne, à titre d'exemple, un calcul détaillé s'appliquant au cas particulier de la Fig. 5. Ce calcul vise à (i) établir la validité des propriétés générales sus-énoncées, (ii) faire comprendre la manière dont le résonateur est translaté en fréquence selon la valeur de la réactance (capacité ou inductance) de réglage et (iii) montrer comment optimiser la qualité de la translation0 Le calcul s'applique indifféremment aux vibrations de compression ou de cisaillement. Le champ d'application du calcul qui suit est déterminé par les hypothèses-suivantes : - les volumes excités depuis les accès 5 1-5 2 et 503-504 sont identiques - le mode de vibration considéré est un mode pur dans les deux plaques 51 et 52 - les épaisseurs des électrodes sont négligées ; - les pertes sont négligées - les vibrations considérées sont des ondes planes (les dimensions latérales des électrodes sont grandes vis-à-vis de l'épaisseur du résonateur). On désigne par V1 et I1 le courant et la tension aux bornes 501 et 502, par V2 et I2 les quantités correspondantes aux bornes 503 et 504. De manière générale, on désigne ci-après par les indices 1 et 2 les quantités homologues dans ls milieux dont sont faites les plaques 51 et 52. Ainsi : a1, a2 = épaisseurs des plaques c1, c2 = constantes élastiques #1, #2 = constantes diélectriques et, e2 = modules piézoélectriques 2 k1, k2 = coefficients de couplage électromécanique (k2 = e2/#c) km12, km22 = coefficients k1 et k2 modifiés (k12/1+k12) et (k22/1+k22) cm1, cm2 = constantes élastiques modifiées (c1/1+k12) et c2/1+k22) v1, v2 = vitesses de pnase de 11 onde piézoélectrique z1, z2 = impédances acoustiques caractéristiques S = aire des électrodes @1@ @2@ C1, C2 = ou = capacités statiques entre électrodes 53 et a1 a2 54 52 et 54 W = fréquence angulaire ZlS Z2, Zc = éléments de la matrice d'impédance exprimant les relations entre V1, V21 li, I2 V1 = Z1 I1 + Zc I2 V2 = Zc I1 + Z2 I2 Pour déterminer les paramètres du système, on écrit quatre équations qui sont celles de la conservation de l'électricité, les deux équations de la piézoélectricité et 11 équation fondamentale de la dynamique. On en déduit les équations de propagation du champ piézoélectrique de fréquence angulaire # dans les deux milieux et dans le même direction, perpendiculaire aux faces des plaques 51 et 52.En tenant compte de l'absence de contraintes mécaniques sur les faces libres de ces plaques et de la continuité des forces mécaniques et des déplacements sur leur face commune, on trouve, en désignant par x1 et x2 les quantités (# a1/2 v1) et (# a2/2 v2) Z2 = même expression en permutant les indices 1 et 2 4 e1e2 sin2x sin x2 @ @ @ @ @ Zc = j#2S #1#2 z1 sin 2x1 cos 2x2 + z2 sin 2x2 cos 2x1 Pour déterminer l'impédance Ze vue aux bornes 501-502 lorsque les bornes 503-504 sont fermées sur une impédance Z, on introduit les fonctions auxiliaires ci-après N1 = 2z1 sin2x1 cos 2x2 + Z2 sin x1 cos x1 sin 2x2 N2 = 2z2 sin2x2 cos 2x1 + z1 sin x2 cos x2 sin 2x1 D = z1 sin 2x1 cos 2x2 + z2 sin 2x2 cos 2x1 # = 2 sin x1 sin x2 [z1 sin x1 cos x2 + z2 sin x2 cos x1] Z10 = 1/j#C1 Z20 = 1/j#C2 on trouve Négligeant les pertes, cette dernière équation décrit toutes les résonances (fondamentales et partielles) dont chacune est localisée au voisinage d'une solution de l'équation : D(#) = O (2) Choisissant la racine #p de l'équation (2), correspondant à la résonance utilisée,et cherchant à déterminer le comportement de Ze au voisinage de #p, , pour diverses valeurs de Z, on peut poser :: On trouve alors, pour les zéros et les piles des diverses quantités Z1, Z2, Zc, les valeurs ci-après 21 Z2 Z e zéros > ,15;Wpt+df) =LJp(î+ Woe= C)pe p 1 &commat; ( 2 2 W Dans le tableau précédent, les expressions contenant #1 et doivent être calculées pour # égal à #p. Les formules sont des approximations obtenues en limitant au premier ordre les développe # - #p ments suivant l'écart relatif de fréquence #p Finalement on obtient, avec la même approximation :: Si l'on calcule le dispositif pour que le facteur A soit pratiquement nul pour 0 égal à #p; on trouve Et, d'autre part, on a sensiblement On peut maintenant conclure ce calcul par les considérations suivantes t 1 ) - Propriété de translation D'après les formules (6) et (7), on voit que Ze se déduit de Z1 par un simple déplacement de fréquence égal à (#pe-#p), luimême sensiblement égal à #p ## ### ce qui entre évidemment la a même propriété pour les admittances correspondantes Ye = 1/Z@ et Y1=1/Z1 e i Les pertes ayant été négligées au début du calcul, la vérification de la possibilité de conserver la surtension Q constante pour différents réglages doit être faite par l'expérience. Pour assurer un Q constant, il est néceesaire que la réactance réglable ait un facteur de qualité très élevé ou constant. 20) - Plages de réglage Les fréquences ci-dessus désignées par #pe et #pe sont voisines des fréquences d'antirésonance et de résonance définies sur la Fig. 2 (#pe # #ar et #oe # #r) du résonateur ou les pertes ne sont pas négligées. L'influence du réglage sera donc bien résumé par l'amplacement le long de l'axe des fréquences du segments (#oe, #pe). La Figure 6 schématise ltemplacement de ce segment pour différents réglages de la réactance variable, par rapport aux repères que sont les fréquences #p, #o1, #02, Le segment (#oe, #pe) reste toujours de longueur voisine de celle de (#o1, #p) : c'est la propriété de translation. Zone capacitive : Si la réactance 59 est un condensateur de capacité C, #pe est compris entre #p(C = O, circuit ouvert) et #o2 (C = # court-circuit). Cette zone est d'autant plus étendue comparée à la longueur des segments (#oe, #pe) ou (#o1, #p) que #2/#1 est grand. Cette condition est en particulier réalisable si les coefficients de couplage électromécanique des milieux 51 et 52 sont tels que k2/k1 soit grande De plus, plus #2/#1 est grand, plus la sensibilité au réglage est grande. Zones inductives : Si la réactance de réglage est une inductance L, le segment (#oe, #pe) sort de la zone (#o2, #p): à droite de #p si L est très grand (L > > 1/C2#p2)ou à gauche de #o2 Si L est très petit (Lg1/C2 52) avec théoriquement des variations de longueur dudit segment faible stil ne s'éloigne pas trop de la zone capacitive. Mais les inductances introduisent des pertes qui influencent fâcheusement le facteur de qualité. 30) - Optimisation de la qualité de translation La fréquence et le rang de l'harmonique choisis imposent une relation entre les épaisseurs a1 et a2 des plaques 51 et 52 par liquation (2) D (Sp, a, a2) = Oo L'optimisation de la translation se traduit par l'équation # (a1,a2) # O au voisinage de # = #p. Ces deux équations permettent donc de déterminer les meilleurs paramètres de construction. Il faut remarquer que l'optimisation de la transla tion a été prévue par ce calcul de manière à obtenir un écart (#oe, # pe) constant en valeur relative. Un calcul légèrement différent permet obtenir cette constance en valeur absolue. D'autres dispositifs selon l'invention, utilisant des vibrations de plaques, sont réalisables selon la Fig. 7. Sur une plaque 71 de ma- tière non nécessairement piézoélectrique sont fixés deux transducteurs pie'zoélectriques On entend ici par transducteur pieoé.icctrique un sandwich constitué par une couche piézoélectrique comprise entre deux électrodes, ces deux électrodes étant reliées à une paire de bornes constituant un accès électrique du système. Sur la Fig. 7, les deux transducteurs sont disposés de part et d'autre de la plaque 71 et sont reliés aux accès 701-702 et 703-704.L'accès 703 704 est fermé sur la réactance variable 79 servant au réglage0 La fabrication des transducteurs peut se faire selon des techniques maintenant bien connues : par exemple, par dépôts sous vide successivement d'une électrode métallique 74, puis d'une couche piézoélectrique 75, par exemple en sulfure de cadmium et enfin d'une seconde électrode métalliaue 77. L'avantage d'un tel dispositif est de favoriser les hai-moniques élevés si les couches piézoélectriques sont minces et donc de fonctionner à des fréquences élevées, inaccessibles par autres techniques. Une variante du dispositif consiste à déposer successivement les deux transducteurs sur la même face, le fonctionnement étant identique à celui du dispositif de la Fig. 7. Des dispositifs comparables aus divers résonateurs décrits pus haut mais possédant plus de deux accès, par exemple trois accès dont l'un est utilisé. comme accès de réglage, constituant donc Ces systèmes à plusieurs accès d'utilisation, par exemple deux, sont prévus par l'invention. De tel, dispositifs sont utilisables comme filtres ou transformateurs et sont translatables en fréquence. Un exemple est donné par la Fig. 8. Le dispositif est semblable à celui de la Fig. 1 mais possède trois paires cfis 81-82, 83-84, 85-86 au lieu de deux. Ces paires d'électrodes sont reliées à trois paires de bornes formant les accès électriques 801-802, 803-804, 805-806. L'un de ces accès, par exemple 803-804, est fermé sur la réactance de réglage 89. Les accès 801-802 et 805-806 constituent un quadripôle au sens électriaue. La matrice d'impédance de ce quadrip81e est translatée en fréquence par une variation dela réactance 89. Des quadripôles plus complexes peuvent être réalisés par la combinaison de plusieurs résonateurs translatables en fréquence. Les Figs. 9 et 10 en donnent des exemples simples. La Fig. 9 montre un exemple de cellule de filtre en T où deux résonateurs réglables 91 et 92 sont couplés électriquement grâce au condensateur 93. Chacun des résonateurs 91 et 92, et par conséquent l'ensemble du filtre, est translatable en fréquence grâce aux réactances variables 919 et 929. La Fig. 10 montre un autre exemple de filtre translatable en fréquence où le couplage entre les deux résonateurs réglables 101 et 102 semblables à celui de la Fig. 5 est réalisé mécaniquement de manière comparable aux filtres dits "monolithiques". Bien entendu, dans chacun des filtres des Figs. 9 et 10, le réglage indépendant des deux résonateurs permet aussi de modifier à volonté certains paramètres électriques, dont la forme de la bande passante. R E V E N D I C A T I O N S 1 - Dispositif piézoélectrique à résonances simples réglable en fréquence formé dtun assemblage de matériaux dont certains piézoélectriques, possédant certaines résonances mécaniques et d'au moins trois électrodes connectées à au moins deux paires de bornes d'accès depuis lesquelles il est possible d'exciter par des moyens électriques-au moins un meme mode de vibration mécanique, caractérisé en ce que au moins une paire de bornes d'accès est fermée sur une réactance dont le réglage permet de translater en fréquence la matrice d'impédance du dispositif. 2 - Dispositif piézoélectrique conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que ledit assemblage est un barreau de matière piézoélectrique dans lequel le mode de vibration mécanique excité par les moyens électriques est un mode de vibration en élongation. 3 - Dispositif piézoélectrique conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que ledit assemblage est un barreau de matière piézoélectrique dans lequel le mode de vibration mécanique excité par les moyens électriques est un mode de vibration en flexion. 4 - Dispositif piézoélectrique conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que ledit assemblage est un barreau de matière piézoélectrique dans lequel le mode de vibration mécanique excité par les moyens électriques est un mode de vibration en torsion. 5 - Dispositif piézoélectrique conforme à l'une quelconque des revendications 2, 3 et 4,caractérisé en ce que le barreau est un assemblage rigide de barreaux élémentaires fixés bout à bout dont certains sont réalisés dans des matières piézoélectriques différentes ou dans une même matière piézoélectrique avec des coupes différentes; 6 - DisPositif piézoélectrique conforme à la revendication 1, dans lequel l'assemblage est constitué d'un disque de matière pié- zoélectrique dans lequel le mode de vibration mécanique excité par les moyens électriques est un mode de vibration -radiale. 7 - Dispositif piézoélectrique conforme à la revendication 1, dans lequel l'assemblage est constitué d'un empilage de plaques dans lequel le mode de vibration mécanique excité par les moyens électriques est un mode de vibration en épaisseur, de compression ou de cisaillement. 8 - Dispositif piézoélectrique conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les paires de bornes d'accès sont au nombre de deux et les électrodes au nombre d'au moins trois , une paire de bornes d'accès étant utilisée pour le réglage et l'autre paire de bornes d'accès pour l'utilisation, d'où il résulte que le dispositif constitue un résonateur électrique translatable en fréquence 9 - Dispositif piézoélectrique conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les paires de bornes d'accès sont au nombre de trois et les électrodes sont au-nombre dtau moins quatre, une paire de bornes d'accès étant utilisée pour le réglage et les deux autres paires de bornes d'accès pour ltuti- listions d'où il résulte que le dispositif constitue un filtre translatable en fréquence. 10 - Réseau d'impédances en T, en # ou en treillis dans lequel l'une au moins des impédances est un dispositif piézoélectrique conforme à la revendication 8.