G La présente invention concerne le retour à la normale après décrochage d'un moteur à turbine à gaz, et, plus préci- sément, une méthode et un dispositif favorisant dans un moteur décroché un "régime de pompage" pendant leauel on peut éliminer la cause du décrochage et permettre ainsi au moteur de reprendre son fonctionnement normal. Une turbine à gaz classique comporte une section d'admis- sion pour aspirer l'air ambiant Cet air est ensuite comprimé par un compresseur à flux axial et dirigé vers les étages suivants du moteur à turbine à gaz Pendant que l'air est comprimé dans le compresseur, il présente normalement un écoulement continu tout le long du compresseur Différentes causes de décrochage, telles une augmentation brutale du débit de combustible dans la chambre de combustion, peuvent cependant avoir pour résultat la rupture physique de cet écoulement continu créant ainsi un écoulement discontinu caractérisé par un niveau élevé de turbulence Le fonctionne- ment d'un tel moteur à turbine à aaz soumis à un agent causant un décrochage est appelé "mode décroché" Dans ces conditions la puissance utile du moteur diminue considérablement On peut caractériser le fonctionnement du moteur après décrochage soit par un "régime de pompage", soit par un "régime sans pompage" Un "régime de pompage" est une réponse après décro- chage selon laquelle le moteur oscille continuellement entre un fonctionnement normal et un fonctionnement en mode décroché. D'autre part, un "régime sans pompage" est un état dans lequel le moteur tend à fonctionner en mode de décrochage rotatif. Des difficultés peuvent survenir quand un moteur à turbine à gaz décroche et fonctionne uniquement en "régime sans pompage". Un premier inconvénient tient à ce au'il faut attendre pour que le moteur décroché retrouve sa puissance utile normale pendant qu'un opérateur fait subir au moteur des arrêts et des démarrages successifs La durée de cette attente peut être dangereusement longue si le moteur décroché constitue le moyen de propulsion d'un avion. Un autre inconvénient pour un moteur à turbine à Gaz fonctionnant en "régime sans pompage" tient à ce qu'il peut être surchauffé et ainsi endommager l'étage de turbine Une telle surchauffe peut arriver parce aue le compresseur d'un moteur à turbine à gaz décroché aspire moins-d'air crue normalement à l'admission du moteur Pendant ce temps, la section de combustion du moteur peut continuer d'ajouter une grande quantité de chaleur au flux d'air maintenant réduit qui la traverse Par conséquent, une grande auantité de chaleur destructrice peut être imposée à l'étage de turbine d'un moteur à turbine à gaz décroché. On a admis dans l'art antérieur que la présence d'un "régime de pompage" après l'apparition d'un décrochage dans un moteur à turbine à gaz est souhaitable parce que l'on peut éliminer la cause du décrochage pendant ce "régime de pompage", permettant ainsi au moteur de reprendre de manière convenable son fonctionnement normal Pour cela on peut se reporter par exemple à l'article d'E M Greitzer "Surge and Rotating Stall in Axial Flow Compressors; Theoretical Compression System Model" J Engrg for Power, Vol 98 N O 2, Avril 1976, pp 190 à 198 Cependant, l'art antérieur mentionné ci-dessus, nous apprend que la mise en oeuvre d'un "régime- de pompage" dans un moteur décroché est du ressort du concep- teur du moteur Bien que la conception du moteur puisse certainement aider à l'établissement d'un "régime de pompage" dans un moteur décroché, il est néanmoins souhaitable de réaliser une méthode et un dispositif permettant la mise en oeuvre d'un "régime de pompage" dans un moteur décroché qui soit efficace pour n'importe quel type de moteur Une telle méthode et un tel dispositif pourraient être incorporés dans les moteurs à turbine à gaz existants par rattrapage. En conséquence, l'invention a pour but de fournir une méthode et un dispositif pour favoriser un "régime de pompage" dans un moteur à turbine à gaz décroché; fournir-une méthode et un dispositif pour favoriser un "régime de pompage" dans un moteur à turbine à gaz décroché, cette méthode et ce dispositif pouvant être incorporés aux moteurs à turbine à gaz existants par rattrapage; fournir une méthode et un dispositif pour favoriser un "régime de pompage" dans un moteur à turbine à gaz décroché, cette méthode et ce dispositif étant calculés de manière à rendre minimales les contraintes structurelles imposées au moteur par le "régime de pompage". Pour atteindre les buts de la présente invention, on a mis au point une méthode favorisant un "régime de pompage" dans un moteur à turbine à gaz décroché qui consiste à contrôler la pression de la section de combustion; déterminer l'appari- tion d'un décrochage dans un moteur à turbine à gaz; et moduler une composante variant en fonction du temps d'un premier paramètre variable du moteur en phase avec une composante variable en fonction du temps de la pression de la section de combustion pour ainsi créer un "régime de pompage" dans le moteur à turbine à gaz. Selon une réalisation recommandée de la méthode, les amplitudes des composantes variant en fonction du temps du premier paramètre variable et de la pression de la section de combustion sont liées par une-relation prédéterminée choisie pour rendre minimales les contraintes structurelles imposées au moteur du fait de la modulation du premier paramètre variable. De plus, un dispositif favorisant "un régime de pompage" dans un moteur à turbine à gaz comporte un moyen de contrôle de la pression de la section de combustion du moteur à turbine à gaz; un moyen de détermination de l'apparition d'un décrochage dans le moteur; et un moyen de modulation d'une composante variant en fonction du temps d'un premier paramètre variable du moteur à turbine à gaz en phase avec une composante variant en fonction du temrs de la Dression de la section de combustion, favorisant un "régime de pompage" dans le moteur à turbine à gaz. Selon une réalisation recommandée du dispositif, les amplitudes des composantes variant en fonction du temps du premier paramètre variable et de la pression de la section de combustion sont liées par une relation prédéterminée, choisie pour rendre minimales les contraintes structurelles imposées par le moteur du fait de la modulation du premier paramètre variable. La description qui va suivre se réfère aux figures annexées qui représentent respectivement: figure 1, une vue en perspective, simplifiée, partielle- ment éclatée d'un moteur à turbine à gaz avec un schéma synoptique d'un moyen de mise en oeuvre de la présente invention; figure 2, une représentation schématique d'un moteur à turbine à gaz; figures 3 à 5, des courbes de différents paramètres -d'un moteur à turbine à gaz qui n'utilise pas la présente invention et par conséquent o s'établit à un "régime sans pompage" après l'apparition d'un décrochage; figures 6 à 8, des courbes de différents paramètres d'un moteur à turbine à gaz qui décroche et pour lequel on favorise un "régime de pompage" selon la présente invention; figure 9, une vue en perspective, simplifiée, partiellement éclatée d'une réalisation d'un moteur à turbine à gaz avec un schéma synoptique d'un autre moyen de mise en oeuvre de la présente invention; figures 10 et 11, des vues détaillées d'un ensemble d'aubes directrices de turbine à calage variable du moteur à turbine-à gaz de la figure 9; figures 12 à 14, des courbes représentant différents paramètres d'un moteur à turbine à gaz n'utilisant pas la présente invention et qui par conséquent s'établit à un "régime sans pompage" après l'apparition d'un décrochage; figures 15 à 17, des courbes représentant différents paramètres d'un moteur à turbine à gaz qui décroche et pour lequel on favorise un "régime de pompage" suivant la présente invention; figure 18, un schéma synoptique représentant un amplifi- cateur différent de celui de la figure 9 pour mettre en oeuvre une version affinée de-la présente invention figure 19, un schéma synoptique représentant une mise en oeuvre recommandée des différents moyens des figures 1 et 9; et figure 20, un schéma synoptique représentant une série de registres qui peuvent remplacer le registre de la figure 19 et ainsi mettre en oeuvre plusieurs autres moyens des figures 1 et 9 - La figure 1 représente une vue simplifiée d'une réalisa- tion d'un moteur à turbine à gaz 20 avec un schéma synoptique d'un moyen de mise en oeuvre de la présente invention Le moteur à turbine à gaz 20 possède une admission 21 qui aspire l'air ambiant Un compresseur axial 22 comprime l'air aspiré par l'entrée 21 et l'envoie vers une section de combustion 24. La section de combustion 24 comporte une chambre de combustion 25 dans laquelle on brûle le combustible comme indiqué par les flammes 26 et 27 On fournit le combustible à des injec- teurs 30 au moyen d'une conduite 28 d'alimentation en combus- tible et de conduites de raccordement 31. Le carburant enflammé 26 et 27 sert à accroître la température des gaz dans la section de combustion, ce gaz étant ensuite envoyé dans un ensemble 32 d'aubes directrices de turbine On réalise l'ensemble 32 d'aubes directrices de turbine sous la forme d'une couronne fixe par rapport à l'axe longitudinal du moteur à turbine à gaz 20 On relie des grilles d'aubes tournantes de turbine 34 et 35 à un arbre 37 qui, à son tour, est relié à l'élément tournant central du compresseur 22 pour assurer son fonctionnement. Le schéma synoptique de la figure 1 représente un moyen de mise en oeuvre de la présente invention Un moyen 38 d'alimen- tation en combustible fournit du combustible à des injecteurs par des conduites d'alimentation 28 et 31 Le moyen 38 d'alimentation en combustible comprend, par exemple, une pompe commandée par un signal électrique et qui peut être un dispositif classique En l'absence d'une condition de décrocha- ge du moteur à turbine à gaz 20, le moyen 38 d'alimentation en combustible est commandé de manière classique pour fournir du carburant aux injecteurs 30 Cependant, après l'apparition d'un décrochage dans le moteur 20, le moyen 38 d'alimentation est commandé par un signal électrique de modulation, fourni. par un moyen 59 de limitation de débit de carburant, signal de modulation qui s'impose au moyen de commande classique du carburant fourni aux injecteurs 30 Un capteur de débit de de carburant 41 contrôle le débit du carburant fourni aux injecteurs 30. La pression dans la section de combustion 24 est contrô- lée par un capteur de pression 42 qui est situé de manière convenable dans le moteur 20 immédiatement en aval du com- presseur 22 Le capteur de pression 42 doit avoir une réponse en fréquence allant jusqu'à-environ 10 k Hz, au moins pour les moteurs d'avions classiques, tels que celui spécifiquement décrit ici, et doit resister aux températures rencontrées Le capteur de pression 42 est de manière avantageuse un capteur de série Kulite STE-1-190 fabriqué par Kulite Semiconductor Products, Inc of Ridgefield, New Jersey De manière à détecter l'apparition d'un décrochage, on prévoit un détecteur de décro- chage 43 qui produit un signal électrique de sortie après une chute soudaine de la pression de la section de combustion détectée par le capteur de pression 42 Les détecteurs de décrochage sont bien connus de la technique et déterminent l'apparition d'un décrochage en détectant soit une chute brusque de la pression de la section de combustion, soit un accroissement de la température de la turbine à gaz On trouve une discussion sur les moyens précédents de détermination de l'apparition d'un décrochage dans S Drabek, "Stal Control" pages 23 à 26, Symposium on Compressor Stall, Surge and System Response, présenté à la Conférence de l'ASME Gas Turbine Power and Hydraulic Divisions, qui a eu lieu à Houston, Texas, du 6 au 9 Mars 1960 Pour la présente invention, le mode de déter- mination de l'apparition d'un décrochage n'est pas critique, du moment que le décrochage est déterminé Pour les moteurs à turbine à gaz particuliers envisagés ci-après, un critère convenable possible de détermination de l'apparition d'un décrochage est une chute brutale de la pression de la section de combustion constituée par une chute de 10 pour cent de sa valeur en 5 millisecondes Un signal électrique représentant une composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion est produit par un moyen de sommation 50 Ce signal variant en fonction temps provient de la sortie du capteur de pression 42 et de la sortie d'un moyen 47 Le signal électrique provenant du moyen 47 comporte une composante variant en fonction du temps et une composante constante dans le temps. Telle qu'on l'utilise ici, une composante ou un signai "variant dans le temps" comprend toutes les fluctuations dans le temps de ce signal ou de sa valeur Une composante ou un signal "variant dans le temps" peut, en plus, compren- dre encore une composante constante dans le temps de ce signal ou de sa valeur Le moyen 47 pendant le décrochage stocke et fournit continuellement à l'entrée négative du moyen de sommation 50 un signal constant dans le temps représentant la valeur de la pression de la section de combustion à l'apparition d'un décrochage Le moyen 47 produit son signal de sortie en réponse à un signal provenant de la sortie du détecteur 43 de décrochage Le moyen de sommation 50 sert à supprimer une composante constante dans le temps du signal produit par le capteur de pression 42 en en soustrayant le signal constant dans le temps produit par le moyen 47 Le signal desortie du moyen de sommation 50 constitue ainsi un signal représentant une composante variant dans le temps de la pression de la section de com- bustion. Le signal électrique, que l'on utilise à la fin pour moduler le débit de carburant quand la commande classique du moyen 38 d'alimentation en combustible est outrepassée après l'apparition d'un décrochage, provient du signal de sortie constant dans le temps d'un moyen 53 qui est addition- né au signal de sortie variant dans le temps d'un amplificateur à gain variable 52 par un moyen de sommation 54 Le moyen 53 contrôle le signal de sortie du capteur de débit 41 et soumet ce signal de sortie à un retard qui est supérieur à l'inter- valle de temps entre le moment de l'apparition d'une cause de décrochage et l'apparition d'un décrochage Quand un décrochage est déterminé selon le critère donné ci-dessus, le retard approprié est supérieur à environ 25 millisecondes. A l'apparition d'un décrochage, tel qu'il est détecté par le moyen 53 au moyen du signal de sortie du détecteur de décro- chage 43, le moyen 53 stocke la valeur retardée ou valeur "avant décrochage" du débit de carburant et produit un signal de sortie constant dans le temps représentant cette valeur. L'amplificateur 52 à gain variable amplifie le signal variant en fonction du temps issu du moyen de sommation 50 d'un gain déterminé par le signal de sortie d'un amplifica- teur 55, relié à une entrée de commande de gain de l'amplifi- cateur 52 Le signal de sortie de l'amplificateur 55 est proportionnel au signal de sortie du moyen 53, représentant la valeur avant décrochage du débit de carburant, et sert de signal de commande de gain pour l'amplificateur à gain variable 52 Ainsi, le signal variant en fonction du temps produit par l'amplificateur 52 est lié par une relation prédéterminée de proportionnalité au signal de sortie variant dans le temps du moyen de sommation 55 représentant la pression de la section de combustion, et à la valeur avant décrochage du débit de carburant Le gain, G, de l'amplifi- cateur 55 détermine le degré de proportionnalité entre le signal de sortie de l'amplificateur 52 (et, en finale, l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du débit modulé de carburant) et la valeur avant décrochage du débit de carburant On étudiera ci-dessous de manière approfondie une procédure permettant de choisir une valeur appropriée de G La caractéristique de gain de l'amplifica- teur 52 à gain variable est choisie de manière convenable une fois connue la valeur de G de l'amplificateur 55, pour fournir un signal à partir de l'amplificateur 52 repré- sentant le débit de carburant au lieu de la pression de la section de combustion telle que représentée par le signal de sortie du moyen de sommation 50. Le signal de sortie d'un moyen de sommation 54 que l'on utilise à la fin pour moduler le débit de carburant après l'apparition d'un décrochage peut être à nouveau traité par un moyen 58 de compensation de phase et, en plus, par un moyen 59 de limitation de débit Le moyen 58 de compensation de phase comporte un circuit de déphasage qui produit un signal de sortie ayant une phase effectivement avancée dans le temps par rapport à son signal d'entrée Une telle phase "effectivement avancée dans le temps" signifie qu'elle comprend à la fois une avance et un retard de phase quelque peu inférieur à un cycle complet de la fréquence fondamentale de son signal d'entrée L'avance réelle dans le temps est choisie de préférence égale au retard entre le débit de combustible et le dégagement de chaleur subséquent dans la chambre de combustion 24 (appelée ensuite simplement "dégagement de chaleur") On utilise de manière avantageuse le moyen 58 de compensation de phase quand un tel retard est relativement grand par rapport à un cycle de la fréquence fondamentale du signal de sortie du moyen de sommation 54 Par "retard relativement grand" on entend un retard de plus de 20 pour cent environ d'un cycle de la fréquence fondamentale du signal de sortie du moyen de somma- tion 54 Quand ce retard est faible, l'utilisation du moyen 58 de compensation de phase est facultative Cependant, quand ce retard n'est pas négligeable (par exemple, plus de 5 pour cent environ d'un cycle de la fréquence fondamentale du signal de sortie du moyen de sommation 54), il est souhaitable d'utiliser le moyen 58 pour permettre la réduction du gain G de l'amplificateur 55 (on étudiera son importance ci-dessous). Le moyen 59 de limitation de débit sert à limiter le débit de carburant à une valeur qui, de préférence, est la même ou pratiquement la même que le débit maximal nominal du moteur à turbine à gaz 20 Le but de la limitation du débit à une valeur nominale maximale est d'empêcher la surchauffe du moteur 20 Le moyen 59 de limitation de débit peut, de manière appropriée, comporter un circuit hacheur de crêtes En variante, on peut aussi incorporer le moyen 59 au moyen 38 d'alimentation en carburant, comme cela s'est fait quelque- fois. On utilise le signal électrique de sortie produit par le moyen 59 de limitation de débit, après l'apparition d'un décrochage dans le moteur 20, pour moduler l'un des paramètres variables du moteur 20, soit le débit de carburant, soit, en variante, le dégagement de chaleur dans la section de combustion 24 En particulier, on module pratiquement en phase la composante variant avec le temps du débit et la composante variant avec le temps du signal de sortie du moyen 59 de limitation de débit Tel qu'on l'utilise ici, un premier signal variant avec le temps est "pratiquement en phase" avec un deuxième signal variant avec le temps quand une partie de la fréquence fondamentale du premier signal est exactement en phase à l'intérieur d'un domaine de plus ou moins 900 avec une partie de la fréquence fonda- mentale du deuxième signal variant avec le temps Si on n'utilise pas le moyen 58 de compensation de phase, on peut admettre que la composante variant en fonction du temps du débit est modulée pratiquement en phase avec la composante variant dans le temps de la pression de la section de combus- tion, puisque le signal de sortie du moyen 59 de limitation de débit représente la pression de la section de combustion (excepté que dans une certaine mesure sa valeur est limitée par le moyen de limitation de débit 59) Si on utilise le moyen 58 de compensation de phase pour compenser le retard entre le débit de combustible et le dégagement de chaleur, ou si ce retard n'est pas important (comme défini ci-dessus), on peut dire que la composante variant en fonction du temps du dégagement de chaleur est modulée pratiquement en phase avec la composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion puisque le signal de sortie du moyen 59 de limitation de débit représente la pression de la section de combustion (excepté que dans une certaine mesure sa valeur est limitée par le moyen 59 et que sa phase est modifiée par le moyen 58 de compensation de phase) La valeur du gain prédéterminé, G, de l'amplificateur est déterminée de manière appropriée avec un degré élevé d'exactitude à partir de l'analyse suivante du fonctionnement du moteur 20 à turbine à gaz En liaison avec la figure 2, on a représenté un diagramme schématique d'un modèle simplifié ou idéal d'un moteur à turbine à gaz ayant des volumes- "grossièrement"déterminés pour le compresseur, la section de combustion et la turbine Dans le modèle aux volumes "grossiers" de la figure 2, on a représenté le compresseur placé dans un canal de longueur Lc et d'aire de section droite Ac, suivi par une section de combustion de volume Vp La section de il combustion est suivie d'une turbine ayant une section droite d'étranglement d'un ensemble d'aubes directrices de turbine d'aire At Les références de la figure 2 dont on vient de parler et celles que l'on utilisera ensuite sont définies comme suit Ac = aire de la section droite du compresseur At = aire de la section d'étranglement de l'ensemble d'aubes directrices de turbine B = grandeur sans dimensions définie par Mt t T ACLC C = augmentation instantanée de la pression produite par le compresseur Css (WC) = augmentation de pression en régime constant produite par le compresseur pour les deux états décroché et non décroché Cp = chaleur massique à pression constante du gaz traversant le moteur F = grandeur sans dimensions définie par Lt Ac Ac Lc H(t) = dégagement instantané de chaleur dans la section de combustion par la combustion du carburant K = constante sans dimensions qui tient compte de la chute de pression due au frottement occasionné par la chemise de la section de combustion Lc = longueur du canal du compresseur Lt = longueur du canal de la turbine Mt = nombre de Mach en bout de roue du compresseur Pa = pression de l'atmosphère ambiante Pp(t) = pression instantanée dans la section de combustion Pp(o) = pression dans la section de combustion avant l'apparition d'une cause de décrochage Q = rapport de pression critique R = constante des gaz parfaits Ta = température ambiante T T 1 j c = température à la sortie du compresseur c(o) = température à la sortie du compresseur avant l'appa- rition d'une cause de décrochage rt(t) = température instantanée à l'entrée de la turbine p = volume de la section de combustion îc(t) = débit massique instantané dans le compresseur Tt(t) = débit massique instantané dans la turbine = rapport des chaleurs massiques du gaz traversant le moteur ec = masse volumique des gaz à la sortie du compresseur 0th = masse volumique des gaz dans la section d'étrangle- ment de l'ensemble d'aubes directrices de turbine -T = une constante de temps; pour le fonctionnement en mode non décroché T= o, et pour le fonctionnement en mode décroché T est déterminé expérimentalement. Indices: a = ambiant c = compresseur ss = valeur en régime constant quand le moteur n'est pas en décrochage t = turbine th = étranglement On peut caractériser l'état dynamique instantané du moteur à turbine à gaz représenté à la figure 2 par cinq grandeurs "dépendantes", Wc(t), C(t), Pp(t), Tt(t), et Wt(t) On détermine les valeurs de ces cinq grandeurs en résolvant simultanément cinq équations différentielles qui expriment différentes relations entre ces cinq grandeurs. On a indiqué ci-dessous cinq équations différentielles appro- priées dont on a simplifié l'écriture en utilisant les relations de définition suivantes: ( - c c) Ta /.p *\ k P y -1 y J Pa y-1 y pc = / (R Tc)) La première équation est une équation de quantité de mouvement pour le conduit de compresseur et peut s'écrire comme suit: P= a+ +C c dt /pp _pa + KW 2 > Ac dt 2 c AC La deuxième équation est une équation semiempirique de retard concernant l'augmentation de la pression et s'écrit comme suit: d C(W T dqt + C = Css (WC) dt ss c La troisième équation est une équation d'équilibre énergétique pour la section de combustion et s'écrit comme suit: V d P p = Wc Cp T Wt Tt Cp + H(t) y-1 dt cpc ttp La quatrième équation prend en compte la continuité ou l'équi- libre des masses de la section de combustion et aussi l'équilibre énergétique de la section de combustion et s'écrit comme suit: V P i i d Tt c_ __ + (t W + dt, = 1-2 +%c S 2 2 y 1-2 Cp(Y-_) c T S + yM + cc c t La cinquième équation est une équation énergétique pour le canal de turbine avec l'ensemble d'aubes directrices de turbine en régime sonique (c'est-à-dire que la vitesse de l'écoulement d'air dans la section d'étranglement de l'en- semble des aubes directrices de turbine est supérieure à la vitesse du son) et s'écrit comme suit: 2/ rp P. ( 1) Cp T\ 2 Wt 2 2 t l y N V y 1 Ppk ) Y ( Q) Pour résoudre ces cinq équations différentielles, on considère en premier lieu que le moteur à turbine à gaz fonctionne en régime constant Dans ce cas, les grandeurs géométriques Lc, Ac, Vp, At et Lt doivent être spécifiées. On peut faire dépendre du temps ces grandeurs et utiliser ce fait en rapport avec une autre réalisation de la présente invention comme on le verra ci-dessous En régime constant, les valeurs initiales de Wc(t), C(t), Pp(t), Tt(t) et Wt(t) qui correspondent à un point de fonctionnement du système antérieur à l'apparition d'une cause de décrochage doivent être spécifiées De plus, en régime constant, il faut spécifier les paramètres suivants du moteur à turbine à gaz: à 100 % de la vitesse, la vitesse de la roue de la turbine (qui détermine Wc); à 100 % de la vitesse, le rapport en régime constant entre la-température de refoulement du compresseur (T en K) et la température ambiante (Ta en K); à 100 % de la vitesse, le rapport en régime constant entre la température d'entrée de la turbine (Tc en K) et la température ambiante (Ta en K) les caractéristiques en régime constant du compresseur (rapport des pressions en fonction du débit massique) à la fois pour le fonctionnement en décrochage et en non décrochage (Css (Wc)) dégagement instantané de chaleur dans la section de combus- tion H(t)) l'amplitude et la durée d'une cause de décrochage dans le pire cas pertinent, c'est-à-dire une perte de la marge de décrochage du fait de distorsions à l'entrée (c'est-à- dire (Css(Wc)) changes en valeur) Tels qu'utilisés ici "pertinent" signifie la cause de décrochage la plus vraisemblable et "pire" les effets désastreux maximum de la cause de décrochage Ces paramètres sont en général spécifiés par l'utilisateur car ils dépendent de l'utilisa- tion prévue du moteur à turbine à gaz. La correspondance entre les paramètres ci-dessus et les cinq équations précédentes sera évidente pour l'homme de l'art On peut rendre chacun de ces paramètres dépendant du temps, et selon une première réalisation de l'invention, faire de même pour le dégagement de chaleur instantané H(t). Avec les grandeurs géométriques et les paramètres du moteur spécifiés, on peut résoudre aisément les cinq équations différentielles en utilisant la méthode de prédiction- correction d'Adams Les figures 3 à 8 sont des courbes repré- sentant des paramètres choisis du moteur à turbine à gaz de la figure 2 Ces courbes sont basées sur la résolution simultanée des cinq équations différentielles pour un moteur à turbine à gaz ayant les paramètres suivants: à 100 % de la vitesse, une vitesse de turbine correspondant à une vitesse en bout de roue (Mt) de Mach 1 à 100 % de la vitesse, un rapport en régime constant entre la température de refoulement (Tc en ) et la température ambiante (Ta en ) égal à 1,93 à 100 % de la vitesse, un rapport en régime constant entre la température d'entrée de la turbine (Tt en O) et la température ambiante (T en O), égal à 6 a à 100 % de la vitesse, un rapport de pression globale de décrochage du compresseur de 8, 441 caractéristiques du compresseur en régime constant (rapport de pression en fonction du débit massique) en modes de décrochage et de non décrochage: les courbes en traits interrompus 60 et 61 de la figure 5. l'amplitude et la durée de la cause de décrochage dans le pire cas Pertinent: diminution de 7 % de l'aire de la section d'étranglement du diffuseur de la turbine (ceci suppose, bien sûr, que le moteur à turbine à gaz dont il s'agit, a une section variable d'étranglement de diffuseur de turbine comme on l'étudiera de manière approfondie en liaison avec le moteur de la figure 9). les grandeurs géométriques Lc, Ac, Vp At et Lt sont telles que les grandeurs sans dimensions ont pour valeur B= Mt V \-/-A = 0,4 2 Cc FLA F =Lt Ac 0,36 At Lc Une étude de ces courbes indiquera comment choisir une valeur appropriée pour le gain prédéterminé, G, de l'amplificateur 55. Pour bien mettre en valeur le fonctionnement de la présente invention, les figures 3 à 5 représentent les résultats pour un moteur à turbine à gaz décroché n'utilisant pas la présente invention. La figure 3 représente la grandeur P (t) P, soit Pres- pa sion dans la section de combustion moins pression ambiante (appelée ciaprès simplement "Pression"), en fonction du temps>après l'apparition au temps " O " d'une cause de décrochage. Ceci fait apparattre un décrochage, en utilisant le critère défini auparavant, au bout-d'environ 10 millisecondes On peut voir que la Pression passe par plusieurs oscillations fortement amorties puis prend une valeur pratiquement constante après environ 60 millisecondes Un tel comporte- ment de la Pression indique que le moteur fonctionne en régime sans pompage, en décrochage rotatif Ce type de décrochage constitue souvent un décrochage non rattrapable. La figure 4 représente la grandeur Dégagement de chaleur de la combustion (appelée ensuite simplement Dégage- ment de chaleur) H(t), en fonction du temps après l'apparition au temps " O " d'une cause de décrochage Après le temps " O ", le dégagement de chaleur a chuté à 75 % de sa valeur anté- rieure C'est une action de correction classique (non étudiée ici) qui a pour but de compenser un état de décrochage. Cependant, le moteur se trouve en état de décrochage non- rattrapable nonobstant cette action corrective. La figure 5 représente la grandeur Pp (t) Pa ("Pression") en fonction du débit massique dans le compresseur WC(t) (appelée ensuite simplement débit massique) et correspond au fonctionnement du moteur selon les figures 3 et 4 La courbe en traits interrompus 60 représente la caractéristique en régime constant, non décroché du compresseur, Css (Wc), et la courbe en traits interrompus 61 la caractéristique, C ss(Wc), du compresseur en régime constant, décroché La courbe de fonctionnement du compresseur au départ est la même que la courbe 60 du compresseur en régime constant, non décroché, mais la cause de décrochage lui fait décrire des cercles en sens inverse des aiguilles d'une montre jusqu'à ce qu'elle se stabilise sur la courbe 61 du compresseur en régime constant décroché Ce type de courbe de fonctionnement pour le compresseur est une autre manière de représenter le fonctionnement du moteur en "régime sans pompage" ou non récupérable de décrochage. Les courbes des figures 6 à 8 représentent le fonction- nement d'une première réalisation de l'invention qui est mise en oeuvre par les moyens représentés sur le diagramme synoptique de la figure 1 On peut voir figure 6 que la pression de la section de combustion P p(t) moins la pression ambiante (Pp(t) Pa), appelée simplement Pression, chute en valeur au début dans un intervalle de temps compris entre O et 5 millisecondes L'apparition du décrochage se produit dans cet intervalle de temps, si on utilise le critère de décrochage défini ci-dessus Selon la présente invention, la composante variant en fonction du temps du dégagement de chaleur dans la section de combustion H(t) ("Dégagement de Chaleur") de la figure 7 est modulée pratiquement en phase avec la composante variant en fonction du temps de la Pression de la figure 6, ou de manière équivalente avec la composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion puisque la pression ambiante Pa est constante par définition Pour le moteur à turbine à gaz particulier défini par les paramètres ci-dessus, le dégage- ment de chaleur est modulé de manière à varier entre 82 et 107 % de sa valeur avant l'apparition d'une cause de décrochage provoquant le décrochage du moteur Le dégagement de chaleur comprend une composante variant en fonction temps et une composante constante dans le temps On choisit la composante constante de manière appropriée pour être égale à 100 % de la valeur du dégagement de chaleur avant l'appari- tion de la cause de décrochage Cependant, la composante constante peut avoir d'autres valeurs qui se trouvent de préférence dans l'intervalle d'environ 25 % de sa valeur avant l'apparition d'une cause de décrochage Cette limita- tion de la valeur de la composante constante du dégagement de chaleur est conçue pour empêcher un changement important dans le dégagement de chaleur d'agir comme une cause de décrochage. On peut voir figure 6 que la Pression continue d'osciller plutôt que de décroître très vite comme c'était le cas à la figure 3 La figure 8 représente la Pression (Pression de la section de combustion moins Pression ambiante (soit P p(t)-P a) en fonction du débit massique dans le compresseur-("Débit massique") Wc(t)0 La courbe en trait continu de la figure 8 représentant le fonctionnement du compresseur, débuteà partir de la courbe 60 du compresseur non décroché en régime cons- tant et puis tourne en sens inverse des aiguilles d'une - montre pour effectuer plusieurs tours complets ou cycles. Pendant chacun de ces cycles, la courbe en trait continu coïncide pendant un certain temps avec la courbe 60 du compresseur non décroché, en régime constant, dans la partie 62 de cette dernière En d'autres mots, le moteur à turbine à gaz de la figure 2 fonctionne de manière cyclique avec pour chaque cycle une partie en fonctionnement normal. On connaît ce phénomène sous le nom de "régime de pompage" ou alternance entre un fonctionnement décroché et un fonctionnement normal Il est très souhaitable d'avoir un "régime de pompage" pendant le décrochage du moteur parce qu'ainsi le moteur peut reprendre aisément un fonctionnement normal simplement par élimination de la cause du décrochage. Pour atteindre les objectifs de la présente invention, il n'est pas nécessaire que la courbe de fonctionnement du compresseur à la figure 8 (courbe en trait continu) coïncide à chaque cycle avec la courbe 60 du compresseur non décroché en régime constant afin de définir un "régime de pompage". Ce qui est nécessaire, c'est que la courbe de fonctionnement coïncide éventuellement, pendant certains cycles, avec la courbe 60 grâce à quoi on peut obtenir, en fin de compte, un "régime de pompage" Bien sûr, il est souhaitable d'attein- dre aussi vite que possible un "régime de pompage" mais il faut aussi éviter d'avoir une trop grande modulation du dégagement de chaleur de peur de soumettre le moteur à des contraintes structurelles excessives. Pour parvenir à un gain prédéterminé, G, approprié, pour l'amplificateur 55 de la figure 1, on doit utiliser une première équation en fonction du temps pour H(t) correspon- dant à une première valeur du gain prédéterminé, G, dans la résolution simultanée des cinq équations différentielles. On doit utiliser une deuxième équation en fonction du temps et plus si nécessaire pour H (t) pour déterminer une valeur appropriée du gain, G, pour être sûr qu'à la fin un "régime de pompage" s'établisse. Il est souhaitable de réduire au minimum le gain prédéterminé, G, de manière à réduire substantiellement les contraintes structurelles imposées au moteur En conséquence, il faut utiliser des valeurs différentes de H(t) dans la résolution des équations pour atteindre la valeur la plus faible du gain prédéterminé, G, compatible avec l'établisse- ment d'un "régime de pompage" final. En se référant à la figure 9, on a représenté une vue simplifiée d'une réalisation d'un moteur à turbine à gaz 70 avec un schéma synoptique d'un nouveau moyen de mise en oeuvre de la présente invention Le moteur à turbine à gaz est semblable au moteur 20, décrit ci-dessus, et il possède un ensemble 71 d'aubes directrices de turbine conçu avec un col de diffuseur de turbine à section variable (appelé ensuite C D T S V) Les ensembles d'aubes directrices de turbine ayant des C D T S V sont bien connus de l'homme de l'art Dans une mise en oeuvre possible, on réalise l'ensemble 71 d'aubes directrices de turbine avec un dispositif permet- tant de faire tourner chaque aube individuellement On a représenté, de manière simplifiée, à la figure 10, un dispo- sitif approprié pour faire tourner ces aubes. En liaison avec la figure 10, chaque aube 72 de l'ensemble 71 des aubes directrices de turbine peut tourner autour de son axe vertical On commande cette rotation par un anneau rotatif 74 qui roule sur un galet 75 L'anneau 74 imprime un mouvement aux biellettes 77 et 78, qui à leur tour donnent un mouvement -de rotation à chaque aube au moyen de leurs axes respectifs tels que l'axe 80 La position de l'anneau rotatif 74 par rapport à chaque aube directrice 72 est commandée par un moyen de réglage 81 du C D T S V représenté dans le schéma synoptique de la figure 9. On peut avoir une meilleure appréciation des possibilités de variation du C D T S V de l'ensemble 71 des aubes direc- trices de turbine en considérant le diagramme "d'étage" de la figure 11 Les aubes directrices à gauche de la figure il représentent l'ensemble 71 des aubes directrices, et les aubes de turbine à droite de la figure représentent un ensemble 82 d'aubes de rotor qui est contigu et en aval de l'ensemble 71 Quand les aubes directrices de l'ensemble 71 se trouvent dans la position indiquéepar le diagramme en trait continu, on réalise une section de passage ayant la largeur indiquée par la flèche 84 Quand les aubes directrices de l'ensemble 71 occupent la position représentée par les traits interrom- -pus de la figure 11, on réalise une section de passage comme indiqué par la flèche 85 On peut remarquer que la flèche 85 est plus petite que la flèche 84 Puisque la section du C.D T S V des-aubes directrices dépend de la distance séparant des aubes directrices adjacentes de l'ensemble 71, on peut se rendre compte que la section du C D T S V est un paramètre variable -du moteur à turbine à gaz 70 Il est bien connu-que lorsqu'un compresseur fonctionne en mode non décroché, une diminution de la section du C D T S V. réduit le débit massique dans le compresseur accroissant ainsi son rapport de pression et augmentant la puissance utile globale du moteur 70. On met en oeuvre classiquement de manière appropriée le moyen de commande 81 de la section du C D T S V pour un fonctionnement sans décrochage Quand il y a décrochage, le moyen de-commande 81 de la section du C D T S V module les variations de cette dernière pratiquement en phase avec un signal électrique de modulation provenant d'un moyen de sommation 101 Le moyen de commande 81 produit aussi un signal électrique de sortie indiquant le réglage de la section de passage du C D T S V Un détecteur de décrochage détermine l'apparition d'un décrochage et produit en réponse un signal de sortie Pour le moteur à turbine à gaz 70 conforme aux paramètres spécifiques de turbine à gaz dé- finis ci-dessus, le critère de détermination de l'apparition d'un décrochage est le même que celui défini pour le détecteur de décrochage 43 de la figure 1 Un moyen 91 contrôle le réglage de la section du C D T S V en réponse au signal de sortie du moyen de commande 81 des variations de la section du C D T S V, retarde ce signal d'environ 25 millisecondes et délivre le signal retardé résultant après l'apparition d'un décrochage, détecté par le moyen 91, en réponse au signal de sortie du détecteur de décrochage 90 Ce signal retardé de sortie du moyen 91 représente une valeur avant décrochage de la section du C D T S V avant l'apparition d'une cause de décrochage A l'apparition d'un décrochage tel qu'il est indiqué par un signal de sortie provenant du détecteur de décrochage 90, le moyen 92 enregistre et fournit de manière continue à une entrée négative d'un moyen de sommation 94 un signal représentant la section du C D T S V. à leaomarition-du décrochage Le moven de sommation 94 soustrait le signal de sortie du moyen 92 représentant la valeur de la section du C D T S V à l'apparition du décrochage du signal de sortie du moyen 91 représentant la valeur avant décrochage de la section du C D T S V et four- nit un signal de sortie constant dans le temps utilisable pour déterminer la section du C D T S V après l'apparition d'un décrochage On "soustrait" la valeur de la section du C D T S V à l'apparition d'un décrochage de la valeur du C.D T S V en régime constant pour pouvoir inclure une action correctrice de l'art antérieur cherchant à compenser un état de décrochage dans un moteur pour lequel la cause de décrochage est constituée par un changement brusque de la section du C D T S V Cette action correctrice de l'art antérieur, en d'autres termes, est constituée par l'augmenta- tion de la section du C D T S V après l'apparition d'un décrochage par rapport à sa valeur en régime constant, si la cause du décrochage est une réduction de la section du C.D T S V, ou vice versa La valeur de correction de l'aug- mentation ou de la réduction de la section du C D T S V est en général la même que celle de l'augmentation ou de la réduction de la section du C D T S V qui constitue la cause du décrochage. Un capteur de pression 95 mesure la pression de la section de combustion du moteur à turbine à gaz 70 Ce capteur de pression 95 comprend les mêmes dispositifs que le capteur de pression 42 de la figure 1 Le capteur de pression 95 produit un signal de sortie représentant la pression de la section de combustion En réponse à ce signal de sortie, un moyen 97 stocke pendant le décrochage un signal représentant la valeur de la pression de la section de com- bustion à l'apparition d'un décrochage et envoie ce signal constant dans le temps à l'entrée négative d'un moyen de sommation 98. Le moyen de sommation 98 soustrait le signal constant dans le temps provenant du moyen 97 du signal provenant du capteur de pression 95 et envoie un signal de sortie variant dans le temps à un amplificateur 100 Ce signal variant dans le temps représente la composante variable dans le temps de la pression de la section de combustion Ce signal variant dans le temps est amplifié par l'amplificateur 100 ayant un gain prédéterminé, G, et qui envoie un signal de sortie amplifié à l'entrée négative d'un moyen de sommation 101. Le moyen de sommation 101 soustrait le signal amplifié provenant de l'amplificateur 100, représentant la composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion, du signal de sortie du moyen de sommation 94, représentant une composante constante dans le temps de la section du C D T S V Le signal de sortie du moyen de somma- tion 101 constitue un signal de modulation utilisé par le moyen de commande 81 de la section du C D T S V pour moduler la section du C D T S V après l'apparition d'un décrochage. Ainsi, on peut dire que la composante variant en fonction du temps du paramètre variable comportant une réduction de la section du C D T S V est modulée pratiquement en phase avec la composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion De plus, on peut dire que l'ampli- tude de la composante variant en fonction du temps de la réduction de la 9 ection du C D T S V est en relation de proportionnalité prédéterminée avec la composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion. Les figures 12 à 17 sont des courbes représentant des paramètres choisis du moteur à turbine à gaz de la figure 2. Ces courbes sont basées sur la résolution simultanée des cinq équations différentielles énoncées précédemment pour un moteur particulier ayant les mêmes paramètres que ceux utilisés pour les figures 3 à 8 Une étude des courbes des figures 12 à 17 indiquera comment choisir une valeur appropriée du gain prédéterminé, G, de l'amplificateur 100 de la figure 9. Pour bien-mettre en valeur le fonctionnement de la présente invention, les figures 12 à 14 représentent les différents paramètres d'un moteur à turbine à gaz qui "décroche" du fait d'une réduction brutale de la section du C.D T S V du moteur au temps " O " et o on utilise seulement l'action correctrice de l'art antérieur, c'est-à-dire l'aug- mentation de la section du C D T S V. Si on se reporte à la figure 12, on remarque que la Pression (Pression = Pression dans la section de combustion moins la pression ambiante, soit P p(t) Pa) chute brutale- ment dans les premières millisecondes après le temps " O ". L'apparition d'un décrochage selon le critère défini auparavant a lieu au bout d'environ 4 millisecondes La figure 13 représente la cause de décrochage, c'est-à-dire la réduction de la section du C D T S V de 7 pour cent probablement lors d'un essai d'accélération rapide du moteur. Au bout d'environ 22 millisecondes, on met en oeuvre l'action correctrice de l'art antérieur, c'est-à-dire qu'on augmente la section du C D T S V de la valeur de la réduction cause du décrochage On peut cependant observer figure 12 que la Pression continue d'osciller de manière rapidement d&crois- sante, ce qui est caractéristique d'un régime de décrochage. sans pompage. * L'existence d'un régime de décrochage sans pompage est clairement représenté figure 14 La courbe de fonctionnement du compresseur (en trait continu) se trouve au départ sur la courbe 60 du compresseur non décroché en régime constant. Ensuite la courbe de fonctionnement du compresseur se déplace rapidement vers la gauche de la partie supérieure de la courbe 60 et se met à tourner en spirale en sens inverse des aiguilles d'une montre jusqu'à ce qu'elle atteigne la courbe 61 du compresseur décroché en régime constant On peut remar- quer que la courbe de fonctionnement du compresseur ne revient jamais sur la courbe 60 de non décrochage et ainsi ne réussit pas à déterminer un "régime de pompage". En incorporant la présente invention dans le moteur à turbine à gaz 70 de la figure 9, ce dernier est en "régime de pompage" après un décrochage comme représenté par les courbes des figures 15 à 17 Les deux courbes 15 et 16 sont les mêmes que les courbes 12 et 13 jusqu'à 22 millisecondes. Après ce point, on module la section du C D T S V comme indiqué à la figure 16 C'est-à-dire que l'on module la composante variant avec le temps de la réduction de la section du C D T S V pratiquement en phase avec la compo- sante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion telle qu'elle est représentée par la courbe Pression de la figure 15. En comparant les figures 13 et 16, on peut remarquer que la présente invention a utilisé l'action correctrice de l'art antérieur pour compenser le décrochage (voir figure 13 et discussion ci-dessus) (Le choix de la composante constante dans le temps de la section de passage au bout de 22 millisecondes se fait par les moyens 91, 92, 94 du schéma synoptique de la figure 9) Cependant, la présente invention n'a pas besoin d'incorporer l'action correctrice de l'art antérieur On peut plutôt choisir la composante constante dans le temps de la section du C D T S V égale, par exemple, à la valeur de la section du C D T S V avant que ne se produise une cause de décrochage (Ceci exigerait que les moyens 91, 92 et 94 de la figure 9 soient remplacés par un moyen analogue au moyen 53 de la figure 1, lequel produit une valeur avant décrochage du paramètre variable débit de combustible). On peut remarquer figure 16 que l'invention devient efficace un petit peu après l'apparition d'un décrochage selon le critère défini ci-dessus Si l'on se reporte au schéma synoptique de la figure 9 cela signifie que le signal de modulation produit par le moyen de sommation 101 ne contrôle de manière efficace le moyen 81 de réglage de la section du C D T S V qu'au bout d'environ 22 milli- secondes pour cet exemple particulier, décrit par la courbe de la figure 6 Le moteur 70 néanmoins se trouve finalement en "régime de pompage" Cette situation souligne le fait que la détermination dumoment précis de l'apparition d'un décrochage n'est pas critique pour la présente inven- tion Il est seulement critique de détecter ou de déterminer un décrochage. Figure 17)apparaît clairement le fait que le moteur décrit par les courbes précédentes 15 et 16 se trouve en fin de compte en "régime de pompage" La courbe de fonctionnement du compresseur (en trait continu) débute sur la courbe 60 du compresseur non décroché en régime permanent, ensuite elle se déplace rapidement vers la gauche de la partie supérieure de la courbe 60 puis tourne en spirale pendant plusieurs cycles en sens inverse des aiguilles d'une montre jusqu'à ce qu'enfin elle coïncide à nouveau avec la courbe 60 de régime permanent non décroché La coïncidence de la courbe de fonctionnement du compresseur et de la courbe 60 définit l'apparition d'un "régime de pompage". Pour obtenir un gain prédéterminé, G, approprié pour l'amplificateur 100 de la figure 9, on doit utiliser une première équation fonction du temps de variation de la section du C D T S V correspondant à une première valeur du gain prédéterminé, G, dans la résolution simultanée des cinq équations différentielles définies ci-dessus On utilise ensuite une deuxième équation en fonction du temps de la variation de la section du C D T S V, et d'autres si nécessaire, pour déterminer une valeur appropriée du gain prédéterminé, G, pour être sûr qu'à la fin un "régime de pompage" s'établisse. Il est souhaitable de réduire au minimum le gain pré- déterminé, G, de manière à réduire substantiellement les contraintes structurelles imposées au moteur En conséquence, il faut utiliser des valeurs différentes de la section du C.D T S V pour la résolution des équations ci-dessus de manière à atteindre la valeur la plus faible du gain prédé- terminé, G, compatible avec l'établissement d'un "régime de pompage" final. Dans une autre réalisationide la présente invention, l'amplificateur 100 est remplacé par l'amplificateur à gain variable 100 ' de la figure 18 Sur cette figure, l'amplifi- cateur 100 ' à gain variable possède, à la différence de l'amplificateur 100 de la figure 9, une entrée de commande de gain Un détecteur de vitesse de turbine 102 détecte la vitesse de rotation de la turbine du moteur 70 et envoie cette information à un moyen de résolution d'équation 104. Le moyen 104 comporte un ordinateur avec lequel on peut résoudre les cinq équations différentielles définies ci- dessus et comprend un moyen pour fournir un signal de commande de gain à l'entrée de commande de gain de l'ampli- ficateur à gain variable 100 ' En conséquence, on peut rendre minimal le gain de l'amplificateur à gain variable ' de manière compatible avec l'établissement d'un "régime de pompage" final dans le moteur 70 quand il est décroché La réduction du gain de l'amplificateur 100 ' permet de réduire l'amplitude de la composante variant en 10188 fonction du temps qui comporte la réduction de la section du C.D T S V grâce à quoi on réduit de même les contraintes structurelles imposées au moteur 70. A partir de la description qui précède de la présente invention, on remarquera que celle-ci atteint plusieurs objectifs importants Par exemple, on réalise une méthode et un dispositif pour favoriser un "régime de pompage" dans un moteur à turbine à gaz décroché On peut aussi inclure cette méthode et ce dispositif dans les moteurs existantss par rattrapage De plus, la méthode et le dispositif sont calculés pour réduire au minimum les contraintes structurelles imposées à un moteur à turbine à gaz quand on y favorise un "régime de pompage". La figure 19 est un schéma synoptique représentant une réalisation souhaitée des moyens suivants: le moyen 47 de la figure 1, les moyens 92 et 97 de la figure 9 Chacun de ces moyens reçoit un signal de sortie provenant respective- ment du détecteur de décrochage 43 ou 90 indiquant l'apparition d'un décrochage; ce signal de sortie peut ainsi constituer un signal de temporisation indiquant l'apparition d'un décrochage Chacun de ces moyens reçoit aussi un signal d'entrée (par exemple, le moyen 47 reçoit un signal d'entrée provenant du capteur de pression 42) et envoie un signal de sortie vers un autre dispositif (par exemple, le moyen 47 envoie un signal de sortie vers le moyen de sommation ) En conséquence, sur le diaaramme du circuit 110 de la figure 19 on a représenté ce circuit recevant un signal d'entrée et un signal de temporisation provenant d'lun détecteur de décrochage et fournissant un signal de sortie. Un circuit d'échantillonnage analogique-numérique 111 reçoit le signal d'entrée qui est un signal analogique et l'échantillonne périodiquement Pour le moteur à turbine à gaz particulier décrit ci-dessus, un cycle convenable d'échantillonnage est de 0,5 millisecondes En général, plus un moteur à turbine à gaz est petit, plus les fréquences intéressantes sont élevées et donc plus court est le cycle d'échantillonnage Le circuit analogique-numérique 111 envoie un signal de sortie numérique représentantla valeur échantillonnée du signal d'entrée après chaque échantillonnage, vers un registre 112 par une porte ET 114 La porte ET 114 combinée à une porte d'inversion 115 valide la transmission de données provenant du circuit d'échantillonnage 111 analogique-numérique vers le registre 112 seulement avant l'apparition d'un décrochage pendant que le signal de temporisation provenant du détecteur de décrochage a une valeur logique "zéro" Ainsi les données contenues dans le registre 112 sont mises à jour à chaque période d'échantillon- nage avant l'apparition d'un décrochage. Une porte ET 117 bloque ou empêche la transmission de données provenant du registre 112 vers un convertisseur -numérique-analogique 118 avant l'apparition d'un décrochage. A l'apparition d'un décrochage quand le signal de temporisation provenant du détecteur de décrochage prend la valeur logique "un", la porte ET 117 valide latransmission de données provenant du registre 112 vers le convertisseur numérique- analogique 118 En même temps, la porte ET 114 empêche la transmission de données provenant du circuit d'échantillonnage analogique-numérique 111 vers le registre 112, obligeant ainsi le registre 112 à stocker les données représentant le signal d'entrée à l'apparition d'un décrochage; en conséquence, le convertisseur numérique-analogique reçoit une donnée constante dans le temps provenant du registre 112 après l'apparition d'un décrochage et envoie un signal de sortie constant dans le temps équivalent au signal d'entrée à l'apparition d'un décrochage. Le registre 112 comporte, de manière appropriée, pour le moteur particulier décrit ci-dessus, un registre à 12 bits On réalise de préférence la transmission en parallèle des données numériques avec le circuit 110 bien que l'on n'ait seulement représenté qu'une transmission en ligne. En remplaçant le registre unique 112 du circuit 110 de la figure 19 par la série de registres 200 représentés à la figure 20, le circuit modifié 110 met en oeuvre de manière appropriée les moyens suivants: le moyen 53 de la figure 1 et le moyen 91 de la figure 9 Les registres 200, au nombre de 50, de la figure 20, ne contiennent pas de données au départ Puis le registre 200 a reçoit des données représentant une valeur échantillonnée du signal d'entrée du circuit d'échantillonnage analogique-numérique 111 Après le nouveau cycle d'échantillonnage, la donnée se trouvant dans le registre 200 a est décalée vers le registre 200 b, et le registre 200 a reçoit les nouvelles données provenant du circuit d'échantillonnage analogique-numérique 111. Après qu'il se soit écoulé 50 cycles d'échantillonnage ( 25 millisecondes pour le circuit décrit), le registre 200 y contient une donnée qui est retardée de 25 millisecondes par rapport à une donnée contenue dans le registre 200 a. Ainsi, après le fonctionnement initial de 25 millisecondes du circuit modifié 110, à n'importe quel moment donné t = "eto", la donnée contenue dans le registre 200 y représente une valeur échantillonnée du signal d'entrée retardé de millisecondes ou en d'autres mots une valeur échantillonnée au temps t = to -25 millisecondes En conséquence, après l'apparition de décrochage,le circuit modifié 110 fournit un signal de sortie constant dans le temps représentant une valeur retardée de 25 millisecondes du signal d'entrée, ou, autrement dit, une valeur avant décrochage de ce signal. REVENDICATIONS 1 Méthode de mise en oeuvre d'un "régime de pompage" dans un moteur à turbine à gaz décroché ( 20, 70) comportant une section de combustion ( 24) placée entre un compresseur ( 22) et une turbine ( 32), caractérisée en ce qu'elle consiste à: a) contrôler la pression dans la section de combus- tion ( 24) du moteur à turbine à gaz ( 20); b) déterminer l'apparition d'un décrochage dans le moteur ( 20); et c) moduler une composante variant en fonction du temps d'un premier paramètre variable du moteur ( 20) prati- quement en phase avec une composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion ( 24) après l'apparition du décrochage, créant ainsi un "régime de pompage" dans le moteur à turbine à gaz ( 20). 2 Méthode selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable est liée par une relation prédéterminée avec l'amplitude de la pression de la section de combustion. 3 Méthode selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre les étapes suivantes a) contrôler le premier paramètre variable et en déterminer une valeur avant décrochage; et b) donner à ce premier paramètre variable une première composante constante dans le temps après l'apparition d'un décrochage, cette composante constante dans le temps ayant une valeur qui se trouve dans l'intervalle d'environ pour cent de sa valeur avant décrochage. 4 Méthode selon la revendication 3, caractérisée en ce que la valeur avant décrochage du premier paramètre constitue une valeur existant avant l'apparition d'une cause de décrochage qui provoque ledit décrochage. Méthode selon la revendication 1, caractérisée en ce que le premier paramètre variable est constitué par le débit de combustible de la section de combustion ( 24) du moteur à turbine à gaz ( 20). 6 Méthode selon la revendication 1, caractérisée en ce que le premier paramètre variable est constitué par le déga- gement de chaleur dans la section de combustion ( 24) du moteur ( 20). 7 Méthode selon la revendication 6, caractérisée en ce que la modulation d'une composante variant en fonction du temps du dégagement de chaleur comporte la modulation d'une composante variant en fonction du temps du débit de combus- tible de la section de combustion ( 24). 8 Méthode selon la revendition 7, caractérisée en ce que la modulation d'une composante variant en fonction du temps du débit de combustible comporte une compensation importante du retard entre le débit de combustible et le dégagement de chaleur. 9 Méthode selon l'une quelconque des revendications à 7, caractérisée en ce qu'elle comprend une limitation du débit de combustible au débit maximal nominal de combustible du moteur à turbine à gaz ( 20) après l'apparition du décrochage. 10 Méthode selon l'une quelconque des revendications à 6, caractérisée en ce que l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable est liée par une relation prédéterminée avec l'amplitude de la pression de la section de combustion ( 24), cette relation prédéterminée étant une relation de proportionnalité entre l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable et l'amplitude de la composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion ( 24). 11 Méthode selon la revendication 10, caractérisée en ce que l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable est aussi proportionnelle à une valeur avant décrochage de ce premier paramètre variable. 12 Méthode selon la revendication 11, caractérisée en ce que la valeur avant décrochage du premier paramètre variable constitue une valeur existant avant l'apparition d'une cause de décrochage provoquant le décrochage. 13 Méthode selon la revendication 1, caractérisée en ce que: a) le moteur à turbine à gaz ( 70) comporte un col de diffuseur de turbine à section variable ( 71); et b) que le premier paramètre variable est constitué par une réduction de la section du colde diffuseur de turbine à section variable ( 71). 14 Méthode selon la revendication 13, caractérisée en ce l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable est liée par une relation prédéter- minée avec l'amplitude de la pression de la section de combustion ( 24), cette relation prédéterminée étant une relation de proportionnalité entre l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable et l'amplitude de la composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion ( 24). Méthode selon la revendication 14, caractérisée en ce que l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre dépend d'un second paramètre variable du moteur à turbine à gaz ( 70). 16 Méthode selon la revendication 15, caractérisée en ce que le second paramètre variable est constitué par la vitesse de la turbine ( 32) du moteur à turbine à gaz VO). 17 Méthode selon la revendication 2, caractérisée en ce que la relation prédéterminée est choisie de manière à réduire substantiellement les contraintes structurelles imposées au moteur à turbine à gaz ( 70) du fait de la modulation du premier paramètre variable. 18 Méthode selon la revendication 17, caractérisée en ce que la relation prédéterminée dépend d'un deuxième paramètre variable du moteur à turbine à gaz ( 70) 19 Méthode selon la revendication 18, caractérisée en ce que le deuxième paramètre variable est constitué par la vitesse de la turbine ( 32) du moteur à turbine à gaz h 70). 20 Dispositif pour favoriser un "régime de pompage" dans un moteur à turbine à gaz ( 20, 70) décroché comportant une section de combustion ( 24) placée entre un compresseur ( 22) et une turbine ( 32), caractérisé en ce qu'il comprend a)-un moyen ( 42) pour contrôler la pression dans la section de combustion ( 24) du moteur à turbine à gaz ( 20) b) des moyens ( 43, 47) de détermination de l'appari- tion d'un décrochage dans le moteur à turbine à gaz ( 20); et c) des moyens ( 52, 53, 54, 58) pour moduler une composante variant en fonction du temps d'un premier paramètre variable du moteur ( 20) pratiquement en phase avec une composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion après l'apparition du décrochage, créant ainsi un "régime de pompage" dans le moteur à turbine à gaz ( 20). 21 Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable est liée par une relation prédéterminée avec l'amplitude de la pression de la section de combustion. 22 Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en en ce qu'il comprend en outre: a) un moyen ( 41) pour contrôler le premier paramètre variable et en déterminer une valeur avant décrochage; et b) un moyen ( 53) pour fournir au premier paramètre variable une composante constante dans le temps après l'appa- rition d'un décrochage, cette composante constante dans le temps ayant une valeur qui se trouve dans l'intervalle d'environ 25 pour cent de sa valeur avant décrochage. 23 Dispositif selon la revendication 22, caractérisé en ce que la valeur avant décrochage du premier paramètre constitue une valeur existant avant l'apparition d'une cause de décrochage provoquant le décrochage. 24 Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que le premier paramètre variable est constitué par le débit de combustible de la section de combustion ( 24) du moteur à turbine à gaz ( 20). Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que le premier paramètre variable est constitué par le dégagement de chaleur dans la section de combustion ( 24) du moteur à turbine à gaz ( 20). 26 Dispositif selon la revendication 25, caractérisé en ce que le moyen de modulation d'une composante variant en fonction du temps du dégagement de chaleur comporte un moyen ( 52) pour moduler une composante variant en fonction du temps du débit de combustible de la section de combustion ( 24). 27 Dispositif selon la revendication 26, caractérisé en ce que le moyen ( 52) pour moduler une composante variant en fonction du temps du débit de combustible comporte un moyen ( 58) pour compenser substantiellement le retard entre le débit de combustible et le dégagement de chaleur. 28 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 24 à 26, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen ( 59) de limitation de débit de combustible au débit maximal nominal du moteur à turbine à gaz ( 20) après le début d'un décrochage. 29 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 24 à 26, caractérisé en ce que l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable est liée par une relation prédéterminée avec l'amplitude de la pression de la section de combustion ( 24), cette relation prédéterminée étant une relation de proportionnalité entre l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable et l'amplitude de la composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion ( 24). Dispositif selon la revendication 29, caractérisé en ce que l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable est aussi propor- tionnelle à une valeur avant décrochage de ce premier paramètre variable. 31 Dispositif selon la revendication 30, caractérisé en ce que la valeur avant décrochage du premier paramètre variable constitue une valeur existant avant l'apparition d'une cause de décrochage qui provoque ce décrochage. 32 Dispositif selon la revendication 20, caractérisé 251018 ' en ce que a) le moteur à turbine à gaz ( 70) comprend un col de diffuseur de turbine à gaz à section variable ( 71); et b) le premier paramètre variable est constitué par une réduction de la section du col de diffuseur de turbine à section variable ( 71). 33 Dispositif selon la revendication 32, caractérisé en que l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable est liée par une relation prédéterminée avec l'amplitude de la pression de la section de combustion ( 24), cette relation prédéterminée étant une relation de proportionnalité entre l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre variable et l'amplitude de la composante variant en fonction du temps de la pression de la section de combustion ( 24). 34 Dispositif selon la revendication 33, caractérisé en ce l'amplitude de la composante variant en fonction du temps du premier paramètre dépend d'un second paramètre variable du moteur à turbine à gaz ( 70). 35 Dispositif selon la revendication 34, caractérisé en ce que le second paramètre variable est constitué par la vitesse de la turbine ( 32) du moteur à turbine à gaz ( 70). 36 Dispositif selon la revendication 21, caractérisé en ce que la relation prédéterminée est choisie de manière à réduire substantiellement les contraintes structurelles imposées au moteur à turbine à gaz e O) du fait de la modulation du premier paramètre variable. 37 Dispositif selon la revendication 36, caractérisé en ce que la relation prédéterminée dépend d'un deuxième paramètre variable du moteur à turbine à gaz ( 70). 38 Dispositif selon la revendication 37, caractérisé en ce que le deuxième paramètre variable est constitué par la vitesse de la turbine ( 32) du moteur à turbine à gaz ( 70).