La présente invention a pour objet un montage pour élément de réseau de commutation avec limitation d'intensité et stabilisation de tension, comportant une entrée pour tension de réseau alternatif redressée et un transducteur à blocage autooscillant qui inclut un transistor de commutation, un transformateur, un circuit de réglage et un circuit de blocage et qui engendre à partir de la tension de réseau alternatif redressée une tension alternative, un enroulement du transformateur étant inséré en tant qu'enroulement de travail en série avec l'entrée dans le circuit de charge du transistor de commutation tandis qu'un autre enroulement du transformateur l'est en tant qu'enroulement de réaction dans le circuit de commande de ce même transistor, le circuit de réglage incluant de son côté un thyristor, dont le trajet de puissance est branché en parallèle sur un circuit série composé du trajet de commande du transistor de commutation et d'une résistance ohmique parcourue par le courant de charge de ce même transistor, ainsi qu'un circuit de comparaison raccordé à l'électrode d'amorçage dudit thyristor, et bloquant le transistor de commutation par amorçage du thyristor en cas de dépassement de la valeur prescrite d'une tension de comparaison prélevée sur le transformateur et redressée et par l'intermédiaire d'une comparaison avec une tension de référence, et le circuit de blocage incluant lui-même un condensateur monté en série avec le trajet de commande du transistor de commutation, avec la résistance ohmique parcourue par son courant de charge et avec le trajet de puissance du thyristor, lequel condensateur est raccordé à travers une diode à un enroulement du transformateur, se charge par ce moyen, et bloque le transistor de commutation lorsque le thyristor est amorcé. Un tel montage est connu, et par exemple décrit dans la demande de brevet allemand publiée sous le n 2 160 659. Une autre description en est donnée dans la revue : "Funktechnik"1971, No. 20, P. 782 et 784. La fonction du montage s'y trouve désignée par l'expression"transducteur à blocage auto-oscillant à mise hors circuit basculée". Cette mise hors circuit basculée améliore favorablement le comportement du transistor de commutation. Sans une telle mise hors circuit, le transistor de commutation, commandé par la seule réaction, serait seulement"amené à épuisement"par suite de la réduction du courant de base. La mise hors circuit au moyen du thyristor par l'intermédiaire d'un court-circuitage de l'enroulement de réaction ne rend toutefois pas seulement possible un comportement net et bien défini à la coupure du transistor de commutation, mais offre de surcroît de bonnes possibilités de réglage. L'instant d'amorçage du thyristor permet en effet d'assurer une bonne régulation de la tension de sortie du transducteur à blocage au moyen du circuit de réglage. Par l'intermédiaire d'une comparaison entre une tension de comparaison qui est représentative de la tension de sortie du transducteur à blocage et d'une tension de référence stabilisée, cette comparaison étant effectuée au moyen d'un transistor de comparaison fonctionnant simultanément comme amplificateur de réglage, il est possible d'influencer l'instant d'amorçage du thyristor. La tension de comparaison est appliquée, dans le montage connu, par l'intermédiaire d'un diviseur de tension à la base du transistor de comparaison, et par l'intermédiaire d'un diviseur de tension avec diode Zener à l'émetteur de ce même transistor. Le collecteur est lui-même relié à l'électrode d'amorçage du thyristor. Il est en outre associé à une résistance ohmique de collecteur aux bornes de laquelle le courant de collecteur produit une tension. Lorsque cette tension dépasse une valeur de seuil, le thyristor se trouve alors amorcé. L'instant d'amorçage est par conséquent fonction de la valeur de la tension de sortie du transducteur à blocage. La valeur de la tension de sortie du transducteur à blocage se trouve stabilisée du fait que, lors de l'amorçage du thyristor, le transistor de commutation se trouve bloqué et son courant de sortie ne peut donc plus croître. L'instant d'amorçage dépend en outre de la tension qui est engendrée par le courant de charge du transistor de commutation aux bornes de la résistance ohmique qu'il parcourt. Si ce courant de charge vient à excéder une valeur prédéterminée, le thyristor se trouve pareillement amorcé. L'instant d'amorçage est ainsi fixé aussi bien par la valeur du courant de charge du transistor de commutation que par la tension de sortie du transducteur à blocage. Le principe de la régulation de la tension de sortie repose sur une mise hors circuit anticipée du transistor de commutation et fournit, en plus de la régulation elle-même, une protection pour ce transistor de commutation contre le risque d'un courant de sortie excessif. Pour la réalisation concrète de ces deux dispositifs de déclenchement de l'amorçage du thyristor, il a déjà été proposé d'insérer la résistance ohmique parcourue par le courant de charge du transistor de commutation entre l'émetteur de ce transistor et la cathode du thyristor, et la résistance ohmique associée au collecteur du transistor de comparaison entre l'électrode d'amorçage du thyristor et l'émetteur du transistor de commutation. De ce fait, les deux résistances se trouvent mises en série entre l'électrode d'amorçage et la cathode du thyristor, les tensions présentes à leurs bornes respectives et destinées à déclencher l'amorçage du thyristor ayant même polarité et s'ajoutant pour l'amorçage. Ainsi sont rendues indépendantes l'une de l'autre les deux causes de déclenchement, à savoir un excès de tension de sortie ou un excès du courant de charge du transistor de commutation. Il a été également proposé d'injecter dans le trajet d'amor- çage du thyristor une polarisation s'opposant à cet amorçage. Cette polarisation supplémentaire est prélévée sur le transformateur du transducteur à blocage, est stabilisée, et est appliquée avec inversion de polarité à la résistance du collecteur du transistor de comparaison. L'amorçage du thyristor n'est alors possible que dans le cas où la tension provoquant cet amorçage excède cette polarisation de blocage. Le circuit de blocage se compose, dans le montage connu, d'un condensateur inséré dans le circuit de commande du transistor de commutation, lequel est alimenté par le transformateur à travers une diode. A l'instant où le thyristor est amorcé, ce condensateur se trouve raccordé au trajet de commande du transistor de commutation et bloque ce dernier de façon strie. La présente invention se donne pour but d'améliorer le comportement au réglage du montage connu. Ce résultat doit toutefois être obtenu sans complication appréciable du montage. Ce but est atteint, conformément à l'invention, et dans un montage du genre tel que défini ci-dessus, grâce au fait que l'enroulement de réaction du transformateur sert simultanément, en plus de la réaction, à l'alimentation du condensateur raccordé au trajet de commande du transistor de commutation aussi bien qu'à l'alimentation d'un autre condensateur à travers une autre diode, la tension présente aux bornes de cet autre condensateur fournissant au trajet d'amorçage du thyristor une polarisation de blocage à laquelle s'opposent une tension fournie par le circuit de comparaison et la tension engendrée aux bornes de la résistance ohmique parcourue par le courant de charge jusqu'à ce que soit atteinte la tension d'amorçage du thyristor. Le montage perfectionné selon l'invention présente l'avantage qu'un unique enroulement du transformateur remplisse simultanément trois fonctions : il sert à engendrer la tension de blocage pour le transistor de commutation, la tension de réaction, et la polarisation appliquée au trajet d'amorçage du thyristor pour s'opposer à cet amorçage. Il est essentiel, pour obtenir un comportement correct de l'élément de réseau à transducteur à blocage en cas de court-circuit ainsi qu'en marche à vide, que ces trois tensions respectent un rapport de proportions bien déterminé entre elles. Selon l'état de la technique, ainsi que dans des solutions antérieures, ces tensions sont recueillies sur deux ou même sur trois enroulements distincts du transformateur et ne satisfont donc pas tout à fait augmentes conditions de proportionnalité par rapport à la tension de sortie du transducteur à blocage. Le principe de l'invention consistant à engendrer ces trois tensions à partir d'un unique enroulement du transfomateur permet d'obtenir une étroite tolérance des rapports de proportionnalité de ces trois tensions entre elles ainsi que par rapport à la tension de sortie du transducteur à blocage. Une forme de réalisation avantageuse du montage selon l'invention concerne un circuit de lancement. Selon l'état de la technique, la base du transistor de commutation est connectée à cet effet par l'intermédiaire d'une résistance ohmique au potentiel positif de la tension continue d'entrée. Selon l'invention, toutefois, il n'est fait appel à aucun courant de lancement continu, mais à des impulsions de lancement par l'intermédiaire d'un circuit RC. Ce circuit RC destiné à l'élaboration des impulsions de lancement est relié, par l'intermédiaire d'un redresseur propre, à la tension du réseau alternatif, en sorte que le processus de lancement se répète à la fréquence eu réseau. Le circuit de lancement ne fonctionne donc pas seulement lors de la mise en circuit de l'appareil, c'est-à-dire lorsqu'une impulsion de mise en circuit est transmise à la base du transistor de commutation, l'oscillateur de blocage commençant alors à osciller et continuant ensuite à fonctionner sur sa propre réaction, mais également en cas de court-circuit ou de surcharge, de nouvelles impulsions de lancement étant constamment fournies à la base du transistor de commutation une fois supprimée la cause ayant provoqué le blocage par l'intermédiaire du condensateur du circuit de blocage. Ainsi se complètentavantageusement le circuit de blocage et le circuit de lancement ; en cas de court-circuit ou de surcharge, la mise hors circuit est assurée de façon sûre, tandis que l'oscillateur de blocage recommence à osciller aussitôt supprimée la cause pertubatrice. L'invention sera à présent décrite plus en détail à propos d'une forme de réalisation préférentielle, donnée à simple titre d'exemple illustratif, et avec référence à l'unique figure du dessin ci-annexé. Un transistor de commutation 1 du type npn est raccordé par son collecteur à l'une des bornes d'un enroulement de travail 2 d'un transformateur 3. L'autre borne de cet enroulement de travail 2 est reliée à une borne d'entrée 4. L'émetteur du transistor de commutation 1 est relié à l'une des bornes d'un enroulement 5 du transformateur 3 et se trouve porté à un potentiel qui, par la suite, sera désigné comme potentiel de référence. L'autre borne de l'enroulement 5 est connectée par l'intermédiaire d'une diode 6 à un condensateur 7 dont l'autre armature est au potentiel de référence. Le transformateur 3 comporte un autre enroulement 8 servant d'enroulement de réaction, et dont une première extrémité est reliée à la base du transistor de commutation 1. L'autre extrémité de cet enroulement est connectée, par l'intermédiaire d'un circuit parallèle comprenant un condensateur 9 et deux diodes 10 et 11 en montage anti-parallèle, ainsi que par l'intermédiaire d'une résistance ohmique 12 montée en série avec ce circuit parallèle, au potentiel de référence. En outre, la seconde extrémité de l'enroulement de réaction 8 est reliée par l'intermédiaire d'une diode 13 à l'anode d'un thyristor 14, et par l'intermédiaire d'un circuit série comprenant cette diode 13 et un condensateur 15 à la base du transistor de commutation 1. La cathode du thyristor 14 est reliée à une borne d'entrée 16, ainsi que par l'intermédiaire d'une résistance ohmique 17, au potentiel de référence. L'électrode d'amorçage du thyristor 14 est connectée à la prise d'un diviseur de tension constitué de deux résistances ohmiques 18 et 19, ce diviseur de tension étant interposé entre le potentiel de référence et, par l'intermédiaire d'une diode 20 la première extrémité de l'enroulement de réaction 8. En outre est branché, en parallèle sur le diviseur de tension 18,19, un condensateur 21. Au point central du diviseur de tension ohmique 18,19 est en outre raccordé, par l'intermédiaire d'une résistance ohmique 22, le collecteur d'un transistor de comparaison 23 du type pnp. La base de ce dernier est raccordée à la prise d'un diviseur de tension ohmique qui est branché, en parallèle sur le condensateur 7 et qui se compose de trois résistances ohmiques en cascade 24,25 et 26, la résistance médiane 25 étant elle-même constituée sous la forme d'un diviseur de tension ohmique ajustable. En parallèle sur le condensateur 7 est en outre branché un circuit série composé d'une diode Zener 27 et d'une résistance ohmique 28, cette résistance ohmique 28 étant interposée entre l'émetteur du transistor de comparaison 23 et le potentiel de référence. Entre la base et l'émetteur du transistor de comparaison 23 est par ailleurs inséré un condensateur 29. Une autre borne d'entrée 30 est connectée, par l'intermédiaire d'un circuit série composé d'une diode 31, d'un condensateur 32, et d'une résistance ohmique 33, à la base du transistor de commutation 1. Entre le point de jonction de la diode 31 et du condensateur 32 et la borne d'entrée 16 est en outre insérée une résistance ohmique 34. En parallèle sur la résistance ohmique 17 est encore branché un condensateur 35. Entre le collecteur du transistor de commutation 1 et le potentiel de référence est interposé un circuit série composé de trois condensateurs 36,37 et 38 et d'une résistance ohmique 39. Le transformateur 3 comporte un autre enroulement jouant le rôle d'enroulement de sortie 40, lequel est relié d'un côté à la masse et est muni de quatre prises. Ces prises sont reliées chacune, par l'intermédiaire de l'une de quatre diodes 41 à 44 à l'une de quatre bornes de sortie 45 à 48, ces bornes de sortie 45 à 48 étant reliées chacune à la masse par l'in- termédiaire de l'un de quatre condensateurs 49 à 52. En parallèle sur le condensateur 49 est encore branchée une résistance ohmique 64. L'ensemble du montage ci-dessus décrit est cerné d'un rectangle en traits mixtes et constitue un élément de réseau réalisable sous la forme d'un module possédant des bornes d'entrée 4,16 et 30 et des bornes de sortie 45 à 48. Aux bornes d'entrée 4 et 16 est connectée la sortie d'un redresseur de Graetz 65 composé de quatre diodes, et auquel sont associés en parallèle un condensateur de lissage 66, une résistance ohmique 53, et un autre condensateur 54. Les bornes d'entrée du redresseur de Graetz 65 sont connectées chacune par l'intermédiaire d'une self 55,56 à l'une des deux bornes d'une source de tension 57 constituée par le réseau alternatif. Entre l'une des bornes de cette source de tension alternative 57 et la self 55 est interposée une sécurité 58. En outre, les bornes coté réseau des deux selfs 55 et 56 sont reliées l'une à l'autre par l'intermédiaire d'un condensateur 59, tandis que les deux autres bornes le sont par l'intermédiaire d'un condensateur 60. En parallèle sur le condensateur 60 est branché un circuit série composé de deux condensateurs 61 et 62, le point de jonction de ces derniers étant raccordé au potentiel de la masse. L'une des bornes côté tension alternative du redresseur de Graetz 65 est reliée à la borne d'entrée 30. Entre l'autre borne et la self 56 est interposée une résistance ohmique 63. Le circuit de charge du transistor de commutation 1 est constitué par le circuit série composé de l'enroulement de travail 2, du trajet collecteur-émetteur, de la résistance ohmique 17, et de l'entrée à courant continu matérialisée par les deux bornes d'entrée 16 et 4. Le circuit de commande proprement dit est constitué par le circuit série composé du trajet base- émetteur du transistor de commutation 1, de la résistance ohmique 12, du circuit parallèle comprenant les diodes 10 et 11 et le condensateur 9, et de l'enroulement de réaction 8. Le circuit de réglage comprenant le transistor de comparaison 23 reçoit une tension de comparaison de l'enroulement 5, laquelle, étant redressée par la diode 6, est appliquée au condensateur 7. Cette tension de comparaison est appliquée par l'intermédiaire du diviseur de tension 24,25 et 26 à la base du transistor de comparaison 23, et comparée avec une tension de référence élaborée par la diode Zener 27. Le courant de collecteur du transistor de comparaison 23 qui prend naissance du fait de cette comparaison parcourt la résistance ohmique 18. A cette résistance ohmique 18 est en outre appliquée, en fonction du rapport de partage du diviseur de tension 18,19, une partie de la tension présente aux bornes du condensateur 21. Ce condensateur 21 reçoit sa tension par l'in- termédiaire de la diode 20 et de l'enroulement de réaction 8. Le circuit de blocage est constitué par l'enroulement de réaction 8, par la diode 13, et par le condensateur 15. Ce condensateur 15 représente la source de tension de service du thyristor 14, et, lorsque ce dernier est passant, bloque le trajet de commande s'étendant entre la base et l'émetteur du transistor de commutation 1. Le condensateur 21 est chargé avec une polarité telle que la tension correspondante qui se trouve appliquée à la résistance ohmique 18 bloque le trajet d'amorçage du thyristor 14. Cette tension de blocage se trouve en l'occurrence appliquée au circuit série constitué du trajet d'amorçage et de la résistance ohmique 17, laquelle est parcourue par le courant de charge du transistor de commutation 1. Le courant de collecteur du transistor de comparaison 23, lequel parcourt la résistance ohmique 18, engendre une tension qui s'oppose à celle provenant du condensateur 21. S'y oppose pareillement la tension qui est engendrée par le courant de charge aux bornes de la résistance ohmique 17. La tension de polarisation présente aux bornes de la résistance ohmique 18 qui bloque l'amorçage du thyristor 14 peut être compensée suffisamment pour que ce thyristor s'amorce, aussi bien du fait d'une intensité suffisamment élevée du courant de collecteur du transistor de comparaison 23 (provoquée elle-même par une tension de sortie excessive du transformateur 3) que par un excès de courant de charge parcourant la résistance ohmique 17. C'est donc ce qui se produit, soit lorsque le courant de charge du transistor de commutation 1 est trop élevé, soit lorsque la tension de sortie du transformateur 3 devient excessive. Le circuit de lancement est constitué par la borne d'entrée 30, par la diode 31, par le condensateur 32 et par les deux résistances ohmiques 33 et 34. La borne d'entrée 30 est elle-même reliée à la tension du réseau alternatif et délivre par l'intermédiaire de la diode 31 et du circuit RC 32,33 des impulsions à la fréquence du réseau à la base du transistor de commutation 1. Sur les bornes de sortie 45 à 48 sont recueillies des tensions continues de valeurs différentes. L'exemple de réalisation considéré prévoit, ainsi que l'illustre le dessin, une séparation totale de la sortie du transformateur 3 par rapport au réseau. Il est toutefois évident que cette sépara- tion par rapport au réseau peut ne pas être prévue, si aucune considération particulière ne le nécessite. En fonctionnement normal, le condensateur 15 est chargé par l'intermédiaire de l'enroulement 8 et de la diode 13 à une tension diminuée de la tension directe de la diode 13. Après blocage du transistor de commutation 1 est induite dans l'enroulement 8 une tension inversée qui se trouve appliquée par l'intermédiaire du condensateur 15, et en même temps que sa propre tension inférieure et opposée, au trajet de puissance du thyristor 14, provoquant ainsi l'extinction de ce dernier. En cas de court-circuit sur l'une des sorties 45 à 48, l'élément de réseau passe d'un régime de fonctionnement normal à un régime transitoire. En pareil cas, la succession continue des impulsions du courant de charge se trouve interrompue par de courtes impulsions à la cadence de la fréquence du réseau à tension alternative. La tension de collecteur du transistor de commutation 1 se trouve simultanément fortement réduite, ce qui met à l'abri le transistor de commutation 1 de tout dommage même en cas de court-circuit. Les courants de court-circuit côté sortie ne doivent pas non plus être supérieurs auxcourants admissibles pour les diverses diodes, afin que soit évitéeune destruction de ces diodes. Ces courants de court-circuit sont fixés par l'é- nergie emmagasinée dans le transformateur 3 pendant ce régime de fonctionnement. En cas de court-circuit sur une sortie, le courant de pointe du transistor de commutation 1 s'accroît fortement. Ceci provoque un amorçage du thyristor 14 et une mise hors circuit du transistor de commutation 1. Le transistor de commutation 1 ne peut plus être rendu à nouveau passant que lorsque, d'une part, le thyristor 14 se trouve à nouveau éteint par suite de la décharge du condensateur 15, et que d'autre part une impulsion de lancement est appliquée à la base du transistor de commutation 1. De ce fait se trouve fortement réduit le nombre des impulsions de courant de collecteur par unité de temps qui sont injectées dans le transformateur 3, si bien que l'énergie ne peut atteindre la valeur qui risquerait de mettre en danger les diodes de sortie 41 à 44. Au moyen de la diode 31, des deux résistances ohmiques 33 et 34, et du condensateur 32, sont formées à partir de la tension du réseau alternatif des impulsions d'une durée d'environ 5 ms. Des impulsions de courant de collecteur du transistor de commutation 1 ne peuvent ainsi plus se produire que pendant cet intervalle de temps d'environ 5 ms. Cet artifice réduit appréciablement le courant de court-circuit. L'influence du courant d'entretien du thyristor 14 n'est plus alors que modérée. Il se produit des groupes d'impulsions isolées de courant de collecteur qui se suivent les unes les autres à des intervalles de 20 ms. Une particularité du montage de l'invention est encore fournie par la limitation des pointes d'intensité de collecteur du transistor de commutation 1 en cas de surcharge sur l'une des sorties 45 à 48. La tension de polarisation appliquée à l'électrode d'amorçage du thyristor 14 en vue de bloquer cet amorçage est élaborée par l'intermédiaire de la diode 20 pendant la phase de blocage du transducteur à blocage, c'est-à-dire que cette tension est proportionnelle à la tension de sortie. En cas de forte surcharge, les tensions de sortie s'abaissent, ce qui réduit pareillement la tension de blocage du trajet d'amorçage du thyristor 14. De ce fait, on obtient déjà un amorçage du thyristor 14 pour de faibles pointes de courant de collecteur, et par conséquent une réduction des courants de sortie en cas de surcharge. En régime de marche à vide, c'est-à-dire en cas de délestage des sorties, la fréquence de travail de l'élément de réseau s'accroître fortement. Lorsqu'est franchie une charge minimale, la durée d'une période de commutation devient inférieure au temps de récupération du thyristor 14. Ce dernier reste alors amorcé sur plusieurs périodes, en sorte que l'oscillation du trans- ducteur à blocage se trouve éliminée. Une nouvelle entrée en oscillation ne peut plus se produire que lors de l'impulsion suivante de lancement. Ainsi se produisent également en régime de marche à vide des groupes d'impulsions à des intervalles de 20ms. la résistance ohmique 64 constitue une pré-charge pour le cas de fonctionnement à vide et empêche un trop fort accroissement des tensions de sortie en cas de délestage de l'élément de réseau. Grâce au montage selon l'invention, il est possible de réaliser un élément de réseau de commutation avec limitation d'intensité et stabilisation de tension aussi bien pour les deux cas extrêmes de court-circuit et de marche à vide, que pour celui de surcharge. Ce résultat est obtenu au prix d'une dépense en composants réduite à un strict minimum. REVENDICATIONS 1. Montage pour élément de réseau de commutation avec limitation d'intensité et stabilisation de tension, comportant une entrée pour tension de réseau alternatif redressée et un transducteur à blocage auto-oscillant qui inclut un transistor de commutation, un transformateur, un circuit de réglage et un circuit de blocage et qui engendre à partir de la tension de réseau alternatif redressée une tension alternative, un enroulement du transformateur étant inséré en tant qu'enroulement de travail en série avec l'entrée dans le circuit de charge du transistor de commutation tandis qu'un autre enroulement du transformateur l'est en tant qu'enroulement de réaction dans le circuit de commande de ce même transistor, le circuit de réglage incluant de son coté un thyristor, dont le trajet de puissance est branché en parallèle sur un circuit série composé du trajet de commande du transistor de commutation et d'une résistance ohmique parcourue par le courent de charge de ce même transistor, ainsi qu'un circuit de comparaison raccordé à l'électrode d'amorçage. dudit thyristor, et bloquant le transistor de commutation par amorçage du thyristor en cas de dépassement de la valeur prescrite d'une tension de comparaison prélevée sur le transformateur et redressée et par l'intermédiaire d'une comparaison avec une tension de référence, et le circuit de blocage incluant lui-même un condensateur monté en série avec le trajet de commande du transistor de commutation, avec la résistance ohmique parcourue par son courant de charge et avec le trajet de puissance du thyristor, lequel condensateur est raccordé à travers une diode à un enroulement du transformateur, se charge par ce moyen, et bloque le transistor de commutation lorsque le thyristor est amorcé, caractérisé par le fait que l'enroulement de réaction (8) du transformateur sert simultanément, en plus de la réaction, à l'alimentation du condensateur (15) raccordé au trajet de commande du transistor de commutation (1) aussi bien qu'à l'alimentation d'un autre condensateur (21) à travers une autre diode (20), la tension présente aux bornes de cet autre condensateur (21) fournissant au trajet d'amorçage du thyristor (14) une polarisation de blocage à laquelle s'opposent une tension fournie par le circuit de comparaison et la tension engendrée aux bornes de la résistance ohmique (17) parcourue par le courant de charge jusqu'à ce que soit atteinte la tension d'amorçage du thyristor (14). 2. Montage selon la revendication 1 et comportant un transistor de comparaison dans le circuit de comparaison, caractérisé par le fait que la tension de polarisation quibloque le trajet d'amorçage du thyristor (14) est prélevée sur une résistance partielle (18) d'un diviseur de tension ohmique (18,19) branché en parallèle sur le condensateur (21) engendrant cette tension de polarisation, et par le fait que le courant de sortie du transistor de comparaison (23) parcourt ladite résistance partielle (18) dans un sens tel que la tension ainsi engendrée soit opposée à la tension de polarisation de blocage. 3. Montage selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la résistance partielle (18) est branchée en parallèle sur le circuit série constitué par le trajet d'amorçage du thyristor (14) et par la résistance ohmique (17) parcourue par le courant de charge du transistor de commutation (1). 4. Montage selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'est prévu un circuit de lancement qui inclut son propre redresseur (31), et qu'au moyen de ce redresseur sont élaborées des impulsions à partir de la tension du réseau alternatif qui sont appliquées au trajet de commande du transistor de commutation (1). 5. Montage selon la revendication 4, caractérisé par le fait qu'entre le redresseur propre (31) et la base du transistor de commutation (1) est interposé un circuit RC (32,33) formeur d'impulsions.