La présente invention concerne un procédé de production d'acier coulé par une technique de coulée continue. - Dans la coulée continue d'acier, des problèmes découlent de la présence de défauts tels que décelés par sondage aux ultrasons, par exemple des occlusions apparais- sant en dessous de la surface ou à l'intérieur d'un lingot coulé en continu en cours de solidification, ou des retassures apparaissant dans la région axiale ou centrale du lingot. En outre, de fortes ségrégations se produisent dans les lingots coulés à haute température au cours d'opé- tions de coulée continue, ce qui réduit l'aptitude au forgeage à froid du fait d'une diminution du degré de striction. On a déjà fait diverses tentatives pour supprimer les défauts internes de lingots coulés en continu, notamment des ségrégations centrales et des retassures, par une simple agitation magnétique créée soit dans la lingotière, soit dans une zone de refroidissement secondaire.pour sectionner les extrémités des cristaux en cours de croissance, par des mouvements engendrés au sein de l'acier en fusion, afin d'obtenir une grande quantité de germes cristallins équiaxiaux, ce qui élargit la zone de cristaux équiaxiaux se trouvant dans la partie centrale de lingots coulés en continu. Toute- fois, aucune de ces tentatives n'a permis de réduire suffisam- ment le taux de ségrégation centrale et les irrégularités de cette ségrégation suivant l'axe des lingots, ni d'obtenir de l'acier coulé de qualité satisfaisante. La présente invention a pour but principal de proposer un procédé permettant de résoudre les problèmes précités et d'obtenir des lingots d'acier de qualité satisfaisante, avec moins de ségrégation centrale, lors d'opérations de coulée continue. Pour permettre d'atteindre ce but, le procédé selon la présente invention consiste, sous sa forme préférée, à assurer une agitation électromagnétique du métal en fusion en au moins deux de trois endroits, à savoir dans la lingo- tière et dans des zones de solidification intermédiaire et 2481I968 finale d'un lingot coulé en continu, en utilisant - pour l'agitation électromagnétique dans la lingotière, un champ magnétique induit par du courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité-de flux G (Gauss) comprise entre 195 x e-0118f et 1790 x e-0'2f au niveau de la face interne de la lingotière; - pour l'agitation électromagnétique dans la zone de solidification intermédiaire, un champ magnétique induit par du courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité de flux G comprise entre 195 x e-0,18f et 1790 x e-0,2f au niveau de la surface du lingot, ou un champ magnétique induit par du courant alternatif de fréquence f = 50 à 60 Hz et ayant une intensité de flux G comprise entre 0,6 x 106 /(D-107)2 et 1,8 x 106/(D-100)2 o D = épaisseur (mm) de la couche solidifiée ou carapace formée à la surface du lingot; et - pour l'agitation électromagnétique dans la zone de soli- dification finale, un champ magnétique induit par du courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité de flux comprise entre 895 x e-0,2f et 2137 x e0,2f à la surface du lingot. On va maintenant décrire à titre d'exemples certains modes de mise en oeuvre préférés de l'invention en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: la fig. 1 est un diagramme indiquant le nombre d'inclusions en fonction de l'induction magnétique la fig. 2 est un diagramme indiquant l'intensité d'agitation en fonction de la fréquence pour des lingots de fortes sections; la fig. 3 est un diagramme indiquant les nombres de défauts de macrostructure présents dans des lingots coulés en continu, l'un sans agitation, l'autre seulement avec agitation dans la lingotière et le troisième avec agitation tant dans la lingotière que dans la zone de solidification intermédiaire; les figures 4A et 4B sont des photographies de coupe de macrostructures que présentent des lingots coulés en continu la fig. 5 est un diagramme indiquant les degrés ou taux de ségrégation centrale et de ségrégation négative en bande blanche en fonction de l'intensité de flux magnétique ô la fig. 6 est un diagramme indiquant la gamme optimale d'intensité de flux magnétique; la fig. 7 est un diagramme analogue à la fig. 5 la fig. 8 est un diagramme de gamme optimale d'intensité de flux magnétique analogue à la fig. 6 la fig. 9 est un diagramme de striction; la fig. 10 est un diagramme analogue aux fig. 5 et 7 y la fig. 1l est un diagramme indiquant la gamme optimale d'intensité de flux magnétique; la fig. 12 est un diagramme de ségrégationsdans la largeur d'un lingot coulé en continu; et la fig. 13 est un diagramme de ségrégations se formant pour des modes d'agitation différents. L'agitation électromagnétique, qui engendre des forces de propulsion dans de l'acier en fusion lors d'une opération de coulée continue, n'assure pas, si elle est trop faible, une réduction suffisante du nombre d'inclusions précitées présentes dans l'acier en fusion, ni des ségréga- tions négative et centrale. Par contre, une agitation trop intense agit à contresens, provoquant une hausse abrupte de la quantité d'inclusions et du taux de ségrégations négatives dans des lingots continus. Par conséquent, compte tenu des nombres d'inclusions ainsi que des taux de ségré- gationshégative et centrale, les inventeurs se sont livrés à une expérimentation poussée et à une étude des divers facteurs régissant l'agitation électromagnétique pour la production d'aciers de qualité satisfaisante par coulée continue, ce qui a mené à la présente invention. On va maintenant décrire à titre d'exemple le procédé selon l'invention dans son application à un acier calmé à faible teneur en carbone. On prépare à l'aide d'un convertisseur LD (Linz-Donawitz) de l'acier en fusion ayant sensiblement, après ajustement de ses teneurs en Al, Fe et Mn lors de la coulée, la composition chimique suivante e C=0,13 %, Mn=0, 45 %, Si =0,06%, P= 0,014 %, S=0,017%, Cu=0,01%, Ni=0,01%, 248 1968 Cr=0,02%., Mo=0,01% et Al=0,035%. Après un traitement d'affinage, on coule en continu l'acier en fusion dans une lingotière par l'intermédiaire d'une tuyère immergée, on établit une atmosphère non oxydante d'argon de la poche à l'entonnoir de coulée et à la lingotière pour éviter la formation d'inclusions lors de la coulée, pendant qu'on fait arriver en continu l'acier fondu dans la lingotière par la tuyère immergée. On ajoute à l'acier fondu, dans la lingotière, une poudre de type lubrifiant, par exemple de composition SiO2=33,9%, CaO= 34,0%, Al203=4,3%, Fe203=2,0%, Na20=8,4% K20=0,6%, MgO=0,9%, F=5,1% et C=5,5 %. L'acier fondu, subissant dans la lingotière l'effet de refroidissement des surfaces de ses parois, commence à se solidifier à partir de sa surface périphéri- que extérieure et sort en continu par le bas de la lingotière, en vue de son transfert dans une zone de refroidissement secondaire. Une bobine électromagnétique, entourant l'exté- rieur de la lingotière, est alimentée en courant alternatif pour établir un champ magnétique destiné à produire une agitation électromagnétique. Selon le procédé de l'invention, on adopte pour l'agitation électromagnétique dans la lingotière une fréquen- ce de 1,5 à 10 Hz subissant un faible degré d'affaiblissement de façon que la force magnétique atteigne l'acier fondu à travers les parois en cuivre de lingotière, de faible perméabilité magnétique. Pour la création d'une agitation électromagnétique adéquate dans la lingotière, l'intensité du flux magnétique engendré par la bobine électromagnétique au niveau de la face intérieure de la paroi de la lingotière constitue, en plus de la fréquence, un facteur important. La figure 1 est un diagramme indiquant le nombre d'inclusions apparues dans des lingots coulés en continu lorsqu'on fait varier l'intensité de flux magnétique, qui correspond à l'intensité d'agitation, d'un certain nombre de manières pour chaque fréquence du courant appliqué. On voit d'après cette figure que l'intensité de flux magnétique doit être maintenue dans un certain intervalle en raison du 2t81968 nombre limite d'inclusions pratiquement admissibles dans des lingots continus. Autrement dit, pour que des mouvements prédéterminés soient provoqués dans l'acier fondu par agitation, il faut adopter des valeurs de fréquence et d'intensité de flux magnétique comprises dans des intervalles prédéterminés. Dans le cas du diagramme selon la figure 1, ces intervalles sont, pour la fréquence f, de 1,5 à 10,0 Hz et, pour l'intensité de flux magnétique G, de x e0'18 produits défectueux. L'agitation électromagnétique, opérée dans les intervalles précités, favorise l'obtention dans l'acier en fusion de germes cristallins équiaxiaux. Plus particulière- ment, l'apparition de germes cristallins équiaxiaux.grâce à l'agitation de l'acier fondu se manifeste plus facilement dans l'étape initiale de la solidification, o les dendrites en colonnes se formant à partir de la surface extérieure du lingot continu sont encore très fines et faciles à sectionner, ce qui permet d'obtenir un grand nombre de fins germes cristallins équiaxiaux. En outre, la formation de germes cristallins équiaxiaux est accélérée par l'effet de refroi- dissement exercé par les courants d'acier fondu dans les régions de ménisque de la lingotière. En ce qui concerné la fréquence du courant à appliquer pour la coulée en continu d'un lingot de section supérieure à 400 cmt, il est préférable de donner à cette fréquence une valeur comprise entre 1,5 et 4 Hz, étant donné la forte perméabilité magnétique nécessaire pour créer une agitation électromagnétique d'intensité convenable. A ce propos, la figure 2 indique les intensités des agitations électromagnétiques correspondant à différentes fréquences pour des lingots continus à fortes sections. On voit d'après cette figure qu'on peut obtenir une agitation électromagné- tique d'intensité convenable en choisissant une fréquence - comprise entre 1,5 et 4 Hz. Bien entendu, l'intensité de flux magnétique est limitée dans de tels cas à l'intervalle défini par la formule indiquée ci-dessus. Le lingot continu sortant à l'extrémité infé- rieure de la lingotière après avoir subi l'agitation électro- magnétique dans celle-ci est à nouveau soumis à une agita- tion électromagnétique dans la zone de solidification inter- médiaire en traversant un champ magnétique engendré par une bobine électromagnétique disposée autour du lingot pour agiter l'acier se trouvant encore à l'état non solidifié dans le lingot. Dans ce cas, il faut adopter pour l'agitation électromagnétique une fréquence faible (1,5 à 10 Hz) en raison de la perméabilité magnétique et une intensité de flux magnétique G (gauss) comprise dans la gamme 195 x e-0,18f 4 G 4l1790 x e 0,2f à la surface du lingot. Au cas o la bobine électromagnétique peut être rapprochée du lingot continu, on peut utiliser une fréquence de secteur de à 60 Hz au lieu de la fréquence faible. Dans ce cas, la gamme de densité de flux magnétique G (gauss) approprié pour un lingot continu à carapace solidifiée d'une épaisseur de D mm est: 0,6 x 106 G l1,8 x 106 (D-107) (D-100)2 Lorsqu'on assure une agitation électromagnétique dans la zone de solidification intermédiaire d'un lingot coulé en continu, en plus de celle opérée dans la lingotière, le nombre d'inclusions est réduit dans une zone plus étendue dans la largeur du lingot, ce qui améliore d'autant plus son aptitude au forgeage à froid. De plus, l'agitation électro- magnétique opérée dans la zone de solidification intermé- diaire contribue à faire apparaître dans cette région des germes cristallins équiaxiaux. La figure 3 indique les nombres (indices) de défauts de macrostructure dans des lingots coulés en continu l'un sans agitation électromagnéti- que (symbole "o"), le second avec agitation magnétique dans la seule lingotière ( symbole *) et le troisième avec double agitation magnétique selon la présente invention, dans la lingotière et dans la zone de solidification intermédiaire (symbole I'), en fonction de la distance entre la couche superficielle et l'axe de chaque lingot. On notera que le nombre de ces défauts est nul immédiatement au-dessous de la couche de surface du lingot obtenu par le procédé selon la présente invention. Dans la fabrication d'acier à faible teneur en carbone par le procédé de coulée continue, il existe le risque, propre aux aciers à faible teneur en carbone, de formation de retassures dans la région axiale du lingot, en plus du risque précité de formation d'inclusions. On peut supprimer ce risque en créant une agitation électromagné- tique dans la zone de solidification finale du lingot coulé en continu, en plus de celles engendrées dans la lingotière et/ou dans la zone de solidification intermédiaire. L'expression " zone de solidification finale " de l'acier en fusion, telle qu'utilisée ici, désigne la région o, par suite de la progression de la solidification sous forme de cristaux équ-.axiaux, le diamètre du coeur en fusion est devenu inférieur à 100 mm dans le cas de lingots à dimension de section supérieure à 200 mm, ou inférieure à la demi- longueur du petit côté du lingot dans le cas de lingots à dimension dé section inférieure à 200 mm. Le phénomène dit, de Il pontage " se manifeste dans l'acier à faible teneur en carbone du fait de la croissance rapide de cristaux en colonnes. Toutefois, l'agitation électromagnétique décrite-ci-dessus, opérée dans la lingotière et/ou dans la zone de solidification intermé- diaire, a pour effet de diviser les cristaux en colonnes, ce qui augmente le nombre de cristaux équiaxiaux. L'agitation électromagnétique engendrée au coeur liquide du lingot dans la phase de solidification finale sert à disperser l'acier fondu entre les grains cristallins équiaxiaux individuels et à réduire ainsi le gradient de température. Ensuite, toutes les parties non solidifiées se solidifient presque simultanément, de sorte que les retassures sont dispersées, ce qui évite l'apparition de retassures ultérieures dans la région centrale. Les conditions adéquates pour leagita- tion électromagnétique dans la zone de solidification finale 248 1968 correspondent essentiellement à une fréquence de 1,5 à Hz et à une intensité de flux magnétique G (gauss) en surface de lingot comprise dans la gamme 895 x e 0 procédé de l'invention. Il ressort nettement de l'exposé ci-dessus que des effets synergiques apparaissent lors de la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention, suivant lequel on soumet le lingot continu à une agitation électromagnétique en au moins deux endroits le long de son trajet de traversée de la lingotière: dans la zone de solidification intermédiaire et dans la zone de solidification finale, dans des conditions particulières de fréquence et d'intensité de flux magnétique. Bien que la suite de la description traite d'un acier à faible teneur en carbone, la présente invention est aussi applicable à des aciers à teneurs en carbone moyennes et fortes. Dans l'application à un acier à teneur, en carbone moyenne ou forte, o il est souhaitable de réduire les ségrégations négative et centrale, il est recommandé de choisir, pour l'agitation électromagnétique dans la lingo- tière, une fréquence de 1,5 à 10 Hz et une intensité de flux magnétique G (gauss) en surface de lingot qui soit comprise dans la gamme 268 x e 0 K1f(G 4 745 x eJO2f (1) et, pour l'agitation électromagnétique dans la zone de solidification intermédiaire du lingot, une fréquence de 1,5 à 10 Hz et une intensité de flux magnétique en surface de lingot qui soit comprise dans la gamme: 268 x e-' 1 248 1968 obtenir à la surface du lingot une intensité de flux magnétique comprise dans la gamme O000/(D-107)2 L'exposé ci-dessous explique le choix des gammes précitées du point de vue de la ségrégation centrale. La figure 5 est un diagramme donnant le taux de ségrégation centrale et le taux de ségrégation dans la couche superfi- cielle pour différentes intensités d'agitation magnétique, c'est-à-dire en faisant varier l'intensité de flux magnéti- que pour chaque fréquence du courant alternatif appliqué pour l'agitation électromagnétique dans la lingotière, en0utili- sant de l'acier fondu obtenu par soufflage en trois phases dans un convertisseur LD et ayant, après ajustement de ses teneurs en Al et Fe lors de la coulée, la composition chimique suivante: C =0,61%, Mn=O,90 %, Si=1,65%, P=0,020%, S=0,015%, Cu=0,13%, Ni=0,01%, Cr=0,02%, Mo=0,01% et A1=0,030%. On voit d'après la figure 5 qu'il faut maintenir l'intensité de flux magnétique dans une certaine gamme en raison des valeurs limites admissibles du taux de ségrégation centrale et du taux de ségrégation négative dans la couche superficielle de ce type de lingot. Autrement dit, pour que l'acier en fusion exécute un mouvement prédétermi- né, il est nécessaire que l'intensité de flux magnétique soit comprise dans une certaine gamme qui dépend de la fréquence. Comme le montre le diagramme de la figure 5, la fréquence adéquate f du courant alternatif est de 1,5 à Hz et l'intensité de flux magnétique G (gauss) à établir à la surface du lingot continu est comprise dans la gamme 268 x e-0'18f G produits défectueux inadmissible en pratique. Plus particulièrement, la figure 5 montre les effets exercés par l'agitation à fréquence faible en lingotière (1,5 à 10 Hz)sur la ségrégation centrale de car- bone et. sur la ségrégation négative en bande blanche lors de la coulée continue d'acier à 0,60% de C, o le taux de sé- grégation centrale,porté en ordonnées à gauche,baisse brus- quement lors d'une augmentation de l'intensité de flux magné- tique dans une gamme particulière portée en abscisses.Par contre,la ségrégation négative en bande blanche,portée en or- données à droite,crott linéairement avec l'intensité de flux magnétique. La figure 5 indique par des hachures le domaine optimum d'agitation électromagnétique o le taux de ségréga- tion centrale de C est inférieur à 1,2 et o le taux de sé- grégation négative de C est inférieur à -0,10. Le domaine optimum d'intensité de flux magnétique devient plus étroit et plus bas à une fréquence plus élevée: il va de 187-500 pour 2 Hz et de 130-335 pour 4 Hz. La zone hachurée de la figure 6 indique le domaine de relation optimale entre la fréquence et l'intensité de flux magnétique,exprimée par la formule (1) donnée plus haut. Pour réduire encore les irrégularités de la ségréga- tion centrale suivant l'axe de lingots coulés en continu,il est Judicieux de les soumettre,après l'agitation électro- magnétique en lingotière, à une agitation électromagnétique dans des conditions prédéterminées dans la zone de solidifi- cation intermédiaire,ce qui améliore la ségrégation centrale en produisant un plus grand nombre de cristaux équiaxiaux. L'agitation électromagnétique dans la zone de solidifica- tion intermédiaire doit être produite à la fréquence préci- tée et dans l'une des gammes d'intensité de flux magnétique (2) ou (3) indiquées plus haut. L'intervalle optimum(2) est déterminé par des considérations identiques à celles adop- tées pour l'agitation en lingotière. Toutefois,il faut tenir compte de l'épaisseur acquise par la carapace dans la zone de solidification au cas o on adopte une fréquence du sec- teur. De même que la figure 5,la figure 7 donne la relation entre l'intensité de flux magnétique d'agitation dans la zone de solidification intermédiaire et les ségrégations centrale et négative dans la bande blanche pour des lingots d'une épaisseur de carapace de 20 à 60 mm,et elle indique en hachures les domaines optimaux. La figure 8 indique le il domaine optimum d 'intensité de flux magnétique en fonction de l'épaisseur de carapace solidifiée D(mm)o Comme indiqué précédemmentl'utilisation d'une agita- tion électromagnétique après l'agitation en lingotière a pour effet de réduire les ségrégations dans des lingots coulés en continue Cet effet est mis en évidence par le degré de striction sur la figure 9, qui montre que la stric- tion d'une éprouvette (C) selon l'invention est nettement plus forte que celle d'une éprouvette (A)coulée sans agitation et d'une éprouvette (B)coulée avec une simple agi- tation en lingotière. Outre"u'on atténue les irrégularités de la ségrégation centrale dans la direction axiale de lingots coulés en continu par une agitation électromagnétique opérée en combinai- son dans la lingotière et dans la zone de solidification in- termédiaireon peut encore réduire le taux de ségrégation centrale(concentration moyenne dans la région axiale ou centra- lear une agitation électromagnétique opérée dans la zone de solidification finaleoutre celle opérée dans la lingotière et/ ou dans la zone de solidification intermédiaireoLorsqu'on crée par agitation électromagnétique un écoulement dans l'acier restant en fusion dans la zone de solidification finalepcelui- ci est agité dans sa zone de cristaux équiaxiauxo Sous l'effet de l'agitation opérée dans la zone de solidification finaleo l'acier restant en fusion présente un gradient de température presque nul par rapport à celui existant lors de l'agitation dans la zone de cristaux en colopnesde l'acier fondu augmentant de densité dans l'interface de solidifica- tion se trouve distribué entre les grains cristallins indivi- duelset de nouveaux mouvements d'avance ou de recul de l'acier en fusion se trouvent interdits. En conséquence, la solidification a lieu presque simultanément dans tout le coeur demeuré en fusionen emprisonnant l'acier fondu solidifié entre les grains cristallins individuelsce qui élargit la bande blanche en réduisant le risque de ségréga- tion. A cet égardl'intensité de flux magnétique doit aussi être limitée dans une certaine gamme pour tenir compte des valeurs limites des taux de ségrégation centrale et de ségrégation négative dans la bande blanche qui sont admissi- 248 196 bles en pratique dans des lingots coulés en continu de ce genre. Autrement dit, pour provoquer un mouvement prédéter- miné dans l'acier fondu, l'intensité du flux magnétique d'agitation électromagnétique doit être comprise dans une certaine gamme par rapport à la fréquence. Comme le montre le diagramme de la figure 10, la gamme optimale d'intensité de flux magnétique G (gauss) en surface d'un lingot coulé en continu est la suivante pour du courant alternatif de fréquence comprise entre 1,5 et 10 Hz: 895 x e-0,20f 4 G 4 2137 x e0'20f.(4) Autrement dit, une intensité de flux magnétique sortant de cette gamme donnerait des lingots ayant une moins-bonne aptitude au forgeage du fait d'une forte ségrégation centrale, ou une plus faible dureté après trempe du fait d'un acerois- sement de la ségrégation négative en bande blanche, ce qui augmenterait la proportion de produits défectueux à des taux pratiquement inacceptables. Plus particulièrement, de même que les figures 5 et 7, la figure 10 illustre les effets exercés par un courant d'agitation de fréquence faible ( 1,5 à 10 Hz) sur la ségré- gation centrale et la ségrégation négative en bande blanche lors de la coulée continue d'acier à 0,60 %Ade C. De ces relations, on a déduit la gamme optimale d'intensité de flux magnétique représentée sur la figure 11, qui est définie par la formule (4). La figure 12 est un diagramme indiquant les teneurs moyennes en carbone existant dans la direction d'éti- rage, suivant la largeur d'un lingot d'acier àO>60 % de C obtenu avec agitation électromagnétique opérée dans la lingotière et dans la zone de solidification finale dans les conditions précitées. Cette figure montre clairement que l'agitation électromagnétique produite dans l'acier fondu se trouvant dans la lingotière (M) et dans la zone de solidifica- tion finale ( courbe o) atténue le phénomène d'apparition de la ségrégation négative dite à bande blanche et réduit considérablement la ségrégation centrale par rapport à une absence d'agitation (e) et à une agitation effectuée unique- ment dans la lingotière (A). L'agitation électromagnétique 248 1968 opérée en combinaison dans la lingotière et dans la zone de solidification finale du lingot coulé en continu produit des effets synergiques, ce qui non seulement supprime les irrégularités de ségrégation centrale suivant l'axe du lingot, mais abaisse en outre le taux de ségrégation centrale, en améliorant ainsi les diverses caractéristiques du lingot résultant et notamment son aptitude au forgeage à froid. Il va sans dire qu'on peut obtenir des résultats encore meilleurs par agitation des lingots continus dans les endroits suivants: la lingotière, la zone de solidification intermédiaire et la zone de solidification finale. La figure 13 indique le taux de ségrégation centrale et les irrégularités maximales de ségrégation centrale suivant l'axe de lingots avec un taux de ségréga- tion négative de -0,10 lors de la coulée continue de lingots de 200 à 300 x 400 mm d'acier à 0,60 % de C dans trois cas le premier sans agitation électromagnétique, le second avec une seule agitation électromagnétique soit dans la lingo- tière (M), soit dans la zone de solidification intermédiaire (S), soit dans la zone de solidification finale (F), et le troisième avec en combinaison une agitation opérée au moins en deux ewdroits: dans la lingotière et/ou dans les zones de solidification intermédiaire et finale du lingot coulé en continu par le procédé selon la présente invention. Onnotera d'après cette figure qu'une agitation électromagnétique opérée en combinaison en deux au moins des trois endroits: ( dans la lingotière, dans la zone de solidification intermé- diaire et dans la zone de solidification finale) exerce, par rapport à l'absence d'agitation ou à une agitation en un seul endroit, un effet synergique sur la réduction du taux de ségrégation centrale et des irrégularités de cette ségrégation. Dans l'ordre indiqué, les lingots obtenus avec agitation électromagnétique combinée aux trois endroits -35 ( dans la lingotière, dans la zone de solidification intermé- diaire et dans la zone de solidification finale), ceux obtenus avec agitation électromagnétique combinée dans la lingotière et dans la zone de solidification intermédiaire, 248 1968 et ceux obtenus avec-agitation électromagnétique combinée dans la lingotière et dans la zone de solidification finale sont excellents quant au taux de ségrégation centrale et au degré d'irrégularité de la ségrégation centrale. Ainsi qu'il ressort nettement de l'exposé qui précède, le procédé selon l'invention permet de réduire efficacement le nombre d'inclusions dans des aciers à teneurs en carbone tant fortes que moyennes et de réduire efficacement la ségrégation centrale et ses irrégularités par agitation électromagnétique combinée, notamment dans le cas o la ségrégation centrale soulève des problèmes, en permettant ainsi l'obtention de lingots de qualité satis- faisante. Ainsi le procédé selon la présente invention permet de produire par la technique de coulée continue, de façon relativement peu coûteuse, des lingots continus améliorés quant auxtaux de ségrégation et d'inclusions, à la qualité de surface, à l'aptitude au forgeage à froid, à l'usinabilité et à la dureté de trempe. REVENDICATIONS Procédé de fabrication de lingots d'acier par coulée continue, suivant lequel on fait arriver de l'acier en fusion dans une lingotière par l'intermédiaire d'une tuyère immergée et on fait sortir en continu le lingot de la lîngotière par le bas, caractérisé en ce qu'on assure une agitation électromagnétique de l'acier en fusion en au moins deux de trois endroits, à savoir dans la lingotière, dans une zone de solidification intermédiaire d'un lingot coulé en continu et dans une zone de solidification finale de ce dernier, par utilisation - pour l'agitation électromagnétique dans la lingotière, d'un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité de flux magnétique G, au niveau de la face intérieure de la lingo- tière, comprise entre 195 x e-07l8fet 1790 x e-0,2f - pour l'agitation électromagnétique dans la zone de soli- difîcation intermédiaire, d'un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité de flux magnétique G, au niveau de la surface du lingot comprise entre 195 x e0918f et 1790 x e-0o2f Ou d'un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f = 50 à 60 Hz et ayant une intensité de flux magnétique à la surface dudit lingot comprise entre 0,6 X 106/(D-107)2 et 1,8 x 106/(D-100)2 ( o D = épaisseur de la carapace solidifiée du lingot continu); et - pour l'agitation électromagnétique dans ladite zone de solidification finale, d'un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité de flux magnétique G, au niveau de la surface du lingot, comprise entre 895 x e- et 2137 x e- 2e Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un lingot coulé en continu, extrait de la lingotière par le bas, de dimensions de section supérieures à 200 mm et dont le coeur liquide a un petit diamètre inférieur à 100 mm, subit une agitation électromagnétique assurée par un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité de flux magnétique, 248 1968 au niveau de la face intérieure de la lingotière, comprise -0,2f -0,2f entre 895 x e-2f et 2137 x e- f. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un lingot coulé en continu, extrait de la lingotière par le bas, de dimensions de section inférieures à 200 mm et dont le coeur liquide a un petit diamètre inférieur à la demi-longueur du petit côté dudit lingot continu, subit une agitation électromagnétique engendrée par un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité de flux magnétique G, au niveau de la paroi dudit lingot, comprise entre 895 x e-0'2f et 2137 x e-02f 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'acier en fusion dans ledit lingot coulé en continu subit une agitation électromagnétique assurée par un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité de flux magnétique G, au niveau de la face intérieure de la lingotière, comprise dans la gamme: 268 x e-0'l8f 5. Procédé sçlon les revendications 1 et 4, carac- térisé en ce que l'acier en fusion dans ledit lingot coulé en continu subit une agitation électromagnétique assurée dans ladite zone de solidification intermédiaire par un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 10 Hz et ayant une intensité de flux magnétique G, au niveau de la surface dudit lingot, comprise dans la gamme 268 x e- O18f G 4745 x e-02f ou par un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f = 50 à 60 Hz et ayant une intensité de flux magnétique G, au niveau de la surface dudit lingot, comprise dans la gamme 7,5 x 105 /(D-107)2 G G47,5 x 105/(D-100)2. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'acier en fusion arrive à travers ladite tuyère immergée dans une lingotière conçue pour fournir un lingot coulé en continu à section supérieure à 400 cm2 et en ce que l'acier en fusion présent dans la lingotière subit une agitation électromagnétique assurée par un champ magnétique induit par un courant alternatif de fréquence f = 1,5 à 4 Hz et ayant une intensité de flux magnétique, au niveau de la face intérieure de la lingotière, comprise entre x e-l18f et 1790 x e-2f