L'invention concerne un procédé de régulation d'un échangeur de chaleur produisant de la vapeur d'eau, notamment d'une chaudière à circulation forcée, ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé. 5 II est connu de disposer dans une chaudière à circula tion forcée, par exemple sur une chaudière type Benson, un certain nombre de circuits principaux de réglage, à l'aide desquels sont par exemple réglés le débit de l'eau d'alimentation, la pression de sortie de la vapeur délivrée, la température de la 10 vapeur produite et la pression dans le foyer. Il s'est avéré opportun, pour la régulation de chaudières à circulation forcée, de prévoir en plus un circuit de réglage qui sert à déterminer et à compenser rapidement les perturbations du chauffage. L'invention a pour objet de fournir, pour un échangeur 15 de chaleur, notamment pour une chaudière à circulation forcée, un procédé de réglage amélioré et de réaliser un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé, permettant de déterminer assez tôt à l'avance et de compenser une perturbation du fonctionnement, notamment une perturbation du chauffage. 20 ce résultat est obtenu conformément à l'invention grâce au fait que l'enthalpie réelle spécifique i^ de la vapeur faiblement surchauffée est déterminée en permanence et est utilisée comme grandeur de réglage auxiliaire. Un mode d'exécution préféré du procédé consiste en ce 25 qu'en un emplacement de 1'échangeur de chaleur à vapeur faiblement surchauffée, la pression p^ et la température de la vapeur sont mesurées en permanence, qu'à partir de ces valeurs réelles mesurées p^, l'écart de réglage xw^ de l'enthalpie réelle spécifique i^ par rapport à sa valeur de consigne iQ est 30 déterminé à l'aide d'un circuit de calcul et que l'écart de réglage x . de l'enthalpie spécifique est utilisé comme gran- W X deur de correction pour la grandeur d'entrée d'un régulateur connecté à un appareil de réglage. Si les réglages opérés à l'aide d'un appareil de ré-35 glage sont dérivés, de la façon indiquée, à partir de l'écart de réglage xw^ de l'enthalpie spécifique, l'amplification par ligne ou par voie concernée est constante en chaque point de fonctionnement Tq, ce qui est considéré comme particulièrement avantageux. Ainsi par exemple si l'on utilise, en tant qu'organe 40 de réglage, une vanne de réglage de l'eau d'alimentation, la 72 12942 2 2133672 grandeur j^Ai/CAM^/M^)] est alors constante pour chaque température T . En d'autres termes : une variation d'enthalpie Ai est directement proportionnelle à la variatior ûMw/M, r du W Yi O courant d'eau d'alimentation. Par opposition au procodé de 5 réglage connu dans lequel seule la température réelle de la vapeur faiblement surchauffée est mesurée, il n'apparaît pas de non linéarité dans l'amplification du réglage de la température (dépendance du point de fonctionnement et de la commande). Un autre mode d'exécution du procédé est fourni, con-10 formément à l'invention, grâce au fait que l'écart de réglage de l'enthalpie spécifique est déterminé à partir des valeurs réelles p^ et *I\ mesurées et à partir des valeurs de consigne prédéterminées pour la pression pQ et pour la température TQ. L'enthalpie spécifique i,qui est déterminante pour 15 l'équilibre entre la chaleur fournie et l'eau d'alimentation, est une fonction univoque de la température T et de la pression P : i = i (p, T) (1) Cette fonction n'est pas linéaire et ne peut être exprimée de 20 façon explicite qu'à l'aide de relations empiriques approchées compliquées dans la plage considérée à faible surchauffage, par exemple à l'aide de la relation d'état de Koch. Toutefois, sur la base des considérations suivantes, on peut déduire de façon générale l'écart de réglage xwi : 25 On forme la différentielle totale de la fonction (1) di = (S i/Sp)r dp + (Si/ÉT) dT (2) o po Pour l'écart (i - i ) par rapport à l'état de consigne souhaité, qui serait déterminé par les grandeurs iQ, TQ et p0, on obtient de façon approchée à partir de cette dernière (2) la 30 relation : i _ iQ^ (Si/ o *0 A l'aide des définitions usuelles dans la technique de régulation x^ = i^ - iQ pour l'écart de réglage de l'enthalpie spécifique, xWp = p^ - pQ pour l'écart de réglage de la pression 35 et x rj, - - Tq pour l'écart de réglage de la température on obtient la relation : xwi = (Ji/Sp't0 • V + (Si/Sx)Po . xwT "0 72 12942 3 2133672 Les grandeurs i, p et T, désignées par l'indice i, représentent les valeurs réelles. Pour de faibles variations autour d'un point de fonctionnement fixe i , pQ, T , les dérivées partielles contenues dans la relation (4) peuvent être considérées comme 5 des constantes- Par suite si l'on pose K - (^i/Cp)^ et P *o. Kt - (^i/^T) , on obtient alors, en tant que relation de détermination pour°l'écart de réglage de l'enthalpie spécifique, la relation suivante : x.=Kx+KmXm (5S; wa p wp T wT v " 10 Un autre mode d'exécution du procédé conforme à l'in vention pour la régulation d'un échangeur de chaleur est par conséquent réalisé grâce au fait que l'écart de réglage.- 15 xwi = KP xwp + KT xwT (5Î dans laquelle Kp et Krj, sont des valeurs prédéterminées et dans laquelle x^ et x^ désignent respectivement les écarts de réglage de la pression (pi - p ) et de la température (T^ ~ TQ). Si l'écart de réglage x . doit être déterminé nour o o Yfi 20 une plage de fonctionnement plus importante, les paramètres Kp et K^ ne peuvent plus être considérés comme des constantes. Un autre mode d'exécution du procédé conforme à l'invention prévoit par conséquent pour ce cas que les valeurs et Km sont commandées en fonction de la charge, notamment en fonction 25 de la valeur de consigne PQ de la puissance électrique d'une turbo-génératrice reliée à 1'échangeur de chaleur. De façon correspondante la valeur de consigne pQ de la pression et la valeur de consigne Tq de la température peuvent également être commandées. De cette manière on peut également réaliser une 30 régulation dans le cas de fonctionnement à pression variable en fonction de la charge . Dans le cas particulier, dans lequel l'ensemble des quatre valeurs K , IL, p , T sont simultanément commandées en fonction de la p T o o charge, par exemple de 1» valeur de consigne P pour la puls-35 sance électrique de la turbo-génératrice, la relation (5) prend la forme : m = vpo> [pi - p«M+ w K - vpo>] «> La variation d'enthalpie x . Deut par conséauent être déterminée» r w± dans ce cas particulier, conformément \ la relation (6). 72 12942 4 2133672 10 Dans ce qui suit on expose d'autres possibilités permettant de déterminer de façon continue un faible écart de réglage par rapport au point de fonctionnement A (état de consigne iQ, pQ, Tq) de vapeur faiblement surchauffée. On part à nouveau de la différentielle totale (équation 2) de l'enthalpie spécifique i. Etant donné qu'en général : (Sx/Si) . (5T/Cp) . (fp/5i) = -1 (7) on obtient, de façon approchée, après substitution de la relation (2) et en considérant un faible écart de réglage xWi =ij_ "" iQ xwl=(Ai/fiT) . (T -(T^ST/rp^ . (Pi-P0)] (8) fO O L'expression entre parenthèses droites dans l'équation (8) est une grandeur qui dépend de la pression et qui peut être interprétée sous la forme d'une température auxiliaire ou de consigne T qui dépend de la pression : S 15 ïs = T= avec aT = (^T/Cp) (10) "o' o o L'approximation consiste en ce qu'à la place de la courbe de même capacité calorifique iQ = i (p, T) = constante, on utilise 20 pour la formation de la valeur de consigne sa tangente au point de fonctionnement A (iQ, pQ, TQ). Si l'on pose ' = T. - T = T. wT x s i To + aT., p. (Pi - Po> (11) -O' ^o on obtient alors pour l'écart de réglage de l'enthalpie spéci-25 fique : x = (M/AT) . (T - T ) = (Ai/ûT) . x- T (12) o o La grandeur (ûi/AT) ne peut pas, dans cette relation, être fi considérée comme une constante ; elle dépend de la valeur et du signe de x'wj - - Tg (p^). Ceci est explicité à l'aide d'un 30 exemple. La vapeur faiblement surchauffée se trouve dans un état d qui est caractérisé par la pression p^ = 220 at et par l'enthalpie spécifique i^ = 630 Kcal/kg. Si la vapeur subit une variation de température négative AT^ = —7°C, la pression p^ 35 étant maintenue constante, il s'ensuit une variation d'enthalpie Ai^ = -20 kcal/kg. On obtient ainsi pour la grandeux^ 72 12942 5 2133672 (ûia/flTd) = 2,86 kcal/°C.kg. Par contre, pour un même point de fonctionnement pd, id, une variation de température positive ATd, = +9°C équivaut à une variation d'enthalpie d'égale valeur Aidt = 20 kcal/kg -5 "Aiçj ; cela veut dire que dans ce cas on obtient pour la grandeur (Aid,/ATdI) =2,22 kcal/°C kg Dans le cas où l'enthalpie de consigne i est constante, la grandeur (Ai/AT) est seulement une fonction de x' „ p0 wi et est sensiblement indépendante de la pression pQ, c'est-à- 10 dire que l'on obtient pour chaque pression pQ, dans le cas où l'enthalpie de consigne i est fixe, la même valeur pour (ûi/AT) . En effet, en considérant le diagramme i-T on voit Po que les isobares, dans le cas ou l'enthalpie de consigne iQ. est fixe, sont parallèles avec une bonne approximation. 15 En partant de la relation (12), il existe, conformément à l'invention, deux autres possibilités pour déterminer l'écart de réglage xw^ de l'enthalpie spécifique et utiliser cette grandeur à des fins de réglage. La première de ces deux formes de réalisation englobe 20 le cas général et est prévue pour le cas de fonctionnement à pression variable en fonction de la charge (pQ variable) de l'échangeur de chaleur et pour l'enthalpie de consigne i constante de la vapeur faiblement surchauffée. Elle se caractérise par le fait qu'une grandeur auxiliaire, désignée par température 25 de consigne T qui dépend de la pression réelle mesurée p., est S i- formée, qu'une variation de température (T^ - Tg) est déterminée par soustraction de cette température de consigne T de la tera- O pérature réelle mesurée , et que l'écart de réglage x^ de l'enthalpie spécifique est déterminé sous la forme d'une fonction 30 de la variation de température (T. - T_). Dans un montage pour jl O- la mise en oeuvre de ce procédé, les grandeurs T et (âi/A?) s , Pb sont formees respectivement, de la açcn la plus appropriée, dans des générateurs de fonction. La deuxième forme de ré- lisation convient notamment 35 pour le cas de fonctionnement à pression fixe (p approximativement constant) de l'échangeur de chaleur et pour l'enthalpie de consigne i constante de la vapeur faiblement surchauffée : elle se caractérise par le fait que l'écart de réglage x . de W X l'enthalpie spécifique est calculé suivant la relation (12) 72 12942 6 2133672 Si = (4i/4T)Po (Ti " V la grandeur (Ai/AT) étant prédéterminée sous la forme d'une grandeur qui dépend °du point de fonctionnement (iQ, pQ, Tq) de la vapeur faiblement surchauffée et, la température de con-5 signe, qui dépend de la pression, est déterminée conformément à la relation (9) Ts ~ "o + aT0,P0 ^Pi ~ Po) avec a^ fixe. Dans un montage pour la mise en oeuvre de ce -■•O'PO procédé, un générateur de fonction tient compte de la dépendance 10 de la grandeur (Ai/AT) . La grandeur auxiliaire T , qui dépend Pq s de la pression, peut au contraire être déterminée conformément à la relation (9) dans un simple circuit de calcul. Enfin, un autre cas doit être traité dans lequel l'enthalpie de consigne i de la vapeur faiblement surchauffée 15 n'est pas considérée comme constante, mais au contraire est considérée comme une valeur qui oscille autour d'une valeur de consigne moyenne T . Une variation AiQ = iQ - TQ par rapport à l'enthalpie de consigne moyenne TQ peut intentionnellement être provoquée lors du fonctionnement d'un échangeur de chaleur. Une 20 variation intentionnelle ûiQ de ce genre peut par exemple résulter d'une commande, dans le cas où l'enthalpie de consigne i est commandée en fonction de la charge : cependant elle peut également être causée par l'intervention d'un régulateur prévu pour cela dans le cas où, par exemple après soufflage de la 25 suie, la répartition du flux de chaleur sur les différentes surfaces de chauffe de l'échangeur de chaleur a été modifiée. Un autre mode de réalisation du procédé conforme à l'invention, dans le cas où l'échangeur de chaleur est commandé par une enthalpie de consigne moyenne TQfqui varie autour d'une 30 valeur de consigne moyenne T , est celui dans lequel une température de consigne T , qui dépend de la pression, est formée sous la forme d'une fonction de la pression réelle (p^) mesurée, une variation de température (T. - T ) est déterminée par sous- X b traction de la température de consigne (T ), qui dépend de la O 35 pression, de la température réelle (T^) mesurée, une variation d'enthalpie (x*.) est déterminée sous la forme d'u:e fonction Wl de cette variation de température (T., - T ) et où une variation efficace x ., qui est utilisée comme grandeur wi ^ tz réglage auxiliaire, la variation d'enthalpie intentionnelle 72 12942 7 2133672 Ai = i - i est soustraite de la variation d'enthalpie o o o r wi ainsi déterminée. La variation d'enthalpie AiQ peut être commandée en fonction de la charge, par exemple en fonction de la valeur de 5 consigne PQ de la puissance électrique d'une turbo-génératrice reliée à un échangeur de chaleur. A titre d'exemple on a décrit ci-dessous et illustré au dessin annexé plusieurs modes de réalisation de l'objet de l'invention. 10 Les mêmes chiffres de référence désignent les mêmes éléments. - La figure 1 représente un schéma bloc pour la régulation de l'eau d'alimentation dans une chaudière type Benson. La figure 2 représente un circuit de calcul pour la 15 détermination de l'écart de réglage x^ de l'enthalpie spécifique dans le cas d'un point de fonctionnement fixe p , TQ de la vapeur faiblement surchauffée. La figure 3 représente un circuit de calcul pour la détermination de l'écart de réglage x^ de l'enthalpie spéci-20 fique dans le cas d'une commande en fonction de la charge des valeurs de consigne pQ et Tq de la pression et la température. La figure 4 représente un autre circuit de calcul pour la détermination de l'écart de réglage x . dans le cas d'un W1 point de fonctionnement variable de la vapeur faiblement sur-25 chauffée. La figure 5 représente un circuit de calcul pour la détermination de l'écart de réglage x . dans le cas d'une en-thalpie de consigne constante i et d'une pression variable pQ (dans le cas de fonctionnement à pression variable en fonction 30 de la charge). La figure 6 représente un circuit de calcul peur le détermination de l'écart de réglage xwi dans le cas d'une en-thalpie de consigne constante i et d'une pression fixe. La figure 7 représente un circuit de calcul pour la 35 détermination de l'écart de réglage efficace en tenant compte d'une variation intentionnelle Ai de l'enthalpie de consigne moyenne iQ. La figure 8 représente un schéma bloc pour la régulation de l'eau d'alimentation dans une chaudière de type Benson 40 avec introduction en un point de la variation d'enthalpie 72 12942 8 2133672 spécifique efficace conforme à la figure 7. Une chaudière de Benson est représentée sur la figure 1, de l'énergie thermique étant fournie à celle-ci par une source d'énergie 2 (par exemple pétrole, gaz, charbon) en vue de vapo-5 riser l'eau d'alimentation 3 introduite. Après passage à travers une vanne 4 prévue pour l'eau d'alimentation, qui est reliée à un dispositif de réglage par moteur électrique 5 qui peut être commandé, un écoulement d'eau d'injection 6 est dérivé à partir de l'eau d'alimentation 3. Le débit de l'eau d'alimentation 3, 10 après dérivation de l'eau d'injection, est déterminé à l'aide d'un débitmètre 8 (diaphragme de mesure) et est converti, par un convertisseur de mesure 8, en une grandeur de mesure électrique M^. Après passage à travers le débitmètre 8 l'eau d'alimentation 7 est, de façon connue, réchauffée dans un réchauf-15 feur 10 de la chaudière type Benson 1 et est vaporisée dans un vaporisateur 11. La vapeur, qui quitte l'évaporisateur 11., est faiblement surchauffée. Elle est, de façon connue, guidée dans un premier surchauffeur de vapeur 12. De ce dernier elle parvient, par l'intermédiaire d'un radiateur d'injection 13, au-20 quel est envoyée, par l'intermédiaire d'une vanne 14 prévue pour l'eau d'injection, l'eau d'injection dérivée 6, dans un autre surchauffeur de vapeur 15. La vapeur 16, qui quitte la chaudière de Benson 1, est ensuite transmise à une turbo-génératrice (non représentée). 25 Un indicateur de température 17 est disposé entre le vaporisateur 11 et le premier surchauffeur de vapeur 12 et mesure en permanence la valeur réelle de la température de la vapeur faiblement surchauffée. Un convertisseur desvaleurs de mesure relié à l'indicateur 17 convertit cette valeur en une 30 grandeur électrique T.. Un indicateur de pression 19 est également disposé au même endroit afin de mesurer en permanence la valeur réelle de la pression. Un convertisseur de valeurs de mesure 20 convertit cette valeur en une grandeur correspondante p.. Une grandeur électrique de sortie x . est formée en perma- A. "" W1 35 nenceà partir des deux grandeurs et p^ dans un circuit de calcul 21, celle-ci étant une mesure pour la variation de l'enthalpie spécifique réelle i^ par rapport à l'enthalpie spécifique de consigne iQ. Dans le schéma de principe représenté en figure 1 la grandeur de sortie xwi est formée à l'aide de deux 40 grandeurs électriques Tq et pQ prédéterminées de façon fixe, 72 12942 9 2133672 qui sont créées en fonction de la température de consigne et de la pression de consigne de la vapeur faiblement surchauffée dans deux indicateurs 5 de valeurs de consigne 22 et 23. Les formes de réalisation du circuit de calcul 21, qui sont adaptées 5 à un probll-me déterminé, sont décrites de façon détaillée dans les figures suivantes. Conformément à la figure 1 la grandeur de sortie x^ du circuit de calcul 21 est introduite dans un comparateur 24, qui est relié à un régulateur 25. Le régulateur 25 commande, 10 en fonction de sa grandeur d'entrée e, le dispositif d'entraînement 5 du réglage de la varuie prévue pour l'eau d'alimentation 4. Dans le comparateur 24, la grandeur de mesure délivrée par le convertisseur des valeurs de mesure 9, du débit en eau d'alimentation est comparée à une valeur de consigne qui 15 est soit réglée de façon fixe dans un organe de réglage de valeurs de consigne (non représenté) soit commandée en fonction de la charge. La grandeur d'entrée e du régulateur 25 représente une mesure de la variation entre le débit mesuré et le débit de consigne réglé ; la grandeur de réglage y délivrée par le régu-20 lateur 25 agit sur la vanne prévue pour l'eau d'alimentation 4 dans le sens d'une variation minimale du débit en eau d'alimentation 4 par rapport à sa valeur de consigne. Toutefois, s'il se présente une perturbation du chauffage, par exemple une variation momentanée de la puissance calorifique de la source 25 d'énergie, celle-ci se manifeste rapidement sous la forme d'une variation de l'enthalpie spécifique i. de la vapeur faiblement surchauffée à la sortie du vaporisateur 11 et la grandeur de sortie x . du circuit de calcul 21,. introduite tiens le comparateur 24, produit, par l'intermédiaire du régulateur 25, une variation 30 du débit de l'eau d'alimentation dans le sens du maintien s une valeur constante de l'enthalpie spécifique i^. La grandeur de sortie x . du circuit de calcul 21 sert par conséquent, dans l'exemple de réalisation de la figure 1, de grandeur de correction pour la grandeur d'entrée e du régulateur 25. 35 Dans la figure 2 on a représenté un circuit de calcul 21- convenant à un échangeur de chaleur et,'ou à une chaudière \ circulation forcée,dans lequel le point de fonctionnement, déterminé par la pression et par la température de la vapeur faiblement surchauffée est essentiellement fixe et par concé-40 quent n'est pas commandé. En vue de simplifier la description 72 12942 10 2133672 les grandeurs électriques (courants, tensions) qui apparaissent dans les circuits électriques et qui sont proportionnelles ou attribuées aux valeurs de mesure (pression, température) et/ou aux grandeurs (enthalpie spécifique) physiques sont, ici et 5 dans ce qui GU.it, désignées de la même manière que les valeurs de mesure et grandeurs physiques proprement dites. L'écart de réglage x . de l'enthalpie spécifique est déterminé dans le circuit de calcul 21 conforme à la figure 2 suivant la relation (5) suivante : 10 Si = Kp Sp + KT ST : (5) dans cette relation les valeurs K et représentent des cons- •H -1- tantes adaptées au point de fonctionnement.En un poste de soustraction 26 la valeur de consigne pQ réglée de la pression est soustraite de la valeur réelle p^ de la pression mesurée en 15 permanence. La différence x ~ p.- pQ est multipliée par la constante en un point de multiplication 27. Le produit K? x est appliqué à la première entrée d'un poste d'addition 28. Simultanément en un point de soustraction 29 la valeur de consigne Tq est soustraite de la valeur réelle 1^, de la tempé-20 rature mesurée en permanence, et la différence x^ = - ? est multipliée par la constante K,p en un autre point de multiplication 30. Le produit. KT x ^ est appliqué à la deuxième entrée du point d'addition 28. L'écart de réglage xwi de l'enthalpie spécifique, d " — vié conformément à la relation (5), 25 apparaît à la sortie d'addition 28 et par conséquent à la sortie du circuit de calcul 21. Un exemple montrera de quelle manière les constantes K et Krp sont déterminées pour un point de fonctionnement fixe : Le point de fonctionnement de la vapeur d'eau faible-30 ment surchauffée est supposé être déterminé par la température Tg = 370°C par la pression pg = 180 at, et, par conséquent, par l'enthalpie spécifique i = 650 kcal/kg. On peut tirer du diagramme i-T qu'à pression constante pg - 1S0 at, une variation de température £7 - ". °C entraîne une variation d'enthalpie 35 Ai = 2,18 kc.al/kg. Pour la constante on obtient par suite KT = (Ai/ûT)p - 2,18 kcal/kg degré. De plus, on peut tirer du diagramme i-T qu'à une température constante Tg = 370°C, 1? variation d'enthalpie ûi, qui résulte d'une variation de pression A p = 1 at, est égale à -1,45 kcal/kg. Il s'ensuit que la 72 12942 n 2133672 constante est égale à -1,45 kcal/kg at. Après introduction de ces valeurs dans la relation (5) on obtient pour x . la vV relation suivante : xwi kcal/kg = -1,45 . ::v.p at | 2,13 x,.;? j degré 5 La figure 3 représente un circuit de calcul 21b destiné à déterminer l'écart de réglage :: - dans lecmel la valeur de o o W1 consigne de la pression pQ et la valeur de consigne de la température Tq ne sont plus des constantes fixes et prédéterminées de la vapeur faiblement surchauffée. Elles sont plutôt comman-10 dées, par l'intermédiaire des générateurs de fonction 31 et 32, en fonction de la puissance électrique P , qu'une turbo-génératrice reliée à l'échangeur thermique doit fournil". Dans la figure 4 on a représenté un circuit de calcul 21c permettant de déterminer la variation d'enthalpie x^. (PQ) 15 conformément à la relation (6). Par opposition au circuit de calcul c'onforme â la figure 3, les valeurs Kp et sont commandées par l'intermédiaire des générateurs de fonction 33 et 34 en fonction de la puissance électrique de consigne P . Le circuit de calcul 21 représenté est particulièrement important 20 dans le cas où l'écart de réglage x. doit être déterminé pour wx une plage de fonctionnement importante, dans laquelle les valeurs Kp et K^ ne peuvent plus être considérées comme constantes . La figure 5 représente un circuit de calcul 21d, dans 25 lequel l'écart de réglage xwi de l'enthalpie spécifique est déterminé à partir de la relation (12) dans le cas de fonctionnement à pression variable en fonction de la charge (p variable) et de l'enthalpie de consigne"i constante de l'échangeur de chaleur. Une température de consigne T , qui est une fonction O 30 de la pression réelle p^, est déterminée, en tant que grandeur auxiliaire, à l'aide du générateur de fonction 35. Cette température de consigne T , qui dépend de la pression, est ensuite O soustraite de la température réelle mesurée en un point de soustraction 36. Un autre générateur de fonction 37 fomne le 35 grandeur (MM^)pD • ("!% - -s) Qui est une fonction de la différence de température obtenue ~ T ). Le circuit de calcul 21e représenté en figure G, se distingue des précédents seulement par la réalisation de la température de consigne qui dépend de la pression. Il est 72 12942 12 2133672 utilisable dans le domaine à pression fixe (p = constante), à savoir lorsque la capacité calorifique de la vapeur faiblement surchauffée (par exemple à la sortie du vaporisateur 11 de la figure 1) doit être maintenue constante. La pression est intro-5 duite de façon linéaire sans utilisation du générateur de fonction 35 représenté en figure 5. Pour cela, la pression réelle mesurée p. est d'abord multipliée par une constante a„ en i To> Po un point de multiplication 38. La formation de la somme arpQ.po Pj_ + -o - a?0,p0 P0 a Heu ensuite - en un point d'addi-1C tion 39 conformément à la relation (S). La somme formée de cette manière, qui est identique à la température de consigne Tg qui dépend de la pression, est appliquée comme en figure 5 en un point de soustraction 36. Il existe des cas d'utilisation dans lesquels l'enthal-15 pie de consigne i de la vapeur faiblement surchauffée ne peut pas être considérée comme constante, mais au contraire est modifiée de façon intentionnelle par exemple à l'aide d'un régulateur destiné à cet effet. Le circuit représenté en figure 7 est prévu pour ces cas. La détermination, conformément à la 20 technique des circuits d'une variation d'enthalpie désignée par x*i a lieu dans un circuit de calcul 21f qui correspond au circuit de calcul représenté en figure 5. L'écart de réglage x., W1 qui. agit comme grandeur de réglage auxiliaire, est formé au point de soustraction 40 par soustraction d'une variation 25 d'enthalpie intentionnelle AiQ de- la variation d'enthalpie x*^ déterminée à l'aide du circuit à partir des valeurs p^ et . La variation d'enthalpie intentionnelle ûi est de son côté formée en un point d'addition 41 à partir d'une première valeur d'enthalpie &i*0 et d'une deuxième valeur d'enthalpie &i"0. La 30 première valeur d'enthalpie &i'0 est délivrée, par un régulateur 42 au poste d'addition 41, en fonction d'une variation d'enthalpie ***> qui est par exemple mesurée en figure 1 à la sortie du surchauffeur de vapeur 12 branché en aval du vaporisateur 11. La deuxième grandeur d'enthalpie ixi1^ est déterminée, par exem-35 pie par un générateur de fonction 43, en fonction de la valeur de consigne de In puissance P de la turbo-génératrice montée en aval de l'échangeur de chaleur. Un circuit de réglage d'un échangeur de chaleur est à nouveau représenté en figure 8. Il s'agit dans ce ces à nouveau 40 d'une variante de la régulation usuelle de l'eau d'alimentation 72 12942 13 2133672 dans une chaudière de Benson, avec utilisation de l'enthalpie spécifique à des fins de réglage. Le circuit de réglage, dont le principe est représenté en figure 1, a été essentiellement complété et modifié par le circuit représenté en figure 7. A 5 la sortie du dispositif de réglage à action proportionnelle et par intégration 42 (dispositif de réglage FI^ apparaît, dans ce cas, une grandeur d'enthalpie ûi'0 qui est formée, par l'intermédiaire du dispositif de réglage FI 42, à partir de la variation x' ,p de la différence de température, mesurée par 10 l'intermédiaire du condenseur d'injection 13, par rapport à sa valeur de consigne. La variation d'enthalpie efficace x . déterminée dans wi le circuit conformément à la figure 7, est combinée, en un point de multiplication 44, avec une valeur de consigne P , qui est 15 par exemple égale à la valeur de consigne de la puissance de la turbo-génératrice, branchée en aval avec la chaudière de Benson 1, en vue de former la valeur de consigne M^0 du débit en eau d'ali::ientation. Le débit en eau d'alimentation mesuré est comparé en un point de soustraction 45 avec cette valeur de 20 consigne , et la différence (M^ - M^-05 formé en ce point est introduite dans un dispositif de réglage à action proportionnelle et par intégration 46. L'entraînement du dispositif de réglage 5 de la vanne 4 prévue pour l'eau d'alimentation est commandé, en fonction de la grandeur de réglage y délivrée par 25 le dispositif de réglage PI 46. 72 12942 14 2133672 REVENDICATIONS 1. Procédé de régulation d'un échangeur de chaleur produisant de la vapeur d'eau, notamment d'une chaudière à circulation forcée, caractérisé par le fait que l'enthalpie réelle spécifique (i^) de la vapeur faiblement surchauffée est déter- 5 minée en permanence et est utilisée comme grandeur de réglage auxiliaire. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'en un emplacement de l'échangeur de chaleur (1) à vapeur faiblement surchauffée, la pression (p^) et la température (T^) 10 de la vapeur sont mesurées en permanence, qu'à partir de ces valeurs réelles mesurées (p^, T^) l'écart de réglage (xwi) de l'enthalpie réelle spécifique (i^) par rapport à sa valeur de consigne (iQ) est déterminé à l'aide d'un circuit de calcul (21) et que l'écart de réglage (x ^) de l'enthalpie spécifique est 15 utilisé comme grandeur de correction pour la grandeur d'entrée (e) d'un régulateur (25) connecté à un appareil de réglage (4, 5), 3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que l'écart de réglage (x^) de l'enthalpie spécifique est calculé conformément à la relation (5) 20 ' xwi = Kp xwp + KT xwT dans laquelle Kp et représentent des valeurs prédéterminées et x^ et x^ représentent respectivement l'écart de réglage (p^ - pQ) de la pression et l'écart de réglage (T^ - TQ) de la température. 25 4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé par le fait que les valeurs pQ et Tq et/ou les valeurs Kp et ICp sont commandées en fonction de la charge. 5. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que pour une enthalpie de consigne constante (iQ) de la 30 vapeur faiblement surchauffée, une grandeur auxiliaire (tempé-rature de consigne T.) qui dépend de la-pression, est formée O sous la forme d'une fonction de la pression réelle mesurée (p4), qu'une variation de température (T^ - T ) est obtenue en soustrayant cette température de consigne (T ) de la température 35 réelle (T^) et que l'écart de réglage (x ^) de l'enthalpie spécifique est déterminé sous la forme d'une fonction de le variation de température (T. - T ). _L S 72 12942 15 2133672 6. Procédé suivant la revendication 5, caractérisé par le fait que pour le fonctionnement de l'échangeur de chaleur (lï.dnns le cas d'une enthalpie de consigne (iQ) qui varie autour d'une valeur de consigne moyenne (i ) de la vapeur 5 faiblement surchauffée, une température de consigne (T î, qui dépend de la pression, est formée sous la forme d'une fonction de la pression réelle (p.) mesurée, une variation de température (T^ - T ) est déterminée par soustraction de la température de consigne (T î, qui dépend de la pression, de la température 10 réelle (T.) mesurée, une variation d'enthalpie (x^) es" déterminée sous la forme d'une fonction de cette variation de température (T^ - T ), et que pour former un écart de réglage (xwj^) efficace, une variation d'enthalpie intentionnelle (^iG - i - i0? est soustraite de la variation d'enthalpie 15 7. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé par le fait que la variation d'enthalpie (AiQ) intentionnelle est corrigée par un régulateur (42) prévu pour celà qui détecte la variation d'état (T'^ - T'Q) de la vapeur faiblement surchauffée dans l'échangeur de chaleur (1). 20 8. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que l'appareil de réglage est constitué par une vanne de réglage (4), associée à un dispositif de commande (5), destinée à régler l'eau d'alimentation (3) amenée p l'échangeur de chaleur 0). 25 ?. Dispositif pour la mise en oeuvre du précédé suivant l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le -fait que l'appareil de réglage est constitué par une installation de réglage pour la puissance calorique transmise à l'échangeur de chaleur (1) par une source d'énergie (par exemple pétrole, gaz, 30 charbon).