La présente invention concerne les enroulements pour les appareils électriques à induction et plus particulièrement les enroulements formés d'un conducteur unique d'une grande capacité de transport du courant enroulé hélicoîdalement et formé de plusieurs brins conducteurs isolés 5 séparément empilés par superposition radiale et connectés ébctriquement . en circuit parallèle. . Four les enroulements pour des courants électriques élevés des transformateurs de puissance, des appareils à réactance et autres, il est de pratique courante de former le conducteur de 1.'enroulement de plusieurs 10 brin»habituellement superposés radialement pour permettre- le nombre maximal de spires dans une même couche cylihdrique de l'enroulement. Lés brins de ces conducteurs sont habituellement isolés individuellement bien que tous les brins sont connectés les uns aux autres à leurs extrémités. Cet isolement a pour principale, fonction, de subdiviser le conducteur afin de 15 minimiser les courants de Foucault locaux résultant du flux traversant lé conducteur lui-même. Cependant, l'isolement des brins fait apparaître un autre problème du fait que les spires formées par les brins se trouvant radialement à l'extérieur sont traversées par un flux plus important que les spires formées par les brins situés radialement à l'intérieur (c'est-20 à-dire par rapport au point xàiliêu entre le périmètre intérieur et le périmètre extérieur du conducteur hélicoïdal). Cette différence de flux se traduit par une différence appréciable du nombre de volts par spire entre les brins espacés radialement d'un même conducteur, c'est-à-dire que la chute de tension réactive par spire dans une bobine de réactance ou la tension 25 induite par spire dans un enroulement de transformateur n'est pas la même pour les différents brins espacés radialement. Comme les brins sont connectés en parallèle à leurè extrémités, chaque paire de brins forme"une boucle conductrice dans laquelle un courant de circulation est induit du fait de cette différence de potentiel.. 30 Un moyen pour réduire ces courants de circulation consiste à per muter les brins du conducteur entre les positions radialement à l'intérieur et les positions radialement à l'extérieur, pour que chaque brin du conducr teur occupe une série symétrique de positions intérieures et extérieures - suivant la longueur axiale de l'enroulement. 35 Différentes séquences de permutation connues sont en général uti lisées pour la permutation des brins d'un conducteur. Ces séries ou séquences entrent dans deux catégories principales. Un type de permutation est la permutation "progressive" par laquelle chaque brin du conducteur est déplacé 69 15456 2008740 suivant une séquence de déplacements radiaux consécutifs dans le même sens pour chaque permutation complète. Avec l'autre type de permutation, chaque brin est déplacé par une séquence symétrique de positions radialement vers l'intérieur et de positions radialement vers l'extérieur dans un empilage de brins," mais sans décalage progressif dans une direction unique. Cette permutation non consécutive peut être, par exemple, une inversion complète des positions des brins soit individuellement, soit par groupes. Avec les permutations de ces deux.types il est de pratique courante de choisir les points de permutation à des intervalles axiaux égaux et d'effectuer un nombre de permutations tel que chaque brin occupe une succession symétrique de positions radialement vers l'intérieur et radialement vers l'extérieur sur des distances axiales égales dans chaque couche de l'enroulement. Bien que cette disposition des brins du conducteur réduise-ap-préciablement les courants de circulation, elle ne les élimine pas entièrement •. ... La présente invention a pour objet de réduire encore les pertes d'énergie résultant des courants de circulation dans les enroulements pour dès courants électriques de grande intensité formés de conducteurs en plusieurs brins. . L'invention a aussi pour objet de réduire les pertes d'énergie résultant des courants de circulation dans des conducteurs .à plusieurs -brins par permutation radiale suivant une séquence progressive ou consécutive, et aussi de réduire ces pertes d'énergie dans les conducteurs à brins permutés par une variation optimale des intervalles de permutation en utilisant des séquences de permutation aussi bien dans le type progressif que non progressif. Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante, donnée à titre d'exemple, et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est une vue schématique en coupe d'un transformateur électrique comportant un enroulement primaire et un enroulement secondaire, bobinés concentriquement sur une branche unique d'un noyau pour illustrer l'origine du flux de fuite entre ces enroulements, - là figure 2 est une vue similaire à celle de la figure 1, montrant plus "en détail la configuration du flux de fuite d'un transformateur à deux enroulements, 69 15456 2008740 - la figure 3 est une vue schématique en coupe semblable aux figures 1 et 2, montrant un enroulement typique à conducteur en brins, - les figures 4 et 5 montrent schématiquement différentes séquences de permutations d'un enroulement à conducteur en plusieurs brins 5 du type de la figure 3, - la figure 6 montre graphiquement une façon caractéristique de faire varier les intervalles de permutation suivant un mode de mise en oeuvre.de l'invention, et - la figure 7 représente schématiquement un enroulement à plu-10 sieurs brins avec des permutations suivant un mode de mise en oeuvre de l'invention. L'invention est illustrée ci-après dans le cas d'un transformateur à enroulements concentriques du type couramment utilisé pour les transformateurs de grande puissance, tels que les transformateurs pour fours et 15 d'autres transformateurs ayant des enroulements basse tension parcourus par des courants de grande intensité. La figure 1 représente schématiquement en coupe un circuit magnétique comprenant un noyau 10 et une partie de raccordement 11. Le noyau 10 de la figure 1 peut bien entendu être l'une des branches d'un transformateur triphasé ou d'un transformateur polyphasé 20 d'un autre type. Un primaire haute tension 12 est bobiné sur le noyau 10 et un secondaire hélicoïdal concentrique 13 de grande capacité de courant est bobiné autour du primaire. Il est rappelé que quand les deux enroulements sont parcourus en charge par des courants» les tensions des enroulements 12 et 13 sont vectoriellement sensiblement en opposition de phase et les cou-25 yants traversant ces enroulements sont aussi sensiblement en opposition de phase. L'une des composantes du courant dans le primaire 12 est le courant d'excitation. Sur la base des ampères-tourjt, ce courant d'excitation est la différence vectorielle entre le courant primaire et le courant secondaire et il produit dans le noyau 10, 11, un flux principal représenté sur la 30 figure 1 par une seule ligne de force $m. En régime de charge, ujtie partie appréciable du flux engendré par le courant du primaire 12, ne passe pas par la culasse 11, et échappe en franges du noyau 10 pour entourer directement le primaire 12 et le secondaire 13 le long d'un circuit de retour comprenant les conducteurs, les 35 isolants et l'air. Ce flux engendré par le primaire et passant à l'extérieur de la culasse est représenté avec une partie commune dans le noyau 10 et deux trajets de retour à l'extérieur du noyau. L'un des trajets de retour 0 entoure à la fois le primaire et le secondaire et l'autre trajet de pm 69 15456 2008740 retour 0^ est représenté passant dans l'espace entre le primaire et le secondaire. De façon similaire, le flux établi par le courant de charge dans le secondaire 13 a une partie commune 0g traversant le noyau 10 et deux trajets de retour à l'extérieur du noyau. L'un des trajets 0gm en- 5 toure le primaire et le secondaire et le second traj-u 0g^ passe dans l'intervalle compris entre le primaire et le secondaire. Il sera noté d'après les flèches des différents trajets du flux primaire 0 et du flux du secondaire 0 dans le noyau 10 sont des sens p s opposés. C'est la différence entre le flux primaire et le flux secondaire 10 qui constitue le champ magnétisant principal 0^. De même, les composantes du flux de dispersion primaire et du flux de dispersion secondaire au-delà des deux enroulements 12 et 13 sont en sens opposés et ont tendance à se compenser. Par contre dans l'espace compris entre le primaire et le secondaire, les flux de dispersion du primaire et du secondaire sont dans le 15 même sens et se renforcent l'un à l'autre pour établir un flux d'une valeur considérable appelé flux de fuite qui comprend les composantes 0 ^ et La figure 2 est une coupe schématique semblable du primaire 12 et du secondaire 13 sur laquelle les composantes 0 ^ et 0g^ du flux de fuite sont représentées d'une façon plus réelle» tandis que les composantes 0 20 et 0sm du flux de dispersion ne sont pas représentées pour simplifier la figure. Ainsi que le montre la figure 2, les composantes du flux de fuite n'entourent pas uniformément toutes les spires du primaire et du secondaire dans les trajets en boucles mais en réalité forment des franges appréciables aux extrémités opposées axialement des enroulements, de sorte que les 25 composantes axiales du flux de fuite sont considérablement moins intenses aux extrémités opposées des enroulements que les composantes axiales des flux de fuite à mi-distance dans le sens axial des enroulements. De plus, la figure 2 montre que le flux de fuite traverse non seulement l'espace compris entre le primaire et le secondaire, mais aussi passe en partie à 30 travers les conducteurs des enroulements eux-mêmes. Ceci apparaissant particulièrement pour les conducteurs de grande section du secondaire 13. La figure 3 est une vue semblable à la figure 2, mais sur laquelle le conducteur à grande capacité de courant du secondaire basse tension .13 est représenté composé de plusieurs brins conducteurs isolés indi-35 viduellemeat 1 à 8. Ces brins sont disposés pouf former deux, empilages de brins superposés radialement (1 à 4 et 5 à 8 sur la figure 3), ces deux empilages étant côte à cflte axialement. Il sera noté que les extrémités opposées des huit brins isolés séparément sont connectées lëft «ttes aux 69 15456 2008740 autres delà façon illustrée par l'absence d'isolant (l'isolant étant représenté par des traits forts) pour les spires des extrémités dans le sens axial. Bien entendu, la connexion électrique des extrémités des brins est faite dans la pratique au-delà des spires extrêmes de l'enrau-5 lement, " . La figure 4 représente une série de vues 4a à 4j^ d'une séquence suivant laquelle les huit brins conducteurs de la figure 4.peuvent être permutés radialement les uns par rapport aux autres en des points.choisis axialement sur la longueur de l'enroulement hélicoïdal 13. Chaque vue de., la figure 4 représente une seule spire de l'enroulement, mais il sera noté que bien que ces spires soient espacéës axialement, elles ne sont pas habituellement voisinès axialement, mais sont espacées axialement suivant, des intervalles le long de l'enroulement. Bien que huit brins soient représentés àT titre d'exemple, il est évident que n'importe quel nombre impair ou pair de brins empilés radialement en une ou plusieurs piles peuvent constituer le conducteur unique. . • . . - La permutation illustrée par la figure 4 est du type appelé "prof gressif". Dans le cas représenté, le conducteur comprend un nombre pair de brins, quatre brins étant superposés radialement dans chacune des deux, piles juxtaposées. La figure 4a montre les positions initiales des brins à la -première spire de l'enroulement 13. La figure 4b illustre un premier point de permutation pour lequel 1'empilages des brins là 4 est décalé radiale^ ment vers l'extérieur d'une position de brin par rapport à 1'empilage voisin de brins 5 à 8. La figure 4^ montre un second point de permutation, pour lequel le brin radialement le plus intérieur 5 et le brin radialement le plus extérieur 4 sont respectivement décalés dans des directions op- , posées axialement pour être dans les empilages voisins de.,brins.. La figure 4d montre le point de permutation successif auquel 1'empilage supérieur de conducteurs a été déplacé radialement vers 11 intérieur pour être dans l'alignement du faisceau inférieur de brins. Il sera noté que par.cette permutation, les trois brins 1, 2 et 3 ont été déplacés radialement vers . l'extérieur, chacun d'une position, les trois brins 6, 7 et 8 ont été déplacés radialëment vers l'intérieur chacun d'une position et les deux brins 4 et 5 ont été déplacés axialement dans les sens opposés sans modifier leurs positions radiales. Il est ainsi évident que par cette permutation en trois étapes successives suivant la figure 4, le brin 1 peut être déplacé radia- . lement jusqu'à la position la plus extérieure de la façon représenté sur la figure 4j_, les autres brins étant déplacés pas à pas d'une façon progressive 69 15456 6 f $008740 radialement vers l'intérieur ou radialement vers l'extérieur, jusqu'à ce que chaque brin soit passé par l'une des quatre positions possibles radialement. Des permutations similaires progressives ou consécutives peuvent être poursuivies.jusqu'à ce que le brin 1 soit passé par toutes les 5 positions pour revenir à sa position initiale radialement à l'intérieur représentée à la partie supérieure de la figure 4. En considérant encore la permutation progressive illustrée par la figure 4, il doit être compris qu'aussi bien avec une permutation radiale complète de la façon représentée sur les figures 4a à 4j^ qu'avec 10 plusieurs permutations semblables, sur toute la longueur de l'enroulement hélicoïdal 13, la pratique habituelle consiste en général à espacer les points de permutations 4a, 4_b etc. »-., de distances axiales (ou périphériques) égales le long de l'enroulement 13. Il doit être compris aussi qu'une permutation du type progressif peut être effectuée par permutations dé 15 groupes de brins suivant une séquence consécutive, au lieu de la permutation des brins individuellement. Par exemple, si chaque faisceau est formé de 32 btins au lieu de 4, et si quatre points de permutation radiale sont utilisés (tels que les points 4b, 4d, 4g et - 4j_)-, chaque brin doit être déplacé de huit' positions au lieu d'une position, mais" que la permutation 20 reste "progressive" ou "consécutive" du fait que chaque décalage radial a lieu dans le même sens et du même nombre de positions dans les limites d'une permutation complète. , : La permutation progressive illustrée" par la figure 4 et décrite ci-dessus, est aussi décrite page..63 de l'ouvrage intitulé "Transformer 25 Engineering" de Bloom et al, publié par John Wiley and Sons, seconde édition, 1951. Il doit être noté aussi qu'un conducteur ayant une grande capacité de conduction de courant formé de plus de deux empilages ou faisceaux juxtaposés axialement de brins conducteurs peut subir une permutation pro-30 gressive de la même façon. Un exemple.est donné dans le brevet anglais n° 431 617 suivant lequel trois faisceaux voisins axialement sont permutés d'après une séquence progressive. Pour utiliser quatre faisceaux ou empilages voisins axialement de brins, chaque paire d'empilages peut subir une permutation progressive de la façon. décrite par rapport à la figure 4. 35 La figure 5 représente deux types de permutations non progressives appelées permutation "standard" et permutation "spéciale" pour illustrer comment des brins juxtaposés radialement en un faisceau unique pour cons-tituer un conducteur d'enroulement peuvent être permutés selon une séquence 69 15456 2008740 non progressive. Les figures 5a et 5b illustrent une permutation du type appelé "standard" suivant laquelle les positions 1» 2, 3 et 4 des brins sont complètement inversées radialement en un seul point de permutation entre des spires consécutives. Une telle permutation est décrite plus en 5 détail dans le brevet des E.U.A. n° 2 710 380, colonne 3. Les figures 5ç et 5d illustrent une permutation "spéciale" suivant laquelle une inversion similaire des positions des brins est effectuée en un point unique de permutation par permutation des brins par groupes au lieu de leur permutation individuelle. Plus particulièrement, suivant les figures 5c et 10 5d, la position du groupe de brins 1-2 est inversée par rapport à celle du groupe de brins 3-4. Les inversions radiales des positions qui caractérisent les permutations standards et spéciales peuvent bien entendu être effectuées avec n'importe quel nombre désiré de faisceaux ou d'empilages juxtaposés axialement pour constituer un conducteur de dimension plus ré-15 duite. Il est connu qu'une combinaison de la permutation standard des figures 5a et 5b et de l^transmission spéciale des figures 5£ et 5jï peut être utilisée pour placer chaque brin du conducteur dans chaque position disponible radialement suivant une séquence non progressive ou non consé-20 cutive. Par exemple, en utilisant une permutation spéciale (figures 5c et 5d) au point milieu de la moitié supérieure d'un enroulement, une permutation standard (figures 5a et 5d) au point milieu et une autre permutation spéciale au point milieu de la moitié inférieure de l'enroulement, il est évident que chaque brin du conducteur occupe chacune des quatre positions 25 disponibles radialement pendant un quart de la longueur de l'enroulement. Des permutations similaires à la permutation standard et à la permutation spéciale, décrites ci-dessus par rapport à la figure 5 peuvent aussi être effectuées par permutation de groupes de brins au lieu des permutations individuelles, par exemple de la façon décrite dans le brevet 30 des E.U.A. n° 2 710 380 précité. De plus, il doit être compris que les permutations représentées sur la figure 5 peuvent être effectuées pour un conducteur formé de deux ou plus de deux empilages ou faisceaux radiaux de brins, chaque faisceau radial du conducteur étant permuté de la façon indiquée sur la figure 5 indépendamment des autres faisceaux. 35 Comme il a été indique ci-dessus, il est de pratique courante pour la permutation des brins d'un conducteur suivant l'une quelconque des séquences décrites ci-dessus d'espacer les points de permutation uniformément le long de l'axe de l'enroulement. Par exemple, en utilisant les permuta- 69 15456. 2008740 tions spéciales et standards, il est courant de placer les points de permutations au milieu et au quart et aun.trois quarts de la longueur de l' enroulement .Pour la permutation du-type progressif , il est habituel d'espacer le» points de permutation de distance égale axialement. Il sera noté 5 qu'une, permutation progressive est complète du point de vue des variations radiales du flux de fuite axial inclus:pour les différentes positions des brins* quand chaque brin est placé une fois dans chaque position disponible radialement. De plUt, si une permutation progressive de deux faisceaux est effectuée par une seconde séquence de permutations pour que 10 chaque brin passe par les deux faisceaux juxtaposés, l'égalisation des tensions tient compte aussi de la variation du flux de fuite inclus résultant de l'effet des franges du \£Lux décrit relativement aux figures 2 et 3. Cependant, avec toutes ces permutations, l'espacement uniforme des points de permutations axialement le long de l'enroulement suppose que la compo-15 santé axiale du flux de fuite soit d'intensité uniforme en tous les points le long de l'axe de l'enroulement. En fait, cette intensité uniforme n'existe pas en raison de 1'effet de franges. Il a été constaté conformément à 1'invention, que les courants ae circulation peuvent être encore réduits dans un enroulement hélicoïdal LO formé d'un conducteur à plusieurs brins en répartissent les points de permutation d'une façon non uniforme suivant la longueur axiale de l'enroulement. Plus particulièrement, en augmentant là distance des points de permutation en partant du point milieu dans la direction axiale vers les extrémités axiales de l'enroulement, il èst possible d'obtenir une plus 25 grande uniformité en. volts par spire entre les brins voisins du conducteur. Par exemple, pour une permutation progressive avec un nombre relativement important dë£-Êôltït'éi de permutatitJft, la distance entre leâ~ poInTfâ*"dé permutation est progressivement augmentée conformément à la présente invention en approchant de-chaque extrémité de l'enroulement, lés distancés entre les 30 points de permutation étant minimales au milieu de 1'enroulement et maximales aux extrémités distantes axialement. De façon similaire, dans le cas d'une permutation non progressive,- telle que celle décrite dans le brevet des E;.U.A,. n° 2 710 3S0 précité, les points de permutation dans les moitiés opposées de l'enroulement sont plus rapprochés axialement au milieu de 35 l'enroulement qu'à l'éxtrémité. Par suite, dans chaque cas, la position médiane du point de permutation dans chaque moitié de l'enroulement sur les côtés opposés du milieu axial est plus voisine du point milieu que de l'extrémité correspondante *de l'enroulement. Le degré de non uniformité du posi 69 15456 2008740 tionnement axial des points de permutation, varie bien entendu d'après- la configuration du champ de fuite de l'enroulement particulier considéré. Quand les franges du champ de fuitë sont très faibless le déplacement vers l'intérieur du point "médian" de permutation est faible, mais quand l'effet de franges est plus important, le décalage vers l'intérieur de ce point "médian" doit être plus important. La figure 6 représente graphiquement à titre d'exemple les points décalés de permutation pour un enroulement à permutation progressive. La courbe A de la figure 6 représente l'espacement axial désiré des points de permutation pour un enroulement du type décrit par rapport à la figure 4, sous la forme du rapport entre 1'espacement réel et 1'espacement moyen en chaque point le long de l'axe de l'enroulement. Les abscisses de la figure 6 représentent les emplacements des spires le long de l'axe de l'enroulement en pourcentage de la longueur de l'enroulement, le point milieu de la courbe correspondant au point milieu de 1 * enroulement, c'est-à-dire le point 50 % de la distance axiale. Les ordonnées" de la figure 6 représentent l'espacement du point de permutation sous la forme du rapport relativement à un espacement moyen ou uniforme 1,00. La courbe représente une progression optimale de l'espacement des points de permutation le long d'un enroulement ayant un nombre entier de permutations progressives complètes, et caractérisé par un flux de fuite aux extrémités de l'enroulement d'une intensité approximativement moitié de l'intensité au point milieu de l'enroulement. La courbe A montre qu'au point milieu de l'enroulement l'espacement des points de permutation est de préférence ' d'environ 0,95 de la distance Moyenne ou de la distance d'espacement uniforme et que cette distance d'espacement augmente progressivement du milieu vers chaque extrémité de l'enroulement à un taux très progressif jusqu'à des positions situées approximativement à 1/10 de la longueur axiale à partir de chaque extrémité de l'enroulement. Pour le dixième de la distance axiale, vers chaque extrémité,, l'espacement de points de permutations augmente de façon raide jusqu'à atteindre un maximum égal approximativement à chaque extrémité de l'enroulement au double de l'espacement axial moyen. La figure 7 représente schématiquement en coupe (d'un seul côté de l'axe) un enroulement à conducteur à brins multiples à permutation non progressive illustrant de façonœmplémentaire la présente invention. Sur la figure 7, les extrémités distantes axialement sont désignés 0-0 èt le point milieu 50 /». Les points milieu des deux moitiés sont marqués réspectivement 69 15456 2008740 25 % et 75 %. Une permutation "standard" d'un conducteur à quatre brins est représentée au point milieu, et elle est désignée T^. Près des points milieu des deux moitiés, mais avec un - léger décalage vers le point milieu de l'enroulement, chaque moitié axiale de l'enroulement a un point de per-5 mutation "spéciale" désigné T2• Par suite, comme l'indique aussi la courbe de la figure 6, pour un enroulement, à permutation progressive, l'enroulement de la figure 7 comporte un point "médian" de permutation décalé vers le point milieu de l'enroulement dans chaque moitié. Il sera noté que dans certains transformateurs de tension ±1 existe 10 des sorties intermédiaires établies dans une région intermédiaire axialement de l'enroulement haute tension. Dans ce cas, les spires de l'enroulement basse tension voisines de ces sorties intermédiaires sont écartées axialement. Cet écartement se traduit par un effet de franges similaires à celui des extrémités, et la présente invention peut être utilisée, aussi bien pour 15 compenser cet effet, que celui existant aux extrémités de l'enroulement. Par suite, il doit être noté que le terme "extrémité" d'un "enroulement englobe aussi ces points intermédiaires pour les points d'écartement.. Bien que l'invention ait été décrite ci-dessus en considérant le cas d'un enroulement hélicoïdal formé d'une seule couche cylindrique par un 20 conducteur, il doit bien entendu être compris qu'un enroulement réalisé selon l'invention peut comporter plus d'une couche cylindrique et que les espacements des points de permutation des brins peuvent ne pas être uniformes et augmenter progressivement en approchant de chaque extrémité de l'enroulement dans une ou dans plusieurs des différentes couches cylindriques de 25 l'enroulement. De plus, il doit être noté que bien que l'invention ait été décrite ci-dessus en considérant le cas de l'enroulement, extérieur de dtux enroulements concentriques, elle peut être utilisée pour l'enroulement intérieur d'une paire d'enroulements ou pour des enroulements intermédiaires d'un groupe de trois ou plus de trois enroulements concentriques. 30 Bien entendu, la description qui précède n'est pas limitative et l'invention peut être mise en oeuvre suivant d'autres variantes sans que l'on sorte de son cadre. 69 15456 n 2008740 REVENDICATIONS 1. Enroulement hélicoïdal pour un appareil électrique à induction, comportant un conducteur enroulé hélicoïdalement au moins en une couche cylindrique en spires à pas constant le long d'un axe longitudinal, caractérisé par un conducteur formé de plusieurs brins isolés individuellement 5 connectés en parallèle par leurs extrémités et superposés radialement pour former au moins un faisceau de brins empilés, les brins de chaque faisceau étant permutés radialement en des points espacés axialement le long de l'enroulement, le nombre de points de permutation dans chaque couche de l'enroulement par unité de distance axiale étant supérieur dans la région 10 centrale dans la direction axiale de l'enroulement que dans les régions des extrémités distantes axialement. 2. Enroulement pour un appareil électrique à induction selon la revendication 1, caractérisé en ce que les brins de chaque faisceau radial de brins sont permutés radialement suivant une séquence progressive des 15 positions en des points espacés axialement le long de la couché de l'enroulement, le nombre de points de permutation étant tel que chaque brin du faisceau radial occupe chaque position différente de brins au moins une fois sur la longueur de la couche de l'enroulement. 3. Enroulement pour un appareil électrique à induction selon la 20 revendication 1, caractérisé en ce que les brins du faisceau radial sont permutés radialement suivant une séquence progressive des positions aux points espacés axialement le long des couches de l'enroulement, le nombre de points de permutation étant tel que chaque brin du faisceau radial occupe successivement des positions radialement à l'intérieur et radialement à l'extérieur 25 dans le faisceau sur la longueur de l'enroulement, la distance axiale entre les points de permutation étant minimale au milieu axial de l'enroulement et augmentant progressivement vers les extrémités opposées axialement de l'enroulement. 4. Enroulement hélicoïdal pour un appareil électrique à induction 30 comportant un conducteur enroulé hélicoïdalement au moins en une couche cylindrique de spires à pas constant le long d'un axe central, caractérisé par un conducteur formé de plusieurs brins isolés individuellement, connectés électriquement ensemble à leurs extrémités et situés en groupes superposés radialementformant au moins deux faisceaux de brins s'étendant radia-35 lement et voisins axialement, les brins des paires adjacentes de faisceaux étant permutés radialement en des points espacés axialement le long de la 69 15456 u 2008740 couche de l'enroulement suivant une séquence progressive, le nombre de points de permutation le long de l'enroulement étant tel que chaque brin de chaque faisceau occupe successivement des positions radialement à l'intérieur et radialement à l'extérieur dans le faisceau suivant une séquence symétrique 5 sur toute là longueur de l'enroulement, l'espacement axial des points de permutation en approchant des extrémités opposées de l'enroulement étant progressivement supérieur à l'espacement dans la partie médiane de l'enroulement. 5. Enroulement hélicoïdal pour un appareil électrique à induction 10 selon la revendication 4, caractérisé en ce que le nombre de points de permutation est tel que chaque brin occupe successivement chaque position de brin dans une paire de;, faisceaux adjacents au moins une fois sur la longueur de l'enroulement. 6. Enroulement hélicoïdal pour un appareil électrique à induction 15 comportant un conducteur' enroulé hélicoïdalement au moins en une couche cylindrique de spires à pas constant le long d'un axe central, caractérisé par un conducteur formé de plusieurs brins isolés individuellement connectés ensemble à leurs extrémités et superposés radialement côte à côte en parallèle pour former au moins un faisceau radial de brins, les brins de ce 20 faisceau étant-permutés radialement au moins en trois points espacés axialement le long de l'enroulement, le point "médian" de permutation de chacune des deux moitiés adjacentes axialement de l'enroulement étant plus rapproché du point milieu de l'enroulement que de l'extrémité correspondante de l'enroulement. 25 7. Enroulement hélicoïdal pour un appareil- électrique à induction selon la revendication 6, caractérisé en ce que le conducteur est formé d'un seul faisceau de brins superposés radialement permutés avec inversion complète au point milieu de l'enroulement et un seul point de permutation dans chaque moitié axiale de l'enroulement, ce point de permutation étant plus rapproché 30 du point milieu de l'enroulement que de l'extrémité axiale correspondante de l'enroulement.