L'invention se rapporte ee général aux équipements de manutention de combustible pulvérulent et, plus particulièrement, à une méthode d'alimentation en combustiole pulvérulent et à un système destiné à injecter du chardon pulvérulenc dans un raut fourneau, en remplacement d'une partie du coke consommé normalement par celui-ci. Dans le traitement du minerai de fer dans un haut fourneau, le coke est traditionnellement utilisé pour fournir le carbone et la chaleur nécessaires au processus. Le coke, qui constitue normalement environ un tiers de la charge du haut fourneau, est sensiblement la plus coûteuse des matières nécessaires à la production du fer. En conséquence, il y a un intérêt économique à remplacer une partie du coke employé par un charbon moins coûteux. On connatt des systèmes variés pour injecter du charbon pulvérulent dans un haut fourneau afin de remplacer une partie du coke autrement consommé, telle que, par exemple, le système d'inflammation du charbon pulvérulent décrit dans le brevet américain n 3 150 962 au nom de L. Pearson, et celui décrit dans le brevet américain n 3 301 544 aux noms de L.W.Eft et d'autres. La présente invention a pour objet un système d'alimentation de haut fourneau en charbon pulvérulent, système quelque peu plus élaboré, adapté à un fonctionnement automatique pour satisfaire les demandes en charbon variables du haut fourneau. Dans le système selon 11 invention, le charbon pulvérulent est fourni au haut fourneau sous forme fluidisée en phase dense à partir de réservoirs sous pression de gaz mis en communication chacun à tour de règle, dans une séquence cyclique, avec des moyens de transport pneumatique. La pression de gaz des réservoirs est réglée en fonction du débit de soufflage du haut fourneau et commande en conséQuence le débit massique de charbon pulvérulent vers le haut fourneau.Le débit du gaz de transport est réglé en fonction du débit massique du charbon pulvérulent de telle sorte qu'un débit de gaz de transport par unité de poids de charbon fourni au naut fourneau soit maintent à une valeur prescrite. Dans ce système, on a prévu des moyens de mesure du débit d'extraction des réservoirs du charbon pulvérulent et de @@@lage, en fonction de ce débit, de la @@antité de @harbon pulvérulent sortant du moyen d'alimentation qui approvisionne les réservoirs, de sorte que soit maintenue une quantité totale prédéterminée de charbon pulvérulent emmagasiné dans le système. De cette manière, on est assuré qu'il y a toujours une réserve convenable de charbon pulvérulent disponible pour l'alimentation du haut fourneau, quoique la vitesse ae consommation de charbon puisse fluctuer d'une manière importante. Le système d'alimentation en charbon pulvérulent comprend un broyeur de charbon qui transforme ce dernier en un produit sec et pulvérulent, un réservoir qui reçoit et emmagasine le charbon pulvérulent issu du système broyeur, et des moyens de distribution connectés audit réservoir et à des réservoirs d'alimentation associés à celui-ci, le haut fourneau étant alimenté par un réservoir d'alimentation par l'intermédiaire de moyens de transport pneumatiques. Ces moyens de distribution comprennent aussi des conduites à charbon munies de nombreuses vannes de commande du débit de charbon issu du réservoir de stockage en direction des réservoirs d'alimentation individuels, afin de remplir un seul de ceux-ci à la fois en une séquence cyclique qui est en relation décalée avec la séquence d'alimen- tation du haut fourneau en charbon par les réservoirs d'alimentation.Au moins trois réservoirs d'alimentation sont prévus, de sorte que pendant qu'un réservoir alimente le haut fourneau en charbon, le deuxième réservoir de la séquence est mis en réserve, rempli de charbon et sous pression, et est ainsi instantanément disponible pour alimenter le haut fourneau dès que le premier réservoir est sur le point d'être vide, pendant que le troisième réservoir de la séquence se remplit à partir du réservoir de stockage. De cette manière, l'alimentation du haut fourneau en charbon est assurée d'une manière ininterrompue, car quel que soit le réservoir particulier qui alimente le haut fourneau, il y a toujours en réserve un réservoir disponible, plein a combustible pulvérulent et sous pressio'. La description qui va suivre, en regard de desains annexés, donnée à titre exemple non limitatif, fera i comprendre corsent l'invention peut etre mise en rrata' La figure 1 est un diaTarnrre schématique d'un syste@ d'alimentation en charbon pulvérulent selon une forure d'exécut préférée de l'invention. La figure 2 est un diagramme schématique illustrant rials en détail les commandes associées au système de la figure 1. Ds le système 10 d'alimentation en charbon pulvérulent Illustré en tant qu'exemple par la figure 1, le charbon ùrut est soutiré d'une trémie de réserve 11 et s'écoule par gravi'é, à travers une vanne dXarrtt 13 ouverte quand le système 10 est en fonctionnement, vers un alimenter 12. Ce dernier fournit le charbon à un rroyeur 14 selon un débit qui peut titre ajusté par réglage d'un moyen d'entraînement 12A à vitesse variable associé à l'alimenteur 12 afin de régler en correspondance le débit de sorte de charbon pulvérulent du broyeur 14. Le broyeur 14 transforme le charbon brut en un charbon pulvérulent de consistance appropriée au transport sous forme fluidisée en phase dense vers un haut fourneau 15. Comme on le voit, un réchauffeur d'air 16, alimenté séparément et relié au broyeur 14 par un tuyau 22, fournit de l'air primaire chaud au broyeur 14 pour sécher le charbon et le transporter à sa sortie par un tuyau 18 vers l'entrée d'un cyclone séparateur 17. L'air primaire chaud est produit en brûlant du gaz naturel, amené au réchauffeur 16 par un tuyau 19, l'air étant fourni par un ventilateur 20 d'air primaire relié au réchauffeur 16 par un tuyau 21. Pour permettre de proportionner le débit d'air primaire au débit de charbon traversant le broyeur 14, le ventilateur 20 F-st pourvu d'un registre ajustable 20A. Le mélange air-charbon qui pénètre dans le cyclone séparateur 17 est séparé par centrifugation, le charbon passant vers un réservoir de stockage 23 par écoulement par gravité dans une conduite 24 pourvue d'une vanne dtarret 25 normalement ouverte. Les particules de charbon extrtmement fines entraînées par l'air primaire à la sortie du séparateur 14 sont transportées avec cet air par une conduite 26 vers un filtre à sac 27 ou un autre dispositif similaire, où elles sont collectées. Le courant d'air primaire se décharge alors dans un récepteur à basse pression (non représenté) et les fines collectées sont acheminées vers un réservoir de stockage 23 par une conduite 28 pourvue d'une vanne d'arrêt 29 normalement ouverte. L'humidité superficielle dégagée par le charbon pendant les phases de broyage et de stockage est évacuée avec l'air primaire. Si on le désire, on peut faire fonctionner en parallèle une pluralité d'unités de préparation de charbon pulvérulent pour alimenter en charbon le réservoir de stockage 23, car plusieurs unités autorisent un fonctionnement intermittent, l'entretien ou un dépannage d'urgence de toute unité particulière sans nécessiter un arrêt du système d'alimentation 10. Afin d'utiliser au mieux la capacité de broyage fournie par des unités multiples de préparation de charbon, on peut prevoir un réservoir de stockage auxiliaire (non représenté). Ce dernier peut astre relié d'une manière appropriée aux conduites à charbon 24 et 28 afin de recevoir tout ou partie du charbon pulvérulent en excès par rapport aux besoins instantanés du haut fourneau 15. Le réservoir de stockage 23 possède une voie de décharge appropriée, de sorte qu'il fonctionne à la pression atmosphérique; il a pour rôle d'assurer une réserve suffisante de charbon pulvérulent pour alimenter une pluralité de réservoirs secondaires 31A, 31B et 31C, lesquels alimentent le haut fourneau 15. Les réservoirs 31A-C sont situés au-dessous du réservoir de stockage 23 et sont reliés à celui-ci par une pluralité de lignes distributrices de charbon correspondantes, respectivement 30A, 30B et 30C. Les lignes distributrices de charbon 30A-C sont pourvues respectivement de vannes d'arrêt 32A, 32B et 32C à télécommande, qui servent à commander le débit de charbon pulvérulent du réservoir de stockage 23 vers les réservoirs secondaires particuliers 31A-C. Ces derniers sont mis en communication avec une conduite de transport pneumatique 33 au moyen de conduites de sortie correspondantes34A-0 pourvues respectivement de vannes de commande du débit de sortie de charbon 35A-C qui peuvent astre ouvertes individuellement pour permettre au charbon de s'écouler d'un seul à la fois des réservoirs 31A-C vers le haut fourneau 15 par une conduite 33, et fermées pour isoler de la conduite 33 ceux des réservoirs 31A-C autres que celui qui est choisi pour alimenter en charbon le haut fourneau 15. La conduite de transport 33 est alimentée en air comprimé nécessaire pour le transport pneumatique du charbon, par une source d'air comprimé 36, la sortie de celle-ci étant reliée à la conduite 33 par l'intermédiaire d'une vanne de commande 37 et d'une vanne de retenue 38. Du côté du haut fourneau 15, la conduite 33 aboutit à un ou plusieurs distributeurs 39 d'où partent une multiplicité ae conduites à charbon 40 vers les différentes tuyères 41 du haut fourneau 15, d'une manière similaire à celle qui est décrite dans le brevet américain n 3 150 962 au nom de L. Pearson et dans le brevet américain n 3 204 942 au noms de W. J. Matthys et d'autres. Le nombre de aistribitteurs 39, ainsi que le nombre de tuyères 41 desservies par chaque distributeur 39, peut être modifié en fonction des exigences du haut fourneau 15.Chacune des conduites 40 est pourvue d'une buse 42 qui traverse la tuyère 41 et s'ouvre directement dans le haut fourneau 15, immédiatement dans le jet d'air soufflé introduit par les tuyères 41, afin d'assurer un prompt mélange du charbon à l'air soufflé dans le haut fourneau 15, et, de ce fait, provoquer une combustion rapide et complète. On utilise un gaz inerte pour mettre sous pression les réservoirs 31A-C et aussi pour ventiler le charbon que ceuxci et que le réservoir de stockage 23 contiennent. Dans ce but, une source de gaz comprimé 50 est prévue avec une pression de sortie suffisante pour maintenir un débit de charbon en phase dense d'un quelconque réservoir 31A-C vers la conduite de transport 33 pour la valeur maximale prévue du débit demandé par le haut fourneau 15 et à l'encontre de la pression en retour maximale prévue des tuyères 41 du haut fourneau. La pression en retour des tuyères peut s'élever jusqu'à 3,5 kg/cm2 environ; elle a pour cause la pression statique élevée de la conduite circulaire 51 qui fournit, à travers les tuyères 41, l'air au haut fourneau 15 nécessaire au traitement.Le choix dtun gaz inerte pour mettre sous pression et ventiler est favorable, car il prévient la combustion du charbon dans les réservoirs 23 et 31A-C. En plus des vannes entrée de charbon 32A-C et des vannes de sortie 35A-C, les réservoirs 31A-C sont pourvus de vannes 52A-C, 53A-C, 54A-C et 55AJC pour accomplir respectivement les fonctlons de mise sous pression, de ventilation et de décnar- se nécessaires au fonctionerrent au système 10. Les vannes de tri se sous pression 52A-C sont reliées par une tuyauterie appropriée à la source de gaz inerte comprimé 50 par l'intermédiaire d'une vanne de reterue 56 et d'une vanne de commande 57 et aux parties supérieures de leurs réservoirs respectifs 31A-C et, quand elles sont ouvertes, elles servent.à mettre sous pression @e charson que contient le réservoir.Len vannes de ventilation 53A-C sont reliées à leurs réservoirs respectifs 31A-C par une tuyauterie appropriée en parallèle avec les vannes correspondantes 52A-C et servent, quand elles sont ouvertes, à introduire un gaz inerte dans les parties inférieures des réservoirs 31A-C pour la ventilation du charbon qu'ils contiennent. Les vannes 54A-C servent, quand elles sont ouvertes, à la décharge de leurs réservoirs respectifs 31A-C vers un récepteur convenable (non représenté). Les vannes 55A-C sont connectées par une tuyauterie appropriée au réservoir de stockage 23 et à leur réservoirs respectifs 31A-C et servent, quand elles sont ouvertes, à égali- ser les pressions entre les réservoirs 31A-C et le réservoir 23. Ce dernier est ventilé par un gaz inerte introduit par une conduite reliant le réservoir et la source 50 et comportant une vanne de commande 60 mise en position appropriée et une vanne de retenue 61. Au cours du fonctionnement du système 10, chacun des réservoirs 31A-C est alternativement rempli, mis sous pression et vidé pour alimenter le haut fourneau 15 selon une séquence cyclique prédéterminée. Par exemple, lorsque le réservoir 31A alimente le haut fourneau i5, le réservoir 31B est en position d'attente, rempli de charbon et mis sous pression de gaz inerte, tandis que le réservoir 31C se remplit de charbon venant du réservoir 23. En conséquence, chaque réservoir 31A, 31B, et 31C doit nécessairement astre dans l'un des trois modes de fonctionnement suivant, à savoir (1) le mode actif, caractérisé par le fait que le réservoir est isolé du réservoir de stockage 23, mis en communi- cation avec la conduite de transport 33 et mis sous pression, afin de fournir du charbon au haut fourneau 15; ; (2) le mode d'attente, caractérisé par le rait tue le réservoIr est isolé à la fois du réservoir 23 eQ de la conduite de transport 33, rempli de carbon et sous rress (3) le rode de remplissage, caractérisé par e pa-" que le réservoir est isolé de la conduite de transpor mis en communication d'égalisation de pression de gaz avec le réservoir 23 et mis en communication d'écoulement de char@on avec le réservoir 23 pour recevoir du charbon de celui-ci. Lorsqu'un réservoir (31A, 31B, 31C), qui était dans le mode actif, s'est vidé, ce réservoir est commuté sur le mode du remplissage, le réservoir qui était dans le mode d'attente es simultanément commuté sur le mode actif, de sorte que le i-rUt fourneau 15 peut Arbre alimenté en charbon d'une façon continue sans interruption ni empiétement, et le réservoir qui vient de se remplir est commuté sur le mode d'attente. Les réservoirs 31A-C et les conduites de charbon 30A-C issues du réservoir 2, sont dimensionnés de sorte que le réservoir en mode de remplissage soit rempli de charbon à sa capacité prévue avant que le réservoir simultanément actif devienne vide.Ainsi, quand on commute les réservoirs, le réservoir qui était en mode de remplissage est commuté sur le mode d'attente, de sorte qutil y a toujours un réservoir rempli et sous pression et, de ce fait, prêt à remplacer immédiatement le réservoir actif. L'un des avantages querésente la présence de trois réservoirs 31A-C est que, s'il était nécessaire d'opter un réservoir et son système de commande associé pour un dépannage, un entretien ou une réparation, il serait toujours possible d'ali- menter le haut fourneau d'une manière continue en utilisant seulement les deux réservoirs subsistants. Dans un tel cas, ces deux réservoirs seraient mis alternativement en mode actif et en mode de remplissage. Si l'on désire accrottre la capacité de stockage des réservoirs secondaires, cela peut titre obtenu simplement en ajoutant au système 10 d'autres réservoirs équipés de vannes et connectés comme les réservoirs 31A-C. Avec plus de trois réservoirs 3lA-C, il y aurait deux réservoirs ou plus, en attente. De préférence, les vannes 53A-C sont laissées en position ouverte pendant tous les modes opératoires pour assurer une fluidisation satisfaisante du charbon que contiennent respectivement les réservoirs 31A-C. Pour mettre chaque réservoir 31A-C en mode de fonc tionnetrent actif, d'attente ou de remplissage, leurs vannes d'entrée de charbon 32A-C respectivement associées, les vannes de sortie de charbon 35A-C et les vannes d'égalisation de pression 55A-C sont misesdansles positions indiquées par le tableau I ci-après :: TABLEAU Position des vannes Vanne Mode actif Mode dtattente Mode de rem - plissage Entrée de charbon(32A-C) Fermée Fermée Ouverte Sortie de charbon(35A-C) Ouverte Fermée Fermée Egalisation (55A-C) Fermée Fermée Ouverte Les positions des vannes de mise sous pression et de décharge 52A-C et 54A-C associées à celui des réservoirs qui est en mode actif sont commandées par des signaux fonction de la différence entre le débit réel de charbon vers le haut fourneau 15 et le débit demandé par celui-ci. Si le débit réel de-charbon est inférieur au débit demandé, on applique un signal de commande qui ouvre la vanne de mise en pression 52A-C, ce qui augmente la pression de gaz du réservoir afin d'accrottre le débit de charbon réel.Inversement, si le débit réel de charbon est supérieur au débit demandé, on applique un signal de commande qui ouvre la vanne de décharge 54A-C, ce qui réduit la pression de gaz du réservoir afin de diminuer d t une manière correspondante le débit de charbon réel. Pour éviter des variations brutales du débit de charbon vers le haut fourneau 15 quand un réservoir en attente est sur le point entre commuté dans le mode actif, les positions des vannes de mise en pression et de décharge 52A-C et 54A-C associées au réservoir en mode d'attente sont commandées par des signaux tels que la pression du gaz dans le réservoir en attente se maintiennent à la valeur de celle du réservoir actif. La vanne de décharge 54A-C du réservoir en mode de remplissage est maintenue ouverte et la vanne de mise en pression 52A-C pour le réservoir en mode de remplissage est maintenue fermée. On doit noter que, afin de minimiser la charge de la source de gaz 50, les vannes de mise en pression et de décharge 52A-C et 54A-C d'un réservoir quelconque ne sont jamais simultanément ouvertes. La figure 2 représente, à titre d'exemple, un système de commande 100 qui peut astre utilisé pour régler le fonctionnement des vannes 32A-C, 35A-C5,X5gA'C et 55A-C pour mettre les réservoirs 31A-C en mode actif, dtattente ou de remplissage selon une séquence prédéterminée et pour régler le débit de sortie de charbon de l'unité de broyage de façon à maintenir le poids total de charbon à une valeur prédéterminée dans le réservoir de stockage 23 et dans les réservoirs secondaires 31A-C, indépendamment des variations du débit d'alimentation en charbon du haut fourneau 15. Un ensemble de transducteurs de mesure de poids lOlA-D est associé au système de commande 100, afin de mesurer les poids respectifs des trois réservoirs 31A-C et du réservoir 23 et de créer des signaux W1, W2, W3 et W23 correspondant respectivement aux poids de charbon des réservoirs 31A, 31B, 31C et 23. Ces signaux sont appliqués à un sommateur de signaux 102 qui fournit un signal de sortie WT représentant le poids total du charbon que renferme le système 10 et qui est disponible pour l'alimentation du haut fourneau 15. Les signaux de poids W1, W2, W3 sont appliqués aussi à des différentiateurs respectifs 103A, 103B et 103C qui délivrent des signaux dérivés correspondants Q1, Q2 et Q3 représentant la vitesse de variation des poids de charbon que contiennent les réservoirs 31A, 31B et 31C. Il est possible de déterminer à tout instant,à partir des signaux Ql, Q2 et Q3, lequel des réservoirs 31A-C est en mode actif, lequel ou lesquels sont en attente et lequel est en remplissage. Dans ce but, les signaux QI, Q2 et Q3 sont appliqués à un discriminateur de polarité 104 qui engendre un signal de sortie Qc égal en amplitude à celui des signaux Q1, Q2, Q3 qui traduit une variation négative de poids. Par exemple, quand le réservoir 31k est en mode actif, le réservoir 31B en attente et le réservoir 31C en remplissage, le signal Q1 est négatif et sa valeur représente le débit de charbon vers ic hau fourneat 15; le signal Q2 est nul, puisqu'il n'y a pas de débit de charbon; le signal @3 est positif avec une amplitude représentant le débit de transfert de charbon du réservoir de stockage z vers le réservoir le. Le signal @T représentant le poids total de charbon emmagasiné est appli@@é à un détecteur d'erreur 105, en même temps qu'@ sigral de référence WR @ourni par un sélecteur ajus ta@le @O5 et représe@tant la veleur à maintenir du poids total de charbon emmagasine.Le détecteur d'erreur 105 engendre un @al @ sertie EW représentant le @ fféren@e, e@@@t-à-dire @@ WT R appliqué à un dispositif de commande du débit dtalimentation 106 qui règle la vitesse du moyen d'entraînement 12A de l'alimenteur 12 (cf figure 1) pour régler en corréspondance la sortie de charbon du broyeur 14 en fonction de la valeur du signal EW, de manière à annuler l'erreur entre WT et WR.Ainsi, le fonctionnement du broyeur 14 est commandé de telle sorte qu'il introduit continuellement du charbon pulvérulent dans le système 10 avec un débit égal au débit de sortie de charbon pulvérulent du système 10; de ce fait,en régime établi, le débit d'entrée du charbon dans le réservoir de stockage 23 est égal au débit réel dtalimentation QC du haut fourneau 15. Le dispositif de commande 106 de l'alimenteur est connecté à un autre dispositif de commande 107 qui règle la position du registre 20A du ventilateur d'air primaire en fonction de la vitesse de lssalimenteur 12 de manière à maintenir une proportion en poids donnée entre le débit d'air primaire à travers le broyeur 14 et le débit de charbon. Pour déterminer les exigences du haut fourneau 15, en charbon pulvérulent, un transducteur de débit 207 est relié à l'entrée de la conduite circulaire 51 (cf figure 1) pour mesurer le débit d'air de combustion, ou débit de soufflage, dans le faut fourneau 15 en fournissant un signal de sortie QW qui le représente. Le signal de débit de soufflage QW est appliqué à un convertisseur de signal 108 ajustable, qui fournit un signal de sortie QCR représentant le débit de charbon demandé par le haut fourneau 15. Le rapport 0R représente le poids de charbon pulvérulent à injecter dans le haut fourneau 15 par unité de débit d'air de combustion et peut astre ajusté pour modifier le pourcentage de coke remplacé par du charbon pulvérulent dans le haut fourneau 15 en fonctionnement. Le signal de débit de charbon demandé QCR est appui qué à un convertisseur de signal 109, en même temps que le signa@ de variation du débit de charbon en poids QC issu du discrlmin teur 104.D'après cee deux signaux d'entrée QCR et QC@ le convertisseur de signal 109 engendre un signal de sortie P représentant la valeur de la pression de gaz dans le reterioir 3lA-C qui alimente alors le haut fourneau 15 nécessaire pour annuler la différence entre le débit réel d'alimenta e charbon et le débit demandé selon les indications des signaux QO et QCRS et pour maintenir de ce fait un débit d'alimentation, en régime établi, égal au débit demandé. Chacun des réservoirs 31A-C est muni respectivement d'un transducteur llOA, llOB, llOC, lequel mesure la pression de gaz dans le réservoir associé 31A-C et fournit des signaux de sortie P1, P2, P3 indiquant les valeurs des pressions de gaz régnant alors respectivement dans les réservoirs 31A, 31B et 31C. Pour assurer la commande de la pression de gaz dans chacun des réservoirs 31A-C, les signaux P1, P2 et P3 sont appliqués respectivement à des détecteurs d'erreurs correspondants elle, 111B et 111C; le signal de sortie PR est aussi appliqué à chacun des détecteurs d'erreur lllA-0. Le détecteur d'erreur lîlA engendre un signal d'erreur Epl correspondant à la différence entre la pression de gaz dans le réservoir 31A et la pression de gaz nécessaire indiquée par le signal PR. D'une manière similaire, les détecteurs d'erreur 111B et 111C engendrent des signaux d'erreur Ep2 et EP3 correspondant à la différence entre la pression de gaz nécessaire et celle qui existe respectivement dans les réservoirs 31B et 31C. Les signaux d'erreur de pression Epl, Ep2 et Ep3 sont appliqués séparément à des dispositifs de commande de vannes correspondants 112A, 112B, 112C, qui règlent le fonctionnement des vannes associées de mise en pression 52A-C et de décharge 54A-C en fonction des informations fournies par les signaux Epl, Ep2 et Ep3 et des signaux indicateurs de mode qui sont aussi appliqués aux dispositifs de commande 112A-C par des connections d'entrée respectives 113A, 113B, 113C, comme cela sera expliqué plus en détail. Pour expliquer le fonctionnement des dispositifs de commande 112A-C, le mieux est de considérer un exemple typique où le réservoir 31A est en mode actif, le réservoir 31B est en attente et le réservoir 31C est en remplissage. Dans de telles conditions, le dispositif de commande 112A, dont les bornes de sortie sont reliées aux enroulements de commande des vannes 52A et 54A associées au réservoir 31A, règle l'ouverture et la fermeture de ces vannes en fonction du signal Epl afin d'annuler l'erreur de pression qu'il manifeste.Si le signal Epl indique que la pression du réservoir 31A est supérieure, avec un écart prédéterminé, à la valeur nécessaire, le dispositif de commande 112A détermine le maintien de la fermeture de la vanne de mise en pression 52A et l'ouverture de la vanne de décharge 54A jusqu'à ce que la pression du réservoir 31A soit ramenée à la valeur demandée, la vanne de décharge 54A étant alors fermée par le dispositif de commande 112A. Inversement, si le signal Epl indique que la pression du réservoir 31A est inférieure, avec un écart prédéterminé, à la valeur nécessaire, le dispositif de commande 112A détermine le maintien de la fermeture de la vanne de décharge 54A et l'ouverture de la vanne de mise en pression 52A jusqu'à ce que la pression du réservoir 31A atteigne la valeur demandée, la vanne 52A étant alors fermée par le dispositif de commande 112A. Les bornes de sortie du dispositif de commande 112B sont connectées aux enroulements de commande des vannes 52B et 54B associées au réservoir 31B, et quand ce dernier est soit en mode actif, soit en attente, le dispositif de commande 1123 règle l'ouverture et la fermeture des vannes 52B et 54B afin de maintenir la pression du réservoir 31tri égale à la valeur nécessaire fixée par le signal PR, de la même manière qu'il vient d'être décrit à propos du dispositif de commande 112A. Quant au dispositif de commande 112C et aux vannes 52C et 54C associés au réservoir 31C qui est en mode de remplissage, il faut noter que ce mode exige que le réservoir communique avec un récepteur à basse pression (non représenté). En conséquence, tandis que le réservoir 31C est en remplissage, le signal indicateur de mode appliqué au dispositif de commande 112C par une connexion 113C et désignant le réservoir 31C comme étant en mode de remplissage force ledit dispositif de commande 112C à maintenir la vanne de mise en pression 52C fermée et la vanne de décharge 54C ouverte, indépendamment de la valeur du signal Ep3. Quoique, dans le présent exemple, on indique que les différents réservoirs 31A-C sont dans des modes de fonctionnement spécifiés, il faut comprendre que, pendant le cycle de fonctionnement normal du système 10, les réservoirs 31A-C sont commutés dans les autres modes en fonction d'un diagramme séquentiel, et les dispositifs de commande 112A-C agissent alors (1) pour maintenir le réservoir actif à la pression nécessaire pour satisfaire le débit de charbon demandé, (2) pour maintenir le réservoir en attente à la même pression que le réservoir actif,et (3) pour maintenir la décharge du réservoir en remplissage pendant l'opération de remplissage, quel que soit celui des réservoirs 31A-C qui est en tel mode particulier. Un programme séquentiel typique de modes pour les réservoirs 31A-C est donné par le tableau II ci-dessous TABLEAU II Période de Réservoir actif Réservoir en Réservoir en séquence ~~~~~~~~~~~~~~~~ attente remplissage 1 31A 31B 310 2 31B 31C 31A 3 31C 31A 31B 4 31A 31B @ 310 On peut remarquer dans ce tableau II que l'arrangement des modes se répète après chaque tiers de période de la séquence, car il y a trois réservoirs 31A-G et que chacun est susceptible d'assurer les trois différents modes. La commutation des réservoirs 31A-C selon la séquence de modes déterminée par le tableau II est effectuée au moyen d'un dispositif de commande séquentiel 114 dont les bornes d'entrée 115A-C reçoivent les signaux de poids des réservoirs W1, W2 et W3 issus des transdusteurs 101A-C, et dont les bornes de sortie 116A-C sont réparties en trois groupes, un groupe correspondant à chaque réservoir 31A-C, Chaque groupe de bornes de sortie 116A-C correspond à trois lignes de sortie A, S, R qui transportent les signaux de commande de mode pour mettre le réservoir 31A-C correspondant respectivement en mode actif, en mode d'attente ou en mode de remplissage. Les groupes de bornes de sortie 116A-C du dispositif de commande 114 son connectés auxdispositifs de commande de vannes correspondans 117A-C, afin d'en régler le fonctionnement. Les dispositifs de commande de vannes 117A-C comportent des bornes connectées aux enroulements de commande des vannes d'entrée de charbon, de sortie de charbon et d'égali- sation de pression 32A-C, 35A-C et 55A-C. Les lignes de remplissage R des groupes ie bornes 116A-C sont connectée par les lignes d'entrée ind catrices de modes 113A-C aux dispositifs de commande des vannes respectifs @@@A @ Les dispositifs de commande de vannes 117A-C sont eux-mêmes constitués et disposés de telle sorte qu'un signal de commande de mode appliqué à la ligne de mode actif A de tout dispositif de commande 117A-C entrasse que ce dispositif de commande met les trois groupes de vannes (32A, 35A, 55A), (32B, 35B, 55B), (32C, 35C, 55C) associés au dispositif de commande dans les états voulus pour mettre le réservoir correspondant 31A-C en mode actif. D'une manière similaire, un signal de commande de mode appliqué à la ligne de mode d'attente S d'un dispositif de commande particulier 117A-C le force à mettre son groupe de trois vannes dans les états voulus pour mettre le réservoir correspondant 31A-C en mode d'attente. De même, un signal de commande de mode appliqué à la ligne de mode de remplissage R d'un dispositif de commande 117A-C le force à mettre son groupe de trois vannes dans les états voulus pour mettre le réservoir correspondant 31A-C en mode de remplissage.En outre, un signal de commande de mode présent sur la ligne R d'un dispositif de commande 117A-C est transmis par la ligne 113A-C reliée au dispositif de commande correspondant 112A-C pour mettre les vannes (52A et 54A), (52B et 54B) ou (52C et 54C) qui lui sont associées dans les états voulus quand le réservoir correspondant 31A-C est en mode de remplissage. A tout instant donné, le dispositif de commande 114 ntapplique qutun seul signal de commande de mode par groupe de lignes de sortie. Par exemple, dans la première période de la séquence définie par le tableau II, le dispositif de commande 114 applique un signal de commande de mode à la ligne A du groupe 116A pour mettre le réservoir 31A en mode actif, il applique un deuxième signal de commande de mode à la ligne S du groupe 116B pour mettre le réservoir 31B en mode d'attente et il applique un troisième signal de commande de mode à la ligne R du groupe 116C pour mettre le réservoir 31C en mode de remplissago-- Au cours de cette première période, le poids de charbon du réservoir 31A va décroltre et celui du réservoir 31C va cror Si le signal W3 indique que le poids de charbon du réservoi@ 3 atteint une valeur maximale prédéterminée avant que Te poids de charbon du réservoir 31A, donné par le signal Wl, atteigne une valeur minimale prédéterminée, le dispositif de commande lÂt commute le troisième signal de commande de mode de la T igme R du groupe 116C à la ligne S pour mettre le réservoir 3? en mod d'attente, éliminant de ce fait toute possibilité de débordement du réservoir 310. Afin d'assurer une alimentation sans interruption du haut fourneau 15 en charbon pulvérulent, il est nécessaire que les débits de transfert de charbon du réservoir de stockage 23 aux différents réservoirs 31A-C pendant leur mode de remplissage soit au moins égal, et de préférence un peu supérieur, à la valeur maximale prévue du débit de sortie de charbon de chaque réservoir 31A-C pendant son mode actif. En conséquence, on doit s'attendre, pendant toute période typique de fonctionnement, à ce que le réservoir qui était en mode de remplissage au commencement de la période se remplisse de charbon jusqu'au poids maximal avant que le réservoir actif soit vidé à son poids de charbon minimal, qui, évidemment, ne correspond pas forcément à un vidage complet. Dans ce cas, pendant la dernière partie de la première période de fonctionnement, il y aura deux réservoirs, 31B et 31C, en attente et le seul réservoir 31A en mode actif. Quand le poids de charbon du réservoir actif 31A atteint la valeur minimale prédéterminée, le dispositif de commande 114 déclenche la fin de la première période et le début de la seconde en appliquant des signaux de commande de mode à la ligne R du groupe 116A, à la ligne A du groupe 116B et à la ligne S du groupe 116C. Ici encore, si le poids de charbon du réservoir en remplissage 31A atteint sa valeur maximale avant la fin de la seconde période, le dispositif de commande 114 commute le signal de commande de la ligne R du groupe 1l6A à la ligne S pour mettre le réservoir 31A en attente. La seconde période se termine et la troisième période commence quand le poids de charbon du réservoir 31B atteint sa valeur minimale. A la fin de la troisième période, qui a lieu quand le poids de charbon du réservoir 31C atteint la valeur minimale, le dispositif de commande 114 met les réservoirs 31A-C dans les mêmes modes que dans la première période, et le cycle du programme de modes se répète. Dans le fonctionnement du haut fourneau 15, l'air de combustion est fourni à une température d'au moins 5400C, supérieure à la température du gaz de transport, qui est préférablement de l'air, introduit dans la conduite 33 (cf figure 1) pour transporter le charbon vers le haut fourneau 15. Pour un fonction nement satisfaisant du haut fourneau 15, il est important de rendre minimale la quantité d'air froid injecté dans le haut fourneau 15 en même temps que le charbon, car tout l'air froid qui pénètre dans le haut fourneau 15 absorbe une partie de la chaleur fournie par le combustible pour porter la température du mélange charbon-air à la température de fonctionnement du haut fourneau 15. D'autre part, si le débit de l'air de transport dans la conduite de transport 33 est trop faible pour le débit de charbon, il y a un risque de bourrage et de colmatage de la conduite.En conséquence, il y a une valeur optimale du débit d'air de transport par rapport au débit de charbon qui favorise le rendement du haut fourneau 15. On prévoit selon l'invention des moyens de régulation automatique du débit d'air de transport dans la conduite 33 en fonction du débit de charbon, ou, plus précisément, en fonction du débit de charbon demandé par le haut fourneau 15. Dans ce but, le signal de débit de charbon demandé issu issu d'un traducteur de signal 108 est appliqué à un autre traducteur 120 qui fournit un signal de sortie QAR représentant le débit nécessaire d'air de transport qui doit être fourni à la conduite de transport 33 pour le débit de charbon représenté par le signal QCR. Le signal QAR est appliqué à un détecteur d'erreur 121 en même temps qu'un signal A dérivé d'un transducteur de débit 122 relié à la source de gaz de transport 36 pour mesurer le débit de l'air de transport dans la conduite 33. Le signal A représente le débit réel de l'air de transport. Le détecteur d'erreur 121 fournit à l'entrée d'un dispositif de commande de vannes 123 un signal d'erreur EA représentant la différence entre les débits d'air de transport réels et demandés.Le dispositif de commande 123 possède une sortie connectée aux enroulements de commande d'une vanne 37 et sert à modifier l'ouverture effective de cette vanne en fonction du signal EA afin d'annuler l'erreur de débit d'air de transport qu'il représente et de maintenir ainsi, en régime établi, un débit d'air de transport égal à celui qui est prescrit pour le débit de charbon demandé. On notera que, tandis que le débit d'air de transport doit être réglé par rapport au débit de charbon existant réellement, la régulation d'après le débit de charbon demandé est préférable, car elle tend à minimiser les effets retardateurs des constantes de temps du système. Ainsi que l'homme de l'art peut sten rendre compte, le système 10 d'alimentation en charbon pulvérulent peut être actionné manuellement, et non autcmatiquement comme le fait le système de commande 100, auquel cas le fonctionnement des diverses vannes associées aux réservoirs 23 et 31A-C et l'unité de broyage sont actionrés par du personnel surveillant les divers transducteurs de poids, de pression et de débit que comporte le système. I1 va de soi que, sans sortir du cadre de la présente invention, on peut apporter des modifications aux formes d'exécution qui viennent d'être décrites. - REVENDICATIONS 1. Système d'alimentation de haut-fourneau en combustible pulvérulent par un broyeur muni d'un alimenteur, ledit broyeur étant conjugué à un agencement de chauffage d'un agent gazeux le traversant, ledit broyeur alimentant en combustible pulvérulent et agent de transport un séparateur où ledit combustible pulvérulent et l'agent de transport sont séparés, le combustible pulvérulenvétant alors déchargé dans un réservoir de stockage associé à une pluralité de réservoirs secondaires pouvant entre mis en pression, caractérisé par le fait qu'il comporte des moyens de régulation du débit de l'agent de transport chaud vers le broyeur et au travers de celui-ci, des moyens de commande coordonnant les débits de matières brutes et d'agent de transport vers le broyeur, des moyens de mise en pression desdits réservoirs secondaires situés sous ledit réservoir de stockage en vue d'être aliment par ce dernier sous l'action de la gravité par ledit combustible pulvérulent dirigé sélectivement vers lesdits réservoirs, des moyens de transport entre lesdits réservoirs secondaires et le haut fourneau, des moyens de pesage continu du combustible pulvérulent que contient chacun des réservoirs et du poids total de combustible dans le réservoir de stockage et dans les réservoirs secondaires, des moyens de transport pneumatique pour acheminer le combustible pulvérulent des réservoirs secondaires vers le haut-fourneau, des moyens de commande du débit de sortie du combustible reliés à chacun des réservoirs secondaires et aux moyens de transport, lesdits moyens de commande de débit de sottie étant commendés pour relier un seul à la fois des réservoirs secondaires, selon une séquence prédéterminée, auxdits moyens de transport pour alimenter ceux-ci en combustible pulvérulent, des moyens de mise en pression du réservoir secondaire relié aux moyens de transport en fonction d'une condition dudit haut fourneau pour commander le débit d'alimentation du haut fourneau en combustible pulvérulent, et des moyens de commande pourregier, en fonction du poids total de combustible dans le réservoir de stockage et les réservoirs secondaires, le débit d'agent de transport et de matière brute vers le broyeur. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens de mise en pression du réservoir secondaire suivant dans ladite séquence, à la même pression que celle du réservoir secondaire mis en communication avec lesdits moyens de transport afin de minimiser les discontinuités du débit du combustible pulvérulent alimentant le haut fourneau quand la mise en communication du réservoir secondaire initial avec lesdits moyens de transport est terminée et que ledit réservoir est mis en communication avec les moyens de transport. 3. Système selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens de pesage pour mesurer la quantité de combustible pulvérulent restant dans le réservoir secondaire alors en communication avec ledits moyens de transport et ngendrant un signal indicateur de la condition basse du poids de combustible correspondant à une quantité de combustible inférieure à une valeur prédéterminée, et que lesdits moyens de commande du débit de sortie réagissent audit signal indicateur en mettant fin à la mise en communication avec lesdits moyens de transport du réservoir secondaire fournissant alors à ceux-ci le combustible pulvérulent et en mettant en communication avec lesdits moyens de transport le réservoir secondaire suivant dans ladite séquence cyclique. 4. Système selon la revendication 1, caractérisé par le fait que des moyens de distribution mettent en communication ledit réservoir de stockage avec chacun desdits réservoirs secondaires pour acheminer par gravité le combustible pulvérulent issu dudit réservoir à chacun desdits réservoirs secondaires en séquence cyclique, la séquence d'alimentation en combustible desdits moyens de distFibution étant en ordre décalé par rapport à la séquence de mise en communication réservoirs-moyens de transport desdits moyens de commande du débit de sortie, de manière à fournir du combustible pulvérulent aux réservoirs secondaires qui ne sont pas en communication avec lesdits moyens de transport. 5. Système selon la revendication 1, caractérisé par le fait que lesdits moyens de mise en pression des réservoirs secondaires comprennent des moyens d'alimentation en gaz inerte sous pression du réservoir secondaire mis en communication avec lesdits moyens de transport, et des moyens de régulation de la pression de gaz inerte à l'intérieur dudit réservoir secondaire en fonction du débit de soufflage du haut fourneau maintenant le débit d'alimentation du haut fourneau en combustible pulvérulent à une valeur qui est en relation fonctionnelle prédéterminée avec le débit de soufflage. 6. Procédé d'alimentation en combustible pulvérulent d'un haut fourneau, caractérisé par le fait qu'il comprend la phase d'introduire une certaine quantité de combustible pulvérulent dans un réservoir, la phase de mettre en pression gazeuse ledit réservoir, la phase de mettre en communication ledit réservoir avec le haut fourneau pour permettre l'écoulement du combustible pulvérulent vers ce dernier sous l'influence de la pression gazeuse dans ledit réservoir,la phase de régler ladite pression gazeuse en fonction d'une condition dudit haut fourneau avec de régler de manière correspondante le débit de combustible pulvérulent vers ledit haut fourneau. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé par le fait que ladite pression de gaz du réservoir est ajustée en fonction du débit d'air de combustion du haut fourneau. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que ledit réservoir est mis en communication avec le haut fourneau par l'intermédiaire d'une conduite et qu'il comprend une phase dtintroduction d'un gaz de transport sous pression dans ladite conduite pour acheminer automatiquement par celle-ci ledit combustible pulvérulent vers le haut fourneau. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé par le fait qu'il comprend une phase d'ajustement du débit dudit gaz de transport dans la conduite en fonction du débit du combustible pulvérulent issu dudit réservoir, afin de maintenir le débit de gaz de transport à une valeur donnée par unité de poids de combustible pulvérulent fourni au haut fourneau. 10. Procédé selon la revendication 6, caractérisé par le fait qu'il comprend des phases de mesure du poids dudit réservoir pour déterminer le débit d'alimentation du haut fourneau en combustible pulvérulent, de conversion du combustible brut en combustible pulvérulent avec un débit égal audit débit d'alimentation, et de stockage du combustible pulvérulent résultant de cette conversion pour un transfert ultérieur dans ledit réservoir afin d'effectuer le remplissage de ce dernier en combustible pulvérulent. 11. Procédé d'alimentation d'un haut fourneau en charbon pulvérulent comportant une pluralité de réservoirs pouvant être mis en pression pour contenir le combustible pulvérulent, une conduite de communication avec le haut fourneau et des moyens de mise en communication sélective ae chacun desdits réservoirs avec ladite conduite, caractérisé par le fait qutil comprend des phases de mise en communication desdits réservoirs, l'un à la fois selon une séquence prédéterminée, avec ladite conduite, la mise en pression gazeuse du réservoir communiquant alors avec la conduite afin de réaliser un écoulement de combustible pulvérulent de ce réservoir vers la conduite, l'introduction d'un gaz de transport sous pression dans ladite conduite pour acheminer pneumatiquement par celle-ci ledit combustible pulvérulent vers le haut fourneau et ltajustage de la pression de gaz dans ledit réservoir mis en communication, en fonction d'une condition du haut fourneau afin de régler en correspondance l'écoulement du combustible pulvérulent vers celui-ci. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé par le fait qu'il comprend des phases de mise en pression gazeuse du réservoir suivant dans ladite séquence à mettre en communication avec ladite conduite et a'ajustage de la pression de gaz dans ledit réservoir suivant fin de maintenir cette pression de gaz égale à celle du réservoir communiquant alors avec la conduite. 13. Procédé selon la revendication 11, caractérisé par le fait qu'il comprend une phase d'ajustage du débit dudit gaz de transport dans la conduite en fonction du débit de sortie du combustible pulvérulent dudit réservoir mis en communication afin de maintenir le débit de gaz de transport à une valeur donnée par unité de poids du combustible pulvérulent fourni au haut fourneau. 14. Procédé selon la revendication 11, caractérisé par le fait qu'il comprend des phases de mesure du poids dudit réservoir mis en communication afin ae déterminer le débit a'alimentation du combustible pulvérulent vers le naut fourneau, de conversion du combustiole brut en combustible pulvérulent avec un débit égal audit débit d'alimentation, a'accumulation du combustible pulvéTulent résultant de cette conversion et d'introduction de ce combustible pulvérulent accumulé dans l'un desdits réservoirs autre que le réservoir mis en communiation avec la conduite afin de maintenir lesdits réservoirs alimentés d'une manière continue en combustible pulvérulent disponible pour le haut fourneau.