i.- 2104777 L»invention concerne un appareil pour mesurer et indiquer, de façon continue» la consommation de carburant de moteurs à combustion interne. D'une façon générale, on peut cal-5 culer aisément une quantité de carburant consommée en considérant des intervalles de temps importants et en rapportant, pendant ces intervalles de temps, la quantité de carburant consommée soit à un trajet de marche pour un véhicule, soit à un temps pour une installation fixe. On obtient cependant un grand a-10 vantage lorsqu'il est possible de lire directement sur un appareil indicateur la consommation de carburant à l'instant considéré. Par exemple, le chauffeur d'un véhicule voit alors immédiatement comment il doit modifier sa conduite pour réduire la consommation de carburant de son véhicule. Si le chauffeur 15 d'un véhicule ne reçoit un contrôle de la consommation de carburant qu'à des intervalles de temps éloignés, il n'est pas encore en mesure de modifier sa conduite pour que du carburant ne soit pas consommé inutilement. L'invention a pour but de consti-20 tuer un appareil pour mesurer et indiquer de façon continue la consommation de carburant de moteurs à combustion interne, sans mesurer directement le flux d'écoulement du carburant consommé à chaque instant. L'invention concerne, à cet effet, 25 un appareil du type ci-dessus caractérisé en ce qu'au moins deux des grandeurs caractérisant l'état de fonctionnement du moteur à combustion interne, à savoir la vitesse de rotation de l'arbre moteur du moteur à combustion interne et la position du papillon d'étranglement ou une vitesse de rotation et la pression 30 dans le système d'admission ou la pression dans le système d'ad-~* mission et la position du papillon d'étranglement, sont converties en grandeurs électriques à l'aide de capteurs de valeurs de mesures, ces grandeurs éteint amenées à un appareil électrique d'exploitation et y étant traitées pour obtenir une gran-35 deur de sortie associée de façon précise à la consommation de carburant, notamment un courant électrique ou une tension électrique. Une réalisation particulièrement a-vantageuse de l'invention est caractérisée en ce que l'appareil 40 d'exploitation contient un générateur d'impulsions pour lequel 70 46863 2*" 2104777 sont modifiées, en fonction des grandeurs électriques de mesure, au moins deux valeurs de fonctionnement caractéristiques, à savoir la fréquence de la suite d'impulsions et la hauteur des impulsions ou la fréquence de la suite d'impulsions et la lar-5 geur (durée) des impulsions ou la hauteur et la largeur des impulsions. Ce générateur d'impulsions est avantageusement réalisé sous forme de multivibrateur monostable commandé dans l'état de basculement à partir de son état stable suivant une séquence se déroulant en synchronisme avec la rotation de l'arbre 10 moteur du moteur à combustion interne. Pendant cet état de basculement, le multivibrateur monostable fournit une impulsion é-lectrique dont la durée est influencée par les capteurs de valeurs de mesure. Suivant un autre mode de réalisa-15 tion de l'invention,, l'appareil d'exploitation se compose au moins partiellement de l'appareil de commande d'un dispositif électronique d'injection d'essence contenant un multivibrateur monostable commandé dans son état de basculement à partir de son état stable en synchronisme avec la vitesse de rotation de 20 l'arbre moteur du moteur à combustion internes l'impulsion de sortie correspondante ne servant pas ou ne servant pas uniquement à assurer l'ouverture de soupapes d'injection, mais à indiquer une consommation spécifique de carburant. Dans ce cas, pour des véhicules au-25 tomobiles à injection d'essence électronique» l'appareil de mesure de la consommation de carburant est particulièrement simple car le multivibrateur destiné au dosage de carburant à injecter existe déjà et on doit simplement traiter ses impulsions de sortie pour obtenir une valeur associée, de façon unique et préci-30 se, à une consommation spécifique de carburant„ Si l'appareil de mesure de la consommation de carburant se trouve dans un véhicule automobile;, l'appareil d'exploitation peut être réalisé avec line faible dépense lorsqu'un système de mesure à plusieurs échelles indicatrices est associé à la grandeur de sortie de 1"~ 35 appareil d'exploitation, chaque échelle indiquants, pour un rapport de transmission constant entre la vitesse de rotation du moteur à combustion interne et la vitesse de rotation des roues motrices^du véhicule automobile, la consommation de carburant rapportée à un trajet de marche constant. 40 • On obtient alors une lecture plus 70 46863 3.- 2104777 coaaaode de la consommation de carburant lorsqu'on n'estpas obligé de chercher sur diverses échelles indicatrices et que, au contraire,, suivant un autre mode de réalisation de l'invention,, il y a à l'intérieur de l'appareil d'exploitation,, et pour cha- 5 que étage de transmission^ une commande de commutation telle que l'indication peut être lue sur une échelle unique pour tous les rapports de transmission,, Suivant une autre forme de réalisation de 1# invention, on peut supprimer la commande de commutation en ce qu'au lieu de la vitesse de rotation de l'arbre moteur du mo- 10 teur à combustion interne, on traite, en tant que grandeur de mesure, la vitesse de rotation des roues motrices du véhicule. Pour un véhicule automobile» fonctionnant avec injection mécanique du carburant, on peut faire usage, d'un appareil d'exploitation très simple» Dans ce cas, le 15 déplacement du mécanisme de réglage de quantité de la pompe d'injection,, par exemple le déplacement d'une tige de réglage, est déjà une mesure de la consommation spécifique de carburant» la description ci-après et les dessins annexés représentent des exemples de réalisation de l'in-20 vention, dessins dans lesquels s - la figure 1 représente un appareil pour me suret* la consommation de carburant d'un moteur à combustion interne, le carburant étant envoyé aux cylindres d'un moteur à combustion interne à l'aide d'une pompe d'injection 25 en ligne, - la figure 2 est un schéma d'un appareil d'exploitation comportant un générateur d'impulsions, - la figure 3 représente un mode de réalisation d'appareil d'exploitation convenant plus parti- 30 culièrement à des véhicules automobiles à injection d'essence électronique, - la figure 4 est tin schéma d'un appareil d'exploitation pour instrument indicateur à plusieurs échelles indicatrices, 35 - la figure 5 représente le circuit électrique d'un appareil d'exploitation muni d'un multivibrateur monostable et destiné à une injection d'essence à commande électronique, » la figure 6 est un schéma d'un ap-40 pareil de mesure à fonctionnement entièrement numérique. 70 46863 4.- 2104777 Sur la figure 1» on a désigné par 10 un moteur à combustion interne auquel le carburant est amené à l'aide d'une pompe d'injection 11. La pompe d'injection 11 comporte une tige de réglage 12 dont la position est convertie 5 en une valeur de mesure électrique à l'aide d'un potentiomètre désigné par 13. Cette valeur est amenée à un appareil d'exploitation 14« La seconde grandeur d'entrée de l'appareil d'exploitation 14 est constituée par une grandeur de vitesse de rotation obtenue à l'aide d'une machine tachymétrique désignée par 15. 10 L'appareil d'exploitation 14 traite les deux grandeurs d'entrée pour obtenir une valeur de mesure que l'on peut lire sur un instrument indicateur 16» La vitesse de rotation, désignée par n, peut être» soit la vitesse de rotation de l'arbre moteur du moteur à combustion interne 10P soits dans un véhicule» la 15 vitesse de rotation des roues motrices du véhicule. Cependant» au lieu de la vitesse de rotation n et du déplacement de la tige de réglage 12» on peut aussi mesurer deux autres grandeurs de fonctionnement du moteur à combustion interne et les amener à un appareil d'exploitation constitué en conséquence. 20 Les figures 2 et 3 sont des schémas de deux réalisations d'appareils d'exploitation. L'appareil d'exploitation suivant ^la figure 2 contient en 20 un générateur d'impulsions dont les impulsions des sorties sont influencées en fonction de deux grandeurs électriques de mesure» à savoir 25 une grandeur de vitesse de rotation n et une grandeur de pression p. Par exemple» la fréquence de succession du générateur d'impulsions est modifiée en fonction de n, la largeur de chaque impulsion fournie par le générateur d'impulsions étant modifiée en fonction de p. La grandeur de sortie du générateur 30 d'impulsions 20 est amenée à un intégrateur 21 dont la tension de sortie est influencée aussi bien par la hauteur des impulsions de sortie du générateur d'impulsions 20 que par leur largeur. Pour que la tension de sortie de l'intégrateur 21 puisse suivre des valeurs rapidement variables» l'intégrateur commence» 35 pour chaque impulsion nouvelle» à intégrer à partir d'une tension nulle. Cette propriété est indiquée par un interrupteur branché en parallèle sur son condensateur d'intégration. La hauteur atteinte à chaque instant par sa tension de sortie constitue une mesure de la consommation de carburant. Elle est dé-40 terminée par un redresseur à valeur de pointe 22 et amenée en 70 46863 5" ' 2104777 vue de sa lecture à un dispositif indicateur 23. La figure 3 représente Tin mode de réalisation d'appareil d'exploitation convenant plus particulièrement aux véhicules automobiles à injection de carburant à 5 commande électronique. Cet appareil contient un multivibrateur monostable 30, commandé dans l'état de basculement à partir de son état stable suivant une séquence se déroulant en synchronisme avec la rotation de l'arbre moteur du moteur à combustion interne ou des roues motrices d'un véhicule. Pendant cet état 10 de basculement, le multivibrateur fournit une impulsion électrique dont la durée est influencée par la grandeur de mesure p correspondant à la pression régnant dans le système d'admission du moteur à combustion interne» Le multivibrateur 30 est alors identique au multivibrateur se trouvant dans l'appareil 15 de commande de l'installation électronique d'injection d'essence et ouvrant des soupapes d'injection électromagnétiques pen-dant la durée d'un état de basculement.. Etant donné que le temps d'ouverture des soupapes d'injection dépend de la hauteur de la tension de la batterie appliquée aux soupapes d'injection» les 20 impulsions de sortie du multivibrateur monostable 30 sont amenées à un étage de temps mort 31# Dans l'étage de temps mort 31» les impulsions de sortie du multivibrateur monostable sont raccourcies d'un temps mort Tt compensant l'influence du temps de réponse» dépendant de la tension» des soupapes électromagnéti-25 ques. Pour indiquer que le temps mort dépend de la hauteur de la tension de la batterie» on a représenté une batterie 32 dont la tension de sortie est également amenée à l'étage de temps mort 31. Les impulsions de sortie se produisant dans l'étage de temps mort 31 correspondent ainsi exactement aux temps d'ouver-30 ture des soupapes d'injection. Le temps d'ouverture des soupapes d'injection constitue une mesure pour le carburant amené à chaque instant au moteur à combustion interne„ Pour obtenir» à partir de là» une valeur de mesure de la consommation de carburant» la grandeur 35 constituée par une suite d'impulsions est convertie en une grandeur de référence dans un étage de multiplication 33. A la sortie de l'étage de multiplication 33» il se produit une suite d'impulsions dans laquelle la durée de chaque impulsion dépend de la pression p régnant dans le système d'admission du moteur à 40 combustion interne» la hauteur de chaque impulsion dépendant de 70 46863 6.= 2104777 la grandeur de référence. En. tant que grandeur de référence, on peut alors introduire un temps ou une course. A l'aide d'un étage de valeur moyenne 34, on forme, à partir de la suite d'impulsions et à la sortie de l'étage-de multiplication 33, une 5 valeur convenant pour l'indication, cette valeur étant à son tour amenée au dispositif indicateur 23. L'introduction de la grandeur de référence est judicieuse parce que le multivibrateur monostable 30 est toujours déclenché par la vitesse de rotation du moteur, étant donné qu'il fait partie de l'appareil 10 de commande électronique de l'injection d'essence. La valeur indiquée en 23 ne serait alors valable que pour un rapport de transmission fixe entre la vitesse de rotation du moteur de commande et la vitesse de rotation des roues motrices d'un véhicule. Cependant, dès que le véhicule est équipé d'un accouple-15 ment de démarrage hydraulique ou d'une boite de vitesse hydraulique, il n'y a aucun rapport de transmission fixe entre les deux vitesses de rotation.. La figure 4 représente un appareil d'exploitation simplifié pour des véhicules à injection d'essen-20 ce électronique et ne comportant pas d'accouplements ou embrayages automatiques, mais dans lesquels, au contraire, par le passage d'une vitesse d'un changement de vitesse étagé, un étage à rapport de transmission fixe existe entre le moteur et la boîte de vitesses. Cette réalisation contient encore le multivibra-25 teur monostable 30 déterminant en même temps la durée d'ouverture des soupapes d'injection pour une installation d'injection de carburant à commande électronique. Dans le cas d'un rapport de transmission fixe, la largeur d'une impulsion d'injection correspond toujours, si l'on ne tient pas compte des erreurs 30 résultant des temps de réponse des soupapes électromagnétiques, à la consommation de carburant. On utilise un générateur de tension en dents de scie 40 pour mesurer la largeur de chacune des impulsions de sortie du multivibrateur monostable 30 9 la tension de sortie de ce générateur commençant, lors du début de 35 chacune des impulsions, à croître avec une pente constante à partir de la valeur zéro. En conséquence, la hauteur atteinte par sa tension de sortie pendant chaque impulsion est une mesure de la largeur de l'impulsion d'entrée correspondante. La valeur de pointe de la tension de sortie du générateur à tension 40 en dents de scie 40 est amenée à un redresseur à valeur de 70 46863 7.» 2104777 pointe 22 et y est retenue. La tension de sortie du redresseur à valeur de pointe 22 est amenée à un appareil de mesure 41 comportant plusieurs échelles 42„ 43 et 44 sur lesquelles on peut lire la consommation de carburant, chaque fois pour la vi-5 tesse passée et un rapport de transmission fixe entre le moteur et la boîte de vitesses. La figure 5 représente l'appareil d'exploitation d'un dispositif d*e mesure de carburant conçu pour dès moteurs fonctionnant avec injection d'essence électro- ' 10 nique. Pour le dosage du carburant à injecter, on a représenté le schéma, en partie fortement simplifié d'un appareil de commande électronique 125 contenant un multivibrateur monostable comprenant les deux transistors T1 et T2. Le dispositif d'injection d'essence 15 suivant la figure 5 est prévu pour faire fonctionner un moteur à combustion interne à quatre cylindres 110 servant à la commande d'un véhicule automobile. Les bougies d'allumage 111 du moteur 110 sont raccordées à une installation d'allumage à haute tension non représentée. A proximité immédiate des soupapes d'-20 admission, non représentées, du moteur à combustion interne, se trouvent des soupapes d'injection 113 à commande électromagnétique, chacune d'elles étant montée sur la tubulure de branchement, allant à chaque cylindre, de la tubulure d'admission 112. Le carburant est amené à chaque soupape d'injection à partir d'un 25 distributeur 115 et par l'intermédiaire de l'une des conduites de carburant désignées par 114. Le carburant est aspiré dans un réservoir de stockage de carburant 118 par une pompe entraînée par un moteur électrique et désignée par 116 et envoyé dans le distributeur et dans les conduites 114. Le carburant passe 30 dans un régulateur de pression 117 disposé devant le distributeur 115, ce régulateur ayant pour fonction de maintenir à une valeur pratiquement constante de 2 atmosphères environ la pression du carburant arrivant devant les soupapes d'injection. Chacune des soupapes d'injection 113 35 contient un enroulement de magnétisation non représenté, dont l'une des extrémités est reliée à la masse, tandis que l'autre extrémité de chacun des enroulements est reliée par des conducteurs de raccordement 119 à l'une de quatre résistances 120. Les résistances 120 sont raccordées conjointement au collecteur 40 d'un transistor de puissance représenté en 121. A partir d'un 70 46863 t>0~ 2104777 appareil électronique de commande et de réglage décrit de façon plus précise dans la suite,, le transistor 121 est alimenté, par l'intermédiaire d'un amplificateur à transistors 122 et à chaque tour du vilebrequin 124, à l'aide d'impulsions de commande rec-5 tangulaires 123» le transistor 121 fournit ainsi un courant ouvrant les soupapes d'injection 113 pendant la durée de ces impulsions. La quantité d'injection arrivants, lors de chaque processus d'injection, dans la tubulure d'admission et» de là, dans les cylindres, est proportionnelle à la durée d'ouverture» 10 Cette quantité d'injection doit être adaptée aux conditions de fonctionnement du moteur à combustion interne à l'instant considéré. L'appareil de commande 125 prévu pour cela est entouré en trait interrompu sur la figure 5 et 15 se compose, essentiellement!, d'un appareil basculant monostable contenant un premier transistor de basculement T1 du type pnp et un second transistor T2 présentant la même succession de zones. Par l'intermédiaire d'un conducteur positif 126, les émetteurs des deux transistors sont reliés au pôle positif d'une 20 batterie de véhicule non représentée et servant de source de courant de service, cette batterie ayant une tension nominale de 12,6 volts. À partir du collecteur du premier transistor T1, une résistance de travail 127 va à un conducteur négatif 129. À partir du second transistor T2, une résistance de travail 128 25 va au conducteur négatif commun 129 qui est relié à la masse et raccordé au pôle négatif de la batterie du véhicule. Dans l'état de repos de l'appareil basculant 125» le transistor T1 est maintenu conducteur par la résistance 130 allant de sa base au conducteur négatif 129. Le 30 transistor T2 est alors bloqué. Le processus de basculement instable, déterminant la durée d'ouverture des soupapes électromagnétiques 113» de l'appareil basculant est alors déclenché lorsque la came désignée par 131 et tournant avec le vilebrequin 124 applique le bras de commutation 132, en opposition à la force 35 d'un ressort de rappel, contre son contact antagoniste relié au cohducteur positif 126. Il en résulte alors que le condensateur de commande 133/qui pouvait jusqu'à cet instant se charger par l'intermédiaire d'une résistance 134 reliée au conducteur positif 126, et d'une résistance 135 reliée au conducteur négatif 40 129» est relié au conducteur positif par son électrode chargée 70 46863 2104777 négativement. Le transistor T1 est ainsi bloqué. Le transistor T2 et, avec lui, le transistor de puissance 121 deviennent con-ducteursg les soupapes électromagnétiques 113 s'ouvrent. Les soupapes électromagnétiques se referment lorsque les transistors 5 T1 et T2 de l'appareil basculant monostable reviennent dans leur état initial. Cet .instant est déterminé suivant l'inductance de l'enroulement primaire 137 branché dans le circuit de colleeteur du transistor T2. Cet enroulement forme un 10 transformateur conjointement avec un enroulement secondaire 138 et un noyau en fer réglable 139. Au moyen d'une tringlerie 140, le noyau en fer 139 est accouplé avec la membrane d'une capsule manométrique 141 raccordée à la tubulure d'admission 112. Avec une réduction correspondante de l'inductance, le noyau en fer 15 139 est retiré de l'espace existant entre l'enroulement primaire et 1'enroulement secondaire, dcautant plus que la pression absolue régnant dans la tubulure d'admission est plus basse. Par l'une de ses extrémités, l'enroulement secondaire 138 est raccordé à la base du transistor 20 T1 et, par son autre extrémité, il est raccordé au point de connexion de deux résistances 143, 144 branchées entre le conducteur positif 126 et le conducteur négatif 129. Dès que le bras de commutation 132 vient en contact avec son contact antagoniste et, par l'intermédiaire d'une diode 142, bloque le tran-25 sistor T1, le transistor T2 peut fournir un courant passant par l'intermédiaire de l'enroulement primaire 137. Ce courant s'élève avec une vitesse inversement proportionnelle à l'inductance et induit dans l'enroulement secondaire 138 une tension maintenant le transistor T2 conducteur indépendamment de la posi-30 tion ultérieure du bras de commutation 132. Cela a lieu jusqu'-à ce que le courant passant dans l'enroulement primaire 137 ait atteint approximativement la valeur de saturation. La tension induite, maintenant le transistor T1 bloqué par l'intermédiaire de la diode 145, devient plus faible lorsqu'on s'approche davan-35 tage de cette saturation, et elle s'abaisse finalement de façon telle que la tension de polarisation négative réglée par les résistances 143, 144 sur la base du transistor T1, devient prépondérante et ramène le transistor T1 dans son état conducteur initial| Dès que cela se produit, le transistor de puissance 40 121 est bloqué et le processus d'injection est terminé. 70 46863 1U»- 2104777 Les impulsions 123 se produisant au collecteur du transistor T2 ne servent pas seulement à l'ouverture des soupapes électromagnétiques 113 pulvérisant dans la tubulure d'admission pendant leur période d'ouverture, le 5 carburant sous pression amont constante., Ces impulsions servent, également, à produire une grandeur indiquant une consommation de carburant. Dans ce bui9 elles sont amenées à un élément ou étage de temps mort 31. L'élément de temps mort 31 contient un transistor de retard T3, un transistor de sommation T4 10 et un transistor T5 servant à l'inversion de phase et à l'amplification. Par l'intermédiaire du montage en série d'une résistance 160 et d'un condensateur 161, les impulsions 123 sont a-menées à la base du transistor de retard T3« L'émetteur du transistor T3 est relié au conducteur de masse 129, son collecteur 15 étant relié au conducteur positif 126 relié à la borne positive de la batterie du véhiculée Au point de connexion 162 entre le condensateur 161 et la résistance 160 est raccordée, par l'intermédiaire d'une résistance 163, la base du transistor de sommation T4« En outre, à partir de la base du transistor de som-20 mation T4, une résistance 164 va au collecteur du transistor de retard T3 et une résistance 165 va au conducteur de masse 129. L'émetteur du transistor de sommation T4 est, à son tour, raccordé au conducteur de masse 129 et son collecteur est relié au conducteur positif 126 par l'intermédiaire d'une résistance 25 166. Au collecteur du transistor de sommation T4 est, en outre, raccordé un diviseur de tension se composant des résistances 167 et 168 et relié au conducteur de masse 129. Au point de prise du diviseur de tension formé par les résistances 167 et 168 est raccordée la base du transistor T5. L'émetteur du tran-30 sistor T5 est également raccordé au conducteur négatif 129» Dans son état stationnaire, le transistor de retard T3 conduit un courant puisqu'il est raccordé, par l'intermédiaire d'une résistance 169, à l'anode d'une diode Zene™ 170 dont la cathode est reliée au conducteur positif 126 et dont l'anode est, en 35 outre, reliée au conducteur négatif 129 par l'intermédiaire d'une résistance 171. Par l'intermédiaire d'une résistance 173, le collecteur du transistor de retard est relié au conducteur positif 126, L'appareil décrit ci-dessus fonctionne comme indiqué ci-après s 40 L'impulsion négative 123 est pro- 70 46863 1 I 2104777 duite en ce que transistor T2, conducteur à l'état de repos, est bloqué pendant la durée de l'état de basculement du multivibrateur. Tant que le transistor T2 est conducteur, le condensateur 161 peut se charger, par l'intermédiaire des résistances 5 160 et 169-à la tension de Zener de la diode Zener 170, La tension positive régnant au collecteur du transistor conducteur T2 est en outre transmise, par l'intermédiaire des résistances 160 et 163, à la base du transistor de sommation T4, de telle sorte que celui-ci se trouve également dans l'état conducteur, 10 bien qu'il soit raccordé au point de connexion du diviseur de tension foimé par les résistances 164 et 165» Sans la connexion des résistances 160 et 163 à sa base, il recevrait une tension de polarisation négative qui bloquerait le transistor. S'il se produit maintenant une im-15 pulsion négative sur le collecteur du transistor T2, cette impulsion négative se transmet, par l'intermédiaire des résistances 160 et 163, à la base du transistor de sommation T4 et bloque ce transistor. Elle se transmet, en outre, par l'intermédiaire de la résistance 160 et du condensateur 161, à la base du 20 transistor de retard T3. Etant donné que la tension au condensateur 161 ne peut pas varier par sauts, le transistor T3 est d'abord bloqué par l'impulsion 123. Ce n'est que lorsque le condensateur 161 a modifié sa charge dans une mesure telle qu'une différence de tension positive recommence à agir sur la voie 25 base-émetteur du transistor de retard T3, que ce transistor revient dans son état initial. Cependant, tant que le transistor T3 est bloqué, il est amené au transistor T4, par l'intermédiaire des résistances 164 et 173, une tension positive tellement élevée que l'impulsion négative 123 ne peut pas encore agir 30 sur sa base pour le bloquer. Pendant la durée de l'impulsion 123, le transistor T4 n'est alors bloqué que lorsque le transistor de retard T3 est revenu dans son état initial. Sur le collecteur du transistor de sommation T4 et, par suite, aussi sur le col-35 lecteur du transistor T3, il se produit des impulsions qui sont plus courtes, de la valeur du temps de retard du transistor T3, que les impulsions 123. Ce temps de retard, qui est encore désigné sous le nom de temps mort Tt, est déterminé par les valeurs électriques des résistances 160 et 169 ainsi que du condensateur 40 161. La hauteur des impulsions 123 est déterminée par la hauteur 70 46863 '2" 2104777 de la tension + Ub de la batterie» Le temps de modification de charge du condensateur 161 varie également avec la hauteur des impulsions 123 ainsi que, en conséquence,, le temps de retard du transistor de retard T3o 5 Dans Ieétage de multiplication 33» il est alors produit une tension Un dont la hauteur dépend de la vitesse de rotation n qui, dans l'exemple considéré, est choisie en tant que grandeur de référence. Si la vitesse de rotation n est la vitesse de rotation d'une roue d'un véhicule, la gran-10 deur de référence est un trajet et la consommation de carburant est rapportée à la longueur d'un trajet» Pour produire une suite d'impulsions positives proportionnelle à la vitesse de rotation n, une came tournante 131a applique périodiquement un bras de commutation 132a qui lui est associé contre un contact antago-15 niste relié au conducteur positif 126» Tant que le bras de commutation 132a ne vient pas en contact avec le contact antagoniste, le condensateur 133a peut se charger par l'intermédiaire des résistances 135a et 134a» Dès que le bras de commutation 132a vient en contact avec le contact antagoniste, l'électrode du 20 condensateur 133a chargée à un potentiel négatif est reliée au conducteur positif 126» Le saut de tension positif ainsi produit se transmet en tant qu'impulsion positive, par l'intermédiaire de la diode 142a, à l'entrée de l'étage de multiplication 33» L'étage de multiplication 33 contient un premier transistor T6, 25 un transistor à courant constant T7 et un transistor T8 monté en cathodyne. Par l'intermédiaire d'une résistance 180, la base du premier transistor T6 est raccordée au conducteur négatif 129» Son émetteur est directement relié au conducteur négatif 129» Un diviseur de tension foimé de trois résistances 181, 182 et 30 183 est branché entre le conducteur positif 126 et le conducteur négatif 129. Entre les résistances 181 et 182 se trouve le point de prise 184 et entre les résistances 182 et 183 se trouve le point de prise 185. L'anode d'une diode Zener 186 est 35 raccordée au point de prise 184, tandis que sa cathode est raccordée au conducteur positif 1260 La base du transistor à courant constant T7 est raccordée au point de prise 185» Par l'intermédiaire d'une résistance 187® l'émetteur du transistor à courant constant T7 est relié au conducteur positif 126 et, par 40 l'intermédiaire d'un condensateur 188, au conducteur négatif 129. 70 46863 2104777 Au collecteur du transistor à coursait constant T7 est en outre raccordé, par l'intermédiaire d'une diode 189 et d'une résistance 190, le collecteur du premier transistor T6. L'anode de la diode 189 est alors raccordée au collecteur du transistor à cou-5 rant constant T7. Le montage en parallèle d'un condensateur 192 et d'une résistance 193 est branché entre le conducteur positif 129 et un point de référence 191. Le point de référence 191 est, par l'intermédiaire d'une diode 194, en liaison avec le collecteur du transistor à courant constant T7» l'anode de cette diode 10 étant raccordée au collecteur du transistor à eotirant constant. Au point de référence 191, est en outre raccordée la base du transistor T8 monté en cathodyne. Le collecteur du transistor T8 monté en cathodyne est relié au conducteur positif 126 et son émetteur est relié au conducteur négatif 129 par l'intermédiaire 15 d'une résistance 195. L'appareil décrit ci-dessus fonctionne comme indiqué ci-après s Pour la durée de chaque impulsion positive, le premier transistor 16 est ouvert pendant un temps 20 déterminé par la charge complète du condensateur 133a. Tant que le premier transistor T6 est ouvert, le condensateur 188 peut se décharger par l'intermédiaire de la diode 189 et de la résistance 190, ainsi que du premier transistor T6. Les constantes de temps de décharge sont alors déterminées de façon telle que 25 la décharge a lieu de façon à peu près complète avant que le transistor T6 soit à nouveau bloqué. Par l'intermédiaire du transistor à courant constant T7 et après la décharge du condensateur 188, la tension régnant sur celui-ci commence à monter linéairement à partir de zéro, jusqu'à ce que le condensateur 188 30 soit à nouveau déchargé par l'intermédiaire du transistor T6 ouvert à nouveau par -une nouvelle impulsion sur sa base pour la durée de cette cimpulsion. La valeur de pointe à laquelle se charge à chaque fois le condensateur 188, est transmise au condensateur 192 par l'intermédiaire de la diode 194. La hau-35 teur de la tension régnant au point 191 est, en conséquence, inversement proportionnelle à la fréquence de la suite d'impulsions sur la base du premier transistor T6. Cette tension est transmise à la résistance 195 par l'intermédiaire du transistor T8 monté en 40 cathodyne. Le collecteur du transistor T8 monté en cathodyne 70 46863 U" 2104777 est raccordé au collecteur du transistor T5 par l'intermédiaire d'un instrument de mesure 196 et d'une résistance 197» En-outre, il peut y avoir un condensateur de lissage 198 branché entre le conducteur négatif 129 et la connexion entre la résistance 197 5 et l'instrument ou appareil de mesure 196» En conséquence on peut, entre le collecteur du transistor T5 et l'émetteur du transistor T8, prélever une suite d'impulsions dont la largeur d'impulsions dépend de la quantité du carburant injecté et dont la hauteur d'impulsion dépend de la vitesse de référence cor-10 respondante n. La valeur moyenne de cette suite d'impulsions est la grandeur cherchée qui est en relation fixe avec la consommation spécifique de carburant rapportée à la vitesse de rotation n. La résistance 197 et le condensateur 198 servent alors uniquement au lissage pour que l'instrument 196 fournisse des 15 valeurs pouvant être indiquées. Dans les véhicules automobiles, la vitesse de rotation n est avantageusement introduite en tant que vitesse de rotation des roues motrices du véhicule automobile pour obtenir une consommation de carburant rapportée à un trajet de longueur fixe. 20 La figure 6 représente le schéma par blocs d'un appareil d'exploitation fonctionnant de façon entièrement numérique, cet appareil étant formé d'éléments constituants numériques usuels. Le repère 210 désigne un oscillateur fonctionnant avec une fréquence d'oscillation constante„ Un mul-25 tivibrateur astable convient particulièrement bien pour constituer Tin tel oscillateur» Sa fréquence est située essentiellement au-dessus de la fréquence de la suite d'impulsions 123 qui peut être ^prélevée sous forme corrigée à la sortie de l'élément de temps mort 31 « La sortie de l'oscillateur 210 est reliée à l'une 30 des entrées d'une porte 211. La porte 211 est ouverte ou fermée par le signal existant à la sortie de 1° élément de temps mort 31. A la sortie de l'élément 31, on peut prélever des impulsions dont la longueur est proportionnelle à la durée pendant laquelle le carburant est effectivement injecté, La sortie de la porte 35 211 est raccordée à l'entrée d'un premier compteur 212, de telle sorte que lorsque la porte 211 est ouverte, les impulsions de l'oscillateur 210 sont comptées par le premier compteur 212. Le premier compteur 212 comporte une entrée de rappel 213. L'état de comptage du premier compteur 212, qui constitue un nombre 40 binaire apparaissant en représentation parallèle, est amené à 70 46863 15.- 2104777 une mémoire 215 par 1*intermédiaire d'une liaison à plusieurs fils 214 correspondant au nombre de positions de ce nombre binaire. La mémoire 215 ne retient les valeurs transmises par la liaison à plusieurs fils 214 que lorsqu'elle reçoit un ordre 5' correspondant par l'intermédiaire d'une connexion de commande 216. Un ordre de commande amené à la connexion de commande 216 est produit par un second compteur 217 comportant également une entrée de rappel 213. Le second comp-10 teur 217 reçoit, à son entrée, une suite d'impulsions proportionnelle à la grandeur de référence de la mesure de consommation de carburant. Cette suite peut provenir d'un organe tachy-métrique ou d'une roue motrice. Pour produire la suite d'impulsions, il est prévu un excentrique 218 entraîné à une vitesse 15 de rotation n et fermant un contact 219 à chaque tour. Par l'intermédiaire d'un organe de retard 220, la sortie du second compteur 217 est raccordée aux deux entrées de rappel 213 des compteurs 212 et 217. Par l'intermédiaire d'une autre liaison à plusieurs fils 221, les sorties de la mémoire 215 sont raccordées 20 à un convertisseur numérique analogique 222 produisant une valeur analogique pouvant être indiquée à partir du nombre binaire constitué dans la mémoire 215. L'indication de la valeur de mesure analogique a lieu à l'aide de l'instrument 223. Le dispositif décrit ci-dessus fonc-25 tionne comme indiqué ci-après s La porte 211 est ouverte par l'élément 31 tant que du carburant est injecté. Cette durée d'ouverture est détectée par les impulsions d'oscillation de l'oscillateur 210 oscillant à une fréquence constante. Il en résulte 30 que le nombre des impulsions arrivant sur le premier compteur 212 est toujours proportionnel à la durée des temps d'injection effectifs. Le premier compteur 212 compte les impulsions arrivant à son entrée sur un intervalle de temps déterminé par le second compteur 217. Par l'intermédiaire du second compteur 35 217, on introduit donc la grandeur de référence à laquelle se rapporte la consommation de carburant. Au lieu d'utiliser, en tant que grandeur de référence l'intervalle entre deux impulsions de référence produites par l'excentrique 218, on utilise, en tant que grandeur de référence un nombre constant de telles 40 impulsions réglable sur le second compteur 217. Avec cette dis 70 .46863 16«— 2104777 position, on améliore la précision d'indication car on augmente la valeur de la grandeur de référence utilisée„ Si un signal apparaît à la sortie du second compteur 217, J.1 est donné, par l'intermédiaire de la connexion de commande 216 de la mémoire 215P 5 un ordre de commande pour la mise en mémoire de l'état de comp-tage du premier compteur 212 transmis par la liaison à plusieurs fils 214» Simultanément;, le signal de sortie du second compteur 217 est amené à l'élément de retard 220. Après le temps de retard Tt, carac~ 10 téristique de l'élément de retard 220, il se produit, à sa sortie» tin signal ramenant les deux compteurs 212 et 217 à zéro, par l'intermédiaire de leurs deux entrées de rappel 213o Chacun des états de comptage mis en mémoire dans la mémoire 215 est proportionnel» pendant la durée d'un temps de référence, à la 15 totalité du temps d'injection compté par les impulsions de l'os-cillateur en tant que valeur numérique„ Le temps d'injection total se compose alors d'une somme de temps d'injection individuels correspondant aux temps d'ouverture des soupapes électromagnétiques. 20 Ltétat de comptage est conservé dans la mémoire 215 jusqu'à ce qu'un nouvel état de comptage du compteur 212 soit mis en mémoire par 1"intermédiaire de l'entrée de commande 216. A l'aide du convertisseur numérique analogique 222, l'état de la mémoire 215 est à chaque fois converti en 25 une valeur lisible sur l'instrument 123. Cette valeur varie à chaque nouvelle mise en mémoire et demeure constante entre deux processus de mise en mémoire, c'est-à-dire pendant la durée d'une grandeur de référence unitaire déterminée par le second compteur 217. 30 Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres foimes de réalisation, sans pour cela sortir du cadre de l'invention. 17.- 70 46863 2104777 REVENDICATIONS 1°/ Appareil pour mesurer et indiquer de façon continue la consommation de carburant de moteurs à combustion interne dans lequel des grandeurs caractérisant l'état de fonctionne-5 ment du moteur à combustion interne sont converties en grandeurs électriques et amenées à un appareil électrique d'exploitation produisant une grandeur électrique de sortie associée de façon précise par aa fréquence, son amplitude ou sa durée à la consommation de carburant, caractérisé en ce qu'en tant qu'appareil d'exploita-10 tion, on utilise, au moins partiellement, un appareil de commande d'un dispositif électronique d'injection d'essence contenant un multivibrateur monostable commandé dans son état de basculement à partir de son état de basculement à partir de son état stable en synchronisme avec une grandeur caractérisant l'état de fonctionnement 15 du moteur à combustion interne, l'impulsion de sortie correspondante ne servant pas à assurer l'ouverture de soupapes d'injection, mais à indiquer une consommation spécifique de carburant. 2°/ Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le multivibrateur monostable est commandé dans son 20 état de basculement à partir de son état stable , en synchronisme avec la vitesse de rotation de l'arbre du moteur à combustion interne. 3°/ Appareil suivant l'une quelconque des revendications 1 & 2 et destiné à la mesure de la consommation de carbu-25 rant de véhicules automobiles, appareil caractérisé en ce que les grandeurs de sortie de l'appareil d'exploitation sont amenées à un système de mesure à plusieurs échelles indicatrices, et en ce que chaque échelle indique, pour un rapport de transmission constant entre la vitesse de rotation du moteur à combustion interne et la 30 vitesse de rotation des roues motrices du véhicule automobile, la consommation de carburant rapportée à un trajet de marche constant. 4°/ Appareil suivant la revendication 3, caractérisé en ce que, à l'intérieur de l'appareil d'exploitation et pour chaque étage de transmission , il se produit une commande de commu-35 tation telle que l'indication peut être lue sur une échelle unique pour tous les rapports de transmission. 5°/ Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'on traite, en tant que grandeur, de mesure, la vitesse de rotation des roues motrices du véhicule. 40 6°/ Appareil suivant la revendication 1, et des tiné à un moteur à combustion interne comportant une pompe 18 -• 70 46863 " 21047J7 d'infection comprenant une tige de réglage pour doser la quantité d'injection, appareil caractérisé en ce que, en tant que valeur de mesure pour la consommation spécifique de carburant, on traite le déplacement de la tige de réglage. 5 7°/ Appareil suivant la revendication 1, et des tiné à des véhicules à injection d'essence à commande électronique, l'appareil de commande du dosage de carburant contenant un multivibrateur monostable dont le temps de basculement assure l'ouverture de soupapes d'injection électromagnétiques en fonction des 10 grandeurs de fonctionnement du moteur à combustion interne, appareil caractérisé en ce que le multivibrateur monostable de l'appareil de commande sert, en même temps, en tant que multivibrateur monostable de l'appareil d'exploitation. 8°/ Appareil suivant la revendication 7, carac-15 térisé en ce que, pour produire une impulsion dont la durée est proportionnelle à la quantité de carburant injectée à chaque fois' par les soupapes électromagnétiques, l'impulsion de sortie du multivibrateur monostable est amenée à un montage correcteur dont les impulsions de sortie sont, par rapport à l'impulsion de sortie 20 du multivibrateur monostable, raccourcies d'une quantité fonction de la tension et correspondant aux temps de réponse des soupapes électromagnétiques. 9°/ Appareil suivant l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce qu'il est prévu un étage de mul-25 tiplication dans lequel la hauteur des impulsions de sortie du montage correcteur œt amenée en relation avec une grandeur de référence à laquelle est rapportée, pour la mesure , la consommation de carburant. 10°/Appareil suivant la revendication 8, carac-30 térisé en ce que le montage correcteur contient un transistor d'entrée, un circuit de charge se trouvant dans le circuit de base de ce transistor, ce circuit de charge bloquant, à chaque impulsion d'entrée,le transistor d'entrée pour une durée dépendant de la hauteur de l'impulsion d'entrée , et en ce que l'impulsion de sortie 35 du transistor d'entrée et l'impulsion d'entrée, par l'intermédiaire de résistances, sont amenées à la base d'un transistor de sommation, le transistor de sommation n'étant commuté que lorsque le condensateur n'influence plus l'état de co'nductivité du transistor d'entrée. 11°/ Appareil suivant la revendication 9, carac-40 térisé en ce que la grandeur de référence,, telle que vitesse de 70 46863 19' 2104777 rotation de roue ou intervalle de temps, est amenée sous forme d'impulsions à l'étage de multiplication, en ce qu'un générateur à tension en dents de scie est enclenohé pour la durée de chaque impulsion de référence, la hauteur de la tension instantanée du géné-5 rateur à tension en dents de scie étant, à la fin de chaque impulsion de rérérence, retenue en tant que grandeur analogique de l'impulsion de référenoe, à l'aide d'au moins une mémoire analogique. 12°/ Appareil suivant la revendication 11, caractérisé en ce que le générateur à tension en dents de scie se 10 oompose d'une source à courant constant chargeant un condensateur. 13°/ Appareil suivant la revendication 1, carac*-térisé en oe que l'appareil d'exploitation contient un oscillateur oscillant à fréquence constante, la sortie de cet oscillateur étant, après être passée par une porte amenée à un premier oompteur, la porte étant oommandée par la sortie de l'élément de temps mort, en oe 15 que l'état de comptage du premier compteur est amené à une mémoire, en oe que la grandeur de sortie de la mémoire est amenée à un instrument par l'intermédiaire d'un convertisseur numérique analogique, la mémoire oomportant une connexion de commande raocordée à la sortie d'un second compteur , et en ce que le second compteur oompte 20 les impulsions d'un excentrique entraîné à la vitesse n et, après un nombre d'impulsions'déterminé chaque fois à l'avance , fournit un signal de sortie, qui, après être passé dans un élément de retard, ramène les deux compteurs à zéro.