La présente invention concerne généralement et a essentiellement pour objet un dispositif pour calculer un débit d'écoulement d'énergie à travers un système d'alimentation ou de distribution de puissance électrique pendant un court intervalle de temps, ainsi que les diverses applications et utilisations résultant de sa mise en oeuvre et les ensembles, appareils, circuits, machines, équipements et installations pourvus de tels dispositifs. Des systèmes de calcul de débit d'écoulement de puissance ou d'énergie sont destinés à calculer les débits d'écoulement de puissance ou d'énergie ou les puissances actives et réactives et les tensions électriques ainsi que leurs angles de phase dans le système d'alimentation ou de distribution de puissance électrique de préférence iwmntuncourt intervalle de temps pendant le fonctionnement normal de celui-ci et lors d'une opération de commutation du système résultant d'une suspension prédéterminée des équipements de puissance associés, de l'apparition d'une défaillance quelconque, etc, dans le but de faire fonctionner le système d'alimentation de puissance électrique d'une façon sûre conformément au résultat de ce calcul particulier. Dans le passé, des analyseurs de réseaux de courant alternatif ont été utilisés pour calculer le débit d'écoulement de puissance ou d'énergie à travers le système d'alimentation de puissance électrique. Lors du calcul d'un débit d'écoulement d'énergie à travers un système d'alimentation de puissance électrique particulier, compliqué et de grande dimension ou à grande échelle, le type usuel d'analyseur de réseaux de courant alternatif présente les inconvénients suivants ) De tels analyseurs de réseau sont soumis à une limitation quant au nombre de générateurs électriques inclus dans le système d'alimentation de puissance électrique, de sorte qu'ils ne peuvent pas couvrir le système de puissance électrique de façon satisfaisante.Si l'on tente de couvrir le système d'alimentation de puissance électrique d'une façon satisfaisante par l'analyseur particulier de réseau de courant alternatif, ce dernier doit avoir son appareillage ou sa structure fortement augmenté ; et 20) Plus que le système d'alimentation de puissance électrique est de grande dimension et compliqué, plus les paramètres impliqués sont difficiles à contrôler. Geci rend impossible l'exécution d'un calcul stable. Des calculateurs numériques ou ordinateurs arithmétiques ont été récemment utilisés également pour calculer le débit d'écoulement de puissance dans un système d'alimentation de puissance électrique de grande dimension et cpmpliqué ; il a été nécessaire de changer le grand système simulé de celui-ci, par exemple lors de la commutation du système. De même, le changement de la grandeur de sortie du générateur particulier a nécessité de répéter le calcul un certain nombre de fois pour faire converger le résultat de ce calcul. Par conséquent, c'est un but de l'invention de créer un nouveau système perfectionné pour calculer un débit d'écoulement d'énergie à travers un système d'alimentation de puissance électrique d'une manière rapide et simple par l'utilisation d'un réseau simple simulant le système électrique. L'invention réalise cet objectif en créant un système pour calculer un débit d'écoulement d'énergie à travers un système de puissance électrique, comprenant en combinaison : un réseau de résistances simulant sensiblement le système d'alimentation ou de distribution de puissance électrique et comportant plusieurs lignes de branchement ou de dérivation connectées entre elles aux noeuds de celui-ci, une unité génératrice simulant chacun des générateurs disposés dans le système d'alimentation de puissance électrique et connectée à chacun de certains noeuds choisis parmi lesdits noeuds et une unité formant charge simulant chacune des charges montées dans le système d'alimentation de puissance électrique et connectée à chacun des certains noeuds sélectionnés parmi lesdits noeuds, des moyens pour mesurer les tensions électriques aux noeuds et les intensités de courant électrique s'écculant à travers les lignes de branchement ou de dérivation simulées, des moyens pour calculer les puissances réelles respectivement active et réactive à partir des intensités de courant mesurées, et des moyens pour calculer les tensions électriques réelles et les angles de phase de celles-ci à partir des tensions électriques mesurées. De préférence, l'unité génératrice simule peut comprendre trois potentiomètres pour fixer par réglage respectivement les puissances active et réactive et Ta tension électrique, et un amplificateur opérationnel ou analogue sélectivement connecté au potentiomètre. Pour la puissance active et réactive, l'amplificateur opérationnel comporte une résistance de réaction, de rétroaction ou d'asservissement analogue connectée à l'entrée et à la sortie de celui-ci et comporte des moyens pour prélever la grandeur ou le signal de sortie provenant de unité par l'intermédiaire de la résistance de réaction ou de rétroaction d'asservissement pour réaliser une source de courant électrique d'intensité constante. Pour la tension électrique, l'amplificateur opérationnel réalise une source de tension électrique constante. De même, l'unité formant charge simulée peut comprendre une paire de potentionètrespour fixer par réglage la résistance et la réactance de la charge réelle, un amplificateur opérationnel ou analogue comportant une résistance de réaction ou de rétroaction d'asservissement connectée à l'entrée et à la sortie de celui-ci et sélectivement connectée aux potentiomètres, et des moyens pour prélever la grandeur ou le signal de sortie de l'unité à travers la résistance de réaction ou de rétroaction d'asservissement pour réaliser une source de courant électrique d'intensité constante. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparatront plus clairement à la lecture de la description explicative qui va suivre en se reportant aux dessins schématiques annexés, donnés uniquement à titre d'exemples illustrant divers modes de réalisation de l'invention et dans lesquels - la figure la représente un schéma de circuit d'une ligne de branchement ou de dérivation d'un système d'alimentation de puissance électrique à laquelle l'invention est applicable - la figure lb représente un réseau de résistances utilisable pour expliquer les principes de l'invention ; - la figure 2 représente un schéma de circuit d'une unité génératrice simulée construite conformément aux principes de l'invention ;; - la figure 3 est un schéma de circuit d'une unité formant charge simulée construite conformément aux principes de l'invention ; - la figure 4 est un schéma de circuit d'un réseau de résistances simulé utilisé pour effectuer le calcul de la puissance réactive et de la tension électrique conformément aux principes de l'invention ; et - la figure 5 est un schéma de circuit d'un réseau de résistances simulé utilisé pour effectuer le calcul de la puissance active et de l'angle de phase relatif de la tension électrique conformément aux principes de l'invention. Gomme les systèmes réels d'alimentation de puissance électrique sont de configuration très compliquée, les caractéristiques d'écoulement d'énergie de ceux-ci sont également compliquées. Cependant, une telle caractéristique peut être estimée ou évaluée à partir de la caractéristique d'écoulement d'énergie d'une branche ou dérivation du système telle que représentée sur les figures la ou b des dessins. En se référant maintenant aux figures la et b, un point de connexion ou un noeud m est connecté à un autre noeud n à travers une impédance Zm (figure la) ou à travers une résistance R mn (figure lb). On suppose alors que les noeuds m et n sont à des tensions électriques de Vmeio m et Vn eiG et que l'impédance Z = R + m n mn mn où j Xmn est travérsée par une puissance P mn + j Q mn e = la base des logarithmes népériens ou naturels, j = unité de nombre imaginaire ou complexe égale à P = puissance active, m Qm = puissance réactive. Dans les conditions supposées, l'équation suivante est satisfaite Pmn + j Qmn = Vm . I* (1) où I* = valeur conjuguée dans l'intensité de courant électrique de conformation s'écoulant entre les noeuds m et n. Dans l'équation précitée (1), une puissance réactive en retard ou déphasée en arrière est considérée comme étant positive. La substitution de I* = ( m Vn) , où (Vm - Vn)* est une valeur conjuguée de la mn tension électrique complexe (Vm - Vn), dans l'équation (1) donne En utilisant les fonctions trigonométriques, l'équation devient Ainsi les puissances respectivement active P et réactive Qmn mn mn peuvent être exprimées par les équations respectives suivantes Par raison de simplification, on suppose que : 10) la puissance active P mn est déterminée seulement par une différence de phase entre les tensions V et V aux noeuds m et n et que m n 20) la puissance réactive Q mn est déterminée seulement par une différence entre les tensions existant respectivement aux noeuds m et n.On a alors (parce que On suppose en outre que les tensions électriques Vm et V sont n légèrement différentes d'une tension de référence d'une unité et peuvent être exprimées respectivement par 1 +AVm et 1 +aven Les équations (3) et (4) se réduisent alors respectivement à Si la puissance active P est calculée conformément au mn premier terme de l'équation (5), cette puissance peut-être exprimée par avec l'hypothèse que les tensions V et V respectivement aux deux m n noeuds m et n sont approximativement égales l'une à l'autre que la relation 1 , 0 (par unité) est satisfait e et que la résistance Rmn est si petite qu'elle est négligeable. De même, si la résistance est également négligeable, la puissance réactive Q mn peut être exprimée par l'équation D'autre part, l'intensité I d'un courant électrique, mn s'écoulant du noeud m au noeud r. comme cela est représenté sur la figure lb, suit la loi d'0hm et est donnée par l'équation où V = tension électrique au noeud m, m V = tension électrique au noeud n, n R = résistance insérée entre les noeuds m et n. mn En comparant les équations (7) et (8) à l'équation (9), on se rendra compte qu'entre le réseau d'impédances de la figure 1 et le réseau de résistances de la figure 2, il existe une correspondance entre le puissance active mn et l'intensité de courant I pour le réseau de résistances, entre la puissance mn réactive Q mn et l'intensité de courant Imn pour le réseau de résistances, entre l'angle de phase de la tensions ou & et la ton électrique V ou V pour le réseau de résistances, entre m n l'écart de déviation relatif tVm ou ton de la tension électrique par rapport à la tension de référence et la tension électrique V ou Vn pour le réseau de résistances, et entre la m n réactance X et la résistance R du réseau de résistances. Il mn mn est à noter que la tension électrique et l'intensité du courant électrique pour le réseau de résistances peuvent être du type à courant électrique soit alternatif ou continu. Il en résulte que le débit d'écoulement d'énergie à travers la ligne d'embranchement ou de dérivation du système d'alimentation de puissance électrique, telle que représentée sur la figure 1, peut être calculé sur la base des paramètres du réseau de résistances tel que représenté sur la figure 2, en tenant compte de la correspondance entre les paramètres venant juste d'être indiqués.A ce propos, il est à noter que tous les paramètres Pmn Qmn Sm tn, tVn et AVn ne peuvent pas être calculés simultanément en utilisant un réseau de réistances commun mais que la puissance mn et les angles de phase6 et peuvent être calculés simultanément tandis que la puissance Qmn et les écarts de tension électrique #Vm et #Vn peuvent être calculés simultanément. En se référant maintenant à la figure 2, il y est représenté une unilité génératrice simulée construite conformément aux principes de l'invention. L'agencement représenté comprend une source de puissance à courant électrique continu représentée par une paire de bornes respectivement négative 10 et positive 12, et trois potentiomètres 14P, Q et V ayant une extrémité connectée à la borne 10.Le potentiomètre 14P a l'autre extrémité connectée à la masse ou à la terre et comporte une prise de branchement coulissante formant curseur p servant à fixer par réglage une puissance réactive P ; le potentiomètre 14Q a l'autre extrémité connectée à la borne 12 et comporte une prise de branchement coulissante formant curseur g servant à fixer par réglage une puissance réactive Q, tandis que le potentiomètre 14V a l'autre extrémité connectée à la borne 12 et comporte une prise de branchement coulissante formant curseur v servant à fixer par réglage une tension électrique V. Les deux potentiomètres 14Q et V ont aussi leurs points centraux respectifs connectés à la masse ou à la terre. Comme cela est représenté sur la figure 2, un relais de transfert ou intermédiaire, désigné d'une façon générale par le chiffre de référence 16, comprend un enroulement de travail ou actif 16w, un contact mobile 16a et une paire de plots de contact fixes 16b et c, le plot de contact fixe 16b étant connecté au curseur p de prise de branchement coulissante sur le potentiomètreoe puissance active 141 et au contact mobile 16a normalement en contact avec le plot de contact fixe 16b. Le relais de transfert ou intermédiaire 16 fonctionne de façon à modifier le réglage et le calcul du paramètre P pour les convertir en les valeurs de réglage et de calcul des paramètres Q et V et réciproquement.Le plot de contact fixe 16c est connecté à un contact mobile 18a d'un commutateur de transfert désigné d'une façon générale par le repère 18 et comportant une paire de plots de contact fixes 18b et c connectés respectivement aa curseurs de prise de branchement coulissante q et v sur les potentiomètres 14Q et V. Le contact mobile 18a est normalement en contact avec le plot de contact fixe 18b. Le commutateur de transfert 18 est en liaison mutuelle de verrouillage réciproque avec un interrupteur 20 destiné à être ouvert quand le contact de commutateur 18a est en contact avec le plot de contact 18b et à être fermé quand le contact mobile 18a vient en contact avec le plot de contact 18c. lie commutateur 18 est connecté à travers un relais de protection 22 à un relais pilote ou de commande 24 dans un but qui sera mis en évidence ci-après.Ceci signifie que l'interrupteur 20 comprend des contacts connectés par l'intermédiaire de deux groupes de contacts 22a normalement ouverts du relais de protection 22 aux bornes d'un enroulement de travail 24w du relais pilote ou de commande 24 comprenant un groupe de contacts normalement fermés 24a et aussi aux bornes d'une source de courant électrique continu Tr Le relais 22 comporte un enroulement de travail 22w connecté entre deux bornes de commande 26 comme l'est l'enroulement de travail de relais 16w. les bornes 26 servent à appliquer un signal de commande aux deux enroulements de travail t6w et 22w lors de la fixation par réglage et du calcul des paramètres Q et V. ,Un amplificateur opérationnel ou analogue 28 a une entrée connectée au contact de relais mobile 16a et l'autre entrée connectée au groupe de contacts normalement fermés 24a du relais pilote ou de commande 24 pour servir d'additionneur ou de totalisateur. La sortie de l'amplificateur opérationnel 28 est alors connectée à travers la résistance 30 à une borne 32 constituant une borne de sortie de l'unité génératrice simulée. La source ER est destinée à exciter ou à alimenter en énergie un second relais de transfert désigne d'une façon générale par le chiffre de référence 34. Le relais de transfert 34 comprend un contact mobile 34a connecté à la jonction de la résistance 30 et de la borne de sortie 32 et une paire de plots de contact fixes 34b et c. Le contact mobile 34a est normalement en contact avec le plot de contact fixe 34b qui est à son tour connecté à un convertisseur ou onduleur de courant électrique ou analogue 36 connecté au groupe de contacts de commande 24a tandis que le plot de contact 34c est connecté à la jonction de l'amplificateur opérationnel 28 et de la résistance 30. Dans l'agencement représenté, il est à noter que, pendant la fixation par réglage et le calcul des paramètres P et (5 , les relais 16 et 22 n'ont aucun signal de commande appliqué à ceuxci par l'intermédiaire des bornes de commande 26 pour être à l'état désexcité ou de repos et que, en raison de la liaison mutuelle d'interverrouillage réciproque du commutateur 18 avec l'interrupteur 20, les relais 34 et 24 sont dans leur état désexcité ou de repos, excepté que le contact mobile de commutateur 18a est mis en contact avec le plot de contact fixe 18c pour fixer une tension électrique par réglage.Il en résulte que, quand le relais 16 etlecommutateur 18 sont dans leurs positions telles que représentées sur la figure 1 dans lesquelles les contacts 16a et 18a sont respectivement en contact avec les plots de contact 16b et 18b, un circuit de courant électrique d'intensité constante est constitué par une boucle fermée se composant de l'amplificateur opérationnel 28, de la résistance 30, du contact 34a en contact avec le plot de contact 34b du relais de transfert 34, du convertisseur ou onduleur 36 et des contacts de commande normalement fermés 24a comme cela sera mis en évidence ci-après.L'entrée en contact du contact de transfert 16a avec le plot de contact 16b amène l'agencement selon la figure 2 à être prêt pour fixer par réglage une puissance active ou-pour calculer les paramètres P et 0 tandis que le contact du contact de transfert 18a avec le plot de contact 18b amène l'agencement à être prêt pour fixer par réglage ou pour calculer les paramètres U et V. Le but du relais de protection 22 est d'empêcher le circuit à courant électrique d'intensité constante, tel que décrit cidessus, d'ôtre interrompu lors de la fixation par réglage d'une puissance active en raison de l'excitation des relais 34 et 24. Une telle excitation des relais 34 et 24 peut se produire par l'entrée en contact du contact de transfert 18a avec le plot de contact 18c et par conséquent par la fermeture de l'interrupteur 20 quand le contact de transfert 16a est en contact avec le plot de contact 16b pour fixer par réglage une puissance active. On fait fonctionner l'agencement, tel que décrit ci-dessus, comme suit : on suppose qu'une puissance active P est à fixer par- réglage. Les composants étant maintenus dans leurs positions représentées, le curseur p de prise de branchement coulissante sur le potentiomètre de puissance active 14P est réglé pour produire une tension -V à celui-ci, correspondant à la puissance active particulière P. La tension -V1 est alors appliquée à travers les plots de contact 16b et a du commutateur de transfert 16 à l'amplificateur opérationnel 28. Dans ces circonstances, on suppose que l'amplificateur opérationnel 28 fournit une tension de sortie V2 qui apparaît à son tour comme tension de sortie V3 avec un courant d'entrée d'intensité I s'écoulant à travers la résistance 30 et la borne de sortie 32 pour pénétrer. dans un réseau de résistances tel qu'il sera décrit ci-après en se référant à la figure 4 ou 5. Dans les conditions supposées, la tension V3 est appliquée par l'intermédiaire des contacts 34a et b du relais de transfert, du convertisseur ou onduleur 36 et des contacts de commande fermés 24a à l'autre entrée de l'amplificateur opérationnel 28 servant également de convertisseur ou onduleur.Ainsi la tension de sortie V2 provenant de l'amplificateur opérationnel 28 est exprimée par l'équation V2 V1 + V3 (10) En supposant que la résistance 30 possède une valeur de résistance Rg, l'intensité de courant I, s'écoulant à travers la résistance 30, est exprimée par l'équation La substitution de l'équation (10) dans l'équation (11) donne l'équation D'après l'équation (12), on voit qu'avec la résistance R restant o inchangée, l'unité génératrice simulée fournit l'intensité de courant de sortie I déterminée seulement par la fixation de réglage du potentiomètre de puissance active 14P.Ceci signifie que l'intensité du courant de sortie est déterminée en fonction de la tension V réglée sur le potentiomètre de puissance active 14P et indépendamment de la tension V3 à la borne de sortie 32. Par conséquent la caractéristique de courant à intensité constante a été réalisée. D'après la description précédente, on se rendra compte que, si le potentiomètre à puissance active 14P a son curseur de prise de branchement coulissante p réglé de façon à fournir une tension V correspondant à la puissance active particulière P, 5 l'unité génératrice simulée de la figure 2 peut produire une puissance active simulée ayant la valeur prescrite P. Si on désire fixer par réglage une puissance réactive Q, les relais 16 et 22 peuvent être excités par l'intermédiaire de la borne de commande 26 pour amener le contact de transfert 16a en contact avec les plots de contact associés 16c.L'excitation du relais 22 force ces contacts 22a à se fermer, ce qui n'affecte pas directement le réseau parce que le contact de transfert 18a reste en contact avec le plot de contact 18k. Le curseur de prise de branchement coulissante q sur le potentiomètre 14Q est alors réglé similairement pour fournir une tension correspondant à la puissance réactive particulière Q. Ensuite le processus, tel que décrit ci-dessus en termes de puissance active, sera répété pour permettre la production d'une puissance réactive simulée ayant la valeur prescrite Q. On se rendra compte que l'amplificateur opérationnel 28 constitue également une source de courant électrique d'intensité constante. Si on désire produire une tension particulière V par l'agencement de la figure 2, le commutateur 18 est alors actionné manuellement de façon que le contact de transfert soit déplacé du plot de contact 18b jusqu'au plot de contact 18c, ce qui s'accompagne de la fermeture des contacts normalement ouverts de l'interrupteur 20. De même, un signal de commande est également appliqué aux relais de transfert 16 et 22 par l'intermédiaire de la borne de commande 26 pour être excités. Par conséquent le contact de transfert 16a vient en contact avec le plot de contact 18c et les contacts de protection 22a sont fermés pour permettre aux relais 34 et 24 d'être excités. Quani il est excité, le relais 24 ouvre les contacts 24a pour déconnecter le convertisseur ou onduleur 36 de l'amplificateur opérationnel 28.De même, le relais 34,quand il est excité, déplace le contact de transfert 34a depuis le plot de contact 34b jusqu'au plot de contact 34c pour court-circuiter la résistance 70. Dans ces conditions, la tension particulière V, fixée par réglage par le potentiomètre de tension 14V, est appliquée par l'intermédiaire des contacts 18c et a et des contacts 16c et a à l'amplificateur opérationnel 28. Comme l'amplificateur opérationnel 28 ne comporte aucune entrée connectée au convertisseur ou onduleur 36 et que la résistance 30 a été court-circuitée, celui-ci fournit une tension de sortie identique à la tension réglée V. Si l'amplificateur opérationnel 28 possède une faible impédance de sortie, on peut faire fonctionner celui-ci comme une source de tension électrique constante pour fournir une tension électrique simulée ayant la valeur prescrite V. Comme une puissance active P, provenant d'un générateur quelconque, est nécessairement positive, le potentiomètre de puissance active 14P est agencé que seule une tension négative lui soit appliquée. Une puissance réactive Q peut être déphasée en avant ou en arrière, c'est-à-dire en avance de phase ou en retard de phase, par rapport à la tension électrique associée, de sorte que le potentiomètre de puissance réactive 14Q a le point intermédiaire connecté à la masse ou terre pour permettre à la tension électrique réglée de devenir ainsi soit positive ou négative. De même, le potentiomètre de réglage de tension 14V a le point intermédiaire connecté à la masse ou terre pour regler l'écart de déviation d'utile tension électrique à partir d'une tension de référence mais non sa valeur absolue sur celui-ci. Ainsi le potentiomètre de réglage de tension 14V peut fournir une tension électrique simulée soit positive ou négative selon le cas. En se référant-maintenant à la figure 7, il y est représenté un réseau de charges simulant la charge réelle conformément aux principes de l'invention. L'agencement représenté comprend seulement le potentiomètre de réglage de puissance active 14P pour régler une portion de résistance simulée de la charge réelle, le potentiomètre de réglage de puissance réactive 14Q pour régler une portion de réactance simulée de celle-ci, le relais commutateur de transfert 18, l'amplificateur opérationnel 28, la résistance 30, le convertisseur ou onduleur 76 et les bornes 10, 12 et 72 connectées d'une manière semblable à celle décrite ci-dessus en se référant à la figure 2.Par conséquent les composants sont désignés par les mêmes chiffres de référence désignant les composants correspondants sur la figure 2 avec le suffixe "L". Par exemple le potentiomètre de réglage de puissance active est désigné par 14P L et l'amplificateur opérationnel est désigné par 28 L. Comme une charge quelconque consomme une puissance active, celle-ci peut être considérée comme fournissant une grandeur de sortie négative. Pour cette raison, le potentiomètre de réglage de puissance active 14P li est agencé de façon qu'une tension électrique positive lui soit appliquée. D'autre part, le potentiomètre de réglage de puissance réactive 14Q L, pour fixer par réglage une portion de réactance simulée d'urcharge, peut avoir une tension électrique positive ou négative appliquée à celui-ci, pour les mêmes raisons que celles indiquées ci-dessus en corrélation avec la figure 2. L'agencement est par ailleurs identique à celui représenté sur la figure 2. En se reportant maintenant aux figures 4 et 5, il y est représenté deux réseaux de résistances spécifiques avec lesquels l'invention envisage de calculer le débit d'écoulement d'énergie. La figure 4 illustre le cas où une puissance réactive Q et une tension électrique V sont calculés, tandis que la figure 5 représente le cas où une puissance active et un angle de phase 6 d'une tension électrique sont calculés. Dans les deux figures, les mêmes chiffres de référence désignent des composants correspondants ou identiques. Le réseau de résistances, tel que représenté sur la figure 4, comprend plusieurs lignes d'embranchement ou de dérivations simulées connectées entre elles pour simuler approximativement le système particulier d'alimentation de puissance électrique.Chacune des lignes d'embranchement ou de dérivation comprend une paire de disjoncteurs de circuit 40 et une résistance 42 dont la valeur de résistance est sensiblement égale en grandeur à la réactance de ligne de la ligne d'embranchement correspondante du système d'alimentation de puissance électrique à simuler, au moins les deux lignes d'embranchement simulées étant connectées ensemble à chaque noeud. En outre, à chacun de certains noeuds choisis parmi les noeuds précités est connectée une unité génératrice de puissance simulée 44 ou 46 telle que représentée sur la figure 2 ou une unité de charge simulée 48 telle que représentée sur la figure 4, ces unités étant connectées à la masse ou à la terre.Par exemple, le noeud appelé Vm comporte trois lignes de branchement et l'unité formant charge 48 connectéesà celui-ci tandis que le noeud désigné par Vn ou V1 a deux lignes de branchement et l'unité génératrice 44 connectées à celui-ci, avec le disjoncteur de circuit 40, la résistance 42 et le disjoncteur de circuit 40 connectés ensérie dans le circuit dans l'ordre de succession indiqué entre les noeuds V et V ou V1. Sur la m n 4 figure 4, l'unité génératrice 44 est destinée à imposer la tension particulière prescrite V et l'unité génératrice 46 est destinée à imposer la puissance réactive particulière Q. .Le réseau de résistances de la figure 5 est identique en c~figuratic à celui représenté sur la figure 4, excepté que les unités génératrices 44 et 46, représentées sur la figure 4, sont remplacées par une unité génératrice de puissance 45 pour imposer la puissance active particulière P et qu'un noeud choisi parmi les noeuds précités est connecté à la masse ou à la terre. Par exemple le noeud désigné par r est connecté à la masse ou à la terre pour fournir un point de référence par rapport auquel est déterminé un angle de phase de chaque ligne d'embranchement. Dans l'agencement représenté sur l'une ou l'autre des figures 4 et 5, les unités respectivement génératrice et formant charge sont préréglées pour fournir des grandeurs de sortie prescrites positives ou négativeset les disjoncteurs de circuit sont fermés ou ouverts de façon appropriée pour simuler le système particulier d'alimentation de puissance électrique à calculer. Une tension électrique appropriée est ensuite appliquée au réseau de résistances pour faire passer des courants électriques à travers celui-ci. Les tensions électriques et intensitésde courant pour les lignes d'embranchement respectives sont déterminées conformément aux lois d'Ohm et de Kirchhoff. Dans ces conditions, les intensités de courant, s'écoulant à travers les lignes d'embranchement respectives et les tensions électriques aux noeuds peuvent etre mesurées par des instruments de mesure appropriés. Les valeurs mesurées des intensités de courant et des tensions électriques sont multipliées par les taux de conversion respectifs prédéterminés sur la base de la correspondance de paramètres entre le système d'alimentation de puissance électrique réel et le réseau de résistances simulé tel que décrit précédemment pour achever le calcul du débit d'écoulement d'énergie nécessaire. Ceci signifie que la puissance réactive Q et la tension électrique V nécessaires ont été déterminées par le/réseau de résistances de la figure 4 tandis que la puissance active et l'angle de phase nécessaires ont été déterminés par l'agencement de la figure 5. On se rendra compte que le résultat du calcul et des résistances de ligne connues du système d'alimentation de puissance peuvent être utilisés dans les équations (5) et (6) afin d'augmenter la précision ou l'exactitude du calcul. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées selon l'esprit de l'invention. R E V E N D I C A T I O N S 1.- Dispositif analogique pour le calcul de l'écoulement de l'énergie dans un système de distribution de puissance électrique, du type comprenant un réseau de résistances interconnec- tées dont chacune simule une branche dudit système et présente une valeur ohmique sensiblement égale à sa réactance, des unités injectant ou prélevant une puissance électrique en certains noeuds dudit réseau pour simuler respectivement les générateurs et les charges dudit système, et des moyens pour mesurer les tensions aux noeuds dudit réseau et les courants traversant lesdites résistances, caractérisé en ce que chacune desdites unités peut sélectivement injecter ou prélever un courant d'intensité constante réglable au noeud correspondant du réseau, cu éventuellement maintenir ledit noeud à une tension constante réglable, et en ce que lesdites unités sont réglées dns un premier temps pour permettre la détermination simultanée des puissances actives et des angles de phase, puis dans un second temps pour permettre la détermination simultanée des puissances réactives et des écarts de tension, les puissances actives et réactives étant calculées d'après les courants mesurés, tandis que les angles de phase et les écarts de tension sont calculés d'après les tensions mesurées. 2.- Dispositif selon la revendication t, caractérisé en ce que chaque unité simulant un générateur ou une charge comprend deux potentiomètres pour l'affichage de puissances réelles respectivement active et réactive, un amplificateur opérationnel relié sélectivement à l'un ou l'autre desdits potentiomètres et pourvu d'une boucle de réaction incluant une résistance pour constituer une source de courant d'intensité constante, et des moyens pour prélever par l'intermédiaire de ladite résistance le courant simulant ladite puissance. 3.- Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que chaque unité simulant un générateur comprend un troisième potentiomètre pour l'affichage d'une tension réelle, auquel peut être sélectivement relié l'amplificateur opérationnel précité, alors découplé de la boucle de réaction précitée pour consituer une source de tension constante, et des moyens pour prélever directement à la sortie dudit amplificateur la tension simulant la tension réelle.