La présente invention concerne un dispositif de commande coordonné pour des unités de production d'énergie électrique de grandes dimensions telles qu'il en existe dans les centrales modernes. Comme ordre de grandeur, de telles unités peuvent, par exemple, être prévues pour plus de 1.000 MM nécessitant, à pleine charge, près de 3.000 tonnes de vapeur primaire par heure à 175 kg/cm2 et 538C. Ordinairement, dans de telles unités, la vapeur passe tout d'abord à travers une turbine à haute pression, de là à travers un réchauffeur dans le générateur de vapeur dans lequel la vapeur est élevée à une température de réchauffage d'environ 5380C, et de là, à travers une turbine à basse pression, à un condenseur. pour améliorer la fiabilité de telles unités de production d'énergie et conserver une dimension raisonnable pour le générateur de vapeur, il a été récemment proposé de satisfaire la demande totale de vapeur de la turbine en prévoyant 1 t unité avec deux générateurs de vapeur opérant en parallèle. Une telle combinaison de deux générateurs de vapeur et d'un turbo-générateur unique pose des problèmes de commande unique ainsi q'il ressortira de la description détaillée qui va suivre. C'est à la solution de ces problèmes qu'a trait la présente invention. Il sera évident, toutefois, que le nouveau dispositif de commande selon l'invention incorpore des caractéristiques également applicables à la disposition plus courante comportant un seul turbo-générateur et un seul générateur de vapeur. Conformément à la présente invention, le débit total des deux générateurs de vapeur est maintenu principalement en accord avec l'unité SN ou demande d'énergie telle-qu'établie par un dispositif de répartition de charge automatique ou autrement. De plus, conformément à la présente invention, la demande d'énergie de l'unité peut être répartie entre les deux générateurs de vapeurs à volonté. De plus, conformément à la présente invention, si le débit d'un générateur de vapeur est limité, le débit de l'autre été rateur de vapeur est automatiquement accru à volonté pour satisfaire la demande d'énergie de l'unité. De plus, conformément à la présente invention, si le débit disponible total des deux générateurs est insuffisant pour satisfaire la demande d'énergie de l'unité, la demande est réduite pour être compatible avec le débit disponible total. En outre, conformément à la présente invention, eau d'alimentation, le carburant et l'air sont fournis à chaque générateur de vapeur principalement en accord avec la proportion de demande d'énergie de l'unité allouée au générateur de vapeur. En outre, conformément à la présente invention,l'écoulement de vapeur réchauffée totale en provenance de la turbine est réparti entre les deux générateurs de vapeur principalement en accord avec la part de la demande d'énergie de l'unité allouée au générateur de vapeur. Ces buts de la présente invention, ainsi que d'autres, ressortiront de la description qui va suivre, en regard des dessins annexés. la figure 1 est un organigramme du cycle fondamental de circulation vapeur-eau d'une unité de production d'énergie typique possédant deux générateurs de vapeur réchauffée fournissant de la vapeur à une turbine, la figure 2A est un organigramme du cyle fondamental de circulation air-gaz du générateur de vapeur A représenté à la figure 1; la figure 2B est un organigramme du cyle fondamental de circulation air-gaz du générateur de vapeur B représenté à la figure 1; la figure 3 est un organigramme de l'organisation du dispositif de commande; la figure 4 est un schéma logique représentant en détail la commande de dosage identifiée à la figure 3 par le @loc 32;; la figure 5 est un schéma logique représentant en détail la commande d'écoulement d'eau d'alimentation pour chE un des générateurs de vapeur A et B identifiée à la figue 3 h ir les blocs 74A et 34B, respectivement;; la figure 6 est un schéma logique représlntant 1 détail la commande du taux d'allumage (commande carburant et -r) pour chacun des générateurs de vapeur A et B identifi.-e à l figure 3 par les blocs 36A et 36B, respectivement la figure 7 est un schéma logique représentant en détail la commande de vapeur réchauffée identifiée à la figure 3 par le bloc 42; la figure 7A es-t un schéma logique partiel représentant une modification de la commande de vapeur réchaufée illustrée à la figure 7. On se réfère à présent à la figure 1 sur laquelle est représenté le cycle vapeur-eau élémentaire pour une unité de production d'énergie plus ou moins typique à deux chaudières et à un seul turbo-générateur, comportant des générateurs, ou chaudières ainsi qu'ils s@nt quelquefois appelés, A et B, un turbo-générateur commun désigné dans son ensemble en 8 ayant une turbine à haute pression Q et une turbine à basse pression 10.Comme représenté, à la f@is les turbines a haute pression et à basse pression peuvent entraîner un unique générateur 11, ou chaque turbine peut entraîner un générateur distinct, les deux générateurs débitant dans un circuit commun. ia disposition particulière de la turbine et du générateur qui peuvent être utilisés ne constituent pas une partie de se a présente invention. lia vapeur délivrée à partir des surchauffoars secondaires 12A et 12B des générateurs de vapeur A ct B, respectivement, passe à travers la turbine à haute pression c, est ensuite divisée, une partie traversant le réchauffeur 13A et le reste traversant le réchauffeur 133. lia valeur réchauffée chaude en provenance des ré chauffeurs 13A et 13B traverse ensuite la turbine basse pression 10 et débouche dans le condenseur 14. Ce qui est représenté comme étant une turbine à base pression peut en réalité être une turbine à pression intermédiaire avec une ou plusieurs turbines à basse pression. Le condensat en provenance du condenseur 14 est pompé par la pompe à condcnsat 15 à travers des réchauffeurs basse pression 16, chauffés par vapeur d'extraction ou de seutira;e en provenance de la turbine à basse pression 10, dans le réchauffeur de désaération ou dégazeur 17, également chauffé par vapeur d'extraction à partir de la turbine à basse pression 10. De l'eau d'alimentation pour la chaudière A est aspirée depuis le réchauffeur de désaération 17 par une çompe d'alimentation de chaudière 18A et est dé versée, à travers le réchauffeur à haute pression 19A, dans la chaudière A, possédant un foyer 20A, un surchauffeur primaire 21A et @n surchauffeur secondaire 12A. De l'eau d'alimentation pour la chaudière 3 cst également aspirée à partir du réchauffeur de désaération 17 par une pompe d'alimentation de chaudière 18B et déverséc, à travers un réchauffeur haute pression. 19B, dans la chaudière B possédant un foyer 20B, un surchauffeur primaire 21B et un surchauffeur secondaire 12B. Aux figures 2A et 23 sont représentés les cycles air-gaz pour les chaudières A et B, respectivement. Les cycles sont iden tiques et dans un but de brièveté, seul celui de la chaudière A sera décrit. Les constituants pour la chaudière A à la figure 2L sont identifiés par un nombre suivi delta lettre A et des constituants analogues pour la chaudière B à la figure 23 sont identifiés par le même nombre suivi de la lettre B. On se réfère à la figure SA ;de l'air de combustion délivré par un ventilateur d'aspiration forcée 22A traverse un réchauffeur d'air 23A et est déversé dans le foyer 20A. lie carburant, qui peut être du mazout, du gaz, du charbon ou une combinaison de ceux-ci, est introduit dans le foyer 20A à partir de moyens d'alimentation classiques quelconques (non représentés, mais schématiquement représentés par la droite 24A). lies gaz de combustion, ou fumées, comme ils sont couramment appelés, quittant le foyer, traversent la section de surchauffeur secondaire 12k, la section de réchauffeur 13A, la section de surchauffeur primaire 21A, le réchauffeur d'air 23A et le ventilateur d'aspiration 25A d'où ils sont déchargés dans l'atmosphère à travers une cheminée (non représentée). lies gaz de fumées quittant le surchauffeur primaIre 21A peuvent également être recyclés dans le foyer 20A par un ventilateur de recyclage de gaz 26h en tant que moyens de commande partielle ou totale de la température de vapeur ,de réchauffe. En général, le taux de circulation de gaz recyclés est maintenu en proportion inverse de la chaleur ou énergie d'entrée de la chaudière.L'ordre représenté dans lequel les produits de combustion traversent lcs différentes sections de chauffage n'est pas exclusif. l'ordre peut etre, par exemple, -surchauffeur primaire, surchauffeur secondaire, et réchauffeur ; ou surchauffeur secondaire, surchauffeur primaire, et réchauffeur. Pareillement, un économiseur peut être inclus dans l'ordre à un endroit approprié. La figure 3 représente sous forme de schéma de blocs, l'organisation du dispositif de commande. La demande de charge de l'unité peut être établie par un dispositif de répartition de charge automatique, tel que représenté en 28, ou par d'autres moyens automatiques ou manuels. lie but de cette commande est d'engendrer un signal de commande correspondant au débit d'énergie désiré comme il peut être mesuré en r:D;, BIU (unités d'énergie calorIfique en usage aux Stats-Unis) ou autres unités d'énergie. Le signal de commande ainsi engendré est transmis à un contrôleur pilote 30 qui peut être un quelconque de plusieurs types plus ou moins courants dans la technique. Un type qui convient particu lièrement est illustré et décrit au chapitre 35 de latente huitième édition de "Steam" publié par The Babcock & Wilcox Company. lie principal but de ce contrôleur pilote est d'engendrer, à partir du signal de commande établi par le dispositif de répartition de charge 28, un signal de commande pour les générateurs de vapeur de telle sorte que le débit d'énergie réel de l'unité de production d'énergie soit maintenu égal au débit d'énergie désiré. lie signal de commande engendré dans le contrôleur pilote 30 est transmis à un contrôleur de rapport 72 dont le but est de répartir la demande de charge totale entre les générateurs de vapeur A et B à volonté en deça des possibilités des générateurs. C'est-à-dire qu'il divise le signal de commande en provenance du contrôleur pilote 30 et établi un premier signal de demande pour la chaudière A et un second signal de commande pour la chaudière B. lie premier signal de demande, comme représenté, est utilisé dans une commande d'eau d'alimentation 34A et une commande de taux d'allumage 36A de la chaudière A.De façon similaire, le second signal de demande est utilisé dans la commande d'eau d'ali- mentation 34B et la commandé de taux d'allumage 36B de la chaudière B. lies deux signaux de demande engendrés dans le contrôle de rapport 32 sont également transmis à.une commande d'écoulement de réchauffe 42, dont le but est de répartir l'écoulement de va peur de réchauffe aux chaudières A et B principalement en proportion de la charge de la chaudière. lies figures 4,5 et 7 représentent la commande de rapport, d'eau d'alimentation, de taux d'allumage et d'écoulement de réchauffe pour les chaudières k et B. A propos de ces figures, on doit noter que des symboles logiques de commande classiques ont été utilisés. Les constituants de la commande ou circuiterie, ainsi qu'elle est quelquefois appelée, que de tels symboles représentent, sont commercialement disponibles et leurfonctionne- ment est bien connu de l'homme de l'art. De plus, on a utilisé des symboles logiques classiques pour éviter l'identification du système de commande avec un type particulier de commande, tel que pneumatique, hydraulique, électronique, électrique ou une combinaison de ceux-ci, car l'invention peut incorporer l'un quel conque ou une combinaison de ces types.Les contrôleurs -princi- paux représentés aux figures 4,5,6, et 7 ont été référencés aux figures 1,2A et 2B comme ayant les élément-s de commande finals. On se réfère à la figure 4; le signal de commande corres pondant à la demande totale de chaudière, tel qu'engendre par le contrôleur pilote 30 (figure 5), est transmis à une unité de mul tiplieation 44, dont le signal de sortie est transmis à une unité de différence 46. Cette partie de la demande totale de chaudière que chaque chaudière doit assurer est établie dans un poste de commande de rapport 48 qui engendre un signal de commande transmis au multiplicateur 44. lie signal de sortie du multiplicateur 44 est ainsi le signal de demande pour la chaudière A. Dans l'unité de différence 46, le signal de demande pour la chaudière A est retranché du signal de demande totale et le signal de sortie de cette unité est le signal de demande pour la chaudière B. Dans le cas où un ou plusieurs facteurs dans le fonctionnement, soit de la chaudière A, soit de la chaudière B, est limité ou dépasse une limite prédéterminée, il est nécessaire que le signal de demande à la chaudière soit limité en conséquence. Parmi ces facteurs pouvant constituer une limitation au débit de la chaudière, on peut citer l'écoulement du carburant, l'écoulement d'eau d'alimentation, l'écoulement du réchauffeur et l'écoulement du surchauffeur durant des opérations de dérivation. Parmi les facteurs qui, si on dépasse une limite prédéterminée, constituent une limitation au débit de la chaudière, se trouve le tirage du foyer qui peut dépasser une limite positive prédéter- minée dans le cas où la capacité du ventilateur d'aspiration est limitée.Les facteurs mentionnés sont à prendre uniquement à titre d'exemple des nombreux facteurs qui peuvent imposer une limitation à la capacité de la chaudière. Comme représenté à la figure 4, les facteurs tels que ceux considérés comme critiques engendrent des signaux constituant les entrées à une commande de limite 49A pour la chaudière A et une commande de limite similaire 493 pour la chaudière B. Pour éviter des excursions momentanées et faibles au delà de limites prédéterminées contraignant inutilement la chaudière, des excursions de demande inférieures à une bande morte de 5/o sont ignorées. Après une excursion soutenue au delà de 5, toutefois, le signal d'erreur de bande morte est réduit à l9', de sorte que seules des erreurs inférieures à 1% sont ignorées. lie signal de demande à la chaudière est ensuite renvoyé pour 1' amener en coîncidence avec la capacité forcée de. la chaudière.Les signaux de sortie provenant des commandes de limite 49A et 493 sont intégrés par rapport au temps dans des unités d'intégration 52A et 52B et ensuite transmis à des sélecteurs de signaux bas 56 A et 56B, respectivement. C'cst par conséquent le signal provenant du multiplicateur 44 ou le signal provenant de l'intégrateur 52A, (celui qui est le moindre) qui est le signal de demande réelle pour la chaudière A. De façon similaire, c'est le signal provenant de l'unité de différence 46 ou le signal provenant de l'intégrateur 52B, (celui qui est le moindre) qui est le signal de demande réelle pour la chaudière B. Bien qu'une contrainte soit appliquée sur le débit d'une chaudière, il est souhaitable que ie débit total des deux chaudières satisfasse la demande d'énergie de l'unité. En conséquence, la présente invention envisage, dans le cas où le débit d'une chaudière est limité, de compenser automatiquement ceci en augmentant le débit de l'autre chaudière. ;; cette fin, une unité de différence 60A engendre un signal proportionnel à la différence entre ie signal de sortie du multiplicateur 44 et celui du sélec teur de signal bas 56k, qui est transmis à travers une unité pro portionnelîe directe 64 à une unité de sommation 68. De façon similaire, une unité de différence 603 engendre un signal propor- tionnel à la différence entre le signal de sortie de l'unité de différence 40 et celui du sélecteur de signal bas 56E, qui est transmis à travers une unité inversement proportionnelle 66 à l'unité de sommation 68. Si les deux chaudières A et B supportent leurs charges nominales, c'est-à-dire si ni le débit de l'une ni celui de i'autre est ladite, le signal de sortie engendré par l'unité de sommation oS sera neutre. Dans le cas où le débit de la chaudière A est limité, le signal de sortie provenant de l'unité de sommation 68 actionne une un té de transfert 70 et ensuite sert de signal d'entrée au multiplicatour 44. Comme le signal de sortie en provenance du multiplicateur 44 change de sens pour venir à égalité avec le signal de sortie en provenance de l'unité d'intégration 5, le signal de demande pour la chaudière B sera accru en conséquence par le fonctionnement de l'unité de différence 46. Une contrainte sr le oit de ia chaudière B agit de façon similaire, le signal de sortie en provenance de l'unité proportionnelle inverse 66 agissant par l'intermédiaire de l'unité de sommation 68 et l'unité de transfert 70 pour accrottre le signal de demande pour la chaudière A et réduire le signal de demande pour la chaudière B jusqu'à ce que le signal de sortie en prove nance de l'unité de différence 6013 soit neutre. Si, après un temps prédéterminé, de l'ordre d'une à cinq minutes, le transfert de charge d'une chaudière à l'autre est inapte à satisfaire la demande totale de chaudière, la demande de charge de l'unité est réduite pour être égale aux possibilités réelles des deux chaudières. Une demande non satisfaite sur la chaudière A, indiquée par un signal de sortie entretenu en provenance de l'unité de différence 60A, est transmise à un sélecteur de signal haut 72, d'où, après un retard prédéterminé, tel que fixé par l'unité de retard 73, elle revient à la demande de charge de l'unité engendrée par le dispositif de répartition de charge 28 pour être compatible avec les possibilités totales des deux chaudières.A cette unité est également transmis le signal de sortie provenant de l'unité de différence 60B représentatif d'une demande non satisfaite prolongée à la chaudière B. Il est évident que le sélecteur de signal haut 72 sert à transmettre au dispositif de répartition de charge 28, le signal le plus élevé des deux si gnaux d'erreur engendrés dans les unités de différence 60A et 60E En conséquence, si le plus grand des deux signaux indiquant une demande non satisfaite sur l'une ou l'autre chaudière, en provenance, soit de l'unité de différence 60A, soit de l'unité de différence 603, est réduit à zéro en revenant à la demande de charge de l'unité, la demande non satisfaite sur lès deux chaudières sera réduite à zéro. Dans la disposition habituelle d'une seule chaudière et d'une seule turbine, la température de l'eau d'alimentation varie selon une relation fonctionnelle pouvant être prédite directe par rapport à la charge de l'unité. Avec la disposition à deux chaudières et une seule turbine, tel est le cas pour autant que les deux chaudières fonctionnent sous des charges identiques. Cette relation est détruite, toutefois, chaque fois que les deux chaudières fonctionnent sous des charges différentes, car la température de l'eau d'alimentation est une fonction de la charge de la turbine.La relation entre la température de l'eau d'alimentation et l'écoulement ou débit de vapeur réel pénétrant dans la turbine, qui, à son tour, est équivalent au débit d'eau d'alimentation total pour les deux chaudières, est directement liée au débit de soutirage total de turbine aux réchauffeurs à haute et basse pression et de désaération d'eau 'd'alimentation. Ainsi, une température d'eau d'alimentation inférieure à celle attendue pour la demande de chaudière existante a une relation directe avec ltécou- lement de vapeur inférieur existant sur la turbine qui, à son tour, est équivalent à un écoulement inférieur d'eau d'alimenta- tion de chaudière requis.Ainsi si la température d'eau d'alimentation est supérieure à celle attendue pour la demande de chaudière alors existante, la demande d'eau d'alimentation sera augmentée pour répercuter l'augmentation réelle de l'écoulement de vapeur sur la turbine, qui résulte du débit de soutirage accru. Dans la commande représentée à la figure 5, la vitesse d'écoulement d'eau d'alimentation pour chaque chaudière est maintenue en proportion directe à la demande de chaudière. Ainsi, le signal de commande engendré dans le contrôle de rapport 32 est transmis à la soupape de commande d'eau d'alimentation 74k. Une boucle de contre-réaction comportant un transmetteur d'écoulement 76A, une unité de différence 78A, une unité d'intégration 80A et une unité de multiplication 82, maintient l'écoulement d'eau d'alimentation réel égal à l'écoulement d'eau d'alimentation demandé. Four procurer une distinction entre la température d'eau d'alimentation réelle et celle qui est attendue pour la demande de chaudière existante, le signal engendré par le générateur de fonction 83k, correspondant à la température d'eau d'alimentation attendue, est comparé à un signal engendré par un transmetteur de température 84A, correspondant à la température d'eau d'alimentation réelle, dans une unité de différence u6k. Le signal de sortie de l'unité de différence 86A est transmis à un multiplicateur 87A par l'intermédiaire d'une unité de sommation 88k et modifie le signal de commande de demande en accord a-vec des écarts dans la température d'eau d'alimentation réelle par rapport à celle attendue pour la demande de chaudière existante, Les changements qui peuvent être apportés au point de réglage de la température-de vapeur par rapport au point de réglage normal ou prévu affectent également la vitesse désirée d'écoulement de l'eau d'alimentation pour une demande de chaudière donnée. Ainsi une augmentation de la température de vapeur désirée à partir de la normale provoque une diminution de la vitesse d'écoulement d'eau d'alimentation et vice versa-. Un signal de commande correspondant aux variations du point de réglage de la température de vapeur, engendré dans l'unité 90A, modifie le signal de sortie de l'unité de sommation 88A pour effectuer la compensation désirée. Bien qu'on ait illustré et décrit la commande d'eau d'alimentation pour la chaudière A, on comprendra que celle pour la chaudière B est sous tous aspects identique à celle de la chaub dière A. lies signaux de demande pour les chaudières A et B sont des mesures de la libération de chaleur nécessaire des deux chaudières pour satisfaire le débit d'énergie demandé de l'unité de production d'énergie . La libération de chaleur est directement liée à l'entrée de carburant ETU dans le foyer de la chaudière. Le signal de demande de chaudière ainsi règle 11 écoulement du carburant en parallèle avec l'écoulement de l'air. Il est reconnu que pour un carburant donné et pour une admission de carburant BOU, 1?écoulement d'air de combustion nécessaire demeure essentiellement constant; Puisque le signal de demande de chaudière est directement lié au débit d'énergie demandé et puisque le rendement de cycle total pour chaque charge est relativement constant et prévisible, l'invention adapte l'écoulement de l'air directement à la demande de chaudière. L'écoulement de carburant est réajusté selon le cas pour maintenir les températures de sortie de surchauffeur des deux chaudières égales, et au point de réglage de température de la prise de vapeur de la turbine. Conformément à la description qui précède, comme représenté à la figure 6, le signal de demande pour la chaudière A est transmis à un élément de commande final 91A, tel qutune unité de commande de papillon, commandant la vitesse d'écoulement d'air fourni pour la combustion.Un signal de contre-réaction engendré dans un transmetteur d'écoulement 92A, proportionnel à l'écoulement d'air mesuré, maintient l'écoulement d'air réel égal à l'écoule- axent d'air désiré. lie signal engendré dans le transmetteur 92A est transmis à l'unité de différence 9DA, et le signal de sortie, à travers une unité d'intégration et proportionnelle 132A, sert à régler le papillon d'écoulement d'air 91A à volonté pour maintenir l'écoulement d'air réel égal à ltécoulement d'air désiré. Un signal proportionnel à l'erreur de température par rapport au point de réglage et à la vitesse de variation de température de sortie du surchauffeur de la chaudière A est superpose au signal de demande dans un sens opposé au sens de variation de la température, compensant ainsi des fluctuations momentanées de température de sortie du surchauffeur0 Comme représenté, un signal correspondant à la température de sortie du surchauffeur est engendré dans un transmetteur de température 94A et transmis à une unité proportionnelle et de différentiation 95k et de là à l'unité de sommation 96k. lie signal de demande pour la chaudière A, modifié selon la vitesse de variation de température de sortie du surchauffeur, commande également la vitesse d'écoulement de carburant pour maintenir la vitesse d'écoulement du carburant en rapport voulu avec la vitesse d'écoulement d'air. Comme représenté, le signal de sortie de l'unité de sommation 96;; est transmis à l'élément de commande final 7A, représenté à la figure 2A en tant que soupape de commande de carburant, le type particulier de dispositif de commande d'écoulement de carburant utilisé dépendant du type de carburant.Une boucle de contre-réaction, comportant un transmetteur d'écoulement de carburant 98A, une unité de différence 99A et une unité proportionnelle et d'intégration 100A, maintient la vitesse réelle d'écoulcmnt de carburant égale à la vitesse de demande d'écoulement de carburant. Des variations à relativement long terme de la température de prise de vapeur de turbine représentatives d'une variation, par exemple, dé la teneur en calories du carburant, provoquent un changement dans le rapport entre la vitesse d'écoulement d'air et la vitesse d'écoulement du carburant,-ainsi en fait calibrant automatiquement et continuellement la vitesse d'écoulement du carburant à la vitesse d'écoulement d'air. Ceci staccomplit en introduisant le signal engendré dans le transmetteur de température de prise de vapeur de turbine 103 dans une unité d'intégration lOlA, dont le signal de sortie est transmis à un multiplicateur 102A. lie signal de sortie du multiplicateur 102A sert ainsi à modifier le signal de contre-réaction en provenance du transmetteur d'écot lement de carburant 98A en accord avec des variations à long terme de la température de prise de vapeur de turbine qui sont, par déduction, une mesure de variation dé la relation entre la vitesse d'écoulement de carburant et la vitesse d'entrée de chaleur dans la chaudière. Bien que la commande de taux d'allumage ainsi décrite soit particulière à-la demande pour la chaudière A, en se référant à la figure 6, on verra que la commande pour la chaudière B est identique, des constituants analogues étant désignés par le même nombre suivi de la lettre B. Pour éviter une interaction, ou une instabilité ainsi qu'elle est couramment appelée, entre les température de sortie du surchauffeur des deux chaudières, tout en maintenant la température de prise de vapeur de turbine désirée,-à la figure 6 on voit en plus un dispositif de commande symétrique de sorte que la vitesse d'écoulement de carburant vers la chaudière ayant la température de sortie de surchauffeur la plus élevée est diminuée et simultanément la vitesse d'écoulement de carburant vers l'autre chaudière est augmentée, maintenant ainsi les températures de sortie de surchauffeur égales tout en ajustant, concurremment, la vitesse d'écoulement de carburant vers les deux chaudières selon les écarts par rapport au point de réglage de la température de vapeur à la prise de vapeur.Comme représenté, un signal proportionnel à la différence entre les températures de sortie des surchauffeurs de la chaudière A et de la chaudière B, est engendré dans une unité de différence 122 et, à travers une unité proportionelle directe 124 et une unité proportionnelle inverse 125, est transmis aux unités de sommation 105A et 105B pour polariser les signaux d'entrée aux unités d'intégration 101A et lOlS dans des sens opposés. La présente invention englobe le proportionnement de la vapeur de réchauffe depuis la turbine à haute pression 9 entre les chaudières A et B selon un signal d'alimentation prélevé à partir du signal de demande pour chaque chaudière, maintenant ainsi par déduction un écoulement de réchauffe vers chaque chaudière proportionnel à la génération de vapeur primaire. k la figure 7, le signal de demande pour la chaudière A positionne un élément de commande final, une soupape de commande d'écoulement 107A. De fa çon similaire, le signal de demande pour la chaudière B positidn- ne une soupape de commande d'écoulement 1075. Au moyen de générateurs de fonction 108k et 108B, toute relation fonctionnelle linéaire ou non-linéaire, entre le Signal de demande et l'écoule- ment de réchauffe vers la chaudière k et B respectivement, peut 8tre programmée. Une répartition correcte de l'écoulement de réchauffe disponible totale est obtenue au moyen d'une boucle de commande à contre-réaction symétrique, de sorte qu'une différence gale entre l'écoulement de réchauffe réel et l'écoulement de réchauffe programmé à travers chaque ohaudière est maintenu. Comme représenté, l'écoulement de réchauffe à-travers la chaudière A et la chaudière E est mesuré par des transmetteurs d'écoulement 109A et 10913, respectivement.Bien que, pour des raisons de sim plicité, à la figure 1, les éléments primaires des transmetteurs d'écoulement de réchauffe soient représentés schématiquement sous forme d'orifices, la présente invention envisage l'utilisation de chute de pression quelconque variant en relation fonctionnelle par rapport à l'écoulement ; ainsi, pour minimiser la perte de pression non récupérée, on peut utiliser la chute de pression à travers le réchauffeur, ou bien encore un élément primaire, tel qu'un tube de Venturi ou une buse d'écoulement. Des moyens de mesure d'écoulement connus autres que le type créant une pression différentielle variant avec l'écoulement pourraient également être utilisé.De plus, ainsi qu'il est bien connu, à la fois la pression et la température de la vapeur de réchauffe varient avec 11 écoulement de réchauffe et les transmetteurs d'écoulement peuvent être compensés pour ces deux conditions par des moyens convenables quelconques. La différence entre l'écoulement de réchauffe réel et l'écou- lement de réchauffe programmé à travers chaque chaudière est déterminé par des unités de différence 110A et llOB. k titre d'exemple, un écoulement de réchauffe réel supérieur à l'écoulement de réchauffe programmé peut etre considéré comme engendrant un signal de sortie positif provenant de l'unité de différence 110k ou llOB et vice versa. es signaux engendrés sont transmis à une unité de différence 111. lie signal de sortie engendré dans cette unité traverse une unité proportionnelle et d'intégration 112, des unités proportionnelles inverse et directe 113A, 113B, et pénètre dans les unités de sommation 114A et 114S, respectivement. Des signaux C-e sortie provenant des unités de sommation 114A et 114B sont ainsi modifiés dans des sens opposés pour positionner les soupapes 107A et 107B dans des directions opposées afin de maintenir des différences égales entre les écoulements de réchauf- fe réels et les écoulements de réchauffe programmés. Il est évident, si on le désirée, que la quantité de réajustement permise pour maintenir les différences égales peut être limitée. Grâce à la répartition correcte de ltécoulement de réchauffe total entre les deux chaudières, tel que décrit, une température de réchauffe désirée peut 8tre obtenue par recirculation de gaz com me, représenté à la figure 1, avec, si on le désire, modération par vaporisation ou autre moyen bien connu.Dans le cas, toutefois, où la température de réchauffe d'une chaudière dépasse le point de réglage, la présente invention prévoit l'augmentation du flux de réchauffe pour cette chaudière tout en diminuant simultanément l'écoulement vers l'autre ;ou Si les températures de réchauffe des chaudières dépassent le point de réglage, d'augmenter l'écoulement de réchauffe pour cette chaudière ayant le plus grand excès tout en diminuant simultanément l'écoulement de réchauffe à travers l'autre chaudière. Cette action tend ainsi à maintenir égal l'excès de températures dé réchauffe des deux chaudières. lies transmetteurs de température 115k et 115B engendrent des signaux correspondants aux températures de réchauffe des chau di8resA et 3. Ces signaux sont comparés dans des unités de sélection de signal haut 116A et 1163 par rapport aux signaux de point de réglage. Aussi longtemps que le signal engendré dans le transmetteur 115A, par exemple, est inférieur au point de réglage, l'unité 116A transmet le signal de point de réglage à une unité de différence 117. Lorsque, toutefois, le signal correspondant à la température de réchauffe dépasse le signal du point de réglage, il est transmis à l'unité de différence 117.De façon similaire, aussi longtemps que le signal engendré par le transmetteur 1153 est en-dessous du point de réglage, le signal transmis à l'unité de différence 117 sera le signal du point de réglage ; Si, toutefois, le signal engendré dans le transmetteur 115B est supérieur au signal du point de réglage, il sera transmis à l'unité de différence 117. De ce qui précède, il ressort que le signal de sortie en provenance de l'unité de différence 116 aura une valeur neutre, telle que zéro, aussi longtemps que les deux températures de réchauffe sont au point de réglage ou en-dessous.Lorsque, toutefois, la température de réchauffe dtune chaudière dépasse le point de réglage, l'unité 117 engendre un signal dans un sens, tandis que si la température de réchauffe de l'autre chaudière dépasse le point de réglage, l'unité 117 engendre un signal de sens opposé. Si les températures de réchauffe des deux chaudières dépassent le point de réglage, alors l'unité 117 engendrera un signal de sortie ayant un sens dépendant de la chaudière qui à la température de réchauffe la plus grande et aura une valeur correspondant à la différence entre les deux températures de réchauffe. lie signal engendré dans l'unité de différence 117 est transmis à une unité proportionnelle directe 118A et à une unité proportionnelle inverse 1183. Ces unités, par l'intermédiaire d'uni nités de sommation 120A et 120B, servent à modifier les signaux d'alimentation pour les chaudières A et B dans des sens opposés, effectuant ainsi un positionnement de soupapes 107A et 107B dans des sens opposés, et tendant ainsi à maintenir les températures de réchauffe des deux chaudières en-dessous du point de réglage et en outre à maintenir égales les températures de réchauffe des deux chaudières lorsque ces deux températures sont au-dessus du point de réglage. En variante, une disposition, spécialement applicable si la caractéristique d'absorption du réchauffeur en fonction de la charge est telle que des modérateurs de réchauffe soient rarement utilisés et que les deux chaudières soient actionnées fréquemment avec un écoulement de vapeur non équilibré et ainsi une température de sortie du réchauffeur non équilibrée, consiste à maintenir la possibilité de commande de température du réchauffeur en poussant l'écoulement de vapeur à travers les réchauffeurs à tous instants où une différence de température se présente à la sortie des deux réchauffeurs soit au-dessus, soit en-dessous du point de réglage. Pour réaliser ceci, comme représenté à la figure 7A, les unités de sélection de signal haut 116A et 1163 sont remplacées par des unités de différence 130A et 1303 développant une erreur de température de sortie de réchauffeur par rapport au point de réglage pour une comparaison dans l'unité de différence 117. Chaque fois que l'erreur de tempèrattire de sortie du réchauffeur diffère de l'erreur comparable an provenance de l'autre chaudière, l'écoulement de vapeur du réchauffeur sera augmenté à travers le réehauffeur ayant la température de sortie la olus élevée. REVENDICATIONS 1. Dispositif de commande pour une unité de production d'énes gie à deux chaudières et une seule turbine, comportant des moyens engendrant un signal de demande pilote correspondant au débit de chaudière total nécessaire pour satisfaire le débit désiré de ladite unité de production d'énergie, des moyens engendrant un premier signal de demande de chaudière primaire pour l'une desdites chaudières, et des moyens engendrant un second signal de demande de chaudière primaire pour l'autre desdites chaudières correspondant en grandeur à la différence entre les grandeurs dudit signal de demande pilote et dudit signal de demande de la première chaudière, caractérisé par un contrôleur de rapport sensible audit signal de demande pilote et adapté à former ledit premier signal de demande à une valeur présentant un rapport prédéterminé avec la grandeur dudit signal de demande pilote. 2. Dispositif de commande selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens pour régler ledit rapport prédéterminé entre les grandeurs dudit signal de demande pilote et dudit signal de demande de la première chaudière primaire. 3. Dispositif de commande selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des premiers moyens réglant ledit rapport prédéterminé en réponse à une condition limitant-le débit d'une desdites chaudières et des seconds moyens ajustant ledit rapport prédéterminé en réponse à une condition limitant le débit de l'autre desdites chaudières. 4. Dispositif de commande selon la revendication 3, caractérisé en ce que les premiers et seconds moyens comportent chacun des moyens empêchant la limitation du débit de la chaudière jus qu a ce que ladite condition dépasse une première limite prédéterminée et ensuite réglant ledit rapport prédéterminé à volonté pour maintenir ladite condition de limitation en deçà d'une seconde limite prédéterminée. 5. Dispositif de commande selon la revendication 3, caractérisé en ce que premiers et seconds moyens comportent chacun des moyens engendrant un signal correspondant en grandeur à la condition de limitation, et des moyens limitant le signal de demande de chaudière primaire à la grandeur dudit signal cité en dernier lieu. 6. Dispositif de commande selon la revendication 5, carac térisé en ce que les premiers et seconds moyens comportent chacun des moyens engendrant un signal correspondant à la différence entre le signal de demande de chaudière primaire et le signal de demande de chaudière limité, des moyens choisissant le plus grand des signaux cités en dernier lieu et des moyens modifiant ledit signal de demande pilote en réponse audit signal cité en dernier lieu. 7. Dispositif de commande selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens retardant initialement la modification dudit signal de demande pilote pour un incrément de temps spécifié. 8. Dispositif ae commande d'eau d'alimentation pour un générateur de vapeur, caractérisé par la combinaison comportant des moyens engendrant un signal de demande d'eau d'alimentation, des moyens sensibles audit signal maitenant la vitesse d'écoulement d'eau d'alimentation proportionnellement à la grandeur dudit si anar de demande, un générateur de fonction sensible audit signal de demande engendrant un premier signal variant en relation fonctionnelle avec ledit signal de demande et correspondant à la température d'eau d'alimentation attendue, des moyens engendrant un second signal correspondant à la température réelle de l'eau d'alimentation, une unité de différence engendrant un troisième signal proportionnel à la différence entre lesdits premier et second signaux et des moyens sensibles audit troisième signal engen drant un signal de demande d'eau d'alimentation modifié pour ainsi régler 11 écoulement d'eau d'alimentation selon la différence entre les températures attendue et réelle d'eau d'alimentation. 9. Dispositif de commande selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens pour modifier ledit troisième signal selon des réglages du point de fixation de temprature de vapeur. 10. Dispositif de commande de combustion pour un générateur de vapeur possédant des moyens d'alimentation en carburant et des moyens d'alimentation en air, caractérisé par la combinaison comportant des moyens établissant un signal de demande correspondant au débit désiré du générateur, des premiers moyens sensibles audit signal de demande maintenant la vitesse d'alimentation en air en relation fonctionnelle avec ledit signal de demande, des seconds moyens sensibles audit signal de demande maintenant l'alimentation en carburant en relation fonctionnelle avec ledit si gnaî de demande, des moyens modifiant ladite relation fonctionnelle entre ledit signal de demande et la vitesse d'alimentation en air selon la vitesse de variation de la température de la vapeur et des moyens modifiant la relation fonctionnelle entre ledit signal de demande et la vitesse d'alimentation en carburant selon l'intégrale de temps de la différence entre la température réelle de vapeur et le point de réglage de la température de vapeur 11.Dispositif de commande pour une unité de production d'énergie comportant une chaudière A et une chaudière B délivrant de la vapeur en parallèle à une seule turbine, caractérisé par la combinais on comportant des moyens engendrant un signal de demande pour la chaudière A, des moyens engendrant un signal de demande pour la chaudière 3, des moyens sensibles au signal de demande pour la chaudière A maintenant la vitesse d'alimentation en carburant à la chaudière A en relation fonctionnelle par rapport au signal de demande de la chaudière A, des moyens sensibles au signal de demande de la chaudière B maintenant la vitesse d'alimentation en carburant à la chaudière B en relation fonctionnelle par rapport au signal de demande pour la chaudière B et des moyens modifiant la relation fonctionnelle entre lesdits signaux de demande et les vitesses d'alimentation en carburant aux chaudières A et B selon l'intégrale par rapport au temps d'écarts par rapport au point de réglage de la température de vapeur à la prise de vapeur de turbine. 12o Dispositif de commande selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens modifiant la relation fonctionnelle entre le signal de demande de la chaudière et la vitesse d'alimentation en carburant pour la chaudière A dans un sens, et modifiant la relation fonctionnelle entre le signal de demande de la chaudière E et la vitesse d'alimentation en carburant de la chaudière B en sens opposé, sensibles à la différence des températures de vapeur de la chaudière A et de la chaudière B, de sorte que la température de vapeur de la chaudière A est maintenue en relation désirée par rapport à la température de vapeur de la chaudière B. 13. Dispositif de commande pour une unité de production d'énergie comportant une chaudière A délivrant de la vapeur à la section haute pression d'une turbine et de la vapeur de réchauffe à la section basse pression de la turbine et une chaudière B délivrant de la vapeur à la section haute pression de ladite turbine et de la vapeur de réchauffe à la section basse pression de ladite turbine en parallèle avec la chaudière A, caractérisé par la combinaison comportant des moyens engendrant un signal de demande pour la chaudire A, des moyens engendrant un signal de demande pour la chaudière B, des moyens sensibles au signal de demande de la chaudière A modifiant la vitesse d'écoulement de vapeur de réchauffe à travers la. chaudière A en relation fonctionnelle par rapport à des variations du signal de demande pour la chaudière A et des moyens sensibles au signal de demande pour la chaudière E modiant la vitesse d'écoulement de la valseur de réchauffe à travers la chaudière B en relation fonctionnelle par rapport à des modinications du signal de demande pour la chaudière B. 14. Dispositif de commande selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens modifiant la reiation fonctionnelle entre le signal de demande pour la chaudière A et l'écoulement de réchauffe dans la chaudière t dans un sens, et la relation fonctionnelle entre le signal de demande pour la chaudière E et l'écoulement de réchauffe dans la chaudière B dans le sens opposé, comportant des moyens engendrant un premier signal correspondant ' a la différence entre l'écoulement de réchauffe dans la chaudière A et 10. s.gnal de demande ae la chaudière k, des moyens engendrant un second signal correspondant à la diffépence entre l'écoulement de réchauffe dans la chaudière B et le signal de demande de 1 a chaudière B, des moyens engendrant un troisième signal correspondant à la différence entre lesdits premier et second signaux et des moyens sensibles audit troisième signal modifiant l'écculement de réchauffe dans la chaudière A dans un sens, et l'éceulement de réchauffe dans la chaudière B dans le sens opposé, de sorte que l'écoulement de réchauffe dans la cliaudlre A soit maintenu en relation fonctionnelle désirée par rapport à 1' l'écoulement de réchauffe ex dans la chaudière B. 15. Dispositif de commande selon la rtvendication 1t,- caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens augmentant l'écoulement de valeur de réchauffe dans la chaudière k lorsque la température de vapeur de réchauffe de 'a chaudière A deasse le point de réglage, et diminuant simultanément l'écoulement de vapeur de réchauffe dans la chaudière B et vice versa. 16. Dispositif de commande selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens augmentant l'écou- lement de vapeur de réchauffe à travers la chaudière possédant la température de vapeur de réchauffe la plus élevée au-dessus du point de réglage, et simultanément diminuant l'écoulement de vapeur de réchauffe à travers l'antre chaudière. 17. Dispositif de commande selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens augmentant l'écou- lement de vapeur de réchauffe dans la chaudière A lorsque la température de vapeur de réchauffe de la chaudière A dépasse la tem pérature de vapeur de réchauffe dans la chaudière 5 et, simultanément, diminuant l'écoulement de vapeur de réchauffe dans la chaudière B, et vice versa,