L'invention est relative aux échangeurs de chaleur destinés à assurer des transferts d'énergie thermique entre un fluide chaud- et un fluide froid. L'invention concerne plus particulièrement les échangeurs pour installations à turbines à gaz dans lesquels le fluide chaud est constitué par des gaz de combustion totalement ou partiellement détendus et le fluide froid par de l'air délivré par un ou plusieurs compresseurs. Dans de tels échangeurs, on recherche un rendement aussi élevé que possible pour un encombrement réduit. Pour résoudre ce problème, on a été amené à concevoir des échangeurs de chaleur dynamiques comportant deux conduits dans lesquels circulent les deux fluides entre lesquels des échanges de chaleur doivent intervenir, et un élément dtéchanges thermiques tournant constitué par un corps présentant une pluralité de canaux parallèles ou sensiblement parallèles à son axe de rotation, cet élément d'échanges thermiques étant disposé de sorte que les deux fluides circulant respectivement dans les deux conduits soient contraints d'emprunter les canaux ménagés dans ledit élément. Les principales difficultés rencontrées dans la mise au point de tels échangeurs de chaleur dynamiques résident, d'une part, dans la constitution des moyens permettant de maintenir et d'entrarner en rotation l'élément d'échanges thermiques qui est soumis à des chocs thermiques dissymétriques cycliques importants, et, d'autre part, dans la constitution des moyens d'étanchéité entre chacun des deux conduits parallèles et l'atmosphère, et entre les deux conduit parallèle s. L'invention a pour but un échangeur de chaleur statique basé sur le principe d'un élément d'échanges thermiques à pluralité de canaux, et ne présentant aucun des inconvénients causés par les difficultés rencontrées sur les échangeurs de chaleur dynamiques. L'échangeur de chaleur conforme à l'invention est caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un élément d'éehanges thermiques non tournant constitué par un corps présentant une pluralité de canaux parallèles ou sensiblement parallèles entre eux, et par le fait que des moyens de distribution commandes cycliquement sont prévus pour faire circuler dans les canaux de cet élément d'échanges thermiques alternativement le fluide chaud et le fluide froid, ces moyens de distribution étant agencés, notamment en ce qui concerne leur commande, de sorte que les débits de fluide chaud et de fluide froid apparaissent comme continus ou quasi continus. On conçoit alors que la totalité de la structure de l'élément échanges thermiques eat, soit en contact avec le fluide chaud, soit en contact avec le fluide froid, et que dans ces conditions les chocs thermiques auxquels ledit élément est soumis sont symétriques puisqu'ils intéressent la totalité de sa structure. De plus, 11 élément d'échanges thermiques étant non tournant, il ne se pose aucun problème de maintien ou d'entratnement en rotation. Enfin les problèmes d'étanchéité entre les circuita empruntés par le fluide chaud et le fluide froid sont reportés au niveau des moyens de distribution où-ils peuvent Outre résolus sans difficulté majeure. Belon un iode de réalisation préféré de l'invention, l'dchan- geur de chaleur comporte au moins une paire d'éléments d'échanges thermiques non tournants, montés en parallèle, les moyens de distribution des éléments d'échanges thermiques d'uns même paire étant synchronisés de sorte que, lorsque le fluide chaud circule dans l'un des éléments d'échanges thermiques, le fluide froid circule dans l'autre élément d'échanges thermiques, et inversement. Grâce à cette dernière disposition, on améliore le caractère continu des débits de fluide chaud et de fluide froid. L'invention consiste encore, mis à part les dispositions dont il vient d'être question ci-dessus, en certains autres dispositions qui s'utilisent de préférence en mine temps et dont il sera plus explicitement question ci-après. L'invention pourra, de toute façon, être bien comprise à l'ai- de du complément de description-qui suit, ainsi que des dessins ciannexés, lesquels complément et dessina sont relatifs à des formes d'exécution particulières de l'échangeur de chaleur conforme à l'invention, et ne comportent bien entendu aucun caractère limitatif. La fig. 1, de ces dessins, est une sue schématique d'une installation à turbines à gaz équipée d'un échangeur de chaleur conforme à l'invention. La fig. 2 illustre une variante de l'installation montrée sur la fig. 1. La fig. 3 est une vue schématique dtune installation à turbi nes à gaz équipée d'un échangeur de chaleur conforme à un mode de réalisation avantageux de l'invention. Les fig. 4 et 5 sont deux coupes longitudinales, dans deux po- sitions différentes des moyens de distribution, d'une première forme d'exécution de l'échangeur de chaleur équipant l'installation à turbines à gaz montrée sur la fig. 2. La fig. 6 est une coupe selon VI-VI fig. 4. La fig. 7 est une vue schématique d'une installation à turbines à gaz équipée d'un échangeur de chaleur conforme à un autre mode de réalisation- avantageux de l'invention. La fig. 8 est un graphique illustrant le fonctionnement de l'échangeur de chaleur montré sur la fig. 7. Les fig. 9, tO et 11 sont deux coupes longitudinales, dans trois positions différentes des moyens de distribution, d'une deu xième forme d'exécution de l'échangeur de chaleur équipant l'installation à turbines à gaz montrée sur la fig. 2. Sur les fig. 1, 2 et 3, on a représenté schématiquement une installation à turbines à gaz comprenant un compresseur 1 entraîné par une turbine haute pression 2 alimentée par les gaz de combustion issus d'une chambre de combustion 3, elle-m8me alimentée en air comburant par ledit compresseur 1. Les gaz de combustion partiellement détendus dans la turbine haute pression 2 alimentent une turbine de travail 4, mécaniquement indépendante de la turbine haute pression 2 et entratnant une machine réceptrice 5. Afin de récupérer partie de l'énergie calorifique contenue dans les gaz de combustion à leur sortie de la turbine de travail 4, et de transférer cette énergie à l'air frais délivré par le compresseur 1, on prévoit un échangeur de chaleur 6 entre ces gaz de combustion (fluide chaud) et cet air frais (fluide froid). On conçoit alors que cet échangeur joue un r81e important dans le rendement total de cette installation à turbines à gaz, et que cet échangeur doit donc présenter un maximum d'efficacité thermique, un minimum de perte volumétrique et une perte de charge aussi faible que possible. De plus, dans de nombreuses applications, notamment lorsqu'il s'agit d'une installation à turbines à gaz destinée à entratner un véhicule automobile et plus particulièrement une voiture de tourisme, ltéchangeur de chaleur doit présenter un encombrement minimal. Conformément à l'invention et comme montré sur les fig. 1 et 2, cet échangeur de chaleur 6 comporte un élément d'échanges thermiques 7 fixe, constitué par un corps présentant une pluralité de canaux 8 parallèles entre eux, des moyens de distribution 9, commandés cycliquement, étant prévus pour faire circuler dans les canaux 8 de cet élément d'échanges thermiques 7 alternativement les gaz de combustion et l'air frais. Ces moyens de distribution 9 sont agencés, notamment en ce qui concerne leur commande, de sorte que les débits de gaz de combustion et d'air frais apparaissent comme continus ou quasi continus. Sur la fig. 1, l'échangeur de chaleur 6 est disposé de sorte que les gaz de combustion et l'air frais circulent dans le même sens, alors que sur la fig. 2 l'échangeur de chaleur 6 est disposé de sorte que les gaz de combustion et l'air frais circulent en sens inverse, ce qui est une meilleure solution pour l'efficacité des transferts thermiques. Pour améliorer le caractère continu des débits de gaz de combustion et d'air frais, on peut avantageusement avoir recours au mode de réalisation illustré sur la fig. 3 et selon lequel l'dchan- geur de chaleur 6 comporte une paire d'éléments d'échanges thermi ques 7a1 et 7b1 montés en parallèle, les moyens de distribution 9a1 et 9b1 respectifs de ces deux éléments d'échanges thermiques 7a1 et 7b1 étant synchrenisés de sorte que, lorsque les gaz de combustion circulent dans l'élément d'échanges thermiques 7a1 ou 7b1 l'air frais circule dans l'autre élément d'échanges thermiques 7b1 ou 7a1* et inversement. De toute façon, et quel que soit le mode de réalisation adopté, il est avantageux de prévoir, comme montré sur les fig. 1, 2 et 3, également pour améliorer le caractère continu des débits de gaz de combustion-et d'air frais une ou plusieurs capacités tampons 10 interpostes entre la sortie de la turbine de travail 4 etl'échan- geur de chaleur 6, et une ou plusieurs capacités tampons il interposées entre la sortie du compresseur 1 et l'échangeur de chaleur 6. On peut aussi remarquer que la chambre de combustion 3 peut contribuer à donner un caractère continu au débit de gaz de combustion. En ce qui concerne les moyens de distribution 9 (ou 9a1 ou 9bI' il est avantageux de les constituer, selon la forme desécution montrée sur les fig. 4 et 5, par des moyens de distribution du type à tiroir, l'élément d'échanges thermiques 7 (ou 7a1 ou 7bl) présentant alors una forts annulaire et étant disposé autour de tels moyens de distribution. L' échangeur de chaleur 6 comporte alors deux cylindres coaxiaux 12 et 13 délimitant entre eux une capacité annulaire 14 dans laquelle est disposé l'élément d'échanges thermiques 7 de forme annulaire et dont les canaux 8 sont parallèles à l'axe de l'ensemble. À l'une des extrémités du cylindre intérieur 12 (extrémité droite sur les fig. 4 et 5), il est prévu un orifice d'admission des gaz de combustion 15 et un orifice d'échappement de l'air frais 16, alors qu'à l'autre extrémité du cylindre intérieur 12 (extrémi- té gauche sur les fig. 4 et 5) il est prévu un orifice d'échappement des gaz de combustion 17 et un orifice d'admission de l'air frais 18. De part et d'autre de l'orifice d'admission des gaz de combustion 15,-il est prévu deux orifices de communication décalés 19 et 20 ménagés dans la paroi du cylindre intérieur 12, et,-de part et d'autre de l'orifice d'échappement des gaz-de combustion 17, il est également prévu deux orifices de communication décalés 21 et 22 ménagés dans la paroi du cylindre intérieur 12. Dans le cylindre intérieur 12 sont montés deux pistons 23 et 24 attelés à une tige de commande 25, chacun de ces pistons étant muni d'un passage de transfert, respectivement 26 et 27. Pour la première position extrême de équipage mobile 23 24 - 25 (montrée sur la fig. 4),- l'orifice d'admission des gaz de combustion 15 communique avec l'orifice de communication 19 par le passage de transfert 26, alors que l'orifice de communication 20 est obturé par le piston 23, de même que l'orifice d'échappement de l'air frais 16, et l'orifice d'échappement des gaz de combustion 17 communique avec l'orifice de communication 21 par le passage de transfert 27, alors que l'orifice de communication 2Z est obturé par le piston 24, de même que l'orifice d'admission de l'air frais 18. Pendant que-lléquipage mobile 23 - 24 - 25 occupe cette position, l'élément d'échanges thermiques 7 est parcouru par les gaz de combustion de droite à gauche, les gaz de combustion suivant le trajet repéré par les flèches en trait continu. Pour la seconde position extrême de l'équipage mobile 23 - 24- 25, montrée sur la fig. 5, l'orifice d'admission des gaz de combustion 15 est obturé par le piston 23, alors que ltorifice de communication 20 est découvert par le piston 23 qui découvre également l'orifice d'échappement d'air frais 16, et l'orifice d'échappement des gaz de combustion 17 est obturé par le piston 24, alors que l'orifice de communication 22 est découvert par le piston 24 qui découvre également l'orifice d'admission de l'air frais 18. Pendant que l'équipage mobile 23 - 24 - 25 occupe cette position, l'élément d'échanges thermiques 7 est parcouru par l'air frayas de gauche à droite, l'air frais suivant le trajet repéré par les flèches en trait interrompu. On notera que la portée utile des pistons 23,et 24, c'est-àdire leur portée qui contribue à obturer les divers orifices ména gds dans la paroi du cylindre intérieur 12, présente une longueur telle qu'elle interdise toute communication directe entre le circuit emprunté par les gaz de combustion (circuit à basse pression) et le circuit emprunté par l'air irais (circuit à haute pression). En ce qui concerne les capacités tampons 10 et 11 dont il a été question à propos des fig. 1, 2 et 3, il convient de signaler qu'elles sont de préférence disposées le plus près possible de lsé- lément d'échanges thermiques 7, 7a1' 7bol. À cet effet et comme montré sur les fig. 4, 5 et 6, on prévoit autour du cylindre extérieur 13 une enveloppe cylindrique 28 délimitant, avec le cylindre extérieur 13 et deux cloisons radiales 29 et 30, les deux capacités tampons 10 et 11. La capacité tampon 10 est alimentée en gaz de combustion par un passage 31 ménagé dans le conduit 32 amenant les gaz de combustion à l'orifice 15. La capacité tampon ll est alimentée en air frais par un passage 33 partant du circuit 34 amenant l'air frais à l'orifice 18. Le débit volumétrique du gaz de combustion étant plus élevé que le débit volumétrique de l'air frais, la capacité tampon 10 présente un volume supérieur au volume de la capacité tampon 11. Avantageusement, on prévoit des moyens pour équilibrer les pressions sur les deux faces opposées des pistons 23 et 24, ceci pour réduire la puissance requise pour la commande de l'équipage mobile0 À cet effet, on a~recours à des cloisons transversales 35 et 36 délimitant des espaces étanches 37 et 38 derrière les deux faces en regard des susdits pistons 23 et 24, des- conduits de liaison 39 et 40 étant prévus pour transmettre dans ces espaces étanches 37 et 38 la pression exercée sur les faces opposées des pistons 23 et 24 par les gaz de combustion et l'air frais. Quelle que soit la nature de la commande de l'équipage mobile pistons 23 et 24 - et tige de commande 25, il est prévu des moyens de rappel pour accélérer la fermeture des orifices 15, 16, 17 et 18. Ces moyens de rappel peuvent avantageusement être constitués par un ressort basculant 41 accroché par l'une de ses extrémités à un levier articulé 42- et par son autre extrémité à un doigt 43 solidaire de la tige de commande 25, ce doigt 43 coopérant avec une glissière 44 ménagée dans un balancier articulé 45. .Les articulations du levier articulé 42 et du balancier 45 sont dans le plan médian des deux positions extreAmes occupées par le doigt 43, positions extrêmes montrées sur les fig. 4 et 5. On conçoit alors que, si la distance séparant le doigt 43 de l'articulation du levier articulé 42 est supérieure à la distance séparant le doigt 43 de l'articulation du balancier articulé 45, l'action du. ressort basculant 41 accélère la seconde partie des deux courses de l'équipage mobile 23 - 24 - 25 et immobilise ledit équipage dans chacune de ses deux positions extrêmes. En ce qui concerne la commande de l'équipage mobile 23 - 24 25, on peut faire appel à des moyens mécaniques, hydrauliques, pneumatiques, magnétiques ou électriques0 Sur les fig. 4 et 5, on a supposé que cette commande était assurée par des moyens hydrauliques. La tige de commande 25 est alors attelée à un ensemble de deux pistons moteurs 46 et 47 de diamètres différents et coopérant respectivement avec des cylindres 48 et 49. Les faces opposées de ces pistons moteurs 46 et 47 définissent des chambres de volume variable 50 et 51 disposées de part et autre des cylindres 48 et 49. Ces chambres de volume variable 50 et 51 sont alimentées en liquide sous pression délivré par une pompe 52 dont le refoulement comporte une capacité d'accumulation 53 et dont l'aspiration compos te une -réserve de liquide 54. Des conduits haute pression 55 et 56 relient la capacité d'accumulation 53 à des soupapes 57 et 58 desservant respectivement les chambres de volume variable 50 et 51, ces soupapes 57 et 58 étant ouvertes par des cames 59 et 60 dont les rotations sont conjuguées par des engrenages 61 et 62 en prise avec un pignon commun 63. Pour commander l'équipage mobile 23 - 24 - 25 dans le sens de droite à gauche (fig. 4), la soupape 57 s'ouvre sous l'action de la came 59 : du liquide sous pression pousse le piston 46 qui se dépl3- ce jusqu'à découvrir une lumière de décharge 64 par laquelle le liquide sous pression retourne au réservoir 54. L'équipage mobile 2324 - 25 reste immobile dans cette position jusqutà l'ouverture de la soupape 58. Le liquide sous pression agit sur le piston 47 qui se déplace jusqu'd découvrir une lumière de décharge 65 par laquelle le liquide sous pression retourne au réservoir 54. Des clapets tarés 66 et 67 reliés au réservoir 54 par des conduits de retour, respectivement 68 et 69, permettent d'éviter les surcharges de pression dans les chambres de volume variable 50 et 51. Lorsque, comme montré sur la fig. 3, l'échangeur de chaleur comporte une paire d'éléments d'échanges thermiques 7a1 et 7b1 les deux pignons communs 63 relatifs à la commande des moyens de distribution 9a1 et 9b1 des deux susdits éléments d'échanges thermiques 7a1 et 7b1 sont solidaires en rotation, par exemple par une chaîne ou un train d'engrenages, et décalés angulairement de sorte que lorsque les gaz de combustion circulent dans l'élément d'échan ges thermiques 7a1 ou 7b1 l'air frais circule dans l'élément d'échanges thermiques 7 ou 7a1 et inversement Sur la fig. 7, sur laquelle les mêmes chiffres de référence désignent les mimes organes que sur les fig. 1 à 5, on a représenté une installation à turbines à gaz équipée d'un échangeur de chaleur 6 comportant deux paires d'éléments d'échanges thermiques. La première paire, affectée de l'indice 1, comprend les élé ments 7a1 et 7b1 et la seconde paire, affectée de l'indice 2, comprend les éléments 7a2 et 7b2. Pour une même paire, les moyens de distribution 9a1 et 9b1 ou 9a2 et 9b2 agene4e conformément au mode de réalisation illustré sur les fig. 4 et 5, sont tels que lorsque les gaz de combustion circulent dans l'un des éléments d'échanges thermiques l'air frais circule dans l'autre élément d'échanges thermiques, et inversement. Entre les deux paires, les moyens de distribution 9a1' 9b1, et 9a2 9b2 sont en opposition de phase. Sur la fig. 7, l'indice a ou b permet de désigner deux organes d'une même paire, et l'indice 1 ou 2 permet de désigner deux organes de deux paires différentes. Les flèches en trait continu montrent le sens de circulation des gaz de combustion, et celles en trait interrompu montrent le sens de circulation de l'air frais. la commande des moyens de distribution 9a1' 9b1 et 9 9a2 9b2. peut alors être assurée par deux vérins hydrauliques à double effet 701 et 702 synchronisée de manière à titre en opposition de phase. Le vérin 701 attaque les moyens de distribution 9b1 reliés mé- caniquement aux moyens de distribution 9a1 par un mécanisme d'inversion de sens 711 (par exemple à pignon et crémaillère). De même, le vérin 702 attaque les moyens de distribution 9b2 reliés mécaniquement aux moyens de distribution 9a2 par un mécanisme dtin- version de sens 712. Il convient de remarquer que l'on pourra grouper les organes constituant l'échangeur de chaleur 6 montré sur la fig. 7 sous une forme particulièrement compacte en groupant les éléments d'échanges thermiques et leurs moyens de distribution autour d'un axe central. Sur la fig. 8, on a représenté un graphique sur lequel le temps t est porté en abscisses et le débit Q de l'installation à gaz en ordonnées. La courbe C1 correspond au débit qui a traversé la première paire d'éléments d'échanges thermiques 7a1 et 7 La courbe C2 correspond au débit qui a traversé la seconde paire d'éléments d'échanges thermiques 7a2 et 7b2. La courbe C correspond au débit résultant et on constate qu'elle correspond à un débit pratiquement constant. Sur les courbes C1, C2 et C, on remarquera que les inversions des moyens de distribution sont atténuées par les capacités tampons (en l'absence des capacités tampons, ces inversions provoqueraient les irrégularités figurées en trait interrompu sur les courbes Ct, C2 et C). Sur les fig. 9, 10 et 11, on a montré une autre forme d'exécu- tion des moyens de distribution 9 (ou 9a1 ou 9b1) ). Ces moyens de distribution utilisent l'élément d'échanges thermiques 7 (ou 7a1 ou 7b1) comme organe obturateur. L'échangeur de chaleur 6 comporte alors un cylindre 72 dans lequel se déplace un équipage mobile constitué par l'élément d'échanges thermiques 7 encadré par deux pistons 73 et 74, élément d'échanges thermiques 7 et pistons 73 et 74 présentant un diamètre égal au diamètre intérieur du cylindre 72 (aux tolérances fonctionnelles près). Une tige de commande 75 porte l'élément d'échanges thermiques 7 et les deux pistons 73 et 74. À l'une des extrémités du cylindre 72 (extrémité droité sur les fig. 9, 10 et 11), il est prévu un orifice d'admission des gaz de combustion 76 et un orifice d'échappement de l'air frais 77, alors qu.'à l'autre extrémité du cylindre 72 (extrémité gauche sur les fig. 9, 10 et 11) il est prévu un orifice d'échappement des gaz de combustion 78 et un orifice d'admission de l'air frais 79. De part et d'autre de l'orifice d'échappement des gaz de combustion 78, il est prévu deux orifices de communication décalés 80 et 81 ménagés dans la paroi du cylindre 72 et reliés entre eux par un passage extérieur 82. Pour la première position extrême de l'équipage mobile 7 - 7374 - 75, montrée sur la fig. 9, l'orifice d'admission des gaz de combustion 76 est découvert par le piston 73, alors que l'orifice d'échappement de l'air frais 77 est obturé par ce piston 73, l'orifice d'échappement des gaz de combustion 78 est découvert par le piston 74, alors que l'orifice d'admission de l'air frais 79 est obturé par ce piston 74, l'orifice 81 est obturé par le piston 74 et l'orifice 80 est obturé par l'élément d'échanges thermiques 7. Pendant que l'équipage mobile 7 - 73 - 74 - 75 occupe cette position, l'élément d'échanges thermiques 7 est parcouru par les gaz de combustion de droite à gauche, les gaz de combustion suivant le trajet repéré par les flèches en trait continu. Pour la seconde position extrême de l'équipage mobile 7 - 73 74 - 75, montrée sur la fig. 10, l'orifice d'admission des gaz de combustion 76 est obturé par l'élément d'échanges thermiques 7, alors que l'orifice d'échappement de l'air frais 77 est découvert par le piston 73, l'orifice d'échappement des gaz de combustion 78 est obturé par le piston 74, alors que l'orifice d'admission de l'air frais 79 est découvert par ce piston 74, l'orifice 81 est découvert par le piston 74 et l'orifice 80 est découvert par l'élément d'échanges thermiques 7 e Pendant que l'équipage mobile 7 - 73 - 74 - 75 occupe cette position, l'élément d'échanges thermiques 7 est parcouru par l'air frais de gauche à droite, l'air frais suivant le trajet repéré par les flèches en trait interrompu. Pour une position intermédiaire de l'équipage mobile 7 - 73 74 - 75, montrée sur la fig. 11, l'orifice d'admission des gaz de combustion 76 est obturé par l'élément d'échanges thermiques 7, alors que 11 orifice d'échappement de l'air frais 77 est obturé par le piston 73, l'orifice d'échappement des gaz de combustion 78 va être découvert par le piston 74 lorsque 11 équipage mobile 7 - 73 - 74 - 75 se déplace vers la première position extrême, alors que l'orifice d'admission de ltair frais 79 est découvert par ce piston 74, l'orifice 81 est obturé par le piston 74 et l'orifice 80 est obturé par l'élément d'échanges thermiques 7. Lorsque l'équipage mobile 7 - 73 - 74 - 75 passe par cette position, en direction de la première position extr8me, orifice d'échappement du gaz de combustion 78 -va entre découvert alors que l'arrivée d'air frais par l'orifice 81 est déjà obturée, et dans ces conditions c'est seulement le volume mort 83 d'air frais qui est perdu par évacuation, en même temps d'ailleurs que le volume d'air frais occupant encore l'élément d'échanges thermiques 7. On perd donc une fraction tres faible du débit d'air frais (fraction inférieure a' 5 5'). Avantageusement et pour mettre à profit le fait que l'air frais perdu est à haute pression, on prévoit, dans la partie de l'orifice d'échappement des gaz de combustion 78 qui va être découverte par le piston 74, une tuyère 84 formant éjecteur, de manière à provoquer l'aspiration des gaz de combustion dans l'élément d'échanges thermiques 7 et donc de réduire les pertes de chargez Suivant une disposition avantageuse de l'invention (notamment dans le cas envisagé d'échangeurs de chaleur pour installation à turbines à gaz), il est intéressant de renvoyer l'air frais (à haute pression) contenu dans les volumes morts, entre deux étages de compression (comme montré sur les fig. 9, 10 et 11), ou à l'entrée du diffuseur si le compresseur est un compresseur mono-étagé centrifuge0 Gracie à cette disposition, on diminue les pertes dues à la cor ception de l'échangeur et on conserve donc tout le bénéfice du rendement élevé de cet échangeur. À cet effet et comme montré sur les fig. 9, 10 et 11, le cy lindre 72 comporte deux lumières 85 et 86 situées respectivement au voisinage de l'orifice d'admission des gaz de combustion 76 et au voisinage de l'orifice d'échappement des gaz de combustion 78, ces lumières 85 et 86 étant découvertes par les pistons 73 et 74 et par l'élément d'échange thermique 7 dans une position donnée de l'équipage mobile 7 - 73 - 74 - 750 Lorsque l'équipage mobile 7 - 73 - 74 - 75 passe par la position montrée sur la fig0 11, en direction de la première position extrême, les lumières 85 et 86 vont être découvertea, les orifices 77, 80 et 81 par lesquels l'air frais à haute pression circule étant déjà obturés, alors que les orifices 76 et 78 par lesquels les gaz de combustion circulent sont encore obturés. Ces deux lumières 85 et 86 sont reliées au compresseur 1 res pectivement par l'intereédiaire de deux conduits 87 et 88 aboutissant à un clapet anti-retour 89 disposé entre les deux étages de compression du compresseur 1 (fig. 11), ou entre le rotor et le diffuseur s'il s'agit d'un compresseur mono-étagé centrifuge. Ce clapet anti-retour 89 permet d'éviter un passage intempestif d'air frais à haute pression à travers l'échangeur pour s'échapper avec les gaz de combustion0 Enfin, en ce qui concerne l'élément d'échanges thermiques proprement dit 7, 7a1 7, on le constitue de sorte que l'écoulement interne alterné des gaz de combustion et de l'air frais soit un écoulement laminaire. On arrive à un tel écoulement en calibrant convenablement les dimensions des canaux 8 d'un tel élément d'échanges thermiques. Finalement, on dispose d'un échangeur de chaleur présentant un rendement élevé, aussi bien au point de vue thermique qu'au point de vue volumétrique. De plus, les problèmes d'étanchéité sont résolus de façon simple, efficace et fiable. Enfin, l'ensemble des organes constitutifs de 1' échangeur peut se grouper sous une forme très oompacte. Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à celui de ses modes d'application, non plus qu'à ceux des modes de réalisation de ses diverses parties, ayant été plus spécialement indiqués; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes. REVENDICATIONS 1 - échangeur de chaleur caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un élément d'échanges thermiques non tournant constitué par un corps présentant une pluralité de canaux parallèles ou sensiblement parallèles entre eux, et par le fait que des moyens de distribution commandés cycliquement sont prévus pour faire circuler dans les canaux de cet élément dléchanges thermiques alternativement le fluide chaud et le fluide froid, ces moyens de distribution étant agencés, notamment en ce qui concerne leur commande, de sorte que les débits de fluide chaud et de fluide froid apparaissent comme continus ou quasi continus. 2 - Echangeur de chaleur selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il est agencé de sorte que le fluide chaud et le fluide froid circulent en sens inverse dans l'élément d'échanges thermiques. 3 - Echangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 a' 2, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins une paire d'éléments d'échanges thermiques, montés en parallèle, les moyens de distribution respectifs de ces deux éléments d'échanges thermiques étant synchronisés de sorte que, lorsque le fluide chaud circule dans l'un des éléments d'échanges thermiques, le fluide froid circule dans l'autre, et inversement0 4 - Echangeur de chaleur selon la revendication 3, caractérisé par le fait qu'il comporte deux paires d'éléments d'échanges thermiques, les moyens de distribution d'une paire étant synchronisés avec les moyens de distribution de l'autre paire, de sorte qu'ils sont en opposition de phase. 5 - Echangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que les moyens de distribution sont du type à tiroir et comportent deux pistons reliés l'un à l'autre et se dçplaçant alternativement dans un cylindre muni d'orifices pourl'échappement et l'admission des fluides chaud et froid. 6 - Echangeur de chaleur selon la revendication 5, caractérisé par le fait que l'élément d'échanges thermiques présente une forme annulaire et est disposé autour du cylindre dans lequel se déplacent les pistons. 7 - Echangeur de chaleur selon la revendication 5, caractérisé par le fait que l'élément d'échanges thermiques présente une forme cylindrique de diamètre égal au diamètre du cylindre dans lequel se déplacent les pistons, cet élément d'échanges thermiques étant disposé entre les deux pistons, participant aux déplacements alternatifs des deux pistons et jouant un rôle d'obturateur par rapport à certains au moins des susdits orifices. 8 - Echangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisé par le fait que les moyens de distribution sont commandés par un ensemble à deux pistons moteurs actionnés -hydrauliquement. 9 - Echangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisé par le fait que des moyens de rappel sont prévus pour accélérer la fermeture des orifices des moyens de distribution à tiroir. 10 - échangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendicatione 1 à 9, caractérisé par le fait que des capacités tampons sont prévues sur le circuit de fluide chaud et sur le circuit de fluide froid. 11 - installation à turbines à gaz, caractérisée par le fait qu'elle comporte un échangeur de chaleur conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 10 entre, d'une part, les gaz de combustion totalement ou partiellement détendus, et, d'autre part, de l'air frais à haute pression délivré par un ou plusieurs compres sers. 12 - installation à turbines à gaz selon la revendication 11, caractérisée par le fait que l'air frais à haute pression contenu dans des volumes morts de l'échangeur est renvoyé entre deux étages de compression Qu à l'ezitrée d'un diffuseur de compresseur mono-étag4 centrifuge. 13 - installation à turbines à gaz selon la revendication 12, caractérisée par le fait que les moyens de distribution sont agen cés pour mettre en communication les volumes morts avec le ou les compresseurs.