i 2008092 La présente invention concerne les dispositifs de refroidissement utilisant un ventilateur hydraulique de refroidissement, et elle concerne spécialement ceux de ces dispositifs qui sont conçus pour être incorporés dans un chariot de levage, ou autre 5 véhicule, dans lequel des éléments hydrauliques multiples comprenant le ventilateur de refroidissement, sont alimentés avec un fluide provenant de moyens de pompage à déplacement variable ou fixe, entraînés par un moteur commun. Des dispositifs de refroidissement classiques pour un chariot 10 de levage et la plupart d'autres véhicules utilisent un ventilateur de refroidissement entraîné par une courroie à partir du moteur qui propulse le véhicule de sorte que la vitesse du ventilateur varie avec celle du moteur plutôt qu'avec la température de ce dernier. Un tel dispositif de refroidissement est ainsi de 15 lui-même inefficace. Le ventilateur est normalement placé entre le moteur du chariot et le radiateur pour refouler la chaleur du moteur à travers le radiateur. Dans les chariots de levage, le ventilateur du moteur et le radiateur.sont montés au-dessous du poste de conduite et derrière ce poste, et en avant d'un contre-20 poids massif qui s'étend jusqu'à l'extrémité arrière du véhicule. Un large passage pour l'air s'étendant ën arrière à travers le contrepoids est nécessaire pour dissiper la chaleur du moteur..Le radiateur doit être pourvu d'une grande surface frontale, et les aubes du ventilateur doivent être longues pour assurer le re-25 froidissement nécessaire. Du fait que le dispositif de refroidissement prend un espace considérable, la masse du contrepoids requise pour donner au chariot de levage sa capacité de charge projetée ne peut être obtenue qu'en prolongeant ce contrepoids sur une distance considérable à l'arrière du radiateur. La lon-30 gueur hors-tout et les rayons des virages sont ainsi déterminés dans une large mesure par la longueur requise du contrepoids. Les aubes du ventilateur de refroidissement entraîné par moteur doivent être en métal pour présenter la résistance nécessaire pour supporter les accélérations et les décélérations ra-35 pides et fréquentes propres aux ventilateurs de ce type. Les aubes de métal des ventilateurs produisent un bruit intense qui peut être gênant pour le conducteur et qui peut être inadmissible dans certaines applications. Un autre inconvénient d'un ventilateur monté sur un moteur 69 14793 2 2008092 consiste en ce que les vibrations du moteur font >vibrer l,e ventilateur dans une mesure telle qu'un grand jeu doit être ménagé entre les extrémités des aubes et le carter qui les entoure, ce qui entraîne une réduction supplémentaire du rendement du :venti-5 lateur. . ; ,• Les insuffisances propres à un ventilatéùr de refroidissement entraîné par moteur pour ces véhicules ont conduites"essayer des ventilateurs de refroidissement entraînés par un moteur hydraulique, lé moteur hydraulique étant habituellement entraîné par une 10 pompe, elle-même entraînée par le moteur du chariot. Ces dispositifs utilisent une soupape de commande de débit actionnées par la température, ou une pompe â déplacement variable réglé par la température pour commander l'écoulement au moteur du?ventilateur et régler ainsi la vitesse de ce moteur. Toutefois, ces disposi-15 tifs antérieurs ont de sérieux inconvénients, particulièrement lorsqu'on les utilise sur les chariots de levage. P&r exemple, une soupape de commande du débit qui n'obéit seulement qu'à la température n'est pas sensible aux variations dans les taux de débit Ou de la pression dans les dispositifs et produites par 20 les variations de la vitesse du moteur et ainsi les variations de la vitesse du moteur modifient la- vitesse du ventilateur de refroidissement. Le point le plus important est que ces dispositifs actionnés par la chaleur ne peuvent pas facilement recevoir d'autres accessoires hydrauliques d'un véhicule sans que l'uti-25 lisation de ces accessoires affecte la vitesse du ventilateur de refroidissement. On obvie aux problèmes et aux inconvénients indiqués dans ce qui précède par la présente invention au moyen de lq fourniture d'un ventilateur de refroidissement entraîné par un moteur hy-30 draulique dont la vitesse varie avec la température du moteur du chariot par une soupape de régulation de là pression différentielle thermo-modulée qui commande la pression différentielle dans le moteur du ventilateur sous l'influence de la température dû moteur du véhicule et indépendamment des pressions dans le 35 dispositif en amont ou en aval du moteur hydraulique; Ainsi, la vitesse du ventilateur n'est pas affectée par les variations des pressions dans le dispositif produites par d'autres constituants hydrauliques dans le même dispositif, ou par des variations de la vitesse du moteur du véhicule dans toute la gamme des vitesses 69 14793 3 2008092 de ce dernier moteur. Le ventilateur est monté indépendamment du moteur du véhicule ' dans un petit passage d'air ménagé dans le contrepoids du chariot de levage, et le radiateur est interposé entre le ventila-5 teur et le moteur du véhicule et immédiatement adjacent- à ce moteur. Le ventilateur est conçu pour aspirer la chaleur du moteur du véhicule à travers le radiateur et pour la refouler ensuite dans le pssage d'air et & l'extérieur à l'arrière du véhicule. L'efficacité du refroidissement améliorée obtenue avec le 10 circuit hydraulique nouveau du ventilateur de refroidissement, et avec la nouvelle disposition des éléments constitutifs du dispositif de refroidissement permet une réduction de la surface du radiateur, de la longueur des aubes du ventilateur, du jeu à l'extrémité de ces aubes, et du diamètre du passage d'air dans 15 le contrepoids. Ces facteurs et la plus grande compacité de la nouvelle combinaison des constituants du dispositif de refroidissement réduisent sensiblement le volume de l'espace requis pour le dispositif de refroidissement. Il en résulte que l'espace autrefois nécessaire pour le dispositif de refroidissement est oc-20 cupé par la matière du contrepoids, en permettant ainsi une réduction sensible de la longueur hors-tout et une utilisation à un meilleur rendement de la puissance du moteur du véhicule. En outre, du fait que les accélérations et décélérations rapides du ventilateur sont supprimées, on utilise des aubes de ventilateur 25 en matière plastique, ce qui réduit sensiblement l'intensité du bruit du dispositif de refroidissement. Les buts principaux de l'invention sont en conséquence de fournir : - un dispositif de refroidissement hydraulique comprenant un 30 ventilateur de refroidissement dont la vitesse varie avec la température du dispositif et indépendamment de la vitesse du moteur du véhicule dans toute la gamme principale de fonctionnement de * ce dernier moteur ; - un dispositif de refroidissement comme ci-dessus, comprenant 35 une soupape régulatrice de pression thermo-modulée qui commande la vitesse du ventilateur en réglant la différence de pression à travers le moteur du ventilateur sous l'influence des températures du dispositif ; - un dispositif hydraulique de refroidissement dans lequel un 69 14793 4 2008092 moteur hydraulique du ventilateur de refroidissement peut être connecté en série ou en parallèle avec d'autres éléments hydrauliques produisant des pressions élevées et variables dans le dispositif sans affecter la vitesse du ventilateur ; 5 - un dispositif de refroidissement pour un chariot de levage produisant un refroidissement du moteur du chariot plus efficace que les dispositifs de refroidissement antérieurs ; - un dispositif de refroidissement pour un chariot de levage, comme ci-dessus, qui occupe un espace minimum ; 10 - un dispositif de refroidissement pour un chariot de levage comme précité, qui permet une réduction de la longueur hors-tout et du rayon de virage du chariot ; - tin dispositif de refroidissement pour tin moteur à combustion interne comprenant une soupape régulatrice de pression thermo- 15 modulée sensible à la température de l'huile de la transmission plutôt qu'à celle de l'eau du radiateur, en éliminant ainsi les r problèmes d'étanchéité dans la soupape et en rendant possible le mélange de l'eau de refroidissement et de l'huile du dispositif hydraulique ; 20 - un système de refroidissement comme précité qui soit plus silencieux que les dispositifs de refroidissement antérieurs ; - un dispositif de refroidissement comme précité qui peut être adapté pour être utilisé soit avec une pompe à déplacement variable soit avec une pompe à déplacement fixe, à volonté, le 25 premier cas ayant l'avantage d'un rendement optimum et le second ayant l'avantage d'une économie maximum. Les buts et avantages ci-dessus ressortiront, ainsi que d'autres, de la description détaillée ci-après, et en se reportant aux dessins annexés dans lesquels : 30 la figure 1 est une vue de cOté d'un petit chariot de levage typique auquel est appliquée la présente invention, les positions du moteur, du radiateur et du ventilateur de refroidissement étant indiquées en pointillé ; la figure 2 est une vue de face à plus grande échelle, obser- 35 vëe comme indiqué par les flèches 2-2 de la figure 1, les positions du ventilateur et du radiateur étant indiquées en traits mixtes ; la figure 3 est une coupe verticale par la ligne 3-3 de la figure 2, le radiateur et le ventilateur de refroidissement étant représentés en traits pleins ; 69 14793 5 2008092 la figure 4 est un schéma d'un circuit hydraulique selon l'invention et comprenant une pompe à déplacement fixe et une soupape de détente en parallèle avec le moteur du ventilateur ; la figure 5 est un schéma d'une variante de réalisation du 5 circuit hydraulique de la figure 4 selon l'invention ; la figure 6 est un schéma d'un autre circuit hydraulique selon l'invention et comprenant une pompe à déplacement variable et une soupape de détente en série avec le moteur du ventilateur ; la figure 7 est un schéma d'une variante de réalisation du 10 circuit hydraulique de la figure 6, et conforme â l'invention ; et la figure 8 est une coupe axiale d'un bloc de soupape de détente thermo-modulée conforme à l'invention, d'un type apte à être utilisé dans les circuits des figures 4 et 5. La figure 1 montre un chariot de levage typique 10, d'une 15 capacité de charge modérée et comprenant le m&t usuel 12 â l'avant du véhicule, supportant une fourche pour la charge et lui permettant un mouvement vertical. Un siège 14 pour le conducteur est monté sur le compartiment 15 du moteur du chariot, dans la carrosserie de ce dernier, ce compartiment logeant un moteur à 20 combustion interne 16. A l'arrière,et espacé du moteur 16, se trouve le système de refroidissement du moteur, comprenant un radiateur 18 et un ventilateur de refroidissement 20. En se reportant aux figures 2 et 3, on voit que le ventilateur de refroidissement 20 comprend des aubes 21 non métalliques 25 du type aspirant, de préférence faites en une matière plastique pour réduire l'intensité du bruit et entraînées en rotation peu: un moteur hydrostatique ou hydraulique 22 à déplacement fixe. Le moteur hydraulique 22 est monté sur une grille arrière de dissipation de chaleur 24 qui, elle-même, est fixée à une partie de 30 contrepoids 26 du chariot de levage. La grille, le moteur du ventilateur et les aubes sont tous montés dans un passage d'air 28, en principe circulaire, qui s'étend vers l'arrière à partir d'une cavité rectangulaire 34 ménagée dans une partie frontale 29 du contrepoids, cette cavité recevant le radiateur 18. Une 35 enveloppe de ventilateur 30 est montée dans le conduit d'air 28 et entoure étroitement les extrémités des aubes 21 du ventilateur de façon à ménager un jeu minimum entre les aubes et la paroi qui les entoure en vue d'une efficacité de refroidissement maximum du ventilateur. Un joint d'étanchéité 32 est prévu entre-la 69 14793 6 2008092 périphérie de l'enveloppe et la surface interne du passage d'ais pour empêcher les fuites d'air en ce point, afin d'assurer un rendement optimum du ventilateur. Le moteur 22 du ventilateur est alimenté avec un fluide sous 5 pression par des conduites souples (non montrées) qui aboutissent à des passages appropriés (non montrés) dans le contrepoids, en partant d'une pompe (non montrée) engrenée par le moteur 16. Le moteur 22 du ventilateur est contenu dans un circuit hydraulique qui sera décrit brièvement et il fait tourner les aubes du venti-10 lateur à des vitesses imposées par la température du moteur du chariot, plutôt que par la vitesse de ce moteur, pour utiliser avec un meilleur rendement la puissance de ce moteur, un refroidissement efficace de ce moteur et des accélérations et des décélérations beaucoup puus rapides et moins fréquentes des aubes 15 du ventilateur. Les aubes du ventilateur aspirent de l'air chauffî par le moteur du chariot, en arrière, à travers le radiateur 18 et refoulent cet air dans le conduit 28 et â l'extérieur par trémité postérieure du chariot. Le montage du moteur hydraulique 22 du ventilateur indépendam-20 ment du moteur du chariot, et en arrière par rapport au radiates: permet le montage du radiateur immédiatement derrière le moteur du chariot pour conserver de l'espace et permettre de placer la matière du contrepoids autour du ventilateur et plus en avant vers le moteur du chariot qu'il était autrefois possible. L'uti-25 lisation du ventilateur aspirant sensible à la température derrière le ventilateur réduit la surface frontale requise du radiateur et réduit aussi la dimension du conduit d'air 28 à travers le contrepoids qui est requise pour conduire l'air du moteur du chariot et du radiateur, et réduit la longueur requise par les 30 aubes du ventilateur si on la compare avec celles des dispositifs antérieurs pour conserver de l'espace additionnel qui est occupé par la matière du contrepoids. Il en résulte que la distance 26 du contrepoiss qui s'étend en arrière du moteur dqèhariot est sensiblement réduite, ce qui permet un raccourcissement considérable 35 de la longueur hors-tout et du rayon de virage du chariot. Dans un chariot prototype, l'utilisation du dispositif de refroidissement décrit a permis une réduction de 25% de la surface frontale du radiateur, une réduction de 50% des pointes de débit d'air requis, et un raccourcissement de la longueur hors-tout dts 69 14793 7 2008092 chariot de levage à une valeur permettant une réduction de 7,5 cm du rayon de virage du chariot. L'agencement décrit a aussi pour résultat une réduction appréciable de la longueur reguise des aubes du ventilateur, de quarante-trois à trente-cinq centimètres 5 et une réduction du jeu à l'extrémité des aubes de 9,5 à 12 mm â 1,5 mm. Le dispositif de refroidissement décrit exige une puissance de trois chevaux pour déplacer l'air aux pointes de pression, tandis qu'un dispositif de refroidissement classique de chariot de levage dans un chariot de même capacité exige huit 10 chevaux pour satisfaire aux pointes de débit. Les figures 4 et 5 montrent une variante de réalisation de circuits hydrauliques à centre ouvert dans lesquels le moteur 22 du ventilateur peut être connecté â deux de ces circuits, ayant l'avantage qu'on peut utiliser une pompe à déplacement fixe re-15 lativement peu coûteuse et un moteur à déplacement fixe. Le circuit de 1-a figure 4 a l'avantage additionnel de permettre au moteur du ventilateur de refroidissement d'être connecté en série avec d'autres éléments hydrauliques du chariot de levage, comme par exemple le cylindre de levage, le cylindre de bascule-20 ment, le cylindre de direction ou de transmission hydraulique, même si ces éléments demandent de hautes pressions. Le circuit représenté à la figure 4 comprend une pompe 40 à déplacement fixe entraînée par un moteur à combustion interne 16a d'un chariot de levage ou autre véhicule, pour pomper un 25 fluide sous pression d'un puisard 42, par une conduite d'aspiration 43 et une conduite de pression 44, à un moteur hydrostatique 22a à déplacement fixe pour le ventilateur de refroidissement. Ce moteur du ventilateur est connecté en série avec d'autres éléments hydrauliques du chariot de levage, représentés par la résistance 30 variable 46. Une partie du débit de fluide est dirigée dans une conduite de transmission 48 et dans les éléments de transmission du chariot comprenant une soupape 49 de transmission, un convertisseur de couple 50, un refroidisseur d'huile 51 et un élément 52 de refroidissement et de graissage de la transmission, 35 avant que le fluide de la transmission rejoigne l'écoulement principal de retour au puisard dans le passage 54. Une soupape de décompression 56 thermo-modulée est connectée en parallèle au moteur 22a du ventilateur par les conduites 58, 59, mais elle est connectée en série avec d'autres éléments à 69 14793 8 2008092 résistance variable 46 de façon à mesurer la chute de pression dans le moteur du ventilateur. La soupape 56 de décompression comprend un élément thermique expansible 60 qui détecte la température du dispositif, dans ce cas la température du moteur 16a du 5 chariot, indirectement en détectant la température de l'huile de la transmission dirigée dans la partie thermique de la soupape 56 par les conduites 61 et ramenée à l'élément 52 de refroidissement de la transmission par la conduite 62. L'élément thermique 60, par sa contraction et son expansion selon la température du 10 moteur du chariot, transmet une force variable à des moyens élastiques d'application de pression variable 64 pour influencer l'ouverture et la fermeture de la soupape 56. Cette soupape obéit aussi aux pressions de fluide en amont et en aval de la soupape par les conduites-pilotes 65 et 66. Ainsi, â tout instant donné, 15 la pression différentielle à la coupape 56 est égale à la pression différentielle au moteur 22a de ventilateur. Etant donné que la chute de pression à la soupape 56 est commandée par l'élément thermique 60 au moyen du ressort 64, cet élément commande aussi la chute de pression au moteur 22a du ventilateur et ainsi la 20 vitesse de ce moteur. Le circuit de la figure 4 comprend aussi une soupape 68 de décompression des hautes pressions connectée en parallèle avec le moteur du ventilateur et avec la soupape de décompression 56 par des conduites 69, 70. La soupape 68 surmonte l'effet de la soupape 25 de décompression 56 pour réduire la pression d'entrée au moteur du ventilateur et ainsi, la vitesse du ventilateur, indépendamment de la température du moteur dans les cas de pressions anormalement élevées dans le dispositif. Ce cas pourrait se produire, par exemple, quand tous ou plusieurs des éléments hydrauliques de 30 résistance 46 sont utilisés à la fois de façon à affecter la capacité du moteur du chariot pour propulser ce dernier. Il doit être entendu que la figure 4 est un schéma simplifié qui montre seulement les éléments du circuit essentiels à la compréhension de la présente invention. Par exenqple, des dispositifs 35 de décompression et de commande du débit additionnels pourraient être requis en liaison avec les divers autres éléments hydrauliques du circuit, mais ces élénents additionnels sont supprimés pour plus de clarté. Comme le circuit possède une pompe à déplacement fixe, le 69 14793 s 2008092 débit de fluide varie avec la vitesse du moteur du chariot. Etant donné que la vitesse du moteur du chariot change constamment pendant l'utilisation du véhicule, le débit de fluide en ce qui concerne son utilisation dans le circuit ne peut pas être gouverné. 5 Toutefois, la pression de l'huile dans le circuit dépend des demandes du circuit. Par exemple, si on utilise seulement le moteur du ventilateur, la pression de la pompe et par suite la pression dans le dispositif est basse, mais si les autres éléments du circuit, comme par exemple la commande de la direction ou le cylindre 10 de levage est utilisé, la pression de refoulement de la pompe est élevée. La pompe est de préférence choisie de façon qu'elle soit capable de produire des pressions suffisantes pour répondre aux conditions imposées au dispositif, même aux petites vitesses et ainsi aux faibles débits du moteur du chariot. 15 La soupape 56 fonctionne comme un régulateur de pression pour régler la pression différentielle au moteur du ventilateur et ainsi la vitesse du ventilateur. La vitesse du ventilateur est proportionnelle à la racine carrée de la pression différentielle du moteur du ventilateur. (La vitesse du ventilateur et le débit 20 dans le moteur du ventilateur = K P). La soupape de dé compression 56 effectue la fonction de réponse à la demande qui consiste à permettre seulement assez de puissance hydraulique au moteur du ventilateur pour effectuer le refroidissement nécessaire. Lorsque la pompe 40 fonctionne, la pression en amont tend à 25 ouvrir la soupape 56 tandis que la pression en aval tend à la fermer. Comme les deux pressions agissent sur des surfaces égales, le résultat est une pression différentielle qui tend à maintenir la soupape ouverte. Comme la soupape 56 est en parallèle avec le moteur du ventilateur, cette pression différentielle est toujours 30 la même que celle au moteur du ventilateur. Un ressort 64 de pression variable oppose l'effet de la pression d'amont sur la soupape et détermine ainsi l'amplitude de pression différentielle nécessaire pour ouvrir la soupape. En général, lorsque la température du moteur du chariot s'élève, la température de l'huile 35 dans la transmission s'élève aussi, en dilatant l'élément thermique 60 proportionnellement et en comprimant de ce fait le ressort de compression 64, de sorte que la force appliquée par le ressort tend à fermer la soupape 56 pour augmenter le débit disponible dans le moteur du ventilateur et par conséquent pour 69 14793 10 2008092 augmenter la vitesse du ventilateur. Inversement, lorsque la température du moteur du chariot s'abaisse, l'élément thermique se contracte pour soulager la force de compression du ressort, de sorte qu'une pression différentielle plus petite ouvre la 5 soupape et par conséquent réduit le débit au moteur du ventilateur pour ralentir ce dernier. De ce qui précède, il ressort qu'il existe trois variables dans le circuit de la figure 4 pour lesquelles la soupape de d£ compression 56 doit faire compensation pour faire tourner le 10 ventilateur à la vitesse désirée. Ces variables comprennent : (1) la vitesse variable du moteur du chariot, produisant le débit variable de la pompe ; (2) la résistance variable à l'écoulement des divers éléments hydrauliques du circuit et par conséquent la pression va- 15 riable dans le dispositif, ou la pression de refoulement de la pompe ; (3) et la température variable du moteur. Le fonctionnement de la soupape 56 pour compenser les vari bles ci-dessus est le suivant : 20 EXEMPLE 1 On suppose que les conditions de démarrage comprenant (1) moteur du chariot tourne lentement avec la pompe en déplaçant 12 litres par minute (lpm), (2) les éléments de résistance varlrr^ ble en aval étant hors circuit et la résistance en aval étant de 2 25 14 kg/cm et (3) un moteur froid. Dans ces conditions, un débit, de 12 lpm à travers le moteur du ventilateur assure une vitesse du ventilateur suffisante pour effectuer le refroidissement né- 2 cessaire. Une chute de pression de 21 kg/cm dans le moteur du ventilateur est nécessaire pour déplacer 12 lpm à travers ce bs° 30 teur (débit du ventilateur et vitesse du ventilateur * K V P). La soupape 56 est étalonnée de sorte que son élément thermique réagissant à la température di^noteur, applique une force élastl^r. qui permet une pression différentielle à la soupape de plus de 2 21 kg/cm pour ouvrir la soupape. Ainsi, la soupape, dans les 35 circonstances existantes, se ferme parce que la pompe ne déve- 2 loppe pas plus de 21 kg/cm de pression différentielle dans le ventilateur pour refouler les 12 lpm à travers ce dernier. La pression totale de refoulement de la pompe développée égale les 2 2 21 kg/cm de pression différentielle plus les 14 kg/cm de pression 69 14793 ii 2008092 2 en aval, ou un total de 35 kg/cm de pression de refoulement. EXEMPLE 2 On suppose maintenant que le conducteur appuie sur l'accélérateur et double la vitesse du moteur du chariot. Un débit doublé 5 de la pompe de 22 lpm en résulte. Si la totalité de ce débit augmenté passait à travers le ventilateur, la vitesse de celui-ci doublerait et la chuté de pression dans le moteur du ventilateur 2 augmenterait jusqu'à quatre fois et atteindrait ainsi 84 kg/cm . Toutefois, en supposant que le moteur du chariot est encore froid 10 le ressort 64 de soupape est encore en état de s'opposer à une 2 chute de pression de seulement 21 kg/cm . En conséquence, la soupape 56 s'ouvre et soulage la pression d'amont dans une mesure suffisante pour établir seulement une chute de pression de 2 21 kg/cm à la soupape et ainsi une chute de pression de 21 kg/cm 15 au moteur du ventilateur. En supposant que la pression en aval 2 ne soit encore que de 14 kg/cm seulement, mais maintenant à un débit de 22 lpm, la pompe débite 22 lpm à la même pression de 2 refoulement de 35 kg/cm avec 11 lpm à travers le moteur du ventilateur comme avant, et avec les 11 lpm restants s'écoulant à 20 travers la soupape de décompression 56. EXEMPLE 3 On suppose maintenant qu'un des accessoires hydrauliques d'.a-val, comme par exemple la direction commandée, est mis en action 2 pour augmenter la pression en aval jusqu'à 84 kg/cm , tandis que 25 la vitesse du moteur du chariot reste la même, de sorte que la pompe continue à refouler à un débit de 22 lpm. La pompe doit 2 2 maintenant débiter 22 lpm à 105 kg/cm (21 kg/cm pour le moteur 2 du ventilateur et 84 kg/cm pour la direction). Ainsi, la pression à l'entrée au moteur du ventilateur et à la soupape 56 aug- 2 30 mente brusquement beaucoup jusqu'à 105 kg/cm . Toutefois, étant 2 donné que la pression en aval a augmenté jusqu'à 84 kg/cm , la pression différentielle à la soupape et au ventilateur reste 2 exactement la même qu'avant (21 kg/cm ), de sorte que la soupape maintient exactement la même ouverture d'étranglement qu'avant. 35 En d'autres mots, pour autant qu'on considère le moteur du ventilateur et la soupape 56, rien n'est changé, et les débits à travers la soupape 56 et le moteur du ventilateur et la vitesse du ventilateur sont maintenus aux mêmes valeurs que dans 1'exemple 2 2 malgré le fait que la chute de pression est de 105 kg/cm à 69 14793 12 2008092 2 2 84 kg/cm dans ce moteur et cette soupape au lieu de 35 kg/cm à 2 14 kg/cm . Si la soupape 56 était une soupape de décompression ordinaire sensible seulement à la pression d'amont, avec son ressort réglé 2 5 pour l'ouvrir à une pression de 21 kg/cm , elle s'ouvrirait évidemment en grand par le ressort dans les conditions précédentes, de sorte qu'il lui serait appliqué qu'une petite chute de pression et ainsi une petite chute de pression au ventilateur, ce qui aurait pour résultat une réduction importante de la vitesse du ven-10 tilateur. Toutefois, étant donné que la soupape et le ventilateur sont sensibles aux changements de pression différentielle dans/ces éléments plutôt qu'aux pressiongfôans le dispositif, le ventilateur continue à tourner à la même vitesse. EXEMPLE 4 15 La soupape de décompression 68 est sensible seulement aux pressions d'amont dans la conduite du moteur du ventilateur et elle est étalonnée pour s*ouvrir à une pression élevée d'amont prédéterminée, ou une pression de refoulement de la pompe. A titre d'exemple, la soupape 68 pourrait être réglée pour s'ou- 2 20 vrir à une pression de refoulement de la pompe de 133 kg/cm pour limiter les pertes parasites de-puissance du moteur, auquel cas la soupape serait fermée à toutes les pressions de refoule- 2 ment de la pompe au-dessous de 133 kg/cm . Ainsi, dans l'exemple 3 précédent, si les besoins de la direction devaient atteindre 2 25 119 kg/cm , la pression totale dans le dispositif â la pompe se- 2 rait de 140 kg/cm à un débit de 22 lpm. Bien que la soupape de décompression 56 s'efforce d'assurer que le moteur du ventilateur 2 lui a assigné une pression différentielle de 21 kg/cm , comme demandé par la température du moteur du chariot pour entraîner 30 le ventilateur à une vitesse prédéterminée, la soupape 68 sur- 2 monte la soupape 56 et ne permet à pas plus de 133 kg/cm de se manifester à l'entrée du ventilateur. Ainsi, la pression diffé- 2 2 rentielle dans le ventilateur tombe à 14 kg/cm (133 kg/cm - 2 119 kg/cm ) et la vitesse du ventilateur ralentit à 0,82 35 de son ancienne vitesse. EXEMPLE 5 En supposant que la pompe refoule encore à une pression de 2 2 105 kg/cm , comme dans l'exemple 3 (21 kg/cm au moteur du venti- 2 lateur et 84 kg/cm à la direction) à un débit de 22 lpm (avec 69 14793 13 2008092 11 lpm passant dans le ventilateur et 11 lpm par la soupape 56), on suppose aussi que la température au moteur du chariot.augmente jusqu'au point Qù il faut que 12 lpm passent dans le moteur du ventilateur au lieu de 11 lpm pour augmenter la vitesse du ventilateur d'un sixième. Comme la vitesse du ventilateur et le débit dans ce dernier sont proportionnels à la racine carrée de la chute de pression dans le ventilateur, et parce que la chute de 2 pression dans le ventilateur était de 21 kg/cm à un débit de 11 lpm, la chute de pression dans le ventilateur doit être augmentée 2 r/1"1 • " pour obtenir 13 lpm de débit dans 10 jusqu'à 28 kg/cm 21 le ventilateur. L'élément thermique 60 et le ressort 64 sont étalonnés de façon que la température du moteur du chariot exigeant une vitesse du ventilateur correspondant à 13 lpm de débit dilate la cire de la capsule du dispositif thermique et comprime assez 2 15 le ressort pour demander 28 kg/cm de pression différentielle 2 avant d'ouvrir la soupape 56, plutôt que 21 kg/cm comme avant. Ainsi, sous la pression accrue du ressort 64, la soupape 56 2 étrangle jusqu'à ce qu'une pression différentielle de 28 kg/cm soit enregistrée à la soupape et ainsi, au moteur du ventilateur. 20 Dans ces circonstances, la pompe continue à débiter 22 lpm et la résistance à pression en aval reste égale à 84 kg/cm . Cependant la pompe débite maintenant ses 22 lpm à une pression de 112 kg/ 2 2 cm au lieu de 105 kg/cm , pour donner la chute de pression né- 2 cessaire de 28 kg/cm au moteur du ventilateur. La chute de près- 2 25 sion de 28 kg/cm dans le moteur du ventilateur exige un débit de 13 lpm,et la vitesse du ventilateur est augmentée d'une manière correspondante. Toutefois, comme un débit de 13 lpm traverse maintenant le moteur du ventilateur, un débit de seulement 9 lpm reste à travers la soupape 56. 30 La figure 8 montre en coupe une soupape 56a de décompression thermo-modulée correspondant à la soupape 56 de la figure 4, avec un mécanisme de décompression correspondant à la soupape 68 de la figure 4. La soupape représentée est propre à être utilisée dans les circuits des figures 4 et 5. La soupape 56a est incor-35 porée dans un bloc 72 qui peut comprendre d'autres soupapes, comme par exemple pour commander le débit, la direction ou d'autres soupapes de décompression nécessaires en plus des éléments fondamentaux dans la figure 4. Le bloc de la soupape présente une cavité de soupape comprenant une première partie 74 69 14793 h 2008092 dans laquelle est admis du fluide sous pression d'amont par une eâ= trée 76 et duquel le fluide est déchargé en aval par la sortie Une seconde partie de cavité 80 séparée de la première partie par un corps de soupape 82 admet du fluide de transmission en 83 et 5 décharge par la sortie 84. La cavité est fermée par un bouchon vissé au sommet du bloc de soupape. Une soupape principale ou tiroir 88, coulisse dans les deu;: sens dans un manchon 89 et commande le débit de fluide provenar" du côté haute pression 76 et s.'écoulant au côté basse pression 78 10 de la cavité 74 par une lumière 90 pour régler la chute de pression à travers cette lumière, qui est en parallèle avec le moteu_ du ventilateur. Le tiroir 88 est rappelé vers le bas vers une position de fermeture de la lumière 90 par un ressort de compression 92 qui s'étend entre le tiroir 88 et le manchon 89. un ori-15 fice interne 94, dans le tiroir 88,restreint le débit du fluide sous pression à travers un passage 96 ménagé dans le tiroir. Le manchon 89 du tiroir est aussi pourvu d'un orifice 98 contre lequel un clapet-pilote 100 est appliqué par un ressort 102 qui correspond au ressort 64 de la figure 4. Une poussée variable est 20 transmise au ressort par une tige-poussoir 106 à laquelle est transmise une force d'une capsule de cire expansible 112 de l'ensemble thermique 108, par une pièce 109 en forme d'U, le ressort 110, et un disque 111. L'huile de la transmission est conduite dans la cavité supé-25 rieure 80 directement du refroidisseur d'huile de la transmisser » qui dépend du radiateur du moteur du chariot pour son refroidissement. Ainsi, la température de l'huile de la transmission prise en ce point fournit une bonne indication de la température du moteur du chariot. La température de l'huile de la transmission 30 est mesurée plutôt que celle de l'eau du radiateur parce que l'utilisation de l'eau pourrait conduire à un mélange de l'eau et de l'huile au cas où une fuite se produirait à la soupape. L'expansion de la cire force l'ensemble thermique à transmettre une force par la pièce 109 et le ressort 110 au pousso^: 35 106 qui de son côté comprime le ressort 102 du clapet 100 pour déterminer la force de modulation exercée par le ressort sur ce clapet 100. La position du tiroir 88 par rapport à la lumière t est déterminée par la chute de pression â travers l'orifice 9«â» laquelle est déterminée par le débit permis par cet orifice. 69 14793 15 2008092 Ce débit est lui-même commandé par le taux du débit à travers l'orifice 98 permis par le clapet-pilote 100. Ce clapet 100 est sensible non seulement à la pression variable du ressort 102, comme déterminée par l'élément thermique, mais aussi à la dif-5 férence de pression entre les cfités d'amont et d'aval du clapet. Ainsi, le clapet 100 commandé par la pression différentielle du fluide et le petit élément thermique commande par amplification de force la position du grand tiroir 88. Un ressort de rappel 116 s'étend entre le corps de soupape 82 et la pièce 109 10 pour assurer la suppression de la pression sur le poussoir 106 lors de la contraction de l'élément thermique. En supposant d'abord que le moteur du chariot soit froid, l'expansion de la cire est à un minimum et, ainsi, la force du ressort qui tend à refermer le clapet 100 est relativement petite 15 Une pression différentielle relativement petite au clapet l'ouvre sensiblement pour permettre à un débit-pilote ou auxiliaire appréciable de le traverser. Ce débit-pilote produit une augmentation de la pression différentielle à la lumière 94 du tiroir ce qui force le tiroir à surmonter la poussée du ressort 92 et 20 à se déplacer vers le haut pour ouvrir la lumière 90 et permettre un écoulement principal par cette lumière. Etant donné que la lumière 90 est en parallèle avec le moteur du ventilateur, le débit à travers cette lumière soulage la pression en amont à la soupape et au moteur du ventilateur pour réduire la pression 25 différentielle au moteur du ventilateur et ainsi, la vitesse du ventilateur. En supposant maintenant une température élevée au moteur du chariot et, ainsi, une température élevée de l'huile de la transmission, la cire 112 se dilate pour augmenter la poussée appli-30 quée par le ressort 102 au clapet pilote 100. En conséquence, une pression différentielle plus élevée au clapet et ainsi au tiroir et au moteur du ventilateur, est maintenant nécessaire pour permettre le même taux de débit à travers le passage 98 du clapet, comme avant et ainsi à travers la lumière 94 du tiroir, 35 pour maintenir la même pression différentielle à travers cette lumière. Il en résulte que le clapet 100 se ferme, au moins partiellement, pour réduire le débit-pilote à l'intérieur du tiroir 88 et ainsi à travers la lumière 94 du tiroir, en produisant une chute dans la pression différentielle à travers la lumière et 69 14793 16 2008092 ainsi un déplacement vers le bas du tiroir pour restreindre le débit à travers la lumière 90. Ceci refoule plus de débit au moteur âi ventilateur, en augmentant de la sorte la chute de pression au moteur du ventilateur et en augmentant la vitesse du 5 ventilateur de la quantité requise pour produire le refroidissement nécessaire. Le mécanisme de l'ensemble de soupape 56a produit une fonction de détente de surpassement ainsi qu'une fonction de détente thermo-modulée, en réduisant ainsi les demandes de prix et d'es-0 pace. Le ressort 110 sert de ressort de surpassement pour donner la réduction totale de pression ainsi que d'élément dans la transmission de la pression thermo-induite au clapet 100. Le poussoir 106 est relié au ressort 110 par le disque 111 et la surface de sa section transversale est égale à la surface de la section 5 transversale de l'orifice 98 du manchon. La pression en aval au côté supérieur du clapet 100 exerce une pression,vers le haut contre le poussoir en 114 qui agit sur sa surface de section transversale tandis que, en même temps une pression différentielle agit sur le clapet 100 sur une surface équivalente pour transmet-0 tre une force vers le haut par le ressort 102 au poussoir. Ainsi, la pression en aval agissant en 114 et la pression différentielle agissant sur le clapet se combinent pour produire la pression totale ou équivalente dans le dispositif agissant contre la surface de section transversale du poussoir, en le poussant vers le haut 5 contre le ressort 110. Comme le ressort 110 exerce une force qui est indépendante de la condition de l'ensemble thermique 108, la force du ressort 110 eÉt prédéterminée de façon qu'elle soit surmontée quand la pression totale dans le dispositif atteint un maximum prédéterminé 2 0 qui, dans les exemples précédents, était de 133 kg/cm . Ainsi, 2 quand la pression totale dans le dispositif atteint 133 kg/cm , elle déplace le poussoir 106 vers le haut pour soulager la force exercée sur le clapet 100, quelle que soit la température de l'huile de la transmission et la condition de l'élément thermique 5 108. Quand le clapet 100 ouvre l'orifice 98, un taux élevé de pilote-débit a lieu à travers l'orifice 98 et par conséquent à travers la lumière 94 du tiroir. Ceci soulève le tiroir et ouvre la lumière principale du tiroir à l'écoulement, en réduisant ainsi la pression différentielle à travers la soupape et le moteur 69 14793 17 2008092 du ventilateur pour ralentir la vitesse du ventilateur. La figure 5 représente un circuit hydraulique similaire à celui de la figure 4 dans lequel une pompe 40a â déplacement fixe entraînée par un moteur 16b fournit un fluide sous pression â un 5 moteur hydrostatique 22b du ventilateur de refroidissement. Toutefois, sur la figure 5 il n'y a pas d'autres éléments moteurs hydrauliques fournissant une résistance variable en série avec le moteur du ventilateur. Une soupape de décompression 56b thermo modulée, comprenant un élément thermique 60a et des moyens 64a 10 appliquant une pression variable, sont connectés en parallèle avec le moteur du ventilateur. La soupape 56b est sensible aux pressions de fluide en amont du moteur du ventilateur à travers la conduite-pilote 65a, mais non â la pression en aval, éteint donné que cette dernière reste constante du fait de l'absence 15 d'éléments hydrauliques en aval. Ainsi, malgré le manque de sensibilité à la pression d'aval, la soupape 56b mesure encore en effet et règle la pression différentielle à travers la soupape et le moteur du ventilateur. Le fonctionnement de la soupape 56b est le même que celui décrit à propos des soupapes 56 et 56a. 20 Le circuit de la figure 5 ne comprend pas une soupape de décompression de surpassement dans la soupape 56b. Cette soupape de décompression ne serait nécessaire que dans les cas oû les pressions totales du dispositif pourraient atteindre un point oû ils influenceraient la capacité du moteur à entraîner le véhicule 25 Toutefois, ceci ne serait pas le cas dans le circuit de la figure 5, puisqu'il n'y a pas d'éléments moteurs pour le fluide autres que le moteur du ventilateur, et que ce moteur exige des pressions relativement basses. La figure 6 représente un circuit à ventilateur hydrostatique 30 à centre fermé. La boucle du circuit comprend une conduite d'aspiration 120 qui conduit d'un puisard 121 à une pompe 122 à déplacement variable entraînée par un moteur à combustion interne 16ç et débitant du fluide dans les conduites 124 et 125 à un moteur hydrostatique 22ç de ventilateur et de là, à travers les 35 conduites 126, 127 de retour au puisard 121. D'autres éléments hydrauliques comme, par exemple, des moteurs de levage, d'inclinaison et de direction, comme représenté par la résistance variable 129, sont connectés en parallèle avec le moteur de ventilateur 22ç par les conduites 130, 131, 132 conduisant de la 69 14793 18 2008092 conduite 124 au puisard 121. Connecté en série et en amont avec le moteur 22c du ventilateur est une soupape de décompression thermo-modulée 134 gui comprend un élément thermique expansible 136 sensible à la tem-5 pérature du moteur du chariot au moyen de la conduite 137 et de la conduite de retour 138. La soupape 134 est reliée à un ressort 140 à pression variable appliquant une pression Variable telle que déterminée par l'expansion de l'élément thermique 135 à l'élément mobile d'une soupape 134. Cette soupape 134 est aussi 10 sensible à la pression d'entrée au moteur de ventilateur 22c peu: une conduite-pilote 142, la pression d'entrée au moteur de ventilateur étant éguilibrée contre la poussée du ressort 140. La soupape 134 a seulement besoin d'être sensible à la pression en amont du moteur de ventilateur pour mesurer effectivement la 15 chutei de prèsision au moteur de ventilateur puisque la pression en aval de ce moteur est constante, étant donné gu" il n'existe pas d'autres éléments hydrauligues en série avec ce moteur. Le circuit en parallèle contenant les résistances variables comprend une soupape à tiroir 144 actionnée à la main pour per-20 mettre sélectivement un débit dans le circuit en parallèle et permettre le fonctionnement d'éléments hydrauligues autres que le moteur du ventilateur. Une pompe à déplacement variable 122 est à pression compensée pour fournir un débit variable S pression relativement constante, c'est-à-dire à une pression dans 25 une gamme de petites pressions de, par exemple, 3,5 kg/cm du réglage du compensateur. Toutefois, la pompe 122 est compensée pour débiter à pression constante relativement basse guand il se produit un débit seulement dans la boucle du circuit du ventila teur de refroidissement, mais pour débiter à pression constante 30 relativement élevée guand il se produit un débit à la fois dans la boucle du ventilateur de refroidissement et dans la boucle « résistance variable, cette pression dépendant de la demande de boucle à résistance variable. A cet effet, Une soupape à tiroir 146 amplificateur de pression fonctionne pour changer le réglage 35 du compensateur de la pompe en le faisant passer d'un bas nivec;. comme montré, à un niveau variablement plus élevé guand le tiroir 144 est déplacé vers le haut, dans la fig. 6. Quand le tiroir 2.-43 est déplacé vers le haut, un débit dans une conduite-pilote 14F vers le côté gauche du tiroir amplificateur 146 tend à déplacer 69 14793 19 2008092 ce tiroir vers la droite, en augmentant ainsi le réglage de la pression au compensateur. La pompe 122 à pression variable compensée comprend un ressort compensateur 150 qui tend â maintenir la plaque de came de 5 la pompe (non représentée) à un angle de déplacement maximum. La pression de refoulement de la pompe est renvoyée à travers la conduite 152 à un cylindre 154 dans lequel coulisse un piston 156 qui commande la plaque de came, de sorte que la pression de refoulement de la pompe est équilibrée contre la poussée du ressort 10 150. Ainsi, quand la pression de refoulement de la pompe atteint une pression élevée de réglage préalable de, par exemple 63 kg/ cm , le piston 156 à pression compensée est déplacé vers l'intérieur en opposition au ressort 150 de la pompe par la pression fournie au cylindre 154 par la conduite 152, pour régler l'angle 15 de laflaque de came afin de réduire le déplacement de la pompe. La réduction du déplacement de la pompe agit pour réduire le débit et réduire ainsi la pression de refoulement de la pompe. Ainsi, par exemple, si la pression de refoulement atteint 66 kg/ 2 cm , le déplacement de la pompe est réduit â zéro et aucun tra- 20 vail n'est effectué. Inversement, si la pression â la pompe 2 tombe à 59 kg/cm , une chute de pression du côté extérieur du piston 156 a lieu, et il en résulte que le ressort 150 pousse le piston vers l'extérieur pour augmenter le déplacement jusqu'à ce que la pression atteigne à nouveau la valeur de réglage prédé- 2 25 terminée de 63 kg/cm . Les déplacements du moteur du ventilateur et de la pompe sont choisis pour assurer que les pressions de demande normales du dispositif peuvent être maintenues indépendamment du nombre de demandes. La pompe débite normalement à une pression dans la petite gamine de pressions réglée au préalable, 2 2 30 à savoir de 58 kg/cm à 64 kg/cm , qui coïncide avec sa gamme de déplacement du maximum au minimum. Il doit être rappelé que le réglage du compensateur de pression varie selon que le ventilateur de refroidissement agit seul ou que ce ventilateur et d'autres accessoires hydrauliques sont en fonctionnement. Dans 35 l'exemple précédent, le réglage du compensateur serait de 63 kg/ 2 cm quand seul le ventilateur est en marche, mais devrait être 2 changé à 140 kg/cm par exemple quand la direction hydraulique est en action. Le circuit de la figure 6 est montré avec le tiroir 144 en 69 14793 20 2008092 position neutre, de sorte que seul le ventilateur de refroidissement fonctionne. Comme mentionné précédemment à propos des circuits à centre ouvert des figures 4 et 5, la vitesse et le débit du ventilateur sont proportionnels à la racine carrée de 5 la chute de pression dans le moteur du ventilateur. La soupape de décompression 134 commandée thermiquement agit pour limiter la pression maximum disponible au moteur du ventilateur et de cette manière elle règle la chute de pression dans le moteur du ventilateur. 10 Lorsque la température du moteur du chariot augmente, l'élé ment thermique de la soupape 134 se dilate pour exercer une poussée contre le ressort 140, en tendant â augmenter l'ampleur de l'ouverture de la soupape, en augmentant ainsi le débit et en réduisant la chute de pression dans la soupape. Il en résulte 15 que le débit au moteur du ventilateur et la pression â l'entrée de ce moteur sont augmentés. La force accrue appliquée par le ressort 140 augmente à l'entrée du ventilateur la valeur de la pression qui serait nécessaire pour la soupape d'étranglement 134. Ce qui précède a pour effet de réduire la chute de pression dans 20 la soupape et d'augmenter la chute de pression au ventilateur pour augmenter sa vitesse. Lorsque le moteur du chariot se refroidit, l'élément thermique 136 se contracte, en retirant une partie de la £>rce sur le ressort de soupape 140 et en forçant la pression à l'entrée du 25 ventilateur d'agir par la conduite-pilote 142 pour étrangler la soupape 134. ceci augmente la chute de pression à la soupape et diminue ainsi la chute de pression au ventilateur pour réduire sa vitesse, en se rappelant que la pression totale du dispositif est à tout moment sensiblement constante. Ainsi, la soupape de 30 décompression 134 agit comme un étranglement automatique pour maintenir la pression à l'entrée du moteur du ventilateur à une valeur prédéterminée par l'expansion de l'élément thermique, quelle que soit la pression à l'entrée à la soupape 134 et ainsi, indépendamment de la pression de refoulement de la pompe 122 qui 2 35 pourrait être, par exemple de 63 kg/cm si seulement le moteur du 2 ventilateur fonctionne, ou de 140 kg/cm si les autres accessoires hydrauliques représentés par la résistance variable 129 sont aussi en fonctionnement. EXEMPLE X 40 Comme premier exemple, on suppose que tout l'équipement, â 69 14793 21 2008092 l'exception du ventilateur de la figure 6, est au repos comme montré. On suppose que le moteur du chariot est froid et que le moteur du ventilateur n'a besoin que de 11 lpm pour faire tourner le ventilateur à la vitesse requise pour effectuer le refroidis- 2 5 sement nécessaire. Ceci exige une chute de pression de 21 kg/cm atyfaoteur du ventilateur. La pompe débite du fluide à une pression 2 constante de 63 kg/cm déterminée par son compensateur. La soupape de décompression Î34 est étalonnée de façon qu'à cette température particulière du moteur du chariot, le ressort applique 10 seulement une force suffisante pour exiger une pression à l'en-trée du ventilateur de 21 kg/cm pour que ce ressort produise un étranglement (en supposant une pression nulle à la sortie du ventilateur) . La soupape produit automatiquement un étranglement 2 2 jusqu'à ce qu'elle n'ait rattrappé que 21 kg/cm des 63 kg/cm 15 de la pression totale de la pompe disponible (42 kg/cm )° La pom-pe continue à s'efforcer d'établis1 63 kg/cm seialsssat leo 35 kg/s»*}. *?~rcs qn'awrsa SâsjssifeiS a°©st. 5s 1" D pssûmim sealsasrefe 11 de débit. ïïout Mbit S -ga. fftsss&aar astossrait la ps®ssi@Ei dans i teur. 2 20 dans la conduite â dépasser 1© séflags a© 63 kf/«i .du ee^sasa- EXEMPLE II On suppose maintenant que le moteur du chariot devient plus chaud, exigeant un débit de 13 lpm dans le moteur da. ventilateur 25 pour produire l'augmentation de vitesse du ventilateur nécessaire. Cette condition exige une chute de pression de 28 kg/cm2 dans le ventilateur. L'élément thermique se dilate pour augmenter la force appliquée par le ressort 140 tendant à ouvrir la soupape 134, jusqu'à ce que la soupape soit équilibrée par une pression 2 30 de 28 kg/cm à l'entrée du ventilateur. Etant donné que la pompe débite encore seulement 11 lpm, la chute de pression dans le ven- 2 tilateur n'est encore que de 21 kg/cm .Ainsi, la pression contre le piston 154 du compensateur de pression tombe au-dessous de 56 kg/cm en forçant le ressort 150 à augmenter le déplacement 35 de la pompe jusqu'à ce que la pression dans la conduite soit de 2 nouveau de 63 kg/cm . Ceci a lieu quand le déplacement de la pompe atteint un débit de 13 lpm dont la totalité passe à travers la soupape et le moteur du ventilateur pour produire la chute de pression nécessaire de 28 kg/cm dans le moteur du ventilateur et 6A0 ORIGINAL* 69 14793 22 2008092 l'augmentation de vitesse reguise pour le ventilateur, EXEMPLE III On suppose maintenant gue la vitesse du moteur du chariot double pour doubler la vitesse de la £tompe. Le débit de la pompe 5 s'élève alors â 26 lpm jusgu'à ce gue le déplacement de la pompé soit changé. Immédiatement, la chute de pression à la fois dan,: le moteur du ventilateur et dans la soupape 134 augmente comme ... carré du débit, et la pression dans la conduite (la somme des deux chutes de pression) est augmentée de guatre fois. Toutefci" 10 la pression augmentée à l'entrée du ventilateur agit pour étrangler immédiatement la soupape 134 pour rétablir la pression â l'entrée du ventilateur de 28 kg/cm , La chute de pression est ainsi momentanément très élevée. Toutefois, la pression dans I?. conduite fortement augmentée pousse immédiatement le piston 156 15 da compensateur de pression pour interrompre le déplacement de la p3*ape jusçus i- ©s que on ait â© asE'/eaa un débit â@ 13 Ipn la L32®s8ioa êsns àa eeaaEit© sèglë© a® p&ialafela û ©3 B&g^&aS HT 20 On suppose ai&in canarit gue la direction assistée est mise et. circuit et gue la soupape 146 du compensateur de pression vari:£ ^ de 3a pompe est réglée de façon gu'elle n'ait pas son déplaces^ coupé tant gue la pression dans la conduite n'atteint pas 140 2 cm . Comme la soupape 134 de décompression limite la pression £ 25 l'entrée du ventilateur indépendamment de la pression à la posr: la vitesse du ventilateur n'est pas affectée. La soupape 134 étrangle son passage pour absorber une chute de pression de 2 2 112 kg/cm et pour maintenir ainsi â 28 kg/cm la pression à l'entrée du ventilateur, en supposant gue la température du mo- 30 teur du chariot reste inchangée. La figure 7 représente vin circuit de ventilateur hydrostati gueà centre fermé gui est similaire â beaucoup d'égards, â cel^ de la figure 6. Toutefois, dans le circuit de la figure 7, des éléments de résistance variable 160 sont connectés en série avi~, 35 le moteur hydrostatigue 22 du ventilateur au lieu d'être en pa rallêle, et ces éléments de résistance et le moteur du ventilateur sont alimentés en fluide hydrauligue par une pompe 122a ' déplacement variable et à pression compensée entraînée par un moteur à combustion interne 16d gu'il faut refroidir. Une sourn 69 14793 23 2008092 de décompression 134a similaire à la soupape 134 de la figure 6 est montée en série avec le moteur du ventilateur, en amont de celui-ci, et comprend un élément thermique 136a qui détermine une pression variable appliquée par un ressort 140a de soupape 5 à pression variable. L'élément thermique 136a détecte la température du moteur du chariot par le passage 162. Toutefois, la soupape de décompression 134a diffère de la soupape 134 de la figure 6 en ce que cette soupape 134a comprend à la fois une conduite-pilote 164 pour mesurer la pression S 10 l'entrée du moteur de ventilateur 22d et une autre conduite-pilote qui mesure la pression à la sortie du moteur du ventilateur. Ainsi, la soupape de décompression 134a est sensible à la pression différentielle au moteur du ventilateur telle que modulée par la force du ressort 140a déterminée par la température du moteur du 15 chariot. La conduite-pilote 166 est nécessaire pour permettre à la soupape 134a de mesurer la chute de pression au ventilateur à cause de la présence d'éléments hydrauliques 160 en aval qui produisent une résistance de pression variable en aval du moteur de ventilateur lorsque ces éléments sont mis en circuit ou sont 20 mis hors d'action. Avec les modifications qui précèdent, toutefois, la soupape 134a fonctionne de la même manière que décrit à propos de la soupape de décompression 134 de la figure 6 pour régler la chute de pression au moteur du ventilateur et ainsi la vitesse de ce der-25 nier. Sur la figure 7, comme montré, la pompe 122a â déplacement variable débite à pression relativement constante dans une gamme de petites pressions, et le réglage du compensateur de pression de la pompe serait tel qu'avec les éléments hydrauliques en action, la pression totale dans la conduite serait suffisante pour 30 actionner tous ces éléments sans affecter les possibilités motrices du moteur de chariot 16d. Bien entendu, la pompe 122a pourrait aussi être pourvue d'un compensateur variable similaire à celui décrit à propos de la figure 6, si, par exemple, les divers éléments hydrauliques autres que le moteur du ventilateur 35 offraient exceptionnellement des résistances élevées à la pression. 69 14793 24 2008092 REVENDICATIONS 1. Un chariot de levage ayant des moyens de levage de charges â son extrémité avant, un contrepoids offrant un conduit d'air à l'arrière du chariot, un moyen de propulsion placé entre les ex-5 trémités avant et arrière du chariot et en avant de la masse principale du contrepoids, et un dispositif de refroidissement pour refroidir le moyen de propulsion, caractérisé en ce gue le dispositif de refroidissement comprend un ventilateur placé dams le conduit d'air offert par le contrepoids. 10 2. Appareil d'après la revendication 1, dans lequel le moyen de propulsion comprend un moteur à combustion interne. 3. Appareil d'après la revendication 2, dans lequel le moteur à combustion interne est refroidi par l'air. 4. Appareil d'après l'une quelconque des revendications 1 et 15 2, comprenant un radiateur interposé entre le ventilateur et le moyen de propulsion. f 5. Appareil d'après l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le ventilateur aspire de l'air du moyen de propulsion et le refoule vers l'arrière du chariot. 20 6. Appareil d'après l'une quelconque des revendications pré cédentes, dans lequel le ventilateur.comprend des aibes qui s'étendent radialement jusqu'en des points immédiatement adjacents à la périphérie du conduit d'air. 7. Appareil d'après l'une quelconque des revendications pré- 25 cédentes, dans lequel le conduit d'air a une section transversale de forme courbe, en arrière du radiateur. 8. Appareil d'après l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le conduit d'air a une section transversale de forme en principe circulaire dans sa partie dans laquelle est 30 placé le ventilateur. 9. Appareil d'après l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le conduit d'air diminue progressivement en dimension de son extrémité antérieure â l'extrémité arrière du chariot. 35 10. Appareil d'après l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le ventilateur comprend un moteur hydraulique monté à l'extrémité arrière du chariot et des aubes entraînées par ce moteur adjacentes audit moteur. 11. Appareil d'après l'une quelconque des revendications 69 14793 25 2008092 précédentes, dans lequel le ventilateur comprend un moteur monté indépendamment du moyen de propulsion. 12. Appareil d'après l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le contrepoids comprend une partie frontale 5 contenant une cavité pour recevoir le radiateur et le conduit d'air s'étend vers l'arrière à partir de cette cavité dans ledit contrepoids pour recevoir le ventilateur, 13. Un dispositif de refroidissement comprenant un ventilateur de refroidissement, un moteur hydraulique pour faire tourner 10 ce ventilateur, une pompe hydraulique pour entraîner ce moteur, un groupe principal de puissance à vitesse variable pour entraîner la pompe, et des passages constituant un circuit hydraulique reliant le moteur et la pompe, caractérisé en ce que le dispositif de refroidissement comprend des moyens pour commander la 15 vitesse du ventilateur en réponse aux changements de température d'un dispositif à refroidir et indépendamment des changements de vitesse du groupe principal de puissance dans au moins la majeure partie intermédiaire de la gamme de vitesse du moteur. 14. Appareil d'après la revendication 13, dans lequel lesdlts 20 moyens de commande comprennent des moyens régulateurs de pression obéissant aux changements de pression différentielle dans le .moteur hydraulique et aux changements de température dans le dispositif d'une manière telle que les moyens régulateurs de pression agissent pour changer ladite pression différentielle et 25 par conséquent la vitesse du ventilateur en réponse aux changements de température dans le dispositif, et agissent pour maintenir ladite pression différentielle â une valeur prédéterminée par la température du dispositif du fait des fluctuations de pression et/ou des débits dans lesdits passages. 30 15. Appareil d'après la revendication 13, dans lequel les moyens de commande comprennent une soupape dans le circuit obéissant aux changements de' pression à l'entrée du moteur du ventilateur d'une manière qui tend à maintenir ladite pression à l'entrée à une valeur prédéterminée de pression de demande, des 35 moyens régulateurs de la pression variable agissant sur la soupape de façon à déterminer ledit niveau de pression, lesdits moyens étant sensibles à la température du dispositif â refroidir et actionnables par les changements de ladite température pour faire varier la valeur de la pression de demande. 69 14793 26 2008092 16. Appareil d'après la revendication 13,. dans -lequel les moyens de commande comprennent une soupape dans le circuit pour maintenir une pression différentielle prédéterminée de demande au moteur du ventilateur, cette soupape comprenant un moyen 5 sensible à la pression pouvant se mouvoir en réponse aux-variations des pressions du système tendant â faire varier la pressiez différentielle audit moteur dans une direction pour maintenir ladite pression différentielle de demande, des; moyens sensibles à la température du dispositif pour faire varier ladite pression 10 différentielle de demande selon les variations de température dans le dispositif, les moyens sensibles à la température comprenant des moyens pour appliquer une pression variable aux moyens sensibles à la pression en réponse aux variations de température dans le dispositif. 15 17. Un système d'après l'une quelconque des revendications à 16, dans lequel le moteur du ventilateur comprend un moteur à déplacement fixe et la pompe comprend une poupe à déplacement 18. Un système d'après l'une quelconque des revendications précédentes 13 â 16, dans lequel le moteur du ventilateur est ur« 20 moteur à déplacement fixe et la po&pe est une pompe à déplacement variable. 19. Un système d'après l'une quelconque des revendications précédentes 13 à 18, dans lequel lesdits moyens de commande commandent la vitesse du ventilateur indépendamment des change- 25 ments éventuels de la pression de refoulement de la pompe dans partie intermédiaire majeure de la gamme de pressions de refouit ment de la pompe. 20. Un système d'après la revendication 13, dans lequel les moyens de commande comprennent une soupape dans le circuit sensiLls 30 aux changements de température d'un dispositif à refroidir commandant la pression hydraulique différentielle au moteur du ventilateur. 21. Un système d'après l'une quelconque des revendications à 20, dans lequel le ventilateur de refroidissement comprend des 35 aubes en une matière non Métallique. 22. Appareil d'après la revendication 20, dans lequel le positif & refroidir comprend ledit groupe principal de puissar.su qui comprend lui-même une transmission de puissance & huile, moyens de commande comprenant des moyens thermiques pour détecter 69 14793 27 2008092 la température de l'huile de la transmission. 23. Appareil d'après la revendication 13, dans lequel les moyens de commande comprennent une soupape pour commander la pression du fluide à l'entrée du moteur de ventilateur, la 5 pression à l'entrée de ce moteur commandant des moyens comprenant un passage qui relie le côté d'entrée du moteur du ventilateur et la soupape d'une manière telle que la pression du fluide à l'entrée agit sur la soupape dans une direction qui tend à réduire cette pression à l'entrée, des moyens pour appliquer une 10 pression variable à la soupape dans une direction qui tend â augmenter la pression à l'entrée du moteur de ventilateur, et des moyens sensibles à la température du dispositif actionnables pour faire varier la pression exercée sur la soupape par les moyens d'application de pression en réponse aux variations de 15 température dans le système. 24. Appareil d'après la revendication 13, dans lequel les moyens de commande comprennent des moyens régulateurs de pression pour commander la pression différentielle au moteur du ventilateur, ces moyens régulateurs comprenant des moyens sensibles à 20 la pression différentielle au moteur du ventilateur et actionnables pour augmenter ladite pression différentielle en cas de réduction de cette pression différentielle au-dessous d'une pression différentielle prédéterminée de demande nécessaire pour maintenir une vitesse prédéterminée du ventilateur, et action-25 nable pour diminuer ladite pression différentielle dans le cas d'une augmentation de cette pression différentielle au-dessus de ladite pression différentielle de demande, et des moyens sensibles à la température actionnables pour augmenter le réglage de la pression de demande des moyens régulateurs de pression dams 30 le cas d'une augmentation de la température du système et actionnables pour diminuer le réglage de la pression de demande dans le cas d'une diminution de la température dans le système. 25. Appareil d'après la revendication 13, dans lequel les moyens de commande comprennent une soupape régulatrice de pres- 35 sion connectée en parallèle avec le moteur hydraulique du ventilateur, cette soupape étant sensible aux changements de pression différentielle audit moteur du ventilateur et aux changements de température du système â refroidir. 26. Un système d'après la revendication 25, comprenant un 69 14793 28 2008092 second moteur à fluide connecté en série avec le moteur du ventilateur, la soupape étant connectée en série avec ce second moteur à fluide. 27. Un système d'après la revendication 25, dans lequel la 5 soupape comprend des moyens sensibles à une pression élevée prédéterminée du fluide sur le côté d'amont du moteur de ventilateur pour limiter la pression maximum à l'entrée dudit moteur. 28. Un dispositif de refroidissement d'après la revendication 13, dans lequel la pompe est à déplacement variable pour entral- 10 ner le moteur du ventilateur, et les moyens de commande comprennent une soupape connectée en série avec le moteur à fluide pour commander la pression différentielle audit moteur, la soupape étant sensible aux changements de pression différentielle audit moteur et aux changements de température du dispositif à refroi- 15 'dir d'une manière telle que la pression différentielle audit moteur change en réponse aux changements de ladite température et indépendamment des fluctuations dans la pression de sortie de la pompe.