La présente invention a pour objet des bobines de réactance et concerne plus particulièrement des bobines de réactance de shuntage sans fer, à bain de liquide. Des lignes de transmission à haute tension (entre 100 kV et 229 kV) et très 5 haute tension (au-dessus de 230 kV) nécessitent des dispositifs de bout de ligne de correction d'énergie réactive. Si les dispositifs de bout de ligne ne sont pas capables d'absorber l'énergie réactive par des charges inductives, les tensions de bout de ligne peuvent atteindre dés valeurs suffisamment élevées pour endommager les appareils y reliés. Les exigences relatives à l'absorption de 1' 10 énergie réactive augmentent avec le carré de la tension, la capacité de la ligne, et la longueur de celle-ci. La capacité particulièrement grande de conducteurs en bottes généralement utilisés pour les lignes de transmission à très haute tension pose des exigences beaucoup plus sévères à l'absorption d'énergie réactive que celles relatives aux conducteurs utilisés dans des lignes à haute 15 tension. Il est bien connu de prévoir des compensateurs pour des longues lignes à haute et très haute tensions qui peuvent avoir des périodes de faible charge ou pour des lignes de transmission qui au début de leur développement ne sont que peu chargées. Dans ces cas, des bobines de réactance shunt sont connectées au 20 bout de la ligne à haute ou très haute tension, côté utilisateur. Suivant la longueur de»la ligne et le profil de tension le long de celle-ci, de telles bobines peuvent aussi être connectées à un ou plusieurs points intermédiaires bien choisis. Une bobine de réactance shunt peut être raccordée directement à la ligne de 25 transmission à un enroulement tertiaire d'un transformateur de réglage en charge ou à la barre omnibus à basse tension à laquelle est raccordé le transformateur. Si la bobine de réactance shunt est raccordée à la barre omnibus à basse tension, l'énergie réactive à absorber doit être transformée à l'aide du transformateur. Ce flux d'énergie réactive engendre une augmentation de la tension à cause de la 30 réactance de fuite du transformateur. Pendant les périodes de faible charge, il peut de ce fait, être nécessaire de réduire la valeur de la basse tension, ce qui se traduit par une diminution de la compensation. En connectant la bobine de réactance à un enroulement tertiaire d'un transformateur de réglage en charge, on réduit la variation de la tension et on utilise de manière plus efficace la 35 bobine de réactance, mais la transformation nécessaire de grandes quantités d'énergie réactive peut alors donner lieu à une surcharge de l'enroulement tertiaire par rapport à la charge admise. Si l'impédance de l'enroulement tertiaire est tel qu'une augmentation de l'énergie réactive à travers le shunt entraîne une diminution sensible de la tension tertiaire, il peut être nécessaire d'utiliser UO des bobines de réactance à valeurs nominales plus élevées pour atteindre la 71 40551 2 2113945 compensation désirée, puisque l'énergie réactive varie proportionnellement au carré de la tension aux bornes de la bobine de réactance. Par conséquent, il serait souhaitable de pouvoir connecter au moins une partie fondamentale de la réactance inductive directement à la ligne de trans-5 mission, par exemple la partie qui ne doit pas être connectée ou déconnectée lors de changements de la charge. Si des bobines de réactance sont connectées à une ligne de transmission à des points intermédiaires entre ses extrémités, ni transformateur, ni barres omnibus à basse tension ne sont disponibles. Par conséquent, dans ces cas, la bobine de réactance doit être conçue pour fonctionner 10 à la tension de la ligne. Il existe deux types principaux de bobines de réactance shunt, celui à noyau de fer et celui sans fer. Dans la bobine de réactance sans fer habituelle, le champ de flux magnétique n'est pas guidé, mais seulement déterminé par les dimensions de 1'enroulement. Une telle bobine est constituée par un cible enrou-15 lé en bobine sur un support mécanique approprié et entouré d'une isolation électrique solide contre la masse et entre spires. Comme cette bobine est en communication avec l'atmosphère par exemple par le refroidissement à l'air, son utilisation est limitée à des tensions relativement modestes, par exemple dans les cas où la bobine de réactance est connectée à l'enroulement tertiaire d'un 20 transformateur ou à une barre omnibus à basse tension reliée au transformateur. La bobine de réactance shunt à noyau de fer comprend plusieurs entrefers dans le circuit magnétique, afin de réduire considérablement la quantité de fer nécessaire et d'atteindre un coùrant de charge s'écartant peu d'une sinusoïde. Toutefois, les entrefers donnent lieu à des problèmes de construction qui sont 25 dus aux franges du flux magnétique à l'endroit des entrefers et à un niveau de bruit élevé, à cause des vibrations. Lorsque la partie ferromagnétique du circuit magnétique est saturée, suite à une tension excessive, le champ de flux revient à la répartition dans une bobine sans fer pendant l'intervalle du cycle de tension pendant lequel il y a saturation. Pendant cet intervalle, l'inductan-30 ce de la bobine de réactance tombe environ à 25 % de sa valeur'normale. Ce chan-" gement énorme et rapide dans l'inductance du shunt peut engendrer des ondes transitoires dans le système mais est avantageux dans des lignes très faiblement chargées pour écouler des surtensions dangereuses à travers la bobine de réactance à l'aide de courants importants pendant la saturation. 35 Dans le mémoire du brevet US No. 3 1Ô0 839, est décrite mie bobine de réac tance shunt sans fer, capable d'être connectée directement à la ligne de transmission et dont l'isolement est constitué par de l'huile et des solides imprégnés d'huile. Le réservoir métallique nécessaire pour contenir l'huile eist séparé de l'enroulement de la bobine de réactance par des écrans magnétiques dis-1*0 posés en face des parois et du fond du réservoir. Il s'agit donc, en principe, COPY 71 40551 3 2113945 d'une bobine de réactance sans noyau de fer contenant, à l'intérieur, de l'huile et des isolants solides imprégnés d'huile. Excepté l'absence de matériau ferromagnétique à l'intérieur de l'enroulement, la construction de la bobine de réactance est similaire à celle des transformateurs cuirassés. Par conséquent, 5 elle présente les avantages de ce type de transformateur, tels que la distribution uniforme de surtensions à travers les galettes connectées en série et 1' apparition d'oscillations minimes seulement lorsqu'une distribution capacitive de la tension passe à une distribution inductive. Cette construction évite aussi les franges de flux et les problèmes de vibrations de la bobine à noyau de fer 10 et entrefers. La construction en cuirassé garantit une caractéristique approximativement linéaire de 1'impédance, même si l'écran ou la cuirasse atteint la saturation pendant un intervalle dans chaque cycle de tension, et tombe à une impédance ohmique d'environ 70 % de la valeur du circuit non cuirassé; le courant est donc plus près d'une sinusoïde pendant des surtensions que dans le cas 15 d'une bobine de réactance à, entrefers. Comme, lors de la saturation, la variation de l'inductance de la bobine de réactance sans fer, cuirassée, est plus faible que celle de la bobine à entrefers , la bobine de réactance sans fer est plus avantageuse dans la plupart des systèmes à lignes de transmission, mais dans certains cas, il serait souhaita— 20 ble de réduire l'impédance ohmique de la bobine de réactance en cas de saturation de l'écran magnétique à 50 % de la valeur non saturée. Une bobine de réactance shunt possédant une telle caractéristique serait- plus efficace pour réduire des pointes de. tension qu'une autre avec une impédance plus-élevée en cas de saturation, car elle serait capable d'écouler un courant plus élevé pendant 25 les intervalles de saturation et de réduire ainsi les pointes de tension. La présente invention a pour but d'obtenir ce résultat au moyen d'une bobine de réactance sans fer, cuirassée, comme décrit dans le brevet US. Ho. 3 160 839-Une bobine de réactance suivant l'invention comprend un réservoir métalli- . * i que composé d'un fond et de parois et rempli d'un diélectrique liquide, plusi-30 eurs enroulements en galette.empilés dans l'alignement de leurs ouvertures cen- - — traies, des écrans magnétiques disposés dans le réservoir entre les parois et les dits enroulements en galette et entre certains enroulements en geilette voisins, afin de séparer ces enroulements en galette en un premier et un second groupe d'enroulements, chacun cuirassé par les dits écrans magnétiques des ma-35 tériaux non magnétiques disposés à l'intérieur des ouvertures centrales des dits plusieurs enroulements en galette, et des moyens pour connecter entr'eux les divers enroulements en galette pour constituer un enroulement monophasé dans lequel les directions axiales instantanées du flux magnétique dans le premier et le second groupes sont opposées l'une par rapport à l'autre afin de provoquer 1+0 un changement considérable de la réactance de la bobine pendant le temps où les COPY 71 40551 i» 2113945 écrans magnétiques entre les groupes d'enroulements atteignent la saturation. L'invention est décrite ci-dessous à.l'aide d'un exemple, en se référant aux dessins annexés dans lesquels: - La figure 1 est une vue en plan d'une bobine de réactance shunt. 5 - La figure 1A est un schéma électrique de la bobine de réactance montrée à la figure 1. - La figure 2 est une vue en perspective, partiellement en coupe, de la bobine de réactance montrée à la figure 1. - La figure 3 est une vue en plan d'une autre bobine de réactance suivant 1' 10 invention. - La figure 3A est un schéma électrique de la bobine de réactance montrée à la figure 3. - La figure 3B est un autre schéma électrique possible. Les figures 1 et 2 montrent, en plan et en perspective, une bobine de réac-15 tance 10. La bobine comprend un enroulement monophasé 12 dans un réservoir métallique 11* composé d'un fbnd 21 et de paroi latérales 15- Le réservoir est rempli d'un liquide diélectrique, tel qu'une huile minérale, servant à l'isolement ou au refroidissement, jusqu'à un niveau 19• Le couvercle du réservoir et les isolateurs à bornes ne sont pas montrés pour ne pas charger le dessin. L'enrou-20 lement 12 se trouve dans un bain du liquide diélectrique qui sert d'une part à l'isolement de 1'enroulement pour la tension de la ligne de transmission pour laquelle est conçue la bobine de réactance et d'autre part au refroidissement des enroulements, grâce à des conduits et des échangeurs de chaleur extérieurs, non représentés. 25 L'enroulement 12 est composé d'enroulements en galette té, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 2k, 25, 26, 27, 28, 29, 30 et 31 de forme sensiblement rectangulaire délimités par deux grandes surfaces, en principe plates, opposées et pourvues d'ouvertures centrales rectangulaires. Le nombre de galettes montrées dans le dessin a été choisi en vue d'une description facile, mais doit être déterminé 30 en fonction de l'utilisation particulière envisagée. Les enroulements en galette de l'enroulement 12 sont disposés dans le réservoir 1U en un empilage ajouré, alignés, en principe, selon un axe commun 33. Les enroulements en galette sont orientés de telle manière que des conduits ou espacements verticaux sont créés pour la circulation du liquide diélectrique. Les jours ou conduits de refroidis-35 sement sont obtenus, comme montré à la figure 2, par des plaques de recouvrement 32 parsemées de blocs isolants 3^ y fixés pour donner lieu à des conduits à chicanes pour le liquide diélectrique léchant les grandes surfaces des galettes. La bobine de réactance 10 est du type sans fer, puisque les enroulements en galette ne renferment pas de noyau ferromagnétique. En lieu et place de l'air, hO des structures non-aagnétiques 36 sont disposées dans l'espace des ouvertures 71 40551 5 2113945 centrales alignées des galettes, composées de parties isolantes solides, "baignées dans un liquide diélectrique. Les parties isolantes solides supportent les enroulements en galette et les empêchent de "bouger dans certaines conditions de service de la bobine de réactance. 5 Les parois latérales 15 du réservoir 1U sont en général construites en aci er magnétisable et sont séparées de l'enroulement 12 par des écrans bO disposés de telle manière entre enroulement et parois, que le flux magnétique engendré par l'enroulement 12 rencontre un chemin à reluctance faible à travers les é-crans et ne traverse pas les parois du réservoir. On évite ainsi que le flux 10 engendre des pertes par courants de Foucault et par hystérèse dans les parois du réservoir et les échauffe indûment. Les écrans 1+0 sont composés par plusieurs couches k2 de tôles magnétisables telles que des tôles d'acier au silicium laminées à froid, à orientation magnétique, en général parallèle au sens de leur longueur. Les tôles empilées consti-15 tuent des écrans au voisinage des parois latérales du réservoir 11+. Chaque couche de tôles est composée de tôles 1+1+, 1*6, 1+8 et 50 longeant les parois latérales 15, les grandes surfaces étant perpendiculaires à cette paroi. Ces tôles sont assemblées de manière à former un circuit magnétique fermé. Les extrémités des tôles peuvent être biseautées comme cela est montré sur le dessin, afin d' 20 obtenir des joints à faible reluctance. De plus, les-joints angulaires en diagonale peuvent être décalés d'une couche à l'autre, suivant un patron approprié, afin de réduire davantage la reluctance de l'écran 1+0. Les parties de l'écran 1+0 sont tenus à distance des parois du réservoir au moyen de plusieurs cales verticales 1+1 qui peuvent être des lattes en bois dur. Ces cales maintiennent 25 fermement les écrans ce qui est avantageux dans certaines conditions de fonctionnement, et empêchant que les tôles ne soient court-circuitées par les parois du réservoir. Elles permettent en outre de définir des conduits de refroidissement verticaux le long des parois extérieures aux écrans 1+0. L'enroulement monophasé 12 est subdivisé en deux ou plusieurs sections ou 30 groupes de galettes, chacun disposé dans une fenêtre particulière de l'écran 1+0. Les groupes d'enroulements à galette sont bobinés et connectés de telle manière que la direction axiale du flux magnétique engendré par des groupes de galettes voisines sont,à tout moment, opposés l'un par rapport à l'autre. Dans l'exemple suivant l'invention, représenté aux figures 1 et 2, l'enroulement monophasé 12 35 est subdivisé en un premier 52, un second 5^ et un troisième 56 groupes de galettes, écartés en direction axiale l'un de l'autre. Chacun de ces groupes est disposé dans une des fenêtres 58, 60 ou 62 formées par l'écran 1+0. Les fenêtres 58, 60 et 62 sont obtenues au moyen de deux traverses 6k et 66 dans chaque couche de tôles 1+2, parallèles et à une certaine distance des traverses extérieures 1+0 1+1+ et U8. Les traverses 61+ et 66 peuvent être découpées pour présenter des 71 40551 6 2113945 extrémités à double biseau qui s'insèrent dans des échancrures en V des tôles k6 et 50, afin d'obtenir des joints à faible reluctance entre ces tôles supplémentaires et les tôles de cadre. Dans cet exemple, une borne de haute tension 68 est connectée au point mé-5 dian du deuxième groupe d'enroulements en galette 5^» entre les galettes 16 et 17- Le circuit continue alors dans les. deux sens, d'une part via les galettes 16, 18, 20, 22, 2k et 26 du deuxième groupe et les galettes 28 et 30 du troisième groupe d'enroulements en galette 56, et d'autre part via les galettes 17, 19, 21, 23, 25 et 27 du deuxième groupe et les enroulements en galette 29 et 31 du 10 premier groupe d'enroulements en galette 52. Les galettes voisines du deuxième groupe 5U sont connectées au moyen de connexions "début-début" ou "fin-fin". La borne 68 est connectée à la connexion "fin", c'est-à-dire à la spire extérieure de la galette 16. La spire proche de l'axe de la galette 16 ("début") est connectée à la spire proche de l'axe de la galette 18 par la connexion "début-15 début" 70. Les galettes 18 et 20 sont connectées par une connexion "fin-fin" 72; les galettes 20 et 22 sont connectées par une connexion "début-début" 7^» les galettes 22 et 2k sont connectées par une connexion "fin-fin" 76; les galettes 2k et 26 sont connectées par une connexion "début-début" J8. Les galettes 16, 18, 20, 22, 2k et 26 du deuxième groupe sont bobinées et raccordées entr'elles 20 pour fournir , à tout instant, une force magnétomotrice qui engendre un champ magnétique d'une direction axiale déterminée à travers les ouvertures des galettes. Les galettes 28 et 30 du troisième groupe sont bobinées et raccordées entr'elles et avee le second groupe de telle manière que la direction axiale du flux magnétique ou des lignes de force magnétiques du troisième groupe d'enrou-25 leaents en galette 56 est, à tout moment, opposée à la direction du flux magnétique engendré par le deuxième groupe d'enroulements en geilette 5k. Par exemple, au lieu de connecter la galette 26 du second groi^pe à la galette la plus proche du troisième groupe, les galettes 28 et 30 peuvent être connectées et bobinées de manière que l'opposition du flux désirée peut être obtenue par un rac-30 cordement "fin-fin" 80 entre les galettes 26 et 30. Les galettes 28 et 30 sont alors raccordées entr'elles par une connexion "début-début" 82 et la fin de la galette 28 est raccordée à une borne de neutre ou la masse 8U, suivant les exigences du réseau. Il est évidemment possible aussi de bobiner les galettes 28 et 30 de telle manière que le raccordement entre les deuxième et troisième grou-35 pes peut être effectué par une liaison "fin-fin" entre les galettes 26 et 28 tout en assurant toujours l'opposition entre les flux magnétiques engendrés par les deux groupes. La borne de haute tension 68 est connectée à la connexion "fin", c'est-à-dire à l'enroulement extérieur de la galette 17 et les galettes 17, 19, 21, 23, 1*0 25 et 27 sont connectées en série au moyen de connexions "début-début" ou "fin- 71 40551 2113945 fin". Les galettes 17 et 19 sont reliées par une connexion "début-début" 86. Les galettes 19 et 21 sont reliées par une connexion "fin-fin" 88. Les galettes 21 et 23 sont reliées par une connexion "début-début" 90. Les galettes 23 et 25 sont reliées par une connexion "fin-fin" 92. Les galettes 25 et 27 sont reliées 5 par une connexion "début-début" 9^- Les galettes 17» 19» 21, 23, 25, 27» sont bobinées et reliées entr'elles de telle manière que le flux magnétique s'a&oute au flux magnétique engendré dans les galettes de l'autre partie du groupe 5^• •i Les galettes 29 et 31 disposées dans la première fenêtre de l'écran 1+0 sont bobinées et connectées entr'elles et avec les galettes du deuxième groupe de ma-10 nière que le flux magnétique engendré dans les enroulements en galette du premier groupe 52 s'oppose, à tout instant, au flux magnétique engendré dans le second groupe 5^« Par exemple, la spire extérieure de la galette 27 du second groupe peut être connectée à la spire extérieure de la galette 31• .Les galettes 29 et 31 peuvent alors être raccordées entr'elles au moyen d'une liaison "début-15 début" 98 et la "fin" ou l'extrémité de la dernière spire de la galette 29 peut être reliée à une borne neutre ou à la masse 100, suivant le cas. Le cuiras s âge magnétique de l'enroulement 12 est complété par un écran de fond posé contre le fond 17 du réservoir 1!+ et constitué par plusieurs bottes 85 de tôles empilées à proximité du fond et maintenues à une certaine distance 20 de celui-ci par des cales non magnétiques appropriées par exemple en bois. Les tôles des bottes sont disposées de telle manière que leurs grandes surfaces sont orientées dans des plans perpendiculaires au fond 17. En général, il n'est pas nécessaire de prévoir un écran au-dessus du réservoir 1U, puisque le eouvercle du réservoir, non représenté, se trouve à une distance suffisante de l'enroule-25 ment 12 pour éviter des pertes et l'échauffement du couvercle du réservoir 1Î*. Comme la borne de haute tension 68 est reliée au point médian du deuxième groupe 5^» les galettes peuvent être de dimensions échelonnées pour tenir compte de la valeur du potentiel électrique de chacune par des distances appropriées entre les galettes et l'écran 1*0 mis à la terre. De plus, les enroulements en 30 galette peuvent être faiblement bombés pour obtenir un espacement entre galettes voisines proportionnel à la différence de potentiel qui varie en fonction de la distance de l'axe. La figure 1A est un schéma électrique 'de l'enroulement montré aux figures 1 et 2. Deux circuits parallèles sont disposés entre la borne de haute tension 35 68 et la terre ou une borne neutre. Les flèches montrent la direction-du champ magnétique axial dans chaque groupe d'enroulements lors d'un instant déterminé. En service, la borne de haute tension 68 est connectée, soit directement à un certain point de la ligne de transmission, soit à l'enroulement tertiaire d' un transfomateur de réglage en charge si un tel enroulement est disponible. 1*0 Dans ce cas, les extrémités du premier et troisième groupes d'enroulements sont, 71 40551 e 2113945 soit mises à la terre, soit connectées à line borne neutre. Chaque groupe d'enroulements est entouré d'un circuit magnétique fermé. De ce fait, même si les directions axiales du flux magnétique dans chacun de ces groupes sont opposées dans les groupes voisins, ces flux orientés en directions opposées ne s'influ-5 encent pratiquement pas, puisque chacun suit un chemin à reluctance faible dans le circuit magnétique fermé appartenant à son groupe d'enroulements. A la figure 1, les flèches pleines montrent la direction du flux pour le deuxième groupe d'enroulements, tandis que les flèches en lignes brisées montrent les directions des flux pour les premier et troisième enroulements. Cependant, à partir d' 10 une certaine surtension, les parties 6h et 66 de l'écran magnétique entre les premier et second et entre les second et troisième groupes, atteignent la saturation. La section des tôles est évidemment choisie pour obtenir la saturation à une surtension prédéterminée. Au moment de la saturation de ces parties de 1' écran, la réactance de la bobine 10 tombe brusquement à cause de l'interférence 15 des flux opposés. Les portions du cadre de l'écran, constituées par les tôles 1*U, 1*6, 48 et 50 peuvent être choisies de telle manière qu'elles atteignent la saturation à la même valeur de la surtension que celle qui détermine la saturation des parties entre les groupes d'enroulements, afin d'obtenir un seul échelon de changement de réactances de la bobine 10. Il est aussi possible de dimen-20 sionner les portions du cadre pour qu'il se sature pour une autre valeur de surtension que les parties entre les groupes d'enroulements, afin d'obtenir une variation de la réactance de la bobine en échelons prédéterminés. Le nombre d'enroulements en galette dans les deux groupes terminaux est choisi en vue de l'interférence désirée et de l'annulation réciproque des flux 25 au moment de la saturation, pour doser l'ampleur du changement de réactance. La figure 3 est une vue en plan d'une bobine de réactance shunt 10', suivant un autre exemple de l'invention. Les mêmes références dans les figures 1 et 3 désignent les mêmes éléments. Si les références sont accompagnées d'un prime, les éléments sont similaires, mais comportent des modifications. La bobine 30 de réactance 10' comprend en principe la moitié des enroulements de la bobine de réactance 10 de la figure 1 et est conç>osée d'une seule série de circuits, au lieu de deux, connectées en parallèle entre une borne de haute tension et une borne de terre ou de neutre. La bobine de réactance 10' est entourée d'un écran magnétique 1*0', disposé entre les parois 15' d'un réservoir métallique 1U' et 35 plusieurs enroulements en galette 16, 18, 20, 22, 2l*, 26, 28 et 30 qui constituent ensemble un enroulement monophasé 12'. L'écran magnétique 1*0' comprend plusieurs empilages de tôles métalliques magnétisables composées de tôles 1*1*', 1*6', 1*8 , 50' et 66. Les tôles 1*1*', 1*6 1*8 et 50' sont assemblées bout-à-bout au moyen de joints biseautés et les tôles 66 sont orientées parallèlement aux tôles 1*0 1*1*' et 1*8 afin de définir des fenêtres 60' et 62. Les enroulements en galette 71 40551 9 2113945 16, 18, 20, 22, 2H et 26 sont disposés dans la fenêtre 60' et les enroulements en galette 28 et 30 sont disposés dans la fenêtre 62. Les enroulements en galette du premier groupe sont reliés entr'eux au moyen de connexions "début-début" ou "fin-fin". La borne de haute tension 68 5 est connectée à la spire extérieure (fin) de l'enroulement en galette 16. Les galettes 16 et 18 sont raccordées entr'elles par une liaison "début-début" 70. Les galettes 18 et 20 sont raccordées entr'elles par une liaison "fin-fin" 76. Les galettes 2k et 26 sont raccordées entr'elles par une liaison "début-début" «» 78. Toutes les galettes du premier groupe sont bobinées et raccordées entr'elles 10 pour produire des composantes de flux magnétique de même direction axiale qui s' \ additionnent. Les galettes de ce groupe sont reliées avec" les galettes 28 et 30 du deuxième groupe de telle manière que le flux magnétique engendré par le deu— _ xième groupe possède, à tout moment, une direction axiale opposée § la direction axiale du flux du premier groupe. Par exemple, comme montré, la spire extérieure 15 de la galette 26 du premier-groupe peut être reliée à la spire extérieure de la galette 30 du second groupe au moyen d'une liaison "fin-fin" 80. Les galettes 28 et 30 peuvent être reliées entr'elles au moyen d'une liaison "début-début" 82 et la dernière spire de la galette 28 peut être connectée à la terre 8U, comme montré, ou à une borne de neutre, suivant le cas. 20 En service, la bobine de réactance 10' de la figure 3 ne souffre pratique ment d'auctoe interférence entre les flux de direction opposée, aussi longtemps que les tôles 66 entre les groupes d'enroulements en galette ne sûnt pas saturées. Dès qu'une certaine surtension est dépassée, qui sature la partie 66 de 1' écran, les flux ne passent plus à travers les circuits magnétiques à faible re-25 luctance autour de chaque groupe, mais s'opposent directement et s'annulent mutuellement, ce qui a pour conséquence une réduction brutale de la réactance du réacteur 10'. Le cadre extérieur de l'écran U0' peut être dimensionné de telle manière qu'il se sature à la même surtension que la partie 66 ou au contraire de manière qu'il se sature pour une surtension différente, afin d'obtenir les 30 changements désirés dans l'inductance de la bobine de réactance 10'. La figure 3A est un schéma électrique de la bobine de réactance 10' dans lequel les flèches près des enroulements montrent les directions axiales opposées, à tout instant, des flux magnétiques. La figure 3B est un schéma électrique qui montre que les groupe engendrant 35 les flux magnétiques opposés peuvent être connectés, soit en série, soit en parallèle. Les références similaires dans les figures I % 3A et 3B indiquent des éléments similaires, le double prime se rapportant aux éléments de la figure 3B. En bref, une nouvelle bobine de réactance shunt- améliorée a été décrite qui peut être connectée directement à une ligne de transmission à haute ou très hau-1*0 te tension, et qui fait usage des avantages de construction et de service de la 71 40551 10 2113945 bobine de réactance décrite dans le brevet US. No. 3 160 839» mais donne lieu à des changements plus impartants de la réactance lors de l'apparition d'une surtension. Des changements importants de la réactance sont un avantage dans certains cas d'utilisation, notamment pour des lignes de transmission .très longues 5 à haute outres haute tension qui sont très faiblement chargées. La construction décrite ne souffre pas des inconvénients dus aux franges de flux ou au bruit que l'on rencontre chez les bobines de réactance à entrefers, mais offre l'avantage de ces bobines: de produire un changement brutal de la réactance lors de l'apparition d'une certaine surtension prédéterminée sur la li-10 gne et de charger davantage la ligne pendant la durée de cette surtension. Par exemple 1'impédance ohmique de la bobine de réactance en cas de saturation de l'écran peut être choisie'à environ Uo à 50 % de la valeur correspondant à la condition non saturée, au lieu de seulement 70 % atteint avec la bobine de réactance sans, fer, munie d'un écran, connue. Cette chute plus grande de la réac-15 tance permet d'obtenir l'effet régulateur désiré sur la ligne de transmission, sans donner lieu à des ondes de choc que des changements encore plus importants de la réactance pourraient engendrer. CO Py 71 40551 " 2113945 REVENDICATIONS. 1. Bobine de réactance disposée dans un réservoir métallique comprenant un fond et des parois latérales et rempli d'un liquide diélectrique, composée de plusieurs enroulements en galette, chacun pourvu d'une ouverture centrale, ces 5 enroulements en galette étant alignés selon leurs ouvertures centrales, entourés d'un écran magnétique et disposés dans le réservoir, l'écran se trouvant entre les enroulements en galette et les parois latérales du réservoir et entre certains enroulements voisins en galette, afin de subdiviser les enroulements en galette en un premier et un second groupes, chacun entouré d'un écran magnétique, 10 des structures non-magnétiques étant disposées à l'intérieur des ouvertures centrales des enroulements en galette, et des moyens de raccordement étant prévus pour connecter les enroulements en galette en un enroulement monophasé dans le-, quel les directions axiales du flux magnétique dans les premier et_deuxième groupes sont en opposition, ce qui a pour effet de produire un changement impor-15 tant de la réactance de la bobine lorsque la partie de l'écran magnétique entre les groupes atteint la saturation. 2. Bobine de réactance suivant la revendication 1, dans laquelle l'écran magnétique sépare les enroulements en galette en trois groupes, chacun entouré par l'écran et dans laquelle des moyens sont prévus pour connecter les enroule— 20 ments en galette en un enroulement monophasé dans lequel le flux magnétique a-xial, instantané est opposé pour n'importe quels deux groupes voisins de galettes. 3. Bobine de réactance.suivant la revendication 2, dans laquelle le deuxième groupe d'enroulements est disposé entre le premier et le troisième groupes et 25 dans lequel le point médian du deuxième groupe est raccordé à une borne à haute tension. H. Bobine de réactance suivant -la revendication 1, dans laquelle une partie de l'écran est disposée au fond; du réservoir. 5. Bobine de réactance suivant l'une quelconque des revendications 1 à h, dans 30 laquelle les parties de l'écran disposées entre les enroulements en galette et les parois latérales du réservoir sont dimensionnées pour se saturer à une valeur de la tension différente de celle pour laquelle les parties de l'écran disposées entre les groupes de galettes se saturent. 6. Bobine de réactance suivant une quelconque des revendications 1 à H, dans 35 laquelle les parties de l'écran disposées entre les enroulements en galette et les parois latérales du réservoir sont dimensionnées pour se saturer à une valeur de la tension sensiblement égale à celle pour laquelle les parties de 1' écran disposées entre les groupes de galettes se saturent. 7- Bobine de réactance suivant une quelconque des revendications précédentes, HO dans laquelle l'écran magnétique est composé de plusieurs couches de tôles ' COPY 71 40551 2113945 magnétisables constituant plusieurs fenêtres rectangulaires entourées chacune par un circuit magnétique ferme et dans laquelle les enroulements en galette soit subdivisés en plusieurs groupes, les galettes de chaque groupe étant disposées dans une fenêtre différente de l'écran magnétique. 5 8. Bobine de réactance suivant la revendication 75 dans laquelle l'écran magnétique comprend une première, seconde et troisième fenêtres rectangulaires, dans laquelle chaque groupe d'enroulements en galette comprend une extrémité "un" et une extrémité "deux", ces groupes étant disposés dans les première, seconde et troisième fenêtres, et dans laquelle une borne de haute tension est re-10 liée au point médian du deuxième groupe, l'extrémité "un" du second groupe étant raccordée à l'extrémité "un" du premier groupe et l'extrémité "deux" du troisième groupe. 9. Bobine de réactance suivant la revendication 1, dans laquelle l'écran magnétique .comprend au moins une première et une seconde fenêtres entourées cha- 15 cune d'un circuit magnétique fermé, une partie étant commune à chacun des circuits magnétiques, dans laquelle des premier et second enroulements sont disposés dans les première et seconde fenêtres de l'écran magnétique, les axes centraux de ces premier et second enroulements étant coaxiaux, dans laquelle des bornes sont prévues pour le raccordement à une source de tension monophasée, ces 20 bornes étant reliées avec les premier et second enroulements de telle manière que les flux magnétiques engendrés par les dits premier et second enroulements possèdent à tout moment des directions axiales opposées et dans laquelle les dimensions de la partie de l'écran magnétique qui est commun aux deux circuits magnétiques sont choisies de telle manière qu'elle se sature pour une valeur de 25 tension déterminée entre les dites bornes, afin de produire un changement important de la réactance de la bobine à cette tension prédéterminée 10. Bobine de réactance selon la revendication 9, dans laquelle les premier et second enroulements sont connectés en série entre les bornes. 11- Bobine de réactance selon la revendication 9, dans laquelle les premier et 30 second enroulements sont connectés en parallèle entre les bornes.