La présente invention est relative d'une manière générale aux dispositifs de sécurité et se rapporte plus particulièrement à un dispositif électronique de sécurité perfectionné destiné à détecter la présence de signaux de fuite à la masse provenant d'un circuit 5 de charge. Comme l'emploi de divers types d'appareils électriques à usage domestique et industriel a augmenté considérablement ces dernières années, un intérêt croissant s'est porté simultanément sur les aspects de sécurité, préalablement négligés, accompagnant l'emploi de 10 tels appareils. Par exemple, dans le domaine des soins médicaux dans les hôpitaux, les cliniques, etc, on utilise des appareils électroniques de plus en plus perfectionnés pour surveiller diverses fonctions corporelles d'ion patient afin d'obtenir des données multiples permettant d'établir un diagnostic ainsi que pour libérer 15 le personnel et lui permettre de se consacrer à d'autres tâches. Dans ce cas, l'appareillage électrique peut être en contact électrique avec le patient sous surveillance pendant des périodes prolongées et souvent sans qu'un opérateur ou un infirmier soit présent. Par ailleurs, le patient peut être extrêmement affaibli en 20 raison de son âge avancé, de sa maladie, etc, et il est fréquemment inconscient tout en étant en contact avec l'appareil électronique. Cette situation a soulevé un intérêt considérable pour la sécurité des individus en contact avec de tels appareils. D'autre part, l'accent a été mis ces dernières années sur une durée de vie prolon-25 gée des appareils électriques. Par suite de leur utilisation pendant des périodes prolongées, le risque d'apparition de petits défauts électriques dans ces appareils s'est accru , défauts qui n'affectent pas de façon significative leur fonctionnement et qui ne sont souvent pas décelés en raison de leur degré extrêmement élevé 30 de complexité et du manque de personnel expérimenté nécessaire pour les entretenir en permanence. Ainsi, l'appareillage électronique peut présenter divers défauts qui ont pour effet de produire urne fuite de courant électrique à la masse. De plus, même lorsque l'appareillage ne comporte pas de défauts électriques, une certaine 35 quantité de courant électrique de fuite à la masse peut néanmoins apparaître en raison d'une mauvaise conception^ d'une mauvaise utilisation, de détériorations provoquées par des facteurs extérieurs, etc. Bien que divers types de dispositifs électriques de sécurité ^0 soient utilisés dans le monde entier, ils sont quelquefois totale- 71 17539 2. 2090060 ment incapables d'assurer le degré requis de protection. A titre d'exemple, l'appareillage de sécurité utilisé dans les circuits de distribution électrique domestique assure, par exemple, la protection contre les surintensités dues à des courts-circuits ou des 5 défaillances analogues, et comprend souvent des disjoncteurs ou fusibles correspondant à un courant nominal de 15 ou 20 A. Ainsi, lorsqu'une panne grave telle qu'un court-circuit apparaît dans l'appareillage électronique alimenté par le circuit, ce qui conduit à un courant dépassant le niveau nominal, le disjoncteur est déclen-10 ché ou le fusible fond afin de couper l'alimentation. Toutefois, un tel dispositif est totalement insuffisant pour assurer la protection dans le cas d'une petite panne électrique provoquant un courant de fuite à la masse d'environ plusieurs centaines de milliam-pères. Un tel courant peut être fréquemment désastreux pour un être 15 humain en contact avec le circuit de masse. Un exemple d'un tel cas est celui de l'utilisation d'un appareil électrique de cuisine ou de salle de bains qui est défectueux et présente un courant de fuite de plusieurs centaines de milliampères. Lorsque l'utilisateur est en contact avec l'appareil et se trouve sur un sol humide, il 20 est exposé à un choc électrique éventuel, risquant d'être fatal, dû au courant s'écoulant par le sol. Naturellement, un tel courant de faible niveau, bien qu'il puisse être dangereux pour un être humain, n'est pas détecté par les dispositifs de protection classiques à disjoncteurs qui sont actionnés par un courant excédant 15 25 ou 20 ampères environ. De même, dans le domaine des soins médicaux, un patient affaibli par une maladie cardiaque par exemple, peut être connecté à un dispositif de surveillance électronique, tel qu'un appareillage électrocardiographique ou analogue. Ce type d'appareillage est normalement totalement sûr mais peut produire de 30 petits courants de fuite dans certaines circonstances par suite d'une panne électrique, d'une mauvaise mise à la masse, etc, et produire un courant de fuite de l'ordre de 1 à 5 nxA qui est extrêmement difficile à détecter. L'appareillage peut être utilisé pendant une certaine durée sans qu'il se pose de problème. Toutefois, si le 35 patient entre en contact avec le cadre métallique du lit par exemple . par une partie de son corps, tout en étant en contact avec l'appareillage défectueux, le courant de fuite peut traverser son corps. Un tel courant n'est pas détecté par le type habituel d'appareillage de sécurité et peut être dangereux pour le patient af-kO faibli en produisant un effet défavorable, éventuellement fatal, 71 17539 3. 2090060 sur son coeur. L'examen du patient décédé révèle très rarement que la cause du décès est due à l'appareillage défectueux, car on suppose à tort que la maladie cardiaque pour laquelle le patient était traité a produit un arrêt du coeur, étant donné que les effets pro-5 duits par le faible courant électrique sont similaires à ceux de certaines maladies cardiaques. On imagine facilement que l'exemple donné ci-dessus peut se répéter un grand nombre de fois sans être détecté. On voit par conséquent qu'il est extrêmement important de prendre des mesures de protection contre les effets des appareils 10 électriques défectueux. Les dispositifs actuellement disponibles permettant d'assurer une telle protection sont relativement rares, extrêmement coûteux, d'utilisation très peu fiable et sont fréquemment sujets à un déclenchement dû à des signaux parasites. Par ailleurs, ces disposi-15 tifs ne présentent pas toujours le degré requis de sensibilité et peuvent être relativement difficiles à installer. Par exemple, certains dispositifs de la technique antérieure de ce type ont souvent utilisé des transformateurs différentiels encombrants en combinaison avec des amplificateurs pour détecter la présence d'un courant 20 de fuite à la masse. Ces dispositifs ont été insuffisants, notamment du point de vue des problèmes fréquents soulevés par le rapport signal/bruit élevé conduisant souvent à un déclenchement fâcheux du disjoncteur du circuit de distribution. Par ailleurs, comme l'utilisation de ce dispositif était souvent peut satisfaisante, 25 on le débranchait fréquemment après l'avoir acheté et installé en raison des inconvénients dus à son mauvais fonctionnement, même lorsque la protection assurée par un appareil de ce type était nécessaire. En conséquence, l'invention a pour but de fournir : 30 - un dispositif électronique de sécurité perfectionné; - un tel dispositif destiné à détecter la présence de courants de fuite à la masse provenant d'un circuit de charge; - un tel dispositif destiné à être couplé à un circuit à disjoncteurs classique afin de couper sélectivement l'alimentation d'- 35 une charge en réponse à la présence de courants de fuite risquant d'être dangereux qui proviennent d'un circuit de charge; - un tel dispositif destiné à couper sélectivement l'alimentation d'un circuit de charge en réponse à la présence de courants de fuite à la masse, qui soit protégé contre le déclenchement par des ^0 signaux parasites et des transitoires de commutation; 71 17539 4. 2090060 - un tel dispositif pour couper sélectivement l'alimentation d'une charge en réponse à une panne apparaissant dans un circuit électrique de charge provoquant la présence d'un courant de fuite à la masse, qui soit de fabrication économique, d'aspect compact et 5 d'utilisation peu coûteuse et durable. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description suivante, donnée à titre d'exemple et faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la Fig. 1 est un schéma de principe d'un dispositif de sécu— 10 rité selon l'invention; - la Fig. 2 est un schéma électrique d'un mode de réalisation du dispositif représenté à la Fig. 1 ; - la Fig. 3 est un graphique représentant la tension du secteur alternative et sinusoïdale qui est appliquée au circuit de 15 charge ; - la Fig. 4 est un graphique du courant en fonction du temps représentant un signal d'excitation électrique utilisé en combinaison avec le dispositif de l'invention; - la Fig. 5 est un graphique de la densité de flux en fonction 20 de l'intensité du champ magnétique représentant le fonctionnement d'une partie du dispositif de l'invention; - la Fig. 6 est un schéma électrique d'une variante du dispositif représenté à la Fig. 2; - la Fig. 7 est un schéma électrique d'un autre mode de réali-25 sation d'un dispositif selon l'invention; - la Fig. 8 est un schéma électrique d'encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention. La Fig. 1 représente un circuit de charge 10 qui est couplé à une alimentation 12 par l'intermédiaire d'un disjoncteur 14 par des 30 premier et second conducteurs 16 et 18 respectivement. Une partie au moins des conducteurs 16 et 18 située entre le disjoncteur 14 et la charge 10 comprend un tronçon 20 de câble coaxial. Le tronçon 20 de câble coaxial comprend des conducteurs interne et externe 21 et 22 connectés aux conducteurs 16 et 18 respectivement et couplés par 35 induction à tin ensemble de noyaux magnétiques saturables 2k qui détecte la présence des champs magnétiques résultant de passage de courants inégaux dans les conducteurs interne et externe 21 et 22 du tronçon 20 de câble coaxial. Ces courants inégaux apparaissent lorsqu'un courant de fuite à la masse est émis par le circuit de 40 charge 10. Un dispositif de commande d'équilibre 26 est également 71 17539 5. 2090060 couplé à l'ensemble de noyaux magnétiques saturables 2k pour permettre leur étalonnage initial. Afin de faire fonctionner le dispositif, il est prévu un circuit d'excitation 28 destiné à exciter sélectivement l'ensemble de noyaux magnétiques saturables 2k pen-5 dant les durées prédéterminées de façon à faire apparaître un signal de tension à la sortie de l'ensemble de noyaux magnétiques saturables en réponse au passage de courants inégaux dans les conducteurs interne et externe 21 et 22 du tronçon 20 de câble coaxial. De plus, un circuit de détection de seuil 30 est couplé a. la sortie 10 de l'ensemble 2k afin de détecter la présence du signal de tension et de fournir un signal électrique qui est appliqué à une commande 32 connectée au disjoncteur 14 afin de couper sélectivement l'alimentation de la charge. En se référant plus particulièrement à la Fig. 2 qui est un 15 schéma électrique d'un mode de réalisation préféré de l'invention correspondant au dispositif représenté à la Fig. 1, on peut voir que la charge 10 est représentée sous la forme d'une résistance, bien qu'une charge capacitive ou inductive puisse être également utilisée, qui est couplée à l'alimentation 12 par les conducteurs 20 16 et 18 et comportant le tronçon de câble 20. Comme représenté en détail, le conducteur 16 est connecté entre un côté de l'alimentation 12 et un côté de la résistance de charge 10 par le conducteur interne 21, tandis que le conducteur 18 est couplé au côté opposé de l'alimentation ainsi qu'au côté opposé de la charge par le con-25 ducteur externe 22 qui est également représenté comme pouvant être couplé à la masse pour indiquer l'existence d'un trajet possible pouvant être emprunté par les courants de fuite pour aller à la masse. Un tel montage peut représenter d'une manière générale un circuit de distribution électrique domestique classique par exem-30 pie, dans lequel une alimentation est couplée à une charge par deux conducteurs et un disjoncteur. Dans un tel circuit, un courant de fuite peut s'établir dans le cas d'une défaillance électrique du circuit de charge s'il n'existe pas de dispositifs de sécurité selon les principes de l'invention. 35 Comme représenté en détail à la Fig. 2, les conducteurs 16 et 18 comportent le tronçon de câble coaxial 20 qui traverse l'ensemble de noyaux magnétiques saturables 2k et lui est couplé par induction, l'ensemble 2k comportant dans le mode de réalisation représenté, des premier et second tores jk et 36, respectivement. Les ko conducteurs 16 et 18 ne sont pas couplés électriquement aux tores 71 17539 2090060 saturables 34, 36 mais à la résistance de charge 10, comme représenté. Il en résulte que les tores saturables peuvent être excités sélectivement, comme expliqué en détail ultérieurement, indépendamment du circuit de charge 10 afin de détecter la présence de cou— 5 rants inégaux circulant dans les conducteurs interne et externe 21, 22 du tronçon de câble 20 jusqu'à la charge 10, ces courants inégaux résultant de courants de fuite à la masse éventuellement dangereux provenant du circuit de charge. En présence de courants inégaux, un effet est produit sur le champ magnétique des tores satu-10 rables et il en résulte un signal de sortie qui a pour effet de faire fonctionner le disjoncteur 14 et de couper l'alimentation de la charge. Plus particulièrement, de préférence sur chacun des tores saturables 3^, 36, sont enroulés des enroulements primaires 34a et 15 36a et des enroulements secondaires 34b et 36b, tandis qu'une partie au moins du tronçon 20 de câble coaxial traverse chaque tore en sa partie centrale et lui est coupléepar induction. Le tronçon 20 de câble coaxial forme un enroulement primaire supplémentaire pour les tores 34, 36 du fait que cette partie de câble coaxial est des-20 tinée à agir sur l'aimantation des tores lorsque des courants électriques inégaux passent dans les conducteurs interne et externe 21, 22 qui leur sont couplés par induction. Si on le désire, les enroulements secondaires 34b, 36b peuvent avoir un nombre de spires différent des enroulements primaires 34a, 36a afin de faire varier la 25 sensibilité du dispositif. Dans le mode de réalisation représenté, les enroulements primaires 34a, 36a sont connectés en parallèle l'un à l'autre et sont agencés de façon que des champs magnétiques opposés et généralement égaux puissent être établis dans les tores en réponse à leur excitation par les enroulements primaires. Ainsi, 30 l'excitation des tores saturables n'affecte pas la production d'un signal de sortie sur les enroulements respectifs de sortie 36a, 36b du fait que les champs magnétiques établis dans chacun des tores sont de polarités opposées et d'intensités à peu près égales. Afin de s'assurer qu'aucun signal de sortie n'apparaît dans les 35 conditions normales de fonctionnement, la commande d'équilibre 26 qui comprend une résistance variable est connectée entre les enroulements primaires 34a, 36a. des premier et second tores afin de permettre leur étalonnage initial. Par conséquent, en l'absence de défauts électriques ou de pannes analogues ayant pour effet de fai-40 re passer des courants inégaux dans les conducteurs interne et i * 71 17539 ?" 2090060 externe 21, 22 du tronçon 20 de câble coaxial qui agiraient sur l'aimantation des tores, les tores 34 et 36 peuvent être excités par le circuit d'excitation et mis dans un état magnétique de direction choisie, être commutés sélectivement et être mis dans un état ma-5 gnétique de sens opposé sans qu'un signal de sortie soit engendré sur les enroulements secondaires 34b et 36b, du fait que les champs magnétiques variant dans le temps qui sont établis ont des intensités généralement égales et de polarités opposées. Toutefois, la circulation de courants inégaux dans les conduc-10 teurs interne et externe 21, 22, par suite de la présence d'un courant de fuite à la masse produit un champ magnétique extrêmement faible dont la présence peut être détectée en détectant son effet sur l'aimantation relativement intense des tores produite pendant la commutation rapide de leurs états magnétiques et en amplifiant 15 notablement cet effet du champ magnétique faible qui constitue alors une indication de la présence de courants de fuite à la masse relativement petits. La commutation rapide et intense de l'état magnétique des tores est effectuée par le circuit d'excitation 28 qui est prévu pour, initialement, polariser magnétiquement chacun des 20 tores dans un premier sens prédéterminé et pour commuter ensuite, rapidement, le sens de cette excitation magnétique en appliquant une impulsion pointue pour commuter rapidement l'état d'aimantation des tores dans un second sens opposé prédéterminé. En l'absence de champs magnétiques faibles engendrés sur les tores par la présence 25 de courants inégaux circulant dans les conducteurs interne et externe 21, 22 de la partie 20 de câble coaxial, chacun des tores est mis dans un état de saturation magnétique par l'impulsion pointue dans le même intervalle de temps et les champs magnétiques respectifs de valeurs égales et de polarités opposées qui sont produits 30 n'induisent pas de signal de sortie dans les enroulements secondaires 34b et 36b. Toutefois, en présence d'un champ magnétique faible dû à une différence entre les signaux d'intensité circulant dans le conducteur interne et le conducteur externe 21, 22, chacun des tores est commuté à la saturation magnétique en un temps différent, 35 de sorte qu'un signal de sortie apparaît sur les enroulements secondaires 34b et 36b par suite de l'effet du champ magnétique faible sur les tores aimantés dans des sens opposés. Le circuit d'excitation 28 est couplé de préférence à l'alimentation 12 par l'intermédiaire du disjoncteur 14, comme représen-40 té. Le circuit d'excitation comprend une diode 38 qui fourrait de BAO OWSlNM-j , . — 71 17539 8. 2090060 l'énergie dont une alternance est redressée, à une borne d'un condensateur de charge 40 à travers une résistance 42 qui peut être choisie de manière à fixer un niveau d'aimantation désiré des tores 5 une énergie dont une alternance est redressée, on peut utiliser si on le désire un pont redresseur à double alternance à la place de la diode 38 afin de fournir au condensateur de charge 40 de l'énergie entièrement redressée, comme expliqué ci-après en détail. 10 diviseur de tension 43 qui comprend deux résistances 44 et 46 connectées aux bornes d'un premier commutateur 48 sélectivement dé-clenchable qui possède une électrode de commande 50 connectée à la jonction du diviseur de tension par 11 intermédiaire d'un dispositif détecteur de tension de seuil 52. L'autre borne du condensateur de 15 charge 40 est couplée à l'ensemble 24 de noyaux magnétiques saturables, comme représenté. Le condensateur 40 est connecté aux enroulements primaires 34a, 36b connectés en parallèle de chacun des tores 34 et 36 respectivement afin de leur appliquer des signaux d'excitation. La décharge du condensateur applique une impulsion 20 électrique de haute énergie aux enroulements primaires 34a, 36a afin d'aimanter les tores et elle est commandée par le premier commutateur 48 sélectivement déclenchable lorsqu'un niveau de tension prédéterminé a été établi sur le condensateur. A cet égard, le commutateur 48 est constitué de préférence par un redresseur commandé 25 au silicium dont l'électrode de commande 50 est couplée au dispositif de détection de tension de seuil 52 qui interdit l'amorçage du redresseur 48 jusqu'à ce que le niveau de tension prédéterminé ait été établi sur le condensateur 40. Le dispositif de détection de tension de seuil 52 est constitué de préférence par un transistor 30 sans base connu ordinairement sous le nom de diac, qui est connecté entre le condensateur 40 et l'électrode 50 du redresseur commandé au silicium par l'intermédiaire du diviseur de tension 43. Le diac reste non conducteur jusqu'à ce que son niveau de tension de seuil soit dépassé ce qui, dans le mode de réalisation représenté, est 35 effectué en réponse à l'établissement du niveau de tension prédéterminé sur le condensateur 40 et par suite aux bornes du diviseur de tension 43 et le diac est alors déclenché et fournit un signal de tension de niveau constant à l'électrode de commande 50 pour rendre conducteur le redresseur 48. 4j0 Pendant le fonctionnement du circuit d! excitation 28, le 34, 36. Bien que dans le mode de réalisation représenté on utilise Comme représenté, le condensateur 40 est également couplé à un 71 17539 9. 2090060 signal de tension du secteur est appliqué initialement à la diode 38 par l'intermédiaire du disjoncteur 14 fermé, la tension du secteur étant représentée à la Pig. 3 par un signal de tension sinusoïdal de 110 à 115 V et de 60 Hz, par exemple. Naturellement, si on 5 le désire, on peut aussi utiliser une source convenable d'énergie continue. Il résulte du montage particulier du circuit d'excitation représenté à la Pig. 2 que le courant de sortie du condensateur 40 suit initialement à peu près une courbe identique à celle représentée par la partie 56 de la courbe de la Pig. qui représente le 10 signal d'intensité variant en fonction du temps à la sortie du condensateur 40, ce signal étant appliqué aux enroulements primaires 34a et 36a connectés en parallèle lorsque la charge est emmagasinée initialement dans le condensateur. Pendant cet intervalle de temps, l'emmagasinage d'une charge adéquate dans le condensateur 40 est 15 assurée par la non conduction du redresseur commandé au silicium 48 qui est maintenu non conducteur par le diac 52. Par conséquent, un signal initial d'excitation de polarisation est appliqué aux enroulements primaires 34a et 36a conformément à la partie de la courbe 56 représentée à la Fig. 4. De façon correspondante, l'application 20 de ce signal aux enroulements primaires 34a et 36a a pour effet qu'un courant suffisant circule dans les enroulements primaires pour que les tores associés soient aimantés dans une première direction prédéterminée, tandis que le niveau de tension requis s'établit aux bornes du condensateur 40. Plus particulièrement, en se 25 référant à la Fig. 5> qui représente la courbe d'aimantation d'un tore saturable en ferrite type, tels que les tores saturables 34, 36, on peut voir que les deux tores sont initialement à un état rémanent représenté par le point a^, b^ de la courbe d'aimantation. Toutefois, lorsque la tension représentée par la partie 56 est ap-30 pliquée aux tores connectés en parallèle, l'aimantation de ces tores suit la courbe d'aimantation jusqu'à un point a^ pour le tore 34 et un point b0 pour le tore 36, à titre d'exemple. A titre d'il- f M lustration, les points a^ et b^ sont indiqués en différents points de la courbe d'aimantation afin de représenter la différence d'ai-35 mantation de chacun des tores 34 et 36 due aux passages de courants inégaux dans les conducteurs interne et externe 21, 22 par suite de la présence d'un courant de fuite à la masse. Lorsqu'aucun courant de fuite à la masse n'est présent et lorsque des courants égaux circulent dans les conducteurs 21, 22, les points a^ et b^ sont si-40 tués à des emplacements identiques de la courbe d'aimantation bien 71 17539 10. 2090060 que, à des fins d'illustration, on suppose qu'un courant de fuite est présent et qu'il agit sur l'aimantation des tores de sorte que les points a^ et b^ ne sont pas situés au même endroit mais dans des régions différentes de la courbe d'aimantation. Lorsque la ten-5 sion établie sur le condensateur 40 se rapproche du niveau prédéterminé requis, la tension appliquée par le diviseur 43 au diac 52 fait atteindre à celui-ci son niveau de seuil. Le diac 52 est ainsi déclenché et applique un signal à l'électrode de commande 50 du redresseur commandé au silicium 48 qui est suffisant pour rendre ce 10 dernier conducteur. XI en résulte la formation d'un parcours de décharge pour le condensateur 40 passant par le trajet anode-cathode du redresseur commandé au silicium et produisant l'établissement d'une impulsion de courant d'amplitude élevée, pointue et de polarité opposée à partir du signal de polarisation initial telle que 15 celle représentée par la partie 58 de la courbe de la Fig. 4. Cette impulsion est appliquée aux enroulements respectifs d'entrée 34a, 36a connectés en parallèle. XI résulte de l'application de cette impulsion de haute énergie que les tores 34 et 36 sont portés rapidement à l'état de saturation magnétique dans une seconde direction 20 prédéterminée qui est opposée à la direction initiale, l'aimantation de chacun des tores pour tin certain intervalle de temps commun étant désignée par les points a^, b^ de la courbe d'aimantation (Fig. 5). Dans l'exemple représenté, comme chacun des tores est porté à l'état de saturation à partir d'un point différent de la 25 courbe d'aimantation, il faut une durée différente à chacun des tores pour atteindre la saturation. De même, on peut noter que dans ces circonstances, lorsque les tores sont portés de cette manière à la saturation à partir de points communs, les intervalles de temps nécessaires à chaque tore pour atteindre la saturation sont natu-30 Tellement essentiellement identiques. Toutefois, dans l'exemple représenté pour lequel on suppose que des courants inégaux circulent dans les conducteurs interne et externe 21, 22, de sorte que les tores sont polarisés initialement de façon différentielle en raison de l'effet du champ magnétique faible produit par la circulation de 35 courants différents avant qu'ils soient portés à la saturation par l'impulsion 58, il faut un intervalle de temps prédéterminé différent pour que chaque tore soit porté à la saturation. Par conséquent, un niveau de flux magnétique différent est commuté dans chacun des tores respectifs compte tenu des niveaux de polarisation 40 initiaux différents et des intervalles de temps différents néces- 71 17539 2090060 saires pour atteindre la saturation magnétique. Un signal de tension est donc engendré aux bornes des enroulements de sortie 34b et 36b des tores respectifs. Lorsque le courant de sortie du condensateur revient vers zéro, comme représenté par la partie 60 de la 5 courbe de la Fig. 4, l'aimantation de chacun des tores revient à nouveau à l'état rémanent initial d'aimantation a^, b^ de la Fig. 5« On peut voir ainsi que le circuit d'excitation 28 assure une commutation rapide des états magnétiques de chacun des tores 34 et 36 et constitue un moyen extrêmement sensible pour détecter une inégalité 10 entre les courants circulant dans les conducteurs interne et externe 21, 22 (par suite du courant de fuite à la masse), comme indiqué par l'effet du champ magnétique produit par cette inégalité entre les courants sur la commutation magnétique. On notera également que bien que la description précédente ait été basée sur un mode de 15 fonctionnement dans lequel les tores sont polarisés initialement dans un sens et sont ensuite saturés brusquement dans le sens opposé, si on le désire, les tores peuvent être saturés magnétiquement dans le même sens que celui de la polarisation initiale, tout en obtenant le résultat similaire désiré de détection de l'effet de la 20 commutation provoquée par les courants de fuite. Afin de détecter la présence d'un signal de sortie aux bornes des enroulements secondaires 34b, 36b des tores 34, 36, le circuit de détection 30 est connecté à la sortie des enroulements secondaires 34b, 36b comme représenté. Selon une caractéristique importante 25 de l'invention, dans le mode de réalisation représenté, le tronçon 20 de câble coaxial est utilisé et a pour fonction d'assurer la protection contre les effets des signaux transitoires ou parasites qui pourraient produire un signal de sortie du fait du blindage de l'ensemble de câble coaxial. A cet égard, le tronçon de câble coa-30 xial peut avoir une longueur juste suffisante pour traverser les tores 34, 36 ou il peut aller du disjoncteur 14 à la charge 10, selon la configuration ultime envisagée et le degré de blindage désiré. Le circuit détecteur de tension 30 comprend un second disposi-35 tif de commutation 62 pouvant être excité sélectivement et qui est connecté à la sortie des enroulements secondaires 34b et 36b et est sensible à la présence d'un signal de tension de sortie sur ses enroulements. Le dispositif de commutation 62 est tel qu'il est normalement non conducteur en l'absence de signal de sortie apparais-40 sant aux bornes des enroulements secondaires j4b et 'X>b. rai- consé 71 17539 12. 2090060 quent, en l'absence de courants inégaux circulant dans les conducteurs 21, 22, le commutateur 62 reste non conducteur tandis qu'il est rendu conducteur par la présence d'un signal de tension de sortie prédéterminé sur les enroulements secondaires. Le second dispo-5 sitif de commutation 62 est constitué de préférence par un redresseur commandé au silicium dont le trajet électrode de commande-cathode est connecté à la sortie des enroulements secondaires 3^b, 36b, comme représenté. De plus, l'électrode de commande du redresseur commandé au silicium 62 est connectée à une résistance 6h, Si 10 on le désire, il peut être prévu divers types de circuits suppresseurs de transitoires que l'on connecte aux bornes du trajet électrode de commande-cathode du redresseur commandé au silicium 62 pour empêcher son déclenchement par des signaux parasites. Par exemple, il peut être prévu un filtre RC convenable ainsi que des 15 circuits compteurs appropriés pour maintenir le redresseur commandé au silicium à l'état non conducteur jusqu'à détection d'une série d'impulsions successives, etc. Lors du fonctionnement du circuit 30 en présence d'un courant de fuite à la masse qui fait circuler des courants inégaux dans les 20 conducteurs interne et externe 21, 22, ce qui fait apparaître un niveau de tension prédéterminée dans les enroulements secondaires, il est appliqué à l'électrode de commande du redresseur un signal suffisant pour le rendre conducteur. Par suite du déclenchement ou de l'amorçage du redresseur commandé au silicium 62, il est fourni 25 un signal de sortie qui peut être utilisé pour indiquer la présence d'un courant de fuite à la masse et/ou assurer la protection contre les effets d'un tel courant de fuite en déclenchant, par exemple, le disjoncteur 14. Plus particulièrement, dans le mode de réalisation représenté, 30 la commande 32 qui commande le fonctionnement du disjoncteur 14 est constituée de préférence par une bobine de relais pouvant être excitée sélectivement et qui est couplée entre l'alimentation 12 et le trajet anode-cathode du redresseur commandé au silicium 62, de sorte que la conduction ou l'amorçage de ce dernier excite la bobi-35 ne de relais 32. De plus, le disjoncteur 14 est représenté comme comportant deux contacts de relais 68 et 70 connectés à la bobine 32 et destinés à être ouverts en réponse à l'excitation de celle-ci lorsque le redresseur commandé au silicium 62 est amorcé. Ainsi, il résulte de l'établissement d'un signal de sortie sur les enroule-40 aients secondaires 3^b et 36b que le redresseur commandé au silicium 71 17539 13. 2090060 62 est rendu conducteur, ce qui excite la bobine de relais 32 et ouvre les contacts 68 et 70 et interrompt donc l'alimentation de la charge afin d'assurer la protection requise. En réglant convenablement les valeurs des composantes de l'ap-5 pareil, il est possible d'obtenir une sensibilité de fonctionnement appartenant à une gamme désirée. Par exemple, il est généralement avantageux d'assurer le déclenchement du disjoncteur en réponse à un courant de fuite à la masse de l'ordre de 5 niA. ou plus du fait qu'un tel courant est suffisant dans certains cas pour être dange-10 reux. Si on le désire, la résistance de commande d'équilibre 26 peut être utilisée pour faire varier sélectivement le point de déclenchement, tandis que la sensibilité dépend en partie des propriétés des tores utilisés. XI est généralement souhaitable d'utiliser des tores ayant une courbe d'hystérésis quasi-rectangulaire 15 afin d'obtenir un degré relativement élevé de sensibilité. Divers types de tores à noyau de ferrite ou à noyau constitué par des bandes métalliques ont été utilisés avec succès à cet effet. De plus, il est apparu avantageux dans certains cas d'utiliser des tores comportant des enroulements à spires multiples avec un rapport en-20 tre les spires du primaire et du secondaire égal à l'unité et les deux tores ayant le même nombre de spires. Bien que dans le dispositif représenté à la Fig. 2 les bobinages respectifs de chacun des tores soient représentés connectés l'un à l'autre en parallèle, il peut être avantageux dans certains 25 cas de prévoir un appareil similaire dans lequel les enroulements respectifs sont connectés en série. Une variante correspondant à un tel montage est représentera la Fig. 6. De plus, un tel appareil est particulièrement avantageux lorsqu'on dispose pour les tores d'un matériau présentant une courbe d'hystérésis relativement carrée 30 afin d'obtenir un fonctionnement efficace. En se référant maintenant en détail au mode de réalisation représenté à la Fig. 6 dans laquelle les parties correspondantes portent les mêmes références qu'à la Fig. 2, on peut voir que la charge 10 est couplée à l'alimentation 12 par l'intermédiaire du dis-35 joncteur 14. De plus, les premier et second conducteurs 16 et Ifc sont couplés entre l'alimentation et la charge tandis que le tronçon de câble coaxial 20 comprenant les conducteurs interne et externe 21, 22 est disposé entre l'alimentation et la charge et traverse les premier et second tores saturables 72 et jk respective-4o ment en leur centre et leur est' couplé par induction. Le troaçon de 71 17539 14. 2090060 câble coaxial 20 peut également s'étendre entre le disjoncteur et la charge ou peut être constitué par un tronçon relativement court traversant juste les tores, des conducteurs individuels s'étendant à partir des extrémités opposées de ce tronçon de câble coaxial 5 jusqu'au disjoncteur et au circuit de charge respectivement. Chacun des tores 72 et 74 comprend un enroulement primaire 72a et 74a. et un enroulement secondaire 72b et 74b respectivement. Les enroulements primaires 72a et 74a sont connectés en série tandis que les enroulements secondaires 72b et 74b sont connectés en série^ 10 comme représenté. Par ailleurs, un circuit d'excitation 76 est connecté entre l'alimentation 12 et les tores saturables 72 et 74 pour les exciter de la même manière que les circuits d'excitation 28^ le circuit d'excitation 76 étant quelque peu modifié en raison de la connexion série des tores. Toutefois, le fonctionnement du 15 circuit d'excitation 76 est tout à fait similaire à celui du circuit d'excitation 28 et est destiné également à fournir un signal de sortie tel que celui représenté à la Fig. 4. Le circuit d'excitation 76 comporte également une diode redresseuse 38 à une alternance qui est couplée au condensateur de charge 40 par une résis-20 tance 42. Le circuit d'excitation 76 comprend également le redresseur commandé au silicium 48 dont l'électrode de commande 50 est connectée au dispositif de détection de tension de seuil 52 qui est constitué de préférence par un diac. Le diac 52 est connecté entre la résistance 42 et le condensateur 40, comme représenté, et est 25 également connecté à une résistance 78 qui est connectée aux bornes du trajet électrode de commande-cathode du redresseur 48. De plus, une résistance d'amortissement 79 est connectée entre l'anode du redresseur commandé au silicium 48 et la jonction commune entre le condensateur 40 et la résistance 42. Le diac 52 applique un signal 30 de déclenchement à l'électrode de commande 50 pour amorcer le redresseur 48 lorsque le niveau de tension prédéterminé est établi sur le condensateur 40 afin de le décharger à travers le trajet anode-cathode du redresseur commandé au silicium. La commande d'équilibre 26, qui est également constituée par une résistance varia— 35 ble, est connectée entre les enroulements primaires 72a, 74a en série et peut être utilisée pour faire varier sélectivement le point de déclenchement du dispositif, comme mentionné ci-dessus. Le circuit détecteur de tension 30 est également prévu afin de détecter la présence des signaux de tension de sortie engendrés aux 40 bornes des enroulements secondaires 72b et 74b par suite du passage 71 17539 15. 2090060 de courants inégaux dans les conducteurs interne et externe 21, 22 du tronçon de câble 20, Le circuit de détection de tension 30 comprend le second commutateur 62 pouvant être excité sélectivement qui est constitué de préférence par un redresseur commandé au sili-5 cium, comme expliqué précédemment en relation avec la Pig. 2, et, si on le désire, peut comporter la résistance 6k et le condensateur 66 couplés à l'électrode de commande du redresseur commandé au silicium 62 afin de former un circuit de filtrage destiné à empêcher le déclenchement par des signaux parasites. 10 La conduction ou l'amorçage du redresseur commandé au silicium 62 permet de faire fonctionner le disjoncteur 14 comme décrit pour le mode de réalisation représenté à la Fig. 2C A cet effet, l'anode du redresseur 62 est couplée directement à la bobine de relais 32 sélectivement excitable, tandis que la bobine est connectée à des 15 contacts de relais 68 et 70 qui sont ouverts en réponse à son excitation afin de couper l'alimentation de la charge 10. Le fonctionnement du mode de réalisation représenté à la Pig.6 est essentiellement identique à celui du mode de réalisation représenté à la Pig. 2 en ce sens que le circuit d'excitation 76 appli-20 que un signal de polarisation initial aux enroulements primaires 72_a et 7ka des tores 72 et 7k afin de les polariser magnétiquement initialement dans un sens. Le circuit d'excitation applique de même une impulsion à haute énergie (comme indiqué par la partie 58 de la courbe de tension de la Pig. k) afin de saturer brusquement les 25 tores dans le sens opposé. En l'absence de champ magnétique dû au passage de courants inégaux dans les conducteurs interne et externe 21, 22, les tores 72 et 7^ sont portés à la saturation à peu près dans le même temps de sorte qu1 aucun signal de sortie n'apparaît sur les enroulements secondaires 72b et 7^b et que le redresseur 62 30 reste non conducteur. Toutefois, en présence d'un courant de fuite à la masse, il est engendré un champ magnétique qui agit sur l'aimantation des tores de sorte que chacun de ceux-ci est porté à la saturation en un temps différent, ce qui a pour effet de produire un signal de tension sur les enroulements secondaires 72b et 74b 35 connectés en série, comme expliqué précédemment. Ce signal de tension est appliqué à l'électrode de commande du redresseur commandé au silicium 62 afin de le rendre conducteur, ee qui excite la bobine de relais 32 et ouvre les contacts de relais 68 et 70 afin de couper l'alimentation de la charge. Il résulte de la connexion série kO des tores saturables 72, 74 du mode de réalisation représenté à la 71 17539 16. 2090060 Fig. 6 que des courants de fuite de l'ordre de 200 microampères peuvent être détectés pendant le passage de courants de charge de l'ordre de 20 A. La Fig, 7 représente une variante du dispositif de l'invention 5 dans laquelle les éléments correspondant à ceux de la Fig. 2 portent les mêmes références. On peut voir que le dispositif représenté est très similaire à celui de la Fig. 2, sauf en ce qui concerne la manière dont la sortie de l'ensemble de noyaux magnétiques saturables est utilisée pour couper sélectivement l'alimentation du 10 circuit de charge 10, de sorte que le fonctionnement du circuit n'est affecté que par une alternance de l'énergie appliquée. Plus particulièrement, dans le mode de réalisation représenté à la Fig. 7, il est prévu un disjoncteur 80 destiné à coupler l'alimentation 12 au circuit de charge 10 et il est prévu un commutateur de déri-15 vation 82 sélectivement excitable ayant une électrode de commande 84 destinée à commander le fonctionnement du disjoncteur en réponse à la présence de signaux de sortie dus à la conduction du redresseur commandé au silicium 62 du fait de la présence de courants de fuite à la masse, comme expliqué précédemment. A cet égard, le 71 17539 17. 2090060 ces de l'énergie appliquée, on peut utiliser un mode de réalisation tel que celui représenté à la Pig. 8. Dans ce mode de réalisation, on peut obtenir une vitesse de fonctionnement notablement accrue pour couper l'alimentation d'une charge en réponse à la présence 5 d'un signal indiquant un courant de fuite à la masse. Plus particulièrement, le mode de réalisation est similaire d'une manière générale au dispositif représenté à la Fig. 2 et il comprend le tronçon 20 de câble coaxial traversant les tores saturables 34 et 36 pratiquement en leur centre et étant couplé à ceux-ci par induction et 10 qui est connecté à la charge 10 pour l'alimenter à partir de l'alimentation 12. Les tores 34 et 36 comportent des enroulements primaires jka. et 36a connectés en parallèle et des enroulements secondaires 3^b et 36b respectivement, tandis que la résistance de commande d'équilibre 26 est connectée entre les enroulements primaires. 15 La commutation magnétique décrite ci-dessus, destinée à détecter la présence de courants inégaux circulant dans les conducteurs interne et externe 21, 22 par suite de la présence d'un courant de fuite à la masse est effectuée d'une manière similaire à celle décrite en relation avec la Pig. 2/ mais elle est déclenchée pour les deux al-20 ternances de l'énergie appliquée au lieu d'une seule alternance. A cet effet, on utilise un circuit d'excitation 100 qui est similaire au circuit 28 et qui est destiné à fournir des signaux de sortie, tels que ceux représentés à la Pig. 4 et qui sont appliqués aux tores. Toutefois, un pont redresseur 102 à diodes et à deux alternan-25 ces est utilisé au lieu de la diode redresseuse 42 à une seule alternance, de sorte que la polarisation magnétique initiale et la commutation magnétique rapide des tores peuvent être effectuées pour les deux alternances grâce au signal dont les deux alternances sont redressées qui est appliqué au condensateur 40. Afin d'obtenir 30 une tension de sortie de référence pratiquement constante, un dispositif régulateur de tension 104, telle qu'une diode Zener, est connecté à la sortie du pont redresseur 102, comme représenté, par l'intermédiaire d'une résistance 106 de protection contre les surintensités à une borne et d'une résistance de mise en forme 108 à 35 la borne opposée. Le condensateur 40 est connecté à 1a. diode Zener 104 à la sortie du pont redresseur 102 par la résistance 42 qui, comme expliqué précédemment, a pour fonction^principale d'établir un niveau d'aimantation désiré pour les tores 34, 36. A cet effet, comme représenté, le condensateur est connecté aux enroulements kO primaires 34a, 36a en parallèle, des tores 34, 36 pour leur appli- r BAD ORfGWAL L_ 71 17539 18. 2090060 quer des signaux d'excitation. Le redresseur commandé au silicium 48 sélectivement déclenchable est connecté à la tension entre le condensateur 40 et la résistance 42 afin de commander la décharge du condensateur 40 et d'exciter les tores comme décrit précédemment 5 L'électrode de commande 50 du redresseur commandé au silicium est connectée à une jonction commune entre line résistance 110, qui est connectée entre la cathode et l'électrode de commande du redresseur, et le dispositif détecteur de seuil de tension ou diac 52 qui est connecté entre l'anode et l'électrode de commande du redresseur. Le 10 diac 52 a de nouveau pour fonction d'empêcher l'amorçage du redresseur jusqu'à ce que le niveau de tension prédéterminé soit établi sur le condensateur 40 et le diac 52 est alors déclenché et applique un niveau de tension constant à l'électrode de commande 50 pour rendre le redresseur 48 conducteur. 15 Le courant de sortie fourni par le condensateur 40 aux enrou lements primaires 34a, 36a est similaire à celui décrit en relation avec la Fig. 2. Plus particulièrement, un signal de polarisation initial est fourni aux enroulements primaires, comme indiqué par la partie 56 de la courbe représentée à la Fig. 4 pour polariser ma-20 gnétiquement les tores, tandis que le niveau de tension prédéterminé requis est établi sur le condensateur. Lorsqu'on s'approche de ce niveau de tension, le diac 52 atteint son niveau de seuil et est déclenché, ce qui rend le redresseur 48 conducteur afin de fournir un parcours de décharge au condensateur et d'établir l'impulsion de 25 grande amplitude et de polarité opposée à celle du signal de polarisation, et qui est indiquée par la partie 58 de la Fig. 4, afin de porter les tores à la saturation magnétique, de sorte que l'effet de courant de fuite sur la commutation des tores peut être détecté, comme expliqué précédemment. Toutefois, dans le mode de réa-30 lisation représenté à la Fig. 8, ce procédé est répété ensuite pour l'alternance suivante de l'énergie appliquée du fait que de l'énergie dont les deux alternances sont redressées, est utilisée, au lieu de ne pas détecter l'alternance suivante, comme dans le mode de réalisation de la Fig. 2 qui utilise de l'énergie dont une al-35 ternance seulement est redressée. La détection d'un signal de sortie sur les enroulements secondaires 34b, 36b constituant une indication de la présence d'un courant de fuite à la masse est effectuée par un circuit de détection 112 connecté aux bornes des enroulements secondaires. Le circuit de 40 détection 112 comprend une résistance chutrice 114 connectée aux i 71 17539 19. 2090060 bornes de la connexion série des enroulements secondaires 34b, 36b, La résistance 1 14 est connectée à l'entrée d'un pont redresseur 116 à double alternance qiîi reçoit les signaux de sortie détectés engendrés dans les enroulements secondaires 34b, 3 Comme représenté, le circuit anode-cathode du redresseur 122 est connecté en série à la bobine de relais 32 sélectivement excitable, qui constitue la commande du disjoncteur. La bobine de relais 32 agit sur les contacts 68 et JO et commande le fonctionne— 30 ment du disjoncteur 14, comme expliqué précédemment. Par conséquent, au cours du fonctionnement, lorsqu'un signal de sortie apparaît sur les enroulements secondaires 34b, 36b par suite de la présence de courants de fuite à la niasse, le redresseur 122 est rendu conducteur, ce qui excite la bobine de relais, ouvre les contacts 68, JO J5 et coupe ainsi l'alimentation de la charge 10 afin d'assurer la protection désirée. On notera que les aiodes de réalisation décrits ci-dessus, bien que constituant un dispositif de sécurité destiné à assurer la protection dans le cas de signaux alternatifs, sont également applica-40 bles pour les signaux continus, auquel cas, une inégalité entre un J3AD ORIGINAL 71 17539 20. 2090060 signal continu d'entrée et un signal continu de retour, due à la présence d'un courant de fuite peut être détectée de la même manière par son effet sur l'aimantation d'un ensemble de noyaux magnétiques saturables similaires, comme décrit dans les modes de réalisa-5 tion précédents. Il a donc été décrit un dispositif électronique de sécurité dans lequel la présence de courants de fuite à la masse extrêmement petits et éventuellement dangereux, qui ne sont pas détectés ordinairement par les appareils de détection classiques, sont détectés 10 par un dispositif extrêmement sensible qui coupe l'alimentation de la charge en présence de tels courants de fuite. 71 17539 2090060 - REVENDICATIONS. - 1 - Dispositif électronique de sécurité destiné à détecter la présence d'un défaut électrique produisant une fuite de courant entre un circuit de charge et la masse, caractérisé en ce qu'il com- 5 prend un dispositif pour coupler le circuit de charge à une alimentation comprenant un tronçon de câble coaxial afin de réduire à une valeur minimale les effets de signaux électriques parasites, le câble coaxial comportant des conducteurs interne et externe dont l'un est couplé à la masse pour former un parcours pour les courants de 10 fuite allant du circuit de charge à la masse, un ensemble de noyaux saturables sélectivement excitables qui est couplé à l'alimentation et est couplé par induction à une partie du tronçon de câble coaxial entre le circuit de charge et l'alimentation, l'ensemble de noyaux saturables étant destiné à répondre aux passages de courants 15 inégaux dans les conducteurs interne et externe du tronçon de câble, un dispositif pour exciter l'ensemble de noyaux magnétiques afin d'établir des champs magnétiques prédéterminés qui sont de polarités opposées et de valeurs sensiblement égales pendant le passage de courants essentiellement égaux dans les conducteurs interne et 20 externe du tronçon de câble et qui sont affectés par le passage de courants inégaux dans les conducteurs interne et externe de ce tronçon de câble d'une manière qui dépend systématiquement de l'intensité du courant de fuite, un dispositif pour produire un signal électrique en réponse à l'effet exercé sur les champs magnétiques 25 et un dispositif pour détecter la présence dudit signal électrique qui constitue une indication de la présence d'un courant de fuite émis par le circuit de charge. 2 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble de noyaux magnétiques saturables comprend des premier et 30 second tores saturables qui sont couplés électriquement l'un à l'autre en opposition et en série. 3 - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif d'excitation est destiné à initialement polariser magnétiquement les deux tores saturables et à appliquer ensuite une 35 impulsion électrique portant le premier tore saturable à la saturation magnétique en un premier intervalle de temps prédéterminé et le second tore en un second intervalle de temps prédéterminé, les deux intervalles de temps prédéterminés étant essentiellement égaux pendant le passage de courants égaux dans les conducteurs interne 40 et externe du tronçon de câble coaxial et étant inégaux lorsque des 71 17539 22. 2090060 courants inégaux passent dans les conducteurs interne et externe afin de produire un signal électrique dont l'amplitude dépend de la différence entre les intervalles de temps. 4 - Dispositif selon la revendication 3» caractérisé en ce que 5 le circuit d'excitation comprend un dispositif pour fournir de l'énergie électrique dont une alternance est redressée, un condensateur d'emmagasinage couplé entre le dispositif fournissant l'énergie redressée et les tores saturables, et un commutateur sélectivement déclenchable ayant une électrode de commande et étant couplé 10 au condensateur pour le décharger rapidement afin de produire une impulsion d'énergie relativement élevée destinée à exciter les premier et second tores saturables. 5 - Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le commutateur sélectivement déclenchable comprend un redresseur 15 commandé au silicium et en ce qu'il est prévu un dispositif à seuil de tension qui est couplé entre le condensateur et l'électrode de commande pour amorcer le redresseur en réponse à l'établissement d'un niveau de tension prédéterminé sur le condensateur afin de former un parcours de décharge pour celui-ci qui passe par le redres- 20 seur commandé au silicium pour produire lesdites impulsions de haute énergie. 6 - Dispositif selon la revendication 5j caractérisé en ce que le dispositif de détection de présence du signal électrique comprend un circuit commutateur sélectivement excitable qui est connecté à 25 la sortie des premier et second tores saturables, le circuit commutateur étant destiné à être rendu conducteur en réponse à la présence du signal électrique. 7 - Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'un dispositif de disjonction pouvant être actionné sélectivement 30 est couplé au circuit commutateur afin de couper sélectivement l'alimentation du circuit de charge en réponse à la conduction du circuit commutateur. 8 - Dispositif selon la revendication 7» caractérisé en ce que le dispositif de disjonction comprend un disjoncteur connecté aux 35 bornes de l'alimentation et un commutateur semiconducteur normalement non conducteur qui est connecté en parallèle aux bornes du disjoncteur et ayant un élément de commande qui est couplé au circuit commutateur pour rendre conducteur le commutateur semiconducteur en réponse à la conduction du circuit commutateur afin d'éta- 40 blir un parcours de conduction à faible résistance aux bornes du 71 17539 2090060 disjoncteur et d'ouvrir celui-ci en réponse à la conduction continue du commutateur semiconducteur. S' - Dispositif selon la revendication 3» caractérisé en ce que le circuit d'excitation comprend un dispositif destiné à four-5 nir de l'énergie électrique dont les deux alternances sont redressées afin d'aimanter les tores pendant les alternances successives de l'énergie appliquée, un condensateur d'emmagasinage couplé entre le dispositif fournissant l'énergie redressée et les tores, et un commutateur sélectivement déclenchable ayant une électrode de com-10 mande et étant couplé au condensateur pour décharger celui—ci relativement rapidement afin de produire des impulsions d'énergie relativement élevées pour exciter les premier et second tores saturables. 10 - Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce 15 que le commutateur sélectivement déclenchable comprend un redresseur commandé au silicium et en ce qu'il est prévu un dispositif à seuil de tension qui est couplé entre le condensateur et l'électrode de commande afin d'amorcer le redresseur commandé au silicium en réponse à l'établissement d'un niveau de tension prédéterminé sur le 20 condensateur pour former un parcours de décharge pour ce dernier passant par le redresseur commandé au silicium afin de produire lesdites impulsions de haute énergie. 11 - Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le dispositif destiné à détecter la présence du signal électri- 25 que comprend un circuit commutateur pouvant être excité sélectivement et qui est connecté à la sortie des premier et second tores et qui est destiné à être rendu conducteur en réponse à la présence du signal électrique. 12 - Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce 30 qu'un disjoncteur pouvant être actionné sélectivement est couplé au circuit commutateur afin de couper sélectivement l'alimentation du circuit de charge en réponse à la conduction du circuit commutateur. 13 - Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que le circuit commutateur comprend une résistance de détection de 35 tension qui est connectée à la sortie des premier et second tores, un autre circuit redresseur en pont à double alternance qui est connecté aux bornes de la résistance, un dispositif de déclenchement de détection de la tension de seuil qui est couplé à la sortie de l'autre circuit redresseur en pont, et xm. autre redresseur com-40 mandé au silicium pouvant être déclenché sélectivement et dont 2k . 71 17539 2090060 l'électrode de commande est couplée au dispositif de déclenchement, cet autre redresseur étant destiné à être rendu conducteur en réponse à la présence du signal électrique. 14 - Dispositif électronique de sécurité destiné à couper sé-5 lectivement l'alimentation d'un circuit de charge en réponse à une fuite de courant électrique à la masse, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif pour coupler le circuit de charge à une source d'énergie électrique, le dispositif de couplage comprenant un tronçon de câble coaxial ayant des conducteurs interne et exter-10 ne dont l'un peut être couplé à la masse pour former un parcours pour les courants de fuite allant de la charge à la masse, des premier et second transformateurs à noyaux saturables et sélectivement excitables qui sont couplés électriquement à la source d'énergie et par induction à une partie du tronçon de câble coaxial située entre 15 la charge et la source d'énergie, un circuit d'excitation connecté entre la source et les transformateurs à noyaux saturables afin d'exciter sélectivement le premier transformateur à noyau saturable en un premier intervalle de temps prédéterminé et le second transformateur à noyau saturable en un second intervalle de temps prédé-20 terminé lorsqu'il passe des courants inégaux dans les conducteurs interne et externe du tronçon de câble, un dispositif pour détecter un signal de tension de sortie produit à la sortie des transformateurs à noyaux saturables en réponse à la présence d'une différence entre les premier et second intervalles de temps prédéterminés cons-25 tituant une indication de la présence d'un courant de fuite à la masse, et un disjoncteur pouvant être actionné sélectivement et couplé au dispositif de détection afin de couper l'alimentation du circuit de charge en réponse à la présence du signal de tension de sortie. 30 15 — Dispositif électronique de sécurité destiné à couper sé lectivement l'alimentation d'un circuit de charge en réponse à la présence d'un courant électrique de fuite à la masse, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif pour coupler le circuit de charge à une source d'énergie électrique, le dispositif de couplage 35 comprenant un tronçon de câble coaxial ayant des conducteurs interne et externe dont l'un peut être couplé à la masse afin de former un parcours pour les courants de fuite allant de la charge à la masse, des premier et second transformateurs à noyaux saturables afin de polariser initialement magnétiquement chacun des transfor-40 mateurs dans un premier sens en un premier intervalle de temps 71 17539 25. 2090060 prédéterminé, les transformateurs à noyaux saturables étant initialement polarisés magnétiquement de façon différentielle en réponse aux passages de courants électriques inégaux dans les conducteurs interne et externe qui leur sont couplés par induction et pour sa-5 turer magnétiquement ultérieurement les premier et second transformateurs dans un sens opposé en un second intervalle de temps prédéterminé, les première durée et seconde durée étant différentes en réponse à l'établissement initial de la polarisation magnétique différentielle de sorte qu'un signal électrique de sortie est formé 10 sur les transformateurs, tan dispositif sensible au signal électrique de sortie qui est connecté à la sortie des transformateurs afin de fournir un signal de déclenchement en réponse audit signal électrique de sortie, et un disjoncteur pouvant être actionné sélectivement pour couper l'alimentation de la charge en réponse à 1'appa-15 rition du signal de déclenchement. 16 - Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que les premier et second transformateurs à noyaux saturables sont constitués par des premier et second tores respectivement dont chacun comporte un enroulement primaire et un enroulement secondaire, 20 les enroulements primaires étant couplés électriquement au circuit d'excitation, les enroulements secondaires étant connectés au dispositif sensible au signal électrique de sortie, et les conducteurs interne et externe du tronçon de câble coaxial traversant les tores en leur centre, étant couplés à ceux-ci par induction et étant des-25 tiné à agir sur leur aimantation. 17 - Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que le circuit d'excitation comprend un dispositif pour fournir de l'énergie alternative redressée, un condensateur connecté entre le dispositif fournissant l'énergie alternative redressée et les en- 30 roulements primaires des tores, un dispositif couplé au condensateur pour assurer l'emmagasinage dans celui-ci d'une tension prédéterminée, un commutateur sélectivement excitable ayant une électrode de commande et étant couplé au condensateur, et un dispositif de détection de tension de seuil couplé à l'électrode de commande et 35 au condensateur pour exciter le commutateur en réponse à l'établissement du niveau de tension prédéterminé sur le condensateur et former un parcours de décharge pour celui-ci traversant le commutateur, de sorte que les tores sont polarisés magnétiquement initialement dans le premier sens pendant la période de non conduction du 40 commutateur et sont portés brusquement à la saturation magnétique 71 17539 2090060 dans le second sens en réponse à l'excitation du commutateur. 18 - Dispositif selon la revendication 17» caractérisé en ce que le commutateur comprend un premier redresseur commandé au silicium, le dispositif sensible au signal électrique de sortie com— 5 prend un second redresseur commandé au silicium dont le trajet électrode de commande-cathode est coupjé aux bornes des enroulements secondaires, de sorte que l'établissement du signal électrique de sortie sur les enroulements secondaires permet d'exciter le second redresseur commandé au silicium afin d'obtenir le signal de 10 déclenchement, et le disjoncteur pouvant être actionné sélectivement comprend une bobine de relais destinée à être excitée par les signaux de déclenchement et deux contacts de relais sur lesquels agit la bobine, ces contacts étant connectés entre la source d'énergie et la charge pour couper l'alimentation de la charge en ré-15 ponse à l'excitation de la bobine de relais. 19 - Dispositif selon la revendication 17, caractérisé en ce que le commutateur comprend un premier redresseur commandé au silicium, le dispositif sensible au signal électrique de sortie comprend un second redresseur commandé au silicium dont le trajet 20 électrode de commande—cathode est connecté aux bornes des enroulements secondaires, de sorte que l'établissement du signal électrique de sortie sur les secondaires permet d'exciter le second redresseur commandé au silicium et d'obtenir le signal de déclenchement, et en ce qu'un troisième redresseur commandé au silicium pou-25 vant être excité sélectivement et connecté en dérivation aux bornes du disjoncteur, est couplé au second redresseur commandé au silicium et est destiné à être rendu conducteur en réponse à l'excitation du second redresseur afin de définir un parcours conducteur en dérivation de faible résistance parallèle au disjoncteur afin d'ou-30 vrir celui-ci en réponse à la conduction du troisième redresseur commandé au silicium.