La présente invention est relative à un procédé de séparation. Elle est également relative à un procédé de séparation de effluent d'une zone de conversion d'hydrocarbures en produits normalement gazeux et en produits normalement liquides. Elle concerne particuliè- rement un procédé permettant de recueillir de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux à partir de l'effluent d'une installation de cokéfaction d'hydrocarbures. On sait, d'après les techniques antérieures, soumettre des substances hydrocarbonées relativement lourdes à des conditions de réaction thermique ou de craquage thermique afin de transformer les substances en produits hydrocarbonés de qualité supérieure tels que gaz de pétrole légers (GPL), gaz-oil et essence. D'une façon générale, les procédés de cokéfaction antérieurs prennent la forme de cokéfaction differée, de cokéfaction fluide, etc.. Comme les procédés de cokéfaction caurants sont bien connus soit dans les techniques antérieures, on ne pense pas qu'il/ne,cessaire de les décrire de façon détaillée. Les installations dont on dispose actuellement pour les opérations de cokéfaction fonctionnent en chauffant une charge jusqu'à une température de 399 à 5100C et sous une pression manométrique de 0,7 à 7 kg/cm2. On utilise un temps de séjour suffisant, de quelques secondes à plusieurs heures, par exY emple, pour transformer la substance chauffée en coke et en produits de plus bas poids moléculaire.Le coke est évacué des réaeteurs de cokéfaction et l'effluent fluide est envoyé vers des installations de récupération des hydrocarbures. Les systèmes antérieurs permettant de séparer effluent d'un procédé de conversion, par exemple d'une installation de cokéfacti- on, comprennent, d'une façon générale, ltutilisation d'une colonne de fractionnement, d'une colonne d'absorption et d'une colonne de stabilisation. Classiquement on obtient, dans ces procédés anté rieures, de l'essence de cokerie, du gaz-oil de cokerie ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux. La présente invention fournit un perfectionnement, par rapport aux procédés antérieurs, en utilisant une association de techniques de traitement qui permet d'obtenir un rendement sensiblement plus élevé en hydrocarbures normalement gazeux à lBétat très pur tout en maintenant la qualité de l'essence de cokerie à une valeur élevée désirable. En conséquence, l'invention a pour buts: - de fournir un procédé de séparation de l'effluent d'une zone de conversion d'hydrocarbures en hydrocarbures normalement gazeux et en hydrocarbures normalement liquides, - de fournir un procédé perfectionné de séparation de l'efflu- ent fluide d'une zone de conversion de cokéfaction en essence et en hydrocarbures normalement gazeux C'est pourquoi la présente invention a pour objet un procédé perfectionné permettant de recueillir de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux à partir de l'effluent fluide d' une installation de conversion d1hydrocarbures, procédé selon lequel (a) on fractionne l'effluent, dans une première zone de fractionnement, en une fraction de distillat léger et une fraction-de gaz-oil, ladite fraction de distillat léger contenant -de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux, (b) on sépare la fraction de distillat léger, dans une zone de séparation, en un premier courant gazeux et un premier courant liquide, (c) on introduit au moins une partie dudit premier courant gazeux dans une première zone d'absorption maintenue dans des conditions d'absorption comprenant au moins une partie dudit premier courant liquide comme milieu d'absorption, (d) on sépare de ladite première zone ds-absorption une première fraction d'huile riche et un second courant gazeux, (e) on fait passer ledit second courant gazeux dans une seconde zone d'absorption maintenue dans des conditions dlabsorption comprenant la présence d'au moins une partie de ladite fraction de gaz-oil comme milieu d'absorption, (f) on évacue de ladite seconde zone d'absorption un second courant d'huile riche ainsi qu'un premier courant de produit comprenant des constituants en C2 et plus légers, (g) on fait passer ladite première huile riche dans la zone de séparation du stade (b) et on fait passer ledit second courant d'huile riche dans la zone de fractionnement du stade (a) et (h) on introduit le courant liquide restant dru stade (b) dans-une seconde zone de fractionnement et on recueille, à partir de celle-ci, un deuxième courant de produit comprenant des hydrocarbures normalement gazeux ainsi qu'un troisième courant de produit comprenant de l'essence. Un autre mode de mise en oeuvre de l'invention comprend le procédé ci-dessus dans lequel on fait passer une partie du troisième courant de produit dans la première zone d'absorption, à titre de milieu d'absorption. C'est ainsi qu'on peut voir, d'après les modes de mise en oeuvre décrits ci-dessus d'une façon générale que la présente invention fournit un procédé de séparation facile et économique pour recueillir de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux,tels que des hydrocarbures en C3 et en C4, à partir de l'effluent d'une zone de conversion d'hydrocarbures. Les caractéristiques critiques de l'invention comprennent, en association, une première colonne de fractionnement, une zone de séparation liquide-gaz,deux zones d' absorption ainsi qu'une seconde zone de fractionnement. On remarquera qu'on a décrit la présente invention comme étant applicable, d'une façon générale, à la séparation de l'effluentfluide d'une installation de conversion d'hydrocarbures. Plus particu lièrement, cependant, la présente invention est applicable, de fa çon remarquable, à la séparation de l'effluent fluide d'une installation de cokéfaction d'hydrocarbures. Cependant la présente invention n'est pas limitée à l'opération de cokéfaction car on peut utiliser un tel système de séparation pour séparer n'importe quel effluent fluide contenant les divers constituants à séparer. Pour obtenir un effluent fluide qui est séparé suivant le mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention on charge une charge hydrocarbonée de haut point d'ébullition, par exemple des queues brutes de distillation sous vide de brut réduit, du goudron obtenu sous vide, des bruts réduits, des bruts etetés, des mélanges de ces produits, etc.. dans une opération de conversion classique qui est maintenue dans des conditions de conversion classiques telles que des conditions de cokéfaction de type ifTéréou de type fluide.On chauffe préalablement la substance chargée, puis on envoie la charge pré-chauffée dans la partie inférieure d'un ou plusieurs enambn6ts) de cokerie, par exemple, soumies à une température élevée et, habituellement, à une pression nodérée. Dans des conditions de cokéfaction, la distillation destructrice de la charge a lieu et a pour résultat la formation d'hydrocarbures à point d'ébul litionassez bas et de coke. Les hydrocarbures à point d'ébullition a-eSbas sont retirés dela chambrede cokéfaction tandis qu'on y laisse habituellement le coke. Lorsqu'on a obtenu la quantité de coke désirée, le mode opératoire classique consiste, à ce stade, à interrompre l'introduction de la charge pré-chauffée et à évacuer le coke hors de la chamb=CLes hydrocarbures à point d'ébullition assez bas qui ont été évacués de la chambrede cokéfaction comprennent l'effluent fluide préféré à séparer selon la présente invention. Bien qu'on se réfère à l'effluent fluide comme à des "hydrocarbures à point d'é bullitionassezbas", il est bien entend u que cet effluent fluide peut également contenir des substances gazeuses non hydrocarbonées telles que l'hydrogène, des gaz acides, etc.. On comprendra mieux le fonctionnement des divers stades combi- nes au sroeddé selon la présente invention en se référant au dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple, dont la Fig. unique représente schématiquement une installation permettant de réaliser le mode demis en oeuvre préféré selon la présente invention. En se référant au dessin: on fait passer une charge appropriée, à haut point d'ébullition, par un conduit 10, dans une zone de conversion il d'hydrocarbures qui peut être une installation de cokéfaction classique L'effluent fluide de la zone de conversion est évacué par un conduit 12 et passe dans une zone de fractionnement 13.On maintient des conditions de fractionnement appropriées dans la zone 13 pour séparer a'efPluent fluide, initialement, en une fraction de distillat léger qui est évacuée par un conduit 14, une fraction latérale de gaz-oil qui est évacuée par un conduit 15 et une fraction de gaz il lourde qui est évacuée de la partie inférieure de la zone 13 par un conduit 16. Suivant les caractéristiques de l'effluent fluide dans le conduit 12, on peut évacuer plus ou moins de courants de produits de la zone 13. La fraction de distillat léger contenant une substance bouillant dans la gamme d'ébullition de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux, tels que des hydrocarbures en C2, C3 et C4 en melange avec d'autres gaz (tels que lthydrogène), passe, par le conduit 14, dans une première zone de séparation 17 qui est maintenue sous une pression relativement basse. On maintient des conditions de séparation appropriées dans la zone 17 afin de séparer la fraction de distillat léger en un premier courant gazeux qui est évacué par un conduit 18 et un premier courant liquide qui est évacué par un conduit 19. La substance contenue dans le conduit 18 comprend, d'une façon générale, un mélange d'hydrocarbures normalement gazeux contenant, le cas échéant, l'hydrogène et les gaz acides précités, et est à une pression relativement tasse Selon le mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, on fait passer le premier courant gazeux,contenu dans le conduit 18, dans un dispositif de compression 20 afin d'élever sa pression à une saleur relativement élevée. Le courant gazeux comprimé est évacué du dispositif compresseur 20 par un conduit 18(a), est mélangé avec le courant liquide décrit ci-après provenant d'un conduit 27 et le mélange passe, par un conduit 22, dans une zone de séparation 23 qui est maintenue sous une pression relativement éle- vée. D'autres conditions opératoires appropriées sont maintenues dans la zone 23 afin de séparer le mélange en un deu@i ème courant gazeux qui est évacué par un conduit 24 et un second courant liquide qui est évacué par un conduit 25. Le deuxi ème courant gazeux est introduit, par le conduit 24, dans une première zone d'absorption 26, de préférence à son extrémité in férieure. La zone d'absorption 26 est maintenue dans des conditions d'absorption, comprenant la présente d'au moins une majeure partie du premier courant liquide évacué de la zone de séparation 17 à ti- tre d'au moins une partie du milieu d'absorption contenu dans cette zone 26 qui est introduit dans la zone dabsorption 26 par le con duit 19.Comme on le décrira de manière plus détaillée ci-apre's,une partie supplémentaire du milieu d'absorption peut également etre introduite dans ia zone d'absorption 26 par un conduit 35. D2auires conditions opératoires sont maintenues dans la zone dQabsorption 26 afin d'absorber à peu près tous les hydrocarbures en C3 et C4 ainsi que quelques hydrocarbures en C2 dans le milieu d'absorption Puise la première huile d'absorption riche est évacuée de la zone 26 par le conduit 21 et passe en mélange avec la substance gazeuse compri- mée provenant du conduit 18(a), comme précédemment indique Un troisième courant gazeux, comprenant des constituants gazeux en C2 et plus légers souillés par des hydrocarbures en C3 et C4, est évacué de la zone d'absorption 26, par un conduit 27, et passe dans une seconde zone d'absorption 28. Le milieu d'absorption utilisé dans la zone d'absorption 28 est constitué par une partie du courant de gaz-oil plus léger évacué de la zone de fractionnement 13 par le conduit 15. Ce milieu d'absorption, constitué par du gaz-oil plus léger, passe, par un conduit 29, dans la partie supérieure de la zone d'absorption 28 afin d'y être mis en contact avec la substance gazeuse introduite par le conduit 27.Un premier courant de produit, comprenant des constituants en C2 et plus légers et contenant de l' hydrogène et du gaz acide (le cas échéant), est évacué de l@, zone absorption 28 par un conduit 30 et, de préférence, est envoyé dans un collecteurS pour servir de combustible La seconde huile d'absorption riche est évacuée de la zone d'absorption 28, par un conduit 31, et est renvoyée vers la zone de fractionnement 13, de préférence à titre de reflux dans cette zone, en un point situé au-dessus du point d'évacuation de la substance constituée par du gaz-oil plus léger dans le conduit 150 En considérant à nouveau la zone de séparation 23, le second courant liquide, dans le conduit 25, passe ensuite dans une seconde zone de fractionnement 32 qui est maintenue dans des conditions de fractionnement suffisantes pour produire un courant gazeux comprenant, de préférence, des hydrocarbures en C2 souillés par des hydro carbures en C et C oui est évacué par un conduit 33 Il est nette 4 ment préférable pour obtenir un rendement maximum en hydrocarbures en C3 et C4, que la substance contenue dans le conduit 33 soit en voyée, par un conduit 37, dans la zone de séparation 23 en mélange avec la première huile d'absorption riche précitée dans le conduit 21.Cependant, Si on le désire, on peut évacuer du système, par le conduit 33, un autre courant de produit comprenant ces hydrocarbures légers Un deuxième courant de produit, comprenant des hydrocarbures en C3 et C4 est évacué de la zone 32 par un conduit 36 et un troisi- ène courant de produit, comprenant une essence obtenue par conversion, est évacué du système par un conduit 34. Comme précédemment in diqué, il est préférable de faire une partie du troisième courant de produit, contenu dans le conduit 34, par le conduit 35, dans la pre mitre zone d'absorption 26. Cependant, on peut également envoyer une partie de la substance contenue dans le conduit 35 vers la zone 13, ou la zone 18 ou la zone 23, à l'aide d'un système non représenté, si on le désire. Un autre mode de mise en oeuvre préféré de ltin- vention est caractérisé en ce que la substance contenue dans le conduit 35 est introduite dans la zone d'absorption 26 en un point si tué au-dessus du point d'introduction du premier courant liquide contenu dans le conduit 190 On a découvert qu'en opérant de la manière décrite ci-dessus on obtient des rendements extremement élevés (ctest-à-dire en quantité et en qualité) en hydrocarbures normalement gazeux tels que des hydrocarbures en C3 et C4.En outre, on obtient, comme produits, une essence stabilisée désirable ainsi que, selon le mode de mise en oeuvre préféré, deux fractions de gaz-oil. On remarquera en outre que le mode de mise en oeuvre préféré est caractérisé en ce qu'on fait passer l'huile riche provenant de la première zone d'absorption dans la seconde zone de séparation maintenue sous une pression relativement élevée, ce qui a pour effet d'enrichir le liquide avec des constituants normalement gazeux qui sont ensuite séparés dans la zone de fractionnement 22. De façon similaire, le mode de mise en oeuvre préféré est caractérisé en ce qu' il comprend non seulement deux zones d'absorption, mais en ce qu'il comprend également deux milieux d'absorption distincts qui sont introduits dans la première zone d'absorption. En opérant de cette manière, on obtient un excellent rendement en hydrocarbures en C3 et C4. La description du dessin n'a pas comporté les détails opératoires particuliers concernant chacun des éléments d'appareìllage contenus dans le processus co..DIne X Les spécialistes de la techni que choisiront les conditions opératoires appropriées pour effectuer les diverses opérations requises par la descrintion de l'invention. Les stades de fractionnement9 les stades d'absorption ainsi que les stades de séparation sont fondamentalement des opérations classiques qui ont été associées d'une maniere nouvelle afin d'obtenir un ré- sultat perfectionné. Les spécialistes de la technique reconnaîtront également que les conditions operatoires requises sont, évidemment, influencés à un degré considérable par les caractéristiques du fluide à séparer contenu dans le conduit 12. Cependant, l'exemple suivant est donne à titre d'illustration du meilleur mode opératoire envisagé pour réaliser le mode de mise en oeuvre préféré de l'invention. EXEMPLE On fait fonctionner une installation de cokéfaction de dimensions industrielles, selon les pratiques classiques. Après séparation du coke, on fait passer l'effluent fluide dans une installation schématiquement disposée comme représenté au dessin annexé. La charge envoyée vers l'installation de cokéfaction (conduit 10) est un brut réduit sous vide ayant les propriétés suivantes: Densité, OKAPI 19,11 Soufre, poids % 0,16 Carcone pei @s % 10,9 Facteur K "UOP" 12,25 Après pré-chauffage approprié, on charge le produit à traiter, à un débit équivalant à 6000 BJFE (barils de 158,987 litres par jour de fonctionnement effectif), dans la zone de cokéfaction, à une température de transfert d'environ 4820C et sous une pression de lachambre à coke d'environ 5,27 kgjcm2 au manomètre. Après séparation du coke, on fait passer enfin l'effluent fluide, par le conduit 12, dans la zone de fractionnement 13. On fait passer l'effluent fluide, ou les vapeurs, de la chambre à coke dans la section inférieure de la colonne de fractionnement 13, à une température de 4380C et sous une pression manométrique d' environ 5,27 kg/cm2. Un courant de tête, comprenant une substance normalement gazeuse ainsi que de essence, est évacué par le conduit 14, à une température d'environ 1500C, un courant latéral, comprenant du gaz-oil léger, est évacué par le conduit 15 à une température d'environ 3070C et un courant de queues, comprenant du gazoil lourd, est évacué par le conduit 16, à une température d'environ 3990C. Dans ces conditions9 on sépare les courants de produits suivants (exprimes en moles par heure): Conduit No Conduits No. Constituants 14 Constituants 15 16 H20 114900 QBPH 39,0 29,0 H2S 0,58 BJFE 1.794 1.554 H2 24,86 S, poids go 0,1 0,1 C1 99,14 G2 13,55 C2 54,86 C3 31,55 C3 55,44 C4 39,17 iC4 9,43 nC4 30,50 C5 39,41 iC5 18,69 nC5 37,90 C6-170 C 229,48 TOTAL 798,56 La substance contenue dans le conduit 14 est refroidie par un condenseur, par exemple un condenseur a air, à une température d'environ 380C et passe dans le séparateur 17 qui est sous une pression manométrique d'environ 4,2 kg/cm2. Un courant gazeux est évacué du séparateur 17 par le conduit 18 et un courant liquide est évacué par le conduit 19. Ces courants évacués ont la composition suivante (en moles par heure): Conduits No. Constituants 18 & 18(a) 19 H20 3,59 - H2S 0,46 0,04 H2 24,74 004 C1 95,39 1,25 C2 11,90 0,55 C2 46,10 2,92 C3 20,48 3,69 C3 34,29 7,05 C4= 14,69 8,16 iC4 3,91 1,84 nC4 10,40 6,70 C5 6,62 10,93 iC5 3,39 5,10 nC5 5,56 10,78 C6-170 C 1,42 76,02 TOTAL 282,94 135,07 On fait passer le courant gazeux, contenu dans le conduit 18, dans un dispositif compresseur centrifuge 20 dans lequel la pression est élevée d'environ 4,2 kg/cm2 (au manomètre) à environ 15,8 kg/ cm2 (au manomètre) puis on le mélange, comme précédemment indiqué, avec les courants de recyclage des conduits 2 et, de préférence, 37. Puis on introduit le mélange dans le séparateur 23 et une tempé- rature d'environ 380C et sous une pression manométrique d'environ 15,1 kg/cm2.Dans ces conditions, un courant gazeux est séparé et recyclé par le conduit 24, et un courant liquide restant est évacué par le conduit 25. La composition de ces courants évacués du sépa- rateur 23 est la suivante (les données relative à la composition sont exprimées en moles par heure):: Conduits No Constituants 22 24 25 H20 3959 1937 -- H2S 1,74 0998 0,76 H2 25967 25912 0,55 C1 122,37 106,15 16,22 C2 26,94 17,85 9,09 C2 140,32 83,49 56,83 C3 85,75 32,07 53,68 C3 121,48 42,11 79,37 C4 40,47 7,36 33,11 iC4 10,79 2,22 8,57 nC4 28969 4964 24,05 C5 40907 2,98 37,09 iC5 19,28 1,62 17,66 nC5 37,33 2,49 34,84 C6-170 C 179907 0,55 178,52 TOTAL 883,56 331,00 550,34 e courant liquide contenu dans le conduit 25 est introduit dans la zone de fractionnement 32 qui est, de préférence, divisée en de colonnes de distillation séparées, la première étant notamm ment une colonne de rectification de 11 essence pour séparer les composés en C2 et plus légers de la charge, et la seconde étant une colonne de débutanisation permettant de recueillir les hydrocarbures en C3 et C4 ainsi que l'essence comme courants de produits Cependant, pour des raisons de commodité9 les deux zones de fractionnement ont été représentées sous la forme d'une colonne unique au dessin annexé En faisant fonctionner les zones de fractionnement dans des conditions classiques de température et de pression, on évacue, par le conduit 339 un courant de tête comprenant les constituants en C2 et plus légers souillés par des hydrocarbures en C3 et C; ;. Selon le mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, on fait passer la substance du conduit 33, par les conduits 37 et 21, en mélange avec les vapeurs comprimées dans le conduit 18(a), comme précédemment indiqué Cependant, si on le désire, on peut évacuer du système la substance contenue dans le conduit 33 sans effectuer de recyclage vers le séparateur 23 haute pression. Il est évident qu'on peut évacuer une quantité faible, importante ou nulle de sub stance hors du système, par le conduit 33. Par exemple, une colonne de rectification de l'essence fonctionnerait à une température de la zone de détente d'environ 60 C et sous une pression manométrique d'environ 17 kg/cm2.De même, la colonne de débutanisation peut fonctionner à une température de la zone de détente d'environ 2040C et sous une pression de la zone de détente d'environ 13,7 kg/cm2 au manomètre. Dans ces conditions, un courant comprenant des hydrocarbures en C3 et C4 est évacué de la zone de fractionnement 32 par le conduit 36 et un courant de produit (essence) est évacué par la partie inférieure de la colonne de débutanisation, par le conduit 34. A titre d'illustration du type de séparation pouvant être effectué dans la colonne de fractionnement 32, on indiquera la composition suivante (moles par heure): Conduits No. Constituants 34 36 33 & 37 H2O -- -- - H2S -- 0,01 0,75 H2 -- -- 0,55 C1 -- -- 16,22 C2 -- -- 9,Q9 C2 -- 0,25 56,58 C3 -- 18,48 35,20 C3 -- 34,51 44,86 C4 0,50 21,21 10,75 104 0,12 5,27 3,02 nC4 0,48 15,85 7,10 C5 13,34 0,43 5,99 iC5 6,26 0,21 3,05 nC5 12,78 0,32 5,15 C6-17O0C 76,54 -- 2,78 TOTAL 110,02 96,54 20t,09 On se référera à nouveau au séparateur haute pression 23: la substance gazeuse contenue dans le conduit 24 passe dans une première zone d'absorption 26 à une température dtenviron 380C et sous une pression manométrique d'environ 15 kg/cm2.On maintient, dans la zone d'absorption 26, des conditions opératoires suffisantes pour dissoudre à peu près complètement tous les hydrocarbures en C3 et C4 dans l'huile pauvre qui comprend, au moins en partie, la substance contenue dans le conduit 19 et dont la composition a été indiquée précédemment. L'huile pauvre est introduite dans la zone d'absorption 26 de manière qu'une mise en contact efficace, à contre-courants, puisse être obtenue entre le liquide et la vapeur dans la zone. Si cela est désirable ou considere nécessaire, on peut également placer un matériau de remplissage approprié dans la zone 26, matériau dont le type et la quantité sont bien connus des spécialistes.En outre, une autre partie du milieu d'absorption comprend de l'essence provenant du conduit 34, qui est introduite dans la zone 26 par le conduit 35 (la composition de la substance contenue dans le conduit 34 a également été indiquée précédemment). Dans les conditions opératoires sous lesquelles fonctionne la zone 26, les substances en C2 et plus légères sont efficacement rejetées de cette zone et sont évacuées de la zone d'absorption 26 par le conduit 37. L'huile riche combinée dans laquelle sont absorbés les hydrocarbures en C3 et C4 est, de même, évacuée de la zone 26 par le conduit 21, est mélangée à la substance provenant du conduit 37 et est ensuite mélangée avec le gaz évacué du compresseur 20 par le conduit 18(a)aux fins de recyclage et d'enrichissement du liquide dans le séparateur haute pression 23.A titre d'illustration de la séparation obtenue dans la zone d'absorption 26, on indiquera la composition suivante(moles/hr) Conduits No. Constituants 21 > 27 H20 -- 1,37 H2S 0,53 0,49 2 0,38 24,78 Cl 10,76 96,64 C2 5,95 12,45 C2 37,64 48,77 C=3 30,07 5,69 C3 42,33 6,83 C4 15,03 1,14 iC4 3,86 0,36 nC4 27,46 3,78 CF 27,46 3,78 iC5 12,84 2,02 nC5 26,62 3,24 C6-1700C 174,87 0,90 TOTAL 399,53 209,23 Les composés en C2 ainsi que les substances plus légères souillées par des constituants en C3+ qui sont rejetés passent, par le conduit 27, dans la seconde zone d'absorption 28, à une température d'environ 480C et sous une pression manométrique d'environ 14,4 kg/ cm2.Le gaz contenu dans le conduit 7 es-t introduit dans la partie inférieure de la zone d'absorption 28 e y est mis en contact, à contre-courants, avec l'huile pauvre introduite dans la partie supérieure de la zone d'absorption 28, par le conduit 290 Comme précé- demment indiqué, huile ou milieu d'absorption à utiliser dans la zone 28 est constitué par une partie du gaz-oil léger produit qui a été évacué de la colonne de fractionnement 13 par le conduit 15 et dont la composition a été indiquée précédemment.Les composés en C2 plus légers sont, en fin de compte, rejetés par le conduit 30, et sont envoyés de préférence vers un collecteur à combustible Lt huile riche provenant de la seconde zone d'absorption 28 est évacuée par le conduit 31 et, de préférence, est renvoyée vers la partie supérieure de la colonne de fractionnement 13 à titre de reflux supplémentaire. Voici un exemple représentatif de la composition de la séparation obtenue dans la zone d'absorption 28 (en moles/heure): Conduits No. Constituants 30 31 H20 1,37 -- H2S 0s38 0,11 H2 24,65 0,13 C1 93,12 3?52 10,96 7,94 C2 40,83 7,94 C=3 3,43 2,26 C3 3,83 3,00 C4 0,20 0,94 iC4 .0,09 0,27 nC4 0,10 0,67 C5 0,04 3,74 iC5 0,03 1,99 nC5 0,02 3,22 C6-170 C 0,00 0,90 170 C-343 C 0,01 81,93 TOTAL 179,-06 162,11 En conséquence, en résumé, le mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention est un procédé de séparation de l'effluentflu- ide d'une zone de réaction de cokéfaction selon lequel: (a) onfait passer l'effluent dans une première zone de fractionnement dans des conditions suffisantes pour obtenir une première fraction de distillat comprenant de l'hydrogène, des hydrocarbures normalement gazeux et de l'essence, une deuxième fraction de distillat comprenant du gaz-oil léger et une troisième fraction comprenant du gaz-oil lourd, (b) on introduit -le premier distillat dans une première zone de sé paration maintenue dans des conditions comprenant une pression rela tivement basse suffisante pour obtenir un premier courant gazeux et un premier courant liquide, (e) on comprime le premier courant gazeux et on mélange le courant comprimé avec un courant d'huile Tiche décrit ci-dessous, (d) on fait passer le mélange du stade (c) dans un seconde zone de séparation maintenue dans des conditions comprenant une pression relativement élevée suffisante pour obtenir un deuxième courant gazeux et un second courant liquide, (e) on fait passer le deuxième courant gazeux dans une première zone d'absorption maintenue dans des conditions pour faire absorber les hydrocarbu- res en C3+ par un milieu d'absorption comprenant, au moins en partie, ledit premier courant liquide du stade (b), (f) on introduitun troisième courant gazeux, comprenant des composés gazeux en C2 et plus légers souillés- par des hydrocarbures en C3 et C dans une seconde zone d'absorption maintenue dans des conditions suffisantes pour faire absorber lesdites impuretés par un milieu d'absorption comprenant au moins en partie une portion du gaz-oil léger du stade (a), (g) on évacue de la seconde zone d'absorption un premier courant de produit comprenant de l'hydrogène ainsi que des hydrocarbures en C2 et plus légers, (h) on fait passer Ie second courant liquide dans une seconde zone de séparation , dans des conditions suf fisantes, pour obtenir un deuxième courant de produit comprenant des hydrocarbures en C3 et C4 ainsi qu'un troisième courant de produit comprenant de l'essence, (ij on introduit l'huile riehe,contenantles hydrocarbures en C3 et C4, adsorbés provenant du stade (c),en mélange avec le courant gazeux comprimé comme précisé au stade (c) et (j) on renvoie une partie dudit troisième courant de produit vers la première zone d'absorption, à titre d'une autre partie dudit milieu d'absorption. ILEVENDI CATIONS 1. Unprocédé permettant de recueillir de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux à partir de effluent fluide d'une installation de conversion dthydrocarbures, dans-lequel: (a) on fractionne l'effluent, dans une première zone de fractionnement, en une fraction de distillat léger et une fraction de gaz-oili ladite fraction de distillat léger contenant de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux, (b) on sépare la fraction de distillat léger, dans une zone de séparation, en un premier courant gazeux et un premier courant liquide, (c) on introduit au moins une partie dudit premier courant gazeux dans une première zone d'absorption maintenue dans des conditions d'absorption comprenant au moins une partie dudit premier courant liquide comme milieu d'absorption, (d) on sépare de ladite première zone d'absorption une première fraction d'huile riche et un second courant gazeux, (e) on fait passer ledit second courant gazeux dans une seconde zone d'absorption maintenue dans des conditions d'absorption comprenant la présence d'au moins une partie de ladite fraction de gaoil comme milieu d'absorption, (f) on évacue de ladite seconde zone d'absorption un second courant d'huile riche ainsi qu un premier courant de produit comprenant des constituants en C2 et plus légers, (g) on fait passer ladite première huile riche dans la zone de séparation du stade (b) et on fait passer ledit second courant d' huile riche dans la zone de fractionnement du stade (a) et (h) on introduit le courant liquide restant du stade (b) dans une seconde zone de fractionnement et on recueille, à partir de celle-ci, un deuxième courant de produit comprenant des hydrocarbures normalement gazeux ainsi qu'un troisième courant de produit comprenant de l'essence. 2. Un procédé suivant la revendication 1, caractérisé en cequ' on fait passer une partie du troisième courant de produit dans la première zone d'absorption, comme milieu d'absorption 3. Un procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le troisième courant de produit comprend des hydrocarbures en C3 et en C4. 4. Un procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'installation de conversion drilydrocarbures comprend une zone de réaction de cokéfaction. 5. Un procédé de séparation de l'effluent fluide d'une réaction de cokéfaction, dans lequel: (a) on fait passer l'effluent dans une première zone de fractionnement dans des conditions suffisantes pour obtenir une première fraction de distillat comprenant de lthydrogène, des hydrocarbures normalement gazeux et de l'essence, une deuxième fraction de distillat comprenant du gas-oil léger ainsi qu'une troisième fraction comprenant du gaS-oil lourd, (b) on introduit le premier distillat dans une première zone de séparation maintenue dans des conditions comprenant une pression relativement basse suffisante pour obtenir un premier courant gazeux et un premier courant liquide, (c) on comprime le premier courant gazeux et on mélange le courant comptimé avec un courant d'huile riche décrit ci-dessous, (d) on fait passer le mélange du stade (c) dans une seconde zone de séparation maintenue dans des conditions comprenant une pression relativement élevée suffisante pour obtenir un deuxième courant gazeux et un second courant liquide, (e) on fait passer le deuxième courant gazeux dans une première zone d'absorption maintenue dans des conditions pour faire absorber les hydrocarbures en C3+ par un milieu d'absorption comprenant,au moins en partie, ledit premier courant liquide du stade (b), (f) on introduit un troisième courant gazeux, comprenant des composés gazeux en C2 et plus légers souillées par des hydrocarbures en C3 et C4 dans une seconde zone d'absorption maintenue dans des conditions suffisantes pour faire absorber lesdites impuretés par un milieu d'absorption comprenant au moins en partie une portion du gaz oil léger du stade (a), (g) on évacue de la seconde zone d'absorption un premier courant de produit comprenant de l'hydrogène ainsi que des hydrocarbures en C2 et plus légers, (h) on fait passer le second courant liquide dans une seconde zone de séparation, dans des conditions suffisantes pour obtenir un deuxième courant de produit comprenant des hydrocarbures en C3 et C4 ainsi qu'un troisième courant de produit comprellant de l'essence, (i)on introduit l'huile riche,contenant les hydrocarbures en C3 et C4 absorbés provenant du stade (c) et (j) on renvoie une partie dudit troisième courant de produit vers la première zone d'absorption, à titre d'une autre partie dudit milieu d'absorption.