La présente invention concerne un objectif pancratique constitué par un système optique additionnel à grandissement variable et par un objectif principal de longueur focale fixe, ledit système optique additionnel comprenant un premier groupe de lentilles antérieur négatif fixe par rapport au plan image de l'objectif et deux groupes de lentilles déplaçables le long de l'axe optique, tandis qu'aussi bien le groupe de lentilles mobile positif adjacent au groupe de lentilles antérieur que le groupe de lentilles mobile négatif disposé immédiatement derrière ledit groupe de lentilles mobile positif produisent, lors du réglage de la longueur focale, une modification de l'échelle de reproduction. Avec un objectif correspondant à la construction mentionnée ci-dessus, on peut obtenir, par déplacement du groupe de lentilles antérieur en direction de l'objet, des distances de prise de vue considérablement plus courtes que celles qui étaient possibles, par exemple, avec les objectifs connus jusqu'à présent comportant des systèmes optiques additionnels pancratiques constitués par quatre groupes de lentilles à pouvoirs réfringents respectifs de signes alternés.Dans ces types d'objectifs connus, le groupe de lentilles antérieur a, en effet, généralement un pouvoir réfringent positif. I1 en résulte pour les faisceaux lumineux partant du bord de l'objet, après réfraction sur le groupe antérieur, un angle par rapport à l'axe dans ltespace d'air compris entre le groupe antérieur et le groupe adjacent si grand que toute augmentation de la distance entre ces deux groupes de lentilles entrasse un accroissement très rapide du diamètre du groupe de lentilles antérieur. Un objectif comportant un groupe de lentilles antérieur à réfringence négative est connu, par exemple, d'après le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 3 924 934. Cet objectif atteint un rapport entre les longueurs focales totales maximale et minimale de 2,25 : 1. Une gamme de longueur focale aussi réduite n'a plus dtintérêt pour les objectifs de prise de vue pancratiques modernes, en particulier dans les caméras cinématographiques. L'invention a pour objet de créer un objectif, dont la gamme d'allongement de la longueur focale totale est comparable à celle d'objectifs connus de grande puissance de construction optique usuelle et qui, par ailleurs, présente des dimensions constructives réduites, en particulier pour ce qui concerne le groupe de lentilles antérieur. Un autre but de l'invention est de créer un objectif de ce type pouvant être corrigé sans limitations dans toute sa gamme de longueur focale.A cet effet, suivant l'invention, la longueur focale désignée par f2 du groupe de lentilles mobile positif et la longueur focale désignée par f3 du groupe de lentilles mobile négatif remplissent la condition suivante L'objectif suivant l'invention permet en outre, grâce au pouvoir réfringent négatif du groupe de lentilles antérieur ou d'une partie de celui-ci, une mise au point indépendante de la longueur focale totale choisie, sur des objets extrêmement proches. En conséquence, il est possible, pour toute distance de l'objet comprise entre l'infini et la valeur minimale de parcourir toute la gamme de longueur focale.L'échelle de reproduction correspondante pénetre alors largement dans la région "macro", de sorte qu'avec des mises au point sur la longueur focale totale maximale, le rapport entre l'objet et l'image peut être par exemple de l'ordre du rapport entre le format "diapositives" et le format "super-8". On obtient des avantages particuliers lors de la correction de l'objectif, notamment lors de la correction des aberrations optiques chromatiques et extra-axiales et des aberrations optiques au centre de l'image si l'on respecte des conditions optiques déterminées pour des second et troisième groupes de lentilles de construction déterminée. On trouvera des détails à cet égard dans les revendications qui suivent la revendication 1. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit et à l'examen des dessins joints qui en représentent, à titre d'exemple non limitatif, un exemple d'exécution. Sur ces dessins Les Figures la à f montrent un objectif suivant l'invention représenté schématiquement par des lentilles minces dans diverses positions de mise au point, et Les Figures 2a à c représentent un exemple d'exécution concret à trois positions de réglage de longueur focale. La construction de principe d'un objectif suivant l'invention est représentée sur la Figure 1 où les divers groupes de lentilles sont symbolisés par des lentilles infiniment minces. Le système optique additionnel de l'objectif est constitué par trois groupes de lentilles et est construit de telle manière qu'un groupe de lentilles 1 à longueur focale négative fl fixe par rapport au plan image de l'ensemble de l'objectif soit tourné vers l'objet. Ce groupe de lentilles 1 est suivi d'un groupe de lentilles 2 à longueur focale positive f2 et d'un groupe de lentilles 3 à longueur focale négative f3. Lors d'un déplacement axial des groupes de lentilles 2 et 3 le long des lignes obliques en trait interrompu respectives entre les Figures la et le, la longueur focale de l'ensemble de l'objectif varie d'une valeur minimale (figure la) à une valeur maximale (figure le), tandis que la distance entre l'objet--et-l'image reste constante. Le groupe de lentilles mobile 3 est suivi de groupes de lentilles fixes 4 et 5, entre lesquels une marche des rayons afocale se produit. La position 1 représentée en trait interrompu du groupe de lentilles 1 montre l'emplacement de celui-ci lors d'une mise au point de l'ensemble de l'objectif sur des objets extrêmement proches. Dans ce qui va suivre sont indiqués des exemples de principe d'objectifs suivant l'invention, dans lesquels on a f1... longueur focale du groupe de lentilles 1 f2... longueur focale du groupe de lentilles 2 f3... longueur focale du groupe de lentilles 3 f4 longueur focale du groupe de lentilles 4 f5 longueur focale de l'objectif principal fGmin.. longueur focale totale minimale fGmax" longueur focale totale maximale D... fGmax/fGmin 1... longueur hors-tout du système optique additionnel Exemple 1 fl - 6,714 fGmin = 1,000 - f2 : f3 = 1,974 f2 + 3,714 f3 - 1,881 fGmax = 2,969 f4 + 4,476 f5 + 1,979 D = 3 1 = 5,095 Exemple 2 fl - 6,430 fGmin = 1,000 - 2 : :f3 = 1,5 f2 + 4,198 f3 - 2,799 fGmax = 4,756 f4 + 7,484 f5 + 2,351 D = 5 1 = 6,652 Exemple 3 fl - 6,454 fGmin = 1,000 - f2 : f3 = 1,8 f2 + 3,904 f3 - 2,169 fGmax = 4,709 f4 + 5,422 f5 + 2,400 D = 5 1 = 5,907 Exemple 4 f1 - 6,013 fGmin = 1,000 - f2 : f3 = 1,9 f2 + 3,614 f3 - 1,928 fGmax = 4,709 f4 + 4,819 f5 + 2,429 D = 5 1 = 5,554 Exemple 5 f1 - 6,121 fGmin = 1,000 - f2 : f3 = 2,56 f2 + 3,425 f3 - 1,336 fGmax = 4,709 f4 + 3,158 f5 + 2,429 D = 5 1 = 5,393 Exemple 6 fl - 6,639 Gmin = 1,000 - f2 : f3 = 2,64 f2 + 3,963 f3 - 1,502 fGmax = 4,668 f4 + 3,367 f5 + 2,368 D = 5 1 = 6,573 Exemple 7 fl - 6,265 fGmin = 1,000 - f2 : f3 = 3 f2 + 3,614 f3 - 1,205 fGmax = 5,000 f4 + 3,012 f5 + 2,671 D = 5 1 = 6,386 Exemple 8 fl - 8,458 fGmin = 1,000 - f2 : f3 = 4 f2 + 4,337 f3 - 1,084 fGmax = 4,709 f4 + 2,528 f5 + 2,599 D = 5 1 = 7,083 E Exemple 9 f1 - 7,051 fGmin = 1,000 - f2 : f3 = 3 f2 + 4,161 f3 - 1,387 fGmax = 7,530 f4 + 3,485 f5 + 2,746 D = 8 1 = 7,529 Une reproduction d'image dans la région "macro" est également possible par réglage de groupes de lentilles intérieurs. C'est ainsi que, dans l'exemple 6, il est possible par un décalage simultané et à la même vitesse des deux groupes de lentilles 2 et 3 à partir de la position qu'ils occupent pour la longueur focale minimale de l'ensemble de l'objectif, en direction du groupe de lentilles antérieur 1, de former l'image d'un objet extrêmement proche à l'échelle S : 1. La mise au point sur des objets extrêmement proches peut toutefois également s'effectuer par des déplacements respectifs différents des deux groupes de lentilles intérieurs, ou encore d'un seul de ces deux groupes de lentilles. La mise au point "macro" pourrait également s'effectuer à la suite du réglage de la longueur focale à la longueur focale totale maximale. Sur la Figure 2 est représenté en coupe un objectif construit avec des lentilles ayant des épaisseurs respectives du m8me ordre, et ceci dans trois positions de réglage correspondant, respectivement, à la longueur focale totale minimale fGmin (Figure 2a), à une longueur focale totale moyenne fGM (Figure 2b) et à la longueur focale totale maximale fgmax (Figure 2c). Un groupe de lentilles antérieur 10 est composé de trois lentilles dont la première, (vue dans le sens de la lumière incidente) qui est une lentille à réfringence positive L1, est cimentée avec une seconde lentille à réfringence négative L2. Ce doublet achromatique est suivi d'une lentille simple à réfringence négative L3. La distribution des indices de réfraction de surface est déliminée par les inéquations suivantes Le groupe de lentilles 20 est également composé de trois lentilles, comprenant une lentille à réfringence positive L4 cimentée avec une lentille à réfringence négative L5 suivie d'une lentille simple à réfringence positive L6.En délimitant les indices de réfraction de surface conformément aux relations indiquées cidessous, on peut obtenir des résultats particulièrement avantageux lors de la correction des aberrations optiques chromatiques et extra-axiales 1 8 t8 7 4 z t 12,5 Le groupe de lentilles 30 est composé de trois lentilles comprenant une lentille simple à réfringence négative L7 suivie d'un doublet formé de la lentille ç réfringence positive L8 et de la lentille d réfringence négative L9. Le respect des conditions procure en plus des lois énoncées ci-dessus certains avantages dans la correction des aberrations optiques. Au "groupe" de lentilles 40 qui, en fait, ne comprend qu'une lentille simple à réfringence positive L10 est adjacent un prisme séparateur P destiné à la déviation par réflexion de la marche des rayons dans un viseur reflex d'une caméra cinématographique, prisme qui est suivi d'une manière connue en soi d'un objectif principal 50 composé de quatre lentilles simples. entre le prisme et l'objectif principal est disposé le diaphragme d'ouverture Bl. La position représentée en trait interrompu du groupe de lentilles 10 est celle dans laquelle il se trouve lors d'une mise au point sur des objets extrêmement proches. On donnera ci-après trois exemples particuliers d'objectifs selon l'invention. Exemple 10 L'objectif de cet exemple est caractérisé par les données suivantes, qui s'entendent avec un écart de la courbure des surfaces individuelles et un écart des épaisseurs pouvant atteindre + 10 du pouvoir réfringent de l'élément optique (lentille ou prisme) correspondant, un écart des indices de réfraction pouvant atteindre + 0,03 et un écart des constringences ou nombres d'Abbe pouvant atteindre + 5 nd vd rl + 11,285 L1 dl = 0,595/1,805/25,4 1 + 0,07133 # L2 d2 = 0,216/1,596/39,2 #2 + 0,01159 r3 + 3,906 l1 = 0,595 #3 - 0,15259 r4 - 82,091 i4 - 0,00906 L3 d3 = 0,216/1,744/44,8 r5 + 9,776 05 - 0,07610 3,908...fmin l2 1,807...fM 0,685...fmax r6 + 7,304 #6 + 0,08488 L4 d4 = 0,919/1,620/60,3 r7 - 4,131 L5 d5 = 0,204/1,805/25,4 r8 - 9,614 #8 + 0,08373 13 = 0,012 r9 + 4,707 L6 d6 = 0,583/1,620/60,3 r10 - 88,016#10 + 0,00704 1 0,121...fmin l4 2,642...fM 4,263...fmax r11 - 4,555 #11 - 0,15653 L7 d7 = 0,120/1,713/53,8 r12 + 22,405 l5 = 0,180 r13 - 2,966 #13 - 0,27141 L8 d8 = 0,192/1,805/25,4 r14 - 1,563 L9 d9 = 0,120/1,713/53,8 r15 - 48,563 #15 + 0,01468 0,971...fmin l6 0,551...fM 0,053...fmax r16 + 2,022 L10 d10= 0,240/1,689/49,5 r17 + 14,962 17 = 0,096 plan P dp = 0,601/1,517/64,2 plan diaphragme 18 = 0,216 + 0,471 r18 + 4,723 L11 dll= 0,240/1,620/60,3 r19 - 4,723 l9 = 0,012 r20 + 1,590 L12 d12= 0,300/1,717/48,0 r21 + 61,059 l10= 0,096 r22 - 1,952 L13 dl3= 0,361/1,785/26,1 r23 + 1,231 ,409 r24 + 3,715 L14 d14= 0,445/1,720/50,4 r25 - 1,471 fmin = 1,000 fM = 2,430 fmax = 4,669 rapport d'ouverture = 1 : 1,8 2y' = 0,853 f2 =+3,963 3 =-1,502 Exemple 11 L'objectif de cet exemple est caractérisé par les données suivantes, qui s'entendent avec un écart de la courbure des surfaces individuelles et un écart des épaisseurs pouvant atteindre + 10% du pouvoir réfringent de l'élément optique correspondant un écart des indices de réfraction pouvant atteindre + 0,03 et un écart des constringences ou nombres d'Abbe pouvant atteindre # 5 nd vd r1 + 12,789 L1 dl = 0,425/1,805/25,4 T + 0,06290 r2 - 8,738 #2 + 0,02071 L2 d2 = 0,182/1,624/47,0 2 2 r3 + 4,795 #3 - 0,13014 l1 = 0,243 r4 + 10,316 #4 + 0,07212 L3 d3 = 0,182/1,744/44,8 r5 + 4,638 3,433...fmin l2 0,971...fM 0,121...fmax r6 + 4,854 #6 + 0,12773 L4 d4 = 0,971/1,620/60,3 r7 + 4,180 L5 d5 = 0,206/1,805/25,4 r8 - 37,532 #8 + 0,02145 l3 = 0,012 r9 + 4,879 L6 d6 = 0,607/1,620/60,3 r10 - 21,988 #10 + 0,02820 0,045...fmin l4 3,035...fM 4,290...fmax r11 - 4,854 #11 + 0,14689 L7 d7 = 0,121/1,713/53,8 r12 + 2,427 15 = 0,182 r13- 3,884 #13 - 0,19619 L8 d8 = 0,170/1,762/26,5 r14- 1,578 L9 dg = 0,121/1,713/53,8 r15 + 22,985 #15 - 0,03102 1,555...fmin l6 1,027...fM 0,622...fmax r16 + 1,942 L10 d10= 0,243/1,689/49,5 r17 + 6,643 17 = 0,036 plan P dp = 0,607/1,517/64,2 rpl plan Diaphragme l8 = 0,218 + 0,476 r18 + 4,769 L11 d11= 0,243/1,620/60,3 r19 - 4,769 19 = 0,012 r20 + 1,595 L12 d12= 0,303/1,717/48,0 r21 + 61,652 l10= 0,097 r22 - 1,971 L13 d13= 0,364/1,785/26,1 r23 + 1,243 l11= 0,413 r24 + 3,751 L14 d14= 0,449/1,720/50,4 r25 - 1,485 fmin = 1,000 fM = 2,856 fmax = 4,709 rapport d'ouverture = 1:1,8 2y' = 0,862 f2 = +4,066 3 = -1,517 Exemple 12 L'objectif de cet exemple est caractérisé par les données suivantes, qui s'entendent avec un écart de la courbure de surfaces individuelles et un écart des épaisseurs pouvant atteindre + 10% du pouvoir réfringent de l'élément optique correspondant, un écart des indices de réfraction pouvant atteindre + 0,03 et un écart des constringences ou nombres d'Abbe pouvant atteindre + 5 nd vd nd vd r1 + 14,320 L1 d1 = 0,425/1,805/25,4 #1 + 0,05622 r2 - 9,777 #2 + 0,01851 L2 d2 = 0,182/1,624/47,0 r3 + 5,366 #3 - 0,11629 l1 = 0,243 r4 + 10,253 #4 + 0,07256 L3 d3 = 0,182/1,744/44,8 + r5 + 4,594 #5 - 0,16195 3,634...fmin l2 1,126...fM 0,198...fmax r6 + 5,264 i6 + 0,11778 d4 = 0,971/1-620/60,3 r7 - 4,533 L5 d5 = 0,206/1,805/25,4 r8 - 45,232 #8 + 0,02816 l3 = 0,012 r9 + 4,854 J6 d6 = 0,607/1,620/60,3 r10 - 22,017 10 + 0,2816 10 #10 0,082...fmin l4 3,122...fM 4,487...fmax r11 - 4,854 #11 - 0,14689 L7 d7 = 0,121/1,713/53,8 r12 + 2,427 I5 = 0,182 r13 - 3,884 013 3 0,19619 d8 = 0,170/1,762/26,5 r14 - 1,578 L9 d9 = 0,121/1,713/53,8 r15 + 72,247 #15 - 0,00987 1,543...fmin l6 1,011...fM 0,574...fmax r16 + 2,133 L10 d10 = 0,243/1,689/49,5 r17 + 9,001 17 = 0,036 rp plan P dp = 0,607/1,517/64,2 rp' plan diaphragme 18 = 0,218 + 0,476 r18 + 4,769 L11 d11 = 0,243/1,620/60,3 r19 - 4,769 19 = 0,012 r20 + 1,595 L12 d12 = 0,303/1,717/48,0 r21 + 61,652 110 = 0,097 r22 - 1,971 L13 dl3 = 0,364/1,785/26,1 r23 + 1,243 111 = 0,413 r24 + 3,751 L14 dl4 = 0,449/1,720/50,4 r25 - 1,485 fmin = 1,000 fM = 2,788 f max = 4,709 rapport d'ouverture = 1:1,8 2y' = 0,862 f2 =+4,211 f3 =-1,578 REVENDICATIONS 1. Objectif pancratique, constitué par un système optique additionnel à grandissement variable et par un objectif principal de longueur focale fixe, ledit système optique additionnel comprenant un premier groupe de lentilles antérieur négatif fixe par rapport au plan image de l'objectif et deus groupes de lentilles déplaçables le long de l'axe optique, tandis qu'aussi bien le groupe de lentilles mobile positif adjacent au groupe de lentilles antérieur que le groupe de lentilles mobile négatif disposé immédiatement derrière ledit groupe de lentilles mobile positif produisent, lors du réglage de la longueur focale, une modification de l'échelle de reproduction, ledit objectif étant caractérisé en ce que la longueur focale désignée par f2 du groupe de lentilles mobile positif et la longueur focale désignée par F du groupe de lentilles mobile négatif remplissent la condition suivante 2. Objectif suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le groupe de lentilles mobile positif se compose d'une lentille à réfringence positive, d'une lentille à réfringence négative cimentée avec cette lentille positive et d'une lentille simple à réfringence positive. 3. Objectif suivant la revendication 2, caractérisé en ce que l'indice de réfraction de surface ( 96) de la surface réfractive du doublet cimenté tournée vers l'objet et l'indice de réfraction de surface ( i8) de la surface réfractive dudit doublet tournée vers l'image, ainsi que l'indice de réfraction de surface ( 7 O) de la surface réfractive tournée vers 1 image de la lentille simple à réfringence positive remplissent les conditions suivantes 4. Objectif suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le groupe de lentilles mobile négatif est constitué par une lentille simple à réfringence négative et par un doublet cimenté composé d'une lentille positive et d'une lentille négative. 5. Objectif suivant la revendication 4, caractérisé en ce que l'indice de réfraction de surface ( i11) 1) de la surface réfrac- tive tournée vers l'objet de la lentille simple négative et llindi- ce de réfraction de surface ( #13 ) de la surface du dou- blet cimenté tournée vers l'objet ainsi que l'indice de réfraction de surface ( #15) de la surface réfractive dudit doublet tournée vers l'image remplissent les conditions suivantes 6.Objectif suivant l'une des revendications 1 a 5, carac térisé en ce qu'aux deux groupes de lentilles mobiles est associé un dispositif de mise au point, éventuellement constitué par le dispositif de réglage de longueur focale et au moyen duquel l'ojectif peut être mis au point sur des plans objets extrêmement proches. 7. Objectif suivant la revendication 1, caractérisé par les données suivantes, qui s'entendent avec un écart de la courbure des surfaces individuelles et un écart des épaisseurs pouvant atteindre + 10% du pouvoir réfringent de l'élément optique (lentille ou prisme) correspondant, un écart des indices de réfraction pouvant atteindre + 0,03 et un écart des constringences ou nombres d'Abbe pouvant atteindre + 5 nd vd rl + 11,285 L1 dl = 0,595/1,805/25,4 ] + 0,07133 r2 - 18,029 L2 d2 = 0,216/1,596/39,2 # 2 + 0,01159 r3 + 3,906 l1 = 0,595 #3 - 0,15259 r4 - 82,091 #4 - 0,00906 L3 d3 = 0,216/1,744/44,8 r5 + 9,776 #5 - 0,07610 3,908...fmin l2 1,807...fM 0,685...fmax r6 + 7,304 #6 + 0,08488 L4 d4 = 0,919/1,620/60,3 r7 - 4,131 L5 d5 = 0,204/1,805/25,4 r8 - 9,614 8 + 0,08373 13 = 0,012 r9 + 4,707 L6 d6 = 0,583/1,620/60,3 r10 - 88,016 #10+ 0,00704 0,121...fmin l4 2,642...fM 4,263...fmax r11 - 4,555 #11- 0,15653 L7 d7 = 0,120/1,713/53,8 r12 + 2,405 l5 = 0,180 r13 - 2,966 #13- 0,27141 L8 d8 = 0,192/1,805/25,4 r14 - 1,563 L9 dg = 0,120/1,713/53,8 r15 - 48,563 #15+ 0,01468 0,971...fmin l6 0,551...fM 0,053...fmax r16 + 2,022 L10 d10 = 0,240/1,689/49,5 r17 + 14,962 17 = 0,096 r p plan P dp = 0,601/1,517/64,2 rp' plan diaphragme 18 = 0,216 + 0,471 r18 + 4,723 L11 dll= 0,240/1,620/60,3 r19 - 4,723 19 = 0,012 r20 + 1,580 L12 d12=0,300/1,717/48,0 r21 +61,059 l10=0,096 r22 - 1,952 L13 d13 = 0,361/1,785/26,1 r23 + 1,231 111 = 0,409 r24 + 3,715 L14 dl4 = 0,445/1,720/50,4 14 r25 - 1,471 fmin=1,000 fM = 2,430 fmax= 4,669 rapport d'ouverture = 1:1,8 2y' = 0,853 f2 =+3,963 f3 =-1,502 8. Objectif suivant la revendication 1, caractérisé par les données suivantes, qui s'entendent avec un écart de la courbure des surfaces individuelles et un écart des épaisseurs pouvant atteindre + 10% du pouvoir réfringent de l'élément optique correspondant, un écart des indices de réfraction pouvant atteindre + 0,03 et un écart des constringences ou nombres d'Abbe pouvant atteindre + 5 nd vd rl + 12,789 L1 dl = 0,425/1,805/25,4 1 + 0,06290 r2 - 8,738 # 2 + 0,02071 L2 a2 = 0,182/1,624/47,0 r3 + 4,795 + 3 - 0,13014 11 = 0,243 r4 + 10,316 4 + 0,07212 L3 d3 = 0,182/1,744/44,8 r5 + 4,638 T 5 - 0,16041 3,433...fmin l2 0,971...fM 0,121...fmax r6 + 4,854 #6 + 0,12773 L4 d4 = 0,971/1,620/60,3 r7 - 4,180 d5 = 0,206/1,805/25,4 r8 - 37,532 #8 + 0,02145 13 = 0,012 r9 + 4,879 d6 = 0,607/1,620/60,3 r10 - 21,988 #10 + 0,02820 10 #10 0,045...fmin l4 3,035...fM 4,290...fmax r11 - 4,854 #11 - 0,1468ç L7 d7 = 0,121/1,713/53,8 r12 + 2,427 l5 = 0,182 r13 - 3,884 #13 - 0,1961ç d8 = 0,170/1,762/26,5 r14 - 1,578 L9 dg = 0,121/1,713/53,8 r15 + 22,985 #15 - 0,03102 1,555...fmin l6 1,027...fM 0,622...fmax r16 + 1,94é d10 = 0,243/1,689/49,5 r17 + 6,643 17 = 0,036 plan p p dp = 0,607/1,517/64,2 rp' plan diaphragme 18 = 0,218 + 0,476 r18 + 4,769 L11 d11=0,243/1,620/60,3 r19 - 4,769 19 = 0,012 r20 + 1,595 L12 d12=0,303/1,717/48,0 r21 + 61,652 l10= 0,097 r22 - 1,971 L13 d13= 0,364/1,785/26,1 r23 + 1,243 l11= 0,413 r24 + 3,751 L14 dl4 0,449/1,720/50,4 r25 - 1,485 fmin = 1,000 fM = 2,856 f f max = 4,709 rapport d'ouverture = 1:1,8 2y' = 0,862 f2 =+4,066 f3 =-1,517 9. Objectif suivant la revendication 1, caractérisé par les données suivantes, qui s'entendent avec un écart de la courbure des surfaces individuelles et un écart des épaisseurs pouvant atteindre + 10% du pouvoir réfringent de l'élément optique correspondant, un écart des indices de réfraction pouvant atteindre + 0,03 et un écart des constringences ou nombres d'Abbe pouvant atteindre + 5 r1 + 14,320 L1 d1 dl = 0,425/1,805/25,4 i1 + 0,05622 r2 - 9,777 2 + 0,01851 L2 d2 d2 = 0,182/1,624/47,0 r3 + 5,366 #3 - 0,11629 1 = 0,243 # r4 + 10,253 #4 + 0,07256 L3 d3 = 0,182/1,744/44,8 r5 + 4,594 #5 - 0,16195 3,634...fmin l2 1,126...fM 0,198...fmax r6 + 5,264 #6 + 0,11778 L4 d4 = 0,971/1,620/60,3 r7 - 4,533 d5 = 0,206/1,805/25,4 r8 - 45,232 #8 + 0,01780 l3 = 0,012 r9 + 4,854 L6 d6 = 0,607/1,620/60,3 r10 - 22,017 #10 + 0,02816 10 #10 0,082...fmin l4 3,122...fM 4,487...fmax r11 - 4,854 #11 - 0,14689 d7 = 0,121/1,713/53,8 r12 + 2,427 15 = r13 - 3,884 #13 - 0,19619 L8 d8 = 0,170/1,762/26,5 r14 - 1,578 Lg dg = 0,121/1,713/53,8 r15 + 72,247 #15 - 0,00987 1,543...fmin l6 1,011...fM 0,574...fmax r16 + 2,133 L10 d10 = 0,243/1,689/49,5 r17 + 9,001 17 = 0,036 rp plan P dp = 0,607/1,517/64,2 rp' plan diaphragme 18 = 0,218 + 0,476 r18 + 4,769 L11 dll = 0,243/1,620/60,3 r19 - 4,769 19 l9 = 0,012 r20 + 1,595 L12 dl2 = 0,303/1,717/48,0 r21 + 61,652 110 = 0,097 r22 - 1,971 L13 d13 = 0,364/1,785/26,1 r23 + 1,243 l11 = 0,413 r24 + 3,751 L14 d14 = 0,449/1,720/50,4 r25 - 1,485 f min = 1,000 fM = 2,788 f max = 4,709 rapport d'ouverture = 1 :1,8 2y' = 0,862 f2 =+4,211 f3 =-1,578