Payamvdn/NorthPersian_fa_wiki huggingface dataset:
سایوری ایشیکاوا (؛ زادهٔ ) خوانندگی اهل ژاپن است. وی از سال ۱۹۷۳ میلادی تاکنون مشغول فعالیت بوده است.
واکانا ماتسوموتو (؛ زادهٔ ) هنرپیشه اهل ژاپن است. وی از سال ۲۰۰۷ میلادی تاکنون مشغول فعالیت بوده است.
گورو ایبوکی (؛ زادهٔ ) هنرپیشه اهل ژاپن است. از فیلم ها و سریال های او می توان به "میتو کومون" اشاره کرد.
توشینوری اومی (؛ زادهٔ ) هنرپیشه، و بازیگر خردسال اهل ژاپن است. وی از سال ۱۹۷۳ میلادی تاکنون مشغول فعالیت بوده است. از فیلم ها یا برنامه های تلویزیونی که وی در آن نقش داشته است می توان به "من این کار را نکردم" اشاره کرد.
کازوهیرو یاماجی (؛ زادهٔ ) هنرپیشه، صداپیشه، و بازیگر تلویزیون اهل ژاپن است. وی از سال ۱۹۷۹ میلادی تاکنون مشغول فعالیت بوده است. از فیلم ها یا برنامه های تلویزیونی که وی در آن نقش داشته است می توان به "" اشاره کرد.
جان آر. گراهام (؛ زادهٔ ) موسیقی دان اهل ایالات متحده آمریکا است. وی از سال ۱۹۹۳ میلادی تاکنون مشغول فعالیت بوده است.
در علوم رایانه، شکافت حلقه (توزیع حلقه) یک بهینه سازی کامپایلر است که در آن یک حلقه به چندین حلقه در همان محدوده شکسته می شود و هر یک از حلقه ها تنها بخشی از بدنهٔ حلقهٔ اصلی را در شامل می شود. هدف از تجزیه کردن یک حلقهٔ بزرگ به چندین حلقهٔ کوچک تر، دستیابی به استفادهٔ بهتر از مکان مرجع است. این بهینه سازی، در پردازنده های چند هسته ای بسیار کارآمد است به این صورت که می تواند یک کار را به چندین کار برای پردازنده ها تقسیم کند. در عوض، ادغام حلقه (متراکم کردن حلقه) یک بهینه سازی کامپایلر و دگرگونی حلقه است که چندین حلقه را با یک حلقه جایگزین می کند. این امکان وجود دارد که دو حلقه در یک محدوده تکرار شوند و هر یک داده های دیگری را ارجاع ندهند. ادغام حلقه همیشه سرعت زمان اجرا (run-time) را بهبود نمی بخشد. در بعضی از معماری ها، ممکن است دو حلقه بهتر از یک حلقه عمل کنند زیرا، برای مثال، در هر حلقه مکان داده افزایش یافته است. شکافت یا توزیع حلقه، جدا کردن دستورات یک حلقه است که دستورات جدا شده از یکدیگر مستقل هستند. شکافت حلقه. فرم کلی شکافت حلقه در زبان C. for (i = 0; i &lt;100; i++) //code 1 //code 2 برابر است با: f
or (i = 0; i &lt;100; i++) { //code 1 for (i = 0; i &lt;100; i++) { //code 2 یکی از دلایل انجام شکافت حلقه، بهبود دسترسی به حافظه (memory locality یا ) است. برای مثال در کد زیر، برای بهبود دسترسی به حافظه، دستورهایی که مستقل از هم بوده اند، در حلقه های متفاوت گذاشته شده اند. مثالی از بهبود دسترسی به حافظه. for (i = 1 ; i &lt;n ; i++){ a[i] = a[i] + b[i - 1]; b[i] = c[i -1] * x + y; c[i] = 1 / b[i]; d[i] = sqrt(c[i]); برابر است با: for (i = 0 ; i &lt;n - 1 ; i++){ b[i + 1] = c[i] * x + y; c[i + 1] = 1 / b[i + 1]; for (i = 0 ; i &lt;n - 1 ; i++) a[i + 1] = a[i + 1] + b[i]; for (i = 0 ; i &lt;n - 1 ; i++) d[i + 1] = sqrt(c[i + 1]); i = n + 1; ادغام حلقه. اگر دانه دانه بودن یک حلقه یا کارهایی که توسط یک حلقه انجام می شود، اندک باشد؛ ممکن است افزایش عملکرد از توزیع حلقه (شکافتن حلقه) ناچیز باشد؛ زیرا سربار راه اندازی حلقه موازی در مقایسه با حجم کار حلقه بسیار بیشتر است. در چنین شرایطی، کامپایلر از ادغام حلقه برای ترکیب چندین حلقه به یک حلقه موازی منفرد استفاده می کند تا سربار حلقه کاهش یابد و عملکرد زمان اجرا بهبو
د یابد و در نتیجه دانه بندی حلقه را افزایش می دهد. زمانی که حلقه هایی با تعداد گردش های یکسان در مجاورت یکدیگر قرار دارند، ادغام حلقه آسان و ایمن است. مثال زیر را در نظر بگیرید. /* حلقهٔ موازی کوتاه اول */ for (i=0; i &lt;100; i++) { a[i] = a[i] + b[i]; /* حلقهٔ موازی کوتاه دوم */ for (i=0; i &lt;100; i++) { b[i] = a[i] * d[i]; دو حلقهٔ موازی کوتاه در کنار یکدیگر قرار دارند و با خیال راحت می توان آن دو را به صورت زیر ترکیب کرد: /* حلقهٔ موازی بزرگ */ for (i=0; i &lt;100; i++) { a[i] = a[i] + b[i]; b[i] = a[i] * d[i]; حلقه جدید نیمی از اجرای موازی حلقه سربار را تولید می کند. ادغام حلقه همچنین می تواند از روش های دیگر کمک کند. به عنوان مثال، اگر همان داده ها در دو حلقه ارجاع داده شده باشند، ترکیب آنها می تواند باعث بهبود مکان مرجع شود. با این حال، ادغام حلقه همیشه بی خطر نیست. اگر ادغام حلقه وابستگی داده ای که قبلاً وجود نداشته باشد را ایجاد کند؛ ممکن است ادغام منجر به اجرای نادرست شود. مثال زیر را در نظر بگیرید: /* حلقهٔ موازی کوتاه */ for (i=0; i &lt;100; i++) { a[i] = a[i] + b[i]; /* حلقه کوتاه با وابستگی دا
ده ای */ for (i=0; i &lt;100; i++) { a[i+1] = a[i] * d[i]; مثالی از زبان C. for (i = 0; i &lt;300; i++) { a[i] = a[i] + 3; for (i = 0; i &lt;300; i++) { b[i] = b[i] + 4; برابر است با: for (i = 0; i &lt;300; i++) a[i] = a[i] + 3; b[i] = b[i] + 4; ادغام حلقه معمولاً توسط کامپایلرهای زبان C اجرا نمی شود. گرچه ادغام حلقه ها باعث کاهش سربار حلقه می شود، اما همیشه عملکرد زمان اجرا را بهبود نمی بخشد و ممکن است عملکرد زمان اجرا را کاهش دهد. برای مثال، اگر دو آرایه در حلقه های مجزا بجای اینکه هر دو به صورت همزمان در یک حلقه مقداردهی شوند، ممکن است کارایی بهتری داشته باشد.
جیوه(II) تیوسیانات (Hg(SCN)۲) یک ترکیب شیمیایی معدنی، کمپلکس شیمیایی و آنیون تیوسیانات است. این ترکیب پودری سفیدرنگ است. این ترکیب حین اشتعال، محصولی مار مانند تولید می کند که با نام مار فرعون شناخته می شود.
استخوان مصنوعی به مواد استخوان مانندی گفته می شود که در آزمایشگاه ایجاد می شوند و می توان از آنها در پیوندهای استخوانی استفاده کرد تا جایگزین استخوان انسانی که به دلیل شکستگی های شدید، بیماری و غیره از بین رفته است شوند. از پیوندهای استخوانی می توان به استفاده از نسج استخوان قسمتی از بیمار برای قسمتی دیگر (اتوگرافت) و استفاده از نسج استخوان از فردی دیگر (آلوگرافت) اشاره کرد. به علت عوارض و محدودیت در میزان استخوان و همچنین به علت عوارض و مشکلات تهیه آلوگرافت، پیوند مطلوب و ایده آل اتوگرافت می باشد. با استفاده از ترکیبات مصنوعی استخوان، تحولی در ترمیم نقص های استخوانی ایجاد شده است. استخوان مصنوعی یکی از انواع این ترکیبات است که در مقایسه با سایر ترکیبات مصنوعی کاربرد ساده تر دارد و در کشور ما راحت تر از سایر ترکیبات در دسترس می باشد. در محدودهٔ زمانی یک ساله و طی یک مطالعه توصیفی _تحلیلی،تعدادی بیماران دچار بیماری های استخوانی که اندیکاسیون مصرف پیوند استخوان را داشتند و داوطلب استفاده از پیوند استخوان مصنوعی بودند، انتخاب شدند. پس از بررسی ۶۲نفر (۵۰نفر مرد و۱۲نفر زن) مورد مطالعه قرار گرفته، فرمهای مربوط تکمی
ل شد و بیماران تحت عمل پیوند استخوان مصنوعی قرار گرفتند. در هفته های چهارم، دهم و بیستم پس از عمل جراحی از نظر نتایج درمانی و جوش خوردگی بررسی شدند. از ۶۲ نفر مورد مطالعه، در ۶ نفر از بیماران پس از هفته بیستم کال استخوانی تشکیل نگردید. بدین ترتیب در ۷/۹ درصد درمان به روش استخوان مصنوعی با عدم موفقیت روبرو شد. میانگین سنی بیماران ۵/۳ ± ۳۳ سال بود که پس از تشکیل گروه های سنی تفاوت معنی داری از نظر زمان تشکیل کال استخوان وجود داشت. زمان تشکیل کال استخوان در گروه های سنی پایین تر در مقایسه با گروه های سنی بالاتر زودتر بود. در هیچ یک از بیماران عوارض عفونی و غیر عفونی مشاهده نشد. در این مطالعه علاوه بر استفاده از استخوان مصنوعی به تنهایی در بعضی از بیماران خاص مثل عدم جوش خوردن های مشکل استخوان و کیست های استخوانی، از استخوان مصنوعی همراه با آلوگرافت استفاده شد با توجه به تشکیل کال استخوانی و نتایج مطلوب در ۳/۹۰ درصد از بیماران، مصرف این ماده به تنهایی و یا در موارد خاص به صورت ترکیب با اتوگرافت ویا آلوگرافت در بیماریهای استخوان پیشنهاد می شود. پروتزها. پروتز به یک وسیله مصنوعی می گویند که جایگزین یک قسمت از دست ر
فته بدن می شود. گرچه وسایل مصنوعی در قسمت های مختلفی از بدن بکار می روند ولی در ارتوپدی منظور از پروتز بیشتر اندام مصنوعی است. البته سر مصنوعی استخوان ران که از جنس فلز بوده و در شکستگی های گردن استخوان ران از آن استفاده می شود را هم پروتز می نامند. پروتز یک مادهٔ سیلیکونی است که در بازارهای جهانی وجود دارد و در دسترس است. این پروتز برای فرم دهی یا در زمینهٔ زیبایی شناسی برای برجسته کردن اندام مورد استفاده قرار می گیرد که مورد استقبال عموم قرار گرفته و می توان در اکثر نقاط بدن بدون محدودیت استفاده کرد. پروتز برای بیماران زیادی تجویز می شود؛ از جمله برای بیماران سرطانی که بعد از پایان دورهٔ درمانشان متأسفانه سینهٔ خود را از دست می دهند و افرادی که بر اثر تصادف چانه و فک خود را از دست می دهند یا دچار شکستگی گونه می شوند هم پیشنهاد می شود. پروتز علاوه بر جراحی های ضروری، در زمینهٔ زیبایی شناسی پزشکی هم طرفداران زیادی دارد. پروتز یا اندام مصنوعی را در مواردی بکار می برند که قسمتی از اندام به علتی وجود ندارد قسمتی از اندام ممکن است به صورت مادرزادی وجود نداشته باشد قسمتی از اندام ممکن است بدنبال آسیب های شدید ناشی
از ضربه از بین برود قسمتی از اندام ممکن است به علت بیماری مانند دیابت از بین برود. در سال های اخیر با استفاده از فیبر کربن (که بسیار محکم و در عین حال سبک است) و همچنین با پیشرفت دانش الکترونیک گام های بلندی در بهتر کردن اندام های مصنوعی برداشته شده است. داربست. مروری بر برخی از مدلهای ارائه شده برای محاسبه خواص مکانیکی مواد متخلخل به دلیل متخلخل بودن داربستهای استخوانی، می توان از روش های به کاررفته در مدلسازی مواد متخلخل برای به دست آوردن خواص مکانیکی آن ها استفاده کرد. در سال های اخیر روابط زیادی چه به صورت تجربی و چه به صورت تحلیلی برای به دست آوردن خواص الاستیک مؤثر مواد متخلخل پیشنهاد شده است. روش های تحلیلی ارائه شده را می توان در حالت کلی به دو دسته تقسیم کرد. دسته نخست از این روش ها براساس تئوری های مربوط به مواد کامپوزیتی است. در این گروه از مدل ها قطعه به صورت حالت خاصی از یک ماده کامپوزیتی دوفازی در نظر گرفته می شود که یک فاز از آن (تخلخل) دارای سفتی صفر است. دسته دوم از این مدل ها مربوط به جامدهای سلولی است. این مدل ها براساس روش های حداقل سطح جامد ۱ کارمی کنند و در آن ها ماده به صورت تک فاز در
نظر گرفته می شود که حفره هادر آن نفوذ کرده اند. در این بخش برخی از مهمترین مدلهای مربوط به محاسبه خواص الاستیک مؤثر مواد متخلخل ارائه می شوند. باید توجه شود به ترتیب بیانگر مدول یانگ، ضریب 𝜌 و 𝜙، 𝜇، 𝜅، 𝜈، 𝐸، که در روابط زیرپواسون، مدول حجمی، مدول برشی، درصد تخلخل و چگالی است، همچنین نیز نشان می دهد که کمیت مورد نظر به ترتیب به ماده 𝑝 و 𝑠 زیرنویس سازنده (ماده بدون تخلخل از همان جنس) و ماده متخلخل مربوط است. مدل راماکریشنان و آروناچالام. راماکریشنان و آروناچالام مدلی را برای محاسبه مدول یانگ مواد متخلخل پیشنهاد کردند که از دقت مناسبی برای تخلخل های کمتر از % ۴۰برخوردار است. این مدل حالت خاصی از فرمول بندی ارائه شده برای موادکامپوزیتی دوفازی نیست و صرفاً برای شبیه سازی مواد متخلخل ارائه شده است. مدل وانگ و تیسنگ. وانگ و تیسنگ مدلی را برای تخمین خواص مکانیکی مؤثر مواد کامپوزیتی دو فازی حاوی ذرات کروی با توزیع تصادفی ارائه دادند. این محققان با استفاده از نتایج مدل پیشنهادی به استخراج عباراتی تحلیلی و صریح برای خواص مؤثر مواد متخلخل برحسب خواص مکانیکی ماده سازنده و درصد تخلخل آنها پرداختند. مطابق این مدل مدول حجمی
و مدول برشی مؤثر یک ماده متخلخل بیان می شود. روش دیفرانسیلی. است که منجر به کاهش 𝜙 هدف روش دیفرانسیلی غلبه بر محدودیت ۱کاربرد روش تخمین رقیق شده است. ایده اصلی این روش اضافه کردن تدریجی و مرحله به مرحله تخلخل به ماده سازنده تا زمان دستیابی به درصد تخلخل نهایی است. در هر مرحله نیز از روش تخمین رقیق برای بهدست آوردن خواص مکانیکی مؤثر ماده به دست آمده استفاده می شود. بدین منظور ابتدا درصد بسیار کوچکی از تخلخل به ماده سازنده اعمال و خواص مؤثر ماده حاصل با استفاده از روابط) ۱۹٬۱۸ (محاسبه می شود. در ادامه بخش بسیار کوچکی از ماده حاصل (شامل تخلخل) جدا شده و به جای آن به همان اندازه تخلخل جایگزین می شود و دوباره از روش تخمین رقیق برای به دست آوردن خواص مکانیکی ماده جدید که حاوی تخلخل بیشتری است نسبت به ماده پیشین استفاده می شود. تکرار پروسه جداسازی ماده و اضافه کردن تخلخل منجر به دستیابی به دو معادله دیفرانسیل کوپل شده برای محاسبه مدولهای حجمی و برشی مؤثر ماده متخلخل می شود. روش تخمین رقیق. روش تخمین رقیق در اصل برای مواد کامپوزیتی با درصد حجمی بسیار ناچیز ذرات پیشنهاد شده است. همان طور که پیشتر نیز بدان اشاره شد، مو
اد متخلخل را می توان حالت خاصی از مواد کامپوزیتی در نظر گرفت که یک فاز از آن دارای سفتی صفر است. به همین دلیل از روش تخمین رقیق نیز می توان برای به دست آوردن خواص مکانیکی مواد متخلخل با درصد استفاده کرد. باید توجه شود که برای استفاده از این 𝜙 (تخلخل پایین) ۱روش درصد تخلخل باید به اندازه های کوچک باشد که بتوان از برهمکنش مکانیکی میان حفره ها صرف نظر کرد. با فرض شکل کروی برای حفره ها، مدول های حجمی و برشی یک ماده متخلخل با استفاده از روش تخمین رقیق به دست می آیند. روشهای همگنسازی میکرومکانیکی. روش های همگن سازی میکرومکانیکی نیز مانند روش تخمین رقیق در اصل برای مواد کامپوزیتی پیشنهاد شده اند، اما می توان از آنها برای محاسبه خواص مکانیکی مواد متخلخل نیز استفاده کرد. نکته ای که در مورد این روش ها باید بدان توجه شود آن است که در اینجا، برخلاف روشهای یپیشین، تنها خواص مکانیکی مؤثر ماده متخلخل بهدست نمی آید، بلکه این روش ها امکان محاسبه کامل ماتریس سفتی ماده را فراهم می آورند. برخلاف اکثر روش های مورد بررسی قرار گرفته، در اینجا تأثیر شکل ذرات (حفره ها) نیز در بهدست آوردن خواص به خوبی لحاظ می شود. روش های خودسازگاری و
موری- تاناکا از جمله مهمترین روش های همگنسازی میکرومکانیکی است. مدلسازی داربستهای استخوانی. در حالت کلی داربستهای استخوانی به صورت تک جنسه یا چند جنسه(کامپوزیتی) ساخته می شوند که مدل سازی آن ها به ترتیب به صورت تک مقیاسه و چند مقیاسه انجام می گیرد. در این بخش ضمن توضیح این روش ها به معرفی داربست های استخوانی تک جنسه و دو جنسه و نحوه مدلسازی آن ها پرداخته خواهد شد. همان طور که پیش تر بدان اشاره شد برای شبیه سازی داربست های تک جنسه از روش تک مقیاسه استفاده می شود. در این روش خواص مکانیکی داربست ها استخراج می شود. در این بخش به منظور بررسی ومقایسه عملکرد مدلهای مختلف ارائه شده خواص مکانیکی داربستهای تک جنسه ساخته شده از مواد گوناگون سرامیکی درتخلخل های مختلف با استفاده از این مدلها و به کمک روش تک مقیاسه در نظر گرفته شده انده، به دست آمدهاند. در مدلسازی داربستهای مختلف شکل حفره ها کروی و شکل ذرات و بغدادیت، به ترتیب سوزنی CEL هیدروکسی آپاتیت، سرامیک شیشه، دیسکی شکل و در نظر گرفته شده است. علاوه بر داربستهای تک جنسه از روابط میکرومکانیکی ارائه شده برای شبیه سازی داربست های استخوانی کامپوزیتی متخلخل نیز می توان ا
ستفاده کرد. این داربست ها از ماتریسی از جنس کلاژن که حاوی نسبتهای حجمی مختلف از ذرات کروی شکل هیدروکسی آپاتیت است، ساخته شده و مدول یانگ آنها در تخلخلهای مختلف بااستفاده از روش اجزای محدود بهدست آمده است. برای به دست آوردن خواص مکانیکی این داربست ها به صورت تئوری باید از روش مدل سازی چند مقیاسه استفاده کرد. در این روش از اطلاعات مقیاس پایین تر برای محاسبه خواص مقیاس بالاتر استفاده می شود. بدین معنی که خروجی هرمقیاس به عنوان ورودی برای مقیاس بالاتر مورد استفاده قرار می گیرد. محاسبه خواص مکانیکی داربستهای استخوانی سرامیکی (مدلسازی تک مقیاسه) از میان دو روش همگن سازی میکرو مکانیکی ارائه شده تنها از روش خود سازگاری برای به دست آوردن مدول یانگ این داربست ها استفاده شده واز روش موری- تاناکا صرف نظر شده است. دلیل این امر آن است که ساختاراین داربست ها به گونه ای است که در آنها امکان مشخص کردن دقیق یک فاز به عنوان فاز ماتریس وجود ندارد و بنابراین روش خود سازگاری تخمین بهتری از خواص مکانیکی آنها فراهم می آورد. به منظور مقایسه بهتر مقادیر آزمایشگاهی مربوط نیز در هر مورد بیان شده اند. ۶ مدل دیوی برای تخلخلهای کمتر از - ش
کلهای ۲۳۰٪ بسیار مناسب است، اما با افزایش تخلخل دقت آن کاهش می یابد. خصوصاً که دارای تخلخل های به نسبت بالایی است، این مدل کارایی لازم را ندارد. این مدل برای تخلخل های بالای % ۵۰ توانایی محاسبه مدول یانگ را ندارد. این مدل در حقیقت برای تخمین مدول یانگ در حالت رقیق (برای تخلخلهای پایین) پیشنهاد شده است. عملکرد روش تخمین رقیق تا حدود زیادی مشابه روش دیوی است واختلاف نتایج بهدست آمده از این روشها در تخلخل های مختلف کمتر از % ۲ است. دقت این روش نیز با افزایش تخلخل به شدت کاهش می یابد و مشابه مدل دیوی برای تخلخل های بالای % ۵۰ امکان استفاده از این روش برای محاسبه مدول یانگ وجود ندارد. مقادیر بهدست آمده از این دو مدل تا حدود زیادی مشابه هم است و از مدل تخمین رقیق نیز می توان مانند روش دیوی برای محاسبه مدول یانگ مواد متخلخل با تخلخل زیر % ۳۰ استفاده کرد. برخلاف روشهای دیوی و تخمین رقیق عملکرد روشهای رایس و دیفرانسیلی با افزایش درصد تخلخل بهبود می یابند. روش رایس در میان روش های مورد بررسی دارای بدترین عملکرد است (به ویژه برای تخلخل های پایین) و مقادیر به دست آمده از این روش اختلاف زیادی با یافته های آزمایشگاهی دارند
. روش دیفرانسیلی حتی در تخلخل های پایین نیز عملکرد قابل قبولی دارد. باید توجه شود که روش دیفرانسیلی برای برطرف کردن محدودیت های روش تخمین رقیق در پیش بینی خواص مکانیکی مواد با تخلخل بالا ارائه شده است و از فرمول بندی این روش برای محاسبات استفاده می نماید. به همین دلیل در تخلخلهای پایین (زیر % ۱۰)مقادیر به دست آمده از روش های تخمین رقیق و دیفرانسیلی بسیار مشابه است، اما برای تخلخلهای بالا (به ویژه بالای % ۵۰)، روش دیفرانسیلی قادر به پیشبینی مناسب مدول یانگ داربست هاست. برای داربستهای استخوانی حداکثر میزان خطای میان CEL ساخته شده از جنس سرامیک شیشه به دست آمده با این روش با یافته های آزمایشگاهی برابر % ۲۰ است. عملکرد مدله ای گیبسون، رابرتس و گربوزی و وانگ و تیسنگ در پیشبینی مدول یانگ تقریباً یکسان است. این مدلها معمولاً در تخلخلهای پایین مقادیری با % ۲۰ خطا نسبت به یافته های آزمایشگاهی برای مدول یانگ ارائه می دهند. برای تخلخلهای بالای % ۲۰ روش هراکوویچ و بکستر نیز مقادیری تقریباً مشابه این روشها برای مدول یانگ به دست می دهد. روش خود سازگاری یکی از بهترین مدل های بررسی شده است که کارایی مناسبی در محاسبه مقادیر م
دول یانگ داربست های استخوانی سرامیکی از خود نشان می دهد. در تخلخلهای پایین (زیر % ۲۰) مقدار حداکثر میزان اختلاف مقادیر به دست آمده با این روش و نتایج آزمایشگاهی در حدود % ۸ است. با افزایش تخلخل داربستها دقت این مدل تا حدودی کاهش می یابد، اما با این وجود استفاده از این روش برای تخلخل های بالا نیز منجر به دستیابی به مقادیر قابل قبولی برای مدول یانگ می شود که دارای دقتی نزدیک به روش دیفرانسیلی است. مقادیر به دستآمده برای ضریب پواسون داربست استخوانی ساخته شده از جنس هیدروکسی آپاتیت با استفاده از روشهای رابرتس و گربوزی، وانگ و تیسنگ، تخمین رقیق، دیفرانسیلی و خودسازگاری در تخلخلهای مختلف رسم شده اند. تنها مقادیر آزمایشگاهی در دسترس برای ضریب پواسون که توسط دویس و همکاران برای داربستهای از از میان مدلهای مورد بررسی بهترین عملکرد در محاسبه ضریب پواسون برای تخلخل های کمتر از % ۱۰درصد متعلق به روش رابرتس و گربوزی (با حداکثر % ۲٫۶ خطا) و برای تخلخلهای بالاتر از % ۱۰ متعلق به روش خودسازگاری (با حداکثر % ۲٫۵ خطا) است. اختلاف مقادیر به دست آمده از مدلهای مختلف برای ضریب پواسون بسیار ناچیز است. محاسبه خواص مکانیکی داربستهای
استخوانی کامپوزیتی (مدلسازی چند مقیاسه). نسبتهای حجمی مختلف از ذرات هیدروکسی آپاتیت نشان داده شده است. تحلیل در این مرحله با استفاده از روش همگنسازی میکرومکانیکی موری- تاناکا انجام گرفته است. دلیل انتخاب روش موری- تاناکا آن است که ساختار این داربستها به گونه های است که در آنها امکان مشخص کردن دقیق یک فاز (کلاژن) به عنوان فاز ماتریس وجود دارد، بنابراین این روش تخمین مناسبی از خواص مکانیکی آنها فراهم می کند. در این محاسبات شکل ذرات هیدروکسی آپاتیت به صورت کروی در نظر گرفته شده است. به منظور مقایسه مقادیر مدول یانگ کامپوزیت های هیدروکسی آپاتیت و کلاژن به دست آمده توسط چان و همکارانش با استفاده از روش اجزای محدود نیز در این شکل نشان داده شده است. مطابقت مناسبی میان یافته های این تحقیق و داده های عددی ارائه شده در مقاله برای کامپوزیتهای سازنده داربستهای استخوانی در شکل ۸ قابل مشاهده است. حداکثر مقدار خطا در شکل ۸ مربوط به نسبت حجمی % ۷۵ هیدروکسی آپاتیت که برابر با % ۴ است. از نتایج به دستآمده در مرحله اول به عنوان ورودی (خواص مکانیکی ماده سازنده) برای یافتن مدول یانگ نهایی داربست های متخلخل استفاده می شود. تخلخله
ا در این محاسبات مطابق مقاله به صورت کروی شکل در نظر گرفته شده اند. به دلیل قابل تشخیص بودن دقیق یک فاز به عنوان فاز ماتریس از میان دو روش همگن سازی میکرو مکانیکی ارائه شده از روش موری- تاناکا برای به دست آوردن مدول یانگ این داربستها استفاده شده و از روش خودسازگاری صرف نظر شده است. نتایج نشان می دهند که استفاده از روش ارائه شده در به دست آوردن خواص مکانیکی داربست های کامپوزیتی نیز منجر به دستیابی به نتایج قابل قبولی می شود. هر چند که در این حالت به دلیل چند مقیاسه بودن تحلیل و جمع شدن خطاها در مراحل مختلف درصد خطا اندکی بالاتر از مسائل تکم قیاسه است. البته باید توجه شود که چون محدوده تخلخل ها کمتر از % ۳۰ است عمده خطا ناشی از افزایش درصد حجمی هیدروکسی آپاتیت است، به طوری که کمترین دقت مربوط به داربست هایی است که دارای % ۸۰ حجمی هیدروکسی آپاتیت است. بررسی مقادیر ارائه برای مدول یانگ نشان می دهد که به دلیل محدوده تخلخل های مورد بررسی تفاوت میان مقادیر به دست آمده از مدل های مختلف بسیار ناچیز است. هرچند دقت روشهای دیفرانسیلی و موری- تاناکا خصوصاً در تخلخلهای بالاتر اندکی بیش از دیگر روشهاست. مدلسازی آماری خواص م
کانیکی داربستهای استخوانی ازجنس هیدروکسی آپاتیت. با توجه به کاربرد گسترده هیدروکسی آپاتیت در ساخت داربست های استخوانی در این قسمت نتایج به دست آمده برای خواص مکانیکی این گونه داربست ها مورد تجزیه و تحلیل آماری قرار گرفته و رابطه میان درصد تخلخل و مدول یانگ و ضریب پواسون آنها استخراج خواهد شد. بدین منظور برای بهدست آوردن خواص این نوع داربست ها در محدوده های مختلف تخلخل شناسایی خواهند شد و سپس از مدل شناسایی شده در هر بازه، برای به دست آوردن خواص در همان بازه استفاده می شود. پس از به دست آوردن خواص مکانیکی داربست در تخلخل های مختلف با استفاده از نرم افزار اسپی اساس، فرمولهای رگرسیون مختلف برای خواص مکانیکی و تخلخل معین شده و ضرایب رگرسیون و تعیین برای حالات مختلف بررسی خواهند شد. بررسی مقادیر به دست آمده برای مدل یانگ داربست های استخوانی نشان می دهد که (ساخته شده از جنس هیدروکسی آپاتیت از میان روشهای مورد بررسی) دقت مدل های دیوی و خودسازگاری برای تخلخل های زیر % ۳۰ بیشتر از سایر مدل هاست. به دلیل سادگی روش دیوی و عدم وجود تفاوت چشم گیر میان نتایج به دست آمده از این دو روش، استفاده از روش دیوی در این محدوده از ت
خلخلها دارای ارجحیت است. دقت روش (برای تخلخل های % ۳۰ تا % ۶۰) بیش از سایر روش هاست و همچنین برای تخلخلهای بالای ۶۰٪ نیز تطابق مناسبی میان نتایج روش دیفرانسیلی و داده های آزمایشگاهی مشاهده می شود. در مورد ضریب پواسون نیز هر چند تفاوت آشکاری میان نتایج روش های رابرتس و گربوزی، دیفرانسیلی و خودسازگاری مشاهده نمی شود، اما روش خودسازگاری به دلیل دقت بالاتر برای محاسبات انتخاب می شود. با به دست آوردن مقادیر خواص مکانیکی داربست ها در تخلخل های مختلف با استفاده از مدل های شناسایی شده و استفاده از تحلیل رگرسیون برای پیش بینی مدل یانگ داربست های استخوانی می توان روابط ساخته شده از جنس هیدروکسی آپاتیت را استخراج کرد. 𝐸 = −۱۰۹٫۴۶𝜙 + ۹۰٫۱۰۱ 𝐸 = ۱۴۷٫۰۷𝜙۲ − ۲۵۶٫۵۳𝜙 + ۱۱۳٫۳۹ 𝐸 = −۸۸٫۷۹۹𝜙۳ + ۲۸۰٫۲۷𝜙۲ − ۳۰۸٫۵۲𝜙 + ۱۱۷٫۱۸ 𝜈 = −۰٫۰۵۴۳𝜙 + ۰٫۲۶۱ 𝜈 = ۰٫۰۵۷𝜙۲ − ۰٫۱۱۱۳𝜙 + ۰٫۲۷ 𝜈 = −۰٫۰۸۶𝜙۳ + ۰٫۰۸۴۸𝜙۲ − ۰٫۱۲۲۱𝜙 + ۰٫۲۷۰۸ بدیهی است که براساس مقادیر ارائه شده رگرسیون های درجه ۳(به دلیل بالاتر بودن مقدار ضرایب همبستگی) و تعیین آنها معادلات برازش مناسب تری برای تخمین مدل یانگ و ضریب پواسون است. از معادلات ارائه شده می توان برای تخمین سریع
مقادیر مدل یانگ و ضریب پواسون داربست های استخوانی ساخته شده از جنس هیدروکسی آپاتیت استفاده کرد.
لاریسا ایلچنکو (؛ زادهٔ ۱۸ نوامبر ۱۹۸۸) شناگر اهل روسیه است. وی همچنین برندهٔ جوایزی همچون نشان دوستی شده است. وی در مسابقات کشوری و بین المللی در مجموع برندهٔ ۹ مدال طلا، ۱ مدال نقره، ۱ مدال برنز شده است.
الله وردی باقروف (; – ) افسر آذربایجانی، رئیس اسبق شعبه جبهه خلق آذربایجان در آق دام و سرمربی باشگاه فوتبال قره باغ بود، که در جنگ قره باغ کشته شد. او قهرمان ملی این کشور است. اوایل زندگی. الله وردی باقروف ۲۲ آوریل سال ۱۹۴۶ در شهرستان آق دام در بخش قره باغ کوهستانی آذربایجان شوروی به دنیا آمد. او که ۷ خواهر بزرگ تر داشت، ته تغاری خانواده بود. الله وردی باقروف بعد از پشت سر گذاشتن آموزش متوسطه خود در مدرسه ای در آق دام، به عنوان سرمربی در باشگاه فوتبال قره باغ فعالیت های شغلی خود را آغاز نمود. کارنامه فوتبال. الله وردی باقروف از همان عنفوان کودکی اش علاقه شدیدی به دو و میدانی و والیبال داشت و مشفول به تمرین کردن در این دو رشته ورزشی بود. وی نقش مهمی در پیروزی باشگاه آق دام در مسابقات مختلف ورزشی بین منطقه ای در سال های دانش آموزی اش و بعد از آن از خود نشان داد. در سال ۱۹۷۰، به عنوان کاپیتان دیدار تیم های فوتبال آقدام و جبراییل که در چارچوب «جام سنبل طلایی» در شهرستان فضولی صورت گرفت، حضور یافت. در سال ۱۹۷۶، به سرمربی گری باشگاه فوتبال قره باغ انتخاب شد که در همان سال تیم آذربایجان به واسطه بازی مؤثر او در «مسا
بقه وحدت جهان» جایگاه چهارم را ازان خود کرد. وی در سال ۱۹۹۱ در دیداری بین بازیکنان فوتبال حرفه ای تیم های «قره باغ» و نفتچی بازی کرد. در این بازی که به تساوی ۱ بر ۱ به پایان رسید، تنها گل باشگاه آق دام را الله وردی باقروف به ثمر رساند. کارنامه نظامی. در سال ۱۹۸۸، همزمان با شروع ادعاهای ارضی ارمنستان نسبت به قره باغ کوهستانی آذربایجان، الله وردی باقروف برای دفاع از این منطقه به طور داوطلبانه اقدام به ثبت نام در ارتش آذربایجان کرد. در سال ۱۹۹۰، الله وردی گردان خود را دایر کرد و به هنگام تبادل گروگان ها، تعداد کثیری از مردم غیرنظامی خواجه لی را از اسارت نجات داد. جن گ قره باغ. الله وردی باقروف به وسیله کمک های مالی مردم آق دام و پول های خودش از گروه های بسیج مردمی ایجاد شده در روستاهای قره باغ حمایت مالی می نمود. او در تمامی نبردهایی که در آق دام رخ داد، شرکت داشت. در خلال جنگ به ریاست شعبه جبهه خلق آذربایجان در آق دام گماشته شد. پرچم جمهوری مستقل آذربایجان را برای اولین بار الله وردی باقروف در آق دام به اهتزاز درآورد. در سال ۱۹۸۸، هنگامی که پست های نگهبانی بین آسکران و آق دام در فقدان اطلاع دولت در حال ایجاد شد