# Direzione di un bersaglio sonar da una misura temporale

TITOLO: Direzione di un bersaglio sonar da una misura temporale
La direzione di un bersaglio sonar da una misura temporale si ottiene mediante il rilievo diretto o indiretto del tempo di ritardo $\tau$ che il fronte d’onda acustico impiega, ad esempio, nel transitare tra S1 ed S2 come mostrato nella semplice base idrofonica di figura:
* con S1 , S2 sono indicati due sensori acustici (idrofoni) disposti su di una base d'appoggio.
* con la lettera $D$ la distanza tra S1 e S2.
* con la lettera $a$ lo spazio che il suono deve percorre dopo aver colpito S1 prima di colpire S2; spazio coperto in un tempo $\tau .$
* con la lettera $\alpha$ la direzione della sorgente acustica rispetto alla perpendicolare alla base.
Il fronte d'onda, rappresentato in figura, tracciato come un segmento di retta è in realtà un arco di cerchio il cui centro è la posizione del generatore dell'onda acustica; date le notevoli distanze tra il generatore e la base la curvatura è irrilevante per questo tipo di analisi.

## Relazione tra direzione e ritardo

La relazione che lega l'angolo $\alpha$ al tempo di ritardo $\tau$, tempo che trascorre tra l'impatto dell'onda su idro S1 e l'impatto su idro S2, si computa con i seguenti passaggi:
* si calcola $\ a=D\cdot \sin(\alpha )$
* secondo la legge del moto rettilineo uniforme essendo $v=s/t\ \$ si scrive $\ \ t=s/v$
* l'espressione $\ \ t=s/v\ \$ scritta con le variabili dell'argomento trattato risulta $\tau =a/c$ dove $c$ è la velocità del suono in mare, assunta per questo tipo di calcoli, pari a $c=1530\ m/s$.
* ponendo per $a$ la prima espressione calcolata abbiamo:
$\tau =D\cdot \sin(\alpha )/1530$
* la nuova equazione risolta in $\alpha$ si scrive :
$\alpha =\arcsin(1530\cdot \tau /D)$
Un esempio numerico:
Se la distanza tra gi idrofoni è $D=50\ m$ e il valore misurato di $\tau =0.016339\ s$, la direzione $\alpha$ della sorgente sonora è:
$\alpha =\arcsin(1530\cdot 0.016339/50)$ = $29.99$°
La valutazione del tempo $\tau$ può essere fatta sia con sistemi analogici che con sistemi numerici.

## Misura della direzione con una cortina d'idrofoni

Una cortina idrofonica può essere schematizzata secondo il disegno di figura:
Il processo di calcolo per la determinazione della direzione $\alpha$ della sorgente acustica è analogo al processo relativo a soli due idrofoni e si avvale dell'espressione:
$\alpha =\arcsin \ (1530\cdot \tau /D)$
adattata, come segue, per le $7$ misure di tempo, $\tau _{n}$, tenendo conto delle diverse distanze $D_{n}$ tra gli idrofoni.
$\alpha _{n}=\arcsin \ (1530\cdot \tau _{n}/D_{n})$
dove:
* $\tau _{n}$ è la misura del tempo di transito dell'onda nei percorsi $a_{1},a_{2}\ ,\ ...,\ a_{7}.$
* $D_{n}$ è rispettivamente la distanza tra $S_{o}\ e\ S_{1}\ ;\ tra\ S_{o}\ e\ S_{2}\ ...\ S_{o}\ e\ S_{7}$ .
Se il processo fosse perfetto tutti i valori calcolati di $\alpha _{n}$ coinciderebbero; non essendo ciò di fatto possibile la direzione $\alpha$ si dovrà ottenere dalla media dei $7$ valori computati.

## Sulla modalità di misura del ritardo tao

La precisione di rilevamento della direzione di provenienza di un'onda acustica dipende, principalmente, dalla precisione di misura del ritardo $\tau$ del quale abbiamo trattato in precedenza.
Il ritardo $\tau$ è messo in evidenza nella figura dove sono tracciate due tensioni idrofoniche, rese ad esempio dai due idrofoni della figura d'inizio voce, che pongono il problema tecnico per la risoluzione dell'equazione:
$\alpha =\arcsin \ (1530\cdot \tau /D)$

### Un metodo di misura

Questa misura, tanto che si esegua con sistemi analogici che numerici, è sempre fatta a passi discreti, più l'entità dei passi è piccola più è precisa la misura di $\tau$ e di conseguenza la misura della direzione $\alpha$
Un dispositivo analogico sperimentale in grado di misurare il ritardo $\tau$ è mostrato in figura:
Il comportamento di questo dispositivo è tale che variando il valore del ritardo interno, che riceve il segnale S1, genera una tensione d'uscita tanto più elevata quanto il ritardo interno sarà vicino al ritardo fisico $\tau$.

#### Curva di risposta

La curva di risposta del correlatore è mostrata in figura dove in ascisse è posto il valore del ritardo variabile interno, indicato con la lettera $t$ che con la sua variazione consentirà di ottenere il massimo della curva, tale ritardo interno potrà essere assunto come ritardo fisico $\tau$ tra i segnali per il calcolo della direzione del fronte d'onda.

#### Sulla precisione della misura della direzione del fronte d'onda

La precisione nella misura dell'angolo $\ \ \alpha \ \$ dipende, naturalmente, dalla precisione nella valutazione del tempo di ritardo $\tau$.
Vediamo ora con alcuni esempi come si possa avere un'idea dell'entità dei passi di ritardo introdotti nella figura della prima sottosezione, dal blocco funzionale indicato come "struttura a ritardo variabile ".
Assumendo la configurazione geometrica di figura impostiamo, a titolo d'esempio, i seguenti valori per la dimostrazione:
* distanza tra i due idrofoni: $D=0.3\ m$
* direzione di provenienza del fronte d'onda: $\alpha =28.48$°
Il tempo di ritardo fisico tra i due segnali sarà: $\tau =D\cdot \sin(\alpha )/1530$ = $0.3\cdot \sin(28.48)/1530$ = $93.5\ \mu s$
Se con la "struttura a ritardo variabile " ponessimo un ritardo pari a quello fisico il computo ci porterebbe alla determinazione della direzione reale.
Dato però che i ritardi interni nella "struttura a ritardo variabile " sono a passi discreti non sarà possibile ottenere questo risultato.
Se supponiamo che il passo di ritardo della "struttura a ritardo variabile " sia di $10\ \mu s$, con 9 passi otteniamo un ritardo di $90\ \mu s$, con 10 passi un ritardo di $100\ \mu s$.
L'operatore dovrà scegliere il valore di ritardo che rende il massimo all'uscita del correlatore, in questo caso il ritardo più vicino al valore reale di ( $93.5\ \mu s$ ) è di $\tau =90\ \mu s$ che messo a calcolo per la valutazione di $\alpha$ è:
$\alpha =\arcsin \ (1530\cdot \tau /D)$ = $\arcsin \ (1530\cdot \ 90\ \mu s/0.3)$ = $27.32$°
con un errore di $28.48-27.32=1.16$°.
L'errore può essere ridotto se la "struttura a ritardo variabile " è costruita con passi di ritardo inferiori ai precedenti, ad esempio da $4\ \mu s$; in questo caso con 23 passi otteniamo un ritardo di $92\ \mu s$, con 24 passi un ritardo di $96\ \mu s$.
L'operatore dovrà scegliere il valore di ritardo che rende il massimo all'uscita del correlatore, in questo caso il ritardo più vicino al valore reale di ( $93.5\ \mu s$ ) è di $\tau =92\ \mu s$ che messo a calcolo per la valutazione di $\alpha$ è:
$\alpha =\arcsin \ (1530\cdot \tau /D)$ = $\arcsin \ (1530\cdot \ 92\ \mu s/0.3)$ = $28$°
che provocherà un errore di:
$28.48-28=0.48$°
La riduzione dell'entità dei passi di ritardo produce, nel caso di apparati di tipo analogico, un sensibile incremento dei volumi e dei costi; se il processo dei segnali è affidato al computer sono necessarie frequenze di campionatura più elevate con sensibili implicazioni tecnologiche e software.

## note
### Annotazioni

* ↑ Questa metodologia è stata impiegata nei sonar per i sottomarini cl. Toti e Sauro
* ↑ I computi numerici sono una caratteristica dei sonar dei sottomarini cl. U212
* ↑ Correlatore a coincidenza di polarità
* ↑ Il ritardo interno si varia tramite il blocco circuitale Struttura a ritardo variabile
* ↑ Problematiche connesse con i convertitori A/D e con la trasmissione dei dati convertiti verso il computer del sonar.

### Fonti

* ↑ Del Turco, pp. 15 - 20
* ↑ Del Turco, pp. 83 - 93
* ↑ Delturco, pp. 345 - 380
* ↑ Pazienza, pp. 141 - 155