Resistencia flexural de la zirconia monolítica sometida a  diferentes tratamientos de superficie
Autor: Vanegas Nieto, Ana Camila
Asesor: Amaya Rey, Gonzalo (Thesis advisor)
Fecha: 2014
Programa: Bogotá - Medicina - Especialidad en Anestesiología y Reanimación
Facultad: Facultad de Medicina

Resumen: OBJETIVO  Determinar el efecto de cuatro tratamientos de superficie y de las dimensiones del  conector, en la resistencia flexural de barras de dos marcas comerciales de zirconia  monolítica, por medio de un ensayo mecánico que permita establecer cambios positivos o  negativos en el comportamiento biomecánico de la cerámica.  MATERIALES Y MÉTODOS  Se probaron 50 barras sinterizadas de zirconia monolítica de dos casas fabricantes  diferentes, simulando un conector de una PPF con 4 tratamientos de superficie y un grupo  control. Se realizó una prueba de resistencia flexural de tres puntos variando la posición  de las muestras en una máquina universal de ensayos mecánicos a una velocidad de  cabeza transversa de 1 mm/s. Los datos fueron registrados y sometidos a un análisis de  varianza ANOVA de 1 y 2 vías p=0,05 y al test de Tukey para encontrar correlación entre  todas las variables.  RESULTADOS  La dimensión de altura de las muestras afectó significativamente la resistencia a la carga  flexural de la zirconia monolítica, no hubo diferencias estadísticamente significativas entre  los valores de resistencia a la flexión de los grupos con tratamiento de superficie Vs. el  grupo control. La marca comercial no afectó de manera significativa la resistencia a la  flexión de las muestras.  CONCLUSIONES  Independientemente de la marca comercial, la altura del conector afecta  significativamente la resistencia a la carga de flexión de la zirconia monolítica, a mayor  altura, mayor resistencia a la flexión. Los tratamientos de superficie afectan el  comportamiento de la zirconia monolítica frente al grupo control sin encontrarse  diferencias significativas entre si.

RESISTENCIA FLEXURAL DE LA ZIRCONIA
MONOLÍTICA SOMETIDA A DIFERENTES
TRATAMIENTOS DE SUPERFICIE.
ANA CAMILA VANEGAS NIETO
UNIVERSIDAD NACIONAL DE COLOMBIA
FACULTAD DE ODONTOLOGÍA
POSGRADO DE REHABILITACIÓN ORAL
2014RESISTENCIA FLEXURAL DE LA ZIRCONIA
MONOLÍTICA SOMETIDA A DIFERENTES
TRATAMIENTOS DE SUPERFICIE.
ANA CAMILA VANEGAS NIETO
Trabajo de investigación para optar al título de:
Rehabilitador Oral
Director:
Dr. JUAN NORBERTO CALVO RAMIREZ
Codirector:
Dr. GONZALO AMAYA REY
Línea de Investigación:
BIOMATERIALES DENTALES
Grupo de Investigación:
GRIMAD
UNIVERSIDAD NACIONAL DE COLOMBIA
FACULTAD DE ODONTOLOGÍA
POSGRADO DE REHABILITACIÓN ORAL
2014A Dios por darme la fuerza, sabiduría y paciencia para llevar a cabo este proyecto.
A mi madre y mi hermano por ser mi apoyo, mi compañía, mi alegría todos los días, y por
ser el motor de mi vida.
A Cris, por su apoyo incondicional y por impulsarme a ser cada día más grande.
Ana Camila VanegasAgradecimientos
A mi director, Dr. Norberto Calvo quien acompañó el proyecto con su conocimiento y
experiencia.
Al Doctor Gonzalo Amaya por brindar todos los días un poco de su sabiduría a sus
estudiantes y por el aporte material e inmaterial a este proyecto.
A la Universidad Nacional de Colombia y a la facultad de odontología, por el conocimiento
aportado no solo en esta investigación, sino durante toda mi carrera de pregrado y
posgrado, y por brindar todas las herramientas económicas y logísticas para llevar a cabo
exitosamente un proyecto investigativo.
A Ivoclar – Vivadent por el aporte del material Zenostar® Zr Translucent, y el préstamo del
horno de sinterización y el material de pulimento de zirconia.
A Eurodent por el aporte del material Vita YZ HT y VITA ceramics etch.
Especial agradecimiento a la institución de educación especializada para odontólogos,
CIEO, y al Dr. Enrique Mejía por el préstamo del equipo para la sinterización de las
muestras de VITA YZ HT.RESUMEN
OBJETIVO
Determinar el efecto de cuatro tratamientos de superficie y de las dimensiones del
conector, en la resistencia flexural de barras de dos marcas comerciales de zirconia
monolítica, por medio de un ensayo mecánico que permita establecer cambios positivos o
negativos en el comportamiento biomecánico de la cerámica.
MATERIALES Y MÉTODOS
Se probaron 50 barras sinterizadas de zirconia monolítica de dos casas fabricantes
diferentes, simulando un conector de una PPF con 4 tratamientos de superficie y un grupo
control. Se realizó una prueba de resistencia flexural de tres puntos variando la posición
de las muestras en una máquina universal de ensayos mecánicos a una velocidad de
cabeza transversa de 1 mm/s. Los datos fueron registrados y sometidos a un análisis de
varianza ANOVA de 1 y 2 vías (p=<0,05) y al test de Tukey para encontrar correlación
entre todas las variables.
RESULTADOS
La dimensión de altura de las muestras afectó significativamente la resistencia a la carga
flexural de la zirconia monolítica, no hubo diferencias estadísticamente significativas entre
los valores de resistencia a la flexión de los grupos con tratamiento de superficie Vs. el
grupo control. La marca comercial no afectó de manera significativa la resistencia a la
flexión de las muestras.
CONCLUSIONES
Independientemente de la marca comercial, la altura del conector afecta
significativamente la resistencia a la carga de flexión de la zirconia monolítica, a mayor
altura, mayor resistencia a la flexión. Los tratamientos de superficie afectan el
comportamiento de la zirconia monolítica frente al grupo control sin encontrarse
diferencias significativas entre si.
Palabras clave: zirconia, óxido de zirconio, zirconio estabilizado con itrio, fenómenos
mecánicos, propiedades mecánicas, resistencia flexural.ABSTRACT
OBJECTIVE
Determining the effect of four surface treatments and connector dimensions on the flexural
strength of two monolithic zirconia trademarks, by applying a mechanical test to establish
positive or negative changes in the biomechanical behavior of ceramics.
MATERIALS AND METHODS
50 sintered monolithic zirconia bars from two different manufacturers were tested,
simulating a FPP connector with 4 surface treatments and a control group. A test of three-
point flexural strength was carried out by varying the position of the samples in a universal
mechanical testing machine to a transverse head speed of 1 mm / s. Data were recorded
and subjected to analysis of variance of 1 and 2-way (p=0,05), and Tukey test to find
correlation between all the variables.
RESULTS
The height dimension of the samples significantly affects the flexural load resistance of the
monolithic zirconia, no statistically significant differences between the values of flexural
strength of the surface treating groups Vs. the control group were found. Trademark not
significantly affects the flexural strength of the samples.
CONCLUSIONS
Regardless of trademark, the height of the connector significantly affect the resistance to
flexural load of the monolithic zirconia, higher heights have greater resistance to bending.
Surface treatments affect the behavior of monolithic zirconia vs. the control group,
however no significant differences between them were found.
Key Words: Zirconia, zirconia oxide, zirconium oxide, ytria stabilized tetragonal zirconia,
mechanical phenomena, mechanical properties, flexural strenght.CONTENIDO
INTRODUCCIÓN 12
1. PROBLEMA 14
2. OBJETIVOS 17
3. JUSTIFICACIÓN 18
4. HIPÓTESIS NULA 20
5. MARCO TEÓRICO 21
5.1 CERÁMICAS EN ODONTOLOGÍA 21
5.1.1 CERÁMICAS CON PARTÍCULAS DE REFUERZO 22
5.1.2 CERÁMICAS POLICRISTALINAS 23
5.2 EL ZIRCONIO 24
5.3 ÓXIDO DE ZIRCONIO 25
5.4 ZIRCONIA EN ODONTOLOGÍA 28
5.4.1 UNIÓN ENTRE LA ZIRCONIA Y LAS CERÁMICAS DE RECUBRIMIENTO 30
5.4.2 MODIFICACIONES EN LAS RESTAURACIONES DE ZIRCONIA 31
5.4.3 RESTAURACIONES DE ZIRCONIA Y CAD/CAM 34
5.5 CERÁMICAS DE ÓXIDO DE ZIRCONIO ESTABILIZADO CON ITRIO MONOLÍTICO 37
5.5.1 PREPARACIONES PARA RESTAURACIONES MONOLÍTICAS 40
5.5.2 QUÉ HACE A LA ZIRCONIA OPACA? 41
5.5.3 MODIFICACIONES EN LAS RESTAURACIONES MONOLÍTICAS CON ZIRCONIA
TRANSLÚCIDA 43
5.6 ZENOSTAR® ZR TRANSLUCENT, FULL CONTOUR ZIRCONIA
(WEILAND, COPENHAGEN, DENMARK) 47
5.6.1 TRANSMISIÓN DE LA LUZ Y ENVEJECIMIENTO HIDROTÉRMICO 48
5.6.2 PROPIEDADES ÓPTICAS DE ZENOSTAR® 48
5.6.3 PREPARACIÓN DE RESTAURACIONES CON ZENOSTAR® 50
5.6.4 SINTERIZACIÓN 52
5.6.5 CEMENTACIÓN Y TRATAMIENTOS POSTERIORES 53
5.6.6 CONTRAINDICACIONES 54
5.7 VITA YZ DISC HT (VITA ZAHNFABRIK) 54
5.7.1 VENTAJAS DEL PRODUCTO 55
5.7.2 INDICACIONES 555.7.3 PREPARACIÓN Y CEMENTACIÓN 55
5.7.4 CEMENTACIÓN CONVENCIONAL ADHESIVA 57
5.8 RESISTENCIA FLEXURAL 57
5.8.1 INTERNATIONAL STANDARD ISO 6872 58
6. MATERIALES Y MÉTODOS 62
6.1 TIPO DE ESTUDIO: 62
6.2 RECURSOS 62
6.2.1 RECURSOS MATERIALES TÉCNICOS 62
6.2.2 RECURSOS FÍSICOS 62
6.2.3 RECURSOS HUMANOS 63
6.3 SELECCIÓN Y OPERACIONALIZACIÓN DE VARIABLES 63
6.3.1 VARIABLES: 63
6.3 MATERIALES 63
6.3.1 UNIDADES DE ESTUDIO 63
6.4 DESCRIPCIÓN DEL PROCEDIMIENTO 65
6.4.1 FABRICACIÓN DE LAS PROBETAS DE ZIRCONIA 65
6.4.2 SINTERIZACIÓN 68
6.4.3 TRATAMIENTOS DE SUPERFICIE 70
6.5 PRUEBA DE RESISTENCIA A LA FLEXIÓN 74
6.6 ANÁLISIS EN MICROSCOPIO ELECTRÓNICO DE BARRIDO. 75
7. RESULTADOS 77
8. DISCUSIÓN 90
9. CONCLUSIONES 101
10. IMPLICACIONES CLÍNICAS Y RECOMENDACIONES 102
12. BIBLIOGRAFÍA 103Lista de gráficas y tablas
Tabla 1: Datos técnicos de zirconia monolítica 65
Tabla 2: Promedio porcentaje de contracción pos sinterización. 77
Tabla 3: Promedios de resistencia a la carga de flexión (N) de todos los grupos 78
Tabla 4: Análisis de varianza (ANOVA) univariante 80
Tabla 5: comparaciones múltiples 83
Gráfica 1: Promedios de Resistencia a la flexión en Newtons (N) para las dos marcas
de zirconia, sometidas a 4 tratamientos de superficie y un grupo control, probadas
a altura de 2 o 3 mm. 78
Gráfica 2: Promedio de resistencia a la carga flexural de materiales A y B
según el tratamiento de superficie y grupo control. 79
Gráfica 3: Resistencia a la carga flexural según el sentido de aplicación, 2 mm Vs.
3 mm. 82
Gráfica 4: Resistencia a la carga flexural de cada uno de los materiales.
Material A (VITA YZ HT) Vs. Material B (Zenostar® Zr Translucent). 82
Gráfica 5: Resistencia a la carga flexural de la zicornia monolítica según el
tratamiento de superficie. 84
Gráfica 6: Análisis EDAX del Zirconio Zenostar (Weiland) 85Lista de figuras
FIGURA 1: configuración de la celda unitaria del óxido de zirconio. 26
FIGURA 2: Propiedades y composición de Zenostar® Zr Translucent. 48
FIGURA 3: translucidez y transmisión de la luz de zenostar® zr translucent. 49
FIGURA 4: Comportamiento ante la abrasión del esmalte antagonista. 50
FIGURA 5: Preparaciones recomendadas para restauraciones con Zenostar®
Zr Translucent. 51
FIGURA 6: Diseño de la sección transversal del conector recomendado por la casa
fabricante de Zenostar® Zr Translucent. 52
FIGURA 7: a – b: Preparaciones recomendadas para restauraciones con
VITA YZ HT 56
FIGURA 8: a – b: sección transversal del conector para las restauraciones con
VITA YZ HT 56
FIGURA 9: Sinterización en horno vita zyrcomat 57
FIGURA 10: Clasificación de la cerámica para PPF según su uso cínico 59
FIGURA 11: a – b: Disco de Zirconia Zenostar® Zr Translucent, (Weiland) 64
FIGURA 12: a – b: Disco de Zirconia VITA YZ HT, VITA Zahnfabrik. 64
FIGURA 13: a, b, c: Diseño y preparación de los cortes de los discos. d: corte
de los discos con segueta. 66
FIGURA 14: a: Máquina de corte ISOMET. b, c: Cortes de los cubos de zirconia. 67
FIGURA 15: a, b: almacenamiento de las muestras en celdas individuales rotuladas. 68
FIGURA 16: a, b: Colocación de las muestras en la bandeja y horno de sinterización.
c: muestras pos sinterizadas de Zenostar® Zr Translucent. 68
FIGURA 17: a: muestras en bandeja pre sinterizadas de VITA YZ HT. b: Horno
VITA Zyrcomat T. c: Programa de sinterización para VITA YZ HT. d: muestras
pos sinterizadas. 69
FIGURA 18: Kit de pulido Zenostar Polish 70
FIGURA 19: a: Óxido de aluminio 110µm y arenados Bioart. b: Proceso de arenado de
las muestras. 71
FIGURA 20: a: Ácido fluorhídrico 5% VITA Ceramics etch. b: muestras en dispositivo
para inmersión en ácido. c: Grabado de las muestras por 5 minutos. d: Lavado
y eliminación de ácido en recipiente con agua. 72FIGURA 21: Fresado de las muestras con pieza de alta con refrigeración, presión
manual, fresa de 100µm 73
FIGURA 22: a: fresas cilíndricas de extremo plano de grano de 100µm y muestras
para realizar fresado. b: angulación de la fresa perpendicular a la muestra. 73
FIGURA 23: controles pre sinterizados (izquierda) y pos sinterizados de VITA YZ HT. 73
FIGURA 24: a: Máquina de ensayos mecánicos Shimadzu AutoGraph-IS.
Universidad Nacional de Colombia. b. Probeta de altura 2 mm en posición para la
prueba de resistencia flexural, rodillos con 15 mm de espaciamiento. c. aplicación
de carga de flexión 75
FIGURA 25: a. Microscopio electrónico de barrido. b. Muestras metalizadas y
colocadas en las bases para la observación bajo SEM. 76
FIGURA 26: Microfotografía con estereomicroscopio en que se observa el aspecto
inferior de una fractura de una barra de zirconia monolítica después de la carga de
flexión. 79
FIGURA 27: Aspecto de una superficie de Zirconia monolítica VITA YZ HT
(VITA Zahnfabrik) sin sinterizar a 16000X. 85
FIGURA 28: Aspecto granular de Zirconia monolítica sinterizada VITA YZ HT
(VITA Zahnfabrik). 86
FIGURA 29: Imagen a 8000X de una zona de la superficie de Zirconia
monolítica sinterizada VITA YZ HT (VITA Zahnfabrik), una vez tratada con gel de acido
fluorhidrico VITA Ceramics etch (VITA Zahnfabrik) durante 5 minutos. 87
FIGURA 30: Aspecto irregular de una superficie sinterizada de zirconia monolitica
VITA YZ HT (VITA Zahnfabrik), impactado por particulas de oxido de aluminio de
110µm 88
FIGURA 31: Aspecto irregular de una superficie sinterizada de zirconia monolítica
Zenostar (Weiland), impactado por partículas de oxido de aluminio de 110µ. 89Introducción
Desde la aparición de los sistemas cerámicos libres de metal, la investigación se ha
centrado en producir materiales que permitan obtener restauraciones altamente estéticas
y biocompatibles, sin disminuir propiedades mecánicas, de manera que sean viables para
permanecer mucho tiempo en la cavidad oral, siendo sometidas a todo tipo de esfuerzos y
sustancias sin que se produzcan fallas en el material.
Años de investigación y adelantos tecnológicos han colocado a las restauraciones a base
de zirconia en el primer lugar cuando se busca una restauración altamente resistente,
debido a que esta presenta las mejores propiedades mecánicas entre todos los sistemas
libres de metal. Sin embargo sus propiedades ópticas impiden que pueda ser usada sin el
recubrimiento de una cerámica feldespática que permita obtener resultados más cercanos
a un diente natural, razón por la cual no se han podido aprovechar todas las bondades
biomecánicas de la zirconia, por el contrario, se han producido muchas fallas en las
restauraciones, debido al desprendimiento que se produce de la cerámica de
recubrimiento.
En respuesta a este problema surgen las cerámicas a base de óxido de zirconio
estabilizado con itrio de alta translucidez o monolítico, este material promete combinar las
excelentes propiedades mecánicas del zirconio con las ópticas de las cerámicas vítreas, y
convertirse en una muy buena alternativa cuando se requieren restauraciones estéticas y
resistentes, eliminando el riesgo de desprendimiento de la cerámica al no requerir ningún
recubrimiento.
No obstante la literatura aún no es clara en cuanto a protocolos de fabricación, pulido y
cementación de las restauraciones monolíticas de zirconia translúcida, no hay estudios
concluyentes en cuanto a la influencia que tienen los tratamientos de superficie clínicos y
de laboratorio realizados durante la elaboración y la entrega de la restauración, así como
hay muy pocos reportes a largo plazo de supervivencia y desgaste que produce en los
antagonistas.
12En este documento se lleva a cabo una revisión de la literatura más reciente sobre las
cerámicas disponibles en el mercado, haciendo énfasis en las cerámicas a base de
zirconia translúcida y en cuanto a cómo los tratamientos de superficie, los ajustes
oclusales con fresa, el pulido y el brillo afectan la resistencia flexural de restauraciones
realizadas con cerámicas de zirconia translúcida, y si se puede o no ver afectado el
resultado clínico. El conocimiento del comportamiento de los biomateriales dentales para
clínicos y técnicos de laboratorio cuando son utilizados en diferentes condiciones,
garantiza restauraciones más estéticas y mejor comportamiento a largo plazo, lo que
beneficia no solo a los clínicos sino a sus pacientes.
131. PROBLEMA
Uno de los principales motivos de consulta en odontología es la estética. La imposición
por parte de los medios de comunicación de modelos estéticos a imitar y factores
culturales propios de cada individuo, han hecho que para los pacientes la apariencia física
cobre cada vez más importancia, y la cavidad oral no ha sido la excepción, pues lucir una
sonrisa saludable y estéticamente agradable es uno de los aspectos más importantes en
lo que a proyección de belleza respecta.
Es por la demanda estética que la investigación se ha centrado en encontrar un material
ideal que provea buen comportamiento biomecánico y sea biocompatible para reemplazar
las restauraciones metal cerámicas. Inicialmente, en los años 60s las cerámicas
feldespáticas empezaron a usarse como método restaurativo, pero ahora, otras cerámicas
como la alúmina y aquellas sintetizadas a partir de óxido de zirconio tetragonal
estabilizado con itrio (Y-TZP, Zirconia), se han abierto caminos en el campo de la
odontología restaurativa1. En particular, las cerámicas a base de óxidos de zirconio están
siendo ampliamente utilizadas ya que ofrecen buenas propiedades mecánicas, alta
resistencia flexural (900 a 1200 Mpa) (Tinschert et al., 2000; Filser et al., 2001), módulo
elástico relativamente bajo, alta tenacidad a la fractura (comparado con otras cerámicas)
e inmejorable biocompatibilidad1.
Sin embargo, debido al color característico y poco estético de la zirconia, ésta debe ser
recubierta con cerámicas convencionales para lograr una apariencia más natural de la
restauración, no obstante los mecanismos de unión de la zirconia con la cerámica de
blindaje permanecen inciertos, no hay clara evidencia de que exista una adhesión química
entre la estructura de zirconia y la cerámica de recubrimiento, limitándose a una unión
reológica susceptible a fallas por delaminación o chipping2,3.
En respuesta a este problema, se creó la alternativa del uso de zirconia translúcida, de
contorno total o monolítica, esta, se basa en bloques de zirconia de alta translucidez que
se maquinan con tecnología CAD/CAM para producir las restauraciones. Así, se obtiene
un material con mejores propiedades mecánicas, más estético y se disminuyen las
14complicaciones por chipping o delaminación4,5. No obstante, la zirconia translúcida de
contorno total causa preocupación en la comunidad odontológica debido al desgaste que
puede producir en los dientes antagonistas ya que su dureza es mucho mayor a la del
esmalte y a la de las cerámicas convencionales. La literatura ha reportado menores
valores de abrasión cuando las restauraciones creadas con este sistema se someten a
tratamientos físicos que garantizan alto pulido, brillo especular y disminuyen la rugosidad
de superficie, evitando así el desgaste excesivo del antagonista6.
Sin embargo, el uso de estos procedimientos clínicos y de laboratorio, hechos
comúnmente por los técnicos y los odontólogos, en particular los tratamientos físicos de
superficie para conseguir cementación adhesiva, y los ajustes de oclusión, brillo o
adaptación marginal con elementos abrasivos pueden comprometer significativamente las
propiedades mecánicas7,8 de las cerámicas a base de óxido de zirconio estabilizadas con
itrio. La influencia de estos procedimientos en la estabilidad a largo plazo de las
restauraciones aún no está bien entendida9, 10, 11.
Los resultados reportados en la literatura acerca de la resistencia de las restauraciones de
zirconia, después de diferentes tratamientos de superficie difieren, dependen del grado de
daño superficial inducido (Luthardt et al., 2002, 2004; Zhang et al., 2004; Curtis et al.,
2006) y del daño causado por la aplicación de esfuerzos sobre la superficie, así como del
tamaño de partícula y la cantidad de estabilización (Kosmac et al., 1999, 2000; Guazzato
et al., 2005; Curtis et al., 2006)12.
Sin embargo, varios grupos de investigación han demostrado un aumento en la
resistencia flexural de la Zirconia (Sato et al., 2008), debido a que sufre transformación de
fase después del fresado y de la abrasión con óxido de aluminio (Kosmac et al., 1999,
2000; Guazzato et al., 2005). Dependiendo de la microestructuctura específica del
material y los regímenes de procesado del fabricante, el fresado o la abrasión con óxido
de aluminio puede inducir transformación de fase tetragonal a monoclínica del material12.
Debido a que las restauraciones de zirconia translúcida o de contorno total son
relativamente nuevas y están apenas siendo introducidas en el mercado, no existe
suficiente evidencia de la influencia del pulido y de los tratamientos físicos superficiales en
sus propiedades mecánicas. Por esta razón, se requiere mayor investigación que se
15concentre en los daños por cargas flexurales, y la confiabilidad de las estructuras de
cerámica de zirconia translúcida sujetas a tratamientos de superficie pos sinterizado
clínicamente relevantes.
¿Cuáles son los efectos sobre la resistencia flexural de la zirconia monolítica cuando es
sometida a diferentes tratamientos de superficie?
¿Cuál es la resistencia flexural de la zirconia monolítica cuando se prueba con dos
dimensiones de altura diferentes simulando un conector de 6 mm2?
162. OBJETIVOS
OBJETIVO GENERAL
Determinar el efecto de cuatro tratamientos de superficie y de la altura del conector en la
resistencia flexural de barras de dos marcas comerciales de zirconia monolítica por medio
de un ensayo mecánico que permita establecer cambios positivos o negativos en el
comportamiento biomecánico de la cerámica.
OBJETIVOS ESPECÍFICOS
1. Determinar los efectos de la abrasión con partículas de óxido de aluminio de
110µm en la resistencia flexural de la zirconia monolítica.
2. Determinar los efectos del fresado en la resistencia flexural de la zirconia
monolítica.
3. Determinar los efectos del pulido en la resistencia flexural de la zirconia monolítica.
4. Determinar los efectos del grabado con ácido fluorhídrico 5% en la resistencia
flexural de la zirconia monolítica.
5. Determinar los efectos de las dimensiones de las muestras en la resistencia
flexural de la zirconia monolítica.
6. Calcular el porcentaje de contracción pos sinterización de dos marcas comerciales
de zirconia monolítica.
7. Comparar los valores de resistencia flexural obtenidos con los diferentes
tratamientos respecto a un grupo control y determinar diferencias
estadísticamente significativas.
173. JUSTIFICACIÓN
Las cerámicas a base de óxido de zirconio estabilizado con itrio están siendo utilizadas en
odontología debido a que ofrecen inmejorables propiedades mecánicas y
biocompatibilidad4. Estas se deben al tamaño pequeño de partícula y a la expansión que
acompaña la transformación de fase tetragonal a monoclínica en frente a una grieta en
propagación, cuando es sometida a esfuerzos o tratamientos superficiales como el
fresado o arenado13. Sin embargo, estas altas propiedades mecánicas no han podido ser
del todo aprovechadas, debido a que para alcanzar mejores resultados estéticos, las
estructuras de zirconia han debido ser recubiertas con cerámicas convencionales. La falta
de adhesión franca entre los dos materiales ha llevado a la aparición de complicaciones
como delaminación o chipping de la cerámica de recubrimiento14.
Por esta razón aparecen las cerámicas de zirconia de contorno total o monolíticas, las
cuales permiten lograr una restauración estética y de altas propiedades mecánicas y
físicas sin requerir una cerámica de blindaje, permitiendo su uso en zonas posteriores. No
obstante aparece otra complicación, el desgaste del antagonista producido por la alta
rugosidad superficial y dureza de la cerámica14.
Estudios han reportado que el pulido mecánico de dichas cerámicas puede favorecer el
comportamiento de la cerámica con el antagonista debido a que elimina la rugosidad de la
superficie4, 6, 15, sin embargo hay poca evidencia de la alteración que pueda sufrir por los
ajustes clínicos de adaptación y oclusión con fresado, por el pulido y brillo mecánico en el
laboratorio, o por el arenado realizado en algunos protocolos de cementación adhesiva2, 9,
10, 16. Cualquier manipulación puede terminar en imperfecciones, daños o transformación
de fase tetragonal a monoclínica excesiva de la zirconia con consecuencias negativas en
el comportamiento biomecánico de la restauración a largo plazo.
Sin embargo, otros autores han demostrado que los tratamientos de superficie pueden ser
benéficos en la zirconia, debido a que al inducir esta transformación de fase, limitan la
propagación de defectos que generen fatiga del material cuando es sometido a cargas
flexurales17.
18Por lo tanto, en esta investigación se pretende observar el comportamiento ante cargas de
flexión de dos marcas comerciales de cerámica de zirconia monolítica, cuando es
sometida a diferentes tratamientos físicos de superficie, tratando de establecer si existe
alguna diferencia entre el uso de uno u otro tipo de tratamiento, y ayudar a establecer
protocolos aplicables de uso, con el objetivo de aumentar sus efectos positivos y/o
disminuir los negativos en la biomecánica de estas restauraciones y mejorar su
comportamiento en cavidad oral a largo plazo.
Los resultados de esta investigación pueden aportar información tanto a odontólogos
generales como especialistas que en su consulta realicen tratamientos restaurativos con
zirconia monolítica en respuesta a las demandas estéticas de los pacientes sin afectar sus
propiedades mecánicas con los tratamientos de superficie hechos, con el objetivo de
mejorar la adaptación y los valores de adhesión con cementación adhesiva, lo que
resultará en restauraciones más confiables y pacientes más conformes.
194. HIPÓTESIS NULA
• La marca comercial, los tratamientos de superficie y las dimensiones de los
conectores no afectan de manera significativa la resistencia flexural de la zirconia
translúcida.
205. MARCO TEÓRICO
5.1 CERÁMICAS EN ODONTOLOGÍA
Recientemente, el uso de cerámicas para restauraciones dentales se ha incrementado
debido a 3 factores: estética, biocompatibilidad y propiedades mecánicas4. Durante la
última década, nuevos materiales cerámicos, como las cerámicas vítreas y policristalinas
a base de óxidos de zirconio han sido introducidas en la clínica18, así como nuevas
tecnologías para el procesado de las mismas (sistemas de fabricación asistidas por
computador [Dental Computer-Assisted design/Computer Assisted Manufacturing
(CAD/CAM)]18.
Las cerámicas dentales que mejor mimetizan las propiedades ópticas del esmalte y la
dentina son predominantemente vítreas. Las matrices de vidrio son redes de átomos en
3D que no tienen un patrón regular en el espacio (distancia y ángulo) debido a su
estructura amorfa (sin forma). Las partículas vítreas en las cerámicas dentales se derivan
principalmente de un grupo de minerales llamado feldespato y su base son el sílice (óxido
de silicio) y la alúmina (óxido de aluminio), por lo tanto las cerámicas feldespáticas
pertenecen a una familia llamada vidrios de alumino – silicato19. Los materiales vítreos a
base de feldespato son resistentes a los procesos de cristalización (devitrificación)
durante las cocciones, lo que les permite tener amplios rangos de temperaturas de
sinterización y resistir las fluctuaciones de temperatura (disminución o aumento por
encima de los límites óptimos) y son extremadamente biocompatibles20. En estas
cerámicas, la red 3D de los puentes formados por uniones sílice-oxígeno-sílice se rompe
ocasionalmente por cationes modificadores como el sodio o el potasio, lo que provee un
balance en las cargas a los átomos que no están unidos. Estos cationes modificadores
alteran propiedades importantes del vidrio, como por ejemplo, disminuyen la temperatura
de sinterizado o aumentan el comportamiento de expansión – contracción térmicos19.
Las propiedades mecánicas de las cerámicas se caracterizan por la resistencia a la
fractura y la resistencia flexural18. La cerámica convencional es un material parcialmente
vítreo; su resistencia a la fractura es de aproximadamente 1,0 Mpa m1/2 y su resistencia
flexural es de 100 Mpa aproximadamente. Este material no es útil para las restauraciones
21en molares sometidas a cargas. Por esta razón, inicialmente, la cerámica fue reforzada
por medio de cristales dispersos en su estructura, entre estas, las cerámicas aluminosas
fueron ampliamente usadas19.
5.1.1 cerámicas con partículas de refuerzo19
Las partículas de relleno o de refuerzo son añadidas a la base vítrea para mejorar las
propiedades mecánicas y controlar efectos ópticos. Estos rellenos son usualmente
cristalinos, pero pueden usarse también partículas de vidrio con alto punto de fusión.
Estas composiciones están basadas en dos o más entidades o fases distintas conocidas
formalmente como “compuestos”.
Los primeros rellenos usados en cerámicas dentales contenían partículas de un mineral
cristalino llamado leucita, con el fin de crear cerámicas que pudieran ser sinterizadas
sobre estructuras de metal. La adición de leucita a la base vítrea de la cerámica produce
un aumento en su coeficiente de expansión térmica, haciendo a la cerámica reforzada con
este mineral más compatible con las aleaciones metálicas de uso odontológico.
También se observó que se puede lograr un moderado aumento en la resistencia de la
cerámica cuando se dispersan uniformemente los rellenos en la matriz vítrea, la primera
cerámica reforzada se hizo con vidrio feldespato relleno con partículas de óxido de
aluminio y la leucita también se utilizó con este fin.
Más allá del aumento en el coeficiente de expansión térmica, otros beneficios del relleno
con cristales de leucita son: (1) el índice de refracción es muy cercano al de las cerámicas
feldespáticas, lo que permite mantener translucidez, y (2) la leucita se graba mucho más
rápido que la matriz vítrea, lo que permite la creación de una red para la penetración de
cementos resinosos, proporcionando una buena retención mecánica durante la
cementación19.
Las partículas de relleno se pueden añadir mecánicamente a la matriz de vidrio
(mezclando los polvos con fase cristalina y vítrea antes del sinterizado), y en algunos
métodos más recientes, las partículas de relleno crecen dentro de la matriz de vidrio una
22vez el objeto (la restauración) se ha formado. Después de la formación, a la restauración
se le da un tratamiento térmico especial, que causa la precipitación y crecimiento de los
cristales dentro de la fase vítrea. Estos compuestos con partículas de relleno son
llamados cerámicas vítreas. Recientemente, una cerámica vítrea que contiene el 70% de
relleno de disilicato de litio en su volumen ha sido comercializada en la odontología
(Empress 2, e.maxPress e e.maxCAD, de Ivoclar Vivadent)19.
5.1.2 Cerámicas policristalinas18,19
Estas cerámicas no tienen componentes vítreos; todos los átomos están empacados
densamente en matrices regulares, lo que hace mucho más difícil la propagación de
grietas a través de los mismos, a diferencia de las redes irregulares de átomos en los
vidrios18.
Por consiguiente, estas cerámicas son generalmente más resistentes. Sin embargo,
tienden también a ser relativamente más opacas que las cerámicas vítreas, por
consiguiente no pueden ser usadas en restauraciones estéticas de espesor total sino que
se usan como materiales de estructura sobre los cuales se realiza un recubrimiento con
otras cerámicas para lograr mejor acabado estético19.
El desarrollo de cerámicas altamente resistentes para restauraciones libres de metal con
recubrimiento estético se representa por el incremento del porcentaje de la fase cristalina
disminuyendo la fase vítrea hasta que no queda nada de ella. Desde 1965 se reportaron
aumentos en la resistencia del material por John McLean mediante la adición de
partículas de óxido de aluminio. Más tarde, hacia los 80’s, el porcentaje de óxido de
aluminio aumentó de 55% a 70% de la masa total del material por medio de un primer
sinterizado de alúmina y la posterior infiltración de sus poros con vidrio compacto por
presión capilar, formando así un compuesto 3D en el que la fase cristalina y la vítrea se
encuentran continuos en el material y no como componentes de relleno independientes19.
Las cerámicas policristalinas tienen una contracción durante la sinterización cercana al
30% del volumen (10% lineal) cuando se producen restauraciones completas con técnica
manual o “barbotina”, por consiguiente, para lograr una perfecta adaptación, esta cantidad
23de contracción debe ser predicha precisamente para compensarse. La investigación en la
ciencia de los sistemas de procesado de las restauraciones cerámicas llevó a la aparición
de polvos cerámicos para uso odontológico como los usados en el sistema InCeram
Alumina, VITA Zahnfabrik. Simultáneamente, se desarrolló la tecnología del diseño y
maquinado guiado por computador (CAD/CAM) y la posibilidad de capturar y manipular
modelos en 3D19.
Como parte de la familia de cerámicas policristalinas encontramos las cerámicas a base
de óxidos de zirconio.
5.2 EL ZIRCONIO
Es un elemento químico de número atómico 40 situado en el grupo 4 de la tabla periódica
de los elementos y su símbolo es Zr17. Es un metal duro, resistente a la corrosión, similar
al acero, blanco grisáceo, brillante, con una densidad de 6,49 g/cm3 a 20˚. Se funde cerca
de los 1852˚ C y se estima que su punto de ebullición es a los 3580˚C. Es muy resistente
a la corrosión17.
En su estado metálico, el zirconio se usa en aleación con Hierro, Cromo, Níquel o Niobio
(Zircalloy®), que se caracteriza por una alta resistencia a la corrosión a temperaturas
relativamente elevadas y buena conducción térmica, por lo que se utiliza para fabricar
intercambiadores de calor, bombas, válvulas, reactores en implantes químicos, entre
otros17.
Es el decimoséptimo elemento más común en la escala de abundancia relativa de los
elementos considerados más comunes como el cobre, estaño, plomo o zinc. Fue
descubierto en 1789 por Martin Klaproth a partir del circón, su nombre viene del árabe
zargon del “color de oro”. En 1824 Jons Jakov Berzelius lo aisló en estado impuro, pero
fue solo hasta 1914 que se preparó el metal puro; sin embargo, por su alta reactividad
química no se encuentra como metal libre, pero si forma parte de numerosos minerales,
entre los más importantes se hallan el circón (ZrSiO ) y la badeleyita (ZrO )21, esta última,
4 2
se caracteriza por ser un óxido cristalino blanco de Zirconio.
24A altas temperaturas se encuentra en su forma cúbica y es denominado zirconia cúbica,
esta está raramente presente en la naturaleza y se denomina tazheranite (Zr, Ti, Ca)O2,
pero puede ser sintetizada en varios colores para su uso como una gema21.
5.3 ÓXIDO DE ZIRCONIO
El óxido de zirconio (ZrO o badeleyita) es un refractario óptimo, caracterizado por un
2
punto de fusión muy elevado (cerca de 2700 ˚C), por una resistencia elevada al ataque
químico de ácidos y bases fuertes21. Gracias a estas propiedades, es usado para la
realización de componentes que funcionan en ambientes agresivos, como partes
mecánicas sujetas al desgaste. Además, debido a su mayor duración y propiedades de
conducción iónica a altas temperaturas, las láminas de óxido de zirconio sustituyen los
utensilios de acero para el corte de materiales y se usa como electrolito sólido en células
de combustible y en los sensores de oxígeno21.
En un estado puro, el óxido de zirconio es un material que existe en tres fases principales
a presión ambiente: monoclínica, tetragonal y cúbica (cada una caracterizada por
parámetros dimensionales y geométricos específicos) y es estable a diferentes
temperaturas. El óxido de zirconio puro, a una temperatura ambiente y hasta el
calentamiento a 1170˚C, posee una fase cristalográfica monoclínica, entre los 1170 y
2370 ˚C la fase es tetragonal y por encima de los 2370 ˚C y hasta el punto de ebullición es
cúbica2, 22. Esta propiedad es conocida como polimorfismo21.
En la imagen se observan las configuraciones cristalinas del óxido de zirconio17 cúbica,
tetragonal y monoclínica.
25FIGURA 1: configuración de la celda unitaria del óxido de zirconio.
Las transformaciones de fase son específicas de la tipología martensíntica y por lo tanto21:
• Tiene lugar sin que ocurra un transporte de materia
• Ocurren en un rango de temperatura y no a una temperatura exacta
• Implica un cambio en la forma del retículo cristalino
La transformación de la fase tetragonal (t) a monoclínica (m) durante el enfriamiento pos
sinterización está asociada a un cambio de volumen de la celda unitaria del retículo
cristalino, razón por la cual no se pueden obtener bloques compactos de ZrO puro a
2
temperatura ambiente: el bloque se fracturaría durante el enfriamiento21. Esta
transformación es reversible y se produce aproximadamente a 100˚C por debajo de la
temperatura crítica de 1170˚C cuando no se cuenta con un estabilizador23. Este fenómeno
se acompaña de una liberación de esfuerzos compresivos en la superficie y una
disminución en la resistencia13.
En función de superar este problema, a finales de los ochenta, ingenieros de cerámica
descubrieron la posibilidad de estabilizar la fase tetragonal del óxido de zirconio desde la
temperatura de fusión hasta la temperatura ambiente agregando pequeñas cantidades (3-
268% de su masa)24 de óxido de calcio al óxido de zirconio en materiales conocidos como
zirconio cúbico o fundido, usado en joyería por su alto índice de refracción para
reemplazar a los diamantes. Este comportamiento fue observado también en presencia de
otros óxidos como el óxido de magnesio (MgO) u óxido de itrio (Y O )21.
2 3
Este material recibe el nombre de Zirconio Parcialmente Estabilizado,
independientemente del óxido utilizado como estabilizante. En el sistema ZrO Y O (óxido
2 2 3
de zirconio estabilizado con itrio), el principal interés en el uso del itrio (Y) es la posibilidad
de obtener cerámicas formadas principalmente por zirconio en fase tetragonal estable a
temperatura ambiente con concentraciones de 2 – 3 mol% de óxido estabilizante (Y O ).
2 3
Estos materiales son conocidos como policristales tetragonales de zirconio (TZP ó 3Y-
TZP refiriéndose al óxido de itrio como estabilizante)21 ó como zirconia.
La principal micro estructura de la zirconia está formada por granos tetragonales de
diámetro homogéneo asociados con una pequeña fracción de fase cúbica21.
La estabilización parcial de la fase tetragonal (t) a monoclínica (m) ocurre por un proceso
de no difusión a velocidades cercanas a las sónicas como resultado de esfuerzos
aplicados externamente con tratamientos superficiales21. Esta transformación está
asociada con una expansión relativa en el volumen (3 – 5%), que lleva al desarrollo de
esfuerzos internos que se oponen a la apertura de una grieta, y de ese modo actúan para
incrementar la resistencia a la propagación de las micro fracturas, proporcionando a las
cerámicas reforzadas con zirconio propiedades mecánicas excelentes como la tenacidad
a la fractura relativamente más alta comparada con las demás cerámicas2. Este proceso
es conocido como endurecimiento por transformación21.
En los dispositivos médicos el óxido de zirconio (ZrO ) ha encontrado numerosas
2
aplicaciones, primero en ortopedia (en las prótesis de cadera, rodilla, en cirugía de mano
o de la columna) y más recientemente en odontología17.
El primer trabajo sobre el dióxido de zirconio como biomaterial fue publicado en 1969 por
Helmer y Driskell, mientras que su aplicación clínica como protector de plasma en spray
sobre los tallos metálicos de las prótesis de cadera se debe a Monticelly y Santori17.
275.4 ZIRCONIA EN ODONTOLOGÍA
Los primeros estudios relativos al uso de óxido de zirconio en odontología contemplan los
revestimientos cerámicos como protección contra la corrosión de los implantes y para
mejorar la biocompatibilidad en la cavidad oral17.
En particular, el uso de cerámicas de zirconia (Óxido de zirconio estabilizado con itrio) en
odontología restaurativa ha aumentado en las últimas décadas en coronas completas,
aparatología ortodóntica, estructuras de prótesis parciales fijas y postes endodónticos23.
Su introducción en la odontología protésica puede ser reducida al sistema de cerámicas
policristalinas In-Ceram Zirconia de VITA Zahnfabrik, en la cual el dióxido de zirconio
constituye un refuerzo del núcleo en alúmina que se infiltraba con la masa vítrea a altas
temperaturas, incrementando la resistencia a la flexión del núcleo cerámico con respecto
a materiales precedentes (cerámicas policristalinas, In-Ceram Alúmina)17.
Sin embargo, la zirconia es el primer material a base de óxidos de zirconio introducido en
el uso clínico y lleva un uso cercano a los 20 años17. La introducción reciente de las
cerámicas a base de óxidos de zirconio, específicamente el 3Y-TZP o zirconia como
material restaurativo, ha generado interés en la comunidad científica debido a que sus
propiedades mecánicas son las mejores jamás reportadas para cualquier otra cerámica
dental17. Esto está relacionado con su tamaño de partícula pequeño y la expansión que
acompaña la transformación de fase frente a una grieta en propagación.22, 25
Dentro de los materiales para restauraciones libres de metal la zirconia exhibe los
mayores valores de resistencia flexural (800 – 1300 MPa)21 , la resistencia a la fractura es
mayor a 5,0 MPa x m0,5 (6 – 8 MPa x m0,5), módulo elástico de 210 GPa aproximadamente
hasta 350 GPa en el dióxido de zirconio reforzado con alúmina (In Ceram Zirconia®)21. En
este caso, existe menor contracción por sinterización (8 – 11%) cuando el procedimiento
de construcción de la estructura es manual, comparada con la zirconia pre sinterizada
maquinada (cercana al 25% cuando la sinterización ocurre a muy altas temperaturas), lo
que puede explicar valores menores de propiedades mecánicas del In Ceram Zirconia®
comparada con la zirconia sin refuerzo con alúmina. Según Guazzato et al., cuando el
procesamiento del In Ceram Zirconia® es por maquinado, exhibe valores de resistencia
28flexural de 630+/- 58 MPa comparado con el material para elaboración manual (476 +/- 50
MPa)13.
Las propiedades mecánicas de la zirconia dependen del tamaño de su partícula.
Formulaciones con tamaños de partícula muy grandes son menos estables y más
susceptibles a la transformación espontánea de fase t – m, mientras que tamaños de
partícula más pequeños (<1µm) están asociados con una tasa de transformación menor13.
Sin embargo, con partículas por debajo de 0,2µm la transformación no es posible, lo que
resulta en una reducción de la resistencia a la fractura13.
En contraste, las restauraciones producidas por bloques de zirconia para maquinado y pre
sinterizados, han mostrado contener una cantidad significativa de dióxido de zirconio en
fase monoclínica, la cual ha sido asociada con formación de micro grietas y mayor
susceptibilidad a la degradación por temperatura y menor confiabilidad.
Consecuentemente, las condiciones de sinterización tienen un fuerte impacto en la
estabilidad y las propiedades mecánicas del producto final, ya que estas determinan el
tamaño de la partícula, entre mayor sean la temperatura y el tiempo de sinterizado mayor
será el tamaño de la partícula. Las cerámicas de zirconia disponibles actualmente utilizan
temperaturas de sinterización entre los 1350 y 1550˚C dependiendo del fabricante13. Este
proceso previene la aplicación de esfuerzos de transformación de fase t – m y lleva a una
estructura final virtualmente libre de fase monoclínica si no se le es aplicado ningún
procedimiento de arenado o fresado, por lo que muchos fabricantes recomiendan no
aplicar ningún tratamiento de superficie pos sinterización a la restauración para evitar que
se revierta la transformación y se pierdan las propiedades del material13. Las propiedades
de este material están reguladas por la norma técnica ISO 13356 que identifica sus
características mínimas para empleos clínicos, fue adoptada a nivel internacional en el
año de 199717.
Cuando se realizan restauraciones con estructuras en zirconia estas deben ser
recubiertas con cerámicas feldespáticas convencionales para lograr la apariencia de los
dientes naturales, debido a su color blanco característico y poco natural. Los ajustes por
el pulido se pueden requerir para mejorar la adaptación de la restauración, y el arenado
29en la superficie interna de la restauración es usado comúnmente para mejorar la
adhesión de los cementantes2. La fabricación de una restauración cerámica con
estructura en zirconia requiere varios pasos que incluyen un pulido o ajuste, arenado y
tratamiento con altas temperaturas2.
Una vez una prótesis fija en zirconia es devuelta del laboratorio, es común que se tenga
que re establecer la estabilidad de la estructura, adaptación marginal y oclusión antes de
la colocación de la cerámica de recubrimiento por lo que se pueden requerir ajustes
finales por fresado7. Estos ajustes se realizan para proveer suficiente distancia inter
oclusal, ajustar contactos proximales u obtener un ajuste marginal aceptable. De igual
forma, los abutments de zirconia para implantes pueden requerir pequeños ajustes,
especialmente para ganar distancia inter oclusal. Los postes de zirconia pueden necesitar
ajustes para obtener adaptación al conducto radicular antes de la cementación además de
ser arenados para aumentar la fuerza de adhesión a los agentes cementantes. Estos
ajustes pueden ser realizados mediante fresado con una pieza de mano de alta velocidad
en el consultorio o con un micromotor en el laboratorio7.
5.4.1 Unión entre la zirconia y las cerámicas de recubrimiento
La fabricación de estructuras de zirconia a las cuales se adhiere una cerámica de color
similar al diente natural es una forma especializada de crear restauraciones18. A la fecha,
hay dos métodos usados para asegurar la cerámica a las estructuras de zirconia: la
técnica por capas (convencional), en la cual se aplica un polvo cerámico a la estructura de
zirconio antes de la sinterización; y la de inyección, en la que se usa la técnica de la cera
perdida para obtener la restauración18. Para ambas técnicas, el coeficiente de expansión
térmica de la cerámica de recubrimiento está predeterminado a ser igual o ligeramente
menor que el de la zirconia, si la diferencia entre estos fuese mayor, se producirían
esfuerzos residuales en la restauración, resultando en menor confiabilidad. Existen
estudios que demuestran que la aparición de fracturas se debe en su mayoría a un mal
diseño de la estructura más que a la técnica usada para producir la restauración18.
No existe evidencia clara que demuestre una adhesión química entre la zirconia y la
cerámica de recubrimiento, por lo que se ha asumido que la retención mecánica juega el
30rol principal en la integración zirconia – cerámica de recubrimiento. Aunque no se han
publicado muchos reportes, en cuanto a la evaluación de la integración zirconia –
cerámica que utilicen la norma ISO 9693 (estándar internacional para el método de
evaluación de la fuerza de adhesión entre metales y cerámicas), todos los que hay
reportaron valores iguales o mayores a 25 Mpa, sin embargo, la fuerza de unión entre
metal y cerámica sigue siendo mayor comparada con estructuras de zirconia con
recubrimiento18.
5.4.2 Modificaciones en las restauraciones de zirconia
La cementación de estructuras de zirconia es un paso que se puede realizar ya sea con
cementos convencionales o con cementos que provean adhesión a la estructura dental8.
La cementación adhesiva ha demostrado incrementar la resistencia a la fractura de las
restauraciones cerámicas y mejorar su supervivencia. Sin embargo, las estructuras de
zirconia creadas por maquinado han demostrado tener una retención mecánica a la
estructura dental mínima lo que indica la necesidad de usar un cemento con altos valores
de retención8.
La fuerza de adhesión de algunas cerámicas depende de la modificación de la superficie
mediante tratamientos químicos y mecánicos como el grabado con ácido fluorhídrico y el
arenado. La zirconia presenta un comportamiento diferente y se ha demostrado que es
mínimamente afectada por los tratamientos de superficie convencionales8.
Debido a esto, se han explorado métodos alternativos para la adhesión de la zirconia
usando cementos resinosos. La abrasión es una alternativa comúnmente utilizada para
aumentar la rugosidad de superficie y mejorar la retención mecánica23. Existen varios
métodos usados para la abrasión: usando papel abrasivo o discos (SiC o Al O ), abrasión
2 3
con partículas usando Al O u otras partículas abrasivas en un rango de 50 a 250 µm, y
2 3
por último la abrasión usando fresas de diamante23. La ventaja de estos métodos
abrasivos es, que son generalmente fáciles de usar y de aplicar en boca.
El arenado es el tratamiento de superficie más ampliamente utilizado en odontología, para
las restauraciones de zirconia, su propósito es aumentar sus propiedades mecánicas y la
31unión mecánica entre esta y las cerámicas de blindaje, pues se ha demostrado que
produce cambios en la morfología superficial y en la rugosidad de la zirconia18.
En adición, los procedimientos con protocolos de arenado o abrasión con la deposición de
partículas de Al O u óxido de aluminio cubierto con óxido de sílice (SiO ) son cruciales
2 3 2
para aumentar la adhesión de las estructuras de zirconia a la superficie dental19. Sin
embargo las investigaciones han demostrado que en las técnicas de cementación de
restauraciones de zirconia usando abrasión o arenado y cementos resinosos
tradicionales, no tienen efecto significativo en la fuerza de adhesión de la cerámica a la
estructura dental25.
Algunos autores han reportado una mejoría en la fuerza de adhesión de la zirconia, pero
otros aseguran que no hay efecto alguno. Esta diferencia se puede deber a que el efecto
del arenado sobre la superficie de la zirconia varía con el tipo, tamaño y presión de
inyección de las partículas abrasivas y por la transformación de fase que pueden
provocar18.
Un problema del uso de estas técnicas sobre la zirconia es la probable creación de micro
fracturas en la cerámica. Estos tratamientos actúan como sitios iniciadores de grietas que
pueden disminuir la resistencia a la fractura aparente del material. El tratamiento
superficial puede producir defectos por esfuerzos compresivos que sobrepasan la capa
superficial, los cuales actúan como sitios de iniciación de grietas, lo que resulta en una
reducción de la resistencia debido a un cambio de fase de monoclínica a tetragonal en la
superficie de la zirconia25.
Es decir, si la longitud de los defectos excede la profundidad de la capa compresiva
creada por el tratamiento de superficie, ocurrirá una transformación reversa de fase (m) a
(t) y los defectos ya no se contienen por el mecanismo de transformación inducida por
esfuerzos comprensivos y actúan entonces como concentradores de esfuerzos,
disminuyendo los valores promedio de resistencia flexural de la cerámica2. Así, la
transformación de fase por los esfuerzos aplicados depende del protocolo de abrasión
utilizado2.
32En un estudio, Zhang et al. demuestra el efecto de la indentación sostenida en el
comportamiento a largo plazo del 3Y-TZP demostrando que tratamientos como el arenado
y la indentación sostenida aún a bajas cargas son dañinas para el éxito a largo plazo de
una restauración en este material.
Guazzato et al. (2005) y Kosmač et al. (2009), en contraste, demostraron que el arenado y
el fresado bajo refrigeración produjeron un cambio de fase más efectivo cuando se
comparó con el pulido con grano fino, abrasión con discos o con una fresa de diamante.
Se determinó que el arenado es capaz de inducir esta transformación a baja temperatura,
con un mínimo daño en la superficie. Sin embargo se debe tener cuidado con la cantidad
de tratamiento de superficie ya que en exceso se puede disminuir la resistencia del
material por la producción de un efecto contrario al deseado en el cambio de fase.
Sumado a esto, algunos autores han reportado una mejoría en la resistencia del 3Y-TZP
cuando se realiza un pulido con discos de diamante con partículas de 25µm (Xu et al.
1997) encontrando que el tamaño de la partícula afectó negativamente la resistencia.
Estos resultados concuerdan con los de Kosmač et al. (1999) quien demostró que un
pulido con un tamaño de partícula mayor resulta en la creación de defectos que
disminuyen la resistencia flexural de la cerámica22.
La superficie de las restauraciones de óxido de zirconio estabilizado con itrio fresadas con
grano fino proporciona un mejor ajuste para optimizar la resistencia a la flexión y la
fiabilidad, sin embargo, un régimen de fresado grueso (fresa de diamante con un tamaño
de grano de 150 µm), causa degradación en la resistencia y resistencia a la flexión2, 16.
El tipo de pulido (con o sin refrigeración) también es un factor influyente en la
transformación de fase de la zirconia por esfuerzos. Kosmač et al. (1999) demostró que
un pulido en seco aumenta la temperatura superficial que excede la necesaria para crear
la transformación de (m) a (t) lo que contribuye a la creación de defectos profundos y a la
pérdida de valores de propiedades mecánicas9.
De otro lado, tratamientos de superficie como el arenado han demostrado ser procesos
capaces de inducir la transformación sin aumentar las temperaturas o crear daños
superficiales severos y así reforzando el material. Sin embargo, estudios más recientes
33(Wang 2010)9, 10 demuestran que los tratamientos de superficie sean pulido o arenado
disminuyen la resistencia flexural en casi 50% de las estructuras de zirconio.
El recubrimiento con sílice ha sido introducido como alternativa a la abrasión con óxido de
aluminio, en otro intento por mejorar la adhesión de las cerámicas con zirconio a los
cementos de resina8, 23. En esta técnica, la superficie es abrasionada con partículas de
trióxido de aluminio modificadas con sílice, la presión de aire resulta en la inmersión de
las partículas de aluminio y sílice en la superficie de la cerámica haciéndola químicamente
reactiva a la resina por medio de los agentes silanos de unión, además de la creación de
retenciones micromecánicas8.
En un estudio realizado por Scherrer y col. en 2011, donde se utilizó tratamiento de
superficie de barras de Y-TZP con arenado con partículas de aluminio con recubrimiento
de sílice, se encontró que el tamaño de partícula influyó positivamente en la resistencia a
la fatiga, se aumentó el límite de fatiga de un 15 a 31% y la durabilidad11. Esta conclusión
la explican por el cambio de fase que sufre la cerámica cuando se sometió al tratamiento,
encontraron solo un 5% de fase monoclínica y mayor porcentaje de fase cúbica y
tetragonal en las muestras maquinadas11. Otra razón del aumento en la resistencia es la
regularización de las marcas que origina el fresado en las estructuras de zirconia
maquinada, las cuales actúan como sitios de concentración de esfuerzos, es decir que
provee una superficie más homogénea eliminando las grietas dejadas por el maquinado11.
5.4.3 Restauraciones de zirconia y CAD/CAM
El sistema de procesado tradicional ha sido utilizado desde los inicios de las
restauraciones cerámicas, el sistema manual o de “barbotina” fue innovador y se utilizó
para la elaboración de restauraciones metal cerámicas, que disminuían las fallas por la
fragilidad inherente al material cerámico sometido a cargas masticatorias, por lo tanto esta
técnica ha sido la primera elección para restauraciones que satisfagan los requerimientos
estéticos, de durabilidad y ajuste para los pilares18.
Debido a que las técnicas convencionales de estratificación con polvos cerámicos y el
proceso de sinterización son operador – dependiente, nuevas técnicas y de más fácil
34manipulación se necesitaron. Para responder a esta demanda, se desarrollaron cerámicas
de inyección o prensadas para la creación de restauraciones estéticas en dientes únicos.
Adicionalmente se dispusieron bloques cerámicos para maquinado usando un dispositivo
CAD/CAM (Computer Aided Design/Computer Aided Manufacturing), estos materiales
contaban con una resistencia a la fractura de 1,5 a 3,0 Mpa4. Por un lado, con estas
nuevas tecnologías, las estructuras de las restauraciones podían ser fabricadas de forma
más eficiente, Por otro lado, fue posible alcanzar estándares de calidad industrial, los
cuales son particularmente importantes cuando se trabaja con materiales cerámicos.
Posteriormente se propusieron dos tipos principales de sistemas de fabricación de
prótesis fijas completamente cerámicas: el primero de ellos involucra el uso de un solo
material para realizar coronas de contorno total en el que los materiales con refuerzo
vítreo fueron usados satisfactoriamente para realizar restauraciones únicas en el sector
anterior y en premolares18. El segundo sistema une las cerámicas vítreas a estructuras
hechas con cerámicas de alta densidad en vez de aleaciones (materiales a base de
zirconia de alta densidad o cerámicas policristalinas).
La tecnología CAD/CAM consiste en un escaneo intraoral del pilar para obtener una
impresión óptica, los datos digitalizados son reconstruidos en modelos 3D en un monitor y
la morfología óptima para las restauraciones es diseñada virtualmente en el monitor18. Las
restauraciones reales son fabricadas por medio del fresado de un bloque, usando una
máquina controlada numéricamente. Sin embargo, las dificultades para escanear la
preparación intraoral llevaron a que se preparara un modelo de yeso convencional para
iniciar el proceso CAD/CAM para la fabricación de coronas, especialmente de uso en
laboratorio. Se usaron diferentes digitalizadores como puntas de prueba, haz de láser con
un sensor de posición y un láser con cámara CCD. Además se desarrollaron en conjunto
software sofisticados CAD y máquinas compactas para CAD/CAM odontológico.
Miyazaki et al. (2009), discutía en su revisión que los márgenes de las preparaciones son
difícilmente capturados por los sistemas de escaneo intra oral, no solo por su diseño, sino
por su proximidad con los tejidos gingivales, dientes adyacentes, y fluido crevicular. Otros
estudios no han encontrado diferencias entre el escaneo intraoral y el de un modelo de
yeso30.
35Finalmente, cerámicas policristalinas de alta densidad como la alúmina, zirconia, y
compuestos de alúmina-zirconia están disponibles para su uso con tecnología CAD/CAM.
Ambos acercamientos comercialmente disponibles para la fabricación de prótesis de
cerámicas policristalinas, crean una restauración pre sinterizada de mayor tamaño usando
modelado 3D por computador que contiene la información exacta de la cantidad de
contracción que sufrirá el material durante la sinterización4. En particular, el zirconio
parcialmente estabilizado con itrio policristalino (Y-TZP) muestra mejores propiedades
mecánicas y mayor resistencia a la fractura: 5 – 10 Mpa y resistencia flexural de 900 –
1400 Mpa4.
Hay ventajas en la introducción del CAD/CAM, como la utilización de un material nuevo,
seguro, estético y durable, un incremento en la eficiencia del proceso de laboratorio,
prontitud en la entrega de la restauración, mejoras en la adaptación, durabilidad mecánica
y previsibilidad. Adicionalmente, la cerámica de recubrimiento de la zirconia también es
construida por CAD/CAM de un bloque de materiales vítreos4. Por lo que se introduce un
nuevo sistema de fabricación digital del recubrimiento.
El procesado de las restauraciones de zirconia por CAD/CAM puede realizarse por dos
métodos: en el primero, las estructuras con las dimensiones definitivas pueden ser
maquinadas directamente de bloques de cerámica totalmente sinterizada usando un
sistema que controla el fresado4. Este método tiene la ventaja de proveer una adaptación
mayor, porque no se produce contracción de la estructura durante el proceso, pero la
desventaja es el alto desgaste de las fresas usadas para su fabricación4.
En el segundo método, las estructuras con dimensiones mayores se maquinan de bloques
parcialmente sinterizados usando CAD/CAM controlando el fresado, y posteriormente se
realiza una post-sinterización a altas temperaturas para obtener una estructura con las
dimensiones finales y lo suficientemente resistente. Este método es utilizado por los
sistemas CAD/CAM promedio.
La adaptación marginal a los pilares, es un factor determinante en el éxito clínico a largo
plazo de las restauraciones fijas, estudios clínicos han mostrado que la adaptación
marginal de restauraciones con subestructuras de zirconia fabricadas con los sistemas
36CAD/CAM actuales es similar a la adaptación de las restauraciones metal – cerámica. La
investigación ha demostrado que la adaptación marginal de una prótesis fija de 3 o 4
unidades realizada por sistemas CAD/CAM disponible en el mercado es aceptable para
aplicaciones clínicas4,18.
Recientemente, una zirconia policristalina con mejor translucidez ha sido utilizada para la
fabricación de coronas de contorno total para el sector posterior4.
5.5 CERÁMICAS DE ÓXIDO DE ZIRCONIO ESTABILIZADO CON ITRIO MONOLÍTICO
Las tasas de supervivencia y complicaciones de las prótesis fijas cerámicas indican que la
complicación técnica más frecuente es el chipping de la cerámica de recubrimiento4. Se
han reportado tasas de falla entre 0 y 25% en prótesis fijas después de 3 años de
permanencia en boca19.
El chipping se define como la falla cohesiva de las cerámicas de recubrimiento y la
delaminación como falla adhesiva entre la estructura y la cerámica de recubrimiento17. En
estudios in vitro de coronas con estructuras de zirconia con cerámicas de recubrimiento,
la resistencia a la fractura estuvo limitada a la cerámica de recubrimiento4.
A pesar que se han creado cerámicas para minimizar este problema, la cerámica de
recubrimiento ha mostrado ser el punto débil de las restauraciones con estructuras de
zirconia3.
Una revisión sistemática reveló que la frecuencia de chipping fue significativamente mayor
en restauraciones con estructuras de zirconia que con estructuras metálicas, por lo que se
han establecido modificaciones múltiples en el diseño y en el procesado de las
estructuras14 (subestructuras con diseño anatómico reducido, espesor uniforme del
recubrimiento, un protocolo adecuado de enfriamiento durante el proceso de blindaje, y la
compatibilidad de los coeficientes de expansión térmica de la cerámica de recubrimiento
con la de estructura3).
37Más de una década de ensayos clínicos demostrando tasas de supervivencia para
restauraciones completamente cerámicas en el sector posterior, han indicado
vulnerabilidad a varios modos de falla, para tratar de sobrepasar este inconveniente, se
ha llegado a crear una estructura de zirconia recubierta por una cerámica estética. Sin
embargo, estos sistemas de dos capas tienen varios inconvenietes15:
• Su fabricación requiere de varios pasos
• El recubrimiento tiene baja tenacidad y es susceptible a chipping
• La adhesión entre el recubrimiento y la estructura puede ser débil en relación con la
tenacidad de los diferentes materiales que componen las capas, aumentando la
posibilidad de delaminación
• Esfuerzos residuales pueden producirse durante el proceso de colocación de la
cerámica de recubrimiento, degradando la cerámica y su unión a la estructura
Desde el punto de vista económico, la fabricación de una prótesis fija o una corona
individual involucrando los métodos tradicionales, como la técnica por capas de polvo,
parece ser ineficiente, toma mucho tiempo y es muy costosa19.
La manera obvia de sobrepasar estos inconvenientes fue reemplazar las dos capas
(estructura/recubrimiento) por una cerámica de contorno total o monolítica. Sin embargo
no se ha logrado satisfacción completa debido a que las cualidades micro estructurales
que confieren buenas propiedades mecánicas no llevan a buenos resultados estéticos y
vice versa29.
Apareció entonces la fabricación de mono bloques y maquinado de una restauración
completa como resultado de las tecnologías CAD/CAM, como posibilidad de aumentar la
relación costo-efectividad de las restauraciones, sin embargo, estos mono bloques se
fabricaron de cerámicas vítreas, las cuales son menos resistentes comparadas con las
restauraciones cerámicas a base de zirconia, limitando su uso al sector anterior4. De este
modo, la fabricación de mono bloques de zirconia amplía el rango de indicaciones de
estas restauraciones por el aumento de las propiedades mecánicas, sin embargo, por sus
características y propiedades ópticas, se ha desarrollado un material con mayor
38translucidez que no requiere cerámica de recubrimiento4. Las restauraciones monolíticas
con cerámicas a base de zirconia translúcida han exhibido una alta resistencia a la
fractura y al chipping comparadas con restauraciones con cerámicas con relleno de
disilicato de litio, sin embargo son mucho menos estéticas4.
Las nuevas tecnologías CAD/CAM permiten la creación de restauraciones anatómicas
monolíticas, las cuales están indicadas especialmente en el sector posterior, donde la
estética no juega un papel muy importante6. La apariencia óptica de la zirconia blanca y
opaca común es mejorada por modificaciones en la fabricación y el proceso de
sinterización, que han mostrado aumentar la translucidez. Varios fabricantes ofrecen esta
alternativa a sus clientes, argumentando que se ha mejorado la estética de la zirconia por
la reducción de la opacidad del material y añadiendo pigmentos coloreados15, 18. Además
de la resistencia al chipping, hay otras ventajas, por ejemplo, puede asumirse que, por la
omisión del recubrimiento, puede ser construida una estructura más sólida y se pueden
llevar a cabo preparaciones del mismo espesor que para una estructura en metal, ya que
no se requiere que haya espacio para los 2 materiales. Se pueden reducir los costos de
elaboración por la automatización del diseño y maquinado de una restauración anatómica
de contorno total mediante tecnología CAD/CAM6.
Las primeras restauraciones de contorno total translúcidas aparecieron por primera vez en
el mercado en febrero de 2010 con Glidewell’s BruxZir® Solid Zirconia crowns and
bridges15, 18. Diseñada para pacientes con desgaste dental y que destruían las coronas o
prótesis fijas hechas por los métodos convencionales. Estas restauraciones prometían ser
indestructibles por su alta resistencia y durabilidad. Hoy en día el resto del mercado está
siguiendo esta línea, con una cantidad de nuevas indicaciones para los productos de
Zirconia y completamente cerámicos15.
BruxZir® y Lava Plus® de 3M ESPE® son ejemplos. La translucidez de BruxZir® se
consigue por medio de la eliminación de dispersión de la luz de la alúmina y de la
eliminación de las porosidades, además del uso de altas temperaturas y mayor tiempo de
sinterización (6h a 1530oC). La translucidez de LAVA Plus se consigue reduciendo el
refuerzo con alúmina, y también aumentando la densidad de partícula con el objetivo de
disminuir la temperatura de sinterización y tiempo de enfriamiento (1450oC por 2h), dando
39como resultado un tamaño de partícula mucho más fino25. Sin embargo, aunque se
mantienen valores de comportamiento mecánico altos, las cerámicas a base de óxido de
zirconio estabilizado con itrio aún no alcanzan la estética de las cerámicas
convencionales29,31.
5.5.1 Preparaciones para restauraciones monolíticas
El espesor recomendado del material y la preparación de los dientes pilares para
restauraciones libres de metal, se basan en las propiedades mecánicas de la cerámica.
Para restauraciones con recubrimiento, se requieren dientes pilares con preparaciones
más invasivas que para restauraciones metálicas. Las casas comerciales recomiendan un
espesor de cerámica de 1,5 mm a 1,0 mm en la superficie oclusal y cervical, lo que nos
lleva a una pérdida cercana al 75% de diente, lo que significa un riesgo de daño pulpar en
pacientes jóvenes.
De acuerdo a los fabricantes, las restauraciones monolíticas pueden realizarse de menor
espesor. Por lo tanto, se requiere una menor reducción de las paredes cuando se realizan
restauraciones monolíticas de zirconia, sin embargo, el espesor indicado varía según
diferentes autores y el espesor clínico recomendado no ha sido reportado aún.
Debido a su alta resistencia a la fractura, y la capacidad de soportar altas cargas con solo
0,5 mm de espesor oclusal, la zirconia translúcida ha sido sugerida para el uso en
pacientes con espacio interoclusal limitado, esta es otra ventaja, que junto a su
superioridad en términos de estética, han hecho a la zirconia translúcida monolítica un
material prometedor para sustituir al metal27.
En un estudio, Ting Sun y col. (2014) reportan que la resistencia a la fractura in vitro de
restauraciones de zirconia monolítica de 1,0 mm de espesor puede ser igual a la de las
restauraciones metal – cerámicas. Doblar el espesor de las restauraciones en zirconia
monolítica de 0,6 mm hasta 1,5 mm aumenta el triple la resistencia a la fractura de este
sistema31.
40Sin embargo, los materiales restaurativos a base de zirconia disponibles comercialmente,
incluyendo a las casas comerciales más influyentes, siguen siendo esencialmente opacas
cuando su espesor llega a 1 mm o más32.
La opacidad de la zirconia es un problema especialmente cuando se realizan
restauraciones en el sector anterior en presencia de dientes naturales. En este caso la
reflectancia y la dispersión de la luz no siempre tiene una apariencia natural33.
5.5.2 Qué hace a la zirconia opaca?33
La luz que se transmite al interior de la zirconia experimenta una reflexión y refracción
interior, este fenómeno se define como dispersión. Esta dispersión interna puede ser
resultado de diferentes fuentes, que incluyen poros, impurezas, defectos e interfaces
entre las partículas.
Se ha reportado la influencia del tamaño y la cantidad de los poros en la dispersión de la
luz, encontrando que poros en el rango de 200 – 400 nm. (típicos en la zirconia usada
actualmente) y una cantidad de poros tan baja como 0,05% puede relegar
significativamente la translucidez de la zirconia. Se han usado medidas como las altas
temperaturas de sinterización (1510-1550oC) junto con un tiempo de enfriamiento
prolongado (hasta 6 h) para asegurar una densidad respetable de la zirconia (BruxZir,
Glidewell, Newport Beach, CA)33.
Las impurezas que tienen un índice de refracción diferente a la zirconia (por ejemplo,
aditivos de alúmina) pueden moderar la translucidez de la zirconia. En este caso, la
dispersión de la luz ocurre cuando el haz de luz viaja a través de las uniones de los dos
materiales (alúmina y zirconia). Para lograr una mejor translucidez, algunas casas
comerciales han eliminado los refuerzos con alúmina del material (Glidwell, Newport
Beach, CA y 3M ESPE AG, Seefeld, Germany)33.
Finalmente, los cristales de zirconia tetragonal tienen dos índices de refracción, su índice
de refracción es anisotrópico en direcciones cristalográficas diferentes. En el Y-TZP
policristalino, este hecho resulta en la discontinuidad del índice de refracción en las
uniones de los cristales si el cristal adyacente no tiene la misma orientación
cristalográfica33. Esto causa una reflexión y refracción en las uniones de los cristales,
41produciendo desviaciones en el haz de luz incidente y así, una reducción en la
transmitancia de luz33.
La presencia de porosidades, aún a un bajo contenido (0,01%) con un tamaño de
partícula muy bajo (100 nm o menos), puede reducir la translucidez en un 50%33.
Una alternativa que se acerca a las necesidades mecánicas y estéticas ha sido el
comenzar con una zirconia más densa y resistente, y manipular los componentes de los
aditivos (por ejemplo: eliminación de alúmina, aumento de la densidad de la zirconia) y la
temperatura de sinterizado para producir una translucidez adecuada4 (Lava Plus, Ivoclar
Zenostar, Noritake Katana)33.
Algunas investigaciones han reportado que a no ser que su espesor sea menor de 0,5
mm, el llamado comercialmente Y-TZP translúcido se vuelve predominantemente opaco,
por lo que la investigación se centró en cómo mejorar la translucidez de la zirconia33.
Se ha publicado un gran volumen de literatura concerniente a la
transparencia/translucidez de la zirconia estabilizada con itrio (YSZ por sus siglas en
inglés); mucha se ha concentrado en el desarrollo de YSZ cúbica transparente
(estabilizada completamente con 8 mol.% o más de itrio), debido principalmente a su
propiedad de tener un índice de refracción isotrópico, eliminando así la dispersión de luz
originada por las uniones entre los cristales. El problema es que la resistencia de este tipo
de zirconia estabilizada con itrio solo puede alcanzar la mitad o dos tercios la resistencia
de la zirconia estabilizada con itrio tetragonal33.
Varios estudios han investigado las propiedades de transparencia/translucidez de 3 mol.%
Y-TZP. Los resultados sugieren que partículas nano cristalinas de 3Y-TZP pueden
potencialmente exhibir la translucidez y resistencia deseables. El reto, sin embargo, está
en producir estructuras nano cristalinas de tal calidad que no tengan o tengan bajo
número de porosidades y defectos33.
Se ha predicho el grosor de partícula deseable del 3Y-TZP para obtener buena
translucidez usando modelos de dispersión de luz. El grosor promedio de los cristales de
zirconia comercialmente disponible varía entre 0,2 a 0,8 µm, lo que produce una baja
42translucidez cuando su espesor es mayor a 1 mm. El aumentar o disminuir
significativamente el grosor de partícula de la zirconia (para eliminar el número de uniones
entre cristales y disminuir la dispersión de la luz) puede afectar significativamente la
resistencia de la misma, debido a que el umbral de grosor de partícula para que ocurra
una transformación de fase de tetragonal (t) a monoclínica (m) en la zirconia parcialmente
estabilizada con itrio policristalina está alrededor de 1µm, para que no se produzca
cambio en la resistencia final del material cuando termina la fase de enfriamiento pos
sinterización.
Zhang Y col. (2014), demostró con un análisis de translucidez de la zirconia que para
obtener una translucidez comparable a las cerámicas vítreas, el promedio de tamaño de
partícula debe estar cerca de los 82 nm (para un espesor de 1,3 mm), 77 nm (para 1,5
mm), y 70 nm (para 2 mm), y para un menor nivel de translucidez el tamaño de partícula
puede ser cercano a los 120 nm, que es cerca de la mitad del tamaño de partícula de 3Y-
TZP más fino (Lava Plus, promedio de tamaño de partícula 250 nm)33.
Otra forma de mejorar la translucidez del material es aumentando el porcentaje de
estabilizador (itrio) e introduciendo zirconia en estado cúbico a la formulación, logrando un
índice de dispersión de la luz isotrópico en las uniones de los cristales. Estas formas
nuevas de cerámicas fueron presentadas en 2014 por 3M ESPE y Tosoh Corporation
(Zpex Smile, resistencia flexural 609 MPa y resistencia a la fractura 2 MPa m1/2). Sin
embargo, esta zirconia híbrida con fases tetragonal y cúbica en su estructura es más frágil
comparada con la contraparte tetragonal33.
5.5.3 Modificaciones en las restauraciones monolíticas con zirconia translúcida
Durante el terminado de las restauraciones con zirconia translúcida, la superficie de la
restauración puede ser pulida o individualizada mediante la aplicación de capas delgadas
de glaceado4. Sin embargo, es conocido que estas capas en los contactos oclusales se
desgastan en los primeros 6 meses después de la inserción de la restauración, seguido
de la exposición de la superficie de zirconia a procesos de desgaste y a las influencias del
ambiente de la cavidad oral como humedad, estrés térmico, lo que puede iniciar un
proceso de degradación4.
43Kaiser M.R (2013), realizó un estudio de fatiga por contacto (200 N a 1,6 Hz por 1,2
millones de ciclos con termociclado entre 5 y 55oC) de zirconia translúcida monolítica con
una capa de glaseado vítreo en coronas anatómicas de zirconia translúcida sometidas a 3
procesos de sinterizado experimentales, encontrando que ninguna de las muestras sufrió
fractura durante la prueba, sin embargo, la capa de glaseado sufrió desgaste substancial,
exponiendo la zirconia en el punto donde se produjo el contacto. El daño superficial
observado en el área de zirconia expuesta fue pequeño, observando áreas aisladas de
dislocación de los cristales y rallones superficiales33.
Una preocupación asociada con el uso de zirconia translúcida es la posible abrasividad
del material con el esmalte. El desgaste del esmalte antagonista es un fenómeno
progresivo asociado con las características físicas, micro estructurales, químicas y de
superficie de las cerámicas dentales6 y se debe a la alta dureza de la cerámica. Sin
embargo este ha sido un mal entendido, según Ban (2012)4 la correlación entre dureza y
desgaste es mínima. El desgaste depende de la homogeneidad y tamaño de partícula de
la microestructura del material restaurativo. Debido a que la zirconia tiene una estructura
uniforme y fina, es fácil lograr un pulido especular usando los materiales de pulimento
apropiados e instrumentos que contengan partículas finas de diamante. Eliminar la
rugosidad superficial de la restauración disminuye la cantidad de desgaste del esmalte4.
Estudios han demostrado que las cerámicas de óxido de zirconio estabilizado con itrio
translúcido son más abrasivas con el esmalte antagonista cuando son glaseadas, esto se
explica por qué con la función masticatoria, esta capa de glaseado suele perderse,
dejando descubierta la superficie rugosa de la restauración, lo que lleva a un mayor
desgaste del antagonista4.
Debido a que el desgaste del esmalte de un material es influenciado por diferentes
factores, incluyendo la geometría del contacto, la rugosidad de la superficie, condiciones
micro estructurales, tamaño de partícula, resistencia a la fractura, velocidad, carga,
temperatura, duración, ambiente y lubricación, el desgaste del esmalte es también
multifactorial27. En estudios recientes, se ha determinado que una superficie pulida causa
menor desgaste en el esmalte que una superficie con glaseado27.
44Sripetchdanond J y col. (2014)27, estudiaron el desgaste del esmalte producido por
diferentes materiales, y encontraron que el menor desgaste se produjo por una resina
compuesta, seguido por la zirconia translúcida. Ésta última no causó mayor desgaste en
el esmalte humano comparada con una cerámica de disilicato de litio, en consecuencia
con Preis et al. (2011)28, 29 quien reportó un menor desgaste del diente antagonista
cuando ocluía contra zirconia comparado con una cerámica de recubrimiento.
El desgaste producido entre los dos materiales puede explicarse por un mecanismo de
micro fractura, en el estudio de Sripetchdanond27, la posible explicación para la diferencia
de desgaste producido por la zirconia y la cerámica de recubrimiento es que la zirconia es
menos susceptible a las micro fracturas por su mayor resistencia a la fractura comparada
con las cerámicas usadas como recubrimiento. Además, la superficie más lisa de la
zirconia lleva a un menor desgaste del esmalte antagonista, al contrario de las cerámicas
usadas como recubrimiento con una superficie más rugosa. Sin embargo, en el estudio no
se encontró una diferencia estadísticamente significativa que indicara mayor desgaste al
esmalte antagonista de cualquiera de los materiales probados27.
Igual que la zirconia usada para técnica de recubrimiento, durante su fabricación y el uso
clínico, la superficie de una restauración de zirconia de contorno total puede estar sujeta a
procedimientos de ajuste por parte del odontólogo, y a numerosos tratamientos de
superficie como fresado, pulido, glaseado, y calentamiento, los cuales pueden ser
necesarios para obtener contactos interoclusales óptimos28. Estos pasos se realizan
usualmente fresando la superficie de la cerámica con fresas de diamante bajo condiciones
de refrigeración y los resultados circunscriben la pérdida de la capa de glaseado o la
uniformidad de las superficies pulidas. Subsecuentemente, para re-pulir la superficie
alterada, se utiliza un kit de pulido intraoral, sin embargo este paso es omitido por muchos
de los profesionales.
La literatura se ha concentrado en los efectos de los tratamientos superficiales en la
resistencia de la cerámica a los esfuerzos, y la influencia de la resistencia ha sido
relacionada con el porcentaje de transformación de la fase de la cerámica a una fase
monoclínica inestable, la severidad del daño de superficie y las temperaturas locales15.
45Cualquier manipulación en la superficie puede inducir imperfecciones superficiales, daño
o transformación de fase tetragonal a monoclínica con consecuencias desfavorables para
el comportamiento a largo plazo de las restauraciones de zirconia6. Durante la
masticación los defectos preexistentes aumentan el desgaste, actúan como sitios de
concentración de esfuerzos, y son sitios potenciales de orígenes de grietas6. Aún en
casos sin ninguna falla catastrófica (fractura) durante la función en la cavidad oral, pueden
ocurrir efectos de envejecimiento y deterioro, los cuales debilitan la estructura y reducen
la resistencia a la fractura de las restauraciones6.
Sin embargo, son muy pocos los estudios que relacionen el efecto de los tratamientos de
superficie y sobre todo del pulido y el brillo sobre la resistencia flexural de la zirconia
monolítica.
Preis V. Y col (2012)6 demostraron en un estudio que los tratamientos de superficie o
ajustes en restauraciones de zirconia monolítica no aumentan la tasa de fracaso de estas
durante una masticación simulada ni se produce cambio en la resistencia a la fractura, lo
cual se explica por las altas propiedades mecánicas del material, especialmente la alta
resistencia, dureza y resistencia a la propagación de grietas combinada con un pequeño
rango de variación de la resistencia, a comparación de las cerámicas convencionales,
debida a la transformación de fase que se mencionó anteriormente.
Sin embargo, no se ha encontrado ninguna influencia negativa de tratamientos como
pulido o fresado en el funcionamiento in vitro de prótesis fijas realizadas con zirconia
monolítica28 siempre y cuando la manipulación se realice según las especificaciones del
fabricante, no se espera que la manipulación aplicada lleve a una gran transformación de
fase de la zirconia, como se ha descrito para el arenado. Cuando la zirconia se somete a
arenado se produce una alta transformación de fase tetragonal a monoclínica, lo cual
disminuye la estabilidad mecánica en el tiempo, debido a que la cerámica pierde toda o
parte de su capacidad de detención de propagación de grietas.
Preis V6 también demostró que las superficies fresadas pueden aumentar la fricción y las
fuerzas de corte y cizalla cuando el antagonista ocluye durante la masticación, y se
aumenta el desgaste del esmalte antagonista. Para restauraciones de zirconia monolítica,
46con una superficie lisa conseguida por el pulido, la capa de glaseado en los puntos de
contacto se remueve durante la masticación28. El arenado realizado antes de glaseado no
aumentó el desgaste del antagonista28.
Es de gran importancia tener en cuenta que para garantizar la supervivencia de las
restauraciones, además de las propiedades del material, la preparación de los pilares
dentales y un óptimo diseño y dimensiones de la restauración son factores
indispensables. Se ha demostrado que los ángulos redondeados y terminaciones en
hombro redondeado de al menos 1 mm son benéficas para la distribución de esfuerzos
durante la masticación y reducen las tasas de aparición de chipping en las restauraciones
con recubrimiento18.
5.6 ZENOSTAR® Zr TRANSLUCENT, FULL CONTOUR ZIRCONIA (Weiland,
Copenhagen, Denmark)
El uso de zirconia, como material de estructura para restauraciones cerámicas con
material de recubrimiento o de contorno total, requieren un material base de alta
translucidez y color lo más parecido posible al diente natural35.
Este material es una cerámica sintetizada a base de óxido de zirconio estabilizado con
itrio, combina excelente resistencia flexural con la estética de un diente natural. Zenostar
está especialmente diseñado para restauraciones de contorno total o monolíticas pero
puede ser usado también como un material estético para estructuras35.
Los discos de Zenostar® combinan las propiedades físicas positivas de la zirconia original
de Weiland, Zenotec® Zr Bridge, con las propiedades ópticas y estéticas de su zirconia
translúcida, Zenotec® Zr Bridge Translucent. Además, se desarrollaron 5 colores base los
cuales permiten llevar a cabo técnicas de maquillaje con el fin de obtener todos los
cromas estándar de los dientes naturales35.
Se compone de dióxido de zirconio (ZrO + HfO + Y O ) > 99.0%, óxido de itrio (Y O )
2 2 2 3 2 3
>4,5 - ≤ 6,0%, óxido de hafnio (HfO ) ≤ 5,0%, óxido de aluminio (Al O ) + otros óxidos ≤
2 2 3
1,0%35.
47Cuenta con una dureza Vickers de 1300 HV10, resistencia flexural de 1200 Mpa +/- 200,
módulo elástico de 210 Gpa, resistencia a la fractura > a 5 Mpa*m1/2 y un Coeficiente d
expansión térmica de (25 – 500 ˚C) 10,5*10-6 K-1 23
FIGURA 2: Propiedades y composición de Zenostar® Zr Translucent. Tomado de Zenostar® Full
Contour Zirconia, Scientific documentation.
Cuenta con un tamaño de partícula de 0,4 µm y se sinteriza a una temperatura de
1450oC18.
5.6.1 Transmisión de la luz y envejecimiento hidrotérmico35
Zenostar Zr Translucent ofrece gran estética por su alta transmisión de la luz, enseñando
también propiedades físicas excepcionales como una alta resistencia flexural y excelente
resistencia al envejecimiento hidrotérmico. Esto se consiguió debido a una fórmula
mejorada del material, condiciones de manufactura optimizadas y bajas temperaturas de
sinterización.
5.6.2 Propiedades ópticas de zenostar®35
Es importante tener en mente que el grosor de la restauración y la naturaleza de su
superficie tiene un efecto significativo en la transmisión de la luz y por ello en el grado de
translucidez. Esto significa que solamente las muestras de igual grosor, con superficies
tratadas de manera idéntica, usando la misma técnica de medición se pueden comparar.
La figura muestra el desarrollo de la transmisión de la luz en los bloques de Weiland
48Zirconia del 2005 a hoy. Cuando se comparan con los bloques blancos usados en el
2005, la transmisión de la luz del Zenostar® Zr translucent muestra un aumento del 60%.
Por consiguiente esta propiedad hace posible la fabricación de restauraciones de
contorno total más estéticas.
FIGURA 3: translucidez y transmisión de la luz de zenostar® zr translucent. Tomado de zenostar® full
contour zirconia, scientific documentation.
En un estudio realizado en la Universidad de Zurich, en el que se simulaba la masticación,
las coronas realizadas con Zenostar® se destacaron por su baja susceptibilidad a la
abrasión y bajo desgaste de la superficie dental antagonista. Las propiedades de abrasión
se compararon con las de materiales metales no preciosos, y zirconia con cerámica de
recubrimiento. El ensayo se llevó a cabo con 6 muestras, todas sujetas a una fuerza de
50N por 1,2 millones de ciclos en un ambiente acuoso, mientras se sometían a cambios
de temperatura. Esto demostró que las coronas Zenostar® altamente pulidas sufrieron
menor cantidad de abrasión y también causaron la menor cantidad de desgaste del diente
antagonista. Este estudio reveló también la importancia del pulido de la restauración
(Stawarczk M, et. al, 2013)32.
49FIGURA 4: Comportamiento ante la abrasión del esmalte antagonista. Tomado de Zenostar® Full
Contour Zirconia, Scientific Documentation
5.6.3 Preparación de restauraciones con zenostar®35
Este material permite preparaciones más conservadoras, de un mínimo de 0,5 – 1,0 mm
de remoción de superficie oclusal y paredes axiales con el fin de asegurar la longevidad
de la restauración.
El ángulo de la conicidad de la restauración debe ser aproximadamente de 4˚. Este es
ideal para realizar el escaneo en el laboratorio y asegura la retención de la restauración.
Se recomienda una preparación en chamfer y un diseño anatómico con soporte cuspídeo
con hombro redondeado o chamfer. La preparación tangencial y de los márgenes debe
situarse 1 mm por debajo del margen gingival23.
50FIGURA 5: Preparaciones recomendadas para restauraciones con Zenostar® Zr Translucent. Tomado
de Zenostar® Full Contour Zirconia, Scientific documentation.
El espesor mínimo del material para garantizar su resistencia debe ser:
• 0,4 mm para anteriores
• 0,6 mm para posteriores
• 0,6 mm para dientes pilares
La sección transversal del conector para restauraciones de 3 o más unidades en mm2
debe ser:
51FIGURA 6: Diseño de la sección transversal
del conector recomendado por la casa
fabricante de Zenostar® Zr Translucent.
Tomado de Zenostar® Full Contour Zirconia.
Weilland DentalTM. Scientific documentation
5.6.4 Sinterización35
El sinterizado a máxima densidad es un proceso necesario, en el cual la estructura es
sometida a un tratamiento térmico exactamente definido. La estructura se contrae durante
el sinterizado a máxima densidad hasta alcanzar su tamaño final. El factor de contracción
de la cerámica es individual para cada disco. Este tratamiento térmico es de importancia
para lograr una máxima precisión de ajuste.
El proceso de sinterizado a máxima densidad se realiza en el horno de sinterización
Zenotec utilizando el programa de sinterización estándar (1450˚C). Antes del proceso de
sinterizado, los trabajos deben ser secados a 80˚C y sinterizados con una cubierta. Los
parámetros de sinterización han de ajustarse siguiendo las indicaciones dadas en las
instrucciones de servicio del horno de alta temperatura Zenotec y no deben modificarse.
Tras el sinterizado a máxima densidad, la estructura sólo debe seguir tratándose
mecánicamente en caso de ser realmente necesario, para lo que deben usarse elementos
52de diamante con un tamaño de grano < 30µm, herramientas refrigeradas por agua y
dotada de diamante y se debe evitar tallar los puntos de unión interdentales.
5.6.5 Cementación y tratamientos posteriores35
Para su cementación, se requiere inicialmente que la restauración sea limpiada después
de su prueba y antes de la cementación, para lo que se recomienda el IvocleanTM, que es
una pasta limpiadora universal que limpia las superficies a cementar de las restauraciones
indirectas después de su prueba en boca. Mientras que el ácido fosfórico debe ser usado
para limpiar la superficie de las cerámicas vítreas, su poco efecto sobre la superficie en la
zirconia y metales base inhibe la adhesión35.
Las restauraciones de Zenostar pueden cementarse de manera convencional con
cemento de fosfato o un ionómero vítreo. Weiland recomienda para la fijación adhesiva el
uso del producto RelyX Unicem® de 3M ESPE o Panavia 21 TC o Panavia F 2.0 TC de
KURARAY, o por medio de un cemento adhesivo como el Multilink® Automix de Ivoclar-
Vivadent de autocurado con opción de foto curado.
En general, según las indicaciones del fabricante, no se requieren tratamientos
específicos de superficie para la cementación de las restauraciones realizadas con este
sistema35.
En restauraciones completamente anatómicas se debe pulir la superficie oclusal al
máximo y se debe controlar la oclusión dinámica por lo menos 2 veces al año para revisar
y calibrar si es necesario. Es preciso garantizar que después de repasos la superficie
oclusal esté de nuevo bien pulida y el estado inicial se restablezca.
Sin embargo, las propiedades abrasivas de las restauraciones de Zenostar dependen de
alcanzar una superficie lisa y pulida. Específicamente después de llevar a cabo los ajustes
de oclusión, los cuales deben llevarse a cabo muy cuidadosamente sin aplicar presión, es
esencial pulir manualmente la superficie hasta alcanzar un alto brillo. El sistema de pulido
de Zenostar consiste en instrumentos con tamaños de grano seleccionados que cubren
todo el material para alcanzar un pulido con alto brillo35.
53Un estudio realizó en el 2013 (Wang YG y col.) una evaluación preliminar del efecto de el
tipo de manufacturación CAD/CAM en una restauración de zirconia36 en tres aspectos:
estético, desgaste por contacto y fractura. Se realizaron 30 restauraciones con Zenostar®
full contour zirconia y 30 con Zenostar Zr® pure zirconia en 30 pacientes realizando el
proceso de laboratorio y clínico según las indicaciones del fabricante, y se tuvo como
grupo control 30 restauraciones completas en aleación de oro cementadas en 30
pacientes. Todas las restauraciones se evaluaron el mismo día, a los 3 meses, a los 6
meses y al año, encontrando que no hubo ningún tipo de fracturas y que el desgaste del
antagonista varía según el tipo de diente en que se realizó la restauración y el
antagonista.
5.6.6 Contraindicaciones35
• Casos de bruxismo
• Espacio insuficiente para la restauración o preparación inadecuada.
5.7 VITA YZ DISC HT (VITA Zahnfabrik)37
Es un disco pre sinterizado de dióxido de zirconio parcialmente estabilizado con itrio (Y-
TZP), que se sinteriza a la densidad máxima en un horno de alta temperatura (VITA
ZYRCOMAT) o en un horno de sinterización de alta velocidad (VITA ZYRCOMAT 6000
MS) a 1450˚C.
VITA YZ DISC HT está recomendado como material de estructura y como material para la
confección eficiente de restauraciones completamente anatómicas de dióxido de zirconio.
Este material se caracteriza por la conductividad de luz natural, y debido a su alta
translucidez, permite prescindir del recubrimiento. De este modo, se ofrece una alternativa
económica y estética a las restauraciones de metal sin recubrimiento o parcialmente
recubiertas. Si se utiliza como material de estructura, la cerámica VITA VM 9 se ajusta
como recubrimiento una vez realizada la sinterización a alta temperatura.
VITA YZ DISC HT puede ser utilizada en todos los sistemas CAD/CAM abiertos.
Disponibles pre coloreados monocromáticos, los discos de VITA YZ HT utilizan un
proceso controlado de coloreado, lo que produce una calidad uniforme del croma y se
54elimina la necesidad del coloreado manual que quita tiempo y da espacio para errores,
por ello estos vienen disponibles en 3 variaciones: light, medium e intense (bajo, medio e
intenso). Si es necesario, se pueden utilizar los líquidos de coloreado VITA Coloring liquid
para aquellas restauraciones que requieren mayores variaciones del color.
5.7.1 Ventajas del producto37:
• Estética y biocompatibilidad excelentes
• Elevada translucidez, lo que permite confeccionar restauraciones que no necesitan
recubrimiento.
• Alternativa económica y estética a las restauraciones de metal sin recubrimiento o
parcialmente recubiertas.
• Costes de almacenamiento bajos y, por lo tanto, gran rentabilidad.
• Resistencia a la rotura de > 900 Mpa
• Alta tenacidad a la rotura gracias al refuerzo de transformación, es decir, si se aporta
energía externa, la estructura cristalina experimenta un aumento de volumen, Así se
inhibe la formación de fisuras.
• Gracias a su alta resistencia, pueden diseñarse restauraciones delgadas y fijarse con
sistemas no adhesivos.
• Puede ser sinterizada a alta velocidad en el VITA ZYRCOMAT 6000 MS.
5.7.2 Indicaciones37:
• Restauraciones anteriores o posteriores completamente anatómicas, de una y varias
unidades.
5.7.3 Preparación y cementación37:
En cuanto a la preparación, es posible elegir entre una preparación de chamfer o una de
hombro con ángulo interior redondeado. Hay que intentar lograr una profundidad de corte
circular de un milímetro y el ángulo de preparación vertical debería ser de entre 3˚ y 5˚.
Todas las áreas de transición entre las superficies axiales y las oclusales o incisales
deben redondearse, ya que las superficies uniformes y lisas constituyen una ventaja.
55En los dientes posteriores es necesario eliminar un mínimo de 1,5 mm de sustancia
oclusal, mientras que en los anteriores deberían quitarse 2 mm a nivel incisal.
FIGURA 7 a – b: Preparaciones recomendadas para restauraciones con VITA YZ HT
Para los espesores de pared mínimos y las superficies de unión de las estructuras de
VITA In-Ceram.
La sección transversal del conector debe ser:
FIGURA 8: a – b: sección transversal del conector para las restauraciones con VITA YZ HT
56FIGURA 9: Sinterización en horno vita zyrcomat
5.7.4 Cementación convencional adhesiva37
Debido a su gran resistencia, las restauraciones en todas las variantes de cerámicas de
óxido VITA pueden cementarse tanto con los métodos no adhesivos que utilizan
cementos de fosfato de cinc o de ionómero de vidrio convencional: Fuji I, Fa. GC, Ketac-
Cem, FA. 3M Espe, como de forma adhesiva, con composite. Si se graban con ácido
fluorhídrico no se obtiene una superficie retentiva.
Para la cementación adhesiva recomendamos los cementos de resina de la casa
KURARAY, que contienen un monómero especial: el MDP. Este monómero forma una
unión química duradera con la superficie de las restauraciones de VITA arenadas con
corindón, sin necesidad de silanizar la superficie cerámica: PANAVIA 21 TC, PANAVIA F
TC.
5.8 RESISTENCIA FLEXURAL
Se denomina flexión al tipo de deformación que presenta un elemento estructural
alargado en una dirección perpendicular a su eje longitudinal.
Es la resistencia máxima (esfuerzo) que un cuerpo puede soportar antes de su
deformación permanente o fractura.
La fuerza de rotura, en relación directa con la carga aplicada sobre el material, con un
coeficiente corrector que relaciona la distancia entre apoyos y la anchura de la probeta,
expresada en Newtons (N). El resultado del ensayo es función del grosor de la muestra
para un mismo material.38
57Es el módulo de rotura, también denominado resistencia a la flexión, que se deduce de la
magnitud fuerza de rotura a través de una formula matemática, expresada en
Megapascales.39
Las pruebas sobre cerámicas odontológicas, han sido reglamentadas mediante la norma
ISO 6872, y en Colombia se realizó la interpretación de la misma por el ICONTEC
(Instituto Colombiano de Normas Técnicas) mediante la norma Técnica Colombiana NTC
4488.
5.8.1 International standard iso 6872
Odontología- materiales cerámicos:
La presente norma especifica los requisitos y métodos de ensayo correspondientes de los
materiales para cerámica dental para todas las restauraciones Cerámicas fijas.
Tipos, clases e identificación:
Las cerámicas dentales se designan en dos tipos, el tipo I incluye productos cerámicos
suministrados en polvo y el tipo II todas las otras opciones de producto cerámico. La
cerámica se debe dividir en clases de acuerdo a su uso previsto.
REQUISITOS: Uniformidad, ausencia de materiales extraños, biocompatibilidad.
58Resistencia,
Flexural,
Clase Indicaciones,clinicas,recomendadas,
minima,
(Mpa)
a)##Ceramica#estetica#de#cubrimiento#de#metal#o#de#una#sub2
estructura#de#ceramica.
1 50
b)#Ceramica#estetica#:#Protesis#individual#anterior,#Carillas,#Inlays#u#
onlays.
a)#Ceramica#estetica:#cementada#adhesiva,#individual,#protesis#
anterior#o#posterior.
2 100
b)#Cementada#adhesiva,#subestructura#ceramica#para#protesis#
individual#anterior#o#posterior.
Ceramica#estetica#cementada#no#adhesiva,#individual,#protesis#
3 300
anterior#o#posterior.
a)#Subestructura#ceramica#para#cementada#no#adhesiva,#individual,#
protesis#anterior#o#posterior.
4 300
b)#Subestructura#ceramica#para#protesis#de#tres#unidades#que#no#
involucren#una#restauracion#de#molar.
Subestructura#ceramica#para#protesis#de#tres#unidades#que#
5 500
involucran#restauracion#de#un#molar.
Subestructura#ceramica#para#protesis#que#involucran#cuatro#o#mas#
6 800
unidades.
FIGURA 10: Clasificación de la cerámica para PPF según su uso cínico
Resistencia a la flexión- cerámica tipo II
Se pueden aplicar dos métodos; ensayo de doblado en tres puntos y ensayo de flexión
biaxial (ensayo del pistón sobre 3 esferas).
Resistencia a la flexión-ensayo de doblado en tres puntos
Máquina universal de prueba mecánica, velocidad de cabeza transversal de (1+/-
0.5mm/min) y capacidad de medir cargas aplicadas entre 10 N a 1000N (+/-0.1N).
Consiste en soportes (rodillos) con diámetro de 1.5 mm a 5 mm (+-0.2mm) posicionados
con sus centros separados a una distancia 12.0mm a 40.0mm. La carga debe ser
aplicada en el punto medio entre los soportes por un tercer rodillo de 1.5mm a 5.mm (+-
0.2mm) de diámetro. Los rodillos deben estar hechos de metal duro y otro material duro
que tenga una dureza mayor a 40 HRC y que tenga una superficie suave con una
rugosidad menor a 0.5 micras.
59MUESTRAS: Prepare de acuerdo a las indicaciones del fabricante al menos 10 muestras,
preferiblemente 30.
Preparación de los especímenes de ensayo
Cerámicas tipo II
Todo el material obtenido para ensayo de acuerdo con esta norma internacional debe ser
el mismo lote.
Cerámicas tipo II se preparan de acuerdo con las instrucciones del fabricante 10
especímenes de 20 milímetros por cinco milímetros por dos milímetros, En el caso de
material cerámico producido por maquinado se preparan los especímenes de bloques
cerámicos hechos del fabricante. Se Esmerila cada espécimen hasta obtener una probeta
rectangular de (4+-0.25)mm de ancho, espesor (1.2+-0.2)mm y longitud de mínimo 20mm.
Se Esmerila un disco de diamante de 30 micras a 40 micras con un pulido final sobre un
disco de 15 micras a 20 micras. Es necesario asegurarse que las caras opuestas de las
piezas de ensayo sean planas y paralelas dentro de +/- 0.05mm. Se limpian muy bien las
piezas de ensayo asegurándose de que se remuevan todas las trazas de residuos.
PROCEDIMIENTO
Se miden las dimensiones de sección transversal de la probeta hasta +/-0.01mm y luego
se coloca una probeta En posición central sobre los soportes de la máquina ensayo de
manera que la carga se aplique a través de una cara de 4 mm de ancho a lo largo de una
línea perpendicular al eje longitudinal de la probeta y se termina hasta 0.1 N la carga
requerida para romper la probeta. Se usa una velocidad de cabeza transversal de (1+/-
0,5) mm/min. Se repite el procedimiento con las piezas de ensayo restantes.
Cálculo y evaluación de los resultados
Se calcula la resistencia a la flexión, M, en mega pascales de cada probeta mediante la
ecuación:
60M = 3Wl
2bd2
Donde:
W = es la carga de rotura en Newtons.
l = es la distancia de ensayo (distancia centro a centro entre soportes), en milímetros.
b = es el ancho del espécimen, es decir, la dimensión del lado en ángulo recto a la
dirección de la carga aplicada en milímetros.
d2 =es el espesor del espécimen, es decir, la dimensión del lado paralelo a la dirección de
la carga aplicada, en milímetros.
Para aprobar el ensayo, mínimo ocho de los diez especímenes deben cumplir los
requisitos para resistencia a la flexión establecidos en la tabla 1.
Si pasan cinco o menos especímenes, el material falla. Si pasan 6 o 7, se ensayan 10
especímenes adicionales, de estos, 10 o 9 deben pasar el ensayo, es decir, al menos 16
deben pasar en total.
616. MATERIALES Y MÉTODOS
6.1 TIPO DE ESTUDIO:
Se realizó un estudio tipo experimental cuantitativo para determinar los efectos sobre la
resistencia flexural de dos marcas comerciales de cerámica de zirconia translúcida
monolítica (Zenostar®, Weiland, Copenhagen, Denmark y VITA YZ HT DISCS, VITA
Zahnfabrik, Bad-Säckingen, Germany) con muestras con dimensiones de altura diferentes
y sometidas a cuatro tratamientos físicos de superficie: grabado con ácido fluorhídrico 5%,
fresado, arenado con óxido de aluminio 110µm y pulido con elementos recomendados por
la casa fabricante.
6.2 RECURSOS
6.2.1 Recursos materiales técnicos
• ISOMET: preparación y corte de las muestras
• Horno de sinterización (Programat S1, Ivoclar Vivadent y ZYRCOMAT T, VITA
Zahnfabrik, Bad-Säckingen, Germany)
• Máquina de ensayos mecánicos para realización de las pruebas de resistencia flexural
(Shimadzu AutoGraph, IS)
• Arenador (Bioart) para realizar el tratamiento de superficie con arenado con óxido de
aluminio 110µm
• Microscopio electrónico de barrido (FEI Quanta 200) para observar
microscópicamente el efecto del arenado y el grabado ácido en las muestras de
ambas casas comerciales.
6.2.2 Recursos físicos
• Laboratorio Inter facultades de ensayos mecánicos, Universidad Nacional de
Colombia.
• Laboratorio de microscopía electrónica, Universidad Nacional de Colombia.
• Laboratorio GRIMAD de la facultad de Odontología, Universidad Nacional de
Colombia.
626.2.3 Recursos humanos
• Dr. Juan Norberto Calvo Ramírez, docente de posgrado de Rehabilitación Oral,
Facultad de Odontología, Universidad Nacional de Colombia.
• Dr. Gonzalo Amaya Rey, docente de posgrado de Rehabilitación Oral, Facultad de
odontología, Universidad Nacional de Colombia.
• Ana Camila Vanegas Nieto, residente posgrado de Rehabilitación Oral, Facultad de
Odontología, Universidad Nacional de Colombia.
6.3 SELECCIÓN Y OPERACIONALIZACIÓN DE VARIABLES
6.3.1 variables:
• Variable dependiente: tipo de material:
Cerámicas, Resistencia flexural, Altura del conector (2 mm o 3 mm)
• Variable independiente: Tratamiento superficial:
Sin tratamiento superficial (control)
Grabado ácido con ácido fluorhídrico
Arenado con partículas de 110 µm de óxido de aluminio
Fresado
Pulido con instrumentos de caucho y abrasivos
6.3 MATERIALES
6.3.1 Unidades de estudio
Se utilizaron dos marcas comerciales de discos de cerámica de zirconia translúcida,
divididos en subgrupos según el tratamiento de superficie al que es sometido y un grupo
control:
• 1 disco de zirconia translúcida monolítica: Zenostar (Weiland dental, Copenhagen,
Denmark):
63FIGURA 11: a – b: Disco de Zirconia Zenostar® Zr Translucent, (Weiland)
o 10 barras sinterizadas de 20 mm de longitud x 2 mm de espesor x 3 mm de
ancho
o 10 barras sinterizadas y arenadas con partículas de óxido de aluminio de
110µm, de 20 mm de longitud x 2 mm de espesor x 3 mm de ancho
o 10 barras sinterizadas y grabadas con ácido fluorhídrico de 20 mm de
longitud x 2 mm de espesor x 3 mm de ancho
o 10 barras sinterizadas y fresadas a alta velocidad con refrigeración con
agua y fresas de halo azul de 20 mm de longitud x 2 mm de espesor x 3
mm de ancho
o 10 barras sinterizadas y pulidas con sistema de pulido recomendado por la
casa fabricante de 20 mm de longitud x 2 mm de espesor x 3 mm de ancho
• 1 disco de zirconia translúcida monolítica: VITA YZ HT DISCS (VITA Zahnfabrik,
Bad-Säckingen, Germany):
FIGURA 12: a – b: Disco de Zirconia VITA YZ HT, VITA Zahnfabrik.
64o 10 barras sinterizadas de 20 mm de longitud x 2 mm de espesor x 3 mm de
ancho
o 10 barras sinterizadas y arenadas con partículas de óxido de aluminio de
110µm, de 20 mm de longitud x 2 mm de espesor x 3 mm de ancho
o 10 barras sinterizadas y grabadas con ácido fluorhídrico de 20 mm de
longitud x 2 mm de espesor x 3 mm de ancho
o 10 barras sinterizadas y fresadas a alta velocidad con refrigeración con
agua y fresas de halo azul de 20 mm de longitud x 2 mm de espesor x 3
mm de ancho
o 10 barras sinterizadas y pulidas con sistema de pulido recomendado por la
casa fabricante de 20 mm de longitud x 2 mm de espesor x 3 mm de ancho
MATERIAL VITA YZ HT, VITA Zenostar® Transucent, Weiland
Zahnfabrik, Bad-Säckingen, dental – Ivoclar Vivadent,
Germany Alemania.
LOTE 36520 20130424-1
COMPOSICIÓN No disponible al público dióxido de zirconio (ZrO + HfO + Y
2 2 2
O ) > 99.0%
3
óxido de itrio (Y O ) >4,5 - ≤ 6,0%
2 3
óxido de hafnio (HfO ) ≤ 5,0%, óxido
2
de aluminio (Al O ) +
2 3
otros óxidos ≤ 1,0%31.
Tabla 1: Datos técnicos de zirconia monolítica VITA YZ HT (VITA Zahnfabrik) y Zenostar Zr Transluent
(Weiland).
6.4 DESCRIPCIÓN DEL PROCEDIMIENTO
6.4.1 Fabricación de las probetas de zirconia
La obtención de todas las muestras de las cerámicas de las dos casas comerciales se
realizó con el mismo procedimiento descrito a continuación:
• Recorte de los discos de zirconia con una segueta para troqueles (Laboratory saw
blades, DENTSPLY, NEYTECH) a un tamaño menor, obteniendo cubos del
material de 25 mm x 26 mm x 13 mm para el disco de VITA YZ HT, y de 25 mm x
26 mm x 12 mm para el disco de Zenostar® Zr Translucent.
65FIGURA 13: a, b, c: Diseño y preparación de los cortes de los discos. d: corte de los discos con
segueta.
• Adhesión de los cubos en vástagos de aluminio del sistema CAD/CAM cerec®
para posicionar fijamente los cubos en el aditamento de aluminio y adaptarlo en el
IsoMet, en el que se llevaron a cabo los cortes de para la obtención de las
muestras, en un ángulo de 90o respecto al disco de diamante de la máquina,
previamente calibrada. La calibración se realizó utilizando los cortes restantes del
disco que no se utilizarían en la obtención de las muestras, de esta manera se
estableció la cantidad de desplazamiento del disco en micras para obtener las
dimensiones necesarias para cada probeta.
66FIGURA 14: a: Máquina de corte ISOMET. b, c: Cortes de los cubos de zirconia.
• Se cortaron 50 barras del disco de zirconia Zenostar® (Weiland dental,
Copenhagen, Denmark) referencia, de 25 mm de largo x 2,40mm (+/-0,02mm) de
espesor por 3,60 mm (+/- 0,03 mm) de ancho y 50 barras del disco de zirconia
VITA YZ HT DISC (VITA Zahnfabrik, , Bad-Säckingen, Germany) con las mismas
dimensiones, estas con el fin de compensar la contracción pos sinterización que
sufre el material (calculada en 20%). Se admitió en este estudio un margen de
error de corte de las muestras de 20µm (+/-0,02 mm) para las dimensiones de 2
mm y 30µm(+/-0,03 mm) para la dimensión de 3 mm.
• Se cortaron 5 barras adicionales por cada casa comercial (5 para Weiland y 5 para
VITA) con las mismas dimensiones, posteriormente se pulieron todas las
superficies con lija de agua Nº 400, 600 y 1000, para realizar sobre estas análisis
con microscopía electrónica.
• Cada probeta se midió individualmente con calibrador pie de rey digital en los dos
extremos y se promediaron los valores para obtener una sola medida de ancho,
espesor y longitud pre sinterización.
Se almacenaron las probetas en una caja con espacios individualizados y rotulados.
67FIGURA 15: a, b: almacenamiento de las muestras en celdas individuales rotuladas.
6.4.2 Sinterización
Las muestras del grupo Zenostar®, Weiland dental, se sinterizaron en el horno Programat
S1, Ivoclar Vivadent, con el programa Nº 1, que tiene la siguiente descripción:
Programa para la sinterización rápida de estructuras de una sola pieza y puentes
Zenostar® de hasta 4 filas, con una duración de proceso de 90 minutos. Las muestras se
dejaron enfriar y se almacenaron nuevamente en su respectivo empaque.
FIGURA 16: a, b: Colocación de las muestras en la bandeja y horno de sinterización. c: muestras pos
sinterizadas de Zenostar® Zr Translucent.
68Las muestras del grupo VITA YZ HT DISC, se sinterizaron en el horno ZYRCOMAT T,
VITA ZanhFabrik, con las siguientes especificaciones:
Programa 1 para la sinterización de una sola pieza y puentes hasta de 4 unidades de
zirconia YZ HT, con una temperatura que va desde los 40oC hasta 1530oC en 120 minutos
a una velocidad 17oC/min, y luego produce el enfriamiento hasta los 400oC hasta la
temperatura ambiente.
FIGURA 17: a: muestras en bandeja pre sinterizadas de VITA YZ HT. b: Horno VITA Zyrcomat T. c:
Programa de sinterización para VITA YZ HT. d: muestras pos sinterizadas.
Las muestras se dejaron enfriar y se almacenaron nuevamente en su respectivo
empaque.
Nuevamente se calibró cada muestra pos-sinterización con calibrador pie de rey en los
dos extremos y se promediaron los valores para obtener una sola medida de ancho,
espesor y largo pos – sinterización.
696.4.3 Tratamientos de superficie
Se escogieron aleatoriamente 10 barras por cada grupo de tratamiento de superficie y se
almacenaron en una caja con espacios debidamente rotulados y se realizaron los
tratamientos de superficie:
PULIDO
Las primeras 10 muestras de cada casa comercial se pulieron con el sistema de pulido
para zirconia de la casa comercial Weiland dental, que consta de una pasta para pulido
(Zenostar Polish, Weiland, Copenhaguen, Denmark) y un cepillo para laboratorio. Se
realizó el pulido en las 4 superficies hasta conseguir una superficie lisa y brillante.
Posteriormente se sometieron a descontaminación con pistola de vapor. El mismo sistema
se utilizó para las muestras de VITA YZ HT DISC.
FIGURA 18: Kit de pulido Zenostar Polish
ARENADO
Las siguientes 10 muestras se sometieron a arenado con partículas de óxido de aluminio
de 110µm (Tornado) con el arenador intra oral (BioArt) a 50 Psi de presión. Con una pinza
mosquito se sostuvo cada muestra del extremo izquierdo y se procedió a realizar el
arenado en 3 puntos (izquierdo, centro y derecho) durante 15 segundos en cada punto
por todas las superficies de la muestra, sosteniendo el arenador a 2 mm de la probeta con
70una angulación de 45o. Se realizaron 15 aspersiones por segundo en cada punto para un
total de 45 aspersiones en cada superficie y 180 aspersiones por muestra. Posteriormente
se descontaminaron con pistola de vapor durante 20 segundos por todas las superficies
de la muestra, y se almacenaron en el recipiente debidamente separadas y rotuladas. El
mismo procedimiento se llevó a cabo para las muestras de las 2 casas comerciales.
FIGURA 19: a: Óxido de aluminio 110µm y arenados Bioart. b: Proceso de arenado de las muestras.
GRABADO
El tratamiento con ácido fluorhídrico al 5% se realizó por inmersión, se acondicionó un
recipiente plástico con dos aditamentos acrílicos para impedir que la superficie de las
muestras quede en contacto con la superficie del recipiente y de esta manera fuera
impregnada por el ácido. Se sumergieron las muestras en el ácido fluorhídrico VITA
Ceramic etch, VITA Zahnfabrik, Bad-Säckingen, Germany, por 5 minutos contabilizados,
se retiraron y se lavaron con agua durante dos minutos, se sumergieron posteriormente
en un recipiente con agua durante otros 5 minutos para eliminar restos de ácido. Se
retiraron luego del agua y se dejaron secar a temperatura ambiente. Se realizó el mismo
procedimiento para cada una de las muestras de las dos casas comerciales y se
almacenaron en un recipiente debidamente separadas.
71FIGURA 20: a: Ácido fluorhídrico 5% VITA Ceramics etch. b: muestras en dispositivo para inmersión
en ácido. c: Grabado de las muestras por 5 minutos. d: Lavado y eliminación de ácido en recipiente
con agua.
FRESADO
El fresado se realizó con instrumentos rotatorios de grano medio (100µm) con pieza de
mano de alta velocidad con refrigeración (alegra Led, W&H). Teniendo en cuenta que la
fresa sufre desgaste debido a la dureza del material de estudio, se utilizó una fresa
cilíndrica de tallo largo y halo azul (100 µm) por cada dos muestras.
Se realizó el fresado dos veces por cada lado de la muestra, sin aplicar presión y en el
mismo sentido (de izquierda a derecha) tratando de abarcar toda la superficie de la
muestra y ubicando la fresa a 90o de la muestra como se observa en la imagen. Se
dejaron secar las muestras a temperatura ambiente y luego se almacenaron en un
recipiente debidamente separadas. El mismo procedimiento se llevó a cabo para las
muestras de las 2 casas comerciales.
72FIGURA 21: Fresado de las muestras con pieza de alta
con refrigeración, presión manual, fresa de 100µm
FIGURA 22: a: fresas cilíndricas de extremo plano de grano de 100µm y muestras para realizar fresado.
b: angulación de la fresa perpendicular a la muestra.
CONTROLES
10 muestras por cada casa comercial a las que no se les realizó ningún tratamiento se
almacenaron en un recipiente debidamente separadas y se usaron como grupo control.
FIGURA 23: controles pre sinterizados (izquierda) y pos sinterizados de VITA YZ HT.
736.5 PRUEBA DE RESISTENCIA A LA FLEXIÓN
Esta prueba se realizo de acuerdo a la norma ISO 6872.
Se realizó una prueba de flexión de doblado de tres puntos usando una máquina universal
de ensayos (Shimadzu AutoGraph-IS), el soporte del espécimen fue dado por bordes
redondeados (rodillo) de acero endurecido con un diámetro de 4mm. La carga fue dada
con un tercer borde redondeado de igual diámetro. Los soportes estuvieron separados a
una distancia de 15 mm (distancia de centro a centro), y se usó una velocidad de cabeza
transversal de 1mm/min. Se aplicó la carga sobre cada uno de los especímenes y
mediante el software Trapezium 2, se obtuvieron los valores de resistencia a la flexión en
Newtons (N).
En cada grupo se realizó una subdivisión de las muestras, de 10 muestras por grupo,
variando la colocación de las barras sobre los soportes según la altura, 2 o 3 mm, a 5
muestras se les aplicó la carga en sentido vertical altura de 3 mm +/- 0,03 mm y a 5 en
sentido horizontal altura de 2 mm +/- 0,02. Este protocolo se realizó para todos los grupos
de las dos marcas de zirconia. Las dimensiones de la muestra del lado paralelo a la
aplicación de la carga se tomaron posteriormente como la altura de la muestra (altura 2
mm o 3 mm).
Se utilizó el valor de resistencia a la flexión de cada muestra en Newtons (N) para realizar
el análisis de los resultados, para evitar confusión en los resultados y el análisis
estadístico.
74FIGURA 24: a: Máquina de ensayos mecánicos Shimadzu AutoGraph-IS. Universidad Nacional de
Colombia. B. Probeta de altura 2 mm en posición para la prueba de resistencia flexural, rodillos con 15
mm de espaciamiento. C. aplicación de carga de flexión
6.6 ANÁLISIS EN MICROSCOPIO ELECTRÓNICO DE BARRIDO.
Las muestras que se sometieron a análisis con microscopio electrónico de barrido se
lijaron por las 4 superficies con lijas No 400, 600 y 1000 en su respectivo orden, se
limpiaron en ultrasonido con agua destilada por 5 minutos para eliminar el polvillo residual.
Posteriormente se sinterizaron en los respectivos programas mencionados anteriormente,
se almacenó el grupo control y se aplicaron los respectivos tratamientos de superficie
descritos para las muestras de ambas casas comerciales, arenado con óxido de aluminio
110µm y grabado con ácido fluorhídrico 5%.
Se realizó la metalización de las muestras con plata paladio (AgPd) para permitir su
observación bajo el microscopio.
75FIGURA 25: a. Microscopio electrónico de barrido. b.
Muestras metalizadas y colocadas en las bases para la
observación bajo MEB.
767. RESULTADOS
Se realizaron mediciones de resistencia a la flexión sobre dos marcas comerciales de
zirconia translúcida monolítica, VITA YZ HT, VITA Zahnfabrik y Zenostar Zr Translucent,
Weiland, variando la colocación de las barras de 20 mm de longitud por 2x3 mm según la
altura o 2 mm o 3 mm. Las variables de tratamiento de superficie fueron: arenado con
óxido de aluminio 110µm, grabado con ácido fluorhídrico 5%, pulido y fresado con fresa
de grano medio (100µm), y 1 grupo control.
Los valores de resistencia a la carga de flexión en Newtons (N) para las 2 marcas
comerciales de zirconia, las 2 medidas de altura y los diferentes tratamientos de superficie
con el grupo control se registraron en tablas, así como los porcentajes de contracción de
sinterización del material obtenidos a partir de medidas pre y pos sinterizado.
Posteriormente se analizaron mediante un test de varianza ANOVA de 1 y 2 vías, donde
la variable respuesta es la resistencia a la carga y las variables explicativas son Altura,
Material y los diferentes tratamientos de superficie, y una prueba de Tukey para encontrar
relaciones entre todas las variables. A continuación se observan los resultados.
PROMEDIO % DE CONTRACCIÓN (mm)
MATERIAL A (VITA YZ HT) MATERIAL B (Zenostar® Zr translucent)
2 mm 18,96 18,501
3 mm 19,091 18,761
Largo 19,076 18,689
Tabla 2: Promedio porcentaje de contracción pos sinterización.
77RESISTENCIA A LA CARGA DE FLEXIÓN (N)
GRUPO ALTURA MATERIAL A (VITA YZ MATERIAL B (Zenostar Zr
HT) Translucent)
CONTROL (C) 2 mm 549,4 423,8
3 mm 718,2 702
FRESADO (F) 2 mm 492 367,6
3 mm 766,6 591,8
GRABADO (G) 2 mm 382,6 368,2
3 mm 773,4 690,6
ARENADO (AR) 2 mm 510 534,2
3 mm 833,4 801,6
PULIDO (P) 2 mm 402,2 520,2
3 mm 583,6 708,4
Tabla 3: Promedios de resistencia a la carga de flexión (N) de todos los grupos
900
800
700
600
500
MATERIAL A (VITA YZ HT)
400
300
MATERIAL B (Zenostar Zr
200
Translucent)
100
0
2 mm 3 mm 2 mm 3 mm 2 mm 3 mm 2 mm 3 mm 2 mm 3 mm
CONTROL FRESADO GRABADO ARENADO PULIDO (P)
(C) (F) (G) (AR)
Gráfica 1: Promedios de Resistencia a la flexión en Newtons (N) para las dos marcas de zirconia
(Material A y B), sometidas a 4 tratamientos de superficie y un grupo control, probadas a altura de 2 o
3 mm.
Según el promedio de resistencia a la carga de flexión de la zirconia probada, se
evidencia que independientemente de la casa comercial y del tratamiento superficial, la
altura influyó en la resistencia a la carga de flexión, observándose que cuando la muestra
tiene una altura de 3 mm soporta mayor carga de flexión que cuando su altura es de 2
mm.
78FIGURA 26: Microfotografía con
estereomicroscopio en que se observa el aspecto
inferior de una fractura de una barra de zirconia
monolítica después de la carga de flexión. Nótese
el aspecto escalonado e irregular.
De manera genérica, el material A presentó mejores valores promedio de resistencia a la
flexión que el material B, excepto para el pulido, en cual el material B tuvo ligeramente
mejor comportamiento, y para el arenado, en el que los valores en ambas marcas fueron
muy similares.(Gráfica 2).
800
700
600
500
Material A (VITA YZ HT,
VITA Zahnfabrik)
400
Material B (Zenostar Zr
300
Translucent, Weiland)
200
100
0
Control Arenado Fresado Pulido Grabado
Gráfica 2: Promedio de resistencia a la carga flexural de materiales A y B según el tratamiento de
superficie y grupo control.
79En cuanto a los tratamientos de superficie, el grupo sometido a arenado presentó valores
promedio de resistencia a la carga de flexión mayores a los demás grupos, incluyendo el
grupo control, como lo muestra la gráfica 3. En general, cuando se comparan las marcas y
los tratamientos de superficie, se observó un aumento entre el 14 y el 26% de la
resistencia a la carga de flexión para las muestras de Zenostar® Translucent, y del 16%
para las muestras de VITA YZ HT.
Para el fresado, se comportó mejor la zirconia VITA YZ HT, cuyos valores de resistencia
fueron similares al grupo control, contrario a lo que ocurre con Zenostar® Zr Translucent,
cuyos valores de resistencia disminuyeron frente al control.
Los grupos de grabado ácido y pulido no mostraron diferencias amplias en la resistencia a
la carga de flexión respecto al grupo control para ninguna casa comercial.
ANÁLISIS ESTADÍSTICO
ANÁLISIS DE VARIANZA (ANOVA) UNIVARIANTE
Tabla 4: Análisis de varianza (ANOVA) univariante
ALTURA Desviación
GRUPO Media(N) N
(mm) típica
ARENADO 2 522,10 91,434 10
3 817,50 93,805 10
dimension2
Total 669,80 176,328 20
CONTROL 2 486,60 80,642 10
3 710,10 148,446 10
dimension2
Total 598,35 163,291 20
FRESADO 2 429,80 131,986 10
3 679,20 149,099 10
dimension2
Total 554,50 187,485 20
GRABADO 2 375,40 53,972 10
3 732,00 137,936 10
dimension2
Total 553,70 209,419 20
PULIDO 2 461,20 134,652 10
dimension2 3 646,00 151,083 10
80Total 553,60 168,488 20
Total 2 455,02 111,122 50
3 716,96 144,469 50
dimension2
Total 585,99 183,762 100
ANÁLISIS DE VARIANZA ANOVA DE 2 VÍAS:
Coeficientes:
Nivel de significancia (p): 0 ‘***’ 0.001 ‘**’ 0.01 ‘*’ 0.05 p=0,05
Estimado Error estándar Valor t Pr(>|t|)
(Intercept) 30.10 68.30 0.441 0.66047
ALTURA 261.94 24.54 10.676 < 2e-16 ***
MATERIALB -30.30 24.54 -1.235 0.21996
GRUPO_C -71.45 38.79 -1.842 0.06869
GRUPO_F -115.30 38.79 -2.972 0.00376 **
GRUPO_ G -116.10 38.79 -2.993 0.00354 **
GRUPO_P -116.20 38.79 -2.995 0.00351 **
De los anteriores resultados se observa que de las variables explicativas de altura y en los
diferentes grupos se evidencian diferencias significativas al 5% a excepción del grupo
control que genera diferencias a un nivel de significancia del 7%. Por otro lado, en cuanto
a la diferencia de marca del material no resultaron diferencias significativas.
810001
Gráfica 3: resistencia a la carga
flexural según el sentido de
aplicación, 2 mm Vs. 3 mm. Se
008
observan mejores valores de
agrac
resistencia cuando la altura de la
al
muestra es de 3 mm, encontrando a
aicnetsiseR 006
diferencias estadísticamente
significativas entre las dos medidas
de altura, la zirconia resiste mejor la
004
carga flexural cuando sus
dimensiones en altura son mayores.
002
A B
Material
La marca comercial no afectó significativamente la resistencia a la carga flexural de la
zirconia monolítica.
0001
Gráfica 4: resistencia a la carga
flexural de cada uno de los
materiales. Material A (VITA YZ 008
HT) Vs. Material B (Zenostar® agrac
Zr Translucent), no hay
al
a
diferencias estadísticamente aicnetsiseR 006
significativas.
004
002
2 3
Altura
82PRUEBAS POST HOC, TEST DE TUKEY PARA ECONTONRAR RELACIONES ENTRE
LAS VARIABLES.
Tabla 5: comparaciones múltiples
resistencia_carga DHS de Tukey
Diferencia de Intervalo de confianza 95%
(I)GRUPO (J)GRUPO Error típ. Sig.
medias (I-J) Límite inferior Límite superior
CONTROL 71,45 38,503 ,349 -35,74 178,64
FRESADO 115,30* 38,503 ,029 8,11 222,49
ARENADO
GRABADO 116,10* 38,503 ,027 8,91 223,29
PULIDO 116,20* 38,503 ,027 9,01 223,39
ARENADO -71,45 38,503 ,349 -178,64 35,74
FRESADO 43,85 38,503 ,785 -63,34 151,04
CONTROL
GRABADO 44,65 38,503 ,774 -62,54 151,84
PULIDO 44,75 38,503 ,773 -62,44 151,94
ARENADO -115,30* 38,503 ,029 -222,49 -8,11
CONTROL -43,85 38,503 ,785 -151,04 63,34
FRESADO
GRABADO ,80 38,503 1,000 -106,39 107,99
PULIDO ,90 38,503 1,000 -106,29 108,09
ARENADO -116,10* 38,503 ,027 -223,29 -8,91
CONTROL -44,65 38,503 ,774 -151,84 62,54
GRABADO
FRESADO -,80 38,503 1,000 -107,99 106,39
PULIDO ,10 38,503 1,000 -107,09 107,29
ARENADO -116,20* 38,503 ,027 -223,39 -9,01
CONTROL -44,75 38,503 ,773 -151,94 62,44
PULIDO
FRESADO -,90 38,503 1,000 -108,09 106,29
GRABADO -,10 38,503 1,000 -107,29 107,09
Basadas en las medias observadas.
El término de error es la media cuadrática(Error) = 14824,643.
*. La diferencia de medias es significativa al nivel ,05.
Al relacionar los tratamientos de superficie con el grupo control, no se observan
diferencias estadísticamente significativas entre si, sin embargo, relacionando los
tratamientos de superficie, se evidencia que el arenado mostró diferencias
estadísticamente significativas en la resistencia a la carga de flexión respecto a los demás
83tratamientos de superficie (fresado, pulido, grabado) pero no frente al grupo control, como
lo indica la gráfica 5.
0001
Gráfica 5: Resistencia a la carga
flexural de la zicornia monolítica 008
según el tratamiento de superficie, agrac
las muestras sometidas a arenado
al
presentan mejores valores de a
aicnetsiseR 006
resistencia, observándose una
diferencia estadísticamente
significativa respecto a los demás
004
grupos, sin incluir el grupo control,
entre los cuales no hubo diferencias
significativas.
002
ARENADO Control FRESADO GRABADO PULIDO
Grupo
Pese a que el arenado, el grabado, pulido y fresado no afectan de manera significativa la
resistencia a la carga flexural de la zirconia, los valores de resistencia promedio a la carga
de flexión para el fresado frente al control son muy similares, el grabado con ácido
fluorhídrico disminuye ligeramente la resistencia, el pulido y el arenado aumentan los
valores.
En resumen, la altura de la muestra fue la variable que más influyó en la resistencia del
material a la carga de flexión, observándose diferencias significativas, a mayor altura, se
requiere mayor carga para que falle el material. Los tratamientos de superficie, ni la marca
comercial afectan de manera significativa la resistencia a la carga de flexión.
84ANÁLISIS MICROSCOPÍA ELECTRÓNICA DE BARRIDO (MEB)
Figura 27: Aspecto de una superficie de Zirconia monolítica VITA YZ HT (VITA Zahnfabrik) sin
sinterizar a 16000X, obsérvese el aspecto irregular y poroso.
Gráfica 6: Análisis EDAX del Zirconio Zenostar (Weiland)
85Figura 28: Aspecto granular de Zirconia monolítica sinterizada VITA YZ HT (VITA Zahnfabrik). Estos
gránulos miden entre 0.2 y 1.2µ aproximadamente.
86Figura 29: Imagen a 8000X de una zona de la superficie de Zirconia monolítica sinterizada VITA YZ HT
(VITA Zahnfabrik), una vez tratada con gel de acido fluorhidrico VITA Ceramics etch (VITA Zahnfabrik)
durante 5 minutos. Se puede observar la generacion de microporos y “microcadenas”.
87Figura 30: Aspecto irregular de una superficie sinterizada de zirconia monolitica VITA YZ HT (VITA
Zahnfabrik), impactado por particulas de oxido de aluminio de 110µm
88Figura 31: Aspecto irregular de una superficie sinterizada de zirconia monolítica Zenostar (Weiland),
impactado por partículas de oxido de aluminio de 110µ. Nótese que no es posible observar el aspecto
granular clásico de la sinterización.
898. DISCUSIÓN
Este estudio in vitro fue realizado con el objetivo de determinar cómo los tratamientos de
superficie comúnmente realizados en la clínica y el laboratorio a las restauraciones
monolíticas de zirconia translúcida pueden afectar la resistencia flexural del material.
Los resultados rechazan parcialmente la hipótesis nula, ya que ni la marca comercial, ni
los tratamientos de superficie tuvieron influencia estadísticamente significativa en la
resistencia a la carga flexural de la zirconia monolítica. Sin embargo, las dimensiones de
altura de las muestras y la dirección de aplicación de la carga (por el lado de 2 o de 3 mm)
si afectó de manera significativa la resistencia flexural del material.
La zirconia translúcida monolítica es un material relativamente nuevo, por esta razón no
hay suficiente literatura en la que se evidencie su comportamiento ante cargas flexurales
según las dimensiones de los conectores cuando se realizan prótesis fijas, ni el efecto de
los tratamientos superficiales en su micro estructura ni en sus propiedades mecánicas. La
mayoría de estudios que contemplan estos aspectos están realizados en zirconia de
estructura.
En este estudio, se observó que cuando es aplicada en dirección a la altura de 2 mm los
valores de resistencia fueron significativamente menores que cuando la misma carga es
aplicada en dirección a una altura de 3 mm. Estos resultados corroboran los encontrados
en la literatura y son comparables con la clínica, si asumimos la muestra como conector
de una prótesis fija, en el que las medidas y la forma pueden afectar el desempeño clínico
de una restauración de zirconia monolítica de tres o más unidades.
Durante la masticación, la mandíbula realiza movimientos laterales, céntricos y protrusivos
que permiten que las cúspides opuestas en el maxilar realicen fuerzas multidireccionales
a las prótesis. Como resultado, pueden ocurrir fracturas en la parte más vulnerable de una
PPF parcial42 (el conector), siendo estas la segunda causa de fracaso en las PPF libres
de metal, debido a que representa una sección más delgada e irregular que la zona del
póntico o del pilar, la cual tiene mayor espesor de material.
90Es un hecho que aumentar las dimensiones del conector puede tener un efecto benéfico
en la resistencia de las restauraciones porque la concentración de esfuerzos se reduce
en esta porción crítica de la restauración. Sin embargo, no existe literatura concluyente
acerca de cuál debe ser el área suficiente para minimizar la aparición de fallas43.
Frente a esto, las casas fabricantes de sistemas para restauraciones libres de metal
sugieren que cuando se realiza una restauración de varias unidades, es importante que el
conector sea tan alto como sea posible y que la altura sea mayor o igual al ancho de la
superficie de conexión37, debido a que a mayor área de material, el esfuerzo requerido
para producir la falla debe ser mayor, lo cual se ilustra por la teoría de flexión de vigas,
donde la altura al cubo es inversamente proporcional a la flexión43.
Pollington S. y col (2009) y Oh. y col. (2002) sugieren que el área de un conector sea
mínimo de 6,24 mm44 y de esta manera se disminuye el riesgo de falla de la restauración
por fracturas en la zona del conector. Resultado comparable con el área de las muestras
usadas en este estudio. Por su parte, Larsson C. Y col. (2007)42 reportan que la
resistencia a la fractura era significativamente mayor a medida que aumentaba el área de
conexión, siendo 50% más resistente un conector de 4 mm que uno de 3 mm42. Sin
embargo, nuestros resultados demuestran que más que el área, el sentido geométrico del
conector es el que determina en general la resistencia a la carga, a pesar de tener un
área igual para todas las muestras no es lo mismo aplicar la carga cuando la altura es
mayor. No obstante, la mayoría de investigaciones recientes incluyen en su metodología
pruebas en zirconia para fabricación de estructuras para restauraciones libres de metal
con recubrimiento, aún no hay reportes concretos en zirconia translúcida o monolítica.
Cuando se realizan restauraciones con estructura en zirconia, además del material de
estructura, debe tenerse en cuenta la cerámica de recubrimiento cuando se realiza el
diseño de una PPF, lo que incrementaría el diámetro del conector a un total de 5 – 6 mm,
sin incluir el espacio interoclusal necesario. Estas dimensiones son difíciles de conseguir
clínicamente, por lo tanto, cuando no se cuenta con pilares con altura suficiente, la
literatura reporta, y nuestro estudio corrobora que se debe considerar un sistema diferente
a uno libre de metal.
91En este sentido, realizar restauraciones monolíticas con zirconia translúcida puede tener
ventajas sobre una que requiera recubrimiento, debido a que como se describió
anteriormente, el espesor de las preparaciones debe ser mínimo para garantizar la
translucidez del material y la estética, sin que se altere su resistencia a la fractura, lo que
permite contar con pilares de mayor volumen y longitud, por lo tanto es posible conseguir
restauraciones mejor diseñadas para garantizar su longevidad.
Si contrastamos los reportes de Ambré y col. (2013), en cuyo estudio compararon la
resistencia a la fractura de prótesis fijas de zirconia con diferentes dimensiones de
conectores y espesor de los pilares, encontrando que todas las PPF fallaron en la zona de
conexión, no hubo diferencia significativa en la resistencia a la fractura entre la estructura
de 0,3, 0,5 o 0,7 mm de espesor cuando no se cambió la dimensión del conector, en
cambio, si cuando en los subgrupos se cambiaron las dimensiones del conector, siendo
mayor cuando hay mayor área de conexión, corroboramos el hecho que a mayor altura
del conector hay mayor resistencia y por ende longevidad de la restauración, e inferimos
que las restauraciones monolíticas de zirconia translúcida pueden tener un buen
comportamiento clínico a menores espesores, permitiendo realizar, como lo afirman las
casas comerciales, preparaciones menos invasivas con menor daño a la estructura
dental, optimizando el material y la estética de la restauración sin afectar la resistencia de
la misma, siempre y cuando se realice un correcto diseño de los conectores. Sin embargo,
se requiere mayor investigación en restauraciones con este tipo de zirconia para
demostrar esta suposición.
En el presente estudio, la resistencia a la carga flexural media para el grupo control de
VITA YZ HT, cuando la carga se aplicó perpendicular a as barras con altura de 2 mm el
promedio fue de 549 N, valor ligeramente mayor a las fuerzas oclusales producidas en el
sector posterior en un paciente sin para función, lo que nos indica que, teóricamente
podría usarse un conector de 2 mm de diámetro en PPF de 3 unidades de zirconia
monolítica en el sector posterior. No obstante, una prueba de resistencia flexural como la
que se realizó, solo reproduce una fuerza vertical lineal, y en boca las fuerzas resultantes
de la masticación no son lineales ni netamente en sentido vertical, estudios han
demostrado que las fuerzas horizontales predominan, y por esta razón, en estos casos
92puede ser necesario usar dimensiones de altura mayores a 3 mm para prevenir fallas de
la cerámica42.
En contraste, para el Zenostar Zr Translucent, según los resultados de este estudio, se
recomiendan dimensiones mayores, debido a que la resistencia flexural para el grupo
control fue de 423,3 N para una altura de 2 mm y aumentó a 702 N para una muestra de
altura de 3 mm, lo que nos indica que para que haya mayor resistencia a las fuerzas
oclusales es importante aumentar la dimensión de los conectores a más de 3 mm.
TRATAMIENTOS DE SUPERFICIE
El arenado con partículas de óxido de aluminio está reportado como un tratamiento
superficial comúnmente utilizado en la clínica, por ejemplo, para aumentar la superficie de
adhesión cuando se cementan restauraciones con cementos a base de resina8. Sin
embargo, los resultados en la literatura no son concluyentes en cuanto a la influencia que
la abrasión con óxido de aluminio tenga en el desempeño y supervivencia clínica de la
zirconia.
En este estudio se encontró que en el grupo al que se le realizó arenado con óxido de
aluminio de 110µm a una presión de 50 Psi. (Figura 20, 21), aumentó ligeramente los
valores de resistencia a la carga de flexión de las dos marcas comerciales de zirconia
monolítica respecto al grupo control, sin existir diferencias significativas entre si.
Resultados que concuerdan con Curtis A. (2005)48 quien no reportó diferencias
significativas en la resistencia flexural biaxial de discos de zirconia (LAVATM) cuando
fueron sometidos a arenado con partículas óxido de aluminio de 25, 50 y 110µm,
concluyendo que el arenado aumentó la resistencia flexural del material pero no
significativamente sin diferencias entre el tamaño de partícula.
Autores como Kosmäc t. (1999), Qeblawi D. (2010), Guazzato M. (2005), Karakoca.
(2009), Song. J (2013), entre otros, reportan que la abrasión con óxido de aluminio de
110µm aumenta significativamente la resistencia flexural de discos y barras de zirconia de
estructura usando diferentes protocolos de arenado 2, 8, 16, 44, 45. Es probable que en estos
estudios previos se encuentren diferencias mayores debido a que fueron aplicados en
93zirconia de estructura, no hay literatura que reporte la influencia del arenado en la zirconia
monolítica.
Este resultado se puede explicar porque en la zirconia, el arenado produce el cambio de
fase tetragonal a monoclínica y la superficie se vuelve más lisa y homogénea comparada
con la superficie pos sinterizado sin arenado46, se forma una capa de esfuerzos
compresivos, que eliminan además elementos que contaminan la restauración y otras
imperfecciones que pueden concentrar esfuerzos que se convierten en fallas47. Esta capa
de esfuerzos compresivos, sin embargo es muy delgada, y sus efectos de refuerzo del
material pueden fácilmente perderse y ser reemplazados por una zona de deformación
plástica con marcas y grietas orientadas aleatoriamente con microfracturas sobre y debajo
de la superficie. Fracturas de 2 – 4 µm por debajo de la superficie pueden propagarse de
forma lateral y cruzarla, comprometiendo la resistencia del material47.
Por esta razón, y a diferencia de nuestros resultados, Wang y col. (2008)47; reportan que
la abrasión con partículas daña la superficie de la cerámica, creando rayones, grietas,
pérdida de estructura del material, y que la extensión del daño depende de las
condiciones de la abrasión, es menos severo cuando se realiza abrasión con partículas de
50µm que el producido con partículas de 120µm cuando se realiza con la misma presión y
distancia. Sin embargo reporta que aún el menor daño puede resultar problemático en
una restauración sometida a cargas cíclicas donde pequeñas grietas tienden a crecer
hasta llegar a su mayor extensión, lo que lleva a una falla catastrófica.
Hecho que difiere por lo reportado por Song J. Y col. en 201345, quienes observaron que
el contenido de fase monoclínica de la zirconia después de la abrasión con Al O fue de
2 2
9,5% de su volumen, la cual desapareció después de un re tratamiento térmico, y que la
capa de esfuerzos compresivos que se obtiene se estima en 354,6 Mpa, aunque delgada,
es efectiva para que se aumente la resistencia de la zirconia45.
Los resultados en cuanto al fresado y al grabado con ácido fluorhídrico al 5% (Figura 19)
fueron diferentes, cuando el material fue sometido a fresado con instrumentos rotatorios
de diamante de 100µm a alta velocidad y refrigeración continua, y a grabado ácido por 5
94minutos, los valores de resistencia a la carga flexural disminuyeron respecto a los del
grupo control.
Resultados similares encuentra Kosmac. (1999)2, quien reporta que cuando se fresa la
superficie de la muestra con instrumento rotatorio de grano medio (150µm) con una pieza
de alta velocidad y refrigeración, con presión manual, los valores de resistencia flexural de
las muestras del estudio disminuyeron significativamente respecto al grupo control y al
arenado con óxido de aluminio 100µm, este último aumentó los valores de resistencia
flexural del material.
La disminución en la resistencia pos fresado puede explicarse porque durante el proceso,
decenas de micras de material son removidas por el paso de la fresa a medida que esta
pasa de un lado a otro de la superficie, pueden observarse comúnmente chispas, como
sucedió durante el protocolo de esta investigación, lo que indica que la aplicación de
esfuerzo y la temperatura son muy altos durante el procedimiento2. Kosmac (1999)
encontró sin embargo, que la transformación de fase t – m fue baja en las superficies
fresadas, sin embargo, la capa de esfuerzo compresivo se calculó y resultó ser
demasiado delgada, lo que pudo contribuir en el resultado (disminución de la resistencia
del material)2.
Algunos autores comparan los efectos del fresado con tamaños de grano de las fresas
menores de 100 µm, y reportan que cuando se realiza fresado con refrigeración con un
instrumento de corte más fino, no se produce disminución significativa en la resistencia a
la carga de flexión de la zirconia de estructura48. Se ha confirmado que tamaños de grano
mayores pueden modificar fácilmente la zirconia, no obstante, aumentan su rugosidad
superficial, por lo que el instrumento debe ser cambiado de mayor a menor tamaño de
grano, para producir una superficie más lisa y más apropiada para el siguiente paso, el
pulido18.
Otros estudios demuestran una transformación de fase t – m muy alta cuando se realiza
fresado manual, ocurre lo contrario cuando el fresado es por maquinado industrial, la
temperatura de fricción creada es tan alta que se puede producir una transformación
reversa m – t, y no se reporta disminución en los valores de resistencia del material46.
95El pulido es fundamental cuando se producen restauraciones de zirconia monolítica o
translúcida para prevenir el desgaste del diente antagonista, el cual se produce no solo
por la mayor dureza del material sino por la superficie rugosa que se obtiene después del
procesado49. Muchos estudios previos han demostrado que el desgaste del material y de
los antagonistas es menor que el causado por las cerámicas feldespáticas de
recubrimiento cuando se obtienen restauraciones de superficies lisas, brillantes y
homogéneas en la zirconia monolítica.
La mayoría de literatura disponible se concentra en el efecto del pulido en el desgaste de
los dientes antagonistas más que en las propiedades mecánicas que resultan después de
realizar el procedimiento. Dejan ver la importancia de un pulido exhaustivo para eliminar la
rugosidad superficial y evitar daño en la estructura dental del antagonista, sin embargo,
hay pocos reportes de cómo afecta las propiedades de resistencia del material.
En este estudio se encontró que cuando se realiza pulido de la superficie con pasta
Zenostar Polish® (Weiland, Copenhagen, Denmark), se produce un ligero aumento en la
resistencia flexural de la zirconia monolítica Zenostar® Zr Translucent (de 562,9N a
630N). Este resultado se pude explicar por la transformación de fase t – m cuando se
aplican esfuerzos externos acompañados de un cambio de volumen (3 – 5%) del material.
El desarrollo asociado de esfuerzos compresivos cierra las grietas en formación y
previene su propagación, aumentando su resistencia a la flexión. Otra razón que explica
este fenómeno, puede ser que se produzca una transformación de fase reversa (m – t)
por el aumento de temperatura durante el proceso. A pesar que la diferencia con el grupo
control no fue significativa, se puede establecer que el pulido no afecta el comportamiento
mecánico del Zenostar® Zr. Translucent.
Lo contrario sucedió para las muestras de VITA YZ HT, las cuales al someterse a pulido
con la misma pasta (Zenostar Polish®) y cepillo de laboratorio, se disminuyó su
resistencia a la carga flexural ligeramente (de 633,8N a 492,9N), lo que pudo deberse al
uso de un sistema de pulido diferente al de la casa fabricante, o a que la capa de
esfuerzos compresivos que se produce en la superficie, sea más gruesa que la creada
para la zirconia Zenostar®, lo que permite la propagación de las grietas hacia el cuerpo
del material.
96Un estudio realizado por Preis y col (2014)49, demuestra que cuando se realiza un
protocolo de pulido en muestras de zirconia monolítica se reduce significativamente la
rugosidad de superficie, y al realizar fresado y pulido la cantidad de fase monoclínica
resultante después del procedimiento disminuyó una vez se pulió el material, y seguía
disminuyendo a medida que el pulido dejaba una superficie menos rugosa y más brillante.
Este resultado lo explican por una posible transformación reversa de fase, resultante de la
baja conductividad térmica de la zirconia y el aumento localizado de la temperatura
durante el procedimiento.
Aunque los materiales tengan una composición muy similar, pueden diferir en los tiempos
y temperaturas de sinterización, y por ende en el tamaño de partícula resultante49. Es
posible que el tamaño de partícula de la zirconia de VITA sea más pequeño, un tamaño
de partícula pequeño puede empeorar la transformación de fase a monoclínica. No
obstante, se requieren más análisis para determinar si el cambio de fase t – m de las dos
marcas comerciales es mayor en una que en otra y este sea el causante de la
disminución en los valores de resistencia.
Por otra parte, el grabado con ácido fluorhídrico (Ilustración 19) está reportado en la
literatura como un tratamiento superficial pre adhesión en las cerámicas vítreas, debido a
que disuelve el vidrio al reaccionar con los óxidos de sílice, creando una superficie ideal
con nichos de retención micro mecánica para la adhesión con el tejido dental. Sin
embargo, en la zirconia, algunos autores han reportado que no produce alteración
topográfica significativa para mejorar los valores de adhesión51. Otros autores reportan
que el ácido corroe la micro estructura de la zirconia, disminuye el tamaño de partícula
aumentando los espacios entre sí y produce porosidades nanométricas en la superficie no
penetrables por los cementos resinosos52.
Cuando se realizamos grabado de las muestras con ácido fluorhídrico al 5% por 5 minutos
en las dos marcas comerciales de zirconia, se observó una ligera pérdida del brillo
superficial de las muestras y encontramos disminución en la resistencia a la carga
flexural, que, a pesar de no ser estadísticamente significativa respecto al control, el
tratamiento si tuvo un ligero efecto negativo en la zirconia monolítica. Adicionalmente, al
analizar la muestra bajo microscopio electrónico, observamos la formación de micro poros
97y micro grietas que producen refracción de la luz, haciendo más opaca la superficie de la
zirconia.
Teniendo en cuenta que la resistencia mecánica de la zirconia está en parte dada por su
tamaño de partícula13, y que la zirconia monolítica es un material con tamaños de
partícula disminuidos para garantizar mayor translucidez y propiedades estéticas
mejoradas33 (Ilustración 18, donde se evidencia un tamaño de grano entre 0,2 – 1,2 µm),
el grabado ácido puede disminuir sus propiedades de resistencia a la fractura si se
disminuye aún más el tamaño de los cristales del material33, además de causar opacidad
en la superficie al aumentar la cantidad de porosidades y crear defectos de superficie que
producen difracción de la luz33.
Sriamporn y col (2014)52 encontraron que al sumergir zirconia bajo condiciones
moderadas (9,5% AF a 80oC por 1 min. ó a 25oC por 1 h) se puede producir rugosidad
superficial e irregularidades que se incrementan a medida que los tiempos de inmersión y
la temperatura del ácido aumentan. Mientras que otros estudios han encontrado que el
grabado con ácido fluorhídrico a concentraciones entre 4,5 – 38% con tiempos entre 1 –
12 minutos a temperatura ambiente no tiene ningún efecto en la superficie de la zirconia
debido a la ausencia de vidrio en su estrucutra52. También se han evidenciado picos de
fase monoclínica al realizar un análisis de difracción de rayos X, lo que indica que el
grabado ácido puede inducir transformación de fase de la zirconia debido al fenómeno de
degradación a bajas temperaturas (degradación del material en ambientes húmedos), el
cual ocurre por la exposición de la zirconia a la aplicación prolongada de ácido y humedad
a temperaturas por debajo de los 400oC52.
Es muy poca la literatura reciente que hable del efecto del grabado ácido en las
propiedades mecánicas de la zirconia monolítica. En este estudio, se utilizó ácido
fluorhídrico VITA ceramics etch de VITA Zahnfabrik al 5%, se requirió solo de inmersión
de las muestras por 5 minutos a temperatura ambiente para que se produjeran cambios
en la resistencia a la carga flexural de zirconia monolítica, encontrando que los valores de
resistencia flexural disminuyeron ligeramente comparadas con los valores del grupo sin
tratamiento, lo que nos puede indicar que a mayores tiempos de tratamiento o protocolos
más agresivos, la resistencia a carga flexural puede disminuir.
98Esta reducción en los valores de resistencia se pueden explicar según lo reportado por
Sriampon y col (2014): los cambios micromorfológicos en el material dependen del tiempo
y la temperatura de exposición al ácido, y se produce un cambio de fase tetragonal a
monoclínica debido al fenómeno de degradación a bajas temperaturas. En este estudio,
además de exponer el material a la inmersión en ácido, las muestras fueron lavadas y
sumergidas en agua durante 2 minutos; en la presencia de agua, se produce la
transformación de fase t – m a temperaturas de 65 – 300oC, un defecto, porosidad o grieta
preexistente puede expandirse gradualmente de la superficie al cuerpo del material, lo
que resulta en rugosidad superficial y afecta en detrimento las propiedades mecánicas de
la zirconia53.
Pese a que la degradación a bajas temperaturas es un fenómeno que aún no se evidencia
clínicamente para la zirconia de uso odontológico, la combinación del tipo de fabricación
del material y de la restauración (tamaño de partícula, espesor, temperaturas de
sinterización, tratamientos de superficie) con los fluidos y el ambiente de la cavidad oral
puede desencadenar este fenómeno lento pero autocatalítico54.
En este estudio solo se evaluó un tiempo de exposición y un protocolo de eliminación de
ácido, se requiere realizar más estudios en zirconia monolítica que permitan establecer
cambios micromorfológicos y de fase asociados a disminución en sus propiedades
mecánicas, con diferentes protocolos de aplicación para establecer conclusiones acerca
del uso del ácido fluorhídrico como protocolo de tratamiento de superficie en zirconia
monolítica en el consultorio.
Es recomendado por las casas fabricantes que cuando se realice alguna modificación
clínica a las restauraciones a base de zirconia (de estructura y monolítica), sean
sometidas a un tratamiento térmico adicional para revertir el cambio de fase t – m y no se
vean afectadas sus propiedades mecánicas36. Estudios que involucren los tratamientos
térmicos pos tratamiento superficial en zirconia translúcida se recomiendan para poder
determinar mejor su influencia, así como realizar una comparación entre zirconia de
estructura y translúcida monolítica.
99La zirconia translúcida monolítica representa una clase de cerámica emergente que se
muestra prometedora en términos de propiedades mecánicas. Investigación futura en el
refinamiento de este material para su aplicación en odontología puede ser enriquecida por
la información y literatura disponible actualmente para otras aplicaciones de esta
cerámica, haciendo énfasis en el control adecuado del terminado de superficie para
asegurar la durabilidad y éxito a largo plazo.
1009. CONCLUSIONES
Bajo las condiciones del presente estudio se puede concluir:
• La altura de los conectores con un área de 6 mm2, afecta significativamente la
resistencia a la carga flexural de la zirconia monolítica VITA YZ HT y Zenostar® Zr
Translucent, observándose mejores valores de resistencia para conectores de 3 mm
de altura que para conectores de 2 mm en las dos casas comerciales.
• Los tratamientos de superficie no afectan de manera significativa los valores de
resistencia flexural de la zirconia monolítica de VITA YZ HT y Zenostar® Zr
Translucent.
• El tratamiento con arenado de 110µm mostró un leve incremento en la resistencia
flexural.
• Aunque las diferencias entre marcas comerciales no fueron significativas, VITA YZ HT
(VITA Zahnfabrik) presenta mejor comportamiento ante la carga flexural que
Zenostar® Zr Translucent (Weiland) con y sin tratamiento de superficie, excepto para
el pulido, en el cual Zenostar® tuvo valores mayores de resistencia a la carga de
flexión.
10110. IMPLICACIONES CLÍNICAS Y
RECOMENDACIONES
• A pesar que el área de todas las muestras fue la misma, simulando un conector de 6
mm2, se demostró que el sentido geométrico del conector es más importante cuando
se requiere resistencia a cargas verticales, por ello, un conector de una PPF en
zirconia monolítica translúcida debe ser tan alto como sea posible para garantizar su
mejor comportamiento biomecánico.
• Independientemente del área del conector, es su altura determina su resistencia a la
carga de flexión. Cuando se realicen prótesis parciales fijas en zirconia monolítica o
cualquier otro sistema libre de metal, se requiere contar con pilares de altura
adecuada para garantizar un correcto diseño de los conectores, con dimensiones
ocluso – gingivales mayores que vestíbulo – palatinas/linguales y de esta manera
asegurar un buen desempeño clínico de las restauraciones.
• En situaciones donde no se cuente con pilares ideales para realizar un correcto diseño
de la PPF, es preferible no restaurar con sistemas libres de metal y optar por
restauraciones metal – cerámicas.
• El grabado ácido y el fresado no deben ser realizados en restauraciones con zirconia
monolítica debido a que disminuyen sus valores de resistencia flexural, si fueran
necesarios, es recomendable realizar tratamiento térmico posterior para evitar fallas
del material.
• El pulido es un paso necesario para la terminación de las restauraciones de zirconia
monolítica translúcida, para evitar el desgaste de los dientes antagonistas, sin
embargo, este debe realizarse con los elementos y protocolo recomendado por cada
casa fabricante y de manera muy minuciosa para evitar cambios negativos en las
propiedades mecánicas del material.
• Realizar más estudios en los que se incluyan diferentes variables y otros protocolos de
tratamiento de superficie, así como metodologías que permitan evidenciar la influencia
de los tratamientos en la adhesión, con pruebas de micro tensión y cizalla.
10212. BIBLIOGRAFÍA
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